(57)【要約】  Ｖリブドベルト（Ｂ）は、心線（１４）がポリエステル系繊維で構成され、その総繊度が２２００ｄｔｅｘ以上５５００ｄｔｅｘ以下であり、また、Ｖリブ（１５）の１個分のベルト幅当たりにおいて、心線（１４）の繊度が１００００ｄｔｅｘ以上１９０００ｄｔｅｘ以下であり、且つ１５０℃の雰囲気下、ベルト長さ３００ｍｍについて、ベルト長さ方向に６Ｎの荷重を負荷して固定してから３０分後の荷重の上昇量であるベルト乾熱時収縮力が４４Ｎ以上である。
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
各々、ベルト長さ方向に延びる複数のＶリブがベルト幅方向に並列するように設けられたゴム製のＶリブドベルト本体と、
前記Ｖリブドベルトに、ベルト幅方向にピッチを有する螺旋を形成するように埋設され総繊度が２２００ｄｔｅｘ以上５５００ｄｔｅｘ以下のポリエステル系繊維で構成された心線と、
を備えたＶリブドベルトであって、
前記Ｖリブ１個分のベルト幅当たりにおいて、前記心線の繊度が１００００ｄｔｅｘ以上１９０００ｄｔｅｘ以下であり、且つ１５０℃の雰囲気下、ベルト長さ３００ｍｍについて、ベルト長さ方向に６Ｎの荷重を負荷して固定してから３０分後の荷重の上昇量であるベルト乾熱時収縮力が４４Ｎ以上であるＶリブドベルト。
【請求項２】
請求項１に記載されたＶリブドベルトにおいて、
前記心線が諸撚り糸であるＶリブドベルト。
【請求項３】
請求項２に記載されたＶリブドベルトにおいて、
前記諸撚り糸の前記心線の下撚り糸の本数が２本以上５本以下であるＶリブドベルト。
【請求項４】
請求項２又は３に記載されたＶリブドベルトにおいて、
前記諸撚り糸の前記心線の下撚り糸の繊度が１１００ｄｔｅｘであるＶリブドベルト。
【請求項５】
請求項１乃至４のいずれかに記載されたＶリブドベルトにおいて、
前記心線の外径が０．５０ｍｍ以上１．００ｍｍ以下であるＶリブドベルト。
【請求項６】
請求項１乃至５のいずれかに記載されたＶリブドベルトにおいて、
前記心線のベルト幅方向のピッチが０．７０ｍｍ以上１．１０ｍｍ以下であるＶリブドベルト。
【請求項７】
請求項１乃至６のいずれかに記載されたＶリブドベルトにおいて、
ベルト幅方向に相互に隣接する前記心線間の間隔が０．０８ｍｍ以上０．２０ｍｍ以下であるＶリブドベルト。
【請求項８】
請求項１乃至７のいずれかに記載されたＶリブドベルトにおいて、
前記Ｖリブの１個分のベルト幅当たりのベルト曲げ剛性が０．０４５Ｎ・ｍ２以上０．０８０Ｎ・ｍ２以下であるＶリブドベルト。
【請求項９】
請求項１乃至８のいずれかに記載されたＶリブドベルトの製造方法であって、
前記心線に対し、接着剤に浸漬して加熱する接着処理の際に張力を付与して延伸する延伸熱固定処理を施し、且つ前記延伸熱固定処理における延伸率を６．０％よりも大きくするＶリブドベルトの製造方法。
【請求項１０】
請求項９に記載されたＶリブドベルトの製造方法において、
前記接着処理及び前記延伸熱固定処理後の前記心線の乾熱時収縮応力が０．２０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上０．５０ｃＮ／ｄｔｅｘ以下であるＶリブドベルトの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、Ｖリブドベルト及びその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
ポリエステル系繊維で構成された心線が埋設された伝動ベルトは公知である。例えば、特許文献１には、総繊度が４０００ｄｔｅｘ以上１２０００ｄｔｅｘ以下のポリブチレンテレフタレート繊維で構成された心線が埋設されたＶリブドベルトが開示されている。特許文献２には、ポリエチレンテレフタレート繊維で構成された心線が埋設され、そのベルト１ｍｍ幅当たりの繊度が２０００ｄｔｅｘ／ｍｍ以上５０００ｄｔｅｘ／ｍｍ以下であるＶリブドベルトが開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００５−０７６７０３号公報
【特許文献２】特開２００５−０７６７０５号公報
【発明の概要】
【０００４】
本発明は、各々、ベルト長さ方向に延びる複数のＶリブがベルト幅方向に並列するように設けられたゴム製のＶリブドベルト本体と、前記Ｖリブドベルトに、ベルト幅方向にピッチを有する螺旋を形成するように埋設され総繊度が２２００ｄｔｅｘ以上５５００ｄｔｅｘ以下のポリエステル系繊維で構成された心線とを備えたＶリブドベルトであって、前記Ｖリブ１個分のベルト幅当たりにおいて、前記心線の繊度が１００００ｄｔｅｘ以上１９０００ｄｔｅｘ以下であり、且つ１５０℃の雰囲気下、ベルト長さ３００ｍｍについて、ベルト長さ方向に６Ｎの荷重を負荷して固定してから３０分後の荷重の上昇量であるベルト乾熱時収縮力が４４Ｎ以上である。
【０００５】
本発明は、本発明のＶリブドベルトが複数のプーリに巻き掛けられたベルト伝動装置である。
【０００６】
本発明は、本発明のＶリブドベルトの製造方法であって、前記心線に対し、接着剤に浸漬して加熱する接着処理の際に張力を付与して延伸する延伸熱固定処理を施し、且つ前記延伸熱固定処理における延伸率を６．０％よりも大きくするものである。
【図面の簡単な説明】
【０００７】
【図１】実施形態に係るＶリブドベルトの斜視図である。
【図２】実施形態に係るＶリブドベルトのＶリブ１個分の断面図である。
【図３】実施形態に係るＶリブドベルトの製造方法を示す第１の説明図である。
【図４】実施形態に係るＶリブドベルトの製造方法を示す第２の説明図である。
【図５】実施形態に係るＶリブドベルトの製造方法を示す第３の説明図である。
【図６】実施形態に係るＶリブドベルトの製造方法を示す第４の説明図である。
【図７】実施形態に係るＶリブドベルトの製造方法を示す第５の説明図である。
【図８】自動車の補機駆動ベルト伝動装置のプーリレイアウトを示す図である。
【図９】ベルト乾熱時収縮力の測定方法の説明図である。
【図１０Ａ】ベルト動力損失測定装置の正面図である。
【図１０Ｂ】ベルト動力損失測定装置の平面図である。
【図１１】ベルト走行試験機のプーリレイアウトを示す図である。
【発明を実施するための形態】
【０００８】
以下、実施形態について図面に基づいて詳細に説明する。
【０００９】
（ＶリブドベルトＢ）
図１及び２は、実施形態に係るＶリブドベルトＢを示す。実施形態に係るＶリブドベルトＢは、例えば、自動車のエンジンルーム内に設けられる補機駆動用のベルト伝動装置等に用いられるエンドレスのものである。実施形態に係るＶリブドベルトＢは、例えば、ベルト長さが７００ｍｍ以上３０００ｍｍ以下、ベルト幅が１０ｍｍ以上３６ｍｍ以下、及びベルト最大厚さが４．０ｍｍ以上５．０ｍｍ以下である。
【００１０】
実施形態に係るＶリブドベルトＢは、ベルト内周側のプーリ接触部分を構成する圧縮ゴム層１１と中間の接着ゴム層１２とベルト外周側の背面ゴム層１３との三重層に構成されたゴム製のＶリブドベルト本体１０を備えており、Ｖリブドベルト本体１０の接着ゴム層１２の厚さ方向の中間部には、ベルト幅方向にピッチを有する螺旋を形成するように心線１４が埋設されている。なお、圧縮ゴム層１１と接着ゴム層１２とでＶリブドベルト本体１０を構成し、背面ゴム層１３の代わりに補強布が設けられた構成であってもよい。
【００１１】
圧縮ゴム層１１は、複数のＶリブ１５がベルト内周側に垂下するように設けられており、最大厚さが例えば３．５ｍｍ以上５．０ｍｍ以下である。複数のＶリブ１５は、各々がベルト長さ方向に延びる断面略逆三角形の突条に形成されていると共に、ベルト幅方向に並列するように設けられている。Ｖリブ１５の高さは２．０ｍｍ以上３．０ｍｍ以下であり、Ｖリブ１５の１個分のベルト幅は典型的には３．５６ｍｍである。また、Ｖリブ１５の個数は例えば３個以上６個以下である（図１では６個）。
【００１２】
接着ゴム層１２は、断面横長矩形の帯状に構成されており、厚さが例えば１．０ｍｍ以上２．５ｍｍ以下である。背面ゴム層１３も、断面横長矩形の帯状に構成されており、厚さが例えば０．４ｍｍ以上０．８ｍｍ以下である。背面ゴム層１３の表面は、ベルト背面が接触する平プーリとの間で生じる音を抑制する観点から、織布の布目が転写された形態に形成されていることが好ましい。
【００１３】
圧縮ゴム層１１、接着ゴム層１２、及び背面ゴム層１３は、ゴム成分に種々の配合剤が配合されて混練された未架橋ゴム組成物を加熱及び加圧して架橋剤により架橋させたゴム組成物で形成されている。このゴム組成物は、硫黄を架橋剤として架橋したものであっても、また、有機過酸化物を架橋剤として架橋したものであっても、どちらでもよい。圧縮ゴム層１１、接着ゴム層１２、及び背面ゴム層１３は、別配合のゴム組成物で形成されていても、また、同じ配合のゴム組成物で形成されていても、どちらでもよい。ベルト背面が接触する平プーリとの接触で粘着が生じるのを抑制する観点からは、背面ゴム層１３は、接着ゴム層１２よりもやや硬めのゴム組成物で形成されていることが好ましい。
【００１４】
圧縮ゴム層１１、接着ゴム層１２、及び背面ゴム層１３を形成するゴム組成物のゴム成分としては、例えば、エチレン−α−オレフィンエラストマー（ＥＰＤＭ、ＥＰＲなど）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、クロロスルホン化ポリエチレンゴム（ＣＳＭ）、水素添加アクリロニトリルゴム（Ｈ−ＮＢＲ）等が挙げられる。配合剤としては、補強材、充填剤、軟化剤、加工助剤、加硫促進助剤、架橋剤、加硫促進剤、老化防止剤等が挙げられる。
【００１５】
圧縮ゴム層１１を形成するゴム組成物は、ナイロン短繊維等の短繊維を含んでいてもよい。その場合、短繊維が圧縮ゴム層１１にベルト幅方向に配向するように含まれていることが好ましく、また、短繊維が圧縮ゴム層１１の表面から突出するように設けられていることが好ましい。なお、圧縮ゴム層１１を形成するゴム組成物が短繊維を含む構成ではなく、圧縮ゴム層１１のＶリブ１５の表面に短繊維を付着させた構成であってもよい。
【００１６】
心線１４は、ポリエステル系繊維のフィラメント糸で構成されている。心線１４を構成するポリエステル系繊維としては、例えば、ポリエチレンテレフタレート繊維、ポリエチレンナフタレート繊維、ポリプロピレンテレフタレート繊維、ポリブチレンテレフタレート繊維、及びこれらの１種又は２種以上の共重合体の繊維等が挙げられる。心線１４は、単一種のポリエステル系繊維で構成されていても、また、複数種のポリエステル系繊維が混在して構成されていても、どちらでもよい。心線１４を構成するポリエステル系繊維のフィラメントの繊度は例えば４．４ｄｔｅｘ以上６．６ｄｔｅｘ以下であり、フィラメント径は例えば２０μｍ以上２５μｍ以下である。
【００１７】
心線１４を構成するポリエステル系繊維の総繊度は２２００ｄｔｅｘ以上５５００ｄｔｅｘ以下であり、ベルト張力の低下を抑制する観点から、好ましくは３３００ｄｔｅｘ以上であり、また、ベルト曲げ剛性を低くして高効率化を図る観点から、好ましくは４４００ｄｔｅｘ以下である。
【００１８】
心線１４の外径Ｄは、ベルト張力の低下を抑制する観点から、好ましくは０．５０ｍｍ以上、より好ましくは０．６０ｍｍ以上、更に好ましくは０．７０ｍｍ以上であり、また、ベルト曲げ剛性を低くして高効率化を図る観点から、好ましくは１．００ｍｍ以下、より好ましくは０．９５ｍｍ以下、更に好ましくは０．８５ｍｍ以下である。
【００１９】
心線１４のベルト幅方向のピッチＰ、つまり、ベルト横断面におけるベルト幅方向に相互に隣接する心線１４の中心間の距離は、心線１４のＶリブドベルト本体１０の接着ゴム層１２への十分な接着性を得る観点から、好ましくは０．７０ｍｍ以上、より好ましくは０．７５ｍｍ以上、更に好ましくは０．８５ｍｍ以上であり、また、ベルト張力の低下を抑制する観点から、好ましくは１．１０ｍｍ以下、より好ましくは１．０５ｍｍ以下、更に好ましくは０．９５ｍｍ以下である。
【００２０】
ベルト幅方向に相互に隣接する心線１４間の間隔（Ｐ−Ｄ）は、心線１４のＶリブドベルト本体１０の接着ゴム層１２への十分な接着性を得る観点から、好ましくは０．０８ｍｍ以上、より好ましくは０．１３ｍｍ以上であり、また、ベルト張力の低下を抑制する観点から、好ましくは０．２０ｍｍ以下、より好ましくは０．１５ｍｍ以下である。
【００２１】
実施形態に係るＶリブドベルトＢでは、Ｖリブ１５の１個分のベルト幅当たりにおいて、心線１４の繊度が１００００ｄｔｅｘ以上１９０００ｄｔｅｘ以下であり、ベルト張力の低下を抑制する観点から、好ましくは１３５００ｄｔｅｘ以上であり、また、ベルト曲げ剛性を低くして高効率化を図る観点から、好ましくは１６５００ｄｔｅｘ以下である。このＶリブ１５の１個分のベルト幅当たりの心線１４の繊度は、ベルト幅方向に並んだ心線１４の繊度の和をＶリブ１５の数で除することにより求められる。
【００２２】
心線１４の糸構成としては、例えば、諸撚り糸、片撚り糸、ラング撚り糸、組紐が挙げられる。これらのうち諸撚り糸が好ましい。諸撚り糸は、１本又は複数本のヤーンからなる所定の繊度の繊維束を一方向に所定の下撚り数で撚った下撚り糸を複数本集め、それらの複数本の下撚り糸を下撚り方向とは逆方向に所定の上撚り数で上撚りした糸である。
【００２３】
諸撚り糸の心線１４では、高効率化及びベルト張力の低下抑制のバランスの観点から、下撚り糸に含まれるヤーンの本数、つまり、下撚り糸の構成ヤーン数は、好ましくは１本又は２本である。同様の観点から、下撚り糸の繊度は、好ましくは１１００ｄｔｅｘである。下撚り数は、好ましくは２５回／１０ｃｍ以上、より好ましくは２８回／１０ｃｍ以上であり、また、好ましくは３２回／１０ｃｍ以下、より好ましくは２９回／１０ｃｍ以下である。下撚りの撚り係数は、好ましくは７００以上、より好ましくは８００以上であり、また、好ましくは１１００以下、より好ましくは１０００以下である。なお、撚り係数は次式（１）により求められる（以下同じ）。
【００２４】
【数１】
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【００２５】
諸撚り糸の心線１４では、高効率化及びベルト張力の低下抑制のバランスの観点から、上撚り糸（諸撚り糸）に含まれる下撚り糸の本数、つまり、上撚り糸の構成糸数は、好ましくは２本以上、より好ましくは３本であり、また、好ましくは５本以下、より好ましくは４本以下である。同様の観点から、上撚り数は、好ましくは８回／１０ｃｍ以上、より好ましくは１０回／１０ｃｍ以上、更に好ましくは１３回／１０ｃｍ以上であり、また、好ましくは２３回／１０ｃｍ以下、より好ましくは２１回／１０ｃｍ以下、更に好ましくは１８回以下である。上撚りの撚り係数は、好ましくは７００以上、より好ましくは８００以上であり、また、好ましくは１１００以下、より好ましくは１０００以下である。上撚りの撚り係数は、下撚りの撚り係数と同一であることが好ましい。
【００２６】
諸撚り糸の心線１４は、上撚りがＳ撚りであるＳ撚り糸であっても、また、上撚りがＺ撚りであるＺ撚り糸であっても、どちらでもよい。更には、諸撚り糸の心線１４は、Ｓ撚り糸及びＺ撚り糸の両方が二重螺旋を形成するように設けられていてもよい。
【００２７】
実施形態に係るＶリブドベルトＢでは、Ｖリブ１５の１個分のベルト幅当たりにおいて、ベルト乾熱時収縮力が４４Ｎ以上であり、ベルト張力の低下を抑制する観点から、好ましくは４５Ｎ以上であり、また、実用性の観点から、好ましくは５５Ｎ以下、より好ましくは５１Ｎ以下、更に好ましくは４７Ｎ以下である。このベルト乾熱時収縮力は、Ｖリブ１５の１個分又は複数個分のベルト幅の試験片を用い、１５０℃の雰囲気下、ベルト長さ３００ｍｍについて、ベルト長さ方向に６Ｎの荷重を負荷して固定してから３０分後の荷重の上昇量として求められる。なお、試験片がＶリブ１５の複数個分のベルト幅の場合、荷重の上昇量をＶリブ１５の個数で除す。
【００２８】
実施形態に係るＶリブドベルトＢでは、オルゼン曲げ試験機を用い、振子の回転角度φ＝０．１７５ｒａｄ（＝１０°）としてベルト長さ方向に曲げたときの荷重目盛板の読みｎ（％）から次式（２）に基づいて求められるベルト曲げ剛性ＥＩは、実用性の観点から、Ｖリブ１５の１個分のベルト幅当たり、好ましくは０．０４５Ｎ・ｍ２以上、より好ましくは０．０５０Ｎ・ｍ２以上、更に好ましくは０．０６０Ｎ・ｍ２以上であり、また、高効率化の観点から、好ましくは０．０８０Ｎ・ｍ２以下、より好ましくは０．０７５Ｎ・ｍ２以下、更に好ましくは０．０７０Ｎ・ｍ２以下である。
【００２９】
【数２】
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【００３０】
ところで、自動車の低燃費化が重要視されている。そのため自動車のエンジンルーム内に設けられるＶリブドベルトについては、従来と同じ使用環境下での高効率化が求められている。Ｖリブドベルトを高効率化させるには、心線を細くしてベルト剛性を低くすることが有効であるが、そうすると著しいベルト張力の低下が生じるため実用に耐えないという問題がある。しかしながら、上記の構成の実施形態に係るＶリブドベルトＢによれば、ポリエステル系繊維で構成された心線１４の総繊度が２２００ｄｔｅｘ以上５５００ｄｔｅｘ以下と細いので高効率化を図ることができ、その一方、心線１４が細いものの、Ｖリブ１個分のベルト幅当たりにおいて、心線１４の繊度が１００００ｄｔｅｘ以上１９０００ｄｔｅｘ以下であり、且つ１５０℃の雰囲気下、ベルト長さ３００ｍｍについて、ベルト長さ方向に６Ｎの荷重を負荷して固定してから３０分後の荷重の上昇量であるベルト乾熱時収縮力が４４Ｎ以上であるので、ベルト張力の低下が抑制されて十分に実用に耐えることができる。
【００３１】
（ＶリブドベルトＢの製造方法）
次に、実施形態に係るＶリブドベルトＢの製造方法について説明する。
【００３２】
実施形態に係るＶリブドベルトＢの製造方法は、材料準備工程、材料セット工程、加硫成型工程、研削工程、及び幅切り工程を有する。
【００３３】
＜材料準備工程＞
ゴム成分に各配合物を配合し、ニーダー、バンバリーミキサー等の混練機で混練し、得られた未架橋ゴム組成物をカレンダー成形等によってシート状に成形して圧縮ゴム層用の未架橋ゴムシート１１’を作製する。圧縮ゴム層１１に短繊維を含める場合には、この未架橋ゴムシート１１’に短繊維を配合すればよい。同様に、接着ゴム層用及び背面ゴム層用の未架橋ゴムシート１２’，１３’も作製する。
【００３４】
心線１４’に対し、ＲＦＬ水溶液等の接着剤に浸漬して加熱する接着処理、及びその際に張力を付与して延伸する延伸熱固定処理を施す。
【００３５】
ＲＦＬ水溶液は、レゾルシンとホルムアルデヒドとの初期縮合物にラテックスを混合したものである。ＲＦＬ水溶液の液温は例えば２０℃以上３０℃以下である。ＲＦＬ水溶液の固形分濃度は例えば３０質量％以下である。レゾルシン（Ｒ）とホルマリン（Ｆ）とのモル比は例えばＲ／Ｆ＝１／２以上１／１以下である。ラテックスとしては、例えば、ビニルピリジンスチレンブタジエンゴムラテックス（Ｖｐ・ＳＢＲ）、クロロプレンゴムラテックス（ＣＲ）、クロロスルホン化ポリエチレンゴム３とラテックス（Ｌ）の質量比は例えばＲＦ／Ｌ＝１／２０以上１／５以下である。
【００３６】
心線１４’のＲＦＬ水溶液への浸漬時間は例えば１秒以上３秒以下である。ＲＦＬ水溶液への浸漬後の加熱温度（炉温度）は例えば２００℃以上２５０℃以下である。加熱時間（炉内滞在時間）は例えば１分以上３分以下である。ＲＦＬ水溶液による接着処理時に心線１４’に延伸熱固定処理のために付与する張力は例えば０．９１ｃＮ／ｄｔｅｘ以上１．６７ｃＮ／ｄｔｅｘ以下である。心線１４’のＲＦＬ水溶液による接着処理回数は、１回のみであっても、また、２回以上であっても、どちらでもよい。心線１４’の内部及び表面にはＲＦＬ固形物が付着するが、その付着量（目付量）は、心線１４’を構成するポリエステル系繊維の質量を基準として、心線１４のＶリブドベルト本体１０の接着ゴム層１２への十分な接着性を得る観点から、好ましくは４質量％以上、より好ましくは６質量％以上、更に好ましくは６．５質量％以上であり、また、ベルト曲げ剛性を低くして高効率化を図る観点から、好ましくは１０質量％以下、より好ましくは８質量％以下、更に好ましくは７．５質量％以下である。
【００３７】
心線１４’には、ＲＦＬ水溶液による接着処理の前に、エポキシやイソシアネート（ブロックイソシアネート）をトルエン等の溶剤に溶解させた、或いは、水に分散させたプライマー溶液に浸漬して加熱する接着処理を施してもよい。プライマー溶液の液温は例えば２０℃以上３０℃以下である。プライマー溶液の固形分濃度は例えば２０質量％以下である。
【００３８】
心線１４’のプライマー溶液への浸漬時間は例えば１秒以上３秒以下である。プライマー溶液への浸漬後の加熱温度（炉温度）は例えば２００℃以上２５０℃以下である。加熱時間（炉内滞在時間）は例えば１分以上３分以下である。プライマー溶液による接着処理時に心線１４’に延伸熱固定処理のために付与する張力は例えば０．３０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上０．６１ｃＮ／ｄｔｅｘ以下である。心線１４’のプライマー溶液による接着処理回数は、１回のみであっても、また、２回以上であっても、どちらでもよい。心線１４’の内部及び表面には樹脂固形物が付着するが、その付着量（目付量）は、心線１４’を構成するポリエステル系繊維の質量を基準として、心線１４のＶリブドベルト本体１０の接着ゴム層１２への十分な接着性を得る観点から、好ましくは２質量％以上、より好ましくは３質量％以上であり、また、ベルト曲げ剛性を低くして高効率化を図る観点から、好ましくは６質量％以下、より好ましくは５質量％以下である。
【００３９】
心線１４’には、ＲＦＬ水溶液による接着処理の後に、未加硫ゴム組成物をトルエン等の溶剤に溶解させたゴム糊に浸漬して加熱することにより乾燥させる接着処理を施してもよい。ゴム糊の液温は例えば２０℃以上３０℃以下である。ゴム糊の固形分濃度は例えば２０質量％以下である。
【００４０】
心線１４’のゴム糊への浸漬時間は例えば１秒以上３秒以下である。ゴム糊への浸漬後の乾燥温度（炉温度）は例えば５０℃以上１００℃以下である。乾燥時間（炉内滞在時間）は例えば１分以上３分以下である。ゴム糊による接着処理時に心線１４’に付与する張力は例えば０．３０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上０．６１ｃＮ／ｄｔｅｘ以下である。心線１４’のゴム糊による接着処理回数は、１回のみであっても、また、２回以上であっても、どちらでもよい。心線１４’の表面には糊ゴム被膜が付着するが、その付着量（目付量）は、心線１４’を構成するポリエステル系繊維の質量を基準として例えば２質量％以上５質量％以下である。
【００４１】
心線１４’に対して接着処理の際に行う延伸熱固定処理における延伸率は、接着剤の含浸を抑制することによりベルト曲げ剛性を低くして高効率化を図り、且つベルト張力の低下を抑制する観点から、好ましくは６．０％よりも大きく、より好ましくは６．２％以上、更に好ましくは６．５質量％以上であり、また、実用性の観点から、好ましくは７．５％以下、より好ましくは７．２％以下、更に好ましくは７．０％以下である。
【００４２】
接着処理及び延伸熱固定処理後の心線１４’の乾熱時収縮応力は、ベルト張力の低下を抑制する観点から、好ましくは０．２０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上、より好ましくは０．２５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上、０．２８ｃＮ／ｄｔｅｘ以上であり、また、実用性の観点から、好ましくは０．５０ｃＮ／ｄｔｅｘ以下、より好ましくは０．４５ｃＮ／ｄｔｅｘ以下、０．３５ｃＮ／ｄｔｅｘ以下である。乾熱時収縮応力は、ＪＩＳ  Ｌ１０１７に基づいて求められる。
【００４３】
＜材料セット工程＞
次いで、図３に示すように、円筒型２１の外周上に、背面ゴム層用の未架橋ゴムシート１３’、及び接着ゴム層用の未架橋ゴムシート１２’を順に巻き付けて積層し、その上に接着処理及び延伸熱固定処理を施した心線１４’を円筒型２１に対して螺旋状に一定の張力を付与して巻き付け、更にその上に接着ゴム層用の未架橋ゴムシート１２’及び圧縮ゴム層用の未架橋ゴムシート１１’を順に巻き付けて積層することにより積層体Ｂ’を成形する。心線１４’を巻き付ける際の張力は、ベルト張力の低下を抑制する観点から、好ましくは０．１８Ｎ／ｄｔｅｘ以上、より好ましくは０．２０Ｎ／ｄｔｅｘ以上であり、また、実用性の観点から、好ましくは０．２７Ｎ／ｄｔｅｘ以下、より好ましくは０．２５Ｎ／ｄｔｅｘ以下である。
【００４４】
＜加硫成型工程＞
次いで、図４に示すように、積層体Ｂ’にゴムスリーブ２２を被せ、それを加硫缶内に配置して密閉すると共に、加硫缶内に高温及び高圧の蒸気を充填して所定の成型時間だけ保持する。このとき、図５に示すように、未架橋ゴムシート１１’，１２’，１３’の架橋が進行して一体化すると共に心線１４’と複合化し、最終的に、円筒状のベルトスラブＳが成型される。ベルトスラブＳの成型温度は例えば１００℃以上１８０℃以下、成型圧力は例えば０．５ＭＰａ以上２．０ＭＰａ以下、成型時間は例えば１０分以上６０分以下である。
【００４５】
＜研削工程＞
続いて、加硫缶内から蒸気を排出して密閉を解き、円筒型２１上に成型されたベルトスラブＳを型抜きし、図６に示すように、ベルトスラブＳを一対のスラブ掛け渡し軸２３間に掛け渡すと共に、ベルトスラブＳの外周面に対し、周方向に延びるＶリブ形状溝が外周面の軸方向に連設された研削砥石２４を回転させながら当接させ、また、ベルトスラブＳも一対のスラブ掛け渡し軸２３間で回転させることにより、その外周面を全周に渡って研削する。このとき、図７に示すように、ベルトスラブＳの外周面にはＶリブ１５が形成される。なお、ベルトスラブＳは、必要に応じて長さ方向に分割して研削を行ってもよい。
【００４６】
＜幅切り工程＞
そして、研削によりＶリブ１５を形成したベルトスラブＳを所定幅に幅切りして表裏を裏返すことによりＶリブドベルトＢが得られる。
【００４７】
（補機駆動ベルト伝動装置３０）
図８は、実施形態１に係るＶリブドベルトＢを用いた自動車の補機駆動ベルト伝動装置３０のプーリレイアウトを示す。この補機駆動ベルト伝動装置３０は、ＶリブドベルトＢが４つのリブプーリ及び２つの平プーリの６つのプーリに巻き掛けられて動力を伝達するサーペンタインドライブ方式のものである。
【００４８】
この補機駆動ベルト伝動装置３０は、最上位置にリブプーリのパワーステアリングプーリ３１が設けられ、そのパワーステアリングプーリ３１の下方にリブプーリのＡＣジェネレータプーリ３２が設けられている。また、パワーステアリングプーリ３１の左下方には平プーリのテンショナプーリ３３が設けられており、そのテンショナプーリ３３の下方には平プーリのウォーターポンププーリ３４が設けられている。更に、テンショナプーリ３３の左下方にはリブプーリのクランクシャフトプーリ３５が設けられており、そのクランクシャフトプーリ３５の右下方にリブプーリのエアコンプーリ３６が設けられている。これらのプーリは、例えば、金属のプレス加工品や鋳物、ナイロン樹脂、フェノール樹脂などの樹脂成形品で構成されており、また、プーリ径がφ５０ｍｍ以上１５０ｍｍ以下である。
【００４９】
この補機駆動ベルト伝動装置３０では、ＶリブドベルトＢは、Ｖリブ１５側が接触するようにパワーステアリングプーリ３１に巻き掛けられ、次いで、ベルト背面側が接触するようにテンショナプーリ３３に巻き掛けられた後、Ｖリブ１５側が接触するようにクランクシャフトプーリ３５及びエアコンプーリ３６に順に巻き掛けられ、更に、ベルト背面側が接触するようにウォーターポンププーリ３４に巻き掛けられ、そして、Ｖリブ１５側が接触するようにＡＣジェネレータプーリ３２に巻き掛けられ、最後にパワーステアリングプーリ３１に戻るように設けられている。プーリ間で掛け渡されるＶリブドベルトＢの長さであるベルトスパン長は例えば５０ｍｍ以上３００ｍｍ以下である。プーリ間で生じ得るミスアライメントは０°以上２°以下である。
【実施例】
【００５０】
（Ｖリブドベルト）
以下の実施例１〜４及び比較例１〜５のＶリブドベルトを作製した。それぞれの構成を表１及び２も示す。【００５１】
＜実施例１＞
１１００ｔｅｘのポリエステル繊維束（帝人社製）をＳ方向に２８．６回／１０ｃｍの下撚り数（撚り係数９００）で撚った下撚り糸を２本集め、それらの２本の下撚り糸をＺ方向に２０．２回／１０ｃｍの上撚り数（撚り係数９００）で上撚りした諸撚り糸の心線を準備した。【００５２】
この心線に、プライマー溶液に浸漬して加熱する接着処理、ＲＦＬ水溶液に浸漬して加熱する接着処理、及びゴム糊に浸漬して加熱する接着処理を順に施した。プライマー溶液として、イソシアネート樹脂トルエン溶液を用い、接着処理回数を１回とした。ＲＦＬ水溶液として、ラテックス成分がビニルピリジンスチレンブタジエンゴムラテックスであるものを用い、接着処理回数を２回とした。ゴム糊として、接着ゴム層を形成するゴム組成物をトルエンに溶解させたものを用い、接着処理回数を１回とした。また、これらの接着処理と共に延伸率が７．２％となるように延伸熱固定処理を行った。【００５３】
これらの接着処理を施した心線について、心線を構成するポリエステル系繊維の質量を基準として、プライマー溶液による樹脂固形物の付着量（目付量）は４．０質量％、ＲＦＬ水溶液によるＲＦＬ固形物の付着量（目付量）は８．０質量％、及びゴム糊による糊ゴム被膜の付着量（目付量）は４．０質量％であった。ＪＩＳ  Ｌ１０１７に基づいて求めた接着処理及び延伸熱固定処理後の心線の乾熱時収縮応力は０．４３ｃＮ／ｄｔｅｘであった。【００５４】
接着処理及び延伸熱固定処理を施したこの心線を用い、上記実施形態と同様の方法によりＶリブドベルトを作製した。このとき、心線を巻き付ける際の張力は０．２３ｃＮ／ｄｔｅｘ、心線のベルト幅方向のピッチＰは０．７５ｍｍとした。心線の外径Ｄは０．６０ｍｍであり、ベルト幅方向に相互に隣接する心線間の間隔（Ｐ−Ｄ）は０．１５ｍｍであり、Ｖリブ１個分のベルト幅当たりの心線の繊度は１０４４３ｄｔｅｘであった。【００５５】
なお、圧縮ゴム層、接着ゴム層、及び背面ゴム層は、ＥＰＤＭをゴム成分とするゴム組成物で形成した。ベルト周長を１２００ｍｍ、ベルト厚さを４．３ｍｍ、及びＶリブの１個分のベルト幅を３．５６ｍｍとし、Ｖリブの個数が２個（ベルト幅７．１２ｍｍ）、４個（ベルト幅１４．２４ｍｍ）、及び６個（ベルト幅を２１．３６ｍｍ）の３サイズを作製した。【００５６】
＜実施例２＞
１１００ｔｅｘのポリエステル繊維束をＳ方向に２８．６回／１０ｃｍの下撚り数（撚り係数９００）で撚った下撚り糸を３本集め、それらの３本の下撚り糸をＺ方向に１６．５回／１０ｃｍの上撚り数（撚り係数９００）で上撚りした諸撚り糸の心線を用い、延伸熱固定処理による延伸率を６．８％、及び心線のベルト幅方向のピッチＰを０．８５ｍｍとしたことを除いて実施例１と同様にＶリブドベルトを作製し、それを実施例２とした。【００５７】
接着処理を施した心線について、心線を構成するポリエステル系繊維の質量を基準として、プライマー溶液による樹脂固形物の付着量（目付量）は４．０質量％、ＲＦＬ水溶液によるＲＦＬ固形物の付着量（目付量）は７．０質量％、及びゴム糊による糊ゴム被膜の付着量（目付量）は３．６質量％であった。接着処理及び延伸熱固定処理後の心線の乾熱時収縮応力は０．３２ｃＮ／ｄｔｅｘであった。また、心線の外径Ｄは０．７１ｍｍであり、ベルト幅方向に相互に隣接する心線間の間隔（Ｐ−Ｄ）は０．１４ｍｍであり、Ｖリブ１個分のベルト幅当たりの心線の繊度は１３８２１ｄｔｅｘであった。【００５８】
＜実施例３＞
１１００ｔｅｘのポリエステル繊維束をＳ方向に２８．６回／１０ｃｍの下撚り数（撚り係数９００）で撚った下撚り糸を４本集め、それらの４本の下撚り糸をＺ方向に１４．３回／１０ｃｍの上撚り数（撚り係数９００）で上撚りした諸撚り糸の心線を用い、延伸熱固定処理による延伸率を６．８％、及び心線のベルト幅方向のピッチＰを０．９５ｍｍとしたことを除いて実施例１と同様にＶリブドベルトを作製し、それを実施例３とした。【００５９】
接着処理を施した心線について、心線を構成するポリエステル系繊維の質量を基準として、プライマー溶液による樹脂固形物の付着量（目付量）は４．０質量％、ＲＦＬ水溶液によるＲＦＬ固形物の付着量（目付量）は６．５質量％、及びゴム糊による糊ゴム被膜の付着量（目付量）は３．３質量％であった。接着処理及び延伸熱固定処理後の心線の乾熱時収縮応力は０．２９ｃＮ／ｄｔｅｘであった。また、心線の外径Ｄは０．８２ｍｍであり、ベルト幅方向に相互に隣接する心線間の間隔（Ｐ−Ｄ）は０．１３ｍｍであり、Ｖリブ１個分のベルト幅当たりの心線の繊度は１６４８８ｄｔｅｘであった。【００６０】
＜実施例４＞
１１００ｔｅｘのポリエステル繊維束をＳ方向に２８．６回／１０ｃｍの下撚り数（撚り係数９００）で撚った下撚り糸を５本集め、それらの５本の下撚り糸をＺ方向に１２．８回／１０ｃｍの上撚り数（撚り係数９００）で上撚りした諸撚り糸の心線を用い、延伸熱固定処理による延伸率を６．２％、及び心線のベルト幅方向のピッチＰを１．０５ｍｍとしたことを除いて実施例１と同様にＶリブドベルトを作製し、それを実施例４とした。【００６１】
接着処理を施した心線について、心線を構成するポリエステル系繊維の質量を基準として、プライマー溶液による樹脂固形物の付着量（目付量）は４．０質量％、ＲＦＬ水溶液によるＲＦＬ固形物の付着量（目付量）は６．０質量％、及びゴム糊による糊ゴム被膜の付着量（目付量）は３．０質量％であった。接着処理及び延伸熱固定処理後の心線の乾熱時収縮応力は０．２７ｃＮ／ｄｔｅｘであった。また、心線の外径Ｄは０．９１ｍｍであり、ベルト幅方向に相互に隣接する心線間の間隔（Ｐ−Ｄ）は０．１４ｍｍであり、Ｖリブ１個分のベルト幅当たりの心線の繊度は１８６８４ｄｔｅｘであった。【００６２】
＜比較例１＞
１１００ｔｅｘのポリエステル繊維束を２本集めた合計２２００ｔｅｘのポリエステル繊維束をＳ方向に２０．２回／１０ｃｍの下撚り数（撚り係数９００）で撚った下撚り糸を３本集め、それらの３本の下撚り糸をＺ方向に１１．７回／１０ｃｍの上撚り数（撚り係数９００）で上撚りした諸撚り糸の心線を用い、延伸熱固定処理による延伸率を６．３％、及び心線のベルト幅方向のピッチＰを１．１５ｍｍとしたことを除いて実施例１と同様にＶリブドベルトを作製し、それを比較例１とした。【００６３】
接着処理を施した心線について、心線を構成するポリエステル系繊維の質量を基準として、プライマー溶液による樹脂固形物の付着量（目付量）は４．０質量％、ＲＦＬ水溶液によるＲＦＬ固形物の付着量（目付量）は５．７質量％、及びゴム糊による糊ゴム被膜の付着量（目付量）は２．８質量％であった。接着処理及び延伸熱固定処理後の心線の乾熱時収縮応力は０．２８ｃＮ／ｄｔｅｘであった。また、心線の外径Ｄは１．００ｍｍであり、ベルト幅方向に相互に隣接する心線間の間隔（Ｐ−Ｄ）は０．１５ｍｍであり、Ｖリブ１個分のベルト幅当たりの心線の繊度は１９８００ｄｔｅｘであった。【００６４】
＜比較例２＞
延伸熱固定処理による延伸率を５．５％としたことを除いて比較例１と同様にＶリブドベルトを作製し、それを比較例２とした。【００６５】
接着処理を施した心線について、心線を構成するポリエステル系繊維の質量を基準として、プライマー溶液による樹脂固形物の付着量（目付量）は４．０質量％、ＲＦＬ水溶液によるＲＦＬ固形物の付着量（目付量）は５．７質量％、及びゴム糊による糊ゴム被膜の付着量（目付量）は２．８質量％であった。接着処理及び延伸熱固定処理後の心線の乾熱時収縮応力は０．２７ｃＮ／ｄｔｅｘであった。また、心線の外径Ｄは１．１５ｍｍであり、ベルト幅方向に相互に隣接する心線間の間隔（Ｐ−Ｄ）は０．１５ｍｍであり、Ｖリブ１個分のベルト幅当たりの心線の繊度は１９８００ｄｔｅｘであった。【００６６】
＜比較例３＞
延伸熱固定処理による延伸率を５．５％としたことを除いて実施例３と同様にＶリブドベルトを作製し、それを比較例３とした。【００６７】
接着処理を施した心線について、心線を構成するポリエステル系繊維の質量を基準として、プライマー溶液による樹脂固形物の付着量（目付量）は４．０質量％、ＲＦＬ水溶液によるＲＦＬ固形物の付着量（目付量）は６．５質量％、及びゴム糊による糊ゴム被膜の付着量（目付量）は３．３質量％であった。接着処理及び延伸熱固定処理後の心線の乾熱時収縮応力は０．２６ｃＮ／ｄｔｅｘであった。また、心線の外径Ｄは０．８２ｍｍであり、ベルト幅方向に相互に隣接する心線間の間隔（Ｐ−Ｄ）は０．１３ｍｍであり、Ｖリブ１個分のベルト幅当たりの心線の繊度は１６４８８ｄｔｅｘであった。【００６８】
＜比較例４＞
延伸熱固定処理による延伸率を５．８％としたことを除いて実施例２と同様にＶリブドベルトを作製し、それを比較例４とした。【００６９】
接着処理を施した心線について、心線を構成するポリエステル系繊維の質量を基準として、プライマー溶液による樹脂固形物の付着量（目付量）は４．０質量％、ＲＦＬ水溶液によるＲＦＬ固形物の付着量（目付量）は７．０質量％、及びゴム糊による糊ゴム被膜の付着量（目付量）は３．６質量％であった。接着処理及び延伸熱固定処理後の心線の乾熱時収縮応力は０．２７ｃＮ／ｄｔｅｘであった。また、心線の外径Ｄは０．７１ｍｍであり、ベルト幅方向に相互に隣接する心線間の間隔（Ｐ−Ｄ）は０．１４ｍｍであり、Ｖリブ１個分のベルト幅当たりの心線の繊度は１３８２１ｄｔｅｘであった。【００７０】
＜比較例５＞
延伸熱固定処理による延伸率を５．８％としたことを除いて実施例１と同様にＶリブドベルトを作製し、それを比較例５とした。【００７１】
接着処理を施した心線について、心線を構成するポリエステル系繊維の質量を基準として、プライマー溶液による樹脂固形物の付着量（目付量）は４．０質量％、ＲＦＬ水溶液によるＲＦＬ固形物の付着量（目付量）は８．０質量％、及びゴム糊による糊ゴム被膜の付着量（目付量）は４．０質量％であった。接着処理及び延伸熱固定処理後の心線の乾熱時収縮応力は０．３４ｃＮ／ｄｔｅｘであった。また、心線の外径Ｄは０．６０ｍｍであり、ベルト幅方向に相互に隣接する心線間の間隔（Ｐ−Ｄ）は０．１５ｍｍであり、Ｖリブ１個分のベルト幅当たりの心線の繊度は１０４４３ｄｔｅｘであった。【００７２】
【表１】
2017061100.tif 000005
【００７３】
【表２】
2017061100.tif 000006
【００７４】
（試験方法）
＜ベルト曲げ剛性＞
実施例１〜４及び比較例１〜５のそれぞれのＶリブドベルトについて、Ｖリブ１個分のベルト幅３．５６ｍｍの試験片を切り出し、オルゼン曲げ試験機を用い、振子の回転角度φ＝０．１７５ｒａｄ（＝１０°）として試験片をベルト長さ方向に曲げたときの荷重目盛板の読みｎ（％）から上記式（２）に基づいてベルト曲げ剛性ＥＩを求めた。【００７５】
＜ベルト乾熱時収縮力＞
実施例１〜４及び比較例１〜５のそれぞれのＶリブドベルトについて、Ｖリブ１個分のベルト幅３．５６ｍｍの試験片Ｔを切り出し、図９に示すように、その試験片Ｔを、上側に設けられたロードセル付の上側チャック４１と、その下方に設けられた下側チャック４２との間に、自然ベルト長さが３００ｍｍとなるようにセットし、１５０℃の雰囲気下、下側チャック４２を下方に移動させて長さ方向に６Ｎの荷重を負荷して固定し、それから３０分後の荷重を測定し、その上昇量をベルト乾熱時収縮力とした。【００７６】
＜ベルト動力損失＞
図１０Ａ及びＢはベルト動力損失測定装置５０を示す。【００７７】
このベルト動力損失測定装置５０は、プーリ径が５０ｍｍのリブプーリの駆動プーリ５１と、その右側方に設けられたプーリ径が５０ｍｍのリブプーリの従動プーリ５２とを備えている。駆動プーリ５１は、間隔をおいて設けられた一対の支軸台５１ａによって回転可能に設けられた駆動軸５１ｂの一端に取り付けられており、駆動軸５１ｂの他端には回転付与プーリ５１ｃが設けられている。回転付与プーリ５１ｃの右側方には駆動モータ５３のモータ軸５３ａに軸支されたモータプーリ５３ｂが設けられており、それらの回転付与プーリ５１ｃ及びモータプーリ５３ｂ間には回転駆動ベルト５４が巻き掛けられている。また、一対の支軸台５１ａの間には、駆動軸５１ｂの回転トルクを検知するトルクメータ５５が設けられている。従動プーリ５２は、間隔をおいて設けられた一対の支軸台５２ａによって回転可能に設けられた駆動軸５２ｂの一端に取り付けられており、それら全体が左右方向に可動に設けられている。【００７８】
実施例１〜４及び比較例１〜５のそれぞれのＶリブの個数が２個のＶリブドベルトについて、駆動プーリ５１及び従動プーリ５２に巻き掛けると共に、従動プーリ５２に右側方に６００Ｎのデッドウェイト（ＤＷ）を負荷し、室温雰囲気下、駆動モータ５３により駆動プーリ５１を３０００ｒｐｍの回転数で回転させてベルト走行させ、そのときの駆動トルクをトルクメータ５５で測定した。同様に、Ｖリブの個数が４個及び６個のＶリブドベルトについても駆動トルクを測定した。なお、発熱等の影響を排除して安定した駆動トルクを測定するため、測定は１時間のベルト走行後に行った。【００７９】
一方、Ｖリブの個数が２個、４個、及び６個のそれぞれのＶリブドベルトについて、上記と同様の方法でオルゼン曲げ試験機を用いてベルト曲げ剛性を求めた。【００８０】
次いで、横軸をベルト曲げ剛性及び縦軸を駆動トルクとしたグラフに測定値をプロットして直線近似すると共に、その直線のベルト曲げ剛性＝０の外挿値をベルト以外の損失トルクと仮想し、駆動トルクの各測定値から損失トルクを引いた。そして、それらを動力換算し、更にそれをＶリブ数で除したものを平均してＶリブ１個分のベルト幅当たりのベルト動力損失を求めた。【００８１】
＜ベルト走行試験＞
図１１はベルト走行試験機６０のプーリレイアウトを示す。【００８２】
このベルト走行試験機６０は、プーリ径が１２０ｍｍのリブプーリの駆動プーリ６１と、その上方に設けられたプーリ径が１２０ｍｍのリブプーリの第１従動プーリ６２と、それらの上下方向中間の右側方に設けられたプーリ径４５ｍｍのリブプーリの第２従動プーリ６３とを備えている。第２従動プーリ６３は、ベルト巻き掛け角度が９０°となるように位置付けられている。【００８３】
実施例１〜４及び比較例１〜５のそれぞれのＶリブドベルトＢについて、上記ベルト走行試験機６０にセットすると共に、第２従動プーリ６３に右側方に８３４Ｎのセットウェイト（ＳＷ）を負荷し、雰囲気温度２３℃の下、この状態で非接触型のベルト張力測定器を用いてＶリブドベルトＢのベルト張力を測定し、続いて、駆動プーリ６１を４９００ｒｐｍの回転数で回転させて１５０時間のベルト走行を実施した後、再びＶリブドベルトＢのベルト張力を測定し、ベルト走行前後のベルト張力からベルト張力維持率を算出した。【００８４】
（試験結果）
試験結果を表３及び４に示す。【００８５】
【表３】
2017061100.tif 000007
【００８６】
【表４】
2017061100.tif 000008
【００８７】
表３及び４によれば、実施例１〜４では、ポリエステル繊維で構成された心線の総繊度が２２００ｄｔｅｘ以上５５００ｄｔｅｘ以下と細く、また、ベルト曲げ剛性が低く、そのためベルト動力損失が小さく高効率であることが分かる。しかも、実施例１〜４では、ベルト乾熱時収縮力が４４Ｎ以上であり、また、ベルト張力維持率が高く、そのためベルト張力の低下が抑制されていることが分かる。【００８８】
一方、比較例１及び２では、ベルト乾熱時収縮力が４４Ｎ以上であり、また、ベルト張力維持率が高く、そのためベルト張力の低下が抑制されるものの、心線の総繊度が６６００ｄｔｅｘと太く、また、ベルト曲げ剛性が高く、そのためベルト動力損失が大きく低効率であることが分かる。比較例３では、心線の総繊度が４４００ｄｔｅｘと細いものの、ベルト曲げ剛性は高く、また、ベルト動力損失も高く、更に、ベルト乾熱時収縮力は４４Ｎよりも低く、ベルト張力維持率も低く、そのためベルト張力の低下が大きいことが分かる。比較例４では、心線の総繊度が３３００ｄｔｅｘと細いものの、心線の総繊度が同じである実施例２と比べるとベルト曲げ剛性は高く、また、ベルト動力損失も高く、更に、ベルト乾熱時収縮力は４４Ｎよりも低く、ベルト張力維持率も低く、そのためベルト張力の低下が大きいことが分かる。比較例５では、心線の総繊度が２２００ｄｔｅｘと細いものの、心線の総繊度が同じである実施例１と比べるとベルト曲げ剛性は高く、また、心線の総繊度が同じである実施例１と比べるとベルト動力損失も高く、更に、ベルト乾熱時収縮力は４４Ｎよりも低く、ベルト張力維持率も低く、そのためベルト張力の低下が大きいことが分かる。
【産業上の利用可能性】
【００８９】
本発明は、Ｖリブドベルト及びその製造方法の技術分野について有用である。
【符号の説明】
【００９０】
Ｂ  Ｖリブドベルト
１０  Ｖリブドベルト本体
１４，１４’  心線
１５  Ｖリブ
【図１】
2017061100.tif 000009
【図２】
2017061100.tif 000010
【図３】
2017061100.tif 000011
【図４】
2017061100.tif 000012
【図５】
2017061100.tif 000013
【図６】
2017061100.tif 000014
【図７】
2017061100.tif 000015
【図８】
2017061100.tif 000016
【図９】
2017061100.tif 000017
【図１０Ａ】
2017061100.tif 000018
【図１０Ｂ】
2017061100.tif 000019
【図１１】
2017061100.tif 000020
【手続補正書】
【提出日】平成29年2月13日(2017.2.13)
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００４
【補正方法】変更
【補正の内容】
【０００４】
本発明は、各々、ベルト長さ方向に延びる複数のＶリブがベルト幅方向に並列するように設けられたゴム製のＶリブドベルト本体と、前記Ｖリブドベルト本体に、ベルト幅方向にピッチを有する螺旋を形成するように埋設された心線とを備えたＶリブドベルトであって、前記心線は、ポリエステル系繊維束を一方向に撚った下撚り糸を複数本集め、前記複数本の下撚り糸を下撚り方向とは逆方向に上撚りした総繊度が２２００ｄｔｅｘ以上５５００ｄｔｅｘ以下の諸撚り糸で構成されており、前記Ｖリブ１個分のベルト幅当たりにおいて、前記心線の繊度が１００００ｄｔｅｘ以上１９０００ｄｔｅｘ以下であり、且つ１５０℃の雰囲気下、ベルト長さ３００ｍｍについて、ベルト長さ方向に６Ｎの荷重を負荷して固定してから３０分後の荷重の上昇量であるベルト乾熱時収縮力が４４Ｎ以上である。
【手続補正２】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
各々、ベルト長さ方向に延びる複数のＶリブがベルト幅方向に並列するように設けられたゴム製のＶリブドベルト本体と、
前記Ｖリブドベルト本体に、ベルト幅方向にピッチを有する螺旋を形成するように埋設された心線と、
を備えたＶリブドベルトであって、
前記心線は、ポリエステル系繊維束を一方向に撚った下撚り糸を複数本集め、前記複数本の下撚り糸を下撚り方向とは逆方向に上撚りした総繊度が２２００ｄｔｅｘ以上５５００ｄｔｅｘ以下の諸撚り糸で構成されており、
前記Ｖリブ１個分のベルト幅当たりにおいて、前記心線の繊度が１００００ｄｔｅｘ以上１９０００ｄｔｅｘ以下であり、且つ１５０℃の雰囲気下、ベルト長さ３００ｍｍについて、ベルト長さ方向に６Ｎの荷重を負荷して固定してから３０分後の荷重の上昇量であるベルト乾熱時収縮力が４４Ｎ以上であるＶリブドベルト。
【請求項２】
請求項１に記載されたＶリブドベルトにおいて、
前記諸撚り糸の前記心線の下撚り糸の本数が２本以上５本以下であるＶリブドベルト。
【請求項３】
請求項１又は２に記載されたＶリブドベルトにおいて、
前記諸撚り糸の前記心線の下撚り糸の繊度が１１００ｄｔｅｘであるＶリブドベルト。
【請求項４】
請求項１乃至３のいずれかに記載されたＶリブドベルトにおいて、
前記心線の外径が０．５０ｍｍ以上１．００ｍｍ以下であるＶリブドベルト。
【請求項５】
請求項１乃至４のいずれかに記載されたＶリブドベルトにおいて、
前記心線のベルト幅方向のピッチが０．７０ｍｍ以上１．１０ｍｍ以下であるＶリブドベルト。
【請求項６】
請求項１乃至５のいずれかに記載されたＶリブドベルトにおいて、
ベルト幅方向に相互に隣接する前記心線間の間隔が０．０８ｍｍ以上０．２０ｍｍ以下であるＶリブドベルト。
【請求項７】
請求項１乃至６のいずれかに記載されたＶリブドベルトにおいて、
前記Ｖリブの１個分のベルト幅当たりのベルト曲げ剛性が０．０４５Ｎ・ｍ２以上０．０８０Ｎ・ｍ２以下であるＶリブドベルト。
【請求項８】
請求項１乃至７のいずれかに記載されたＶリブドベルトの製造方法であって、
前記心線に対し、接着剤に浸漬して加熱する接着処理の際に張力を付与して延伸する延伸熱固定処理を施し、且つ前記延伸熱固定処理における延伸率を６．０％よりも大きくするＶリブドベルトの製造方法。
【請求項９】
請求項８に記載されたＶリブドベルトの製造方法において、
前記接着処理及び前記延伸熱固定処理後の前記心線の乾熱時収縮応力が０．２０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上０．５０ｃＮ／ｄｔｅｘ以下であるＶリブドベルトの製造方法。
【国際調査報告】
2017061100.tif 000021
2017061100.tif 000022