(57)【要約】  酸素バリア性樹脂層の両面に、変性オレフィン系重合体層を介してスチレン系樹脂層が積層されてなり、一方の面側からノッチが形成される深絞り成形用多層樹脂シートであって、前記一方の面側の前記変性オレフィン系重合体層と前記スチレン系樹脂層の厚さの合計が４０〜３５０μｍであり、かつ、前記スチレン系樹脂層の一方の面の表面粗さ（Ｒａ）が０．１〜５．０μｍである深絞り成形用多層樹脂シート、並びに該樹脂シートを熱成形してなる成形容器が提供される。
2014129344.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
酸素バリア性樹脂層の両面に、変性オレフィン系重合体層を介してスチレン系樹脂層が積層されてなり、一方の面側からノッチが形成される深絞り成形用多層樹脂シートであって、前記一方の面側の前記変性オレフィン系重合体層と前記スチレン系樹脂層の厚さの合計が４０〜３５０μｍであり、かつ、前記スチレン系樹脂層の一方の面の表面粗さ（Ｒａ）が０．１〜５．０μｍである、深絞り成形用多層樹脂シート。
【請求項２】
前記酸素バリア性樹脂層が、エチレン−ビニルアルコール共重合体樹脂から形成されてなる、請求項１に記載の深絞り成形用多層樹脂シート。
【請求項３】
前記変性オレフィン系重合体層の厚みが、１０〜５０μｍである、請求項１または２に記載の深絞り成形用多層樹脂シート。
【請求項４】
前記酸素バリア性樹脂層の厚みが、１０〜５０μｍである、請求項１から３のいずれか一項に記載の深絞り成形用多層樹脂シート。
【請求項５】
前記スチレン系樹脂層が、ブタジエンゴム成分を４〜８質量％含有するスチレン系樹脂から形成されてなる、請求項１から４のいずれか一項に記載の深絞り成形用多層樹脂シート。
【請求項６】
厚みが５００〜１２００μｍである、請求項１から５のいずれか一項に記載の深絞り成形用多層樹脂シート。
【請求項７】
請求項１から６のいずれか一項に記載の深絞り成形用多層樹脂シートを熱成形してなり、前記一方の面側から形成されたノッチを有する、成形容器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、深絞り成形用多層樹脂シート、及びそれを成形してなる成形容器に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から、清涼飲料水や果汁飲料、嗜好飲食品等の容器としては、熱成形性、剛性に優れたスチレン系樹脂が用いられてきた。しかし、近年、スチレン系樹脂層を最外層としてその中間に変性オレフィン系樹脂等の接着層を介してエチレン−ビニルアルコール共重合体樹脂層を設けて酸素バリア性を付与し、内容物の酸化による品質低下を抑えた多層樹脂シート及びそれからなる多層容器が普及している（特許文献１）。【０００３】
これらの容器は、成形、内容物の充填、蓋材のシールの一貫工程で製造されるケースも近年増えている。特許文献２には、ポリスチレン樹脂層とポリオレフィン樹脂層を積層し、最終製品までの工程において、打ち抜き加工時における樹脂ヒゲの発生を防止した多層樹脂シートが提案されている。【０００４】
さらに、特許文献３には、酸素バリア性樹脂が強靭であることから、熱成形後のノッチ折れ性が不十分であるという課題を、特定の層構成にすることで解決した多層樹脂シートが提案されている。【０００５】
また、近年では複雑なデザイン形状や深絞り形状の容器が増えており、通常、このような容器形状に対応するには加熱成形時により大きな熱量をシートに与え、シートを十分軟化させて成形することが必要となる。しかしながら、特許文献１〜３に記載された多層樹脂シートは、熱源がシートに接触する直接加熱方式を採っている場合、熱盤温度を高くするとシート表面が熱源に融着してしまう場合があり、従来よりも熱盤温度を更に高める必要がある深絞り成形には使用できないという問題があった。【０００６】
【特許文献１】特開平１１−５８６１９号公報
【特許文献２】特開２００６−２１４０９号公報
【特許文献３】特許第４７５８９２６号公報
【発明の概要】
【０００７】
本発明は上記事情に鑑みてなされたもので、熱成形性、剛性、酸素バリア性を具備し、熱成形後のノッチ折れ性を付与することが容易である上、複雑な形状や深絞りの容器に成形する際に高い熱量を与えても熱源に融着しにくい深絞り成形用多層樹脂シート、及びそれを成形してなる成形容器を提供することを目的とする。
【０００８】
すなわち、本発明者は、前記特性を有し、深絞り成形に適した多層樹脂シートを開発しようと鋭意研究した結果、酸素バリア性樹脂層の両面に変性オレフィン系重合体層を介してスチレン系樹脂層が積層されてなる多層樹脂シートにおいて、ノッチ形成面側の変性オレフィン系重合体層とスチレン系樹脂層の厚さの調整と、ノッチ形成面側のスチレン系樹脂層の表面粗さ（Ｒａ）の調整を併せて行うことで、前記課題を解決できることを見出し、本発明を完成するに至ったものである。
【０００９】
よって、本発明の一態様によれば、酸素バリア性樹脂層の両面に、変性オレフィン系重合体層を介してスチレン系樹脂層が積層されてなり、一方の面側からノッチが形成される深絞り成形用多層樹脂シートであって、前記一方の面側の前記変性オレフィン系重合体層と前記スチレン系樹脂層の厚さの合計が４０〜３５０μｍであり、かつ、前記スチレン系樹脂層の一方の面の表面粗さ（Ｒａ）が０．１〜５．０μｍであることを特徴とする深絞り成形用多層樹脂シートが提供される。
【００１０】
上記において、発明の一実施態様では、酸素バリア性樹脂層は、エチレン−ビニルアルコール共重合体樹脂から形成される。一実施態様では、変性オレフィン系重合体層の厚みは、１０〜５０μｍである。一実施態様では、酸素バリア性樹脂層の厚みは、１０〜５０μｍである。一実施態様では、スチレン系樹脂層は、ブタジエンゴム成分を４〜８質量％含有するスチレン系樹脂から形成される。一実施態様では、多層樹脂シートは５００〜１２００μｍの厚みを有する。
【００１１】
また、本発明の他の態様によれば、前記深絞り成形用多層樹脂シートを熱成形してなり、前記一方の面側から形成されたノッチを有することを特徴とする成形容器が提供される。
【００１２】
本発明の深絞り成形用多層樹脂シートは、熱成形性、剛性、酸素バリア性を具備すると共に、熱成形後のノッチ折れ性を付与し、加熱成形時により大きな熱量を与えても熱源に融着しにくいため、より複雑な形状や深絞りの容器に成形することが容易である。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】本発明の一実施形態に係る高熱量加熱成形用多層樹脂シートの積層構造を示す概略縦側断面図である。
【図２】本発明の成形容器の一例を示す概略斜視図である。
【図３】本発明の成形容器の一例を示す概略側面図である。
【図４】容器の打ち抜き工程を説明するための概略図である。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
本発明の一実施形態に係る深絞り成形用多層樹脂シートは、図１に示すように、酸素バリア性樹脂層（１０）の両面に、変性オレフィン系重合体層（１１ａ，１１ｂ）を介してスチレン系樹脂層（１２ａ，１２ｂ）が積層されてなる熱可塑性多層樹脂シートである。該樹脂シートの一方の面側（図１中、上方のスチレン系樹脂層１２ａ側）からノッチが形成されるが、該一方の面側の変性オレフィン系重合体層（１１ａ）とスチレン系樹脂層（１２ａ）の厚さの合計が４０〜３５０μｍであり、かつ、スチレン系樹脂層（１２ａ）の露出する一方の面の表面粗さ（Ｒａ）が０．１〜５．０μｍに形成されている。
【００１５】
ここで、「深絞り成形用」とは、深絞り成形に適した特性をシートが備えていることを意味し、深絞りとは、成形容器の形状にかかわらず、成形容器の深さと幅（複数の幅がある形状では最大の幅）の比である絞り比が０．５以上のものと定義する。ここでの深絞り成形容器は、この絞り比が０．５以上、好ましくは０．９以上、より好ましくは１以上、最も好ましくは１．５以上の容器である。
【００１６】
以下、上記熱可塑性多層樹脂シート及びその樹脂シートを成形して作製される成形容器を詳細に説明する。
【００１７】
＜酸素バリア性樹脂層（１０）＞
酸素バリア性樹脂層を構成する酸素バリア性樹脂としては、例えば、エチレン−ビニルアルコール共重合体樹脂、ポリアミド樹脂等が代表的なものとして挙げられる。その中でも、加工性、成形性の面でエチレン−ビニルアルコール共重合体樹脂が好ましい。
【００１８】
エチレン−ビニルアルコール共重合体樹脂は、通常、エチレン−酢酸ビニル共重合体を鹸化して得られるものであり、酸素バリア性、加工性、成形性を具備させる為に、エチレン含有量が１０〜６５モル％、好ましくは２０〜５０モル％で、鹸化度が９０％以上、好ましくは９５％以上のものが好ましい。
【００１９】
また、ポリアミド樹脂としては、カプロラクタム、ラウロラクタム等のラクタム重合体、６−アミノカプロン酸、１１−アミノウンデカン酸、１２−アミノドデカン酸等のアミノカルボン酸の重合体、ヘキサメチレンジアミン、デカメチレンジアミン、ドデカメチレンジアミン、２，２，４−または２，４，４−トリメチルヘキサメチレンジアミン等の脂肪族ジアミン、１，３−または１，４−ビス（アミノメチル）シクロヘキサン、ビス（ｐ−アミノシクロヘキシル）メタン等の脂環式ジアミン、ｍ−またはｐ−キシリレンジアミン等の芳香族ジアミン等のジアミン単位と、アジピン酸、スベリン酸、セバシン酸等の脂肪族ジカルボン酸、シクロヘキサンジカルボン酸等の脂環式ジカルボン酸、テレフタル酸、イソフタル酸等の芳香族ジカルボン酸等のジカルボン酸単位との重縮合体、並びにこれらの共重合体等が挙げられる。
【００２０】
ポリアミド樹脂として、具体的には、ナイロン６、ナイロン９、ナイロン１１、ナイロン１２、ナイロン６６、ナイロン６１０、ナイロン６１１、ナイロン６１２、ナイロン６Ｔ、ナイロン６Ｉ、ナイロンＭＸＤ６、ナイロン６／６６、ナイロン６／６１０、ナイロン６／６Ｔ、ナイロン６Ｉ／６Ｔ等があり、中でもナイロン６、ナイロンＭＸＤ６が好適である。
【００２１】
酸素バリア性樹脂層の厚みは、好ましくは１０〜５０μｍ、より好ましくは２０〜４０μｍである。１０μｍ未満であると、成形容器の内容物の酸化による品質低下を抑える程度の酸素バリア性能が得られない可能性があり、また、５０μｍを超えると、熱成形容器の打ち抜き時に樹脂ヒゲが発生したり、ノッチ折れ性が不十分となる可能性がある。
【００２２】
＜変性オレフィン系重合体層（１１ａ，１１ｂ）＞
変性オレフィン系重合体層を構成する変性オレフィン系重合体としては、エチレン、プロピレン、ブテン−１等の炭素数２〜８程度のオレフィンの単独重合体、それらのオレフィンとエチレン、プロピレン、ブテン−１、３−メチルブテン−１、ペンテン−１、４−メチルペンテン−１、ヘキセン−１、オクテン−１、デセン−１等の炭素数２〜２０程度の他のオレフィンや酢酸ビニル、塩化ビニル、アクリル酸、メタクリル酸、アクリル酸エステル、メタクリル酸エステル、スチレン等のビニル化合物との共重合体等のオレフィン系樹脂や、エチレン−プロピレン共重合体、エチレン−プロピレン−ジエン共重合体、エチレン−ブテン−１共重合体、プロピレン−ブテン−１共重合体等のオレフィン系ゴムを、アクリル酸、メタクリル酸、クロトン酸、イソクロトン酸、マレイン酸、フマル酸、イタコン酸、シトラコン酸、テトラヒドロフタル酸等の不飽和カルボン酸、または、その酸ハライド、アミド、イミド、無水物、エステル等の誘導体、具体的には、塩化マレイル、マレイミド、無水マレイン酸、無水シトラコン酸、マレイン酸モノメチル、マレイン酸ジメチル、マレイン酸グリシジル等でグラフト反応条件下に変性したものが代表的なものとして挙げられる。
【００２３】
変性オレフィン系重合体として、中でも、不飽和ジカルボン酸またはその無水物、特にマレイン酸またはその無水物で変性したエチレン系樹脂、プロピレン系樹脂、またはエチレン−プロピレンまたはブテン−１共重合体ゴムが好適である。
【００２４】
変性オレフィン系重合体層の厚みは、いずれの側も、好ましくは１０〜５０μｍ、より好ましくは２０〜４０μｍである。１０μｍ未満であると、十分な層間接着強度が得られなくなる可能性があり、また、５０μｍを超えると、熱成形容器の打ち抜き時に樹脂ヒゲが発生したり、ノッチ折れ性が不十分となる可能性がある。
【００２５】
＜スチレン系樹脂層（１２ａ，１２ｂ）＞
スチレン系樹脂層を構成するスチレン系樹脂としては、スチレン、α−メチルスチレン、ｐ−メチルスチレン、ジメチルスチレン、ｐ−ｔ−ブチルスチレン、クロロスチレン等のスチレン系モノマーの単独または共重合体、それらスチレン系モノマーと他のモノマーとの共重合体、例えばスチレン−アクリルニトリル共重合体（ＡＳ樹脂）、または、前記スチレン系モノマーとさらに他のポリマー、例えば、ポリブタジエン、スチレン−ブタジエン共重合体、ポリイソプレン、ポリクロロプレン等のジエン系ゴム質重合体の存在下にグラフト重合したグラフト重合体、例えばハイインパクトポリスチレン（ＨＩＰＳ樹脂）、スチレンーアクリルニトリルグラフト重合体（ＡＢＳ樹脂）等が挙げられる。
【００２６】
スチレン系樹脂として、中でもポリスチレン（ＧＰＰＳ樹脂）、ハイインパクトポリスチレン（ＨＩＰＳ樹脂）が成形容器の剛性、成形性の観点から好ましい。
【００２７】
スチレン系樹脂は、ブタジエンゴム成分を４〜８質量％含有することが好ましい。ブタジエンゴム成分含有量は、ＧＰＰＳとＨＩＰＳのブレンドにより調整するのが簡便な方法であるが、ＨＩＰＳの製造段階で調整しても構わない。４質量％未満であると実用上十分な容器強度が得られなくなる可能性があり、８質量％を超えると、熱成形時に熱盤付着等の不具合を引き起こす可能性がある。
【００２８】
スチレン系樹脂層には、必要に応じて、本発明の効果を阻害しない範囲で、顔料、染料などの着色剤、シリコンオイルやアルキルエステル系等の離型剤、ガラス繊維等の繊維状強化剤、タルク、クレー、シリカなどの粒状滑剤、スルホン酸とアルカリ金属などとの塩化合物やポリアルキレングリコール等の帯電防止剤及び紫外線吸収剤、抗菌剤のような添加剤を添加することができる。また、本発明の多層樹脂シートや成形容器の製造工程で発生したスクラップ樹脂を混合して用いることもできる。
【００２９】
ノッチが形成される面側のスチレン系樹脂層（１２ａ）の厚みとしては、好ましくは３０〜３００μｍ、より好ましくは１００〜２００μｍである。３０μｍ未満であると、熱成形を経て引き伸ばされる際にスチレン系樹脂層が切れて変性オレフィン系重合体層が剥き出しになり、容器表面の印字適正が損なわれる可能性がある。また、３００μｍを超えると、ノッチを形成する際の刃の挿入深さを大きくする必要があり、容器形状の保持性能及び容器強度が低下する可能性がある。
【００３０】
ノッチが形成されない面側のスチレン系樹脂層（１２ｂ）の厚みとしては、好ましくは３００〜８００μｍ、より好ましくは４００〜７００μｍである。３００μｍ未満であると、熱成形して得られた容器の剛性が不十分となる可能性があり、８００μｍを超えると、ノッチを形成した後のノッチ折れ性が低下する可能性がある。
【００３１】
ノッチが形成される面側のスチレン系樹脂層（１２ａ）の露出する表面の表面粗さ（Ｒａ）は、０．１〜５．０μｍ、好ましくは０．５〜３．０μｍに形成されている。０．１μｍ未満であると、加熱成形の際に樹脂層が熱源に融着しやすくなる可能性があり、５．０μｍを超えると、得られた成形品の表面光沢が無くなり、商品価値の低下を招く可能性がある。
ノッチが形成されない面側のスチレン系樹脂層（１２ｂ）の露出する表面の表面粗さ（Ｒａ）は特に限定しないが、商品価値の低下を招かないように、０．１μｍ未満とするのが好ましい。
【００３２】
＜深絞り成形用多層樹脂シート＞
本発明の一実施形態に係る深絞り成形用熱可塑性多層樹脂シートの層構成は、前述の通り、スチレン系樹脂層／変性オレフィン系重合体層／酸素バリア性樹脂層／変性オレフィン系重合体層／スチレン系樹脂層であるが、他に、例えば、本発明の多層樹脂シートや成形容器の製造工程で発生したスクラップ樹脂の層等を、ノッチが形成される反対側に積層してもよい。
【００３３】
本発明の一実施形態に係る深絞り成形用熱可塑性多層樹脂シートは、ノッチが形成される面側の変性オレフィン系重合体層（１１ａ）とスチレン系樹脂層（１２ａ）の厚さの合計が４０〜３５０μｍであり、好ましくは１２０〜２４０μｍである。４０μｍ未満であると、相対的にノッチが形成される面側のスチレン系樹脂層の厚みが薄くなり、熱成形を経て引き伸ばされる際にスチレン系樹脂層が切れ、容器の外観・強度等を損なう可能性がある。また、３５０μｍを超えると、ノッチを形成する際の刃の挿入深さを大きくする必要があり、容器形状の保持性能及び容器強度が低下する可能性がある。
【００３４】
深絞り成形用熱可塑性多層樹脂シートの厚みは、好ましくは５００〜１２００μｍ、より好ましくは７００〜１０００μｍである。５００μｍ未満であると、熱成形して得られた容器の強度が不十分となる可能性があり、１２００μｍを超えると、容器の製造コストが高くなる可能性がある。
【００３５】
深絞り成形用熱可塑性多層樹脂シートの成形方法は、特に限定されず、一般的な方法を用いることができる。例えば、４台もしくはそれ以上の単軸押出機を用いて各々の原料樹脂を溶融押出し、フィードブロックとＴダイによって多層樹脂シートを得る方法や、マルチマニホールドダイを使用して多層樹脂シートを得る方法が挙げられる。
【００３６】
本発明の深絞り成形用熱可塑性多層樹脂シートにおけるスチレン系樹脂層、特にノッチが形成される面側のスチレン系樹脂層（１２ａ）の露出する表面に所定の表面粗さ付与する方法としては、特に限定されず、一般的な方法を用いることができる。例えば、溶融樹脂を引き取る際、予め凹凸加工を施したロールやベルトで引き取る方法が挙げられる。
【００３７】
＜成形容器＞
図２及び図３に、本発明の成形容器の一例を示す。
【００３８】
本発明の成形容器は、本発明の熱可塑性多層樹脂シートを熱成形してなる。熱成形方法としては、一般的な真空成形、圧空成形や、これらの応用として、シートの片面にプラグを接触させて成形を行うプラグアシスト法、また、シートの両面に一対をなす雄雌型を接触させて成形を行う、いわゆるマッチモールド成形と称される方法等が挙げられるが、これに限定されるものではない。また、成形前にシートを加熱軟化させる方法として非接触加熱である赤外線ヒーター等による輻射加熱等、公知のシート加熱方法を適用することができる。
【００３９】
熱成形の際の成形温度は、樹脂の融点等を考慮して適切に設定されるが、本発明に係る樹脂シートを用いて絞り比が０．５以上の深絞り成形を行う場合、熱盤温度で１７０℃以上、好ましくは１７５〜１８０℃に設定される。熱盤温度が１７０℃未満では、加熱不足により容器の賦型状態が不十分であり、高すぎると熱盤への融着等の不具合を起こす虞があるため好ましくない。
【００４０】
また、本発明の成形容器はノッチを有する。ノッチは断面Ｖ字形状であり、一方の面側、すなわち変性オレフィン系重合体層とスチレン系樹脂層の厚さの合計が５０〜４００μｍである側に、熱盤方式等により加熱してＶ字形状の刃を挿入することにより形成することができる。
【実施例】
【００４１】
以下、実施例及び比較例を挙げて本発明をより具体的に説明するが、本発明は実施例等の内容に何ら限定されるものではない。【００４２】
実施例で用いた樹脂原料は以下の通りである。
（１）酸素バリア性樹脂層
エチレン−ビニルアルコール共重合体「エバールＪ−１０２Ｂ」（クラレ（株）製、エチレン含量３２モル％、鹸化度９９％以上）
（２）変性オレフィン系重合体層
「モディックＦ５０２」（三菱化学社製）
（３）スチレン系樹脂層
ＨＩＰＳ樹脂：「トーヨースチロールＨ８５０」（東洋スチレン社製、ブタジエン含量９．０質量％）
ＧＰＰＳ樹脂：「ＨＲＭ２３」（東洋スチレン社製）【００４３】
＜実施例１＞
２台の４０ｍｍ単軸押出機と１台の６５ｍｍ単軸押出機を使用し、フィードブロック法により、スチレン系樹脂層（１２ａ）１６５μｍ／変性オレフィン系重合体層（１１ａ）３５μｍ／酸素バリア性樹脂層（１０）１５μｍ／変性オレフィン系重合体層（１１ｂ）３５μｍ／スチレン系樹脂層（１２ｂ）６５０μｍという層構成を有し、厚み９００μｍ（スチレン系樹脂層（１２ａ）と変性オレフィン系重合体層（１１ａ）の合計厚み２００μｍ）で、引取ロールには表面粗さ（Ｒａ）が０．５μｍの凹凸加工を施した金属ロールを用いて、スチレン系樹脂層（１２ａ）の表面粗さ（Ｒａ）が０．２３μｍの多層樹脂シートを得た。【００４４】
＜実施例２＞
実施例１と同様の方法で、スチレン系樹脂層（１２ａ）４０μｍ／変性オレフィン系重合体層（１１ａ）２０μｍ／酸素バリア性樹脂層（１０）２０μｍ／変性オレフィン系重合体層（１１ｂ）２０μｍ／スチレン系樹脂層（１２ｂ）８００μｍという層構成を有し、厚み９００μｍ（スチレン系樹脂層（１２ａ）と変性オレフィン系重合体層（１１ａ）の合計厚み６０μｍ）で、スチレン系樹脂層（１２ａ）の表面粗さ（Ｒａ）が０．２５μｍの多層樹脂シートを得た。【００４５】
＜実施例３＞
実施例１と同様の方法で、スチレン系樹脂層（１２ａ）２８５μｍ／変性オレフィン系重合体層（１１ａ）１５μｍ／酸素バリア性樹脂層（１０）２０μｍ／変性オレフィン系重合体層（１１ｂ）１５μｍ／スチレン系樹脂層（１２ｂ）６６５μｍという層構成を有し、厚み１０００μｍ（スチレン系樹脂層（１２ａ）と変性オレフィン系重合体層（１１ａ）の合計厚み３００μｍ）で、スチレン系樹脂層（１２ａ）の表面粗さ（Ｒａ）が０．３０μｍの多層樹脂シートを得た。【００４６】
＜実施例４＞
実施例１と同様の方法で、スチレン系樹脂層（１２ａ）３０μｍ／変性オレフィン系重合体層（１１ａ）１５μｍ／酸素バリア性樹脂層（１０）２０μｍ／変性オレフィン系重合体層（１１ｂ）１５μｍ／スチレン系樹脂層（１２ｂ）８２０μｍという層構成を有し、厚み９００μｍ（スチレン系樹脂層（１２ａ）と変性オレフィン系重合体層（１１ａ）の合計厚み４５μｍ）で、スチレン系樹脂層（１２ａ）の表面粗さ（Ｒａ）が０．３３μｍの多層樹脂シートを得た。【００４７】
＜実施例５＞
実施例１と同様の方法で、スチレン系樹脂層（１２ａ）３２５μｍ／変性オレフィン系重合体層（１１ａ）１５μｍ／酸素バリア性樹脂層（１０）２０μｍ／変性オレフィン系重合体層（１１ｂ）１５μｍ／スチレン系樹脂層（１２ｂ）５２５μｍという層構成を有し、厚み９００μｍ（スチレン系樹脂層（１２ａ）と変性オレフィン系重合体層（１１ａ）の合計厚み３４０μｍ）で、スチレン系樹脂層（１２ａ）の表面粗さ（Ｒａ）が０．２８μｍの多層樹脂シートを得た。【００４８】
＜実施例６＞
表面粗さ（Ｒａ）が０．３μｍの凹凸加工を施した金属ロールを用いた他は実施例１と同様の方法で、スチレン系樹脂層（１２ａ）１６５μｍ／変性オレフィン系重合体層（１１ａ）２０μｍ／酸素バリア性樹脂層（１０）２０μｍ／変性オレフィン系重合体層（１１ｂ）２０μｍ／スチレン系樹脂層（１２ｂ）６７５μｍという層構成を有し、厚み９００μｍ（スチレン系樹脂層（１２ａ）と変性オレフィン系重合体層（１１ａ）の合計厚み１８５μｍ）で、スチレン系樹脂層（１２ａ）の表面粗さ（Ｒａ）が０．１５μｍの多層樹脂シートを得た。【００４９】
＜実施例７〜９＞
表面粗さ（Ｒａ）がそれぞれ２、５、１０μｍの凹凸加工を施した金属ロールを用いた他は実施例１と同様の方法で、スチレン系樹脂層（１２ａ）１６５μｍ／変性オレフィン系重合体層（１１ａ）３５μｍ／酸素バリア性樹脂層（１０）１５μｍ／変性オレフィン系重合体層（１１ｂ）３５μｍ／スチレン系樹脂層（１２ｂ）６５０μｍという層構成を有し、厚み９００μｍ（スチレン系樹脂層（１２ａ）と変性オレフィン系重合体層（１１ａ）の合計厚み２００μｍ）で、スチレン系樹脂層（１２ａ）の表面粗さ（Ｒａ）がそれぞれ０．９５、２．４０、４．７０μｍの多層樹脂シートを得た。【００５０】
＜比較例１＞
実施例１と同様の方法で、スチレン系樹脂層（１２ａ）１５μｍ／変性オレフィン系重合体層（１１ａ）１５μｍ／酸素バリア性樹脂層（１０）２０μｍ／変性オレフィン系重合体層（１１ｂ）１５μｍ／スチレン系樹脂層（１２ｂ）８３５μｍという層構成を有し、厚み９００μｍ（スチレン系樹脂層（１２ａ）と変性オレフィン系重合体層（１１ａ）の合計厚み３０μｍ）で、スチレン系樹脂層（１２ａ）の表面粗さ（Ｒａ）が０．３５μｍの多層樹脂シートを得た。【００５１】
＜比較例２＞
実施例１と同様の方法で、スチレン系樹脂層（１２ａ）３６０μｍ／変性オレフィン系重合体層（１１ａ）１５μｍ／酸素バリア性樹脂層（１０）２０μｍ／変性オレフィン系重合体層（１１ｂ）１５μｍ／スチレン系樹脂層（１２ｂ）４９０μｍという層構成を有し、厚み９００μｍ（スチレン系樹脂層（１２ａ）と変性オレフィン系重合体層（１１ａ）の合計厚み３７５μｍ）で、スチレン系樹脂層（１２ａ）の表面粗さ（Ｒａ）が０．２８μｍの多層樹脂シートを得た。【００５２】
＜比較例３〜６＞
表面粗さ（Ｒａ）がそれぞれ０．１、０．２、１２、１５μｍの凹凸加工を施した金属ロールを用いた他は実施例１と同様の方法で、スチレン系樹脂層（１２ａ）１６５μｍ／変性オレフィン系重合体層（１１ａ）３５μｍ／酸素バリア性樹脂層（１０）１５μｍ／変性オレフィン系重合体層（１１ｂ）３５μｍ／スチレン系樹脂層（１２ｂ）６５０μｍという層構成を有し、厚み９００μｍ（スチレン系樹脂層（１２ａ）と変性オレフィン系重合体層（１１ａ）の合計厚み２００μｍ）で、スチレン系樹脂層（１２ａ）の表面粗さ（Ｒａ）がそれぞれ０．０４、０．０７、５．６５、７．６０μｍの多層樹脂シートを得た。【００５３】
＜比較例７＞
実施例１と同様の方法で、スチレン系樹脂層（１２ａ）５７０μｍ／変性オレフィン系重合体層（１１ａ）３０μｍ／酸素バリア性樹脂層（１０）２０μｍ／変性オレフィン系重合体層（１１ｂ）２０μｍ／スチレン系樹脂層（１２ｂ）３６０μｍという層構成を有し、厚み１０００μｍ（スチレン系樹脂層（１２ａ）と変性オレフィン系重合体層（１１ａ）の合計厚み６００μｍ）で、他の方法は実施例１と同様の方法で多層樹脂シートを得た。【００５４】
尚、スチレン系樹脂としては、ＨＩＰＳ樹脂とＧＰＰＳ樹脂を質量比８０／２０（ＨＩＰＳ／ＧＰＰＳ）で混合したものを用いた（ブタジエンゴム成分含有量：７．２質量％）。【００５５】
この多層樹脂シートを下記条件にて、成形、ノッチ形成、容器打ち抜き（図４）まで一連の工程で加工し、図２に示す容器を得た。尚、ノッチに関しては、スチレン系樹脂層１２ａ側から形成し、ノッチの深さはノッチ形成部分の加熱温度により調整した。
使用機器：ＣＦＦ−３００（ＣＫＤ株式会社製）
上熱盤温度：  １７０℃
下熱盤温度：  １７０℃
ノッチ部分加熱温度：１６０℃
ノッチ深さ：３５０μｍ
容器打ち抜き刃上側構造：雄刃
容器打ち抜き刃下側構造：雌刃
容器打ち抜き刃の上側下側間の間隙：２０μｍ【００５６】
得られた多層樹脂シート及び容器の各種評価を下記の方法で行った。結果を表１に示す。【００５７】
（１）表面粗さ（Ｒａ）
シートの表面粗さ（Ｒａ）を、以下の方法にて測定し、以下の基準で評価した。
［測定方法］  ＪＩＳ Ｂ０６０１法準拠
使用機器：（株）東京精密社製  サーフコム１２０Ａ【００５８】
（２）成形状態
容器を熱成形する際の成形性を、以下の基準で評価した。
○：成形性良好
×：熱盤付着による成形不良や表面層の破れが確認される。【００５９】
（３）ノッチ折れ性
ノッチ形成部分を、図３に示す折り曲げ方向に折り曲げて、以下の基準で評価した。
○：１度の折り曲げで割れる。
△：数回折り曲げる事で割れる。
×：何度折り曲げても割れない。【００６０】
（４）容器の表面光沢
成形容器の底面部について表面光沢を測定した。
［評価方法］
測定方法：ＪＩＳ Ｋ７１０５法準拠
使用機器：日本電色社製  デジタルグロスメーター
［評価基準］
○：光沢度２０％以上
×：光沢度２０％未満【００６１】
（５）総合判定
上記全ての評価結果が○であるものを○、それ以外のものを×とした。【００６２】
【表１】
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【符号の説明】
【００６３】
１０                  酸素バリア性樹脂層
１１ａ，１１ｂ        変性オレフィン系重合体層
１２ａ，１２ｂ        スチレン系樹脂層
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【国際調査報告】
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