(57)【要約】  遠赤外線レンズ系は、遠赤外線帯で使用されるレンズ系であって、物体側から順に、正パワーの第１レンズと正パワーの第２レンズとの２枚のレンズで構成され、各レンズにおいて最も大きい芯厚を構成するレンズ材料の屈折率が波長１０μｍで２．０より大きく３．９以下であり、条件式：２．５０＜ｆ１／ｆ＜７．４０（ｆ１：第１レンズＬ１の焦点距離、ｆ：遠赤外線レンズ系ＬＮ全体の焦点距離）を満足し、半画角ωが３０°よりも大きい。
2016121857.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
遠赤外線帯で使用されるレンズ系であって、
物体側から順に、正のパワーを持つ第１レンズと、正のパワーを持つ第２レンズと、の２枚のレンズで構成され、各レンズにおいて最も大きい芯厚を構成するレンズ材料の屈折率が波長１０μｍで２．０より大きく３．９以下であり、以下の条件式（１）を満足し、半画角が３０°よりも大きいことを特徴とする遠赤外線レンズ系；
２．５０＜ｆ１／ｆ＜７．４０  …（１）
ただし、
ｆ１：第１レンズの焦点距離、
ｆ：遠赤外線レンズ系全体の焦点距離、
である。
【請求項２】
波長８〜１２μｍでの分散νを以下の式（ＦＤ）で定義すると、前記第１，第２レンズのそれぞれにおいて最も大きい芯厚を構成するレンズ材料の分散νが１００よりも大きいことを特徴とする請求項１記載の遠赤外線レンズ系；
ν＝（Ｎ１０−１）／（Ｎ８−Ｎ１２）  …（ＦＤ）
ただし、
Ｎ１０：波長１０μｍでの屈折率、
Ｎ８：波長８μｍでの屈折率、
Ｎ１２：波長１２μｍでの屈折率、
である。
【請求項３】
以下の条件式（２）を満足することを特徴とする請求項１又は２記載の遠赤外線レンズ系；
０．１１＜ｆ２／ｆ１＜０．６０  …（２）
ただし、
ｆ１：第１レンズの焦点距離、
ｆ２：第２レンズの焦点距離、
である。
【請求項４】
以下の条件式（３）を満足することを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の遠赤外線レンズ系；
−９．４０＜（Ｒ１＋Ｒ２）／（Ｒ１−Ｒ２）＜３．６５  …（３）
ただし、
Ｒ１：第１レンズの最も物体側面の曲率半径、
Ｒ２：第１レンズの最も像側面の曲率半径、
である。
【請求項５】
以下の条件式（４）を満足することを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載の遠赤外線レンズ系；
０．３４＜Ｄ１／ｆ＜０．８９  …（４）
ただし、
Ｄ１：第１レンズの最も物体側面から最も像側面までの軸上の合計芯厚、
ｆ：遠赤外線レンズ系全体の焦点距離、
である。
【請求項６】
以下の条件式（５）を満足することを特徴とする請求項１〜５のいずれか１項に記載の遠赤外線レンズ系；
０．２＜ＬＢ／ｆ＜１．１  …（５）
ただし、
ＬＢ：第２レンズの最も像側面から像面までの距離を空気換算した長さ、
ｆ：遠赤外線レンズ系全体の焦点距離、
である。
【請求項７】
請求項１〜６のいずれか１項に記載の遠赤外線レンズ系と、撮像面上に形成された遠赤外線光学像を電気的な信号に変換する遠赤外線センサーと、を備え、前記遠赤外線センサーの撮像面上に被写体の遠赤外線光学像が形成されるように前記遠赤外線レンズ系が設けられていることを特徴とする撮像光学装置。
【請求項８】
請求項７記載の撮像光学装置を備えることにより、被写体の静止画撮影，動画撮影のうちの少なくとも一方の機能が付加されたことを特徴とするデジタル機器。
【請求項９】
請求項１〜６のいずれか１項に記載の遠赤外線レンズ系を備えたことを特徴とする遠赤外線用カメラシステム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、遠赤外線レンズ系，撮像光学装置及びデジタル機器に関するものである。例えば、遠赤外線帯（波長８〜１２μｍ帯）で使用される撮像レンズ系であって、特に半画角ωが３０°よりも大きい広角でもレンズ枚数が２枚と少なく収差補正が良好に行われており、安価なカメラシステムに使用可能な遠赤外線レンズ系と、遠赤外線レンズ系により得られた遠赤外線映像を遠赤外線センサーで取り込む撮像光学装置と、遠赤外線レンズ系を搭載した画像入力機能付きデジタル機器と、に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
監視カメラや防犯カメラ等の普及に伴い、安価で小型の遠赤外線レンズ系が必要とされている。遠赤外線レンズ系に用いられるレンズ材料は、一般的な光学ガラスに比べて高価であるため、レンズ体積は小さい方がコストが抑えられる。そのような観点から、レンズ２枚で構成された比較的広角な遠赤外線レンズ系が、特許文献１〜４で提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】ＵＳ２０１３／０２７１８５２  Ａ１
【特許文献２】特開２０１３−１９５７９５号公報
【特許文献３】ＵＳ２０１２／０２２９８９２  Ａ１
【特許文献４】ＵＳ６２９２２９３  Ｂ１
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
上記特許文献１，４に記載されているレンズ系では、全系の焦点距離で規格化した第１レンズの焦点距離が正の値をとっている。特許文献１に記載のレンズ系の場合、第１レンズの焦点距離が正の小さい値をとり、正のパワーが比較的強くなっている（パワー：焦点距離の逆数で定義される量）。その結果、第１レンズで正のパワーによる外向きのコマ収差が発生するが、第２レンズではあまり収差補正されないので、少ないレンズ枚数の構成では良い性能が得られない。また、レンズバックも短くなりすぎてしまう。特許文献４に記載のレンズ系の場合、第１レンズの焦点距離が正の大きい値をとり、正のパワーが弱くなっている。第１レンズのパワーが弱すぎると、短い焦点距離を必要とする広角なレンズ系では第２レンズのパワー負担が大きくなりすぎて収差が大きく発生し、特に軸外の内向きコマ収差により性能が悪くなってしまう。【０００５】
上記特許文献２，３に記載されているレンズ系では、全系の焦点距離で規格化した第１レンズの焦点距離が負の小さい値をとり、負のパワーが強くなっている。負のパワーが強すぎると第２レンズで集光させるパワーもより強くなり、その結果、かえって性能を悪化させている。【０００６】
上記特許文献２，３に記載されているレンズ系では、焦点距離で規格化したバックフォーカスが長くなっている。また、遠赤外線レンズ系では系の明るさが解像力にも影響するため、Ｆナンバーが２以下に明るくなっており、軸外光束もなるべく切らない構成になっている。このようなレンズ系では、バックフォーカスが長く像面から第２レンズまでの距離が長い場合、第２レンズの光軸から高い位置をＦナンバー光線が通るため、第２レンズでの球面収差補正の負担が大きくなってしまう。しかも、軸上光束と軸外光束とがほとんど同じ高さを通過するため、軸外性能の効果的な補正（像面湾曲等の補正）も行いにくい。このため、少ないレンズ枚数の系では十分な性能が得られなくなっている。【０００７】
上記特許文献１に記載されているレンズ系では、第１レンズとしてメニスカス度の比較的弱いレンズが物体側に凹面を向けて配置されている。メニスカス度はレンズの前面と後面の近軸曲率半径によって決まるものであり、前面の曲率半径をＲ１、後面の曲率半径をＲ２とすると、（Ｒ１＋Ｒ２）／（Ｒ１−Ｒ２）で表される。曲率半径を符号も含めた値で考えると、これの絶対値が大きいほど前後の面の曲率半径が近くメニスカス度合いが大きいことを示す。特許文献１に記載のものでは、正レンズでメニスカス度が弱くパワーが強めであり、第１レンズでも正のパワーによる球面収差や像面湾曲を発生させる。第２レンズでの正のパワーによる収差は少し小さくなるが、第１レンズで積極的に収差補正を行わないので、少ないレンズ枚数では収差を十分小さくできず、特に広角なレンズ系では性能が低下しやすくなっている。【０００８】
上記特許文献２，３に記載されているレンズ系では、第１レンズが負レンズになっており、このときメニスカス度が弱いと負のパワーが強めになっている。第１レンズの負のパワーによって収差を発生させ、正の第２レンズによる収差を打ち消す効果もあるが、負のパワーが強すぎるため、第２レンズで光線が光軸から高い位置を通り更に大きな収差を発生させてしまい、広角なレンズ系ではかえって性能を悪化させてしまうことになる。【０００９】
本発明はこのような状況に鑑みてなされたものであって、その目的は、２枚という少ないレンズ枚数でも軸上光束及び軸外光束に対して良好に収差補正された高性能で安価な遠赤外線レンズ系、それを備えた撮像光学装置及びデジタル機器を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記目的を達成するために、第１の発明の遠赤外線レンズ系は、遠赤外線帯で使用されるレンズ系であって、
物体側から順に、正のパワーを持つ第１レンズと、正のパワーを持つ第２レンズと、の２枚のレンズで構成され、各レンズにおいて最も大きい芯厚を構成するレンズ材料の屈折率が波長１０μｍで２．０より大きく３．９以下であり、以下の条件式（１）を満足し、半画角が３０°よりも大きいことを特徴とする。
２．５０＜ｆ１／ｆ＜７．４０  …（１）
ただし、
ｆ１：第１レンズの焦点距離、
ｆ：遠赤外線レンズ系全体の焦点距離、
である。【００１１】
第２の発明の遠赤外線レンズ系は、上記第１の発明において、波長８〜１２μｍでの分散νを以下の式（ＦＤ）で定義すると、前記第１，第２レンズのそれぞれにおいて最も大きい芯厚を構成するレンズ材料の分散νが１００よりも大きいことを特徴とする。
ν＝（Ｎ１０−１）／（Ｎ８−Ｎ１２）  …（ＦＤ）
ただし、
Ｎ１０：波長１０μｍでの屈折率、
Ｎ８：波長８μｍでの屈折率、
Ｎ１２：波長１２μｍでの屈折率、
である。【００１２】
第３の発明の遠赤外線レンズ系は、上記第１又は第２の発明において、以下の条件式（２）を満足することを特徴とする。
０．１１＜ｆ２／ｆ１＜０．６０  …（２）
ただし、
ｆ１：第１レンズの焦点距離、
ｆ２：第２レンズの焦点距離、
である。【００１３】
第４の発明の遠赤外線レンズ系は、上記第１〜第３のいずれか１つの発明において、以下の条件式（３）を満足することを特徴とする。
−９．４０＜（Ｒ１＋Ｒ２）／（Ｒ１−Ｒ２）＜３．６５  …（３）
ただし、
Ｒ１：第１レンズの最も物体側面の曲率半径、
Ｒ２：第１レンズの最も像側面の曲率半径、
である。【００１４】
第５の発明の遠赤外線レンズ系は、上記第１〜第４のいずれか１つの発明において、以下の条件式（４）を満足することを特徴とする。
０．３４＜Ｄ１／ｆ＜０．８９  …（４）
ただし、
Ｄ１：第１レンズの最も物体側面から最も像側面までの軸上の合計芯厚、
ｆ：遠赤外線レンズ系全体の焦点距離、
である。【００１５】
第６の発明の遠赤外線レンズ系は、上記第１〜第５のいずれか１つの発明において、以下の条件式（５）を満足することを特徴とする。
０．２＜ＬＢ／ｆ＜１．１  …（５）
ただし、
ＬＢ：第２レンズの最も像側面から像面までの距離を空気換算した長さ、
ｆ：遠赤外線レンズ系全体の焦点距離、
である。【００１６】
第７の発明の撮像光学装置は、上記第１〜第６のいずれか１つの発明に係る遠赤外線レンズ系と、撮像面上に形成された遠赤外線光学像を電気的な信号に変換する遠赤外線センサーと、を備え、前記遠赤外線センサーの撮像面上に被写体の遠赤外線光学像が形成されるように前記遠赤外線レンズ系が設けられていることを特徴とする。【００１７】
第８の発明のデジタル機器は、上記第７の発明に係る撮像光学装置を備えることにより、被写体の静止画撮影，動画撮影のうちの少なくとも一方の機能が付加されたことを特徴とする。【００１８】
第９の発明の遠赤外線用カメラシステムは、上記第１〜第６のいずれか１つの発明に係る遠赤外線レンズ系を備えたことを特徴とする。
【発明の効果】
【００１９】
本発明によれば、２枚という少ないレンズ枚数でも軸上光束及び軸外光束に対して積極的な収差補正を行うことができるようになるため、良好な収差補正により高性能化・高精細化が可能となり、新たに製造されてきている安価な遠赤外線センサーにも対応可能となる。したがって、安価でも高性能な遠赤外線レンズ系と、それを備えた撮像光学装置を実現することができる。そして、本発明に係る遠赤外線レンズ系又は撮像光学装置を、暗視装置，サーモグラフィー，携帯端末，カメラシステム（例えば、デジタルカメラ，監視カメラ，防犯カメラ，車載カメラ）等のデジタル機器に用いることによって、デジタル機器に対し高性能の遠赤外線画像入力機能を安価でコンパクトに付加することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】第１の実施の形態（実施例１）のレンズ構成図。
【図２】実施例１の収差図。
【図３】第２の実施の形態（実施例２）のレンズ構成図。
【図４】実施例２の収差図。
【図５】第３の実施の形態（実施例３）のレンズ構成図。
【図６】実施例３の収差図。
【図７】第４の実施の形態（実施例４）のレンズ構成図。
【図８】実施例４の収差図。
【図９】第５の実施の形態（実施例５）のレンズ構成図。
【図１０】実施例５の収差図。
【図１１】第６の実施の形態（実施例６）のレンズ構成図。
【図１２】実施例６の収差図。
【図１３】第７の実施の形態（実施例７）のレンズ構成図。
【図１４】実施例７の収差図。
【図１５】第８の実施の形態（実施例８）のレンズ構成図。
【図１６】実施例８の収差図。
【図１７】第９の実施の形態（実施例９）のレンズ構成図。
【図１８】実施例９の収差図。
【図１９】第１０の実施の形態（実施例１０）のレンズ構成図。
【図２０】実施例１０の収差図。
【図２１】第１１の実施の形態（実施例１１）のレンズ構成図。
【図２２】実施例１１の収差図。
【図２３】第１２の実施の形態（実施例１２）のレンズ構成図。
【図２４】実施例１２の収差図。
【図２５】第１３の実施の形態（実施例１３）のレンズ構成図。
【図２６】実施例１３の収差図。
【図２７】第１４の実施の形態（実施例１４）のレンズ構成図。
【図２８】実施例１４の収差図。
【図２９】第１５の実施の形態（実施例１５）のレンズ構成図。
【図３０】実施例１５の収差図。
【図３１】第１６の実施の形態（実施例１６）のレンズ構成図。
【図３２】実施例１６の収差図。
【図３３】第１７の実施の形態（実施例１７）のレンズ構成図。
【図３４】実施例１７の収差図。
【図３５】遠赤外線レンズ系を搭載したデジタル機器の概略構成例を示す模式図。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
以下、本発明に係る遠赤外線レンズ系，撮像光学装置，デジタル機器等を説明する。本発明に係る遠赤外線レンズ系は、遠赤外線帯で使用されるレンズ系であって、物体側から順に、正のパワーを持つ第１レンズと、正のパワーを持つ第２レンズと、の２枚のレンズで構成され、各レンズにおいて最も大きい芯厚を構成するレンズ材料の屈折率が波長１０μｍで２．０より大きく３．９以下であり、以下の条件式（１）を満足し、半画角が３０°よりも大きいことを特徴としている。
２．５０＜ｆ１／ｆ＜７．４０  …（１）
ただし、
ｆ１：第１レンズの焦点距離、
ｆ：遠赤外線レンズ系全体の焦点距離、
である。
【００２２】
正パワーの第１，第２レンズは、いずれも１枚のレンズとして機能する一塊のレンズエレメントである。したがって、均一な光学材料からなる単レンズに限らず、均一な光学材料からなるレンズコアの表面に、レンズコアとは別材料（例えば樹脂材料）の薄い層からなる被覆層でコーティングしたものでもよい。被覆層を有するレンズとしては、例えば複合型非球面レンズ等の複合レンズが挙げられる。レンズコアを構成する材料（例えばシリコン）の特性を活かそうとすると、被覆層を薄くする必要があるため、接合レンズは上記第１，第２レンズとして適当でない。しかし、主となるレンズ材料の光学的特性を損なわない程度の薄い材料を光学的に接合してもよい。つまり、光学的に接合される材料は遠赤外線帯の透過率が十分な厚さを有するものとし、主となるレンズ材料との一体的な構成が１枚のレンズとして機能するものであればよい。なお、後述する実施例１，実施例３〜１１の２枚のレンズ、実施例２の第１レンズはいずれも単レンズであり、実施例２の第２レンズ、実施例１２〜１７の２枚のレンズは複合レンズである。
【００２３】
また、屈折率は真空に対する物質中の光の進む速度の比であり、可視領域ではｄ線（５８７ｎｍ）に対して表示される。しかし、この値は遠赤外線領域では意味を持たないので、波長１０μｍに対する屈折率を代表的に示す場合が多い。例えば、従来より用いられている遠赤外線光学材料の波長１０μｍでの屈折率は、Ｇｅ＝４．００４、Ｓｉ＝３．４１８、ＺｎＳ＝２．２００、ＺｎＳｅ＝２．４０７等である。
【００２４】
上記レンズコアや単レンズを構成する材料は、第１，第２レンズのそれぞれにおいて最も大きい芯厚を構成するレンズ材料である。第１，第２レンズでは、上記レンズコアや単レンズの屈折率が波長１０μｍで２．０より大きく３．９以下であることを特徴としている。つまり、遠赤外線用光学材料のうち波長１０μｍでの屈折率が２．０よりも大きく３．９以下の材料を、第１，第２レンズの主となるレンズ材料としている。
【００２５】
遠赤外線用のレンズ材料としては、波長１０μｍでの屈折率が３．９よりも大きいゲルマニウム（Ｇｅ）がよく知られており、多くの赤外線光学系に使用されている。屈折率が高いので収差補正に有利であるが、希少鉱物であるため材料コストが非常に高く、遠赤外線カメラを広く普及させることの障害になっている。また、屈折率が２．０よりも小さい遠赤外線用のレンズ材料としては、塩化ナトリウム（ＮａＣｌ），臭化カリウム（ＫＢｒ）等の無機結晶材料が知られている。これらは安価な材料であるが屈折率があまりにも低いため収差補正に不利であり、少ない枚数で撮影レンズ系を構成することは困難である。
【００２６】
遠赤外線用レンズ材料のうち、波長１０μｍでの屈折率が２．０よりも大きく３．９以下の代表的なものとしては、シリコン（Ｓｉ，屈折率：３．４１７８）が挙げられる。シリコンは、屈折率でゲルマニウムに及ばないものの、遠赤外線レンズ材料のなかで比較的高い屈折率を有するものであるため、収差補正に十分有利であり、少ない枚数で優れた性能の光学系を構成することが可能である。波長１０μｍでの屈折率が２．０よりも大きい材料を使用することで、レンズのすべての曲率を緩くすることができ、広角で短い焦点距離のレンズ系でも２枚という少ないレンズで球面収差や像面湾曲等、軸上及び軸外の収差を良好に補正することが可能である。また、波長１０μｍの屈折率が３．９以下の材料を使用することによって、希少原料であるゲルマニウムを含まない安価な材料でレンズ系を製造することができる。
【００２７】
第１レンズは、焦点距離ｆ１が条件式（１）を満足する構成となっている。この構成は、従来の一般的な正レンズ２枚構成の広角レンズ系と比べて、焦点距離が長い方である。広角なレンズ系では、焦点距離が短くなるとともにレンズバックも短くなってしまう。遠赤外線センサーで安価なものは冷却を必要としない非冷却式がほとんどであるが、感度を上げるために受光面の前を窓材で封止し、窓材と受光面との間を真空にしている。この構造は画素数が少なく画面サイズの小さなセンサーでも同様であるため、小さいセンサーに対するレンズ系ほど、焦点距離と比べて確保しなければならないレンズバックが大きくなってしまう。
【００２８】
上記のように規格化した第１レンズの焦点距離を規定の範囲内に設定することにより、小型のセンサーに対しても十分なバックフォーカスを確保することができるようになり、それととともに、第１レンズで十分な収差補正を行い少ないレンズ枚数で良好な性能を実現することが可能となる。ｆ１／ｆを条件式（１）の下限よりも大きくすることで、正レンズ２枚構成でもレンズバックを十分確保でき、安価な画面サイズの小さいセンサーにも対応できるようになる。また、歪曲がプラス方向に大きくなったり外向きのコマ収差が発生するのも防ぐことができる。条件式（１）の上限を越えてｆ１／ｆが大きくなってしまうと、第２レンズのパワー負担が増加してしまい、球面収差を十分小さく抑えることができなくなる。また、コマ収差が大きく内側に出てしまうおそれがある。
【００２９】
遠赤外線は、主として波長７〜１４μｍの範囲の赤外線である。人や動物の体温は波長８〜１２μｍの放射光であり、遠赤外線光学系はほとんどが波長８〜１２μｍで使用される。波長８〜１２μｍ帯の遠赤外線領域は物質の温度を検知できる範囲であり、温度測定，暗闇での人検知，セキュリティ等、応用できるものは多い。
【００３０】
しかし、現在のところ遠赤外線カメラが広く普及していないのは、遠赤外線を透過するレンズ材料が高価な希少原料を含む材料であったり加工が難しい材料であったりして、それらを数枚以上使用したレンズ系にするとコスト高になってしまうからである。最近では遠赤外線センサーの製造技術が進み、安価なサーモパイルや非冷却式マイクロボロメータ等も製造されるようになり、これらと適合するような安価なレンズ系が望まれている。本発明に係る遠赤外線レンズ系では、物体側から順に第１レンズ及び第２レンズの２枚で構成して、少ない枚数のレンズ系とすることにより、レンズ系の加工コストを低減して安価なレンズ系を提供することを可能としている。
【００３１】
また、従来の遠赤外線センサーは、温度分解能を精密に表示することのできる高価なものがほとんどである。このようなセンサーでは、温度分解能を十分に発揮させるため、センサー回りを液体窒素等の冷媒で冷却する必要がある。したがって、冷却するための空間が必要となるので、レンズバックが比較的短くなりやすい広角なレンズ系はほとんど製造されてこなかった。しかしながら、もっと広い視野を見たいというニーズがあり、しかも近年では冷却を必要としないマイクロボロメータ等の非冷却センサーが安価に作製できるようになってきている。このため、半画角ωが３０°より大きい広角な遠赤外線レンズ系であっても実現は可能である。このような広角化を高性能化と両立させながらレンズ２枚でも可能にするうえで望ましい条件設定等を以下に説明する。
【００３２】
第１レンズの焦点距離に関して、以下の条件式（１ａ）を満たすことが望ましく、条件式（１ｂ）を満たすことが更に望ましい。
２．５０＜ｆ１／ｆ＜６．７６  …（１ａ）
３．７３＜ｆ１／ｆ＜６．０１  …（１ｂ）
これらの条件式（１ａ），（１ｂ）は、前記条件式（１）が規定している条件範囲のなかでも、前記観点等に基づいた更に好ましい条件範囲を規定している。したがって、好ましくは条件式（１ａ）、更に好ましくは条件式（１ｂ）を満たすことにより、上記効果をより一層大きくすることができる。
【００３３】
波長８〜１２μｍでの分散νを以下の式（ＦＤ）で定義すると、前記第１，第２レンズのそれぞれにおいて最も大きい芯厚を構成するレンズ材料の分散νが１００よりも大きいことが望ましい。
ν＝（Ｎ１０−１）／（Ｎ８−Ｎ１２）  …（ＦＤ）
ただし、
Ｎ１０：波長１０μｍでの屈折率、
Ｎ８：波長８μｍでの屈折率、
Ｎ１２：波長１２μｍでの屈折率、
である。
【００３４】
分散の性質を表す値として、可視光線ではｄ線のアッベ数νｄが用いられる。このアッベ数は、νｄ＝（Ｎｄ−１）／（Ｎｆ−Ｎｃ）で表される（ただし、Ｎｄ：ｄ線での屈折率、ＮｆはＦ線での屈折率、ＮｃはＣ線での屈折率、である。）。しかし、この値は遠赤外線領域では意味を持たないので、前記遠赤外線レンズ系では、分散の性質を表す値として、式（ＦＤ）：ν＝（Ｎ１０−１）／（Ｎ８−Ｎ１２）で表される値νを用いている。この値νが大きいほど色による屈折率の差が小さいので、分散が小さいということになる。例えば、従来より用いられている遠赤外線光学材料の分散は、Ｇｅ＝７５０以上、Ｓｉ＝１８６０、ＺｎＳ＝２３（色消しに使う。）、ＺｎＳｅ＝５７（色消しに使う。）等である。
【００３５】
上記のように、各レンズの最も芯厚の大きいレンズ材料は分散νの値が１００よりも大きいことが好ましい。このような材料の代表的なものはＳｉであり、前述したようにν＝１８６０ぐらいである。このような低分散の材料を用いた場合、波長８〜１２μｍ、用途によっては波長７〜１４μｍと広い波長帯での色補正を行う必要がある遠赤外線レンズ系では、色収差の点でかなり有利な設計が可能となる。高性能なレンズが必要となる用途に対しても、回折格子等による特別な色補正を行うことなく十分な性能のレンズ系を２枚という少ない枚数で得ることが可能となり、レンズユニットを低コスト化することができる。また、ＳｉはＧｅと比べて原料が安価であるので、更なる低コスト化が可能となる。
【００３６】
分散νが１００よりも小さい高分散の材料で構成した場合、色収差補正が不十分となるおそれがある。非球面を多数用いて波長１０μｍでの収差を小さく抑えても、スポット径が画素ピッチの数倍から十数倍となり、取得できる遠赤外線画像がボケた状態となってしまい、十分な解像力を得ることが困難になる。
【００３７】
以下の条件式（２）を満足することが望ましい。
０．１１＜ｆ２／ｆ１＜０．６０  …（２）
ただし、
ｆ１：第１レンズの焦点距離、
ｆ２：第２レンズの焦点距離、
である。
【００３８】
前述したように、安価で画面サイズが小さい遠赤外線センサーに対しても十分なレンズバックが確保できるように、条件式（１）で第１レンズの焦点距離範囲を規定しているが、広角なレンズ系の場合は同時に第２レンズとの焦点距離の比を考慮しなければ性能が良好で実用性のある光学系を得ることは困難である。第１レンズと第２レンズの焦点距離比を規定する条件式（２）を満たすことにより、広角なレンズ系でも収差補正の負担をそれぞれのレンズで適切に分担し、良好な性能のレンズ系を２枚という少ない枚数で実現することができる。
【００３９】
条件式（２）の上限を越えて、第２レンズの焦点距離が第１レンズの焦点距離と比べて大きくなると、広角なレンズ系とするためには第１レンズと第２レンズとの距離を近づけなければならず、第１レンズと第２レンズとの間に鏡胴部品又は絞りを置く十分な間隔が得られなくなり、レンズ系を構成することが困難になる。また、第１レンズと第２レンズとで同じような高さを光束が通るため、球面収差等の軸上の性能を確保した場合、像面湾曲を十分に補正することが困難になる。逆に、条件式（２）の下限を越えて、第２レンズの焦点距離が第１レンズの焦点距離と比べて小さくなると、レンズ系の全長が大きくなるとともに、第２レンズが軸上光束で大きな球面収差を発生させ、軸外光束を強く内側に屈折させてコマ収差を発生させてしまい、良好な光学性能を得ることが困難になる。
【００４０】
以下の条件式（２ａ）を満たすことが望ましく、条件式（２ｂ）を満たすことが更に望ましい。
０．１２＜ｆ２／ｆ１＜０．４０  …（２ａ）
０．１２＜ｆ２／ｆ１＜０．２５  …（２ｂ）
これらの条件式（２ａ），（２ｂ）は、前記条件式（２）が規定している条件範囲のなかでも、前記観点等に基づいた更に好ましい条件範囲を規定している。したがって、好ましくは条件式（２ａ）、更に好ましくは条件式（２ｂ）を満たすことにより、上記効果をより一層大きくすることができる。
【００４１】
以下の条件式（３）を満足することが望ましい。
−９．４０＜（Ｒ１＋Ｒ２）／（Ｒ１−Ｒ２）＜３．６５  …（３）
ただし、
Ｒ１：第１レンズの最も物体側面の曲率半径、
Ｒ２：第１レンズの最も像側面の曲率半径、
である。
【００４２】
広角なレンズ系では、第１レンズに入射する光線の角度が大きいため、第１レンズの形状が性能に大きな影響を及ぼすことになる。条件式（３）の（Ｒ１＋Ｒ２）／（Ｒ１−Ｒ２）は、１枚のレンズの形状を示す「シェイピングファクター」と呼ばれるものであり、レンズ前面（最も物体側面）の曲率半径Ｒ１とレンズ後面（最も像側面）の曲率半径Ｒ２との関係を示している。符号のプラスマイナスはレンズ面の向きで異なるが、両面の曲率半径が符号も含めて近い場合、メニスカス度の強いレンズとなり、シェイピングファクターの絶対値は大きくなり、逆に、両面の曲率半径が符号も含めて離れている場合、メニスカス度の弱いレンズとなり、シェイピングファクターの絶対値は小さくなる。曲率半径Ｒ１は物体側に凸のプラスの値をとり、第１レンズは正のパワーを持つので、マイナスの大きい値を取るほどメニスカス度が強いことになる。
【００４３】
条件式（３）を満たすように、第１レンズのシェイピングファクターを規定の範囲内に設定し、メニスカス度が中程度から少し強い正レンズとすることにより、第１レンズでは球面収差や像面湾曲等の補正を主に行い、第２レンズで発生する正のパワーによる収差を相殺して性能の向上を図ることができる。条件式（３）の上限を越えてシェイピングファクターが大きくなると、正レンズのメニスカス度が極端に弱くなり、第１レンズの前後で軸外光線が大きく屈折されるため、外側にコマ収差が出てしまい性能を悪化させる傾向となる。条件式（３）の下限を越えてシェイピングファクターが小さくなると、正レンズのメニスカス度が強くなり、軸外光線は第１レンズの物体側面でより高い位置を通ることになるため、像面湾曲を増大させ性能を悪化させる傾向となる。
【００４４】
以下の条件式（４）を満足することが望ましい。
０．３４＜Ｄ１／ｆ＜０．８９  …（４）
ただし、
Ｄ１：第１レンズの最も物体側面から最も像側面までの軸上の合計芯厚、
ｆ：遠赤外線レンズ系全体の焦点距離、
である。なお、物体側からｉ番目の軸上面間隔をｄｉとすると、第１レンズが単レンズの場合、Ｄ１＝ｄ１（第１レンズの軸上の芯厚）、第１レンズが複合レンズの場合、Ｄ１＝ｄ１＋ｄ２＋ｄ３…（第１レンズの軸上芯厚の合計）である。
【００４５】
広角なレンズ系では、軸外光束が大きな角度で入射する第１レンズの厚さが性能に大きく影響するので、本発明に係る遠赤外線レンズ系では、全系の焦点距離で規格化した第１レンズの合計芯厚を所定の範囲内に設定することが好ましく、上記条件式（４）はその範囲を規定している。条件式（４）の下限を越えて第１レンズの芯厚が小さくなると、軸外光束は第１レンズの最も物体側面と最も像側面とで同じような高さで、かつ、よく似た曲率の部分を通過することになるので、第１レンズにより発生する像面湾曲等が十分補正されないまま第２レンズに到達し、最終的に十分良好な収差補正ができず２枚という少ないレンズ枚数で良好な性能を得ることが困難になる。条件式（４）の上限を越えて第１レンズの合計芯厚が大きくなると、最も物体側面から絞りまでの距離が大きくなり、第１レンズの高い位置を軸外光束が通過するため、外方向にコマ収差を発生させてしまい、２枚という少ないレンズ枚数で良好な性能のレンズ系を得ることが困難になる。
【００４６】
以下の条件式（５）を満足することが望ましい。
０．２＜ＬＢ／ｆ＜１．１  …（５）
ただし、
ＬＢ：第２レンズの最も像側面から像面までの距離を空気換算した長さ、
ｆ：遠赤外線レンズ系全体の焦点距離、
である。
【００４７】
安価で受光面サイズが小型のセンサーに対しても使用可能な広角レンズ系にすることを考慮すると、前述したとおり、センサーサイズが小型であってもカバーガラス等の構造部品はほぼ同様の構成となっているため、小型センサーでは画面サイズに比べて長いレンズバックが必要となる。条件式（５）を満たすように、全系の焦点距離で規格化したレンズバック（バックフォーカス）を規定の範囲内に設定すれば、像面（センサー面）から第２レンズまでの距離が大きくなりすぎることなく、第２レンズの低い位置をＦナンバー光線が通って球面収差が抑えられると同時に、軸外光束に対しても像面湾曲補正を効果的に行うことが可能となる。また、遠赤外線センサーのカバーガラスを挿入するスペースも十分に確保することが可能となる。
【００４８】
条件式（５）の下限を越えてレンズバックが小さくなると、光学部材を極力減らしてもセンサー受光面の前に位置するカバーガラス等を入れるスペースが確保しにくくなり、撮影レンズ系を構成することが困難になる。このとき、センサー受光面周りを真空に密封することができず、センサー自身の熱が雑音として画像に乗ってしまい、鮮明な映像が得られなくなるおそれがある。また、条件式（５）の上限を越えてレンズバックが大きくなると、レンズ全長が大きくなり、それに伴って軸外光束がレンズの高い位置を通り軸外のコマ収差や像面湾曲を十分に補正することが難しくなる。その結果、２枚という少ない枚数で良好なレンズ系を構成することが困難になる。
【００４９】
本発明に係る遠赤外線レンズ系は、遠赤外線用カメラシステムの撮像レンズ系として好適である。前述したように、遠赤外線カメラが普及していない原因の１つにレンズ材料やレンズ加工が高価なことが挙げられる。上記のように簡単な２枚構成のレンズ系とすることで、レンズの加工コスト等が抑えられ安価なレンズシステムを実現することが可能となる。
【００５０】
本発明に係る遠赤外線レンズ系では、前記第１，第２レンズが有するレンズ面のうちの少なくとも１面に、回折格子を施してもよい。回折格子を設けることにより、軸上色収差等の補正を良好に行うことが可能となる。回折格子の断面形状としては、バイナリ形状の他にステップ（階段）形状やキノフォームを用いてもよい。
【００５１】
本発明に係る遠赤外線レンズ系では、遠赤外線センサーに付随するカバーガラスとしてシリコン製のものの使用を想定しているが、ゲルマニウム製のものを使用してもよい。また、第２レンズとセンサー用カバーガラスとを一体化したような場合には、第２レンズにカバーガラスと同一の材料を使用してもよく、カバーガラスとは異なる材料を使用し、かつ、第２レンズの像面側を平面にしてカバーガラスと近接させて配置してもよい。
【００５２】
上述したように条件設定された各構成を、単独で又は必要に応じ組み合わせて採用することにより、２枚という少ないレンズ枚数でも軸上光束及び軸外光束に対して積極的な収差補正を行うことができるようになる。このため、良好な収差補正により広角化を高性能化や高精細化と両立させながらレンズ２枚でも達成することが可能となり、新たに製造されてきている安価な遠赤外線センサーにも対応可能となる。したがって、安価でも高性能な遠赤外線レンズ系と、それを備えた撮像光学装置を実現することができる。
【００５３】
遠赤外線レンズ系又は撮像光学装置を、暗視装置，サーモグラフィー，携帯端末，カメラシステム（例えば、デジタルカメラ，監視カメラ，防犯カメラ，車載カメラ）等のデジタル機器に用いることによって、デジタル機器に対し高性能の遠赤外線画像入力機能を安価でコンパクトに付加することが可能となり、そのコンパクト化，高性能化，高機能化等に寄与することができる。前述したように、遠赤外線カメラが普及していない原因の１つにはレンズ材料やレンズ加工が高価であることが挙げられるので、簡単な２枚構成のレンズ系を遠赤外線レンズ系として用いることにより、レンズの加工コスト等が抑えられ安価なカメラシステムを実現することが可能となる。
【００５４】
本発明に係る遠赤外線レンズ系は、遠赤外線画像入力機能付きデジタル機器（例えば携帯端末，ドライブレコーダー等）用の撮像光学系としての使用に適しており、これを撮像用の遠赤外線センサー等と組み合わせることにより、被写体の遠赤外線映像を光学的に取り込んで電気的な信号として出力する遠赤外線用撮像光学装置を構成することができる。撮像光学装置は、被写体の静止画撮影や動画撮影に用いられるカメラの主たる構成要素を成す光学装置であり、例えば、物体（すなわち被写体）側から順に、物体の遠赤外線光学像を形成する遠赤外線レンズ系と、その遠赤外線レンズ系により形成された遠赤外線光学像を電気的な信号に変換する遠赤外線センサー（撮像素子）と、を備えることにより構成される。そして、遠赤外線センサーの受光面（すなわち撮像面）上に被写体の遠赤外線光学像が形成されるように、前述した特徴的構成を有する遠赤外線レンズ系が配置されることにより、小型・低コストで高い性能を有する撮像光学装置やそれを備えたデジタル機器を実現することができる。
【００５５】
遠赤外線画像入力機能付きデジタル機器の例としては、赤外線カメラ，監視カメラ，防犯カメラ，車載カメラ，航空機カメラ，デジタルカメラ，ビデオカメラ，テレビ電話用カメラ等のカメラシステムが挙げられ、また、パーソナルコンピューター，暗視装置，サーモグラフィー，携帯用デジタル機器（例えば、携帯電話，スマートフォン（高機能携帯電話），タブレット端末，モバイルコンピューター等の小型で携帯可能な情報機器端末），これらの周辺機器（スキャナー，プリンター，マウス等），その他のデジタル機器（ドライブレコーダー，防衛機器等）等に内蔵又は外付けによりカメラ機能が搭載されたものが挙げられる。これらの例から分かるように、遠赤外線用の撮像光学装置を用いることにより赤外線カメラシステムを構成することができるだけでなく、その撮像光学装置を各種機器に搭載することにより赤外線カメラ機能，暗視機能，温度測定機能等を付加することが可能である。例えば、赤外線カメラ付きスマートフォン等の遠赤外線画像入力機能を備えたデジタル機器を構成することが可能である。
【００５６】
遠赤外線画像入力機能付きデジタル機器の一例として、図３５にデジタル機器ＤＵの概略構成例を模式的断面で示す。図３５に示すデジタル機器ＤＵに搭載されている撮像光学装置ＬＵは、物体（すなわち被写体）側から順に、物体の遠赤外線光学像（像面）ＩＭを形成する遠赤外線レンズ系ＬＮ（ＡＸ：光軸）と、遠赤外線レンズ系ＬＮにより受光面（撮像面）ＳＳ上に形成された光学像ＩＭを電気的な信号に変換する遠赤外線センサー（撮像素子）ＳＲと、を備えている。遠赤外線レンズ系ＬＮの像面ＩＭ側には、遠赤外線センサーＳＲのカバーガラス，必要に応じて配置される光学フィルター等が、平行平板（不図示）として位置することになる。この撮像光学装置ＬＵで画像入力機能付きデジタル機器ＤＵを構成する場合、通常そのボディ内部に撮像光学装置ＬＵを配置することになるが、カメラ機能を実現する際には必要に応じた形態を採用することが可能である。例えば、ユニット化した撮像光学装置ＬＵをデジタル機器ＤＵの本体に対して着脱可能又は回動可能に構成することが可能である。
【００５７】
遠赤外線レンズ系ＬＮは、物体側から順に、第１レンズ及び第２レンズの２枚のレンズで構成された２枚構成の単焦点レンズであり、前述したように、遠赤外線センサーＳＲの受光面ＳＳ上に遠赤外線からなる光学像ＩＭを形成する構成になっている。遠赤外線センサーＳＲとしては、例えば複数の画素（例えば、数千〜数十万画素）を有し、８〜１２μｍ程度の波長を利用する遠赤外線用のイメージセンサー（サーモセンサー等）が用いられる。遠赤外線レンズ系ＬＮは、遠赤外線センサーＳＲの光電変換部である受光面ＳＳ上に被写体の光学像ＩＭが形成されるように設けられているので、遠赤外線レンズ系ＬＮによって形成された光学像ＩＭは、遠赤外線センサーＳＲによって電気的な信号に変換される。
【００５８】
遠赤外線センサーＳＲの具体例としては、焦電センサー，マイクロボロメータ，サーモパイル等が挙げられる。焦電センサーは、チタン酸ジルコン酸鉛等を含むセラミックが温度の変化によって自発分極する焦電効果を使ったものであり、ほとんどの場合単一の受光面を持ち、安価な温度センサーである。マイクロボロメータは、アモルファスシリコンや酸化バナジウム等の感熱材料を微細加工技術によって２次元配列した受光面を持ち、温度上昇によって抵抗値が変化することを検知する温度センサーである。現在使用されている一般的なマイクロボロメータは画素数が８０×８０，３２０×２４０，６４０×４８０等である。従来は温度分解能を十分発揮させるため、センサーの周囲を液体窒素等で冷却するものがほとんどであったが、近年では製造技術が進み、冷却しなくてもある程度温度検知能力の高いものが製造されてきている。サーモパイルは、熱を電気エネルギーに変換することのできる熱電対を直列又は並列に並べてセンサー面とした温度センサーで、焦電センサーに次いで安価なものである。
【００５９】
デジタル機器ＤＵは、撮像光学装置ＬＵの他に、信号処理部１，制御部２，メモリー３，操作部４，表示部５等を備えている。遠赤外線センサーＳＲで生成した信号は、信号処理部１で所定のデジタル画像処理や画像圧縮処理等が必要に応じて施され、デジタル映像信号としてメモリー３（半導体メモリー，光ディスク等）に記録されたり、場合によってはケーブルを介したり赤外線信号等に変換されたりして他の機器に伝送される（例えば携帯電話の通信機能）。制御部２はマイクロコンピューターからなっており、撮影機能（静止画撮影機能，動画撮影機能等），画像再生機能等の機能の制御；フォーカシングのためのレンズ移動機構の制御等を集中的に行う。例えば、被写体の静止画撮影，動画撮影のうちの少なくとも一方を行うように、制御部２により撮像光学装置ＬＵに対する制御が行われる。表示部５は液晶モニター等のディスプレイを含む部分であり、遠赤外線センサーＳＲによって変換された画像信号あるいはメモリー３に記録されている画像情報を用いて画像表示を行う。操作部４は、操作ボタン（例えばレリーズボタン），操作ダイヤル（例えば撮影モードダイヤル）等の操作部材を含む部分であり、操作者が操作入力した情報を制御部２に伝達する。
【００６０】
図１，図３，…，図３１，図３３に、無限遠合焦状態にある遠赤外線レンズ系ＬＮの第１〜第１７の実施の形態を光学断面でそれぞれ示す。第１〜第１７の実施の形態の遠赤外線レンズ系ＬＮは、物体側より順に、正パワーを有する第１レンズＬ１と、正パワーを有する第２レンズＬ２と、からなっている。第１，第３〜第１１の実施の形態では、第１レンズＬ１及び第２レンズＬ２がいずれも単レンズである。第２の実施の形態では、第１レンズＬ１が単レンズであり、第２レンズＬ２が複合レンズである。第１２〜第１７の実施の形態では、第１レンズＬ１及び第２レンズＬ２がいずれも複合レンズである。複合レンズは、比較的薄い樹脂材料からなる被覆層で、無機材料からなるレンズコアの全体（レンズのコバ部分まで）が覆われた構成になっているが、有効領域（光軸ＡＸから有効径位置までの範囲）以外の被覆層は光学性能に影響しないため、各レンズ構成図では有効領域以外の被覆層は図示省略している。
【００６１】
第１，第３，第４，第６〜第１３，第１５，第１６の実施の形態では、各遠赤外線レンズ系ＬＮの像面ＩＭ側に遠赤外線センサーＳＲの保護用カバーガラスに相当する平行平板ＰＴが配置されている。第２，第５，第１４，第１７の実施の形態では、第２レンズＬ２と遠赤外線センサーＳＲの保護用カバーガラスとが一体化されている。
【実施例】
【００６２】
以下、本発明を実施した遠赤外線レンズ系の構成等を、実施例のコンストラクションデータ等を挙げて更に具体的に説明する。ここで挙げる実施例１〜１７（ＥＸ１〜１７）は、前述した第１〜第１７の実施の形態にそれぞれ対応する数値実施例であり、第１〜第１７の実施の形態を表すレンズ構成図（図１，図３，…，図３３）は、対応する実施例１〜１７のレンズ断面形状，レンズ配置等の光学構成をそれぞれ示している。【００６３】
各実施例のコンストラクションデータでは、面データとして、左側の欄から順に、面番号ｉ（ＯＢ：物面，ＳＴ：絞り面，ＩＭ：像面），近軸における曲率半径ｒ（ｍｍ），軸上面間隔ｄ（ｍｍ），設計波長λ0：１０μｍでの屈折率Ｎ１０，及び波長８〜１２μｍでの分散νを示す（無し：空気）。【００６４】
面番号ｉに＊が付された面は非球面であり、その面形状は面頂点を原点とするローカルな直交座標系（ｘ，ｙ，ｚ）を用いた以下の式（ＡＳ）で定義される。非球面データとして、非球面係数等を示す。なお、各実施例の非球面データにおいて表記の無い項の係数は０であり、すべてのデータに関してＥ−ｎ＝×１０-nである。
ｚ＝（ｃ・ｈ2）／［１＋√｛１−（１＋Ｋ）・ｃ2・ｈ2｝］＋Σ（Ａｊ・ｈj）  …（ＡＳ）
ただし、
ｈ：ｚ軸（光軸ＡＸ）に対して垂直な方向の高さ（ｈ2＝ｘ2＋ｙ2）、
ｚ：高さｈの位置での光軸ＡＸ方向のサグ量（面頂点基準）、
ｃ：面頂点での曲率（近軸曲率半径ｒの逆数）、
Ｋ：円錐定数、
Ａｊ：ｊ次の非球面係数（Σはｊについて４次から∞次の総和を表す。）、
である。【００６５】
各レンズ等を構成する光学材料の屈折率及び分散データとして、波長１０μｍでの屈折率Ｎ１０と、波長８〜１２μｍでの分散ν＝（Ｎ１０−１）／（Ｎ８−Ｎ１２）と、を以下に示す。なお、像面ＩＭの前の平行平板ＰＴは、遠赤外線センサーＳＲのシリコン製保護板（カバーガラス）である。
シリコン（Ｓｉ）  …Ｎ１０＝３．４１７８，ν＝１８６０
ポリエチレン      …Ｎ１０＝１．５２２６，ν＝１５．１０
フッ素系樹脂      …Ｎ１０＝１．６７００，ν＝２２．３３【００６６】
各種データ（スペック）として、設計波長λ0（ｎｍ），全系の焦点距離ｆ（ｍｍ），Ｆナンバー（ＦＮＯ），全長ＴＬ（レンズ最前面から像面ＩＭまでの距離，ｍｍ）及び半画角ω（°）を示す。また、表１に各実施例の条件式対応値及びその関連データを示す。【００６７】
図２，図４，図６，…，図３２，図３４は、実施例１〜１７（ＥＸ１〜１７）にそれぞれ対応する収差図であり、（Ａ）は球面収差図、（Ｂ）は非点収差図、（Ｃ）は歪曲収差図である。レンズ系が対象とする遠赤外線センサーＳＲは実施例により異なるため、収差量の目盛はレンズ系の性能に合わせたものとなっている（マイクロボロメータ等のセンサーピッチは２５μｍ，１７μｍ，１２μｍ等、サーモパイルのセンサーピッチは３２μｍ等となっている。）。【００６８】
球面収差図（Ａ）は、実線で示す設計波長（評価波長）１００００ｎｍにおける球面収差量、一点鎖線で示す波長８０００ｎｍにおける球面収差量、破線で示す波長１２０００ｎｍにおける球面収差量を、それぞれ近軸像面からの光軸ＡＸ方向のズレ量（ｍｍ）で表しており、縦軸は瞳への入射高さをその最大高さで規格化した値（すなわち相対瞳高さ）を表している。非点収差図（Ｂ）において、破線Ｔは設計波長１００００ｎｍにおけるタンジェンシャル像面、実線Ｓは設計波長１００００ｎｍにおけるサジタル像面を、近軸像面からの光軸ＡＸ方向のズレ量（ｍｍ）で表しており、縦軸は半画角ω（ＡＮＧＬＥ，°）を表している。歪曲収差図（Ｃ）において、横軸は設計波長１００００ｎｍにおける歪曲（％）を表しており、縦軸は半画角ω（ＡＮＧＬＥ，°）を表している。なお、半画角ωの最大値は、像面ＩＭにおける最大像高Ｙ’（遠赤外線センサーＳＲの受光面ＳＳの対角長の半分）に相当する。【００６９】
実施例１（ＥＸ１）の遠赤外線レンズ系ＬＮ（図１）は、物体側から順に、正パワーの第１レンズＬ１と、開口絞りＳＴと、正パワーの第２レンズＬ２と、から構成されている。近軸の面形状で各レンズを見た場合、第１レンズＬ１は物体側に凸の正メニスカスレンズであり、第２レンズＬ２は像側に凸の正メニスカスレンズである。第６面と第７面を構成する平行平板ＰＴは、遠赤外線センサーＳＲに付随の保護用カバーガラスである。【００７０】
実施例２（ＥＸ２）の遠赤外線レンズ系ＬＮ（図３）は、物体側から順に、正パワーの第１レンズＬ１と、開口絞りＳＴと、物体側面に被覆層を有する正パワーの第２レンズＬ２と、から構成されている。近軸の面形状で各レンズを見た場合、第１レンズＬ１は物体側に凸の正メニスカスレンズであり、第２レンズＬ２は物体側に凸の正メニスカスレンズである。第２レンズＬ２の最物体側面は非球面である。第４面から第６面までを構成する第２レンズＬ２には、遠赤外線センサーＳＲ用のカバーガラスが一体化されている。【００７１】
実施例３（ＥＸ３）の遠赤外線レンズ系ＬＮ（図５）は、物体側から順に、正パワーの第１レンズＬ１と、開口絞りＳＴと、正パワーの第２レンズＬ２と、から構成されている。近軸の面形状で各レンズを見た場合、第１レンズＬ１は物体側に凸の正メニスカスレンズであり、第２レンズＬ２は像側に凸の正メニスカスレンズである。第６面と第７面を構成する平行平板ＰＴは、遠赤外線センサーＳＲに付随の保護用カバーガラスである。【００７２】
実施例４（ＥＸ４）の遠赤外線レンズ系ＬＮ（図７）は、物体側から順に、正パワーの第１レンズＬ１と、開口絞りＳＴと、正パワーの第２レンズＬ２と、から構成されている。近軸の面形状で各レンズを見た場合、第１レンズＬ１は物体側に凸の正メニスカスレンズであり、第２レンズＬ２は像側に凸の正メニスカスレンズである。第６面と第７面を構成する平行平板ＰＴは、遠赤外線センサーＳＲに付随の保護用カバーガラスである。【００７３】
実施例５（ＥＸ５）の遠赤外線レンズ系ＬＮ（図９）は、物体側から順に、正パワーの第１レンズＬ１と、開口絞りＳＴと、正パワーの第２レンズＬ２と、から構成されている。近軸の面形状で各レンズを見た場合、第１レンズＬ１は両凸の正レンズであり、第２レンズＬ２は物体側に凸面を向けた正の平凸レンズである。第１レンズＬ１の両面と第２レンズＬ２の物体側面は非球面である。第４面と第５面を構成する第２レンズＬ２には、遠赤外線センサーＳＲ用のカバーガラスが一体化されている。【００７４】
実施例６（ＥＸ６）の遠赤外線レンズ系ＬＮ（図１１）は、物体側から順に、正パワーの第１レンズＬ１と、開口絞りＳＴと、正パワーの第２レンズＬ２と、から構成されている。近軸の面形状で各レンズを見た場合、第１レンズＬ１は物体側に凸の正メニスカスレンズであり、第２レンズＬ２は像側に凸の正メニスカスレンズである。第１レンズＬ１の両面と第２レンズＬ２の両面は非球面である。第６面と第７面を構成する平行平板ＰＴは、遠赤外線センサーＳＲに付随の保護用カバーガラスである。【００７５】
実施例７（ＥＸ７）の遠赤外線レンズ系ＬＮ（図１３）は、物体側から順に、正パワーの第１レンズＬ１と、開口絞りＳＴと、正パワーの第２レンズＬ２と、から構成されている。近軸の面形状で各レンズを見た場合、第１レンズＬ１は物体側に凸の正メニスカスレンズであり、第２レンズＬ２は両凸の正レンズである。第１レンズＬ１の両面と第２レンズＬ２の両面は非球面である。第６面と第７面を構成する平行平板ＰＴは、遠赤外線センサーＳＲに付随の保護用カバーガラスである。【００７６】
実施例８（ＥＸ８）の遠赤外線レンズ系ＬＮ（図１５）は、物体側から順に、正パワーの第１レンズＬ１と、開口絞りＳＴと、正パワーの第２レンズＬ２と、から構成されている。近軸の面形状で各レンズを見た場合、第１レンズＬ１は物体側に凸の正メニスカスレンズであり、第２レンズＬ２は像側に凸の正メニスカスレンズである。第６面と第７面を構成する平行平板ＰＴは、遠赤外線センサーＳＲに付随の保護用カバーガラスである。【００７７】
実施例９（ＥＸ９）の遠赤外線レンズ系ＬＮ（図１７）は、物体側から順に、正パワーの第１レンズＬ１と、開口絞りＳＴと、正パワーの第２レンズＬ２と、から構成されている。近軸の面形状で各レンズを見た場合、第１レンズＬ１は両凸の正レンズであり、第２レンズＬ２は像側に凸の正メニスカスレンズである。第１レンズＬ１の両面と第２レンズＬ２の両面は非球面である。第６面と第７面を構成する平行平板ＰＴは、遠赤外線センサーＳＲに付随の保護用カバーガラスである。【００７８】
実施例１０（ＥＸ１０）の遠赤外線レンズ系ＬＮ（図１９）は、物体側から順に、正パワーの第１レンズＬ１と、開口絞りＳＴと、正パワーの第２レンズＬ２と、から構成されている。近軸の面形状で各レンズを見た場合、第１レンズＬ１は物体側に凸の正メニスカスレンズであり、第２レンズＬ２は両凸の正レンズである。第１レンズＬ１の両面と第２レンズＬ２の両面は非球面である。第６面と第７面を構成する平行平板ＰＴは、遠赤外線センサーＳＲに付随の保護用カバーガラスである。【００７９】
実施例１１（ＥＸ１１）の遠赤外線レンズ系ＬＮ（図２１）は、物体側から順に、正パワーの第１レンズＬ１と、開口絞りＳＴと、正パワーの第２レンズＬ２と、から構成されている。近軸の面形状で各レンズを見た場合、第１レンズＬ１は像側に凸の正メニスカスレンズであり、第２レンズＬ２は像側に凸の正メニスカスレンズである。第１レンズＬ１の両面と第２レンズＬ２の両面は非球面である。第６面と第７面を構成する平行平板ＰＴは、遠赤外線センサーＳＲに付随の保護用カバーガラスである。【００８０】
実施例１２（ＥＸ１２）の遠赤外線レンズ系ＬＮ（図２３）は、物体側から順に、両面に被覆層を有する正パワーの第１レンズＬ１と、開口絞りＳＴと、両面に被覆層を有する正パワーの第２レンズＬ２と、から構成されている。近軸の面形状で各レンズを見た場合、第１レンズＬ１は物体側に凸の正メニスカスレンズであり、第２レンズＬ２は像側に凸の正メニスカスレンズである。第１レンズＬ１の両面と第２レンズＬ２の両面は非球面である。第１０面と第１１面を構成する平行平板ＰＴは、遠赤外線センサーＳＲに付随の保護用カバーガラスである。【００８１】
実施例１３（ＥＸ１３）の遠赤外線レンズ系ＬＮ（図２５）は、物体側から順に、両面に被覆層を有する正パワーの第１レンズＬ１と、開口絞りＳＴと、両面に被覆層を有する正パワーの第２レンズＬ２と、から構成されている。近軸の面形状で各レンズを見た場合、第１レンズＬ１は物体側に凸の正メニスカスレンズであり、第２レンズＬ２は両凸の正レンズである。第１レンズＬ１の両面と第２レンズＬ２の両面は非球面である。第１０面と第１１面を構成する平行平板ＰＴは、遠赤外線センサーＳＲに付随の保護用カバーガラスである。【００８２】
実施例１４（ＥＸ１４）の遠赤外線レンズ系ＬＮ（図２７）は、物体側から順に、両面に被覆層を有する正パワーの第１レンズＬ１と、開口絞りＳＴと、物体側面に被覆層を有する正パワーの第２レンズＬ２と、から構成されている。近軸の面形状で各レンズを見た場合、第１レンズＬ１は両凸の正レンズであり、第２レンズＬ２は物体側に凸の正メニスカスレンズである。第１レンズＬ１の両面と第２レンズＬ２の物体側面は非球面である。第６面から第８面までを構成する第２レンズＬ２には、遠赤外線センサーＳＲ用のカバーガラスが一体化されている。【００８３】
実施例１５（ＥＸ１５）の遠赤外線レンズ系ＬＮ（図２９）は、物体側から順に、両面に被覆層を有する正パワーの第１レンズＬ１と、開口絞りＳＴと、両面に被覆層を有する正パワーの第２レンズＬ２と、から構成されている。近軸の面形状で各レンズを見た場合、第１レンズＬ１は物体側に凸の正メニスカスレンズであり、第２レンズＬ２は像側に凸の正メニスカスレンズである。第１レンズＬ１の両面と第２レンズＬ２の両面は非球面である。第１０面と第１１面を構成する平行平板ＰＴは、遠赤外線センサーＳＲに付随の保護用カバーガラスである。【００８４】
実施例１６（ＥＸ１６）の遠赤外線レンズ系ＬＮ（図３１）は、物体側から順に、両面に被覆層を有する正パワーの第１レンズＬ１と、開口絞りＳＴと、両面に被覆層を有する正パワーの第２レンズＬ２と、から構成されている。近軸の面形状で各レンズを見た場合、第１レンズＬ１は物体側に凸の正メニスカスレンズであり、第２レンズＬ２は両凸の正レンズである。第１レンズＬ１の両面と第２レンズＬ２の両面は非球面である。第１０面と第１１面を構成する平行平板ＰＴは、遠赤外線センサーＳＲに付随の保護用カバーガラスである。【００８５】
実施例１７（ＥＸ１７）の遠赤外線レンズ系ＬＮ（図３３）は、物体側から順に、両面に被覆層を有する正パワーの第１レンズＬ１と、開口絞りＳＴと、物体側面に被覆層を有する正パワーの第２レンズＬ２と、から構成されている。近軸の面形状で各レンズを見た場合、第１レンズＬ１は両凸の正レンズであり、第２レンズＬ２は物体側に凸面を向けた正の平凸レンズである。第１レンズＬ１の両面と第２レンズＬ２の物体側面は非球面である。第６面から第８面までを構成する第２レンズＬ２には、遠赤外線センサーＳＲ用のカバーガラスが一体化されている。【００８６】
実施例１
単位：mm
面データ
i           r               d              N10      ν
OB        INFINITY        INFINITY
1        27.49962        2.389440        3.4178   1860
2        41.17168        3.929118
3(ST)    INFINITY        0.178644
4       -14.13077        5.000000        3.4178   1860
5        -6.66742        2.500000
6        INFINITY        1.000000        3.4178   1860
7        INFINITY        0.900000
IM        INFINITY        0.000000【００８７】
各種データ
λ0    10000.0nm
f      4.1270
FNO    1.8000
TL    14.9972
ω    43.0000°【００８８】
実施例２
単位：mm
面データ
i           r               d              N10      ν
OB        INFINITY        INFINITY
1        15.19286        1.500000        3.4178   1860
2        21.45350        2.112804
3(ST)    INFINITY        1.000000
4*        7.47915        0.100000        1.5226   15.10
5        10.15462        6.000000        3.4178   1860
6          1.0E15        0.900000
IM        INFINITY        0.000000【００８９】
各種データ
λ0    10000.0nm
f      4.0287
FNO    1.8000
TL    10.7128
ω    43.0000°【００９０】
非球面データ
非球面:i=4*
K  =  0.000000
A4 = -0.192121E-02
A6 =  0.000000E+00
A8 =  0.000000E+00
A10=  0.000000E+00【００９１】
実施例３
単位：mm
面データ
i           r               d              N10      ν
OB        INFINITY        INFINITY
1        13.11422        1.500000        3.4178   1860
2        16.49414        2.006408
3(ST)    INFINITY        1.043581
4       -72.07863        2.590280        3.4178   1860
5        -8.85877        1.795882
6        INFINITY        1.000000        3.4178   1860
7        INFINITY        0.900000
IM        INFINITY        0.000000【００９２】
各種データ
λ0    10000.0nm
f      4.3769
FNO    1.8000
TL     9.9362
ω    43.0000°【００９３】
実施例４
単位：mm
面データ
i           r               d              N10      ν
OB        INFINITY        INFINITY
1        25.38763        2.176300        3.4178   1860
2        38.15760        3.547059
3(ST)    INFINITY        0.188329
4       -14.22854        5.000000        3.4178   1860
5        -6.73748        2.500000
6        INFINITY        1.000000        3.4178   1860
7        INFINITY        0.900000
IM        INFINITY        0.000000【００９４】
各種データ
λ0    10000.0nm
f      4.1471
FNO    1.8000
TL    14.4117
ω    43.0000°【００９５】
実施例５
単位：mm
面データ
i           r               d              N10      ν
OB        INFINITY        INFINITY
1*       77.48277        3.457975        3.4178   1860
2*      -38.26964        1.500000
3(ST)    INFINITY        1.490901
4*       10.20600        6.000000        3.4178   1860
5        INFINITY        0.900000
IM        INFINITY        0.000000【００９６】
各種データ
λ0    10000.0nm
f      3.9010
FNO    1.8000
TL    12.4489
ω    43.0000°【００９７】
非球面データ
非球面:i=1*
K  = 12.752963
A4 = -0.682344E-03
A6 =  0.000000E+00
A8 =  0.000000E+00
A10=  0.000000E+00【００９８】
非球面データ
非球面:i=2*
K  = 41.419433
A4 = -0.441651E-03
A6 =  0.755177E-05
A8 =  0.000000E+00
A10=  0.000000E+00【００９９】
非球面データ
非球面:i=4*
K  = -1.527898
A4 = -0.254883E-03
A6 =  0.000000E+00
A8 =  0.000000E+00
A10=  0.000000E+00【０１００】
実施例６
単位：mm
面データ
i           r               d              N10      ν
OB        INFINITY        INFINITY
1*       23.79133        1.500000        3.4178   1860
2*      140.25331        0.632176
3(ST)    INFINITY        1.129165
4*       -8.95626        4.918622        3.4178   1860
5*       -6.59171        3.047744
6        INFINITY        1.000000        3.4178   1860
7        INFINITY        0.900000
IM        INFINITY        0.000000【０１０１】
各種データ
λ0    10000.0nm
f      4.2924
FNO    1.8000
TL    12.2277
ω    43.0000°【０１０２】
非球面データ
非球面:i=1*
K  =-50.000000
A4 = -0.641911E-03
A6 = -0.575438E-04
A8 =  0.000000E+00
A10=  0.000000E+00【０１０３】
非球面データ
非球面:i=2*
K  = 50.000000
A4 = -0.148514E-02
A6 = -0.155208E-04
A8 =  0.000000E+00
A10=  0.000000E+00【０１０４】
非球面データ
非球面:i=4*
K  =  6.372835
A4 = -0.340632E-02
A6 = -0.525122E-03
A8 =  0.000000E+00
A10=  0.000000E+00【０１０５】
非球面データ
非球面:i=5*
K  = -0.128600
A4 = -0.313785E-03
A6 = -0.914653E-05
A8 =  0.000000E+00
A10=  0.000000E+00【０１０６】
実施例７
単位：mm
面データ
i           r               d              N10      ν
OB        INFINITY        INFINITY
1*       28.12955        1.500000        3.4178   1860
2*       60.79737        2.038139
3(ST)    INFINITY        1.421250
4*       13.13338        5.000000        3.4178   1860
5*      -10.29980        0.389890
6        INFINITY        1.000000        3.4178   1860
7        INFINITY        0.900000
IM        INFINITY        0.000000【０１０７】
各種データ
λ0    10000.0nm
f      3.1761
FNO    1.8000
TL    11.3493
ω    43.0000°【０１０８】
非球面データ
非球面:i=1*
K  =  4.570682
A4 = -0.529627E-04
A6 =  0.893239E-05
A8 = -0.448333E-08
A10=  0.000000E+00【０１０９】
非球面データ
非球面:i=2*
K  = 47.714661
A4 =  0.973790E-05
A6 =  0.122833E-04
A8 =  0.000000E+00
A10=  0.000000E+00【０１１０】
非球面データ
非球面:i=4*
K  =  8.835246
A4 = -0.822041E-03
A6 =  0.400491E-04
A8 = -0.258298E-05
A10=  0.000000E+00【０１１１】
非球面データ
非球面:i=5*
K  =-50.000000
A4 = -0.296185E-02
A6 =  0.246764E-03
A8 =  0.997977E-06
A10=  0.000000E+00【０１１２】
実施例８
単位：mm
面データ
i           r               d              N10      ν
OB        INFINITY        INFINITY
1        22.65998        2.006645        3.4178   1860
2        33.99470        3.086700
3(ST)    INFINITY        0.187460
4       -14.06617        5.000000        3.4178   1860
5        -6.78391        2.500000
6        INFINITY        1.000000        3.4178   1860
7        INFINITY        0.900000
IM        INFINITY        0.000000【０１１３】
各種データ
λ0    10000.0nm
f      4.1634
FNO    1.8000
TL    13.7808
ω    43.0000°【０１１４】
実施例９
単位：mm
面データ
i           r               d              N10      ν
OB        INFINITY        INFINITY
1*       43.76343        2.221565        3.4178   1860
2*     -206.24886        1.472347
3(ST)    INFINITY        0.901371
4*       -8.38086        5.000000        3.4178   1860
5*       -6.35757        3.263241
6        INFINITY        1.000000        3.4178   1860
7        INFINITY        0.900000
IM        INFINITY        0.000000【０１１５】
各種データ
λ0    10000.0nm
f      4.2933
FNO    1.8000
TL    13.8585
ω    43.0000°【０１１６】
非球面データ
非球面:i=1*
K  =-50.000000
A4 = -0.490031E-03
A6 = -0.135950E-04
A8 =  0.000000E+00
A10=  0.000000E+00【０１１７】
非球面データ
非球面:i=2*
K  =-50.000000
A4 = -0.809774E-03
A6 =  0.200388E-05
A8 =  0.000000E+00
A10=  0.000000E+00【０１１８】
非球面データ
非球面:i=4*
K  = 11.565136
A4 = -0.253542E-02
A6 = -0.599919E-03
A8 =  0.000000E+00
A10=  0.000000E+00【０１１９】
非球面データ
非球面:i=5*
K  =  0.208177
A4 = -0.158079E-03
A6 = -0.645216E-05
A8 =  0.000000E+00
A10=  0.000000E+00【０１２０】
実施例１０
単位：mm
面データ
i           r               d              N10      ν
OB        INFINITY        INFINITY
1*       24.39058        1.500000        3.4178   1860
2*       50.47864        1.708722
3(ST)    INFINITY        1.463890
4*       11.95186        5.000000        3.4178   1860
5*      -11.29497        0.271594
6        INFINITY        1.000000        3.4178   1860
7        INFINITY        0.900000
IM        INFINITY        0.000000【０１２１】
各種データ
λ0    10000.0nm
f      3.1791
FNO    1.8000
TL    10.9442
ω    43.0000°【０１２２】
非球面データ
非球面:i=1*
K  =  6.112421
A4 = -0.255356E-04
A6 =  0.852556E-05
A8 =  0.271040E-08
A10=  0.000000E+00【０１２３】
非球面データ
非球面:i=2*
K  = 50.000000
A4 =  0.859158E-04
A6 =  0.116900E-04
A8 =  0.000000E+00
A10=  0.000000E+00【０１２４】
非球面データ
非球面:i=4*
K  =  5.630439
A4 = -0.379398E-03
A6 = -0.168516E-04
A8 =  0.582155E-06
A10=  0.000000E+00【０１２５】
非球面データ
非球面:i=5*
K  =-50.000000
A4 = -0.147977E-02
A6 =  0.864720E-04
A8 =  0.889825E-05
A10=  0.000000E+00【０１２６】
実施例１１
単位：mm
面データ
i           r               d              N10      ν
OB        INFINITY        INFINITY
1*      -33.26351        2.607340        3.4178   1860
2*      -18.95000        1.552262
3(ST)    INFINITY        1.350176
4*       -9.20889        5.000000        3.4178   1860
5*       -6.76124        3.590222
6        INFINITY        1.000000        3.4178   1860
7        INFINITY        0.900000
IM        INFINITY        0.000000【０１２７】
各種データ
λ0    10000.0nm
f      4.2912
FNO    1.8000
TL    15.1000
ω    43.0000°【０１２８】
非球面データ
非球面:i=1*
K  =-50.000000
A4 = -0.216985E-03
A6 = -0.154562E-04
A8 =  0.000000E+00
A10=  0.000000E+00【０１２９】
非球面データ
非球面:i=2*
K  =-50.000000
A4 = -0.634781E-03
A6 =  0.309010E-06
A8 =  0.000000E+00
A10=  0.000000E+00【０１３０】
非球面データ
非球面:i=4*
K  =  7.127641
A4 = -0.231988E-02
A6 = -0.342624E-03
A8 =  0.000000E+00
A10=  0.000000E+00【０１３１】
非球面データ
非球面:i=5*
K  =  0.073038
A4 = -0.152926E-03
A6 = -0.573821E-05
A8 =  0.000000E+00
A10=  0.000000E+00【０１３２】
実施例１２
単位：mm
面データ
i           r               d              N10      ν
OB        INFINITY        INFINITY
1*       14.22191        0.100000        1.5226   15.10
2        14.12191        1.500000        3.4178   1860
3        26.10156        0.100000        1.5226   15.10
4*       26.00156        0.545922
5(ST)    INFINITY        0.587787
6*      -11.63910        0.100000        1.5226   15.10
7       -11.73910        5.000000        3.4178   1860
8        -7.14015        0.100000        1.5226   15.10
9*       -7.24015        2.754097
10        INFINITY        1.000000        3.4178   1860
11        INFINITY        0.900000
IM        INFINITY        0.000000【０１３３】
各種データ
λ0    10000.0nm
f      4.2998
FNO    1.8000
TL    11.7878
ω    43.0000°【０１３４】
非球面データ
非球面:i=1*
K  =-18.158430
A4 = -0.644862E-03
A6 =  0.266056E-04
A8 =  0.773686E-05
A10= -0.294774E-05【０１３５】
非球面データ
非球面:i=4*
K  =-50.000000
A4 = -0.126239E-02
A6 =  0.544942E-03
A8 = -0.193078E-03
A10=  0.943235E-05【０１３６】
非球面データ
非球面:i=6*
K  = 15.581953
A4 = -0.827233E-02
A6 = -0.405632E-02
A8 =  0.204924E-02
A10= -0.376907E-03【０１３７】
非球面データ
非球面:i=9*
K  =-12.328512
A4 = -0.324527E-02
A6 = -0.480705E-06
A8 =  0.154860E-04
A10= -0.654897E-06【０１３８】
実施例１３
単位：mm
面データ
i           r               d              N10      ν
OB        INFINITY        INFINITY
1*       13.15744        0.100000        1.5226   15.10
2        13.05744        1.651328        3.4178   1860
3        17.47125        0.100000        1.5226   15.10
4*       17.37125        2.332330
5(ST)    INFINITY        1.162452
6*       24.77130        0.100000        1.5226   15.10
7        24.67130        2.162416        3.4178   1860
8        -9.25400        0.100000        1.5226   15.10
9*       -9.35400        0.819559
10        INFINITY        1.000000        3.4178   1860
11        INFINITY        0.900000
IM        INFINITY        0.000000【０１３９】
各種データ
λ0    10000.0nm
f      3.5048
FNO    1.8000
TL     9.5281
ω    43.0000°【０１４０】
非球面データ
非球面:i=1*
K  =  1.223274
A4 = -0.923286E-03
A6 =  0.230194E-04
A8 = -0.139009E-06
A10= -0.115818E-08【０１４１】
非球面データ
非球面:i=4*
K  =  6.121884
A4 = -0.734652E-03
A6 =  0.201799E-04
A8 =  0.316692E-07
A10= -0.855988E-08【０１４２】
非球面データ
非球面:i=6*
K  = 50.000000
A4 =  0.234517E-02
A6 = -0.219853E-02
A8 =  0.286905E-03
A10= -0.115304E-04【０１４３】
非球面データ
非球面:i=9*
K  =  1.157313
A4 =  0.657767E-02
A6 = -0.244609E-02
A8 =  0.247673E-03
A10= -0.698199E-05【０１４４】
実施例１４
単位：mm
面データ
i           r               d              N10      ν
OB        INFINITY        INFINITY
1*       39.60693        0.100000        1.5226   15.10
2        37.84099        1.500000        3.4178   1860
3       132.96439        0.100000        1.5226   15.10
4*      -74.31562        2.114237
5(ST)    INFINITY        1.123688
6*        6.43904        0.100000        1.5226   15.10
7         9.49876        6.000000        3.4178   1860
8          1.0E15        0.900000
IM        INFINITY        0.000000【０１４５】
各種データ
λ0    10000.0nm
f      3.6325
FNO    1.8000
TL    11.0379
ω    43.0000°【０１４６】
非球面データ
非球面:i=1*
K  = 16.143505
A4 =  0.204064E-03
A6 = -0.223411E-04
A8 =  0.807985E-06
A10= -0.930981E-08【０１４７】
非球面データ
非球面:i=4*
K  =-48.697510
A4 =  0.670615E-03
A6 = -0.289117E-04
A8 =  0.100785E-05
A10= -0.133182E-07【０１４８】
非球面データ
非球面:i=6*
K  =  0.000000
A4 = -0.353136E-02
A6 =  0.317065E-04
A8 =  0.000000E+00
A10=  0.000000E+00【０１４９】
実施例１５
単位：mm
面データ
i           r               d              N10      ν
OB        INFINITY        INFINITY
1*       13.34570        0.100000        1.6700   22.33
2        13.24570        1.500000        3.4178   1860
3        24.67262        0.100000        1.6700   22.33
4*       24.57262        0.584695
5(ST)    INFINITY        0.459801
6*      -11.71626        0.100000        1.5226   15.10
7       -11.81626        5.000000        3.4178   1860
8        -7.20363        0.100000        1.5226   15.10
9*       -7.30363        2.675682
10        INFINITY        1.000000        3.4178   1860
11        INFINITY        0.900000
IM        INFINITY        0.000000【０１５０】
各種データ
λ0    10000.0nm
f      4.3011
FNO    1.8000
TL    11.6202
ω    43.0000°【０１５１】
非球面データ
非球面:i=1*
K  =-20.544412
A4 = -0.563745E-03
A6 =  0.140882E-04
A8 = -0.937490E-05
A10= -0.637631E-06【０１５２】
非球面データ
非球面:i=4*
K  = -9.650146
A4 = -0.181841E-02
A6 =  0.157839E-03
A8 = -0.932152E-04
A10=  0.613617E-05【０１５３】
非球面データ
非球面:i=6*
K  = 17.618795
A4 = -0.956305E-02
A6 = -0.330015E-02
A8 =  0.201726E-02
A10= -0.429521E-03【０１５４】
非球面データ
非球面:i=9*
K  =-11.726827
A4 = -0.327076E-02
A6 =  0.186078E-04
A8 =  0.151055E-04
A10= -0.655504E-06【０１５５】
実施例１６
単位：mm
面データ
i           r               d              N10      ν
OB        INFINITY        INFINITY
1*       13.15744        0.100000        1.5226   15.10
2        13.05744        1.530806        3.4178   1860
3        16.39283        0.100000        1.5226   15.10
4*       16.29283        2.322649
5(ST)    INFINITY        1.216746
6*      178.79265        0.100000        1.6700   22.33
7       178.69265        1.944737        3.4178   1860
8        -6.64235        0.100000        1.6700   22.33
9*       -6.74235        0.917302
10        INFINITY        1.000000        3.4178   1860
11        INFINITY        0.900000
IM        INFINITY        0.000000【０１５６】
各種データ
λ0    10000.0nm
f      3.2179
FNO    1.8000
TL     9.3322
ω    43.0000°【０１５７】
非球面データ
非球面:i=1*
K  =  0.630947
A4 = -0.923430E-04
A6 =  0.127395E-04
A8 = -0.147111E-06
A10= -0.376346E-08【０１５８】
非球面データ
非球面:i=4*
K  =  5.215548
A4 = -0.174525E-03
A6 =  0.689998E-05
A8 = -0.421758E-06
A10= -0.106114E-08【０１５９】
非球面データ
非球面:i=6*
K  = 50.000000
A4 = -0.103688E-02
A6 = -0.260659E-02
A8 =  0.502069E-03
A10= -0.259026E-04【０１６０】
非球面データ
非球面:i=9*
K  = -0.022005
A4 =  0.387988E-02
A6 = -0.206699E-02
A8 =  0.270460E-03
A10= -0.946983E-05【０１６１】
実施例１７
単位：mm
面データ
i           r               d              N10      ν
OB        INFINITY        INFINITY
1*       34.89934        0.100000        1.5226   15.10
2        33.69657        1.500000        3.4178   1860
3        82.42368        0.100000        1.5226   15.10
4*     -120.08738        2.114237
5(ST)    INFINITY        1.123688
6*        6.98192        0.100000        1.6700   22.33
7         9.23780        6.000000        3.4178   1860
8        INFINITY        0.900000
IM        INFINITY        0.000000【０１６２】
各種データ
λ0    10000.0nm
f      3.6014
FNO    1.8000
TL    11.0379
ω    43.0000°【０１６３】
非球面データ
非球面:i=1*
K  =-16.455627
A4 =  0.538322E-03
A6 = -0.297063E-04
A8 =  0.715168E-06
A10= -0.635510E-08【０１６４】
非球面データ
非球面:i=4*
K  = 50.000000
A4 =  0.758016E-03
A6 = -0.335280E-04
A8 =  0.850851E-06
A10= -0.856451E-08【０１６５】
非球面データ
非球面:i=6*
K  =  0.000000
A4 = -0.253484E-02
A6 =  0.809611E-05
A8 =  0.000000E+00
A10=  0.000000E+00【０１６６】
【表１】
2016121857.tif 000003
【符号の説明】
【０１６７】
ＤＵ    デジタル機器（カメラシステム）
ＬＵ    撮像光学装置
ＬＮ    遠赤外線レンズ系
Ｌ１    第１レンズ
Ｌ２    第２レンズ
ＳＴ    開口絞り（絞り）
ＳＲ    遠赤外線センサー（撮像素子）
ＳＳ    受光面（撮像面）
ＩＭ    像面（光学像）
ＡＸ    光軸
１    信号処理部
２    制御部
３    メモリー
４    操作部
５    表示部
【図１】
2016121857.tif 000004
【図２】
2016121857.tif 000005
【図３】
2016121857.tif 000006
【図４】
2016121857.tif 000007
【図５】
2016121857.tif 000008
【図６】
2016121857.tif 000009
【図７】
2016121857.tif 000010
【図８】
2016121857.tif 000011
【図９】
2016121857.tif 000012
【図１０】
2016121857.tif 000013
【図１１】
2016121857.tif 000014
【図１２】
2016121857.tif 000015
【図１３】
2016121857.tif 000016
【図１４】
2016121857.tif 000017
【図１５】
2016121857.tif 000018
【図１６】
2016121857.tif 000019
【図１７】
2016121857.tif 000020
【図１８】
2016121857.tif 000021
【図１９】
2016121857.tif 000022
【図２０】
2016121857.tif 000023
【図２１】
2016121857.tif 000024
【図２２】
2016121857.tif 000025
【図２３】
2016121857.tif 000026
【図２４】
2016121857.tif 000027
【図２５】
2016121857.tif 000028
【図２６】
2016121857.tif 000029
【図２７】
2016121857.tif 000030
【図２８】
2016121857.tif 000031
【図２９】
2016121857.tif 000032
【図３０】
2016121857.tif 000033
【図３１】
2016121857.tif 000034
【図３２】
2016121857.tif 000035
【図３３】
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【図３４】
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【図３５】
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【国際調査報告】
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