(57)【要約】  本発明の水性金属加工油剤は、（Ａ）カルボン酸、（Ｂ）アミン化合物、（Ｃ）複素環式化合物、（Ｄ）ケイ素化合物、および（Ｅ）水を配合してなることを特徴とする。【特許請求の範囲】
【請求項１】
（Ａ）カルボン酸、（Ｂ）アミン化合物、（Ｃ）複素環式化合物、（Ｄ）ケイ素化合物、および（Ｅ）水を配合してなる
ことを特徴とする水性金属加工油剤。
【請求項２】
請求項１に記載の水性金属加工油剤において、
前記（Ａ）成分が炭素数８以上１８以下のカルボン酸である
ことを特徴とする水性金属加工油剤。
【請求項３】
請求項１または請求項２に記載の水性金属加工油剤において、
前記（Ｂ）成分がアルカノールアミン、アルキルアミン、芳香族アミン、脂環式アミンおよびポリアミンの中から選ばれる少なくとも１種である
ことを特徴とする水性金属加工油剤。
【請求項４】
請求項１から請求項３までのいずれか１項に記載の水性金属加工油剤において、
前記（Ｃ）成分がベンゾトリアゾール類、チアゾール類、トリアゾール類、およびイミダゾール類の中から選ばれる少なくとも1種である
ことを特徴とする水性金属加工油剤。
【請求項５】
請求項１から請求項４までのいずれか１項に記載の水性金属加工油剤において、
前記（Ｄ）成分がシリコーン類およびフッ化シリコーン類の中から選ばれる少なくとも１種である
ことを特徴とする水性金属加工油剤。
【請求項６】
請求項１から請求項５までのいずれか１項に記載の水性金属加工油剤において、
前記（Ａ）成分の配合量が１５質量％以上３０質量％以下、前記（Ｂ）成分の配合量が１０質量％以上４０質量％以下、前記（Ｃ）成分の配合量が０．０１質量％以上１０質量％以下、および前記（Ｄ）成分の配合量が０．０１質量％以上３質量％以下の原液である
ことを特徴とする水性金属加工油剤。
【請求項７】
請求項６に記載の水性金属加工油剤において、
前記（Ａ）成分の配合量が１８質量％以上２５質量％以下、前記（Ｂ）成分の配合量が１０質量％以上３５質量％以下、前記（Ｃ）成分の配合量が０．１質量％以上８質量％以下、および前記（Ｄ）成分の配合量が０．１質量％以上１質量％以下の原液である
ことを特徴とする水性金属加工油剤。
【請求項８】
請求項６または請求項７に記載の水性金属加工油剤を
水により２００倍以下の倍率（容量比）で希釈してなる
ことを特徴とする水性金属加工油剤。
【請求項９】
請求項１から請求項８までのいずれか１項に記載の水性金属加工油剤において、
当該水性金属加工油剤が、炭素鋼、亜鉛メッキ鋼、ケイ素鋼、ニッケルクロム鋼、クロムモリブデン鋼、およびマンガン鋼のプレス加工に用いられる
ことを特徴とする水性金属加工油剤。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、金属材料を成形加工する際に使用される水性金属加工油剤に関する。
【背景技術】
【０００２】
アルミニウム板や鉄板などの金属材料を成形加工（プレス加工）する際には、高い加工性が求められている。具体的には、製品設計の通りに寸法精度よく加工でき、また、生産性を向上させるために高速で加工でき、加工時の金属歪みが加工後の製品性能に悪影響を及ぼさず、さらに工具の摩耗も少なく長期に亘って工具を使用できることが必要である。
それ故、プレス加工の際には潤滑剤（金属加工油剤）が使用されることが多い。また、プレス加工後には洗浄を行わず、潤滑剤を乾燥のみで除去（脱脂）することが多いため、揮発性の高い潤滑剤が用いられている（例えば、特許文献１〜３参照）。
しかしながら、特許文献１〜３に記載のオイル系金属加工油剤は、熱風による高温乾燥が必要であるため、火災防止への対応も必要である。また、ＶＯＣ（Volatile Organic Compounds：揮発性有機化合物）による作業者や環境への負荷も問題となる。そこで、冷却性、浸潤性に優れ、火災の危険がなく、環境への負荷も低い水性金属加工油剤が多用されるようになってきた（例えば、特許文献４〜６参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開平１０−１５２６９０号公報
【特許文献２】特開２００７−２６２３７１号公報
【特許文献３】特開２００８−１６９３１１号公報
【特許文献４】特開平１０−３１６９８８号公報
【特許文献５】特開２００４−０１０７２９号公報
【特許文献６】特開２００５−３４３９５５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
特許文献４〜６に記載された水性金属加工油剤は、上記した水性ならではの効果を有しているが、金属材料を成形加工する際の加工性に対しては必ずしも十分ではない。【０００５】
本発明は、金属材料を成形加工する際の加工性に優れ、加工時の金属歪みを抑制することができるとともに、工具摩耗を抑制し長期に亘って工具を使用することができる水性金属加工油剤を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
前記課題を解決すべく、本発明は、以下のような水性金属加工油剤を提供するものである。
（１）（Ａ）カルボン酸、（Ｂ）アミン化合物、（Ｃ）複素環式化合物、（Ｄ）ケイ素化合物、および（Ｅ）水を配合してなることを特徴とする水性金属加工油剤。
（２）上述の水性金属加工油剤において、前記（Ａ）成分が炭素数８以上１８以下のカルボン酸であることを特徴とする水性金属加工油剤。
（３）上述の水性金属加工油剤において、前記（Ｂ）成分がアルカノールアミン、アルキルアミン、芳香族アミン、脂環式アミンおよびポリアミンの中から選ばれる少なくとも１種であることを特徴とする水性金属加工油剤。
（４）上述の水性金属加工油剤において、前記（Ｃ）成分がベンゾトリアゾール類、チアゾール類、トリアゾール類、およびイミダゾール類の中から選ばれる少なくとも1種であることを特徴とする水性金属加工油剤。
（５）上述の水性金属加工油剤において、前記（Ｄ）成分がシリコーン類およびフッ化シリコーン類の中から選ばれる少なくとも1種であることを特徴とする水性金属加工油剤。
（６）上述の水性金属加工油剤において、前記（Ａ）成分の配合量が１５質量％以上３０質量％以下、前記（Ｂ）成分の配合量が１０質量％以上４０質量％以下、前記（Ｃ）成分の配合量が０．０１質量％以上１０質量％以下、および前記（Ｄ）成分の配合量が０．０１質量％以上３質量％以下の原液であることを特徴とする水性金属加工油剤。
（７）上述の水性金属加工油剤において、前記（Ａ）成分の配合量が１８質量％以上２５質量％以下、前記（Ｂ）成分の配合量が１０質量％以上３５質量％以下、前記（Ｃ）成分の配合量が０．１質量％以上８質量％以下、および前記（Ｄ）成分の配合量が０．１質量％以上１質量％以下の原液であることを特徴とする水性金属加工油剤。
（８）上述の水性金属加工油剤を水により２００倍以下の倍率（容量）で希釈してなることを特徴とする水性金属加工油剤。
（９）上述の水性金属加工油剤において、当該水性金属加工油剤が、炭素鋼、亜鉛メッキ鋼、ケイ素鋼、ニッケルクロム鋼、クロムモリブデン鋼、およびマンガン鋼のプレス加工に用いられることを特徴とする水性金属加工油剤。【０００７】
本発明によれば、金属またはその合金、特に鋼板を成形加工（例えば、プレス加工）する際の加工性に優れ、工具摩耗を抑制することができるとともに、人体および環境への負荷が低い水性金属加工油剤を提供することができる。
【発明を実施するための形態】
【０００８】
本発明の水性金属加工油剤（以下、単に「本油剤」ともいう）は、水に希釈してプレス加工等の成形加工に用いるための原液であり、（Ａ）カルボン酸、（Ｂ）アミン化合物、（Ｃ）複素環式化合物、（Ｄ）ケイ素化合物、および（Ｅ）水を配合してなるものである。以下、詳細に説明する。
【０００９】
本油剤の（Ａ）成分は、カルボン酸であり、炭素数は８以上１８以下であることが好ましく、１０以上１６以下であることがより好ましい。炭素数が８以上であると、臭気や皮膚への刺激も少なく、摩擦低減効果をより発揮できる。また、炭素数が１８以下であると、原液安定性もよく、水への溶解性にも優れる。
カルボン酸としては、モノカルボン酸でもポリカルボン酸（二塩基酸等）でもよい。また、カルボン酸としては芳香族カルボン酸と脂肪酸があるが、水溶性および潤滑性の観点より脂肪酸（脂肪族カルボン酸）が好適である。カルボン酸としては、飽和脂肪酸でも不飽和脂肪酸でもよい。
具体的には、飽和脂肪酸として、カプリル酸（オクタン酸）、ペラルゴン酸（ノナン酸）、カプリン酸（デカン酸）、ラウリン酸（ドデカン酸）、ミリスチン酸（テトラデカン酸）、パルミチン酸（ヘキサデカン酸）、マルガリン酸（ヘプタデカン酸）、ステアリン酸（オクタデカン酸）などが挙げられる。また、これらの脂肪酸は、直鎖構造に限らずイソオクタン酸やネオデカン酸のようにすべての分岐型異性体を含む。不飽和脂肪酸としては、オクテン酸、デセン酸、ドコセン酸、オレイン酸などが挙げられる。直鎖構造に限らずすべての分岐型異性体を含むことは飽和脂肪酸と同様である。
【００１０】
本油剤を水で希釈して使用する際の消泡性および硬水安定性の観点からは、炭素原子数８〜１２のラウリン酸、カプロン酸、ノナン酸、イソノナン酸、デカン酸、ネオデカン酸（オクタン酸、ノナン酸およびデカン酸の混合物）が、ジカルボン酸としては炭素原子数９〜１２のノナン二酸、ウンデカン二酸、セバシン酸、ドデカン二酸等が挙げられる。
特に上記したイソノナン酸やネオデカン酸は、油剤（原液）を水で希釈した時、固形物が液面にできるのを低減する効果（硬水安定性）に優れている。
また、脂肪酸の主鎖を構成するアルキル基としては耐腐敗性の点で分岐構造を有するものが好ましい。特に上記したイソノナン酸やネオデカン酸は、油剤（原液）を水で希釈した時、固形物が液面にできるのを低減する効果（硬水安定性）にも優れている。
脂肪酸としては二塩基酸を用いた方が塩として用いた場合に防錆性に優れるが、原液の安定性（不溶化しにくいこと）の観点からは、二塩基酸と一塩基酸とを混合して使用することも好ましい。
【００１１】
（Ａ）成分の配合量は、本油剤全量基準で、１５質量％以上３０質量％以下であることが好ましく、１８質量％以上２５質量％以下であることがより好ましい。（Ａ）成分の配合量がこの範囲であると、後述する（Ｂ）成分との相乗効果（塩の形成）に優れ、本油剤を水で希釈した際に十分な潤滑性（加工性）を発揮でき、さらに消泡性にも優れる。また、（Ａ）成分の配合量が３０質量％以下であると、他の成分の割合が相対的に少なくなることがないため加工性に悪影響を及ぼさない。
さらに、（Ａ）成分としては、直鎖カルボン酸が含まれていることが好ましい。加工性の観点より、この直鎖カルボン酸の配合量は１質量％以上であることが好ましい。また、消泡性の観点よりその配合量は１０質量％以下であることが好ましく、８質量％以下であることがより好ましい。
【００１２】
本油剤の（Ｂ）成分は、アミン化合物であり、特に、アルカノールアミン、アルキルアミン、脂環式アミンおよび芳香族アミンの中から選ばれる少なくとも１種であることが好ましい。
これらのアミン化合物のうちでは、発明の効果の観点よりアルカノールアミンが好ましい。アルカノールアミンとしては、モノエタノールアミン、ジエタノールアミン、トリエタノールアミン、モノイソプロパノールアミン、ジイソプロパノールアミン、トリイソプロパノールアミン、メチルジエタノールアミン、エチルジエタノールアミン、ブチルジエタノールアミン、シクロヘキシルジエタノールアミン、フェニルジエタノールアミン、ベンジルジエタノールアミン、オレイルジエタノールアミン、ラウリルジエタノールアミン、キシリルジエタノールアミン、ジメチルエタノールアミン、ジエチルエタノールアミン、ジブチルエタノールアミン、ジオクチルエタノールアミン、ジオレイルエタノールアミン、オクチルジプロパノールアミン、ステアリルジプロパノールアミン、トリルジプロパノールアミン、ジブチルプロパノールアミン、ジヘキシルプロパノールアミン、およびジラウリルプロパノールアミンなどが挙げられる。
【００１３】
他のアミン化合物としては、例えば、モノ（Ｃ２〜Ｃ１８アルキル）アミン、ジ（Ｃ２〜Ｃ１８アルキル）アミン、モノシクロヘキシルアミン、ジシクロヘキシルアミン、トリシクロヘキシルアミン、モノ（Ｃ１〜Ｃ１８アルキル）ジシクロヘキシルアミン、ジ（Ｃ１〜Ｃ１８アルキル）シクロヘキシルアミン、ベンジルアミン、ジベンジルアミンおよびトリベンジルアミンなどのモノアミン類や、エチレンジアミン、テトラメチレンジアミン、Ｎ−エチルエチレンジアミン、ジエチレントリアミン、トリエチレンテトラミン、テトラエチレンペンタミン、およびペンタエチレンヘキサミンなどのポリアミン類が挙げられる。これらのアミン化合物は、１以上のＣ１〜Ｃ１８アルキル基や、シクロヘキシル基、フェニル基などの環構造を有する官能基で置換されてもよい。
上記した各アミンのうち、アルキルアミンにおけるアルキル基の好ましい炭素数は、６以上１０以下である。また、脂環式アミンや芳香族アミンにおけるアルキル基の好ましい炭素数は、１以上４以下である。いずれのアミン化合物においても、アルキル基の構造としては直鎖でも分岐があってもよい。
【００１４】
（Ｂ）成分の配合量は、本油剤全量基準で、１０質量％以上４０質量％以下であることが好ましく、１０質量％以上３５質量％以下がより好ましく、１０質量％以上３０質量％以下がさらに好ましく、１０質量％以上２０質量％以下がよりさらに好ましく、１０質量％以上１５質量％以下が最も好ましい。（Ｂ）成分の配合量が１０質量％以上であると金属材料（鋼板等）に対する防錆性に優れる。また、この配合量が４０質量％以下であると加工性に優れる。
鋼板をプレス加工すると、加工面にせん断面と破断面が生じる。破断面の占める割合が大きいほど加工面が不均一になったり、加工面付近に歪みが生じるため、加工後の鋼板にとっては品質上の大きな問題となる。このため、加工面におけるせん断面の占める割合（せん断面比率）を大きくし、破断面の割合を小さくする必要がある。（Ｂ）成分の配合量が上記範囲にある本組成物を用いると、摩擦係数が低く、摩耗しにくいだけでなく、いわゆるせん断面比率も高く維持できる。
なお、上述の（Ａ）成分と（Ｂ）成分は、配合した時点で塩を形成すると考えられる。従って、本油剤には、（Ａ）成分と（Ｂ）成分とから生成するカルボン酸アミン塩を含む形態や、当該塩を予め調製し、これを後述の（Ｃ）成分、（Ｄ）成分および（Ｅ）成分に配合する形態を含んでいる。
【００１５】
本油剤の（Ｃ）成分は、複素環式化合物であり、特に、ベンゾトリアゾール類、チアゾール類、トリアゾール類、およびイミダゾール類の中から選ばれる少なくとも1種であることが好ましい。
ベンゾトリアゾール類としては、ベンゾトリアゾール、カルボキシベンゾトリアゾール、および２，５−ジアミノベンゾトリアゾールなどが挙げられる。チアゾール類としては、２−メルカプトベンゾチアゾールや２−アミノチアゾールなどが挙げられる。トリアゾール類としては、３−アミノトリアゾールや４−アミノトリアゾールなどが挙げられる。イミダゾール類としては、２−メルカプトイミダゾールや２−メルカプト−１−メチルイミダゾールなどが挙げられる。これらの複素環式化合物は単独で使用しても、２種以上を併用してもよい。これらの中でも、銅に対する防食性に優れている点から、ベンゾトリアゾール類が好適に使用される。
【００１６】
（Ｃ）成分の配合量は、本油剤全量基準で、０．０１質量％以上１０質量％以下であることが好ましく、０．１質量％以上８質量％以下であることがより好ましい。（Ｃ）成分の配合量がこの範囲であると加工性に優れる。
【００１７】
本油剤の（Ｄ）成分は、ケイ素化合物であり、好ましくはシリコーン類およびフッ化シリコーン類の中から選ばれる少なくとも１種である。例えば、メチルシリコーン油やフルオロシリコーン油として市販されているものを使用できる。
（Ｄ）成分の配合量は、本油剤全量基準で、０．０１質量％以上３質量％以下であることが好ましく、０．１質量％以上１質量％以下であることがより好ましい。（Ｄ）成分の配合量がこの範囲であると消泡性に優れる。
【００１８】
（Ｅ）成分は、本油剤（原液）調製用の水であり、水道水でもよいが、蒸留水あるいはイオン交換水を用いることが好ましい。原液調製用の水の割合は上述の（Ａ）〜（Ｄ）成分の割合により基本的に決まるが、水の割合が少なすぎると、（Ａ）〜（Ｄ）成分の溶解が困難となり、原液の調製が煩雑となるおそれがある。また、原液調製用の水の割合が多すぎても原液としての保管量や輸送量が過大となりハンドリング性が低下する。それ故、原液における水の配合量は、２０質量％以上６０質量％以下であることが好ましい。
なお、本油剤は、原液のまま使用してもよいが、好ましくは水で２００倍以下の倍率（容量比）、より好ましくは２倍以上１００倍以下、さらに好ましくは５倍以上５０倍以下の倍率で希釈されて使用される。
【００１９】
本油剤には、潤滑性向上の観点より、さらに酸性リン酸エステルや亜リン酸エステルを配合してもよい。
酸性リン酸エステルとしては、例えば、２−エチルヘキシルアシッドホスフェート、エチルアシッドホスフェート、ブチルアシッドホスフェート、オレイルアシッドホスフェート、テトラコシルアシッドホスフェート、イソデシルアシッドホスフェート、ラウリルアシッドホスフェート、トリデシルアシッドホスフェート、ステアリルアシッドホスフェート、およびイソステアリルアシッドホスフェートなどを挙げることができる。
【００２０】
亜リン酸エステルとしては、例えば、トリエチルホスファイト、トリブチルホスファイト、トリフェニルホスファイト、トリクレジルホスファイト、トリ（ノニルフェニル）ホスファイト、トリ（２−エチルヘキシル）ホスファイト、トリデシルホスファイト、トリラウリルホスファイト、トリイソオクチルホスファイト、ジフェニルイソデシルホスファイト、トリステアリルホスファイト、およびトリオレイルホスファイトなどを挙げることができる。
これらの酸性リン酸エステルや亜リン酸エステルは、各々単独でも両者を混ぜて配合してもよいが、本油剤への配合量は、合計量でかつ油剤全量基準で１質量％以上１５質量％以下程度が好ましい。
【００２１】
また、本油剤には、本発明の目的を阻害しない範囲でさらに酸化防止剤や界面活性剤を配合してもよい。
酸化防止剤としては、従来公知のフェノール系酸化防止剤を用いることができる。
フェノール系酸化防止剤としては、例えば２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−メチルフェノール；２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−エチルフェノール；２，４，６−トリ−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール；２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシメチルフェノール；２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール；２，４−ジメチル−６−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール；２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−（Ｎ，Ｎ−ジメチルアミノメチル）フェノール；２，６−ジ−ｔｅｒｔ−アミル−４−メチルフェノール；ｎ−オクタデシル３−（４−ヒドロキシ−３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）プロピオネートなどの単環フェノール類、４，４’−メチレンビス（２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール）；４，４’−イソプロピリデンビス（２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール）；２，２’−メチレンビス（４−メチル−６−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール）；４，４’−ビス（２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール）；４，４’−ビス（２−メチル−６−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール）；２，２’−メチレンビス（４−エチル−６−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール）；４，４’−ブチリデンビス（３−メチル−６−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール）；２，２’−チオビス（４−メチル−６−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール）；４，４’−チオビス（３−メチル−６−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール）などの多環フェノール類などが挙げられる。
【００２２】
アミン系酸化防止剤としては、例えばジフェニルアミン系のもの、具体的にはジフェニルアミンやモノオクチルジフェニルアミン；モノノニルジフェニルアミン；４，４’−ジブチルジフェニルアミン；４，４’−ジヘキシルジフェニルアミン；４，４’−ジオクチルジフェニルアミン；４，４’−ジノニルジフェニルアミン；テトラブチルジフェニルアミン；テトラヘキシルジフェニルアミン；テトラオクチルジフェニルアミン：テトラノニルジフェニルアミンなどの炭素数３〜２０のアルキル基を有するアルキル化ジフェニルアミンなど、及びナフチルアミン系のもの、具体的にはα−ナフチルアミン；フェニル−α−ナフチルアミン、さらにはブチルフェニル−α−ナフチルアミン；ヘキシルフェニル−α−ナフチルアミン；オクチルフェニル−α−ナフチルアミン；ノニルフェニル−α−ナフチルアミンなどの炭素数３〜２０のアルキル置換フェニル−α−ナフチルアミンなどが挙げられる。これらの中で、ナフチルアミン系よりジフェニルアミン系の方が、効果の点から好ましく、特に炭素数３以上２０以下のアルキル基を有するアルキル化ジフェニルアミン、とりわけ４，４’−ジ（Ｃ3〜Ｃ20アルキル）ジフェニルアミンが好適である。
本発明においては、酸化防止剤として、前記フェノール系酸化防止剤及びアミン系酸化防止剤の中から選ばれる１種または２種以上を用いることができる。また、その配合量は、酸化防止効果および経済性のバランスなどの面から、本油剤全量基準で、０．０１質量％以上５質量％以下程度である。
【００２３】
界面活性剤としては特に制限はなく、アニオン界面活性剤、カチオン界面活性剤、非イオン界面活性剤、両性界面活性剤といった公知の界面活性剤を使用することができ、具体的には、ｐ−ノニルベンゼンスルホン酸ナトリウム、ラウリルオキシスルホン酸ナトリウム、ラウリルオキシリン酸二ナトリウム等のアニオン界面活性剤や、ラウリルトリメチルアンモニウムクロリド、セチルピリジニウムクロリド等のカチオン界面活性剤や、ステアリン酸ポリエチレングリコール、ペンタエリスリットステアリン酸モノエステル等の非イオン界面活性剤や、ラウリルジメチルペタイン等の両性界面活性剤が挙げられ、これらの１種を単独で、または、２種以上を組み合わせて使用することができる。また、その配合量は、効果および経済性のバランスなどの面から、０．０１質量％以上１０質量％以下である。
【００２４】
本油剤は、前記したように適当な濃度になるよう適宜水に希釈して、炭素鋼、亜鉛メッキ鋼、ケイ素鋼、ニッケルクロム鋼、クロムモリブデン鋼、およびマンガン鋼などのプレス加工に好適に用いられる。
【実施例】
【００２５】
次に、本発明を実施例によりさらに詳細に説明するが、本発明はこれらの例によってなんら限定されるものではない。
〔実施例１〜５、比較例１〜５〕
表１に示す配合組成となるように水性金属加工油剤（原液）を調製した。【００２６】
【表１】
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１）非イオン界面活性剤：アセチレングリコールエチレンオキサイド付加物
２）酸化防止剤：２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−メチルフェノール
３）ケイ素化合物：消泡剤（Munzing製  ＦＯＡＭＢＡＮ  ＭＳ−４５５）【００２７】
〔評価方法〕
表１の各原液について以下に示す各種性能評価を行った。
（１）加工性評価１（往復動摩擦試験）
各原液を水道水で１０容量％に希釈し、以下の条件で往復動摩擦試験により摺動1回目の摩擦係数を求めた。
＜往復動摩擦試験の条件＞
試験機：往復動摩擦試験機（（株）オリエンテック製）
試験片：無方向性電磁鋼板  ３５Ａ４４０（ＪＦＥスチール製）
試験温度：２５℃
荷重：２ｋｇｆ（１９．６Ｎ）
摺動速度：１０ｍｍ／ｓ
摺動距離：２０ｍｍ
ボール：ＳＵＪ−２，１／２インチ【００２８】
（２）加工性評価２（連続プレス試験）
各原液を水道水で１０容量％に希釈し、以下の条件で連続プレス試験を行い、試験後のダイス工具を光学顕微鏡観察することによりダイス工具摩耗幅（μｍ）を求めた。
＜連続プレス試験の条件＞
試験機：連続プレス試験（（株）マテックス精工製  ＣＢ−３）
被加工材：無方向性電磁鋼板  ３５Ａ４４０（ＪＦＥスチール製）
プレス回数：９，０００ショット
プレス速度：２２０ショット／分
コイル送り速度：１２ｍｍ／ショット
パンチ：ＳＫＤ１１ジェクタパンチ  φ１０．００ｍｍ
ダイス：ＳＫＤ１１ボタンダイ  φ１０．０５ｍｍ
塗油方法：フェルトに潤滑剤を浸漬させ塗布する【００２９】
（３）加工性評価３（連続プレス試験）
各原液を水道水で１０容量％に希釈し、（２）と同じ条件で連続プレス試験を行い、試験後の打抜き片断面（９，０００ショット目）を光学顕微鏡観察することによりせん断面比率（％）を求めた。【００３０】
（４）防錆性
各原液を水道水で１０容量％に希釈し、１００ｍＬの透明ガラス瓶に希釈液５０ｍＬを入れ、以下の条件で半浸漬試験を行った。試験後の試験片の錆の有無を観察することにより防錆性を評価した。
＜半浸漬試験の条件＞
試験片：無方向性電磁鋼板３５Ａ４４０（幅１５ｍｍ、長さ４０ｍｍ）
試験温度：２５℃±５℃
評価基準
合  格：錆び無し
不合格：錆び有り【００３１】
（５）消泡性（シリンダ振とう法）
各原液を水道水で１０容量％に希釈し、１００ｍＬ共栓付メスシリンダに希釈液１００ｍＬを入れ、５秒間激しく振とうさせた。振とう後、メスシリンダを水平な場所に置き、表面泡が消失して液面積の１／２以上が見えた時間を計測することにより消泡性を評価した。
＜評価基準＞
極めて優れる：２０秒未満
優れる      ：２０秒以上３０秒未満
劣る        ：３０秒以上【００３２】
〔評価結果〕
表１に示すように、本発明である実施例１〜５の希釈液では、いずれも往復動摩擦試験による摩擦係数が低く、さらに連続プレス試験による工具摩耗幅も極めて短い。すなわち、本発明に係る希釈液は極めて加工性に優れていることがわかる。特に実施例４の希釈液は、（Ｂ）成分の配合量が特に好ましい範囲にあるので、摩擦係数が低く摩耗幅が小さいだけでなく、加工面のせん断比率も高いという特筆すべき効果を発揮する。さらにまた、本実施例の希釈液は、消泡性や防錆性にも優れている。
一方、比較例１〜５の希釈液では、本発明の構成要素のいずれかを欠いているため、加工性に劣っている。
【国際調査報告】
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