(57)【要約】  本実施形態は、Ｗ型屈折率分布またはトレンチ型屈折率分布を有し実使用波長帯におけるマイクロベンドロスが低減された光ファイバに関する。当該光ファイバは、中心コアと、該中心コアを取り囲む内クラッドと、該内クラッドを取り囲む外クラッドとを備える。内クラッドは、少なくとも中心コアの屈折率より低い屈折率を有し、外クラッドは、中心コアの屈折率より低く内クラッドの屈折率より高い屈折率を有する。マイクロベンドロスの波長依存性は極大値を有し、該マイクロベンドロスが極大値の１０％となる最短波長λthは１５６０ｎｍより長い。
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
中心コアと、
前記中心コアを取り囲み前記中心コアの屈折率より低い屈折率を有する内クラッドと、
前記内クラッドを取り囲み前記中心コアの屈折率より低く前記内クラッドの屈折率より高い屈折率を有する外クラッドと、を備えた光ファイバであって、
前記中心コア、前記内クラッドおよび前記外クラッドは、
当該光ファイバのマイクロベンドロスの波長依存性が極大値を有し、かつ、前記マイクロベンドロスが前記極大値の１０％となる最短波長λthが１５６０ｎｍより長くなるよう構成されている、
光ファイバ。
【請求項２】
前記中心コアと前記内クラッドの間に位置するとともに、前記中心コアの屈折率より低く前記内クラッドの屈折率より高い屈折率を有する台座部をさらに備えた、
請求項１に記載の光ファイバ。
【請求項３】
１７１０ｎｍ以上のケーブルカットオフ波長を有する、
請求項１または２に記載の光ファイバ。
【請求項４】
前記極大値が０.６ｄＢ／ｋｍ以下である、
請求項１〜３の何れか一項に記載の光ファイバ。
【請求項５】
波長１５５０ｎｍにおいて１１０μｍ２以上１６５μｍ２以下の実効断面積を有する、
請求項１〜４の何れか一項に記載の光ファイバ。
【請求項６】
前記中心コアの直径が１２.０μｍ以上１６.０μｍ以下であり、
前記内クラッドと前記中心コアの比屈折率差が０.３０％以上０.５５％以下であり、
前記中心コアの直径に対する前記内クラッドの外径の比が２.５倍以上５.５倍以下であり、
前記内クラッドと前記外クラッドの比屈折率差が０.０１％以上０.２０％以下である、
請求項１〜５の何れか一項に記載の光ファイバ。
【請求項７】
前記中心コアが、リングと、前記リングに囲まれて前記中心コアの中心にあり前記リングの屈折率より低い屈折率を有するディプレストと、を含む、
請求項６に記載の光ファイバ。
【請求項８】
前記ディプレストの直径に対する前記リングの外径の比が２.０倍以上かつ４.０倍以下であり、
前記リングと前記ディプレストの比屈折率差が０.０２％以上０.２０％以下である、
請求項７に記載の光ファイバ。
【請求項９】
それぞれが請求項１〜８の何れか一項に記載の光ファイバと同一構造を有する１またはそれ以上の伝送路要素を含み、
実使用波長帯のうちの何れかの波長の信号光を前記伝送路要素により伝送する、
光ファイバ伝送路。
【請求項１０】
前記実使用波長帯が１５２０〜１６２５ｎｍの範囲内の、単一または複数の連続した波長帯である、請求項９に記載の光ファイバ伝送路。
【請求項１１】
前記信号光の波長がλthよりも短い、請求項１０に記載の光ファイバ伝送路。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、光ファイバおよび光ファイバ伝送路に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
光通信システムでは、信号光を伝送する光伝送路として光ファイバ伝送路が用いられる。また、光通信システムにおける信号光伝送（特にデジタルコヒーレント伝送）では、ＯＳＮＲ（Optical Signal-to-Noise Ratio）を改善することが望まれている。その為、光ファイバ伝送路の少なくとも一部を構成する光ファイバの伝送損失および非線形性を低減することが要求されている。光ファイバの非線形性を低減する為には、光ファイバの実効断面積を大きくすることが有効である。例えば実効断面積が１１０μｍ２以上に拡大された光ファイバが知られている。【０００３】
しかし、実効断面積が拡大された光ファイバは、コアへの伝搬光（基本モード光）の閉じ込めが弱くなる。この場合、マイクロベンドロスが増大する傾向になることから、結果的にＯＳＮＲが悪化してしまう。なお、マイクロベンドロスとは、コアを伝搬する基本モードがクラッドモードに結合した光が漏洩することによって伝送損失が増加する現象であり、その原因は、光ファイバに対して側方からの応力付与により生じるランダムな微小曲げであることが知られている。【０００４】
非特許文献１にはマイクロベンドロスに関する記載がある。この文献の記載によれば、ステップ型屈折率分布を有するシングルモード光ファイバでは、マイクロベンドロスが波長に対して指数関数的に増加することが記載されている。また、トレンチ型屈折率分布を有する光ファイバでは、ランダムな微小曲げにより、基本モードが漏洩モードである高次モードと結合する状況において、マイクロベンドロスが波長に対して比較的一様であることが記載されている。なお、トレンチ型屈折率分布を有する光ファイバは、中心から順に配置されたコア、第１クラッド、第２クラッドおよび第３クラッドを有する。コアの屈折率は、第１クラッドおよび第３クラッドの屈折率より高く、第２クラッドの屈折率は、第１クラッドおよび第３クラッドの屈折率より低い。
【先行技術文献】
【非特許文献】
【０００５】
【非特許文献１】Pierre Sillard, et al., "Micro-Bend Losses of Trench-Assisted Single-Mode Fibers," ECOC2010 We.8.F.3
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
発明者らは、従来の光ファイバについて検討した結果、以下のような課題を発見した。すなわち、実効断面積を拡大することができる光ファイバの屈折率分布として、Ｗ型屈折率分布およびトレンチ型屈折率分布が知られている。なお、Ｗ型屈折率分布は、中心コア、中心コアを取り囲み中心コアの屈折率より低い屈折率を有する内クラッド、および内クラッドを取り囲み中心コアの屈折率より低く内クラッドの屈折率より高い屈折率を有する外クラッドにより、光ファイバの各領域を構成することで得られる。このような実効断面積を拡大することができる光ファイバのマイクロベンドロスの波長依存性について、上記非特許文献１には記載されていない。【０００７】
本発明は、上述のような課題を解消するためになされたものであり、Ｗ型屈折率分布またはトレンチ型屈折率分布を有し実使用波長帯におけるマイクロベンドロスが低減された光ファイバおよび該光ファイバを含む光ファイバ伝送路を提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本実施形態に係る光ファイバは、Ｗ型屈折率分布またはトレンチ型屈折率分布を有し、中心コアと、該中心コアを取り囲むクラッド領域と、を備える。クラッド領域は、ディプレスト型屈折率分布を有し、少なくとも、中心コアを取り囲み中心コアの屈折率より低い屈折率を有する内クラッドと、該内クラッドを取り囲み中心コアの屈折率より低く内クラッドの屈折率より高い屈折率を有する外クラッドと、を備える。特に、中心コア、内クラッド、および外クラッドは、当該光ファイバのマイクロベンドロスの波長依存性が極大値を有し、かつ、該マイクロベンドロスが極大値の１０％となる最短波長λthが１５６０ｎｍより長くなるよう構成されている。
【発明の効果】
【０００９】
本実施形態によれば、Ｗ型屈折率分布またはトレンチ型屈折率分布を有し、実使用波長帯におけるマイクロベンドロスが低減され光ファイバ等が得られる。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】は、本実施形態に係る光ファイバの屈折率分布（Ｗ型屈折率分布）である。
【図２】は、結合係数Ｃ01-CL，Ｃ01-11，Ｃ11-CL，Ｃtotalそれぞれの波長依存性の一例を示すグラフである。
【図３】は、光ファイバのマイクロベンドロスの波長依存性の一例を示すグラフである。
【図４】は、波長λthとケーブルカットオフ波長λccとの関係を示す図である。
【図５】は、本実施形態のサンプル１〜１０それぞれの諸元および諸特性を纏めた表である。
【図６】は、本実施形態の第１変形例に係る光ファイバの屈折率分布（トレンチ型屈折率分布）である。
【図７】は、本実施形態の第２変形例の光ファイバの屈折率分布（Ｗ型屈折率分布の変形）である。
【図８】は、本実施形態のサンプル１１〜２０それぞれの諸元および諸特性を纏めた表である。
【図９】は、本実施形態に係る光ファイバを光伝送路として備える光通信システム１の構成を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
［本願発明の実施形態の説明］
最初に本願発明の実施態様の対応それぞれを個別に列挙して説明する。
【００１２】
（１）本実施形態に係る光ファイバは、Ｗ型屈折率分布またはトレンチ型屈折率分布を有し、これら屈折率分布は、中心コアと、中心コアを取り囲むディプレスト型屈折率分布を有するクラッド領域と、により構成される。本実施形態の一態様として、当該光ファイバがＷ型屈折率分布を有する場合、クラッド領域は、中心コアの屈折率より低い屈折率を有する内クラッドと、内クラッドを取り囲み前記中心コアの屈折率より低く内クラッドの屈折率より高い屈折率を有する外クラッドと、を備える。また、本実施形態の一態様として、当該光ファイバがトレンチ型屈折率分布を有する場合、クラッド領域は、上記内クラッドおよび外クラッドの他、中心コアと内クラッドの間に設けられた台座部（predestal）をさらに備えてもよい。この台座部は、中心コアの屈折率より低く内クラッドの屈折率より高い屈折率を有する。当該光ファイバがＷ型屈折率分布およびトレンチ型屈折率分布の何れの屈折率分布を有する場合でも、当該光ファイバのマイクロベンドロスの波長依存性が極大値を有し、かつ、マイクロベンドロスが極大値の１０％となる最短波長λｔｈが１５６０ｎｍより長くなるよう構成されている。
【００１３】
（２）本実施形態の一態様として、ITU-T G.650.1において定義されるケーブルカットオフ波長は１７１０ｎｍ以上であるのが好適である。本実施形態の一態様として、マイクロベンドロスの極大値は０.６ｄＢ／ｋｍ以下であるのが好適である。本実施形態の一態様として、波長１５５０ｎｍにおける実効断面積は１１０μｍ２以上１６５μｍ２以下であるのが好適である。
【００１４】
（３）本実施形態の一態様として、中心コアの直径２ａは１２.０μｍ以上１６.０μｍ以下であり、内クラッドと中心コアの比屈折率差は０.３０％以上０.５５％以下であり、中心コアの直径２ａに対する内クラッドの外径２ｂの比ｂ／ａは２.５倍以上５.５倍以下であり、内クラッドと外クラッドの比屈折率差は０.０１％以上０.２０％以下であるのが好適である。なお、本明細書において、屈折率ｎａを有する領域と屈折率ｎｂを有する領域の比屈折率差は、｜ｎａ２−ｎｂ２｜／２ｎａ２×１００（％）なる式により規定される。
【００１５】
（４）本実施形態の一態様として、中心コアは、リングと、リングに囲まれて中心コアの中心にありリングの屈折率より低い屈折率を有するディプレストと、を含むのが好適である。また、本実施形態の一態様として、ディプレストの直径２ｄに対する中心コアの直径（リングの外径に一致）２ａの比ａ／ｄは２.０倍以上４.０倍以下であり、かつ、リングとディプレストの比屈折率差が０.０２％以上０.２０％以下であるのが好適である。
【００１６】
（５）本実施形態の一態様として、上述の種々の態様に係る光ファイバと同一構造を有する１またはそれ以上の伝送路要素を含む光ファイバ伝送路において、実使用波長帯のうちの何れかの波長の信号光が伝送路要素により伝送されるのが好適である。本実施形態の一態様として、実使用波長帯は、１５２０〜１６２５ｎｍの範囲内の、単一または複数の連続した波長帯であるのが好適である。本実施形態の一態様として、信号光の波長は、波長λthよりも短いのが好適である。
【００１７】
以上、この[本願発明の実施形態の説明]の欄に列挙された各態様は、残りの全ての態様のそれぞれに対して、または、これら残りの態様の全ての組み合わせに対して適用可能である。
【００１８】
［本願発明の実施形態の詳細］
以下、本実施形態の具体的な構造を、添付図面を参照しながら詳細に説明する。なお、本発明はこれらの例示に限定されるものではなく、特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内での全ての変更が含まれることが意図される。
【００１９】
図１は、本実施形態に係る光ファイバの屈折率分布として、Ｗ型屈折率分布を示す。本実施形態に係る光ファイバは、中心コア、この中心コアを取り囲む内クラッド、および、この内クラッドを取り囲む外クラッドを有する。内クラッドの屈折率は、中心コアの屈折率より低い。外クラッドの屈折率は、中心コアの屈折率より低く、内クラッドの屈折率より高い。図１中に示されるように、中心コアの直径を２ａとし、内クラッドの外径を２ｂとする。また、内クラッドの屈折率と中心コアの比屈折率差をΔ１とし、内クラッドの屈折率と外クラッドの比屈折率差をΔ２とする。
【００２０】
この光ファイバにおいて、基本モード（ＬＰ01モード）は、高次モード（特にＬＰ11モード）やクラッドモードに結合する場合がある。また、基本モードが高次モードに結合した後、この高次モードが更にクラッドモードに結合する場合もある。なお、基本モードからＬＰ11モード以外の高次モードへの結合は充分に小さいので、高次モードとしてはＬＰ11モードのみが考慮されればよい。
【００２１】
光ファイバのマイクロベンドロスは、モード間光結合に起因した伝送損失であり、モード間光結合の主な発生原因は、光ファイバのランダムな微小曲げである。或る第１モードと他の第２モードとの間の結合係数Ｃ1-2は以下の式（１）で表される。ここで、第１モードおよび第２モードそれぞれは、基本モード（ＬＰ01モード）、高次モード（ＬＰ11モード）およびクラッドモードの何れかである。λは波長である。β１は第１モードの伝搬定数である。Ψ１は第１モードの界分布である。β２は第２モードの伝搬定数である。Ψ２は第２モードの界分布である。ｒは光ファイバの中心軸からの径方向の距離を表す変数である。θは光ファイバの中心軸周りの位置を表す変数である。Ｋおよびｐはフィッティングパラメータである。例えば、Ｋ＝ｐ＝２.８ である。
【００２２】
【数１】
2016031901.tif 000003
【００２３】
基本モード（ＬＰ01モード）とクラッドモードとの間の結合係数をＣ01-CLとし、基本モード（ＬＰ01モード）と高次モード（ＬＰ11モード）との間の結合係数をＣ01-11とし、高次モード（ＬＰ11モード）とクラッドモードとの間の結合係数をＣ11-CLとする。これらの結合係数Ｃ01-CL，Ｃ01-11，Ｃ11-CLは、上記式（１）で表され、波長の関数である。光ファイバのランダムな微小曲げによって、光ファイバを伝搬する基本モードは、直接にクラッドモードとなって漏洩する場合の他、高次モードを経てクラッドモードとなって漏洩する場合がある。したがって、基本モードから直接または間接にクラッドモードに結合することを考慮した場合の基本モードとクラッドモードとの間の結合係数Ｃtotalは、以下の式（２）で表される。
【００２４】
【数２】
2016031901.tif 000004
【００２５】
図２（ａ）および図２（ｂ）は、結合係数Ｃ01-CL，Ｃ01-11，Ｃ11-CL，Ｃtotalそれぞれの波長依存性の一例を示すグラフである。特に、図２（ｂ）は、図２（ａ）中の領域Ａの拡大図である。また、図２（ａ）は、１２００ｎｍ〜２０００ｎｍの波長範囲が４つの波長領域(I)〜(IV)に区分されている。
【００２６】
波長領域(I)（図２（ａ）中で凡そ１６００ｎｍ以下の領域）では、基本モードとクラッドモードとの間の結合係数Ｃ01-CLは無視できるほど小さく、高次モードとクラッドモードとの間の結合係数Ｃ11-CLも小さい。したがって、マイクロベンドロスは非常に小さい。
【００２７】
波長領域(II)（図２（ａ）中で凡そ１６００ｎｍ以上１７２０以下の領域）では、高次モードとクラッドモードとの間の結合係数Ｃ11-CLが急激に大きくなる。そのため、波長領域(II)では、マイクロベンドロスが急激に増加する。
【００２８】
波長領域(III)（図２（ａ）中で凡そ１７２０ｎｍ以上１８８０ｎｍ以下の領域）では、高次モードの実効屈折率が外クラッドの屈折率より低くなり、その結果、すべての高次モードがクラッドモードとなって漏洩する。しかし、基本モードと高次モードとの間の結合係数Ｃ01-11は小さくなるので、マイクロベンドロスは減少する。
【００２９】
波長領域(IV)（図２（ａ）中で凡そ１８８０ｎｍ以上の領域）では、基本モードとクラッドモードとの間の結合係数Ｃ01-CL が大きくなる。そのため、波長領域(IV)では、マイクロベンドロスは増加する。
【００３０】
したがって、結合係数Ｃtotalは、波長領域（II）と波長領域（III）との境界付近で極大値を持ち、波長領域(III)と波長領域(IV)との境界付近で極小値を持つ。
【００３１】
図３は、光ファイバのマイクロベンドロスの波長依存性の一例を示すグラフである。図３に示されように、マイクロベンドロスの波長依存性は、図２中に示された結合係数Ｃtotalの波長依存性と同様の傾向を有する。すなわち、波長１７２０ｎｍ付近で、結合係数Ｃtotalは極大となり（図２）、マイクロベンドロスも極大となっている（図３）。このように、光ファイバのマイクロベンドロスの波長依存性は極大値を有する。ここで、マイクロベンドロスが極大値の１０％となる最短波長をλthとする。
【００３２】
なお、マイクロベンドロスの測定は以下のように行われた。直径５０μｍのワイヤーメッシュにより間隔１００μｍで表面を覆った直径４００ｍｍのボビンが用意され、このボビンに張力８０ｇで光ファイバを巻いたときのロス増としてマイクロベンドロスが測定された。本測定方法により測定されるマイクロベンドロスは１.０ｄＢ／ｋｍ以下であることが望ましい。
【００３３】
このように、マイクロベンドロスの波長依存性は、基本モード，高次モードおよびクラッドモードの間の結合に依存する。高次モードの漏洩損失が大きくなり、伝搬できなくなる波長がケーブルカットオフ波長であることから、ケーブルカットオフ波長を適切に設計することで、波長λthを実使用波長帯より長くすることができ、マイクロベンドロスを低減することができる。実使用波長帯とは、光通信において通常用いられる波長帯であり、例えば、Ｃバンド（１５３０ｎｍ〜１５６５ｎｍ）またはＬバンド（１５６５ｎｍ〜１６２５ｎｍ）である。したがって、本実施形態の光ファイバでは、波長λthは１５６０ｎｍより長い。
【００３４】
図４は、波長λthとケーブルカットオフ波長λccとの関係を示す図である。図４から判るように、波長λthを実使用波長帯より長くするには、Ｃバンドでの使用を想定するとケーブルカットオフ波長λccは１７１０ｎｍ以上であることが好ましく、Ｌバンドでの使用を想定するとケーブルカットオフ波長λccは１７６０ｎｍ以上であることが好ましい。λccが実使用波長より長いと、高次モードもコアに閉じ込められて伝搬してしまう可能性がある。しかし、λccが実使用波長より長くても、実質的に単一モード動作させることができる。
【００３５】
図２から分かるように、マイクロベンドロスの極大値が低ければ、ＬＰ01モードからＬＰ11モードへの結合が弱いと考えられる。それ故、ケーブルカットオフ波長λccが実使用波長より長い場合であっても実質的に単一モード動作させ、かつ、海底ケーブルや陸上ケーブルなど実際に敷設された状態における伝送損失の増加を抑制するためには、マイクロベンドロスの極大値は０.６ｄＢ／ｋｍであることが好ましい。
【００３６】
また、ケーブルカットオフ波長λccが長くなりすぎると、ＬＰ11モード以外の高次モードの閉じ込めも強くなる。高次モードのなかでもＬＰ02モードは、基本モードであるＬＰ01モードと同様に、ガウス関数に似た電磁界分布の形状を有しており、ＬＰ01モードとＬＰ02モードとは結合しやすい。ＬＰ01モードとＬＰ02モードとの結合による信号劣化を防ぐため、ＬＰ02モードの理論カットオフ波長は実使用波長よりも短いことが好ましい。
【００３７】
図５は、本実施形態に係る光ファイバのサンプル１〜１０それぞれの諸元および諸特性を纏めた表である。サンプル１〜１０の各光ファイバは、図１に示されたＷ型屈折率分布を有する。この表には、内クラッドと中心コアの比屈折率差Δ１、内クラッドと外クラッドの比屈折率差Δ２、中心コアの直径２ａ、中心コアの直径に対する内クラッドの外径の比ｂ／ａ、波長１５５０ｎｍにおける実効断面積Ａeff、ケーブルカットオフ波長λcc、マイクロベンドロスが極大値の１０％となる最短波長λth、ＬＰ02モードの理論カットオフ波長、波長１５５０ｎｍにおけるマイクロベンドロス、および、曲げ半径Ｒを１０ｍｍとしたときの波長１５５０ｎｍにおける曲げ損失、が順に記載されている。
【００３８】
なお、本実施形態に係る光ファイバには、上述のＷ型屈折率分布のほか、種々の屈折率分布が適用可能である。例えば、図６は、本実施形態の第１変形例に係る光ファイバの屈折率分布（トレンチ型屈折率分布）であり、マイクロベンドロスをさらに効果的に抑制することが可能になる。すなわち、図６に示されたトレンチ型屈折率分布を有する光ファイバは、中心コア、中心コアを取り囲む台座部と、台座部を取り囲む内クラッドと、内クラッドを取り囲む外クラッドを備える。中心コアは、直径２ａを有し、その屈折率は、台座部および外クラッドの屈折率より高い。また、内クラッドの屈折率は、台座部および外クラッドの屈折率より低い。台座部と外クラッドの屈折率は、略一致している。内クラッドと中心コアとの比屈折率差はΔ１、内クラッドと外クラッドとの比屈折率差および内クラッドと台座部との比屈折率差は、ともにΔ２である。このような屈折率分布を有する光ファイバにおいても、マイクロベンドロスが極大値の１０％となる最短波長λthを１５６０ｎｍより長くすることができる。
【００３９】
波長１５５０ｎｍにおける実効断面積Ａeffは１１０μｍ２以上１６５μｍ２以下であるのが好ましい。また、中心コアの直径２ａが１２.０μｍ以上１６.０μｍ以下であり、内クラッドの屈折率と中心コアの比屈折率差Δ１が０.３０％以上０.５５％以下であり、中心コアの直径に対する内クラッドの外径の比ｂ／ａが２.５倍以上５.５倍以下であり、内クラッドの屈折率と外クラッドの比屈折率差Δ２が０.０１％以上０.２０％以下であるのが好ましい。
【００４０】
図７は、本実施形態の第二変形例の光ファイバの屈折率分布（Ｗ型屈折率分布の変形）である。図１に示された屈折率分布と比べて、図７に示された屈折率分布は、中心コアが、リングと、リングに囲まれて当該中心コアの中心にあるディプレストを含む点で相違する。ディプレストの屈折率は、リングの屈折率より低い。図７中に示されたように、ディプレストの直径を２ｄとし、ディプレストとリングの比屈折率差をΔ１’とする。このような屈折率分布を有する光ファイバにおいても、マイクロベンドロスが極大値の１０％となる最短波長λthを１５６０ｎｍより長くすることができる。また、図７の屈折率分布を有する光ファイバは、実効断面積Ａeffを大きくしつつ、モードフィールド径ＭＦＤを比較的小さくすることができ、他の光ファイバ（例えばＩＴＵ-Ｔ Ｇ.６５２に準拠した光ファイバ）との接続損失を低減することが可能である。
【００４１】
図８は、本実施形態に係る光ファイバのサンプル１１〜２０それぞれの諸元および諸特性を纏めた表である。サンプル１１〜２０の各光ファイバは、図７に示された屈折率分布を有する。この表には、内クラッドとコアの比屈折率差Δ１、ディプレストとリングの比屈折率差Δ１’、内クラッドと外クラッドの比屈折率差Δ２、中心コアの直径（リングの外径に一致）２ａ、中心コアの直径に対する内クラッドの外径の比ｂ／ａ、ディプレストの直径に対する中心コアの直径の比ａ／ｄ、波長１５５０ｎｍにおける実効断面積Ａeff、ケーブルカットオフ波長λcc、マイクロベンドロスが極大値の１０％となる最短波長λth、ＬＰ02モードの理論カットオフ波長、波長１５５０ｎｍにおけるマイクロベンドロス、および、曲げ半径Ｒを１０ｍｍとしたときの波長１５５０ｎｍにおける曲げ損失、が順に記載されている。ディプレストの直径に対する中心コアの直径の比ａ／ｄは２.０倍以上４.０倍以下であり、リングとディプレストの比屈折率差Δ１’は０.０２％以上０.２０％以下であるのが好ましい。
【００４２】
図９は、本実施形態の光ファイバを光伝送路として備える光通信システム１の構成を示す図である。光通信システム１は、送信機１０から中継器２０を経て受信機３０へ信号光を伝送する。送信機１０と初段の中継器２０との間、或る中継器２０と次段の中継器２０との間、および、最終段の中継器２０と受信機３０との間には、信号光を伝送する光伝送路（伝送路要素）として本実施形態に係る光ファイバ４０が敷設されている。なお、これら伝送路要素は並列配置されてもよい。
【００４３】
光伝送路として用いられる本実施形態に係る光ファイバ４０には、図１、図６、または図７に示された屈折率分布が適用される。光ファイバは、そのマイクロベンドロスの波長依存性が極大値を有し、かつ、マイクロベンドロスが極大値の１０％となる最短波長が１５６０ｎｍより長くなるよう構成されており、これにより、実使用波長帯におけるマイクロベンドロスが低減され得る。したがって、本実施形態に係る光ファイバ４０が光伝送路として適用された光通信システム１は、ＯＳＮＲが効果的に改善された光通信を行うことができる。
【符号の説明】
【００４４】
１…光通信システム、１０…送信機、２０…中継器、３０…受信機、４０…光ファイバ伝送路。
【図１】
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【図２】
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【図３】
2016031901.tif 000007
【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
2016031901.tif 000011
【図８】
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【図９】
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【国際調査報告】
2016031901.tif 000014
2016031901.tif 000015