(57)【要約】  従来よりも効果的に放射性ヨウ素を吸着し得るシビアアクシデントにも対応可能なフィルタベント用充填剤、及びフィルタベント装置を提供する  Ｌ型ゼオライトを造粒してなるフィルタベント用充填剤であって、Ｌ型ゼオライトが有するイオン交換サイトの少なくとも一部が銀で置換されており、イオン交換サイトのうち、銀で置換されたイオン交換サイト（ａ）と、銀で置換されていないイオン交換サイト（ｂ）との構成比率（ａ／ｂ）が、２５/７５〜５５/４５に設定されており、銀の含有量が乾燥状態下で７〜１２重量％に設定されている。【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｌ型ゼオライトを造粒してなるフィルタベント用充填剤であって、
前記Ｌ型ゼオライトが有するイオン交換サイトの少なくとも一部が銀で置換されているフィルタベント用充填剤。
【請求項２】
前記イオン交換サイトのうち、銀で置換されたイオン交換サイト（ａ）と、銀で置換されていないイオン交換サイト（ｂ）との構成比率（ａ／ｂ）が、２５/７５〜５５/４５に設定されている請求項１に記載のフィルタベント用充填剤。
【請求項３】
前記銀の含有量が乾燥状態下で７〜１２重量％に設定されている請求項１又は２に記載のフィルタベント用充填剤。
【請求項４】
２インチ以上の厚みとなるように構成されている請求項１〜３の何れか一項に記載のフィルタベント用充填剤。
【請求項５】
９９℃以上の温度条件下で使用される請求項１〜４の何れか一項に記載のフィルタベント用充填剤。
【請求項６】
連続的に放射性ヨウ素を処理するフィルタベント装置であって、
請求項１〜５の何れか一項に記載のフィルタベント用充填剤の前段に、Ｘ型ゼオライトが有するイオン交換サイトの略全てを銀で置換した銀含有充填剤が配置されているフィルタベント装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、Ｌ型ゼオライトを造粒してなるフィルタベント用充填剤、及び放射性ヨウ素を処理するフィルタベント装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、原子力発電所等の原子力施設には、放射性ヨウ素を除去するためのフィルタが設置されている。原子力施設で発生した放射性ヨウ素を含有する蒸気は、上記フィルタに通流されて放射性ヨウ素を吸着・除去した後、原子力施設外に排出される。この工程は非常に重要であるため、フィルタによる放射性ヨウ素の吸着効果について研究・開発が行われており、そのようなフィルタとして、ゼオライトを利用した放射性ヨウ素吸着剤が幾つか開発されている。その一つとして、アルミナに対するシリカのモル比が１５以上であるゼオライトに銀を担持させた放射性ヨウ素吸着剤があった（例えば、特許文献１を参照）。特許文献１は、銀の担持量を少量としながら、放射性ヨウ素除去効率が向上するとされている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開昭６０−２２５６３８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
特許文献１に開示されている吸着剤は、ゼオライトの結晶構造を利用したものであり、孔のサイズによる分子篩効果を利用して放射性ヨウ素を選択的に吸着させている。この吸着剤は、放射性ヨウ素の吸着について一定の効果があると考えられる。しかし、放射性ヨウ素を確実に外部に漏洩させることがないよう、より高性能な放射性ヨウ素吸着剤を開発することが求められている。【０００５】
また、原子力施設において、原子炉事故等の異常事態（シビアアクシデント）が発生すると、放射性ヨウ素を含む大量の放射性物質が広範囲に飛散するため、原子炉事故は未然に防止しなければならないが、万が一事故が発生した場合は、速やかに対処しなければならない。そこで、原子炉に異常事態が発生した場合、原子炉の内部圧力を減圧するフィルタベントを原子炉建屋に設置する計画が進められている。ところが、上記の特許文献１に記載の放射性ヨウ素吸着剤は、フィルタベント等が必要な異常事態に対応することは想定していない。また、原子炉事故は、原子炉内で発生する水素が原因の一つとされているが、この水素に対処することについても、特許文献１には何ら記載されていない。異常事態が発生した場合にも使用可能な放射性ヨウ素吸着剤について、今後さらなる研究開発が必要である。【０００６】
本発明は、上記問題点に鑑みてなされたものであり、従来よりも効果的に放射性ヨウ素を吸着し得るシビアアクシデントにも対応可能なフィルタベント用充填剤、及びフィルタベント装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記課題を解決するための本発明に係るフィルタベント用充填剤の特徴構成は、
Ｌ型ゼオライトを造粒してなるフィルタベント用充填剤であって、
前記Ｌ型ゼオライトが有するイオン交換サイトの少なくとも一部が銀で置換されていることにある。【０００８】
ゼオライトには多様な種類のものが存在し、その結晶構造は夫々異なるが、結晶構造ごとに均一な細孔径を有するという特性がある。この特徴的な細孔径により、ゼオライトは分子篩（モレキュラーシーブ）や分子の選択的な吸着等に利用されている。従来、フィルタベント用充填剤の基材として利用されてきたゼオライトの種類は、主に、Ｘ型やＹ型であった。これらの結晶構造は同じであるが、イオン交換サイトであるアルカリ金属イオンの原子数が異なる。Ｙ型ゼオライトは、Ｘ型ゼオライトよりアルカリ金属イオンの原子数が少ないため、アルカリ金属イオンと置換し得る銀の量が、Ｘ型ゼオライトより少ない。このため、Ｙ型ゼオライトは、Ｘ型ゼオライトより放射性ヨウ素の吸着能が劣る。本発明者らは、上記のＸ型やＹ型とは異なる種類のゼオライトであって、放射性ヨウ素吸着能に優れたゼオライトについて研究し、Ｌ型ゼオライトに着目した。Ｌ型ゼオライトは、Ｙ型ゼオライトと同程度のアルカリ金属イオンの原子数を有するが、その結晶構造は、Ｙ型ゼオライトとは異なる。本発明者らは、このような特徴的な構造を有するＬ型ゼオライトも放射性ヨウ素を効果的に吸着できることを見出し、新規なフィルタベント用充填剤を開発するに至ったのである。
そのようなフィルタベント用充填剤は、Ｌ型ゼオライトが有するイオン交換サイト（カリウムサイト）の少なくとも一部を銀で置換して構成される（このようなゼオライトを本明細書では「ＡｇＬゼオライト」と称する。）。このＡｇＬゼオライトは、放射性ヨウ素をヨウ化銀として吸着することができるため、原子炉事故のような異常事態が起こった場合であっても、放射性ヨウ素の原子炉外部への飛散を防止することができる。【０００９】
本発明に係るフィルタベント用充填剤において、
前記イオン交換サイトのうち、銀で置換されたイオン交換サイト（ａ）と、銀で置換されていないイオン交換サイト（ｂ）との構成比率（ａ／ｂ）が、２５/７５〜５５/４５に設定されていることが好ましい。【００１０】
本構成に係るＡｇＬゼオライトに関し、本発明者らは鋭意研究の結果、イオン交換サイトと、銀で置換されていないイオン交換サイトとを上記の構成比率に設定した場合、ＡｇＬゼオライトが効果的に放射性ヨウ素の吸着能を発揮することを突き止めた。ここで、上記の構成比率は、ＡｇＬゼオライトに含まれる銀原子の数と、銀原子以外の金属原子の数との比率（原子比）に相当する。原子炉事故のような異常事態（シビアアクシデント）が起こった場合、放射性ヨウ素が周辺に飛散しないように、事故発生直後から迅速に処理することが重要である。そこで、上記の範囲に構成比率（原子比）を設定したＡｇＬゼオライトから構成されるフィルタベント用充填剤を使用すれば、確実に放射性ヨウ素を吸着し、原子炉施設外への放射性ヨウ素の飛散を防止することができる。【００１１】
本発明に係るフィルタベント用充填剤において、
前記銀の含有量が乾燥状態下で７〜１２重量％に設定されていることが好ましい。【００１２】
本構成のフィルタベント用充填剤は銀の含有量が上記のように設定されているので、放射性ヨウ素の吸着効果に優れたフィルタベント用充填剤とすることができる。【００１３】
本発明に係るフィルタベント用充填剤において、
２インチ以上の厚みとなるように構成されていることが好ましい。【００１４】
本構成のフィルタベント用充填剤は、２インチ以上の厚みとなるように構成されているので、例えば、放射性ヨウ素を含む蒸気の温度が１００℃未満となることで反応性が多少低下しても、放射性ヨウ素を実用レベルで確実に吸着し、除去することができる。【００１５】
本発明に係るフィルタベント用充填剤において、
９９℃以上の温度条件下で使用されることが好ましい。【００１６】
本構成のフィルタベント用充填剤は、９９℃以上の温度条件下で使用されるので、フィルタベント用充填剤の厚みが２インチ未満の比較的薄いものであっても、放射性ヨウ素を実用レベルで確実に吸着し、除去することができる。【００１７】
上記課題を解決するための本発明に係るフィルタベント装置の特徴構成は、
連続的に放射性ヨウ素を処理するフィルタベント装置であって、
上記の何れか一つのフィルタベント用充填剤の前段に、Ｘ型ゼオライトが有するイオン交換サイトの略全てを銀で置換した銀含有充填剤が配置されていることにある。【００１８】
フィルタベント装置は原子炉の外部に設置されるため、フィルタベント装置内のＡｇＬゼオライトは、通常は常温の状態にある。ここで、シビアアクシデントが発生し、放射性ヨウ素及び水素を含む高温の蒸気がフィルタベント装置に流入すると、蒸気がＡｇＬゼオライトの表面で冷却され、水分凝縮が生じる。これにより、フィルタベント装置内では相対的に水素濃度や酸素濃度が高くなり、水素爆発の危険性が高まることとなる。
そこで、本発明に係るフィルタベント装置では、ＡｇＬゼオライトで構成されるフィルタベント用充填剤の前段に、Ｘ型ゼオライトが有するイオン交換サイトの略全てを銀で置換した銀含有充填剤（本明細書では「ＡｇＸゼオライト」と称する。）を配置する構成とした。このようにＡｇＸゼオライトとＡｇＬゼオライトとの二段構成とすれば、フィルタベント装置に水素を含む高温の蒸気が流入すると、前段のＡｇＸゼオライトにおいて、蒸気の大半が凝縮して水分が取り除かれるため、後段のＡｇＬゼオライトでは水分凝縮は殆ど起こらず、相対的な水素濃度や酸素濃度の上昇を回避することができる。しかも、前段のＡｇＸゼオライトは、放射性ヨウ素だけでなく水素も良好に吸着できるため、相対的な水素濃度の上昇が抑制される。このため、水素爆発の危険性が低減する。また、後段のＡｇＬゼオライトを通過するガスは水素濃度が既に低減されたものとなっている。従って、本構成のフィルタベント装置であれば、シビアアクシデントの初期段階から水素及び放射性ヨウ素を効果的に低減することができる。また、所定時間経過後、仮に、前段のＡｇＸゼオライトの処理能力が低下してきても、後段のＡｇＬゼオライトは水素の存在下でもＡｇＸゼオライトに近い優れた放射性ヨウ素吸着能を発揮できるため、長時間に亘ってシビアアクシデントへの対応が可能となる。このように、フィルタベント装置において、ＡｇＸゼオライト、及びＡｇＬゼオライトを二段階で設置すれば、フィルタベント装置内での水素濃度の上昇を抑制できるとともに、周辺環境に放射性ヨウ素が飛散することを確実に防止し、安全性をより向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】図１は、第一実施形態に係るフィルタベント装置を備える沸騰水型炉の概略構成図である。
【図２】図２は、第二実施形態に係るフィルタベント装置を備える沸騰水型炉の概略構成図である。
【図３】図３は、実施例１のフィルタベント用充填剤に係るＡｇＬゼオライトに水素を含むガスを通流させたときの温度変化の様子を示したグラフである。
【図４】図４は、ＡｇＸゼオライトに水素を含むガスを通流させたときの温度変化の様子を示したグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
以下、本発明のフィルタベント用充填剤、及びフィルタベント装置に関する実施形態を図１〜図４を参照して説明する。ただし、本発明は、以下に説明する構成に限定されることを意図しない。
【００２１】
上記のとおり、原子炉施設においてシビアアクシデントが発生した場合、周辺環境に放射性ヨウ素が飛散するとともに、水素爆発が起きる危険性が高い。そのため、シビアアクシデントに備えて、原子炉の内部圧力を減圧するフィルタベント装置を原子炉建屋に設置する計画が進行中である。本発明者らは、Ｌ型ゼオライトのイオン交換サイトを、銀のみで置換したゼオライト、あるいは、銀と銀以外の金属（鉛、ニッケル、銅からなる群から選択される一種）とで置換したゼオライトをフィルタベント用充填剤としてこのフィルタベント装置に設置すれば、放射性ヨウ素の飛散及び水素爆発を確実に防止できると考えた。
【００２２】
＜ＡｇＬゼオライト＞
まず、本発明のフィルタベント用充填剤のベースとなるＬ型ゼオライトについて説明する。ゼオライトはケイ酸塩の一種であり、構造の基本単位は四面体構造の（ＳｉＯ４）４−及び（ＡｌＯ４）５−であり、この基本単位が次々と三次元的に連結して結晶構造を形成する。基本単位の連結の形式によって種々の結晶構造が形成され、形成される結晶構造ごとに固有の均一な細孔径を有する。この均一な細孔径を有するため、ゼオライトには分子篩や吸着、イオン交換能といった特性が備わることとなる。本発明のフィルタベント用充填剤は、ゼオライトの一種であるＬ型ゼオライトを使用する。Ｌ型ゼオライトは、例えば、モレキュラーシーブとしてノルマルパラフィン類（Ｃ１〜Ｃ７）の分離に使用されるものであり、このＬ型ゼオライトのイオン交換サイトであるカリウムサイトの少なくとも一部を銀で置換することにより、本発明のフィルタベント用充填剤が調製される。このようなフィルタベント用充填剤を本明細書では「ＡｇＬゼオライト」と称する。
【００２３】
ＡｇＬゼオライトは、従来のＡｇＸゼオライトに近い優れた放射性ヨウ素吸着能を有しており、本発明のフィルタベント用充填剤はこの性質を利用して、原子炉施設外への放射性ヨウ素の飛散を防止する。また、後で詳述するが、ＡｇＬゼオライトは、従来のＡｇＸゼオライトやＹ型ゼオライトと比較して、イオン交換サイトと置換し得る銀の量が少ない。銀は高価な金属であるから、フィルタベント用充填剤にＡｇＬゼオライトを用いれば、銀の量を低減することができるため、コスト的に有利となる。
【００２４】
上記において、ＡｇＬゼオライトが銀で置換されることを説明したが、本発明に係るＡｇＬゼオライトのイオン交換サイトは、銀だけではなく、銀と銀以外の金属とも置換され得る。つまり、ＡｇＬゼオライトは、Ｌ型ゼオライトが有するイオン交換サイトの一部を銀で置換し、残部を鉛、ニッケル、及び銅からなる群から選択される少なくとも一種で置換して調製することも可能なのである。これら金属は、銀より安価な金属であるから、上記のようにＡｇＬゼオライトを調製し、フィルタベント用充填剤として用いた場合、銀の量を低減することができるためコスト的に有利となる。
【００２５】
ＡｇＬゼオライトは、Ｌ型ゼオライトのイオン交換サイトのうち、銀で置換されたイオン交換サイト（ａ）と、銀で置換されなかったイオン交換サイト（ｂ）との構成比率（ａ／ｂ）が、２５/７５〜５５/４５の範囲に設定されるように調製される。好ましくは、２５/７５〜４５/５５の範囲である。ここで、銀で置換されなかったイオン交換サイトとは、カリウムサイト又は銀以外の金属で置換されたサイトを意味する。上記構成比率は、ＡｇＬゼオライトに含まれる銀原子の数と、カリウム原子の数及び銀以外の金属原子の数の和との比率（原子比）に相当する。上記構成比率（ａ／ｂ）が２５/７５より小さい場合、銀で置換されたイオン交換サイトが不足するため、放射性ヨウ素の吸着効果が不十分となる。一方、上記構成比率（ａ／ｂ）を５５/４５より大きくしようとしても、銀のイオン交換がある程度進行すると、それ以上は銀のイオン交換が起こり難くなるため、銀が過多のＡｇＬゼオライトを製造することは現状の技術では困難である。また、上記のとおり、銀は高価な材料であるため、銀の含有率を高くし過ぎるとコスト面で不利にもなる。従って、上記の範囲となるように、Ｌ型ゼオライトのイオン交換サイトの少なくとも一部を銀のみで置換する、あるいは、銀及び銀以外の金属（鉛、ニッケル、銅からなる群から選択される一種）で置換すれば、放射性ヨウ素を安定して吸着可能なフィルタベント用充填剤とすることができる。
【００２６】
また、上記のように調製したフィルタベント用充填剤（ＡｇＬゼオライト）は、銀の含有量が乾燥状態下で７〜１２重量％に設定されている。このような範囲に銀の含有量を設定した場合、フィルタベント用充填剤に含まれる銀によるイオン交換サイトの機能、及び銀以外の金属（鉛、ニッケル、銅からなる群から選択される一種）によるイオン交換サイトの機能がバランスよく効果的に発揮され、シビアアクシデントが発生した場合であっても、安全性を維持しながら確実に放射性ヨウ素の飛散を回避することができる。ちなみに、ＡｇＸゼオライトの銀の含有量は、乾燥重量ベースで３９重量％前後であり、Ｙ型ゼオライトの銀の含有量は、乾燥重量ベースで３０重量％前後である。ＡｇＬゼオライトの銀の含有量は乾燥状態下で７〜１２重量％、つまり、１０重量％前後であるから、ＡｇＬゼオライトの銀の含有量は、ＡｇＸゼオライトの約１／４、Ｙ型ゼオライトの約１／３である。このように、ＡｇＬゼオライトは、ＡｇＸゼオライトやＹ型ゼオライトと比較して、必要な銀の量が少ない。従って、大幅に銀の量を低減することができ、コスト的に有利となる。
【００２７】
フィルタベント用充填剤は、ＡｇＬゼオライトを適切な形状、例えば、粒状タイプやペレットタイプに成形したものが好適に使用される。粒状タイプの場合、粒子サイズは、４×１００ｍｅｓｈ（ＪＩＳ  Ｋ  １４７４−４−６）、好ましくは１０×２０ｍｅｓｈ（ＪＩＳ  Ｋ  １４７４−４−６）に調整される。ここで、粒子サイズを表す「ｍｅｓｈ」について説明すると、例えば「１０×２０ｍｅｓｈ」とは、粒子が１０ｍｅｓｈの篩を通過するが２０ｍｅｓｈの篩は通過しないこと、すなわち、粒子サイズが１０〜２０ｍｅｓｈであることを意味する。また、粒子の水分含有量は、１５０℃下において３時間乾燥減量したときの水分含有量として１５重量％以下、好ましくは１２重量％以下に調整される。
【００２８】
ペレットタイプの場合、ペレット長は、６ｍｍ以下、好ましくは４ｍｍ以下に調整される。ペレット径は、２ｍｍ以下、好ましくは１．５ｍｍ以下に調整される。ペレットタイプの水分含有量は、粒状タイプのものと同様の範囲に調整することができる。このように調整されたフィルタベント用充填剤を使用すれば、上記の優れた放射性ヨウ素吸着能をより効果的に発揮させることができる。
【００２９】
ところで、フィルタベント用充填剤は過酷な環境(高温、高圧、高湿度)に曝されるため、ある程度の高い強度（形状保持性）が求められる。そこで、本発明に係るフィルタベント用充填剤は、摩耗度が１０％以下（ＡＳＴＭ  Ｄ−４０５８）、好ましくは５％以下（ＡＳＴＭ  Ｄ−４０５８）、より好ましくは３％以下（ＡＳＴＭ  Ｄ−４０５８）となるように調整される。これにより、フィルタベント等の過酷な条件下に置かれても、フィルタベント用充填剤はその形状を維持し、高い放射性ヨウ素吸着能を発揮し続けることができる。
【００３０】
＜ＡｇＸゼオライト＞
本発明のフィルタベント装置では、後述の実施形態で説明するように、上記ＡｇＬゼオライトの前段にＸ型ゼオライト中のナトリウムサイトの略全てを銀でイオン交換したＡｇＸゼオライトを配置する。ＡｇＸゼオライトのベースとなるＸ型ゼオライトは、１３Ｘ型ゼオライトが好適に使用される。銀でイオン交換された１３Ｘ型ゼオライトは、元の１３Ｘ型ゼオライトよりも細孔径のサイズが小さくなる。具体的には、銀でイオン交換される前のナトリウムサイトを有する１３Ｘ型ゼオライトの細孔径（約０．４ｎｍ）は、水素分子（分子径：約０．２９ｎｍ）を捕捉するには大き過ぎるサイズであるが、ナトリウムサイトを銀でイオン交換すると、水素分子がぴったりと収まる最適な細孔径（約０．２９ｎｍ）となる。その結果、銀でイオン交換された１３Ｘ型ゼオライトは、放射性ヨウ素だけでなく、水素分子についても高効率で効果的に吸着することが可能となる。
【００３１】
＜フィルタベント装置＞
[第一実施形態]
上記のように調製したＡｇＬゼオライト、及びＡｇＸゼオライトを用いた本発明のフィルタベント装置に関して説明する。図１は、本発明の第一実施形態に係るフィルタベント装置５０を備える沸騰水型炉１００の概略構成図である。沸騰水型炉１００は、図１に示すように、フィルタベント装置５０、原子炉建屋３、原子炉格納容器４、及び原子炉圧力容器５から構成されている。フィルタベント装置５０は、フィルタベント用充填剤１、及びフィルタベント部２を備えている。本実施形態のフィルタベント部２は、スクラバー方式によるウェットベントシステムを採用している。フィルタベント装置５０は、原子炉に事故が起こり、原子炉格納容器４が損傷した場合に備えて、原子炉建屋３の外側に設置されている。原子炉格納容器４の内部圧力が上昇した場合、図１の実線矢印で示すように、原子炉格納容器４内の蒸気が配管６を通じてフィルタベント装置５０へ送られる。フィルタベント装置５０においては、蒸気中の放射性ヨウ素がフィルタベント部２によって捕集され、その後、フィルタベント用充填剤１を通って排気筒から外部に排出される。
【００３２】
フィルタベント用充填剤１は、図１に示すように、ケース７に収納され、フィルタベント部２の後段に接続されている。ケース７は、原子炉格納容器４から発生した水蒸気やガスが通流するため、耐熱性や耐蝕性を有する材料で構成することが好ましい。ケース７の材質として、例えば、ステンレス鋼やチタン合金が挙げられ、その他にアルミニウム合金等を使用することも可能である。ケース７は、蒸気やガスが内部を通流できるよう、微小な孔が複数設けられている。このようなケース７の中にフィルタベント用充填剤１を充填することで、フィルタベント用充填剤１の取り扱いを容易なものとしている。ここで、原子炉施設は安全面に最大限の注意が必要であるため、人による作業はできる限り簡単且つ短時間で行うことが望まれる。この点、本実施形態では、ケース７にフィルタベント用充填剤１を充填した簡単な構成であるから、フィルタベント用充填剤１を交換する場合、ケース７から取り出して新品のものに取り替えるという単純な作業で済ませることができる。そのため、作業員の負担を軽減することができ、安全性を確保することができる。
【００３３】
ところで、シビアアクシデントが発生した場合、原子炉施設からは放射性ヨウ素だけでなく、大量の水素も発生し、これらは原子炉格納容器４から排出される蒸気に含まれることになる。原子炉施設内に水素が残留すると、水素爆発が起きる危険があるため、放射性ヨウ素の処理と併せて水素の処理も確実に行う必要がある。ＡｇＬゼオライトは、水素の存在下であっても放射性ヨウ素を吸着することができるため、ＡｇＬゼオライトからなるフィルタベント用充填剤１をケース７に充填し、これをフィルタベント部２の後段に設置してフィルタベント装置５０を構成すると、放射性ヨウ素がＡｇＬゼオライトによって次々と吸着され、蒸気中の放射性ヨウ素が除去されると考えられる。ところが、フィルタベント部２は原子炉建屋３の外部に設置されているため、フィルタベント部２の下流に配置されているケース７内のＡｇＬゼオライト（フィルタベント用充填剤１）は、通常は常温の状態にある。この状態において、水素を含む高温の蒸気がフィルタベント装置５０に流入すると、蒸気がケース７内に侵入したときにフィルタベント用充填剤１の表面で冷却され、水分凝縮が生じる。これにより、フィルタベント装置５０では相対的に水素濃度や酸素濃度が高くなり、水素爆発の危険性が高まることとなる。このため、フィルタベント用充填剤１を単独でフィルタベント装置５０に適用した場合、特にシビアアクシデントの初期段階において、状況によっては安全性が低下する場合がある。
【００３４】
そこで、本発明では、放射性ヨウ素だけでなく、爆発性の高い水素についても確実に除去するための最適なフィルタベント装置の構成を着想するに至った。そのような構成として、本実施形態では、図１に示すように、本発明のＡｇＬゼオライトからなるフィルタベント用充填剤１の前段に、１３Ｘ型ゼオライトが有するイオン交換サイトの略全てを銀で置換して調製されたＡｇＸゼオライトからなる銀含有充填剤８を配置する形態とした。このように、ケース７内において、銀含有充填剤８（ＡｇＸゼオライト）とフィルタベント用充填剤１（ＡｇＬゼオライト）とを二段で構成すれば、フィルタベント装置５０に水素を含む高温の蒸気が流入しても、蒸気は前段の銀含有充填剤８において大半が凝縮して水分が取り除かれるため、後段のフィルタベント用充填剤１では水分凝縮は殆ど起こらず、相対的な水素濃度や酸素濃度の上昇を回避することができる。しかも、前段の銀含有充填剤８は、放射性ヨウ素だけでなく水素を良好に吸着できるため、相対的な水素濃度の上昇が抑制される。このため、水素爆発の危険性が低減する。また、後段のフィルタベント用充填剤１を通過するガスは水素濃度が既に低減されたものとなっている。従って、本実施形態のフィルタベント装置５０であれば、シビアアクシデントの初期段階から水素及び放射性ヨウ素を効果的に低減することができる。また、所定時間経過後、仮に、前段の銀含有充填剤８の処理能力が低下しても、後段のフィルタベント用充填剤１は水素の存在下でも放射性ヨウ素をＡｇＸゼオライトに近い能力で吸着できるため、長時間に亘ってシビアアクシデントへの対応が可能となる。このように、フィルタベント装置５０において、フィルタベント部２、銀含有充填剤８、及びフィルタベント用充填剤１を連続的に配置し、夫々の機能を分担させることにより、水素及び放射性ヨウ素を高効率且つ効果的に吸着することが可能となる。その結果、フィルタベント装置５０内での水素濃度の上昇を抑制できるとともに、周辺環境に放射性ヨウ素が飛散することを確実に防止し、安全性をより向上させることができる。
【００３５】
［第二実施形態］
図２は、本発明の第二実施形態に係るフィルタベント装置５０を備える沸騰水型炉１００の概略構成図である。上記の第一実施形態では、フィルタベント装置５０において、フィルタベント用充填剤１及び銀含有充填剤８を収納するケース７が原子炉格納容器４に直接隣接しない位置、すなわち、フィルタベント部２の下流側に配置した。これに対し、第二実施形態では、図２に示すように、フィルタベント装置５０において、銀含有充填剤８及びフィルタベント用充填剤１を収納するケース７が原子炉格納容器４と隣接する位置に設置するようにした。このとき、原子炉格納容器４から排出される蒸気には、放射性ヨウ素の他に水素も含まれ、蒸気は図２の実線矢印で示すように、配管６を通じてフィルタベント装置５０に送られる。第二実施形態では、フィルタベント部２による処理の前に、蒸気がケース７内の銀含有充填剤８を通流し、その次にフィルタベント用充填剤１を通流する。このようにフィルタベント装置５０を構成した場合、フィルタベント部２へ蒸気を送る前に放射性ヨウ素の吸着及び水素の処理が行われるため、銀含有充填剤８及びフィルタベント用充填剤１を収容するケース７から出てきたガスは負荷が低減されたものとなり、フィルタベント部２によってスムーズに処理することが可能となる。
【００３６】
［別実施形態］
上記の第一実施形態ないし第二実施形態は、いずれも沸騰水型炉についての実施形態であったが、本発明のフィルタベント用充填剤１は、加圧水型炉においても適用可能である。沸騰水型炉と同様に、シビアアクシデントにより原子炉が損傷した場合の対策として、フィルタベント用充填剤１と銀含有充填剤８とをケース７に収納してフィルタベント部２の後段に接続するように配置したフィルタベント装置５０を加圧水型炉に設置することもでき、また、フィルタベント装置５０において、銀含有充填剤８及びフィルタベント用充填剤１を収納したケース７を、加圧水型炉の原子炉格納容器４と隣接する位置に設置することもできる（図示せず）。さらに、本発明のフィルタベント用充填剤１は、上記の各実施形態で説明したフィルタベント部２がスクラバー方式となっているウェットベントシステムだけでなく、例えば、メタルファイバーフィルタやサンドフィルタと組み合わせたドライベントシステムにも適用可能である。
【実施例】
【００３７】
本発明のフィルタベント用充填剤について、その特性を確認するため、銀の含有量を変えた各種フィルタベント用充填剤（ＡｇＬゼオライト）を調製し（実施例１〜５）、これらに水素を含むガスを通流させたときの温度変化を測定した。また、参考例として、１３Ｘ型ゼオライトが有するイオン交換サイトの略全てを銀で置換して調製されたＡｇＸゼオライトを用意し（参考例１）、実施例と同様に水素を含むガスを通流させたときの温度変化を測定した。【００３８】
＜フィルタベント用充填剤の調製＞
[実施例１]
適切な銀濃度に調整した硝酸塩水溶液に適量のＬ型ゼオライトを投入し、室温に維持して約１日間攪拌することにより、イオン交換処理を行った。イオン交換処理を終えたＬ型ゼオライトを濾別し、純水で洗浄後、乾燥させてＡｇＬゼオライトを得た。このＡｇＬゼオライトをフッ酸と硝酸との混合液で加熱溶解後、ＩＣＰ発光分光分析装置（サーモフィッシャーサイエンティフィック株式会社製のＩＣＰ発光分光分析装置  ｉＣＡＰ−６２００Ｄｕｏ）で銀の含有量を分析したところ、乾燥重量で１１．４６重量％であった。また、ＡｇＬゼオライトに残存するカリウムは、乾燥重量で５．７３重量％であった。ＡｇＬゼオライトのイオン交換サイトを構成する銀及びカリウムの比率（原子比）は、４２／５８であった。【００３９】
[実施例２]
適切な銀濃度に調整した硝酸塩水溶液に適量のＬ型ゼオライトを投入し、室温に維持して約１日間攪拌することにより、イオン交換処理を行った。イオン交換処理を終えたＬ型ゼオライトを濾別し、純水で洗浄後、乾燥させてＡｇＬゼオライトを得た。このＡｇＬゼオライトをフッ酸と硝酸との混合液で加熱溶解後、ＩＣＰ発光分光分析装置（サーモフィッシャーサイエンティフィック株式会社製のＩＣＰ発光分光分析装置  ｉＣＡＰ−６２００Ｄｕｏ）で銀の含有量を分析したところ、乾燥重量で８．０６重量％であった。また、ＡｇＬゼオライトに残存するカリウムは、乾燥重量で７．４５重量％であった。ＡｇＬゼオライトのイオン交換サイトを構成する銀及びカリウムの比率（原子比）は、２８／７２であった。
[実施例３]
適切な銀濃度に調整した硝酸塩水溶液に適量のＬ型ゼオライトを投入し、室温に維持して約１日間攪拌することにより、イオン交換処理を行った。イオン交換処理を終えたＬ型ゼオライトを濾別し、純水で洗浄後、乾燥させてＡｇＬゼオライトを得た。このＡｇＬゼオライトをフッ酸と硝酸との混合液で加熱溶解後、ＩＣＰ発光分光分析装置（サーモフィッシャーサイエンティフィック株式会社製のＩＣＰ発光分光分析装置  ｉＣＡＰ−６２００Ｄｕｏ）で銀の含有量を分析したところ、乾燥重量で１０．６９重量％であった。また、ＡｇＬゼオライトに残存するカリウムは、乾燥重量で６．０５重量％であった。ＡｇＬゼオライトのイオン交換サイトを構成する銀及びカリウムの比率（原子比）は、３９／６１であった。
[実施例４]
適切な銀濃度に調整した硝酸塩水溶液に適量のＬ型ゼオライトを投入し、室温に維持して約１日間攪拌することにより、イオン交換処理を行った。イオン交換処理を終えたＬ型ゼオライトを濾別し、純水で洗浄後、乾燥させてＡｇＬゼオライトを得た。このＡｇＬゼオライトをフッ酸と硝酸との混合液で加熱溶解後、ＩＣＰ発光分光分析装置（サーモフィッシャーサイエンティフィック株式会社製のＩＣＰ発光分光分析装置  ｉＣＡＰ−６２００Ｄｕｏ）で銀の含有量を分析したところ、乾燥重量で１１．０２重量％であった。また、ＡｇＬゼオライトに残存するカリウムは、乾燥重量で５．８３重量％であった。ＡｇＬゼオライトのイオン交換サイトを構成する銀及びカリウムの比率（原子比）は、４１／５９であった。
[実施例５]
適切な銀濃度に調整した硝酸塩水溶液に適量のＬ型ゼオライトを投入し、室温に維持して約１日間攪拌することにより、イオン交換処理を行った。イオン交換処理を終えたＬ型ゼオライトを濾別し、純水で洗浄後、乾燥させてＡｇＬゼオライトを得た。このＡｇＬゼオライトをフッ酸と硝酸との混合液で加熱溶解後、ＩＣＰ発光分光分析装置（サーモフィッシャーサイエンティフィック株式会社製のＩＣＰ発光分光分析装置  ｉＣＡＰ−６２００Ｄｕｏ）で銀の含有量を分析したところ、乾燥重量で８．０６重量％であった。また、ＡｇＬゼオライトに残存するカリウムは、乾燥重量で６．１０重量％であった。ＡｇＬゼオライトのイオン交換サイトを構成する銀及びカリウムの比率（原子比）は、３２／６８であった。【００４０】
[参考例１]
１３Ｘ型ゼオライトにおけるナトリウムサイトの９７％を銀とイオン交換し、銀成分が３６重量％、粒子のサイズが１０×２０ｍｅｓｈ（ＪＩＳ  Ｋ  １４７４−４−６）、１５０℃下において３時間乾燥した後の水分含有量が１２重量％となるように造粒し、ＡｇＸゼオライトを得た。【００４１】
＜温度変化測定試験＞
続いて、実施例１〜５で調製したＡｇＬゼオライト、参考例１のＡｇＸゼオライトに対し、水素を含むガスを通流させたときの温度変化を測定した。試験条件は、次のとおりである。【００４２】
[実施例１〜５]
約１５０℃に加熱した実施例１〜５のＡｇＬゼオライトに対し、（Ａ）通流開始から１０分までの間は、ドライエアーのみを通流させ、（Ｂ）通流開始後１０分から４０分までの間は、ドライエアー、水蒸気、及び水素の混合ガスを通流させ、（Ｃ）通流開始後４０分から５０分までの間は、ドライエアーのみを通流させた。実施例１〜５の代表として、図３に実施例１のＡｇＬゼオライトに水素を含むガスを通流させたときの温度変化の様子をグラフで示した。【００４３】
[参考例１]
約１５０℃に加熱した参考例１のＡｇＸゼオライトに対し、（Ａ）通流開始から１０分までの間は、ドライエアーのみを通流させ、（Ｂ）通流開始後１０分から１００分までの間は、ドライエアー、水蒸気、及び水素の混合ガスを通流させ、（Ｃ）通流開始後１００分以降は、ドライエアーのみを通流させた。図４は、参考例１のＡｇＸゼオライトに水素を含むガスを通流させたときの温度変化の様子を示したグラフである。【００４４】
実施例１のフィルタベント用充填剤に係るＡｇＬゼオライトは、図３に示すように、ドライエアーのみを通流させた（Ａ）の期間は約１５０℃を維持した状態にあった。（Ｂ）の期間に混合ガス（体積百分率で、ドライエアー（８５．５％）、水蒸気（１２．０％）、及び水素（２．５％）を含む）を通流させた。このときのＡｇＬゼオライトに対する混合ガスの接触時間を０．２８秒に設定した。すると、試験開始から１０分から１５分くらいの間で温度が徐々に上昇し、約１７０℃の温度を維持した。この温度上昇は、ＡｇＬゼオライトにおける銀ゼオライト部が水素を吸着する際に発生する吸着熱や、水素と酸素との多少の反応による反応熱が原因であると推測できる。試験開始から３０分から３５分くらいの間で、温度変化に若干の変化があったが、急激に温度が上昇することはなく、その後温度は緩やかに下降し、（Ｃ）の期間では、通流開始時の約１５０℃まで温度が下がった。【００４５】
参考例１のフィルタベント用充填剤に係るＡｇＸゼオライトは、図４に示すように、ドライエアーのみを通流させた（Ａ）の期間は約１５０℃を維持した状態にあった。（Ｂ）の期間に混合ガス（体積百分率で、ドライエアー（８５．５％）、水蒸気（１１．０％）、及び水素（２．５％）を含む）を通流させた。このときのＡｇＸゼオライトに対する混合ガスの接触時間を０．２８秒に設定した。すると、試験開始から１０分経過後に温度が上昇し、試験開始から３０分経過後には２５０℃まで上昇した。このような温度変化は、参考例１のＡｇＸゼオライトにおいては、銀ゼオライト部が次々と水素を吸着して継続的に吸着熱が発生していること、さらには水素と酸素とが反応することにより反応熱が発生していること等が影響していると推測される。その後は、温度が緩やかに下降し、（Ｃ）の期間では、約１８０℃まで温度が下がったが、通流開始時の１５０℃より高温であった。【００４６】
このように、本発明に係る実施例１のＡｇＬゼオライトに水素を含むガスを通流させた場合、ＡｇＬゼオライトには大きな温度変化は見られなかった。このことから、実施例１のＡｇＬゼオライトは、水素吸着の際に生じる吸着熱や、水素と酸素との反応による反応熱が小さい、つまり、水素吸着能が小さいと判断できる。この結果は、実施例２〜５のＡｇＬゼオライトにおいても同様である【００４７】
これに対し、参考例１のＡｇＸゼオライトは、水素等を通流させた場合、温度が急激に上昇し、水素の通流を止めてからは緩やかに温度が下降した。このことから、参考例１のＡｇＸゼオライトは、水素吸着によって生じる熱が大きい、つまり、水素吸着能が大きいと判断できる。【００４８】
以上の試験結果から、本発明に係るＡｇＬゼオライトであれば、水素を含むガスを通流させたときの温度変化が僅かであるため、ＡｇＬゼオライトが過熱して安全性が低下するという懸念は生じないと考えられる。【００４９】
＜吸着試験＞
次に、本発明のフィルタベント用充填剤（ＡｇＬゼオライト）の性能を確認するため、ヨウ化メチル又はヨウ素を対象とした吸着試験を実施した。【００５０】
［実施例６〜９］
銀の含有量を本発明で規定する範囲で変化させたＡｇＬゼオライト（実施例６〜９）について、ヨウ化メチル吸着試験を行った。ヨウ化メチルは、原子炉施設においてシビアアクシデントが発生した場合に発生する放射性ヨウ素を想定したものであり、ヨウ化メチルの吸着試験によって、ＡｇＬゼオライトによる放射性ヨウ素の吸着性を予測することができる。直径約１ｍｍ、長さ約１〜４ｍｍのＡｇＬゼオライトのペレットを、通気性を有する金属容器（図１に示すケース７に相当）に充填した。次いで、金属容器にヨウ化メチルを含有する１０５℃又は１１５℃の高温ガス（組成：蒸気１００容積％）を通流し、金属容器の通過前後のガスに含まれるヨウ化メチルの濃度から、ＡｇＬゼオライトのヨウ化メチルの吸着率を求めた。ちなみに、本実施例で用いた１０５℃の高温ガスは露点からの温度差が５Ｋ（ケルビン、以下同様）であり、１１５℃の高温ガスは露点からの温度差が１５Ｋである。ヨウ化メチル吸着試験の結果を表１に示す。【００５１】
【表１】
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【００５２】
実施例６〜９のＡｇＬゼオライトは、高温ガスの温度が１０５℃及び１１５℃のとき、接触時間が０．２秒程度又は０．２秒以下の非常に短い時間であっても、ヨウ化メチルの吸着率が９９％以上となる非常に高い性能を示した。これは、放射性ヨウ素吸着能が高いことが知られているＡｇＸゼオライトに匹敵する値である。また、ＡｇＬゼオライトのヨウ化メチル吸着能は、銀含有量に大きく影響されず、本発明の範囲内であれば十分な性能が得られることも判明した。【００５３】
次に、本発明のフィルタベント用充填剤の実用性及び客観性を担保するため、第三者機関において、ＡｇＬゼオライトに実際に放射性ヨウ素を含む水蒸気を通流し、ヨウ化メチル又はヨウ素の吸着試験を実施した。試験結果を以下の実施例１０〜１５に示す。【００５４】
［実施例１０］
表２に示す実施例１０は、銀含有量が１１．０２重量％、カリウム含有量が５．８３重量％のＡｇＬゼオライトについて、金属容器への充填厚みを２〜６インチの範囲で変化させた供試体を準備し、各供試体に放射性ヨウ素としてヨウ化メチル（ＣＨ３１３１Ｉ）を含有する１０４℃又は１０９℃の高温ガス（組成：蒸気９５容積％＋ドライエアー５容積％、圧力：９８ｋＰａ、以下の実施例１１〜１３も同様）を通流し、ヨウ化メチルの吸着率を求めた。ちなみに、本実施例で用いた１０４℃の高温ガスは露点からの温度差が５Ｋであり、１０９℃の高温ガスは露点からの温度差が１０Ｋである。【００５５】
【表２】
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【００５６】
実施例１０によれば、金属容器への充填厚みが増加するに従って、ヨウ化メチルの吸着率が高くなることが判明した。また、厚みが同一のものについては、高温ガスの温度が高い方が吸着率が高くなった。【００５７】
［実施例１１］
表３に示す実施例１１は、銀含有量が１０．２８重量％、カリウム含有量が６．４２重量％のＡｇＬゼオライトについて、金属容器への充填厚みを２〜６インチの範囲で変化させた供試体を準備し、各供試体にヨウ化メチル（ＣＨ３１３１Ｉ）を含有する９９℃の高温ガスを通流し、ヨウ化メチルの吸着率を求めた。ちなみに、本実施例で用いた９９℃の高温ガスは露点からの温度差が０Ｋである。【００５８】
【表３】
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【００５９】
実施例１１によれば、実施例１０と同様に、金属容器への充填厚みが増加するに従って、ヨウ化メチルの吸着率が高くなった。また、高温ガスの温度が１００℃以下であっても、実用上問題のないヨウ化メチル吸着能が得られ、厚みを３インチ以上にすることで、９９％以上の高いヨウ化メチル吸着能が達成されることが判明した。【００６０】
［実施例１２］
表４に示す実施例１２は、銀含有量が１０．０３重量％、カリウム含有量が５．９７重量％のＡｇＬゼオライトについて、金属容器への充填厚みを２〜６インチの範囲で変化させた供試体を準備し、各供試体にヨウ化メチル（ＣＨ３１３１Ｉ）を含有する９９℃又は１０１℃の高温ガスを通流し、ヨウ化メチルの吸着率を求めた。ちなみに、本実施例で用いた９９℃の高温ガスは露点からの温度差が０Ｋであり、１０１℃の高温ガスは露点からの温度差が２Ｋである。【００６１】
【表４】
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【００６２】
実施例１２によれば、実施例１０及び１１と同様に、金属容器への充填厚みが増加するに従って、ヨウ化メチルの吸着率が高くなった。また、高温ガスの温度が１００℃以下であっても、実用上問題のないヨウ化メチル吸着能が得られ、厚みを３インチ以上にすることで、あるいは温度を１００℃より僅かに高くすることで、９９％以上の高いヨウ化メチル吸着能が達成されることが判明した。【００６３】
［実施例１３］
表５に示す実施例１３は、銀含有量が９．００重量％、カリウム含有量が６．５８重量％のＡｇＬゼオライトについて、金属容器への充填厚みを２〜６インチの範囲で変化させた供試体を準備し、各供試体にヨウ化メチル（ＣＨ３１３１Ｉ）を含有する１０１℃の高温ガスを通流し、ヨウ化メチルの吸着率を求めた。ちなみに、本実施例で用いた１０１℃の高温ガスは露点からの温度差が２Ｋである。【００６４】
【表５】
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【００６５】
実施例１３によれば、実施例１０〜１２と同様に、金属容器への充填厚みが増加するに従って、ヨウ化メチルの吸着率が高くなった。また、銀含有量が比較的少ない９．００％であっても、実用上問題のないヨウ化メチル吸着能が得られ、厚みを３インチ以上にすることで、９９％以上の高いヨウ化メチル吸着能が達成されることが判明した。【００６６】
［実施例１４］
表６に示す実施例１４は、銀含有量が１１重量％、カリウム含有量が６重量％のＡｇＬゼオライトについて、金属容器への充填厚みを２〜４インチの範囲で変化させた供試体を準備し、圧力３９９ｋＰａでの相対湿度が９５％の湿潤条件下（露点からの温度差２〜３Ｋに相当、以下の実施例１５も同様）で、各供試体にヨウ化メチル（ＣＨ３１３１Ｉ）を含有する１１０℃、１２０℃、又は１３０℃の高温ガスを線速度２４．４ｍ／分で通流し、ヨウ化メチルの吸着率を求めた。【００６７】
【表６】
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【００６８】
実施例１４によれば、金属容器への充填厚みが増加するに従って、ヨウ化メチルの吸着率が高くなった。また、圧力及び温度が非常に高い過酷な条件であっても、９９％以上の高いヨウ化メチル吸着能が達成されることが判明した。【００６９】
［実施例１５］
表７に示す実施例１５は、銀含有量が１１重量％、カリウム含有量が６重量％のＡｇＬゼオライトについて、金属容器への充填厚みを１〜４インチの範囲で変化させた供試体を準備し、相対湿度が９５％の湿潤条件下で、各供試体に放射性ヨウ素としてヨウ素（１３１Ｉ２）を含有する１１０℃、又は１３０℃の高温ガスを線速度２４．４ｍ／分で通流し、ヨウ素の吸着率を求めた。実施例１５は、ＡｇＬゼオライトのヨウ素としての吸着能を確認する試験である。【００７０】
【表７】
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【００７１】
実施例１５によれば、金属容器への充填厚みが増加するに従って、ヨウ素の吸着率が高くなった。すなわち、本発明のフィルタベント用充填剤は、ヨウ化メチルだけでなく、元素としてのヨウ素に対しても高い吸着能を有することが判明した。また、このヨウ素吸着能は、圧力及び温度が非常に高い過酷な条件であっても９９％以上となり、非常に優れたものであることが示された。【００７２】
［実施例１６］
表８に示す実施例１６は、銀含有量が１１重量％、カリウム含有量が６重量％のＡｇＬゼオライトについて、金属容器への充填厚みを２インチとした供試体を準備し、フィルタベント開始時の条件を再現するために、２６℃に設定した供試体にヨウ化メチル（ＣＨ３Ｉ）を含有する１２０℃の高温ガス（組成：蒸気５３容量％＋ドライエアー２４容量％＋水素１０容量％＋窒素１３容量％）を滞留時間が０．１５秒となるように通流し、温度変化及びヨウ化メチルの吸着率を求めた。実施例１６は、高濃度水素雰囲気下でのＡｇＬゼオライトのヨウ化メチルの吸着能を確認する試験である。ちなみに、本実施例で用いた１２０℃の高温ガスは露点からの温度差が３７Ｋである。【００７３】
【表８】
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【００７４】
実施例１６によれば、高温ガスの通流初期段階からヨウ化メチルの吸着率は９９．９％を達成し、その後も９９．９％以上の高い吸着率が維持されていた。また、ＡｇＬゼオライトの温度は、高温ガスの温度付近に維持されており、過熱されることはなかった。この現象から、ＡｇＬゼオライトは水素との反応性が低いものと推測され、高濃度の水素雰囲気下でも高いヨウ化メチル吸着能を発揮できることが示された。【００７５】
上記の温度変化測定試験及び各種吸着試験の結果より、本発明のＡｇＬゼオライトは、水素存在下における安全性と放射性ヨウ素吸着能との両者を具備する優れたフィルタベント用充填剤であると言える。このため、本発明のＡｇＬゼオライトを含むフィルタベント用充填剤を用いれば、単独であっても放射性ヨウ素を安全なレベルまで除去することが可能となる。また、本発明のＡｇＬゼオライトを含むフィルタベント用充填剤を、ＡｇＸゼオライトを含む銀含有充填剤とともにフィルタベント装置に配置した場合は、前段の銀含有充填剤（ＡｇＸゼオライト）によって大部分の水素及び放射性ヨウ素を吸着した後、後段のフィルタベント用充填剤（本発明のＡｇＬゼオライト）によって前段で吸着されなかった微量の放射性ヨウ素を確実に吸着することが可能となる。このように、本発明のフィルタベント用充填剤及びフィルタベント装置であれば、周辺環境への放射性ヨウ素の飛散を確実に防止しながら、フィルタベント装置内での水素濃度の上昇を抑制できるため、安全性をより向上させることが可能となる。
【産業上の利用可能性】
【００７６】
本発明のフィルタベント用充填剤、及びフィルタベント装置は、原子力発電所等の原子力施設において利用されるものであるが、当該原子力施設の周辺に存在する施設（住宅、店舗、学校等）の安全を守る用途で利用することも可能である。また、原子炉を具備した船舶、研究施設、工場等において利用することも可能である。
【符号の説明】
【００７７】
１      フィルタベント用充填剤（ＡｇＬゼオライト）
２      フィルタベント部
３      原子炉建屋
４      原子炉格納容器
５      原子炉圧力容器
６      配管
７      ケース
８      銀含有充填剤（ＡｇＸゼオライト）
５０    フィルタベント装置
１００  沸騰水型炉
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【国際調査報告】
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2016143764.tif 000015
2016143764.tif 000016
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