(57)【要約】  反射像を精度良く反射するための鏡面研磨をフェライト・オーステナイト系二相ステンレス鋼板に施すことにより、長期間使用しても疵や割れが発生し難く、しかも高強度化による軽量化が可能な鏡面仕上製品を提供する。  質量％で、Ｃ：０．０３％以下、Ｃｒ：１９．０〜２２．０％、Ｎ：０．０６〜０．２０％、Ｎｉ、Ｍｎ、Ｃｕ：１種又は２種以上を合計で５．０〜７．５％、Ｓｉ、Ａｌ：１種又は２種の合計で１．０％以下、Ｐ：０．０４５％以下、Ｍｏ：１．０％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｏ：０．０１％以下、残部はＦｅおよび不可避的不純物である組成を有し、フェライト相とオーステナイト相との複相組織をもち、フェライトとオーステナイト粒径差ΔＧｓが１５μｍ以下であることを特徴とする研磨性に優れたフェライト・オーステナイト系二相ステンレス鋼板。
2015133433.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、Ｃ：０．０３％以下、Ｃｒ：１９．０〜２２．０％、Ｎ：０．０６〜０．２０％、Ｎｉ、Ｍｎ、Ｃｕ：１種又は２種以上を合計で５．０〜７．５％、Ｓｉ、Ａｌ：１種又は２種を合計で１．０％以下、Ｐ：０．０４５％以下、Ｍｏ：１．０％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｏ：０．０１％以下、残部はＦｅおよび不可避的不純物である組成を有し、フェライト相とオーステナイト相との複相組織をもち、フェライトとオーステナイトの粒径差ΔＧｓが１５μｍ以下であることを特徴とする研磨性に優れたフェライト・オーステナイト系二相ステンレス鋼板。
【請求項２】
前記組成は、さらに、質量％で、Ｓｎ：０．００５〜０．２％、Ｎｂ：０．０１〜０．２％、Ｔｉ：０．０１〜０．２％、Ｂ：０．０１％以下の１種または２種以上を含むことを特徴とする請求項１に記載の研磨性に優れたフェライト・オーステナイト系二相ステンレス鋼板。
【請求項３】
前記組成は、さらに、質量％で、Ｙ：０．０１〜０．２０％、ＲＥＭ：０．０１〜０．２０％、Ｖ：０．００５〜０．２０％、Ａｌ：０．００５〜０．２０％の１種または２種以上を含むことを特徴とする請求項１または２に記載の研磨性に優れたフェライト・オーステナイト系二相ステンレス鋼板。
【請求項４】
鏡面材用である請求項１〜３のいずれか１項に記載の研磨性に優れたフェライト・オーステナイト系二相ステンレス鋼板。
【請求項５】
外装材用である請求項１〜３のいずれか１項に記載の研磨性に優れたフェライト・オーステナイト系二相ステンレス鋼板。
【請求項６】
厨房機器用である請求項１〜３のいずれか１項に記載の研磨性に優れたフェライト・オーステナイト系二相ステンレス鋼板。
【請求項７】
調理器具用である請求項１〜３のいずれか１項に記載の研磨性に優れたフェライト・オーステナイト系二相ステンレス鋼板。
【請求項８】
請求項１〜３のいずれか１項に記載の組成を有する鋼のスラブに熱間圧延を施し、次いで、熱延板焼鈍、酸洗した後、圧延率８０％以上で最終パス後の板温度が８０℃以上となる冷間圧延を実施した後、１０００〜１１００℃の温度で最終焼鈍し、その後５００℃までの冷却速度を２５℃／ｓ以上とし、酸洗処理する請求項１〜７のいずれか１項に記載の研磨性に優れたフェライト・オーステナイト系二相ステンレス鋼板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、光沢度および写像性の高い鏡面が要求される各種分野で使用される研磨性に優れたステンレス鋼板及びその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
美麗さの指向が高まりつつある最近では、意匠性や美麗さに優れた鏡面仕上ステンレス鋼が一般建材、内装材、外装パネルなどの外装材、装飾鏡やカーブミラー等の鏡面材、業務用キッチンの調理台、シンク天板、冷蔵庫の扉などの厨房機器、角バット、鍋などの調理器具に使用されている。これらの用途の中で、例として鏡に関連する用途について言えば、従来から使用されているガラスを主体にした製品では、衝撃を受けると破損し易く、破損が負傷の原因につながる可能性が高いことから、鏡面仕上したステンレス鋼をガラスに替わる鏡類として使用することが広まっている。【０００３】
従来から上記用途に使用されているオーステナイト系ステンレス鋼は、焼鈍組織になっているため軟質であり、清掃時や取扱い時等に疵が発生し易く、美観が損なわれる。また、研磨に際しても、脱酸生成物であるＡｌ系酸化物やＳｉ系酸化物などが表面に存在すると地疵の原因となり研磨工程が増加する。【０００４】
特許文献１には、製鋼段階で脱酸元素であるＡｌ添加量を低減し、製品に含有されるＡｌ２Ｏ３の生成を抑制することで研磨時の地疵を無くし、研磨性を向上させた鋼が記載されている。【０００５】
特許文献２には、光輝焼鈍材を用い最終工程である調質圧延で生じる微細な肌荒れを抑制して研磨性を改善するために、結晶粒径と母地のＡｌ濃度を限定した鋼の製造方法が記載されている。【０００６】
一方、フェライト系ステンレス鋼においては、特許文献３に圧延速度を低下させて圧延潤滑油によって生じるオイルピットの生成を抑制し、オイルピット起因の白筋模様を軽減することで研磨性を改善する鋼が記載されている。【０００７】
さらに、特許文献４では、フェライト相＋マルテンサイト相の複相鋼板を鏡面研磨へ適用することで、フェライト系の加工性とマルテンサイト系の耐疵付き性を両立した鋼が記載されている。【０００８】
しかしながら、特許文献１では、地疵の少ないオーステナイト系ステンレス鋼は得られるものの、取り扱い時に生じる疵を解消することはできない。特許文献２では、調質圧延後の表面うねりが解消され、研磨工程の削減が可能となるものの工程はＢＡ工程に限定される。特許文献３では、圧延時のオイルピット生成が抑制され素材起因の研磨性低下は抑制されるものの、フェライト系ステンレス鋼であるため軟質で粗研磨時の研削疵が深くなった場合には、仕上研磨工程の負荷が増加してしまうので研磨性を劣化させてしまう。【０００９】
これらの対策として、特許文献４に記載されている鋼が発明されたが、フェライト相＋マルテンサイト相の二相ステンレス鋼では、軟質のフェライト相と硬質のマルテンサイト相からなる微細混合組織をもっているため両者の長所が活かされ、鏡面仕上後の光沢度が優れていると共に、適度な加工性及び強度を兼ね備えており、オーステナイト系に比較して耐疵付き性が良好であった。また、微細混合組織であることから、たとえばカーブミラーのように曲率をもつ鏡面にあっては、塑性加工後の表面肌荒れが小さく、肌荒れを除去するための研磨負荷は小さくなっていた。しかし、素材の硬度はＨＶ３５０程度と著しく高いため、研磨目が付きにくく研磨装置の負荷と砥石の消費量が多くなってしまう課題があった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１０】
【特許文献１】特開平４−９９２１５号公報
【特許文献２】特開平８−３０９４０５号公報
【特許文献３】特開平２−１７３２１５号公報
【特許文献４】特開平１１−１５２５５０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
本発明は、このような問題を解消すべく案出されたものであり、反射像を精度良く反射するための鏡面研磨を施した場合であっても、光沢度が高く、かつ研磨装置の負荷および砥石の消費量を抑制できるフェライト・オーステナイト系二相ステンレス鋼板であって、長期間使用しても疵や割れが発生し難く、しかも高強度化による軽量化が可能な鏡面仕上鋼板を提供することを目的とする。また、当該鏡面仕上鋼板を用いた一般建材、内装材、外装パネルなどの外装材、装飾鏡やカーブミラー等の鏡類、業務用キッチンの調理台、シンク天板、冷蔵庫の扉などの厨房機器、角バット、鍋などの調理器具を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
本発明のフェライト・オーステナイト系二相ステンレス鋼板およびその製造方法は、以下の通りである。【００１３】
（１）質量％で、Ｃ：０．０３％以下、Ｃｒ：１９．０〜２２．０％、Ｎ：０．０６〜０．２０％、Ｎｉ、Ｍｎ、Ｃｕ：１種又は２種以上を合計で５．０〜７．５％、Ｓｉ、Ａｌ：１種又は２種を合計で１．０％以下、Ｐ：０．０４５％以下、Ｍｏ：１．０％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｏ：０．０１％以下、残部はＦｅおよび不可避的不純物である組成を有し、フェライト相とオーステナイト相との複相組織をもち、フェライトとオーステナイトの粒径差ΔＧｓが１５μｍ以下であることを特徴とする研磨性に優れたフェライト・オーステナイト系二相ステンレス鋼板。【００１４】
（２）前記組成が、さらに、質量％で、Ｓｎ：０．００５〜０．２％、Ｎｂ：０．０１〜０．２％、Ｔｉ：０．０１〜０．２％、Ｂ：０．０１％以下の１種または２種以上を含むことを特徴とする上記（１）に記載の研磨性に優れたフェライト・オーステナイト系二相ステンレス鋼板。【００１５】
（３）前記組成が、さらに、質量％で、Ｙ：０．０１〜０．２０％、ＲＥＭ：０．０１〜０．２０％、Ｖ：０．００５〜０．２０％、Ａｌ：０．００５〜０．２０％の１種または２種以上を含むことを特徴とする上記（１）または（２）に記載の研磨性に優れたフェライト・オーステナイト系二相ステンレス鋼板。【００１６】
（４）鏡面材用である上記（１）〜（３）のいずれかに記載の研磨性に優れたフェライト・オーステナイト系二相ステンレス鋼板。【００１７】
（５）外装材用である上記（１）〜（３）のいずれかに記載の研磨性に優れたフェライト・オーステナイト系二相ステンレス鋼板。【００１８】
（６）厨房機器用である上記（１）〜（３）のいずれかに記載の研磨性に優れたフェライト・オーステナイト系二相ステンレス鋼板。【００１９】
（７）調理器具用である上記（１）〜（３）のいずれかに記載の研磨性に優れたフェライト・オーステナイト系二相ステンレス鋼板。【００２０】
（８）上記（１）〜（３）のいずれかに記載の組成を有する鋼のスラブに熱間圧延を施し、次いで、熱延板焼鈍、酸洗した後、圧延率８０％以上で最終パス後の板温度が８０℃以上となる冷間圧延を実施した後、１０００〜１１００℃の温度で最終焼鈍し、その後５００℃までの冷却速度を２５℃／ｓ以上とし、酸洗処理する上記（１）〜（７）のいずれかに記載の研磨性に優れたフェライト・オーステナイト系二相ステンレス鋼板の製造方法。
【発明の効果】
【００２１】
本発明の複相組織ステンレス鋼板は、フェライト相＋オーステナイト相の混合組織をもっていることから、微細な粒径および研磨性を損なわない程度の高硬度を有し、表面疵の付き難い各種鏡面製品として使用される。また、鏡面仕上した複相組織ステンレス鋼板は、光沢度が高く、ＳＵＳ３０４に代表されるオーステナイト系ステンレス鋼板及びＳＵＳ４３０に代表されるフェライト系ステンレス鋼板では表面疵が発生し易いために使用不可能であった分野においても鏡面材、外装材、厨房機器、調理器具用として使用が可能である。
【図面の簡単な説明】
【００２２】
【図１】フェライトとオーステナイトの粒径差と研磨１パス後の表面粗さの関係を示す図である。
【図２】研磨１パス後の表面粗さと光沢度の関係を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００２３】
以下、本発明が対象とするステンレス鋼に含まれる合金成分、含有率等を説明する。なお、成分の含有率の％は、質量％を示す。
【００２４】
Ｃ：０．０３％以下
Ｃは、強力なオーステナイト生成元素であると共に強化能が大きいことから、高強度化に有効に作用する。しかし、０．０３％を超える多量のＣが含まれると、熱処理後に多量の炭化物が生成するようになり、耐食性や靭性が低下する。したがって、０．０３％以下とした。望ましくは、０．０１〜０．０２％の範囲である。
【００２５】
Ｃｒ：１９．０〜２２．０％
Ｃｒは、ステンレス鋼としての耐食性を維持する上で、重要な元素である。フェライト相及びオーステナイト相からなる二相ステンレス鋼では、オーステナイト相へのＣｒ分配が抑制されるので、オーステナイト相の耐食性を確保するためには、１９．０％以上が必要である。しかし、２２．０％を超える過剰のＣｒが含まれると、靭性が低下する。過剰なＣｒ含有は、製造性の低下を招く。望ましくは、２０．０〜２１．０％の範囲である。
【００２６】
Ｎｉ、Ｍｎ、Ｃｕ：１種又は２種以上を合計で５．０〜７．５％
何れもオーステナイト生成元素として作用し、常温でフェライト＋オーステナイトの組織を得るために必要な合金元素である。Ｎｉ、Ｍｎ及び／又はＣｕの含有率増加に応じてオーステナイト相が多くなり、硬さ（強度）が上昇する。Ｎｉ、Ｍｎ、Ｃｕの１種又は２種以上を合計で５．０％以上含ませたときに、オーステナイト相の硬度がフェライト相に等しい値となる。しかし、７．５％を超える過剰なＮｉ、Ｍｎ及び／又はＣｕを含有させると、高温でのオーステナイト量が多くなりすぎ、熱間加工性が低下する。望ましくは、５．５〜６．５％の範囲である。
【００２７】
Ｎ：０．０６〜０．２０％
Ｎは、Ｃと同様にオーステナイト生成元素であり、そのためＮ含有率は、他のフェライト生成元素との兼ね合いのもとでの成分含有率から定める必要がある。また、このＮは、耐孔食性を向上させる効果もあり、Ｎの含有率は少なくとも、０．０６％必要である。しかし、０．２０％を超えると熱間加工性を悪化させるため、０．０６〜０．２０％とした。望ましくは０．１０〜０．１８％の範囲である。
【００２８】
Ｓｉ、Ａｌ：  １種又は２種の合計で１．０％以下
ＳｉとＡｌは、脱酸に必要な元素として知られており、鋼中の清浄度を上げ地疵を低減するために非常に重要な元素である。一方、Ｓｉはσ相の析出を促進し、脆化の原因となり、Ａｌは鋼中のＮと結合してＡｌＮを生成させる原因にもなる。従って、これらの元素は、合計で１．０％以下、好ましくは０．２〜０．６％の範囲内とする。但し、過度の低減は精錬コストの増加に繋がる他、脱酸不良につながるため、下限は０．０５％以上が望ましい。
【００２９】
Ｐ：０．０４５％以下
Ｐは、耐食性に有害な元素であるため少ないほど良い。しかし、過度に含有率を低減するには特殊な製錬技術を要し製造コストアップにつながるため、Ｐは、０．０４５％以下に制御する必要がある。
【００３０】
Ｓ：  ０．００５％以下
Ｓは、フェライトとオーステナイトの粒界に析出して熱間加工性を劣化させるとともに、耐食性にも悪影響を及ぼす元素であるので、低いほど良い。特に、このＳ含有率が０．００５％を超えるとその影響が顕著になるので、Ｓは、０．００５％以下とする。好ましくは、０．００２％以下とする。
【００３１】
Ｍｏ：１．０％以下
Ｍｏは、耐孔食性や耐隙間腐食性などの耐食性の向上に、またフェライト相の固溶強化に寄与する元素である。一方、１．０％を超えると硬化にともなう延性の低下および靭性を劣化させ、製造コストの上昇を招く。従って、Ｍｏは１．０％以下の範囲で含有させる。望ましくは、０．５％以下とする。なお、Ｍｏは添加量に応じて効果を発揮するが、Ｍｏの耐食性向上の効果を十分に得るためには０．０１％以上含有させることが好ましい。
【００３２】
Ｏ：０．０１％以下
Ｏは、鋼中に酸化物として存在する。酸化物は、一般的に硬度が高く研磨時に鋼表面の疵の原因となりやすいので少ないことが望ましいが、脱酸時間や脱酸に必要な元素により、生産性やコストに多大な影響を与える。したがって、０．０１％以下とした。望ましくは、０．００６％以下とする。
【００３３】
以上を、本発明が対象とするステンレス鋼の基本成分とし、残部および不可避的不純物よりなるものとして、必要に応じて以下の成分も含有できる。
【００３４】
Ｓｎ：０．００５〜０．２％
Ｓｎは、耐食性を向上させる元素であるがフェライト相の固溶強化元素でもあり、硬度差低下から上限を０．２％とした。耐食性を向上させる効果は、０．００５％から発揮されるため、０．００５〜０．２％とした。望ましくは、０．０３〜０．１％の範囲である。
【００３５】
Ｎｂ：０．０１〜０．２％、Ｔｉ：０．０１〜０．２％
Ｎｂ、Ｔｉはともにフェライト相における安定化元素であり、耐局部腐食性の向上に有効な元素である。しかし、何れも０．０１％以下の添加では効果はなく、一方０．２％を超えると多量の析出物が析出するため靭性の劣化により、熱間加工性を劣化させるほか、製造コストの面で不利となる。従って、ＮｂとＴｉの添加量は、いずれも０．０１〜０．２％、望ましくは０．０５〜０．１２％の範囲とする。
【００３６】
Ｂ：０．０１％以下
Ｂは、微量の添加で合金の粒界に存在し、熱間加工性を向上させる元素である。しかし同時に、粒界腐食などの耐食性も劣化させる元素でもある。従って、Ｂの含有率は、０．０１％以下とした。
【００３７】
本発明が対象とするステンレス鋼は、以上の合金成分の外に、さらに、耐酸化性の向上に有効な０．０１〜０．２０％のＹ及び０．０１〜０．２０％のＲＥＭ（Ｙを除く希土類金属）、耐酸化性の向上に有効な０．００５〜０．２０％のＶ、脱酸に有効な０．００５〜０．２０％のＡｌを含むことができる。
また、本発明の効果を損なわない範囲で、その他元素も添加することができる。
【００３８】
本発明では、ステンレス鋼に含まれる各種合金成分の含有率を以上のように規制すると共に、常温でフェライト相＋オーステナイト相の複相組織が得られるように各合金成分を相互に調整している。常温で得られる複相組織としては、実質的に５０〜６０体積％の展伸フェライト相及び４０〜５０体積％の粒状オーステナイト相からなる組織が好ましい。
【００３９】
フェライトとオーステナイト粒径差ΔＧｓが１５μｍ
表１に示す成分の鋼を供試材として、後述の実施例に示されるように、さまざまな粒径を有するフェライト相とオーステナイト相よりなる二相ステンレス鋼の冷延製品を製造し、フェライトとオーステナイトの粒径を電子線後方散乱回折法（ＥＢＳＤ）により測定した。なお、粒径の測定は、１０００倍の視野中にある全てのフェライトおよびオーステナイトの粒径を円相当径に換算して行った。測定したフェライトおよびオーステナイトの粒径の平均値をそれぞれ求めて、フェライト平均粒径およびオーステナイト平均粒径とした。フェライト平均粒径とオーステナイト平均粒径の差を当該視野のΔＧｓとした。これを任意の５視野について行い、５視野のΔＧｓの平均値を鋼板のΔＧｓとした。次いで、＃４００バフ研磨を１パス実施した前後の表面粗さＲｚおよび光沢度Ｇｓ６０を測定し、粒径差と表面粗さの関係を比較した。図１に示すように、フェライトとオーステナイトの粒径差ΔＧｓ（フェライトの粒径−オーステナイトの粒径）が１５μｍ以下である場合、表面粗さは安定して低下している。表面粗さと光沢度の関係を図２に示すが、表面粗さが低いほど光沢度は良好である。図１及び２より、粒径差が１５μｍ以内である場合には光沢度は３５０以上を示している。
【００４０】
このような粒径差によって研磨後の表面粗さが安定して低下する現象は、次のように考えられる。冷延製品を研磨した際の表面粗さ低下を阻害する要因は、酸洗処理によって生じる粒界浸食溝と内在する介在物による地疵と推定される。この粒界浸食溝は、粒界が選択的に溶解する現象でありオーステナイト相で一般的に生じる。本発明鋼の製品表面には約５０％のオーステナイト相が存在しており、この部分の粒界浸食溝を軽減することにより研磨後の表面粗さは改善される。しかしながら、オーステナイト粒径のみを制御することは不可能である。
【００４１】
そこで、フェライトとオーステナイトの粒径差を制御することが重要となる。オーステナイトの粒界浸食溝を軽減するためには、オーステナイト粒径が８μｍ以下であることが望ましいが、同時にフェライトが粒成長する。本発明鋼のフェライト相はオーステナイト相よりも軟質であるため、粗大粒が存在すると地疵が発生しやすくなってしまう。これらを両立するため、粒径差を１５μｍ以内とする必要がある。
【００４２】
次に、本発明の二相ステンレス鋼板を得るための製造方法を説明する。
上記成分含有率に調整された鋼のスラブに熱間圧延を施し、次いで、熱延板焼鈍、酸洗した後、冷間圧延を実施した後、最終焼鈍し、酸洗処理して製造されるが、粒径差が１５μｍ以下である二相ステンレス鋼にするためには、冷間圧延、最終焼鈍を次のようにする。
【００４３】
冷延率：８０％以上で最終パス後の板温度８０℃以上
冷延鋼帯を製造するに際しては、結晶粒径差を小さくするため冷延率（冷間圧延における圧延率）を８０％以上とする必要がある。冷延により粗大なフェライトの集合組織を粉砕し微細な再結晶粒を得るためである。冷延率が８０％未満では粗大なフェライト粒の残存が確認できるため、冷延率を８０％以上とした。
【００４４】
また、冷延時の歪導入は再結晶粒の生成核となるが、本発明のような高強度鋼では、加工硬化が進むと冷延工程に多大な負荷が生じる。そこで、冷間圧延時の板温度を上昇させることによって負荷を軽減する。この効果は、冷延工程負荷の増加のみならず、再結晶の生成核を過大としないため、結晶粒径の制御においても有用であり、結晶粒径差を１５μｍ以下にするためには、最終パス後の板温度を８０℃以上に制御することが必要である。板温度の上限は３００℃程度である。なお、最終パス後の板温度は１パス当たりの圧延率や圧延速度を変更することによって制御することが可能である。
【００４５】
最終焼鈍：１０００〜１１００℃
１０００〜１１００℃の温度域に加熱する仕上熱処理を施す。１０００〜１１００℃の温度域は、結晶粒の粒成長挙動について本発明者等が種々調査・研究した結果、見い出されたものであり、研磨性を向上させるために必要なフェライトとオーステナイトの結晶粒径差と硬度差を制御するために重要な要件である。１０００℃に達しない加熱温度では、オーステナイトの再結晶が十分に完了しきれず、一部のオーステナイトが回復展伸粒として残存する。粗大粒の粒界浸食溝は深くなるため、研磨仕上後の表面粗さを劣化させる。一方、１１００℃を超える高温に加熱すると、材質が軟化すると共にフェライトの粗粒化が生じるため、結晶粒径差と硬度差が大きくなり耐疵付き性の低下が生じ、表面粗さの劣化を招き、研磨性の大幅な低下につながる。
【００４６】
冷却速度：２５℃／ｓ以上（５００℃まで）
１０００〜１１００℃の温度域に加熱された後、緩冷却されるとフェライト相のＮ固溶限低下にともない粒界のＮが増加し、Ｃｒ窒化物の析出が生じる。このＣｒ窒化物はその後のデスケール工程で粒界浸食溝の原因となり、研磨性を劣化させる。したがって、冷却速度は２５℃／ｓとした。また、５００℃以下でＣｒ窒化物の析出が抑制されるため、５００℃までとした。
【００４７】
この仕上熱処理によって、フェライト相約５０〜６０体積％及びオーステナイト相約４０〜５０体積％からなる微細混合組織が得られ、フェライトとオーステナイト粒径差ΔＧｓが１５μｍ以下をもつ材料となる。
【００４８】
仕上熱処理されたステンレス鋼は、粗研磨仕上、中仕上研磨、最終鏡面研磨仕上が施され、鏡面をもつ製品となる。このようにして得られた製品は、ガラス製の鏡のような衝撃による破損がないため、破損による負傷等のトラブルが防止される。また、表面硬度が高いことから、清掃時や取扱い時等に発生しがちな表面疵も軽減される。したがって、自動車、二輪車、各種車両等の交通運輸関連や航空機関連、住宅、ビル、店舗、道路付帯設備等の建築・土木関連、光学、医療等の化学機器関連、機械、電気、電子等の各種機器関連、一般家庭用器具、厨房機器、調理器具、事務機器関連等の広範な分野に適した材料となる。
【実施例】
【００４９】
表１に示した本発明の成分範囲を満足する鋼Ａと、本発明の成分範囲を満足しない鋼Ｂよりなるステンレス鋼を溶製し、熱間圧延により板厚６．０ｍｍの熱延鋼帯にした。次いで、熱延鋼帯に９８０℃×６０分の熱延板焼鈍を施し、種々の冷延率となるように板厚を変更し冷間圧延した。得られた冷延鋼板を焼鈍炉に導入し、仕上熱処理として表２に示す温度で熱処理を施し、フェライト相＋オーステナイト相の複相組織をもつステンレス鋼帯を製造した。【００５０】
【表１】
2015133433.tif 000003
【００５１】
各複相組織ステンレス鋼帯から試験片を切り出し、＃４００バフ研磨を１パス施し、鏡面研磨仕上とした。試験片の硬度はＨＶ２５０程度であるため、研磨装置への負荷が小さく、砥石の消費量を抑制できた。鏡面研磨した各試験片について、ＪＩＳ  Ｂ０６０１’１９９４の十点平均粗さＲｚに準拠して表面粗さを測定するとともに、ＪＩＳ  Ｚ８７４１の鏡面光沢度測定法に準拠して光沢度を測定した。結果を表２に示す。【００５２】
【表２】
2015133433.tif 000004
【００５３】
表２から明らかなように成分範囲および製造条件が本発明範囲を満足する本発明例試験Ｎｏ．１、２、５、６、８、９、１２、１６、１７、１９、２０、２２、２３、２４、２５、２６は、フェライト相とオーステナイト相の粒径差が１５μｍ以内となり、研磨後の光沢度Ｇｓ６０が３５０以上と良好であった。一方、成分範囲が本発明範囲から外れる鋼Ｂの比較例試験Ｎｏ．１〜１５は、製造条件を満たしていてもフェライト相とオーステナイト相の粒径差が１５μｍ超となり、研磨後の光沢度も劣位な結果であった。【００５４】
一方、成分が発明範囲を満足する鋼Ａを用いても、製造方法が本発明を外れる場合は、研磨後の光沢度が劣位となる場合があった。鋼Ａの比較例試験Ｎｏ．３、１４、２７は、最終パス後の板温度が低く、粒径差が大きくなった結果、研磨後の表面粗度が粗く、光沢度が低位となった。鋼Ａの比較例試験Ｎｏ．４は、焼鈍後の冷却速度が遅く、γ相の粒界が酸洗後に粒界浸食溝を生成するため研磨後の表面粗度が粗く、光沢度は低位であった。鋼Ａの比較例試験Ｎｏ．７および２１は、冷延率が低く焼鈍温度が高いこと、鋼Ａの比較例試験Ｎｏ．１０および２８は冷延率が低いこと、鋼Ａの比較例試験Ｎｏ．１５は焼鈍温度が高いことから、α相の粗粒化が顕著であり粒径差が本発明範囲を超え、研磨後の光沢度が向上しなかった。鋼Ａの比較例試験Ｎｏ．１３は、焼鈍温度が低くγ相の再結晶が不十分で展伸粒が残存したため粒界浸食溝が深く、研磨仕上後の表面粗さが劣化した。鋼Ａの比較例試験Ｎｏ．１１および１８は、冷延率や最終パス後に熱処理条件が発明の範囲を超えている上に、冷却速度が遅く粒界浸食溝が顕著となっているため研磨後の表面粗度が粗く、研磨後の光沢が不良であった。【００５５】
以上に説明したように、本発明の複相組織ステンレス鋼板は、フェライト相＋オーステナイト相の混合組織をもっていることから、微細な粒径および研磨性を損なわない程度の高硬度を有し、表面疵の付き難い各種鏡面製品として使用される。また、鏡面仕上した複相組織ステンレス鋼板は、光沢度が高く、ＳＵＳ３０４に代表されるオーステナイト系ステンレス鋼板及びＳＵＳ４３０に代表されるフェライト系ステンレス鋼板では表面疵が発生し易いために使用不可能であった分野においても鏡面材として使用が可能である。
【産業上の利用可能性】
【００５６】
本発明のステンレス鋼を用いれば、自動車、二輪車、各種車両等の交通運輸関連や航空機関連、住宅、ビル、店舗、道路付帯設備等の建築・土木関連、光学、医療等の化学機器関連、機械、電気、電子等の各種機器関連、一般家庭用器具、厨房機器、調理器具、事務機器関連等の鏡面材の破損による負傷等のトラブルの防止、清表面疵の軽減が可能となる。本発明による産業上の効果は極めて顕著である。
【図１】
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【図２】
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【国際調査報告】
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