(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
フッ素樹脂と、カーボンナノファイバーと、を第１温度で混練して第１の混合物を得る混合工程と、
前記第１の混合物を第２温度に温度調節する低温化工程と、
フッ素樹脂中に複数のカーボンナノファイバーの凝集塊を含みかつ前記第２温度にある前記第１の混合物を、前記第２温度で混練する低温混練工程と、
を含み、
前記第１温度は、前記フッ素樹脂の融点（Ｔｍ）より高い温度であり、
前記第２温度は、前記フッ素樹脂の融点（Ｔｍ）より５℃低い温度から融点（Ｔｍ）より２５℃未満高い温度までの範囲である、熱可塑性樹脂組成物の製造方法。
【請求項２】
請求項１において、
前記第１温度は、前記フッ素樹脂の融点（Ｔｍ）より２５℃以上高い温度である、熱可塑性樹脂組成物の製造方法。
【請求項３】
請求項１または２において、
前記カーボンナノファイバーは、平均直径が２ｎｍ以上、１１０ｎｍ以下であり、
前記第１の混合物は、前記フッ素樹脂１００質量部に対して、前記カーボンナノファイバーが０．５質量部以上、３０質量部以下である、熱可塑性樹脂組成物の製造方法。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか１項において、
前記カーボンナノファイバーは、平均直径が９ｎｍ以上３０ｎｍ以下であり、
前記第１の混合物は、前記フッ素樹脂１００質量部に対して、前記カーボンナノファイバーが５質量部以上、３０質量部以下である、熱可塑性樹脂組成物の製造方法。
【請求項５】
請求項１〜３のいずれか１項において、
前記カーボンナノファイバーは、平均直径が９ｎｍ以上３０ｎｍ以下であり、
前記第１の混合物は、前記フッ素樹脂１００質量部に対して、前記カーボンナノファイバーが０．５質量部以上、５質量部未満であり、
前記第２温度は、前記フッ素樹脂の融点（Ｔｍ）より５℃低い温度から融点（Ｔｍ）より５℃高い温度までの範囲である、熱可塑性樹脂組成物の製造方法。
【請求項６】
請求項１〜３のいずれか１項において、
前記カーボンナノファイバーは、平均直径が３０ｎｍを超え１１０ｎｍ以下であり、
前記第１の混合物は、前記フッ素樹脂１００質量部に対して、前記カーボンナノファイバーが８質量部以上、３０質量部以下である、熱可塑性樹脂組成物の製造方法。
【請求項７】
請求項１〜３のいずれか１項において、
前記カーボンナノファイバーは、平均直径が３０ｎｍを超え１１０ｎｍ以下であり、
前記第１の混合物は、前記フッ素樹脂１００質量部に対して、前記カーボンナノファイバーが０．５質量部以上、８質量部未満であり、
前記第２温度は、前記フッ素樹脂の融点（Ｔｍ）より５℃低い温度から融点（Ｔｍ）より５℃高い温度までの範囲である、熱可塑性樹脂組成物の製造方法。
【請求項８】
請求項１〜７のいずれか１項において、
前記低温化工程は、前記混合工程に用いた混練機から前記第１の混合物を取り出して行う、熱可塑性樹脂組成物の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、カーボンナノファイバーが分散している熱可塑性樹脂組成物の製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
本発明者他が先に提案した炭素繊維複合材料の製造方法によれば、エラストマーを用いることで、これまで困難とされていたカーボンナノファイバーの分散性を改善し、エラストマーにカーボンナノファイバーを均一に分散させることができた（例えば、特許文献１参照）。
【０００３】
このような炭素繊維複合材料の製造方法によれば、エラストマーとカーボンナノファイバーを混練し、剪断力によって凝集性の強いカーボンナノファイバーの分散性を向上させている。より具体的には、エラストマーとカーボンナノファイバーとを混合すると、粘性を有するエラストマーがカーボンナノファイバーの相互に侵入し、かつ、エラストマーの特定の部分が化学的相互作用によってカーボンナノファイバーの活性の高い部分と結合し、この状態で、分子長が適度に長く、分子運動性の高い(弾性を有する)エラストマーとカーボンナノファイバーとの混合物に強い剪断力が作用すると、エラストマーの変形に伴ってカーボンナノファイバーも移動し、さらに剪断後の弾性によるエラストマーの復元力によって、凝集していたカーボンナノファイバーが分離されて、エラストマー中に分散していた。
【０００４】
このように、マトリックスへのカーボンナノファイバーの分散性を向上させることで、高価なカーボンナノファイバーを効率よく複合材料のフィラーとして用いることができるようになった。
【０００５】
そして、熱可塑性樹脂についてもカーボンナノファイバーを複合した熱可塑性樹脂組成物を製造する試みがこれまでも行われてきた。
【０００６】
しかしながら、熱可塑性樹脂では、エラストマーのような弾性によってカーボンナノファイバーを分散させることは難しく、熱可塑性樹脂組成物中に多くのカーボンナノファイバーの凝集塊が残存してしまった。
【０００７】
そこで、カーボンナノファイバーを配合した熱可塑性樹脂組成物の製造方法として、熱可塑性樹脂にカーボンナノファイバーの分散を促進させる分散用粒子を混合することによって、カーボンナノファイバーをより分散させる方法が提案されていた（例えば、特許文献２参照）。
【０００８】
しかしながら、カーボンナノファイバーは全体に均一に分散するため補強効果はあるもののカーボンナノファイバーの凝集塊は残されていた。
【０００９】
また、エラストマーにカーボンナノファイバーをエラストマーの弾性を利用して均一に分散させて混合物を得た後、その混合物を熱可塑性樹脂にさらに混合し、低温で混練りすることによってカーボンナノファイバーを分散させる熱可塑性樹脂組成物の製造方法が提案された（例えば、特許文献３参照）。
【００１０】
しかしながら、ほとんどのカーボンナノファイバーは解繊されてエラストマー中に分散させることはできるが、カーボンナノファイバーを熱可塑性樹脂相の中にまで分散させる
ことは難しかった。
【００１１】
近年では、熱可塑性樹脂にカーボンナノファイバーを配合したペレットが販売されている（例えば、非特許文献１参照。）が、これらも材料中にカーボンナノファイバーの凝集塊が多数存在したままであり、その材料を用いて通常の成形加工を行っても凝集塊はほとんどそのまま製品中に残っていた。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１２】
【特許文献１】特開２００５−９７５２５号公報
【特許文献２】特開２００５−３３６２３５号公報
【特許文献３】特開２００７−１５４１５７号公報
【非特許文献】
【００１３】
【非特許文献１】Ｎａｎｏｃｙｌ社（ベルギー国）のホームページに掲載の「ＰＬＡＳＴＩＣＹＬＴＭＰＰ２００１」、［２０１２年１２月１１日検索］、インターネット＜http://www.nanocyl.com/en/Products-Solutions/Products/PLASTICYL-Carbon-Nanotubes-Conductive-Masterbatches＞
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１４】
本発明の目的は、カーボンナノファイバーが分散している熱可塑性樹脂組成物の製造方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
本発明にかかる熱可塑性樹脂組成物の製造方法は、
フッ素樹脂と、カーボンナノファイバーと、を第１温度で混練して第１の混合物を得る混合工程と、
前記第１の混合物を第２温度に温度調節する低温化工程と、
フッ素樹脂中に複数のカーボンナノファイバーの凝集塊を含みかつ前記第２温度にある前記第１の混合物を、前記第２温度で混練する低温混練工程と、
を含み、
前記第１温度は、前記フッ素樹脂の融点（Ｔｍ）より高い温度であり、
前記第２温度は、前記フッ素樹脂の融点（Ｔｍ）より５℃低い温度から融点（Ｔｍ）より２５℃未満高い温度までの範囲であることを特徴とする。
【００１６】
本発明にかかる熱可塑性樹脂組成物の製造方法によれば、凝集塊のカーボンナノファイバーをほぐして相互に分離した状態でフッ素樹脂中に分散させることができる。したがって、本発明にかかる熱可塑性樹脂組成物の製造方法によって得られた熱可塑性樹脂組成物は、カーボンナノファイバーの凝集塊が存在しないので、凝集塊が原因の応力集中による破壊が起こらないため、延性を犠牲にすることなく、高い弾性率を有することができる。
【００１７】
本発明にかかる熱可塑性樹脂組成物の製造方法において、
前記第１温度は、前記フッ素樹脂の融点（Ｔｍ）より２５℃以上高い温度であることができる。
【００１８】
本発明にかかる熱可塑性樹脂組成物の製造方法において、
前記カーボンナノファイバーは、平均直径が２ｎｍ以上、１１０ｎｍ以下であり、
前記第１の混合物は、前記フッ素樹脂１００質量部に対して、前記カーボンナノファイバーが０．５質量部以上、３０質量部以下であることができる。
【００１９】
本発明にかかる熱可塑性樹脂組成物の製造方法において、
前記カーボンナノファイバーは、平均直径が９ｎｍ以上３０ｎｍ以下であり、
前記第１の混合物は、前記フッ素樹脂１００質量部に対して、前記カーボンナノファイバーが５質量部以上、３０質量部以下であることができる。
【００２０】
本発明にかかる熱可塑性樹脂組成物の製造方法において、
前記カーボンナノファイバーは、平均直径が９ｎｍ以上３０ｎｍ以下であり、
前記第１の混合物は、前記フッ素樹脂１００質量部に対して、前記カーボンナノファイバーが０．５質量部以上、５質量部未満であり、
前記第２温度は、前記フッ素樹脂の融点（Ｔｍ）より５℃低い温度から融点（Ｔｍ）より５℃高い温度までの範囲であることができる。
【００２１】
本発明にかかる熱可塑性樹脂組成物の製造方法において、
前記カーボンナノファイバーは、平均直径が３０ｎｍを超え１１０ｎｍ以下であり、
前記第１の混合物は、前記フッ素樹脂１００質量部に対して、前記カーボンナノファイバーが８質量部以上、３０質量部以下であることができる。
【００２２】
本発明にかかる熱可塑性樹脂組成物の製造方法において、
前記カーボンナノファイバーは、平均直径が３０ｎｍを超え１１０ｎｍ以下であり、
前記第１の混合物は、前記フッ素樹脂１００質量部に対して、前記カーボンナノファイバーが０．５質量部以上、８質量部未満であり、
前記第２温度は、前記フッ素樹脂の融点（Ｔｍ）より５℃低い温度から融点（Ｔｍ）より５℃高い温度までの範囲であることができる。
【００２３】
本発明にかかる熱可塑性樹脂組成物の製造方法において、
前記低温化工程は、前記混合工程に用いた混練機から前記第１の混合物を取り出して行うことができる。
【図面の簡単な説明】
【００２７】
【図１】一実施の形態に係る熱可塑性樹脂組成物の製造方法を模式的に示す図である。
【図２】実施例３及び比較例１のサンプルにおけるＤＭＡ測定結果（貯蔵弾性率Ｅ’の温度依存性）を示すグラフである。
【図３】実施例２，３及び比較例３〜６のサンプルにおける周波数（ＭＨｚ）に対する電磁波シールド効果（ｄＢ）の測定結果を示すグラフである。
【図４】実施例３のサンプルの凍結割断面の１００倍のＳＥＭ観察写真である。
【図５】実施例３のサンプルの凍結割断面の１００００倍のＳＥＭ観察写真である。
【図６】比較例２のサンプルの凍結割断面の１００倍のＳＥＭ観察写真である。
【発明を実施するための形態】
【００２８】
以下、本発明の実施の形態について図面を参照しながら詳細に説明する。
【００２９】
本発明の一実施の形態にかかる熱可塑性樹脂組成物の製造方法は、フッ素樹脂と、カーボンナノファイバーと、を第１温度で混練して第１の混合物を得る混合工程と、前記第１の混合物を第２温度に温度調節する低温化工程と、フッ素樹脂中に複数のカーボンナノファイバーの凝集塊を含みかつ前記第２温度にある前記第１の混合物を、前記第２温度で混練する低温混練工程と、を含み、前記第１温度は、前記フッ素樹脂の融点（Ｔｍ）より高い温度であり、前記第２温度は、前記フッ素樹脂の融点（Ｔｍ）より５℃低い温度から融点（Ｔｍ）より２５℃未満高い温度までの範囲であることを特徴とする。
【００３０】
本発明の一実施の形態にかかる熱可塑性樹脂組成物は、フッ素樹脂中にカーボンナノファイバーが分散している熱可塑性樹脂組成物であって、カーボンナノファイバーの凝集塊が存在せず、カーボンナノファイバーは、相互に分離した状態で全体に分散していることを特徴とする。
【００３１】
Ａ．まず、本実施の形態にかかる熱可塑性樹脂組成物の製造方法について説明する。
【００３２】
図１は、一実施の形態に係る熱可塑性樹脂組成物の製造方法を模式的に示す図である。
【００３３】
まず、低温混練工程の前に、フッ素樹脂と、カーボンナノファイバーと、を第１温度で混練して第１の混合物を得る混合工程について説明する。なお、この混合工程は、予めフッ素樹脂にカーボンナノファイバーが配合された材料、例えば市販されているペレット状の材料（フッ素樹脂を用いたものは知られていないが）はこの混合工程によって製造されている第１の混合物であると推測できる。この場合、第１の混合物にはカーボンナノファイバーが凝集塊のままの状態で全体に分散している。
【００３４】
Ａ−１．混合工程
混合工程は、フッ素樹脂と、カーボンナノファイバーと、を第１温度で混練して第１の混合物を得る。
【００３５】
混合工程は、フッ素樹脂に予定した配合量のカーボンナノファイバーを投入し終わるまでの工程であり、好ましくは、作業者が目視してカーボンナノファイバーがフッ素樹脂の全体に混合されたことを認識するまでの工程であることができる。
【００３６】
Ａ−１−１．混練機
混合工程は、例えば、オープンロール、密閉式混練機、押出機、射出成形機などの混練機を用いることができる。オープンロールとしては、公知の２本ロール、３本ロール等を用いることができる。密閉式混練機は、いわゆるインターナルミキサーであり、公知のバンバリータイプ、ニーダータイプ等を用いることができる。混合工程に用いるこれらの混練機は、加工中の混合物を加熱する加熱装置を有することが望ましい。
【００３７】
Ａ−１−２．第１温度
第１温度は、フッ素樹脂の融点（Ｔｍ）より高い温度である。第１温度は、フッ素樹脂の融点（Ｔｍ）より２５℃以上高い温度であることができる。第１温度は、フッ素樹脂の
融点（Ｔｍ）より２５℃以上７０℃以下の温度であることができ、融点（Ｔｍ）より２５℃以上５５℃以下の温度であることができる。第１温度は、混合工程中のフッ素樹脂の実際の温度であり、加工装置の温度ではない。フッ素樹脂の成形加工温度は、一般的に、加工装置の例えば押出機や射出成形機であれば加熱筒の設定温度で表わされるが、通常、混練時のせん断発熱によって加工装置の設定温度よりも実際の樹脂の温度は高温になる。本実施の形態における第１温度は加工中の温度であるため、できるだけ実際の樹脂の表面温度を測定することが望ましいが、測定できない場合は加工装置から第１の混合物を取り出した直後の樹脂の表面温度を測定してその温度とすることができる。第１温度は、樹脂を加工装置に投入した直後の温度ではなく、カーボンナノファイバーを投入し終わって混合しているときの温度である。
【００３８】
第１温度は、融点以上の例えば融点が２２５℃のフッ素樹脂である場合には２２５℃以上であることができ、さらに２５０℃以上であることができる。
【００３９】
第１温度は、オープンロールを用いて加工する場合には、フッ素樹脂の一般的な成形加工装置で実施する場合よりもロールへの巻き付き特性を考慮して若干低め、例えば２０℃以上低い温度にロール温度を設定することで実施できる。
【００４０】
フッ素樹脂をオープンロールで加工することは一般的ではないが、オープンロールの場合には、他の前記加工装置に比べて、材料をロールに巻き付かせなければならないという特殊性から、フッ素樹脂の粘性が高くなりすぎる温度では加工が困難になる。
【００４１】
融点が２２０℃のフッ素樹脂を用いてオープンロールで混練する場合には、例えば、巻き付け時のロール温度は２４０℃〜２５０℃に設定することができる。第１温度は、フッ素樹脂を溶融させ、カーボンナノファイバーを混合することができればよいので、密閉式混練機、押出機、射出成形機などで加工する場合には、第１温度はその加工装置の設定温度を例えば２４０℃〜２８０℃としたときの樹脂の表面温度とすることができる。
【００４２】
Ａ−１−３．オープンロール
図１に示すように２本ロールのオープンロール２を用いて行う方法について説明する。オープンロール２における第１のロール１０と第２のロール２０とは、所定の間隔ｄ、例えば０．５ｍｍ〜１．５ｍｍの間隔で配置され、矢印で示す方向に回転速度Ｖ１，Ｖ２で正転あるいは逆転で回転する。第１のロール１０と第２のロール２０は、例えば内部に設けられた加熱手段によって温度を調節することができ、第１温度に設定される。
【００４３】
図１に示すように、第１のロール１０に巻き付けられたフッ素樹脂３０のバンク３４に、複数のカーボンナノファイバー８０を投入し、混練して第１の混合物を得ることができる。混合工程では、カーボンナノファイバー８０がフッ素樹脂３０中に分散し、例えば目視で色むらがなくなるまで混練を行う。この混練の工程は、フッ素樹脂に配合剤（カーボンナノファイバーなど）を配合する一般的な混練と同じ工程を採用することができる。
【００４４】
しかしながら、この状態では、第１の混合物中におけるカーボンナノファイバー８０は、原料と同じ凝集体のまま全体に分散して存在する。したがって、第１の混合物は、その材料中に欠陥を有することになり、例えば引張試験などを行うと、原料のフッ素樹脂単体のときよりも切断時伸びが著しく低下する。
【００４５】
この第１の混合物について、動的粘弾性試験（以下、ＤＭＡ試験という。）を行うと、原料のフッ素樹脂とは異なる挙動を示すことがわかった。原料のフッ素樹脂は、融点付近で貯蔵弾性率（Ｅ’）が急激に低下し、流動する。しかし、カーボンナノファイバー８０を混合した第１の混合物は、所定量以上のカーボンナノファイバーを分散させることによ
り、融点を超えても貯蔵弾性率（Ｅ’）がほとんど低下しない、すなわちエラストマーのようなゴム弾性領域が発現することがわかった。
【００４６】
本発明にかかる熱可塑性樹脂組成物の製造方法は、融点付近であって流動しない温度範囲と、融点を超えた温度で発現するこのゴム弾性領域と、を利用して、凝集しているカーボンナノファイバーをほぐすように解繊して、フッ素樹脂中に分散させるものである。したがって、本発明を実施する上で、その配合の第１の混合物のサンプルについてあらかじめＤＭＡ試験を行い、ゴム弾性領域が発現しているかどうかを確認しておき、その温度領域を用いて、熱可塑性樹脂組成物を生産することができる。
【００４７】
Ａ−２．低温化工程
低温化工程は、第１の混合物を第２温度に温度調節する。
【００４８】
ここで第２温度について説明する。
【００４９】
混合工程における一般的な加工設定温度すなわち加工装置の設定温度は、フッ素樹脂を短時間で十分に溶融させ、迅速に加工するために、フッ素樹脂の加工設定温度として推奨されている温度よりも高い温度である。したがって、フッ素樹脂は、その融点付近で加工は行なわない。加工時のフッ素樹脂の表面温度は、そのような加工設定温度よりも高くなることは前述のとおりである。
【００５０】
特に、フッ素樹脂にカーボンナノファイバーのような充填剤が配合されている場合には、その加工設定温度は一般的な加工設定温度よりもさらに高い温度で加工を行うことになるのが通常である。また、カーボンナノファイバーの配合量が増えると剪断による発熱によって、混合工程における第１の混合物の温度が急激に上昇する。
【００５１】
したがって、上記Ａ−１−３で説明した融点付近の温度及びゴム弾性領域を利用して下記Ａ−３で説明する低温混練工程を実施するためには、第１の混合物の温度を下げる必要がある。混練を行うと第１の混合物の温度は上昇するので、混練を続けながら温度を下げることは通常困難である。そのため、低温化工程は、混練後、混練機を所定時間停止し、または混練機から第１混合物を取り出して、第２の温度まで放冷することができる。また、第１の混合物を扇風機、スポットクーラー、チラー等の冷却機構などを備えた冷却装置を用いて積極的に冷却することができる。積極的に冷却することで加工時間を短縮することができる。
【００５２】
第２温度は、この製造方法に用いるフッ素樹脂の融点（Ｔｍ）より５℃低い温度から融点（Ｔｍ）より２５℃未満高い温度までの範囲である。さらに、第２温度は、このフッ素樹脂の融点（Ｔｍ）より５℃低い温度から融点（Ｔｍ）より２０℃高い温度までの範囲であることができ、特に、融点（Ｔｍ）より５℃低い温度から融点（Ｔｍ）より１５℃高い温度までの範囲であることができる。
【００５３】
ＤＭＡ試験の結果からみると、第２温度は、加工可能なフッ素樹脂の融点（Ｔｍ）付近の温度であって流動しない温度範囲であり、第１の混合物のＤＭＡ試験におけるゴム弾性領域を示す場合にはその温度範囲を含むことが好ましいが、加工中における第１の混合物の内部温度を測定することは困難である。したがって、下記Ａ−３において説明するように、第２温度は樹脂の表面温度である。そのため、第２温度は、ゴム弾性領域を示す温度範囲よりも若干低い温度まで含む。すなわち、加工中における第１の混合物の内部温度がゴム弾性領域を示す温度範囲となるように、樹脂の表面温度である第２温度を設定するためである。フッ素樹脂の場合、第２温度がゴム弾性領域よりも低い、例えば融点（Ｔｍ）よりも５℃低い範囲まで加工が可能である。
【００５４】
なお、ゴム弾性領域は、ＤＭＡ試験結果を温度−貯蔵弾性率のグラフを作成した際の平坦領域である。平坦領域における弾性率減少割合は、０．０００１ＭＰａ／℃〜０．１ＭＰａ／℃であることができ、さらに０．００１ＭＰａ／℃〜０．０８ＭＰａ／℃であることができる。また、第１の混合物中の熱可塑性樹脂が熱劣化により硬化すると平坦領域において弾性率が上昇する場合もあり、この場合の平坦領域もゴム弾性領域に含むことができる。
【００５５】
この第２温度においては、フッ素樹脂の弾性による復元力を利用してカーボンナノファイバーを移動させることができる。第２温度は、フッ素樹脂の加工温度として採用されない温度であり、特に、第１の混合物の加工温度としてはこれまで採用されなかった低い温度範囲となる。
【００５６】
第２温度が融点（Ｔｍ）よりも２５℃高い温度以上では、低温混練工程においてカーボンナノファイバーの凝集塊をほぐすことができないと考えられる。第２温度は、例えばフッ素樹脂の融点が２２５℃の場合、２２０℃以上、２５０℃未満であることができ、さらに２２０℃以上、２４５℃以下であることができ、特に２２０℃以上、２４０℃以下であることができる。
【００５７】
本発明において「融点（Ｔｍ）」は、示差走査熱量測定（ＤＳＣ）を用いてＪＩＳ  Ｋ７１２１に準拠して測定した値をいう。
【００５８】
第２の温度まで温度が下がった第１の混合物は、例えば、第２温度に設定されたオーブン内に入れ、第２温度の範囲で所定温度に維持することができる。混練機から取り出された第１の混合物は降温が進行するので、加工品質の安定化のためである。
【００５９】
また、第１の混合物として市販のカーボンナノファイバーが入ったペレットを用いる場合には、混合工程と低温化工程との間に再加熱工程が必要となる。再加熱工程は、フッ素樹脂の溶融温度以上に加熱することにより行うことができる。
【００６０】
Ａ−３．低温混練工程
低温混練工程は、第１の混合物を第２温度で混練する。
【００６１】
第１の混合物としては、前記Ａ−１の混合工程によって得られたものを用いることができる。
【００６２】
低温混練工程における第１の混合物を第２温度で混練する工程は、フッ素樹脂を溶融して成形加工するための装置、例えば、オープンロール、密閉式混練機、押出機、射出成形機などを用いることができる。混合工程と同様に、図１に示すようなオープンロール２を用いる方法について説明する。
【００６３】
この工程では、第１のロール１０と第２のロール２０とのロール間隔ｄを、例えば０．５ｍｍ以下、より好ましくは０ｍｍ〜０．５ｍｍの間隔に設定し、混合工程で得られた第１の混合物をオープンロール２に投入して混練を行なうことができる。
【００６４】
第１のロール１０の表面速度をＶ１、第２のロール２０の表面速度をＶ２とすると、この工程における両者の表面速度比（Ｖ１／Ｖ２）は、１．０５〜３．００であることができ、さらに１．０５〜１．２であることができる。このような表面速度比を用いることにより、所望の高い剪断力を得ることができる。このように狭いロール間から押し出された第１の混合物は、第２温度が適度な弾性を有し、かつ、適度な粘性を有している温度範囲
であることから、フッ素樹脂の弾性による復元力で大きく変形し、その際のフッ素樹脂の変形と共にカーボンナノファイバーが大きく移動することができる。
【００６５】
第２温度は、低温混練工程における第１の混合物の表面温度であり、加工装置の設定温度ではない。第１温度でも説明したように、第２温度もできるだけ実際の樹脂の表面温度を測定することが望ましいが、測定できない場合は加工装置から熱可塑性樹脂組成物を取り出した直後の樹脂の表面温度を測定してその温度から加工中の第２温度とすることができる。
【００６６】
オープンロール２の場合は、図１に示すように、第１のロール１０に巻き付いた第１の混合物に対して非接触温度計４０を用いて表面温度を測定することができる。非接触温度計４０の配置は、ニップを通過した直後の位置以外であればよく、好ましくは第１のロール１０の上方である。ニップを通過した直後は、第１の混合物の温度が急激に変化する不安定な温度であるため、避けた方が望ましい。
【００６７】
また、密閉式混練機や押出機などのように、低温混練工程における第１の混合物の表面温度を測定することができない場合には、混練した後装置から取り出した直後の熱可塑性樹脂組成物の表面温度を測定し、第２温度の範囲内にあることを確認することができる。
【００６８】
低温混練工程は、第２温度において、例えば４分間〜２０分間であることができ、さらに５分間〜２０分間であることができる。第２温度での混練時間を十分にとることによって、カーボンナノファイバーの解繊をより確実に実施することができる。
【００６９】
第１の混合物は、カーボンナノファイバーが配合されたことによって加工性が低下しており、これを混練することによるせん断発熱によって、第１の混合物の温度は装置の設定温度よりもさらに高くなる。そのため、低温混練工程に適した第２温度範囲に第１の混合物の表面温度を維持するために、オープンロールであればロールの温度を調節して第１の混合物の温度が高くならないように、積極的に冷やすように温度調節しなければならない。これは密閉式混練機、押出機または射出成形機などにおいても同様であり、装置の加工設定温度を積極的に冷やすように調節することで第１の混合物の表面温度を第２温度範囲に一定時間維持することができる。例えば、押出機においては材料を供給する付近においては加熱筒の設定温度を一般的な加工温度よりも高い温度に設定し、他のゾーンを第２温度よりも低温に設定し、加工中の樹脂の表面温度が第２温度になるように調節することができる。
【００７０】
低温混練工程によって得られた熱可塑性樹脂組成物は、例えば、金型内に投入されてプレス加工することができ、あるいは、例えば、さらに押出機を用いてペレットに加工するなどして、公知のフッ素樹脂の加工方法を用いて所望の形状に成形することができる。
【００７１】
低温混練工程において得られた剪断力により、フッ素樹脂に高い剪断力が作用し、凝集していたカーボンナノファイバーがフッ素樹脂の分子に１本ずつ引き抜かれるように相互に分離し、解繊され、フッ素樹脂中に分散される。特に、フッ素樹脂は、第２温度範囲における弾性と、粘性と、を有するため、カーボンナノファイバーを解繊し、分散することができる。そして、カーボンナノファイバーの分散性および分散安定性（カーボンナノファイバーが再凝集しにくいこと）に優れた熱可塑性樹脂組成物を得ることができる。
【００７２】
熱可塑性樹脂組成物の製造方法において、カーボンナノファイバーの平均直径が２ｎｍ以上、１１０ｎｍ以下であることができ、その場合における第１の混合物は、フッ素樹脂１００質量部に対する、カーボンナノファイバーの配合量は０．５質量部以上、３０質量部以下であることができる。平均直径が２ｎｍ以上、１１０ｎｍ以下のカーボンナノファ
イバーの場合、フッ素樹脂１００質量部に対するカーボンナノファイバーの配合量が０．５質量部以上になるとカーボンナノファイバーによる補強などの効果を得ることができる。また、フッ素樹脂１００質量部に対するカーボンナノファイバーの配合量が３０質量部を超えると低温混練工程における加工が困難となる。
【００７３】
さらに、第１の混合物は、フッ素樹脂１００質量部に対する、カーボンナノファイバーの配合量は１．０質量部以上、１０質量部以下であることができる。
【００７４】
カーボンナノファイバーの平均直径は、９ｎｍ以上、３０ｎｍ以下または３０ｎｍを超え１１０ｎｍ以下であることができる。カーボンナノファイバーの平均直径が９ｎｍ以上３０ｎｍ以下であるとき、第１の混合物は、フッ素樹脂１００質量部に対して、カーボンナノファイバーが５質量部以上、３０質量部以下であることができる。平均直径が９ｎｍ以上３０ｎｍ以下の比較的細いカーボンナノファイバーを５質量部以上配合すると、第１の混合物のＤＭＡ試験において融点（Ｔｍ）以上でゴム弾性領域を発現することができ、比較的広い温度範囲で低温混練工程を行うことができる。その場合の第２温度の温度範囲は、フッ素樹脂の融点（Ｔｍ）より５℃低い温度から融点（Ｔｍ）より２５℃未満高い温度までの範囲である。
【００７５】
また、カーボンナノファイバーの平均直径が９ｎｍ以上３０ｎｍ以下であるとき、第１の混合物は、フッ素樹脂１００質量部に対して、カーボンナノファイバーが０．５質量部以上、５質量部未満であり、第２温度は、フッ素樹脂の融点（Ｔｍ）より５℃低い温度から融点（Ｔｍ）より５℃高い温度までの範囲であることができる。平均直径が９ｎｍ以上３０ｎｍ以下の比較的細いカーボンナノファイバーを０．５質量部以上、５質量部未満配合すると、第１の混合物のＤＭＡ試験において融点（Ｔｍ）以上でゴム弾性領域は発現しない。そのため、第２温度の温度範囲は、第１の混合物がＤＭＡ試験において流動する前の温度であることができ、フッ素樹脂の融点（Ｔｍ）より５℃低い温度から融点（Ｔｍ）より５℃高い温度までの範囲であることができる。
【００７６】
また、カーボンナノファイバーの平均直径が３０ｎｍを超え１１０ｎｍ以下であるとき、第１の混合物は、フッ素樹脂１００質量部に対して、カーボンナノファイバーが８質量部以上、３０質量部以下であることができる。平均直径が３０ｎｍを超え１１０ｎｍ以下の比較的太いカーボンナノファイバーを８質量部以上、３０質量部以下配合すると、第１の混合物のＤＭＡ試験において融点（Ｔｍ）以上でゴム弾性領域を発現することができ、比較的広い温度範囲で低温混練工程を行うことができる。その場合の第２温度の温度範囲は、フッ素樹脂の融点（Ｔｍ）より５℃低い温度から融点（Ｔｍ）より２５℃未満高い温度までの範囲である。
【００７７】
また、カーボンナノファイバーの平均直径が３０ｎｍを超え１１０ｎｍ以下であるとき、第１の混合物は、フッ素樹脂１００質量部に対して、カーボンナノファイバーが０．５質量部以上、８質量部未満であることができる。平均直径が３０ｎｍを超え１１０ｎｍ以下の比較的太いカーボンナノファイバーを０．５質量部以上、８質量部未満配合すると、第１の混合物のＤＭＡ試験において融点（Ｔｍ）以上でゴム弾性領域は発現しない。そのため、第２温度の温度範囲は、第１の混合物がＤＭＡ試験において流動する前の温度であることができ、フッ素樹脂の融点（Ｔｍ）より５℃低い温度から融点（Ｔｍ）より５℃高い温度までの範囲であることができる。
【００７８】
本実施の形態にかかる熱可塑性樹脂組成物の製造方法によれば、フッ素樹脂中に凝集塊として存在していたカーボンナノファイバーを相互に分離した状態で分散させることができる。したがって、熱可塑性樹脂組成物の製造方法によって得られた熱可塑性樹脂組成物は、カーボンナノファイバーの凝集塊が存在しないので、凝集塊が原因の応力集中による
破壊が起こらないため、延性を犠牲にすることなく、高い弾性率を有することができる。
【００７９】
Ａ−４．第２の低温混練工程
熱可塑性樹脂組成物の製造方法は、第１の混合物におけるフッ素樹脂は第１のフッ素樹脂であり、低温混練工程で得られた第２の混合物に、第２のフッ素樹脂をさらに加えて第３温度で混練して第３の混合物を得る第２の低温混練工程をさらに含むことができる。
【００８０】
第２のフッ素樹脂は、第１のフッ素樹脂と同じ種類のフッ素樹脂であることができる。ここで、同じ種類のフッ素樹脂とは、第２のフッ素樹脂と第１のフッ素樹脂とが少なくとも主構成モノマーが同じであるということである。
【００８１】
第３温度は、前記Ａ−２において説明した第２温度と同じ温度範囲とすることができる。
【００８２】
前記Ａ−３で説明したように、第１の混合物中のカーボンナノファイバーの配合量が少なかったり、カーボンナノファイバーが太かったりすると、第１の混合物におけるＤＭＡ試験でのゴム弾性領域が発現しない場合がある。そのような第１の混合物では低温混練工程の第２温度を融点付近の狭い温度範囲内にするため、加工の難易度が上がってしまう。そのため、比較的少量のカーボンナノファイバーを配合した熱可塑性樹脂組成物を加工したい場合には、このように第２の低温混練工程を実施することによって、第２のフッ素樹脂を任意の量追加することにより、熱可塑性樹脂組成物におけるカーボンナノファイバーの含有量を少なくすることができる。
【００８３】
Ｂ．原料
次に、本実施の形態の製造方法に用いる原料について説明する。
【００８４】
Ｂ−１．フッ素樹脂
フッ素樹脂としては、例えば、射出成形、押出成形等の一般的な熱可塑性樹脂の溶融成形が適用可能であることができる。フッ素樹脂としては、例えば、エチレン−テトラフルオロエチレン共重合体（ＥＴＦＥ）、テトラフルオロエチレン−パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ）、ポリクロロトリフルオロエチレン（ＰＣＴＦＥ）などを挙げることができる。
【００８５】
フッ素樹脂は、融点（Ｔｍ）が２００℃〜３２０℃であることができ、さらに、２２０℃〜３００℃であることができる。フッ素樹脂の融点（Ｔｍ）が２００℃〜３２０℃であると一般的な各種樹脂加工方法を低温混練工程に採用することができ、量産性に優れることができる。
【００８６】
Ｂ−２．カーボンナノファイバー
カーボンナノファイバーは、平均直径（繊維径）が０．４ｎｍ以上２３０ｎｍ以下であることができ、さらにカーボンナノファイバーは、平均直径（繊維径）が２ｎｍ以上１１０ｎｍ以下であることができ、特に９ｎｍ以上３０ｎｍ以下または３０ｎｍを超え１１０ｎｍ以下であることができる。
【００８７】
カーボンナノファイバーは、その平均直径が細く、比表面積が大きいため、カーボンナノファイバーを解繊し、全体に分散させることができると、フッ素樹脂を少量のカーボンナノファイバーによって効果的に補強することができる。平均直径（繊維径）が０．４ｎｍ以上２３０ｎｍ以下であるカーボンナノファイバーを用いることで、フッ素樹脂を補強することができる。
【００８８】
カーボンナノファイバーは、その表面におけるフッ素樹脂との反応性を向上させるために、例えば酸化処理することもできる。
【００８９】
なお、本発明の詳細な説明においてカーボンナノファイバーの平均直径及び平均長さは、電子顕微鏡による例えば５，０００倍の撮像（カーボンナノファイバーのサイズによって適宜倍率は変更できる）から２００箇所以上の直径及び長さを計測し、その算術平均値として計算して得ることができる。
【００９０】
熱可塑性樹脂組成物におけるカーボンナノファイバーの配合量は、所望の特性に応じて適宜配合することができる。
【００９１】
特に、上記Ａ−４で説明した第２の低温混練工程を用いることによって、フッ素樹脂１００質量部に対してカーボンナノファイバー０．５質量部未満、例えば０．１質量部以上、０．５質量部未満を配合することができる。
【００９２】
また、熱可塑性樹脂組成物には、カーボンナノファイバー以外に熱可塑性樹脂組成物の加工に一般に用いられている充填材などを合わせて用いることができる。
【００９３】
ここで、「質量部」は、特に指定しない限り「ｐｈｒ」を示し、「ｐｈｒ」は、ｐａｒｔｓ  ｐｅｒ  ｈｕｎｄｒｅｄ  ｏｆ  ｒｅｓｉｎ  ｏｒ  ｒｕｂｂｅｒの省略形であって、ゴムや熱可塑性樹脂等に対する添加剤等の外掛百分率を表すものである。
【００９４】
カーボンナノファイバーは、炭素六角網面のグラファイトの１枚面（グラフェンシート）を巻いて筒状にした形状を有するいわゆる多層カーボンナノチューブ（ＭＷＮＴ：マルチウォールカーボンナノチューブ）であることができる。
【００９５】
平均直径が９ｎｍ以上３０ｎｍ以下のカーボンナノファイバーとしては、例えばバイエルマテリアルサイエンス社のバイチューブ（Ｂａｙｔｕｂｅｓ）Ｃ１５０Ｐ及びＣ７０Ｐ並びにナノシル（Ｎａｎｏｃｙｌ）社のＮＣ−７０００などを挙げることができ、平均直径が３０ｎｍを超え１１０ｎｍ以下のカーボンナノファイバーとしては、例えば保土谷化学工業社のＮＴ−７などを挙げることができる。
【００９６】
また、部分的にカーボンナノチューブの構造を有する炭素材料も使用することができる。なお、カーボンナノチューブという名称の他にグラファイトフィブリルナノチューブ、気相成長炭素繊維といった名称で称されることもある。
【００９７】
カーボンナノファイバーは、気相成長法によって得ることができる。気相成長法は、触媒気相合成法（Catalytic Chemical Vapor Deposition：ＣＣＶＤ）とも呼ばれ、炭化水
素等のガスを金属系触媒の存在下で気相熱分解させてカーボンナノファイバーを製造する方法である。より詳細に気相成長法を説明すると、例えば、ベンゼン、トルエン等の有機化合物を原料とし、フェロセン、ニッケルセン等の有機遷移金属化合物を金属系触媒として用い、これらをキャリアーガスとともに高温例えば４００℃以上１０００℃以下の反応温度に設定された反応炉に導入し、浮遊状態あるいは反応炉壁にカーボンナノファイバーを生成させる浮遊流動反応法（Floating Reaction Method）や、あらかじめアルミナ、酸化マグネシウム等のセラミックス上に担持された金属含有粒子を炭素含有化合物と高温で接触させてカーボンナノファイバーを基板上に生成させる触媒担持反応法（Substrate Reaction Method）等を用いることができる。
【００９８】
平均直径が９ｎｍ以上３０ｎｍ以下のカーボンナノファイバーは触媒担持反応法によって得ることができ、平均直径が３０ｎｍを超え１１０ｎｍ以下のカーボンナノファイバー
は浮遊流動反応法によって得ることができる。
【００９９】
カーボンナノファイバーの直径は、例えば金属含有粒子の大きさや反応時間などで調節することができる。平均直径が９ｎｍ以上３０ｎｍ以下のカーボンナノファイバーは、窒素吸着比表面積が１０ｍ２／ｇ以上５００ｍ２／ｇ以下であることができ、さらに１００ｍ２／ｇ以上３５０ｍ２／ｇ以下であることができ、特に、１５０ｍ２／ｇ以上３００ｍ２／ｇ以下であることができる。
【０１００】
Ｃ．熱可塑性樹脂組成物
最後に、本実施の形態によって得られた熱可塑性樹脂組成物について説明する。
【０１０１】
本実施の形態にかかる熱可塑性樹脂組成物は、フッ素樹脂中にカーボンナノファイバーが分散している熱可塑性樹脂組成物であって、前記フッ素樹脂は、融点（Ｔｍ）が２００℃〜３２０℃であり、カーボンナノファイバーの凝集塊が存在せず、カーボンナノファイバーは、相互に分離した状態で全体に分散していることを特徴とする。
【０１０２】
熱可塑性樹脂組成物にカーボンナノファイバーの凝集塊がないことは、熱可塑性樹脂組成物の任意の断面を電子顕微鏡によって観察することによって確認することができる。電子顕微鏡写真には、解繊され、相互に分離したカーボンナノファイバーが割断面に分散して表れる。
【０１０３】
なお、凝集塊とは、熱可塑性樹脂組成物中においても原料のようにカーボンナノファイバー同士が絡まりあい、特に凝集塊の中ではカーボンナノファイバーとカーボンナノファイバーとの間に樹脂が入り込んでいない中空部が多数存在している状態である。このような凝集塊がないということは、凝集していたカーボンナノファイバーがほぐれ、カーボンナノファイバーが相互に分離した状態で全体に分散しているということである。相互に分離した状態とは、熱可塑性樹脂組成物中においてカーボンナノファイバー同士の間に中空部が存在しない状態にあることをいう。
【０１０４】
本実施の形態にかかる熱可塑性樹脂組成物によれば、カーボンナノファイバーの凝集塊が存在しないので、凝集塊における応力集中が原因の破壊が起こらないため、延性を犠牲にすることなく、高い弾性率を有することができる。
【０１０５】
熱可塑性樹脂組成物は、カーボンナノファイバーの平均直径が２ｎｍ以上、１１０ｎｍ以下であるとき、フッ素樹脂１００質量部に対して、カーボンナノファイバーが０．５質量部以上、３０質量部以下であることができ、さらに、カーボンナノファイバーが１質量部以上、１０質量部以下であることができる。
【０１０６】
前記Ａ−３の第２の低温混練工程を用いて製造された熱可塑性樹脂組成物は、すでにカーボンナノファイバーが分散した熱可塑性樹脂組成物をマスターバッチとして用いてさらにフッ素樹脂を追加することによって熱可塑性樹脂組成物中のカーボンナノファイバーの配合割合を少なくすることができる。したがって、例えば、フッ素樹脂１００質量部に対して、カーボンナノファイバーが０．５質量部未満とすることができる。その場合、熱可塑性樹脂組成物は、フッ素樹脂１００質量部に対して、カーボンナノファイバーが０．１質量部以上、０．５質量部未満であることができる。
【０１０７】
熱可塑性樹脂組成物は、高い剛性を有しかつ耐熱性に優れている。熱可塑性樹脂組成物は、優れた電磁波シールド性能を有している。また、熱可塑性樹脂組成物は、一般的な熱可塑性樹脂の射出成形や押出成形などを用いて成形することができる。
【０１０８】
前記のように、本発明の実施の形態について詳細に説明したが、本発明の新規事項及び効果から実体的に逸脱しない多くの変形が可能であることは当業者には容易に理解できよう。したがって、このような変形例はすべて、本発明の範囲に含まれるものとする。
【実施例】
【０１０９】
以下、本発明の実施例について述べるが、本発明はこれらに限定されるものではない。
【０１１０】
（１）オープンロールを用いた試験
（１−１）実施例１〜６のサンプルの作製
混合工程：ロール径が３インチのオープンロール（ロール温度２４５℃＝加工設定温度）に、各表に示す１００質量部（ｐｈｒ）のフッ素樹脂を投入して、溶融させ、ロールに巻き付かせた。このときのフッ素樹脂の生地表面の温度は、２４５℃であった。オープンロールとしては、ロールを加熱することができる熱ロールを用いた。
【０１１１】
次に、配合剤として表１〜３に示す質量部（ｐｈｒ）の多層カーボンナノファイバー（各表では「ＣＮＴ−１」、「ＣＮＴ−２」と記載した）を投入した。このとき、ロール表面速度比を１：１．１〜１：１．３、ロール間隙を１．５ｍｍとした。十分に混練を行って多層カーボンナノファイバーを分散させ、第１の混合物をオープンロールから取り出した。混合工程における生地の表面温度は、２４５℃から２６０℃（第１温度）まで上昇していた。なお、生地温度の表面温度は、非接触型の赤外線温度計で計測した。
【０１１２】
低温化工程：オープンロールから第１の混合物を取り出し、第１の混合物の表面温度が２４０℃になるまで放冷し、オーブンに第１の混合物を入れて２４０℃に維持した。
【０１１３】
低温混練工程：第１の混合物をオープンロールに再び投入し、ロール間隙を１．５ｍｍから０．３ｍｍと狭くして混練を行った。また、必要に応じて、ロール間隔を０．３ｍｍ〜１．５ｍｍの間で変化させながら切り返しを行った。この混練の間、第１の混合物の生地表面の温度（第２温度）を非接触型の赤外線温度計で測定して２４０℃付近（２２５℃〜２４５℃）に維持されるように、ロールを温度調節した。特に、実施例１，４，５，７では第１の混合物の生地表面の温度（第２温度）が２３０℃を超えないようにロールを温度調節した。十分に混練した後、ロール間隙を０．３ｍｍから１．５ｍｍに変更して、オープンロールから熱可塑性樹脂組成物を取り出した。
【０１１４】
プレス工程：オープンロールから取り出された熱可塑性樹脂組成物を金型に入れ、真空下で加圧成形して、サンプルを作製した。真空加圧成形は、金型を２６５℃〜２８０℃に加熱し、無負荷で２分間予熱した後、加圧（金型に対して）しながら２分間プレス成型し、金型を冷却プレスに移動して加圧（金型に対して）しながら室温まで冷却し、厚さ０．３ｍｍ〜１ｍｍのシート状サンプルを得た。
【０１１５】
なお、各表において、「ＣＮＴ−１」は平均直径（走査型電子顕微鏡の撮像を用いて２００か所以上の測定値を算術平均した値であり、以下同じ。）１０ｎｍの多層カーボンナノチューブ（Ｎａｎｏｃｙｌ社製、グレード名：ＮＣ７０００）であり、「ＣＮＴ−２」は平均直径６８ｎｍの多層カーボンナノチューブ（保土谷化学工業社製、グレード名：ＮＴ−７Ｂ）であり、「ＥＴＦＥ」は、旭硝子社製エチレン−テトラフルオロエチレン（グレード名：ＥＴＦＥ  ＬＭ−７２０ＡＰ、融点２２５℃）であった。
【０１１６】
（１−２）比較例１，２のサンプル作製
比較例１は、フッ素樹脂単体であるので、金型に樹脂ペレットを投入し、プレス工程を行って、熱可塑性樹脂組成物のサンプルを得た。
【０１１７】
比較例２は、実施例３における低温混練工程における第２温度を２８０℃に調節して、その他は実施例と同様にして熱可塑性樹脂組成物のサンプルを得た。
【０１１８】
（２）引張試験
実施例及び比較例のサンプルについて、ＪＩＳ７号のダンベル形状に打ち抜いた試験片について、島津製作所社製オートグラフＡＧ−Ｘの引張試験機を用いて、２３±２℃、標準線間距離１０ｍｍ、引張速度５０ｍｍ／ｍｉｎでＪＩＳ  Ｋ７１２７に基づいて引張試験を行い、引張強さ（ＴＳ（ＭＰａ））、切断時伸び（Ｅｂ（％））、１０％モジュラス（σ１０（ＭＰａ））、５０％モジュラス（σ５０（ＭＰａ））及び１００％モジュラス（σ１００（ＭＰａ））を測定した。測定結果を表１〜表３に示した。
【０１１９】
（３）ＤＭＡ測定
実施例及び比較例のサンプルについて、短冊形（３０×１０×０．３ｍｍ）に切り出した試験片について、ＳＩＩ社製の動的粘弾性試験機ＤＭＳ６１００を用いて、チャック間距離１０ｍｍ、測定温度２０〜３００℃、昇温ペース１．５℃、動的ひずみ±０．０５％、周波数１ＨｚでＪＩＳ  Ｋ７２４４に基づいてＤＭＡ試験（動的粘弾性試験）を行った。
【０１２０】
この試験結果から測定温度が５０℃、１００℃、１５０℃、２００℃、２２０℃、２２５℃、２３０℃、２５０℃における貯蔵弾性率（Ｅ’）を測定し、表１〜表３に示した。表１〜表３において、貯蔵弾性率は、「Ｅ’（５０℃）（ＭＰａ）」、「Ｅ’（１００℃）（ＭＰａ）」、「Ｅ’（１５０℃）（ＭＰａ）」、「Ｅ’（２００℃）（ＭＰａ）」、「Ｅ’（２２０℃）（ＭＰａ）」、「Ｅ’（２２５℃）（ＭＰａ）」、「Ｅ’（２３０℃）（ＭＰａ）」「Ｅ’（２５０℃）（ＭＰａ）」で示した。また、ＤＭＡ試験における流動開始温度（各表では「流動温度」と記載した）についても各表に記載した。各表において、３００℃まで流動しなかったサンプルについては「流動せず」と記載した。
【０１２１】
さらに、測定結果を貯蔵弾性率Ｅ’の温度依存性を示すグラフとして図２に示した。
【０１２２】
図２において、曲線Ｅ３は、実施例３に対応し、曲線Ｃ１は、比較例１に対応している。
【０１２３】
【表１】
0006503164.tif 000002
【０１２４】
【表２】
0006503164.tif 000003
【０１２５】
【表３】
0006503164.tif 000004
【０１２６】
表１〜表３の引張試験の結果によれば、以下のことがわかった。
【０１２７】
１．実施例１〜６の熱可塑性樹脂組成物サンプルは、比較例１に比べて切断時伸び（Ｅｂ）は落ちるものの、１０％，５０％，１００％モジュラス（σ１０，σ５０，σ１００）が向上した。特に、実施例１〜６の熱可塑性樹脂組成物サンプルにおいて実用範囲のひずみが作用した１０％モジュラス（σ１０）が向上した。
【０１２８】
２．比較例２は、同じ配合の実施例３と比べると、引張強さ（ＴＳ）と１０％，５０％，１００％モジュラス（σ１０，σ５０，σ１００）が低かった。
【０１２９】
３．比較例１は融点付近で流動するが、実施例２，３，６では３００℃で流動せず、高温での流動が抑えられた。
【０１３０】
表１〜表３及び図２のＤＭＡ試験の結果によれば、実施例１〜６の熱可塑性樹脂組成物サンプルは、カーボンナノファイバーの添加量の増加に伴って貯蔵弾性率（Ｅ’）が向上した。実施例１〜６の熱可塑性樹脂組成物サンプルは、５０℃〜２００℃の貯蔵弾性率（Ｅ’）が比較例１に比べて大きく向上した。特に、平均直径の細いカーボンナノファイバーを用いた実施例１〜３において著しく貯蔵弾性率（Ｅ’）が大きく向上した。実施例１〜６の熱可塑性樹脂組成物サンプルは、融点（Ｔｍ）付近である２２０℃〜２３０℃において２．０ＭＰａ以上の貯蔵弾性率を有していた。また、実施例２，３，６の熱可塑性樹脂組成物サンプルは、測定温度の上限である３００℃まで流動しなかった。実施例２，３，６の熱可塑性樹脂組成物サンプルは、図２に示すように、融点を過ぎても貯蔵弾性率（Ｅ’）が下がらない平坦領域を示した。平坦領域における各弾性率減少割合は、実施例２が０．００１５ＭＰａ／℃であり、実施例３が０．００１７ＭＰａ／℃であり、実施例６が０．００８２ＭＰａ／℃であった。
【０１３１】
（４）電磁波シールド性能
実施例２，３のサンプルについて、８３．５×１０３．５×１ｍｍの試験片について、測定周波数０．１ＭＨｚ〜１ＧＨｚでＫＥＣ法を用いて電磁波シールド性能評価試験を行った。その結果を図３に示した。図３において、Ｅ２，Ｅ３はそれぞれ実施例２，３に対応する。なお、横軸は測定周波数（ＭＨｚ）、縦軸は電磁波シールド性能をシールド効果（ｄＢ）で表した。縦軸の数値が高いほどシールド性能は高く、例えば、１０ｄＢで９０％遮蔽、２０ｄＢで９９％遮蔽、３０ｄＢで９９．９％遮蔽となる。
【０１３２】
また、図３には、比較例３〜６をそれぞれＣ３〜Ｃ６として示した。比較例３（Ｃ３）は、実施例のカーボンナノファイバーの代わりにＳＡＦカーボンブラック（東海カーボン社製ＳＡＦシースト９）を６０ｐｈｒ配合し、比較例４（Ｃ４）は、実施例のカーボンナノファイバーの代わりにカーボンファイバー（日本グラファイトファイバー社製ＸＮ−１００）を１１．１ｐｈｒ配合し、比較例５（Ｃ５）は、実施例のカーボンナノファイバーの代わりにカーボンファイバー（日本グラファイトファイバー社製ＸＮ−１００）を２５ｐｈｒ配合し、比較例６（Ｃ６）は、実施例のカーボンナノファイバーの代わりにグラフェン（ＸＧ  Ｓｃｉｅｎｃｅ社製、ＸＧｎＰ−Ｍ−１５）を２５ｐｈｒ配合した。
【０１３３】
図３によれば、０〜１ＭＨｚはノイズが大きいので評価できないが、比較例３〜６に比べて実施例２，３はカーボンナノファイバーの配合量が少ないにもかかわらず大きなシールド効果が得られた。また、比較例３〜５は高周波数領域でシールド効果が大きく低下したが、実施例２，３は安定したシールド効果が得られた。
【０１３４】
（５）ＳＥＭ観察
実施例３のサンプル及び比較例２のサンプルの凍結割断面について、走査型電子顕微鏡（以下、「ＳＥＭ」という。）で観察した。
【０１３５】
図４は、実施例３のサンプルの凍結割断面（１００倍）のＳＥＭ観察写真であり、図５は、実施例３のサンプルの凍結割断面（１００００倍）のＳＥＭ観察写真である。実施例３のサンプルの凍結割断面にはカーボンナノファイバーの凝集塊が確認できなかった。
【０１３６】
図６は、比較例２のサンプルの凍結割断面（１００倍）のＳＥＭ観察写真である。比較例２のサンプルの凍結割断面にはカーボンナノファイバーの凝集塊が多数確認され、図６において黒い丸で囲んだ中にカーボンナノファイバーの凝集塊が観察できた。
【符号の説明】
【０１３７】
２  オープンロール、１０  第１のロール、２０  第２のロール、３０  フッ素樹脂、３４  バンク、４０  非接触温度計、８０  カーボンナノファイバー、ｄ  間隔、Ｖ１，Ｖ２  回転速度、Ｃ１、Ｃ３，Ｃ４，Ｃ５，Ｃ６  比較例１、比較例３，比較例４，比較例５，比較例６、Ｅ２，Ｅ３  実施例２，３
【図１】
0006503164.tif 000005
【図２】
0006503164.tif 000006
【図３】
0006503164.tif 000007
【図４】
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【図５】
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【図６】
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