(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
第１の化合物と第２の化合物とを反応させる方法であって、
前記第１の化合物が、ＧＨＳ０６のＧＨＳ危険性識別（hazard identification）を有し、かつ、少なくとも１つの第１の液体前駆体化合物と１つの第２の液体前駆体化合物とを反応させることにより得ることができ、
前記第２の化合物が、前記第１の化合物と化学反応をすることができ、
（Ｉ）重力方向から見て上方端および下方端を有する反応器内に第２の化合物を含有する液相を提供し、
（ＩＩ）前記反応器内で上方端および下方端を有する接触チューブ（１００、１１０）を提供し、
前記接触チューブの下方端が、前記第２の化合物を含有する液相内へ浸漬し、かつ
前記接触チューブ内に存在する固定触媒が、前記第１および第２の前駆体化合物の反応を触媒して前記第１の化合物が生成するように配置され、
（ＩＩＩ）前記接触チューブ（１００、１１０）を通して前記第１および第２の前駆体化合物を導入し、前記接触チューブ内に生成した前記第１の化合物を前記接触チューブの下方端から放出して前記第２の化合物を含有する液相と接触させる
工程を含んでなり、
前記第１の化合物がホスゲンであり、前記第１の前駆体化合物が一酸化炭素であり、前記第２の前駆体化合物が塩素であり、触媒床に存在する触媒が活性炭素触媒であり、かつ前記第２の化合物がヒドロキシル、チオール、アミノおよび／またはホルムアミド基を有する化合物である、方法。
【請求項２】
前記活性炭素触媒が、３００〜２０００ｍ２／ｇのＢＥＴ表面積および２５μｍ〜４ｍｍのｄ９０粒子径分布を有する、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
前記方法が、
チューブプレート（３００）と共に、空間（４００）から分離された気体空間（５００）を形成するフード（２００）、
上方端がチューブプレート（３００）に固定され、反応器の縦方向に配置された複数の接触チューブ（１００、１１０）
を含む反応器で行われ、かつ、
前記第２の化合物を含有する液相が、接触チューブ（１００、１１０）の周囲の空間（４００）に提供される、請求項１または２に記載の方法。
【請求項４】
触媒が、前記第２の化合物を含有する液相内にさらに存在する、請求項１〜３のいずれか一項に記載の方法。
【請求項５】
前記接触チューブ（１００、１１０）が、１５：１〜１６００：１の直径に対する長さの比を有する、請求項１〜４のいずれか一項に記載の方法。
【請求項６】
前記第１の前駆体化合物および前記第２の前駆体化合物の分圧の合計が、１ｂａｒ〜２６ｂａｒである、請求項１〜５のいずれか一項に記載の方法。
【請求項７】
ホスゲンと、ヒドロキシル、チオール、アミノおよび／またはホルムアミド基を有する化合物とを反応させるための反応器であって、
チューブプレート（３００）と共に、空間（４００）から分離された気体空間（５００）を形成するフード（２００）、
上方端がチューブプレート（３００）に固定され、反応器の縦方向に配置された複数の接触チューブ（１００、１１０）を含んでなり、
前記接触チューブ内（１００、１１０）に存在する活性炭素触媒が、一酸化炭素と塩素との反応を触媒するために配置され、
前記反応器が、フードとチューブプレートとの間に形成された空間（５００）内へ一酸化炭素および塩素の気体が導入され、これらの気体が接触チューブ（１００、１１０）内を流れるように構成され、
前記反応器が、接触チューブ（１００、１１０）から空間（４００）内へヒドロキシル、チオール、アミノおよび／またはホルムアミド基を有する化合物が導入され、空間（４００）の液体レベルの上方端において、ＤＰＣおよび過剰フェノールが反応器から引き出されるように構成され、かつ
前記反応器が、空間（４００）の液体レベルの上方において、チューブプレート（３００）に対してフード（２００）とは反対の側の気体反応生成物が反応器から引き出されるように構成されている、反応器。
【請求項８】
前記活性炭触媒が、３００〜２０００ｍ２／ｇのＢＥＴ表面積および２５μｍ〜４ｍｍのｄ９０の粒子径分布を有する、請求項７に記載の反応器。
【請求項９】
前記接触チューブ（１００、１１０）が、１５：１〜１６００：１の直径に対する長さの比を有する、請求項７または８に記載の反応器。
【請求項１０】
ホスゲンと、ヒドロキシル、チオール、アミノおよび／またはホルムアミド基を有する化合物とを反応させるための、請求項７〜９のいずれか一項に記載の反応器の使用。
【発明の詳細な説明】
【関連出願の参照】
【０００１】
本発明に至った研究は、欧州連合のSeventh Framework Programme (FP7/2007-2013)の一部として、助成合意第245988号（Grant Agreement No. 245988）に支援されたものである。
【発明の分野】
【０００２】
本発明は、第１の化合物と第２の化合物とを反応させる方法であって、前記第１の化合物が、ＧＨＳ０６のＧＨＳ危険有害性を有し、少なくとも１つの第１の液体前駆体化合物と１つの第２の液体前駆体化合物とを反応させることにより得ることができ、前記第２の化合物が、前記第１の化合物と化学反応をすることができる方法に関する。より具体的には、前記方法は、芳香族アルコール類のホスゲン化方法である。さらに本発明は、本発明の方法を実施するのに好適な反応器にも関する。
【発明の背景】
【０００３】
ホスゲン（ＣＯＣｌ２）は、医薬、ポリウレタンおよびポリカーボネートの製造において鍵となる試薬である。ホスゲンは非常に反応性な試薬であるが、同時に非常に有毒な試薬であり、プラント中に存在する（ホールドアップ）ホスゲンの量を理由として、産業的規模の製造において、配管またはプラント構成部品に対する他の損傷からの漏出に起因する意図しない放出が発生した場合の、環境に対する危険性を常に抱えている。
【０００４】
鍵となる試薬であるホスゲンを工業的規模で使用する一つの例は、ジフェニルカーボネート（ＤＰＣ）の製造である。ＤＰＣは、例えば、ビスフェノールＡとのエステル交換を通しての高品質なポリカーボネートの合成にとって重要な中間体である。フェノールおよびホスゲンからのＤＰＣの合成（直接ホスゲン化）は、２つの工程において進められる：第１工程は、典型的には多管式固定床反応器内での活性化炭素触媒により進行するかまたは実施される一酸化炭素と塩素との気相反応においてホスゲンを調製することを含んでなる。反応器内の冷却媒体の沸点によって、冷コンバイナーまたは熱コンバイナーにおけるホスゲンの製造の間に差異が生じる。好適な触媒の存在下でフェノールとホスゲンとを反応させることにより、最終的にＤＰＣが得られる。直接的なフェノールのホスゲン化を介したＤＰＣの製造は、従来の界面方法（ナトリウムフェノキシドとホスゲンとの反応）と比較して大量のＮａＣｌ廃棄物の生成が回避されるという利点をもたらす。
【０００５】
ホスゲン合成およびＤＰＣ合成の両方とも、−１０７ｋＪ／ｍｏｌおよび−５４ｋＪ／ｍｏｌの反応のエンタルピーを伴う非常に発熱性の反応である。特に、気相内のホスゲン合成の発熱性は効率的な冷却システムを必要とするが、反応器内において５００℃を超える局所的温度のホットスポットを防ぐことは不可能である（Mitchell et al., Catal. Sci. Technol., 2012を参照）。３００℃を超える温度の発生は、単に反応器内の材料ストレスの増大につながるだけでなく、ホスゲン生成の平衡反応に悪影響を与え（ホスゲンの分解は３００℃超で優勢となる）、加えて触媒の失活速度を増大させ、そのため空時収量と工程効率に全体的な落ち込みがある。
【０００６】
WO2003/072237A1には、端がチューブプレート内に固定された反応器の縦方向に平行して配置された接触チューブの束を有し、反応器の両端にフード（hood）を有し、かつ接触チューブ間の空間内に反応器の縦方向に対して直角に配置されて反応器の内壁において代替反対経路を塞がないままにする偏光板を有する、固定床触媒の存在下で一酸化炭素および塩素の気相反応によりホスゲンを調製するための反応器であって、前記接触チューブが、固定床触媒で充填され、気体反応混合物が、反応器の一端からフードを経由して接触チューブへ誘導され、反対端から第２のフードを経由して引き出され、液体熱交換媒体が、接触チューブの周囲の空間に誘導される反応器であって、経路口の領域内にチューブを持たない反応器が開示されている。
【０００７】
この反応器とともに記載された方法は、同様に大量のホスゲンを生産するが、これらは異なる場所および時間にてさらに転換される。
【０００８】
US2013/303783A1は、ＣＯおよびＣｌ２を製造する連続法、および有機生成物Ｐを得るための液相反応において発生するホスゲンの消費に関する。前記方法は２つの連続した反応器Ｒ１およびＲ２において行われ、前記第１の反応器Ｒ１はＣＯおよびＣｌ２気体からのホスゲンの触媒合成のためであり、前記第２の反応器は機械的撹拌装置を有するピストン反応器である。
【０００９】
開発の現状を考慮すると、ホスゲンのホールドアップの低減を伴う方法への要求が明らかである。本発明の文脈において、このような方法が提供される。より詳細には、反応器システム内で最少量の遊離ホスゲンが存在するホスゲン化方法を提供することが本発明の目的であった。
【発明の概要】
【００１０】
本発明の目的は、第１の化合物と第２の化合物とを反応させる方法であって、
前記第１の化合物が、ＧＨＳ０６のＧＨＳ危険性識別（hazard identification）を有し、かつ、少なくとも１つの第１の液体前駆体化合物と１つの第２の液体前駆体化合物とを反応させることにより得ることができ、かつ、
前記第２の化合物が、前記第１の化合物と化学反応をすることができ、
（Ｉ）重力方向から見て上方端および下方端を有する反応器内で第２の化合物を含有する液相を提供し、
（ＩＩ）前記反応器内で上方端および下方端を有する接触チューブを提供し、
前記接触チューブの下方端が、前記第２の化合物を含有する液相内へ浸漬し、かつ
前記接触チューブ内に存在する固定触媒が、前記第１および第２の前駆体化合物の反応を触媒して前記第１の化合物が生成するように配置され、
（ＩＩＩ）前記接触チューブを通して前記第１および第２の前駆体化合物を導入し、前記接触チューブ内に生成した前記第１の化合物を前記接触チューブの下方端から放出して前記第２の化合物を含有する液相と接触させる
工程を含んでなる、方法。
【００１１】
本発明によって、第１の化合物がＧＨＳ０６のＧＨＳ(Globally Harmonized System of Classification, Labelling and Packaging of Chemicals of the United Nations）に従った危険性識別を有することが想定されている。欧州連合において、これはＣＬＰ規則とも呼ばれる、規則（ＥＣ）番号1272/2008によって制定されている。分類ＧＨＳ０６とは、有毒または非常に有毒な物質を指す。
【００１２】
第１の液体前駆体化合物および第２の液体前駆体化合物に関して、本発明によれば、溶媒中の固体の溶液を含む気体および液体が想定されている。
【００１３】
より詳細には、第１の化合物はホスゲンであってもよく、第１の液体前駆体化合物は一酸化炭素であってもよく、第２の液体前駆体化合物は塩素であってもよく、触媒床に存在する触媒は活性化炭素触媒であってもよく、かつ第２の化合物はヒドロキシル、チオール、アミノおよび／またはホルムアミド基を有する化合物であってもよい。
【００１４】
活性化炭素膜が、≧３００〜≦２０００ｍ２／ｇのＢＥＴ表面積および２５μｍ〜４ｍｍのｄ９０粒子径分布を有することがさらに好ましい。より好ましくは、ＢＥＴ表面積が≧８００〜≦１２００ｍ２／ｇであり、ｄ９０粒子径分布が≧２５μｍ〜≦４ｍｍである。より小さい反応規模において、より好ましくは、ｄ９０粒子径分布が≧４０μｍ〜≦１２０ｍｍであることが有利であり、工業的規模で有利な活性化炭素押出物は、≧１ｍｍ〜≦４ｍｍのｄ９０粒子径分布を有するものである。
【００１５】
ホスゲンと、ヒドロキシル、チオール、アミノおよび／またはホルムアミド基を有する化合物との反応における最重要性を理由として、本発明は制限することなくこの第１および第２の化合物に関連して説明されている。
【００１６】
本発明の方法において、ホスゲンは比較的短命な中間体としてしか発生しない。一酸化炭素および塩素の気体混合物は、接触チューブを通過して反応し、ホスゲンが生成される。in situで生成したホスゲンは接触チューブの下方端で放出され、上昇し、ヒドロキシル、チオール、アミノおよび／またはホルムアミド基を有する化合物と反応する。
【００１７】
本発明の方法は、反応システム内における大量のホスゲンの存在を回避することができる。ヒドロキシル、チオール、アミノおよび／またはホルムアミド基を有する化合物は、反応の熱を除去するためにも作用する。また、従来の相転換方法に対して、副生成物のＮａＣｌの生成も回避される。塩素は、公知の再循環方法を介して、生成したＨＣｌから回収することができる。全体として、１つの方法に２つの反応を統合することで、長期間にわたって方法の空時収量の増大をもたらし、プラントの熱ストレスが低減される。
【００１８】
本発明の方法の工程（Ｉ）において、液相が提供される。これは、特に融解反応物または溶媒中に溶解した反応物を含んでなっていてもよい。反応器の設計は最初から詳細に規定されず、例えば、連続運転用の管状反応器またはバッチ式モード運転用のタンク反応器であってもよい。反応器は、重力向に対して上方端および下方端を有する。
【００１９】
本発明の方法の工程（ＩＩ）は、反応器内で（少なくとも）１つの接触チューブを提供することを含み、接触チューブが、同様に重力方向に対して上方端および下方端を有する。ここで、接触チューブの下方端は液相内へ浸漬されている。方法の効率性を最適化するために、接触チューブを液相内に可能な限り深く浸漬させることができる。
【００２０】
本発明の方法の工程（ＩＩＩ）において、一酸化炭素および塩素を接触チューブ内に導入し、その中で反応させてホスゲンを生成する。反応気体の気体圧力に起因して、気体ホスゲンは接触チューブの下方端から放出されて液相と接触し、上昇する。ここで、ヒドロキシル、チオール、アミノおよび／またはホルムアミド基を有する化合物との反応が起こる。
【００２１】
２つの反応空間において好適な液体および気体の圧力を選択することを通して、液体反応物が接触チューブの内部に通過することを防止できる。
【００２２】
接触チューブの底部は、例えば膜またはガラス原料により形成されてもよい。
【００２３】
ヒドロキシル、チオール、アミノおよび／またはホルムアミド基を有する好適な化合物の例として、フェノール等の芳香族アルコール類、脂肪族アルコール類、第１級芳香族アミン類、第２級芳香族アミン類、第１級脂肪族アミン類、第２級脂肪族アミン類、Ｎ，Ｎ−ジメチルホルムアミドおよびＮ−メチルホルムアニリドが挙げられる。特に、芳香族および脂肪族のアルコール類およびホルムアミド類が好ましく、前者はポリカーボネートの製造における反応生成物の使用が理由であり、かつ後者はビルスマイヤー−ハーク（Vilsmeier-Haack）ホルミル化におけるそれらの使用が理由である。第１級アミン類がさらに好ましく、それはそれらがホスゲン化によってポリウレタン製造において使用される対応するイソシアネート類に転換することができるためである。
【００２４】
全体として、接触チューブは、気体の反応のための固定床反応器と見なすことができる。
【００２５】
反応器内の腐食しやすい表面は、例えばステンレススチールまたはＳｉＯ２コーティングによって保護することができる。
【００２６】
本発明の方法の反応条件に関して、ホスゲン合成の反応温度は、有利には８０〜３３０℃、ホスゲン化（特にフェノールの）の反応温度は、８０〜３００℃であってもよい。反応器内における液相内の反応温度が１９０〜２１０℃であることが特に好ましい。
【００２７】
液相が、熱除去媒体として特に効果的に役割を果たすために、ホスゲン合成の温度と液相内の温度が互いに２０℃、１０℃または５℃以下異なっている場合が有利である。（典型的な方法に関連する変動の範囲内で）ホスゲン合成の温度が液相の温度と同じである場合が特に有利である。
【００２８】
≧４〜≦６のフェノールのモル過剰が好ましい。
【００２９】
本発明のさらなる態様および側面は、以下に説明されている。文脈から反対が明白でない限り、それらを所望により互いに組み合わせることができる。
【００３０】
本発明の方法の一つの態様において、方法は、
反応器内でチューブプレートにより固定された、反応器の上方端でのフード、
上方端がチューブプレートに固定され、反応器の縦方向に配置された複数の接触チューブ
を含み、かつ、
前記第２の化合物を含有する液相が接触チューブの周囲の空間に提供されている
反応器内で行われる。
【００３１】
本発明の方法のさらなる態様において、第２の化合物を含有する液相内に触媒がさらに存在する。特に、ホスゲンと、ヒドロキシル、チオール、アミノおよび／またはホルムアミド基を有する化合物とを反応させる触媒は、好ましくは第２の反応空間内に存在する反応媒体中に溶解している。フェノール等の芳香族アルコール類のホスゲン化の場合、例えば、ＴｉＣｌ４またはピリジンを用いることが可能である。
【００３２】
本発明の方法のさらなる態様において、ヒドロキシル、チオール、アミノおよび／またはホルムアミド基を有する化合物は、フェノール、ジメチルホルムアミドまたはＮ−メチルホルムアニリドである。
【００３３】
本発明の方法のさらなる態様において、接触チューブは、≧１５：１〜≦１６００：１の直径に対する長さの比を有する。好ましくは、比は≧５０：１〜≦３５０：１である。
【００３４】
本発明の方法のさらなる態様において、第１の前駆体化合物および第２の前駆体化合物の分圧の合計は、≧１ｂａｒ〜≦２６ｂａｒである。これら分圧の合計が、≧１１ｂａｒ〜≦１５ｂａｒであることが好ましい。これに関係なく、第２の化合物を含有する液相を含有する反応器の分圧が、第１の前駆体化合物および第２の前駆体化合物の分圧の合計より低く、≧３〜≦６ｂａｒ、特に≧４〜≦５ｂａｒであることが好ましい。
【００３５】
本発明は、ホスゲンと、ヒドロキシル、チオール、アミノおよび／またはホルムアミド基を有する化合物とを反応させるための反応器であって、
反応器内でチューブプレートにより固定された、反応器の上方端でのフード、
上方端がチューブプレートに固定され、反応器の縦方向に配置された複数の接触チューブを含み、
前記接触チューブ内に存在する触媒床が、一酸化炭素と塩素との反応を触媒するために配置され、
前記反応器が、フードとチューブプレートの間に形成された空間内へ一酸化炭素および塩素の気体を導入し、これらの気体が接触チューブ内を流れるように配置され、
前記反応器が、接触チューブの周囲の空間内へヒドロキシル、チオール、アミノおよび／またはホルムアミド基を有する化合物を導入するため、およびその空間からその化合物の液体反応生成物をホスゲンと共に引き出すために配置され、かつ
前記反応器が、フードの外方を向いているチューブプレートの側の気体反応生成物
を引き出すために配置されている反応器にさらに関する。
【００３６】
本発明の反応器の一つの態様において、活性化炭素膜は、≧３００〜≦２０００ｍ２／ｇのＢＥＴ表面積および２５μｍ〜４ｍｍのｄ９０粒子径分布を有する。より好ましくは、ＢＥＴ表面積が≧８００〜≦１２００ｍ２／ｇであり、ｄ９０粒子径分布が≧２５μｍ〜≦４ｍｍである。より小さい反応規模において、より好ましくは、ｄ９０粒子径分布が≧４０μｍ〜≦１２０ｍｍのであることが有利であり、工業的規模で有利な活性化炭素押出物は、≧３ｍｍ〜≦４ｍｍのｄ９０粒子径分布を有するものである。
【００３７】
本発明の反応器のさらなる態様において、接触チューブは、≧１５：１〜≦１６００：１の直径に対する長さの比を有する。好ましくは、比は≧５０：１〜≦３５０：１である。
【００３８】
本発明は、下記の図および例により、制限されることなく詳細に説明される。図は以下を示す。
【図面の簡単な説明】
【００３９】
【図１】図１は、本発明の方法の反応器の断面図である。
【図２】図２は、本発明の反応器の断面図である。
【００４０】
図１は、本発明の方法が行われる反応器の断面図を示す。横方向の加熱／冷却カバー（jacket）を有する撹拌槽反応器に融解フェノールを充填する。液体レベルの高さは、反応器内の点線により示す。活性炭固定触媒床を有する接触チューブ１００は、反応器内に配置され、接触チューブ１００の下方端を融解フェノール内に浸漬させる。
【００４１】
反応器内へ導入した気体は導管１０１を介して再び除去することができる。気体は、反応の開始前に反応器が不活性化された場合、例えば、窒素であってもよい。また、導管１０１を介して反応器内へ物質を導入することができる。これらは、特にＤＰＣの製造用の触媒、例えばＴｉＣｌ４であってもよい。
【００４２】
温度センサーＴＸ１は、反応器内における液相内の温度を測定する。接触チューブ内の温度は、温度センサーＴＸ２により測定される。
【００４３】
一酸化炭素および塩素が接触チューブ１００を通過するにつれ、ホスゲンが生成され、気泡として接触チューブ１００の下方端から出てフェノールを通り上昇する。この過程でＤＰＣが生成される。
【００４４】
図２は、本発明の方法が行われる本発明の反応器の断面図を示す。重力方向に見て、この上方端にフード２００がある。同様に反応器内に存在するのは、内部にフード２００を固定されたチューブプレート３００である。これは、気体空間５００を形成する。
【００４５】
チューブプレート３００は、チューブプレート３００内に端部が固定された複数の接触チューブ１１０を有している。接触チューブ１１０は、反応器の縦方向に配置されている。チューブプレート３００から離れた側に、接触チューブ１１０が空間４００を形成する。
【００４６】
空間４００に液体フェノールを充填する。液体レベルの高さは、反応器内の点線により示す。一酸化炭素および塩素の気体をフード２００内へ同時に導入し、空間５００内で混合し、開口部を通過してその上方端の接触チューブ１１０内へ入る。すでに概説したように、ホスゲンは接触チューブ１１０内で生成され、開口部で接触チューブ１１０の下方端から出て、フェノールを通り上昇し、フェノールと反応してＤＰＣが生成される。
【００４７】
液体レベルの上方端において、ＤＰＣおよび過剰フェノール（「ＰｈＯＨ（過剰）」）が引き出される。フード２００の外方を向いているチューブプレート３００の側の液体レベルの上方で気体ＨＣｌおよび過剰な一酸化炭素（「ＣＯ（過剰）」）が引き出される。
【００４８】
チューブプレート３００は、接触チューブ１１０の上方端に形成された開口部を除いてはさらなる開口部を有していない。このようにして、気体空間５００を空間４００から分離することができる。これには、塩素気体とフェノールとの接触および副性生物としてのクロロ芳香族物の生成を回避することができるという利点がある。
【実施例】
【００４９】
工業的規模での本発明の方法の実施
実験的設定は、図１に示された図式的配置と同じであった。散布撹拌器および内部温度計（図１のＴＸ１を参照）を備えた６００ｍＬの圧力反応器に、２８０．４ｇ（２．９８モル）のフェノールを加え、後者を約４５〜５０℃に加熱して融解した。触媒カートリッジ（図１の１００を参照；長さ：１１８ｍｍ、直径：１２ｍｍ）に２．５９ｇの活性炭粉末（粒子径４５〜１２５μｍ）を加え、気密的に圧力容器の蓋で閉めた。カートリッジの底には穴（直径０．５ｍｍ）を形成した。窒素の流れにおいて、組み込まれた触媒カートリッジ（図１の１００を参照）の反応蓋を閉め、触媒カートリッジを溶融フェノール中に浸漬した。カートリッジの内部の温度は、カートリッジの中央位置で、さらなる熱電温度計（図２のＴＸ２を参照）により測定した。反応器の出口（図１の導管１０１を参照）はこの時点ではまだ開放されており、反応器を３０分間撹拌している間、一定のＮ２流（６．０ｍＬ／分）により不活性化した。続いて、この導管内に存在するバルブ（図１の導管１０１を参照）を通って、０．１ｍＬのＴｉＣｌ４を液体ＰｈＯＨに添加した。一定のＮ２流（６．０ｍＬ／分）の下で、混合物を２００℃に加熱した。ここで、内部温度ＴＸ１＝１３０℃で、反応器出口バルブ（図１の導管１０１を参照）を閉めた。内部反応器温度２００℃に到達したところで、４．５ｍＬ／分のＣＯおよび４．３ｍＬ／分のＣｌ２を計量添加し、同時にＮ２（触媒カートリッジ；図１の１００を参照）の添加を停止した。合計１．１２Ｌ（０．０５０モル）のＣＯおよび１．０６Ｌ（０．０４７モル）のＣｌ２の導入後、Ｃｌ２およびＣＯの添加を終了し、３．０ｍＬ／分のＮ２に切り替えた。この時の反応器内の圧力は、１２ｂａｒであった。反応混合物を２００℃で６０分間撹拌し、次いで、数時間かけて５０℃に冷却した。１２０℃に到達したところで、反応器を減圧した。依然として一定流のＮ２（３．０ｍＬ／分）の下で撹拌（２０００ｒｐｍ）しつつ、反応器を一晩不活性化し、潜在的残渣であるＨＣｌ、ＣＯＣｌ２、ＣＯまたはＣｌ２を除去した。ＤＰＣの生成は、ガスクロマトグラフィーにより、得られた生成混合物の分析により検出された。
【図１】
0006567653.tif 000002
【図２】
0006567653.tif 000003