(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
微細多孔質層と、前記微細多孔質層の表面及び内部にフッ素系オイルとを備える防汚構造体であって、
上記微細多孔質層は、表面に前記フッ素系オイルを保持する液体保持部と、内部に上記液体保持部よりも上記フッ素系オイルとの親和性が低い液体吐出部を有し、
上記液体保持部がフッ素系シランカップリング剤を用いて形成され、
上記液体保持部の膜厚が上記液体吐出部の膜厚の１／１００〜１／５０であることを特徴とする防汚構造体。
【請求項２】
微細多孔質層と、前記微細多孔質層の表面及び内部にフッ素系オイルとを備える防汚構造体であって、
上記微細多孔質層が、表面に前記フッ素系オイルを保持する液体保持部と、内部に上記液体保持部よりも上記フッ素系オイルとの親和性が低い液体吐出部を有し、
上記液体保持部がフッ素系シランカップリング剤を用いて形成され、
上記液体保持部の膜厚が上記微細多孔質層の細孔深さの１／１０１〜１／５１であることを特徴とする防汚構造体。
【請求項３】
上記液体保持部と上記フッ素系オイルの表面自由エネルギー差が１０ｍＪ／ｍ２以下であり、上記液体吐出部と上記フッ素系オイルの表面自由エネルギー差が３０ｍＪ／ｍ２以上であることを特徴とする請求項１又は２に記載の防汚構造体。
【請求項４】
上記微細多孔質層の細孔容積が５％〜６０％であることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１つの項に記載の防汚構造体。
【請求項５】
上記微細多孔質層の膜厚が、５０〜４００ｎｍであることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１つの項に記載の防汚構造体。
【請求項６】
上記微細多孔質層の平均開口径（Ｄ）が、１０ｎｍ以上４００ｎｍ／ｎ以下であることを特徴とする請求項１〜５のいずれか１つの項に記載の防汚構造体。
但し、上記ｎは微細多孔質層の屈折率を表わす。
【請求項７】
上記フッ素系オイルの０℃における粘度が、１６０ｍｍ２／ｓ以下であることを特徴とする請求項１〜６のいずれか１つの項に記載の防汚構造体。
【請求項８】
１２０℃で２４時間保持したときの上記フッ素系オイルの蒸発減量が、３５％未満であることを特徴とする請求項１〜７のいずれか１つの項に記載の防汚構造体。
【請求項９】
防汚構造体を有する自動車部品であって、
上記防汚構造体が、上記請求項１〜８のいずれか１つの項に記載の防汚構造体であることを特徴とする自動車部品。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、防汚液を保持する微細多孔質層備える防汚構造体に係り、更に詳細には、上記微細多孔質層の防汚液の保持能力と防汚液の表面への供給性とを両立させ、長期に亘り自己修復性を有する防汚面が形成される防汚構造体及び該防汚構造体を備える自動車部品に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、防汚性を有する易滑性表面を有するものがある。
例えば、特許文献１には、撥水材料をシリカゾルとフッ素樹脂とで形成した微細多孔質層で保持した撥水性物品が開示されている。そして、上記撥水性物品は長期間にわたり紫外線の照射を受けた後、あるいは表面が摩耗された後でも滑水性に優れる旨が記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】国際公開  ＷＯ２００８／１２０５０５
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、特許文献１に記載のものにあっては、微細多孔質層の全体にフッ素樹脂を含むものであり、微細多孔質層と撥水材料との親和性が高く、多くの撥水材料を保持できる一方で、微細多孔質層内部の撥水材料が微細多孔質層表面に供給され難く、撥水材料を充分利用できずに撥水性が低下することがある。
また、微細多孔質層と撥水材料との親和性が低くては、充分な量の撥水材料を保持することができない。
【０００５】
本発明は、このような従来技術の有する課題に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、防汚構造体表面への防汚液の供給性と防汚構造体の防汚液の保持能力とを両立させ、長期に亘り自己修復性を有する防汚面が形成される防汚構造体及び該防汚構造体を備える自動車部品を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明者は、上記目的を達成すべく鋭意検討を重ねた結果、微細多孔質層の厚さ方向に防汚液との親和性が異なる液体保持部と液体吐出部とを設け、上記防汚液との親和性が高い表面側の液体保持部の膜厚を適切な厚さにすることで微細多孔質層の内部の防汚液が表面に供給され易くなることを見出し、本発明を完成するに至った。【０００７】
すなわち、本発明の防汚構造体は基材上に微細多孔質層と防汚液とを備える。
そして、上記微細多孔質層が、表面に液体保持部を有し、内部に上記液体保持部よりも上記防汚液との親和性が低い液体吐出部を有するものであり、上記液体吐出部の膜厚をＴとしたとき、液体保持部の膜厚が１／１００〜１／５０であることを特徴とする。【０００８】
また、本発明の自動車部品は上記防汚構造体を有するであることを特徴とする。
【発明の効果】
【０００９】
本発明によれば、防汚液を保持する微細多孔質層の内部に防汚液との親和性が適度に低い液体吐出部を設けることとしたため、防汚構造体表面への防汚液の供給性と防汚液の保持能力とを両立でき、長期に亘り自己修復性を有する防汚面を形成できる防汚構造体を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】本発明の防汚構造体の一例を示す概略斜視図である。
【図２】図１に示す防汚構造体のＡ−Ａ’に沿った模式的な断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
本発明の防汚構造体について詳細に説明する。
本発明の防汚構造体の斜視図を図１に示す。また、図１中、Ａ−Ａ’線に沿った模式的な断面図を図２に示す。
図１、図２中、１は防汚構造体  ２は微細多孔質層、２０は細孔、２１は液体保持部、２２は液体吐出部、２１１は表面改質層、３は防汚液、３１は防汚膜である。
【００１２】
本発明の防汚構造体は、微細な細孔を有する微細多孔質層と、微細多孔質層の表面を覆う防汚液とを備え、上記防汚液は上記微細多孔質層の細孔内に保持され、上記微細多孔質層の表面に滲みだして防汚膜を形成する。
【００１３】
＜微細多孔質層＞
上記微細多孔質層２は、表面に液体保持部２１を有し、内部に上記液体保持部よりも上記防汚液３との親和性が低い液体吐出部２２を有する。
【００１４】
上記微細多孔質層２の内部に液体保持部２１よりも上記防汚液３との親和性が低い液体吐出部２２を有することで、上記微細多孔質層の細孔２０に保持された防汚液３が上記微細多孔質層２内部の液体吐出部２２から表面の液体保持部２１に移動し易くなる。
そして、微細多孔質層の表面側の液体保持部２１に防汚液３が供給され、防汚液との親和性が高い上記液体保持部２１によって防汚液３が微細多孔質層２の表面全体に濡れ広がるため、自己修復性を有する防汚膜３１が形成されて防汚性が向上する。
【００１５】
上記液体保持部の膜厚（Ｘ）は、上記液体吐出部の膜厚（Ｔ）の１／１００〜１／５０、換言すれば、上記液体保持部の膜厚（Ｘ）が上記微細多孔質層の細孔深さ（ｈ）の１／１０１〜１／５１である。
【００１６】
上記液体保持部の膜厚（Ｘ）が上記液体吐出部の膜厚（Ｔ）の１／１００未満では、微細多孔質層の細孔２０に防汚液３が入り難く、微細多孔質層２の防汚液保持量が減少して早期に防汚液３が枯渇する。
また、１／５０を超えると、液体吐出部の膜厚が薄く、防汚液を忌避し細孔から押し出す力が弱まって、微細多孔質体表面に防汚液が供給されず、微細多孔質層内に保持した防汚液を充分利用できない。
【００１７】
上記液体保持部は、例えば、フッ素官能基を有するアルコキシオリゴマーなどの従来公知のフッ素系の表面改質剤等により、微細多孔質層を改質することで液体保持部を形成できる。上記フッ素系の表面改質剤としては、従来公知のフッ素系シランカップリング剤を挙げることができる。
【００１８】
上記液体保持部の膜厚は、微細多孔質層の開口径や、表面改質剤中に浸漬したときの圧力や布などでのふき取り等により調節できる。
【００１９】
通常、金属酸化物などの微細多孔質構造層は、撥水性を有しない。また、微細多孔質層はその表面に凹凸を有するため、平坦なものよりも表面自由エネルギーが高いものである。
したがって、フッ素系の表面改質剤を含む表面改質剤液に対する濡れ性が悪く、微細多孔質層が表面改質剤液をはじくため、微細多孔質構造層の細孔内部は改質されず、圧力をかけることで表面改質剤液が細孔内に浸入し、液体保持部を形成できる。
そして、表面に厚く乗った表面改質剤膜を布などでふき取ることでの液体保持部の膜厚を調整できる。
【００２０】
なお、微細多孔質構造層の細孔を毛細管と見做した場合、細孔内に侵入する液体の深さ（Ｈ）は、次の式（１）で表される。
Ｈ＝２Ｔｃｏｓθ／ρｇｒ・・・式（１）
但し、式（１）中、Ｈ：液体の浸入する深さ、Ｔ：表面張力、θ：接触角、ρ：液体の密度、ｇ：重力加速度、ｒ：孔の内径（半径）を表わす。
θ≧９０°では、液体は毛細管内に浸入できないが、圧力をかけることで液体が毛細管内に浸入する。
【００２１】
上記液体保持部の膜厚は、微細多孔質層を元素分析することで知ることができる。
例えば、防汚液との親和性を高める元素、例えば、防汚液がフッ素系オイルである場合は微細多孔質層中に存在するフッ素元素をＸ線光電子分光法（ＸＰＳ）によって元素分析（対象元素：炭素、酸素、フッ素、ケイ素）を行うことにより検出することができる。
【００２２】
具体的には、微細多孔質層をアルゴンガスによりエッチングをしながら、Ｘ線光電子分光法により元素分析を行って、層厚み（深さ）方向におけるフッ素元素の濃度分布を算出し、層の厚み（深さ）方向におけるある位置のフッ素元素の濃度が３ｍｏｌ％以上である範囲まで液体保持部が形成されているということができる。
【００２３】
また、微細多孔質層の細孔がフッ素系の表面改質剤、例えば、フルオロアルキル基などのフッ素官能基によって改質され、液体保持部を形成していることは、例えば、飛行時間二次イオン質量分析法を用いることで確認できる。
【００２４】
上記液体保持部の表面自由エネルギーは、上記防汚液の表面自由エネルギーとの差が１０ｍＪ／ｍ２以下であることが好ましい。
防汚液の表面自由エネルギーとの差が１０ｍＪ／ｍ２以下であることで、防汚液との親和性が向上し、防汚液を微細多孔質層の表面全体に濡れ広がらせることが可能となり、微細多孔質層の防汚液の保持量を向上させることができる。
したがって、長期に亘り防汚膜が自己修復されて耐久性が優れたものとなる。
【００２５】
また、上記液体吐出部の表面自由エネルギーは、上記防汚液の表面自由エネルギーとの差が３０ｍＪ／ｍ２以上２００ｍＪ／ｍ２以下であることが好ましい。
防汚液の表面自由エネルギーとの差が３０ｍＪ／ｍ２以上であることで、防汚液を適度に忌避し、上記液体保持部に押し出して、微細多孔質層の表面に防汚液が供給され易くなる。また、２００ｍＪ／ｍ２を超えると防汚液が液体保持部まで浸透し難くなり、防汚液の保持量が低下することがある。
【００２６】
（表面自由エネルギーの測定）
微細多孔質層の細孔内部の表面自由エネルギーは直接測定できないため、同組成の材料の平滑な表面に表面自由エネルギーが既知の液体を滴下して、その接触角より計測することができる。
本発明ではオーエンスウェンツ法により、水及びジヨードメタンを平滑基材上に滴下して、その接触角から表面自由エネルギーを求めた。
【００２７】
上記微細多孔質層の細孔容積は、５％〜６０％であることが好ましい。細孔容積が５％未満では防汚液の保持量が少なく、防汚液が枯渇し易いため長期間防汚膜を形成できないことがあり、６０％を超えると微細多孔質層の強度が低下して微細多孔質層の耐摩耗性が低下することがある。
【００２８】
上記細孔容積は微細多孔質層形成時の相分離剤の量や触媒の量により調節できる。
【００２９】
上記微細多孔質層の厚さは、５０〜４００ｎｍであることが好ましい。微細多孔質層の厚さが５０ｎｍ未満では防汚液の保持量が少なくなって、防汚構造体の耐久性が低下することがあり、４００ｎｍを超えるとクラックが発生し易くなることがあり、また、ヘイズ値が高くなくことがある。
【００３０】
上記微細多孔質層の厚さは、例えば、微細多孔質層コーティング溶液の希釈倍率（粘度）や、コートスピード等により調節できる。
【００３１】
上記微細多孔質層の平均開口径（Ｄ）は１０ｎｍ以上４００ｎｍ／ｎ以下であることが好ましい。上記ｎは微細多孔質層を構成する材料の屈折率を表わす。
【００３２】
平均開口径が１０ｎｍ未満であると、例えばフッ素系の表面改質剤を細孔内に入り込ませることが困難になり、フッ素系オイルのような防汚液を保持させることが難しくなることがある。
また、４００ｎｍ／ｎを超えると、レイリー散乱等によりヘイズ値が大きくなったり、全光線透過率が低下したりすることがある。
【００３３】
上記平均開口径（Ｄ）は、微細多孔質層の上面から表面の開口部を走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）により観察し、画像解析によって、各開口部を同面積の円に換算したときのその円の各直径（図２中、例えば、符号ｄ１〜ｄ３で示す。）の平均値を適用することができる。
【００３４】
微細多孔質層を構成する材料の屈折率（ｎ）としては、例えば、アッベ屈折計により計測される同一組成の構成材料からなる膜の屈折率を適用することができる。
なお、表面改質された微細多孔質層は、例えば、アッベ屈折計により計測される同一組成の構成材料の膜に同様の表面処理をしてなる膜の屈折率を適用することができる。
【００３５】
上記微細多孔質層の平均開口径（Ｄ）は、例えば、微細多孔質構造層を作製する際、微細多孔質構造体の構成材料の原料を基材にコートした直後から加熱乾燥させるまでの時間や、微細多孔質構造層作製時の塗布膜厚により調整することができる。
具体的には、コートした後、加熱乾燥させるまでの時間を長くすることや、多孔層作製時の塗布膜厚を厚くすることで、微細多孔質構造体の平均開口径（Ｄ）をより大きくすることができる。
【００３６】
上記微細多孔質層の細孔形状は、防汚液を保持できればよく、複数の空隙が３次元方向にランダムに配置され、上記空隙同士が連通したものの他、微細多孔質層表面に開口する筒形等であってもよいが、複数の空隙が３次元方向にランダムに配置していることが好ましい。細孔形状が、空隙が３次元方向にランダムに配置したものであると機械的強度が強くなる。
【００３７】
上記微細多孔質層を構成する材料としては、特に限定されるものではないが、微細多孔質層の耐摺動性を向上させ、防汚構造体の耐久性を向上させるという観点から無機物を適用することが好ましい。
【００３８】
上記無機物としては、例えば、酸化ケイ素、酸化アルミニウム、酸化マグネシウム、酸化チタン、酸化セリウム、酸化ニオブ、酸化ジルコニウム、酸化インジウム、酸化スズ、酸化亜鉛、酸化ハフニウムなどの単純酸化物やチタン酸バリウムなどの複合酸化物、窒化ケイ素やフッ素マグネシウムなど非酸化物の他、ガラスなどを適用することができる。
これらは、１種を単独で用いてもよく、複数種を組み合わせて用いてもよい。
【００３９】
中でも、酸化ケイ素、酸化アルミニウム、酸化チタン、酸化インジウム、酸化スズ、酸化ジルコニウムは、光透過性が優れるという観点から好ましい。
【００４０】
＜防汚液＞
上記防汚液は、上記微細多孔質層の表面に防汚膜を形成して、水、油、砂、埃等の異物を撥ね、異物の付着を低減するものであり、撥水性及び／又は撥油性を有するものであり、例えば、フッ素系オイルなどが挙げられる。
【００４１】
上記フッ素系オイルとしては、フルオロポリエーテルオイル、パーフルオロポリエーテルオイル等を挙げることができる。
【００４２】
また、上記防汚液は、２０℃における粘度が、１６０ｍｍ２／ｓ以下であることが好ましく、８〜８０ｍｍ２／ｓであることがより好ましい。
【００４３】
防汚液の粘度が１６０ｍｍ２／ｓを超えると耐熱性（耐流出性）が高くなる一方で撥水性・防汚性が低下することがあり、粘度が８ｍｍ２／ｓ未満では高温下での粘度が低下して耐熱性が低下することがある。
【００４４】
また、防汚液の粘度は、１２０℃で２４時間保持後の蒸発減量が、３５質量％未満であることが好ましい。蒸発減量が３５質量％であることで、優れた耐久性を有する防汚構造体とすることが可能である。
【００４５】
例えば、自動車用途に適用した場合においても、防汚液が自然蒸発して性能劣化し難くなり、常温（５〜３５℃）付近において、長期間防汚性を発揮することができる。
【００４６】
上記蒸発減量は、３０ｇの防汚液を４０φのシャーレに広げ、１２０℃で２４時間加熱して計測して算出することができる。
【００４７】
＜基材＞
本発明の防汚構造体は、微細多孔質層の液体保持部とは反対側の面に基材を設けることができる。
上記基材としては、ガラスや鋼板等の無機材料の他、樹脂成形品や塗膜など有機材料を含む基材を使用することができる。
【００４８】
＜防汚構造体の製造方法＞
本発明の防汚構造体の製造方法としては、まず、ゾルゲル法により微細多孔質層を形成する。具体的には、微細多孔質層の構成材料を含む溶液を、加水分解と重合反応によりゾルに変えて基材等に塗布し、さらに反応を進めてゲルとし、乾燥・焼成することで微細多孔質層を形成できる。
【００４９】
上記ゾルの塗布方法としては、例えば、スピンコート、スプレー塗布、ロールコーター、フローコート、ディップコートなど従来公知の手法を用いることができる。
【００５０】
そして、上記微細多孔質層の細孔を表面改質処理剤で改質し、フッ素オイル等の防汚液を含浸させることで作製できる。
【００５１】
＜自動車部品＞
本発明の自動車部品は上記本発明の防汚構造体を備えて成る。自動車部品が上記防汚構造体を備えることで、長期に亘り防汚性能に優れたものとすることができ、洗車や清掃の回数を減らすことや、雨天や悪路において良好な視界を確保することができる。
【００５２】
上記自動車部品としては、カメラレンズ、ミラー、ガラスウィンドウ、ボディ等の塗装面、各種ライトのカバー、ドアノブ、メーターパネル、ウィンドウパネル、ラジエターフィン、エバポレーター等を挙げることができるが、これらに限定されるものではない。
【実施例】
【００５３】
以下、本発明を実施例によりさらに詳細に説明する。【００５４】
［実施例１］
（コーティング液の作製）
水５０ｍｍｏｌ、トリエチレングリコール１１ｍｍｏｌ、イソプロパノール１３ｍｍｏｌを均一に混合し、３２Ｎ硫酸を０．２ｇ添加した溶液Ａを作製した。
次いで、テトラエトキシシラン５４ｍｍｏｌとイソプロパノール１３ｍｍｏｌを混合し、溶液Ｂを調整した。
上記溶液Ａと上記溶液Ｂを混合して、スターラーで１５分撹拌し、ゾル液を調整した。このゾル液をエタノールで５倍希釈してコーティング溶液を作製した。【００５５】
（コート）
上記コーティング液をスピンコート（回転速度：２０００ｒｐｍ、回転時間：２０秒間、湿度６０％）にてソーダライムガラス上にコートした。【００５６】
（仮焼成）
コート後１分以内に、コートしたガラス板を１５０℃まで加熱しておいたドライオーブンに投入して１時間乾燥させた後、上記ドライオーブン内に放置し室温（２５℃）まで冷却して仮硬化させた。【００５７】
（焼成）
その後、仮硬化後のサンプルを５００℃まで加熱しておいたマッフル炉内で１時間焼成し、上記マッフル炉内で室温（２５℃）まで冷却して複数の連通した空隙が３次元方向にランダムに配置した微細凹凸構造を有する微細多孔質層を形成した。【００５８】
（液体保持部の形成）
上記微細多孔質層を形成したソーダライムガラスをフッ素系シランカップリング剤（フロロテクノロジー製：フロロサーフＦＧ−５０２０）内に４８時間浸漬し、引き上げて１５０℃まで加熱しておいたドライオーブン内で１時間乾燥して微細多孔質層の表面に液体保持部を形成した。【００５９】
（オイル塗布）
オイル膜厚が５００ｎｍとなるようにフッ素系オイル（パーフルオロポリエーテルオイル：デュポン社製、ＫｒｙｔｏｘＧＬＰ１０３、表面自由エネルギー：１７ｍＪ／ｍ２）の重量を計測してベンコットンにしみこませ、上記液体保持部を形成した微細多孔質層に塗布して防汚構造体を作製した。【００６０】
［実施例２］
スピンコートの条件を回転速度：１５００ｒｐｍに替える他は実施例１と同様にして防汚構造体を作製した。【００６１】
［実施例３］
スピンコートの条件を回転速度：７００ｒｐｍに替える他は実施例１と同様にして防汚構造体を作製した。【００６２】
［実施例４］
下記のコーティング溶液に替え、スピンコートの条件を回転速度：５００ｒｐｍに替える他は実施例１と同様にして防汚構造体を作製した。【００６３】
（コーティング溶液）
水５０ｍｍｏｌ、トリエチレングリコール１１ｍｍｏｌ、イソプロパノール１３ｍｍｏｌを均一に混合し、３２Ｎ硫酸を１．０ｇ添加した溶液Ａを作製した。
次いで、テトラエトキシシラン５４ｍｍｏｌとイソプロパノール１３ｍｍｏｌを混合し、溶液Ｂを調整した。
上記溶液Ａと上記溶液Ｂを混合して、スターラーで１５分撹拌し、ゾル液を調整した。このゾル液をエタノールで５倍希釈してコーティング溶液を作製した。【００６４】
［実施例５］
下記のコーティング溶液に替える他は実施例１と同様にして防汚構造体を作製した。【００６５】
（コーティング溶液）
水５０ｍｍｏｌ、トリエチレングリコール２０ｍｍｏｌ、イソプロパノール１３ｍｍｏｌを均一に混合し、３２Ｎ硫酸を０．２ｇ添加した溶液Ａを作製した。
次いで、テトラエトキシシラン５４ｍｍｏｌとイソプロパノール１３ｍｍｏｌを混合し、溶液Ｂを調整した。
上記溶液Ａと上記溶液Ｂを混合して、スターラーで１５分撹拌し、ゾル液を調整した。このゾル液をエタノールで５倍希釈してコーティング溶液を作製した。【００６６】
［比較例１］
微細多孔質層をマイクロポーラスフィルム（３Ｍ社製）に替える他は実施例１と同様にして防汚構造体を作製した。【００６７】
［比較例２］
液体保持部の形成しない他は実施例１と同様にして防汚構造体を作製した。【００６８】
［比較例３］
液体保持部の形成における表面改質時間を４８ｈｒから７２ｈｒに変更した以外は実施例２と同様にして防汚構造体を作製した。【００６９】
上記実施例１〜５、比較例１〜３の防汚構造体の構成を表１に示す。【００７０】
【表１】
0006624534.tif 000002
【００７１】
上記実施例１〜５、比較例１〜３の防汚構造体を以下の下記の方法で評価した。
評価結果を表２に示す。【００７２】
＜耐摩耗性＞
全自動接触角計（Ｄｒｏｐ  Ｍａｓｔｅｒ：協和界面科学株式会社製）を用い、キャンバス布で所定回数往復摺動後の水滴転落角を測定した。
◎：２０［μＬ］の水滴転落角が１０°以下
○：２０［μＬ］の水滴転落角が１０°を超え２０°以下
△：２０［μＬ］の水滴転落角が２０°を超え３０°以下
×：２０［μＬ］の水滴が３０°を超える。【００７３】
＜耐熱性＞
上記積層体をガラス立てに刺して８０度に傾けた状態で、９０℃のオーブンに４時間放置した後、常温に１時間放置した後、水滴（５［μＬ］）の転落角を測定した。
◎：２０［μＬ］の水滴転落角が１０°以下
○：２０［μＬ］の水滴転落角が１０°を超え２０°以下
△：２０［μＬ］の水滴転落角が２０°を超え３０°以下
×：２０［μＬ］の水滴が３０°を超える。【００７４】
＜光学特性＞
ヘイズ・透過率計を用いてＪＩＳ  Ｋ  ７１３６に準拠し、ヘイズメーター（株式会社村上色彩技術研究所製）を用いてヘイズ値及び全光線透過率を測定した。【００７５】
【表２】
0006624534.tif 000003
【００７６】
表１、表２より、本発明の防汚構造体は耐摩耗性、耐熱性に優れていることがわかる。比較例１の防汚構造体は、細孔容積が大きく、多量の防汚液を保持できるものであるが、微細多孔質層と防汚液の親和性が高いため、防汚液が細孔内から滲みださず、耐摩耗性が低いものであった。【００７７】
また、比較例２は、液体保持層を有さないため、微細多孔質層内に防汚液が侵入せず、防汚液の保持量が少なく耐摩耗性が低いものであった。上記比較例２と実施例１との比較から、液体保持層を設けることで防汚液の保持量が増えることがわかる。【００７８】
さらに、比較例３は、液体保持部を有するものであり、耐摩耗性において上記比較例１、比較例２よりも良好な結果が得られたが、液体保持部の膜厚が厚いため、液体吐出部による防汚液の押し出しが弱く、５０００回後の耐摩耗性が低下した。【００７９】
以上、本発明を実施例によって説明したが、本発明はこれらに限定されるものではなく、本発明の要旨の範囲内で種々の変形が可能である。【００８０】
例えば、上述の実施形態において、防汚構造体を適用するものとして、自動車部品を例示したが、これに限定されるものではなく、例えば、バイク部品、携帯電話や電子手帳などのモバイル機器、看板、時計などに適用することも可能である。
【符号の説明】
【００８１】
１        防汚構造体
２        微細多孔質層
２０        細孔
２１        液体保持部
２１１      表面改質層
２２        液体吐出部
３        防汚液
３１        防汚膜
ｄ１〜ｄ３  開口径
ｈ          細孔深さ
Ｔ          液体吐出部膜厚
Ｘ          液体保持部膜厚
【図１】
0006624534.tif 000004
【図２】
0006624534.tif 000005