(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ハウジング内に回転可能に配置された駆動軸と、駆動軸に傾斜角度をもって直接固定さ
れ又は連結部材を介して傾斜角度可変に取り付けられ、駆動軸と一体に回転する斜板と、
斜板とピストンとの間に介在するシューと、シリンダボア内を往復運動するピストンとを
備え、斜板の回転運動をピストンの往復運動に変換して冷媒を圧縮する車両用空調装置に
用いられる斜板式圧縮機において、
斜板のシューとの摺動部に形成された、バインダー樹脂と、平均アスペクト比が１〜１．５で平均粒子径が７〜１３μｍのフッ素樹脂粒子及び平均粒子径が１〜５μｍで比表面積が１００ｍ２／ｇ以上であるグラファイトからなる摺動皮膜の、前記バインダー樹脂は、ポリアミドイミド樹脂１００重量部と芳香族エポキシ樹脂２〜１８重量部からなる熱硬化性樹脂であって、
前記摺動皮膜が、バインダー樹脂１００重量部、フッ素樹脂粒子４０〜７０重量部及びグラファイト１〜２０重量部からなることを特徴とする斜板式圧縮機。
【請求項２】
フッ素樹脂粒子の数平均分子量が１００，０００以下であることを特徴とする請求項１
に記載の斜板式圧縮機。
【請求項３】
芳香族エポキシ樹脂がビスフェノールＡ型エポキシ樹脂であることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の斜板式圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は車両用空調装置などに用いられる斜板式圧縮機に関する。
【背景技術】
【０００２】
斜板式圧縮機には、ハウジング内に回転可能に配置された駆動軸に斜板を傾斜させて直接固定した固定容量型斜板式圧縮機と、連結部材を介して駆動軸に斜板を傾斜角度可変且つ摺動可能に取り付けた可変容量型斜板式圧縮機があり、そのいずれにおいても、斜板にシューを摺動させ、シューを介して斜板の回転運動をピストンの往復運動に変換して冷媒を圧縮する。【０００３】
これらの斜板式圧縮機では、運転初期では冷媒中に含まれる潤滑油が斜板のシューとの摺動部に到達する前に斜板とシューが摺動するため、その摺動部が潤滑油のないドライ潤滑状態となり、焼付きが発生しやすい。このため、斜板のシューとの摺動部に焼き付き防止のための摺動皮膜を設けるのが通常である。例えば、特許文献１には、ポリアミドイミド樹脂などのバインダー樹脂にプラズマ処理などで表面処理した平均粒子径が０．０１〜２０μｍのポリテトラフルオロエチレン（以下、「ＰＴＦＥ」という。）などのフッ素樹脂粒子を分散させた摺動用塗料を斜板基材に塗布乾燥して形成した摺動皮膜が開示されている。特許文献２には、ポリアミドイミド樹脂などのバインダー樹脂に平均粒子径が２〜２０μｍを平均アスペクト比１．５〜１０となるように扁平比したＰＴＦＥなどのフッ素樹脂粒子を分散させた摺動用塗料を斜板基材に塗布乾燥して形成した摺動皮膜が開示されている。特許文献３には、ポリアミドイミド樹脂などのバインダー樹脂にＰＴＦＥなどの平均粒子径が０．０１〜２０μｍのフッ素樹脂粒子を分散させた摺動用塗料を内燃機関のピストンスカート外周面に塗布乾燥して形成した摺動皮膜が開示されている。
【特許文献１】特開２００４−３２３５９４号公報（段落［００１２］、［００３５］、［００４７］）
【特許文献２】特開２００５−１８７６１７号公報（段落［０００８］、［００１３］、［００１５］）
【特許文献３】特開２００１−１１３７２号公報（段落［００１０］、［００１２］、［００２８］）
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかし、斜板式圧縮機は軽量化や小型化に伴って高速化や高負荷化が進んでおり、要求される耐焼付き性などの摺動特性はますます高度化している。これに対し、上記の従来技術では、斜板の耐焼付き性などの摺動特性を高度化する見地から、フッ素樹脂粒子の平均アスペクト比（各粒子の長径／短径の比の平均値）と平均粒子径の各数値範囲を最適化することはなされていない。特許文献１では三本ロールでフッ素樹脂粒子を粉砕混合し、特許文献２ではビーズミルでフッ素樹脂粒子を粉砕混合し、特許文献３ではサンドミルでフッ素樹脂粒子を粉砕混合しており、いずれもフッ素樹脂粒子に高せん断力をかけて破砕混合している。このため、上記の従来技術では、摺動皮膜中に存在するフッ素樹脂粒子の平均アスペクト比や平均粒子径が、斜板の耐焼付き性などの摺動特性を高度化する見地から、最適化されているとはいえない。【０００５】
本発明は、上記の従来技術の実情に鑑みてなされたものであって、摺動皮膜中に存在するフッ素樹脂粒子の平均アスペクト比や平均粒子径を斜板の耐焼付き性などの摺動特性を高度化する見地から最適化することにより斜板の耐焼き付き性を改善した斜板式圧縮機を提供することを解決すべき課題としている。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明の斜板式圧縮機は、上記課題を解決するために、ハウジング内に回転可能に配置された駆動軸と、駆動軸に傾斜角度をもって直接固定され又は連結部材を介して傾斜角度可変に取り付けられ、駆動軸と一体に回転する斜板と、斜板とピストンとの間に介在するシューと、シリンダボア内を往復運動するピストンとを備え、斜板の回転運動をピストンの往復運動に変換して冷媒を圧縮する車両用空調装置に用いられる斜板式圧縮機において、
斜板のシューとの摺動部に形成された、バインダー樹脂と、平均アスペクト比が１〜１．５で平均粒子径が７〜１３μｍのフッ素樹脂粒子及び平均粒子径が１〜５μｍで比表面積が１００ｍ２／ｇ以上であるグラファイトからなる摺動皮膜の、前記バインダー樹脂は、ポリアミドイミド樹脂１００重量部と芳香族エポキシ樹脂２〜１８重量部からなる熱硬化性樹脂であって、前記摺動皮膜が、バインダー樹脂１００重量部、フッ素樹脂粒子４０〜７０重量部及びグラファイト１〜２０重量部からなることを特徴とする構成を採用している。
【発明の効果】
【０００７】
本発明によれば、斜板式圧縮機の斜板において、斜板の摺動皮膜中に存在するフッ素樹脂粒子の平均アスペクト比と平均粒子径とを最適化することにより斜板の耐焼き付き性を従来技術に比較して大幅に改良することができる。
【図面の簡単な説明】
【０００８】
【図１】斜板式圧縮機の断面図
【図２】斜板式圧縮機が備える駆動軸、ローター、斜板及びリンクアームの組立品の斜視図
【図３】斜板のシューとの摺動部の部分拡大図
【発明を実施するための形態】
【０００９】
本発明の実施例に係る斜板式圧縮機を次に説明する。
図１に示すように、斜板式圧縮機１００は可変容量型斜板式圧縮機である。この圧縮機１００は駆動軸1と、駆動軸１に固定されたローター２と、傾角変動可能且つ摺動可能に駆動軸１に支持された斜板３とを備えている。斜板３は斜板基材３ａと斜板ボス部３ｂとを含み、斜板基材３ａは斜板ボス部３ｂにリベットで固着されている。斜板３の周縁部を挟持する一対のシュー４を介して斜板３に係留されたピストン５が、シリンダブロック６に形成されたシリンボア６ａに摺動可能に嵌合している。駆動軸１、ローター２、斜板３はフロントハウジング７に収容されている。吐出室及び吸入室がシリンダヘッド８に形成されている。シリンダブロック６とシリンダヘッド８とにより弁板９が挟持されている。シリンダブロック６、フロントハウジング７、シリンダヘッド８、弁板９は一体に組み付けられている。駆動軸１はフロントハウジング７とシリンダブロック６とにより回転可能に支持されている。
【００１０】
図１及び図２に示すように、ローター２から斜板３へ向けて伸びる一対のローターアーム２ａに円形貫通穴２ｂ、２ｃが形成されている。円形貫通穴２ｂ、２ｃは、駆動軸１の中心軸線Ｘと斜板３の上死点Ｄｐとにより形成される平面に直交して、同軸に延在している。斜板３からローター２へ向けて伸びる単一の斜板アーム３ｃに円形貫通穴３ｄが形成されている。円形貫通穴３ｄは、駆動軸１の中心軸線Ｘと斜板３の上死点Ｄｐとにより形成される平面に直交して延在している。ローターアーム２ａと斜板アーム３ｃとを連結するリンクアーム１０が配設されている。リンクアーム１０の一端部に円形貫通穴１０ａが形成され、リンクアーム１０の二股に分かれた他端部に円形貫通穴１０ｂ、１０ｃが形成されている。一対のローターアーム２ａはリンクアーム１０の一端部を挟持しており、リンクアーム１０の二股に分かれた他端部は斜板アーム３ｃを挟持している。
【００１１】
ピン１１が円形貫通穴３ｄに圧入固定されると共に両端部が円形貫通穴１０ｂ、１０ｃに相対摺動可能に嵌合している。ピン１２が円形貫通穴１０ａに圧入固定されると共に両端部が円形貫通穴２ｂ、２ｃに相対摺動可能に嵌合している。ローターアーム２ａ、斜板アーム３ｃ、リンクアーム１０、ピン１１、１２によりリンク機構１３が形成されている。リンク機構１３は、斜板３の傾角変動を許容しつつローター２と斜板３とを駆動軸１回りに相対回転不能に連結している。
【００１２】
斜板式圧縮機１００においては、駆動軸１が外部駆動源により回転駆動され、駆動軸１の回転に伴って斜板３が回転し、シュー４を介して斜板３によりピストン５が往復駆動される。外部冷却回路から圧縮機１００へ還流した冷媒ガスが、吸入ポートを介して吸入室１４へ流入し、弁板９に形成された吸入穴と吸入弁とを介してシリンダボア６ａ内へ吸引され、ピストン５により加圧圧縮され、弁板９に形成された吐出穴と吐出弁とを介して吐出室へ吐出し、吐出ポートを介して外部冷却回路へ還流する。このとき、斜板３の傾角制御は、図示しない制御システムにより、空調装置の熱負荷に応じて吸入室１４の圧力とクランク室１５の圧力との差圧を差圧制御弁により制御することにより行われる。
【００１３】
図３に示すように、斜板基材３ａのシュー４との摺動部には摺動用塗料の摺動皮膜３ｅが形成されている。摺動皮膜３ｅは、バインダー樹脂、平均アスペクト比が１〜１．５で平均粒子径が７〜１３μｍのフッ素樹脂粒子及びグラファイトから構成されている。本発明において、フッ素樹脂粒子の「アスペクト比」とは粒子の長径／短径の比を意味し、「平均アスペクト比」とは所定個数（１０、０００個）のフッ素樹脂粒子のアスペクト比の平均値を意味する。
【００１４】
バインダー樹脂としては、例えば、ポリアミドイミド樹脂、ポリイミド樹脂、ポリエーテルイミド樹脂、フェノール樹脂、エポキシ樹脂、不飽和ポリエステルなどの熱硬化性樹脂の少なくとも一種が使用可能であるが、ポリアミドイミド樹脂を主成分とするものが好ましい。特に、バインダー樹脂としては、ポリアミドイミド樹脂１００重量部に対してエポキシ樹脂２〜１８重量部を配合した熱硬化性樹脂組成物が好ましく、この熱硬化性樹脂組成物を使用することにより耐焼付き性の優れた摺動皮膜を得ることができる。エポキシ樹脂としては、例えば、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＥ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＦ型エポキシ樹脂、ビフェニル型エポキシ樹脂、ノボラック型エポキシ樹脂などの芳香族エポキシ樹脂を使用できるが、特に常温で液状のビスフェノールＡ型エポキシ樹脂が好ましい。
【００１５】
また、バインダー樹脂としてポリアミドイミド樹脂に芳香族エポキシ樹脂を配合したものを使用した場合、摺動皮膜３ｅが形成された斜板３の耐焼付き性は、芳香族エポキシ樹脂の添加量に対して極大値を有する関係にあり、耐焼付き性は、添加量５％付近で最大となり、添加量２％未満では無添加の場合と大きな有意差はなく、添加量１８％超では無添加の場合と同等又はそれ以下となる。
【００１６】
フッ素樹脂粒子としては、例えば、ＰＴＦＥ、パーフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレン共重合体、テトラフルオロエチレン−パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体、テトラフルオロエチレン−エチレン共重合体などの少なくとも一種のフッ素樹脂の粒子を使用することができる。これらの中でも、ＰＴＦＥ樹脂粉末を用いることが好ましい。ＰＴＦＥ樹脂は、約３４０〜３８０℃の溶融粘度が約１０１０〜１０１１Ｐａ・ｓと高く、融点を越えても流動し難く、フッ素樹脂の中では最も耐熱性に優れ、耐摩耗性にも優れる。
【００１７】
フッ素樹脂粒子は一般的にバインダー樹脂との結合力が弱いために、斜板のシューとの摺動により発生する摩擦力や負荷荷重によって、フッ素樹脂粒子がバインダー樹脂との境界面で剥離して摺動皮膜３ｅから脱落し、その脱落部で焼付きが発生し易くなる。本発明では、摺動皮膜３ｅ中のフッ素樹脂粒子の平均アスペクト比を１〜１．５とし平均粒子径を７〜１３μｍとすることにより、フッ素樹脂粒子の摺動皮膜からの剥離・脱落を可及的に防止して斜板の耐焼付き性を改良している。フッ素樹脂粒子の平均アスペクト比を１．５よりも大きくしたり、フッ素樹脂粒子の平均粒子径を７μｍより小さくしたりすると、フッ素樹脂粒子の単位重量当たりの表面積（比表面積）が大きくなり過ぎて、すなわち、フッ素樹脂粒子とバインダー樹脂との結合力が弱い部分の表面積が大きくなり過ぎて、フッ素樹脂粒子が摺動皮膜３ｅから脱落し易くなり、その結果、焼付きが起こりやすくなる。また、フッ素樹脂粒子の平均粒子径を１３μｍより大きくすると、斜板基材とバインダー樹脂の接触面積が減少することで皮膜の密着力が低下し、焼付きが発生し易くなる。
【００１８】
摺動皮膜３ｅが形成された斜板３の耐焼付き性（耐焼付き時間）は、フッ素樹脂粒子の平均アスペクト比が１〜１．５で平均粒子径が７〜１３μｍの範囲内において、フッ素樹脂粒子の平均粒子径に対して極大値を有する関係に有り、耐焼付き性は１０μｍ付近で最大となる。
【００１９】
フッ素樹脂粒子は高速摺動条件下において摺動皮膜３ｅの摩擦係数を低くして皮膜表面の摩耗や傷つきなどを防ぐ。フッ素樹脂粒子の添加量を増加させると摩擦係数は低下するが、フッ素樹脂粒子の添加量が多くなり過ぎると摺動皮膜の硬さが低下して摩耗量が増大し摺動皮膜の剥離が発生する。従って、フッ素樹脂粒子の添加量は、バインダー樹脂１００重量部に対して４０〜７０重量部が好ましく、５０〜６０重量部がより好ましい。
【００２０】
グラファイトとしては、天然グラファイト及び人造グラファイトのいずれも使用できる。また、グラファイトの形状として鱗片状、土状、塊状、薄片状、球状などがあるが、そのいずれも使用できる。グラファイトの平均粒子径は１〜１５μｍが好ましく、１〜５μｍがより好ましい。グラファイトは摺動皮膜３ｅの耐摩耗性を高めるが、グラファイトの添加量を増大させると摩擦係数が増大する。従って、グラファイトの添加量はバインダー樹脂１００重量部に対して１〜２０重量部が好ましく、５〜１５重量部がより好ましい。
【００２１】
摺動用塗料は、バインダー樹脂、フッ素樹脂粒子及びグラファイトの所定割合の配合物を適量の有機溶剤とともに混合分散することにより製造することができる。有機溶剤としては、例えば、バインダー樹脂に対して良好な溶解性を有するＮ−メチルピロリドン、２-ピロリドン、メチルイソピロリドン、ジメチルホルムアミド、ジメチルアセトアミドなどの高沸点極性溶剤；トルエン、キシレンなどの芳香族溶剤；アセトン、メチルエチルケトンなどのケトン類；酢酸メチル、酢酸エチルなどのエステル類；
又はそれらの混合溶剤が通常使用される。
【００２２】
平均アスペクト比が１〜１．５で平均粒子径が７〜１３μｍのフッ素樹脂粒子を塗料原料として使用したとしても、摺動用塗料の製造時にその粒子を粉砕するほどの高せん断力をかけると、フッ素樹脂粒子の平均アスペクト比と平均粒子径は変化し上記範囲を逸脱するおそれがある。最終的に調製された摺動用塗料中のフッ素樹脂粒子が平均アスペクト比１〜１．５と平均粒子径を７〜１３μｍを維持していなければならない。このために、塗料製造時に使用する混合分散機としては、プロペラ攪拌機、マグネチックスターラー、自転公転ミキサーなどフッ素樹脂粒子の粉砕を生じさせないものが使用に適している。
【００２３】
斜板基材３ａは摺動用塗料を塗布する前に脱脂処理される。斜板基材３ａは脱脂処理後にショットブラスト法により粗面化処理して基材表面の粗さを８．０〜１３．０μｍＲｚｊｉｓに調整することが好ましい。耐焼付き性（焼付き時間）は、この表面粗さの範囲内において、斜板基材の表面粗さに対して極大値を有する関係にある。表面粗さが８．０μｍＲｚｊｉｓ未満では耐焼付き荷重が低下し、表面粗さ１３．０μｍＲｚｊｉｓ超では摺動皮膜３ｅが粗面凸部で摩耗して斜板基材３ａの下地金属が露出し焼付きが生じやすくなる傾向がある。
【００２４】
摺動皮膜３ｅは、上記処理を施した斜板基材３ａに摺動用塗料を乾燥膜厚が３５〜７０μｍとなるように塗布し、この塗膜を１８０〜２７０℃で１５〜８０分間加熱硬化させた後、この硬化塗膜を研削機で研削して表面粗さ０．６〜１．６μｍＲａに調整することにより形成することができる。加熱硬化の方法としては、熱風だけでも良いが、熱風と遠赤外線を併用する方がより好ましい。斜板基材３ａとして鉄系、銅系又はアルミニウム系の基材を使用することができるが、通常は鉄系基材が使用される。
【実施例】
【００２５】
バインダー樹脂中のフッ素樹脂粒子の平均アスペクト比と平均粒子径とが耐焼付き性に及ぼす影響を調べるために次の試験を行った。表１に記載の配合組成の皮膜形成成分と適量の有機溶剤（Ｎ−メチルピロリドン）とをプロペラ攪拌機により攪拌混合することにより実施例の摺動用塗料を調製した。一方、表１に記載の配合組成の皮膜形成成分と適量の有機溶剤（Ｎ−メチルピロリドン）とをビーズミルにより粉砕混合することにより比較例の摺動用塗料を調製した。一方、鋼鉄材料の斜板基材を脱脂処理した後、表面をショットブラスト法で粗面化して表面粗さ９．０μｍＲｚｊｉｓとした。この斜板基材の表面に上記の摺動用塗料を乾燥膜厚５０μｍとなるように塗布し、この塗膜を２３０℃で３０分間加熱して硬化させた。次いで、この硬化塗膜を研削機で研削して表面を平滑化し、表面粗さ０．８μｍＲａの摺動皮膜を形成した。グラファイトの平均粒子径は４〜５μｍであった。【００２６】
上記の摺動皮膜を形成した斜板基材について、摺動性能試験を次の試験条件で行った。
試験条件
試験機：回転式摩擦摩耗試験機
潤滑：ドライ潤滑
荷重：８．８ＭＰａ
速度：２０００ｒｐｍ
相手軸：ＳＵＪ２（シュー形状）【００２７】
試験結果を以下に記載する。
0006494019.tif 000002
【００２８】
上記表中の被膜形成成分
ＰＡＩ：ポリアミドイミド樹脂（日立化成工業社製  ＨＰＣ−６０００系）
ＢＰＥＲ：ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（２５℃で液状）（ＤＩＣ製ＥＰＩＣＬＯＮ８５０）
ＰＴＦＥ粒子：ポリテトラフルオロエチレン（喜多村社製  ＫＴＬシリーズ）
Ｇｒ：グラファイト（日本黒鉛工業社製  ＣＳＳＰ）【００２９】
上記表中のＰＴＦＥ粒子のアスペクト比と粒子径の測定方法
アスペクト比の測定方法：
動的画像解析法／粒子分析計（セイシン企業製ＰＩＴＡ−３）を用いて、粒子のアスペクトを測定。
粒子径の測定方法：
レーザー回折・散乱式の粒度分布測定装置(日機装製Ｍｉｃｒｏｔｒａｃ)を用いて、体積比５０％の粒子径を算出。【００３０】
上記試験結果において、平均粒子径１０μｍのＰＴＦＥ粒子を用いた場合に焼付き時間は最長となり、粒子径７〜１３μｍのＰＴＦＥ粒子を用いた場合は粒子径４μｍ及び２０μｍのＰＴＦＥ粒子を用いた場合より焼付き時間は長くなっている。【００３１】
次に、バインダー樹脂中のＰＴＦＥ粒子の数平均分子量と耐焼付き性に及ぼす影響を調べるために次の試験を行った。表２に記載の配合組成の皮膜形成成分と適量の有機溶剤（Ｎ−メチルピロリドン）とをプロペラ攪拌機により攪拌混合することにより実施例の摺動用塗料を調製した。一方、鋼鉄材料の斜板基材を脱脂処理した後、表面をショットブラスト法で粗面化して表面粗さ８．５μｍＲｚｊｉｓとした。この斜板基材の表面に上記の摺動用塗料を乾燥膜厚６０μｍとなるように塗布し、この塗膜を２３０℃で３０分間加熱して硬化させた。次いで、この硬化塗膜を研削機で研削して表面を平滑化し、表面粗さ０．８μｍＲａの摺動皮膜を形成した。【００３２】
上記の摺動皮膜を形成した斜板基材について、摺動性能試験を次の試験条件で行った。
試験条件
試験機：回転式摩擦摩耗試験機
潤滑：ドライ潤滑
荷重：８．８ＭＰａ
速度：２０００ｒｐｍ
相手軸：ＳＵＪ２（シュー形状）【００３３】
試験結果を以下に記載する。
0006494019.tif 000003
【００３４】
上記表中の被膜形成成分
ＰＡＩ：ポリアミドイミド樹脂（日立化成工業社製  ＨＰＣ−６０００系）
ＢＰＥＲ：ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（２５℃で液状）（ＤＩＣ社製  ＥＰＩＣＬＯＮ８５０）
ＰＴＦＥ粒子：ポリテトラフルオロエチレン（喜多村社製  ＫＴＬシリーズ）
Ｇｒ：グラファイト（日本黒鉛工業社製  ＣＳＳＰ）
ＰＴＦＥ粒子の数平均分子量（Ｍｎ）の測定方法：
ゲルパーミエーションクロマトグラフ（ＧＰＣ） により、標準ポリスチレンの検量線を用いて測定。
ＰＴＦＥ形状の測定方法：
動的画像解析法／粒子分析計（セイシン企業製ＰＩＴＡ−３）を用いて、粒子のアスペクトを測定。
粒子径の測定方法：
レーザー回折・散乱式の粒度分布測定装置(日機装製Ｍｉｃｒｏｔｒａｃ)を用いて、体積比５０％の粒子径を算出。
【００３５】
上記試験結果において、数平均分子量１００、０００以下のＰＴＦＥ粒子を用いた場合は数平均分子量１００、０００超のＰＴＦＥ粒子を用いた場合よりも焼付き時間が長くなっている。【００３６】
次に、グラファイトの比表面積の耐焼付き性に及ぼす影響を調べるために次の試験を行った。表３に記載の配合組成の皮膜形成成分と適量の有機溶剤（Ｎ−メチルピロリドン）とをプロペラ攪拌機により攪拌混合することにより実施例の摺動用塗料を調製した。使用したＰＴＦＥ粒子の平均粒径は１０μｍ、アスペクト比は１．３であった。一方、鋼鉄材料の斜板基材を脱脂処理した後、表面をショットブラスト法で粗面化して表面粗さ８．５μｍＲｚｊｉｓとした。この斜板基材の表面に上記の摺動用塗料を乾燥膜厚６０μｍとなるように塗布し、この塗膜を２３０℃で３０分間加熱して硬化させた。次いで、この硬化塗膜を研削機で研削して表面を平滑化し、表面粗さ０．８μｍＲａの摺動皮膜を形成した。【００３７】
上記の摺動皮膜を形成した斜板基材について、摺動性能試験を次の試験条件で行った。
試験条件
試験機：回転式摩擦摩耗試験機
潤滑：ドライ潤滑
荷重：８．８ＭＰａ
速度：２０００ｒｐｍ
相手軸：ＳＵＪ２（シュー形状）【００３８】
試験結果を以下に記載する。
0006494019.tif 000004
【００３９】
上記表中の被膜形成成分
ＰＡＩ：ポリアミドイミド樹脂（日立化成工業社製  ＨＰＣ−６０００系）
ＢＰＥＲ：ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（２５℃で液状）（ＤＩＣ社製  ＥＰＩＣＬＯＮ８５０）
ＰＴＦＥ粒子：ポリテトラフルオロエチレン（喜多村社製  ＫＴＬ−１０Ｎ）
Ｇｒ：グラファイト（日本黒鉛工業社製、ＣＳＳＰ（２４５ｍ２／ｇ）、ＵＣＰ（１１０ｍ２／ｇ）、 Ｊ−ＣＰＢ（１３ｍ２／ｇ））
グラファイトの比表面積の測定方法：
流動式比表面積自動測定装置（島津社製フローソーブIII２３０５／２３１０）を用いて、窒素吸着法（BET法）により測定。
粒子径の測定方法： レーザー回折・散乱式の粒度分布測定装置(日機装製Ｍｉｃｒｏｔｒａｃ)を用いて、体積比５０％の粒子径を算出。
【００４０】
上記試験結果において、比表面積１００超のグラファイトを用いた場合は比表面積１００未満のグラファイトを用いた場合よりも焼付き時間が長くなっている。【００４１】
次に、バインダー樹脂中のポリアミドイミド樹脂に対する芳香族エポキシ樹脂の添加量の耐焼付き性に対する影響を調べるために次の試験を行った。表４に記載の配合組成の皮膜形成成分をプロペラ攪拌機で攪拌混合して摺動用塗料を調製した。一方、鋼鉄材料の斜板基材を脱脂処理した後、表面をショットブラスト法で粗面化して表面粗さ９．０μｍＲｚｊｉｓとした。この斜板基材の表面に上記の摺動用塗料を乾燥膜厚６０μｍとなるように塗布し、この塗膜を２３０℃で３０分間加熱して硬化させた。次いで、この硬化塗膜を研削機で研削して表面を平滑化し、表面粗さ０．８μｍＲaの摺動皮膜を形成した。使用したＰＴＦＥの平均粒径は１０μｍ（アスペクト比１．３）、グラファイトの平均粒径は４〜５μｍであった。【００４２】
上記の摺動皮膜を形成した斜板基材について、摺動性能試験を次の試験条件で行った。
試験条件
試験機：回転式摩擦摩耗試験機
潤滑：ドライ潤滑
荷重：８．８ＭＰａ
速度：２０００ｒｐｍ
相手軸：ＳＵＪ２（シュー形状）【００４３】
試験結果を以下に記載する。
0006494019.tif 000005
ＰＡＩ：ポリアミドイミド樹脂（日立化成工業社製 ＨＰＣ−６０００系）
ＢＰＥＲ：ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（２５℃で液状）（ＤＩＣ製ＥＰＩＣＬＯＮ８５０）
ＰＴＦＥ：ポリテトラフルオロエチレン（喜多村社製ＫＴＬ−１０Ｎ）
Ｇｒ：グラファイト(日本黒鉛工業社製 ＣＳＳＰ)【００４４】
上記試験結果において、ポリアミドイミド樹脂１００重量部に対し、ビスフェノーＡ型エポキシ樹脂の添加量が５重量部とすることで焼付き時間は最も長くなり、添加量が２〜１８重量部では無添加の場合より焼付き時間は長くなっている。しかし、添加量が２重量部未満及び１８重量部超では、焼付き時間は無添加の場合と同等又はそれ以下となっている。また、ＰＴＦＥ及びグラファイトの添加量はポリアミドイミド樹脂１００重量部に対し、それぞれ５０〜６０重量部、５〜１５重量部で良好な焼付き性を示している。ＰＴＦＥの添加量が４０重量部未満及び７０重量部超、あるいはグラファイトの添加量が１重量部未満及び２０重量部超では、いずれも焼付き時間は短くなっている。
【産業上の利用可能性】
【００４５】
本発明に係る斜板式圧縮機は、斜板の摺動皮膜中に存在するフッ素樹脂粒子の平均アスペクト比と平均粒子径とを最適化することにより斜板の耐焼き付き性を従来技術に比較して大幅に改良することができるので産業上有用である。
【符合の説明】
【００４６】
１  駆動軸
２  ローター
２ａ  ローターアーム
２ｂ、２ｃ  円形貫通穴
３  斜板
３ａ  斜板基材
３ｂ  斜板ボス部
３ｃ  斜板アーム
３ｄ  円形貫通穴
３ｅ  摺動皮膜
４  シュー
５  ピストン
６  シリンダブロック
６ａ  シリンダボア
７  フロントハウジング
８  シリンダヘッド
９  弁板
１０  リンクアーム
１０ａ、１０ｂ、１０ｃ  円形貫通穴
１１、１２  ピン
１３  リンク機構
１４  吸入室
１５  クランク室
【図１】
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【図２】
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【図３】
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