(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポリスチレン系樹脂発泡層の少なくとも片面に、筋状に積層された、ポリスチレン系樹脂と着色剤とを含む着色部による筋状模様を有する熱成形用発泡シートであって、
前記発泡シート全体の見掛け密度（Ｄ１）が０．０５〜０．３０ｇ／ｃｍ３であり、かつ、前記発泡シートの厚みは１〜３ｍｍであり、
前記着色部には気泡調整剤が配合されており、
前記着色部は発泡しており、
前記発泡シート全体の見掛け密度（Ｄ１）に対する、前記着色部が積層された面側の表面から厚み方向に０．２ｍｍまでの表層部分の見掛け密度の平均値（Ｄ２）の比（Ｄ２／Ｄ１）が、１．５〜２．４であることを特徴とする熱成形用ポリスチレン系樹脂発泡シート。
【請求項２】
前記表層部分の見掛け密度の平均値（Ｄ２）が０．２０〜０．３２ｇ／ｃｍ３であることを特徴とする請求項１に記載の熱成形用ポリスチレン系樹脂発泡シート。
【請求項３】
前記着色部の総積層量が、前記発泡シートの片面あたり３〜２０ｇ／ｍ２であることを特徴とする請求項１または２に記載の熱成形用ポリスチレン系樹脂発泡シート。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱成形用ポリスチレン系樹脂発泡シートに関する。
【背景技術】
【０００２】
熱成形用ポリスチレン系樹脂発泡シートは、軽量性、断熱性および熱成形性に優れるため、例えば、トレイ容器、即席麺容器、弁当容器、納豆容器などを加工するための原反シートとして広く利用されている。
【０００３】
そのなかでも、表面に模様が施された容器は、見栄え、高級感に優れているため、消費者のニーズが高まっている。
【０００４】
このような熱成形用ポリスチレン系樹脂発泡シートとして、本出願人は、ポリスチレン系樹脂発泡層の少なくとも片面に、着色剤を含有するポリスチレン系着色部が共押出により積層された、筋状模様を有する、見掛け密度０．０４〜０．３５ｇ／ｃｍ３、厚み０．５〜１０ｍｍの熱成形用ポリスチレン系樹脂発泡シートを提案している（特許文献１）。また、この熱成形用ポリスチレン系樹脂発泡シートでは、ポリスチレン系着色部は押出方向に筋状に複数積層されており、発泡シートの着色部積層面側における最表面部のセル壁厚みが５０μｍ以下であり、発泡シートの着色部積層面側における表面の輪郭曲線の最大高さが６０μｍ以下とされている。そして、この熱成形用ポリスチレン系樹脂発泡シートは、外観、軽量性、熱成形性に優れるとともに、製造コストも大幅に抑制することができる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２０１４−１８０８１４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
特許文献１の熱成形用ポリスチレン系樹脂発泡シートから即席焼きそば容器などの深型容器を熱成形し、この深型容器を大きく撓ませた際に、着色部の積層量によっては、通常のポリスチレン系樹脂発泡シートから得られた成形体よりも割れが生じやすくなる傾向が見られた。
【０００７】
本発明は、優れた外観、軽量性、熱成形性などを維持しつつ、耐割れ性に優れる成形体を得ることができる熱成形用ポリスチレン系樹脂発泡シートを提供することを課題としている。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明は、上記の課題を解決するため、ポリスチレン系樹脂発泡層の少なくとも片面に、筋状に積層された、ポリスチレン系樹脂と着色剤とを含む着色部による筋状模様を有する熱成形用発泡シートであって、
前記発泡シート全体の見掛け密度（Ｄ１）が０．０５〜０．３０ｇ/ｃｍ３であり、かつ、前記発泡シートの厚みは１〜３ｍｍであり、
前記着色部には気泡調整剤が配合されており、
前記着色部は発泡しており、
前記発泡シート全体の見掛け密度（Ｄ１）に対する、前記着色部が積層された面側の表面から厚み方向に０．２ｍｍまでの表層部分の見掛け密度の平均値（Ｄ２）の比（Ｄ２／Ｄ１）が、１．５〜２．４であることを特徴としている。
【０００９】
この熱成形用発泡シートは、前記表層部分の見掛け密度の平均値（Ｄ２）が０．２〜０．３２ｇ／ｃｍ３であることが好ましい。
【００１０】
この熱成形用発泡シートは、前記着色部の総積層量が、前記発泡シートの片面あたり３〜２０ｇ／ｍ２であることがより好ましい。
【発明の効果】
【００１１】
本発明の熱成形用ポリスチレン系樹脂発泡シートは、優れた外観、軽量性、熱成形性を維持しており、該発泡シートを熱成形することにより、耐割れ性に優れる成形体を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】本発明の熱成形用ポリスチレン系樹脂発泡シートの一実施形態を例示した斜視図である。
【図２】本発明の熱成形用ポリスチレン系樹脂発泡シートの押出方向と直交する断面の概要を示した断面図である。
【図３】本発明の熱成形用ポリスチレン系樹脂発泡シートの別の実施形態を例示した断面図である。
【図４】本発明の熱成形用ポリスチレン系樹脂発泡シートの別の実施形態を例示した断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
図１は、本発明の熱成形用ポリスチレン系樹脂発泡シート（以下、単に発泡シートともいう）の一実施形態を例示した斜視図である。図２は、本発明の熱成形用ポリスチレン系樹脂発泡シートの押出方向と直交する断面の概要を示した断面図である。
【００１４】
発泡シート１は、ポリスチレン系樹脂発泡層２（以下、単に発泡層２ともいう）の少なくとも片面に、筋状に積層された、ポリスチレン系樹脂と着色剤とを含む着色部による筋状模様を有している。筋状の着色部３が複数積層されており、この筋状の着色部３と発泡層２との色相の違いにより、またはそれぞれの筋状の着色部３の積層量の違いにより、発泡シート１の表面に筋状模様が形成される。発泡シートの表面に筋状模様が形成されていれば、隣り合う着色部同士が接していてもよく、接していなくてもよい。
【００１５】
ここで、筋状とは、例えば図１に例示するように、押出方向である長手方向に延びる線状または帯状であることを意味する。
【００１６】
なお、図１、図２では、発泡シート１として、発泡層２の片面に、着色部３が積層されたものを例に挙げて説明したが、図３に例示したように、発泡層２の表裏両面に着色部３が積層されていてもよい。また、図１、図２では、着色部３は、表出する発泡層２の表面と面一に形成されているが、図４に例示したように、発泡層２の表面から凸状に突出して形成されていてもよい。また、図示しないが、着色部は発泡層の表面から凹んで形成されていてもよい。
【００１７】
発泡層２の樹脂材料は、例えば、ポリスチレン、耐衝撃性ポリスチレン、スチレン−アクリロニトリル共重合体、スチレン−アクリル酸共重合体、スチレン−メタクリル酸共重合体、スチレン−メタクリル酸メチル共重合体、スチレン−無水マレイン酸共重合体、ポリスチレン−ポリフェニレンエーテル共重合体、ポリスチレンとポリフェニレンエーテルとの混合物などが例示される。
【００１８】
これらの樹脂に対し、所望の目的に応じて、プロピレン単独重合体、エチレン−プロピレン共重合体などのポリプロピレン系樹脂、高密度ポリエチレン、低密度ポリエチレンなどのポリエチレン系樹脂、スチレン−共役ジエンブロック共重合体やその水添物などの熱可塑性エラストマー、エチレン−プロピレンゴム、ブタジエンゴムなどのゴムなどの重合体を４０重量％以下の割合で含むものを使用することができる。
【００１９】
着色部３は、着色剤が含有されており、かつ、発泡している。
【００２０】
着色部３の樹脂材料も発泡層２を構成する樹脂材料と同様のものを使用することができる。
【００２１】
着色剤としては、無機系、有機系の顔料または染料を用いることができる。例えば、有機顔料の例としては、モノアゾ系、クロモフタールレッドなどの縮合アゾ系、アンスラキノン系、イソインドリノン系、複素環系、ペリノン系、キナクリドン系、ペリレン系、チオインジゴ系、ジオキサジン系、フタロシアニン系、ニトロソ系、フタロシアニン顔料、有機蛍光顔料などが挙げられる。無機顔料の例としては酸化チタン、カーボンブラック、チタンイエロー、酸化鉄、群青、コバルトブルー、焼成顔料、メタリック顔料、マイカ、パール顔料、亜鉛華、沈降性シリカ、カドミウム赤などが挙げられる。また、有機染料の例としてはアンスラキノン系、複素環系、ペリノン系、塩基性染料、酸性染料、媒染染料などが挙げられる。これらの中で、無機顔料を用いることで安価に製造できるため好ましい。また、着色剤は、二種以上を混合して使用することもできる。特に、食品容器に用いる場合には、上記の中からポリオレフィンなど衛生協議会登録品を選択して用いることが好ましい。
【００２２】
なお、着色剤として酸化鉄、または酸化鉄を含有する茶系の着色剤、例えば酸化鉄、カーボンブラック、酸化チタンの混合物からなる着色剤を用いた場合には、着色部３が茶系の色を呈し、木目調または柾目調の模様が形成されることから、より高級感溢れる容器などを成形できる発泡シート１を得ることができる。
【００２３】
着色部３の総積層量は、発泡層２の表面に押出方向に着色部３の筋状模様が表出されるように適宜設定することができる。具体的には、着色部３を構成する着色ポリスチレン系樹脂の積層量は、発泡シート１の片面あたり３〜２０ｇ／ｍ２であることが好ましい。この着色部の積層量が上記範囲であれば、発泡シートの軽量性を維持しつつ、良好な外観となる。この観点から、着色ポリスチレン系樹脂の積層量は、より好ましくは５〜１８ｇ／ｍ２、さらに好ましくは７〜１５ｇ／ｍ２である。
【００２４】
なお、着色部３の総積層量は、着色部の片面あたりの押出機吐出量をＬ（ｋｇ／ｈｒ）、 シート引取速度Ｍ（ｍ／ｍｉｎ）、シート全幅Ｎ（ｍ）として、以下の式（１）により求めることができる。
【００２５】
着色部３の総積層量（ｇ／ｍ２）＝Ｌ×１０３／（Ｍ×Ｎ×６０）・・・（１）
隣り合う着色部３同士の間の平均中心間距離は、発泡シート１の押出方向に筋状模様が表出されるように、２〜３０ｍｍであることが好ましい。この範囲内であれば、外観に優れた発泡シート１となる。
【００２６】
さらに、隣り合う着色部３の中心間距離の変動係数Ｃｖは、２５％以下であることが好ましく、２０％以下であることがより好ましく、１５％以下であることがさらに好ましい。なお、隣り合う着色部３の中心間距離の変動係数Ｃｖとは、中心間距離の標準偏差（ｍｍ）を平均中心間距離成形体（ｍｍ）で割った値の百分率をいい、平均値からのばらつき度合を表す指標である。なお、中心間距離の標準偏差Ｖは次式（２）により求めるものとする。
Ｖ＝｛Σ（Ｔｉ−Ｔａｖ）２／（ｎ−１）｝１／２（２）
上記（２）式においてＴｉは個々の中心間距離の測定値を、Ｔａｖは前記平均中心間距離を、ｎは測定数をそれぞれ表し、Σは個々の測定値について計算した（Ｔｉ−Ｔａｖ）２を全て足し算することを示す。
【００２７】
変動係数Ｃｖは下記（３）式によって求められる。
Ｃｖ（％）＝（Ｖ／Ｔａｖ）×１００ （３）
また、厚みムラがなく、均質な発泡シート１とするため、隣り合う着色部３の中心間距離において、その最大値と最小値の関係は、最大値／最小値≦７であることが好ましく、最大値／最小値≦６であることがより好ましく、最大値／最小値≦５であることがさらに好ましい。
【００２８】
発泡層２および着色部３を含む発泡シート１全体の見掛け密度は０．０５〜０．３０ｇ/ｃｍ３である。発泡シート１全体見掛け密度が低すぎる場合には、熱成形用発泡シートとしての、強度を維持することが困難となるおそれがある。この観点から、発泡シート１全体の見掛け密度の下限は、０．０５５ｇ／ｃｍ３以上であることが好ましく、０．０６ｇ／ｃｍ３以上であることがより好ましい。
【００２９】
一方、発泡シート１全体の見掛け密度が高すぎる場合には、成形体の軽量性を維持することが困難となるおそれがある。この観点から発泡シート１全体の見掛け密度の上限は、０．２５ｇ／ｃｍ３以下であることが好ましく、０．２０ｇ／ｃｍ３以下であることがより好ましい。なお、本発明では、発泡シートの総坪量を発泡シートの厚みで割算し、［ｇ／ｃｍ３］に単位換算した値を発泡シート１全体の見掛け密度とする。
【００３０】
さらに、発泡シート１は、発泡シート１全体の見掛け密度（Ｄ１）に対する、着色部３が積層された面側の表面から厚み方向に０．２ｍｍまでの表層部分Ｓの見掛け密度の平均値（Ｄ２）の比（Ｄ２／Ｄ１）は、１．５〜２．４である。この見掛け密度の比（Ｄ２／Ｄ１）が小さすぎる場合には、発泡シート１の外観が悪化するだけではなく、その製造自体が困難となるおそれがある。また、この見掛け密度の比（Ｄ２／Ｄ１）が大きすぎる場合には、成形体が撓んだ際に割れやすくなるおそれがある。この観点から、見掛け密度の比（Ｄ２／Ｄ１）は、１．６０〜２．３５の範囲であることがより好ましい。この発泡シート１は、上記見掛け密度の比（Ｄ２／Ｄ１）であるため、優れた外観、軽量性、熱成形性を維持しつつも、表層に応力が集中し難いため、成形体が大きく撓んだ際に割れにくいものとなると考えられる。このため、この発泡シート１は、例えば木目調の、高級感溢れる、トレイ容器、即席麺容器、弁当容器、納豆容器や丼容器などの熱成形用原反シートとして広くその需要が見込まれる。
【００３１】
見掛け密度の比（Ｄ２／Ｄ１）の調整方法としては、例えば、着色部３を発泡させ、その際に着色部３に添加する気泡調整剤の量や発泡剤の量を調整することにより、所望の見掛け密度の比（Ｄ２／Ｄ１）とする方法が挙げられる。
【００３２】
また、この表層部分の見掛け密度の平均値（Ｄ２）は、０．２０〜０．３２ｇ／ｃｍ３であることが好ましい。上記範囲であると発泡シートの外観に優れ、成形体を撓ませた際に特に割れにくい発泡シートとなる。この観点から、表層部分の見掛け密度の平均値（Ｄ２）は、より好ましくは０．２１〜０．３１ｇ／ｃｍ３であり、さらに好ましくは０．２２〜０．３０ｇ／ｃｍ３である。
【００３３】
なお、表層見掛け密度（着色部３が積層された面側の表面から厚み方向に０．２ｍｍまでの表層部分Ｓの見掛け密度）の測定は、次のように行なうことができる。発泡シートの表面から０．２ｍｍまでの部分をスライスし、幅５ｍｍ×長さ２０ｍｍの試験片に切りそろえるとともに、この試験片の重量と厚みをゲージで測定する。試験片の重量を試験片の体積で割算し、単位換算して試験片の見掛け密度を求める。上記測定を、発泡シート１の幅方向における１０箇所以上について行い、それらの算術平均値の表層見掛け密度とする。
【００３４】
発泡シート１の厚みは１〜３ｍｍである。発泡シートの厚みが薄すぎる場合には、剛性の低いものとなり、容器などとして使用できないおそれがある。一方、発泡シート１の厚みが厚すぎる場合には、金型再現性が低下するなどの熱成形が難しくなるおそれがある。上記観点から、発泡シートの厚みは１．２〜２．８ｍｍが好ましく、１．５〜２．５ｍｍがより好ましい。
【００３５】
発泡シート１の厚みの測定方法は次のとおりである。発泡シートの全幅にわたって等間隔に１０箇所以上の地点において発泡シートの厚みを測定し、それらの厚みの算術平均値を発泡シートの厚みとする。
【００３６】
発泡シート１の総坪量は特に限定されないが、例えば、７０〜６００ｇ／ｍ２の範囲を例示することができる。この範囲内であれば、熱成形に適し、かつ軽量性に優れる発泡シート１となる。総坪量は、１００〜５００ｇ／ｍ２がより好ましく、１２０〜４００ｇ／ｍ２が更に好ましい。
【００３７】
発泡シート１の総坪量の測定方法は次のとおりである。まず、発泡シート全幅に亘って所定の幅（例えば２５０ｍｍ）の矩形状の試験片を切り出す。試験片の重量（ｇ）を試験片の面積（シート幅（ｍｍ）×２５０ｍｍ）で割り算し、１ｍ２当たりの重量（ｇ）に換算し、これを積層発泡シートの坪量（ｇ／ｍ２）とする。
【００３８】
次に、本発明の発泡シートを環状ダイを用いて製造する方法の一実施形態について説明する。発泡シートの製造方法は、ポリスチレン系樹脂（Ａ）と物理発泡剤とを混練してなる発泡層形成用樹脂溶融物に、ポリスチレン系樹脂（Ｂ）、着色剤、気泡調整剤と物理発泡剤とを混練してなる着色部形成用樹脂溶融物を、筋状に複数積層して共押出して発泡シートを得る工程を含むことが好ましい。
【００３９】
この場合、各着色部の押出方向１ｍ当たりの積層樹脂重量を着色部１本当たり０．０１〜０．６ｇ／ｍとして、発泡層形成用樹脂溶融物の少なくとも片面に着色部形成用樹脂溶融物による着色部を筋状に複数積層することが好ましい。
【００４０】
発泡層形成用樹脂溶融物は、発泡層を構成するポリスチレン系樹脂（Ａ）、その他必要に応じて添加される気泡調整剤などの添加剤を第１押出機に供給して、加熱、混練し、物理発泡剤を圧入して、さらに混練して得ることができる。
【００４１】
ポリスチレン系樹脂（Ａ）は、上述した樹脂材料を使用することができる。ポリスチレン系樹脂（Ａ）の溶融粘度η２は、８００〜２０００Ｐａ・ｓが好ましく、１０００〜１７００Ｐａ・ｓがより好ましく、１２００〜１５００Ｐａ・ｓがさらに好ましい。この範囲内であれば、良好な発泡層を形成することができる。なお、該溶融粘度η２は２００℃、剪断速度１００ｓｅｃ−１における値である。
【００４２】
物理発泡剤としては、例えば、エタン、プロパン、ノルマルブタン、イソブタン、ノルマルペンタン、イソペンタン、イソヘキサン、シクロヘキサン、ヘプタンなどの炭素数２以上７以下の脂肪族炭化水素、塩化メチル、塩化エチル、１，１，１，２−テトラフルオロエタン、１，１−ジフルオロエタンなどの炭素数１以上３以下のハロゲン化脂肪族炭化水素、炭素数１以上４以下の脂肪族アルコール、炭素数２以上８以下の脂肪族エーテル、などの有機物理発泡剤、窒素、二酸化炭素などの無機系物理発泡剤が挙げられる。
【００４３】
このような物理発泡剤は、２種以上を混合して使用することが可能である。物理発泡剤は、上記したなかでもポリスチレン系樹脂（Ａ）との相溶性、発泡効率の観点から有機系物理発泡剤が好ましく、なかでもノルマルブタン、イソブタン、又はこれらの混合物を主成分とするものが好適である。
【００４４】
なお、物理発泡剤の添加量は、発泡シートの見掛け密度などに対応して、適宜調整されるものであるが、概ね、発泡層を構成するポリスチレン系樹脂（Ａ）に対して０．１〜１．４ｍｏｌ／ｋｇであることが好ましく、０．２〜１．３ｍｏｌ／ｋｇであることがより好ましく、０．３〜１．２ｍｏｌ／ｋｇであることがさらに好ましい。
【００４５】
気泡調整剤としては有機系のもの、無機系のもののいずれも使用することができる。無機系の気泡調整剤としては、ホウ酸亜鉛、ホウ酸マグネシウム、硼砂などのホウ酸金属塩、塩化ナトリウム、水酸化アルミニウム、タルク、ゼオライト、シリカ、炭酸カルシウム、重炭酸ナトリウムなどが挙げられる。
【００４６】
また有機系の気泡調整剤としては、リン酸−２，２−メチレンビス（４，６−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）ナトリウム、安息香酸ナトリウム、安息香酸カルシウム、安息香酸アルミニウム、ステアリン酸ナトリウムなどが挙げられる。またクエン酸と重炭酸ナトリウム、クエン酸のアルカリ塩と重炭酸ナトリウムなどを組み合わせた化学発泡剤なども気泡調整剤として用いることができる。これらの気泡調整剤は２種以上を混合して用いることができる。
【００４７】
また、発泡層形成用樹脂溶融物における気泡調整剤の添加量は、発泡層を構成する樹脂材料１００重量部あたり、０．０５重量部以上１０重量部以下、好ましくは０．２重量部以上５重量部以下である。
【００４８】
発泡層形成用樹脂溶融物には各種の添加剤を添加してもよい。各種の添加剤としては、例えば、酸化防止剤、熱安定剤、耐候剤、紫外線吸収剤、難燃剤、無機充填剤、抗菌剤、着色剤などが挙げられる。なお、着色剤を配合する場合には、着色部よりも淡色となるように、着色剤の種類、配合量を調整することが、発泡シートの質感を向上させる観点から好ましい。
【００４９】
着色部を構成するポリスチレン系樹脂（Ｂ）、着色剤、気泡調整剤その他必要に応じて添加される添加剤などを第２押出機に供給し、加熱混練し、物理発泡剤を添加しさらに混練して、着色部形成用樹脂溶融物とする。
【００５０】
着色部を構成するポリスチレン樹脂（Ｂ）は、上述の樹脂材料を使用することができる。着色部を構成するポリスチレン樹脂（Ｂ）は、発泡層の少なくとも片面に、幅が狭く均一に筋状の着色部が積層されるように、例えば、溶融粘度η１を６００〜１４００Ｐａ・ｓとすることが好ましく、より好ましくは７００〜１３００Ｐａ・ｓ、更に好ましくは８００〜１２００Ｐａ・ｓのものを用いることが望ましい。なお、該溶融粘度η１は２００℃、剪断速度１００ｓｅｃ−１における値である。
【００５１】
着色部形成用樹脂溶融物には、上述の着色剤が配合される。なお、着色剤はマスターバッチとして添加することができる。また、着色部形成用樹脂溶融物に配合される気泡調整剤は、発泡層形成用樹脂溶融物に配合されるものと同様のものを使用することができる。
【００５２】
さらに、着色部形成用樹脂溶融物と発泡層形成用樹脂溶融物とを共押出する際は、着色部形成用樹脂溶融物にも発泡剤を添加する。
【００５３】
着色部形成用樹脂溶融物に配合される物理発泡剤としては、発泡層形成用樹脂溶融物に配合される物理発泡剤と同様のものが用いられる。
【００５４】
物理発泡剤は、着色部形成用樹脂溶融物における樹脂材料と着色剤の合計量に対して、０．２ｍｏｌ／ｋｇ〜１．８ｍｏｌ／ｋｇ添加することが好ましく、０．３ｍｏｌ／ｋｇ〜１．６ｍｏｌ／ｋｇ添加することがより好ましく、０．５ｍｏｌ／ｋｇ〜１．４ｍｏｌ／ｋｇ添加することがさらに好ましい。この範囲内であれば、良好な着色部形成用樹脂溶融物となる。
【００５５】
次に、発泡層形成用樹脂溶融物と着色部形成用樹脂溶融物とを、それぞれ適正温度に調整してから、共押出用の環状ダイに導入する。ダイ内で発泡層形成用樹脂溶融物の外周面上に、孔状の出口形状を有する多数の内部リップを通して着色部形成用樹脂溶融物を押出方向に筋状となるように合流積層させてから、該積層物の共押出を行うとともに発泡層形成用樹脂および着色部形成用樹脂溶融物を発泡させることにより、発泡層の表面に、発泡した筋状の着色部による筋状模様が形成された発泡シートを製造する。
【００５６】
なお、共押出法では、発泡層形成用樹脂溶融物と着色部形成用樹脂溶融物との温度をできるだけ近づけた方がより独立気泡率の高い発泡シートが得られることから好ましい。
【００５７】
発泡層形成用樹脂溶融物に、着色部形成用樹脂溶融物を押出方向に筋状に積層し、共押出する際には、着色部の総積層量が留意される。
【００５８】
すなわち、発泡層形成用樹脂溶融物に、着色部形成用樹脂溶融物を押出方向に筋状に複数積層し共押出する際に、着色部の総積層樹脂量を３〜３０ｇ／ｍ２とすることが好ましく、５〜２５ｇ／ｍ２とすることがより好ましく、７〜２０ｇ／ｍ２とすることがさらに好ましい。着色部の総樹脂量が上記範囲である場合には、成形体を撓ませた際の割れがより効果的に抑制される。
【００５９】
なお、環状ダイとしては、ダイ内流路の円周上に配された孔状の出口形状を有する多数の内部リップを介して、着色部形成用樹脂溶融物が発泡層形成用樹脂溶融物の外周面に筋状に積層できる構造のものを用いることが好ましい。
【００６０】
また、発泡層形成用樹脂溶融物に、着色部形成用樹脂溶融物を押出方向に筋状に多数積層し共押出した後、環状ダイから押出された筒状発泡体は、その内面を円柱状冷却装置上に通過させて冷却し、筒状発泡体を切り開いてシート状とすることにより、熱成形用ポリスチレン系樹脂発泡シートを得ることができる。
【００６１】
本発明の熱成形用ポリスチレン系樹脂発泡シートは、以上の実施形態に限定されることはない。
【実施例】
【００６２】
以下、本発明の熱成形用ポリスチレン系樹脂発泡シートを実施例により詳細に説明する。ただし、本発明の熱成形用ポリスチレン系樹脂発泡シートは実施例に限定されるものではない。
【００６３】
＜１＞製造装置
製造装置として、第１押出機として、バレル内径９０ｍｍの押出機と、この押出機の下流側に接続されたバレル内径１２０ｍｍの押出機とからなるタンデム型の発泡層形成用押出機を用い、押出機の出口に共押出用環状ダイ（リップ径６７ｍｍ、リップ間隙０．６ｍｍ）を取付け、さらに該共押出用環状ダイに着色樹脂形成用第２押出機（内径５０ｍｍ）を連結させた共押出装置を用いた。
【００６４】
＜２＞発泡層形成用樹脂溶融物
ポリスチレン系樹脂、気泡調整剤としてタルクなどの原料を、表１、表２に示した配合（実施例１〜７、比較例１〜８）で第１押出機に供給して加熱、混練し、これに物理発泡剤を表中に示す量（ポリスチレン系樹脂１ｋｇに対するモル数）圧入し、第１押出機中で発泡に適した樹脂温度に調整して、発泡層形成用樹脂溶融物とし、共押出用環状ダイ中に導入した。
【００６５】
＜３＞着色部形成用樹脂溶融物
ポリスチレン系樹脂、酸化鉄を主成分とする茶色系無機顔料及び気泡調整剤としてタルクなどの原料を、表１、表２に示した配合（実施例１〜７、比較例１〜８）で第２押出機に供給して、加熱、混練した後、物理発泡剤を表に示す量（ポリスチレン系樹脂と着色剤との合計１ｋｇに対するモル数）圧入し、第２押出機中で発泡に適した樹脂温度に調整して、着色樹脂形成用樹脂溶融物とし、共押出用環状ダイに導入した。
【００６６】
＜４＞着色部積層方法
共押出用環状ダイ中で、発泡層形成用樹脂溶融物と、発泡層流路の円周外縁上に幅（円周方向）０．８ｍｍ、高さ（幅方向と直行する方向）１．９ｍｍの断面矩形状リップが平均中心間距離２．０ｍｍで１６３箇所配置された孔状の出口を有する内部リップから間隔を隔て押出された着色樹脂形成用樹脂溶融物とを合流させて、発泡層形成用樹脂溶融物に着色樹脂形成用樹脂溶融物を筋状となるように積層してから筒状に共押出した後、２７０ｍｍψマンドレル（ブローアップ比４）を通して引取り、切開いて発泡シートを得た（実施例１〜７、比較例１〜８）。
【００６７】
＜５＞発泡層及び着色部を構成する原料ポリスチレン系樹脂は、以下のものを使用した。
ＰＳ（１）：ポリスチレン（ＰＳジャパン社製６８０、溶融粘度９３０ＰＡ・Ｓ）
ＰＳ（２）：ポリスチレン（ＰＳジャパン社製ＧＸ１５４、溶融粘度１４３０ＰＡ・Ｓ）
なお、ポリスチレン系樹脂の溶融粘度は、ＪＩＳ  Ｋ７１９９：１９９９に準拠し、キャピログラフ１Ｄ（（株）東洋精機製作所製）の流動特性測定機を用いて、温度２００℃、せん断速度１００秒−１の条件で測定した値である。
【００６８】
＜６＞評価方法
実施例１〜７、比較例１〜８の発泡シートの各特性などは以下のようにして測定評価を行った。
【００６９】
（熱成形性）
熱成形性は以下の通り評価した。
○…成形性良好（成形不具合などなし）
×…成形体に成形不良が見られる（表面の裂け、または伸びムラあり）
なお、熱成形性は、次のようにして行った。浅野研究所製  品番ＦＫＳ−０６３１−１０の成形機を用いてマッチモールド真空成形により、ヒータ温度２８０℃、加熱時間１５秒±２秒の条件において、サイズ縦１１５ｍｍ×横１１５ｍｍ×深さ４０ｍｍ、スタック部分の側壁厚み２．１ｍｍ、積み高さ平均中心間距離８．６ｍｍの角型容器用の金型を用いて、着色部が容器の外側となるようにして発泡シートの熱成形を行い、角型容器を得た。金型の上型と下型がつくる最小間隙はスタック部分の１．０ｍｍとした。
【００７０】
（外観評価）
発泡シートの外観評価は、以下の基準により行った。
◎…想定通りの筋状模様が形成されている。
○…わずかに濃淡差は小さくなるが、十分に筋状模様が形成されている。
×…濃淡差が小さく、筋状模様が形成されていない。
【００７１】
（発泡シートの厚み）
発泡シートの厚みは、発泡シートを幅方向に沿って、一方の端部から他方の端部に至るまで等間隔に１０点の地点について測定される厚み（ｍｍ）の算術平均値として求めた。
【００７２】
（発泡シートの坪量）
発泡シート全幅に亘って２５０ｍｍ幅の矩形状の試験片を切り出し、試験片の重量（ｇ）を試験片の面積（シート幅（ｍｍ）×２５０ｍｍ）で割り算し、１ｍ２当たりの積層発泡シートの重量（ｇ）に換算することにより、発泡シートの坪量（ｇ／ｍ２）を求めた。
【００７３】
（発泡シート全体の見掛け密度Ｄ１）
発泡シートの坪量を発泡シートの厚みで割算し、［ｇ／ｃｍ３］に単位換算することにより、発泡シート全体の見掛け密度Ｄ１を求めた。
【００７４】
（発泡シート表層部分の見掛け密度の平均値Ｄ２）
発泡シートの全幅にわたり、着色ポリスチレン系樹脂が形成された面側の無作為に選択した１０箇所の表面側から切り出した５ｍｍ（幅方向）×２０ｍｍ（流れ方向）×０．２ｍｍ（厚み方向）の試験片の重量を、試験片の外形寸法から求められる体積で除して各サンプルの見掛け密度を求め、得られた値の算術平均値Ｄ２を得た。
【００７５】
（発泡シート全体の見掛け密度Ｄ１に対する、表層部分の見掛け密度の平均値Ｄ２の比（Ｄ２／Ｄ１）
見掛け密度の比（Ｄ２／Ｄ１）は、表層部分の見掛け密度の平均値Ｄ２を発泡シート全体の見掛け密度Ｄ１の平均値で除して求めた。
【００７６】
（成形体割れ変位）
上記熱成形性の評価で得た成形体について、テンシロンＲＴＣを用いて、速度３０ｍｍ／ｍｉｎにて成形体の側面から圧力を加えて成形体を撓ませ、成形体が割れるまでの変位（ｍｍ）を計測した（Ｎ＝５）。
【００７７】
また、成形体割れ変位の評価基準は、
◎：１７．０ｍｍ以上、○：１６．５ｍｍ以上１７．０ｍｍ未満、△：１５．５ｍｍ以上１６．５ｍｍ未満、×：１５．５ｍｍ未満とした。
【００７８】
＜７＞結果
結果を表１、表２に示す。
【００７９】
【表１】
0006501591.tif 000002
【００８０】
【表２】
0006501591.tif 000003
実施例１−７は、発泡シート全体の見掛け密度（Ｄ１）が０．０５〜０．３０ｇ／ｃｍ３であり、かつ、着色部が発泡しており、熱成形用発泡シート全体の見掛け密度Ｄ１に対する、着色ポリスチレン系樹脂が積層された面側の表面から厚み方向に０．２ｍｍまでの表層部分の見掛け密度の平均値Ｄ２の比（Ｄ２／Ｄ１）が１．５〜２．４である。このため、外観性、成形性に優れ、得られた成形体の割れが抑制されていることが確認された。
【００８１】
さらに、表層部分の見掛け密度の平均値（Ｄ２）が０．２〜０．３２ｇ／ｃｍ３である実施例１−５は、より成形体の割れが抑制されていることが確認された。また、着色剤を含むポリスチレン系樹脂の総積層樹脂量が、発泡シートの片面あたり３〜２０ｇ／ｍ２である実施例１−４、６は、特に外観が良好であることが確認された。
【００８２】
一方、見掛け密度の比（Ｄ２／Ｄ１）が２．４を超える比較例１−７は、成形体割れ変位の値が１５．５ｍｍ以下であり不十分であった。また、見掛け密度の比（Ｄ２／Ｄ１）が１．５未満である比較例８は、得られた発泡シート自体に割れが生じてしまっていた。
【００８３】
以上の結果より、実施例１−７の発泡シートは、表面幅方向に筋状の着色樹脂が形成され、木目調の外観に優れ、熱成形性に優れ、成形体も割れにくい良好な発泡シートであることが確認された。
【符号の説明】
【００８４】
１  熱成形用発泡シート
２  発泡層
３  着色部
【図１】
0006501591.tif 000004
【図２】
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【図３】
0006501591.tif 000006
【図４】
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