(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
原油スラッジ（Ａ）と原油（Ｂ）とを、該原油スラッジ（Ａ）及び該原油（Ｂ）の合計に対する該原油スラッジ（Ａ）の割合が５〜９０質量％となるように混合し、次いで、原油スラッジ（Ａ）と原油（Ｂ）の混合物を、４０〜９５℃で加熱撹拌し、原油スラッジ（Ａ）と原油（Ｂ）の加熱撹拌処理物を得る加熱撹拌工程（１）と、
該加熱撹拌処理物を４０〜９５℃で遠心分離することにより、軽液層と、重液、水分及び固形分の層と、を分離させ、該軽液層を採取することにより、該加熱撹拌処理物から、分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素を、除去又は減量し、重質炭化水素削減原油（１）を得る重質炭化水素削減工程（１）と、
該重質炭化水素削減原油（１）を原油（Ｃ）に混合して、混合原油（Ｄ）を得る原油混合工程（１）と、
常圧蒸留により、該混合原油（Ｄ）から常圧留出分を分離して、常圧残渣油（１）を得る常圧蒸留工程（１）と、
該常圧残渣油（１）を直接脱硫原料油として用いて、直接脱硫処理を行う直接脱硫工程（１）と、
を有することを特徴とする直接脱硫方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、直接脱硫の運転条件のシビアリティーを低くすることができる直接脱硫方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
原油タンクに堆積した原油スラッジは、原油タンクから取り出された後、一般的には、産業廃棄物として処理されるが、その廃棄処理には高い費用を要する。一方で、原油スラッジは、多くの場合３０〜８０体積％程度の油分を含んでいるため、原油スラッジ中の油分の回収のニーズも大きい。
【０００３】
そこで、従来、真空蒸留法、加熱分離法、遠心分離法等により、原油スラッジから油分を回収する試みが行われてきた（例えば、特許文献１〜３）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】国際公開２０１２／１４１０２４号
【特許文献２】特開平３−２２６４８１号公報
【特許文献３】特開２００４−２４３３００号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかし、原油スラッジから回収された油分は、低品質であることから、これを原料油として良好な品質の燃料を製造する場合には、精製コストが高くなってしまう。そのため、原油スラッジから回収された油分は、直接、安価な外燃機関用の燃料油として使用されることが多い。
【０００６】
ここで、原油スラッジから回収した油分を原油に混合すれば、安価な燃料油ではなく、より価格の高い原油として販売することが可能となる。ところが、本発明者らが検討したところ、原油スラッジから回収した油分を原油に混合し、得られる回収油分混合原油を、そのまま常圧蒸留し、得られる常圧残渣油を、直接脱硫処理すると、同等の品質の処理油を得るにあたって、原油スラッジからの回収油分を混合しない場合に比べ、直接脱硫処理の運転条件のシビアリティーが上昇することがわかった。
【０００７】
また、以前より、直接脱硫処理の原料油の基となる原油種の違いにより、直接脱硫処理の運転条件のシビアリティーが異なることは知られていたが、それが何に起因するかの詳細は、わからなかった。そのため、直接脱硫処理の運転条件のシビアリティーを低くする明確な方法はわからなかった。
【０００８】
従って、本発明の課題は、運転条件のシビアリティーを低くすることができる直接脱硫方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記課題は、以下の本発明により解決される。
すなわち、本発明は、  原油スラッジ（Ａ）と原油（Ｂ）とを、該原油スラッジ（Ａ）及び該原油（Ｂ）の合計に対する該原油スラッジ（Ａ）の割合が５〜９０質量％となるように混合し、次いで、原油スラッジ（Ａ）と原油（Ｂ）の混合物を、４０〜９５℃で加熱撹拌し、原油スラッジ（Ａ）と原油（Ｂ）の加熱撹拌処理物を得る加熱撹拌工程（１）と、
該加熱撹拌処理物を４０〜９５℃で遠心分離することにより、軽液層と、重液、水分及び固形分の層と、を分離させ、該軽液層を採取することにより、該加熱撹拌処理物から、分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素を、除去又は減量し、重質炭化水素削減原油（１）を得る重質炭化水素削減工程（１）と、
該重質炭化水素削減原油（１）を原油（Ｃ）に混合して、混合原油（Ｄ）を得る原油混合工程（１）と、
常圧蒸留により、該混合原油（Ｄ）から常圧留出分を分離して、常圧残渣油（１）を得る常圧蒸留工程（１）と、
該常圧残渣油（１）を直接脱硫原料油として用いて、直接脱硫処理を行う直接脱硫工程（１）と、
を有することを特徴とする直接脱硫方法を提供するものである。
【００１０】
また、本発明（２）は、原油（Ｅ）から、分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素を、除去又は減量し、重質炭化水素削減原油（２）を得る重質炭化水素削減工程（２）と、
常圧蒸留により、該重質炭化水素削減原油（２）から常圧留出分を分離して、常圧残渣油（２）を得る常圧蒸留工程（２）と、
該常圧残渣油（２）を直接脱硫原料油として用いて、直接脱硫処理を行う直接脱硫工程（２）と、
を有することを特徴とする直接脱硫方法を提供するものである。
【００１１】
また、本発明（３）は、直接脱硫原料油（Ｆ）から、分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素を、除去又は減量し、重質炭化水素削減直接脱硫原料油（３）を得る重質炭化水素削減工程（３）と、
該重質炭化水素削減直接脱硫原料油（３）を直接脱硫原料油として用いて、直接脱硫処理を行う直接脱硫工程（３）と、
を有することを特徴とする直接脱硫方法を提供するものである。
【００１２】
また、本発明（４）は、分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素の含有量が多い常圧残渣油（Ｇ）に、該常圧残渣油（Ｇ）に比べ、分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素の含有量が少ない常圧残渣油（Ｈ）を混合して、重質炭化水素減量直接脱硫原料油（４）を得る直接脱硫原料混合工程（４）と、
該重質炭化水素減量直接脱硫原料油（４）を直接脱硫原料油として用いて、直接脱硫処理を行う直接脱硫工程（４）と、
を有することを特徴とする直接脱硫方法を提供するものである。
【００１３】
また、本発明（５）は、原油スラッジ（Ａ）と原油（Ｂ）とを、該原油スラッジ（Ａ）及び該原油（Ｂ）の合計に対する該原油スラッジ（Ａ）の割合が５〜９０質量％となるように混合し、次いで、原油スラッジ（Ａ）と原油（Ｂ）の混合物を、４０〜９５℃で加熱撹拌し、原油スラッジ（Ａ）と原油（Ｂ）の加熱撹拌処理物を得る加熱撹拌工程（１）と、
該加熱撹拌処理物から、分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素を、除去又は減量し、重質炭化水素削減原油（１）を得る重質炭化水素削減工程（１）と、
該重質炭化水素削減原油（１）を原油（Ｃ）に混合して、混合原油（Ｄ）を得る混合工程（１）と、
を行い得られる重質炭化水素削減原油（１）を提供するものである。
【００１４】
また、本発明（５）は、原油（Ｅ）から、分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素を、除去又は減量し、重質炭化水素削減原油（２）を得る重質炭化水素削減工程（２）を行い得られる重質炭化水素削減原油（２）を提供するものである。
【発明の効果】
【００１５】
本発明によれば、運転条件のシビアリティーを低くすることができる直接脱硫方法を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】原油スラッジａのＧＰＣ分析チャートである。
【図２】常圧残渣油ｃのＧＰＣ分析チャートである。
【図３】軽液ｄのＧＰＣ分析チャートである。
【図４】重質炭化水素含有油ｅのＧＰＣ分析チャートである。
【図５】直接脱硫原料油ｆのＧＰＣ分析チャートである。
【図６】直接脱硫原料油ｇのＧＰＣ分析チャートである。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
本発明の第一の形態の直接脱硫方法は、原油スラッジ（Ａ）と原油（Ｂ）とを、該原油スラッジ（Ａ）及び該原油（Ｂ）の合計に対する該原油スラッジ（Ａ）の割合が５〜９０質量％となるように混合し、次いで、原油スラッジ（Ａ）と原油（Ｂ）の混合物を、４０〜９５℃で加熱撹拌し、原油スラッジ（Ａ）と原油（Ｂ）の加熱撹拌処理物を得る加熱撹拌工程（１）と、
該加熱撹拌処理物から、分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素を、除去又は減量し、重質炭化水素削減原油（１）を得る重質炭化水素削減工程（１）と、
該重質炭化水素削減原油（１）を原油（Ｃ）に混合して、混合原油（Ｄ）を得る原油混合工程（１）と、
常圧蒸留により、該混合原油（Ｄ）から常圧留出分を分離して、常圧残渣油（１）を得る常圧蒸留工程（１）と、
該常圧残渣油（１）を直接脱硫原料油として用いて、直接脱硫処理を行う直接脱硫工程（１）と、
を有することを特徴とする直接脱硫方法である。
【００１８】
なお、本発明において高分子炭化水素の分子量は、ゲル浸透クロマトグラフィー（ＧＰＣ）で測定される、ポリスチレン換算の分子量である。
【００１９】
本発明の第一の形態の直接脱硫方法に係る加熱撹拌工程（１）は、原油スラッジ（Ａ）と原油（Ｂ）とを混合し、次いで、原油スラッジ（Ａ）と原油（Ｂ）の混合物を、４０〜９５℃で加熱撹拌して、原油スラッジ（Ａ）と原油（Ｂ）の加熱撹拌処理物を得る工程である。
【００２０】
加熱撹拌工程（１）に係る原油スラッジ（Ａ）は、原油が貯蔵されている原油中から発生し、原油タンクの底に堆積したスラッジである。原油スラッジ（Ａ）としては、原油採掘後に固形分や水分等が除去されて原油タンクに貯蔵され、製油所に出荷される前の原油タンク中の原油から発生し、原油タンクの底部に堆積した原油スラッジ；原油タンカーの原油タンクの底部に堆積した原油スラッジ；製油所で精製される前の貯蔵用の原油タンク中の原油から発生し、原油タンクの底部に堆積した原油スラッジ等が挙げられる。原油スラッジ（Ａ）は、１種類の原油から生成したものであってもよいし、複数種の原油から生成したものであってもよい。
【００２１】
原油スラッジ（Ａ）は、油分、アスファルテン、鉄分、砂、水等を含有している。原油スラッジ（Ａ）中の油分は、主に、炭素数４０以上のパラフィン及び芳香族炭化水素である。
【００２２】
原油タンク内に堆積した原油スラッジ（Ａ）を、原油タンク外へ取り出す方法としては、特に制限されず、例えば、原油タンク内の原油を原油タンク外へ抜き出した後に、原油タンク内に堆積した原油スラッジ（Ａ）に高圧の原油を噴射し、破砕又は一部溶解した原油スラッジ（Ａ）を原油で原油タンク外へ押し出す方法（ＣＯＷ：Ｃｒｕｄｅ  Ｏｉｌ  Ｗａｓｈｉｎｇ）、原油タンク内の原油を原油タンク外へ抜き出した後に、人手により、原油タンク内に堆積した原油スラッジ（Ａ）を取り出す方法等が挙げられる。
【００２３】
原油スラッジ（Ａ）と混合する原油（Ｂ）は、特に制限されず、原油採掘後に固形分や水分等を除去し原油タンクに貯蔵する前の原油であってもよいし、原油採掘後に固形分や水分等を除去し原油タンクに貯蔵し間もない原油であり、原油スラッジが発生する前の原油であってもよいし、一定期間原油タンクに貯蔵することにより、原油タンクの底部に原油スラッジが発生した後の、原油タンク内の上澄みの原油であってもよい。原油（Ｂ）は、原油スラッジ（Ａ）の生成源の原油と同じ種類の原油であっても、異なる種類の原油であってもよい。
【００２４】
なお、原油スラッジ（Ａ）を原油タンクから取り出すときに、原油で原油スラッジ（Ａ）を原油タンク外へ押し出すこと（例えば、ＣＯＷ）により、原油スラッジ（Ａ）を取り出した場合、原油タンクから取り出されたものは、原油スラッジ（Ａ）と原油スラッジ（Ａ）の取り出しに用いられた原油の混合物であるが、この場合、原油スラッジ（Ａ）の取り出しに用いられた原油は、原油（Ｂ）に含まれる。
【００２５】
加熱撹拌工程（１）においては、先ず、原油スラッジ（Ａ）及び原油（Ｂ）の合計に対する原油スラッジ（Ａ）の割合が、２０〜９５質量％、好ましくは４０〜９０質量％、より好ましくは６０〜９０質量％となるように、原油スラッジ（Ａ）と原油（Ｂ）を混合する。原油スラッジ（Ａ）及び原油（Ｂ）の合計に対する原油スラッジ（Ａ）の割合が、上記範囲未満だと、次工程で分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素を、除去又は減量する際に、処理量が嵩み費用対効果が悪くなり、また、上記範囲を超えると、ハンドリングが悪く、過剰な加熱設備が必要となる。
【００２６】
なお、原油スラッジ（Ａ）を原油タンクから取り出すときに、原油で原油スラッジ（Ａ）を原油タンク外へ押し出すこと（例えば、ＣＯＷ洗浄）により、原油スラッジ（Ａ）を取り出した場合、原油スラッジ（Ａ）の取り出しに用いられた原油を、原油（Ｂ）に含めて、原油スラッジ（Ａ）及び原油（Ｂ）の合計に対する原油スラッジ（Ａ）の割合を算出する。そのため、この場合、原油タンクの底部に堆積している原油スラッジ（Ａ）及び原油スラッジ（Ａ）の取り出しに用いる原油の合計に対する原油スラッジ（Ａ）の割合が、所定の混合割合、すなわち、原油スラッジ（Ａ）及び原油（Ｂ）の合計に対する原油スラッジ（Ａ）の割合が、２０〜９５質量％、好ましくは４０〜９０質量％、より好ましくは６０〜９０質量％となる量の原油を用いて、原油スラッジ（Ａ）を原油タンク外へ取出し、取り出した原油スラッジ（Ａ）と原油の混合物を、そのまま加熱撹拌に用いる原油スラッジ（Ａ）と原油（Ｂ）の混合物としてもよい。あるいは、原油タンクの底部に堆積している原油スラッジ（Ａ）を、少量の原油を用いて、原油タンク外へ取出し、取り出した原油スラッジ（Ａ）と原油の混合物に、更に、原油スラッジ（Ａ）の取り出しに用いた原油と同じ種類の原油又は異なる種類の原油を混合して、所定の混合割合、すなわち、原油スラッジ（Ａ）及び原油（Ｂ）の合計に対する原油スラッジ（Ａ）の割合が、２０〜９５質量％、好ましくは４０〜９０質量％、より好ましくは６０〜９０質量％にして、得られる混合物を、加熱撹拌に用いる原油スラッジ（Ａ）と原油（Ｂ）の混合物としてもよい。
【００２７】
加熱撹拌工程（１）では、次いで、原油スラッジ（Ａ）と原油（Ｂ）の混合物を、４０〜９５℃、好ましくは５０〜９５℃、より好ましくは６０〜９５℃で加熱撹拌し、原油スラッジ（Ａ）と原油（Ｂ）の加熱撹拌処理物を得る。加熱撹拌温度が、上記範囲未満だと、次工程で分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素を、除去又は減量する際に、処理量が嵩み費用対効果が悪くなり、また、上記範囲を超えると、ハンドリングが悪く、過剰な加熱設備が必要となる。原油スラッジ（Ａ）と原油（Ｂ）の混合物を、加熱撹拌する方法としては、特に制限されず、例えば、原油タンクから取り出された原油スラッジ（Ａ）が貯留されるタンク内で、原油スラッジ（Ａ）と原油（Ｂ）の混合物を、加熱撹拌する方法が挙げられる。加熱撹拌時間は、特に制限されず、均一な混合状態となるよう、撹拌条件に応じて選択される。
【００２８】
原油スラッジ（Ａ）中の油分の含有量は、特に制限されないが、通常、３０〜８０質量％である。そして、この原油スラッジ（Ａ）中の油分は、加熱撹拌工程（１）において、原油スラッジ（Ａ）と原油（Ｂ）の混合物を４０〜９５℃、好ましくは５０〜９５℃、より好ましくは６０〜９５℃で加熱撹拌することにより、原油（Ｂ）に溶解する。
【００２９】
本発明の第一の形態の直接脱硫方法に係る重質炭化水素削減工程（１）は、加熱撹拌処理物から、分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素を、除去又は減量し、重質炭化水素削減原油（１）を得る工程である。
【００３０】
重質炭化水素削減工程（１）において、加熱撹拌処理物から分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素を除去又は削減する方法としては、特に制限されず、加熱撹拌処理物中の分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素を除去又は削減することができる方法が、適宜選択される。
【００３１】
重質炭化水素削減工程（１）において、分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素を除去又は削減する方法としては、例えば、加熱撹拌工程（１）を行い得られた原油スラッジ（Ａ）と原油（Ｂ）の加熱撹拌処理物を、４０〜９５℃で遠心分離することにより、軽液と重液、水分、固形分とを分離して、軽液を得る方法（以下、遠心分離法とも記載する。）が挙げられる。そして、重質炭化水素削減工程（１）に係る遠心分離法を行い得られる軽液が、重質炭化水素削減原油（１）である。
【００３２】
重質炭化水素削減工程（１）に係る遠心分離法おいて、原油スラッジ（Ａ）と原油（Ｂ）の加熱撹拌処理物の遠心分離を行うときの温度は、４０〜９５℃、好ましくは５０〜９５℃、より好ましくは６０〜９５℃である。遠心分離温度が、上記範囲未満だと、遠心分離中に、原油スラッジ（Ａ）と原油（Ｂ）の加熱撹拌処理物の一部が凝固したり、加熱撹拌処理物の流動性が大きく低下したりするため、遠心分離が行えなくなり、また、上記範囲を超えると、軽質留分の損失によるデメリットが発生する。また、重質炭化水素削減工程（１）に係る遠心分離法において、原油スラッジ（Ａ）と原油（Ｂ）の加熱撹拌処理物の遠心分離を行うときの温度は、加熱撹拌工程（１）における、原油スラッジ（Ａ）と原油（Ｂ）の混合物の加熱撹拌温度と同じ程度である。
【００３３】
重質炭化水素削減工程（１）に係る遠心分離法を行い得られる原油スラッジ（Ａ）と原油（Ｂ）の加熱撹拌処理物は、比重が小さい軽液（重質炭化水素削減原油（１））と軽液より比重が大きい重液、水及び固形分からなる混合物であり、遠心分離法では、比重差により軽液と重液とを分離する。そして、軽液（重質炭化水素削減原油（１））は、加熱撹拌工程（１）で原油スラッジ（Ａ）中の油分が原油（Ｂ）に溶解することにより得られる液体である。つまり、軽液（重質炭化水素削減原油（１））は、基本的に原油（Ｂ）と原油（Ｂ）に溶解した原油スラッジ（Ａ）中の油分とからなる。重液は、加熱撹拌工程（１）で原油（Ｂ）には溶解しなかった原油スラッジ（Ａ）中の油分を含み、主に、ワックス、アスファルテンを抱き込んで分離され難い状態にある油分などであり、原油スラッジ（Ａ）中の分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素を多く含んでいる。
【００３４】
重質炭化水素削減工程（１）に係る遠心分離法において、加熱撹拌処理物を遠心分離するための遠心分離装置としては、特に制限されず、上記遠心分離温度を保ったまま、連続的に軽液と重液とを、比重の差により分離できるものであればよい。例えば、デカンター式遠心分離機、ディスクセパレータ式遠心分離機、又はこれらを組み合わせた遠心分離機が挙げられる。
【００３５】
重質炭化水素削減工程（１）を行い得られる軽液（重質炭化水素削減原油（１））の物性は、特に制限されないが、密度は好ましくは０．８０〜０．９５ｇ／ｃｍ３、より好ましくは０．８０〜０．８８ｇ／ｃｍ３であり、融点は好ましくは４０〜９５℃、より好ましくは４０〜９５℃、さらに好ましくは４０〜９５℃であり、凝固点は好ましくは３０〜９０℃、より好ましくは３０〜８５℃、さらに好ましくは３０〜８０℃であり、油分含有量は６０質量％以上である。
【００３６】
重質炭化水素削減工程（１）において、加熱撹拌処理物から分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素を除去又は削減する方法としては、他に、加熱撹拌処理物に高分子凝集剤を添加し、生成する沈殿凝集物を加熱撹拌処理物から分離除去する方法や、加熱撹拌処理物にパラフィン溶剤を混合し、高分子炭化水素を加熱撹拌処理物から抽出除去する方法が挙げられる。
【００３７】
本発明の第一の形態の直接脱硫方法に係る原油混合工程（１）は、重質炭化水素削減工程（１）を行い得られる重質炭化水素削減原油（１）を原油（Ｃ）に混合する工程である。重質炭化水素削減工程（１）を行い得られる重質炭化水素削減原油（１）を、原油（Ｃ）に混合する方法としては、特に制限されず、例えば、原油（Ｃ）の移送管中に、重質炭化水素削減原油（１）を導入する方法や、原油（Ｃ）の原油タンクに重質炭化水素削減原油（１）を供給する方法等が挙げられる。
【００３８】
原油混合工程（１）において、重質炭化水素削減原油（１）を混合する原油（Ｃ）は、特に制限されず、原油採掘後に固形分や水分等を除去し原油タンクに貯蔵する前の原油であってもよいし、原油採掘後に固形分や水分等を除去し原油タンクに貯蔵し間もない原油であり、原油スラッジが発生する前の原油であってもよいし、一定期間原油タンクに貯蔵することにより、原油タンクの底部に原油スラッジが発生した後の、原油タンク内の上澄みの原油であってもよい。原油（Ｃ）は、原油スラッジ（Ａ）の生成源の原油と同じ種類の原油であっても、異なる種類の原油であってもよく、また、原油（Ｂ）と同じ種類の原油であっても、異なる種類の原油であってもよい。
【００３９】
原油混合工程（１）において、原油（Ｃ）への重質炭化水素削減原油（１）の混合量は、原油（Ｃ）１００体積部に対し、好ましくは４５体積部以下、より好ましくは２〜１５体積部である。
【００４０】
重質炭化水素削減工程（１）において、遠心分離法により、重質炭化水素削減原油（１）である軽液を得た場合は、原油混合工程（１）では、軽液を融点以上の温度にし、融点以上の温度の軽液を原油移送管内の原油（Ｃ）に混合することが、原油中にスラッジが発生し難い点で好ましい。そして、原油スラッジ（Ａ）中の油分は、炭素数が４０以上と、分子量が大きい炭化水素が主であるため、軽液（重質炭化水素削減原油（１））の温度が、加熱撹拌工程（１）で加熱撹拌を行ったときの温度より低くなり過ぎると、軽液が凝固するか又は軽液の流動性が著しく低くなるため、混合工程（１）では、軽液を融点以上の温度にして、軽液を原油（Ｃ）に混合する。軽液の温度は、好ましくは融点以上の温度で、且つ４０〜２００℃、より好ましくは５０〜１５０℃、さらに好ましくは６０〜１００℃の範囲内である。また、原油混合工程（１）において、原油（Ｃ）に軽液を混合するときの原油（Ｃ）と軽液の温度の関係であるが、原油（Ｃ）の温度が軽液の温度以上の温度である場合は、原油（Ｃ）の温度と軽液の温度の差は、好ましくは１０℃以内、より好ましくは５℃以内である。但し、原油（Ｃ）の温度が高過ぎると、軽質留分の損失によるデメリットが発生するので、原油（Ｃ）の温度は、６０℃以下が好ましく、５０℃以下がより好ましい。また、原油（Ｃ）の温度が軽液の温度未満の温度である場合は、原油（Ｃ）の温度は、軽液の温度より低く且つ軽液の温度と原油（Ｃ）の温度の差が４０℃以内である。
【００４１】
重質炭化水素削減工程（１）において、遠心分離法により、重質炭化水素削減原油（１）である軽液を得た場合は、原油混合工程（１）においては、原油移送管内の原油（Ｃ）に軽液を混合することにより、原油（Ｃ）に軽液を混合する。原油移送管は、原油（Ｃ）を移送するための移送管であり、原油（Ｃ）はその中を流れているので、軽液を原油移送管内の原油（Ｃ）に混合するとは、原油移送管内を流れている状態の原油（Ｃ）に軽液を混合することを指す。そして、原油混合工程（１）では、流れている状態の原油（Ｃ）に軽液を混合する。軽液を原油移送管内の原油（Ｃ）に混合する方法としては、ラインミキシング、スタティックミキサー、インジェクションノズル、ミキシングバルブ等による混合が挙げられる。原油混合工程（１）において、原油（Ｃ）への軽液の混合量は、原油（Ｃ）１００体積部に対し、好ましくは４５体積部以下、より好ましくは２〜１５体積部である。原油（Ｃ）への軽液の混合量が上記範囲にあることにより、原油（Ｃ）中でスラッジが生じ難くなる。また、原油混合工程（１）において、原油移送管内を流れる原油（Ｃ）に軽液を混合する場合、原油移送管内を流れる原油（Ｃ）の線速度は、好ましくは１ｃｍ／秒以上、より好ましくは４ｃｍ／秒以上、さらに好ましくは６ｃｍ／秒以上である。原油移送管内を流れる原油（Ｃ）の線速度が上記範囲にあることにより、原油（Ｃ）中で析出した原油スラッジ（Ａ）の油分が分散し易くなるので、原油（Ｃ）中でスラッジが生じ難くなる。なお、原油移送管内を流れる原油（Ｃ）の線速度に上限値はないが、通常の原油移送配管内の原油の線速度は５００ｃｍ／秒以下となることが多い。
【００４２】
そして、原油混合工程（１）を行うことにより、重質炭化水素削減原油（１）を原油（Ｃ）に混合させた混合原油（Ｄ）を得る。
【００４３】
本発明の第一の形態の直接脱硫方法に係る常圧蒸留工程（１）は、混合原油（Ｄ）の常圧蒸留を行い、常圧蒸留により、混合原油（Ｄ）から常圧留出分を分離して、常圧残渣油（１）を得る工程である。
【００４４】
常圧蒸留工程（１）は、通常、石油精製プロセスにおいて行われる常圧蒸留である。つまり、常圧蒸留工程（１）は、石油精製プロセスの常圧蒸留の蒸留対象の原油として、混合工程（１）を行い得られる混合原油（Ｄ）を用いて、常圧蒸留を行う工程である。
【００４５】
本発明の第一の形態の直接脱硫方法に係る直接脱硫工程（１）は、常圧蒸留工程（１）を行い得られた常圧残渣油（１）を、直接脱硫原料油として用いて、直接脱硫処理を行う工程、すなわち、常圧残渣油（１）を、脱硫触媒の存在下に、水素化脱硫する工程である。直接脱硫工程（１）における直接脱硫方法は、通常の石油精製プロセスにおいて行われる直接脱硫方法と同様である。例えば、直接脱硫工程（１）における運転条件としては、水素圧が５〜１５ＭＰａ、脱硫温度が２５０〜４５０℃である。直接脱硫工程（１）に用いられる水素化脱硫触媒は、通常の石油精製プロセスにおいて行われる直接脱硫に用いられる水素化脱硫触媒である。
【００４６】
本発明者らは、直接脱硫処理において、直接脱硫原料油中に、分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素が多く存在すると、直接脱硫処理の運転条件のシビアリティーが上昇してしまうこと、例えば、処理油中の硫黄分の量を同じ目標値とした場合に、分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素の含有量が多い直接脱硫原料油は、分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素の含有量が少ない直接脱硫原料油に比べ、要求処理温度が高くなってしまうことを見出した。言い換えると、本発明者らは、直接脱硫原料油から、分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素を除去又は削減することにより、直接脱硫処理の運転条件のシビアリティーを低くすることができることを見出した。
【００４７】
そして、本発明の第一の形態の直接脱硫方法では、加熱撹拌工程（１）及び重質炭化水素削減工程（１）を行うことにより、直接脱硫工程（１）における直接脱硫処理の原料油中の分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素を削減することができるので、本発明の第一の形態の直接脱硫方法によれば、直接脱硫処理の運転条件のシビアリティーを低くすることができる。
【００４８】
本発明の第二の形態の直接脱硫方法は、原油（Ｅ）から、分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素を、除去又は減量し、重質炭化水素削減原油（２）を得る重質炭化水素削減工程（２）と、
常圧蒸留により、該重質炭化水素削減原油（２）から常圧留出分を分離して、常圧残渣油（２）を得る常圧蒸留工程（２）と、
該常圧残渣油（２）を直接脱硫原料油として用いて、直接脱硫処理を行う直接脱硫工程（２）と、
を有することを特徴とする直接脱硫方法。
【００４９】
本発明の第二の形態の直接脱硫方法に係る重質炭化水素削減工程（２）は、原油（Ｅ）から、分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素を、除去又は減量し、重質炭化水素削減原油（２）を得る工程である。
【００５０】
重質炭化水素削減工程（２）に係る原油（Ｅ）は、特に制限されず、原油採掘後に固形分や水分等を除去し原油タンクに貯蔵する前の原油であってもよいし、原油採掘後に固形分や水分等を除去し原油タンクに貯蔵し間もない原油であり、原油スラッジが発生する前の原油であってもよいし、一定期間原油タンクに貯蔵することにより、原油タンクの底部に原油スラッジが発生した後の、原油タンク内の上澄みの原油であってもよい。
【００５１】
重質炭化水素削減工程（２）において、原油（Ｅ）から分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素を除去又は削減する方法としては、特に制限されず、原油（Ｅ）中の分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素を除去又は削減することができる方法が、適宜選択される。重質炭化水素削減工程（２）において、原油（Ｅ）から分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素を除去又は削減する方法としては、例えば、遠心分離法、原油（Ｅ）に高分子凝集剤を添加し、生成する沈殿凝集物を原油（Ｅ）から分離除去する方法、原油（Ｅ）にパラフィン溶剤を混合し、高分子炭化水素を原油（Ｅ）から抽出除去する方法等が挙げられる。
【００５２】
本発明の第二の形態の直接脱硫方法に係る常圧蒸留工程（２）は、常圧蒸留により、重質炭化水素削減原油（２）から常圧留出分を分離して、常圧残渣油を得る工程である。常圧蒸留工程（２）は、常圧蒸留を行う対象が、重質炭化水素削減原油（１）ではなく、重質炭化水素削減原油（２）であること以外は、常圧蒸留工程（１）と同様である。
【００５３】
本発明の第二の形態の直接脱硫方法に係る直接脱硫工程（２）は、常圧残渣油（２）を直接脱硫原料油として用いて、直接脱硫処理を行う工程である。直接脱硫工程（２）は、直接脱硫の原料油が、常圧残渣油（１）ではなく、常圧残渣油（２）であること以外は、直接脱硫工程（１）と同様である。
【００５４】
本発明の第二の形態の直接脱硫方法では、重質炭化水素削減工程（２）を行うことにより、直接脱硫工程（２）における直接脱硫原料油中の分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素を削減することができるので、本発明の第二の形態の直接脱硫方法によれば、直接脱硫処理の運転条件のシビアリティーを低くすることができる。
【００５５】
本発明の第三の形態の直接脱硫方法は、直接脱硫原料油（Ｆ）から、分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素を、除去又は減量し、重質炭化水素削減直接脱硫原料油（３）を得る重質炭化水素削減工程（３）と、
該重質炭化水素削減直接脱硫原料油（３）を直接脱硫原料油として用いて、直接脱硫処理を行う直接脱硫工程（３）と、
を有することを特徴とする直接脱硫方法である。
【００５６】
本発明の第三の形態の直接脱硫方法に係る重質炭化水素削減工程（３）は、直接脱硫原料油（Ｆ）から、分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素を、除去又は減量し、重質炭化水素削減直接脱硫原料油（３）を得る工程である。
【００５７】
重質炭化水素削減工程（３）に係る直接脱硫原料油（Ｆ）は、通常の石油精製プロセスにおいて直接脱硫処理の原料油として用いられる油分である。
【００５８】
重質炭化水素削減工程（３）において、直接脱硫原料油（Ｆ）から分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素を除去又は削減する方法としては、特に制限されず、直接脱硫原料油（Ｆ）中の分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素を除去又は削減することができる方法が、適宜選択される。重質炭化水素削減工程（３）において、直接脱硫原料油（Ｆ）から分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素を除去又は削減する方法としては、例えば、直接脱硫原料油（Ｆ）に高分子凝集剤を添加し、生成する沈殿凝集物を直接脱硫原料油（Ｆ）から分離除去する方法、直接脱硫原料油（Ｆ）にパラフィン溶剤を混合し、高分子炭化水素を直接脱硫原料油（Ｆ）から抽出除去する方法等が挙げられる。
【００５９】
本発明の第三の形態の直接脱硫方法に係る直接脱硫工程（３）は、重質炭化水素削減直接脱硫原料油（３）を直接脱硫原料油として用いて、直接脱硫処理を行う工程である。直接脱硫工程（３）は、直接脱硫の原料油が、減圧残渣油（１）ではなく、重質炭化水素削減直接脱硫原料油（３）であること以外は、直接脱硫工程（１）と同様である。
【００６０】
本発明の第三の形態の直接脱硫方法では、重質炭化水素削減工程（３）により、直接脱硫工程（３）における直接脱硫処理の原料油中の分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素を削減するので、本発明の第三の形態の直接脱硫方法によれば、直接脱硫処理の運転条件のシビアリティーを低くすることができる。
【００６１】
本発明の第四の直接脱硫方法は、分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素の含有量が多い常圧残渣油（Ｇ）に、該常圧残渣油（Ｇ）に比べ、分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素の含有量が少ない常圧残渣油（Ｈ）を混合して、重質炭化水素減量直接脱硫原料油（４）を得る直接脱硫原料混合工程（４）と、
該重質炭化水素減量直接脱硫原料油（４）を直接脱硫原料油として用いて、直接脱硫処理を行う直接脱硫工程（４）と、
を有することを特徴とする直接脱硫方法である。
【００６２】
本発明の第四の直接脱硫方法に係る直接脱硫原料混合工程（４）は、分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素の含有量が多い常圧残渣油（Ｇ）に、常圧残渣油（Ｇ）に比べ、分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素の含有量が少ない常圧残渣油（Ｈ）を混合して、重質炭化水素減量直接脱硫原料油（４）を得る工程である。
【００６３】
直接脱硫原料混合工程（４）に係る常圧残渣油（Ｇ）及び常圧残渣油（Ｈ）は、いずれも、通常の石油精製プロセスにおいて常圧蒸留を行うことにより、原油から常圧留出分を分離して得られる常圧残渣油である。そして、原油の油種により、原油中に含まれている分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素の含有量は異なり、常圧残渣油中の分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素の含有量は、原油中の分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素の含有量に依存する。そのため、常圧残渣油（Ｈ）は、常圧残渣油（Ｇ）の常圧蒸留原料となった原油に比べ、分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素の含有量が少ない原油を常圧蒸留して得られる常圧残渣油である。言い換えると、常圧残渣油（Ｇ）は、常圧残渣油（Ｈ）の常圧蒸留原料となった原油に比べ、分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素の含有量が多い原油を常圧蒸留して得られる常圧残渣油である。
【００６４】
直接脱硫原料混合工程（４）では、分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素の含有量が多い常圧残渣油（Ｇ）に、分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素の含有量が少ない常圧残渣油（Ｈ）を混合することにより、直接脱硫工程（４）に用いられる直接脱硫原料油（重質炭化水素減量直接脱硫原料油（４））中の分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素の含有量を、常圧残渣油（Ｇ）中の分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素の含有量に比べ少なくする。
【００６５】
常圧残渣油（Ｇ）中の分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素の含有量と、常圧残渣油（Ｈ）中の分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素の含有量の差（（Ｇ）−（Ｈ））及び常圧残渣油（Ｇ）と常圧残渣油（Ｈ）の混合割合は、直接脱硫原料油中の分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素の含有量を、常圧残渣油（Ｇ）に比べどの程度少なくするかにより、適宜選択される。
【００６６】
本発明の第四の形態の直接脱硫方法に係る直接脱硫工程（４）は、重質炭化水素減量直接脱硫原料油（４）を直接脱硫原料油として用いて、直接脱硫処理を行う工程である。直接脱硫工程（４）は、直接脱硫の原料油が、減圧残渣油（１）ではなく、重質炭化水素減量直接脱硫原料油（４）であること以外は、直接脱硫工程（１）と同様である。
【００６７】
本発明の第四の形態の直接脱硫方法では、直接脱硫原料混合工程（４）により、直接脱硫工程（４）における直接脱硫処理の原料油中の分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素を少なくするので、本発明の第四の形態の直接脱硫方法によれば、直接脱硫処理の運転条件のシビアリティーを低くすることができる。
【００６８】
本発明の第一の形態の重質炭化水素削減原油（１）は、原油スラッジ（Ａ）と原油（Ｂ）とを、該原油スラッジ（Ａ）及び該原油（Ｂ）の合計に対する該原油スラッジ（Ａ）の割合が５〜９０質量％となるように混合し、次いで、原油スラッジ（Ａ）と原油（Ｂ）の混合物を、４０〜９５℃で加熱撹拌し、原油スラッジ（Ａ）と原油（Ｂ）の加熱撹拌処理物を得る加熱撹拌工程（１）と、
該加熱撹拌処理物から、分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素を、除去又は減量し、重質炭化水素削減原油（１）を得る重質炭化水素削減工程（１）と、
該重質炭化水素削減原油（１）を原油（Ｃ）に混合して、混合原油（Ｄ）を得る原油混合工程（１）と、
を行い得られる重質炭化水素削減原油（１）である。
【００６９】
また、本発明の第二の形態の重質炭化水素削減原油（２）は、原油（Ｅ）から、分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素を、除去又は減量し、重質炭化水素削減原油（２）を得る重質炭化水素削減工程（２）を行い得られる重質炭化水素削減原油（２）である。
【００７０】
本発明の第一の形態の重質炭化水素削減原油（１）は、本発明の第一の形態の直接脱硫方法に用いられる重質炭化水素削減原油（１）である。つまり、本発明の第一の形態の重質炭化水素削減原油（１）を用いて、本発明の第一の形態の直接脱硫方法に係る常圧蒸留工程（１）及び直接脱硫工程（１）を順に行うことができる。また、本発明の第二の形態の重質炭化水素削減原油（２）は、本発明の第二の形態の直接脱硫方法に用いられる重質炭化水素削減原油（２）である。つまり、本発明の第二の形態の重質炭化水素削減原油（２）を用いて、本発明の第二の形態の直接脱硫方法に係る常圧蒸留工程（２）及び直接脱硫工程（２）を順に行うことができる。
【００７１】
なお、本発明において、油中の分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素の含有量、及び油中の分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素の含有量が、削減されたことは、ＧＰＣ分析により確認される。
【００７２】
以下に実施例を示して本発明を更に具体的に説明するが、本発明はこれに制限されるものではない。
【実施例】
【００７３】
＜ＧＰＣ分析＞
装置：Ｓｈｏｄｅｘ  ＧＰＣ−１０１
カラム：Ｓｈｏｄｅｘ  ＧＰＣ  ＬＦ−８０４×３本（排除限界２００万）
検出器：ＲＩ（示唆屈折検出器）（４０℃）
移動相：テトラヒドロフラン
流量：１ｍＬ／分
試料濃度：０．８ｍａｓｓ／ｖｏｌ％
＊試料の全てについて、ＴＨＦに溶解後、０．４５μｍフィルターによりろ過を実施した。
注入量：１００μＬ
分子量計算：ポリスチレン換算
【００７４】
＜原油スラッジ＞
原油タンクから回収された原油スラッジａ
分析値：油分６４．３質量％、アスファルテン分１１．４質量％、水分２１．０質量％、セジメント分３．３質量％、ＧＰＣ分析結果を図１に示す。
＜原油＞
以下の分析値を有する原油ｂ
ＡＰＩ  ３７．９°、水泥分  ０体積％ 
＜常圧残渣油＞
ＧＰＣ分析結果が図２の常圧残渣油ｃを用意した。
分析値：油分９８．８質量％、アスファルテン分１．２質量％
【００７５】
＜軽液及び重質炭化水素含有油の採取＞
原油スラッジａと原油ｂとを、その合計に対する原油スラッジａの割合が７０質量％になるように撹拌容器に加え、混合物を８０℃で加熱撹拌した。
次いで、８０℃を保ったまま、加熱撹拌処理物を、８０℃に設定された遠心分離器に入れ、８０℃、１０００Ｇ、１分間の条件で、遠心分離を行った。遠心分離により、加熱撹拌処理物は、４層に分離した。
次いで、デカンテーションにより、１層目の軽液ｄ（１番上の層）と、２層目の重質炭化水素含有油ｅ（上から２番目の層）を採取した。得られた軽液ｄのＧＰＣ分析結果を図３に、重質炭化水素含有油ｅのＧＰＣ分析結果を図４に示す。
【００７６】
＜直接脱硫原料油の調製＞
常圧残渣油ｃに、常圧残渣油ｃに対し３質量％の軽液ｄを混合して、直接脱硫原料油ｆを得た。また、常圧残渣油ｃに、常圧残渣油ｃに対し８質量％の重質炭化水素含有油ｅを混合して、直接脱硫原料油ｇを得た。得られた直接脱硫原料油ｆのＧＰＣ分析結果を図５に、直接脱硫原料油ｇのＧＰＣ分析結果を図６に示す。
【００７７】
（実施例１）
直接脱硫原料油ｆを原料に用いて、水素化脱硫触媒を１０ｍＬ充填した固定床流通式マイクロリアクターで、プロダクトの硫黄分が０．２５質量％となるようにして、水素化脱硫試験を行った。運転条件は、ＬＨＳＶが０．２ｈ−１、水素分圧が１０ＭＰａであった。その結果を表１に示す。
【００７８】
（比較例１）
直接脱硫原料油ｇを原料に用いて、水素化脱硫触媒を１０ｍＬ充填した固定床流通式マイクロリアクターで、プロダクトの硫黄分が０．２５質量％となるようにして、水素化脱硫試験を行った。運転条件は、ＬＨＳＶが０．２ｈ−１、水素分圧が１０ＭＰａであった。その結果を表１に示す。
【００７９】
【表１】
0006625935.tif 000002
１）表１中、高分子炭化水素（Ａｒｅａ％）とは、直接脱硫原料油のＧＰＣ分析チャート中のポリスチレン換算の分子量が２５００〜１５０００に相当する部分の面積％である。
【００８０】
実施例１と比較例１の対比は、直接脱硫処理に用いる原料油中の分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素を削減した場合と削減しなかった場合の直接脱硫処理のシビアリティーの対比と同等な結果と推測される。そして、それらの結果、直接脱硫原料油中の分子量が２５００〜１５０００の高分子炭化水素が、少ないと、原料油中の硫黄分量が同じであっても、要求温度が低くなる、つまり、直接脱硫処理のシビアリティーが低くなることがわかった。
【図１】
0006625935.tif 000003
【図２】
0006625935.tif 000004
【図３】
0006625935.tif 000005
【図４】
0006625935.tif 000006
【図５】
0006625935.tif 000007
【図６】
0006625935.tif 000008