(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
厚さ２５０ｍｍから８００ｍｍ、幅１０００ｍｍから２０００ｍｍ、および長さ２０００ｍｍから８０００ｍｍの寸法のアルミニウム合金製圧延厚板の、合金に応じて４５０℃から６００℃の間に含まれる温度での前記厚板の冶金学的均質化熱処理後かつその熱間圧延前の冷却方法であって、３０℃から１５０℃の値の冷却が、１５０℃／ｈから５００℃／ｈの速度で実行され、その均質化温度から冷却された厚板の全体に渡る温度差が４０℃未満であり、冷却が以下の少なくとも二つの段階で行われることを特徴とする、冷却方法：
第一の散水段階であって、この間、厚板が、加圧冷却用液体またはミストの散水用ノズルまたは噴霧ノズルのランプを有する室内で冷却され、該ランプが、前記厚板の上方および下方の二つの大きい面に散水するように、前記小室の上部と下部に分けて配置されている段階、
トンネル内で、厚板の大きさおよび冷却の値に応じて２分から３０分の継続時間で、静止空気による温度均一化を行う補足段階。
【請求項２】
散水段階および温度均一化段階が、非常に厚い厚板の場合において、また８０℃を超える平均総冷却について、繰り返されることを特徴とする、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
冷却用液体が、ミスト内も含めて、水であることを特徴とする、請求項１または２に記載の方法。
【請求項４】
厚板の端の３００ｍｍから６００ｍｍに位置する端部が、可逆式熱間圧延の際の厚板の進入に有利な特徴である高温の端部を保持するように、厚板の他の部分ほどには冷却されないことを特徴とする、請求項１から３のいずれか一つに記載の方法。
【請求項５】
端部の冷却が、散水用ノズルまたは噴霧ノズルのランプの始動または停止によって調整されることを特徴とする、請求項４に記載の方法。
【請求項６】
端部の冷却が、遮蔽物の存在によって調整されることを特徴とする、請求項４に記載の方法。
【請求項７】
温度均一化段階ではなく、散水段階が繰り返されること、また厚板の端の３００ｍｍから６００ｍｍに位置する端部が、少なくとも散水小室のうちの一つ内で厚板の他の部分とは違った仕方で冷却されることを特徴とする、請求項１から６のいずれか一つに記載の方法。
【請求項８】
第一の散水工程が、末端なく、すなわち厚板の連続散水で行われ、続いて、第一の温度均一化段階なしで、一対のランプの末端を用いた第二の散水工程が行われ、こうして、厚板の熱平衡に必要な最終均一化段階の継続時間を著しく減らすことが可能になることを特徴とする、請求項７に記載の方法。
【請求項９】
厚板の長手方向の温度均一性が、散水装置に対する厚板の相対的な動き、つまり固定された散水装置に直面した厚板の進行または往復運動、またはその逆、によって改善されることを特徴とする、請求項１から８のいずれか一つに記載の方法。
【請求項１０】
厚板が、散水小室内で水平に進行し、またその進行速度が、２０ｍｍ／ｓ以上、すなわち１．２ｍ／ｍｉｎ以上であることを特徴とする、請求項９に記載の方法。
【請求項１１】
厚板の横手方向の温度均一性が、ノズルまたは噴霧ノズルの作動／停止による厚板の幅における散水の調整によって、または前記散水の遮蔽によって保証されることを特徴とする、請求項１から１０のいずれか一つに記載の方法。
【請求項１２】
請求項１から１１のいずれか一つに記載の方法の実施のための設備であって、以下を有することを特徴とする設備：
加圧冷却用液体またはミストの散水用ノズルまたは噴霧ノズルのランプを備える散水小室であって、該ランプが、前記厚板の上方および下方の二つの大きい面に散水するように、前記小室の上部および下部に配置されている散水小室、
散水小室から出たところにある静止空気での均一化トンネルであって、トンネル内で、中心部が厚板の表面を温めることによる、前記厚板における熱の拡散による厚板の温度均一化を可能にする均一化トンネル。
【請求項１３】
以下を特徴とする、請求項１２に記載の設備：
散水小室の冷却用液体またはミストのノズルが、角度が４５°と６０°との間に含まれるフルコーン噴射を生成すること、
下方ノズルの軸が、通常は、下表面に向けられること、
上方ノズルランプが、厚板の進行方向において対になっていること、
同じ一対において、上方ランプが：
−対になった二つのノズルランプの噴射が、互いに向かい合うように方向づけられる
−噴射が、厚板の上表面で通常の縁を有する
−対になった二つのランプの噴射の重なり部分が、各噴射の幅の１／３と２／３との間に含まれる
−このように形成される二つの噴射の外見が、Ｍ字型の輪郭となること、
上方および下方ノズルランプの組が、上方と下方の散水長さがほぼ等しくまた真向いとなるように、ほぼ真向いに配置されること。
【請求項１４】
冷却用液体が、設備の下に位置するコンテナ内に散水後に回収され、再利用され、また熱的に調整されることを特徴とする、請求項１２または１３に記載の設備。
【請求項１５】
散水小室および均一化トンネルである設備の全体が、オートマトンでコード化される熱モデルによって制御され、熱モデルが、散水小室の始まりの温度測定によって見積もられる温度に応じて、また出口のターゲット温度、すなわち熱間圧延の始まりの温度に応じて、設備の調節を決定することを特徴とする、請求項１２から１４のいずれか一つに記載の設備の使用。
【請求項１６】
以下の過程を有することを特徴とする、請求項１５に記載の設備の使用：
−設備の入口での、厚板の中心の決定の過程
−厚板の上表面の温度の測定の過程
−作動されるランプ数の決定、端で作動されるノズル数の決定、散水小室内の厚板の進行速度の決定、散水ランプの始動および停止の決定を含む、入口の温度および出口のターゲット温度すなわち厚板のターゲット冷却温度に応じた散水小室の調節および均一化トンネル内での保持時間の、熱モデルを使った、オートマトンによる計算の過程
−オートマトンの計算にしたがった上方および下方の散水を伴う散水小室内での厚板の進行の過程
−散水小室から均一化トンネルの方への厚板の移動の過程
−オートマトンによって決定される継続時間の間の均一化トンネル内での厚板の保持の過程。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、アルミニウム合金製のスラブまたは厚板の圧延の分野に関する。
【０００２】
より詳細には、本発明は、均質化作業と熱間圧延作業との間の、とりわけ迅速かつ均一で再現性のある厚板の冷却方法に関する。
【０００３】
本発明はまた、前記方法の実施を可能にする設備または施設にも関している。
【背景技術】
【０００４】
鋳造後のアルミニウム合金製圧延厚板の加工は、熱間圧延の前に、冶金学的均質化熱処理を必要とする。この熱処理は、熱間圧延温度よりも高い、合金のソルバスに近い温度で行われる。均質化温度と熱間圧延温度との間の開きは、合金に応じて、３０℃と１５０℃との間である。厚板はしたがって、均質化炉からのその取出しと、その熱間圧延との間に、冷却されなければならない。生産性の理由にせよ金属組織の理由にせよ、完成したシート上の特定の表面欠陥をとりわけ回避するために、均質化炉からのその取出しと熱間圧延機との間での厚板の迅速な冷却を実現可能にすることが非常に望ましい。
【０００５】
厚板のこの望まれる冷却速度は、１５０℃／ｈと５００℃／ｈとの間に含まれる。
【０００６】
２５０ｍｍと８００ｍｍの間のような、アルミニウム合金製の圧延厚板の分厚さを考慮すると、空冷はとりわけ時間がかかる。６００ｍｍの厚さの厚板の空冷速度は、静止空気または自然対流下での４０℃／ｈと、送風または強制対流下での１００℃／ｈとの間に含まれる。
【０００７】
空冷ではしたがって、望まれる冷却速度に達することはできない。
【０００８】
液体またはミスト（空気と液体の混合物）による冷却は、明らかにより迅速であり、というのも、ＨＴＣ（熱伝達係数）の呼称で当業者に公知の、液体またはミストと金属厚板の高温の表面との間の熱伝達率の値が、空気と厚板との間のこの同じ率の値を明らかに超えるからである。
【０００９】
単独のまたはミスト内の選択される液体は、例えば水であり、またこの場合、理想的には純水である。このように、ＨＴＣ率は、水と高温の厚板との間では２０００Ｗ／（ｍ2・Ｋ）と２００００Ｗ／（ｍ2・Ｋ）との間に含まれるが、一方、空気と高温の厚板との間では１０Ｗ／（ｍ2・Ｋ）と３０Ｗ／（ｍ2・Ｋ）との間に含まれる。
【００１０】
反面、液体またはミストによる冷却は、通常は、厚板において大きな温度勾配を必然的に発生させる：
−ビオ無次元数は、冷却の温度均一性を示す。これは、物体の内部熱抵抗（伝導による内部熱移動）と、その表面熱抵抗（対流および放射による熱移動）の比率に相当する。
【００１１】
【数１】
0006585155.tif 000002
【００１２】
ＨＴＣは、流体と厚板との間の熱伝達率であり、
Ｄは、系の代表長さであり、ここでは厚板の半分の厚みである、
λは、金属の熱伝導率であり、例えば、アルミニウム合金については、１６０Ｗ／（ｍ2・Ｋ）である。
【００１３】
もしＢｉ＜＜１ならば、系はほとんど等温であり、冷却は均一になされる。
【００１４】
もしＢｉ＞＞１ならば、系は熱的に非常に不均一であり、よって厚板は大きな温度勾配の源である。
【００１５】
６００ｍｍの厚さの厚板について、ビオ数は以下に相当する：
−静止空気または送風による冷却について０．０２と０．０６との間。ビオ数は１と比べて小さく、厚板は等温に冷却される。
−水による冷却について４と４０との間。ビオ数は１と比べて大きく、厚板は、その厚みにおいて非常に不均一に冷却される。
【００１６】
この不均一性はまた、厚板の大きい面よりも冷える稜および縁の影響により、厚板の幅においても必然的に現れる。
【００１７】
この不均一性はまた、角を構成する三つの面にしたがって冷える角の影響により、厚板の長さにおいても必然的に現れる。
【００１８】
温度不均一性は、液体またはミストによる冷却の重大な障害である。温度不均一性は、後続の方法すなわち熱間圧延について問題を生じさせるだけでなく、製品、すなわち高い機械的性質を有するロールまたはシートの形で販売されるアルミニウム合金の最終品質についても潜在的に有害でもある。
【００１９】
従来技術で公知の装置は、この冷却の不均一性を制限しようと努めてはいない。
【００２０】
とりわけヘビーシートのための、従来技術で公知の冷却用液体による冷却方法は、容器の中への浸漬によってか、あるいは散水チャンバーの中への通過によって作用を及ぼすが、製品の熱平衡を制御するに至る特別な注意は払われていない。
【００２１】
このように、これらの方法では：
−冷却される厚板内の均一温度場を得ることもできないし、
−厚い厚板ごとの冷却の再現性を保証することもできない。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００２２】
本発明は、従来技術の厚い厚板の冷却方法に関連した重大な欠点全体を改めることおよび以下を保証することを目的とする：
−少なくとも１５０℃／ｈの速度での、迅速また首尾一貫した冷却、すなわち、およそ４５０℃から６００℃の温度からの３０℃から１５０℃の冷却
−厚板の全体において均一でかつ制御された温度場
−厚い厚板ごとの完全な再現性の確保。
【課題を解決するための手段】
【００２３】
本発明は、厚さ２５０ｍｍから８００ｍｍ、幅１０００ｍｍから２０００ｍｍ、および長さ２０００ｍｍから８０００ｍｍの典型的な寸法のアルミニウム合金製圧延厚板の、合金に応じて４５０℃から６００℃の間に典型的には含まれる温度での前記厚板の冶金学的均質化熱処理後かつその熱間圧延前の冷却方法であって、３０℃から１５０℃の値の冷却が、１５０℃／ｈから５００℃／ｈの速度で実行され、その均質化温度から冷却された厚板の全体に渡る温度差が４０℃未満であることを特徴とする冷却方法を対象としている。
【００２４】
温度差は、厚板の体積の全体に渡って測定される温度間の最大差、あるいはまたＤＴｍａｘを意味する。
【００２５】
有利には、冷却は少なくとも二つの段階で行われる：
第一の散水段階であって、この間、厚板が、加圧冷却用液体またはミストの散水用ノズルまたは噴霧ノズルのランプ（ｒａｍｐ）を有する室内で冷却され、該ランプが、前記厚板の上方および下方の二つの大きい面に散水するように、前記小室の上部と下部に分けて配置されている段階、
反射内壁トンネル内で、厚板の大きさおよび冷却の値に応じて２分から３０分の継続時間で、静止空気による温度均一化を行う補足段階。
【００２６】
典型的には、この継続時間は、ほぼ５００℃からの、およそ１５０℃の完全冷却についておよそ３０分であり、またおよそ３０℃の冷却について数分である。
【００２７】
本発明の一変形例によると、散水段階および温度均一化段階は、非常に厚い厚板の場合において、また８０℃を超える平均総冷却について、繰り返される。
【００２８】
最も一般には、冷却用液体は、ミスト内も含めて、水であり、また好ましくは純水である。
【００２９】
一特定実施形態によると、厚板の頭部および脚部、すなわち典型的には端部の３００ｍｍから６００ｍｍは、可逆式熱間圧延の際の厚板の進入に有利な特徴である高温の脚部および頭部を保持するように、厚板の他の部分ほどには冷却されない。
【００３０】
そのために、頭部および脚部の冷却は、散水用ノズルまたは噴霧ノズルのランプの始動または停止によってか、あるいは前記ノズルまたは噴霧ノズルによる散水を妨げるまたは減少させる遮蔽物の存在によって調整されることができる。
【００３１】
また、温度均一化段階ではなく、散水段階は、繰り返されることができ、また厚板の頭部および脚部、すなわち典型的には端部の３００ｍｍから６００ｍｍは、少なくとも散水小室のうちの一つ内で厚板の他の部分とは違った仕方で冷却されることができる。
【００３２】
この直前のオプションにかなう一つのバージョンによると、第一の散水工程は、末端なく行われ、すなわち図１４でのような厚板の連続散水で行われ、続いて、第一の温度均一化段階なしで、図１２でのような一対のランプの末端を用いた第二の散水工程が行われ、こうして、厚板の熱平衡に必要な最終均一化段階の継続時間を著しく減らすことが可能になる。
【００３３】
本発明の好ましい一変形例によると、厚板の長手方向の温度均一性は、散水装置に対する厚板の相対的な動き、つまり固定された散水装置に直面した厚板の進行または往復運動、またはその逆に、厚板に対するノズルまたは噴霧ノズルの移動によって改善される。
【００３４】
典型的には、厚板は、散水小室内で水平に進行し、またその進行速度は、２０ｍｍ／ｓ以上、すなわち１．２ｍ／ｍｉｎ以上である。
【００３５】
さらに好ましくは、厚板の横手方向の温度均一性は、ノズルまたは噴霧ノズルの作動／停止による厚板の幅における散水の調整によって、または前記散水の遮蔽によって保証される。
【００３６】
本発明はまた、上述のような方法の実施のための設備も対象とし、該設備は、加圧冷却用液体またはミストの散水用ノズルまたは噴霧ノズルのランプを備える散水小室であって、該ランプが、前記厚板の上方および下方の二つの大きい面に散水するように、前記小室の上部および下部に配置されている散水小室、
散水小室から出たところにある静止空気での均一化トンネルであって、内側で反射する材料製の内壁および屋根のトンネル内で、中心部が表面を温めることによる、前記厚板における熱の拡散による厚板の温度均一化を可能にする均一化トンネルを有する。
【００３７】
一推奨実施形態によると：
冷却用液体またはミストのノズルは、角度が４５°と６０°との間に含まれるフルコーンスプレーまたはフルコーン噴射を生成し
下方ノズルの軸は、通常は、下表面に向けられる。
【００３８】
好ましくは、上方ノズルランプは、厚板の進行方向において対になっている。同じ一対において、上方ランプは、以下となるように傾いている：
−対になった二つの上方ノズルランプの噴射が、互いに向かい合うように方向づけられる
−噴射が、厚板の上表面で通常の縁を有する
−二つの噴射の重なり部分が、各噴射の幅の１／３と２／３との間に含まれ、また推奨的にはほぼ半分となる
−このように形成される二つの噴射の外見が、Ｍ字型の輪郭となる。
【００３９】
上方および下方ノズルランプの組は、上方と下方の散水長さがほぼ等しくまた真向いとなるように、ほぼ真向いに配置される。
【００４０】
向かい合う上方ノズルを対にすることまた噴射のＭ字型の輪郭から、散水の長さは、上面に散水される液体またはミストを厚板の端の方へ導くことによって、その端で該液体またはミストが厚板の小さい面に接触することなく滝の形で排出され、このように厚板の長手方向および横手方向において温度が非常に均一の冷却を可能にする該液体またはミストの横方向への排出に有利に働くように調整される。
【００４１】
単独のまたはミストの中に含まれる冷却用液体に関しては、該液体は、典型的には設備の下に位置するコンテナ内に回収され、再利用され、また熱的に調整されることができる。
【００４２】
改良された一実施形態によると、散水小室および均一化トンネルである設備の全体は、オートマトンでコード化される熱モデルによって制御され、熱モデルは、散水小室の始まりの温度測定によって見積もられる温度に応じて、また出口のターゲット温度、一般に熱間圧延の始まりの温度に応じて、設備の調節を決定する。
【００４３】
有利な一実施形態によると、設備の使用方法は、以下の過程を有する：
−設備の入口での、厚板の中心の決定の過程
−厚板の上表面の温度の測定の過程
−作動されるランプ数の決定、端で開かれるノズル数の決定、散水小室内の厚板の進行速度の決定、散水ランプの始動および停止の決定を含む、入口のターゲット温度および出口のターゲット温度すなわち厚板のターゲット冷却に応じた散水小室の調節の、および均一化トンネル内での保持時間の、熱モデルを使った、オートマトンによる計算の過程
−オートマトンの計算にしたがった上方および下方の散水を伴う散水小室内での厚板の進行の過程
−散水小室から均一化トンネルの方への厚板の移動の過程
−オートマトンによって決定される継続時間の間の均一化トンネル内での厚板の保持の過程。
【図面の簡単な説明】
【００４４】
【図１】本発明による方法の、一つの工程での原理図を示している。厚板は、その均質化温度で均質化炉１から取り出される。厚板は、冷却機の方に移され、横方向に中心が決められ、次いでその表面温度が表面熱電対により、接触によって、または正確さでは劣るであろうが赤外線高温計を使って測定される（２）。熱モデルは、散水小室３の調節を決定する（作動されるランプ対の数および厚板の進行速度）。次いで厚板は、散水小室内で処理される。そこから出ると厚板は乾いており、均一化トンネル５の方に移され、熱モデルによってまたは受ける冷却の幅に応じて決定される継続時間の間保持される（４）。その後、厚板は、熱間圧延機６の方へ移される。
【図２】本発明による方法の、二つのまたはそれ以上の工程での原理図を示している。ターゲット冷却幅が１００℃を超えるとき、ただ一度の冷却機内通過のみでは、不十分であり得る。この場合、厚板は、まず、第一の散水小室３内で冷却される。次いで、中間均一化トンネル５内を通過してまたは通過せずに、厚板は、構成要素６、７および８から成る第二の冷却機内に移され、そこで散水小室ついで強制的に均一化トンネル８での完全なサイクルに付される。最後の均一化段階の継続時間は、材料つまり合金の熱拡散率、ターゲット冷却幅、および熱間圧延９の前のターゲット温度均一性の厳格さに依る。  多数の工程での冷却はまた、ただ一つだけの機械を用いて、相次ぐ通過によって実現されることもできる。
【図３】側面から見た散水機の概略図であって、厚板は左から右へ進行する。該図は、側面から見た、厚板上の上面および下面に散水される液体またはミストの噴射の配置を示している。上方および下方の散水ランプは、厚板の厚みにおける優れた冷却均一性を保証するために、対になっておりまた組ごとに真向いにある。対になっている上方ランプは、向かい合うように方向づけされ、このことは散水される液体またはミストを厚板に対して横手方向へ排出することを保証する。下方ノズルの軸は厚板の下表面に通常は向けられ、液体は重力によって流れる。圧縮空気ランプ（１から４）は散水小室の端部を囲んでおり、厚板上の液体の、前記小室外へのあらゆる残留流出を避ける。
【図４】厚板の上方から見た、上方液体噴射またはミスト噴射の影響を示している。向かい合う噴射の交わり部分での液体またはミストの表面流量の集中が注目される。この散水の仕組みは、表面流量の多いこの横断ラインに沿った、液体の排出に有利である。
【図５】「アルミニウム協会」が該協会から定期的に発行されている「Ｒｅｇｉｓｔｒａｔｉｏｎ  Ｒｅｃｏｒｄ  Ｓｅｒｉｅｓ」の中で定義する名称によるＡＡ３１０４タイプの合金について、６００ｍｍの厚板の、散水機における一工程での４０℃の平均冷却の場合において計算される熱動力学を示している。これは、厚板における最低温度Ｔｍｉｎ、最高温度Ｔｍａｘおよび平均温度Ｔｍｏｙ、ならびに厚板の全体積における最大温度差（ＤＴｍａｘ）の経時的な変化を示している。
【図６】「アルミニウム協会」が該協会から定期的に発行されている「Ｒｅｇｉｓｔｒａｔｉｏｎ  Ｒｅｃｏｒｄ  Ｓｅｒｉｅｓ」の中で定義する名称によるＡＡ６０１６タイプの合金について、６００ｍｍの厚板の、散水機における二工程での１３０℃の平均冷却の場合において計算される熱動力学を示している。これは、厚板における最低温度Ｔｍｉｎ、最高温度Ｔｍａｘおよび平均温度Ｔｍｏｙ、ならびに厚板の全体積における最大温度差（ＤＴｍａｘ）の経時的な変化を同様に示している。
【図７】散水ランプ上のノズルの位置の表示を伴う、散水機の横幅方向での散水形態または散水方法を示しており、散水機は正面から示される。この図は、厚板の幅において均一の温度プロフィルである。
【図８】散水ランプ上のノズルの位置の表示を伴う、散水機の横幅方向での散水形態または散水方法を示しており、散水機は正面から示される。この図は、厚板の端の上での過剰な散水によって引き起こされる、低温の端での温度プロフィルである。
【図９】散水ランプ上のノズルの位置の表示を伴う、散水機の横幅方向での散水形態または散水方法を示しており、散水機は正面から示される。この図は、厚板の端の上での散水の不足によって引き起こされる、高温の端での温度プロフィルである。
【図１０】厚さ６００ｍｍおよび幅１７００ｍｍのアルミニウム合金製の同じ厚板の散水幅の二つの形態または方法を示しており、左図は、横幅方向における、作動中の１１個のノズルを伴う低温の端の温度プロフィル、右図は、作動中の９個のノズルを伴う高温の端の温度プロフィルである。
【図１１】図１０の二つの散水形態の温度プロフィルについての結果である（厚板の軸からの横幅方向における位置ｍに応じた温度℃）。
【図１２】散水開始形態例または方法例を示している。すなわち、厚板の長さ方向における温度プロフィルは、以下によって制御される：上方ランプの向かい合った取付けにより、厚板の長さ方向における流出がないこと、厚板の正確な位置でのランプの各組の散水の開始および停止。すなわちそれは散水末端の概念である。この図は、長さ方向における、高温の端部の温度プロフィルの管理に相当する。
【図１３】散水開始形態例または方法例を示している。すなわち、厚板の長さ方向における温度プロフィルは、以下によって制御される：上方ランプの向かい合った取付けにより、厚板の長さ方向における流出がないこと、厚板の正確な位置でのランプの各組の散水の開始および停止。すなわちそれは散水末端の概念である。この図は、長さ方向における、温暖な端部の温度プロフィルの管理に相当する。
【図１４】散水開始形態例または方法例を示している。すなわち、厚板の長さ方向における温度プロフィルは、以下によって制御される：上方ランプの向かい合った取付けにより、厚板の長さ方向における極少量の流出があること、厚板の正確な位置でのランプの各組の散水の開始および停止。すなわちそれは散水末端の概念である。この図は、長さ方向における、低温の端部（１の流出を伴う）の温度プロフィルの管理に相当する。
【図１５】厚板の上述の端部の温度管理の三つの方法について、長手方向の温度プロフィルを示している（厚板の長さＬにおける位置ｍに応じた温度℃）。この例において、厚板は６００ｍｍの厚さのＡＡ６０１６タイプの合金製であり、その平均冷却は二工程で１００℃であり、また温度均一化チャンバーでの時間は１０分である。
【図１６】厚板の上述の端部の温度管理の方法について、熱間圧延の入口での、同じ例の３Ｄ視覚化での温度場を示しており、この図は高温の端部である。散水の開始方法により、厚板の長手方向の温度プロフィルを制御することが明らかに可能になることが分かる。
【図１７】厚板の上述の端部の温度管理の方法について、熱間圧延の入口での、同じ例の３Ｄ視覚化での温度場を示しており、この図は温暖な端部である。散水の開始方法により、厚板の長手方向の温度プロフィルを制御することが明らかに可能になることが分かる。
【図１８】厚板の上述の端部の温度管理の方法について、熱間圧延の入口での、同じ例の３Ｄ視覚化での温度場を示しており、この図は低温の端部である。散水の開始方法により、厚板の長手方向の温度プロフィルを制御することが明らかに可能になることが分かる。
【図１９】図１３にしたがって、厚板の端部にただ一つだけのランプの散水末端を用いて調節される散水機において一工程で、およそ５０℃冷却される、厚さ６００ｍｍのＡＡ６０１６タイプの合金製厚板の温度場を示している。この調節は、端部がわずかに高温になった、非常に均一の温度場に導き、このことは圧延に有利である。
【発明を実施するための形態】
【００４５】
本発明は、主として、数分で３０℃から１５０℃の、すなわち１５０℃／時間と５００℃／時間の間に含まれる平均冷却速度での、冷却用液体またはミストを使った、アルミニウム合金の圧延厚板またはスラブの冷却方法にある。
【００４６】
該冷却方法は、主に二つの段階から成る：
典型的には進行による、冷却用液体またはミストを使った、第一の段階である厚板の散水段階
第二の段階である、厚板の温度均一化段階。
【００４７】
第一の散水段階の間、厚板は、典型的には水また好ましくは純水である加圧冷却用液体またはミストの散水用ノズルまたは噴霧ノズルを有する室内で冷却される。
【００４８】
ノズルまたは噴霧ノズルは、厚板の二つの大きい面、すなわち上面および下面に散水するように、前記小室の上部と下部に分けて配置される。
【００４９】
進行による方法のオプションにより、厚板と、一般に円筒形または円錐形ローラーから成るその置き台との間の接触に関連するホットスポットのリスクを制限することができる。
【００５０】
厚板の平均冷却（ΔＴｍｏｙ厚板）は、厚板の各切断面によって判断される散水継続時間によって調整される。
【００５１】
この段階の間、厚板は、高いビオ数の値が原因で、その厚さにおいて熱的に非常に不均一である。
【００５２】
厚板の幅における冷却均一性は、以下によって制御される：
ａ）作動されるノズルの数または遮蔽物の利用による、厚板の横幅方向における散水幅の調整
ｂ）上面に散水される水の横方向への排出に有利に働く散水方法。すなわち、冷却用液体は、厚板の端の方に導かれて、前記厚板の小さい面に接触することなく滝の形で排出される。厚板の冷却は、したがって非常に均一になされる。この方法は実際には、とりわけ図３および図４で示されるように、向かい合って配置される二つのノズルランプを対にすることにある。
【００５３】
厚板の長さにおける冷却均一性は、以下によって制御される：
ｃ）厚板上の望まれる位置での散水ランプの始動による、または、改めて、遮蔽物の利用による、散水の始まりと終わりの調整。このように、厚板の頭部および脚部は、散水されないことが可能である。そのとき、高温の脚部および頭部の厚板が得られ、このことは可逆式熱間圧延の際の厚板の進入に有利である。
ｄ）厚板の長さ方向における流出の大幅な減少。この非常に少量の流出は、本発明の上記の特徴ｂ）により得られるものであり、厚板の上面に散水される冷却用液体の横方向への排出に有利に働く。
【００５４】
散水段階はしたがって、厚板の三方向における温度不均一性を制限するために着想される。本発明はとりわけ、厚板の横幅方向および長さ方向における温度プロフィルを制御することを可能にし、このことは、これら二つの大きい寸法に沿った場合によっては起こり得る温度勾配が、短い時間で取り除くのが困難であり得ることから非常に評価できる。
【００５５】
次に厚板の温度均一化段階が続く：
散水の後、厚板は、その環境で低い熱交換の構成において数分保持される。これらの温度条件は、３０℃未満の冷却について数分での、また１５０℃の冷却について最大およそ３０分での厚板の温度均一化を可能にする。この段階は、要求される温度均一性の仕様の達成に必要不可欠である。該段階により、大きい寸法の厚板上で４０℃未満の温度差ＤＴｍａｘを達成することができる。
【００５６】
本発明はまた、大きい冷却絶対値にも適合され得る。このように、望まれる厚板の平均冷却が典型的には８０℃を超えるとき、「散水」段階と「均一化」段階のセットを複数回繰り返すことが可能であり、その際、各「散水−均一化」サイクルごとに、非常に厚い厚板の平均温度が減少する。
【００５７】
このように記述される方法は、アルミニウム合金製の厚いスラブとりわけ圧延厚板の、迅速かつ制御された冷却を保証する。また該方法はロバストで、公知の局所的過冷却リスクを回避する。
【００５８】
冷却機または冷却設備それ自体は、一方では典型的には水平で進行式の少なくとも一つの散水小室から、また他方では少なくとも一つの温度均一化トンネルから成る。
【００５９】
散水小室により、先に記述された方法の段階１を実施することができる。
【００６０】
この機械または設備における厚板の処理過程は、以下の通りである：
１）機械の入口での、厚板の中心の決定の過程
２）厚板の上表面の温度の測定の過程
３）作動されるノズルランプ数の決定、端で開かれるノズル数の決定、散水小室内の厚板の進行速度の決定、散水ランプの始動および停止の決定を含む、入口の温度および出口のターゲット温度すなわち厚板のターゲット冷却温度に応じた散水小室の調節の、および均一化トンネル内での保持時間の、熱モデルを使った、オートマトンによる計算の過程
４）オートマトンの計算にしたがった上方および下方の散水を伴う散水小室内での厚板の進行の過程。
【００６１】
散水小室は、冷却用液体またはミストの加圧分配ノズルまたは噴霧ノズルを備えるランプから成る。
【００６２】
冷却用液体またはミストが水である場合、水は、ノズルの汚れを避けるため、また水と厚板との間の熱移動の安定性を保証するために、理想的には純水であり、または少なくとも非常にきれいで無機物をほとんど含まない水である。散水機は有利には、とりわけ節約の理由で、散水機の下に配置される例えば回収用タンクを用いて、閉サイクルで機能し得る。
【００６３】
冷却用液体またはミストの選択されたノズルは、角度が４５°と６０°との間の、フルコーンスプレーまたはフルコーン噴射を生成する（例においては、商標ＬＥＣＨＬＥＲの６０°角度のフルコーンノズル）。下方のランプのノズルの軸は、通常は下表面に向けられる。上方のランプは対になっている。上方ランプの同じ一対において、ランプは、以下となるように傾いている：
−二つのランプの噴射が、互いに向かい合うように方向づけられる
−噴射が、厚板の上表面で通常の縁を有する
−二つの噴射の重なり部分が、噴射の幅の１／３と２／３との間に含まれ、また推奨的にはほぼ半分である
−このように形成される二つの噴射の外見が、したがってＭ字型の輪郭となる
−上方および下方ノズルランプの組が、上方と下方の散水長さがほぼ等しくまた真向いとなるように、ほぼ真向いに配置される。
【００６４】
進行による処理の場合において、厚板の進行速度は、２０ｍｍ／ｓ以上、すなわち１．２ｍ／ｍｉｎ以上である。
【００６５】
散水小室を出ると、厚板は、例えば無人搬送車を使って、単数または複数の均一化トンネル内に移される。トンネルの目的は、厚板と空気との間の熱移動を最大限減少させることであり、このことは、厚板のより優れた温度均一化に有利である。この温度均一化は、厚板における熱の拡散によって起こり、中心部が厚板の表面を温める。
【００６６】
均一化トンネルは、理想的にはトンネルの内側で反射する材料製の垂直壁と屋根とから成る。
【００６７】
該トンネルは、厚板の周りの通風を回避し、強制対流による熱移動がないことを保証する。しかも、該トンネルは、自然対流による熱移動を減少させ、また壁が反射性であるならば放射移動を制限する。
【００６８】
最後に、散水小室と均一化トンネルとから成る冷却機または冷却設備は、機械のオートマトンでコード化される熱モデルによって制御される。熱モデルは、散水小室の始まりの温度または入口温度に応じて、また出口のターゲット温度、一般に圧延温度に応じて機械の調節を決定する。
【００６９】
実施例
実施例１：ＡＡ３１０４タイプの合金製の厚板の４０℃の均一冷却。
【００７０】
図５は、「アルミニウム協会」が該協会から定期的に発行されている「Ｒｅｇｉｓｔｒａｔｉｏｎ  Ｒｅｃｏｒｄ  Ｓｅｒｉｅｓ」の中で定義する名称によるＡＡ３１０４タイプの合金製の厚板の４０℃の冷却を示している。厚板の厚さは６００ｍｍ、その幅は１８５０ｍｍ、またその長さは４１００ｍｍである。厚板は、６００℃で均質化炉から取り出される。
【００７１】
厚板の冷却方法は、図１に示される一工程式方法である。
【００７２】
厚板は、１８０秒で冷却機の方に移される。この移動時間は、以下を含む：
−炉の出口と冷却機の入口との間の厚板の移動
−厚板の横方向の中心の決定
−厚板の上表面の温度の測定
−オートマトンによる冷却機（散水小室およびトンネル）の調節の計算時間。
【００７３】
次いで厚板は、散水小室内を進行し、端部（頭部および脚部）を除いた厚板の各箇所は、４６秒間の散水を受ける。散水表面流量は、厚板の二つの大きい面上で５００ｌ／（ｍｉｎ・ｍ2）である。散水末端は、図１２に示されるように、一対のランプに調節される。散水小室から出ると、厚板は乾いており、均一化トンネルの方に３０秒で移され、オートマトンにおいてコード化される熱モデルによって決定される継続時間、ここでは３００秒すなわち５分の間保持される。その後、厚板は、熱間圧延機の方へ移されるが、そのときその温度均一性は、厚板全体に渡って４０℃より良好である。
【００７４】
厚板の表面温度は、およそ３２０℃に下がるが、一方、厚板の中心部は、散水段階の間ほぼ等温のままである。次いで、中心部と表面との間の熱拡散によって、中心部は表面に熱を譲り、厚板は熱的に均一化される。
【００７５】
厚板における温度差（ＤＴｍａｘ）は、散水段階の終わりで最大であり、その値はこの形状についておよそ２８０℃である。該温度差は、厚板の散水が終わると直ちに減少する。すなわち６分待つと（移動次いでトンネル内での均一化）、温度差ＤＴｍａｘは４０℃未満に減少する。
【００７６】
実施例２：ＡＡ６０１６タイプの合金製の厚板の１３５℃の均一冷却。
【００７７】
図６は、ＡＡ６０１６タイプの合金製の厚板の１３５℃の冷却を示している。厚板の厚さは６００ｍｍ、その幅は１８５０ｍｍ、またその長さは４１００ｍｍである。厚板は、５３０℃で均質化炉から取り出される。
【００７８】
厚板の冷却方法は、図２に示される二工程式方法である。
【００７９】
厚板は、１００秒で冷却機の方に移される。この移動時間は、以下を含む：
−炉の出口と冷却機の入口との間の厚板の移動
−厚板の横方向の中心の決定
−厚板の上表面の温度の測定
−オートマトンによる冷却機の調節の計算時間。
【００８０】
次いで厚板は、散水小室内を進行し、端部（頭部および脚部）を除いた厚板の各箇所は、５１秒間の散水を受ける。散水表面流量は、厚板の二つの大きい面上で８００ｌ／（ｍｉｎ・ｍ2）である。散水末端は、図１３に示されるように、一つのランプに調節される。厚板は、散水小室から出ると、６０秒で第二の散水小室の方へ移されるが、その際この実施例においては、オプションの中間均一化トンネルは経由しない。厚板はそのとき、第一の散水と同様である、第二の散水を受ける。すなわち、端部を除いた厚板の各箇所は、８００ｌ／（ｍｉｎ・ｍ2）の表面流量で、５１秒の散水を受ける。厚板は、第二の散水小室から出ると、３０秒で均一化トンネルの方へ移される。厚板は、均一化トンネル内で数分待つ。その後、厚板は、熱間圧延機の方へ移されるが、そのときその温度均一性は、厚板全体に渡って４０℃より良好である。
【００８１】
厚板の表面温度は、およそ６０℃に下がる。厚板の中心部は、第一の散水段階の間中ほぼ等温のままであり、次いで第二の散水段階の間に冷える。次いで、中心部と表面との間の熱拡散によって、中心部は表面に熱を譲り、厚板は熱的に均一化される。
【００８２】
厚板における温度差（ＤＴｍａｘ）は、散水段階のそれぞれの終わりで最大であり、その値はこの形状についておよそ４７０℃である。該温度差は、厚板の散水が終わると直ちに減少する。すなわち、厚板の温度差ＤＴｍａｘは、トンネル内で１３分待つと５５℃であり、またトンネル内で２３分経過した後は４０℃未満になる。
【００８３】
実施例３：ＡＡ６０１６タイプの合金製の厚板の１２５℃の均一冷却。
【００８４】
厚板の厚さは６００ｍｍ、その幅は１８５０ｍｍ、またその長さは４１００ｍｍである。厚板は、５３０℃で均質化炉から取り出される。
【００８５】
厚板の冷却方法は、図２に示される二工程式方法である。
【００８６】
厚板は、１００秒で冷却機の方に移される。この移動時間は、以下を含む：
−炉の出口と冷却機の入口との間の厚板の移動
−厚板の横方向の中心の決定
−厚板の上表面の温度の測定
−オートマトンによる冷却機の調節の計算時間。
【００８７】
次いで厚板は、散水小室内を進行し、厚板の各箇所は、５１秒の間の散水を受ける。散水表面流量は、厚板の二つの大きい面上で５００ｌ／（ｍｉｎ・ｍ2）である。図１４に示されるように散水末端はない。厚板はしたがって、同一の仕方で全体に散水され、このことは低温の端部を伴う長手方向の温度プロフィルを生成する。厚板は、散水小室から出ると、６０秒で第二の散水小室の方へ移されるが、その際この実施例においては、オプションの中間均一化トンネルは経由しない。厚板はそのとき、第一の散水とは異なる、第二の散水を受ける。厚板は、ただし今回は端部は除かれるが、５００ｌ／（ｍｉｎ・ｍ2）の表面流量で、５１秒の第二の散水を受ける。散水末端は、図１２に示されるように、一対のランプである。この調節は、低温の端部の温度プロフィルを修正することを目的とするものであり、このように第二の散水小室から出るときにほぼ平らな長手方向温度プロフィルが生成される。第二の散水小室から出ると、厚板は、３０秒で均一化トンネルの方に移される。厚板は、均一化トンネル内で１０分しか待たない。その後、厚板は、熱間圧延機の方へ移されるが、そのときその温度均一性は、厚板全体に渡って４０℃より良好である。
【００８８】
実施例３は、散水末端の適切な選択により、散水後の均一化の継続時間を著しく減らすことができることを示している。複数の工程を伴う冷却方法について、末端の選択は、工程ごとに異なり得る。２工程の冷却方法について、第一の工程で選択される末端は、第二の工程で選択される末端とは反対であることで利益をもたらす。最適化される仕方でまた２工程での冷却について、末端のない第一の工程（厚板の連続散水）とその後の一対のランプの末端を伴う第二の工程により、厚板の熱平衡に必要な均一化の継続時間を著しく減らすことができる。
【符号の説明】
【００８９】
１  均質化炉
３  散水小室
５  均一化トンネル
【図１】
0006585155.tif 000003
【図２】
0006585155.tif 000004
【図３】
0006585155.tif 000005
【図４】
0006585155.tif 000006
【図５】
0006585155.tif 000007
【図６】
0006585155.tif 000008
【図７】
0006585155.tif 000009
【図８】
0006585155.tif 000010
【図９】
0006585155.tif 000011
【図１０】
0006585155.tif 000012
【図１１】
0006585155.tif 000013
【図１２】
0006585155.tif 000014
【図１３】
0006585155.tif 000015
【図１４】
0006585155.tif 000016
【図１５】
0006585155.tif 000017
【図１６】
0006585155.tif 000018
【図１７】
0006585155.tif 000019
【図１８】
0006585155.tif 000020
【図１９】
0006585155.tif 000021