(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
型枠本体と、型枠本体の型枠表面に設けられた撥水層とを備えるコンクリート成形用の撥水型枠における撥水層の耐久性を評価する方法であって、
型枠表面に作用する締固めエネルギーに基づいて、撥水層が型枠表面から剥離しない耐久性を評価することを特徴とする評価方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、コンクリート成形用撥水型枠およびこの撥水型枠を用いたコンクリートの製造方法ならびに評価方法に関し、特に、締固め作業を行っても所要の表面気泡の低減効果を発揮可能な耐久性を有するコンクリート成形用撥水型枠およびこの撥水型枠を用いたコンクリートの製造方法ならびに評価方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、美観に優れたコンクリートを製造するための技術として、例えば、特許文献１〜６に記載のものが知られている。
【０００３】
一方、本出願人は、優れた離型性を有し、繰り返し使用が可能なコンクリート成形用型枠およびその製造方法として、特願２０１５−０６１４７２号に示される技術を既に提案している。この型枠は、コンクリートに接する型枠表面に疎水性酸化物微粒子から形成される多孔質層（撥水層）を設けたものである。この型枠によれば、優れた離型性能を長期間にわたって持続的に発揮でき、従来の型枠のように使用のたびに離型液を型枠表面に塗布する必要がなく、繰り返し使用が可能である。また、型枠表面の表面気泡を低減するので、成形後のコンクリート表面が滑らかになり意匠性を向上することができる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１２−１７９９１８号公報
【特許文献２】特開２００９−１６０７６４号公報
【特許文献３】特開２００８−２５３９１３号公報
【特許文献４】特開２００７−２６９５９１号公報
【特許文献５】特開平６−８０８号公報
【特許文献６】特許第５７７７２２９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ところで、コンクリートの打設時には通常、型枠内部に流し込んだコンクリートを突き棒で突いたり、型枠を木づちで叩いたり、棒状のバイブレーターをコンクリートに挿し込んで振動を与えたりして締固め作業を行っている。こうした締固め作業の最中に、振動等によって撥水層が型枠表面から剥離すると、表面気泡の低減効果が十分に発揮されなくなり、硬化したコンクリートの表面に気泡による窪み（空気あばた）が現われて、美観などを損ねるおそれがある。このため、締固め作業による振動等が作用しても撥水層が型枠表面から剥離しない耐久性を有し、所要の表面気泡の低減効果を発揮できる型枠が望まれていた。
【０００６】
こうした耐久性を有する型枠としては、例えば、型枠表面に対する撥水層の付着強度を高めた型枠が考えられる。しかしながら、撥水層は非常に薄く、付着強度の測定は実施困難であることから、付着強度で撥水層が剥離しない耐久性を評価することは難しい。
【０００７】
そこで、本発明者は、以下の実験１〜３を実施し、撥水型枠に備わる撥水層の耐久性に関して検討した。
【０００８】
（実験１）
この実験１は、超撥水性の撥水層を有する超撥水型枠の撥水層の耐久性評価手法を検討したものである。型枠は、塗装合板に超撥水加工を手塗りで施して撥水層を形成したものと、施していないものとを向かい合せにして用いた。なお、超撥水性とは、撥水層の表面と水との接触角が１５０度以上である撥水性をいう。型枠のサイズは、高さ３０ｃｍ、幅３０ｃｍ、奥行１０ｃｍである。コンクリートは、建築分野で一般的に使用される３０−１８−２０Ｎを使用し、室内で打設を行った。なお、３０−１８−２０Ｎは、呼び強度が３０Ｎ／ｍｍ２、スランプが１８ｃｍ、粗骨材の最大寸法が２０ｍｍ、セメントの種類が普通ポルトランドセメントのコンクリートである。
【０００９】
打設直前のコンクリートのフレッシュ性状を図４に示す。コンクリートのスランプは１８．０ｃｍ、空気量は４．５％、コンクリート温度は１１．５℃である。このコンクリートを、図５に示す打設条件で型枠に打設した。打設に際しては、高さ３０ｃｍを１層で打設した。
【００１０】
図６に、コンクリート打設の様子を示す。図７に、コンクリート締固めの種別を示す。図７（１）は突き棒をコンクリートに突くことで締固めを行う「突き」、（２）は木づちで型枠を叩くことで締固めを行う「叩き」、（３）はコンクリート内部に挿入したバイブレーターの振動で締固めを行う「バイブレーター」を示している。なお、図６は打設層数が２層、突き回数が３０回、叩き回数が６回、バイブレーターの振動秒数が０秒のものである。
【００１１】
図８〜図１２は、本実験で得られたコンクリート表面の仕上がり状況を示したものである。各図の左側には超撥水加工を施した「撥水面」による仕上がり状況を、右側には超撥水加工を施していない「型枠素地面」による仕上がり状況を示している。なお、これらの図および以下の説明では、（数値１，数値２，数値３，数値４）＝（層の数、突き回数、叩き回数、バイブレーターの秒数）として打設条件を表記するものとする。各打設条件によって表面気泡の発生具合に違いが生じることがわかる。
【００１２】
図８〜図１２に示した仕上がり状況写真の表面気泡率を、次の方法により算出した。
表面気泡率の算定方法は、鉄筋の錆の腐食面積率の算定方法を参考に、直径１ｍｍ以上の空気泡を表面気泡と定義して、これを図１３に示すように透明なＯＨＰシートに写し取り、黒白の二値化処理の画像解析から下式（１）によって算出した。
【００１３】
Ｒｐ（ｘｙ）＝ＲＡ（ｘｙ）／ＡＡ（ｘｙ）×１００  ・・・  （１）
ここに、Ｒｐ（ｘｙ）：表面気泡率（%）
ＲＡ（ｘｙ）：気泡部分の面積の和
ＡＡ（ｘｙ）：全体の面積
【００１４】
表面気泡率の算定結果を図１４に示す。なお、図１４の横軸において、「Ｎ数値１，数値２，数値３，数値４」のように表記されているものは、型枠素地面の場合であり、「撥水数値１，数値２，数値３，数値４」のように表記されているものは、撥水面の場合である。数値１，数値２，数値３，数値４はそれぞれ層の数、突き回数、叩き回数、バイブレーターの秒数である。
【００１５】
打設条件（１，０，０，０）の流し込みのみの水準と比較すると次のことがわかる。
（１）通常の型枠（型枠素地面）の場合
１０回以下の突きでは表面気泡は増加する。
２０回以下の叩きでは表面気泡は増加する傾向にある。
バイブレーターはかければかけるほど表面気泡は減少する。
【００１６】
（２）超撥水型枠（撥水面）の場合
１０回以上の突きでは表面気泡率は増加傾向にある。
２０回以上の叩きでは表面気泡は増加傾向にある。
５秒以上のバイブレーターでは表面気泡は増加傾向にある。
【００１７】
この結果をまとめると、本サイズの型枠において、表面気泡を最も減少させることができる打設条件は、コンクリートを流し込んで５回突く行為であり、超撥水加工の撥水層の耐久性を試験する手法としてはバイブレーターが最も過酷であるといえる。
【００１８】
また、この実験を通じて以下の知見が得られた。
（１）撥水型枠にコンクリートを流し込むだけでコンクリート表面は滑らかとなったが、型枠の下部の端の部分にごくわずかな未充填部位が見られた。
【００１９】
（２）突き回数は、回数に依存せずコンクリート表面は滑らかであるが、突き回数１０回以上から、コンクリート上部に、やや撥水層が剥離したと思しきあばたが見られた。これは通常の２層打ちの界面に見られるあばたと同様のものであると推測でき、撥水層が面での「こすれ」に弱いことが推察される。
【００２０】
（３）叩き回数は、回数に依存せずコンクリート表面は滑らかであるが、叩き回数１０回以上から、コンクリート上部に、やや撥水層が剥離したと思しきあばたが見られた。この影響は、突きの場合よりも大きく、撥水層が突きによる面での「こすれ」よりも、叩きによる面での「こすれ」に弱いことが推察される。
【００２１】
（４）バイブレーターの秒数については、かければかけるほど、撥水層が剥離したと思われるあばたが多くなっていった。２秒の水準では「水みち」のような模様ができ、５秒、１０秒の水準では撥水層が剥離した際に見られるあばたが多くなった。２０秒の水準では、撥水層が完全に剥離しており、型枠素地面の場合と同じような表面の状態となった。
【００２２】
（５）全ての水準において、通常の型枠素地面では、突き、叩き、バイブレーターを多く行うほどコンクリート表面は滑らかになった。
【００２３】
以上の検討結果より、コンクリート表面をあばたの少ない滑らかなものにする、という観点のみで考えれば、手塗りの超撥水加工による撥水層を有する型枠においては、叩きや突き回数は最小限にとどめ、バイブレーターは使用しない方がよい。ただし、この打設を行う場合、隅角部のコンクリート未充填に注意しなければならないため、高流動タイプのコンクリートもしくはバイブレーターを使用しない充填手法を新たに考える必要がある。
【００２４】
（実験２）
この実験２は、超撥水シートからなる撥水層のバイブレーターに対する耐久性を調べたものである。超撥水シートは、手塗りで超撥水性の撥水層を塗装合板に付与したものよりも耐久性の高い超撥水性のシートであり、このシートを塗装合板の型枠表面に貼り付けて使用した。上記の実験１より、超撥水性の撥水層の耐久性を確かめる手段としては、バイブレーターが最も過酷で有効であるとの結果を得た。そこで、本検討では、超撥水シートの耐久性試験をバイブレーターにより行った。表面気泡率の算定は、上記と同様の手法で行った。実験により得られたバイブレーター振動時間と表面気泡率の関係を図１５に示す。なお、図１５中、横軸の文字「シート」に続く数値部分は、バイブレーターを振動させた秒数を示している。例えば「シート５」はバイブレーターを５秒かけたことを示す。この実験においても、上記の実験１と同様の型枠のサイズおよびコンクリートを使用した。すなわち、型枠のサイズは、高さ３０ｃｍ、幅３０ｃｍ、奥行１０ｃｍであり、使用したコンクリートは、３０−１８−２０Ｎである。また、バイブレーターは型枠の中央部分に配置したため、バイブレーターと型枠表面の距離は、奥行の半分の５ｃｍである。
【００２５】
この図に示すように、超撥水シートにおいては、バイブレーターをかけると５秒まで表面気泡率が徐々に低下した。脱型後の型枠表面にも超撥水性の部分は残っていた。それ以降は、緩やかに表面気泡率が上昇し、脱型後の超撥水性の部分も削れている様子が確認できた。
【００２６】
（実験３）
この実験３は、バイブレーターと型枠の距離が超撥水型枠の耐久性と表面気泡率に及ぼす影響について調べたものである。上記の実験１により、超撥水性の撥水層はバイブレーターによって耐久性が概ね確認できることが明らかとなった。一方、超撥水性を型枠に付与する場合、通常の施工においては、バイブレーターと型枠の間にはある一定の間隔があり、振動加速度は距離によって減衰することから、超撥水型枠にはバイブレーターとの適正な距離が存在することが想定される。そこで本検討では、実験によりバイブレーターと型枠の適正な距離の範囲を算定することを目的として行った。
【００２７】
実験方法を図１６に示す。図１６（１）〜（４）に示すように、バイブレーターと型枠表面の距離が異なる上面が開口した四角箱状の４つの試験体を作製し、（５）に示すように、型枠表面の丸印部分に加速度計を設置して型枠表面が受けている振動加速度を測定した。型枠表面は前後左右の４面あるが、超撥水加工を手塗りで施した超撥水型枠表面、超撥水シート貼付による超撥水型枠表面の２面を試験面とした。
【００２８】
本実験では、測定した振動加速度と脱型後のコンクリート表面および型枠の様子から、どの程度の振動加速度を受けた場合に撥水層が剥離するのかを試験した。なお、使用したコンクリートは３０−１５−２０Ｎのコンクリートである。
【００２９】
実験により得られた距離と振動加速度の関係を図１７に示す。なお、図１７には、プロットを近似する曲線の式ｙ＝２２３．８９ｅ−０．００５ｘと相関係数Ｒを合わせて表示している。ｙは縦軸の値（振動加速度）、ｘは横軸の値（距離）に対応する。また、実験結果を図１８に示す。
【００３０】
本実験より、次のことが明らかとなった。
最大振動加速度が１２０ｍ／ｓ２以上の場合では、手塗りで超撥水性の撥水層を付与した場合、撥水層が剥離してしまい、コンクリートに表面気泡が生じる。
最大振動加速度が２５ｍ／ｓ２以下では、コンクリートの未充填部分が生じる。
【００３１】
これを、図１７の関係を用いてバイブレーターと型枠表面の距離ｘに換算すると、１２．５ｃｍ＜ｘ＜５０ｃｍの範囲が超撥水型枠を使用した場合のバイブレーターと型枠表面との距離ｘとして適切である。
【００３２】
以上の実験１〜３の知見から、本発明者は、バイブレーターによる型枠表面の振動加速度と振動させた時間が撥水層の耐久性を評価する指標として使用可能であることを見出し、以下の本発明をするに至った。
【００３３】
本発明は、上記に鑑みてなされたものであって、締固め作業による振動等が作用しても撥水層が型枠表面から剥離しない耐久性を有し、所要の表面気泡の低減効果を発揮できるコンクリート成形用撥水型枠およびこの撥水型枠を用いたコンクリートの製造方法ならびに評価方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００３４】
上記した課題を解決し、目的を達成するために、本発明に係るコンクリート成形用撥水型枠は、型枠本体と、型枠本体の型枠表面に設けられた撥水層とを備えるコンクリート成形用の撥水型枠であって、型枠表面に所定値以上の締固めエネルギーが作用しても撥水層は型枠表面から剥離しない耐久性を有することを特徴とする。
【００３５】
また、本発明に係る他のコンクリート成形用撥水型枠は、上述した発明において、型枠表面に作用する締固めエネルギーが３０Ｊ／Ｌ以上であっても撥水層は型枠表面から剥離しない耐久性を有することを特徴とする。
【００３６】
また、本発明に係る他のコンクリート成形用撥水型枠は、上述した発明において、型枠表面に作用する締固めエネルギーが１００Ｊ／Ｌ以上であっても撥水層は型枠表面から剥離しない耐久性を有することを特徴とする。
【００３７】
また、本発明に係るコンクリートの製造方法は、上述したコンクリート成形用撥水型枠を用いたコンクリートの製造方法であって、コンクリート成形用撥水型枠にコンクリートを打設して、型枠表面に所定値以上の締固めエネルギーが作用する締固めを行い、所定の養生期間後に脱型し、表面気泡を低減したコンクリートを製造することを特徴とする。
【００３８】
また、本発明に係る評価方法は、型枠本体と、型枠本体の型枠表面に設けられた撥水層とを備えるコンクリート成形用の撥水型枠における撥水層の耐久性を評価する方法であって、型枠表面に作用する締固めエネルギーに基づいて、撥水層が型枠表面から剥離しない耐久性を評価することを特徴とする。
【発明の効果】
【００３９】
本発明に係るコンクリート成形用撥水型枠によれば、型枠本体と、型枠本体の型枠表面に設けられた撥水層とを備えるコンクリート成形用の撥水型枠であって、型枠表面に所定値以上の締固めエネルギーが作用しても撥水層は型枠表面から剥離しない耐久性を有するので、締固め作業による所定値以上の締固めエネルギーが作用しても撥水層は型枠表面から剥離せず、所要の表面気泡の低減効果を発揮することができるという効果を奏する。
【００４０】
また、本発明に係る他のコンクリート成形用撥水型枠によれば、型枠表面に作用する締固めエネルギーが３０Ｊ／Ｌ以上であっても撥水層は型枠表面から剥離しない耐久性を有するので、締固め作業による３０Ｊ／Ｌ以上の締固めエネルギーが作用しても撥水層は型枠表面から剥離せず、所要の表面気泡の低減効果を発揮することができるという効果を奏する。
【００４１】
また、本発明に係る他のコンクリート成形用撥水型枠によれば、型枠表面に作用する締固めエネルギーが１００Ｊ／Ｌ以上であっても撥水層は型枠表面から剥離しない耐久性を有するので、締固め作業による１００Ｊ／Ｌ以上の締固めエネルギーが作用しても撥水層は型枠表面から剥離せず、所要の表面気泡の低減効果を発揮することができるという効果を奏する。
【００４２】
また、本発明に係るコンクリートの製造方法によれば、上述したコンクリート成形用撥水型枠を用いたコンクリートの製造方法であって、コンクリート成形用撥水型枠にコンクリートを打設して、型枠表面に所定値以上の締固めエネルギーが作用する締固めを行い、所定の養生期間後に脱型し、表面気泡を低減したコンクリートを製造するので、締固め作業による諸定値以上の締固めエネルギーが作用しても表面気泡を低減したコンクリートを製造することができるという効果を奏する。
【００４３】
また、本発明に係る評価方法によれば、型枠本体と、型枠本体の型枠表面に設けられた撥水層とを備えるコンクリート成形用の撥水型枠における撥水層の耐久性を評価する方法であって、型枠表面に作用する締固めエネルギーに基づいて、撥水層が型枠表面から剥離しない耐久性を評価するので、撥水層の付着強度によらなくてもその耐久性を評価することができるという効果を奏する。
【図面の簡単な説明】
【００４４】
【図１】図１は、本発明に係るコンクリート成形用撥水型枠の実施の形態を示す部分拡大断面図である。
【図２】図２は、実験により得られた締固めエネルギーと表面気泡率の計算図表である。
【図３】図３は、締固めエネルギーと表面気泡率の関係を示す図である。
【図４】図４は、実験１のコンクリートのフレッシュ性状を示す写真図である。
【図５】図５は、実験１のコンクリート打設条件を示す図表である。
【図６】図６は、実験１のコンクリート打設の様子を示す写真図である。
【図７】図７は、実験１のコンクリート締固めの種別を示す写真図であり、（１）は突き棒による突き、（２）は木づちによる叩き、（３）はバイブレーターによる振動を示している。
【図８】図８は、実験１の打設条件による表面気泡の違いを示した写真図（その１）である。
【図９】図９は、実験１の打設条件による表面気泡の違いを示した写真図（その２）である。
【図１０】図１０は、実験１の打設条件による表面気泡の違いを示した写真図（その３）である。
【図１１】図１１は、実験１の打設条件による表面気泡の違いを示した写真図（その４）である。
【図１２】図１２は、実験１の打設条件による表面気泡の違いを示した写真図（その５）である。
【図１３】図１３は、実験１の表面気泡率の算定手法を説明する図である。
【図１４】図１４は、実験１の打設条件による表面気泡率の違いを示すグラフ図である。
【図１５】図１５は、実験２のバイブレーター振動時間と表面気泡率の関係を示す図である。
【図１６】図１６は、実験３の実験方法を説明する写真図である。
【図１７】図１７は、実験３の距離と振動加速度の関係を示す図である。
【図１８】図１８は、実験３の実験結果を示す図表である。
【発明を実施するための形態】
【００４５】
以下に、本発明に係るコンクリート成形用撥水型枠およびこの撥水型枠を用いたコンクリートの製造方法ならびに評価方法の実施の形態を図面に基づいて詳細に説明する。なお、この実施の形態によりこの発明が限定されるものではない。
【００４６】
［コンクリート成形用撥水型枠］
まず、本発明に係るコンクリート成形用撥水型枠について説明する。
図１に示すように、本発明に係るコンクリート成形用撥水型枠１０は、塗装合板などからなる型枠本体１２と、型枠本体１２の表面（型枠表面）１４に塗布等により設けられた超撥水性の撥水層１６とを備える超撥水型枠である。撥水層１６の表面１８がコンクリート２０と接する面となる。ここで、型枠表面１４に所定値以上の締固めエネルギーＥが作用しても撥水層１６は型枠表面１４から剥離しない耐久性を有する。
【００４７】
次に、撥水層１６の耐久性を規定する指標となる、締固めエネルギーＥの好適な範囲について説明する。
【００４８】
締固めエネルギーＥは、例えば下記の参考文献１に記載されているように、下式（２）で計算することができる。
【００４９】
Ｅ＝ρα２×ｔ０／（４π２ｆ）  ・・・  （２）
ここに、
Ｅ：ｔ０秒間の締固めエネルギー（Ｊ／Ｌ）
ρ：コンクリートの密度（ｋｇ／Ｌ）
α：最大振動加速度（ｍ／ｓ２）
ｔ０：締固め時間（ｓ）
ｆ：振動数（Ｈｚ）
π：円周率
【００５０】
［参考文献１］  「コンクリート施工設計学序説」、岡本寛昭ほか、技術堂出版、ｐ．１４３、２００４年１０月
【００５１】
上記の実験１〜３等の結果から、脱型後に超撥水性の撥水層が残存していた型枠の実験結果を抜粋し、上記の式（２）を用いて最大振動加速度αから締固めエネルギーＥを計算した図表を図２に示す。ただし、ρ=２．４０ｋｇ／Ｌ、ｆ＝１００Ｈｚとして計算した。
【００５２】
図２を用いて、締固めエネルギーと表面気泡率の関係を作図すると、図３が得られる。
【００５３】
図３に示すように、型枠表面が受ける締固めエネルギーが５Ｊ／Ｌ以上の場合には、超撥水性の撥水層が残存する耐久性をもつ超撥水型枠は締固めエネルギーが０の水準と比較して、表面気泡率を９０％程度減少させる効果を有することがわかる。
【００５４】
また、大きな締固めエネルギーを受けても表面気泡率を小さく維持できるものほど、撥水層の剥離に対する耐久性が高い超撥水型枠ということになる。このため、本発明に係るコンクリート成形用撥水型枠としては、図３に示すように、締固めエネルギーが好ましくは３０Ｊ／Ｌ程度以上、より好ましくは１００Ｊ／Ｌ程度以上であっても超撥水性の撥水層が型枠表面から剥離しない耐久性を有することが望ましい。
【００５５】
このようなコンクリート成形用撥水型枠を用いれば、バイブレーターによる締固めを行っても、締固めエネルギーの要件を満足する限り、コンクリートの表面気泡を確実に低減することが可能である。したがって、本発明によれば、締固め作業による所定値以上の締固めエネルギーが作用しても撥水層は型枠表面から剥離せず、所要の表面気泡の低減効果を発揮することができる。
【００５６】
なお、図２および図３の例では、コンクリート成形用撥水型枠が転用可能な締固めエネルギーの範囲は、１８０Ｊ／Ｌ程度以下と考えることができる。このような締固めエネルギー作用下で本発明に係るコンクリート成形用撥水型枠を使用すれば、使用後の型枠を、別のコンクリート打設用途に対しても転用することができる。そして、転用後の打設作業においても撥水層は型枠表面から剥離せず、所要の表面気泡の低減効果を発揮することができる。
【００５７】
また、例えば壁厚１５ｃｍの薄いコンクリート壁を作製するために、型枠に打設したコンクリートの中心部にバイブレーターを挿入して１０秒間振動させた場合に型枠に作用する締固めエネルギーは１４０Ｊ／Ｌ程度である。こうした締固めエネルギーに対応する耐久性を有する超撥水型枠を使用すれば、所期の表面気泡の低減効果を発揮することができる。
【００５８】
同様に、壁厚２５ｃｍのコンクリート壁を作製する型枠の中心部にバイブレーターを挿入して１０秒間振動させた場合の締固めエネルギーは３３Ｊ／Ｌ程度である。こうした締固めエネルギーに対応する耐久性を有する超撥水型枠を使用すれば、本発明の効果を発揮することができる。
【００５９】
また、擁壁や構造壁のかぶりを４０ｍｍ〜５０ｍｍとした場合、鉄筋（例えばＤ１０×２本）を考慮すると、鉄筋間に配置するバイブレーターは少なくとも型枠表面から６０ｍｍ〜７０ｍｍの距離に配置することができる。この場合で１０秒間バイブレーターを振動させた場合の締固めエネルギーは１５０〜１６５Ｊ／Ｌ程度である。こうした締固めエネルギーに対応する耐久性を有する超撥水型枠を使用すれば、本発明の効果を発揮することができる。
【００６０】
また、かぶりにバイブレーターを挿入して締固めを行う場合、例えば型枠表面から１０ｍｍ離れている位置に挿入して１０秒間振動させると、締固めエネルギーは２７６Ｊ／Ｌとなり、図２および図３の例では超撥水型枠の転用は難しくなる。しかし、５秒間振動させた場合には締固めエネルギーは１３８Ｊ／Ｌとなるので超撥水型枠を転用することが可能となる。
【００６１】
［コンクリートの製造方法］
次に、本発明に係るコンクリートの製造方法について説明する。
本発明に係るコンクリートの製造方法は、上述したコンクリート成形用撥水型枠１０を用いたコンクリートの製造方法である。図１に示すように、コンクリート成形用撥水型枠１０にコンクリート２０を打設して、型枠表面１４に所定値以上の締固めエネルギーＥが作用する締固めを行い、所定の養生期間後に脱型し、表面気泡を低減したコンクリート２０を製造するものである。
【００６２】
締固めエネルギーＥの好適な範囲は、上記のコンクリート成形用撥水型枠の実施の形態の場合と同様であるので詳細な説明は省略する。本実施の形態によれば、締固め作業による諸定値以上の締固めエネルギーＥが作用しても表面気泡を低減したコンクリートを製造することができる。
【００６３】
［評価方法］
次に、本発明に係る評価方法について説明する。
本発明に係る評価方法は、上述したコンクリート成形用撥水型枠１０における撥水層１６が型枠表面１４から剥離しない耐久性を、型枠表面１４に作用する締固めエネルギーＥに基づいて評価するものである。例えば、コンクリートの本打設施工の前に予め締固め実験を行う。そして、上記の式（２）を用いて締固めエネルギーＥを計算し、この計算値に基づいて、使用する撥水型枠１０の撥水層１６の耐久性を評価するようにしてもよい。この方法によれば、撥水層の付着強度によらなくても、締固めエネルギーによって撥水層の耐久性を評価することができる。
【００６４】
以上説明したように、本発明に係るコンクリート成形用撥水型枠によれば、型枠本体と、型枠本体の型枠表面に設けられた撥水層とを備えるコンクリート成形用の撥水型枠であって、型枠表面に所定値以上の締固めエネルギーが作用しても撥水層は型枠表面から剥離しない耐久性を有するので、締固め作業による所定値以上の締固めエネルギーが作用しても撥水層は型枠表面から剥離せず、所要の表面気泡の低減効果を発揮することができる。
【００６５】
また、本発明に係る他のコンクリート成形用撥水型枠によれば、型枠表面に作用する締固めエネルギーが３０Ｊ／Ｌ以上であっても撥水層は型枠表面から剥離しない耐久性を有するので、締固め作業による３０Ｊ／Ｌ以上の締固めエネルギーが作用しても撥水層は型枠表面から剥離せず、所要の表面気泡の低減効果を発揮することができる。
【００６６】
また、本発明に係る他のコンクリート成形用撥水型枠によれば、型枠表面に作用する締固めエネルギーが１００Ｊ／Ｌ以上であっても撥水層は型枠表面から剥離しない耐久性を有するので、締固め作業による１００Ｊ／Ｌ以上の締固めエネルギーが作用しても撥水層は型枠表面から剥離せず、所要の表面気泡の低減効果を発揮することができる。
【００６７】
また、本発明に係るコンクリートの製造方法によれば、上述したコンクリート成形用撥水型枠を用いたコンクリートの製造方法であって、コンクリート成形用撥水型枠にコンクリートを打設して、型枠表面に所定値以上の締固めエネルギーが作用する締固めを行い、所定の養生期間後に脱型し、表面気泡を低減したコンクリートを製造するので、締固め作業による諸定値以上の締固めエネルギーが作用しても表面気泡を低減したコンクリートを製造することができる。
【００６８】
また、本発明に係る評価方法によれば、型枠本体と、型枠本体の型枠表面に設けられた撥水層とを備えるコンクリート成形用の撥水型枠における撥水層の耐久性を評価する方法であって、型枠表面に作用する締固めエネルギーに基づいて、撥水層が型枠表面から剥離しない耐久性を評価するので、撥水層の付着強度によらなくてもその耐久性を評価することができる。
【産業上の利用可能性】
【００６９】
以上のように、本発明に係るコンクリート成形用撥水型枠およびこの撥水型枠を用いたコンクリートの製造方法ならびに評価方法は、美観に優れたコンクリートを製造するのに有用であり、特に、締固め作業による振動等が作用しても撥水層が型枠表面から剥離しない耐久性を有し、所要の表面気泡の低減効果を発揮するのに適している。
【符号の説明】
【００７０】
１０  コンクリート成形用撥水型枠
１２  型枠本体
１４  型枠表面
１６  撥水層
１８  表面
２０  コンクリート
Ｅ  締固めエネルギー
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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