(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
窒素を含有する有機性排水を、少なくとも脱窒工程、硝化工程、及び浸漬型膜分離装置を使用した膜分離工程の順に活性汚泥と混合された被処理水として生物処理する有機性排水の処理方法であって、
前記膜分離工程で膜透過水として取り出されずに残った被処理水を前記脱窒工程へ返送する第一返送工程と、
前記膜分離工程で膜透過水として取り出されずに残った被処理水を前記脱窒工程の後の工程へ返送する第二返送工程と、
前記有機性排水、前記脱窒工程での被処理水、前記硝化工程での被処理水、前記膜分離工程での被処理水、及び前記膜分離工程で膜分離した膜透過水の何れかの窒素濃度を指標として、前記膜透過水の窒素濃度が目標窒素濃度となるように前記第一返送工程で返送する被処理水の流量を調整するとともに、前記膜分離工程へ流入する被処理水の流量が目標流量となるように前記第二返送工程で返送する被処理水の流量を調整する返送流量調整工程と、
を含み、
前記目標流量は、前記有機性排水の前記脱窒工程への流入量の３倍以上かつ６倍以下の範囲に調整される有機性排水の処理方法。
【請求項２】
前記目標流量は、前記有機性排水の前記脱窒工程への流入量の３倍以上かつ６倍以下の範囲の一定値に調整される請求項１記載の有機性排水の処理方法。
【請求項３】
窒素を含有する有機性排水を、活性汚泥と混合された被処理水として生物処理する少なくとも脱窒槽、硝化槽、及び浸漬型膜分離装置が配設された膜分離槽を備えている有機性排水処理装置であって、
前記膜分離槽中の被処理水を前記脱窒槽へ返送する第一返送機構と、
前記膜分離槽中の被処理水を前記脱窒槽より後段へ返送する第二返送機構と、
前記有機性排水、前記脱窒槽の被処理水、前記硝化槽の被処理水、前記膜分離槽の被処理水、及び前記浸漬型膜分離装置により取り出される膜透過水の何れかの窒素濃度を測定する窒素濃度測定装置と、
前記窒素濃度測定装置により取得された窒素濃度を指標として、前記膜透過水の窒素濃度が目標窒素濃度となるように前記第一返送機構を介して返送する被処理水の流量を調整するとともに、前記膜分離槽へ流入する被処理水の流量が目標流量となるように前記第二返送機構を介して返送する被処理水の流量を調整する制御部と、を含み、
前記目標流量は、処理対象となる前記有機性排水の前記脱窒槽への流入量の３倍以上かつ６倍以下の範囲に調整される有機性排水処理装置。
【請求項４】
前記目標流量は、前記有機性排水の前記脱窒槽への流入量の３倍以上かつ６倍以下の範囲の一定値に調整される請求項３記載の有機性排水処理装置。
【請求項５】
窒素を含有する有機性排水を、活性汚泥と混合された被処理水として生物処理する少なくとも脱窒槽、硝化槽、及び浸漬型膜分離装置が配設された膜分離槽を備えている有機性排水処理装置であって、
前記膜分離槽中の被処理水を前記脱窒槽へ返送する第一返送機構と、
前記膜分離槽中の被処理水を前記脱窒槽より後段へ返送する第二返送機構と、
前記有機性排水、前記脱窒槽の被処理水、前記硝化槽の被処理水、前記膜分離槽の被処理水、及び前記浸漬型膜分離装置により取り出される膜透過水の何れかの窒素濃度を測定する窒素濃度測定装置と、
前記膜分離槽内の被処理水のＭＬＳＳ濃度を測定するＭＬＳＳ濃度測定装置と、
前記窒素濃度測定装置により取得された窒素濃度を指標として、前記膜透過水の窒素濃度が目標窒素濃度となるように前記第一返送機構を介して返送する被処理水の流量を調整するとともに、前記ＭＬＳＳ濃度測定装置により取得されたＭＬＳＳ濃度が所定の範囲に入るように、前記第一の返送機構を介して返送される被処理水の流量に応じて前記第二返送機構を介して返送する被処理水の流量を調整する制御部と、
を含む有機性排水処理装置。
【請求項６】
前記膜分離槽は、被処理水の流下方向に沿って前記浸漬型膜分離装置が複数配置され、
前記第一返送機構は、前記膜分離槽の下流側の被処理水を前記脱窒槽へ返送する返送路を備えている請求項３から５の何れかに記載の有機性排水処理装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、窒素を含有する有機性排水を、少なくとも脱窒工程、硝化工程、及び浸漬型膜分離装置を使用した膜分離工程の順に活性汚泥と混合された被処理水として生物処理する有機性排水の処理方法及びその処理装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
特許文献１には、原液流入部を有する脱窒素部と、処理液流出部を有する硝化部とを連通状態に設けた生物学的処理槽を備え、処理槽内または外部に酸素含有ガス送入管のあるエアリフト部を配備するとともに、脱窒素部内の脱窒素液を強制的に硝化部へ移送させる循環流路と、硝化部内の硝化液を脱窒素部内に流入させる連通流路とでリサイクル経路を構成し、脱窒素率を向上させる生物学的脱窒素装置が開示されている。硝化部でアンモニアが硝化される硝化工程が実行され、硝化液が返送された脱窒素部で硝酸態窒素が窒素ガスとして還元分離される脱窒工程が実行される。
【０００３】
特許文献２には、生活排水のような一般的な都市下水や産業廃水等の汚水の浄化処理のために構築された従来の標準活性汚泥法を採用した汚水処理装置の老朽化に伴って、汚水からリンや窒素等を効果的に除去するべく膜分離活性汚泥法を用いた汚水処理装置への改築が進行していることが開示されている。沈殿槽に代えて膜分離槽を備えることによりＡ−ＳＲＴを長くすることができ、硝化処理を促進することができるようになる。
【０００４】
特許文献３には、図５に示すように、嫌気槽、脱窒槽、及び分離膜が浸漬された曝気槽の順番に設置された生物処理設備の上流側の嫌気槽に廃水を流入させて生物処理する膜分離活性汚泥法を用いた廃水処理方法が開示されている。
【０００５】
当該廃水処理方法は、廃水を活性汚泥の存在下にリン放出工程、脱窒工程、及び曝気工程の順に通水し、該曝気工程の混合液中に浸漬された分離膜により被処理水を分離する廃水の処理方法で、曝気工程の混合液の一部を脱窒工程へ返送するとともに、脱窒工程の混合液をリン放出工程へ返送するように構成されている。
【０００６】
曝気工程で硝酸態窒素及び亜硝酸態窒素に硝化処理された混合液の一部が脱窒工程に返送されて窒素ガスに還元されて分離除去され、脱窒工程で無酸素化された混合液がリン放出工程へ返送されてリン化合物が正リン酸として放出される。尚、放出された正リン酸は曝気工程で好気性微生物に取り込まれる。
【０００７】
上述の膜分離活性汚泥法を用いる場合、窒素を含有する有機性排水は、少なくとも脱窒工程、硝化工程、及び浸漬型膜分離装置を使用した膜分離工程の順に活性汚泥と混合された被処理水として生物処理され、必要に応じて脱窒工程の前段にリン放出工程が組み込まれる。
【０００８】
生物処理後の処理水に含まれる窒素濃度を低下するためには、硝化工程で硝化された被処理水の脱窒工程への硝化液循環比Ｒを大きくすればよく、通常、硝化液循環比Ｒは２から４の間に設定されている。
【０００９】
硝化液循環比Ｒは、被処理水の流入量を１、または処理水（膜分離活性汚泥法を用いる場合は、膜分離装置から排水される膜透過水）の流量を１とする場合の硝化液の循環量の比であり、膜透過水の窒素濃度である処理水窒素濃度は以下の数式１で求まる。尚、硝化対象窒素濃度は原水である有機性排水に含まれる全窒素から余剰活性汚泥として引き抜かれる窒素成分を除いた値である。
（処理水窒素濃度）  ＝  （硝化対象窒素濃度）／（Ｒ＋１）  ・・・数式１
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１０】
【特許文献１】特開昭５５−４５３５７号公報
【特許文献２】特開２０１３−６６４号公報
【特許文献３】特開２００１−３１４８９０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
膜分離活性汚泥法を用いた汚水処理装置で生物処理された処理水は、必要に応じてＣＯＤ除去等の高度処理が行なわれた後に、例えば河川に放流されて海に流下するが、環境保護という観点で処理水窒素濃度を低い値に調整することが好ましいとは限らない場合もある。
【００１２】
例えば、海水中の栄養塩濃度、特に溶存態無機窒素が養殖海苔に影響があるとされており、海苔の育苗期となる冬季から春季に養殖海苔の色素合成に必要な溶存態無機窒素等が不足することにより、海苔の色落ち現象が発生するという問題がある。
【００１３】
そこで、冬季から春季にかけて、処理水窒素濃度をある程度高い値に調整するべく、数式１の硝化液循環比Ｒを小さくした有機性排水の処理方法が試行されている。
【００１４】
しかし、硝化液循環比Ｒを小さな値に設定すると、膜分離工程への被処理水の流入量が少なくなり、被処理水の流れに沿って配置されている膜分離装置の周囲の活性汚泥濃度の濃淡のばらつきが大きくなり、膜分離性能に支障が発生するという問題があった。
【００１５】
膜分離工程から脱窒工程へ返送される被処理水の活性汚泥浮遊物質ＭＬＳＳの濃度をＸｍｇ／Ｌとすると、膜分離工程に流入するＭＬＳＳ濃度は以下の数式２で求まる。数式２に基づけば、硝化液循環比Ｒを小さくするほど、膜分離工程に流入する被処理水と膜分離工程から脱窒工程へ返送される被処理水のＭＬＳＳ濃度差が大きくなることが理解できる。
ＭＬＳＳ（ｍｇ／Ｌ）  ＝  Ｒ／（Ｒ＋１）＊Ｘ  ・・・数式２
【００１６】
つまり、膜分離工程の被処理水の流れに沿う下流側でＭＬＳＳ濃度が高くなり、膜分離装置の分離膜に活性汚泥が堆積して、膜分離できなくなる虞があった。
【００１７】
また、膜分離工程の被処理水の流れに沿う下流側でのＭＬＳＳ濃度が高くなりすぎないように、処理工程全体のＭＬＳＳ濃度を低くすると、特に、ＭＬＳＳ濃度が低い膜分離工程の上流側で未分解のアンモニア等が膜透過水に流出したり、未分解の難溶性成分や高分子の溶質等に起因する分離膜のファウリングが生じて分離膜が閉塞する虞があった。
【００１８】
本発明の目的は、上述した問題点に鑑み、脱窒工程への硝化液循環比を小さな値に設定しても、膜分離工程で用いられる膜分離装置のファウリングを回避可能な有機性排水の処理方法及びその処理装置を提供する点にある。
【課題を解決するための手段】
【００１９】
上述の目的を達成するため、本発明による有機性排水の処理方法の第一特徴構成は、特許請求の範囲の書類の請求項１に記載した通り、窒素を含有する有機性排水を、少なくとも脱窒工程、硝化工程、及び浸漬型膜分離装置を使用した膜分離工程の順に活性汚泥と混合された被処理水として生物処理する有機性排水の処理方法であって、前記膜分離工程で膜透過水として取り出されずに残った被処理水を前記脱窒工程へ返送する第一返送工程と、前記膜分離工程で膜透過水として取り出されずに残った被処理水を前記脱窒工程の後の工程へ返送する第二返送工程と、前記有機性排水、前記脱窒工程での被処理水、前記硝化工程での被処理水、前記膜分離工程での被処理水、及び前記膜分離工程で膜分離した膜透過水の何れかの窒素濃度を指標として、前記膜透過水の窒素濃度が目標窒素濃度となるように前記第一返送工程で返送する被処理水の流量を調整するとともに、前記膜分離工程へ流入する被処理水の流量が目標流量となるように前記第二返送工程で返送する被処理水の流量を調整する返送流量調整工程と、を含み、前記目標流量は、前記有機性排水の前記脱窒工程への流入量の３倍以上かつ６倍以下の範囲に調整される点にある。
【００２０】
上述の構成によれば、第一返送工程で返送される膜分離工程で膜透過水として取り出されずに残った被処理水の返送量に基づいて窒素の除去率を調整可能としながらも、第二返送工程で返送される膜分離工程で膜透過水として取り出されずに残った被処理水の返送量により脱窒工程の後の工程に流入する活性汚泥の濃度が調整可能になる。即ち、返送流量調整工程では、原水となる有機性排水、生物処理中の被処理水、または膜透過水の何れかの窒素濃度を指標として、第一返送工程で返送される被処理水の返送量が調整され、その返送量に応じて第二返送工程で返送される被処理水の返送量が適切な値に調整される。
【００２１】
返送流量調整工程では、原水となる有機性排水、生物処理中の被処理水、または膜透過水の何れかの窒素濃度を指標として、目標となる処理水窒素濃度を得るために必要な硝化液循環比Ｒが求められ、硝化液循環比Ｒに基づいて第一返送工程で返送される被処理水の返送量が調整される。さらに、その返送量に応じて第二返送工程で返送される被処理水の返送量が適切な値に調整される。そのため、処理水窒素濃度がどのような値であっても、膜分離工程で分離膜のファウリングの発生を回避することができるようになる。
【００２２】
膜分離工程へ流入する被処理水の流量が、原水となる有機性排水の流入量の３倍以上かつ６倍以下の範囲に調整されると、膜分離槽内のＭＬＳＳ濃度分布比を、１：１．２から１：１．５までの範囲に収めることができるようになる。その結果、第一返送工程で返送する被処理水の流量を減らして膜透過水の窒素濃度を高めに設定する場合でも、分離膜のファウリングの発生を効果的に抑制できるようになる。尚、１：１．２から１:１．５までの範囲のＭＬＳＳ濃度分布比に対応できる分離膜は、標準的で安価に入手しやすい。さらに、前記膜分離工程へ流入する被処理水の流量の制御範囲が、処理対象となる前記有機性排水の流量の３倍以上かつ６倍以下の範囲と比較的広いため、流量制御にあまり困難を伴わない。
【００２３】
同第二の特徴構成は、同請求項２に記載した通り、上述の第一の特徴構成に加えて、前記目標流量は、処理対象の前記有機性排水の前記脱窒工程への流入量の３倍以上かつ６倍以下の範囲の一定値に調整される点にある。
【００２４】
膜分離工程へ流入する被処理水の流量が、原水となる有機性排水の流入量の３倍以上かつ６倍以下の範囲の一定値に調整されると、膜分離槽内のＭＬＳＳ濃度分布比を、１：１．２から１：１．５までの範囲の好ましい一定値に収めることができるようになる。その結果、第一返送工程で返送する被処理水の流量を減らして膜透過水の窒素濃度を高めに設定する場合でも、分離膜のファウリングの発生をより一層効果的に抑制できるようになる。
【００２５】
本発明による有機性排水処理装置の第一特徴構成は、同請求項３に記載した通り、窒素を含有する有機性排水を、活性汚泥と混合された被処理水として生物処理する少なくとも脱窒槽、硝化槽、及び浸漬型膜分離装置が配設された膜分離槽を備えている有機性排水処理装置であって、前記膜分離槽中の被処理水を前記脱窒槽へ返送する第一返送機構と、前記膜分離槽中の被処理水を前記脱窒槽より後段へ返送する第二返送機構と、前記有機性排水、前記脱窒槽の被処理水、前記硝化槽の被処理水、前記膜分離槽の被処理水、及び前記浸漬型膜分離装置により取り出される膜透過水の何れかの窒素濃度を測定する窒素濃度測定装置と、前記窒素濃度測定装置により取得された窒素濃度を指標として、前記膜透過水の窒素濃度が目標窒素濃度となるように前記第一返送機構を介して返送する被処理水の流量を調整するとともに、前記膜分離槽へ流入する被処理水の流量が目標流量となるように前記第二返送機構を介して返送する被処理水の流量を調整する制御部と、を含み、前記目標流量は、処理対象となる前記有機性排水の流入量の３倍以上かつ６倍以下の範囲に調整される点にある。
【００２６】
同第二の特徴構成は、同請求項４に記載した通り、上述の第一の特徴構成に加えて、前記目標流量は、処理対象の前記有機性排水の前記脱窒槽への流入量の３倍以上かつ６倍以下の範囲の一定値に調整される点にある。
【００２７】
同第三の特徴構成は、同請求項５に記載した通り、窒素を含有する有機性排水を、活性汚泥と混合された被処理水として生物処理する少なくとも脱窒槽、硝化槽、及び浸漬型膜分離装置が配設された膜分離槽を備えている有機性排水処理装置であって、前記膜分離槽中の被処理水を前記脱窒槽へ返送する第一返送機構と、前記膜分離槽中の被処理水を前記脱窒槽より後段へ返送する第二返送機構と、前記有機性排水、前記脱窒槽の被処理水、前記硝化槽の被処理水、前記膜分離槽の被処理水、及び前記浸漬型膜分離装置により取り出される膜透過水の何れかの窒素濃度を測定する窒素濃度測定装置と、前記膜分離槽内の被処理水のＭＬＳＳ濃度を測定するＭＬＳＳ濃度測定装置と、前記窒素濃度測定装置により取得された窒素濃度を指標として、前記膜透過水の窒素濃度が目標窒素濃度となるように前記第一返送機構を介して返送する被処理水の流量を調整するとともに、前記ＭＬＳＳ濃度測定装置により取得されたＭＬＳＳ濃度が所定の範囲に入るように、前記第一の返送機構を介して返送される被処理水の流量に応じて前記第二返送機構を介して返送する被処理水の流量を調整する制御部と、を含む点にある。
【００２８】
膜分離槽内の被処理水のＭＬＳＳ濃度を直接監視して、その値が所定の範囲に入るように第二返送機構を介して返送する被処理水の流量が調整されるので、第一返送工程で返送する被処理水の流量を減らして膜透過水の窒素濃度を高めに設定する場合でも、分離膜のファウリングの発生をより一層効果的に抑制できるようになる。しかも、取得したＭＬＳＳ濃度に基づいて分離膜のファウリングの虞が間接的に検知でき、予防できるようになるので、分離膜のファウリングによる定期的なメンテナンスまでの時間を長くすることができる。
【００２９】
同第四の特徴構成は、同請求項６に記載した通り、上述の第一から第三の何れかの特徴構成に加えて、前記膜分離槽は、被処理水の流下方向に沿って前記浸漬型膜分離装置が複数配置され、前記第一返送機構は、前記膜分離槽の下流側の被処理水を前記脱窒槽へ返送する返送路を備えている点にある。
【００３０】
上述の構成によれば、被処理水の流下方向に沿って浸漬型膜分離装置が複数配置されるような、膜分離槽内を流れる被処理水の流路が長い形状であっても、被処理水の流下方向に沿ったＭＬＳＳ濃度勾配を小さくできるので、膜分離槽の上流側から下流側にかけてほぼ均一な膜分離処理が行なえるようになる。
【発明の効果】
【００３１】
以上説明した通り、本発明によれば、脱窒工程への硝化液循環比を小さな値に設定しても、膜分離工程で用いられる膜分離装置のファウリングを回避可能な有機性排水の処理方法及びその処理装置を提供することができるようになった。
【図面の簡単な説明】
【００３２】
【図１】本発明による有機性排水処理装置及び処理方法の説明図
【図２】別実施形態を示す有機性排水処理装置及び処理方法の説明図
【図３】別実施形態を示す有機性排水処理装置及び処理方法の説明図
【図４】別実施形態を示す有機性排水処理装置及び処理方法の説明図
【図５】従来の排水処理装置及び処理方法の説明図
【発明を実施するための形態】
【００３３】
以下、本発明による有機性排水の処理方法及びその処理装置の実施形態を説明する。
【００３４】
図１に示すように、当該有機性排水処理装置１は、原水となる窒素を含有する有機性排水を、活性汚泥と混合された被処理水として順に生物処理する装置であり、少なくとも脱窒槽２０、硝化槽２１、及び浸漬型膜分離装置２３を備えた膜分離槽２２を備えている。
【００３５】
窒素を含有する有機性排水とは、代表的には都市下水や固形分が除去されたし尿、さらには食品工場等から排出される有機性成分及びアンモニア成分を含有する排水である。脱窒槽２０の前段には、有機性排水に含まれる夾雑物を除去するスクリーン機構や有機性排水に含まれる固形分を除去する前処理槽等が通常設けられているが、本実施形態では説明を省略する。
【００３６】
脱窒槽２０には撹拌機構２０ａが設けられ、原水である有機性排水が嫌気条件下で活性汚泥と混合処理されるように構成されている。脱窒槽２０内で被処理水が活性汚泥に含まれる通性嫌気性微生物（ここでは脱窒素菌）によって嫌気処理され、被処理水に含まれる硝酸態窒素及び亜硝酸態窒素が窒素ガスに還元つまり脱窒される。還元された窒素は大気中に放出される。
【００３７】
当該硝酸態窒素及び亜硝酸態窒素は、原水に含まれるアンモニア成分が硝化槽２１や膜分離槽２２で活性汚泥に含まれる好気性微生物により好気処理され、硝酸や亜硝酸に酸化された被処理水で、後述する第一返送機構Ａを介して返送される被処理水に含まれている。
【００３８】
硝化槽２１には曝気装置２５が設けられ、被処理水を曝気するように構成されている。曝気された被処理水に含まれるアンモニアが好気性条件下で活性汚泥に含まれる亜硝酸菌によって亜硝酸態窒素に酸化され、硝酸菌によって亜硝酸が硝酸態窒素に酸化される硝化処理が行なわれる。また、被処理水に含まれる有機性成分は好気性微生物によって分解処理される。
【００３９】
膜分離槽２２には複数の浸漬型膜分離装置２３が被処理水の流下方向に沿って複数台浸漬配置され、浸漬型膜分離装置２３によって被処理水から汚泥等の固形物が分離された膜透過水が得られるように構成されている。被処理水は上流側の処理槽から下流側の処理槽にポンプにより送水され、或いは隣接配置された処理槽の上流側から下流側に被処理水がオーバーフローするように構成されている。
【００４０】
浸漬型膜分離装置２３には、平膜形状の精密濾過膜でなる分離膜を採用した膜ユニット２４が複数組み込まれ、各膜ユニット２４の排水管にヘッダー管３１ａが接続されている。ヘッダー管３１ａに接続された吸引ポンプ３１によって膜透過水が吸引され、必要に応じて高度処理が行なわれた後に河川に放流される。
【００４１】
浸漬型膜分離装置２３に採用可能な分離膜として、精密濾過膜以外に限外濾過膜やナノ濾過膜等が挙げられ、分離膜の形態として平膜以外に中空糸膜、チューブラー膜等が挙げられる。図１では、膜分離槽２２の底部に散気装置２５が配置されているように示されているが、実際には各浸漬型膜分離装置２３に収容された膜ユニット２４の下部に散気装置２５が設けられ、各散気装置２５から散気される気泡により形成される被処理水の上向流によって膜ユニット２４の表面への汚泥の付着が防止されるとともに付着した汚泥が除去され、さらに被処理水が好気処理される。
【００４２】
有機性排水処理装置１には、さらに第一返送機構Ａ、第二返送機構Ｂ、窒素濃度測定装置３３及び制御部３０が設けられている。
第一返送機構Ａは、膜分離槽２２の下流側で膜分離処理されずに残った被処理水を脱窒槽２０の上流に返送する第一の返送路２８と、第一の返送路２８に膜分離槽２２内の被処理水を送水する循環ポンプ（以下、「硝化液循環ポンプ」と記す。）２６と、第一の返送路２８を流れる被処理水の流量を測定する流量計３２ａを備えて構成されている。尚、硝化液循環ポンプ２６として、電動機等で駆動される羽根車を備えた水中ポンプや陸上ポンプとブロワーから供給される空気の上向流により揚水するエアリフトポンプの何れを採用してもよい。
【００４３】
第二返送機構Ｂは、膜分離槽２２の下流側で膜分離処理されずに残った被処理水を硝化槽２１の上流に返送する第二返送路２９と、第二返送路２９に膜分離槽２２内の被処理水を送水する循環ポンプ（以下、「内部循環ポンプ」と記す。）２７と、第二返送路２９を流れる被処理水の流量を測定する流量計３２ｂを備えて構成されている。尚、内部循環ポンプ２７も、硝化液循環ポンプ２６と同様に、水中ポンプや陸上ポンプとエアリフトポンプの何れを採用してもよい。
【００４４】
本実施形態では、窒素濃度測定装置３３によって原水に含まれる窒素濃度が測定されるように構成されている。尚、後述するように、窒素濃度測定装置は、図１中に破線で示すように、脱窒槽２０に備えてもよく（符号３３ａ参照）、硝化槽２１に備えてもよく（符号３３ｂ参照）、及び浸漬型膜分離装置２３に備えてもよく（符号３３ｃ参照）、さらには膜透過水の窒素濃度を測定可能に配置してもよい（符号３３ｄ参照）。
【００４５】
制御部３０は、例えばパーソナルコンピュータ装置、或いはマイクロコンピュータやＦＰＧＡ等で構成され、窒素濃度測定装置３３により取得された窒素濃度データや、流量計３２ａ，３２ｂにより取得された流量を入力する入力部と、硝化液循環ポンプ２６及び内部循環ポンプ２７を駆動する出力部と、入力部に入力された窒素濃度及び各流量に基づいて硝化液循環ポンプ２６及び内部循環ポンプ２７を介した被処理水の循環量を算出する演算部とを備えて構成されている。
【００４６】
演算部は、入力部を介して入力された窒素濃度を指標として、第一返送機構Ａで返送する被処理水の流量、及び第二返送機構Ｂで返送する被処理水の流量を算出する目標流量算出部と、入力部を介して入力された各被処理水の流量が目標流量算出部で算出された被処理水の流量となるように硝化液循環ポンプ２６及び内部循環ポンプ２７を調整する返送流量調整部を備えている。
【００４７】
つまり、制御部３０は、窒素濃度測定装置３３により取得された窒素濃度を指標として、第一返送機構Ａを介して返送する被処理水の流量、及び第二返送機構Ｂを介して返送する被処理水の流量を調整するように構成されている。その結果、膜透過水の窒素濃度と、膜分離槽２２内の活性汚泥の濃度であるＭＬＳＳ濃度が好ましい値に調整される。
【００４８】
以下、制御部３０によって調整される膜透過水の窒素濃度及び膜分離槽２２のＭＬＳＳ濃度について詳述する。
膜分離槽２２内の被処理水の一部は第一返送機構Ａを介して脱窒槽２０に返送される。本願明細書では、この被処理水の流れを硝化液循環と呼ぶ。さらに、膜分離槽２２内の被処理水の一部は第二返送機構Ｂを介して硝化槽２１に返送される。本願明細書では、この被処理水の流れを内部循環と呼ぶ。
【００４９】
脱窒槽２０に流入する原水の流入量１に対する硝化液循環する被処理水の流量の比を硝化液循環比Ｒ、同じく原水の流入量１に対する内部循環する被処理水の流量の比を内部循環比ｒとする。
【００５０】
原水に含まれている窒素は主にアンモニア態窒素として存在し、硝化槽２１で硝化処理されて硝酸態窒素等に形を変える。硝化処理により被処理水に含まれる窒素の量が大きく変化することはない。原水が活性汚泥処理される過程で被処理水中の窒素の量に変化が生じるのは、脱窒槽２０で硝酸態窒素が還元処理されて窒素ガスとなって大気に放出されるときと、膜分離槽２２で亜硝酸態窒素や硝酸態窒素等が余剰汚泥として引き抜かれるときである。
【００５１】
除去される窒素分のうち、余剰汚泥として引き抜かれる窒素分は少量であるため、原水に含まれる窒素濃度のうち硝化脱窒処理によって除去すべき窒素濃度を硝化対象窒素濃度、膜透過水の窒素濃度を処理水窒素濃度とした場合、処理水窒素濃度は、既述したように以下の数式１により算出できる。
（処理水窒素濃度）  ＝  （硝化対象窒素濃度）／（Ｒ＋１）  ・・・数式１
【００５２】
処理水窒素濃度、硝化対象窒素濃度、硝化液循環比Ｒの何れか二値が既知であれば残りの値も判明する。膜透過水の窒素濃度の計測値が処理水窒素濃度となり、原水の窒素濃度の計測値が硝化対象窒素濃度となり、膜透過水の流量と第一返送機構Ａを介した被処理水返送量の比が硝化液循環比Ｒとなる。
【００５３】
尚、原水の窒素濃度の計測値である硝化対象窒素濃度と目標とする処理水窒素濃度から、設定すべき硝化液循環比Ｒが求まる。また、膜透過水の窒素濃度の計測値である処理水窒素濃度とその時点での硝化液循環比Ｒから、原水の窒素濃度である硝化対象窒素濃度を算出することで、目標とする処理水窒素濃度とするための硝化液循環比Ｒが求まる。また、脱窒工程、硝化工程、及び膜分離工程の何れかの工程での被処理水の窒素濃度と、そのときの硝化液循環比Ｒが既知であれば、統計的に処理水窒素濃度または硝化対象窒素濃度が求まる。
【００５４】
従って、上述したように、窒素濃度測定装置３３は、原水である有機性排水の窒素濃度を測定するように配置されていてもよく、脱窒槽２０、硝化槽２１及び膜分離槽２２の何れかの被処理水の窒素濃度を測定するように配置されていてもよく、膜分離槽２２で膜分離した膜透過水の窒素濃度を測定するように配置されていてもよく、原水と膜透過水の両方の窒素濃度を測定するように配置されていてもよい。
【００５５】
窒素濃度測定装置３３は、トータル窒素濃度を計測可能なＴＮ計、アンモニア態窒素濃度を計測可能なＮＨ４−Ｎ計、硝酸態窒素を計測可能なＮＯ３−Ｎ計を用いることができ、原水に対してＮＨ４−Ｎ計、膜透過水に対してＮＯ３−Ｎ計を用いることが好ましい。
【００５６】
処理水窒素濃度の目標値が定まれば、目標流量算出部によってその目標値に向けた硝化液循環比Ｒが算出され、返送流量調整部で第一返送機構Ａを介した返送流量が調整される。
【００５７】
しかし、例えば海水中の栄養塩の一つである溶存態無機窒素が低下する冬季から春季に硝化液循環比Ｒを小さくして、処理水窒素濃度を高くすると、膜分離槽２２への被処理水の流入量つまり原水と活性汚泥の混合液の流入量が少なくなり、被処理水の流れに沿って配置されている浸漬型膜分離装置２３の周囲の活性汚泥濃度の濃淡の勾配が大きくなり、膜分離性能に支障が発生する虞がある。
【００５８】
既に説明したが、膜分離工程の被処理水の流れに沿う下流側でのＭＬＳＳ濃度が高くなりすぎないように、処理工程全体のＭＬＳＳ濃度を低くすると、特に、ＭＬＳＳ濃度が低い膜分離工程の上流側で未分解のアンモニア等が膜透過水に流出したり、未分解の難溶性成分や高分子の溶質等に起因する分離膜のファウリングが生じて分離膜が閉塞する。
【００５９】
被処理水の流下方向に長い流路を備え、浸漬型膜分離装置２３が被処理水の流下方向に複数台設置された膜分離槽２２では、ＭＬＳＳ濃度の流路内の位置による差はより顕著となる。
【００６０】
そのような場合に備えて、本発明による有機性排水の処理装置は、第二返送機構Ｂを介して膜分離槽２２内の被処理水の一部を硝化槽２１に返送するように構成されている。
【００６１】
膜分離槽２２の最下流側のＭＬＳＳ濃度をＸとすると、膜分離槽２２に流入する被処理水のＭＬＳＳ濃度は、以下の数式３で求まる。Ｒは硝化液循環比であり、ｒは内部循環比である。浸漬型膜分離装置２３で濾過される膜透過水の流量と原水の流量は略同値を前提としている。
ＭＬＳＳ濃度  ＝  （Ｒ＋ｒ）／（Ｒ＋ｒ＋１）＊Ｘ  ・・・数式３
【００６２】
数式３によれば、膜分離槽２２の上流部に流入するＭＬＳＳ濃度は、硝化液循環比Ｒと内部循環比ｒにより定まり、処理水窒素濃度を上げるために硝化液循環比Ｒを小さくしても、内部循環比ｒを大きくすると、膜分離槽２２の上流部に流入する被処理水のＭＬＳＳ濃度と膜分離槽２２の下流部から流出する被処理水のＭＬＳＳ濃度の差の増大を抑制することができることが明らかである。Ｒ＋ｒの値を総合循環比という。
【００６３】
つまり、本発明による有機性排水の処理装置によれば、脱窒槽２０への硝化液循環比Ｒを小さな値に設定しても、膜分離槽２２で用いられる膜分離装置２３のファウリングを回避できるようになる。
【００６４】
総合循環比を調整することにより、膜透過水の窒素濃度（処理水窒素濃度）及び膜分離槽２２のＭＬＳＳ濃度分布がどのように変化するのかについて、硝化対象窒素濃度を３０ｍｇ／Ｌ、膜分離槽２２の最下流のＭＬＳＳ濃度を１０，０００ｍｇ／Ｌで固定した場合を例に具体的に説明する。
【００６５】
Ｒ＝３、ｒ＝０とする場合
この場合、処理水窒素濃度は７．５ｍｇ／Ｌ、膜分離槽２２の上流部に流入する被処理水のＭＬＳＳ濃度は７，５００ｍｇ／Ｌとなり、膜分離槽２２の上流部と下流部でのＭＬＳＳ濃度分布比は１：１．３に抑えられた状態となる。
Ｒ＝１、ｒ＝０とする場合
処理水窒素濃度を上昇させるために硝化液循環比Ｒのみ小さくする場合である。この場合、処理水窒素濃度は数式１より１５ｍｇ／Ｌに上昇するが、膜分離槽２２の上流部に流入する被処理水のＭＬＳＳ濃度は５，０００ｍｇ／Ｌとなり、膜分離槽２２の上流部と下流部でのＭＬＳＳ濃度分布比は１：２となり、被処理水の流下方向に沿う膜分離槽２２のＭＬＳＳ濃度勾配が大きくなりすぎる。また、原水中の未分解成分の膜分離槽２２への流入に起因する分離膜のファウリングが発生する虞がある。
Ｒ＝１、ｒ＝２とする場合
処理水窒素濃度を上昇させるために硝化液循環比Ｒを小さくするとともに、内部循環比ｒを大きくする場合である。この場合、処理水窒素濃度は１５ｍｇ／Ｌに上昇し、膜分離槽２２に流入する被処理水のＭＬＳＳ濃度は７，５００ｍｇ／Ｌとなり、膜分離槽２２の上流部と下流部でのＭＬＳＳ濃度分布比は１：１．３となり、被処理水の流下方向に沿う膜分離槽２２のＭＬＳＳ濃度勾配は、〈Ｒ＝３、ｒ＝０とする場合〉と同じにまで抑制できる。
【００６６】
また、他の例として、硝化対象窒素濃度を３０ｍｇ／Ｌ、硝化槽２１のＭＬＳＳ濃度を８，０００ｍｇ／Ｌで固定した場合を例に、膜分離槽２２のＭＬＳＳ濃度分布がどのように変化するのか、具体的に説明する。
【００６７】
Ｒ＝４、ｒ＝０とする場合、及びＲ＝１、ｒ＝３とする場合
これらの場合、膜分離槽２２の上流部の被処理水のＭＬＳＳ濃度は８，０００ｍｇ／Ｌとなり、膜分離槽２２の最下流の被処理水のＭＬＳＳ濃度は１０，０００ｍｇ／Ｌとなり、膜分離槽２２の上流部と下流部でのＭＬＳＳ濃度分布比は１：１．２５に抑えられた状態となる。
Ｒ＝１、ｒ＝０とする場合
この場合、膜分離槽２２の最下流の被処理水のＭＬＳＳ濃度は１６，０００ｍｇ／Ｌまで上昇し、分離膜への汚泥の堆積に伴い膜分離が停止する虞がある。
尚、処理水窒素濃度については、前例と同様である。
【００６８】
本実施形態のように、平膜形状の精密濾過膜でなる分離膜を採用した膜ユニット２４では、ＭＬＳＳ濃度が６，０００〜１５，０００ｍｍｇ／Ｌの範囲に維持されることが好ましい。上述したように硝化液循環比Ｒを小さくしても、内部循環比ｒを大きくすることにより、処理水窒素濃度を上昇させながらも膜分離槽２２のＭＬＳＳ濃度分布の範囲を好ましい範囲に調整できるのである。
【００６９】
即ち、制御部３０は、窒素濃度測定装置３３により取得された窒素濃度を指標として、膜透過水の窒素濃度が目標窒素濃度となるように第一返送機構Ａを介して返送する被処理水の流量を調整するとともに、膜分離槽２２へ流入する被処理水の流量が目標流量となるように第二返送機構Ｂを介して返送する被処理水の流量を調整するように構成されている。
【００７０】
膜分離槽２２内のＭＬＳＳ濃度分布が上流部と下流部との間で１．５倍を超えると、上流部での未分解成分によるファウリング、または、下流部での活性汚泥の堆積により、膜分離ができなくなる虞がある。よって、数式３から導出される最上流と最下流のＭＬＳＳ濃度比（Ｒ＋ｒ＋１）／（Ｒ＋ｒ）を１．５以下とする必要がある。つまり、Ｒ＋ｒ＋１≧３にしなければならない。
【００７１】
また、総合循環比や硝化液循環比の増大は、循環に要するエネルギーの増大や、被処理水中の溶存酸素の脱窒槽２０への持ち込みによる脱窒処理不良を招くため、最上流と最下流のＭＬＳＳ濃度比（Ｒ＋ｒ＋１）／（Ｒ＋ｒ）を１．２以上とする必要がある。つまり、Ｒ＋ｒ＋１≦６にしなければならない。
【００７２】
以上より本実施形態では、Ｒ＋ｒ＋１の目標値を３〜６の範囲に設定することが好ましい。つまり、窒素濃度を指標として、硝化液循環比Ｒを調整し、かつＲ＋ｒ＋１が上記のような考慮から定めた目標値となるように、内部循環比ｒを調整するのである。
【００７３】
上述したように、Ｒ＋ｒ＋１の目標値を３〜６に設定する場合、膜分離槽２２へ流入する被処理水の流量の目標流量が、処理対象となる有機性排水の流入量の３倍以上かつ６倍以下の範囲であるということになる。
【００７４】
このとき膜分離槽２２内の最上流と最下流のＭＬＳＳ濃度分布比は、１:１．２から１:１．５までの範囲に収めることができ、分離膜のファウリングの発生を抑制できる。また、１:１．２から１:１．５までの範囲のＭＬＳＳ濃度分布比に対応できる分離膜は、標準的で安価に入手しやすい。さらに、膜分離槽２２へ移送する活性汚泥と混合された被処理水の流量の制御範囲が、処理対象の前記有機性排水の流量の３倍以上かつ６倍以下の範囲と比較的広いため、流量制御にあまり困難を伴わない。
【００７５】
同様に、Ｒ＋ｒ＋１の目標値を３〜６の範囲のある値に設定してもよい。つまり、膜分離槽２２へ流入する被処理水の流量の目標流量を、処理対象となる有機性排水の流入量の３倍以上かつ６倍以下の一定値としてもよい。ＭＬＳＳ濃度分布比を、使用する分離膜の性能を引き出しやすい値に設定できるため、分離膜のファウリングの発生の抑制をより効果的に行えるからである。
【００７６】
尚、好ましいＭＬＳＳ濃度比（Ｒ＋ｒ＋１）／（Ｒ＋ｒ）の範囲は、上述の数値範囲に限るものではなく、膜分離装置２３に使用される分離膜の特性により適宜設定可能である。
【００７７】
以下、別実施形態を説明する。
上述した実施形態では、第二の返送機構Ｂが膜分離槽２２で膜分離処理されずに残った被処理水を硝化槽２１の上流に返送するように構成された例を説明したが、第二の返送機構Ｂは膜分離槽２２で膜分離処理されずに残った被処理水を脱窒槽２０より後段へ返送するように構成されていればよく、硝化槽２１の下流に返送し、或いは膜分離槽２２の上流に返送するように構成してもよい。
【００７８】
尚、膜分離槽２２の上流に返送するように構成すると、硝化槽２１のＭＬＳＳ濃度が脱窒槽２０と同じになるため、硝化槽２１の必要酸素量が減り、省エネルギーとなる。
【００７９】
以上説明した有機性排水の処理装置１によって、窒素を含有する有機性排水を、少なくとも脱窒工程、硝化工程、及び浸漬型膜分離装置を使用した膜分離工程の順に活性汚泥と混合された被処理水として生物処理する有機性排水の処理方法が実行される。
【００８０】
詳述すると、膜分離工程を経た被処理水を脱窒工程へ返送する第一返送工程と、膜分離工程を経た被処理水を脱窒工程の後の工程へ返送する第二返送工程と、有機性排水、何れかの被処理水、及び膜分離工程で膜分離した膜透過水の何れかの窒素濃度を指標として、第一返送機構Ａを用いた第一返送工程で返送する被処理水の流量、及び第二返送機構Ｂを用いた第二返送工程で返送する被処理水の流量を調整する返送流量調整工程とを含む有機性排水の処理方法が実行される。
【００８１】
当該返送流量調整工程は、窒素濃度を指標として、膜透過水の窒素濃度が目標窒素濃度となるように第一返送工程で返送する被処理水の流量を調整するとともに、膜分離工程へ流入する被処理水の流量が目標流量となるように第二返送工程で返送する被処理水の流量を調整する工程である。
【００８２】
また、当該目標流量は、処理対象となる有機性排水の流入量の３倍以上かつ６倍以下の範囲に調整され、或いは目標流量は、処理対象の有機性排水の流入量の３倍以上かつ６倍以下の範囲の一定値に調整される。
【００８３】
更に別実施形態を説明する。
上述した何れかの有機性排水処理装置に、膜分離槽２２内の被処理水のＭＬＳＳ濃度を測定するＭＬＳＳ濃度測定装置をさらに備え、制御部３０は、第一の返送機構Ａを介して返送される被処理水の流量を、窒素濃度測定装置３３により取得された窒素濃度を指標として調整し、第二の返送機構Ｂを介して返送される被処理水の流量を、ＭＬＳＳ濃度測定装置により取得したＭＬＳＳ濃度が所定の範囲内となるように、第一の返送機構Ａを介して返送される被処理水の流量に応じて調整するように構成することが好ましい。ＭＬＳＳ濃度の目標値は排水の性状や分離膜の仕様に応じて適宜設定すればよい。
【００８４】
上述した実施形態では、膜分離槽２２が被処理水の流下方向に沿って膜分離装置２３が複数浸漬配置され、第一の返送機構Ａが膜分離槽２２の下流側から被処理水を脱窒槽２０へ返送する返送路を備えている例を説明したが、被処理水の流下方向長さが膜分離槽２２の横幅の十倍以上の長い膜分離槽２２である場合に特に好適である。
【００８５】
大規模な汚水処理施設では、膜分離槽２２内に被処理水が流れる長い流路が確保されている。例えば、細長い形状の押し出し流れ反応タンク躯体構造がそれに当たる。こうした施設において、膜分離槽２２内に、処理対象となる有機性排水の流下方向に沿って、浸漬型の膜分離装置２３が複数浸漬配置され、第一の返送機構が、膜分離槽２２の下流側から被処理水を脱窒槽２０へ返送する返送路を備えているため、分離膜のファウリングの問題が抑制されると同時に、窒素除去効率のさらなる向上が見込める。
【００８６】
被処理水の流下方向と交差する方向に沿って膜分離装置２３が多段に浸漬配置され、膜分離槽２２内でＭＬＳＳ濃度勾配が大きくなるような膜分離槽２２にも本発明を好適に用いることができる。
【００８７】
上述した実施形態では、第一返送機構Ａ及び第二返送機構Ｂのそれぞれにポンプ２６，２７を備え、個別の返送路２８，２９を備えた例を説明したが、第一返送機構Ａ及び第二返送機構Ｂの構成はこのような態様に制限されるものではない。
【００８８】
例えば、図２に示すように、１台の硝化液循環ポンプ２６を膜分離槽２２に備え、共通の返送路を三方バルブ３６を介して個別の第一返送路２８及び第二返送路２９に分岐供給するように構成してもよい。
【００８９】
上述した実施形態では、硝化槽２１と膜分離槽２２は独立して構成された例を説明したが、図３に示すように、硝化槽２１と膜分離槽２２が一体に構成され、被処理水の上流側が硝化槽２１として機能し、下流側が膜分離槽２２として機能するように構成してもよい。
【００９０】
図４に示すように、脱窒槽２０の上流側に嫌気槽３７をさらに備えて原水に含まれるリン成分を除去するように構成してもよい。脱窒槽２０に脱窒液循環ポンプ３８を設置し、脱窒液循環ポンプ３８及び脱窒液循環ポンプ３８に接続された第三返送路３９を介して、脱窒槽２０内の被処理水の一部が嫌気槽３７へ返送されるように構成すればよい。
【００９１】
嫌気槽３７に流入した原水に含まれるリン化合物が、無酸素状態で微生物により正リン酸として被処理水中に溶解放出される。放出された正リン酸は硝化槽２１及び膜分離槽２２で好気性微生物に取り込まれ、余剰汚泥として引き抜かれる。
【００９２】
上述した実施形態は、何れも本発明の一例であり、該記載により本発明が限定されるものではなく、各部の具体的構成は本発明の作用効果が奏される範囲で適宜変更設計可能であることはいうまでもない。また、上述した複数の実施形態の何れかまたは複数を適宜組み合わせてもよい。
【符号の説明】
【００９３】
１：有機性排水処理装置
２０：脱窒槽
２０ａ：撹拌機構
２１：硝化槽
２２：膜分離槽
２３：浸漬型の膜分離装置
２４：膜ユニット
２５：散気装置（曝気装置）
２６：硝化液循環ポンプ
２７：内部循環ポンプ
２８：第一返送路
２９：第二返送路
３０：制御部
３１：吸引ポンプ
３１ａ：ヘッダー管
３２ａ，３２ｂ：流量計
３３：窒素濃度測定装置
３４：原水流入路
３５：放流路
３６：三方バルブ
３７：嫌気槽
３８：脱窒液循環ポンプ
３９：第三返送路
Ａ：第一返送機構
Ｂ：第二返送機構
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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