(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
金属硫化物が塩素浸出された硫黄を主成分とする浸出残渣の１１０℃以上１５０℃以下の溶融物を回分式ろ過装置に流送する竪型沈下式渦巻きポンプの管理方法であって、
前記竪型沈下式渦巻きポンプを据付け後、該竪型沈下式渦巻きポンプの電動機の電流値が設定値となるように、該電動機のインバータの周波数を調整することによって、該竪型沈下式渦巻きポンプの運転を開始する運転開始工程と、
前記竪型沈下式渦巻きポンプの運転を開始した直後に、前記溶融物に含まれる融解残渣が前記回分式ろ過装置内に充填されて該回分式ろ過装置の入力側の液圧力が設定値まで上昇するまでの通液時間を計測し、その計測された時間を標準時間として設定する標準時間設定工程と、
前記回分式ろ過装置のろ過操作毎に該回分式ろ過装置の通液時間を計測する計測工程と、
前記通液時間と前記標準時間とを比較する判定工程と、
前記通液時間が前記標準時間より長いと判定された場合に、前記電動機のインバータの周波数を増加させて、前記通液時間が前記標準時間と同じになるように調整する調整工程と、を含むことを特徴とする竪型沈下式渦巻きポンプの管理方法。
【請求項２】
前記運転開始工程における前記電動機の電流値の設定値は、定格電流の７５％であることを特徴とする請求項１に記載の竪型沈下式渦巻きポンプの管理方法。
【請求項３】
前記調整工程で前記電動機のインバータの周波数を１０８％まで増加させても、通液時間が前記標準時間よりも長いと判定された場合に、前記竪型沈下式渦巻きポンプを整備済み又は新品の竪型沈下式渦巻きポンプに交換するポンプ交換工程を更に含むことを特徴とする請求項１又は２に記載の竪型沈下式渦巻きポンプの管理方法。
【請求項４】
前記竪型沈下式渦巻きポンプは、ニッケル及びクロムを含有したねずみ鋳鉄材で構成されるインペラと、前記ねずみ鋳鉄材で構成され、前記インペラを収容するケーシングと、を備えており、
前記ポンプ交換工程で取り外された前記竪型沈下式渦巻きポンプの前記インペラの外面全面及び前記ケーシングの内面全面にライニング材を再溶射する再溶射工程を更に含むことを特徴とする請求項３に記載の竪型沈下式渦巻きポンプの管理方法。
【請求項５】
前記再溶射工程後に、前記ライニング材が再溶射されたインペラ及びケーシングを用いて整備済みの竪型沈下式渦巻きポンプを作製し、前記ポンプ交換工程の整備済みの竪型沈下式渦巻きポンプとして用いることを特徴とする請求項４に記載の竪型沈下式渦巻きポンプの管理方法。
【請求項６】
前記再溶射工程では、前記インペラの外面全面に前記ライニング材としてタングステンカーバイドをその厚みが１００μｍ以上４００μｍ以下となるように再溶射し、前記ケーシングの内面全面に前記ライニング材として自溶性溶射溶着用合金材料をその厚みが１ｍｍ以上３ｍｍ以下となるように再溶射することを特徴とする請求項４又は５に記載の竪型沈下式渦巻きポンプの管理方法。
【請求項７】
金属硫化物が塩素浸出された硫黄を主成分とする浸出残渣の１１０℃以上１５０℃以下の溶融物を回分式ろ過装置に流送する竪型沈下式渦巻きポンプの管理システムであって、
前記竪型沈下式渦巻きポンプの電動機のインバータの周波数を調整する機能を有する調整部と、
前記竪型沈下式渦巻きポンプの運転を開始した直後に、前記溶融物に含まれる融解残渣が前記回分式ろ過装置内に充填されて該回分式ろ過装置の入力側の液圧力が設定値に上昇するまでの通液時間を計測し、その計測された時間を標準時間として設定する機能を有する設定部と、
前記回分式ろ過装置のろ過操作毎に該回分式ろ過装置の通液時間を計測する機能を有する計測部と、
前記通液時間と前記標準時間との大小関係を判定する機能を有する判定部と、を備え、
前記調整部は、前記判定部で前記通液時間が前記標準時間より長いと判定された場合に、前記電動機のインバータの周波数を増加させて、前記通液時間が前記標準時間と同じになるように調整することを特徴とする竪型沈下式渦巻きポンプの管理システム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、竪型沈下式渦巻きポンプの管理方法、及び竪型沈下式渦巻きポンプの管理システムに関する。
【背景技術】
【０００２】
一般的に、竪型沈下式渦巻きポンプは、インペラとケーシングを有するポンプ本体を液体中に浸漬して、当該液体を揚液するポンプである。竪型沈下式渦巻きポンプは、埋設型タンク等の揚液対象となる液体の液面レベルよりも高い位置にポンプを固定しなければならない場合に、自給式ポンプ等と共に用いられることが多い。
【０００３】
この竪型沈下式渦巻きポンプは、自給式ポンプと比較して、軸封位置が液面よりも高い位置にあるため、軸封部からの液漏れが無く、呼び水が不要なため、自動起動が容易であり、ポンプ本体が液体中に浸漬されているので、気泡を巻込むいわゆるキャビテーションが発生しない等の特性を有するために、産業界全般において広く使用されている。
【０００４】
例えば、ニッケル製錬においては、ニッケル及びコバルトを含有した硫化物を塩素ガスの酸化作用を利用して浸出し、浸出されたニッケルイオン及びコバルトイオンを電解採取によって電気ニッケル及び電気コバルトとして製品化する塩素浸出プロセスが実用化されている。この塩素浸出プロセスでは、塩素ガスの酸化作用を利用して浸出されなかった、硫黄を主成分とし、微量の溶け残りの金属を含有した硫化物及び酸化物を含む塩素浸出残渣が産出される。
【０００５】
そこで得られた塩素浸出残渣は、硫黄の融点を超える温度にまで昇温されることにより液体の溶融物となり、その溶融物がろ過装置でろ過されることにより溶融硫黄から固体の金属硫化物及び酸化物が分離されて、塩素浸出残渣から製品硫黄が回収される。溶融物の温度が低下することによって、固体が析出する特殊な使用条件では、ポンプと配管の保温や加温が必要となるが、特にポンプ本体の保温や加温は、装置が複雑かつ高価になる。このため、前述した竪型沈下式渦巻きポンプの特長に加えて、ポンプ本体を溶融物に浸漬する方法が最も簡単で合理的であることから、竪型沈下式渦巻きポンプは、塩素浸出残渣の溶融物をろ過装置に送液するポンプとして適用される。
【０００６】
塩素浸出残渣から得られる溶融物には、固体の金属硫化物及び酸化物が含まれているので、ポンプのインペラやケーシングといった接液部の構成部品が摩耗され易い課題があった。摩耗負荷の高い部分の摩耗防止に係る従来技術として、特許文献１には、羽根車の流路を形成するシュラウド内面と羽根面を硬化物質で表面被覆して、羽根車本体と前面シュラウドとを接合したことを特徴とする遠心羽根車が開示されている。また、特許文献２には、羽根車側板円筒部の外周面と、当該円筒部の外周面と対向するディフューザの内周面と、羽根車の心板側の外周面と、当該外周面と対向するステージ内周面のそれぞれに炭化物と金属とを含む被膜で被覆し、当該被膜を形成する炭化物は、ＷＣ又はＣｒ３Ｏ２の少なくとも何れかを含み、被膜を形成する金属は、Ｎｉ，Ｃｒの少なくとも何れかを含むものであることを特徴とする多段遠心ポンプが開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開昭５９−０６８５９９号公報
【特許文献２】特許第３５７３５９０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかしながら、塩素浸出残渣から得られる溶融物は、高温であり、当該塩素浸出残渣には、酸化性物質である溶存塩素や腐食性物質である塩酸も含まれる。このため、ポンプのインペラやケーシングといった接液部の構成部品の摩耗が高温脆化、酸化、酸食が同時に進行することにより、接液部全面に亘って促進される傾向があった。特許文献１や特許文献２のように、部分的に耐摩耗材を被覆するのみでは、固体の金属硫化物や酸化物、酸化性物質等を含んだ高温の溶融物を送液するポンプのインペラやケーシング等の接液部における構成部品の摩耗を抑制するには、十分でなかった。また、竪型沈下式渦巻きポンプを長時間運転させるためには、竪型沈下式渦巻きポンプの接液部における構成部品の摩耗の進行具合に応じて、運転管理や保全管理が適宜、行われる必要がある。
【０００９】
本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであり、固体の金属硫化物や酸化物、酸化性物質等を含んだ高温の溶融物の流送条件下でも、接液部における構成部品の優れた耐摩耗性を確保した竪型沈下式渦巻きポンプの運転管理や保全管理を確実に行うことの可能な、新規かつ改良された竪型沈下式渦巻きポンプの管理方法、及び竪型沈下式渦巻きポンプの管理システムを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明の一態様は、金属硫化物が塩素浸出された硫黄を主成分とする浸出残渣の１１０℃以上１５０℃以下の溶融物を回分式ろ過装置に流送する竪型沈下式渦巻きポンプの管理方法であって、前記竪型沈下式渦巻きポンプを据付け後、該竪型沈下式渦巻きポンプの電動機の電流値が設定値となるように、該電動機のインバータの周波数を調整することによって、該竪型沈下式渦巻きポンプの運転を開始する運転開始工程と、前記竪型沈下式渦巻きポンプの運転を開始した直後に、前記溶融物に含まれる融解残渣が前記回分式ろ過装置内に充填されて該回分式ろ過装置の入力側の液圧力が設定値まで上昇するまでの通液時間を計測し、その計測された時間を標準時間として設定する標準時間設定工程と、前記回分式ろ過装置のろ過操作毎に該回分式ろ過装置の通液時間を計測する計測工程と、前記通液時間と前記標準時間とを比較する判定工程と、前記通液時間が前記標準時間より長いと判定された場合に、前記電動機のインバータの周波数を増加させて、前記通液時間が前記標準時間と同じになるように調整する調整工程と、を含むことを特徴とする。
【００１１】
本発明の一態様によれば、インペラやケーシングの摩耗具合に応じて、ポンプの適正な運転管理ができる。
【００１２】
このとき、本発明の一態様では、前記運転開始工程における前記電動機の電流値の設定値は、定格電流の７５％であることとしてもよい。
【００１３】
このようにすれば、段階的に電動機のインバータの周波数を上げられるように、余裕をもってインバータの周波数が調整可能となるので、インペラやケーシングの摩耗具合に応じて、ポンプの適正な運転管理ができるようになる。
【００１４】
また、本発明の一態様では、前記調整工程で前記電動機のインバータの周波数を１０８％まで増加させても、通液時間が前記標準時間よりも長いと判定された場合に、前記竪型沈下式渦巻きポンプを整備済み又は新品の竪型沈下式渦巻きポンプに交換するポンプ交換工程を更に含むこととしてもよい。
【００１５】
このようにすれば、インペラやケーシングの摩耗具合に応じて、適正なタイミングでポンプ交換を行うことができる。
【００１６】
また、本発明の一態様では、上記の一態様において、前記竪型沈下式渦巻きポンプは、ニッケル及びクロムを含有したねずみ鋳鉄材で構成されるインペラと、前記ねずみ鋳鉄材で構成され、前記インペラを収容するケーシングと、を備えており、前記ポンプ交換工程で取り外された前記竪型沈下式渦巻きポンプの前記インペラの外面全面及び前記ケーシングの内面全面にライニング材を再溶射する再溶射工程を更に含むこととしてもよい。
【００１７】
このようにすれば、インペラやケーシングの摩耗具合に応じて、適正なタイミングでポンプ交換を行った使用後のライニング材が減肉したポンプに対して、再溶射して補修できる。
【００１８】
また、本発明の一態様では、前記再溶射工程後に、前記ライニング材が再溶射されたインペラ及びケーシングを用いて整備済みの竪型沈下式渦巻きポンプを作製し、前記ポンプ交換工程の整備済みの竪型沈下式渦巻きポンプとして用いることとしてもよい。
【００１９】
このようにすれば、インペラやケーシングの摩耗具合に応じて、適正なタイミングでポンプ交換を行ったライニング材が減肉したポンプに対して、再溶射して補修した整備済みのポンプを据替ることによって、設備稼働率の向上と保全コストの低減を図れる。
【００２０】
また、本発明の一態様では、前記再溶射工程では、前記インペラの外面全面に前記ライニング材としてタングステンカーバイドをその厚みが１００μｍ以上４００μｍ以下となるように再溶射し、前記ケーシングの内面全面に前記ライニング材として自溶性溶射溶着用合金材料をその厚みが１ｍｍ以上３ｍｍ以下となるように再溶射することとしてもよい。
【００２１】
このようにすれば、優れた耐摩耗性を確保したポンプのインペラやケーシングが摩耗した際に、適正な補修を行うことによって、インペラやケーシングが繰り返し使用可能となるので、ポンプの補修コストを低減できる。
【００２２】
また、本発明の他の態様は、金属硫化物が塩素浸出された硫黄を主成分とする浸出残渣の１１０℃以上１５０℃以下の溶融物を回分式ろ過装置に流送する竪型沈下式渦巻きポンプの管理システムであって、前記竪型沈下式渦巻きポンプの電動機のインバータの周波数を調整する機能を有する調整部と、前記竪型沈下式渦巻きポンプの運転を開始した直後に、前記溶融物に含まれる融解残渣が前記回分式ろ過装置内に充填されて該回分式ろ過装置の入力側の液圧力が設定値に上昇するまでの通液時間を計測し、その計測された時間を標準時間として設定する機能を有する設定部と、前記回分式ろ過装置のろ過操作毎に該回分式ろ過装置の通液時間を計測する機能を有する計測部と、前記通液時間と前記標準時間との大小関係を判定する機能を有する判定部と、を備え、前記調整部は、前記判定部で前記通液時間が前記標準時間より長いと判定された場合に、前記電動機のインバータの周波数を増加させて、前記通液時間が前記標準時間と同じになるように調整することを特徴とする。
【００２３】
本発明の他の態様によれば、インペラやケーシングの摩耗具合に応じて、ポンプの適正な運転管理や保全管理を行うことができる。
【発明の効果】
【００２４】
以上説明したように本発明によれば、固体の金属硫化物や酸化物、酸化性物質等を含んだ高温の溶融物の流送条件下において、インペラやケーシングの摩耗具合に応じて、ポンプの適正な運転管理や保全管理を行うことができる。
【図面の簡単な説明】
【００２５】
【図１】本発明の一実施形態に係る竪型沈下式渦巻きポンプの管理方法で適用される竪型沈下式渦巻きポンプの概略構成図である。
【図２】本発明の一実施形態に係る竪型沈下式渦巻きポンプの管理方法で適用される竪型沈下式渦巻きポンプの要部拡大図である。
【図３】（Ａ）は、本発明の一実施形態に係る竪型沈下式渦巻きポンプの管理方法で適用される竪型沈下式渦巻きポンプに備わるインペラの平面図、（Ｂ）は、当該インペラの断面図、（Ｃ）は、当該インペラの底面図である。
【図４】本発明の一実施形態に係る竪型沈下式渦巻きポンプの管理システムが適用される塩素浸出残渣の融解工程における設備構成図である。
【図５】本発明の一実施形態に係る竪型沈下式渦巻きポンプの管理方法の実施例における竪型沈下式渦巻きポンプの電動機のインバータの周波数と回分式リーフ型ろ過機の通液時間との関係を示すグラフである。
【図６】本発明の一実施形態に係る竪型沈下式渦巻きポンプの管理方法の比較例における竪型沈下式渦巻きポンプの電動機のインバータの周波数と回分式リーフ型ろ過機の通液時間との関係を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００２６】
以下、本発明の好適な実施の形態について詳細に説明する。なお、以下に説明する本実施形態は、特許請求の範囲に記載された本発明の内容を不当に限定するものではなく、本実施形態で説明される構成の全てが本発明の解決手段として必須であるとは限らない。
【００２７】
本発明の一実施形態に係る竪型沈下式渦巻きポンプの管理方法は、金属硫化物が塩素浸出された硫黄を主成分とする浸出残渣の１１０℃以上１５０℃以下の溶融物を回分式ろ過装置に流送する竪型沈下式渦巻きポンプの運転管理や保全管理の際に適用される。具体的には、ニッケル製錬におけるニッケル及びコバルトを含有した硫化物の塩素浸出残渣から硫黄を回収する際における塩素浸出残渣の融解工程において、ポンプのインペラやケーシングの摩耗具合に応じて、ポンプの適正な運転管理や保全管理を行う際に使用される。
【００２８】
ニッケル製錬において、ニッケル及びコバルトを含有した硫化物を塩素ガスの酸化作用を利用して浸出し、浸出されたニッケルイオン及びコバルトイオンを電解採取によって電気ニッケル及び電気コバルトとして製品化する塩素浸出プロセスが実用化されている。この塩素浸出プロセスでは、浸出残分、すなわち、硫黄を主成分とし、微量の溶け残りの金属を含有した硫化物及び酸化物を含む塩素浸出残渣が産出される。
【００２９】
塩素浸出残渣には、硫黄が８０〜８７重量％、鉄が２〜５重量％、ニッケルが４〜５重量％含まれている。そこで得られた塩素浸出残渣は、遠心分離機で液相と固体に分離され、当該固体が融解槽に投入される。融解槽に投入された固体を硫黄の融点を超える１１０℃以上にまで昇温することにより、塩素浸出残渣に含まれる硫黄が液体（溶融物）となって、融解槽に滞留する。融解槽中の溶融物は、竪型沈下式渦巻きポンプによって、ろ過装置に送液される。そして、塩素浸出残渣の溶融物がろ過装置でろ過されることにより、溶融硫黄から固体の金属硫化物及び酸化物が分離されて、塩素浸出残渣から製品硫黄が回収される。
【００３０】
塩素浸出残渣から得られる溶融物の液温は、１１０〜１５０℃、比重は、１．５〜２．０、粘度は、６０〜１００ｃＰ（１ｃＰ＝１ｍＰａ・ｓ）である。このように溶融物は、高温であり、かかる塩素浸出残渣には、酸化性物質である溶存塩素や腐食性物質である塩酸も含まれる。このことから、塩素浸出残渣から得られる溶融物をろ過装置に送液するポンプのインペラやケーシングといった接液部の構成部品の摩耗が高温脆化、酸化、酸食と同時に進行することにより促進される現象を抑制する必要がある。
【００３１】
まず、本発明の一実施形態に係る竪型沈下式渦巻きポンプの管理方法で適用される竪型沈下式渦巻きポンプの概略について、図面を使用しながら説明する。図１は、本発明の一実施形態に係る竪型沈下式渦巻きポンプの管理方法で適用される竪型沈下式渦巻きポンプの概略構成図である。
【００３２】
本発明の一実施形態に係る竪型沈下式渦巻きポンプ１００は、図１に示すように、駆動源となるモータ１０２によって回転駆動する回転軸１０６の先端側にインペラ１１０が設けられ、当該インペラ１１０がケーシング１１２に収容されている。回転軸１０６の基端側は、軸受１０４で支持され、当該回転軸１０６は、略円筒形のフレーム１０８に収容され、当該フレーム１０８の先端側にケーシング１１２がボルトやナット等の接続部材で取り付けられている。
【００３３】
ケーシング１１２の底面側には、先端側に流体を吸い込むための吸込口１１６が設けられている揚液管１１４がボルトやナット等の接続部材で取り付けられている。また、ケーシング１１２の側面側には、吸込口１１６から吸い込んだ流体を排出するための排出口１１８が設けられており、当該排出口１１８は、略Ｌ字型の接続管１２０で連結された移送管１２２を介して、ろ過装置３０（図４参照）に接続される。
【００３４】
本発明の一実施形態に係る竪型沈下式渦巻きポンプ１００をこのような構成とすることによって、モータ１０２で回転軸１０６の先端側に取り付けられたインペラ１１０を回転駆動させて、揚液管１１４の吸込口１１６から吸い込まれた流体が排出口１１８に排出されるようになる。そして、排出口１１８から排出された流体は、接続管１２０、移送管１２２を介して、ろ過装置３０に送液されるようになる。
【００３５】
竪型沈下式渦巻きポンプ１００によって流体が送液されるとき、揚液管１１４や、インペラ１１０、ケーシング１１２、接続管１２０、移送管１２２等は、流体の流れによる摩耗等によって部品寿命が短縮される。特に、流体として金属硫化物が塩素浸出された硫黄を主成分とする浸出残渣の１１０℃以上１５０℃以下の溶融物を送液する場合には、ポンプ本体１１１のインペラ１１０やケーシング１１２といった接液部の構成部品の摩耗が高温脆化、酸化、酸食の同時進行により、接液部全面に亘って促進される傾向にある。
【００３６】
そこで、検討の結果、ニッケル及びクロムを含有したねずみ鋳鉄材でインペラとケーシング１１２を構成した上で、インペラ１１０の外面全面にタングステンカーバイドを溶射して当該タングステンカーバイドで皮膜し、かつ、ケーシング１１２の内面全面をＪＩＳ記号ＭＳＦＮｉ４に分類される自溶性溶射溶着用合金材料を溶射して当該自溶性溶射溶着用合金材料で皮膜することによって、ポンプのインペラ１１０とケーシング１１２の摩耗が防止できることが分かった。
【００３７】
本実施形態では、溶存塩素等を含んだ摩耗性のスラリーを送液するために、スラリー中に浸漬されたポンプ本体１１１、すなわち、インペラ１１０及びケーシング１１２において、インペラ１１０の外面全面にタングステンカーバイドを溶射してコーティングし、ケーシングの内面全面をＪＩＳ記号でＭＳＦＮｉ４に分類される自溶性溶射溶着用合金材料を溶射してコーティングしている。
【００３８】
これによって、腐食性物質による腐食等を受ける環境下で摩耗性の高温の溶融物スラリーを送液しても、接液部の構成部品の摩耗によるポンプの停止回数が減少し、ポンプの部品交換等の整備頻度が減少するようになる。このため、設備稼働率が向上して、竪型沈下式渦巻きポンプ１００を効率的かつ低コストで運転することができるようになる。
【００３９】
次に、本発明の一実施形態に係る竪型沈下式渦巻きポンプにおけるポンプ本体の構成について、図面を使用しながら説明する。図２は、本発明の一実施形態に係る竪型沈下式渦巻きポンプの管理方法で適用される竪型沈下式渦巻きポンプの要部拡大図であり、図１に示すＡ部の拡大図である。また、図３（Ａ）は、本発明の一実施形態に係る竪型沈下式渦巻きポンプの管理方法で適用される竪型沈下式渦巻きポンプに備わるインペラの平面図、図３（Ｂ）は、当該インペラの断面図、図３（Ｃ）は、当該インペラの底面図である。
【００４０】
回転軸１０６の先端側には、インペラ１１０が軸支されるように取り付けられ、当該回転軸１０６の先端がストッパー１１３で留められている。インペラ１１０は、ケーシング１１２に収容されている。ケーシング１１２は、図２に示すように、インペラ１１０の上面側をカバーする頂部側ケーシング１１２ａと、インペラ１１０の下面側をカバーして吸込カバーとなる底部側ケーシング１１２ｂから構成される。頂部側ケーシング１１２ａの頂部１１２ａ１は、フレーム１０８と連結され、底部側ケーシング１１２ｂの底部１１２ｂ２は、揚液管と連結されている。
【００４１】
インペラ１１０の軸方向の上面側には、頂部側ケーシング１１２ａの内壁部１１２ａ３と回転軸１０６との間に軸封部１０９が回転軸１０６を囲繞するよう設けられている。インペラ１１０の軸方向の下面側には、底部側ケーシング１１２ｂの中央部に設けられる吸込口１１２ｂ３が配置され、インペラ１０の径方向には、吐出口１１８が頂部側ケーシング１１２ａの側部側に設けられ、インペラ１１０の回転により吸込口１１２ｂ３から流体を吸い込んで、その流体を吐出口１１８から吐出するようになっている。
【００４２】
インペラ１１０は、図３（Ｂ）及び図３（Ｃ）に示すように、円盤状の主板１１０ｃと、この主板１１０ｃの吸込口１１６側を向く面、すなわち、主板１１０ｃの下側の面に設けられた複数の羽根１１０ｄを有している。複数の羽根１１０ｄは、吸込カバーとなる底部側ケーシング１１２ｂに設けられる底面部１１２ｂ４に対向して回転する。一方、主板１１０ｃの上側の面には、軸封部１０９を減圧するための裏羽根１１０ｅが設けられている。
【００４３】
本実施形態では、図３（Ｃ）に示すように、複数の羽根１１０ｄは、それぞれ主板１１０ｃの下側の面に対して６箇所に等配されている。各羽根１１０ｄは、主板１１０ｃの中心から周方向に向かって渦巻き状に湾曲形成されるとともに、隣接する羽根１１０ｄとの対向方向の距離が拡幅するように設けられている。そして、隣接する羽根１１０ｄ同士の間が移送する流体の流路になっている。
【００４４】
本実施形態では、高温の溶融物を流体として送液するので、インペラ１１０の熱による伸びや膨張が発生することがある。このため、裏羽根１１０ｅと頂部側ケーシング１１２ａに設けられる頂面部１１２ａ４との間のクリアランスと、羽根１１０ｄと底部側ケーシング１１２ｂに設けられる底面部１１２ｂ４との間のクリアランスの大きさに関して、頂部側ケーシング１１２ａの下側に設けられるフランジ部１１２ａ２と底部側ケーシング１１２ｂの上側に設けられるフランジ部１１２ｂ１とを連結するボルト１１５とナット１１７を使用して調整可能になっている。
【００４５】
従来では、塩素浸出残渣の溶融物をろ過装置に送液するポンプに用いられる竪型沈下式渦巻きポンプのインペラの材質として、Ｃｒを２７重量％、Ｎｉを５重量％、Ｍｏを２重量％含んだフェライトが８０重量％とオーステナイトが２０重量％で構成された二相ステンレス鋳鋼（商品名：パイロメット２６）が使用されていた。しかしながら、二相ステンレス鋳鋼製のインペラは、使用開始後約２週間が経過すると、摩耗によって送液不能となり、新品と交換せざるを得ない状況となっていた。
【００４６】
そこで、本実施形態では、竪型沈下式渦巻きポンプ１００のインペラ１１０の材質をねずみ鋳鉄材（ＪＩＳ規格：ＦＣ２５０）にニッケル及びクロムを添加して耐摩耗性を向上させたものに変更し、かつ、インペラ１１０の外面全面にタングステンカーバイドを溶射することとした。具体的には、インペラ１１０の上側凸部１１０ａ、下側凸部１１０ｂ、主板１１０ｃ、羽根１１０ｄ、及び裏羽根１１０ｅの外面を全面的にタングステンカーバイドで溶射して、コーティングしている。
【００４７】
このように、インペラ１１０の材質を変更して、かつ、タングステンカーバイドで外面全面を溶射してコーティングした結果、使用開始後約２〜３ヶ月でタングステンカーバイドの溶射被膜に損傷は、認められるものの、タングステンカーバイドの再溶射によって繰返し使用できる程度のものであり、寿命を大幅に延ばせるものとなる。
【００４８】
一般的に、タングステンカーバイドは、ビッカース硬度で１１００Ｈｖを示す硬い物質であり、化学的にも不活性であるため、摩耗性の固体を含んだ比較的高温の溶融物スラリーであり、かつ、酸化性物質である溶存塩素や腐食性物質である塩酸も含んだ溶融物スラリーを取扱うような過酷な使用条件下でも、優れた耐摩耗性を示すものと考えられる。
【００４９】
なお、本実施形態では、耐摩耗性を良好とするために、ねずみ鋳鉄材のニッケル含有率は、１重量％以上１０重量％以下、クロム含有率は、１重量％以上１０重量％以下としている。また、インペラの外面全面に溶射されたタングステンカーバイドの厚みは、１００μｍ以上４００μｍ以下であることが好ましい。タングステンカーバイドの厚みは、１００μｍ未満では、基材に摩耗が及ぶ可能性があり、４００μｍを超えると、溶射が難しく、加工コストが増加するので、このような数値範囲としている。
【００５０】
さらに、本実施形態では、インペラ１１０の外面全面に溶射されたタングステンカーバイドの厚みが１００μｍ未満まで摩耗したとき、タングステンカーバイドを再溶射することによって、インペラ１１０を繰り返し使用することが好ましい。すなわち、インペラ１１０の使用によりインペラ１１０の外面全面に溶射されたタングステンカーバイドの厚みが１００μｍ未満まで摩耗した際に、タングステンカーバイドを再溶射することによって、インペラを再利用可能にして、竪型沈下式渦巻きポンプ１００を補修する。
【００５１】
一方で、竪型沈下式渦巻きポンプのケーシングの材質として、従来は、インペラと同様に、二相ステンレス鋳鋼が使用されていた。しかしながら、二相ステンレス鋳鋼製のケーシングは、使用開始後約１ヶ月が経過すると、摩耗によって孔食が発生して使用不能となり、新品と交換せざるを得ない状況となっていた。
【００５２】
そこで、本実施形態では、竪型沈下式渦巻きポンプ１００のケーシング１１２の材質をねずみ鋳鉄材（ＪＩＳ規格：ＦＣ２５０）にニッケル及びクロムを添加して耐摩耗性を向上させたものに変更し、ケーシング１１２の内面全面にＪＩＳ記号でＭＳＦＮｉ４に分類される自溶性溶射溶着用合金材料（商品名：サーフェロイＳ−６Ｍ）を溶射することとした。
【００５３】
その結果、インペラ１１０と同様に、使用開始後約２〜３ヶ月で自溶性溶射溶着用合金材料の溶射被膜に損傷は、認められたが、自溶性溶射溶着用合金材料の再溶射によって繰返し使用できる程度のものであり、寿命を大幅に延ばすことができた。特に、ＪＩＳ記号でＭＳＦＮｉ４に分類される自溶性溶射溶着用合金材料は、ニッケル含有率が高いため、耐食性及び耐摩耗性に優れている。
【００５４】
また、ケーシング１１２は、インペラ１１０のように特定の部位の摩耗負荷が高い状況では無く、かつ、ケーシング１１２の場合は、内面全面に一様に摩耗が進行する状況である。このため、本実施形態では、タングステンカーバイドよりも溶射厚みを大きく取ることができる材質として、ＪＩＳ記号でＭＳＦＮｉ４に分類される自溶性溶射溶着用合金材料を選定した。そして、ＪＩＳ記号でＭＳＦＮｉ４に分類される自溶性溶射溶着用合金材料をケーシング１１２の内面全面に溶射してコーティングしている。なお、ここで言及するケーシング１１２の内面全面とは、頂部側ケーシング１１２ａの内壁部１１２ａ３と頂面部１１２ａ４、及び底部側ケーシング１１２ｂの底面部１１２ｂ４と吸込口（内壁部）１１２ｂ３を言うものとする。
【００５５】
ケーシング１１２を構成するねずみ鋳鉄材のニッケル含有率は、耐摩耗性を良好とするために、１重量％以上１０重量％以下、クロム含有率は、１重量％以上１０重量％以下としている。また、ケーシングの内面全面に溶射された自溶性溶射溶着用合金材料の厚みは、１ｍｍ以上３ｍｍ以下としている。
【００５６】
自溶性溶射溶着用合金材料の厚みは、１ｍｍ未満では、ケーシングの寿命が短くなり、３ｍｍを超えると、完成品に溶射加工を施す際に、インペラとのクリアランスが狭くなり、実施不可能となる。それを避けるためには、予めケーシングを特注品とする必要があり、手間とコストが掛かるので、このような数値範囲としている。
【００５７】
前述のように、摩耗性の固体を含んだ比較的高温の溶融物スラリーであり、かつ、酸化性物質である溶存塩素や腐食性物質である塩酸も含んだ溶融物スラリーを取扱う竪型沈下式渦巻きポンプとして、本実施形態の竪型沈下式渦巻きポンプ１００を用いることによって、インペラ及びケーシングの耐摩耗性を大幅に向上させられる。具体的には、従来では、インペラで約２週間、ケーシングで約１ヶ月程度であった装置寿命をインペラ及びケーシング共に約２〜３ヶ月にまで大幅に延長することができた。そのことにより、設備稼働率が向上し、設備の補修コストを大幅に削減することができた。
【００５８】
次に、本発明の一実施形態に係る竪型沈下式渦巻きポンプの管理方法の詳細について説明する。本実施形態の竪型沈下式渦巻きポンプのインペラであれば、タングステンカーバイドの厚みが１００μｍ未満まで摩耗したとき、タングステンカーバイドを再溶射することが望ましく、竪型沈下式渦巻きポンプのケーシングであれば、自溶性溶射溶着用合金材料の厚みが１ｍｍ未満まで摩耗したとき、自溶性溶射溶着用合金材料を再溶射することが望ましい。また、設備稼働率の向上、保全コストの低減を図るために、ポンプの補修、整備のための設備停止周期は、可能な限り長い方が望ましい。
【００５９】
しかしながら、溶射されたタングステンカーバイド層や自溶性溶射溶着用合金材料層が無くなるまで摩耗が進行すると、流送する流体が摩耗性の固体を含んだ比較的高温の溶融物スラリーであり、かつ、酸化性物質である溶存塩素や腐食性物質である塩酸も含んだ溶融物スラリーを取扱うような過酷な使用条件下においては、ポンプの本体部分となるねずみ鋳鉄材製のインペラやケーシングの摩耗を著しく促進してしまう。そうなると、ねずみ鋳鉄材製のインペラやケーシング本体を交換せざるを得ず、逆に設備稼働率の低下、保全コストの増加を招くことになる。
【００６０】
本実施形態の竪型沈下式渦巻きポンプは、ポンプ本体、すなわち、インペラやケーシングが液中に浸漬されているため、タングステンカーバイド層や自溶性溶射溶着用合金材料層の残厚を確認するには、運転中のポンプを停止して、ポンプを引上げて、ポンプ本体を分解する必要がある。また、ポンプ本体の目視による日常点検も実施することが困難である。
【００６１】
ポンプのインペラやケーシングの摩耗が進行すれば、送液流量が低下する。しかしながら、１１０℃未満になると固体が析出する液体硫黄を主成分とするような特殊な測定対象物である溶融物スラリーの送液流量を正確に測定することは、工業的には、極めて困難である。このように、従来では、ポンプのインペラやケーシングに施された耐摩耗層の適切な再溶射時期の見極め方について、課題があった。
【００６２】
本発明者らは、前述した本発明の目的を達成するために鋭意検討を重ねた結果、融解残渣の払出しに使用される回分式のリーフ型ろ過装置の通液時間を計測し、ポンプのインペラやケーシングの摩耗度合いを判断する指標とすることによって、インペラやケーシングの摩耗具合に応じて、ポンプの適正な運転管理や保全管理を行うことができることを見出し、かかる知見に基づき更に研究を行った結果、本発明を完成させるに至った。
【００６３】
本発明の一実施形態に係る竪型沈下式渦巻きポンプの管理方法は、運転開始工程、標準時間設定工程、計測工程、判定工程、調整工程、ポンプ交換工程、及び再溶射工程の手順で行われる。
【００６４】
運転開始工程は、竪型沈下式渦巻きポンプの電動機のインバータの周波数を調整しながら、該竪型沈下式渦巻きポンプの運転を開始する。本実施形態では、新品又は整備品の竪型沈下式渦巻きポンプを据付け後に、当該竪型沈下式渦巻きポンプの電動機の電流値が設定値となる定格電流の７５％となるように、竪型沈下式渦巻きポンプの電動機のインバータの周波数を調整し、運転を開始する。
【００６５】
このように、運転開始工程では、段階的に電動機のインバータの周波数を上げられるようにするために、竪型沈下式渦巻きポンプの電動機の電流値が定格電流の７５％とインバータの周波数の常用値より幾分小さい値となるように、余裕をもってインバータの周波数を調整する。これによって、インペラやケーシングの摩耗具合に応じて、ポンプの適正な運転管理ができるようになる。
【００６６】
標準時間設定工程は、竪型沈下式渦巻きポンプの運転を開始した直後に、当該竪型沈下式渦巻きポンプの運転の標準時間を設定する。本実施形態では、竪型沈下式渦巻きポンプの運転を開始した直後、回分式のリーフ型ろ過装置の通液時間、すなわち、溶融物に含まれる融解残渣が当該回分式のリーフ型ろ過装置内に充填されて、回分式リーフ型ろ過装置の入口の液圧力が設定値まで上昇するまでの時間を計測して、そこで計測された時間を標準時間とする。
【００６７】
計測工程は、回分式ろ過装置のろ過操作毎に当該回分式ろ過装置の通液時間を計測する。本実施形態では、ろ過装置として回分式のリーフ型ろ過装置を使用するので、回分式ろ過装置で測定された通液時間を利用して、ポンプの運転の管理指標としている。
【００６８】
判定工程は、回分ろ過装置の通液時間と標準時間設定工程で設定した標準時間とを比較して、これら通液時間と標準時間の大小関係を判定する。調整工程は、判定工程で通液時間が標準時間より長いと判定された場合に、電動機のインバータの周波数を増加させて、通液時間が標準時間と同じになるように調整する。
【００６９】
このように、本実施形態では、回分式のろ過操作毎に、リーフ型ろ過装置の通液時間を計測し、通液時間が標準時間よりも長くなったら、電動機のインバータの周波数を増加させ、通液時間が標準時間と同じ値になるように調整する。
【００７０】
ポンプの摩耗が進むと、インペラとケーシングの隙間が空くことによって、ポンプの流量が下がって通液時間が長くなる。このため、本実施形態では、ポンプの電動機のインバータ周波数を増加させて、ポンプの回転数を増加させることによって、ポンプの送液流量の低下を防止し、通液時間を標準時間に近づけるように調整している。
【００７１】
このようにして、本実施形態の管理方法では、運転開始工程、標準時間設定工程、計測工程、判定工程、及び調整工程のステップを経て、標準時間を定めて管理指標として運転管理することによって、インペラ及びケーシング等の接液部の摩耗の進行状況に応じて、適正な運転を行えるようにしている。
【００７２】
ポンプ交換工程は、調整工程で電動機のインバータの周波数を１０８％まで増加させた場合における回分式ろ過装置の通液時間と、標準時間設定工程で設定した標準時間とを比較して、通液時間と標準時間の大小関係を判定する。
【００７３】
ポンプ交換工程において、電動機のインバータの周波数を１０８％まで増加させても、通液時間が標準時間よりも長いと判定されたら、ポンプを交換する。本実施形態では、電動機のインバータの周波数を１０８％まで増加させても、通液時間が標準時間よりも長いと判定されたら、竪型沈下式渦巻きポンプのインペラ及びケーシングが摩耗したと判断されるので、摩耗した竪型沈下式渦巻きポンプを新品又は整備品の竪型沈下式渦巻きポンプに据え替える。このように本実施形態では、インペラやケーシングの摩耗具合に応じて、適正なタイミングでポンプ交換を行うようにしている。
【００７４】
再溶射工程は、ポンプ交換工程で取り外されたインペラやケーシングが摩耗した竪型沈下式渦巻きポンプのインペラの外面全面及びケーシングの内面全面にライニング材を再溶射する。本実施形態では、摩耗した竪型沈下式渦巻きポンプのインペラ及びケーシングにライニング材を再溶射して、整備品の竪型沈下式渦巻きポンプとしている。そして、再溶射工程で摩耗した竪型沈下式渦巻きポンプのインペラ及びケーシングにライニング材を再溶射して整備済みとしたら、次のポンプ交換工程において、整備済みの竪型沈下式渦巻きポンプを摩耗した竪型沈下式渦巻きポンプと据え替える。
【００７５】
本実施形態の再溶射工程では、インペラの外面全面にライニング材としてタングステンカーバイドをその厚みが１００μｍ以上４００μｍ以下となるように再溶射し、ケーシングの内面全面にライニング材として自溶性溶射溶着用合金材料をその厚みが１ｍｍ以上３ｍｍ以下となるように再溶射する。
【００７６】
このように、優れた耐摩耗性を確保したポンプのインペラやケーシングが摩耗した際には、適正な補修を行うことによって、インペラやケーシングが繰り返し使用可能となるので、ポンプの補修コストを低減できるようになる。すなわち、インペラやケーシングの摩耗具合に応じて、適正なタイミングでポンプ交換を行ったライニング材が減肉したポンプに対して、適正なタイミングで再溶射することによる補修が可能になるので、設備稼働率の向上と保全コストの低減を図れる。
【００７７】
また、本実施形態では、竪型沈下式渦巻きポンプで流送する流体は、金属硫化物が塩素浸出された硫黄を主成分とする浸出残渣の１１０℃以上１５０℃以下の溶融物である。すなわち、ポンプで流送する流体は、摩耗性の固体を含んだ比較的高温の溶融物スラリーであり、かつ、酸化性物質である溶存塩素や腐食性物質である塩酸も含んだ溶融物スラリーである。
【００７８】
このような溶融物スラリーを取扱うような過酷な使用条件下において、送液流量の測定が極めて困難な状態で使用される竪型沈下式渦巻きポンプに対して、本実施形態では、ポンプを停止させて操業を中断させること無く、回分式ろ過装置の通液時間とポンプを駆動する電動機のインバータの周波数によって、ポンプのインペラやケーシングの摩耗状態を把握できる。このため、適切な時期にポンプの据替えを行い、ポンプのインペラやケーシングの耐摩耗材の再溶射補修を実施することができる。従って、竪型沈下式渦巻きポンプの適正な運転管理、保全管理を行うことによって、設備稼働率の向上、保全コストの低減を図ることができる。
【００７９】
次に、本発明の一実施形態に係る竪型沈下式渦巻きポンプの管理方法により操業される管理システムについて、図面を使用しながら説明する。図４は、本発明の一実施形態に係る竪型沈下式渦巻きポンプの管理システムが適用される塩素浸出残渣の融解工程における設備構成図である。
【００８０】
本発明の一実施形態に係る竪型沈下式渦巻きポンプ１００の管理方法により操業される管理システム１は、ニッケル製錬におけるニッケル及びコバルトを含有した硫化物の塩素浸出残渣から硫黄を回収する際における塩素浸出残渣の融解工程において、金属硫化物が塩素浸出された硫黄を主成分とする浸出残渣の１１０℃以上１５０℃以下の溶融物を回分式ろ過装置３０に流送する竪型沈下式渦巻きポンプ１００の適正な運転管理や保全管理を行う際に、適用される。
【００８１】
前述したように、塩素浸出残渣には、硫黄が８０〜８７重量％、鉄が２〜５重量％、ニッケルが４〜５重量％含まれている。そこで得られた塩素浸出残渣は、遠心分離機１０で液相と固体に分離され、当該固体が融解槽２０に投入される。融解槽２０に投入された固体を硫黄の融点を超える１１０℃以上にまで昇温されることにより、塩素浸出残渣に含まれる硫黄が液体（溶融物）２２となって、融解槽２０に滞留する。
【００８２】
融解槽２０中の溶融物２２は、本発明の一実施形態に係る竪型沈下式渦巻きポンプ１００によって、ろ過装置３０に送液される。そして、塩素浸出残渣の溶融物がろ過装置３０でろ過されることにより、溶融硫黄から固体の金属硫化物及び酸化物が分離されて、塩素浸出残渣から製品硫黄が回収される。
【００８３】
溶融物は、高温であり、溶融物である塩素浸出残渣には、酸化性物質である溶存塩素や腐食性物質である塩酸も含まれる。このため、塩素浸出残渣から得られる溶融物をろ過装置３０に送液するポンプのインペラやケーシングといった接液部の構成部品の摩耗が高温脆化、酸化、酸食と同時に進行することにより促進される現象を抑制する必要がある。
【００８４】
本発明の一実施形態に係る竪型沈下式渦巻きポンプ１００の管理方法により操業される管理システム１では、インペラやケーシング等の接液部の摩耗具合に応じて、ポンプの適正な運転管理や保全管理を行うために、竪型沈下式渦巻きポンプ１０２及びろ過装置３０の操業を制御する制御部４０は、調整部４２、設定部４４、計測部４６、及び判定部４８を備える。
【００８５】
調整部４２は、竪型沈下式渦巻きポンプ１００の電動機１０２のインバータの周波数を調整する機能を有する。本実施形態では、調整部４２は、竪型沈下式渦巻きポンプ１００を据付けて運転を開始する際に、電動機１０２の電流値が定格電流の７５％となるように、当該電動機１０２のインバータの周波数を調整する。
【００８６】
設定部４４は、竪型沈下式渦巻きポンプ１００の運転を開始後に標準時間を設定する機能を有する。本実施形態では、ろ過装置３０がリーフ型の回分式ろ過機であることから、設定部４４は、竪型沈下式渦巻きポンプ１００の運転開始後、溶融物の融解残渣がリーフ型回分式ろ過機内に充填されて、当該リーフ型回分式ろ過機の入力側の液圧力が設定値まで上昇するまでの時間を計測し、その計測された時間を標準時間として設定する。なお、当該設定値は、例えば、ポンプの揚程や吐出量、ろ滓容積等、ポンプの能力とろ過機の能力によって決定される。
【００８７】
計測部４６は、ろ過装置３０のろ過操作毎に当該ろ過装置３０の通液時間を計測する機能を有する。本実施形態では、ろ過装置３０としてリーフ型の回分式ろ過装置が使用されるので、測定された通液時間を利用して、インペラやケーシングの摩耗具合に応じて、ポンプの適正な運転管理を実現するようにしている。
【００８８】
判定部４８は、通液時間と標準時間との大小関係を判定する機能を有する。本実施形態では、判定部４８によって通液時間が標準時間より長いと判定された場合に、調整部４２は、電動機１０２のインバータの周波数を増加させて、通液時間が標準時間と同じになるように調整することを特徴とする。このように、本実施形態では、標準時間を定めて、運転の管理指標とすることによって、インペラやケーシングの摩耗具合に応じて、ポンプの適正な運転管理や保全管理を行うことができる。
【実施例】
【００８９】
次に、本発明の一実施形態に係る竪型沈下式渦巻きポンプの管理方法について、実施例により詳しく説明する。なお、本発明は、当該実施例に限定されるものではない。
【００９０】
（実施例）
ニッケル製錬におけるニッケル及びコバルトを含有した硫化物の塩素浸出残渣からの硫黄の回収工程において、融解槽から溶融物をろ過装置に送液する融解槽ポンプとして、本発明の一実施形態に係る竪型沈下式渦巻きポンプを用いた操業を行った。
【００９１】
塩素浸出残渣を蛇管に０．６ＭＰａの蒸気を通すことで加温し、１３０℃の溶融物スラリーとした。また、溶融物スラリーの比重は、１．５〜２．０、粘度は、６０〜１００ｃＰであった。さらに、溶融した塩素浸出残渣の化学組成は、硫黄が８０〜８７重量％、鉄が２〜５重量％、ニッケルが４〜５重量％であった。なお、化学組成については、硫黄については、差引法（１００重量％−（有機物＋灰分）重量％）により求めた。また、鉄及びニッケルについては、ＩＣＰ法により測定した。
【００９２】
竪型沈下式渦巻きポンプは、吐出量が１５０Ｌ／分、全揚程が前記溶融物において２０ｍであった。また、竪型沈下式渦巻きポンプの材質としては、インペラについては、ニッケル含有率が１重量％以上１０重量％以下、クロム含有率が１重量％以上１０重量％以下であるねずみ鋳鉄材製であって、該インペラの外面全面にタングステンカーバイドが約３００μｍの厚みで溶射されたものを用いた。
【００９３】
また、ケーシングについては、ニッケル含有率が１重量％以上１０重量％以下、クロム含有率が１重量％以上１０重量％以下であるねずみ鋳鉄材製であって、該ケーシングの内面全面にＪＩＳ記号でＭＳＦＮｉ４に分類される自溶性溶射溶着用合金材料（商品名：サーフェロイＳ−６Ｍ）が約２ｍｍの厚みで溶射されたものを用いた。以上の条件にて、塩素浸出残渣の溶融物を融解槽からろ過装置に送液する操業を４７日間継続した。
【００９４】
図５は、実施例に係る竪型沈下式渦巻きポンプの電動機のインバータの周波数と回分式リーフ型ろ過機の通液時間の推移を示した図である。なお、図５の横軸は、回分式のリーフ型ろ過機の運転回数を示している。実施例では、運転開始直後から、液粘度が高かったために、電動機のインバータの周波数を高めに設定した。その後、２４２回バッチ運転した段階において、ポンプを取り外して、内部点検を実施した。目視点検の結果、インペラやケーシングに摩耗が認められなかったため、そのまま使用を継続した。その後、バッチ運転回数が４５０回頃より、電動機のインバータの周波数を６３Ｈｚ（１０５％）としても、通液時間が標準時間を超えるようになってきたため、ポンプの据え替えを行った。点検の結果、耐摩耗溶射していたインペラやケーシングに摩耗がみられたが、耐摩耗溶射層は残存しており、再溶射を行うことで再利用可能な状態であった。
【００９５】
（比較例）
実施例と同じ形式の竪型沈下式渦巻きポンプを実施例と同じ融解槽ポンプに用いて、塩素浸出残渣の溶融物を融解槽からろ過装置に送液する操業を７５日間継続した。なお、塩素浸出残渣の組成、塩素浸出残渣の融解条件についても、実施例と同様である。比較例では、電動機のインバータの周波数を１０８％超えるまで増加させたこと以外は、実施例と同じ本発明の一実施形態に係る竪型沈下式渦巻きポンプの管理方法に従って、ポンプの運転管理及び保全管理を行いながら、長期間の操業を行った。
【００９６】
図６は、比較例に係る竪型沈下式渦巻きポンプの電動機のインバータの周波数とリーフ型ろ過機の通液時間の推移を示した図である。運転開始直後から、液粘度が高かったために、電動機のインバータの周波数を高めに設定した。その後、バッチ運転回数が増えるにつれて接液部材の摩耗等が進行し、ろ過機への充填時間が長くなったため、電動機のインバータの周波数を上げて対応して行った。そして、約１０００回バッチ運転したところで、電動機のインバータの周波数を６５．５Ｈｚ（１０９％）まで上昇させた。電動機のインバータの周波数を１０９％まで上昇させた直後に、ポンプの揚液不良が頻発したため据え替えを実施した。据え替え時のバッチ運転回数は、１０２６回であった。取り外したポンプを分解した所、インペラやケーシングの耐摩耗溶射被膜は、なくなっており、母材部も摩耗・腐食で減肉している状態で再溶射での補修が不可能な状態であった。このことから、インバータ周波数が１０８％を超えるまで使用した場合には、耐摩耗溶射被膜だけではなく、母材部も摩耗・腐食によって再利用が不可能となることが分かった。
【００９７】
以上の実施例及び比較例の結果より、本発明の一実施形態に係る竪型沈下式渦巻きポンプの管理方法を適用した実施例では、ろ過装置の通液時間とポンプを駆動する電動機のインバータの周波数に基づいて、ポンプのインペラやケーシングの摩耗状態を把握することによって、ポンプの機能を損なうことなく、長期間の操業運転が可能となり、また、好適なタイミングで補修する保全管理も行えることが分かった。さらに、電動機のインバータ周波数を増加させる上限値が１０８％であることが分かった。
【００９８】
なお、上記のように本発明の各実施形態及び各実施例について詳細に説明したが、本発明の新規事項及び効果から実体的に逸脱しない多くの変形が可能であることは、当業者には、容易に理解できるであろう。従って、このような変形例は、全て本発明の範囲に含まれるものとする。
【００９９】
例えば、明細書又は図面において、少なくとも一度、より広義又は同義な異なる用語と共に記載された用語は、明細書又は図面のいかなる箇所においても、その異なる用語に置き換えることができる。また、竪型沈下式渦巻きポンプの構成、動作も本発明の各実施形態及び各実施例で説明したものに限定されず、種々の変形実施が可能である。
【符号の説明】
【０１００】
１  竪型沈下式渦巻きポンプの管理システム、１０  遠心分離機、２０  融解槽、２２  溶融物、３０  回分式ろ過装置、４０  制御部、４２  調整部、４４  設定部、４６  計測部、４８  判定部、１００  竪型沈下式渦巻きポンプ、１０２  モータ（電動機）、１０４  軸受、１０６  回転軸、１０８  フレーム、１１０  インペラ、１１１  ポンプ本体、１１２  ケーシング、１１２ａ  頂部側ケーシング、１１２ｂ  底部側ケーシング、１１３  ストッパー、１１４  揚液管、１１６  吸込口、１１８  排出口、１２０  接続管、１２２  移送管
【図１】
0006569580.tif 000002
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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