(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
雌型ルアーテーパ部に嵌合される雄型ルアーテーパ部を有するルアーテーパ接続構造であって、
前記雄型ルアーテーパ部は、先端が小径であり後端が大径となっており、雌型ルアーテーパ部との接続面のうち、小径側の外周面に形成された平滑面部と、該平滑面部より大径側の外周面に形成された粗面部とを有し、
前記粗面部は、前記平滑面部と接する外周面に、前記平滑面部の平均粗さを超過し前記粗面部の他の部分の平均粗さ未満の範囲の平均粗さを有する弱粗面部を有することを特徴とするルアーテーパ接続構造。
【請求項２】
請求項１記載のルアーテーパ接続構造であって、
前記弱粗面部は、軸方向に０．５ｍｍ〜１．８ｍｍの範囲に形成されることを特徴とするルアーテーパ接続構造。
【請求項３】
請求項１乃至２のいずれか１項に記載されたルアーテーパ接続構造を備えることを特徴とするシリンジ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、雌型ルアーテーパ部に嵌合される雄型ルアーテーパ部を有するルアーテーパ接続構造に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、雌型ルアーテーパ部に嵌合される雄型ルアーテーパ部を有するシリンジが知られている（例えば、特許文献１参照）。当該シリンジの雄型ルアーテーパ部は、嵌合力を増加させるために前記雌型ルアーテーパ部との接続面の全面が粗面化されており、当該粗面化の加工は、表面粗さ０．３μｍ〜１．２μｍの範囲でなされている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特表２０１２−５２５２１７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、嵌合力をさらに増加させるために表面粗さを１．２μｍ以上にすると、規格試験の要求する気密条件を合格できる程度の気密性を有しないことが判明した。
【０００５】
本発明は、かかる不都合を解消して、気密性を維持しつつ嵌合力を高めた雄ルアーテーパ部を有するルアーテーパ接続構造を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
かかる目的を達成するために、本発明は、雌型ルアーテーパ部に嵌合される雄型ルアーテーパ部を有するルアーテーパ接続構造であって、前記雄型ルアーテーパ部は、先端が小径であり後端が大径となっており、雌型ルアーテーパ部との接続面のうち、小径側の外周面に形成された平滑面部と、該平滑面部より大径側の外周面に形成された粗面部とを有することを特徴とする。
【０００７】
本発明のルアーテーパ接続構造において、雄型ルアーテーパ部の接続面のうち平滑面部は、対向する雌型ルアーテーパ部の接続面と滑らかに密着させることができ、気密性を保持することができる。同時に、雄型ルアーテーパ部の接続面のうち粗面部は、所望の数値まで表面粗さを荒くできるので、静止摩擦力を高めることで嵌合力を増加させることができる。
【０００８】
従って、本発明のルアーテーパ接続構造によれば、気密性を維持しつつ嵌合力を高めることができる。
【０００９】
本発明のルアーテーパ接続構造において、前記平滑面部と前記粗面部との軸方向の長さの割合は３：７乃至７：３であることが好ましい。なお、この粗面部の割合は、ルアーテーパ部のうち雌型ルアーテーパ部が嵌合する範囲における平滑面部と粗面部の割合を問題としているので、粗面部のうち雌型ルアーテーパ部に嵌合される範囲を意味する。
【００１０】
特に、当該ルアーテーパ接続構造が、国際標準化機構から公表された国際標準ＩＳＯ５９４‐１によるコネクタである場合には、前記平滑面部は、先端から軸方向に１．５ｍｍ〜３．５ｍｍの範囲に形成されることが好ましい。
【００１１】
前記平滑面部が先端から軸方向に１．５ｍｍ未満の場合には、液漏れの防止を十分に図ることができず、かつ、前記平滑面部が先端から軸方向に３．５ｍｍを超える場合には、粗面部の接触面積が減少し、静止摩擦力が低下するため、十分な嵌合力を奏することができない。
【００１２】
また、本発明のルアーテーパ接続構造において、前記粗面部は、平均粗さが２．５μｍ〜９．０μｍの範囲に形成されることが好ましい。なお、本明細書では、平均粗さとは、十点平均粗さ（Ｒｚ）を意味する。
【００１３】
前記粗面部の平均粗さが２．５μｍ未満の場合には、静止摩擦力が低下するため、十分な嵌合力を奏することができず、かつ、前記粗面部の平均粗さが９．０μｍを超える場合には、液漏れの防止を十分に図ることができない。
【００１４】
また、前記粗面部は、梨地状に形成されることが好ましい。
【００１５】
また、本発明のルアーテーパ接続構造では、前記平滑面部の表面からみて前記粗面部の表面の段差は、０．０μｍ〜４．０μｍの範囲に形成されることが好ましい。
【００１６】
粗面部が平滑面部より低くなると、粗面部の接触による静止摩擦力が低減し、十分な嵌合力を奏することができなくなる。他方、前記粗面部の表面の段差が４．０μｍを超えると、平滑面部側と雌型ルアーテーパ部との嵌合が弱くなり、液漏れの防止を十分に図ることができない。
【００１７】
また、本発明のルアーテーパ接続構造であって、前記粗面部は、前記平滑面部と接する外周面に、前記平滑面部の平均粗さを超過し前記粗面部の他の部分の平均粗さ未満の範囲の平均粗さを有する弱粗面部を有することが好ましい。
【００１８】
本発明のルアーテーパ接続構造は、金型で射出成形法により製品を成形した後、先端部から後端部方向に成形品を取り出すことが一般的であるところ、本発明のルアーテーパ接続構造を成形する金型のうち、粗面部に対向する内面には、粗面部の凹凸を設けるための凸凹が設けられている。
【００１９】
従って、金型の凸部の突出量によっては、成形品を取り出すために後端方向に引っ張った場合に、金型の凸部なかでも先端寄りの部分が、取り出される平滑面部の後端部付近に擦り傷をつけてしまうことがある。
【００２０】
この点、弱粗面部を有するルアーテーパ接続構造によれば、前記擦り傷を防止することができる。なお、前記弱粗面部は、軸方向に０．５ｍｍ〜１．８ｍｍの範囲に形成されることが好ましい。
【００２１】
また、本発明のルアーテーパ接続構造は、シリンジであってもよい。
【図面の簡単な説明】
【００２２】
【図１】本実施形態の雄ルアーテーパ部を有するシリンジの一構成例を示す側面図。
【図２】図１に示された雄ルアーテーパ部を拡大して示す説明的断面図。
【図３】本実施形態のシリンジを製造するための金型の一構成例を示す説明的断面図。
【図４】本実施例における針装着力と針嵌合力との相関関係に関するグラフ
【発明を実施するための形態】
【００２３】
次に、添付の図面を参照しながら本発明の実施の形態についてさらに詳しく説明する。
【００２４】
図１に示すように、本実施形態のルアーテーパ接続構造を有するシリンジ１は、円筒状のバレル部２の先端に注射針（図示せず）などの雌型ルアーテーパ部を有する部材が装着される先細のルアーテーパ部３を備えると共に、バレル部２の後端に指掛け用のフランジ部４を備える。
【００２５】
ここで、シリンジ１は、例えば環状ポリオレフィン（ＣＯＰ）樹脂などの合成樹脂により一体成形される。
【００２６】
ルアーテーパ部３は、先端部に粗面加工がなされていない平滑な表面を有する平滑面部３１と、平滑面部３１の後端からルアーテーパ部３の後端部までの範囲に粗面加工が施された粗面部３３とを有する。特に、平滑面部３１の後端から一定の領域には、他の粗面部よりも相対的に弱い粗面加工が施された弱粗面部３２が形成されている。
【００２７】
図２を参照して、ルアーテーパ部３の表面の構成についてさらに説明する。ルアーテーパ部３が、例えば国際規格ＩＳＯ５９４−１に記載されるようなオスコネクタであった場合、平滑面部３１は、ルアーテーパ部３の先端から後方に向けて１．５ｍｍ〜３．５ｍｍの範囲に形成される。なお、ここでいう「ルアーテーパ部３の先端」とは、雌型コネクタと接触しないルアーテーパ部３の先端の面取り加工がなされているＲ部分は含まない趣旨である。
【００２８】
次に、粗面部３３は、平滑面部３１の後端からルアーテーパ部３の後端部までの４．５ｍｍ〜７．０ｍｍの範囲に形成される。特に、この粗面部３３のうち、雌型ルアーテーパ部と重なり合う長さは、１．５ｍｍ〜３．５ｍｍである。
【００２９】
したがって、平滑面部３１と粗面部３３のうち雌型ルアーテーパ部が接触する範囲との軸方向の長さの割合は、３：７乃至７：３になるように形成される。
【００３０】
図２においては、ルアーテーパ部３の後端まで粗面部が設けられた構成例を説明しているが、そもそも本件発明は、ルアーテーパ部３のうち雌型ルアーテーパ部との接続面をどのように構成するかという発明であるので、厳密には、平滑面部３１と粗面部３３とは、ルアーテーパ部３のうち雌型ルアーテーパ部が接触する、つまり、重なり合っている部分を形成するかを問題とする。したがって、平滑面部３１の後端からルアーテーパ部３の後端部までのうち、雌型ルアーテーパ部が接触しない範囲に形成された粗面部は、省略可能である。
【００３１】
また、粗面部３３の粗面加工の平均表面粗さＲｚは、２．５μｍ〜９．０μｍの範囲に形成される。
【００３２】
次に、弱粗面部３２は、粗面部３３の先端近傍の平滑面部３１の後端から０．５ｍｍ〜１．８ｍｍの範囲に形成される。弱粗面部３２の粗面加工の平均表面粗さＲｚは、平滑面部３１の平均表面粗さＲｚを超過し、かつ、粗面部３３の平均表面粗さＲｚ未満に形成される。本実施形態のシリンジでは、粗面加工の密度（個々の粗目加工がなされた箇所の分布密度）を調整することにより、上記平均表面粗さＲｚに設計しているが、表面に対する個々の凹凸の大きさ自体を平滑面部３１と粗面部３３との中間になるよう設計することもできる。
【００３３】
また、本実施形態のシリンジ１では、弱粗面部３２の粗面加工は、平滑面部の後端からルアーテーパ部３の後端向けて、粗面部３３の平均表面粗さＲｚに徐々に近づくように形成されている。
【００３４】
また、弱粗面部３２の表面は、平滑面部３１の表面からみて、段差Ｄがゼロか、若干だけ高くなるように、段差０．０μｍ〜４．０μｍの範囲に形成される。
【００３５】
本実施形態のシリンジ１は、通常の射出成形法によって一体成形で製造されるものであるので、図３を参照して、本実施形態のシリンジを得るための金型、より具体的には雌側の金型（以下、単に「雌型５」という。）の構成及び金型の製造方法を説明する。
【００３６】
雌型５の内面の先端部には、ルアーテーパ部３を形成するためのルアーテーパ形成部１０が形成される。ルアーテーパ形成部１０は、先端部に平滑面形成部１１と、平滑面形成部１１の後端からルアーテーパ形成部１０の後端部近傍までの範囲に粗面形成部１３とを有する。また、粗面形成部１３のうち平滑面形成部１１の後端から所定の範囲に弱粗面形成部１２をさらに有する。金型の内面において、平滑面形成部１１は平滑面部３１を、弱粗面形成部１２は弱粗面部３２を、粗面形成部１３は粗面部３３をそれぞれ形成する部分である。
【００３７】
弱粗面形成部１２及び粗面形成部１３は、下穴を小さめに形成し、取り代を残した状態から、放電加工により、粗面加工を施しながら、前記取り代を削り取ることにより形成する。
【００３８】
弱粗面形成部１２を形成するためには、放電加工において、弱粗面形成部１２と粗面形成部１３の形成のために、形状の異なる電極を使い分け、電圧・電流などの条件を適宜調整すればよい。或いは、放電の飛ぶ距離を弱粗面形成部１２と粗面形成部１３とで異なるように一体化した電極でもよい。
【００３９】
この雌型５を用いて、環状ポリオレフィン（ＣＯＰ）樹脂を射出成形することで、シリンジ１が成形される。
【００４０】
弱粗面形成部１２と粗面形成部１３と対して放電加工を行った結果、シリンジ１の弱粗面部３２及び粗面部３３には、梨地状乃至砂地のシボ加工がなされる。
【００４１】
以上説明したとおり、本実施形態のシリンジ１によれば、平滑面部３１が先端から軸方向に１．５ｍｍ以上の範囲に形成されているため、気密性を保持することができるとともに、粗面部３３が２．５μｍ〜９．０μｍの表面粗さで、かつ、ルアーテーパ部３の後端部近傍から弱粗面部３２の後端までの範囲に２．７ｍｍ以上形成されているので、嵌合力を増加させることができる。
【００４２】
また、弱粗面部３２の表面は、平滑面部３１の表面からみて、段差０．０μｍ〜４．０μｍの範囲に形成されているため、本実施形態のシリンジ１によれば、さらに気密性と嵌合力とを両立させることができる。
【００４３】
このとき、段差が小さいということは、固定型からシリンジ１を離型する際、粗面形成部１３の先端部近傍の大きな凹凸で、平滑面部３１の後端部近傍の表面に擦り傷を発生させる危険性があるところ、本実施形態のシリンジ１によれば、平滑面部３１の後端部近傍の表面に対し、弱粗面形成部１２が対向することになるため、前記擦り傷の発生を回避することもできる。
【００４４】
特に、本実施形態のシリンジ１は、予め薬液が充填されたプレフィルドシリンジとして用いるのに好適である。
【００４５】
プレフィルドシリンジの製造工程では、内筒の円滑な摺動を図るために、噴霧法によりシリコーンオイルが塗布される。このシリコーンオイルは、外筒フランジ側の内筒挿入口よりルアーテーパ形成部１０の先端方向に向けて、内腔にスプレーすることにより行うので、微量なシリコーンオイルがルアーテーパ部３の表面に付着する可能性がある。
【００４６】
また、ヒアルロン酸のような潤滑成分を含む薬剤が予め充填されたプレフィルドシリンジでは、ルアーテーパの表面に当該薬剤が付着する可能性がある。
【００４７】
本実施形態のシリンジ１は、このように、表面が滑り易くなっている場合でも気密性と嵌合力とを両立させることができるため、より安全な医療器具を提供することができる。
【実施例】
【００４８】
（実験１）
表面粗さと嵌合力との関係を調べるため、ＣＯＰ樹脂性シリンジと注射針との嵌合強度について以下の実験を行った。
【００４９】
［試験方法］  ルアーテーパの表面全体に対して、粗さの異なる粗面加工がなされたＣＯＰ樹脂製５ｍＬの外筒を７種類製作した。
【００５０】
この外筒とポリプロピレン樹脂製針基を有する２２ゲージのディスポーザブル注射針とを２７．５Ｎの垂直荷重と１０ｃＮ・ｍの回転トルクを同時に加えながら組み合わせたものを検体とした。この検体を、引張試験機を用いて１００ｍｍ／ｍｉｎの速度で引抜くときに注射針が外れた荷重を記録した。７種類のＣＯＰ樹脂製外筒に対してそれぞれ２０回ずつ実験を行い、平均値を算出した。
【００５１】
その結果は、表１のとおりである。
【００５２】
【表１】
0006475058.tif 000002
【００５３】
［考察］表１の結果より、テーパー表面が潤滑剤で濡れている状況では、表面粗さが大きい方が嵌合力も高いことが判った。
【００５４】
（実験２）
表面粗さと気密性能との関係を調べるため、以下の実験を行った。
【００５５】
［試験方法］  ＩＳＯ５９４−１．５．１ゲージテストを行った。具体的には、２７．５Ｎの荷重を垂直に加えながら接続した三方活栓を閉塞させて、３００ｋｐａの水圧を３０秒間加えるときに液滴が連続する漏れがあるか否か測定した。他の条件は、実験１と同じである（以下の実験も、特段の記載がない限り同様。）。
【００５６】
その結果は、表２のとおりである。
【００５７】
【表２】
0006475058.tif 000003
○：洩れない。
△：滲み出るが３０秒以内に液滴はたれない。
×：滲んで３０秒以内に液滴がたれる。
【００５８】
［考察］表２の結果より、表面粗さが８．４５μｍを超える場合、粗さの凹凸により嵌合面が十分に密着しておらず、嵌合面を伝うように漏れてくることが判った。また、６．２μｍ以上においても嵌合面から滲み出る程度の漏れがあることも判明した。他方、４．３μｍ以下の表面粗さでは、液体に対する気密性が確保されることが判明した。
【００５９】
（実験３）
表面粗さと吸引による空気の漏れとの関係を調べるため、以下の実験を行った。
【００６０】
［試験方法］  ＩＳＯ５９４−１．５．３吸引試験を行った。具体的には、２７．５Ｎ荷重を垂直に加えながら接続した三方活栓を経由して空気が入らないように２５％容量の水をシリンジ内に吸い上げ、三方活栓を閉塞させてシリンジ最大容量まで吸引して１５秒間保持したとき空気の吸い込みによる漏れの有無を確認した。他の条件は、実験２と同じである。
【００６１】
その結果は、表３のとおりである。
【００６２】
【表３】
0006475058.tif 000004
○：漏れない
△：ルアー内部にゆっくりと空気の進入が確認されるが１５秒は耐えられる。
×  ：小さな気泡が間欠的にして確認される。
××：小さな気泡が連続的に確認される。
×××：大きな気泡が連続的に確認される。
【００６３】
［考察］表３の結果より、４．３μｍ以下の表面粗さでは、気体に対する気密性が確保されることが判明した。
【００６４】
（実験４）
平滑面部と粗面部の段差の高さと、液体に対する気密性との関係を調べるため、以下の実験を行った。
【００６５】
［試験方法］  平滑面部と粗面部の境目の段差の高さが異なる２種類のルアーテーパを有するシリンジを製作した。２種類のルアーテーパは、段差４μｍ以下 のルアーテーパ（Ｘ１〜Ｘ１０の合計１０本）と、段差４μｍ超過のルアーテーパ（Ｙ１〜Ｙ１０の合計１０本）である。
【００６６】
また、当該ルアーテーパは、先端から２．５ｍｍが平滑面部として形成とされ、その他の６．０ｍｍが粗面部（表面粗さ：３．８５〜４．３μｍ）として形成されている。なお、粗面部６．０ｍｍのうち、針基に嵌合している長さは２．５ｍｍであった。
【００６７】
この２種類のルアーテーパのシリンジに９．８Ｎまたは２７．５Ｎの２種類の荷重で接続した三方活栓を閉塞させて、３００ｋｐａの水圧を３０秒間加えるときに液滴の漏れの有無を観察した。
【００６８】
その結果は、表４のとおりである。
【００６９】
【表４】
0006475058.tif 000005
○：洩れない。
△：滲み出るが３０秒以内に液滴はたれない。
×：滲み出し方が多く３０秒以内に液滴がたれる。
【００７０】
［考察］表４の結果より、装着力が高い場合には、段差の高低に関わらず、ルアーテーパの先端側に設けた平滑面部によって液体に対する気密性を保持することができることが判った。また、段差４μｍ以下のルアーテーパは、装着力が弱くても液体に対する気密性を保持できることが判明した。
【００７１】
（実験５）
平滑面部と粗面部の段差の高さと、気体に対する気密性との関係を調べるため、以下の実験を行った。
【００７２】
［試験方法］  ９．８Ｎまたは２７．５Ｎの荷重を加えながら接続した三方活栓を経由して空気が入らないように２５％容量の水をシリンジ内に吸い上げる。三方活栓を閉塞させてシリンジ最大容量まで吸引して１５秒間保持したとき、空気の吸い込みによる漏れの有無を確認した。他の条件は、実験４と同じである。
【００７３】
その結果は、表５のとおりである。
【００７４】
【表５】
0006475058.tif 000006
○：漏れない。
△：ルアー内部にゆっくりと空気の進入が確認されるが１５秒は耐えられる。
×：小さな気泡が間欠的にして確認される。
××：小さな気泡が連続的に確認される。
×××：大きな気泡が連続的に確認される。
【００７５】
［考察］表５の結果より、装着力が高い場合には、段差の高低に関わらず、ルアーテーパの先端側に設けた平滑面部によって気体に対する気密性を保持することができることが判った。また、段差４μｍ以下のルアーテーパは、装着力が弱くても気体に対する気密性を保持できることが判明した。
【００７６】
（実験６）
ルアーテーパの内圧による注射針の離脱荷重を調べるため、以下の実験を行った。
【００７７】
［試験方法］  全体が鏡面仕上げしたルアーテーパを有するシリンジと、先端から２．５ｍｍが平滑面部として形成とされ、その他の６．０ｍｍが粗面部（表面粗さ：３．８５〜４．３μｍ  段差４μｍ以下）として形成されているルアーテーパを有するシリンジとを用意した。なお、粗面部６．０ｍｍのうち、針基に嵌合している長さは２．５ｍｍであった。
【００７８】
プレフィルドシリンジを想定して、各シリンジに空気が残らないようにヒアルロン酸を含む液剤２ｍＬ充填し、針先を閉塞させた２２ゲージの針を嵌合させた。嵌合は、２９．４Ｎ、１４．７Ｎ、９．８Ｎ、４．９Ｎの４つ条件で荷重を垂直に加えながら接続した。この検体に対し、圧縮試験機にて内筒を押すことにより内圧を高め、注射針がシリンジのルアーテーパより離脱するときの内筒の押し力を比較測定した。
【００７９】
その結果は、表６〜表９のとおりである。また、表６〜表９の結果を、グラフにまとめたものが図４である。なお、特に記載がない限り、表６〜表９中の単位はＮである。
【００８０】
【表６】
0006475058.tif 000007
【００８１】
【表７】
0006475058.tif 000008
【００８２】
【表８】
0006475058.tif 000009
【００８３】
【表９】
0006475058.tif 000010
【００８４】
［考察］  平滑面部と粗面部とを有するルアーテーパは、全面鏡面仕上げした従来のルアーテーパに比べて、装着力の大きさに係らず内圧により注射針が外れるまでの嵌合力がいずれも約３０％向上することが判った。
【符号の説明】
【００８５】
１…シリンジ（ルアーテーパ接続構造）、  ３…ルアーテーパ部（雄ルアーテーパ部）、  ３１…平滑面部、  ３２…弱粗面部、  ３３…粗面部。
【図１】
0006475058.tif 000011
【図２】
0006475058.tif 000012
【図３】
0006475058.tif 000013
【図４】
0006475058.tif 000014