(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
特別高圧系統である電力系統に連系する分散電源装置であって、
自然条件に依存して発電電力が変動する自然変動電源を含む分散電源部と、
前記分散電源部の出力電力の有効電力に対する無効電力の比αと、前記分散電源部の出力電力の有効電力Ｐとに基づく下式を用いて、前記分散電源部の出力電力の有効電力の変動に起因する前記電力系統の電圧変動を抑制するために前記電力系統に供給する無効電力Ｑを生成する、
Ｑ＝α×Ｐ
無効電力生成部と、
前記電力系統の線路インピーダンスにおけるレジスタンスｒ及びリアクタンスｘと、前記分散電源装置からみた前記電力系統側の負荷のコンダクタンスＧＬと、前記分散電源部の発電量ＧＰＶとに基づく下式を用いて、前記αを求める、
α＝ｒ／ｘ＋ｘ×（ＧＬ−ＧＰＶ／２）
無効電力比演算部と、
を備える、分散電源装置。
【請求項２】
前記分散電源部は、前記電力系統の基本波に同期した前記基本波の非整数倍の周波数の電流信号を次数間高調波信号として生成し、前記次数間高調波信号を前記電力系統に注入する次数間高調波信号生成部を有し、
前記電力系統における前記次数間高調波信号の電圧成分Ｖｉｎｊ及び電流成分Ｉｉｎｊの計測結果から、前記分散電源装置からみた前記電力系統側のアドミタンスにおけるコンダクタンスＲｅ（Ｉｉｎｊ／Ｖｉｎｊ）を求め、当該コンダクタンスＲｅ（Ｉｉｎｊ／Ｖｉｎｊ）と、前記線路インピーダンスにおけるレジスタンスｒ及びリアクタンスｘと、前記次数間高調波信号の次数ｎとに基づく下式を用いて、前記負荷のコンダクタンスＧＬを求める、
ＧＬ＝Ｒｅ（Ｉｉｎｊ／Ｖｉｎｊ）−ｒ／（ｒ２＋（ｎ×ｘ）２）
負荷演算部を更に備える、
請求項１に記載の分散電源装置。
【請求項３】
前記分散電源部は、
前記自然変動電源としての太陽光発電装置と、
前記太陽光発電装置から出力される直流電力を交流電力に変換し、前記交流電力を前記電力系統へ出力するインバータを含むパワーコンディショナーシステムと、
を有し、
前記次数間高調波信号生成部は、前記次数間高調波信号によって前記パワーコンディショナーシステムにおける前記インバータの出力を変調することにより、前記次数間高調波信号を前記電力系統に注入する、
請求項２に記載の分散電源装置。
【請求項４】
前記分散電源部は、
前記自然変動電源としての太陽光発電装置と、
前記太陽光発電装置から出力される直流電力を交流電力に変換し、前記交流電力を前記電力系統へ出力するインバータを含むパワーコンディショナーシステムと、
を有し、
前記無効電力生成部は、前記パワーコンディショナーシステムにおける前記インバータである、
請求項２に記載の分散電源装置。
【請求項５】
前記分散電源部の発電量ＧＰＶは、定格出力１００％時の発電量ＧＰＶ＿１００％である、
請求項１に記載の分散電源装置。
【請求項６】
電力系統に連系する請求項１に記載の分散電源装置と、
前記電力系統の設備情報を監視する系統監視部と、
を備え、
前記系統監視部は、前記電力系統の設備情報から、前記分散電源装置からみた前記電力系統側のアドミタンスにおけるコンダクタンスＲｅ（Ｙ）を求め、当該コンダクタンスＲｅ（Ｙ）と、前記線路インピーダンスにおけるレジスタンスｒ及びリアクタンスｘとに基づく下式を用いて、前記負荷のコンダクタンスＧＬを求め、
ＧＬ＝Ｒｅ（Ｙ）−ｒ／（ｒ２＋ｘ２）
前記分散電源装置は、前記系統監視部から前記負荷のコンダクタンスＧＬを取得する負荷取得部を有する、
分散電源連系システム。
【請求項７】
電力系統と、
前記電力系統に連系する請求項１に記載の分散電源装置と、
前記電力系統に連系する請求項１に記載の他の分散電源装置と、
を備え、
前記電力系統は、系統電源側から順に直列に接続された第１の線路と第２の線路とを含み、
前記分散電源装置と前記他の分散電源装置とが前記第２の線路を介して接続されており、
前記分散電源装置における前記無効電力比演算部は、前記第１の線路の線路インピーダンスのリアクタンスｘ１と、前記第２の線路の線路インピーダンスのリアクタンスｘ２とに基づく下式を用いて、前記分散電源装置からみた前記他の分散電源装置の発電量ＧＰＶ２を見積もった見積発電量ＧＰＶ２ｅｓｔを求め、
ＧＰＶ２ｅｓｔ＝ｘ１／（ｘ１＋ｘ２）×ＧＰＶ２
前記分散電源装置の発電量ＧＰＶ１と前記他の分散電源装置の見積発電量ＧＰＶ２ｅｓｔとに基づく下式を用いて、前記発電量ＧＰＶを見積もる、
ＧＰＶ＝ＧＰＶ１＋ＧＰＶ２ｅｓｔ
分散電源連系システム。
【請求項８】
電力系統と、
前記電力系統に連系する請求項１に記載の分散電源装置と、
前記電力系統に連系する請求項１に記載の他の分散電源装置と、
を備え、
前記電力系統は、系統電源に接続された一端を有する第１の線路と、前記第１の線路の他端に接続された一端を有し、前記第１の線路の他端から分岐する第２の線路及び第３の線路とを含み、
前記分散電源装置が前記第２の線路の他端に接続され、前記他の分散電源装置が前記第３の線路の他端に接続されており、
前記分散電源装置における前記無効電力比演算部は、前記第１の線路の線路インピーダンスのリアクタンスｘ１と、前記第２の線路の線路インピーダンスのリアクタンスｘ２と、前記第３の線路の線路インピーダンスのリアクタンスｘ３とに基づく下式を用いて、前記分散電源装置からみた前記他の分散電源装置の発電量ＧＰＶ２を見積もった見積発電量ＧＰＶ２ｅｓｔを求め、
ＧＰＶ２ｅｓｔ＝｛ｘ１／（ｘ１＋ｘ２）｝×｛ｘ１／（ｘ１＋ｘ３）｝×ＧＰＶ２
前記分散電源装置の発電量ＧＰＶ１と前記他の分散電源装置の見積発電量ＧＰＶ２ｅｓｔとに基づく下式を用いて、前記発電量ＧＰＶを見積もる、
ＧＰＶ＝ＧＰＶ１＋ＧＰＶ２ｅｓｔ
分散電源連系システム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、電力系統に連系するための自然変動電源を備える分散電源装置、及び、分散電源連系システムに関する。
【背景技術】
【０００２】
太陽光発電（Photovoltaics：ＰＶ）や風力発電などを利用した発電装置を、分散電源装置として、電力事業者の電力系統に連系することが知られている。太陽光発電や風力発電などを利用した発電装置は、しばしば自然変動電源と称され、日射量や風況などの自然条件に依存して発電電力（有効電力）が変動する。この発電電力（有効電力）の変動に起因して、系統電圧の変動が発生してしまう。この系統電圧の変動は、基準範囲（例えば、±２％）内に抑制する必要がある。
【０００３】
系統電圧の変動を抑制する手法として、力率一定制御が広く知られている。力率一定制御では、分散電源装置の連系点における系統電圧の変動ΔＶｓを下式で近似し、
ΔＶｓ＝ｒ×Ｐ−ｘ×Ｑ
Ｐ：分散電源装置の出力電力の有効電力
Ｑ：分散電源装置の出力電力の無効電力
ｒ：電力系統の線路インピーダンスにおけるレジスタンス
ｘ：電力系統の線路インピーダンスにおけるリアクタンス
この電圧変動ΔＶｓ＝０とするために、下式のように分散電源装置の出力電力の無効電力Ｑを調整する。
Ｑ＝（ｒ／ｘ）×Ｐ
ここで、α＝ｒ／ｘは、出力電力（有効電力）に対する無効電力の比と称される。なお、上式では、連系点における系統電圧の変動ΔＶｓは基準電圧からの変動分である。
【０００４】
ところで、分散電源装置の大量導入が進むと、分散電源装置自端での力率一定制御では、系統電圧変動を基準範囲に収めることが困難となることが予想される。この点に関し、特許文献１〜３及び非特許文献１には、分散電源装置の出力変動に起因する系統電圧変動をフィードバック制御することで、出力電力（有効電力）に対する無効電力の比αを最適な値に設定する手法が開示されている。具体的には、連系点電圧の（時間変化による）変動分ΔＶｓと発電出力（有効電力）の（時間変化による）変動分ΔＰを検出し、検出したΔＰとΔＶｓとの相関を利用して、ΔＶｓを最小化するパラメータαの最適値を求めるというものである。より具体的には、ΔＶｓとΔＰとの積を積分することで、αを初期値α０から最適値に補正するというものである。なお、上述したように、上式では、連系点における系統電圧の変動ΔＶｓは基準電圧からの変動分であったが、特許文献１〜３及び非特許文献１では、連系点電圧の変動分ΔＶｓ及び発電出力の変動分ΔＰを時間変化による変動分としている。
【０００５】
ΔＰとΔＶｓとの相関については、以下のように開示されている。ΔＶｓとΔＰとに正の相関があるｄＶｓ／ｄＰ＞０の場合、分散電源装置から供給する遅れの無効電力が不足している状態であり、ΔＶｓを最少化するためにはαを増加させて無効電力を大きくする必要がある。一方、負の相関があるｄＶｓ／ｄＰ＜０の場合は、逆に無効電力が過剰に供給されている状態なので、ΔＶｓを最小化するためにはαを減少させて無効電力を小さくする必要がある。そして、相関がないｄＶｓ／ｄＰ＝０の場合、Ｐが変化してもＶｓは変化せずαは最適値に収束していると考えられるため、αの補正は不要である。
【０００６】
また、特許文献４には、データベースに格納された電力系統の設備情報、電力系統の運用状況をもとに、分散型電源の運転力率を演算し、これをもとに分散型電源の出力（有効電力及び無効電力）を制御する分散型電源制御システムが開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特許第４７４９４３３号公報
【特許文献２】特許第５０７４２６８号公報
【特許文献３】特許第５３２９６０３号公報
【特許文献４】特許第４０８５０４５号公報
【非特許文献】
【０００８】
【非特許文献１】内山倫行  他３名、「大規模太陽光発電システムの無効電力制御による電圧変動抑制」、電学論Ｂ、１３０巻３号、２０１０年、項２９７−３０４
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
ところで、電力系統の中でも、特別高圧系統に分散電源装置を連系する要望がある。
【００１０】
特別高圧系統と異なり、比較的に電圧が低い電力系統では、線路が比較的に細く短亘長であるので、線路インピーダンスのリアクタンスｘに対してレジスタンスｒが同程度の大きさを有する。そのため、分散電源部の容量（アドミタンス）ＧＰＶ及び負荷の容量（アドミタンス）ＧＬに対して系統側の短絡容量（アドミタンス）が十分に大きく、上記した力率一定制御では、分散電源部の容量ＧＰＶ及び負荷の容量ＧＬを無視することができる。
【００１１】
一方、特別高圧系統では、線路が比較的太く長亘長であるので、線路インピーダンスのレジスタンスｒとリアクタンスｘとはｒ＜＜ｘの関係を有する。そのため、特別高圧系統では、系統側の短絡容量（アドミタンス）に対して分散電源部の容量（アドミタンス）ＧＰＶ及び負荷の容量（アドミタンス）ＧＬが比較的に大きく、分散電源部の容量ＧＰＶ及び負荷の容量ＧＬを無視した上記力率一定制御では、自然変動電源の出力変動に起因する系統電圧変動を基準範囲（例えば、±２％）内に抑制することができないことがある。
【００１２】
そこで、本発明は、いわゆる自然変動電源を用いる分散電源装置の（有効電力）出力変動に起因する（特別高圧）系統電圧変動を抑制する分散電源装置、及び、分散電源連系システムを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
本発明の分散電源装置は、特別高圧系統である電力系統に連系する分散電源装置であって、自然条件に依存して発電電力が変動する自然変動電源を含む分散電源部と、分散電源部の出力電力の有効電力に対する無効電力の比αと、分散電源部の出力電力の有効電力Ｐとに基づく下式を用いて、分散電源部の出力電力の有効電力の変動に起因する電力系統の電圧変動を抑制するために電力系統に供給する無効電力Ｑを生成する無効電力生成部と、
Ｑ＝α×Ｐ
電力系統の線路インピーダンスにおけるレジスタンスｒ及びリアクタンスｘと、当該分散電源装置からみた電力系統側の負荷のコンダクタンスＧＬと、分散電源部の発電量ＧＰＶとに基づく下式を用いて、αを求める無効電力比演算部と、
α＝ｒ／ｘ＋ｘ×（ＧＬ−ＧＰＶ／２）
を備える。
ここで、当該分散電源装置からみた電力系統側の負荷のコンダクタンスＧＬとは、当該分散電源装置からみた電力系統側のアドミタンスにおけるコンダクタンスから電力系統の線路インピーダンスｒ＋ｊｘによるコンダクタンスを減じた値とする。例えば、以下に示すように、当該分散電源装置からみた電力系統側のアドミタンスにおけるコンダクタンスＲｅ（Ｉｉｎｊ／Ｖｉｎｊ），Ｒｅ（Ｙ）、電力系統の線路インピーダンスにおけるレジスタンスｒ及びリアクタンスｘは、分散電源装置自端での計測、電力系統の設備情報の取得等によって取得すればよく、当該分散電源装置からみた電力系統側の負荷のコンダクタンスＧＬは、下式（１）又は下式（１Ａ）を用いて算出すればよい。
【００１４】
この分散電源装置によれば、電力系統の線路インピーダンスのレジスタンス（実部）ｒ及びリアクタンス（虚部）ｘに加え、系統負荷のコンダクタンス（実部）ＧＬと分散電源部の発電量ＧＰＶとに基づく上式によってαを求めるので、特別高圧系統（ｒ＜＜ｘ）であっても、分散電源部の出力電力（有効電力）の変動に起因する電力系統の電圧変動を抑制することができる。
【００１５】
上記した分散電源部は、電力系統の基本波に同期した基本波の非整数倍の周波数の電流信号を次数間高調波信号として生成し、次数間高調波信号を電力系統に注入する次数間高調波信号生成部を有し、上記した分散電源装置は、電力系統における次数間高調波信号の電圧成分Ｖｉｎｊ及び電流成分Ｉｉｎｊの計測結果から、当該分散電源装置からみた電力系統側のアドミタンスにおけるコンダクタンスＲｅ（Ｉｉｎｊ／Ｖｉｎｊ）を求め、当該コンダクタンスＲｅ（Ｉｉｎｊ／Ｖｉｎｊ）と、線路インピーダンスにおけるレジスタンスｒ及びリアクタンスｘと、次数間高調波信号の次数ｎとに基づく下式を用いて、負荷のコンダクタンスＧＬを求める負荷演算部
ＧＬ＝Ｒｅ（Ｉｉｎｊ／Ｖｉｎｊ）−ｒ／（ｒ２＋（ｎ×ｘ）２）  ・・・（１）
を更に備える形態であってもよい。
【００１６】
電力系統には、基本波の整数倍の高調波は存在するが、非整数倍の高調波は存在しないので、注入する次数間高調波信号の大きさを小さくしても、分散電源部からみた電力系統及び負荷の総アドミタンスにおけるコンダクタンスＲｅ（Ｉｉｎｊ／Ｖｉｎｊ）を精度よく検出することができる。よって、このコンダクタンスＲｅ（Ｉｉｎｊ／Ｖｉｎｊ）から電力系統の線路のアドミタンスｒ／（ｒ２＋（ｎ×ｘ）２）を差し引くことによって、負荷のコンダクタンスＧＬを精度よく検出することができる。
【００１７】
また、上記した分散電源部は、自然変動電源としての太陽光発電装置と、太陽光発電装置から出力される直流電力を交流電力に変換し、この交流電力を電力系統へ出力するインバータを含むパワーコンディショナーシステムとを有し、上記した次数間高調波信号生成部は、次数間高調波信号によってパワーコンディショナーシステムにおけるインバータの出力を変調することにより、次数間高調波信号を電力系統に注入する形態であってもよい。
【００１８】
また、上記した分散電源部は、自然変動電源としての太陽光発電装置と、太陽光発電装置から出力される直流電力を交流電力に変換し、交流電力を電力系統へ出力するインバータを含むパワーコンディショナーシステムとを有し、上記した無効電力生成部は、パワーコンディショナーシステムにおけるインバータである形態であってもよい。
【００１９】
また、上記した分散電源部の発電量ＧＰＶは、定格出力１００％時の発電量ＧＰＶ＿１００％であってもよい。
【００２０】
本発明の分散電源連系システムは、電力系統に連系する上記分散電源装置と、電力系統の設備情報を監視する系統監視部とを備え、系統監視部は、電力系統の設備情報から、当該分散電源装置からみた電力系統側のアドミタンスにおけるコンダクタンスＲｅ（Ｙ）を求め、当該コンダクタンスＲｅ（Ｙ）と、線路インピーダンスにおけるレジスタンスｒ及びリアクタンスｘとに基づく下式を用いて、負荷のコンダクタンスＧＬを求め、
ＧＬ＝Ｒｅ（Ｙ）−ｒ／（ｒ２＋ｘ２）  ・・・（１Ａ）
分散電源装置は、系統監視部から負荷のコンダクタンスＧＬを取得する負荷取得部を有する形態であってもよい。
【００２１】
これによれば、例えば電力会社が監視する電力系統の設備情報を用いて、分散電源部からみた電力系統及び負荷の総アドミタンスにおけるコンダクタンスＲｅ（Ｙ）を精度よく求めることができる。よって、このコンダクタンスＲｅ（Ｙ）から電力系統の線路のアドミタンスｒ／（ｒ２＋ｘ２）を差し引くことによって、負荷のコンダクタンスＧＬを精度よく求めることができる。
【００２２】
また、分散電源連系システムは、電力系統と、電力系統に連系する上記分散電源装置と、電力系統に連系する他の上記分散電源装置とを備え、電力系統は、系統電源側から順に直列に接続された第１の線路と第２の線路とを含み、分散電源装置と他の分散電源装置とが第２の線路を介して接続されており、分散電源装置における無効電力比演算部は、第１の線路の線路インピーダンスのリアクタンスｘ１と、第２の線路の線路インピーダンスのリアクタンスｘ２とに基づく下式を用いて、分散電源装置からみた他の分散電源装置の発電量ＧＰＶ２を見積もった見積発電量ＧＰＶ２ｅｓｔを求め、
ＧＰＶ２ｅｓｔ＝ｘ１／（ｘ１＋ｘ２）×ＧＰＶ２
分散電源装置の発電量ＧＰＶ１と他の分散電源装置の見積発電量ＧＰＶ２ｅｓｔとに基づく下式を用いて、発電量ＧＰＶを見積もる。
ＧＰＶ＝ＧＰＶ１＋ＧＰＶ２ｅｓｔ
【００２３】
これによれば、２つの分散電源装置が互いに離れて連系される場合、発電量ＧＰＶとして、分散電源装置の発電量ＧＰＶ１に、線路インピーダンスに基づく評価関数を用いた重みを乗算した他の分散電源装置の見積発電量ＧＰＶ２ｅｓｔを加算した発電量を用いることにより、分散電源装置の連系点の電圧変動、及び、他の分散電源装置の連系点の電圧変動を基準範囲（例えば、±２％）以内に抑制することができる。これより、２つの分散電源装置が互いに離れて連系される場合にも、本発明の特徴が有効である。
【００２４】
また、分散電源連系システムは、電力系統と、電力系統に連系する上記分散電源装置と、電力系統に連系する他の上記分散電源装置とを備え、電力系統は、系統電源に接続された一端を有する第１の線路と、第１の線路の他端に接続された一端を有し、第１の線路の他端から分岐する第２の線路及び第３の線路とを含み、分散電源装置が第２の線路の他端に接続され、他の分散電源装置が第３の線路の他端に接続されており、分散電源装置における無効電力比演算部は、第１の線路の線路インピーダンスのリアクタンスｘ１と、第２の線路の線路インピーダンスのリアクタンスｘ２と、第３の線路の線路インピーダンスのリアクタンスｘ３とに基づく下式を用いて、分散電源装置からみた他の分散電源装置の発電量ＧＰＶ２を見積もった見積発電量ＧＰＶ２ｅｓｔを求め、
ＧＰＶ２ｅｓｔ＝｛ｘ１／（ｘ１＋ｘ２）｝×｛ｘ１／（ｘ１＋ｘ３）｝×ＧＰＶ２
分散電源装置の発電量ＧＰＶ１と他の分散電源装置の見積発電量ＧＰＶ２ｅｓｔとに基づく下式を用いて、発電量ＧＰＶを見積もる。
ＧＰＶ＝ＧＰＶ１＋ＧＰＶ２ｅｓｔ
【００２５】
これによれば、同様に、２つの分散電源装置が互いに離れて連系される場合、発電量ＧＰＶとして、分散電源装置の発電量ＧＰＶ１に、線路インピーダンスに基づく評価関数を用いた重みを乗算した他の分散電源装置の見積発電量ＧＰＶ２ｅｓｔを加算した発電量を用いることにより、分散電源装置の連系点の電圧変動、及び、他の分散電源装置の連系点の電圧変動を基準範囲（例えば、±２％）以内に抑制することができる。これより、２つの分散電源装置が互いに離れて連系される場合にも、本発明の特徴が有効である。
【発明の効果】
【００２６】
本発明によれば、いわゆる自然変動電源を用いる分散電源装置の（有効電力）出力変動に起因する（特別高圧）系統電圧変動を抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２７】
【図１】本発明の第１の実施形態に係る分散電源連系システム及び分散電源装置を示す図である。
【図２】図１に示す分散電源連系システムの等価回路を示す図である。
【図３】第１の実施形態の第１の変形例に係る分散電源連系システムの等価回路を示す図である。
【図４】第１の実施形態の第２の変形例に係る分散電源連系システムの等価回路を示す図である。
【図５】本発明の第２の実施形態に係る分散電源連系システム及び分散電源装置を示す図である。
【図６】図５に示す分散電源連系システムの等価回路を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００２８】
以下、図面を参照して本発明の好適な実施形態について詳細に説明する。なお、各図面において同一又は相当の部分に対しては同一の符号を附すこととする。
（第１の実施形態）
【００２９】
図１は、本発明の第１の実施形態に係る分散電源連系システム及び分散電源装置を示す図であり、図２は、図１に示す分散電源連系システムの等価回路を示す図である。図１及び図２に示す分散電源連系システム１は、電力系統２と、系統負荷６と、調相設備７と、分散電源装置１００とを備える。
【００３０】
電力系統２は、例えば２２ｋＶ、３３ｋＶ、６６ｋＶ、７７ｋＶ等の特別高圧系統であり、系統電源３と線路４とからなる。電力系統２における線路４には、連系点５において系統負荷６と調相設備７とが接続されている。また、電力系統２における線路４には、連系点５において分散電源装置１００が連系されている。
【００３１】
分散電源装置１００は、１以上の分散電源部１０と、系統Ｇ計測演算部２０とを有し、遮断器３０を介して連系点５において電力系統２における線路４に連系される。分散電源部１０は、太陽光発電装置（Photovoltaic：ＰＶ）１１と、パワーコンディショナーシステム（PowerConditioning System：ＰＣＳ）１２と、次数間高調波信号生成部１３とを有する。
【００３２】
ＰＶ１１は、日射量などの自然条件に依存して発電電力（有効電力）が変動する自然変動電源である。ＰＣＳ１２は、インバータを含み、ＰＶ１１から出力される直流電力を電力系統２の交流電力相当（例えば、５０Ｈｚ）の交流電力に変換し、交流電力を電力系統２に供給する。
【００３３】
次数間高調波信号生成部１３は、電力系統２の基本波電圧（例えば、６０Ｈｚ）に同期し、かつ、基本波電圧の非整数倍の周波数を有する電流信号を次数間高調波信号として生成し、この次数間高調波信号を電力系統２に注入する。例えば、次数間高調波信号生成部１３は、電力系統２の基本波電圧に周波数同期した同期信号を生成し、この同期信号を所定の逓倍比で逓倍することによって、電力系統２の基本波電圧の非整数倍の周波数を有する次数間高調波信号を生成する。そして、次数間高調波信号生成部１３は、次数間高調波信号によってＰＣＳ１２におけるインバータの出力を変調することにより、次数間高調波信号に応じた次数間高調波電流を電力系統２に注入する。
【００３４】
電力系統２に注入する次数間高調波信号の次数は、例えば、電力系統２の基本波周波数（例えば、５０Ｈｚ）の２．２５次（１１２．５Ｈｚ）である。また、電力系統２に注入する次数間高調波信号、すなわち電流信号の大きさは、例えば、電力系統２の基本波定格電流成分の２％である。
【００３５】
系統Ｇ計測演算部２０は、負荷演算部として機能し、受電トランス３１よりも系統側において、電流計測器ＣＴを介して計測した電流から、フーリエ解析を用いて次数間高調波電流信号Ｉｉｎｊを求める。また、系統Ｇ計測演算部２０は、電圧計測器ＶＴを介して計測した電圧から、フーリエ解析を用いて次数間高調波電圧信号Ｖｉｎｊを求める。系統Ｇ計測演算部２０は、求めた次数間高調波電流信号Ｉｉｎｊ及び次数間高調波電圧信号Ｖｉｎｊから、分散電源装置１００からみた電力系統２側の総アドミタンスにおけるコンダクタンス（実部）Ｒｅ（Ｉｉｎｊ／Ｖｉｎｊ）を求める。換言すれば、系統Ｇ計測演算部２０は、連系点５における電力系統２の線路４及び負荷６の総アドミタンスにおけるコンダクタンスＲｅ（Ｉｉｎｊ／Ｖｉｎｊ）を求める。
【００３６】
そして、系統Ｇ計測演算部２０は、コンダクタンスＲｅ（Ｉｉｎｊ／Ｖｉｎｊ）と、線路インピーダンスのレジスタンスｒ及びリアクタンスｘと、次数間高調波信号の次数ｎとに基づく下式（１）を用いて、負荷６のアドミタンスにおけるコンダクタンスＧＬを求める。
ＧＬ＝Ｒｅ（Ｉｉｎｊ／Ｖｉｎｊ）−ｒ／（ｒ２＋（ｎ×ｘ）２）  ・・・（１）
換言すれば、計測演算部２０は、電力系統２の線路４及び負荷６の総アドミタンスにおけるコンダクタンスＲｅ（Ｉｉｎｊ／Ｖｉｎｊ）から、線路４のアドミタンスにおけるコンダクタンスｒ／（ｒ２＋（ｎ×ｘ）２）を減算することによって、負荷６のアドミタンスにおけるコンダクタンスＧＬを求める。
【００３７】
また、系統Ｇ計測演算部２０は、無効電力比演算部として機能し、電力系統２の線路インピーダンスのレジスタンスｒ及びリアクタンスｘと、求めた負荷６のアドミタンスにおけるコンダクタンスＧＬと、分散電源部１０の定格出力１００％時の総発電量ＧＰＶ＿１００％とに基づく下式（２）を用いて、分散電源部１０の出力電力の有効電力に対する無効電力の比αを求める。
α＝ｒ／ｘ＋ｘ×（ＧＬ−ＧＰＶ＿１００％／２）  ・・・（２）
ここで、αのＶＰＶへの影響が最も大きいのは発電量がＰＶ定格出力相当の場合であるので、本実施形態では発電量ＧＰＶを定格出力１００％時の発電量ＧＰＶ＿１００％とする。なお、後述するように、発電量ＧＰＶは定格出力１００％時の発電量ＧＰＶ＿１００％でなくてもよい。
【００３８】
各分散電源部１０におけるＰＣＳ１２は、無効電力生成部として機能し、αと、出力電力の有効電力Ｐとに基づく下式（３）を用いて、分散電源部の出力電力の有効電力の変動に起因する電力系統の電圧変動を抑制するために電力系統２に供給する無効電力Ｑを生成する。
Ｑ＝α×Ｐ  ・・・（３）
【００３９】
ここで、電力系統２が特別高圧系統である場合、線路４は比較的に太く長亘長であるため、その線路インピーダンスのレジスタンスｒとリアクタンスｘとはｒ＜＜ｘの関係を有する。そのため、特別高圧系統では、系統側の短絡容量（アドミタンス）に対して分散電源部の容量（アドミタンス）ＧＰＶ及び負荷６の容量（アドミタンス）ＧＬが比較的に大きく、分散電源部の容量ＧＰＶ及び負荷６の容量ＧＬを無視した上記力率一定制御（Ｑ＝（ｒ／ｘ）×Ｐ）では、分散電源部の出力変動に起因する系統電圧変動を基準範囲（例えば、±２％）内に抑制することができないことがある。
【００４０】
この点に関し、第１の実施形態の分散電源装置１００によれば、電力系統２の線路インピーダンスのレジスタンスｒ及びリアクタンスｘに加え、負荷６のアドミタンスにおけるコンダクタンスＧＬと分散電源装置１００の発電量ＧＰＶとに基づく上式（２）によってαを求めるので、特別高圧系統（ｒ＜＜ｘ）であっても、分散電源装置１００の出力電力（有効電力）の変動に起因する電力系統２の電圧変動を抑制することができる。
【００４１】
以下では、本実施形態の効果をシミュレーション検証する。表１に、本実施形態の上式（１）〜（３）を用いて無効電力Ｑを調整した場合と、従来の力率一定制御Ｑ＝（ｒ／ｘ）×Ｐを用いて無効電力Ｑを調整した場合とのシミュレーション結果を示す。
【表１】
0006502787.tif 000002
電圧変動率=（出力100%時の連系点電圧−出力0%時の連系点電圧）／出力0%時の連系点電圧×100（%）
判定基準：電圧変動率±2%以内
【００４２】
表１によれば、従来の力率一定制御では、負荷６の軽重に対してα一定であるため、重負荷時に連系点５の電圧変動が±２％を超えてしまうのに対して、本実施形態では、負荷６の軽重ＧＬに基づいてαを調整するため、重負荷時にも連系点５の電圧変動を±２％以内に抑制することができる。
（上式（２）の導出過程）
【００４３】
次に、上式（２）の導出過程について詳細に説明する。図２に示すように、系統電源３の電圧をＶＳ、線路４の線路インピーダンスをｒ＋ｊｘ、系統負荷６のコンダクタンスをＧＬ、調相設備７のサセプタンスをＢＣ、分散電源装置１００の発電量を−（１＋ｊα）ＧＰＶ（発電であるので、コンダクタンスの負値で表現）とすると、分散電源装置１００の連系点５における電圧ＶＰＶは、下式より求められる。
ＶＰＶ＝ＶＳ／［１＋（ｒ＋ｊｘ）｛（ＧＬ＋ｊＢＣ）−（１＋ｊα）ＧＰＶ｝］
＝ＶＳ／［１＋｛（ｒＧＬ−ｘＢＣ）＋ｊ（ｒＢＣ＋ｘＧＬ）｝＋｛（−ｒ＋αｘ）−ｊ（αｒ＋ｘ）｝ＧＰＶ］
【００４４】
ここで、特別高圧系統ｒ＜＜ｘより、ｒＢＣ＜＜ｘＧＬ及びαｒ＜＜ｘであるので、ｒＢＣとαｒとを省略すると、下式が導出される。
ＶＰＶ＝ＶＳ／［（１＋ｒＧＬ−ｘＢＣ）＋（αｘ−ｒ）ＧＰＶ＋ｊｘ（ＧＬ−ＧＰＶ）］
【００４５】
また、負荷６による電圧低下は調相設備（力率改善用コンデンサ）によって補償されていると仮定し、ｒＧＬ−ｘＢＣ＝０とすると、下式が導出される。
ＶＰＶ＝ＶＳ／［１＋（αｘ−ｒ）ＧＰＶ＋ｊｘ（ＧＬ−ＧＰＶ）］
【００４６】
次に、β（ＧＰＶ）＝α（ＧＰＶ）ｘ−ｒと仮定し、下式を導出する。なお、以下では、β（ＧＰＶ）は単にβと表す。
｜分母｜２＝（１＋βＧＰＶ）２＋｛ｘ（ＧＬ−ＧＰＶ）｝２
【００４７】
次に、ｄ｜分母｜２／ｄＧＰＶ＝０とすると、下式が導出される。
ｄ｜分母｜２／ｄＧＰＶ＝２（１＋βＧＰＶ）（ｄβ／ｄＧＰＶ×ＧＰＶ＋β）−２ｘ２（ＧＬ−ＧＰＶ）＝０
ここで、ＰＶ−ＰＣＳでは力率が１〜０．８程度（αでは０〜０．６に相当）であることとの要求がある。ＧＰＶを０〜０．３程度とすると、βＧＰＶは−０．０６〜−０．０７（＜＜１）であり、（１＋βＧＰＶ）≒１とみなせる。これより、下式が導出される。
（ｄβ／ｄＧＰＶ×ＧＰＶ＋β）−ｘ２（ＧＬ−ＧＰＶ）＝０
【００４８】
次に、γ（ＧＰＶ）＝β（ＧＰＶ）×ＧＰＶと仮定し、下式を導出する。なお、以下では、γ（ＧＰＶ）は単にγと表す。
ｄγ／ｄＧＰＶ−ｘ２（ＧＬ−ＧＰＶ）＝０
両辺をＧＰＶで積分し、さらにＧＰＶ＝０でγ＝０となるので、下式が導出される。
γ−ｘ２（ＧＬＧＰＶ−ＧＰＶ２／２）＝０
【００４９】
γをβ×ＧＰＶに戻すと、下式が導出され、
β＝ｘ２（ＧＬ−ＧＰＶ／２）
更にβをα×ｘ−ｒに戻すと、下式が導出される。
α＝ｒ／ｘ＋ｘ（ＧＬ−ＧＰＶ／２）  ・・・（２’）
【００５０】
なお、上記したように、αのＶＰＶへの影響が最も大きいのは発電量がＰＶ定格出力相当の場合であるので、本実施形態では発電量ＧＰＶを定格出力１００％時の発電量ＧＰＶ＿１００％とする。
α＝ｒ／ｘ＋ｘ（ＧＬ−ＧＰＶ＿１００％／２）  ・・・（２）
（第１の実施形態の第１の変形例）
【００５１】
第１の実施形態では、電力系統に１つの分散電源装置が連系される態様を例示したが、本発明の特徴点は、電力系統に２以上の分散電源装置が連系される態様にも適用可能である。
【００５２】
図３は、第１の実施形態の第１の変形例に係る分散電源連系システムの等価回路を示す図である。この分散電源連系システム１Ａは、電力系統２に２つの分散電源装置１００が互いに離れて連系されている点で第１の実施形態と異なる。
【００５３】
具体的には、図３に示すように、分散電源装置（発電量ＧＰＶ１）は、連系点５１において電力系統２に連系しており、他の分散電源装置（発電量ＧＰＶ２）は、連系点５１よりも遠い連系点５２において電力系統２に連系している。より具体的には、電力系統２は、系統電源３側から順に直列に接続された第１の線路４１と第２の線路４２とを含み、分散電源装置（発電量ＧＰＶ１）は、第１の線路４１（線路インピーダンスｒ１＋ｊｘ１）を介して系統電源３に連系しており、他の分散電源装置（発電量ＧＰＶ２）は、第１の線路４１（線路インピーダンスｒ１＋ｊｘ１）及び第２の線路４２（線路インピーダンスｒ２＋ｊｘ２）を介して系統電源３に連系している。
【００５４】
この場合、上式（２）における発電量ＧＰＶとして、分散電源装置の発電量ＧＰＶ１に他の分散電源装置の発電量ＧＰＶ２を加算した総発電量ＧＰＶを用いればよい。その際、他の分散電源装置の発電量ＧＰＶ２に重みを乗算する。例えば、連系点が同じ場合は定格容量に乗算する重みを１とし、連系点５２が連系点５１から離れるに従ってその重みを減じる。例えば、ｒ＜＜ｘであるので、第１の線路４１及び第２の線路４２の線路インピーダンスのリアクタンスｘ１，ｘ２に基づく評価関数を用いた重みを他の分散電源装置の発電量ＧＰＶ２に乗算する下式（４）を用いて、分散電源装置（発電量ＧＰＶ１）からみた他の分散電源装置（発電量ＧＰＶ２）の発電量を見積もった見積発電量ＧＰＶ２ｅｓｔを求める。
ＧＰＶ２ｅｓｔ＝ｘ１／（ｘ１＋ｘ２）ＧＰＶ２  ・・・（４）
そして、分散電源装置の発電量ＧＰＶ１と他の分散電源装置の見積発電量ＧＰＶ２ｅｓｔとを加算する下式（５）を用いて、上式（２）における総発電量ＧＰＶを求める。
ＧＰＶ＝ＧＰＶ１＋ＧＰＶ２ｅｓｔ  ・・・（５）
【００５５】
なお、上式（４）及び（５）は、分散電源装置（発電量ＧＰＶ１）が、連系点５２において電力系統２に連系しており、他の分散電源装置（発電量ＧＰＶ２）が、連系点５２よりも近い連系点５１において電力系統２に連系している場合にも、適用可能である。
（第１の実施形態の第２の変形例）
【００５６】
図４は、第１の実施形態の第２の変形例に係る分散電源連系システムの等価回路を示す図である。図４に示す分散電源連系システム１Ｂは、電力系統２に２つの分散電源装置１００が互いに離れて連系されている点で第１の実施形態と異なる。
【００５７】
具体的には、図４に示すように、分散電源装置（発電量ＧＰＶ１）は、分岐点５１において分岐した一方の線路における連系点５２において電力系統２に連系しており、他の分散電源装置（発電量ＧＰＶ２）は、分岐点５１において分岐した他方の線路における連系点５３において電力系統２に連系している。より具体的には、電力系統２は、系統電源３に接続された一端を有する第１の線路４１と、第１の線路４１の他端に接続された一端を有し、第１の線路４１の他端から分岐する第２の線路４２及び第３の線路４３とを含み、分散電源装置（発電量ＧＰＶ１）は、第２の線路４２の他端に、すなわち、第１の線路４１（線路インピーダンスｒ１＋ｊｘ１）及び第２の線路４２（線路インピーダンスｒ２＋ｊｘ２）を介して系統電源３に連系しており、他の分散電源装置（発電量ＧＰＶ２）は、第３の線路４３の他端に、すなわち、第１の線路４１（線路インピーダンスｒ１＋ｊｘ１）及び第３の線路４３（線路インピーダンスｒ３＋ｊｘ３）を介して系統電源３に連系している。
【００５８】
この場合、上式（２）における発電量ＧＰＶとして、分散電源装置の発電量ＧＰＶ１に他の分散電源装置の発電量ＧＰＶ２を加算した総発電量ＧＰＶを用いればよい。その際、他の分散電源装置の発電量ＧＰＶ２に重みを乗算する。例えば、連系点が同じ場合は定格容量に乗算する重みを１とし、連系点５３が連系点５２から離れるに従ってその重みを減じる。例えば、ｒ＜＜ｘであるので、第１の線路４１，第２の線路４２及び第３の線路４３の線路インピーダンスのリアクタンスｘ１，ｘ２，ｘ３に基づく評価関数を用いた重みを他の分散電源装置の発電量ＧＰＶ２に乗算する下式（６）を用いて、分散電源装置（発電量ＧＰＶ１）からみた他の分散電源装置（発電量ＧＰＶ２）の発電量を見積もった見積発電量ＧＰＶ２ｅｓｔを求める。
ＧＰＶ２ｅｓｔ＝｛ｘ１／（ｘ１＋ｘ２）｝×｛ｘ１／（ｘ１＋ｘ３）｝ＧＰＶ２  ・・・（６）
そして、分散電源装置の発電量ＧＰＶ１と他の分散電源装置の見積発電量ＧＰＶ２ｅｓｔとを加算する下式（７）を用いて、上式（２）における総発電量ＧＰＶを求める。
ＧＰＶ＝ＧＰＶ１＋ＧＰＶ２ｅｓｔ  ・・・（７）
【００５９】
以下では、本実施形態の第１及び第２の変形例の効果をシミュレーション検証する。表２に、本実施形態の第１の変形例の上式（４）及び（５）を用いて２つの分散電源装置の発電量ＧＰＶを調整した上で無効電力Ｑを調整した場合と、本実施形態の第２の変形例の上式（６）及び（７）を用いて２つの分散電源装置の発電量ＧＰＶを調整した上で無効電力Ｑを調整した場合とのシミュレーション結果を示す。
【表２】
0006502787.tif 000003
電圧変動率=（出力100%時の連系点電圧−出力0%時の連系点電圧）／出力0%時の連系点電圧×100（%）
判定基準：電圧変動率±2%以内
【００６０】
なお、シミュレーションにおける第１の変形例の各定数は以下の通りである。
ｒ１＝（２／３）ｒ
ｘ１＝（２／３）ｘ
ｒ２＝（２／３）ｒ
ｘ２＝（２／３）ｘ
ＧＬ１＝０．５ＧＬ
ＢＣ１＝０．５ＢＣ
ＧＰＶ１＝０．５ＧＰＶ
ＧＬ２＝０．５ＧＬ
ＢＣ２＝０．５ＢＣ
ＧＰＶ２＝０．５ＧＰＶ
【００６１】
また、シミュレーションにおける第２の変形例の各定数は以下の通りである。
ｒ１＝０．５ｒ
ｘ１＝０．５ｘ
ｒ２＝０．５ｒ
ｘ２＝０．５ｘ
ｒ３＝０．５ｒ
ｘ３＝０．５ｘ
ＧＬ１＝０．５ＧＬ
ＢＣ１＝０．５ＢＣ
ＧＰＶ１＝０．５ＧＰＶ
ＧＬ２＝０．５ＧＬ
ＢＣ２＝０．５ＢＣ
ＧＰＶ２＝０．５ＧＰＶ
【００６２】
表２によれば、本実施形態の第１及び第２の変形例では、２つの分散電源装置が互いに離れて連系される場合、上式（２）における発電量ＧＰＶとして、分散電源装置の発電量ＧＰＶ１に、線路インピーダンスに基づく評価関数を用いた重みを乗算した他の分散電源装置の見積発電量ＧＰＶ２ｅｓｔを加算した発電量を用いることにより、重負荷時にも、分散電源装置（発電量ＧＰＶ１）の連系点の電圧変動、及び、他の分散電源装置（発電量ＧＰＶ２）の連系点の電圧変動を±２％以内に抑制することができる。これより、２つの分散電源装置が互いに離れて連系される場合にも、本発明の特徴が有効である。
（第２の実施形態）
【００６３】
第１の実施形態では、分散電源装置自端で系統負荷容量（コンダクタンス）ＧＬを計測演算したが、第２の実施形態では、例えば電力会社によって監視し管理する系統の設備情報から系統負荷容量（コンダクタンス）ＧＬを取得する。
【００６４】
図５は、本発明の第２の実施形態に係る分散電源連系システム及び分散電源装置を示す図であり、図６は、図５に示す分散電源連系システムの等価回路を示す図である。図５及び図６に示す分散電源連系システム１Ｃは、分散電源連系システム１において分散電源装置１００に代えて分散電源装置１００Ａを備え、更に系統監視部２００を備える点で第１の実施形態と異なる。分散電源連系システム１Ｃのその他の構成は、分散電源連系システム１と同一である。
【００６５】
系統監視部２００は、電力系統２の設備情報、例えば線路４の情報や線路４に接続される系統負荷６、調相設備７、分散電源装置１００Ａなどの各種情報を監視し管理する。系統監視部２００は、これらの電力系統２の設備情報から、分散電源装置１００Ａからみた電力系統２側の総アドミタンスにおけるコンダクタンス（実部）Ｒｅ（Ｙ）を求める。換言すれば、系統監視部２００は、連系点５における電力系統２の線路４及び負荷６の総アドミタンスにおけるコンダクタンスＲｅ（Ｙ）を求める。
【００６６】
そして、系統監視部２００は、コンダクタンスＲｅ（Ｙ）と、線路インピーダンスのレジスタンスｒ及びリアクタンスｘとに基づく下式（１Ａ）を用いて、負荷６のアドミタンスにおけるコンダクタンスＧＬを求める。
ＧＬ＝Ｒｅ（Ｙ）−ｒ／（ｒ２＋ｘ２）  ・・・（１Ａ）
換言すれば、系統監視部２００は、電力系統２の線路４及び負荷６の総アドミタンスにおけるコンダクタンスＲｅ（Ｙ）から、線路４のアドミタンスにおけるコンダクタンスｒ／（ｒ２＋ｘ２）を減算することによって、負荷６のアドミタンスにおけるコンダクタンスＧＬを求める。
【００６７】
分散電源装置１００Ａは、分散電源装置１００において分散電源部１０及び系統Ｇ計測演算部２０に代えて分散電源部１０Ａ及び系統Ｇ取得演算部２０Ａを備える点で第１の実施形態と異なる。分散電源装置１００Ａのその他の構成は、分散電源装置１００と同一である。分散電源部１０Ａは、分散電源部１０において次数間高調波信号生成部１３を備えない点で分散電源部１０と異なる。
【００６８】
系統Ｇ取得演算部２０Ａは、負荷取得部として機能し、系統監視部２００から負荷６のアドミタンスにおけるコンダクタンスＧＬを取得する。なお、系統Ｇ取得演算部２０Ａは、系統監視部２００から、電力系統２の線路インピーダンスのレジスタンスｒ及びリアクタンスｘ、及び、分散電源部１０Ａの定格出力１００％時の総発電量ＧＰＶ＿１００％をも取得してもよい。
【００６９】
そして、系統Ｇ取得演算部２０Ａは、無効電力比演算部として機能し、電力系統２の線路インピーダンスのレジスタンスｒ及びリアクタンスｘと、負荷６のアドミタンスのコンダクタンスＧＬと、分散電源部１０の定格出力１００％時の総発電量ＧＰＶ＿１００％とに基づく上式（２）を用いて、分散電源部１０の出力電力の有効電力に対する無効電力の比αを求める。
【００７０】
各分散電源部１０ＡにおけるＰＣＳ１２は、無効電力生成部として機能し、αと、出力電力の有効電力Ｐとに基づく上式（３）を用いて、分散電源部の出力電力の有効電力の変動に起因する電力系統の電圧変動を抑制するために電力系統２に供給する無効電力Ｑを生成する。
【００７１】
この第２の実施形態の分散電源連系システム１Ｃでも、第１の実施形態の分散電源連系システム１と同様の利点を得ることができる。
【００７２】
また、第２の実施形態の分散電源連系システム１Ｃでも、第１の実施形態の第１及び第２の変形例と同様に、２つの分散電源装置が互いに離れて連系される場合、上式（２）における発電量ＧＰＶとして、分散電源装置の発電量ＧＰＶ１に、線路インピーダンスに基づく評価関数を用いた重みを乗算した他の分散電源装置の見積発電量ＧＰＶ２ｅｓｔを加算した発電量を用いてもよい。
【００７３】
なお、本発明は上記した本実施形態に限定されることなく種々の変形が可能である。例えば、本実施形態では、分散電源部におけるＰＣＳによって無効電力を生成する形態を例示したが、無効電力を生成する静止型無効電力補償装置（Static Var Compensator：ＳＶＣ）を更に備え、ＳＶＣによって無効電力を補償してもよい。
【００７４】
また、本実施形態では、上式（２）のように、発電量ＧＰＶを定格出力１００％時の発電量ＧＰＶ＿１００％で代表（固定）して、負荷容量（コンダクタンス）ＧＬのみをパラメータとしたが、上式（２’）のように、発電量ＧＰＶも変数としてもよい。換言すれば、発電量ＧＰＶは、設備定格値ではなく瞬時の発電量としてもよい。
【００７５】
また、本実施形態の変形例では、電力系統に２つの分散電源装置が互いに離れて連系される形態を例示したが、本発明の特徴は、電力系統に３つ以上の分散電源装置が互いに離れて連系される形態にも適用可能である。
【符号の説明】
【００７６】
１，１Ａ，１Ｂ，１Ｃ…分散電源連系システム、２…電力系統、３…系統電源、４…線路、４１…第１の線路、４２…第２の線路、４３…第３の線路、５，５１，５２，５３…連系点、６…系統負荷、７…調相設備、１０，１０Ａ…分散電源部、１１…ＰＶ（自然変動電源）、１２…ＰＣＳ（無効電力生成部）、１３…次数間高調波信号生成部、２０…系統Ｇ計測演算部（負荷演算部、無効電力比演算部）、２０Ａ…系統Ｇ取得演算部（負荷取得部、無効電力比演算部）、３０…遮断器、３１…受電トランス、１００，１００Ａ…分散電源装置、２００…系統監視部、ＣＴ…電流計測器、ＶＴ…電圧計測器。
【図１】
0006502787.tif 000004
【図２】
0006502787.tif 000005
【図３】
0006502787.tif 000006
【図４】
0006502787.tif 000007
【図５】
0006502787.tif 000008
【図６】
0006502787.tif 000009