(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
示差走査熱量計（ＤＳＣ）により測定される、ガラス転移温度が８０℃〜１５０℃であり、融点（Ｔｍ）が３００℃以上であるポリアミド樹脂（Ａ）２９．８９〜６８．９質量％と、
示差走査熱量計（ＤＳＣ）により測定される融点（Ｔｍ）が実質観測されないポリアミド樹脂（Ｂ）０．１〜２０質量％と、
繊維状充填材（Ｃ）３０〜７０質量％と、
銅系安定剤（Ｄ−１）を含む耐熱安定剤（Ｄ）０．０１〜３．０質量％とを含有し（但し、（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）及び（Ｄ）の合計が１００質量％である）、
前記ポリアミド樹脂（Ａ）は、
テレフタル酸成分単位とイソフタル酸成分単位とを含み、かつテレフタル酸成分単位／イソフタル酸成分単位の含有比率が５５／４５〜８５／１５（モル比）であるジカルボン酸成分単位（ａ１）と、
炭素原子数４〜２０の脂肪族ジアミン成分単位を含むジアミン成分単位（ａ２）とを含む、エンジン支持部材用樹脂組成物。
【請求項２】
前記ポリアミド樹脂（Ａ）の前記脂肪族系ジアミン成分単位は、下記の１）と２）の少なくとも一方を満たす、請求項１に記載のエンジン支持部材用樹脂組成物。
１）炭素原子数４〜２０の直鎖状アルキレンジアミン成分単位を、前記脂肪族ジアミン成分単位の総モル数に対して４０〜１００モル％含む
２）炭素原子数４〜２０の分岐状アルキレンジアミン成分単位を、前記脂肪族ジアミン成分単位の総モル数に対して６０モル％以下含む
【請求項３】
前記ポリアミド樹脂（Ｂ）は、
イソフタル酸成分単位を含むジカルボン酸成分単位（ｂ１）と、
炭素原子数４〜１５の脂肪族ジアミン成分単位を含むジアミン成分単位（ｂ２）とを含む、請求項１又は２に記載のエンジン支持部材用樹脂組成物。
【請求項４】
前記ポリアミド樹脂（Ｂ）において、
前記ジカルボン酸成分単位（ｂ１）は、テレフタル酸成分単位をさらに含んでいてもよく、
前記イソフタル酸成分単位と前記テレフタル酸成分単位とのモル比が、イソフタル酸成分単位／テレフタル酸成分単位＝５５／４５〜１００／０である、請求項３に記載のエンジン支持部材用樹脂組成物。
【請求項５】
前記ポリアミド樹脂（Ａ）と前記ポリアミド樹脂（Ｂ）の含有質量比Ｂ／（Ａ＋Ｂ）は、０．０５〜０．３５である、請求項１〜４のいずれか一項に記載のエンジン支持部材用樹脂組成物。
【請求項６】
前記ポリアミド樹脂（Ａ）において、
前記炭素原子数４〜２０の脂肪族ジアミン成分単位は、炭素原子数４〜２０の直鎖状アルキレンジアミン成分単位を含む、請求項１又は２に記載のエンジン支持部材用樹脂組成物。
【請求項７】
前記ポリアミド樹脂（Ａ）において、
前記炭素原子数４〜２０の直鎖状アルキレンジアミン成分単位は、ヘキサメチレンジアミン成分単位であり、
前記炭素原子数４〜２０の分岐状アルキレンジアミン成分単位は、２−メチル−１,５−ペンタジアミン成分単位である、請求項２に記載のエンジン支持部材用樹脂組成物。
【請求項８】
前記ポリアミド樹脂（Ａ）において、
前記炭素原子数４〜２０の分岐状アルキレンジアミン成分単位は、１，９−ノナンジアミン成分単位と２−メチル−１，８−オクタンジアミン成分単位である、請求項２に記載のエンジン支持部材用樹脂組成物。
【請求項９】
前記耐熱安定剤（Ｄ）の含有量は、０．１〜３．０質量％である、
請求項１〜８のいずれか一項に記載のエンジン支持部材用樹脂組成物。
【請求項１０】
請求項１〜９のいずれか一項に記載のエンジン支持部材用樹脂組成物の成形物を含む、エンジン支持部材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、エンジン支持部材用樹脂組成物及びエンジン支持部材に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、自動車の燃費改善を目的として、自動車のエンジンルーム内部品に用いられる金属製部材を樹脂に置き換えて、軽量化することが検討されている。中でも、ポリアミド樹脂は、金属より格段に軽量であり、優れた剛性、耐熱性及び耐油性等を有することから、自動車用部品として好適に用いられる。
【０００３】
例えば、自動車エンジンルーム内部品には、高温下で高い剛性が求められることから、そのような用途の樹脂材料として、ポリアミド樹脂と、ガラス繊維とを含むポリアミド樹脂組成物が提案されている（特許文献１）。
【０００４】
一方、金属部品の樹脂化や部品の小型化が進展すると共に、エンジンルームのコンパクト化が急伸している。それに伴い、樹脂材料には、これまで以上に高い耐熱性が要求されており、汎用の脂肪族ポリアミド樹脂であるＰＡ６６では、１００℃を超える耐熱性の要求を満足できない場面が増えてきている。
【０００５】
例えば、エンジンを支持する部品の一つであるエンジンマウントブラケットには、１００℃における高い剛性が求められることから、そのような用途の樹脂材料として、脂肪族ポリアミドと、ガラス転移点が高い半芳香族ポリアミドと、ガラス繊維とを添加した樹脂組成物が提案されている（例えば特許文献２）。また、樹脂製エンジンマウントやトルクロッドのウェルド部強度改良に有効な製品形状が提案されている（例えば特許文献３）。また、ポリアミド樹脂組成物としては、融点２９０℃以上の半芳香族ポリアミド樹脂と、融解熱量ΔＨが５Ｊ／ｇ以下の半芳香族ポリアミド樹脂と、官能基構造単位を含むオレフィン重合体と、繊維状充填材とを含む樹脂組成物も知られている（特許文献４）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開平２−２４０１６０号公報
【特許文献２】特開平１１−４９９５０号公報
【特許文献３】特開２００４−２５５９７１号公報
【特許文献４】国際公開第２０１５／０１１９３５号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
半芳香族ポリアミドの配合比率を高めることで、成形物の高温での剛性や耐熱性を向上させることができる。しかしながら、樹脂組成物におけるポリアミド樹脂の主鎖骨格中の芳香族濃度が増加し、分子鎖が剛直になるため、例えば射出成形物のウェルド部（金型内で溶融樹脂の流れが合流して融着した部分）の強度の低下や、衝撃に対する強度の低下等が生じる懸念があった。
【０００８】
エンジンマウント等のエンジン支持部材は、高温条件下での使用に耐える強度（剛性）・耐熱性を有するだけでなく、車両走行時の振動に対する耐性（ウェルド強度・耐衝撃性）とを有することが求められるが、従来のポリアミド樹脂組成物は、耐熱性と振動に対する耐性（ウェルド強度・耐衝撃性）との両立が難しいという問題があった。
【０００９】
さらに、エンジンは、停止と駆動を繰り返す際の温度変化が大きいだけでなく、エンジンルームもコンパクト化されているため、これまで以上に高い耐熱老化特性も求められている。高温雰囲気によって樹脂が劣化すると、成形物の剛性が不十分となり、長期の使用が不可能となることも懸念される。
【００１０】
特許文献４には、高温下での強度（剛性）と振動耐性を両立するとの思想は開示されていない。また、当該樹脂組成物をエンジン支持部材として用いるには、一層高い耐熱性・剛性が望まれている。
【００１１】
本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであり、高温条件下での使用に耐える高い耐熱性と強度とを有し、かつ高い振動耐性（ウェルド強度・耐衝撃性）を有するエンジン支持部材用樹脂組成物、及びこれを用いたエンジン支持部材を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
［１］  示差走査熱量計（ＤＳＣ）により測定される、ガラス転移温度が８０℃〜１５０℃であり、融点（Ｔｍ）が３００℃以上であるポリアミド樹脂（Ａ）２９．８９〜６８．９質量％と、示差走査熱量計（ＤＳＣ）により測定される融点（Ｔｍ）が実質観測されないポリアミド樹脂（Ｂ）０．１〜２０質量％と、繊維状充填材（Ｃ）３０〜７０質量％と、耐熱安定剤（Ｄ）０．０１〜３．０質量％とを含有し（但し、（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）及び（Ｄ）の合計が１００質量％である）、前記ポリアミド樹脂（Ａ）は、テレフタル酸成分単位２０〜１００モル％と、テレフタル酸以外の芳香族ジカルボン酸成分単位０〜８０モル％及び炭素原子数４〜２０の脂肪族ジカルボン酸成分単位０〜４０モル％の少なくとも一方とを含むジカルボン酸成分単位（ａ１）（但し、ジカルボン酸成分単位の合計を１００モル％とする）と、炭素原子数４〜２０の脂肪族ジアミン成分単位を含むジアミン成分単位（ａ２）とを含む、エンジン支持部材用樹脂組成物。
［２］  前記ポリアミド樹脂（Ａ）の前記脂肪族系ジアミン成分単位は、下記の１）と２）の少なくとも一方を満たす、［１］に記載のエンジン支持部材用樹脂組成物。
１）炭素原子数４〜２０の直鎖状アルキレンジアミン成分単位を、前記脂肪族ジアミン成分単位の総モル数に対して４０〜１００モル％含む
２）炭素原子数４〜２０の分岐状アルキレンジアミン成分単位を、前記脂肪族ジアミン成分単位の総モル数に対して６０モル％以下含む
［３］  前記ポリアミド樹脂（Ｂ）は、イソフタル酸成分単位を含むジカルボン酸成分単位（ｂ１）と、炭素原子数４〜１５の脂肪族ジアミン成分単位を含むジアミン成分単位（ｂ２）とを含む、［１］又は［２］に記載のエンジン支持部材用樹脂組成物。
［４］  前記ポリアミド樹脂（Ｂ）において、前記ジカルボン酸成分単位（ｂ１）は、テレフタル酸成分単位をさらに含んでいてもよく、前記イソフタル酸成分単位と前記テレフタル酸成分単位とのモル比が、イソフタル酸成分単位／テレフタル酸成分単位＝５５／４５〜１００／０である、［３］に記載のエンジン支持部材用樹脂組成物。
［５］  前記ポリアミド樹脂（Ａ）と前記ポリアミド樹脂（Ｂ）の含有質量比Ｂ／（Ａ＋Ｂ）は、０．０５〜０．３５である、［１］〜［４］のいずれかに記載のエンジン支持部材用樹脂組成物。
［６］  前記ポリアミド樹脂（Ａ）において、前記テレフタル酸以外の芳香族ジカルボン酸成分単位は、イソフタル酸成分単位を含み、前記炭素原子数４〜２０の脂肪族ジアミン成分単位は、炭素原子数４〜２０の直鎖状アルキレンジアミン成分単位を含む、［１］又は［２］に記載のエンジン支持部材用樹脂組成物。
［７］  前記ポリアミド樹脂（Ａ）において、前記テレフタル酸成分単位と前記イソフタル酸成分単位とのモル比は、テレフタル酸成分単位／イソフタル酸成分単位＝５５／４５〜８０／２０である、［６］に記載のエンジン支持部材用樹脂組成物。
［８］  前記ポリアミド樹脂（Ａ）において、前記炭素原子数４〜２０の直鎖状アルキレンジアミン成分単位は、ヘキサメチレンジアミン成分単位であり、前記炭素原子数４〜２０の分岐状アルキレンジアミン成分単位は、２−メチル−１,５−ペンタンジアミン成分単位である、［２］に記載のエンジン支持部材用樹脂組成物。
［９］  前記ポリアミド樹脂（Ａ）において、前記炭素原子数４〜２０の分岐状アルキレンジアミン成分単位は、１，９−ノナンジアミン成分単位と２−メチル−１，８−オクタンジアミン成分単位である、［２］に記載のエンジン支持部材用樹脂組成物。
［１０］  ［１］〜［９］のいずれかに記載のエンジン支持部材用樹脂組成物の成形物を含む、エンジン支持部材。
【発明の効果】
【００１３】
本発明によれば、高温条件下での使用に耐える高い耐熱性と強度とを有し、かつ高い振動耐性（ウェルド強度・耐衝撃性）を有するエンジン支持部材用樹脂組成物及びエンジン支持部材を提供できる。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】エンジンマウントの一例を示す模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
前述の通り、エンジン支持部材に用いられる樹脂組成物には、高温下での使用に耐える耐熱性・強度（剛性）と、高い振動耐性（ウェルド強度・耐衝撃性）とを両立できることが望まれる。
【００１６】
高融点（高結晶性）のポリアミド樹脂（Ａ）を含む成形物は、高温下での高い強度（剛性）・耐熱性に優れるが、柔軟性が低く、振動耐性（ウェルド部強度・耐衝撃性）が低くなりやすい。これに対して、低結晶性のポリアミド樹脂（Ｂ）を所定の割合で組み合わせることで、高温下での強度・耐熱性を損なうことなく、成形物に高い振動耐性を付与できる。
【００１７】
さらに、ポリアミド樹脂（Ａ）と耐熱安定剤（Ｄ）とを組み合わせることで、成形物に、エンジン支持部材に適した高い耐熱性を付与しうる。本発明は、このような知見に基づきなされたものである。
【００１８】
１．エンジン支持部材用樹脂組成物
本発明のエンジン支持部材用樹脂組成物は、ポリアミド樹脂（Ａ）と、ポリアミド樹脂（Ｂ）と、繊維状充填材（Ｃ）と、耐熱安定剤（Ｄ）とを含む。
【００１９】
１−１．ポリアミド樹脂（Ａ）
ポリアミド樹脂（Ａ）は、示差走査熱量計（ＤＳＣ）により測定される、ガラス転移温度（Ｔｇ）が８０℃〜１５０℃であり、融点（Ｔｍ）が３００℃以上であるポリアミド樹脂であることが好ましい。そのようなポリアミド樹脂（Ａ）は、成形物に高温での強度（剛性）や耐熱性を付与しうる。
【００２０】
ポリアミド樹脂（Ａ）の、示差走査熱量計（ＤＳＣ）により測定される融点（Ｔｍ）は、３００℃以上３４０℃以下であることがより好ましく、３００℃以上３３０℃以下であることがさらに好ましい。ポリアミド樹脂（Ａ）の融点（Ｔｍ）が３００℃以上であると、高い耐熱性と強度（剛性）を有する成形物が得られやすい。ポリアミド樹脂（Ａ）の融点（Ｔｍ）が３４０℃以下であると、成形温度を過剰に高くする必要がないため、溶融重合や溶融成形時にポリマーや各種添加材の熱分解が生じるのを抑制できる。
【００２１】
ポリアミド樹脂（Ａ）の、示差走査熱量計（ＤＳＣ）により測定されるガラス転移温度（Ｔｇ）は、８０℃〜１５０℃であることが好ましく、９０〜１３５℃であることがより好ましい。ポリアミド樹脂（Ａ）のガラス転移温度（Ｔｇ）が８０℃以上であると、使用環境温度下において、成形物が良好な耐熱性を維持しうる。
【００２２】
ポリアミド樹脂（Ａ）の、融点（Ｔｍ）とガラス転移温度（Ｔｇ）は、示差走査熱量計（例えばＤＳＣ２２０Ｃ型、セイコーインスツル（株）製）にて測定することができる。具体的には、約５ｍｇのポリアミド樹脂を測定用アルミニウムパン中に密封し、室温から１０℃／ｍｉｎで３３０℃まで加熱する。ポリアミド樹脂を完全融解させるために、３３０℃で５分間保持し、次いで、１０℃／ｍｉｎで３０℃まで冷却する。３０℃で５分間置いた後、１０℃／ｍｉｎで３３０℃まで２度目の加熱を行う。２度目の加熱でのピーク温度（℃）をポリアミド樹脂の融点（Ｔｍ）とし、ガラス転移に相当する変位点をガラス転移温度（Ｔｇ）とする。
【００２３】
ポリアミド樹脂（Ａ）の融点やガラス転移温度は、例えばジカルボン酸成分単位やジアミン成分単位の組成によって調整されうる。ポリアミド樹脂（Ａ）の融点を高めるためには、例えばテレフタル酸成分単位の含有比率を多くすればよい。
【００２４】
ポリアミド樹脂（Ａ）は、前述の融点とガラス転移温度を有する半芳香族ポリアミド樹脂であることが好ましい。半芳香族ポリアミド樹脂は、芳香族ジカルボン酸成分単位又は芳香族ジアミン成分単位を含むポリアミド樹脂であり、好ましくは芳香族ジカルボン酸成分単位を含むポリアミド樹脂である。
【００２５】
即ち、ポリアミド樹脂（Ａ）は、芳香族ジカルボン酸成分単位を含むジカルボン酸成分単位（ａ１）と、脂肪族ジアミン成分単位を含むジアミン成分単位（ａ２）とを含むことが好ましい。
【００２６】
（ジカルボン酸成分単位（ａ１））
ジカルボン酸成分単位（ａ１）は、少なくともテレフタル酸成分単位を含むことが好ましい。テレフタル酸成分単位を含むポリアミド樹脂は、結晶性が高く、樹脂組成物に良好な耐熱性や剛性を付与しうる。
【００２７】
ジカルボン酸成分単位（ａ１）は、テレフタル酸成分単位２０〜１００モル％と、テレフタル酸以外の芳香族ジカルボン酸成分単位０〜８０モル％及び炭素原子数４〜２０の脂肪族ジカルボン酸成分単位０〜４０モル％の少なくとも一方とを含むことがより好ましく；テレフタル酸成分単位５５〜１００モル％と、テレフタル酸以外の芳香族ジカルボン酸成分単位０〜４５モル％とを含むことがさらに好ましい。但し、ジカルボン酸成分単位の合計（総モル数）を１００モル％とする。
【００２８】
テレフタル酸の例には、テレフタル酸や、テレフタル酸エステル（テレフタル酸の炭素数１〜４のアルキルエステル）が含まれる。
【００２９】
テレフタル酸以外の芳香族ジカルボン酸の例には、イソフタル酸、２−メチルテレフタル酸、ナフタレンジカルボン酸及びこれらのエステルが含まれ、好ましくはイソフタル酸でありうる。
【００３０】
炭素原子数４〜２０の脂肪族ジカルボン酸は、炭素原子数６〜１２の脂肪族ジカルボン酸であることが好ましく、その例には、マロン酸、ジメチルマロン酸、コハク酸、グルタル酸、アジピン酸、２−メチルアジピン酸、トリメチルアジピン酸、ピメリン酸、２，２−ジメチルグルタル酸、３，３−ジエチルコハク酸、アゼライン酸、セバシン酸、スベリン酸等が含まれ、好ましくはアジピン酸でありうる。
【００３１】
ジカルボン酸成分単位（ａ１）中の、テレフタル酸成分単位とテレフタル酸以外の芳香族ジカルボン酸成分単位（好ましくはイソフタル酸成分単位）の含有モル比は、テレフタル酸成分単位／テレフタル酸以外の芳香族ジカルボン酸成分単位（好ましくはイソフタル酸成分単位）＝２０／８０〜１００／０であることが好ましく、５５／４５〜８０／２０であることがより好ましく、６０／４０〜８５／１５であることがさらに好ましい。テレフタル酸成分単位の量が一定以上であると、得られる成形物の耐熱性や剛性が高まりやすい。テレフタル酸成分単位の量が一定以下であると、得られる成形物の耐衝撃性が高まりやすい。
【００３２】
ジカルボン酸成分単位（ａ１）は、本発明の効果を損なわない範囲で、脂環族ジカルボン酸成分単位をさらに含んでもよい。脂環族ジカルボン酸の例には、１，４−シクロヘキサンジカルボン酸、１，３−シクロヘキサンジカルボン酸等が含まれる。
【００３３】
（ジアミン成分単位（ａ２））
ジアミン成分単位（ａ２）は、炭素原子数４〜２０の脂肪族ジアミン成分単位を含む。炭素原子数４〜２０の脂肪族ジアミン成分単位は、成形物に疎水性を付与し、吸湿性や吸水性を低くすることができる。
【００３４】
炭素原子数４〜２０の脂肪族ジアミン成分単位は、１）炭素原子数４〜２０の直鎖状アルキレンジアミン成分単位と、２）炭素原子数４〜２０の分岐状アルキレンジアミン（側鎖を有するアルキレンジアミン）成分単位の少なくとも一方を含むことが好ましい。
【００３５】
直鎖状アルキレンジアミン成分単位の炭素原子数は、４〜１５であることが好ましく、６〜１２であることがより好ましい。直鎖状アルキレンジアミンの例には、１，４−ジアミノブタン、１，６−ジアミノヘキサン、１，７−ジアミノヘプタン、１，８−オクタンジアミン、１，９−ジアミノノナン、１，１０−ジアミノデカン、１，１１−ジアミノウンデカン、１，１２−ジアミノドデカン等が含まれる。これらの中でも、１，６−ジアミノヘキサン及び１，９−ノナンジアミンが好ましい。直鎖状アルキレンジアミン成分単位は、１種のみ含まれてもよいし、２種以上含まれてもよい。
【００３６】
直鎖状アルキレンジアミン成分単位の含有量は、炭素原子数４〜２０の脂肪族ジアミン成分単位の合計（総モル数）に対して４０〜１００モル％であることが好ましい。直鎖状アルキレンジアミン成分単位の含有量が一定以上であると、得られる成形物の耐水性が高まりやすいと考えられる。
【００３７】
分岐状アルキレンジアミン成分単位の炭素原子数は、４〜１５であることが好ましく、６〜１２であることがよりさらに好ましい。分岐状アルキレンジアミンの例には、２−メチル−１，５−ペンタンジアミン、２−メチル−１，６ージアミノヘキサン、２−メチル−１，７−ジアミノヘプタン、２−メチル−１，８−オクタンジアミン、２−メチル−１，９−ジアミノノナン、２−メチル−１，１０−ジアミノデカン、２−メチル−１，１１−ジアミノウンデカン等が含まれる。これらの中でも、２−メチル−１，５−ペンタンジアミン及び２−メチル−１，８−オクタンジアミンが好ましい。分岐状アルキレンジアミン成分単位は、１種のみ含まれてもよいし、２種以上含まれてもよい。
【００３８】
分岐状アルキレンジアミン成分単位の含有量は、炭素原子数４〜２０の脂肪族ジアミン成分単位の合計（総モル数）に対して６０モル％以下であることが好ましい。分岐状アルキレンジアミン成分単位の含有量が６０モル％以下であると、結晶性が過剰に低下することによる、成形物の強度の低下や成形時の不良を生じるおそれが少ないからである。
【００３９】
炭素原子数４〜２０の脂肪族ジアミン成分単位が、直鎖状アルキレンジアミン成分単位と分岐状アルキレンジアミン成分単位の両方を含む場合、それらの好ましい組み合わせの例には、１，６−ジアミノヘキサン成分単位と、２−メチル−１，５−ペンタンジアミン成分単位の組み合わせが含まれる。脂肪族ジアミン成分単位の総モル数に対して、１，６−ジアミノヘキサン成分単位の含有量は４５モル％超５５モル％未満であり、かつ２−メチル−１，５−ペンタンジアミンの含有量は４５モル％超５５モル％未満であることが好ましい。好ましい組み合わせの他の例には、１，９−ノナンジアミン成分単位と、２−メチル−１，８−オクタンジアミン成分単位との組み合わせが含まれる。脂肪族ジアミン成分単位の総モル数に対して、１，９−ノナンジアミン成分単位の含有量は４５モル％超８５モル％未満であり、かつ２−メチル−１，８−オクタンジアミン成分単位の含有量は１５モル％超５５モル％未満であることが好ましい。
【００４０】
脂肪族ジアミン成分単位の含有量は、ジアミン成分単位の合計（総モル数）に対して５０〜１００モル％であることが好ましく、６０〜１００モル％であることがより好ましい。
【００４１】
ジアミン成分単位（ａ２）は、本発明の効果を損なわない範囲で、炭素原子数４〜２０の脂肪族ジアミン成分単位以外の他のジアミン成分単位をさらに含んでもよい。他のジアミン成分単位の例には、脂環族ジアミン成分単位や芳香族ジアミン成分単位が含まれる。脂環族ジアミンの例には、１，４−シクロヘキサンジアミン及び１，３−シクロヘキサンジアミン等が含まれる。芳香族ジアミンの例には、メタキシリレンジアミン等が含まれる。他のジアミン成分単位の含有量は、５０モル％以下であり、好ましくは４０モル％以下でありうる。
【００４２】
ポリアミド樹脂（Ａ）の具体例には、ジカルボン酸成分単位がテレフタル酸成分単位であり、脂肪族系ジアミン成分単位が１，６−ジアミノヘキサン及び２−メチル−１，５−ペンタンジアミンである樹脂；ジカルボン酸成分単位がテレフタル酸成分単位であり、脂肪族系ジアミン成分単位が１，９−ノナンジアミン及び２−メチル−１，８−ペンタンジアミンである樹脂；ジカルボン酸成分単位がテレフタル酸成分単位及びイソフタル酸成分単位であり、脂肪族系ジアミン成分単位が１，６−ジアミノヘキサンである樹脂；及びジカルボン酸成分単位がテレフタル酸成分単位及びアジピン酸成分単位であり、脂肪族系ジアミン成分単位が１，６−ジアミノヘキサンである樹脂等が含まれる。ポリアミド樹脂（Ａ）は、１種のみ含まれてもよいし、２種以上含まれてもよい。
【００４３】
ポリアミド樹脂（Ａ）の、温度２５℃、９６．５％硫酸中で測定される極限粘度［η］は、０．７〜１．６ｄｌ／ｇであることが好ましく、０．８〜１．２ｄｌ／ｇであることがより好ましい。ポリアミド樹脂（Ａ）の極限粘度［η］が一定以上であると、成形物の強度が十分に高まりやすい。極限粘度［η］が一定以下であると、樹脂組成物の成形時の流動性が損なわれにくい。極限粘度［η］は、ポリアミド樹脂（Ａ）の分子量によって調整される。
【００４４】
極限粘度は、約０．５ｇのポリアミド樹脂（Ａ）を９６．５％濃硫酸５０ｍｌに溶解させ、得られた溶液の、２５度±０．０５℃の条件下での流下秒数を、ウベローデ粘度計を使用して測定し、以下の式に基づき算出される。
［η］＝ηＳＰ／（Ｃ（１＋０．２０５ηＳＰ））
［η］：極限粘度（ｄｌ／ｇ）
ηＳＰ：比粘度
Ｃ：試料濃度（ｇ／ｄｌ）
ｔ：試料溶液の流下秒数（秒）
ｔ０：ブランク硫酸の流下秒数（秒）
ηＳＰ＝（ｔ−ｔ０）／ｔ０
【００４５】
ポリアミド樹脂（Ａ）は、公知のポリアミド樹脂と同様の方法で製造することができ、例えばジカルボン酸とジアミンとを均一溶液中で重縮合させて製造することができる。具体的には、ジカルボン酸とジアミンとを、国際公開第０３／０８５０２９号に記載されているように触媒の存在下で加熱することにより低次縮合物を得て、次いでこの低次縮合物の溶融物にせん断応力を付与して重縮合させることで製造することができる。
【００４６】
ポリアミド樹脂（Ａ）の極限粘度を調整する場合は、反応系に分子量調整剤（例えば末端封止剤）を配合することが好ましい。分子量調整剤は、例えばモノカルボン酸又はモノアミンでありうる。モノカルボン酸の例には、炭素原子数２〜３０の脂肪族モノカルボン酸、芳香族モノカルボン酸及び脂環族モノカルボン酸が含まれる。これらの分子量調整剤は、ポリアミド樹脂（Ａ）の分子量を調整すると共に、ポリアミド樹脂（Ａ）の末端アミノ基の量を調整することができる。芳香族モノカルボン酸及び脂環族モノカルボン酸は、環状構造部分に置換基を有していてもよい。
【００４７】
脂肪族モノカルボン酸の例には、酢酸、プロピオン酸、酪酸、吉草酸、カプロン酸、カプリル酸、ラウリン酸、トリデシル酸、ミリスチン酸、パルミチン酸、ステアリン酸、オレイン酸及びリノ−ル酸等が含まれる。芳香族モノカルボン酸の例には、安息香酸、トルイル酸、ナフタレンカルボン酸、メチルナフタレンカルボン酸及びフェニル酢酸等が含まれる。脂環族モノカルボン酸の例には、シクロヘキサンカルボン酸等が含まれる。
【００４８】
分子量調整剤は、ジカルボン酸とジアミンとの反応系に添加される。添加量はジカルボン酸の合計量１モルに対して、０．０７モル以下であることが好ましく、０．０５モル以下であることがより好ましい。このような量で分子量調整剤を使用することにより、少なくともその一部がポリアミド中に取り込まれ、これによりポリアミドの分子量、即ち極限粘度［η］が所望の範囲内に調整される。
【００４９】
ポリアミド樹脂（Ａ）の含有量は、（Ａ）成分、（Ｂ）成分、（Ｃ）成分及び（Ｄ）成分の合計に対して２９．８９〜６８．９質量％であることが好ましく、３５〜６５質量％であることがより好ましい。ポリアミド樹脂（Ａ）の含有量が３０質量％以上であると、樹脂組成物に高い強度（剛性）と耐熱性を付与しうる。ポリアミド樹脂（Ａ）の含有量が６８．９質量％以下であると、樹脂組成物の耐衝撃性やウェルド強度の顕著な低下が生じにくい。
【００５０】
１−２．ポリアミド樹脂（Ｂ）
ポリアミド樹脂（Ｂ）は、示差走査熱量計（ＤＳＣ）により測定される融点（Ｔｍ）が実質的に測定されないポリアミド樹脂であることが好ましい。そのようなポリアミド樹脂（Ｂ）は、結晶性が低いので、樹脂組成物に良好な耐衝撃性やウェルド強度を付与しうる。
【００５１】
「融点（Ｔｍ）が実質的に測定されない」とは、示差走査熱量計（ＤＳＣ）を用いた前述の融点の測定において、２度目の加熱（室温から３３０℃まで）において結晶融解に基づく吸熱ピークが実質的に観測されないことをいう。
【００５２】
ポリアミド樹脂（Ｂ）の、示差走査熱量測定（ＤＳＣ）により得られる昇温過程（昇温速度：１０℃／ｍｉｎ）における融解熱量（ΔＨ）は、０Ｊ／ｇ以上５Ｊ／ｇ以下であることが好ましく、０Ｊ／ｇであることがより好ましい。融解熱量は、樹脂の結晶性の指標であり、融解熱量が小さい程、結晶性が低いことを示す。ポリアミド樹脂（Ｂ）の融解熱量（ΔＨ）が５Ｊ／ｇ以下であり、結晶性が低いと、ポリアミド樹脂（Ａ）との相溶性に優れ、かつ樹脂組成物の成形品の外観が優れる点で好ましい。ポリアミド樹脂（Ｂ）は非晶性の樹脂であることが好ましい。
【００５３】
融解熱量（ΔＨ）とは、ＪＩＳ  Ｋ７１２２に準じて求められる値であり、即ち、昇温速度１０℃／ｍｉｎで走査した時に得られる示差走査熱量測定チャートにおいて、結晶化に伴う発熱ピークの面積から求められる値である。融解熱量（ΔＨ）は、履歴を消さない１回目の昇温における値である。
【００５４】
ポリアミド樹脂（Ｂ）は、前述の融点又は融解熱量（ΔＨ）を満たす半芳香族ポリアミド樹脂であることが好ましい。半芳香族ポリアミド樹脂は、芳香族ジカルボン酸成分単位又は芳香族ジアミン成分単位を含むポリアミド樹脂であり、好ましくは芳香族ジカルボン酸成分単位を含むポリアミド樹脂である。
【００５５】
即ち、ポリアミド樹脂（Ｂ）は、芳香族ジカルボン酸成分単位を含むジカルボン酸成分単位（ｂ１）と、脂肪族ジアミン成分単位を含むジアミン成分単位（ｂ２）とを含むことが好ましい。
【００５６】
（ジカルボン酸成分単位（ｂ１））
ジカルボン酸成分単位（ｂ１）は、少なくともイソフタル酸成分単位を含むことが好ましい。イソフタル酸成分単位は、ポリアミド樹脂の結晶性を低くし、当該ポリアミド樹脂を含む成形物に良好な耐衝撃性やウェルド強度を付与しうる。
【００５７】
イソフタル酸成分単位の含有量は、ポリアミド樹脂（Ｂ）中のジカルボン酸成分の合計（総モル数）に対して４０モル％以上であることが好ましく、５０モル％以上であることがより好ましい。イソフタル酸成分単位の含有量が４０モル％以上であると、成形物に耐衝撃性やウェルド強度を付与しやすい。
【００５８】
ジカルボン酸成分単位（ｂ１）は、本発明の効果を損なわない範囲で、イソフタル酸成分単位以外の他のジカルボン酸成分単位をさらに含んでいてもよい。他のジカルボン酸の例には、テレフタル酸、２−メチルテレフタル酸及びナフタレンジカルボン酸等のイソフタル酸以外の芳香族ジカルボン酸、脂肪族ジカルボン酸、及び脂環族ジカルボン酸が含まれる。脂肪族ジカルボン酸及び脂環族ジカルボン酸は、前述の脂肪族ジカルボン酸及び脂環族ジカルボン酸とそれぞれ同様でありうる。これらの中でも、イソフタル酸以外の芳香族ジカルボン酸が好ましく、テレフタル酸がより好ましい。
【００５９】
ジカルボン酸成分単位（ｂ１）中の、イソフタル酸成分単位とイソフタル酸以外の芳香族ジカルボン酸（好ましくはテレフタル酸）成分単位のモル比は、イソフタル酸成分単位／イソフタル酸以外の芳香族ジカルボン酸（好ましくはテレフタル酸）成分単位＝５５／４５〜１００／０であることが好ましく、６０／４０〜９０／１０であることがより好ましい。イソフタル酸成分単位／イソフタル酸以外の芳香族ジカルボン酸（好ましくはテレフタル酸）成分単位のモル比が上記範囲にあると、ポリアミド樹脂（Ｂ）は非晶性となり、且つポリアミド樹脂（Ａ）との相溶性もよいため、樹脂組成物の耐衝撃性やウェルド強度を高めやすい。
【００６０】
（ジアミン成分単位（ｂ２））
ジアミン成分単位（ｂ２）は、炭素原子数４〜１５の脂肪族ジアミン成分単位を含む。
【００６１】
脂肪族ジアミンの炭素原子数は、４〜９であることがより好ましい。脂肪族ジアミンの例には、前述の直鎖状アルキレンジアミンや分岐状アルキレンジアミンと同様のものが含まれ、好ましくは１，６−ヘキサンジアミンである。
【００６２】
脂肪族ジアミン成分単位の含有量は、ジアミン成分単位（ｂ２）の合計（総モル数）に対して５０〜１００モル％であることが好ましく、６０〜１００モル％であることがより好ましい。
【００６３】
ジアミン成分単位（ｂ２）は、本発明の効果を損なわない範囲で、脂肪族ジアミン成分単位以外の他のジアミン成分単位をさらに含んでもよい。他のジアミン成分の例には、脂環族ジアミン及び芳香族ジアミンが含まれる。脂環族ジアミン及び芳香族ジアミンは、前述の脂環族ジアミン及び芳香族ジアミンとそれぞれ同様でありうる。他のジアミン成分単位の含有量は、５０モル％以下であり、好ましくは４０モル％以下でありうる。
【００６４】
ポリアミド樹脂（Ｂ）の具体例には、イソフタル酸／テレフタル酸／１，６−ヘキサンジアミン／ビス（３−メチル−４−アミノシクロヘキシル）メタンの重縮合体、イソフタル酸／ビス（３−メチル−４−アミノシクロヘキシル）メタン／ω−ラウロラクタムの重縮合体、イソフタル酸／テレフタル酸／１，６−ヘキサンジアミンの重縮合体、イソフタル酸／２，２，４−トリメチル−１，６−ヘキサンジアミン／２，４，４−トリメチル−１，６−ヘキサンジアミンの重縮合体、イソフタル酸／テレフタル酸／２，２，４−トリメチル−１，６−ヘキサンジアミン／２，４，４−トリメチル−１，６−ヘキサンジアミンの重縮合体、イソフタル酸／ビス（３−メチル−４−アミノシクロヘキシル）メタン／ω−ラウロラクタムの重縮合体、及びイソフタル酸／テレフタル酸／その他ジアミン成分の重縮合体等が含まれる。中でも、イソフタル酸／テレフタル酸／１，６−ヘキサンジアミンの重縮合体が好ましい。ポリアミド樹脂（Ｂ）は、１種のみ含まれてもよいし、２種以上含まれてもよい。
【００６５】
ポリアミド樹脂（Ｂ）の、温度２５℃、９６．５％硫酸中で測定される極限粘度［η］は、０．６〜１．６ｄｌ／ｇであることが好ましく、０．６５〜１．２ｄｌ／ｇであることがより好ましい。
【００６６】
ポリアミド樹脂（Ｂ）は、前述と同様の方法で製造することができる。
【００６７】
ポリアミド樹脂（Ｂ）の含有量は、（Ａ）成分、（Ｂ）成分、（Ｃ）成分及び（Ｄ）成分の合計に対して０．１〜２０質量％であることが好ましく、０．５〜１５質量％であることがより好ましい。ポリアミド樹脂（Ｂ）の含有量が０．１質量％以上であると、成形物に高い耐衝撃性やウェルド強度を付与しうる。ポリアミド樹脂（Ｂ）の含有量が２０質量％以下であると、成形物の強度（剛性）の顕著な低下が生じにくい。
【００６８】
ポリアミド樹脂（Ａ）とポリアミド樹脂（Ｂ）の含有質量比Ｂ／（Ａ＋Ｂ）は、０．０５〜０．３５であることが好ましく、０．０７〜０．２であることがより好ましい。Ｂ／（Ａ＋Ｂ）が０．０５以上であると、樹脂組成物に十分な耐衝撃性やウェルド強度を付与しやすい。Ｂ／（Ａ＋Ｂ）が０．３５以下であると、成形物に十分な耐熱性や剛性を付与しやすい。
【００６９】
１−３．繊維状充填材（Ｃ）
繊維状充填材（Ｃ）は、成形物に強度（剛性）を付与しうる。繊維状充填材（Ｃ）の例には、ガラス繊維、ワラストナイト、チタン酸カリウムウィスカー、炭酸カルシウムウィスカー、ホウ酸アルミニウムウィスカー、硫酸マグネシウムウィスカー、セピオライト、ゾノトライト、酸化亜鉛ウィスカー、ミルドファイバー、カットファイバー、全芳香族ポリアミド繊維（例えば、ポリパラフェニレンテレフタルアミド繊維、ポリメタフェニレンテレフタルアミド繊維、ポリパラフェニレンイソフタルアミド繊維、ポリメタフェニレンイソフタルアミド繊維及びジアミノジフェニルエーテルとテレフタル酸又はイソフタル酸との縮合物から得られる繊維等）、ホウ素繊維及び液晶ポリエステル繊維、炭素繊維等が含まれる。これらの中でも、成形物の強度（剛性）や耐熱性を高めやすいことから、ガラス繊維、ワラストナイトや炭素繊維が好ましい。繊維状充填材（Ｃ）は、１種のみ含まれてもよいし、２種以上が含まれてもよい。
【００７０】
繊維状充填材（Ｃ）の平均繊維長は、成形性を損なうことなく、十分な強度の成形物を得る観点から、１μｍ〜２０ｍｍであることが好ましく、５μｍ〜１０ｍｍであることがより好ましく、１０μｍ〜７ｍｍであることがさらに好ましい。繊維状充填材（Ｃ）のアスペクト比は、５〜２０００であることが好ましく、３０〜１０００であることがより好ましい。
【００７１】
繊維状強化材（Ｃ）の平均繊維長と平均繊維径は、以下の方法により測定することができる。
１）樹脂組成物又は成形物を、ヘキサフルオロイソプロパノール／クロロホルム溶液（０．１／０．９体積％）に溶解させた後、濾過して得られる濾過物を採取する。
２）前記１）で得られた濾過物を水に分散させ、光学顕微鏡（倍率：５０倍）で任意の３００本それぞれの繊維長（Ｌｉ）と繊維径（Ｄｉ）を計測する。繊維長がＬｉである繊維の本数をｑｉとし、次式に基づいて重量平均長さ（Ｌｗ）を算出し、これを繊維状強化材の平均繊維長とする。
重量平均長さ（Ｌｗ）＝（Σｑｉ×Ｌｉ２）／（Σｑｉ×Ｌｉ）
同様に、繊維径がＤｉである繊維の本数をｒｉとし、次式に基づいて重量平均径（Ｄｗ）を算出し、これを繊維状強化材の平均繊維径とする。
重量平均径（Ｄｗ）＝（Σｒｉ×Ｄｉ２）／（Σｒｉ×Ｄｉ）
【００７２】
樹脂組成物中又は成形物中の繊維状強化材（Ｃ）の平均繊維長や平均繊維径は、通常、溶融混練前の繊維状強化材（Ｃ）の平均繊維長や平均繊維径とほぼ同程度である。
【００７３】
繊維状充填材（Ｃ）は、ポリアミド樹脂との接着性が改善され、得られるポリアミド樹脂組成物の機械的特性が大幅に向上することから、表面処理が施されていることが好ましい。該表面処理における表面処理剤の例には、シラン系カップリング剤、チタン系カップリング剤及びアルミネート系カップリング剤等のカップリング剤や、集束剤が含まれる。
【００７４】
カップリング剤の例には、アミノシラン、エポキシシラン、メチルトリメトキシシラン、メチルトリエトキシシラン、γ−グリシドキシプロピルトリメトキシシラン、ビニルトリアセトキシシラン及びビニルトリメトキシシランが含まれる。集束剤の例には、エポキシ系化合物、ウレタン系化合物、カルボン酸系化合物、ウレタン／マレイン酸変性化合物及びウレタン／アミン変性系化合物等が含まれる。これらの表面処理剤は、１種を単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。特に、カップリング剤と集束剤とを併用すると、繊維状充填材（Ｃ）とポリアミド樹脂との接着性が一層改善され、得られる樹脂組成物の機械的特性がより向上する。
【００７５】
繊維状充填材（Ｃ）の含有量は、（Ａ）成分、（Ｂ）成分、（Ｃ）成分及び（Ｄ）成分の合計に対して３０〜７０質量％であることが好ましく、３５〜６０質量％であることがより好ましく、４０〜６０質量％であることが更に好ましい。繊維状充填材（Ｃ）の含有量が３０質量％以上であると、樹脂組成物に高い剛性を付与しやすい。繊維状充填材（Ｃ）の含有量が７０質量％以下であると、成形時の過度な粘度上昇や、成形物の耐衝撃性やウェルド強度の顕著な低下が生じにくい。
【００７６】
１−４．耐熱安定剤（Ｄ）
耐熱安定剤（Ｄ）は、銅系安定剤（Ｄ−１）と有機熱安定剤（Ｄ−２）の少なくとも一方を含むことが好ましい。
【００７７】
１−４−１．銅系安定剤（Ｄ−１）
銅系安定剤（Ｄ−１）は、（i）ハロゲンと元素周期律表の１族又は２族金属元素との塩（ハロゲン金属塩）、（ii）銅化合物、及び（iii）高級脂肪酸金属塩の混合物を含む。
【００７８】
（i）ハロゲン金属塩の例には、ヨウ化カリウム、臭化カリウム、塩化カリウム、ヨウ化ナトリウム及び塩化ナトリウムが含まれる。中でも、ヨウ化カリウム及び臭化カリウムが好ましい。ハロゲン金属塩は、１種類のみ含まれてもよいし、２種類以上が含まれてもよい。
【００７９】
（ii）銅化合物の例には、銅のハロゲン化物；銅の硫酸塩、酢酸塩、プロピオオン酸塩、安息香酸塩、アジピン酸塩、テレフタル酸塩、サルチル酸塩、ニコチン酸塩、ステアリン酸塩；銅のキレート化合物（銅とエチレンジアミン又はエチレンジアミン四酢酸等との化合物）が含まれる。中でも、ヨウ化銅、臭化第一銅、臭化第二銅、塩化第一銅、及び酢酸銅が好ましい。銅化合物は、１種類のみ含まれてもよいし、２種類以上が含まれてもよい。
【００８０】
（i）ハロゲン金属塩と（ii）銅化合物との含有質量比は、成形物の耐熱性や製造時の腐食性を改善しやすくする観点から、ハロゲンと銅とのモル比が、０．１／１〜２００／１、好ましくは０．５／１〜１００／１、より好ましくは２／１〜４０／１となるように調整されうる。
【００８１】
（iii）高級脂肪酸金属塩の例には、高級飽和脂肪酸金属塩及び高級不飽和脂肪酸金属塩が含まれる。
【００８２】
高級飽和脂肪酸金属塩は、炭素原子数６〜２２の飽和脂肪酸と、元素周期律表の１、２、３族元素、亜鉛、及びアルミニウム等の金属元素（Ｍ１）との金属塩でることが好ましい。そのような高級飽和脂肪酸金属塩は、下記式（１）で示される。
【化１】
0006502755.tif 000002
（式（１）中、金属元素（Ｍ１）は、元素周期律表の１、２、３族元素、亜鉛又はアルミニウムであり、ｎは、８〜３０でありうる）
【００８３】
高級飽和脂肪酸金属塩の例には、カプリン酸、ウラデシル酸、ラウリン酸、トリデシル酸、ミリスチン酸、ペンタデシル酸、パルミチン酸、ヘプタデシル酸、ステアリン酸、ノナデカン酸、アラキン酸、ベヘン酸、リグノセリン酸、セロチン酸、ヘプタコサン酸、モンタン酸、メリシン酸、ラクセル酸のリチウム塩、ナトリウム塩、マグネシウム塩、カルシウム塩、亜鉛塩及びアルミニウム塩が含まれる。中でも、ウンデシレン酸、オレイン酸、エライジン酸、セトレイン酸、エルカ酸、ブラシジン酸、ソルビル酸、リノール酸、リノレン酸、アラキドン酸、ステアロール酸、２−ヘキサデセン酸、７−ヘキサデセン酸、９−ヘキサデセン酸、ガドレイン酸、ガドエライジン酸、１１−エイコセン酸のリチウム塩、ナトリウム塩、マグネシウム塩、カルシウム塩、亜鉛塩及びアルミニウム塩が好ましい。
【００８４】
高級不飽和脂肪酸金属塩は、炭素原子数６〜２２の不飽和脂肪酸と、元素周期律表の１、２、３族元素、亜鉛、及びアルミニウム等の金属元素（Ｍ１）との金属塩でることが好ましい。
【００８５】
銅系安定剤（Ｄ−１）の含有量は、ポリアミド樹脂（Ａ）とポリアミド樹脂（Ｂ）の合計１００質量部に対して、０．０１〜３質量部であることが好ましく、０．０１〜２．０質量部であることがより好ましく、０．０２５〜１．５質量部であることがさらに好ましく、０．０５〜１．０質量部であることが最も好ましい。
【００８６】
１−４−２．有機熱安定剤（Ｄ−２）
有機熱安定剤（Ｄ−２）は、ヒンダードフェノール化合物、ヒンダードアミン化合物、ホスファイト類、有機リン化合物、及びビスフェノール型エポキシ樹脂から選ばれる少なくとも１種であることが好ましい。
【００８７】
ヒンダードフェノール化合物の例には、Ｎ，Ｎ’-ヘキサメチレンビス-３-(３,５-ジ-tert-ブチル-４-ヒドロキシフェニル)プロピオンアミド、ビス(３,３-ビス(４’-ヒドロキシ-３’-tert-ブチルフェニル)ブタン酸)グリコールエステル、２,１’-チオエチルビス-(３-(３,５-ジ-tert-ブチル-４-ヒドロキシフェニル)プロピオネート、４,４’-ブチリデンビス(３-メチル-６-tert-ブチルフェノール)、及びトリエチレングリコール-３-(３-tert-ブチル-４-ヒドロキシ-５-メチルフェニル)プロピオネート等が含まれる。
【００８８】
ヒンダードアミン化合物の例には、フェニレンジアミンのアセトン付加物(Naugard A)、フェニレンジアミンのリノレン付加物、Naugard 445、Ｎ，Ｎ’-ジナフチル-p-フェニレンジアミン、Ｎ-フェニル-Ｎ’-シクロヘキシル-p-フェニレンジアミン、及びクラリアント社製Ｎｙｌｏｓｔａｂ  Ｓ−ＥＥＤ［Ｎ，Ｎ’−ビス（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジニル）−１，３−ベンゼンジカルボキサミド］等が含まれる。
【００８９】
ホスファイト類及び有機リン化合物の例には、トリフェニルホスファイト、ジフェニルアルキルホスファイト、フェニルジアルキルホスファイト、トリス(ノニルフェニル)ホスファイト、トリラウリルホスファイト、トリオクタデシルホスファイト、ジステアリルペンタエリスリトールジホスファイト、トリス（２，４-ジ-tert-ブチルフェニル）ホスファイト、ジイソデシルペンタエリスリトールジホスファイト、ビス（２，４-ジ-tert-ブチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、ビス（２，６-ジ-tert-ブチル-4-メチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、ジイソデシルオキシペンタエリスリトールジホスファイト、ビス（２，４-ジ-tert-ブチル-６-メチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、ビス（２，４，６-トリス（tert-ブチルフェニル））ペンタエリスリトールジホスファイト、トリステアリルソルビトールトリホスファイト、テトラキス（２，４-ジ-tert-ブチルフェニル）-４，４’-ビフェニレンジホスホナイト、６-イソオクチルオキシ-２，４，８，１０-テトラ-tert-ブチル-１２Ｈ-ジベンズ-[ｄ,ｇ]-１，３，２-ジオキサホスホシン、６-フルオロ-２，４，８，１０-テトラ-tert-ブチル-１２-メチルジベンズ[ｄ,ｇ]-１，３，２-ジオキサホスホシン、ビス(２，４-ジ-tert-ブチル-６-メチルフェニル)メチルホスファイト及びビス(２，４-ジ-tert-ブチル-６-メチルフェニル)エチルホスファイト等が含まれ、好ましくはトリス[２-tert-ブチル-４-チオ-(２’-メチル-４’-ヒドロキシ-５’-tertブチル)フェニル-５-メチル]フェニル ホスファイト及びトリス(２,４-ジ-tert-ブチルフェニル)ホスファイト(バーゼル、Clariant社の市販品、Hostanox(登録商標)PAR 24)である。
【００９０】
ビスフェノール型エポキシ樹脂の例には、油化シェルエポキシ（株）社製ＥＰＩＫＯＴＥ等が含まれる。
【００９１】
有機熱安定剤（Ｄ−２）は、前述の通り、ヒンダードフェノール化合物、ヒンダードアミン化合物、ホスファイト類、有機リン化合物、及びビスフェノール型エポキシ樹脂から選ばれる２種類以上の混合物であってもよい。そのような混合物の例には、ＢＡＳＦ社製Ｉｒｇａｔｅｃ  ＮＣ６６等が含まれる。
【００９２】
有機熱安定剤（Ｄ−２）の含有量は、金型汚染性、成形品表面の銀状発生、靱性の観点から調整されうるが、例えばポリアミド樹脂（Ａ）とポリアミド樹脂（Ｂ）の合計１００質量部に対して、０．０１〜３質量部であることが好ましく、０．０１〜２質量部であることがより好ましく、０．０２５〜２質量部であることがさらに好ましく、０．０５〜１．５質量部であることが最も好ましい。
【００９３】
耐熱安定剤（Ｄ）の含有量は、（Ａ）成分、（Ｂ）成分、（Ｃ）成分及び（Ｄ）成分の合計に対して０．０１〜３．０質量％であることが好ましく、０．１〜２．０質量％であることがより好ましい。耐熱安定剤（Ｄ）の含有量が０．０１質量％以上であると、成形物に高い耐熱性を付与しやすい。耐熱安定剤（Ｄ）の含有量が３．０質量％以下であると、成形物の強度（剛性）が損なわれにくい。
【００９４】
銅系安定剤（Ｄ−１）と有機熱安定剤（Ｄ−２）の含有質量比は、例えば１０／９０〜１００／０であり、５０／５０〜９０／１０であることが好ましい。銅系安定剤（Ｄ−１）の比率が多いと、１５０℃を超える温度域で良好な耐熱老化性を示しやすく；有機熱安定剤（Ｄ−２）の比率が多いと、１００〜１５０℃の温度域で良好な耐熱老化性を示しやすい。
【００９５】
１−５．その他の成分
本発明のエンジン支持部材用樹脂組成物は、本発明の効果を損なわない範囲で、その他の成分をさらに含有してもよい。その他の成分の例には、酸化防止剤（フェノール類、アミン類、イオウ類及びリン類等）、繊維状以外の無機充填材（クレー、シリカ、アルミナ、タルク、カオリン、石英、マイカ及びグラファイト等）、光安定剤（ベンゾトリアゾール類、トリアジン類、ベンゾフェノン類、ベンゾエート類、ヒンダードアミン類及びオギザニリド類等）、他の重合体（ポリオレフィン類、エチレン・プロピレン共重合体、エチレン・１−ブテン共重合体等のオレフィン共重合体、プロピレン・１-ブテン共重合体等のオレフィン共重合体、ポリスチレン、ポリアミド、ポリカーボネート、ポリアセタール、ポリスルフォン、ポリフェニレンオキシド、フッ素樹脂、シリコーン樹脂及びＬＣＰ等）、難燃剤（臭素系、塩素系、リン系、アンチモン系および無機系等）、離型剤、流動性改良剤、加水分解抑制剤、蛍光増白剤、可塑剤、増粘剤、帯電防止剤、顔料、結晶核剤等が含まれる。中でも、繊維状以外の無機充填材、流動性改良剤及び加水分解抑制剤等が好ましい。
【００９６】
流動性改良剤は、成形時の樹脂組成物の流動性を高める目的で添加されうる。特に本発明では、剛性や耐熱性を高めるために、繊維状充填材（Ｃ）を比較的多く含むことがある。そのような場合でも、成形時の樹脂組成物の過剰な粘度上昇を抑制でき、成形性や離型性の低下を抑制しうる。そのような流動性改良剤の例には、脂肪族金属塩が含まれる。
【００９７】
脂肪酸金属塩は、公知の化合物であってよい。脂肪酸金属塩を構成する脂肪酸の例には、モンタン酸、ベヘン酸、及びステアリン酸等が含まれる。脂肪酸金属塩を構成する金属塩の例には、リチウム塩、カルシウム塩、バリウム塩、亜鉛塩、及びアルミニウム塩等が含まれる。脂肪酸金属塩の好ましい例には、成形時の流動性を高める観点から、モンタン酸又はベヘン酸の、リチウム塩、カルシウム塩、バリウム塩、亜鉛塩、及びアルミニウム塩が含まれ、より好ましくはモンタン酸カルシウムが含まれる。
【００９８】
加水分解抑制剤は、例えば樹脂組成物中のポリアミド樹脂の加水分解を抑制し、銅系安定剤（Ｄ−１）の活性低下を抑制する目的で添加されうる。そのような加水分解抑制剤の例には、カルボジイミド基、イミノ基及びアミノ基からなる群より選ばれる１種類以上の官能基を有する化合物が含まれる。
【００９９】
カルボジイミド基を含有する化合物（カルボジイミド基含有化合物）は、下記式（２）で示される構造を有する化合物であることがより好ましい。
【化２】
0006502755.tif 000003
【０１００】
式（２）のＲ１は、２価の有機基を示す。２価の有機基は、脂肪族基（好ましくはアルキレン基）又は芳香族基（好ましくはアリーレン基）であり、好ましくは脂肪族基（好ましくはアルキレン基）である。
【０１０１】
式（２）のｎは、１以上の整数であり、好ましくは２〜１５の整数、より好ましくは３〜１３の整数、更に好ましくは３〜１１の整数である。
【０１０２】
カルボジイミド基含有化合物のゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）により求められるポリスチレン換算の数平均分子量（Ｍｎ）は、通常、４００〜５００，０００であることが好ましく、１，０００〜１０，０００であることがより好ましく、２，０００〜４，０００であることが更に好ましい。数平均分子量（Ｍｎ）がこの範囲にあると、耐加水分解性や銅系安定剤の活性が好ましく向上しうる。
【０１０３】
カルボジイミド基含有化合物は、一種類を単独で用いてもよいし、複数種類を組み合わせて用いてもよい。
【０１０４】
カルボジイミド基含有化合物は、合成物であってもよいし、市販品であってもよい。カルボジイミド基含有化合物の合成法は、特に限定されないが、例えば有機ポリイソシアネ−トを、イソシアネ−ト基のカルボジイミド化反応を促進する触媒の存在下で反応させることにより合成できる。市販のカルボジイミド基含有化合物としては、日清紡績株式会社製カルボジライトＨＭＶ−８ＣＡやＬＡ１（いずれも商品名）等が挙げられる。
【０１０５】
イミノ基又はアミノ基を含有する化合物は、１分子内に２つ以上のイミノ基又はアミノ基を有する脂肪族炭化水素化合物であることが好ましい。イミノ基又はアミノ基を含有する化合物の例には、１，４−ジアミノブタン、ジエチレントリアミン等の直鎖ポリアミン；１，４，８，１１−テトラアザシクロテトラデカン、１，４，７，１０，１３，１６−ヘキサアザシクロオクタデカン等の環状ポリアミン；ポリ低級アルキレンイミン；ポリアリルアミン等が含まれる。中でも、ポリ低級アルキレンイミンやポリアリルアミンが好ましい。低級アルキレンとは、２〜４個の炭素原子を有するアルキレン基を意味する。
【０１０６】
ポリ低級アルキレンイミンは、下記式（３）で表される構造を有するポリエチレンイミンであることが好ましい。
【化３】
0006502755.tif 000004
（式（３）中、ｎは、２以上の整数である）
【０１０７】
ポリ低級アルキレンイミンの数平均分子量は、特に限定されないが、２００〜８０，０００であることが好ましい。ポリ低級アルキレンイミンは、分岐鎖状又は直鎖状でありうる。ポリエチレンイミンは市販品であってもよく、その例には日本触媒社製「エポミンＳＰ−０１８」、「エポミンＳＰ−２００」等が含まれる。
【０１０８】
樹脂組成物におけるその他の各成分の含有量は、その種類にもよるが、それぞれ（Ａ）成分、（Ｂ）成分、（Ｃ）成分及び（Ｄ）成分の合計に対して０〜１０質量％であることが好ましく、０〜５質量％であることがより好ましく、０〜１質量％であることがさらに好ましい。
【０１０９】
２．エンジン支持部材用樹脂組成物の製造方法
本発明のエンジン支持部材用樹脂組成物は、少なくとも上記の比率のポリアミド樹脂（Ａ）、ポリアミド樹脂（Ｂ）、繊維状充填材（Ｃ）及び耐熱安定剤（Ｄ）を、公知の方法、例えばヘンシェルミキサー、Ｖブレンダー、リボンブレンダーもしくはタンブラーブレンダー等で混合する方法、又は混合後さらに一軸押出機、多軸押出機、ニーダー若しくはバンバリーミキサー等で溶融混練した後、造粒若しくは粉砕する方法により製造することができる。
【０１１０】
３．エンジン支持部材
本発明のエンジン支持部材は、その構成部品の少なくとも一部に本発明のエンジン支持部材用樹脂組成物の成形物を含む。本発明のエンジン支持部材用樹脂組成物の成形物は、エンジン支持部材用樹脂組成物を、例えば射出成形して得ることができる。
【０１１１】
本発明のエンジン支持部材の例には、エンジンマウント、エンジンマウントブラケット、オイルパンアッパー、エンジントルクロッド等が含まれる。中でも、エンジンマウントが好ましい。
【０１１２】
図１は、エンジンマウントの一例を示す模式図である。図１に示されるように、エンジンマウント１は、金属製の内筒２と、当該内筒２を軸平行かつ同心的に取り囲む樹脂ブラケット３と、当該内筒２と樹脂ブラケット３との間に介装され両者を弾力的に結合するゴムブッシュ４とを含む。内筒２がエンジン側のブラケット（不図示）に接続され、樹脂ブラケット３が車体側に固定される。
【０１１３】
樹脂ブラケット３は、車体に固定するための左右の脚部５を有し、この脚部５には、金属製のナット６が埋設されている。樹脂ブラケット３を、本発明のエンジン支持部材用樹脂組成物の成形物としうる。
【０１１４】
このようなエンジンマウント１は、例えば樹脂成形用金型に、ゴムブッシュ４を中子（図示せず）とともにセットし、金属製のナット６をさらにセットした後、当該金型内のキャビティに溶融樹脂を射出注入して、樹脂ブラケットを形成して製造される。この射出成形において、樹脂強度の低いウェルド部（融着部）が、樹脂ブラケット３の開口部の周縁部や、金属製のナット６のボルト穴の周縁に形成される。
【０１１５】
エンジンマウント１を構成する樹脂ブラケット３は、本発明のエンジン支持部材用樹脂組成物の成形物からなる。本発明のエンジン支持部材用樹脂組成物の成形物は、高い強度と耐熱性を有し、かつ高い振動耐性を有する。従って、樹脂ブラケット３は、高い強度・耐熱性と、高いウェルド強度・耐衝撃性とを有するので、エンジン等の振動に良好に耐えることができる。
【実施例】
【０１１６】
以下において、実施例を参照して本発明をより詳細に説明する。これらの実施例によって、本発明の範囲は限定して解釈されない。
【０１１７】
＜ポリアミド樹脂（Ａ）の調製＞
［合成例１］ポリアミド樹脂（Ａ−１）の調製
１，６−ジアミノヘキサン２８００ｇ（２４．１モル）、テレフタル酸２７７４ｇ（１６．７モル）、イソフタル酸１１９６ｇ（７．２モル）、安息香酸３６．６ｇ（０．３０モル）、次亜リン酸ナトリウム一水和物５．７ｇ及び蒸留水５４５ｇを内容量１３．６Ｌのオートクレーブに入れ、窒素置換した。１９０℃から攪拌を開始し、３時間かけて内部温度を２５０℃まで昇温させた。このとき、オートクレーブの内圧を３．０３ＭＰａまで昇圧させた。このまま１時間反応を続けた後、オートクレーブ下部に設置したスプレーノズルから大気放出して低次縮合物を抜き出した。その後、室温まで冷却後、低次縮合物を粉砕機で１．５ｍｍ以下の粒径まで粉砕し、１１０℃で２４時間乾燥させた。得られた低次縮合物の水分量は４１００ｐｐｍ、極限粘度［η］は０．１５ｄｌ／ｇであった。
次に、この低次縮合物を棚段式固相重合装置に入れ、窒素置換後、約１時間３０分かけて１８０℃まで昇温させた。その後、１時間３０分反応し、室温まで降温させた。得られた化合物の極限粘度［η］は、０．２０ｄｌ／ｇであった。
その後、この化合物を、スクリュー径３０ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝３６の二軸押出機にて、バレル設定温度を３３０℃、スクリュー回転数２００ｒｐｍ、６Ｋｇ／ｈの樹脂供給速度で溶融重合させて、ポリアミド樹脂（Ａ−１）を得た。
【０１１８】
［合成例２］ポリアミド樹脂（Ａ−２）の調製
１，６−ジアミノヘキサン１３１２ｇ（１１．１モル）、２−メチル−１，５−ジアミノペンタン１３１２ｇ（１１．１モル）、テレフタル酸３６５５ｇ（２２．０モル）、安息香酸３４．２ｇ（０．２８モル）、触媒として次亜リン酸ナトリウム５．５ｇ（５．２×１０−２モル）、及び蒸留水６４０ｍｌを１リットルの反応器に仕込み、窒素置換後、２５０℃、３５ｋｇ／ｃｍ２の条件で１時間反応させた。１，６−ジアミノヘキサンと２−メチル−１，５−ジアミノペンタンとのモル比は５０：５０とした。１時間経過後、この反応器内に生成した反応生成物を、この反応器と連結され、かつ圧力を約１０ｋｇ／ｃｍ２低く設定した受器に抜き出し、極限粘度［η］が０．１５ｄｌ／ｇである低次縮合物を得た。
次いで、この低次縮合物を乾燥した後、二軸押出機を用いてシリンダー設定温度３３０℃で溶融重合させて、ポリアミド樹脂（Ａ−２）を得た。
【０１１９】
［合成例３］ポリアミド樹脂（Ａ−３）の調製
テレフタル酸４５３７．７ｇ（２７．３モル）、１，９−ノナンジアミンと２−メチル−１，８−オクタンジアミンとの混合物［１，９−ノナンジアミン／２−メチル−１，８−オクタンジアミン＝８０／２０（モル比）］４３８５ｇ（２７．５モル）、安息香酸４１．５ｇ（０．３４モル）、次亜リン酸ナトリウム一水和物９．１２ｇ（原料の総質量に対して０．１質量％）、及び蒸留水２．５リットルを内容積２０リットルのオートクレーブに入れ、窒素置換した。１００℃で３０分間攪拌し、２時間かけてオートクレーブ内部の温度を２２０℃に昇温させた。この時、オートクレーブ内部の圧力は２ＭＰａまで昇圧させた。そのまま２時間反応を続けた後２３０℃に昇温し、その後２時間、２３０℃に温度を保ち、水蒸気を徐々に抜いて圧力を２ＭＰａに保ちながら反応させた。次に、３０分かけて圧力を１ＭＰａまで下げ、さらに１時間反応させて、極限粘度［η］が０．１５ｄｌ／ｇの低次縮合物を得た。この低次縮合物を１００℃、減圧下で１２時間乾燥し、２ｍｍ以下の粒径まで粉砕した。
得られた低次縮合物を２３０℃、１３Ｐａ（０．１ｍｍＨｇ）にて１０時間固相重合させて、ポリアミド樹脂（Ａ−３）を得た。
【０１２０】
＜比較用ポリアミド樹脂＞
（ａ−１）：東レ社製ナイロン樹脂、アミランＣＭ３００１−Ｎ（６６ナイロン）
【０１２１】
＜ポリアミド樹脂（Ｂ）の調製＞
［合成例４］ポリアミド樹脂（Ｂ−１）の調製
テレフタル酸１３９０ｇ（８．４モル）、１，６−ヘキサンジアミン２８００ｇ（２４．１モル）、イソフタル酸２５８１ｇ（１５．５モル）、安息香酸１０９．５ｇ（０．９モル）、次亜リン酸ナトリウム一水和物５．７ｇ及び蒸留水５４５ｇを内容量１３．６Ｌのオートクレーブに入れ、窒素置換した。１９０℃から攪拌を開始し、３時間かけて内部温度を２５０℃まで昇温した。このとき、オートクレーブの内圧を３．０２ＭＰａまで昇圧した。このまま１時間反応を続けた後、オートクレーブ下部に設置したスプレーノズルから大気放出して低次縮合物を抜き出した。その後、低次縮合物を室温まで冷却後、粉砕機で１．５ｍｍ以下の粒径まで粉砕し、１１０℃で２４時間乾燥した。得られた低次縮合物の水分量は３０００ｐｐｍ、極限粘度［η］は０．１４ｄｌ／ｇであった。
次に、この低次縮合物を、スクリュー径３０ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝３６の二軸押出機にて、バレル設定温度３３０℃、スクリュー回転数２００ｒｐｍ、６Ｋｇ／ｈの樹脂供給速度で溶融重合させて、ポリアミド樹脂（Ｂ−１）を得た。
【０１２２】
〔極限粘度［η］〕
得られたポリアミド樹脂（Ａ）及び（Ｂ）の極限粘度［η］は、以下のようにして測定した。ポリアミド樹脂０．５ｇを９６．５％硫酸溶液５０ｍｌに溶解させた。得られた溶液の、２５℃±０．０５℃の条件下での流下秒数を、ウベローデ粘度計を使用して測定し、「数式：［η］＝ηＳＰ／（Ｃ（１＋０．２０５ηＳＰ））」に基づき算出した。
［η］：極限粘度（ｄｌ／ｇ）
ηＳＰ：比粘度
Ｃ：試料濃度（ｇ／ｄｌ）
ｔ：試料溶液の流下秒数（秒）
ｔ０：ブランク硫酸の流下秒数（秒）
ηＳＰ＝（ｔ−ｔ０）／ｔ０
【０１２３】
〔融点（Ｔｍ）、ガラス転移温度（Ｔｇ）、及び融解熱量ΔＨ〕
ポリアミド樹脂の融点（Ｔｍ）は、測定装置として示差走査熱量計（ＤＳＣ２２０Ｃ型、セイコーインスツル（株）製）を用いて測定した。具体的には、約５ｍｇのポリアミド樹脂を測定用アルミニウムパン中に密封し、室温から１０℃／ｍｉｎで３３０℃まで加熱した。ポリアミド樹脂を完全融解させるために、３３０℃で５分間保持し、次いで、１０℃／ｍｉｎで３０℃まで冷却した。３０℃で５分間置いた後、１０℃／ｍｉｎで３３０℃まで２度目の加熱を行なった。この２度目の加熱でのピーク温度（℃）をポリアミド樹脂の融点（Ｔｍ）とし、ガラス転移に相当する変位点をガラス転移温度（Ｔｇ）とした。融解熱量ΔＨは、ＪＩＳ  Ｋ７１２２に準じて、結晶化の発熱ピークの面積から求めた。
【０１２４】
得られた測定結果を表１に示す。
【表１】
0006502755.tif 000005
【０１２５】
＜繊維状充填材（Ｃ）＞
（Ｃ−１）：ガラス繊維（オーウェンスコーニング社製、ＦＴ７５６Ｄ、ガラス繊維長３ｍｍ、アスペクト比３００）
【０１２６】
＜耐熱安定剤（Ｄ）＞
（Ｄ−１）：銅系安定剤（１４．３質量％のヨウ化銅（Ｉ）と８５．７質量％のヨウ化カリウム／ジステアリン酸カルシウム（９８：２）との混合物）
（Ｄ−２）：ＢＡＳＦ社製Ｉｒｇａｔｅｃ  ＮＣ６６（有機熱安定剤混合物）
【０１２７】
＜その他成分＞
添加剤（Ｅ）：日清紡績株式会社製カルボジライトＨＭＶ−８ＣＡ（脂肪族ポリカルボジイミド）
タルク（Ｆ）：他の無機充填材、平均粒子径１．６μｍ
モンタン酸カルシウム（Ｇ）（離型性改良剤・流動性向上剤）
【０１２８】
＜実施例１＞
表２に示される量の、ポリアミド樹脂（Ａ−１）、ポリアミド樹脂（Ｂ−１）、繊維状充填材（Ｃ−１）、耐熱安定剤（Ｄ−１）、タルク（Ｆ）及びモンタン酸カルシウム（Ｇ）を、タンブラーブレンダーを用いて混合し、二軸押出機（（株）日本製鋼所製ＴＥＸ３０α）にて、シリンダー温度（Ｔｍ１＋１５）℃で原料を溶融混錬した。その後、溶融混練物をストランド状に押出し、水槽で冷却した。その後、ペレタイザーでストランドを引き取り、カットしてペレット状の樹脂組成物を得た。
【０１２９】
＜実施例２〜７、比較例１〜５＞
組成を表２又は３に示されるように変更した以外は実施例１と同様にしてペレット状の樹脂組成物を得た。
【０１３０】
得られた樹脂組成物について、引張強度、ウェルド部引張強度、曲げ弾性率（２５℃、１００℃）及び耐熱老化性を、以下の方法で評価した。
【０１３１】
（引張強度）
得られた樹脂組成物を下記の射出成形機を用い、下記の成形条件で厚さ３ｍｍのＡＳＴＭ−１（ダンベル片）の試験片を作製した。
成形機：（株）ソディック  プラスティック、ツパールＴＲ４０Ｓ３Ａ
成形機シリンダー温度：ポリアミド樹脂（Ａ）の融点（Ｔｍ）＋１５℃
金型温度：ポリアミド樹脂（Ａ）のＴｇ＋２０℃
作製した試験片を、温度２３℃、窒素雰囲気下で２４時間放置した。次いで、温度２３℃、相対湿度５０％の雰囲気下で引張試験を行い、引張強度を測定した。
【０１３２】
（ウェルド部引張強度） 
ＡＳＴＭ１号型のウェルド部を有する評価用試験片を作製し、前述の引張強度試験と同様にして引張強度を測定した。当該ウェルド部を有する評価用試験片の引張強度をウェルド部強度とした。
【０１３３】
（ウェルド部強度保持率）
前述で測定された引張強度（ウェルド部を有しない試料片の引張強度）と、ウェルド部引張強度とを、それぞれ下記式に当てはめて、引張強度に対するウェルド部強度の割合（％）を算出した。
ウェルド部強度保持率（％）＝（ウェルド部引張強度／引張強度）×１００
【０１３４】
（曲げ弾性率）
得られた樹脂組成物を、以下の条件で射出成形して１／８インチ厚短冊片を作製した。
成形機：（株）ソディック  プラステック、ツパールＴＲ４０Ｓ３Ａ
成形機シリンダー温度：ポリアミド樹脂（Ａ）の融点＋１０℃
金型温度：ポリアミド樹脂（Ａ）のＴｇ＋２０℃
作製した試験片を、温度２３℃、窒素雰囲気下で２４時間放置した。次いで、温度２５℃、１００℃、相対湿度５０％の雰囲気下で曲げ試験機：ＮＴＥＳＣＯ社製  ＡＢ５、スパン５１ｍｍ、曲げ速度１２．７ｍｍ／分で曲げ試験を行い、弾性率を測定した。
【０１３５】
（耐熱老化性） 
厚さ３ｍｍのＡＳＴＭ−１（ダンベル片）の試験片を、温度２００℃の条件下、空気循環炉中で３０００時間処理した後、試験片を炉から取り出し、２３℃まで冷却した。次いで、温度２３℃、相対湿度５０％の雰囲気下で引張試験を行い、引張強度を測定した。強度保持率は、以下の式より算出した。
耐熱老化性（強度保持率）（％）＝（加熱処理後の引張強度／引張強度）×１００
【０１３６】
（ＩＺＯＤ衝撃強度）
下記の射出成型機を用い、下記の成形条件で調整したノッチ付き、厚さ：３．２ｍｍの試験片を作製して、ＡＳＴＭＤ２５６に準拠し、温度２３℃、相対湿度５０％の雰囲気下でのＩＺＯＤ衝撃強度で測定した。
成型機：住友重機械工業（株）社製、ＳＥ５０ＤＵ
成型機シリンダー温度：（Ｔｍ＋１５）℃
金型温度：１２０℃
Ｔｍは、ポリアミド樹脂（Ａ）の融点を示す。
【０１３７】
実施例１〜７の評価結果を表２に示し；比較例１〜５の評価結果を表３に示す。
【表２】
0006502755.tif 000006
【表３】
0006502755.tif 000007
【０１３８】
実施例１〜７の樹脂組成物は、いずれもウェルド部引張強度及び衝撃強度が高く、かつ耐熱老化性・引張強度も高いことが示される。
【０１３９】
これに対して比較例１〜５の樹脂組成物は、ウェルド部引張強度及び衝撃強度、耐熱老化性、並びに引張強度の少なくとも一つが低いことが示される。比較例１の樹脂組成物は、ポリアミド樹脂（Ｂ）を含まないことから、ウェルド強度及び衝撃強度が低いことが示される。比較例２の樹脂組成物は、ポリアミド樹脂（Ｂ）を多く含みすぎることから、引張強度や耐熱老化性が低下することが示される。比較例３及び４は、耐熱安定剤（Ｄ−１）及び（Ｄ−２）を含まないことから、耐熱老化性が低いことが示される。比較例５は、ポリアミド樹脂（Ａ）よりも耐熱性が低いポリアミド樹脂(ａ−１)を含むことから、耐熱老化性が低く、高温下での剛性（曲げ弾性率）も低いことが示される。
【産業上の利用可能性】
【０１４０】
本発明は、優れた振動耐性（ウェルド強度・耐衝撃性）と、優れた高温環境下での長期の耐熱性と強度とを有するエンジン支持部材用樹脂組成物、及びこれを用いたエンジン支持部材を提供することができる。
【符号の説明】
【０１４１】
１  エンジンマウント
２  内筒
３  樹脂ブラケット
４  ゴムブッシュ
５  脚部
６  ナット
【図１】
0006502755.tif 000008