(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
過給器と、前記過給器の下流の空気を冷却するインタークーラーと、前記インタークーラーを迂回するバイパス吸気管と、前記過給器の下流の空気を前記インタークーラー又は前記バイパス吸気管に切り替えて流す空気通路切り替え弁と、に接続されるエンジンを制御するエンジン制御装置であって、
エンジン冷却水温、及びエンジン潤滑油温の少なくともひとつが設定温度以下であり、かつ、エンジンの運転負荷が１サイクル全体に占めるＰＭ排出量の割合が８０％となる加速状態のとき、前記過給器の下流の空気を前記バイパス吸気管側に流すように前記空気通路切り替え弁を制御することを特徴とするエンジン制御装置。
【請求項２】
請求項１に記載の設定温度は、エンジンが暖機状態でないと判断可能な温度以下に設定されること、を特徴とした、請求項１に記載のエンジン制御装置。
【請求項３】
エンジン冷却水温、及びエンジン潤滑油温の少なくともひとつが前記設定温度以下であっても、ノッキング検知によって点火時期が所定量遅角されたときは、前記過給器の下流の空気を前記インタークーラーに流すように前記空気通路切り替え弁を制御することを特徴とする請求項１に記載のエンジン制御装置。
【請求項４】
エンジン冷却水温、及びエンジン潤滑油温の少なくともひとつが前記設定温度以下であっても、前記過給器の下流の空気温度が設定温度以上になったときは、前記過給器の下流の空気を前記インタークーラーに流すように前記空気通路切り替え弁を制御することを特徴とする請求項１に記載のエンジン制御装置。
【請求項５】
前記エンジンがピストン冷却装置を備える場合、エンジン潤滑油温が前記設定温度以下のとき、前記過給器の下流の空気を前記バイパス吸気管側に流すように前記空気通路切り替え弁を制御することを特徴とする請求項１に記載のエンジン制御装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内燃機関、特に過給器付きエンジンの粒子状物質（Ｐａｒｔｉｃｕｌａｔｅ
Ｍａｔｔｅｒ；以下ＰＭと記す）排出量低減技術に関する。
【背景技術】
【０００２】
ガソリンエンジンを搭載した自動車では、燃費向上及びＣＯ２排出量低減のため、比較的排気量の小さい（１．０〜２．０Ｌ）過給機付きエンジン、所謂ダウンサイジングターボエンジンの採用が増加しつつある。さらに、ダウンサイジングターボエンジンには、高圧縮比化が可能で熱効率に優れた筒内直接燃料噴射システム（以下、ＤＩシステムと記す）が採用されることが多い。【０００３】
一方、ＤＩシステムを採用したエンジンは、筒内に直接燃料噴射するため、吸気弁上流で燃料噴射するシステム（以下、ＰＦＩシステムと記す）に比べ、少なからず筒内壁面への燃料付着量の増加、及び気化率の低下による混合気均質度の低下が発生しやすく、拡散燃焼によりＰＭの排出量が多くなる。【０００４】
そこで、ＤＩシステムにおいては、燃料噴射弁（以下、インジェクタと記す）の噴霧形状最適化、低ペネトレーション化、燃料噴射圧力（以下、燃圧と記す）の高圧化、噴射多段化等によって、ＰＭ排出量低減技術を構築しつつある。【０００５】
ところが、筒内デポジット堆積などの使用経時的なＰＭ排出量増加に対応するため、外乱やばらつきに強い、所謂ロバスト性の高いＰＭ排出量低減技術の要求が高まってきており、そのためには、エンジンの全運転条件のうちＰＭ排出量が多いエンジンの運転条件での改善が重要となる。【０００６】
ＰＭ排出量が多い運転条件は、エンジンが外気温と同等の温度で始動され、通常運転温度、所謂暖機状態となるまでの間、所謂冷機状態であり、暖機状態ではＰＭ排出量は大幅に低減することがわかっている。【０００７】
冷機状態は暖機状態に比べ筒内壁面温度が低いため、噴射燃料が付着しやすく且つ気化しにくいことと、噴射された燃料の粒子が気化しにくいことが要因として挙げられ、壁面を含む筒内温度を早期に上昇させることがＰＭ排出量低減に有効となり得る。【０００８】
しかし、ターボエンジンには、高負荷運転時の出力向上のため、過給された空気を冷却するインタークーラーが備えられており、本インタークーラーが常時機能していることから、吸入空気温度が比較的低くなり、燃料の気化を阻害することとなる。【０００９】
ところで、特許文献１に紹介されている技術では、圧縮自着火燃焼の運転範囲を拡大するために、前記インタークーラーをバイパスさせて、吸入空気温度を上昇させる手法が紹介され、特許文献２でも、インタークーラーバイパスによる吸気温度上昇で希薄燃焼運転範囲の拡大を図る技術が紹介されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１０】
【特許文献１】特開２００７−１３２２１７号公報
【特許文献２】特開２００２−３１７６４０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
ロバスト性の高いＰＭ排出量低減技術を構築する上で、エンジン冷機状態での筒内温度の早期上昇が有効であると前述したが、エンジン冷却水温やエンジン潤滑油温を含むエンジン全体の温度を早期に上昇させて暖機状態とすることは困難である。【００１２】
また、ダウンサイジングターボエンジンであれば、比較的過給圧の高い条件で運転されることとなり、高過給運転ではエンジン保護のための混合気エンリッチや、ベースとなる小排気量に適応した噴射量特性をもつ燃料噴射弁を、高燃圧下で駆動させるが故の噴霧ペネトレーションの長大化による付着燃料増加によって、さらにＰＭ排出量が増加する。【００１３】
そこで、特許文献１、及び特許文献２で紹介されているように、過給によって温度が上昇した吸入空気を、インタークーラーをバイパスさせることで、高温を保ったまま筒内に導くことが可能となり、ＰＭ排出量低減にも効果が期待できる。【００１４】
しかし、特許文献１、及び特許文献２で紹介されている技術は、燃焼促進に主眼を置いているため、エンジンの温度状態に係りなく、特許文献１では、エンジン回転数が高いほど、及びエンジン負荷が低いほど、特許文献２では、エンジン負荷が低いほど、インタークーラーバイパス空気量を増大させて、エンジン吸入空気温度を上昇させるようにしている。したがって、出力低下やノッキングなどの不具合が発生し得るという問題があった。【００１５】
そこで本発明の目的は、過給機付きエンジンについて、ＰＭ排出量を低減しつつ、出力低下やノッキングの発生を抑制することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１６】
本発明は、係る問題を解決するためになされたものであり、過給器と、前記過給器の下流の空気を冷却するインタークーラーと、前記インタークーラーを迂回するバイパス吸気管と、前記過給器の下流の空気を前記インタークーラー又は前記バイパス吸気管に切り替えて流す空気通路切り替え弁と、に接続されるエンジンを制御するエンジン制御装置であって、前記インタークーラーの下流の空気温度を制御する温度制御手段を備え、前記温度制御手段は、エンジン冷却水温、及びエンジン潤滑油温の少なくともひとつが設定温度以下であり、かつ、エンジンの運転負荷が１サイクル全体に占めるＰＭ排出量の割合が８０％となる加速状態のとき前記インタークーラーの下流の空気温度を、前記過給器の上流側の空気温度以上に上昇させるように制御することを特徴とする。
【発明の効果】
【００１７】
本発明によれば、過給機付きエンジンについて出力低下やノッキングの発生を抑制しつつ、ＰＭ排出量を低減させることが可能となる。  
なお、上記した以外の本発明の構成、作用、効果については以下の実施例において詳細に説明する。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】本発明における一実施形態のエンジンとエンジン制御装置の概要図
【図２】冷機〜暖機状態の車両走行サイクルにおけるサイクル別ＰＭ排出量相関グラフ
【図３】冷機状態の車両走行サイクルにおけるモード別ＰＭ排出量相関グラフ
【図４】本発明における一実施形態の制御フローチャート
【発明を実施するための形態】
【００１９】
以下、図面に基づき、本発明であるエンジン制御装置の一実施形態について説明する。本実施例では、ＰＭ排出量が多いエンジン運転条件、すなわち冷機状態は、過給によって吸入空気温度が上昇した高負荷運転でも、ノッキングが発生しにくいことと、冷機状態は暖機状態までの通過過程であってエンジン全運転条件の一部であることに着目し、冷機状態に条件を制限して、高温の吸入空気を筒内に導くようにしているが、まず、第一に、本発明に係わるエンジン及びエンジン制御装置の基本的な動作概要について説明する。  
図１は、本発明の一実施形態に係わるエンジンと、エンジン制御装置の全体構成を示したものである。エンジンは筒内に直接燃料を噴射する噴射弁を有する、筒内直接噴射式４サイクルエンジンとしており、ＭＰＵ、Ｉ／Ｏ  ＬＳＩ、入出力回路等で構成されたエンジンコントロールユニット（以下、ＥＣＵと称す）１で燃料噴射量、燃圧、点火時期、ノッキング等を総合的に制御可能なエンジン制御装置を備えている。
【００２０】
前記エンジン及びエンジン制御装置は、クランク角センサ３でクランク角（位置）、及び回転数を検知し、エアフローセンサ４、または吸気管圧力センサ５にて、直接的または間接的に計測された空気量に見合った燃料を、インジェクタ６から適切な時期で噴射し、空気量から計算される充填効率または負荷値と回転数の軸で設定された点火時期マップから検索された点火時期で点火コイル７を駆動して点火することを基本としている。
【００２１】
なお、前記した適切な噴射時期は、概ね吸気行程中に１回ないし複数回設定され、予め設定された燃圧で噴射され、噴射された燃料が可能な限り筒内壁面付着せず、且つ気化されやすい状態となって、均質混合気を生成するようにしている。
【００２２】
また、前記した点火時期マップの設定値は、エンジンの燃費及び出力が最大限引き出されるように設定され、ノックセンサ２で検出した信号によってノッキングありと判定されたときは、点火時期を遅角補正するようになっている。
【００２３】
エンジン冷却水温センサ８は、始動前、始動後のエンジンの温度を検知するセンサであり、冷機始動時においては、エンジンの温度、すなわち燃料が噴射される筒内温度に応じて、筒内壁面への燃料付着分や燃料気化の遅れ分を考慮して燃料噴射量を調整するために重要なセンサで、始動後においては、エンジンの暖機状態を検知し得るようになっている。
【００２４】
エンジン潤滑油温センサ９は、主に油圧駆動の可変バルブタイミング制御装置（詳細は図示せず）の動作補償のために備えられており、すなわち潤滑油の温度による粘性変化を捉えて前記制御装置の動作を安定させるために重要なセンサで、一方では本センサ信号を利用することにより、前述のエンジン冷却水温センサのみでは推し量れないピストン冠面の暖機状態を検知し得るようになっている（詳細は後述する）。
【００２５】
電制スロットルバルブ１０は、アクセルペダル開度センサ（図示せず）の信号から、車両運転者（以下、ドライバーと記す）が要求するエンジントルクを検知し、その要求トルクを発生させるように内蔵された電気モーターと開度センサから、スロットルバルブ開度を決定する、所謂トルクオンデマンド制御装置の主たる機器である。
【００２６】
コンプレッサ１１と排気タービン１２は、夫々のホイールが同軸一体で形成されている、所謂ターボ過給器であり、エンジンが高負荷運転され、高温高圧の排気ガスにより回転力を与えられたタービンホイールと同軸のコンプレッサホイールを回転させることにより、コンプレッサ１１上流側の空気（外気、大気圧）対して下流側を大気圧以上に加圧（過給）でき、エンジン筒内に導かれる空気の体積効率を増加させて、エンジン発生トルクを増大させるようになっている。また、排気タービン１２には、タービンに導かれる排気ガス量が調整可能なバイパス弁、所謂ウエイストゲートバルブが備えられており、目標とする過給圧となるように開度が調整されるようになっている。
【００２７】
インタークーラー１３は空冷式としており、エンジンが高負荷運転時、過給器で過給された高温の吸入空気を外気との熱交換によって温度を下げ、ノッキングの発生を低減するとともに、エンジン筒内に導入される空気の充填効率を増加させて、過給効果を高く維持するようになっている。なお、その機能故、吸入空気全量がインタークーラーを通過する構造となっているのが一般的である。
【００２８】
また、インタークーラーバイパス通路１４と、過給器下流の吸入空気を、インタークーラー１３またはインタークーラーバイパス通路１４に切り替えて流すことが可能な空気通路切り替え制御弁１５が備えられているが、動作内容については後述する。
【００２９】
第二に、本発明の基本的且つ具体的な動作内容について説明する。
【００３０】
前述した本発明の一実施形態に係わるエンジン及びエンジン制御装置において、インジェクタの噴霧形状や燃圧、噴射時期、１サイクル当たりの噴射回数などによって、ＰＭ排出量を最適化した場合でも、デポジット堆積などの使用経時的なＰＭ排出量増加、あるいはインジェクタ噴霧形状の製造ばらつき、予期しない過渡時空燃比のリッチ化などによるＰＭ排出量増加の可能性があり、ＰＭ排出量低減に関するロバスト設計は困難であった。
【００３１】
そこで、本発明では、前述したように、現状ではＰＭ排出量が多い冷機状態に着目している。
【００３２】
図２は、排気量や圧縮比、またエンジン冷却水量やエンジン潤滑油量がある仕様のダウンサイジングＤＩターボエンジンを搭載した車両を用い、始動から、加減速を含む、ある走行車速パターンを１サイクルとして、エンジンが暖機状態となる４サイクル終了まで運転したときの各サイクルのＰＭ排出量を、４サイクル全体に占める割合で表したグラフである。
【００３３】
始動時のエンジン冷却水温が２５℃（常温）で始動され、１サイクル終了した時のエンジン冷却水温は約５０℃の冷機状態であり、その時点でのＰＭ排出量比率は４サイクル全体の７０％に達している。
【００３４】
そして、その後のサイクルでのＰＭ排出量比率は各々１０％程度であることから、エンジン冷却水温が約５０℃以下の冷機状態を経過すれば、ＰＭ排出量はエンジン冷却水温に影響されないことがわかる。
【００３５】
したがって、冷機始動を含めた車両走行中のＰＭ排出量を低減するには、エンジン冷却水温が約５０℃以下の冷機状態のＰＭ排出量を低減させることが有効となる。
【００３６】
もちろん、噴射燃料の気化促進を図るのであれば、エンジン筒内に導く空気の温度を常時上昇させた方がＰＭ排出量低減においては、より有効となりえるが、闇雲に空気温度上昇させれば、充填効率低下やノッキングの発生、更にはノッキング発生に伴う点火時期遅角による燃費性能の低下等の跳ね返り（不具合）が発生し、都合が悪い。
【００３７】
そこで本発明の請求項１及び請求項２及び請求項４によれば、エンジン冷却水温及びエンジン潤滑油温からエンジンの冷機状態を判断し、インタークーラー１３下流の温度、すなわちエンジン筒内に導く空気の温度を上昇させることにより、筒内噴射燃料の気化を促進させるようにしている。
【００３８】
エンジン冷機状態では暖機状態に比べ、ＰＭ排出量が多い一方、エンジン筒内壁温が低いためにノッキングが発生しにくいという性質があることから、エンジン冷機状態にエンジン筒内に導く空気の温度を上昇させても跳ね返りが少なく都合がよい。
【００３９】
なお、エンジンの冷機状態を判断する場合、基本的にエンジン冷却水温センサ８で検知した温度を参照しているが、エンジン高出力対応のためにピストン冷却装置（ピストン冠面の裏面にエンジン潤滑油を噴射する機構、例えばクーリングチャンネル付きピストンとオイルジェット）が採用されている場合は、ピストン冠面の温度はエンジン潤滑油温の影響を受けることから、エンジン潤滑油温センサ９で検知した温度を参照することが望ましい。
【００４０】
そこで、本発明の請求項４に記載した、「エンジンが暖機状態でないと判断可能な温度」は制御許可判断上限温度であり、前述したようにエンジン冷却水温で約５０℃程度に設定すればよく、前記温度をエンジン潤滑油温で設定する場合は、エンジン冷却水温よりエンジン潤滑油温の方が低くなることを鑑みて設定すればよいが、いずれにしても、例えば図２で説明したＰＭ排出量評価手法を用いて、対象車両の仕様（暖機特性）に適合させる必要がある。
【００４１】
さて、エンジンが冷機状態と判断されているときはインタークーラー１３下流の空気を上昇させるが、その方法として本発明では、請求項３に記載したように、コンプレッサ１１で過給され、上流の空気（概ね外気）に対して温度が上昇した下流の空気を、インタークーラー１３を通過させずにエンジン筒内に導く手法を採用している。
【００４２】
インタークーラー１３下流の温度を上昇させる手段としては、他にも考えられ、例えば、インタークーラー１３は熱交換器であるから、外部から熱を与える方法もある。しかし、熱源にはエネルギーが必要であり、そのエネルギーを排気ガスや減速回生エネルギーなどの廃エネルギーから得られれば燃費や出力への影響はないが、廃エネルギーの安定的な享受とシステムレイアウト設計が困難であること、更にはコスト等を考慮すると現実的ではない。
【００４３】
そこで、図１に示したように、インタークーラー１３の傍らに、インタークーラーバイパス通路１４と空気通路切り替え制御弁１５を備え、エンジンが冷機状態と判断されているときは、コンプレッサ１３下流の空気がインタークーラーバイパス通路１４を通過するように、空気通路切り替え制御弁１５を制御している。
【００４４】
なお、空気通路切り替え制御弁は、ＥＣＭ１の指令によって直流モーターで駆動され、開度位置センサによって目標開度位置に制御されるようになっている。
【００４５】
以上、エンジンが冷機状態であると判断されているときには、コンプレッサ１１下流の空気をインタークーラー１３で冷却されないように、インタークーラーバイパス通路１４を流すように空気通路切り替え制御弁１５を制御するが、そもそも、コンプレッサ１１下流の温度が常時過給昇温されるとは限らない。
【００４６】
図３は、図２で説明した走行パターンのうち、１サイクル目（エンジン冷機状態）について、走行パターン中の走行モードを「加速」「定常」「減速」「アイドル」に分類して、ＰＭ排出量を１サイクル全体に占める割合で表したグラフである。
【００４７】
エンジンが比較的高負荷で運転される「加速」が排出量の約８０％を占めており、図２で説明した冷機状態でのＰＭ排出量割合と掛け合わせると、５６％であり、冷機状態且つ加速運転でのＰＮ排出量低減効果が最大となることがわかる。
【００４８】
そこで、本発明では、請求項５ないし請求項６に記述した、「エンジンの運転負荷が最
大負荷を除く所定範囲」、すなわち最大負荷ではない程度の加速運転のように、エンジンが高負荷運転されて過給によるコンプレッサ１１下流の空気温度が上昇しているときに、コンプレッサ１１下流の空気がインタークーラーバイパス通路１４を通過するように、空気通路切り替え制御弁１５を制御する。
【００４９】
ただし、車両動力性能要求から決定されたエンジンの出力特性が発揮されるエンジンの運転負荷は最大負荷状態であり、充填効率が最大となるようインタークーラー１３によって、エンジン筒内に導く空気の温度を低下させる必要があるため、本発明ではエンジンの運転負荷が最大負荷を除く所定範囲であることを許可条件として、コンプレッサ１１下流の空気がインタークーラーバイパス通路１４を通過するように、空気通路切り替え制御弁１５を制御している。
【００５０】
なお、ダウンサイジングターボエンジンでは、エンジンが比較的高負荷で運転される「加速」モードにおいて、例えば、コンプレッサ１１上流の空気温度（≒外気温度）が約２５℃程度であった場合、過給による昇温効果により、コンプレッサ１１下流の温度は、５０℃ないし７５℃程度（同一車両では排気量が小さいほど高くなる）に達するので、該空気を、インタークーラーバイパス通路１４を通過させてエンジン筒内に導入することで噴射燃料の気化が大幅に促進され、ＰＭ排出量が低減されることになる。
【００５１】
ところで、前記所定範囲は、エンジンの運転負荷の上限値以下に設定され、エンジンの運転負荷の物理的指標（パラメータ）としては、アクセルペダル開度、スロットル開度、吸気管圧力など様々考えられるが、本発明の一実施形態では、トルクオンデマンド制御装置によって演算された推定トルク（≒実トルク）を指標としている。
【００５２】
トルクオンデマンド制御装置は、アクセルペダル開度から要求トルクを演算し、その要求トルクを発生し得るように、エンジンの燃焼状態や損失トルクなどを加味して、電制スロットルバルブ１０と排気タービン１２のウエイストゲートバルブ開度を調整し、且つフィードバック制御パラメータとして推定トルクを演算しているため、エンジン運転負荷状態がリアルタイムで表現されていて都合がよい。
【００５３】
なお、前記推定トルクの上限値設定は、目標トルクの約８０％程度とすればよいが、詳しくは、対象とするエンジンで、前述したエンジン冷機状態に応じて、ノッキングの発生状況やコンプレッサ１３下流の温度を確認しながら適合させる必要がある。
【００５４】
以上が、請求項１ないし請求項６に記述した本発明の基本的動作内容の一実施形態であるが、前述したエンジン冷却水温上限値や、推定トルク上限値は、エンジン個体ばらつき（圧縮比など）や環境条件（外気温や湿度など）の変化によって要求値が変わり、好ましくないノッキングが発生することが予想される。
【００５５】
そこで、請求項７ないし請求項１０に記述した内容によれば、空気通路切り替え弁１５の制御によってインタークーラーバイパス通路１４を空気が流れている状態において、インタークーラー下流の空気温度が、ノッキングの発生が予測される温度以上となったとき、或いは、ノックセンサ２で検出した信号によってノッキングありと判定され、点火時期が所定値以上遅角補正されたときは、空気通路切り替え弁１５の制御によって、インタークーラー１３に空気を流して冷却するから、ノッキングの発生が抑制される。
【００５６】
詳しくは、前記「ノッキングの発生が予測される温度」は、適用するエンジンにおいて、エンジンの筒内に導く空気の温度（≒吸気管内温度）とノッキング発生の相関を予め確認し、その結果から設定すればよく、温度検知は吸気管圧力センサ５に内蔵された温度センサの情報を基準にすればよい。
【００５７】
また、前記「ノッキングによる遅角補正量の所定値」は、遅角補正量が暖機状態のノック制御で１〜２ｄｅｇ程度となるように設定されるから、異常を判断する値としては、これを超える３〜５ｄｅｇに設定すればよい。
【００５８】
なお、これらの設定値によって空気通路切り替え弁１５を動作させるときは、該設定値にヒステリシスや判定ディレー時間などを用いて、空気通路切り替え弁１５が頻繁に切り替わらないようにすることが重要である。
【００５９】
以上の具体的な動作について、図４に示す制御フローチャートを用いて説明する。
【００６０】
まず、エンジン暖機状態判定部４０１で、前述したように、エンジン冷却水温またはエンジン潤滑油温でエンジンが冷機状態であるか否か判定する。
【００６１】
冷機状態でないと判定されれば、４０７の空気通路切り替え制御弁操作部３において、空気通路切り替え制御弁１５を、コンプレッサ１１下流の空気をインタークーラー１３側に導くように切り替えて終了させる。
【００６２】
一方、冷機状態と判定されれば、４０２の空気通路切り替え制御弁操作部１において、前回終了時に設定された空気通路切り替え制御弁１５の位置を保持したまま、エンジン負荷状態判定部４０３に移行する。
【００６３】
エンジン負荷状態判定部４０３では、前述したように、トルクオンデマンド制御装置で演算された推定トルクが所定の上限設定値以下でない、すなわち最大負荷状態であると判定されれば、前記冷機状態判定時と同様の動作で終了させる。
【００６４】
一方、最大負荷状態でないと判定されれば、４０４の空気通路切り替え制御弁操作部２で、空気通路切り替え制御弁１５の位置を、コンプレッサ１１下流の空気をインタークーラーバイパス通路１４側に導くように切り替える。
【００６５】
以上により、冷機状態且つ最大負荷以外の状態で、過給によって加圧昇温された空気がインタークーラーで冷却されることなくエンジン筒内に導入され、噴射された燃料の気化が促進され、ＰＭ排出量が低減されるようになる。
【００６６】
なお、以上の状態においても、ノッキング判定部４０５において、前述したノッキングによる点火時期遅角補正量が所定の設定値以上となったと判定された場合、更には、インタークーラー下流空気温度判定部４０６において、インタークーラー下流空気温度が、前述したノッキングの発生が予測される温度以上となったと判定された場合は、４０７の空気通路切り替え制御弁操作部３で、空気通路切り替え制御弁１５の位置を、コンプレッサ１１下流の空気をインタークーラーバイパス通路１４側に導くように切り替えるから、好ましくないノッキングの発生が抑制されるようになる。
【００６７】
以上の通り本実施例によれば、ＰＭ排出量が多い運転条件で、ノッキングなどの不具合を回避しつつ、効果的にＰＭ排出量を抑制でき、ロバスト性の高いＰＭ低減制御が可能となる。
【００６８】
以上、本発明の一実施形態について記述したが、本発明は、前記の実施形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載された本発明の精神を逸脱しない範囲で、種々の設計変更を行なうことができるものである。
【符号の説明】
【００６９】
１      エンジンコントロールユニット（ＥＣＵ）
２      ノックセンサ
３      クランク角センサ
４      エアフローセンサ（温度センサ内臓）
５      吸気管圧力センサ（温度センサ内臓）
６      インジェクタ
７      点火コイル
８      エンジン冷却水温センサ
９      エンジン潤滑油温センサ
１０    電制スロットルバルブ
１１    コンプレッサ（過給器）
１２    排気タービン（過給器）
１３    インタークーラー
１４    インタークーラーバイパス通路
１５    空気通路切り替え制御弁
４０１  エンジン暖機状態判定部
４０２  空気通路切り替え制御弁操作部１
４０３  エンジン負荷状態判定部
４０４  空気通路切り替え制御弁操作部２
４０５  ノッキング判定部
４０６  インタークーラー下流空気温度判定部
４０７  空気通路切り替え制御弁操作部３
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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