(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
成分組成が、質量％で、Ｃ：０．２０〜０．６０％、Ｓｉ：０．１５〜２．５０％、Ｍｎ：０．２０〜２．００％、Ｐ：０．０１０〜０．１５０％、Ｓ：０．０４０〜０．１５０％、Ｖ：０．１０〜０．５０％、Ａｌ：０．００１〜０．０１０％、Ｚｒ：０．０００５〜０．００５０％、Ｃａ：０．０００４〜０．００５０％、Ｎ：０．００２〜０．０２０％を含み、Ｏ：０．００３５％以下に制限し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、鋼材中に含まれる、圧延方向に垂直な幅が５μｍ以上の酸化物系介在物であって、（％Ａｌ2Ｏ3）＋（％ＣａＯ）＋（％ＺｒＯ2）＝１００％（％は質量％）と規格化したとき、（％Ａｌ2Ｏ3）が９％以上、（％ＣａＯ）が１４％以上、かつ（％ＺｒＯ2）が５％以上であり、下記（１）式を満足する酸化物系介在物の個数が、個数比率で合計２０％以上である
ことを特徴とするＺｒ含有鍛造用鋼材。
４．５×（％ＣａＯ）＋（％ＺｒＯ2）≧１３５            ・・・（１）
ここで、（％Ａｌ2Ｏ3）：Ａｌ2Ｏ3の質量％
（％ＣａＯ）  ：ＣａＯの質量％
（％ＺｒＯ2） ：ＺｒＯ2の質量％
【請求項２】
前記成分組成が、更に、質量％で、Ｃｒ：０．０５〜２．００％、Ｎｂ：０．００５〜０．０５０％、Ｔｉ：０．００５〜０．０５０％の１種又は２種以上を含むことを特徴とする請求項１に記載のＺｒ含有鍛造用鋼材。
【請求項３】
前記成分組成が、更に、質量％で、Ｍｇ：０．０００５〜０．００５０％を含むことを特徴とする請求項１又は２に記載のＺｒ含有鍛造用鋼材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、連続鋳造時、ノズルの閉塞を防止できるＺｒ含有鍛造用鋼材に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
最近の自動車エンジン用鍛造部品及び足廻り用鍛造部品には、調質処理（焼入れ−焼戻し処理）の省略が可能な熱間鍛造用非調質鋼材が適用されている。非調質鋼材は、熱間鍛造後、空冷又は風冷のままで優れた機械的性質が実現するように成分組成を設計した鋼材である。
【０００３】
非調質鋼材が広く適用されている部品の一つとして、エンジン用コネクティングロッド（以下「コンロッド」ということがある。）がある。コンロッドは、エンジンのピストンの動きをクランクシャフトに伝える部品であり、キャップとロッドの２つの部品から構成されている。
【０００４】
コンロッドは、クランクシャフトを挟んで、キャップとロッドを嵌め合わせて大端部とし、両者をボルトで締結することによって、クランクシャフトに取り付けられている。
【０００５】
従来、コンロッドは、キャップとロッドを別々に鍛造して製造した後、又は、一体の形に鍛造したものを機械的に切断した後、キャップとロッドの合せ面を高精度に機械加工することによって作製されてきた。また、キャップとロッドの合せ面がずれないように、合せ面にピン加工を施すことが多く、コンロッドの作製において、加工工程がより煩雑となり、製造コストが高くなるという問題がある。
【０００６】
このため、近年、キャップとロッドが一体の形に鍛造した後、大端部の内側に切欠き加工を施し、冷間で衝撃引張応力を与えて、キャップとロッドに破断分割し、その破断面を、そのまま、合せ面として利用して、クランクシャフトに取り付ける工法が採用されるようになっている。
【０００７】
この工法においては、合せ面の機械加工を省略でき、また、破面の凹凸を利用することで、ずれ防止のためのピン加工も不要になるので、部品の加工コストの削減が可能となる。更に、ピンの廃止によって、合せ面の面積を削減できるので、コンロッド自体の小型化・軽量化も可能となる。
【０００８】
破断分割型のコンロッドの作製に用いる鋼材においては、高度な破断分離性と被削性が必要である。近年では、省燃費の観点から、鋼材自体を高強度化し、軽量化を進める動きも盛んである。このため、高強度、破断分離性、及び、被削性を兼ね備える鋼材の開発が求められている。
【０００９】
これに対し、特許文献１には、製造性や機械的性質を損なうことなく、かつ、Ｐｂ等を添加することなく製造した、破断分離性及び被削性に優れた熱間鍛造用非調質鋼材が提案されている。
【００１０】
具体的には、Ｃ量とＶ量を適正化して破断分離性を高め、更に、Ｚｒ、Ｃａ、及び、Ａｌの量を同時に制御することにより、ＭｎＳ系介在物を、多量にかつ微細に分散させて、機械的性質や製造性を損なうことなく、破断分離性を高め、被削性を改善している。特許文献１によれば、高強度、破断分離性、及び、被削性を兼ね備える鋼材を得ることが可能となる。
【００１１】
しかし、特許文献１の鋼材では、Ｚｒを添加しているので、溶鋼中に、高融点のＺｒ系酸化物が生成する。高融点のＺｒ系酸化物は、溶鋼中で、容易に凝集合体し、連続鋳造ノズルの内壁に、粗大なＺｒ系酸化物として付着して堆積する。このため、Ｚｒ添加鋼は、連続鋳造ノズルの閉塞を招き易い鋼種である。
【００１２】
連続鋳造時、連続鋳造ノズルの閉塞が進行し、連続鋳造ノズル内の溶鋼の流れが阻害された場合には、鋳型内の溶鋼の湯面が変動し、鋳片品質が悪化する。最悪の事態として、連続鋳造ノズルが完全に閉塞した場合には、連続鋳造の操業を停止せざるを得なくなり、生産効率が低下する。
【００１３】
Ｚｒ含有鋼の連続鋳造時のノズル閉塞に対し、これまで、いくつかの対策が提案されている。
【００１４】
例えば、特許文献２には、Ａｌ脱酸の後、取鍋内でＣａを添加し、Ｃａ添加直後にＺｒを添加して、浸漬ノズルの閉塞を防止する方法が提案されている。しかし、この方法においては、Ｃａ添加で生成したＣａＯと、Ｚｒ添加で生成したＺｒＯ2が、ＣａＯ・ＺｒＯ2の高融点複合酸化物を形成して、却って、ノズル閉塞を悪化させる場合がある。
【００１５】
特許文献３には、Ｚｒ含有鋼の連続鋳造において、スライディングノズルや浸漬ノズル等の一部に、ＺｒＯ2含有の耐火物を配置して、ノズル閉塞を防止する方法が提案されている。しかし、ノズルの材質としてＺｒＯ2を使用した場合、ノズルの製造が煩雑になり、コストが上昇するという問題が生じる。
【００１６】
特許文献４には、Ｚｒを０．１〜１．５質量％含み、かつ、Ｃｒを８質量％以上含む溶鋼を製造する際、精錬炉での酸化クロムの還元工程で、還元処理後の溶鋼組成を、［Ａｌ］≧０．１５質量％、又は、［Ｓｉ］≧０．８質量％以上とする方法が提案されている。
【００１７】
この方法は、Ｚｒ量が非常に多いＣｒ含有鋼に関するものであり、かつ、溶鋼組成として、［Ａｌ］、［Ｓｉ］も非常に多いので、この方法を、一般的な炭素鋼の製造に適用することは困難である。
【００１８】
特許文献５には、Ａｌ及びＴｉで脱酸して、溶鋼中酸化物をＡｌ2Ｏ3−Ｔｉ2Ｏ3系酸化物に制御し、かつ、溶鋼中の全酸素濃度を０．００８質量％以下とした溶鋼に、所定の関係式で規定した量のＺｒを添加する方法が提案されている。この方法は、Ｔｉによる脱酸を活用するので、Ｔｉ含有量が高い鋼以外への適用は難しい。
【００１９】
特許文献６には、Ｚｒ添加前の溶鋼中の溶存酸素量を０．０００２〜０．０１５％に調整し、その後、溶存酸素量に応じた量のＺｒを添加する方法が提案されている。
【００２０】
この方法では、溶存酸素量のみを用いてＺｒ添加量を規定しているが、Ｚｒは、強脱酸元素であるので、溶鋼中に存在する酸化物を還元して、ＺｒＯ2が生成する。このため、溶存酸素量が同じでも、溶鋼中の酸化物量が異なれば生成するＺｒＯ2の量も異なり、それに応じて、ノズル閉塞の態様も異なることになる。
【００２１】
特許文献７には、Ｚｒを０．００１〜０．１質量％含有するＺｒ含有鋼を連続鋳造する方法において、浸漬ノズルの内壁を、ＭｇＯ含有率：６０〜８５質量％の耐火物で構成する方法が提案されている。しかし、ノズルの材質としてＭｇＯを使用した場合、ノズルの製造が煩雑になり、コストが上昇するという問題が生じる。また、ノズルの材質としてＭｇＯを使用した場合、耐熱衝撃性が落ちるという問題もある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００２２】
【特許文献１】特許第５２５１８７２号公報
【特許文献２】特開平０１−１４３７４０号公報
【特許文献３】特開平０７−２９９５４９号公報
【特許文献４】特開２００８−１０１２５９号公報
【特許文献５】特開２０１０−２８０９５３号公報
【特許文献６】特開２０１２−０４６８１５号公報
【特許文献７】特開２０１２−１４３７６７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００２３】
破断分割型のコンロッドの作製に用いる、強度、破断分離性、及び、被削性を備えたＺｒ含有鋼材を連続鋳造する際に起きるノズル閉塞に対する従来の防止策は、前述したように、有効に機能する場合もあるが、十分に機能しない場合もある。即ち、連続鋳造時のノズル閉塞を確実に防止して、破断分割型のコンロッドの作製に用いるＺｒ含有鋼材を得ることは困難である。
【００２４】
そこで、本発明は、Ｚｒ含有鋼材の連続鋳造において、従来のノズル閉塞防止策に鑑み、ノズル閉塞を確実に防止して、破断分割型のコンロッドの作製に好適な、強度、破断分離性、及び、被削性を備えたＺｒ含有鍛造用鋼材を得ることを課題とし、該課題を解決し得るＺｒ含有鍛造用鋼材を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００２５】
本発明者らは、上記課題を解決するＺｒ含有鍛造用鋼材の成分組成について鋭意検討した。その結果、主要元素の低融点酸化物系介在物の存在量を規格化した指標を用い、鋼材の成分組成をさらに規定すれば、連続鋳造時、溶鋼の鋳造性を良好に維持してノズル閉塞を確実に防止し、破断分割型のコンロッドの作製に好適な、強度、破断分離性、及び、被削性を備えたＺｒ含有鍛造用鋼材を得ることができることを知見した。この知見については後述する。
【００２６】
本発明は、上記知見に基づいてなされたもので、その要旨は以下のとおりである。
【００２７】
（１）成分組成が、質量％で、Ｃ：０．２０〜０．６０％、Ｓｉ：０．１５〜２．５０％、Ｍｎ：０．２０〜２．００％、Ｐ：０．０１０〜０．１５０％、Ｓ：０．０４０〜０．１５０％、Ｖ：０．１０〜０．５０％、Ａｌ：０．００１〜０．０１０％、Ｚｒ：０．０００５〜０．００５０％、Ｃａ：０．０００４〜０．００５０％、Ｎ：０．００２〜０．０２０％を含み、Ｏ：０．００３５％以下に制限し、残部がＦｅ及び不可避的不純物よりなり、鋼材中に含まれる、圧延方向に垂直な幅が５μｍ以上の酸化物系介在物であって、（％Ａｌ2Ｏ3）＋（％ＣａＯ）＋（％ＺｒＯ2）＝１００％（％は質量％）と規格化したとき、下記（１）式を満足する酸化物系介在物の個数が、個数比率で合計２０％以上である
ことを特徴とするＺｒ含有鍛造用鋼材。
４．５×（％ＣａＯ）＋（％ＺｒＯ2）≧１３５            ・・・（１）
ここで、（％Ａｌ2Ｏ3）：Ａｌ2Ｏ3の質量％
（％ＣａＯ）  ：ＣａＯの質量％
（％ＺｒＯ2） ：ＺｒＯ2の質量％
【００２８】
（２）前記成分組成が、更に、質量％で、Ｃｒ：０．０５〜２．００％、Ｎｂ：０．００５〜０．０５０％、Ｔｉ：０．００５〜０．０５０％の１種又は２種以上を含むことを特徴とする前記（１）に記載のＺｒ含有鍛造用鋼材。
【００２９】
（３）前記成分組成が、更に、質量％で、Ｍｇ：０．０００５〜０．００５０％を含むことを特徴とする前記（１）又は（２）に記載のＺｒ含有鍛造用鋼材。
【発明の効果】
【００３０】
本発明によれば、連続鋳造中のノズル閉塞を確実に防止して、破断分割型のコンロッドの作製に好適な、強度、破断分離性、及び、被削性を備えたＺｒ含有鍛造用鋼材を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００３１】
【図１】１８７３ＫでのＺｒＯ2−ＣａＯ−Ａｌ2Ｏ3三元状態図である。
【図２】（１）式を満足する介在物の個数比率（％）とノズル閉塞指標の関係を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００３２】
本発明のＺｒ含有鍛造用鋼材（以下「本発明鋼材」ということがある。）は、
成分組成が、質量％で、Ｃ：０．２０〜０．６０％、Ｓｉ：０．１５〜２．５０％、Ｍｎ：０．２０〜２．００％、Ｐ：０．０１０〜０．１５０％、Ｓ：０．０４０〜０．１５０％、Ｖ：０．１０〜０．５０％、Ａｌ：０．００１〜０．０１０％、Ｚｒ：０．０００５〜０．００５０％、Ｃａ：０．０００４〜０．００５０％、Ｎ：０．００２〜０．０２０％を含み、Ｏ：０．００３５％以下に制限し、残部がＦｅ及び不可避的不純物よりなり、鋼材中に含まれる、圧延方向に垂直な幅が５μｍ以上の酸化物系介在物であって、（％Ａｌ2Ｏ3）＋（％ＣａＯ）＋（％ＺｒＯ2）＝１００％（％は質量％）と規格化したとき、下記（１）式を満足する酸化物系介在物の個数が、個数比率で合計２０％以上である
ことを特徴とする。
４．５×（％ＣａＯ）＋（％ＺｒＯ2）≧１３５            ・・・（１）
ここで、（％Ａｌ2Ｏ3）：Ａｌ2Ｏ3の質量％
（％ＣａＯ）  ：ＣａＯの質量％
（％ＺｒＯ2） ：ＺｒＯ2の質量％
【００３３】
また、本発明鋼材は、成分組成が、更に、質量％で、Ｃｒ：０．０５〜２．００％、Ｎｂ：０．００５〜０．０５０％、Ｔｉ：０．００５〜０．０５０％の１種又は２種以上、及び／又は、Ｍｇ：０．０００５〜０．００５０％を含むことを特徴とする。
【００３４】
以下、本発明鋼材について説明するが、まず、着想から本発明鋼材に至るまでの経緯について説明する。
【００３５】
特許文献１に記載の破断分離性及び被削性に優れた熱間鍛造用非調質鋼材の製造において、連続鋳造ノズルの閉塞を防止する方法を見出すべく、本発明者らは、ノズル閉塞の主たる原因である溶鋼中介在物の挙動に着目し、製造条件を様々に変化させ、連続鋳造試験を行い、連続鋳造ノズルの閉塞状況とノズル付着物、溶鋼中介在物、及び、それらの関連性を鋭意調査した。その結果、次のことが明らかになった。
【００３６】
(a)連続鋳造ノズルが閉塞したときの付着物は、高融点のＺｒＯ2−ＣａＯ系介在物が主体の付着物で、一部、低融点のＺｒＯ2−ＣａＯ−Ａｌ2Ｏ3介在物を含む付着物である。
(b)溶鋼中介在物は、連続鋳造ノズルに付着した付着物とほぼ同じである。即ち、連続鋳造ノズルの閉塞の原因は、溶鋼中に存在する介在物である。
【００３７】
次に、操業条件を変更し、連続鋳造ノズルの閉塞状況と溶鋼中介在物の関連性を鋭意調査した。その結果、次のことが明らかになった。
【００３８】
(c)溶鋼中介在物が、ＺｒＯ2−ＣａＯ系の高融点介在物のみの場合、連続鋳造ノズルの閉塞が激しく発生するが、溶鋼中介在物が、ＺｒＯ2−ＣａＯ−Ａｌ2Ｏ3系の低融点介在物を多く含んでいる場合、連続鋳造ノズルの閉塞は発生しない。
【００３９】
以上の知見に基づき、本発明者らは、連続鋳造ノズルの閉塞を確実に防止するためには、溶鋼中に存在する低融点介在物の量を所定量以上に増加することが必要であるとの発想に至った。
【００４０】
図１に、１８７３ＫでのＺｒＯ2−ＣａＯ−Ａｌ2Ｏ3三元状態図を示す（T.Murakami、H.Fukuyama、T.Kishida、M.Susa and K.Nagata、Metallurgical Materials Transactions B、31B、25.参照）。図１中、着色部分が、１８７３Ｋで液相又は固液共存相の領域である。図１はモル濃度（mol％）で表示の図であるが、上記領域は、質量％に換算すると、下記（１）式で表示できる。
４．５×（％ＣａＯ）＋（％ＺｒＯ2）≧１３５            ・・・（１）
（％ＣａＯ） ：ＣａＯの質量％
（％ＺｒＯ2）：ＺｒＯ2の質量％
【００４１】
上記（１）式を満足する介在物は、連続鋳造時、ノズル閉塞の原因とならない低融点のＺｒＯ2−ＣａＯ−Ａｌ2Ｏ3介在物を形成する。そこで、本発明者らは、上記（１）式を満足する介在物の個数の個数比率とノズル閉塞の関連性を調査した。結果を図２に示す。
【００４２】
横軸の（１）式を満足する介在物の個数比率（％）は、鋼棒鋼中に含まれる、圧延方向に垂直な幅が５μｍ以上の酸化物系介在物であって、（％Ａｌ2Ｏ3）＋（％ＣａＯ）＋（％ＺｒＯ2）＝１００％（％は質量％）と規格化したときに、上記（１）式を満足する酸化物系介在物の個数の個数比率である。
【００４３】
例えば、ある酸化物系介在物の組成が、（％Ａｌ2Ｏ3）＝４０％、（％ＣaＯ）＝５０％，（％ＺｒＯ2）＝１０％の場合、上記（１）式を満足する。一方、ある酸化物系介在物の組成が、（％Ａｌ2Ｏ3）＝４０％、（％ＣaＯ）＝１０％，（％ＺｒＯ2）＝５０％の場合、上記（１）式を満足しない。
【００４４】
酸化物系介在物が１０個検出され、うち５個の組成が前述の判断基準により上記（１）式を満足する場合には、上記（１）式を満足する酸化物系介在物の個数の個数比率は５０％となる。
【００４５】
縦軸のノズル閉塞指標は、連続鋳造ノズルの実際の開度と、溶鋼のスループットと溶鋼ヘッドから算出される本来開度との比（実際の開度／本来開度）である。指標の値が大きいほど、ノズル閉塞が頻発することを意味する。
【００４６】
ノズル閉塞指標の目標は１以下である。図２から、上記（１）式を満足する介在物の個数比率（％）が２０％以上であると、連続鋳造ノズルの閉塞を顕著に抑制できることが解る。
【００４７】
本発明者らは、上記知見に基づいて、鋼棒鋼中に含まれる、圧延方向に垂直な幅が５μｍ以上の酸化物系介在物であって、（％Ａｌ2Ｏ3）＋（％ＣａＯ）＋（％ＺｒＯ2）＝１００％（％は質量％）と規格化したときに、上記（１）式を満足する酸化物系介在物の個数が、個数比率で、合計２０％以上であると規定した。
【００４８】
個数計数の対象とする介在物は酸化物系介在物である。介在物には硫化物系介在物も存在するが、硫化物系介在物の多くは、溶鋼の凝固中又は凝固後に生成する介在物であり、連続鋳造時、ノズルの閉塞に及ぼす影響は殆どないので、硫化物系介在物は、個数計数の対象外とする。
【００４９】
生成する酸化物系介在物は、Ａｌ2Ｏ3、ＣａＯ、及び、ＺｒＯ2であるので、酸化物系介在物の個数比率の算出においては、（％Ａｌ2Ｏ3）＋（％ＣａＯ）＋（％ＺｒＯ2）＝１００％（％は質量％）として規格化した。この規格化により、酸化物系介在物の個数比率とノズル閉塞指標の関連性を客観的に評価することができる。
【００５０】
圧延方向に垂直な幅が５μｍ未満の小さい介在物は、ノズルの閉塞に及ぼす悪影響が小さく、また、多くの場合、鋼棒鋼中、硫化物系介在物等と複合化していて、正確な組成分析が困難であるので、個数計数の対象とする酸化物系介在物は、圧延方向に垂直な幅が５μｍ以上の酸化物系介在物とする。
【００５１】
圧延方向に垂直な幅が５μｍ以上の酸化物系介在物であって、上記（１）式を満足する酸化物系介在物の個数比率は、（％Ａｌ2Ｏ3）＋（％ＣａＯ）＋（％ＺｒＯ2）＝１００％（％は質量％）と規格化し、合計で２０％以上とする。上記個数比率が２０％未満であると、図２に示すように、ノズル閉塞指標が急上昇する。上記個数比率は、好ましくは４０％以上、より好ましくは６０％以上である（図２、参照）。
【００５２】
本発明鋼材を特徴付ける介在物の態様は以上の通りであるが、本発明鋼材を得る具体的な方法は、次のとおりである。
【００５３】
転炉や電気炉などで一次精錬した溶鋼の成分組成を調整し、所要量のＡｌ、Ｚｒ、及び、Ｃａを添加する。脱酸力が弱い順に添加すると、溶鋼中のＯを低減し易いので、添加は、Ａｌ、Ｚｒ、Ｃａの順で行うことが好ましい。特に、Ａｌは、なるべく早い段階で添加することが好ましく、例えば、転炉や電気炉からの出鋼時に添加するのが好ましい。
【００５４】
Ａｌの添加後、溶鋼を、ＲＨ式脱ガス精錬装置、取鍋加熱式精錬装置、簡易式溶鋼処理設備等により撹拌し、Ａｌ2Ｏ3介在物を浮上分離する。その後、Ｚｒ、Ｃａを、好ましくはこの順序で添加し、Ａｌ2Ｏ3−ＺｒＯ2−ＣａＯ系複合酸化物（介在物）を形成する。
【００５５】
溶鋼へ添加するＺｒとＣａの形態は特に限定されない。Ｚｒは、例えば、純Ｚｒ、Ｚｒ−Ｓｉ合金、Ｆｅ−Ｚｒ合金等の形態で添加すればよい。Ｃａは、Ｃａ−Ｓｉ合金等の形態で添加すればよい。Ｚｒ及びＣａの添加後も溶鋼を十分に撹拌し、介在物を浮上させ分離する。
【００５６】
なお、介在物を所定の組成の介在物に制御する方法は、製造プロセス等に応じて様々な手法が考えられる。例えば、スラグ組成を制御したうえで、十分な撹拌を実施して平衡状態を維持し、溶鋼中介在物の組成を、スラグ組成とほぼ同じに制御する方法、スラグの液相率を高め、溶鋼との反応を促進し、ＺｒＯ2酸化物を吸収し易くして、所定の介在物組成に制御する方法等がある。
【００５７】
このように溶製した溶鋼を、常法に従って連続鋳造して鋳片とする。連続鋳造は、できるだけ酸素源の混入がないように注意して行う。溶鋼に酸素源が混入すると、介在物組成が変化し、また、Ｏ濃度が上昇するので、これを防止するためである。連続鋳造した鋳片は、常法に従って熱間圧延に供し、鍛造用鋼材（本発明鋼材）を製造する。
【００５８】
本発明鋼材は、熱処理を施さず非調質のままで、熱間鍛造又は冷間鍛造に供し得る鋼材であるが、特性改善の熱処理を施した後、熱間鍛造又は冷間鍛造に供してもよい。
【００５９】
次に、本発明鋼材の成分組成の限定理由について説明する．成分組成の限定は、主に、介在物の組成制御に加え、優れた破断分離性及び被削性を確保するために必要である。以下、成分組成に係る％は、質量％を意味する。
【００６０】
Ｃ：０．２０％〜０．６０％
Ｃは、部品の引張強度を確保し、かつ、延性と靭性の低いパーライト組織の分率を高めて、破断分離性の向上に寄与する元素である。０．２０％未満では、添加効果が十分に得られないので、Ｃは０．２０％以上とする。好ましくは０．２５％以上である。
【００６１】
一方、０．６０％を超えると、組織が粗大化して、降伏比が低下するので、Ｃは０．６０％以下とする。好ましくは０．５５％以下である。
【００６２】
Ｓｉ：０．１５〜２．５０％
Ｓｉは、固溶強化によってフェライトを強化し、延性と靭性を低下させて、破断分離性の向上に寄与する元素である。０．１５％未満では、添加効果が十分に得られないので、Ｓｉは０．１５％以上とする。好ましくは０．３０％以上である。
【００６３】
一方、２．５０％を超えると、フェライト組織の分率が過大となり、かえって、破断分離性が低下するので、Ｓｉは２．５０％以下とする。好ましくは２．３０％以下である。
【００６４】
Ｍｎ：０．２０〜２．００％
Ｍｎは、固溶強化によってフェライトを強化し、延性と靭性を低下させて、破断分離性の向上に寄与する元素である。０．２０％未満では、添加効果が十分に得られないので、Ｍｎは０．２０％以上とする。好ましくは０．３０％以上である。
【００６５】
一方、２．００％を超えると、パーライトのラメラー間隔が小さくなり、パーライトの延性と靭性が増加して、破断分離性が低下する他、ベイナイト組織が生成し易くなり、破断分離性が大幅に低下するので、Ｍｎは２．００％以下とする。好ましくは１．７５％以下である。
【００６６】
Ｐ：０．０１０〜０．１５０％
Ｐは、フェライト及びパーライトの延性と靭性を低下させて、破断分離性の向上に寄与する元素である。０．０１０％未満では、添加効果が十分に得られないので、Ｐは０．０１０％以上とする。好ましくは０．０１５％以上である。
【００６７】
一方、０．１５０％を超えると、熱間延性が低下し、熱間加工時に割れや瑕が発生し易くなるので、Ｐは０．１５０％以下とする。好ましくは０．１００％以下である。
【００６８】
Ｓ：０．０４０〜０．１５０％
Ｓは、Ｍｎと結合してＭｎＳ（ＭｎＳ系介在物）を形成し、被削性の向上に寄与する元素である。また、Ｓは、微量のＺｒ及びＣａを添加し、Ａｌ添加量を制限した場合、破断分割時に亀裂の伝播経路となるアスペクト比が小さいＭｎＳ系介在物を、鋼中に、多量に微細分散させて、破断分離性の向上に寄与する元素である。
【００６９】
０．０４０％未満では、添加効果が十分に得られないので、Ｓは０．０４０％以上とする。好ましくは０．０８０％以上である。一方、０．１５０％を超えると、熱間延性が低下し、熱間加工時に割れや疵が発生し易くなるので、Ｓは０．１５０％以下とする。好ましくは０．１００％以下である。
【００７０】
Ｖ：０．１０〜０．５０％
Ｖは、熱間鍛造後の冷却時に、主に、炭化物や炭窒化物を形成して、析出強化によりフェライトを強化し、延性と靭性を低下させて、破断分離性の向上と、降伏比の向上に寄与する元素である。０．１０％未満では、添加効果が十分に得られないので、Ｖは０．１０％以上とする。好ましくは０．３０％以上である。
【００７１】
一方、０．５０％を超えると、添加効果が飽和するので、Ｖは０．５０％以下とする。好ましくは０．３５％以下である。
【００７２】
Ａｌ：０．００１〜０．０１０％
Ｚｒ：０．０００５〜０．００５０％
Ｃａ：０．０００４〜０．００５０％
Ａｌ、Ｚｒ、及び、Ｃａの添加量を同時に制御して、介在物組成を所定の範囲に制御する。加えて、アスペクト比が小さいＭｎＳ系介在物を、鋼中に、多量に微細分散させることができる。ＭｎＳ系介在物は、破断分割時に、亀裂の伝播経路となるので、破断分離性を高める作用をなす。
【００７３】
Ａｌは、脱酸元素であり、介在物組成を所定の範囲に調整する作用をなす元素である。０．００１％未満では、脱酸効果と介在物組成の調整作用が十分に得られないので、Ａｌは０．００１％以上とする。好ましくは０．００３％以上、より好ましくは０．００５％以上である。
【００７４】
一方、０．０１０％を超えると、Ａｌ2Ｏ3が優先的に生成し、介在物組成が所定の範囲を外れるのみならず、ＭｎＳ系介在物を均一に微細分散させる作用をなすＺｒ系及び／又はＣａ系の酸化物の生成を阻害し、破断分離性や疲労等の機械的性質を損なう粗大なＭｎＳ系介在物の生成を助長するので、Ａｌは０．０１０％以下とする。好ましくは０．００８％以下、より好ましくは、０．００７％以下である。
【００７５】
Ｚｒは、脱酸元素であり、ＺｒＯ2を形成して、介在物組成を所定の範囲に制御する作用をなす元素である。ＺｒＯ2は、ＭｎＳ系介在物の晶出、析出核となるので、Ｚｒは、ＭｎＳ系介在物の晶出、析出サイトを増やし、ＭｎＳ系介在物の均一・微細分散に寄与する元素でもある。
【００７６】
０．０００５％未満では、添加効果が十分に得られないので、Ｚｒは０．０００５％以上とする。好ましくは０．００１０％以上、より好ましくは０．００１５である。一方、０．００５０％を超えると、添加効果が飽和するので、０．００５０％以下とする。好ましくは０．００３５％以下、より好ましくは０．００３０％である。
【００７７】
Ｃａは、脱酸元素であり、ＣａＯを形成して、介在物組成を所定の範囲に制御する作用をなす元素であり、また、Ｃａは、ＭｎＳ系介在物に固溶して複合硫化物を形成し、その変形能を低下させて、圧延時や熱間鍛造時のＭｎＳ系介在物の延伸を抑制する作用をなす元素でもある。
【００７８】
０．０００４％未満では、添加効果が十分に得られないので、Ｃａは０．０００４％以上とする。好ましくは０．０００８％以上、より好ましくは０．００１２０％以上である。一方、０．００５０％を超えると、添加効果が飽和するので、Ｃａは０．００５０％以下とする。好ましくは０．００４０％以下、より好ましくは０．００３０％以下である。
【００７９】
Ｎ：０．００２〜０．０２０％
Ｎは、熱間鍛造後の冷却時に、フェライトの変態核として機能するＶ窒化物や、Ｖ炭窒化物を形成してフェライト変態を促進し、破断分離性を大幅に損なうベイナイト組織の生成を抑制する作用をなす元素である。好ましくは０．００５％以上である。より好ましくは０．００８％以上である。
【００８０】
一方、０．０２０％を超えると、熱間延性が低下し、熱間加工時に、割れや疵が発生し易くなるので、Ｎは０．０２０％以下とする。好ましくは０．０１７％以下、より好ましくは０．０１５％以下である。
【００８１】
Ｏ：０．００３５％以下
Ｏは、本発明鋼材中に過剰に存在すると、介在物の組成制御を困難にする元素である。０．００３５％を超えると、介在物の組成制御が著しく困難となるので、Ｏは０．００３５％以下に制限する。好ましくは０．００３０％以下、より好ましくは０．００２５％以下である。
【００８２】
本発明鋼材の成分組成は、更に、フェライトを強化し、延性と靭性を低下させて、良好な破断分離性を得るため、Ｃｒ：０．０５〜２．００％、Ｎｂ：０．００５〜０．０５０％、及び、Ｔｉ：０．００５〜０．０５０％の１種又は２種以上を含んでもよい。
【００８３】
Ｃｒ：０．０５〜２．００％
Ｃｒは、Ｍｎと同様に、固溶強化によってフェライトを強化し、延性と靭性を低下させて、破断分離性の向上に寄与する元素である。０．０５％未満では、添加効果が十分に得られないので、Ｃｒは０．０５％以上とする。好ましくは０．１０％以上である。
【００８４】
一方、２．００％を超えると、パーライトのラメラー間隔が小さくなり、パーライトの延性と靭性が増加して、破断分離性が低下するし、また、ベイナイト組織が生成し易くなって、破断分離性が大幅に低下するので、Ｃｒは２．００％以下とする。好ましくは１．５０％以下である。
【００８５】
Ｎｂ：０．００５〜０．０５０％
Ｎｂは、熱間鍛造後の冷却時に、主に、炭化物や炭窒化物を形成し、析出強化によりフェライトを強化して、延性と靭性を低下させて、破断分離性の向上に寄与する元素である。０．００５％未満では、添加効果が十分に得られないので、Ｎｂは０．００５％以上とする。好ましくは０．０１０％以上である。
【００８６】
一方、０．０５０％を超えると、添加効果が飽和するので、Ｎｂは０．０５０％以下とする。好ましくは０．０３５％以下である。
【００８７】
Ｔｉ：０．００５〜０．０５０％
Ｔｉは、熱間鍛造後の冷却時に、主に、炭化物や炭窒化物を形成し、析出強化によりフェライトを強化して、延性と靭性を低下させて、破断分離性の向上に寄与する元素である。０．００５％未満では、添加効果が十分に得られないので、Ｔｉは０．００５％以上とする。好ましくは０．０１０％以上である。
【００８８】
一方、０．０５０％を超えると、添加効果が飽和し、また、被削性が低下する場合があるので、Ｔｉは０．０５０％以下とする。好ましくは０．０３５％以下である。
【００８９】
また、本発明鋼材の成分組成は、介在物の分散態様を制御し、破断分離性をより向上させるため、Ｍｇを０．０００５〜０．００５０％含んでもよい。
【００９０】
Ｍｇ：０．０００５〜０．００５０％
Ｍｇは、脱酸元素であり、ＭｎＳ系介在物の晶出、析出核となり、ＭｎＳ系介在物を均一に微細分散させ、異方性を改善する作用をなすＭｇ酸化物を形成する元素である。また、Ｍｇは、ＭｎＳ系介在物に固溶して複合硫化物を形成し、その変形能を低下させて、圧延時や熱間鍛造時のＭｎＳ系介在物の延伸を抑制する作用をなす元素である。
【００９１】
０．０００５％未満では、添加効果が十分に得られないので、Ｍｇは０．０００５％以上とする。好ましくは０．００１０％以上である。一方、０．００５０％を超えると、大型の介在物及びそのクラスターが多量に生成し、疲労特性等の機械的性質が低下するので、Ｍｇは０．００５０％以下とする。好ましくは０．００４０％以下である。
【００９２】
本発明鋼材の成分組成は、上記元素の他、本発明鋼材の特性を損なわない範囲で、Ｔｅ、Ｚｎ、Ｓｎ等を含んでもよい。
【００９３】
なお、微量のＣｕ、Ｎｉ、及び、Ｍｏは、本発明鋼材の特性に対し特段の影響を及ぼさないが、ベイナイト組織の発生を防止するため、不可避的不純物としてのＣｕ及びＮｉは、ともに０．１５％以下に制限し、同じく、Ｍｏは０．０１％以下に制限することが好ましい。
【実施例】
【００９４】
次に、本発明の実施例について説明するが、実施例での条件は、本発明の実施可能性及び効果を確認するために採用した一条件例であり、本発明は、この一条件例に限定されるものではない。本発明は、本発明の要旨を逸脱せず、本発明の目的を達成する限りにおいて、種々の条件を採用し得るものである。
【００９５】
（実施例１）
容量３００トンの転炉で一次精錬した溶鋼を取鍋に出鋼する際、金属Ａｌを添加してＡｌ脱酸を実施した。次に、取鍋加熱式精錬装置とＲＨ式脱ガス精錬装置を用いて、脱ガス処理と成分調整を実施した。その後、溶鋼に、Ｆｅ−Ｚｒ合金を用いてＺｒを添加した。Ｚｒ添加後、均一混合時間以上の時間をかけて撹拌を行い、介在物の除去を進めた。
【００９６】
均一混合時間とは、添加した合金元素が、最終値近傍の所定の範囲内に漸近するのに要する時間で、撹拌力と相関する時間である。均一混合時間は、トレーサー実験で求めることができ、また、既知の撹拌動力密度との関係式（例えば、浅井滋生、岡本徹夫、赫冀成、鞭巌、鉄と鋼６８、４２６）を用いて推算できる。
【００９７】
さらに、溶鋼に、Ｃａ−Ｓｉ合金ワイヤーを用いてＣａを添加した。介在物の組成制御は、スラグの塩基度（ＣａＯ濃度とＳｉＯ2濃度の比）を制御してスラグの液相率を高めて、溶鋼との反応を促進し、ＺｒＯ2酸化物を吸収し易くする方法で実施した。
【００９８】
なお、スラグの液相率を高める方法は、スラグの塩基度（ＣａＯ濃度とＳｉＯ2濃度の比）を制御する方法、スラグにＣａＦ2やＮａ2Ｏなどを添加する方法があり、いずれを採用してもよい。
【００９９】
このようにして溶製した熱間鍛造用非調質鋼材の溶鋼を連続鋳造した。連続鋳造は、鋳型断面サイズが５６０ｍｍ×３５０ｍｍのブルーム４ストランドの連鋳機で実施した。連続鋳造時のタンディッシュ内の溶鋼の過熱度（溶鋼の温度から、溶鋼の組成の鋼の液相線温度を減じた値）は１０〜６０℃であった。溶鋼のスループット（単位時間あたりの鋳造溶鋼量）は０．５〜１．５ｔ／分であった。
【０１００】
表１に、発明例及び比較例の溶鋼の成分組成（質量％）を示す。
【０１０１】
【表１】
0006593111.tif 000002
【０１０２】
表２に、発明例及び比較例における、取鍋スラグの１５００℃でのスラグ液相率（％）、上記（１）式を満足する介在物の個数比率（％）、Ａｌ2Ｏ3＋ＣａＯ＋ＺｒＯ2＝１００％に規格化したときの介在物の平均組成、及び、ノズル閉塞指標を示す。
【０１０３】
【表２】
0006593111.tif 000003
【０１０４】
取鍋スラグの液相率は、スラグ組成から熱力学平衡計算により推算した（山田亘、松宮徹、新日鐵技報、３４２（１９９１）、３８、参考）。ノズル閉塞指標は、連続鋳造ノズルの実際の開度と、溶鋼のスループットと溶鋼ヘッドから算出する本来開度との比である。ノズル閉塞指標が大きいほど、ノズルの閉塞が頻繁に起きることを意味し、目標は１以下である（図２、参照）。
【０１０５】
発明例１〜３５では、取鍋スラグの液相率は８５％以上と高くなっており、その結果、いずれも、（１）式を満足する介在物の個数比率は２０％以上であり、ノズル閉塞指標は１以下で、ノズル閉塞は防止され、問題なく連続鋳造することができた。
【０１０６】
一方、比較例３６〜４８では、取鍋スラグの液相率は８５％未満と低くなっており、（１）式を満足する介在物個数比率は２０％未満であり、ノズル閉塞が頻発して、一部の比較例においては、鋳造を中断した。
【産業上の利用可能性】
【０１０７】
前述したように、本発明によれば、連続鋳造中のノズル閉塞を確実に防止して、破断分割型のコンロッドの作製に好適な、強度、破断分離性、及び、被削性を備えたＺｒ含有鍛造用鋼材を提供することができる。よって、本発明は、鉄鋼産業において利用可能性が高いものである。
【図１】
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【図２】
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