(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
軸と摺動する摺動面となる内周面および他の半割軸受と接触する合せ面を有する半円筒形状を有する軸受本体と、
前記摺動面に設けられ、前記軸の回転方向に伸びる油溝と
を有し、
前記軸が伸びる軸方向に平行な断面において前記油溝が円弧形状を有し、
前記軸方向に垂直な断面における前記摺動面に内接する仮想円の中心から見て前記軸受本体の中心を基準として少なくとも±３０°の範囲において、前記摺動面側から見た前記油溝の幅が均一であり、
前記範囲の外の領域のうち少なくとも前記回転方向の下流側において、前記油溝の幅が当該範囲における当該油溝の幅よりも狭い
半割軸受。
【請求項２】
前記油溝は、前記範囲を越えると前記合せ面に向かって浅くなる
ことを特徴する請求項１に記載の半割軸受。
【請求項３】
前記軸受本体はクラッシリリーフを有し、
前記軸の回転方向の下流側において、前記油溝の深さが、前記クラッシリリーフよりも前記軸受本体の中央側の位置において最小となる
ことを特徴とする請求項１または２に記載の半割軸受。
【請求項４】
前記軸受本体はクラッシリリーフを有し、
前記軸の回転方向の下流側において、前記油溝の深さが、前記クラッシリリーフ内の位置において最小となる
ことを特徴とする請求項１または２に記載の半割軸受。
【請求項５】
前記軸の回転方向の下流側において、前記油溝の深さが、前記合せ面内の位置において最小となる
ことを特徴とする請求項１または２に記載の半割軸受。
【請求項６】
前記軸受本体はクラッシリリーフを有し、
前記油溝は、少なくとも前記軸の回転方向の下流側の、前記クラッシリリーフから前記合せ面までの範囲において、前記軸受本体の中央部における当該油溝の幅よりも狭い均一の幅を有する
ことを特徴とする請求項１または２に記載の半割軸受。
【請求項７】
前記油溝は、前記軸の回転方向の上流側の、前記クラッシリリーフから前記合せ面までの範囲において、前記軸受本体の中央部における当該油溝の幅よりも狭い均一の幅を有する
ことを特徴とする請求項６に記載の半割軸受。
【請求項８】
前記軸の回転方向の上流側において、前記油溝が前記合せ面まで達していない
ことを特徴とする請求項１ないし４のいずれか一項に記載の半割軸受。
【請求項９】
前記油溝の幅が、前記範囲を越えた位置から前記合せ面に向かって徐々に細くなる
ことを特徴とする請求項１ないし８のいずれか一項に記載の半割軸受。
【請求項１０】
前記油溝の深さが、前記範囲を越えた位置から前記合せ面に向かって徐々に浅くなる
ことを特徴とする請求項１ないし８のいずれか一項に記載の半割軸受。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は半割軸受に関する。
【背景技術】
【０００２】
自動車のエンジン等で用いられる半割軸受が知られている。半割軸受には、潤滑油を保持するための油溝が設けられているものがある。特許文献１には、摺動面の円周方向全域に油溝が形成された半割軸受が記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００５−７６７５５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
特許文献１の軸受においては、潤滑油が合せ面から漏れてしまうことがあった。これに対し本発明は、漏れ油量が低減された半割軸受を提供する。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明は、軸と摺動する摺動面となる内周面および他の半割軸受と接触する合せ面を有する半円筒形状を有する軸受本体と、前記摺動面に設けられ、前記軸の回転方向に伸びる油溝とを有し、前記軸が伸びる軸方向に平行な断面において前記油溝が曲線形状を有し、前記軸方向に垂直な断面における前記摺動面に内接する仮想円の中心から見て前記軸受本体の中心を基準として少なくとも±３０°の範囲において、前記摺動面側から見た前記油溝の幅が均一であり、前記範囲の外の領域のうち少なくとも前記回転方向の下流側において、前記油溝の幅が当該範囲における当該油溝の幅よりも狭い半割軸受を提供する。
【０００６】
前記油溝は、前記範囲を越えると前記合せ面に向かって浅くなってもよい。
【０００７】
前記軸受本体はクラッシリリーフを有し、前記軸の回転方向の下流側において、前記油溝の深さが、前記クラッシリリーフよりも前記軸受本体の中央側の位置において最小となってもよい。
【０００８】
前記軸受本体はクラッシリリーフを有し、前記軸の回転方向の下流側において、前記油溝の深さが、前記クラッシリリーフ内の位置において最小となってもよい。
【０００９】
前記軸の回転方向の下流側において、前記油溝の深さが、前記合せ面内の位置において最小となってもよい。
【００１０】
前記軸受本体はクラッシリリーフを有し、前記油溝は、少なくとも前記軸の回転方向の下流側の、前記クラッシリリーフから前記合せ面までの範囲において、前記軸受本体の中央部における当該油溝の幅よりも狭い均一の幅を有してもよい。
【００１１】
前記油溝は、前記軸の回転方向の上流側の、前記クラッシリリーフから前記合せ面までの範囲において、前記軸受本体の中央部における当該油溝の幅よりも狭い均一の幅を有してもよい。
【００１２】
前記軸の回転方向の上流側において、前記油溝が前記合せ面まで達していなくてもよい。
【００１３】
前記油溝の幅が、前記範囲を越えた位置から前記合せ面に向かって徐々に細くなってもよい。
【００１４】
前記油溝の深さが、前記範囲を越えた位置から前記合せ面に向かって徐々に浅くなってもよい。
【発明の効果】
【００１５】
本発明によれば、漏れ油量を低減することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】内燃機関におけるクランクシャフト１を例示する図。
【図２】主軸受１０の外観を例示する図。
【図３】半割軸受１１の外観を例示する図。
【図４】半割軸受１１の断面構造を例示する図。
【図５】クラッシリリーフを例示する図。
【図６】油溝１１６の断面構造を例示する図。
【図７】半割軸受１１の製造方法を例示する図。
【図８】太溝の形成工程を例示する図。
【図９】細溝の形成工程を例示する図。
【図１０】変形例１に係る油溝１１６の構造を示す図。
【図１１】変形例２に係る油溝１１６の構造を示す図。
【図１２】変形例３に係る油溝１１６の構造を示す図。
【図１３】変形例４に係る油溝１１６の構造を示す図。
【図１４】変形例５に係る油溝１１６の構造を示す図。
【図１５】変形例６に係る油溝１１６の構造を示す図。
【図１６】変形例８に係る油溝１１６の構造を示す図。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
１．構造
図１は、内燃機関におけるクランクシャフト１を例示する図である。クランクシャフト１においては、主軸受１０、コンロッド軸受２０、およびクランクワッシャ３０が用いられる。主軸受１０は、シリンダブロック（図示略）のハウジング（図示略）に装着してクランクシャフト１のジャーナルを把持し、クランクシャフト１を支える軸受である。コンロッド軸受２０は、コネクティングロッド２に装着してクランクシャフト１のピンを把持し、コネクティングロッド２を支える軸受である。クランクワッシャ３０は、主軸受１０と組み合わせて用いられ、クランクシャフト１の軸方向の力を支える軸受である。クランクワッシャ３０は、クランクシャフト１およびシリンダブロックの軸方向の位置決めをする機能も有する。
【００１８】
図２は、主軸受１０の外観を例示する図である。主軸受１０は、半円筒形状の２つの軸受（半割軸受１１および半割軸受１２）から構成される。半割軸受１１はクランクシャフト１から見てピストン側に装着される軸受（アッパー軸受）であり、半割軸受１２はその反対側に装着される軸受（ロアー軸受）である。半割軸受１１は、本発明に係る半割軸受の一例である。
【００１９】
図３は、半割軸受１１の外観を例示する図である。半割軸受１１は、軸受本体１１１を有する。この例で、軸受本体１１１は、裏金およびライニング層の２層構造を有する。裏金は、ライニング層の機械的強度を補強するための層である。裏金は、例えば、鋼で形成される。ライニング層は、軸受の摺動面（軸と接触する面）に沿って設けられ、軸受としての特性、例えば、摩擦特性、耐焼付性、耐摩耗性、なじみ性、異物埋収性（異物ロバスト性）、および耐腐食性等の特性を与えるための層である。ライニング層は、軸受合金で形成されている。軸との凝着を防ぐため、軸と同じ材料系は避け、軸受合金としては軸とは別の材料系が用いられる。この例では、鋼で形成された軸の軸受として用いるため、軸受合金としてアルミニウム合金が用いられる。なおアルミニウム合金以外にも、銅合金など、アルミニウム以外の金属をベースにした合金が用いられてもよい。
【００２０】
アルミニウム合金を用いる場合、その組成は特に限定されないが、１０質量％以下のＣｒ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｓｂ、Ｓｒ、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｔｉ、Ｗ、Ｚｒ、Ｖ、Ｃｕ、ＭｇおよびＺｎのうち１種以上の元素と、２０質量％以下のＳｎ、Ｐｂ、Ｉｎ、ＴｌおよびＢｉのうち１種以上の元素とを含有してもよい。前者の群の元素は主として強度および耐摩耗性を付与し、後者の群の元素は主としてなじみ性を付与し、それぞれの添加元素の種類と量により、軸受特性が調整される。
【００２１】
銅合金を用いる場合、その組成は特に限定されないが、２５質量％以下のＰｂおよびＢｉの少なくともいずれか１種と、１０質量％以下のＳｎと、２質量％以下のＰ、Ａｇ、Ｉｎ、Ｎｉ、Ａｌ等を含有してもよい。これらの元素において、軟質金属であるＰｂやＢｉは、なじみ性を与える。Ｓｎは、強度と耐摩耗性を与える。その他の成分は補助的に特性を向上させる。特に、Ｐは脱酸素、焼結促進、強化等に有効である。Ａｇは、潤滑油または銅中の不純物成分Ｓとの反応により、摺動特性向上に有効な化合物を形成する。Ｉｎは耐食性と潤滑油の濡れ性を向上させる。ＮｉやＡｌは銅を強化する。
【００２２】
軸受本体１１１は半円筒形状に成形されており、クランクシャフト１と摺動する内周面１１２（摺動面）、およびハウジング（図示略）に接する外周面１１３を有する。クランクシャフト１の径は、例えばφ３０〜１５０ｍｍであり、軸受本体１１１は、クランクシャフト１の径に合わせた内径を有する。さらに、軸受本体１１１は、半割軸受１２と接する合せ面１１４および合せ面１１５を有する。
【００２３】
半割軸受１１は、内周面１１２に油溝１１６を有する。油溝１１６は、摺動面に潤滑油を供給し、さらに供給された潤滑油を保持するための溝である。また、油溝１１６には、外周面１１３から内周面１１２まで貫通した油孔１１７が少なくとも１つ設けられている。クランクシャフト１のうち半割軸受１１により支持される部分には、油溝１１６に対向する位置に油孔（図示略）が設けられている。この油孔はクランクシャフト１のうちコンロッド軸受２０に支持される部分まで貫通している。潤滑油はシリンダブロック内に設けられた油路（図示略）を介して、半割軸受１１の外周面１１３に供給される。外周面１１３に供給された潤滑油は油孔１１７を介して内周面１１２（摺動面）まで供給され、主軸受を潤滑する。摺動面の潤滑油はクランクシャフト１の油孔を介してコンロッド軸受２０の摺動面に供給される。すなわち油溝１１６は、コンロッド軸受２０に供給される潤滑油を保持する機能も有する。
【００２４】
図４は、半割軸受１１の断面構造を例示する図である。図４（Ａ）は、合せ面に垂直な方向から半割軸受１１を見た外観図である。図４（Ｂ）は、図４（Ａ）のＢ−Ｂ断面図を示している。この断面は、軸方向に垂直な断面（摺動方向に平行な断面）である。この図においてＲはクランクシャフト１の回転方向を示している。すなわちこの図では右側が回転方向の下流側である。この断面において、軸受本体１１１の肉厚は均一ではなく、中心部ほど厚く、中心部から端部（合せ面）に向かうにつれ薄くなっている。これは、内径円（内周面１１２の描く円）の中心が、外径円（外周面１１３が描く円）の中心から外側に偏心している（ずれている）ためである。この偏心により、いわゆるオイルリリーフが形成される。オイルリリーフとは、半割軸受内周面の中心部を基準とする円（内周面の中心部を通る円）に対する、内周面の隙間をいう。オイルリリーフの深さ（量）は、合せ面から所定の高さ（例えば６〜１３ｍｍ）を基準として測定され、例えば、０．００５〜０．０２５ｍｍである。オイルリリーフは、合せ面付近のオイルクリアランスを拡大し、くさび膜圧力の形成を助ける。また、さらに、オイルリリーフは、油膜の形成を助け、油量を増加させ軸受を冷却させる。
【００２５】
さらに、軸受本体１１１には、クラッシリリーフが設けられている。クラッシリリーフとは、内周面１１２のうち合せ面１１４および合せ面１１５に接する部分において、軸受本体１１１の幅全体に渡って内径円よりも凹になっている部分、すなわち軸受本体１１１の幅全体に対して設けた逃がしをいう。なおこの定義から明らかなように「内径円」は内周面１１２のうちクラッシリリーフ以外の部分に内接する円をいう。
【００２６】
図５は、クラッシリリーフを例示する図である。なおここでは説明のため、実際よりもクラッシリリーフを誇張して図示している（特に深さを誇張している）。合せ面の位置における、内径円と内周面１１２との位置の差をクラッシリリーフの深さｄといい、内周面１１２のうちクラッシリリーフが形成されている部分の長さをクラッシリリーフの長さＬという。クラッシリリーフの深さｄは、例えば０．０１〜０．０６ｍｍであり、クラッシリリーフの長さＬは、例えば４〜９．５ｍｍである。クラッシリリーフは、軸受をハウジングに組付けたときに合せ面近傍の内周面１１２が相手軸側にわずかに倒れ込んでも、軸との接触を防ぐものである。また、クラッシリリーフは、合せ面近傍において潤滑油を排出させ、軸受を冷却する効果、および摺動面に侵入した異物を排出する効果を有する。なお図４および以下の図においてクラッシリリーフに相当する範囲Ｌを図示している。
【００２７】
再び図４を参照する。この例で、油溝１１６は、合せ面１１４から合せ面１１５まで摺動方向の全長に渡って形成されている。ただし、油溝１１６の幅（合せ面に垂直な方向から半割軸受１１を見たときの溝の軸方向の長さ。以下「溝幅」という）は均一ではなく、クラッシリリーフ内では相対的に細く（狭く）、クラッシリリーフ以外の部分は相対的に太い（広い）。以下、油溝１１６のうち相対的に太い部分を太溝１１６１といい、相対的に細い部分を細溝１１６２という。太溝１１６１から細溝１１６２に至る溝幅は連続的に（すなわち徐々に）変化するのではなく、急激に狭くなっている。なお、太溝１１６１の溝幅は、細溝１１６２との境界部近傍を除けば均一であり、細溝１１６２の溝幅は均一である。なお、溝幅が均一であるとは、溝幅のばらつきが一定範囲内、例えば溝幅の１／１０以下、好ましくは１／１００以下であることをいう。
【００２８】
また、油溝１１６の深さも均一ではなく、クラッシリリーフ内では相対的に浅く、クラッシリリーフ以外の部分は相対的に深い。すなわち、太溝１１６１は相対的に深く、細溝１１６２は相対的に浅い。太溝１１６１から細溝１１６２に至る溝の深さは連続的に（すなわち徐々に）変化するのではなく、急激に浅くなっている。なお、太溝１１６１の深さは均一であり、細溝１１６２の深さは均一である。なお、深さが均一であるとは、深さのばらつきが一定範囲内、例えば溝の深さの１／１０以下、好ましくは１／１００以下であること、または内径円の中心と外径円の中心とのずれよりも小さいことをいう。ただし、厳密には、溝の底における軸受本体１１１の厚さが均一となるように製造される場合があり、この場合、オイルリリーフおよびクラッシリリーフに相当する分、溝の深さは変動する。
【００２９】
このように、クラッシリリーフ以外の部分における油溝１１６が相対的に太く、深くなっていることにより、油溝１１６の体積を十分に確保すること、すなわち摺動面またはコンロッド軸受に供給される潤滑油の油量を十分に確保することができる。その上で、クラッシリリーフ内の部分における油溝１１６が相対的に細く、浅くなっていることにより、油溝の幅および深さが均一な場合と比較して合せ面１１４および合せ面１１５からの漏れ油量を低減することができる。
【００３０】
図６は、油溝１１６の断面構造を例示する図である。図６は、摺動方向に垂直な断面（軸方向に平行な断面）を示している。図６（Ａ）は太溝１１６１の断面を、図６（Ｂ）は細溝１１６２の断面を、それぞれ示している。この断面において、太溝１１６１および細溝１１６２はいずれも曲線形状、より詳細には円弧形状を有する。特に細溝１１６２において、断面形状が同じ溝幅および深さを有する四角形の溝と比較すると、断面形状を円弧とすることで断面積が減少し、合せ面１１４および合せ面１１５からの漏れ油量を低減することができる。太溝１１６１の溝幅Ｗｗは、例えば、２〜５ｍｍであり、太溝１１６１の深さＤｗは、溝幅Ｗｗより小さく、例えば、０．５〜１．５ｍｍである。細溝１１６２の溝幅Ｗｎは溝幅Ｗｗよりも狭く、かつ細溝１１６２の深さＤｎは深さＤｗよりも浅い。
【００３１】
２．製造方法
図７は、半割軸受１１の製造方法を例示する図である。ステップＳ１において、軸受本体が半円筒形状に成形される。ステップＳ２において、摺動面に太溝が形成される。ステップＳ３において、摺動面に細溝が形成される。ステップＳ４において、仕上げ処理が行われる。
【００３２】
図８は、太溝の形成工程を例示する図である。太溝は、回転刃９１を用いた切削により形成される。回転刃９１は、太溝１１６１の溝幅に相当する刃幅を有する。刃の中心を回転軸として回転刃９１を回転（自転）させつつ、軸受本体の内径円の中心を基準として、クラッシリリーフ外の範囲で円弧を描くように移動（公転）させることにより太溝が形成される。
【００３３】
図９は、細溝の形成工程を例示する図である。細溝は、回転刃９２を用いた切削により形成される。回転刃９２は、細溝１１６２の溝幅に相当する刃幅を有する。刃の中心を回転軸として回転刃９２を回転（自転）させつつ、軸受本体の内径円の中心を基準として、クラッシリリーフを含む範囲で円弧を描くように移動（公転）させることにより細溝が形成される。
【００３４】
なお、回転刃９１と異なる回転刃９２を用いる代わりに、回転刃９１を用いて細溝が形成されてもよい。刃先の形状は円弧であるので、回転刃９１を軸受本体１１１に当てる深さを変えれば細溝を形成することができる。この場合において、太溝を形成した後に細溝を形成するのではなく、回転刃９１を軸受本体１１１の一端から他端まで、刃を当てる深さを変えつつ、具体的には、細溝１１６２に相当する部分では浅く当て、太溝１１６１に相当する部分では深く当てることにより、回転刃９１を内周面に沿って１周させるだけで（すなわち１ストロークで）細溝１１６２および太溝１１６１が形成されてもよい。
【００３５】
ステップＳ４でいう仕上げ処理には、例えば、油溝の形成、油孔の形成、微細溝の形成、内面形状の形成、および面取りが含まれる。
【００３６】
３．変形例
本発明は上述の実施形態に限定されるものではなく、種々の変形実施が可能である。以下、変形例をいくつか説明する。以下の変形例のうち２つ以上のものが組み合わせて用いられてもよい。
【００３７】
３−１．変形例１
図１０は、変形例１に係る油溝１１６の構造を示す図である。この例で、細溝１１６２の深さは均一ではなく、細溝１１６２の合せ面寄りの端部の深さは、中央寄りの端部の深さよりも浅い。細溝１１６２は、図１０（Ａ）の例では合せ面に向かって徐々に浅くなっている。この例によれば、細溝１１６２の深さが均一で合せ面まで達している例と比較して合せ面からの漏れ油量を低減することができる。
【００３８】
３−２．変形例２
図１１は、変形例２に係る油溝１１６の構造を示す図である。この例で、細溝１１６２の深さは均一でなく、細溝１１６２は合せ面まで達していない。すなわち細溝１１６２は、合せ面に達する前に深さがゼロになっている（以下この状態を溝が「切り上がっている」という）。この例では、軸受本体１１１の中心部から見てクラッシリリーフの手前で細溝１１６２が切り上がっている。この例によれば、太溝１１６１がクラッシリリーフまで達している例と比較して合せ面からの漏れ油量を低減することができる。
【００３９】
３−３．変形例３
図１２は、変形例３に係る油溝１１６の構造を示す図である。この例で、細溝１１６２の深さは均一でなく、細溝１１６２は合せ面まで達していない。すなわち細溝１１６２は、合せ面に達する前に切り上がっている。この例では、クラッシリリーフ内で細溝１１６２が切り上がっている。この例によれば、細溝１１６２が合せ面まで達している例と比較して合せ面からの漏れ油量を低減することができる。
【００４０】
３−４．変形例４
図１３は、変形例４に係る油溝１１６の構造を示す図である。この例で、太溝１１６１の深さは均一であるが細溝１１６２の深さは均一でなく、細溝１１６２は合せ面まで達している。細溝１１６２は、合せ面に向かって徐々に浅くなっており、合せ面において最も浅くなっている。太溝１１６１と細溝１１６２との境界において、両者の深さは同一である。すなわち太溝１１６１から細溝１１６２まで深さは滑らかに変化している。この例によれば、細溝１１６２の深さが均一で合せ面まで達している例と比較して容易に加工をすることができる。
【００４１】
３−５．変形例５
図１４は、変形例５に係る油溝１１６の構造を示す図である。この例で、細溝１１６２は、クランクシャフト１の回転方向の上流側と下流側とで非対称である。より詳細には、回転方向の上流側において細溝１１６２は存在せず、下流側のみ細溝１１６２が存在する。細溝１１６２の深さは均一である。この例によれば、上流側の合せ面からの潤滑油の漏れを低減することができる。なお、上流側に、下流側より短い（かつ長さがゼロでない）細溝１１６２が形成されていてもよい。
【００４２】
３−６．変形例６
図１５は、変形例６に係る油溝１１６の構造を示す図である。この例で、細溝１１６２は、クランクシャフト１の回転方向の上流側と下流側とで非対称である。より詳細には、回転方向の上流側において細溝１１６２は存在せず、下流側のみ細溝１１６２が存在する。細溝１１６２の深さは均一でなく、合せ面に向かって徐々に浅くなっている。この例によれば、回転方向の上流側と下流側とで細溝１１６２が対称である例と比較して、上流側の合せ面からの漏れ油量を低減することができる。また、回転方向の少なくとも下流側において細溝１１６２が合せ面まで達していることにより、細溝１１６２が合せ面に達していない場合と比較して異物の排出性を向上させることができる。
【００４３】
３−７．変形例７
太溝１１６１および細溝１１６２の少なくとも一方の溝幅は均一でなくてもよい。例えば、太溝１１６１は、回転方向の中心部近辺ほど太く、端部に向かって細くなっていてもよい。また、細溝１１６２は、合せ面に向かって細くなっていてもよい。この例によれば、細溝１１６２の溝幅が合せ面まで均一である例と比較して、合せ面からの漏れ油量を低減することができる。
【００４４】
３−８．変形例８
図１６は、変形例８に係る油溝１１６の構造を示す図である。この例で、細溝１１６２はクラッシリリーフの外まで延びている。太溝１１６１は、クラッシリリーフ以外の全域ではなく、クラッシリリーフ以外の領域の一部のみに形成されている。太溝１１６１は、軸方向に垂直な断面における内径円（摺動面に内接する仮想円）の中心Ｃｃから見て軸受本体１１１の中心Ｃｂを基準として少なくとも±３０°の範囲に形成されていればよい。油溝１１６が保持する油量を確保するという観点からは太溝１１６１が形成される範囲は広い方が好ましく、例えば太溝１１６１は中心Ｃｂを基準として少なくとも±４５°の範囲に形成されていることがより好ましく、少なくとも±６０°の範囲に形成されていることがさらに好ましい。
【００４５】
３−９．他の変形例
軸受本体１１１を構成する材料は実施形態で例示したものに限定されない。軸受本体１１１は、裏金およびライニング層に加え、オーバレイ層を有してもよい。オーバレイ層は、ライニング層の摩擦係数、なじみ性、耐腐食性、および異物埋収性（異物ロバスト性）等の特性を改善するための層である。オーバレイ層は、例えば、少なくともバインダー樹脂を含む。バインダー樹脂としては、例えば熱硬化性樹脂が用いられる。具体的には、バインダー樹脂は、ポリアミドイミド（ＰＡＩ）樹脂、ポリイミド（ＰＩ）樹脂、ポリアミド樹脂、フェノール樹脂、ポリアセタール樹脂、ポリエーテルケーテルケトン樹脂、およびポリフェニレンサルファイド樹脂のうち少なくとも一種を含む。オーバレイ層は、さらに固体潤滑材を含んでもよい。固体潤滑材は、摩擦特性を改善するために添加される。固体潤滑剤は、例えば、ＭｏＳ2、ＷＳ2、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、グラファイト、ｈ−ＢＮ、およびＳＢ2Ｏ3のうち少なくとも一種を含む。例えばＭｏＳ2は、良好な潤滑性を与える。また、ＰＴＦＥは分子間凝集力が小さいので、摩擦係数を低減する効果がある。さらに、グラファイトは濡れ性を向上させ、初期なじみ性を向上させる。初期なじみ性とは、摺動開始後に相手材と摺接する際、摺動面が摩耗して平滑になり、摺動性を向上させる性質である。初期なじみ性の発現により摺動性が向上すると、摺動層全体としての摩耗量が低減される。
【００４６】
本発明に係る半割軸受の用途は主軸受のアッパー軸受に限定されない。本発明に係る半割軸受は主軸受のロアー軸受に用いられてもよいし、コンロッド軸受等、主軸受以外の軸受に用いられてもよい。
【００４７】
半割軸受１１において、クラッシリリーフおよびオイルリリーフの少なくとも一方は省略されてもよい。また、半割軸受１１に関し実施形態で示した寸法はあくまで例示であり、本発明に係る半割軸受はこれに限定されるものではない。
【符号の説明】
【００４８】
１…クランクシャフト
２…コネクティングロッド
１０…主軸受
１１…半割軸受
１１１…軸受本体
１１２…内周面
１１３…外周面
１１４…合せ面
１１５…合せ面
１１６…油溝
１１６１…太溝
１１６２…細溝
１１７…油孔
１２…半割軸受
２０…コンロッド軸受
３０…クランクワッシャ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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