(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
表層である第１微多孔層と、中間層である第２微多孔層と、を有し、
前記第１微多孔層が、ポリオレフィン樹脂を含み、
前記第１微多孔層の前記ポリオレフィン樹脂に含まれるポリエチレン樹脂の含有量が、前記ポリオレフィン樹脂の総量に対して、７０質量％以上であり、
前記第２微多孔層が、ポリオレフィン樹脂を主成分とする樹脂及び充填材を含み、
前記第２微多孔層の前記ポリオレフィン樹脂に含まれるポリエチレン樹脂の含有量が、前記ポリオレフィン樹脂の総量に対して、５０質量％以上であり、
前記第２微多孔層中の充填剤の含有量が、前記樹脂及び前記充填材の総量に対して、６１質量％以上１００質量％以下であり、
前記第２微多孔層の厚みが、１０μｍ以下であり、
前記表層及び前記中間層の総厚みが、４０μｍ以下である、
多層微多孔膜。
【請求項２】
前記第２微多孔層の前記ポリオレフィン樹脂の粘度平均分子量が、２．０×１０5以上、２．０×１０6以下である、
請求項１に記載の多層微多孔膜。
【請求項３】
前記第２微多孔層中の充填材の含有量が、８１質量％以上１００質量％未満である、
請求項１又は２に記載の多層微多孔膜。
【請求項４】
第２微多孔層中のポリオレフィン樹脂の粘度平均分子量が、４．０×１０5以上、１．０×１０6以下である、
請求項１〜３のいずれか１項に記載の多層微多孔膜。
【請求項５】
共押出成形によって得られる、
請求項１〜４のいずれか１項に記載の多層微多孔膜。
【請求項６】
請求項１〜５のいずれか１項に記載の多層微多孔膜からなる、
蓄電デバイス用セパレータ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、多層微多孔膜及び蓄電デバイス用セパレータに関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、リチウムイオン二次電池や電気二重層キャパシタなどの蓄電デバイス（リチウムイオンキャパシタ、非水系リチウム蓄電素子などと呼ばれるものも含む）の開発が活発に行われている。蓄電デバイスには通常、微多孔膜（セパレータ）が正負極間に設けられている。このようなセパレータは、正負極間の接触を防ぎ、イオンを透過させる機能を有する。
【０００３】
ここで、セパレータには、蓄電デバイスの安全性をより向上させる観点から、繰り返しの充放電の間に破膜しない一定以上の機械的特性、及び異常加熱した場合には速やかに電池反応が停止される特性（ヒューズ特性）や高温になっても形状を維持して正極物質と負極物質が直接反応する危険な事態を防止する性能（耐ショート特性）等も要求される。
【０００４】
ヒューズする際の温度としては、低いほど安全性への効果が高いとされ、ショートする際の温度としては、孔閉塞後もフィルム形状を維持し、電極間の絶縁を保持する観点から高い方が望ましい。
【０００５】
このような事情のもと種々セパレータの耐熱性を高くする試みとして、特許文献１には、シャットダウンと耐熱性を向上する目的で、無機含有層とポリオレフィン層とを交互に積層してなるセパレータが開示されている。また、特許文献２には、耐熱性、シャットダウン特性、サイクル特性を両立する目的で開発がなされていることが示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２００１−２６６８２８号
【特許文献２】ＷＯ２０１０／１０４０７７号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
セパレータに耐熱性が要求される一方で、蓄電デバイスの大電流での放電性能及び低温での放電性能を向上させるために、セパレータが電解液を保持した状態において、そこに流れるイオンの抵抗ができるだけ小さい、すなわち、電解液を含ませた状態において電気抵抗が低いセパレータが望まれている。さらに、鋭意検討の結果、耐電圧性に優れたセパレータが電池の安全性向上に寄与することを見出すに至り、他の特性を維持しながら耐電圧性を向上することが重要であることに想到した。耐電圧性とは、セパレータがどの程度の電圧まで短絡を抑制し、電極間で絶縁体として存在しうるかという、セパレータの絶縁性能を示したものである。
【０００８】
しかしながら、電池の特許文献１，２に記載された微多孔膜はいずれも、イオン透過性、及び耐電圧性の観点からは、なお改善の余地を有するものであった。
【０００９】
本発明は、イオン透過性、耐電圧性、耐熱性、及び耐表面剥離性のバランスに優れた多層微多孔膜及びその製造方法、並びにそれを用いた蓄電デバイス用セパレータを提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明者らは上記目的を達成するために鋭意検討した結果、本発明に到達した。
【００１１】
すなわち、本発明は、以下のとおりである。
〔１〕
表層である第１微多孔層と、中間層である第２微多孔層と、を有し、
前記第１微多孔層が、ポリオレフィン樹脂を含み、
前記第１微多孔層の前記ポリオレフィン樹脂に含まれるポリエチレン樹脂の含有量が、前記ポリオレフィン樹脂の総量に対して、７０質量％以上であり、
前記第２微多孔層が、ポリオレフィン樹脂を主成分とする樹脂及び充填材を含み、
前記第２微多孔層の前記ポリオレフィン樹脂に含まれるポリエチレン樹脂の含有量が、前記ポリオレフィン樹脂の総量に対して、５０質量％以上であり、
前記第２微多孔層中の充填剤の含有量が、前記樹脂及び前記充填材の総量に対して、６１質量％以上１００質量％以下であり、
前記第２微多孔層の厚みが、１０μｍ以下であり、
前記表層及び前記中間層の総厚みが、４０μｍ以下である、
多層微多孔膜。
〔２〕
前記第２微多孔層の前記ポリオレフィン樹脂の粘度平均分子量が、２．０×１０5以上、２．０×１０6以下である、
〔１〕に記載の多層微多孔膜。
〔３〕
前記第２微多孔層中の充填材の含有量が、８１質量％以上１００質量％未満である、
〔１〕又は〔２〕に記載の多層微多孔膜。
〔４〕
第２微多孔層中のポリオレフィン樹脂の粘度平均分子量が、４．０×１０5以上、１．０×１０6以下である、
〔１〕〜〔３〕のいずれか１項に記載の多層微多孔膜。
〔５〕
共押出成形によって得られる、
〔１〕〜〔４〕のいずれか１項に記載の多層微多孔膜。
〔６〕
〔１〕〜〔５〕のいずれか１項に記載の多層微多孔膜からなる、
蓄電デバイス用セパレータ。
【発明の効果】
【００１２】
本発明によれば、イオン透過性、耐熱性、耐電圧性、及び耐表面剥離性のバランスに優れた多層微多孔膜を提供できる。更には、耐熱性、耐電圧性のバランスに優れ、イオン透過性が良好な多層微多孔膜を提供できる。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
以下、本発明の実施形態（以下、「本実施形態」という。）について詳細に説明するが、本発明はこれに限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で様々な変形が可能である。
【００１４】
〔多層微多孔膜〕
本実施形態の多層微多孔膜は、表層である第１微多孔層と、中間層である第２微多孔層と、を有し、前記第２微多孔層が、樹脂及び充填材を含み、前記第２微多孔層中の充填剤の含有量が、前記樹脂及び前記充填材の総量に対して、６１質量％以上１００質量％以下であり、前記第２微多孔層の厚みが、１０μｍ以下であり、前記表層及び前記中間層の総厚みが、４０μｍ以下である。
【００１５】
本実施形態の多層微多孔膜は、２つの表層（第１微多孔層）の間に中間層（第２微多孔層）を有する態様であれば特に制限されない。充填材を含有する第２微多孔層が第１微多孔層に挟み込まれる形で支持されることによって、製膜過程におけるロールやガイド等との接触による摩擦により充填材が帯電することを防ぎ、さらには充填材の欠落を防止することで膜特性の向上と良好な生産性を得ることができる。
【００１６】
このような構成を有する本実施形態の多層微多孔膜において、表層である第１微多孔層の厚みは、好ましくは２μｍ以上であり、より好ましくは４μｍ以上であり、さらに好ましくは６μｍ以上である。また、第１微多孔層の厚みは、好ましくは１５μｍ以下であり、より好ましくは１０μｍ以下であり、さらに好ましくは８μｍ以下である。表層である第１微多孔層の厚みが２μｍ以上であることにより、多層微多孔膜の熱機械強度がより向上する傾向にある。また、表層である第１微多孔層の厚みが１５μｍ以下であることにより、多層微多孔膜のイオン透過性がより向上する傾向にある。
【００１７】
また、中間層である第２微多孔層の厚みは、好ましくは０．１μｍ以上であり、より好ましくは０．３μｍ以上であり、さらに好ましくは０．５μｍ以上である。また、第２微多孔層の厚みは、１０μｍ以下であり、好ましくは８μｍ以下であり、より好ましくは６μｍ以下である。第２微多孔層の厚みが０．１μｍ以上であることにより、熱収縮がより抑制される傾向にある。また、第２微多孔層の厚みが１０μｍ以下であることにより、成形性、得られる多層微多孔膜の突刺強度がより向上する。
【００１８】
さらに、表層及び中間層の総厚み（多層微多孔膜の厚み）は、４０μｍ以下であり、好ましくは５〜２０μｍであり、好ましくは８〜１６μｍである。表層及び中間層の総厚みが４０μｍ以下であることにより、多層微多孔膜の電気抵抗が低く維持され、電池の放電特性がより向上する。また、表面層と中間層の剥離強度がより向上する。また、表層及び中間層の総厚みが５μｍ以上であることにより、多層微多孔膜の機械強度がより向上する傾向にある。
【００１９】
多層微多孔膜を構成する各層の厚みが、それぞれ上記範囲であることにより、特に、充填剤の含有量が６１質量％以上１００質量％以下である第２微多孔層の厚みが１０μｍ以下であることにより（充填剤を多く含む第２微多孔層を薄くすることにより）、多層微多孔膜の耐電圧性、イオン透過性が高度な次元で両立されるという意外な効果が実現される。従来、充填剤の含有量が多い場合、層内で充填材を均一分散させることが困難であった。そして、充填材の分散不良は、微多孔層の厚みを不均一にさせたり、耐熱性を低下させたりする要因となっていると考えられる。これに対し、本実施形態の多層微多孔膜は、上記構成を有することにより、すなわち、充填剤を多く含む微多孔層を薄くすること（充填材を微多孔層の面方向により均一に分散させること）により、耐電圧性、イオン透過性が高度な次元で両立されるという意外な効果が実現されたものである。
【００２０】
次いで、以下、本実施形態の多層微多孔膜を構成する各層について説明する。
【００２１】
〔第１微多孔層〕
多層微多孔膜の表層である第１微多孔層に含まれる成分は、特に限定されないが、例えば、樹脂及び充填材が挙げられる。
【００２２】
（樹脂）
本実施形態において、第１微多孔層に含まれる樹脂としては、特に限定されないが、例えば、エチレン、プロピレン、１−ブテン、４−メチル−１−ペンテン、１−ヘキセン、及び１−オクテン等のα−オレフィンを重合して得られるポリオレフィン樹脂（ホモ重合体や共重合体、多段重合体等）；ポリエチレンテレフタレート等のポリエステル樹脂；スチレンの単独重合体又は共重合体であるポリスチレン樹脂；芳香族ビニル化合物の単独重合体又は共重合体などの芳香族系樹脂；ポリ塩化ビニル；ポリ塩化ビニリデン；ポリフッ化ビニル；ポリフッ化ビニリデン；（メタ）アクリル酸の単独重合体又は共重合体である（メタ）アクリル酸樹脂；グリシジルアクリレートやグリシジルメタクリレートのような（メタ）アクリル酸エステルの単独重合体又は共重合体である（メタ）アクリル酸エステル樹脂；ポリアクリロニトリル樹脂；共役ジエンの単独重合体又は共重合体である共役ジエン系樹脂が挙げられる。
【００２３】
上記ポリオレフィン樹脂としては、より具体的には、ポリエチレン（例えば、低密度ポリエチレン、線状低密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン（密度：０．９４２ｇ／ｃｍ3以上）、超高分子量ポリエチレン）、ポリプロピレン（例えば、アイソタクティックポリプロピレン、アタクティックポリプロピレン）、ポリブテン、エチレンプロピレンラバー、プロピレン−エチレン共重合体、プロピレン−α−オレフィン共重合体等が挙げられる。前記プロピレン−エチレン共重合体、プロピレン−α−オレフィン共重合体が挙げられる。
【００２４】
このなかでも、ポリオレフィン樹脂が好ましく、ポリエチレン樹脂とポリプロピレン樹脂が好ましい。このような樹脂を用いることにより、耐電圧性及び多層微多孔膜の機械強度がより向上する傾向にある。なお、上記共重合体としては、ランダム共重合体、ブロック共重合体のいずれを使用することもできる。また、これら樹脂は、１種単独で用いても、２種以上を併用してもよい。
【００２５】
第１微多孔層に含まれるポリエチレン樹脂の粘度平均分子量の下限は、好ましくは１．０×１０5以上であり、より好ましくは１．５×１０5以上であり、さらに好ましくは２．０×１０5以上である。また、第１微多孔層に含まれるポリエチレン樹脂の粘度平均分子量の上限は、好ましくは４．０×１０5以下であり、より好ましくは３．５×１０5以下であり、さらに好ましくは３．０×１０5以下である。ポリエチレン樹脂の粘度平均分子量が１．０×１０5以上であることにより、溶融成形の際のメルトテンションが増大し、成形性が向上する上に、第１微多孔層の強度がより向上する傾向にある。一方、ポリエチレン樹脂の粘度平均分子量が４．０×１０5以下であることにより、溶融混練の均一性、及び、Ｔダイによるシートの成形性がより向上する傾向にある。
【００２６】
また、第１微多孔層に含まれるポリプロピレン樹脂の粘度平均分子量の下限は、好ましくは２．５×１０5以上であり、より好ましくは３．０×１０5以上であり、さらに好ましくは３．５×１０5以上である。また、第１微多孔層に含まれるポリプロピレン樹脂の粘度平均分子量の上限は、好ましくは５．５×１０5以下であり、より好ましくは５．０×１０5以下であり、さらに好ましくは４．５×１０5以下である。ポリプロピレン樹脂の粘度平均分子量が２．５×１０5以上であることにより、溶融成形の際のメルトテンションが増大し、成形性が向上する上に、第１微多孔層の強度がより向上する傾向にある。一方、ポリプロピレン樹脂の粘度平均分子量が５．５×１０5以下であることにより、溶融混練の均一性、及び、Ｔダイによるシートの成形性がより向上する傾向にある。
【００２７】
さらに、第１微多孔層に含まれるポリオレフィン樹脂全体の粘度平均分子量の下限は、好ましくは１．０×１０5以上であり、より好ましくは２．０×１０5以上である。また、第１微多孔層に含まれるポリオレフィン樹脂全体の粘度平均分子量の上限は、好ましくは２．０×１０6以下であり、より好ましくは１．０×１０6以下である。粘度平均分子量が１．０×１０5以上のポリオレフィン樹脂を用いることにより、溶融成形の際のメルトテンションが増大し、成形性が向上する上に、第１微多孔層の強度がより向上する傾向にある。一方、粘度平均分子量が２．０×１０6以下のポリオレフィン樹脂を用いることにより、溶融混練の均一性、及び、Ｔダイによるシートの成形性がより向上する傾向にある。
【００２８】
また、第１微多孔層に含まれる樹脂としてポリオレフィン樹脂を用いる場合は、ポリオレフィン樹脂がポリエチレン樹脂を含むことが好ましい。ポリエチレン樹脂の含有量の下限は、ポリオレフィン樹脂の総量に対して、好ましくは７０質量％以上であり、より好ましくは８０質量％以上であり、さらに好ましくは９０質量％以上である。また、ポリエチレン樹脂の含有量の上限は、ポリオレフィン樹脂の総量に対して、好ましくは１００質量％以下である。ポリエチレン含有量が７０質量％以上であることにより、製膜時の膜破断を抑制し、生産性の低下を防止することができる傾向にある。
【００２９】
第１微多孔層に含まれる樹脂の含有量は、第１微多孔層の総量に対して、好ましくは２０〜１００質量％であり、より好ましくは３０〜１００質量％であり、さらに好ましくは７０〜１００質量％であり、よりさらに好ましくは８０〜１００質量％であり、さらにより好ましくは９０〜１００質量％であり、特に好ましくは１００質量％である。
【００３０】
（充填材）
第１微多孔層は充填材を含有してもよい。充填材としては、特に限定されないが、例えば、アルミナ、シリカ、チタニア、ジルコニア、マグネシア、セリア、イットリア、酸化亜鉛、酸化鉄などの酸化物系セラミックス；窒化ケイ素、窒化チタン、窒化ホウ素等の窒化物系セラミックス；シリコンカーバイド、炭酸カルシウム、硫酸アルミニウム、水酸化アルミニウム、チタン酸カリウム、タルク、カオリナイト、ディカイト、ナクライト、ハロイサイト、パイロフィライト、ハロイサイト、パイロフィライト、モンモリロナイト、セリサイト、マイカ、アメサイト、ベントナイト、アスベスト、ゼオライト、ケイ酸カルシウム、ケイ酸マグネシウム、ケイ藻土、ケイ砂等のセラミックス；架橋ポリメタクリル酸メチル、架橋ポリスチレン、架橋ポリジビニルベンゼン、スチレン−ジビニルベンゼン共重合体架橋物、架橋ポリエチレン、架橋ゴム、ベンゾグアナミン−ホルムアルデヒド縮合物などの各種架橋高分子粒子；ポリイミド、ポリアミド、ポリアミドイミド、ポリスルフォン、ポリアクリロニトリル、ポリアラミド、ポリアセタール、ポリテトラフルオロエチレン、ポリフッ化ビニリデン、ポリフェニレンスルフィド、ポリフェニレンエーテル、ポリケトン、ポリエーテルエーテルケトン、ポリベンゾイミダゾール、シンジオタクチックポリスチレン、ポリプロピレン、ポリビニルアルコール、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレートなどの融点や加熱変形温度が１５０℃以上の各種熱可塑性高分子の粒子；メラミン樹脂、フェノール樹脂、ユリア樹脂、不飽和ポリエステル、ポリウレタン、シリコン樹脂、エポキシ樹脂、フラン樹脂などの熱硬化性高分子の粒子；ガラス繊維やカーボン繊維やセルロース繊維など補強剤を添加することで融点及び／又は加熱変形温度が１５０℃以上となる各種熱可塑性及び熱硬化性高分子の粒子などが挙げられる。このなかでも、融点、もしくは熱変形温度が１５０℃以上である充填材がより好ましい。このような充填剤を用いることにより、多層微多孔膜の耐熱性とサイクル特性がより高度な次元で両立する傾向にある。なお、これら充填材は１種を単独で、又は２種以上を併用して用いることができる。
【００３１】
第１微多孔層に含まれる充填材の平均粒径の下限は、好ましくは１０ｎｍ以上であり、より好ましくは１００ｎｍ以上である。また、第１微多孔層に含まれる充填材の平均粒径の上限は、好ましくは１０００ｎｍ以下である。第１微多孔層に含まれる充填材の平均粒径が上記範囲内であることにより、多層微多孔膜の高温での熱収縮がより抑制され、耐熱性がより向上する傾向にある。
【００３２】
第１微多孔層に含まれる充填材の含有量は、第１微多孔層の総量に対して、好ましくは０〜８０質量％であり、より好ましくは０〜７０質量％であり、さらに好ましくは０〜３０質量％であり、よりさらに好ましくは０〜２０質量％であり、さらにより好ましくは０〜１０質量％であり、特に好ましくは０質量％である。充填材の含有量が、８０質量％以下であることにより、表面層と中間層の接着性がより向上する傾向にある。また、充填材の含有量が上記範囲内であることにより、電池に用いられた場合に多層微多孔膜としてヒューズし易い傾向にある。
【００３３】
〔第２微多孔層〕
多層微多孔膜の中間層である第２微多孔層は、樹脂及び充填材を含み、必要に応じて、その他の成分を含んでもよい。
【００３４】
（樹脂）
第２微多孔層に用いられる樹脂としては、特に限定されないが、例えば、第１微多孔層において例示したものと同様のものが挙げられる。
【００３５】
このなかでも、ポリオレフィン樹脂がより好ましく、ポリエチレン樹脂がさらに好ましい。主成分としてポリオレフィン樹脂を用いることにより、溶融成形時のメルトテンションを高く維持し、延伸工程にて破断が生じずに引き延ばすことができる傾向にある。すなわち、成形性がより向上する傾向にある。なお、これら樹脂は、１種を単独で、又は２種以上を併用して用いることができる。また、「主成分」とは、第２微多孔層に含まれる全樹脂中、所定の樹脂が、好ましくは５１〜１００質量％であり、より好ましくは７５〜１００質量％であり、さらに好ましくは９０〜１００質量％であることをいう。
【００３６】
ポリオレフィン樹脂の粘度平均分子量の下限は、好ましくは２．０×１０5以上であり、より好ましくは３．０×１０5以上であり、さらに好ましくは４．０×１０5以上であり、よりさらに好ましくは５．０×１０5以上であり、特に好ましくは６．０×１０5以上である。また、ポリオレフィン樹脂の粘度平均分子量の上限は、好ましくは２．０×１０6以下であり、より好ましくは２．５×１０6以下であり、さらに好ましくは１．０×１０6以下であり、よりさらに好ましくは９．０×１０5以下であり、特に好ましくは８．０×１０5以下である。ポリオレフィン樹脂の粘度平均分子量が２．０×１０5以上であることにより、溶融成形の際のメルトテンションがより向上し、成形性がより向上する上に、電池安全性がより向上する傾向にある。具体的には、電池安全性試験などポリオレフィン樹脂の融点以上に多層微多孔膜を加熱した際、多層微多孔膜の電極及び充填材への溶け込みが少なくなり、収縮率が良化する傾向にある。更に、第２微多孔層と第１微多孔層との接着性もより向上する。一方、ポリオレフィン樹脂の粘度平均分子量が２．０×１０6以下であることにより、樹脂と充填剤をより均一に溶融混練することが可能となり、Ｔダイによるシート成形性がより向上し、その上、第２微多孔層中において充填材が多層微多孔膜の幅方向に均一に分散できるため、第２微多孔層と第１微多孔層の層間の接着性がより向上する傾向にある。更に、溶融時、超高分子量成分に起因する熱収縮を抑制することができるため、熱収縮率が良化する傾向にある。
【００３７】
また、第２微多孔層に含まれる樹脂としてポリオレフィン樹脂を用いる場合は、ポリオレフィン樹脂がポリエチレン樹脂を含むことが好ましい。ポリエチレン樹脂の含有量の下限は、ポリオレフィン樹脂の総量に対して、好ましくは５０質量％以上であり、より好ましくは７５質量％以上であり、さらに好ましくは９０質量％以上であり、特に好ましくは１００質量％である。また、ポリエチレン樹脂の含有量の上限は、ポリオレフィン樹脂の総量に対して、好ましくは１００質量％以下である。ポリエチレン含有量が５０質量％以上であることにより、充填材含有量の増加に伴う膜伸度の低下により、製膜時の膜厚みのばらつきを抑制することができ、また、製膜時の膜破断を抑制し、生産性の低下を防止することができる傾向にある。
【００３８】
樹脂の含有量は、樹脂及び充填材の総量に対して、好ましくは０質量％超過であり、より好ましくは２質量％以上であり、さらに好ましくは５質量％以上である。また、樹脂の含有量は、樹脂及び充填材の総量に対して、好ましくは３９質量％以下であり、より好ましくは３０質量％以下であり、さらに好ましくは１９質量％以下であり、よりさらに好ましくは１０質量％以下である。
【００３９】
（充填材）
第２微多孔層に含まれる充填材としては、特に限定されないが、例えば、第１微多孔層において例示したものと同様のものが挙げられる。このなかでも、融点、もしくは熱変形温度が１５０℃以上であればどのような充填材でもよく、セラミックスがより好ましく、シリカ、アルミナ、チタニアなどの酸化物系セラミックスがさらに好ましい。このような充填剤を用いることにより、多層微多孔膜の耐熱性がより向上する傾向にある。なお、これら充填材は、１種を単独で、又は２種以上を併用して用いることができる。また、第２微多孔層で用いる充填剤と、第１微多孔層で用いる充填材とは、同一であっても異なっていてもよい。
【００４０】
第２微多孔層に含まれる充填材の平均粒径の下限は、好ましくは５ｎｍ以上であり、より好ましくは７．５ｎｍ以上であり、さらに好ましくは１０ｎｍ以上である。また、第２微多孔層に含まれる充填材の平均粒径の上限は、好ましくは１０００ｎｍ以下であり、より好ましくは５００ｎｍ以下であり、さらに好ましくは１００ｎｍ以下であり、よりさらに好ましくは５０ｎｍ以下であり、特に好ましくは２５ｎｍ以下である。第２微多孔層に含まれる充填材の平均粒径が上記範囲内であることにより、多層微多孔膜の厚さを薄くすることが可能となり、そのようなより薄い多層微多孔層でも高温における熱収縮をより抑制でき、耐熱性がより向上する傾向にある。
【００４１】
第２微多孔層中の充填剤の含有量の下限は、樹脂及び充填材の総量に対して、６１質量％以上であり、好ましくは７０質量％以上であり、より好ましくは８１質量％以上であり、よりさらに好ましくは９０質量％以上である。また、第２微多孔層中の充填剤の含有量の上限は、樹脂及び充填材の総量に対して、１００質量％以下であり、好ましくは９８質量％以下であり、より好ましくは９５質量％以下である。充填材の含有量が６１質量％以上であることにより、高温環境下における多層微多孔膜の熱収縮がより抑制され、耐熱性がより向上する傾向にある。
【００４２】
（その他の成分）
可塑剤としては、特に限定されないが、例えば、流動パラフィンやパラフィンワックス等の炭化水素類が挙げられる。また、酸化防止剤としては、特に限定されないが、例えば、フェノール系やリン系やイオウ系等の酸化防止剤が挙げられる。これらは、１種単独で用いても、２種以上を併用してもよい。
【００４３】
〔その他の物性〕
多層微多孔膜の気孔率の下限は、好ましくは４０％以上であり、より好ましくは５０％以上である。また、多層微多孔膜の気孔率の上限は、好ましくは９０％以下であり、より好ましくは８０％以下である。気孔率が４０％以上であることにより、電池特性がより向上する傾向にある。一方、気孔率が９０％以下であることにより、突刺強度がより向上する傾向にある。
【００４４】
多層微多孔膜の透気度の下限は、好ましくは１０秒／１００ｃｃ以上であり、より好ましくは４０秒／１００ｃｃ以上である。また、多層微多孔膜の透気度の上限は、好ましくは１０００秒／１００ｃｃ以下であり、より好ましくは５００秒／１００ｃｃ以下であり、さらに好ましくは３００秒／１００ｃｃ以下である。透気度が１０秒／１００ｃｃ以上であることにより、電池の自己放電がより抑制される傾向にある。一方、透気度が１０００秒／１００ｃｃ以下であることにより、イオン透過性がより向上する傾向にある。
【００４５】
多層微多孔膜の突刺強度の下限は、好ましくは３．０Ｎ／２０μｍ以上であり、より好ましくは４Ｎ／２０μｍ以上である。また、多層微多孔膜の突刺強度の上限は、好ましくは１０Ｎ／２０μｍ以下であり、より好ましくは７Ｎ／２０μｍ以下である。突刺強度が３．０Ｎ／２０μｍ以上であることにより、電池捲回時における脱落した活物質等による破膜がより抑制される傾向にある。一方、突刺強度が１０Ｎ／２０μｍ以下であることにより、熱収縮がより低下する傾向にある。
【００４６】
多層微多孔膜のＴＤ方向膜厚のＲ値の上限は、好ましくは０．２５以下であり、より好ましくは０．２２以下である。多層微多孔膜のＴＤ方向膜厚のＲ値の下限は、好ましくは０以上である。多層微多孔膜のＴＤ方向膜厚のＲ値が０．２５以下であることにより、多層微多孔膜の膜特性のばらつきがより抑制される傾向にある。なお、「Ｒ値」とは、後述する方法で測定された、膜厚みのばらつきの程度を数値化したものである。
【００４７】
多層微多孔膜の耐熱性の指標である熱収縮率は、ＭＤ方向、ＴＤ方向共に好ましくは５０％以下であり、より好ましくは３０％以下であり、さらに好ましくは１５％以下である。熱収縮率が５０％以下であることにより、電池の安全性がより向上する傾向にある。
【００４８】
多層微多孔膜のイオン透過性の指標である電気抵抗の上限は、好ましくは１．０Ω以下であり、より好ましくは０．８Ω以下である。電気抵抗の測定値が１．０Ω以下であることにより、電池の出力がより向上する傾向にある。多層微多孔膜の電気抵抗の下限は、特に限定されず、０Ω以上が好ましい。
【００４９】
多層微多孔膜の絶縁性能の指標である耐電圧の下限は、好ましくは１．０ｋＶ以上であり、より好ましくは１．２ｋＶ以上である。耐電圧の測定値が１．０ｋＶ以上であることにより、電池の安全性がより向上する傾向にある。多層微多孔膜の耐電圧の上限は、特に限定されない。
【００５０】
多層微多孔膜は、共押出成形によって得られるものであることが好ましい。共押出成形により製造することにより、２層間での接着性、多層微多孔膜のイオン透過性がより向上する傾向にある。
【００５１】
〔多層微多孔膜の製造方法〕
本実施形態の多層微多孔膜の製造方法としては、共押出法によって積層シートを形成する方法であれば特に限定されない。例えば、第１微多孔層を形成するための第１樹脂組成物と、第２微多孔層を形成するための第２樹脂組成物と、を共押出しして、表層である第１微多孔層と、中間層である第２微多孔層と、を有する積層シートを形成する共押出工程と、得られた積層シートを、面倍率２０〜２００倍の条件で、少なくとも一軸方向に延伸する延伸工程と、該延伸工程前又は後に、第１樹脂組成物及び／又は第２樹脂組成物から可塑剤を抽出する可塑剤抽出工程と、を有する製造方法が挙げられる。
【００５２】
なお、共押出工程前においては、樹脂、充填材、及び可塑剤を含む各原料（第１樹脂組成物及び第２樹脂組成物）を予備混練し、予備混練後の樹脂組成物を押出機で溶融混練する混練工程を有していてもよい。
【００５３】
また、多層微多孔膜の製造方法は、延伸前又は延伸後のシートを厚み方向に潰すプレス工程や、第２微多孔層に含まれる樹脂を抽出する樹脂抽出工程を有していてもよい。
【００５４】
以下、各工程について説明する。
【００５５】
〔混練工程〕
混練工程で用いる可塑剤としては、樹脂と混合した際に樹脂の融点以上において均一溶融樹脂を形成しうる不揮発性溶媒であることが好ましく、常温において液体であることが好ましい。可塑剤としては、特に限定されないが、例えば、流動パラフィンやパラフィンワックス等の炭化水素類；フタル酸ジオクチルやフタル酸ジブチル等のエステル類；オレイルアルコールやステアリルアルコール等の高級アルコール等が挙げられる。
【００５６】
樹脂組成物に対する可塑剤の配合割合としては、均一な溶融混練が可能な比率であり、シート状の微多孔膜前駆体を成形しうるのに充分な比率であり、かつ生産性を損なわない程度であることが好ましい。具体的には、可塑剤の含有率（可塑剤量比）は、樹脂組成物の総量に対して、好ましくは２０質量％以上８０質量％以下であり、より好ましくは３０質量％以上７０質量％以下である。可塑剤の含有率が８０質量％以下であることにより、溶融成形時のメルトテンションを高く維持し、成形性がより向上する傾向にある。一方、可塑剤の含有率が２０質量％以上であることにより、成形性がより向上する傾向にある。
【００５７】
樹脂と充填材と可塑剤を押出機へ投入する前に予備混練する方法としては、樹脂と充填材と可塑剤を、混練組成値が式（１）の範囲となるようにヘンシェルミキサー等で混練する方法が好ましい。
混練組成値＝可塑剤重量／（可塑剤吸油量×充填材重量×可塑剤密度）×１００
０．２≦混練組成値≦０．７  （１）
【００５８】
混練組成値が０．２以上の場合、充填材が適度に可塑剤を保持し樹脂との嵩密度の差が小さくなるために各成分が均一に分散する。混練組成値が０．７以下の場合、大量の可塑剤中に充填材が入り込むことで発生する充填材の凝集を防ぐことができる。つまり、混練組成値を上記範囲内で予備混練することで、充填材含有量が多い組成でも充填材分散性の良好なシートを得ることができる。
【００５９】
樹脂組成物と可塑剤とを溶融混練する方法としては、複数の押出機を用いて、樹脂と、必要に応じて充填材粒子及び各種添加剤を投入し、樹脂組成物を加熱溶融させながら任意の比率で可塑剤を導入し、さらに組成物を混練することにより、均一溶融樹脂を得る方法が好ましい。
【００６０】
〔共押出工程〕
共押出工程における共押出しの方法としては、複数の押出機からの溶融物を一つのダイリップから押し出すダイ内接着が好ましく、多数マニホールド法、フィードブロック法を用いるのが好ましい。ここで、ダイはＴダイ、コートハンガーダイ等のフラットダイを用いるのが好ましい。
【００６１】
また、共押出工程における冷却固化は、シート状に成形したものを熱伝導体に接触させて樹脂の結晶化温度より充分に低い温度まで冷却すること等の方法により行うことが好ましい。
【００６２】
〔延伸工程〕
延伸工程において、延伸方向は少なくとも一軸延伸である。二軸方向に高倍率延伸した場合、面方向に分子配向するため裂けにくく安定な構造となり、高い突刺強度が得られる傾向にあるため好ましい。延伸方法は同時二軸延伸、逐次二軸延、多段延伸、多数回延伸等のいずれの方法を単独もしくは併用することも構わないが、延伸方法が同時二軸延伸であることが突刺強度の増加や膜厚均一化の観点から特に好ましい。
【００６３】
ＭＤとＴＤの延伸倍率比は０．５以上２以下が好ましい。また、延伸倍率は、面倍率で好ましくは２０倍以上２００倍未満であり、２０倍以上１００倍以下がより好ましく、２５倍以上５０倍以下がさらに好ましい。総面積倍率が２０倍以上の場合は、膜に十分な突刺強度を付与できる傾向にあり、２００倍未満の場合は、膜破断を防ぎ、高い生産性が得られる傾向にあるので好ましい。なお、「ＭＤ」とはセパレータの長さ方向、もしくは製膜時の原料樹脂吐出方向を意味し、「ＴＤ」とはセパレータの幅方向を意味する。
【００６４】
延伸温度は樹脂の融点−５０℃以上であることが好ましく、融点未満が好ましい。より好ましくは樹脂の融点−３０℃以上、融点−２℃以下であり、更に好ましくは樹脂の融点−１５℃以上、融点−３℃以下である。延伸温度を樹脂の融点−５０℃以上とすることは、高突刺強度の観点から好ましい。樹脂の融点未満とすることは、延伸ムラ低減の観点から好ましい。
【００６５】
〔可塑剤抽出工程〕
可塑剤抽出工程は、バッチ式、連続式のいずれでもよいが、抽出溶剤に多層シートを浸漬することにより可塑剤を抽出し、充分に乾燥させ、可塑剤を微多孔膜から実質的に除去することが好ましい。多層シートの収縮を抑えるために、浸漬、乾燥の一連の工程中に多層シートの端部を拘束することが好ましい。また、抽出後の多層シート中の可塑剤残存量は１質量％未満にすることが好ましい。添加剤が含まれている場合、添加剤は、可塑剤の抽出工程で可塑剤と共に抽出されることが好ましく、膜中の残存量としては実質的に０％であることが好ましい。
【００６６】
抽出溶剤は、第１微多孔膜及び第２微多孔膜に含まれる、樹脂及び充填材に対して貧溶媒であり、かつ可塑剤に対して良溶媒であり、沸点がポリオレフィン樹脂の融点より低いことが好ましい。このような抽出溶剤としては、例えば、ｎ−ヘキサンやシクロヘキサン等の炭化水素類；塩化メチレンや１，１，１−トリクロロエタン等のハロゲン化炭化水素類；ハイドロフロロエーテルやハイドロフロロカーボン等の非塩素系ハロゲン化溶剤；エタノールやイソプロパノール等のアルコール類；ジエチルエーテルやテトラヒドロフラン等のエーテル類；アセトンやメチルエチルケトン等のケトン類が挙げられる。
【００６７】
〔その他の工程〕
また、前記工程に加えて熱固定や熱緩和といった熱処理工程を加えることは、得られる多層セパレータの収縮がさらに抑制される傾向にあるため好ましく、シートを厚み方向に潰すプレス工程を加えることは、充填材含有層を緻密にし、高温環境下での熱収縮を抑制する観点から好ましい。
【００６８】
〔蓄電デバイス用セパレータ〕
本実施形態の蓄電デバイス用セパレータは、多層微多孔膜からなるものである。蓄電デバイスとしては、特に限定されないが、例えば、リチウムイオン電池等の各種電池が挙げられる。本実施形態の蓄電デバイス用セパレータは、イオン透過性、耐電圧性、耐熱性、各層の剥離強度のバランスに優れる。
【実施例】
【００６９】
次に、実施例及び比較例を挙げて本発明をより具体的に説明するが、本発明はその要旨を超えない限り、以下の実施例に限定されるものではない。なお、実施例中の物性は以下の方法により測定した。
【００７０】
（１）粘度平均分子量（Ｍｖ）
微多孔膜に溶解抽出除去可能な充填材が含有している場合は、デカヒドロナフタリンに、試料の劣化防止のため、２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−メチルフェノールを０．１ｗ％の濃度となるように溶解させ、得られた溶液（以下ＤＨＮと略す）を試料溶媒として用いる。試料をＤＨＮに０．１ｗ％の濃度となるように１５０℃で溶解させ試料溶液を作成する。作成した試料溶液を１０ｍｌ採取し、キャノンフェンスケ粘度計（ＳＯ１００）により１３５℃での標線間通過秒数（ｔ）を計測する。
【００７１】
微多孔膜に充填材が含有している場合は、あらかじめ充填材を溶解抽出除去した後に洗浄乾燥し試料を採取する。溶解困難な充填材を含有する場合は微多孔膜をＤＨＮに溶解させた溶液をろ過し、充填材を除去した後に試料を採取する。また、ＤＨＮを１５０℃に加熱した後、１０ｍｌ採取し、同様の方法により粘度計の標線間を通過する秒数（ｔB）を計測する。得られた通過秒数ｔ及びｔBを用いて次の換算式により極限粘度［η］を算出する。
［η］＝（（１．６５１ｔ／ｔB−０．６５１）0.5−１）／０．０８３４
求められた［η］より、次式によりＭｖを算出する。
［η］＝６．７７×１０-4Ｍｖ0.67
【００７２】
また、溶解困難な充填材を含有する場合は、微多孔膜から得た試料をＤＨＮに溶解させた溶液をろ過した。この際、充填材を除去した後の試料の濃度が０．１ｗｔ％となるように調整した。
【００７３】
（２）全体膜厚（μｍ）
多層微多孔膜の多層微多孔膜は、微小測厚器（東洋精機製  タイプＫＢＭ）を用いて室温２３℃で測定した。
【００７４】
（３）表面層膜厚（μｍ）
表面層（第１微多孔層）膜厚（μｍ）は、走査型電子顕微鏡等の断面観察方法にて断面を観察することにより測定した。
【００７５】
（４）中間層膜厚（μｍ）
中間層（第２微多孔層）膜厚（μｍ）は、走査型電子顕微鏡等の断面観察方法にて断面を観察することにより測定した。
【００７６】
（５）気孔率（％）
多層微多孔膜の気孔率（％）は、１０ｃｍ×１０ｃｍ角の試料を多層微多孔膜から切り取り、その体積（ｃｍ3）と質量（ｇ）を求め、それらと膜密度（ｇ／ｃｍ3）より、次式を用いて計算した。なお、混合組成物の密度は、用いた樹脂と、充填材の各々の密度と、それらの混合比と、により計算で求められる値を用いた。
気孔率（％）＝（体積−質量／混合組成物の密度）／体積×１００
【００７７】
（６）透気度（ｓｅｃ／１００ｃｃ）
多層微多孔膜の透気度（ｓｅｃ／１００ｃｃ）は、ＪＩＳ  Ｐ−８１１７準拠のガーレー式透気度計（東洋精機製）にて測定した。
【００７８】
（７）突刺強度（Ｎ／２０μｍ）
カトーテック製、商標、ＫＥＳ−Ｇ５ハンディー圧縮試験器を用いて、針先端の曲率半径０．５ｍｍ、突刺速度２ｍｍ／ｓｅｃの条件で突刺試験を行い、最大突刺荷重を突刺強度（Ｎ）とした。これに２０（μｍ）／膜厚（μｍ）を乗じることにより２０μｍ膜厚換算の突刺強度（Ｎ／２０μｍ）を算出した。
【００７９】
（８）ＴＤ膜厚  Ｒ値
作製した多層微多孔膜をＴＤ方向１ｍあたり２０分割し、２０箇所の膜厚みを微小測厚器（東洋精機製  タイプＫＢＭ）を用いて室温２３℃で測定して得られた最大値（ＴMAX）、最小値（ＴMIN）、平均値（ＴAVE）を用いて、以下の式よりＲ値を算出した。
Ｒ値＝（ＴMAX―ＴMIN）／ＴAVE
【００８０】
（９）熱収縮試験
〈ＭＤ熱収縮率〉
多層微多孔膜をＴＤ方向に５０ｍｍ、ＭＤ方向に２６ｍｍに切り取り、１００ｍｍ四方のガラス板上に置いた。その後、多層微多孔膜をガラス板に固定するようにＴＤ方向の両端部１２ｍｍずつに耐熱テープを貼り、多層微多孔膜の露出部分が２６ｍｍ四方となるようサンプルを作製した。このサンプルを１５０℃のオーブン中に１０分静置した。このとき、温風が直接サンプルにあたらないよう、サンプルを２枚の紙にはさんだ。サンプルをオーブンから取り出し冷却した後、ＭＤ方向の長さが最も短い部分（ｍｍ）を測定し、以下の式にて熱収縮率を算出した。
熱収縮率（％）＝１００―（加熱後のＭＤの長さ／２６）×１００
【００８１】
〈ＴＤ熱収縮率〉
多層微多孔膜をＭＤ方向に５０ｍｍ、ＴＤ方向に２６ｍｍに切り取り、１００ｍｍ四方のガラス板上に置いた。その後、多層微多孔膜をガラス板に固定するようにＭＤ方向の両端部１２ｍｍずつに耐熱テープを貼り、多層微多孔膜の露出部分が２６ｍｍ四方となるようサンプルを作製した。このサンプルを１５０℃のオーブン中に１０分静置した。このとき、温風が直接サンプルにあたらないよう、サンプルを２枚の紙にはさんだ。サンプルをオーブンから取り出し冷却した後、ＴＤ方向の長さが最も短い部分（ｍｍ）を測定し、以下の式にて熱収縮率を算出した。
熱収縮率（％）＝１００―（加熱後のＴＤの長さ／２６）×１００
【００８２】
（１０）電気抵抗
多層微多孔膜を、２２ｍｍ径のサイズに６枚切り出し、電解液（プロピレンカーボネートとジメトキシエタンの混合溶液（５０／５０容量％）中に過塩素酸リチウム１ｍｏｌ／リットルを溶解）を含浸させた。含浸させた多孔膜のうち１枚を、ＮＣセル（京浜理化工業社製）内にセットし、ＮＣセルを組み立てた。トルクレンチ（締め付けトルク：０．８Ｎｍ）を使用し、蓋を閉めた。組み立てたＮＣセルを、２５℃の雰囲気下にさせた低温恒温槽内に入れ、ＬＣＲメーター（安藤電機社製）を用いて、周波数１００ｋＨｚ、解放電圧０．０１Ｖの条件下で膜抵抗を測定した。次に、測定したＮＣセルを分解し、含浸させていた残りの多孔膜５枚をＮＣセル内に重ねてセットし、再度組立てた後、同様の条件にて、６枚での抵抗を測定した。６枚での抵抗値と、１枚での抵抗値を引算し、多層膜１枚あたりの膜抵抗（Ω）を算出した。
【００８３】
（１１）耐電圧
直径３ｃｍのアルミニウム製電極で多層微多孔膜を挟み１５ｇの荷重をかけ、これを菊水電子工業製の耐電圧測定機（ＴＯＳ９２０１）に繋いで測定を実施した。測定条件は、交流電圧（６０Ｈｚ）を１．０ＫＶ／ｓｅｃの速度でかけていき、短絡した電圧値を微多孔膜の耐電圧測定値とする。この操作を幅方向に１０回測定し、平均値を耐電圧とした。
【００８４】
（１２）表面剥離試験
多層微多孔膜を幅２４ｍｍ、長さ３００ｍｍに切り出し、同じく幅２４ｍｍ、長さ３００ｍｍに切り出したセロハンテープ（日東電工包装システム（株）製、商品名：Ｎ．２９）をサンプルの端から１００ｍｍだけ貼り合せた。その後、セロハンテープを背面が重なるように折り曲げて端を島津製作所製の引張試験機、オートグラフＡＧ−Ａ型（商標）の上側のチャックで掴み、セパレータのテープが貼られていない一端を下側のチャックで掴んだ。この状態から２００ｍｍ／ｍｉｎの速度で引張試験を行って剥がされたテープに無機充填材やセパレータの一部が付着していないか確認し、付着していなければ○、わずかに付着していれば△、付着していれば×と評価した。
【００８５】
（１３）融点
融点をＪＩＳ  Ｋ−７１２１に準拠した方法により測定した。この測定を少なくとも３
回実施し、その平均値を融点の値とした。
【００８６】
（１４）可塑剤吸油量
商品名：ＦＲＯＮＴＥＸ  Ｓ４１０（ＦＲＯＮＴＥＸ製）吸油量測定器を用いて測定を行った。無機粒子５ｇを投入し、混練しながら可塑剤を滴下した。混練時のトルクが上昇し、最大トルクの７０％に減少するときの可塑剤添加量（ｍｌ）を求め、それと無機粒子重量（ｇ）より、次式を用いて計算した。
可塑剤吸油量（ｍｌ／１００ｇ）＝可塑剤添加量／無機粒子重量×１００
【００８７】
［実施例１］
Ｍｖ２．５×１０5の高密度ポリエチレン（融点１３７℃）を９５質量部と、Ｍｖ４．０×１０5のポリプロピレン（融点１６３℃）を５質量部と、酸化防止剤としてテトラキス［メチレン−３−（３’，５’−ジ−ｔ−ブチル−４’−ヒドロキシフェニル）プロピオネート］メタンを０．１質量部と、を混合して第１微多孔層を構成する第１樹脂組成物を調製した。
【００８８】
一次粒径が１５ｎｍ、可塑剤吸油量が２００ｍｌ／１００ｇであるＳｉＯ2を４４．８質量部（樹脂と無機粒子との総量中の割合として８１質量％）と、Ｍｖ７．０×１０5の高密度ポリエチレン樹脂（融点１３５℃）を１０．４質量部（樹脂と無機粒子との総量中の割合として１９質量％）と、可塑剤として密度が０．８５７ｇ／ｃｍ3の流動パラフィンを、混練組成値が０．５８となるように４４．８質量部と、酸化防止剤としてテトラキス［メチレン−３−（３’，５’−ジ−ｔ−ブチル−４’−ヒドロキシフェニル）プロピオネート］メタンを０．１質量部と、をヘンシェルミキサーにて予備混合して、第２微多孔層を構成する第２樹脂組成物を調製した。
【００８９】
第１樹脂組成物と第２樹脂組成物とをフィーダーにより２台の二軸同方向スクリュー式押出機フィード口へ供給した。また、第１微多孔層の溶融混練し押し出される全混合物中に占める可塑剤量比が６５質量％となり、第２微多孔層の溶融混練し押し出される全混合物中に占める可塑剤量比が６０質量％となるように流動パラフィンを二軸押出機シリンダーへサイドフィードした。押出機における溶融混練条件は、第１微多孔層の原料は設定温度２００℃、２０ｒｐｍ、吐出量８ｋｇ／ｈで行い、第２微多孔層の原料は設定温度２００℃、スクリュー回転数１５０ｒｐｍ、吐出量１４ｋｇ／ｈで行った。
【００９０】
続いて、溶融混練物をそれぞれ、２００℃に温度設定されたギアポンプ、導管、２種３層の共押出が可能なＴダイを経て、表面温度３０℃に制御されたロールに押出し、表面温度８０℃のロールにて冷却させ、第１樹脂組成物からなる第１微多孔層が表層となり、第２樹脂組成物からなる第２微多孔層が中間層となっているシート状の組成物を得た。次に連続して同時二軸テンターへ導き、縦方向に７倍、横方向に６倍に同時二軸延伸を行った。この時同時二軸テンターの設定温度は１２３℃であった。次に抽出槽に導き、十分に塩化メチレンに浸漬して流動パラフィンを抽出除去した。その後塩化メチレンの乾燥を行った。さらに横テンターに導き設定温度１３０℃で熱固定を行った。得られた膜のＭｖは５．０×１０5であった。得られた積層セパレータの特性を表１に示す。
【００９１】
［実施例２〜１５、比較例１〜８］
表１、表２に記載の条件以外は実施例１と同様にして多層微多孔膜を得た。得られた多層微多孔膜（積層セパレータ）の特性を表１、表２に示す。
【００９２】
［比較例９］
Ｍｖが７．０×１０5のポリエチレン樹脂（融点１３５℃）を５０質量部と、Ｍｖが３．０×１０5のポリエチレン樹脂（融点１３７℃）を５０質量部と、酸化防止剤としてペンタエリスリチル−テトラキス−［３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート］を１質量部と、を混合して第２樹脂組成物を調製した。この原料をフィーダーにより二軸同方向スクリュー式押出機フィード口へ供給した。
【００９３】
また溶融混練し押し出される全混合物中に占める可塑剤量比が６５質量％となるように流動パラフィンを二軸押出機シリンダーへサイドフィードした。押出機における溶融混練条件は、設定温度２００℃、スクリュー回転数１５０ｒｐｍ、吐出量１２ｋｇ／ｈで行った。続いて、溶融混練物を２００℃に温度設定されたギアポンプ、導管、ダイを経て、表面温度３０℃に制御されたロールに押出し、表面温度８０℃のロールにて冷却させ、１層のみからなるシート状の組成物を得た。次に連続して同時二軸テンターへ導き、縦方向に７倍、横方向に６倍に同時二軸延伸を行った。この時同時二軸テンターの設定温度は１２３℃であった。次に抽出槽に導き、十分に塩化メチレンに浸漬して流動パラフィンを抽出除去した。その後塩化メチレンの乾燥を行った。さらに横テンターに導き設定温度１３０℃で熱固定を行った。
【００９４】
その後、得られた微多孔膜の表面に、コロナ放電処理（放電量５０Ｗ）を実施した。その後、微多孔膜の表面に粒子径７００ｎｍのアルミナとポリビニルアルコールとの混合物を塗工した。得られた単層微多孔膜（セパレータ）の特性を表２に示す。
【００９５】
［参考例１］
実施例１に記載の積層セパレータに比較例９に記載の無機塗工処理を行い、厚さ２μｍの多孔層が形成した総膜厚１６μｍの積層セパレータを得た。得られた積層セパレータの特性を表２に示す。
【００９６】
【表１】
0006543164.tif 000002
【００９７】
【表２】
0006543164.tif 000003
【産業上の利用可能性】
【００９８】
本発明によれば、イオン透過性、耐電圧性、耐熱性、各層の剥離強度のバランスに優れた多層微多孔膜が提供される。かかる多層微多孔膜は、特に、リチウムイオン電池用セパレータとしての産業上利用可能性を有する。また、本発明によれば蓄電デバイスの耐熱特性を向上させ得るセパレータとして好適な多層微多孔膜が提供される。