(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
５０体積％以上のｃＢＮ粒子と、Ｃｏを含む結合相とを含有し、
該結合相中に、ＣｏａＷｂ（０．８０≦ａ≦０．９５、０．０５≦ｂ≦０．２０）からなる合金を含む結合相内粒子が存在するｃＢＮ焼結体。
【請求項２】
前記結合相内粒子は、前記結合相中に３０〜９０体積％の比率で存在する請求項１記載のｃＢＮ焼結体。
【請求項３】
前記合金は、前記結合相中に２０〜９０体積％の比率で存在する請求項１または２記載のｃＢＮ焼結体。
【請求項４】
前記結合相内粒子が、ＣｏａＷｂ（０≦ａ≦０．８、０．２≦ｂ≦１）Ｃからなる炭化物を含む請求項１乃至３のいずれか記載のｃＢＮ焼結体。
【請求項５】
前記炭化物は、前記結合相中に１０〜６０体積％の比率で存在する請求項４記載のｃＢＮ焼結体。
【請求項６】
前記結合相において、前記合金の体積比率Ｓ１と前記炭化物の体積比率Ｓ２との比（Ｓ２／Ｓ１）が０．１〜１．２である請求項４または請求項４を引用する請求項５記載のｃＢＮ焼結体。
【請求項７】
前記結合相内粒子の平均粒径が３０〜３００ｎｍである請求項１乃至６のいずれか記載のｃＢＮ焼結体。
【請求項８】
前記ｃＢＮ粒子の平均粒径が１．５〜２．５μｍである請求項１乃至７のいずれか記載のｃＢＮ焼結体。
【請求項９】
断面における３０μｍ平方の視野内に観察される前記結合相の最大粒径が０．１〜０．５μｍである請求項８記載のｃＢＮ焼結体。
【請求項１０】
前記結合相とは別に、Ａｌ化合物粒子が存在する請求項１乃至９のいずれか記載のｃＢＮ焼結体。
【請求項１１】
前記Ａｌ化合物粒子の平均粒径が５０〜２５０ｎｍである請求項１０記載のｃＢＮ焼結
体。
【請求項１２】
前記Ａｌ化合物粒子として、Ａｌ３Ｂ６Ｃｏ２０を含む請求項１０または１１記載のｃＢＮ焼結体。
【請求項１３】
Ｘ線回折測定において、ｃＢＮ（１１１）のピーク強度に対する前記Ａｌ３Ｂ６Ｃｏ２０の最大ピーク強度の比が０．０２〜０．２５である請求項１２記載のｃＢＮ焼結体。
【請求項１４】
前記結合相とは別に、Ｗ化合物粒子が存在する請求項１乃至１３のいずれか記載のｃＢＮ焼結体。
【請求項１５】
前記Ｗ化合物粒子の平均粒径が１００〜１０００ｎｍである請求項１４記載のｃＢＮ焼結体。
【請求項１６】
請求項１乃至１５のいずれか記載のｃＢＮ焼結体を切刃部とする切削工具。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】  本発明は、ｃＢＮ焼結体および切削工具に関する。
【背景技術】
【０００２】  ｃＢＮ焼結体（立方晶窒化硼素質焼結体の略）は優れた耐摩耗性を有することから、例えば切削工具として用いられ、特に鋳鉄や難削材である焼結合金の加工に広く用いられている。例えば、特許文献１では、ｃＢＮを８０重量％以上含有するとともに、結合相として、含有比率が５０重量％を超えるＡｌと、鉄族元素とＷ等の高融点元素を含むｃＢＮ焼結体が開示されている。特許文献１では、Ｗを含む場合には、硼化物として存在することが開示されている。また、特許文献２では、ｃＢＮを４０〜８５体積％含有するとともに、結合相としてＷやＣｏを含有するｃＢＮ焼結体が開示され、実施例では、結合相として、Ｃｏ３Ｗ３Ｃ、ＣｏＷＢ、ＷＣを混晶として含有するｃＢＮ焼結体が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特表２０１３−５３８９３７号公報
【特許文献２】特許５６１４４６０号公報
【発明の概要】
【課題を解決するための手段】
【０００４】
本実施形態のｃＢＮ焼結体は、５０体積％以上のｃＢＮ粒子と、Ｃｏを含む結合相とを含有し、該結合相中にＣｏａＷｂ（０．８０≦ａ≦０．９５、０．０５≦ｂ≦０．２０）からなる合金を含む結合相内粒子が存在する。
【０００５】  また、本実施形態の切削工具は、前記ｃＢＮ焼結体を切刃部とする。
【図面の簡単な説明】
【０００６】
【図１】本実施形態のｃＢＮ焼結体の組織の一例についての模式図である。
【図２】本実施形態のｃＢＮ焼結体からなるｃＢＮチップを備える切削工具の一例についての概略斜視図である。
【発明を実施するための形態】
【０００７】  ｃＢＮ焼結体１は、ｃＢＮ粒子２を５０体積％以上含有するとともに、Ｃｏを含む結合相（以下、Ｃｏ結合相と称す）４と、化合物粒子５とを含有する。本実施形態では、ｃＢＮ焼結体１は、ｃＢＮ粒子２の保持力が高いため、ｃＢＮ焼結体１の耐摩耗性が高い。Ｃｏ結合相４および化合物粒子５は、ｃＢＮ粒子２の脱粒を抑制する効果を有する。なお、本実施形態におけるｃＢＮ粒子２、Ｃｏ結合相４および化合物粒子５の体積比率は、ｃＢＮ焼結体１の断面写真におけるｃＢＮ粒子２、Ｃｏ結合相４および化合物粒子５の面積比率を測定し、この二次元の面積比率を三次元の体積比率と同じとみなして、各相の体積比率とする。ｃＢＮ粒子２の望ましい含有比率は、８０〜９７体積％であり、特に望ましくは９０〜９６体積％である。Ｃｏ結合相４の望ましい範囲は、３〜１４体積％であり、化合物粒子５の望ましい範囲は、０．５〜２０体積％である。
【０００８】  本実施形形態においてｃＢＮ粒子２の平均粒径は、ｃＢＮ焼結体１の耐摩耗性および強度を高める点から０．５〜５μｍ、特に望ましくは１〜３μｍの範囲にある。この範囲であれば、ｃＢＮ焼結体１の硬度が高くかつｃＢＮ粒子２の脱粒が抑制できる。なお、本実施形態におけるｃＢＮ粒子２の粒径の測定は、ＣＩＳ−０１９Ｄ−２００５に規定された超硬合金の平均粒径の測定方法に準じて測定する。また、本実施形形態では、ｃＢＮ焼結体１の断面における３０μｍ平方の視野内に観察されるＣｏ結合相４の最大粒径が０．１〜０．５μｍである。この範囲であれば、Ｃｏ結合相４が凝集した領域がなく、凝集領域が破壊源となってｃＢＮ焼結体１の強度を低下させることを抑制し、ｃＢＮ焼結体１の強度が高い。本実施形態におけるＣｏ結合相４の最大粒径は、ｃＢＮ焼結体１の断面における３０μｍ平方の走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）観察または透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）観察において、Ｃｏ結合相４の長手方向に垂直な方向の長さの最大値である。
【０００９】  本実施形態では、Ｃｏ結合相４には、ＣｏａＷｂ（０≦ａ≦０．９５、０．０５≦ｂ≦１）を含む結合相内粒子８が存在する。Ｃｏ結合相４は、ｃＢＮ粒子２の外周に沿って密着するような複雑な形状で存在できることから、ｃＢＮ粒子２の外周を強固に接着できる。その結果、ｃＢＮ粒子２の結合力を高めることができる。そして、結合相内粒子８は、熱伝導率が高くかつ高温でも変形しにくいことから、Ｃｏ結合相４の耐熱性および耐塑性変形性が向上する。そのため、ｃＢＮ焼結体１は高温での耐摩耗性も高い。その結果、本実施形態のｃＢＮ焼結体１からなるｃＢＮチップを備える、若しくは全体がｃＢＮ焼結体１からなる切削工具は、切削部分が高温となる高速切削や難削材の切削においても、耐摩耗性が高く、工具寿命を延ばすことができる。
【００１０】  なお、結合相内粒子８のａ、ｂ値は、ＴＥＭ観察の制限視野におけるＥＤＳ分析および電子回折像にて測定できる格子定数によって特定することができる。
【００１１】  結合相内粒子８は、Ｃｏ結合相４中に３０〜９０体積％の比率で存在する。これによって、ｃＢＮ焼結体１の常温および高温での耐摩耗性を高めることができる。Ｃｏ結合相４中には、結合相内粒子８以外に、マトリックスとして金属Ｃｏ１３が存在する。金属Ｃｏ１３中には、結合相内粒子８中のＷ含有質量比率より１０％以上低いＷを含有していてもよい。
【００１２】  結合相内粒子８として、ＣｏａＷｂ（０．８０≦ａ≦０．９５、０．０５≦ｂ≦０．２０）からなる合金（以下、合金粒子と称す。）９を含む場合には、Ｃｏ結合相４の高温における放熱性を高めることができるとともに塑性変形性を抑制して、Ｃｏ結合相４の耐熱性をより高めることができる。
【００１３】  結合相内粒子８として、ＣｏａＷｂ（０≦ａ≦０．８、０．２≦ｂ≦１）Ｃからなる炭化物（以下、炭化物粒子と称す。）１１を含む場合には、Ｃｏ結合相４の高温における塑性変形性を抑制して、Ｃｏ結合相４の耐熱性をより高めることができる。炭化物粒子１１は、例えば、ＷＣ、Ｗ３Ｃｏ３Ｃ、Ｗ４Ｃｏ２Ｃ、Ｗ２Ｃｏ２Ｃ、Ｗ６Ｃｏ６Ｃ、Ｗ６Ｃｏ３Ｃ２、Ｃｏ３Ｗ１０Ｃ４、Ｗ２Ｃｏ４Ｃが挙げられる。これによって、Ｃｏ結合相４の硬度および熱伝導性を高めることができる。その結果、ｃＢＮ焼結体１は、高温での耐摩耗性が高い。
【００１４】  結合相内粒子８が合金粒子９からなり、合金粒子９がＣｏ結合相４中に３０〜９０体積％の比率で存在する場合、ｃＢＮ焼結体１の耐熱性および耐塑性変形性が高まる。また、結合相内粒子８が炭化物粒子１１からなり、炭化物粒子１１がＣｏ結合相４中に１０〜６０体積％の比率で存在する場合、ｃＢＮ焼結体１の耐熱性および耐塑性変形性が高まる。
【００１５】  なお、Ｃｏ結合相４中の結合相内粒子８の比率は、ＴＥＭ観察において、Ｃｏ結合相４中に占める結合相内粒子８の面積比率を算出し、この二次元の面積比率が三次元の体積比率と同じであるとみなして、結合相内粒子８の体積比率とする。
【００１６】  結合相内粒子８は、合金粒子９と炭化物粒子１１との混合物として存在していてもよい。この場合、結合相内粒子８は、Ｃｏ結合相４中に７２〜８５体積％の比率で存在することが望ましい。このとき、合金粒子９の体積比率Ｓ１と炭化物粒子１１の体積比率Ｓ２との比（Ｓ２／Ｓ１）が０．１〜１．２である場合には、Ｃｏ結合相４の変形を抑制することができ、ｃＢＮ焼結体１の耐塑性変形性を高めることができる。
【００１７】  また、結合相内粒子８が、合金粒子９であるか炭化物粒子１１であるかは、ＴＥＭ観察の制限視野における電子回折像にて特定することができる。
【００１８】  結合相内粒子８の平均粒径が３０〜３００ｎｍである。これによって、Ｃｏ結合相４のｃＢＮ粒子２の脱粒を抑制する効果が高く、ｃＢＮ焼結体１の耐摩耗性を高めることができる。結合相内粒子８の平均粒径は、顕微鏡にて観察される結合相内粒子８の面積を算出し、これを円に換算したときの直径を粒径とする。そして、顕微鏡にて観察される、近接する少なくとも５つ以上の結合相内粒子８の粒径を求め、これらの平均値を平均粒径とする。
【００１９】  化合物粒子５は、Ａｌを含有するＡｌ化合物粒子６を含有する。Ａｌ化合物粒子６としては、ＡｌＮ、ＡｌＢ２、ＡｌＢ１２、Ａｌ２Ｏ３、Ａｌ３Ｂ６Ｃｏ２０が挙げられる。Ａｌ化合物粒子は、ｃＢＮ焼結体１の放熱性を高める点で好適である。Ａｌ化合物粒子６の平均粒径が５０〜２５０ｎｍである。これによって、ｃＢＮ粒子２の脱粒を抑制することができるとともに、ｃＢＮ焼結体１の耐熱性を高めることができる。Ａｌ化合物粒子６が存在することによって、ｃＢＮ焼結体１の焼結性が高まる。Ａｌ化合物粒子６の一部はＣｏ結合相４内に存在していてもよい。
【００２０】  このとき、Ａｌ化合物粒子６として、Ａｌ３Ｂ６Ｃｏ２０を含む場合には、Ｃｏ結合相４の密着性が向上してｃＢＮ粒子２が脱粒を抑制でき、ｃＢＮ焼結体１の耐摩耗性が向上する。また、ｃＢＮ焼結体１のワイヤ放電加工が容易となる。
【００２１】  Ａｌ３Ｂ６Ｃｏ２０は、複雑な組成であるために、ｃＢＮ焼結体１のＸ線回折測定によって確認するほうが容易である。ここで、Ａｌ３Ｂ６Ｃｏ２０は、２θ＝３８．５°、４２．２°、４５．０°、４９．２°、５１．３°等にＡｌ３Ｂ６Ｃｏ２０ピークが存在するが、２θ＝３８．５°のピークは、金属Ａｌのピークと重なり、２θ＝４９．２°、５１．３°のピークは、ＢＣｏのピークと重なる。そのために、Ａｌ３Ｂ６Ｃｏ２０が存在するかどうかは、他の結晶相のピークと重ならない２θ＝４２．２°および４５．０°のいずれかのピークの存在の有無によって判定する。なお、各ピークは、固溶状態の若干の違いや残留応力等によって回折角（２θ）の値がずれることもあるが、Ａｌ３Ｂ６Ｃｏ２０の結晶格子を維持して、各回折角のピークが検出される限りにおいては、Ａｌ３Ｂ６Ｃｏ２０ピークが存在すると判断できる。
【００２２】  ｃＢＮ（１１１）のピーク強度に対するＡｌ３Ｂ６Ｃｏ２０の最大ピーク強度は、０．０２〜０．２５であるのがよい。ここで、Ａｌ３Ｂ６Ｃｏ２０の最大ピーク強度とは、２θ＝４２．２°および４５．０°のうちピーク強度の高い方とする。この範囲であれば、ｃＢＮ粒子２の脱粒を抑制できる。ｃＢＮ（１１１）のピーク強度に対するＡｌ３Ｂ６Ｃｏ２０の最大ピーク強度の望ましい範囲は、０．１〜０．２５である。
【００２３】  化合物粒子５は、Ｗを含有するＷ化合物粒子７を含有する。Ｗ化合物粒子７としては、ＷＣ、ＷＢ、Ｗ２Ｂ、Ｃｏ２ＷＢ、Ｗ２Ｃｏ２１Ｂ６、Ｃｏ３Ｗ３Ｃが挙げられ、ｃＢＮ粒子２の脱粒を抑制する効果を有する。Ｗ化合物粒子７の平均粒径が１００〜１０００ｎｍである。これによって、ｃＢＮ焼結体１の靭性を高めることができる。
【００２４】  ここで、ＷＣは、炭化物粒子１１およびＷ化合物粒子７のどちらとしても選択することができる。図１に示すように、炭化物粒子１１として存在する場合には、Ｃｏ結合相４内に点在し、Ｗ化合物粒子７として存在する場合には、Ｃｏ結合相４とは別に存在する。
【００２５】  図２を用いて上述したｃＢＮ焼結体からなるｃＢＮチップ２５を備える切削工具の一例について、説明する。図２の切削インサート（以下、単にインサートと略す。）２０は、ｃＢＮ焼結体１からなるｃＢＮチップ２５が、工具本体２６の先端に、ＷＣとＣｏとを含有する超硬合金からなる裏打層２１を介してロウ付けされている。ｃＢＮチップ２５は、図示面における上面にすくい面２２、図示面における側面に逃げ面２３、すくい面２２および逃げ面２３の交差稜線の少なくとも一部に切刃２４を有する。工具本体２６は超硬合金または高速度鋼や合金鋼等の金属からなる。なお、裏打層２１は省くこともできる。また、図２のインサート２０はチップ２５のみがｃＢＮ焼結体１からなるが、この実施形態に限定されるものではなく、インサート２０全体がｃＢＮ焼結体１からなるものであってもよい。いずれの場合においても、ｃＢＮ焼結体１がインサート２０の切刃部を構成する。
【００２６】  次に、上述したｃＢＮ焼結体の製造方法について説明する。
【００２７】  例えば、平均粒径が１．０〜４．５μｍのｃＢＮ原料粉末を７５〜８８質量％と、平均粒径が１．０〜２．５μｍの金属Ｃｏ原料粉末を１０〜２４．９質量％と、平均粒径が０．５〜１．８μｍの金属Ａｌ原料粉末を０．１〜５質量％と、平均粒径が０．３〜１．５μｍのＷＣ原料粉末を０〜２０質量％との比率で調合する。
【００２８】  上記調合粉末を１５〜７２時間ボールミルにて粉砕混合する。その後、必要に応じて所定形状に成形する。成形には、プレス成形、射出成形、鋳込み成形、押し出し成形等の周知の成形手段を用いることができる。
【００２９】  ついで、これを別途用意した超硬合金製の裏打支持体と共に超高圧加熱装置に装入し、超高圧加熱処理を施す。本実施形態によれば、１１００〜１３００℃の範囲内の所定の温度にて、５〜７ＧＰａの圧力下で１〜１０分保持する第１加圧工程と、１４５０〜１６００℃の範囲内の所定の温度にて、４〜６ＧＰａでかつ第１加圧工程よりも低い圧力下で１０〜６０分保持する第２加圧工程との２つの工程にて加圧する。これによって、５０体積％以上のｃＢＮ粒子とＣｏ結合相とを含有し、Ｃｏ結合相中に、ＣｏａＷｂ（０≦ａ≦０．９５、０．０５≦ｂ≦１）を含む結合相内粒子が存在するｃＢＮ焼結体を得ることができる。
【００３０】  ここで、第１加圧工程がないと、Ｃｏ結合相は消失し、Ｃｏは化合物として存在する。第１加圧工程における保持時間が１０分よりも長いと、Ｃｏ結合相中にＷが均一に拡散して、Ｃｏ結合相中に結合相内粒子を存在させることができない。また、原料粉末の平均粒径および調合比率が上記範囲内であれば、上述したｃＢＮ焼結体を安定して製造することができる。
【００３１】  作製したｃＢＮ焼結体からワイヤ放電加工によって所定寸法に切り出し、この切り出した部位を超硬合金製の工具本体の先端部に形成した切り込み段部にロウ付けする。その後、上面および側面を研削加工する。さらに、所望により、すくい面となる上面および逃げ面となる側面の交差稜線の少なくとも一部である切刃の刃先にホーニング加工を施すことによって、本実施形態の切削工具を作製することができる。
【実施例】
【００３２】  表１に示す平均粒径のｃＢＮ粉末、金属Ｃｏ粉末、金属Ａｌ粉末、ＷＣ粉末を用いて表１の組成に調合し、この粉体を、アルミナ製ボールを用いたボールミルで１５時間混合した。次に混合した粉体を圧力９８ＭＰａで加圧成形した。この成形体と裏打支持体とを重ねて、超高圧加熱装置内にセットし、表１に示す条件にて超高圧加圧加熱処理を施し、ｃＢＮ焼結体を得た。【００３３】  次に、作製したｃＢＮ焼結体および裏打層との一体物からワイヤ放電加工によって所定の形状に切り出した。そして、超硬合金製の工具本体の先端部に形成した切り込み段部に、裏打層が接するように切り出した部位をロウ付けして、上面および側面を研削加工した。そして、上面および側面の交差稜線の少なくとも一部である切刃の刃先に、ダイヤモンドホイールを用いて刃先処理（チャンファホーニングおよびＲホーニング）を施すことにより、ＪＩＳ・ＣＮＧＡ１２０４０８形状のｃＢＮ焼結体からなるチップを備えるインサートを作製した。【００３４】  得られたインサートについて、ｃＢＮ焼結体からなるチップの任意断面について、ＳＥＭおよびＴＥＭによる組織観察により、ｃＢＮ粒子、Ｃｏ結合相、結合相内粒子（合金粒子、炭化物粒子）、化合物粒子（Ａｌ化合物粒子、Ｗ化合物粒子）の有無を確認するとともに、それらの含有比率を算出した。ＣｏａＷｂにおけるａ、ｂ値は、ＴＥＭ観察の制限視野における電子回折像にて特定した。また、ＣＩＳ−０１９Ｄ−２００５に規定された超硬合金の平均粒径の測定方法に準じて各粒子の平均粒径を測定した。結果は表２、３に示した。【００３５】  さらに、ｃＢＮチップのすくい面となる上面および逃げ面となる側面から、ＢｒｕｋｅｒＡＸＳ社製  Ｄ８  ＤＩＳＣＯＶＥＲ  ｗｉｔｈ  ＧＡＤＤＳ  Ｓｕｐｅｒ  Ｓｐｅｅｄ、線源：ＣｕＫα、コリメータ径：０．８ｍｍφを用いてＸ線回折測定を行い、ｃＢＮ焼結体中の結晶相を特定するとともに、ｃＢＮ（１１１）のピーク強度を１としたときの各結晶相に帰属するピークのうちの最大ピーク強度の比を表３に示した。【００３６】  次に、得られたインサートを用いて以下の切削条件にて切削試験を行った。結果は表３に示した。切削方法：外径旋削加工被削材  ：ＦＣ２５０  スリーブ材切削速度：７００ｍ／分送り    ：０．２ｍｍ／ｒｅｖ切込み：０．２ｍｍ切削状態：湿式（切削油あり）評価方法：摩耗または欠損に至るまでの切削長を評価した。【００３７】
【表１】
0006491232.tif 000002
【００３８】
【表２】
0006491232.tif 000003
【００３９】
【表３】
0006491232.tif 000004
【００４０】  表１〜３に示した結果によれば、ｃＢＮ粒子の含有量が５０体積％より少ない試料Ｎｏ．１５、結合相内粒子を含まない試料Ｎｏ．１３、１４、結合相内粒子のａ値が０．９５よりも大きい試料Ｎｏ．１２では、耐摩耗性が低下して切削長が短かった。【００４１】  これに対して、ｃＢＮ粒子を５０体積％以上含有するとともに、ＣｏａＷｂ合金が存在するＣｏ結合相を含有する試料Ｎｏ．１〜１１では、いずれも切削長が長いものであった。中でも、結合相内粒子の平均粒径が３０〜３００ｎｍである試料Ｎｏ．１〜９では切削長がより長く、結合相内粒子が結合相中に３０〜９０体積％の比率で存在する試料Ｎｏ．１〜７では、切削長がさらに長くなった。【００４２】  また、結合相内粒子中のＣｏａＷｂ合金において、０．８０≦ａ≦０．９５、０．０５≦ｂ≦０，２である試料Ｎｏ．１〜８では、切削長が長く、Ｃｏ結合相中にＣｏａＷｂ合金がＣｏ結合相中に２０〜９０体積％の比率で存在する試料Ｎｏ．１〜６では切削長がより長かった。さらに、結合相内粒子中のＣｏａＷｂＣが０≦ａ≦０．８、０．２≦ｂ≦１である試料Ｎｏ．１〜７では、切削長が長かった。さらに、合金粒子の存在比率Ｓ１と、炭化物粒子の存在比率Ｓ２との比（Ｓ２／Ｓ１）が０．１〜１．２である試料Ｎｏ．１〜６では切削長が長かった。【００４３】  また、ｃＢＮ粒子の平均粒径が１．５〜２．５μｍである試料Ｎｏ．１〜９では、切削長が長く、中でも、断面における３０μｍ平方の視野内に観察される結合相の最大粒径が０．１〜０．５μｍである試料Ｎｏ．１〜６は、切削長がより長いものであった。【００４４】  さらに、平均粒径が１００〜１０００ｎｍのＷ化合物粒子が存在する試料Ｎｏ．１〜７では切削長がより長く、Ａｌ化合物粒子が存在する試料Ｎｏ．１〜６では切削長がより長く、特に、Ａｌ３Ｂ６Ｃｏ２０を含む試料Ｎｏ．１〜５では切削長がより長く、中でも、ｃＢＮ（１１１）のピーク強度に対するＡｌ３Ｂ６Ｃｏ２０の最大ピーク強度の比が０．０２〜０．２５である試料Ｎｏ．１〜４では、切削長がより長かった。
【符号の説明】
【００４５】１    ｃＢＮ焼結体２    ｃＢＮ粒子４    Ｃｏ結合相５    化合物粒子６    Ａｌ化合物粒子７    Ｗ化合物粒子８    結合相内粒子９    合金粒子１１  炭化物粒子１３  金属Ｃｏ
【図１】
0006491232.tif 000005
【図２】
0006491232.tif 000006