(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
硝酸カリウムＫＮＯ３及び硝酸ナトリウムＮａＮＯ３を含む無水二成分塩混合物であって、ＫＮＯ３含有率が６５質量％〜６８質量％の範囲にある、熱エネルギーを伝達及び／又は貯蔵するための前記塩混合物。
【請求項２】
ＫＮＯ３含有率が６６．６質量％であり、ＮａＮＯ３含有率が３３．４質量％である、請求項１に記載の塩混合物。
【請求項３】
液相線温度が２３５℃〜２５０℃の範囲にある、請求項１又は２に記載の塩混合物。
【請求項４】
融解熱が１００Ｊ／ｇ未満である、請求項１から３までのいずれか１項に記載の塩混合物。
【請求項５】
平衡状態で６００℃での平衡定数Ｋが２０  １／√バール以上である、請求項１から４までのいずれか１項に記載の塩混合物。
【請求項６】
質量損失が、６３５℃の温度の場合、初期質量に対して３％より低い、請求項１から５までのいずれか１項に記載の塩混合物。
【請求項７】
熱エネルギーを伝達及び／又は貯蔵するための請求項１から６までのいずれか１項に記載の混合物の使用。
【請求項８】
集光型太陽熱発電プラントにおいて熱エネルギーを伝達及び／又は貯蔵するための請求項７に記載の混合物の使用。
【請求項９】
発電塔レシーバーユニットを備える集光型太陽熱発電プラントにおいて熱エネルギーを伝達及び／又は貯蔵するための請求項８に記載の混合物の使用。
【請求項１０】
請求項１から６までのいずれか１項に記載の混合物を含む熱伝達及び／又は熱エネルギー貯蔵流体。
【請求項１１】
熱伝達流体が請求項１から６までのいずれか１項に記載の塩混合物を含む熱伝達法であって、２５０℃〜６４０℃の温度範囲（境界の値を含む）で稼働することを特徴とする、前記熱伝達法。
【請求項１２】
少なくとも５７５℃のバルク温度及び少なくとも６２０℃のフィルム温度で稼働することを特徴とする、請求項１１に記載の熱伝達法。
【請求項１３】
少なくとも５８５℃のバルク温度及び少なくとも６２０℃のフィルム温度で稼働することを特徴とする、請求項１１に記載の熱伝達法。
【請求項１４】
塩混合物が、６２０℃〜６４０℃の範囲のフィルム温度（境界の値を含む）まで加熱され、３００℃〜６４０℃の加熱ランプが、非平衡状態の間、１００〜１５００Ｋ／分の範囲にあることを特徴とする、請求項１１又は１２に記載の熱伝達法。
【請求項１５】
内部ポンプ圧力及び／又は適用空気及び／又は純酸素気相圧力が、１〜４０バールの範囲にあることを特徴とする、請求項１１から１３までのいずれか１項に記載の熱伝達法。
【請求項１６】
請求項１０に記載の熱伝達流体が流れる少なくとも１つのレシーブパイプ、及び／又は請求項１０に記載の熱エネルギー貯蔵流体が蓄積される少なくとも１つの集熱デバイスを含む集光型太陽熱発電プラント。
【請求項１７】
蓄積された熱エネルギー貯蔵流体が、５７５℃〜５９５℃の範囲のバルク温度（境界の値を含む）に加熱され、水／蒸気サイクルの熱交換器中に後で送るために定常状態で集熱デバイスに貯蔵される、請求項１６に記載の集光型太陽熱発電プラント。
【請求項１８】
蓄積された熱エネルギー貯蔵流体が、５８５℃のバルク温度に加熱され、水／蒸気サイクルの熱交換器中に後で送るために定常状態で集熱デバイスに貯蔵される、請求項１６に記載の集光型太陽熱発電プラント。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
発明の詳細な説明
本発明は、硝酸ナトリウムと硝酸カリウムを一定の割合で含む無機硝酸塩の混合物に関し、これは例えば集光型太陽熱発電（ＣＳＰ）プラント内で、熱エネルギーの貯蔵のために及び熱伝達流体として使用することができる。好ましくは、本発明は、地上にあるヘリオスタットミラー形状を利用する点集束レシーバー型発電塔を備えた熱力学太陽光システムで使用され得る。
【０００２】
本発明は更に、広い温度範囲で熱交換を伴う工業プロセスの多くの用途で熱伝達流体として使用され得る。
【０００３】
太陽光発電塔からの再生可能エネルギーは、今後数十年間でエネルギー需要の大部分を満たすことができると期待されている。この形のゼロエミッション式集光型太陽熱発電（ＣＳＰ）は、多数のいわゆるヘリオスタット、即ち、太陽を追尾する平面ミラー形状を利用しており、これは隣接する太陽塔の最上部に位置する地点に入射太陽光を反射させることによって集光する。このいわゆるレシーバーは、閉じ込められた熱伝達流体を高いバルク温度、通常、約５６５℃まで加熱する高度に洗練されたアセンブリである。次に熱い熱伝達流体が、通常の水／蒸気サイクルの熱交換器にポンプ輸送され、そこで、供給された水がエコノマイザー部、エバポレーター部及びスーパーヒーター部による３段階プロセスを介して気化される。次に蒸気がタービンを通って供給され、発電機によって電気がもたらされる。供給されたエネルギーは次いで電力網に供給される。
【０００４】
太陽がない場合（例えば、夜間、日陰又は長期間の悪天候の場合）にも電気を生成できるようにするために、熱伝達流体は発電塔内のレシーバーシステムで熱を集めるだけでなく、熱エネルギーを蓄えるためにも使用される。この目的のために、熱い熱伝達流体の大部分は大型タンクに貯蔵されている。日照時間の間、このようにすることで、熱い熱伝達流体を水／蒸気サイクルに供給することにより後で送るための熱が蓄熱システムに溜まる。このセットアップは、ダイレクト２タンクＣＳＰシステムとして知られている。
【０００５】
熱伝達流体は１日のサイクルで約５６５℃の温度まで加熱されているため、媒体は熱安定性、比熱容量、動的粘度、熱伝導率、蒸気圧、通常３０年間の寿命の連続運転コストなどの複数の要件を満たさなければならない。
【０００６】
従来技術のダイレクト２タンクＣＳＰシステムは、通常、熱伝達流体や熱エネルギー貯蔵媒体として溶融塩混合物を使用している。「ソーラーソルト（solar salt）」と呼ばれることの多い、周知の塩の混合物は、硝酸ナトリウム（ＮａＮＯ３）と硝酸カリウム（ＫＮＯ３）を含み、その際、ＮａＮＯ３含有率は６０質量％であり、ＫＮＯ３含有率は４０質量％である。この混合物は、２３８℃の液相線温度を有し、約５８５℃までの温度での高い熱安定性、０．５Ｗ／ｍ・ｋの熱伝導率で約１．５５ｋＪ／ｋｇ・Ｋの大きな比熱容量、及び３００℃で約３ｍＰａ・ｓの動的粘度を併せ持ち、非毒性で、オーステナイト系ステンレス鋼に対する腐食性が低く、塩の投資コストが比較的安い。これはタワーＣＳＰシステムで使用されるだけでなく、蓄熱機能を備えた公知の放物型トラフＣＳＰプラントにおける熱エネルギー貯蔵媒体としても使用されている。
【０００７】
ソーラーソルトは、空気に曝されると約６００℃で亜硝酸塩を介してアルカリ金属酸化物に不可逆的に分解し始める。同じことが、他の既知のＮａＮＯ３／ＫＮＯ３混合物、例えば、約２２３℃の液相線温度を有する共晶ＮａＮＯ３／ＫＮＯ３にも当てはまる。
【０００８】
より高い最高温度を維持できる流体を使用することは、システム全体のカルノー効率がサイクルの最高温度とともに増加するので非常に望ましい。
【０００９】
有望なクラスの流体は、リチウム、ナトリウム、カリウム、セシウム及び／又はストロンチウムの塩化物を適切な共晶組成で含有する。このような流体は、約２５０℃の温度で液化し、７００℃までの温度で、場合によってはそれを上回る温度で分解しない。しかしながら、これらの液体には幾つかの欠点がある。ＬｉＣｌ又はＣｓＣｌなどの成分は高価であるか又は大量に入手できない場合もある。また、塩化物は、液状塩化物の攻撃に伴う腐食やクロムの減損に対処するため、高価なステンレス鋼を必要とする。水分との接触時に腐食の傾向が激しくなり、過熱時に危険なガス状塩化水素を同時に生成するので、タンクシステムは、水と接触してはならない。一般的に言えば、塩化物を含有する塩混合物を使用する際の欠点は利点を上回る。
【００１０】
従って、本発明の課題は、良く知られたＮａＮＯ３とＫＮＯ３との６０／４０（質量）混合物よりも高い温度を維持し、同時にかかる塩混合物における塩化物の使用に伴う欠点を回避し得る塩混合物を提供することである。
【００１１】
本発明によれば、ＫＮＯ３含有率が６０質量％〜７５質量％、好ましくは６３質量％〜７０質量％、更に好ましくは６５質量％〜６８質量％の範囲にある硝酸カリウムＫＮＯ３及び硝酸ナトリウムＮａＮＯ３を含む、無水二成分塩混合物が提供される。
【００１２】
好ましい一実施形態ではＫＮＯ３含有率は６６．６質量％であり、ＮａＮＯ３含有率は３３．４質量％である。
【００１３】
本発明はまた、エネルギーを伝達及び／又は貯蔵するための塩混合物；熱伝達及び／又は熱エネルギー貯蔵流体；熱伝達法；及び集光型太陽熱発電プラントの使用に関する。
【００１４】
有利には、本発明による塩混合物は、同じ安価な成分、即ち、硝酸ナトリウム及び硝酸カリウムを周知のソーラーソルトとして利用し、従って低コストで製造され得る。
【００１５】
驚くべきことに、本発明による塩混合物は、ほぼ同一の熱物性（融点、比熱容量、熱伝導率及び動的粘性）を有するが、分解なしで又は最小限の分解で６４０℃までの温度（フィルム温度）を維持することができる。従って安全域を考慮して、最大システム温度は６２０℃のフィルム温度まで上げることができる。蓄熱温度を５８５℃のバルク温度まで上げることができるので、５６５℃のバルク温度及び６００℃の最高フィルム温度で稼働する従来技術とは対照的に、熱エネルギー伝達と熱エネルギー貯蔵の両方のために、２０ケルビンの余剰が得られる。
【００１６】
有利には、従来技術と比較して、本発明による混合物は、実質的に減少した、ほぼ半減したＮａＮＯ３含有率を示し、従って特に速い加熱速度が適用される場合、高温では著しく安定である。これは、ＮａＮＯ３及びＫＮＯ３の中で、ＮａＮＯ３が安定性の低い化合物であるという事実に起因する。下記式：
【化１】
0006483234.tif 000002
として表される硝酸塩／亜硝酸塩の平衡は、より高い温度ではＮＯ２−に有利にシフトする。加熱速度が速いほど、非平衡状態により混合物の安定性が更に高まり得る。
【００１７】
本発明の更なる利点及び課題は、非限定的な例として提供される以下の詳細な説明及び添付の図面から明らかになるであろう。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】図１は、ソーラーソルトと比較した本発明による混合物の溶融・固化挙動を示す。
【図２】図２は、温度に対してプロットした本発明による混合物の比重を示す。
【図３】図３は、温度に対してプロットした本発明による混合物の動的粘度を示す。
【図４】図４は、温度に対してプロットした本発明による混合物の熱伝導率を示す。
【図５】図５は、温度に対してプロットした本発明による混合物の比熱容量を示す。
【図６】図６は、ソーラーソルトと比較した本発明による混合物の主要な特徴を表形式で示す。
【００１９】
本発明は、少なくとも６０質量％のＫＮＯ３含有率を有するＮａＮＯ３／ＫＮＯ３二成分系のＫＮＯ３に富んだ配合物に関する。好ましい実施形態では、ＫＮＯ３含有率は６６．６質量％であり、ＮａＮＯ３含有率は３３．４質量％である。好ましい比率から逸脱する技術的な理由又はその他の理由が存在し得るが、そのような逸脱は十分に本発明の範囲内にあることに留意すべきである。
【００２０】
例えば、成分ＮａＮＯ３又はＫＮＯ３のいずれかの製造プロセスの各工程に不完全さが存在してよく、そして２つの固体成分を混合する際に更なる不完全さが存在してもよい。これらの成分はさらに、例えば、使用されている原材料の品質に応じて、ある程度まで不純であってもよい。このような不完全さ又は不純物は混合物の性能を若干低下させることにつながり、さらに不完全な製造プロセスを利用し且つ低下した性能を受け入れるための総コストを少なくし得る。本発明の目的のために、Ｎ％のＮａＮＯ３とＭ％のＫＮＯ３との混合物の二成分塩混合物は、Ｎが±ｎだけずれ且つＭが±ｍだけずれ、ここでｎ及びｍは前述の不純物及び不完全さを表すという意味で実質的にＮ％のＮａＮＯ３とＭ％のＫＮＯ３との混合物を意味する。実際の適用では、例えば、不純物の存在のために、Ｎ＋Ｍは常に１００％になるとは限らないことに留意されたい。
【００２１】
図１を参照すると、６６．６質量％のＫＮＯ３含有率と３３．４質量％のＮａＮＯ３含有率を有する混合物の溶融・固化挙動が示されている（破線）。また、図１に、４０質量％のＫＮＯ３含有率と６０質量％のＮａＮＯ３含有率を有するソーラーソルトの溶融・固化挙動も示されている（実線）。両方の混合物は、ほぼ同じ温度（それぞれ２２５．５℃及び２２６℃）で溶融・固化し、このことは新規混合物による既存のシステムの改造を容易にするので重要な事実である。更に重要なことに、新規混合物はソーラーソルトと比較して融解熱が２０％低く、このことは固体から液体への相変化に影響を与えるのに必要なエネルギーが少ないことを意味する。
【００２２】
ここで図２を参照すると、温度に対してプロットした本発明による混合物の比重が示されている。新規混合物の比重は、温度が上がるにつれてほぼ直線的に減少する。
【００２３】
図３を参照すると、温度に対してプロットした本発明による混合物の動的粘度が示されている。図３からわかるように、温度が上がるにつれて動的粘度が非線形的に減少する。
【００２４】
図４を参照すると、温度に対してプロットした本発明による混合物の熱伝導率が示されている。詳細には、熱伝導率は温度と共に若干上昇する。
【００２５】
図５を参照すると、温度に対してプロットした本発明による混合物の比熱容量が示されている。比熱容量も温度と共に若干上昇する。
【００２６】
図６を参照すると、ソーラーソルトと比較した本発明による混合物の幾つかの主要な特徴が示されている。特に、新規混合物の比熱容量は、ソーラーソルトの比熱容量よりも約４％低く、このことは蓄熱エンタルピーに関して所定量のソーラーソルトと置き換えるのに約４％多くの新規混合物が必要とされることを意味する。
【００２７】
上記のように、新規混合物は、６２０℃以上のフィルム温度でより良い（即ち、より低い）ニトリルへの分解傾向を有する。ＣＳＰシステムのレシーバーユニットにおいて２０〜３０バール以上のポンプ圧力を加えることで、この傾向を更に減少させることができる。
【００２８】
新規混合物の熱物性を利用すると、定常状態の間に最大稼働温度で２０ケルビンの余剰を達成することができ、バルク温度として５８５℃まで熱安定限界を上げることができる。また、大気圧下で空気又は純粋な酸素を用いて貯蔵タンクを覆う及び／又はバブリングすることで、１日の装入の間、混合物を前記５８５℃のバルク温度に（幾つかの実施形態では５７５℃〜５９５℃の範囲のバルク温度に、他の実施形態では５８０℃〜５９０℃の範囲のバルク温度に、更に別の実施形態では５８３℃〜５８７℃の範囲のバルク温度に）維持しながら亜硝酸塩の生成速度を顕著に低下させる。稼働温度スパンが増加することで塩の必要が減るため、システムの蓄熱能力は、本発明を用いて強化することができ、こうして図６を参照して説明した効果がある程度まで補償される。
【００２９】
また、発電塔レシーバーにおいて約６２０℃〜６４０℃のフィルム温度まで溶融塩配合物を最終的に昇温する段階は、非常に短時間の鋭い温度過渡（急速昇温に相当）によって実現されるため、この過熱の非平衡過程は非常に短い時間枠に制限され得る。本発明は、先行技術と比較してより高いフィルム温度まで強化された加熱を可能にする。ポンプ圧力を適用すること及び／又は加圧空気及び／又は酸素で覆うことにより、硝酸塩分解の平衡状態（上記化学式（１）を参照）に達しないので、熱による劣化が制限又はさらには回避され得る。
【００３０】
式（１）で表される化学反応の平衡定数Ｋは、以下のように表すことができる：
【数１】
0006483234.tif 000003
（式中、ＰＯ2は酸素圧力を表し、Ｋは１／√バールの単位で表される）。ほぼ等モル部分のＫＮＯ３とＮａＮＯ３からなる共融混合物の場合、Ｋは６００℃で１８．．２０  １／√バールである。
【００３１】
明らかに、最大許容バルク温度及びフィルム温度の上昇により、システムのカルノー効率が増加し、その結果、等量の出力を生成して蓄積するのに必要な塩の量が減少する。
【００３２】
図１を参照して説明されるように、本発明の混合物はまた、その減少したＮａＮＯ３含有率のために見掛けの融解熱が２０％減少するが、図６を参照して説明されるように、比熱容量は４％低く、その影響は温度範囲の拡大によってある程度まで補償される。その結果として、本発明による混合物をソーラーソルトの代わりに使用した場合、最初のメルトアップ手順（即ち、貯蔵タンク中で初めて溶融塩を調製する工程）では、約１６．５％少ない天然ガスが消費される。
【００３３】
次の例を検討する：
従来のソーラーソルトを約１００ｋＪ／ｋｇ（２７．８ｋＷｈ／トンに相当）の融解熱で利用する１３００ＭＷｈの（熱）エネルギー貯蔵容量（５０ＭＷ（電気）出力で８時間の蓄熱に相当し、約４０％の電力ブロック正味効率を有する）を有するＣＳＰプラントには約１１４１５メートルトンの塩が必要であるだろう。
【００３４】
本発明の混合物を約８０Ｊ／ｇ（２２．２ｋＷｈ／トンに相当）の融解熱で使用する等しい寸法のＣＳＰプラントの場合、（その４％減少した比熱容量のために）約１１９１７メートルトンの塩混合物が必要とされるだろう。さらに、偶発的な凍結の場合、本発明による混合物は、ソーラーソルトよりも迅速かつ容易に液化するだろう。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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