(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
使用されてきた温度および圧力が未知で、使用されてきた時間が既知である耐熱鋼材の寿命を予測するに際し、下記の（１）〜（４）のステップによって耐熱鋼材の寿命を予測する、耐熱鋼材の寿命予測方法。
（１）任意鋼種のモデル鋼材について、任意の温度および応力におけるクリープ試験を行い、クリープ挙動および陽電子消滅寿命を複数測定するステップと、
（２）陽電子消滅寿命τと寿命比ｘの関係式である(A)式を前記耐熱鋼材が使用される環境に依存する変数a,b,c,d,eにより回帰分析して、(B)式を作成するステップと、
（３）前記耐熱鋼材の陽電子消滅寿命を少なくとも４点測定するステップと、
（４）(B)式に基づいて寿命を予測するステップ。
0006582753.tif 000011
ただし、上記(A)、(B)式中の各記号の意味は、下記の通りである。
τ：陽電子消滅寿命(psec）
ｘ：経過時間tと破断時間tRとの比（t/tR）から求められる耐熱鋼材の寿命比
a,b,c,d,e：耐熱鋼材が使用される環境に依存する変数
α：クリープ初期(ｘ=０)の耐熱鋼材の陽電子消滅寿命（psec）
β：クリープ終期(ｘ=１)の耐熱鋼材の陽電子消滅寿命（psec）
Ｔ：耐熱鋼材が使用される環境における温度(℃)
σ：耐熱鋼材が使用される環境における応力(MPa)
【請求項２】
前記耐熱鋼材が、火力発電用ボイラ鋼管である、
請求項１に記載の耐熱鋼材の寿命予測方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、耐熱鋼材の寿命予測方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
発電用のボイラやタービン、原子力発電設備、化学工業装置などの装置は、高温、高圧下で長時間使用される。したがって、これらの装置に用いられる耐熱材料は、高温における強度、耐食性、耐酸化性および常温における靱性などに優れていることが要求される。これらの用途には、従来、オーステナイト系ステンレス鋼（例えば、JIS-SUS321H鋼、同SUS347H鋼）、低合金鋼（例えば、JIS-STBA24鋼（2.25%Cr-1%Mo鋼））、さらには、9〜12%Cr系の高Crフェライト鋼（例えば、JIS-STBA26鋼（9%Cr-1%Mo鋼）、最近では同STBA-28鋼（改良9%Cr-1%Mo鋼））などが用いられてきた。
【０００３】
近年、火力発電プラントにおいては、地球温暖化防止の観点からCO２等の排出量削減を目的に熱効率の向上が必要となり、ボイラの蒸気条件を高温、高圧化（例えば600℃を超え、300気圧）した新型プラントが次々に建設されている。ここで、高温、高圧化された新型プラントでは、従来よりも高強度、高耐食性の新しい開発材料が使用されているが、新しいが故に従来鋼のような実プラントでの長時間データベースは確立されておらず、今後経年変化の追跡調査が必要である。さらに、既設プラントにおいては、使用されている耐熱材料の寿命消費率（計画寿命に対する割合）を精度良く評価して、余寿命を的確に診断する必要がある。
【０００４】
プラントに組み込まれた材料の経年劣化診断や余寿命評価を、できるだけ非破壊で実施する方法として、硬さ測定法、ボイド法、炭化物法などが知られているが、測定精度の問題や実験上のばらつきが生じやすく、高精度での寿命診断法とはなり得ていない。
【０００５】
特開２０００−１７１４１８号公報（特許文献１）には、焼き戻しマルテンサイト組織を有する耐熱材料に対して、陽電子消滅法を応用してクリープ歪みを推定する方法が提案されている。
【０００６】
特開２００３−６５９７８号公（特許文献２）には、高温における経年損傷をうけた耐熱材料の陽電子消滅寿命を測定し、陽電子消滅平均寿命と材料の寿命消費率との関係曲線を作成して、耐熱材料が遷移クリープ領域にあるか、加速クリープ領域にあるかを判定する、耐熱材料の余寿命診断方法が提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２０００−１７１４１８号公報
【特許文献２】特開２００３−６５９７８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
特許文献１で提案された、陽電子消滅法のドップラー広がり法では、点欠陥の集合体であるボイドの数量が多いものでは、Sパラメータが尖鋭化することが知られている。しかし、点欠陥というのは、実用材料中では結晶粒界や転位、析出物などと相互作用を起こして、消滅したり、新たに生成したりする。このため、実用材料の損傷劣化の過程における組織や欠陥構造の変化が明らかでない場合には、測定されたSパラメータが真のクリープ損傷と対応すると結論づけるのは難しい。同時計測のドップラー広がり法によって、より精度の高い計測は可能であるが、やはりクリープ損傷過程の組織変化や欠陥構造の変化を捕らえるのは難しい。したがって、特許文献１で提案された方法により、耐熱材料のクリープ損傷による寿命消費率を測定し、余寿命を的確に診断するのは困難である。
【０００９】
特許文献２で提案された耐熱材料の余寿命診断法によれば、任意の温度、圧力の条件において、各時間の陽電子消滅寿命を実際に測定した結果に基づいてマスターカーブを作成しており、その条件における余寿命は、的確に予測することが可能である。しかし、実際には測定していない温度、圧力の条件における余寿命を予測することは困難である。特に、実際のプラントでは、運転温度、圧力が変更されたり、休止したりするため、必ずしも一定の温度、圧力で運転されているわけではない。
【００１０】
本発明は、従来技術の問題を解決するためになされたものであり、実際には測定していない温度、圧力の条件における余寿命を予測することが可能な耐熱鋼材の寿命予測方法を提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明は、上記の課題を解決するためになされたものであり、下記の耐熱鋼材の寿命予測方法を要旨としている。
【００１２】
（ａ）下記の（１）〜（４）のステップによって耐熱鋼材の寿命を予測する、耐熱鋼材の寿命予測方法。
（１）任意鋼種のモデル鋼材について、任意の温度および応力におけるクリープ試験を行い、クリープ挙動および陽電子消滅寿命を複数測定するステップと、
（２）陽電子消滅寿命τと寿命比ｘの関係式である(A)式を前記耐熱鋼材が使用される環境に依存する変数a,b,c,d,eにより回帰分析して、(B)式を作成するステップ、
（３）前記耐熱鋼材の陽電子消滅寿命を測定するステップ、
（４）(B)式に基づいて寿命を予測するステップ。
0006582753.tif 000002
0006582753.tif 000003
ただし、上記(A)、(B)式中の各記号の意味は、下記の通りである。
τ：陽電子消滅寿命(psec）
ｘ：経過時間tと破断時間tRとの比（t/tR）から求められる耐熱鋼材の寿命比
a,b,c,d,e：耐熱鋼材が使用される環境に依存する変数
α：クリープ初期(ｘ=０)の耐熱鋼材の陽電子消滅寿命（psec）
β：クリープ終期(ｘ=１)の耐熱鋼材の陽電子消滅寿命（psec）
Ｔ：耐熱鋼材が使用される環境における温度(℃)
σ：耐熱鋼材が使用される環境における応力(MPa)
【００１３】
（ｂ）前記（４）のステップにおいて、
前記(B)式を耐熱鋼材が使用される環境における温度Ｔおよび応力σ、ならびに、破断時間tRについて回帰分析して作成したマスターカーブを用いて寿命を予測する、
上記（ａ）の耐熱鋼材の寿命予測方法。
【００１４】
（ｃ）使用されてきた温度、応力および時間が既知である耐熱鋼材の寿命を予測するに際し、
前記（４）のステップにおいて、使用されてきた温度、応力および時間の値、ならびに、前記(B)式に基づいて寿命を予測する、
上記（ａ）の耐熱鋼材の寿命予測方法。
【００１５】
（ｄ）使用されてきた温度および圧力が未知で、使用されてきた時間が既知である耐熱鋼材の寿命を予測するに際し、
前記（４）のステップにおいて、前記耐熱鋼材の陽電子消滅寿命を少なくとも４点測定した値から回帰分析によって推定した陽電子消滅寿命曲線に基づいて寿命を予測する、
上記（ｂ）の耐熱鋼材の寿命予測方法。
【００１６】
（ｅ）前記耐熱鋼材が、火力発電用ボイラ鋼管である、
上記（ａ）〜（ｄ）のいずれかの耐熱鋼材の寿命予測方法。
【発明の効果】
【００１７】
本発明によれば、実際には測定していない温度、圧力の条件における余寿命を予測することが可能である。特に、使用環境が既知の場合、その使用環境に応じて作成したマスターカーブに基づいて、余寿命を予測することが可能である。また、使用環境が未知の場合、複数の使用時間における陽電子消滅寿命から回帰分析によって陽電子消滅寿命曲線を作成し、その陽電子消滅寿命曲線に基づいて、余寿命を予測することが可能である。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】温度：６２５℃、応力：９０ＭＰａの条件における測定値と解析値とを比較する図
【図２】温度：５９４℃一定の条件におけるマスターカーブを示す図
【図３】応力：１００ＭＰａ一定の条件におけるマスターカーブを示す図
【図４】実施例の各種条件におけるマスターカーブを示す図
【発明を実施するための形態】
【００１９】
本実施形態における耐熱鋼材の寿命予測方法は、下記の各ステップによって使用中の耐熱鋼材の寿命を予測するものである。
【００２０】
まずは、寿命予測対象である耐熱鋼材と同一または近似の化学組成を有するモデル鋼材を用意し、この鋼材について、任意の温度および応力におけるクリープ試験を行い、クリープ挙動および陽電子消滅寿命を複数測定する必要がある。
【００２１】
次に、クリープ挙動に基づいて、前記陽電子消滅寿命、前記温度、前記圧力および寿命比に関係する陽電子消滅寿命曲線を作成する必要がある。陽電子消滅寿命曲線としては、陽電子消滅寿命τと寿命比ｘの関係式である下記(A)式を用いる。寿命比としては、経過時間tと破断時間tRとの比（t/tR）から求められる耐熱鋼材の寿命比を用いる。
0006582753.tif 000004
ただし、上記(A)式中の各記号の意味は、下記の通りである。
τ：陽電子消滅寿命(psec）
ｘ：経過時間tと破断時間tRとの比（t/tR）から求められる耐熱鋼材の寿命比
a,b,c,d,e：耐熱鋼材が使用される環境に依存する変数
【００２２】
ここで、上記の (A)式に、クリープ初期(ｘ=０)の耐熱鋼材の陽電子消滅寿命（psec）およびクリープ終期(ｘ=１)の耐熱鋼材の陽電子消滅寿命（psec）を上記(A)式に代入する。
【００２３】
すなわち、クリープ初期(ｘ=０)の耐熱鋼材の陽電子消滅寿命（psec）をαとするとき、
0006582753.tif 000005
となり、一方、クリープ終期(ｘ=１)の耐熱鋼材の陽電子消滅寿命（psec）をβとするとき、
0006582753.tif 000006
となる。なお、マルテンサイト鋼の場合、クリープ初期(ｘ=０)の耐熱鋼材の陽電子消滅寿命は128.3（psec）であり、クリープ終期(ｘ=１)の耐熱鋼材の陽電子消滅寿命は、純鉄の陽電子消滅寿命115.95（psec）である。
【００２４】
よって、上記のdおよびbを上記(A)式に代入すると、
0006582753.tif 000007
となる。すなわち、上記式中の変数a、cおよびeが決まれば、マスターカーブが描けることになる（図１参照）。図１には、温度：６２５℃、応力：９０ＭＰａの条件で使用されてきた材料について描いたマスターカーブと、解析値と、実際の測定値が示されているが、実際の測定値と解析値とが概ね一致することがわかる。よって、ある時間における陽電子消滅寿命を一点測定すれば、寿命比が分かる。一方で、上記式中には、変数a、cおよびeの他には、温度および応力に依存し得る項が存在しない。そこで、あらかじめ対象鋼種の各温度と応力での各項を算出する。回帰分析すると、変数a、cおよびeは、下記のように、温度Ｔ、応力σの関数として表すことができる。
0006582753.tif 000008
【００２５】
そして、変数a、cおよびeを温度Ｔ、応力σの関数で表すとき、マスターカーブは、下記(B)式で表すことができる。
0006582753.tif 000009
ただし、上記(B)式中の各記号の意味は、下記の通りである。
τ：陽電子消滅寿命(psec）
ｘ：経過時間tと破断時間tRとの比（t/tR）から求められる耐熱鋼材の寿命比
α：クリープ初期(ｘ=０)の耐熱鋼材の陽電子消滅寿命（psec）
β：クリープ終期(ｘ=１)の耐熱鋼材の陽電子消滅寿命（psec）
Ｔ：耐熱鋼材が使用される環境における温度(℃)
σ：耐熱鋼材が使用される環境における応力(MPa)
【００２６】
ここで、例えば、高Ｂマルテンサイト鋼の場合について回帰分析すると、変数a、cおよびeは、それぞれ表１のように表すことができる。
【００２７】
【表１】
0006582753.tif 000010
【００２８】
このように得られた変数a、cおよびeについての回帰分析により求めたf1(T,σ)、f2(T,σ)およびf3(T,σ)を前記(B)式に代入して得たものをマスターカーブとして用いれば、任意の温度Ｔ、応力σについて陽電子消滅寿命曲線を推定することができる（図２および図３参照）。図２には、５９４℃で、様々な応力（９０ＭＰａ、１００ＭＰａ、１５０ＭＰａ）で使用される場合について作成したマスターカーブを示している。図３には、１００ＭＰａで、様々な温度（６５０℃、６００℃、５９４℃、５５０℃）で使用される場合について作成したマスターカーブを示している。これらの図に示すように、本発明によれば、任意の温度、応力についてのマスターカーブを描くことができる。
【００２９】
ここで、使用されてきた温度、応力および時間が既知である耐熱鋼材の寿命を予測するに際して、使用されてきた温度、応力および時間の値、ならびに、前記(B)式に基づいて寿命を予測するのがよい。すなわち、使用されてきた温度、応力および時間の値を前記(B)式に代入することによってマスターカーブを作成し、このマスターカーブによって寿命を予測する。
【００３０】
一方、使用されてきた温度および圧力が未知で、使用されてきた時間が既知である耐熱鋼材の寿命を予測するに際しては、前記(B)式を耐熱鋼材が使用される環境における温度Ｔおよび応力σ、ならびに、破断時間tRについて回帰分析して作成した陽電子消滅寿命曲線を用いて寿命を予測するのがよい。より具体的には、前記耐熱鋼材の陽電子消滅寿命を少なくとも４点測定した値を回帰計算して、寿命を予測する。上記の陽電子消滅寿命の測定は、耐熱鋼材の遷移クリープ域のみで行ってもよい。すなわち、遷移クリープ域の陽電子消滅寿命を複数点測定すれば、これらの測定データから上記の（B）式をパラメータフィッティングし、破断時間を求めることができる。
【００３１】
なお、上記の（B）式は、耐熱鋼材が使用される環境における温度、応力に依存した項を一次連結式で示しており、未知の項は、f1(T,σ)、f2(T,σ)およびf3(T,σ)の３つである。従って、操業条件を内掃するように、温度、応力を各２条件、つまり組み合わせで４条件以上の測定を行えば、この数式を解くことができる。よって、遷移クリープ域の陽電子消滅寿命を４条件以上測定することが好ましい。また、初期材、遷移クリープ域、最小クリープひずみ速度付近、加速クリープ域および破断材の少なくとも５点の陽電子消滅寿命の測定データがあれば、クリープ初期の形をとらえることができ、精度良く寿命比を予測することが可能となる。
【実施例】
【００３２】
マルテンサイト鋼（質量%で、C:0.10%、Si:0.4%、Mn:0.45%、Cr:9.0%、Mo:1.0%、V:0.20%、Nb:0.08%、残部Feおよび不純物)の試験片について、遷移クリープ域の陽電子消滅寿命を複数点測定した結果から、上記の(B)式に基づいて、寿命比を予測する実験を行なった。なお、クリープ初期(ｘ=０)の耐熱鋼材の陽電子消滅寿命αは、128.3（psec）とし、クリープ終期(ｘ=１)の耐熱鋼材の陽電子消滅寿命βは、純鉄の陽電子消滅寿命の115.95（psec）とした。
【００３３】
（実施例１）
上記の試験片について、温度６５０℃、応力１００ＭＰａでクリープ試験を行なったところ、破断時間は４４３時間であった。
【００３４】
まず、使用されてきた温度、応力および時間が既知である耐熱鋼材の寿命を予測する場合を想定した実験を行った。すなわち、同じ試験片について、温度６５０℃、応力１００ＭＰａでクリープ試験を行い、その結果に基づいてマスターカーブを作成し、４５時間経過時点で試験片の陽電子消滅寿命を測定した。使用されてきた温度、応力および時間、ならびに、測定された陽電子消滅寿命を(B)式に代入して予測される破断時間を求めたところ、４４３時間であり、実際の試験結果と一致していた。
【００３５】
次に、使用されてきた温度および圧力が未知で、使用されてきた時間が既知である耐熱鋼材の寿命を予測する場合を想定した実験を行った。すなわち、同じ試験片について、温度６５０℃、応力１００ＭＰａでクリープ試験を行い、所定時間経過後に、遷移クリープ域の陽電子消滅寿命を４点測定した。その測定値を、(B)式を耐熱鋼材が使用される環境における温度Ｔおよび応力σ、ならびに、破断時間tRについて回帰分析して作成した陽電子消滅寿命曲線により予測される破断時間を求めたところ、４３２時間であり、予測される温度および圧力は、それぞれ温度５６７℃、応力９４ＭＰａであり、実際の試験結果と同様の結果となった。
【００３６】
（実施例２）
上記の試験片について、温度６５０℃、応力９０ＭＰａでクリープ試験を行なったところ、破断時間は９２９．７時間であった。
【００３７】
まず、使用されてきた温度、応力および時間が既知である耐熱鋼材の寿命を予測する場合を想定した実験を行った。すなわち、同じ試験片について、温度６５０℃、応力９０ＭＰａでクリープ試験を行い、その結果に基づいてマスターカーブを作成し、４５時間経過時点で試験片の陽電子消滅寿命を測定した。使用されてきた温度、応力および時間、ならびに、測定された陽電子消滅寿命を(B)式に代入して予測される破断時間を求めたところ、９３３時間であり、実際の試験結果と同様の結果となった。
【００３８】
次に、使用されてきた温度および圧力が未知で、使用されてきた時間が既知である耐熱鋼材の寿命を予測する場合を想定した実験を行った。すなわち、同じ試験片について、温度６５０℃、応力１００ＭＰａでクリープ試験を行い、所定時間経過後に、遷移クリープ域の陽電子消滅寿命を４点測定した。その測定値を、(B)式を耐熱鋼材が使用される環境における温度Ｔおよび応力σ、ならびに、破断時間tRについて回帰分析して作成した陽電子消滅寿命曲線により予測される破断時間を求めたところ、９２８．７９時間であり、予測される温度および圧力は、それぞれ温度６５８．４５℃、応力１００．８ＭＰａであり、実際の試験結果と同様の結果となった。
【００３９】
（実施例３）
上記の試験片について、温度６７５℃、応力９０ＭＰａでクリープ試験を行なったところ、破断時間は１２３．３時間であった。
【００４０】
まず、使用されてきた温度、応力および時間が既知である耐熱鋼材の寿命を予測する場合を想定した実験を行った。すなわち、同じ試験片について、温度６７５℃、応力９０ＭＰａでクリープ試験を行い、その結果に基づいてマスターカーブを作成し、４５時間経過時点で試験片の陽電子消滅寿命を測定した。使用されてきた温度、応力および時間、ならびに、測定された陽電子消滅寿命を(B)式に代入して予測される破断時間を求めたところ、１１１．８９時間であり、実際の試験結果と同様の結果となった。
【００４１】
次に、使用されてきた温度および圧力が未知で、使用されてきた時間が既知である耐熱鋼材の寿命を予測する場合を想定した実験を行った。すなわち、同じ試験片について、温度６５０℃、応力１００ＭＰａでクリープ試験を行い、所定時間経過後に、遷移クリープ域の陽電子消滅寿命を４点測定した。その測定値を、(B)式を耐熱鋼材が使用される環境における温度Ｔおよび応力σ、ならびに、破断時間tRについて回帰分析して作成した陽電子消滅寿命曲線により予測される破断時間を求めたところ、１０９．６５時間であり、予測される温度および圧力は、それぞれ温度６８０．２３℃、応力９０．６３ＭＰａであり、実際の試験結果と同様の結果となった。
【００４２】
図４には、実施例１〜３における温度、応力条件での陽電子消滅寿命曲線を示している。いずれも、短時間側の４点の測定値から回帰分析によって推定した陽電子消滅寿命曲線である。図４に示すように、いずれの陽電子消滅寿命曲線も、実際の測定点（●、○、□）と概ね一致していることがわかる。
【産業上の利用可能性】
【００４３】
本発明によれば、実際には測定していない温度、圧力の条件における余寿命を予測することが可能である。
【図１】
0006582753.tif 000012
【図２】
0006582753.tif 000013
【図３】
0006582753.tif 000014
【図４】
0006582753.tif 000015