(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
重量基準で、
１１．５％〜１２％のクロム、
０．８％〜１．５％のマンガン、
０．７５％〜１．５％のニッケル、
０％〜０．５％のケイ素、
０％〜０．２％のモリブデン、
０％〜０．００２５％のホウ素、
０％〜０．０２５％の炭素、
０％〜０．０１％の硫黄、
０％〜０．０３％の窒素、
任意に、銅とリンのうちの少なくとも１種、ここで銅は最大０．２５％の量で存在し、そして存在する炭素、窒素、リン、及び硫黄の総濃度が０．１％を越えない、ならびに
残部の鉄及び不純物、
からなる、二相フェライト−マルテンサイト系ステンレス鋼であって、
前記鋼が、３００以上のブリネル硬度（ＨＢ）、および５０ｆｔ−ｌｂ以上である−４０℃でのシャルピーＶノッチ衝撃エネルギー（ＣＶＮ）を有し、そしてＣＶＮ（ｆｔ−ｌｂ）＋（０．４×ＨＢ）が、１６０以上である、二相フェライト−マルテンサイト系ステンレス鋼。
【請求項２】
モリブデン含量が０〜０．１％である、請求項１に記載の二相フェライト−マルテンサイト系ステンレス鋼。
【請求項３】
ニッケル含量が１．０％〜１．５％である、請求項１に記載の二相フェライト−マルテンサイト系ステンレス鋼。
【請求項４】
マンガン含量が１．０％〜１．５％である、請求項１に記載の二相フェライト−マルテンサイト系ステンレス鋼。
【請求項５】
ホウ素含量が０．００２％〜０．００２５％である、請求項１に記載の二相フェライト−マルテンサイト系ステンレス鋼。
【請求項６】
前記鋼が４５０ＨＢ以上の硬度を達成する加工硬化特性を有する、請求項１に記載の二相フェライト−マルテンサイト系ステンレス鋼。
【請求項７】
重量基準で、
１１．５％〜１２％のクロム、
１．０％〜１．５％のマンガン、
１．０％〜１．５％のニッケル、
０％〜０．５％のケイ素、
０％〜０．１％のモリブデン、
０％〜０．００２５％のホウ素、
０％〜０．０２５％の炭素、
０％〜０．０１％の硫黄、
０％〜０．０３％の窒素、
任意に、銅とリンのうちの少なくとも１種、ここで銅は最大０．２５％の量で存在し、そして存在する炭素、窒素、リン及び硫黄の総濃度が約０．１％を越えない、ならびに
残部の鉄及び不純物、
からなる、請求項１に記載の二相フェライト−マルテンサイト系ステンレス鋼。
【請求項８】
ホウ素含量が０．００２％〜０．００２５％である、請求項７に記載の二相フェライト−マルテンサイト系ステンレス鋼。
【請求項９】
請求項１に記載の二相ステンレス鋼を含む、製造物品。
【請求項１０】
前記製造物品が、オイルサンド抽出に使用される部品及び装置、並びに製糖に使用される部品及び装置から選択される、請求項９に記載の製造物品。
【請求項１１】
請求項７に記載の二相ステンレス鋼を含む、製造物品。
【請求項１２】
前記製造物品が、オイルサンド抽出に使用される部品及び装置、並びに製糖に使用される部品及び装置から選択される、請求項１１に記載の製造物品。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本開示は、フェライトと焼戻しマルテンサイトの微細構造を有する、二相ステンレス鋼に関する。特に、本開示は耐アブレシブ摩耗性を含む耐摩耗性用途のための、向上した硬度を有するコスト効率の高いステンレス鋼に関する。
【背景技術】
【０００２】
二相ステンレス鋼は、望ましい特性の組み合わせを発現することができ、そのためオイルサンド抽出や製糖産業などの幅広い産業上の用途に有用である。これらの鋼は、一般的にフェライトマトリックス中に分散されている焼戻しマルテンサイトの微細構造によって特徴づけられる。
【０００３】
二相ステンレス鋼の例は、ＡＴＩ  ４１２（商標）ステンレス鋼（ＵＮＳ  ４１００３）である。これは、典型的には、重量基準で１１．７５％のクロム（Ｃｒ）、０．９０％のマンガン（Ｍｎ）、０．７０％のケイ素（Ｓｉ）、０．４０％のニッケル（Ｎｉ）、０．０３０％の硫黄（Ｓ）、０．０２０％の炭素（Ｃ）、０％〜０．０４０％のリン（Ｐ）、０％〜０．０３０％の窒素（Ｎ）を含み、残部が鉄（Ｆｅ）及び他の不可避的不純物である。ＡＴＩ  ４１２（商標）ステンレス鋼は、典型的には、約７６６℃で焼鈍された場合には約１７７のブリネル硬度（ＨＢ）を有し、約８４３℃で焼鈍された場合には約２５８のブリネル硬度を有する。
【０００４】
もう１つの二相ステンレス鋼はＤｕｒａｃｏｒｒ（登録商標）鋼であり、これは重量基準で１１．０％〜１２．５％のＣｒ、０．２０％〜０．３５％のモリブデン（Ｍｏ）、０％〜１．５０％のＭｎ、０％〜１．００％のＮｉ、０％〜０．７０％のＳｉ、０％〜０．０４０％のＰ、０％〜０．０３０％のＮ、０％〜０．０２５％のＣ、０％〜０．０１５％のＳを含み、残部がＦｅである。特に、Ｄｕｒａｃｏｒｒ（登録商標）ステンレス鋼は合金元素として、すなわち不可避的な不純物ではなく意図的な合金添加物として、Ｍｏを含んでいる。しかしながら、Ｍｏのコストが上昇してきていることから、特定の用途のためにはＤｕｒａｃｏｒｒ（登録商標）ステンレス鋼はコストがかかりすぎる場合がある。Ｄｕｒａｃｏｒｒ（登録商標）ステンレス鋼は典型的には約２２３ＨＢの硬度を有しているが、名目硬度３００ＨＢを示すように製造される場合があり、このグレードはＤｕｒａｃｏｒｒ（登録商標）３００ステンレス鋼として市販されている。Ｄｕｒａｃｏｒｒ（登録商標）とＤｕｒａｃｏｒｒ（登録商標）３００ステンレス鋼は、ほぼ同じ組成を有するが、Ｄｕｒａｃｏｒｒ（登録商標）３００ステンレス鋼の硬度は２６０ＨＢ〜３６０ＨＢと様々である。しかし、Ｄｕｒａｃｏｒｒ（登録商標）３００ステンレス鋼の上昇した硬度は、靭性の低下を伴う。例えば、−４０℃におけるＤｕｒａｃｏｒｒ（登録商標）３００ステンレス鋼のシャルピーＶノッチ衝撃エネルギーは平均でわずか約１５ｆｔ−ｌｂである。
【０００５】
耐アブレシブ摩耗性及び／または耐摩耗性を有するステンレス鋼が必要とされる用途では、Ｄｕｒａｃｏｒｒ（登録商標）３００ステンレス鋼で得られるよりも高い靭性と組み合わされた、例えば最大約３５０ＨＢなどの高い硬度レベルが望まれる場合がある。更に、特定の用途では、例えば最大４５０〜５００ＨＢの稼働時加工硬化特性が必要とされる場合がある。加えて、そのような合金はコスト効率が高いことが望ましい。
【発明の概要】
【０００６】
本開示の１つの非限定的な態様によれば、高硬度二相フェライト−マルテンサイト系ステンレス鋼の実施形態が述べられる。ステンレス鋼は、重量基準で約１１．５％〜約１２％のＣｒと、約０．８％〜約１．５％のＭｎと、約０．７５％〜約１．５％のＮｉと、０％〜約０．５％のＳｉと、０％〜約０．２％のＭｏと、０％〜約０．００２５％のＢ、Ｆｅ、及び不純物とを含有する。ある非限定的な実施形態では、本開示にかかるステンレス鋼は、ＣＶＮ（ｆｔ−ｌｂ）＋（０．４×ＨＢ）が約１６０以上になるようなブリネル硬度（ＨＢ）及び−４０℃でのシャルピーＶノッチ衝撃エネルギー（ＣＶＮ）を示す。
【０００７】
本開示の別の非限定的な態様によれば、高硬度二相フェライト−マルテンサイト系ステンレス鋼を含む製造物品のある実施形態が述べられる。ステンレス鋼は、重量基準で約１１．５％〜約１２％のＣｒと、約０．８％〜約１．５％のＭｎと、約０．７５％〜約１．５％のＮｉと、０％〜約０．５％のＳｉと、０％〜約０．２％のＭｏと、０％〜約０．００２５％のＢ、Ｆｅ、及び不純物とを含有する。ある非限定的な物品の実施形態によれば、ステンレス鋼は、ＣＶＮ（ｆｔ−ｌｂ）＋（０．４×ＨＢ）が約１６０以上になるようなブリネル硬度（ＨＢ）及び−４０℃でのシャルピーＶノッチ衝撃エネルギー（ＣＶＮ）を示す。
【０００８】
本明細書に記載のステンレス鋼及び製造物品の特徴及び利点は、添付の図面を参照することによってより深く理解することができる。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】ある従来のステンレス鋼と比較した、本開示にかかるステンレス鋼の非限定的な実施形態のブリネル硬度とＶ−ノッチ衝撃エネルギーをプロットしたグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
読者は、本開示にかかるステンレス鋼及び製造物品のある非限定的な実施形態に関する以降の詳細な記載を考慮した上で、上述の詳細及びその他を理解するであろう。読者はまた、本明細書に記載のステンレス鋼及び製造物品の製造または使用の際に、そのような追加的な詳細のいくらかを理解し得る。
【００１１】
非限定的な実施形態についての本明細書の記載及び請求項において、実際に実施されている実施例の中あるいは別段の指示がある場合を除いて、成分、合金、物品、製造条件等の量または特性を表現する全ての数値は、いかなる場合にも用語「約」によって修飾されているとして理解されるべきである。したがって、逆の指示がない限り、以下の記載及び添付の特許請求の範囲の中で説明されているあらゆる数値パラメーターは、本開示にかかるステンレス鋼及び製造物品を得るために求められる望ましい特性に基づいて変化し得る近似値である。少なくとも、そして請求項の範囲への均等論の適用を制限しようとすることなしに、各数値パラメーターは報告されている有効桁数の数字を考慮して、及び通常の端数処理法を適用することによって、少なくとも解釈されるべきである。
【００１２】
全体または一部が参照により本明細書に包含されるとされているあらゆる特許、刊行物、または他の開示資料は、その包含される資料が、本開示で説明されている既存の定義、記述、または他の開示資料と相反しない範囲に限り、本明細書に包含される。そのようなものとして、そして必要な限度において、本明細書に説明されている開示は、参照により本明細書に包含されているあらゆる相反する資料よりも優先される。参照により本明細書に包含されるとされているが、本開示で説明されている既存の定義、記述、または他の開示資料と相反するあらゆる資料またはその一部は、包含される資料と既存の開示資料との間に矛盾が生じない限度においてのみ包含される。
【００１３】
本開示は、１つには、有利な硬度を有し、耐アブレシブ摩耗性及び／または耐摩耗性が必要とされる様々な用途での使用に好適な、コスト効率が高い二相フェライト−マルテンサイト系ステンレス鋼に関する。特には、本開示にかかる二相フェライト−マルテンサイト系ステンレス鋼のある実施形態は、重量基準で約１１．５％〜約１２％のＣｒ、約０．８％〜約１．５％のＭｎ、約０．７５％〜約１．５％のＮｉ、０％〜約０．５％のＳｉ、０％〜約０．２％のＭｏ、０％〜約０．００２５％のＢ、Ｆｅ、及び不純物を含む。ある実施形態では、ステンレス鋼は、ＣＶＮ（ｆｔ−ｌｂ）＋（０．４×ＨＢ）が約１６０以上であることを満たす、ブリネル硬度（ＨＢ）及び−４０℃でのシャルピーＶノッチ衝撃エネルギー（ＣＶＮ）を示す。
【００１４】
Ｃｒは、耐腐食性を付与するために本開示の合金中に入れられる場合がある。十分な耐腐食性を付与するためには、約１１．５％（重量基準）以上のＣｒ含量が必要とされ得る。他方で、過剰のＣｒは望ましくない（１）フェライト相の安定化、及び／または（２）シグマ相などの相の脆化、を生じさせる場合がある。したがって、本開示にかかるステンレス鋼のある実施形態は、約１１．５重量％〜約１２重量％のＣｒ成分を含む。
【００１５】
Ｍｎは、加工硬化特性を改善するために本開示の合金中に入れられる場合がある。望ましい加工硬化の効果を得るためには、約０．８％（重量基準）以上のＭｎ含量が必要とされ得る。他方で、過剰のＭｎはステンレス鋼の加工中に望ましくない偏析を生じさせる場合がある。したがって、本開示にかかるステンレス鋼のある実施形態は、約０．８重量％〜約１．５重量％のＭｎ成分を含む。ある別の実施形態では、ステンレス鋼のＭｎ含量は約１．０重量％〜約１．５重量％であってもよい。本開示にかかるステンレス鋼のある実施形態では、他の合金元素の添加と組み合わせてＭｎを添加することによって加工硬化性に有利な影響を与えることができ、その結果約４５０ＨＢ以上の硬度を得ることができる。
【００１６】
Ｎｉは、二相（マルテンサイト−フェライト）合金のマルテンサイト相の安定化を補助するために本開示の合金中に入れられる場合がある。Ｄｕｒａｃｏｒｒ（登録商標）３００ステンレス鋼よりも高いレベルでマルテンサイトを含む材料を得るためには、約０．７５重量％以上のＮｉ含量が必要とされ得る。いかなる理論にも拘束されることを意図するものではないが、合金のニッケル成分は、熱処理時のオーステナイトの形成を安定化し、炭素拡散のための時間を増加できることにより、合金のマルテンサイト相の硬度を高め得る。他方で、Ｎｉのコストの高さのため、Ｎｉ成分は制限することが望ましい場合がある。したがって、本開示にかかる鋼のいくつかの実施形態では、約０．７５％〜約１．５％（重量基準）のＮｉ成分を含むことで、Ｄｕｒａｃｏｒｒ（登録商標）３００ステンレス鋼の典型的な靭性よりも高い靭性と組み合わされた、最大約３５０ＨＢの高い硬度レベルを有する、コスト効率の高い二相ステンレス鋼が提供される。更なる実施形態では、本開示にかかるステンレス鋼のＮｉ含有量は約１．０重量％〜約１．５重量％であってもよい。
【００１７】
本開示にかかるステンレス鋼のある実施形態では、Ｓｉの量は、（１）二相ステンレス鋼のフェライト相の不安定化、及び／または（２）シグマ相などの相の脆化の回避、のために制限される場合がある。したがって、本開示にかかる鋼のある実施形態は、０重量％以上約０．５重量％以下のＳｉを含む。
【００１８】
本開示にかかるステンレス鋼のある実施形態では、Ｍｏの量は、（１）二相ステンレス鋼のフェライト相の不安定化、及び／または（２）シグマ相などの相の脆化の回避、のために制限される場合がある。したがって、本開示にかかる鋼のある実施形態は、０重量％以上約０．２重量％以下のＭｏを含む。本開示にかかる鋼のある別の実施形態では、Ｍｏの濃度は、０重量％以上約０．１重量％以下である。
【００１９】
Ｂは、マルテンサイトの硬度を向上させるために本開示の二相ステンレス鋼に入れられる場合がある。本開示にかかる鋼のある実施形態は、０重量％〜約０．００２５重量％のＢを含む。鋼のある実施形態では、Ｂの含量は約０．００２重量％〜約０．００２５重量％とすることができる。
【００２０】
本開示の合金における不可避的な元素及び不純物としては、例えばＣ、Ｎ、Ｐ、及びＳのうちの１種以上を挙げることができる。本開示にかかるステンレス鋼のある実施形態では、これらの元素の総含量は０．１重量％以下である。ある実施形態では、本明細書に開示の鋼中にＣは０．０２５重量％を超えない量で存在してもよい。ある実施形態では、本明細書に開示の鋼中にＳは０．０１重量％を超えない量で存在してもよい。ある実施形態では、本明細書に開示の鋼中にＮは０．０３重量％を超えない量で存在してもよい。本開示にかかる合金の実施形態では、不可避的な量の様々な金属元素も存在していてもよい。例えば、本開示にかかる合金のある非限定的な実施形態では、最大０．２５重量％のＣｕ（銅）が含まれていてもよい。
【００２１】
ある非限定的な実施形態によれば、本開示にかかる二相フェライト−マルテンサイト系ステンレス鋼は、重量基準で、約１１．５％〜約１２％のＣｒ、約１．０％〜約１．５％のＭｎ、約１．０％〜約１．５％のＮｉ、０％〜約０．５％のＳｉ、０％〜約０．１％のＭｏ、０％〜約０．００２５％のＢ、０％〜約０．０２５％のＣ、０％〜約０．０１％のＳ、０％〜約０．０３％のＮ、Ｆｅ、及び不純物を含む。ある実施形態では、ステンレス鋼はＰも更に含む。ある実施形態では、Ｃ、Ｎ、Ｐ、及びＳの総濃度は約０．１重量％以下である。ある実施形態では、鋼中のＢの濃度は約０．００２％〜約０．００２５％である。ある実施形態では、鋼は約０．２５重量％を超えないＣｕを含む。
【００２２】
ある非限定的な実施形態によれば、本開示にかかる二相フェライト−マルテンサイト系ステンレス鋼は、重量基準で、約１１．５％〜約１２％のクロム、約０．８％〜約１．５％のマンガン、約０．７５％〜約１．５％のニッケル、０％〜約０．５％のケイ素、０％〜約０．２％のモリブデン、０％〜約０．００２５％のホウ素、０％〜約０．０２５％の炭素、０％〜約０．０１％の硫黄、０％〜約０．０３％の窒素、銅とリンのうちの少なくとも１種である任意成分、鉄、並びに不純物、から本質的になる。
【００２３】
ある非限定的な実施形態によれば、本開示にかかる二相フェライト−マルテンサイト系ステンレス鋼は、重量基準で、約１１．５％〜約１２％のクロム、約１．０％〜約１．５％のマンガン、約１．０％〜約１．５％のニッケル、０％〜約０．５％のケイ素、０％〜約０．１％のモリブデン、０％〜約０．００２５％のホウ素、０％〜約０．０２５％の炭素、０％〜約０．０１％の硫黄、０％〜約０．０３％の窒素、銅とリンのうちの少なくとも１種である任意成分、鉄、並びに不純物、から本質的になる。
【００２４】
ある非限定的な実施形態によれば、本開示にかかる二相フェライト−マルテンサイト系ステンレス鋼は、重量基準で、約１１．５％〜約１２％のクロム、約０．８％〜約１．５％のマンガン、約０．７５％〜約１．５％のニッケル、０％〜約０．５％のケイ素、０％〜約０．２％のモリブデン、０％〜約０．００２５％のホウ素、０％〜約０．０２５％の炭素、０％〜約０．０１％の硫黄、０％〜約０．０３％の窒素、任意選択的な銅とリンのうちの少なくとも１種、鉄、並びに不純物、からなる。
【００２５】
ある非限定的な実施形態によれば、本開示にかかる二相フェライト−マルテンサイト系ステンレス鋼は、重量基準で、約１１．５％〜約１２％のクロム、約１．０％〜約１．５％のマンガン、約１．０％〜約１．５％のニッケル、０％〜約０．５％のケイ素、０％〜約０．１％のモリブデン、０％〜約０．００２５％のホウ素、０％〜約０．０２５％の炭素、０％〜約０．０１％の硫黄、０％〜約０．０３％の窒素、銅とリンのうちの少なくとも１種である任意成分、鉄、並びに不純物、からなる。
【００２６】
既知の鋼では、一般的に硬度は靭性と反比例する。本開示では、ブリネル硬度（ＨＢ）が硬度の基本的な尺度であり、−４０℃でのシャルピーＶノッチ衝撃エネルギー（ＣＶＮ）が靭性の基本的な尺度である。図１を参照すると、本開示にかかる鋼のある実施形態については、鋼のＣＶＮ（ｆｔ−ｌｂ）＋（０．４×ＨＢ）が約１６０以上である。本開示にかかる鋼のある実施形態では、硬度は約３００ＨＢ以上であり、ＣＶＮは約５０ｆｔ−ｌｂ以上である。ある実施形態では、本開示にかかる鋼は約４５０ＨＢ以上の、使用時の加工硬化特性を有する。
【００２７】
実施例
表１には、本発明の開示にかかる二相フェライト−マルテンサイト系ステンレス鋼のある実施形態、従来のＡＴＩ  ４１２（商標）ステンレス鋼、及び従来のＤｕｒａｃｏｒｒ（登録商標）  ３００ステンレス鋼の、組成及び特定の特性が記載されている。表１に列挙されている３つの合金のヒートを溶解して重さ約１５，０００ｌｂのスラブにし、約１９５０°Ｆの温度で圧延して約６ｍｍの厚さの材料を製造した。圧延工程に続いて、鋼を７６６℃または８４３℃で１５分間焼鈍し、空冷した。
【００２８】
表１に列挙されている実験用鋼の実施形態の機械特性を測定し、列挙されている２つの従来の鋼と比較した。３つの合金についてのブリネル硬度及び−４０℃でのＣＶＮ（ｆｔ−ｌｂ）が表１に示されている。引張試験は、ゲージ長約５ｃｍ、厚さ約０．５ｃｍの寸法の試料に対して、タングステンカーバイド球状圧子を使用して、米国材料試験協会（ＡＳＴＭ）規格Ａ３７０に従って室温で行った。シャルピー試験は、ＡＳＴＭ規格Ａ３７０及びＥ２３に従って、約１０ｍｍ×２．５ｍｍの寸法の横方向試料に対して−４０℃で行った。これらの試料はＡＳＴＭ−Ａ３７０に対してはサイズが小さいと考えらえるため、測定した衝撃エネルギーは表１の標準サイズ試験片値に変換された。
【００２９】
表１の実験結果によって示されるように、本開示の実験用鋼試料は、従来の合金と比較して非常に好ましい硬度及び靭性（ＣＶＮ衝撃エネルギ）を示した。これは全く予期しなかったことであり、非常に驚くべきことである。同程度の硬度及び靭性を有する市販の合金は典型的には炭素鋼であり、これは腐食環境には耐えられないであろう。
【００３０】
ある想定される非限定的な実施形態では、本開示にかかる二相ステンレス鋼は、例えば電気炉中での出発物質の溶解、ＡＯＤによる脱炭、及びインゴットへの鋳造などの、従来のステンレス鋼の製造方式を用いて作製することができる。インゴットは、例えば連続鋳造またはインゴット鋳込などによって鋳造されてもよい。ある実施形態では、鋳込材料は熱処理（オーステナイト化）されていてもよいし、圧延のままの状態で売られていてもよい。
【表１】
0006621419.tif 000002
【００３１】
本開示にかかる合金の潜在的な用途は多岐にわたる。上で記載及び証明されているように、本明細書に記載の二相ステンレス鋼は、耐アブレシブ摩耗性及び／または耐摩耗性が重要とされる数多くの用途で使用することができる。本開示にかかる鋼が特に有利になる製造物品としては、例えば、オイルサンド抽出で使用される部品及び装置、並びに製糖で使用される部品及び装置が挙げられる。本開示にかかるステンレス鋼の他の用途は当業者に明白であろう。当業者は、従来の製造技術を使用して、本開示にかかるステンレス鋼からこれらの製造物品及び他の製造物品を容易に製造することができる。
【００３２】
上述の記載は、必然的に限られた数の実施形態のみについて示しているが、当業者により、本明細書で記載及び説明されている実施例の合金及び物品及び他の詳細の様々な変更がなされ得ること、並びに全てのそのような修正が本明細書に示されている及び添付の請求項中にある本開示の原理及び範囲を超えないであろうことを関連技術分野の当業者は認識するであろう。例えば、本開示では本開示にかかるステンレス鋼の限られた数のみについて必然的に示してきたが、そして本開示ではステンレス鋼を含む製造物品の限られた数のみについて必然的に論じてもきたが、本開示及び関連する請求項はそのようには限定されないことが理解されるであろう。当業者であれば、本明細書に開示の必然的に限られた数の実施形態に倣って、及びその趣旨の範囲内で、追加的な鋼の組成を容易に突き止めるであろうし、また追加的な製造物品を製造できる。したがって、本発明は本明細書に開示されているもしくは包含されている具体的な実施形態に限定されず、請求項によって規定される本発明の原理及び範囲内の改良の網羅も意図されていることが理解される。広いその発明概念から逸脱することなしに上述の実施形態の変更が可能であることも、当業者に理解されるであろう。
［発明の態様］
［１］
重量基準で、
約１１．５％〜約１２％のクロム、
約０．８％〜約１．５％のマンガン、
約０．７５％〜約１．５％のニッケル、
０％〜約０．５％のケイ素、
０％〜約０．２％のモリブデン、
０％〜約０．００２５％のホウ素、
鉄、及び
不純物、
を含む、二相フェライト−マルテンサイト系ステンレス鋼であって、
前記鋼がＣＶＮ（ｆｔ−ｌｂ）＋（０．４×ＨＢ）が、約１６０以上になるようなブリネル硬度（ＨＢ）及び−４０℃でのシャルピーＶノッチ衝撃エネルギー（ＣＶＮ）を有する、二相フェライト−マルテンサイト系ステンレス鋼。
［２］
モリブデン含量が０〜約０．１％である、［１］の二相フェライト−マルテンサイト系ステンレス鋼。
［３］
ニッケル含量が約１．０％〜約１．５％である、［１］の二相フェライト−マルテンサイト系ステンレス鋼。
［４］
マンガン含量が約１．０％〜約１．５％である、［１］の二相フェライト−マルテンサイト系ステンレス鋼。
［５］
ホウ素含量が約０．００２％〜約０．００２５％である、［１］の二相フェライト−マルテンサイト系ステンレス鋼。
［６］
前記鋼の硬度が約３００ＨＢ以上であり、前記鋼のＣＶＮが約５０ｆｔ−ｌｂ以上である、［１］の二相フェライト−マルテンサイト系ステンレス鋼。
［７］
前記鋼が最大約４５０ＨＢ以上の硬度の加工硬化特性を有する、［１］の二相フェライト−マルテンサイト系ステンレス鋼。
［８］
重量基準で、
約１１．５％〜約１２％のクロム、
約１．０％〜約１．５％のマンガン、
約１．０％〜約１．５％のニッケル、
０％〜約０．５％のケイ素、
０％〜約０．１％のモリブデン、
０％〜約０．００２５％のホウ素、
０％〜約０．０２５％の炭素、
０％〜約０．０１％の硫黄、
０％〜約０．０３％の窒素、
鉄、及び
不純物、
を含む、［１］の二相フェライト−マルテンサイト系ステンレス鋼。
［９］
銅とリンのうちの少なくとも１種を更に含む、［８］の二相フェライト−マルテンサイト系ステンレス鋼。
［１０］
存在する炭素、窒素、リン、及び硫黄の総濃度が約０．１重量％を越えない、［８］の二相フェライト−マルテンサイト系ステンレス鋼。
［１１］
ホウ素含量が約０．００２％〜約０．００２５％である、［８］の二相フェライト−マルテンサイト系ステンレス鋼。
［１２］
重量基準で、
約１１．５％〜約１２％のクロム、
約０．８％〜約１．５％のマンガン、
約０．７５％〜約１．５％のニッケル、
０％〜約０．５％のケイ素、
０％〜約０．２％のモリブデン、
０％〜約０．００２５％のホウ素、
０％〜約０．０２５％の炭素、
０％〜約０．０１％の硫黄、
０％〜約０．０３％の窒素、
任意に、銅とリンのうちの少なくとも１種、
鉄、及び
不純物、
から本質的になる、［１］の二相フェライト−マルテンサイト系ステンレス鋼。
［１３］
重量基準で、
約１１．５％〜約１２％のクロム、
約１．０％〜約１．５％のマンガン、
約１．０％〜約１．５％のニッケル、
０％〜約０．５％のケイ素、
０％〜約０．１％のモリブデン、
０％〜約０．００２５％のホウ素、
０％〜約０．０２５％の炭素、
０％〜約０．０１％の硫黄、
０％〜約０．０３％の窒素、
任意に、銅とリンのうちの少なくとも１種、
鉄、及び
不純物、
から本質的になる、［１］の二相フェライト−マルテンサイト系ステンレス鋼。
［１４］
重量基準で、
約１１．５％〜約１２％のクロム、
約０．８％〜約１．５％のマンガン、
約０．７５％〜約１．５％のニッケル、
０％〜約０．５％のケイ素、
０％〜約０．２％のモリブデン、
０％〜約０．００２５％のホウ素、
０％〜約０．０２５％の炭素、
０％〜約０．０１％の硫黄、
０％〜約０．０３％の窒素、
任意に、銅とリンのうちの少なくとも１種、
鉄、及び
不純物、からなる、［１］の二相フェライト−マルテンサイト系ステンレス鋼。
［１５］
重量基準で、
約１１．５％〜約１２％のクロム、
約１．０％〜約１．５％のマンガン、
約１．０％〜約１．５％のニッケル、
０％〜約０．５％のケイ素、
０％〜約０．１％のモリブデン、
０％〜約０．００２５％のホウ素、
０％〜約０．０２５％の炭素、
０％〜約０．０１％の硫黄、
０％〜約０．０３％の窒素、
任意に、銅とリンのうちの少なくとも１種、
鉄、及び
不純物、
からなる、［１］の二相フェライト−マルテンサイト系ステンレス鋼。
［１６］
［１］の二相ステンレス鋼を含む、製造物品。
［１７］
前記製造物品が、オイルサンド抽出に使用される部品及び装置、並びに製糖に使用される部品及び装置から選択される、［１６］の製造物品。
［１８］
［１２］の二相ステンレス鋼を含む、製造物品。
［１９］
前記製造物品が、オイルサンド抽出に使用される部品及び装置、並びに製糖に使用される部品及び装置から選択される、［１８］の製造物品。
［２０］
［１３］の二相ステンレス鋼を含む、製造物品。
［２１］
前記製造物品が、オイルサンド抽出に使用される部品及び装置、並びに製糖に使用される部品及び装置から選択される、［２０］の製造物品。
［２２］
［１４］の二相ステンレス鋼を含む、製造物品。
［２３］
前記製造物品が、オイルサンド抽出に使用される部品及び装置、並びに製糖に使用される部品及び装置から選択される、［２２］の製造物品。
［２４］
［１５］の二相ステンレス鋼を含む、製造物品。
［２５］
前記製造物品が、オイルサンド抽出に使用される部品及び装置、並びに製糖に使用される部品及び装置から選択される、［２４］の製造物品。
【図１】
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