(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
合金元素としてＮｂ、Ｚｒ及びＯを含み、残部のＴｉと不可避不純物からなり、
下記式１で定義される原子価電子比（ｅ／ａ）が４．１９〜４．２１、下記式２で定義されるＭｏ当量（Ｍｏeq）が８．１９〜９．０３、下記式３で定義されるＡｌ当量（Ａｌeq）が１．６０〜１０．７８である、チタン合金：
［式１］
原子価電子比（ｅ／ａ）＝Ｔｉ（原子％）×０．０４＋Ｎｂ（原子％）×０．０５＋Ｚｒ（原子％）×０．０４
［式２］
Ｍｏ当量（Ｍｏeq）＝Ｎｂ（質量％）／３．６
［式３］
Ａｌ当量（Ａｌeq）＝Ｚｒ（質量％）／６＋Ｏ（質量％）×１０。
【請求項２】
合金元素としてＮｂ：３０〜３４質量％、Ｚｒ：５．７〜９．７質量％、Ｏ：０．０３〜１．０質量％を含み、残部のＴｉと不可避不純物からなり、
下記式１で定義される原子価電子比（ｅ／ａ）が４．１７〜４．２２、下記式２で定義されるＭｏ当量（Ｍｏeq）が８．３３〜９．４４、下記式３で定義されるＡｌ当量（Ａｌeq）が１．２５〜１１．６２である、チタン合金：
［式１］
原子価電子比（ｅ／ａ）＝Ｔｉ（原子％）×０．０４＋Ｎｂ（原子％）×０．０５＋Ｚｒ（原子％）×０．０４
［式２］
Ｍｏ当量（Ｍｏeq）＝Ｎｂ（質量％）／３．６
［式３］
Ａｌ当量（Ａｌeq）＝Ｚｒ（質量％）／６＋Ｏ（質量％）×１０。
【請求項３】
前記チタン合金は、断面減少率９０％での冷間圧延条件で冷間加工後、酸素濃度の増加に対する超弾性延伸率（％）減少の相関係数が−０．５（％／質量％）以上である、請求項１又は２に記載のチタン合金。
【請求項４】
前記チタン合金は、断面減少率９０％での冷間圧延条件で冷間加工後、２．５％以上の超弾性延伸率を有する、請求項１又は２に記載のチタン合金。
【請求項５】
前記チタン合金は、断面減少率９０％での冷間圧延条件で冷間加工後、６０ＧＰａ以下の弾性係数と、１０００ＭＰａ以上の引張強度を有する、請求項１又は２に記載のチタン合金。
【請求項６】
前記チタン合金は、断面減少率９０％での冷間圧延条件で冷間加工後、引張強度（ＭＰａ）を平均弾性係数（ＧＰａ）で割った値が０．０２０以上である、請求項１又は２に記載のチタン合金。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、非線形的弾性変形をし、超高強度、超低弾性係数、安定的超弾性特性を同時に有するチタン合金に関する。
本発明は、１０００ＭＰａ以上の強度、６０ＧＰａ以下の弾性係数を有し、かつ、酸素濃度（質量％）の増加に対する超弾性延伸率（％）減少の相関係数が−０．５（％／質量％）以上の非線形的弾性変形をし、超高強度、超低弾性係数、安定的超弾性特性を同時に有するチタン合金に関する。
本発明は、人体に対して毒性があるアルミニウム（Ａｌ）、バナジウム（Ｖ）、ニッケル（Ｎｉ）などの元素と、生体内で耐食性の低いスズ（Ｓｎ）を全く含まず、人体に無害なチタン（Ｔｉ）、ニオブ（Ｎｂ）、ジルコニウム（Ｚｒ）、酸素（Ｏ）だけで構成され、かつ、非線形的弾性変形をし、超高強度、超低弾性係数、超弾性特性を同時に有するチタン合金に関する。
本発明は、重くて高融点を有するタンタル（Ｔａ、融点３，０１７℃）を含まなかったり、少量含むことで、溶解及び凝固時にタンタル（Ｔａ）による組成の不均一を防止することができ、軽いながらも大量生産が可能な非線形的弾性変形をし、超高強度、超低弾性係数、超弾性特性を同時に有するチタン合金に関する。
【背景技術】
【０００２】
チタン合金は代表的な軽量金属で、他の素材が有し得ない特殊性に基づいて各産業分野で大きな付加価値を創出する素材としてよく知られている。
このように、高い比強度及び優れた耐食性を有するため、チタン合金は、航空宇宙用材料、化学工業用材料、生体用材料、電子用品材料、スポーツ用品材料など多様な分野に広く適用可能である。
このうち、生体用には、純チタン、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ、Ｔｉ−６Ａｌ−７Ｎｂ、Ｔｉ−Ｎｉ合金などが使用されているが、これら金属の弾性係数が人体の骨より高すぎて、相対的に弾性係数の低い骨組織には応力が少なく加えられる応力遮蔽（ｓｔｒｅｓｓ  ｓｈｉｅｌｄｉｎｇ）現象が発生し、これによって、人体システムは、応力が少なく加えられる骨組織を不必要な部分として認識して、破骨細胞を活性化させて溶解する問題を抱えている。
【０００３】
また、アルミニウム（Ａｌ）、バナジウム（Ｖ）、ニッケル（Ｎｉ）などの元素は、生体組織内で毒性があるので、人体に無害なチタン（Ｔｉ）、ニオブ（Ｎｂ）、ジルコニウム（Ｚｒ）、タンタル（Ｔａ）などの元素で構成された生体親和的な低弾性係数のチタン合金の開発が要求された。
【０００４】
このような要求に応えて、生体親和的なチタン（Ｔｉ）、ニオブ（Ｎｂ）、ジルコニウム（Ｚｒ）、タンタル（Ｔａ）などの元素で構成されながらも、弾性係数が低いＴｉ−１３Ｎｂ−１３Ｚｒ、Ｔｉ−３５Ｎｂ−５Ｔａ−７Ｚｒなどのような合金が開発された。
【０００５】
しかし、一般的な金属の特性上、弾性係数が低くなると強度も低くなるので、これらの素材で作った部品の場合、疲労抵抗性が著しく低下し、部品の小型化に限界があって、患者に極めて有利な最小侵襲法の施行に限界がある。
【０００６】
また、整形外科用又は歯並び矯正用素材の場合、低弾性係数及び高強度特性とともに、高い超弾性延伸率が同時に要求される。
【０００７】
そして、超高強度、超低弾性係数、超弾性特性が同時に発現される素材は、未来産業であるフレキシブルディスプレイ（ｆｌｅｘｉｂｌｅ  ｄｉｓｐｌａｙ）とウェアラブル装置（ｗｅａｒａｂｌｅ  ｄｅｖｉｃｅ）の構造体及びその他の用途にも使用が可能である。
一方、フレキシブルディスプレイ及びウェアラブル装置に使用される金属は、皮膚とアレルギーを誘発するとの指摘があるニッケル（Ｎｉ）が含有されず、かつ、柔軟性が極大化されなければならない。柔軟性は大別して、素材自体の柔軟性及び構造的柔軟性に分類できるが、素材自体の柔軟性向上のためには、非線形的弾性変形をし、安定的超弾性及び超低弾性係数特性を有してこそ、小さな力でも素材を撓みやすくすることができる。
【０００８】
また、構造的柔軟性は、素材の厚さが薄いほど向上するが、強度が低い場合、厚さが薄くなると素材自体の疲労抵抗性が格段に減少するので、高強度化が要求される。
【０００９】
そのため、フレキシブルディスプレイ及びウェアラブル装置に使用される金属が有するべき特性も、生体用金属と同一であることが分かり、前記産業が最先端の高付加価値産業であることを勘案する時、生体親和的でかつ、超高強度、超低弾性係数、安定的超弾性特性を有するチタン合金の開発が要求される。
【００１０】
これに関連し、米国登録特許第７２６１７８２号（特許文献１）には、非線形的弾性変形をし、超弾性特性を有するチタン合金が開示されている。
しかし、特許文献１に開示されたチタン合金は、強度が高くなるほど弾性係数が急激に増加するという欠点がある。また、人体に対して毒性を有するバナジウム（Ｖ）を含んでいて、生体用チタンとしては適用しにくい。その他にも、融点が３，０１７℃と極めて高いタンタル（Ｔａ）を含んでいて、繰り返し溶解が必要で、製造費用が高いだけでなく、重いタンタル（Ｔａ）によって合金組成の不均一が頻繁に発生する問題もある。さらに、微量の酸素含有量の変化にも超弾性延伸率が急激に変化して、大量生産時に均一な特性制御が難しい。
【００１１】
また、米国登録特許第７７２２８０５号（特許文献２）にも、超低弾性と高強度特性を示すチタン合金が開示されている。
しかし、特許文献２に開示されたチタン合金は、強度上昇のために酸素を添加する場合、超弾性延伸率が急激に低下するという欠点があり、主要合金元素として添加されるスズ（Ｓｎ）は、生体内で、チタン（Ｔｉ）、ニオブ（Ｎｂ）、ジルコニウム（Ｚｒ）などと比較して耐食性が著しく低くて腐食が発生しやすいという欠点がある。
【００１２】
また、強度向上のためには追加の熱処理工程が要求されるため、複雑な工程によって製造費用を増加させて、好ましくない。さらに、微量の酸素含有量の変化にも超弾性延伸率が急激に変化して、大量生産時に均一な特性制御が難しい。
【００１３】
また、特許文献１には、タンタル（Ｔａ）とスズ（Ｓｎ）を含まないＴｉ−Ｎｂ−Ｚｒ−Ｏ系合金が開示されている。
しかし、この合金の場合、酸素（Ｏ）含有量が低すぎると高強度化されず、酸素（Ｏ）含有量が高すぎると弾性係数が急激に上昇して成形が困難になるだけでなく、弾性変形率の偏差が大きくなって、大量生産が難しい問題がある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１４】
【特許文献１】米国登録特許第７２６１７８２号
【特許文献２】米国登録特許第７７２２８０５号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１５】
本発明の目的は、人体に対して毒性があったり、生体内で耐食性が低かったり、高融点でかつ、重い合金元素を添加しないながらも、高強度、超低弾性係数及び優秀で酸素含有量の変化に安定した超弾性延伸率を実現できるチタン合金を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１６】
上記の目的を達成するために、本発明は、合金元素としてＮｂ、Ｚｒ及びＯを含み、残部のＴｉと不可避不純物を含み、原子価電子比（ｅ／ａ）が４．１７〜４．２２、Ｍｏ当量（Ｍｏeq）が７．５０〜９．７２、Ａｌ当量（Ａｌeq）が１．４２〜１４．５３である、チタン合金を提供する。
【００１７】
また、前記原子価電子比（ｅ／ａ）は４．１９〜４．２１、Ｍｏ当量（Ｍｏeq）が８．１９〜９．０３、Ａｌ当量（Ａｌeq）であるとよい。
【００１８】
また、前記チタン合金は、Ｎｂ：３０〜３４質量％、Ｚｒ：５．７〜９．７質量％、Ｏ：０．０３〜１．０質量％を含むことができる。
【００１９】
また、前記チタン合金は、冷間加工後、酸素濃度の増加に対する超弾性延伸率（％）減少の相関係数（％／質量％）が−０．５以上であるとよい。
【００２０】
また、前記チタン合金は、冷間加工後、２．５％以上の超弾性延伸率を有するとよい。
【００２１】
また、前記チタン合金は、冷間加工後、６０ＧＰａ以下の弾性係数と、１０００ＭＰａ以上の引張強度を有するとよい。
【００２２】
また、前記チタン合金は、冷間加工後、引張強度（ＭＰａ）を平均弾性係数（ＧＰａ）で割った値が０．０２０以上であるとよい。
【発明の効果】
【００２３】
本発明によるチタン合金は、高い強度とともに超低弾性係数を維持することができて、図１に示されているように、弾性延伸率を著しく高めることができて、優れた超弾性特性が要求されるフレキシブルディスプレイ、ウェアラブル装置、航空宇宙分野、発電分野、生活用品分野など多様な分野への応用が可能である。
【００２４】
また、本発明によるチタン合金は、酸素含有量の変化に伴う超弾性延伸率の偏差が極めて小さく、実際の大量操業時に不可避に発生する部位別酸素含有量の偏差にもかかわらず均一な素材物性を実現することができて、大量生産性に優れている。
【００２５】
さらに、本発明によるチタン合金は、人体に対して毒性があるアルミニウム（Ａｌ）、バナジウム（Ｖ）、ニッケル（Ｎｉ）のような元素を含まず、生体内で耐食性の低いスズ（Ｓｎ）を含まないので、生体用材料にも好適に使用可能である。
【００２６】
また、本発明によるチタン合金は、低弾性の実現には有利であるが、重くて融点の高いタンタル（Ｔａ）を添加しなくても高強度及び超低弾性を実現するので、タンタル（Ｔａ）を含む従来のチタン合金に比べて、製造が容易で組成の不均一がほとんどないチタン合金を生産することができる。
【００２７】
さらに、本発明によるチタン合金は、成形性に優れ、９０％以上の冷間成形が可能である。
【図面の簡単な説明】
【００２８】
【図１】従来のチタン合金と比較した、本発明によるチタン合金の超弾性特性を説明する図である。
【図２】Ｔｉ−Ｎｂ−Ｚｒ−（Ｏ）合金において、原子価電子比（ｅ／ａ）の変化に対する強度／弾性係数値を比較したものである。
【図３】Ｔｉ−Ｎｂ−Ｚｒ−（Ｏ）合金において、Ｍｏeqの変化に対する強度／弾性係数値を比較したものである。
【図４】Ｔｉ−Ｎｂ−Ｚｒ−（Ｏ）合金において、Ａｌeqの変化に対する強度／弾性係数値を比較したものである。
【発明を実施するための形態】
【００２９】
以下、添付した図１〜図４を参照して、本発明による非線形的弾性変形をし、超高強度、超低弾性係数、安定的超弾性特性を同時に有するチタン合金（以下、「チタン合金」と称する）について説明する。
これに先立ち、本明細書及び請求の範囲に使われた用語や単語は、通常的で辞書的な意味で解釈されてはならず、発明者は自らの発明を最も最善の方法で説明するために用語の概念を適切に定義できるという原則に則って本発明の技術的思想に符合する意味と概念で解釈されなければならない。
【００３０】
したがって、本明細書に記載された実施例と図面に示された構成は本発明の好ましい一実施例に過ぎず、本発明の技術的思想を全て代弁するものではないので、本出願時点においてこれらを代替できる多様な均等物と変形例があり得ることを理解しなければならない。
【００３１】
図１は、従来のチタン合金と比較した、本発明によるチタン合金の超弾性特性の違いを説明する図である。
【００３２】
上述のように、人体に有害なアルミニウム（Ａｌ）、バナジウム（Ｖ）、ニッケル（Ｎｉ）などの合金元素、生体内で耐食性の低いスズ（Ｓｎ）と合金元素、重くて融点が極めて高いタンタル（Ｔａ）のような合金元素を含まず、超低弾性係数と高強度を実現するために、Ｔｉ−Ｎｂ−Ｚｒ合金が開発された。
このＴｉ−Ｎｂ−Ｚｒ合金の強度を高めるために、固溶強化元素の酸素（Ｏ）を添加すると、強度は高くなり、かつ、弾性係数も急激に増加する。
これにより、図１に示されているように、強度の増加に伴って、弾性変形率は大きな偏差を示すが、大量操業時には不可避に発生する酸素含有量の偏差が部位別に発生し、これによって、従来のチタン合金は、均一な素材物性を実現しにくいだけでなく、高強度と超低弾性係数を同時に実現しにくかった。
【００３３】
図１に示されているように、高強度と超低弾性係数を同時に実現する場合、弾性変形率も著しく増加し、その偏差も減少する。
【００３４】
本発明者らは、従来のＴｉ−Ｎｂ−Ｚｒ系合金に酸素を固溶強化元素として添加しても弾性変形率の偏差が大きくなく、かつ、高強度と超低弾性係数を同時に実現できるチタン合金を開発するために努力した結果、従来のチタン合金設計で考慮されていなかった、チタン合金の原子価電子比（ｅ／ａ）、ベータ相安定化元素のＭｏ当量（Ｍｏeq）及びアルファ相安定化元素のＡｌ当量（Ａｌeq）を同時に所定範囲に維持する場合、上記の特性を同時に実現できることを見出し、本発明に至るようになった。
【００３５】
本発明において、原子価電子比（ｅ／ａ）、Ｍｏ当量（Ｍｏeq）とＡｌ当量（Ａｌeq）は次の式で求める。
［式１］
原子価電子比（ｅ／ａ）＝Ｔｉ（原子％）×０．０４＋Ｎｂ（原子％）×０．０５＋Ｚｒ（原子％）×０．０４
［式２］
Ｍｏ当量（Ｍｏeq）＝Ｎｂ（質量％）／３．６
［式３］
Ａｌ当量（Ａｌeq）＝Ｚｒ（質量％）／６＋Ｏ（質量％）×１０
【００３６】
本発明によるチタン合金は、合金元素としてＮｂ、Ｚｒ及びＯを含み、残部のＴｉと不可避不純物を含む。
【００３７】
すなわち、本発明によるチタン合金は、人体に対して毒性があるアルミニウム（Ａｌ）、バナジウム（Ｖ）、ニッケル（Ｎｉ）のような元素を含まず、生体内で耐食性の低いスズ（Ｓｎ）を含まず、融点が極めて高くて重いタンタル（Ｔａ）を含有しない。
【００３８】
前記原子価電子比（ｅ／ａ）が４．１７未満で４．２２超過の場合、２％以上の超弾性延伸率、６０ＧＰａ以下の弾性係数と、１０００ＭＰａ以上の引張強度を同時に実現することができないので、４．１７〜４．２２が好ましく、原子価電子比（ｅ／ａ）を４．１９〜４．２１となるようにすることがより好ましい。
【００３９】
前記Ｍｏ当量（Ｍｏeq）が７．５０未満で９．７２超過の場合、２％以上の超弾性延伸率、６０ＧＰａ以下の弾性係数と、１０００ＭＰａ以上の引張強度を同時に実現することができないので、７．５０〜９．７２の範囲が好ましく、８．１９〜９．０３となるようにすることがより好ましい。
【００４０】
前記Ａｌ当量（Ａｌeq）は１．４２未満で１４．５３超過の場合、２％以上の超弾性延伸率、６０ＧＰａ以下の弾性係数と、１０００ＭＰａ以上の引張強度を同時に実現することができないので、１．４２〜１４．５３が好ましく、１．６０〜１０．７８となるようにすることがより好ましい。
【００４１】
前記範囲の原子価電子比（ｅ／ａ）、ベータ相安定化元素のＭｏ当量（Ｍｏeq）及びアルファ相安定化元素のＡｌ当量（Ａｌeq）を維持するための、Ｔｉ−Ｎｂ−Ｚｒ−Ｏ合金の組成としては、Ｎｂ：３０〜３４質量％、Ｚｒ：５．７〜９．７質量％、Ｏ：０．０３〜１．０質量％を含むことが好ましい。
【００４２】
また、本発明によるチタン合金は、合金の溶解及び不均一を阻害しない範囲でタンタル（Ｔａ）を１質量％以下で少量含んでもよい。
【００４３】
本発明によるチタン合金は、原料又は製造過程で不可避に含まれる不純物を含むことができ、これらの不純物は１質量％以下、好ましくは０．１質量％以下、より好ましくは０．０１質量％以下となるように管理する。
【実施例】
【００４４】
以下、本発明の好ましい実施例及び比較例によるチタン合金を通じて本発明をより詳細に説明する。
本発明の実施例１〜７と比較例１〜４によるチタン合金は、下記表１のような組成を有するようにチタン合金溶湯を製造し、鋳造してビレットを作った後、１０００℃で熱間圧延後、常温まで冷却し、最終的に断面減少率９０％で冷間圧延を実施して得た。
【００４５】
【表１】
0006491754.tif 000002
【００４６】
また、前記表１の比較例５〜１１によるチタン合金と下記表２の機械的物性は、以下の特許文献又は論文に開示されたものを示したものであり、原子価電子比（ｅ／ａ）、モリブデン当量及びアルミニウム当量は、開示された組成により計算した値である。
【００４７】
比較例５：大韓民国公開特許公報特２００２−００２６８９１
比較例６：Ｑ．Ｌｉｕ  ｅｔ  ａｌ．，Ｐｒｏｇｒｅｓｓ  ｉｎ  Ｎａｔｕｒａｌ  Ｓｃｉｅｎｃｅ：Ｍａｔｅｒｉａｌｓ  Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ，ｖｏｌ２３（６）（２０１３）ｐｐ．５６２−５６５．
比較例７：Ｈ．Ｔｏｂｅ  ｅｔ  ａｌ．，Ｍａｔｅｒｉａｌｓ  Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ，ｖｏｌ５０（２００９）ｐｐ．２７２１−２７２５．
比較例８：Ｃ．Ｈ．Ｐａｒｋ  ｅｔ  ａｌ．，Ｍａｔｅｒｉａｌｓ  Ｓｃｉｅｎｃｅ  ａｎｄ  Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ  Ａ，ｖｏｌ５２７（２０１０）ｐｐ．４９１４−４９１９．
比較例９：大韓民国公開特許公報特２００３−００６１００７
比較例１０：Ｓ．Ｓｃｈｎｅｉｄｅｒ  ｅｔ  ａｌ．，Ｍａｔｅｒｉａｌｓ  Ｒｅｓｅａｒｃｈ，ｖｏｌ８（２００５）ｐｐ．４３５−４３８．
比較例１１：Ｓ．Ｏｚａｎ  ｅｔ  ａｌ．，Ａｃｔａ  Ｂｉｏｍａｔｅｒｉａｌｉａ，ｖｏｌ２０（２０１５）ｐｐ．１７６−１８７．
【００４８】
前記表１に示されているように、本願発明の実施例１〜７によるチタン合金は、原子価電子比（ｅ／ａ）が４．１７〜４．２２、Ｍｏ当量（Ｍｏeq）が７．５０〜９．５０、Ａｌ当量（Ａｌeq）が１．４５〜１４．５３の範囲に含まれる。
【００４９】
一方、比較例１〜１１によるチタン合金は、必須原素として酸素（Ｏ）を含まなかったり、原子価電子比（ｅ／ａ）が４．１７〜４．２２、Ｍｏ当量（Ｍｏeq）が７．５０〜９．５０、Ａｌ当量（Ａｌeq）が１．４５〜１４．５３の範囲に含まれない。
【００５０】
前記表１の組成をもって後続加工又は熱処理を行ったチタン合金の機械的物性を評価した結果を、下記表２にまとめた。
【００５１】
【表２】
0006491754.tif 000003
【００５２】
前記表２の結果を、図２〜図４にまとめた。
前記表２に示されているように、本発明の実施例１〜７によるチタン合金はいずれも、引張強度１０００ＭＰａ以上、弾性係数５０ＧＰａ以下の超低弾性係数を実現しながら、同時に２．５％以上の超弾性延伸率を実現している。すなわち、従来のチタン合金が実現することができなかった、高強度、超低弾性係数及び優れた超弾性延伸率を実現したのである。
【００５３】
また、本願の実施例３、５及び６に示されているように、酸素含有量が増加しても超弾性延伸率の減少率は極めて低く、減少率は−０．５以上と緩やかになっていることが確認される。すなわち、本願の実施例によるチタン合金は、酸素含有量に対して安定した超弾性特性を実現することができる。
【００５４】
一方、比較例１は、実施例１と比較する時、Ｎｂ及びＺｒの含有量は類似するが、酸素の含有量が不足し、本発明の実施例１〜７のような特性を実現することができず、比較例２は、実施例３と比較する時、Ｎｂ及びＺｒの含有量は類似するが、酸素の含有量が高すぎて、本発明の実施例１〜７のような特性を実現することができなかった。
【００５５】
その他の比較例３〜１１によるチタン合金は、Ｎｂ又はＺｒの含有量が本発明の実施例と異なり、その結果として、本発明の実施例１〜７に比べて強度が低かったり、弾性係数が高すぎたり、超弾性延伸率が低い特性を示した。
【００５６】
図２〜図４は、前記表２の結果を図表で示したものである。
図２から確認されるように、実施例１〜７によるチタン合金の原子価電子比（ｅ／ａ）は約４．１７５と４．２２５の間に位置し、本発明の実施例による原子価電子比（ｅ／ａ）を有する実施例１〜７が、そうでない比較例に比べて高い引張強度／弾性係数比を示す。
【００５７】
また、図３から確認されるように、実施例１〜７によるチタン合金のＭｏ当量（Ｍｏeq）は８〜９の間に位置し、Ｍｏ当量（Ｍｏeq）がこの範囲に属しない比較例に比べて高い引張強度／弾性係数比を示す。
【００５８】
さらに、図４から確認されるように、実施例１〜７によるチタン合金のＡｌ当量（Ａｌeq）は１．７５〜１１の間に位置し、これを外れた比較例に比べて高い引張強度／弾性係数比を示す。
【００５９】
以上から確認されるように、上記の３つの条件を全て満足する本発明の実施例１〜７の合金は、高強度、超低弾性係数、高い超弾性延伸率を同時に実現することができるが、そうでない合金は、高強度、超低弾性係数、高い超弾性延伸率のうちの少なくとも１つを実現することができなかった。
【図１】
0006491754.tif 000004
【図２】
0006491754.tif 000005
【図３】
0006491754.tif 000006
【図４】
0006491754.tif 000007