(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
コンクリート表面のスケーリングに対する抵抗性に優れたコンクリート製造用のコンクリート用組成物を成形してなる成形品の製造方法であって、
前記コンクリート用組成物は、高炉スラグ細骨材を含む細骨材と、粗骨材と、セメントと高炉スラグ微粉末を含む結合材と、水とを含有するとともに、空気連行性を有する混和剤を含有しない組成物であり、
前記結合材に対する前記高炉スラグ微粉末の質量比が０．６であり、
前記細骨材に対する前記高炉スラグ細骨材の質量比が１．０であり、
前記結合材に対する水の質量比が０．２５〜０．３０であり、
前記粗骨材の最大寸法が１５ｍｍであり、
含有する空気量が２．５％以下であり、
前記コンクリート用組成物を蒸気養生後、気中養生して作製したコンクリート供試体に対するＪＳＣＥ−Ｋ  ５７２−２０１２に記載のスケーリングに対する抵抗性試験による凍結融解６０サイクル後の累積スケーリング量が２００ｇ／ｍ２程度以下であり、
前記コンクリート用組成物を蒸気養生後、気中養生して、スケーリングに対する抵抗性に優れた成形品を製造することを特徴とする成形品の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、高炉スラグを用いて耐スケーリング性を向上したモルタルまたはコンクリート用組成物およびそれを成形してなる成形品、ならびに補修材料および補修方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
一般に、積雪寒冷地域に設置されるコンクリート構造物は、凍結融解作用による凍害劣化を受けやすい環境にある。特に、コンクリートの表面からモルタル片（あるいはセメントペースト、骨材）がフレーク状に剥がれ落ちるスケーリングの被害事例が多い。スケーリングは、時間の経過とともにコンクリート内部に進行してコンクリートの耐久性を低下させるとともに、コンクリート表面の美観を損なわせる要因となり得ることから、スケーリングの発生を抑制するために、従来はコンクリートに含まれる空気量を通常よりも多めにするなどの対策が採られてきた。
【０００３】
一方、高炉スラグからなる材料を含有するモルタルまたはコンクリート用組成物および成形品として、例えば特許文献１〜３に示されるものが知られている。
【０００４】
特許文献１は、非晶質な高炉スラグ細骨材、ならびに比表面積がブレーン値で２５００〜７０００ｃｍ２／ｇの高炉スラグ微粉末およびポルトランドセメントを含む結合材を含有するモルタルまたはコンクリート用組成物であって、結合材に対するポルトランドセメントの質量比が０．３〜０．９のものである。このモルタルまたはコンクリート用組成物は、下水道施設等の硫酸性雰囲気に晒される環境で使用した場合に、表面に二水石こう層が形成されるので耐硫酸性に優れるという特長がある。
【０００５】
特許文献２は、高炉スラグ細骨材、ならびに高炉スラグ微粉末およびポルトランドセメントを含む結合材を含有するモルタルまたはコンクリート用組成物であって、全細骨材に対する高炉スラグ細骨材の含有率が質量比で６６．７％以上であるものである。このモルタルまたはコンクリート用組成物は、細骨材に高炉スラグ細骨材を使用することによりモルタルまたはコンクリートが緻密化し、高強度となることで塩化物イオンの浸透を抑制するので、耐塩害性能に優れるという特長がある。
【０００６】
特許文献３は、細骨材と、セメントを含む結合材と、水とを含有するモルタルまたはコンクリート用組成物であって、前記細骨材または前記結合材の少なくとも一方に高炉スラグからなる材料を含み、前記モルタルまたはコンクリート用組成物により作製したモルタルまたはコンクリート供試体に対するＪＩＳ  Ａ  １１４８に記載のＡ法に基づく凍結融解試験における凍結融解サイクル３００回での相対動弾性係数が６０％以上であり、耐凍害性に優れるものである。このモルタルまたはコンクリート用組成物は、細骨材または結合材の少なくとも一方に高炉スラグを使用することにより凍害および塩害による複合劣化に対する抵抗性に優れるという特長がある。
【０００７】
なお、本出願人は上記の特許文献１〜３以外にも、特願２０１３−２１３９７３号に示されるモルタルまたはコンクリート用組成物を既に提案している。これは、高炉スラグ細骨材を含む細骨材と、セメントを含む結合材と、水とを含有するモルタルまたはコンクリート用組成物であって、前記モルタルまたはコンクリート用組成物により作製したモルタルまたはコンクリート供試体に対するＪＩＳ  Ａ  １１４８に記載の凍結融解試験方法に基づく凍結融解試験における所定の凍結融解サイクルでの相対動弾性係数または耐久性指数は、高炉スラグ細骨材を含まない細骨材と、セメントを含む結合材と、水とからなる組成物により作製したモルタルまたはコンクリート供試体に対する前記凍結融解試験における前記所定の凍結融解サイクルでの相対動弾性係数または耐久性指数に比べて大きく、耐凍害性に優れるものである。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特許第５３３０８９５号公報
【特許文献２】特開２０１３−２２７１８５号公報
【特許文献３】特開２０１４−１５９３５４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
ところで、本発明者がコンクリートのスケーリングに対する抵抗性（耐スケーリング性）に関して鋭意研究したところ、骨材または結合材として高炉スラグを多く含有する組成物は、十分な耐スケーリング性を有していることが判明した。すなわち、高炉スラグを多く含む場合には空気量が少なくても耐スケーリング性が向上することが判明した。本発明者は以上のような知見に基づき、耐スケーリング性に優れた以下の本発明に至った。
【００１０】
本発明は、上記に鑑みてなされたものであって、高炉スラグを用いて耐スケーリング性を向上したモルタルまたはコンクリート用組成物およびそれを成形してなる成形品、ならびに補修材料および補修方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
上記した課題を解決し、目的を達成するために、本発明に係るモルタルまたはコンクリート用組成物は、細骨材と、セメントを含む結合材と、水とを含有するモルタルまたはコンクリート用組成物であって、前記細骨材または前記結合材の少なくとも一方に高炉スラグからなる材料を含み、前記モルタルまたはコンクリート用組成物により作製したモルタルまたはコンクリート供試体に対するＪＳＣＥ−Ｋ  ５７２−２０１２に記載のスケーリングに対する抵抗性試験による凍結融解６０サイクル後の累積スケーリング量が２００ｇ／ｍ２程度以下であり、スケーリングに対する抵抗性に優れることを特徴とする。
【００１２】
また、本発明に係る他のモルタルまたはコンクリート用組成物は、上述した発明において、前記高炉スラグからなる材料が高炉スラグ微粉末であることを特徴とする。
【００１３】
また、本発明に係る他のモルタルまたはコンクリート用組成物は、上述した発明において、前記結合材に対する前記高炉スラグ微粉末の質量比が０．６であることを特徴とする。
【００１４】
また、本発明に係る他のモルタルまたはコンクリート用組成物は、上述した発明において、前記高炉スラグからなる材料が高炉スラグ細骨材であることを特徴とする。
【００１５】
また、本発明に係る他のモルタルまたはコンクリート用組成物は、上述した発明において、前記細骨材に対する前記高炉スラグ細骨材の質量比が１．０であることを特徴とする。
【００１６】
また、本発明に係る他のモルタルまたはコンクリート用組成物は、上述した発明において、前記結合材に対する水の質量比が０．２５〜０．３０であることを特徴とする。
【００１７】
また、本発明に係る他のモルタルまたはコンクリート用組成物は、上述した発明において、空気連行性を有する混和剤を含有しないことを特徴とする。
【００１８】
また、本発明に係る他のモルタルまたはコンクリート用組成物は、上述した発明において、含有する空気量を２．５％以下にしたことを特徴とする。
【００１９】
また、本発明に係る他のモルタルまたはコンクリート用組成物は、上述した発明において、前記モルタルまたはコンクリート用組成物を成形してなる成形品が、スケーリングに対する抵抗性に優れることを特徴とする。
【００２０】
また、本発明に係る成形品は、上述したモルタルまたはコンクリート用組成物を成形してなる成形品である。
【００２１】
また、本発明に係る他の成形品は、上述したモルタルまたはコンクリート用組成物に、空気連行性を有する混和剤を添加しないでも得られる成形品であり、スケーリングに対する抵抗性に優れることを特徴とする。
【００２２】
また、本発明に係る他の成形品は、上述したモルタルまたはコンクリート用組成物を蒸気養生しても得られる成形品であり、スケーリングに対する抵抗性に優れることを特徴とする。
【００２３】
また、本発明に係る補修材料は、上述したモルタルまたはコンクリート用組成物を含んで構成され、モルタル表面またはコンクリート表面の補修に用いられることを特徴とする。
【００２４】
また、本発明に係る補修材料は、上述したモルタルまたはコンクリート用組成物を用いてモルタル表面またはコンクリート表面を補修することを特徴とする。
【発明の効果】
【００２５】
本発明に係るモルタルまたはコンクリート用組成物によれば、細骨材と、セメントを含む結合材と、水とを含有するモルタルまたはコンクリート用組成物であって、前記細骨材または前記結合材の少なくとも一方に高炉スラグからなる材料を含み、前記モルタルまたはコンクリート用組成物により作製したモルタルまたはコンクリート供試体に対するＪＳＣＥ−Ｋ  ５７２−２０１２に記載のスケーリングに対する抵抗性試験による凍結融解６０サイクル後の累積スケーリング量が２００ｇ／ｍ２程度以下であり、スケーリングに対する抵抗性に優れている。したがって、耐スケーリング性に優れたモルタルまたはコンクリート用組成物およびそれを成形してなる成形品を提供することができるという効果を奏する。
【図面の簡単な説明】
【００２６】
【図１】図１は、ＪＳＣＥ−Ｋ  ５７２−２０１２に記載のスケーリングに対する抵抗性試験に用いる試験容器の概略正面断面図である。
【図２】図２は、「スケーリングに対する抵抗性試験」の試験結果を示す図であり、累積スケーリング量と凍結融解サイクル数の関係を示す図である。
【図３】図３は、「スケーリングに対する抵抗性試験」による凍結融解６０サイクル後の試験体番号１の試験面の写真図である。
【図４】図４は、「スケーリングに対する抵抗性試験」による凍結融解６０サイクル後の試験体番号２の試験面の写真図である。
【図５】図５は、「スケーリングに対する抵抗性試験」による凍結融解６０サイクル後の試験体番号３の試験面の写真図である。
【図６】図６は、「スケーリングに対する抵抗性試験」による凍結融解６０サイクル後の試験体番号４の試験面の写真図である。
【図７】図７は、「スケーリングに対する抵抗性試験」による凍結融解６０サイクル後の試験体番号５の試験面の写真図である。
【発明を実施するための形態】
【００２７】
以下に、本発明に係るモルタルまたはコンクリート用組成物およびそれを成形してなる成形品、ならびに補修材料および補修方法の実施の形態を図面に基づいて詳細に説明する。なお、この実施例によりこの発明が限定されるものではない。
【００２８】
本発明に係るモルタルまたはコンクリート用組成物は、細骨材と、セメントを含む結合材と、水とを含有するモルタルまたはコンクリート用組成物であって、前記細骨材または前記結合材の少なくとも一方に高炉スラグからなる材料を含み、前記モルタルまたはコンクリート用組成物により作製したモルタルまたはコンクリート供試体に対する、公益社団法人土木学会規準ＪＳＣＥ−Ｋ  ５７２−２０１２（けい酸塩系表面含浸材の試験方法（案））に記載の「スケーリングに対する抵抗性試験」による凍結融解６０サイクル後の累積スケーリング量が２００ｇ／ｍ２程度以下であり、スケーリングに対する抵抗性（耐スケーリング性）に優れるものである。
【００２９】
ここで、高炉スラグは、高炉で銑鉄を製造する際に副生されるものであり、その主成分はCaO、SiO2、Al2O3、MgOである。この高炉スラグは、高炉スラグ微粉末あるいは高炉スラグ細骨材の形態で用いることができる。この場合、高炉スラグ微粉末は結合材として、高炉スラグ細骨材は細骨材として用いる。
【００３０】
高炉スラグ細骨材は、非晶質な高炉スラグ細骨材である。非晶質な高炉スラグ細骨材としては、例えば、高炉スラグを水で急冷した高炉水砕スラグを軽破砕し、固結防止剤を添加したものを用いることができる。高炉水砕スラグの製造において急冷される直前の溶融高炉スラグの温度は１４００度〜１５００度であり、急冷することにより結晶への原子配列が行われないまま固結してガラス質（非結晶）となる。高炉スラグ細骨材の品質は、JIS A 5011-1に規定されている。
【００３１】
また、高炉スラグ細骨材は、例えば密度が２．５〜３．０ｇ／ｃｍ３のものである。このように、密度が２．５〜３．０ｇ／ｃｍ３の範囲にある高炉スラグ細骨材を用いることにより、得られるモルタルまたはコンクリートの耐スケーリング性が高められる。高炉スラグ細骨材の密度が２．５ｇ／ｃｍ３未満の場合、高炉スラグ細骨材が多孔質であるため、それを用いたモルタルおよびコンクリートの強度が低くなるおそれがあり、２．５５ｇ／ｃｍ３以上、２．９０ｇ／ｃｍ３以下であることが好ましく、２．８０ｇ／ｃｍ３以下であることがより好ましい。
【００３２】
高炉スラグ微粉末は、高炉スラグを水で急冷した高炉水砕スラグを乾燥・粉砕したものであり、比表面積がブレーン値で２５００〜７０００ｃｍ２／ｇのものである。このように、比表面積がブレーン値で２５００〜７０００ｃｍ２／ｇの高炉スラグ微粉末を用いることにより、耐スケーリング性に優れたモルタルまたはコンクリート用組成物が得られる。用いられる高炉スラグ微粉末の比表面積がブレーン値で２５００ｃｍ２／ｇ未満の場合、初期強度の発現性が悪くなるおそれがあり、比表面積はブレーン値で３０００ｃｍ２／ｇ以上であることが好ましく、３５００ｃｍ２／ｇ以上であることがより好ましい。一方、比表面積がブレーン値で７０００ｃｍ２／ｇを超える場合、コストが高くなるとともに、水和熱が高くなり、乾燥収縮ひずみが大きくなる等、コンクリートに初期欠陥を生じさせるおそれがあり、比表面積がブレーン値で６５００ｃｍ２／ｇ以下であることが好ましく、５０００ｃｍ２／ｇ以下であることがより好ましい。
【００３３】
また、本発明で用いられるセメントとしては、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、超早強ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、低熱ポルトランドセメント等が挙げられるが、中でも普通ポルトランドセメントを用いることが好ましい。
【００３４】
本発明のモルタルまたはコンクリート用組成物は、細骨材と、セメントを含む結合材と、水とを含有するものであるが、セメント（Ｃ）と結合材（Ｂ）との質量比（Ｃ／Ｂ）は０．３以上とするのが好ましく、０．３５以上であることがより好ましい。質量比（Ｃ／Ｂ）がこのような範囲にあることにより、得られるモルタルまたはコンクリートの耐スケーリング性が良好となる。
【００３５】
また、細骨材として高炉スラグ細骨材を含む場合には、細骨材（Ｓ）に対する高炉スラグ細骨材（ＢＦＳ）の質量比（ＢＦＳ／Ｓ）は０．６〜１．０とするのが好ましい。
【００３６】
本発明のモルタルまたはコンクリート用組成物のうち、コンクリート用組成物は通常さらに粗骨材を含むものであり、モルタルまたはコンクリート用組成物が硬化してモルタルまたはコンクリートが得られることとなる。ここで、モルタルまたはコンクリート用組成物における水の使用量（Ｗ）としては、結合材（Ｂ）に対する水（Ｗ）の質量比（Ｗ／Ｂ）が０．２５〜０．４０であること、つまり結合材（Ｂ）１００質量部に対して、水（Ｗ）が２５〜４０質量部であることが好ましい。また、コンクリート用組成物における粗骨材の使用量としては、結合材（Ｂ）１００質量部に対して、粗骨材が１００〜５００質量部であることが好ましい。また、本発明のモルタルまたはコンクリート用組成物は、本発明の効果を阻害しない範囲であれば、さらにその他の成分を含有しても構わない。
【００３７】
本発明のモルタルまたはコンクリート用組成物は、スケーリングに対する抵抗性、つまり凍害に対する抵抗性に優れるとともに、後述するように塩害に対する抵抗性にも優れている。したがって、耐スケーリング性、耐凍害性はもちろんのこと、耐塩害性が要求される建造物等の施工や、冬季に融雪剤が散布される山間部の高速道路等といった塩害と凍害が複合して生じ得る場所に対して特に有効である。また、こうした用途以外にも例えば、寒冷地域における海岸構造物、海洋構造物、水路構造物、道路構造物、擁壁構造物の耐凍害性と耐塩害性が要求される現場で好適に用いられる。このとき、予め本発明のモルタルまたはコンクリート用組成物を成形し、成形品（プレキャストコンクリート製品）として施工してもよいし、本発明のモルタルまたはコンクリート用組成物を用いてモルタル表面またはコンクリート表面を補修する使用態様であっても構わない（本発明の補修方法）。ここで、本発明の補修材料としては上記のモルタルまたはコンクリート用組成物を含んで構成することができる。
【００３８】
次に、本発明の作用効果について、図１〜図７の試験概要および試験結果を用いて説明する。この試験では、本発明のモルタルまたはコンクリート用組成物が、スケーリング（凍害）および塩害に対する抵抗性、さらにはこれらの複合劣化に対する抵抗性に優れることを確認するために、上記のＪＳＣＥ−Ｋ  ５７２−２０１２（けい酸塩系表面含浸材の試験方法（案））に記載の「スケーリングに対する抵抗性試験」に基づいた試験を行っている。なお、以下においては、本発明に係るモルタルまたはコンクリート用組成物により作製したコンクリート供試体（以下、試験体という。）に対する試験結果について説明するが、コンクリートから粗骨材を除いて成るモルタルにおいても同様になると考えられる。
【００３９】
この「スケーリングに対する抵抗性試験」で使用した試験体（試験体番号１〜５）の示方配合を表１に示す。ここで、試験体の養生方法は、蒸気養生後、気中養生としている。
【００４０】
【表１】
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【００４１】
表１中、「Ｗ」は水を、「Ｃ」は普通ポルトランドセメントを、「ＢＰ」は高炉スラグ微粉末を、「ＢＦＳ」は高炉スラグ細骨材を、「Ｓ」は細骨材を、「Ｇ１５」は粗骨材を意味している。ここで、「Ｓ」の細骨材としては硬質砂岩砕砂を用い、粗骨材としては粒径１５ｍｍ級のものを使用している。また、「Ａｄ」は減水剤を、「ＡＥ」は空気量調整剤（ＡＥ剤）を、「Ｗ／Ｂ」は水結合材比（水量／結合材量）を、「Ａｉｒ」は空気量を意味している。ここで、「Ｂ」は結合材量であり、普通ポルトランドセメント量Ｃと高炉スラグ微粉末量ＢＰの和である。また、「ＡＥ」の欄において「＊１」と記載されているものは、所定量使用したことを示している。
【００４２】
上述したように、この試験は、ＪＳＣＥ−Ｋ  ５７２−２０１２（けい酸塩系表面含浸材の試験方法（案））に記載の「スケーリングに対する抵抗性試験」にしたがって実施している。以下に、この試験の概略的な手順について説明する。
【００４３】
ａ）吸水工程
図１に示すように、試験体を試験容器の底面から１０ｍｍの位置に設置し、深さ５ｍｍ程度となるように試験液に浸漬させ、温度２０±２℃の条件下で含浸面（試験面）より７日間吸水させる。試験容器は、水の蒸発を防ぐために試験液表面をアルミホイル等で覆う。
【００４４】
ｂ）試験液
濃度が（３．０±０．３）％の塩化ナトリウム水溶液とする。試験液は、ＪＩＳ  Ｋ  ８１５０の塩化ナトリウムを、ＪＩＳ  Ｋ  ００５０の７．３に規定する水に溶かして調製する。
【００４５】
ｃ）試験体の設置
試験容器内の試験体の浸漬深さが５ｍｍ程度となるように、試験液を調整し、凍結融解試験を開始する。
【００４６】
ｄ）凍結融解サイクル
試験槽内の温度を±０．５℃の範囲で管理し、２０℃から−２０℃までの凍結工程を４時間（凍結速度：１０℃／時間）、−２０℃の温度保持を３時間、−２０℃から２０℃までの融解工程を４時間（融解速度：１０℃／時間）、２０℃の温度保持を１時間、計１２時間を１サイクルとする。このサイクルを６０サイクルまで繰り返す。なお、各工程は±１０分の範囲で管理し、１サイクルに要する時間は±３０分の範囲を超えてはならないものとする。
【００４７】
ｅ）スケーリング片の質量の測定
凍結融解６サイクル間隔で試験面より剥離したスケーリング片の質量を測定する。試験体を入れた容器を３分間超音波洗浄機で処理する。試験液をろ紙を用いて自然ろ過した後に、残ったスケーリング片とろ紙を一緒に温度１０５±５℃の恒温槽にて２４時間乾燥させる。そして、スケーリング片とろ紙を温度２０±２℃、相対湿度（６０±５）％の条件下で１時間±５分冷却させ、その質量を０．０１ｇまで測定する。
【００４８】
ｆ）スケーリング量の算出
スケーリング量は、次式により四捨五入によって、小数点以下２けたの値に丸めて示す。
【００４９】
Ｓｎ＝（Σｍｎ）／Ａ
【００５０】
ここに、Ｓｎ：凍結融解ｎサイクル後の累積のスケーリング量（ｇ／ｍ２）、ｍｎ：凍結融解ｎサイクル後に試験面より剥離したスケーリング片の累積の質量（ｇ）、Ａ：試験面の面積（ｍ２）
【００５１】
上記の試験手順により得られた試験結果を表２に示す。また、表２の数値をプロットしたグラフを図２に、試験終了後（凍結融解６０サイクル後）の各試験体の試験面の状態を図３〜図７に示す。なお、図３〜図７では、各試験体番号について作製した３個の試験体（１）〜（３）の状態を一例として示している。
【００５２】
【表２】
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【００５３】
試験体番号５は、表１の配合に示すように、従来のスケーリング抑制対策型のコンクリートに相当するものである。表２および図２に示すように、試験体番号５の凍結融解６０サイクル後の累積スケーリング量は、３４４（ｇ／ｍ２）であった。
【００５４】
試験体番号４は、表１の配合に示すように、試験体番号５における細骨材の全てを高炉スラグ細骨材に置換したものに相当する。表２および図２に示すように、試験体番号４の凍結融解６０サイクル後の累積スケーリング量は、２７０（ｇ／ｍ２）であった。このように、Ｗ／Ｂ＝３０％、空気量４．５％の配合のものにおいて、高炉スラグ細骨材を１００％使用することで、累積スケーリング量が３４４から２７０（ｇ／ｍ２）に低下し、スケーリングに対する抵抗性が高まる。このため、試験体番号４は試験体番号５に比べて、凍害および塩害による複合劣化に対する抵抗性（耐複合劣化性能）に優れることがわかる。
【００５５】
試験体番号３は、表１の配合に示すように、試験体番号４の配合において空気量４．５％を２．５％に減らしたものに相当する。表２および図２に示すように、試験体番号３の凍結融解６０サイクル後の累積スケーリング量は、４０９（ｇ／ｍ２）であった。
【００５６】
試験体番号２は、表１の配合に示すように、試験体番号３の配合において普通ポルトランドセメントの一部を高炉スラグ微粉末に置換したものに相当する。表２および図２に示すように、試験体番号２の凍結融解６０サイクル後の累積スケーリング量は、２１３（ｇ／ｍ２）であった。このように、Ｗ／Ｂ＝３０％、空気量２．５％、高炉スラグ細骨材１００％の配合のものにおいて、高炉スラグ微粉末を使用することで、累積スケーリング量が４０９から２１３（ｇ／ｍ２）に大きく低下し、スケーリングに対する抵抗性が大きく改善する。このため、試験体番号２は試験体番号３に比べて、耐複合劣化性能に優れることがわかる。
【００５７】
試験体番号１は、表１の配合に示すように、試験体番号２の配合においてＷ／Ｂを３０％から２５％に減らしたものに相当する。表２および図２に示すように、試験体番号１の凍結融解６０サイクル後の累積スケーリング量は、１８６（ｇ／ｍ２）であった。このように、空気量２．５％、高炉スラグ微粉末使用、高炉スラグ細骨材１００％の配合のものにおいて、Ｗ／Ｂ＝２５％とすることで、累積スケーリング量が２１３から１８６（ｇ／ｍ２）に低下し、スケーリングに対する抵抗性がさらに改善する。このため、試験体番号１は試験体番号２に比べて、耐複合劣化性能により優れることがわかる。
【００５８】
上記の試験結果によれば、試験体番号１および試験体番号２は、凍結融解６０サイクル後の累積スケーリング量が概ね２００ｇ／ｍ２程度以下という非常に低い値であることから、スケーリングに対する抵抗性に非常に優れていることがわかる。したがって、これらは耐複合劣化性能についても非常に優れているといえる。
【００５９】
以上より、モルタルまたはコンクリートの耐複合劣化性能を改善するためには、モルタルまたはコンクリート用組成物において、セメントの一部として高炉スラグ微粉末を使用するとともに、高炉スラグ細骨材を使用することが好適である。この場合、耐複合劣化性能をより高める上で、結合材に対する水の質量比（Ｗ／Ｂ）を０．２５〜０．３０とすることが好ましく、０．２５（Ｗ／Ｂ＝２５％）とするのがより好ましい。また、結合材に対する高炉スラグ微粉末の質量比が０．６のものが好ましく、細骨材に対する高炉スラグ細骨材の質量比が１．０であることが好ましい。
【００６０】
したがって、本発明のうち、高炉スラグ微粉末および高炉スラグ細骨材を含有するモルタルまたはコンクリート用組成物によれば、特にスケーリングに対する抵抗性に優れたモルタルまたはコンクリート用組成物および成形品を提供することができる。また、ＡＥ剤などの空気連行性を有する混和剤を添加しないで得られた成形品も、蒸気養生を行って得られた成形品も、耐スケーリング性に優れていることから、本発明は、プレキャストコンクリート製品の耐スケーリング対策として有効である。
【００６１】
また、本発明の成形品を用いたコンクリート製品によれば、耐スケーリング性すなわち耐凍害性はもちろんのこと耐塩害性をも有している。このため、例えば、本発明を寒冷地域の海岸・海洋構造物などの塩害を受ける可能性のある環境下の構造物に適用した場合、優れた耐スケーリング性能すなわち耐凍害性能および耐塩害性能が発揮されるので、普通モルタルやコンクリートで構成した場合に比べ構造物の耐用年数を延ばすことができる。
【００６２】
以上説明したように、本発明に係るモルタルまたはコンクリート用組成物によれば、細骨材と、セメントを含む結合材と、水とを含有するモルタルまたはコンクリート用組成物であって、前記細骨材または前記結合材の少なくとも一方に高炉スラグからなる材料を含み、前記モルタルまたはコンクリート用組成物により作製したモルタルまたはコンクリート供試体に対するＪＳＣＥ−Ｋ  ５７２−２０１２に記載のスケーリングに対する抵抗性試験による凍結融解６０サイクル後の累積スケーリング量が２００ｇ／ｍ２程度以下であり、スケーリングに対する抵抗性に優れている。したがって、耐スケーリング性に優れたモルタルまたはコンクリート用組成物およびそれを成形してなる成形品を提供することができるという効果を奏する。
【産業上の利用可能性】
【００６３】
以上のように、本発明に係るモルタルまたはコンクリート用組成物およびそれを成形してなる成形品、ならびに補修材料および補修方法は、ＡＥ剤などの空気連行性を有する混和剤を用いない蒸気養生したモルタルやコンクリート製品に有用であり、特に、スケーリングに対する抵抗性に優れることから、塩害や凍害のおそれのある沿岸地域や寒冷地域で使用するモルタルやコンクリート製品に適している。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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