(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、
Ｃ：0.55％以上1.10％以下、
Si：1.0％以上2.0％以下、
Mn：2.0％以上3.0％以下、
Ｐ：0.02％以下、
Ｓ：0.02％以下、
Al：0.05％以下、
Cr：0.8％以上2.4％以下、
Ｎ：0.020％以下および
Ｏ：0.0020％以下
を含有し、残部がFeおよび不可避不純物の成分組成を有し、焼戻マルテンサイト、残留オーステナイトおよび炭化物からなる金属組織を有し、前記残留オーステナイトの体積分率が10％超20％以下であり、前記炭化物のCr濃度が６％以上およびMn濃度が５％以上である軸受鋼。
【請求項２】
前記成分組成が、さらに、質量％で、
Sb：0.0050％以下、
Mo：0.50％以下、
Ti：0.01％以下、
Cu：0.30％以下、
Ni：0.15％以下および
Ｂ：0.0010％以下
のうちから選ばれる１種または２種以上を含有する請求項１に記載の軸受鋼。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、自動車、風車および産業機械などの軸受、特に汎用軸受鋼(JIS-SUJ2)製の軸受で問題となっている、水素由来の白色組織に起因した軸受損傷を抑制することができる、水素環境下における転動疲労特性に優れる軸受鋼に関する。
【背景技術】
【０００２】
軸受は優れた転動疲労寿命が要求される部品であり、近年、自動車、風車および産業機械などに使用される軸受には汎用軸受鋼（JIS-SUJ2）が使用されている。この汎用軸受鋼製の軸受において、水素由来の白色組織に起因した、軸受に使用されている鋼材の早期はく離が問題となっている。この早期剥離は、軸受に使用されている潤滑油が転動面においてトライボケミカル反応により分解して水素を生成し、この水素が鋼中へ侵入し蓄積することにより発生する、といわれている。
【０００３】
このような白色組織の生成抑制に関して、例えば、特許文献１にはCrおよびＮの添加量を高めて残留オーステナイト量を増加する方法が開示されている。しかし、この特許文献1に記載の発明ではCr添加量を4.0％以上とするため、焼入れ温度を975℃以上の非常に高温にする必要があり、一般的な焼入れ炉では熱処理することが難しい。仮に、熱処理できたとしても、非常に高温で熱処理するため熱変形が大きく焼割れを生じたり、熱処理後の形状を修正するための加工に多大な工数と費用がかかる。
【０００４】
また、特許文献２には、Si、CrおよびMoを添加することにより、白色組織を抑制するとともに加工性も確保する方法が開示されている。この文献には、一般的な熱処理炉で対応可能な焼入れ温度であり、加工性も保持しつつ、鋼中水素量0.5質量％の下での転動疲労試験にて優れた寿命特性を得ることが示されている。しかし、近年、環境負荷低減のため自動車の燃費向上および風力発電の伝達負荷低減のため、潤滑油の低粘度化が進み、転動面の潤滑状態は過酷になってきている。そのために、転動面での潤滑油の分解が促進されて鋼中への水素侵入量は増加する傾向にある。そこで、かような、近年の過酷な環境下においても、軸受部品の転動疲労寿命特性を向上することが希求されている。
【０００５】
【特許文献１】特許第4942374号公報
【特許文献２】特許第5803618号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明は、かかる従来技術の問題を解決し、水素由来の白色組織に起因した軸受損傷を抑制することができ、特に近年における鋼中への水素侵入量が増加した環境下における転動疲労特性に優れる軸受鋼を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明者らは、上記した目的を達成するために、白色組織による早期はく離現象に影響を与える要因について鋭意究明した。
さて、白色組織は素地であるマルテンサイトおよび炭化物から変化した組織である。白色組織に変化していく過程は、まず、マルテンサイトブロック境界面に水素が濃化し、この状態で繰返しせん断応力が付加されると、前駆段階である針状組織を形成する。さらに、水素が侵入・濃化し、繰返しせん断応力が加わると、点在していた前駆段階の針状組織の一部が連結・凝集して初期段階の白色組織を形成する。この段階にある金属組織の電子顕微鏡写真を図１（ａ）に示す。この白色組織は、主に数十nmの微細なフェライトの組織であり、この組織は周囲のマルテンサイトに比べて硬さが低いため、繰返し応力を受けた際に応力を集中して受けるとともに疲労き裂の起点ともなる。引き続き、白色組織が繰返しせん断応力を受けると、初期段階の白色組織を起点として白色組織の領域が拡大していき、白色組織がある程度以上の大きさになると、上記の疲労き裂が急速に進展し、鋼材のはく離に至るというメカニズムであることを知見した。
【０００８】
水素環境下での使用に際して、まず、外部環境から侵入し鋼中に拡散する水素量を低減するには、マルテンサイト組織中に残留オーステナイトを一定量以上含有させて水素拡散速度を小さくすることが有効である。しかし、前述の如く、近年の過酷な環境下では外部環境の水素発生量が増加しているため、水素拡散速度を小さくするだけでは不十分であり、水素が侵入・拡散した際の水素由来の白色組織も抑制しなければならない。
一方、マルテンサイトブロック境界面に形成される針状組織の生成を抑制するには、鋼中への水素侵入を完全に抑制する、あるいはマルテンサイトブロック境界面を無くすことが有効である。しかしながら、これらを実現するのは実質的に不可能である。このため、針状組織からもう１段階進んだ初期段階の白色組織の生成を遅延させる、あるいは、白色組織の領域拡大を抑制させることが、早期はく離の抑制に対して非常に効果的であるとの知見を得た。
【０００９】
初期段階の白色組織は、点在していた針状組織の一部が連結・凝集してマルテンサイト組織から微細なフェライト組織に変化したものである。マルテンサイト組織中には多量のＣが固溶しているが、フェライト組織が許容できる固溶Ｃ量は非常に少ない。そのため、初期段階の白色組織が形成されるときに、フェライト組織に変化する部分のマルテンサイト組織中のＣは周囲に拡散される必要がある。その際、SiおよびCrを一定以上含有していると、Ｃ拡散に対して大きな抵抗となり、初期段階の白色組織の形成を遅延させることができることを新たに知見した。
【００１０】
次に、初期段階の白色組織が領域を広げていく過程においては、周囲に点在する炭化物が白色組織の広がりを抑制する役割を果たすことを見出した。すなわち、図１（ａ）の段階から白色組織が拡大してゆく段階における、金属組織の電子顕微鏡写真を図１（ｂ）に示すように、白色組織が周囲の炭化物を取り込み、その領域を広げていくためには、取り込んだ炭化物を素地中に溶け込ませて消滅させなければならない。しかし、白色組織は上述の如くフェライト組織で構成されており、フェライト組織が許容できる固溶Ｃ量は非常に少ないため、炭化物を白色組織中に溶け込ませることはエネルギー的に大きな抵抗を伴うことになる。以上述べたところに従って、この素地に固溶しにくい炭化物の存在が白色組織の領域拡大に対して有効であるとの知見を新たに得るに到った。
【００１１】
本発明はかかる知見に基づき、さらに検討を加えて完成されたものである。すなわち、本発明の要旨は次の通りである。
（１）質量％で、
Ｃ：0.55％以上1.10％以下、
Si：1.0％以上2.0％以下、
Mn：2.0％以上3.0％以下、
Ｐ：0.02％以下、
Ｓ：0.02％以下、
Al：0.05％以下、
Cr：0.8％ 以上2.4％以下、
Ｎ：0.020％以下および
Ｏ：0.0020％以下
を含有し、残部がFeおよび不可避不純物の成分組成を有し、焼戻マルテンサイト、残留オーステナイトおよび炭化物を含む金属組織を有し、前記残留オーステナイトの体積分率が10％超20％以下であり、前記炭化物中のCr濃度が６％以上およびMn濃度が５％以上である軸受鋼。
【００１２】
（２）前記成分組成が、さらに、質量％で、
Sb：0.0050％以下、
Mo：0.50％以下、
Ti：0.01％以下、
Cu：0.30％以下、
Ni：0.15％以下および
Ｂ：0.0010％以下
のうちから選ばれる１種または２種以上を含有する前記（１）に記載の軸受鋼。
【発明の効果】
【００１３】
本発明によれば、水素由来の白色組織に起因した軸受損傷を抑制することができる。特に、近年の鋼中への水素侵入量が増加した環境下における転動疲労特性に優れる軸受鋼を提供する、という要求に対して偉効を奏する。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】白色組織の走査型電子顕微鏡（SEM）写真の例である
【図２】Ｂ10寿命比と炭化物中のMn＋Cr量の関係を示す図である
【図３】Ｂ10寿命比と炭化物中のMn量の関係を示す図である
【図４】Ｂ10寿命比と炭化物中のCr量の関係を示す図である
【図５】Ｂ10寿命比と残留オーステナイト量の関係を示す図である
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
以下、本発明の軸受鋼について詳しく説明する。まず、軸受鋼の成分組成を上記の範囲に限定した理由について述べる。なお、以下の成分組成に関する「％」表示は、特に断らない限りは「質量％」を意味する。
Ｃ：0.55％以上1.10％以下
Ｃは、焼入れ焼き戻し後の硬さを確保し、軸受の転動疲労寿命を高位に確保する上で重要な元素であり、白色組織の領域拡大を抑制する炭化物を形成させる上でも0.55％以上は含有する必要がある。また、外部環境から侵入し鋼中に拡散する水素量を低減させるための残留オーステナイトを一定量以上確保するためにも、Ｃは0.55％以上が必要である。好ましくは、0.70％以上である。一方、1.10％を超えて含有させると、残留オーステナイトが多量に生成されて転動疲労寿命を高位に確保するのに必要な硬さが確保できない、という不利が生じる。また、本発明の鋼成分においては、CrおよびSiを含有するため、Ｃが1.10％を超えて添加されると、Ｃの中心偏析により連続鋳造時の最終凝固中央部に巨大炭化物[(Fe,Cr)3Ｃ]が晶出し、その後の熱間圧延によっても消滅しないため、転動疲労寿命を大幅に劣化させることになる。このため、Ｃ量は1.10％以下に限定する。好ましくは、0.95％以下である。
【００１６】
Si：1.0％以上2.0％以下
Siは、水素が侵入した際の転動疲労寿命を確保する上で非常に重要な元素である。前述した如く、初期段階の白色組織の生成過程で、マルテンサイト組織は微細なフェライト組織に変遷するとともに、そこに存在していた炭化物を素地に取り込み、消滅させていくが、Siを1.0％以上添加することにより、マルテンサイト組織からフェライト組織への変遷および炭化物が素地へ固溶するのを抑制することができる。より好ましくは、1.2％以上である。一方、Siが2.0％を超えると、鋼材の脆化が顕著になるとともに、加工性を著しく劣化させるため、2.0％を上限とした。
【００１７】
Mn：2.0％以上3.0％以下
Mnも水素が侵入した際の転動疲労寿命を確保する上で非常に重要な元素である。すなわち、Mnは、外部環境から侵入し鋼中に拡散する水素量を低減させるための残留オーステナイトを、生成させて安定化させる上で重要な元素である。この残留オーステナイトを一定量以上確保するためには、Mnを2.0％以上で添加する必要がある。また、Mnは炭化物中にも固溶し、白色組織が領域拡大していく過程で、取り込んだ炭化物が素地に固溶するのを抑制する元素である。特に、後述するCrとの複合固溶による相乗効果により、炭化物の素地への固溶を確実に抑制できる。炭化物中のMnを一定量以上確保するためにも、2.0％以上の添加を必要とする。好ましくは、2.2％以上である。一方、Mnが3.0％を超えると、残留オーステナイト量が過剰となり、必要な硬さが確保できなくなるとともに、製品使用中の寸法変化が大きくなる。また、鋼材の脆化が顕著になるため、3.0％以下に限定する。好ましくは、2.8％以下である。
【００１８】
Ｐ：0.02％以下（ゼロを含む）
Ｐは不純物であり、オーステナイト粒界に偏析し、粒界強度を低下させることにより、焼入れ時に焼き割れを助長する。従って、Ｐの含有量は極力低減することが望ましいが、0.02％までの含有は許容される。
【００１９】
Ｓ：0.02％以下
Ｓは、鋼中でMnSを形成し被削性を向上させる点で有用な元素であり、好ましくは0.003％以上で添加する。一方、0.02％を超えて添加すると、形成されるMnSが巨大化して転動疲労破壊の起点となり、疲労強度を低下させる弊害が生じるため、0.02％を上限とする。好ましくは0.01％以下である。
【００２０】
Al：0.05％以下
Alは脱酸に有効な元素であり、低酸素化のために有益な元素であるが、鋼中に存在するAl酸化物は転動疲労特性を低下させるため、本発明では0.05％以下の添加とする。
【００２１】
Cr：0.8％以上2.4％以下
Crも、水素が侵入した際の転動疲労寿命を確保する上で非常に重要な元素であり、残留オーステナイトの生成および安定化に有効である。さらに、CrはMnと同様に炭化物中にも固溶し、白色組織の領域拡大過程で炭化物が素地に固溶するのを抑制する元素である。上述のとおり、Mnとの複合固溶による相乗効果によって、炭化物の素地への固溶を著しく抑制できる。炭化物中にCrを一定量以上確保するためには、0.8％以上の添加を必要とする。好ましくは、1.0％以上である。一方、含有量が2.4％を超えると、残留オーステナイト量が過剰となって硬さが低下するとともに、連続鋳造時の最終凝固中央部に生成する巨大炭化物[(Fe,Cr)３Ｃ]の成長を助長し、転動疲労寿命を劣化させるため、2.4％以下する。好ましくは2.2％以下である。
【００２２】
Ｎ：0.020％以下
Ｎは、AlおよびTiと窒化物あるいは炭窒化物を形成し、焼入れ加熱時のオーステナイト粒の成長を抑制する、有益な元素である。そのためには、0.0015％以上で添加することが好ましい。また、AlおよびTiとの窒化物あるいは炭窒化物は、水素のトラップサイトにもなる。一方で、粗大な窒化物および炭窒化物は、転動疲労寿命の低下を招くため、Ｎは0.020％以下する。好ましくは0.015％以下である。
【００２３】
Ｏ：0.0020％以下
Ｏは、硬質の酸化物系非金属介在物として存在する。このＯ量の増大は、酸化物系非金属介在物のサイズを粗大化させる。この粗大介在物は、転動疲労条件にとっては特に有害であるため、極力低減することが望ましい。そのためには、Ｏ量を0.0020％以下に低減する必要がある。好ましくは0.0010％以下である。
【００２４】
本発明に係る水素環境下における転動疲労寿命特性に優れる軸受鋼は、以上の化学成分を基本成分とし、残部は鉄および不可避的不純物である。
さらに、必要に応じて、上記の基本成分に加えて、Sb：0.0050％以下、Mo：0.50％以下、Ti：0.01％以下、Cu：0.30％以下、Ni：0.15％以下およびＢ：0.0010％以下のうちから選ばれる１種または２種以上を含有することができる。これにより、水素環境下における転動疲労寿命特性をより安定して確保することができる。
【００２５】
Sb：0.0050以下
Sbは、鋼板の表面に濃化してＣの拡散を抑制し、熱処理中の表層脱炭を抑制するとともに、水素のトラップサイトとなり、初期段階の白色組織生成を抑制するために有益な元素である。0.0015％以下では添加効果が乏しいため、必要により添加する場合は0.0015％超で添加することが好ましい。一方、0.0050％を超えて添加しても、この効果は飽和するため、0.0050以下とする。
【００２６】
Mo：0.50％以下
Moは、初期段階の白色組織生成を抑制するために有益な元素である。含有量が0.15％未満では添加効果に乏しいため、必要により添加する場合は0.15％以上で添加することが好ましい。なお、含有量が0.50％を超えると、この効果は飽和するため、コストの観点から0.50％以下とする。
【００２７】
Ti：0.01％以下
Tiは、TiNになってオーステナイト域でのピンニング効果を発揮し、粒成長を抑制する効果があるとともに、TiNが水素のトラップサイトにもなるため添加することが好ましい。しかし、多量に添加するとTiNが多量に析出するとともに、TiNのサイズを粗大化させ、転動疲労特性の低下ならびに鋼材の脆化が顕著になるため、0.01％以下とする。前記効果を得るためには、0.003％以上で添加することが好適である。
【００２８】
Cu：0.30％以下
Cuは、焼入れ性を向上させる元素であるため、必要に応じて0.03％以上で添加することができる。しかしながら、0.30％を超えると熱間加工性を阻害するため0.30％以下の添加とする。
【００２９】
Ni：0.15％以下
Niは、焼入れ性を向上させる元素であり、焼入れ性を調整する場合に用いることができる。また、Cu添加時の熱間加工性の悪化を抑制する効果もあるため、必要に応じて0.03％以上で添加することができる。しかしながら、Niは高価な元素であり添加量が多くなると鋼材価格が高くなるため、0.15％以下の添加とする。
【００３０】
Ｂ：0.0010％以下
Ｂは、焼入れ性を向上させる元素であり、焼入れ性を調整する場合に用いることができる。しかしながら、0.0010％を超えると効果が飽和するため0.0010％以下の添加とすることが好ましい。焼入れ性の向上効果を得るためには、0.003％以上で添加することが好ましい。
【００３１】
次に、本発明の軸受鋼の組織について、詳しく述べる。
まず、組織は、焼戻マルテンサイト、残留オーステナイトおよび炭化物を含む金属組織とする。焼戻マルテンサイトは、鋼を高硬度化して良好な転動疲労寿命を得るために必要である。炭化物は、本発明の成分組成では焼入れ焼戻し後に必ず存在する。
【００３２】
上記の金属組織において、残留オーステナイトの体積分率が10％超20％以下、炭化物中のCr濃度が６％以上およびMn濃度が５％以上、かつCrおよびMnの合計濃度が11％以上であることが肝要である。
［残留オーステナイトの体積分率が10％超20％以下］
残留オーステナイトを一定量以上含有させることにより、鋼中の水素拡散速度を小さくし、外部環境から侵入して鋼中に拡散する水素量を低減させることができる。マルテンサイト組織中に残留オーステナイトが10％超ないと効果が発揮しない。一方、残留オーステナイトが20％を超えると、必要な硬さが確保できなくなるとともに、製品使用中に残留オーステナイトが加工誘起変態（TRIP：Transformation Induced plasticity）により、マルテンサイト化することにより寸法変化が大きくなり、軸受使用時の異音の助長および付加的応力の増加につながることになる。このため、残留オーステナイトの体積分率は10％超20％以下に限定した。
【００３３】
［炭化物中のCr濃度が６％以上、Mn濃度が５％以上］
前述したように、初期段階の白色組織が領域拡大していく過程は、白色組織が周囲に存在する炭化物を取り込み、この取り込んだ炭化物が素地中に溶け込み消滅しながら進んでいく。上記の炭化物のうちCrおよびMnが濃化したCrおよびMn複合炭化物は、素地への拡散（固溶）を著しく抑制することができる。Cr単独あるいはMn単独で炭化物に濃化した場合でも、炭化物の素地への拡散抑制効果があるが、単独濃化に比べCrおよびMnを複合濃化させたほうが相乗効果をもたらし、炭化物の素地への固溶を著しく抑制する。特に、相乗効果が功を奏するのは、Cr濃度が６％以上およびMn濃度が５％以上となり、Cr＋Mn濃度が11％以上となる場合であることから、それぞれの限定とした。なお、炭化物中のCr濃度およびMn濃度の測定は、後述する走査型電子顕微鏡（SEM）に付属したエネルギー分散型Ｘ線分析（EDS）による測定方法にて測定できる。
【００３４】
かくして、本発明に従う成分組成および組織を有した軸受鋼とすれば、所期した特性、特に近年における鋼中への水素侵入量が増加した環境下における転動疲労特性に優れた軸受鋼を得ることができる。
【００３５】
以上説明した成分組成および組織を有する軸受鋼は、公知の方法にて製造可能である。
すなわち、転炉、脱ガス設備等の溶製方法にて溶製された後、鋳造され、得られた鋳片を、拡散焼鈍、圧延あるいは鍛錬成形過程を経て所定寸法のとされる。この鋼材に対して、従来公知の球状化焼鈍が施され、軸受部品への加工用素材となる。その後、切削加工や鍛造加工などの加工工程を経て、本発明の軸受鋼となる。
【００３６】
なお、特に好適な製造条件を例示すると、下記の通りである。
まず、球状化焼鈍では、750〜820℃で４〜16時間程度保持し、650℃まで８〜20℃／ｈ程度で徐冷する処理を施すことが好ましい。球状化焼鈍後の加工前素材における組織は、フェライトおよび球状化炭化物であり、ビッカース硬度は180〜250程度であることが好ましい。
【００３７】
前記加工前素材は、軸受部品の形状に加工された後、焼入れによる急冷処理を施し、その後の焼戻し処理は150〜250℃で30〜180分程度の条件で行うことが好ましい。焼入れ・焼戻し後の組織は、残留オーステナイトを含む焼戻しマルテンサイトと炭化物であり、ビッカース硬度は700〜800程度とすることが好ましい。
【実施例】
【００３８】
表１に示す成分組成を有し、残部がFeおよび不可避的不純物である鋼塊（100kg）を真空溶製し、1250℃にて24時間の拡散焼鈍を行った。ついで、1200℃にて熱間鍛伸加工して直径60mmの丸棒とした後、950℃で１時間保持してから、空冷して焼きならし処理を行った。その後、780〜820℃の範囲で７時間保持し、15℃/ｈにて徐冷する球状化焼鈍を施した丸棒から、直径60mmおよび厚さ5.5mmのスラスト型転動疲労試験の粗加工を施した。
【００３９】
得られた粗加工試験片を820〜880℃の範囲で30分保持後、油焼入れを施した後、さらに170〜220℃の範囲で２時間の焼戻し処理を行った後、表面仕上げ加工にて５mmとしたスラスト型転動疲労試験片を準備した。なお、鋼No.６および７については、鋼No.５の素材を用いて、焼入れ温度を２相域（オーステナイト＋炭化物）の高温側および低温側とすることにより、残留オーステナイト量を本発明の範囲から外した。
【００４０】
かかる仕上げ加工後の試験片に対して、水素侵入環境を模擬するため、水素チャージを行った。水素チャージは、50℃の20％チオシアン酸アンモニウム(NH4SCN)水溶液中に24時間保持して行った。ここで、水素チャージした試験片を後述するスラスト型転動疲労試験に供すると、疲労試験中に水素が試験片から抜けていくため、長時間評価では過小評価となる。このため、水素チャージした試験片を24時間転動疲労試験に供した後、再度、水素チャージを同じ条件で施すこととし、24時間毎に水素チャージと転動疲労試験を繰り返す試験とした。この条件では、JIS規格の高炭素クロム軸受鋼２種(SUJ2)で、鋼中に水素が１〜３質量ppm侵入した状態で繰り返し試験されることを、昇温式水素分析を用いて600℃までの水素量を測定することにより確認している。なお、水素チャージの際に転走面への腐食生成物の生成を防止するため、転走軌道部周囲５mmの領域をテープにてマスキングした。
【００４１】
スラスト型転動疲労試験の条件は、ヘルツ応力3.8GPa、応力負荷速度3600cpm、タービン油（FGKタービン油68，JX日鉱日石エネルギー株式会社製）潤滑の条件とし、前述の水素チャージ後、直ちに転動疲労試験に供した。なお、各鋼種につき７回試験を行い、ワイブルプロットによる整理を実施して、累積破損確率が10％となるＢ10寿命を求めた。
それぞれの鋼について得られた転動疲労寿命Ｂ10を、JIS SUJ2相当鋼についての転動疲労寿命Ｂ10の値で除すことによって、汎用鋼に対する寿命向上度（Ｂ10寿命比＝Ｂ10寿命／JIS  SUJ２相当鋼のＢ10寿命）を求め、評価した。
【００４２】
炭化物中の濃度の測定は、焼入れ焼戻し後の試料をピクリン酸飽和水溶液にて腐食して炭化物を現出させ、走査型電子顕微鏡(SEM)に付属したエネルギー分散型Ｘ線分析(EDS)を用いて、各試料につき、ランダムに炭化物を抽出し、EDS電子線が炭化物に収まるように照射し、そこに含まれるMnおよびCrの量をそれぞれ測定し、それらの平均値をその試料の炭化物中のMnおよびCrの濃度とした。
【００４３】
以上の測定並びに評価結果を、表１に併記する。また、図２〜５に、表１に示すＢ10寿命と炭化物における各種濃度との関係を整理して示す。表１および図２〜５から、成分組成、炭化物中のMn,Cr濃度、および残留オーステナイト量のいずれもが本発明の範囲を満たす場合には、鋼中への水素侵入量が増加した環境下における転動疲労特性に優れていることが判る。これに対し、成分組成、炭化物中のMnおよびCrの濃度、および残留オーステナイト量のいずれかが本発明の条件を満足しない比較例は、水素環境下での転動疲労特性に劣っている。
【００４４】
【表１】
0006481652.tif 000002
【図１】
0006481652.tif 000003
【図２】
0006481652.tif 000004
【図３】
0006481652.tif 000005
【図４】
0006481652.tif 000006
【図５】
0006481652.tif 000007