(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
分枝状オルガノポリシロキサンの製造のための完全に連続した方法であって、
−  第１の反応装置としてのカラム内の第１の工程では、少なくとも１つの第１のクロロシランをアルコールと連続的に反応させて縮合度の低いポリオルガノシラン混合物（＝シリコーン樹脂中間体）を生成させ、この反応は
ａ）  アルコールおよび水、または
ｂ）  アルコール、水および当該第１のクロロシランとは以下のように、即ち、
−  それはより揮発性が低く、従ってより高い沸点を有し、および
−  さらにより低い反応性を有することができる
ように異なる少なくとも１つのさらなるクロロシランにより起こり、
ｃ）加水分解性塩素１モル当たり０．１から２．０モルのアルコールが使用され、
ｄ）使用されたアルコールは最大で５重量％の水を含有し、
−  第２の工程では、第１の工程からのシリコーン樹脂中間体を第２の反応装置としての連続ループ反応器または連続的な入出力を有する撹拌バッチ反応器または連続的に接続された攪拌装置カスケードに移し、そこで反応が
ａ）  アルコールおよび水を用いて触媒痕跡量の塩化水素の存在下で、または
ｂ）  アルコールおよび水を用いて、触媒痕跡量の塩化水素の存在下で、さらにアルコキシおよび／またはヒドロキシ官能化オルガノポリシロキサンまたはアルコキシおよび／またはヒドロキシ官能化シランを添加して、起こり、
最終生成物、即ち、所望の縮合度を有する分岐状オルガノポリシロキサンを生成し、
但し、方法全体の間に、使用されるアルコール以外に、他の溶媒は使用されず、
このアルコールは１種類のアルコールまたは少なくとも２種類の異なるアルコールの混合物からなることができる、方法。
【請求項２】
分枝状オルガノポリシロキサンの製造のための部分的に連続した方法であって、
−  第１の反応装置としてのカラム内の第１の工程では、少なくとも１つの第１のクロロシランを連続的に反応させて縮合度の低いポリオルガノシラン混合物（＝シリコーン樹脂中間体）を生成させ、この反応は
ａ）  アルコールおよび水、または
ｂ）  アルコール、水および当該第１のクロロシランとは以下のように、即ち、
−  それはより揮発性が低く、従ってより高い沸点を有し、および
−  さらにより低い反応性を有することができる
ように異なる少なくとも１つのさらなるクロロシランにより起こり、
ｃ）加水分解性塩素１モル当たり０．１から２．０モルのアルコールが使用され、
ｄ）使用されたアルコールは最大で５重量％の水を含有し、
−  第２の工程では、第１の工程からのシリコーン樹脂中間体を第２の反応装置としての撹拌された不連続的に操作されるバッチ反応器に移し、そこで反応が
ａ）  アルコールおよび水を用いて触媒痕跡量の塩化水素の存在下で、または
ｂ）  アルコールおよび水を用いて、触媒痕跡量の塩化水素の存在下で、さらにアルコキシおよび／またはヒドロキシ官能化オルガノポリシロキサンまたはアルコキシおよび／またはヒドロキシ官能化シランを添加して、起こり、
最終生成物、即ち、所望の縮合度を有する分岐状オルガノポリシロキサンを生成し、
但し、方法全体の間に、使用されるアルコール以外に、他の溶媒は使用されず、
このアルコールは１種類のアルコールまたは少なくとも２種類の異なるアルコールの混合物からなることができる、方法。
【請求項３】
工程１のアルコールが最大４重量％の水を含有することを特徴とする請求項１および２のいずれかに記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、クロロシランから所望の縮合度までアルコールおよび水との反応による２工程を経て分岐状オルガノポリシロキサンを調製するための部分的にまたは完全に連続した方法であって、方法全体は追加の有機溶媒を使用することなく動作し、廃水が生成されず、方法は非常に反応性のクロロシランまたはクロロシラン混合物の制御された、ゲル化のない縮合に特に適している該方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
シリコーン樹脂とも呼ばれる分枝状オルガノポリシロキサンの製造方法は、これまで長年の従来技術であった。
【０００３】
オルガノポリシロキサンの製造のためのアルコキシシランの加水分解（例えば、ＤＥ１３０２７７３号参照）と比較して、クロロシランから出発する加水分解は、アルコキシシランの生成および単離がもはや必要でなく、経済的利点をもたらすという利点を有する。
【０００４】
クロロシランからのオルガノポリシロキサンの製造のための連続的方法および不連続的方法の両方は、従来技術における多くの刊行物および特許明細書から長く知られている。
【０００５】
現段階で、不連続的方法の例として特許明細書ＧＢ１１９２５０６号、ＤＥ９５３６６１Ｃ号、ＤＥ８５４７０８Ｃ号およびＤＥ２４１５３３１Ａ号およびＵＳ２００５２８８４７３号を参照することができる。これらの方法の欠点は、クロロシランの高い反応性に起因する、反応中に必要な高希釈である。これらの方法のさらなる欠点は、反応の終わりに相分離に至る大過剰の水によるものであり、この方法で遊離した塩酸は水相中で吸収または中和される。従って、大規模な工業規模では、まず処分のための大量の廃棄物があり、第２に、塩酸は経済的でない条件下でのみ回収可能であるため、失われる。
【０００６】
連続的なクロロシランの加水分解の例として、ＵＳ３４８９７８２号、ＤＥ９５４１９８号、ＤＥ１０２００５０４７３９４Ａ１号、ＤＥ１０２００９０４５９３０Ａ１号およびＤＥ１０２００７００４８３８Ａ１号を参照することができる。これらの方法においても、大量の水が必要であり、これは前述の廃水の問題を引き起こし、ここでもまた、水に溶解した塩酸は、経済的でない条件下で再び回収することができるにすぎない。
【０００７】
これらの不連続的方法および連続的方法と同様に、カラムを使用する技術も確立されている。これらのカラム法により、反応制御を著しく改善することができる。従って、廃水相はもはや生成されず、遊離された塩酸はガスとしてカラムヘッドで回収することができる。関連する方法は、ＵＳ２７１９８５９号、ＵＳ３７９２０７１号、ＵＳ４２９８７５３号、ＵＳ６７６７９８２号、ＵＳ５２２３６３６号およびＵＳ４２０９４５４号に記載されている。これらの方法全ての共通の欠点は、それらがもっぱら低縮合度のオリゴマーをもたらすことである。縮合度の高いポリオルガノシロキサンは、これらの方法では入手できない。
【０００８】
ＵＳ２７１９８５９号は、加水分解性シランが水性加水分解媒体の連続流に細分されて導入され、加水分解媒体が常に過剰に存在することを特徴とする、カラム中でのポリオルガノシロキサンの製造方法を教示する。この方法は大量の水を必要とし、それは後で排水として処理するか排出しなければならない。加水分解媒体は常に過剰で使用され、生成物の排出に使用されるので、使用されるカラム設備は常に加水分解媒体で満たされており、その結果空時容量は低くなる。環状ポリシランに安定化することができるシラン、または十分な量の末端停止剤を含有するシラン混合物は、ここでは溶媒を含まないものとして使用することができる。完全な縮合でＴまたはＱ単位のみを形成するネットワーク形成性シランは、不活性溶媒中で希釈されて、不溶性ゲルを形成することなく反応性のあまり高くないシランの存在下で使用されて、ワークアップをさらに妨げ、方法の適用範囲を著しく制限する。
【０００９】
ＵＳ３７９２０７１号は、クロロシランからのアルコキシシランまたは縮合度の低いアルコキシポリオルガノシロキサンの連続的製造方法を教示する。この方法は、反応容器として蒸留カラムを用いて行われる。クロロシラン、アルコキシル化に必要なアルコールおよびポリオルガノシロキサンの製造のための縮合に必要な水は、異なる点でカラムに供給される。クロロシランはカラムヘッド上に、アルコールはこれの下のカラム部分またはカラムの下３分の１に適用される。カラムの大部分のカラムの内部温度は常にアルコールの沸点に対し少なくとも半度上に維持されるので、アルコールはカラム内でガス状であり、向流で下方に移動するクロロシランと出会う。
【００１０】
アルコキシシランの製造に関し、この方法では溶媒および水は必要でない。縮合したポリオルガノシロキサンの製造については、両方がこの方法では必要なので、いずれの場合でも存在するアルコールと同様に、沸点が使用されるアルコールの沸点を上回るさらなる不活性有機溶媒、例えば、トルエンがカラム中に存在する。クロロシランが溶媒に溶解し、溶液としてカラムに供給されるという点で、溶媒がカラムに導入される。水およびアルコールは、それらの沸点よりも僅かに高い温度でカラムに供給され、そのためそれらはガスの形態でカラムに供給される。
【００１１】
クロロシランは、それがカラムに供給される前に周囲温度にある。
【００１２】
使用されるケイ素結合塩素のモルに基づいてモル過剰のアルコールが常に使用される。
【００１３】
この方法は、得られた生成物において、これに対して特異的な中和または洗浄工程をカラムの処理後に必要とすることなく、１桁のｐｐｍ範囲の非常に低い残留酸含有量が得られることを特徴とする。
【００１４】
この方法の欠点は、空時容量が低いこと、方法の反応条件（ＵＳ４２９８７５３号の比較例ＡおよびＢに示される）下でのオレフィン性不飽和シランの重合に対する感受性、およびポリオルガノシロキサンへの縮合で、後で除去することが困難な不活性有機溶媒を使用しなければならないという事実である。従って、パーソナルケアのような溶媒不耐性の用途は、そのような生成物では実現できないか、残留する微量の溶媒をかなりの費用で生成物から除去しなければならず、経済的でない。
【００１５】
さらなる欠点は、カラムが高温で常に運転されることにあり、例えば、メチルトリクロロシラン等のクロロシランの一部が比較的低い沸点を有するために、異なるクロロシランの混合物がカラム内で互いに分離され、従って無作為な比率で互いに反応し、そのためこの方法ではクロロシラン混合物から一定の組成のポリオルガノシロキサンを製造することはより困難である。
【００１６】
ＵＳ４２０９４５４号は、ポリオルガノアルコキシシロキサンの連続的製造方法を教示する。この方法では、クロロシランは、反応器に取り付けられたカラムに直接適用される。クロロシランの適用は、十分に長い反応時間を可能にするために、反応器から一定の最小距離で行わなければならない。反応器は、アルコール、水および生成されるポリオルガノシロキサンを含有する。装置にはさらなる溶媒は含まれない。反応器の内容物を加熱して沸騰させて、アルコールおよび場合により水を向流でクロロシランと接触させる。
【００１７】
この方法の利点は、ここでは、例えば、ＧＢ６７４１３７号のような類似の手順を提案する他の方法よりもアルコキシ含有量を良好に制御することが可能であり、ＵＳ４２０９４５４号の実施例が特にＧＢ６７４１３７と比較して確認するように、ゲル形成の傾向がこの手順によりより良好に制御されることである。
【００１８】
しかし、この方法は、オレフィン性不飽和ケイ素結合置換基に対して耐性ではない。
【００１９】
カラムは反応器からの蒸発性成分の沸点で常に運転され、例えば、メチルトリクロロシランのような一部のクロロシランは比較的低い沸点を有するので、異なるクロロシランの混合物、例えば、フェニルトリクロロシランおよびメチルトリクロロシランがカラム内で互いに分離され、排ガス中に排出されたその一部が失われる。結果として、この方法では、生成物の量単位当たりより多くの量の抽出物が必要であるため、収益性が悪くなる。さらに、化学量論組成のシフトを排除することはできないので、この方法では、クロロシラン混合物から一定組成のポリオルガノシロキサンを製造することもより困難である。
【００２０】
ＵＳ４２９８７５３号には、第２の縮合段階でカラムを使用する、アルコキシシランまたは低縮合度のポリオルガノアルコキシシロキサンの製造のための２段階アルコキシル化方法または２段階アルコキシル化および縮合方法が教示されている。第１の縮合段階も連続的に運転され、そのために、カラムの上流で反応器が使用され、これは攪拌装置またはループであり得る。この予備反応器では、クロロシランとアルコールが並行して計量され、アルコールは加水分解性ケイ素結合塩素の量に基づいて準化学量論量で使用される。予備反応器は加熱されない。このようにして得られた反応混合物は、予備反応器から０から２０℃の間の調製温度で排出され、カラムのヘッドに供給される。カラムは高温に調整される。さらなるアルコールは、予備反応器からの反応混合物の供給点の下でカラムに供給され、これは少なくとも、未だ存在するケイ素結合塩化物残渣の全てを完全に加水分解するのに十分な量で供給される。縮合のための水は、予備反応器にではなく、カラムに供給される。
【００２１】
クロロシランは反応器に供給される前に周囲温度にある。この方法はまた、異なるクロロシランの混合物に対しても操作可能である。縮合のために水をカラムに供給する場合、クロロシランは不活性溶媒に溶解され、不活性溶媒の沸点はカラムが操作される温度より高い。
【００２２】
アルコールとしては、沸点が使用されるクロロシランの沸点より低いものが適している。
【００２３】
塩酸は予備反応器から、また反応カラムからも回収される。得られた生成物は、１桁のｐｐｍ範囲の残留塩酸含有量を有する。
【００２４】
この方法は、溶媒を含まないアルコキシシランを製造するのに効率的かつ適切である。オルガノポリシロキサンの製造については、例は与えられていない。またこの場合の欠点は、ポリオルガノシロキサンの製造のために、後で高い費用をかけて除去されなければならないトルエンのような追加の不活性溶媒の使用が必要であるということである。また、目的生成物の後のストリッピング中に、関連するアルコールおよび追加の不活性溶媒の溶媒混合物が得られ、これは反応手順のために、容易には再び使用できず、代わりにこれが共沸混合物の形成および同様の効果によって防止されない場合には、まずは費用をかけて互いに分離しなければならない。
【００２５】
ＵＳ５２２３６３６号は、ポリオルガノアルコキシシロキサンの製造のためのカラム処理を教示しており、そこでは反応器に取り付けられたカラムが使用される。開始時に、処理中に連続的にカラムに供給されるハロシランの完全にアルコキシル化された形態であるアルコキシシランが反応器に供給される。水およびアルコールは連続的に反応器に供給される。ハロシランは、反応器からの沸騰成分、主にアルコールへ、加水分解および縮合されたアルコキシシランと共に向流でアルコキシル化され、ここでハロシランアルコキシル化および加水分解の間に遊離されるハロゲン化水素酸が触媒酸として使用される。この手順には、余分な触媒酸を添加する必要がないという利点が確かにあるが、酸の量を制御することが困難であるだけでなく、特定の添加よりも著しく高いという欠点がある。生産規模のこのようなプラントでは、固定パイプ付きコネクタから酸を供給することが通常であるので、触媒の節約の利点は、制御の難しい反応条件という主な欠点に反しているため、むしろ僅かであると推定される。さらに、その後に除去されなければならない大量の酸が生成物中に残る。このような手順では、達成可能な縮合度に限界が設定される。縮合度が低い場合、そのような手順は容認できる。しかし、縮合度の程度が増加するにつれてゲル化の傾向が著しく増加するので、より高い縮合度では、方法はもはや十分に安定ではなくなる。
【００２６】
可能な限りハロゲン化水素酸の量を制御するために、ＵＳ５２２２３６３６号では、ハロゲン化水素酸ガスを反応系から排出するために、補助ガス流の使用が提案されている。このように本質的に複雑な方法は、主張された利点を完全に打ち消す。
【００２７】
ＵＳ５２２３６３６号の実施例が示すように、生成物中に残存するＨＣｌの量は、１００ｐｐｍよりも著しく大きく、これは、特許出願の時点でさえも、既に古くからの従来技術であった。
【００２８】
ＵＳ６７６７９８２号には、全てのケイ素原子が少なくとも１つのアルコキシ置換基を有することを特徴とする線状ポリオルガノアルコキシシロキサンの製造のための連続２段階方法が教示されており、第１の反応器の第１の工程で、ハロシラン、アルコールおよび水の混合物から部分アルコキシレートが生成され、それは第２の工程で反応蒸留カラムに適用され、そこでさらにアルコールを添加して最終生成物へのさらなる縮合が行われる。場合により、予備反応器からカラムへの移送中の反応混合物を加熱装置に通し、温度制御する。この方法中、ガスの形態のハロゲン化水素酸が生成され、これは系から除去される。液相に溶解したハロゲン化水素酸は系内に残る。ここでは、先のＵＳ５２２３６３６号と同様に、合成中に生成されたハロゲン化水素酸が触媒として使用される。
【００２９】
即ち、液相はハロゲン化水素酸で過飽和される。この方法の第１工程では既に水が存在するので、ハロゲン化水素酸は水性アルコール相の飽和まで溶解され、飽和ハロゲン酸水性環境が加水分解および縮合のために存在する。ポリオルガノシロキサンの製造のためのやや匹敵する連続法が記載されているＥＰ１７７２４７５Ｂ１の実施例１では、このような飽和エタノール−水溶液は非常に反応性であり、その反応性の低下には、その反応促進作用を最小にするため、ＥＰ１７７２４７５Ｂ１号の場合は水によるかなりの希釈が必要である。ＥＰ１７７２４７５Ｂ１号には、ポリオルガノシロキサンを過度の縮合から保護し、それを水−エタノール相から抽出するために、ポリオルガノシロキサンのための水不溶性不活性有機溶媒が使用されている。ＥＰ１７７２４７５Ｂ１号によるこのような方法で、高い縮合度が可能である。ＵＳ６７６７９８２号の場合には、そのような濃縮エタノール−水混合物が確かに添加されるが、同時に溶媒の使用は省かれる。縮合が増加するとゲル化の危険性が許容できない程増加し、方法はもはや安定に操作することができなくなるので、このような手順は低い縮合度に限定される。従って、ＵＳ６７６７９８２号が、線状ポリオルガノシロキサン（２５モル％を超えるアルコキシ含有率を有していなければならない）のみを対象とすることは論理的である。
【００３０】
さらに、より多量のハロゲン化水素酸が形成される方法の段階での水の使用は、より多くの割合のハロゲン化水素酸が液相のワークアップに持ち越され、その結果として喪失されるかまたは廃棄物流中に排出されなければならないという影響を有する。
【００３１】
ＤＥ１０２００５００３８９９Ａ１号は、低アルコキシシリコーン樹脂の連続的製造方法を教示する。この方法の目的は、高度に縮合されたオルガノポリシロキサン、例えば、固体シリコーン樹脂の製造である。この方法は、ハロシランを水およびアルコールの存在下でカラム内で、既に反応系中に存在する所望のオルガノポリシロキサンと反応させることを特徴とする。水およびアルコールは、全てのケイ素結合ハロゲン基の完全な加水分解に必要であるよりも多くの水が常に存在するように反応装置に添加される。過剰の水は縮合反応の制御を可能にする。これは、２つの異なる蒸留カラムからなるシステムで行われ、その第１のものは純粋な反応カラムとして構成され、第２のものは反応およびストリッピング装置として構成される。この方法はまた、高粘度を示す高度に縮合されたオルガノポリシロキサンが形成されるので、例えば、芳香族溶媒のような不活性有機溶媒の使用を必要とする。これらは溶液中でしか管理できない。
【００３２】
ＤＥ１０２００５００３８９８Ａ１号は、クロロシランからアルコキシ官能化ポリシロキサンを製造するための連続法を教示しており、ここでは予備反応器を有する二重カラムシステムが反応装置として使用される。この構成の大きな利点は、予備反応器中の部分的なアルコキシレートの生成によって比較的少量の塩酸ガスしかカラムシステム内に形成されないことにある。従って、塩酸ガスの量が少ないことは、もはやカラムに大きな容量制限作用をもたず、従って、カラムシステムの空時容量は顕著に増加する
【００３３】
第２のカラムはストリッピングカラムとして作動し、縮合には寄与しない。第２のカラムでは、場合により不活性有機溶媒を使用する。しかし、そのような不活性有機溶媒を使用する必要性がどの場合に存在するかについては明確に述べられていない。しかし、目的生成物として高度に縮合されたアルコキシ豊富なシロキサンは得られず、縮合度の低いシロキサンのみが得られるが、この方法に続く無溶媒操作モードは少なくとも問題があり、従って一貫して可能ではないことは明らかである。
【００３４】
この方法は、縮合度の低い高度にアルコキシ官能化されたオリゴマーを製造するためにのみ適しているが、より高い縮合度を設定するためには適していない。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００３５】
【特許文献１】独国特許第１３０２７７３号明細書
【特許文献２】英国特許出願公開第１１９２５０６号明細書
【特許文献３】独国特許第９５３６６１号明細書
【特許文献４】独国特許第８５４７０８号明細書
【特許文献５】独国特許出願公開第２４１５３３１号明細書
【特許文献６】米国特許出願公開第２００５／０２８８４７３号明細書
【特許文献７】米国特許第３４８９７８２号明細書
【特許文献８】独国特許第９５４１９８号明細書
【特許文献９】独国特許出願公開第１０２００５０４７３９４号明細書
【特許文献１０】独国特許出願公開第１０２００９０４５９３０号明細書
【特許文献１１】独国特許出願公開第１０２００７００４８３８号明細書
【特許文献１２】米国特許第２７１９８５９号明細書
【特許文献１３】米国特許第３７９２０７１号明細書
【特許文献１４】米国特許第４２９８７５３号明細書
【特許文献１５】米国特許第６７６７９８２号明細書
【特許文献１６】米国特許第５２２３６３６号明細書
【特許文献１７】米国特許第４２０９４５４号明細書
【特許文献１８】欧州特許第１７７２４７５号明細書
【特許文献１９】独国特許出願公開第１０２００５００３８９９号明細書
【特許文献２０】独国特許出願公開第１０２００５００３８９８号明細書
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００３６】
本発明の目的は、
−  異なるクロロシランの混合物から再現可能に一定組成のポリオルガノシロキサンを製造することを可能にし、
−  不活性有機溶剤を全く使用せずに操作され、即ち、反応物として必要な有機成分のみを反応混合物中に含有し、
−  廃水相を生成せず、
−  残留酸含有量が１０ｐｐｍ未満と非常に低い生成物を利用可能にし、
−  アルコキシ含有量を意図的に高から低に調節することができ、そのため低分子量および高分子量のポリオルガノシロキサンを直ぐに固体に供給するのに適しており、従って安定な手順で最高の縮合度を可能にし、
−  放出されたハロゲン化水素酸の回収率が少なくとも９５％である
クロロシランまたはクロロシランの混合物からポリオルガノアルコキシシロキサンを製造するための、部分的にまたは完全に連続的で経済的な方法を提供することである。
【００３７】
驚くべきことに、この課題は、本発明によって全ての構成要素の態様において解決されることが見出されている。
【課題を解決するための手段】
【００３８】
本発明の１つの主題は、分枝状オルガノポリシロキサンの製造のための完全に連続した方法であって、
−  第１の反応装置としてのカラム内の第１の工程では、少なくとも１つの第１のクロロシランをアルコールと連続的に反応させて縮合度の低いポリオルガノシロキサン混合物（＝シリコーン樹脂中間体）を生成させ、この反応は
ａ）  アルコールおよび水、または
ｂ）  アルコール、水および当該第１のクロロシランとは以下のように、即ち、
−  それはより揮発性が低く、従ってより高い沸点を有し、および
−  さらにより低い反応性を有することができる
ように異なる少なくとも１つのさらなるクロロシランにより起こり、
ｃ）加水分解性塩素１モル当たり０．１から２．０モルのアルコールが使用され、
ｄ）使用されたアルコールは最大で５重量％の水を含有し、
−  第２の工程では、第１の工程からのシリコーン樹脂中間体を第２の反応装置としての連続ループ反応器または連続的な入出力を有する撹拌バッチ反応器または連続的に接続された攪拌装置カスケードに移し、そこで反応が
ａ）  アルコールおよび水を用いて触媒痕跡量の塩化水素の存在下で、または
ｂ）  アルコールおよび水を用いて、触媒痕跡量の塩化水素の存在下で、さらにアルコキシおよび／またはヒドロキシ官能化オルガノポリシロキサンまたはアルコキシおよび／またはヒドロキシ官能化シランを添加して、起こり、
最終生成物、即ち、所望の縮合度を有する分岐状オルガノポリシロキサンを生成し、
但し、方法全体の間に、使用されるアルコール以外に、他の溶媒は使用されず、
このアルコールは１種類のアルコールまたは少なくとも２種類の異なるアルコールの混合物からなることができる該方法である。
【００３９】
本発明のさらなる主題は、分枝状オルガノポリシロキサンの製造のための部分的に連続した方法であって、
−  第１の反応装置としてのカラム内の第１の工程では、少なくとも１つの第１のクロロシランを連続的に反応させて縮合度の低いポリオルガノシラン混合物（＝シリコーン樹脂中間体）を生成させ、この反応は
ａ）  アルコールおよび水、または
ｂ）  アルコール、水および当該第１のクロロシランとは以下のように、即ち、
工程が以下のように異なり、
−  それはより揮発性が低く、従ってより高い沸点を有し、および
−  さらにより低い反応性を有することができる
ように異なる少なくとも１つのさらなるクロロシランにより起こり、
ｃ）加水分解性塩素１モル当たり０．１から２．０モルのアルコールが使用され、
ｄ）使用されたアルコールは最大で５重量％の水を含有し、
−  第２の工程では、第１の工程からのシリコーン樹脂中間体を第２の反応装置としての撹拌された不連続的に操作されるバッチ反応器に移し、そこで反応が
ａ）  アルコールおよび水を用いて触媒痕跡量の塩化水素の存在下で、または
ｂ）  アルコールおよび水を用いて、触媒痕跡量の塩化水素の存在下で、さらにアルコキシおよび／またはヒドロキシ官能化オルガノポリシロキサンまたはアルコキシおよび／またはヒドロキシ官能化シランを添加して、起こり、
最終生成物、即ち、所望の縮合度を有する分岐状オルガノポリシロキサンを生成し、
但し、方法全体の間に、使用されるアルコール以外に、他の溶媒は使用されず、
このアルコールは１種類のアルコールまたは少なくとも２種類の異なるアルコールの混合物からなることができる該方法である。
【００４０】
本発明による完全にかつ部分的に連続的な方法の両方のさらなる実施形態は、
第１の工程で生じたカラムの塩酸含有ヘッド留出物を凝縮させ、予備反応器からの反応混合物の投入点よりも短い距離だけ下のカラムに戻し、それによりそれはカラムの底部に到達せず、カラム内で遊離した塩酸は反応系から完全に除去され、その結果、シリコーン樹脂中間体は１００ｐｐｍ未満の残留塩酸含有量でさらにワークアップすることなく反応カラムの底部に蓄積する。
【００４１】
次に、最終生成物（＝高度に縮合された分枝状オルガノポリシロキサン）のワークアップ／精製が、ストリッピングによって行われ得る。このようにして、それは揮発性成分を含まず、その後、これはその純粋で最終的な形態で存在する。ストリッピングは任意に変更することができ、手順はすべて既知の従来技術の範囲内にあり、例えば、蒸留を含む。適切な変形例のさらなる例については、以下でより詳細に説明する。第２の工程の後に生成物をストリッピングする際に得られる留出物は、第２の反応装置の留出物として続く本文に記載されている。
【００４２】
アルコールとしては、好ましくは、アルコキシシランの製造、またはクロロシランとアルコールおよび場合により水との反応によるオルガノポリシロキサンの製造のために使用することができ、その沸点が特定のアルコキシシランまたは製造されるべきオルガノポリシロキサンの沸点よりも低いアルコール性ヒドロキシル基を有する炭化水素化合物が使用される。アルカノールおよび１から６個の炭素原子を有するエーテル酸素で置換されたアルカノール、例えば、メタノール、エタノール、ｎ−またはイソプロパノール、ベータメトキシエタノール、ｎ−ブタノールまたはｎ−ヘキサノールが好ましい。メタノール、エタノール、イソプロパノールおよびブタノール、特にメタノールおよびエタノールが特に好ましい。場合により、特定の反応装置に供給する前に短い混合区域で均質化することができる、異なるアルコールの混合物も使用することができる。
【００４３】
この方法で生じる塩化水素は、好ましくは、第１の反応装置のヘッドにおいて縮合性の成分を含まず、これらの成分は次いで関連する反応装置に戻される。従って、塩化水素はガスとして回収することができる。
【００４４】
クロロシランまたはクロロシラン混合物としては、好ましくは、クロロシランとアルコールおよび場合により水との反応によるアルコキシシランまたはオルガノポリシロキサンの製造のための従来技術において既に使用されているものが使用される。これらは、特に、一般式（Ｉ）のシランである。
ＲｎＳｉＣｌ４−ｎ                （Ｉ）、
式中、
Ｒは、水素基、またはヘテロ原子で置換されたもしくは置換されていない酸安定性のＣ１からＣ１８炭化水素基を意味し、
ｎは０、１、２または３の値を有することができ、
但し、式（Ｉ）のシランの多くとも５０％中のｎは３の値を有し、
式（Ｉ）のシランの少なくとも２０％中のｎは０または１の値を有する。
【００４５】
ここではクロロシランを使用しているので、基Ｒの酸安定性は塩酸による攻撃に対する安定性を意味する。
【００４６】
本発明の開示の全ての式において、記号はそれらの意味を互いに独立して有する。ケイ素原子は常に４価である。
【００４７】
炭化水素基Ｒの選択された例は、アルキル基、例えば、メチル、エチル、ｎ−プロピル、イソプロピル、ｎ−ブチル、イソブチル、ｔｅｒｔ−ブチル、ｎ−ペンチル、イソペンチル、ネオペンチル、ｔｅｒｔ−ペンチル基、ヘキシル基、例えば、ｎ−ヘキシル基、ヘプチル基、例えば、ｎ−ヘプチル基、オクチル基、例えば、ｎ−オクチル基およびイソオクチル基、例えば、２，２，４−トリメチルペンチル基、ノニル基、例えば、ｎ−ノニル基、デシル基、例えば、ｎ−デシル基、ドデシル基、例えば、ｎ−ドデシル基、およびオクタデシル基、例えば、ｎ−オクタデシル基、シクロアルキル基、例えば、シクロペンチル基、シクロヘキシル基、シクロヘプチル基およびメチルシクロヘキシル基、アリール基、例えば、フェニル基、ナフチル基、アントリル基およびフェナントリル基、アルカリール基、例えば、トリル基、キシリル基およびエチルフェニル基、ならびにアラルキル基、例えば、ベンジル基およびβ−フェニルエチル基である。特に好ましい炭化水素基Ｒは、メチル、ｎ−プロピルおよびフェニル基である。
【００４８】
＜第１の工程＞
式（Ｉ）のシランは、純粋なシランとして、および式（Ｉ）の異なるシランの混合物としての両方で使用することができる。それらは、第１の反応装置、即ち、カラムに直接供給される。
【００４９】
−  第１の反応装置では、クロロシランのアルコキシル化および縮合の両方が、クロロシランまたはクロロシラン混合物とアルコールおよび水との反応を介して起こり、低縮合度のオルガノポリシロキサン（シリコーン樹脂中間体としてさらなる本文中に記載される）および塩化水素ガスが得られる。形成される塩化水素ガスは、カラムから取り出され、縮合性成分の除去後に再循環される。冷却ブラインで縮合可能な成分はカラムに戻すことができる。このカラムにおいて、クロロシランまたはクロロシラン混合物は、最初にカラム底部（そこでアルコールは沸点まで加熱される）から蒸気としてクロロシランに向かって流れるアルコールと遭遇する。これにより、カラム底部に移動するアルコキシシランがクロロシランから形成される。そこではそれらはアルコールと水との混合物に遭遇し、加水分解して縮合し、オリゴマーが形成される。縮合の程度は、水の量によって制御可能である。アルコキシシランまたはアルコキシシラン混合物がもたらす少量の残留塩素含有量は、ここでは加水分解触媒として十分である。カラム中のアルコキシシラン形成中に遊離した塩酸をカラムから取り出す。これの間に、必然的かつ不可避的にアルコキシシランに付着する塩酸の上でアルコキシシラン形成の間に遊離される塩酸の導入を防止する措置が取られることがこの方法の特徴である。匹敵する方法のための従来技術における利点として時々述べられているような酸還流の導入による底部の過度の酸性化は、このようにして本発明の方法では明白に回避される。
【００５０】
第１の反応装置の後の、単離され、ストリッピングされたシリコーン樹脂中間体の粘度は、それぞれ２５℃で最大で６００ｍＰａｓ、特に最大で５００ｍＰａｓ、特に最大で４００ｍＰａｓである。
【００５１】
この第１の反応装置後の純粋なストリッピングされたシリコーン樹脂中間体のアルコキシ含有率は、少なくとも２０重量％、好ましくは少なくとも２２重量％、特に少なくとも２５重量％である。第１の反応装置のこのシリコーン樹脂中間体中のケイ素結合塩素の量は、最大で１００ｐｐｍ、好ましくは最大で７５ｐｐｍ、特に最大で５０ｐｐｍ、特に好ましくは最大で３０ｐｐｍである。
【００５２】
＜第２の工程＞
第１の工程からのシリコーン樹脂中間体を含有する反応混合物は、ループ反応器または連続的な入出力を有する攪拌バッチ反応器を含む第２の反応装置に移される。さらに、少なくとも２つの攪拌装置の連続的に接続された攪拌装置カスケードの使用が可能である。第２の工程はまた、単純な攪拌装置が使用され、反応が適切な保持時間で行われ、次いでワークアップのために排出されるという点で、不連続的に実施することもできる。
【００５３】
この第２の反応装置では、さらなる反応は、ａ）アルコールおよび水を用いて、工程１および２からもたらされた触媒痕跡量の塩化水素の存在下で、所望の縮合段階（＝高度に縮合した分枝状オルガノポリシロキサン＝最終生成物）まで行われる。好ましくは、第２の反応装置中の混合物は、各々第１の工程からの純粋なストリッピングされたシリコーン樹脂中間体１００重量部を基準にして、４から１７重量部、特に好ましくは６から１４重量部の量の水、５０から１２０重量部、特に好ましくは６０から１００重量部の量のアルコール、０．０２から０．１重量部、特に好ましくは０．０４から０．０８重量部の量の塩化水素を含む。
【００５４】
さらなる実施形態において、ｂ）触媒痕跡量の塩化水素の存在下でのアルコールおよび水との反応は、さらなるアルコキシおよび／またはヒドロキシ官能化オルガノポリシロキサンまたはアルコキシおよび／またはヒドロキシ官能化シランのさらなる添加により行われる。ここで、さらなるアルコキシおよび／またはヒドロキシ官能化オルガノポリシロキサンまたはアルコキシおよび／またはヒドロキシ官能化シランは、好ましくは液体であるか、またはそれらは第１の工程のシリコーン樹脂中間体を製造するために使用されたアルコールまたはアルコール混合物に可溶性である。
【００５５】
追加のアルコキシおよび／またはヒドロキシ官能化オルガノポリシロキサンは、式（ＩＶ）の繰り返し単位から構成されるものである。
式（ＩＶ）：ＲｐＳｉ（ＯＲ１）ｑＯ（４−ｐ−ｑ）／２
式中、
Ｒは上記の意味を有し、
Ｒ１は、同一または異なる１価のＣ１からＣ６アルキル基または水素を意味し、
ｐおよびｑは０、１、２または３を意味し、
但し、
ｐ＋ｑ≦３かつ
式（ＩＶ）の全繰り返し単位の少なくとも２０％、好ましくは少なくとも３０％、特に好ましくは少なくとも４０％のｐは１の値を有する。
【００５６】
さらなる追加のアルコキシシランは一般式（Ｖ）を有する。
式（Ｖ）：Ｒ２ｏＳｉ（ＯＲ１）４−ｏ
式中、
Ｒ２はヘテロ原子で置換されていてもいなくてもよい炭化水素基を意味し、窒素原子はヘテロ原子として含まれておらず、
Ｒ１は上記の意味を有し、
ｏは０、１、２または３を意味する。
【００５７】
本発明による方法の主な利点は、第２の工程におけるさらなる加水分解および縮合が、さらなる極性または非極性溶媒の添加なしに、反応物として使用されるアルコールまたはアルコール混合物の使用のみで行われ、最終生成物、即ち、任意の所望の縮合度の分枝状オルガノポリシロキサンが得られる。
【発明を実施するための形態】
【００５８】
実施の説明：
以下では、本発明による方法の実施を装置を例にとって説明する。プラントは、循環蒸発器（第１の工程）を備えたカラムおよびループ（第２の工程）を含む。
【００５９】
第１の工程：第１の反応装置は循環蒸発器とその上に取り付けられたカラムとからなる。第１の反応装置のカラムは、第１の反応装置の上に、水作動凝縮器、次にブライン作動凝縮器を有する。そこで得られた留出物はカラムに戻される。凝縮器の後に得られた塩化水素ガスを回収することができる。
【００６０】
第２の工程：第２の反応装置は、ループまたは連続的な入出力を有する攪拌バッチ反応器、連続的に接続された攪拌装置カスケードまたは不連続攪拌装置からなり、ループが好ましい。さらなる変形例は、バッチ式反応器中で不連続的に続く縮合である。
【００６１】
第１の反応装置の循環蒸発器から、反応によって得られる反応生成物の混合物を遠心ポンプにより抜出し、さらに水、場合によりエタノールおよび触媒量の塩酸またはクロロシランと混合し、第２の反応装置のループで反応させる。この第２の反応装置のループから、最終生成物が、それが生成される量で除去される。
【００６２】
第１の工程から得られるシリコーン樹脂中間体は、ろ過、蒸留および混合工程を含む通常の手段によって純粋で安定な生成物として得ることができ、または他の成分と調製物に配合することができる。他のケイ素含有成分とは別に調製物用のこのような成分は、有機モノマーまたは有機ポリマー、水、溶媒、乳化剤、安定剤、ｐＨ調整剤または他の添加剤、等の助剤、充填剤、顔料およびビルダーを含み、この列挙は限定としてではなく例としてのみ理解されるべきである。
【００６３】
シリコーン樹脂中間体は、式（ＩＩ）の繰り返し単位から構成されるものである。
式（ＩＩ）：Ｒ３ｘＳｉ（ＯＲ１）ｙＯ（４−ｘ−ｙ）／２
Ｒ３は、それぞれ上記の意味を有する基ＲまたはＲ２を意味し、
Ｒ１は上記の意味を有し、
ｘおよびｙは０、１、２または３の値を意味し、
但しｘ＋ｙ≦３かつ
式（ＩＩ）の全ての繰り返し単位の少なくとも２０％、好ましくは少なくとも３０％、特に好ましくは少なくとも４０％のｘは１の値を有し、式（ＩＩ）の全繰り返し単位の１００％において１の値を有することもでき、式（ＩＩ）の全繰り返し単位にわたって平均化されたｘは平均で０．８から１．９、好ましくは０．８５から１．９、特に好ましくは０．９から１．８の値を有し、ｘ＝１およびｘ＝２が特に好ましく、
一般式（ＩＩ）の全繰り返し単位にわたって平均化されたｙは０．６から２．０、好ましくは０．７から１．９、特に好ましくは０．８から１．９の平均値を有し、
シリコーン樹脂中間体は、特に、それらが少なくとも２０重量％、好ましくは少なくとも２１重量％、特に好ましくは少なくとも２２重量％、特に少なくとも２３重量％の基ＯＲ１を含有することを特徴とし、
シリコーン樹脂中間体において、単位ＯＲ２は、最大で１０重量％、好ましくは最大で９重量％、特に好ましくは最大で８重量％、特に最大で７重量％のヒドロキシ基を含む。シラノール基は、式（ＩＩ）の繰り返し単位から構成されるシリコーン樹脂中間体中に義務的に存在する必要はない。
【００６４】
シリコーン樹脂中間体は、最大で１２の多分散度（＝ＰＤ）を有する６００から８，０００ｇ／モルの範囲の分子量（重量平均Ｍｗ）を有する。好ましくは、それらは最大で１０の多分散度を有する６５０から５，０００ｇ／モルのＭｗを有し、特に好ましくはそれらは最大で８の多分散度を有する７００から４０００ｇ／モルのＭｗを有し、特にそれらは最大で６の多分散度を有する７００から３０００ｇ／モルのＭｗを有する。それらは、純粋な生成物としては液体であり、粘度は２５℃および標準圧力において１０から２０００ｍＰａｓ、好ましくは２５から１５００ｍＰａｓ、特に好ましくは３０から１０００ｍＰａｓの範囲にある。
【００６５】
第２の工程から得られる最終生成物は、ろ過、蒸留および混合の工程を含むワークアップの通常の手段によって純粋で安定な最終生成物として得ることができ、または他の成分と共に調製物に配合することができる。この第２の工程からの最終生成物は、それらが縮合された縮合度に応じて、単離された純粋な最終生成物としての液体、高粘性また固体である。得られる縮合度は、第２の反応装置で選択される反応条件に依存する。特に、縮合度は、水および酸の量ならびに温度、選択された酸の性質および計量の順序ならびに第２の反応装置で選択される計量速度によって決定される。原則として、これらのパラメータの任意の組合せが可能であり、その選択は達成されるべき結果の影響を受ける。ここでは全ての変動性における方法が本発明の主題であるので、ここでは原則として可能な組合せは、既に知られている従来技術からのそれらから、それらが可溶性または可融性の、従ってさらに処理可能なオルガノポリシロキサンの製造をもたらさないことが明らかであるために明らかに不合理であるものを除いて除外されない。本方法において驚くべきことは、従来技術とは対照的に、使用されるアルコールまたはアルコール混合物とは別に、極性または非極性の有機溶媒を使用せずに、方法の変動性およびそれから生じる生成物の多様性が達成可能であるという事実である。
【００６６】
第２の工程の反応が、第１の工程からの純粋なストリッピングされたシリコーン樹脂中間体１００重量部に対して４から１０重量部の量の水を用いて行われる場合、液体から粘性の液体である最終生成物が優先的に得られる。
【００６７】
混合物が、第１の工程からの純粋なストリッピングされたシリコーン樹脂中間体１００重量部に対して、１０から１７重量部の量の水を含有する場合には、第２の工程で粘性の液体から固体の生成物が優先的に得られる。
【００６８】
使用される水は、好ましくは、部分的に脱イオン化された水、完全に脱イオン化された水、蒸留または（複数回の）再蒸留水および医学的または薬学的目的のための水、特に好ましくは部分的に脱イオン化された水および完全に脱イオン化された水である。
【００６９】
好ましくは、本発明に従って使用される水は２５℃および１０１０ｈＰａで最大５０μＳ／ｃｍの導電率を有する。本発明により使用される水は、好ましくは空気飽和し、透明で無色である。
【００７０】
好ましくは、全ての工程で同じアルコールが使用され、好ましくはそれはメタノールまたはエタノールである。エタノールは、メチルエチルケトン、石油エーテルまたはシクロヘキサンのような通常の変性剤を含有することができ、メチルエチルケトンが好ましい。
【００７１】
第２の工程では、塩化水素は、塩酸としてまたはクロロシラン、酸塩化物もしくは線状ホスホニトリル塩化物のような前駆体の形態で添加することができ、塩酸溶液および特に塩酸水溶液が好ましい。
【００７２】
第２の工程では、好ましくは、成分を単独で計量し、短時間混合し、ループに計量供給する。閉ループでは、循環ポンプの前に成分を単独で計量供給することもできる。
【００７３】
好ましくは、閉ループは、１から５バールの絶対圧、沸点より５から１０℃低い温度、６０から１５０分の平均滞留時間、および層流から乱流で操作される。
【００７４】
第２の工程では、連続的な入出力を有する攪拌バッチ反応器を、好ましくは、１バールの絶対圧、混合物の沸点および６０から１５０分の平均滞留時間で操作する。平均滞留時間は、反応生成物の排出速度で割った反応体積から計算される。
【００７５】
調製物において工程２からの最終生成物と一緒に使用できる成分は、ここでは他の液体または固体のケイ素含有成分、有機モノマーまたは有機ポリマー、水、溶媒、乳化剤、安定剤、ｐＨ調節剤またはさらなる添加剤等の補助剤であり、この列挙は単なる例示であり、限定として理解されるべきではない。
【００７６】
第２の工程からの最終生成物は、式（ＩＩＩ）の繰り返し単位から構成されるものである。
式（ＩＩＩ）：Ｒ３ａＳｉ（ＯＲ１）ｂＯ（４−ａ−ｂ）／２
式中、
Ｒ３およびＲ１は既に上記の意味を有し、
ａおよびｂは０、１、２または３を意味し、
但し、
ａ＋ｂ≦３かつ
式（ＩＩＩ）の全ての繰り返し単位の少なくとも２０％、好ましくは少なくとも３０％、特に好ましくは少なくとも４０％のａは１の値を有し、また式（ＩＩＩ）の全繰り返し単位の１００％において１の値を有することもでき、式（ＩＩＩ）の全繰り返し単位にわたって平均化されたａは、０．８から１．９、好ましくは０．８５から１．９、特に好ましくは０．９から１．８の値を有し、ａ＝１およびａ＝２がａに対し特に好ましい値であり、
一般式（ＩＩＩ）の全繰り返し単位にわたって平均化されたｂは、０．０５から１．７、好ましくは０．０６から１．６、特に好ましくは０．０８から１．５の平均値を有し、
式（ＩＩＩ）の繰返し単位から構成される最終生成物は、特に、それらが最大２５重量％、好ましくは最大２４重量％、特に好ましくは最大２３重量％、特に最大２２重量％の基ＯＲ１を含有することを特徴とし、
式（ＩＩＩ）の繰り返し単位から構成される最終生成物において、単位ＯＲ１は１０重量％の程度、好ましくは最大で９重量％、特に好ましくは最大で８重量％、特に最大で７重量％のヒドロキシ基で存在する。シラノール基は最終生成物中に義務的に存在する必要はない。ここで、対応するシリコーン樹脂中間体よりも、常に少なくとも５重量％、好ましくは少なくとも７重量％、特に好ましくは少なくとも１０重量％、特に少なくとも１２重量％少ない基ＯＲ１が最終生成物中に含まれ、この場合、基ＯＲ１の１００重量％は、式（ＩＩ）の繰り返し単位から構成されるシリコーン樹脂中間体からの基ＯＲ１の総数である。
【００７７】
式（ＩＩＩ）の繰り返し単位から構成される最終生成物は、多分散度（ＰＤ）が最大で２０である１，０００から５０，０００ｇ／モル（重量平均）の範囲の平均分子量Ｍｗを有する。好ましくは、それらは１８の多分散度を有する１，２５０から３０，０００ｇ／モルのＭｗを有し、特に好ましくはそれらは１５の多分散度を有する１，５００から２０，０００ｇ／モルのＭｗを有し、特にそれらは１３の多分散度を有する１，５００から１５，０００ｇ／モルのＭｗを有する。式（ＩＩＩ）の繰り返し単位から構成される最終生成物のＭｗは、式（ＩＩ）の繰り返し単位から構成されるシリコーン樹脂中間体のＭｗの少なくとも１．１倍、好ましくは少なくとも１．２倍、特に好ましくは少なくとも１．３倍、特に少なくとも１．４倍である。式（ＩＩＩ）の繰返し単位から構成される最終生成物は液体でもよく、また高粘性または固体でもよいので、それらは非常に大きな粘度範囲に及ぶことができる。それらが液体オルガノポリシロキサンである場合、それらの粘度は２５℃および標準圧力で６００ｍＰａｓ超、特に好ましくは７５０ｍＰａｓ超、特に好ましくは１０００ｍＰａｓ超である。
【００７８】
本発明の方法に従って製造されたシリコーン樹脂中間体またはそれから得られる最終生成物もしくは調製物は、腐食防止用調製物における使用に非常に適している。特に、それらは高温での腐食防止の目的での使用に適している。
【００７９】
耐高温腐食防止の目的の他に、本発明の方法に従って製造されたシリコーン樹脂中間体またはそれから得られる最終生成物もしくは調製物はまた、鉄筋コンクリート中の鉄筋の腐食防止に使用することができ、本発明によるシリコーン樹脂中間体またはそれから得ることができる最終生成物もしくは調製物は、純粋な形態および調製物の両方で使用することができる。ここで、鉄筋コンクリートにおける腐食防止効果は、本発明によるシリコーン樹脂中間体または最終生成物またはこれらを含有するその調製物が、成形および硬化される前にコンクリート混合物に導入されること、およびコンクリートが硬化した後にコンクリートの表面に直接塗布することの両方により得られる。
【００８０】
シリコーン樹脂中間体またはその最終生成物またはその調製物は、屋内および屋外セクター用の人工岩の製造のための結合剤として使用することができる。
【００８１】
金属に対する腐食防止の目的の他に、本発明による方法によって製造されたシリコーン樹脂中間体または最終生成物は、調製物またはそれから得られる固体または膜の他の性質の操作のために使用することもできる：
−  電気伝導度および電気抵抗の制御
−  調製物の流動性の制御
−  湿ったまたは硬化したフィルムまたは物体の光沢の制御
−  耐候性の向上
−  耐薬品性の向上
−  色相安定性の向上
−  白亜化傾向の低減
−  固体またはフィルムの静摩擦および滑り摩擦の減少または増加
−  調製物中の泡の安定化または不安定化
−  調製物の接着性の改善
−  充填剤および顔料の湿潤および分散挙動の制御
−  調製物のレオロジー特性の制御
−  例えば、固体またはフィルムの、柔軟性、耐引掻き性、弾力性、伸縮性、曲げ性、引裂き挙動、弾性挙動、硬度、密度、引裂成長抵抗性、加圧成形残留性、異なる温度での挙動、膨張係数、耐摩耗性のような機械的特性、および熱伝導率、燃焼性、ガス透過性、水蒸気、熱気、化学薬品、気候および放射線に対する抵抗性、滅菌性のようなさらなる特性の制御
−  例えば、誘電損失係数、誘電強度、誘電定数、漏れ電流抵抗、耐アーク性、表面抵抗、比絶縁破壊抵抗のような電気特性の制御
−  例えば、固体またはフィルムの、柔軟性、耐引掻き性、弾力性、伸縮性、曲げ性、引裂き挙動、弾性挙動、硬度、密度、引裂成長抵抗性、加圧成形残留性、様々な温度での挙動
【００８２】
上述した特性を操作するために本発明の方法で製造されたシリコーン樹脂中間体または最終生成物を使用することができる用途の例は、金属、ガラス、木材、鉱物基材等の基材上のコーティング材料および含浸および被覆、織物、カーペットおよび床材の製造のための合成および天然繊維、または繊維、皮革、およびプラスチック（例えば、フィルムおよびそれから得られる成形部品）から製造可能な他の製品の製造である。シリコーン樹脂中間体または最終生成物は、調製成分を適切に選択することにより、消泡、流動促進、疎水化、親水化、充填剤および顔料分散、充填剤および顔料湿潤、基材湿潤、表面平滑性の促進、添加剤を用いた調製物から得られる硬化混合物の表面における静的および摺動抵抗の低下の目的のための添加剤として調製物に使用することもできる。本発明による方法によって製造されたシリコーン樹脂中間体および最終生成物は、液体または硬化固体形態でエラストマー混合物に組み込むことができる。これにより、それらは、透明性、耐熱性、黄変傾向および耐候性の制御等の他の使用特性を補強または向上させる目的で使用することができる。
【００８３】
上記の式の上記記号は全て、それぞれ互いに独立してその意味を有する。全ての式において、ケイ素原子は４価である。
【００８４】
本明細書において、物質は機器分析によって得られるデータの記述によって特徴付けられる。これらが基づいている測定値は、公的に入手可能な規格に従って、または特別に開発された方法に従ってのいずれかで行われる。伝達される教示の明快さを確実にするために、使用される方法をここに記載する。
【００８５】
＜粘度：＞
他に記載がない限り、粘度はＤＩＮ  ＥＮ  ＩＳＯ  ３２１９による回転粘度測定によって決定される。特に記載のない限り、全ての粘度データは２５℃で１０１３ミリバールの標準圧力が適用される。
【００８６】
＜屈折率：＞
屈折率は、特に断らない限り、規格ＤＩＮ  ５１４２３に従って５８９ｎｍで２５℃および１０１３ミリバールの標準圧力で可視光波長範囲内で決定される。
【００８７】
＜透過率：＞
透過率は、ＵＶ  ＶＩＳ分光法によって決定される。適切な機器は、例えば、Ａｎａｌｙｔｉｋ  Ｊｅｎａ  Ｓｐｅｃｏｒｄ  ２００である。
【００８８】
使用される測定パラメータは、範囲：１９０〜１１００ｎｍ、
ステップ幅：０．２ｎｍ、積分時間：０．０４秒、測定モード：ステップ操作である。まず、基準測定（バックグラウンド）を行う。試料ホルダー上に取り付けられた石英板（石英板の寸法：ＨｘＢ  約６×７ｃｍ、厚さ約２．３ｍｍ）を試料ビーム経路に置き、空気に対して測定する。
【００８９】
次に、試料測定を行う。試料ホルダーに取り付けられた塗布された試料を有する石英板（塗布された試料の層厚さ約１ｍｍ）を試料ビーム経路に入れ、空気に対して測定する。バックグラウンドスペクトルに対する内部オフセットは、試料の透過スペクトルをもたらす。
【００９０】
＜分子組成：＞
分子組成は、核磁気共鳴分光法（用語については、ＡＳＴＭ  Ｅ３８６：ｈｉｇｈ  ｒｅｓｏｌｕｔｉｏｎ  ｎｕｃｌｅａｒ  ｍａｇｎｅｔｉｃ  ｒｅｓｏｎａｎｃｅ  ｓｐｅｃｔｒｏｓｃｏｐｙ（ＮＭＲ）：ｔｅｒｍｓ  ａｎｄ  ｓｙｍｂｏｌｓを参照）によって決定され、１Ｈ核および２９Ｓｉ核を測定する。
【００９１】
［１Ｈ  ＮＭＲ測定の説明］
溶媒：ＣＤＣｌ３、９９．８％ｄ
試料濃度：５ｍｍ  ＮＭＲチューブ中の約５０ｍｇ／１ｍｌのＣＤＣｌ３
【００９２】
ＴＭＳを添加しない測定、７．２４ｐｐｍのＣＤＣｌ３中の残留ＣＨＣｌ３のスペクトル参照
【００９３】
分光器：Ｂｒｕｋｅｒ  Ａｖａｎｃｅ  Ｉ  ５００またはＢｒｕｋｅｒ  Ａｖａｎｃｅ  ＨＤ  ５００
プローブヘッド：５ｍｍ  ＢＢＯプローブヘッドまたはＳＭＡＲＴプローブヘッド（Ｂｒｕｋｅｒ）
【００９４】
測定パラメータ：
Ｐｕｌｐｒｏｇ＝ｚｇ３０
ＴＤ＝６４ｋ
ＮＳ＝６４または１２８（プローブヘッドの感度に依存）
ＳＷ＝２０．６ｐｐｍ
ＡＱ＝３．１７秒
Ｄ１＝５秒
ＳＦＯ１＝５００．１３ＭＨｚ
Ｏ１＝６．１７５ｐｐｍ
【００９５】
処理パラメータ：
ＳＩ＝３２ｋ
ＷＤＷ＝ＥＭ
ＬＢ＝０．３Ｈｚ
【００９６】
使用する分光器の種類に応じて、測定パラメータの個々の適合が必要な場合がある。
【００９７】
［２９Ｓｉ  ＮＭＲ測定の説明］
溶媒：緩和試薬として１重量％のＣｒ（ａｃａｃ）３を含むＣ６Ｄ６  ９９．８％ｄ／ＣＣｌ４  １：１ｖ／ｖ
試料濃度：１０ｍｍ  ＮＭＲチューブ中の約２ｇ／１．５ｍｌ溶媒
分光器：Ｂｒｕｋｅｒ  Ａｖａｎｃｅ  ３００
プローブヘッド：１０ｍｍ  １Ｈ／１３Ｃ／１５Ｎ／２９Ｓｉガラスを含まないＱＮＰプローブヘッド（Ｂｒｕｋｅｒ）
【００９８】
測定パラメータ：
Ｐｕｌｐｒｏｇ＝ｚｇｉｇ６０
ＴＤ＝６４ｋ
ＮＳ＝１０２４（プローブヘッドの感度に依存）
ＳＷ＝２００ｐｐｍ
ＡＱ＝２．７５秒
Ｄ１＝４秒
ＳＦＯ１＝３００．１３ＭＨｚ
Ｏ１＝−５０ｐｐｍ
【００９９】
処理パラメータ：
ＳＩ＝６４ｋ
ＷＤＷ＝ＥＭ
ＬＢ＝０．３Ｈｚ
【０１００】
使用する分光器の種類に応じて、測定パラメータの個々の適合が必要な場合がある。
【０１０１】
＜分子量分布：＞
分子量分布は、ポリスチレン標準および屈折率検出器（ＲＩ検出器）と共にゲル浸透クロマトグラフィー（ＧＰＣまたはサイズ排除クロマトグラフィー（ＳＥＣ））の方法が使用される重量平均Ｍｗおよび数平均Ｍｎとして決定する。別段の記載がない限り、溶離剤としてＴＨＦを使用し、ＤＩＮ  ５５６７２−１を適用する。多分散度（ＰＤ）は、商Ｍｗ／Ｍｎである。
【０１０２】
＜ガラス転移温度：＞
ガラス転移温度を、ＤＩＮ５３７６５、穿孔されたるつぼ、加熱速度１０Ｋ／分後の動的差熱量測定（示差走査熱量測定、ＤＳＣ）によって決定する。
【実施例】
【０１０３】
以下、本発明の方法を実施例に記載するが、これらはこれらに限定されるものと考えられるべきではない。全てのパーセントデータは、重量に基づいている。特に明記しない限り、全ての操作は、約２５℃の室温、標準圧力（１．０１３バール）で実施する。装置は、多くの機器製造業者によって市販されているような通常の商業的な実験器具である。
【０１０４】
Ｐｈはフェニル基＝Ｃ６Ｈ５−を意味し、
Ｍｅはメチル基＝ＣＨ３−を意味する。従って、Ｍｅ２は２つのメチル基を意味する。
ｉＯｃｔは、イソオクチル基、または同じである２，２，４−トリメチルペンチル基を意味する。
【０１０５】
［実施例１］：完全に連続した本発明による方法。カラムとループの組み合わせ
工程１および２の実施のための装置として、連続アルコキシル化プラントを使用し、これは、正幅が５０ｍｍの長さ５ｍの適した反応カラムを備えた２．５Ｌのサイズの循環蒸発器および、続いて充填体積１．５Ｌであり、工程３が行われるループ反応器からなっている。
【０１０６】
循環蒸発器に２０００ｇのエタノールを充填し、７８℃の底部温度（エタノール還流）に設定する。
【０１０７】
充填体積が１．５リットルの反応ループに、工程１および２から得られるアルコキシオリゴマーポリオルガノシロキサンとエタノールとの等重量部からなる混合物を充填し、６０℃に加熱して循環させる。
【０１０８】
１部のＩＯ−トリクロロシランおよび９部のメチルトリクロロシランからなる混合物１５００ｇ／時を、５００ｇ／時のエタノールと同様にカラムに計量供給する。
【０１０９】
このカラムにおいて、クロロシラン混合物は、向流中の蒸気形態のエタノールで部分的にアルコキシル化され、この間、反応の副生成物として形成されるＨＣｌは廃ガス管を経て出る。
【０１１０】
さらに、５００ｇ／時のエタノールおよび１４０ｇ／時の水を反応カラムの底部を介して反応系に供給し、加熱還流する（エタノール沸点：７８℃）。
【０１１１】
アルキルシラントリアルコキシレートを、反応カラムの底部の水によってオリゴマーに縮合する。オリゴマー化または重合の程度は、使用される水の量によって制御可能である。
【０１１２】
発生する反応カラムのヘッド留出物（いわゆる酸還流）を凝縮し、予備反応器からの反応混合物の供給点より短い距離だけ下のカラムに戻す。これは、反応カラムの底部または記載された計量点よりも底部に近いカラムの地点に供給されない。これは、底部に達してそこで縮合反応を制御できないようにする酸還流の量が高すぎることを回避するために行う。
【０１１３】
従って、この方法で遊離されたＨＣｌを、廃ガス管を介して反応系から完全に除去し、その結果、底部から抜き出されるシリコーン樹脂中間体は、１００ｐｐｍ未満の残留ＨＣｌ含有量（滴定可能）で蓄積する。このようにして反応カラムの底部で製造されたシリコーン樹脂中間体は、所望により反応カラムの底部から抜き取ることができ、分析的に特徴付けすることができる。それは、低粘度（１００ｍｍ２／秒未満）および２０重量％を超える高い残留アルコキシ含有量を特徴とする。
【０１１４】
典型的な例では、以下の分析データがシリコーン樹脂中間体について得られた：
２９Ｓｉ  ＮＭＲからの分子組成：
ＭｅＳｉＯ３／２＋ｉＯＣｔＳｉＯ３／２：１１．８モル％
ＭｅＳｉ（ＯＥｔ）Ｏ２／２＋ｉＯｃｔＳｉ（ＯＥｔ）Ｏ３／２：５０．８モル％、ＭｅＳｉ（ＯＭｅ）２Ｏ１／２＋ｉＯｃｔＳｉ（ＯＥｔ）２Ｏ３／２：３０．０モル％、ＭｅＳｉ（ＯＭｅ）３＋ｉＯｃｔＳｉ（ＯＥｔ）３：６．４モル％
Ｍｅ２ＳｉＯ２／２：０．８モル％（メチルトリクロロシラン中のジメチルジクロロシランのわずかな含有量のため）
Ｍｅ２Ｓｉ（ＯＥｔ）Ｏ１／２：０．２モル％（メチルトリクロロシラン中のジメチルジクロロシランのわずかな含有量のため）
エトキシ含有量：３４．２重量％
ｉＯｃｔＳｉ（ＯＥｔ）０−３Ｏ３−０／２の含有量：９．１重量％
Ｍｗ：４２００ｇ／モル
Ｍｎ：９００ｇ／モル
ＰＤ：４．７
【０１１５】
反応カラムの底部からの反応生成物を、形成されるのと同じ規模で反応ループに通す。ここでは、カラムの底部からの反応生成物は、反応ループを充填するために使用されるように、等量の部のエタノールおよびシリコーン樹脂中間体の混合物からなる。
【０１１６】
反応を開始するために、反応ループ中の初期混合物に、１．３重量％の塩酸水溶液５０ｇを計量供給する。次いで、反応カラムの底部からのシリコーン樹脂中間体を、縮合した最終生成物を反応ループから除去するのと同じ規模で水性塩酸（１．３重量％のＨＣｌ水溶液の２００ｇ／時）と共に反応ループに供給する。
【０１１７】
ここでは、１５分の平均滞留時間および３５から４０％の固体含有量（アルコール中の溶解樹脂）が確立されるように、抽出物流を計量供給する。
【０１１８】
このようにして製造された縮合ＨＣｌ酸性ループ最終生成物を、メタノール中のナトリウムメチラートの３０％溶液で中和し、次いで濾過する。
【０１１９】
その後、アルコール性最終生成物溶液を蒸留し、粘度、残留アルコキシ含有量および分子量分布等の生成物パラメータによって定義される液体最終生成物を得る。典型的な例では、以下の分析データが得られた：
【０１２０】
２９Ｓｉ  ＮＭＲからの分子組成：
ＭｅＳｉＯ３／２＋ｉＯＣｔＳｉＯ３／２：５０．０モル％
ＭｅＳｉ（ＯＥｔ）Ｏ２／２＋ｉＯｃｔＳｉ（ＯＥｔ）Ｏ３／２：４４．５モル％、
ＭｅＳｉ（ＯＭｅ）２Ｏ１／２＋ｉＯｃｔＳｉ（ＯＥｔ）２Ｏ３／２：４．５モル％、
ＭｅＳｉ（ＯＭｅ）３＋ｉＯｃｔＳｉ（ＯＥｔ）３：０．２モル％
Ｍｅ２ＳｉＯ２／２：０．８モル％（メチルトリクロロシラン中のジメチルジクロロシランのわずかな含有量のため）
Ｍｅ２Ｓｉ（ＯＥｔ）Ｏ１／２：０．０モル％（メチルトリクロロシラン中のジメチルジクロロシランのわずかな含有量のため）
エトキシ含有量：１７．０重量％
ｉＯｃｔＳｉ（ＯＥｔ）０−３Ｏ３−０／２の含有量：８．９重量％
【０１２１】
さらなる生成物パラメータ：
粘度：３６００ｍｍ２／秒
Ｍｗ：８２００ｇ／モル
Ｍｎ：１９００ｇ／モル
ＰＤ：４．３
【０１２２】
［実施例２］：部分的に連続した本発明の方法。カラムと攪拌装置の組み合わせ。
実施例１の工程１からの反応カラムの底部からのシリコーン樹脂中間体のエタノール溶液２７４４．２９ｇを、５Ｌの撹拌容器中で、８３．１６ｇの水および２．３１ｇの２０％水性塩酸と混合する。混合物を８０℃に加熱し、エタノールの還流が生じるようにする。この温度で２時間撹拌する。次にそれを６０℃に冷却し、次いで２．３１ｇのナトリウムメチラート溶液（メタノール中３０％）を加える。残留塩酸含有量は、フェノールフタレインに対する滴定によって決定し、５ｐｐｍである。次に、全ての揮発性成分を８０℃および１０ミリバールの減圧下で留去し、得られた最終生成物を１００μｍの細孔幅を有するフィルタープレートに通して圧力吸引ロートに通して濾過する。１１００ｇの透明な液体生成物が得られ、これは以下の特性および組成を有する：
【０１２３】
粘度：３１００ｍｍ２／秒
【０１２４】
分子量および不均一性：
Ｍｗ：８３５０ｇ／モル
Ｍｎ：１１９０ｇ／モル
ＰＤ：７．０
【０１２５】
２９Ｓｉ  ＮＭＲからの分子組成：
ＭｅＳｉＯ３／２＋ｉＯＣｔＳｉＯ３／２：４９．４モル％
ＭｅＳｉ（ＯＥｔ）Ｏ２／２＋ｉＯｃｔＳｉ（ＯＥｔ）Ｏ３／２：４６．９モル％、
ＭｅＳｉ（ＯＭｅ）２Ｏ１／２＋ｉＯｃｔＳｉ（ＯＥｔ）２Ｏ３／２：３．７モル％、
エトキシ含有量：１６．９重量％
ケイ素に結合したＯＨ基０．５６％
【０１２６】
［実施例３］：部分的に連続した本発明による方法。カラムとＭＳＥ１１０を有する攪拌装置との組み合わせ。
実施例１で使用したシランであるメチルトリクロロシランおよびイソオクチルトリクロロシランの代わりにメチルトリクロロシランをもっぱら使用して、実施例１に記載したように第１の工程を実施する。エタノールの代わりにメタノールを処理アルコールとして使用し、反応カラムの温度は７８℃ではなく、６４℃である。他のパラメータは全て実施例２のように選択する。メタノールに溶解したシリコーン樹脂中間体、濃度５１％が得られる。全ての揮発性成分を８０℃および１０ミリバールの減圧下での蒸留により除去した後の単離された形態では、以下の組成を有する：
ＭｅＳｉＯ３／２：２９．７モル％
ＭｅＳｉ（ＯＭｅ）Ｏ２／２：５５．９モル％、
ＭｅＳｉ（ＯＭｅ）２Ｏ１／２：１２．９モル％、
ＭｅＳｉ（ＯＭｅ）３：０．９モル％、
Ｍｅ２ＳｉＯ２／２：０．６モル％、
メトキシ含有量：３０．３重量％
シラノール基は検出されない。
Ｍｗ＝２１００ｇ／ｍｏｌ
Ｍｎ＝７００ｇ／ｍｏｌ
ＰＤ＝３．０
【０１２７】
第２の工程では、第１の工程からのシリコーン樹脂中間体を、１リットルの反応体積を有する攪拌されたかつ加熱可能なバッチ反応器に１２５０ｇ／時の速度で連続的に供給する。第２の計量添加では、２５００ｇのメタノール、３００ｇの部分的脱イオン水および１５．２ｇの２０％塩酸の混合物７００ｇ／時を添加する。反応を還流で操作する。１９５０ｇ／時の反応混合物を連続的に反応器からさらなる撹拌容器にポンプで送り込み、メタノール中の２５％ナトリウムメチラート溶液４．１５ｇ／時と連続的に混合する。撹拌容器からの試料は２５ｍｇＨＣｌ／ｋｇのＨＣｌ値を有する。ロータリーエバポレーター中で１００℃および２０ミリバールでストリッピングした後の試料（＝最終生成物）は、トルエンに可溶性の高粘性樹脂であり、メトキシ含有量は１３．７重量％であり、シラノール含有量は１．５重量％である。
【０１２８】
ＭｅＳｉＯ３／２：５３．２モル％
ＭｅＳｉ（ＯＭｅ）Ｏ２／２：４４．３モル％、
ＭｅＳｉ（ＯＭｅ）２Ｏ１／２：１．７モル％、
ＭｅＳｉ（ＯＭｅ）３：０．２モル％、
Ｍｅ２ＳｉＯ２／２：０．６モル％、
【０１２９】
Ｍｗ＝４７００ｇ／モル
Ｍｎ＝１１００ｇ／モル
ＰＤ＝４．３