(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
オキアミ油を製造するための無溶媒の方法であって：
ａ）生のオキアミ全体および／またはオキアミの分画をミンチまたは粉砕してミンチされたオキアミを形成する；
ｂ）ミンチされたオキアミを５５〜６３℃の温度で少なくとも１分間予備加熱する、ここで、予備加熱は間接的および／または直接的な蒸気加熱システムを用いて、１〜３００ｒｐｍの低回転速度で実施される；
ｃ）予備加熱されたミンチされたオキアミが少なくとも９６℃の温度に達するまで、予備加熱されたミンチされたオキアミを３〜６ｂａｒの高圧力で直接蒸気注入に１〜１０分間接触させ、ミンチされたオキアミ中のリン脂質を融解させる；
ｄ）溶融したオキアミから脱脂および脱水された固体および液体を分離する；
ｅ）脱脂および脱水された融解固体を圧搾して、残留固体粒子および固体画分を有する、工程ｃ）の作用により乳化された圧搾液体を得る；
ｆ）残留固体粒子を乳化された圧搾液体から分離して、残留した固体粒子および乳化された粒子が実質的に無い圧搾液体を得る工程；および
ｇ）工程ｆ）からの乳化された圧搾液体を遠心分離により分離して、軽質成分の排出から、エイコサペンタエン酸（ＥＰＡ）およびドコサヘキサエン酸（ＤＨＡ）水、タンパク質およびアスタキサンチンと共にリン脂質が富化されたオキアミ油を含むエマルジョンを得る、
ｈ）エマルジョンから水を除去して、アスタキサンチンと組み合わせたＥＰＡおよびＤＨＡを含むリン脂質が富化された乾燥オキアミ油を得る、
ことを含む、方法。
【請求項２】
工程ｄ）からの液体が、中性脂質が富化されたオキアミ油および粘性廃液（ｓｔｉｃｋｗａｔｅｒ）に相分離される、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
工程ａ）のミンチまたは粉砕が、スクリューポンプ、孔を含むプレートを備えた肉挽き器または魚脱骨器を使用して行われる、請求項１に記載の方法。
【請求項４】
ミンチされたオキアミが、長さまたは直径が約１〜２０ｍｍである、請求項１に記載の方法。
【請求項５】
ミンチされたオキアミが、約５５〜６０℃の温度に予備加熱される、請求項１に記載の方法。
【請求項６】
予備加熱されたミンチされたオキアミが、約１００〜２００℃の温度に加熱され融解される、請求項１に記載の方法。
【請求項７】
直接蒸気注入が、スクリューコンベアと、チューブまたはシリンダーシステムの全長の一部または全部に蒸気を注入するいくつかのノズルとを有するチューブまたはシリンダーシステムを介して適用される、請求項１に記載の方法。
【請求項８】
約１〜１００ｒｐｍの回転速度で作動するスクリューコンベアを用いて、滞留時間を調節してオキアミを融解させる、請求項７に記載の方法。
【請求項９】
工程ｄ）およびｆ）における分離が、デカンタを用いて行われ、デカンタのトルクが約１〜１００ｋＮｍであり、デカンタが約１００〜１０，０００ｒｐｍの速度を有する、請求項１に記載の方法。
【請求項１０】
デカンタが２相デカンタまたは３相デカンタである、請求項９に記載の方法。
【請求項１１】
工程ｅ）における部分的に脱脂および脱水された融解固体の圧搾が、スクリューポンプ及び／又はスクリューコンベアに固体を供給し、融解固体を約１〜１００ｒｐｍの速度を有するスクリュープレスを使用して加圧することにより行われる、請求項１に記載の方法。
【請求項１２】
工程ｅ）における部分的に脱脂および脱水された融解固体の圧搾が、スクリューポンプおよび／またはスクリューコンベアおよび／または撹拌を避ける他のいずれかの系に固体を供給し、スクリュープレスを使用して融解固体を加圧することによって実施され、脱水された固体の温度が約５０〜１２５℃である、請求項１に記載の方法。
【請求項１３】
工程ｅ）におけるスクリュープレスが、単純なスクリュープレスまたは２軸スクリュープレスである、請求項１１に記載の方法。
【請求項１４】
工程ｇ）における相分離が、セパレータ遠心分離機を使用して行われ、セパレータ遠心分離機が約１０〜１４０℃の温度で操作される、請求項１に記載の方法。
【請求項１５】
工程ｈ）の水が蒸発によって除去され、蒸発が約１０〜８０ミリバールの真空圧力を用いて実施される、請求項１に記載の方法。
【請求項１６】
乾燥オキアミ油の含水量が８％未満である、請求項１５に記載の方法。
【請求項１７】
乾燥オキアミ油が、ホスファチジルエタノールアミン含量が全脂質から８．３％を超える、または総リン脂質含量の１８％を超えることを特徴とする、請求項１に記載の方法。
【請求項１８】
ホスファチジルエタノールアミン含有量が全脂質から約９．５％、または全リン脂質含量の約２０％である、請求項１７に記載の方法。
【請求項１９】
予備加熱されミンチされたオキアミが、約３００〜６００ｋＰａの圧力で直接蒸気注入と接触させられる、請求項１に記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、甲板上で（ｏｎ  ｂｏａｒｄ）（海での）および／または岸の上で（ｏｎ  ｓｈｏｒｅ）（陸での）、ＤＨＡおよびＥＰＡ多価不飽和脂肪酸およびアスタキサンチンを含むリン脂質強化オキアミ油および中性脂質強化オキアミ油、の両方を同時に得るための方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
オキアミは、原生南氷洋に生息し、全ての南氷洋の生態系の食料源と考えられる、オキアミ目（ｏｒｄｅｒ  Ｅｕｐｈａｓｉａｃｅａｅ）の小型で大量の海産甲殻類群に相当する。南氷洋の、特に南極区および亜南極区に生息するオキアミは１１のユーファシア種（Ｅｕｐｈａｓｉａ  ｓｐｅｃｉｅｓ）、優先的にはナンキョクオキアミ（Ｅｕｐｈａｕｓｉａ  ｓｕｐｅｒｂａ  Ｄａｎａ）およびコオリオキアミ（Ｅｕｐｈａｕｓｉａ  ｃｒｙｓｔａｌｌｏｒｏｐｈｉａｓ）、から構成される。
【０００３】
いくつかの努力が、工業的規模で、低脂肪のオキアミミールおよび、ドコサヘキサエン酸（ＤＨＡ）とエイコサペンタエン酸（ＥＰＡ）を含む、リン脂質強化オキアミ油を製造するために行われている。いくつかの異なった調理温度、異なったデカンタトルク、強い圧搾、第二のデカンタの前の第一のデカンタ固体の粘性廃液（ｓｔｉｃｋ  ｗａｔｅｒ）での洗浄を行う２つのデカンタ段階の使用、電気的原形質分離などが試されている。しかしながら、例えば、有機および/または無機溶媒を使用せずにオキアミミール工場に関連する物理的機械的ステップに基づいてリン脂質強化オキアミ油を抽出する方法を提供する、米国特許第８７７２５１６号および８６０９１５７号を参照。
【０００４】
現在のいくつかの工場船の甲板上で使用される伝統的なオキアミミール加工からは、少量のみのオキアミ油が製造される。このオキアミ油はたいてい、豊富な中性脂質と、とても低いまたは検出できない量のリン脂質である。通常、甲板上での（海での）伝統的なオキアミ加工の間、新鮮なオキアミはスクリューコンベアで回転しながら間接加熱調理機を用いて加熱され、次いでツインスクリュープレスおよび乾燥される。ツインスクリュープレスより得られた圧搾液体はデカンタを経て不溶性固形分を除去される。清澄化されたデカンタ液体はその後遠心分離機に送られ、通常中性脂質が強化されたオキアミ油とアスタキサンチンに分離される。この伝統的な工程では、リン脂質は圧搾ケーキでタンパク質と結合している。それゆえ、リン脂質はたいていオキアミミールに見出される。
【０００５】
海上の甲板上で非伝統的なオキアミミール加工レイアウトを使用すると、上記の説明と似たような状況が得られる。通常、非伝統的なオキアミミールプラントは、コンサーム調理システム、２相デカンタまたは３相デカンタおよび乾燥機と考えられる。これらのデカンタは調理されたオキアミの脱水および脱脂肪のために用いられる。デカンタ液体は遠心分離機に送られ、たいてい低いまたは検出されないレベルのリン脂質を伴う中性脂質が強化されたオキアミ油を得る。この場合、リン脂質はまた、デカンタ固体においてタンパク質と結合する。上述のとおり、リン脂質はオキアミミールに見出される
【０００６】
現在、リン脂質強化オキアミ油の製造プロセスは、生鮮なオキアミ、冷凍オキアミまたは乾燥オキアミ全体を原材料とした陸上での抽出技術によって行われる。これは、これらのプロセスが溶剤系であり、結果的に漁船船上での実施が厳密に禁じられることによる。
【発明の概要】
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明は、オキアミオイルを調製するための無溶剤プロセスであって、生のオキアミを細かく粉砕して細かいオキアミを形成し、オキアミを予備加熱し、リン脂質画分に結合した多価不飽和脂肪酸ＤＨＡおよびＥＰＡ、アスタキサンチンおよびヒト健康用途に使用される食事処理ライン由来の中性脂質を含み、得られるオキアミ食事は脂肪含量が低い。本発明はまた、ＤＨＡおよびＥＰＡ、タンパク質およびアスタキサンチンに結合したリン脂質と組み合わせてオキアミ油を含有する乾燥複合体を得るための手順を開示する。
【０００８】
本発明は、添付の図面と併せて以下の説明を読むことにより、さらに理解され、認識されるであろう。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】図１は、本発明の方法について表現するフローチャートである。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
発明の詳細な説明
本発明は、海産物および／または水生生物から海産物油を調製するための無溶媒プロセスを提供する。本発明で開示される手順で得られるすべての製品は、非化学物質処理、すなわち、オキアミ油を分離するための有機溶媒および／またはＣＯ２超臨界流体のない工程によって製造される。
【００１１】
本発明では、新鮮なオキアミ、類似の甲殻類および他の海洋資源からのリン脂質抽出のための新しい手順が開示される。
【００１２】
本発明は、はるかに効率的なリン脂質抽出プロセスを可能にし、生の新鮮なオキアミが海で捕獲された直後に行われる。このプロセスは、リン脂質の分解および／または脂質の劣化を避けるために、非常に新鮮な、ミンチまたは分画された生のオキアミの使用を保証する。
【００１３】
この手順は、生の新鮮なオキアミをミンチし、材料を本明細書に開示された加工条件によりさらされた状態にし、その成分および構造を蒸気のさらなる適用に利用できるようにし、それによって脂肪分、主にリン脂質、さらにＥＰＡおよびＤＨＡである脂質画分を融解することを容易にする。オキアミのミンチは、生のオキアミ全体と比較してリン脂質の抽出が向上する。クッカーに供給するために使用されるスクリューポンプは、所望のミンチに達するのに十分であり、オキアミ構造を開いた状態にし、蒸気融解作用およびその後のリン脂質抽出にさらされる。
【００１４】
したがって、本発明は、
ａ）生のオキアミ全体および／またはオキアミの画分をミンチまたは粉砕してミンチされたオキアミを形成すること；
ｂ）ミンチされたオキアミを少なくとも約２０℃の温度で少なくとも約１分間予備加熱すること；
ｃ）予備加熱されたミンチされたオキアミを、少なくとも９７℃の温度に達し、それによって予備加熱されたミンチされたオキアミを、部分的に脱脂され、脱水された固体および液体を含む融解アオキアミに変換するまで少なくとも１００ｋＰａの圧力で約１分間直接蒸気に接触させること；
ｄ）融解したオキアミから部分的に脱脂および脱水された固体および液体を分離すること；
ｅ）部分的に脱脂および脱水された融解固体を圧搾して、残留固体粒子および固体画分を有する圧搾液体を得る；
ｆ）圧搾液体から残留固体粒子を分離して、残留固体、粒子が実質的に無い圧搾液体を得ること；および
ｇ）残留固形、粒子が実質的に無い圧搾液体を相分離して、加工水、タンパク質およびアスタキサンチンで乳化したエイコサペンタエン酸（ＥＰＡ）およびドコサヘキサエン酸（ＤＨＡ）と共にリン脂質が富化されたオキアミ油を含むエマルジョンを得ること、
を含む、無溶媒のオキアミ油プロセスを提供する。
【００１５】
より具体的には、予備加熱工程は、間接蒸気加熱を用いて温度を約０℃から５７℃に上昇させる連続クッカーを使用することが好ましい。５７〜６０℃に達すると、オキアミは凝固し始め、オキアミのテクスチャが変化し、弾性およびゴム状になる。オキアミはクッカーの内部に付着して系を妨害し、よりスムーズな流れを阻害する。
【００１６】
好ましい実施形態では、ミンチされたオキアミは、過乳化を避けるために、低回転速度、好ましくは１〜１００ｒｐｍで、間接および／または直接蒸気加熱または別の加熱システムを用いたクッカーで部分的に加熱（予備加熱）される。予備加熱されたオキアミ材料のクッカー出口でのオキアミの温度は、オキアミが凝固し始め、オキアミのテクスチャが変化し、弾性およびゴム状になり、オキアミがクッカー内で粘着性になり、よりスムーズな流れを防止しないよう、４０〜６０℃が好ましい。
【００１７】
クッカーの種類は特に限定されないが、好ましい実施形態として、クッカーは過乳化を避けるために過度の攪拌なしに操作しなければならない。
【００１８】
他の好ましい実施形態では、オキアミは、過度のオキアミ攪拌または過乳化を避けるために、スクリューポンプ、ベルトコンベア、またはスクリューコンベア、または他の輸送系を使用して、クッカーに供給される。
【００１９】
他の実施形態では、調理工程の前に、好ましくは約５ｍｍの孔径のドラムを有する魚脱骨機を使用して、新鮮なオキアミまたは分画全体を細かくする。直径約５ｍｍの穴を有するプレートを備えた肉挽き器、生のオキアミを調理系に運ぶためのスクリューポンプ、さらにオキアミの大きさを好ましくは１〜２０ｍｍに減少させるのを助け、全ての期間で過度の攪拌を避け、得られる油の過乳化を避けるためのあらゆる他の装置、を使用することができる。タンパク質と水とを組み合わせると、リン脂質が乳化剤として作用する。
【００２０】
生の新鮮なオキアミは柔らかく壊れやすいので、クッカーへの供給スクリューポンプの低速ローターは生の新鮮なオキアミの良好なミンチを達成するための好ましい選択肢の１つである。
【００２１】
一実施形態では、上記の本発明による方法の、段階ａ）のミンチまたは粉砕は、スクリューポンプ、孔を含むプレートを備えた肉挽き器または魚脱骨器を使用して実施される。
【００２２】
他の実施形態では、上記の本発明による方法の、段階ａ）のミンチまたは粉砕は、オキアミおよび／またはオキアミの画分を約１〜２０ｍｍ、好ましくは約１〜１５ｍｍ、より好ましくは約１〜１０ｍｍ、またはさらにより好ましくは約２〜５ｍｍの直径または長さであり、使用される粉砕装置のタイプに依存する。
【００２３】
しかし、本発明は、特定の粉砕系に限定されない。
【００２４】
ミンチの目的は、オキアミ材料の内部構造を蒸気融解作用にさらし、その後のリン脂質抽出を可能にすることである。オキアミをミンチにすることは、生のオキアミを使用する場合よりも高いリン脂質抽出効率をもたらす。
【００２５】
本発明は、約９０ｒｐｍの回転速度を有するスクリューポンプを用いてミンチされたオキアミが得られる実施例を提供する。
【００２６】
本発明によれば、調理段階はオキアミの温度を約５７℃から９７℃に上昇させる、融解ヒーター全長に亘って配置されたノズルを介して生蒸気を注入する連続融解ヒーターを使用する。蒸気は、約６バール以上の高圧で注入される。生蒸気注入により、オキアミのゴム状および粘性の状態が回避されるように、凝固が制御される。これは、粘性のあるリン脂質を融解し、その後、融解ヒーターで高圧で生蒸気を注入することにより、より豊富な量のリン脂質を圧搾液体に放出するために不可欠である。
【００２７】
特定の実施形態では、予備加熱されたミンチされたオキアミの加熱段階は、直接蒸気加熱システムを用いて行われる。
【００２８】
他の実施形態では、ミンチされたオキアミは、約２０〜７０℃、好ましくは約２０〜６０℃、より好ましくは約５０〜６０℃の温度に予備加熱される。
【００２９】
好ましい実施形態として、部分調理（予備加熱）後のオキアミ材料は、好ましくは約３〜６バールで、好ましくはヒーター全長に亘って数個のノズルが位置する円筒形溶解ヒーターを用いて、高圧での豊富な生蒸気注入によって直ちに融解される。融解ヒーターは、好ましくは１〜３０ｒｐｍの低回転速度で作動するスクリューコンベアを有し、オキアミを輸送、および生蒸気作用にさらし、効率的なリン脂質の溶解のために約１〜１０分の滞留時間を有する。オキアミリン脂質は高い粘度を有するため、圧搾液体中で高いリン脂質放出を得るためには、この溶解工程が必須である。
【００３０】
一実施形態では、予備加熱されたミンチされたオキアミの加熱は、直接生蒸気注入を用いて行われる。
【００３１】
さらなる実施形態では、直接生蒸気注入は、チューブまたはシリンダーシステムの全長部の一部または全部に生蒸気を注入するいくつかのノズルを有するチューブまたはシリンダを介して行われる。
【００３２】
他の実施形態では、予備加熱されたミンチされたオキアミの加熱は、約１００〜２００℃、好ましくは約１２０〜１８０℃、またはより好ましくは約１３０〜１５０℃の温度で加熱される。
【００３３】
直接生蒸気注入を使用して加熱工程を実施する本発明による方法は、約１〜１００ｒｐｍ、好ましくは約２〜７０ｒｐｍの低回転速度で働くスクリューコンベアをさらに使用することができ、より好ましくは約３〜５０ｒｐｍ、より好ましくは約５〜１０ｒｐｍが採用される。
【００３４】
特定の実施形態として、溶融ヒーター中のオキアミ温度は、約６０℃から約９７℃に上昇する。同時に、豊富な生蒸気を注入することによりオキアミを濡らし、良好な凝固プロセスを達成し、ヒーターでの硬化および固着を防止する。
【００３５】
本発明は、実施例において、蒸気温度が高いほど、リン脂質の粘度が低くなり、それにより（油画分に）一度圧搾されたマトリックスからの移動を容易にするので、より効率的な融解活性を通してリン脂質抽出が高いことを実証する。
【００３６】
溶解ヒータータイプは特に限定されないが、好ましい実施形態として、このヒーターは高圧の生蒸気注入で動作しなければならない。
【００３７】
一実施形態では、融解したオキアミは、高トルクデカンタを用いてデカンテーションされ、部分的に脱脂され、脱水された固体およびデカンタ液を得る。デカンタは、調理／融解されたオキアミからできるだけ多くの中性脂質を圧搾によりデカンタ液に移し、それによりデカンタ固相におけるリン脂質をより濃縮させるために、コンベアの微速制御および約９３〜９６℃の温度で供給されるオキアミを用いて、好ましくは約１．８〜２．５ｋＮｍに調節される必要がある。
【００３８】
融解ヒーターから圧搾へのオキアミの直接供給で既に高いリン脂質抽出レベルを提供する場合、デカンタは不要であり得る。
【００３９】
しかし、デカンタは、オキアミからの自由水と、融解プロセス中に添加された生蒸気からの水を放出するのに有用であり得る。デカンタの使用により多量の水を除去することにより、圧搾性能を向上させることができ、圧搾液への脂質のより高い放出を得ることができる。さらに、デカンタは、重要な中性脂質をデカンタ液中に除去し、それによってリン脂質をデカンタケーキ中に濃縮するのに有用である。
【００４０】
好ましい実施形態として、融解オキアミは、１００〜１０，０００ｒｐｍ、好ましくは１，０００〜５，０００ｒｐｍの速度で、好ましくは１〜１００ｋＮｍ、好ましくは１〜１０ｋＮｍの高トルクのデカンタ遠心分離機を使用してデカンテーション段階に供される。融解材料は、部分的に脱水されて部分的に脱脂されたデカンタ固相と、デカンタ液相とに分離される。
【００４１】
一実施形態では、本発明による方法は、融解したオキアミを分離して部分的に脱脂および脱水した固体および液体を得る段階と、得られた圧搾液から残留固体粒子を分離する段階がデカンタによって実施される。
【００４２】
さらなる実施形態では、デカンタのトルクは約１〜００ｋＮｍ、好ましくは約１〜７０ｋＮｍ、より好ましくは約１〜４０ｋＮｍ、より好ましくは約１〜１０ｋＮｍである。
【００４３】
別の実施形態では、デカンタは、約１００〜１００００ｒｐｍ、好ましくは約１，０００〜８０００ｒｐｍ、より好ましくは約２，０００〜５，０００ｒｐｍの速度を有する。
【００４４】
デカンタ固体の含水量は、約５０〜７０％、さらにより好ましくは５８〜６５％である。いくつかの実施形態では、デカンタの種類は、特定の種類のデカンタに特に限定されないが、従来のデカンタ、２相デカンタおよび３相デカンタから選択することができる。
【００４５】
本発明によれば、デカンタ固相は、スクリューコンベアを用いてスクリュープレスに供給され、好ましくは、高い押圧力を有する連続二軸スクリュープレスを用いて圧搾され、中性脂質およびアスタキサンチンと混合された融解リン脂質を含む油が圧搾液体中に放出される。圧搾工程は、全供給条件で連続的に圧搾し、デカンタ個体供給は温度９３〜９６℃で１〜１０ｒｐｍの低速スクリューを用いて行う。スクリュープレスは、小さな生蒸気注入を使用して、オキアミ油の放出を改善する。
【００４６】
デカンタ固相は凝固したタンパク質中の融解リン脂質をすべて保持する。次いで、デカンタ固体の強い加圧条件が、重要な割合のリン脂質を圧搾液体に放出する。
【００４７】
好ましい実施形態として、圧搾段階は、１〜１００ｒｐｍ、好ましくは１〜１０ｒｐｍのスクリュー速度の全供給条件を使用して、約５０〜１２５℃、好ましくは９０℃〜１００℃のデカンタ個体の温度で連続的に圧搾することによって実施される。
【００４８】
一実施形態では、圧搾液体および固体画分を得るための部分的に脱脂および脱水された融解固体の圧搾は、過度な攪拌を避ける、スクリューポンプおよび／またはスクリューコンベアおよび／または他の任意の供給装置に固形物を供給し、約１−１００ｒｐｍ、好ましくは約１−７０ｒｐｍ、より好ましくは約１−５０ｒｐｍ、さらにより好ましくは約２−１０ｒｐｍの速度を有するスクリュープレスを用いて融解固体を加圧することによって行われる。
【００４９】
他の実施形態では、圧搾液体および固体画分を得るための部分的に脱脂および脱水された融解固体の圧搾は、攪拌を避ける、スクリューポンプおよび／またはスクリューコンベアおよび／または他の任意の供給システムに固形物を供給し、脱水固体の温度が約５０−１２５℃、好ましくは約７０−１００℃、より好ましくは約８５−９８℃、さらにより好ましくは９０−９６℃で、スクリュープレスを用いて融解固体を加圧することによって行われる。
【００５０】
本発明による方法では、部分的に脱脂および脱水された融解固体を圧搾して圧搾液体および固体画分を得る段階におけるスクリュープレスは、単純なスクリュープレスおよび ツインスクリュープレスからなる群から選択される。
【００５１】
本発明は任意に、リン脂質、ＤＨＡおよびＥＰＡ、およびタンパク質およびアスタキサンチンを含むオキアミ油を含有する乾燥複合体も生成する。この複合体は、遠心分離を行わずに圧搾液体をそのまま乾燥させることにより得られる。そのような乾燥した複合体は、ヒト等級（ｈｕｍａｎ−ｇｒａｄｅ）のオキアミ関連製品に相当する。
【００５２】
本発明により得られる乾燥オキアミ油は、全脂質から７．３％を超える、または総リン脂質含量の１８％より上に相等する、ホスファチジルエタノールアミン含量脂質を特徴とする。一実施形態では、乾燥オキアミ油は、総脂質から９．５％の、または全リン脂質含量のうち２０．６０％のホスファチジルエタノールアミン含量を有する。
【００５３】
本発明によれば、圧搾液体は、季節的な脂質含量にもよるが、５〜２０％の範囲の高い脂肪含量（湿重量基準）を有する。本発明に開示された方法によれば、この圧搾液体は、生のオキアミの季節ごとの脂質含量およびそれが乳化状体かどうかに依存するが、約２〜２５％、好ましくは５〜２０％の範囲の高脂肪含量（湿重量基準）を有する。
【００５４】
オキアミが高脂肪の期間中の圧搾液体の脂質含量は、約３０〜４５％のリン脂質および約５５〜７０％の中性脂質を有する。
【００５５】
圧搾液体は、圧搾スクリーンを通過するミンチされたデカンタ固形分からの約５〜１０％で懸濁した固形分を有する。ブロッキングを避けるために、デカンタまたは回転ブラシストレーナを使用して、圧搾液体を遠心分離器に供給する前にこれらの固体粒子を分離しなければならない。
【００５６】
得られた圧搾液体は、主に、融解ヒーター全体の様々なノズルからの直接高圧蒸気注入の作用により、乳化剤として作用するリン脂質を装置内部で攪拌することによって乳化される。他のプロセスのうち、窒素バブリング注入、凍結および酸および塩の添加など、このエマルションを破壊するための異なる条件を適用したが、いずれも成功しなかった。
【００５７】
高圧（例えば、３〜５バール）の生蒸気が、全長および滞留時間を通して様々なノズルを介してミンチされたオキアミに適用されると、融解装置内でエマルジョンが生成される。このプロセスは、リン脂質が乳化剤として作用するエマルジョン形成に有利な高い乱流／攪拌を生じる。
【００５８】
融解段階を通じて、リン脂質が乳化剤として作用する乳化プロセスが高ければ高いほど、抽出され得るリン脂質含量が高くなるという事実により、リン脂質の最大量が抽出される。
【００５９】
水、タンパク質およびアスタキサンチンで乳化されたＥＰＡおよびＤＨＡと共にリン脂質が富化されたオキアミ油を得るための圧搾液体の相分離およびリン脂質が乳化剤として作用するところの本発明による方法では、乳化剤として働くリン脂質がセパレータ遠心分離機の使用により影響を受ける。
【００６０】
一実施形態では、セパレータ遠心分離機は、約１０〜１４０℃、好ましくは約１５〜１３０℃、より好ましくは約２０〜１２５℃、さらにより好ましくは約２５〜１２１℃の温度で操作される。
【００６１】
本発明によれば、圧搾液体は、好ましくは特別な制限リングを用いて９０〜９５℃でセパレータ遠心機に供給されて、置換水の乳化作用を減少させる。
【００６２】
本発明で使用されるセパレータ遠心分離機は、軽質成分の排出と重質成分の排出とを有する。軽質成分の排出から、水エマルジョンまたは水中油型エマルジョン、好ましくは水中油型エマルジョンが放出される。この水中油型エマルジョンは、主なオキアミの季節で、好ましくは約２５〜７０％の含水量を有し、リン脂質含量は好ましくは約１５〜５０％（乾量基準）である。
【００６３】
好ましい実施形態として、圧搾液体は約９０〜９５℃の温度でセパレータ遠心分離機に供給され、驚くべきことに、軽質相（または軽質成分）の排出物から、約２５℃の含水量を有するリン脂質富化エマルジョンを得る。好ましくは約３３〜５０％ｗ／ｗ（乾量基準）のリン脂質含量に相当する約１５〜２０％ｗ／ｗ（湿重量基準）の高リン脂質含量を有する。
【００６４】
本発明で使用されるセパレータ遠心分離機の重質成分排出物から、好ましくは約９０〜９５％の水分および約１〜３％の脂質の粘性廃液が放出される。
【００６５】
一実施形態では、本発明による方法は、アスタキサンチンと組み合わせてＥＰＡおよびＤＨＡと共にリン脂質が富化された乾燥オキアミ油を得るためにエマルジョンから水を除去することを含み、水の除去は蒸発によって行われる。
【００６６】
本発明による方法では、蒸発は、約１０〜８０ミリバール、好ましくは約１５〜６５ミリバール、より好ましくは約２０〜４５ミリバール、さらにより好ましくは約２５〜３５ミリバール相当の高真空圧力を用いて行われる。
【００６７】
本発明によれば、エマルジョンから水を蒸発させるために、リン脂質エマルジョンの含水量を１％まで乾燥する水平薄膜蒸発器が好ましく使用され、好ましくは加熱温度蒸発条件が４０〜９０℃の範囲であり、２５〜５０ミリバールの範囲である。
【００６８】
特定の実施形態では、乾燥オキアミ油の含水量は８％未満である。他の実施形態において、乾燥オキアミ油の含水量は、約２〜７％、好ましくは約２〜６％、またはより好ましくは１％未満である。
【００６９】
好ましい実施形態として、エマルジョンからの水は、２０〜５０ミリバールの圧力、さらに好ましくは２５〜５０ミリバールの圧力の真空条件を使用して、４０〜１００℃、好ましくは約６０〜８０℃の温度を使用する薄膜蒸発器を使用して、１％未満の含水量を有する富化リン脂質オキアミ油を得る。
【００７０】
本発明は、熱損傷を避ける、エマルジョンから水を蒸発させるための蒸発機および乾燥システムのいかなる特定のタイプにも限定されない。
【００７１】
水平薄膜蒸発器を使用して、好ましくはリン脂質含有量が１５〜５０％ｗ／ｗ、ＥＰＡおよびＤＨＡ含有量が好ましくは１０〜５０％ｗ／ｗ、およびアスタキサンチン含有量が４００−１５００ｐｐｍの、ヒトの健康用途のために均質に乾燥したリン脂質に富んだオキアミ油が得られる。
【００７２】
本発明のデカンタ液から製造された中性脂質強化オキアミ油は、好ましくは７０〜１００％ｗ／ｗの中性脂質含量、好ましくは５〜３５％ｗ／ｗのＤＨＡおよびＥＰＡ含量および好ましくは４００〜１，６００ｍｇ／ｋｇのアスタキサンチン含量を有するヒトの健康用途にも有用である。
【００７３】
本発明で得られたオキアミミールは、脂肪含量が５〜１５％、タンパク質含量が６０〜７０％、含水量が６〜１０％である。
【００７４】
好ましい実施形態として、海洋バイオマスはオキアミであり、好ましくはナンキョクオキアミ（Ｅｕｐｈａｕｓｉａ  ｓｕｐｅｒｂａ）である。他のオキアミ種または甲殻類または魚類種または海洋種もまた、本発明のシステムおよび方法を用いて処理することができる。そのような種の例は、Ｅ．ｃｒｙｓｔａｌｌｏｒｏｐｈｉａｓ、Ｅ．ｆｒｉｇｉｄａ、Ｅ．ｔｒｉｃａｎｔｈａ、Ｅ．ｖｅｌｌａｎｔｉｎｉ、Ｅ．ｌｏｕｇｉｒｏｓｔｒｉｓ、Ｅ．ｌｕｃｅｎｓ、Ｅ．ｓｉｍｉｌｉｓ、Ｅ．ｓｐｉｎｉｆｅｒａ、Ｅ．ｒｅｃｕｒｖａ、Ｅ．ｐａｃｉｆｉｃａ、Ｔｈｙｓａｎｏｅｓｓａ  ｍａｃｒｕｒａ、Ｔ．ｖｉｃｉｎｉａ、Ｔ．ｇｒｅｇａｒｉａ、Ｔ．ｒａｓｃｈｉｉ、Ｔ．ｉｎｅｒｍｉｓ、Ｐａｎｄａｌｕｓ  ｂｏｒｅａｌｉｓ、Ｃｅｒｖｉｍｕｎｉｄａ  ｊｏｈｎｉ、Ｈｅｔｅｒｏｃａｒｐｕｓ  ｒｅｅｄｉまたはＰｌｅｕｒｏｎｃｏｄｅｓ  ｍｏｎｏｄｏｍが挙げられるが、これらに限定されない。オキアミは、好ましくは、本明細書で定義されるような新鮮な状態で処理される。
【００７５】
本発明は、人間が消費する油を生産するために、他の海洋種、またはサケ、イカ、海藻などの水生生物にも適用することができる。
【００７６】
凍結オキアミを使用することができるが、オキアミ凍結中に、甲殻類の解剖学的構造を乱すことがある氷結晶を生成し得るので、本発明の方法で好ましくは使用されない。凍結による組織の破壊は、本分野において十分に確立された題材である（Ｗｈｉｔｔａｋｅｒ  ＤＫ．  １９８４．  Ｍｅｃｈａｎｉｓｍｓ  ｏｆ  ｔｉｓｓｕｅ  ｄｅｓｔｒｕｃｔｉｏｎ  ｆｏｌｌｏｗｉｎｇ  ｃｒｙｏｓｕｒｇｅｒｙ．  Ａｎｎ  Ｒ  Ｃｏｌｌ  Ｓｕｒｇ  Ｅｎｇｌ．  ６６：３１３−３１８）。
【００７７】
好ましい実施形態として、オキアミが新鮮なまま漁船の上、工場トロール船、工場母船、または中間加工者、または本発明の方法の実施に適した他の船または類似のものでオキアミ捕獲後、１４、１２、１０、８、６、５、４、３、または好ましくは２時間以内に加工される。
【００７８】
いくつかの実施形態において、オキアミの捕獲後、１時間、好ましくは０．５時間、より好ましくは２０分間以内に、船の甲板上で処理される。本発明の実施形態の中には、船がオキアミを捕獲するために構成されるトロール網を牽引する、および／または船が漁船または他の工場トロール船からオキアミまたは他の種を受け取ることが含まれる。オキアミは、その後トロール網から船まで移されて、好ましくはオキアミの捕獲直後に加工される。トロール船は、（トロール網および／または巾着網系で構成された通常の釣具、および／または）、オキアミを新鮮な状態で加工することを可能にするための捕獲したオキアミを新鮮にトロールから船にポンプ輸送するポンプシステムを含む。
【００７９】
好ましい実施態様として、本発明の方法では、得られたデカンタ液をセパレータ遠心分離機に通し、次に精製セパレータ遠心分離機に通し、本質的にリン脂質無しまたは非検出で、アスタキサンチンと共に中性脂質が富化された粘性廃液およびオキアミ油を得る。得られた粘性廃液は約０．３〜０．５％の低脂肪含量を有する。
【実施例】
【００８０】
本発明は実施例によりより詳細に開示される。本発明が下記の実施例によって限定されるものではないことを理解すべきである。
【００８１】
実施例１
ミンチされたものまたは新鮮なオキアミ全体を使用したプロセスの比較
パイロットレベルの試験で、海上の工場船で使用されたオキアミは、捕獲後１〜２時間の新鮮さを有する。オキアミは資源の低脂肪期にサウスジョージア島で捕獲された。ミンチされたオキアミは、回転速度が９０ｒｐｍのスクリューポンプを使用して得られ、連続的にクッカーに供給された。連続的なプロセスを有するパイロットプラントを使用して、本発明による以下の処理ステップを適用して、１５０ｋｇの全体および３００ｋｇのミンチされたオキアミを使用して、同じ日に別々に、オキアミ全体とミンチされたものの両方のオキアミ試験を別々に実施した：
ａ）第１の部分調理段階は、約９分のオキアミ滞留時間で、３回転／分のスクリュー回転速度での間接蒸気加熱を用いる連続スクリュークッカーを使用して新鮮なオキアミ温度を約０℃から約５５−６０℃に上昇させた。
ｂ）融解工程の直後に、３−５バールの圧力での生蒸気注入を用い、装置の全長に分布された１２個の蒸気注入ノズルを持つ連続円筒融解装置を用いて、スクリューコンベア速度８ｒｐｍ、約８０秒のオキアミ滞留時間で処理した。融解ヒーター出口でのオキアミ温度は約９３−９６℃であった。
ｃ）約９０−９５℃の温度で融解したオキアミを、デカンタ遠心分離機を使用せずにスクリュープレスに直接供給した。約１ｒｐｍの速度で１回の連続式スクリュープレスを行い、圧搾液体および圧搾ケーキを製造した。
ｄ）全体または本発明のミンチされたオキアミのいずれかを使用して、試験から得られた圧搾液体は、表１に示す脂質および含水量を有し、１０，０００ｒｐｍの速度および約９０−９５℃の温度で作動するセパレータ遠心分離機に別々に供給された。軽質相の排出から得られたミンチされたオキアミの試験から得られた生成物は、リン脂質含量１７．８％（湿重量基準）および水分含量５５．３％のリン脂質濃縮エマルジョンであった。軽質相の排出から得られた全体のオキアミ試験から得られた生成物は、リン脂質含量３．９％（湿重量基準）および水分含量６．３％のリン脂質濃縮エマルジョンであった。
ｅ）その後、約７０−８９℃の温度、２５−３０ミリバールの圧力および２０−３０分の滞留時間を用いて実験用薄膜蒸発器を使用してエマルジョンから水を蒸発させた。これらの動作可能な蒸発条件では、水は１％未満まで容易に除去された。
【００８２】
表１は、水が１％未満に除去されたオキアミ油中の全リン脂質を示す。これらの結果は、新鮮なオキアミのミンチ処理が、本発明においてオキアミ全体を使用するよりも、リン脂質抽出にとってより良好であることを示す。
【００８３】
【表１】
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【００８４】
実施例２
ミンチした新鮮なオキアミの融解および無融解プロセスの比較
表２は、融解ヒーターを用いて、または融解ヒーターを使用せずに、本発明により得られたオキアミ油中のリン脂質含有量を示す。
【００８５】
新鮮なオキアミを使用して、海上で動作する工場船でパイロットスケールの試験を実行した。捕獲後１から３時間の新鮮さを有していた。別々に行われた融解ヒーターを使用するか使用しないかの試験の両方について、連続処理モードで動作するパイロットプラントを使用して、本発明に従って以下の処理段階を適用した：
【００８６】
１．融解オキアミ処理
ａ）ローター回転数９０ｒｐｍのスクリューポンプを用いて、約２００ｋｇの新鮮な生のオキアミをミンチし、これを連続的にクッカーに供給した。
ｂ）ミンチ加工されたオキアミの第１の部分調理ステップでは、間接スチームヒーターを備えた連続スクリュークッカーを約３ｒｐｍのスクリュー速度で約９分間のオキアミ滞留時間および５５−６０℃の出口温度で使用した。
ｃ）部分的に調理した直後に、３−５バールの圧力での生蒸気注入を用いて、装置の全長に亘って１２個の蒸気注入ノズルを配した、連続した円筒状融解装置を使用し、オキアミの滞留時間を約８０秒間に調節するために速度８ｒｐｍで使用した。融解ヒーターの出口でのオキアミ温度は９３−９６℃であった。
ｄ）融解したオキアミを９０−９５℃で、５０４０ｒｐｍおよび１４ｒｐｍの差回転速度で回転するデカンタ遠心分離機に供給し、デカンタ固体およびデカンタ液を生成した。
ｅ）約８０−９０℃のデカンタ固体を、約１ｒｐｍの速度で連続一軸スクリュープレスを用いて圧搾し、圧搾液体および圧搾ケーキを製造した。圧搾液体の脂質含有量は３．５％、含水率は９１．１％であった。
ｆ）圧搾液体を９０−９５℃でセパレータ遠心分離機に供給し、リン脂質含量２１．０％（湿重量基準）および含水量５４．３％のリン脂質富化エマルジョンを含有する軽質相を排出した。
ｇ）その後、約７０−８９℃の温度、約２５−３０ミリバールの圧力および２０−３０分の滞留時間を用いて実験用薄膜蒸発器を用いてエマルジョンからの水を蒸発させた。これらの操作可能な蒸発条件により、水分は１％未満の含有量に容易に除去された。
【００８７】
２．無融解オキアミ処理
ａ）約６００ｋｇの新鮮な生のオキアミ材料を、回転数９０ｒｐｍのスクリューポンプを用いて連続的に供給してクッカーに供給した。
ｂ）一段階の調理工程は、それ以上の融解ステップを必要とせず、間接蒸気加熱および約１．５ｒｐｍのスクリュー速度および約１２分間のオキアミ滞留時間を有する小さな直接生蒸気添加による連続スクリュークッカーを使用して、オキアミ温度を約０℃から９３−９６℃の温度に上昇させた。
ｃ）その後の処理工程は、上記ポイント１のｄ）〜ｈ）に示した条件と同様であった。本発明のオキアミを融解せずに試験した圧搾液体の脂質含有量は３．７％、含水率は８５．９％であった。
【００８８】
圧搾液体を９０−９５℃のセパレータ遠心分離機に供給し、軽質相からはエマルジョンは全く生成せず、主に中性油が総リン脂質わずか１．７％で排出された。このことは、融解ヒーターはエマルジョンを生成することを強く示唆した。
【００８９】
表２は、水が１％未満に除去されたオキアミ油中の総リン脂質含量を示す。これらの結果は、本発明において新鮮な生のオキアミの融解（収率１．７％）を使用しない場合と比較して、融解した（収率４６．０％）ミンチした新鮮なオキアミがリン脂質抽出にとってより良好であることを示す。
【００９０】
【表２】
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【００９１】
実施例３
本発明の溶解ヒーターにおけるオキアミの異なる滞留時間での融解の使用
表３は、溶解ヒーター中のオキアミの異なる滞留時間を用いた、本発明から得られたオキアミ油中のリン脂質含有量を示す。
【００９２】
試験は海で行われ、捕獲後１−３時間の貯蔵時間を有する新鮮な生のオキアミを使用して継続的に作動するパイロットプラントを操業している工場船上で実施した。オキアミは低脂肪の期間に２０１３年６月にサウスジョージア島で捕獲された。
【００９３】
これらのすべての試験において、新鮮なオキアミは、それが連続的にクッカーに供給されている間に、回転速度が９０ｒｐｍのスクリューポンプを用いてミンチされた。第１の部分的な調理段階は、約９分のオキアミ滞留時間および５５−６３℃の出口温度で約３ｒｐｍのスクリュー速度での間接的な蒸気加熱を伴う連続スクリュークッカーを使用した。
【００９４】
全ての試験における融解は、部分的調理の直後に、３−５バールの圧力での生蒸気注入を用いて、装置の全長にわたって分布された１２個の蒸気噴射ノズルを有する連続円筒状の溶融装置を使用して、スクリューコンベア試験設計に従って、オキアミの異なる滞留時間を３５秒から８０秒に調節して８〜２０ｒｐｍの速度で実施した。すべての試験における融解ヒーターの出口におけるオキアミ温度は９６−９８℃であった。
【００９５】
融解ヒーターで処理されたオキアミの異なる滞留時間および操作条件は以下のとおり：
ａ）２０１３年６月２２日に実施された試験のために、本発明の方法で使用されたパイロットプラントは、溶融ヒーターのオキアミについて、約３５０ｋｇの新鮮なオキアミを３５秒の滞留時間（スクリュー速度２０ｒｐｍ）で３−４時間連続して作動した。その後、融解装置は、融解ヒーター中のオキアミについて、約３５０ｋｇの新鮮なオキアミを６２秒の滞留時間（スクリュー速度１２ｒｐｍ）でさらに３−４時間連続して作動した。
ｂ）２０１３年６月２７日に実施された試験のために、本発明の方法で使用されたパイロットプラントは、融解ヒーターの内側のオキアミについて、約５００ｋｇの新鮮なオキアミを６２秒の滞留時間（スクリュー速度１２ｒｐｍ）で６−７時間連続して作動した。
ｃ）２０１３年６月２８日に実施された試験のために、本発明の方法で使用されたパイロットプラントは、融解ヒーターの内側のオキアミについて、２００ｋｇのオキアミを、８０秒の滞留時間（スクリュー速度８ｒｐｍ）で２−３時間連続して作動した。
【００９６】
本発明による異なる滞留時間試験は、各々の融解ヒーター処理について、デカンテーション段階ｃ）から蒸発段階ｇ）まで、実施例１に示したのと同じ処理工程が続いて適用された。
【００９７】
表３は、融解ヒーター内のオキアミの滞留時間が増加するにつれて、オキアミ油中の総リン脂質量が増加することを示している。
【００９８】
【表３】
0006538164.tif 000004
【００９９】
実施例４
融解ヒーターを異なる生蒸気圧で使用した場合に得られるオキアミ油中のリン脂質含有量
表４は、異なる生蒸気圧力注入を用いた溶融ヒーターのオキアミに適用される、本発明から得られたオキアミ油中のリン脂質含有量を示す。
【０１００】
生のオキアミは低脂肪の期間にサウスジョージア島で捕獲された。
【０１０１】
２０１３年６月２０日に実施された試験では、本発明の方法を使用するパイロットプラントは、約１−２バールの圧力および６２秒の滞留時間（スクリュー速度１２ｒｐｍ）での生蒸気注入による溶融ヒーターで、融解ヒーターの出口でのオキアミ温度約９２−９６℃で約６時間作動した。
【０１０２】
２０１３年６月２２日に実施された試験では、本発明の方法を使用するパイロットプラントは、約３−５バールの圧力および６２秒の滞留時間（スクリュー速度１２ｒｐｍ）での生蒸気注入による溶融ヒーターで、融解ヒーターの出口でのオキアミ温度約９７−９８℃で約３−４時間作動した。
【０１０３】
上記の異なる生蒸気圧力試験のために、以下のプロセス段階を本発明に従って適用した：
ａ）新鮮なオキアミは、９０ｒｐｍのローター速度を有するスクリューポンプを用いてクッカーに連続的に供給されながらミンチされた。第１の部分調理段階では、約９分のオキアミ滞留時間および５５−６３℃の出口温度で、約３ｒｐｍのスクリュー速度で間接的な蒸気加熱を伴う連続スクリュークッカーを使用した。
ｂ）融解は、６２秒の滞留時間を使用して装置の全長に分散された１２蒸気注入ノズルを有する連続円筒状融解装置を用いて、異なる蒸気圧で生蒸気を用いて部分調理の直後に適用した。
ｃ）９２−９８℃で融解したオキアミは、５０５０ｒｐｍおよび差回転数１４ｒｐｍでデカンタ遠心機を通過し、デカンタ固体およびデカンタ液体を生成した。
ｄ）約８０−９０℃のデカンタ固体を、連続単一ツインプレスを用いて１ｒｐｍの速度で圧搾し、圧搾液体および圧搾ケーキを生成させた。実施例６の表７は、圧搾ケーキから得られたオキアミミールの平均品質を示す。
ｅ）異なる生蒸気圧で融解ヒーターを用いた両方の試験からの圧搾液体を、９０−９５℃の温度でセパレータ遠心分離機に別々に供給して、表４に示すリン脂質含有量を有するリン脂質富化エマルジョンを軽質相排出から得た。
ｆ）その後、約７０〜８９℃の温度、約２５〜３０ミリバールの圧力および約２０〜３０分の滞留時間を用いて実験用薄膜蒸発器を用いてエマルジョンからの水を蒸発させた。上記の操作可能な蒸発条件を使用して、水を１％未満まで容易に除去した。
【０１０４】
以下の表４は、本発明の総リン脂質含有量が、融解ヒーター中の生蒸気圧力が増加する場合に、より高くなることを示す。
【０１０５】
【表４】
0006538164.tif 000005
【０１０６】
実施例５
本発明のリン脂質富化オキアミエマルジョンの組成
実施例５、表５および表６は、本実験のミンチされたオキアミを用いた試験から得られたリン脂質画分に結合したＤＨＡおよびＥＰＡを含むリン脂質富化エマルジョンの組成特性を示す。サンプル５Ｂおよび６Ｂに関して特に示された高い遊離脂肪酸含有量（８．８％および１８．６％）は、おそらくこの種が遊離脂肪酸量が著しく増加する季節飢餓期（Ｖｉｒｔｕｅ，  Ｐ，  Ｎｉｃｏｌｓ，  Ｓ．  Ａｎｄ  Ｎｉｃｈｏｌｓ，  Ｐ．Ｄ．  １９９３．  Ｍａｒｉｎｅ  Ｂｉｏｌｏｇｙ  Ｖｏｌ  １１７）がオキアミの捕獲期間（７月）であることによる。この試験では生のオキアミ材料が捕獲の１〜２時間後に処理されて極めて新鮮であるため、遊離脂肪酸含有量が高いことは原材料の劣化とは関係がない。オキアミのこの季節的挙動は、コレステロール、ステロール、トリアシルグリセロールの低い含有量、および試験期間中に見出されるＥＰＡ（８．７％）およびＤＨＡ（４．８％）の中程度の含有量も説明する。
【０１０７】
実施例５、表５および表６は、本実験のミンチされた生のオキアミの融解を用いた試験から得られたリン脂質画分に結合したＤＨＡおよびＥＰＡを含むリン脂質富化エマルジョンの組成特性を示す。前に示したように、遊離脂肪酸の高い含量（１８．６％）は、この種の遊離脂肪酸含量が有意に増加する季節飢餓期（Ｖｉｒｔｕｅ，  Ｐ．  ，  Ｎｉｃｏｌｓ，  Ｓ．  ａｎｄ  Ｎｉｃｈｏｌｓ，  Ｐ．Ｄ．  １９９３．  Ｍａｒｉｎｅ  Ｂｉｏｌｏｇｙ  Ｖｏｌ  １１７）にあるオキアミの捕獲期間（７月）がおそらく原因であろう。この試験では生のオキアミ材料が非常に新鮮で、捕獲後１〜３時間で処理されたので、高い遊離脂肪酸含量は原料の劣化とは関係がない。この季節的なオキアミの行動は、コレステロール、ステロール、トリアシルグリセロールの含有量が低いこと、および試用期間中に見つかったＥＰＡ（７．４％）およびＤＨＡ（４．０％）の中程度をも説明する。
【０１０８】
【表５】
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【０１０９】
【表６−１】
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【表６−２】
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【０１１０】
実施例６
【表７】
0006538164.tif 000009
【０１１１】
開示は特定の実施形態に関して記載されているが、当業者には数多くの代替、変更および変形が明らかであることは前述の説明から明らかである。したがって、本開示は、本開示の範囲および趣旨および特許請求の範囲に含まれるすべてのそのような代替物、改変物および変形物を包含するように意図されている。
【図１】
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