(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
力骨と当該力骨よりも細径の線材とで構成したラスに防水紙を裏打ちしてなる外壁通気工法用ラスであって、
前記力骨は、縦方向に間隔をあけて横向き方向へ配置された横力骨と、横方向に間隔をあけて縦向き方向へ配置された縦力骨とからなること、
前記横力骨は前記防水紙と接合されていること、
前記縦力骨は前記横力骨同士の間に浮き上がり部を形成して当該横力骨と接合され、防水紙とは接合されていないこと、
前記線材は、縦方向に間隔をあけて横向き方向へ配置された横線材のみで構成され、前記横力骨同士の間に配置されて前記縦力骨と接合され、横力骨とは接合されていないこと、をそれぞれ特徴とする、外壁通気工法用ラス。
【請求項２】
前記浮き上がり部は、中間部が平坦なほぼ台形状、又は山形状に形成されていることを特徴とする、請求項１に記載した外壁通気工法用ラス。
【請求項３】
前記浮き上がり部の高低差は７〜８ｍｍであることを特徴とする、請求項１又は２に記載した外壁通気工法用ラス。
【請求項４】
水平材を構成する横力骨と横線材は、全体として、１５ｍｍのピッチで配置されていることを特徴とする、請求項１〜３のいずれか１項に記載した外壁通気工法用ラス。
【請求項５】
前記横力骨は、３０〜８０ｍｍのピッチで配設され、前記縦力骨は、３０〜１００ｍｍのピッチで配設されていることを特徴とする、請求項１〜４のいずれか一に記載した外壁通気工法用ラス。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、力骨と当該力骨よりも細径の線材とで構成したラスに防水紙を裏打ちしてなり、通気胴縁に留め付けて建物の外壁通気構造を構築するために用いられる外壁通気工法用ラスの技術分野に属する。
【背景技術】
【０００２】
建物の外壁構造の構築に際しては、近年、雨水や湿気などの水分や結露の問題を解消するため、図１３に示すように、下地材（例えば、下地合板）ａとモルタル外壁ｂとの間に通気胴縁ｃを介在させて通気層ｄを形成するモルタル塗りの外壁通気工法が多く採用されている。
この外壁通気工法では、モルタル外壁ｂの構築に使用するラスｅに防水紙ｆを裏打ちして一体化された外壁通気工法用ラスｇが多く使用されている。
前記通気胴縁ｃは、通常、４５５ｍｍ程度のピッチで立設された間柱ｈに、前記下地材ａを介して取り付けられるが、モルタルｂ’を塗り込む際の外壁通気工法用ラスｇ（ラスｅや防水紙ｆ）のたわみを防ぐため、通気胴縁ｃ以外にも、木材や樹脂材による補助胴縁ｉを配設するのが一般的であった。この補助胴縁ｉは、通常、前記通気胴縁ｃ同士の間にバランスよく１本（又は複数本）配設される。
【０００３】
ところで、前記外壁通気工法用ラスｇについて、その重量を増大させることなく面外剛性を高めることができれば、当該ラスｇ（ラスｅや防水紙ｆ）のたわみを抑制できるので、モルタル塗り作業の施工性が向上し、より高品質のモルタル外壁ｂの構築に寄与することができる等、有益であることは明らかである。
【０００４】
前記外壁通気工法用ラスの面外剛性を高めるためには、ラスを構成する線材（線径０．８ｍｍ程度）を従来品より太い力骨（線径１．６ｍｍ以上）に代替することが考えられる。しかし、この手段では、ラス重量が著しく増大するので取り扱いづらい等、作業者に負担がかかる。従来品より間隔をあけて力骨を配置すればラス重量の増大化を防げるものの、ラス網の密度が下がるのでモルタル塗り作業の施工性悪化、ひいてはモルタル外壁の品質低下を招く虞がある。その他、線径が１．６ｍｍを超えると、手作業ではラスの裁断が困難となり、現場合わせの必要な開口部等へのラスの貼り付けが難しくなることも留意すべき事項である。
【０００５】
例えば、特許文献１には、先行技術として、形態に工夫を施したエキスパンドメタル、複合ラスの２つの文献を挙げ、それぞれの課題を指摘した上で、剛性（面外剛性）を高めた外壁通気工法用ラスに関する発明が開示されている。
この特許文献１に記載された発明の特徴（構成及び効果）を箇条書きにすると以下のとおりである。
・防水シートに接合される接合部の網目を構成するラス材（エキスパンドメタル）の線材が、湾曲部の網目を構成する線材と比較して幅寸法が大きく形成されているので、接合部の剛性が大きくなる。
・そのため、剛性の大きい接合部で防水シートを支持することができるので、防水シートの支持力が向上し、撓みにくくなる。
・また、湾曲部についてはアーチ作用によって剛性が高められるので、湾曲部の網目を構成する線材の幅寸法を大きくしなくても防水シートから離間した状態を維持することができ、ラス材の重量を低減することができる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２０１２−９７５２１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
前記特許文献１に係る外壁通気工法用ラスによれば、防水シートとラス材との接合部の面外剛性は確かに高まるが、当該接合部の剛性向上に偏重するあまり、ラス重量の増大化を懸念した結果、ラス材自体の剛性が蔑ろにされ、補剛バランスを欠いている。
すなわち、この外壁通気工法用ラスは、網目状に形成した接合部３２（同文献１の図３参照）の範囲内のすべての線材を、他の湾曲部３１の線材と比し、厚みを２．５倍程度（同図４参照）で実施している。これは過剰な補剛設計といえラス重量が著しく増大し、そのため接合部３２以外の部位は一切補剛されていない。苦肉の策として、単に湾曲状に形成してアーチ効果を期待しているに過ぎない。
【０００８】
しかし、ラス材（エキスパンドメタル）を何ら補強することなく湾曲状に形成したところで、アーチ効果による補剛は到底十分とはいえない。これは本出願人による解析結果からも明らかである。
すなわち、アーチ形状に形成した湾曲部３１の耐力（断面係数）はさほど大きくはならず、よって、モルタル塗り作業時の押圧力に対して抵抗できる剛性を備えているとはいえず、接合部３２の高い剛性も相まって当該湾曲部３１が押し潰される等、変形する虞があった。
そのため、安定したモルタル塗り作業が行えず、施工性悪化、ひいてはモルタル外壁の品質低下を招く虞があった。また、湾曲部３１の剛性（形状保持）が十分とは云えないので、運搬時や取り扱い時に慎重を期し煩わしいという問題もあった。もとより、運搬時に嵩張るという問題もある。
【０００９】
本発明は、上述した背景技術の課題に鑑みて案出されたものであり、その目的とするところは、線径（線材）・重量を従来品とほとんど変えることなく、波付け加工や線材の配置を最適化することでバランスよく面外剛性を高め、モルタル塗り作業の施工性を向上させ、ひいては高強度・高剛性・高品質のモルタル外壁を構築することができる外壁通気工法用ラスを提供することにある。
具体的には、縦線材に０．８ｍｍ程度の細径の線材を配置してアーチ形状に形成してもアーチ効果はほとんど得られないという本出願人による解析結果に基づき、線材や力骨の配置、形状に工夫を施してバランスよく面外剛性を高めた結果、胴縁の長スパン化、言い換えると補助胴縁の無用化を実現できる外壁通気工法用ラスを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記背景技術の課題を解決するための手段として、請求項１に記載した発明に係る外壁通気工法用ラスは、力骨と当該力骨よりも細径の線材とで構成したラスに防水紙を裏打ちしてなる外壁通気工法用ラスであって、
前記力骨は、縦方向に間隔をあけて横向き方向へ配置された横力骨と、横方向に間隔をあけて縦向き方向へ配置された縦力骨とからなること、
前記横力骨は前記防水紙と接合されていること、
前記縦力骨は前記横力骨同士の間に浮き上がり部を形成して当該横力骨と接合され、防水紙とは接合されていないこと、
前記線材は、縦方向に間隔をあけて横向き方向へ配置された横線材のみで構成され、前記横力骨同士の間に配置されて前記縦力骨と接合され、横力骨とは接合されていないこと、をそれぞれ特徴とする。
【００１１】
請求項２に記載した発明は、請求項１に記載した外壁通気工法用ラスにおいて、前記浮き上がり部は、中間部が平坦なほぼ台形状、又は山形状に形成されていることを特徴とする。
【００１３】
請求項３に記載した発明は、請求項１又は２に記載した外壁通気工法用ラスにおいて、前記浮き上がり部の高低差は７〜８ｍｍであることを特徴とする。
【００１４】
請求項４に記載した発明は、請求項１〜３のいずれか一に記載した外壁通気工法用ラスにおいて、水平材を構成する横力骨と横線材は、全体として、１５ｍｍのピッチで配置されていることを特徴とする。
【００１５】
請求項５に記載した発明は、請求項１〜４のいずれか一に記載した外壁通気工法用ラスにおいて、前記横力骨は、３０〜８０ｍｍのピッチで配設され、前記縦力骨は、３０〜１００ｍｍのピッチで配設されていることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１６】
本発明に係る外壁通気工法用ラスによれば、以下の効果を奏する。
（１）縦力骨は、前記横力骨同士の間に浮き上がり部を形成して当該横力骨と接合され、防水紙とは接合されていない構成である。よって、モルタル塗り作業時に発生する押圧力（面外荷重）の向きを勘案すると、横力骨が縦力骨の浮き上がり部をしっかり支持する土台となり、前記押圧力を終局的には横力骨が確実に負担するので、面外剛性を向上させる
ことができる。
具体的には、ラス面に掛かる押圧力は主として横線材が負担し、当該横線材から縦力骨の浮き上がり部を経由し、終局的には当該浮き上がり部の土台となる横力骨（特には間柱にステープル等で留め付けた横力骨）へと伝わり、当該横力骨が当該押圧力を効果的に吸収するので、外壁通気工法用ラスの面外剛性を確実に向上させることができる。
（２）従来品の代表例として、図９に示すラスと比較する。
本実施例に係る外壁通気工法用ラスは、この従来品と比し、単位面積当たりの縦横に配置する力骨の本数は増えるものの、縦線材が一切ないので、総重量はほとんど変わらない。それでいて、単位面積当たりの縦力骨の浮き上がり部の数量が２倍以上に増え、且つ、横力骨が当該浮き上がり部の土台となる構成なので、縦力骨の浮き上がり部によるアーチ効果が飛躍的に向上する。加えて、単位面積当たりの横力骨及び縦力骨の本数も増加するので相乗効果により更なる面外剛性の上昇が期待できる。
（３）すなわち、本発明にかかる外壁通気工法用ラスは、縦方向については、単位面積当たりの縦力骨の本数が増え、しかも、浮き上がり部の数量も２倍以上になるので、従来品よりも至極合理的に面外剛性を向上させることができる。横方向については、単位面積当たりの横力骨１の本数が増え、しかも、前記縦力骨２の浮き上がり部２ａの土台となる構成で実施するので、従来品ラスよりも至極合理的に面外剛性を向上させることができる。よって、本発明にかかる外壁通気工法用ラスは、縦横方向に実に合理的にバランスよく面外剛性向上させることができる。
（４）加えて、本発明にかかる外壁通気工法用ラスは、図９に示す従来品ラスとは異なり、縦力骨に対して横力骨を胴縁側に配設した構成で実施しているので、前記面外荷重に対する縦力骨の回転による剛性の低下を防ぐことができる。本出願人による実験及び解析によると、図９に示す従来品ラスのような横力骨に対して縦力骨を胴縁側に配設した構成と比し、スパン４５３ｍｍ、中央面外変位３〜４ｍｍ程度のスケールで面外剛性が約２割増になることが分かっている。
（５）まとめると、本発明に係る外壁通気工法用ラスによれば、線径（線材）・重量を従来品とほとんど変えることなく、波付け加工（浮き上がり部の形成）や線材の配置を最適化することで、モルタル層を補強、補剛する作用に縦力骨と横力骨の全長が有効に寄与してバランスよく面外剛性を高め、モルタル塗り作業の施工性を向上させ、ひいては、高強度・高剛性・高品質のモルタル外壁を構築することができる。
具体的には、縦線材に０．８ｍｍ程度の細径の線材を配置してアーチ形状に形成してもアーチ効果はほとんど得られないという本出願人による解析結果に基づき、線材や力骨の配置、形状に工夫を施してバランスよく面外剛性を高めた結果、胴縁の長スパン化、言い換えると補助胴縁の無用化を実現することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】Ａは、実施例１に係る外壁通気工法用ラスの一部（左上部分）を概略的に示した正面図であり、Ｂは、前記ラスを通気胴縁に取り付けた状態を示す平面図であり、Ｃは、Ａの右側面図である。
【図２】Ａは、図１に係る外壁通気工法用ラスを拡大して示した斜視図であり、Ｂは、Ａを側面方向からみた立面図である。
【図３】前記外壁通気工法用ラスのバリエーションを示した部分拡大斜視図である。
【図４】前記外壁通気工法用ラスのバリエーションを示した部分拡大斜視図である。
【図５】前記外壁通気工法用ラスのバリエーションを示した部分拡大斜視図である。
【図６】面外変位（面外剛性）の解析に用いた解析モデルとして、実施例１に係る外壁通気工法用ラスを示す部分拡大斜視図である（ステープル留め付け部位を示す○印以外は図２Ａと同一）。
【図７】面外変位の解析に用いた解析モデルに係るラスを示す部分拡大斜視図である。
【図８】面外変位の解析に用いた解析モデルに係るラスを示す部分拡大斜視図である。
【図９】面外変位の解析に用いた解析モデルに係るラスを示す部分拡大斜視図である。
【図１０】前記各解析モデルの数値等を記載した表である。
【図１１】前記各解析モデルの解析結果を示した表である。
【図１２】前記各解析モデルに係る荷重−変位の関係をプロットしたグラフである。
【図１３】従来技術に係る外壁通気構造を示した斜視図である。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
次に、本発明に係る外壁通気工法用ラスの実施例を図面に基づいて説明する。
【実施例１】
【００１９】
本発明に係る外壁通気工法用ラスは、図１と図２に示したように、力骨１、２と当該力骨１、２よりも細径の線材３とで構成したラス４に防水紙５を裏打ちしてなる外壁通気工法用ラス１０であり、以下の構成を特徴としている。
前記力骨１、２は、縦方向に間隔をあけて横向き方向へ配置された横力骨１と、横方向に間隔をあけて縦向き方向へ配置された縦力骨２とからなる。
前記横力骨１は前記防水紙５と接合されている。
前記縦力骨２は前記横力骨１、１同士の間に浮き上がり部２ａを形成して当該横力骨１、１と接合され、防水紙５とは接合されていない。
前記線材３は、縦方向に間隔をあけて横向き方向へ配置された横線材３のみで構成され、前記横力骨１同士の間に配置されて前記縦力骨２と接合され、横力骨１とは接合されていない。
【００２０】
要するに、この外壁通気工法用ラス１０は、下記するような配置、形状等に工夫を施した横力骨１と縦力骨２とを接合することで当該ラス１０の主骨格を形成し、横力骨１側には防水紙５を、縦力骨２側には線材３を接合した構成で実施されている。
以下、外壁通気工法用ラス１０の構成要素を具体的に説明する。
【００２１】
本実施例にかかる横力骨１は、線径（φ）１．６ｍｍ程度で、縦方向（図中のＸ方向）に７５．５ｍｍ程度のピッチ（尺モジュール又はメーターモジュールに対応）でほぼ平行に配置されている。
横力骨１のピッチはこれに限定されず、５０ｍｍ程度のピッチで実施してもよい。本出願人の実験及び解析によると、３０〜８０ｍｍ程度のピッチであれば良好な成果が得られることが分かっている。
なお、横力骨１の線径は１．６ｍｍに限定されないが、これを超えると現場での裁断作業に支障を来たすほか、外壁通気工法用ラス１０の重量が増大するので１．６ｍｍ程度が好適とされる。
【００２２】
一方、本実施例にかかる縦力骨２は、線径（φ）１．６ｍｍ程度で、横方向（図中のＹ方向）に４５．３ｍｍ程度のピッチ（尺モジュール又はメーターモジュールに対応）で平行に配置されている。
縦力骨２のピッチもこれに限定されない。本出願人の実験及び解析によると、３０〜１００ｍｍ程度のピッチであれば良好な成果が得られることが分かっている。
なお、縦力骨２の線径は、前記横力骨１と同様の理由から１．６ｍｍ程度が好適とされる。
【００２３】
前記縦力骨２はさらに、前記ピッチで配置された横力骨１、１同士の間に浮き上がり部２ａを連続的に形成し、当該横力骨１、１と溶接等の接合手段で接合されている。この実施例にかかる浮き上がり部２ａは、中間部がほぼ平坦な台形状に形成されている。
この台形（浮き上がり部２ａ）の寸法は、一例として、上面（図２Ｂの符号Ｕ参照）が４５．３ｍｍ程度、下面（符号Ｌ参照）が７５．５ｍｍ程度（＝横力骨１、１のピッチ）、高さ（符号Ｈ参照）が、縦力骨２の線径を含む７〜８ｍｍ程度で実施されている。高さを７〜８ｍｍ程度で実施する意義は、主として良好なモルタル塗り厚を確保するためである。
また、前記台形（浮き上がり部２ａ）の傾斜部分（Ｖ字凹部）は、前記平坦部の両端縁から屈曲（又は湾曲）して形成され、当該傾斜部分の下端部と横力骨１（の天頂部）との当接部が溶接等の接合手段で接合されている。
なお、前記台形の形態は、横力骨１のピッチに応じて適宜設計変更される。
【００２４】
すなわち、この外壁通気工法用ラス１０は、等間隔で配置した複数の同形同大の横力骨１と、やはり等間隔で配置した複数の同形同大の縦力骨２とがほぼ直角格子状に配置され、各交点、即ち当該縦力骨２に連続的に形成した浮き上がり部２ａの傾斜部分の各下端部と各横力骨１とを接合して主骨格を形成してなる。ちなみに本実施例では、剛性が高いスポット溶接で接合されている。
【００２５】
前記横力骨１に接合する防水紙５は、汎用品（ターポリン紙、透湿防水紙等）が採用され、図示は省略するが、例えばホッチキス又はこれに類似の工具が打ち出す止め針により、若しくは接着剤などにより、横力骨１に留め付けて一体化した構成で実施されている。なお、防水紙５と縦力骨２とは接合されていない（図２Ｂ参照）。
前記防水紙５は、図１Ａに示したように、ラス４の中心から左斜め上方へ若干ずれた位置関係で貼り合わせた構成で実施されている。もっとも、防水紙５は、ラス４の中心からいずれの方向へずらした配置でもよい。
【００２６】
次に、本実施例１にかかる線材３は、縦方向（図中のＸ方向）に間隔をあけて横向き方向へ配置された横線材３のみで構成され、前記横力骨２、２同士の間にバランスよく配置され、前記縦力骨２との交点をスポット溶接等で接合して実施している。
具体的に、前記線材３は、線径（φ）０．８ｍｍ程度で実施され、縦方向に等間隔（７５．５ｍｍ程度）で配置された横力骨１、１同士の間に、その約１／５に相当する１５．１ｍｍ程度のピッチで平行に４本ずつ配置されている。当該４本の配置は、図２Ｂに示したように、前記浮き上がり部２ａの平坦部の両端縁部（両脇）に２本、その間にバランスよく２本設けられている。すなわち、外壁通気工法用ラス１０の水平材を構成する横力骨２と横線材３は、全体として、４本置きに横力骨２を配置した１５．１ｍｍ程度のピッチで規則的に配置されている。この配置は、面外剛性を高める上で合理的かつ効果的な配置といえる。
なお、前記横線材３のピッチはこれに限定されず、尺モジュール、メーターモジュールに対応する間隔であればよいが、ラス４が形成する網目（格子目）の大きさ（密度）、ひいてはモルタル塗り作業の施工性を考慮すると１５．１ｍｍ程度が好ましい。また、線径は０．８ｍｍ程度に限定されるものではなく、０．６〜１．０ｍｍ程度の細い線材であれば、良好な成果が得られることが分かっている。
【００２７】
要するに、本実施例にかかる外壁通気工法用ラス１０は、図１Ａに示したように、１５．１ｍｍ程度のピッチで規則的に配置された水平材（横力骨１および横線材３）を水平横向き方向とした天地の姿勢で、側面方向からみて横向き台形状（図１Ｂ参照）の浮き上がり部２ａを有する鉛直方向の縦力骨２が水平方向に４５．３ｍｍ程度のピッチで配置され、各交点がスポット溶接により接合されて成るラス４に、防水紙５が左斜め上方へ若干ずれた位置関係で当該ラス４を構成する横力骨１とホッチキス等で貼り合わせて一体化した構成で実施されている。
【００２８】
上記構成の外壁通気工法用ラス１０によれば、以下の効果を奏する。
（１）前記縦力骨２は、前記横力骨１、１同士の間に浮き上がり部２ａを形成して当該横力骨１、１と接合され、防水紙５とは接合されていない。
よって、この構成によれば、面外荷重、即ち、モルタル塗り作業時に発生する押圧力（応力）の向きを勘案すると、横力骨１が縦力骨２の浮き上がり部２ａをしっかり支持する土台（基礎）となり、前記面外荷重を終局的には横力骨１が確実に負担するので、面外剛
性を向上させることができる。
具体的に、ラス４面に掛かる前記押圧力（面外荷重）は主として横線材３が負担し、当該横線材３から縦力骨２の浮き上がり部２ａを経由し、終局的には当該浮き上がり部２ａの土台となる横力骨１（特には間柱にステープル等で留め付けた横力骨１）へと伝わり、当該横力骨１が当該押圧力を効果的に吸収するので、外壁通気工法用ラス１０の面外剛性を確実に向上させることができる。
（２）従来品の代表例として、図９に示すラスと比較する。ちなみに網目（格子目）の大きさは、１５．１×１５．１ｍｍ程度である。
本実施例に係る外壁通気工法用ラス１０は、この従来品と比し、単位面積当たりの縦横に配置する力骨１、２の本数は増えるものの、縦線材が一切ないので、総重量はほとんど変わらない。
それでいて、単位面積当たりの縦力骨２の浮き上がり部２ａの数量が２倍に増え、且つ、横力骨１が当該浮き上がり部２ａの土台となる構成なので、縦力骨２の浮き上がり部２ａによるによるアーチ効果が飛躍的に向上する。加えて、単位面積当たりの横力骨１及び縦力骨２の本数も増加するので相乗効果により更なる面外剛性の上昇が期待できる。本出願人による実験及び解析によると、力骨よりも細い縦線材のアーチ効果はほとんど期待できないことが分かっているので、当該アーチ効果が期待できず、重量が嵩む縦線材を省略化したことにより、至極合理的にラスの面外剛性を高めることができる。
これに対し、図９に示す従来品ラスは、横力骨１’が縦力骨２’の浮き上がり部２ａ’の上側に添えるように設けられているので、前記面外荷重に対して浮き上がり部２ａ’の土台とはなりえず、アーチ効果はほとんど期待できない。よって、面外剛性を高める意味では、本発明にかかる外壁通気工法用ラス１０と大きな隔たりがある。
（３）すなわち、本発明にかかる外壁通気工法用ラス１０は、縦方向については、単位面積当たりの縦力骨２の本数が増え、しかも、浮き上がり部２ａの数量も２倍になるので、従来品よりも至極合理的に面外剛性を向上させることができる。横方向については、単位面積当たりの横力骨１の本数が増え、しかも、前記縦力骨２の浮き上がり部２ａの土台となる構成で実施するので、従来品ラスよりも至極合理的に面外剛性を向上させることができる。よって、本発明にかかる外壁通気工法用ラス１０は、縦横方向に実に合理的にバランスよく面外剛性向上させることができる。
（４）加えて、本発明にかかる外壁通気工法用ラス１０は、図９に示す従来品ラスとは異なり、縦力骨２に対して横力骨１を胴縁側に配設した構成で実施しているので、前記面外荷重に対する縦力骨２の回転による剛性の低下を防ぐことができる。本出願人による実験及び解析によると、図９に示す従来品ラスのような横力骨に対して縦力骨を胴縁側に配設した構成と比し、スパン４５３ｍｍ、中央面外変位３?４ｍｍ程度のスケールで面外剛性が約２割増になることが分かっている。
【００２９】
上記構成の外壁通気工法用ラス１０を用いて構築する外壁通気構造は、大要、下記する工程により実施される。
先ず、建築物の躯体を構成する柱、間柱を建て、壁用断熱材を施工する手順等で構築を進める。そして、前記柱及び間柱の外側面へ下地材を取り付ける。
次に、間柱の配置間隔（４５５ｍｍ程度）と対応するように、通気胴縁１１（図１Ｂ参照）を下地材（図示省略）に留め付ける。前記外壁通気工法用ラス１０は、上述したように面外剛性が大きく、胴縁の長スパン化を十分見込めるので、補助胴縁１２は用いない。
次に、外壁通気工法用ラス１０を、その横力骨２が水平横向き方向となる天地の姿勢を保って、縦力骨２が通気胴縁１１の中心線（罫書き）に沿うよう当接させて位置合わせを行い、縦力骨２と横力骨１との交点部分を、ステープル等の固定具により通気胴縁１１に順次固定して当該ラス１０を取り付け張設する。前記固定具による固定作業は、構造設計に応じ、前記交点部分のすべてに行ってもよいし、１つ乃至複数おきに行ってもよい。
この張設作業は、後のモルタル塗着作業に必要な全範囲にわたり、特にラス４の断点（隙間）を生じさせないように、隣接する外壁通気工法用ラス１０相互間の継ぎ足し処理を
順次に繰り返して行う。
ラス１０の張設作業を終了した後は、通気胴縁１１に張設した前記ラス１０の表面側へ施工性よくモルタル塗着作業を行い、高強度・高剛性・高品質のモルタル外壁を構築することができる。モルタル層厚（１５ｍｍ程度）の中央部には縦力骨２の浮き上がり部２ａが配置されることとなる。そうして、防水紙５で背面を遮断されたラス１０と下地材との隙間が通気層として形成される。
【実施例２】
【００３０】
図３は、本発明に係る外壁通気工法用ラスの異なる実施例を示している。上記実施例１と同一の構成要素は同一の符号を付してその説明を適宜省略する。
【００３１】
この実施例２に係る外壁通気工法用ラスは、上記実施例１と比し、横力骨１が６０．４ｍｍ程度のピッチで配設され、縦力骨２が６８ｍｍ程度のピッチで配設され、横力骨１、１の間に横線材３が３本ずつ配設されていることが主に相違する。一方、縦線材がないこと、水平材（横力骨１及び横線材３）が１５．１ｍｍピッチで配設されていること等は同じである。
【００３２】
要するに、この外壁通気工法用ラスもまた、上記実施例１と同様に、以下の構成を特徴とする。
前記力骨１、２は、縦方向に間隔をあけて横向き方向へ配置された横力骨１と、横方向に間隔をあけて縦向き方向へ配置された縦力骨２とからなる。
前記横力骨１は前記防水紙５と接合されている。
前記縦力骨２は前記横力骨１、１同士の間に浮き上がり部２ａを形成して当該横力骨１、１と接合され、防水紙５とは接合されていない。
前記線材３は、縦力骨２と接合され、横力骨１とは接合されていない。
【００３３】
本実施例にかかる横力骨１は、６０．４ｍｍ程度のピッチで実施しているが、上述したように、３０〜８０ｍｍ程度のピッチの範囲内に収まっているので、良好な成果が得られることに変わりはない。
一方、本実施例にかかる縦力骨２は、６８ｍｍ程度のピッチで実施しているが、上述したように、３０〜１００ｍｍ程度のピッチの範囲内に収まっているので、良好な成果が得られることに変わりはない。
【００３４】
前記縦力骨２に形成した浮き上がり部２ａ（中央部が平坦なほぼ台形状）の寸法は、上面が３０．２ｍｍ程度、下面が６０．４ｍｍ程度（＝横力骨１、１のピッチ）、高さが、縦力骨２の線径を含む７〜８ｍｍ程度で実施されている。
また、前記台形（浮き上がり部２ａ）の傾斜部分（Ｖ字凹部）は、前記平坦部の両端縁から屈曲（又は湾曲）して形成され、当該傾斜部分の下端部と横力骨１（の天頂部）との当接部が溶接等の接合手段で接合されている。
【００３５】
要するに、この実施例２にかかる外壁通気工法用ラスも、上記実施例１と同様に、１５．１ｍｍ程度のピッチで規則的に配置された水平材（横力骨１および横線材３）を水平横向き方向とした天地の姿勢で、側面方向からみて横向き台形状の浮き上がり部２ａを有する鉛直方向の縦力骨２が水平方向に等間隔に配置され、各交点がスポット溶接により接合されて成るラス４に、防水紙５が左斜め上方へ若干ずれた位置関係で当該ラス４を構成する横力骨１とホッチキス等で貼り合わせて一体化した構成で実施されている。
【００３６】
よって、この実施例２にかかる外壁通気工法用ラスによれば、上記実施例１にかかるラス１０と同様に、前記縦力骨２は、前記横力骨１、１同士の間に浮き上がり部２ａを形成して当該横力骨１、１と接合され、防水紙５とは接合されていないので、面外剛性を確実に向上させることができる（詳しくは、前記段落［００２８］の（１）参照）。
また、図９に示す従来品ラスと比し、単位面積当たりの縦横に配置する力骨１、２の本数は増えるものの、縦線材が一切ないので、総重量はほとんど変わらない。それでいて、単位面積当たりの縦力骨２の浮き上がり部２ａの数量が３倍に増え、且つ、横力骨１が当該浮き上がり部２ａの土台となる構成なので、縦力骨２の浮き上がり部２ａによるアーチ効果が飛躍的に向上する等、至極合理的にラスの面外剛性を高めることができる（詳しくは、前記段落［００２８］の（２）、（３）参照）。
さらに、縦力骨２に対して横力骨１を胴縁側に配設した構成で実施しているので、前記面外荷重に対する縦力骨２の回転による剛性の低下を防ぐこともできる（詳しくは、前記段落［００２８］の（４）参照）。
したがって、この実施例２にかかる外壁通気工法用ラスも、面外剛性が大きく、胴縁の長スパン化を十分見込めるので、補助胴縁１２を用いることなく、施工性よくモルタル塗着作業を行うことができ、高強度・高剛性・高品質のモルタル外壁を構築することができる。
【実施例３】
【００３７】
図４は、本発明に係る外壁通気工法用ラスの異なる実施例を示している。上記実施例１と同一の構成要素は同一の符号を付してその説明を適宜省略する。
【００３８】
この実施例３に係る外壁通気工法用ラスは、上記実施例１と比し、横力骨１が３０．２ｍｍ程度のピッチで配設され、横力骨１、１の間に横線材３が１本ずつ配設されていること、縦力骨２の浮き上がり部２ａが山形状に形成していることが主に相違する。一方、縦線材がないこと、縦力骨２のピッチ、及び水平材（横力骨１及び横線材３）が１５．１ｍｍピッチで配設されていること等は同じである。
【００３９】
要するに、この外壁通気工法用ラスもまた、上記実施例１と同様に、以下の構成を特徴とする。
前記力骨１、２は、縦方向に間隔をあけて横向き方向へ配置された横力骨１と、横方向に間隔をあけて縦向き方向へ配置された縦力骨２とからなる。
前記横力骨１は前記防水紙５と接合されている。
前記縦力骨２は前記横力骨１、１同士の間に浮き上がり部２ａを形成して当該横力骨１、１と接合され、防水紙５とは接合されていない。
前記線材３は、縦力骨２と接合され、横力骨１とは接合されていない。
【００４０】
本実施例にかかる横力骨１は、３０．２ｍｍ程度のピッチで実施しているが、上述したように、３０〜８０ｍｍ程度のピッチの範囲内に収まっているので、良好な成果が得られることに変わりはない。
一方、本実施例にかかる縦力骨２は、上記実施例１と同様、４５．３ｍｍ程度のピッチで実施しており、上述したように、３０〜１００ｍｍ程度のピッチの範囲内に収まっているので、良好な成果が得られることに変わりはない。
【００４１】
前記縦力骨２に形成した山形状の浮き上がり部２ａは、底面が３０．３（＝横力骨１、１のピッチ）で高さが、縦力骨２の線径を含む７〜８ｍｍ程度のほぼ二等辺三角形状で実施されている。
また、前記二等辺三角形状（浮き上がり部２ａ）の傾斜部分（Ｖ字凹部）の下端部と横力骨１（の天頂部）との当接部が溶接等の接合手段で接合されている。
【００４２】
要するに、この実施例３にかかる外壁通気工法用ラスも、上記実施例１と同様に、１５．１ｍｍ程度のピッチで規則的に配置された水平材（横力骨１および横線材３）を水平横向き方向とした天地の姿勢で、側面方向からみて横向き山形状の浮き上がり部２ａを有する鉛直方向の縦力骨２が水平方向に等間隔に配置され、各交点がスポット溶接により接合されて成るラス４に、防水紙５が左斜め上方へ若干ずれた位置関係で当該ラス４を構成する横力骨１とホッチキス等で貼り合わせて一体化した構成で実施されている。
【００４３】
よって、この実施例３にかかる外壁通気工法用ラスによれば、上記実施例１にかかるラス１０と同様に、前記縦力骨２は、前記横力骨１、１同士の間に浮き上がり部２ａを形成して当該横力骨１、１と接合され、防水紙５とは接合されていないので、面外剛性を確実に向上させることができる（詳しくは、前記段落［００２８］の（１）参照）。
また、図９に示す従来品ラスと比し、単位面積当たりの縦横に配置する力骨１、２の本数は増えるものの、縦線材が一切なく、横線材３の本数が大幅に低減するので、総重量はさほど増えない。それでいて、単位面積当たりの縦力骨２の浮き上がり部２ａの数量が５倍に増え、且つ、横力骨１が当該浮き上がり部２ａの土台となる構成なので、縦力骨２の浮き上がり部２ａによるアーチ効果が飛躍的に向上する等、至極合理的にラスの面外剛性を高めることができる（詳しくは、前記段落［００２８］の（２）、（３）参照）。
さらに、縦力骨２に対して横力骨１を胴縁側に配設した構成で実施しているので、前記面外荷重に対する縦力骨２の回転による剛性の低下を防ぐこともできる（詳しくは、前記段落［００２８］の（４）参照）。
したがって、この実施例３にかかる外壁通気工法用ラスも、面外剛性が大きく、胴縁の長スパン化を十分見込めるので、補助胴縁１２を用いることなく、施工性よくモルタル塗着作業を行うことができ、高強度・高剛性・高品質のモルタル外壁を構築することができる。
＜参考例＞
【実施例４】
【００４４】
図５は、本発明に係る外壁通気工法用ラスの参考例を示している。上記実施例１と同一の構成要素は同一の符号を付してその説明を適宜省略する。
【００４５】
この参考例に係る外壁通気工法用ラスは、上記実施例１と比し、横線材３の代わりに、力骨１、２よりも細径の線材からなるエキスパンドメタル６を用いていることが主に相違する。一方、縦線材がないこと、横力骨１のピッチ、縦力骨２のピッチ及び浮き上がり部２ａの形状等は同じである。
【００４６】
要するに、この外壁通気工法用ラスもまた、上記実施例１と同様に、以下の構成を特徴とする。
前記力骨１、２は、縦方向に間隔をあけて横向き方向へ配置された横力骨１と、横方向に間隔をあけて縦向き方向へ配置された縦力骨２とからなる。
前記横力骨１は前記防水紙５と接合されている。
前記縦力骨２は前記横力骨１、１同士の間に浮き上がり部２ａを形成して当該横力骨１、１と接合され、防水紙５とは接合されていない。
前記線材（エキスパンドメタル６）は、縦力骨２と交点部をスポット溶接で接合され、横力骨１とは接合されていない。
【００４７】
よって、この参考例にかかる外壁通気工法用ラスによれば、上記実施例１にかかるラス１０と同様に、前記縦力骨２は、前記横力骨１、１同士の間に浮き上がり部２ａを形成して当該横力骨１、１と接合され、防水紙５とは接合されていないので、面外剛性を確実に向上させることができる（詳しくは、前記段落［００２８］の（１）参照）。
また、図９に示す従来品ラスと比し、単位面積当たりの縦横に配置する力骨１、２の本数が増え、エキスパンドメタルラス６自体の重量は増えるものの、縦線材及び横線材３が一切ないので、総重量はさほど増えない。それでいて、単位面積当たりの縦力骨２の浮き上がり部２ａの数量が２倍に増え、且つ、横力骨１が当該浮き上がり部２ａの土台となる構成なので、縦力骨２の浮き上がり部２によるアーチ効果が飛躍的に向上する等、至極合
理的にラスの面外剛性を高めることができる（詳しくは、前記段落［００２８］の（２）、（３）参照）。
さらに、縦力骨２に対して横力骨１を胴縁側に配設した構成で実施しているので、前記面外荷重に対する縦力骨２の回転による剛性の低下を防ぐこともできる（詳しくは、前記段落［００２８］の（４）参照）。
したがって、この参考例にかかる外壁通気工法用ラスも、面外剛性が大きく、胴縁の長スパン化を十分見込めるので、補助胴縁１２を用いることなく、施工性よくモルタル塗着作業を行うことができ、高強度・高剛性・高品質のモルタル外壁を構築することができる。
なお、前記エキスパンドメタルラス６の代わりにワーヤーメッシュを用いても同様に実施でき、同様の作用効果を発揮することができる。
【００４８】
上記実施例１〜３に説明した本発明に係る外壁通気工法用ラスの面外剛性にかかる効果（向上）を確認するべく、上記実施例１に係る外壁通気工法用ラス１０を例にとって以下に説明する。
【００４９】
＜上記実施例１にかかる外壁通気工法用ラス１０が有する面外剛性の効果の確認＞
本出願人は、上記実施例１にかかる外壁通気工法用ラス１０が有する面外剛性について、解析ソフトを用いて解析した。また、従来品などの他のラスの面外剛性についても解析し、その違いを検討した。
（解析概要）
・使用する解析ソフト
ＦＥＭソルバー：Ｍａｒｃ２０１２
プリポストプロセッサー：Ｍｅｎｔａｔ２０１２
・解析の種類
幾何学的非線形を考慮する大変形問題とした３次元応力解析
【００５０】
（解析モデル）
解析モデル一覧を図１０に示す。
また、解析モデルにおける基本条件を以下に示す。
・モデル化の範囲は、７５５ｍｍ×１３５９ｍｍとする。
・ラスの波付けによる高さは、線径を含め７ｍｍとする。
・胴縁の間隔は４５３ｍｍとし、水平方向のステープル間隔も同様とする。
・横せん断力を考慮しない３次元中実断面梁要素（要素番号５２）を用いて、線材をモデル化する。
・梁同士の交差する節点のうち、実際に溶接されている箇所は剛体リンク（ＲＢＥ２）で結合する。
（図１０に係る解析モデルの補足説明）
要するに、各解析モデルに係るラス（図６〜図９）の面外剛性を適正に評価するべく、使用する力骨１、２の線径、線材３の線径、配置ピッチ、及びステープルの留め付け部位は可能な限り一致させた。
なお、本発明に係る外壁通気工法用ラス１０に係るモデルＮｏ．４の図６（その１）とＮｏ．５の図６（その２）との違いは、ステープルの留め付け部位の数量に基づく。前者は上下の２箇所留めの場合、後者は上中下の３箇所留めの場合である。
【００５１】
（材料特性）
材料は、スチールの弾塑性体と仮定し、降伏点を２３５Ｎ／ｍｍ２、ヤング率（Ｅ）を２０５０００Ｎ／ｍｍ２、ポアソン比を０．３、降伏後の二次剛性を２０５０Ｎ／ｍｍ２（Ｅ／１００）とする。
（境界条件）
境界条件の解析モデルの図は、出願図面上、クリアに表れないので割愛する。
・拘束条件：ステープルの留め付け部位（図中の○印参照）は、ピン支持（変位固定・回転自由）とする。通気胴縁上にあり、ステープルを留めない部位はＺ方向（面外方向）固定とする。
・荷重条件：スパン（前記１３５９ｍｍ）を均等に３スパン（４５３ｍｍずつ）に分け、その内の中央スパン部（４５３ｍｍ）の中心鉛直線上に面外方向全体荷重を与える。波付けによりラスに高低差がある場合は、最も背の高い線上にのみ荷重をかける。荷重の大きさは最大時で１８６Ｎ／ｍｍ２とする。これは９ｍｍのモルタル相当の重量である。
【００５２】
（面外剛性評価方法および解析結果）
各ラスの面外剛性は、前記中央スパン部（４５３ｍｍ）の中心鉛直線、すなわち、ラス全体の中心に位置する鉛直線の中央平均面外変位（面外変位平均値）により評価する。
図１１は、各解析モデルの中央平均面外変位（ｍｍ）の結果を示す。
図１２は、各解析モデルの荷重−変位の関係をプロットしたグラフである。グラフ中の符号１〜５は、図１０と図１１のモデルＮｏ．に対応している。
【００５３】
（考察）
図９モデルと図８モデルのラスの解析結果を対比検討すると、図１１、図１２から明らかなように、図８モデルの方が面外剛性が高いことが分かる。これは、図８モデルの方が、力骨の本数が多い（横力骨１が１本分、縦力骨２が２本分）ことによるものと判断される。また、縦線材３は、本数が多くても面外剛性の向上にほとんど寄与しないと判断される。
図８モデルと図７モデルのラスの解析結果を対比検討すると、図１１、図１２から明らかなように、図７モデルの方が面外剛性が高いことが分かる。これは、力骨１、２及び横線材３の配置、数量が同一なので、縦力骨２の波付け（浮き上がり部）によるアーチ効果が発揮されたことによるものと判断される。なお、図７モデルのラスは、本出願人がこの解析のために新規に想定したものであり、市販品等ではない。
図７モデルと図６モデル（その１）のラスの解析結果を対比検討すると、図１１、図１２から明らかなように、図６モデル（その１）の方が面外剛性が高いことが分かる。これは、力骨１、２及び横線材３の配置、数量が同一なので、縦力骨２の波付け（浮き上がり部）の数量が２倍に増えた分だけ大きいアーチ効果が発揮されたことによるものと判断される。
図６モデル（その１）と（その２）のラスの解析結果を対比検討すると、図１１、図１２から明らかなように、図６モデル（その２）の方が面外剛性が高いことが分かる。これは、ステープルの留め付け数量が増えると面外剛性が高くなると判断される。
【００５４】
（まとめ）
本発明に係る図６モデルのラス（本発明に係る外壁通気工法用ラス１０）は、他のラス（図７〜図９参照）と比し、単位面積当たりの重量（ｇ／ｍ２）をほとんど変えることなく（図１０参照）、主として縦力骨２に形成した浮き上がり部２ａのアーチ効果が十分に発揮されることにより、至極合理的に面外剛性を向上させることができたと確信する。
【００５５】
以上、実施例を図面に基づいて説明したが、本発明は、図示例の限りではなく、その技術的思想を逸脱しない範囲において、当業者が通常に行う設計変更、応用のバリエーションの範囲を含むことを念のために言及する。
例えば、縦力骨２に形成する浮き上がり部２ａの形状は、中間部が平坦なほぼ台形状、又は山形状に限定されず、円弧形状でも同様に実施でき、同様の作用効果を発揮することができる。
【符号の説明】
【００５６】
１      横力骨
２      縦力骨
２ａ    浮き上がり部
３      横線材
４      ラス
５      防水紙
６      エキスパンドメタルラス
１０      外壁通気工法用ラス
１１      通気胴縁
１２      補助胴縁
【図１】
0006576068.tif 000002
【図２】
0006576068.tif 000003
【図３】
0006576068.tif 000004
【図４】
0006576068.tif 000005
【図５】
0006576068.tif 000006
【図６】
0006576068.tif 000007
【図７】
0006576068.tif 000008
【図８】
0006576068.tif 000009
【図９】
0006576068.tif 000010
【図１０】
0006576068.tif 000011
【図１１】
0006576068.tif 000012
【図１２】
0006576068.tif 000013
【図１３】
0006576068.tif 000014