(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
表面に圧縮応力層を有する強化ガラスを製造する方法において、
溶融ガラスを清澄した後、白金−ロジウム合金製供給管により供給する工程と、
アルミナ系成形体を用いて、該溶融ガラスをオーバーフローダウンドロー法で板状に成形して、オーバーフローダウンドロー法による合わせ面の近傍にロジウム系針状異物が偏在した強化用ガラスを得る工程と、
該強化用ガラスをイオン交換処理することにより、オーバーフローダウンドロー法による合わせ面の近傍にロジウム系針状異物が偏在した強化ガラスを得る工程と、を有することを特徴とする強化ガラスの製造方法。
【請求項２】
ガラス内部のロジウム系針状異物の長軸寸法が０．００５〜３ｍｍであることを特徴とする請求項１に記載の強化ガラスの製造方法。
【請求項３】
ガラス内部のロジウム系針状異物の個数が０．０５〜１００００００個／ｋｇであることを特徴とする請求項１又は２に記載の強化ガラスの製造方法。
【請求項４】
強化ガラスが、ガラス組成として、質量％で、ＳｉＯ２  ５０〜８０％、Ａｌ２Ｏ３  ５〜２５％、Ｂ２Ｏ３  ０〜１５％、Ｎａ２Ｏ  １〜２０％、Ｋ２Ｏ  ０〜１０％を含有することを特徴とする請求項１〜３の何れかに記載の強化ガラスの製造方法。
【請求項５】
強化ガラスをタッチパネルディスプレイのカバーガラスに用いることを特徴とする請求項１〜４の何れかに記載の強化ガラスの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、強化ガラス及びその製造方法に関し、特に、携帯電話、デジタルカメラ、ＰＤＡ（携帯端末）、タッチパネルディスプレイのカバーガラスに好適な強化ガラス及びその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
携帯電話（特にスマートフォン）、デジタルカメラ、ＰＤＡ、タッチパネルディスプレイ、大型テレビ等のデバイスは、益々普及する傾向にある。
【０００３】
これらの用途には、イオン交換処理した強化ガラスが用いられている（特許文献１、非特許文献１参照）。また、近年では、デジタルサイネージ、マウス、スマートフォン等の外装部品に強化ガラスを使用することが増えてきている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００６−８３０４５号公報
【特許文献２】特開２０１１−１３３８００号公報
【非特許文献】
【０００５】
【非特許文献１】泉谷徹郎等、「新しいガラスとその物性」、初版、株式会社経営システム研究所、１９８４年８月２０日、ｐ．４５１−４９８
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
ところで、上記の通り、スマートフォンのカバーガラスには、強化ガラスが使用されているが、このカバーガラスは破損する場合がある。
【０００７】
本発明者の解析によると、カバーガラスの破損は、主に端面に衝撃が加わることにより発生する。この破損を低減する対策として、端面に存在するクラックが進展しないように、端面の応力深さを大きくすることが有効である。しかし、端面の応力深さを大きくすると、内部の引っ張り応力値が大きくなり、強化ガラスが自己破壊し易くなる。特に、カバーガラスを薄型化した場合に、その傾向が顕著になる。
【０００８】
そこで、本発明は、上記事情に鑑みなされたものであり、その技術的課題は、端面に衝撃が加わった場合でも破損し難い強化ガラス及びその製造方法を創案することである。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明者は、鋭意検討の結果、強化ガラス中に針状異物を導入すると、端面を起点に発生するクラックが進展し難くなることを見出し、本発明として提案するものである。すなわち、本発明の強化ガラスは、表面に圧縮応力層を有する強化ガラスにおいて、ガラス内部に針状異物を有することを特徴とする。ここで、「針状異物」とは、長軸寸法／短軸寸法の比が１５以上の異物を指す。
【００１０】
第二に、本発明の強化ガラスは、針状異物がロジウム系針状異物であることが好ましい。図１は、ガラス内部に存在するロジウム系針状異物の顕微鏡写真であり、このロジウム系針状異物は、少なくとも長軸寸法／短軸寸法の比が少なくとも５０以上である。
【００１１】
第三に、本発明の強化ガラスは、針状異物の長軸寸法が０．００５〜３ｍｍであることが好ましい。
【００１２】
第四に、本発明の強化ガラスは、針状異物がガラス内部に分散した状態で存在し、且つ針状異物の個数が０．０５〜１００００００個／ｋｇであることが好ましい。ここで、「針状異物の個数」は、エッジライトを照射しながら目視でカウントしたものである。
【００１３】
第五に、本発明の強化ガラスは、ガラス内部にオーバーフローダウンドロー法による合わせ面を有し、針状異物が合わせ面の近傍に偏在していることが好ましい。ここで、「オーバーフローダウンドロー法」は、耐熱性の成形体の両側から溶融ガラスを溢れさせて、溢れた溶融ガラスを成形体の下端で合流させながら、下方に延伸成形してガラス板を製造する方法である。オーバーフローダウンドロー法では、ガラス板の表面となるべき面は成形体の表面に接触せず、自由表面の状態で成形される。このため、未研磨で表面品位が良好なガラス板を安価に製造することができる。また、「針状異物が合わせ面の近傍に偏在している」とは、合わせ面から厚み方向に±０．０５ｍｍの領域における針状異物の個数割合（単位体積当たりの個数）が、それ以外の領域に比べて、２倍以上大きいことを意味する。
【００１４】
第六に、本発明の強化ガラスは、端面に圧縮応力層を有しない領域を有することが好ましい。従来まで、強化ガラスは、予め強化用ガラスを所定形状に切断した後、イオン交換処理する方法、所謂、「強化前切断」で作製されていたが、近年、大型の強化用ガラスをイオン交換処理した後、所定サイズに切断する方法、所謂、「強化後切断」が検討されている。強化後切断を行うと、強化ガラス板や各種デバイスの製造効率が飛躍的に向上するという利点がある。しかし、「強化後切断」の場合、端面に圧縮応力層を有しない領域、特に引っ張り応力層が露出するため、端面強度が低下し易くなり、端面を起点にして強化ガラスが破損し易くなる。そこで、強化ガラス中に針状異物を導入すると、端面を起点にしたクラックの発生を抑制し易くなる。
【００１５】
図２は、本発明の強化ガラスの一例を示す断面概念図である。図２から分かるように、強化ガラス１の両表面２、３には圧縮応力層４、５を有し、端面６、７には圧縮応力層を有しない領域８、９を有している。ガラス内部の厚み方向の中央部には、複数の針状異物（ロジウム系針状異物）１０が分散した状態で存在している。なお、図２において、針状異物１０の形状寸法は誇張して図示されている。強化ガラス１は、オーバーフローダウンドロー法で成形されており、ガラス内部の厚み方向の中央部には、合わせ面１１を有している。図２に示すように、端面６に機械的衝撃１２が加わり、端面６からクラック１３が発生した場合でも、そのクラック１３の進展が針状異物１０により阻害されて、強化ガラス１の破損が効果的に防止される。
【００１６】
第七に、本発明の強化ガラスは、ガラス組成として、質量％で、ＳｉＯ２  ５０〜８０％、Ａｌ２Ｏ３  ５〜２５％、Ｂ２Ｏ３  ０〜１５％、Ｎａ２Ｏ  １〜２０％、Ｋ２Ｏ  ０〜１０％を含有することが好ましい。
【００１７】
第八に、本発明の強化ガラスは、タッチパネルディスプレイのカバーガラスに用いることが好ましい。
【００１８】
第九に、本発明の強化用ガラスは、ガラス内部に針状異物を有することを特徴とする。
【００１９】
第十に、本発明の強化ガラスの製造方法は、表面に圧縮応力層を有する強化ガラスを製造する方法において、溶融ガラスを清澄した後、供給管により供給する工程と、該溶融ガラスを成形体により板状に成形して、ガラス内部に針状異物を有する強化用ガラスを得る工程と、該強化用ガラスをイオン交換処理することにより、ガラス内部に針状異物を有する強化ガラスを得る工程と、を有することを特徴とする。
【００２０】
第十一に、本発明の強化ガラスの製造方法は、針状異物がロジウム系針状異物であることが好ましい。
【００２１】
第十二に、本発明の強化ガラスの製造方法は、供給管として、白金−ロジウム合金製供給管を用いることが好ましい。
【００２２】
第十三に、本発明の強化ガラスの製造方法は、成形体として、アルミナ系成形体を用いることが好ましい。
【００２３】
第十四に、本発明の強化ガラスの製造方法は、オーバーフローダウンドロー法により板状に成形することが好ましい。
【図面の簡単な説明】
【００２４】
【図１】ガラス内部に存在するロジウム系針状異物の顕微鏡写真である。
【図２】本発明の強化ガラスの一例を示す断面概念図である。
【図３】（ａ）は、試験片を挟持した試験治具を示す概念斜視図である。（ｂ）は、試験ヘッドの形状を示す概念斜視図である。（ｃ）は、端面衝撃試験の衝突状態を示す概念断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００２５】
本発明の強化ガラスは、ガラス内部に針状異物を有することを特徴とする。針状異物はどのような物質でもよいが、その中でもロジウム系針状異物であることが好ましい。ロジウム系針状異物は、長軸寸法／短軸寸法の比が大きくなり易いため、クラックの進展を阻害する効果が大きい。ガラス内部に針状異物を導入する方法として種々の方法が利用可能であり、例えば、成形体内に針状物質を直接導入する方法や供給管等のガラス製造設備から溶融ガラスに針状異物になるべき成分を溶出させることによってガラス内部に針状異物を析出させる方法を採択することができる。特に、後者の方法は、ガラス製造設備等で溶融ガラスの温度を調整することにより、針状異物になるべき成分の溶出量を制御し得るため、好ましい。
【００２６】
針状異物の長軸寸法は、好ましくは０．００５〜３ｍｍ、０．０１〜１ｍｍ、特に０．０５〜０．５ｍｍである。針状異物の長軸寸法が小さ過ぎると、クラックの進展を阻害する効果が乏しくなる。一方、針状異物の長軸寸法が大き過ぎると、強化ガラス（カバーガラス）の透明性が低下し易くなる。
【００２７】
針状異物の長軸寸法／短軸寸法の比は１５以上であり、好ましくは３０以上、４０以上、特に５０以上、６０以上である。長軸寸法／短軸寸法の比が小さ過ぎると、針状異物の単位体積当たりの表面積が小さくなり、クラックの進展を阻害する効果が乏しくなる。
【００２８】
針状異物は、ガラス内部に分散した状態で存在することが好ましい。これにより、強化ガラスの広範な領域に亘って、クラックの進展を阻害する効果を享受することができる。
【００２９】
針状異物の個数は、好ましくは０．０５〜１００００００個／ｋｇ、０．０５〜１０００００個／ｋｇ、０．１〜１００００個／ｋｇ、０．１〜１０００個／ｋｇ、特に１〜１００個／ｋｇ、である。針状異物の個数が少な過ぎると、クラックの進展を阻害する効果が乏しくなる。一方、針状異物の個数が多過ぎると、強化ガラス（カバーガラス）の透明性が低下し易くなる。
【００３０】
本発明の強化ガラスは、ガラス内部にオーバーフローダウンドロー法による合わせ面を有し、針状異物が合わせ面の近傍に偏在していることが好ましい。合わせ面は、通常、強化ガラスの厚み方向の中央部に形成されるが、その中央部は、引っ張り応力が印加しており、クラックが進展し易い傾向がある。特に、端面に面取り部（特にＲ面取り部）を形成する場合は、その傾向が顕著になる。よって、このような領域に針状異物を偏在させると、クラックの進展を阻害する効果を的確に享受することができる。
【００３１】
本発明の強化ガラスにおいて、厚み（板状の場合、板厚）は、好ましくは１．５ｍｍ以下、１．０ｍｍ以下、０．８ｍｍ以下、０．７ｍｍ以下、特に０．６ｍｍ以下である。このようにすれば、表示デバイスの軽量化を図り易くなる。
【００３２】
本発明の強化ガラスは、ガラス組成として、質量％で、ＳｉＯ２  ５０〜８０％、Ａｌ２Ｏ３  ５〜２５％、Ｂ２Ｏ３  ０〜１５％、Ｎａ２Ｏ  １〜２０％、Ｋ２Ｏ  ０〜１０％を含有することが好ましい。上記のように各成分の含有範囲を限定した理由を下記に示す。なお、各成分の含有範囲の説明において、％表示は質量％を指す。
【００３３】
ＳｉＯ２は、ガラスのネットワークを形成する成分である。ＳｉＯ２の含有量は、好ましくは５０〜８０％、５３〜７５％、５６〜７０％、５８〜６８％、特に好ましくは５９〜６５％である。ＳｉＯ２の含有量が少な過ぎると、ガラス化し難くなり、また熱膨張係数が高くなり過ぎて、耐熱衝撃性が低下し易くなる。一方、ＳｉＯ２の含有量が多過ぎると、溶融性や成形性が低下し易くなる。
【００３４】
Ａｌ２Ｏ３は、イオン交換性能を高める成分であり、また歪点やヤング率を高める成分である。Ａｌ２Ｏ３の含有量は５〜２５％が好ましい。Ａｌ２Ｏ３の含有量が少な過ぎると、熱膨張係数が高くなり過ぎて、耐熱衝撃性が低下し易くなることに加えて、イオン交換性能を十分に発揮できない虞が生じる。よって、Ａｌ２Ｏ３の好適な下限範囲は７％以上、８％以上、１０％以上、１２％以上、１４％以上、１５％以上、特に１６％以上である。一方、Ａｌ２Ｏ３の含有量が多過ぎると、ガラスに失透結晶が析出し易くなって、オーバーフローダウンドロー法等でガラスを成形し難くなる。また熱膨張係数が低くなり過ぎて、周辺材料の熱膨張係数に整合させ難くなり、更には高温粘性が高くなり、溶融性が低下し易くなる。よって、Ａｌ２Ｏ３の好適な上限範囲は２２％以下、２０％以下、特に１９％以下である。
【００３５】
Ｂ２Ｏ３は、高温粘度や密度を低下させると共に、ガラスを安定化させて結晶を析出させ難くし、液相温度を低下させる成分である。またクラックレジスタンスを高める成分である。しかし、Ｂ２Ｏ３の含有量が多過ぎると、イオン交換処理によって、ヤケと呼ばれる表面の着色が発生したり、耐水性が低下したり、圧縮応力層の圧縮応力値が低下したり、圧縮応力層の応力深さが小さくなる傾向がある。よって、Ｂ２Ｏ３の含有量は、好ましくは０〜１５％、０．１〜１２％、１〜１０％、１超〜８％、１．５〜６％、特に２〜５％である。
【００３６】
Ｎａ２Ｏは、主要なイオン交換成分であり、また高温粘度を低下させて、溶融性や成形性を高める成分である。また、Ｎａ２Ｏは、耐失透性を改善する成分でもある。Ｎａ２Ｏの含有量は１〜２０％である。Ｎａ２Ｏの含有量が少な過ぎると、溶融性が低下したり、熱膨張係数が低下したり、イオン交換性能が低下し易くなる。よって、Ｎａ２Ｏを導入する場合、Ｎａ２Ｏの好適な下限範囲は１０％以上、１１％以上、特に１２％以上である。一方、Ｎａ２Ｏの含有量が多過ぎると、熱膨張係数が高くなり過ぎて、耐熱衝撃性が低下したり、周辺材料の熱膨張係数に整合させ難くなる。また歪点が低下し過ぎたり、ガラス組成の成分バランスを欠き、かえって耐失透性が低下する場合がある。よって、Ｎａ２Ｏの好適な上限範囲は１７％以下、特に１６％以下である。
【００３７】
Ｋ２Ｏは、イオン交換を促進する成分であり、アルカリ金属酸化物の中では圧縮応力層の応力深さを増大させる効果が大きい成分である。また高温粘度を低下させて、溶融性や成形性を高める成分である。更には、耐失透性を改善する成分でもある。Ｋ２Ｏの含有量は０〜１０％である。Ｋ２Ｏの含有量が多過ぎると、熱膨張係数が高くなり過ぎて、耐熱衝撃性が低下したり、周辺材料の熱膨張係数に整合させ難くなる。また歪点が低下し過ぎたり、ガラス組成の成分バランスを欠き、かえって耐失透性が低下する傾向がある。よって、Ｋ２Ｏの好適な上限範囲は８％以下、６％以下、４％以下、特に２％未満である。
【００３８】
上記成分以外にも、例えば以下の成分を導入してもよい。
【００３９】
Ｌｉ２Ｏは、イオン交換成分であると共に、高温粘度を低下させて、溶融性や成形性を高める成分である。またヤング率を高める成分である。更にアルカリ金属酸化物の中では圧縮応力値を増大させる効果が大きい。しかし、Ｌｉ２Ｏの含有量が多過ぎると、液相粘度が低下して、ガラスが失透し易くなる。また、熱膨張係数が高くなり過ぎて、耐熱衝撃性が低下したり、周辺材料の熱膨張係数に整合させ難くなる。更に、低温粘性が低下し過ぎて、応力緩和が起こり易くなると、かえって圧縮応力値が小さくなる場合がある。従って、Ｌｉ２Ｏの含有量は、好ましくは０〜３．５％、０〜２％、０〜１％、０〜０．５％、特に０．０１〜０．２％である。
【００４０】
ＭｇＯは、高温粘度を低下させて、溶融性や成形性を高めたり、歪点やヤング率を高める成分であり、アルカリ土類金属酸化物の中では、イオン交換性能を高める効果が大きい成分である。しかし、ＭｇＯの含有量が多過ぎると、密度や熱膨張係数が高くなり易く、またガラスが失透し易くなる。よって、ＭｇＯの好適な上限範囲は１２％以下、１０％以下、８％以下、５％以下、特に４％以下である。なお、ガラス組成中にＭｇＯを導入する場合、ＭｇＯの好適な下限範囲は０．１％以上、０．５％以上、１％以上、特に２％以上である。
【００４１】
ＣａＯは、他の成分と比較して、耐失透性の低下を伴うことなく、高温粘度を低下させて、溶融性や成形性を高めたり、歪点やヤング率を高める効果が大きい。ＣａＯの含有量は０〜１０％が好ましい。しかし、ＣａＯの含有量が多過ぎると、密度や熱膨張係数が高くなり、またガラス組成の成分バランスを欠いて、かえってガラスが失透し易くなったり、イオン交換性能が低下し易くなる。よって、ＣａＯの好適な含有量は０〜５％、特に０〜１％未満である。
【００４２】
ＺｒＯ２は、イオン交換性能を顕著に高める成分であると共に、液相粘度付近の粘性や歪点を高める成分であるが、その含有量が多過ぎると、耐失透性が著しく低下する虞があり、また密度が高くなり過ぎる虞がある。よって、ＺｒＯ２の好適な上限範囲は１０％以下、８％以下または６％以下、特に５％以下である。なお、イオン交換性能を高めたい場合、ガラス組成中にＺｒＯ２を導入することが好ましく、その場合、ＺｒＯ２の好適な下限範囲は０．０１％以上または０．５％、特に１％以上である。
【００４３】
は、
ＳｎＯ２は、ロジウム系針状異物の析出を促進する成分であり、その好適な含有範囲は、好ましくは０〜１００００ｐｐｍ（１％）、５００〜７０００ｐｐｍ、特に１０００〜５０００ｐｐｍである。なお、ＳｎＯ２の含有量が多過ぎると、可視光透過率が低下し易くなる。
【００４４】
清澄剤として、Ａｓ２Ｏ３、Ｓｂ２Ｏ３、Ｆ、Ｃｌ、ＳＯ３の群から選択された一種又は二種以上を０〜３００００ｐｐｍ（３％）導入してもよい。
【００４５】
本発明の強化ガラスにおいて、圧縮応力層の圧縮応力値は、好ましくは４００ＭＰａ以上、５００ＭＰａ以上、６００ＭＰａ以上、６５０ＭＰａ以上、特に７００〜１５００ＭＰａである。圧縮応力値が大きい程、強化ガラスの機械的強度が高くなる。
【００４６】
圧縮応力層の応力深さは、好ましくは１５μｍ以上、２０μｍ以上、２５μｍ以上、特に３０〜６０μｍである。強化ガラスの表面に傷が付いた場合に、強化ガラスが破損し難くなる。ここで、「圧縮応力値」と「応力深さ」は、表面応力計（例えば、株式会社東芝製ＦＳＭ−６０００）を用いて、試料を観察した際に、観察される干渉縞の本数とその間隔から算出される値を指す。
【００４７】
内部の引っ張り応力値は、好ましくは１０〜２００ＭＰａ、１５〜１５０ＭＰａ、特に２０〜１００ＭＰａである。内部の引っ張り応力値が小さ過ぎると、強化ガラスについて、所望の機械的強度を確保し難くなる。一方、内部の引っ張り応力値が大き過ぎると、機械的衝撃を起点にして、強化ガラスが自己破壊し易くなる。なお、内部の引っ張り応力値は、（圧縮応力値×応力深さ）／（強化ガラスの厚み−２×応力深さ）の式で算出された値を指す。
【００４８】
本発明の強化用ガラスは、強化処理に供される強化用ガラスにおいて、内部に針状異物を有することを特徴とする。ここで、本発明の強化用ガラスの技術的特徴は、本発明の強化ガラスの技術的特徴と重複している。本明細書では、その重複部分について、便宜上、説明を省略する。
【００４９】
本発明の強化ガラスの製造方法は、表面に圧縮応力層を有する強化ガラスを製造する方法において、溶融ガラスを清澄した後、供給管により供給する工程と、該溶融ガラスを成形体により板状に成形して、ガラス内部に針状異物を有する強化用ガラスを得る工程と、該強化用ガラスをイオン交換処理することにより、ガラス内部に針状異物を有する強化ガラスを得る工程と、を有することを特徴とする。ここで、本発明の強化ガラスの製造方法の技術的特徴は、本発明の強化ガラスの技術的特徴と重複している。本明細書では、その重複部分について、便宜上、説明を省略する。
【００５０】
本発明の強化ガラスの製造方法において、供給管として、白金−ロジウム合金製供給管を用いることが好ましい。強化用ガラスの製造工程において、供給工程は、溶融ガラスの移動効率を高めるため高温になり、供給管は高温に加熱される。よって、供給管を白金−ロジウム合金製供給管とすれば、供給工程で溶融ガラス中にロジウムを溶出させることが可能になる。結果として、ガラス内部にロジウム系針状異物を導入し易くなる。同様に理由により、清澄容器、攪拌容器を白金−ロジウム合金製とすることも好ましい。なお、白金−ロジウム合金は、溶融ガラスに対して不活性であり、耐熱性、機械的強度も良好であるが、温度条件、使用環境等により、溶融ガラスに侵食されて、溶融ガラス中に溶出する。
【００５１】
本発明の強化ガラスの製造方法において、成形体として、アルミナ系成形体を用いることが好ましい。成形体として、アルミナ系成形体を用いると、成形時にガラス中の溶出成分が局所的に濃縮され易くなる。結果として、成形時にガラス内部に針状異物を析出させ易くなる。特に、オーバーフローダウンドロー法を採択する場合に、成形体として、アルミナ系成形体を用いると、合わせ面の近傍に針状異物を偏在させ易くなる。同様に理由により、成形体として、ジルコン系成形体を用いることも好ましい。
【００５２】
本発明の強化ガラスの製造方法において、オーバーフローダウンドロー法により板状に成形することが好ましい。このようにすれば、強化ガラスの表面品位を高め易くなると共に、強化ガラスの厚み方向の中央部、つまり合わせ面の近傍に針状異物を偏在させ易くなる。
【００５３】
ガラスを所定寸法に切断する時期は、イオン交換処理の前、つまり「強化前切断」でもよいが、イオン交換処理の後、つまり「強化後切断」が好ましい。このようにすれば、強化ガラスの製造効率が向上する。また「強化後切断」を行うと、端面に圧縮応力層を有しない部分が露出するが、本発明では、ガラス内部に針状異物を有するため、端面強度の低下を可及的に防止することができる。
【００５４】
本発明の強化ガラスの製造方法では、強化用ガラスを強化液に浸漬させることにより、強化ガラスを作製する。つまりイオン交換処理により強化ガラスを作製する。イオン交換処理は、強化用ガラスの歪点以下の温度でガラス表面にイオン半径が大きいアルカリイオンを導入する方法である。このようにすれば、強化用ガラスの厚みが小さい場合でも、圧縮応力層を適正に形成することができる。
【００５５】
強化液の組成、イオン交換温度及びイオン交換時間は、強化用ガラスの粘度特性等を考慮して決定すればよい。強化液として、種々の強化液が使用可能であるが、ＫＮＯ３溶融塩又はＮａＮＯ３とＫＮＯ３の混合溶融塩が好ましい。このようにすれば、表面に圧縮応力層を効率良く形成することができる。イオン交換温度は３８０〜４６０℃が好ましく、またイオン交換時間は２〜８時間が好ましい。このようにすれば、圧縮応力層を適正に形成することができる。
【実施例１】
【００５６】
以下、実施例に基づいて、本発明を詳細に説明する。なお、以下の実施例は、単なる例示である。本発明は、以下の実施例に何ら限定されない。
【００５７】
次のようにして、強化用ガラスを作製した。まずガラス原料を調合し、ガラスバッチを作製した。次に、このガラスバッチを連続溶融炉に投入し、白金−ロジウム系合金製の容器を用いて、得られた溶融ガラスを清澄、攪拌、供給した。この際、清澄、攪拌、供給時の温度を制御して、溶融ガラス中へのロジウムの溶出量を制御した。続いて、成形体として、アルミナ系成形体（Ａｌ２Ｏ３の含有量：９８質量％）を用いて、オーバーフローダウンドロー法により０．７ｍｍ厚の板状に成形し、ロジウム系針状異物を内部に有する強化用ガラス（試料Ｎｏ．１〜１０）を得た。なお、得られた強化用ガラスのガラス組成は、質量％で、ＳｉＯ２  ６１．４％、Ａｌ２Ｏ３  １８％、Ｂ２Ｏ３  ０．５％、Ｌｉ２Ｏ  ０．１％、Ｎａ２Ｏ  １４．５％、Ｋ２Ｏ  ２％、ＭｇＯ  ３％、ＢａＯ  ０．１％、ＳｎＯ２  ０．４％であった。
【００５８】
更に、各試料について、４３０℃のＫＮＯ３溶融塩（新品ＫＮＯ３溶融塩）中に４時間浸漬することにより、イオン交換処理を行った。イオン交換処理後に両表面を洗浄した。続いて、表面応力計（株式会社東芝製ＦＳＭ−６０００）を用いて観察される干渉縞の本数とその間隔から表面の圧縮応力層の圧縮応力値ＣＳと厚みＤＯＬを算出した。その結果、ＣＳは７４０ＭＰａ、ＤＯＬは３２μｍであった。なお、算出に当たり、各試料の屈折率を１．５０、光学弾性定数を３０［（ｎｍ／ｃｍ）／ＭＰａ］とした。
【００５９】
最後に、各試料について、エッジライトを照射しながら、ロジウム系針状異物の個数を目視でカウントすると共に、端面衝撃試験と透明性評価を行った。その結果を表1に示す。
【００６０】
【表１】
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【００６１】
端面衝撃試験は、図３に示す振り子端面試験機を用いて行った。図３（ａ）は、試験片を挟持した金属製治具を示す概念斜視図である。試験片２１は、一対のベークライト製の樹脂板２２の間に挟んだ状態で金属製治具２３に固定されている。試験片２１の寸法は、２０ｍｍ×３０ｍｍ×０．７ｍｍ厚であり、試験片２１の内、２ｍｍ×３０ｍｍの部分が金属製治具２３から食み出した状態になっている。この食み出した部分の端面が試験ヘッド２４と衝突することになる。図３（ｂ）は、試験ヘッドの形状を示す概念斜視図である。試験ヘッド２４は、ＳＵＳ製であり、曲率半径Ｒ＝２．５ｍｍになっている。図３（ｃ）は、端面衝撃試験の衝突方法を示す概念断面図である。図３（ｃ）に示すように、まず試験ヘッド２４を取り付けた振り子２５を５ｍｍの高さから振り下ろし、金属製治具２３に挟持された試験片２１の端面と衝突させた。その後、振り子２５の高さを５ｍｍずつ上昇させながら、この操作を試験片２１が破損するまで続行し、試験片２１が破損した時の高さを破損高さとした。イオン交換処理前の強化用ガラスとイオン交換処理後の強化ガラスの各試料について、この端面衝撃試験を１５回行い、破損確率９５％となる高さを算出した。
【００６２】
透明性評価は、板状の強化ガラスの背面から光を入射することにより、その外観を目視で評価したものであり、表中の○、△、×は、それぞれ良品レベル、準良品レベル、不良品レベルを表している。なお、透明性評価は、強化用ガラスと強化ガラスで相違しない。
【００６３】
表１から分かるように、試料Ｎｏ．１〜８は、試料Ｎｏ．９よりもロジウム系針状異物の個数が多いため、端面衝撃試験の評価が良好であった。また試料Ｎｏ．１〜４は透明性評価が良好であったが、試料Ｎｏ．１０は透明性評価が不良であった。なお、試料Ｎｏ．１０は、端面衝撃試験の評価が良好であったため、透明性が要求されない用途では使用可能である。
【実施例２】
【００６４】
強化ガラスの内部に針状異物が存在する場合、表２に記載の強化用ガラス（試料ａ〜ｅ）でも［実施例１］の欄で示された傾向と同様の効果が得られるものと考えられる。
【００６５】
【表２】
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【産業上の利用可能性】
【００６６】
本発明の強化ガラスは、携帯電話、デジタルカメラ、ＰＤＡ、タッチパネルディスプレイのカバーガラスに好適である。また、本発明の強化ガラスは、これらの用途以外にも、高い機械的強度が要求される用途、例えば窓ガラス、磁気ディスク用基板、フラットパネルディスプレイ用基板、固体撮像素子用カバーガラス、食器等への応用が期待できる。
【符号の説明】
【００６７】
１  強化ガラス、２、３  強化ガラスの表面、４、５  圧縮応力層、６、７  強化ガラスの端面、８、９  圧縮応力層を有しない領域、１０  針状異物（ロジウム系針状異物）、１１  合わせ面、１２  機械的衝撃、１３  クラック、２１  試験片、２２  樹脂板、２３  金属製治具、２４  試験ヘッド、２５  振り子
【図１】
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【図２】
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【図３】
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