(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ヒートポンプに備えられ、外気と冷媒の熱交換を行う熱交換装置であって、前記熱交換装置は、上下方向に沿って延びた複数枚の熱交換フィン、及び前記熱交換フィンに直交するように前記熱交換フィンを貫通して配置された冷媒管とよりなる熱交換器と、前記熱交換器に対向して配置され外気を導入する送風ファンとより構成され、更に、前記冷媒管は前記熱交換フィンの上下方向に間隔をあけて積層され、独立して冷媒を流す複数の冷媒管であるヒートポンプ応用機器の熱交換装置において、
前記熱交換器の外気出口側と前記送風ファンの間に形成された風路空間の上下領域の一方の領域、或いは両方の領域に、前記熱交換器の上下領域の一方の領域、或いは両方の領域に流入する外気の風速を高めて前記熱交換器の一方の領域、或いは両方の領域に流入する外気の風速が均一化されるように制御する風速制御板を配置したことを特徴とするヒートポンプ応用機器の熱交換装置。
【請求項２】
請求項１に記載のヒートポンプ応用機器の熱交換装置において、
前記風速制御板は、前記熱交換フィンの配置方向（上下方向）と直交し、前記熱交換器の外気出口側の内側面に沿って延びる長辺と、外気の流れ方向に沿って延びる短辺を有する長方形の板状に形成されており、
また、前記風路空間の前記上下領域の一方の領域、或いは両方の領域に、前記風速制御板と前記熱交換装置の外部筐体とで風路が形成され、
更に、前記風速制御板は、外気の流れから見て前記短辺の後端縁が、前記熱交換器の上下方向の中心側に向き、しかも外気の流れ方向に沿うように傾けて設けられていることを特徴とするヒートポンプ応用機器の熱交換装置。
【請求項３】
請求項２に記載のヒートポンプ応用機器の熱交換装置において、
前記風速制御板は前記風路空間の前記上下領域に設けられており、上側の前記風速制御板と前記熱交換装置の前記外部筐体で形成される上側風路、及び下側の前記風速制御板と前記外部筐体で形成される下側風路は、外気の流れ方向に沿ってその断面積が連続的に増大し、上側の前記風速制御板と下側の前記風速制御板で挟まれる中央風路は外気の流れ方向に沿ってその断面積が連続的に減少するものであることを特徴とするヒートポンプ応用機器の熱交換装置。
【請求項４】
請求項３に記載のヒートポンプ応用機器の熱交換装置において、
前記風速制御板の外気の流れと直交する方向の断面形状は、長方形の形状、断面積が増大する面側が弧状に形成された形状、翼形の形状のいずれかであることを特徴とするヒートポンプ応用機器の熱交換装置。
【請求項５】
請求項３に記載のヒートポンプ応用機器の熱交換装置において、
前記風速制御板の前記短辺の前記後端縁の配置位置は、前記熱交換器の上下方向の平均流速分布線と前記風速制御板を設けていない時の風速分布線が交わる付近の風速が生じる前記風路空間の位置であることを特徴とするヒートポンプ応用機器の熱交換装置。
【請求項６】
請求項３に記載のヒートポンプ応用機器の熱交換装置において、
前記上側風路及び前記下側風路の風速（ＵＬ）、入口側の風路断面積(ＡＩＮ)、出口側の風路断面積(ＡＥＸ)、前記熱交換器全体の入口側の平均風速(ＵＡＶＥ)、を用いて定義される（ここで、風速（ＵＬ）は平均風速、或いは局所風速をとる）
【数１】
0006553981.tif 000008
の式を満たすことを特徴とするヒートポンプ応用機器の熱交換装置。
【請求項７】
請求項２に記載のヒートポンプ応用機器の熱交換装置において、
前記風速制御板の長辺の長さは、前記送風ファンの直径以上で、前記送風ファンが対向する前記熱交換器の外気出口面の横方向長さの７０％〜９０％の間に決められていることを特徴とするヒートポンプ応用機器の熱交換装置。
【請求項８】
請求項３に記載のヒートポンプ応用機器の熱交換装置において、
前記風速制御板の上下方向の配置位置は、前記熱交換器の上下方向長さで上側から１/３、下側から１/３の割合の長さ範囲内に配置されていることを特徴とするヒートポンプ応用機器の熱交換装置。
【請求項９】
請求項２に記載のヒートポンプ応用機器の熱交換装置において、
前記風速制御板は、前記風路空間の下側の領域だけに配置されていることを特徴とするヒートポンプ応用機器の熱交換装置。
【請求項１０】
請求項１乃至９のいずれか１項に記載されたヒートポンプ応用機器の熱交換装置において、
前記熱交換装置は、ヒートポンプ式給湯装置、或いはヒートポンプ式空気調和装置の熱交換装置であることを特徴とするヒートポンプ応用機器の熱交換装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はヒートポンプ式給湯装置やヒートポンプ式空気調和機等のヒートポンプ応用機器に使用される熱交換装置に係り、特に送風ファンと冷媒が流れる熱交換器とを備えるヒートポンプ応用機器の熱交換装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
冷凍サイクルを基本原理とするヒートポンプ式給湯装置やヒートポンプ式空気調和装置等のヒートポンプ応用機器においては、冷媒と外気との間で熱交換する熱交換装置が使用されている。この熱交換装置は、プロペラファンなどの送風ファンで吸い込んだ外気（空気）と熱交換器を流れる冷媒とを熱交換させることで、冷媒を蒸発または凝縮させている。
【０００３】
例えば、特開２０１４-２２４６３７号公報（特許文献１）においては、ヒートポンプ式給湯装置に使用される熱交換装置（蒸発器）が開示されている。この熱交換装置においては、上下方向（天地方向）に沿って熱交換フィンを配置し、この熱交換フィンに直交するように冷媒管が貫通、配置されている。つまり、冷媒管は設置面（地面）に対してほぼ平行に配置されている。
【０００４】
特許文献１の蒸発器はクロスフィンチューブ型のものであり、外気側の伝熱面である熱交換フィンと、複数の冷媒管群とを備えている。具体的には、熱交換フィンは上下方向に沿って延びる板状の複数のフィンからなり、フィンの板面同士が所定の隙間を空けて対向するように配置されている。そして、外気は熱交換フィンの板面同士の間を流れて熱交換を行うようになっている。
【０００５】
冷媒管は、熱交換フィンの各フィンに対してほぼ直交するように貫通し、各フィンに固定されている。具体的には、冷媒管は熱交換フィンの各フィンに対してほぼ直交するように貫通した後、折り返して再び熱交換フィンの各フィンに対してほぼ直交するように貫通している。つまり、熱交換フィンを貫通する複数の冷媒管は、冷媒管の長さ方向が外気流に直交する方向に並ぶように配置される。
【０００６】
そして、冷媒管は熱交換フィンの上下方向に夫々独立して間隔をあけて積層するように配置されて複数の冷媒管群を形成している。つまり、特許文献１の蒸発器においては、分配管と合流管が備えられており、この分配管と合流管の間で冷媒管が６つに分割され、夫々の冷媒管には独立して冷媒が流れるものである。つまり、最上段の冷媒管は分配管から分流して熱交換フィンを介して外気と熱交換した後に合流管で合流され、その下の冷媒管も分配管から分流して熱交換フィンを介して外気と熱交換した後に合流管で合流されるものである。したがって、両冷媒管を流れる冷媒は、熱交換フィンと熱交換している間は混合されることなく流れているものである。そして、残りの冷媒管も同じ構成となっている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２０１４-２２４６３７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
このような熱交換装置においては、熱交換器を流れる冷媒と外気の熱交換効率が重要であり、この熱交換効率は熱交換器を通過する外気の風速分布によって大きく左右される。熱交換器に流入するときの外気の流速である風速分布が熱交換器に対して不均一な状態の場合では、熱交換器全体の風量は風速が高い部分の通風抵抗に依存する。このため、風速分布が不均一の場合は、風速分布が略均一な場合に比べて風量が低下し、成績係数（ＣОＰ）の低下を引き起こすという現象がある。
【０００９】
通常、熱交換器の外形形状は横方向に長い直方体（場合によっては直方体の端面から曲げられたＬ字状のものもある）に形成されており、この直方体の熱交換器に対向する送風ファンは、直方体の中央付近に向き合うようにして配置されている。そして、熱交換器と送風ファンは外部筐体に収納されている構成が一般的である。このため、熱交換器に流入してくる外気は、送風ファンに向かって進入してくる傾向が強く、熱交換器の上下方向端面側の上下領域と左右方向端面側の左右領域では風速が遅くなる現象が発生する。
【００１０】
そして、特許文献１に示されているように、上下方向に冷媒管が分離して独立するように配置されている熱交換器においては、上下方向に風速が遅い風速分布が生じていると、上下領域を流れる外気の風速が遅いため、この上下領域に配置されている冷媒管の熱交換効率が低下する。尚、左右領域で外気の風速が遅くても、冷媒管が左右方向に延びているため、冷媒は左右から風速が速い熱交換器の中央付近を横切り、冷媒はこの中央付近で熱交換されるので、左右領域の風速低下の影響はそれほど大きく受けないものである。
【００１１】
このように、熱交換器の上下方向に積層するように独立して配置された冷媒管においては、風速が遅い上下領域に配置された冷媒管の冷媒は熱交換され難く、風速が速い中央領域に配置され冷媒管の冷媒は熱交換され易くなる。このため、熱交換器の上下方向に亘って冷媒温度が不均一な分布が生じるようになり、熱交換性能を向上できないという課題がある。したがって、熱交換器に流入してくる外気の上下方向の風速分布を均一な風速分布に近づくように、熱交換器の上下領域の風速を高めてやれば良いものである。これによって、成績係数（ＣОＰ）を向上することができるようになる。
【００１２】
本発明の目的は、上下方向に延びる熱交換フィンに間隔をあけて積層され、しかも冷媒が独立して流れる複数の冷媒管群を備えた熱交換器の上下領域を流れる外気の風速を高めて風速分布を均一な風速分布に近づくように補正できる新規なヒートポンプ機器の熱交換装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
本発明の特徴は、上下方向に延びる熱交換フィンを貫通して間隔をあけて積層され、しかも冷媒が独立して流れる複数の冷媒管を備えた熱交換器において、熱交換器の出口側と送風ファンの間の空間の熱交換器の上下領域の少なくとも一方の領域、或いは両方の領域に、熱交換器に流入する外気の上下方向の一方、或いは両方の風速が均一化されるように制御する風速制御板を配置した、ところにある。
【発明の効果】
【００１４】
本発明によれば、熱交換器の上下方向に亘って流入する外気の風速分布を均一化する方向に補正できるため、上下方向に冷媒が独立して流れるように配置された複数の冷媒管を備えた熱交換器の冷媒の温度分布を均一化することができるようになる。これによって、成績係数（ＣОＰ）を向上することができるようになる。
【００１５】
ここで、均一化とは厳密な均一ではなく、風速制御板を設けない場合に比較して均一化できるという意味である。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】本発明が適用されるヒートポンプ式給湯機の構成を示す構成図である。
【図２】図１に示す熱交換装置に用いられる熱交換器の外観斜視図である。
【図３】本発明の第１の実施形態になる熱交換装置の側断面図である。
【図４】図３に示されている風速制御板と熱交換器の配置構成を示す外観斜視図である。
【図５】本実施形態の作用を説明するための熱交換装置の側断面図である。
【図６】従来の熱交換器と本実施形態の熱交換器の冷媒の温度分布を比較するためのグラフ図である。
【図７】本発明の第２の実施形態になる熱交換装置の側断面図である。
【図８】本発明の第３の実施形態になる熱交換装置の側断面図である。
【図９】本発明の第４の実施形態になる熱交換装置の側断面図である。
【図１０】本発明の第５の実施形態になるヒートポンプ式空気調和装置の構成を示す構成図である。
【図１１】従来の熱交換装置の側断面図である。
【図１２】従来の熱交換器の冷媒の温度分布を示すグラフ図である。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
次に、本発明の実施形態について図面を用いて詳細に説明するが、本発明は以下の実施形態に限定されることなく、本発明の技術的な概念の中で種々の変形例や応用例をもその範囲に含むものである。
【００１８】
まず、本発明の実施形態を説明する前に本発明が適用されるヒートポンプ給湯機の概略の構成を説明する。また、本発明の理解を助けるために従来の熱交換装置の構成とその課題についても併せて説明する。
【００１９】
図１にＣＯ２ヒートポンプ給湯機システムの概略を示している。ヒートポンプ給湯機は、沸き上げ運転時に冷水を加熱して温水に沸き上げるヒートポンプサイクル１００を搭載するヒートポンプユニット５０と、沸き上げ運転時に稼動する水側サイクル２００及び給湯時に稼動する給湯用流路群を搭載する貯湯ユニット６０から構成されている。
【００２０】
ヒートポンプサイクル１００は、圧縮機１０１、水／冷媒熱交換器１０２、膨張弁１０３、蒸発器１０４の各要素を環状に接続した構成であり、蒸発器１０４には外気を流すための送風手段として送風ファン１０７を備えている。ここで、蒸発器１０４と送風ファン１０７からなる構成が熱交換装置であり、蒸発器１０４が熱交換器となる。
【００２１】
水側サイクル２００は、貯湯容器２０１、沸き上げ用循環ポンプ２０２、水／冷媒熱交換器１０２を環状に接続した構成である。また、給湯用流路群は、水道管２０４、貯湯容器２０１、給湯口２０３を直列に接続した流路と、水道管２０４と給湯口２０３の入口とを直結した流路２０５で構成される。
【００２２】
ヒートポンプサイクル１００にはＣＯ２冷媒であるＲ７４４が封入されているが、冷媒はＲ７４４に限らず、Ｒ３２やＲ４１０Ａなど目的に応じて様々なものが選択可能である。
【００２３】
図２には熱交換器である蒸発器１０４の概略を示している。蒸発器１０４は外気との伝熱面をなす熱交換フィン２と、熱交換フィン２に対して冷媒管３が直交するクロスフィンチューブ型の構成となっている。熱交換フィン２は上下方向（天地方向）に延びており、冷媒管３はこの熱交換フィン２に対して直交するように貫通して固定されている。したがって、冷媒管３は設置面に対してほぼ平行に配置されていることになる。
【００２４】
冷媒流路は主として分配部１０、蒸発器入口流路１１、冷媒伝熱部１２、蒸発器出口流路１３、合流部１４で構成され、分配部１０にて冷媒流路は１本から６本へと分岐し、冷媒伝熱部１２を経由した後、合流部１４で再度１本の流路に統合される。
【００２５】
ここで、冷媒流路入口１Ａは冷媒流路出口１Ｂと接続され、同様に冷媒流路入口２Ａは冷媒流路出口２Ｂと、冷媒流路入口３Ａは冷媒流路出口３Ｂと、冷媒流路入口４Ａは冷媒流路出口４Ｂと、冷媒流路入口５Ａは冷媒流路出口５Ｂと、冷媒流路入口６Ａは冷媒流路出口６Ｂと接続されている。尚、図２では６分岐の構成を想定しているが、少なくとも２分岐以上であれば良いものである。
【００２６】
そして、冷媒管は熱交換フィン２の上下方向に夫々独立して間隔をあけて積層するように配置されて複数の冷媒管群を形成している。つまり、分配部１０と合流部１４が備えられており、この分配部１０と合流部１４の間で冷媒管３が６つに分割され、夫々の冷媒管３には独立して冷媒が流れるものである。
【００２７】
図２からわかるように、最上段の冷媒管３は、分配部１０から分流して冷媒流路入口１Ａから熱交換フィン２を通り冷媒流路出口１Ｂから合流部１４で合流されている。その下の冷媒管３も分配部１０から分流して冷媒流路入口２Ａから熱交換フィン２を通り冷媒流路出口２Ｂから合流部１４で合流されている。同様に、残りの冷媒管も同じ構成となっている。したがって、各冷媒管３を流れる冷媒は、熱交換フィン２と熱交換している間は混合されることなく独立して流れているものである。
【００２８】
冷媒流路は図２の破線にしたがって手前側と奥側との間を往復しながら出口へと向かうように構成され、分岐後の６つの流路の位置関係は上下方向に入れ替わることなく、順番に積層して並んでいる構成である。
【００２９】
次に、上述した給湯システムの動作について図１を用いて簡単に説明する。冷媒は圧縮機１０１で圧縮されて高温、高圧状態になった後、水／冷媒熱交換器１０２にて、貯湯容器２０１の下部から沸き上げ用循環ポンプ２０２によって送られてきた冷水を加熱し、その代わりに自身の熱を放熱して熱交換作用を行う。
【００３０】
そして、冷媒は膨張弁１０３を通過することで低温、低圧状態になった後、蒸発器１０４で送風ファン１０７によって送られた外部の外気から熱を受け取った後、再び圧縮機１０１へと流入する。尚、水／冷媒熱交換器１０２では、水と冷媒は互いに対向する方向に流通し、冷媒によって加熱されて温度が高くなった温水は貯湯容器２０１の上部に戻される。
【００３１】
給湯時には、貯湯容器２０１の上部から給湯口２０３へと温水が流れ、同時に水道管２０４から給湯口２０３へと水道水が供給される。温水と水道水は給湯口２０３の入口部にて混合した後、給湯口２０３から流出するようになっている。
【００３２】
次に蒸発器１０４の動作について説明する。ヒートポンプサイクル１００を駆動した際、送風ファン１０７が回転することで、風路空間３０に蒸発器１０４から送風ファン１０７へ向かう外気の流れが発生する。同時に、図２に示しているように、蒸発器１０４へ流入した冷媒は分配部１０で６本の流路に分岐した後、蒸発器入口流路１１を経由して、冷媒伝熱部１２へと流入し、それぞれの流路を通過して外気から吸熱した後、蒸発器出口流路１３を経由して合流部１４にて合流する。
【００３３】
冷媒は蒸発器１０４の端部から流入し、蒸発器１０４を略水平方向に通過して反対側の端部へと到達した後、隣の段へと折り返して戻ってくるように流通しながら外気から熱を得る。尚、他の蒸発器の種類として、蒸発器１０４の端部から流入し、折り返さずに反対側の端部から流出する蒸発器等もあるが、これを使用しても差し支えないものである。
【００３４】
このようなヒートポンプ式給湯機において、次に従来の熱交換装置の構成とその動作について説明する。図１１は従来の熱交換装置の側面を示したものである。
【００３５】
熱交換装置４０は内部に蒸発器１０４と送風ファン１０７を備えており、蒸発器１０４と送風ファン１０７の間に風路空間３０が形成されている。送風ファン１０７は取付ブラケット３５にボルト等の固定手段位によって固定されている。そして送風ファン１０７が回転することによって、外側の外気は蒸発器１０４を通過して風路空間３０に流入し、その後、送風ファン１０７から再び外側に放出されるものである。したがって、外気が蒸発器１０４を通過する時に、冷媒と外気との間で熱交換フィン２を介して熱交換が行われるものである。
【００３６】
そして、外からの外気が蒸発器１０４に流入する時の、上下方向の蒸発器１０４の入口の風速分布を図１１の右側に記載している。ここで、冷媒流路入口１Ａ〜６Ａから延びる６本の冷媒管３で分担する入口領域を、夫々の冷媒管３に対応させて流路１〜流路６に分割している。
【００３７】
従来の熱交換装置においては、蒸発器１０４の入口の上下方向に亘る風速は、図１１に示しているように、上下領域に風速が遅い領域を有した風速分布を持っている。このため、蒸発器１０４の中央部付近を通る流路３と流路４の冷媒は、多くの風量（外気）を受けるため熱交換が促進されて蒸発しやすい。一方、蒸発器１０４の上下領域に位置する流路１と流路６（場合によっては流路２、流路５も含まれる）の冷媒は、風量が少ないため熱交換が抑制されて蒸発しにくい傾向にある。
【００３８】
尚、上下方向に風速が遅い領域が発生する原因としては、送風ファン１０７の設置位置、風路形状の上下方向の非対称性等が考えられるが、一般的には送風ファン１０７の径に対して、蒸発器１０４の上下方向の寸法が大きく設定されているためである。このため、送風ファン１０７の回転中心付近に比べて上下領域の吸込圧力が高くなっており、これによって風速が遅くなっていると考えられる。これによって、図１１の右側に示すような風速分布となるものである。
【００３９】
図１１に示す風速分布に対する蒸発器１０４の出口付近の冷媒の温度分布を図１２に示している。図１２の横軸は分配部１０で分岐後の冷媒流路の番号であり、縦軸は冷媒温度である。図１２に示している通り、風量の多い領域を通過する流路３と流路４の冷媒温度が高い一方、風量の少ない領域を通過する流路１と流路６の冷媒温度が低いことがわかる。これは流路３と流路４では熱伝達率の低い気体冷媒の伝熱面が多くなっていることを意味しており、全体が均等な温度になる場合に比べて蒸発器全体の伝熱性能が下がり、結果として蒸発圧力の低下、すなわちヒートポンプサイクル１００の成績係数（ＣОＰ）の低下が発生することになる。
【実施例１】
【００４０】
本発明は、このような熱交換器の上下方向に風速が遅い領域が生じるのを抑制して、ヒートポンプサイクルの成績係数（ＣОＰ）を向上することができる熱交換装置を提案するものである。
【００４１】
以下、本発明の代表的な実施形態を図面にしたがい詳細に説明するが、図１、図２、図１１と同じ参照番号は同じ構成部品、或いは同等の機能を備える構成部品である。
【００４２】
図３において、図１１と同様に熱交換装置４０は、内部に蒸発器１０４と取付ブラケット３５に固定された送風ファン１０７を備えており、蒸発器１０４と送風ファン１０７の間に所定の長さの風路空間３０が形成されている。ここで、従来の熱交換装置と異なっているのは、風路空間３０の上下領域に外気の流れ方向に所定の角度で傾いた風速制御板３６Ｕ、３６Ｂが配置されていることである。
【００４３】
この風速制御板３６Ｕ、３６Ｂは板状の長方形の形状に形成されており、板状の長方形の両端を取付ブラケット３５に固定されている。したがって、板状の長方形の両端の固定部以外は外気が自由に流れることが可能である。本実施形態では、風速制御板３６Ｕ、３６Ｂによって少なくとも流路１と流路６の風速を高めることが特徴となっている。この風速制御板３６Ｕ、３６Ｂの機能や働きについては後述する。尚、この風速制御板３６Ｕ、３６Ｂは金属や合成樹脂で作ることが可能であり、本実施形態では合成樹脂で作られている。
【００４４】
そして、送風ファン１０７が回転することによって、外側の外気は蒸発器１０４を通過して風路空間３０に流入し、その後、送風ファン１０７から再び外側に放出されるものである。したがって、外気が蒸発器１０４を通過する時に、冷媒と外気との間で熱交換フィン２を介して熱交換が行われるものである。そして、外側の外気が蒸発器１０４に流入するときの入口の風速分布を図３の右側に記載している。ここで、図１１と同様に、冷媒流路入口１Ａ〜６Ａで分担する入口領域を夫々の冷媒流路入口１Ａ〜６Ａに対応させて流路１〜流路６に分割している。
【００４５】
そして、本実施形態においては図３、図４に示しているように、送風ファン１０７と蒸発器１０４の間の風路空間３０には、上側風速制御板３６Ｕと下側風速制御板３６Ｂが蒸発器１０４の上側領域と下側領域に設けられている。ここで、本実施形態では上側領域とは熱交換器１０４の上下方向で流路１乃至流路２が存在する領域であり、また、下側領域とは熱交換器１０４の上下方向で流路６乃至流路５が存在する領域である。
【００４６】
この上側風速制御板３６Ｕと下側風速制御板３６Ｂは、図４にあるように蒸発器１０４の内側面に沿って上下方向に直交して蒸発器１０４の内側面に対して平行に伸びた長い平板状の形状に形成されている。したがって、上側風速制御板３６Ｕと下側風速制御板３６Ｂは冷媒管３の貫通方向に長辺を持つ平板形となっているものである。この長辺の長さは、送風ファン１０７の直径以上で、送風ファン１０７が対向する熱交換器の出口面の横方向長さの７０％〜９０％の間に決められている。これによって、熱交換器のほぼ横方向長さに亘って外気の風速を高めることができるようになる。
【００４７】
また、上側領域に設けられた上側風速制御板３６Ｕと下側領域に設けられた下側風速制御板３６Ｂの配置位置は、図３にあるように流路１と流路６に収まるように配置されているが、送風ファン１０７の配置位置によって変更されることもある。例えば、送風版１０７が上下方向の一方に偏ると、これに沿って風速制御板３６Ｕ、３６Ｂの配置される位置、及び形状が補正されるものである。
【００４８】
更に、風速制御板３６Ｕ、３６Ｂは、風速制御板３６Ｕ、３６Ｂの短辺が風路空間３０を流れる外気の流れ方向に所定の角度で傾くようにして固定されている。この傾きは、風速制御板３６Ｕ、３６Ｂの短辺の後端縁が、熱交換器１０４の上下方向の中心付近に向き、しかも外気の流れ方向に沿うように設定されている。つまり、風路空間３０において、風速制御板３６Ｕと外部筐体で形成される上側風路、及び風速制御板３６Ｂと外部筐体で形成される下側風路は外気の流れ方向に沿ってその断面積が連続的に増大し、これに対して上側風速制御板３６Ｕと下側風速制御板３６Ｂで挟まれる中央風路は外気の流れ方向に沿ってその断面積が連続的に減少するものとなっている。
【００４９】
これによって、この風速制御板３６Ｕ、３６Ｂは蒸発器１０４から流出する外気の流れを制御する機能を有するものとなっており、この流れ制御作用によって蒸発器１０４の入口側の風速分布をより均一になるように補正している。
【００５０】
本実施形態は、図１１に示すような蒸発器１０４の中央部付近の風速が高く、上側領域及び下側領域の風速が低い風速分布を有する熱交換装置を対象としており、この風速分布を改善するために、蒸発器１０４の出口側において上側風速制御板３６Ｕと下側風速制御板３６Ｂを上下方向の上側領域と下側領域に配置している。
【００５１】
図３の右側に破線で示す風速分布は、従来の蒸発器１０４へ流入する全体の風速を冷媒の流動方向に平均化した値を上下方向に沿ってプロットしたものである。また上下方向の風速分布の平均値を一点鎖線で示している。
【００５２】
そして、本実施形態では、それぞれの風速制御板３６Ｕ、３６Ｂの後端縁（外気の流れから見た最下流側の端面）が、図３の右側に示した風速分布で、風速の平均値線と風速制御板３６Ｕ、３６Ｂを設けない時の風速分布線の交点付近の風速が発生する部分に位置するように、風速制御板３６Ｕ、３６Ｂが風路空間３０に配置されている。
【００５３】
したがって、蒸発器１０４から流出する外気は、上側風速制御板３６Ｕの後端縁より上側の上側風路３１と、上側風速制御板３６Ｕと下側風速制御板３６Ｂの後端縁の間の中央風路３２と、下側風速制御板３６Ｂの後端縁より下側の下側風路３３の３つの風路を通って流れ出ることになる。
【００５４】
尚、この図では、上側風速制御板３６Ｕと下側風速制御板３６Ｂの後端縁を基準にして、上側風路３１、中央風路３２、下側風路３３を定義したが、上側風速制御板３６Ｕと下側風速制御板３６Ｂの先端縁を基準にして、上側風路３１、中央風路３２、下側風路３３を定義しても良いものである。
【００５５】
そして、風速制御板３６Ｕ、３６Ｂによって区分けされた上述の３つの風路について、図３の右側に示しているように、上側風路３１の平均風速をＵ１ＡＶＥ、下側風路３３の平均風速をＵ２ＡＶＥ、全体の平均風速をＵＡＶＥとした場合、上側風速制御板３６Ｕによって形成される上側風路３１の入口の流路断面積Ａ１ＩＮ、出口の流路断面積Ａ１ＥＸとの関係は、以下の（１）式で表される。
【００５６】
【数１】
0006553981.tif 000002
【００５７】
また、下側風速制御板３６Ｂによって形成される下側風路３３の入口の下流路断面積Ａ２ＩＮ、出口側の流路断面積Ａ２ＥＸの関係は、以下の（２）式で表される。
【００５８】
【数２】
0006553981.tif 000003
【００５９】
そして、図５の右側に本実施形態による風速分布を示しており、改善前の風速分布を破線で示し、改善後の風速分布を実線で示している。ここで、改善前とは図１１に示す熱交換装置であり、改善後とは図３に示す本実施形態になる熱交換装置である。本実施形態になる熱交換装置においては、風速制御板３６Ｕ、３６Ｂによって蒸発器１０４の入口の風速分布が均一に近づくように補正される。
【００６０】
更に詳細に説明すると、送風ファン１０７の吸込面Ａ−Ａにおける上側風路３１の平均風速をＵ１ＡＶＥ、蒸発器１０４の全体の平均風速をＵＡＶＥ、上側風路３１の入口断面積をＡ１ＩＮ、出口断面積をＡ１ＥＸとした場合、上側風路３１の出入口に関する連続の式と、（１）式とから上側風路３１の入口平均風速Ｕ１ＩＮについて、以下の（３）式が成立する。
【００６１】
【数３】
0006553981.tif 000004
【００６２】
同様に、送風ファン１０７の吸込面Ａ−Ａにおける下側風路３３の平均風速をＵ２ＡＶＥ、蒸発器１０４の全体の平均風速をＵＡＶＥ、下側風路３３の入口断面積をＡ２ＩＮ、出口断面積をＡ２ＥＸとした場合、下側風路３３の出入口に関する連続の式と、（２）式とから下側風路３３の入口平均風速Ｕ２ＩＮについて以下の（４）式が成立する。
【００６３】
【数４】
0006553981.tif 000005
【００６４】
上述した関係は、風速制御板３６Ｕ、３６Ｂによって上側風路３１と下側風路３３に対応する蒸発器１０４の入口風速が増加されて平均風速に近くなり、同時に中央風路３２の入口風速が減少されて平均風速に近くなり、これによって全体の風速分布が均一化される方向に改善されることを意味している。
【００６５】
そして、図３に示す改善後の熱交換装置で、冷媒を蒸発させた場合の蒸発器１０４の出口の冷媒温度の分布を図６に示している。図６において、実線は図３に示す熱交換装置であり、破線は図１１に示す熱交換装置である。図６に示す通り、流路３と流路４の冷媒と熱交換する風量が減少したために蒸発器１０４の出口の冷媒温度が低下する一方で、蒸発器１０４の上下方向の領域に位置する流路１と流路６の風量が増加したため冷媒温度が上昇し、蒸発器１０４の出口の冷媒の温度分布が均一化する方向に補正されたことがわかる。
【００６６】
これによって、蒸発器１０４全体の気体冷媒の占める割合が減少し、冷媒流路の熱伝達率の向上による蒸発圧力の向上と、成績係数（ＣＯＰ）の向上を図ることが可能となる。
【００６７】
本実施形態の基本的な考え方は、風速分布の不均一性を連続の式の理論によって改善することであり、流体抵抗としては風速制御板３６Ｕ、３６Ｂの摩擦抵抗が支配的となる。摩擦抵抗の発生によって蒸発器１０４を流れる全体の風量は減少するが、圧力抵抗が小さい分だけ冷媒出口の温度分布の改善による性能向上の効果が勝るものである。
【００６８】
以上のことから、本手法は強制的に圧力抵抗によって高風速領域の流れに抵抗を与える手法に比べて、圧力抵抗が大幅に小さいために性能の向上効果が大きいという技術的な違いがあることがわかる。
【００６９】
ここで、本実施形態では風速制御板３６Ｕ、３６Ｂで仕切られた各領域の平均風速に基づいて上側風速制御板３６Ｕと下側風速制御板３６Ｂの傾きを決定しているが、或る特定の部位の局所風速を用いた場合でも同様の効果が得られる。
【００７０】
また、風速制御板３６Ｕ、３６Ｂの長辺方向の長さは、冷媒伝熱部１２のある領域に限定しているため短い場合があり、（１）式と（２）式の関係では、風速分布を均一化する効果が不十分な場合が想定される。
【００７１】
この場合は、風速制御板３６Ｕ、３６Ｂの傾きを大きく（入口側の断面積を小さく、或いは出口側の断面積を大きくする）設定すればよく、上側風路３１については、以下の（５）式の関係が成立するようにすれば良い。尚、以下の式は平均風速であるが局所風速を用いても良いものである。
【００７２】
【数５】
0006553981.tif 000006
【００７３】
同様に、下側風路３３についても、以下の（６）式の関係が成立するようにすれば良い。
【００７４】
【数６】
0006553981.tif 000007
【００７５】
このようにして、風速制御板３６Ｕ、３６Ｂの長辺方向の長さを短くした場合でも風速分布を均一化する効果が得られるようになる。
【００７６】
また、図３に示す実施形態では、上流側風路３１、中央風路３２、及び下側風路３３の上下方向の長さの割合は、ほぼ、１/６、４/６、１/６の割合で決められており、上流側風路３１と下側風路３３の長さ範囲内に風速制御板３６Ｕ、３６Ｂが設けられている。しかしながら、この各風路の上下方向の長さは余裕をもって設定されても良く、上流側風路３１、中央風路３２、及び下側風路３３の上下方向の長さの割合は、１/３、１/３、１/３の割合まで変更可能である。したがって、この範囲内に風速制御板３６Ｕ、３６Ｂが配置されていれば良いものである。言い換えれば、この上流側風路３１、及び下側風路３３の高さ方向位置が上述した上側領域及び下側領域に対応するものである。
【００７７】
尚、説明した実施形態では、蒸発器１０４としてクロスフィンチューブ型を用いて説明したが、本実施形態の熱交換装置は、複数の微細な流路で構成された扁平管が上下方向に積層して並行に配置されるパラレルフロー型の熱交換器のように、冷媒の伝熱面が平面的であるものにも適用可能である。
【００７８】
以上述べたように、本実施形態によれば、上下方向に延びる熱交換フィンを貫通して間隔をあけて積層され、しかも冷媒が独立して流れる複数の冷媒管を備えた熱交換器において、熱交換器の出口側と送風ファンの間の空間の熱交換器の上下領域に、熱交換器に流入する外気の上下方向の風速が均一化されるように制御する風速制御板を配置した。
【００７９】
これによれば、熱交換器に流入する外気の風速分布を均一化する方向に補正できるため、熱交換器の冷媒の温度分布を可及的に均一化することができるようになる。したがって、蒸発器１０４全体の気体冷媒の占める割合が減少し、冷媒流路の熱伝達率の向上による蒸発圧力の向上と、成績係数（ＣＯＰ）の向上を図ることが可能となる。
【実施例２】
【００８０】
次に、本発明の第２の実施形態を図７に示している。この第２の実施形態は、実施例１に比較して、上側風速制御板３６Ｕが省略されている点で異なっている。この場合、風速分布の改善効果は実施例１に比べて小さくなり、成績係数（ＣＯＰ）も低くなるが以下の作用、効果が新たに得られる。尚、右側に本実施形態の風速分布を参考に示している。
【００８１】
蒸発器１０４の熱交換フィン２に霜や氷が付着する着霜期条件において、実施例１に比べて蒸発器１０４の下側領域に多くの外気が流れるので、霜や氷の成長速度を抑制できる効果がある。特に氷は重力によって下側に発生しやすいため、上側風速制御板３６Ｕのみを配置するよりも霜や氷の成長速度を抑制できる効果が大きい。また、上側風速制御板３６Ｕを省略するので、材料コストの低減を図ることが可能となる。
【実施例３】
【００８２】
次に、本発明の第３の実施形態を図８に示している。この第３の実施形態は、実施例１に比較して風速制御板３６Ｕ、３６Ｂの外気が流れる方向に直交する断面形状が異なり、外気の流れに沿って風路が拡大する面側の表面形状が弧状になっている。尚、右側に本実施形態の風速分布を参考に示している。
【００８３】
この場合、外気が風速制御板３６Ｕ、３６Ｂの表面に沿って流れようとするコアンダ効果によって風路の拡大に伴う剥離の発生を抑制できるため、平板に比べて風速制御板３６Ｕ、３６Ｂの傾き角度を増加させた場合でも圧力抵抗の発生を抑制できる。これによって、実施例１に比べて更に傾きを大きくした風速制御板３６Ｕ、３６Ｂの配置が可能となる。
【実施例４】
【００８４】
次に、本発明の第４の実施形態を図９に示している。この第４の実施形態は、実施例１に比較して風速制御板3３６Ｕ、３６Ｂの外気が流れる方向に直交する断面形状が異なり、外気の流れに沿って前縁が丸く、後縁が尖った形状をしている翼形状となっている点で異なっている。つまり、外気の流れに沿って風路が拡大する面側に翼形の弧状面が配置される構成なっている。尚、右側に本実施形態の風速分布を参考に示している。
【００８５】
これにより、流体抵抗を小さくしつつ外気の流れを曲げる事ができるため、実施例３よりも更に風路断面積の拡大率の大きい風速制御板３６Ｕ、３６Ｂを配置することができるようになる。
【実施例５】
【００８６】
次に、本発明の第５の実施形態を図１０に示している。この第５の実施形態は、実施例１の熱交換装置を家庭用ルームエアコンに適用したものであり、図１０にその構成を示している。
【００８７】
家庭用ルームエアコンは、圧縮機１０１、室内熱交換器１０６、膨張弁１０３、室外熱交換器１０５、四方弁１０８で構成された冷凍サイクル内に冷媒としてＲ３２が封入されている。
【００８８】
ここで、室内熱交換器１０６は室内空間３４に設置した室内機４２の内部に、それ以外の要素機器は室外機４３に収納されている。更に、室外機４３の内部には、実施例１の蒸発器１０４の構成と同じく、送風ファン１０７と上側風速制御板３６Ｕ、下側風速制御板３６Ｂが設置されている。尚、図１０は暖房運転の場合のサイクルを示しており、冷房運転の場合には、四方弁１０８が時計回りに９０度回転し、図中の破線のサイクルとなる。
【００８９】
次に本実施形態の動作について説明する。暖房運転の場合には、圧縮機１０１から吐出された冷媒が四方弁１０８を経由して、室内熱交換器１０６へと流入し、室内空間３４の空気を暖める共に、熱交換されて冷却される。その後、冷媒は膨張弁１０３を通過して低温・低圧になった後、蒸発器１０４にて外気から熱を受け取って蒸発し、四方弁１０８を経由して再度圧縮機１０１へと流入する。
【００９０】
一方、冷房運転の場合には、圧縮機１０１から吐出された冷媒が四方弁１０８を経由して、室外熱交換器１０５へと流入し、外気へ熱を放出した後、膨張弁１０３で低温・低圧に減圧される。その後、冷媒は室内熱交換器１０６にて室内空気を冷却すると共に熱交換されて加熱され、最後に四方弁１０８を経由して圧縮機１０１へと戻る。
【００９１】
このサイクルにおいて、室外熱交換器１０５は暖房運転時の蒸発器、冷房運転時の凝縮器として働くが、どちらの場合においても、風速制御板３６Ｕ、３６Ｂによる風速分布の均一化作用によって熱交換器出口の冷媒温度分布が改善し、結果として成績係数（ＣＯＰ）が向上する。尚、上記のサイクルはＲ３２の適用を想定したものだが、Ｒ４１０Ａなど、様々な冷媒を適用した場合でも同様の効果を得られる。
【００９２】
以上述べたように、本発明によれば、上下方向に延びる熱交換フィンを貫通して間隔をあけて積層され、しかも冷媒が独立して流れる複数の冷媒管を備えた熱交換器において、熱交換器の出口側と送風ファンの間の空間の熱交換器の上下領域の少なくとも一方の領域、或いは両方の領域に、熱交換器に流入する外気の上下方向の一方、或いは両方の風速が均一化されるように制御する風速制御板を配置した。
【００９３】
これによれば、熱交換器に流入する外気の風速分布を均一化する方向に補正できるため、熱交換器の冷媒の温度分布を可及的に均一化することができるようになる。したがって、蒸発器１０４全体の気体冷媒の占める割合が減少し、冷媒流路の熱伝達率の向上による蒸発圧力の向上と、成績係数（ＣＯＰ）の向上を図ることが可能となる。
【００９４】
尚、本発明は上記した実施例に限定されるものではなく、様々な変形例が含まれる。例えば、上記した実施例は本発明を分かりやすく説明するために詳細に説明したものであり、必ずしも説明した全ての構成を備えるものに限定されるものではない。また、ある実施例の構成の一部を他の実施例の構成に置き換えることが可能であり、また、ある実施例の構成に他の実施例の構成を加えることも可能である。また、各実施例の構成の一部について、他の構成の追加・削除・置換をすることが可能である。
【符号の説明】
【００９５】
２…熱交換フィン、３…冷媒管、１０…分配部、１１…蒸発器入口流路、１２…冷媒伝熱部、１３…蒸発器出口流路、１４…合流部、３０…風路空間、３１…上側風路、３２…中央風路、３３…下側風路、３４…室内空間、３５…取付ブラケット、３６Ｕ…上側風速制御板、３６Ｂ…下側風速制御板、４０…熱交換装置、５０…ヒートポンプユニット、６０…貯湯ユニット、１００…ヒートポンプサイクル、１０１…圧縮機、１０２…水／冷媒熱交換器、１０３…膨張弁、１０４…蒸発器、１０７…送風ファン、２００…水側サイクル、２０１…貯湯容器、２０２…沸上げ用循環ポンプ、２０３…給湯口、２０４…水道管。
【図１】
0006553981.tif 000009
【図２】
0006553981.tif 000010
【図３】
0006553981.tif 000011
【図４】
0006553981.tif 000012
【図５】
0006553981.tif 000013
【図６】
0006553981.tif 000014
【図７】
0006553981.tif 000015
【図８】
0006553981.tif 000016
【図９】
0006553981.tif 000017
【図１０】
0006553981.tif 000018
【図１１】
0006553981.tif 000019
【図１２】
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