(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
れんがを構成する鉱物組成において、
シリマナイト族鉱物としてアンダルサイト、カイアナイト、及びシリマナイトのうち１種又は２種以上を２０質量％以上６２質量％以下、
ムライトを２０質量％以上５０質量％以下、
クリストバライトを３質量％以上１５質量以下、
並びにコランダムを２９質量％以下（０を含む）
を合量で９０質量％以上含有するアルミナ−シリカ系れんが。
【請求項２】
マトリックス部がムライト及びクリストバライトを主要成分とする請求項１に記載のアルミナ−シリカ系れんが。
【請求項３】
シリマナイト族鉱物とマトリックス部との間に隙間を有している請求項１又は請求項２に記載のアルミナ−シリカ系れんが。
【請求項４】
熱風炉の熱風本管開口部に使用される請求項１、請求項２、又は請求項３に記載のアルミナ−シリカ系れんが。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は高炉の環状管や熱風炉の熱風本管、特に熱風炉の熱風本管開口部に内張り耐火物として使用されるアルミナ−シリカ系れんがに関する。
【背景技術】
【０００２】
高炉の環状管や熱風炉の熱風本管の内張り耐火物は耐クリープ性と耐熱衝撃性が要求されるため、一般的にアルミナ−シリカ系れんがが使用されている。中でも、熱風本管開口部の内張り耐火物は、高炉の操業過程で最高１３００℃程度の高温熱風に常時晒されているが、炉修理等により冷風が通過する場合があり、特に耐熱衝撃性が要求されている。
【０００３】
従来、アルミナ−シリカ系れんがとしては、特許文献１に、コランダム、ムライト、シリマナイト、シリマナイト族鉱物、シャモット、珪石のうち１種又は２種類以上の耐火原料と粘土とを組み合わせて得られる、化学成分がＳｉＯ２：３０〜１０ｗｔ％、Ａｌ２Ｏ３：６５〜８０ｗｔ％のアルミナ−シリカ系れんがが開示されている。
【０００４】
また、特許文献２には、コランダム・シリマナイト質原料１０〜４０ｗｔ％、シリマナイト族鉱物４０〜７５ｗｔ％、ろう石３〜４０ｗｔ％、粘土２〜１０ｗｔ％よりなる配合物を混練、成形後、１０００℃以上で焼成してなり、かつ、化学成分がＡｌ２Ｏ３：３５〜７０ｗｔ％、ＳｉＯ２：２５〜６０ｗｔ％、残部：７ｗｔ％以下のアルミナ−シリカ系れんがが開示されている。
【０００５】
しかし、上述の特許文献１及び特許文献２に開示されているアルミナ−シリカ系れんがは、高炉の環状管や熱風炉の熱風本管の内張り耐火物、特に熱風炉の熱風本管開口部に内張り耐火物として使用するには耐熱衝撃性がまだ不十分という問題がある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開昭５９−３９７６４号公報
【特許文献２】特開昭５９−２２７７６８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
そこで、本発明が解決しようとする課題は、高炉の環状管や熱風炉の熱風本管の内張り耐火物として、特に熱風炉の熱風本管開口部の内張り耐火物として十分な耐熱衝撃性を備え、しかも耐クリープ性にも優れたアルミナ−シリカ系れんがを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明者等は、シリマナイト族鉱物、ムライト、シャモット、及び粘土などを配合した配合物を成形して焼成すると、シリマナイト族鉱物、ムライト、及びクリストバライトを主要鉱物とするれんがが得られるが、このれんがは焼成中にシリマナイト族鉱物とシリマナイト族鉱物以外の部分との熱膨張差に起因する微小な隙間がれんが組織内（シリマナイト族鉱物の周囲）に発生し（図１参照）、この微小な隙間によって弾性率が低下するとともに亀裂進展が阻止されるために、耐熱衝撃性に優れるれんがとなることを知見した。
【０００９】
すなわち、本発明のアルミナ−シリカ系れんがは、れんがを構成する鉱物組成において、シリマナイト族鉱物としてアンダルサイト、カイアナイト、及びシリマナイトのうち１種又は２種以上を２０質量％以上６２質量％以下、ムライトを２０質量％以上５０質量％以下、クリストバライトを３質量％以上１５質量以下、並びにコランダムを２９質量％以下（０を含む）を合量で９０質量％以上含有することを特徴とするものである。
【００１０】
このように本発明においてれんが中のシリマナイト族鉱物は２０質量％以上６２質量％以下、好ましくは２５質量％以上５０質量％以下とする。２０質量％未満では耐熱衝撃性が不十分となり、６２質量％を超えると強度及び耐クリープ性が低下する。シリマナイト族鉱物としては、天然産であるアンダルサイト、カイアナイト、及びシリマナイトのうち１種又は２種以上を含有する。
【００１１】
なお、用途によって強度を優先したい場合には、シリマナイト族鉱物のうちカイヤナイトとシリマナイトを３０質量％以下にすることができる。カイヤナイトとシリマナイトは熱膨張率が大きいためアンダルサイトと比べてれんがの強度が低くなるためである。
【００１２】
前述のシリマナイト族鉱物との熱膨張差に起因する微小な隙間による耐熱衝撃性向上効果を得るために、シリマナイト族鉱物以外の部分はムライトを含有することが好ましい。ムライトは熱膨張率が小さいため、適度な隙間が発生するため弾性率を下げ耐熱衝撃性の向上効果に優れている。れんが中のムライトは２０質量％以上５０質量％以下、好ましくは２０質量％以上４０質量％以下とする。２０質量％未満では耐熱衝撃性が不十分となり、５０質量％を超えると強度が不十分となる。
【００１３】
クリストバライトは、熱風炉の使用温度域では、熱膨張率が小さく比較的安定しているため、耐熱衝撃性向上効果を得るために３質量％以上１５質量％以下、好ましくは７質量％以上１１質量％以下で含有する。３質量％未満では耐熱衝撃性が不十分となり、１５質量％を超えると耐クリープ性が低下する。
【００１４】
本発明においてコランダムは必ずしも含有しなくても良いが、より高い強度が必要な場合には強度向上効果を目的に含有することもできる。コランダムもムライトと同様に前述のシリマナイト族鉱物との熱膨張差に起因する微小な隙間による耐熱衝撃性向上効果を得ることができるが、コランダムの熱膨張率がムライトよりも大きいため含有量が多すぎる場合にはシリマナイト族鉱物に起因する隙間の形成が不十分になる。したがって、コランダムは２９質量％以下で含有することができ、好ましくは２０質量％以下である。２９質量％を超えると耐熱衝撃性が不十分となる。
【００１５】
本発明のれんがの組織は骨材と、その骨材どうし結合する結合組織であるマトリックス部とからなる。そして図１に示すように、骨材とは原料として使用した耐火物粒子の原形をほぼ保った粒子であり、マトリックス部とは使用した原料微粒子どうしが焼結することで骨材と骨材の間に存在する連続した組織の部分である。
【００１６】
マトリックス部は、ムライト及びクリストバライトを主要鉱物組成とすることでシリマナイト族鉱物の粒子表面とマトリックス部との間に適度な隙間が形成され、マトリックス部自体も低膨張率となるためより耐熱衝撃性を高めることができる。この場合には隙間の幅は約１０μｍ以下となる。なお、マトリックス部におけるムライトとクリストバライトは１４質量％以上あれば十分である。ムライト及びクリストバライト以外のマトリックス部は、シリカガラス及びコランダム等を含むことができる。
【００１７】
本発明のアルミナ−シリカ系れんがは、シリマナイト族鉱物、ムライト、クリストバライト、及びコランダムを合量で９０質量％以上含有するが、これら以外の成分は使用した原料に起因する不可避成分、並びに、ジルコニア、ジルコン、アルミナスピネル、石英、及び溶融シリカのうち１種又は２種以上である。これらの成分は１０質量％未満、好ましくは５質量％以下であれば耐クリープ性及び耐熱衝撃性に悪影響を及ぼさずに使用することができる。
【発明の効果】
【００１８】
本発明によれば、れんがの鉱物組成としてシリマナイト族鉱物、ムライト、及びクリストバライトを特定範囲で含有することで、特に熱風炉の熱風本管開口部の内張り耐火物として十分な耐熱衝撃性を備え、しかも耐クリープ性にも優れたアルミナ−シリカ系れんがとなる。したがって、熱風炉の熱風本管開口部の長寿命化を図ることができる。また、熱風炉の操業条件を高温へ移行できることでエネルギー効率が向上し、地球環境負荷の低減に寄与することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】本発明のアルミナ−シリカ系れんがの組織写真の一例を示す。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
本発明のアルミナ−シリカ系れんがは、シリマナイト族鉱物、ムライト、シャモット及び粘土等を主要成分とする配合物を混練し、成形後、焼成することで得ることができる。より具体的には、本発明のアルミナ−シリカ系れんがは、シリマナイト族鉱物を２１質量％以上６５質量％以下、ムライトを５質量％以上３０質量％以下、シャモットを１０質量％以上３５質量％以下、粘土を１質量％以上１０質量％以下、及びアルミナを３０質量％以下（０を含む）を合量で９０質量％以上含有する配合物を混練し、成形後、焼成することで製造することができる。
【００２１】
配合物中のシリマナイト族鉱物は２１質量％以上６５質量％以下、好ましくは３０質量％以上５０質量％以下で使用する。２１質量％未満では耐熱衝撃性が不十分となり、６５質量％を超えると強度及び耐クリープ性が低下する。
【００２２】
配合物中のムライトは前述のシリマナイト族鉱物との熱膨張差に起因する微小な隙間による耐熱衝撃性向上効果を得るため、さらにはムライトの熱膨張率が小さいことからより耐熱衝撃性を高めるために、５質量％以上３０質量％以下、好ましくは１５質量％以上２５質量％以下で使用する。５質量％未満では耐熱衝撃性が不十分となり、３０質量％を超えると強度が不十分となる。
【００２３】
配合物中のシャモットも前述のシリマナイト族鉱物との熱膨張差に起因する微小な隙間による耐熱衝撃性向上効果を得るためと、さらには焼成によってムライトやクリストバライトを含む結合組織（マトリックス部）を形成することでれんが自体の熱膨張率を低くし、しかもシリマナイト族鉱物によって発生する亀裂による強度低下を補うために使用する。このため、シャモットは１０質量％以上３５質量％以下、好ましくは２０質量％以上３０質量％以下で使用する。シャモットが１０質量％未満では強度が不十分となり、３５質量％を超えると焼成中に組織が緻密になりすぎるため耐熱衝撃性が不十分となる。
【００２４】
配合物中の粘土はより緻密な結合組織を形成するために１質量％以上１０質量％以下で使用する。１質量％未満では強度が不十分となり、１０質量％を超えると耐熱衝撃性が不十分となる。
【００２５】
配合物中のアルミナもムライトやシャモットと同様に前述のシリマナイト族鉱物との熱膨張差に起因する微小な隙間による耐熱衝撃性向上効果を得るために使用することができる。アルミナは、その熱膨張率がムライトやシャモットよりも大きいため、これらよりも耐熱衝撃性向上効果に劣るが、組織を緻密にし強度を高めることができる。したがって、アルミナはより高い強度が必要な用途の場合には３０質量％以下、より好ましくは５質量％以上２０質量％以下で使用することができる。
【００２６】
配合物中のシリマナイト族鉱物、ムライト、シャモット、粘土、及びアルミナの合量は９０質量％以上、好ましくは９５質量％以上とする。９０質量％未満では耐クリープ性及び耐熱衝撃性が不十分となる。
【００２７】
配合物中のシリマナイト族鉱物、ムライト、シャモット、粘土、及びアルミナ以外の耐火原料としては、ジルコニア、ジルコン、スピネル、珪石、及び溶融シリカのうち１種又は２種以上を１０質量％未満、好ましくは５質量％であれば耐クリープ性及び耐熱衝撃性に悪影響を及ぼさずに使用することができる。
【００２８】
そして、本発明のアルミナ−シリカ系れんがは、焼成後のれんが中のシリマナイト族鉱物の残存率を９０％質量以上とすることでより耐熱衝撃性を向上させることができる。ここで、焼成後のれんが中のシリマナイト族鉱物の残存率とは［１００×（焼成後のれんが中のシリマナイト族鉱物の割合（質量％）／配合物中のシリマナイト族鉱物の割合（質量％））］（質量％）である。
【００２９】
その理由は次のとおりである。シリマナイト族鉱物は、高温になると鉱物組成がムライトとクリストバライトに変化する。本発明によるれんがの耐熱衝撃性と耐クリープ性の両立にはアルミナ、ムライト、及びシャモットとシリマナイト族鉱物との熱膨張差に起因する微小な隙間がれんが組織内に発生することが必須である。焼成過程でシリマナイト族鉱物がムライトとクリストバライトへ変化すると、前述のれんが組織内に発生する微小な隙間が不足して本発明による効果が不十分となる。したがって、焼成後のれんが中にシリマナイト族鉱物が多く残存するように焼成することでさらに耐熱衝撃性が向上する。この焼成後のれんが中のシリマナイト族鉱物の残存率を焼成温度の指標とすることで、より正確にれんが組成を制御することができる。そして、数回シリマナイト族鉱物の残存率を測定した後は、焼成温度でシリマナイト族鉱物の残存率を管理することができる。例えば、１６００℃以下で焼成することでシリマナイト族鉱物の残存率を９０質量％以上とすることができる。なお、焼成温度の下限は、焼成が実現できる限り制限はないが、一般的には１０００℃程度である。
【００３０】
他の観点からいうと、焼成後のれんが中のシリマナイト族鉱物のＸ線最強回折強度と焼成前の配合物中のシリマナイト族鉱物のＸ線最強回折強度の比が０．９以上となるように焼成することで耐熱衝撃性が向上する。ここで、天然産シリマナイト族鉱物としてはアンダルサイト、カイアナイト、シリマナイトの３種類があり、これらのＸ線最強回折面は、アンダルサイトが（１１０）、カイアナイトが（０−２１）、シリマナイトが（２１０）である。本発明でいうシリマナイト族鉱物のＸ線最強回折強度は、シリマナイト、アンダルサイト、カイアナイトそれぞれのＸ線最強回折面から生じる回折強度の和である。
【００３１】
本発明のアルミナ−シリカ系れんがは、前記のようにシリマナイト族鉱物の残存率が高い状態で使用されることで優れた熱衝撃性を維持できるため、最高使用温度が１３００℃程度でしかも高い熱衝撃性が要求される熱風炉の熱風本管開口部に内張り耐火物として使用することが最適であり、その結果、耐火物の耐用性が大幅に伸びて熱風炉の寿命を延長することができる。
【００３２】
配合物に使用するシリマナイト族鉱物は、シリマナイト、アンダルサイト及びカイアナイトのうち１種又は２種以上を組み合わせて使用することができる。これらのシリマナイト族鉱物の熱膨張率はいずれも、ムライト、シャモット、及びアルミナの熱膨張率より大きいので、これらの原料とシリマナイト族鉱物とを組み合わせて配合することにより得られる耐熱衝撃性向上という特徴は、シリマナイト族鉱物が１種の場合はもちろん、２種以上を組み合わせても同様に得られる。これらの原料は、天然から採掘される鉱物であり、それらを精製して使用することができる。より耐クリープ性を確保したい場合には、不純物としての酸化鉄が約２質量％以下、好ましくは１質量％以下とすることもできる。
【００３３】
配合物に使用するアルミナは通常の耐火物の原料として市販されているものを使用することができ、電融アルミナ、焼結アルミナ、仮焼アルミナ、又はボーキサイトなどを使用することができ、Ａｌ２Ｏ３含有量として８０質量％以上のものを使用することが好ましい。
【００３４】
配合物に使用するムライトは通常の耐火物の原料として市販されているものを使用することができ、電融ムライト、あるいは焼結ムライトなどを使用することができる。ムライトは、不純物としてコランダムあるいはクリストバライトを含むことがあり、ムライト純度が９０％以上のものを使用することが好ましい。
【００３５】
配合物に使用するシャモットは、ＳｉＯ２含有量が６０質量％以下のものを使用することが好ましい。
【００３６】
配合物に使用する粘土は通常の耐火物の原料として市販されているものを使用することができ、例えばＳｉＯ２含有量が４０〜７０質量％、Ａｌ２Ｏ３含有量が２０〜３０質量％のものなどを使用することができる。
【００３７】
配合物は、目的の粒度構成になるように整粒された耐火原料を使用するが、マトリックス部にムライト及びクリストバライトを生成させるためには粒度が０．１ｍｍ以下のシャモット及び粘土を使用することができる。
【実施例】
【００３８】
表１から表３に示す配合物に水系のバインダーを添加して混練し、プレス機で２３０ｍｍ×１１５ｍｍ×７５ｍｍのれんがを成形し、乾燥後、１５００℃で焼成してアルミナ−シリカ系れんがを得た。なお、実施例１５は１５５０℃、実施例１６は１６００℃、比較例８は１６８０℃で焼成したものである。
【００３９】
【表１】
0006541535.tif 000002
【００４０】
【表２】
0006541535.tif 000003
【００４１】
【表３】
0006541535.tif 000004
【００４２】
配合物には、アルミナはＡｌ２Ｏ３含有量が９９．５質量％のものを、ムライトはＡｌ２Ｏ３含有量が７１質量％、ＳｉＯ２含有量が２７質量％のものを、シャモットＦはＡｌ２Ｏ３含有量が３３質量％、ＳｉＯ２含有量が６４質量％のものを、シャモットＳはＡｌ２Ｏ３含有量が３８質量％、ＳｉＯ２含有量が５５質量％のものを、粘土はＡｌ２Ｏ３含有量が２５質量％、ＳｉＯ２含有量が５５質量％のものを、シリマナイト族鉱物としてアンダルサイトはＡｌ２Ｏ３含有量が６０質量％、ＳｉＯ２含有量が３７質量％のものを、カイアナイトはＡｌ２Ｏ３含有量が５８質量％、ＳｉＯ２含有量が３９質量％のものを、シリマナイトはＡｌ２Ｏ３含有量が７５質量％、ＳｉＯ２含有量が２０質量％のものを使用した。
【００４３】
得られたアルミナ−シリカ系れんがについて、表１から表３に結果を示すように、Ｘ線最強回折強度、かさ比重、見掛け気孔率、圧縮強さ、クリープ及び耐熱衝撃性を測定した。
【００４４】
れんが中の鉱物組成及び配合物中のシリマナイト族鉱物の割合（質量％）は、内標準物質としてシリコンを使用した内部標準法によりＸ線最強回折強度から求めた。なお、内部標準法とは、内標準物質と試料を一定の割合で混合し、成分濃度と回折線強度比との間には直線比例関係が得られることを利用して、濃度が既知の標準試料で検量線を作成し分析する公知の方法である。
【００４５】
鉱物種の同定はＸ線回折法とＥＰＭＡ法を使用して行い、マトリックス部に含まれるムライト及びクリストバライトの量はれんが切断面を撮影した画像から市販の画像解析ソフトを使った画像解析法により計測した。画像解析法としては、例えば粒子解析（ＮＳＳＴ社）などの市販ソフトの他にＥＸＣＥＬ／ＶＢＡなどの簡易ツールを利用した方法がある。
【００４６】
Ｘ線最強回折強度とは、粉末Ｘ線解析法で得られたそれぞれの鉱物の回折パターンにおいて最も強い回折ピークの強度（ｃｐｓ）である。本実施例では、加速電圧が４５ｋＶ、電流２００ｍＡで発生したＸ線をφ１０ｍｍの円盤面に照射したときに生じる回折Ｘ線をスキャンスピード８．０ｄｅｇ／ｍｉｎの条件で測定した。
【００４７】
かさ比重と見掛け気孔率はＪＩＳ−Ｒ２２０５、圧縮強さはＪＩＳ−Ｒ２２０６に従い測定した。クリープはＪＩＳ−Ｒ２６５８に従い１５５０℃で５時間、０．２ＭＰａの条件で測定した。荷重軟化点はＪＩＳ−Ｒ２２０９に従い０．２ＭＰａの条件で測定した。耐熱衝撃性はＪＩＳ−Ｒ２６５７に従い８００℃加熱後の水冷法により、剥落発生までの回数を測定した。
【００４８】
実施例１から実施例４は、れんが中のシリマナイト族鉱物としてアンダルサイトの含有量が異なる例であるが、いずれも本発明の範囲内であり耐熱衝撃性及び耐クリープ性に優れている。
実施例５から実施例７は、れんが中のムライトの含有量が異なる例であるが、いずれも本発明の範囲内であり耐熱衝撃性及び耐クリープ性に優れている。
実施例８から実施例１０は、れんが中のコランダムの含有量が異なる例であるが、いずれも本発明の範囲内であり耐熱衝撃性及び耐クリープ性に優れている。
実施例１１から実施例１４は、れんが中のクリストバライトの含有量が異なる例であるが、いずれも本発明の範囲内であり耐熱衝撃性及び耐クリープ性に優れている。
実施例１７から実施例１９は種類の異なるシリマナイト族鉱物を含有した例であるが、いずれも本発明の範囲内であり耐熱衝撃性及び耐クリープ性に優れている。
実施例２０から実施例２２は、シリマナイト族鉱物、コランダム、ムライト、及びクリストバライト以外の鉱物を含有した例であるが、耐熱衝撃性及び耐クリープ性に悪影響を与えることなく使用することができる。
【００４９】
比較例１は、れんが中のシリマナイト族鉱物が本発明の下限を下回っており、耐熱衝撃性が著しく劣ることから実用上問題となる。
比較例２は、れんが中のシリマナイト族鉱物が本発明の上限を上回っており、強度と耐クリープ性が実用上問題となる。
比較例３は、れんが中のムライトが本発明の下限を下回っており、耐熱衝撃性が実用上問題となる。
比較例４は、れんが中のムライトが本発明の上限を超えており、強度特性が劣っている。
比較例５が、れんが中のコランダムが本発明の上限を超えており、耐熱衝撃性が劣っている。
比較例６は、れんが中のクリストバライトが本発明の下限を下回っており、強度と耐熱衝撃性が実用上問題となる。
比較例７は、れんが中のクリストバライトが本発明の上限を上回っており、耐クリープ性が低下している。
【００５０】
実施例１５は１５５０℃、実施例１６は１６００℃で焼成したものであり、シリマナイト族鉱物の残存率はそれぞれ９３質量％及び９２質量％と本発明の範囲内であるが、比較例８は焼成温度が１６８０℃と高いためシリマナイト族鉱物の残存率は３０質量％となり、耐熱衝撃性が低下する結果となった。
【００５１】
本発明の実施例１のれんがを熱風炉の熱風本管開口部の内張りれんがとして使用した結果、れんがの脱落、損傷等の不具合は発生せず、順調に稼働中である。
【図１】
0006541535.tif 000005