(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
線状の導体あるいはリボン状の導体テープが、筒状の導体に対して螺旋状に巻かれて形成された２つのヘリカル素子を備え、前記各ヘリカル素子の給電点が互いに向かい合うように、かつ、前記各ヘリカル素子の終端部が前記筒状の導体の端部に位置するように、前記各ヘリカル素子が前記筒状の導体に配置された偏波共用ヘリカルアンテナであって、
前記各ヘリカル素子の相互の給電点の間に導体からなる遮蔽板を備え、
前記遮蔽板は、前記各ヘリカル素子に逆相給電したときに前記給電点の間に生じる静電容量を、同相給電時においても生じさせる、
ことを特徴とする偏波共用ヘリカルアンテナ。
【請求項２】
前記各ヘリカル素子に対してラットレース回路を経由して給電する、
ことを特徴とする請求項１に記載の偏波共用ヘリカルアンテナ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、基地局アンテナなどとして使用される偏波共用ヘリカルアンテナに関する。
【背景技術】
【０００２】
通信方式には、垂直偏波と水平偏波のように互いに偏波方向が直交する電波による通信がある。こうした通信では、１つのアンテナを共用するために、偏波共用アンテナが用いられる場合がある（例えば、特許文献１、２参照。）。また、１つのアンテナを共用するために、偏波共用ヘリカルアンテナが用いられる場合がある（例えば、特許文献３、非特許文献１参照。）。
【０００３】
特許文献１と特許文献２とに示すような従来の偏波共用基地局アンテナは、複数の水平偏波素子と垂直偏波素子を交互に配列し、それぞれを電力分配器で接続して構成することで、偏波共用を実現している。さらに、それらを複数本異なる向きに配列することで、全方向をカバーしている。
【０００４】
また、特許文献３と非特許文献１とに示すような偏波共用ヘリカルアンテナの場合、図１３に示すように、円筒状の内導体筒１１０に対して、ヘリカル素子１２０、１３０を上下に配置し、上下に逆向きに巻いたヘリカル素子１２０、１３０の中心に地板として機能する内導体筒を配置し、ピッチＰ１０で巻かれた上側ヘリカル素子１２０および下側ヘリカル素子１３０の１巻き分の長さ（以下、「周長」という）は２波長としている。そして、上下のヘリカル素子１２０、１３０に中央から同相給電することで、水平偏波を得ている。また、逆相給電とすることで、垂直偏波を得えている。なお、図１３では、上側ヘリカル素子１２０の巻始め１２１と下側ヘリカル素子１３０の巻始め１３１が内導体筒１１０の中心部に位置し、上側ヘリカル素子１２０の巻終わり１２２と下側ヘリカル素子１３０の巻終わり１３２が内導体筒１１０の端部にそれぞれ位置している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開平９−９８０１９公報
【特許文献２】特開平１０−１２６１２５公報
【特許文献３】ＵＳ  Ｐａｔｅｎｔ  ３，０６６，２９５ＳＩＤＥ−ＦＩＲＥ  ＨＥＬＩＣＡＬ  ＡＮＴＥＮＮＡ  ＷＩＴＨ  ＣＯＮＤＵＣＴＩＶＥ  ＳＵＰＰＯＲＴ
【非特許文献】
【０００６】
【非特許文献１】論文  ＩＥＥＥ  Ｂｒｏａｄｃａｓｔ  Ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ  Ｓｙｓｔｅｍｓ，  ＩＲＥ  Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ  ｏｎ  （Ｖｏｌｕｍｅ：ＰＧＢＴＳ−１１  ，  Ｉｓｓｕｅ：  １  ）Ｔｈｅ  ＴＶ  Ｈｅｌｉｃａｌ  Ａｎｔｅｎｎａ  Ａｄａｐｔｅｄ  ｔｏ  Ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ  Ｔｏｗｅｒ  Ｓｈａｐｅｓ
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
先に述べた偏波共用のアンテナには次の課題がある。つまり、複数の水平偏波素子と垂直偏波素子とを配列し、給電回路で接続する第１の方式には、給電回路損失が大きいことや機械構造が複雑化し、重量が増大するという課題がある。
【０００８】
また、ヘリカル素子を上下に配置し、上下に逆向きに巻いた第２の方式では、ヘリカル素子の周長を搬送波の２波長とし、そのピッチを半波長とすると、ヘリカル素子の傾きはおおよそ１５度となる。このとき、逆向きに巻いた２つのヘリカル素子を同相給電して水平偏波を得る場合は問題が無い。しかし、同じヘリカル素子を逆相給電して垂直偏波を得る場合に、水平偏波に比べて低い利得しか得られないという課題が第２の方式にはある。
【０００９】
また、第２の方式では、２つのヘリカル素子を同相給電した場合の入力インピーダンスは、１００Ω程度となっている。一方、逆相給電した場合は、その半分程度となる。このために、給電回路を共用するには課題がある。
【００１０】
さらに、第２の方式では、図１４に示すように、例えば上側ヘリカル素子１２０の巻終わり１２２を接地することは、誘雷防護の点から望ましい。しかし、上側ヘリカル素子１２０の巻始め１２１に給電した際に、放射されていない残りの電力が反射することから、上側ヘリカル素子１２０上に定在波が発生し、放射指向性にリップルを生じるという課題がある。下側ヘリカル素子１３０についても同様である。
【００１１】
この発明の目的は、これらの課題を改善し、良好な偏波共用アンテナとしての特性を確保し、実用的な基地局用アンテナを実現する偏波共用ヘリカルアンテナを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
前記の課題を解決するために、請求項１の発明は、線状の導体あるいはリボン状の導体テープが、筒状の導体に対して螺旋状に巻かれて形成された２つのヘリカル素子を備え、前記各ヘリカル素子の給電点が互いに向かい合うように、かつ、前記各ヘリカル素子の終端部が前記筒状の導体の端部に位置するように、前記各ヘリカル素子が前記筒状の導体に配置された偏波共用ヘリカルアンテナであって、前記各ヘリカル素子の相互の給電点の間に導体からなる遮蔽板を備え、前記遮蔽板は、前記各ヘリカル素子に逆相給電したときに前記給電点の間に生じる静電容量を、同相給電時においても生じさせる、ことを特徴とする偏波共用ヘリカルアンテナである。
【００１３】
請求項１の発明では、各ヘリカル素子の相互の給電点の間に導体からなる遮蔽板を備え、前記各ヘリカル素子に逆相給電したときに前記給電点の間に生じる静電容量を、同相給電時においても生じさせる。
【００１４】
請求項２の発明は、請求項１に記載の偏波共用ヘリカルアンテナにおいて、前記各ヘリカル素子に対してラットレース回路を経由して給電する、ことを特徴とする。
【発明の効果】
【００１５】
請求項１の発明によれば、各ヘリカル素子の相互の給電点の間に遮蔽板を備え、前記各ヘリカル素子に逆相給電したときに前記給電点の間に生じる静電容量を、同相給電時においても生じさせるという構成により、同相給電で水平偏波を生成する場合の入力インピーダンスを、逆相給電で垂直偏波を生成する場合の入力インピーダンスと同じインピーダンスとすることができる。この結果、良好な偏波共用アンテナとしての特性を確保し、実用的な基地局用アンテナを実現することができる。
【００１６】
請求項２の発明によれば、ラットレース回路を用いて、二つのヘリカル素子に対して給電することにより、同相給電による水平偏波の励振と逆相給電による垂直偏波の励振とを同時に使用できる偏波共用アンテナを実現することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】この発明の実施の形態１による偏波共用ヘリカルアンテナの一例を示す斜視図である。
【図２】アンテナに対する給電のベクトル合成の説明図であり、図２（ａ）は同相給電のベクトル合成の説明図、図２（ｂ）は逆相給電のベクトル合成の説明図である。
【図３】周長に対するピッチ角の説明図であり、図３（ａ）は２波長の周長に対するピッチ角の説明図、図３（ｂ）は１波長の周長に対するピッチ角の説明図である。
【図４】利得特性を示す図であり、図４（ａ）は周長２波長の利得特性を示す図、図４（ｂ）は周長１波長の利得特性を示す図である。
【図５】この発明の実施の形態２による偏波共用ヘリカルアンテナの一例を示す斜視図である。
【図６】遮蔽板無しの入力インピーダンス特性を示す図であり、図６（ａ）は水平偏波の場合の入力インピーダンス特性を示す図、図６（ｂ）は垂直偏波の場合の入力インピーダンス特性を示す図である。
【図７】モードの説明図であり、図７（ａ）はＥｖｅｎモードの説明図、図７（ｂ）はＯｄｄモードの説明図である。
【図８】遮蔽板付きの入力インピーダンス特性を示す図であり、図８（ａ）は水平偏波の場合の入力インピーダンス特性を示す図、図８（ｂ）は垂直偏波の場合の入力インピーダンス特性を示す図である。
【図９】実施の形態３による終端条件を示す図である。
【図１０】終端条件の違いによる電流分布を示す図であり、図１０（ａ）は終端ショートの場合の電流分布を示す図、図１０（ｂ）は抵抗終端の場合の電流分布を示す図である。
【図１１】終端条件の違いによる指向性を示す図であり、図１１（ａ）は終端ショートの場合の水平面内指向性を示す図、図１１（ｂ）は抵抗終端の場合の水平面内指向性を示す図である。
【図１２】実施の形態３で用いられるラットレース回路の一例を示す構成図である。
【図１３】従来の偏波共用ヘリカルアンテナを示す斜視図である。
【図１４】従来の偏波共用ヘリカルアンテナの終端条件を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
次に、この発明の実施の形態について、図面を用いて詳しく説明する。
【００１９】
（実施の形態１）
この実施の形態による偏波共用ヘリカルアンテナを図１に示す。この偏波共用ヘリカルアンテナは、内導体筒１０と、上側ヘリカル素子２０と、下側ヘリカル素子３０とを備えている、サイドファイヤー型のアンテナである。
【００２０】
内導体筒１０は筒状の導体である。内導体筒１０の直径は、図１３に示した従来の内導体筒１１０の直径に比べて小さく作られている。
【００２１】
内導体筒１０の一端側（上側）には上側ヘリカル素子２０が設けられ、他端側（下側）には下側ヘリカル素子３０が設けられている。ヘリカル素子２０、３０は、線状の導体、あるいはリボン状の導体テープが巻かれて形成されている。このとき、ヘリカル素子２０、３０は上下に配置されて上下に逆向きに巻かれている。つまり、上側ヘリカル素子２０の巻始め２１と下側ヘリカル素子３０の巻始め３１が内導体筒１０の中心部に位置し、上側ヘリカル素子２０の巻終わり２２と下側ヘリカル素子３０の巻終わり３２が内導体筒１１０の端部にそれぞれ位置している。巻始め２１は上側ヘリカル素子２０の給電点であり、巻始め３１は下側ヘリカル素子３０の給電点である。
【００２２】
さらに、この実施の形態では、上側ヘリカル素子２０の周長は、従来のヘリカル素子１２０、１３０の周長が搬送波の２波長であったのに対して、搬送波の１波長である。このために、先に述べたように、内導体筒１０の直径が従来の内導体筒１１０の直径に比べて小さく作られている。下側ヘリカル素子３０も同様に周長が１波長である。これは、水平偏波と垂直偏波の利得差を改善するためである。
【００２３】
次に、この実施の形態による偏波共用ヘリカルアンテナの作用について説明する。ここで、図２（ａ）を用いて、水平偏波が生成される原理を示す。上側ヘリカル素子２０と下側ヘリカル素子３０とを同相給電すると、上側ヘリカル素子２０に右上向きに電流が流れ、下側ヘリカル素子３０に右下向きに電流が流れる。電流の上向き成分により生じた電界と下向き成分により生じた電界は打ち消され、右向き成分（合成電界）が残る。つまり水平方向の電界成分が合成されて、水平偏波が生成される。図２（ｂ）に垂直偏波が生成される原理を示す。上側ヘリカル素子２０と下側ヘリカル素子３０とに逆相給電すると、上側ヘリカル素子２０に右上向きに電流が流れ、下側ヘリカル素子３０に左上向きに電流が流れる。右向きと左向きの電界は打ち消され、電界の上向きの成分（合成電界）が残る。従って、垂直偏波が生成される。
【００２４】
このように水平偏波と垂直偏波とを生成する上側ヘリカル素子２０と下側ヘリカル素子３０との周長は、先に述べたように１波長にしている。上側ヘリカル素子２０と下側ヘリカル素子３０の周長を２波長から１波長へ変更した理由を示す。なお、記載の簡単化のために、ここでは上側ヘリカル素子２０と下側ヘリカル素子３０とを単にヘリカルと記す。ヘリカルのピッチＰ１は１／２波長となっている。水平方向から見て１ターン目、２ターン目、３ターン目と各ターン数で同相励振されるために、１回巻の周長が波長の整数倍である必要がある。図３（ａ）に示すように、従来例の２波長とすると、ヘリカルのピッチ角が約１５度となる。この場合には、水平偏波の合成には好都合だが、そのまま垂直偏波を合成すると水平偏波に比べて、合成ベクトルが短くなり利得が低くなる（図２および図３参照）。
【００２５】
そこで、ヘリカルの周長を１波長とすることで、図３（ｂ）に示すように、ピッチ角を２倍の３０度とすることが出来る。これにより、水平偏波と同等の利得を垂直偏波でも得ることが可能となる。図４（ａ）に、周長を２波長（２λ）とした場合の水平偏波（Ｈ・ｐｏｌ）と垂直偏波（Ｖ・ｐｏｌ）の利得の周波数特性を計算した結果を示す。水平偏波と垂直偏波で利得差が４ｄＢ程度となっている。一方、図４（ｂ）に、周長を１波長（１λ）とした場合の水平偏波（Ｈ・ｐｏｌ）と垂直偏波（Ｖ・ｐｏｌ）の利得の周波数特性を計算した結果を示す。水平偏波と垂直偏波で利得が一致している。なお、図４（ａ）、（ｂ）では搬送波の周波数をｆ０としている。
【００２６】
こうして、この実施の形態によれば、上側ヘリカル素子２０と下側ヘリカル素子３０との周長を１波長とする構成により、水平偏波と垂直偏波の利得差を改善することができる。
【００２７】
（実施の形態２）
この実施の形態による偏波共用ヘリカルアンテナを図５に示す。なお、この実施の形態では、先に説明した図１と同一もしくは同一と見なされる構成要素には、それと同じ参照符号を付けて、その説明を省略する。この実施の形態による偏波共用ヘリカルアンテナは、図１の偏波共用ヘリカルアンテナに対して、遮蔽板４０を設けたものである。
【００２８】
遮蔽板４０は導体で作られた円板である。遮蔽板４０は、内導体筒１０の中央部、つまり上側ヘリカル素子２０と下側ヘリカル素子３０との間の内導体筒１０に設けられている。これにより、遮蔽板４０は、上側ヘリカル素子２０の巻始め２１である給電点と、下側ヘリカル素子３０の巻始め３１である給電点との間に位置する。
【００２９】
次に、この実施の形態による偏波共用ヘリカルアンテナの作用について説明する。この実施の形態のように遮蔽板４０を入れないと、同相給電時の入力インピーダンスは１００Ω程度となる。一方、逆相給電時の入力インピーダンスは５０Ω程度と半分になる。この状態では、非常に複雑な給電回路を用意しないと水平偏波と垂直偏波を偏波共用するアンテナが実現できない。図６にこの場合の入力インピーダンス特性を計算した結果を示す。図６（ａ）は水平偏波の場合、図６（ｂ）は垂直偏波の場合である。これらの図から、インピーダンス特性の違いが明らかに判る。
【００３０】
一方、この実施の形態のように遮蔽板４０を設けると、遮蔽板４０は次のように動作する。ここで、図７を用いて、遮蔽板４０の動作原理を示す。上側ヘリカル素子２０と下側ヘリカル素子３０の上下のヘリカル素子を地板上の平行２線の線路として考えると、２つの線路に同じ方向に電流が流れる場合は、図７（ａ）のＥｖｅｎモードと呼ばれる状態となる。この場合の線路インピーダンスは、次の式１と式２とに示す計算式で計算できる。２つの線路の間には磁気壁が仮想的に存在すると考えられる。２つの線路の間の静電容量２Ｃｍを破線で示しているが、実際には存在していない。
【数１】
0006529297.tif 000002
【数２】
0006529297.tif 000003
【００３１】
図７（ｂ）に２つの線路に逆相の電流が流れている様子を示す。この状態はＯｄｄモードと呼ばれている。この場合の線路インピーダンスは、次の式３と式４とで計算できる。２つの線路の間には電気壁が仮想的に存在すると考えられる。また、この場合には、２つの線路間に静電容量２Ｃｍが生じている。
【数３】
0006529297.tif 000004
【数４】
0006529297.tif 000005
【００３２】
ＥｖｅｎモードとＯｄｄモードのインピーダンスの違いは、Ｏｄｄモードの場合に式３の左辺に静電容量２Ｃｍが存在することである。そこで、仮想的に存在する電気壁を物理的に構築することで、Ｅｖｅｎモードにも静電容量２Ｃｍを作り出すことが出来る。そうすると、ＥｖｅｎモードとＯｄｄモードで、同じインピーダンスを作り出すことが可能となる。つまり、同相給電で水平偏波を生成する場合の入力インピーダンスを、逆相給電で垂直偏波を生成する場合の入力インピーダンス５０Ωと同じインピーダンスとすることが出来る。一端を接地側にショートすると、１／４波長先はオープン状態となる伝送線路理論により、物理的な電気壁は高さを１／４波長とすることが望ましい。図８に遮蔽板を設置した場合の入力インピーダンス特性を示す。図８（ａ）は水平偏波の場合、図８（ｂ）は垂直偏波の場合である。これらの図から、図６（ａ）、（ｂ）と比較すると、インピーダンス特性が一致していることが判る。
【００３３】
こうして、この実施の形態によれば、上下２つの給電点の間に遮蔽板４０を設ける構成により、水平偏波と垂直偏波の入力インピーダンスを一致させることができる。
【００３４】
（実施の形態３）
この実施の形態では、実施の形態１や実施の形態２による上側ヘリカル素子２０の巻終わり２２と、下側ヘリカル素子３０の巻終わり３２とを次のようにしている。なお、この実施の形態では、先に説明した実施の形態１と同一もしくは同一と見なされる構成要素には、それと同じ参照符号を付けて、その説明を省略する。
【００３５】
従来の例では先の図１４に示すように上側ヘリカル素子１２０および下側ヘリカル素子１３０の終端は接地されていた。その場合はヘリカル素子で放射しきれずに残った電力が反射して、ヘリカル素子上に定在波を生じる。定在波が生じると、放射指向性が乱れてリップルが生じる。従来のように周長が２波長の場合には、水平面内に４つのリップルが生じる。実施の形態１のように、周長が１波長の場合には２つとなる。
【００３６】
そこで、この実施の形態では、上側ヘリカル素子２０および下側ヘリカル素子３０の終端条件を次のようにしている。なお、以下では、上側ヘリカル素子２０および下側ヘリカル素子３０の中で上側ヘリカル素子２０を例として説明する。この実施の形態の偏波共用ヘリカルアンテナによる上側ヘリカル素子２０の終端条件を模式的に描いた図を図９に示す。図９に示すように、上側ヘリカル素子２０の終端部分に適切な値の終端抵抗５０を挿入することで、リップルの振幅を小さくすることが出来る。
【００３７】
従来のように上側ヘリカル素子２０の終端をショートした場合のヘリカル素子上の電流分布特性を図１０（ａ）に示す。図１０（ａ）では、グラフの中央が給電点で、左端と右端が終端部分である。このグラフから、リップルが生じている様子が判る。これに対して、この実施の形態のように、抵抗終端にした場合のヘリカル素子上の電流分布特性を図１０（ｂ）に示す。図１０（ｂ）に示すように、リップルが小さくなっている様子が判る。この場合の水平面内指向性は次のとおりである。図１１（ａ）のグラフが終端をショートした場合で、図１１（ｂ）のグラフが抵抗終端とした場合である。これらのグラフから、指向性に生じるリップルが小さくなっている様子が判る。終端抵抗５０の値は、このリップルが最小となる値が選択される。
【００３８】
こうして、この実施の形態によれば、上側ヘリカル素子２０と下側ヘリカル素子３０との巻終わりを抵抗終端とする構成により、水平面内の指向性の利得偏差を小さくすることができる。
【００３９】
（実施の形態４）
この実施の形態では、実施の形態１、実施の形態２や実施の形態３による偏波共用ヘリカルアンテナの上側ヘリカル素子２０と下側ヘリカル素子３０とに対して、次のようにして給電している。なお、この実施の形態では、先に説明した実施の形態１と同一もしくは同一と見なされる構成要素には、それと同じ参照符号を付けて、その説明を省略する。
【００４０】
この実施の形態による偏波共用ヘリカルアンテナでは、上側ヘリカル素子２０と下側ヘリカル素子３０とに対して、ラットレース回路を用いて給電している。このラットレース回路を図１２に示す。図１２のラットレース回路６０は、Ｐｏｒｔ１〜Ｐｏｒｔ４を備えている。Ｐｏｒｔ１とＰｏｒｔ２との間が伝送路６１で接続され、Ｐｏｒｔ２とＰｏｒｔ３との間が伝送路６２で接続されている。また、Ｐｏｒｔ３とＰｏｒｔ４との間が伝送路６３で接続され、Ｐｏｒｔ４とＰｏｒｔ１との間が伝送路６４で接続されている。
【００４１】
そして、Ｐｏｒｔ１からＰｏｒｔ２までの伝送路６１が１／４波長の電気長となっている。Ｐｏｒｔ２からＰｏｒｔ３までの伝送路６２と、Ｐｏｒｔ３からＰｏｒｔ４までの伝送路６３も、１／４波長の電気長となっている。Ｐｏｒｔ４からＰｏｒｔ１までの伝送路６４は、３／４波長の電気長となっている。
【００４２】
こうしたラットレース回路６０では、Ｐｏｒｔ２に上側ヘリカル素子２０が接続され、Ｐｏｒｔ４に下側ヘリカル素子３０が接続される。この状態で、Ｐｏｒｔ３から給電すると、１／４波長の伝送路６２と同じく１／４波長の伝送路６３とにより、Ｐｏｒｔ２の上側ヘリカル素子２０とＰｏｒｔ４の下側ヘリカル素子３０とに同相で給電される。また、Ｐｏｒｔ１から給電すると、例えば１／４波長の伝送路６１と３／４波長の伝送路６４とにより、Ｐｏｒｔ２の上側ヘリカル素子２０とＰｏｒｔ４の下側ヘリカル素子３０とに逆相で給電される。
【００４３】
こうして、この実施の形態によれば、偏波共用ヘリカルアンテナの２つの給電点に対して、ラットレース回路６０を介して給電する構成にすることで、水平偏波と垂直偏波とを同時に使用できる偏波共用アンテナを実現することができる。
【００４４】
以上、この発明の実施の形態を詳述してきたが、具体的な構成はこの実施の形態に限られるものではなく、この発明の要旨を逸脱しない範囲の設計の変更等があっても、この発明に含まれる。例えば、実施の形態１〜実施の形態４による構成を単独で有する偏波共用ヘリカルアンテナとしてもよく、また、実施の形態１〜実施の形態４による構成を組み合わせたものを有する偏波共用ヘリカルアンテナとしてもよい。
【産業上の利用可能性】
【００４５】
この発明は、ＭＩＭＯ（Ｍｕｌｔｉ  Ｉｎｐｕｔ  Ｍｕｌｔｉ  Ｏｕｔｐｕｔ）のノードを水平偏波と垂直偏波の２つで構成する高速通信用基地局アンテナとして、高効率で、小型軽量化、低コスト化に貢献することができる。
【符号の説明】
【００４６】
１０  内導体筒
２０  上側ヘリカル素子
２１  巻始め（給電点）
２２  巻終わり（終端部）
３０  下側ヘリカル素子
３１  巻始め（給電点）
３２  巻終わり（終端部）
４０  遮蔽板
５０  終端抵抗
６０  ラットレース回路
【図１】
0006529297.tif 000006
【図２】
0006529297.tif 000007
【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
0006529297.tif 000012
【図８】
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【図９】
0006529297.tif 000014
【図１０】
0006529297.tif 000015
【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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