(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ロール表面に、Ｎｉ基合金と混合炭化物とからなる肉盛溶接材料が肉盛溶接された連続鋳造用分割駆動ロールであって、
前記Ｎｉ基合金は、質量％で、Ｃ：０．１％以下、Ｃｒ：１０〜１５％、Ｍｏ：８〜１５％、Ｗ：５％以下、Ｃｏ：１５％以下、Ａｌ：１〜５％、Ｔｉ：１〜５％、Ｎ：０．０１〜０．１％を含み、残部Ｎｉおよび不可避的不純物よりなり、かつ、質量％で、前記Ｎｉ基合金に対する前記Ｃｒの含有量をＣｒ％、前記Ｎｉ基合金に対する前記Ｍｏの含有量をＭｏ％、前記Ｎｉ基合金に対する前記Ｗの含有量をＷ％とすると、Ｃｒ％／３３＋Ｍｏ％／２５＋Ｗ％／３１≦１％を満たしており、
前記混合炭化物は、ＷＣ及びＴｉＣを造粒及び焼結した炭化物であり、
質量％で、前記Ｎｉ基合金及び前記混合炭化物の総和量を１００％としたときに、前記ＷＣの添加量は５〜５０％であり、前記ＴｉＣの添加量は３〜３０％であり、前記混合炭化物の添加量は１０％〜６０％であることを特徴とする連続鋳造用分割駆動ロール。
【請求項２】
ロール表面に、Ｎｉ基合金と複炭化物とからなる肉盛溶接材料が肉盛溶接された連続鋳造用分割駆動ロールであって、
前記Ｎｉ基合金は、質量％で、Ｃ：０．１％以下、Ｃｒ：１０〜１５％、Ｍｏ：８〜１５％、Ｗ：５％以下、Ｃｏ：１５％以下、Ａｌ：１〜５％、Ｔｉ：１〜５％、Ｎ：０．０１〜０．１％を含み、残部Ｎｉおよび不可避的不純物よりなり、かつ、質量％で、前記Ｎｉ基合金に対する前記Ｃｒの含有量をＣｒ％、前記Ｎｉ基合金に対する前記Ｍｏの含有量をＭｏ％、前記Ｎｉ基合金に対する前記Ｗの含有量をＷ％とすると、Ｃｒ％／３３＋Ｍｏ％／２５＋Ｗ％／３１≦１％を満たしており、
前記複炭化物は、前記複炭化物に対するＷＣと、前記複炭化物に対するＴｉＣと、の質量％における比率であるＷＣ／ＴｉＣが、ＷＣ／ＴｉＣ＝３０／７０〜７０／３０に相当する組成割合を満足するＷ及びＴｉからなる複炭化物であり、
質量％で、前記Ｎｉ基合金及び前記複炭化物の総和量を１００％としたときに、前記複炭化物の添加量は、１０％〜６０％であることを特徴とする連続鋳造用分割駆動ロール。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、連続鋳造用分割駆動ロールに関し、特にロール表面に溶接される肉盛材の組成に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
連続鋳造設備は、ダンディシュに保持した溶鋼をモールドに注入し、このモールド内で外表面が凝固した溶鋼を、連続的にスラブに成形する設備である。この連続鋳造設備には、スラブを冷却しながら案内するために、サポートロール、ガイドロール、ピンチロールなどのロール群からなる鋳造経路が形成されている。
【０００３】
これらのロール群は、案内方向に連続する複数のロールを単位として、複数のセグメントに分割されており、一つのセグメントは、スラブを板厚方向から挟む所定数の上下ロールと、これらのロールを支持する上下フレーム等からなるロール支持装置とを含んでいる。ロール群に含まれるロールとして、分割駆動用ロールが知られている。分割駆動用ロールは、スラブから加わる高熱及び半径方向の荷重を考慮して、スラブ幅方向（つまり、ロールの軸方向）に分割された複数のロールからなる。
【０００４】
分割駆動ロールは、スラブを案内する際に、スラブの高い熱を受熱するとともに、スラブが摩擦接触するため、高温での耐亀裂進展特性及び耐摩耗性が要求される。そのため、分割駆動ロールのロール表面を、肉盛溶接層で被覆して保護する方法が知られている。特許文献１は、Ｃ：０．１％以下、Ｃｒ：１０〜１５％：、Ｍｏ：８〜１５％、Ｃｏ：１５％以下、Ｗ：５％以下、Ａｌ：１〜５％、Ｔｉ：１〜５％、残部Ｎｉよりなることを特徴とする連続鋳造肉盛用溶接材料を開示する。
【０００５】
特許文献１の連続鋳造肉盛用溶接材料を用いることにより、連続鋳造ロールとして優れた耐亀裂発生特性を示すが、矯正部（曲げ戻し部）においては、基地成分の耐亀裂発生特性が高いためにロール表面に発生する熱亀裂の数が少なく、そのために、その後、加わる熱応力が数少ない熱亀裂部に集中してしまい、結果的に熱亀裂の本数は少ないものの、深い亀裂となってしまうことがある。このような深い亀裂は肉盛層の剥離などに繋がるため、早期の補修が必要になってしまうという問題がある。
【０００６】
上述したような問題を解消するために、特許文献２は、質量％で、Ｃ：０．１％以下、Ｃｒ：１０〜１５％、Ｍｏ：８〜１５％、Ｗ：５％以下、Ｃｏ：１５％以下、Ａｌ：１〜５％、Ｔｉ：１〜５％、Ｎ：０．０１〜０．１％を含み、残部Ｎｉおよび不可避的不純物よりなり、かつ、Ｃｒ％／３３＋Ｍｏ％／２５＋Ｗ％／３１≦１を満たすことを特徴とする連続鋳造ロール肉盛用溶接材料を開示する。
【０００７】
特許文献２には、所定量のＴｉとＮを含むことにより、肉盛層中にＴｉＮを分散させ、このＴｉＮが応力集中源となり連続鋳造ロール使用中に発生する熱亀裂の起点となることで、熱亀裂を微細に分散したものとすることができ、結果として熱応力が微細亀裂によって緩和されることで、連続鋳造ロール破損の原因となる表面層の大割れや剥離を抑制できる、即ち耐亀裂進展性が向上することが開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開２００５−１４４４８８号公報
【特許文献２】特開２００７−１３６５０９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
近年、連続鋳造ロールなどにおいて、耐摩耗性のさらなる向上が求められている。一般的に耐摩耗性を向上させる手法として、ＷＣを肉盛用溶接材料に添加する方法が知られている。しかしながら、上述の特許文献２の構成において、ＷＣを添加すると、Ｎｉ基合金に含まれるＴｉと添加したＷＣ等のＣとが肉盛溶接時に反応して、ＴｉＣを生成し、Ｎｉ基合金に含まれるＴｉ含有量が低下してしまう。Ｔｉ含有量が低下するとＴｉＮの析出量が少なくなるため、「ＴｉＮを熱応力集中源として、熱亀裂を微細化する」という効果が得られなくなるおそれがある（特許文献２の明細書段落００１９参照）。一方、ＷＣを無くすと、耐摩耗性の向上が得られるなくなるおそれがある。
【００１０】
そこで、所定量のＴｉとＮを含むＮｉ基合金の耐亀裂進展特性を損なうことなく、耐摩耗性及び耐亀裂進展特性に優れた肉盛溶接層を有する連続鋳造用分割駆動ロールを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
上記課題を解決するために、本願発明は、一つの観点として、（１）ロール表面に、Ｎｉ基合金と混合炭化物とからなる肉盛溶接材料が肉盛溶接された連続鋳造用分割駆動ロールであって、前記Ｎｉ基合金は、質量％で、Ｃ：０．１％以下、Ｃｒ：１０〜１５％、Ｍｏ：８〜１５％、Ｗ：５％以下、Ｃｏ：１５％以下、Ａｌ：１〜５％、Ｔｉ：１〜５％、Ｎ：０．０１〜０．１％を含み、残部Ｎｉおよび不可避的不純物よりなり、かつ、Ｃｒ％／３３＋Ｍｏ％／２５＋Ｗ％／３１≦１を満たしており、前記混合炭化物は、ＷＣ粒子及びＴｉＣ粒子を造粒及び焼結した炭化物であり、質量％で、前記Ｎｉ基合金及び前記混合炭化物の総和量を１００％としたときに、前記ＷＣの添加量は５〜５０％であり、前記ＴｉＣの添加量は３〜３０％であり、前記混合炭化物の添加量は、１０％〜６０％であることを特徴とする。混合炭化物のサイズは５０〜２００μｍである。
【００１２】
本願発明は、別の観点として、(２) ロール表面に、Ｎｉ基合金と複炭化物とからなる肉盛溶接材料が肉盛溶接された連続鋳造用分割駆動ロールであって、前記Ｎｉ基合金は、質量％で、Ｃ：０．１％以下、Ｃｒ：１０〜１５％、Ｍｏ：８〜１５％、Ｗ：５％以下、Ｃｏ：１５％以下、Ａｌ：１〜５％、Ｔｉ：１〜５％、Ｎ：０．０１〜０．１％を含み、残部Ｎｉおよび不可避的不純物よりなり、かつ、Ｃｒ％／３３＋Ｍｏ％／２５＋Ｗ％／３１≦１を満たしており、前記複炭化物は、ＷＣ／ＴｉＣ＝３０／７０〜７０／３０に相当する組成割合を満足するＷ及びＴｉからなる複炭化物であり、質量％で、前記Ｎｉ基合金及び前記複炭化物の総和量を１００％としたときに、前記複炭化物の添加量は、１０％〜６０％であることを特徴とする。複炭化物のサイズは５０〜２００μｍである。
【発明の効果】
【００１３】
本願発明によれば、特許文献２に記載のＮｉ基合金を用いることを前提として、耐摩耗性及び耐亀裂進展特性に優れた肉盛溶接層を有する連続鋳造用分割駆動ロールを提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】熱間摩耗試験に用いられる試験装置の概略図である。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
本発明の連続鋳造用分割駆動ロールのロール表面に肉盛溶接される肉盛溶接材料について説明する。ここで、ロール表面とは、ロール基材の表面のことである。また、ロール基材表面に他の肉盛溶接層が形成されている場合には、当該他の肉盛溶接層がロール表面となる。つまり、本実施形態の肉盛溶接材料は、連続鋳造用分割駆動ロールのロール最外層に肉盛溶接されるものであり、ロール基材と本実施形態の肉盛溶接層との間に別の被膜が介在していてもよい。
【００１６】
本実施形態の肉盛溶接材料は、Ｎｉ基合金と混合炭化物、若しくは複炭化物とからなる。Ｎｉ基合金は、質量％で、Ｃ：０．１％以下、Ｃｒ：１０〜１５％、Ｍｏ：８〜１５％、Ｗ：５％以下、Ｃｏ：１５％以下、Ａｌ：１〜５％、Ｔｉ：１〜５％、Ｎ：０．０１〜０．１％を含み、残部Ｎｉおよび不可避的不純物よりなり、かつ、Ｃｒ％／３３＋Ｍｏ％／２５＋Ｗ％／３１≦１を満たしている。
【００１７】
以下、Ｎｉ基合金の限定理由について説明する。
Ｃ：０．１％以下
Ｃは、結晶粒界にＴｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ等と炭化物を形成し粒界強化する。しかし、０．１％を超えると粒内のＴｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ濃度が低下し、耐力、耐酸化性に悪影響を及ぼすことから、上限を０．１％とした。
【００１８】
Ｃｒ：１０〜１５％
Ｃｒは、高温における耐酸化性を確保するため、１０％以上必要である。しかし、１５％を超えると脆性な金属間化合物が析出し延性が低下する。従って、その範囲を１０〜１５％とした。
【００１９】
Ｍｏ：８〜１５％
Ｍｏは、γ相中に固溶し、高温耐力を向上する効果、熱膨張係数を低くする効果がある。また、モールドパウダーに含まれるフッ素に対する耐食性を高める効果がある元素である。しかし、８％未満では、その効果が十分でない。また、１５％を超えると脆性な金属間化合物が析出し延性が低下する。従って、その範囲を８〜１５％とした。
【００２０】
Ｗ：５％以下
Ｗは、γ相中に固溶し、高温耐力を向上する効果、熱膨張係数を低くする効果がある元素である。しかし、５％を超えると脆性な金属間化合物が析出し延性が低下することから、その上限を５％とした。
【００２１】
Ｃｏ：１５％以下
Ｃｏは、延性を改善する効果がある元素である。しかし、１５％を超えるとコストアップとなることから、その上限を１５％とした。
【００２２】
Ａｌ：１〜５％
Ａｌは、γ´相を形成し、高温耐力を向上する元素である。しかし、１％未満ではその効果はなく、また、５％を超えると延性が低下することから、その範囲を１〜５％とした。
【００２３】
Ｔｉ：１〜５％
Ｔｉは、ＴｉＮを生成し熱応力集中源となり、熱亀裂を微細化する。また、γ´相中のＡｌと置換しγ´相を強化する。しかし、１％未満ではその効果が十分でなく、また、５％を超えると延性が低下することから、その範囲を１〜５％とした。すなわち、Ｎｉ基合金におけるＴｉの含有量は５％が上限であり、５％を超えると延性が低下してしまう。
【００２４】
Ｎ：０．０１〜０．１％
Ｎは、ＴｉＮを生成し、熱応力集中源となり、熱亀裂を微細化する。しかし、０．０１％未満ではその効果が十分でなく、また、０．１％を超えると溶接時にブローホールが発生しやすくなることから、その範囲を０．０１〜０．１％とした。
【００２５】
Ｃｒ％／３３＋Ｍｏ％／２５＋Ｗ％／３１≦１
Ｃｒ％／３３＋Ｍｏ％／２５＋Ｗ％／３１が１を超えると脆性な金属間化合物が生成し、延性が低下する。従って、その上限を１とした。
【００２６】
Ｎｉ基合金に添加される混合炭化物について説明する。混合炭化物は、ＷＣ及びＴｉＣからなる。質量％で、Ｎｉ基合金及び混合炭化物の総和量を１００％としたときに、ＷＣの添加量は５〜５０％であり、ＴｉＣの添加量は３〜３０％であり、ＷＣ及びＴｉＣの総添加量は１０〜６０％である。ここで、混合炭化物とは、ＷＣからなる粒子及びＴｉＣからなる粒子を、造粒及び焼結して、表面のみを互いに接着した炭化物のことである。
【００２７】
ＷＣとＴｉＣの混合炭化物を上述の比率でＮｉ基合金に添加することにより、後述する実施例で証明するように、肉盛溶接層の耐亀裂進展特性の低下と耐摩耗性の低下を抑制できる。一般的に、ＷＣのみを多量にＮｉ基合金に添加して肉盛溶接すると、炭化物粒子の外周部分が熱溶融し、この熱溶融した元素が過多にＮｉ基合金に含まれ、Ｎｉ基合金に含まれるＴｉとＷＣのＣとが反応してＴｉＣが生成される。そのため、Ｎｉ基合金中のＴｉが減少してしまい、ＴｉＮの生成量が不十分となるため、ＴｉＮを熱応力集中源とすることによる熱亀裂の微細化という効果を得ることができない。
【００２８】
本実施形態のように、ＷＣとＴｉＣの混合炭化物をＮｉ基合金に添加した場合には、肉盛溶接時の熱を受熱することによってＷＣだけでなくＴｉＣの一部が熱溶融し、このＴｉＣが熱溶融して生成したＴｉの一部がＮｉ基合金のＣと結合して、耐摩耗性に優れるＴｉＣが析出する。また、肉盛溶接時に熱溶融しなかった残りのＴｉＣは、Ｎｉ基合金と化学反応することなく、そのまま存在する。したがって、析出したＴｉＣと熱溶融しなかったＴｉＣの両方によって、耐摩耗性が向上する。また、熱溶融したＴｉの一部は、ＷＣのＣとの反応によって減少するＮｉ基合金中のＴｉを補完して、Ｔｉ量低下を抑制する。このＮｉ基合金中のＴｉがＮｉ基合金中のＮと結合して、ＴｉＮが生成され、このＴｉＮは上述したように熱応力集中源となって耐亀裂進展特性を高める。
【００２９】
ＷＣとＴｉＣの混合炭化物の効果は、ＷＣの添加量が５０質量％まで得られ、応力集中源としてのＴｉＮの生成量の減少を抑制できるため、熱亀裂の微細化による耐亀裂進展特性を満足させることができる。ＷＣの添加量が５０％超になると、Ｎｉ基合金中に析出するＴｉＮの減少を抑制できず、耐亀裂進展特性を満足させることができない。また、Ｎｉ基合金中のＷ量などが増加しすぎて、延性が低下する。ＷＣの添加量が５％未満になると、肉盛溶接層の耐摩耗性が不十分となる。
【００３０】
ＴｉＣの添加量が３％未満になると、Ｎｉ基合金に含まれるＴｉ量低下の抑制効果が不十分となる。ＴｉＣの添加量が３０％を超えると、炭化物が成長して、割れが発生する。すなわち、ＴｉＣの比重はＷＣの約１／２〜１／４であり、体積率にすると２倍から４倍となり割れが発生する。
【００３１】
ＷＣとＴｉＣの混合炭化物量が１０％未満では、耐摩耗性が不十分となる。６０％を超えると、Ｎｉ基合金中のＴｉ、Ｎが少なすぎて、そもそも応力集中源としてのＴｉＮを十分に生成することができない。
【００３２】
次に、Ｎｉ基合金に添加される複炭化物について説明する。複炭化物は、Ｗ、Ｔｉ及びＣが化合した金属間化合物である。この複炭化物（以下、（Ｗ、Ｔｉ）Ｃと称する）は、メンストラム法によって製造することができる。メンストラム法は、Ｆｅ−炭化物生成金属（またはＦｅ＋炭化物生成金属）＋Ｃからなる原料を、高温（例えば、２０００℃以上）の溶融金属浴（溶融金属浴は、Ｆｅ以外のＭｎ，Ｃｏ，Ｎｉ，Ｃｕ、Ａｌ等を含んでいてもよい）からなる熱処理炉中で炭化物を合成し、ついで、酸処理し、Ｆｅの他、目的物以外の炭化物を分解し、ついで、選鉱工程で水洗・篩分・比重選鉱を行って、高品位目的炭化物を得ると同時に不純物を分離除去し、その後さらに、乾燥・篩分を行って、所望の炭化物を得る製法である。
【００３３】
上述のメンストラム法を用いて、配合原料の種類・組成を種々変更した結果、質量％で、ＷＣ／ＴｉＣ＝３０／７０〜７０／３０に相当する組成割合を満足する（Ｗ，Ｔｉ）Ｃを製造することができた。
【００３４】
質量％で、Ｎｉ基合金及び複炭化物の総和量を１００％としたときに、複炭化物の含有量は１０〜６０％とする。複炭化物をこの比率でＮｉ基合金に添加することにより、後述する実施例で証明するように、肉盛溶接層の延性低下（耐亀裂進展特性の低下）と耐摩耗性の低下を抑制できる。すなわち、複炭化物の添加量が１０％未満に低下すると、耐摩耗性及び耐亀裂進展特性が低下する。また、複炭化物の添加量が６０％を超えると、耐亀裂進展特性が低下する。
【００３５】
一般的に、ＷＣのみを多量にＮｉ基合金に添加して肉盛溶接すると、炭化物粒子の外周部分が熱溶融し、この熱溶融した元素が過多にＮｉ基合金に含まれ、Ｎｉ基合金に含まれるＴｉとＷＣのＣとが反応してＴｉＣが形成される。そのため、Ｎｉ基合金に含まれるＴｉの含有量が減少し、ＴｉＮの生成量が不十分となるため、ＴｉＮを熱応力集中源とすることによる熱亀裂の微細化という効果を得ることができない。
【００３６】
本実施形態のように、Ｔｉを含む複炭化物（Ｗ、Ｔｉ）ＣをＮｉ基合金に添加した場合には、肉盛溶接時の熱を受熱することによってＷとＴｉとＣが熱溶融し、この熱溶融したＴｉの一部がＮｉ基合金のＣと結合して、耐摩耗性に優れるＴｉＣが析出する。また、肉盛溶接時に熱溶融しなかった残りのＴｉとＣは、Ｎｉ基合金と化学反応することなく、耐摩耗性に優れるＴｉＣとしてそのまま存在する。したがって、析出したＴｉＣと熱溶融しなかったＴｉＣの両方によって、耐摩耗性が向上する。また、熱溶融したＴｉの一部は、ＷＣのＣとの反応によって減少するＮｉ基合金中のＴｉを補完して、Ｔｉ量低下を抑制する。このＮｉ基合金中のＴｉがＮｉ基合金中のＮと結合して、ＴｉＮが生成され、このＴｉＮは上述したように熱応力集中源となって耐亀裂進展特性が高められる。
【００３７】
ＷＣとＴｉＣをそれぞれ単独で添加すると均一に混合することが難しいため、混合炭化物又は複炭化物として添加することが必要である。
【００３８】
次に、実施例を示して、本発明についてより具体的に説明する。各種実施例及び比較例を準備し、肉盛溶接層の耐摩耗性及び耐亀裂進展特性を評価した。耐摩耗性は、ＳＳ４００素材上に表１及び表２に示す各種実施例材料及び比較例材料を肉盛溶接した後、この素材から取り出した試験片を相手材として、図１に示す装置で熱間摩耗試験を実施することにより評価した。より具体的には、上記試験片をＳＫＤ―１１（φ３０−４０Ｌ／硬さＨｓ８０〜８５）に対して一定荷重、一定時間押し付け、試験片の摩耗量を測定することで耐摩耗性を評価した。
【００３９】
耐亀裂進展特性は、ヒートチェック試験により評価した。実施例材料及び比較例材料によって肉盛溶接されたロールを１．４４ｒｐｍの回転速度で回転させ、上方からガスバーナーで加熱し、下方より冷却水を吹き付け、４００℃加熱と２００℃冷却の熱サイクルを５０００回与えた。その後、ロール表面部の断面（１５０ｍｍ×４０ｍｍを４断面）をミクロ観察し、最大亀裂深さで評価した。
【００４０】
表１はＮｉ基合金及び混合炭化物からなる肉盛溶接材料を用いて溶接した場合の試験結果であり、表２はＮｉ基合金及び複合炭化物からなる肉盛溶接材料を用いて溶接した場合の試験結果である。表３は熱間摩耗試験の試験条件である。Ｎｉ基合金として、質量％で、Ｃ：０．０５％、Ｃｒ：１３％、Ｍｏ：１１％、Ｗ：２％、Ｃｏ：１０％、Ａｌ：２％、Ｔｉ：２％、Ｎ：０．０２％で残部がＮｉ及び不可避的不純物からなる合金を使用した。
【００４１】
摩耗減量が１００ｍｇを超えた場合には、耐摩耗性が不良として、×で評価した。摩耗減量が５０ｍｇ以上１００ｍｇ未満の場合には、耐摩耗性が良好として、○で評価した。摩耗減量が５０ｍｇ未満の場合には、耐摩耗性が大変良好として、◎で評価した。最大亀裂深さが６ｍｍ以上の場合、耐亀裂進展特性が不良として、×で評価した。最大亀裂深さが５ｍｍ以上６ｍｍ未満の場合、耐亀裂進展特性が良好として、○で評価した。最大亀裂深さが５ｍｍ未満の場合、耐亀裂進展特性が大変良好として、◎で評価した。
【００４２】
【表１】
0006468873.tif 000002
【００４３】
【表２】
0006468873.tif 000003
【００４４】
【表３】
0006468873.tif 000004
【００４５】
表１に示すように、本発明の条件を満足する実施例１〜１３は、耐摩耗性、耐亀裂進展特性ともに良好な結果が得られた。これに対し、比較例１は所定量のＴｉとＮを含有したＮｉ基合金で炭化物を添加していないものであり、耐亀裂発生特性は良好であるが、耐摩耗性は不良であった。比較例２はＮｉ基合金にＷＣを添加したものであり、耐摩耗性は良好であるが、耐亀裂進展特性は不良であった。比較例３はＮｉ基合金にＷＣとＴｉＣの混合炭化物を１２％添加してものであるが、ＴｉＣ量が２％と少ないため、耐亀裂進展特性が不良であった。比較例４はＮｉ基合金にＷＣとＴｉＣの混合炭化物を１０％添加したものであるが、ＷＣ量が４％と少ないため、耐摩耗性が不良であった。比較例５はＮｉ基合金にＷＣとＴｉＣの混合炭化物を６３％添加したものであり、耐亀裂進展特性が不良であった。
【００４６】
また、表２に示すように、本発明の条件を満足する実施例１４〜３１は、耐摩耗性、耐亀裂進展特性ともに良好な結果が得られた。これに対し、比較例６〜７はＷとＴｉの複炭化物の添加量が５％と少なく、耐摩耗性は不良であった。また、複炭化物からＮｉ基合金に補完されるＴｉが少なくなるため、耐亀裂進展特性が不良であった。比較例９〜１１はＷとＴｉの複炭化物の添加量が６５％と多すぎるため、耐摩耗性は良好であるが、耐亀裂進展特性は不良であった。
【００４７】
なお、組成割合が上記範囲を超過した（Ｗ、Ｔｉ）Ｃについては、そもそも作ることができなかった。本願の請求項２に記載された複炭化物は、所望の耐摩耗性及び耐亀裂進展特性を満足する製造可能な複炭化物のみを規定している。
【図１】
0006468873.tif 000005