(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ゴルフクラブヘッドアセンブリを生産する方法であって、
（ａ）α−βチタン合金から形成されるフェースプレートを提供するステップであって、前記α−βチタン合金は、６．５ｗｔ％から２０ｗｔ％のアルミニウム（Ａｌ）、１．０ｗｔ％から２．０ｗｔ％のバナジウム（Ｖ）、０．２０ｗｔ％以下の酸素（Ｏ）、及び、０．２０ｗｔ％以下のケイ素（Ｓｉ）を含む、前記ステップと、
（ｂ）前記フェースプレートをクラブヘッドの凹部に位置合わせするステップと、
（ｃ）前記フェースプレートを前記クラブヘッドに溶接するステップと、
（ｄ）前記クラブヘッド及び前記フェースプレートを、前記フェースプレートのソルバス温度よりも高い温度まで、所定期間加熱するステップと、
（ｅ）前記クラブヘッド及び前記フェースプレートを不活性ガスの中で冷却させるステップと、
を備え、
ステップ（ｄ）は、５２５℃から１２００℃の間で、１時間から６時間の間、実施される、方法。
【請求項２】
前記α−βチタン合金は、７ｗｔ％から１３ｗｔ％のアルミニウム（Ａｌ）を含む、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
前記α−βチタン合金は、８．５ｗｔ％から１３ｗｔ％のアルミニウム（Ａｌ）を含む、請求項１に記載の方法。
【請求項４】
前記α−βチタン合金は、１０ｗｔ％から１３ｗｔ％のアルミニウム（Ａｌ）を含む、請求項１に記載の方法。
【請求項５】
前記α−βチタン合金は、０．３０ｗｔ％以下の鉄（Ｆｅ）、０．０８ｗｔ％以下の炭素（Ｃ）、０．０５ｗｔ％以下の窒素（Ｎ）、０．７５ｗｔ％から１．２５ｗｔ％のモリブデン（Ｍｏ）、及び、０．０１５ｗｔ％未満のスズ（Ｓｎ）をさらに含み、残りの重量パーセントは、チタン（Ｔｉ）である、請求項１から４のいずれか一項に記載の方法。
【請求項６】
ステップ（ｃ）の前記溶接は、パルスプラズマ溶接プロセスを含む、請求項１から５のいずれか一項に記載の方法。
【請求項７】
ステップ（ｅ）の前記不活性ガスは、窒素（Ｎ）、アルゴン（Ａｒ）、ヘリウム（Ｈｅ）、ネオン（Ｎｅ）、クリプトン（Ｋｒ）、及び、キセノン（Ｘｅ）、または、それらの混合ガスからなる群から選択される、請求項１から６のいずれか一項に記載の方法。
【請求項８】
前記不活性ガスは、窒素（Ｎ）またはアルゴン（Ａｒ）である、請求項７に記載の方法。
【請求項９】
ステップ（ａ）の前記フェースプレートは、０．７ｍｍの最小厚さを有する、請求項１から８のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１０】
ステップ（ｄ）は、前記クラブヘッド及び前記フェースプレートを、５５０℃から１２００℃の間で、１時間から２時間の間、加熱することを含む、請求項１から９のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１１】
前記クラブヘッド及び前記フェースプレートの前記加熱は、前記クラブヘッド及び前記フェースプレートを、５７５℃から１２００℃の間で、１時間から２時間の間、加熱することを含む、請求項１０に記載の方法。
【請求項１２】
ゴルフクラブヘッドアセンブリを生産する方法であって、
α−βチタン合金から形成されるフェースプレートを提供するステップであって、前記α−βチタン合金は、６．５ｗｔ％から２０ｗｔ％のアルミニウム（Ａｌ）、１．０ｗｔ％から２．０ｗｔ％のバナジウム（Ｖ）、０．２０ｗｔ％以下の酸素（Ｏ）、０．２０ｗｔ％以下のケイ素（Ｓｉ）、０．３０ｗｔ％以下の鉄（Ｆｅ）、０．０８ｗｔ％以下の炭素（Ｃ）、０．０５ｗｔ％以下の窒素（Ｎ）、０．７５ｗｔ％から１．２５ｗｔ％のモリブデン（Ｍｏ）、及び、０．０１５ｗｔ％未満のスズ（Ｓｎ）を含み、残りの重量パーセントは、チタン（Ｔｉ）である、前記ステップと、
前記フェースプレートをクラブヘッドの凹部に位置合わせするステップと、
前記フェースプレートを前記クラブヘッドに溶接するステップと、
前記フェースプレートを溶接するステップの後に、前記クラブヘッド及び前記フェースプレートを、前記フェースプレートのソルバス温度よりも高い温度まで、所定期間加熱するステップと、
前記クラブヘッド及び前記フェースプレートを加熱するステップの後に、前記クラブヘッド及び前記フェースプレートを不活性ガス環境の中で冷却させるステップと、
を含む方法。
【請求項１３】
前記フェースプレートの前記溶接は、パルスプラズマ溶接プロセスを含む、請求項１２に記載の方法。
【請求項１４】
前記クラブヘッド及び前記フェースプレートの前記加熱は、前記クラブヘッド及び前記フェースプレートを、１時間から６時間の間、加熱することを含む、請求項１２または１３に記載の方法。
【請求項１５】
前記クラブヘッド及び前記フェースプレートの前記加熱は、前記クラブヘッド及び前記フェースプレートを、５２０℃から１２００℃の間まで加熱することを含む、請求項１２から１４のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１６】
前記クラブヘッド及び前記フェースプレートの前記加熱は、前記クラブヘッド及び前記フェースプレートを、１時間から６時間の間、５２０℃から１２００℃の間で加熱することを含む、請求項１５に記載の方法。
【請求項１７】
前記クラブヘッド及び前記フェースプレートの前記加熱は、前記クラブヘッド及び前記フェースプレートを、４時間から６時間の間、５２０℃から１１５０℃の間で加熱することを含む、請求項１６に記載の方法。
【請求項１８】
前記クラブヘッド及び前記フェースプレートの前記加熱は、前記クラブヘッド及び前記フェースプレートを、４時間から６時間の間、５２０℃から１１００℃の間で加熱することを含む、請求項１７に記載の方法。
【請求項１９】
前記クラブヘッド及び前記フェースプレートの前記加熱は、前記クラブヘッド及び前記フェースプレートを、１時間から２時間の間、５５０℃から１２００℃の間で加熱することを含む、請求項１５に記載の方法。
【請求項２０】
前記クラブヘッド及び前記フェースプレートの前記加熱は、前記クラブヘッド及び前記フェースプレートを、１時間から２時間の間、５７５℃から１２００℃の間で加熱することを含む、請求項１９に記載の方法。
【請求項２１】
前記不活性ガスは、窒素（Ｎ）、アルゴン（Ａｒ）、ヘリウム（Ｈｅ）、ネオン（Ｎｅ）、クリプトン（Ｋｒ）、及び、キセノン（Ｘｅ）、または、それらの混合ガスからなる群から選択される、請求項１２から２０のいずれか一項に記載の方法。
【請求項２２】
前記不活性ガスは、窒素（Ｎ）またはアルゴン（Ａｒ）である、請求項２１に記載の方法。
【請求項２３】
前記フェースプレートは、０．７ｍｍの最小厚さを備える、請求項１２から２２のいずれか一項に記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
関連出願の相互参照
これは、２０１５年２月１７に出願された米国特許出願第１４／６２４，４８８号の一部継続特許出願であり、その内容全体は、参照により本明細書に完全に組み込まれる。
【０００２】
本発明は、ゴルフクラブに関し、詳細には、ゴルフクラブヘッドアセンブリを生産する方法に関する。
【背景技術】
【０００３】
従来のゴルフクラブヘッドアセンブリは、クラブヘッドに溶接されているフェースプレートを含む。ボールがフェースプレートに対してオフセンターで打たれたときでも、ゴルフボールに対して、より真っ直ぐな、及び／又は、より長い飛行経路をもたらすために、フェースプレートは、わずかに丸まった形状を有する。フェースプレートは、バルジ寸法、すなわち、トウ端からヒール端への曲率と、ロール寸法、すなわち、クラウンエッジからソールエッジへの曲率とを有する。
【発明の概要】
【課題を解決するための手段】
【０００４】
本発明の態様は、詳細な説明及び添付の図面を考慮することによって、より明らかになる。
【図面の簡単な説明】
【０００５】
【図１】クラブヘッド及びフェースプレートの斜視図である。
【０００６】
【図２】フェースプレートが取り外されている状態のクラブヘッドの斜視図である。
【０００７】
【図３】クラブヘッドアセンブリの上面図である。
【０００８】
【図４】断面４−４に沿った図３のクラブヘッドアセンブリの側断面図である。
【０００９】
【図５】図３のクラブヘッドアセンブリの側面図である。
【００１０】
【図６】ゴルフクラブヘッドアセンブリを生産するためのプロセスの概略図である。
【００１１】
【図７】様々な熱処理プロセスを受けたフェースプレートに対する実験的なバルジ測定及びロール測定を示すチャートである。
【００１２】
【図８】様々な幾何学形状を有するフェースプレートに対する実験的なロール測定を示すチャートである。
【００１３】
【図９】様々な熱処理プロセスを受けたフェースプレートに対する実験的なバルジ測定及びロール測定を示すチャートである。
【００１４】
【図１０】様々な材料組成を有するフェースプレートに対する耐久性測定を示すチャートである。
【００１５】
【図１１Ａ】アニールされていないＴ９Ｓの微細構造の図である。
【図１１Ｂ】アニールされたＴ−９Ｓの微細構造の図である。
【図１１Ｃ】アニールされていないＴ−９Ｓ合金の不安定な降伏を示す応力／歪み曲線を示す図である。
【図１１Ｄ】アニールされたＴ−９Ｓ合金のより安定した降伏を示す応力／歪み曲線を示す図である。
【００１６】
【図１２】Ｔｉ−Ａｌ状態図である。
【００１７】
【図１３】熱処理あり及び熱処理なしのＴｉ６−４合金からなるフェースプレート、ならびに、熱処理ありのＴ−９Ｓ合金からなるフェースプレートに対する実験的なバルジ測定及びロール測定を示すチャートである。
【００１８】
【図１４】Ｔ−９Ｓ合金及びＴｉ６−４合金の位置にマークを付された状態図である。
【００１９】
【図１５】熱処理なしのＴｉ６−４合金からなるフェースプレートのパーセンテージ撓み、及び、異なる熱処理を受けた様々なＴ９Ｓ合金からなるフェースプレートの、これらのフェースプレートが１００回及び１０００回打たれた後のパーセンテージ撓みを示すチャートである。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
本発明の実施形態について詳細に説明する前に、本発明は、その適用において、以下の説明の中で述べられている、または以下の図面に図示されている構成要素の構造及び配置の詳細に限定されないことを理解されたい。本発明は、他の実施形態が可能であり、また、様々な方法で実践または実施可能である。また、本明細書で使用される表現及び用語は、説明のためのものであり、限定するものとしてみなされるべきではないことを理解されたい。「含む（ｉｎｃｌｕｄｉｎｇ）」、「備える（ｃｏｍｐｒｉｓｉｎｇ）」、及び「有する（ｈａｖｉｎｇ）」、ならびに、それらの変化形を本明細書で使用することは、その後に列挙されている項目及びその均等物、ならびに、追加的な項目を包含することを意味している。下記に説明されているすべての重量パーセント（ｗｔ％）数は、総重量パーセントである。
【００２１】
図１〜図３は、ゴルフクラブヘッド１０及びフェースプレート１４を示している。一実施形態では、ゴルフクラブヘッド１０は、鋳造材料から形成されており、フェースプレート１４は、圧延材料から形成されている。さらに、図示されている実施形態では、ゴルフクラブヘッド１０は、メタルウッドドライバーのためのものであり、他の実施形態では、ゴルフクラブヘッド１０は、フェアウェイウッドのためのものであり、他の実施形態では、ゴルフクラブヘッド１０は、ハイブリッドクラブのためのものであり、他の実施形態では、ゴルフクラブヘッド１０は、アイアンクラブのためのものである。また、クラブヘッド１０は、ホーゼル及びホーゼル移行部（１８として示されている）を含んでいてもよい。たとえば、ホーゼルは、ヒール端３４に、または、ヒール端３４の近傍に位置してもよい。ホーゼルは、ホーゼル移行部１８を介してクラブヘッド１０から延在していてもよい。ゴルフクラブを形成するために、ホーゼルは、シャフト２０の第１端部を受け入れてもよい。シャフト２０は、接着剤結合プロセス（たとえば、エポキシ）及び／又は他の適切な結合プロセス（たとえば、機械的な結合、はんだ付け、溶接、及び／又はろう付け）によって、ゴルフクラブヘッド１０に固定されてもよい。さらに、ゴルフクラブを完成させるために、グリップ（図示せず）が、シャフト２０の第２端部に固定されてもよい。
【００２２】
図２に示されているように、クラブヘッド１０は、フェースプレート１４を受け入れるための凹部または開口部２２をさらに含む。図示されている実施形態では、開口部２２は、開口部２２の周囲部の周りに延在するリップ部２６を含む。フェースプレート１４は、開口部に位置合わせされており、リップ部２６に当接している。フェースプレート１４は、溶接によってクラブヘッド１０に固定されており、クラブヘッドアセンブリ３０を形成している。一実施形態では、溶接は、パルスプラズマ溶接プロセスである。
【００２３】
フェースプレート１４は、ヒール端３４と、ヒール端３４と反対側のトウ端３８を含む。ヒール端３４は、ホーゼル部分（ホーゼル及びホーゼル移行部１８）の近傍に位置決めされており、ホーゼル部分において、シャフト２０（図１）は、クラブヘッドアセンブリ３０に連結されている。フェースプレート１４は、クラウンエッジ４２と、クラウンエッジ４２の反対側のソールエッジ４６とをさらに含む。クラウンエッジ４２は、クラブヘッド１０の上側エッジに隣接して位置決めされており、一方、ソールエッジ４６は、クラブヘッド１０の下側エッジに隣接して位置決めされている。図３に示されているように、フェースプレート１４は、ヒール端３４とトウ端３８との間に延在する方向にバルジ曲率を有する。図４及び図５に示されているように、フェースプレート１４は、クラウンエッジ４２とソールエッジ４６との間に延在する方向にロール曲率も有する。一実施形態では、フェースプレートは、１．５ミリメートル、１．４ミリメートル、１．３ミリメートル、１．２ミリメートル、１．１ミリメートル、１．０ミリメートル、０．９ミリメートル、０．８ミリメートル、０．７ミリメートル、０．６ミリメートル、０．５ミリメートル、及び０．４ミリメートルの最小壁厚さを有していてもよい。一実施形態では、フェースプレートは、０．７ミリメートルの最小壁厚さを有していてもよい。
【００２４】
フェースプレート１４は、チタン合金から形成されている。一実施形態では、フェースプレート１４は、α−βチタン（α−βＴｉ）合金である。α−βＴｉ合金は、スズなどのような中性の合金化元素、ならびに、アルミニウム及び酸素などのようなα−安定化元素（ｓｔａｂｉｌｉｚｅｒｓ）を含有していてもよい。α−βＴｉ合金は、モリブデン、ケイ素、及びバナジウムなどのような、β−安定化元素を含有していてもよい。重量パーセントに関する下記に説明されているすべての数は、総重量パーセント（ｗｔ％）である。α−βＴｉ合金内のα−安定化元素のアルミニウムの総重量パーセントは、２ｗｔ％から１０ｗｔ％、３ｗｔ％から９ｗｔ％、４ｗｔ％から８ｗｔ％、５ｗｔ％から７ｗｔ％、２ｗｔ％から２０ｗｔ％、３ｗｔ％から１９ｗｔ％、４ｗｔ％から１８ｗｔ％、５ｗｔ％から１７ｗｔ％、６ｗｔ％から１６ｗｔ％、７ｗｔ％から１５ｗｔ％、８ｗｔ％から１４ｗｔ％、９ｗｔ％から１３ｗｔ％、１０ｗｔ％から１２ｗｔ％、７ｗｔ％から９ｗｔ％、７ｗｔ％から１０ｗｔ％、７ｗｔ％から１１ｗｔ％、７ｗｔ％から１２ｗｔ％、７ｗｔ％から１３ｗｔ％、７ｗｔ％から１４ｗｔ％、７ｗｔ％から１５ｗｔ％、７ｗｔ％から１６ｗｔ％、７ｗｔ％から１７ｗｔ％、７ｗｔ％から１８ｗｔ％、７ｗｔ％から１９ｗｔ％、７ｗｔ％から２０ｗｔ％、８ｗｔ％から１０ｗｔ％、８ｗｔ％から１１ｗｔ％、８ｗｔ％から１２ｗｔ％、８ｗｔ％から１３ｗｔ％、８ｗｔ％から１４ｗｔ％、８ｗｔ％から１５ｗｔ％、８ｗｔ％から１６ｗｔ％、８ｗｔ％から１７ｗｔ％、８ｗｔ％から１８ｗｔ％、８ｗｔ％から１９ｗｔ％、８ｗｔ％から２０ｗｔ％、９ｗｔ％から１１ｗｔ％、９ｗｔ％から１２ｗｔ％、９ｗｔ％から１３ｗｔ％、９ｗｔ％から１４ｗｔ％、９ｗｔ％から１５ｗｔ％、９ｗｔ％から１６ｗｔ％、９ｗｔ％から１７ｗｔ％、９ｗｔ％から１８ｗｔ％、９ｗｔ％から１９ｗｔ％、９ｗｔ％から２０ｗｔ％、１０ｗｔ％から１３ｗｔ％、１０ｗｔ％から１４ｗｔ％、１０ｗｔ％から１５ｗｔ％、１０ｗｔ％から１６ｗｔ％、１０ｗｔ％から１７ｗｔ％、１０ｗｔ％から１８ｗｔ％、１０ｗｔ％から１９ｗｔ％、１０ｗｔ％から２０ｗｔ％、１１ｗｔ％から１３ｗｔ％、１１ｗｔ％から１４ｗｔ％、１１ｗｔ％から１５ｗｔ％、１１ｗｔ％から１６ｗｔ％、１１ｗｔ％から１７ｗｔ％、１１ｗｔ％から１８ｗｔ％、１１ｗｔ％から１９ｗｔ％、１１ｗｔ％から２０ｗｔ％、１２ｗｔ％から１４ｗｔ％、１２ｗｔ％から１５ｗｔ％、１２ｗｔ％から１６ｗｔ％、１２ｗｔ％から１７ｗｔ％、１２ｗｔ％から１８ｗｔ％、１２ｗｔ％から１９ｗｔ％、１２ｗｔ％から２０ｗｔ％、１３ｗｔ％から１５ｗｔ％、１３ｗｔ％から１６ｗｔ％、１３ｗｔ％から１７ｗｔ％、１３ｗｔ％から１８ｗｔ％、１３ｗｔ％から１９ｗｔ％、１３ｗｔ％から２０ｗｔ％、１４ｗｔ％から１６ｗｔ％、１４ｗｔ％から１７ｗｔ％、１４ｗｔ％から１８ｗｔ％、１４ｗｔ％から１９ｗｔ％、１４ｗｔ％から２０ｗｔ％、１５ｗｔ％から１７ｗｔ％、１５ｗｔ％から１８ｗｔ％、１５ｗｔ％から１９ｗｔ％、１５ｗｔ％から２０ｗｔ％、１６ｗｔ％から１８ｗｔ％、１６ｗｔ％から１９ｗｔ％、１６ｗｔ％から２０ｗｔ％、１７ｗｔ％から１９ｗｔ％、���７ｗｔ％から２０ｗｔ％、または１８ｗｔ％から２０ｗｔ％であってもよい。特定の実施形態では、α−βＴｉ合金内のα−安定化元素のアルミニウムの総重量パーセントは、７ｗｔ％から１３ｗｔ％、８ｗｔ％から１３ｗｔ％、９ｗｔ％から１３ｗｔ％、１０ｗｔ％から１３ｗｔ％、１１ｗｔ％から１３ｗｔ％、または、１２ｗｔ％から１３ｗｔ％であってもよい。α−βＴｉ合金内のα−安定化元素の酸素の総重量パーセントは、０．０５ｗｔ％から０．３５ｗｔ％、または０．１０ｗｔ％から０．２０ｗｔ％であってもよい。α−βＴｉ合金内のβ−安定化元素のモリブデンの総重量パーセントは、０．２ｗｔ％から１．０ｗｔ％、または０．６ｗｔ％から０．８ｗｔ％にあるか、または微量であってもよい。α−βＴｉ合金内のβ−安定化元素のバナジウムの総重量パーセントは、１．５ｗｔ％から７ｗｔ％、または３．５ｗｔ％から４．５ｗｔ％であってもよい。α−βＴｉ合金内のβ−安定化元素のケイ素の総重量パーセントは、０．０１ｗｔ％から０．１０ｗｔ％、または０．０３ｗｔ％から０．０７ｗｔ％であってもよい。α−βＴｉ合金は、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ（または、Ｔｉ６−４）、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）、Ｔｉ−６６２、Ｔｉ−８−１−１、Ｔｉ−６５Ｋ、Ｔｉ−６２４６、またはＩＭＩ５５０であってもよい。α、β安定化元素の組み合わせは、α−βＴｉ合金が熱処理されることを許容する。
【００２５】
一実施形態では、フェースプレート１４をクラブヘッド１０に溶接した後に、クラブヘッド１０及びフェースプレート１４は、所定期間、フェースプレートのソルバス温度で、ソルバス温度の直ぐ上の温度で、または、ソルバス温度よりも高い温度で加熱されてもよい。別の実施形態では、フェースプレート１４をクラブヘッド１０に溶接した後に、クラブヘッドアセンブリ３０は、所定期間、α−βＴｉソルバス温度で、α−βＴｉソルバス温度の直ぐ上の温度で、または、α−βＴｉソルバス温度よりも高い温度で、熱処理されてもよい。また、このステップの間に、後述する所定期間にわたって全ての酸素を除去するために、不活性ガスが、クラブヘッドアセンブリ３０を収容している加熱チャンバの中へポンプ給送されてもよい。後述するように、クラブヘッドアセンブリ３０を冷却するとき、追加的な不活性ガスをチャンバの中へポンプ給送して戻し、チャンバでクラブヘッドアセンブリ３０を室温まで放置冷却してもよい。
【００２６】
上述したように、クラブヘッドアセンブリ３０（または、クラブヘッド１０及び溶接されたフェースプレート１４）を加熱した後に、クラブヘッドアセンブリ３０は、室温まで冷却される。別の実施形態では、熱処理の後に、クラブヘッドアセンブリ３０は、その温度をゆっくりと低減させるように空冷されてもよい。クラブヘッドアセンブリ３０の冷却は、不活性ガス環境または封じ込められていない環境（オープンエア）で行われてもよい。別の実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、不活性ガスの中で冷却し、その温度をゆっくりと低減させ、酸化の機会を低減させてもよい。不活性ガスは、窒素（Ｎ）、アルゴン（Ａｒ）、ヘリウム（Ｈｅ）、ネオン（Ｎｅ）、クリプトン（Ｋｒ）、及び、キセノン（Ｘｅ）、または、それらの混合ガスからなる群から選択されてもよい。α−βＴｉソルバス温度まで、α−βＴｉソルバス温度の直ぐ上まで、または、α−βＴｉソルバス温度よりも上まで加熱した後に、不活性ガスは、クラブアセンブリ３０を収容する真空下のチャンバの中へポンプ給送されて戻されてもよく、これは、チタンフェースプレート１４及びクラブヘッド表面１０に対する酸化を防止するために酸素が存在しないことを確実にする。
【００２７】
当業者によって理解されるように、合金のソルバス温度は、より小さい構成分子が材料の全体的なマトリックスの中で溶解し、より流動性が高くなる温度障壁である。ほとんどのα−βＴｉ合金のソルバス温度は、学術的文献または材料供給者によって公表された情報の中で検証されており、容易に入手可能である。公表されているデータが入手可能でない場合には、温度値は、材料の化学に依存するので、それは、推定され、実験的に確認されてもよい。α−βＴｉのソルバス温度は、４００℃を上回り、６００℃を下回っていてもよく、４００℃を上回り、１１８０℃を下回っていてもよい。特定の実施形態では、α−βＴｉ合金のソルバス温度は、５００℃から１０３０℃の間、６８０℃から１０３０℃の間、７６０℃から１０３０℃の間、８７０℃から１０３０℃の間、８９５℃から１０３０℃の間、または、９６０℃から１０３０℃の間であってもよい。
【００２８】
一実施形態では、α−βＴｉは、６ｗｔ％のアルミニウム（Ａｌ）及び４ｗｔ％のバナジウム（Ｖ）を含有するＴｉ６−４であってもよく、残りの合金組成は、チタン及び場合によりいくらかの微量元素である。いくつかの実施形態では、Ｔｉ６−４は、５．５ｗｔ％〜６．７５ｗｔ％のＡｌ、３．５ｗｔ％〜４．５ｗｔ％のＶ、最大で０．０８ｗｔ％の炭素（Ｃ）、最大で０．０３ｗｔ％のケイ素（Ｓｉ）、最大で０．３ｗｔ％の鉄（Ｆｅ）、最大で０．２ｗｔ％の酸素（Ｏ）、最大で０．０１５ｗｔ％のスズ（Ｓｎ）、及び、微量のモリブデン（Ｍｏ）を含有し、残りの合金組成は、チタンである。いくつかの実施形態では、Ｔｉ６−４は、５．５ｗｔ％〜６．７５ｗｔ％のＡｌ、３．５ｗｔ％〜４．５ｗｔ％のＶ、０．０８ｗｔ％以下の炭素（Ｃ）、０．０３ｗｔ％以下のケイ素（Ｓｉ）、０．３ｗｔ％以下の鉄（Ｆｅ）、０．２ｗｔ％以下の酸素（Ｏ）、０．０１５ｗｔ％以下のスズ（Ｓｎ）、及び、微量のモリブデン（Ｍｏ）を含有し、残りの合金組成は、チタンである。Ｔｉ６−４は、グレード５チタンである。Ｔｉ６−４のソルバス温度は、５４０℃から５６０℃の間である。いくつかの実施形態では、Ｔｉ６−４は、０．１５９７ｌｂ／ｉｎ３（４．３７ｇ／ｃｃ）の密度を有する。また、Ｔｉ−６−４は、Ｔ−６５Ｋとして示されてもよい。
【００２９】
他の実施形態では、ゴルフクラブヘッド１０のフェースプレート１４は、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）のような別のα−βＴｉ合金であってもよく、それは、８ｗｔ％のＡｌ、１ｗｔ％のＶ、及び、０．２ｗｔ％のＳｉを含有し、残りの合金組成は、チタン及び場合によりいくらかの微量元素である。いくつかの実施形態では、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）は、６．５ｗｔ％〜８．５ｗｔ％のＡｌ、１ｗｔ％〜２ｗｔ％のＶ、最大で０．０８ｗｔ％のＣ、最大で０．２ｗｔ％のＳｉ、最大で０．３ｗｔ％のＦｅ、最大で０．２ｗｔ％のＯ、最大で０．０５ｗｔ％のＮ、微量のＭｏ、及び、微量のＳｎを含有し、残りの合金組成は、チタンである。いくつかの実施形態では、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）は、６．５ｗｔ％〜８．５ｗｔ％のＡｌ、１ｗｔ％〜２ｗｔ％のＶ、０．１ｗｔ％未満のＣ、最大で０．２ｗｔ％のＳｉ、最大で０．４ｗｔ％のＦｅ、最大で０．１５ｗｔ％のＯ、０．０５ｗｔ％未満のＮ、微量のＭｏ、及び、微量のＳｎを含有し、残りの合金組成は、チタンである。いくつかの実施形態では、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）は、６．５ｗｔ％〜８．５ｗｔ％のＡｌ、１ｗｔ％〜２ｗｔ％のＶ、０．１ｗｔ％以下のＣ、０．２ｗｔ％以下のＳｉ、０．４ｗｔ％以下のＦｅ、０．１５ｗｔ％以下のＯ、０．０５ｗｔ％未満のＮ、微量のＭｏ、及び、微量のＳｎを含有し、残りの合金組成は、チタンである。Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）のソルバス温度は、５６０℃から５９０℃の間である。いくつかの実施形態では、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９ｓ）は、Ｔｉ８−１−１よりも高い気孔率、及び、Ｔｉ８−１−１よりも低い降伏値を有するであろう。Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）は、約０．１５６ｌｂ／ｉｎ３から０．１５７ｌｂ／ｉｎ３（４．３２〜４．３５ｇ／ｃｃ）の密度を有する。Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）は、０．１５６ｌｂ／ｉｎ３（４．３２ｇ／ｃｃ）の密度を有する。
【００３０】
他の実施形態では、材料は、Ｔｉ−６−６−２、Ｔｉ−６２４６、またはＩＭＩ５５０のような、別のα−βＴｉ合金であってもよい。チタン６６２は、６ｗｔ％のＡｌ、６ｗｔ％のＶ、及び、２ｗｔ％のＳｎを含有していてもよく、残りの合金組成は、チタン及び場合によりいくらかの微量元素である。Ｔｉ−６−６−２は、０．１６４ｌｂ／ｉｎ３（４．５４ｇ／ｃｃ）の密度を有する。Ｔｉ６６２のソルバス温度は、５４０℃から５６０℃の間である。チタン６２４６は、６ｗｔ％のＡｌ、２ｗｔ％のＳｎ、４ｗｔ％のジルコニウム（Ｚｒ）、及び、６ｗｔ％のＭｏを含有していてもよく、残りの合金組成は、チタン及び場合によりいくらかの微量元素である。Ｔｉ６２４６のソルバス温度は、５７０℃から５９０℃の間である。Ｔｉ−６２４６は、０．１６８ｌｂ／ｉｎ３（４．６５ｇ／ｃｃ）の密度を有する。ＩＭＩ５５０は、６ｗｔ％のＡｌ、２ｗｔ％のＳｎ、４ｗｔ％のＭｏ、及び、０．５ｗｔ％のＳｉを含有していてもよく、残りの合金組成は、チタン及び場合によりいくらかの微量元素である。ＩＭＩ５５０のソルバス温度は、４９０℃から５１０℃の間である。ＩＭＩ５５０は、０．１５７ｌｂ／ｉｎ３（４．６０ｇ／ｃｃ）の密度を有する。
【００３１】
他の実施形態では、材料は、Ｔｉ−８−１−１のような別のα−βＴｉ合金であってもよく、８ｗｔ％のＡｌ、１．０ｗｔ％のＭｏ、及び、１ｗｔ％のＶを含有していてもよく、残りの合金組成は、チタン及び場合によりいくらかの微量元素である。いくつかの実施形態では、Ｔｉ−８−１−１は、７．５ｗｔ％〜８．５ｗｔ％のＡｌ、０．７５ｗｔ％〜１．２５ｗｔ％のＭｏ、０．７５ｗｔ％〜１．２５ｗｔ％のＶ、最大で０．０８ｗｔ％のＣ、最大で０．３ｗｔ％のＦｅ、最大で０．１２ｗｔ％のＯ、最大で０．０５ｗｔ％のＮ、最大で０．０１５ｗｔ％のＨ、最大で０．０１５ｗｔ％のＳｎ、及び、微量のＳｉを含有していてもよく、残りの合金組成は、チタンである。Ｔｉ−８−１−１のソルバス温度は、５６０℃から５９０℃の間である。いくつかの実施形態では、Ｔｉ−８−１−１は、０．１５８０ｌｂ／ｉｎ３（４．３７ｇ／ｃｃ）の密度を有する。
【００３２】
他の実施形態では、材料は、別のα−βＴｉ合金であってもよく、それは、７ｗｔ％〜８ｗｔ％のＡｌを含有していてもよく、残りの合金組成は、チタン及び他のα−安定化元素及びβ−安定化元素である。このα−βＴｉのソルバス温度は、５００℃から７２０℃の間である。
【００３３】
他の実施形態では、材料は、別のα−βＴｉ合金であってもよく、それは、８ｗｔ％〜９ｗｔ％のＡｌを含有していてもよく、残りの合金組成は、チタン及び他のα−安定化元素及びβ−安定化元素である。このα−βＴｉのソルバス温度は、６８０℃から８１０℃の間である。
【００３４】
他の実施形態では、材料は、別のα−βＴｉ合金であってもよく、それは、９ｗｔ％〜１０ｗｔ％のＡｌを含有していてもよく、残りの合金組成は、チタン及び他のα−安定化元素及びβ−安定化元素である。このα−βＴｉのソルバス温度は、７６０℃から８９５℃の間である。
【００３５】
他の実施形態では、材料は、別のα−βＴｉ合金であってもよく、それは、１０ｗｔ％〜１１ｗｔ％のＡｌを含有していてもよく、残りの合金組成は、チタン及び他のα−安定化元素及びβ−安定化元素である。このα−βＴｉのソルバス温度は、８７０℃から９１０℃の間である。
【００３６】
他の実施形態では、材料は、別のα−βＴｉ合金であってもよく、それは、１１ｗｔ％〜１２ｗｔ％のＡｌを含有していてもよく、残りの合金組成は、チタン及び他のα−安定化元素及びβ−安定化元素である。このα−βＴｉのソルバス温度は、８９０℃から９８０℃の間である。
【００３７】
他の実施形態では、材料は、別のα−βＴｉ合金であってもよく、それは、１２ｗｔ％〜１３ｗｔ％のＡｌを含有していてもよく、残りの合金組成は、チタン及び他のα−安定化元素及びβ−安定化元素である。このα−βＴｉのソルバス温度は、９６０℃から１０３０℃の間である。
【００３８】
他の実施形態では、材料は、別のα−βＴｉ合金であってもよく、それは、１３ｗｔ％〜１４ｗｔ％のＡｌを含有していてもよく、残りの合金組成は、チタン及び他のα−安定化元素及びβ−安定化元素である。このα−βＴｉのソルバス温度は、９８０℃から１０７０℃の間である。
【００３９】
他の実施形態では、材料は、別のα−βＴｉ合金であってもよく、それは、１４ｗｔ％〜１５ｗｔ％のＡｌを含有していてもよく、残りの合金組成は、チタン及び他のα−安定化元素及びβ−安定化元素である。このα−βＴｉのソルバス温度は、１０３０℃から１１００℃の間である。
【００４０】
他の実施形態では、材料は、別のα−βＴｉ合金であってもよく、それは、１６ｗｔ％〜１７ｗｔ％のＡｌを含有していてもよく、残りの合金組成は、チタン及び他のα−安定化元素及びβ−安定化元素である。このα−βＴｉのソルバス温度は、１１００℃から１１４０℃の間である。
【００４１】
他の実施形態では、材料は、別のα−βＴｉ合金であってもよく、それは、１７ｗｔ％〜１８ｗｔ％のＡｌを含有していてもよく、残りの合金組成は、チタン及び他のα−安定化元素及びβ−安定化元素である。このα−βＴｉのソルバス温度は、１１４０℃から１１５０℃の間である。
【００４２】
他の実施形態では、材料は、別のα−βＴｉ合金であってもよく、それは、１８ｗｔ％〜１９ｗｔ％のＡｌを含有していてもよく、残りの合金組成は、チタン及び他のα−安定化元素及びβ−安定化元素である。このα−βＴｉのソルバス温度は、１１５０℃から１１８０℃の間である。
【００４３】
他の実施形態では、材料は、別のα−βＴｉ合金であってもよく、それは、１９ｗｔ％〜２０ｗｔ％のＡｌを含有していてもよく、残りの合金組成は、チタン及び他のα−安定化元素及びβ−安定化元素である。このα−βＴｉのソルバス温度は、１１７０℃から１１８０℃の間である。
【００４４】
他の実施形態では、材料は、別のα−βＴｉ合金であってもよく、それは、７ｗｔ％〜１３ｗｔ％のＡｌを含有していてもよく、残りの合金組成は、チタン及び他のα−安定化元素及びβ−安定化元素である。このα−βＴｉのソルバス温度は、５００℃から１０３０℃の間である。
【００４５】
他の実施形態では、材料は、別のα−βＴｉ合金であってもよく、それは、８ｗｔ％〜１３ｗｔ％のＡｌを含有していてもよく、残りの合金組成は、チタン及び他のα−安定化元素及びβ−安定化元素である。このα−βＴｉのソルバス温度は、６８０℃から１０３０℃の間である。
【００４６】
他の実施形態では、材料は、別のα−βＴｉ合金であってもよく、それは、９ｗｔ％〜１３ｗｔ％のＡｌを含有していてもよく、残りの合金組成は、チタン及び他のα−安定化元素及びβ−安定化元素である。このα−βＴｉのソルバス温度は、７６０℃から１０３０℃の間である。
【００４７】
他の実施形態では、材料は、別のα−βＴｉ合金であってもよく、それは、１０ｗｔ％〜１３ｗｔ％のＡｌを含有していてもよく、残りの合金組成は、チタン及び他のα−安定化元素及びβ−安定化元素である。このα−βＴｉのソルバス温度は、８７０℃から１０３０℃の間である。
【００４８】
他の実施形態では、材料は、別のα−βＴｉ合金であってもよく、それは、１１ｗｔ％〜１３ｗｔ％のＡｌを含有していてもよく、残りの合金組成は、チタン及び他のα−安定化元素及びβ−安定化元素である。このα−βＴｉのソルバス温度は、８９０℃から１０３０℃の間である。
【００４９】
他の実施形態では、材料は、別のα−βＴｉ合金であってもよく、それは、１２ｗｔ％〜１３ｗｔ％のＡｌを含有していてもよく、残りの合金組成は、チタン及び他のα−安定化元素及びβ−安定化元素である。このα−βＴｉのソルバス温度は、９６０℃から１０３０℃の間である。
【００５０】
図６は、クラブヘッドアセンブリ３０を生産するためのプロセスを示している。第１のステップ６２において、フェースプレート１４は、クラブヘッド１０に対して位置合わせされる。第２のステップ６６は、フェースプレート１４をクラブヘッド１０に溶接することを含む。第３のステップ７０において、クラブヘッド１０及びフェースプレート１４は、フェースプレート１４材料のソルバス温度まで、または、その上の温度まで加熱される。最後に、第４のステップ７４において、クラブヘッド１０及びフェースプレート１４は、空冷される。
【００５１】
一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、α−βＴｉ合金のソルバス温度で、または、その上の温度で、１時間から６時間の間、熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、α−βＴｉ合金のソルバス温度で、または、その上の温度で、１時間から２時間の間、熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、α−βＴｉ合金のソルバス温度で、または、その上の温度で、１時間から４時間の間、熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、α−βＴｉ合金のソルバス温度で、または、その上の温度で、４時間から６時間の間、熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、α−βＴｉ合金のソルバス温度で、または、その上の温度で、１．５時間から５．５時間の間、熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、α−βＴｉ合金のソルバス温度で、または、その上の温度で、２時間から５時間の間、熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、α−βＴｉ合金のソルバス温度で、または、その上の温度で、２．５時間から４．５時間の間、熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、α−βＴｉ合金のソルバス温度で、または、その上の温度で、３時間から４時間の間、熱処理される。
【００５２】
一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、α−βＴｉ合金のソルバス温度で、または、その上の温度で、少なくとも１時間にわたって熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、α−βＴｉ合金のソルバス温度で、または、その上の温度で、少なくとも１．５時間にわたって熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、α−βＴｉ合金のソルバス温度で、または、その上の温度で、少なくとも２時間にわたって熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、α−βＴｉ合金のソルバス温度で、または、その上の温度で、少なくとも２．５時間にわたって熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、α−βＴｉ合金のソルバス温度で、または、その上の温度で、少なくとも３時間にわたって熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、α−βＴｉ合金のソルバス温度で、または、その上の温度で、少なくとも３．５時間にわたって熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、α−βＴｉ合金のソルバス温度で、または、その上の温度で、少なくとも４時間にわたって熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、α−βＴｉ合金のソルバス温度で、または、その上の温度で、少なくとも４．５時間にわたって熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、α−βＴｉ合金のソルバス温度で、または、その上の温度で、少なくとも５時間にわたって熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、α−βＴｉ合金のソルバス温度で、または、その上の温度で、少なくとも５．５時間にわたって熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、α−βＴｉ合金のソルバス温度で、または、その上の温度で、少なくとも６時間にわたって熱処理される。
【００５３】
一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、４００℃から６３０℃の間、４００℃から１２００℃の間、または５００℃から１０３０℃の間で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、４２５℃から５５０℃の間、４２５℃から１２００℃の間、または５２５℃から１０３０℃の間で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、４５０℃から５２５℃の間、４５０℃から１０９５℃の間、または５５０℃から９２５℃の間で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、５５０℃から６２５℃の間で、５５０℃から１１９５℃の間で、または６５０℃から９２５℃の間で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、５２０℃から１２００℃の間で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、６２０℃から１１５０℃の間で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、７２０℃から１０００℃の間で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、８２０℃から９５０℃の間で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、７２０℃から９００℃の間で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、８２０℃から８５０℃の間で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、４００℃、４１０℃、４２０℃、４３０℃、４４０℃、４５０℃、４６０℃、４７０℃、４８０℃、４９０℃、５００℃、５１０℃、５２０℃、５３０℃、５４０℃、５５０℃、５６０℃、５７０℃、５８０℃、５９０℃、６００℃、６１０℃、６２０℃、６３０℃、６４０℃、６５０℃、６６０℃、６７０℃、６８０℃、６９０℃、７００℃、７１０℃、７２０℃、７３０℃、７４０℃、７５０℃、７６０℃、７７０℃、７８０℃、７９０℃、８００℃、８１０℃、８２０℃、８３０℃、８４０℃、８５０℃、８６０℃、８７０℃、８８０℃、８９０℃、９００℃、９１０℃、９２０℃、９３０℃、９４０℃、９５０℃、９６０℃、９７０℃、９８０℃、９９０℃、１０００℃、１０１０℃、１０２０℃、１０３０℃、１０４０℃、１０５０℃、１０６０℃、１０７０℃、１０８０℃、１０９０℃、１１００℃、１１１０℃、１１２０℃、１１３０℃、１１４０℃、１１５０℃、１１６０℃、１１７０℃、１１８０℃、１１９０℃、または１２００℃で、３０分、６０分、９０分、１２０分、１５０分、１８０分、２１０分、２４０分、２７０分、３００分、３３０分、または３６０分にわたって熱処理される。
【００５４】
一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも４００℃の温度で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも４２０℃の温度で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも４４０℃の温度で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも４６０℃の温度で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも４７５℃の温度で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも４８０℃の温度で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも５００℃の温度で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも５２０℃の温度で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも５４０℃の温度で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも５６０℃の温度で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも５７５℃の温度で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、少なくとも５８０℃の温度で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも６００℃の温度で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも６２０℃の温度で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも６２５℃の温度で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも６３０℃の温度で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも６４０℃の温度で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも６６０℃の温度で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも６７５℃の温度で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも６８０℃の温度で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも７００℃の温度で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも７２０℃の温度で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも７４０℃の温度で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも７６０℃の温度で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも７７５℃の温度で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも７８０℃の温度で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも８００℃の温度で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも８２０℃の温度で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも８４０℃の温度で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも８６０℃の温度で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも８７５℃の温度で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも８８０℃の温度で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも９００℃の温度で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも９２０℃の温度で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも９４０℃の温度で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも９６０℃の温度で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも９７５℃の温度で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも９８０℃の温度で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも１０００℃の温度で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも１０２０℃の温度で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも１０４０℃の温度で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも１０６０℃の温度で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも１０７５℃の温度で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも１０８０℃の温度で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも１１００℃の温度で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも１１２０℃の温度で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも１１４０℃の温度で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも１１６０℃の温度で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも１１７５℃の温度で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも１１８０℃の温度で熱処理される。一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、少なくとも１２００℃の温度で熱処理される。
【００５５】
一実施形態では、クラブヘッドアセンブリ３０は、第３のステップ７０において、４７５℃から５００℃の間で、４時間から６時間の間、熱処理される。別の実施形態では、クラブヘッドは、第３のステップ７０において、５７５℃から６２５℃の間で、１時間から２時間の間、熱処理される。別の実施形態では、クラブヘッドは、約５５０℃で、１時間から４時間の間、熱処理される。他の実施形態では、フェースプレート１４は、第３のステップ７０において、異なる合金から形成されてもよい。他の実施形態では、熱処理プロセスは、他の温度で、異なる期間にわたって実行されてもよい。加えて、熱処理は、様々な材料、及び、様々な溶接タイプに適用されてもよい。
【００５６】
低い温度で実施される従来のクラブヘッド金属エージングプロセスとは異なり、フェースプレート１４を溶接した後で、ソルバス温度よりも高い温度でクラブヘッドアセンブリ３０を熱処理することは、フェースプレート１４内、及び、溶接部とクラブヘッド１０の金属マトリックスとの間の応力を緩和する。溶接後の応力緩和は、溶接−金属熱影響領域（ＨＡＺ）、または、溶接プロセスに起因して材料特性が変更された溶接部の周りの領域に関連付けられる応力を分散させる。ＨＡＺと金属マトリックスの残りとの間の全く異なる機械的特性により、ＨＡＺに、亀裂及び欠陥が生じる可能性が高くなる。従来の溶接後処理は、ソルバス温度よりも低い温度で、短い持続期間にわたって実施された。これらのプロセスは、単純に金属をエージングさせ、溶接領域に伝達される応力の増加には対処していなかった。そのうえ、フェースプレートは、十分に強固ではなく、また、比較的急速に平らになり、または、その曲率を失う。それとは対照的に、ソルバス温度よりも高い温度での熱処理は、溶接金属ＨＡＺ内の応力を分散させる。熱処理は、応力を緩和することによって、ＨＡＺの耐久性を改善する。加えて、ソルバス温度よりも高い温度でクラブヘッドアセンブリ３０を熱処理することは、溶接部に沿ってチタン−アルミニウム（Ｔｉ３Ａｌ）結晶が発生する可能性を低減させる。
【００５７】
フェースプレート合金の粒界は、熱処理する前に、クラウンからソールへ向かう向きに位置合わせされる。クラウンからソールへの合金粒界の配向は、同じ方向における伸長を許容する。いくつかの実施形態では、フェースプレートα−βチタン（α−βＴｉ）合金の粒界は、熱処理する前に、クラウンからソールへ向かう向きに位置合わせされてもよい。クラウンからソールへのα−βＴｉ合金粒界の配向は、同じ方向における伸長を許容する。いくつかの実施形態では、既述のフェースプレートα−βＴｉ合金（たとえば、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ（または、Ｔｉ６−４）、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）、Ｔｉ−６６２、Ｔｉ−８−１−１、Ｔｉ−６５Ｋ、Ｔｉ−６２４６、及びＩＭＩ５５０合金）の粒界は、熱処理する前に、クラウンからソールへ向かう向きに位置合わせされてもよい。クラウンからソールへの既述のα−βＴｉ合金（たとえば、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ（または、Ｔｉ６−４）、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）、Ｔｉ−６６２、Ｔｉ−８−１−１、Ｔｉ−６５Ｋ、Ｔｉ−６２４６、またはＩＭＩ５５０合金）粒界の配向は、同じ方向における伸長を許容する。
【００５８】
また、熱処理は、フェースプレート１４の強靭性または耐久性を改善する。改善された強靭性は、耐久性を犠牲にすることなく、フェースプレート１４をより薄くすることを可能にし、それによって、クラブヘッド重量を低減させる。フェースプレート１４の低減された重量は、クラブヘッドアセンブリ３０の重心をシフトさせ、重心をさらに調節するために、追加的な重量がクラブの別の構成に加えられることを可能にする。フェースプレート１４の耐久性を増加させることは、フェースプレート１４が、非常に多数のゴルフボールに対する打撃に耐えること、及び、数百または数千のゴルフボールの打撃に耐えながら、フェースプレートのわずかに弓状に曲がった形状または丸まった形状をクラブの寿命にわたって維持することを可能にする。したがって、クラブは、ボールがオフセンターで打たれるときに、より寛容である。その理由は、フェースプレート１４の丸まった形状が、ボールとフェースプレート１４との間に「ギア効果」を提供するからである。
【００５９】
図７に示されているように、フェースプレート１４に対する様々な熱処理温度の効果を比較するために、２，０００打または２，０００のボール打撃数にわたる実験が実施された。フェースプレート１４は、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）合金から形成された。第１のクラブヘッドアセンブリは、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）合金のソルバス温度よりも低い４００℃まで加熱された。第２のクラブヘッドアセンブリは、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）合金のソルバス温度よりも高い６００℃まで加熱された。図７において提供されている測定データは、元の曲率半径と比較されたバルジ寸法及びロール寸法の曲率半径のパーセント変化を表している。フェースプレートがより平坦になるにつれて、曲率半径は増加する。４００℃で処理されたＴｉ−９Ｓを備えるフェースプレート１４を有するクラブヘッドアセンブリは、ゴルフボールに対して２５打以内で、そのロール寸法及びバルジ寸法の両方においてかなり平らになった。それとは対照的に、６００℃で処理されたＴｉ−９Ｓフェースプレートを有するクラブヘッドアセンブリは、２，０００打後に、第１のクラブヘッドアセンブリよりも非常に良好にその曲率を維持した。６００℃で処理されたＴｉ−９Ｓフェースプレートは、２０００打後に、処理されていないＴｉ−６−４のフェースプレート１４を有する第１のクラブヘッドアセンブリよりも良好にその曲率を維持し、ロール寸法及びバルジ寸法の両方において曲率を維持した。
【００６０】
ソルバス温度よりも低い温度での（たとえば、４００℃での）熱処理では、Ｔｉ３Ａｌ粒子は、より流動性が高くなり、α−マトリックスの中へ析出することが可能である。Ｔｉ３Ａｌ粒子のいくらかは、粒界境界に集まり、材料を時効硬化させる。それとは対照的に、ソルバス温度よりも高い温度での（たとえば、６００℃での）熱処理では、Ｔｉ３Ａｌ粒子は、代わりに、α−マトリックス内に溶解する。脆性なＴｉ３Ａｌ粒子は、応力点として作用することが可能である。脆性なＴｉ３Ａｌ粒子をα−マトリックスの中に溶解させることによって、応力緩和としての役割を果たす。この「応力緩和」プロセスは、クラブヘッドアセンブリ３０がゴルフボールに対するインパクトの間の引張力及び圧縮力により良好に耐えることを可能にする。
【００６１】
一実施形態では、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）から形成され、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）のソルバス温度よりも高い温度で熱処理されるフェースプレート１４は、約２５打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率の２％の撓み以内に維持される。一実施形態では、Ｔｉ６−４から形成され、Ｔｉ６−４のソルバス温度よりも高い温度で熱処理されるフェースプレート１４は、約２５打の後に、その元のロール曲率の３％の撓み以内、及び、その元のバルジ曲率の８％の撓み以内に維持される。
【００６２】
一実施形態では、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）から形成され、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）のソルバス温度よりも高い温度で熱処理されるフェースプレート１４は、約５０打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率の８％の撓み以内に維持される。一実施形態では、Ｔｉ６−４から形成され、Ｔｉ６−４のソルバス温度よりも高い温度で熱処理されるフェースプレート１４は、約５０打の後に、その元のロール曲率の５％の撓み以内、及び、その元のバルジ曲率の１０％の撓み以内に維持される。
【００６３】
一実施形態では、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）から形成され、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）のソルバス温度よりも高い温度で熱処理されるフェースプレート１４は、約７５打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率の１０％の撓み以内に維持される。一実施形態では、Ｔｉ６−４から形成され、Ｔｉ６−４のソルバス温度よりも高い温度で熱処理されるフェースプレート１４は、約７５打の後に、その元のロール曲率の１３％の撓み以内、及び、その元のバルジ曲率の１０％の撓み以内に維持される。
【００６４】
一実施形態では、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）から形成され、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）のソルバス温度よりも高い温度で熱処理されるフェースプレート１４は、約１００打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率の１０％の撓み以内に維持される。一実施形態では、Ｔｉ６−４から形成され、Ｔｉ６−４のソルバス温度よりも高い温度で熱処理されるフェースプレート１４は、約１００打の後に、その元のロール曲率の１４％の撓み以内、及び、その元のバルジ曲率の１０％の撓み以内に維持される。
【００６５】
一実施形態では、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）から形成され、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）のソルバス温度よりも高い温度で熱処理されるフェースプレート１４は、約１５０打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率の１０％の撓み以内に維持される。一実施形態では、Ｔｉ６−４から形成され、Ｔｉ６−４のソルバス温度よりも高い温度で熱処理されるフェースプレート１４は、約１５０打の後に、その元のロール曲率の１５％の撓み以内、及び、その元のバルジ曲率の１１％の撓み以内に維持される。
【００６６】
一実施形態では、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）から形成され、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）のソルバス温度よりも高い温度で熱処理されるフェースプレート１４は、約３００打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率の１０％の撓み以内に維持される。一実施形態では、Ｔｉ６−４から形成され、Ｔｉ６−４のソルバス温度よりも高い温度で熱処理されるフェースプレート１４は、約３００打の後に、その元のロール曲率及びバルジ曲率の１５％の撓み以内に維持される。
【００６７】
一実施形態では、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）から形成され、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）のソルバス温度よりも高い温度で熱処理されるフェースプレート１４は、約１，０００打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率の１０％の撓み以内に維持される。一実施形態では、Ｔｉ６−４から形成され、Ｔｉ６−４のソルバス温度よりも高い温度で熱処理されるフェースプレート１４は、約１，０００打の後に、その元のロール曲率の２３％の撓み以内、及び、その元のバルジ曲率の１７％の撓み以内に維持される。
【００６８】
一実施形態では、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）から形成され、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）のソルバス温度よりも高い温度で熱処理されるフェースプレート１４は、約２，０００打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率の１０％の撓み以内に維持される。一実施形態では、Ｔｉ６−４から形成され、Ｔｉ６−４のソルバス温度よりも高い温度で熱処理されるフェースプレート１４は、約２，０００打の後に、その元のロール曲率の２４％の撓み以内、及び、その元のバルジ曲率の１８％の撓み以内に維持される。
【００６９】
そのうえ、フェースプレート１４に対する様々な熱処理温度の効果を比較するために、２，０００打または２，０００のボール打撃数にわたる実験が実施された。フェースプレート１４は、α−βＴｉ合金から形成された。第１のクラブヘッドアセンブリは、α−βＴｉ合金のソルバス温度よりも低い４００℃まで加熱された。第２のクラブヘッドアセンブリは、α−βＴｉ合金のソルバス温度よりも高い６００℃まで加熱された。４００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、ゴルフボールに対して２５打以内で、そのロール寸法及びバルジ寸法の両方において非常に平らになった。それとは対照的に、６００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、ゴルフボールに対して２２５打まで平らになり始めず、２，０００打の後に、第１のクラブヘッドアセンブリよりも非常に良好に曲率を維持した。
【００７０】
一実施形態では、５００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２５打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、５００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、５０打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、５００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、７５打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、５００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１００打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、５００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１２５打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、５００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１５０打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、５００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１７５打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、５００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２００打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、５００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２２５打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。
【００７１】
一実施形態では、５００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２５０打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。一実施形態では、５００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２７５打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。一実施形態では、５００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、３００打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。一実施形態では、５００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、５００打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。一実施形態では、５００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１，０００打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。一実施形態では、５００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１５００打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。一実施形態では、５００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２，０００打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。
【００７２】
一実施形態では、６００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２５打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、６００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、５０打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、６００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、７５打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、６００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１００打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、６００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１２５打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、６００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１５０打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、６００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１７５打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、６００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２００打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、６００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２２５打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。
【００７３】
一実施形態では、６００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２５０打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。一実施形態では、６００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２７５打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。一実施形態では、６００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、３００打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。一実施形態では、６００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、５００打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。一実施形態では、６００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１，０００打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。一実施形態では、６００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１５００打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。一実施形態では、６００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２，０００打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。
【００７４】
一実施形態では、６００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２５０打の後に、その元のバルジ曲率を維持し、そのロール曲率半径は、１１インチから１３インチへ増加した。一実施形態では、６００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２７５打の後に、その元のバルジ曲率を維持し、１３インチのロール曲率半径を維持した。一実施形態では、６００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、３００打の後に、そのバルジ曲率半径を１２インチから１３インチへ増加させ、１３インチのロール曲率半径を維持した。一実施形態では、６００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、５００打の後に、１３インチのそのバルジ曲率半径を維持し、１３インチのロール曲率半径を維持した。一実施形態では、６００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１，０００打の後に、１３インチのそのバルジ曲率半径を維持し、そのロール曲率半径を１３インチから１４インチへ増加させた。一実施形態では、６００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１，５００打の後に、１３インチのそのバルジ曲率半径を維持し、１４インチのロール曲率半径を維持した。一実施形態では、６００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２，０００打の後に、１３インチのそのバルジ曲率半径を維持し、１４インチのロール曲率半径を維持した。
【００７５】
一実施形態では、７００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２５打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、７００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、５０打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、７００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、７５打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、７００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１００打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、７００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１２５打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、７００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１５０打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、７００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１７５打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、７００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２００打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、７００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２２５打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。
【００７６】
一実施形態では、７００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２５０打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。一実施形態では、７００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２７５打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。一実施形態では、７００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、３００打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。一実施形態では、７００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、５００打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。一実施形態では、７００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１，０００打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。一実施形態では、７００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１，５００打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。一実施形態では、７００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２，０００打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。
【００７７】
一実施形態では、８００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２５打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、８００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、５０打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、８００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、７５打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、８００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１００打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、８００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１２５打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、８００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１５０打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、８００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１７５打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、８００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２００打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、８００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２２５打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。
【００７８】
一実施形態では、８００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２５０打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。一実施形態では、８００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２７５打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。一実施形態では、８００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、３００打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。一実施形態では、８００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、５００打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。一実施形態では、８００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１，０００打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。一実施形態では、８００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１，５００打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。一実施形態では、８００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２，０００打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。
【００７９】
一実施形態では、９００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２５打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、９００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、５０打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、９００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、７５打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、９００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１００打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、９００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１２５打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、９００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１５０打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、９００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１７５打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、９００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２００打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、９００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２２５打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。
【００８０】
一実施形態では、９００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２５０打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。一実施形態では、９００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２７５打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。一実施形態では、９００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、３００打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。一実施形態では、９００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、５００打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。一実施形態では、９００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１，０００打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。一実施形態では、９００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１，５００打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。一実施形態では、９００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２，０００打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。
【００８１】
一実施形態では、１０００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２５打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、１０００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、５０打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、１０００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、７５打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、１０００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１００打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、１０００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１２５打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、１０００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１５０打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、１０００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１７５打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、１０００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２００打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、１０００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２２５打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。
【００８２】
一実施形態では、１０００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２５０打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。一実施形態では、１０００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２７５打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。一実施形態では、１０００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、３００打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。一実施形態では、１０００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、５００打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。一実施形態では、１０００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１，０００打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。一実施形態では、１０００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１，５００打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。一実施形態では、１０００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２，０００打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。
【００８３】
一実施形態では、１１００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２５打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、１１００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、５０打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、１１００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、７５打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、１１００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１００打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、１１００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１２５打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、１１００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１５０打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、１１００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１７５打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、１１００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２００打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、１１００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２２５打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。
【００８４】
一実施形態では、１１００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２５０打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。一実施形態では、１１００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２７５打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。一実施形態では、１１００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、３００打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。一実施形態では、１１００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、５００打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。一実施形態では、１１００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１，０００打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。一実施形態では、１１００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１，５００打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。一実施形態では、１１００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２，０００打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。
【００８５】
一実施形態では、１２００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２５打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、１２００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、５０打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、１２００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、７５打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、１２００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１００打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、１２００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１２５打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、１２００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１５０打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、１２００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１７５打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、１２００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２００打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、１２００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２２５打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。
【００８６】
一実施形態では、１２００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２５０打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。一実施形態では、１２００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２７５打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。一実施形態では、１２００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、３００打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。一実施形態では、１２００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、５００打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。一実施形態では、１２００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１，０００打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。一実施形態では、１２００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、１，５００打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。一実施形態では、１２００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２，０００打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。
【００８７】
一実施形態では、ソルバス温度において、または、その上の温度において処理されたクラブヘッドアセンブリは、２５打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、ソルバス温度において、または、その上の温度において処理されたクラブヘッドアセンブリは、５０打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、ソルバス温度において、または、その上の温度において処理されたクラブヘッドアセンブリは、７５打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、ソルバス温度において、または、その上の温度において処理されたクラブヘッドアセンブリは、１００打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、ソルバス温度において、または、その上の温度において処理されたクラブヘッドアセンブリは、１２５打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、ソルバス温度において、または、その上の温度において処理されたクラブヘッドアセンブリは、１５０打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、ソルバス温度において、または、その上の温度において処理されたクラブヘッドアセンブリは、１７５打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、ソルバス温度において、または、その上の温度において処理されたクラブヘッドアセンブリは、２００打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。一実施形態では、ソルバス温度において、または、その上の温度において処理されたクラブヘッドアセンブリは、２２５打の後に、その元のバルジ曲率及びロール曲率を維持した。
【００８８】
一実施形態では、ソルバス温度において、または、その上の温度において処理されたクラブヘッドアセンブリは、２５０打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。一実施形態では、ソルバス温度において、または、その上の温度において処理されたクラブヘッドアセンブリは、２７５打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。一実施形態では、ソルバス温度において、または、その上の温度において処理されたクラブヘッドアセンブリは、３００打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。一実施形態では、ソルバス温度において、または、その上の温度において処理されたクラブヘッドアセンブリは、５００打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。一実施形態では、ソルバス温度において、または、その上の温度において処理されたクラブヘッドアセンブリは、１，０００打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。一実施形態では、ソルバス温度において、または、その上の温度において処理されたクラブヘッドアセンブリは、１，５００打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。一実施形態では、ソルバス温度において、または、その上の温度において処理されたクラブヘッドアセンブリは、２，０００打の後に、そのバルジ曲率及びロール曲率を実質的に維持した。
【００８９】
また、図８に示されているように、３つの異なるフェースプレート幾何学形状に対する６００℃熱処理の影響を比較するために、追跡実験が実施された。３つ全てのフェースプレート幾何学形状に関するロール測定は、一貫しており、応力緩和熱処理がフェースプレートの能力を増加させ、その曲率を維持することを確認した。フェースプレートは、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）合金を含んでいた。
【００９０】
ここで図９を参照すると、フェースプレート１４に対する様々な熱処理温度の効果を比較するために、２，０００打または２，０００のボール打撃数にわたる実験が実施された。フェースプレート１４は、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）合金から形成された。第１のクラブヘッドアセンブリは、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）合金のソルバス温度よりも低い５５０℃まで加熱された。第２のクラブヘッドアセンブリは、５７５℃まで加熱され、第３のクラブヘッドは、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）合金のソルバス温度よりも高い６００℃まで加熱された。図９に提供されている測定データは、元の曲率半径と比較されたバルジ寸法及びロール寸法の曲率半径のパーセンテージ変化を表している。フェースプレートがより平坦になるにつれて、曲率半径は増加する。５５０℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、ゴルフボールに対する数回の打撃以内で、そのロール寸法及びバルジ寸法の両方においてかなり平らになった。それとは対照的に、６００℃で処理されたクラブヘッドアセンブリは、２，０００打の後に、そのクラブヘッドアセンブリよりも非常に良好に曲率を維持した。
【００９１】
一実施形態では、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）から形成され、６００℃で熱処理されるフェースプレート１４は、２５打の後に、その元のロール曲率の１％の撓み以内、及び、その元のバルジ曲率の３％の撓み以内に維持される。一実施形態では、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）から形成され、５７５℃で熱処理されるフェースプレート１４は、２５打の後に、その元のロール曲率の２４％の撓み以内、及び、その元のバルジ曲率の１１％の撓み以内に維持される。一実施形態では、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）から形成され、５５０℃で熱処理されるフェースプレート１４は、２５打の後に、その元のロール曲率の１９％の撓み以内、及び、その元のバルジ曲率の９％の撓み以内に維持される。
【００９２】
一実施形態では、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）から形成され、６００℃で熱処理されるフェースプレート１４は、５０打の後に、その元のロール曲率を保持し、及び、その元のバルジ曲率の４％の撓み以内である。一実施形態では、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）から形成され、５７５℃で熱処理されるフェースプレート１４は、５０打の後に、その元のロール曲率の２８％の撓み以内、及び、その元のバルジ曲率の１３％の撓み以内に維持される。一実施形態では、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）から形成され、５５０℃で熱処理されるフェースプレート１４は、５０打の後に、その元のロール曲率の２３％の撓み以内、及び、その元のバルジ曲率の１５％の撓み以内に維持される。
【００９３】
一実施形態では、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）から形成され、６００℃で熱処理されるフェースプレート１４は、７５打の後に、その元のロール曲率を保持し、及び、その元のバルジ曲率の５％の撓み以内である。一実施形態では、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）から形成され、５７５℃で熱処理されるフェースプレート１４は、７５打の後に、その元のロール曲率の２８％の撓み以内、及び、その元のバルジ曲率の１２％の撓み以内に維持される。一実施形態では、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）から形成され、５５０℃で熱処理されるフェースプレート１４は、７５打の後に、その元のロール曲率の２８％の撓み以内、及び、その元のバルジ曲率の２３％の撓み以内に維持される。
【００９４】
一実施形態では、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）から形成され、６００℃で熱処理されるフェースプレート１４は、１００打の後に、その元のロール曲率を保持し、及び、その元のバルジ曲率の６％の撓み以内である。一実施形態では、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）から形成され、５７５℃で熱処理されるフェースプレート１４は、１００打の後に、その元のロール曲率の３０％の撓み以内、及び、その元のバルジ曲率の１３％の撓み以内に維持される。一実施形態では、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）から形成され、５５０℃で熱処理されるフェースプレート１４は、１００打の後に、その元のロール曲率の２９％の撓み以内、及び、その元のバルジ曲率の２２％の撓み以内に維持される。
【００９５】
一実施形態では、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）から形成され、６００℃で熱処理されるフェースプレート１４は、１５０打の後に、その元のロール曲率を保持し、及び、その元のバルジ曲率の７％の撓み以内である。一実施形態では、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）から形成され、５７５℃で熱処理されるフェースプレート１４は、１５０打の後に、その元のロール曲率の２８％の撓み以内、及び、その元のバルジ曲率の１３％の撓み以内に維持される。一実施形態では、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）から形成され、５５０℃で熱処理されるフェースプレート１４は、１５０打の後に、その元のロール曲率の３１％の撓み以内、及び、その元のバルジ曲率の２４％の撓み以内に維持される。
【００９６】
一実施形態では、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）から形成され、６００℃で熱処理されるフェースプレート１４は、３００打の後に、その元のロール曲率の５％の撓み以内、及び、その元のバルジ曲率の５％の撓み以内に維持されている。一実施形態では、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）から形成され、５７５℃で熱処理されるフェースプレート１４は、３００打の後に、その元のロール曲率の２８％の撓み以内、及び、その元のバルジ曲率の１４％の撓み以内に維持される。一実施形態では、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）から形成され、５５０℃で熱処理されるフェースプレート１４は、３００打の後に、その元のロール曲率の３４％の撓み以内、及び、その元のバルジ曲率の２６％の撓み以内に維持される。
【００９７】
一実施形態では、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）から形成され、６００℃で熱処理されるフェースプレート１４は、１，０００打の後に、その元のロール曲率の４％の撓み以内、及び、その元のバルジ曲率の７％の撓み以内に維持されている。一実施形態では、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）から形成され、５７５℃で熱処理されるフェースプレート１４は、１，０００打の後に、その元のロール曲率の２７％の撓み以内、及び、その元のバルジ曲率の１３％の撓み以内に維持される。一実施形態では、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）から形成され、５５０℃で熱処理されるフェースプレート１４は、１，０００打の後に、その元のロール曲率の３４％の撓み以内、及び、その元のバルジ曲率の２７％の撓み以内に維持される。
【００９８】
一実施形態では、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）から形成され、６００℃で熱処理されるフェースプレート１４は、２，０００打の後に、その元のロール曲率の５％の撓み以内、及び、その元のバルジ曲率の６％の撓み以内に維持されている。一実施形態では、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）から形成され、５７５℃で熱処理されるフェースプレート１４は、２，０００打の後に、その元のロール曲率の２５％の撓み以内、及び、その元のバルジ曲率の１５％の撓み以内に維持される。一実施形態では、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）から形成され、５５０℃で熱処理されるフェースプレート１４は、２，０００打の後に、その元のロール曲率の３４％の撓み以内、及び、その元のバルジ曲率の２８％の撓み以内に維持される。
【００９９】
図１０に示されているように、Ｔｉ−６−４合金またはＴｉ−９Ｓ（Ｔ−９Ｓ）合金のいずれかから構成されるときのフェースプレート１４の耐久性を比較するために、実験が実施された。実験は、フェースプレート１４の破損までの空気砲からのヒット数をトラッキングした。第１のクラブヘッドアセンブリは、フェースプレート材料としてＴｉ６−４合金を使用した。第２のクラブヘッドアセンブリは、フェースプレート材料としてＴｉ６−４合金を備えた異なるモデルのクラブヘッドを使用した（データは示されていない）。第３のクラブヘッドアセンブリは、フェースプレート材料としてＴｉ６−４合金を備えた第３のモデルクラブヘッドを使用した（データは示されていない）。第４のクラブヘッドアセンブリは、フェースプレート材料としてＴ−９Ｓ（または、Ｔｉ−９Ｓ）合金を備えた、第３のクラブヘッドアセンブリと同じモデルのクラブヘッドを使用する。図１０に提供されている測定データは、フェースプレートの破損までのヒット数を表している。Ｔ−９Ｓ（または、Ｔｉ−９Ｓ）合金フェースプレートを備えるクラブヘッドアセンブリは、Ｔｉ６−４合金フェースプレートを備えるアセンブリよりも増加した耐久性を示した。同じクラブヘッドモデルでは、フェースプレート材料としてＴｉ６−４合金を備えるフェースプレートの破損までに、２６００打の耐久性を示したのに対して、フェースプレート材料としてＴ−９Ｓ（または、Ｔｉ−９Ｓ）合金を備えるフェースプレートの破損までに、約３２００打の増加した耐久性を示した。
【０１００】
下記に示されている表１は、Ｔ−９Ｓ、Ｔｉ６−４、及びＴｉ−８−１−１合金の組成を定量化している。下記に示されている表２は、様々なα−βＴｉ合金の機械的特性を示すチャートである。このデータは、ＭＥＴＬレポートに基づいており、業界規格及びサプライヤーデータシートによって検証されている。表３は、一実施形態に基づく、計画された重量節減を示すチャートである。
【表１】
0006514353.tif 000002
【表２】
0006514353.tif 000003
【表３】
0006514353.tif 000004
【０１０１】
図１１Ａは、熱処理が行われていないα−βＴｉ合金の微細構造内の粒界を示している。βバンドの明確なス縞が、α／βマトリックスのポケットの間に見られる。それとは対照的に、図１１Ｂは、熱処理を行ったα−βＴｉ合金の微細構造内の粒界を示している。ここで、粒界は、クラウンからソールへの方向に方向性を示している。熱処理なしのサンプル及び熱処理されたサンプルの対応する応力−歪み曲線（図１１Ｃ及び図１１Ｄ）は、熱処理の利益を示している。熱処理されていないα−βＴｉ合金の応力／歪み曲線（図１１Ｃ）は、高い歪み速度において不安定な降伏を示しており、それは、βバンドの変形に起因する可能性が最も高い。βバンドは、α／βマトリックスと比較して異なる塑性値を有することが知られており、それは、高い歪み速度における上述の変形を引き起こす。熱処理されたα−βＴｉ合金の応力／歪み曲線（図１１Ｄ）は、より安定的であり、また、高い歪み速度において、粒界境界に沿ったより容易な応力伝達を証明している。
【０１０２】
図１２は、Ｔｉ及びＡｌ合金の状態図を示している。α＋Ｔｉ３Ａｌの影付きの領域は、まだ熱処理されていないα−βＴｉ合金を表している。α＋Ｔｉ３Ａｌは、フェースプレート製造に不適切な脆性材料である。α＋Ｔｉ３Ａｌが、そのソルバス温度よりも高い温度で加熱されるときに（それは、垂直方向の線を介して示される）、それは、αＴｉ相に変化する。この転移の間に、α＋Ｔｉ３Ａｌの中のＴｉ３Ａｌは、溶解状態になり、α＋Ｔｉ３Ａｌの脆性特性を緩和する。図に示されているように、この転移に関する温度変化は、α＋Ｔｉ３Ａｌの中のアルミニウムのパーセントに依存する。
【０１０３】
図１３に示されているように、様々なフェースプレート１４の撓みの量を比較するために、０、２５、５０、１００、１５０、１，０００、及び２，０００打または０、２５、５０、１００、１５０、１，０００、及び２，０００のボール打撃数にわたる実験が実施された。フェースプレート１４は、Ｔｉ６−４またはＴｉ−９Ｓ（Ｔ−９Ｓ）合金から形成された。Ｔｉ６−４合金からなる第１のクラブヘッドアセンブリは、熱処理されなかった。Ｔｉ６−４合金からなる第２のクラブヘッドアセンブリは、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）合金のソルバス温度よりも高い６００℃まで加熱された。Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）合金からなる第３のクラブヘッドアセンブリは、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）合金のソルバス温度よりも高い６００℃まで加熱された。下記に示されている表４に提供されている測定データは、元の曲率半径と比較されたバルジ寸法及びロール寸法の曲率半径のパーセント変化を表している。
【表４】
0006514353.tif 000005
【０１０４】
フェースプレートがより平坦になるにつれ、曲率半径は増加する。６００℃で処理されたＴｉ６−４からなるフェースプレート１４を有するクラブヘッドアセンブリは、そのロール寸法及びバルジ寸法の両方において非常に平らになり、最大２，０００打のすべての数に対して、そのロール寸法及びバルジ寸法の両方において１０％撓みよりも下にとどまった６００℃で処理されたＴ９Ｓからなるフェースプレート１４を有するクラブヘッドアセンブリのようにはならなかった。これは、異なるｗｔ％またはより低いｗｔ％のＡｌ含有量を有するＴｉ６−４に起因する可能性があり、Ｔ９Ｓは６．５ｗｔ％〜８．５ｗｔ％のＡｌを有し、Ｔｉ６−４は５．５ｗｔ％〜６．７５ｗｔ％のＡｌを有する。約５６０〜５９０℃であるＴ９Ｓのソルバス温度と比較して、Ｔｉ６−４のソルバス温度は、約５４０〜５６０℃であり、より低くなっている。したがって、６００℃の熱処理がＴ９Ｓに対して有する効果と同じ効果を、Ｔｉ６−４に対しては有さなかった。熱処理されていない及び熱処理されたＴｉ−６−４のフェースプレート１４を有するクラブヘッドアセンブリが、ロール寸法及びバルジ寸法の両方において曲率を維持したよりも良好に、６００℃で処理されたＴｉ−９Ｓフェースプレートは、２０００打後に、その曲率を維持した。
【０１０５】
図１５に示されているように、フェースプレート１４の％撓みを比較するために、１００打及び１０００打、または、１００及び１０００のボール打撃数にわたる実験が実施された。フェースプレート１４は、Ｔｉ６−４またはＴｉ−９Ｓ（Ｔ−９Ｓ）合金から形成された。様々なクラブヘッドアセンブリは、４００℃、５５０℃、５７５℃、５８０℃、６００℃、及び７００℃で、１時間または４時間のいずれかにわたって熱処理された。Ｔｉ６−４合金からなる第１のクラブヘッドアセンブリは、熱処理されなかった。Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）合金からなる第２のクラブヘッドアセンブリは、熱処理されなかった。Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）合金からなる第３のクラブヘッドアセンブリは、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）合金のソルバス温度よりも低い４００℃まで、１時間にわたって加熱された。Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）合金からなる第４のクラブヘッドアセンブリは、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）合金のソルバス温度よりも低い５５０℃まで、１時間にわたって加熱された。Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）合金からなる第５のクラブヘッドアセンブリは、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）合金のソルバス温度よりも低い５７５℃まで、１時間にわたって加熱された。Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）合金からなる第６のクラブヘッドアセンブリは、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）合金のソルバス温度である５８０℃まで、４時間にわたって加熱された。Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）合金からなる第７のクラブヘッドアセンブリは、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）合金のソルバス温度よりも高い６００℃まで、１時間にわたって加熱された。Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）合金からなる第８のクラブヘッドアセンブリは、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）合金のソルバス温度よりも高い６００℃まで、４時間にわたって加熱された。Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）合金からなる第９のクラブヘッドアセンブリは、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）合金のソルバス温度よりも高い７００℃まで、１時間にわたって加熱された。Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）合金からなる第１０のクラブヘッドアセンブリは、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）合金のソルバス温度よりも高い７００℃まで、４時間にわたって加熱された。図１５において提供されている測定データは、元の曲率半径と比較した、バルジ寸法及びロール寸法の曲率半径におけるパーセント変化を表している。フェースプレートがより平坦になるにつれ、曲率半径は増加する。５７５℃から５８０℃へ進むと、ロールにおいて、撓みがより小さくなり、バルジにおいて、撓みがより大きくなる。しかし、わずかに高い温度（６００℃及びそれを上回る温度）において、両方の測定に関するパーセント撓みは、著しく降下し、次いで、より高い温度においても、同じ位置にとどまっている。これは、Ｔｉ３Ａｌ粒子が溶液状態になり始める変曲点を表している。１時間の閾値に関して６００℃に到達した後に、温度を増加させることは、幾何学的な安定性に対して有意な改善を全く提供しない。同様に、１時間から４時間へ期間を増加させることは、パーセント撓みに対しても有意な改善を有しなかった。
【０１０６】
一実施形態では、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）から形成され、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）のソルバス温度である５８０℃において４時間にわたって熱処理されたフェースプレート１４は、約１００打の後に、その元のバルジから約９％の撓みを有し、また、その元のロール曲率から約６％の撓みを有する。一実施形態では、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）から形成され、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）のソルバス温度である５８０℃において４時間にわたって熱処理されたフェースプレート１４は、約１０００打の後に、その元のバルジから約１０％の撓みを有し、また、その元のロール曲率から約６％の撓みを有する。
【０１０７】
一実施形態では、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）から形成され、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）のソルバス温度よりも高い６００℃で１時間にわたって熱処理されたフェースプレート１４は、約１００打の後に、その元のバルジから約５％の撓みを有し、また、その元のロール曲率から約３％の撓みを有する。一実施形態では、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）から形成され、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）のソルバス温度よりも高い６００℃で１時間にわたって熱処理されたフェースプレート１４は、約１０００打の後に、その元のバルジから約６％の撓みを有し、また、その元のロール曲率から約５％の撓みを有する。
【０１０８】
一実施形態では、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）から形成され、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）のソルバス温度よりも高い６００℃で４時間にわたって熱処理されたフェースプレート１４は、約１００打の後に、その元のバルジから約５％の撓みを有し、また、その元のロール曲率から約２％の撓みを有する。一実施形態では、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）から形成され、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）のソルバス温度よりも高い６００℃で４時間にわたって熱処理されたフェースプレート１４は、約１０００打の後に、その元のバルジから約６％の撓みを有し、また、その元のロール曲率から約３％の撓みを有する。
【０１０９】
一実施形態では、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）から形成され、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）のソルバス温度よりも高い７００℃で１時間にわたって熱処理されたフェースプレート１４は、約１００打の後に、その元のバルジから約４％の撓みを有し、また、その元のロール曲率から約３％の撓みを有する。一実施形態では、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）から形成され、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）のソルバス温度よりも高い７００℃で１時間にわたって熱処理されたフェースプレート１４は、約１０００打の後に、その元のバルジから約５％の撓みを有し、また、その元のロール曲率から約３％の撓みを有する。
【０１１０】
一実施形態では、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）から形成され、Ｔｉ−９Ｓ（または、Ｔ−９Ｓ）のソルバス温度よりも高い７００℃で４時間にわたって熱処理されたフェースプレート１４は、約１００打の後に、その元のバルジから約３％の撓みを有し、また、その元のロール曲率から約５％の撓みを有する。
【０１１１】
一実施形態では、α−βＴｉ合金から形成され、そのソルバス温度よりも高い５００〜１２００℃で熱処理されたフェースプレート１４は、約２０００打以下の後に、その元のバルジから３０％以下の撓みを有し、また、その元のロール曲率から３０％以下の撓みを有する。
【０１１２】
一実施形態では、α−βＴｉ合金から形成され、そのソルバス温度において、または、その上の温度において熱処理されたフェースプレート１４は、約２０００打以下の後に、その元のバルジから３０％以下の撓みを有し、また、その元のロール曲率から３０％以下の撓みを有する。一実施形態では、α−βＴｉ合金から形成され、そのソルバス温度において、または、その上の温度において熱処理されたフェースプレート１４は、約２０００打以下の後に、その元のバルジから２５％以下の撓みを有し、また、その元のロール曲率から２５％以下の撓みを有する。一実施形態では、α−βＴｉ合金から形成され、そのソルバス温度において、または、その上の温度において熱処理されたフェースプレート１４は、約２０００打以下の後に、その元のバルジから２０％以下の撓みを有し、また、その元のロール曲率から２０％以下の撓みを有する。一実施形態では、α−βＴｉ合金から形成され、そのソルバス温度において、または、その上の温度において熱処理されたフェースプレート１４は、約２０００打以下の後に、その元のバルジから１５％以下の撓みを有し、また、その元のロール曲率から１５％以下の撓みを有する。一実施形態では、α−βＴｉ合金から形成され、そのソルバス温度において、または、その上の温度において熱処理されたフェースプレート１４は、約２０００打以下の後に、その元のバルジから１０％以下の撓みを有し、また、その元のロール曲率から１０％以下の撓みを有する。一実施形態では、α−βＴｉ合金から形成され、そのソルバス温度において、または、その上の温度において熱処理されたフェースプレート１４は、約２０００打以下の後に、その元のバルジから９％以下の撓みを有し、また、その元のロール曲率から９％以下の撓みを有する。一実施形態では、α−βＴｉ合金から形成され、そのソルバス温度において、または、その上の温度において熱処理されたフェースプレート１４は、約２０００打以下の後に、その元のバルジから８％以下の撓みを有し、また、その元のロール曲率から８％以下の撓みを有する。一実施形態では、α−βＴｉ合金から形成され、そのソルバス温度において、または、その上の温度において熱処理されたフェースプレート１４は、約２０００打以下の後に、その元のバルジから７％以下の撓みを有し、また、その元のロール曲率から７％以下の撓みを有する。一実施形態では、α−βＴｉ合金から形成され、そのソルバス温度において、または、その上の温度において熱処理されたフェースプレート１４は、約２０００打以下の後に、その元のバルジから６％以下の撓みを有し、また、その元のロール曲率から６％以下の撓みを有する。一実施形態では、α−βＴｉ合金から形成され、そのソルバス温度において、または、その上の温度において熱処理されたフェースプレート１４は、約２０００打以下の後に、その元のバルジから５％以下の撓みを有し、また、その元のロール曲率から５％以下の撓みを有する。一実施形態では、α−βＴｉ合金から形成され、そのソルバス温度において、または、その上の温度において熱処理されたフェースプレート１４は、約２０００打以下の後に、その元のバルジから４％以下の撓みを有し、また、その元のロール曲率か���４％以下の撓みを有する。一実施形態では、α−βＴｉ合金から形成され、そのソルバス温度において、または、その上の温度において熱処理されたフェースプレート１４は、約２０００打以下の後に、その元のバルジから３％以下の撓みを有し、また、その元のロール曲率から３％以下の撓みを有する。一実施形態では、α−βＴｉ合金から形成され、そのソルバス温度において、または、その上の温度において熱処理されたフェースプレート１４は、約２０００打以下の後に、その元のバルジから２％以下の撓みを有し、また、その元のロール曲率から２％以下の撓みを有する。一実施形態では、α−βＴｉ合金から形成され、そのソルバス温度において、または、その上の温度において熱処理されたフェースプレート１４は、約２０００打以下の後に、その元のバルジから１％以下の撓みを有し、また、その元のロール曲率から１％以下の撓みを有する。一実施形態では、α−βＴｉ合金から形成され、そのソルバス温度において、または、その上の温度において熱処理されたフェースプレート１４は、約２０００打以下の後に、その元のバルジから０％以下の撓みを有し、また、その元のロール曲率から０％以下の撓みを有する。
【０１１３】
このように、本発明は、なかでも、ゴルフクラブヘッドアセンブリを生産する方法を提供する。本発明は、特定の好適な実施形態を参照して詳細に説明されてきたが、変形例及び修正例が、説明されているような１つまたは複数の本発明の独立した態様の範囲及び精神の中に存在している。
【０１１４】
条項１．  ゴルフクラブヘッドアセンブリを生産する方法であって、
フェースプレートをクラブヘッドの凹部に位置合わせするステップと、
前記フェースプレートを前記クラブヘッドに溶接するステップと、
前記フェースプレートの前記溶接の後に、前記クラブヘッド及び前記フェースプレートを、少なくとも前記フェースプレートのソルバス温度で、所定期間加熱するステップと、
前記クラブヘッド及び前記フェースプレートの前記加熱の後に、前記クラブヘッド及び前記フェースプレートを不活性ガスの中で冷却ささせるステップと、
を含む方法。
【０１１５】
条項２．  α−βチタン合金から前記フェースプレートを形成するステップをさらに含む、条項１に記載の方法。
【０１１６】
条項３．  前記フェースプレートの前記溶接は、パルスプラズマ溶接プロセスを含む、条項１に記載の方法。
【０１１７】
条項４．  ０．７ｍｍの最小厚さを備えるフェースプレートを提供する、条項１に記載の方法。
【０１１８】
条項５．  前記クラブヘッド及び前記フェースプレートの前記加熱は、前記クラブヘッド及び前記フェースプレートを、１時間から６時間の間、加熱することを含む、条項１に記載の方法。
【０１１９】
条項６．  前記クラブヘッド及び前記フェースプレートの前記加熱は、前記クラブヘッド及び前記フェースプレートを、４００℃から６３０℃の間まで、または、４００℃から１２００℃の間まで加熱することを含む、条項５に記載の方法。
【０１２０】
条項７．  前記クラブヘッド及び前記フェースプレートの前記加熱は、前記クラブヘッド及び前記フェースプレートを、１時間から６時間の間、４７５℃から６２５℃の間で、または、５２０℃から１１５０℃の間で加熱することを含む、条項６に記載の方法。
【０１２１】
条項８．  前記クラブヘッド及び前記フェースプレートの前記加熱は、前記クラブヘッド及び前記フェースプレートを、４時間から６時間の間、４７５℃から５５０℃の間で、または、５２０℃から１１５０℃の間で加熱することを含む、条項７に記載の方法。
【０１２２】
条項９．  前記クラブヘッド及び前記フェースプレートの前記加熱は、前記クラブヘッド及び前記フェースプレートを、４時間から６時間の間、４７５℃から５００℃の間で、または、５２０℃から１１００℃の間で加熱することを含む、条項８に記載の方法。
【０１２３】
条項１０．  前記クラブヘッド及び前記フェースプレートの前記加熱は、前記クラブヘッド及び前記フェースプレートを、１時間から２時間の間、５５０℃から６２５℃の間で、または、６２０℃から１２００℃の間で加熱することを含む、条項７に記載の方法。
【０１２４】
条項１１．  前記クラブヘッド及び前記フェースプレートの前記加熱は、前記クラブヘッド及び前記フェースプレートを、１時間から２時間の間、５７５℃から６２５℃の間で、または、７２０℃から１２００℃の間で加熱することを含む、条項１０に記載の方法。
【０１２５】
条項１２．  ゴルフクラブヘッドアセンブリを生産する方法であって、
α−βチタン合金から形成されるフェースプレートを提供するステップであって、合金は、ソルバス温度を有する、前記ステップと、
前記フェースプレートをクラブヘッドの凹部に位置合わせするステップと、
前記フェースプレートを前記クラブヘッドに溶接するステップと、
前記フェースプレートの前記溶接の後に、前記クラブヘッド及び前記フェースプレートを、前記フェースプレートのソルバス温度よりも高い温度で、所定期間加熱するステップと、
前記クラブヘッド及び前記フェースプレートの前記加熱の後に、前記クラブヘッド及び前記フェースプレートを空気冷却させるステップと、
を含む方法。
【０１２６】
条項１３．  前記フェースプレートの前記溶接は、パルスプラズマ溶接プロセスを含む、条項１２に記載の方法。
【０１２７】
条項１４．  前記クラブヘッド及び前記フェースプレートの前記加熱は、前記クラブヘッド及び前記フェースプレートを１時間から６時間の間、加熱することを含む、条項１２に記載の方法。
【０１２８】
条項１５．  前記クラブヘッド及び前記フェースプレートの前記加熱は、前記クラブヘッド及び前記フェースプレートを４００℃から６３０℃の間まで、４００℃から１２００℃の間まで、５００℃から１０３０℃の間まで、６８０℃から１０３０℃の間まで、７６０℃から１０３０℃の間まで、８７０℃から１０３０℃の間まで、８９０℃から１０３０℃の間まで、または、９６０℃から１０３０℃の間まで加熱することを含む、条項１３に記載の方法。
【０１２９】
条項１６．  前記クラブヘッド及び前記フェースプレートの前記加熱は、前記クラブヘッド及び前記フェースプレートを、１時間から６時間の間、４７５℃から６２５℃の間で、または、５２０℃から１２００℃の間で加熱することを含む、条項１５に記載の方法。
【０１３０】
条項１７．  前記クラブヘッド及び前記フェースプレートの前記加熱は、前記クラブヘッド及び前記フェースプレートを、４時間から６時間の間、４７５℃から５５０℃の間で、または、５２０℃から１１５０℃の間で加熱することを含む、条項１６に記載の方法。
【０１３１】
条項１８．  前記クラブヘッド及び前記フェースプレートの前記加熱は、前記クラブヘッド及び前記フェースプレートを、４時間から６時間の間、４７５℃から５００℃の間で、または、５２０℃から１１００℃の間で加熱することを含む、条項１７に記載の方法。
【０１３２】
条項１９．  前記クラブヘッド及び前記フェースプレートの前記加熱は、前記クラブヘッド及び前記フェースプレートを、１時間から２時間の間、５５０℃から６２５℃の間で、または、６２０℃から１２００℃の間で加熱することを含む、条項１５に記載の方法。
【０１３３】
条項２０．  前記クラブヘッド及び前記フェースプレートの前記加熱は、前記クラブヘッド及び前記フェースプレートを、１時間から２時間の間、５７５℃から６２５℃の間で、または、７２０℃から１２００℃の間で加熱することを含む、条項１９に記載の方法。
【０１３４】
条項２１．  前記フェースプレートは、７〜２０ｗｔ％のＡｌを含む前記α−βＴｉ合金から形成される、条項１２に記載の方法。
【０１３５】
条項２２．  前記不活性ガスは、窒素（Ｎ）、アルゴン（Ａｒ）、ヘリウム（Ｈｅ）、ネオン（Ｎｅ）、クリプトン（Ｋｒ）、及び、キセノン（Ｘｅ）、または、それらの混合ガスからなる群から選択される、条項２１に記載の方法。
【０１３６】
条項２３．  前記不活性ガスは、窒素（Ｎ）、アルゴン（Ａｒ）、または、それらの混合ガスである、条項２２に記載の方法。
【０１３７】
条項２４．  ゴルフクラブヘッドアセンブリを生産する方法であって、（ａ）α−βチタン合金から形成されるフェースプレートを提供するステップであって、前記α−βチタン合金は、６．５ｗｔ％から２０ｗｔ％のアルミニウム（Ａｌ）、１．０ｗｔ％から２．０ｗｔ％のバナジウム（Ｖ）、０．２０ｗｔ％以下の酸素（Ｏ）、及び、０．２０ｗｔ％以下のケイ素（Ｓｉ）を含む、前記ステップと、（ｂ）前記フェースプレートをクラブヘッドの凹部に位置合わせするステップと、（ｃ）前記フェースプレートを前記クラブヘッドに溶接するステップと、（ｄ）前記クラブヘッド及び前記フェースプレートを、前記フェースプレートのソルバス温度よりも高い温度まで、所定期間加熱するステップと、（ｅ）前記クラブヘッド及び前記フェースプレートを不活性ガスの中で冷却させるステップと、を含み、ステップ（ｄ）は、５２０℃から１２００℃の間で、１時間から６時間の間、実施される、方法。
【０１３８】
条項２５．  前記α−βチタン合金は、０．３０ｗｔ％以下の鉄（Ｆｅ）、０．０８ｗｔ％以下の炭素（Ｃ）、０．０５ｗｔ％以下の窒素（Ｎ）、微量モリブデン（Ｍｏ）、及び、微量スズ（Ｓｎ）をさらに含み、残りの重量パーセントは、チタン（Ｔｉ）である、条項２４に記載の方法。
【０１３９】
条項２６．  ステップ（ｃ）の前記溶接は、パルスプラズマ溶接プロセスを含む、条項２４に記載の方法。
【０１４０】
条項２７．  ステップ（ｅ）の前記不活性ガスは、窒素（Ｎ）、アルゴン（Ａｒ）、ヘリウム（Ｈｅ）、ネオン（Ｎｅ）、クリプトン（Ｋｒ）、及び、キセノン（Ｘｅ）、または、それらの混合ガスからなる群から選択される、条項２４に記載の方法。
【０１４１】
条項２８．  前記不活性ガスは、窒素（Ｎ）またはアルゴン（Ａｒ）である、条項２７に記載の方法。
【０１４２】
条項２９．  ステップ（ａ）の前記フェースプレートは、０．７ｍｍの最小厚さを有する、条項２４に記載の方法。
【０１４３】
条項３０．  ステップ（ｄ）は、前記クラブヘッド及び前記フェースプレートを、５５０℃から１２００℃の間で、１時間から２時間の間、加熱することを含む、条項２４に記載の方法。
【０１４４】
条項３１．  前記クラブヘッド及び前記フェースプレートの前記加熱は、前記クラブヘッド及び前記フェースプレートを、５７５℃から１２００℃の間で、１時間から２時間の間、加熱することを含む、条項３０に記載の方法。
【０１４５】
条項３２．  ゴルフクラブヘッドアセンブリを生産する方法であって、α−βチタン合金から形成されるフェースプレートを提供するステップであって、前記α−βチタン合金は、６．５ｗｔ％から２０ｗｔ％のアルミニウム（Ａｌ）、１．０ｗｔ％から２．０ｗｔ％のバナジウム（Ｖ）、０．２０ｗｔ％以下の酸素（Ｏ）、０．２０ｗｔ％以下のケイ素（Ｓｉ）、０．３０ｗｔ％以下の鉄（Ｆｅ）、０．０８ｗｔ％以下の炭素（Ｃ）、０．０５ｗｔ％以下の窒素（Ｎ）、微量モリブデン（Ｍｏ）、及び、微量スズ（Ｓｎ）を含み、残りの重量パーセントは、チタン（Ｔｉ）である、前記ステップと、前記フェースプレートをクラブヘッドの凹部に位置合わせするステップと、前記フェースプレートを前記クラブヘッドに溶接するステップと、前記フェースプレートの前記溶接の後に、前記クラブヘッド及び前記フェースプレートを、前記フェースプレートのソルバス温度よりも高い温度まで、所定期間加熱するステップと、前記クラブヘッド及び前記フェースプレートの前記加熱の後に、前記クラブヘッド及び前記フェースプレートを不活性ガス環境の中で冷却させるステップと、を含む方法。
【０１４６】
条項３３．  前記フェースプレートの前記溶接は、パルスプラズマ溶接プロセスを含む、条項３２に記載の方法。
【０１４７】
条項３４．  前記クラブヘッド及び前記フェースプレートの前記加熱は、前記クラブヘッド及び前記フェースプレートを１時間から６時間の間、加熱することを含む、条項３２に記載の方法。
【０１４８】
条項３５．  前記クラブヘッド及び前記フェースプレートの前記加熱は、前記クラブヘッド及び前記フェースプレートを、５２０℃から１２００℃の間まで加熱することを含む、条項３４に記載の方法。
【０１４９】
条項３６．  前記クラブヘッド及び前記フェースプレートの前記加熱は、前記クラブヘッド及び前記フェースプレートを、１時間から６時間の間、５２０℃から１２００℃の間で加熱することを含む、条項３５に記載の方法。
【０１５０】
条項３７．  前記クラブヘッド及び前記フェースプレートの前記加熱は、前記クラブヘッド及び前記フェースプレートを、４時間から６時間の間、５２０℃から１１５０℃の間で加熱することを含む、条項３６に記載の方法。
【０１５１】
条項３８．  前記クラブヘッド及び前記フェースプレートの前記加熱は、前記クラブヘッド及び前記フェースプレートを、４時間から６時間の間、５２０℃から１１００℃の間で加熱することを含む、条項３７に記載の方法。
【０１５２】
条項３９．  前記クラブヘッド及び前記フェースプレートの前記加熱は、前記クラブヘッド及び前記フェースプレートを、１時間から２時間の間、５５０℃から１２００℃の間で加熱することを含む、条項３５に記載の方法。
【０１５３】
条項４０．  前記クラブヘッド及び前記フェースプレートの前記加熱は、前記クラブヘッド及び前記フェースプレートを、１時間から２時間の間、５７５℃から１２００℃の間で加熱することを含む、条項３９に記載の方法。
【０１５４】
条項４１．  ステップ（ｅ）の前記不活性ガスは、窒素（Ｎ）、アルゴン（Ａｒ）、ヘリウム（Ｈｅ）、ネオン（Ｎｅ）、クリプトン（Ｋｒ）、及び、キセノン（Ｘｅ）、または、それらの混合ガスからなる群から選択される、条項３２に記載の方法。
【０１５５】
条項４２．  前記不活性ガスは、窒素（Ｎ）またはアルゴン（Ａｒ）である、条項４１に記載の方法。
【０１５６】
条項４３．  ステップ（ａ）の前記フェースプレートは０．７ｍｍの最小厚さを備える、条項３２に記載の方法。
【０１５７】
条項４４．  ゴルフクラブヘッドであって、クラウンと、ソールと、トウ端と、ヒール端と、前記クラウンと前記ソールの間であって、前記トウ端と前記ヒール端との間に位置している凹部と、ヒール端に隣接して位置しているホーゼルと、前記凹部に位置合わせされ、前記クラブヘッドに溶接されているフェースプレートと、を含み、前記フェースプレートは、前記ヒール端と前記トウ端との間に延在するバルジ曲率を有し、前記フェースプレートは、６．５ｗｔ％から２０ｗｔ％のアルミニウム（Ａｌ）、１．０ｗｔ％から２．０ｗｔ％のバナジウム（Ｖ）、０．２０ｗｔ％以下の酸素（Ｏ）、０．２０ｗｔ％以下のケイ素（Ｓｉ）、０．３０ｗｔ％以下の鉄（Ｆｅ）、０．０８ｗｔ％以下の炭素（Ｃ）、０．０５ｗｔ％以下の窒素（Ｎ）、微量モリブデン（Ｍｏ）、及び、微量スズ（Ｓｎ）を含み、残りの重量パーセントは、チタン（Ｔｉ）であるα−βチタン合金を含み、前記フェースプレートが前記クラブヘッドに溶接された後に、前記クラブヘッド及び前記フェースプレートは、５２５℃から１２００℃の間で、１時間から６時間の間加熱され、不活性ガスの中で冷却される、ゴルフクラブヘッド。
【０１５８】
条項４５．  ７ｗｔ％から２０ｗｔ％のアルミニウム（Ａｌ）、１．０ｗｔ％から２．０ｗｔ％のバナジウム（Ｖ）、０．２０ｗｔ％以下の酸素（Ｏ）、及び、０．２０ｗｔ％以下のケイ素（Ｓｉ）を含むα−βチタン合金。
【０１５９】
条項４６．  ７ｗｔ％から１３ｗｔ％のアルミニウム（Ａｌ）を含む、条項４５に記載の合金。
【０１６０】
条項４７．  ８．５ｗｔ％から１３ｗｔ％のアルミニウム（Ａｌ）を含む、条項４５に記載の合金。
【０１６１】
条項４８．  １０ｗｔ％から１３ｗｔ％のアルミニウム（Ａｌ）を含む、条項４５に記載の合金。
【０１６２】
条項４９．  １１ｗｔ％から１３ｗｔ％のアルミニウム（Ａｌ）を含む、条項４５に記載の合金。
【０１６３】
条項５０．  ０．３０ｗｔ％以下の鉄（Ｆｅ）、０．０８ｗｔ％以下の炭素（Ｃ）、０．０５ｗｔ％以下の窒素（Ｎ）、微量モリブデン（Ｍｏ）、及び、微量スズ（Ｓｎ）を含み、残りの重量パーセントは、チタン（Ｔｉ）である、条項４５から４９のいずれか一項に記載の合金。
【図１】
0006514353.tif 000006
【図２】
0006514353.tif 000007
【図３】
0006514353.tif 000008
【図４】
0006514353.tif 000009
【図５】
0006514353.tif 000010
【図６】
0006514353.tif 000011
【図７】
0006514353.tif 000012
【図８】
0006514353.tif 000013
【図９】
0006514353.tif 000014
【図１０】
0006514353.tif 000015
【図１１Ａ】
0006514353.tif 000016
【図１１Ｂ】
0006514353.tif 000017
【図１１Ｃ】
0006514353.tif 000018
【図１１Ｄ】
0006514353.tif 000019
【図１２】
0006514353.tif 000020
【図１３】
0006514353.tif 000021
【図１４】
0006514353.tif 000022
【図１５】
0006514353.tif 000023