(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
軸線の方向に延びる貫通孔を有し、後端側から先端側に向けて外径が小さくなる第１縮外径部と、前記第１縮外径部よりも後端側に位置するとともに先端側から後端側に向けて外径が小さくなる第２縮外径部と、を含む絶縁体と、
前記絶縁体が挿入される前記軸線の方向に延びる貫通孔を有する主体金具であり、後端側から先端側に向けて内径が小さくなるとともに前記絶縁体の前記第１縮外径部を直接的または間接的に支持する縮内径部と、前記絶縁体の前記第２縮外径部よりも後端側に位置し前記主体金具の後端を形成するとともに径方向の内側に向かって曲がっている後端部と、外周面に形成されたネジ部と、を含み、前記絶縁体の外周に配置される主体金具と、
前記主体金具の前記後端部と前記絶縁体の前記第２縮外径部との間の、前記主体金具の内周面と前記絶縁体の外周面とによって囲まれる空間に充填される緩衝材と、
を備える点火プラグであって、
前記緩衝材が充填される充填部分の前記軸線の方向の長さを充填長Ｌとし、
前記主体金具の前記ネジ部における前記ネジ部の有効径から前記主体金具の内径を引いた差分の１／２を有効肉厚とし、
前記ネジ部のうちの前記縮内径部よりも後端側の部分における前記有効肉厚の最小値を最小肉厚Ｔとする場合に、
３ｍｍ２≦Ｌ×Ｔが満たされる、点火プラグ。
【請求項２】
請求項１に記載の点火プラグであって、
４ｍｍ２≦Ｌ×Ｔが満たされる、点火プラグ。
【請求項３】
請求項１または２に記載の点火プラグであって、
前記最小肉厚Ｔは、１．３ｍｍ以下である、点火プラグ。
【請求項４】
請求項１から３のいずれかに記載の点火プラグであって、
前記ネジ部の前記軸線の方向の長さは、１５ｍｍ以上である、
点火プラグ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本明細書は、内燃機関用の点火プラグに関する。
【背景技術】
【０００２】
内燃機関に用いられる点火プラグには、内燃機関の設計の自由度の向上などを目的として、小型化・小径化が求められている。例えば、点火プラグを小径化することにより、点火プラグが取り付けられる取付孔を小径化することができるので、吸気ポートと排気ポートとの設計の自由度を向上することができる。点火プラグを小型化・小径化すると、絶縁体と主体金具とのそれぞれの径が小さくなるので、絶縁体と主体金具との機械的強度が低下する。このような場合に、絶縁体と主体金具との間のシール性能を向上するために、主体金具のうちの径方向内側に突出した突出部によって形成される縮径部（具体的には、先端側に向けて内径が縮径する部分）と、絶縁体のうちの先端側に向けて外径が縮径する縮径部と、の間にシール部材を設ける技術が提案されている。具体的には、点火プラグの軸線に対する主体金具の縮径部の傾きを絶縁体の縮径部の傾きよりも小さくすることによって、主体金具の縮径部がシール部材から受ける荷重が、外周側と比べて、内周側で小さくなる。この結果、主体金具の突出部の変形が抑制される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】国際公開第２０１４／０１３６５４号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ところで、点火プラグの製造の際には、絶縁体を主体金具に固定するために、主体金具の一部（例えば、後端部）に力が印加されて曲げられる。例えば、主体金具の後端部が加締められる。このような力は、主体金具から絶縁体へ伝達し、絶縁体を主体金具に対して先端側に押圧し得る。これにより、絶縁体の縮径部は、主体金具の縮径部を、先端側へ押圧し得る。このような力によって、主体金具が変形する場合があった。主体金具の外周面に形成されたネジ部が変形すると、点火プラグを内燃機関の取付孔に適切に取り付けることが難しくなる場合があった。【０００５】
本明細書は、主体金具のネジ部の変形を抑制できる技術を開示する。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本明細書は、例えば、以下の適用例を開示する。【０００７】
［適用例１］
軸線の方向に延びる貫通孔を有し、後端側から先端側に向けて外径が小さくなる第１縮外径部と、前記第１縮外径部よりも後端側に位置するとともに先端側から後端側に向けて外径が小さくなる第２縮外径部と、を含む絶縁体と、
前記絶縁体が挿入される前記軸線の方向に延びる貫通孔を有する主体金具であり、後端側から先端側に向けて内径が小さくなるとともに前記絶縁体の前記第１縮外径部を直接的または間接的に支持する縮内径部と、前記絶縁体の前記第２縮外径部よりも後端側に位置し前記主体金具の後端を形成するとともに径方向の内側に向かって曲がっている後端部と、外周面に形成されたネジ部と、を含み、前記絶縁体の外周に配置される主体金具と、
前記主体金具の前記後端部と前記絶縁体の前記第２縮外径部との間の、前記主体金具の内周面と前記絶縁体の外周面とによって囲まれる空間に充填される緩衝材と、
を備える点火プラグであって、
前記緩衝材が充填される充填部分の前記軸線の方向の長さを充填長Ｌとし、
前記主体金具の前記ネジ部における前記ネジ部の有効径から前記主体金具の内径を引いた差分の１／２を有効肉厚とし、
前記ネジ部のうちの前記縮内径部よりも後端側の部分における前記有効肉厚の最小値を最小肉厚Ｔとする場合に、
３ｍｍ２≦Ｌ×Ｔが満たされる、点火プラグ。【０００８】
主体金具の後端部に後端部を曲げるための力が印加される場合、その力は、緩衝材を介して絶縁体に伝達し、絶縁体を、主体金具に対して先端側に押圧する。絶縁体の第１縮外径部は、主体金具の縮内径部を、先端側に押圧するので、主体金具のうち縮内径部から後端側の部分は変形し得る。上記構成によれば、ネジ部のうちの縮内径部よりも後端側の部分における最小肉厚Ｔと充填長Ｌとの適正化により、ネジ部の変形を抑制できる。【０００９】
［適用例２］
適用例１に記載の点火プラグであって、
４ｍｍ２≦Ｌ×Ｔが満たされる、点火プラグ。【００１０】
この構成によれば、ネジ部の変形を更に抑制できる。【００１１】
［適用例３］
適用例１または２に記載の点火プラグであって、
前記最小肉厚Ｔは、１．３ｍｍ以下である、点火プラグ。【００１２】
上記構成によれば、最小肉厚Ｔが１．３ｍｍ以下である点火プラグにおいても、ネジ部の変形を抑制できる。【００１３】
［適用例４］
適用例１から３のいずれかに記載の点火プラグであって、
前記ネジ部の前記軸線の方向の長さは、１５ｍｍ以上である、
点火プラグ。【００１４】
最小肉厚Ｔと充填長Ｌとの適正化によってネジ部の変形が抑制されるので、１５ｍｍ以上の長いネジ部を有する主体金具を、利用可能である。【００１５】
なお、本明細書に開示の技術は、種々の態様で実現することが可能であり、例えば、点火プラグや点火プラグを用いた点火装置、その点火プラグを搭載する内燃機関や、その点火プラグを用いた点火装置を搭載する内燃機関等の態様で実現することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】一実施形態としての点火プラグ１００の断面図である。
【図２】主体金具５０に組立体２００が固定される様子を示す概略図である。
【図３】試験結果を示すグラフである。
【図４】ネジ部５７の長さの説明図である。
【図５】点火プラグのサンプルの構成と試験結果との対応関係を示す表である。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
Ａ．実施形態：
Ａ−１．点火プラグ１００の構成：
図１は、一実施形態としての点火プラグ１００の断面図である。図中には、点火プラグ１００の中心軸ＣＬ（「軸線ＣＬ」とも呼ぶ）と、点火プラグ１００の中心軸ＣＬを含む平らな断面と、が示されている。以下、中心軸ＣＬに平行な方向を「軸線ＣＬの方向」、または、単に「軸線方向」または「前後方向」とも呼ぶ。軸線ＣＬを中心とする円の径方向を「径方向」とも呼ぶ。径方向は、軸線ＣＬに垂直な方向である。軸線ＣＬを中心とする円の円周方向を、「周方向」とも呼ぶ。中心軸ＣＬに平行な方向のうち、図１における下方向を先端方向Ｄｆ、または、前方向Ｄｆと呼び、上方向を後端方向Ｄｆｒ、または、後方向Ｄｆｒとも呼ぶ。先端方向Ｄｆは、後述する端子金具４０から中心電極２０に向かう方向である。また、図１における先端方向Ｄｆ側を点火プラグ１００の先端側と呼び、図１における後端方向Ｄｆｒ側を点火プラグ１００の後端側と呼ぶ。
【００１８】
点火プラグ１００は、軸線ＣＬに沿って延びる貫通孔１２（軸孔１２とも呼ぶ）を有する筒状の絶縁体１０と、貫通孔１２の先端側で保持される中心電極２０と、貫通孔１２の後端側で保持される端子金具４０と、貫通孔１２内で中心電極２０と端子金具４０との間に配置された抵抗体７３と、中心電極２０と抵抗体７３とに接触してこれらの部材２０、７３を電気的に接続する導電性の第１シール部７２と、抵抗体７３と端子金具４０とに接触してこれらの部材７３、４０を電気的に接続する導電性の第２シール部７４と、絶縁体１０の外周側に固定された筒状の主体金具５０と、一端が主体金具５０の先端面５５に接合されるとともに他端が中心電極２０とギャップｇを介して対向するように配置された接地電極３０と、を有している。
【００１９】
絶縁体１０の軸線方向の略中央には、外径が最も大きな大径部１４が形成されている。大径部１４より後端側には、縮外径部１７と、後端側胴部１３とが、後端側に向かってこの順に形成されている。縮外径部１７では、絶縁体１０の外径は、後方向Ｄｆｒ側に向かって徐々に小さくなる。大径部１４よりも先端側には、後端側胴部１３よりも外径の小さな先端側胴部１５が形成されている。先端側胴部１５よりもさらに先端側には、縮外径部１６と、脚部１９とが、先端側に向かってこの順に形成されている。縮外径部１６の外径は、前方向Ｄｆに向かって、徐々に小さくなっている。縮外径部１６の近傍（図１の例では、先端側胴部１５）には、前方向Ｄｆに向かって内径が徐々に小さくなる縮内径部１１が形成されている。絶縁体１０は、機械的強度と、熱的強度と、電気的強度とを考慮して形成されることが好ましく、例えば、アルミナを焼成して形成されている（他の絶縁材料も採用可能である）。
【００２０】
中心電極２０は、金属製の部材であり、絶縁体１０の貫通孔１２内の前方向Ｄｆ側の端部に配置されている。中心電極２０は、略円柱状の棒部２８と、棒部２８の先端に接合（例えば、レーザ溶接）された第１チップ２９と、を有している。棒部２８は、後方向Ｄｆｒ側の部分である頭部２４と、頭部２４の前方向Ｄｆ側に接続された軸部２７と、を有している。軸部２７は、軸線ＣＬに平行に前方向Ｄｆに向かって延びている。頭部２４のうちの前方向Ｄｆ側の部分は、軸部２７の外径よりも大きな外径を有する鍔部２３を形成している。鍔部２３の前方向Ｄｆ側の面は、絶縁体１０の縮内径部１１によって、支持されている。軸部２７は、鍔部２３の前方向Ｄｆ側に接続されている。第１チップ２９は、軸部２７の先端に接合されている。
【００２１】
棒部２８は、外層２１と、外層２１の内周側に配置された芯部２２と、を有している。外層２１は、芯部２２よりも耐酸化性に優れる材料（例えば、ニッケルを主成分として含む合金）で形成されている。ここで、主成分は、含有率（重量パーセント（ｗｔ％））が最も高い成分を意味している。芯部２２は、外層２１よりも熱伝導率が高い材料（例えば、純銅、銅を主成分として含む合金、等）で形成されている。第１チップ２９は、軸部２７よりも放電に対する耐久性に優れる材料（例えば、イリジウム（Ｉｒ）、白金（Ｐｔ）等の貴金属）を用いて形成されている。中心電極２０のうち第１チップ２９を含む先端側の一部分は、絶縁体１０の軸孔１２から前方向Ｄｆ側に露出している。なお、芯部２２は、省略されてもよい。また、第１チップ２９は、省略されてもよい。
【００２２】
端子金具４０は、軸線ＣＬに平行に延びる棒状の部材である。端子金具４０は、導電性材料を用いて形成されている（例えば、鉄を主成分として含む金属）。端子金具４０は、前方向Ｄｆに向かって順番で並ぶ、キャップ装着部４９と、鍔部４８と、軸部４１と、を有している。軸部４１は、絶縁体１０の軸孔１２の後方向Ｄｆｒ側の部分に挿入されている。キャップ装着部４９は、絶縁体１０の後端側で、軸孔１２の外に露出している。
【００２３】
絶縁体１０の軸孔１２内において、端子金具４０と中心電極２０との間には、電気的なノイズを抑制するための抵抗体７３が配置されている。抵抗体７３は、導電性材料（例えば、ガラスと炭素粒子とセラミック粒子との混合物）を用いて形成されている。抵抗体７３と中心電極２０との間には、第１シール部７２が配置され、抵抗体７３と端子金具４０との間には、第２シール部７４が配置されている。これらのシール部７２、７４は、導電性材料（例えば、金属粒子と抵抗体７３の材料に含まれるものと同じガラスとの混合物）を用いて形成されている。中心電極２０は、第１シール部７２、抵抗体７３、第２シール部７４によって、端子金具４０に電気的に接続されている。
【００２４】
主体金具５０は、軸線ＣＬに沿って延びる貫通孔５９を有する筒状の部材である。主体金具５０の貫通孔５９には、絶縁体１０が挿入され、主体金具５０は、絶縁体１０の外周に固定されている。主体金具５０は、導電材料（例えば、主成分である鉄を含む炭素鋼等の金属）を用いて形成されている。絶縁体１０の前方向Ｄｆ側の一部は、貫通孔５９の外に露出している。また、絶縁体１０の後方向Ｄｆｒ側の一部は、貫通孔５９の外に露出している。
【００２５】
主体金具５０は、工具係合部５１と、先端側胴部５２と、を有している。工具係合部５１は、点火プラグ用のレンチ（図示せず）が嵌合する部分である。先端側胴部５２は、主体金具５０の先端面５５を含む部分である。先端側胴部５２の外周面には、内燃機関（例えば、ガソリンエンジン）の取付孔に螺合するためのネジ部５７が形成されている。ネジ部５７は、軸線ＣＬの方向に延びる雄ねじが形成された部分である。
【００２６】
主体金具５０の工具係合部５１と先端側胴部５２との間の外周面には、径方向外側に張り出したフランジ状の中胴部５４が形成されている。中胴部５４の外径は、ネジ部５７の最大外径（すなわち、ネジ山の頂の外径）よりも、大きい。中胴部５４の前方向Ｄｆ側の面３００は、内燃機関のうちの取付孔を形成する部分である取り付け部（例えば、エンジンヘッド）とのシールを形成する座面である。
【００２７】
先端側胴部５２のネジ部５７と中胴部５４の座面３００との間には、環状のガスケット９０が配置されている。ガスケット９０は、点火プラグ１００が内燃機関に取り付けられた際に押し潰されて変形し、点火プラグ１００の中胴部５４の座面３００と、図示しない内燃機関の取り付け部（例えば、エンジンヘッド）と、の隙間を封止する。なお、ガスケット９０が省略されてもよい。この場合、中胴部５４の座面３００は、直接に内燃機関の取り付け部に接触することによって、座面３００と、内燃機関の取り付け部と、の隙間を封止する。
【００２８】
主体金具５０の先端側胴部５２には、先端側に向かって内径が徐々に小さくなる縮内径部５６が形成されている。主体金具５０の縮内径部５６と、絶縁体１０の縮外径部１６と、の間には、先端側パッキン８が挟まれている。本実施形態では、先端側パッキン８は、例えば、鉄製の板状リングである（他の材料（例えば、銅等の金属材料）も採用可能である）。主体金具５０の縮内径部５６は、パッキン８を介して、間接的に、絶縁体１０の縮外径部１６を支持している。
【００２９】
主体金具５０の工具係合部５１より後端側には、薄肉の部分であるカシメ部５３が形成されている（カシメ部５３は、主体金具５０の後端を形成する後端部である。以下、後端部５３とも呼ぶ）。また、中胴部５４と工具係合部５１との間には、薄肉の部分である座屈部５８が形成されている。主体金具５０の工具係合部５１からカシメ部５３にかけての内周面と、絶縁体１０の後端側胴部１３の外周面との間には、円環状のリング部材６１、６２が挿入されている。さらにこれらのリング部材６１、６２の間には、緩衝材の一例としてのタルク７０の粉末が充填されている。点火プラグ１００の製造工程において、カシメ部５３が内側に折り曲げられて加締められると、座屈部５８が圧縮力の付加に伴って外向きに変形（座屈）し、この結果、主体金具５０と絶縁体１０とが固定される。タルク７０は、この加締め工程の際に圧縮され、主体金具５０と絶縁体１０との間の気密性を高める。また、パッキン８は、絶縁体１０の縮外径部１６と主体金具５０の縮内径部５６との間で押圧され、そして、主体金具５０と絶縁体１０との間をシールする。なお、圧縮されたタルク７０は、完成した点火プラグ１００において（すなわち、加締め工程の後に）、絶縁体１０に、主体金具５０に対して前方向Ｄｆへ向けて押し付ける力を、作用させる。すなわち、圧縮されたタルク７０は、完成した点火プラグ１００において、パッキン８に荷重を印加する。これにより、パッキン８による気密の緩みが抑制される。また、タルク７０は、振動を吸収する緩衝材として、機能する。これにより、絶縁体１０と主体金具５０との固定の緩みが、抑制される。
【００３０】
接地電極３０は、金属製の部材であり、棒状の本体部３７と、本体部３７の先端部３４に取り付けられた第２チップ３９と、を有している。本体部３７の他方の端部３３（基端部３３とも呼ぶ）は、主体金具５０の先端面５５に接合されている（例えば、抵抗溶接）。本体部３７は、主体金具５０に接合された基端部３３から先端方向Ｄｆに向かって延び、中心軸ＣＬに向かって曲がって、先端部３４に至る。第２チップ３９は、先端部３４の後方向Ｄｆｒ側の部分に固定されている（例えば、抵抗溶接やレーザ溶接）。接地電極３０の第２チップ３９と、中心電極２０の第１チップ２９とは、ギャップｇを形成している。すなわち、接地電極３０の第２チップ３９は、中心電極２０の第１チップ２９の前方向Ｄｆ側に配置されており、第１チップ２９とギャップｇを介して対向している。第２チップ３９は、本体部３７よりも放電に対する耐久性に優れる材料（例えば、イリジウム（Ｉｒ）、白金（Ｐｔ）等の貴金属）を用いて形成されている。なお、第２チップ３９は、省略されてもよい。
【００３１】
本体部３７は、外層３１と、外層３１の内周側に配置された内層３２と、を有している。外層３１は、内層３２よりも耐酸化性に優れる材料（例えば、ニッケルを主成分として含む合金）で形成されている。内層３２は、外層３１よりも熱伝導率が高い材料（例えば、純銅、銅を主成分として含む合金、等）で形成されている。なお、内層３２は、省略されてもよい。
【００３２】
Ａ−２．製造方法：
上記した点火プラグ１００の製造方法としては、種々の方法を採用可能である。例えば、以下の製造方法を採用可能である。まず、絶縁体１０と、端子金具４０と、抵抗体７３の材料粉末と、シール部７２、７４の材料粉末と、主体金具５０と、中心電極２０と、直線状の接地電極３０と、を含む点火プラグ１００の部品を準備する。絶縁体１０は、例えば、アルミナなどの材料粉末を所定の形状に成形し、成形された部材を焼成することによって、製造される。端子金具４０、主体金具５０、中心電極２０、直線状の接地電極３０などの金属部材は、例えば、鍛造、切削、溶接などの方法によって、製造される。
【００３３】
次に、準備された部材を用いて、絶縁体１０と中心電極２０と端子金具４０とを有する組立体が準備される。例えば、絶縁体１０の後方向Ｄｆｒ側の開口から中心電極２０が挿入される。中心電極２０は、絶縁体１０の縮内径部１１に支持されることにより、貫通孔１２内の所定位置に配置される。次に、第１シール部７２、抵抗体７３、第２シール部７４のそれぞれの材料粉末の投入と投入された粉末材料の成形とが、部材７２、７３、７４の順番に、行われる。粉末材料は、絶縁体１０の後方向Ｄｆｒ側の開口から貫通孔１２内に投入される。次に、絶縁体１０を、部材７２、７３、７４の材料粉末に含まれるガラス成分の軟化点よりも高い所定温度まで加熱し、所定温度に加熱した状態で、絶縁体１０の後方向Ｄｆｒ側の開口から、端子金具４０の軸部４１を貫通孔１２に挿入する。この結果、部材７２、７３、７４の材料粉末が圧縮および焼結されて、部材７２、７３、７４が形成される。そして、端子金具４０が、絶縁体１０に固定される。
【００３４】
次に、絶縁体１０を含む上記の組立体が、主体金具５０に固定される。図２は、主体金具５０に組立体２００が固定される様子を示す概略図である。図中には、絶縁体１０を含む組立体２００と、主体金具５０と、の断面が示されている。図中の中心軸ＣＬと方向Ｄｆ、Ｄｆｒとは、完成した点火プラグ１００（図１）における絶縁体１０と主体金具５０とから見た、中心軸ＣＬと方向Ｄｆ、Ｄｆｒを示している。図２の断面は、軸線ＣＬを含む平らな断面である。以下、軸線ＣＬと方向Ｄｆ、Ｄｆｒとを用いて、位置関係を説明する。
【００３５】
図２の実施形態では、主体金具５０を支持する支持具９００が用いられる。支持具９００は、貫通孔９１０を形成する板状の部材である。貫通孔９１０の内径は、主体金具５０のネジ部５７の外径よりも大きく、中胴部５４の座面３００の外径よりも小さい。この支持具９００の貫通孔９１０に、主体金具５０の先端側胴部５２が挿入される。支持具９００の後方向Ｄｆｒ側の面９００ｒは、主体金具５０の中胴部５４の座面３００に接触して、主体金具５０を支持する。これにより、主体金具５０の中胴部５４は、支持具９００に支持されるので、前方向Ｄｆへ移動できない。
【００３６】
この状態で、主体金具５０の貫通孔５９内に、先端側パッキン８と、組立体２００と、リング部材６２と、タルク７０と、リング部材６１とが、配置される。具体的には、パッキン８は、主体金具５０の縮内径部５６上に、配置される。組立体２００は、絶縁体１０の縮外径部１６がパッキン８に接触する位置に、配置される。絶縁体１０の縮外径部１７の後方向Ｄｆｒ側では、主体金具５０の内周面と、絶縁体１０の後端側胴部１３の外周面との間に、隙間ＳＰが形成される。図示を省略するが、主体金具５０の後端部５３は、加締められる前は、後方向Ｄｆｒに向かって延びている。隙間ＳＰには、リング部材６２とタルク７０とリング部材６１とが、配置される。具体的には、リング部材６２は、縮外径部１７上に、配置される。リング部材６２の後方向Ｄｆｒ側には、タルク７０が充填される。そして、タルク７０の後方向Ｄｆｒ側に、リング部材６１が配置される。そして、主体金具５０の後端部５３に、前方向Ｄｆ側を向く力Ｆ１が、印加される。この力は、座屈部５８に伝達し、座屈部５８を、軸線ＣＬに平行な方向の長さが短くなるように、変形させる（例えば、座屈部５８は、外周側に向かって変形する）。また、力Ｆ１は、後端部５３を、内側に折り曲げるように加締める。タルク７０は、リング部材６１とリング部材６２との間で、圧縮される。
【００３７】
主体金具５０の後端部５３に印加された力Ｆ１は、リング部材６１、タルク７０、リング部材６２を介して、絶縁体１０の縮外径部１７にも、伝わる。これにより、絶縁体１０は、主体金具５０に対して、相対的に、前方向Ｄｆに向かって押圧される。これにより、絶縁体１０の縮外径部１６は、主体金具５０の縮内径部５６に向かって押圧される。すなわち、縮外径部１６と縮内径部５６との間で、パッキン８は、押圧される。これにより、主体金具５０に絶縁体１０が固定される。
【００３８】
また、図示を省略するが、主体金具５０の先端面５５には、棒状の接地電極３０が接合される（例えば、抵抗溶接）。そして、棒状の接地電極３０を曲げることによって、ギャップｇの距離が調整される。以上により、点火プラグ１００が完成する。なお、接地電極３０は、主体金具５０に組立体２００が固定されるよりも前に、主体金具５０に接合されてもよい。
【００３９】
Ａ−３．点火プラグ１００のパラメータについて：
上述したように、主体金具５０（図２）の後端部５３を加締める際には、主体金具５０の縮内径部５６は、パッキン８を介して、絶縁体１０の縮外径部１６から、前方向Ｄｆの荷重を受ける。一方、主体金具５０の中胴部５４は、支持具９００に支持されているので、前方向Ｄｆへは移動できない。これらの結果、後端部５３を加締めることによって、主体金具５０のうちの中胴部５４の座面３００と縮内径部５６との間の部分である中間部分５０Ｐは、軸線ＣＬに沿って延びるように変形し得る。中間部分５０Ｐが変形する場合、ネジ部５７のうちの中間部分５０Ｐに設けられた部分である後部分５７ｘが、変形し得る。点火プラグ１００を内燃機関の取付孔に適切に取り付けるためには、ネジ部５７の変形、ひいては、中間部分５０Ｐの変形が、抑制されることが好ましい。
【００４０】
以下、中間部分５０Ｐの変形を抑制するための点火プラグ１００の構成を検討する。図２中には、点火プラグ１００のパラメータＬ、Ｔ、Ｄｉ、Ｄｅ、Ｄａ、Ｄｂ、Ｄｍ、Ｄｃが示されている。以下、これらのパラメータと点火プラグ１００の特性とについて説明する。
【００４１】
充填長Ｌは、タルク７０が充填される充填部分７９の軸線ＣＬに平行な方向の長さである。上述したように、本実施形態では、タルク７０は、隙間ＳＰのうち、リング部材６１とリング部材６２との間の部分に、充填される。リング部材６１の外面と、リング部材６２の外面とは、曲面であるので、充填部分７９の軸線ＣＬに平行な方向の長さは、軸線ＣＬに垂直な方向の位置に応じて、変化する。このような場合、充填長Ｌとしては、以下のような距離が用いられる。すなわち、充填長Ｌは、充填部分７９の前方向Ｄｆ側の面のうちの最も後方向Ｄｆｒ側の位置７９ｆと、充填部分７９の後方向Ｄｆｒ側の面のうちの最も前方向Ｄｆ側の位置７９ｒと、の間の、軸線ＣＬに平行な方向の距離である。本実施形態では、前方向Ｄｆ側の位置７９ｆは、リング部材６２の後端６２ｒの位置と同じであり、後方向Ｄｆｒ側の位置７９ｒは、リング部材６１の先端６１ｆの位置と同じである。なお、充填長Ｌは、完成した点火プラグ１００における充填部分７９の長さである（すなわち、後端部５３が加締められた後の、充填部分７９の長さである）。
【００４２】
充填長Ｌが長い場合には、後端部５３を加締める際に圧縮されるタルク７０の量が多い。従って、充填長Ｌが長い場合には、後端部５３の加締めの際に、タルク７０が自身の圧縮によって力を吸収できるので、絶縁体１０とパッキン８とを介して主体金具５０の縮内径部５６に印加される力が過大となることを抑制できる。この結果、主体金具５０の中間部分５０Ｐの変形が、抑制される。また、圧縮されたタルク７０は、完成した点火プラグ１００において、パッキン８に荷重を印加することができる。充填長Ｌを大きくすることによって、この荷重を大きくすることができる。この結果、パッキン８による気密性を向上できる。また、充填長Ｌが長い場合には、タルク７０は、パッキン８に適切な荷重を印加できるので、後端部５３を加締める力を小さくできる。この結果、主体金具５０の中間部分５０Ｐの変形を抑制できる。
【００４３】
最小肉厚Ｔ（図２）は、主体金具５０のネジ部５７のうちの縮内径部５６よりも後方向Ｄｆｒ側の後部分５７ｘにおける有効肉厚の最小値である。ここで、有効肉厚は、ネジ部５７の有効径Ｄｅから主体金具５０の内径Ｄｉを引いた差分の１／２である。ネジ部５７の有効径Ｄｅは、ネジ部５７の雄ネジの有効径であり、ねじ溝の幅がねじ山の幅に等しくなるような仮想的な円筒の直径である。なお、本実施形態では、有効径Ｄｅは、軸線ＣＬに平行な方向の位置によらず、一定である。主体金具５０の内径Ｄｉは、軸線ＣＬに平行な方向の位置に応じて、変化し得る。従って、有効肉厚は、軸線ＣＬに平行な方向の位置に応じて、変化し得る。最小肉厚Ｔは、ネジ部５７の後部分５７ｘにおける可変な有効肉厚の最小値である。なお、有効径Ｄｅは、軸線ＣＬに平行な方向の位置に応じて、変化してもよい。
【００４４】
上述した最小肉厚Ｔが厚いほど、加締めの際に変形し得る中間部分５０Ｐのうち、ネジ部５７が形成された部分は、変形し難い。従って、中間部分５０Ｐのネジ部５７の変形を抑制するためには、最小肉厚Ｔが大きいことが好ましい。
【００４５】
図２中の長さＤａは、軸線ＣＬに平行な方向の中間部分５０Ｐの長さである（中間部長Ｄａとも呼ぶ）。中間部分５０Ｐの後方向Ｄｆｒ側の端の位置（ここでは、軸線ＣＬに平行な方向の位置）は、加締めの際に前方向Ｄｆへ移動しないように支持される部分（ここでは、座面３００）の位置と、同じである。中間部分５０Ｐの前方向Ｄｆ側の端の位置（軸線ＣＬに平行な方向の位置）は、縮内径部５６の後方向Ｄｆｒ側の端の位置と同じである。
【００４６】
図２中の左部には、中間部分５０Ｐの前方向Ｄｆ側の端の位置を示す部分断面が示されている。この部分断面は、図２の断面のうち、主体金具５０の縮内径部５６と、絶縁体１０の縮外径部１６と、パッキン８と、を含む部分の拡大図である。図中の後部分５２ｍは、主体金具５０の先端側胴部５２のうち、縮内径部５６の後方向Ｄｆｒ側に接続された部分である。図示するように、縮内径部５６の内周面と後部分５２ｍの内周面との接続部分Ｃ１は、丸められ得る。この場合、以下のように、縮内径部５６と後部分５２ｍとの境界を特定してよい。図中の断面において、縮内径部５６の内周面を表す直線部分のうちの最も後部分５２ｍに近い部分５６Ｌと、後部分５２ｍの内周面を表す直線部分のうち最も縮内径部５６に近い部分５２ｍＬと、を延長して得られる２本の直線の交点Ｐ１を、境界位置として採用可能である。この交点Ｐ１を、中間部分５０Ｐの前方向Ｄｆ側の端の位置として採用してよい。そして、中間部分５０Ｐの長さＤａとしては、この交点Ｐ１と、中間部分５０Ｐの後方向Ｄｆｒ側の端の位置（ここでは、座面３００の位置）と、の間の軸線ＣＬに平行な方向の距離を採用してよい。
【００４７】
図２中の長さＤｂは、座面３００と、主体金具５０の先端（ここでは、先端面５５）と、の間の軸線ＣＬに平行な方向の長さである（ネジ長Ｄｂとも呼ぶ）。ネジ長Ｄｂを長くすることによって、端子金具４０（図１）をギャップｇから遠ざけることができるので、内燃機関の設計の自由度を向上できる。ただし、ネジ長Ｄｂが長い場合には、加締めの際に変形し得る中間部分５０Ｐも長くなる。長い中間部分５０Ｐが変形する場合、ネジ部５７のうち中間部分５０Ｐに設けられた長い後部分５７ｘも、変形し得る。ネジ長Ｄｂを長くするためには、中間部分５０Ｐの変形を抑制するように、点火プラグ１００を構成することが好ましい。
【００４８】
また、中間部分５０Ｐには、軸線ＣＬに平行に延びるような変形に限らず、曲がるような変形も生じ得る。ここで、ネジ長Ｄｂが長い場合、中間部分５０Ｐのうちの曲がった部分と、主体金具５０の先端（ここでは、先端面５５）と、の間の距離が長くなり得る。この距離が長い場合、主体金具５０の先端の位置は、軸線ＣＬに垂直な方向に、大きくずれ得る。主体金具５０の先端の位置が軸線ＣＬに垂直な方向にずれると、点火プラグ１００を内燃機関の取付孔に適切に装着することが難しくなり得る。この観点からも、ネジ長Ｄｂを長くするためには、中間部分５０Ｐの変形を抑制するように、点火プラグ１００を構成することが好ましい。
【００４９】
また、点火プラグ１００の温度は、内燃機関の駆動時に、燃焼ガスからの熱を受けて、高くなる。主体金具５０のような金属製の部材は、昇温によって膨張する。例えば、主体金具５０は、昇温によって、軸線ＣＬに平行な方向に、延びる。これにより、主体金具５０の縮内径部５６は、絶縁体１０に対して、前方向Ｄｆへ移動し得る。この結果、パッキン８に印加される荷重が弱くなり得、そして、パッキン８による気密性が低下し得る。主体金具５０の昇温による延び量は、ネジ長Ｄｂが長いほど、大きい。従って、ネジ長Ｄｂが長い場合には、パッキン８による気密性が低下し易い。ここで、加締めの際の中間部分５０Ｐの変形が小さい場合には、点火プラグ１００の完成後に、タルク７０は、大きな荷重を、パッキン８に印加可能である。従って、主体金具５０が昇温によって延びる場合であっても、パッキン８に印加される荷重が不足することを抑制できる。これにより、パッキン８による気密性の低下を抑制できる。この観点からも、ネジ長Ｄｂを長くするためには、中間部分５０Ｐの変形を抑制するように、点火プラグ１００を構成することが好ましい。
【００５０】
図２中の、呼び径Ｄｍは、ネジ部５７の呼び径である。呼び径Ｄｍを小さくすることによって、内燃機関の取付孔を細くすることができるので、内燃機関の設計の自由度を向上できる。なお、呼び径Ｄｍを小さくするために、主体金具５０の先端側胴部５２の内周側の絶縁体１０の外径を小さくすると、絶縁体１０の肉厚が薄くなるので、中心電極２０と主体金具５０との間で絶縁体１０を貫通する放電が生じ易くなる。先端側胴部５２の肉厚を薄くすれば、意図しない放電を抑制しつつ、呼び径Ｄｍを小さくすることができる。しかし、先端側胴部５２の肉厚が薄い場合、先端側胴部５２の中間部分５０Ｐが、変形し易い。このように、呼び径Ｄｍを小さくするためには、中間部分５０Ｐの変形を抑制するように、点火プラグ１００を構成することが好ましい。
【００５１】
図２中の外径Ｄｃは、絶縁体１０の脚部１９の後方向Ｄｆｒ側の端における外径である（根元径Ｄｃとも呼ぶ）。図２中の左部の部分断面の位置Ｐ２は、脚部１９の後方向Ｄｆｒ側の端の位置を示している。図示するように、脚部１９の外周面と縮外径部１６の外周面との接続部分Ｃ２は、丸められ得る。この場合、以下のように、脚部１９と縮外径部１６との境界を特定してよい。図中の断面において、脚部１９の外周面を表す直線部分のうちの最も縮外径部１６に近い部分１９Ｌと、縮外径部１６の外周面を表す直線部分のうち最も脚部１９に近い部分１６Ｌと、を延長して得られる２本の直線の交点Ｐ２を、境界位置として採用可能である。この交点Ｐ２を、脚部１９の後方向Ｄｆｒ側の端の位置として採用してよい。そして、絶縁体１０の脚部１９の根元径Ｄｃとしては、この交点Ｐ２を含み軸線ＣＬに垂直な断面ＣＳにおける絶縁体１０の外径を採用してよい。
【００５２】
主体金具５０の中間部分５０Ｐは、軸線ＣＬに対して斜めに傾斜するように、変形し得る（例えば、中間部分５０Ｐは、曲がり得る）。この場合、主体金具５０の縮内径部５６は、絶縁体１０の縮外径部１６に、絶縁体１０を軸線ＣＬに対して斜めに傾斜させるような力を、印加し得る。このような力に起因して、絶縁体１０の脚部１９の根元が、割れ得る。特に、呼び径Ｄｍが小さい場合には、脚部１９の根元径Ｄｃも小さいので、脚部１９の根元は、割れやすい。根元径Ｄｃを小さくするためには、中間部分５０Ｐの変形を抑制するように、点火プラグ１００を構成することが好ましい。
【００５３】
Ａ−４．第１評価試験：
以上の考察を考慮し、点火プラグ１００の複数種類のサンプルを準備して、ネジ部５７の変形の評価試験を行った。図３は、試験結果を示すグラフである。横軸は、充填長Ｌを示し（単位は、ｍｍ）、縦軸は、最小肉厚Ｔを示している（単位は、ｍｍ）。評価試験のために、充填長Ｌと最小肉厚Ｔとの少なくとも一方が互いに異なる複数種類の点火プラグ１００のサンプルを準備した。充填長Ｌとしては、２．２ｍｍ以上６．０ｍｍ以下の範囲内の種々の値が、採用された。最小肉厚Ｔとしては、０．７ｍｍ以上１．３ｍｍ以下の範囲内の種々の値が、採用された。各サンプルに共通な寸法は、以下の通りである。
中間部長Ｄａ＝１８ｍｍ
ネジ長Ｄｂ＝２５ｍｍ
呼び径Ｄｍ＝Ｍ８
有効径Ｄｅ＝７．４ｍｍ
根元径Ｄｃ＝４ｍｍ
ネジ部５７の雄ネジの構成（例えば、呼び径Ｄｍ）は、複数種類のサンプルの間で、同じであった。
【００５４】
評価試験では、主体金具５０のネジ部５７に適合する２種類のリングゲージを準備した。第１種リングゲージは、ＪＩＳ  Ｂ  ０２５１で規定される通り側リングゲージであり、主体金具５０のネジ部５７に対応する雌ネジが形成されたリング状のケージである（限界ゲージとも呼ばれる）。第２種リングゲージは、第１種リングゲージと比べて大きな雌ネジが形成された通り側リングゲージである。具体的には、第２種リングゲージは、雌ネジの有効径が、ＪＩＳ  Ｂ  ０２５１で規定される基準寸法に、上の許容差の３倍を加算して得られる値となるように、製造された。例えば、Ｍ８×０．７５−６ｇ  ＧＲゲージの有効径は、７．４８９±０．００７（ｍｍ）である。この第１種リングゲージに対応する第２種リングゲージの有効径の目標値は、７．４８９＋３×０．００７＝７．５１０（ｍｍ）である。一般的な内燃機関の取付孔の雌ネジは、点火プラグの適切な装着を容易に行うために、ＪＩＳ  Ｂ  ０２５１で規定されるリングゲージに対応する有効径よりも若干大きい有効径を有している。すなわち、一般的な内燃機関の取付孔は、ＪＩＳ  Ｂ  ０２５１のリングゲージに対応する雄ネジよりも若干大きな雄ネジを有する点火プラグを、適切に装着できるように、構成されている。第２種リングゲージの上記の有効径は、そのような内燃機関の取付孔の有効径の例を示している。
【００５５】
図３のグラフ中には、「二重丸」と「一重丸」と「三角」とのマークが、示されている。１つのマークは、充填長Ｌと最小肉厚Ｔとの１つの組み合わせ（すなわち、１種類のサンプル）の評価結果を示している。評価試験では、点火プラグ１００（図１）のサンプルの主体金具５０のネジ部５７を、リングゲージに、ねじ込んだ。そして、主体金具５０に対してリングゲージを回転させ、リングゲージを、ネジ部５７の前方向Ｄｆ側の端である先端５７ｆから後方向Ｄｆｒ側の端である後端５７ｒまで移動させ、再び、ネジ部５７の先端５７ｆまで移動させた。主体金具５０の後端部５３の加締めによって中間部分５０Ｐのネジ部５７が大きく変形した場合、リングゲージは、ネジ部５７の後端５７ｒまで移動できない。「二重丸」で表されるＡ評価は、第１種リングゲージが、ネジ部５７の先端５７ｆから後端５７ｒまでの全長を移動できたことを示している。「一重丸」で表されるＢ評価は、第１種リングゲージはネジ部５７の後端５７ｒまで移動できないものの、第２種リングゲージが、ネジ部５７の全長を移動できたことを示している。「三角」で表されるＣ評価は、第２種リングゲージが、ネジ部５７の後端５７ｒまで移動できなかったことを示している。Ａ評価（二重丸）とＢ評価（一重丸）とのそれぞれの点火プラグ１００のサンプルは、一般的な内燃機関の取付孔に、適切に、装着可能である。
【００５６】
グラフに示すように、最小肉厚Ｔが一定である場合、充填長Ｌが大きいほど、評価結果が良好であった。この理由は、上述したように、充填長Ｌが長いほど、タルク７０による力の吸収が促進されることによって、主体金具５０の中間部分５０Ｐの変形が抑制されるからだと推定される。
【００５７】
また、グラフに示すように、充填長Ｌが一定である場合、最小肉厚Ｔが大きいほど、評価結果が良好であった。この理由は、上述したように、最小肉厚Ｔが大きいほど、主体金具５０の中間部分５０Ｐが変形しにくいからだと推定される。
【００５８】
また、グラフ中には、２本の境界線８１０、８２０が示されている。第１境界線８１０は、Ｔ×Ｌ＝３ｍｍ２で表される線を示し、第２境界線８２０は、Ｔ×Ｌ＝４ｍｍ２で表される線を示している。図示するように、Ｔ×Ｌが３ｍｍ２以上である場合（すなわち、ＴとＬの組み合わせを示すマークが第１境界線８１０から右上の領域内にある場合）、評価結果は、Ｂ評価以上であった。このように、「３ｍｍ２≦Ｌ×Ｔ」が満たされる場合には、ネジ部５７の変形を、適切に抑制できた。
【００５９】
また、Ｔ×Ｌが４ｍｍ２以上である場合（すなわち、ＴとＬの組み合わせを示すマークが第２境界線８２０から右上の領域内にある場合）、評価結果は、Ａ評価であった。このように、「４ｍｍ２≦Ｌ×Ｔ」が満たされる場合には、ネジ部５７の変形を、更に抑制できた。
【００６０】
なお、グラフに示すように、最小肉厚Ｔが１．３ｍｍ以下である種々のサンプルが、Ａ評価とＢ評価とを実現した。このように、最小肉厚Ｔが１．３ｍｍ以下である場合においても、最小肉厚Ｔと充填長Ｌとの適正化により、ネジ部５７の変形を抑制できた。
【００６１】
以上のように、最小肉厚Ｔと充填長Ｌとの適正化により、中間部分５０Ｐ（ひいては、ネジ部５７）の変形を抑制できる。このように、中間部分５０Ｐの変形が抑制される場合、上記評価試験のサンプルのように、細くて長い点火プラグ１００を利用できる。具体的には、ネジ長Ｄｂは、２５ｍｍのように長くてもよく、中間部長Ｄａは、１８ｍｍのように長くてもよく、呼び径Ｄｍは、Ｍ８のように小さくてもよく、根元径Ｄｃは、４ｍｍのように細くてもよい。このように細長い点火プラグ１００を用いる場合であっても、中間部分５０Ｐの変形が抑制されるので、中間部分５０Ｐの変形に起因する不具合を抑制できる。
【００６２】
Ａ−５．第２評価試験：
点火プラグ１００の複数種類のサンプルを用いる別の評価試験とその結果とについて説明する。この評価試験では、ネジ部５７の長さが、評価された。図４は、ネジ部５７の長さの説明図である。図中には、図２と同じく、組立体２００と主体金具５０との断面が、示されている。ネジ部５７の長さＤ５７は、ネジ部５７の先端５７ｆから後端５７ｒまでの軸線ＣＬに平行な方向の長さである。ネジ部５７の先端５７ｆは、ネジ部５７の雄ねじの前方向Ｄｆ側の端であり、ねじ山とねじ溝とが形成された部分の前方向Ｄｆ側の端である。ネジ部５７の後端５７ｒは、ネジ部５７の雄ねじの後方向Ｄｆｒ側の端であり、ねじ山とねじ溝とが形成された部分の後方向Ｄｆｒ側の端である。
【００６３】
図５（Ａ）、図５（Ｂ）は、点火プラグ１００のサンプルの構成と試験結果との対応関係を示す表である。これらの表は、長さＤ５７（単位は、ｍｍ）と、評価結果Ｒｃと、不良数Ｎｃと、の対応関係を示している。この評価試験では、図３の評価試験と同様に、第２種リングゲージを、主体金具５０のネジ部５７に、ねじ込んだ。そして、主体金具５０に対して第２種リングゲージを回転させ、第２種リングゲージを、ネジ部５７の先端５７ｆから後端５７ｒまで移動させ、再び、ネジ部５７の先端５７ｆまで移動させた。第２種リングゲージを移動させる試験は、同じ構成の１０個のサンプルのそれぞれについて、行われた。不良数Ｎｃは、１０個のサンプルのうち、リングゲージがネジ部５７の後端５７ｒまで移動できなかったサンプルの総数である。Ａ評価の評価結果Ｒｃは、不良数Ｎｃがゼロであることを示し、Ｂ評価の評価結果Ｒｃは、不良数Ｎｃが１以上であることを示している。
【００６４】
図５（Ａ）の評価試験では、長さＤ５７が互いに異なる６種類のサンプルが、評価された。６種類のサンプルでは、最小肉厚Ｔと充填長Ｌとの組み合わせは、図３のグラフにおける第１境界線８１０よりも左側に位置しており、具体的には、最小肉厚Ｔ＝１．１ｍｍ、充填長Ｌ＝２ｍｍ、Ｔ×Ｌ＝２．２ｍｍ２である。以下、図５（Ａ）の評価試験で用いられたサンプルを、第１種サンプル、または、参考例とも呼ぶ。
【００６５】
図５（Ｂ）の評価試験では、長さＤ５７が互いに異なる９種類のサンプルが、評価された。９種類のサンプルでは、最小肉厚Ｔと充填長Ｌとの組み合わせは、図３のグラフにおける第１境界線８１０よりも右側に位置しており、具体的には、最小肉厚Ｔ＝１．１ｍｍ、充填長Ｌ＝３ｍｍ、Ｔ×Ｌ＝３．３ｍｍ２である。以下、図５（Ｂ）の評価試験で用いられたサンプルを、第２種サンプルとも呼ぶ。
【００６６】
図５（Ａ）の第１種サンプルと図５（Ｂ）の第２種サンプルとの間では、充填長Ｌが異なっている。また、ネジ部５７の長さＤ５７の調整に伴って、ネジ長Ｄｂ（図２）も調整された（長さＤ５７が大きいほど、ネジ長Ｄｂも大きい）。これらの部分以外の構成は、図５（Ａ）と図５（Ｂ）との各サンプルの間で、共通であった。例えば、以下の寸法は、共通であった。
中間部長Ｄａ＝１８ｍｍ
呼び径Ｄｍ＝Ｍ８
有効径Ｄｅ＝７．４ｍｍ
根元径Ｄｃ＝４ｍｍ
【００６７】
図５（Ａ）の６種類のサンプルのそれぞれの長さＤ５７は、１１、１３、１５、１７、１９、２１（ｍｍ）であった。そして、長さＤ５７が１３ｍｍ以下である場合に、評価結果Ｒｃは、Ａ評価であり、長さＤ５７が１５ｍｍ以上である場合に、評価結果Ｒｃは、Ｂ評価であった。このように、長さＤ５７が長い場合に評価結果Ｒｃが低くなる理由は、以下の通りである。
【００６８】
ネジ部５７の一部分（例えば、中間部分５０Ｐ）が変形する場合、ネジ部５７は、その変形した部分で、曲がり得る。上述したように、ネジ部５７の長さＤ５７が大きい場合、中間部分５０Ｐのうちの曲がった部分と、主体金具５０の先端（ここでは、先端面５５）と、の間の距離が長くなり得る。そして、この距離が長い場合、主体金具５０の先端の位置は、軸線ＣＬに垂直な方向に、大きくずれ得る。この位置ずれが大きい場合、リングゲージや内燃機関の取付孔などの雌ネジを、主体金具５０のネジ部５７の先端５７ｆから後端５７ｒまでねじ込むことは、難しくなり得る。
【００６９】
図５（Ｂ）の９種類のサンプルのそれぞれの長さＤ５７は、１１、１３、１５、１７、１９、２１、２３、２５、２７（ｍｍ）であった。そして、全てのサンプルの評価結果Ｒｃが、Ａ評価であった。このように、Ｔ×Ｌ（＝３．３ｍｍ２）が３ｍｍ２以上である場合、長さＤ５７が１５ｍｍ以上であっても、第２種リングゲージは、ネジ部５７の先端５７ｆから後端５７ｒまでの全長を移動できた。この理由は、図３の試験結果で説明したように、最小肉厚Ｔと充填長Ｌとの適正化により、中間部分５０Ｐ（ひいては、ネジ部５７）の変形が、抑制されるからである。
【００７０】
図３で説明したように、Ｔ×Ｌが３ｍｍ２以上である場合、種々の最小肉厚Ｔと種々の充填長Ｌとの組み合わせにおいて、中間部分５０Ｐ（ひいては、ネジ部５７）の変形が、抑制される。従って、図５（Ｂ）のサンプルの最小肉厚Ｔと充填長Ｌとの組み合わせに限らず、種々の最小肉厚Ｔと種々の充填長Ｌとを有する点火プラグ１００のネジ部５７の長さＤ５７を、長くすることができる。長さＤ５７は、図５（Ｂ）のＡ評価を実現した９個の長さＤ５７が分布する範囲である１１ｍｍ以上、２７ｍｍ以下の範囲の少なくとも一部を含む種々の範囲の値であってよい。例えば、長さＤ５７は、１１ｍｍ以上であってよく、また、１５ｍｍ以上であってよい。また、長さＤ５７の上限を、図５（Ｂ）の試験結果においてＡ評価を実現した９個の長さＤ５７を用いて定めてもよい。具体的には、９個の値のうちの任意の値を、長さＤ５７の好ましい範囲の上限として採用してよい。例えば、長さＤ５７は、２７ｍｍ以下であってよい。なお、Ｔ×Ｌが３ｍｍ２以上である場合、ネジ部５７の変形が抑制されるので、長さＤ５７は２７ｍｍを超えてもよいと推定される。
【００７１】
Ｂ．変形例：
（１）充填長Ｌ（図２）と最小肉厚Ｔのそれぞれの値としては、図３の評価試験に用いられたサンプルの値に限らず、種々の値であってよい。一般的に、充填長Ｌが長いほど、中間部分５０Ｐの変形は抑制される。従って、充填長Ｌは、最小肉厚Ｔに拘わらず、大きいことが好ましく、例えば、６．０ｍｍより長くてもよい。また、最小肉厚Ｔが大きい場合（例えば、最小肉厚Ｔが１．３ｍｍよりも大きい場合）、充填長Ｌは、２．２ｍｍ未満であってもよい。また、充填長Ｌとして、図３の評価試験において、Ｂ評価以上の評価結果を実現した複数種類のサンプルの充填長Ｌが分布する範囲である２．２ｍｍ以上６．０ｍｍ以下の範囲内の任意の値を、採用してもよい。また、一般的に、最小肉厚Ｔが厚いほど、中間部分５０Ｐの変形は抑制される。従って、最小肉厚Ｔは、充填長Ｌに拘わらずに、大きいことが好ましく、例えば、１．３ｍｍよりも厚くてもよい。また、充填長Ｌが大きい場合（例えば、充填長Ｌが６．０ｍｍよりも大きい場合）、最小肉厚Ｔは、０．７ｍｍ未満であってもよい。また、最小肉厚Ｔとして、図３の評価試験において、Ｂ評価以上の評価結果を実現した複数種類のサンプルの最小肉厚Ｔが分布する範囲である０．７ｍｍ以上１．３ｍｍ以下の範囲内の任意の値を、採用してもよい。いずれの場合も、「３ｍｍ２≦Ｌ×Ｔ」が満たされることが好ましく、「４ｍｍ２≦Ｌ×Ｔ」が満たされることが特に好ましい。
【００７２】
（２）図２で説明した点火プラグ１００の各種パラメータの値は、図３の評価試験に用いられたサンプルの値に限らず、種々の値であってよい。例えば、ネジ長Ｄｂは、図３の各サンプルのネジ長Ｄｂである２５ｍｍよりも短くてもよい。また、ネジ長Ｄｂは、２５ｍｍよりも長くてもよい。この場合も、Ｌ×Ｔを大きくすることによって、中間部分５０Ｐの変形を抑制できると推定される（例えば、４ｍｍ２≦Ｌ×Ｔ）。このように、中間部分５０Ｐの変形を抑制できるので、ネジ長Ｄｂを長くすることができる。例えば、２５ｍｍ以上のネジ長Ｄｂは、内燃機関の設計の自由度を向上できる点で、好ましい。
【００７３】
また、中間部長Ｄａは、図３の各サンプルの中間部長Ｄａである１８ｍｍよりも短くてもよい。また、中間部長Ｄａは、１８ｍｍよりも長くてもよい。この場合も、Ｌ×Ｔを大きくすることによって、中間部分５０Ｐの変形を抑制できると推定される（例えば、４ｍｍ２≦Ｌ×Ｔ）。このように、中間部分５０Ｐの変形を抑制できるので、中間部長Ｄａを長くすることができる。例えば、１８ｍｍ以上の中間部長Ｄａは、内燃機関の設計の自由度を向上できる点で、好ましい。
【００７４】
また、呼び径Ｄｍは、図３の各サンプルの呼び径ＤｍであるＭ８よりも大きくてもよい（例えば、Ｍ１０、Ｍ１２など）。また、呼び径Ｄｍは、Ｍ８よりも小さくてもよい（例えば、Ｍ６など）。この場合も、Ｌ×Ｔを大きくすることによって、中間部分５０Ｐの変形を抑制できると推定される（例えば、４ｍｍ２≦Ｌ×Ｔ）。
【００７５】
また、根元径Ｄｃは、図３の各サンプルの根元径Ｄｃである４ｍｍよりも大きくてもよい。また、根元径Ｄｃは、４ｍｍよりも小さくてもよい。この場合も、Ｌ×Ｔを大きくすることによって、中間部分５０Ｐの変形を抑制できると推定される（例えば、４ｍｍ２≦Ｌ×Ｔ）。このように、中間部分５０Ｐの変形を抑制できるので、根元径Ｄｃを小さくすることができる。例えば、４ｍｍ以下の根元径Ｄｃは、点火プラグ１００の設計の自由度を向上できる点で、好ましい。
【００７６】
また、図４で説明したネジ部５７の長さＤ５７は、ゼロよりも大きな種々の値であってよい。上述したように、Ｌ×Ｔを大きくすることによって、中間部分５０Ｐの変形を抑制できると推定される（例えば、４ｍｍ２≦Ｌ×Ｔ）。このように、中間部分５０Ｐの変形を抑制できるので、長さＤ５７を長くすることができる。例えば、１５ｍｍ以上の長さＤ５７は、内燃機関の設計の自由度を向上できる点で、好ましい。また、長さＤ５７は、図５（Ｂ）のサンプルの長さＤ５７の最大値である２７ｍｍを、超えてもよい。
【００７７】
（３）スパークプラグの構成としては、上記各実施形態の構成に代えて、他の種々の構成を採用可能である。例えば、先端側パッキン８（図１）が省略されてもよい。この場合、主体金具の縮内径部（例えば、図２（Ａ）の縮内径部５６）は、絶縁体の縮外径部（例えば、図２（Ａ）の縮外径部１６）に接触することによって、直接的に、絶縁体の縮外径部を、支持する。また、中心電極の先端部の先端面（例えば、図１の第１チップ２９の前方向Ｄｆ側の面）に代えて、中心電極の先端部の側面（軸線ＣＬに垂直な方向側の面）と、接地電極とが、放電用のギャップを形成してもよい。放電用のギャップの総数が２以上であってもよい。抵抗体７３が省略されてもよい。絶縁体の貫通孔内の中心電極と端子金具との間に、磁性体が配置されてもよい。また、主体金具５０と絶縁体１０との隙間ＳＰに配置される緩衝材としては、タルク７０に代えて、圧縮可能な他の種々の部材を採用可能である。
【００７８】
以上、実施形態、変形例に基づき本発明について説明してきたが、上記した発明の実施の形態は、本発明の理解を容易にするためのものであり、本発明を限定するものではない。本発明は、その趣旨並びに特許請求の範囲を逸脱することなく、変更、改良され得ると共に、本発明にはその等価物が含まれる。
【産業上の利用可能性】
【００７９】
本発明は、点火プラグに、好適に利用できる。
【符号の説明】
【００８０】
８…先端側パッキン、１０…絶縁体、１１…縮内径部、１２…貫通孔（軸孔）、１３…後端側胴部、１４…大径部、１５…先端側胴部、１６…縮外径部、１６Ｌ…部分、１７…縮外径部、１９…脚部、１９Ｌ…部分、２０…中心電極、２１…外層、２２…芯部、２３…鍔部、２４…頭部、２７…軸部、２８…棒部、２９…第１チップ、３０…接地電極、３１
…外層、３２…内層、３３…基端部、３４…先端部、３７…本体部、３９…第２チップ、４０…端子金具、４１…軸部、４８…鍔部、４９…キャップ装着部、５０…主体金具、５０Ｐ…中間部分、５１…工具係合部、５２…先端側胴部、５２ｍ…後部分、５２ｍＬ…部分、５３…カシメ部（後端部）、５４…中胴部、５５…先端面、５６…縮内径部、５６Ｌ
…部分、５７…ネジ部、５７ｆ…先端、５７ｒ…後端、５７ｘ…部分、５８…座屈部、５９…貫通孔、６１…リング部材、６１ｆ…先端、６２…リング部材、６２ｒ…後端、７０
…タルク、７２…第１シール部、７３…抵抗体、７４…第２シール部、７９…充填部分、７９ｆ…位置、７９ｒ…位置、９０…ガスケット、１００…点火プラグ、２００…組立体、３００…座面、８１０…第１境界線、８２０…第２境界線、９００…支持具、９００ｒ
…面、９１０…貫通孔、ｇ…ギャップ、Ｌ…充填長、Ｔ…最小肉厚、Ｆ１…力、Ｃ１…接続部分、Ｐ１…交点、Ｃ２…接続部分、Ｐ２…交点、ＣＬ…中心軸（軸線）、ＳＰ…隙間、ＣＳ…断面、Ｄａ…中間部長、Ｄｂ…ネジ長、Ｄｃ…外径、Ｄｃ…根元径、Ｄｅ…有効径、Ｄｆ…先端方向（前方向）、Ｄｉ…内径、Ｄｍ…呼び径、Ｄｆｒ…後端方向（後方向）
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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