(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ランス中心軸の周りに全部で４孔のノズルを有する転炉吹錬用上吹きランスにおいて、
前記４孔のノズルはランス中心軸に対するノズル中心軸の角度（傾斜角α）が１０°以上であり、
ランス中心軸に垂直なランス先端の平面（以下「ランス先端面」という。）とランス中心軸、ノズル中心軸との交点をそれぞれランス中心点、ノズル中心点とし、ランス先端面上においてランス中心点からノズル中心点に向かう方向を放射方向とし、ランス中心点の周りで隣接するノズル同士の放射方向の間の角度を広がり角とし、
前記４孔のノズルによって構成される４つの広がり角のうち、ランス中心点に対して対向する２つの広がり角については、広がり角が９５°以上１２０°以下であることを特徴とする転炉吹錬用上吹きランス。
【請求項２】
ランス中心点の周りで隣接する２つの広がり角の合計がいずれも１８０°であることを特徴とする請求項１に記載の転炉吹錬用上吹きランス。
【請求項３】
転炉型精錬炉において溶銑の脱炭吹錬を行うに際し、上吹きランスとして、請求項１又は請求項２に記載の転炉吹錬用上吹きランスを用いることを特徴とする転炉吹錬方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、転炉内の溶湯に酸化性ガスを吹き付けて酸化精錬を行うための転炉吹錬用上吹きランス及びそれを用いた転炉吹錬方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
高炉で生産された溶銑の不純物を除去して溶鋼を製造するための精錬炉として、転炉型精錬炉（転炉）が用いられる。上底吹き転炉又は上吹き転炉においては、転炉型精錬容器内に溶湯を装入し、転炉型精錬容器上部に配設した上吹きランスから溶湯に対して酸素ガスを吹き付け、不純物を酸化除去する。不純物としてＰとＣを多く含む溶銑を転炉型精錬容器で精錬するに際しては、まず転炉脱りん精錬が行われ、その後に脱炭精錬が行われる。脱りん精錬終了後に転炉内の脱りんスラグを排滓し、その後にあらためて脱炭精錬が行われることがある。転炉での脱炭精錬においては、上吹きランスから酸素ガスを上吹きし、溶銑中のＣを主に一酸化炭素として除去する。
【０００３】
転炉型精錬容器での脱炭精錬の生産性を向上し、同時に溶鋼製造コストを低減するために、上吹きランスからの時間当たり上吹き酸素流量を増加させて精錬時間を短縮する、いわゆる高速吹錬を行うことが有効である。
【０００４】
上吹き酸素流量を増大するに伴い、地金等のスプラッシュが転炉炉口から炉外に飛散する量および距離が増大し、ランスや炉体、あるいは炉口の上に位置するスカートやフードに地金が大量に付着し、冷却水漏れ等のトラブルを引き起こし、地金の除去や設備修理のための非稼働時間が増大し、生産性をかえって低下させてしまう。また、上吹き酸素流量を増大するに伴い、排気ガスとともに炉外に排出されるダスト量も増大する。ダストの主成分は鉄酸化物であり、ダスト排出量が増大するほど、転炉での精錬歩留まりが低下することとなる。
【０００５】
特許文献１においては、酸化性ガスを上吹きして溶鉄の脱炭精錬を実施するにあたり、上吹きランスの中心軸に対するノズルの中心軸の傾角を１８〜２２°としたラバールノズルまたはストレートノズルを、上吹きランスの中心軸の周囲に４孔配設してなる上吹きランスを用いることにより、高い脱炭酸素効率を維持したままでダスト発生量を抑制することができるとしている。
【０００６】
精錬容器内の溶湯を攪拌して精錬を行うに際し、攪拌に伴って容器内の溶湯が揺動（スロッシング）を起こすことが知られている。特許文献２、特許文献３には、底吹き転炉あるいは上底吹き転炉において、底吹きガスの作用によって発生する炉内溶湯の揺動（スロッシング）を防止するための方法が開示されている。特許文献４では、溶銑鍋やトーピードカーで攪拌精錬を行う際のスロッシングについて記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２０１４−２２４３０９号公報
【特許文献２】特開平０９−１７６７１９号公報
【特許文献３】特開２０１２−２３７０３６号公報
【特許文献４】特開２０１４−０３１５６２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
ランス中心軸の周りに４孔のノズルを設け、上吹きランスの中心軸に対するノズルの中心軸の傾角を１８〜２２°とする上吹きランスを用いて転炉精錬を行うことにより、特許文献１に記載のようにダストの発生を抑制することができる。一方、４孔のノズルを有するランスを用いて上吹きランスからの送酸量を増大すると、地金等のスプラッシュ発生が激しくなり、地金ロスによる精錬歩留まりの低下が発生するのみならず、ランス、炉体、スカート、およびフードに地金が付着し、それらの除去に費やす時間が増え、コストの圧下をもたらすこととなる。
【０００９】
本発明は、ランス中心軸の周りに４孔のノズルを有する転炉吹錬用上吹きランスを用いた転炉精錬において、ダスト低減のみならずスピッティングの発生を抑制して地金ロスの発生を低減することのできる転炉吹錬用上吹きランス及びそれを用いた転炉吹錬方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
即ち、本発明の要旨とするところは以下のとおりである。
（１）ランス中心軸の周りに全部で４孔のノズルを有する転炉吹錬用上吹きランスにおいて、
前記４孔のノズルはランス中心軸に対するノズル中心軸の角度（傾斜角α）が１０°以上であり、
ランス中心軸に垂直なランス先端の平面（以下「ランス先端面」という。）とランス中心軸、ノズル中心軸との交点をそれぞれランス中心点、ノズル中心点とし、ランス先端面上においてランス中心点からノズル中心点に向かう方向を放射方向とし、ランス中心点の周りで隣接するノズル同士の放射方向の間の角度を広がり角とし、
４孔のノズルによって構成される４つの広がり角のうち、ランス中心点に対して対向する２つの広がり角については、広がり角が９５°以上１２０°以下であることを特徴とする転炉吹錬用上吹きランス。
（２）ランス中心点の周りで隣接する２つの広がり角の合計がいずれも１８０°であることを特徴とする上記（１）に記載の転炉吹錬用上吹きランス。
（３）転炉型精錬炉において溶銑の脱炭吹錬を行うに際し、上吹きランスとして、上記（１）又は上記（２）に記載の転炉吹錬用上吹きランスを用いることを特徴とする転炉吹錬方法。
【発明の効果】
【００１１】
本発明のランス中心軸の周りに４孔のノズルを有する転炉吹錬用上吹きランスを用いることにより、上吹き酸素供給速度が大きい高速吹錬においても、スピッティングの発生を抑制して地金ロスの発生を低減することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】４孔ランスのノズル配置を示す図であり、（Ａ）はランス先端を示すＡ−Ａ矢視断面図であり、（Ｂ）はランス先端面のノズル配置を示す図である。
【図２】転炉の断面を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
本発明は、ランス中心軸５の周りに４孔のノズル３を有する転炉吹錬用上吹きランス１（以下「４孔ランス２」ともいう。）を対象とする。以下、図１、図２に基づいて説明する。
【００１４】
転炉吹錬用上吹きランス１において、ランス中心軸５の周りに配置されるノズル３のノズル中心軸６は、通常はランス中心軸５との間に角度を有する。ランス中心軸５に対するノズル中心軸６の角度を、ここでは傾斜角αとする。
【００１５】
ここで、ランス中心軸５に垂直なランス先端の平面を「ランス先端面４」として定義する。図１（Ａ）に示すように、ランス先端の外形は丸みを帯びていることが多いが、ランス先端面４として、例えばノズル３がランス外面に開口する部分を含む平面とすればよい（図１（Ａ）参照）。図１（Ｂ）はランス先端面４を示す。ランス先端面４とランス中心軸５、ランス先端面４とノズル中心軸６との交点を、それぞれランス中心点７、ノズル中心点８とする。ランス先端面４上においてランス中心点７からノズル中心点８に向かう方向を放射方向９とする。ランス先端面４上において、ランス中心点７の周りで隣接するノズル同士の放射方向９の間の角度を広がり角βとする。４孔ランス２においては、図１（Ｂ）に示すように、４孔のノズル（３a、３ｂ、３ｃ、３ｄ）それぞれに対応して４つの放射方向（９a、９ｂ、９ｃ、９ｄ）を有し、広がり角βも４つ存在する。４つのβについて、ノズル中心軸の時計回りにβ1、β2、β3、β4と名付ける。例えば、ランス中心軸の周りで、広がり角β2と隣接するのは広がり角β1、β3である。
【００１６】
従来用いられていた４孔ランス２は、ランス先端面４において４つの放射方向（９a、９ｂ、９ｃ、９ｄ）がそれぞれ直交し、β1＝β2＝β3＝β4＝９０°であった。また、４つのノズル（３a、３ｂ、３ｃ、３ｄ）はそれぞれ相等しい傾斜角αを有し、ランス先端面４においてノズル中心点（８a、８ｂ、８ｃ、８ｄ）はランス中心点７の周りに同心円状に配置されたものが用いられていた。
【００１７】
前述のとおり、上吹きランス１として４孔ランス２を用いて転炉吹錬を行うに際し、上吹き送酸量を増大すると、地金等のスプラッシュ発生が激しくなるという現象が見られた。図２に示すように、上吹きランス１を用いた精錬において発生するスプラッシュは、主に上吹きジェットが溶湯１２に衝突する火点１４において発生していると考えられる。そこで、水モデル実験を行うことにより、４孔ランス２を用いた上吹き吹錬におけるスプラッシュの発生挙動を調査した。
【００１８】
水モデル装置は、３００トン実機転炉の１／１４縮尺モデルとなっている。用いた４孔ランス２については、ノズル３はストレートノズルで、ノズル径が２．５ｍｍ、ノズル３の傾斜角α＝２０°であり、ランス先端面４において４つのノズルの放射方向（９a、９ｂ、９ｃ、９ｄ）がそれぞれ直交し、β1＝β2＝β3＝β4＝９０°である。４つのノズルについて、時計方向にノズル３ａ、ノズル３ｂ、ノズル３ｃ、ノズル３ｄと名付ける。ノズル３ａとノズル３ｃ、ノズル３ｂとノズル３ｄは放射方向９が互いに反対方向を向いている。上吹き圧縮空気流量は２０．０Ｎｍ3／ｈ、ランス高さ（ランス先端から静止液面までの距離）は１００ｍｍとした。
【００１９】
水モデル実験において、上吹きランス１からの上吹きを行ったときの液面１３の挙動を観察したところ、液面１３にスロッシング（揺動）の発生が見られた。スロッシングにおける液面１３の波の移動は、ランス中心軸を含む平面内でランス中心軸部分を最下点としてランス中心軸の両側へ常に対称となる動きであった。そして、ある平面の炉壁部分において液面の高さが最高に達したとき、ランス中心軸を含んでその平面に直交する平面の炉壁部分では、液面の高さは最低に達していた。この互いに直交する平面において、液面の高さは一方が上昇すると、それに同期するように、他方は低下するという動きを周期的に繰り返した。また、スプラッシュの発生状況を確認したところ、スロッシングの波が炉壁から炉中心に向けて返ってくる時点において、火点１４から発生するスプラッシュが顕著になることも確認できた。４孔ランス２をランス中心軸５周りに回転させてノズルの放射方向を変化させると、スロッシングの運動方向も回転し、スロッシングの波の移動方向は常にノズルの放射方向と関連付けられることも確認された。
【００２０】
水モデル実験における以上の観察結果から、４孔ランス２の上吹きジェットによる上記のスロッシングを抑制することができれば、４孔ランス２を用いた精錬におけるスプラッシュ発生を抑制し、転炉１１からのスピッティングや地金付着を抑制できるものと推定した。また、スロッシングがランス中心軸を含む平面内でランス中心軸の両側へ常に対称となる動きをし、かつ、その平面とランス中心軸を含んで直交する平面内では常に逆の動きをするところから、ノズル放射方向９の９０°回転対称性が、スロッシングの発生を助長している可能性が考えられた。そこで、ノズル放射方向９の９０°回転対称性を崩した場合のスロッシング発生とスプラッシュの発生状況を水モデル実験で評価することとした。
【００２１】
用意した４孔ランス２のノズル配置において、広がり角βのうちのβ1に着目する。そして上記水モデル実験に用いた、β1＝９０°の通常の４孔ランスに加え、β1＝９５°、１００°、１０５°、１１０°、１１５°、１２０°、１２５°を準備した。残り３つの広がり角については、β3＝β1、β2＝β4＝１８０°−β1とした。図１に示したものは、β3＝β1＝１２０°、β2＝β4＝６０°の事例である。ノズル３はすべて、ノズル径が２．５ｍｍのストレートノズルであり、傾斜角αはいずれも２０°としている。その他の実験条件は、上吹き圧縮空気流量は２０．０Ｎｍ3／ｈ、ランス高さは１００ｍｍとした。
【００２２】
まず、浴面のスロッシング発生挙動を比較した。β1＝９０°の通常の４孔ランス２を用いた場合、前述のとおり、ノズル３の放射方向９と関連付けられる４つの方向に大きなスロッシングが発生した。それに対し、広がり角β1が９５°〜１２０°のノズル３を用いた実験では、β1＝９０°の場合と比較し、スロッシングが大幅に抑制されることが確認できた。
【００２３】
一方、広がり角β1＝１２５°のランスでは、β1＝９０°の４孔ランス２よりもスロッシングが大きくなった。この場合、β2＝β4＝５５°となり、隣接するノズルｂとノズルｃによる火点位置、ノズルｄとノズルａによる火点位置がそれぞれ近接しすぎ、それら２つの火点位置における液面１３の凹みが協調して、スロッシングを強める結果になったと推定できる。
【００２４】
次に、同じ水モデル実験において、上記の４孔ランス２を用いて上吹きを行い、水浴面上３００ｍｍの位置に吸水布を設置し、吸水布の吸水量を評価することにより、吸水布に達したスプラッシュの発生状況を評価した。１分間の上吹き継続によって吸水布に捕集された水の量（吸水布に到達したスプラッシュの量）を測定した結果を表１に示す。β1＝９０°の４孔ランス２を用いた場合（ランスＮｏ．１）の捕集量を基準として１．０とおき、他の４孔ランス２の捕集量については、β1＝９０°の捕集量で除した値を表１に示している。
【００２５】
【表１】
0006578939.tif 000002
【００２６】
表１に示す結果から明らかなように、β1＝９５°〜１２０°の４孔ランス２を用いた場合（ランスＮｏ．２〜７）、β1＝９０°の４孔ランス２と対比し、捕集された水の量（スプラッシュ量）が０．５〜０．７倍に低下しており、スプラッシュ発生量の低減効果が明らかである。上記スロッシング発生状況の観察結果と対比すると、β1＝９５°〜１２０°の４孔ランス２ではスロッシング発生量がβ1＝９０°の４孔ランス２の場合と比較して低減し、スロッシングによる波と上吹きジェットとの衝突によって発生するスプラッシュが抑制したものと推定される。
【００２７】
以上の水モデル実験の結果から、４孔ランス２のノズル配置については、ランス中心点７の周りで隣接するノズル３同士の放射方向９の間の角度である広がり角βについて、従来のようにβ1＝β2＝β3＝β4＝９０°とすると上吹きによる火点付近でのスプラッシュ発生が多くなるのに対し、４孔のノズルによって構成される４つの広がり角βのうち、ランス中心点に対して対向する２つの広がり角については、広がり角が９５°以上１２０°以下とすることによって、スプラッシュ発生を抑制することができると期待される。
【００２８】
なお、β1＝β3＝９５°〜１２０°ということは、β2＝β4＝１８０°−β1であるから、β2＝β4＝８５°〜６０°となる。広がり角β1に隣接するのは広がり角β2と広がり角β4であり、即ち、ランス中心点７の周りで隣接する広がり角βが相等しくない場合にスプラッシュ発生が低減しているといえる。
【００２９】
そこで次に、試験転炉を用いた脱りん溶銑の脱炭吹錬実験を行った。脱りん溶銑とは、高炉から出銑した溶銑（Ｐ含有量が０．１質量％前後）について脱りん処理を行い、Ｐ含有量を０．０２質量％程度とする一方、脱炭処理は行わず、Ｃ含有量を３．７質量％前後にしている溶銑をいう。
【００３０】
脱りん溶銑２．０ｔを試験転炉に装入し、溶銑浴面から４００ｍｍ上に設置した上吹きランス１から４８０Ｎｍ3／ｈにて酸素を溶銑に１０分間吹き付けて実験を行った。上吹きランス１については、ランス中心軸５の周りにノズル３として４つストレートノズルが配置された４孔ランス２とし、該ストレートノズルの直径は９．０ｍｍ、傾斜角αは２０°とし、これらは全て同じ条件とした。広がり角β1は９０°、９５°、１００°、１０５°、１１０°、１１５°、１２０°、１２５°の異なる７本の４孔ランス２を用意した。残り３つの広がり角については、β3＝β1、β2＝β4＝１８０°−β1とした。
【００３１】
スラグの影響を取り除くため、生石灰等の副原料は添加せずに吹錬を行い、集塵機へ向かう煙道から排ガスの一部をサンプリングしてフィルターでダストを採取してダスト発生速度の評価を行った。また、炉口に付着した地金の厚みをもって地金飛散の多少について評価した。
【００３２】
ダスト発生速度、付着した地金の厚みの測定結果を表２に示す。これらの測定結果は、いずれも広がり角β1が９０°の結果をベースとし、それぞれの測定結果をβが９０°の結果で割った値で評価した。
【００３３】
【表２】
0006578939.tif 000003
【００３４】
付着した地金の厚みは、広がり角β1が９５°〜１２０°のランスでは、β1が９０°の場合と比較して、大幅に薄くなった。広がり角β1が９５°〜１２０°の４孔ランスでは、スロッシングが抑制されて地金の飛散も抑制されたと考えられる。
【００３５】
一方、ダスト発生速度は、広がり角β1が９５°〜１２０°のランスでは、β1が９０°の場合と比較して、低減される傾向であった。β1が９５°〜１２０°のランスでは、スピッティングが抑制された結果、スピッティングが二次バーストを起こして発生するダストが低減されたと考えられる。
【００３６】
以上の試験転炉実験より、前述の水モデル実験の結果と同様、４孔ランス２のノズル配置については、ランス中心点７の周りで隣接するノズル同士の放射方向９の間の角度である広がり角βについて、従来のようにβ1＝β2＝β3＝β4＝９０°とするとスピッティングとダスト発生が多くなるのに対し、４孔のノズル３によって構成される４つの広がり角βのうち、ランス中心点７に対して対向する２つの広がり角（上記実験の場合は広がり角β1と広がり角β3）については、広がり角が９５°以上１２０°以下とすることによってスピッティングとダスト発生を抑制することができた。４つのノズル３の傾斜角αを等しい角度としても良く、それぞれ異なった角度としても良い。
【００３７】
なお、４孔の上吹きランス１のノズル３の配置は、ランス中心点７の周りで隣接する広がり角βが相等しくない場合にスプラッシュ発生が低減しているといえる。隣接する広がり角βの角度差が１０°以上であると好ましい。２０°以上であるとさらに好ましい。
【００３８】
本発明の４孔ランス２において、４つのノズル３の傾斜角αを等しい角度とした場合、ランス先端面４において、４つのノズル中心点８の位置を、ランス中心点７を中心点とした同一円周上に配置することができる。このような配置を選択した場合、上底吹き転炉型精錬容器において、スプラッシュを抑制して高速吹錬を行うためには、ランス先端面４の同一円周上に配置された４孔のノズル３を有する転炉用上吹きランス１において、ランス中心軸５に垂直なランス先端面４において見たノズル３は、同一円周上に非等間隔に配置されることとなる。
【００３９】
本発明において好ましくは、ランス中心点７の周りで隣接する２つの広がり角βの合計がいずれも１８０°であることとする。このような配置とすることにより、ランス中心点７周りで反対方向に向く２つのノズル３の放射方向９の間の角度は１８０°となる。この場合、対向する２つのノズル３からの噴射によって上吹きランス１に及ぼす水平方向の力が相殺されるので、上吹きランス１に余計な力がかかることを防止することができ、好ましい。このとき、ランス先端面４において、ランス中心点７を通る直線を対称軸とする線対称にノズル中心が配置されていることとなる。
【００４０】
本発明の４孔のノズル傾斜角αは、１０°以上、かつ２５°未満が望ましい。傾斜角αが１０°未満では、４孔のノズル３から噴出された酸素ジェットどうしが干渉して合体しやすくなり、合体したジェットは火点動圧が大きくなって粒鉄の飛散が活発化してしまうため、傾斜角αは１０°以上が望ましい。一方、傾斜角αが２５°を超えると、酸素ジェットが炉壁に接近して、炉壁耐火物の溶損速度を高めてしまうため好ましくない。
【００４１】
本発明において、ノズル中心軸６がランス中心軸５と交差する配置を好ましく用いることができる。図１に示す例では、４孔のノズル３がすべて同じ傾斜角αを有し、４孔のノズル３のノズル中心軸６がすべて同一の交点１０でランス中心軸５と交差している。４つのノズル３それぞれのノズル中心軸６が、異なった位置でランス中心軸５と交差することとしても良い。また、ノズル中心軸６がランス中心軸５と交差しない配置を用い、いわゆるねじれランスとしても良い。
【００４２】
本発明の上吹きランス１において、ランス中心軸５の周りに４孔のノズル３を有することに加え、ランス中心軸５付近に別のノズルを有することとしても良い。ランス中心軸５に、前記４孔のノズル３よりも内径が小さく傾斜角を有しないノズルを１個配置することにより、ランス先端への地金付着を防止することができる。
【００４３】
転炉型精錬炉（転炉１１）において溶銑の脱炭吹錬を行うに際し、上吹きランス１として、上記本発明の転炉吹錬用上吹きランス１（４孔ランス２）を用いることにより、転炉からのスピッティングや地金付着を抑制し、さらにダスト発生をも抑制することができる。特に、酸素供給速度が高い高速吹錬においてその効果が顕著である。例えば、溶鋼トン当たり、時間当たりの酸素供給量が２００Ｎｍ3／ｈ・トン以上となる高速吹錬において、従来の４孔ランス２ではスピッティングや地金付着が顕著であったが、本発明の４孔ランス２を用いることにより、スピッティングと地金付着を大幅に抑制することが可能となる。
【実施例】
【００４４】
３００ｔ／ｈｅａｔの上底吹き転炉（転炉１１）において、脱りん溶銑の脱炭吹錬を行うに際し、本発明の転炉吹錬用上吹きランス１を用いて効果を確認した。脱りん溶銑（Ｃ含有量：３．７質量％、Ｐ含有量：０．０２質量％程度）とスクラップを合計２９０〜３００ｔを転炉に装入し、最大粒径が３０ｍｍの塊生石灰を３．０〜４．０ｔ、最大粒径が３０ｍｍの塊硅石を０．８〜１．２ｔ、ＭｇＯ煉瓦屑を０．２〜０．３ｔ、鉄鉱石を１．５〜２．０ｔ添加した後、液面１３から約３０００ｍｍ上に設置した上吹きランス１から６００００Ｎｍ3／ｈにて酸素を溶銑に吹き付けて脱炭吹錬を行い、脱炭吹錬後の鋼中Ｃ含有量が０．０４質量％となるよう、吹錬時間を調整した。
【００４５】
上吹きランス１は、ランス中心軸５の周りにノズル３として４つのラバールノズルが配置された４孔ランス２とし、該ラバールノズルの直径は５９．０ｍｍ、傾斜角αは２０°とし、これらは全て同じ条件とし、４孔のノズル３のノズル中心軸６がすべて同一の交点１０でランス中心軸５と交差している。広がり角β1が異なる各条件にて、残り３つの広がり角については、β3＝β1、β2＝β4＝１８０°−β1とした。これら４孔ランス２を用いて脱炭吹錬の操業を実施し、上記条件に適合する３００ｃｈの平均鉄分歩留りを評価した。鉄分歩留りは、吹錬前に炉内へ装入した溶銑、スクラップ中の鉄分に対する、吹錬後の取鍋内の溶鋼中の鉄分の質量比から求めた。
【００４６】
（比較例１）
広がり角β1、β3が９０°の４孔ランス２を用いた場合、β1＝β2＝β3＝β4＝９０°となり、吹錬中のスプラッシュの発生規模が大きく、スピッティングが炉口から炉外へ頻繁に流出する様子がみられた。この広がり角β1が９０°の４孔ランス２を用いた場合の３００Ｃｈの平均鉄歩留り（％）を算出し、これを基準として、他条件との比較を行った。
【００４７】
（比較例２）
広がり角β1、β3が１３０°の４孔ランス２を用いた場合、β2＝β4＝５０°となり、吹錬中のスプラッシュの発生規模が大きく、スピッティングが炉口から炉外へ頻繁に流出する様子がみられた。この広がり角β1が１３０°の４孔ランス２を用いた場合の３００Ｃｈの平均鉄歩留り（％）を算出した結果、比較例１に記載した９０°の４孔ランス２を用いた場合の平均鉄歩留り（％）に対して、０．０２％低下した。
【００４８】
（実施例１）
広がり角β1、β3が１００°の４孔ランス２を用いた場合、β2＝β4＝８０°となり、吹錬中のスプラッシュの発生規模が小さく、スピッティングが炉口から炉外へ流出する頻度は比較例１、および比較例２と比較し減少した。この広がり角β1、β3が１００°の４孔ランス２を用いた場合の３００Ｃｈの平均鉄歩留り（％）を算出した結果、比較例１に記載した９０°の４孔ランス２を用いた場合の平均鉄歩留り（％）に対して、０．１５％増加した。
【符号の説明】
【００４９】
１  上吹きランス
２  ４孔ランス
３  ノズル
４  ランス先端面
５  ランス中心軸
６  ノズル中心軸
７  ランス中心点
８  ノズル中心点
９  放射方向
１０  交点
１１  転炉
１２  溶湯
１３  液面
１４  火点
【図１】
0006578939.tif 000004
【図２】
0006578939.tif 000005