(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
軸線方向回りの周方向に沿って延在する本体部と、
前記本体部の前記周方向の一端部において該一端部から他端部に延在し、前記本体部の径方向外側において前記軸線方向の一方側に前記周方向に沿って延在する嵌合凹部が形成された第１舌部と、
前記本体部の前記周方向の前記他端部において前記他端部から前記一端部に延在し、前記嵌合凹部に嵌合することにより前記第１舌部と共に合口部を形成する第２舌部と、
前記第１舌部に形成された少なくとも１つのスリットとを備え、
前記第１舌部は、前記径方向にて外側に位置し且つ前記周方向にて先端側に位置する先端コーナー部を有し、
前記スリットによって、前記軸線に平行な軸回りのモーメントに対し、前記第１舌部の前記先端コーナー部を含む部分の剛性が低減されており、
前記第１舌部は、前記径方向にて内側に位置し、前記第２舌部と対向する部分を有する内周壁部と、前記内周壁部から径方向外側に突出し、前記第２舌部と前記軸線方向にて対向するシール壁部とを有し、
前記少なくとも１つのスリットは、前記シール壁部に形成された周方向スリットを含み、
前記周方向スリットは、前記周方向にて前記シール壁部の先端から前記周方向に沿って延び、前記シール壁部の先端側を前記径方向にて隣り合う２つの領域に分割しているとともに、
前記第１舌部の先端コーナー部を含む部分に関して、ヤング率をＥとし、前記軸線に平行な軸に関する断面二次モーメントをＩとし、前記軸線に平行な軸回りに作用するモーメントをＭとしたときに、Ｍ／ＥＩが０．０００１２６４４以上０．００３１６０９７以下の範囲に入るように、前記周方向スリットの前記周方向での長さ及び前記径方向での位置が決定されている
ことを特徴とするピストンリング。
【請求項２】
軸線方向回りの周方向に沿って延在する本体部と、
前記本体部の前記周方向の一端部において該一端部から他端部に延在し、前記本体部の径方向外側において前記軸線方向の一方側に前記周方向に沿って延在する嵌合凹部が形成された第１舌部と、
前記本体部の前記周方向の前記他端部において前記他端部から前記一端部に延在し、前記嵌合凹部に嵌合することにより前記第１舌部と共に合口部を形成する第２舌部と、
前記第１舌部に形成された少なくとも１つのスリットとを備え、
前記第１舌部は、前記径方向にて外側に位置し且つ前記周方向にて先端側に位置する先端コーナー部を有し、
前記スリットによって、前記軸線に平行な軸回りのモーメントに対し、前記第１舌部の前記先端コーナー部を含む部分の剛性が低減されており、
前記第１舌部は、前記径方向にて内側に位置し、前記第２舌部と対向する部分を有する内周壁部と、前記内周壁部から径方向外側に突出し、前記第２舌部と前記軸線方向にて対向するシール壁部とを有し、
前記少なくとも１つのスリットは、前記シール壁部に形成された周方向スリットを含み、
前記周方向スリットは、前記周方向にて前記シール壁部の先端から前記周方向に沿って延び、前記シール壁部の先端側を前記径方向にて隣り合う２つの領域に分割しているとともに、
前記径方向にて前記シール壁部の外側面から前記周方向スリットまでの距離が７ｍｍ以下である
ことを特徴とするピストンリング。
【請求項３】
軸線方向回りの周方向に沿って延在する本体部と、
前記本体部の前記周方向の一端部において該一端部から他端部に延在し、前記本体部の径方向外側において前記軸線方向の一方側に前記周方向に沿って延在する嵌合凹部が形成された第１舌部と、
前記本体部の前記周方向の前記他端部において前記他端部から前記一端部に延在し、前記嵌合凹部に嵌合することにより前記第１舌部と共に合口部を形成する第２舌部と、
前記第１舌部に形成された少なくとも１つのスリットとを備え、
前記第１舌部は、前記径方向にて外側に位置し且つ前記周方向にて先端側に位置する先端コーナー部を有し、
前記スリットによって、前記軸線に平行な軸回りのモーメントに対し、前記第１舌部の前記先端コーナー部を含む部分の剛性が低減されており、
前記第１舌部は、前記径方向にて内側に位置し、前記第２舌部と対向する部分を有する内周壁部と、前記内周壁部から径方向外側に突出し、前記第２舌部と前記軸線方向にて対向するシール壁部とを有し、
前記少なくとも１つのスリットは、前記シール壁部に形成された周方向スリットを含み、
前記周方向スリットは、前記周方向にて前記シール壁部の先端から前記周方向に沿って延び、前記シール壁部の先端側を前記径方向にて隣り合う２つの領域に分割しているとともに、
前記周方向にて前記周方向スリットの長さが１５ｍｍ以下である
ことを特徴とするピストンリング。
【請求項４】
前記シール壁部を前記軸線方向に貫通する貫通孔を更に備え、
前記貫通孔によって、前記周方向にて前記本体部側に位置する前記スリットの終端部の幅が拡大されている
ことを特徴とする請求項１乃至３の何れか１項に記載のピストンリング。
【請求項５】
軸線方向回りの周方向に沿って延在する本体部と、
前記本体部の前記周方向の一端部において該一端部から他端部に延在し、前記本体部の径方向外側において前記軸線方向の一方側に前記周方向に沿って延在する嵌合凹部が形成された第１舌部と、
前記本体部の前記周方向の前記他端部において前記他端部から前記一端部に延在し、前記嵌合凹部に嵌合することにより前記第１舌部と共に合口部を形成する第２舌部と、
前記第１舌部及び前記本体部のうち少なくとも１つに形成された少なくとも１つのスリットとを備え、
前記第１舌部は、前記径方向にて外側に位置し且つ前記周方向にて先端側に位置する先端コーナー部を有し、
前記スリットによって、前記軸線に平行な軸回りのモーメントに対し、前記第１舌部の前記先端コーナー部を含む部分の剛性が低減されており、
前記少なくとも１つのスリットは、前記本体部の前記周方向の前記一端部側及び前記第１舌部のうち少なくとも一方に形成された径方向スリットを含み、
前記径方向スリットは、前記本体部の前記周方向の前記一端部側又は前記第１舌部の前記径方向内側から、前記径方向外側に沿って延びている
ことを特徴とするピストンリング。
【請求項６】
軸線方向回りの周方向に沿って延在する本体部と、
前記本体部の前記周方向の一端部において該一端部から他端部に延在し、前記本体部の径方向外側において前記軸線方向の一方側に前記周方向に沿って延在する嵌合凹部が形成された第１舌部と、
前記本体部の前記周方向の前記他端部において前記他端部から前記一端部に延在し、前記嵌合凹部に嵌合することにより前記第１舌部と共に合口部を形成する第２舌部と、
前記第２舌部及び前記本体部のうち少なくとも１つに形成された少なくとも１つのスリットとを備え、
前記第２舌部は、前記径方向にて外側に位置し且つ前記周方向にて先端側に位置する先端コーナー部を有し、
前記スリットによって、前記軸線に平行な軸回りのモーメントに対し、前記第２舌部の前記先端コーナー部を含む部分の剛性が低減されており、
前記少なくとも１つのスリットは、前記本体部の前記他端側及び前記第２舌部のうち少なくとも一方に形成された第２の径方向スリットを含み、
前記第２の径方向スリットは、前記本体部の前記他端側又は前記第２舌部の前記径方向にて内側面から、前記径方向に沿って延びている
ことを特徴とするピストンリング。
【請求項７】
シリンダと、
該シリンダ内を往復動可能であり、前記シリンダ内に燃焼室を形成するピストンと、
前記ピストンに装着された請求項１乃至６の何れか１項に記載のピストンリングを備えることを特徴とするエンジン。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本開示はピストンリング及び該ピストンリングを備えるエンジンに関する。
【背景技術】
【０００２】
例えば舶用２サイクルエンジンは、シリンダとクランクケースを備え、シリンダ内にはピストンが往復動可能に配置され、クランクケース内にはクランク軸が回転可能に配置される。ピストンとクランク軸は、ピストン棒、クロスヘッド及び連接棒を介して相互に連結され、ピストンの往復運動によってクランク軸が回転駆動される。
【０００３】
ピストンリングは、ピストン外周部に形成されたピストンリング溝に装着される。ピストンリングは弾性を有し、シリンダの内周面に適度な面圧を有して摺接する。このピストンリングは、ピストン、シリンダ内周面及びシリンダヘッドによって形成される燃焼室内の圧力が、ピストン外周面とシリンダ内周面との隙間を通じて漏れることを抑制する。
【０００４】
ピストンリングはリング形状を有し、周方向の一部に合口部と称される不連続部分を有する。ガスタイト形式のピストンリングの合口部は、ピストンリングの周方向にて一端側に設けられる凹部と、他端側に設けられる凸部とを有する。ピストンリングの外径は、シリンダ内周面の直径よりも大きく、ピストンリングがピストンに装着された状態でシリンダ内に配置されると、凹部と凸部が重なり合うように嵌合させられる。凹部及び凸部はピストンリングの径方向外側に位置する径方向外側面（外周面）を有し、これら外周面がシリンダ内周面と摺接する。
【０００５】
この種のガスタイト形式のピストンリングとして、例えば、特許文献１には、ピストンリングの合口部の一部を切り欠いて合口部での折損事故を防止することが可能なピストンリングが開示されている。具体的には、特許文献１のピストンリングでは、合口部の一部を切り欠いたことにより、合口部に作用する往復動方向のモーメントが低減され、合口部の根元部分での耐折損性が向上する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】実公平３−５３００６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
ガスタイト形式のピストンリングでは、凹部の先端近傍にて、シリンダ内周面と摺接する凸部の外周面に損傷が生じ易いという問題がある。
上記事情に鑑みて、本発明の少なくとも一実施形態は、耐久性が向上したガスタイト形式のピストンリング、及び、該ピストンリングを備えるエンジンを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記目的を達成するために本発明者らは鋭意検討を行ない、ガスタイト形式のピストンリングにおける凹部の外周面損傷のメカニズムに関して以下の知見を得た。
エンジン運転中、ピストンリングは燃焼ガスによって加熱されるため高温になる。このときピストンリングの外周側は相対的に低温のシリンダ内周面に摺接しているため、ピストンリングの内周側の温度が外周側の温度より高くなる。このピストンリングの内周側と外周側の温度差のため、ピストンリングの熱膨張量は外周側より内周側の方が大きくなる。この結果、ガスタイト式のピストンリングでは、合口部がピストンリングの径方向外方へ膨らむように熱変形する。
【０００９】
このような熱変形によって合口部を構成する凹部（第１舌部）及び凸部（第２舌部）の径方向外側面（外周面）とシリンダ内周面の接触面圧が高くなる。このため合口部近傍にてシリンダ内周面に偏摩耗が生じやすくなる。
特に、ピストンが上死点近傍に位置しているときには、シリンダ内周面に対するピストンの相対速  度がゼロになってピストンリングとシリンダ内周面との間で油膜切れが生じ易い上に、燃料の爆発により燃焼室の圧力及び温度が高くなることから、ピストンリングとシリンダ内周面の摺動条件が厳しくなる。このため、シリンダ内周面の上死点近傍は、シリンダヘッドに向かって広がるように偏摩耗する。つまり、シリンダ内周面の上死点近傍は、シリンダの軸線に対して傾斜するように偏摩耗する。
【００１０】
ピストンリングはピストンリング溝に対して隙間を存して嵌められており、このようにシリンダ内周面が摩耗により傾斜すると、傾斜に対応してピストンリングが倒れる。つまり、シリンダ内周面に沿うようにピストンリングの外周面が傾斜する。
【００１１】
ピストンリングが熱変形すると、第１舌部の先端面と外周面とが交わる先端角が、シリンダ内周面に強く当接するようになる。特に、シリンダ内周面の偏摩耗によりピストンリングが倒れると、第１舌部の外周面がシリンダ内周面に対してより強く当接するようになる。このように第１舌部の先端角がシリンダ内周面に局所的に強く当たると、シリンダ内周面が大きく凹み、その影響を受けて、第１舌部の先端角近傍で、第２舌部の外周面とシリンダ内周面との間に隙間が生じる。
【００１２】
特に、シリンダ内周面の摩耗によりピストンリングの外径が拡大し、第１舌部の先端角と第２舌部の先端角の間の周方向距離が短くなっている状態では、第１舌部の先端角によって形成されたシリンダ内周面の凹みを塞ぐように第２舌部が変形できず、第１舌部の先端角近傍で、シリンダ内周面と第２舌部との間の隙間が大きくなる。すると、この大きな隙間を高温且つ高圧の燃焼ガスが高速で吹き抜け、第２舌部の外周面が損傷してしまう。
逆に、第２舌部の先端角がシリンダ内周面に強く当接して、第１舌部の外周面とシリンダ内周面との間に大きな隙間が生じることもある。この場合、この大きな隙間を高温且つ高圧の燃焼ガスが高速で吹き抜け、第１舌部の外周面が損傷してしまう。
【００１３】
上記した凹部の外周面損傷のメカニズムに関する知見を得た本発明者らは、更に検討を行い本発明に想到した。
（１）本発明の少なくとも一実施形態に係るピストンリングは、
軸線方向回りの周方向に沿って延在する本体部と、
前記本体部の前記周方向の一端部において該一端部から他端部に延在し、前記本体部の径方向外側において前記軸線方向の一方側に前記周方向に沿って延在する嵌合凹部が形成された第１舌部と、
前記本体部の前記周方向の前記他端部において前記他端部から前記一端部に延在し、前記嵌合凹部に嵌合することにより前記第１舌部と共に合口部を形成する第２舌部と、
前記第１舌部、前記第２舌部及び前記本体部のうち少なくとも１つに形成された少なくとも１つのスリットとを備え、
前記第１舌部及び前記第２舌部の各々は、前記径方向にて外側に位置し且つ前記周方向にて先端側に位置する先端コーナー部を有し、
前記スリットによって、前記軸線に平行な軸回りのモーメントに対し、前記第１舌部又は前記第２舌部の前記先端コーナー部を含む部分の剛性が低減されている。
【００１４】
上記構成（１）によれば、少なくとも１つのスリットによって、第１舌部又は第２舌部の先端コーナー部を含む部分の剛性が低減されているので、シリンダ内周面に対する先端コーナー部の接触圧が低減される。このため、先端コーナー部近傍でシリンダ内周面に大きな凹みが発生することが防止され、第２舌部又は第１舌部の外側面とシリンダ内周面との間に大きな隙間が発生することが防止される。この結果、燃焼ガスの吹き抜けが防止され、第２舌部又は第１舌部の外側面の損傷が抑制される。
【００１５】
（２）幾つかの実施形態では、上記構成（１）において、
前記第１舌部は、前記径方向にて内側に位置し、前記第２舌部と対向する部分を有する内周壁部と、前記内周壁部から径方向外側に突出し、前記第２舌部と前記軸線方向にて対向するシール壁部とを有し、
前記少なくとも１つのスリットは、前記シール壁部に形成された周方向スリットを含み、
前記周方向スリットは、前記周方向にて前記シール壁部の先端から前記周方向に沿って延び、前記シール壁部の先端側を前記径方向にて隣り合う２つの領域に分割している。
【００１６】
上記構成（２）によれば、シール壁部に形成された周方向スリットによって、簡単な構成にて、先端コーナー部を含む第１舌部の部分の剛性が確実に低減される。
【００１７】
（３）幾つかの実施形態では、上記構成（２）において、
前記シール壁部を前記軸線方向に貫通する貫通孔を更に備え、
前記貫通孔によって、前記周方向にて前記本体部側に位置する前記スリットの終端部の幅が拡大されている。
【００１８】
上記構成（３）によれば、シール壁部に形成された貫通孔によって、スリットの終端部の幅が拡大されているので、スリットの周端部近傍での応力集中が緩和される。このため、先端コーナー部を含む第１舌部の部分の剛性を低減しながら、剛性が低下した部分の折損が防止される。
また、スリットの終端部の幅が拡大されたことで、先端コーナー部を含む第１舌部の部分の剛性をより一層低減することができる。或いは、剛性が同じであれば、スリットの終端部の幅を拡大することにより、周方向でのスリットの長さを短縮することができる。スリットの長さを短縮することができれば、シリンダ内周面の摩耗によりピストンリングの外径が拡大し、第１舌部と第２舌部とが相互に重なっている領域の長さが短くなっても、スリットを通じた燃焼ガスの漏洩を確実に防止することができる。
【００１９】
（４）幾つかの実施形態では、上記構成（２）又は（３）において、
前記第１舌部の先端コーナー部を含む部分に関して、ヤング率をＥとし、前記軸線に平行な軸に関する断面二次モーメントをＩとし、前記軸線に平行な軸回りに作用するモーメントをＭとしたときに、Ｍ／ＥＩが０．０００１２６４４以上０．００３１６０９７以下の範囲に入るように、前記周方向スリットの前記周方向での長さ及び前記径方向での位置が決定されている。
【００２０】
上記構成（４）によれば、Ｍ／ＥＩが０．０００１２６４４以上０．００３１６０９７以下であるので、前記第１舌部の先端コーナー部を含む部分はモーメントに対し変形し易く、先端コーナー部近傍でシリンダ内周面に大きな凹みが発生することを確実に防止することができる。
【００２１】
（５）幾つかの実施形態では、上記構成（２）乃至（４）の何れか１つにおいて、
前記径方向にて前記シール壁部の外側面から前記周方向スリットまでの距離が７ｍｍ以下である。
上記構成（５）によれば、シール壁部の外側面から周方向スリットまでの距離が７ｍｍ以下であり、前記第１舌部の先端コーナー部を含む部分の剛性を十分に低減することができる。
【００２２】
（６）幾つかの実施形態では、上記構成（２）乃至（５）の何れか１つにおいて、
前記周方向にて前記周方向スリットの長さが１５ｍｍ以下である。
上記構成（６）によれば、周方向での周方向スリットの長さが１５ｍｍ以下であるため、第１舌部と第２舌部とが相互に重なっている領域の長さに比べ、スリットの長さを十分に短くすることができる。このため、シリンダ内周面の摩耗によりピストンリングの外径が拡大し、第１舌部と第２舌部とが相互に重なっている領域の長さが短くなっても、スリットを通じた燃焼ガスの漏洩を確実に防止することができる。
【００２３】
（７）幾つかの実施形態では、上記構成（１）乃至（６）の何れか１つにおいて、
前記少なくとも１つのスリットは、前記本体部の前記周方向の前記一端部側及び前記第１舌部のうち少なくとも一方に形成された径方向スリットを含み、
前記径方向スリットは、前記本体部の前記周方向の前記一端部側又は前記第１舌部の前記径方向内側から、前記径方向外側に沿って延びている。
【００２４】
上記構成（７）によれば、本体部の一端側及び第１舌部のうち少なくとも一方に形成された径方向スリットによって、簡単な構成にて、先端コーナー部を含む第１舌部の部分の剛性が確実に低減される。
【００２５】
（８）幾つかの実施形態では、上記構成（１）乃至（７）の何れか１つにおいて、
上記構成（８）によれば、第２舌部部に形成された第２の周方向スリットによって、簡単な構成にて、先端コーナー部を含む第２舌部の部分の剛性が確実に低減される。
【００２６】
（９）幾つかの実施形態では、上記構成（１）乃至（８）の何れか１つにおいて、
前記少なくとも１つのスリットは、前記本体部の前記他端側及び前記第２舌部のうち少なくとも一方に形成された第２の径方向スリットを含み、
前記第２の径方向スリットは、前記本体部の前記他端側又は前記第２舌部の前記径方向にて内側面から、前記径方向に沿って延びている。
【００２７】
上記構成（９）によれば、本体部の他端側及び第２舌部のうち少なくとも一方に形成された第２の径方向スリットによって、簡単な構成にて、先端コーナー部を含む第２舌部の部分の剛性が確実に低減される。
【００２８】
（１０）本発明の少なくとも一実施形態に係るエンジンは、
シリンダと、
該シリンダ内を往復動可能であり、前記シリンダ内に燃焼室を形成するピストンと、
前記ピストンに装着された上記（１）乃至（９）の何れか１つのピストンリングを備える。
【００２９】
上記構成（１０）によれば、ピストンリングが優れた耐久性を有するので、エンジンも優れた耐久性を有する。
【発明の効果】
【００３０】
本発明の少なくとも一実施形態によれば、耐久性が向上したガスタイト形式のピストンリング、及び、該ピストンリングを備えるエンジンが提供される。
【図面の簡単な説明】
【００３１】
【図１】本発明の一実施形態係るエンジンの構成を概略的に示す断面図である。
【図２】図１中のシリンダジャケット近傍を拡大して概略的に示す断面図である。
【図３】図２中のピストンリングを概略的に示す斜視図である。
【図４】図３中の領域ＩＶを拡大してシリンダとともに概略的に示す平面図である。
【図５】幾つかの実施形態に係るピストンリングの第１舌部を概略的に示す斜視図である。
【図６】幾つかの実施形態に係るピストンリングの第１舌部を概略的に示す斜視図である。
【図７】幾つかの実施形態に係るピストンリングの第１舌部を概略的に示す斜視図である。
【図８】幾つかの実施形態に係るピストンリングの第１舌部を概略的に示す斜視図である。
【図９】幾つかの実施形態に係るピストンリングの第１舌部を概略的に示す斜視図である。
【図１０】幾つかの実施形態に係るピストンリングの第２舌部を概略的に示す斜視図である。
【図１１】幾つかの実施形態に係るピストンリングの第２舌部を概略的に示す斜視図である。
【図１２】幾つかの実施形態に係るピストンリングの第２舌部を概略的に示す斜視図である。
【図１３】周方向に沿ってみたときの図５の第１舌部の先端面を概略的に示す平面図である。
【図１４】スリットが形成されていない第１舌部の先端面を概略的に示す平面図である。
【図１５】一端固定他端支持構造の梁状の部材に対して作用するモーメントを説明するための図である。
【図１６】梁状の部材にモーメントが作用したときの、曲率半径と、ヤング率と、断面二次モーメントとの関係を説明するための図である。
【図１７】スリットの長さと、Ｍ／ＥＩとの関係を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００３２】
以下、添付図面を参照して本発明の幾つかの実施形態について説明する。ただし、実施形態として記載されている又は図面に示されている構成部品の寸法、材質、形状、その相対的配置等は、本発明の範囲をこれに限定する趣旨ではなく、単なる説明例にすぎない。
例えば、「ある方向に」、「ある方向に沿って」、「平行」、「直交」、「中心」、「同心」或いは「同軸」等の相対的或いは絶対的な配置を表す表現は、厳密にそのような配置を表すのみならず、公差、若しくは、同じ機能が得られる程度の角度や距離をもって相対的に変位している状態も表すものとする。
例えば、「同一」、「等しい」及び「均質」等の物事が等しい状態であることを表す表現は、厳密に等しい状態を表すのみならず、公差、若しくは、同じ機能が得られる程度の差が存在している状態も表すものとする。
例えば、四角形状や円筒形状等の形状を表す表現は、幾何学的に厳密な意味での四角形状や円筒形状等の形状を表すのみならず、同じ効果が得られる範囲で、凹凸部や面取り部等を含む形状も表すものとする。
一方、一の構成要素を「備える」、「具える」、「具備する」、「含む」、又は、「有する」という表現は、他の構成要素の存在を除外する排他的な表現ではない。
【００３３】
図１は、本発明の一実施形態係るエンジン１の構成を概略的に示す断面図である。エンジン１は、例えば、舶用２サイクル大型ディーゼルエンジンである。エンジン１は、下方に位置する台板２と、台板２上に設けられた架構３と、架構３上に設けられたシリンダジャケット４とを備えている。これら台板２、架構３、及びシリンダジャケット４は、上下方向に延在する複数のタイボルト５によって相互に連結されている。
【００３４】
台板２の底部は底板６によって閉塞され、架構３の上部はシリンダジャケット４の底壁によって閉塞されている。台板２及び底板６はクランク室を形成しており、クランク室内にクランク軸８が配置されている。
台板２は、クランク軸８のジャーナル部９を回転可能に支持しており、クランク軸８のクランクピン１０には、連接棒１１の下端部が連結されている。連接棒１１の上端部は、クロスヘッド１２を介してピストン棒１３の下端部に連結されている。クロスヘッド１２の両側には、上下方向に延在する摺動板１４が設けられ、クロスヘッド１２の上下動は摺動板１４によって案内される。
【００３５】
ピストン棒１３は、シリンダジャケット４の底壁に設けられたシール孔を貫通して上下方向に延在している。シリンダジャケット４には、シリンダ（シリンダライナ）１５の下端側が嵌合され、ピストン棒１３の上端側は、シリンダライナ１５内に挿入されている。ピストン棒１３の上端部にはピストン１６が固定され、ピストン１６はシリンダライナ１５内を上下方向に往復動可能である。
【００３６】
図２は、シリンダジャケット４近傍を拡大して概略的に示す断面図である。
図２に示したように、シリンダライナ１５の上にはシリンダカバー（シリンダヘッド）１７が配置され、シリンダカバー１７は、シリンダライナ１５の上端側を挟んだ状態で、カバーボルト１８によってシリンダジャケット４に締結されている。
シリンダカバー１７、シリンダライナ１５及びピストン１６は、シリンダライナ１５の上端側に燃焼室１９を形成している。シリンダカバー１７には、燃焼室１９に開口する排気ポート２０が設けられ、排気ポート２０は排気弁２１によって開閉される。また、シリンダカバー１７には、燃料噴射弁２２が取り付けられている。
【００３７】
シリンダライナ１５の下端側には、ピストン１６が下死点近傍に位置しているときに燃焼室１９に連通可能な掃気ポート２３が形成され、シリンダジャケット４の内部には、掃気ポート２３を囲むように掃気室２４が形成されている。なお、シリンダジャケット４の底壁のシール孔とピストン棒１３との間にはグランドパッキン２５が配置され、グランドパッキン２５により掃気室２４と架構３の間がシールされている。
【００３８】
再び図１を参照すると、掃気室２４に圧縮空気を送り込むために、架構３やシリンダジャケット４によって支持された架台上にターボチャージャ２６が設けられている。ターボチャージャ２６は、相互に同軸にて連結されたコンプレッサ２７とタービン２８を含み、コンプレッサ２７の吐出口と掃気室２４とは、空気導管２９及び掃気トランク室３０を介して連通している。空気導管２９の内部には、コンプレッサ２７から吐出された圧縮空気を冷却するための水冷式の空気冷却器３１と、冷却された空気から水滴を除去するための水滴分離器３２が配置されている。また、空気導管２９と掃気トランク室３０との接続部には、逆流防止扉３３が配置されている。
【００３９】
一方、排気ポート２０は排気静圧管３４に接続され、排気静圧管３４がタービン２８の入口に接続されている。燃焼室１９から排出された排ガスの動圧は排気静圧管３４で静圧に変換され、タービン２８は、排ガスの静圧によって駆動されてトルクを出力する。そして、コンプレッサ２７はタービン２８が出力したトルクによって駆動され、空気を圧縮して吐出する。
なお例えば、エンジン１が６気筒の場合、それぞれ６つのシリンダライナ１５とピストン１６が設けられ、６つの燃焼室１９が１つの排気静圧管３４に接続される。そして、１つの排気静圧管３４に２つのターボチャージャ２６のタービン２８が接続される。
【００４０】
上述したエンジン１は、ユニフロー式の２サイクルエンジンであり、ピストン１６が一往復する間に、掃気（給気）工程、圧縮行程、燃焼工程及び膨張行程が行われる。具体的には、ピストン１６が下死点近傍に来たとき、燃焼室１９と掃気ポート２３が連通し、掃気ポート２３から燃焼室１９内に圧縮空気（掃除空気）が供給され、排気ポート２０から燃焼ガスが排出される。そして、ピストン１６の上昇中、燃焼室１９内で空気が圧縮されるととともに燃焼室１９内に燃料が噴射され、ピストン１６が上死点近傍に来たときに燃料が燃焼する。その後、ピストン１６の下降中、燃焼ガスが膨張し、ピストン１６が下死点近傍に到達する前に排気ポート２０が開かれて燃焼ガスの排出が開始される。以下、再び上昇行程が繰り返される。
【００４１】
上述したエンジン１では、図２に示したように、ピストン１６の外周部に複数のピストンリング４０が装着されている。具体的には、ピストン１６の外周部には、複数のピストンリング溝４１が形成され、各ピストンリング４０はピストンリング溝４１に嵌合されている。なお、ピストンリング４０の軸線は、シリンダライナ１５及びピストン１６の軸線ＣＬと一致している。
【００４２】
ピストンリング４０は、ピストン１６の径方向にてピストン１６の外周面から外方に突出しており、シリンダライナ１５の内周面（シリンダ内周面）４２と摺接する外周面を有する。従って、シリンダ内周面４２とピストン１６の外周面との隙間は、ピストンリング４０によって閉塞されており、ピストンリング４０によって、燃焼室１９からの燃焼ガスの漏れを防止することができる。
【００４３】
図３は、ピストンリング４０を概略的に示す斜視図である。図３に示したように、ピストンリング４０は、本体部４４、並びに、合口部４６を形成する第１舌部４８及び第２舌部５０を備えている。本体部４４は、軸線ＣＬ回りの周方向（以下、単に周方向ともいう）に沿って延在している。なお、以下では、軸線ＣＬに沿う方向を単に軸線方向とも称し、ピストンリング４０の径方向、即ち本体部４４の径方向を単に径方向とも称する。
【００４４】
図４は、図３中の領域ＩＶを拡大してシリンダライナ１５とともに概略的に示す平面図である。図４に示したように第１舌部４８は、周方向にて本体部４４の一端面５２から他端面５４に向かって延在している。第１舌部４８は、相互に一体の内周壁部５６とシール壁部５８とを備えている。
内周壁部５６は、第１舌部４８の径方向内側を形成しており、シール壁部５８は、内周壁部５６の軸線方向燃焼室１９側から径方向にて外方に突出している。内周壁部５６及びシール壁部５８は、周方向直交断面にてＬ字状の断面形状を有しており、周方向に沿って延在する嵌合凹部６０を形成している。第１舌部４８において、嵌合凹部６０は、径方向外側に位置し、且つ、軸線方向にてクロスヘッド１２側（架構３）側に位置している。
【００４５】
第２舌部５０は、周方向にて本体部４４の他端面５４から延在し、周方向直交断面にて、第２舌部５０の断面形状は矩形形状に形成されている。第２舌部５０は、軸線方向燃焼室１９側の内周壁部５６の径方向外側面と対向する径方向内側面、及び、シール壁部５８の軸線方向架構３側の側面と対向する軸線方向燃焼室１９側の側面を有する。ピストンリング４０がピストン１６に装着された状態では、第２舌部５０が嵌合凹部６０に嵌合することにより、第１舌部４８及び第２舌部５０がガスタイト形式の合口部４６を形成する。合口部４６では、ピストンリング４０の外周面は、第１舌部４８の径方向外側面６４及び第２舌部５０の径方向外側面６６によって形成されている。
【００４６】
より詳しくは、第１舌部４８の径方向外側面６４は、本体部４４の径方向にて外側に位置し、径方向外方を向いている。そして、第１舌部４８の径方向外側面６４は周方向に沿って延びており、ピストンリング４０がピストン１６に装着された状態では、シリンダ内周面４２と対向させられる。以下では、第１舌部４８の径方向外側面６４を外周面６４とも称する。なお、第１舌部４８の外周面６４は、シール壁部５８の外側面である。
【００４７】
同様に、第２舌部５０の径方向外側面６６は、本体部４４の径方向にて外側に位置し、径方向外方を向いている。そして、第２舌部５０の径方向外側面６６は、周方向に沿って延びており、ピストンリング４０がピストン１６に装着された状態では、シリンダ内周面４２と対向させられる。以下では、第２舌部５０の径方向外側面６６を外周面６６とも称する。
【００４８】
第１舌部４８の嵌合凹部６０に第２舌部５０が嵌合した状態では、第１舌部４８の周方向先端面６８は本体部４４の他端面５４と隙間を存して対向し、第２舌部５０の周方向先端面７０は本体部４４の一端面５２と隙間を存して対向する。これらの隙間によって、ピストンリング４０が燃焼ガスによって加熱されて膨張し、ピストンリング４０が周方向に伸びたとしても、該周方向の伸びを吸収することができる。
【００４９】
このような隙間を本体部４４の一端面５２と第２舌部５０の周方向先端面７０との間に設けたことで、合口部４６には、第１舌部４８と第２舌部５０が軸線方向に重なり合わない非重ね合わせ領域Ｓ１が第１舌部４８の根元近傍に存在する。同様に、隙間を第１舌部４８の周方向先端面６８と本体部４４の他端面５４との間に設けたことで、合口部４６には、第１舌部４８と第２舌部５０が軸線方向に重なり合わない非重ね合わせ領域Ｓ２が第２舌部５０の根元近傍に存在する。一方、合口部４６には、２つの非重ね合わせ領域Ｓ１，Ｓ２の間に、第１舌部４８と第２舌部５０が軸線方向にて重なり合う重ね合わせ領域Ｓ３が存在する。
例えば、重ね合わせ領域Ｓ３の周方向に沿った初期の長さは、ピストンリング４０の摺動対象であるシリンダライナ１５の初期の内径の１％以上４％以下である。
【００５０】
図５〜図９は、幾つかの実施形態に係るピストンリング４０の第１舌部４８を概略的に示す斜視図である。図１０〜図１２は、幾つかの実施形態に係るピストンリング４０の第２舌部５０を概略的に示す斜視図である。
図５〜図１２に示したように、第１舌部４８及び第２舌部５０は、径方向にて外側に位置し且つ周方向にて先端側に位置する先端コーナー部７２，７４をそれぞれ有している。第１舌部４８の先端コーナー部７２では、先端面６８と外側面６４とが交わっている。同様に、第２舌部５０の先端コーナー部７４では、先端面７０と外側面６６とが交わっている。なお、先端面６８，７０と外側面６４，６６は、直角に交わっている必要は無く、曲面を介して交わっていてもよい。つまり、先端コーナー部７２，７４には、Ｒ加工が施されていてもよい。
【００５１】
そして、図５〜図１２に示したように、幾つかの実施形態では、ピストンリング４０は、第１舌部４８、第２舌部５０及び本体部４４のうち少なくとも１つに形成された少なくとも１つのスリット７６（７６Ａ〜７６Ｇ）を有する。スリット７６は、例えば切削加工により形成可能である。スリット７６によって、軸線ＣＬに平行な軸回りのモーメントに対し、第１舌部４８の先端コーナー部７２を含む部分、又は、第２舌部５０の先端コーナー部７４を含む部分の剛性が低減されている。
【００５２】
この構成によれば、少なくとも１つのスリット７６によって、第１舌部４８の先端コーナー部７２を含む部分，又は、第２舌部５０の先端コーナー部７４を含む部分の剛性が低減されているので、シリンダ内周面４２に対する先端コーナー部７２又は７４の接触圧が低減される。このため、先端コーナー部７２又は７４近傍でシリンダ内周面４２に大きな凹みが発生することが防止され、第２舌部５０の外側面６６又は第１舌部４８の外側面６４とシリンダ内周面４２との間に大きな隙間が発生することが防止される。この結果、燃焼ガスの吹き抜けが防止され、第２舌部５０の外側面６６又は第１舌部４８の外側面６４の損傷が抑制される。
【００５３】
幾つかの実施形態では、図５及び図６に示すように、少なくとも１つのスリット７６は、シール壁部５８に形成された周方向スリット７６Ａを含む。周方向スリット７６Ａは、周方向にてシール壁部５８の先端側から周方向に沿って延び、シール壁部５８の先端側を径方向にて隣り合う２つの領域に分割している。
例えば、周方向スリット７６Ａは、軸線方向にてシール壁部５８を貫通し、シール壁部５８の軸線方向両側に開口するとともに、先端面６８に開口している。
【００５４】
この構成によれば、シール壁部５８に形成された周方向スリット７６Ａによって、簡単な構成にて、先端コーナー部７２を含む第１舌部４８の部分の剛性が確実に低減される。
ここで、スリット７６による剛性低下について詳細に説明する。図１３は、周方向に沿ってみたときの図５の第１舌部４８の先端面６８を概略的に示す平面図である。同様に、図１４は、スリット７６が形成されていない第１舌部４８の先端面６８を概略的に示す平面図である。図１５は、一端固定他端支持構造の梁状の部材に対して作用するモーメントＭを説明するための図である。図１６は、梁状の部材にモーメントＭが作用したときの、曲率半径ρと、ヤング率Ｅと、断面二次モーメントＩとの関係を説明するための図である。
【００５５】
図１３に示すように、スリット７６Ａによって、第１舌部４８の先端側は、径方向外側部８０と径方向内側部８２とに分割される。第１舌部４８の先端コーナー部７２を含む径方向外側部８０にはハッチングを付してあり、径方向外側部８０の断面二次モーメントＩは、ハッチングを付した領域の大きさによって決定される。
スリット７６Ａが形成されていない場合には、図１４に示したように、第１舌部４８の断面二次モーメントＩは、ハッチングを付した領域の大きさによって決定される。
【００５６】
一方、径方向外側部８０に作用するモーメントは、先端コーナー部７２がシリンダ内周面４２に当接することから、一端固定他端支持構造の梁状の部材の場合と同様に計算することが出来る。図１５に示したように、一端固定他端支持構造の梁状の部材に対しては、部材の長手方向に均一に荷重が作用したとき、モーメントＭが作用する。あるモーメントＭが部材に作用すると、図１６に示したように、部材の断面二次モーメントＩ及びヤング率Ｅに応じ決定される曲率（１／ρ＝Ｅ／ＭＩ）にて、部材が曲げ変形する。
【００５７】
図１３と図１４を比較すれば明らかなように、軸線方向に関して、スリット７６Ａにより区画された径方向外側部８０の断面二次モーメントＩは、スリット７６Ａが形成されていない第１舌部４８の断面二次モーメントＩよりも小さい。このため、ガス圧がスリット７６Ａの壁面に対し径方向外方に作用したときに、径方向外側部８０は大きく変形することができる。この結果、先端コーナー部７２とシリンダ内周面４２との間の接触圧が低減される。
【００５８】
幾つかの実施形態では、図６に示したように、ピストンリング４０は、シール壁部５８を軸線方向に貫通する貫通孔７８Ａを更に有する。貫通孔７８Ａはスリット７６Ａに一体に連なっており、貫通孔７８Ａによって、周方向にて本体部４４の一端側に位置するスリット７６Ａの終端部の径方向での幅が拡大されている。
【００５９】
この構成によれば、シール壁部５８に形成された貫通孔７８Ａによって、スリット７６Ａの終端部の幅が拡大されているので、スリット７６Ａの周端部近傍での応力集中が緩和される。このため、先端コーナー部７２を含む第１舌部４８の部分の剛性を低減しながら、剛性が低下した部分の折損が防止される。
【００６０】
また、スリット７６Ａの終端部の幅が拡大されたことで、先端コーナー部７２を含む第１舌部４８の部分の剛性をより一層低減することができる。或いは、剛性が同じであれば、スリット７６Ａの終端部の幅を拡大することにより、周方向でのスリット７６Ａの長さＬを短縮することができる。スリット７６Ａの長さを短縮することができれば、シリンダ内周面４２の摩耗によりピストンリング４０の外径が拡大し、第１舌部４８と第２舌部５０とが相互に重なっている重ね合わせ領域Ｓ３の長さが短くなっても、スリット７６Ａを通じた燃焼ガスの漏洩を確実に防止することができる。
【００６１】
幾つかの実施形態では、図７〜図１２に示したように、ピストンリング４０は、第１舌部４８、第２舌部及び本体部４４の何れかを軸線方向に貫通する貫通孔７８（７８Ｂ，７８Ｃ，７８Ｄ，７８Ｅ，７８Ｆ，７８Ｇ）を更に有する。貫通孔７８（７８Ｂ，７８Ｃ，７８Ｄ，７８Ｅ，７８Ｆ，７８Ｇ）はスリット７６（７６Ｂ，７６Ｃ，７６Ｄ，７６Ｅ，７６Ｆ，７８Ｇ）に一体に連なっており、貫通孔７８によって、スリット７６の終端部の幅が拡大されている。
【００６２】
この構成によれば、貫通孔７８（７８Ｂ，７８Ｃ，７８Ｄ，７８Ｅ，７８Ｆ，７８Ｇ）によって、スリット７６（７６Ｂ，７６Ｃ，７６Ｄ，７６Ｅ，７６Ｆ，７６Ｇ）の終端部の幅が拡大されているので、スリット７６（７６Ｂ，７６Ｃ，７６Ｄ，７６Ｅ，７６Ｆ，７６Ｇ）の周端部近傍での応力集中が緩和される。このため、第１舌部４８の先端コーナー部７２を含む部分又は第２舌部５０の先端コーナー部７４を含む部分の剛性を低減しながら、剛性が低下した部分の折損が防止される。
また、スリット７６（７６Ｂ，７６Ｃ，７６Ｄ，７６Ｅ，７６Ｆ，７６Ｇ）の終端部の幅が拡大されたことで、第１舌部４８の先端コーナー部７２を含む部分又は第２舌部５０の先端コーナー部７４を含む部分の剛性をより一層低減することができる。
【００６３】
幾つかの実施形態では、第１舌部４８の先端コーナー部７２を含む部分に関して、ヤング率をＥとし、軸線ＣＬに平行な軸に関する断面二次モーメントをＩとし、軸線ＣＬに平行な軸回りに作用するモーメントをＭとしたときに、Ｍ／ＥＩ即ち曲率が０．０００１２６４４以上０．００３１６０９７以下の範囲に入るように、周方向スリット７６Ａの周方向での長さＬ及び径方向での位置が決定されている。
ここで、図１７は、スリット７６Ａの長さＬと、Ｍ／ＥＩとの関係を示すグラフである。Ｍ／ＥＩが０．０００１２６４４以上０．００３１６０９７以下であれば、第１舌部４８の先端コーナー部７２を含む径方向外側部８０はモーメントに対し変形し易く、先端コーナー部７２近傍でシリンダ内周面４２に大きな凹みが発生することを確実に防止することができ
【００６４】
幾つかの実施形態では、径方向にてシール壁部５８の外側面６４から周方向スリット７６Ａまでの距離、即ち径方向外側部８０の幅ｈは、先端面６８の径方向での幅Ｗの２８％以下である。
この構成によれば、シール壁部５８の外側面６４から周方向スリット７６Ａまでの距離、即ち径方向外側部８０の幅ｈが、第１舌部４８又は先端面６８の径方向での幅Ｗの２８％以下であり、第１舌部４８の先端コーナー部７２を含む部分の剛性を十分に低減することができる。
なおシール壁部５８の外側面６４から周方向スリット７６Ａまでの距離は短ければ短いほど良いが、加工性を考慮して、シール壁部５８の外側面６４から周方向スリット７６Ａまでの距離は、例えば、第１舌部４８又は先端面６８の径方向での幅Ｗの２％以上に設定される。
【００６５】
幾つかの実施形態では、径方向にてシール壁部５８の外側面６４から周方向スリット７６Ａまでの距離、即ち径方向外側部８０の幅ｈが７ｍｍ以下である。
この構成によれば、シール壁部５８の外側面６４から周方向スリット７６Ａまでの距離が７ｍｍ以下であり、第１舌部４８の先端コーナー部７２を含む部分の剛性を十分に低減することができる。
なおシール壁部５８の外側面６４から周方向スリット７６Ａまでの距離は短ければ短いほど良いが、加工性を考慮して、例えば０．５ｍｍ以上に設定される。
【００６６】
幾つかの実施形態では、周方向にて周方向スリット７６Ａの長さＬは、重ね合わせ領域Ｓ３の周方向に沿った初期の長さの３４％以下である。
この構成によれば、周方向での周方向スリット７６Ａの長さＬが、重ね合わせ領域Ｓ３の周方向に沿った初期の長さの３４％以下であるため、第１舌部４８と第２舌部５０とが相互に重なっている重ね合わせ領域Ｓ３の長さに比べ、スリット７６Ａの長さを十分に短くすることができる。このため、シリンダ内周面４２の摩耗によりピストンリング４０の外径が拡大し、第１舌部４８と第２舌部５０とが相互に重なっている重ね合わせ領域Ｓ３の長さが短くなっても、スリット７６Ａを通じた燃焼ガスの漏洩を確実に防止することができる。
なお、周方向にて周方向スリット７６Ａの長さＬは、重ね合わせ領域Ｓ３の周方向に沿った初期の長さの例えば１３％以上に設定される。
【００６７】
幾つかの実施形態では、周方向にて周方向スリット７６Ａの長さＬが１５ｍｍ以下である。
この構成によれば、周方向での周方向スリット７６Ａの長さＬが１５ｍｍ以下であるため、第１舌部４８と第２舌部５０とが相互に重なっている重ね合わせ領域Ｓ３の長さに比べ、スリット７６Ａの長さを十分に短くすることができる。このため、シリンダ内周面４２の摩耗によりピストンリング４０の外径が拡大し、第１舌部４８と第２舌部５０とが相互に重なっている重ね合わせ領域Ｓ３の長さが短くなっても、スリット７６Ａを通じた燃焼ガスの漏洩を確実に防止することができる。
なお、周方向にて周方向スリット７６Ａの長さＬは、例えば６ｍｍ以上に設定される。
【００６８】
幾つかの実施形態では、図７〜図９に示したように、少なくとも１つのスリット７６は、本体部４４の一端側及び第１舌部４８のうち少なくとも一方に形成された径方向スリット７６Ｂ，７６Ｃ，７６Ｄを含む。径方向スリット７６Ｂ，７６Ｃ，７６Ｄは、本体部４４の一端側又は第１舌部４８の径方向にて内側面から、径方向に沿って延びている。
例えば、径方向スリット７６Ｂ，７６Ｃ，７６Ｄは、本体部４４の一端側又は第１舌部４８の内周壁部５６を軸線方向に貫通し、本体部４４の一端側又は第１舌部４８の内周壁部５６の軸線方向両側にて開口している。そして、径方向スリット７６Ｂ，７６Ｃ，７６Ｄは、本体部４４の内側面（内周面）又は第１舌部４８の内周壁部５６の内側面（内周面）に開口している。
この構成によれば、本体部４４の一端側及び第１舌部４８のうち少なくとも一方に形成された径方向スリット７６Ｂ，７６Ｃ，７６Ｄによって、簡単な構成にて、先端コーナー部７２を含む第１舌部４８の部分の剛性が確実に低減される。
なお、本体部４４の一端側とは、例えば、ピストンリング４０がシリンダライナ１５内に配置された初期の状態で、本体部４４の一端面５２から中心角にて４５度以内の範囲をさす。
【００６９】
幾つかの実施形態では、図９に示したように、複数のスリット７６（７６Ｃ，７６Ｄ）を並列に設けることで、各スリット７６の長さが短くても剛性を確実に低減することができる。
【００７０】
幾つかの実施形態では、図１０に示したように、少なくとも１つのスリット７６は、第２舌部５０に形成された第２の周方向スリット７６Ｅを含む。第２の周方向スリット７６Ｅは、周方向にて第２舌部５０の先端から周方向に沿って延び、第２舌部５０の先端側を径方向にて隣り合う２つの領域に分割している。
この構成によれば、第２舌部５０に形成された第２の周方向スリット７６Ｅによって、簡単な構成にて、先端コーナー部７４を含む第２舌部５０の部分の剛性が確実に低減される。
【００７１】
幾つかの実施形態では、図１１及び図１２に示したように、少なくとも１つのスリット７６は、本体部４４の他端側及び第２舌部５０のうち少なくとも一方に形成された第２の径方向スリット７６Ｆ，７６Ｇを含む。第２の径方向スリット７６Ｆ，７６Ｇは、本体部４４の他端側又は第２舌部５０の径方向にて内側面から、径方向に沿って延びている。
例えば、第２の径方向スリット７６Ｆ，７６Ｇは、本体部４４の他端側又は第２舌部５０を軸線方向に貫通し、本体部４４の他端側又は第２舌部５０の軸線方向両側にて開口している。そして、第２の径方向スリット７６Ｆ，７６Ｇは、本体部４４の内側面（内周面）又は第２舌部５０の内側面（内周面）に開口している。
【００７２】
この構成によれば、本体部４４の他端側及び第２舌部５０のうち少なくとも一方に形成された第２の径方向スリット７６Ｆ，７６Ｇによって、簡単な構成にて、先端コーナー部７４を含む第２舌部５０の部分の剛性が確実に低減される。
なお、本体部４４の他端側とは、例えば、ピストンリング４０がシリンダライナ１５内に配置された初期の状態で、本体部４４の他端面５４から中心角にて４５度以内の範囲をさす。
【００７３】
本発明は上述した実施形態に限定されることはなく、上述した実施形態に変形を加えた形態や、これらの形態を適宜組み合わせた形態も含む。
例えば、スリット７６の数は１つに限定されず、周方向スリット、第２の周方向スリット、径方向スリット及び第２の径方向スリットを適宜組み合わせて用いてもよい。
周方向スリットは、周方向に対し斜めに延びていてもよく、径方向スリットは、径方向に対し斜めに延びていてもよい。
ピストンリング４０は、複数のピストンリングがピストン１６に装着される場合、燃焼室１９の最も近くに配置されるトップリングに好適であるが、トップリング以外にも適用可能である。
更に、ピストンリング４０が適用されるエンジン１は、舶用２サイクル大型ディーゼルエンジンが好適であるが、他のエンジンであってもよい。
【符号の説明】
【００７４】
１    エンジン
２    台板
３    架構
４    シリンダジャケット
５    タイボルト
６    オイルパン
８    クランク軸
９    ジャーナル部
１０  クランクピン
１１  連接棒
１２  クロスヘッド
１３  ピストン棒
１４  摺動板
１５  シリンダ
１６  ピストン
１７  シリンダカバー
１８  カバーボルト
１９  燃焼室
２０  排気ポート
２１  排気弁
２２  燃料噴射弁
２３  掃気ポート
２４  掃気室
２５  グランドパッキン
２６  ターボチャージャ
２７  コンプレッサ
２８  タービン
２９  空気導管
３０  掃気トランク室
３１  空気冷却器
３２  水滴分離器
３３  逆流防止扉
３４  排気静圧管
４０  ピストンリング
４１  ピストンリング溝
４２  シリンダ内周面
４４  本体部
４６  合口部
４８  第１舌部
５０  第２舌部
５２  一端面
５４  他端面
５６  内周壁部
５８  シール壁部
６０  嵌合凹部
６４  外側面（外周面）
６６  外側面（外周面）
６８  先端面
７０  先端面
７２  先端コーナー部
７４  先端コーナー部
７６  スリット
７８  貫通孔
８０  径方向外側部
８２  径方向内側部
ＣＬ  軸線
Ｓ１，Ｓ２  非重ね合わせ領域
Ｓ３        重ね合わせ領域
【図１】
0006480709.tif 000002
【図２】
0006480709.tif 000003
【図３】
0006480709.tif 000004
【図４】
0006480709.tif 000005
【図５】
0006480709.tif 000006
【図６】
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【図７】
0006480709.tif 000008
【図８】
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【図９】
0006480709.tif 000010
【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
0006480709.tif 000014
【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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