(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
内歯（３２ａ）を複数有するアウタギヤ（３０）と、外歯（２４ａ）を複数有し、前記アウタギヤに対して偏心方向（Ｄｅ）に偏心して噛合するインナギヤ（２０）と、前記アウタギヤ及び前記インナギヤが回転可能に収容されるギヤ収容室（７０ａ）を画成するポンプハウジング（７０）と、を備え、前記アウタギヤ及び前記インナギヤがそれら両ギヤ間に複数形成されたポンプ室（４０）の容積を拡縮させつつ回転することにより、燃料を前記ギヤ収容室に吸入してから吐出する燃料ポンプであって、
前記ポンプハウジングは、
前記アウタギヤ及び前記インナギヤを両側から挟むことで、それら両ギヤが摺動する一対の摺動面（７２，８２）と、
前記ギヤ収容室の外部から内部へと、前記燃料を吸入する吸入ポート部（７４，２７４）と、
前記ギヤ収容室の内部から外部へと、前記燃料を吐出する吐出ポート部（８４，２８４）と、を有し、
前記吸入ポート部及び前記吐出ポート部のうち少なくとも一方は、
前記ポンプ室と対向する箇所において、前記摺動面から凹んで前記ポンプハウジングの周方向に沿って延伸する延伸溝（７５，８５）と、
前記ギヤ収容室の外部から前記延伸溝に開口するように、前記ポンプハウジングを貫通して前記燃料を通す３つ以上の開口穴（７７ａ〜ｅ，８７ａ〜ｅ，２７７ａ〜ｅ，２８７ａ〜ｅ）と、
前記開口穴間に配置され、前記開口穴よりも１つ少ない数設けられたリブ（７８ａ〜ｄ，８８ａ〜ｄ，２７７ａ〜ｄ，２８８ａ〜ｄ）と、を有し、
前記開口穴と前記リブとは、前記延伸溝の延伸方向に沿って交互に配列されている燃料ポンプ。
【請求項２】
前記インナギヤの中心を頂点として前記偏心方向となす角度を偏角（θｅ１，θｅ２）と定義すると、
互いに配列されている各前記開口穴のうち、前記偏角が最も大きい箇所に位置する前記開口穴の開口面積は、他の各前記開口穴の開口面積よりも大きい請求項１に記載の燃料ポンプ。
【請求項３】
前記偏角が小さくなる小偏角側に前記リブを挟んで隣り合う前記開口穴の開口面積よりも、開口面積が大きい特定の前記開口穴を含む請求項２に記載の燃料ポンプ。
【請求項４】
前記インナギヤの中心を頂点として前記偏心方向となす角度を偏角と定義すると、
前記延伸溝は、前記偏角が小さな小偏角側から前記偏角が大きな大偏角側へ向かう程拡幅し、
各開口穴の開口面積は、前記延伸溝の幅に応じて設定されている請求項１に記載の燃料ポンプ。
【請求項５】
各前記開口穴は、筒端面（ＥＦｉ）の全体が前記延伸溝に開口する筒状である請求項１から４のいずれか１項に記載の燃料ポンプ。
【請求項６】
各前記開口穴は、円筒穴状である請求項５に記載の燃料ポンプ。
【請求項７】
各前記開口穴は、前記延伸溝の輪郭（７５ａ，７５ｂ，８５ａ，８５ｂ）よりも内側にて開口する請求項１から６のいずれか１項に記載の燃料ポンプ。
【請求項８】
回転駆動される回転軸（３ａ）と、
前記回転軸を前記インナギヤと中継することで、前記アウタギヤ及び前記インナギヤを回転させるジョイント部材（６０）と、を備え、
前記ポンプハウジングは、前記ジョイント部材を収容するジョイント収容室（７１ｂ）を、さらに有し、
前記ジョイント収容室は、前記開口穴及び前記リブを配置する前記延伸溝が凹む前記摺動面と、同一の前記摺動面から凹む請求項１から７のいずれか１項に記載の燃料ポンプ。
【請求項９】
交互に配列されている前記開口穴及び前記リブの配列構造（７６，８６）は、前記吸入ポート部及び前記吐出ポート部の両方に設けられる請求項１から８のいずれか１項に記載の燃料ポンプ。
【請求項１０】
前記吸入ポート部における前記複数の開口穴の開口面積の総和は、前記吐出ポート部における前記複数の開口穴の開口面積の総和と等しい請求項９に記載の燃料ポンプ。
【請求項１１】
前記吸入ポート部における前記複数の開口穴の開口面積の総和は、前記吐出ポート部における前記複数の開口穴の開口面積の総和よりも大きい請求項９に記載の燃料ポンプ。
【請求項１２】
互いに配列されている各前記リブの最小幅（Ｗｒ）は、互いに等しい請求項１から１１のいずれか１項に記載の燃料ポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、燃料をギヤ収容室に吸入してから吐出する燃料ポンプに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、燃料をギヤ収容室に吸入してから吐出する燃料ポンプが知られている。特許文献１に開示の燃料ポンプは、内歯を複数有するアウタギヤと、外歯を複数有し、アウタギヤに対して偏心して噛合するインナギヤと、アウタギヤ及びインナギヤが回転可能に収容されるギヤ収容室を画成するポンプハウジングと、を備える。燃料ポンプは、アウタギヤ及びインナギヤがそれら両ギヤ間に複数形成されたポンプ室の容積を拡縮させつつ回転することにより、燃料をギヤ収容室に吸入してから吐出するのである。
【０００３】
より詳細に、特許文献１に開示のポンプハウジングは、アウタギヤ及びインナギヤを両側から挟むことで、それら両ギヤが摺動する一対の摺動面と、ギヤ収容室の外部から内部へと、燃料を吸入する吸入ポート部と、ギヤ収容室の内部から外部へと、燃料を吐出する吐出ポート部と、を有している。
【０００４】
さらに、吸入ポート部及び吐出ポート部は、ギヤ収容室の外部から摺動面のポンプ室と対向する箇所に開口する２つの開口穴と、この２つの開口穴間に配置される１つのリブと、を有している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００４−３０１０４４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
さて、燃料ポンプにおいて、摺動面の変形が、例えば製造時における燃料ポンプ各部品の組み付けにおいて、また例えば使用時における温度変化によって、発生し得る。しかしながら、特許文献１のリブによれば、ポンプハウジングの剛性が向上するので、摺動面の変形が抑制され、アウタギヤ及びインナギヤが回転する際の摺動抵抗が抑制される。
【０００７】
その一方で、特許文献１における開口穴は、摺動面に直接開口しており、開口穴間のリブは、摺動面の一部を構成している。したがって、リブと対向するポンプ室における燃料の吸入又は吐出は、リブによって妨げられ、ポンプ効率の低下を招いていた。
【０００８】
本発明は、以上説明した問題に鑑みてなされたものであって、その目的は、ポンプ効率の高い燃料ポンプを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明は、内歯（３２ａ）を複数有するアウタギヤ（３０）と、外歯（２４ａ）を複数有し、アウタギヤに対して偏心方向（Ｄｅ）に偏心して噛合するインナギヤ（２０）と、
アウタギヤ及びインナギヤが回転可能に収容されるギヤ収容室（７０ａ）を画成するポンプハウジング（７０）と、を備え、アウタギヤ及びインナギヤがそれら両ギヤ間に複数形成されたポンプ室（４０）の容積を拡縮させつつ回転することにより、燃料をギヤ収容室に吸入してから吐出する燃料ポンプであって、
ポンプハウジングは、
アウタギヤ及びインナギヤを両側から挟むことで、それら両ギヤが摺動する一対の摺動面（７２，８２）と、
ギヤ収容室の外部から内部へと、燃料を吸入する吸入ポート部（７４，２７４）と、
ギヤ収容室の内部から外部へと、燃料を吐出する吐出ポート部（８４，２８４）と、を有し、
吸入ポート部及び吐出ポート部のうち少なくとも一方は、
ポンプ室と対向する箇所において、摺動面から凹んでポンプハウジングの周方向に沿って延伸する延伸溝（７５，８５）と、
ギヤ収容室の外部から延伸溝に開口するように、ポンプハウジングを貫通して燃料を通す３つ以上の開口穴（７７ａ〜ｅ，８７ａ〜ｅ，２７７ａ〜ｅ，２８７ａ〜ｅ）と、
開口穴間に配置され、開口穴よりも１つ少ない数設けられたリブ（７８ａ〜ｄ，８８ａ〜ｄ，２７７ａ〜ｄ，２８８ａ〜ｄ）と、を有し、
開口穴とリブとは、延伸溝の延伸方向に沿って交互に配列されている。
【００１０】
このような発明によると、吸入ポート部及び吐出ポート部のうち少なくとも一方において、開口穴とリブとは、延伸溝の延伸方向に沿って交互に配列されている。この開口穴は、ギヤ収容室の外部から延伸溝に開口する複数設けられ、リブは、これら開口穴間に配置される。こうした交互配列により、開口穴を複数設けたとしても、ポンプハウジングの剛性を向上させることができる。
【００１１】
このように複数の開口穴が開口された延伸溝は、アウタギヤとインナギヤとの間に複数形成されたポンプ室と対向する箇所において、摺動面から凹んでポンプハウジングの周方向に沿って延伸して設けられる。こうした延伸溝と対向した各ポンプ室の容積が両ギヤの回転に応じて拡縮する。この拡縮によって燃料は、ギヤ収容室に吸入されてから吐出される。
【００１２】
ここで、開口穴と対向するポンプ室には、対応する開口穴に対して燃料が直接的に吸入又は吐出される。また一方、リブと対向するポンプ室には、リブの両側の開口穴に対して、延伸溝の空間を通じて燃料が吸入又は吐出される。こうして、ポート部と対向する各ポンプ室において吸入又は吐出を連々と行なうことができるので、ポンプ室の容積の拡縮を上手く活用した吸入又は吐出が実現される。したがって、ポンプ効率の高い燃料ポンプを提供することができる。
【００１３】
なお、括弧内の符号は、記載内容の理解を容易にすべく、後述する実施形態において対応する構成を例示するものに留まり、発明の内容を限定することを意図するものではない。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】第１実施形態における燃料ポンプを示す部分断面正面図である。
【図２】第１実施形態におけるジョイント部材を示す正面図である。
【図３】図１のIII−III線断面図である。
【図４】図１のIV方向にポンプカバーを見た平面図である。
【図５】図１のV方向にポンプカバーを見た平面図である。
【図６】図４，５のVI−VI線断面図である。
【図７】図１のVII方向にポンプケーシングを見た平面図である。
【図８】図１のVIII方向にポンプケーシングを見た平面図である。
【図９】図７，８のIX−IX線断面図である。
【図１０】吸入ポート部の各開口穴と吐出ポート部の各開口穴を比較するための図であって、（ａ）吸入ポート部、（ｂ）吐出ポート部をそれぞれ示している。
【図１１】変形例１における図６に対応する図である。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
以下、本発明の複数の実施形態を図面に基づいて説明する。なお、各実施形態において対応する構成要素には同一の符号を付すことにより、重複する説明を省略する場合がある。各実施形態において構成の一部分のみを説明している場合、当該構成の他の部分については、先行して説明した他の実施形態の構成を適用することができる。また、各実施形態の説明において明示している構成の組み合わせばかりではなく、特に組み合わせに支障が生じなければ、明示していなくても複数の実施形態の構成同士を部分的に組み合せることができる。
【００１６】
（第１実施形態）
本発明の第１実施形態による燃料ポンプ１００は、図１に示すように、容積式のトロコイドポンプである。また、燃料ポンプ１００は、車両に搭載され、内燃機関の燃焼に用いる燃料であって、ガソリンよりも粘性の高い軽油を、圧送するために用いられるディーゼルポンプである。燃料ポンプ１００は、円環状のポンプボディ２内部に収容された電動モータ３、ポンプ本体１０、及び電動モータ３を軸方向Ｄａに挟んでポンプ本体１０とは反対側から外部に張り出したサイドカバー５を主体として構成されている。
【００１７】
こうした燃料ポンプ１００では、サイドカバー５の電気コネクタ５ａを介した外部回路からの通電により、電動モータ３の回転軸３ａが回転駆動される。回転軸３ａの駆動力を利用して、ポンプ本体１０のアウタギヤ３０及びインナギヤ２０が回転する。これにより、両ギヤ２０，３０が収容されている円筒状のギヤ収容室７０ａに吸入され、加圧された燃料は、ギヤ収容室７０ａ外の燃料通路６を通じて、サイドカバー５の吐出出口５ｂから吐出される。
【００１８】
このような本実施形態の燃料ポンプ１００に用いられる電動モータ３は、マグネットを４極、及びコイルを６スロットに形成配置されたインナロータ型のブラシレスモータとなっている。例えば、車両のイグニッションキーをオン状態とする操作がされる、又は車両のアクセルペダルが踏込操作されると、これに応じて電動モータ３にて、駆動回転側又は駆動回転逆側に回転軸３ａを回転させる位置決め制御が行なわれる。その後、位置決め制御にて位置決めされた位置から、駆動回転側に回転軸３ａを回転させる駆動制御が行なわれる。
【００１９】
なお、駆動回転側とは、インナギヤ２０のインナ中心線Ｃｉｇを中心とした回転方向Ｒｉｇの正方向（図３を参照）となる側を示す。また、駆動回転逆側とは、回転方向Ｒｉｇの負方向（図３を参照）となる側を示す。
【００２０】
以下図２〜９も用いつつ、ポンプ本体１０について詳細に説明する。ポンプ本体１０は、ジョイント部材６０、インナギヤ２０、アウタギヤ３０、及びポンプハウジング７０を備えている。
【００２１】
図１〜３に示すジョイント部材６０は、例えばポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）樹脂等の合成樹脂により形成され、回転軸３ａをインナギヤ２０と中継する部材である。ジョイント部材６０は、本体部６２及び挿入部６４を一体的に有している。特に図２に詳細を示すように、本体部６２は、円錐台形状に形成され、インナ中心線Ｃｉｇ上に嵌合穴６２ａを有している。本体部６２は、電動モータ３側から反対側へギヤ収容室７０ａを貫通している回転軸３ａの先端部と、嵌合穴６２ａを介して嵌合された状態となっている。挿入部６４は、周方向に等間隔に複数設けられている。各挿入部６４は、本体部６２の嵌合穴６２ａよりも外周側箇所から軸方向Ｄａに沿ってギヤ収容室７０ａ側に延伸している形状により、可撓性を有している。
【００２２】
図１，３に示すインナギヤ２０は、それぞれの歯をトロコイド曲線とした、所謂トロコイドギヤとなっている。インナギヤ２０は、その中心であるインナ中心線Ｃｉｇを回転軸３ａと共にすることで、ギヤ収容室７０ａ内では偏心して配置されている。
【００２３】
インナギヤ２０は、ジョイント部材６０の本体部６２と軸方向Ｄａに対向する箇所において、挿入穴２６を有している。挿入穴２６は、各挿入部６４に対応して、周方向に等間隔に複数設けられている。具体的に本実施形態の挿入部６４及び挿入穴２６は、電動モータ３のトルクリップルの影響を低減するために、当該電動モータ３の極数及びスロット数を避けた数であり、特に素数である５つずつ設けられている。各挿入穴２６は、軸方向Ｄａに沿ってインナギヤ２０を貫通している。
【００２４】
各挿入穴２６には、それぞれ対応する挿入部６４が隙間をあけて挿入されている。回転軸３ａが駆動回転側に回転駆動されると、挿入部６４が挿入穴２６に押し当たることで、当該回転軸３ａの駆動力がジョイント部材６０を介してインナギヤ２０に伝達される。すなわち、インナギヤ２０は、インナ中心線Ｃｉｇ周りとなる回転方向Ｒｉｇへ回転可能となっている。なお、図３では、挿入穴２６及び挿入部６４の一部にのみ符号が付されている。
【００２５】
また、インナギヤ２０は、図３に示すように、回転方向Ｒｉｇに等間隔に並ぶ複数の外歯２４ａを、外周部２４に有している。各外歯２４ａは、歯底から外周側に突出するその歯先を円環状の外接円（歯先円とも呼ばれる）に沿って形成されている。
【００２６】
図１，３に示すアウタギヤ３０も、それぞれの歯をトロコイド曲線とした、所謂トロコイドギヤとなっている。アウタギヤ３０は、インナギヤ２０のインナ中心線Ｃｉｇに対して偏心することで、ギヤ収容室７０ａ内では同軸上に配置されている。これによりアウタギヤ３０に対しては、当該アウタギヤ３０の一径方向としての偏心方向Ｄｅにインナギヤ２０が偏心している。
【００２７】
アウタギヤ３０は、インナギヤ２０と連動して、インナ中心線Ｃｉｇから偏心したアウタ中心線Ｃｏｇ周りとなる回転方向Ｒｏｇへ回転可能となっている。アウタギヤ３０は、そうした回転方向Ｒｏｇに等間隔に並ぶ複数の内歯３２ａを内周部３２に有している。ここでアウタギヤ３０における内歯３２ａの数は、インナギヤ２０における外歯２４ａの数よりも１つ多くなるように、設定されている。本実施形態では、内歯３２ａの数は１０つ、外歯２４ａの数は９つとなっている。
【００２８】
アウタギヤ３０に対してインナギヤ２０は、偏心方向Ｄｅへの相対的な偏心により噛合している。ここで図３に示すように、軸方向Ｄａと垂直な平面上において、インナ中心線Ｃｉｇと交わるインナギヤ２０の中心を頂点として偏心方向Ｄｅとなす角度を偏角θｅ１，θｅ２と定義すると、偏角θｅ１，θｅ２が小さい箇所では両ギヤ２０，３０は隙間少なく噛合している。一方、偏角θｅ１，θｅ２が大きい箇所では、両ギヤ２０，３０の間には、ポンプ室４０が複数連なって形成されている。
【００２９】
このようなポンプ室４０では、アウタギヤ３０及びインナギヤ２０が回転することにより、その容積が拡縮するようになっている。例えば本実施形態では、ギヤ収容室７０ａのうち偏角θｅ１が０°から駆動回転側に１８０°を少し越えた範囲は、ポンプ室４０の拡大に応じて、燃料の吸入に用いられる吸入エリアＡＲ１となっている。その一方で例えば、ギヤ収容室７０ａのうち、吸入エリアＡＲ１を除いた、偏角θｅ２が０°から駆動回転逆側に１８０°未満である範囲は、ポンプ室４０の縮小に応じて、燃料の吐出に用いられる吐出エリアＡＲ２となっている。
【００３０】
ポンプハウジング７０は、図１に示すように、ポンプカバー７１とポンプケーシング８０とを軸方向Ｄａに重ね合わせることで、両ギヤ２０，３０を回転可能に収容する円筒穴状のギヤ収容室７０ａを画成している。これにより、ポンプハウジング７０は、両ギヤ２０，３０を軸方向Ｄａの両側から挟むことで、それら両ギヤ２０，３０が摺動する一対の摺動面７２，８２を平面状に形成している。
【００３１】
図１，４〜６に示すポンプカバー７１は、ポンプハウジング７０の一構成部品である。ポンプカバー７１は、鉄鋼材等の剛性を有する金属からなる基材に、めっき等の表面処理を施すことにより、耐摩耗性を有する円盤状に形成されている。ポンプカバー７１は、ポンプボディ２のうち電動モータ３を軸方向Ｄａに挟んで反対側端から外部に張り出している。
【００３２】
ポンプカバー７１は、ジョイント部材６０を収容するジョイント収容室７１ｂを有している。具体的に、ジョイント収容室７１ｂは、インナ中心線Ｃｉｇ上のインナギヤ２０と対向する箇所において、ポンプカバー７１の摺動面７２から軸方向Ｄａに沿って凹んでいる。ジョイント収容室７１ｂは、ギヤ収容室７０ａと連通することで、ジョイント部材６０の本体部６２を回転可能に収容しているのである。また、インナ中心線Ｃｉｇ上のジョイント収容室７１ｂ底部には、回転軸３ａを軸方向Ｄａに軸受するために、スラスト軸受５２が嵌合固定されている。
【００３３】
ジョイント収容室７１ｂより外周側において、ポンプカバー７１は、ギヤ収容室７０ａの外部から内部へと、燃料を吸入する吸入ポート部７４を有している。吸入ポート部７４は、延伸溝７５、複数の開口穴７７ａ，７７ｂ，７７ｃ，７７ｄ，７７ｅ、及び複数のリブ７８ａ，７８ｂ，７８ｃ，７８ｄを有している。
【００３４】
延伸溝７５は、特に図４に示すように、ギヤ収容室７０ａのうち吸入エリアＡＲ１に位置するポンプ室４０と対向する箇所において、ジョイント収容室７１ｂが凹む摺動面と同一の摺動面７２から凹んで形成されている。延伸溝７５は、ポンプカバー７１の周方向に沿って延伸する円弧溝状を呈している。より詳細に、延伸溝７５の内周輪郭７５ａは、回転方向Ｒｉｇに沿って半周未満の長さに延伸している。延伸溝７５の外周輪郭７５ｂは、回転方向Ｒｏｇに沿って半周未満の長さに延伸している。
【００３５】
ここで延伸溝７５は、始端部７５ｃから駆動回転側の終端部７５ｄへ向かう程、拡幅している。換言すると、延伸溝７５は、偏角θｅ１が小さな小偏角側から偏角θｅ１が大きな大偏角側へ向かう程、拡幅している。また、延伸溝７５の内周輪郭７５ａ及び外周輪郭７５ｂよりも内側において、当該輪郭７５ａ〜ｂに隣接する所定幅に、摺動面７２に対して傾斜する傾斜面７５ｅが平面状の溝底面７５ｆへと接続されるように形成されている。ここで、摺動面７２から溝底面７５ｆまでの高低差である溝深さは、延伸溝７５の始端部７５ｃにおける幅よりも小さくされている。
【００３６】
各開口穴７７ａ〜ｅは、ギヤ収容室７０ａの外部から延伸溝７５に開口している。具体的に、各開口穴７７ａ〜ｅは、軸方向Ｄａに沿ってポンプカバー７１を貫通する円筒穴状に形成されている。特に図５に示すように、各開口穴７７ａ〜ｅの外部側では、筒端面ＥＦｏの全体がギヤ収容室７０ａの外部としての燃料ポンプ１００外部に開口している。特に図４に示すように、各開口穴７７ａ〜ｅの内部側では、筒端面ＥＦｉの全体が延伸溝７５に開口している。こうして一開口穴７７ａ〜ｅにおける内径Ｄｈは、特に図６に示すように、外部側から内部側までの各箇所において実質一定となっている。また、各開口穴７７ａ〜ｅにおいて穴長さＬｈは、その内径Ｄｈよりも大きく設定されている。本実施形態では、吸入ポート部７４において、開口穴７７ａ〜ｅが５つ設けられている。
【００３７】
各リブ７８ａ〜ｄは、延伸溝７５よりもギヤ収容室７０ａとは反対側において、それぞれ延伸方向両側に隣接する開口穴７７ａ〜ｅ間に配置されている。各リブ７８ａ〜ｄは、各開口穴７７ａ〜ｅ間の隔壁として機能すると共に、ポンプカバー７１を補強する機能を有している。リブ７８ａ〜ｄは、開口穴７７ａ〜ｅの数よりも１つ少ない数設けられ、特に本実施形態では４つとなっている。また各リブ７８ａ〜ｄは、その最小幅Ｗｒが互いに実質等しくなるように形成されている。なお、リブ７８ａ〜ｄの最小幅Ｗｒとなる箇所は、隣り合う両側の開口穴７７ａ〜ｅの中心を結ぶ仮想直線上に位置する。
【００３８】
このような開口穴７７ａ〜ｅとリブ７８ａ〜ｄとは、延伸溝７５の延伸方向に沿って１つずつ交互に配列されている配列構造７６をなしている。したがって各リブ７８ａ〜ｄは、延伸溝７５の幅方向に沿って、延伸溝７５の内周輪郭７５ａと外周輪郭７５ｂを接続するように形成されている。また、各リブ７８ａ〜ｄは、外部側の筒端面ＥＦｏから内部側の筒端面ＥＦｉまでの間、延伸方向両側に隣接する開口穴７７ａ〜ｅに沿う柱状に形成されている。ここで、各開口穴７７ａ〜ｅが円筒穴状に形成されているから、各リブ７８ａ〜ｄにおいて延伸方向両側を向く側面７９ａは、円柱凹面状となっている。
【００３９】
このような各開口穴７７ａ〜ｅは、延伸溝７５の内周輪郭７５ａ及び外周輪郭７５ｂよりも当該延伸溝７５の内側にて開口している。したがって、各開口穴７７ａ〜ｅの内径Ｄｈは、各開口穴７７ａ〜ｅが配置される箇所の延伸溝７５の幅よりも小さく設定されている。より詳細には、各開口穴７７ａ〜ｅは、幅方向両側の傾斜面７５ｅに達するように開口している。こうして、傾斜面７５ｅは、開口穴７７ａ〜ｅの開口により一部を欠いた形状となっている。
【００４０】
ここで、吸入ポート部７４において互いに配列されている各開口穴７７ａ〜ｅの内径Ｄｈ及び開口面積は、小偏角側から大偏角側へ向かう程拡幅する延伸溝７５の幅に応じて設定されている。すなわち、各開口穴７７ａ〜ｅの内径Ｄｈ及び開口面積と、各開口穴７７ａ〜ｅの位置に対応する延伸溝７５の幅との間には、正の相関がある。
【００４１】
具体的に、各開口穴７７ａ〜ｅを比較すると、特に図４，５に示すように、大偏角側から数えて１番目の開口穴７７ａの内径Ｄｈが最も大きい。２番目の開口穴７７ｂの内径Ｄｈは１番目の開口穴７７ａの内径Ｄｈよりも小さく、かつ、３〜５番目の開口穴７７ｃ〜ｅの内径Ｄｈよりも大きい。３番目の開口穴７７ｃの内径Ｄｈは４番目の開口穴７７ｄの内径Ｄｈと実質等しい。また３〜４番目の開口穴７７ｃ〜ｄの内径Ｄｈは、１〜２番目の開口穴７７ａ〜ｂの内径Ｄｈよりも小さく、かつ、５番目の開口穴７７ｅの内径Ｄｈよりも大きい。したがって、５番目の開口穴７７ｅの内径Ｄｈが最も小さい。
【００４２】
開口穴７７ａ〜ｅの延伸溝７５への開口面積は、筒状の開口穴７７ａ〜ｅにおいて筒端面ＥＦｉの面積に相当するので、各開口穴７７ａ〜ｅの内径Ｄｈに応じたものとなっている。これを踏まえて整理すると、各開口穴７７ａ〜ｅのうち偏角θｅ１が最も大きい箇所に位置する開口穴７７ａの開口面積は、他の各開口穴７７ｂ〜ｅの開口面積よりも大きくなっている。
【００４３】
また、各開口穴７７ａ〜ｅのうち特定の開口穴７７ａ〜ｂ，ｄの開口面積は、小偏角側にリブ７８ａ〜ｂ，ｄを挟んで隣り合う開口穴７７ｂ〜ｃ，ｅの開口面積よりも大きくなっている。本実施形態においては１番目の開口穴７７ａと２番目の開口穴７７ｂとの関係、２番目の開口穴７７ｂと３番目の開口穴７７ｃとの関係、及び４番目の開口穴７７ｄと５番目の開口穴７７ｅとの関係がこの開口面積の関係に該当する。
【００４４】
またこの配列構造７６は、延伸溝７５のうち偏角θｅ１が９０°以上となる終端部７５ｄから偏角θｅ１が９０°未満となる所定の境界位置Ｐｂまで形成されている。一方、境界位置Ｐｂより小偏角側では、配列構造７６が形成されずに、溝底面７５ｆが境界位置Ｐｂから始端部７５ｃまで延伸していることで、底面延伸部７５ｇが形成されている。
【００４５】
図１，７〜９に示すポンプケーシング８０は、ポンプハウジング７０の一構成部品である。ポンプケーシング８０は、鉄鋼材等の剛性を有する金属からなる基材に、めっき等の表面処理を施すことにより、耐摩耗性を有する有底円筒状に形成されている。ポンプケーシング８０のうち開口部８０ｃは、ポンプカバー７１により覆われることで、全周に亘って閉じられている。ポンプケーシング８０の内周部８０ｄは、インナ中心線Ｃｉｇから偏心し、かつ、アウタ中心線Ｃｏｇと同軸上の円筒穴状に形成されている。
【００４６】
ポンプケーシング８０の凹底部８０ｅのうちインナ中心線Ｃｉｇ上には、当該凹底部８０ｅを貫通する電動モータ３の回転軸３ａを径方向に軸受するために、ラジアル軸受５０が嵌合固定されている。
【００４７】
ポンプケーシング８０は、ラジアル軸受５０より外周側に、ギヤ収容室７０ａの内部から外部へと、燃料を吐出する吐出ポート部８４を有している。吐出ポート部８４は、延伸溝８５、複数の開口穴８７ａ，８７ｂ，８７ｃ，８７ｄ，８７ｅ、及び複数のリブ８８ａ，８８ｂ，８８ｃ，８８ｄを有している。
【００４８】
延伸溝８５は、特に図７に示すように、ギヤ収容室７０ａのうち吐出エリアＡＲ２に位置するポンプ室４０と対向する箇所において、ポンプケーシング８０の凹底部８０ｅの一部を構成する摺動面８２から凹んで形成されている。延伸溝８５は、ポンプケーシング８０の周方向に沿って延伸する円弧溝状を呈している。より詳細に、延伸溝８５の内周輪郭８５ａは、回転方向Ｒｉｇに沿って半周未満の長さに延伸している。延伸溝８５の外周輪郭８５ｂは、回転方向Ｒｏｇに沿って半周未満の長さに延伸している。
【００４９】
ここで延伸溝８５は、始端部８５ｃから駆動回転側の終端部８５ｄに向かう程、縮幅している。換言すると、延伸溝８５は、偏角θｅ２が小さな小偏角側から偏角θｅ２が大きな大偏角側へ向かう程、拡幅している。また、延伸溝８５の内周輪郭８５ａ及び外周輪郭８５ｂよりも内側において、当該輪郭８５ａ〜ｂに隣接する所定幅に、摺動面８２に対して傾斜する傾斜面８５ｅが平面状の溝底面８５ｆへと接続されるように形成されている。ここで、摺動面８２から溝底面８５ｆまでの高低差である溝深さは、延伸溝８５の終端部８５ｄにおける幅よりも小さくされている。
【００５０】
各開口穴８７ａ〜ｅは、ギヤ収容室７０ａの外部から延伸溝７５に開口している。具体的に、各開口穴８７ａ〜ｅは、軸方向Ｄａに沿ってポンプケーシング８０を貫通する円筒穴状に形成されている。特に図８に示すように、各開口穴８７ａ〜ｅの外部側では、筒端面ＥＦｏの全体がギヤ収容室７０ａの外部としての燃料ポンプ１００外部に開口している。特に図７に示すように、各開口穴８７ａ〜ｅの内部側では、筒端面ＥＦｉの全体が延伸溝８５に開口している。こうして一開口穴８７ａ〜ｅにおける内径Ｄｈは、特に図９に示すように、外部側から内部側までの各箇所において実質一定となっている。また、各開口穴８７ａ〜ｅにおいて穴長さＬｈは、その内径Ｄｈよりも大きく設定されている。本実施形態では、吐出ポート部８４において、開口穴８７ａ〜ｅが５つ設けられている。
【００５１】
各リブ８８ａ〜ｄは、延伸溝８５よりもギヤ収容室７０ａとは反対側において、それぞれ延伸方向両側に隣接する開口穴８７ａ〜ｅ間に配置されている。各リブ８８ａ〜ｄは、各開口穴８７ａ〜ｅ間の隔壁として機能すると共に、ポンプケーシング８０を補強する機能を有している。リブ８８ａ〜ｄは、開口穴８７ａ〜ｅよりも１つ少ない数設けられ、特に本実施形態では４つとなっている。また各リブ７８ａ〜ｄは、その最小幅Ｗｒが互いに実質等しくなるように形成されている。
【００５２】
このような開口穴８７ａ〜ｅとリブ８８ａ〜ｄとは、延伸溝８５の延伸方向に沿って１つずつ交互に配列されている配列構造８６をなしている。したがって各リブ８８ａ〜ｄは、延伸溝８５の幅方向に沿って、延伸溝８５の内周輪郭８５ａと外周輪郭８５ｂを接続するように形成されている。また、各リブ８８ａ〜ｄは、外部側の筒端面ＥＦｏから内部側の筒端面ＥＦｉまでの間、延伸方向両側に隣接する開口穴８７ａ〜ｅに沿う柱状に形成されている。ここで、各開口穴８７ａ〜ｅが円筒穴状に形成されているから、各リブにおいて延伸方向両側を向く側面８９ａは、円柱凹面状となっている。
【００５３】
このような各開口穴８７ａ〜ｅは、延伸溝８５の内周輪郭８５ａ及び外周輪郭８５ｂよりも当該延伸溝８５の内側にて開口している。したがって、各開口穴８７ａ〜ｅの内径Ｄｈは、各開口穴８７ａ〜ｅが配置される箇所の延伸溝８５の幅よりも小さく設定されている。より詳細には、各開口穴８７ａ〜ｅは、幅方向両側の傾斜面８５ｅに達するように開口している。これにより傾斜面８５ｅは、開口穴８７ａ〜ｅの開口により一部を欠いた形状となっている。
【００５４】
ここで、吐出ポート部８４において互いに配列されている各開口穴８７ａ〜ｅの内径Ｄｈ及び開口面積は、大偏角側から小偏角側へ向かう程縮幅する延伸溝８５の幅に応じて設定されている。各開口穴８７ａ〜ｅを比較すると、特に図７，８に示すように、大偏角側から数えて１番目の開口穴８７ａの内径Ｄｈが最も大きい。２番目の開口穴８７ｂの内径Ｄｈは１番目の開口穴８７ａの内径Ｄｈよりも小さく、かつ、３〜５番目の開口穴８７ｃ〜ｅの内径Ｄｈよりも大きい。３番目の開口穴８７ｃの内径Ｄｈは４番目の開口穴８７ｄの内径Ｄｈと実質等しい。また３〜４番目の開口穴８７ｃ〜ｄの内径Ｄｈは、１〜２番目の開口穴８７ａ〜ｂの内径Ｄｈよりも小さく、かつ、５番目の開口穴８７ｅの内径Ｄｈよりも大きい。したがって、５番目の開口穴８７ｅの内径Ｄｈが最も小さい。
【００５５】
開口穴８７ａ〜ｅの延伸溝８５への開口面積は、筒状の開口穴８７ａ〜ｅにおいて筒端面ＥＦｉの面積に相当するので、各開口穴８７ａ〜ｅの内径Ｄｈに応じたものとなっている。これを踏まえて整理すると、各開口穴８７ａ〜ｅのうち偏角θｅ２が最も大きい箇所に位置する開口穴８７ａの開口面積は、他の各開口穴８７ｂ〜ｅの開口面積よりも大きくなっている。
【００５６】
また、各開口穴８７ａ〜ｅのうち特定の開口穴８７ａ〜ｂ，ｄの開口面積は、小偏角側にリブ８８ａ〜ｂ，ｄを挟んで隣り合う開口穴８７ｂ〜ｃ，ｅの開口面積よりも大きくなっている。本実施形態においては１番目の開口穴８７ａと２番目の開口穴８７ｂとの関係、２番目の開口穴８７ｂと３番目の開口穴８７ｃとの関係、及び４番目の開口穴８７ｄと５番目の開口穴８７ｅとの関係がこの開口面積の関係に該当する。
【００５７】
またこの配列構造８６は、延伸溝８５のうち偏角θｅ２が９０°以上となる始端部８５ｃから偏角θｅ２が９０°未満となる所定の境界位置Ｐｂまで形成されている。一方、当該所定位置より小偏角側では、配列構造８６が形成されずに、延伸溝８５の溝底面８５ｆが境界位置Ｐｂから終端部８５ｄまで延伸していることで、底面延伸部８５ｇが形成されている。
【００５８】
ここで、図４，７により吸入ポート部７４と吐出ポート部８４を比較する。吸入ポート部７４の１番目の開口穴７７ａと吐出ポート部８４の１番目の開口穴８７ａとは、実質等しい内径Ｄｈ及び実質等しい開口面積となっている。吸入ポート部７４の２〜５番目の開口穴７７ｂ〜ｅと吐出ポート部８４の２〜５番目の開口穴８７ｂ〜ｅとにも、同様の関係がそれぞれ成立している。したがって、ｎを自然数とすると、吸入ポート部７４の大偏角側からｎ番目の開口穴７７ａ〜ｅと、吐出ポート部８４の大偏角側からｎ番目の開口穴８４ａ〜ｅとは、実質同じ内径ＩＤ及び実質等しい開口面積となっている。こうして、吸入ポート部７４における複数の開口穴７７ａ〜ｅの開口面積の総和は、吐出ポート部８４における複数の開口穴８７ａ〜ｅの開口面積の総和と等しくなっている。
【００５９】
ポンプケーシング８０の凹底部８０ｅのうち、ポンプ室４０を挟んで吸入ポート部７４の延伸溝７５と対向する箇所には、特に図７に示すように、同延伸溝７５を軸方向Ｄａに投影した形状と対応させて、円弧溝状の吸入対向溝８０ａが形成されている。吸入対向溝８０ａは、摺動面８２から凹んでおり、ギヤ収容室７０ａ側に開口している。これにより、ポンプケーシング８０では、吐出ポート部８４の延伸溝８５が吸入対向溝８０ａとその輪郭８５ａ〜ｂを実質線対称に設けられている。こうして、吐出ポート部８４の延伸溝８５と吸入対向溝８０ａとの間は、摺動面８２によって隔てられている。
【００６０】
さらに、ポンプケーシング８０の凹底部８０ｅにおいて吐出ポート部８４及び吸入対向溝８０ａよりも外周側であって、アウタギヤ３０の外周部３４と対向する内径コーナー部８０ｆには、摺動面８２から軸方向Ｄａに凹む円環溝８０ｂが形成されている。円環溝８０ｂは、吸入対向溝８０ａよりも外周側となる吸入エリアＡＲ１と、吐出ポート部８４よりも外周側となる吐出エリアＡＲ２とを、全周に亘って連通して形成されている。
【００６１】
一方で特に図４に示すように、ポンプカバー７１のうち、ポンプ室４０を挟んで吐出ポート部８４の延伸溝８５と対向する箇所には、同延伸溝８５を軸方向Ｄａに投影した形状と対応させて、円弧溝状の吐出対向溝７１ａが形成されている。吐出対向溝７１ａは、摺動面７２から凹んでおり、ポンプカバー７１のうちギヤ収容室７０ａ側に開口している。これによりポンプカバー７１では、ジョイント収容室７１ｂを挟んで、吸入ポート部７４の延伸溝７５が吐出対向溝７１ａとその輪郭７５ａ〜ｂを実質線対称に設けられている。こうして、吸入ポート部７４の延伸溝７５と吐出対向溝７１ａとの間は、摺動面７２によって隔てられている。
【００６２】
図１，３に示すように、こうしたポンプハウジング７０によって画成されたギヤ収容室７０ａにおいて、インナギヤ２０は、その厚み寸法を、一対の摺動面７２，８２間の寸法よりも僅かに小さく形成している。こうしてインナギヤ２０は、その内周部２２をラジアル軸受５０により径方向に軸受されていると共に、軸方向Ｄａの両側を、一対の摺動面８２，８２により軸受されている。
【００６３】
またアウタギヤ３０は、その外径をポンプケーシング８０の内径よりも僅かに小さく形成している。これと共に、アウタギヤ３０は、その厚み寸法を一対の摺動面７２，８２間の寸法よりも僅かに小さく形成している。こうしてアウタギヤ３０は、その外周部３４をポンプケーシング８０の内周部８０ｄに軸受されていると共に、軸方向Ｄａの両側を、一対の摺動面７２，８２により軸受されている。
【００６４】
両ギヤ２０，３０の回転に伴って、吸入ポート部７４及び吸入対向溝８０ａと対向して連通するポンプ室４０にて、その容積が拡大する。その結果として、吸入ポート部７４の各開口穴７７ａ〜ｅを通じて燃料がギヤ収容室７０ａ内のポンプ室４０に吸入される。ここで、摺動面７２から凹む延伸溝７５に開口する開口穴７７ａ〜ｅ間に設けられる各リブ７８ａ〜ｄは、延伸溝７５の空間を介してポンプ室４０と対向している。したがって、ポンプ室４０が各リブ７８ａ〜ｄと対向する時にも、延伸方向両側に隣接する開口穴７７ａ〜ｅからの燃料の吸入が継続される。
【００６５】
両ギヤ２０，３０の回転に伴って、吐出ポート部８４及び吐出対向溝７１ａと対向して連通するポンプ室４０にて、その容積が縮小する。その結果として、吸入機能と同時に、ポンプ室４０から燃料が吐出ポート部８４の各開口穴８７ａを通じてギヤ収容室７０ａ外に吐出される。ここで、摺動面８２から凹む延伸溝８５に開口する開口穴８７ａ〜ｅ間に設けられる各リブ８８ａ〜ｄは、延伸溝８５の空間を介してポンプ室４０と対向している。したがって、ポンプ室４０が各リブ８８ａ〜ｄと対向する時にも、延伸方向両側に隣接する開口穴８７ａ〜ｅへの燃料の吐出が継続される。
【００６６】
このようにして、吸入ポート部７４を通じてギヤ収容室７０ａ内のポンプ室４０に順次吸入されてから吐出ポート部８４を通じて吐出された燃料は、燃料通路６を通じてサイドカバー５の吐出出口５ｂから燃料ポンプ１００の外部に吐出されるのである。ここで、上述のポンプ作用により、吐出ポート部８４を通る燃料の燃料圧力は、吸入ポート部７４を通る燃料の燃料圧力と比較して高圧となる。
【００６７】
（作用効果）
以上説明した第１実施形態の作用効果を以下に説明する。
【００６８】
第１実施形態によると、吸入ポート部７４及び吐出ポート部８４において、開口穴７７ａ〜ｅ又は８７ａ〜ｅとリブ７８ａ〜ｄ又は８８ａ〜ｄとは、延伸溝７５又は８５の延伸方向に沿って交互に配列されている。この開口穴７７ａ〜ｅ又は８７ａ〜ｅは、ギヤ収容室７０ａの外部から延伸溝７５又は８５に開口する複数設けられ、リブ７８ａ〜ｄ又は８８ａ〜ｄは、これら開口穴７７ａ〜ｅ又は８７ａ〜ｅ間に配置される。こうした交互配列により、開口穴７７ａ〜ｅ又は８７ａ〜ｅを複数設けたとしても、ポンプハウジング７０の剛性を向上させることができる。
【００６９】
このように複数の開口穴７７ａ〜ｅ又は８７ａ〜ｅが開口された延伸溝７５又は８５は、アウタギヤ３０とインナギヤ２０との間に複数形成されたポンプ室４０と対向する箇所において、摺動面７２又は８２から凹んでポンプハウジング７０の周方向に沿って延伸して設けられる。こうした延伸溝７５又は８５と対向した各ポンプ室４０の容積が両ギヤ２０，３０の回転に応じて拡縮する。この拡縮によって燃料は、ギヤ収容室７０ａに吸入されてから吐出される。
【００７０】
ここで、開口穴７７ａ〜ｅ又は８７ａ〜ｅと対向するポンプ室４０には、対応する開口穴７７ａ〜ｅ又は８７ａ〜ｅに対して燃料が直接的に吸入又は吐出される。また一方、リブ７８ａ〜ｄ又は８８ａ〜ｄと対向するポンプ室４０には、リブ７８ａ〜ｄ又は８８ａ〜ｄの両側の開口穴７７ａ〜ｅ又は８７ａ〜ｅに対して、延伸溝７５又は８５の空間を通じて燃料が吸入又は吐出される。こうして、ポート部７４又は８４と対向する各ポンプ室４０において吸入又は吐出を連々と行なうことができるので、ポンプ室４０の容積の拡縮を上手く活用した吸入又は吐出が実現される。したがって、ポンプ効率の高い燃料ポンプ１００を提供することができる。
【００７１】
また、第１実施形態によると、互いに配列されている各開口穴７７ａ〜ｅ又は８７ａ〜ｅのうち、偏角が最も大きい箇所に位置する開口穴７７ａ又は８７ａの開口面積は、他の各開口穴７７ｂ〜ｅ又は８７ｂ〜ｅの開口面積よりも大きい。これによれば、偏角が大きい箇所において大きくなっているポンプ室４０の容積に合わせて、吸入又は吐出を行なうことができるので、ポンプ室４０の容積の拡縮を上手く活用してポンプ効率を高めることができる。
【００７２】
また、第１実施形態によると、特定の開口穴７７ａ〜ｂ，ｄ又は８７ａ〜ｂ，ｄの開口面積は、リブ７８ａ〜ｂ，ｄ又は８８ａ〜ｂ，ｄを挟んで小偏角側に隣り合う開口穴７７ｂ〜ｃ，ｅ又は８７ｂ〜ｃ，ｅの開口面積に対して、大きい関係となる。一方のポンプ室４０の容積についても小偏角側が小さく、大偏角側が大きい関係となっているので、ポンプ室４０の容積の拡縮に合わせた吸入又は吐出が可能となる。
【００７３】
より詳細には、ポンプ室４０の容積に応じた開口面積により、特定の開口穴７７ａ〜ｂ，ｄ又は８７ａ〜ｂ，ｄと、隣り合う開口穴７７ｂ〜ｃ，ｅ又は８７ｂ〜ｃ，ｅとで、通過する燃料の流速が近くなる。これにより、延伸溝７５又は８５の空間において、燃料が特定の開口穴７７ａ〜ｂ，ｄ又は８７ａ〜ｂ，ｄ側と隣り合う開口穴７７ｂ〜ｃ，ｅ又は８７ｂ〜ｃ，ｅ側との間を行き来することが抑制され、対向するポンプ室４０とのより直接的な吸入又は吐出が行われることとなる。したがって、燃料の吸入又は吐出がより円滑となり、ポンプ効率が高まる。
【００７４】
また、第１実施形態によると、延伸溝７５又は８５は、小偏角側から大偏角側へ向かう程拡幅し、各開口穴７７ａ〜ｅ又は８７ａ〜ｅの開口面積は、延伸溝７５又は８５の幅に応じて設定されている。このように偏角θｅ１又はθｅ２が大きくなるほど容積が大きくなるポンプ室４０に合わせた開口面積に設定すると、各開口穴７７ａ〜ｅ又は８７ａ〜ｅにおいて通過する燃料の流速を近づけることができる。このため、延伸溝７５又は８５の空間において、燃料が大偏角側と小偏角側との間を行き来することが抑制され、対向する開口穴７７ａ〜ｅ又は８７ａ〜ｅとポンプ室４０との間にてより直接的な吸入又は吐出が行われることとなる。したがって、燃料の吸入又は吐出がより円滑となり、ポンプ効率が高まる。
【００７５】
また、第１実施形態によると、筒状の開口穴７７ａ〜ｅ又は８７ａ〜ｅにおいて、筒端面ＥＦｉの全体が延伸溝７５又は８５に開口する。このため、筒端面ＥＦｉの一部しか開口していない場合と比較して開口箇所での急激な圧力変化によるキャビテーションの発生を抑制しつつ、対向するポンプ室４０とより直接的な吸入又は吐出が行われる。したがって、ポンプ効率が高まる。
【００７６】
また、第１実施形態によると、開口穴７７ａ〜ｅ又は８７ａ〜ｅが円筒穴状なので、開口穴７７ａ〜ｅ又は８７ａ〜ｅの断面積に対して流量を高めて燃料の吸入又は吐出を行なうことができる。さらに、開口穴７７ａ〜ｅ又は８７ａ〜ｅ間のリブ７８ａ〜ｄ又は８８ａ〜ｄの側面７９ａ又は８９ａが円柱凹面状に形成可能となるため、リブ７８ａ〜ｄ又は８８ａ〜ｄの特定箇所への応力集中を抑制することで、リブ７８ａ〜ｄ又は８８ａ〜ｄの強度を高めることができる。
【００７７】
また、第１実施形態によると、各開口穴７７ａ〜ｅ又は８７ａ〜ｅは、延伸溝７５又は８５の輪郭７５ａ〜ｂ又は８５ａ〜ｂよりも内側にて開口する。このようにすることで、開口穴７７ａ〜ｅ又は８７ａ〜ｅの開口により摺動面７２又は８２と両ギヤ２０，３０との摺動面積が減少することを抑制できる。こうして摺動面７２又は８２と両ギヤ２０，３０との間のシール性が確保されて、ポンプ室４０からの燃料の漏れを抑制できる。したがって、ポンプ効率が高まる。
【００７８】
また、第１実施形態によると、ジョイント部材６０を収容するジョイント収容室７１ｂは、開口穴７７ａ〜ｅ及びリブ７８ａ〜ｄを配置する延伸溝７５が凹む摺動面と、同一の摺動面７２から凹んでいる。このようなジョイント収容室７１ｂにより剛性低下が懸念されるポンプハウジング７０であっても、ジョイント収容室７１ｂと同一の摺動面７２から凹む延伸溝７５側に、複数のリブ７８ａ〜ｄが設けられているため、当該剛性の低下を抑制することができる。したがって、ジョイント収容室７１ｂが凹む摺動面７２の変形に伴う摺動抵抗の増大を抑制することができ、ポンプ効率が高い燃料ポンプを提供することができる。
【００７９】
また、第１実施形態によると、交互に配列されている開口穴７７ａ〜ｅ又は８７ａ〜ｅ及びリブ７８ａ〜ｄ又は８８ａ〜ｄの配列構造７６又は８６は、吸入ポート部７４及び吐出ポート部８４の両方に設けられる。このようにすることで、吸入ポート部７４と対向する各ポンプ室４０では吸入を連々と行なうことができ、吐出ポート部８４と対向する各ポンプ室４０では吐出を連々と行なうことができる。こうしてポンプ室４０の容積の拡縮を上手く活用した吸入及び吐出が実現され、ポンプ効率が高まる。
【００８０】
また、第１実施形態によると、吸入ポート部７４における複数の開口穴７７ａ〜ｅの開口面積の総和は、吐出ポート部８４における複数の開口穴８７ａ〜ｅの開口面積の総和と等しい。このようにすることで、吸入ポート部７４と吐出ポート部８４における開口穴７７ａ〜ｅ，８７ａ〜ｅの形状を共通化することができるため、製造容易にポンプ効率が高い燃料ポンプ１００を提供することができる。
【００８１】
また、第１実施形態によると、互いに配列されている各リブ７８ａ〜ｄ又は８８ａ〜ｄの最小幅Ｗｒは、互いに等しい。こうしてポート部７４又は８４における剛性がポンプハウジング７０の周方向において均質化され、例えば一つのリブ７８ａ〜ｄ又は８７ａ〜ｄに応力が集中して変形の起点となることを抑制することができる。
【００８２】
（第２実施形態）
図１０に示すように、本発明の第２実施形態は第１実施形態の変形例である。第２実施形態について、第１実施形態とは異なる点を中心に説明する。
【００８３】
第２実施形態における燃料ポンプの吸入ポート部２７４と吐出ポート部２８４を比較する。吸入ポート部２７４の１番目の開口穴２７７ａの内径Ｄｈ１は、吐出ポート部２８４の１番目の開口穴２８７ａの内径Ｄｈ２よりも大きくなっている。吸入ポート部２７４の２〜５番目の開口穴２７７ｂ〜ｅと吐出ポート部２８４の２〜５番目の開口穴２８７ｂ〜ｅとにも、内径Ｄｈについての同様の関係がそれぞれ成立している。したがって、ｎを自然数とすると、吸入ポート部２７４の大偏角側からｎ番目の開口穴２７７ａ〜ｅの内径Ｄｈは、吐出ポート部２８４の大偏角側からｎ番目の開口穴２８７ａ〜ｅの内径Ｄｈよりも、大きくなっている。
【００８４】
この結果、吸入ポート部２７４の１番目の開口穴２７７ａの開口面積は、吐出ポート部２８４の１番目の開口穴２８７ａの開口面積よりも大きくなっている。吸入ポート部２７４の２〜５番目の開口穴２７７ｂ〜ｅと吐出ポート部２８４の２〜５番目の開口穴２８７ｂ〜ｅとにも、開口面積についての同様の関係がそれぞれ成立している。したがって、吸入ポート部２７４の大偏角側からｎ番目の開口穴２７７ａ〜ｅの開口面積は、吐出ポート部２８４の大偏角側からｎ番目の開口穴２８７ａ〜ｅの開口面積よりも、大きくなっている。
【００８５】
こうして、吸入ポート部２７４における複数の開口穴２７７ａ〜ｅの開口面積の総和は、吐出ポート部２８４における複数の開口穴２８７ａ〜ｅの開口面積の総和よりも大きくなっている。
【００８６】
このような第２実施形態においても、吸入ポート部２７４において、開口穴２７７ａ〜ｅとリブ２７８ａ〜ｄとは、延伸溝７５の延伸方向に沿って交互に配列されている。また、吐出ポート部２８４においても、開口穴２８７ａ〜ｅとリブ２８８ａ〜ｄとは、延伸溝８５の延伸方向に沿って交互に配列されている。したがって、第１実施形態に準じた作用効果を奏することが可能となる。
【００８７】
また、第２実施形態によると、吸入ポート部２７４における複数の開口穴２７７ａ〜ｅの開口面積の総和は、吐出ポート部２８４における複数の開口穴２８７ａ〜ｅの開口面積の総和よりも大きい。このようにすることで、吸入時よりも吐出時に高圧となる燃料を考慮して、一方の吸入ポート部２７４では開口穴２７７ａ〜ｅから多くの燃料を吸入することができる。これと共に、他方の吐出ポート部２８４では吸入ポート部２７４の吸入能力に対して必要以上に開口穴２８７ａ〜ｅを開口させないことでポンプハウジング７０の剛性を高めることができるので、ポンプ効率が高まる。
【００８８】
（他の実施形態）
以上、本発明の複数の実施形態について説明したが、本発明は、それらの実施形態に限定して解釈されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において種々の実施形態及び組み合わせに適用することができる。
【００８９】
具体的に変形例１としては、各開口穴７７ａ〜ｅ，８７ａ〜ｅのうち一部又は全部において、内径Ｄｈは、ギヤ収容室７０ａの外部側から内部側までの各箇所において異なっていてもよい。図１１では、吸入ポート部７４の各開口穴７７ａ〜ｅにおいて、外部側から内部側に向かう程、内径Ｄｈが漸次小さくなるように形成されている。
【００９０】
変形例２としては、各開口穴７７ａ〜ｅ，８７ａ〜ｅのうち一部又は全部が、円筒穴状以外の、矩形筒穴状、三角筒穴状等に形成されていてもよい。
【００９１】
変形例３としては、各開口穴７７ａ〜ｅ，８７ａ〜ｅのうち一部又は全部が、延伸溝７５，８５の内周輪郭７５ａ，８５ａ又は外周輪郭７５ｂ，８５ｂの外側に筒端面ＥＦｉの一部をはみ出して開口していてもよい。
【００９２】
変形例４としては、互いに配列されている各開口穴７７ａ〜ｅ又は８７ａ〜ｅのうち、最も小偏角側の開口穴７７ｅ又は８７ｅを除く全ての開口穴７７ａ〜ｄ又は８７ａ〜ｄについて、その開口面積は、小偏角側にリブ７８ａ〜ｄ又は８８ａ〜ｄを挟んで隣り合う開口穴７７ｂ〜ｅ又は７８ｂ〜ｅの開口面積よりも大きくなっていてもよい。
【００９３】
変形例５としては、互いに配列されている開口穴７７ａ〜ｅ又は８７ａ〜ｅのうち、最も大偏角側の開口穴７７ａ又は８７ａ以外の開口穴７７ｂ〜ｅ又は８７ｂ〜ｅの開口面積が、互いに配列されている他の開口穴の開口面積よりも大きくなっていてもよい。
【００９４】
変形例６としては、吸入ポート部７４における開口穴７７ａ〜ｅの数は、３つ、４つ、又は６つ以上でもよい。同様に、吐出ポート部８４における開口穴８７ａ〜ｅの数は、３つ、４つ、又は６つ以上であってもよい。
【００９５】
変形例７としては、吸入ポート部７４における開口穴７７ａ〜ｅの数と、吐出ポート部８４における開口穴８７ａ〜ｅの数とが異なっていてもよい。これと共に、吸入ポート部７４におけるリブ７８ａ〜ｄの数と、吐出ポート部８４におけるリブ８８ａ〜ｄの数とが異なっていてもよい。
【００９６】
変形例８としては、吸入ポート部７４及び吐出ポート部８４の一方は、開口穴７７ａ〜ｅ又は８７ａ〜ｅとリブ７８ａ〜ｄ又は８８ａ〜ｄとが延伸溝７５又は８５の延伸方向に沿って配列される配列構造７６又は８６を、形成していなくてもよい。
【００９７】
変形例９としては、吸入ポート部７４及び吐出ポート部８４は、互いに、ギヤ収容室７０ａに対して軸方向Ｄａの同じ側に設けられるものであってもよい。
【００９８】
変形例１０としては、燃料ポンプ１００がジョイント部材６０を備えておらず、ポンプハウジング７０がジョイント収容室７１ｂを有していないものであってもよい。この例として、回転軸３ａとインナギヤ２０とが直結されているものが挙げられる。
【００９９】
変形例１１としては、ポンプハウジング７０は、その一部又は全部をアルミにより形成してもよく、また金属以外の例えば合成樹脂等により形成していてもよい。
【０１００】
変形例１２としては、燃料ポンプ１００は、燃料として、軽油以外のガソリン、又はこれらに準じた液体燃料を吸入してから吐出するものであってもよい。
【符号の説明】
【０１０１】
１００  燃料ポンプ、３ａ  回転軸、２０  インナギヤ、２４ａ  外歯、３０  アウタギヤ、３２ａ  内歯、４０  ポンプ室、６０  ジョイント部材、７０  ポンプハウジング、７０ａ  ギヤ収容室、７１ｂ  ジョイント収容室、７４  吸入ポート部、７５  延伸溝、７５ａ，７５ｂ  輪郭、７６  配列構造、７７ａ〜ｅ  開口穴、７８ａ〜ｄ  リブ、８４  吐出ポート部、８５  延伸溝、８５ａ，８５ｂ  輪郭、８６  配列構造、８７ａ〜ｅ  開口穴、８８ａ〜ｄ  リブ、Ｄｅ  偏心方向、θｅ１，θｅ２  偏角、ＥＦｉ  筒端面、Ｗｒ  最小幅
【図１】
0006507998.tif 000002
【図２】
0006507998.tif 000003
【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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