(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
軸線の方向に延びる筒状の主体金具と、
前記主体金具の先端側において、前記主体金具の内周面と自身の外周面との間で間隙を形成する先端筒部を含む誘電体と、
前記先端筒部の内周側に配置された部分を含む中心電極と、
を備える点火プラグであって、
前記軸線に平行な方向の少なくとも一部の範囲で、前記軸線に垂直な断面に沿ってみたとき、前記先端筒部の第１中心軸を通る特定の仮想線上における、前記先端筒部の一方側での前記間隙の構成が、前記先端筒部の他方側での前記間隙の構成とは異なっており、
前記中心電極の第３中心軸は、前記先端筒部の前記第１中心軸から径方向に離れている、
点火プラグ。
【請求項２】
請求項１に記載の点火プラグであって、
前記先端筒部の前記第１中心軸は、前記主体金具の第２中心軸から径方向に離れている、
点火プラグ。
【請求項３】
請求項２に記載の点火プラグであって、
仮に前記先端筒部を径方向に移動させて前記先端筒部の前記外周面を前記主体金具の前記内周面に接触させた場合の前記第１中心軸と前記第２中心軸との間の距離である最大偏心距離に対する、前記第１中心軸と前記第２中心軸との間の実際の距離の割合は、２０％以上、８０％以下である、
点火プラグ。
【請求項４】
請求項１から３のいずれかに記載の点火プラグであって、
前記中心電極の外周面が、前記先端筒部の内周面に接触している、
点火プラグ。
【請求項５】
請求項１から４のいずれかに記載の点火プラグであって、
前記先端筒部の第１中心軸と前記主体金具の前記内周面との間の最短距離Ｄａと、前記中心電極の前記第３中心軸と前記主体金具の前記内周面との間の最短距離Ｄｂとは、Ｄａ＞Ｄｂを満たしている、
点火プラグ。
【請求項６】
請求項１から５のいずれかに記載の点火プラグと、
前記点火プラグに所定の電圧で高周波の交流電圧を印加する交流電源、又は、高電圧をパルス状に複数回印加する高速パルス電源のいずれかからなる高電圧電源と、
を備える点火装置。
【請求項７】
請求項６に記載の点火装置であって、
前記高電圧電源は前記高速パルス電源であり、
前記高速パルス電源が一周期内に高電圧を印加する印加時間は、１ｎｓ以上２５０ｎｓ以下である、
点火装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本開示は、混合気に点火するための点火プラグと点火装置とに関する。
【背景技術】
【０００２】
内燃機関などの燃焼室における混合気に点火する点火装置として、非熱平衡プラズマを用いて点火する点火装置が知られている（例えば、特許文献１を参照）。このような点火装置は、中心電極を覆う誘電体を有する点火プラグを備え、交流電圧を点火プラグに供給することによって、非熱平衡プラズマを発生させる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２０１４−１２３４３５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
非熱平衡プラズマを用いる場合、２個の電極間の局所的なギャップでの放電を用いる場合とは異なり、広い空間での放電が可能である。しかし、プラズマが広い空間に分散するので、着火性能を十分に向上させることができなかった。
【０００５】
本明細書は、着火性能を向上できる技術を開示する。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本明細書は、例えば、以下の態様または適用例を開示する。
［態様１］
軸線の方向に延びる筒状の主体金具と、
前記主体金具の先端側において、前記主体金具の内周面と自身の外周面との間で間隙を形成する先端筒部を含む誘電体と、
前記先端筒部の内周側に配置された部分を含む中心電極と、
を備える点火プラグであって、
前記軸線に平行な方向の少なくとも一部の範囲で、前記軸線に垂直な断面に沿ってみたとき、前記先端筒部の第１中心軸を通る特定の仮想線上における、前記先端筒部の一方側での前記間隙の構成が、前記先端筒部の他方側での前記間隙の構成とは異なっており、
前記中心電極の第３中心軸は、前記先端筒部の前記第１中心軸から径方向に離れている、
点火プラグ。
［態様２］
軸線の方向に延びる筒状の主体金具と、
前記主体金具の先端側において、前記主体金具の内周面と自身の外周面との間で間隙を形成する先端筒部を含む誘電体と、
前記先端筒部の内周側に配置された部分を含む中心電極と、
を備える点火プラグであって、
前記中心電極の第３中心軸は、前記先端筒部の第１中心軸から径方向に離れている、
点火プラグ。
【０００７】
［適用例１］
軸線の方向に延びる筒状の主体金具と、
前記主体金具の先端側において、前記主体金具の内周面と自身の外周面との間で間隙を形成する先端筒部を含む誘電体と、
前記先端筒部の内周側に配置された部分を含む中心電極と、
を備える点火プラグであって、
前記軸線に平行な方向の少なくとも一部の範囲で、前記軸線に垂直な断面に沿ってみたとき、前記先端筒部の第１中心軸を通る特定の仮想線上における、前記先端筒部の一方側での前記間隙の構成が、前記先端筒部の他方側での前記間隙の構成とは異なっている、
点火プラグ。
【０００８】
この構成によれば、間隙において電界強度を不均一にできるので、間隙のうちの電界強度が強い部分では、プラズマの生成が活発になる。従って、着火性能を向上できる。
【０００９】
［適用例２］
適用例１に記載の点火プラグであって、
前記先端筒部の前記第１中心軸は、前記主体金具の第２中心軸から径方向に離れている、
点火プラグ。
【００１０】
この構成によれば、距離が小さい部分と距離が大きい部分とを含む間隙を容易に形成できる。
【００１１】
［適用例３］
適用例２に記載の点火プラグであって、
仮に前記先端筒部を径方向に移動させて前記先端筒部の前記外周面を前記主体金具の前記内周面に接触させた場合の前記第１中心軸と前記第２中心軸との間の距離である最大偏心距離に対する、前記第１中心軸と前記第２中心軸との間の実際の距離の割合は、２０％以上、８０％以下である、
点火プラグ。
【００１２】
この構成によれば、最大偏心距離に対する実際の距離の割合が２０％以上であるので、距離が小さい部分と距離が大きい部分とを含む間隙を適切に形成できる。そして、その割合が８０％以下であるので、間隙のうちの距離が小さい部分における主体金具による消炎作用を抑制できる。以上により、着火性能を向上できる。
【００１３】
［適用例４］
適用例１から３のいずれかに記載の点火プラグであって、
前記中心電極の第３中心軸は、前記先端筒部の前記第１中心軸から径方向に離れている、
点火プラグ。
【００１４】
この構成によれば、先端筒部の外周面の一部に中心電極が近くなる。そして、先端筒部の外周面のうち中心電極に近い部分では、電界強度が強くなり得る。従って、着火性能を向上できる。
【００１５】
［適用例５］
適用例４に記載の点火プラグであって、
前記中心電極の外周面が、前記先端筒部の内周面に接触している、
点火プラグ。
【００１６】
この構成によれば、先端筒部の外周面のうち中心電極に近い部分において、電界強度が適切に強くなり得る。従って、着火性能を向上できる。
【００１７】
［適用例６］
適用例１から５のいずれかに記載の点火プラグであって、
前記先端筒部の第１中心軸と前記主体金具の前記内周面との間の最短距離Ｄａと、前記中心電極の前記第３中心軸と前記主体金具の前記内周面との間の最短距離Ｄｂとは、Ｄａ＞Ｄｂを満たしている、
点火プラグ。
【００１８】
この構成によれば、間隙のうちの距離が小さい部分において、さらに、先端筒部の外周面に中心電極が近くなるので、電界強度が適切に強くなり得る。従って、着火性能を向上できる。
【００１９】
［適用例７］
適用例１から６のいずれかに記載の点火プラグと、
前記点火プラグに所定の電圧で高周波の交流電圧を印加する交流電源、又は、高電圧をパルス状に複数回印加する高速パルス電源のいずれかからなる高電圧電源と、
を備える点火装置。
【００２０】
この構成によれば、交流電源又は高速パルス電源を利用して、適切な着火が可能である。
【００２１】
［適用例８］
適用例７に記載の点火装置であって、
前記高電圧電源は前記高速パルス電源であり、
前記高速パルス電源が一周期内に高電圧を印加する印加時間は、１ｎｓ以上２５０ｎｓ以下である、
点火装置。
【００２２】
この構成によれば、間隙内に、適切に、非熱平衡プラズマを生成できる。
【００２３】
なお、本明細書に開示の技術は、種々の態様で実現することが可能であり、例えば、点火プラグ、その点火プラグを備える点火装置、その点火装置を備える内燃機関、等の態様で実現することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２４】
【図１】一実施形態としての点火プラグ１００の断面図である。
【図２】一実施形態としての非熱平衡プラズマ点火装置３００を示す説明図である。
【図３】接地電極５５と筒部１９と軸部２９との位置関係の説明図である。
【図４】評価試験の結果を示すグラフである。
【図５】接地電極５５と筒部１９と軸部２９との別の位置関係の説明図である。
【図６】評価試験の結果を示すグラフである。
【図７】接地電極５５と筒部１９と軸部２９との別の位置関係の説明図である。
【図８】評価試験の結果を示すグラフである。
【図９】点火プラグの別の実施形態の説明図である。
【図１０】点火プラグの別の実施形態の説明図である。
【図１１】点火プラグの別の実施形態の説明図である。
【発明を実施するための形態】
【００２５】
Ａ．第１実施形態：
Ａ−１．点火プラグ１００の構成：
図１は、一実施形態としての点火プラグ１００の断面図である。図中には、点火プラグ１００の中心軸ＣＬ（「軸線ＣＬ」とも呼ぶ）と、点火プラグ１００の中心軸ＣＬを含む平らな断面と、が示されている。以下、中心軸ＣＬに平行な方向を「軸線ＣＬの方向」、または、単に「軸線方向」または「前後方向」とも呼ぶ。中心軸ＣＬに平行な方向のうち、図１における下方向を先端方向Ｄｆ、または、前方向Ｄｆと呼び、上方向を後端方向Ｄｆｒ、または、後方向Ｄｆｒとも呼ぶ。先端方向Ｄｆは、後述する端子金具４０から中心電極２０に向かう方向である。また、図１における先端方向Ｄｆ側を点火プラグ１００の先端側と呼び、図１における後端方向Ｄｆｒ側を点火プラグ１００の後端側と呼ぶ。図中の右側には、点火プラグ１００の先端側の一部分の拡大図が示されている。
【００２６】
点火プラグ１００は、軸線ＣＬに平行な方向に沿って延びる凹部１２を有する有底の筒状の誘電体１０と、凹部１２の先端側で保持される中心電極２０と、凹部１２の後端側で保持される端子金具４０と、凹部１２内で中心電極２０と端子金具４０とを電気的に接続するシール部７２と、誘電体１０の外周側に固定された主体金具５０と、を有している。
【００２７】
誘電体１０は、セラミックス（例えばアルミナ）によって形成されている。誘電体１０は、絶縁体でもある。誘電体１０の前方向Ｄｆ側の端部は、閉じており、誘電体１０の後方向Ｄｆｒ側の端部は、開口１０ｑを形成している。誘電体１０の軸線方向の略中央には、外径が最も大きな大径部１４が形成されている。大径部１４より後端側には、後端側胴部１３が形成されている。大径部１４よりも先端側には、後端側胴部１３よりも外径の小さな先端側胴部１５が形成されている。図中の右部の拡大図にも示すように、先端側胴部１５よりもさらに先端側には、第１テーパ部１６と、中間円筒部１７と、第２テーパ部１８と、筒部１９とが形成されている。２つのテーパ部１６、１８の外径は、前方向Ｄｆに向かって、小さくなっている。第１テーパ部１６の近傍（図１の例では、先端側胴部１５）には、前方向Ｄｆに向かって内径が徐々に小さくなる縮内径部１１が形成されている。筒部１９は、円筒状の部分であり、筒部１９の前方向Ｄｆ側の端部は、閉じられている。筒部１９は、誘電体１０の前方向Ｄｆ側の端部に相当する。凹部１２は、誘電体１０の後端側（すなわち、後端側胴部１３の後端側）の開口１０ｑから、筒部１９の先端の近くまで、延びている。
【００２８】
中心電極２０は、後端側から先端側に向かって延びた棒状の部材である。中心電極２０は、誘電体１０の凹部１２内の前方向Ｄｆ側の端部に配置されている。中心電極２０は、外径が最も大きい部分である頭部２４と、頭部２４の前方向Ｄｆ側に形成された軸部２９と、を有している。頭部２４の外径は、誘電体１０の縮内径部１１よりも前方向Ｄｆ側の部分の内径よりも大きい。頭部２４の前方向Ｄｆ側の面は、誘電体１０の縮内径部１１によって、支持されている。軸部２９は、頭部２４から軸線ＣＬに平行に前方向Ｄｆに向かって延びる略円柱状の部分である。軸部２９は、頭部２４から、凹部１２の前方向Ｄｆ側の底の近傍まで、延びている。軸部２９の前方向Ｄｆ側の一部分は、誘電体１０の前方向Ｄｆ側の部分１６、１７、１８、１９の内周側に配置されている。中心電極２０は、導電材料（例えば、銅、ニッケル合金などの金属）を用いて形成されている。
【００２９】
誘電体１０の凹部１２の後端側には、端子金具４０の前方向Ｄｆ側の一部が挿入されている。端子金具４０は、軸線ＣＬに平行に延びる棒状の部材である。端子金具４０は、導電性材料（例えば、低炭素鋼等の金属）を用いて形成されている。
【００３０】
中心電極２０の後端と端子金具４０の先端との間には、シール部７２が配置されている。シール部７２は、導電性材料（例えば、ガラスと金属との混合物）で形成されている。中心電極２０は、シール部７２によって、端子金具４０に電気的に接続されている。点火プラグ１００の製造の際には、誘電体１０の開口１０ｑから中心電極２０が挿入される。中心電極２０は、誘電体１０の縮内径部１１に支持されることにより、凹部１２内の所定位置に配置される。次に、シール部７２の粉末材料が、開口１０ｑから凹部１２内に投入される。次に、誘電体１０を、シール部７２の材料粉末に含まれるガラス成分の軟化点よりも高い所定温度まで加熱し、所定温度に加熱した状態で、開口１０ｑから、端子金具４０を凹部１２に挿入する。この結果、シール部７２の材料粉末が圧縮および焼結されて、シール部７２が形成される。
【００３１】
主体金具５０は、軸線ＣＬに沿って延びる貫通孔５９を有する筒状の部材である。主体金具５０の貫通孔５９には、誘電体１０が挿入され、主体金具５０は、誘電体１０の外周に固定されている。主体金具５０は、導電材料（例えば、低炭素鋼等の金属）を用いて形成されている。誘電体１０の後方向Ｄｆｒ側の一部は、貫通孔５９の外に露出している。また、誘電体１０の前方向Ｄｆ側の端（すなわち、筒部１９の前方向Ｄｆ側の端））の軸線ＣＬに平行な方向の位置は、主体金具５０の前方向Ｄｆ側の端の軸線ＣＬに平行な方向の位置と、おおよそ同じである。
【００３２】
主体金具５０の外周面には、工具係合部５１と、ネジ部５２とが形成されている。工具係合部５１は、点火プラグ用のレンチ（図示せず）が嵌合する部分である。主体金具５０のネジ部５２は、ネジ山が形成された部分であり、内燃機関のエンジンヘッドの取付ネジ孔にねじ込まれる。
【００３３】
主体金具５０の工具係合部５１とネジ部５２との間には、径方向外側に突き出たフランジ状の鍔部５４が形成されている。ネジ部５２と鍔部５４との間には、環状のガスケット９０が配置されている。ガスケット９０は、例えば金属の板状部材を折り曲げることによって形成されており、点火プラグ１００がエンジンヘッドに取り付けられた際に押し潰されて変形する。このガスケット９０の変形によって、点火プラグ１００とエンジンヘッドとの隙間が封止され、燃焼ガスの漏出が抑制される。
【００３４】
主体金具５０の鍔部５４よりも前方向Ｄｆ側の部分の内周には、径方向の内側に突出した棚部５６が形成されている。この棚部５６は、前方向Ｄｆ側に向かって内径が徐々に小さくなる縮内径部５６ａと、縮内径部５６ａから前方向Ｄｆ側に延びる円筒部５６ｂと、円筒部５６ｂから前方向Ｄｆ側に向かって内径が徐々に大きくなる拡内径部５６ｃと、を有している。この棚部５６の縮内径部５６ａ及び円筒部５６ｂは、誘電体１０の第１テーパ部１６及び中間円筒部１７に、係合する。また、主体金具５０の棚部５６の縮内径部５６ａと、誘電体１０の第１テーパ部１６と、の間には、パッキン８が挟まれている。本実施形態では、パッキン８は、鉄製の板状リングである（他の材料（例えば、銅等の金属材料）も採用可能である）。
【００３５】
主体金具５０の工具係合部５１より後端側には、薄肉のカシメ部５３が形成されている。また、鍔部５４と工具係合部５１との間には、薄肉の座屈部５８が形成されている。主体金具５０の工具係合部５１からカシメ部５３にかけての内周面と、誘電体１０の後端側胴部１３の外周面との間には、円環状のリング部材６１，６２が挿入されている。さらにこれらのリング部材６１，６２の間には、タルク（滑石）７０の粉末が充填されている。点火プラグ１００の製造工程において、カシメ部５３が内側に折り曲げられて加締められると、座屈部５８が圧縮力の付加に伴って外向きに変形（座屈）し、この結果、主体金具５０と誘電体１０とが固定される。タルク７０は、この加締め工程の際に圧縮され、主体金具５０と誘電体１０との間の気密性が高められる。また、パッキン８は、誘電体１０の第１テーパ部１６と主体金具５０の縮内径部５６ａとの間で押圧され、そして、主体金具５０と誘電体１０との間をシールする。なお、パッキン８が省略されてもよい。この場合、例えば、誘電体１０の第１テーパ部１６及び中間円筒部１７と、主体金具５０の棚部５６と、の係合によって、主体金具５０と誘電体１０との間がシールされてよい。
【００３６】
誘電体１０の前方向Ｄｆ側の部分と、主体金具５０の前方向Ｄｆ側の部分と、の間には、環状の間隙Ｇが形成されている。点火プラグ１００が図示しない内燃機関のエンジンヘッドに取り付けられた状態では、間隙Ｇは、内燃機関の燃焼室に連通する。このように燃焼室に連通するように構成された間隙Ｇは、本実施形態では、誘電体１０と主体金具５０との間の間隙のうち、パッキン８から前方向Ｄｆ側の部分である。この間隙Ｇは、誘電体１０の外周面と、主体金具５０の内周面と、の間に形成された間隙である。後述するように、中心電極２０と主体金具５０との間に高周波数のパルス状の高電圧が印加されることによって、この間隙Ｇでバリア放電が発生する。主体金具５０のうち、パッキン８に接触している部分の最も前方向Ｄｆ側の位置Ｇｐから前方向Ｄｆ側の筒状の部分５５は、電極として機能する（以下、接地電極５５、または、金具筒部５５とも呼ぶ）。
【００３７】
図２は、一実施形態としての非熱平衡プラズマ点火装置３００を示す説明図である。非熱平衡プラズマ点火装置３００は、点火プラグ１００と、高電圧電源２００とを備える。図中には、軸線ＣＬに垂直な方向を向いて見た点火プラグ１００の外観が示されている。
【００３８】
点火プラグ１００が図示しないエンジンヘッドに取り付けられると、図２に示すように、主体金具５０がエンジンヘッドを介して接地される。端子金具４０には、プラグキャップ（図示せず）を介して、高電圧電源２００からの高圧ケーブル（図示せず）が接続される。
【００３９】
高電圧電源２００は、端子金具４０と主体金具５０との間に高電圧を印加することによって、アーク放電を起こすことなく非熱平衡プラズマを発生させる機能を有する。高電圧電源２００としては、高電圧をパルス状に複数回印加する高速パルス電源を使用することができる。例えば、高速パルス電源は、１回の点火を行うために、一周期内に高電圧を印加する印加時間を１ｎｓ以上２５０ｎｓ以下とした複数の高電圧パルスを周期的に印加することによって、アーク放電を起こすことなく非熱平衡プラズマを発生させることが可能である。このとき、発振の周期は、２０ｎｓ以上０．１ｍｓ以下（発振周波数は５０ＭＨｚ以下１０ｋＨｚ以上）とすることが好ましい。また、高電圧の電圧レベルは、１５ｋＶ以上５０ｋＶ以下とすることが好ましい。このようなパルス状の高電圧が周期的に印加されることによって、誘電体１０と主体金具５０との間の間隙Ｇにおいて、バリア放電が発生し、そして、非熱平衡プラズマが生成される。以下、点火プラグ１００を、非熱平衡プラズマ点火プラグ１００とも呼ぶ。
【００４０】
Ａ−２．筒部１９と接地電極５５との配置：
図３は、主体金具５０の接地電極５５と、誘電体１０の筒部１９と、中心電極２０の軸部２９と、の位置関係の説明図である。図中には、軸線ＣＬに垂直な断面が示されている。図中の第１中心軸ＣＬ１は、誘電体１０の筒部１９の中心軸である。第２中心軸ＣＬ２は、主体金具５０の接地電極５５の中心軸である。第３中心軸ＣＬ３は、中心電極２０の軸部２９の中心軸である。接地電極５５の第２中心軸ＣＬ２は、主体金具５０の中心軸と同じである。主体金具５０の第２中心軸ＣＬ２は、点火プラグ１００の中心軸ＣＬと同じである。
【００４１】
図３（Ａ）は、筒部１９の第１中心軸ＣＬ１が、接地電極５５の第２中心軸ＣＬ２と一致している場合を示している。図３（Ｂ）と図３（Ｃ）とは、筒部１９の第１中心軸ＣＬ１が、接地電極５５の第２中心軸ＣＬ２から離れている場合を示している。図３（Ｂ）は、筒部１９が、接地電極５５の内周面から離れている場合を示している。図３（Ｃ）は、筒部１９が、接地電極５５の内周面に接触している場合を示している。図３（Ｂ）、図３（Ｃ）中の第１位置Ｐ１は、筒部１９の外周面のうち、接地電極５５の内周面に最も近い部分の位置である。以下、軸線ＣＬに垂直な断面において、第２中心軸ＣＬ２から第１中心軸ＣＬ１へ向かう方向を「誘電体ずれ方向Ｄｄ」とも呼ぶ。第１位置Ｐ１は、筒部１９の第１中心軸ＣＬ１から見て誘電体ずれ方向Ｄｄの位置である。図中の第１方向Ｄ１は、後方向Ｄｆｒに垂直な方向であり、誘電体ずれ方向Ｄｄと同じである。第２方向Ｄ２は、後方向Ｄｆｒと第１方向Ｄ１とに垂直な方向である。
【００４２】
図３（Ｂ）、図３（Ｃ）の構成は、中間円筒部１７（図１）に対する筒部１９の位置を、軸線ＣＬに垂直な方向にずらすことによって、実現されている。第２テーパ部１８は、中間円筒部１７の外周面と筒部１９の外周面とを接続するように、構成される。図３（Ａ）〜図３（Ｃ）の実施形態では、主体金具５０（図１）の拡内径部５６ｃによる内径の変化が十分に小さいこととしている。これにより、図３（Ｃ）の構成のように、筒部１９の外周面と接地電極５５の内周面との間の最短距離がほぼゼロである構成を実現できる。なお、誘電体１０の凹部１２は、筒部１９の第１中心軸ＣＬ１に沿って延びるように、構成されている。すなわち、凹部１２の中心軸は、筒部１９の第１中心軸ＣＬ１と同じである。
【００４３】
図３（Ａ）〜図３（Ｃ）のいずれにおいても、中心電極２０の軸部２９の第３中心軸ＣＬ３は、誘電体１０の筒部１９の第１中心軸ＣＬ１と一致している。また、図３（Ａ）〜図３（Ｃ）のいずれにおいても、接地電極５５の第２中心軸ＣＬ２は、点火プラグ１００の中心軸ＣＬと同じである。点火プラグ１００の他の部分の構成は、図１で説明した通りであり、図３（Ａ）〜図３（Ｃ）の間で同じである。
【００４４】
図中の距離Ｄｐは、第１中心軸ＣＬ１と第２中心軸ＣＬ２との間の距離である。図３（Ａ）の構成では、距離Ｄｐはゼロである。図３（Ｃ）の構成では、距離Ｄｐは、距離Ｄｐが取り得る範囲の最大距離である（以下、この最大距離を、最大距離Ｄｐｍとも呼ぶ）。
【００４５】
図３（Ａ）〜図３（Ｃ）には、筒部１９の第１中心軸ＣＬ１を通る第１仮想直線ＶＬａが示されている。ここでは、第１仮想直線ＶＬａは、誘電体ずれ方向Ｄｄに平行である。距離Ｄｎ、Ｄｗは、第１仮想直線ＶＬａ上における間隙Ｇの距離である。第１距離Ｄｎは、筒部１９の第１方向Ｄ１側での距離である。第２距離Ｄｗは、筒部１９の第１方向Ｄ１側とは反対側での距離である。
【００４６】
図３（Ａ）の構成では、筒部１９の第１中心軸ＣＬ１が、接地電極５５の第２中心軸ＣＬ２と一致している。従って、第１距離Ｄｎは、第２距離Ｄｗと同じである。更には、筒部１９の外周面上の位置によらずに、間隙Ｇの距離は一定である。
【００４７】
図３（Ｂ）、図３（Ｃ）の構成では、接地電極５５の第２中心軸ＣＬ２に対して筒部１９の第１中心軸ＣＬ１が第１方向Ｄ１側にずれている。従って、第１距離Ｄｎは、第２距離Ｄｗよりも小さい。特に、図３（Ｃ）の構成では、第１距離Ｄｎは、ゼロである。
【００４８】
一般的に、点火プラグ１００に高電圧が印加された場合には、筒部１９の外周面と接地電極５５の内周面との間の距離（すなわち、間隙Ｇの距離）が短いほど、筒部１９の外周面と接地電極５５の内周面との間の電界強度が強くなる。そして、間隙Ｇにおける電界強度が強いほど、プラズマの生成が活発になる。図３（Ｂ）のように、第１仮想直線ＶＬａ上において、筒部１９の一方側での間隙Ｇ距離が他方側での間隙Ｇの距離と比べて小さい場合、環状の間隙Ｇのうち、距離が小さい部分（すなわち、第１位置Ｐ１に近い部分）では、距離が大きい部分と比べて、電界強度が強くなる。従って、距離が小さい部分において、プラズマの生成が活発になる。活発に生成されたプラズマは、混合気の燃焼の起点となりやすい。また、プラズマは、距離が小さい部分に限らず、環状の間隙Ｇの全体において、生成され得る。上記の起点で生じた燃焼は、環状の間隙Ｇの全体に分布し得るプラズマによる広範囲での混合気の燃焼を引き起こし得る。以上により、着火性能を向上できる。
【００４９】
特に、図３（Ｂ）の構成では、筒部１９の第１中心軸ＣＬ１が、接地電極５５の第２中心軸ＣＬ２から、第２中心軸ＣＬ２を中心とする円の径方向に離れている。この場合、接地電極５５に対して筒部１９の位置をずらすことによって、小さい第１距離Ｄｎの部分と大きい第２距離Ｄｗの部分とを含む環状の間隙Ｇを、容易に形成できる。また、局所的に間隙Ｇの距離が小さくなっているので、点火プラグ１００に印加される電圧を高くせずに、環状の間隙Ｇの一部分（ここでは、第１位置Ｐ１に近い部分）において電界強度を強くできる。この結果、電圧を高くせずに、着火性能を向上できる。
【００５０】
Ａ−３．評価試験１：
図４は、図３（Ａ）〜図３（Ｃ）のいずれかの構成を有する点火プラグ１００のサンプルを用いた評価試験の結果を示すグラフである。横軸は、最大距離Ｄｐｍ（図３（Ｃ））に対する距離Ｄｐの割合ＲＤｐを示している（単位は、パーセント）。以下、割合ＲＤｐを、第１割合ＲＤｐとも呼ぶ。縦軸は、着火限界空燃比Ｌ（リーンリミット）を示している。評価試験１では、最大距離Ｄｐｍが共通で距離Ｄｐが互いに異なる１１種類のサンプルが用いられた。１１種類のサンプルの第１割合ＲＤｐは、０、１０、２０、３０、４０、５０、６０、７０、８０、１００（％）であった。１１種類のサンプルは、図１、図３（Ａ）〜図３（Ｃ）で説明した構成を有している。距離Ｄｐが異なる点を除いて、他の部分の構成は、１１種類のサンプルの間で共通である。
【００５１】
着火限界空燃比Ｌは、以下のように測定された。まず、点火プラグ１００のサンプルを試験用チャンバに取り付けて、試験用チャンバ内に空気とプロパンとの混合気を充満させ、チャンパ内の圧力を０．１６ＭＰａとした。そして、４０ｋＶでパルス幅１０ｎｓのパルス状電圧を印加することによって間隙Ｇにバリア放電を発生させ、混合気の着火の有無を確認した。着火の有無は、シュリーレン撮影によって得られる画像を用いて、確認された。各サンプルに対して、空燃比をストイキ（１５．８）から徐々に高くし、空燃比を変更するごとに、着火の有無の確認を１０回行った。そして、２回の失火が発生した時点での混合気の空燃比を「着火限界空燃比Ｌ」とした。着火限界空燃比Ｌが大きいほど、よりリーンな混合気で着火しやすいので、着火性能が優れている。
【００５２】
図示するように、第１割合ＲＤｐがゼロ％に近い場合（特に、第１割合ＲＤｐが、ゼロ％または１０％である場合）、着火限界空燃比Ｌが低かった。この理由は、間隙Ｇの距離がおおよそ均一であるので、電界強度を強くできないからだと推定される。
【００５３】
また、第１割合ＲＤｐが１００％に近い場合（特に、第１割合ＲＤｐが、９０％または１００％である場合）、着火限界空燃比Ｌが低かった。この理由は、間隙Ｇのうちの電界強度が強い部分では、プラズマが生成されやすいものの、接地電極５５が近いので、接地電極５５が熱を吸収することによる火炎を消火する作用（消炎作用とも呼ばれる）の影響が強くなるからだと推定される。また、筒部１９が接地電極５５の内周面に接触しているサンプル（第１割合ＲＤｐ＝１００％）では、筒部１９を貫通する放電が生じた。
【００５４】
第１割合ＲＤｐが、ゼロ％に近くなく、かつ、１００％に近くない場合（特に、第１割合ＲＤｐが、２０％以上、８０％以下である場合）、他の場合と比べて、着火限界空燃比Ｌが高かった。この理由は、第１割合ＲＤｐがゼロ％よりも大きいことによって、環状の間隙Ｇにおいて局所的に電界強度が強くなり、また、第１割合ＲＤｐが１００％よりも小さいことによって、消炎作用の影響を抑制できるからだと、推定される。
【００５５】
なお、良好な着火限界空燃比Ｌを実現した第１割合ＲＤｐは、２０、３０、４０、５０、６０、７０、８０（％）であった。第１割合ＲＤｐの好ましい範囲（下限以上、上限以下の範囲）を、上記の７個の値を用いて定めてもよい。具体的には、上記の７個の値のうちの任意の値を、第１割合ＲＤｐの好ましい範囲の下限として採用してもよい。例えば、第１割合ＲＤｐは、２０％以上であってよい。また、これらの値のうち下限以上の任意の値を、上限として採用してもよい。例えば、第１割合ＲＤｐは、８０％以下であってよい。ただし、第１割合ＲＤｐが、上記の好ましい範囲外であってもよい。
【００５６】
Ａ−４．軸部２９と筒部１９との配置：
図５は、主体金具５０の接地電極５５と、誘電体１０の筒部１９と、中心電極２０の軸部２９と、の別の位置関係の説明図である。図中には、図３と同様の断面図が示されている。図３で説明した位置関係との差異は、接地電極５５に対する誘電体１０の筒部１９の位置が固定され、誘電体１０の筒部１９に対する中心電極２０の軸部２９の位置が変化している点だけである。具体的には、図５（Ａ）は、軸部２９の第３中心軸ＣＬ３が、筒部１９の第１中心軸ＣＬ１と一致している場合を示している。図５（Ｂ）、図５（Ｃ）は、軸部２９の第３中心軸ＣＬ３が、筒部１９の第１中心軸ＣＬ１から離れている場合を示している。図５（Ｂ）は、軸部２９が、筒部１９の内周面から離れている場合を示している。図５（Ｃ）は、軸部２９が、筒部１９の内周面に接触している場合を示している。図５（Ｂ）、図５（Ｃ）中の第２位置Ｐ２は、筒部１９の外周面のうち、軸部２９に最も近い部分の位置である。図５（Ａ）〜図５（Ｃ）のいずれの構成においても、筒部１９の第１中心軸ＣＬ１は、接地電極５５の第２中心軸ＣＬ２に、一致している。以下、軸線ＣＬに垂直な断面において、第１中心軸ＣＬ１から第３中心軸ＣＬ３へ向かう方向を「電極ずれ方向Ｄｅ」とも呼ぶ。第２位置Ｐ２は、筒部１９の第１中心軸ＣＬ１から見て電極ずれ方向Ｄｅの位置である。図中の第１方向Ｄ１は、後方向Ｄｆｒに垂直な方向であり、電極ずれ方向Ｄｅと同じである。第２方向Ｄ２は、後方向Ｄｆｒと第１方向Ｄ１とに垂直な方向である。
【００５７】
図５（Ｂ）、図５（Ｃ）の構成は、中心電極２０（図１）の頭部２４に対する軸部２９の位置を、軸線ＣＬに垂直な方向にずらすことによって、実現されている。点火プラグ１００の他の部分の構成は、図１で説明した通りであり、図５（Ａ）〜図５（Ｃ）の間で同じである。
【００５８】
図中の距離Ｄｑは、第１中心軸ＣＬ１と第３中心軸ＣＬ３との間の距離である。図５（Ａ）の構成では、距離Ｄｑはゼロである。図５（Ｃ）の構成では、距離Ｄｑは、距離Ｄｑが取り得る範囲の最大距離である（以下、この最大距離を、最大距離Ｄｑｍとも呼ぶ）。この最大距離Ｄｑｍは、仮に中心電極２０の軸部２９を径方向に移動させて軸部２９の外周面を筒部１９の内周面に接触させた場合の軸部２９の第３中心軸ＣＬ３と筒部１９の第１中心軸ＣＬ１との間の距離である、といえる。
【００５９】
点火プラグ１００に高電圧が印加された場合には、筒部１９の外周面上における電界強度は、その外周面に中心電極２０の軸部２９が近いほど、強い。従って、図５（Ｂ）のように、軸部２９の第３中心軸ＣＬ３が筒部１９の第１中心軸ＣＬ１から離れている場合には、筒部１９の外周面のうち、軸部２９に近い部分（すなわち、第２位置Ｐ２に近い部分）では、軸部２９から遠い部分（すなわち、第２位置Ｐ２から遠い部分）と比べて、電界強度が強くなる。この結果、着火性能を向上できる。また、筒部１９の外周面上において、局所的に、軸部２９が近くなるので、点火プラグ１００に印加される電圧を高くせずに、筒部１９の外周面上の一部分（ここでは、第２位置Ｐ２に近い部分）において電界強度を強くできる。この結果、電圧を高くせずに、着火性能を向上できる。
【００６０】
また、図５（Ｃ）のように、軸部２９の外周面が、筒部１９の内周面に接触する場合には、軸部２９は、筒部１９の外周面に、最も近づく。従って、筒部１９の外周面上のうち、軸部２９に近い部分（すなわち、第２位置Ｐ２に近い部分）での電界強度を、適切に強くできる。この結果、着火性能を、適切に、向上できる。
【００６１】
Ａ−５．評価試験２：
図６は、図５（Ａ）〜図５（Ｃ）のいずれかの構成を有する点火プラグ１００のサンプルを用いた評価試験の結果を示すグラフである。横軸は、最大距離Ｄｑｍ（図５（Ｃ））に対する距離Ｄｑの割合ＲＤｑを示している（単位は、パーセント）。以下、割合ＲＤｑを、第２割合ＲＤｑとも呼ぶ。縦軸は、着火限界空燃比Ｌ（リーンリミット）を示している。着火限界空燃比Ｌは、上述した評価試験１と同じ方法で測定された。評価試験２では、最大距離Ｄｑｍが共通で距離Ｄｑが互いに異なる５種類のサンプルが用いられた。５種類のサンプルの第２割合ＲＤｑは、０、２５、５０、７５、１００（％）であった。５種類のサンプルは、図１、図５（Ａ）〜図５（Ｃ）で説明した構成を有している。距離Ｄｑが異なる点を除いて、他の部分の構成は、５種類のサンプルの間で共通である。
【００６２】
図示するように、第２割合ＲＤｑが大きいほど、着火限界空燃比Ｌが高い。この理由は、第２割合ＲＤｑが高いほど、軸部２９が筒部１９の外周面に近いので、電界強度を局所的に強くできるからだと推定される。
【００６３】
特に、第２割合ＲＤｑがゼロ％と場合と、第２割合ＲＤｑがゼロ％よりも大きい場合との間で、着火限界空燃比Ｌの差が大きかった。この理由は、第２割合ＲＤｑがゼロ％よりも大きい場合には、筒部１９の外周面上の一部分で電界強度を局所的に強くできるからだと推定される。
【００６４】
また、第２割合ＲＤｑが１００％である場合、すなわち、軸部２９の外周面が筒部１９の内周面に接触する場合に、着火限界空燃比Ｌが最も高かった。この理由は、この場合には、電界強度を局所的に最も強くできるからだと推定される。特に、図５（Ｃ）に示すように、筒部１９の外周面のうち軸部２９に最も近い第２位置Ｐ２と、軸部２９の外周面のうちの第２位置Ｐ２に最も近い位置Ｐｘと、の間には、隙間がない。従って、電界強度を効果的に強くできる。なお、位置Ｐｘは、軸部２９の外周面のうち筒部１９の内周面に接触する位置である。
【００６５】
なお、第２割合ＲＤｑの好ましい範囲（下限以上、上限以下の範囲）を、上記のサンプルの５個の第２割合ＲＤｑを用いて定めてもよい。具体的には、上記の５個の値のうちの任意の値を、第２割合ＲＤｑの好ましい範囲の下限として採用してもよい。例えば、第２割合ＲＤｑは、２５％以上であってよい。また、これらの値のうち下限以上の任意の値を、上限として採用してもよい。例えば、第２割合ＲＤｑは、１００％以下であってよい。
【００６６】
また、第２割合ＲＤｑがゼロ％よりも大きいという構成（図５（Ｂ）、図５（Ｃ））を、第１割合ＲＤｐがゼロ％よりも大きいという構成（図３（Ｂ）、図３（Ｃ））に、組み合わせてもよい。すなわち、図３（Ｂ）、図３（Ｃ）に示す構成において、さらに、軸部２９の第３中心軸ＣＬ３が、筒部１９の第１中心軸ＣＬ１から、第１中心軸ＣＬ１を中心とする円の径方向に離れていてもよい。この場合には、３個の中心軸ＣＬ１、ＣＬ２、ＣＬ３が互いに離れることによって、環状の間隙Ｇのうち、第１仮想直線ＶＬａ上における距離が比較的小さい部分（例えば、図３（Ｂ）の第１位置Ｐ１に近い部分）において、電界強度を、更に強くすることができる。この結果、着火性能を向上できると推定される。ここで、電極ずれ方向Ｄｅ（図５（Ｂ）、図５（Ｃ））が、誘電体ずれ方向Ｄｄ（図３（Ｂ）、図３（Ｃ））と厳密に一致している必要はない。電極ずれ方向Ｄｅが、誘電体ずれ方向Ｄｄとは異なる方向であってもよい。ただし、環状の間隙Ｇのうち、筒部１９に対する軸部２９の位置のずれによって電界強度が強くなる部分が、接地電極５５に対する筒部１９の位置のずれによって電界強度が強くなる部分に、重なるように、接地電極５５と筒部１９と軸部２９とが配置されることが好ましい。
【００６７】
Ａ−６．接地電極５５と筒部１９と軸部２９との配置：
図７は、主体金具５０の接地電極５５と、誘電体１０の筒部１９と、中心電極２０の軸部２９と、の別の位置関係の説明図である。図中には、図３、図５と同様の断面図が示されている。図７（Ａ）は、３個の中心軸ＣＬ１、ＣＬ２、ＣＬ３が一致している場合を示している。図７（Ｂ）、図７（Ｃ）は、３個の中心軸ＣＬ１、ＣＬ２、ＣＬ３が互いに離れている場合を示している。図７（Ｂ）、図７（Ｃ）のそれぞれの右部には、中心軸ＣＬ１、ＣＬ２、ＣＬ３の配置の拡大図が示されている。これらの拡大図中には、誘電体ずれ方向Ｄｄと電極ずれ方向Ｄｅとも、示されている。
【００６８】
図７（Ｂ）、図７（Ｃ）のそれぞれの構成において、接地電極５５の第２中心軸ＣＬ２に対する筒部１９の第１中心軸ＣＬ１の位置は、同じである。ここで、第１方向Ｄ１が、誘電体ずれ方向Ｄｄと同じであることとする。中心電極２０の軸部２９の第３中心軸ＣＬ３の位置は、図７（Ｂ）、図７（Ｃ）の構成の間で、異なっている（詳細については、後述する）。図７（Ａ）〜図７（Ｃ）において、筒部１９の構成、ひいては、誘電体１０の構成は、図１、図３（Ａ）〜図３（Ｃ）で説明した構成と、同じである。軸部２９の構成、ひいては、中心電極２０の構成は、図１、図５（Ａ）〜図５（Ｃ）で説明した構成と、同じである。点火プラグ１００の他の部分の構成は、図１、図３（Ａ）〜図３（Ｃ）、図５（Ａ）〜図５（Ｃ）で説明した通りであり、図７（Ａ）〜図７（Ｃ）の間で同じである。
【００６９】
図中には、第２仮想直線ＶＬｂと、第１位置Ｐ１と、第２位置Ｐ２と、第３位置Ｐ３と、第４位置Ｐ４と、第１最短距離Ｄａと、第２最短距離Ｄｂと、が示されている。第２仮想直線ＶＬｂは、第１中心軸ＣＬ１を通り、誘電体ずれ方向Ｄｄに垂直な直線である。第１位置Ｐ１は、図３の第１位置Ｐ１と同様に、筒部１９の外周面のうち接地電極５５の内周面に最も近い部分の位置である。第２位置Ｐ２は、図５の第２位置Ｐ２と同様に、筒部１９の外周面のうち、軸部２９に最も近い部分の位置である。第３位置Ｐ３は、接地電極５５の内周面上のうち、第１中心軸ＣＬ１に最も近い位置である。第４位置Ｐ４は、接地電極５５の内周面上のうち、第３中心軸ＣＬ３に最も近い位置である。第１最短距離Ｄａは、第１中心軸ＣＬ１と接地電極５５の内周面との間の最短距離である。すなわち、第１最短距離Ｄａは、第１中心軸ＣＬ１と第３位置Ｐ３との間の距離である。第２最短距離Ｄｂは、第３中心軸ＣＬ３と接地電極５５の内周面との間の最短距離である。すなわち、第２最短距離Ｄｂは、第３中心軸ＣＬ３と第４位置Ｐ４との間の距離である。
【００７０】
図７（Ｂ）の構成では、第３中心軸ＣＬ３は、第２仮想直線ＶＬｂよりも誘電体ずれ方向Ｄｄ側に位置している。図７（Ｃ）の構成では、第３中心軸ＣＬ３は、第２仮想直線ＶＬｂよりも誘電体ずれ方向Ｄｄとは反対の方向側に位置している。
【００７１】
図７（Ｂ）の構成では、第１最短距離Ｄａは、第２最短距離Ｄｂよりも、大きい。すなわち、中心電極２０の軸部２９の第３中心軸ＣＬ３は、誘電体１０の筒部１９の第１中心軸ＣＬ１よりも、接地電極５５の内周面に近い。この場合、軸部２９の第３中心軸ＣＬ３は、筒部１９の第１中心軸ＣＬ１から見て、第３位置Ｐ３側に、すなわち、第２仮想直線ＶＬｂよりも誘電体ずれ方向Ｄｄ側に、位置する。そして、筒部１９の外周面のうち、軸部２９に近い第２位置Ｐ２は、第２仮想直線ＶＬｂよりも誘電体ずれ方向Ｄｄ側に位置している。
【００７２】
また、筒部１９の第１中心軸ＣＬ１は、接地電極５５の第２中心軸ＣＬ２から見て、誘電体ずれ方向Ｄｄに位置している。従って、筒部１９の外周面のうち、接地電極５５の内周面に近い第１位置Ｐ１は、第２仮想直線ＶＬｂよりも誘電体ずれ方向Ｄｄ側に位置している。
【００７３】
このように、Ｄａ＞Ｄｂである場合には、筒部１９の外周面のうち、電界強度が強くなり易い第１位置Ｐ１と第２位置Ｐ２との両方が、第２仮想直線ＶＬｂの同じ方向側（ここでは、誘電体ずれ方向Ｄｄ側）に位置している。従って、環状の間隙Ｇのうち第２仮想直線ＶＬｂよりも誘電体ずれ方向Ｄｄ側において、特に、筒部１９の外周面のうち第１位置Ｐ１に近い部分において、電界強度を局所的に強くすることができる。この結果、着火性能を、適切に、向上できる。
【００７４】
図７（Ｃ）の構成では、第１最短距離Ｄａは、第２最短距離Ｄｂよりも小さい。すなわち、中心電極２０の軸部２９の第３中心軸ＣＬ３は、誘電体１０の筒部１９の第１中心軸ＣＬ１よりも、接地電極５５の内周面から遠い。この場合、軸部２９の第３中心軸ＣＬ３は、筒部１９の第１中心軸ＣＬ１から見て、第３位置Ｐ３とは反対側、すなわち、第２仮想直線ＶＬｂよりも誘電体ずれ方向Ｄｄとは反対方向側に、位置する。そして、筒部１９の外周面のうち、軸部２９に近い第２位置Ｐ２は、第２仮想直線ＶＬｂよりも誘電体ずれ方向Ｄｄとは反対方向側に位置している。
【００７５】
また、図７（Ｂ）の構成と同様に、第１位置Ｐ１は、第２仮想直線ＶＬｂよりも誘電体ずれ方向Ｄｄ側に位置している。
【００７６】
このように、Ｄａ＜Ｄｂである場合には、筒部１９の外周面のうち、電界強度が強くなり易い第１位置Ｐ１と第２位置Ｐ２とは、第２仮想直線ＶＬｂを挟んで互いに反対側に位置している。従って、図７（Ｂ）の構成とは異なり、筒部１９の外周面のうち第１位置Ｐ１に近い部分において、電界強度を局所的に強くできない可能性がある。
【００７７】
以上のように、環状の間隙Ｇの一部分において電界強度を局所的に強くするためには、Ｄａ＞Ｄｂであることが好ましい。換言すれば、軸部２９の第３中心軸ＣＬ３は、筒部１９の第１中心軸ＣＬ１を通り誘電体ずれ方向Ｄｄに垂直な第２仮想直線ＶＬｂよりも、誘電体ずれ方向Ｄｄ側に位置していることが好ましい。
【００７８】
Ａ−７．評価試験３：
図８は、図７（Ａ）〜図７（Ｃ）のいずれかの構成を有する点火プラグ１００のサンプルを用いた評価試験の結果を示すグラフである。横軸は、第１最短距離Ｄａと第２最短距離Ｄｂとの大小関係を示している。縦軸は、着火限界空燃比Ｌを示している。着火限界空燃比Ｌは、上述した評価試験１と同じ方法で測定された。評価試験３では、第１最短距離Ｄａと第２最短距離Ｄｂとの大小関係のみが異なる３種類のサンプルが用いられた。Ｄａ＜Ｄｂのサンプルは、図７（Ｃ）の構成を有し、Ｄａ＝Ｄｂのサンプルは、図７（Ａ）の構成を有し、Ｄａ＞Ｄｂのサンプルは、図７（Ｂ）の構成を有している。中心軸ＣＬ１、ＣＬ２、ＣＬ３の配置が異なる点を除いて、他の部分の構成は、３種類のサンプルの間で共通である。
【００７９】
図示するように、着火限界空燃比Ｌの高い順は、Ｄａ＞Ｄｂ、Ｄａ＝Ｄｂ、Ｄａ＜Ｄｂの順であった。第１最短距離Ｄａが第２最短距離Ｄｂより大きい場合に着火性能が向上する理由は、図７（Ｂ）で説明したように、環状の間隙Ｇのうち、第２仮想直線ＶＬｂよりも誘電体ずれ方向Ｄｄ側において、特に、筒部１９の外周面のうち第１位置Ｐ１に近い部分において、電界強度が局所的に強くなるからだと推定される。このように、Ｄａ＞Ｄｂが、好ましい。
【００８０】
Ｂ．別の実施形態：
図９は、点火プラグの別の実施形態の説明図である。図９（Ａ）の点火プラグ１００ａでは、図１等で説明した点火プラグ１００とは異なり、主体金具５０ａの内周面のうち間隙Ｇを形成する部分（ここでは、接地電極５５の内周面）に、突出部４００が形成されている。また、中心軸ＣＬ１、ＣＬ２、ＣＬ３は、軸線ＣＬと一致している。点火プラグ１００ａの他の部分の構成は、上記の点火プラグ１００の対応する部分の構成と同じである（対応する要素と同じ要素には、同じ符号を付して、説明を省略する）。
【００８１】
図９（Ａ）の上部には、点火プラグ１００ａの前方向Ｄｆ側の一部分の断面が示されている。この断面は、軸線ＣＬを含む平らな断面であり、突出部４００を含んでいる。図９（Ａ）の下部には、軸線ＣＬに垂直な断面が示されている。この下部の断面は、図９（Ａ）の上部の断面に示すＫ−Ｋ断面であり、突出部４００を含んでいる。なお、下部の断面では、中心電極２０の図示は省略されている。
【００８２】
突出部４００は、略直方体のチップである。突出部４００は、導電性材料（例えば、低炭素鋼等の金属）を用いて形成されている。突出部４００は、例えば溶接によって、主体金具５０ａの内周面に接合されている。突出部４００の１つの面は、径方向の内周側、すなわち、筒部１９側を向いている。図９（Ａ）の下部の断面に示すように、主体金具５０ａには、３個の突出部４００が、設けられている。３個の突出部４００は、主体金具５０ａ（具体的には、接地電極５５）の第２中心軸ＣＬ２を中心とする円の周方向に沿って互いに離れて並ぶように、配置されている。また、３個の突出部４００は、それぞれ、筒部１９の第１中心軸ＣＬ１を挟んで互いに対向しない位置に、配置されている。
【００８３】
図９（Ａ）の下部の断面には、筒部１９の第１中心軸ＣＬ１を通る第１仮想直線ＶＬａが示されている。この第１仮想直線ＶＬａは、突出部４００を通る直線である。図中の距離Ｄｎ、Ｄｗは、第１仮想直線ＶＬａ上における間隙Ｇの距離である。第１距離Ｄｎは、筒部１９の突出部４００側での距離である。具体的には、第１距離Ｄｎは、突出部４００の筒部１９側の面と、筒部１９の外周面と、の間の距離である。第２距離Ｄｗは、筒部１９の反対側での距離である。上述したように、突出部４００は、筒部１９の第１中心軸ＣＬ１を挟んで他の突出部４００と対向する位置を避けて配置されている。従って、第２距離Ｄｗは、接地電極５５の内周面のうちの突出部４００の無い部分と、筒部１９の外周面と、の間の距離である。ここで、突出部４００は、接地電極５５の内周面のうちの突出部４００の無い部分と比べて、筒部１９に向かって突出している。従って、第１距離Ｄｎは、第２距離Ｄｗよりも、小さい。
【００８４】
このように、図９（Ａ）の実施形態では、突出部４００を主体金具５０ａに設けることによって、第１仮想直線ＶＬａ上において、筒部１９の一方側での間隙Ｇの距離Ｄｎを、他方側での間隙Ｇの距離Ｄｗと比べて小さくできる。環状の間隙Ｇのうち、距離が小さい部分（すなわち、突出部４００に近い部分）では、距離が大きい部分と比べて、電界強度が強くなる。従って、図３（Ｂ）の実施形態と同様に、着火性能を向上できると推定される。
【００８５】
図９（Ｂ）は、突出部の変形例を示す断面図である。図中には、図９（Ａ）の下部の断面と同じ断面が示されている。図９（Ａ）の実施形態との差異は、３個の突出部４００のうちの２個の突出部４００が、軸線ＣＬに垂直な断面の形状が異なる突出部４００ａ、４００ｂに置換されている点だけである。図９（Ｂ）の主体金具５０ｂを含む点火プラグ１００ｂの他の部分の構成は、図９（Ａ）の点火プラグ１００ａの対応する部分の構成と同じである（対応する要素と同じ要素には、同じ符号を付して、説明を省略する）。
【００８６】
突出部４００ａの軸線ＣＬに垂直な断面の形状は、筒部１９に向かって突出した略三角形である。突出部４００ｂの軸線ＣＬに垂直な断面の形状は、筒部１９に向かって突出した略半円である。これらの突出部４００ａ、４００ｂも、突出部４００と同様に、間隙Ｇの距離を小さくできる。
【００８７】
図９（Ｂ）の構成では、図９（Ａ）の構成と同様に、複数の突出部４００、４００ａ、４００ｂは、筒部１９の第１中心軸ＣＬ１を挟んで互いに対向しない位置に配置されている。従って、筒部１９の第１中心軸ＣＬ１と突出部とを通る仮想直線上において、突出部側の間隙Ｇの距離が、反対側の間隙Ｇの距離よりも小さくなる（例えば、突出部４００ａを通る第１仮想直線ＶＬａ上において、突出部４００ａ側の距離Ｄｎが、反対側のＤｗよりも小さくなる）。環状の間隙Ｇのうち、距離が小さい部分（すなわち、突出部に近い部分）では、距離が大きい部分と比べて、電界強度が強くなる。従って、図３（Ｂ）の実施形態と同様に、着火性能を向上できると推定される。
【００８８】
なお、突出部の形状としては、図９（Ａ）、図９（Ｂ）で説明した形状に代えて、筒部１９に向かって突出する任意の形状を採用可能である。また、突出部の総数としては、１以上の任意の数を採用してよい。また、突出部の配置としては、上記の配置に代えて、他の種々の配置を採用してよい。一般的には、１以上の突出部のうちの少なくとも１つの突出部は、軸線ＣＬに垂直な断面において、その突出部と筒部１９の第１中心軸ＣＬ１とを通る仮想直線上において、突出部側の間隙Ｇの距離が、反対側の間隙Ｇの距離よりも短くなるように、配置されていることが好ましい。
【００８９】
図１０は、点火プラグの別の実施形態の説明図である。図中には、図３と同様の軸線ＣＬに垂直な断面が示されている。図１０（Ａ）の点火プラグ１００ｃでは、図１等で説明した点火プラグ１００とは異なり、誘電体１０ｃの筒部１９ｃの外周面の断面形状が、五角形である。また、中心軸ＣＬ１、ＣＬ２、ＣＬ３は、軸線ＣＬと一致している（第１中心軸ＣＬ１は、筒部１９ｃの中心軸である）。点火プラグ１００ｃの他の部分の構成は、上記の点火プラグ１００の対応する部分の構成と同じである（対応する要素と同じ要素には、同じ符号を付して、説明を省略する）。
【００９０】
図中には、筒部１９ｃの第１中心軸ＣＬ１を通る第１仮想直線ＶＬａが示されている。この第１仮想直線ＶＬａは、筒部１９ｃの五角形の外周面のうちの１つの頂点Ｖｃを通る直線である。図中の第１距離Ｄｎは、第１仮想直線ＶＬａ上において、頂点Ｖｃ側の間隙Ｇの距離であり、第２距離Ｄｗは、反対側の間隙Ｇの距離である。図示するように、第１距離Ｄｎは、第２距離Ｄｗよりも小さい。従って、図３（Ｂ）の実施形態と同様に、着火性能を向上できると推定される。
【００９１】
図１０（Ｂ）の点火プラグ１００ｄでは、図１等で説明した点火プラグ１００とは異なり、中心電極２０ｄの軸部２９ｄの外周面の断面形状が、五角形である。また、筒部１９の第１中心軸ＣＬ１と、軸部２９ｄの第３中心軸ＣＬ３とは、一致しており、これらの中心軸ＣＬ１、ＣＬ３は、接地電極５５の第２中心軸ＣＬ２から第２中心軸ＣＬ２を中心とする円の径方向に離れている（誘電体ずれ方向Ｄｄは、第２中心軸ＣＬ２から第１中心軸ＣＬ１へ向かう方向である）。点火プラグ１００ｄの他の部分の構成は、上記の点火プラグ１００の対応する部分の構成と同じである（対応する要素と同じ要素には、同じ符号を付して、説明を省略する）。
【００９２】
図中には、筒部１９の第１中心軸ＣＬ１を通る第１仮想直線ＶＬａが示されている。この第１仮想直線ＶＬａは、誘電体ずれ方向Ｄｄに平行な直線である。第１仮想直線ＶＬａは、筒部１９の外周面のうちの接地電極５５の内周面に最も近い部分の第１位置Ｐ１を通っている。図中の第１距離Ｄｎは、第１仮想直線ＶＬａ上において、筒部１９の誘電体ずれ方向Ｄｄ側での間隙Ｇの距離であり、第２距離Ｄｗは、反対側での間隙Ｇの距離である。第１距離Ｄｎは、第２距離Ｄｗよりも小さい。従って、図３（Ｂ）の構成と同様に、環状の間隙Ｇのうち、第１位置Ｐ１に近い部分では、第１位置Ｐ１から遠い部分と比べて、電界強度が強くなる。
【００９３】
軸部２９ｄの五角形の１つの頂点Ｖｄは、軸部２９ｄの第３中心軸ＣＬ３よりも第１位置Ｐ１側で、第１仮想直線ＶＬａ上に位置している。図中の距離Ｄｉ、Ｄｊは、第１仮想直線ＶＬａ上の軸部２９ｄの外周面と筒部１９の内周面との間の距離である。第１距離Ｄｉは、軸部２９ｄの第１位置Ｐ１側での距離であり、第２距離Ｄｊは、反対側での距離である。第１距離Ｄｉは、第２距離Ｄｊよりも小さい。筒部１９の外周面と軸部２９ｄの外周面との間の最短距離は、筒部１９の外周面上の位置に応じて変化する。ここで、第１位置Ｐ１と軸部２９ｄとの間の距離（すなわち、第１位置Ｐ１と頂点Ｖｄとの間の距離）は、距離の取り得る範囲のうちの最小距離である。このように、筒部１９の外周面上において、第１位置Ｐ１の近くにおいて、局所的に、軸部２９ｄが近くなる。従って、環状の間隙Ｇのうち、第１位置Ｐ１に近い部分で、電界強度が強くなる。
【００９４】
以上のように、環状の間隙Ｇのうち、第１位置Ｐ１に近い部分において、効果的に電界強度が強くなる。従って、着火性能を適切に向上できると推定される。なお、軸部２９ｄの頂点Ｖｄは、第１仮想直線ＶＬａから離れていてもよい。ただし、軸部２９ｄの外周面のうち、第１位置Ｐ１に最も近い部分が、外周面の辺ではなく頂点であるように、軸部２９ｄの向きが設定されることが好ましい。この構成によれば、軸部２９ｄの外周面の頂点が第１位置Ｐ１に近いことによって、適切に、第１位置Ｐ１に近い部分において、電界強度を強くできる。
【００９５】
図１１は、点火プラグの別の実施形態の説明図である。図１１（Ａ）の上部には、点火プラグ１００ｅの前方向Ｄｆ側の一部分の、軸線ＣＬを含む平らな断面が示されている。図１１（Ａ）の下部には、軸線ＣＬに垂直な断面が示されている。この下部の断面は、図１１（Ａ）の上部の断面に示すＬ−Ｌ断面である。下部の断面には、断面から後方向Ｄｆｒを向いて見る場合に見える主体金具５０ｅの金具筒部５５も示されている。
【００９６】
図９（Ａ）の点火プラグ１００ａとの差異は、３点ある。第１の差異は、図９（Ａ）の突出部４００が省略されている点である。第２の差異は、図１１（Ａ）の主体金具５０ｅは、図９（Ａ）の主体金具５０ａと、３個の棒部５５ｅと、を有している点である。３個の棒部５５ｅのそれぞれは、主体金具５０ｅの金具筒部５５の先端面に固定され（例えば、溶接）、先端面から前方向Ｄｆに向かって延びている。第３の差異は、誘電体１０ｅの筒部１９ｅと中心電極２０ｅの軸部２９ｅとが、主体金具５０ｅの棒部５５ｅの前方向Ｄｆ側の端部よりも前方向Ｄｆ側まで延びている点である。点火プラグ１００ｅの他の部分の構成は、図９（Ａ）の点火プラグ１００ａの対応する部分の構成と同じである（対応する要素と同じ要素には、同じ符号を付して、説明を省略する）。
【００９７】
棒部５５ｅは、導電性材料（例えば、ニッケル合金や低炭素鋼等の金属）を用いて形成されている。主体金具５０ｅの先端側の部分５５、５５ｅの内周側（すなわち、筒部１９ｅ側）の面と、筒部１９ｅの外周面とは、間隙Ｇｅを形成している。間隙Ｇｅは、金具筒部５５によって形成される環状の部分と、棒部５５ｅによって形成される環状ではない部分と、を含んでいる。棒部５５ｅの前方向Ｄｆ側の端部には、筒部１９ｅに向かって突出する突出部５５ｅｐが設けられている。図１１（Ａ）の下部の断面は、この突出部５５ｅｐを通る断面である。棒部５５ｅのうち突出部５５ｅｐを除いた残りの部分の内周側の面と金具筒部５５の第２中心軸ＣＬ２との距離は、金具筒部５５の内周面と第２中心軸ＣＬ２との距離とおおよそ同じである。従って、図１１（Ａ）の下部の断面に示すように、突出部５５ｅｐの内周側の面は、金具筒部５５の内周面よりも筒部１９ｅ側に突出している。
【００９８】
３個の棒部５５ｅは、主体金具５０ｅ（具体的には、金具筒部５５）の第２中心軸ＣＬ２を中心とする円の周方向に沿って互いに離れて並ぶように、配置されている。また、３個の棒部５５ｅは、それぞれ、筒部１９ｅの第１中心軸ＣＬ１を挟んで互いに対向しない位置に、配置されている。
【００９９】
図１１（Ａ）の下部の断面には、筒部１９ｅの第１中心軸ＣＬ１を通る第１仮想直線ＶＬａが示されている。この第１仮想直線ＶＬａは、棒部５５ｅの突出部５５ｅｐを通る直線である。図中の距離Ｄｎは、第１仮想直線ＶＬａ上における間隙Ｇｅの距離であり、筒部１９ｅの突出部５５ｅｐ側での距離である。具体的には、第１距離Ｄｎは、突出部５５ｅｐの筒部１９ｅ側の面と、筒部ｅ１９の外周面と、の間の距離である。この第１距離Ｄｎは、金具筒部５５の内周面と筒部１９ｅの外周面との間の距離よりも、短い。また、第１仮想直線ＶＬａ上における、筒部１９ｅの他方側には、棒部５５ｅは配置されていない、すなわち、間隙Ｇｅが形成されていない。従って、筒部１９ｅの外周面上のうち、棒部５５ｅの突出部５５ｅｐと対向する部分では、他の部分と比べて、電界強度が強くなる。従って、図３（Ｂ）の実施形態と同様に、着火性能を向上できると推定される。なお、本実施形態では、金具筒部５５と棒部５５ｅとの全体が、電極として機能し得る。
【０１００】
図１１（Ｂ）は、主体金具の棒部の変形例を示す断面図である。図１１（Ｂ）の上部と下部とには、それぞれ、図１１（Ａ）の上部と下部と同じ断面が示されている。下部の断面は、図１１（Ｂ）の上部の断面に示すＭ−Ｍ断面であり、棒部５５ｆを通る断面である。図１１（Ａ）の点火プラグ１００ｅとの差異は、棒部の突出部５５ｅｐが省略されている点だけである。点火プラグ１００ｆの他の部分の構成は、図１１（Ａ）の点火プラグ１００ｅの対応する部分の構成と同じである（対応する要素と同じ要素には、同じ符号を付して、説明を省略する）。
【０１０１】
棒部５５ｆの内周側（すなわち、筒部１９ｅ側）の面と、金具筒部５５の第２中心軸ＣＬ２との距離は、金具筒部５５の内周面と第２中心軸ＣＬ２との距離とおおよそ同じである。図１１（Ｂ）の下部の断面では、棒部５５ｆの内周側の面は、金具筒部５５の内周面と、おおよそ重なっている。主体金具５０ｆの先端側の部分５５、５５ｆの内周側（すなわち、筒部１９ｅ側）の面と、筒部１９ｅの外周面とは、間隙Ｇｆを形成している。間隙Ｇｆは、金具筒部５５によって形成される環状の部分と、棒部５５ｆによって形成される環状ではない部分と、を含んでいる。
【０１０２】
図１１（Ｂ）の下部の断面には、筒部１９ｅの第１中心軸ＣＬ１を通る第１仮想直線ＶＬａが示されている。この第１仮想直線ＶＬａは、棒部５５ｆを通る直線である。図中の距離Ｄｎは、第１仮想直線ＶＬａ上における間隙Ｇｆの距離であり、具体的には、棒部５５ｆの筒部１９ｅ側の面と、筒部ｅ１９の外周面と、の間の距離である。また、第１仮想直線ＶＬａ上における、筒部１９ｅの棒部５５ｆ側とは反対側には、棒部５５ｆは配置されていない、すなわち、間隙Ｇｆが形成されていない。従って、筒部１９ｅの金具筒部５５よりも前方向Ｄｆ側の部分の外周面上のうち、棒部５５ｆと対向する部分では、棒部５５ｆと対向していない部分と比べて、電界強度が強くなる。従って、図３（Ｂ）の実施形態と同様に、着火性能を向上できると推定される。なお、本実施形態では、金具筒部５５と棒部５５ｆとの全体が、電極として機能し得る。
【０１０３】
なお、棒部の形状としては、図１１（Ａ）、図１１（Ｂ）で説明した形状に代えて、前方向Ｄｆに向かって延びる任意の形状を採用可能である。また棒部の総数としては、１以上の任意の数を採用してよい。また、棒部の配置としては、上記の配置に代えて、他の種々の配置を採用してよい。一般的には、１以上の棒部のうちの少なくとも１つの棒部は、筒部１９ｅの第１中心軸ＣＬ１を挟んで他の棒部と対向しない位置に配置されていることが好ましい。
【０１０４】
また、一般的には、主体金具の前方向Ｄｆ側の部分は、周方向の一部の範囲が欠けている部分である特定部分を含んでよく、そして、その特定部分が、放電が生じる間隙の少なくとも一部を形成してよい。例えば、図１１（Ａ）の主体金具５０ｅのうちの３個の棒部５５ｅで形成される部分は、特定部分の例である。このような特定部分が間隙の少なくとも一部を形成する場合、誘電体の筒部の外周面のうち、特定部分の欠けていない部分（「柱部分」とも呼ぶ。例えば、図１１（Ａ）、図１１（Ｂ）の棒部５５ｅ、５５ｆ）と対向する部分では、特定部分の欠けた部分（例えば、図１１（Ａ）、図１１（Ｂ）の複数の棒部５５ｅ、５５ｆの間の隙間）と対向する部分と比べて、電界強度が強くなる。従って、着火性能を向上できると推定される。
【０１０５】
Ｃ．変形例：
（１）点火プラグの構成としては、上記の構成に代えて、他の種々の構成を採用可能である。特に、誘電体と主体金具と中心電極とのそれぞれの具体的な形状については、種々の変形が可能である。例えば、図３（Ｂ）の構成に、図１０（Ａ）の筒部１９ｃを適用してもよい。すなわち、図１０（Ａ）の筒部１９ｃの第１中心軸ＣＬ１が、接地電極５５の第２中心軸ＣＬ２から離れていてもよい。この場合、筒部１９ｃの頂点Ｖｃが、筒部１９ｃの外周面のうち、接地電極５５の内周面に最も近い部分であることが好ましい。また、筒部の外周面の軸線ＣＬに垂直な断面形状は、円と五角形に限らず、他の種々の形状であってよい。例えば、楕円やＮ角形（Ｎは３以上の奇数）を採用してもよい。また、図１０（Ｂ）の構成において、軸部２９ｄの第３中心軸ＣＬ３が、筒部１９の第１中心軸ＣＬ１から、第１中心軸ＣＬ１を中心とする円の径方向に離れていてもよい。また、中心電極の軸部の外周面の軸線ＣＬに垂直な断面形状は、円と五角形に限らず、他の種々の形状であってよい。例えば、楕円やＭ角形（Ｍは３以上の整数、より好ましくは、Ｍは３以上の奇数）を採用してもよい。また、図９（Ａ）、図９（Ｂ）で説明したような突出部（例えば、突出部４００、４００ａ、４００ｂ）を、他の実施形態に適用してもよい。また、図１１（Ａ）、図１１（Ｂ）で説明したような棒部（例えば、棒部５５ｅ、５５ｆ）と筒部１９ｅと軸部２９ｅを、他の実施形態に適用してもよい。また、図１１（Ａ）、図１１（Ｂ）で説明した周方向の一部の範囲が欠けている部分を有する主体金具を、他の実施形態に適用してもよい。また、放電が生じる間隙が、環状な部分を含まずに、図１１（Ａ）の棒部５５ｅによって形成される部分のように環状では無い部分のみで形成されていてもよい。
【０１０６】
また、誘電体の前方向Ｄｆ側の端部が、主体金具の前方向Ｄｆ側の端から前方向Ｄｆに突出していてもよい。また、誘電体の前方向Ｄｆ側の端が、閉じられずに、開口を形成してもよい。そして、中心電極の前方向Ｄｆ側の一部分が、誘電体の前方向Ｄｆ側の開口から前方向Ｄｆに突出していてもよい。
【０１０７】
一般的には、以下のような構成を採用可能である。誘電体の前方向Ｄｆ側の端部は、筒状の部分である（以下、先端筒部とも呼ぶ）。例えば、上記の筒部１９、１９ｃ、１９ｅは、先端筒部に対応する。先端筒部の前方向Ｄｆ側の端は、閉じていてもよく、代わりに、開口を形成してもよい。中心電極は、先端筒部の内周側に配置された部分を含む（例えば、上記の軸部２９、２９ｄ、２９ｅ）。軸線ＣＬの方向に延びる筒状の主体金具の前方向Ｄｆ側の部分の内周面と、先端筒部の外周面とは、間隙を形成する。例えば、図１、図１０（Ａ）などの主体金具５０の前方向Ｄｆ側の部分である接地電極５５の内周面と筒部１９、１９ｃの外周面とは、環状の間隙Ｇを形成する。また、図１１（Ａ）、図１１（Ｂ）の筒状の主体金具５０ｅ、５０ｆの前方向Ｄｆ側の部分（具体的には、金具筒部５５と棒部５５ｅ、５５ｆ）の内周面と、筒部１９ｅの外周面とは、間隙Ｇｅ、Ｇｆを形成する。軸線ＣＬに垂直な断面において、先端筒部の第１中心軸を通る特定の仮想直線上における、先端筒部から見て一方側での間隙の構成が、先端筒部の他方側での間隙の構成とは異なっている。
【０１０８】
先端筒部の一方側での間隙の構成が、先端筒部の他方側での間隙の構成とは異なっているような点火プラグの構成としては、先端筒部の一方側と他方側との間で電界強度が不均一となるような種々の構成を採用可能である。このような構成を採用すれば、間隙において電界強度を不均一にできるので、間隙のうちの電界強度が強い部分では、プラズマの生成が活発になる。従って、着火性能を向上できる。例えば、図３（Ｂ）、図７（Ｂ）、図９（Ａ）、図９（Ｂ）、図１０（Ａ）、図１０（Ｂ）の構成のように、第１仮想直線ＶＬａ上において、先端筒部（例えば、筒部１９、１９ｃ）の一方側での間隙Ｇの距離Ｄｎが、他方側での間隙Ｇの距離Ｄｗよりも小さい構成を採用してもよい。また、図１１（Ａ）、図１１（Ｂ）の構成のように、第１仮想直線ＶＬａ上において、先端筒部（例えば、筒部１９ｅ）の一方側では間隙が形成され、先端筒部の他方側では間隙が形成されない構成を採用してもよい。
【０１０９】
先端筒部の第１中心軸を通る仮想直線の延びる方向は、第１中心軸を中心とする種々の方向であり得る。具体的には、第１中心軸から仮想直線に沿って延びる方向は、第１中心軸を中心とする３６０度の範囲から選択され得る。ここで、少なくとも１つの方向に平行な仮想直線が、先端筒部から見て一方側の間隙の構成が他方側の間隙の構成とは異なるという条件を満たせばよい（以下、偏心条件と呼ぶ）。例えば、図３（Ｂ）の構成では、第１位置Ｐ１を通る仮想直線ＶＬａが、偏心条件（ここでは、Ｄｎ＜Ｄｗ）を満たしている。このような特定の仮想直線の延びる方向とは異なる方向に延びる仮想直線は、偏心条件を満たさなくてもよい。例えば、図３（Ｂ）の構成では、誘電体ずれ方向Ｄｄに垂直な仮想直線ＶＬｘは、偏心条件を満たしていない。
【０１１０】
また、点火プラグの軸線に平行な方向において、仮想直線が偏心条件を満たすことが可能な範囲は、間隙Ｇ、Ｇｅ、Ｇｆの全範囲のうちの一部のみであってもよい。例えば、図９（Ａ）の実施形態では、仮想直線ＶＬａが偏心条件を満たすことが可能な範囲は、間隙Ｇの全範囲のうち、軸線ＣＬに垂直な断面が突出部４００を含むような一部の範囲である。また、図１、図３（Ｂ）の実施形態では、軸線ＣＬに垂直な断面が筒部１９を含むような一部の範囲において、仮想直線ＶＬａが偏心条件を満たすことが可能である。図１１（Ａ）、図１１（Ｂ）の実施形態では、軸線ＣＬに垂直な断面が棒部５５ｅ、５５ｆを含むような一部の範囲において、仮想直線ＶＬａが偏心条件を満たすことが可能である。
【０１１１】
このように、間隙Ｇ、Ｇｅ、Ｇｆのうちの少なくとも一部（特に、先端筒部によって形成される部分の少なくとも一部）において、特定の仮想直線が偏心条件を満たすことが好ましい。この構成によれば、間隙のうちの一部分（例えば、距離が小さい部分）において電界強度を強くすることができるので、着火性能を向上できる。
【０１１２】
いずれの場合も、誘電体の外周面のうち中心電極に近い部分では、電界強度が強くなりやすく、プラズマの生成が活発になる。従って、図１の筒部１９のように、誘電体の先端筒部の肉厚（具体的には、先端筒部の中心軸を中心とする円の径方向の肉厚）が、誘電体の間隙Ｇを形成する部分のうちの先端筒部以外の部分の肉厚よりも薄いことが好ましい。この構成によれば、先端筒部の外周面において、適切に、プラズマを生成できる。ただし、誘電体の間隙Ｇを形成する部分のうちの先端筒部以外の部分が、先端筒部の肉厚よりも薄い部分を含んでもよい。
【０１１３】
（２）高電圧電源２００は、高速パルス電源に代えて、所定の電圧で高周波の交流電圧を印加する交流電源であってもよい。
【０１１４】
以上、実施形態、変形例に基づき本発明について説明してきたが、上記した発明の実施の形態は、本発明の理解を容易にするためのものであり、本発明を限定するものではない。本発明は、その趣旨並びに特許請求の範囲を逸脱することなく、変更、改良され得ると共に、本発明にはその等価物が含まれる。
【符号の説明】
【０１１５】
８...パッキン、１０、１０ｃ、１０ｅ...誘電体、１０ｑ...開口、１１...縮内径部、１２...凹部、１３...後端側胴部、１４...大径部、１５...先端側胴部、１６...第１テーパ部、１７...中間円筒部、１８...第２テーパ部、１９、１９ｃ、１９ｅ...筒部、２０、２０ｄ、２０ｅ...中心電極、２４...頭部、２９、２９ｄ、２９ｅ...軸部、４０...端子金具、５０、５０ａ、５０ｂ、５０ｅ、５０ｆ...主体金具、５１...工具係合部、５２...ネジ部、５３...カシメ部、５４...鍔部、５５...金具筒部（接地電極）、５５ｅ、５５ｆ...棒部、５５ｅｐ...突出部、５６...棚部、５６ａ...縮内径部、５６ｂ...円筒部、５６ｃ...拡内径部、５８...座屈部、５９...貫通孔、６１...リング部材、７０...タルク、７２...シール部、９０...ガスケット、１００、１００ａ、１００ｂ、１００ｃ、１００ｄ、１００ｅ、１００ｆ...点火プラグ（非熱平衡プラズマ点火プラグ）、２００...高電圧電源、３００...非熱平衡プラズマ点火装置、４００、４００ａ、４００ｂ...突出部、Ｇ、Ｇｅ、Ｇｆ...間隙、Ｌ...着火限界空燃比、Ｐ１...第１位置、Ｐ２...第２位置、Ｐ３...第３位置、Ｐ４...第４位置、Ｄ１...第１方向、Ｄ２...第２方向、ＣＬ...中心軸（軸線）、Ｄａ...第１最短距離、Ｄｂ...第２最短距離、Ｖｃ、Ｖｄ...頂点、Ｄｄ...誘電体ずれ方向、Ｄｅ...電極ずれ方向、Ｄｆ...先端方向（前方向）、Ｄｆｒ...後端方向（後方向）、Ｄｉ...第１距離、Ｄｊ...第２距離、Ｄｎ...第１距離、Ｄｗ...第２距離、Ｇｐ...位置、Ｄｐ...距離、Ｄｐｍ...最大距離、ＲＤｐ...第１割合、Ｄｑ...距離、Ｄｑｍ...最大距離、ＲＤｑ...第２割合、ＣＬ１...第１中心軸、ＣＬ２...第２中心軸、ＣＬ３...第３中心軸、ＶＬａ...第１仮想直線、ＶＬｂ...第２仮想直線、ＶＬｘ...仮想直線
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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