(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
連続鋳造中において凝固完了後の鋳片を圧下するに際し、圧下ロールとしてフラットロールを用い、圧下量を１０〜５０％とし、
凝固完了後の圧下開始位置における鋳片厚み中心部温度は、固相線温度−６０℃よりも低い温度であり、圧下終了位置における鋳片厚み中心部温度は８００℃以上であり、圧下位置において鋳片の中心部温度と表面温度との差が２００℃以上であり、
圧下ロールと隣接する上流側ロールとのロール間において液体噴射によって鋳片表面のデスケーリングを行い、
鋳型部における初期鋳片厚みが１００ｍｍ以上であることを特徴とする連続鋳造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、連続鋳造中において凝固完了後の鋳片を圧下する連続鋳造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
連続鋳造方法によってスラブやブルームなどの鋳片を鋳造する場合に、鋳片の中心部にリンやマンガン等の成分が偏析する、いわゆる中心偏析が発生することがある。また、鋳片中心部にはセンターポロシティと呼ばれる空孔が発生する。
【０００３】
連続鋳造中の凝固末期において、溶鋼の凝固収縮に伴って未凝固溶鋼が最終凝固部の凝固完了点に向かって流動する。溶鋼流動に際して、固液界面の不純物濃化溶鋼が最終凝固部に集積する。これが中心偏析の原因となる。従って、中心偏析を軽減するためには、最終凝固部付近において、溶鋼の凝固収縮量に見合った分だけ凝固シェルを圧下することにより、最終凝固部付近の溶鋼流動を抑えることが有効となる。このような考え方に基づき、連続鋳造末期の凝固完了前においてサポートロールによって鋳片を圧下する軽圧下技術が用いられている（例えば特許文献１）。しかし、未凝固領域での軽圧下の圧下量を増大すると、内部割れの問題や逆Ｖ偏析発生の問題があるため、軽圧下量を少なくせざるを得ず、センターポロシティの減少には不十分な結果になっている。
【０００４】
特許文献２には、凝固末期の未凝固領域で圧下率１０〜５０％の強圧下を行い、中心偏析とセンターポロシティをともに減少するとしている。強圧下において濃化溶鋼の確実な絞り出しとそれによる逆Ｖ偏析防止のため、ロールの幅中央部が幅端部に比較して太くなるロール（以下「凸型ロール」という。）を用いて強圧下を行い、強圧下による内部割れ発生を防止するために圧下ロール径を５００ｍｍ以上としている。
【０００５】
特許文献３には、鋳片を凝固末期に軽圧下し、更に、凝固直後に大圧下する連続鋳造方法が記載されている。未凝固領域の軽圧下で完全凝固前のセンターポロシティの径を減少させておき、完全凝固後の大圧下でセンターポロシティの圧着を行う。
【０００６】
特許文献４には、センターポロシティを減少させるロール圧下方法として、鋳片が完全凝固した後でその切断前に、該鋳片の表面温度が７００℃以上１０００℃以下で、該鋳片の内部中心と表面との温度差が２５０℃以上となる領域を、回転する上下ロールで挟んで圧下する連続鋳造方法が開示されている。圧下部位では表層側に対して内部側が高温のため相対的に軟らかくなっており、鋳片の表面に加えた圧下力を鋳片の内部まで伝達させることができる。圧下ロールとして凸型ロールを用い、ロール幅中央の太径部の幅（圧下幅）が鋳片幅の４０％以下であると好ましいとしている。圧下量は鋳片の厚みの２％以上が好ましいとしている。
【０００７】
特許文献５には、鋳鋼片の内部に介在する空隙を圧着するため、連続鋳造ライン内に配した圧下装置によって、鋳鋼片を鋳鋼片の板厚中央部温度が１４００℃以上凝固点以下で圧下する厚鋼板の製造方法が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特公昭６２−３４４６０号公報
【特許文献２】特開平６−１２６４０６号公報
【特許文献３】特開平８−１６４４６０号公報
【特許文献４】特開２００９−２７９６５２号公報
【特許文献５】特開平７−２２７６５８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
連続鋳造中、センターポロシティ対策として完全凝固前の段階で大きな圧下率で圧下を行うと逆Ｖ偏析の発生を防ぐことができない。そのため、特許文献３〜５に記載のように、センターポロシティ対策としては鋳造中の完全凝固後において圧下を行う方法が採用されている。ところが、完全凝固後であっても、鋳造中に鋳片を大圧下すると、鋳造後の鋳片に逆Ｖ偏析が発生することがわかった。
【００１０】
圧下ロールとして凸型ロールを用いると、圧下反力の強い短辺付近を圧下する必要がないため、少ない圧下力で大きな圧下を行うことができる。しかし、凸型ロールを用いて大圧下を行うと、圧下によって発生した鋳片のくぼみが分塊圧延時に折れ込み、最終製品の表面疵として残存することがあるため、凸型ロールを用いた大圧下は制限を受けることになる。
【００１１】
センターポロシティを有効に低減するためには、圧下を行う際の鋳片表面温度と厚み方向中心温度との差が大きいほど、厚み中心部が高温のために変形しやすく、中心部を集中的に圧下してボロシティを圧着できるので好ましい。しかし、鋳造中の鋳片は、表面から冷却すれば必然的に厚み中心部も冷却されるので、鋳片表面と中心の温度差を望み通りに増大することはできない。
【００１２】
本発明は、連続鋳造中において凝固完了後の鋳片を圧下するに際して、鋳片の逆Ｖ偏析を発生させることなく、また鋳造後の圧延で表面疵を発生させることなく、センターポロシティを低減することのできる連続鋳造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
連続鋳造中において凝固完了後の鋳片を圧下するに際し、鋳造中の完全凝固直後に大圧下すると、鋳造後の鋳片に逆Ｖ偏析が発生する。それに対し、凝固完了後の圧下開始位置における鋳片厚み中心部温度が固相線温度−６０℃よりも低い温度であれば、鋳片の逆Ｖ偏析を発生させることがない。
【００１４】
また、圧下量を１０〜５０％とし、圧下終了位置における鋳片厚み中心部温度が８００℃以上であり、圧下位置において鋳片の中心部温度と表面温度との差が２００℃以上であり、さらに圧下ロールと隣接する上流側ロールとの間において液体噴射によって鋳片表面でデスケーリングを行って圧下時の鋳片表面温度を低下させ厚み中心部との温度差を拡大することにより、厚み中心部を圧下してセンターポロシティを低減することができる。
【００１５】
さらに、圧下ロールとしてフラットロールを用いることにより、圧下量が１０％以上の大圧下であっても、凸型ロールを用いる際に問題となる製品表面欠陥を防止することができる。
【００１６】
本発明は、以上の知見に基づいてなされたものであり、その要旨とするところは以下のとおりである。
（１）連続鋳造中において凝固完了後の鋳片を圧下するに際し、圧下ロールとしてフラットロールを用い、圧下量を１０〜５０％とし、
凝固完了後の圧下開始位置における鋳片厚み中心部温度は、固相線温度−６０℃よりも低い温度であり、圧下終了位置における鋳片厚み中心部温度は８００℃以上であり、圧下位置において鋳片の中心部温度と表面温度との差が２００℃以上であり、
圧下ロールと隣接する上流側ロールとのロール間において液体噴射によって鋳片表面のデスケーリングを行い、
鋳型部における初期鋳片厚みが１００ｍｍ以上であることを特徴とする連続鋳造方法。
【発明の効果】
【００１７】
本発明の連続鋳造方法は、連続鋳造中において凝固完了後の鋳片を圧下するに際し、圧下ロールとしてフラットロールを用いることにより、圧延時の表面欠陥発生を防止することができる。圧下量を１０〜５０％とし、圧下ロールと隣接する上流側ロールとのロール間において液体噴射によって鋳片表面のデスケーリングを行うことにより、センターポロシティを十分に圧着するとともに、圧下ロールによるスケール押し込みに起因する表面疵発生を防止することができる。凝固完了後の圧下開始位置における鋳片厚み中心部温度を固相線温度−６０℃よりも低い温度とすることにより、逆Ｖ偏析発生を防止することができる。圧下終了位置における鋳片厚み中心部温度を８００℃以上とすることにより、十分な圧下を行うことができる。その結果、表１に示すように同一圧下率であれば、最大ポロシティ径を小さくすることにより内部品質を向上させることができる。また、デスケーリングを加えることなく逆Ｖ偏析が発生する温度（例えば固相線温度）で圧下を開始した場合と同一のポロシティ径を、デスケーリングを加えることで、逆Ｖ偏析が発生しない温度（例えば固相線温度−６０℃）で圧下を開始した場合において、デスケーリングを加えることなく逆Ｖ偏析が発生する温度で圧下を開始した場合と同一の圧下量で得ることができる。更に、ポロシティ径を所定の値以下にしようとする場合、小さな圧下率で達成可能となり設備能力が小さくなる（同一設備を用いた場合に、より小さな圧下率で品質目標達成が可能となり、設備負荷が軽減される）。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】本発明の連続鋳造方法を説明する部分側面図である。
【図２】圧下位置における鋳片中心温度別の圧下量と最大ボロシティ径との関係を示す図である。
【図３】鋳片温度と圧下抵抗との関係を示す図である。
【図４】比較例におけるデスケーリングノズル配置位置を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
連続鋳造鋳片のセンターポロシティ低減のため、凝固完了後の鋳片を大圧下することが有効であることは知られていた。凝固完了後であっても、中心部温度が高いほどセンターポロシティの圧着に有利である。凝固完了後の時間経過とともに中心部温度は低下するため、凝固完了直後に大圧下を行っていた。凝固完了前に大圧下を行うと逆Ｖ偏析が発生するが、凝固完了後であれば大圧下しても逆Ｖ偏析は発生しないものと考えられていた。
【００２０】
本発明において、凝固完了後であっても、凝固完了直後に圧下率が１０％以上となる大圧下を行うと、大圧下の影響によって凝固完了前の固液共存領域に影響が及び、未凝固溶鋼が逆流して逆Ｖ偏析が発生することをはじめて知見した。そして、凝固完了後の圧下開始位置における鋳片厚み中心部温度が固相線温度−６０℃よりも低い温度であれば、圧下率１０％以上の大圧下であっても、凝固後鋳片に逆Ｖ偏析が発生しないことが明らかとなった。
【００２１】
一般的に、鋼の温度が高ければ高いほど熱間強度が小さくなるので、高温ほど圧下が容易になる。本発明で述べる、相対する一対のフラットロールにて鋳片表面と厚み中心部との温度差が２００℃以上の条件下で凝固後大圧下を実施する場合、厚み中心位置（１／２厚部）に圧下力が効率的に加わるため、鋳片の温度、特に、鋳片の（幅中央かつ）厚み１／２の部分の温度が高ければ高いほど望ましい。しかしながら、本発明者らが検討を進めた結果、（幅中央かつ）厚み１／２の部分の温度が完全に凝固する固相率＝１となる温度（Ｔｓ；固相線温度）で凝固後大圧下を開始した場合、１／２厚部の部分が圧下されることにより上流側に押し上げられ、その結果濃化溶鋼が上流側に押し出され、逆Ｖ偏析が形成され、鋳片品質が劣位になる事がわかった。本発明者らが更に検討を進めた結果、凝固後大圧下によって１／２厚部の部分が圧下されることにより上流側に押し上げられる影響は、圧下開始位置を１／２厚部の温度がＴｓ−６０℃以下とすることによりなくなることがわかった。
【００２２】
また、センターポロシティ圧着のための圧下効果を有効にするためには、圧下位置において鋳片中心部温度と表面温度の差が大きいことが重要である。鋳片の温度が高いほど変形抵抗が小さく、温度が低いほど変形抵抗が大きくなる。従って、圧下ロールによる圧下効果をできる限り鋳片中心部の変形に寄与させるためには、鋳片表面温度が低いほど有効である。本発明においては、圧下位置において鋳片の中心部温度と表面温度との差が２００℃以上であるとともに、圧下ロールと隣接する上流側ロールとのロール間において液体噴射によって鋳片表面のデスケーリングを行うことによって圧下位置における鋳片表面温度を低下させることにより、センターポロシティ圧着をさらに向上することに成功した。
【００２３】
まず、凝固完了後の鋳片に大圧下を行い、圧下量がセンターポロシティ状況に及ぼす影響について調査した。最大ポロシティ径については、高周波超音波（周波数１００ＭＨｚ）を用いて測定した鋳片１／２厚部を超音波探傷で評価したポロシティの最大径で評価した。鋳片厚み中心位置を中心線として上下３５ｍｍの７０ｍｍ×鋳片全幅×厚み１０ｍｍの鋳片で評価した。結果を図２に示す。圧下位置は、中心部温度が固相線温度−１００℃となる位置（図中「●」）、中心部温度が固相線温度−６０℃となる位置（図中「□」）の２カ所いずれかとし、フラットロールを用いて圧下を行った。圧下を行わない場合（圧下量＝０％）は最大ボロシティ径が１０００μｍであったが、圧下量を１０％とすると大幅に最大ボロシティ径が低減し、圧下量を大きくするほど最大ポロシティ径が低減することが明らかとなった。この結果に基づき、本発明においては、圧下量の下限を１０％とした。一方、図２に示すように圧下量を大きくすると、厚み中心位置の最大ポロシティ径は小さくなるものの５０％超では改善の効果は飽和する傾向となる一方、総圧下量が大きくなって、鋳片圧下装置の能力が大きくなるとともに、圧下ロール１の径が大型化する問題が生ずるため、圧下量の上限を５０％とした。なお、圧下量とは、圧下前後の鋳片厚みの差を圧下前鋳片厚みで除した数値の％表記を意味する。
【００２４】
本発明で凝固完了後の鋳片を圧下するに際し、圧下ロールとしてフラットロールを用いる。フラットロールとは、圧下ロールの幅方向で、鋳片に接する部分のロール直径が変化しないロールを意味する。ロールの幅中央部が幅端部に比較して太くなるロール（凸型ロール）を用いて大圧下を行うと、圧下によって発生した鋳片のくぼみが分塊圧延時に折れ込み、最終製品の表面疵として残存することがあるため、凸型ロールを用いた大圧下は制限を受けることになる。それに対して本発明ではフラットロールを用いて大圧下を行うので、圧下量の上限が制限を受けることがなく、上記のように圧下量を５０％まで増大することが可能となる。
【００２５】
次に、圧下位置における鋳片中心部温度と固相線温度との差が鋳片品質に及ぼす影響について調査した。圧下量を３０％一定とし、圧下位置を変化させることにより、圧下位置における鋳片中心部温度を固相線温度から固相線温度−１００℃まで変化させた。圧下位置が完全凝固位置に一致しているときに鋳片中心部温度は固相線温度に等しくなり、圧下位置が完全凝固位置から下流側に遠ざかるほど、鋳片中心部温度と固相線温度との差が大きくなる。結果を表１に示す。表１から明らかなように、完全凝固後の圧下であっても、圧下位置における中心部温度が固相線温度に近い、即ち圧下位置が完全凝固位置の下流側であって完全凝固位置に近い位置だと逆Ｖ偏析が発生するのに対し、圧下開始温度が固相線温度−６０℃と同等又はそれ以下であって圧下位置が完全凝固位置から下流側に十分に遠ざかれば、逆Ｖ偏析が発生せずセンターポロシティを低減できることがわかった。
【００２６】
【表１】
0006451437.tif 000002
【００２７】
圧下位置における中心部温度が低すぎる、即ち圧下位置が完全凝固位置から遠ざかりすぎると、中心部の変形抵抗が大きくなりすぎてポロシティ低減が困難となる。試料の温度を６００〜１２００℃で変化させ、試料に０．５％圧下歪みを与えたときの圧下抵抗を測定した。結果を図３に示す。試料温度が低くなると急速に圧下抵抗が増大するが、温度が８００℃以上であれば、圧下抵抗を低く抑えることができる。そこで本発明では、圧下終了位置における鋳片厚み中心部温度を８００℃以上と規定した。なお、圧下を行う圧下ロールが１対であれば、圧下開始位置と圧下終了位置の鋳片中心部温度は同一の温度とすることができる。
【００２８】
本発明はセンターポロシティの少ない鋳片を製造することを課題とする。センターポロシティ低減ニーズが強い品種は主に厚板材である。厚板材、特に高強度を要する品種は合金含有量が多く、固相線温度が低い品種、具体的には固相線温度が１４５０℃以下となる品種が多い。固相線温度が低い品種では、圧下位置における鋳片中心部温度（固相線温度−６０℃）も必然的に低くなる。本発明においては、圧下位置における鋳片中心部温度が８００℃以上であれば足りるので、厚板材のように固相線温度が低い品種においても十分に圧下を行ってセンターポロシティを低減することができる。
【００２９】
圧下位置における鋳片中心部温度が同等であれば、圧下位置における鋳片表面温度が低いほど、即ち圧下位置において鋳片の中心部温度と表面温度との差が大きいほど、センターポロシティ改善効果が向上する。本発明においては、圧下位置において鋳片の中心部温度と表面温度との差を２００℃以上とすることがまず必要である。鋳型部における初期鋳片厚みが１００ｍｍ以上であれば、通常の連続鋳造において圧下位置において鋳片の中心部温度と表面温度との差を２００℃以上とすることができる。そうすれば、図３に示すように、鋳片表層と内部との強度差を大きくすること（表層の強度を大きく、厚み中心近傍を柔らかくすること）が可能となるので、中心部を効率的に圧下する事が可能となる。
【００３０】
本発明においてはさらに、図１に示すように、圧下ロール１と隣接する上流側ロール（サポートロール２ａ）とのロール間にデスケーリングノズル３を設け、液体噴射によって鋳片４の表面のデスケーリングを行う。液体噴射で鋳片表面をデスケーリングすることにより、鋳片表面のスケールを除去するとともに、鋳片表面温度を急速に低下させることができる。これにより、圧下位置における鋳片表面温度をより一層低減し、鋳片の中心部温度と表面温度との差を拡大し、圧下によるセンターポロシティ改善効果を向上できることが明らかとなった。
【００３１】
鋳片表面にスケールが付着したままで大圧下を行うと、付着したスケールが鋳片に押し込まれ、大圧下後にデスケーリングを行ってもスケールを十分に除去できないことがある。その結果、後工程での圧延でスケール性欠陥が発生する可能性がある。本発明では、上記のように圧下直前の鋳片表面をデスケーリングすることにより、大圧下に伴う鋳片表面スケールの鋳片及び圧下ロールへの押し込みを防止することができる。
【００３２】
デスケーリングに際しては、噴射する液体として水を用い、デスケーリングノズル３からの吐出圧を５〜１５ＭＰａとすると好ましい。また、ノズル１本あたりの液体流量を１３０リットル／分以上とし、ノズルと鋳片との距離を１２０ｍｍ以下とすることにより、十分にデスケーリングするとともに、鋳片表面温度を十分に低下してセンターポロシティ圧着効果を高めることができる。
【００３３】
図４（ｂ）（ｃ）に示すように、圧下ロールと隣接する上流側ロール２ａのさらに上流側にデスケーリングノズル３を設けてデスケーリングを行った場合には、圧下時の鋳片表面温度が回復して表面温度低下によるセンターポロシティ改善効果が減殺されるとともに、デスケーリング後に鋳片が圧下ロールに到達するまでの間にスケールがふたたび成長し、大圧下によるスケールの押し込みが発生するので、本発明においては、図１に示すように、圧下ロール１と隣接する上流側ロール２ａとのロール間においてデスケーリングを行うこととした。
【００３４】
連続鋳造において、鋳型内の溶鋼表面に連続鋳造パウダーを供給してパウダー層を形成する。パウダー層は溶鋼からの熱によって溶融し、鋳型と凝固シェルとの間に流入してパウダーフィルム層を形成する。そのため、連続鋳造鋳片の表面に付着するスケールには、パウダーが含浸されている。鋳片表面にパウダー含浸スケールが付着したままで熱間圧延を行うと、加熱炉で鋳片を加熱する際に鋳片表面の結晶粒界が酸化され、パウダーを含有したスケールが鋳片内部に取り込まれる。その結果、熱間圧延後の鋼板表面にパウダー性の品質欠陥が発生することがある。特に、センターポロシティ低減のために連続鋳造中に鋳片大圧下を行うと、パウダーが浸潤したスケール層の大きな押し込みが発生し、鋳片内部までスケールが押し込まれる結果として、後工程で高圧デスケーリングを実施しても奥に押し込まれたスケールに対してデスケーリングの効果が効かないことになり、熱間圧延後のパウダー性品質欠陥が顕著になる懸念がある。それに対し本発明は、上記のように圧下直前に鋳片表面のデスケーリングを行うことにより、熱間圧延後のパウダー性欠陥を有効に防止することが可能となる。
【００３５】
本発明は、連続鋳造中の凝固完了前に行う軽圧下を併用しても良い。凝固完了前において、凝固収縮に見合った量だけ鋳片を軽圧下することにより、鋳片の中心偏析を低減するとともに、センターポロシティについても程度を軽くしておくことができる。さらに凝固完了後に本発明の大圧下を行うので、センターポロシティの改善効果をより一層確実にすることができる。
【実施例】
【００３６】
垂直曲げ連続鋳造装置を用いて、鋳造幅２０００ｍｍ、鋳造厚み２４０ｍｍの鋳型によって鋳片を鋳造するに際し、本発明を適用した。鋳造品種の成分は、質量％でＣ：０．０９％，Ｓｉ：０．１５％，Ｍｎ：１．６％，Ｐ：０．００５％，Ｓ：０．００４％とした。平居の式（Ｔｓ＝１５３８−４７６．５［％Ｃ］−２０．５［％Ｓｉ］−６．５［％Ｍｎ］−５００［％Ｐ］−７００［％Ｓ］）を用いて鋳造品種の成分から算出される固相線温度は１４７６℃である。
【００３７】
連続鋳造中の凝固完了後の位置（鋳造長で３０ｍの位置）に、１組の圧下ロールを設けた。圧下ロールとして、直径が６００ｍｍのフラットロールを用いた。鋳造速度を０．５ｍ／分から１．５ｍ／分まで変化させることによって凝固完了位置を変化させ、圧下位置における鋳片中心部温度を変化させた。圧下ロールが１組なので、圧下開始位置における鋳片厚み中心部温度と圧下終了位置における鋳片厚み中心部温度は同一温度とみることができる。
【００３８】
圧下ロールの前後にデスケーリングノズルを設けて鋳片のデスケーリングを行った。鋳造方向におけるデスケーリングノズル配置位置は図１、図４に示すとおりである。図１は大圧下前、図４（ａ）は大圧下後、（ｂ）は圧下ロール１本前、（ｃ）は圧下ロール２本前にデスケーリングノズル３を設けている。デスケーリングノズル３と鋳片４との間の距離を１２０ｍｍとし、吐出圧力を変化させるとともに、ノズルを変更して流量を変化させた。
【００３９】
圧下位置における鋳片表面温度は、連続鋳造中の鋳片伝熱計算を有限要素モデルを用いて行うことによって算出するとともに、鋳造中の鋳片表面温度を二色温度計にて計測して計算結果の検証を行った。圧下位置における鋳片厚み中心部温度も同様の計算方法にて算出した。デスケーリングによる鋳片表面温度低下量は、圧下前にデスケーリングを行わなかった場合に対比し、デスケーリングによって圧下位置における表面温度が何℃低下したかを評価した。
【００４０】
最大ポロシティ径については、高周波超音波（周波数１００ＭＨｚ）を用いて測定した鋳片１／２厚部を超音波探傷で評価したポロシティの最大径で評価した。鋳片厚み中心位置を中心線として上下３５ｍｍの７０ｍｍ×鋳片全幅×厚み１０ｍｍの鋳片で評価した。最大ポロシティ径が５００μｍ以下であれば合格とした。２５０μｍ以下であればより好ましい。１００μｍ以下であればさらに好ましい。５０μｍ以下であれば最も好ましい。
【００４１】
表面欠陥については、鋳片を熱延後、０．８ｍｍの板厚まで冷間圧延し、全長の表面を疵検査して評価した。スケール系およびパウダー系の表面欠陥１個を１ｍとしてコイル全長で除して％表示したものを表面欠陥指数（％）とした。表面欠陥指数が０．００１５％以下を合格とした。
【００４２】
逆Ｖ偏析については、鋳造後、１／２幅部の鋳片を、鋳造長さ方向に２０ｃｍ切断し、厚み中心部上下３５ｍｍ（厚さ７０ｍｍ）の中に存在する偏析形態を評価し、逆Ｖ偏析が存在したら「発生」として不合格とした。
【００４３】
【表２−１】
0006451437.tif 000003
【表２−２】
0006451437.tif 000004
【００４４】
結果を表２に示す。本発明範囲から外れている数値にアンダーラインを付している。
【００４５】
発明例１〜１５が本発明例である。最大ポロシティ径、表面欠陥指数ともに良好であり、逆Ｖ偏析の発生もなく、最終合否は合格であった。
【００４６】
一般的には、鋳片中心部の温度が高く固相線温度に近い方が中心部の強度が低く効率的に圧下する事が可能である。実施例２、８は比較例２７、２８に比べ圧下量は同じであるが圧下時の中心部温度は低いものの、大圧下直前にデスケーリングノズルの適用により鋳片表面の温度が低下し、中心と表面の温度差が大きくなり、最大ポロシティ径は小さくなっている。即ち効率的に圧下されている。
【００４７】
比較例１〜６は、圧下量が不足し、センターポロシティ改善がなされず、最大ポロシティ径が不合格であった。
【００４８】
比較例７、１１、１５、１９、２３、２７、２８は、圧下位置での鋳片中心部温度が固相線温度−６０℃より高く、逆Ｖ偏析が発生して不合格であった。
【００４９】
比較例８、１２、１６、２０、２４、２７、２８は、大圧下の前にデスケーリングを行っていない。そのため、同じ圧下量で圧下している本発明例と最大ポロシティ径について比較すると、本発明例に対して最大ポロシティ改善効果が低下していることがわかる。また、これら比較例は表面欠陥指数が大幅に増大している。大圧下の前にデスケーリングを行っていないので、大圧下に際して表面に付着したパウダーが鋳片に押し込まれ、鋼板段階でパウダー性欠陥として発現したものと思われる。
【００５０】
比較例９、１０、１３、１４、１７、１８、２１、２２、２５、２６は、大圧下前にデスケーリングは行っているものの大圧下の直前ではない。そして、表面欠陥指数が不合格となっている。デスケーリング後に大圧下の前にスケール再付着が起こり、そのスケールが大圧下に際して鋳片に押し込まれ、鋼板段階でスケール性欠陥として発現したものと思われる。
【符号の説明】
【００５１】
１  圧下ロール
２  サポートロール
３  デスケーリングノズル
４  鋳片
５  鋳造方向
【図１】
0006451437.tif 000005
【図２】
0006451437.tif 000006
【図３】
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【図４】
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