(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
撥油性が異なる２つ以上の帯状表面が同一面内に隣接して配置されている基材と、
加熱装置及び冷却装置の少なくとも一方を含む温度調節手段と
を備え、
前記帯状表面の長手方向が、油が自重で移動する方向と同一であり、
前記温度調節手段が、油が自重で移動する方向に向かうにつれて温度が低くなる温度勾配を形成することを特徴とする防汚性基材。
【請求項２】
前記帯状表面の長手方向が鉛直方向と平行であり且つ鉛直下方向に向かうにつれて温度が低くなる温度勾配が形成されている請求項１に記載の防汚性基材。
【請求項３】
前記温度調節手段が移動することによって、前記温度勾配を変化させる請求項１に記載の防汚性基材。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか一項に記載の防汚性基材を備えた物品。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、防汚性基材及び物品に関する。
【背景技術】
【０００２】
レンジフードにおける食用油、工作機械における潤滑油等の油汚れは、表面に付着すると拡がりやすく除去が困難である。そのため、各種基材の表面に、油汚れを容易に除去可能な防汚性機能を付与することが有用である。【０００３】
表面に付着した液滴を効率的に除去する方法として、例えば、特許文献１には、表面に帯状表面部位Ａと帯状表面部位Ａより水換算の接触角が小さい帯状表面部位Ｂとを交互に設置した液滴ガイド構造が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００６−２５７２４９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、特許文献１の技術は、自動車用ガラス及び自動車用塗膜に付着した水滴を除去するのには適しているものの、表面に付着した油汚れを除去する効果が十分でないという問題があった。【０００６】
本発明は、上記のような問題を解決するためになされたものであり、表面に付着した油汚れを効率的に除去することができる防汚性基材を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明は、撥油性が異なる２つ以上の表面を同一面内に有する基材と、加熱装置及び冷却装置の少なくとも一方を含む温度調節手段とを備え、前記温度調節手段が前記基材の前記表面に温度勾配を形成することを特徴とする防汚性基材である。
【発明の効果】
【０００８】
本発明によれば、表面に付着した油汚れを効率的に除去することができる防汚性基材を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】実施の形態１に係る防汚性基材の一例を模式的に示す図である。
【図２】実施の形態１に係る防汚性基材の一例を模式的に示す図である。
【図３】実施の形態１に係る防汚性基材の一例を模式的に示す図である。
【図４】実施の形態１に係る防汚性基材の一例を模式的に示す図である。
【図５】実施の形態１に係る防汚性基材の一例を模式的に示す図である。
【図６】実施の形態１に係る防汚性基材の一例を模式的に示す図である。
【図７】実施の形態１に係る防汚性基材の一例を模式的に示す図である。
【図８】実施の形態１に係る防汚性基材の一例を模式的に示す図である。
【図９】実施の形態１に係る防汚性基材の一例を模式的に示す図である。
【図１０】実施の形態２に係る防汚性基材の一例を模式的に示す図である。
【図１１】実施の形態２に係る防汚性基材の一例を模式的に示す図である。
【図１２】実施の形態３に係る防汚性基材の一例を模式的に示す図である。
【図１３】実施の形態４に係る物品の一例を示す図である。
【図１４】実施の形態４に係る物品の一例を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
実施の形態１．
図１は、実施の形態１に係る防汚性基材の一例を模式的に示す図である。図１において、防汚性基材１は、撥油性が異なる２つ以上の表面２，３を同一面内に有する基材４と、加熱装置及び冷却装置の少なくとも一方を含む温度調節手段５とを備える。温度調節手段５は、基材４における撥油性が異なる表面２，３に温度勾配を形成するように構成されている。
【００１１】
図１では、基材４上における撥油性が異なる２つの表面２，３の好ましい配置例が示されている。ここでは、撥油性の高い方を撥油性の高い表面２とし、撥油性が低い方を撥油性の低い表面３とする。図１において、撥油性の高い複数の帯状表面２が、基材４上に、略均一な間隔をおいて略平行に配置されている。撥油性の高い複数の帯状表面２の間に、撥油性の低い複数の帯状表面３が配置されている。すなわち、撥油性の高い複数の帯状表面２と撥油性の低い複数の帯状表面３とは、基材４上で、交互に隣接して配置されている。
【００１２】
図１では、撥油性の高い複数の帯状表面２及び撥油性の低い複数の帯状表面３の長手方向、すなわち、矢印６の方向に温度勾配が形成されている。ここでは、温度調節手段５として、例えば、ヒータのような加熱装置を用いることで、矢印６の始点から終点に向かうにつれて温度が低くなるように温度勾配が形成されている。このように構成された防汚性基材１の基材４上に油が付着すると、矢印６の方向に油が流れ落ちる。
【００１３】
撥油性の高い表面２及び撥油性の低い表面３の形状は、同じであっても、異なってもよい。また、撥油性の高い表面２及び撥油性の低い表面３の面積は、同じであっても、異なってもよい。例えば、図２に示すように、撥油性の高い複数の帯状表面２及び撥油性の低い複数の帯状表面３の幅が長手方向に沿って増減する形状であってもよい。図３に示すように、撥油性の高い表面２を矩形波形状とし、撥油性の低い表面３を矩形状としてもよい。さらに、図４に示すように、撥油性の高い表面２を台形波形状とし、撥油性の低い表面３を二等辺三角形状としてもよい。図５に示すように、撥油性の低い表面３を半円形状とし、その他の表面を撥油性の高い表面２としてもよい。
図２〜５に示される防汚性基材１も、図１に示される防汚性基材１と同様に、温度調節手段５を備えており、矢印６の方向に温度勾配が形成されている。
【００１４】
撥油性の高い帯状表面２の幅は、１ｍｍ以上１００ｍｍ以下であることが好ましい。また、撥油性の低い帯状表面３の幅は、０．８ｍｍ以上８０ｍｍ以下であることが好ましい。さらに、撥油性の低い帯状表面３の幅は、撥油性の高い帯状表面２の幅の８０％以下であることが好ましい。撥油性の高い帯状表面２の幅及び撥油性の低い帯状表面３の幅がこれらの条件を満たせば、油がより流れ落ちやすくなる。
【００１５】
撥油性の高い帯状表面２では、２０℃におけるｎ−ヘキサデカンの接触角が４０°以上であることが好ましい。撥油性の高い帯状表面２におけるｎ−ヘキサデカンの接触角が４０°未満であると、油がはじかれにくいため、油が流れ落ちにくくなる。撥油性の低い帯状表面３では、２０℃におけるｎ−ヘキサデカンの接触角が、撥油性の高い帯状表面２におけるｎ−ヘキサデカンの接触角と比較して１０°以上小さいことが好ましい。撥油性の低い帯状表面３におけるｎ−ヘキサデカンの接触角と撥油性の高い帯状表面２におけるｎ−ヘキサデカンの接触角との差が１０°未満であると、撥油性の高い帯状表面２から撥油性の低い帯状表面３へと油を引っ張る駆動力が小さいため、油が流れ落ちにくくなる。
【００１６】
なお、撥油性の高い表面２及び撥油性の低い表面３以外に撥油性が異なる表面をさらに有してもよい。撥油性が異なる３つ以上の表面を同一面内に有する基材４の場合、撥油性が最も高い表面では、２０℃におけるｎ−ヘキサデカンの接触角を４０°以上とし、撥油性が最も高い表面以外の２つ以上の表面では、２０℃におけるｎ−ヘキサデカンの接触角を、撥油性が最も高い表面におけるｎ−ヘキサデカンの接触角と比較して１０°以上小さくすることが好ましい。
【００１７】
基材４における撥油性が異なる２つ以上の表面とは、基材そのものの表面であってもよいし、基材上に形成されたコーティング膜の表面であってもよい。
基材そのもの及びコーティング膜の材料を以下に示す。
撥油性が高い材料としては、例えば、パーフルオロアルコキシアルカン（ＰＦＡ）、ポリクロロトリフルオロエチレン（ＰＣＴＦＥ）、ポリビニルフルオライド（ＰＶＦ）、エチレン−テトラフルオロエチレンコポリマー（ＥＴＦＥ）、パーフルオロエチレンプロペンコポリマー（ＦＥＰ）、エチレン−クロロトリフルオロエチレンコポリマー（ＥＣＴＦＥ）、ポリビニリデンフルオライド（ＰＶＤＦ）、テトラフルオロエチレン−パーフルオロジオキソールコポリマー（ＴＦＥ／ＰＤＤ）、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、これらのフッ素樹脂に官能基を導入したもの等のフッ素系材料が挙げられる。
【００１８】
コーティング膜の材料としては、パーフルオロポリエーテル（ＰＦＰＥ）、ポリクロロトリフルオロエチレン（ＰＣＴＦＥ）等の、フッ素オイルに官能基が導入されたものも用いることができる。コーティング膜を形成する方法は、特に限定されず、スプレー塗布、浸漬塗布、静電塗装等の公知の方法が挙げられる。
【００１９】
フッ素系材料以外の材料としては、例えば、ポリエチレン、ポリウレタン、ポリエステル、アクリロニトリル・ブタジエン・スチレン（ＡＢＳ）、ポリスチレン、ポリ塩化ビニル、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）等の汎用プラスチック、シリコーン、ガラス、石材、ステンレス、アルミニウム等の金属が挙げられる。
【００２０】
基材４は、異なる種類の材料を組み合わせてもよいし、異なる種類の材料を積層させてもよい。同様に、コーティング膜も、異なる種類の材料を組み合わせてもよいし、異なる種類の材料を積層させてもよい。
基材４の熱伝導率は、特に限定されないが、１００Ｗ／ｍＫ以下であると、温度勾配を長時間にわたって維持しやすいため好ましい。
【００２１】
基材４の表面は、平坦面であってもよいし、曲面であってもよいし、角、凹凸等を有していてもよい。撥油性が異なる２つ以上の表面の算術平均粗さＲａは、２０００μｍ以下であることが好ましく、０．５μｍ以上２０μｍ以下であることがより好ましい。撥油性が異なる２つ以上の表面の算術平均粗さＲａが２０００μｍ超であると、付着した油が表面の窪みに溜まりやすいため、油が流れ落ちにくくなる。
【００２２】
基材４は、地面に対して、水平（０°）に設置してもよいし、垂直（９０°）に設置してもよいし、その他の角度に傾けて設置してもよい。基材４が地面に対して垂直に設置されている場合及びその他の角度に傾けて設置されている場合は、重力により油が流れ落ちやすくなるため好ましい。これらの場合では、温度勾配における温度低下方向が、油が自重で移動する方向と同一になるようにすることが好ましい。特に、基材４を地面に対して垂直に設置する場合は、撥油性の高い複数の帯状表面２及び撥油性の低い複数の帯状表面３の長手方向が、鉛直方向と平行になるように基材４の向きを設定することが好ましい。また、基材４を地面に対してその他の角度に傾けて設置する場合は、撥油性の高い複数の帯状表面２及び撥油性の低い複数の帯状表面３の長手方向が、油が自重で移動する方向と同一になるように基材４の向きを設定することが好ましい。なお、基材４を地面に対して垂直に設置し、撥油性の高い複数の帯状表面２及び撥油性の低い複数の帯状表面３の長手方向が、水平方向と平行になるように基材４の向きを設定した場合であっても、図６に示すように、鉛直下方向に向かうにつれて温度が低くなる温度勾配６が形成されているか、又は図７に示すように、水平方向に温度が低くなる温度勾配６が形成されていれば、油が流れ落ちる効果は十分に得られる。さらに、図８に示すように、基材４を地面に対して水平に設置した場合であっても、撥油性の高い複数の帯状表面２及び撥油性の低い複数の帯状表面３の長手方向が、温度勾配６における温度低下方向と同一であれば、油が移動し流れ落ちる効果は十分に得られる。
【００２３】
温度調節手段５としての加熱装置としては、例えば、赤外線ヒータ、シリコーンラバーヒータ、カートリッジヒータ、ホットプレート、熱風器、電熱線等が挙げられる。このような加熱装置により基材４の表面、裏面又はその両方における一部を加熱することで、加熱した部分から加熱していない部分に向けて温度が低くなる温度勾配を形成することができる。
【００２４】
温度調節手段５としての冷却装置としては、例えば、冷風機、空冷装置、水冷装置等が挙げられる。このような冷却装置により基材４の表面、裏面又はその両方における一部を冷却することで、冷却した部分から冷却していない部分に向けて温度が高くなる温度勾配を形成することができる。
【００２５】
温度調節手段５としての加熱装置及び冷却装置は一方だけを含んでもよいし、両方を含んでもよい。温度調節手段５が加熱装置及び冷却装置の両方を含む場合、例えば、図９に示すように、基材４の両端近傍に配置された温度調節手段５の一方を加熱装置とし、温度調節手段５の他方を冷却装置とすればよい。
【００２６】
矢印６の始点から終点に向かうにつれて温度が低くなる温度勾配における最低温度及び最高温度の範囲は、−５℃以上１５０℃以下であることが好ましい。上記温度範囲であれば油の焦げ付き及び凍り付きが起こらない。また、温度勾配は、５℃／ｍ以上であることが好ましく、２０℃／ｍ以上であることがより好ましい。基材４が略水平の状態で設置される場合は、重力により油が流れ落ちる効果が小さくなるため、温度勾配をより大きくすることが好ましい。
【００２７】
次に、撥油性の高い表面２と撥油性の低い表面３とのパターンにより油が流れ落ちやすくなる効果について説明する。撥油性の高い表面２では、付着した油は油滴として存在するため、そのまま油滴として流れ落ちるか、又は撥油性の低い表面３に移動する。一方、撥油性の低い表面３では、油が拡がりやすいため、付着した油は接触角が小さい状態で油滴として存在するか、又は油膜として存在する。撥油性の低い表面３に存在する油は、撥油性の高い表面２から移動してきた油と合わさり、自重により流れ落ちやすくなる。撥油性の高い表面２と撥油性の低い表面３とにまたがって付着した油については、撥油性の高い表面２と撥油性の低い表面３との表面張力差により、撥油性の高い表面２から撥油性の低い表面３へと油を引っ張る駆動力が働く。これにより、撥油性の低い表面３に油が集まって合わさり、自重により流れ落ちやすくなる。
【００２８】
次に、温度勾配の形成により油が流れ落ちやすくなる効果について、温度勾配における温度低下方向が、油が自重で移動する方向と同一である場合について説明する。基材４には温度勾配が形成されているため、付着した油に表面張力差が生じる。これにより、油が自重で移動する方向、すなわち温度が低くなる方向に、付着した油を引っ張る駆動力が働き、油が流れ落ちやすくなる。
また、温度勾配の形成により油が流れ落ちやすくなる効果について、温度勾配における温度低下方向が、油が自重で移動する方向と同一でない場合について説明する。図７の下方を鉛直下方向とすると、水平方向に温度が低くなる温度勾配６が形成されているため、温度が低くなる方向に、付着した油を引っ張る駆動力が働く。そのため、温度勾配６の矢印の始点から終点、すなわち図７の左から右に油が移動しやすくなる。これにより、撥油性の低い表面３の右方に油が集まりやすくなり、自重により流れ落ちやすくなる。また、図８の下方を鉛直下方向とすると、油は自重で移動することはないが、温度が低くなる方向、すなわち温度勾配６の矢印の始点から終点に向かって油が移動しやすくなる。
【００２９】
次に、風の影響により油が流れ落ちやすくなる効果について説明する。基材４を地面に対して垂直に設置し、鉛直下方向にむかうにつれて温度が低くなる温度勾配が形成されている場合、付着した油は鉛直下方向に流れ落ちる。その際、風力が鉛直下方向に向かって働くと、より油が流れ落ちやすくなる効果が得られる。鉛直下方向以外に油を移動させる場合も、その方向に沿って風力を働かせることにより、油が流れ落ちやすくなる効果が得られる。
【００３０】
実施の形態２．
図１０は、実施の形態２に係る防汚性基材の一例を模式的に示す上面図である。図１１は、実施の形態２に係る防汚性基材の一例を模式的に示す側面図である。図１０及び１１において、防汚性基材１は、撥油性の高い帯状表面２及び撥油性の低い帯状表面３を同一面内に有する基材４と、加熱装置及び冷却装置の少なくとも一方を含む複数の温度調節手段５とを備える。撥油性の高い帯状表面２と撥油性の低い帯状表面３とは基材４上に交互に隣接して配置されている。複数の温度調節手段５は、撥油性の高い帯状表面２から撥油性の低い帯状表面３に向かうにつれて温度が低くなる温度勾配６をそれぞれに形成するように構成されている。
【００３１】
撥油性の高い帯状表面２、撥油性の低い帯状表面３、基材４及び温度調節手段５の構造は、実施の形態１と同様であるので説明は省略する。
【００３２】
実施の形態２に係る防汚性基材では、複数の温度勾配が形成されていることにより、撥油性の低い帯状表面３に効率的に油を集めることができる。これにより油が自重で流れ落ちやすくなる。
【００３３】
実施の形態３．
図１２は、実施の形態３に係る防汚性基材の一例を模式的に示す図である。図１２において、防汚性基材１は、撥油性の高い表面２及び撥油性の低い表面３を同一面内に有する基材４と、加熱装置及び冷却装置の少なくとも一方を含む温度調節手段５とを備える。温度調節手段５は移動できるようになっている。図１２に示されるように、温度調節手段５が移動することによって、温度勾配６を変化させることができるように構成されている。
【００３４】
撥油性の高い表面２、撥油性の低い表面３、基材４及び温度調節手段５の構造は、実施の形態１と同様であるので説明は省略する。
【００３５】
実施の形態３に係る防汚性基材では、油が多く付着した部位が最高温度となるように温度調節手段５を移動させて温度勾配を変化させることで、油がより効率的に流れ落ちやすくなる。
【００３６】
実施の形態４．
実施の形態４では、実施の形態１〜３において説明した防汚性基材を適用した物品について説明する。
図１３は、金属切削などに利用される工作機械の一部である主軸モータである。図１３において、モータ９は、筒状のフレーム１０の内部に設置されている。フレーム１０は、空冷用風路１１及び水冷装置１３を備えている。モータ９を空冷するために設置されたファン１２が稼働し、切削側から入った風が空冷用風路１１を通り、ファンガードから排気されるように設計されている。主軸モータでは、稼働中に切削油のミストが空冷用風路１１に付着する。そこで、空冷用風路１１に実施の形態１〜３において説明した防汚性基材を適用することで、油の固着を防ぐことができる。
【００３７】
図１４は、キッチン等で排気を行うレンジフードである。レンジフードは、ファン１４と、ファンケーシング１５と、支持体１６と、フィルター１７と、ヒータ１８とを備えている。調理中の油煙を排気する際にファンケーシング１５に油汚れが付着する。そこで、ファンケーシング１５に実施の形態１〜３において説明した防汚性基材を適用することで、油の固着を防ぐことができる。
【実施例】
【００３８】
以下、実施例及び比較例により本発明をより具体的に説明するが、これらによって本発明が限定されるものではない。
＜実施例１〜７＞
３０ｃｍ×３０ｃｍの大きさのガラス基材（熱伝導率：１Ｗ／ｍＫ）上に、フッ素樹脂コーティング液（Ｎｏｖｅｃ１７００、スリーエム製）を塗布し、表１に示す幅となるように撥油性の高い帯状表面を形成した。フッ素樹脂コーティング液を塗布しない部分を撥油性の低い帯状表面とした。２０℃におけるｎ−ヘキサデカンの接触角は、撥油性の高い帯状表面において５７°であり、撥油性の低い帯状表面において１０°以下であった。【００３９】
撥油性の高い帯状表面及び撥油性の低い帯状表面の長手方向が鉛直方向と平行となるようにガラス基材を地面に対して垂直に設置し、鉛直上方向から鉛直下方向に向かって表１に示す温度勾配となるようにガラス基材の上部を赤外線ヒータにより加熱した。最高温度は４０℃とした。【００４０】
ガラス基材の中央部に１０ｇのｎ−ヘキサデカンを付着させた後、５分間静置した。ｎ−ヘキサデカンが鉛直下方向に流れ落ちてガラス基材から除去された割合を質量変化で確認した。８０質量％以上のｎ−ヘキサデカンが除去された場合を、防汚性が良好であると判断した。結果を表１に示す。【００４１】
【表１】
0006563157.tif 000002
【００４２】
表１から分かるように、実施例１〜７では、ｎ−ヘキサデカンが８０質量％以上除去されており、防汚性が良好であることを確認できた。【００４３】
＜実施例８〜１０＞
撥油性の高い帯状表面及び撥油性の低い帯状表面の長手方向が鉛直方向と平行となるようにガラス基材を地面に対して垂直に設置し、鉛直上方向から鉛直下方向に向かって表２に示す温度勾配となるように実施例２のガラス基材の上部を赤外線ヒータにより加熱した。最高温度は４０℃とした。【００４４】
ガラス基材の中央部に１０ｇのｎ−ヘキサデカンを付着させた後、５分間静置した。ｎ−ヘキサデカンが鉛直下方向に流れ落ちてガラス基材から除去された割合を質量変化で確認した。８０質量％以上のｎ−ヘキサデカンが除去された場合を、防汚性が良好であると判断した。結果を表２に示す。【００４５】
＜比較例１＞
撥油性の高い帯状表面及び撥油性の低い帯状表面の幅を表２に示す幅に変更したこと以外は実施例２と同様にして、撥油性の高い帯状表面及び撥油性の低い帯状表面を有するガラス基材を作製した。【００４６】
撥油性の高い帯状表面及び撥油性の低い帯状表面の長手方向が鉛直方向と平行となるようにガラス基材を地面に対して垂直に設置し、ガラス基材の全体が２０℃となるように赤外線ヒータにより加熱した。【００４７】
ガラス基材の中央部に１０ｇのｎ−ヘキサデカンを付着させた後、５分間静置した。ｎ−ヘキサデカンが鉛直下方向に流れ落ちてガラス基材から除去された割合を質量変化で確認した。８０質量％以上のｎ−ヘキサデカンが除去された場合を、防汚性が良好であると判断した。結果を表２に示す。【００４８】
【表２】
0006563157.tif 000003
【００４９】
表２から分かるように、実施例８〜１０では、温度勾配を５℃／ｍ以上としたので、表面張力差により油がガラス基材の鉛直下方向に引っ張られる効果が大きく、防汚性がより良好であった。一方、比較例１では、防汚性が不十分であった。【００５０】
＜実施例１１〜１３＞
ガラス基材（熱伝導率：１Ｗ／ｍＫ）を表３に示す基材に変更したこと以外は実施例２と同様にして、撥油性の高い帯状表面及び撥油性の低い帯状表面を有する基材を作製した。【００５１】
撥油性の高い帯状表面及び撥油性の低い帯状表面の長手方向が鉛直方向と平行となるように基材を地面に対して垂直に設置し、鉛直上方向から鉛直下方向に向かって表３に示す温度勾配となるようにガラス基材の上部を赤外線ヒータにより加熱した。最高温度は４０℃とした。【００５２】
基材の中央部に１０ｇのｎ−ヘキサデカンを付着させた後、５分間静置した。ｎ−ヘキサデカンが鉛直下方向に流れ落ちてガラス基材から除去された割合を質量変化で確認した。８０質量％以上のｎ−ヘキサデカンが除去された場合を、防汚性が良好であると評価した。結果を表３に示す。【００５３】
【表３】
0006563157.tif 000004
【００５４】
表３から分かるように、ステンレス基材、鉄基材及びアルミニウム基材のいずれを用いても防汚性は良好であった。【００５５】
＜実施例１４〜２４＞
撥油性の高い帯状表面及び撥油性の低い帯状表面におけるｎ−ヘキサデカンの接触角を表４に示すｎ−ヘキサデカンの接触角に変更したこと以外は実施例２と同様にして、撥油性の高い帯状表面及び撥油性の低い帯状表面を有する基材を作製した。
なお、スリーエム製のコーティング液（Ｎｏｖｅｃ１７００、Ｎｏｖｅｃ２７０２）に関しては、１００℃×６０分の条件で成膜した。デュポン製のＰＦＡ塗料ＥＪ−ＣＬ５００に関しては、３８０℃×２０分の条件で成膜した。デュポン製のＰＴＦＥ塗料８５２Ｇ−２０１に関しては、３８０℃×３０分の条件で成膜した。デュポン製のワンコート塗料９５４Ｇ−３００に関しては、２５０℃×２０分の条件で成膜した。【００５６】
実施例１５のように、スリーエム製コーティング液及びデュポン製塗料を用いて、撥油性の高い帯状表面及び撥油性の低い帯状表面を有するガラス基材を作製する場合は、先にデュポン製塗料を用いて成膜した後に、スリーエム製コーティング液を用いて成膜した。【００５７】
【表４】
0006563157.tif 000005
【００５８】
表４から分かるように、実施例２及び実施例１４〜２４では、撥油性の高い帯状表面と撥油性の低い帯状表面との表面張力差により撥油性の低い帯状表面にｎ−ヘキサデカンが効率的に移動するため、防汚性が良好であった。【００５９】
＜実施例２５＞
３００ｍｍ×３００ｍｍの大きさのガラス基材に、図３に示される撥油性の高い表面及び撥油性の低い表面のパターンを形成した。撥油性の高い表面は、ガラス基材にフッ素樹脂コーティング液（Ｎｏｖｅｃ１７００、スリーエム製）を塗布して形成した。フッ素樹脂コーティング液を塗布しない部分を撥油性の低い表面とした。
実施例１〜７と同様の条件で防汚性を評価したところ、実施例２５では、８８質量％のｎ−ヘキサデカンが除去されており、防汚性が良好であることを確認できた。【００６０】
＜実施例２６＞
３００ｍｍ×３００ｍｍの大きさのガラス基材に、図４に示される撥油性の高い表面及び撥油性の低い表面のパターンを形成した。撥油性の高い表面は、ガラス基材にフッ素樹脂コーティング液（Ｎｏｖｅｃ１７００、スリーエム製）を塗布して形成した。フッ素樹脂コーティング液を塗布しない部分を撥油性の低い表面とした。
実施例１〜７と同様の条件で防汚性を評価したところ、実施例２６では、９０質量％のｎ−ヘキサデカンが除去されており、防汚性が良好であることを確認できた。【００６１】
＜実施例２７＞
実施例１０と同様にして、撥油性の高い帯状表面及び撥油性の低い帯状表面を有するガラス基材を作製した。【００６２】
撥油性の高い帯状表面及び撥油性の低い帯状表面の長手方向が水平方向となるようにガラス基材を地面に対して垂直に設置し、撥油性の高い帯状表面及び撥油性の低い帯状表面の長手方向に２０℃／ｍの温度勾配となるようにガラス基材を赤外線ヒータにより加熱した。最高温度は４０℃とした。【００６３】
ガラス基材の最高温度部分に１０ｇのｎ−ヘキサデカンを付着させた後、５分間静置した。ｎ−ヘキサデカンが温度勾配により水平方向に移動すると共に、重力により鉛直下方向にも移動することを確認できた。【００６４】
＜実施例２８＞
実施例１０と同様にして、撥油性の高い帯状表面及び撥油性の低い帯状表面を有するガラス基材を作製した。【００６５】
ガラス基材を地面に対して水平に設置し、撥油性の高い帯状表面及び撥油性の低い帯状表面の長手方向が、温度勾配における温度低下方向と同一となるようにガラス基材を赤外線ヒータにより加熱した。最高温度は４０℃とした。【００６６】
ガラス基材の中央部に１０ｇのｎ−ヘキサデカンを付着させた後、５分間静置した。ｎ−ヘキサデカンが温度勾配により温度低下方向に移動することを確認できた。【００６７】
＜実施例２９〜３１＞
３０ｃｍ×３０ｃｍの大きさのガラス基材（熱伝導率：１Ｗ／ｍＫ）上に、フッ素樹脂コーティング液（Ｎｏｖｅｃ１７００、スリーエム製）を塗布し、表５に示す幅となるように撥油性の高い帯状表面を形成した。フッ素樹脂コーティング液を塗布しない部分を撥油性の低い帯状表面とした。２０℃におけるｎ−ヘキサデカンの接触角は、撥油性の高い帯状表面において５７°であり、撥油性の低い帯状表面において１０°以下であった。【００６８】
撥油性の高い帯状表面及び撥油性の低い帯状表面の長手方向が鉛直方向と平行となるようにガラス基材を地面に対して垂直に設置した。撥油性の高い帯状表面から撥油性の低い帯状表面に向かうにつれて温度が５℃／ｍで低くなる温度勾配が形成されるように、図１０に示すように、撥油性の高い帯状表面の裏面に電熱線を設置し、加熱した。最高温度は４０℃とした。【００６９】
ガラス基材の中央部に１０ｇのｎ−ヘキサデカンを付着させた後、５分間静置した。ｎ−ヘキサデカンが鉛直下方向に流れ落ちてガラス基材から除去された割合を質量変化で確認した。結果を表５に示す。【００７０】
【表５】
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【００７１】
表５から分かるように、実施例２９〜３１では、ｎ−ヘキサデカンが８０質量％以上除去されており、防汚性が良好であることを確認できた。【００７２】
＜実施例３２＞
３０ｃｍ×３０ｃｍの大きさのガラス基材（熱伝導率：１Ｗ／ｍＫ）上に、フッ素樹脂コーティング液（Ｎｏｖｅｃ１７００、スリーエム製）を塗布し、幅２５ｍｍの撥油性の高い帯状表面を形成した。フッ素樹脂コーティング液を塗布しない部分を幅１２ｍｍの撥油性の低い帯状表面とした。２０℃におけるｎ−ヘキサデカンの接触角は、撥油性の高い帯状表面において５７°であり、撥油性の低い帯状表面において１０°以下であった。【００７３】
撥油性の高い帯状表面及び撥油性の低い帯状表面の長手方向が鉛直方向と平行となるようにガラス基材を地面に対して垂直に設置した。ガラス基材の鉛直方向の上３分の１の領域が４０℃の最高温度となり且つ鉛直下方向に向かうにつれて温度が１０℃／ｍで低くなる温度勾配が形成されるように、図１２に示すようにガラス基材の上部を赤外線ヒータにより加熱した。ガラス基材の上方部に１０ｇのｎ−ヘキサデカンを付着させ、３分間静置した。その後、ガラス基材の鉛直方向の中央３分の１の領域が４０℃の最高温度となるように赤外線ヒータを移動して、再び３分間静置した。その後、ガラス基材の鉛直方向の下３分の１の領域が４０℃の最高温度となるように赤外線ヒータを移動して、再び３分間静置した。実施例３２では、ｎ−ヘキサデカンが９０質量％除去されており、防汚性が良好であることを確認できた。【００７４】
＜実施例３３＞
主軸モータの空冷用風路の内壁に、実施例１と同様の撥油性の高い表面及び撥油性の低い表面を形成した。空冷用風路はモータの熱により約９０℃に加熱されているため、ファン側に水冷装置を設置することで温度勾配を形成した。切削側で９０℃、ファン側の出口に向かうにつれて温度が２０℃／ｍで低くなる温度勾配を形成した。水溶性切削油５ｇを空冷用風路の切削側内壁に滴下したところ、切削油がファン側に移動し、防汚性が良好であることを確認できた。【００７５】
＜実施例３４＞
レンジフードのファンケーシング内壁に、実施例１と同様の撥油性の高い表面及び撥油性の低い表面を形成した。ファンケーシング上部に赤外線ヒータを設置することで温度勾配を形成した。ファンケーシング上部で４０℃の最高温度、下方に向かうにつれて温度が２０℃／ｍで低くなる温度勾配を形成した。サラダ油５ｇをファンケーシングに付着させたところ、撥油性の低い表面にサラダ油が集まりながら下方に移動し、防汚性が良好であることを確認できた。
【符号の説明】
【００７６】
１  防汚性基材、２  撥油性の高い表面、３  撥油性の低い表面、４  基材、５  温度調節手段、６  温度勾配、９  モータ、１０  フレーム、１１  空冷用風路、１２  ファン、１３  水冷装置、１４  ファン、１５  ファンケーシング、１６  支持体、１７  フィルター、１８  ヒータ。
【要約】
撥油性が異なる２つ以上の表面を同一面内に有する基材と、加熱装置及び冷却装置の少なくとも一方を含む温度調節手段とを備える防汚性基材であって、前記温度調節手段が前記基材の前記表面に温度勾配を形成する、防汚性基材。【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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