(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
化学式：ＦｅｘＢｙＳｉｚ（ここで、ｘ：７８〜８３ａｔ％、ｙ：８〜１５ａｔ％、ｚ：６〜１３ａｔ％）で表される成分組成からなり、
冷却ロールと接した面におけるエアポケットの発生密度が１ｍｍ２当たり８個以下で、かつ、エアポケットではない箇所における算術平均高さＳａが０．２μｍ以下である非晶質合金薄帯。
【請求項２】
上記成分組成に加えてさらに、Ｃｒ：０．２〜１ａｔ％およびＭｎ：０．２〜２ａｔ％のうちから選ばれる１種または２種を含有することを特徴とする請求項１に記載の非晶質合金薄帯。
【請求項３】
上記成分組成に加えてさらに、Ｃ：０．２〜２ａｔ％およびＰ：０．２〜２ａｔ％のうちから選ばれる１種または２種を含有することを特徴とする請求項１または２に記載の非晶質合金薄帯。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、変圧器の鉄心等に用いて好適な、低鉄損の非晶質合金薄帯に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
配電用の変圧器（トランス）等の鉄心には、非晶質合金薄帯を用いた巻鉄心が多く用いられている。上記巻鉄心に用いられる非晶質合金薄帯としては、Ｆｅをベースとし、ＢやＳｉ等を添加したＦｅ−Ｂ−Ｓｉ系合金の溶湯を、高速回転する冷却ロールの表面に射出して急冷凝固させた、厚さが数１０μｍの非晶質合金薄帯が知られている。
【０００３】
例えば、特許文献１には、８０〜８４ａｔ％のＦｅ、１２〜１５ａｔ％のＢおよび１〜８ａｔ％のＳｉを含有したＦｅ−Ｂ−Ｓｉ非晶質合金が、また、特許文献２には、８１〜８２ａｔ％のＦｅ，１３〜１６ａｔ％のＢおよび３〜５ａｔ％のＳｉからなる非晶質のＦｅ−Ｂ−Ｓｉ三元合金が、また、特許文献３には、実質上７７〜８０ａｔ％のＦｅ，１２〜１６ａｔ％のＢおよび５〜１０ａｔ％のＳｉからなる厚さが０．００３インチ以下の非晶質合金ストリップが開示されている。
【０００４】
上記Ｆｅ−Ｂ−Ｓｉ系の非晶質合金薄帯は、従来の方向性電磁鋼板と比べて、低鉄損ではあるものの、飽和磁束密度が小さく、設計磁束密度を小さくせざるを得ないため、変圧器のサイズが大きくなったり、コイルに巻き付ける銅線が多量に必要になるなどの問題点が指摘されている。
【０００５】
そこで、Ｆｅ成分の比率を高めることによって、飽和磁束密度を高めた非晶質合金薄帯が開発され、ある程度の磁束密度の向上が図られている。しかしながら、Ｆｅ成分の比率が高い合金は、非晶質の安定性が低下し、低鉄損の特性を安定して実現することが難しくなるという問題がある。また、巻鉄心に加工した状態で測定した鉄損値が、素材において測定した鉄損値よりも増大する、いわゆる「ビルディングファクタ」が大きいという問題もある。その理由は、非晶質合金薄帯では薄帯中に存在する歪を除去する等の目的で巻鉄心に加工した後に比較的低温で焼鈍を行うが、その際に一部が結晶化してしまうからである。
【０００６】
そこで、上記問題点を解決する技術として、特許文献４には、非晶質合金薄帯の表面性状を適正化する、具体的には、冷却ロールと接した面におけるエアポケットの発生密度を低減する技術が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開昭５４−１４８１２２号公報
【特許文献２】特開昭５５−０９４４６０号公報
【特許文献３】特開昭５７−１３７４５１号公報
【特許文献４】ＷＯ２０１５／０１６１６１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかしながら、上記特許文献４に開示の技術は、巻鉄心の鉄損の低減には有効ではあるものの、まだばらつきが存在し、鉄損を安定して低減するには不十分であり、さらなる改善が望まれていた。
【０００９】
本発明は、従来技術が抱える上記問題点に鑑みてなされたものであり、その目的は、巻鉄心に加工しても低鉄損をより安定して実現することができるＦｅ−Ｂ−Ｓｉ系の非晶質合金薄帯を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
発明者らは、上記課題を解決するため、非晶質合金薄帯の表面性状に着目してさらに検討を重ねた。その結果、Ｆｅ−Ｂ−Ｓｉ系の非晶質合金薄帯において、巻鉄心に加工したときの鉄損を低減するには、従来から注目されてきたエアポケットの発生密度の低減だけでは不十分であり、エアポケット以外の箇所の凹凸も低減する必要があることを見出し、本発明を開発するに至った。
【００１１】
すなわち、本発明は、化学式：ＦｅｘＢｙＳｉｚ（ここで、ｘ：７８〜８３ａｔ％、ｙ：８〜１５ａｔ％、ｚ：６〜１３ａｔ％）で表される成分組成からなり、冷却ロールと接した面におけるエアポケットの発生密度が１ｍｍ２当たり８個以下で、かつ、エアポケットではない箇所における算術平均高さＳａが０．３μｍ以下である非晶質合金薄帯である。
【００１２】
本発明の上記非晶質合金薄帯は、上記成分組成に加えてさらに、Ｃｒ：０．２〜１ａｔ％およびＭｎ：０．２〜２ａｔ％のうちから選ばれる１種または２種を含有することを特徴とする。
【００１３】
また、本発明の上記非晶質合金薄帯は、上記成分組成に加えてさらに、Ｃ：０．２〜２ａｔ％およびＰ：０．２〜２ａｔ％のうちから選ばれる１種または２種を含有することを特徴とする。
【発明の効果】
【００１４】
本発明によれば、巻鉄心に加工したときの鉄損を低減することができる鉄系非晶質合金薄帯を安定して提供することが可能となる。したがって、本発明の鉄系非晶質合金薄帯は、変圧器の巻鉄心用材料として好適に用いることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】単ロール式急冷薄帯製造装置を説明する模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
まず、本発明を開発する契機となった実験について説明する。
Ｆｅ：８０ａｔ％、Ｂ：１０ａｔ％、Ｓｉ：９ａｔ％およびＣ：０．５ａｔ％を含有する成分組成の合金溶湯を、図１に示したような単ロール式の急冷薄帯製造装置の高速回転している冷却ロールの外周面に射出し、急冷・凝固した後、コイルに巻き取ることによって、厚さ：２５μｍ×幅：１００ｍｍの鉄系非晶質合金薄帯を製造した。この際、冷却ロールの表面粗さ（算術経金高さＲａ）を、ロール表面研摩時の研摩紙の番手を変えることで種々に変更するとともに、溶湯射出部の雰囲気中に含まれるＣＯ２濃度を種々に変化させた。
【００１７】
次いで、上記のようにして得た非晶質合金薄帯を、直径：２００ｍｍφ×幅：１０５ｍｍの石英ガラス製ボビンに巻き付けて、２ｋｇのトロイダルコアを、同一条件で製造した合金薄帯のそれぞれについて３個ずつ作製し、それぞれのトロイダルコアに、アルゴン雰囲気下、かつ、１６００Ａ／ｍの磁界をかけた状態で、３６０℃×１ｈｒ、３８０℃×１ｈｒおよび４００℃×１ｈｒのいずれかの条件の熱処理（磁場中焼鈍）を施した。その後、上記トロイダルコアに、１次および２次コイルを巻き付け、１．３Ｔ、５０Ｈｚで交流磁化して鉄損Ｗ１３／５０を測定した。
【００１８】
その結果、上記実験で得られたトロイダルコアの鉄損値は、成分、厚さ、幅が同一であるにも拘わらず、大きなばらつきが生じた。そこで、上記ばらつきの原因を探るため、非晶質合金薄帯の冷却ロールと接した側の表面（以降、単に「ロール側表面」ともいう）を詳細に調査したところ、鉄損値が特に大きい薄帯では、ロール側表面に、鋳造方向（薄帯長手方向）に長い凹みが多く認められ、特に、上記凹の発生密度が１ｍｍ２当たり８個よりも多いもので、鉄損値が増大していた。上記凹みは、非晶質合金薄帯を製造する際、溶湯とロール表面との間に雰囲気ガスが巻き込まれることによって形成される、いわゆる「エアポケット」と呼ばれるものであり、その発生密度は、主に、溶湯射出部の雰囲気中に含まれるＣＯ２濃度に影響され、ＣＯ２濃度が低いときに多く形成されていた。
【００１９】
しかし、溶湯射出部の雰囲気中のＣＯ２濃度が十分に高く、エアポケットの発生密度が８個／ｍｍ２以下であって、まだ鉄損値のばらつきが存在しており、求められる鉄損特性を安定して実現するには、さらなる改善が必要であることがわかった。そこで、上記の鉄損値ばらつきの原因を究明するため、製造条件と鉄損のばらつきとの関係を調査したところ、冷却ロール外周面の研摩条件によって鉄損値が異なり、冷却ロール外周面の表面粗さ（算術平均高さＲａ）が大きいほど、鉄損が増大する傾向が認められた。
【００２０】
そこで、発明者らは、さらに、非晶質合金薄帯のロール側表面の表面粗さを計測することができる電子顕微鏡（以下、「３Ｄ−ＳＥＭ」と称する）を用いて、薄帯の表面を詳細に調査したところ、エアポケット以外の箇所の凹凸の大きさと鉄損値との間に相関があることが明らかとなった。ここで、上記３Ｄ−ＳＥＭを用いる理由は、エアポケット以外の箇所の凹凸の計測は、エアポケットを避けて行う必要があり、そのためには、従来の二次元の表面粗さの測定に用いられてきた触針式の表面粗さ計ではなく、表面の形状を観察しながら凹凸を測定できる計測機を用いる必要があるからである。
【００２１】
そこで、エアポケット以外の箇所の凹凸の大きさを表す指標として、ＩＳＯ  ２５１７８に規定された高さ方向の振幅の大きさを表す算術平均高さＳａを採用し、実験で得られた非晶質合金薄帯のロール側表面の粗さを計測したところ、エアポケット以外の個所の算術平均高さＳａが０．３μｍを超えると、コアの鉄損が大きく増大していることが明らかとなった。
【００２２】
また、発明者らは、Ｆｅ−Ｂ−Ｓｉの３元系合金に、さらにその他の成分を加えた非晶質合金薄帯を製造し、巻鉄心の鉄損特性を評価した結果、ＣｒやＭｎ，Ｃ，Ｐ，Ｓｎ，Ｓｂ，Ｃｏ，Ｎｉを添加することで、巻鉄心の磁気特性がより改善され、特に、Ｃｒおよび／またはＭｎの添加が有効であることを見出し、本発明を開発するに至った。
【００２３】
次の、本発明の鉄系非晶質合金の成分組成を限定する理由について説明する。
まず、本発明の鉄系非晶質合金は、ＦｅｘＢｙＳｉｚ（ここで、ｘ，ｙ，ｚは各元素のａｔ％を示す。）の化学式で表される成分組成を有するものであり、上記Ｆｅ，ＢおよびＳｉは、それぞれ以下の範囲であることが必要である。
【００２４】
Ｆｅ：７８〜８３ａｔ％（ｘ：７８〜８３）
Ｆｅは、本発明の鉄系非晶質合金のベース成分であり、７８ａｔ％未満では、磁束密度が低くなり過ぎ、一方、８３ａｔ％を超えると、非晶質の安定性と鉄損特性が低下する。よって、Ｆｅは７８〜８３ａｔ％の範囲とする。好ましく８０〜８２ａｔ％（ｘ：８０〜８２）の範囲である。
【００２５】
Ｂ：８〜１５ａｔ％（ｙ：８〜１５）
Ｂは、ＦｅｘＢｙＳｉｚ合金を非晶質化するために必要な元素であり、８ａｔ％未満では、安定的に非晶質化することが困難になる。一方、１５ａｔ％を超えると、磁束密度が低下するだけでなく、原料コストも増大する。よって、Ｂは８〜１５ａｔ％の範囲とする。好ましくは９〜１３ａｔ％（ｙ：９〜１３）の範囲である。
【００２６】
Ｓｉ：６〜１３ａｔ％（ｚ：６〜１３）
Ｓｉは、鉄損の低減と非晶質化に必要な元素であり、６ａｔ％未満では鉄損が増大する。一方、１３ａｔ％を超えると、磁束密度が大きく低下する。よって、Ｓｉは６〜１３ａｔ％の範囲とする。好ましくは７〜１１ａｔ％（ｚ：７〜１１）の範囲である。
【００２７】
また、本発明の鉄系非晶質合金は、上記基本成分に加えてさらに、鉄損低減効果があるＣｒおよびＭｎのうちから選ばれる１種または２種を、内数ですなわち合金全体に対して、以下の範囲で含有するのが好ましい。
Ｃｒ：０．２〜１ａｔ％、Ｍｎ：０．２〜２ａｔ％
ＣｒおよびＭｎは、巻鉄心の鉄損を低減する効果があるので、それぞれ０．２ａｔ％以上添加するのが好ましい。しかし、過剰に添加すると、飽和磁束密度が低下するので、Ｃｒは１ａｔ％、Ｍｎは２ａｔ％を上限とするのが好ましい。より好ましくは、Ｃｒは０．２〜０．６ａｔ％、Ｍｎは０．２〜０．８ａｔ％の範囲である。なお、ＣｒおよびＭｎの添加によって鉄損が低減するメカニズムは十分に明らかとなっていないが、薄帯の磁気特性の応力感受性を低減しているものと推測している。
【００２８】
また、本発明の鉄系非晶質合金は、上記成分に加えてさらに、非晶質状態を安定化させる効果があるＣおよびＰのうちから選ばれる１種または２種を、内数ですなわち合金全体に対して以下の範囲で含有することができる。
Ｃ：０．２〜２ａｔ％、Ｐ：０．２〜２ａｔ％
ＣおよびＰは、特にＦｅの比率が大きい成分系において、非晶質状態を安定化させる効果がある。上記効果を得るためには、それぞれ０．２ａｔ％以上の添加が好ましい。一方、それぞれ２ａｔ％を超えると、磁束密度が大きく低下するので、上限もそれぞれ２ａｔ％とするのが好ましい。より好ましくは、Ｃ：０．２〜０．９ａｔ％、Ｐ：０．２〜０．９ａｔ％の範囲である。
【００２９】
また、本発明の鉄系非晶質合金は、上記基本成分および任意の添加成分に加えてさらに、Ｓｎ，Ｓｂ，ＣｏおよびＮｉのうちから選ばれる１種または２種以上を、内数ですなわち合金全体に対して、以下の範囲で含有してもよい。
Ｓｎ：０．２〜１ａｔ％、Ｓｂ：０．２〜１ａｔ％
ＳｎおよびＳｂは、特にＦｅ比率が大きい成分において、巻鉄心の鉄損を低減する効果がある。上記効果を得るためには、それぞれ０．２ａｔ％以上の添加が好ましい。一方、それぞれ１ａｔ％を超えると、却って鉄損が増大するので、上限はそれぞれ１ａｔ％とするのが好ましい。なお、上記ＳｎおよびＳｂの鉄損低減効果は、コアを磁場中焼鈍したときの非晶質の結晶化が抑制されるためであると考えている。
【００３０】
Ｃｏ：２ａｔ％以下、Ｎｉ：２ａｔ％以下
ＣｏおよびＮｉは、透磁率を向上する効果があるため、それぞれ上限を２ａｔ％として添加することができる。
なお、上記成分以外の残部は、不可避的不純物である。
【００３１】
次に、本発明の鉄系非晶質合金薄帯が有すべき表面性状について説明する。
本発明の鉄系非晶質合金薄帯は、冷却ロールに接した面（ロール側表面）に形成されたエアポケットは、その発生密度が１ｍｍ２当たり８個以下であることが必要である。エアポケットは、冷却ロールへの熱伝達を阻害し、非晶質化を阻害するため、部分的な結晶化をもたらす。また、磁壁移動を、ピン留め効果により抑制するため、鉄損を増大させる。そのため、エアポケットは極力少ないことが好ましく、０個であるのが最も望ましい。なお、このエアポケットは、合金薄帯の冷却ロール側表面を１０ｍｍ四方にわたって２０倍で撮影した写真において、幅および／または長さが０．５ｍｍ以上（元のサイズで幅および／または長さが２５μｍ以上）の窪みとして定義される。
【００３２】
さらに、本発明の鉄系非晶質合金薄帯は、エアポケット以外の箇所の表面性状も重要である。というのは、非晶質合金薄帯が変圧器の鉄心として使用されるとき、磁化は、薄帯の磁壁の移動により進行するが、エアポケットよりも小さい凹凸であっても、磁壁の移動を阻害する要因となるからである。そのため、エアポケット以外の箇所における凹凸の大きさ、すなわち、高さ方向の振幅の大きさも抑制する必要がある。
【００３３】
具体的には、エアポケット以外の箇所の凹凸の大きさを表す指標としては、ＩＳＯ  ２５１７８に規定された算術平均高さＳａを採用し、３Ｄ−ＳＥＭを用いて測定したときの上記Ｓａの値が０．３μｍ以下であることが必要である。好ましくは、０．２μｍ以下である。
【００３４】
次に、本発明の鉄系非晶質合金薄帯の製造方法について説明する。
本発明の鉄系非晶質合金薄帯は、上記成分組成に調整した合金の溶湯を、急速冷却して凝固させることで得られる。上記急速冷却方法としては、図１に示したように、高速で回転している水冷された銅合金製の冷却ロール外周面に、スリット状のノズルから合金溶湯を射出し、急冷凝固させて非晶質化する一般的な薄帯製造方法を用いることができる。
【００３５】
上記薄帯製造方法を用いるに際して、本発明で重要なことは、非晶質合金薄帯のロール側表面に発生したエアポケットの発生密度を８個／ｍｍ２以下に低減するためには、合金溶湯を冷却ロール表面に射出する部分を、ＣＯ２が７０ｖｏｌ％以上（残部はアルゴン、窒素、または、残留した空気）のＣＯ２リッチ雰囲気とするか、ＣＯを燃焼させた排ガス（ＣＯ＋ＣＯ２）雰囲気とするのが好ましい。上記雰囲気とするには、ＣＯ２ガスやＣＯ燃焼ガスを、溶湯を射出するノズルの背面（ロール回転の上流側）に噴射するのが効果的である。ＣＯ２リッチ雰囲気あるいはＣＯ燃焼ガス雰囲気とすることで、エアポケットの発生が抑制されるのは、ロール上の溶湯だまり（パドル）の振動を抑制するからである。この理由は明らかではないが、ＣＯ２ガスやＣＯ燃焼ガスが溶湯の表面の酸化状態（均一性や濡れ性など）に影響を与えて振動を抑制していることが考えられる。なお、エアポケットの個数を低減できるならば、上記ＣＯ２ガスやＣＯ燃焼ガス以外のものを用いてもよい。
【００３６】
なお、エアポケットの発生密度を低減する方法としては、幅が５０ｍｍ以下の幅狭の合金薄帯を製造するときのように、真空に保持した雰囲気中で合金溶湯を射出する方法を採用してもよい。ただし、本発明が対象としている配電用の変圧器に使用される合金薄帯のように、幅が１００ｍｍ以上の合金薄帯を製造する場合には、大規模の真空装置が必要になる。
【００３７】
また、非晶質合金薄帯表面のエアポケットの発生密度を低減するためには、急冷凝固させる際、冷却ロールの表面に８００℃程度に加熱した雰囲気ガスを熱風として吹き付けることも有効である。
【００３８】
また、冷却ロールの表面に異物が付着したり接触したりすると、冷却ロール表面に周方向の筋状疵が生じやすい。このような疵は、長いエアポケットの原因となる。そのため、非晶質合金薄帯の製造装置においては、周囲の粉塵の除去やロール表面のオンライン研削などの対策を採ることが望ましい。
【００３９】
また、本発明の鉄系非晶質合金薄帯のロール側表面におけるエアポケット以外の箇所の凹凸の大きさ（高さ方向の振幅の算術平均Ｓａ）を０．３μｍ以下に低減するには、合金溶湯を急冷凝固させる冷却ロール外周面の表面粗さが小さいほど好ましく、具体的には、算術平均高さＲａで５μｍ以下とするのが好ましい。より好ましくは１μｍ以下である。
【００４０】
さらに、合金溶湯を急冷凝固させる冷却ロールの材質も、エアポケット以外の箇所の凹凸に影響する。通常、冷却ロールには、熱伝導率の良い銅合金が用いられているが、上記銅合金にＳｉを含有するものを用いると、エアポケット以外の箇所の凹凸の大きさをより低減することができる。その理由は、まだ十分に明らかとなっていないが、本発明の鉄系非晶質合金はＳｉを含んでいるため、冷却ロールへの濡れ性が改善されるためであると考えている。
【００４１】
Ｓｉを含有する銅合金としては、例えば、Ｓｉを０．４〜０．９ｍａｓｓ％程度含有するコルソン合金と呼ばれるＣｕ−Ｎｉ−Ｓｉ系の合金がある。この銅合金は、高強度であるため冷却ロールに多用されており、毒性が懸念されるベリリウム銅の代替合金として、好ましく用いることができる。
【実施例１】
【００４２】
化学式：Ｆｅ８１Ｂ１１Ｓｉ８で表わされるＦｅ：８１ａｔ％、Ｂ：１１ａｔ％およびＳｉ：８ａｔ％の成分組成を有する鉄合金の溶湯を、高速回転する冷却ロールの外周面に射出する、図１に示したような単ロール式の急冷薄帯製造装置を用いて、厚さ：２５μｍ×幅：１００ｍｍの非晶質合金薄帯を作製し、コイル状に巻き取った。なお、上記急冷薄帯製造装置の冷却ロールには、Ｓｉの含有量が表１のように種々に異なる銅合金製のものを用いた。また、上記冷却ロールの表面は、研摩時の研摩紙の番手を変えることで、表面粗さ（算術平均高さＲａ）を表１に示すように種々に変化させた。さらに、合金溶湯を射出する部分の雰囲気も、表１に示すように種々に変化させた。
【００４３】
次いで、上記のようにして得た非晶質合金薄帯を、直径：２００ｍｍφ×幅：１０５ｍｍの石英ガラス製ボビンに巻き付けて、２ｋｇのトロイダルコアを、同一条件で製造した合金薄帯のそれぞれについて３個ずつ作製し、それぞれのロイダルコアに、１６００Ａ／ｍの磁界をかけた状態で、３６０℃×１ｈｒ、３８０℃×１ｈｒ、４００℃×１ｈｒのいずれかの条件の熱処理（磁場中焼鈍）を施した。その後、上記トロイダルコアに、１次および２次コイルを巻き付け、１．３Ｔ、５０Ｈｚで交流磁化して鉄損Ｗ１３／５０を測定し、３条件で磁場中焼鈍したトロイダルコアの中で最も低い鉄損値を、その製造条件における代表鉄損値として採用した。
【００４４】
また、上記非晶質合金薄帯のロール側表面に発生したエアポケットの発生密度を、幅方向に２０ｍｍ間隔で５箇所において、１０ｍｍ四方の範囲を２０倍で撮影した顕微鏡写真から求め、それらの平均値を、その製造条件におけるエアポケットの発生密度とした。
さらに、上記エアポケットの発生密度の測定と同様、ロール側表面の幅方向の５箇所を３Ｄ−ＳＥＭを用いて２０００倍で観察し、エアポケット以外の箇所における凹凸の大きさ（算術平均高さＳａ）を測定し、それらの平均値を、その製造条件における算術平均高さＳａとした。
【００４５】
上記測定の結果を、表１に併記した。この表から、本発明に適合する条件で製造した非晶質合金薄帯は、エアポケットの発生密度が８個／ｍｍ２以下、エアポケット以外の箇所の算術平均高さＳａが０．２μｍ以下であり、巻鉄心としたときの鉄損Ｗ１３／５０が良好であることがわかる。
【００４６】
【表１】
0006478061.tif 000002
【実施例２】
【００４７】
表２に示す各種成分組成を有するＦｅ−Ｂ−Ｓｉ系の合金溶湯から、実施例１と同じ急冷薄帯製造装置を用いて、厚さ：２５μｍ×幅：１００ｍｍの非晶質合金薄帯を作製し、コイル状に巻き取った。なお、上記急冷薄帯製造装置の冷却ロールには、Ｓｉを０．６ｍａｓｓ％含有する銅合金製で、ロール外周面の表面粗さＲａを０．５μｍに調製したものを用いた。また、合金溶湯射出部分の雰囲気は、ＣＯ２：１００ｖｏｌ％とした。
なお、上記のようにして得た非晶質合金薄帯について、ロール側表面の表面性状を測定したところ、エアポケットの発生密度は、いずれも１個／ｍｍ２で、エアポケット以外の箇所の凹凸の大きさ（算術平均高さＳａ）は０．１５〜０．２１μｍの範囲であった。
【００４８】
次いで、上記非晶質合金薄帯から、実施例１と同様にして、各合金成分で３個のトロイダルコアを作製して３条件の磁場中焼鈍を施した後、鉄損Ｗ１３／５０を測定し、３条件の焼鈍条件のうちで、最も低い鉄損値を、その合金の代表鉄損値とした。
また、上記のようにして得た非晶質合金薄帯から、幅：１００ｍｍ×長さ：２８０ｍｍの試験片を採取し、窒素雰囲気中かつ長手方向に１６００Ａ／ｍの磁界をかけた状態で、上記トロイダルコアで鉄損が最小となった条件で磁場中焼鈍を施した後、単板磁気測定装置で、磁束密度Ｂ８（磁化力８００Ａ／ｍにおける磁束密度）を測定した。
【００４９】
上記測定の結果を表２に併記した。この表から、本発明に適合する成分組成を有する合金薄帯は、いずれも、磁束密度が高く、かつ、コアの鉄損が低いことがわかる、中でも、合金成分としてＣｒおよびＭｎのいずれか１種または２種を含有する合金は、優れた鉄損特性を有している。
【００５０】
【表２】
0006478061.tif 000003
【産業上の利用可能性】
【００５１】
本発明の技術は、変圧器以外に、モータやリアクトル等の鉄心にも適用することができる。
【符号の説明】
【００５２】
１：冷却ロール
２：合金溶湯容器
３：合金溶湯
４：合金溶湯射出ノズル
５：鋳造雰囲気調整ノズル
６：エアースリットノズル
Ｓ：非晶質合金薄帯
【図１】
0006478061.tif 000004