(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
絶縁性セラミックで構成される基体と、
導電性セラミックで構成され前記基体に埋め込まれている発熱部であって、
前記発熱部の前端に位置する前端部と、
前記前端部から後端側に向かって延びる一対の脚部と、を備える発熱部と、
前記発熱部の前記導電性セラミックとは異なる導電性セラミックで構成され、前記基体に埋め込まれており、それぞれ前記脚部に接続されて後端側に向かって略一定の断面積を保持しつつ延びる一対の導電部と、
を備えるセラミックヒータであって、
前記発熱部のうち断面積が最も小さい部分の断面積Ｓ１の前記脚部の断面積Ｓ２に対する比Ｓ１／Ｓ２は、０．４以下であり、
前記発熱部は、前端から後端に向かう方向について前記脚部の断面積よりも小さい断面積で設けられる凸部を、前記脚部上に備えており、
前記凸部は、
前記脚部において、前記セラミックヒータの中心軸とは逆の側に突出しており、
前記発熱部のうち断面積が最小である部分以外の部位に設けられており、
前記凸部が配置される箇所は、前記凸部が設けられている前記脚部の一部の中で、他方の前記脚部にもっとも近い部分よりも、前記他方の脚部から遠い位置で設けられている、セラミックヒータ。
【請求項２】
請求項１記載のセラミックヒータであって、
前記凸部は、前記一対の脚部が延びる方向に垂直な任意の断面において、前記各脚部の最短距離を結ぶ線分上にはない位置に、設けられている、セラミックヒータ。
【請求項３】
請求項１または２記載のセラミックヒータであって、
前記凸部は、前記脚部から離れる方向に沿って、第１の部分と、前記第１の部分よりも断面積が大きい第２の部分と、を備える、セラミックヒータ。
【請求項４】
請求項１から３のいずれか１項に記載のセラミックヒータであって、
前記発熱部は、前記各脚部に同数の前記凸部を備えている、セラミックヒータ。
【請求項５】
請求項４に記載のセラミックヒータであって、
前記発熱部は、前記各脚部上であって、前記一対の脚部が延びる方向について、同じ位置に、前記凸部を備えている、セラミックヒータ。
【請求項６】
請求項１から請求項５までのいずれか１項に記載のセラミックヒータを備えるグロープラグ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、グロープラグなどに用いられるセラミックヒータに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
グロープラグに用いられるセラミックヒータは、絶縁性セラミックからなるセラミック基体中に、導電性セラミックからなるセラミック抵抗体が埋設された棒状の形態を有する。そして、セラミック抵抗体は、ヒータ本体の先端部に配置される第一抵抗体部分と、その後方側において、ヒータ本体の軸線の方向に沿って延伸する形で配置され、先端部が第一抵抗体部分の通電方向における両端部にそれぞれ接合されるとともに、より抵抗率が低いセラミックからなる１対の第二抵抗体部分とを有する（特許文献１）。このセラミック抵抗体は、射出成形によって形成される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００３−２２８８９号公報
【特許文献２】国際公開第２００８／１２３２９６号パンフレット
【特許文献３】特開２００６−３５６３０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
射出成形においては、金型内部の射出空間内に充填材料が行きわたった後、充填材料の射出が停止されるまでの間、急激に射出空間内の充填材料の圧力が上昇する。その結果、高圧の充填材料が金型の合わせ面に侵入し、バリとなることがある。また、セラミック抵抗体用の充填材料には、タングステンカーバイドなどの硬度が高い材料が含まれる。それらの硬度が高い材料が金型の合わせ面に繰り返し侵入することにより、金型の合わせ面が磨耗し、金型同士の隙間が増大して、さらにバリが生じやすくなる。その結果、セラミック抵抗体の射出成形においては、樹脂の射出成形などに比べて金型が早期に使用不能となる。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明は、上述の課題の少なくとも一部を解決するためになされたものであり、以下の形態又は適用例として実現することが可能である。
絶縁性セラミックで構成される基体と、
導電性セラミックで構成され前記基体に埋め込まれている発熱部であって、
前記発熱部の前端に位置する前端部と、
前記前端部から後端側に向かって延びる一対の脚部と、を備える発熱部と、
前記発熱部の前記導電性セラミックとは異なる導電性セラミックで構成され、前記基体に埋め込まれており、それぞれ前記脚部に接続されて後端側に向かって略一定の断面積を保持しつつ延びる一対の導電部と、
を備えるセラミックヒータであって、
前記発熱部のうち断面積が最も小さい部分の断面積Ｓ１の前記脚部の断面積Ｓ２に対する比Ｓ１／Ｓ２は、０．４以下であり、
前記発熱部は、前端から後端に向かう方向について前記脚部の断面積よりも小さい断面積で設けられる凸部を、前記脚部上に備えており、
前記凸部は、
前記脚部において、前記セラミックヒータの中心軸とは逆の側に突出しており、
前記発熱部のうち断面積が最小である部分以外の部位に設けられており、
前記凸部が配置される箇所は、前記凸部が設けられている前記脚部の一部の中で、他方の前記脚部にもっとも近い部分よりも、前記他方の脚部から遠い位置で設けられている、セラミックヒータ。
【０００６】
（１）本発明の一形態によれば、セラミックヒータが提供される。このセラミックヒータは：絶縁性セラミックで構成される基体と；導電性セラミックで構成され前記基体に埋め込まれている発熱部であって；前記発熱部の前端に位置する前端部と；前記前端部から後端側に向かって延びる一対の脚部と、を備える発熱部と；前記発熱部の前記導電性セラミックとは異なる導電性セラミックで構成され、前記基体に埋め込まれており、それぞれ前記脚部に接続されて後端側に向かって略一定の断面積を保持しつつ延びる一対の導電部と；を備える。前記発熱部のうち断面積が最も小さい部分の断面積Ｓ１の前記脚部の断面積Ｓ２に対する比Ｓ１／Ｓ２は、０．４以下である。前記発熱部は、前端から後端に向かう方向について前記脚部の断面積よりも小さい断面積で設けられる凸部を、前記脚部上に備えている。前記凸部が配置される箇所は、前記凸部が設けられている前記脚部の一部の中で、他方の前記脚部にもっとも近い部分よりも、前記他方の脚部から遠い位置で設けられている。
このような態様とすれば、発熱部を射出成形する際、脚部および接続部に充填材料が行きわたった後にも、充填材料は、さらに凸部に充填されることができる。このため、脚部および接続部に充填材料が行きわたった後、充填材料の射出が停止されるまでの間の充填材料の圧力上昇の程度を、突部を備えない態様に比べて、緩和することができる。よって、発熱部におけるバリの発生を防止することができる可能性が高い。また、その結果、金型同士の隙間の摩耗を低減することができる。さらに、凸部は、凸部が設けられている脚部の一部であって、他方の前記脚部にもっとも近い部分よりも、他方の脚部から遠い位置で設けられているため、導電性セラミックで構成された発熱部が凸部によって短絡してしまう可能性が低い。
【０００７】
（２）上記形態のセラミックヒータにおいて、前記凸部が、前記一対の脚部が延びる方向に垂直な任意の断面において、前記各脚部の最短距離を結ぶ線分上にはない位置に、設けられている態様とすることができる。各脚部の軸線を結ぶ線分上にある部分は、発熱部の各脚部において最も内側の部分であり、発熱部が通電された際に、各断面内においてもっとも電流密度が高くなる部分である可能性が高い。上記態様においては、各脚部の軸線を結ぶ前記線分上にはない位置に、凸部が設けられているため、そのような異常発熱のリスクが低い。
【０００８】
（３）上記形態のセラミックヒータにおいて、前記凸部が、前記発熱部のうち断面積が最小である部分以外の部位に設けられている態様とすることができる。このような態様においては、セラミックヒータの運転時には、電流が流される方向については、断面積が最小である部分において、最も高温となる。上記態様においては、発熱部のうち断面積が最小である部分以外の部位に凸部が設けられているため、凸部の異常発熱を防止できる可能性が高い。
【０００９】
（４）上記形態のセラミックヒータにおいて、前記凸部が、前記脚部と前記導電部との接続部分に設けられ、前記導電部に接触している態様とすることができる。このような態様とすれば、発熱部と導電部で構成される導電性セラミックによる部材の外形に凸部が突出しない。このため、凸部が周囲の他の部材に悪影響を与える可能性が低い。
【００１０】
（５）上記形態のセラミックヒータにおいて、前記凸部が、前記脚部から離れる方向に沿って、第１の部分と、前記第１の部分よりも断面積が大きい第２の部分と、を備える態様とすることができる。このような態様とすれば、第１の部分については、発熱部を射出成形する際、脚部および接続部に充填材料が行きわたる前に凸部が充填材料で満たされないような大きさに、断面積を設定することができる。そして、第２の部分については、脚部および接続部に充填材料が行きわたった後、凸部が充填材料で満たされるまでの時間が、充填材料の射出を停止させる際のタイミングの精度に対して十分であるように、断面積および容積を設定することができる。このため、脚部および接続部に充填材料が行きわたった後の充填材料の圧力上昇の程度を、上記構成を備えない態様に比べてより効果的に、緩和することができる。
【００１１】
（６）上記形態のセラミックヒータにおいて、前記発熱部が、前記各脚部に同数の前記凸部を備えている態様とすることができる。このような態様とすれば、各脚部に異なる数の凸部を備えている態様に比べて、発熱部を射出成形する際、一対の脚部について均等に、圧力上昇の程度を緩和することができる。
【００１２】
（７）上記形態のセラミックヒータにおいて、前記発熱部が、前記各脚部上であって、前記一対の脚部が延びる方向について、同じ位置に、前記凸部を備えている態様とすることができる。このような態様とすれば、発熱部を射出成形する際、一対の脚部についてさらに均等に、圧力上昇の程度を緩和することができる。
【００１３】
（８）本発明の他の形態によれば、上記形態のセラミックヒータを備えるグロープラグが提供される。
【００１４】
本発明は、セラミックヒータ、およびグロープラグ以外の種々の形態で実現することも可能である。例えば、セラミックヒータの製造方法、グロープラグの製造方法、その製造方法を実現する製造装置、その製造装置を制御するコンピュータプログラム、そのコンピュータプログラムを記録した一時的でない記録媒体等の形態で実現することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】グロープラグ１０の部分断面を示す説明図である。
【図２】セラミックヒータ８００を示す説明図である。
【図３】射出成形法によって発熱抵抗体８３０を形成する際の処理を示す平面図である。
【図４】金型Ｄ１と補助金型Ｄ２ａ，Ｄ２ｂで構成される空隙部分Ｃ４の第１の態様Ｃ４ｐを示す説明図である。
【図５】金型Ｄ１と補助金型Ｄ２ａ，Ｄ２ｂで構成される空隙部分Ｃ４の第２の態様Ｃ４ｑを示す説明図である。
【図６】金型Ｄ１と補助金型Ｄ２ａ，Ｄ２ｂで構成される空隙部分Ｃ４の第３の態様Ｃ４ｒを示す説明図である。
【図７】金型Ｄ１と補助金型Ｄ２ａ，Ｄ２ｂで構成される空隙部分Ｃ４の第４の態様Ｃ４ｓを示す説明図である。
【図８】図５におけるＥ−Ｅ断面におけるセラミックヒータ８００の断面図である。
【図９】図５におけるＦ−Ｆ断面におけるセラミックヒータ８００の断面図である。
【図１０】第１の形態の変形例を示す断面図である。
【図１１】第１の形態の変形例を示す断面図である。
【図１２】第１の形態の変形例を示す断面図である。
【図１３】第１の形態の変形例を示す断面図である。
【図１４】金型Ｄ１および発熱部８３３の変形例を示す図である。
【図１５】金型Ｄ１および発熱部８３３の変形例を示す図である。
【図１６】金型Ｄ１および発熱部８３３の変形例を示す図である。
【図１７】金型Ｄ１および発熱部８３３の変形例を示す図である。
【図１８】金型Ｄ１および発熱部８３３の変形例を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
Ａ．実施形態：
Ａ１．グロープラグの構成：
図１は、グロープラグ１０の部分断面を示す説明図である。図１においては、グロープラグ１０の中心軸ＳＣを境界として、紙面右側にグロープラグ１０の外観形状を図示し、紙面左側にグロープラグ１０の断面形状を図示した。本実施形態の説明では、グロープラグ１０における図１の紙面下側を「先端側」または「前」といい、図１の紙面上側を「後端側」または「後ろ」という。
【００１７】
図１には、互いに直交する３つの空間軸としての、Ｘ軸、Ｙ軸およびＺ軸を示す。Ｘ軸に沿ったＸ軸方向のうち、Ｘ軸＋方向は、正の方向であり、Ｘ軸−方向は、負の方向である。Ｙ軸に沿ったＹ軸方向のうち、Ｙ軸＋方向は、正の方向であり、Ｙ軸−方向は、負の方向である。Ｚ軸に沿ったＺ軸方向のうち、Ｚ軸＋方向は、正の方向であり、Ｚ軸−方向は、負の方向である。本実施形態では、Ｚ軸は、中心軸ＳＣに沿った軸であり、Ｚ軸＋方向は後端側（後ろ）であり、Ｚ軸−方向は先端側（前）である。図１のＸＹＺ軸は、他の図におけるＸＹＺ軸に対応する。
【００１８】
グロープラグ１０は、熱を発生させるセラミックヒータ８００を備え、ディーゼルエンジンを始めとする内燃機関９０の始動時における点火を補助する熱源として機能する。グロープラグ１０は、セラミックヒータ８００の他、中軸２００と、主体金具５００と、外筒７００とを備える。グロープラグ１０の中心軸ＳＣは、グロープラグ１０を構成する各部材の中心軸でもある。
【００１９】
グロープラグ１０の中軸２００は、導電性を有する金属体である。中軸２００は、中心軸ＳＣを中心に延びる円柱状を成す。中軸２００は、中軸２００の後端側において、グロープラグ１０の外部から、端子１００を介して給電を受け付ける。他の実施形態では、中軸２００は、中軸２００の後端側において、グロープラグ１０の外部から直接的に給電を受け付けてもよい。中軸２００は、グロープラグ１０の外部から供給される電力を、先端側のセラミックヒータ８００へと中継する。
【００２０】
本実施形態では、中軸２００は、中軸２００の先端側において、リング６００を介してセラミックヒータ８００と電気的に接続されている。他の実施形態では、中軸２００は、中軸２００の先端側において、セラミックヒータ８００と直接的に接続されてもよい。
【００２１】
グロープラグ１０の主体金具５００は、導電性を有する金属体である。主体金具５００は、中心軸ＳＣを中心に延びた筒状の形状を有する。主体金具５００は、軸孔５１０と、工具係合部５２０と、雄ネジ部５４０とを備える。
【００２２】
主体金具５００の軸孔５１０は、中心軸ＳＣを中心に延びた貫通孔である。軸孔５１０の内径は、中軸２００の外形よりも大きい。軸孔５１０の内側で、中軸２００が中心軸ＳＣ上に位置決めされ、軸孔５１０と中軸２００との間には、軸孔５１０と中軸２００とを電気的に絶縁する空隙が形成される。本実施形態では、軸孔５１０の後端側に、円筒状の絶縁部材３００と、環状の絶縁部材４００とを介して、中軸２００が取り付けられる。
【００２３】
主体金具５００の工具係合部５２０は、内燃機関９０に対するグロープラグ１０の取り付けおよび取り外しに用いられる工具（図示しない）に係合可能に構成されている。主体金具５００の雄ネジ部５４０は、内燃機関９０に形成された雌ネジに嵌り合うことによって、内燃機関９０に対して固定可能に構成されている。
【００２４】
グロープラグ１０の外筒７００は、導電性を有する金属で構成される。外筒７００は、中心軸ＳＣを中心に延びた筒状の形状を有する。外筒７００は、セラミックヒータ８００を保持する軸孔７１０を備える。外筒７００の後端側は、主体金具５００の先端側に溶接されている。セラミックヒータ８００は、外筒７００の先端側から突出している。
【００２５】
グロープラグ１０のセラミックヒータ８００は、セラミック組成物からなる発熱素子（発熱装置）である。セラミックヒータ８００は、基体８１０と、発熱抵抗体８３０とを備える。
【００２６】
セラミックヒータ８００の基体８１０は、電気絶縁性を有するセラミック材料である絶縁性セラミックで構成される。基体８１０には、発熱抵抗体８３０が埋め込まれている。基体８１０は、発熱抵抗体８３０を支持する。基体８１０は、グロープラグ１０の外部から発熱抵抗体８３０を電気的に絶縁すると共に、発熱抵抗体８３０の熱をグロープラグ１０の外部へと伝達する。
【００２７】
本実施形態では、基体８１０を形成するセラミック材料は、窒化ケイ素（Ｓｉ3Ｎ4）から主に成る。他の実施形態では、基体８１０を形成する窒化ケイ素（Ｓｉ3Ｎ4）のうち、ケイ素（Ｓｉ）の少なくとも一部がアルミニウム（Ａｌ）で置換され、窒素（Ｎ）の少なくとも一部が酸素（Ｏ）で置換されてもよい。基体８１０を形成するセラミック材料は、焼結助剤として、希土類酸化物（例えば、イッテルビウム（Ｙｂ）酸化物、エルビウム（Ｅｒ）酸化物など）とクロム（Ｃｒ）の珪化物とを含有してもよい。
【００２８】
セラミックヒータ８００の発熱抵抗体８３０は、導電性を有するセラミック材料から成る導電性セラミックである。発熱抵抗体８３０は、通電によって発熱する。本実施形態では、発熱抵抗体８３０は、射出成形法によって成形された部材である。
【００２９】
本実施形態では、発熱抵抗体８３０を形成するセラミック材料は、炭化タングステン（ＷＣ）から主に成る。本実施形態では、セラミック材料は、炭化タングステンに加え、窒化ケイ素（Ｓｉ3Ｎ4）を含有する。セラミック材料は、５５〜７０質量％の炭化タングステンと、２８〜３５質量％の窒化ケイ素とを含有し、残りの２〜１０質量％として酸化エルビウム（Ｅｒ2Ｏ3）および酸化ケイ素（ＳｉＯ2）を含有してもよい。他の実施形態では、セラミック材料は、二ケイ化モリブデン（ＭｏＳｉ2）から主に成る組成物であってもよい。
【００３０】
Ａ２．セラミックヒータの構成：
図２は、セラミックヒータ８００を示す説明図である。図２には、セラミックヒータ８００をＹ軸−方向に向かって見た際の発熱抵抗体８３０を、基体８１０の輪郭と共に示し、基体８１０に対応する領域にハッチングを施した。
【００３１】
セラミックヒータ８００の発熱抵抗体８３０は、発熱部８３３と、一対の導電部８３６と、２つの端子部８３８とを備える。
【００３２】
発熱部８３３は、一対の導電部８３６に対して先端側（前）に位置する。発熱部８３３は、前端部８３２と、一対の脚部８３４と、を備える。前端部８３２は、発熱部８３３の前端に設けられている。前端部８３２は、一定の断面積を有する円柱を円弧状に折り返した線状の形状を有する。前端部８３２は、一対の脚部８３４を、前端において、電気的に接続する。
【００３３】
一対の脚部８３４は、前端部８３２から後端側（Ｚ軸＋方向側）に向かって延びている。一対の脚部８３４は、脚部８３４ａと、脚部８３４ｂとを含む。脚部８３４ａは、前端部８３２のＸ軸＋方向側において後端側へと線状に延びている。脚部８３４ｂは、前端部８３２のＸ軸−方向側において後端側へと線状に延びている。本実施形態では、脚部８３４ａと脚部８３４ｂとは、相互にほぼ平行である。本実施形態の説明では、脚部８３４ａと脚部８３４ｂを総称する場合には符号「８３４」を使用する。
【００３４】
脚部８３４ａは、前端側の部分が後端側の部分よりも細く設けられている。脚部８３４ａは、その前端において前端部８３２と同じ断面積を有する。脚部８３４ａの外輪郭は、脚部８３４ａの前端において前端部８３２の外輪郭と一致する。そして、脚部８３４ａは、最も太い部分において導電部８３６ａと同じ断面積を有する。脚部８３４ａの外輪郭は、脚部８３４ａの後端において導電部８３６ａの外輪郭と一致する。脚部８３４ｂも、前端部８３２および導電部８３６ｂに対して、脚部８３４ａと同様の構成を有する。本実施形態の説明では、脚部８３４ａと脚部８３４ｂを総称する場合には符号「８３４」を使用する。
【００３５】
発熱部８３３（前端部８３２および脚部８３４ａ，ｂ）を構成する導電性セラミックは、導電部８３６を構成する導電性セラミックよりも抵抗率が高い。そして、発熱部８３３が延びる方向に垂直な断面における発熱部８３３の断面の大きさは、各導電部８３６が延びる方向に垂直な断面における各導電部８３６の断面の大きさ以下である（図２参照）。このため、前端部８３２および脚部８３４の電気抵抗は、導電部８３６より大きい。本実施形態では、発熱抵抗体８３０は、通電によって脚部８３４を中心に発熱し、脚部８３４は、発熱抵抗体８３０の中で最も高温になる。
【００３６】
一対の導電部８３６は、一対の脚部８３４の各々から後端側（Ｚ軸＋方向側）へ延びている。一対の導電部８３６は、導電部８３６ａと、導電部８３６ｂとを含む。導電部８３６ａは、脚部８３４ａから後端側へと、略一定の断面積を保持しつつ、線状に延びている。導電部８３６ｂは、脚部８３４ｂから後端側へと、一定の断面積を保持しつつ、線状に延びている。本実施形態では、導電部８３６ａと導電部８３６ｂとは、相互にほぼ平行である。本実施形態の説明では、導電部８３６ａと導電部８３６ｂを総称する場合には符号「８３６」を使用する。導電部８３６は、発熱部８３３の導電性セラミックとは異なる導電性セラミック、より具体的には、発熱部８３３の導電性セラミックよりも抵抗率が低い導電性セラミックで構成されている。
【００３７】
２つの端子部８３８は、一対の導電部８３６の各々から突出し、基体８１０の表面に露出する。２つの端子部８３８は、端子部８３８ａと、端子部８３８ｂとを含む。端子部８３８ａは、導電部８３６ａの後端側に形成され、導電部８３６ａからＸ軸＋方向に突出している。端子部８３８ｂは、導電部８３６ｂの後端側に形成され、導電部８３６ｂからＸ軸−方向に突出している。本実施形態では、端子部８３８ｂは、端子部８３８ａより先端側に位置する。本実施形態では、セラミックヒータ８００が主体金具５００に組み付けられた状態で、端子部８３８ａは、リング６００と接触しており、リング６００を介して中軸２００と電気的に接続されている。端子部８３８ｂは、外筒７００と電気的に接続される。本実施形態の説明では、端子部８３８ａと端子部８３８ｂを総称する場合には符号「８３８」を使用する。
【００３８】
Ａ３．発熱抵抗体の製造方法：
図３は、射出成形法によって発熱抵抗体８３０を形成する際の処理を示す平面図である。発熱抵抗体８３０は、前述のように、射出成形法によって生成される。図３において、ハッチを付した部分は、金型Ｄ１である。金型Ｄ１には、発熱抵抗体８３０に対応する形状の空隙Ｃと、その空隙Ｃにセラミックを射出するための注入路Ｉ１，Ｉ２が設けられている。注入路Ｉ１は、空隙Ｃのうち前端部８３２に対応する部分の前端に接続されている。注入路Ｉ２は、空隙Ｃのうち一対の導電部８３６に対応する部分の後端に接続されている。空隙Ｃを形成する金型Ｄ１は、図３の紙面に略一致する面において、紙面に垂直な方向に二分割されている。一対の金型Ｄ１は、射出成形時には、図３の紙面に垂直な方向に嵌め合わされ、型締めされて、使用される。なお、なお、図３は、金型Ｄ１内において発熱抵抗体８３０が成形された状態を示す。また、技術の理解を容易にするため、図３においては、金型Ｄ１に設けられるガス抜き用の孔や冷却水路などの補助的な構成は、省略されている。
【００３９】
発熱抵抗体８３０を形成する際には、まず、発熱部８３３が形成される。発熱部８３３が形成される際には、金型Ｄ１の空隙Ｃのうち、一対の導電部８３６ａ，８３６ｂに相当する部分に、それぞれ補助金型Ｄ２ａ，Ｄ２ｂが配される。その結果、金型Ｄ１の空隙Ｃのうち発熱部８３３に対応する空隙部分Ｃ４に対して、金型Ｄ１の空隙Ｃのうち導電部８３６ａ，ｂならびに端子部８３８ａ，ｂに相当する空隙部分Ｃ６ａ，Ｃ６ｂは、封止される。補助金型Ｄ２ａ，Ｄ２ｂの前端の形状は、一対の脚部８３４の後端の形状を規定する。
【００４０】
この状態において、一対の金型Ｄ１は、図３の紙面に垂直な方向に嵌め合わされ、型締めされて、注入路Ｉ１から発熱部８３３を構成するための導電性セラミックを含む原料が射出される。すると、発熱部８３３に対応する金型Ｄ１の空隙部分Ｃ４に原料が注入されて、発熱部８３３が成形される。その際、導電部８３６ａ，ｂおよび端子部８３８ａ，ｂに相当する金型Ｄ１の空隙部分Ｃ６ａ，Ｃ６ｂには、注入路Ｉ１から射出された導電性セラミックは注入されない。
【００４１】
その後、金型Ｄ１から補助金型Ｄ２ａ，Ｄ２ｂが取り除かれる。そして、一対の金型Ｄ１が、再び嵌め合わされ、型締めされて、注入路Ｉ２から導電部８３６ａ，８３６ｂを構成するための導電性セラミックを含む原料が射出される。すると、導電部８３６ａ，ｂおよび端子部８３８ａ，ｂに対応する金型Ｄ１の空隙部分Ｃ６ａ，Ｃ６ｂに原料が注入されて、導電部８３６ａ，８３６ｂが成形される。その際、すでに成形されている発熱部８３３の後端面には、導電部８３６ａ，８３６ｂの前端が隙間なく形成される。
【００４２】
その後、発熱部８３３および導電部８３６ａ，８３６ｂに対応する部分を含む発熱抵抗体８３０が、金型Ｄ１から取り出され、基体８１０に埋め込まれて、加圧焼成され、セラミックヒータ８００が完成する。さらにその後、セラミックヒータ８００は、中軸２００、主体金具５００、外筒７００等と組み合わされて、グロープラグ１０が完成される。
【００４３】
なお、本明細書においては、記載の煩雑さを低減するため、焼成前の発熱抵抗体８３０およびその構成部分の中間品についても、「発熱抵抗体８３０」、「発熱部８３３」、「導電部８３６ａ，８３６ｂ」等、完成品の名称を使用して、指し示すことがある。
【００４４】
なお、発熱部８３３に対応する空隙部分Ｃ４の体積は、導電部８３６ａ，ｂおよび端子部８３８ａ，ｂに相当する空隙部分Ｃ６ａ，Ｃ６ｂの体積よりも小さい。このため、空隙内に原料が行きわたった後、原料がさらに空隙内に射出された場合には、空隙部分Ｃ４の方が、空隙部分Ｃ６ａ，Ｃ６ｂよりも圧力が上昇しやすい。よって、空隙内に原料が行きわたった後、原料の射出が停止されるまでの間、急激に射出空間内の充填材料の圧力が上昇する事象は、特に、発熱部８３３の成形においてより生じやすい。
【００４５】
Ａ４．発熱抵抗体および空隙の態様：
（１）第１の態様：
図４は、金型Ｄ１と補助金型Ｄ２ａ，Ｄ２ｂで構成される空隙部分Ｃ４の第１の態様Ｃ４ｐを示す説明図である。空隙部分Ｃ４の第１の態様Ｃ４ｐによって成形される発熱部８３３を、発熱部８３３ｐと呼ぶ。空隙部分Ｃ４ｐの平面図を図４の左側に示す。空隙部分Ｃ４ｐの平面図におけるＡ−Ａ断面の断面図を図４の右側に示す。技術の理解を容易にするため、図４においては、空隙部分Ｃ４ｐおよび空隙部分Ｃ４ｐ内に配される発熱部８３３ｐ相当の中間品の構成のみを示し、金型Ｄ１と補助金型Ｄ２ａ，Ｄ２ｂの図示は省略している。後に示す図５〜図７においても同様である。
【００４６】
発熱部８３３ｐを成形するための空隙部分Ｃ４ｐは、前端部８３２を成形するための空隙部分Ｃ４２と、脚部８３４ａ，ｂを成形するための空隙部分Ｃ４４ａ，ｂと、空隙部分Ｃ４４１ａ，ｂを備える。空隙部分Ｃ４２は、円柱を１８０度、湾曲させて得られる形状の空隙を有する。空隙部分Ｃ４４ａは、空隙部分Ｃ４２よりも大きい直径を有する円柱状の空隙を備える。空隙部分Ｃ４４ａの円柱状の空隙は、テーパを有する空隙を介して、空隙部分Ｃ４２の一方の後端に接続されている。空隙部分Ｃ４４ａの円柱状の空隙の後端は、中心軸ＳＣに対して所定の角度（たとえば、ここでは３０度）で交わる平面Ｃ４４ａｆによって規定されている。なお、第１の態様では、空隙部分Ｃ４４ａの最も太い部分および空隙部分Ｃ４２は、円形の断面を有する。しかし、空隙部分Ｃ４４ａの最も太い部分および空隙部分Ｃ４２は、他の断面形状を有していてもよい。
【００４７】
空隙部分Ｃ４４ｂも空隙部分Ｃ４４ａと同様に構成される。すなわち、空隙部分Ｃ４４ｂは、中心軸ＳＣとＹ軸によって規定される平面を挟んで、空隙部分Ｃ４４ａと鏡像の関係となる形状を有する。
【００４８】
空隙部分Ｃ４４１ａ，ｂは、脚部８３４ａ，ｂを成形するための空隙部分Ｃ４４ａ，ｂにそれぞれ接続されている。空隙部分Ｃ４４１ａは、空隙部分Ｃ４４ａに対して、中心軸ＳＣとは逆の側に突出するように配されている。空隙部分Ｃ４４１ｂは、空隙部分Ｃ４４ｂに対して、中心軸ＳＣとは逆の側に突出するように配されている。
【００４９】
その結果、形成される発熱部８３３の凸部８３４１ａが配置される箇所は、凸部８３４１ａが設けられている脚部８３４ａの一部の中で、他方の脚部８３４ｂにもっとも近い部分８３４ｎａよりも、他方の脚部８３４ｂから遠い位置である。凸部８３４１ｂが配置される箇所も、同様に、凸部８３４１ｂが設けられている脚部８３４ｂの一部の中で、他方の脚部８３４ａにもっとも近い部分８３４ｎｂよりも、他方の脚部８３４ａから遠い位置である。
【００５０】
そして、凸部８３４１ａ，ｂは、一対の脚部８３４ａ，ｂが延びるＺ軸方向に垂直な任意の断面において、各脚部８３４ａ，ｂの最短距離を結ぶ線分Ｌｓ上にはない位置に、設けられている。
【００５１】
各脚部８３４ａ，ｂの最短距離を結ぶ線分Ｌｓ上にある部分は、発熱抵抗体８３０の各脚部８３４ａ，ｂにおいて最も内側の部分である可能性が高い。そのような部分は、発熱抵抗体８３０が通電された際に、各断面内においてもっとも電流密度が高くなる部分である。そのような部位に凸部８３４１ａ，ｂが設けられていると、凸部８３４１ａ，ｂが異常発熱する可能性がある。しかし、第１の態様においては、各脚部８３４ａ，ｂの軸線を結ぶ前記線分上にはない位置に、凸部８３４１ａ，ｂが設けられているため、そのような異常発熱のリスクが低い。
【００５２】
金型Ｄ１の空隙部分Ｃ４４１ａ，ｂは、それぞれ長手方向が中心軸ＳＣに平行な略直方体状の内部空間を有する空隙である。空隙部分Ｃ４４１ａ，ｂの各断面積は、脚部８３４ａ，ｂを成形するための空隙部分Ｃ４４ａ，ｂの各断面積よりも小さい（図４の右側参照）。その結果、空隙部分Ｃ４４１ａ，ｂによって形成される凸部８３４１ａ，ｂの各断面積は、脚部８３４ａ，ｂの各断面積よりも小さい。なお、大小関係について言及する際の金型の付加的な空隙部分（Ｃ４４１ａ，ｂ）の各断面積、および機能部品を形成するための空隙部分（Ｃ４４ａ，ｂ）の各断面積は、中心軸ＳＣに垂直な任意の断面における断面積のうち最大の断面積とする。大小関係について言及する際の発熱部８３３の凸部（８３４１ａ，ｂ）、および脚部（８３４ａ，ｂ）の各断面積についても、同様である。
【００５３】
また、空隙部分Ｃ４４ａと空隙部分Ｃ４４１ａの接続部分である略長方形の開口Ｃｏ１ａの断面積は、空隙部分Ｃ４４ａの中心軸ＳＣに垂直な断面における断面積よりも小さい。空隙部分Ｃ４４ｂと空隙部分Ｃ４４１ｂの接続部分である略長方形の開口Ｃｏ１ｂの断面積も、同様に、空隙部分Ｃ４４ｂの中心軸ＳＣに垂直な断面における断面積よりも小さい。このような構成とすることにより、射出成形時には、断面積が大きい空隙部分Ｃ４４ａ，ｂに先に原料が充填され、その後、断面積が小さい接続部分（開口）Ｃｏ１ａ，ｂを通って、空隙部分Ｃ４４１ａ，ｂに原料が注入されることとなる。
【００５４】
発熱部８３３ｐを成形するための空隙部分Ｃ４ｐが上記のような構成を有することから、射出成形時には、まず、前端部８３２を成形するための空隙部分Ｃ４２に原料が充填され、次いで、脚部８３４ａ，ｂを成形するための空隙部分Ｃ４４ａ，ｂに原料が充填される。その後、射出成形の制御を行っている制御部は、原料を射出している射出部に射出を停止させる。
【００５５】
原料の射出の停止は、空隙部分Ｃ４２，Ｃ４４ａ，ｂに完全に原料が充填された後に、行うことが好ましい。そして、空隙部分Ｃ４２内および空隙部分Ｃ４４ａ，ｂ内への原料の充填の完了から射出の停止までには、時間遅れが生じる。よって、空隙部分Ｃ４２，Ｃ４４ａ，ｂに完全に原料が充填された後、射出が停止されるまでの間、空隙部分Ｃ４４ａ，ｂとの接続部分を通って、空隙部分Ｃ４４１ａ，ｂに原料が注入される。
【００５６】
このため、第１の態様によれば、金型内に機能部品を成形するためではない付加的な空隙部分Ｃ４４１ａ，ｂが設けられていない態様に比べて、空隙部分Ｃ４２，Ｃ４４ａ，ｂに完全に原料が充填された後の、空隙Ｃ内の圧力上昇の程度を低減することができる。その結果、型締めされて使用されている一対の金型Ｄ１の合わせ目に原料のセラミックが侵入して、金型Ｄ１の接合面を摩耗させる可能性を低減することができる。よって、長期にわたって接合面にバリを生じさせることなく、金型Ｄ１を使用することができる。
【００５７】
また、発熱部８３３ｐを成形するための空隙部分Ｃ４ｐが上記のような構成を有することから、空隙部分Ｃ４ｐによって成形される発熱部８３３ｐの脚部８３４ａ，ｂ上には、空隙部分Ｃ４４１ａ，ｂに対応する構成として凸部８３４１ａ，ｂが設けられる。凸部８３４１ａ，ｂは、上述のように、それらが設けられている脚部８３４の一部の中で、他方の脚部８３４にもっとも近い部分８３４よりも、他方の脚部８３４から遠い位置に設けられる。このため、Ｚ軸＋方向に互いに略平行に延びる脚部８３４ａおよび凸部８３４１ａと、脚部８３４ｂおよび凸部８３４１ｂとの間の最短距離が、凸部８３４１ａ，ｂが形成されることによって、小さくなることがない。よって、発熱抵抗体８３０が組み込まれたグロープラグ１０が使用された際、脚部８３４ａおよび凸部８３４１ａと、脚部８３４ｂおよび凸部８３４１ｂとが、前端部８３２を介さずに、短絡してしまう可能性が低い。
【００５８】
（２）第２の態様：
図５は、金型Ｄ１と補助金型Ｄ２ａ，Ｄ２ｂで構成される空隙部分Ｃ４の第２の態様Ｃ４ｑを示す説明図である。空隙部分Ｃ４の第２の態様Ｃ４ｑによって成形される発熱部８３３を、発熱部８３３ｑと呼ぶ。空隙部分Ｃ４ｑの平面図を図５の上段に示す。空隙部分Ｃ４ｑの平面図におけるＢ−Ｂ断面の断面図を図５の下段に示す。
【００５９】
発熱部８３３ｑを成形するための空隙部分Ｃ４ｑは、前端部８３２を成形するための空隙部分Ｃ４２と、脚部８３４ａ，ｂを成形するための空隙部分Ｃ４４ａ，ｂと、空隙部分Ｃ４４２ａ，ｂを備える。第２の態様の空隙部分Ｃ４ｑにおいて、空隙部分Ｃ４２と空隙部分Ｃ４４ａ，ｂの構成は、第１の態様の空隙部分Ｃ４ｐと同じである。
【００６０】
第２の態様の空隙部分Ｃ４ｑにおいて、空隙部分Ｃ４４２ａ，ｂは、脚部８３４ａ，ｂを成形するための空隙部分Ｃ４４ａ，ｂにそれぞれ接続されている。空隙部分Ｃ４４２ａは、空隙部分Ｃ４４ａの傾斜した後端面からＺ軸＋方向に突出するように配されている。空隙部分Ｃ４４２ｂは、空隙部分Ｃ４４ｂの傾斜した後端面からＺ軸＋方向に突出するように配されている。そして、空隙部分Ｃ４４２ａ，ｂは、中心軸ＳＣ側には突出していない。
【００６１】
その結果、形成される発熱部８３３の凸部８３４２ａが配置される箇所は、凸部８３４２ａが設けられている脚部８３４ａの一部の中で、他方の脚部８３４ｂにもっとも近い部分８３４ｎａよりも、他方の脚部８３４ｂから遠い位置である。凸部８３４２ｂが配置される箇所は、凸部８３４２ｂが設けられている脚部８３４ｂの一部の中で、他方の脚部８３４ａにもっとも近い部分８３４ｎｂよりも、他方の脚部８３４ａから遠い位置である。
【００６２】
そして、凸部８３４２ａ，ｂは、一対の脚部８３４ａ，ｂが延びるＺ軸方向に垂直な任意の断面において、各脚部８３４ａ，ｂの最短距離を結ぶ線分Ｌｓ上にはない位置に、設けられている。このような態様とすることにより、凸部８３４２ａ，ｂが異常発熱するリスクを低減できる。
【００６３】
空隙部分Ｃ４４２ｂは、空隙部分Ｃ４４ｂの傾斜した後端面に平行な長辺と、中心軸ＳＣに平行な短辺と、を有する平行四辺形の断面を有し、Ｙ軸方向に厚みを有する形状を有する空隙である。空隙部分Ｃ４４２ｂの断面積は、空隙部分Ｃ４４ｂの各断面積よりも小さい（図５の下段参照）。なお、大小関係について言及する際の空隙部分Ｃ４４２ａ，ｂの各断面積は、各空隙部分の中心軸ＳＣに垂直な任意の断面における断面積のうち最大の断面積とする。
【００６４】
また、空隙部分Ｃ４４ｂと空隙部分Ｃ４４２ｂの接続部分である略長方形の開口Ｃｏ２ｂの断面積は、空隙部分Ｃ４４ｂの中心軸ＳＣに垂直な断面における断面積よりも小さい。このような構成とすることにより、射出成形時には、断面積が大きい空隙部分Ｃ４４ｂに先に原料が充填され、その後、断面積が小さい接続部分（開口）Ｃｏ２ｂを通って、空隙部分Ｃ４４２ａに原料が注入されることとなる。
【００６５】
空隙部分Ｃ４４２ａも、空隙部分Ｃ４４２ｂと同様に構成される。すなわち、空隙部分Ｃ４４２ａは、中心軸ＳＣとＹ軸によって規定される平面を挟んで、空隙部分Ｃ４４２ｂと鏡像の関係となる形状を有する。
【００６６】
発熱部８３３ｐを成形するための空隙部分Ｃ４ｑが上記のような構成を有することから、射出成形時には、まず、前端部８３２を成形するための空隙部分Ｃ４２、脚部８３４ａ，ｂを成形するための空隙部分Ｃ４４ａ，ｂに原料が充填される。そして、その後、空隙部分Ｃ４４２ａ，ｂの順に原料が注入される。このため、金型内に空隙部分Ｃ４４２ａ，ｂが設けられていない態様に比べて、一対の金型Ｄ１の合わせ目に原料のセラミックが侵入して、金型Ｄ１の接合面を摩耗させる可能性を低減することができる。よって、長期にわたって接合面にバリを生じさせることなく、金型Ｄ１を使用することができる。
【００６７】
また、空隙部分Ｃ４ｑが上記のような構成を有することから、空隙部分Ｃ４ｑによって成形される発熱部８３３ｑの脚部８３４ａ，ｂ上には、空隙部分Ｃ４４２ａ，ｂに対応する構成として凸部８３４２ａ，ｂが設けられる。凸部８３４２ａ，ｂは、上述のように、それらが設けられている脚部８３４の一部の中で、他方の脚部８３４にもっとも近い部分８３４よりも、他方の脚部８３４から遠い位置に設けられる。このため、Ｚ軸＋方向に互いに略平行に延びる脚部８３４ａおよび凸部８３４２ａと、脚部８３４ｂおよび凸部８３４２ｂとの間の最短距離が、凸部８３４２ａ，ｂが形成されることによって、小さくなることがない。よって、グロープラグ１０が使用された際、脚部８３４ａおよび凸部８３４１ａと、脚部８３４ｂおよび凸部８３４１ｂとが、短絡してしまう可能性が低い。
【００６８】
また、空隙部分Ｃ４ｑに発熱部８３３ｑが形成された後、脚部８３４ａ，ｂの後端側には、導電部８３６ａ，ｂが形成される（図３参照）。すなわち、発熱部８３３ｑの凸部８３４２ａ，ｂは、脚部８３４と導電部８３６との接続部分に設けられる。このため、凸部８３４２ａ，ｂは、それぞれ導電部８３６ａ，ｂに接触し、導電部８３６ａ，ｂ内に埋設されることとなる。よって、第２の態様によれば、完成品としての発熱抵抗体８３０に、不要な凸部が形成されることがない。このため、発熱抵抗体８３０を小さく形成することができる。
【００６９】
（３）第３の態様：
図６は、金型Ｄ１と補助金型Ｄ２ａ，Ｄ２ｂで構成される空隙部分Ｃ４の第３の態様Ｃ４ｒを示す説明図である。空隙部分Ｃ４の第３の態様Ｃ４ｒによって成形される発熱部８３３を、発熱部８３３ｒと呼ぶ。空隙部分Ｃ４ｒの平面図を図６の左側に示す。空隙部分Ｃ４ｒの平面図におけるＣ−Ｃ断面の断面図を図６の右側に示す。
【００７０】
第３の態様の空隙部分Ｃ４ｒにおいては、第１の態様の空隙部分Ｃ４ｐに対して、さらに、空隙部分Ｃ４４３ａ，ｂが付加されている。第３の態様の空隙部分Ｃ４ｒの他の構成は、第１の態様の空隙部分Ｃ４ｐと同じである。
【００７１】
第３の態様の空隙部分Ｃ４ｒにおいて、空隙部分Ｃ４４３ａ，ｂは、空隙部分Ｃ４４１ａ，ｂにそれぞれ接続されている。空隙部分Ｃ４４３ａは、空隙部分Ｃ４４１ａのＸ軸＋方向の端面からＸ軸＋方向に突出するように配されている。空隙部分Ｃ４４３ｂは、空隙部分Ｃ４４１ｂのＸ軸−方向の端面からＸ軸−方向に突出するように配されている。
【００７２】
空隙部分Ｃ４４３ｂは、空隙部分Ｃ４４１ｂよりもＹ軸方向の厚みが大きい直方体形状を有する空隙である。空隙部分Ｃ４４３ｂの断面積は、空隙部分Ｃ４４１ｂの断面積よりも大きい（図６の右側参照）。なお、空隙部分Ｃ４４３ａ，ｂと空隙部分Ｃ４４１ａ，ｂの各断面積は、空隙部分Ｃ４４ａ，ｂから離れる方向に垂直な断面における断面積のうちそれぞれの最大断面積とする。
【００７３】
空隙部分Ｃ４４１ｂと空隙部分Ｃ４４３ｂとが上記のような構成を有する結果、脚部８３４上に設けられる凸部８３５０ｂは、脚部８３４ｂから離れる方向に沿って、基部８３４６ｂと、基部８３４６ｂよりも断面積が大きい先端部分８３４７ｂとを備える。
【００７４】
また、空隙部分Ｃ４４１ｂと空隙部分Ｃ４４３ｂの接続部分である略長方形の開口Ｃｏ３ｂの断面積は、空隙部分Ｃ４４ｂと空隙部分Ｃ４４１ｂの接続部分である略長方形の開口Ｃｏ１ｂの断面積と同じである。このような構成とすることにより、射出成形時には、断面積が大きい空隙部分Ｃ４４ｂに先に原料が充填され、その後、断面積が小さい接続部分（開口）Ｃｏ１ｂを通って、空隙部分Ｃ４４１ｂに原料が注入される。さらにその後、接続部分（開口）Ｃｏ３ｂを通って、空隙部分Ｃ４４３ｂに原料が注入される。
【００７５】
言い換えれば、空隙部分Ｃ４４１ｂ（凸部８３５０ｂの基部８３４６ｂ）については、発熱抵抗体８３０を射出成形する際、脚部８３４ｂに原料が行きわたる前に空隙部分Ｃ４４１ｂが充填材料で満たされないような大きさに、断面積を設定することができる。そして、空隙部分Ｃ４４３ｂ（凸部８３５０ｂの先端部分８３４７ｂ）については、脚部８３４ｂに原料が行きわたった後、空隙部分Ｃ４４１ｂ，Ｃ４４３ｂが原料で満たされるまでの時間が、原料の射出を停止させる際のタイミングの精度に対して十分であるように、断面積および容積を設定することができる。
【００７６】
空隙部分Ｃ４４３ａも、空隙部分Ｃ４４３ｂと同様に構成される。すなわち、空隙部分Ｃ４４３ａは、中心軸ＳＣとＹ軸によって規定される平面を挟んで、空隙部分Ｃ４４３ｂと鏡像の関係となる形状を有する。
【００７７】
第３の態様の空隙部分Ｃ４ｒは、第１の態様の空隙部分Ｃ４ｐに対して、さらに、空隙部分Ｃ４４３ａ，ｂが付加されている。このため、以下のような効果が得られる。すなわち、射出成形時に、空隙部分Ｃ４２ならびに空隙部分Ｃ４４ａ，ｂに原料が充填された後、空隙部分Ｃ４４１ａ，ｂならびに空隙部分Ｃ４４３ａ，ｂに原料が充填されて、空隙部分Ｃ４ｒに原料が満たされるまでに要する時間は、第１の態様において、空隙部分Ｃ４２ならびに空隙部分Ｃ４４ａ，ｂに原料が充填された後、空隙部分Ｃ４ｐ全体に原料が満たされるまでに要する時間よりも長い。このため、第１の態様に比べて、一対の金型Ｄ１の合わせ目に原料のセラミックが侵入して、金型Ｄ１の接合面を摩耗させる可能性をより低減することができる。
【００７８】
また、発熱部８３３ｒを成形するための空隙部分Ｃ４ｒが上記のような構成を有することから、発熱部８３３ｒの脚部８３４ａ，ｂ上には、空隙部分Ｃ４４１ａ，ｂならびに空隙部分Ｃ４４３ａ，ｂに対応する構成として基部８３４６ａ，ｂに比べて断面積が大きい先端部分８３４７ａ，ｂをそれぞれ備える凸部８３５０ａ，ｂが設けられる。凸部８３５０ａ，ｂも、それらが設けられている脚部８３４の一部の中で、他方の脚部８３４にもっとも近い部分８３４よりも、他方の脚部８３４から遠い位置に設けられる。すなわち、凸部８３５０ａ，ｂは、中心軸ＳＣ側には突出していない。このため、脚部８３４ａおよび凸部８３５０ａと、脚部８３４ｂおよび凸部８３５０ｂとの間の最短距離が、凸部８３５０ａ，ｂが形成されることによって、小さくなることがない。よって、グロープラグ１０が使用された際、脚部８３４ａおよび凸部８３５０ａと、脚部８３４ｂおよび凸部８３５０ｂとが、短絡してしまう可能性が低い。
【００７９】
なお、第３の態様の基部８３４６ａ，ｂが「課題を解決するための手段」における「第１の部分」に対応し、先端部分８３４７ａ，ｂが「第２の部分」に対応する。
【００８０】
（４）第４の態様：
図７は、金型Ｄ１と補助金型Ｄ２ａ，Ｄ２ｂで構成される空隙部分Ｃ４の第４の態様Ｃ４ｓを示す説明図である。空隙部分Ｃ４の第４の態様Ｃ４ｓによって成形される発熱部８３３を、発熱部８３３ｓと呼ぶ。空隙部分Ｃ４ｓの平面図を図７の上段に示す。空隙部分Ｃ４ｓの平面図におけるＤ−Ｄ断面の断面図を図７の下段に示す。
【００８１】
第４の態様の空隙部分Ｃ４ｓにおいては、第２の態様の空隙部分Ｃ４ｑに対して、さらに、空隙部分Ｃ４４４ａ，ｂが付加されている。第３の態様の空隙部分Ｃ４ｓの他の構成は、第１の態様の空隙部分Ｃ４ｑと同じである。
【００８２】
第４の態様の空隙部分Ｃ４ｓにおいて、空隙部分Ｃ４４４ａ，ｂは、空隙部分Ｃ４４２ａ，ｂにそれぞれ接続されている。空隙部分Ｃ４４４ａは、空隙部分Ｃ４４２ａの後端側（Ｚ軸＋方向）に位置する。空隙部分Ｃ４４４ｂは、空隙部分Ｃ４４２ｂの後端側（Ｚ軸＋方向）に位置する。
【００８３】
空隙部分Ｃ４４４ｂは、空隙部分Ｃ４４ｂの傾斜した後端面に平行な長辺と、中心軸ＳＣに平行な短辺と、を有する平行四辺形の断面を有し、Ｙ軸方向に厚みを有する形状を有する空隙である。空隙部分Ｃ４４４ｂのＹ軸方向に厚みは、空隙部分Ｃ４４２ｂのＹ軸方向に厚みより大きい。空隙部分Ｃ４４４ｂの容積は、空隙部分Ｃ４４２ｂの容積より大きい。
【００８４】
空隙部分Ｃ４４４ｂの断面積は、空隙部分Ｃ４４２ｂの断面積よりも大きい（図７の下段参照）。なお、空隙部分Ｃ４４４ｂと空隙部分Ｃ４４２ｂの各断面積は、空隙部分Ｃ４４ｂから離れる方向（すなわち空隙部分Ｃ４４ｂの後端面に垂直な方向）に垂直な断面における断面積のうちそれぞれの最大断面積とする。
【００８５】
空隙部分Ｃ４４２ｂと空隙部分Ｃ４４４ｂとが上記のような構成を有する結果、凸部８３５１ｂは、脚部８３４ｂから離れる方向に沿って、基部８３４８ｂと、基部８３４８ｂよりも断面積が大きい先端部分８３４９ｂとを備える。
【００８６】
また、空隙部分Ｃ４４２ｂと空隙部分Ｃ４４４ｂの接続部分である略長方形の開口Ｃｏ４ｂの断面積は、空隙部分Ｃ４４ｂと空隙部分Ｃ４４２ｂの接続部分である略長方形の開口Ｃｏ２ｂの断面積と同じである。このような構成とすることにより、射出成形時には、断面積が大きい空隙部分Ｃ４４ｂに先に原料が充填され、その後、断面積が小さい接続部分（開口）Ｃｏ２ｂを通って、空隙部分Ｃ４４２ｂに原料が注入される。さらにその後、接続部分（開口）Ｃｏ４ｂを通って、空隙部分Ｃ４４４ｂに原料が注入される。
【００８７】
空隙部分Ｃ４４４ａも、空隙部分Ｃ４４４ｂと同様に構成される。すなわち、空隙部分Ｃ４４４ａは、中心軸ＳＣとＹ軸によって規定される平面を挟んで、空隙部分Ｃ４４４ｂと鏡像の関係となる形状を有する。
【００８８】
第４の態様の空隙部分Ｃ４ｓは、第２の態様の空隙部分Ｃ４ｑに対して、さらに、空隙部分Ｃ４４４ａ，ｂが付加されている。このため、以下のような効果が得られる。すなわち、射出成形時に、空隙部分Ｃ４２ならびに空隙部分Ｃ４４ａ，ｂに原料が充填された後、空隙部分Ｃ４ｓ全体に原料が満たされるまでに要する時間が、第２の態様において、空隙部分Ｃ４２ならびに空隙部分Ｃ４４ａ，ｂに原料が充填された後、空隙部分Ｃ４ｑに原料が満たされるまでに要する時間よりも長い。このため、第２の態様に比べて、一対の金型Ｄ１の合わせ目に原料のセラミックが侵入して、金型Ｄ１の接合面を摩耗させる可能性をより低減することができる。
【００８９】
また、発熱部８３３ｓを成形するための空隙部分Ｃ４ｓが上記のような構成を有することから、発熱部８３３ｓの脚部８３４ａ，ｂ上には、空隙部分Ｃ４４２ａ，ｂならびに空隙部分Ｃ４４４ａ，ｂに対応する構成として基部８３４８ａ，ｂに比べて断面積が大きい先端部分８３４９ａ，ｂをそれぞれ備える凸部８３５１ａ，ｂが設けられる。凸部８３５１ａ，ｂも、それらが設けられている脚部８３４の一部の中で、他方の脚部８３４にもっとも近い部分８３４よりも、他方の脚部８３４から遠い位置に設けられる。すなわち、凸部８３５１ａ，ｂは、中心軸ＳＣ側には突出していない。このため、脚部８３４ａおよび凸部８３５１ａと、脚部８３４ｂおよび凸部８３５１ｂとの間の最短距離が、凸部８３５１ａ，ｂが形成されることによって、小さくなることがない。よって、グロープラグ１０が使用された際、脚部８３４ａおよび凸部８３５１ａと、脚部８３４ｂおよび凸部８３５１ｂとが、短絡してしまう可能性が低い。
【００９０】
また、空隙部分Ｃ４ｓに発熱部８３３ｓが形成された後、脚部８３４ａ，ｂの後端側には、導電部８３６ａ，ｂが形成される（図３参照）。このため、凸部８３５１ａ，ｂは、導電部８３６ａ，ｂ内に埋設されることとなる。よって、第４の態様によれば、完成品としての発熱抵抗体８３０に、不要な凸部が形成されることがない。このため、発熱抵抗体８３０に、性能に関係のない無駄な部分が形成されない。
【００９１】
なお、第４の態様の基部８３４８ａ，ｂが「課題を解決するための手段」における「第１の部分」に対応し、先端部分８３４９ａ，ｂが「第２の部分」に対応する。
【００９２】
Ｂ．実施例：
Ｂ１．金型の耐久試験：
上記第１〜第４の態様について、それぞれ実施例１〜４として、以下の条件を満たす金型Ｄ１、Ｄ２の試験品を作成し、製品製造時と同じの条件の下で、繰り返し、射出成形を行った。また、比較例１として、空隙部分Ｃ４が、発熱抵抗体８３０の機能部品を成形するための空隙である空隙部分Ｃ４２と空隙部分Ｃ４４ａ，ｂを備え、空隙部分Ｃ４４１ａ，ｂ〜Ｃ４４４ａ、ｂなどの付加的な空隙部分を備えない金型を用意した。
【００９３】
各態様の空隙部分Ｃ４のＺ軸方向の最大寸法：６ｍｍ。
各態様の空隙部分Ｃ４４ａ，ｂのＹ軸方向の最大厚み：１ｍｍ。
【００９４】
第１の態様の空隙部分Ｃ４４１ａ，ｂのＺ軸方向の寸法：１．５ｍｍ。
第１の態様の空隙部分Ｃ４４１ａ，ｂのＸ軸方向の寸法：０．３０ｍｍ。
第１の態様の空隙部分Ｃ４４１ａ，ｂのＹ軸方向の寸法：０．０５ｍｍ。
【００９５】
第２の態様の空隙部分Ｃ４４２ａ，ｂのＺ軸方向の寸法：０．６０ｍｍ。
なお、第２の態様の空隙部分Ｃ４ｑは、空隙部分Ｃ４４２ａ，ｂが設けられている側の空隙部分Ｃ４４ａ，ｂの傾斜した端面Ｃ４４ａｆ，ｂｆから各端面に垂直な方向について測定した空隙部分Ｃ４４２ａ，ｂの寸法が、０．３０ｍｍとなるように、設けられている。
第２の態様の空隙部分Ｃ４４２ａ，ｂのＸ軸方向の寸法：１．５０ｍｍ。
第２の態様の空隙部分Ｃ４４２ａ，ｂのＹ軸方向の寸法：０．０５ｍｍ。
【００９６】
第３の態様の空隙部分Ｃ４４１ａ，ｂのＺ軸方向の寸法：１．５ｍｍ。
第３の態様の空隙部分Ｃ４４１ａ，ｂのＸ軸方向の寸法：０．３０ｍｍ。
第３の態様の空隙部分Ｃ４４１ａ，ｂのＹ軸方向の寸法：０．０５ｍｍ。
第３の態様の空隙部分Ｃ４４３ａ，ｂのＺ軸方向の寸法：１．５ｍｍ。
第３の態様の空隙部分Ｃ４４３ａ，ｂのＸ軸方向の寸法：０．３０ｍｍ。
第３の態様の空隙部分Ｃ４４３ａ，ｂのＹ軸方向の寸法：０．１０ｍｍ。
【００９７】
第４の態様の空隙部分Ｃ４４２ａ，ｂのＺ軸方向の寸法：０．６０ｍｍ。
なお、第４の態様の空隙部分Ｃ４ｓは、空隙部分Ｃ４４２ａ，ｂが設けられている側の空隙部分Ｃ４４ａ，ｂの傾斜した端面Ｃ４４ａｆ，ｂｆから各端面に垂直な方向について測定した空隙部分Ｃ４４２ａ，ｂの寸法が、０．３０ｍｍとなるように、設けられている。
第４の態様の空隙部分Ｃ４４２ａ，ｂのＸ軸方向の寸法：１．５０ｍｍ。
第４の態様の空隙部分Ｃ４４２ａ，ｂのＹ軸方向の寸法：０．０５ｍｍ。
第４の態様の空隙部分Ｃ４４４ａ，ｂのＺ軸方向の寸法：０．６０ｍｍ。
なお、第４の態様の空隙部分Ｃ４ｓは、空隙部分Ｃ４４２ａ，ｂが設けられている側の空隙部分Ｃ４４ａ，ｂの傾斜した端面Ｃ４４ａｆ，ｂｆから各端面に垂直な方向について測定した空隙部分Ｃ４４４ａ，ｂの先端部までの寸法が、０．６０ｍｍとなるように、設けられている。
第４の態様の空隙部分Ｃ４４４ａ，ｂのＸ軸方向の寸法：１．５０ｍｍ。
第４の態様の空隙部分Ｃ４４４ａ，ｂのＹ軸方向の寸法：０．１０ｍｍ。
【００９８】
発熱部８３３のうち最もバリが生じやすい前端部８３２の内側の箇所Ｐｂ（図５参照）に、幅０．１ｍｍ以上のバリが生じているか否かを、射出成形１００００回ごとに確認した。バリの幅は、前端部８３２の輪郭線からＹ軸方向に沿って測定したバリの最も遠い地点までの距離とした。その結果を表１に示す。
【００９９】
【表１】
0006512848.tif 000002
【０１００】
表１より、付加的な空隙部分を有さない比較例１においては、３００００回目の射出成形において、幅０．１ｍｍ以上のバリが生じていた。これに対して、実施例１（第１の態様。図４参照）および実施例２（第２の態様。図５参照）は、４００００回目の射出成形において、幅０．１ｍｍ以上のバリが生じておらず、５００００回目の射出成形において、幅０．１ｍｍ以上のバリが生じていた。実施例３（第３の態様。図６参照）は、５００００回目の射出成形において、幅０．１ｍｍ以上のバリが生じず、６００００回目の射出成形において、幅０．１ｍｍ以上のバリが生じていた。実施例４（第４の態様。図７参照）は、６００００回目の射出成形において、幅０．１ｍｍ以上のバリが生じず、７００００回目の射出成形において、幅０．１ｍｍ以上のバリが生じていた。
【０１０１】
実施例１〜４と比較例１の対比から、発熱抵抗体８３０の機能部品を成形するための空隙に加えて、付加的な空隙を設けることが、金型の耐久性の向上に貢献することが分かる。また、実施例１と実施例３の対比、および実施例２と実施例４の対比から、付加的な空隙を設ける際に、断面積の小さい空隙部分Ｃ４４１ａ，ｂ，Ｃ４４２ａ，ｂの先に、より容積の大きい空隙部分Ｃ４４３ａ，ｂ，Ｃ４４４ａ，ｂを設けることが、金型の耐久性をさらに向上させることが分かる。
【０１０２】
Ｂ２．バリの大きさの測定試験：
第２の態様（図５参照）について、脚部８３４ａ，ｂの構成を様々に変更して、試験品を作成し、実際の製品の製造時の設定よりも射出成形の圧力を２０ＭＰａ高く設定して、射出成形を行った。なお、試験品において、発熱部８３３の前端部８３２の断面積Ｓ１は、０．１６ｍｍ２であった。また、各脚部８３４の断面積Ｓ２は、０．７５ｍｍ２であった。前端部８３２の断面積Ｓ１は、前端部８３２の２箇所以上の部位において、前端部８３２が伸びる方向に垂直な方向の断面の大きさを測定し、その平均値を計算することにより得るものとする。
【０１０３】
図８は、図５におけるＥ−Ｅ断面におけるセラミックヒータ８００の断面図である。図８は、セラミックヒータ８００の断面図であるため、図中に基体８１０が示されている。Ｅ−Ｅ断面には、それぞれ前端部８３２の一部であって、中心軸に平行に延びる前端部８３２の二つの部分の断面が表れている。前述のように、前端部８３２は、一定の断面積を有する。前端部８３２の二つの部分の断面積の大きさの平均値をＳ１とする。
【０１０４】
発熱抵抗体８３０を成形する際の金型Ｄ１の分割線は、円形の断面を有する前端部８３２の二つの円断面の中心を結んだ線と一致する。このため、バリＢは、前端部８３２の二つの円の中心を結んだ線上に生じる。バリＢの寸法をＬＢで表す。
【０１０５】
図９は、図５におけるＦ−Ｆ断面におけるセラミックヒータ８００の断面図である。Ｅ−Ｅ断面には、脚部８３４ａと脚部８３４ｂの最も太い部分の断面が表れている。脚部８３４ａと脚部８３４ｂの最も太い部分の断面積をＳ２とする。前述のように、脚部８３４ａ，ｂは、後端側の部分が前端側の部分よりも太く設けられており、その外輪郭は、脚部８３４ａ，ｂの後端において導電部８３６ａ，ｂの外輪郭とそれぞれ一致する。そして、導電部８３６ａ，ｂは、一定の断面積を保持しつつ、線状に延びている。このため、本実施形態において、脚部８３４ａ，ｂの最も太い部分の断面積Ｓ２は、導電部８３６ａ，ｂの断面積に等しい。
【０１０６】
この試験においては、第２の態様（図５参照）について、前端部８３２の断面積Ｓ１と、脚部８３４ａと脚部８３４ｂの最も太い部分の断面積Ｓ２を様々に変更して実施例５〜８を作成した。そして、各実施例に対して空隙部分Ｃ４４２ａ，ｂを設けない金型Ｄ１を用意し、比較例２〜５を作成した。そして、各実施例および比較例についてバリＢの寸法ＬＢを測定した。バリＢの寸法ＬＢの測定方法は、金型の耐久試験において説明した方法と同じである。その結果を表２に示す。
【０１０７】
表２においては、機能部品を成形するための空隙ではない付加的な空隙部分を有するか否かを、「付加空隙」の欄に示す。また、脚部８３４ａ，ｂの最も太い部分の断面積Ｓ２に対する前端部８３２の断面積の大きさＳ１の比Ｓ１／Ｓ２を示す。断面積比Ｓ１／Ｓ２は、脚部８３４ａ，ｂを成形するための空隙部分Ｃ４４ａ，ｂの大きさに対する、前端部８３２を成形するための空隙部分Ｃ４２における原料の抵抗（流れにくさ）の指標である。原料は、細い空隙部分Ｃ４２側から注入されて、空隙部分Ｃ４２を介して、太い空隙部分Ｃ４４ａ，ｂに供給される。断面積比Ｓ１／Ｓ２が小さい場合には、細い空隙部分Ｃ４２に原料を通しつつ、短時間で空隙全体を充填できるようにするために、原料はより高圧で射出される。そのため、断面積比Ｓ１／Ｓ２が小さい場合には、空隙部分Ｃ４２で形成される前端部８３２にバリが生じやすい。
【０１０８】
【表２】
0006512848.tif 000003
【０１０９】
実施例５と比較例２との対比より、Ｓ１／Ｓ２が０．１２の態様においては、空隙部分Ｃ４４２ａ，ｂ（図５参照）を設けることにより、バリの大きさが４１％削減されたことが分かる。実施例６と比較例３との対比より、Ｓ１／Ｓ２が０．２１の態様においては、空隙部分Ｃ４４２ａ，ｂを設けることにより、バリの大きさが５３％削減されたことが分かる。実施例７と比較例４との対比より、Ｓ１／Ｓ２が０．４０の態様においては、空隙部分Ｃ４４２ａ，ｂを設けることにより、バリの大きさが３８％削減されたことが分かる。実施例８と比較例５との対比より、Ｓ１／Ｓ２が０．４５の態様においては、空隙部分Ｃ４４２ａ，ｂを設けることにより、バリの大きさが２５％削減されたことが分かる。
【０１１０】
以上の結果から、脚部８３４ａ，ｂの断面積に対する前端部８３２の断面積の比Ｓ１／Ｓ２が、０．４０以下の態様において、発熱抵抗体の機能部品を成形するための空隙に加えて付加的な空隙を設けることが、バリの低減に有効であることが分かる。また、断面積比Ｓ１／Ｓ２が、０．２１以下の態様において、発熱抵抗体の機能部品を成形するための空隙に加えて付加的な空隙を設けることが、バリの低減にさらに有効であることが分かる。
【０１１１】
Ｃ．他の形態：
Ｃ１．第１の形態の変形例：
図１０は、第１の形態の変形例を示す断面図である。上記第１の形態においては、金型Ｄ１の空隙部分Ｃ４４１ａ，ｂ（すなわち発熱部８３３ｐの凸部８３４１ａ，ｂ）は、金型Ｄ１の分割線ＰＬに対して一方の側にある（図４の右側参照）。しかし、付加的な空隙部分（すなわち発熱部の凸部）は、金型Ｄ１の分割線ＰＬを含む範囲に設けられていてもよい。たとえば、図１０に示すように、付加的な空隙部分Ｃ４４１ｃ（すなわち発熱部８３３の凸部８３４１ｃ）は、金型Ｄ１の分割線ＰＬを中心に対称に設けられていてもよい。
【０１１２】
図１１は、第１の形態の変形例を示す断面図である。上記第１の形態においては、金型Ｄ１の空隙部分Ｃ４４１ａ，ｂ（すなわち発熱部８３３ｐの凸部８３４１ａ，ｂ）は、長方形の断面を有する略直方体の形状を有する（図４参照）。しかし、付加的な空隙部分は、他の形状で設けられていてもよい。たとえば、付加的な空隙部分（すなわち発熱部の凸部）は、脚部８３４ａ，ｂから離れるにしたがってＹ軸方向の厚みが小さくなるように設けられていてもよい。たとえば、図１１に示すように、付加的な空隙部分Ｃ４４１ｄ（すなわち発熱部８３３の凸部８３４１ｄ）は、Ｚ軸に垂直な断面において、略三角形の断面を有する態様とすることができる。
【０１１３】
図１２は、第１の形態の変形例を示す断面図である。また、たとえば、図１２に示すように、付加的な空隙部分Ｃ４４１ｅ（すなわち発熱部８３３の凸部８３４１ｅ）は、脚部８３４ａ，ｂから離れるにしたがってＹ軸方向の厚みが大きくなるように設けられていてもよい。
【０１１４】
図１３は、第１の形態の変形例を示す断面図である。上記第１の形態においては、金型Ｄ１の空隙部分Ｃ４４１ａ，ｂは、空隙部分Ｃ４４ａ，ｂの後端（Ｚ軸＋方向の端）を含む範囲に設けられている（図４の左側参照）。すなわち、発熱部８３３ｐの凸部８３４１ａ，ｂは、脚部８３４ａ，ｂの後端（Ｚ軸＋方向の端）に設けられている。しかし、付加的な空隙部分（すなわち発熱部の凸部）は、空隙部分Ｃ４４ａ，ｂの他の部位に設けられていてもよい。すなわち、発熱部８３３ｐの凸部８３４１ａ，ｂは、脚部８３４ａ，ｂの他の部位に設けられていてもよい。
【０１１５】
たとえば、図１３に示すように、付加的な空隙部分Ｃ４４１ｆ，ｇは、空隙部分Ｃ４４ａ，ｂの後端から所定の距離だけ離れた位置に設けられていてもよい。すなわち、発熱部８３３の凸部８３４１ｆ，ｇは、脚部８３４ａ，ｂの後端から所定の距離だけ離れた位置に設けられていてもよい。
【０１１６】
ただし、凸部は、発熱部のうち断面積が最小である部分（上記実施形態において、前端部８３２）以外の部位に設けられていることが好ましい。セラミックヒータの運転時には、電流が流される方向について、断面積が最小である部分において、最も高温となる。上記態様においては、そのような部分以外の部位に凸部が設けられているため、凸部の異常発熱を防止できる。
【０１１７】
Ｃ２．他の変形例：
図１４は、金型Ｄ１および発熱部８３３の変形例を示す図である。金型Ｄ１および発熱部８３３の平面図を図１４の上段に示す。金型Ｄ１および発熱部８３３の平面図におけるＧ−Ｇ断面の断面図を図１４の下段に示す。上記実施形態においては、脚部８３４ａ，ｂは、後端側の部分が前端側の部分よりも太く設けられている。そして、脚部８３４ａ，ｂの外輪郭は、脚部８３４ａ，ｂの前端において前端部８３２の外輪郭とそれぞれ一致する。脚部８３４ａ，ｂの外輪郭は、脚部８３４ａ，ｂの後前端において導電部８３６ａ，ｂの外輪郭とそれぞれ一致する（図４〜図７参照）。
【０１１８】
しかし、図１４に示すように、脚部８３４ａ，ｂの断面積は、前端部８３２の断面積と等しい一定値としてもよい。また、金型Ｄ１の付加的な空隙部分Ｃ４４２ｃ，ｄは、Ｙ軸方向について、空隙部分Ｃ４４ａ，ｂの幅と同じ幅を有していてもよい。すなわち、発熱部８３３の凸部８３４２ｃ，ｄは、各脚部８３４ａ，ｂのＹ軸方向の外側と内側の両方に露出していてもよい。なお、図１４の変形例においては、空隙部分Ｃ４４２ｃ，ｄ（すなわち発熱部８３３の凸部８３４２ｃ，ｄ）は、Ｙ軸方向については、金型Ｄ１の分割線ＰＬを含む範囲に設けられている（図１４の下段参照）。
【０１１９】
図１５は、金型Ｄ１および発熱部８３３の変形例を示す図である。金型Ｄ１の付加的な空隙部分Ｃ４４２ｅ，ｆは、Ｙ軸方向について、空隙部分Ｃ４４ａ，ｂの幅よりも狭い幅を有していてもよい。すなわち、発熱部８３３の凸部８３４２ｃ，ｄは、各脚部８３４ａ，ｂのＹ軸方向の外側と内側のいずれにも露出しない態様としてもよい。
【０１２０】
図１６は、金型Ｄ１および発熱部８３３の変形例を示す図である。金型Ｄ１の付加的な空隙部分Ｃ４４２ｇ，ｈは、Ｙ軸方向について、空隙部分Ｃ４４ａ，ｂの幅よりも狭い幅を有していてもよい。そして、図１６に示すように、発熱部８３３の凸部８３４２ｇ，ｈは、各脚部８３４ａ，ｂのＹ軸方向の内側と外側のうち、外側に露出する態様としてもよい。なお、発熱部８３３の凸部８３４２ｇ，ｈは、各脚部８３４ａ，ｂのＹ軸方向の内側と外側のうち、内側に露出する態様としてもよい。
【０１２１】
上記第４の形態においては、空隙部分Ｃ４４２ａと空隙部分Ｃ４４４ａ（すなわち、凸部８３５１ａの基部８３４８ａと先端部分８３４９ａ）は、Ｙ軸方向について、同じ幅を有している（図７参照）。また、空隙部分Ｃ４４２ｂと空隙部分Ｃ４４４ｂ（すなわち、発熱部８３３の凸部８３５１ｂの基部８３４８ｂと先端部分８３４９ｂ）は、同じ幅を有している。しかし、発熱抵抗体８３０の機能部品を成形するための空隙に接続されている付加的な空隙（すなわち、発熱部の凸部の基部）と、その付加的な空隙にさらに接続されている付加的な空隙（すなわち、発熱部の凸部の先端部分）とは、Ｙ軸方向について、異なる幅を有していてもよい。
【０１２２】
図１７は、金型Ｄ１および発熱部８３３の変形例を示す図である。たとえば、図１７に示すように、発熱抵抗体８３０の機能部品を成形するための空隙に接続されている付加的な空隙（すなわち、発熱部の凸部の基部）は、Ｙ軸方向について、その付加的な空隙にさらに接続されている付加的な空隙（すなわち、発熱部の凸部の先端部分）よりも狭い幅を有していてもよい。
【０１２３】
図１８は、金型Ｄ１および発熱部８３３の変形例を示す図である。たとえば、図１８に示すように、発熱抵抗体８３０の機能部品を成形するための空隙に接続されている付加的な空隙（すなわち、発熱部の凸部の基部）は、Ｙ軸方向について、その付加的な空隙にさらに接続されている付加的な空隙（すなわち、発熱部の凸部の先端部分）よりも広い幅を有していてもよい。
【０１２４】
また、図１８に示すように、付加的な空隙は、一対の空隙部分Ｃ４４ａ，ｂの一方のみに設けられていてもよい。すなわち、凸部は、脚部８３４ａ，ｂの一方のみに設けられていてもよい。
【０１２５】
Ｃ３．その他：
（１）上記実施形態においては、前端部８３２は、一定の断面積を有する。しかし、発熱部の前端部は、前端部が延びる方向に垂直な断面における断面積が、前端部が延びる方向について一定ではない態様とすることができる。そのような態様においては、断面積比Ｓ１／Ｓ２の評価において、発熱部の前端部の断面積Ｓ１は、前端部が延びる方向に垂直な任意の断面における断面積のうち最も小さい断面積とする。断面積比Ｓ１／Ｓ２は、脚部８３４ａ，ｂを成形するための空隙部分Ｃ４４ａ，ｂの大きさに対する、前端部８３２を成形するための空隙部分Ｃ４２における原料の抵抗（流れにくさ）の指標であるためである。
【０１２６】
（２）上記第１および第３の態様においては、空隙部分Ｃ４４１ａ，４４３ａは、空隙部分Ｃ４４ａに対して、中心軸ＳＣとは逆の側に突出するように配されている（図４および図６参照）。また、空隙部分Ｃ４４１ｂ，Ｃ４４３ｂは、空隙部分Ｃ４４ｂに対して、中心軸ＳＣとは逆の側に突出するように配されている。言い換えれば、凸部８３４１ａ，８３５０ａは、脚部８３４ａに対して、中心軸ＳＣとは逆の側に突出するように配されている。また、凸部８３４１ｂ，８３５０ｂは、脚部８３４ｂに対して、中心軸ＳＣとは逆の側に突出するように配されている。
【０１２７】
また、上記第２および第４の態様においては、空隙部分Ｃ４４２ａ，Ｃ４４４ａは、空隙部分Ｃ４４ａの傾斜した後端面からＺ軸＋方向に突出するように配されている（図５および図７参照）。空隙部分Ｃ４４２ｂ，Ｃ４４４ｂは、空隙部分Ｃ４４ｂの傾斜した後端面からＺ軸＋方向に突出するように配されている。言い換えれば、凸部８３４２ａ，８３５１ａは、脚部８３４ａの傾斜した後端面からＺ軸＋方向に突出するように配されている。また、凸部８３４２ｂ，８３５１ｂは、脚部８３４ｂの傾斜した後端面からＺ軸＋方向に突出するように配されている。
【０１２８】
しかし、付加的な空隙部分、言い換えれば、脚部に設けられる凸部は、他の態様で設けることもできる。ただし、凸部が配置される箇所が、凸部が設けられている脚部の一部の中で、他方の脚部にもっとも近い部分よりも、他方の脚部から遠い位置であることが好ましい。なお、「凸部が配置される箇所が、凸部が設けられている脚部の一部の中で、他方の脚部にもっとも近い部分よりも、他方の脚部から遠い位置である」とは、凸部の任意の部分が、凸部が設けられている脚部の一部の中で他方の脚部にもっとも近い部分よりも、他方の脚部から遠くなるように設けられることを意味する。そのように凸部を設ける際に設定されるパラメータとしては、凸部を設ける位置と凸部の形状とが含まれる。そのような態様とすれば、導電性セラミックで構成された発熱部が凸部によって短絡してしまう可能性が低い。
【０１２９】
（３）上記実施形態においては、凸部を構成する空隙部分は、脚部８３４ａ，ｂに一つずつ設けられている。しかし、凸部は、各脚部に二個以上設けることができる。そのような態様においては、凸部は、各脚部に同数設けることが好ましい。そのような態様とすれば、発熱部を射出成形する際、一対の脚部についてより均等に、圧力上昇の程度を緩和することができる。
【０１３０】
また、各脚部は、脚部が延びる方向について、同じ位置に、それぞれ凸部を備えることがより好ましい。そのような態様とすれば、発熱部を射出成形する際、一対の脚部についてさらに均等に、圧力上昇の程度を緩和することができる。
【０１３１】
（４）上記実施形態においては、凸部８３４１〜８３４９は、脚部８３４に設けられている（図４〜図７、図１３〜図１８参照）。しかし、凸部は、前端部８３２や導電部８３６に設けることもできる。ただし、発熱抵抗体８３０のうち断面積が最小である部分以外の部位に設けられることが望ましい。
【符号の説明】
【０１３２】
１０…グロープラグ
９０…内燃機関
１００…端子
２００…中軸
３００…絶縁部材
４００…絶縁部材
５００…主体金具
５１０…軸孔
５２０…工具係合部
５４０…雄ネジ部
６００…リング
７００…外筒
７１０…軸孔
８００…セラミックヒータ
８１０…基体
８３０…発熱抵抗体
８３２…前端部
８３３…発熱部
８３３ｐ〜８３３ｓ…発熱部
８３４ａ，ｂ…脚部
８３６ａ，ｂ…導電部
８３８…端子部
８３８ａ，ｂ…端子部
８３４１ａ〜８３４１ｆ…凸部
８３４２ａ〜８３４２ｃ…凸部
８３４６ａ，ｂ…基部
８３４７ａ，ｂ…先端部分
８３４８ａ，ｂ…基部
８３４９ａ，ｂ…先端部分
８３５０ａ，ｂ…凸部
８３５１ａ，ｂ…凸部
Ｂ…バリ
Ｃ…空隙
Ｃ４…空隙部分
Ｃ４ｐ〜Ｃ４ｓ…空隙部分Ｃ４の第１〜第４の態様
Ｃ４２…空隙部分
Ｃ４４ａ，ｂ…空隙部分
Ｃ４４１ａ〜Ｃ４４１ｆ…空隙部分
Ｃ４４２ａ，ｂ…空隙部分
Ｃ４４３ａ，ｂ…空隙部分
Ｃ４４４ａ，ｂ…空隙部分
Ｃｏ１ａ，ｂ…開口
Ｃｏ２ａ，ｂ…開口
Ｃｏ３ａ，ｂ…開口
Ｃｏ４ａ，ｂ…開口
Ｃ４４２ｃ〜Ｃ４４２ｅ…空隙部分
Ｃ６ａ，ｂ…空隙部分
Ｄ１…金型
Ｄ２ａ，ｂ…補助金型
Ｉ１…注入路
Ｉ２…注入路
ＬＢ…バリの寸法
ＰＬ…金型の分割線
Ｐｂ…バリを測定する箇所
ＳＣ…中心軸
【図１】
0006512848.tif 000004
【図２】
0006512848.tif 000005
【図３】
0006512848.tif 000006
【図４】
0006512848.tif 000007
【図５】
0006512848.tif 000008
【図６】
0006512848.tif 000009
【図７】
0006512848.tif 000010
【図８】
0006512848.tif 000011
【図９】
0006512848.tif 000012
【図１０】
0006512848.tif 000013
【図１１】
0006512848.tif 000014
【図１２】
0006512848.tif 000015
【図１３】
0006512848.tif 000016
【図１４】
0006512848.tif 000017
【図１５】
0006512848.tif 000018
【図１６】
0006512848.tif 000019
【図１７】
0006512848.tif 000020
【図１８】
0006512848.tif 000021