(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ガスタービンの運転を制御するガスタービン運転制御方法であって、
前記ガスタービンの負荷に基づいて、燃焼負荷指令パラメータを算出するステップと、
前記ガスタービンの圧縮機の効率に基づいた圧縮機補正値、前記ガスタービンのタービンの効率に基づいたタービン補正値及び前記ガスタービンの冷却空気量に基づいた冷却空気量補正値の少なくとも１つに基づいて補正値を算出するステップと、
算出した補正値に基づいて前記燃焼負荷指令パラメータを補正し、補正後燃焼負荷指令パラメータを算出するステップと、を有し、
前記補正値は、運転開始時が最も大きく、その後減少するものであり、
前記補正値を算出するステップは、運転開始の条件に基づいて、初期補正値を算出するステップと、
前記ガスタービンの運転開始からの経過時間に基づいて、減算値を算出するステップと、
前記初期補正値から前記減算値を減算して前記補正値を算出するステップと、を有する
ことを特徴とするガスタービン運転制御方法。
【請求項２】
前記補正値は、定常状態で運転している状態との要素性能差で生じるずれを補正する値であることを特徴とする請求項１に記載のガスタービン運転制御方法。
【請求項３】
前記経過時間は、単位時間毎に、その時点での前記圧縮機の圧力比に対応する係数を単位時間に乗算した値を合計した値であることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載のガスタービン運転制御方法。
【請求項４】
前記初期補正値は、ガスタービンの温度に基づいて算出される値であることを特徴とする請求項１から請求項３のいずれか一項に記載のガスタービン運転制御方法。
【請求項５】
前記初期補正値は、ガスタービンのロータの温度に相関する温度に基づいて算出される値であることを特徴とする請求項１から請求項３のいずれか一項に記載のガスタービン運転制御方法。
【請求項６】
前記圧縮機補正値は、前記圧縮機の温度に基づいて算出される値であることを特徴とする請求項１から請求項５のいずれか一項に記載のガスタービン運転制御方法。
【請求項７】
前記圧縮機補正値は、前記圧縮機の動翼の先端と前記動翼を取り囲むケーシングとのクリアランスに応じて変動する値であることを特徴とする請求項１から請求項６のいずれか一項に記載のガスタービン運転制御方法。
【請求項８】
前記タービン補正値は、前記タービンの動翼の先端と前記動翼を取り囲むケーシングとのクリアランスに応じて変動する値であることを特徴とする請求項１から請求項７のいずれか一項に記載のガスタービン運転制御方法。
【請求項９】
前記冷却空気量補正値は、前記ガスタービン内部のクリアランス及び冷却空気温度に応じて変動する値であることを特徴とする請求項１から請求項８のいずれか一項に記載のガスタービン運転制御方法。
【請求項１０】
ガスタービンの運転を制御するガスタービン運転制御装置であって、
前記ガスタービンの負荷を取得する負荷取得部と、
前記ガスタービンの負荷に基づいて、燃焼負荷指令パラメータを算出する基準パラメータ算出部と、
前記ガスタービンの圧縮機の効率、前記ガスタービンのタービンの効率及び前記ガスタービンの冷却空気量の少なくとも１つに対応する前記ガスタービンの状態の情報を取得する情報取得部と、
前記情報取得部が取得した情報に基づいて、前記ガスタービンの圧縮機の効率に基づいた圧縮機補正値、前記ガスタービンのタービンの効率に基づいたタービン補正値及び前記ガスタービンの冷却空気量に基づいた冷却空気量補正値の少なくとも１つを算出し、算出した値に基づいて補正値を算出する補正値算出部と、
算出した補正値に基づいて前記燃焼負荷指令パラメータを補正し、補正後燃焼負荷指令パラメータを算出する補正後燃焼負荷指令パラメータ算出部と、を有し、
前記補正値は、運転開始時が最も大きく、その後減少するものであり、
前記補正値算出部は、運転開始の条件に基づいて、初期補正値を算出し、前記ガスタービンの運転開始からの経過時間に基づいて、減算値を算出し、前記初期補正値から前記減算値を減算して前記補正値を算出する
ことを特徴とするガスタービン運転制御装置。
【請求項１１】
請求項１０に記載のガスタービン運転制御装置を有することを特徴とするガスタービン。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ガスタービン運転制御方法、ガスタービン運転制御装置及びガスタービンに関する。
【背景技術】
【０００２】
ガスタービンは、圧縮機と燃焼器とタービンとを有している。圧縮機は、空気を取り込んで圧縮し、高温高圧の圧縮空気とする。燃焼器は、この圧縮空気に対して燃料を供給して燃焼させる。タービンは、圧縮空気の燃焼により発生した高温高圧の燃焼ガスによって回転する。タービンの回転により、熱エネルギーが回転エネルギーに変換される。また、ガスタービンは、タービンに冷却用空気を供給して冷却する冷却装置を有する。
【０００３】
このようなガスタービンにおいて、燃焼器を運転する際、燃焼負荷指令パラメータ（ＣＬＣＳＯ）と呼ばれる値を用いて運転設定を行う技術が知られている（例えば、特許文献１参照）。燃焼負荷指令パラメータは、定常運転時のタービン入口の燃焼ガス温度を示す値として用いられる。燃焼負荷指令パラメータは、例えばガスタービンの運転時に電力計で実測した発電機の出力の他、入口案内翼の開度、圧縮機の吸気温度、大気圧等に基づいて算出される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１２−７７６６２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
上記のようなガスタービンにおいて、燃焼負荷指令パラメータを用いて燃焼器の運転設定を行う場合、ガスタービンの内部の状態によっては、燃焼負荷指令パラメータの値が実際のタービン入口の燃焼ガス温度からずれた値となることがある。例えばコールド起動時のように定常運転時よりもガスタービンの内部温度が低い状態の場合である。
【０００６】
本発明は、上記に鑑みてなされたものであり、燃焼負荷指令パラメータを高精度に算出することが可能なガスタービン運転制御方法、ガスタービン運転制御装置、及びガスタービンを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明の第１態様に従えば、ガスタービンの運転を制御するガスタービン運転制御方法であって、前記ガスタービンの負荷に基づいて、燃焼負荷指令パラメータを算出するステップと、前記ガスタービンの圧縮機の効率に基づいた圧縮機補正値、前記ガスタービンのタービンの効率に基づいたタービン補正値及び前記ガスタービンの冷却空気量に基づいた冷却空気量補正値の少なくとも１つに基づいて補正値を算出するステップと、算出した補正値に基づいて前記燃焼負荷指令パラメータを補正し、補正後燃焼負荷指令パラメータを算出するステップと、を有することを特徴とするガスタービン運転制御方法が提供される。
【０００８】
本発明によれば、圧縮機補正値、タービン補正値及び冷却空気量補正値の少なくとも１つに基づいて補正値を算出し、当該補正値に基づいて燃焼負荷指令パラメータを補正して補正後燃焼負荷指令パラメータを算出するため、補正後燃焼負荷指令パラメータを高精度に算出することができる。
【０００９】
例えば、ガスタービンにおいて、コールド起動時と定常運転時とで燃焼器の運転設定が同一の場合、タービン入口の燃焼ガス温度は同様の値となる。しかしながら、コールド起動時は、定常運転時に比べて圧縮機及びタービンの効率（要素効率）が低くなる。そのため、コールド起動時は、例えば燃焼器の運転設定を定常運転時と同一とした場合、定常運転時よりも発電機の出力が低くなる。また、コールド起動時には、冷却装置からの冷却空気量が多くなり、発電機の出力が低くなる場合もある。燃焼負荷指令パラメータの値は、発電機の出力等に基づいて算出され、発電機の出力に応じた大きさとなる。したがって、コールド起動時に算出される燃焼負荷指令パラメータの値は、定常運転時の値、つまり実際のタービン入口の燃焼ガス温度よりも低い値となってしまう。この場合、補正値に基づいて燃焼負荷指令パラメータを補正して補正後燃焼負荷指令パラメータを算出することにより、ガスタービンの運転状態に応じて補正後燃焼負荷指令パラメータを高精度に算出することができる。
【００１０】
本発明の第１態様において、前記補正値は、定常状態で運転している状態との要素性能差で生じるずれを補正する値であってもよい。
【００１１】
本発明によれば、補正値が定常状態で運転している状態との要素性能差で生じるずれを補正する値であるため、定常状態とは異なる場合、例えばガスタービンのコールド起動時であっても、補正後燃焼負荷指令パラメータを高精度に求めることができる。
【００１２】
本発明の第１態様において、前記補正値は、運転開始時が最も大きく、その後減少してもよい。
【００１３】
要素性能差は、ガスタービンの運転開始時から時間の経過に伴って減少することとなる。そこで、本発明では、補正値が、運転開始時が最も大きく、その後減少することとした。これにより、要素性能差の減少に対応して補正値が減少するため、補正後燃焼負荷指令パラメータを高精度に算出することができる。
【００１４】
本発明の第１態様において、前記補正値を算出するステップは、運転開始の条件に基づいて、初期補正値を算出するステップと、前記ガスタービンの運転開始からの経過時間に基づいて、減算値を算出するステップと、前記初期補正値から前記減算値を減算して前記補正値を算出するステップとを有してもよい。
【００１５】
本発明によれば、ガスタービンの運転開始時の条件に基づいて補正値を算出することにより、圧縮機及びタービンの効率や、冷却空気量の値から直接補正量を算出する場合に比べて、効率的に補正値を算出することができる。また、このように設定した補正値をガスタービンの運転開始からの時間経過に伴って減算していくため、補正後燃焼負荷指令パラメータを高精度かつ効率的に算出することができる。
【００１６】
本発明の第１態様において、前記経過時間は、単位時間毎に、その時点での前記圧縮機の圧力比に対応する係数を単位時間に乗算した値を合計した値であってもよい。
【００１７】
圧縮機の圧力比が高いほど、単位時間当たりに圧縮機に流入する空気の流量が大きくなるため、定常状態に到達するまでの時間が短縮されることになる。そこで、本発明によれば、単位時間毎の圧力比に応じて補正値を減算するため、補正後燃焼負荷指令パラメータを高精度に算出することができる。
【００１８】
本発明の第１態様において、前記初期補正値は、ガスタービンの温度に基づいて算出される値であってもよい。
【００１９】
本発明によれば、ガスタービンの温度に基づいて初期補正値を設定するため、初期補正値を高精度に設定することができる。これにより、補正後燃焼負荷指令パラメータを高精度に算出することができる。
【００２０】
本発明の第１態様において、前記初期補正値は、ガスタービンのロータの温度に相関する温度に基づいて算出される値であってもよい。
【００２１】
本発明によれば、ガスタービンのロータの温度に基づいて初期補正値を設定するため、初期補正値を高精度に設定することができる。これにより、補正後燃焼負荷指令パラメータを高精度に算出することができる。
【００２２】
本発明の第１態様において、前記圧縮機補正値は、前記圧縮機の温度に基づいて算出される値であってもよい。
【００２３】
本発明によれば、圧縮機補正値が圧縮機の温度に基づいて算出された値であるため、補正値を高精度に算出することができる。これにより、補正後燃焼負荷指令パラメータを高精度に算出することができる。
【００２４】
本発明の第１態様において、前記圧縮機補正値は、前記圧縮機の動翼の先端と前記動翼を取り囲むケーシングとのクリアランスに応じて変動する値であってもよい。
【００２５】
本発明によれば、圧縮機補正値が圧縮機の動翼の先端と動翼を取り囲むケーシングとのクリアランスに応じて変動する値であるため、補正値を高精度に算出することができる。これにより、補正後燃焼負荷指令パラメータを高精度に算出することができる。
【００２６】
本発明の第１態様において、前記タービン補正値は、前記タービンの動翼の先端と前記動翼を取り囲むケーシングとのクリアランスに応じて変動する値であってもよい。
【００２７】
本発明によれば、タービン補正値がタービンの動翼の先端と動翼を取り囲むケーシングとのクリアランスに応じて変動する値であるため、補正値を高精度に算出することができる。これにより、補正後燃焼負荷指令パラメータを高精度に算出することができる。
【００２８】
本発明の第１態様において、前記冷却空気量補正値は、前記ガスタービン内部のクリアランス及び冷却空気温度に応じて変動する値であってもよい。
【００２９】
本発明によれば、冷却空気量補正値がガスタービン内部のクリアランス及び冷却空気温度に応じて変動する値であるため、補正値を高精度に算出することができる。これにより、補正後燃焼負荷指令パラメータを高精度に算出することができる。
【００３０】
本発明の第２態様に従えば、ガスタービンの運転を制御するガスタービン運転制御装置であって、前記ガスタービンの負荷を取得する負荷取得部と、前記ガスタービンの負荷に基づいて、燃焼負荷指令パラメータを算出する基準パラメータ算出部と、前記ガスタービンの圧縮機の効率、前記ガスタービンのタービンの効率及び前記ガスタービンの冷却空気量の少なくとも１つに対応する前記ガスタービンの状態の情報を取得する情報取得部と、前記情報取得部が取得した情報に基づいて、前記ガスタービンの圧縮機の効率に基づいた圧縮機補正値、前記ガスタービンのタービンの効率に基づいたタービン補正値及び前記ガスタービンの冷却空気量に基づいた冷却空気量補正値の少なくとも１つを算出し、算出した値に基づいて補正値を算出する補正値算出部と、算出した補正値に基づいて前記燃焼負荷指令パラメータを補正し、補正後燃焼負荷指令パラメータを算出する補正後燃焼負荷指令パラメータ算出部と、を有することを特徴とするガスタービン運転制御装置が提供される。
【００３１】
本発明によれば、圧縮機補正値、タービン補正値及び冷却空気量補正値の少なくとも１つに基づいて補正値を算出し、当該補正値に基づいて燃焼負荷指令パラメータを補正して補正後燃焼負荷指令パラメータを算出するため、定常状態とは異なる運転開始時等の場合においても補正後燃焼負荷指令パラメータを高精度に求めることができる。
【００３２】
本発明の第３態様に従えば、本発明の第２態様に従うガスタービン運転制御装置を有することを特徴とするガスタービンが提供される。
【００３３】
本発明によれば、燃焼負荷指令パラメータを高精度に求めることが可能なガスタービン運転制御装置を有するため、動作安定性に優れたガスタービンを得ることができる。
【発明の効果】
【００３４】
本発明によれば、ガスタービンの運転状態に応じて燃焼負荷指令パラメータを高精度に算出することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００３５】
【図１】図１は、本実施形態に係るガスタービンの一例を示す図である。
【図２】図２は、本実施形態に係る圧縮機及びタービンの構成を模式的に示す図である。
【図３】図３は、制御装置の構成を示すブロック図である。
【図４】図４は、発電機の出力値と燃焼負荷指令パラメータとの関係を示すグラフである。
【図５】図５は、発電機の出力値と燃焼負荷指令パラメータとの関係を示すグラフである。
【図６】図６は、発電機の出力値と燃焼負荷指令パラメータとの関係を示すグラフである。
【図７】図７は、燃焼負荷指令パラメータを算出するロジックを示すブロック図である。
【図８】図８は、補正値により燃焼負荷指令パラメータを補正するロジックを示すブロック図である。
【図９】図９は、補正後燃焼負荷指令パラメータを算出する手順を示すフローチャートである。
【図１０】図１０は、ＤＣＴと静定時間との関係の一例を示すグラフである。
【図１１】図１１は、圧縮機の圧力比と係数との関係を示すグラフである。
【図１２】図１２は、静定時間と要素性能低下量との関係を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００３６】
以下、本発明に係るガスタービン運転制御方法、ガスタービン運転制御装置、及びガスタービンの実施形態を図面に基づいて説明する。なお、この実施形態によりこの発明が限定されるものではない。また、下記実施形態における構成要素には、当業者が置換可能かつ容易なもの、あるいは実質的に同一のものが含まれる。
【００３７】
図１及び図２は、本実施形態に係るガスタービン１００の一例を示す図である。図２は、圧縮機１１及びタービン１３の内部構成を模式的に示しており、一部の構成（段数など）を省略して示している。図１及び図２に示すように、ガスタービン１００は、圧縮機１１と、燃焼器１２と、タービン１３と、制御装置（ガスタービン運転制御装置）３０と、タービン冷却機構４０とを備えている。圧縮機１１は、空気を取り込んで圧縮し、高温高圧の圧縮空気とする。燃焼器１２は、この圧縮空気に対して燃料を供給して燃焼させる。タービン１３は、圧縮空気の燃焼により発生した高温高圧の燃焼ガスによってロータ１５及び駆動軸１６を回転させ、これにより発電機１４を駆動する。また、ガスタービン１００には、ＴＣＡクーラ１７と、ＴＣＡフィルタ１８とがＴＣＡライン１９を介して設けられている。
【００３８】
タービン冷却機構４０は、抽気配管４１、４２、４３と、流量調整弁４１ａ、４２ａ、４３ａと、冷却空気状態計測器４１ｂ、４２ｂ、４３ｂとを有する。抽気配管４１、４２、４３は、一方の端部が圧縮機１１に接続し、他方の端部がタービン１３に接続されている。抽気配管４１は、抽気配管４２よりも高圧の圧縮空気、燃焼ガスが流れる位置に接続されている。抽気配管４２は、抽気配管４３よりも高圧の圧縮空気、燃焼ガスが流れる位置に接続されている。流量調整弁４１ａは、抽気配管４１に設けられている。流量調整弁４２ａは、抽気配管４２に設けられている。流量調整弁４３ａは、抽気配管４３に設けられている。流量調整弁４１ａ、４２ａ、４３ａは、圧縮機１１からタービン１３に向けた圧縮空気の流量を調整する。タービン冷却機構４０は、圧縮機１１から抽気した圧縮空気をタービン１３に供給し、タービン１３の静翼、翼環、ケーシング等を通過させることで、通過する領域の部品を冷却する。タービン冷却機構４０からタービン１３に供給された圧縮空気は、フィルム空気、シール空気として燃焼ガスが流れる流路に排出されたり、より低圧な領域の冷却空気として別の領域に供給されたりする。冷却空気状態計測器４１ｂ、４２ｂ、４３ｂは、抽気配管４１、４２、４３を流れる圧縮空気の流量及び温度をそれぞれ計測し、計測結果を制御装置３０に送る。
【００３９】
上記のように構成されたガスタービン１００を起動させる場合、発電機１４を電動機として使用することでロータ１５が回転する。ロータ１５の回転により、圧縮機１１では、空気取入口２１から空気が取り込まれ、入口案内翼２３、複数の静翼２４と動翼２５を通過して圧縮され、高温・高圧の圧縮空気となる。燃焼器１２では、この圧縮空気に対して所定の燃料が供給され、高温・高圧の燃焼ガスを生じる。タービン１３では、燃焼器１２で生成された燃焼ガスが複数の静翼２７と動翼２８を通過し、ロータ１５を回転させる。ロータ１５の回転が所定回転数となると、発電機１４における電動機としての機能を停止し、ロータ１５の回転力により発電機１４を駆動して発電が開始される。
【００４０】
圧縮機１１は、空気取入口２１と、圧縮機車室（ケーシング）２２とを有している。空気取入口２１には、吸気温度計２１ａと、吸気流量計２１ｂと、吸気圧力計２１ｃとが設けられている。吸気温度計２１ａは、空気取入口２１から圧縮機車室２２に流入する大気の温度を計測し、計測結果を制御装置３０に送る。吸気流量計２１ｂは、空気取入口２１から圧縮機車室２２に流入する大気の流量を計測し、計測結果を制御装置３０に送る。吸気圧力計２１ｃは、空気取入口２１から圧縮機車室２２に流入する大気の圧力を計測し、計測結果を制御装置３０に送る。圧縮機車室２２内には、入口案内翼（ＩＧＶ：Inlet  Guide  Vane）２３と、複数の静翼２４と複数の動翼２５とが配置されている。入口案内翼２３は、圧縮機車室２２のうち空気の流動方向（ロータ１５の軸方向）の上流側に配置されている。入口案内翼２３には、開度コントローラ２３ａ（図２参照）が接続されている。開度コントローラ２３ａは、制御装置３０によって入口案内翼２３の開度を調整する。静翼２４及び動翼２５は、空気の流動方向に交互に配設されている。圧縮機１１は、空気取入口２１から取り込まれた空気を複数の静翼２４と複数の動翼２５を通して圧縮することで、高温・高圧の圧縮空気を生成する。
【００４１】
また、圧縮機１１には、動翼２５の先端部２５ａと圧縮機車室２２の内壁との間のクリアランスを計測する計測器４６が設けられている。計測器４６としては、ガスタービン１００の起動前のクリアランスを測定可能な接触型のセンサであってもよいし、ガスタービン１００の運転中におけるクリアランスを測定可能な非接触のセンサであってもよい。計測器４６の計測結果は、制御装置３０に送られる。
【００４２】
また、圧縮機１１には、燃焼器１２及びタービン１３に対して圧縮空気をバイパスするためのタービンバイパスライン１１ａが設けられている。タービンバイパスライン１１ａは、圧縮機１１の出口側からタービン１３の出口側に亘って設けられ、圧縮機１１の出口圧力を調整する。タービンバイパスライン１１ａには、流量調整弁１１ｂ及び流量計測器１１ｃが設けられている。この流量計測器１１ｃは、タービンバイパスライン１１ａを流れる圧縮空気の流量を計測し、計測結果を制御装置３０に送る。流量調整弁１１ｂは、制御装置３０の制御に基づいて、タービンバイパスライン１１ａの流量を調整する。
【００４３】
燃焼器１２は、圧縮機１１で圧縮された高温・高圧の圧縮空気に対して燃料を供給し、燃焼させることで、燃焼ガスを生成する。燃焼器１２は、燃料供給部１２Ｌから分岐するメイン燃料供給ライン１２ａと、パイロット燃料供給ライン１２ｂと、トップハット燃料供給ライン１２ｃとを有している。各ラインには、それぞれ流量制御弁１２ｄ、１２ｅ、１２ｆが設けられている。流量制御弁１２ｄ、１２ｅ、１２ｆの開閉のタイミングや開度等は、例えば制御装置３０によって制御される。流量制御弁１２ｄ、１２ｅ、１２ｆの開度が調整されることにより、メイン燃料供給ライン１２ａ、パイロット燃料供給ライン１２ｂ及びトップハット燃料供給ライン１２ｃの各ラインから燃焼器１２に供給される燃料の比率が調整される。
【００４４】
タービン１３は、タービン車室（ケーシング）２６と、複数の静翼２７及び動翼２８とを有している。静翼２７及び動翼２８は、燃焼ガスの流動方向（ロータ１５の軸方向）に交互に配置されている。タービン車室２６のうち燃焼ガスの流動方向の下流側には、排気車室及び排気室が設けられている。タービン１３は、燃焼器１２からの燃焼ガスにより駆動し、同軸上に連結された発電機１４を駆動する。発電機１４には、電力計１４ａが取り付けられている。この電力計１４ａは、発電機１４の発電電力（発電機出力）を計測し、計測結果を制御装置３０に送る。
【００４５】
また、タービン１３には、動翼２８の先端部２８ａとタービン車室２６の内壁との間のクリアランスを計測する計測器４７が設けられている。計測器４７としては、上記の計測器４６と同様に、ガスタービン１００の起動前のクリアランスを測定可能な接触型のセンサであってもよいし、ガスタービン１００の運転中におけるクリアランスを測定可能な非接触のセンサであってもよい。計測器４７の計測結果は、制御装置３０に送られる。
【００４６】
タービン車室２６のうち、静翼２７の先端部２７ａとロータ１５の外周面との間には、ディスクキャビティ２６ａと呼ばれる空間が形成されている。ディスクキャビティ２６ａには、温度計測部４８が設けられている。温度計測部４８は、ディスクキャビティ２６ａの雰囲気温度を計測する。温度計測部４８の計測結果は、制御装置３０に送られる。
【００４７】
制御装置３０は、ガスタービン１００の動作を統括的に制御する。例えば、制御装置３０は、燃焼器１２の運転を制御する。制御装置３０は、燃焼器１２の運転において、例えばメイン燃料供給ライン１２ａ、パイロット燃料供給ライン１２ｂ及びトップハット燃料供給ライン１２ｃの各ラインから燃焼器１２に供給される燃料の比率を調整する。この場合、各ラインに設けられた流量制御弁１２ｄ、１２ｅ、１２ｆの開度指令値を算出する。
【００４８】
制御装置３０は、流量制御弁１２ｄ、１２ｅ、１２ｆの開度指令値を算出するため、燃焼負荷指令パラメータ（ＣＬＣＳＯ）という値を用いる。燃焼負荷指令パラメータは、燃焼器１２からタービン１３に流入する燃焼ガスの温度（タービン入口の燃焼ガス温度：Ｔ１Ｔ）を無次元化した値であり、タービン入口の燃焼ガス温度に対応した値である。制御装置３０は、燃焼負荷指令パラメータを用いて、全燃料ガスの流量に対するメイン燃料ガスの流量比（メイン比）、パイロット燃料ガスの流量比（パイロット比）及びトップハット燃料ガスの流量比（トップハット比）を算出する。そして、制御装置３０は、算出結果に基づいて燃料ガスの流量を算出し、これにより流量制御弁１２ｄ、１２ｅ、１２ｆの開度指令値を算出する。
【００４９】
図３は、制御装置３０の構成を示すブロック図である。図３に示すように、制御装置３０は、燃焼負荷指令パラメータの算出に関する構成として、負荷取得部３１と、基準パラメータ算出部３２と、情報取得部３３と、補正値算出部３４と、補正後パラメータ算出部３５とを有している。また、制御装置３０は、流量制御弁１２ｄ、１２ｅ、１２ｆの開度指令値を算出するための指令値算出部３６を有している。
【００５０】
負荷取得部３１は、ガスタービン１００の負荷を取得する。ガスタービン１００の負荷としては、例えば電力計１４ａの計測値（発電機１４の出力値）が挙げられる。また、負荷取得部３１は、電力計１４ａの計測値の他、燃焼負荷指令パラメータの算出に用いられる各種の値を取得する。このような値として、負荷取得部３１は、例えば吸気温度計２１ａ、吸気流量計２１ｂ、吸気圧力計２１ｃ及び流量計測器１１ｃの各出力値や、開度コントローラ２３ａによる入口案内翼２３の開度の値を取得する。
【００５１】
基準パラメータ算出部３２は、負荷取得部３１によって取得した負荷（発電機１４の出力）等に基づいて、燃焼負荷指令パラメータを算出する。ここで、燃焼負荷指令パラメータを算出する手順を説明する。以下の説明では、タービン入口の燃焼ガス温度が第１温度Ｔａである場合に対応する燃焼負荷指令パラメータを０％とし、タービン入口の燃焼ガス温度が第１温度Ｔａよりも高温の第２温度Ｔｂである場合の燃焼負荷指令パラメータを１００％とする。なお、第１温度Ｔａとしては、例えば７００℃程度に設定することができる。また、第２温度Ｔｂとしては、例えば１６００℃程度に設定することができる。なお、第１温度Ｔａ及び第２温度Ｔｂの設定値については、上記に限定するものではなく、例えばガスタービン１００毎に異なる値に設定することができる。
【００５２】
燃焼負荷指令パラメータＣＬＣＳＯは、以下の式１で表すことができる。
ＣＬＣＳＯ＝１００×（発電機の出力値−Ｐａ）／（Ｐｂ−Ｐａ）        …（式１）
【００５３】
但し、Ｐａは第１温度Ｔａにおける発電機１４の出力値であり、Ｐｂは第２温度Ｔｂにおける発電機１４の出力値である。
【００５４】
制御装置３０は、まず、Ｐａ及びＰｂを設定する。なお、Ｔｂ℃は、ガスタービン１００の設計において燃焼器１２やタービン１３の耐熱性などから定めた最高燃焼ガス温度（上限値）であり、この温度を超えないように温度調節されることから、温調ＭＷとも称する。これらのＰａ及びＰｂは設計時等において予め求めておくことができる。
【００５５】
図４から図６は、発電機１４の出力値（ＭＷ）と燃焼負荷指令パラメータ（ＣＬＣＳＯ：％）との関係を示すグラフである。図４はＩＧＶ開度を変化させた場合、図５は吸気温度を変化させた場合、図６はタービンバイパス比を変化させた場合の値を示している。各図において、横軸が発電機１４の出力値を示し、縦軸が燃焼負荷指令パラメータの値を示している。
【００５６】
図４から図６に示すように、発電機１４の出力値とＣＬＣＳＯとの関係は、入口案内翼２３の開度（ＩＧＶ開度）、圧縮機１１の吸気温度、タービンバイパス比によって異なっている。つまり、図４に示すように、発電機１４の出力値が同一の場合、ＣＬＣＳＯの値はＩＧＶ開度が例えば０％の場合が最も大きく、１００％の場合が最も小さい。また、図５に示すように、発電機１４の出力値が同一の場合、ＣＬＣＳＯの値は圧縮機１１の吸気温度が−１０℃の場合よりも４０℃の場合の方が大きい。また、図６に示すように、発電機１４の出力値が同一の場合、ＣＬＣＳＯの値は、タービンバイパス比が０％の場合よりも１０％の場合の方が大きい。また、図示を省略するが、発電機１４の出力値とＣＬＣＳＯとの関係は、大気圧比によっても異なる。このため、ＣＬＣＳＯを算出する場合、ＩＧＶ開度、吸気温度、タービンバイパス比及び大気圧比を考慮した値とする必要がある。したがって、Ｐａ及びＰｂの値は、ＩＧＶ開度、吸気温度、タービンバイパス比及び大気圧比に応じたＰｂの値を予め設定しておく。
【００５７】
図７は、基準パラメータ算出部３２において燃焼負荷指令パラメータを算出するロジックを示すブロック図である。図７に示すように、基準パラメータ算出部３２は、関数発生器５１、５２と、除算器５３、５４、５９と、乗算器５５、５６と、減算器５７、５８と、レート設定器６０と、シグナルジェネレータ６１とを有している。関数発生器５１には、実測値の吸気温度と、ＩＧＶ開度指令値と、除算器５３で実測値の吸気流量（全体の圧縮空気量に相当）と実測値のタービンバイパス流量とを除算して求めたタービンバイパス比（タービンバイパス流量／吸気流量）とが入力される。関数発生器５１は、入力された各値に基づいて、Ｐｂの値を算出して出力する。即ち、関数発生器５１は、ＩＧＶ開度、吸気温度及びタービンバイパス比を考慮したＰｂの値を求める。
【００５８】
また、関数発生器５２には、上記吸気温度と、上記ＩＧＶ開度指令値と、上記タービンバイパス比とが入力される。関数発生器５２は、入力された各値に基づいて、Ｐａの値を算出する。即ち、関数発生器５２は、ＩＧＶ開度、吸気温度及びタービンバイパス比を考慮したＰａの値を求める。
【００５９】
除算器５４には、実測値の吸気圧力と、シグナルジェネレータ６１で設定された標準大気圧とが入力される。除算器５４は、吸気圧力を標準大気圧で除算し、除算結果である大気圧比（吸気圧力／標準大気圧）を出力する。乗算器５５には、関数発生器５１で求めたＰｂの値と、除算器５４で求めた大気圧比とが入力される。乗算器５５は、入力された各値同士を乗算し、乗算結果である、大気圧比をも考慮したＰｂの値を減算器５７へ出力する。乗算器５６には、関数発生器５２で求めたＰａの値と、除算器５４で求めた大気圧比とが入力される。乗算器５６は、入力された値同士を乗算し、乗算結果である、大気圧比をも考慮したＰａの値を減算器５７へ出力する。
【００６０】
減算器５７には、乗算器５５の出力であるＰｂの値と、乗算器５６の出力であるＰａの値とが入力される。減算器５７は、Ｐｂの値からＰａの値を減算する（Ｐｂ−Ｐａ：式１参照）。減算器５８には、負荷取得部３１によって取得された実測値の発電機１４の出力値と、乗算器５６で求めたＰａの値とが入力される。減算器５８は、発電機１４の出力値からＰａの値を減算する（発電機１４の出力値−Ｐａ：式１参照）。
【００６１】
除算器５９には、減算器５８の減算結果と減算器５７の減算結果とが入力される。除算器５９は、減算器５８の減算結果を減算器５７の減算結果で除算する（式１参照）。このような手順でＣＬＣＳＯを算出することができる。なお、ＣＬＣＳＯをパーセントで表すには、除算器５９の出力値に１００を掛ければよい。レート設定器６０では、発電機１４の出力値の微小変動などによってＣＬＣＳＯが微小変動することにより、流量制御弁１２ｄなどが頻繁に開閉動作を繰り返すことがないようにするため、除算器５９からの入力値を直ぐにＣＬＣＳＯとして出力するのではなく、所定の増減レートに制限して出力する。このような手順で、ＣＬＣＳＯが算出される。
【００６２】
続いて、図３に示す情報取得部３３、補正値算出部３４及び補正後パラメータ算出部３５は、基準パラメータ算出部３２によって算出された燃焼負荷指令パラメータを補正する。燃焼負荷指令パラメータの値は、タービン入口の燃焼ガス温度を直接測定したものではなく、発電機１４の出力値に基づいて算出されたものである。このため、燃焼負荷指令パラメータの値が実際のタービン入口の燃焼ガス温度からずれた値となることがある。本実施形態では、情報取得部３３、補正値算出部３４及び補正後パラメータ算出部３５により、このような燃焼負荷指令パラメータのずれを補正することができる。
【００６３】
情報取得部３３は、圧縮機１１の効率、タービン１３の効率及びタービン冷却機構４０から供給される冷却空気量に対応するガスタービン１００の状態の情報（状態情報）を取得して、補正値算出部３４に出力する。当該情報は、ガスタービン１００の出力、つまり発電機１４の出力値に関係する情報である。なお、情報取得部３３は、上記の各情報のすべてを取得する構成に限定するものではなく、少なくとも１つの情報を取得する構成であればよい。
【００６４】
圧縮機１１の効率に対応する情報としては、例えば圧縮機１１の温度や、圧縮機１１の動翼２５の先端部２５ａと圧縮機車室２２とのクリアランス（チップクリアランス）の値等が挙げられる。圧縮機１１の効率は、例えば圧縮機１１の温度に応じて変動する。より具体的には、圧縮機１１の効率は、圧縮機１１のチップクリアランスの値等に応じて変動する。つまり、例えばガスタービン１００をコールド起動させる場合には、ホット起動時や定常運転時に比べて圧縮機１１の温度が低くなる。このように圧縮機１１の温度が低い場合、チップクリアランスの値が大きくなり、圧縮機１１の効率が相対的に低下するため、ガスタービン１００の出力が低下する。一方、ホット起動時や定常運転時のように圧縮機１１の温度が高い場合、当該チップクリアランスの値が小さくなり、圧縮機１１の効率が相対的に上昇する。このため、ガスタービン１００の出力が増加する。このため、情報取得部３３は、圧縮機１１の効率に対応する情報として、圧縮機１１の温度及び圧縮機１１のチップクリアランスの値等を取得する。
【００６５】
また、タービン１３の効率に対応する情報としては、例えばタービン１３の動翼２８の先端部２８ａとタービン車室２６とのチップクリアランスの値等が挙げられる。圧縮機１１の場合と同様に、タービン１３の効率は、タービン１３の動翼２８の先端部２８ａとタービン車室２６とのクリアランス（チップクリアランス）の値に応じて変動する。
【００６６】
また、冷却空気量に対応する情報としては、例えばガスタービン１００内部のクリアランス（例えば段間などのシール部分のクリアランス）や、冷却空気温度等が挙げられる。ガスタービン１００内部のクリアランスは、圧縮機１１およびタービン１３の温度が低くなるにしたがって大きくなる。例えば、圧縮機１１の温度が低い場合、圧縮機１１の段間のクリアランスが大きくなる。このため、当該クリアランスからタービン冷却機構４０に抽気される冷却空気量が多くなり、ガスタービン１００の出力が低下する。一方、圧縮機１１の温度が高い場合、圧縮機１１の段間のクリアランスが小さくなる。このため、当該クリアランスからタービン冷却機構４０に抽気される冷却空気量が少なくなり、ガスタービン１００の出力が上昇する。また、冷却空気の温度が低くなる場合、冷却空気の質量流量が大きくなる。このため、冷却空気量が増加し、ガスタービン１００の出力が低下する。一方、冷却空気の温度が高くなる場合、冷却空気の質量流量が小さくなる。このため、冷却空気量が減少し、ガスタービンの出力が上昇する。したがって、情報取得部３３は、圧縮機１１の効率及びタービン１３の効率と共に、当該冷却空気量に対応する情報として、例えば冷却空気の流量についても取得する。なお、当該冷却空気量に対応する情報として、例えば圧縮機１１およびタービン１３の温度（ガスタービン１００内部のクリアランスに対応）や、冷却空気の温度を取得してもよい。
【００６７】
補正値算出部３４は、情報取得部３３が取得した情報に基づいて、補正値を算出する。補正値算出部３４は、図８に示すように、圧縮機補正値算出部３４ａと、タービン補正値算出部３４ｂと、冷却空気量補正値算出部３４ｃとを有している。圧縮機補正値算出部３４ａは、圧縮機１１の効率に基づいた圧縮機補正値を算出する。タービン補正値算出部３４ｂは、タービン１３の効率に基づいたタービン補正値を算出する。冷却空気量補正値算出部３４ｃは、冷却空気量に基づいた冷却空気量補正値を算出する。したがって、本実施形態において、補正値は、定常状態で運転している状態との要素性能差で生じる燃焼負荷指令パラメータのずれを補正する値となる。
【００６８】
圧縮機補正値は、圧縮機１１の温度に基づいて算出され、動翼２５の先端部２５ａと圧縮機車室２２とのクリアランスに応じて変動する値である。タービン補正値は、タービン１３の効率に基づいて算出され、タービン１３の動翼２８の先端２８ａとタービン車室２６とのクリアランスに応じて変動する値である。冷却空気量補正値は、ガスタービン１００内部のクリアランス及び圧縮機１１からタービン冷却機構４０に抽気される冷却空気温度に応じて変動する値である。
【００６９】
補正後パラメータ算出部３５は、補正値算出部３４で算出された補正値に基づいて燃焼負荷指令パラメータを補正し、補正後燃焼負荷指令パラメータを算出する。補正後燃焼負荷指令パラメータ（補正後ＣＬＣＳＯ）は、以下の式２で表すことができる。なお、式２における「補正値」は、補正値算出部３４で算出された補正値である。
補正後ＣＬＣＳＯ＝ＣＬＣＳＯ＋補正値  …（式２）
【００７０】
次に、燃焼負荷指令パラメータを補正する手順を説明する。図８は、燃焼負荷指令パラメータを補正するロジックを示すブロック図である。図８に示すように、補正値算出部３４は、関数発生器６２、６５、６６と、乗算器６３と、加算器６４とを有している。補正後パラメータ算出部３５は、加算器６７、６８、６９を有している。また、補正後ＣＬＣＳＯは、ＣＬＣＳＯに対して補正値（圧縮機補正値、タービン補正値及び冷却空気量補正値）を加えることによって算出される（式２参照）。ここで、補正値として、圧縮機補正値を算出する手順を例に挙げて説明する。なお、説明を省略するが、タービン補正値及び冷却空気量補正値についても同様の手順によって算出することができる。
【００７１】
図９は、燃焼負荷指令パラメータを補正する手順を示すフローチャートである。図９は、図８に示すロジックを順序立てて説明するものである。以下、図８及び図９に従って燃焼負荷指令パラメータを補正する手順を説明する。まず、ガスタービン１００を起動させる前に、タービン１３のディスクキャビティ２６ａに配置された温度計測部４８により、ディスクキャビティ２６ａの温度（ＤＣＴ：disk cavity temperature）を測定する（ステップＳ１０）。当該ＤＣＴは、ロータ１５の温度に相関する温度であり、ガスタービン１００の運転開始の条件として用いられる。温度計測部４８の計測結果は、制御装置３０に送られる。
【００７２】
関数発生器６２には、ＤＣＴの結果が入力される。関数発生器６２は、入力値に基づいて、圧縮機１１が定格速度に到達する時点から圧縮機１１の効率が定常運転時の効率に到達するまでの時間（静定時間：初期補正値）を算出し（ステップＳ２０）、算出結果を加算器６４に出力する。図１０は、ＤＣＴと静定時間との関係の一例を示すグラフである。グラフの横軸はＤＣＴの値を示し、縦軸は静定時間の値を示す。静定時間は、定常運転時の効率に到達する時刻を０とする。したがって、静定時間は負の値として算出される。静定時間の絶対値が大きいほど、定常運転時の効率に到達するまでに時間が掛かることになる。図１０のグラフに示すような関係については、予め実験やシミュレーションなどによって求めておく。なお、タービン補正値及び冷却空気量補正値を算出する場合には、タービン１３の効率及び冷却空気量のそれぞれが定常運転時の値に到達するまでの静定時間とＤＣＴとの関係を予め求めておく。なお、ＤＣＴに代えて、タービン１３の温度を測定した場合の測定値を用いてもよい。
【００７３】
静定時間を算出した後、ガスタービン１００を起動させる。ガスタービン１００の起動後、補正値算出部３４は、起動時からの経過時間に応じて静定時間の値を補正する（ステップＳ３０）。ステップＳ３０では、乗算器６３に対して、起動時からの単位経過時間と、圧縮機１１の圧力比とが入力される。乗算器６３は、圧縮機１１の圧力比に対応する係数を単位経過時間に乗じた値（減算値）を算出し、加算器６４に出力する。加算器６４には、関数発生器６２の出力値と、乗算器６３の出力値とが入力される。加算器６４は、入力値である算出結果を静定時間に加算し、加算結果を関数発生器６５に出力する。単位経過時間及び係数は共に正の値として算出される。加算器６４では、負の値である静定時間に正の値が加算されるため、単位時間が経過するごとに、静定時間の絶対値が小さくなる。
【００７４】
図１１は、圧縮機の圧力比と係数との関係を示すグラフである。グラフの横軸は圧縮機の圧力比であり、グラフの縦軸は係数である。圧力比が大きい場合、圧縮機１１内の温度はより早く温度上昇するため、より早く定常状態に到達することになる。したがって、図１１のグラフに示すように、圧力比が大きいほど係数が大きくなっている。図１１のグラフに示すような関係については、予め実験やシミュレーションなどによって求めておく。
【００７５】
静定時間を補正した後、関数発生器６５には、加算器６４の出力値が入力される。関数発生器６５は、入力された値に基づいて圧縮機１１の要素性能低下量を算出し（ステップＳ４０）、関数発生器６６に出力する。図１２は、静定時間と要素性能低下量との関係を示すグラフである。グラフの横軸は静定時間（補正後の静定時間に対応）を示し、縦軸は要素性能低下量△ηｃを示す。図１２に示すように、要素性能低下量△ηｃは、負の値として算出され、絶対値が大きいほど圧縮機１１の要素性能の低下量が大きいことを示している。なお、図１２の横軸に示す時間ｔ０は、運転開始時における値である。図１２に示すように、要素性能低下量△ηｃの絶対値は、運転開始時で最も大きな値となり、その後静定時間が０に近づくにつれて減少する。そして、要素性能低下量△ηｃの絶対値は、静定時間が０となる時点、つまり、定常運転に到達した時点で０になる。図１２のグラフに示すような関係については、予め実験やシミュレーションなどによって求めておく。
【００７６】
要素性能低下量を算出した後、関数発生器６６には、関数発生器６５の出力値である要素性能低下量が入力される。関数発生器６６は、当該要素性能低下量に基づいて補正値（圧縮機補正値）を算出する（ステップＳ５０）。ステップＳ５０では、まず、要素性能低下量の絶対値に基づいて発電機１４の出力低下量を算出する。そして、算出した出力低下量をＣＬＣＳＯの補正値に換算する。
【００７７】
このときの換算式は、例えば式３に示すようになる。
補正値＝１００×（発電機の出力低下量）／（Ｐｂ−Ｐａ）  …（式３）
但し、Ｐａは第１温度Ｔａにおける発電機１４の出力値であり、Ｐｂは第２温度Ｔｂにおける発電機１４の出力値である。このようにして、補正値（圧縮機補正値）が算出される。
【００７８】
圧縮機補正値を算出した後、補正値算出部３４は、算出された補正値が０であるか否かを判断する（ステップＳ６０）。補正値が０である場合（ステップＳ６０のＹｅｓ）、ガスタービン１００が定常運転に到達しており、燃焼負荷指令パラメータの補正が不要であるとして、補正値の算出処理を終了させる。補正値が０でない場合（ステップＳ６０のＮｏ）、補正値算出部３４は、関数発生器６６の演算結果である圧縮機補正値を加算器６７へ出力する。加算器６７には、関数発生器６６の出力値が入力される。加算器６７は、当該圧縮機補正値を燃焼負荷指令パラメータＣＬＣＳＯに加算する（ステップＳ７０）。その後、ステップＳ３０以降の処理を繰り返し行わせる。
【００７９】
また、加算器６８、６９には、上記と同様の手順によって算出されたタービン補正値及び冷却空気量補正値が入力される。加算器６８、６９は、タービン補正値及び冷却空気量補正値を燃焼負荷指令パラメータＣＬＣＳＯ（圧縮機補正値が加算されている場合を含む）に加算する。これにより、補正後燃焼負荷指令パラメータが算出される。補正後パラメータ算出部３５は、算出した補正後燃焼負荷指令パラメータを指令値算出部３６へ出力する。指令値算出部３６は、補正後燃焼負荷指令パラメータに基づいて流量制御弁１２ｄ、１２ｅ、１２ｆの開度指令値を算出する。なお、制御装置３０は、補正後燃焼負荷指令パラメータに基づいて他の制御を行ってもよい。
【００８０】
以上のように、本実施形態によれば、制御装置３０が圧縮機補正値、タービン補正値及び冷却空気補正値の少なくとも１つの補正値を算出し、当該補正値に基づいて燃焼負荷指令パラメータを補正して補正後燃焼負荷指令パラメータを算出するため、ガスタービン１００の運転状態に応じて補正後燃焼負荷指令パラメータが高精度に算出される。本実施形態では、制御装置３０が圧縮機補正値、タービン補正値及び冷却空気補正値の３つを補正値として算出しているため、高精度に補正後燃焼負荷指令パラメータを算出できる。なお、制御装置３０が圧縮機補正値、タービン補正値及び冷却空気補正値のうち１つ又は２つを補正値として算出する構成であっても、十分高精度に補正後燃焼負荷指令パラメータを算出できる。
【００８１】
上記の補正値は、ガスタービン１００が定常状態で運転している状態との要素性能差で生じるずれを補正する値であるため、定常状態とは異なる場合、例えばガスタービン１００のコールド起動時であっても、補正後燃焼負荷指令パラメータを高精度に求めることができる。
【００８２】
また、要素性能差は、ガスタービン１００の運転開始時（例、定格速度運転到達時）から時間の経過に伴って減少することとなる。そこで、本実施形態では、補正値が、運転開始時が最も大きく、その後減少することとした。これにより、要素性能差の減少に対応して補正値が減少するため、補正後燃焼負荷指令パラメータを高精度に算出することができる。
【００８３】
また、補正値を算出する際、ガスタービン１００の運転開始時の条件に基づいて補正値を算出することにより、圧縮機１１及びタービン１３の効率や、冷却空気量の値から直接補正量を算出する場合に比べて、効率的に補正値を算出することができる。また、このように設定した補正値をガスタービン１００の運転開始からの時間経過に伴って減算していくため、補正後燃焼負荷指令パラメータを高精度かつ効率的に算出することができる。
【００８４】
また、圧縮機１１の圧力比が高いほど、圧縮機１１内の温度はより早く温度上昇するため、定常状態に到達するまでの時間が短縮されることになる。そこで、本実施形態では、単位時間毎の圧縮機１１の圧力比に応じて補正値を減算するため、補正後燃焼負荷指令パラメータを高精度に算出することができる。
【００８５】
本発明の技術範囲は上記実施形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で適宜変更を加えることができる。例えば、上記実施形態では、静定時間を算出する場合に、ＤＣＴの計測結果を用いた場合を例に挙げて説明したが、これに限定するものではなく、タービン１３のロータ１５の温度に相関する温度であれば、他の部位における計測結果を用いてもよい。例えば、ロータ１５の温度を直接計測してもよい。
【００８６】
また、上記実施形態では、要素性能差がガスタービン１００の運転開始時（例、定格速度運転到達時）から時間の経過に伴って減少することを用いて、静定時間と要素性能低下量との関係から補正量を求める場合を例に挙げて説明したが、これに限定するものではない。例えば、圧縮機１１及びタービン１３の効率や、冷却空気量に対応する値をリアルタイムで測定し、この測定結果を用いて補正量を求めるようにしてもよい。この場合、例えば計測器４６によって圧縮機１１のチップクリアランスの値をリアルタイムで計測してもよいし、計測器４７によってタービン１３のチップクリアランスの値をリアルタイムで測定してもよい。また、圧縮機１１の段間のクリアランス又はタービン冷却機構４０の冷却空気量をリアルタイムで測定可能な測定部を設け、これらの値をリアルタイムで測定してもよい。この場合、情報取得部３３が当該リアルタイムの値を取得し、補正値算出部３４が当該リアルタイムの値に基づいて補正値を算出し、当該補正値に基づいて補正後パラメータ算出部３５が補正後燃焼負荷指令パラメータを算出する。このため、補正後燃焼負荷指令パラメータをより高精度に求めることができる。
【符号の説明】
【００８７】
Ｔａ  第１温度
Ｔｂ  第２温度
１１  圧縮機
１１ａ  タービンバイパスライン
１１ｂ  流量調整弁
１１ｃ  流量計測器
１２  燃焼器
１２ａ  メイン燃料供給ライン
１２ｂ  パイロット燃料供給ライン
１２ｃ  トップハット燃料供給ライン
１２ｄ，１２ｅ，１２ｆ  流量制御弁
１２Ｌ  燃料供給部
１３  タービン
１４  発電機
１４ａ  電力計
１５  ロータ
１６  駆動軸
１７  ＴＣＡクーラ
１８  ＴＣＡフィルタ
１９  ＴＣＡライン
２１  空気取入口
２１ａ  吸気温度計
２１ｂ  吸気流量計
２１ｃ  吸気圧力計
２２  圧縮機車室
２３  入口案内翼
２３ａ  開度コントローラ
２４，２７  静翼
２５，２８  動翼
２５ａ，２７ａ，２８ａ  先端部
２６  タービン車室
２６ａ  ディスクキャビティ
３０  制御装置
３１  負荷取得部
３２  基準パラメータ算出部
３３  情報取得部
３４  補正値算出部
３５  補正後パラメータ算出部
４０  タービン冷却機構
４１，４２，４３  抽気配管
４１ａ，４２ａ，４３ａ  流量調整弁
４１ｂ，４２ｂ，４３ｂ  冷却空気状態計測器
４６，４７  計測器
４８  温度計測部
５１，５２，６２，６５，６６  関数発生器
５３，５４，５９  除算器
５５，５６，６３  乗算器
５７，５８  減算器
６０  レート設定器
６１  シグナルジェネレータ
６４，６７，６８，６９  加算器
１００  ガスタービン
【図１】
0006574370.tif 000002
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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