【事件の表示】
　特許第３３６２３１５号「オーステナイト系ステンレス鋼極細線の製造方法および同極細線」の請求項３に係る特許に対する特許異議の申立てについて、次のとおり決定する。
【結　論】
　訂正を認める。
　本件特許異議の申立てを却下する。
【理　由】
１．手続の経緯
　特許第３３６２３１５号の請求項１〜３に係る発明は、平成１４年１０月２５日にその発明について特許権の設定登録がされ、その後、その特許について、特許異議申立人井本雅之により請求項３に係る発明ついて特許異議の申立てがなされ、取消しの理由が通知され、その指定期間内である平成１５年１１月１８日に訂正請求がなされたものである。
２．訂正の適否についての判断
　２−１．訂正の内容
　ア．訂正事項ａ
　【請求項３】を削除する。
　イ．訂正事項ｂ
　【発明の名称】を「オーステナイト系ステンレス鋼極細線の製造方法」と訂正する。
　ウ．訂正事項ｃ
　【０００１】を、
　「【０００１】
　【産業上の利用分野】
　本発明はオーステナイト系ステンレス鋼極細線の製造方法に関し、特に、線径が５００μｍ以下において高強度でへたり性に優れ、かつ良好な加工性の要求される部材や部品、例えば通信機器、コンピューター関連機器、精密電子機器、事務機器あるいは電気機器等の線ばねやミニロープ等に好適なオーステナイト系ステンレス鋼極細線の製造方法に関する。」と訂正する。
　エ．訂正事項ｄ
　【０００４】を、
　「【０００４】
　【発明が解決しようとする課題】
　本発明は業界の強い要望に応じるべく、従来のオーステナイト系ステンレス鋼極細線の問題点に鑑み、本発明者が鋭意研究を重ねた結果、化学組成を適正に調整して材質ならびに非金属介在物組成の制御と伸線後の適切な熱処理の組合せによって従来の課題を全て解決し得ることを明らかにし、本発明に至ったものである。その目的とするところは、極細線への伸線加工性が良好で、製品の成形性も優れ、さらに製品性能においては高強度で耐へたり性の極めて良好なオーステナイト系ステンレス鋼極細線の製造方法を提供するものである。」と訂正する。
　オ．訂正事項ｅ
　【００１０】の記載を削除する。
　カ．訂正事項ｆ
　【００１１】の記載を削除する。
　キ．訂正事項ｇ
　【００１９】を
　「【００１９】
　次に、本発明のオーステナイト系ステンレス鋼極細線の製造方法において、組成成分割合および加熱処理条件の数値限定した理由について述べる。
　（１）Ｃ
　Ｃは鋼に侵入型に固溶して強化する作用があり、本発明鋼においては最も有効かつ必要元素である。その含有量が０．０５ｗｔ％未満ではこの効果は少なく、また、０．１５ｗｔ％を超えて過剰に含有するとＣｒ炭化物が粒界に析出して延性の低下をきたし、伸線性および成形性を劣化すると共に、耐食性を低下する。よって、Ｃは０．０５〜０．１５ｗｔ％とした。」と訂正する。
　２−２．訂正の目的の適否、新規事項の有無及び拡張・変更の存否
　上記訂正事項ａは、訂正前の請求項３を削除するものであるから、特許請求の範囲の減縮を目的とした明細書の訂正に該当し、また、上記訂正事項ｂ〜ｇは、請求項３の削除に対応させ訂正後の特許請求の範囲の記載と発明の名称及び発明の詳細な説明の記載との整合を図るものであるから、明りょうでない記載の釈明を目的とした明細書の訂正に該当する。更に、訂正事項ａ〜ｇは、特許明細書に記載された事項の範囲内において訂正するものであるから、いずれも、新規事項の追加に該当せず、また、実質上特許請求の範囲を拡張し、又は変更するものではない。
　２−３．むすび
　したがって、上記訂正は、特許法第１２０条の４第２項及び同条第３項で準用する第１２６条第２項及び第３項の規定に適合するので、当該訂正を認める。
３．特許異議申立てについての判断
　上記２．に記載したように上記訂正は認められ、請求項３は削除されたから、特許異議の申立の対象が存在しないので、この特許異議の申立ては、不適法な申立てであって、その補正をすることができないものである。
　したがって、本件特許異議の申立ては、特許法第１２０条の６第１項で準用する第１３５条の規定によって却下すべきものである。
　よって、結論のとおり決定する。
【異議決定日】
平成１６年２月２４日（２００４．２．２４）
【訂正の要旨】
審決（決定）の【理由】欄参照。
（５４）【発明の名称】
オーステナイト系ステンレス鋼極細線の製造方法
（５７）【特許請求の範囲】
　【請求項１】　重量％で、
　　Ｃ：０．０５〜０．１５％、
　　Ｓ≦０．００５％、
　　Ａｌ≦０．００５％、
　　Ｎ：０．０２〜０．１０％
　　Ｏ≦０．００５％
を含有し、かつＳとＡｌ量の関係が（１）式を満足する成分に調整し、鋼中の非金属介在物組成を総量で１ｗｔ％以上のＳを含有するオキシサルファイドを形成させたオーステナイト系ステンレス鋼を線材圧延し、続いて焼鈍・伸線加工を繰り返して極細線を製造し、続いて加熱処理する際に、前記加熱処理前の伸線加工を減面率５０％以上施し、続いて加熱処理を１００℃以上、６００℃以下の温度で、かつ（２）式で表されるｋ値が６．５以上、１３．５以下を満足する条件で３０秒以下の短時間施すことを特徴とするオーステナイト系ステンレス鋼極細線の製造方法。
　　〔Ｓ〕≧〔Ａｌ〕／２　　　　　　　　　　　　　　　…（１）
　ここで、〔Ｓ〕　；鋼中のＳ量（ｗｔ％）
　　　　　〔Ａｌ〕；鋼中のＡｌ量（ｗｔ％）
　　ｋ＝Ｔ×（ｌｏｇｔ＋２０）×１０−３　　　　　　　…（２）
　ここで、ｋ；加熱係数
　　　　　Ｔ；加熱温度（Ｋ）
　　　　　ｔ；加熱時間（Ｈｒ）
　【請求項２】　重量％で、
　　Ｃ：０．０５〜０．１５％、
　　Ｓｉ：０．２〜３％、
　　Ｍｎ：０．２〜３％、
　　Ｓ≦０．００５％、
　　Ｎｉ：６．５〜１２％、
　　Ｃｒ：１６〜２０％、
　　Ａｌ≦０．００５％、
　　Ｎ：０．０２〜０．１０％、
　　Ｏ≦０．００５％
を含有し、かつＳとＡｌ量の関係が（１）式を満足する成分に調整し、鋼中の非金属介在物組成が総量で１ｗｔ％以上のＳを含有するオキシサルファイドを形成させたオーステナイト系ステンレス鋼を線材圧延し、続いて焼鈍・伸線加工を繰り返して極細線を製造し、続いて加熱処理を施す際に、前記加熱処理前の伸線加工を減面率５０％以上施し、続いて加熱処理を１００℃以上、６００℃以下の温度で、かつ（２）式で表されるｋ値が６．５以上、１３．５以下を満足する条件で３０秒以下の短時間施すことを特徴とするオーステナイト系ステンレス鋼極細線の製造方法。
　　〔Ｓ〕≧〔Ａｌ〕／２　　　　　　　　　　　　　　　…（１）
　ここで、〔Ｓ〕　；鋼中のＳ量（ｗｔ％）
　　　　　〔Ａｌ〕；鋼中のＡｌ量（ｗｔ％）
　　ｋ＝Ｔ×（１ｏｇｔ＋２０）×１０−３　　　　　　　…（２）
　ここで、ｋ；加熱係数
　　　　　Ｔ；加熱温度（Ｋ）
　　　　　ｔ；加熱時間（Ｈｒ）
【発明の詳細な説明】
　【０００１】
　【産業上の利用分野】
　本発明はオーステナイト系ステンレス鋼極細線の製造方法に関し、特に、線径が５００μｍ以下において高強度でへたり性に優れ、かつ良好な加工性の要求される部材や部品、例えば通信機器、コンピューター関連機器、精密電子機器、事務機器あるいは電気機器等の線ばねやミニロープ等に好適なオーステナイト系ステンレス鋼極細線の製造方法に関する。
　【０００２】
　【従来の技術】
　近年、機器の軽量・小型化が展開される中で、極細線の線径は必然的に細くなってきており、より細くまで伸線加工が可能なこと、加えて部品性能の点からは高強度で耐へたり性の高いことが要求されてきている。
　一方、製品成形の点からは曲げやねじり等の加工が施されることが多く、高強度極細線の加工性の確保も重要な要求特性である。
　【０００３】
　従来、上記部材用のステンレス鋼極細線は汎用のＳＵＳ３０１あるいはＳＵＳ３０４等のオーステナイト系ステンレス鋼が用いられていたが、上述の厳しい要求に応じきれなくなってきており、基本成分と共に酸化物系非金属介在物を調整したもの（例えば、特開昭６２−２９０８４８号公報）が提案されている。ところが、酸化物系非金属介在物の組成調整は原料配合あるいは操業条件に敏感に影響されるため極めて細かい管理技術を必要とする。結果的に品質不安定をきたす欠点があり、広く使用されるには至ってなく、伸線加工性が良好で品質のより安定したオーステナイト系ステンレス鋼極細線の開発が強く望まれている。
　【０００４】
　【発明が解決しようとする課題】
　本発明は業界の強い要望に応じるべく、従来のオーステナイト系ステンレス鋼極細線の問題点に鑑み、本発明者が鋭意研究を重ねた結果、化学組成を適正に調整して材質ならびに非金属介在物組成の制御と伸線後の適切な熱処理の組合せによって従来の課題を全て解決し得ることを明らかにし、本発明に至ったものである。その目的とするところは、極細線への伸線加工性が良好で、製品の成形性も優れ、さらに製品性能においては高強度で耐へたり性の極めて良好なオーステナイト系ステンレス鋼極細線の製造方法を提供するものである。
　【０００５】
　【課題を解決するための手段】
　本発明の要旨とするところは下記のとおりである。
　【０００６】
　（１）重量％で、
　　Ｃ：０．０５〜０．１５％、
　　Ｓ≦０．００５％、
　　Ａｌ≦０．００５％、
　　Ｎ：０．０２〜０．１０％、
　　Ｏ≦０．００５％
を含有し、かつＳとＡｌ量の関係が（１）式を満足する成分に調整し、鋼中の非金属介在物組成を総量で１ｗｔ％以上のＳを含有するオキシサルファイドを形成させたオーステナイト系ステンレス鋼を線材圧延し、続いて焼鈍・伸線加工を繰り返して極細線を製造し、続いて加熱処理する際に、前記加熱処理前の伸線加工を減面率５０％以上施し、続いて加熱処理を１００℃以上、６００℃以下の温度で、かつ（２）式で表されるｋ値が６．５以上、１３．５以下を満足する条件で３０秒以下の短時間施すことを特徴とするオーステナイト系ステンレス鋼極細線の製造方法。
　【０００７】
　　〔Ｓ〕≧〔Ａｌ〕／２　　　　　　　　　　　　　　　…（１）
　ここで、〔Ｓ〕　；鋼中のＳ量（ｗｔ％）
　　　　　〔Ａｌ〕；鋼中のＡｌ量（ｗｔ％）
　　ｋ＝Ｔ×（ｌｏｇｔ＋２０）×１０−３　　　　　　　…（２）
　ここで、ｋ；加熱係数
　　　　　Ｔ；加熱温度（Ｋ）
　　　　　ｔ；加熱時間（Ｈｒ）
　【０００８】
　（２）重量％で、
　　Ｃ：０．０５〜０．１５％、
　　Ｓｉ：０．２〜３％、
　　Ｍｎ：０．２〜３％、
　　Ｓ≦０．００５％、
　　Ｎｉ：６．５〜１２％、
　　Ｃｒ：１６〜２０％、
　　Ａｌ≦０．００５％、
　　Ｎ：０．０２〜０．１０％、
　　Ｏ≦０．００５％
を含有し、かつＳとＡｌ量の関係が（１）式を満足する成分に調整し、鋼中の非金属介在物組成が総量で１ｗｔ％以上のＳを含有するオキシサルファイドを形成させたオーステナイト系ステンレス鋼を線材圧延し、続いて焼鈍・伸線加工を繰り返して極細線を製造し、続いて加熱処理を施す際に、前記加熱処理前の伸線加工を減面率５０％以上施し、続いて加熱処理を１００℃以上、６００℃以下の温度で、かつ（２）式で表されるｋ値が６．５以上、１３．５以下を満足する条件で３０秒以下の短時間施すことを特徴とするオーステナイト系ステンレス鋼極細線の製造方法。
　【０００９】
　　〔Ｓ〕≧〔Ａｌ〕／２　　　　　　　　　　　　　　　…（１）
　ここで、〔Ｓ〕　；鋼中のＳ量（ｗｔ％）
　　　　　〔Ａｌ〕；鋼中のＡｌ量（ｗｔ％）
　　ｋ＝Ｔ×（ｌｏｇｔ＋２０）×１０−３　　　　　　　…（２）
　ここで、ｋ；加熱係数
　　　　　Ｔ；加熱温度（Ｋ）
　　　　　ｔ；加熱時間（Ｈｒ）
　【００１０】（削除）
　【００１１】（削除）
　【００１２】
　すなわち、本発明者らはオーステナイト系ステンレス鋼極細線の加工性、成形性あるいは機械的性質等に及ぼす影響因子について詳細な研究を重ねた結果、加工性および成形性には非金属介在物の影響が、一方、機械的性質（耐へたり性、強度）には鋼質と熱処理の影響が大きいことを明らかにした。この知見をもとに、非金属介在物についてはその量を極力低減した上で、さらに加工中に微細・分散化すべく組成の制御が有効であり、このためにはＡｌ、Ｏ、Ｓ量の調整が重要であること、一方、耐へたり性には伸線加工率を適正範囲に調整した上で適正な加熱処理を施すことが有効であることを明らかにし、これらの基本要素技術を種々組み合わせることによって本発明に至ったものである。
　【００１３】
　【作用】
　本発明に関わる、オーステナイト系ステンレス鋼極細線の作用について述べる。
　（１）高加工性、高成形性
　強度の伸線加工を可能にし、高強度化したステンレス鋼極細線の成形性を良好ならしめるためには破壊起点となる硬質系非金属介在物の低減が必須である。
　【００１４】
　従来、硬質系非金属介在物の有害性を低減する方法として、極低酸素化による酸化物系非金属介在物の量の低減やＡｌ量を低くしてアルミナ（Ａｌ２Ｏ３）系酸化物を低減する方法あるいは酸化物系介在物組成を低融点のＳｉＯ２−ＭｎＯ−Ａｌ２Ｏ３系に組成制御する方法等が試みられている。
　本発明者らは非金属介在物の生成挙動あるいは加工時の変形挙動について詳細な研究を重ねた結果、極低酸素化すると極低Ａｌであるにも関わらず硬質の酸化物が残存し、加工割れの起点になることが判った。これは酸化物中のＡｌ２Ｏ３濃度に依存しており、従来から言われている酸化物系介在物の組成制御が容易でないことを物語っている。すなわち、酸化物系介在物を低融点のＳｉＯ２−ＭｎＯ−Ａｌ２Ｏ３系に制御することは、合金成分（Ａｌ、Ｓｉ、ＭｎとＯ）のバランスあるいは精錬条件（温度、時間、スラグ組成等）の細かい管理が必要であることや低融点化したところでその温度は１２００℃程度であることから現実的には品質の安定性に欠け、工業的に製造するには問題の多いことが判った。
　【００１５】
　そこで、さらに鋭意検討を重ねた結果、非金属介在物を酸化物中にＳを含有させたオキシサルファイドに形態制御すれば熱間圧延で容易に延伸し、その後の伸線加工で微細に分断するため破壊の起点とならないこと、またオキシサルファイドへの形態制御が合金成分（Ｓ、ＡｌおよびＯ）の調整のみで可能であることを見出し、本発明に至った。
　【００１６】
　（２）耐へたり性および高強度化
　耐へたり性は伸線加工によって蓄積された歪みを開放することで向上する。本発明者らは１００℃以上、６００℃以下の低温かつ３０秒以下の短時間加熱処理（表２及び表３参照）によって強度が上昇すると共に耐へたり性（ばね限界値）が向上することを見出した。
　一方、ステンレス鋼極細線をばねとして使用する場合には高強度化と高靭性化が重要な課題であり、本発明ではこれらの点についても考慮するものである。
　【００１７】
　すなわち、高強度高靱性化は侵入型元素であるＣ、Ｎの固溶強化による作用と強度の伸線加工によって蓄積された転位を有効に利用する伸線加工後の加熱処理による歪み時効硬化の重畳効果によるものである。
　ここで、固溶硬化作用の強いＣ、Ｎを多量に合金化することで強度は上昇するが、一方でＣ、Ｎの多量添加は靱性の劣化をきたすため、その適正値の選択が重要である。また固溶強化度と靱性の劣化度がＣとＮとでは異なるため強度と靱性のバランスから最適Ｃ量とＮ量が存在する。
　【００１８】
　なお、ステンレス鋼線材を伸線加工後４００〜５００℃で１０〜３０分低温焼鈍する、いわゆるブルーイング処理が一般的に知られているが、本発明者らは減面率５０％以上の強度の伸線加工を施せば１００℃以上、６００℃以下の低温で表２、表３に示すように３０秒以下の短時間加熱処理を行うのみで充分な歪み時効（ばね限界値の顕著な向上）が図れることを見出したもので、本発明における伸線加工後の加熱処理は、非金属介在物の組成制御、ＣおよびＮの適正配合によってもたらされる強度の伸線加工性の確保とともに、発明の構成上重要な要件であり、従来のブルーイング処理とは本質的に異なる。
　【００１９】
　次に、本発明のオーステナイト系ステンレス鋼極細線の製造方法において、組成成分割合および加熱処理条件の数値限定した理由について述べる。
　（１）Ｃ
　Ｃは鋼に侵入型に固溶して強化する作用があり、本発明鋼においては最も有効かつ必要元素である。その含有量が０．０５ｗｔ％未満ではこの効果は少なく、また、０．１５ｗｔ％を超えて過剰に含有するとＣｒ炭化物が粒界に析出して延性の低下をきたし、伸線性および成形性を劣化すると共に、耐食性を低下する。よって、Ｃは０．０５〜０．１５ｗｔ％とした。
　【００２０】
　（２）Ｓｉ
　Ｓｉは脱酸剤として添加し、積極的に酸化物系非金属介在物の低減を図ると共に、Ａｌ２Ｏ３主体の非金属介在物の生成を制御するために含有する。すなわち、本発明におけるベースとなる非金属介在物組成を調整するものであり、含有量が０．２ｗｔ％未満では非金属介在物組成はＡｌ２Ｏ３主体のものとなり効果が少ない。しかし、３ｗｔ％を超えて過剰に含有するとδ−フェライト相を生成し易くなり熱間圧延性を低下する。よって、Ｓｉの含有量は０．２〜３ｗｔ％とした。
　【００２１】
　（３）Ｍｎ
　ＭｎはＳと結合してＭｎＳを、またＯと結合してＭｎＯを生成し、本発明におけるオキシサルファイドを生成するための重要な元素であり、この効果を発揮するためには０．２ｗｔ％以上は必要である。しかし、多量に含有されると有効なオキシサルファイドの形成が困難となり、耐食性の劣化、靱性の低下をきたすため上限は３ｗｔ％とした。よって、Ｍｎの含有量は０．２〜３ｗｔ％とした。
　【００２２】
　（４）Ｓ
　Ｓは熱間加工においては延伸し、その後の冷間加工で分断する、いわゆる可塑性を有するオキシサルファイドを形成するために、本発明においては重要な元素である。しかし、過剰に含有すると熱間加工性が劣化すると共に製品の耐食性も低下する。よって、Ｓの上限は０．００５ｗｔ％とした。
　【００２３】
　ここで、オキシサルファイドを形成するためには適正なＳ量が必要である。
　本発明者らは、非金属介在物の変形挙動について種々の研究を行い、図２に示すように非金属介在物中のＳ量がＡｌ量と密接な関係にあることを知見した。
　図２は、０．０７ｗｔ％Ｃ、０．５０ｗｔ％Ｓｉ、１．２ｗｔ％Ｍｎ、０．０２０ｗｔ％Ｐ、０．００３ｗｔ％Ｓ、８．７ｗｔ％Ｎｉ、１８．７５ｗｔ％Ｃｒ、０．０３８ｗｔ％Ｎ、０．０００８ｗｔ％Ｏを基本成分とし、ＳとＡｌ量のバランスを変化させた９種類のオーステナイト系ステンレス鋼線材（６ｍｍφ）を製造し、さらに２ｍｍφまで伸線加工して非金属介在物の挙動を調査した結果である。ここで、非金属介在物の組成分析は主として６ｍｍφの線材で行い、さらに、一部のものについては２ｍｍφの線にて行った。また、非金属介在物の大きさについては２ｍｍφの線にて行った。
　【００２４】
　この結果、熱間加工および／あるいは冷間加工（伸線加工）中に延伸・分断する非金属介在物組成はＡｌ２Ｏ３濃度が低く、かつＳを１ｗｔ％以上含有（本発明におけるオキシサルファイド）している。Ｏ量を０．００５０ｗｔ％以下にし、Ａｌ量を０．００５０ｗｔ％以下にすると、この傾向ならびに効果が顕著である。
　【００２５】
　従って、非金属介在物を微細・分散化して加工性に無害なものにするためにはオキシサルファイドの形成が必須であり、有効なオキシサルファイドの形成には次式によって表せるＳ量の確保が重要である。
　　〔Ｓ〕≧〔Ａｌ〕／２　　　　　　　　　　　　　　　…（１）
　すなわち、（１）式を満足するとによって、非金属介在物中のＳ濃度は１ｗｔ％以上になり、非金属介在物は可塑性を有するオキシサルファイドとなる。
　【００２６】
　（５）Ｎｉ
　Ｎｉはオーステナイト系ステンレス鋼の基本成分で、常温で安定してオーステナイト相を得るためには極めて有効な元素である。また、鋼の靱性を確保して伸線加工性および成形性を確保するためにも重要な元素であり、これらの効果を有効に発揮するためには６．５ｗｔ％以上は必要である。一方、１２ｗｔ％を超えるＮｉの含有は強度の低下をきたすのみである。よって、Ｎｉの含有量は６．５〜１２ｗｔ％とした。
　【００２７】
　（６）Ｃｒ
　ＣｒはＮｉ量との適正バランスにおいて安定してオーステナイト相を得、良好な耐食性を確保するための基本成分である。また、本発明鋼においては鋼の強度ならびにヤング率を向上する。含有量が１６ｗｔ％未満では上記の効果が少なく、２０ｗｔ％を超えるＣｒの含有はδフェライトを生成し、熱間加工性の低下をきたし、圧延後の製品疵を多発する。よって、Ｃｒの含有量は１６〜２０ｗｔ％とした。
　【００２８】
　（７）Ａｌ
　Ａｌは脱酸剤として添加される。すなわち、Ａｌによる適正な脱酸を行わないと硬質のＣｒ２Ｏ３、ＳｉＯ２、ＳｉＯ２−ＭｎＯあるいはこれら複合酸化物を形成し、加工性の低下をきたす。従って、本発明におけるオキシサルファイドの基本酸化物となるＳｉＯ２−ＭｎＯ−Ａｌ２Ｏ３系酸化物の形成のために適正量が必要である。しかし、過剰に含有することは硬質のＡｌ２Ｏ３主体の酸化物を形成し逆効果となり好ましくない。よって、上記作用を有効ならしめる適正なＡｌ量として０．００５ｗｔ％以下とした。
　【００２９】
　（８）Ｎ
　ＮはＣと同様オーステナイト生成元素であり、かつ鋼中に侵入型固溶効果としてオーステナイト相を強力に強化するために本発明における重要な元素であるが、Ｎ含有量が０．０２ｗｔ％未満では上記作用に所望の効果が得られない。一方、０．１０ｗｔ％を超えて過剰に含有すると靱性あるいは延性が極端に低下し、極細線への伸線加工が困難になると共に製品の成形性にも問題が生じる。よって、Ｎ含有量は０．０２〜０．１０ｗｔ％とした。
　【００３０】
　（９）Ｏ
　Ｏは酸化物系介在物を形成するため低いほど好ましい。しかし、極端に低減することは製鋼コストの面から不利である。一方、本発明におけるオキシサルファイドの安定形成のためにはＯ量の上限は０．００５０ｗｔ％である。よって、Ｏの含有量は０．００５０ｗｔ％以下とした。
　【００３１】
　次に、本発明において耐へたり性を向上するための重要な要件である伸線加工後の加熱処理条件を限定した理由について詳述する。
　耐へたり性は一般的には塑性変形歪み量あるいはばね限界値で表される。すなわち、ばね限界値で言えば、この値が高いほど耐へたり性が良く、ばね等の性能が高いことになる。
　【００３２】
　そこで、本発明の化学成分の一例である、０．０８ｗｔ％Ｃ、０．５２ｗｔ％Ｓｉ、０．８５ｗｔ％Ｍｎ、０．０２０ｗｔ％Ｐ、０．００３ｗｔ％Ｓ、８．７ｗｔ％Ｎｉ、１８．９０ｗｔ％Ｃｒ、０．００２０ｗｔ％Ａｌ、０．００１０ｗｔ％Ｏ、０．０５２ｗｔ％Ｎおよび残部が不可避的不純物からなるオーステナイト系ステンレス鋼を溶製・鋳造し、線材圧延用の１５０ｍｍ□のビレットを製造して次の実験を行った。
　【００３３】
　すなわち、該ビレットを１２００℃で加熱した後、熱間圧延して直径６ｍｍの線材とした。次いで、酸洗・デスケール処理した後、直径２ｍｍまで伸線加工を行い、引続き光輝焼鈍、伸線加工を施して直径１５０μｍφの極細線とした。該極細線を種々の温度、時間で加熱処理してばね限界値を測定した。
　この結果を図３に示した。図中のｋは加熱温度と加熱時間のファクターであり、（２）式で表した。
　【００３４】
　　ｋ＝Ｔ×（ｌｏｇｔ＋２０）×１０−３　　　　　　　…（２）
　ここで、ｋ；加熱係数
　　　　　Ｔ；加熱温度（Ｋ）、ｔ；加熱時間（Ｈｒ）
　【００３５】
　図３から明らかなように、加熱処理条件のｋ値を高くすることによりばね限界値は向上する。この効果はｋ値が６．５以上で顕著であることが判る。
　上述の結果、耐へたり性の観点から、（２）式で示されるｋ値は６．５以上とした。
　ところで、ｋ値は加熱の温度と時間のファクターであり、温度が低いと長時間を必要とする。工業的に安定して生産可能な時間として、下限は１００℃とした。一方、高温ほど短時間で目的は達成可能であるが、６００℃を超えると軟化傾向があり、またスケールの生成や炭化物の析出が起こり、靱性が低下する。よって、加熱温度は１００〜６００℃とした。
　【００３６】
　図１には高いばね限界値を得るための加熱処理前の伸線加工減面率の影響を示した。この図から明らかなように加熱処理前の伸線加工減面率が５０％以上であれば所要のばね限界値が得られることが判る。よって、工業的生産性を考慮して加熱処理前の伸線加工減面率は５０％以上に限定した。一方、加熱係数ｋが１３．５を超えると軟化焼鈍域となり、表２のＮｏ．３４に示すように、ばね限界値が低下するので、ｋ値の上限を１３．５とした。
　なお、加熱処理雰囲気は大気でも還元性あるいは非酸化性のいずれでもこの効果は発揮されるが、設備、生産性の点からは大気処理が好ましい。しかし処理条件によっては表面酸化により変色することがある。一方、窒素雰囲気の場合は窒化によって高強度化・高ばね限界値が得られるため有効であるが、処理条件によっては靱性が低下することがある。よって、加熱処理雰囲気については生産規模、設備等によって選択されるべきであり、特に限定しない。
　【００３７】
　【実施例】
　本発明に関わる耐へたり性に優れた高強度高靱性オーステナイト系ステンレス鋼極細線の特徴を実施例をもって説明する。
　表１に示す化学成分を有するオーステナイト系ステンレス鋼を真空溶解炉で溶製し、これを造塊して得られた鋼塊を１２００℃で加熱・熱間圧延して直径６ｍｍφの線材とした。得られた線材を酸洗・焼鈍後、伸線加工を施して２ｍｍφの中間線とした後、脱脂処理し、光輝焼鈍を行い、引続き伸線加工を施して線径１５０μｍφの極細線を製造し、この１５０μｍφの極細線を各種の条件で加熱処理した後、各種の機械的性質（ばね限界値、引張強さ、伸び、曲げ加工性等）を調査した。なお、ここで、非金属介在物の評価はエネルギー分散型分析装置と画像解析装置で評価した。また、伸線性の評価は２ｍｍφから１５０μｍφまでの伸線加工における断線の有無で行った。
　【００３８】
　表１は、まず非金属介在物と伸線加工性の関係をみた実施例である。
　表１に示す材料番号１〜７が本発明鋼であり、番号８、９および１０は比較鋼である。本発明鋼は化学成分のいずれも調整されているため２ｍｍφの中間線で観察される非金属介在物は微細であり、従って良好な伸線加工性を有している。これに対して、番号８鋼はＡｌ量が０．００６ｗｔ％と極めて多量に含有されているため、硬質のＡｌ２Ｏ３系酸化物に起因する大型の介在物が残存しており、番号９鋼はＳ量が低いためにオキシサルファイドは形成されず、硬質の複合酸化物が残存している。また、番号１０鋼は過剰Ｏのため多量の酸化物が残存し、個数も多い。このため番号８〜１０鋼はいずれも伸線加工にて断線している。
　【００３９】
　表２は伸線加工減面率を一定（９９．４％）として、耐へたり性（ばね限界値）と加熱処理の関係をみたものであり、このうち番号２１〜２９鋼が本発明鋼であり、３０〜３４鋼が比較鋼である。
　伸線加工減面率を５０％以上として、ｋ値が６．５以上、１３．５以下になるような加熱処理を行った本発明鋼はいずれもばね限界値が７０ｋｇｆ／ｍｍ２以上である。これは、従来のものと比べて飛躍的に高いものである。これに対して、加熱処理が施されていないかあるいは加熱処理が不十分（ｋ値が６．５未満）であるとばね限界値は低く、また加熱処理温度が６５０℃を超えて高い（番号３４鋼）と軟化してばね限界値は低下することが判る。以上の実施例から本発明鋼の耐へたり性が極めて良好なことが明瞭である。
　【００４０】
　表３はばね限界値と伸線加工減面率の関係を示す実施例である。番号３５〜３８鋼が伸線加工減面率５０％以上の本発明鋼であり、番号３９および４０鋼が比較鋼である。番号３５および３６鋼は伸線加工減面率が６０％および７０．３％であるためにばね限界値は７０ｋｇｆ／ｍｍ２を超えている。これに対して、番号３９鋼はｋ値が８．１と高いにも拘わらず、伸線加工減面率が４５．７％と低いためばね限界値は低い。
　【００４１】
　【表１】
　【００４２】
　【表２】
　【００４３】
　【表３】
　【００４４】
　【発明の効果】
　以上説明した如く、本発明によれば既存の溶解・精錬技術にて容易に、安定して高強度で、かつ加工性の良好なオーステナイト系ステンレス鋼極細線が製造可能であり、その上、製品においては耐へたり性が抜群に高く、成形加工性にも優れており、ばね用極細線をはじめ、精密機器用部材として好適なオーステナイト系ステンレス鋼極細線を提供できるものであり、産業上極めて大きな効果をもたらすものである。
【図面の簡単な説明】
　【図１】
　伸線加工減面率と加熱処理後のばね限界値の関係を示す図である。
　【図２】
　鋼中のＡｌ量とＳ量の関係から良好なオキシサルファイドを得る領域を示す図である。
　【図３】
　加熱係数（ｋ）とばね限界値の関係を示す図である。