【事件の表示】
　特許第３２６９７９９号「加工性、耐粒界腐食性および高温強度に優れるエンジン排気部材用フェライト系ステンレス鋼」の請求項１ないし５に係る特許に対する特許異議の申立てについて、次のとおり決定する。
【結　論】
　訂正を認める。
　特許第３２６９７９９号の請求項１ないし４に係る特許を維持する。
【理　由】
１．手続の経緯
　本件特許第３２６９７９９号の請求項１乃至５に係る発明についての出願は、平成１０年２月２０日に特許出願され、平成１４年１月１８日にその特許権の設定登録がなされたものである。
　これに対して、小矢崎杏二及び新日本製鐵株式会社より請求項１乃至５に係る発明についての特許に対し、特許異議の申立てがなされ、取消理由通知がなされ、その指定期間内の平成１５年７月１日付けで訂正請求がなされたものである。
２．訂正の適否
２−１．訂正の内容
　本件訂正請求の内容は、本件特許明細書を訂正請求書に添付された訂正明細書のとおり、すなわち次の訂正事項ａ乃至ｉのとおりに訂正するものである。
（１）訂正事項ａ：特許請求の範囲の請求項３を削除する。
（２）訂正事項ｂ：特許請求の範囲の請求項４の項番号を【請求項３】とすると共に、請求項４の「請求項１〜３のいずれか１項に記載の鋼において」を「請求項１または２に記載の鋼において」と訂正する。
（３）訂正事項ｃ：特許請求の範囲の請求項５の項番号を【請求項４】とすると共に、請求項５の「請求項１〜４のいずれか１項に記載の鋼において」を「請求項１〜３のいずれか１項に記載の鋼において」と訂正する。
（４）訂正事項ｄ：明細書の段落【０００９】の記載を削除する。
（５）訂正事項ｅ：明細書の段落【００１０】の「（４）上記（１）〜（３）のいずれか１つに記載の鋼において」を「（３）上記（１）または（２）に記載の鋼において」と訂正する。
（６）訂正事項ｆ：明細書の段落【００１１】の「（５）上記（１）〜（４）のいずれか１つに記載の鋼において」を「（４）上記（１）〜（３）のいずれか１つに記載の鋼において」と訂正する。
（７）訂正事項ｇ：明細書の段落【００１３】の「・・・耐酸化性向上のためにはさらにＲＥＭの添加が、耐食性向上のためにはさらにＣｕ、Ｍｏの添加が、溶接部の靱性向上のためにはさらにＣｏの添加が・・・」を「・・・耐酸化性向上のためにはさらにＲＥＭの添加が、溶接部の靱性向上のためにはさらにＣｏの添加が・・・」と訂正する。
（８）訂正事項ｈ：明細書の段落【００２８】及び【００２９】の各記載を削除する。
（９）訂正事項ｉ：明細書の段落【００３４】の表１及び同じく段落【００３９】の表２の鋼Ｎｏ．４，５，７〜９の備考欄の「発明例」を、すべて「参考例」と訂正する。
２−２．訂正の目的の適否、新規事項の有無及び拡張・変更の存否
　上記訂正事項ａは、請求項の削除であるから、特許請求の範囲の減縮に該当し、訂正事項ｂ及びｃは、訂正事項ａの請求項３の削除に伴って請求項の番号を繰り上げると共に、その引用する請求項の項番号を整理するものであるから、明りょうでない記載の釈明に該当する。
　また、上記訂正事項ｄ乃至ｉも、訂正事項ａの請求項３の削除に伴って、特許明細書の記載を特許請求の範囲の記載と整合させるために整理するものであるから、いずれも明りょうでない記載の釈明に該当する。
  そして、上記訂正事項ａ乃至ｉは、願書に添付した明細書に記載した事項の範囲内においてなされたものであるから、いずれも新規事項の追加に該当せず、また実質上特許請求の範囲を拡張し又は変更するものでもない。
２−３．まとめ
　したがって、上記訂正は、特許法第１２０条の４第２項及び同条第３項において準用する特許法第１２６条第２項乃至第４項の規定に適合するので、当該訂正を認める。
３．本件訂正発明
　訂正後の本件請求項１乃至４に係る発明（以下、「本件訂正発明１乃至４」という）は、上記訂正を認容することができるから、訂正明細書の請求項１乃至４に記載された事項により特定される次のとおりのものである。
「【請求項１】Ｃ：０．０２ｗｔ％以下、
Ｓｉ：３．０ｗｔ％以下、
Ｍｎ：０．６ｗｔ％以下、
Ｐ：０．０６ｗｔ％以下、
Ｓ：０．０１ｗｔ％以下、
Ｃｒ：２．０〜２０．０ｗｔ％、
Ｎｉ：１．０ｗｔ％以下、
Ｎｂ：０．１〜０．６ｗｔ％、
Ｖ：０．０５〜１．０ｗｔ％、
Ｔｉ：０．０２０ｗｔ％以下、
Ｂ：０．０００２〜０．００５ｗｔ％、
Ａｌ：０．０５ｗｔ％以下、
Ｎ：０．０２０ｗｔ％以下、
を含有し、かつ、上記Ｎｂ量およびＶ量は、
Ｖ≧−４．５Ｎｂ＋１．０５
の関係を満たして含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする加工性、耐粒界腐食性及び高温強度に優れるエンジン排気部材用フェライト系ステンレス鋼。
【請求項２】請求項１に記載の鋼において、さらにＲＥＭ：０．００１〜０．１０ｗｔ％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする加工性、耐粒界腐食性及び高温強度に優れるエンジン排気部材用フェライト系ステンレス鋼。
【請求項３】請求項１または２に記載の鋼において、さらにＣｏ：０．０２〜０．３ｗｔ％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする加工性、耐粒界腐食性及び高温強度に優れるエンジン排気部材用フェライト系ステンレス鋼。
【請求項４】請求項１〜３のいずれか１項に記載の鋼において、さらにＣａ：０．００１〜０．０３ｗｔ％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする加工性、耐粒界腐食性及び高温強度に優れるエンジン排気部材用フェライト系ステンレス鋼。」
４．特許異議申立てについて
４−１．特許異議申立人小矢崎杏二について
（４−１−１）特許異議申立ての理由の概要
　特許異議申立人は、証拠方法として甲第１号証乃至甲第１０号証を提出して、次のとおり主張している。
（ｉ）訂正前の本件請求項１に係る発明は、甲第１号証乃至甲第８号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものである。
（ｉｉ）同請求項２及び請求項４に係る発明は、甲第１号証乃至甲第９号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものである。
（ｉｉｉ）同請求項３に係る発明は、甲第３号証に記載された発明であるか、甲第１号証乃至甲第９号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものである。
（ｉｖ）同請求項５に係る発明は、甲第１号証乃至甲第１０号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものである。
　してみると、訂正前の請求項１乃至請求項５に係る発明についての特許は、特許法第２９条第１項第３号又は同条第２項の規定に違反してなされたものであるから、取り消されるべきである。
（４−１−２）証拠の記載内容
　特許異議申立人が提出した上記甲第１号証乃至甲第１０号証には、それぞれ次の事項が記載されている。
（１）甲第１号証：特開平８−２９６０００号公報
（１ａ）「請求項３】重量％で、
Ｃ：０．００３０％以下、
Ｓｉ：２．０％以下、
Ｍｎ：２．０％以下、
Ｎｉ：１．０％以下、
Ｃｒ：９〜２５％、
Ａｌ：０．００１〜０．１％、
Ｔｉ：０．０７超〜０．１５％、
Ｎ：０．００１０〜０．００７０％、
Ｂ：０．０００３〜０．００５０％を含有し、かつ
５×（Ｃ＋Ｎ）≦Ｔｉ≦0.12＋（４×Ｃ＋（24／７）×Ｎ）を満足し、
残部がＦｅおよび不可避不純物からなることを特徴とする連続鋳造スラブの置き割れが起こらず、加工性および耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼。」（特許請求の範囲の請求項３）
（１ｂ）「【従来の技術】ＡＩＳＩ４０９やＳＵＳ４３０などに代表されるフェライト系ステンレス鋼は、表面処理鋼板に比べて、高温における耐力、耐酸化性および耐食性に優れることから、例えば、自動車マフラー用材料のような高温環境における溶接構造用部材や建築外装パネルのような高耐食構造部材として使用されている。自動車用マフラーの場合、当該ステンレス鋼の冷延焼鈍板を成形加工した後、ＭＩＧ溶接あるいはＴＩＧ溶接を施し完成する。」（段落【０００２】）
（１ｃ）「Ａｌ：鋼の脱酸剤として有効な元素であることから、０．００１％以上添加する必要がある。しかし、多量に添加すると加工性が劣化することから、０．１％ を上限とした。」（段落【００１６】）
（１ｄ）「Ｔｉ：鋼中にＴｉＮを析出し、溶接熱影響部の結晶粒粗大化を抑制するとともに、高温においても安定なＴｉＣを析出し、溶接熱影響部の耐粒界腐食性を確保するために極めて有効な元素であることから、０．０７％超でかつ５・（Ｃ＋Ｎ）以上添加する必要がある。しかし、多量に添加すると、鋼中に固溶するＴｉ量が増加し、連続鋳造スラブの置き割れ感受性が高くなることから、０．１５％または０．１２＋（４×Ｃ＋（２４／７）×Ｎ）の低い方を上限とした。なお、（４×Ｃ（２４／７）×Ｎ）は、炭化物または窒化物となって析出し、固溶していないＴｉ量である。」（段落【００１７】）　
（１ｅ）「Ｂ：本発明において、二次加工性の改善のために、最も重要な元素であり、その効果は、０．０００３％以上で発揮される。しかし、多量に添加すると、深絞り加工性が劣化するとともに、鋳片の割れが発生するため、上限を０．００５０％とした。好ましくは、０．０００４〜０．００１５％が良い。」（段落【００１８】）
（２）甲第２号証：特開平７−１４５４５３号公報
（２ａ）「【請求項１】重量％にて、
Ｃ:0.015％以下、Si: 0.80〜1.50％、Mn:0.20 〜0.60％、
Ｐ:0.030％以下、Cr:11.0 〜14.0％、Ni:0.50 ％以下、
Nb:0.30 ％を超え0.60％以下、Ｎ:0.015％以下、
ただし、Ｃ＋Ｎ≦0.025 ％、
Ti:0〜0.20％、Ｓ:0〜0.010 ％、Mo:0〜1.50％、Al:0〜0.20％、
Ca、Ｙ、La、Ceの１種以上、合計で:0〜0.10％
ただし、Ｓ:0.003〜0.010 ％のときはTi:0.05 〜0.20％とする
残部がFeおよび製造上の不可避不純物
から成る化学組成を有する、自動車排気マニホールド用フェライト系ステンレス鋼。」（特許請求の範囲の請求項１）
（２ｂ）「【従来の技術】自動車用の排気マニホールド、センターパイプ、フロントパイプ等の排気系部品は、エンジンから排出される高温の燃焼ガスと接触する部位にあり、これを構成する材料には耐酸化性、高温強度、耐熱疲労性等、多様な特性が要求される。」（段落【０００２】）
（２ｃ）「Ca、Ｙ、La、Ce:  CaおよびＹ、La、Ceといった希土類元素は、耐酸化性を向上させ、酸化スケールの密着性を向上させることが知られている。本発明において必要に応じ添加することができる。また、脱Ｓ作用を有する。その効果を充分発揮させるには0.003 ％以上の添加が好ましく、0.10％をこえて添加すると靱性を劣化させるので上限を0.10％とした。好ましくは、0.01〜0.1 ％である。」（段落【００３３】）
（３）甲第３号証：特開平９−２７９３１２号公報
（３ａ）「【請求項１】重量％で、
Ｃ：０．０２０％以下、
Ｎ：０．０２０％以下、
Ｓｉ：０．１〜２．０％、
Ｍｎ：０．１〜２．０％、
Ｃｒ：１０．０〜３０．０％、
Ｍｏ：０．０５〜３．０％、
Ａｌ：０．２０％以下、
Ｃｕ：０．１０％未満、
Ｖ：０．１０％未満、
Ｂ：０．０００３〜０．００５０％、
を含有し、さらに、
Ｔｉ：０．０１〜０．５％、
Ｎｂ：０．０２〜０．８％
の１種以上を含み、かつ、
Ｂ≦１０．８×（Ｎ−Ｔｉ／４８−Ａｌ／２７）／１４であり、
残部が鉄及び不可避的不純物からなる、高温特性、耐食性及び加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼。」（特許請求の範囲の請求項１）
（３ｂ）「【請求項５】請求項１乃至４のいずれか１項に記載のフェライト系ステンレス鋼の鋼板または鋼管で作製された自動車排気系部品。」（特許請求範囲の請求項５）
（３ｃ）「【発明の実施の形態】耐熱性や耐食性を向上させるためにＭｏやＮｂを添加したフェライト系ステンレス鋼の加工性を向上させるため、本発明においては、特に、Ｂ，Ｃｕ，Ｖに着目した。本発明者らは、Ｂを添加してＣｕおよびＶ添加量を制限することで、ＭｏやＮｂを含有したフェライト系ステンレス鋼の加工性を飛躍的に改善する手法を見出した。すなわち、ＭｏやＮｂを含有したフェライト系ステンレス鋼において、ＣｕおよびＶの含有量を抑制した状態でのＢの固溶量の増加は、Ｂ単独添加以上に加工性の改善が可能であることを見出した。」（段落【００１５】） 
（３ｄ）「Ｔｉ：加工性を向上させるが、疵発生防止の観点から０．０１〜０．５％とした。また、加工性および粒界腐食防止の観点から、少なくともＴｉ／４８≧Ｃ／１２＋Ｎ／１４の件を満たす添加が望ましい。」（段落【００２７】）
（３ｅ）【表１】の本発明鋼Ｎｏ．Ｐ３は、重量％でＣ：０．０１１％、Ｎ：０．０１２％、Ｓｉ：０．２１％、Ｍｎ：０．１６％、Ｃｒ：１８．８％、Ｍｏ：１．８％、Ｃｕ：０．０２％、Ｖ：０．０７％、Ｔｉ：−、Ａｌ：０．００９％、Ｎｂ：０．４５％、Ｂ：０．０００５5％、（Ｃｕ＋Ｖ）／５００：０．０００１８、１０．８（Ｎ−Ｔｉ／４８−Ａｌ／２７）／１４：０．００９０である。（第５頁表１）
（４）甲第４号証：特開平９−１２５２０９号公報
（４ａ）「【請求項１】質量％で、Ｃ　：０.０３％以下、Ｓｉ：２.０％以下、Ｍｎ：２.０％以下、Ｃｒ：５.０〜３０.０％、Ｎ　：０.０３％以下を含有し、なおかつ、Ｎｂ：０.０５〜１.０％、Ｔｉ：０.０５〜１.０％、Ｍｏ：０.０５〜３.０％、Ｃｕ：０.０２〜１.０％のうちの１種または２種以上を含有し、残部がＦｅおよび製造上の不可避的な不純物からなる鋼板または鋼帯を溶接して造管したパイプであって、当該パイプの素材鋼中に存在する析出物の含有量が０.３質量％以下であり、かつ、ＨＡＺ部の結晶粒度がＪＩＳ−Ｇ０５５２に準拠した結晶粒度番号で３番以上である、耐二次加工割れ性に優れたフェライト系ステンレス鋼パイプ。」（特許請求の範囲）
（４ｂ）「【発明が解決しようとする課題】近年、自動車排ガス経路部材は、省スペースや排気効率の向上のため、より複雑な構造になりつつある。これに伴ってパイプの形状も複雑となり、厳しい加工が施される傾向にある。つまり、造管ままのパイプ、あるいは焼鈍パイプに対して施される曲げ，偏平，縮管，拡管などの一次加工だけでなく、一次加工としての曲げ加工が施されたパイプに対してさらに拡管，縮管等を行うといった、いわゆる二次加工も頻繁に行われるようになっている。二次加工は、延性破断限界に近い状態での加工となるため、一次加工に比べると割れ発生に対して極めて厳しい条件での加工である。」（段落【０００５】）
（４ｃ）「Ｔｉは、鋼板のｒ値を向上させ、深絞り性に有効な元素である。しかし、Ｔｉを添加するとＴｉＮを生成しやすく、鋼板におけるヘゲ疵の発生による歩留低下や、溶接性の低下を招く。そこでＴｉの含有量は０.０５〜１.０質量％以下とした。」（段落【００１６】）
（５）甲第５号証：特許第２５６２７４０号公報
（５ａ）【請求項１】重量％で，Ｃ：０．０２％以下，Ｓｉ：１．０％以下，Ｍｎ：２．０％以下，Ｐ：０．０８％以下，Ｓ：０．０１％以下，Ｎｉ：０．６％以下，Ｃｒ：１１．０〜１５．０％，Ｎｂ：０．１〜１．０％，Ｖ：１．０％以下，Ａｌ：０．０５％以下，Ｎ：０．０３％以下，Ｏ：０．０１％以下を含有し，かつこれらの成分の間に，
０．００５≦Ｃ＋Ｎ≦０．０４％の関係と，次の式
Ｉ＝Ｎｂ−７（Ｃ＋Ｎ）＋０．０１（Ｃｒ−１２）
で定められるＩ値が０．１５以上となる範囲に維持される関係が成立しており，残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる耐粒界腐食性，造管性および高温強度に優れたフエライト系ステンレス鋼。」（特許請求の範囲の請求項１）
（５ｂ）「【産業上の利用分野】本発明は, 耐粒界腐食性および造管性と共に高温強度に優れたフエライト系ステンレス鋼に関し，特に燃焼ガス流路であって凝縮水による腐食を受ける部材に好適なステンレス鋼に関するものである。」（段落【０００１】）
（５ｃ）「Ｍo：1.5％以下について。
  ＭoはＣrと同様に耐食性向上のためには非常に有効な元素であり，高温強度向上にも大きく寄与する。しかし，多量に添加するとコスト高となるため添加する場合には1.5％以下とする。」（段落【００３３】）
（５ｄ）【表１】の発明鋼Ｎｏ．１は、重量％でＣ：０．０１７％、Ｓｉ：０．５０％、Ｍｎ：０．１８％、Ｐ：０．０２５％、Ｓ：０．００５％、Ｎｉ：０．１６％、Ｃｒ：１２．０８％、Ｎｂ：０．４１％、Ｔｉ：−、Ｖ：０．１０％、Ａｌ：＜０．００５％、Ｎ：０．０１５％、Ｏ：０．００６％、Ｉ値：０．１９である。
（６）甲第６号証：「鉄と鋼」Ｖｏｌ．７３　Ｎｏ．５［ＭＡＲ．１９８７］第１４３頁
（６ａ）「１．緒言
　高純フェライト系ステンレス鋼板は、伸びとｒ値が高く深絞り加工に適しているが、その後張出し成形等の二次加工を行うと縦割れと呼ばれる二次加工割れを発生する事がある。」（第３〜５行）
（６ｂ）Ｔａｂｌｅ１には、Ｔｉ０．４７％含有するフェライト系ステンレス鋼の供試材の化学成分が記載されている。
（６ｃ）「３．実験結果
（１）二次加工割れの発生温度はＢ添加により低下する。とくに、Ｂ添加量が２０ｐｐｍ程度までの範囲で低減効果が著しい。（Ｆｉｇ．１）」（第２５〜２８行）
（７）甲第７号証：特開平７−１２６８１２号公報
（７ａ）「【請求項３】
Ｃ：0.0030wt％以下、Si：2.0 wt％以下、
Mn：3.0 wt％以下、Al：0.1 wt％以下、
Cr：5 〜60wt％、Ｐ：0.01〜0.15wt％、
Ｓ：0.010 wt％以下、Ｎ：0.010 wt％以下、
Ｏ：0.0040wt％以下を含み、かつ
Ti：0.002 〜0.4 wt％、Nb：0.002 〜0.4 wt％、
Ｖ：0.002 〜0.4 wt％およびZr：0.002 〜0.4 wt％のうちから選ばれるいずれか１種または２種以上を合計で0.01〜0.50wt％含有し、さらに
Ｂ：0.0002〜0.010 wt％、Ca:0.0002 〜0.010 wt％のいずれか１種または２種を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物の組成からなるものであって、粒径20nm以上のりん化物が 0.05 wt％以下である耐２次加工脆性に優れるフェライト系ステンレス鋼板。」（特許請求の範囲の請求項３）
（７ｂ）「Ｂ：0.0002〜0.010 wt％、Ca：0.0002〜0.010 wt％のうちから選ばれるいずれか１種または２種；Ｂ、Caは、深絞り性を劣化させることなく、さらなる耐２次加工脆性の向上に寄与する。その効果は、それぞれ0.0002wt％以上で現れるが、それぞれ0.010 wt％を超えて添加すると耐食性を劣化させるので、それぞれ添加の範囲は0.0002〜0.010 wt％とする。」（段落【００１９】）
（８）甲第８号証：特開平７−２６８５４３号公報
（８ａ）「【請求項１】Ｃ：0.0005〜0.0050mass％、
Si：0.1 〜2.5 mass％、
Mn：0.1 〜2.5 mass％、
Ni：0.05〜2.0 mass％、
Ｂ：0.0010〜0.0100mass％、
Cu：0.1 〜2.5 mass％、
Al：0.005 〜0.10mass％、
Ｐ：0.040 〜0.18mass％及び
Ｎ：0.0003〜0.0060mass％
を、mass％で表した含有量につき(%Si), (%Mn), (%Ni), (%Cu)及び(%P)で表した下記式(1),(2),(3) 及び(4) の関係のもとで含み、かつ
Ti：0.003 〜0.10mass％及び
Nb：0.003 〜0.10mass％
のうちから選んだ１種又は２種を含有し、残部はFe及び不可避的不純物よりなる耐２次加工ぜい性及び成形性に優れる高張力冷延鋼板。
　　　　　　　　　　　　記
 (%Si)／1.5 ＋(%P)／0.3 ≧0.4 　・・・(1) 
100(%Mn)＋150(%Ni)＋ 20(%Cu)−200(%Si)−1000(%P)≧−200 　・・・(2) 
２(%Cu) ≧(%Mn) ・・・(3) 
(%Cu) ≦３(%Ni) ・・・(4) 」（特許請求の範囲の請求項１）
（８ｂ）「Ｂ：0.0010〜0.0100mass％
　Ｂは、粒界に偏析して２次加工ぜい性の防止に顕著な効果を示すが、0.0010mass％未満ではその効果が小さく、一方0.0100mass％を超えて添加してもその効果が飽和するばかりでなく降伏強度の上昇、伸びの低下等により加工性を劣化させるため、0.00010 〜0.0100mass％に限定する。」（段落【００２４】）
（９）甲第９号証：特開平５−７８７９１号公報
（９ａ）「【請求項１】Ｃ：０．０２ｗｔ％以下、Ｎ：０．０３ｗｔ％以下、Ｍｎ：１．５ｗｔ％以下、Ｃｒ：５ｗｔ％以上１６ｗｔ％以下、Ｎｉ：１．０ｗｔ％以下、Ｎｂ：０．４ｗｔ％以上１．５ｗｔ％以下、Ｃｏ：０．０４ｗｔ％以上０．５ｗｔ％以下、Ａｌ：０．１ｗｔ％以上５．０ｗｔ％以下、Ｓｉ：２．０ｗｔ％以下、かつ、Ａｌ＋Ｓｉ：１．０ｗｔ％以上５．０ｗｔ％以下を含み、残部はＦｅおよび不可避的不純物よりなることを特徴とする高温用高靱性フェライト系ステンレス鋼。
  （中略）
【請求項４】さらに、希土類金属を１種以上含み、その含有量は、希土類金属合計で０．００５ｗｔ％以上０．３ｗｔ％以下である請求項１〜３のいずれかに記載の高温用高靱性フェライト系ステンレス鋼。」（特許請求の範囲の請求項１及び４）
（９ｂ）「Ｃｏは０．０４ｗｔ％以上０．５ｗｔ％以下である。
　Ｃｏは、本発明にとって非常に重要な元素である。図２に、溶接熱影響部の靱性をシュミレートしたものである、鋼板熱処理後のシャルピー吸収エネルギーを、Ｃｏ含有量との関係で示す。同図から明らかなように、Ｃｏ含有量０．０４ｗｔ％以上で、かつ０．５ｗｔ％以下であれば、著しい靱性改善効果がある。」（段落【００２１】）
（９ｃ）「希土類金属とは、Ｌａ、Ｃｅ等のランタノイドのことであり、Ａｌおよび／またはＳｉの添加鋼において、耐酸化性を著しく高める成分である。この効果は、０．００５ｗｔ％以上となると現れるが、約０．３ｗｔ％でその効果は飽和すると共に、０．３ｗｔ％を超えると靱性の悪化を招くため、０．００５ｗｔ％以上０．３ｗｔ％以下とした。」（段落【００２６】）
（１０）甲第１０号証：特開平９−３６０６号公報
（１０ａ）「【請求項３】Ｃ：0.03wt％以下、Si：2.0 wt％以下、Mn：0.8 wt％以下、Ｓ：0.03wt％以下、Cr： 6〜25wt％、Ｎ：0.03wt％以下、Al：0.3 wt％以下、Ti：0.4 wt％以下、Ｖ：0.02〜0.4 wt％、Ｂ：0.0002〜0.0050wt％を含み、かつ下記式：
Ti/48 ＞Ｎ/14 ＋Ｃ/12 
Ｖ／Ｂ＞10  
を満たして含有し、さらにCa：0.01wt％以下、Mo：2.0 wt％以下、Cu：2.0 wt％以下から選ばれるいずれか１種または２種以上を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなることを特徴とする成形加工後の耐肌あれ性および高温疲労特性に優れるフェライト系ステンレス熱延鋼板。」（特許請求の範囲の請求項３）　
（１０ｂ）「本発明では、さらに、必要に応じて以下の元素を含有することができる。
Ｃａ：0.01wt％以下
　Ｃａは、溶鋼中でＣａＳを生成して、Ｔｉを含有する溶鋼を鋳造する際に発生するＴｉＳ系介在物によるノズル詰まりを抑制するのに有用な元素である。しかし、過剰に添加すると耐食性の劣化をもたらすので、その添加量を0.01wt％以下、好ましくはＳ含有量との関係においてＳ≦（32／40）Ｃａ≦1.5 Ｓの範囲とする。」（段落【００２２】）
（４−１−３）当審の判断
（１）上記（ｉ）の主張について
　甲第１号証には、自動車マフラー用であって加工性及び耐食性に優れた「フェライトステンレス鋼」が記載されているが、この「フェライトステンレス鋼」は、Ｖ成分を含有しないから、本件訂正発明１のような「Ｎｂ−Ｖ−Ｂ系フェライトステンレス鋼」ではない。また、甲第１号証に記載のフェライトステンレス鋼では、甲第１号証の上記（１ｃ）及び（１ｄ）の記載から明らかなように、「Ａｌ」や「Ｔｉ」を有効成分として積極的に添加するものであり、特にＴｉ成分については「０．０７超〜０．１５％」添加するものであるから、本件訂正発明１の「Ｔｉ：０．０２０％以下」の条件を満足するものではない。また、本件訂正発明１では、特許明細書の段落【００１３】に「特に重要な知見として得られたことは、Ｖ添加による１次加工性の向上は、Al量を極微量に制限しないと発現されこと（図１参照）と、Ｂ添加による２次加工性の向上は、Tiを極微量に制限しないと発揮されないこと（後述する表１、２の比較鋼Ｂ参照）である。」と記載されているように、ＡｌとＴｉの両成分を積極的に制限するものであるから、甲第１号証は、本件訂正発明１の成分組成やその知見等について何ら示唆するものではない。
　甲第２号証には、「自動車排気マニホールド用フェライト系ステンレス鋼」が記載されているが、この「フェライト系ステンレス鋼」も、ＢやＶ成分を含有しないから、本件訂正発明１のような「Ｎｂ−Ｖ−Ｂ系フェライトステンレス鋼」ではない。また、甲第２号証に記載のフェライトステンレス鋼でも、ＴｉやＡｌは任意の添加成分とは云え、その具体的な添加量をみれば、特にＴｉ成分が本件訂正発明１の制限限度を超えて添加されているから、甲第２号証も、本件訂正発明１の成分組成やＮｂ−Ｖ−Ｂ系フェライトステンレス鋼においてＡｌとＴｉの両成分を積極的に制限して一次加工性及び二次加工性の向上を図るという上記知見等について何ら示唆するものではない。
　甲第３号証には、「排気マニホールド用であって高温特性、耐食性及び加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼」が記載され、その成分組成には、Ｎｂ、Ｂ及びＶ成分が含有されているから、「Ｎｂ−Ｖ−Ｂ系フェライトステンレス鋼」であるとは云えるが、甲第３号証のフェライトステンレス鋼では、Ｃｕ、Ｍｏ成分を含有しＮｉ成分を含有しないから、本件訂正発明１の成分組成の条件を満足するものではない。また、甲第３号証に記載のフェライトステンレス鋼では、上記（３ｃ）の「耐熱性や耐食性を向上させるためにＭｏやＮｂを添加したフェライト系ステンレス鋼の加工性を向上させるため、本発明においては、特に、Ｂ，Ｃｕ，Ｖに着目した。本発明者らは、Ｂを添加してＣｕおよびＶ添加量を制限することで、ＭｏやＮｂを含有したフェライト系ステンレス鋼の加工性を飛躍的に改善する手法を見出した。」という記載から明らかなように、Ｂの添加効果をＣｕ及びＶ添加量の制限によって発揮させるものであり、これに対し、本件訂正発明１では、上述したとおり、Ｔｉ添加量の制限によって発揮させるものであるから、両者のＢに関する技術思想は明らかに別異のものである。また、甲第３号証に記載のフェライトステンレス鋼では、甲第３号証の上記（３ｄ）の記載によれば、Ｔｉ成分は任意添加成分とは云え、加工性を向上させるための有効成分とされているから、甲第３号証も、Ｔｉ成分の添加量を制限しようとする技術思想について示唆するものではない。さらに、Ａｌ成分についてみても、甲第３号証の「Ａｌ：強脱酸剤として特に有効であるが、０．２０％を超えた添加は酸素低減の観点ら無意味であるためこれを条件とした。また、耐酸化性や耐高温塩害性から０．０１０％以上の添加が望ましい。」（段落【００２５】）の記載に照らせば、Ａｌも有効成分として積極的に添加されるものであるから、甲第３号証は、Ａｌ成分の添加量を制限しようとする技術思想についても示唆するものではない。
　特許異議申立人は、甲第３号証の上記（３ｅ）に記載の具体例の「Ｎｏ．Ｐ３」を根拠としているが、この具体例は、ＭｏやＣｕを必須成分とし、Ｎｉ成分を含有していないから、この限りで本件訂正発明１の成分組成を満足するものではない。また、甲第３号証に記載のフェライト系ステンレス鋼は、上記（３ｃ）の「耐熱性や耐食性を向上させるためにＭｏやＮｂを添加したフェライト系ステンレス鋼の加工性を向上させるため、本発明においては、特に、Ｂ，Ｃｕ，Ｖに着目した。本発明者らは、Ｂを添加してＣｕおよびＶ添加量を制限することで、ＭｏやＮｂを含有したフェライト系ステンレス鋼の加工性を飛躍的に改善する手法を見出した。」という記載から明らかなように、Ｍｏの添加を前提としたフェライト系ステンレス鋼に係るものであるから、このＭｏをその組成から外すことは阻害されていると云うべきである。
　してみると、甲第３号証も、本件訂正発明１の成分組成やＮｂ−Ｖ−Ｂ系フェライトステンレス鋼においてＡｌとＴｉの両成分を積極的に制限して一次加工性及び二次加工性の向上を図るという上記知見等について示唆するものではない。
　甲第４号証には、自動車排ガス経路部材用であって耐二次加工割れ性に優れた「フェライト系ステンレス鋼」が記載されているが、このフェライトステンレス鋼は、Ｎｂ−Ｖ−Ｂ系フェライトステンレス鋼に係るものではなく、しかもＴｉを０．０５〜１．０％含有するものであるから、甲第４号証も、本件訂正発明１の成分組成やＮｂ−Ｖ−Ｂ系フェライトステンレス鋼においてＡｌとＴｉの両成分を積極的に制限して一次加工性及び二次加工性の向上を図るという上記知見等について何ら示唆するものではない。
　さらに、甲第５号証乃至甲第８号証についても検討するに、これら証拠は、フェライトステンレス鋼に係るものではあるものの、いずれの証拠も、甲第１号証乃至甲第４号証と同様、本件訂正発明１の成分組成やＮｂ−Ｖ−Ｂ系フェライトステンレス鋼においてＡｌとＴｉの両成分を積極的に制限して一次加工性及び二次加工性の向上を図るという上記知見等について何ら示唆するものではない。
　してみると、本件訂正発明１は、甲第１号証乃至甲第８号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものとすることはできない。
（２）上記（ｉｉ）の主張について、
　特許異議申立人の上記（ｉｉ）の主張では、甲第９号証が追加されているが、この証拠も、本件訂正発明１の成分組成やＮｂ−Ｖ−Ｂ系フェライトステンレス鋼においてＡｌとＴｉの両成分を積極的に制限して一次加工性及び二次加工性の向上を図るという上記知見等について何ら示唆するものではない。
　してみると、少なくとも本件訂正発明１の特定事項を引用する本件訂正発明２及び本件訂正発明３も、甲第１号証乃至甲第９号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるとすることはできない。
（３）上記（ｉｉｉ）の主張について、
　訂正前の本件請求項３に係る発明は、上記訂正により削除されたから、上記（ｉｉｉ）の主張は、上記訂正により解消されたと云える。
（４）上記（ｉｖ）の主張について、
  特許異議申立人の上記（ｉｖ）の主張では、甲第１０号証が追加されているが、この証拠も、本件訂正発明１の成分組成やＮｂ−Ｖ−Ｂ系フェライトステンレス鋼においてＡｌとＴｉの両成分を積極的に制限して一次加工性及び二次加工性の向上を図るという上記知見等について何ら示唆するものではない。
　してみると、少なくとも本件訂正発明１の特定事項を引用する本件訂正発明４も、甲第１号証乃至甲第１０号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるとすることはできない。
４−２．特許異議申立人新日本製鐵株式会社について
（４−２−１）特許異議申立ての理由の概要
　特許異議申立人は、証拠方法として甲第１号証乃至甲第６号証を提出して、次のとおり主張している。
（ｉ）訂正前の本件請求項１及び２に係る発明は、それぞれ甲第１号証に記載された発明であるか、又は甲第１号証乃至甲第６号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものである。
（ｉｉ）同請求項３に係る発明は、甲第６号証に記載された発明であるか、又は甲第１号証乃至甲第６号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものである。
（ｉｉｉ）同請求項４及び５に係る発明は、甲第１号証乃至甲第６号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものである。
　してみると、訂正前の請求項１乃至請求項５に係る発明についての特許は、特許法第２９条第１項第３号又は同条第２項の規定に違反してなされたものであるから、取り消されるべきである。
（４−２−２）証拠の記載内容
　特許異議申立人が提出した甲第１号証乃至甲第６号証には、それぞれ次の事項が記載されている。
（１）甲第１号証：特開昭５６−１２３３５６号公報
（１ａ）「（３）重量でＣ：０．１％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：０．７５％以下、Ｃｒ：１０〜３０％、Ｎｉ：０．５％以下、Ｎ：０．０２５％以下、Ｂ：２〜３０ｐｐｍ、Ａｌ：０．００５〜０．４％、さらにＴｉ：０．００５〜０．６％、Ｎｂ：０．００５〜０．４％、Ｖ：０．００５〜０．４％、Ｚｒ：０．００５〜０．４％、Ｃｕ：０．０２〜０．５０％、Ｃａ：０．０５％以下、Ｃｅ：０．０５％以下の１種又は２種以上を含み、その他不可避不純物よりなる成形性のすぐれたフェライト系ステンレス鋼。」（特許請求の範囲の請求項３）
（１ｂ）「本発明は、深絞り性など成形性の優れたフェライト系ステンレス鋼に関するものである。
　フェライト系ステンレス鋼は、オーステナイト系ステンレス鋼に比べ、Niなどが低いために、安価で成形精度が良い、応力腐食割れがない等の理由で、広く厨房製品、自動車用部品などに使用されている。」（第１頁右下欄５〜１１行）
（１ｃ）「このような事情から本発明者は添加元素による効果として、微量のＢを添加することにより成形性を向上させることを計り、またＢの他にＡｌを添加し、さらにＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｚｒ、Ｃｕ、Ｃａ、Ｃｅの１種または２種以上を添加することにより、これら各種元素の複合添加効果をみいだした。」（第２頁左上欄15〜末行）
（１ｄ）「Ｂ添加により伸び、平均ｒ値が向上しリジング性が改善され深絞り性が向上する。これら効果が現れるのはＢ含有量が２ｐｐｍ以上であり、３０ｐｐｍを超えると効果が飽和に達するかやや低下の傾向が見られ、又フェライト粒界にボロン化合物が析出し耐食性、熱間加工性劣化等の問題が生じ、さらに経済的にも好ましくないので上限を３０ｐｐｍとした。」（第２頁右下欄１３〜末行）
（１ｅ）「Ｃａは強力な脱酸元素であり、鋼板の靱性を向上させると同時に介在物を球状化して、鋼板の異方性を軽減する効果があるため、深絞り性など成形性も均一成形性に有効である。しかし多量の添加は鋼中で酸化物を形成して、介在物として多量に残存するとかえって鋼の清浄性を劣化し成形性をそこなう。よって上限を０．０５％とした。Ｃｅも同じ理由により上限を０．０５％とした。」（第３頁右上欄１９行〜左下欄６行）
（２）甲第２号証：特開平４−２２８５４７号公報
　この証拠は、特許異議申立人小矢崎杏二が提出した甲第５号証（特許第２５６２７４０号公報）の出願公開公報であるから、その記載内容は上記甲第５号証参照。
（３）甲第３号証：「鉄と鋼」Ｖｏｌ．７２　Ｎｏ．５［ＭＡＲ．１９８６］第１８９頁
（３ａ）「緒言
　Ｔｉ、Ｎｂなどの炭・窒化物形成元素の添加により深絞り性を向上させたフェライト系ステンレス鋼は、一方ではプレス成形後の縦割れ性に劣る場合がある。しかし、フェライト系ステンレス鋼の耐縦割れ性に関する報告は少なく、その影響因子も十分には解明されていない。本法では、成形用フェライト系ステンレス鋼の耐縦割れ性向上を目的として、耐縦割れ性におよぼすＴｉ、Ｎｂ、Ａｌなどの添加元素の影響および製造条件としての焼鈍条件、冷延配分率の影響を検討した結果を報告する。」（第５〜１０行）
（３ｂ）「（２）Ｔｉ添加鋼では、Ｔｉ／(Ｃ＋Ｎ)比の増加とともにＴ０．２は上昇し、特にＴｉ／(Ｃ＋Ｎ)比が７〜１０の領域でＴ０．２の上昇が劣化する。この臨界Ｔｉ／(Ｃ＋Ｎ)比は、(Ｃ＋Ｎ)が高いと低下する傾向がある。Ａｌは、単独添加およびTiとの複合添加の場合にＴ０．２を上昇させる。（Ｆｉｇ．１）」（第２５〜２９行）
（４）甲第４号証：「鉄と鋼」Ｖｏｌ．７３　Ｎｏ．５［ＭＡＲ．１９８７］第１４３頁
　この証拠は、特許異議申立人小矢崎杏二が提出した甲第６号証と同じ。
（５）甲第５号証：特開昭６１−２６１４６０号公報
（５ａ）「Ｃ：０．００２〜０．０３０％、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｃｒ：１０．０〜２０．０％、Ｎ：０．０２％以下、Ａｌ：０．００２〜０．１５０％、Ｔｉ：０．０２〜０．７０％でＴｉ／(Ｃ＋Ｎ)≧６、Ｂ：０．０００３〜０．００５０％を含有し、残部が鉄および不可避的不純物から成る深絞り加工後の二次加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。」（特許請求の範囲）
（５ｂ）「Ｂは本発明鋼において二次加工性の改善のため最も重要な成分元素であり、その効果は０．０００３％以上で発揮される。しかし、多すぎると深絞り性が劣化するとともに鋳片の割れが発生するため上限を０．００５０％とした。」（第２頁右下欄９〜１３行）
（６）甲第６号証：特開平９−２７９３１２号公報
　この証拠は、特許異議申立人小矢崎杏二が提出した甲第３号証と同じ。
（４−２−３）当審の判断
（１）上記（ｉ）の主張について
　甲第１号証には、「成形性のすぐれたフェライト系ステンレス鋼」が記載されているが、このフェライトステンレス鋼の成形性とは「深絞り性など成形性」と記載されているように、１次加工性であって、本件訂正発明１が課題とする「張り出し成形加工」の２次加工性をも意味するものではないから、甲第１号証には、２次加工性の優れたフェライトステンレス鋼については示唆されていない。そして、甲第１号証のフェライトステンレス鋼の成分組成についてみると、上記（１ｃ）の「本発明者は添加元素による効果として、微量のＢを添加することにより成形性を向上させることを計り、またＢの他にＡｌを添加し、さらにＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｚｒ、Ｃｕ、Ｃａ、Ｃｅの１種または２種以上を添加することにより、これら各種元素の複合添加効果をみいだした。」という記載からも明らかなように、この「フェライトステンレス鋼」では、ＮｂやＶが選択成分として添加されているにすぎないから、本件訂正発明１のような「Ｎｂ−Ｖ−Ｂ系フェライトステンレス鋼」ではない。甲第１号証の表１の具体例にも、Ｎｂ、Ｖ及びＢの３成分を含みかつＡｌやＴｉの含有量を満足する合金例は何ら見当たらない。さらに、甲第１号証のフェライト系ステンレス鋼では、ＡｌやＴｉ成分を深絞り性の改善のために積極的に添加しようとするものであるから、甲第１号証は、本件訂正発明１のＮｂ−Ｖ−Ｂ系フェライトステンレス鋼においてＡｌとＴｉの両成分を積極的に制限して一次加工性及び二次加工性の向上を図るという上記知見等についても何ら示唆するものではない。
　してみると、本件訂正発明１及びこれにＲＥＭを含有した本件訂正発明２は、甲第１号証に記載された発明であるとすることはできない。
　次に、その他の証拠について検討すると、甲第２号証、甲第４号証及び甲第６号証は、特許異議申立人小矢崎杏二が提出した証拠と同じものであるから、これら証拠については、上記（４−１−３）で言及したとおりである。　また、甲第３号証には、フェライト系ステンレス鋼におけるプレス成形後の耐縦割れ性に及ぼすＴｉ、Ｎｂ、Ａｌなどの添加元素の影響について記載されているが、このプレス成形とは深絞り成形であるから、本件訂正発明１が課題とする「張り出し成形加工」の２次加工性とは別異のものである。また、そのＴａｂｌｅ１．の具体例にも、Ｎｂ、Ｖ及びＢの３成分を含む合金例は何ら見当たらないし、その他の記載も、本件訂正発明１のＮｂ−Ｖ−Ｂ系フェライトステンレス鋼においてＡｌとＴｉの両成分を積極的に制限して一次加工性及び二次加工性の向上を図るという上記知見等について何ら示唆するものではない。
　さらに、甲第５号証には、「深絞り加工後の二次加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板」が記載されているが、このフェライト系ステンレス鋼では、ＮｂとＶが含有されていないから、本件訂正発明１のような「Ｎｂ−Ｖ−Ｂ系フェライトステンレス鋼」ではない。また、Ｔｉも有効成分として「０．０２％〜０．７％」含有され、その添加理由をみても、Ｔｉ成分を制限しようとする示唆すら見当たらないし、Ａｌ成分についても、脱酸剤として積極的に添加しようとするものであるから、甲第５号証も、本件訂正発明１の成分組成やＮｂ−Ｖ−Ｂ系フェライトステンレス鋼においてＡｌとＴｉの両成分を積極的に制限して一次加工性及び二次加工性の向上を図るという上記知見等について何ら示唆するものではない。
　してみると、本件訂正発明１及び２は、甲第１号証乃至甲第６号証に記載の発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものとすることはできない。
（２）上記（ｉｉ）の主張について、
  訂正前の本件請求項３に係る発明は、上記訂正により削除されたから、上記（ｉｉ）の主張は、上記訂正により解消されたと云える。
（３）上記（ｉｉｉ）の主張について、
  本件訂正発明３（訂正前の請求項４に係る発明）及び本件訂正発明４（訂正前の請求項５に係る発明）は、少なくとも本件訂正発明１の特定事項を引用するものであるから、本件訂正発明３及び本件訂正発明４も、甲第１号証乃至甲第６号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものとすることはできない。
５．むすび
　以上のとおり、特許異議申立ての理由及び証拠方法によっては、本件訂正発明１乃至４についての特許を取り消すことはできない。
　また、他に本件訂正発明１乃至４についての特許を取り消すべき理由を発見しない。
　よって、上記のとおり決定する。
【異議決定日】
平成１６年１月１３日（２００４．１．１３）
【訂正の要旨】
審決（決定）の【理由】欄参照。
（５４）【発明の名称】
加工性、耐粒界腐食性および高温強度に優れるエンジン排気部材用フェライト系ステンレス鋼
（５７）【特許請求の範囲】
　【請求項１】
Ｃ：０．０２ｗｔ％以下、Ｓｉ：３．０ｗｔ％以下、Ｍｎ：０．６ｗｔ％以下、Ｐ：０．０６ｗｔ％以下、Ｓ：０．０１ｗｔ％以下、Ｃｒ：２．０〜２０．０ｗｔ％、Ｎｉ：１．０ｗｔ％以下、Ｎｂ：０．１〜０．６ｗｔ％、Ｖ：０．０５〜１．０ｗｔ％、Ｔｉ：０．０２０ｗｔ％以下、Ｂ：０．０００２〜０．００５ｗｔ％、Ａｌ：０．０５ｗｔ％以下、Ｎ：０．０２０ｗｔ％以下を含有し、かつ、上記Ｎｂ量およびＶ量は、Ｖ≧−４．５Ｎｂ＋１．０５の関係を満たして含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする加工性、耐粒界腐食性および高温強度に優れるエンジン排気部材用フェライト系ステンレス鋼。
　【請求項２】
請求項１に記載の鋼において、さらにＲＥＭ：０．００１〜０．１０ｗｔ％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする加工性、耐粒界腐食性および高温強度に優れるエンジン排気部材用フェライト系ステンレス鋼。
　【請求項
３
請求項１
または２
　【請求項
４
請求項１
〜３
【発明の詳細な説明】
　【０００１】
　【発明の属する技術分野】
　本発明は、自動車排気部材の用途に適し、とくに加工性、耐粒界腐食性および高温強度に優れるエンジン排気部材用フェライト系ステンレス鋼に関するものである。
　【０００２】
　【従来の技術】
　フェライト系ステンレス鋼は、オーステナイト系ステンレス鋼と比べて安価であることから、自動車排気系部材として多用されている。さて、自動車排気系部材に用いられる材料には、加工性（１次加工および２次加工での加工性）、高温強度、耐粒界腐食性が要求される。ここに、２次加工とは、１次加工（例えば、深絞りや曲げ加工）の後に、張り出し成形加工を行なうことをいうものとする。最近になって、このような２次加工を受けたステンレス鋼が、特に、気温が低い冬期に、脆性破断を起こしやすいということが大きな問題となってきている。また、高温強度、耐粒界腐食性については、鋼成分を高純度化し、多量のＮｂ及び／又はＴｉを添加する対策がとられてきて、主に、高温環境ではＳＵＳ　４３０Ｊ１Ｌが、湿食が生じるような比較的低温ではＳＵＨ　４０９Ｌが使用されている。これらの鋼種は、いずれも高温強度や耐粒界腐食性への向上要求には応えつつあるが、ますます過酷な加工を受けるようになった最近の自動車排気系部材としては、両鋼とも加工性が十分ではなく、特に１次および２次の加工性の向上が強く求められている。さらに、耐腐食性についても、例えば自動車用マフラーでは、その腐食環境はますます過酷になりつつあり、ＳＵＨ　４０９Ｌでは、その耐粒界腐食性の一層の向上が求められている。
　【０００３】
　ところで、このような用途を目指したフェライト系ステンレス鋼の提案として、特開平４−２２８５４７号公報には、高温強度、耐粒界腐食性、造管性を向上させるという意図で、高純度化したＮｂ−Ｖ−（Ｔｉ，Ｚｒ）複合添加鋼が開示されている。
　【０００４】
　【発明が解決しようとする課題】
　しかしながら、上記特開平４−２２８５４７号公報に例示される従来の鋼では、通常の１次加工は可能であっても、２次加工性は十分ではなかった。その上、前記１次加工といえども必ずしも十分ではなかった。というのは、１次加工性を評価する指標として、従来は、面内各方向のｒ値から求めた平均ｒ値、あるいは、圧延方向ｒ値を用いており、もっぱらこの指標を念頭にしつつ、材料開発が進められてきた。しかし、実際の冷延板では、面内で、異方性が存在するために、最も低いｒ値を示す方向で、加工不良が生じており、今までの材料の評価とは必ずしも対応していない。むしろ、実際の加工性は、ｒ値の最小値（以下、単にｒｍｉｎと略記する）と対応すると思われる。この視点でみるとき、上記公報に開示の技術では十分な１次加工性が得られないのは、従来、ｒｍｉｎの概念を取り入れた開発が行われていなかったことが考えられる。
　【０００５】
　そこで、本発明の目的は、自動車エンジン排気系部材に用いられているフェライト系ステンレス鋼において、上記既知技術が抱えていた問題を解決し、１次、２次の加工性、高温強度、耐粒界腐食性のいずれをも同時に満足した材料を提供することにある。ここに、１次加工性の具体的目標値は、ｒｍｉｎ≧０．９であり、高温強度の目標値は、９００℃における０．２％耐力≧１５ＭＰａである。
　【０００６】
　【課題を解決するための手段】
　発明者らは、上掲の目的の実現に向けて、１次および２次加工性、高温強度、耐粒界腐食性の向上手段について検討した結果、ＮｂとＶ、さらにＢを適正範囲で複合添加しすることが有効であることを見い出した。その際、同時に、ＴｉおよびＡｌをでさるだけ含まないよう含有量を極力制限することが重要であることもわかった。本発明は、このような知見に基づいてなされたものであり、その要旨構成は以下のとおりである。
　【０００７】
（１）Ｃ：０．０２ｗｔ％以下、Ｓｉ：３．０ｗｔ％以下、Ｍｎ：０．６ｗｔ％以下、Ｐ：０．０６ｗｔ％以下、Ｓ：０．０１ｗｔ％以下、Ｃｒ：２．０〜２０．０ｗｔ％、Ｎｉ：１．０ｗｔ％以下、Ｎｂ：０．１〜０．６ｗｔ％、Ｖ：０．０５〜１．０ｗｔ％、Ｔｉ：０．０２０ｗｔ％以下、Ｂ：０．０００２〜０．００５ｗｔ％、Ａｌ：０．０５ｗｔ％以下、Ｎ：０．０２０ｗｔ％以下を含有し、かつ、上記Ｎｂ量およびＶ量は、Ｖ（ｗｔ％）≧−４．５Ｎｂ（ｗｔ％）＋１．０５の関係を満たして含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする加工性、耐粒界腐食性および高温強度に優れるエンジン排気部材用フェライト系ステンレス鋼。
　【０００８】
（２）上記（１）に記載の鋼において、さらにＲＥＭ：０．００１〜０．１０ｗｔ％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする加工性、耐粒界腐食性および高温強度に優れるエンジン排気部材用フェライト系ステンレス鋼。
　【００１０】
（３）
または（２）
　【００１１】
（４）
（３）
　【００１２】
　【発明の実施の形態】
　以下、本発明について詳述する。発明者らは、まずＮｂ単独添加鋼においては、耐粒界腐食性向上のために、多量のＮｂを添加する必要があり、かかる成分系では、１次加工性が劣化し、また、２次加工性も劣化するため、多量のＢ添加を必要とすることがわかった。そして、このような多量のＮｂ、Ｂの添加は、１次加工性をさらに劣化させ、その上、Ｎｂの多量添加はコスト上昇も招き、実用的ではないと判断した。次に、Ｎｂ−Ｔｉ複合添加鋼に着目した。この場合には、比較的少ないＮｂ量で、高温強度、耐粒界腐食性、１次加工性は向上するものの、２次加工性は多量のＢ添加を行わないと向上せず、結果として、１次加工性、靱性が低下し、製造性が劣化するという問題が生じ、自動車排気系材料として必要なすべての特性（高温強度、粒界腐食性、１次・２次加工性）を兼備させることは、困難と考えられた。
　【００１３】
　ところが、Ｎｂ−Ｖ−Ｂ系では、比較的少ないＮｂで、高温強度、耐粒界腐食性、１次加工性が向上し、そのうえ、少ないＢ添加で、２次加工性も向上することがわかった。ここで、特に重要な知見として得られたことは、Ｖ添加による１次加工性の向上は、Ａｌ量を極微量に制限しないと発現されこと（図１参照）と、Ｂ添加による２次加工性の向上は、Ｔｉを極微量に制限しないと発揮されないこと（後述する表１、２の比較鋼Ｂ参照）である。以上述べた理由により、本発明では、特にＴｉとＡｌの含有量の上限を厳しく制限することとした。このようにして定めた、Ｔｉ、Ａｌ含有量の上限を極微量に制限したＮｂ−Ｖ−Ｂの成分系は、所期の目的にかない、高温強度、耐粒界腐食性、１次、２次の加工性のすべてを兼備した材料であることがわかった。また、排気部材に求められる上記基本特性に加えて、耐酸化性向上のためにはさらにＲＥＭの添加
が、溶
　【００１４】
　次に、本発明において、フェライト鋼の成分組成を限定した理由について説明する。
Ｃ：０．０２ｗｔ％以下
　Ｃは、靭性および加工性を劣化させる元素であり、０．０２ｗｔ％を超えると靱性および加工性の劣化が顕著となるため、０．０２ｗｔ％以下とする。なお、靱性および加工性の上から、Ｃ含有量は低いほどよく、０．０１ｗｔ％以下に抑制するのが望ましい。
　【００１５】
Ｓｉ：３．０ｗｔ％以下
　Ｓｉは、耐酸化性、高温塩害性の向上に有効な元素であるが、３．０ｗｔ％を超えると、１次、２次の加工性の劣化が顕著になるので、３．０ｗｔ％を上限とする。なお、Ｓｉ含有量は０．８ｗｔ％以下とするのが望ましい。
　【００１６】
Ｍｎ：０．６ｗｔ％以下
　Ｍｎは、脱酸のため添加するが、過剰の添加は粗大なＭｎＳを形成し、加工性を低下させ、異方性を増大させる。このため、Ｍｎ量は０．６ｗｔ％以下、好ましくは０．２ｗｔ％以下、さらに好ましくは０．１ｗｔ％以下とする。
　【００１７】
Ｐ：０．０６ｗｔ％以下
　Ｐは、耐食性に悪影響を及ぼすので少ないほどよいが、脱Ｐ処理にはコストの上昇を伴う。このため、実生産上許容しうる０．０６ｗｔ％を上限とする。
　【００１８】
Ｓ：０．０１ｗｔ％以下
　Ｓは、耐食性に悪影響を及ぼすので少ないほどよいが、低Ｓ化処理にはコストの上昇を伴う。このため、実生産上許容しうる０．０１ｗｔ％以下とし、コスト的には０．００２〜０．０１ｗｔ％が望ましい。
　【００１９】
Ｃｒ：２．０〜２０．０ｗｔ％
　Ｃｒは、耐食性の向上に寄与する元素であり、自動車用としては２．０ｗｔ％以上の添加が必要である。しかし、２０．０ｗｔ％を超えて添加すると、加工性が低下し、またコスト高にもなるので、その上限を２０．０ｗｔ％、好ましくは１６．０ｗｔ％未満とする。
　【００２０】
Ｎｉ：１．０ｗｔ％以下
　Ｎｉは、加工性を低下させる元素であるので、１．０ｗｔ％以下とする。
　【００２１】
Ｎｂ：０．１〜０．６ｗｔ％
　Ｎｂは、高温強度、耐粒界腐食性を高める元素であり、０．１ｗｔ％以上添加する必要がある。特に、Ｎｂ−Ｖ複合添加により、優れた１次加工性が得られる。しかし、０．６ｗｔ％を超えて添加しても効果が飽和する傾向を示し、いたずらにコスト高を招くことになるので、その上限を０．６ｗｔ％、好ましくは０．４５ｗｔ％とする。なお、Ｎｂ−Ｖ複合添加にあたり、耐粒界腐食性の点から、図２に示すように、Ｖ（ｗｔ％）≧−４．５Ｎｂ（ｗｔ％）＋１．０５を満足させる必要がある。
　【００２２】
Ｖ：０．０５〜１．０ｗｔ％
　Ｖは、Ｎｂとの複合添加によって、１次加工性の向上に大きく寄与する。図１は、１次加工性の指標としたｒｍｉｎ値に及ぼすＶの影響を示したものである。発明者らの調査によると、平均ｒ値が高くても、ｒｍｉｎが低いと、加工できない場合があった。これは、実際に起こる破断が、板面内の最も低いｒ値（ｒｍｉｎ）の方向で生じるからである。このｒｍｉｎ値は、１次加工性を考える上で重要であるのにもかかわらず、従来は、あまり考慮されていかなった。発明者らの更なる検討の結果、Ｎｂ−Ｖの複合添加は、平均ｒ値とｒｍｉｎ値の両方を向上させるのに有効であることがわかった。その効果は、複合添加の場合に、０．０５ｗｔ％以上で顕著となるが、１．０ｗｔ％超えて添加しても、効果が飽和し、コスト高を招くことになるので、０．０５〜１．０ｗｔ％とする。なお、耐粒界腐食性の点から、Ｖ（ｗｔ％）≧−４．５Ｎｂ（ｗｔ％）＋１．０５を満足させる必要があることは前述したとおりである。
　【００２３】
Ｔｉ：０．０２０ｗｔ％以下
　Ｔｉは、従来、Ｎｂ，Ｖ等と等価な効果があるとの考えが一般的であったが、本発明の目的においては、２次加工性および表面性状を劣化させる有害な元素であり、積極的に排除しなければならない。その影響は、０．０２０ｗｔ％を超えると顕著に顕れるので、０．０２０ｗｔ％以下に制限する。
　【００２４】
Ｂ：０．０００２〜０．００５ｗｔ％
　Ｎｂ−Ｖ成分系では、高温強度、耐粒界腐食性および１次加工性が向上する反面で、２次加工性が劣化してしまう。Ｂは、この２次加工性の改善に効果的な元素である。改善の効果は０．０００２ｗｔ％以上の添加で顕れるが、０．００５ｗｔ％を超えて添加すると１次加工性の劣化が著しくなる。したがって、Ｂ量は、０．０００２〜０．００５ｗｔ％の範囲で添加する。
　【００２５】
Ａｌ：０．０５ｗｔ％以下
　Ａｌは、通常は脱酸材として使用するものの、１次加工性を劣化させる有害な元素であり、積極的に排除する必要がある。その影響は、０．０５ｗｔ％を超えると顕著になるので、０．０５ｗｔ％以下に制限する。
　【００２６】
Ｎ：０．０２０ｗｔ％以下
　Ｎは、鋼の靱性および加工性を劣化させる元素である。０．０２０ｗｔ％を超えると、その程度が顕著になるので、０．０２０ｗｔ％以下、好ましくは０．０１０ｗｔ％以下とする。
　【００２７】
ＲＥＭ：０．００１〜０．１０ｗｔ％
　ＲＥＭは、希土類元素，すなわちＹおよびＬａ，Ｃｅ等のランタノイドの元素群を意味する。０．００１ｗｔ％以上で耐酸化性を向上させる効果を有するが、０．１０ｗｔ％を超えて添加すると、加工性の劣化が著しくなり、また高価でもあるので、０．００１〜０．１０ｗｔ％に限定する。なお、ＬａとＣｅを含んだミッシュメタルといわれるものも、ＲＥＭの一種である。ＹおよびＬａとＣｅ等のランタノイドの元素群であれば、単独，複合のいずれの添加であっても耐酸化性向上に寄与する。
　【００３０】
Ｃｏ：０．０２〜０．３ｗｔ％
　Ｃｏは、溶接部の靱性を向上させる。その効果は、０．０２ｗｔ％以上の添加からあらわれるが、多量の添加は、加工性の劣化およびコスト高となるので，０．３ｗｔ％を上限とする。
　【００３１】
Ｃａ：０．００１〜０．０３ｗｔ％
　Ｃａは、スラブ鋳造時において、介在物によるノズル詰まりを抑制する効果を有する元素であり、必要に応じて添加する。その効果は、０．００１ｗｔ％以上の添加で顕れるが、０．０３ｗｔ％を超えて添加しても効果が飽和するばかりでなく、Ｃａを含む介在物が孔食の起点となり、耐食性を劣化させるので、０．００３ｗｔ％を上限とする。
　【００３２】
　本発明鋼の製造方法は、この種の鋼を製造する際に用いられる一般的な工程でよい。例えば、所定の成分組成からなる鋼を転炉、電気炉等の通常の製鋼法で溶製し、連続鋳造法または造塊法で鋼片とした後、熱間圧延−（熱延板焼鈍）−酸洗−冷間圧延−仕上げ焼鈍−酸洗、さらに用途に応じて、冷間圧延−仕上げ焼鈍−酸洗を繰り返し行う方法によればよい。特に熱延板焼鈍を省略するプロセスがコスト上有利であり望ましい。
　【００３３】
　【実施例】
　表１に示す成分組成の鋼を溶製し、１１６０℃に加熱後、板厚５ｍｍまで熱間圧延し熱延板とした。この熱延板を、酸洗して、板厚２ｍｍまで冷間圧延し、９００℃以上での仕上げ焼鈍、酸洗を順次行い、冷延焼鈍板とした。かくして得られた冷延焼鈍板について、以下に示す方法により、高温強度、耐粒界腐食性および１次、２次の加工性を評価した。なお、熱延板についても、表面観察を行い、○（手入れ不要）、×（手入れ必要）で判定した。
　【００３４】
　【表１】
　【００３５】
（１）高温強度
　板厚２ｍｍの板状試験片を用いて、９００℃で、０．３％／分の速度で引張試験を行い、０．２％耐力を測定した。現行材の中で、エキゾーストマニホールドのような高温部材に使用されているＳＵＳ４３０　Ｊ１Ｌの値が１５ＭＰａであることから、１５ＭＰａ以上を○、１５ＭＰａ未満を×として評価した。
　【００３６】
（２）耐粒界腐食性
　マフラー、排気パイプのような、比較的低温の使用環境では、主に、ＳＵＨ　４０９Ｌが使用されている。試験条件を、現行材ＳＵＨ　４０９Ｌでは、粒界腐食が発生するような厳しい条件に設定し、腐食の状態を評価した。その条件を次に示す。
試験条件
　１２５０℃−１０分の加熱後、空冷することにより、粒界が腐食されやすい状態にした後、改良型シュトラウス試験をおこなった。腐食溶液は、硫酸１００ｍｌ／ｌ，硫酸鋼１００ｇ／ｌとし、この液中で１６時間の沸騰中浸せきとした。その後１８０度曲げを行ない、深さ１ｍｍ以上の割れの有（×）無（○）で評価した。
　【００３７】
（３）１次加工性
　圧延方向に対して、０°、４５°、９０°方向から、ＪＩＳ　１３号Ｂの引張試験片（板厚２ｍｍ）を採取し、各方向のｒ値を測定し、その最低値ｒｍｉｎから次のように評価した。
　　○：ｒｍｉｎ≧０．９
　　△：ｒｍｉｎ＝０．８〜０．９未満
　　×：ｒｍｉｎ＜０．８
（４）２次加工性
　１次加工により、絞り比２のカップを作成し、このカップに、図３に示すような、一４０での落重試験を行い、割れの有（×）無（○）で評価した。
　【００３８】
　得られた試験結果を表２に示す。比較鋼Ａは、Ｎｂ単独添加であるが、比較的Ｎｂが少ないため、２次加工性は優れているものの、ｒｍｉｎが低く、また図２の範囲を外れているため、耐粒界腐食性が劣る。さらに、高温強度も不十分である。比較鋼Ｂは、Ｔｉが添加されているため、Ｂを０．０００３ｗｔ％添加しているにも関わらず、２次加工性が劣り、また、熱延鋼板の表面性状も悪い。比較鋼Ｃは、Ｎｂ−微量Ｖ材であり、図２の範囲を満たしているため、耐粒界腐食性は優れているものの、多量のＮｂ添加によって、１次加工性を表すｒｍｉｎが低く、また、コスト高でもある。また、Ｂが無添加のため、２次加工性も不十分である。比較鋼Ｄは、Ａｌが添加されているため、１次加工性に劣る。比較鋼Ｅは、Ｎｂ−微量Ｖ−Ｂ材である。図２の範囲を満たしているため、耐粒界腐食性は優れているものの、多量のＮｂが添加されているため、Ｖ添加にもかかわらず、１次加工性向上が不十分となり、コスト高にもなる。比較鋼Ｆは、Ｖ−微量Ｎｂ材である。図２の範囲を満たしていないため、耐粒界腐食性は不十分であり、さらに、高温強度も不十分である。比較鋼Ｇは、現行材（ＳＵＨ　４０９Ｌ）である。いずれの特性も発明鋼１〜７には及ばない。比較鋼Ｈは、現行材（ＳＵＳ４３０　Ｊ１Ｌ）である。図２の範囲を満たしているため、耐粒界腐食性は優れているものの、Ｖ添加量が少ないため、１次加工性を表すｒｍｉｎが低い。また、Ｂが添加されていないため、２次加工性も不十分である。これらの比較例に対して、発明鋼１〜７は、いずれも、自動車排気系部材が必要とする高温強度、耐粒界腐食性、１次加工性、２次加工性といったすべての特性を、比較的少ないＮｂ添加量で達成させることが可能である。
　【００３９】
　【表２】
　【００４０】
　【発明の効果】
　上述したように、本発明によれば、高温強度、耐粒界食性、加工性（１次および２次）のすべての特性に優れるフェライト系ステンレス鋼が提供できるようになり、これら特性が要求されるエンジン排気部材の製造性、製品の品質を一段と高めることが可能となる。また、この鋼は、自動車エンジン排気部材同様な特性が要求される、発電システムの排気経路部材の用途にも適用可能である。
【図面の簡単な説明】
　【図１】　Ａｌ量、Ｔｉ量が異なるフェライト系ステンレス鋼のｒｍｉｎ値に及ぼすＶ量の影響を示すグラフである。
　【図２】　耐粒界腐食性に及ぼすＮｂ量およびＶ量の影響を示すグラフである。
　【図３】　２次加工性の試験方法を説明するための摸式図である。