(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
冷却管アセンブリであって、前記冷却管アセンブリは、
第１の端部から第２の端部へ延伸する円筒形の冷却管であって、内面、外面、内径及び外径を有し、第１の複数の貫通孔と、前記第１の複数の貫通孔と前記冷却管の前記第２の端部との間に軸方向に配置された第２の複数の貫通孔とを含み、前記第２の複数の貫通孔のそれぞれは前記第１の複数の貫通孔のそれぞれから円周方向にオフセットする、冷却管と、
第１の端部から第２の端部へ延伸するノズルであって、前記ノズルの前記第１の端部は前記冷却管の内部に配置され、前記第１の複数の貫通孔は前記冷却管の前記第２の端部と前記ノズルの前記第１の端部との間に軸方向に配置される、ノズルと、を有し、
前記ノズルは、外径が前記冷却管の前記内径より小さい第１の部分と、外径が前記冷却管の前記内径より大きい第２の部分とを含み、
前記ノズルは前記第１の端部から前記第２の端部へ延伸する穴を含み、前記穴は前記第１の端部から接合点まで延伸する第１の部分において第１の断面積を有し、
前記第１の複数の貫通孔のそれぞれは断面積を有し、
前記第１の複数の貫通孔のそれぞれの前記断面積は前記ノズルの前記穴の前記第１の断面積の５％から１５％である、
冷却管アセンブリ。
【請求項２】
請求項１に記載の冷却管アセンブリであって、前記第１の複数の貫通孔のそれぞれの前記断面積は前記ノズルの前記穴の前記第１の断面積の８％から１２％である、
冷却管アセンブリ。
【請求項３】
請求項１に記載の冷却管アセンブリであって、前記第１の複数の貫通孔は前記冷却管の円周に均一に離間する、
冷却管アセンブリ。
【請求項４】
請求項１に記載の冷却管アセンブリであって、
前記第２の複数の貫通孔のそれぞれは断面積を有し、
前記第２の複数の貫通孔は前記冷却管の円周に均一に離間する、
冷却管アセンブリ。
【請求項５】
請求項４に記載の冷却管アセンブリであって、
各貫通孔が断面積を有し、前記第２の複数の貫通孔と前記冷却管の前記第２の端部との間に配置される第３の複数の貫通孔を更に備える、
冷却管アセンブリ。
【請求項６】
請求項５に記載の冷却管アセンブリであって、前記第１の複数の貫通孔、前記第２の複数の貫通孔、及び前記第３の複数の貫通孔の全ての前記断面積の合計は、前記穴の前記第１の部分の前記第１の断面積の１００％から３００％である、
冷却管アセンブリ。
【請求項７】
請求項１に記載の冷却管アセンブリであって、前記穴の前記断面積は前記接合点から前記第２の端部まで増加する、
冷却管アセンブリ。
【請求項８】
請求項１に記載の冷却管アセンブリであって、
前記ノズルの前記穴は中央軸に沿って延伸し、
前記ノズルの前記外面は前記第１の端部から接合点まで延伸する第１の部分を含み、
前記第１の部分は前記中央軸に対して５°から１５°の角度を形成する、
冷却管アセンブリ。
【請求項９】
請求項１に記載の冷却管アセンブリであって、
前記ノズルの前記外面は第１の部分を有し、前記第１の部分は前記中央軸に対して１０°の角度を形成する、
冷却管アセンブリ。
【請求項１０】
請求項１に記載の冷却管アセンブリであって、前記ノズルは、１．４１６立方メートル／分（５０立方フィート／分）から１．６９９立方メートル／分（６０立方フィート／分）の速度で前記第１の端部から前記第２の端部まで前記ノズルを通して１．５バールの圧力で空気を通過させるように構成される、
冷却管アセンブリ。
【請求項１１】
請求項１０に記載の冷却管アセンブリであって、前記ノズルは、１．５８６立方メートル／分（５６立方フィート／分）の速度で前記第１の端部から前記第２の端部まで前記ノズルを通して１．５バールの圧力で空気を通過させるように構成される、
冷却管アセンブリ。
【請求項１２】
冷却管アセンブリであって、前記冷却管アセンブリは、
第１の端部から第２の端部へ延伸する円筒形の冷却管であって、内面、外面、内径及び外径を有し、第１の複数の貫通孔と、前記第１の複数の貫通孔と前記冷却管の前記第２の端部との間に軸方向に配置された第２の複数の貫通孔とを含み、前記第２の複数の貫通孔のそれぞれは前記第１の複数の貫通孔のそれぞれから円周方向にオフセットする、冷却管と、
第１の端部から第２の端部へ延伸するノズルであって、前記ノズルの前記第１の端部は前記冷却管の内部に配置され、前記第１の複数の貫通孔は前記冷却管の前記第２の端部と前記ノズルの前記第１の端部との間に軸方向に配置される、ノズルと、を有し、
前記ノズルは、外径が前記冷却管の前記内径より小さい第１の部分と、外径が前記冷却管の前記内径より大きい第２の部分とを含み、
前記ノズルは前記第１の端部から前記第２の端部へ延伸する穴を含み、前記穴は前記第１の端部から接合点まで延伸する第１の部分において第１の断面積を有し、
前記第２の複数の貫通孔のそれぞれは断面積を有し、
前記第２の複数の貫通孔は前記冷却管の円周に均一に離間し、
各貫通孔が断面積を有し、前記第２の複数の貫通孔と前記冷却管の前記第２の端部との間に配置される第３の複数の貫通孔を更に備え、
前記第１の複数の貫通孔、前記第２の複数の貫通孔、及び前記第３の複数の貫通孔の全ての前記断面積の合計は、前記穴の前記第１の部分の前記第１の断面積の２１６％である、
冷却管アセンブリ。
【請求項１３】
冷却管アセンブリであって、前記冷却管アセンブリは、
第１の端部から第２の端部へ延伸する円筒形の冷却管であって、内面、外面、内径及び外径を有し、第１の複数の貫通孔と、前記第１の複数の貫通孔と前記冷却管の前記第２の端部との間に軸方向に配置された第２の複数の貫通孔とを含み、前記第２の複数の貫通孔のそれぞれは前記第１の複数の貫通孔のそれぞれから円周方向にオフセットする、冷却管と、
第１の端部から第２の端部へ延伸するノズルであって、前記ノズルの前記第１の端部は前記冷却管の内部に配置され、前記第１の複数の貫通孔は前記冷却管の前記第２の端部と前記ノズルの前記第１の端部との間に軸方向に配置される、ノズルと、を有し、
前記第１の複数の貫通孔のそれぞれの中心は、前記冷却管の中心軸に対して、どちらかの側の前記第１の複数の貫通孔の１つのそれぞれにおける中心から４５°離間している、
冷却管アセンブリ。
【請求項１４】
冷却管アセンブリであって、前記冷却管アセンブリは、
第１の端部から第２の端部へ延伸する円筒形の冷却管であって、内面、外面、内径及び外径を有し、第１の複数の貫通孔と、前記第１の複数の貫通孔と前記冷却管の前記第２の端部との間に軸方向に配置された第２の複数の貫通孔とを含み、前記第２の複数の貫通孔のそれぞれは前記第１の複数の貫通孔のそれぞれから円周方向にオフセットする、冷却管と、
第１の端部から第２の端部へ延伸するノズルであって、前記ノズルの前記第１の端部は前記冷却管の内部に配置され、前記第１の複数の貫通孔は前記冷却管の前記第２の端部と前記ノズルの前記第１の端部との間に軸方向に配置される、ノズルと、を有し、
前記第２の複数の貫通孔のそれぞれの中心は、前記冷却管の中心軸に対して、どちらかの側の前記第２の複数の貫通孔の１つのそれぞれにおける中心から４５°離間している、
冷却管アセンブリ。
【請求項１５】
冷却管アセンブリであって、前記冷却管アセンブリは、
第１の端部から第２の端部へ延伸する円筒形の冷却管であって、内面、外面、内径及び外径を有し、第１の複数の貫通孔と、前記第１の複数の貫通孔と前記冷却管の前記第２の端部との間に軸方向に配置された第２の複数の貫通孔とを含み、前記第２の複数の貫通孔のそれぞれは前記第１の複数の貫通孔のそれぞれから円周方向にオフセットする、冷却管と、
第１の端部から第２の端部へ延伸するノズルであって、前記ノズルの前記第１の端部は前記冷却管の内部に配置され、前記第１の複数の貫通孔は前記冷却管の前記第２の端部と前記ノズルの前記第１の端部との間に軸方向に配置される、ノズルと、を有し、前記ノズルは、前記ノズルは、外径が前記冷却管の前記内径より小さい第１の部分と、外径が前記冷却管の前記内径より大きい第２の部分とを含み、前記第２の部分の前記外径は、前記ノズルの最大の外径を画定し、前記第２の部分は、前記第１の端部と前記第２の端部との間に配置される座部のところで終端し、前記座部は、前記冷却管の前記第２の端部における前記冷却管の軸方向の面に対して着座し、
前記第１の複数の貫通孔のそれぞれの中心は、前記冷却管の中心軸に対して、どちらかの側に近接して最も近い前記第２の複数の貫通孔のそれぞれにおける中心から２２．５°円周方向にオフセットする、
冷却管アセンブリ。
【請求項１６】
請求項１５に記載の冷却管アセンブリであって、
前記第３の複数の貫通孔のそれぞれは、前記冷却管の中心軸に対して、前記第１の複数の貫通孔の１つと円周方向に整列する、
冷却管アセンブリ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
[0001]本特許出願は、参照によりその全体が本明細書に組み込まれている、２０１４年１０月１７日に出願した「Ｃｏｏｌｉｎｇ  Ｔｕｂｅ  Ａｓｓｅｍｂｌｙ  ｆｏｒ  Ｃｏｏｌｉｎｇ  ｏｆ  ｔｈｅ  Ｉｎｔｅｒｉｏｒ  ｏｆ  ａ  Ｃｏｎｔａｉｎｅｒ」という題名の米国仮特許出願第６２／０６５，２１０号の優先権を主張するものである。
【０００２】
[0002]本発明は一般に製造装置に関し、特に強いガラス容器を製造する装置に関する。
【背景技術】
【０００３】
[0003]ガラス容器の製造において、溶融ガラスが例えばガラス塊等のガラスのシリンダに切断され得、ガラスのシリンダは、それらがパリソンに形成されるブランク型に落下する。パリソンは、パリソンが容器の形状に吹き込まれる型に反転されて移送され得る。アニール処理が容器を強化するのに使用され得る。
【０００４】
[0004]この背景技術のセクションで議論される発明主題は、単に背景技術のセクションにおいて言及されている結果として従来技術と見なされるべきではない。同様に、背景技術のセクションで言及された、又は背景技術のセクションの主題に関連した課題は、従来技術において過去に認識されたと見なされるべきではない。背景技術のセクションの主題は単に異なる手法を表しており、それ自体も自然に発明であり得る。
【発明の概要】
【課題を解決するための手段】
【０００５】
[0005]本発明の一実施形態は冷却管アセンブリに関する。アセンブリは第１の端部から第２の端部へ延伸する円筒形の冷却管を含む。冷却管は内面、外面、内径及び外径を有する。冷却管は第１の複数の貫通孔、及び第１の複数の貫通孔と冷却管の第２の端部との間に軸方向に配置される第２の複数の貫通孔を含む。第２の複数の貫通孔のそれぞれは第１の複数の貫通孔のそれぞれから円周方向にオフセットする。アセンブリは第１の端部から第２の端部に延伸するノズルを含む。ノズルの第１の端部は冷却管の内部に配置される。第１の複数の貫通孔は冷却管の第２の端部とノズルの第１の端部との間に軸方向に配置される。
【０００６】
[0006]本発明の他の実施形態はＩＳ機械で形成された後のガラス容器を熱的に強化するための装置に関する。装置はガラス容器を再加熱するよう構成されたオーブンを含む。装置はガラス容器の外面及び内面を冷却するように構成された冷却ステーションを含む。冷却ステーションは第１の開口端部から第２の端部へ延伸する円筒形の冷却器を含む。冷却ステーションは容器の底部を冷却するように構成された底部冷却器を含む。冷却ステーションは第１の端部から第２の端部へ延伸する冷却管を含む。冷却管は第１の列の貫通孔及び第１の列の貫通孔と冷却管の第２の端部との間に配置された第２の列の貫通孔を含む。第１の列の貫通孔は第２の列の貫通孔から円周方向にオフセットする。貫通孔のそれぞれは第１の断面積を有する。冷却ステーションは冷却管に結合されたノズルを含む。ノズルは冷却管の内部に配置された第１の端部から第２の端部に延伸する。ノズルは分注穴を含む。分注穴はノズルの第１の端部から接合点までの第２の断面積を有する。接合点は第２の列の貫通孔と冷却管の第２の端部との間に軸方向に配置される。
【０００７】
[0007]他の例としての実施形態は全体が請求項に記載され得る他の特徴及び特徴の組合せに関する。
【０００８】
[0008]本出願は添付の図面と併せた以下の詳細な説明からより十分に理解され、図面において同様の参照番号が同様の要素に言及する。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】[0009]ガラス容器の側壁の厚さに対して描かれた最適な応力放物線を表す曲線である。
【図２】[0010]温度に対して描かれた粘度を表す曲線である。
【図３】[0011]例としての実施形態による製造後のガラス容器熱的強化プロセスを示すフロー図である。
【図４】[0012]例としての実施形態による、製造後のガラス容器熱的強化方法がまさに行われようとする再加熱されたガラス容器を示す概略断面図であって、円筒形の冷却シュラウド、ガラス容器の下に配置される底部冷却ノズル、底部端にノズルを有してガラス容器の上に配置される冷却管を有する図である。
【図５】[0013]例としての実施形態による、円筒形の冷却シュラウドの内側且つ冷却シュラウドに配置された底部冷却ノズルの上に配置された図４に示すガラス容器を示す概略図であって、冷却管は底部端にノズルを有してガラス容器の内側に配置され、製造後のガラス容器熱的強化方法を実行する図である。
【図６】例としての実施形態による、円筒形の冷却シュラウドの内側且つ冷却シュラウドに配置された底部冷却ノズルの上に配置された図４に示すガラス容器を示す概略図であって、冷却管は底部端にノズルを有してガラス容器の内側に配置され、製造後のガラス容器熱的強化方法を実行する図である。
【図７】[0014]例としての実施形態による図５及び図６に示される冷却シュラウドの上側と側面からの等角図である。
【図８】[0015]例としての実施形態による図５から図７に示される冷却シュラウドの側面図である。
【図９】[0016]例としての実施形態による図５から図８に示された冷却シュラウドの上端部の図である。
【図１０】[0017]例としての実施形態による図５から図９に示された冷却シュラウドの第１の断面図である。
【図１１】[0018]例としての実施形態による図１０の冷却シュラウドの線１１−１１に沿った第２の断面図である。
【図１２】[0019]例としての実施形態による図１０に示された冷却シュラウドの一部の拡大図である。
【図１３】[0020]例としての実施形態による図５及び図６に示された管の冷却ノズルの上側と側面からの等角図である。
【図１４】[0021]例としての実施形態による図５、図６及び図１３に示された管の冷却ノズルの上端図である。
【図１５】[0022]例としての実施形態による図１４の線１５−１５に沿った断面図である。
【図１６】[0023]例としての実施形態による図５及び図６に示された底部冷却ノズルの上側と側面からの等角図である。
【図１７】[0024]例としての実施形態による図５、図６及び図１６に示された底部冷却ノズルの上端図である。
【図１８】[0025]例としての実施形態による図５、図６、図１６及び図１７に示された底部冷却ノズルの断面図である。
【図１９】[0026]例としての実施形態による製造後のガラス容器熱的強化プロセスの冷却部を実行する製造後のガラス容器熱的強化装置の分解等角図である。
【図２０】[0027]例としての実施形態による、図１９に示される製造後のガラス容器熱的強化装置の側面図であって、製造後のガラス容器熱的強化装置に再加熱したガラス容器を提供するための供給コンベヤーの遠位端と、製造後のガラス容器熱的強化装置により排出された熱的強化されたガラス容器を運ぶための排出コンベヤーの近位端も示す図である。
【図２１】[0028]例としての実施形態により、再加熱されたガラス容器が製造後のガラス容器熱的強化方法を実行されて熱的に強化された時の一連の操作を示す、製造後のガラス容器熱的強化装置の部分と、供給及び排出コンベヤーの端部の側面断面図である。
【図２２】例としての実施形態により、再加熱されたガラス容器が製造後のガラス容器熱的強化方法を実行されて熱的に強化された時の一連の操作を示す、製造後のガラス容器熱的強化装置の部分と、供給及び排出コンベヤーの端部の側面断面図である。
【図２３】例としての実施形態により、再加熱されたガラス容器が製造後のガラス容器熱的強化方法を実行されて熱的に強化された時の一連の操作を示す、製造後のガラス容器熱的強化装置の部分と、供給及び排出コンベヤーの端部の側面断面図である。
【図２４】例としての実施形態により、再加熱されたガラス容器が製造後のガラス容器熱的強化方法を実行されて熱的に強化された時の一連の操作を示す、製造後のガラス容器熱的強化装置の部分と、供給及び排出コンベヤーの端部の側面断面図である。
【図２５】例としての実施形態により、再加熱されたガラス容器が製造後のガラス容器熱的強化方法を実行されて熱的に強化された時の一連の操作を示す、製造後のガラス容器熱的強化装置の部分と、供給及び排出コンベヤーの端部の側面断面図である。
【図２６】例としての実施形態により、再加熱されたガラス容器が製造後のガラス容器熱的強化方法を実行されて熱的に強化された時の一連の操作を示す、製造後のガラス容器熱的強化装置の部分と、供給及び排出コンベヤーの端部の側面断面図である。
【図２７】例としての実施形態により、再加熱されたガラス容器が製造後のガラス容器熱的強化方法を実行されて熱的に強化された時の一連の操作を示す、製造後のガラス容器熱的強化装置の部分と、供給及び排出コンベヤーの端部の側面断面図である。
【図２８】例としての実施形態により、再加熱されたガラス容器が製造後のガラス容器熱的強化方法を実行されて熱的に強化された時の一連の操作を示す、製造後のガラス容器熱的強化装置の部分と、供給及び排出コンベヤーの端部の側面断面図である。
【図２９】[0029]例としての実施形態による図１９に示される製造後のガラス容器熱的強化装置の取り出しトング操作アセンブリの等角図である。
【図３０】[0030]例としての実施形態による図１９に示される製造後のガラス容器熱的強化装置の冷却管操作アセンブリの平面図である。
【図３１】[0031]例としての実施形態による、図１９及び図２０に示された製造後のガラス容器熱的強化プロセスの冷却部分の２つの冷却シュラウド機構の等角図であって、冷却シュラウド機構のそれぞれは２つの容器を冷却するためであり、冷却シュラウド機構の一方が上昇され、他方が下降されることを示す図である。
【図３２】[0032]例としての実施形態による、図３１に示す冷却シュラウド機構の一部切り取り断面図であって、入れ子機構が冷却シュラウドと底部冷却ノズルに冷却用空気を提供することを示す図である。
【図３３】例としての実施形態による、図３１に示す冷却シュラウド機構の一部切り取り断面図であって、入れ子機構が冷却シュラウドと底部冷却ノズルに冷却用空気を提供することを示す図である。
【図３４】例としての実施形態による、図３１に示す冷却シュラウド機構の一部切り取り断面図であって、入れ子機構が冷却シュラウドと底部冷却ノズルに冷却用空気を提供することを示す図である。
【図３５】例としての実施形態による、図３１に示す冷却シュラウド機構の一部切り取り断面図であって、入れ子機構が冷却シュラウドと底部冷却ノズルに冷却用空気を提供することを示す図である。
【図３６】[0033]例としての実施形態による、図１９及び図２０に示された再加熱されたガラス容器を冷却管操作アセンブリに搬送する、オーブンを貫通して延伸する供給コンベヤーを有するオーブンを示す等角図である。
【図３７】[0034]例としての実施形態による、図３６に示す側と反対側からの冷却管操作アセンブリ及びデッドプレート、出口コンベヤー、プッシャ機構及びオーブンの一部を示す等角図である。
【図３８】[0035]例としての実施形態による、図３６に示す冷却管操作アセンブリとオーブンの一部を示す上面図である。
【図３９】[0036]例としての実施形態による図５から図１１に示す冷却シュラウドの底部に取り付けられるための底部冷却器の他の実施形態の上側及び側面からの等角図である。
【図４０】[0037]例としての実施形態による図３９に示す底部冷却器の他の実施形態の上端図である。
【図４１】[0038]例としての実施形態による図３９及び図４０に示す底部冷却器の他の実施形態の断面図である。
【図４２】[0039]例としての実施形態による、図５から図１２に示す冷却シュラウドの底部における図３９から図４１に示す底部冷却器の他の実施形態の断面図である。
【図４３】[0040]製造後のガラス容器熱的強化装置及び方法の他の実施形態の概略断面図であって、空気透過性コンベヤーの上のいくつかのガラス容器の上方に取り付けられた冷却シュラウド及び冷却管と、冷却シュラウド及び冷却管の下のガラス容器の下方に配置される概略的に描かれた底部冷却装置を示す図である。
【図４４】[0041]図４３に示された製造後のガラス容器熱的強化装置及び方法の他の実施形態の概略的断面図であって、空気透過性コンベヤーの上のいくつかのガラス容器を覆うように下降した冷却シュラウド及び冷却管と、ガラス容器を冷却する冷却シュラウド及び冷却管の下のガラス容器の下方に配置された冷却装置を示す図である。
【図４５】[0042]冷却ステーションの別の実施形態の断面図である。
【図４６】[0043]例としての実施形態による冷却管の側面図である。
【図４７】[0044]例としての実施形態による図４５に示される冷却ステーションの冷却管アセンブリの一部の斜視図である。
【図４８】[0045]例としての実施形態による図４６に示される冷却管アセンブリの冷却管の一部の斜視図である。
【図４９】[0046]図４６に示される４９−４９部分の詳細な図である。
【図５０】[0047]図４９の線５０−５０に沿った断面図である。
【図５１】[0048]図４９の線５１−５１に沿った断面図である。
【図５２】[0049]図５２は例としての実施形態による図４６に示される冷却管アセンブリのノズルの斜視図である。[0050]図５２Ａは例としての実施形態による図４６に示された冷却管アセンブリのノズルの断面図である。
【図５３】[0051]例としての実施形態による図４６に示された冷却管アセンブリの一部の断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
[0052]図面を全体に参照して、冷却管アセンブリの例としての実施形態が提供される。冷却管アセンブリは冷却管と、冷却管に結合されたノズルとを含む。冷却管は、冷却流体がガラス容器の側壁へ方向付けられる複数の貫通孔を含む。ノズルは冷却流体をガラス容器の底部に方向付けるよう構成されたノズルを貫通する穴を含む。冷却管アセンブリは、冷却用空気を瓶に搬送するため冷却管の断面積を効果的に使用するように構成される。冷却管貫通孔、ノズル及びノズル穴の構成、形状、サイズ等は、例えば冷却管貫通孔とノズル穴との間のバランスの取れた冷却流体の流れ、最少の冷却流体圧力損失及び高品質の冷却を提供し、冷却時間を減少させるように構成されている。
【００１１】
[0053]ガラス容器の熱的強化は、内面及び外面の温度がガラス遷移温度以下になるまでガラス容器の内面及び外面を急速に冷却し、よってガラス容器の表面構造を「凍結」させる一方、温度がガラス遷移温度になるまで内部ガラスの流れを継続させ、ガラス容器を室温まで冷ます。ガラス容器が室温に達すると、ガラス容器の内面及び外面は圧縮され、ガラス容器の壁の内部は張力を有する。適切に制御された冷却プロセスにおいて、ガラス容器の壁の厚さに沿った圧力は正味の径方向圧力がほとんどないかゼロの状態で、外壁の圧縮から壁の内部の張力、更に内壁の圧縮まで変化することになる。
【００１２】
[0054]図１は、ガラス容器の外壁の圧縮からガラス容器の壁の内部（壁の中点を含む）の張力、更にガラス容器の内壁の圧縮まで変化する壁全体の理想的な理論的応力分布を表す応力放物線を示す。ガラスを通した応力プロファイルは理想的には放物線形状であり、水平軸の下の領域が水平軸の上の領域と同じになり、表面圧縮の合計が挟まれた張力によりバランスが取れ、その結果正味の応力がゼロになる。理想的には、表面圧縮ゾーンの厚さは通常それぞれの側の合計のガラス壁の厚さの２１％であり、よって４２％が圧縮され５８％が張力を生じる。最大の張力レベルは通常、表面圧縮応力の半分である。
【００１３】
[0055]ガラス容器の内面及び外面の両方に伝えられる圧縮応力レベルは通常−２０ＭＰａと−６０ＭＰａとの間の範囲である。アニール処理されたガラスに対する業界標準レベルは０ＭＰａ（±５ＭＰａ）であり、熱的強化されたガラスに対しては−２４ＭＰａから−５２ＭＰａであり、焼き戻しされたガラスに対しては−６９ＭＰａから−１０３ＭＰａであり、安全ガラスに対しては−１０３ＭＰａから−１５２ＭＰａである。本明細書に記載された製造後のガラス容器熱的強化プロセスの実施形態は、外側の圧縮応力が２０から６０ＭＰａであり、その結果埋められた引張強度が１０から３０ＭＰａとなるガラス容器を製造することができる。
【００１４】
[0056]ガラス容器の内面及び外面にそのような圧縮応力レベルを有するバランスの取れた応力プロファイルを達成するため、両方の面は均一に冷却される。薄い部分は内面及び外面とコアとの間の大きな温度差を達成する困難さのため焼き戻しが最も難しくなり得る。薄い部分は厚い部分よりも高い熱伝導係数を使用し得る。
【００１５】
[0057]図２は描かれた温度曲線に対する粘度を有する通常のガラス容器のいくつかの重要な温度依存の特徴を示す温度曲線に対する粘度の例を描く。ガラス容器が十分に吹き込まれて型から除去された後、通常およそ７４８℃である軟化点６０より低いままでなければならない。ガラス容器のガラス材料は、粘性の液体範囲特徴６２により示されるように軟化点６０より高い温度の粘性液体である。
【００１６】
[0058]成型プロセスに続き、ガラス容器は、ガラス容器のガラスが粘弾性特徴を示す更に広いガラス粘弾性範囲６６に位置するガラス遷移範囲６４に亘り徐々に冷却されることにより、例えば従来の徐冷炉等の温度制御されたキルン又はオーブンでアニール処理される。ガラス遷移範囲６４はガラス容器のガラスが超冷却された液体の状態から固体の状態になる温度範囲である。
【００１７】
[0059]アニール点６８はガラス遷移範囲６４内に示され、このアニール点６８は、ガラス容器内の応力が、通常数分の選択された所定の時間内に緩和される温度を表す。通常のガラス容器では、アニール点６８の温度は通常およそ５５５℃であり得る。およそ５５０℃以下の温度では、ガラス容器の応力を緩和するのに数分ではなく数時間かかるであろう。
【００１８】
[0060]選択されたアニール点６８より高いガラス遷移範囲６４の温度では、ガラス容器の応力を緩和するのにかかる時間が短くなるであろう。ガラス容器の応力は、通常およそ５３２℃であるひずみ点７０以下の温度までガラス容器を冷却することにより固定されるが、ガラス容器を作製するのに使用される特定のガラス製法に応じておよそ４８０℃の低さまで変化し得る。ガラス容器の最も厚い領域は通常、ガラス容器のより薄い領域よりゆっくりと冷却し得る。
【００１９】
[0061]次に図３を参照すると、製造後のガラス容器熱的強化プロセスの実施形態がフロー図で示され、高温端プロセス７６と低温端プロセス７７の中間に配置された熱的強化プロセス７５を示す。プロセスは、溶融ガラスを作るために使用される材料が炉内で共に溶融される、ガラス材料を溶融するステップ７８から始まる。溶融したガラスは高温端プロセス７６に供給され、ガラス塊をブランク型に分配するステップ７９において溶融したガラスがＩＳ機械のブランク型又はパリソン型に分配されることから始まる。パリソンをブランク型で形成するステップ８０において、パリソンがパリソン型で形成される。
【００２０】
[0062]パリソンを吹き込み金型及び吹き込みガラス容器に配置するステップ８１において、パリソンが吹き込み金型に配置されて吹き込まれる。ガラス容器を吹き込み金型で冷却するステップ８２において、吹き込みガラス容器は最初に金型内で軟化点以下に冷却され、そのことが高温端プロセス７６の作業を終了させる。ガラス容器を徐冷炉コンベヤーに移動させるステップ８３において、高温のガラス容器は次に徐冷炉コンベヤーに移動され、このステップにおいて、従来のプロセスでは、従来の焼鈍ガラス容器のアニール処理を構成する制御された加熱及び冷却を開始する。しかし図３に記載されるように、高温のガラス容器には代わりに、更に以下に記載するように例えば熱的強化プロセス７５の実施形態が実行される。
【００２１】
[0063]熱的強化プロセス７５に入る高温のガラス容器（それらはこの時点で通常５００℃から６００℃である）には最初に、ガラス容器を例えば特別な焼き戻し徐冷炉等のキルン又はオーブンでより高温に再加熱するステップ８４が実行される。特別な焼き戻し徐冷炉は従来の徐冷炉より熱く、例えば、入口でおよそ６００℃に、出口でおよそ７１５℃に設定され得る。本明細書で提示される例において、特別な焼き戻し徐冷炉は４．９メートル（１６フィート）の長さを有し得、４つの独立した温度制御ゾーンを有し得る。
【００２２】
[0064]特別な焼き戻し徐冷炉内のガラス容器により費やされる典型的な時間はおよそ２分半から３分半であり、ガラス容器はおよそ６２０℃からおよそ６８０℃の間の温度まで加熱される（しかし常に軟化点より低い温度まで）。ガラス容器がおよそ６２０℃より低い場合、適切な圧縮応力が得られ得ず、ガラス容器がおよそ６８０℃を越えるとそれらは変形する。
【００２３】
[0065]ガラス容器を特別な焼き戻し徐冷炉でより高温に再加熱するステップ８４に続き、再加熱されたガラス容器には熱的強化の冷却プロセス８５が実行され、このステップにおいてガラス容器はひずみ点以下の温度、好ましくはおよそ４００℃からおよそ４５０℃の範囲まで冷却される。一実施形態では、熱的強化の冷却プロセス８５において、通常冷却するのにより長い時間がかかるより厚い領域を含むガラス容器の全ての領域はひずみ点以下まで冷却される。この冷却は、熱的強化の冷却プロセス８５に含まれるステップの議論と併せて以下により詳細に議論されるであろう。
【００２４】
[0066]熱的強化の冷却ステップ８５に続き、熱的強化プロセス７５は、ガラス容器の温度がおよそ１００℃の温度から１５０℃の温度にまで下げられるガラス容器を更に冷却するステップ８６で終了する。ガラス容器を更に冷却するステップ８６は、熱的強化プロセス７５から低温端プロセス７７に移動する際、熱的強化ガラス容器を移送するコンベヤーの上に配置されたファンアレイの使用により達成され得る。
【００２５】
[0067]代替として、製造後のガラス容器熱的強化プロセスが、徐冷炉の第１の部分がガラス容器を特別な焼き戻し徐冷炉でより高温に再加熱するステップ８４を実行するために使用される既存のガラス容器製造ラインに組み込まれる場合、徐冷炉の残りの部分はガラス容器を更に冷却するステップ８６においてガラス容器を冷却するのに使用され得る。
【００２６】
[0068]もう１つの代替として、完成して完全に冷却されたガラス容器がガラス容器を特別な焼き戻し徐冷炉でより高温に再加熱するステップ８４で再加熱され、熱的強化の冷却ステップ８５で強化され、ガラス容器を更に冷却するステップ８６で冷却されるガラス容器製造作業から完全に分離した作業として熱的強化プロセス７５を使用することが挙げられる。
【００２７】
[0069]熱的強化の冷却ステップ８５に戻って、このプロセスの一実施形態が図３に描かれるステップに示される。ガラス容器を特別な焼き戻し徐冷炉でより高温に再加熱するステップ８４で特別な焼き戻し徐冷炉から出されたガラス容器は、特別な焼き戻し徐冷炉から出るコンベヤーベルトからトングで取り上げられ、ガラス容器を取り上げて冷却シュラウドの上方に持ち上げるステップ８７において冷却シュラウドの上方の位置に持ち上げられる。次に、冷却ノズルを有する冷却シュラウドをガラス容器の周囲に持ち上げるステップ８８において、冷却ノズルを有する冷却シュラウドが上昇してガラス容器を囲み、冷却管をガラス容器の中に下降させるステップ８９において、冷却管がガラス容器の内部に下降される。
【００２８】
[0070]次に、冷却用空気を冷却シュラウド、冷却ノズル及び冷却管に供給するステップ９０において、冷却用空気が冷却シュラウド、冷却ノズル及び冷却管に供給される一方、冷却シュラウドを回転させ冷却管を揺動させるステップ９１において、冷却シュラウドが選択的に回転して冷却管が揺動し、ガラス容器の外面及び内面を同時に冷却する。ガラス容器終端部の外面は伝導的に冷却され、トングのトング挿入部が、熱的強化の冷却ステップ８５の間中ガラス容器を支持することは留意されてよい。
【００２９】
[0071]ガラス容器の内面と外面の温度が同時に低下するステップ９２においてガラス容器はひずみ点以下の温度に冷却され、一実施形態ではおよそ４００℃からおよそ４５０℃の範囲である。冷却時間は、プロセスが商業生産作業で使用されるために相対的に速くなってよく、よって通常のガラス容器でおよそ１５秒からおよそ２０秒以下になり得る。通常の冷却時間は、１５５グラムから２８４グラムの重さのガラス容器でそれぞれ、およそ９秒からおよそ１２秒半の範囲であることが分かった。
【００３０】
[0072]ガラス容器がひずみを設定するほど十分に冷却された時、冷却管を上昇させ冷却シュラウドを下降させるステップ９３において冷却管が上昇し冷却シュラウド及び冷却ノズルが下降する。次に、ガラス容器を外へ出るコンベヤーベルトに下降させるステップ９４において、熱的に強化されたガラス容器が外へ出るコンベヤーベルトへ下降する。これは熱的強化の冷却ステップ８５を完了し、ガラス容器は前に説明したガラス容器を更に冷却するステップ８６に移行する。
【００３１】
[0073]熱的強化プロセス７５に続き、低温端プロセス７７を適用するため、ガラス容器がガラス容器製造ラインの低温端に提供され得る。ガラス容器が被覆される必要がある場合、それらはおよそ１００℃から１５０℃の間の温度でなければならない。ガラス容器は、例えば低温端被覆ステップ９５において滑らかな被覆で被覆され得る。次にガラス容器は、ガラス容器を検査領域に移動させるステップ９６において検査領域に移送され、ガラス容器を検査するステップ９７において検査される（ここでガラス容器は通常およそ２５℃から８０℃の間の低下した温度である）。これで熱的に強化されたガラス容器は、強化ガラス容器の完成が終了するステップ９８に示されるように、完成される。
【００３２】
[0074]次に図４に移動し、製造後のガラス容器熱的強化プロセスの実施形態のいくつかの要素がガラス容器１００と共に例示される。ガラス容器１００は、ガラス容器１００を再加熱した例えば特別な焼き戻し徐冷炉（図示せず）等のキルン又はオーブンからガラス容器１００を取り出したトング１０２により製造後のガラス容器熱的強化プロセスの間中、支持される。
【００３３】
[0075]図４において、ガラス容器１００が、円筒形の冷却シュラウド１０４の真上、且つ冷却シュラウド１０４の中の上部よりも底部近くに配置された底部冷却ノズル１１０の上方に配置されたものとして示される。冷却管の遠位端に配置された管のノズル１０８を有する冷却管１０６が、ガラス容器１００の上方に配置された管のノズル１０８と共に示される。冷却シュラウド１０４、底部冷却ノズル１０４、冷却管１０６及び管のノズル１０８のより詳細な説明は図７から図１８と共に以下に提供される。
【００３４】
[0076]次に図５及び図６を参照し、製造後のガラス容器熱的強化装置の実施形態が示され、ガラス容器１００が完全に冷却シュラウド１０４内に下降し、その結果ガラス容器１００の底部が、ガラス容器１００の底部を冷却する冷却用空気を提供する底部冷却ノズル１１０の上方に位置する。冷却シュラウド１０４内の垂直開口１１２は冷却用空気の流れをガラス容器１１０の首部及び終端部に方向付け、角度のある開口１１４は冷却用空気をガラス容器１００の首部の下部、肩部及び本体に方向付ける。例えば冷却用空気の供給源をガラス容器１００の表面に対して移動させて冷却シュラウド１０４は任意に回転してもよく、垂直開口１１２と角度のある開口１１４からの冷却用空気の噴流を「塗り付け」、回転は連続するか、又は揺動する。
【００３５】
[0077]冷却シュラウド１０４の穴のパターン、冷却シュラウド１０４のサイズ（即ち、内径及び外径）、開口１１２及び１１４の数、開口１１２及び１１４の直径、圧力設定、並びに開口１１２と１１４が径方向及び／又は角度を有するかどうかは、ガラス容器１００の外面の圧縮応力プロファイルを調整することにより、ガラス容器１００の強度を最適にするために全て修正され得る。このように、強度は、破裂させる、落下、垂直荷重、衝撃又は耐熱衝撃性等のどのような種類の望まれた性能要件に対しても最大化され得る。冷却シュラウド１０４に提供される通常の冷却用空気圧力はおよそ７５ｍｂａｒからおよそ１５０ｍｂａｒであり得る。
【００３６】
[0078]冷却用空気はまた冷却管１０６を通して、冷却用空気をガラス容器１００の内面に方向付ける冷却ノズル１０８まで供給される。冷却管１０６と管のノズル１０８は、図５に示すガラス容器１００の首部の底部に近い位置（又はガラス容器１００の首部においてより高い位置からでもよい）から図６に示すガラス容器１００の底部により近い位置（又はガラス容器１００のより高い又は僅かに低い位置でもよい）の間で揺動し得る。冷却管１０６と管のノズル１０８はこれらの２つの位置の間で、ガラス容器１００につきおよそ６回、又は任意に１回のみ図６に示す位置まで揺動し得る。揺動の速度は一定でも、ストローク深さの間に変化しても、又は任意に何れかの位置で一時的に停止してもよい。
【００３７】
[0079]ガラス容器１００内の冷却管１０６の下降は有益な空気流パターンを構成する。これらの流れのパターンは冷却管１０６の遠位端の管のノズル１０８の調整された形状により強化される。供給領域（冷却管１０６の内径）及び排出領域（ガラス容器１００の終端部の内径から冷却管１０６の外径を引いたもの）はガラス容器１００に出入りする最大の空気流に備えるため注意深くバランスが取られ得る。よって冷却管１０６のサイズが決定され得る。
【００３８】
[0080]冷却管１０６の位置、速度、ストローク及び圧力設定は内面の圧縮応力プロファイルを調整することによりガラス容器１００の強度を最適化するために全て修正され得る。このように、強度は、破裂させる、落下、垂直荷重、衝撃若しくは耐熱衝撃性等のどのような種類の望まれた性能要件に対しても最大化され、又は瓶の形状の検討事項（例えば困難な形状、壁厚の変化）を補償するために調整され得る。管のノズル１０８に提供される通常の冷却用空気圧力はおよそ２．７バール±０．７バールであり得、冷却管１０６と管のノズル１０８のストロークはおよそ１８０ｍｍまでであり得る。
【００３９】
[0081]底部冷却ノズル１００のデザインはまた、ガラス容器１００の強度の最適化を容易にするために修正され得る。底部冷却ノズル１１０はガラス容器１００の外側底部を冷却するために位置する。底部冷却ノズル１１０に提供される通常の冷却用空気圧力はおよそ０．７バールであり得る。
【００４０】
[0082]ここで図４から図６に加えて図７から図１２を参照すると、冷却シュラウド１０４はその上端及び下端の両方が開いており、それぞれがおよそ２ｍｍの直径を有する複数の垂直開口１１２と角度のある開口１１４を側壁に有することが見てとれる。よって冷却シュラウド１０４はガラス容器１００の底部以外の、ガラス容器１００の外面を冷却する機能を果たす。冷却シュラウド１０４の外側には、冷却シュラウド１０４の外面と図７から図１２に図示されない封入部材との間に形成される環状空洞で空気圧が供給される。
【００４１】
[0083]冷却シュラウド１０４は、ガラス容器１００の外面を均一に被覆するため側壁に小さな穴のパターン（例えば、垂直開口１１２と角度を有する開口１１４のそれぞれのおよそ１８組）を使用する。冷却シュラウド１０４の側壁における大きな、複数の角度を有する開口１１４は下方に角度を有し、例えばおよそ４５°の角度であることが図６及び図１０において最もよく見られ得る。これらの角度を有する開口１１４はガラス容器１００の肩部と側壁を冷却する。角度を有する開口１１４の上方に配置されるのはガラス容器１００の首部と終端部の外側を冷却する複数の大きな垂直開口１１２である。
【００４２】
[0084]角度を有する開口１１４と垂直開口１１２の空気圧は好ましくは、それぞれ個々の輪で計測しておよそ７５ｍｂａｒから３００ｍｂａｒ（７６．２から３０４．８センチメートル（３０から１２０インチ）の水）である。小さい多数の角度を有する開口１１４と垂直開口１１２がガラス容器１００の外面を均一に被覆するために使用される。更に、冷却シュラウド１０４は回転して揺動し、ガラス容器１００の冷却パターンを取り除くため回転の代わりに又は回転に加えて軸方向に揺動され得る。
【００４３】
[0085]ここで図４及び図５に加えて図１３から図１５を参照すると、管のノズル１０８は冷却管１０６の端部の内側に嵌まる環状上部１２０と冷却管１０６の底部に当接する環状下部１２２を有することが見てとれる。環状下部１２２の下方に配置されるのは、垂直線からおよそ３０°の角度であり、例えば最も広い直径でおよそ１２ｍｍの広さであり得る外側に広がる円錐台形の部分１２４である。例えば直径がおよそ４ｍｍであり得る中央に配置された開口１２６は、環状上部１２０、環状下部１２２及び円錐台形の部分１２４を通って延伸する。例えば直径がおよそ２．３ｍｍであり得る８つの径方向に離間した細長い開口１２８は環状上部１２０と環状下部１２２を通って延伸する。
【００４４】
[0086]一実施形態において、冷却管１０６は、３３０ミリメートルの１回限りのビール容器型の加工で使用される時、およそ１２ミリメートルの外径及びおよそ１０ミリメートルの内径を有し、アイスティー又はジュースに通常使用されるサイズの５００ミリリットルのガラス容器で使用される時、およそ１９．０５ミリメートルの外径及びおよそ１６．５６ミリメートルの内径を有し得る。冷却管１０６とノズル１０８の両方は、製造後のガラス容器熱的強化装置に設置される間、容易に且つ迅速に取り換え可能である。冷却管１０６は真っ直ぐな、垂直の位置に取り付けられ、ガラス容器１００の内部に下降され得る。
【００４５】
[0087]空気圧が冷却管１０６を通ってノズル１０８に供給され、中央に配置される開口１２６と細長い開口１２８を通ってノズル１０８を出る。一実施形態において、冷却管１０６に供給される空気圧はおよそ２．０バール±０．７バール（３０ｐｓｉ±１０ｐｓｉ）である。中央に配置された開口１２６を通ってノズル１０８を出る冷却用空気は底部でガラス容器１００の内側を冷却し、一方細長い開口１２８を通ってノズル１０８を出る冷却用空気は分散され、円錐台形部分１２４により径方向外側に方向付けられる。
【００４６】
[0088]冷却管１０６を上下に揺動させることにより、ガラス容器１００の内面の全体の長さが冷却され得る。一実施形態において、ノズル１０８は通常の長い首部のビール容器に対しおよそ１８０ミリメートルのストロークで上下に循環され得る。ノズル１０８を通って冷却管１０６により提供される冷却用空気は、ガラス容器１００の終端部を通ってガラス容器１００を出る。
【００４７】
[0089]ここで図４から図６に加えて図１６から図１８を参照すると、底部冷却ノズル１１０は、冷却シュラウドの底部近くの冷却シュラウド１０４内の同軸の固定位置に取り付けられるのが見てとれる。底部冷却ノズル１１０の位置は、冷却シュラウド１０４内の異なる瓶のサイズを収容するために高さが調節可能である。底部冷却ノズル１１０は、これらの図面に示されないダクトにより底部冷却ノズルの底部に配置されたチャンバ１３０へ冷却用空気が提供される。底部冷却用ノズル１１０は、６つの径方向に離間した角度のある開口１３４により囲まれる上方に方向付けられた中央に配置された開口１３２を有し、角度のある開口１３４は例えば垂直線からおよそ３０°の角度であり得、底部冷却ノズル１１０の上部は円錐台形であり、垂直線からおよそ６０°の角度で傾斜する。中央に配置された開口１３２及び角度のある開口１３４は例えば直径がおよそ３．２ｍｍであり得る。
【００４８】
[0090]冷却用空気は底部冷却ノズル１１０のチャンバ１３０に供給され、中央に配置された開口１３２と６つの径方向に離間した角度のある開口１３４を通って底部冷却ノズル１１０を出る。底部冷却ノズル１１０に供給される空気圧は好ましくはおよそ０．３４バールから０．６９バール（５から１０ｐｓｉ）である。中央に配置された開口１３２及び６つの径方向に離間した角度のある開口１３４の噴霧パターンはガラス容器１００の底面を被覆する。底部冷却ノズル１１０により供給される冷却用空気は冷却シュラウド１０４の底部において冷却シュラウド１０４を出る。一実施形態において、底部冷却ノズル１１０は冷却プロセスの間に砕け散るかもしれない割れたガラスの捕獲点として機能しないように構成されている。その理由は、そのような割れたガラスは冷却シュラウド１０４から明確に落下するための経路を有することが所望され得るためである。
【００４９】
[0091]一実施形態において、ガラス容器１００を保持するトング１０２（図４から図６に示される）は容器を十分強固に保持し、ガラス容器が冷却シュラウド１０４内に配置されている間の揺れを防止する。代替として、図面に示されないが、ガラス容器１００の揺れを防止するため冷却シュラウド１０４内に配置された複数の調整ピンを有することが所望され得る。調整ピンは高温に耐え得る一方、ガラス容器１００のガラスにチェック模様を生じさせない材料から作られ得る。一実施形態において、調整ピンは容易に取り換え可能であってもよい。冷却シュラウド１０２の回転により調整ピンとガラス容器１００との間の擦り動作が生じるため、調整ピンは隙間を有してデザインされる。
【００５０】
[0092]次に図１９を参照し、製造後のガラス容器熱的強化装置の実施形態の要素が図示される。一実施形態において、装置は８つのサブアセンブリを含むアセンブリを含む。これらのサブアセンブリの４つはガラス容器を移動する機能を果たし、サブアセンブリの１つはガラス容器の外側を冷却する役割を果たし、サブアセンブリの１つはガラス容器の内側を冷却するサブアセンブリを支持する役割を果たし、最後のサブアセンブリはガラス容器の内側を冷却する役割を果たす。
【００５１】
[0093]ガラス容器を移動する役割を果たす第１のサブアセンブリは製造後のガラス容器熱的強化装置が配置される床に配置される支持部材１４０であり、支持部材はベース部材１４６の対向する端部近くに上方へ延伸して取り付けられる２つの直立した駆動カバー１４２及び１４４と、直立する駆動カバー１４２と１４４との間に配置された操作機構カバー１４５を有する。ガラス容器を移動する機能を果たす第２のサブアセンブリは直立した駆動カバー１４２に隣接して取り付けられて支持部材１４０のベース部材１４６により支持されるトングアーム支持装置１４８であり、ガラス容器を移動する役割を果たす第３のサブアセンブリは直立する駆動カバー１４４に隣接して取り付けられて支持部材１４０のベース部材１４６により支持される第２のトングアーム支持装置１５０である。
【００５２】
[0094]トングアーム支持装置１４８は、支持柱１５２の上部の近位端に取り付けられたトング駆動アーム１５４を支持する支持柱１５２を有する。トング駆動アーム１５４の遠位端に配置されるのはトングアーム取付け部材１５６である。同様に、トングアーム支持装置１５０は、支持柱１５８の上部の近位端に取り付けられたトング駆動アーム１６０を支持する支持柱１５８を有する。トング駆動アーム１６０の遠位端に配置されるのはトングアーム取付け部材１６２である。
【００５３】
[0095]ガラス容器を移動させる機能を果たす第４のサブアセンブリは、一端がトング駆動アーム１５４のトングアーム取付け部材１５６に取り付けられ、他端がトング駆動アーム１６０のトングアーム取付け部材１６２に取り付けられるトングバー１６４を有するトング支持部材１６６である。４組のトング操作装置１６８はトングバー１６４により支持され、トング操作装置１６８の各組は、それらの１つの対の一部分のみが図１９に見られる１対のトング１０２を支持する。
【００５４】
[0096]トングアーム支持装置１４８及び１５０は、トング支持部材１６６をおよそ１８０°の円弧を通して駆動する役割を果たし、例えば特別な焼き戻し徐冷炉（図１９に図示せず）等のキルン又はオーブンから出るコンベヤーからガラス容器１００を取り上げ、ガラス容器１００を再加熱し、ガラス容器１００を製造後のガラス容器熱的強化方法の実施形態が実行される位置まで移動させ、最後にガラス容器１００を、製造後のガラス容器熱的強化装置からガラス容器１００を除去するコンベヤーへ移動させる。
【００５５】
[0097]トングアーム支持装置１４８とトングアーム支持装置１５０は共に動作するように配置及び構成され、トング支持部材１６６のトングバー１６４を、支持部材１４０のベース部材１４６及び支持部材１４０が取り付けられる表面に平行に維持する。トングアーム支持装置１４８及び１５０がトング支持部材１６６、トング操作装置１６８及びトング１０２をおよそ１８０°の円弧を通して駆動するため、トング１０２は全て垂直位置に保持され、その結果トング１０２により運ばれるガラス容器１００は、トングアーム支持装置１４８及び１５０とトング支持部材１６６、トング操作装置１６８、並びにトング１０２の角度位置に拘わらずトング操作装置１６８の真下に保持される。
【００５６】
[0098]一実施形態において、ガラス容器の外側を冷却する機能を果たすサブアセンブリは、直立した駆動カバー１４２と直立した駆動カバー１４４の中間の位置において支持部材１４０のベース部材１４６に取り付けられた冷却シュラウド機構１７０である。冷却シュラウド機構１７０は２つのシュラウド機構サブアセンブリ１７２及び１７４を有し、シュラウド機構サブアセンブリ１７２及び１７４は、製造後のガラス容器熱的強化装置が配置される床に並んで且つトングアーム支持装置１４８と１５０の間に配置され、それぞれが内部に含まれる２つの冷却シュラウド１０４（及び図１９に図示されない内部に含まれる２つの底部冷却ノズル１１０）を有する。冷却シュラウド機構１７０はまた冷却シュラウド１０４と底部冷却ノズル１１０とを操作する装置を含む。
【００５７】
[0099]シュラウド機構サブアセンブリ１７２及び１７４は２つの位置を有する。図１９のシュラウド機構サブアセンブリ１７２に対して示される位置である下降した第１の後退位置と、図１９のシュラウド機構サブアセンブリ１７４に対して示される上昇した第２の延伸位置である。下降位置において、トング支持部材１６６及びトング１０２は自由にガラス容器を移動させることができ、熱的焼き戻しの位置か、又は熱的焼き戻し後の冷却位置から離れるようにする。上昇位置において、熱的焼き戻しの位置にあるトングアーム支持装置１４８及び１５０を有するトング支持部材１６６上のトング１０２により支持されるガラス容器は冷却シュラウド１０４内に含まれ、且つ熱的強化のためのシュラウド機構サブアセンブリ１７２及び１７４に配置される底部冷却ノズル１１０の上部に位置する。
【００５８】
[0100]シュラウド機構サブアセンブリ１７４は上方に延伸した位置に示され、シュラウド機構サブアセンブリ１７２は下方に後退した位置に示されるが、操作時にシュラウド機構サブアセンブリ１７２及び１７４は下方に後退した位置と上方に延伸した位置の間を共に移動することが理解されるであろう。冷却シュラウド機構１７０の他の態様は図３１から図３５の議論と併せて以下に論じられる。
【００５９】
[0101]一実施形態におけるガラス容器の内部を冷却するサブアセンブリを支持する機能を果たすサブアセンブリは２つの支持アーム１７８及び１８０を有する冷却管支持アセンブリ１７６であり、２つの支持アームの底端はそれぞれトングアーム支持装置１４８の指示柱１５２とトングアーム支持装置１５０の指示柱１５８に取り付けられる。支持アーム１７８及び１８０は冷却シュラウド機構１７０の上に上向きに延伸し、冷却シュラウド機構１７０の上に、支持アームのそれぞれの上端に取り付けられ且つそれらの間に延伸する冷却管アセンブリ支持ブリッジ１８２を有する。冷却管アセンブリ支持ブリッジ１８２と支持アーム１７８及び１８０は固定位置に取り付けられ、トングアーム支持装置１４８及び１５０にトング支持部材１６６をおよそ１８０°の円弧を通して駆動可能とするよう配置及び構成されている。
【００６０】
[0102]最後に、一実施形態におけるガラス容器の内部を冷却する機能を果たすサブアセンブリはシュラウド機構サブアセンブリ１７２及び１７４上の冷却管アセンブリ支持ブリッジ１８２に取り付けられた冷却管アセンブリ１８４である。冷却管アセンブリ１８４は冷却管１０６の４つを支持し、冷却管のそれぞれは底部に配置された管のノズル１０８を有する。冷却管アセンブリ１８４は冷却管支持アセンブリ１７６の冷却管アセンブリ支持ブリッジ１８２に取り付けられたベースプレート１８６を有する。
【００６１】
[0103]２つの垂直に延伸する支持レール１８８及び１９０がベースプレート１８６のそれぞれの端部から上方に延伸する。支持プレート１９２が支持レール１８８及び１９０の上端部の間に取り付けられる。クロスバー１９４が支持レール１８８及び１９０に滑動可能に取り付けられ、モータ１９８により操作されるネジ機構１９６により支持プレート１９２とベースプレート１８６との間で垂直方向に駆動される。
【００６２】
[0104]間隔を介したインターバルでクロスバー１９４から下方に延伸するのは４つの管支持スリーブ２００（図１９にはその内の２つのみが示される）であり、管支持スリーブのそれぞれは冷却管１０６（図１９にはその内の２つのみが示される）を支持する。冷却管アセンブリ１８４は、冷却管１０６がそれぞれ、冷却シュラウド機構１７０のシュラウド機構サブアセンブリ１７２及び１７４に配置された冷却シュラウド１０４の上方且つそれと同軸になるように配置及び構成される。冷却用空気が冷却管１０６のそれぞれに提供されるよう、冷却管アセンブリ１８４に提供され得る。
【００６３】
[0105]冷却管アセンブリ１８４は、第１の上昇した位置と第２の下降した位置の２つの位置の間で冷却管１０６を駆動するために操作可能である。上昇位置において、トング支持部材１６６及びトング１０２は自由にガラス容器１００を移動させることができ、熱的強化の位置に入れるか、又は熱的焼き戻し完成後の熱的焼き戻し位置から出すようにし、冷却管１０６とノズル１０８の底端は、冷却管アセンブリ１８４が上昇位置にある時、トング支持部材１６６とトング１０２の上方に配置される。下降位置において、冷却管１０６とノズル１０８の底端は、熱的焼き戻しのためにトング支持部材１６６とトング１０２により支持されるガラス容器１００の奥深くにそれぞれ配置される。
【００６４】
[0106]次に図２０を参照すると、一実施形態において、製造後のガラス容器熱的強化装置が、再加熱されたガラス容器１００の供給源と、熱的に強化されたガラス容器１００が製造後のガラス容器熱的強化装置を出る装置と共に示される。製造後のガラス容器熱的強化装置は３つの位置の間でガラス容器１００を移動させる。ガラス容器が再加熱された後に供給コンベヤー２１０から取り上げられる第１の位置と、ガラス容器１００が熱的に冷却される第２の位置と、ガラス容器１００がデッドプレート２１２に配置される第３の位置である。本明細書に示される例としての実施形態ではトング支持部材１６６は、トング支持部材に取り付けられた４組のトング１０２を有し、トング１０２のそれぞれは単一のガラス容器１００を取り上げて移動させるために使用され得るが、如何なる数のトング１０２の組も代わりに使用され得ることが理解されるであろう。
【００６５】
[0107]供給コンベヤー２１０は再加熱されたガラス容器１００を製造後のガラス容器熱的強化装置に提供し、トング駆動アーム１５４のトング１０２はガラス容器１００を取り上げてトングアーム支持装置１４８及び１５０の回転により円弧状に移動させる（トングアーム支持装置１５０は図２０に図示されない）。再加熱されたガラス容器１００はおよそ９０°の反時計回りの円弧に移動されそれらが熱的に強化される位置に運ばれる。
【００６６】
[0108]熱的に強化されたガラス容器１００はトングアーム支持装置１４８及び１５０の回転により更におよそ９０°の円弧状に反時計回りで続けて移動され、そこは熱的強化されたガラス容器１００がトング１０２によりデッドプレート２１２に配置される地点である。トング１０２が上昇すると、熱的に強化されたガラス容器１００は押圧機構２１６により出口コンベヤー２１４に押圧される。その後熱的強化されたガラス容器１００は製造後のガラス容器熱的強化装置から離れて運ばれ得、ファン又は続く冷却ユニット（図２０に図示されない）により更に冷却されてもよい。
【００６７】
[0109]ここで図２１から図２８を参照すると、製造後のガラス容器熱的強化方法のシーケンスが示される。これらの図は全て、製造後のガラス容器熱的強化装置の中央線に沿った断面図として示される。図２１において、再加熱されたガラス容器１００が、供給コンベヤー２１０上の製造後のガラス容器熱的強化装置に隣接する特別な焼き戻し徐冷炉２２０として示されるキルン又はオーブンを出るものとして示される。一実施形態において、特別な焼き戻し徐冷炉２２０がＩＳ機械（図２１から図２８に図示せず）のすぐ下流のできるだけ近くに配置され、ガラス容器１００が特別な焼き戻し徐冷炉２２０に入る前にガラス容器１００の冷却を最小限にする。トング支持部材１６６は円弧状に時計回りに回転され、トング１０２が再加熱されたガラス容器１００の真上に示される。トング支持部材はトング駆動アーム１６０がおよそ水平になるまで時計回りに回転を続け、その時点でトング１０２は再加熱されたガラス容器１００の終端部を把持し、その時のトング１０２の位置が２点鎖線で示される。
【００６８】
[0110]再加熱されたガラス容器１００の終端部を把持するトング１０２に続き、トング支持部材１６６は円弧状に反時計回りに回転し始め、トング１０２が再加熱されたガラス容器１００を供給コンベヤー２１０から、図２２に示すような反時計回りの円弧状に持ち上げる。トング支持部材１６６はトング支持部材１６６が垂直になるまでトング１０２を円弧状に反時計回りに回転し続け、その位置で再加熱されたガラス容器１００は図２３に示すように冷却シュラウド１０４の上且つ冷却管１０６及び管のノズル１０８の下に配置される。
【００６９】
[0111]図２４に示されるように、冷却シュラウド１０４は冷却シュラウド機構１７０のシュラウド機構サブアセンブリ１７４により上昇されて再加熱されたガラス容器１００を囲み、底部冷却ノズル１１０が再加熱されたガラス容器１００の底部の真下に位置し、冷却管１０６と管のノズル１０８は管のノズル１０８が再加熱されたガラス容器１１０の首部に位置するまで冷却管アセンブリ１８４により下降される。この地点で、冷却用空気が１つ又は複数の冷却用空気供給源により冷却シュラウド１０４、冷却管１０６及び管のノズル１０８、並びに底部冷却ノズル１１０に提供される。
【００７０】
[0112]冷却シュラウド１０４は任意で回転する及び／又は上下に僅かに揺動し、垂直開口１１２及び角度のある開口１１４（それらの両方は図５及び図６に示される）から入る冷却用空気を再加熱されたガラス容器１００の外面に塗りつけて外面を冷却する。同時に、底部冷却ノズル１１０は冷却用空気を再加熱されたガラス容器１００の底部に方向付けてガラス容器を冷却する。また同時に、冷却管１０６と管のノズル１０８は図２４に示す高い位置から図２５に示す低い位置の間を揺動し、再加熱されたガラス容器１００の内面を冷却する。前に述べたように、冷却管１０６と管のノズル１０８は１回からおよそ６回の間で揺動し得る。
【００７１】
[0113]この点において、一実施形態において、ガラス容器１００の表面は素早く且つ均一に冷却され、ガラスを通して温度プロファイルを構成し、全てのガラスが好ましくはおよそ４００℃からおよそ４５０℃の範囲であるひずみ点以下に冷却されると永久応力プロファイルをもたらす。ガラス容器１００の通常冷却するのに時間がかかる厚い領域の中央を含む全ての領域がひずみ点以下に冷却されるため、ガラス容器１００全体の応力プロファイルは、ガラス容器の外壁の圧縮からガラス容器の壁の内側の張力、更にガラス容器の内壁の圧縮まで変化するガラス容器１００の壁全体の理想的な理論的応力分布により近くなる。これによりガラス容器１００がより強くなり、壁が薄く軽量で、なお良好な強度特性を有するガラス容器の製造も可能にする。
【００７２】
[0114]図２４及び図２６に示す製造後のガラス容器熱的強化方法の性能に続き、冷却シュラウド１０４と底部冷却ノズル１１０が冷却シュラウド機構１７０のシュラウド機構サブアセンブリ１７４により熱的強化されたガラス容器１００の下の位置まで下降され、冷却管１０６及び管のノズル１０８は、管のノズル１０８が図２６に示すように熱的に強化されたガラス容器１００の首部の上に位置するまで冷却管アセンブリ１０８により上昇される。
【００７３】
[0115]トング支持部材１６６はその後円弧状に反時計回りに回転され、トング１０２が、底部が図２７に示すようにデッドプレート２１２の上に停止する熱的に強化されたガラス容器１００を搬送する。この時点で、トング駆動アーム１６０はおよそ水平であり、トング１０２は熱的に強化されたガラス容器１００の終端部を解放し時計回りに回転し始め、熱的に強化されたガラス容器１００をデッドプレート２１２に残す。トング駆動アーム１６０が時計方向に回転し続けるため、押圧機構２１６は熱的に強化されたガラス容器１００を図２８に示すように出口コンベヤー２１４に押圧する。
【００７４】
[0116]次に図２９を参照すると、トングアーム支持装置１４８及び１５０の支持部材１４０への設置とトング支持部材１６６のトング駆動アーム１５４及び１６０への設置が示される。支持部材１４０は、操作機構カバー１４５と直立する駆動カバー１４２及び１４４（これらの全てが図１９に示される）の両方が明確にするため省かれた状態で示される。トングアーム支持装置１４８の支持柱１５２がベース部材１４６の一端において取り付けられ、トングアーム支持装置１５０の支持柱１５８がベース部材１４６の他端において取り付けられる。トングアーム支持装置１４８のトング駆動アーム１５４は回転のため支持柱１５２の上端において支持され、トングアーム支持装置１５０のトング駆動アーム１６０は支持柱１５８の上端において支持される。
【００７５】
[0117]駆動モータ２３０が支持部材１４０の中央におけるベース部材１４６に取り付けられて駆動軸２３２を回転するよう動作し、駆動軸２３２はそれぞれの端部に取り付けられた鋸歯状プーリ２３４及び２３６を有し、４つの軸受支持部材２３８により回転のために支持される。鋸歯状プーリ２３４は鋸歯状ベルト２４２を通してトング駆動アーム１５４を回転させる鋸歯状プーリ２４０を駆動する。鋸歯状プーリ２３６は鋸歯状ベルト２４６を通してトング駆動アーム１６０を回転させる鋸歯状プーリ２４４を駆動する。トング駆動アーム１５４の上に配置され、共に移動するのは、全体として参照番号２４８で示されるトング支持回転部材であり、トング駆動アーム１６０の上に配置され、共に移動するのは、全体として参照番号２５０で示されるトング支持回転部材である。
【００７６】
[0118]トング支持回転部材２４８及び２５０は、図２１から図２８と共に記載されるようにトング駆動アーム１５４及び１６０が円弧を通してトング支持部材１６６を駆動する時、トング支持部材１６６を垂直方向に保持するよう作動する。トングアーム支持装置１４８の支持柱１５２の外側に取り付けられるのは支持ブラケット２５２であり、トングアーム支持装置１５０の支持柱１５８の外側に取り付けられるのは支持ブラケット２５４である。支持ブラケット２５２及び２５４は冷却管支持アセンブリ１７６と冷却管アセンブリ１８４（これらは両方とも図１９に示される）を支持する。
【００７７】
[0119]次に図３０を参照すると、クロスバー１９４が支持プレート１９２とベースプレート１８６との間の垂直の移動のため支持レール１８８及び１９０に取り付けられる。クロスバー１９４はモータ１９８により駆動され、モータ１９８はクロスバー１９４内のネジ切り開口２６０を通って延伸するネジ機構１９６を駆動する。管支持スリーブ２００の２つが管支持プレート２６２に取り付けられ、他方の２つの管支持スリーブ２００が管支持プレート２６４に取り付けられる。２つの管支持プレート２６２及び２６４は次にクロスバー１９４に取り付けられる。
【００７８】
[0120]次に図３１を参照すると、シュラウド機構サブアセンブリ１７２とシュラウド機構サブアセンブリ１７４の一部が示され、再びシュラウド機構サブアセンブリ１７２は下降した即ち不活性の位置にあり、シュラウド機構サブアセンブリ１７４は上昇した即ち冷却位置にある（しかし、作動中は通常、シュラウド機構サブアセンブリ１７２と１７４の両方は同じ位置で共に作動する）。シュラウド機構サブアセンブリ１７２と１７４のそれぞれはシュラウドハウジング２７０及び２７２にそれぞれ取り付けられる１対の冷却シュラウド１０４を有することが見てとれる。シュラウドハウジング２７０及び２７２はそれぞれ、製造後のガラス容器熱的強化装置が配置される支持部材１４０の操作機構カバー１４５（これらの両方は図１９に示される）に取り付けられた電気機械アクチュエータ機構２７４及び２７６（これらはそれぞれサーボ駆動のネジ機構であり得る）と共に上昇及び下降する。
【００７９】
[0121]ここで図３２を参照すると、シュラウド機構サブアセンブリ１７４の一部が切り取られ、中に含まれる機構のいくつかを示す。具体的には、伸縮式シュラウド空気供給管２８０及び伸縮式のベース空気供給管２８２が示され、それぞれは冷却用空気を冷却シュラウド１０４と底部冷却ノズル１１０に供給する。よって、シュラウド機構サブアセンブリ１７４が上昇及び下降されると、供給管２８０及び２８２は延長及び収縮する。シュラウド空気供給管２８０は、冷却用空気を、シュラウドハウジング２７２の中間に位置するシュラウド冷却空洞２８６とシュラウドハウジング２７２内の両方の冷却シュラウド１０４に供給する経路２８４をもたらす。
【００８０】
[0122]好ましくは、冷却シュラウド１０４は、シュラウド冷却空洞２８６が冷却シュラウド１０４の上部と底部で封止されるようにシュラウドハウジング２７２内に設置され、その結果シュラウド空気供給管２８０を通って供給された全ての冷却空気は、冷却シュラウド１０４の垂直開口１１２と角度のある開口１１４（これらは図５及び図６に最もよく示される）を通って搬送される。冷却シュラウド１０４は、図３５の議論と併せて以下に明らかになるように、冷却動作の間に任意に回転される（望ましい場合、冷却シュラウド１０４はシュラウドハウジング１６０内の軸方向の回転のために任意で取り付けられてもよい）。
【００８１】
[0123]ベース空気供給管２８２は底部冷却ノズル１１０を冷却シュラウド１０４内の位置にしっかりと支持するノズル供給管２８８をもたらす。ベース空気供給管２８２を通って搬送される冷却用空気は底部冷却ノズル１１０の中央に位置する開口１３２と角度のある開口１３４（図１６から図１８に示される）に搬送される。
【００８２】
[0124]次に図３３及び図３４を参照すると、シュラウド機構サブアセンブリ１７２の実施形態の更なる詳細が示される。シュラウド回転機構の場所は参照番号２９０で示される。また、シュラウドハウジング２７０の冷却シュラウド１４０の下のカレットシュート２９２の場所も示される。冷却シュラウド１０４が底部で（上部でも）開口しているため、及びノズル供給管２８８と底部冷却ノズル１１０が冷却シュラウド１０４の底部の開口を妨害なしで広く開ける大きさで配置されているため、万一ガラス容器１００が冷却シュラウド１０４内で破損した際、割れたガラスが自由に冷却シュラウド１０４から落下しカレットシュート２９２に入り得、カレットシュートから収集領域（図３３及び図３４に図示されない）に方向付けられ得ることに留意されたい。
【００８３】
[0125]ここで図３５を参照すると、冷却動作の間に冷却シュラウド１０４が回転する実施形態で使用される更なるハードウェアが示される。上部及び下部の軸受３００及び３０２のそれぞれが、シュラウドハウジング２７０内で冷却シュラウド１０４を回転可能に支持するために使用される。上部軸受３００の下に位置するのは上部シール部材３０４であり、下部軸受３０２の上に位置するのは下部シール部材３０６である。望ましい場合、シュラウド空気供給管２８０（図３２に示される）はまた（図３２に示す経路２８４に加えて）更なる経路３０８を通して冷却用空気を提供し得る。取付け表面３１０がシュラウドハウジング１６０の側面に示される。最後に、冷却シュラウド１０４の回転のための位置決めピン３１２が冷却シュラウドの底面近くに示される。モータ及びリンケージ駆動３１２は図３５に示されない。
【００８４】
[0126]次に図３６から図３８を参照すると、高温端（ガラス容器を成形するＩＳ機械は図示されない）の下流、及び低温端（被覆及び検査機械は図示されない）の上流に配置された製造後のガラス容器熱的強化プロセスの実施形態のための例としての製造ラインが示される。特別な焼き戻し徐冷炉２２０は焼き戻し徐冷炉を通って伸びる供給コンベヤー２１０を有する。ＩＳ機械（図示せず）で形成されたガラス容器１００は、図３６に示すようにＩＳ機械から出された後特別な焼き戻し徐冷炉２２０の右側の供給コンベヤー２１０に配置される。ガラス容器１００が特別な焼き戻し徐冷炉２２０に入ると、それらはおよそ５００℃からおよそ６００℃の間になり得る。
【００８５】
[0127]特別な焼き戻し徐冷炉２２０は、入口ゾーン（図３６に示す右側）でのおよそ６００℃から、出口ゾーン（図３７に示す右側）でのおよそ７１５℃の範囲の温度に設定され得る。一実施形態において、特別な焼き戻し徐冷炉２２０はおよそ４．９メートル（１６フィート）の長さである。特別な焼き戻し徐冷炉２２０は、例えば４つの独立した温度制御ゾーンを有し得る。ガラス容器１００は特別な焼き戻し徐冷炉２２０内で２分半から３分半を過ごし得、特別な焼き戻し徐冷炉２２０においておよそ６２０℃からおよそ６８０℃の温度で加熱される。ガラス容器が６２０℃以下ならば製造後のガラス容器熱的強化プロセスの実施形態において適切な圧縮応力が得られ得ず、ガラス容器がおよそ６８０℃以上ならばそれらに変形が生じ得る。
【００８６】
[0128]製造後のガラス容器熱的強化プロセスの性能に続き、熱的強化ガラス容器１００がデッドプレート２１２に配置される。次に熱的強化ガラス容器１００は押圧機構２１６により押圧されて出口コンベヤー２１４に置かれ、出口コンベヤーはガラス容器を製造後のガラス容器熱的強化装置から取り除く。熱的強化ガラス容器１００はなお非常に熱い（しかしそれらは均一にひずみ点７０より十分に低い）ため、それらは概略的に図示されたファンアレイ３２０からの冷却用空気に曝され得、低温端装置（図示せず）に到達する前により完全に冷却される。また図３７及び図３８に示されるのは製造後のガラス容器熱的強化装置から落下する割れたガラスを収集するためのカレットシュート２９２であり、割れたガラスは収集箱３２２に集められる。
【００８７】
[0129]次に図３９から図４１を参照すると、図４２に示される冷却シュラウド１０４の底部に取り付けられる底部冷却器３４０の他の実施形態が図示される。ガラス容器１００の底部の真下の中央に配置された図５及び図６に最もよく示される底部冷却ノズル１１０を使用する代わりに、底部冷却器３４０は、欠陥により本明細書に記載された製造後のガラス容器熱的強化方法の実施形態の実行の間に壊れ得るガラス容器１００の破片に対する障害を少なくして、良好な底部冷却特性を提供する点で有利であり得る。当業者は割れたガラスの破片が底部冷却ノズル１１０に引っ掛かった場合、割れたガラスを手で除去するために装置を止める必要があり得ることを理解するであろう。
【００８８】
[0130]底部冷却器３４０は代わりに冷却シュラウド１０４の底部近くの内壁近くに全体が配置されたデザインであり、そのようであるため熱的に強化されたガラス容器１００の底部の下で全体に開口している。底部冷却器３４０は中空の円筒形外側調節スリーブ３４２、中空の円筒形内側スリーブ３４４及び環状係止要素３４６を含む。内側スリーブ３４４の外側上部は、参照番号３４８により示されるような断面が円弧状であり、内側スリーブの頂部で内側に湾曲する。内側スリーブ３４４の底部はその外面でネジ切りされている。
【００８９】
[0131]外側調節スリーブ３４２の内側上部は参照番号３５０で示されるような断面が円弧状であり、外側調節スリーブの頂部で内側に湾曲する。外側調節スリーブ３４２の内側は、内側湾曲部３５０の真下で外側調節スリーブ内に配置された環状凹部３５２を有する。外側調節スリーブ３４２はまた、外側調節スリーブ３４２の外面から環状凹部３５２の内部まで導く入口３５４を有する。外側調節スリーブ３４２の底部はその内面に、環状凹部３５２の下の短い距離だけネジ切りされている。
【００９０】
[0132]外側調節スリーブ３４２は内部スリーブ３４４にネジ締めされ、その結果外側調節スリーブ３４２の内側湾曲部３５０と内側スリーブ３４４の内側湾曲部３４８は間に隙間３５６を規定し、隙間３５６は底部冷却器からの空気出口となる。隙間３５６のサイズは外側調節スリーブ３４２を内側スリーブ３４４に対して回転させることにより調節され得る。隙間３５６が一旦所望の通りに調節されると、環状係止要素３４６は係合するまで内側スリーブ３４４の外側のネジ山にネジ締めされ、鋸歯状プーリ２４４についての外側調節スリーブ３４２の更なる回転をロックする。
【００９１】
[0133]ここで図４２を参照すると、底部冷却器が冷却シュラウド１０４の底部の内側に配置されたスリーブ３６０に設置されたものとして示される。スリーブ３６０は外側調節スリーブ３４２の入口３５４とスリーブ３６０の底部から延伸する空気供給管３６４との間で連通する、スリーブの底部に配置された通路３６２を有することが見てとれる。よって、冷却用空気は空気供給管３６４から底部冷却器に供給され、そこから冷却用空気は外側調節スリーブ３４２の内側湾曲部３５０と内側スリーブ３４４の内側湾曲部３４８の間の隙間３５６を通して、高速度でガラス容器１００の底部に方向付けられる。
【００９２】
[0134]図３９から図４２に示される底部冷却器はコアンダ効果を使用し、それは流体噴流の周りの外気の引き込みを生じる。よって、外側調節スリーブ３４２の内側湾曲部３５０と内側スリーブ３４４の内側湾曲部３４８の間の隙間３５６から出される流体噴流は内側スリーブ３４４の上部近くの内径の近くに配置された外気を引き込み、それによりガラス容器１００の底部に向けられた空気の量を増加させ、ガラス容器１００の底部の冷却効率を高める。
【００９３】
[0135]最後に図４３及び図４４を参照すると、製造後のガラス容器熱的強化装置と関連する方法の他の実施形態が概略的に図示される。再加熱されたガラス容器１００を供給コンベヤーから取り除く装置を使用し、ガラス容器１００を熱的に強化し、熱的に強化されたガラス容器１００を出口コンベヤーに配置するのではなく、図４３及び図４４に概略的に示された方法は、熱的強化プロセスの間中ガラス容器１００を空気透過性のコンベヤー３７０に保持する。
【００９４】
[0136]代わりに、冷却シュラウド１０４と冷却管１０６及び管のノズル１０８は、冷却シュラウド１０４の底部が空気透過性のコンベヤー３７０の上面の真上に来るまで再加熱されたガラス容器１００の上に下降される。底部冷却要素３７２は空気透過性のコンベヤー３７０及び冷却シュラウド１０４の下に配置され、冷却用空気を上方へ、再加熱されたガラス容器１００の底部に方向付ける。同時に、冷却用空気は再加熱されたガラス容器１００の側面に全体の高さに沿って供給されガラス容器の外面を冷却し、冷却管１０６及び管のノズル１０８はガラス容器１００の内部に下降されガラス容器の内部を冷却する。冷却管１０６及び管のノズル１０８は上述のように揺動してもよい。
【００９５】
[0137]２つの異なる方法がこの他の実施形態により考えられる。一実施形態において、底部冷却要素３７２は熱的強化プロセスが実行される間停止され、その後に底部冷却要素３７２が移動して次の再加熱されたガラス容器１００の組が熱的に強化されるのを進める。他の実施形態において、製造後のガラス容器熱的強化装置は底部冷却要素３７２と共に移動し、その場合は底部冷却要素３７２が停止せずに継続可能とする十分な数の長手方向の熱的強化の組が必要となる。
【００９６】
[0138]図４５を参照し、ガラス容器４０２がＩＳ機械で形成された後に冷却するための冷却ステーション４００の別の実施形態が示される。冷却ステーション４００は上述の冷却器といくつかの類似性を含む。よって、相違点は以下に続く記載の焦点である。
【００９７】
[0139]一実施形態において、冷却ステーション４００は冷却管アセンブリ４０４を含む。冷却管アセンブリ４０４は冷却管４０６（図４５には冷却管４０６のほんの一部しか示されていない）及びノズル４０８を含む。冷却ステーション４００はまた円筒形の冷却シュラウド４１０として示される円筒形の冷却器を含む。冷却ステーション４００は環状底部冷却器４１２として示される底部冷却器も含む。環状底部冷却器４１２は、容器４０２が冷却シュラウド４１０に配置された時冷却シュラウド４１０と結合し、容器４０２の底部を冷却するように構成される。
【００９８】
[0140]図４６及び図４７を参照すると、一実施形態において、冷却管４０６は第１の端部４１４から第２の端部４１６までの長さＬ１を延伸する。一実施形態において、長さＬ１は３００ミリメートルと５００ミリメートルの間である。別の実施形態において、長さＬ１は３５０ミリメートルから４５０ミリメートルの間である。別の実施形態において、長さＬ１は３９７ミリメートルから４１３ミリメートルの間である。別の実施形態において、長さＬ１は４０５ミリメートルである。ノズル４０８は冷却管４０６の第２の端部４１６に配置され、ノズル４０８の一部が冷却管４０６の内部に配置される。
【００９９】
[0141]図４８から図５１を参照すると、一実施形態において、冷却管４０６は第１の列の貫通孔４１８として示される第１の複数の貫通孔を含む。貫通孔４１８は冷却管４０６の内面４２０から冷却管４０６の外面４２２まで延伸する。冷却管４０６はまた第２の列の貫通孔４２４として示される第２の複数の貫通孔を含む。貫通孔４２４は冷却管４０６の内面４２０と冷却管４０６の外面４２２まで延伸する。
【０１００】
[0142]第１の複数の貫通孔４１８のそれぞれは第２の複数の貫通孔４２４のそれぞれに対して円周方向にオフセットされている。冷却管４０６はまた第３の列の貫通孔４２６として示される第３の複数の貫通孔を含む。貫通孔４２６は冷却管４０６の内面４２０から冷却管４０６の外面４２２まで延伸する。第３の複数の貫通孔４２６のそれぞれは第２の複数の貫通孔４２４のそれぞれに対して円周方向にオフセットされている。第３の複数の貫通孔４２６のそれぞれは第１の複数の貫通孔４１８の１つと円周方向に整列している。
【０１０１】
[0143]第３の列の貫通孔４２６は第１の列の貫通孔４１８と冷却管４０６の第２の端部４１６との間に軸方向に配置される。第２の列の貫通孔４２４は第１の列の貫通孔４１８と第３の列の貫通孔４２６との間に軸方向に配置される。図示された実施形態において、第１の列に８つの貫通孔４１８が設けられる。他の実施形態において、他の適切な数の貫通孔が使用され得る。図示された実施形態では、第２の列に８つの貫通孔４２４が設けられる。他の実施形態において、他の適切な数の貫通孔が使用され得る。図示された実施形態において、第３の列に８つの貫通孔４２６が設けられる。他の実施形態において、他の適切な数の貫通孔が使用され得る。
【０１０２】
[0144]図５０から図５１を参照すると、一実施形態において、第２の列の貫通孔４２４は冷却管４０６の周囲に均一に間隔を有する。それぞれの貫通孔４２４の中心はどちらかの側の貫通孔４２４の中心からの角度距離Θ１に位置する。一実施形態において、角度距離Θ１は４５°である。第３の列の貫通孔４２６は冷却管４０６の周囲に均一に間隔を有する。それぞれの貫通孔４２６の中心はどちらかの側の貫通孔４２６の中心からの角度距離Θ２に位置する。
【０１０３】
[0145]一実施形態において、角度距離Θ２は４５°である。第２の列のそれぞれの貫通孔４２４の中心は、どちらかの側に位置する第３の列の貫通孔４２６の中心からの角度距離Θ３に位置する。一実施形態において、角度距離Θ３は２２．５°である。第１の列の貫通孔４１８も冷却管４０６の周囲に均一に間隔を有する。第１の列の貫通孔４１８はそれぞれ、第３の列の貫通孔４２６の１つと円周方向に整列し、第２の列の貫通孔４２４から円周方向にオフセットする。
【０１０４】
[0146]図５０及び図５１を更に参照すると、一実施形態において、冷却管４０６は内径Ｄ１と断面積がπ（Ｄ１／２）２である流路を有する。一実施形態において、直径Ｄ１は５ミリメートルから１５ミリメートルの間である。別の実施形態において、直径Ｄ１は１０ミリメートルである。冷却管４０６はまた外径Ｄ２を有する。一実施形態において、外径Ｄ２は７ミリメートルから１７ミリメートルの間である。別の実施形態において、外径Ｄ２は１２ミリメートルである。
【０１０５】
[0147]図５０を更に参照すると、一実施形態において、第２の列の貫通孔４２４のそれぞれは直径Ｄ３と断面積がπ（Ｄ３／２）２である流路を有する。一実施形態において、直径Ｄ３は０．５ミリメートルから２．５ミリメートルの間である。別の実施形態において、直径Ｄ３は１．４ミリメートルから１．６ミリメートルの間である。別の実施形態において、直径Ｄ３は１．５ミリメートルである。図５１を参照すると、一実施形態において、第３の列の貫通孔４２６のそれぞれは直径Ｄ４と断面積がπ（Ｄ４／２）２である流路を有する。一実施形態において、直径Ｄ４は０．５ミリメートルから２．５ミリメートルの間である。別の実施形態において、直径Ｄ４は１．４ミリメートルから１．６ミリメートルの間である。別の実施形態において、直径Ｄ４は１．５ミリメートルである。一実施形態において、第１の列の貫通孔４１８のそれぞれは第２の列の貫通孔４２４及び第３の列の貫通孔４２６と同じ直径を有する。
【０１０６】
[0148]図４９を参照すると、一実施形態において、第１の列の貫通孔４１８のそれぞれの中心は冷却管４０６の第２の端部４１６からの距離Ｄ５に位置する。一実施形態において、距離Ｄ５は１０ミリメートルから１５ミリメートルの間である。別の実施形態において、距離Ｄ５は１２．８ミリメートルから１３．２ミリメートルの間である。別の実施形態において、距離Ｄ５は１３ミリメートルである。第２の列の貫通孔４２４のそれぞれの中心は冷却管４０６の第２の端部４１６からの距離Ｄ６に位置する。
【０１０７】
[0149]一実施形態において、距離Ｄ６は６ミリメートルから１１ミリメートルの間である。別の実施形態において、距離Ｄ６は８．３ミリメートルから８．７ミリメートルの間である。別の実施形態において、距離Ｄ６は８．５ミリメートルである。第３の列の貫通孔４２６のそれぞれの中心は冷却管４０６の第２の端部４１６からの距離Ｄ７に位置する。一実施形態において、距離Ｄ７は２ミリメートルから６ミリメートルの間である。別の実施形態において、距離Ｄ７は３．８ミリメートルから４．２ミリメートルの間である。別の実施形態において、距離Ｄ７は４ミリメートルである。
【０１０８】
[0150]図５２及び図５３を参照し、ノズル４０８の実施形態が示される。ノズル４０８は第１の端部４２８から第２の端部４３０まで延伸する。ノズル４０８は長手方向軸Ａに沿って延伸するノズルを貫通する穴４３２として示される分注穴を含む。穴４３２は一定の直径Ｄ８と一定の断面積がπ（Ｄ８／２）２である流路を有する第１の部分４３４を有する。穴４３２は第１の部分４３４と第２の部分４３６との接合点４３５を含む。一実施形態において、貫通孔４１８、４２４及び４２６（図４９から図５１を参照）のそれぞれの断面積は、接合点４３５における穴４３２の断面積の５％から１５％の間である。
【０１０９】
[0151]別の実施形態において、貫通孔４１８、４２４及び４２６（図４９から図５１を参照）のそれぞれの断面積は、接合点４３５における穴４３２の断面積の８％から１２％の間である。別の実施形態において、貫通孔４１８、４２４及び４２６（図４９から図５１を参照）のそれぞれの断面積は、接合点４３５における穴４３２の断面積の９％である。一実施形態において、貫通孔４１８、４２４及び４２６（図４９から図５１を参照）の全ての断面積の合計は、接合点４３５における穴４３２の断面積の１００％から３００％の間である。
【０１１０】
[0152]別の実施形態において、貫通孔４１８、４２４及び４２６（図４９から図５１を参照）の全ての断面積の合計は、接合点４３５における穴４３２の断面積の２００％から２５０％の間である。別の実施形態において、貫通孔４１８、４２４及び４２６（図４９から図５１を参照）の全ての断面積の合計は、接合点４３５における穴４３２の断面積の２１６％である。一実施形態において、貫通孔４１８、４２４及び４２６（図４９から図５１を参照）の全ての断面積の合計は、３０平方ミリメートルから５０平方ミリメートルの間である。
【０１１１】
[0153]別の実施形態において、貫通孔４１８、４２４及び４２６（図４９から図５１を参照）の全ての断面積の合計は、４２平方ミリメートルから４３平方ミリメートルの間である。別の実施形態において、貫通孔４１８、４２４及び４２６（図４９から図５１を参照）の全ての断面積の合計は、４２．５平方ミリメートルである。一実施形態において、接合点４３５における穴４３２の断面積は１０平方ミリメートルから３０平方ミリメートルの間である。別の実施形態において、接合点４３５における穴４３２の断面積は１８平方ミリメートルから２１平方ミリメートルの間である。
【０１１２】
[0154]別の実施形態において、接合点４３５における穴４３２の断面積は１９．６平方ミリメートルである。一実施形態において、貫通孔４１８、４２４及び４２６の全ての断面積の合計と接合点４３５における穴４３２の断面積の比率は釣り合っており、所望され得るガラス容器の側壁及び底壁のバランスの取れた冷却に備える。
【０１１３】
[0155]一実施形態において、冷却管４０６とノズル４０８は、冷却管アセンブリ４０４に提供される冷却流体の５０％±１０％が貫通孔４１８、４２４及び４２６を通って冷却管アセンブリ４０４を出て、冷却管アセンブリ４０４に提供される冷却流体の５０％±１０％がノズル４０８の穴４３２を通って冷却管アセンブリ４０４を出るように構成される。別の実施形態において、冷却管４０６とノズル４０８は、冷却管アセンブリ４０４に提供される冷却流体の５０％±８％未満が貫通孔４１８、４２４及び４２６を通って冷却管アセンブリ４０４を出て、冷却管アセンブリ４０４に提供される冷却流体の５０％±８％未満がノズル４０８の穴４３２を通って冷却管アセンブリ４０４を出るように構成される。別の実施形態において、冷却管４０６とノズル４０８は、冷却管アセンブリ４０４に提供される冷却流体の４４％が貫通孔４１８、４２４及び４２６を通って冷却管アセンブリ４０４を出て、冷却管アセンブリ４０４に提供される冷却流体の５６％がノズル４０８の穴４３２を通って冷却管アセンブリ４０４を出るように構成される。
【０１１４】
[0156]第２の部分４３６の直径は接合点から第２の端部４３０へ向けて大きくなる。穴４３２の第２の部分４３６を規定する壁は長手方向軸Ａに対してΘ４の角度で延伸する。一実施形態において、角度Θ４は１０°から３０°の間である。別の実施形態において、角度Θ４は２０°である。
【０１１５】
[0157]図５２Ａを参照し、ノズル４０８の外面は長手方向軸Ａに対してΘ５の角度で第１の端部４２８から延伸する第１の部分４３８を有する。一実施形態において、角度Θ５は５°から１５°の間である。別の実施形態において、角度Θ５は１０°である。第１の部分４３８は第１の端部４２８から接合点４４０まで延伸する。ノズル４０８の外面は接合点４４０から移行部分４４４まで長手方向軸Ａに平行に延伸する第２の部分４４２を含む。外面はまた、移行部分４４４から冷却管４０６の内面４２０に当接する（図５３を参照）ように構成されたインターフェース部４４８まで長手方向軸Ａに垂直に径方向外側に延伸する径方向の外側延伸部分４４６を含む。
【０１１６】
[0158]インターフェース部４４８は、外側延伸部分４４６から角度を有した内側延伸部分４５０まで長手方向軸Ａに平行に延伸する。角度を有した内側延伸部分４５０はインターフェース部４４８から解放部分４５２まで延伸する。解放部分４５２は角度を有した内側延伸部分４５０から冷却管４０６の第２の端部４１６に当接する（図５３を参照）ように構成された径方向の外側延伸フランジ部分４５４まで延伸する。ノズル４０８の外面はフランジ部分４５４からノズル４０８の第２の端部４３０まで延伸する外側部分４５６を含む。外側部分４５６は冷却管４０６の外側に配置されるように構成される（図５３を参照）。
【０１１７】
[0159]図５２Ａを更に参照すると、ノズル４０８は外面の第２の部分４４２において直径Ｄ９を有する。一実施形態において、直径Ｄ９は５ミリメートルから１０ミリメートルの間である。別の実施形態において、直径Ｄ９は８．３ミリメートルと８．７ミリメートルの間である。別の実施形態において、直径Ｄ９は８．５ミリメートルである。直径Ｄ９は冷却管４０６の内径Ｄ１（図５０を参照）より小さく、ノズル４０８の一部を冷却管４０６の内側に配置可能とする（図５３を参照）。
【０１１８】
[0160]図５２Ａを更に参照すると、ノズル４０８は外側部分４５６において直径Ｄ１０を有する。一実施形態において、直径Ｄ１０は１０ミリメートルと１５ミリメートルの間である。別の実施形態において、直径Ｄ１０は１２ミリメートルである。直径Ｄ１０は冷却管４０６の内径Ｄ１（図５０を参照）より大きく、外側部分４５６が冷却管４０６の内側に位置するのを防止する（図５３を参照）。一実施形態において、直径Ｄ１０は冷却管４０６の外径Ｄ２（図５０を参照）と同じである。一実施形態において、直径Ｄ１０は冷却管４０６の内径Ｄ１より大きいが、冷却管４０６の外径Ｄ２以下である。
【０１１９】
[0161]図５２Ａを更に参照すると、ノズル４０８はインターフェース部分４４８において直径Ｄ１１を有する。一実施形態において、直径Ｄ１１は９ミリメートルと１１ミリメートルの間である。別の実施形態において、直径Ｄ１１は１０ミリメートルである。一実施形態において、直径Ｄ１１は冷却管４０６の内径Ｄ１と同じであり、インターフェース部分４４８は冷却管４０６の内面４２０に当接する（図５３を参照）ように構成される。一実施形態において、ノズル４０８は溶接により冷却管４０６に結合される。別の実施形態において、ノズル４０８は別の適切な機構又は方法により冷却管４０６に結合され得る。
【０１２０】
[0162]図５２Ａを更に参照すると、ノズル４０８は第１の端部４２８から第２の端部４３０まで長さＬ２だけ延伸する。一実施形態において、長さＬ２は１０ミリメートルと２５ミリメートルの間である。別の実施形態において、長さＬ２は１７ミリメートルである。ノズル４０８の外側部分４５６は長さＬ３だけ延伸する。一実施形態において、長さＬ３は２ミリメートルと４ミリメートルの間である。別の実施形態において、長さＬ３は２．８ミリメートルと３．２ミリメートルの間である。別の実施形態において、長さＬ３は３ミリメートルである。
【０１２１】
[0163]図５２Ａを更に参照すると、外側延伸部分４４６はフランジ部分４５４から距離Ｌ４を有する。一実施形態において、長さＬ４は２ミリメートルと４ミリメートルの間である。別の実施形態において、長さＬ４は２．８ミリメートルと３．２ミリメートルの間である。別の実施形態において、長さＬ４は３ミリメートルである。
【０１２２】
[0164]図５２Ａを更に参照すると、フランジ部分４５４はノズルの第１の端部４２８から距離Ｌ５を有する。一実施形態において、距離Ｌ５は１０ミリメートルと２０ミリメートルの間である。別の実施形態において、距離Ｌ５は１４ミリメートルである。一実施形態において、距離Ｌ５は距離Ｄ５（図４９を参照）より大きい。図５３を参照すると、一実施形態において、ノズル４０８は、冷却管４０６内に配置された時、ノズル４０８の第１の端部４２８が第１の列の貫通孔４１８を通過して配置されるように構成される。一実施形態において、第１の列の貫通孔４１８は、ノズル４０８の第１の端部４２８と冷却管４０６の第２の端部４１６との間に軸方向に配置される。
【０１２３】
[0165]冷却管４０６は例えば断面積等の面積を有する流路を有する。一実施形態において、ノズル４０８は流路の断面積の５５％から９０％を使用するよう構成される。別の実施形態において、ノズル４０８は流路の断面積の７５％から８５％を使用するよう構成される。別の実施形態において、ノズル４０８は流路の断面積の７９％を使用するように構成される。
【０１２４】
[0166]一実施形態において、ノズル４０８は例えば空気等の冷却流体を１．５バールの圧力で、第１の端部４２８から第２の端部４３０までのノズル４０８の穴４３２を通して１．４１６立方メートル／分（５０立方フィート／分）から１．６９９立方メートル／分（６０立方フィート／分）の速度で通過させるように構成される。別の実施形態において、ノズル４０８は例えば空気等の冷却流体を１．５バールの圧力で、第１の端部４２８から第２の端部４３０までのノズル４０８の穴４３２を通して１．５８６立方メートル／分（５６立方フィート／分）の速度で通過させるように構成される。
【０１２５】
[0167]一実施形態において、ノズル４０８は、冷却管４０６の貫通孔４１８、４２４及び４２６とノズル４０８の穴４３２との間の流れのバランスを取る一方、圧力損失を最小限にするようなサイズ及び構成となる。
【０１２６】
[0168]一実施形態において、貫通孔４１８、４２４及び４２６は、それらを貫通する高速度の冷却流体の流れを提供するようなサイズ及び構成となり、乱流及び望ましい冷却の質に備える。一実施形態において、ノズル４０８の穴４３２を出る冷却流体は２０メートル毎秒から３０メートル毎秒の速度を有し、貫通孔４１８、４２４及び４２６を出る冷却流体は７０メートル毎秒から８０メートル毎秒の速度を有する。別の実施形態において、ノズルの穴４３２を出る冷却流体は２５メートル毎秒の速度を有し、貫通孔４１８、４２４及び４２６を出る冷却流体は７５メートル毎秒の速度を有する。
【０１２７】
[0169]冷却管４０６とノズル４０８は１．５バールで１．５８６立方メートル／分（５６立方フィート／分）の空気を提供するように構成され、３３０ミリリットルの容量、２００グラムの重量、６３０℃（華氏１１６６°）から３００℃（華氏５７２°）の９秒未満の条件で６３ミリメートルの最大直径を有するガラス瓶の内面の温度を低下させることが望まれる。最適には、冷却管４０６とノズル４０８は１．５バールで１．５８６立方メートル／分（５６立方フィート／分）の空気を提供するように構成されてもよく、６３０℃（華氏１１６６°）から３００℃（華氏５７２°）の７秒の条件で上記のガラス瓶の内面の温度を低下させる。上記の冷却管アセンブリの実施形態はまた異なる寸法、構成等を有する瓶を冷却するのに使用されてもよい。
【０１２８】
[0170]本発明の上記の記載が特定の実施形態とその応用を参照して示され説明されたが、上記の記載は例示及び説明の目的で提示され、開示された特定の実施形態及び応用に対する発明を完全に記載又は制限する意図はない。当業者にとって、本明細書に記載された発明に対する多数の変更、修正、変化又は代替がなされ得、それらの何れも本発明の趣旨又は範囲から逸脱しないことが明らかであろう。特定の実施形態及び応用が、発明の原理及びその実用的な応用を最もよく例示するために選択且つ記載され、当業者に、様々な実施形態での様々な修正を有する発明を、考えられる特定の使用に適したものとして使用することを可能にする。よってそのような全ての変更、修正、変化及び代替は、それらが公平に、合法に且つ公正に権利を与えられる広さに応じて解釈された時、添付の請求項により決定された本発明の範囲内であると見なされるべきである。
【０１２９】
[0171]現在の出願は本明細書に添付された請求項にある特徴の特定の組合せを記載するが、そのような組合せが現在特許請求されているかいないかに拘わらず、本発明の様々な実施形態は本明細書に記載された何れかの特徴の任意の組合せに関連し、そのような特徴の組合せの何れも本出願又は将来の出願において特許請求され得る。上記に論じた任意の例としての実施形態の何れかの特徴、要素又は構成要素は、単独で、又は上記に論じた任意の他の実施形態の特徴、要素又は構成要素の何れかと組み合わされて特許請求され得る。
【符号の説明】
【０１３０】
６０  軟化点
６４  ガラス遷移範囲
６６  ガラス粘弾性範囲
６８  アニール点
７０  ひずみ点
１００  ガラス容器
１０２  トング
１０４  冷却シュラウド
１０６  冷却管
１０８  管のノズル
１１０  底部冷却ノズル
１１２  垂直開口
１１４  角度のある開口
１２０  環状上部
１２２  環状下部
１２４  円錐台形の部分
１２６  開口
１２８  細長い開口
１３０  チャンバ
１３２  中央に配置された開口
１３４  角度のある開口
１４０  支持部材
１４２  駆動カバー
１４４  駆動カバー
１４５  操作機構カバー
１４６  ベース部材
１４８  トングアーム支持装置
１５０  トングアーム支持装置
１５２  支持柱
１５４  トング駆動アーム
１５６  トングアーム取付け部材
１５８  支持柱
１６０  トング駆動アーム
１６２  トングアーム取付け部材
１６４  トングバー
１６６  トング支持部材
１６８  トング操作装置
１７０  冷却シュラウド機構
１７２  シュラウド機構サブアセンブリ
１７４  シュラウド機構サブアセンブリ
１７６  冷却管支持アセンブリ
１７８  支持アーム
１８０  支持アーム
１８２  冷却管アセンブリ支持ブリッジ
１８４  冷却管アセンブリ
１８６  ベースプレート
１８８  支持レール
１９０  支持レール
１９２  支持プレート
１９４  クロスバー
２００  管支持スリーブ
２１０  供給コンベヤー
２１２  デッドプレート
２１４  出口コンベヤー
２１６  押圧機構
２２０  特別な焼き戻し徐冷炉
２３０  駆動モータ
２３２  駆動軸
２３４  鋸歯状プーリ
２３６  鋸歯状プーリ
２３８  軸受支持部材
２４２  鋸歯状ベルト
２４４  鋸歯状プーリ
２４６  鋸歯状ベルト
２４８  トング支持回転部材
２５０  トング支持回転部材
２５２  支持ブラケット
２５４  支持ブラケット
２６０  ネジ切り開口
２６２  管支持プレート
２６４  管支持プレート
２７０  シュラウドハウジング
２７２  シュラウドハウジング
２７４  電気機械アクチュエータ機構
２７６  電気機械アクチュエータ機構
２８０  シュラウド空気供給管
２８２  ベース空気供給管
２８４  経路
２８６  シュラウド冷却空洞
２８８  ノズル供給管
２９０  シュラウド回転機構
２９２  カレットシュート
３００  上部軸受
３０２  下部軸受
３０６  下部シール部材
３０８  経路
３１２  位置決めピン
３２０  ファンアレイ
３４０  底部冷却器
３４２  外側調節スリーブ
３４４  内側スリーブ
３４６  環状係止要素
３４８  内側湾曲部
３５０  内側湾曲部
３５２  環状凹部
３５４  入口
３５６  隙間
３６０  スリーブ
３６２  通路
３６４  空気供給管
３７０  空気透過性のコンベヤー
３７２  底部冷却要素
４００  冷却ステーション
４０２  ガラス容器
４０４  冷却管アセンブリ
４０６  冷却管
４０８  ノズル
４１０  冷却シュラウド
４１２  環状底部冷却器
４１８  第１の列の貫通孔
４２０  内面
４２２  外面
４２４  第２の列の貫通孔
４２６  第３の列の貫通孔
４２８  第１の端部
４３０  第２の端部
４３２  穴
４３４  第１の部分
４３５  接合点
４３８  第１の部分
４４０  接合点
４４２  第２の部分
４４４  移行部分
４４６  外側延伸部分
４４８  インターフェース部
４５０  内側延伸部分
４５２  解放部分
４５４  フランジ部分
４５６  外側部分
【図１】
0006510951.tif 000002
【図２】
0006510951.tif 000003
【図３】
0006510951.tif 000004
【図４】
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【図５】
0006510951.tif 000006
【図６】
0006510951.tif 000007
【図７】
0006510951.tif 000008
【図８】
0006510951.tif 000009
【図９】
0006510951.tif 000010
【図１０】
0006510951.tif 000011
【図１１】
0006510951.tif 000012
【図１２】
0006510951.tif 000013
【図１３】
0006510951.tif 000014
【図１４】
0006510951.tif 000015
【図１５】
0006510951.tif 000016
【図１６】
0006510951.tif 000017
【図１７】
0006510951.tif 000018
【図１８】
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【図１９】
0006510951.tif 000020
【図２０】
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【図２１】
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【図２２】
0006510951.tif 000023
【図２３】
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【図２４】
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【図２５】
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【図２６】
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【図２７】
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【図２８】
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【図２９】
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【図３０】
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【図３１】
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【図３２】
0006510951.tif 000033
【図３３】
0006510951.tif 000034
【図３４】
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【図３５】
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【図３６】
0006510951.tif 000037
【図３７】
0006510951.tif 000038
【図３８】
0006510951.tif 000039
【図３９】
0006510951.tif 000040
【図４０】
0006510951.tif 000041
【図４１】
0006510951.tif 000042
【図４２】
0006510951.tif 000043
【図４３】
0006510951.tif 000044
【図４４】
0006510951.tif 000045
【図４５】
0006510951.tif 000046
【図４６】
0006510951.tif 000047
【図４７】
0006510951.tif 000048
【図４８】
0006510951.tif 000049
【図４９】
0006510951.tif 000050
【図５０】
0006510951.tif 000051
【図５１】
0006510951.tif 000052
【図５２】
0006510951.tif 000053
【図５３】
0006510951.tif 000054