【事件の表示】
　特許第３３１４６４６号「残留磁気の少ないアーク溶接用ニッケル鋼鋼板及びその製造方法」の請求項１、２に係る特許に対する特許異議の申立てについて、次のとおり決定する。
【結　論】
　訂正を認める。
　特許第３３１４６４６号の請求項１、２に係る特許を取り消す。
【理　由】
１．手続の経緯
　特許第３３１４６４６号の請求項１〜６に係る発明についての出願は、平成８年１２月１３日に特許出願され、平成１４年６月７日にその発明について特許権の設定登録がされ、その後、その請求項１、２に係る発明の特許について、特許異議申立人株式会社神戸製鋼所より特許異議の申立てがなされ、平成１５年４月９日付けで取消の理由が通知され、その指定期間内である平成１５年６月１７日に訂正請求がなされ、平成１５年１１月１７日付けで再度取消の理由が通知され、その指定期間内に特許権者より何らの応答がなされなかったものである。
２．訂正の適否についての判断
　（１）訂正の内容
　訂正事項ａ
　特許請求の範囲の請求項１の
　「【請求項１】重量％で、Ｃ：０．０１〜０．１０％、Ｓｉ：０．０５〜０．３％、Ｍｎ：０．３〜０．９％、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．０１５％以下、Ｎｉ：８．５〜９．５％、Ａｌ：０．００５〜０．０５％、Ｎ：０．００５以下を含む鋼板であって、常温での残留オーステナイト量が８％以下であることを特徴とする残留磁気の少ないアーク溶接用ニッケル鋼鋼板。」を、
　「【請求項１】重量％で、Ｃ：０．０１〜０．０６％、Ｓｉ：０．０５〜０．３％、Ｍｎ：０．３〜０．９％、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．０１５％以下、Ｎｉ：８．５〜９．５％、Ａｌ：０．００５〜０．０５％、Ｎ：０．００５以下を含む鋼板であって、常温での残留オーステナイト量が８％以下であることを特徴とする残留磁気の少ないアーク溶接用ニッケル鋼鋼板。」と訂正する。
　（２）訂正の目的の適否、新規事項の有無及び拡張・変更の存否
　上記訂正事項ａは、段落【００３２】「以下、残留磁気が少ないアーク溶接用ニッケル鋼鋼板の化学成分および製造方法の限定理由を、金属組織や磁気特性の変化を踏まえて説明する。Ｃは、強度を確保するために０．０１％以上含有しなければならない。しかし、過剰添加すると、靭性を損なうと共に残留オーステナイトを増加させ保磁力を高めるため、０．１０％以下、好ましくは０．０６％以下に抑えることが望ましい。」の記載に基づいて、請求項１におけるＣ含有量の上限値を「０．０６％」と限定するものであるから、特許請求の範囲の減縮を目的とした明細書の訂正に該当する。更に、訂正事項ａは、特許明細書に記載された事項の範囲内において訂正するものであるから、新規事項の追加に該当せず、また、実質上特許請求の範囲を拡張し、又は変更するものではない。
　（３）むすび
　したがって、上記訂正は、特許法第１２０条の４第２項及び同条第３項において準用する第１２６条第２項及び第３項の規定に適合するので、当該訂正を認める。
３．特許異議申立てについての判断
　　上記２．のように訂正は認められるから、本件特許第３３１４６４６号は、平成１５年６月１７日付け訂正請求書により訂正された特許明細書の特許請求の範囲の請求項１〜６に記載された事項により特定されたとおりのものであると認める。
　これに対して、請求項１〜６のうち特許異議申立ての対象である請求項１、２に係る特許に対して平成１５年１１月１７日付けで取消理由を通知し、期間を指定して意見書を提出する機会を与えたが、特許権者からは何らの応答もない。
　そして、上記の取消理由は妥当なものと認められるので、本件請求項１、２に係る特許は、この取消理由によって取り消すべきものである。
　よって、結論のとおり決定する。
【異議決定日】
平成１６年３月１６日（２００４．３．１６）
【訂正の要旨】
審決（決定）の【理由】欄参照。
（５４）【発明の名称】
残留磁気の少ないアーク溶接用ニッケル鋼鋼板及びその製造方法
（５７）【特許請求の範囲】
　【請求項１】　重量％で、Ｃ：０．０１〜０．０６％、Ｓｉ：０．０５〜０．３％、Ｍｎ：０．３〜０．９％、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．０１５％以下、Ｎｉ：８．５〜９．５％、Ａｌ：０．００５〜０．０５％、Ｎ：０．００５％以下を含む鋼板であって、常温での残留オーステナイト量が８％以下であることを特徴とする残留磁気の少ないアーク溶接用ニッケル鋼鋼板。
　【請求項２】　前記鋼板の成分組成に、更に、Ｃｕ、Ｃｒ、Ｍｏの内１種以上を０．０１〜０．２％以下含む鋼板であって、常温での残留オーステナイト量を８％以下であることを特徴とする請求項１記載の残留磁気の少ないアーク溶接用ニッケル鋼鋼板。
　【請求項３】　重量％で、Ｃ：０．０１〜０．１０％、Ｓｉ：０．０５〜０．３％、Ｍｎ：０．３〜０．９％、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．０１５％以下、Ｎｉ：８．５〜９．５％、Ａｌ：０．００５〜０．０５％、Ｎ：０．００５％以下を含む鋼板をＡｃ３変態点以上の温度から焼き入れ熱処理後、５３０℃以下の温度で焼き戻すことにより、常温での残留オーステナイト量を８％以下とすることを特徴とする、残留磁気の少ないアーク溶接用ニッケル鋼鋼板の製造方法。
　【請求項４】　前記鋼板の焼き入れ熱処理後、５３０℃以下の温度で焼き戻しの間において、さらに６５０℃以上Ａｃ３変態点未満の温度で中間熱処理を施すことことを特徴とする、請求項３記載の残留磁気の少ないアーク溶接用ニッケル鋼鋼板の製造方法。
　【請求項５】　重量％で、Ｃ：０．０１〜０．１０％、Ｓｉ：０．０５〜０．３％、Ｍｎ：０．３〜０．９％、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．０１５％以下、Ｎｉ：８．５〜９．５％、Ａｌ：０．００５〜０．０５％、Ｎ：０．００５％以下、更に、Ｃｕ、Ｃｒ、Ｍｏの内１種以上を０．０１〜０．２％以下含む鋼板を、鋼板をＡｃ３変態点以上の温度から焼き入れ熱処理後、５３０℃以下の温度で焼き戻すことにより、常温での残留オーステナイト量を８％以下とすることを特徴とする、残留磁気の少ないアーク溶接用ニッケル鋼鋼板の製造方法。
　【請求項６】　前記鋼板の焼き入れ熱処理後、５３０℃以下の温度で焼き戻す間において、さらに６５０℃以上Ａｃ３変態点未満の温度で中間熱処理を施すことを特徴とする、請求項５記載の残留磁気の少ないアーク溶接用ニッケル鋼鋼板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
　【０００１】
　【発明の属する技術分野】
　本発明は、磁気吹きを低減することで溶接時の施工性および容器としての安全性が改善されたアーク溶接用ニッケル鋼鋼板およびその製造方法に関する。
　【従来技術】
　【０００２】
　エネルギー源を安定的に確保するため、石油に代わり液化天然ガス（ＬＮＧ）の使用量が増大している。それに伴いＬＮＧ貯蔵タンクの建設が推進される中、極低温で優れた機械的性質を有するニッケル鋼鋼板の需要が増大している。このニッケル鋼鋼板は、既に、ＪＩＳ規格に低温圧力容器用ニッケル鋼鋼板（ＪＩＳＧ３１２７）として制定され、多くのＬＮＧ貯蔵タンクに使用され、実績と信頼を得ている。
　【０００３】
　しかし、ニッケル鋼鋼板は強磁性体であるため、その製造工程や輸送、加工、組み立ての過程において着磁しやすく、少なからず残留磁気を呈することがある。残留磁気が強い鋼材にアーク溶接を施すと、いわゆる磁気吹き、すなわち、「溶接作業中に、溶接アークが強く他方に吹き寄せられ、溶着表面がはなはだしく乱雑に飛散し、また溶込みが不充分となるなどの現象」、が起こり、溶接構造の安全性を損なうような溶接欠陥を発生させることがあり、このような鋼材の溶接施工は一般に困難とされる。
　【０００４】
　特に、最近は、鋼板を製造する工場において、鋼板のハンドリングの合理化の観点から、リフティングマグネットを使用する場合が多く、このときに、鋼板が着磁する。通常の鋼板では、溶接材料が母材と同様に強磁性であるため、着磁の問題は、多くの場合、仮付け溶接時または初層溶接時に限定される。
　【０００５】
　しかし、本発明が対象とする低温用ニッケル鋼鋼板は、溶接材料が非磁性体（常磁性）であるため、磁気吹きの問題は、仮付け溶接時もしくは初層溶接時に限定されずに、いわゆる本溶接において発生するため問題が大きく、例えば、溶接の各層が終了するごとに欠陥を除去することが必要となり、溶接施工においてコスト上昇を招くことになる。
　【０００６】
　このため、磁気吹きを防止する方法として、一般的な脱磁方法や溶接方法に関連した発明が、いくつかなされている。例えば、特開昭５０―１４１５５５号報、特開昭６２−２５４４０９号報、特開平７−３２１４６号報等では、一般的な磁気吹き防止策としての脱磁方法や溶接方法が提案され、さらに加えて、特開昭５６−１１１８５号報等では特に、アーク溶接用ニッケル鋼鋼板の溶接を対象とした技術が提案されている。
　【０００７】
　しかしながら、これらの技術のみでは、ＬＮＧ貯蔵タンクの健全な溶接が実現することができず、実際には、鋼板メーカーが出荷直前に、アーク溶接用ニッケル鋼鋼板に入念な脱磁処理を施し、鋼板端郎に漏洩する残留磁気を一定水準まで低減し、その後着磁の機会を与えないように配慮して輸送、加工、組み立てを経て、貯蔵タンクが建設されているのが実状である。したがって、鋼板の脱磁処理は極めて重要であり、特にアーク溶接用ニッケル鋼鋼板の脱磁処理には、多大な労力とコストが費やされている。また強く着磁すると、その後鋼板を、安定して一定の水準以下にまで脱磁するのは、極めて困難であるのも事実である。
　【０００８】
　このことから、アーク溶接用ニッケル鋼鋼板に関しては、たとえ着磁しても残留磁気が少ない、更には着磁しても容易に脱磁できる鋼板が、鋼材メーカからも、また施工サイドからも、強く要望されている。すなわち、このようなアーク溶接用ニッケル鋼鋼板が得られれば、溶接施工性は改善され、安全性が確保され易くなるばかりか、更に現状実施されている脱磁処理の負荷を軽減することも可能である。
　【０００９】
　しかるに、ニッケル鋼鋼板に関する技術としては、特公昭６１―３２３７２号報、特開昭６１−１４３５１６号報、特開平２−１９４１２２号報、特開平６−８８１６５号報、特開平６−１８４６３０号報等に開示されているように、いずれも、ニッケル綱鋼板の母材や溶接熱影響部の機械的性質の改善を対象にした技術に限定され、磁気吹きを低減する、あるいは防止することを目的とした、残留磁気の低減に着目した技術は開示されていない。
　【００１０】
　【発明が解決しようとする課題】
　本発明は、アーク溶接用ニッケル鋼鋼板の残留磁気を低減し、アーク溶接において、磁気吹きの発生を低減あるいは防止できるアーク溶接用ニッケル鋼鋼板及びその製造方法を提供することを課題とする。
　【００１１】
　そのため、ニッケルを９％程度含む鋼板について、熱間圧延後に種々の熱処理を施すことにより、常温における残留オーステナイト量を一定量以下に制御することで、残留磁気の少ないアーク溶接用ニッケル鋼鋼板およびその製造方法を提供するものである。
　【００１２】
　【課題を解決するための手段】
　発明者らは、ニッケル鋼鋼板で発生する磁気吹きについて、その鋼板の残留磁気と鋼板の金属組織について、詳細に襖討した結果、鋼板の残留オーステナイト量と残留磁気が密接な関係にあることを見出し、下記発明をするに至った。
　【００１３】
　第１の発明は、重量％で、重量％で、Ｃ：０．０１〜０．１０％、Ｓｉ：０．０５〜０．３％、Ｍｎ：０．３〜０．９％、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．０１５％以下、Ｎｉ：８．５〜９．５％、Ａｌ：０．００５〜０．０５％、Ｎ：０．００５％以下を含む鋼板であって、常温での残留オーステナイト量が８％以下であることを特徴とする残留磁気の少ないアーク溶接用ニッケル鋼鋼板を提供する。
　上記鋼板はアーク溶接において、磁気吹きの発生を低減あるいは防止できるので、溶接部の品質が優れている。
　【００１４】
　第２の発明は、前記鋼板の成分組成に、更に、Ｃｕ、Ｃｒ、Ｍｏの内１種以上を０．０１〜０．２％以下含む鋼板であって、常温での残留オーステナイト量を８％以下であることを特徴とする残留磁気の少ないアーク溶接用ニッケル鋼鋼板を提供する。
　上記鋼板はアーク溶接において、磁気吹きの発生を低減あるいは防止できるので、溶接部の品質が優れているとともに、Ｃｕ、Ｃｒ、Ｍｏの内１種以上を含むので厚肉材の強度を安定して確保できる。
　【００１５】
　第３の発明は、重量％で、Ｃ：０．０１〜０．１０％、Ｓｉ：０．０５〜０．３％、Ｍｎ：０．３〜０．９％、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．０１５％以下、Ｎｉ：８．５〜９．５％、Ａｌ：０．００５〜０．０５％、Ｎ：０．００５％以下を含む鋼板をＡｃ３変態点以上の温度から焼き入れ熱処理後、５８０℃以下の温度で焼き戻すことにより、常温での残留オーステナイト量を８％以下とすることを特徴とする、残留磁気の少ないアーク溶接用ニッケル鋼鋼板の製造方法を提供する。
　上記熱処理により、常温での残留オーステナイト量を８％以下とすることができるので、残留磁気の少ないアーク溶接用ニッケル鋼鋼板の製造方法を提供できる。
　【００１６】
　第４の発明は、前記鋼板の焼き入れ熱処理後、５８０℃以下の温度で焼き戻しの間において、さらに６５０℃以上Ａｃ３変態点未満の温度で中間熱処理を施すことことを特徴とする、残留磁気の少ないアーク溶接用ニッケル鋼鋼板の製造方法を提供する。
　上記、焼き入れ焼き戻しの間において、６５０℃以上Ａｃ３変態点未満の温度で中間熱処理を施すことにより、鋼板自体の靭性がより優れた残留磁気の少ないアーク溶接用ニッケル鋼鋼板が製造できる。
　【００１７】
　第５の発明は、重量％で、Ｃ：０．０１〜０．１０％、Ｓｉ：０．０５〜０．３％、Ｍｎ：０．３〜０．９％、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．０１５％以下、Ｎｉ：８．５〜９．５％、Ａｌ：０．００５〜０．０５％、Ｎ：０．００５％以下、更に、Ｃｕ、Ｃｒ、Ｍｏの内１種以上を０．０１〜０．２％以下含む鋼板を、鋼板をＡｃ３変態点以上の温度から焼き入れ熱処理後、５８０℃以下の温度で焼き戻すことにより、常温での残留オーステナイト量を８％以下とすることを特徴とする、残留磁気の少ないアーク溶接用ニッケル鋼鋼板の製造方法を提供する。
　上記熱処理により、常温での残留オーステナイト量を８％以下とすることができ、また厚肉材の強度を安定して確保できる残留磁気の少ないアーク溶接用ニッケル鋼鋼板の製造方法を提供できる。
　【００１８】
　第６の発明は、前記鋼板の焼き入れ熱処理後、５８０℃以下の温度で焼き戻す間において、さらに６５０℃以上Ａｃ３変態点未満の温度で中間熱処理を施すことを特徴とする、請求項５記職の残留磁気の少ないアーク溶接用ニッケル鋼鋼板の製造方法を提供する。
上記、焼き入れ焼き戻しの間において、６５０℃以上Ａｃ３変態点未満の温度で中間熱処理を施すことにより、厚肉材の強度と靭性がより優れた残留磁気の少ないアーク溶接用ニッケル鋼鋼板が製造できる。
　【００１９】
　【発明の実施の形態】
　本発明の基本となる考え方を以下に述べる。
　鋼板の溶接時に問題となる磁気吹きは、鋼板瑞部（開先）に漏洩する磁気と溶接アーク電流との相互作用により、溶接アークが乱れることにより発生する。溶接アークの乱れは漏洩磁界の強さに比例して大きくなるため、残留磁気は漏洩磁界の強さを測定することで評価することができ、漏洩磁界の強さが小さいほど磁気吹きが発生しにくい。
　【００２０】
　一方、鋼板端部（開先）に漏洩する磁気は、環境磁界からの誘導によるものと、鋼板の着磁部から発生した磁界（残留磁気）が端部に誘導されたものが重畳した結果である。着磁した鋼板の漏洩破界を諭ずる場合、環境磁界からの誘導は、一般の溶接構造用鋼板の透磁率が高くないことを勘案するとその影響は小さく、むしろ、鋼板の着磁部から発生した磁界（残留磁気）が支配的と言える。
　【００２１】
　鋼板の着磁部から端部へ導かれる漏洩磁界の強さは、鋼板着磁部の磁化の程度、および鋼板形状によって変化するが、強力な永久磁石に高保磁力が要求されることと同様に、鋼板の保磁力が高いほど、着磁部から発生する磁界（残留磁気）は強い。すなわち、磁気吹きをもたらす漏洩磁気を低減するためには、鋼板の保磁力を低減して残留磁気の低減を図ることが抜本的に有効であると言える。また、鋼板の保磁力を低減することは、一般に行われている交流脱磁の際の、必要な脱磁界を低減でき、これは脱磁効果の向上や安定化に繋がる。
　【００２２】
　種々の熱処理を施したこッケルを９％程度含むニッケル鋼鋼板及びこれに合金元素を添加したニッケル鋼鋼板ついて、リフティンデマグネットによるハンドリングで着磁させた後、通常の脱磁処理を施し、その鋼板の残留磁気（鋼板端部の漏洩磁界の強さ）と鋼板の保磁力を測定した。結果を図２に示す。鋼板の保磁力が小さいほど、鋼板端部の残留磁気が小さくなる。磁気吹きの発生を抑えるには、鋼板の残留磁気を、概ね３０Ｇ以下にすることを要求されることが多いので、これを満たすには、保磁力を少なくとも１２エルステッド（Ｏｅ）以下にする必要があることがわかる。
　【００２３】
　そこで、対象とするアーク溶接用ニッケル鋼鋼板において、貯蔵用タンク素材等に要求される機械的性質を満足し、かつ、保磁力の低減を図ることを具体的な課題として検討した結果、本発明は下記のような技術的思想を具体化したものである。
　【００２４】
　第１に、鋼板の保磁力は、一般に硬い材料ほど、すなわち高強度鋼ほど大きい。これは化学成分、製造条件、熱処理条件、ミクロ組織、内部歪みなどの影響が重畳した結果である。
　【００２５】
　第２に、一般の構造用鋼では焼戻し等の軟化熱処理により保持力の低減が可能であるが、特にニッケル鋼鋼板では、必ずしも焼戻し等の熱処理による低強度化によっても保持力は低減せず、むしろ逆に保持力の増加を招くことが有り得る。
　【００２６】
　第３に、上記の原因は、焼入れ組織の焼戻しによる軟化に伴う改善効果が、実用的な焼戻し処理の温度で既に飽和していることに加えて、化学成分や焼戻しを含む熱処理条件に伴う残留オーステナイト量の変化の影響を大きく受けるためである。
　【００２７】
　第４に、低温貯蔵タンク用素材に適合する化学成分、熱処理条件の範囲内で、良好な機械的性質を合わせ持つニッケル鋼鋼板において、含有する残留オーステナイト量を低減することで低保磁力にすることができる。
　【００２８】
　第５に、上記について、保磁力と残留オーステナイト量の関係を定量的に明らかにし、さらに残留オーステナイト量を低減するために必要な化学成分と熱処理条件を具体的に見いだした。
　【００２９】
　保磁力と残留オーステナイト量の関係を図１に示す。保磁力は、各種冶金因子が重畳した結果ではあるが、本発明が対象とする、板厚が５０ｍｍ以下の、アーク溶接用ニッケル鋼鋼板では、残留オーステナイト量が８％以下であれば保磁力は１０Ｏｅ以下となり、好ましくは残留オーステナイト量を６％以下として保磁力を９Ｏｅ以下、特に好ましくは４％以下として保磁力を８Ｏｅ以下に低減して、これを通じて残留磁気の低減を図るのが良い。
　【００３０】
　また、Ｃｕ、Ｃｒ、Ｍｏを添加したニッケル鋼鋼板では、鋼板の残留オーステナイト量が８％以下で保磁力が１２Ｏｅ以下であるが、好ましくは残留オーステナイト量を６％以下で保磁力を１０Ｏｅ以下、特に好ましくは４％以下として保磁力を９Ｏｅ以下に低減して、これを通じて残留磁気の低減を図るのが良い。
　【００３１】
　なお、ここで言う常温での残留オーステナイト量とは、鋼板メーカーが製造したニッケル鋼鋼板で、溶接施工に共される状態での残留オーステナイトの量を意味し、従来低温靭性を確保させる観点から検討されてきた、たとえば−１９６℃にて深冷処理された後に残存する残留オーステナイトとは異なる概念である。
　【００３２】
　以下、残留磁気が少ないアーク溶接用ニッケル鋼鋼板の化学成分および製造方法の限定理由を、金属組織や磁気特性の変化を踏まえて説明する。
　Ｃは、強度を確保するために０．０１％以上含有しなければならない。しかし、過剰添加すると、靭性を損なうと共に残留オーステナイトを増加させ保磁力を高めるため、０．１０％以下、好ましくは０．０６％以下に抑えることが望ましい。
　【００３３】
　Ｓｉは、母材強度を高めるために０．０５％以上含有しなければならない。しかし、残留オーステナイトを低減し、かつ継手靭性を確保するため０．３％以下とする。
　【００３４】
　Ｍｎは、強度を確保するために０．３％以上添加するが、焼戻し脆性を助長し、かつ、残留オーステナイトを増加させる傾向があるため、０．９％以下、好ましくは０．８％以下に抑えることが望ましい。
　【００３５】
　Ｐは、不純物元素として焼戻し脆性を引き起こすため、０．０１５％以下、好ましくは０．０１％以下、更に好ましくは０．００５％以下に抑えることが望ましい。
　【００３６】
　Ｓは、不純物元素として母材や継手の靭性を損なうため、０．０１５％以下、好ましくは０．００５％以下、更に好ましくは０．００２％以下に抑えることが望ましい。
　【００３７】
　Ｎｉは、低温貯蔵用タンク素材として必要な靭性を得るために８．５％以上添加する。しかし、過剰な添加は残留オーステナイトを増加させる傾向があるので上限を９．５％とする。
　【００３８】
　Ｃｕ、Ｃｒ、Ｍｏは、これらの元素は、厚肉材を製造する際などに、母材の強度を確保することを目的に、必要に応じて１種以上を０．０１％以上添加する。しかし、過剰な添加は、残留オーステナイトの増加を招くため、また継手靭性を劣化させるため上限を０．２％とする。
　【００３９】
　Ａｌは、脱酸材、組織の徹細化のために０．００５％以上添加することができる。しかし、０．０５％以上の添加はむしろ靭性の劣化を招くため好ましくない。
　【００４０】
　Ｎは、不純物として必然的に含有する。またＮは前述のＡｌとＡｌＮを形成し組織の微細化に寄与する。しかし、多量に含有すると靭性劣化を招くので、０．００５％以下とする。
　【００４１】
　常温での残留オーステナイト量は、８％以下とする。好ましくは６％以下、さらに好ましくは４％以下とする。これは、８％を超えると、本発明の目的とする低い保磁力を達成できないためであり、常温での残留オーステナイト量が少なければ少ないほど鋼板の保磁力を低減できるからである。
　【００４２】
　アーク溶接用ニッケル鋼鋼板の製造に際して実施する、熱処理条件について、その限定理由を説明する。
　焼き入れは、Ａｃ３変態点以上の温度に加熱して実施する。これは、鋼板を均一なオーステナイト組織にするためであり、その後常温まで冷却することにより高強度の変態組織を得る。冷却方法は、通常は水冷によるが、残留オーステナイトの量が確保できれば、空冷等の他の冷却方法を採っても差し支えない。
　【００４３】
　焼き戻しは、鋼板の強度−靭性バランスの最適化などのために必須の熱処理である。通常はＡｃ１変態点未満の温度で実施されるが、アーク溶接用ニッケル鋼鋼板では、保磁力低減を通じた残留磁気低減を図るため５８０℃以下、好ましくは５６０℃以下、特に好ましくは５３０℃以下に設定する。
　【００４４】
　上記焼き戻しの前に中間熱処理を行うことが鋼板の高靭性化のためより望ましい。焼き入れ処理後の当該鋼板を再び加熱し、Ａｃ３〜Ａｃ１変態点の中間の二相域温度から再び焼入れ処理を行うことを指す。これは、高靭性化を目的とした処理であり、−１９６℃においても残存する高靭性オーステナイトの確保とフエライト組織中に含まれる不純物元素のオーステナイト組織への拡散を通じた高純度化を図る。
　【００４５】
　従って、中間熱処理の下限温度はＡｃ１変態点以上でなければ上記の目的を達成できないが、アーク溶接用ニッケル鋼鋼板では、保磁力低減を通じた残留磁気低減を図るため６５０℃以上、好ましくは６７０℃以上に設定する。中間熱処理の温度がＡｃ３変態点を超えると焼き入れ処理と同義になるため上限はＡｃ３変態点未満とする。
　【００４６】
　【実施例】
　次に本発明の実施例を説明する。
　図３に示す表１に、溶製した鋼の成分組成を示す。この鋼を所定の板厚に熱間圧延し、図４として示す表２記載の熱処理を施して鋼板を得た。残留磁気については、ＪＩＳ　Ｃ２５０４に準拠する方法で保磁力を測定するとともに鋼板の一部をリフティングマグネットにより着磁し、通常の脱磁処理を施し、鋼板端部に漏洩する磁界を測定し、その最大値により評価した。また、併せてＸ線解析により常温での残留オーステナイト量を測定した。
　【００４７】
　尚、別途各々の鋼板について常温にて引張試験を、−１９６℃にてシャルピー衝撃試験を実施し、ニッケル鋼鋼板として必要な機械的性質を評価した。特に、鋼番Ｂについては、焼戻し時の冷却を空冷より遅い冷却速度としたので、厳しい条件でのシヤルピー衝撃特性の評価となっている。
これらの結果を表２に取りまとめて示す。
　【００４８】
　Ｎｏ．１〜６は鋼番Ａによる実施例である。Ｎｏ．１〜３は、焼入れ焼戻しにより製造された鋼板である。これらの実施例の残留オーステナイト量はいずれも４％以下と少なく、保磁力も８Ｏｅ以下と低いため、残留磁気の評価結果は極めて良好であるが、焼き戻し温度が高いＮｏ．３の残留オーステナイト量と保磁力はこれらの中でもっとも高い。
　【００４９】
　Ｎｏ．４〜６は、焼入れ後中間熱処理（二柏域に再加熱し再び焼入れ）を経て焼戻しを施した（３段熱処理）実施例である。中間熱処理温度は本発明の要件を満たすものの、焼き戻し温度が高いＮｏ．６は残留オーステナイト量が６％を超え、保磁力もＮｏ．１〜５と比べて高く、残留磁気は良好とは言えやや劣る。
　【００５０】
　Ｎｏ．７〜１８は鋼番Ｂを用いて同様の調査を行った実施例である。Ｎｏ．７〜１０は焼入れ焼戻しにより製造された鋼板であり、残留オーステナイト量、保磁力共に良好であり、残留磁気も極めて少なく、上記実施例Ｎｏ．１〜３と同様の傾向が認められる。３段熱処理により製造されたＮｏ．１１〜１８では、残留オーステナイト量が多いものもあり、そのため保磁力が高く、結果的に残留磁気がやや強い鋼板が認められた。たとえば、Ｎｏ．１１とＮｏ．１３、１７およびＮｏ．１２とＮｏ．１５、１８の比較から、中間熱処理温度に関する本発明の要件を満たさないＮｏ．１１、１２の方が残留磁気が高く良好ではない。また、焼き戻し温度に関する本発明の要件を満たさないＮｏ．１６の方が残留磁気が高く良好ではない。
　【００５１】
　Ｎｏ．１９は鋼番Ａとほぼ同等の化学成分で板厚３２ｍｍの鋼板を製造した実施例である。残留磁気は良好であったが、母材の強度が低温用ニッケル鋼鋼板に要求される性能（ＪＩＳ　Ｇ３１２７、ＳＬ９Ｎ５９０）に対して余裕が少なく、更なる厚肉化に際して他の合金元素添加の必要性を示唆するものである。
　【００５２】
　Ｎｏ．２０〜３４は厚肉材の製造において強度を確保するためにＣｕ、Ｃｒ、Ｍｏを添加した実施例である。Ｎｏ．２２〜３４に示すように、母材および継手靭性の安定確保のため３段熱処理を施すと、残留磁気が大きい場合が認められる。しかし、本発明が示すように、残留オーステナイト量と保磁力を低い値に保つため中間熱処理温度を６５０℃以上とし、焼き戻し温度を５８０℃以下とすることで残留磁気を良好なレベルに抑えることができる。なお、Ｎｏ．３０は焼き戻し温度が高いため、焼き戻しにて再び焼き入れ効果が生じ、強度がＪＩＳ　Ｇ３１２７、ＳＬ９Ｎ５９０規格の上限を越えている。
　【００５３】
　Ｎｏ．３５、３６はＮｉ量を本発明の規定を越えて添加した比較例である。Ｎｏ．３５は残留オーステナイト量、保磁力ともに良好であり、残留磁気も良好であったが、強度がＪＩＳ　Ｇ３１２７、ＳＬ９Ｎ５９０規格の上限を越えた。Ｎｏ．３６は、Ｎｏ．３５に対して焼き戻し温度を５５０℃に設定したものの残留磁気は良好ではなかった。
　【００５４】
　【発明の効果】
　以上の様に、本発明によれば、残留オーステナイト量を低減して保磁力の低減を図り、残留磁気の少ないアーク溶接用ニッケル鋼鋼板を安定に提供できる。これは、単に鋼板製造メーカーの脱磁処理にかかる労力を低減し製造コストの上昇を抑えることに留まらず、ＬＮＧ貯蔵タンクの安全かつ能率的な溶接施工に寄与するものである。
【図面の簡単な説明】
　【図１】
　残留オーステナイト量と保磁力の関係を示した図である。
　【図２】
　種々の熱処理を施した鋼板の保磁力と鋼板瑞部の残留磁気（漏洩磁気）との関係を示した図である。
　【図３】
　鋼の成分組成を示す図である。
　【図４】
　鋼の化学成分、熱処理条件、残留オーステナイト量、保磁力、機械的性質、及び残留磁気評価を示す図である。