【事件の表示】
　特許第３３０４００１号「耐孔食性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼およびその製造方法」の請求項１ないし９に係る特許に対する特許異議の申立てについて、次のとおり決定する。
【結　論】
　訂正を認める。
　特許第３３０４００１号の請求項１ないし９に係る特許を維持する。
【理　由】
１．手続の経緯
　特許第３３０４００１号の請求項１〜９に係る発明は、平成１４年５月１０日にその発明について特許権の設定登録がされ、その後、その特許について、特許異議申立人村中祥世により特許異議の申立てがなされ、取消理由が通知され、その指定期間内である平成１５年６月２日に訂正請求がなされたものである。
２．訂正の適否についての判断
２−１．訂正の内容
　ア．訂正事項ａ
　【請求項１】に、
　「重量％にて、Ｃ　０．０８％以下、Ｓｉ　０．７１％以下、Ｍｎ　４％以上６％未満、Ｎｉ　６〜１７％、Ｃｒ　２０を越え２５％以下、Ｍｏ　１．５〜４％、Ｎｂ　０．１〜１．０％とＶ　０．０５〜１．０％の１種または２種、Ｎ　０．１５〜０．５％、Ｃｕ　０．１〜３．０％を含み、残部が実質的にＦｅからなることを特徴とする耐孔食性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼。」とあるのを、
　「重量％にて、Ｃ　０．０８％以下、Ｓｉ　０．７１％以下、Ｍｎ　４％以上６％未満、Ｎｉ　６〜１７％、Ｃｒ　２０を越え２５％以下、Ｍｏ　１．５〜４％、Ｎｂ　０．１〜１．０％とＶ　０．０５〜１．０％の１種または２種、Ｎ　０．１５〜０．５％、Ｃｕ　０．１〜３．０％、Ｂ　０．００１〜０．００３％を含み、残部が実質的にＦｅからなることを特徴とする耐孔食性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼。」と訂正する。
　イ．訂正事項ｂ
　【請求項２】に、
　「重量％にて、Ｃ　０．０８％以下、Ｓｉ　０．７１％以下、Ｍｎ　４％以上６％未満、Ｎｉ　６〜１７％、Ｃｒ　２０を越え２５％以下、Ｍｏ　１．５〜４％、Ｎｂ　０．１〜１．０％、Ｖ　０．０５〜１．０％、Ｎ　０．１５〜０．５％、Ｃｕ　０．２〜１．０％を含み、残部が実質的にＦｅからなることを特徴とする耐孔食性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼。」とあるのを、
　「重量％にて、Ｃ　０．０８％以下、Ｓｉ　０．７１％以下、Ｍｎ　４％以上６％未満、Ｎｉ　６〜１７％、Ｃｒ　２０を越え２５％以下、Ｍｏ　１．５〜４％、Ｎｂ　０．１〜１．０％、Ｖ　０．０５〜１．０％、Ｎ　０．１５〜０．５％、Ｃｕ　０．２〜１．０％、Ｂ　０．００１〜０．００３％を含み、残部が実質的にＦｅからなることを特徴とする耐孔食性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼。」と訂正する。
　ウ．訂正事項ｃ
　【請求項３】に、
　「重量％にて、Ｃ　０．０８％以下、Ｓｉ　０．７１％以下、Ｍｎ　４％以上６％未満、Ｎｉ　６〜１７％、Ｃｒ　２０を越え２５％以下、Ｍｏ　１．５〜４％、Ｎｂ　０．１〜１．０％とＶ　０．０５〜１．０％の１種または２種、Ｎ　０．１５〜０．５％、Ｃｕ　０．１〜３．０％、Ｃｏ　０．１〜１．０％とＢ　０．００１〜０．００３％の１種または２種を含み、残部が実質的にＦｅからなることを特徴とする耐孔食性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼。」とあるのを、
　「重量％にて、Ｃ　０．０８％以下、Ｓｉ　０．７１％以下、Ｍｎ　４％以上６％未満、Ｎｉ　６〜１７％、Ｃｒ　２０を越え２５％以下、Ｍｏ　１．５〜４％、Ｎｂ　０．１〜１．０％とＶ　０．０５〜１．０％の１種または２種、Ｎ　０．１５〜０．５％、Ｃｕ　０．１〜３．０％、Ｂ　０．００１〜０．００３％、Ｃｏ　０．１〜１．０％を含み、残部が実質的にＦｅからなることを特徴とする耐孔食性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼。」と訂正する。
　エ．訂正事項ｄ
　段落【０００５】に、
　「すなわち、本発明の第１発明は、重量％にて、Ｃ　０．０８％以下、Ｓｉ　０．７１％以下、Ｍｎ　４％以上６％未満、Ｎｉ　６〜１７％、Ｃｒ　２０を越え２５％以下、Ｍｏ　１．５〜４％、Ｎｂ　０．１〜１．０％とＶ　０．０５〜１．０％の１種または２種、Ｎ　０．１５〜０．５％、Ｃｕ　０．１〜３．０％を含み、残部が実質的にＦｅからなることを特徴とする耐孔食性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼であり、望ましくは、第１発明の組成のうち、ＮｂとＶを複合添加し、さらにＭｏとＣｕの範囲がそれぞれ１．５〜４％、０．２〜１．０％からなる耐食性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼である。」とあるのを、
　「すなわち、本発明の第１発明は、重量％にて、Ｃ　０．０８％以下、Ｓｉ　０．７１％以下、Ｍｎ　４％以上６％未満、Ｎｉ　６〜１７％、Ｃｒ　２０を越え２５％以下、Ｍｏ　１．５〜４％、Ｎｂ　０．１〜１．０％とＶ　０．０５〜１．０％の１種または２種、Ｎ　０．１５〜０．５％、Ｃｕ　０．１〜３．０％、Ｂ　０．００１〜０．００３％を含み、残部が実質的にＦｅからなることを特徴とする耐孔食性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼であり、望ましくは、第１発明の組成のうち、ＮｂとＶを複合添加し、さらにＭｏとＣｕの範囲がそれぞれ１．５〜４％、０．２〜１．０％からなる耐食性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼であり、望ましくは、第１発明の組成のうち、ＮｂとＶを複合添加し、さらにＭｏとＣｕの範囲がそれぞれ１．５〜４％、０．２〜１．０からなる耐食性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼である。」と訂正する。
　オ．訂正事項ｅ
　段落【０００６】に、
　「第２発明は、重量％にて、Ｃ　０．０８％以下、Ｓｉ　０．７１％以下、Ｍｎ　４％以上６％未満、Ｎｉ　６〜１７％、Ｃｒ　２０を越え２５％以下、Ｍｏ　１．５〜４％、Ｎｂ　０．１〜１．０％とＶ　０．０５〜１．０％の１種または２種、Ｎ　０．１５〜０．５％、Ｃｕ　０．１〜３．０％、Ｃｏ　０．１〜１．０％とＢ　０．００１〜０．００３％の１種または２種を含み、残部が実質的にＦｅからなることを特徴とする耐孔食性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼である。」とあるのを、
　「第２発明は、重量％にて、Ｃ　０．０８％以下、Ｓｉ　０．７１％以下、Ｍｎ　４％以上６％未満、Ｎｉ　６〜１７％、Ｃｒ　２０を越え２５％以下、Ｍｏ　１．５〜４％、Ｎｂ　０．１〜１．０％とＶ　０．０５〜１．０％の１種または２種、Ｎ　０．１５〜０．５％、Ｃｕ　０．１〜３．０％、Ｂ　０．００１〜０．００３％、Ｃｏ　０．１〜１．０％を含み、残部が実質的にＦｅからなることを特徴とする耐孔食性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼である。」と訂正する。
　カ．訂正事項ｆ
　段落【００１２】に、
　「ＣｏおよびＢは、Ｃｕとともに添加することで耐孔食性を向上させる効果があり、必要に応じて１種または２種添加することができる。」とあるのを、
　「ＣｏおよびＢは、Ｃｕとともに添加することで耐孔食性を向上させる効果があり、Ｂについては必須で、Ｃｏについては必要に応じて添加することができる。」と訂正する。
　キ．訂正事項ｇ
　段落【００１７】に、
「ここで、鋼Ｎｏ．１〜１２は本発明鋼であり、Ｎｏ．１３〜１４は成分が本発明の範囲から外れた比較鋼、また、Ｎｏ．１５は特公昭５０−２４８８６号に開示されている従来鋼、Ｎｏ．１６は従来鋼ＳＵＳ６３０である。」とあるのを、
　「ここで、鋼Ｎｏ．１０及び１１は本発明鋼であり、Ｎｏ．１３〜１４は成分が本発明の範囲から外れた比較鋼、また、Ｎｏ．１５は特公昭５０−２４８８６号に開示されている従来鋼、Ｎｏ．１６は従来鋼ＳＵＳ６３０、それ以外は参考例である。」と訂正する。
　ク．訂正事項ｈ
　【表１】の鋼Ｎｏ．１〜１２の備考欄に
　「本発明鋼」とあるのを、
　鋼Ｎｏ．１０、１１を「本発明鋼」、鋼Ｎｏ．１〜９及び鋼Ｎｏ．１２を「参考例」と訂正する。
　ケ．訂正事項ｉ
　【表２】の鋼Ｎｏ．１〜１２の備考欄に、
　「本発明鋼」とあるのを、
　鋼Ｎｏ．１０、１１を「本発明鋼」、鋼Ｎｏ．１〜９及び鋼Ｎｏ．１２を「参考例」と訂正する。
　コ．訂正事項ｊ
　段落【００２０】に、
　「その値は４６０ｍＶ（ｖｓ　ＳＣＥ）以上である。しかし固溶化処理した本発明鋼は組織が再結晶した等軸晶であるため、０．２％耐力が低い値であるのに対し、表３に示すように本発明方法である９００℃で加工終了した温間加工ままのもの、および冷間加工ままのものはいずれも５４０Ｎ／ｍｍ２以上の高い０．２％耐力を示している。特に温間加工ままのものは海水滴下雰囲気中の回転曲げ疲労強度も高く、３００Ｎ／ｍｍ２以上の値を示している。これらの本発明方法によったものはいずれも孔食電位も高い値を維持しており、その値は４６０ｍＶ（ｖｓ　ＳＣＥ）以上である。また、固溶化処理の後、９００℃で加工終了した」とあるのを、
　「その値は４６０ｍＶ（ｖｓ　ＳＣＥ）以上である。また、本発明鋼Ｎｏ．１０と同様な組成の参考例Ｎｏ．３及びＮｏ．９とを比較すると、Ｂ添加による耐孔食性向上の効果がよく分かる。しかし固溶化処理した本発明鋼は組織が再結晶した等軸晶であるため、０．２％耐力が低い値であるのに対し、表３に示すように本発明方法である９００℃で加工終了した温間加工ままのものはいずれも５４０Ｎ／ｍｍ２以上の高い０．２％耐力を示している。特に温間加工ままのものは海水滴下雰囲気中の回転曲げ疲労強度も高く、３００Ｎ／ｍｍ２以上の値を示している。これらの本発明方法によったものはいずれも孔食電位も高い値を維持しており、その値は４６０ｍＶ（ｖｓ　ＳＣＥ）以上である。また、参考例であるが、固溶化処理の後、９００℃で加工終了した」と訂正する。
　サ．訂正事項ｋ
　【表３】の備考欄に、
　「本発明方法」とあるのを、
　鋼Ｎｏ．１０、１１を「本発明方法」、鋼Ｎｏ．１〜４及び鋼Ｎｏ．９を「参考例」と訂正する
２−２．訂正の目的の適否、新規事項の有無及び拡張・変更の存否
　上記訂正事項ａは、訂正前の請求項３において、選択成分であるＣｏ、ＢのうちのＢを必須成分とするものであり、上記訂正事項ｃは、訂正前の請求項３において、選択成分であるＣｏ、Ｂを２種選択してこれらを必須成分としたものであるから、特許請求の範囲の減縮を目的とした訂正に該当する。上記訂正事項ｂは、訂正前の請求項３において、選択成分であるＣｏ、ＢのうちのＢを必須成分とするとともに、Ｃｕの含有範囲を段落【００１１】の記載に基づいて、望ましい範囲の「０．２％〜１．０％」に限定するものであるから、特許請求の範囲の減縮を目的とした訂正に該当する。また、上記訂正事項ｄ〜ｋは、上記訂正事項ａ〜ｃと発明の詳細な説明の記載との整合を図るものであるから、明りょうでない記載の釈明を目的とした訂正に該当する。そして、訂正事項ａ〜ｋは、特許明細書に記載された事項の範囲内においてなされたものであるから、いずれも新規事項の追加に該当せず、また実質上特許請求の範囲を拡張し又は変更するものでもない。
２−３．むすび
　したがって、上記訂正は、特許法第１２０条の４第２項及び同条第３項で準用する第１２６条第２項及び第３項の規定に適合するので、当該訂正を認める。
３．特許異議申立てについての判断
３−１．申立て理由の概要
　申立人村中祥世は、証拠方法として甲第１〜４号証を提出し、本件特許の請求項１〜９に係る発明は、甲第１、２号証に記載の発明であるから特許法第２９条第１項第３号に該当し特許を受けることができないものである旨、また本件特許の請求項１〜９に係る発明は、甲第１〜３号証に記載の発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるから特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができないものである旨主張している。
３−２．本件発明
　上記訂正は、前記２．の項で示したようにこれを認容することができるから、本件特許の請求項１〜９に係る発明（以下、それぞれ「本件発明１」〜「本件発明９」という。）は、平成１５年６月２日付けの訂正明細書の特許請求の範囲の請求項１〜９に記載された事項により特定される次のとおりのものである。
「【請求項１】　重量％にて、Ｃ　０．０８％以下、Ｓｉ　０．７１％以下、Ｍｎ　４％以上６％未満、Ｎｉ　６〜１７％、Ｃｒ　２０を越え２５％以下、Ｍｏ　１．５〜４％、Ｎｂ　０．１〜１．０％とＶ　０．０５〜１．０％の１種または２種、Ｎ　０．１５〜０．５％、Ｃｕ　０．１〜３．０％、Ｂ　０．００１〜０．００３％を含み、残部が実質的にＦｅからなることを特徴とする耐孔食性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼。
【請求項２】　重量％にて、Ｃ　０．０８％以下、Ｓｉ　０．７１％以下、Ｍｎ　４％以上６％未満、Ｎｉ　６〜１７％、Ｃｒ　２０を越え２５％以下、Ｍｏ　１．５〜４％、Ｎｂ　０．１〜１．０％、Ｖ　０．０５〜１．０％、Ｎ　０．１５〜０．５％、Ｃｕ　０．２〜１．０％、Ｂ　０．００１〜０．００３％を含み、残部が実質的にＦｅからなることを特徴とする耐孔食性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼。
【請求項３】　重量％にて、Ｃ　０．０８％以下、Ｓｉ　０．７１％以下、Ｍｎ　４％以上６％未満、Ｎｉ　６〜１７％、Ｃｒ　２０を越え２５％以下、Ｍｏ　１．５〜４％、Ｎｂ　０．１〜１．０％とＶ　０．０５〜１．０％の１種または２種、Ｎ　０．１５〜０．５％、Ｃｕ　０．１〜３．０％、Ｂ　０．００１〜０．００３％、Ｃｏ　０．１〜１．０％を含み、残部が実質的にＦｅからなることを特徴とする耐孔食性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼。
【請求項４】　請求項１ないし３のいずれかに記載の組成を有し、さらに孔食電位Ｖｃ’１００が４６０ｍＶ（ｖｓ　ＳＣＥ）以上であることを特徴とする耐孔食性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼。
【請求項５】　請求項１ないし３のいずれかに記載の組成を有し、さらに孔食電位Ｖｃ’１００が４６０ｍＶ（ｖｓ　ＳＣＥ）以上、かつ０．２％耐力が５４０Ｎ／ｍｍ２以上であることを特徴とする耐孔食性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼。
【請求項６】　請求項１ないし３のいずれかに記載の組成を有し、さらに孔食電位Ｖｃ’１００が４６０ｍＶ（ｖｓ　ＳＣＥ）以上、０．２％耐力が５４０Ｎ／ｍｍ２以上、かつ海水滴下雰囲気中における１０７回の回転曲げ疲労強度が３００Ｎ／ｍｍ２以上であることを特徴とする耐孔食性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼。
【請求項７】　請求項１ないし３のいずれかに記載の組成を有し、さらにミクロ組織が扁平状の未再結晶粒を有することを特徴とする耐孔食性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼。
【請求項８】　請求項１ないし３のいずれかに記載のオーステナイト系ステンレス鋼を、加工終了温度が１０００℃以下の塑性加工を施すことを特徴とする耐孔食性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法。
【請求項９】　請求項１ないし３のいずれかに記載のオーステナイト系ステンレス鋼を、９５０〜１２５０℃の固溶化処理を行なった後、加工終了温度が１０００℃以下の塑性加工を施すことを特徴とする耐孔食性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法。」
３−３．引用刊行物記載の発明
　当審が通知した取消理由において引用した刊行物１〜３には、それぞれ以下の事項が記載されている。
刊行物１：ＣＯＲＲＯＳＩＯＮ，Ｖｏｌ．３５，Ｎｏ６，Ｊｕｎｅ，１９７９，２２９〜２３９頁（甲第１号証）
（１ａ）ＴＡＢＬＥ　１ＡのＮｏｔｅｓ：５．には、「ＸＭ−１９」がオーステナイトステンレス鋼であると示されており、ＴＡＢＬＥ　２には、この「ＸＭ−１９」のチュービングのヒートの化学分析（％）として、
「６５６５９６」の成分が「Ｃ：０．０４１，Ｍｎ：４．９０，Ｐ：０．０２４，Ｓ：０．０６６，Ｓｉ：０．４８，Ｃｒ：２１．４１，Ｎｉ：１１．９２，Ｍｏ：２．０９，Ｃｕ：０．２２，Ｎｂ：０．１７，Ｎ：０．２６，Ｖ：０．１７」であり、
「６４６３４５」の成分が「Ｃ：０．０４，Ｍｎ：４．８７，Ｐ：０．０２７，Ｓ：０．０１，Ｓｉ：０．５０，Ｃｒ：２１．６３，Ｎｉ：１２．６７，Ｍｏ：２．２１，Ｃｕ：０．３１，Ｎｂ：０．１７，Ｓｎ：０．００４，Ｐｂ＜０．００２，Ｗ＜０．００２，Ｃｏ：０．２２，Ａｌ：０．００４，Ｎ：０．３１，Ｔｉ：０．００６，Ｖ：０．１５」であり、
「６５６５１４」の成分が「Ｃ：０．０３９，Ｍｎ：５．１６，Ｐ：０．０２９，Ｓ：０．００８，Ｓｉ：０．４９，Ｃｒ：２１．６８，Ｎｉ：１２．６２，Ｍｏ：２．１９，Ｃｕ：０．３２，Ｎｂ：０．１９，Ｎ：０．３２，Ｖ：０．１６」である等と記載されている。（第２３０頁）
刊行物２：特開昭６３−１９９８５１号公報（甲第２号証）
（２ａ）「（２）重量比にしてＣ　０．０３％以下、Ｓｉ　２．０％以下、Ｍｎ　５．０％以下、Ｎｉ　６〜１３％、Ｃｒ　１６〜２１％、Ｎ　０．１０〜０．３０％、Ｎｂ　０．０２〜０．２５％を含有し、さらにＭｏ　４％以下、Ｃｕ　４％以下、Ｓ　０．００２％以下のうち１種ないし２種以上を含有し、残部Ｆｅならびに不純物元素からなり、かつその組織が再結晶加工二重構造組織からなることを特徴とする耐腐食疲労性、耐海水性に優れたステンレス鋼。」（特許請求の範囲（２））、
（２ｂ）「（７）重量比にしてＣ　０．０３％以下、Ｓｉ　２．０％以下、Ｍｎ　５．０％以下、Ｎｉ　６〜１３％、Ｃｒ　１６〜２１％、Ｎ　０．１０〜０．３０％、Ｎｂ　０．０２〜０．２５％を含有して、さらにＭｏ　４．０％以下、Ｃｕ　４．０％以下のうち１種ないし２種と、Ｖ　０．３０％以下、Ｔｉ　０．３０％以下、Ｗ　０．３０％以下、Ｔａ　０．３０％以下、Ｈｆ　０．３０％以下、Ｚｒ　０．３０％以下、Ａｌ　０．３０％以下のうち１種ないし２種以上と、Ｓｅ　０．０８０％以下、Ｔｅ　０．０８０％以下、Ｓ　０．０８０％以下、Ｐ　０．１００％以下のうち１種ないし２種以上と、Ｂｉ　０．３０％以下、Ｐｂ　０．３０％以下のうち１種ないし２種と、Ｂ　０．００２０〜０．０１００％、Ｃａ　０．００２０〜０．０１００％、Ｍｇ　０．００２０〜０．０１００％、希土類元素　０．００２０〜０．０１００％のうち１種ないし２種以上を含有して、残部Ｆｅならびに不純物元素からなり、かつその組織が再結晶加工二重構造組織からなることを特徴とする耐腐食疲労性、耐海水性に優れたステンレス鋼。」（特許請求の範囲（７））、
（２ｃ）「（９）重量比にしてＣ　０．０３％以下、Ｓｉ　２．０％以下、Ｍｎ　５．０％以下、Ｎｉ　６〜１３％、Ｃｒ　１６〜２１％、Ｎ　０．１０〜０．３０％、Ｎｂ　０．０２〜０．２５％を含有し、さらにＭｏ　４％以下、Ｃｕ　４％以下、Ｓ　０．００２％以下のうち１種ないし２種以上を含有し、残部Ｆｅならびに不純物元素からなる鋼を、１１００〜１３００℃に加熱し、粗圧延温度１０００〜１２００℃で加工量５０％以上の圧延を行い、粗圧延後４℃／分以上の冷却速度で冷却し、ついで仕上圧延温度８００〜１０００℃で加工量２０％以上の加工を行い、さらに圧延後の冷却速度を４℃／分以上で冷却し、その組織が再結晶加工二重構造組織からなることを特徴とする耐腐食疲労性、耐海水性に優れたステンレス鋼の製造方法。」（特許請求の範囲（９））、
（２ｄ）「Ｍｏ、Ｃｕはいずれも本発明鋼の耐食性、耐腐食疲労性をさらに改善する元素である。・・・Ｓｅ、Ｔｅ、Ｓ、Ｐはいずれも本発明鋼の被削性を改善する元素である。・・・Ｖ、Ｔｉ、Ｗ、Ｔａ、Ｈｆ、Ｚｒ、Ａｌは制御圧延材の強度を向上させる元素である。・・・Ｂｉ、Ｐｂは本発明の被削性を改善する元素である。・・・Ｂ、Ｃａ、Ｍｇ、希土類元素は本発明において熱間加工性を改善する元素であり、少なくとも０．００２０％以上含有させる必要がある。」（第４頁右下欄第１７行〜第５頁右上欄第１行）、
（２ｅ）「耐海水性は３０℃の３５％ＮａＣｌ水溶液中での孔食電位を測定したものである。」（第７頁右上欄第１〜２行）
刊行物３：特開平５−６５６０１号公報（甲第３号証）
（３ａ）「【請求項１】重量比で、Ｃ　０．０８％以下、Ｓｉ　０．７％以下、Ｍｎ　４％以上６％未満、Ｎｉ　６〜１７％、Ｃｒ　２０〜２５％、Ｍｏ　０．５〜４％とＮｂ　０．１〜０．７％の１種または２種、Ｖ　０．０５〜０．５％、Ｎ　０．１５〜０．５％を含有し、残部が実質的にＦｅからなるオーステナイト系ステンレス鋼において、０．２％耐力が５４０Ｎ／ｍｍ２以上でかつ大気中の１０７回回転曲げ疲れ限度が３４０Ｎ／ｍｍ２以上であることを特徴とする高強度、高疲労強度オーステナイト系ステンレス鋼。
【請求項２】　ミクロ組織において、扁平未再結晶粒を有し、０．２％耐力が５４０Ｎ／ｍｍ２以上でかつ大気中の１０７回回転曲げ疲れ限度が３４０Ｎ／ｍｍ２以上であることを特徴とする高強度、高疲労強度オーステナイト系ステンレス鋼。
【請求項３】　重量比で、Ｃ　０．０８％以下、Ｓｉ　０．７％以下、Ｍｎ　４％以上６％未満、Ｎｉ　６〜１７％、Ｃｒ　２０〜２５％、Ｍｏ　０．５〜４％とＮｂ　０．１〜０．７％の１種または２種、Ｖ　０．０５〜０．５％、Ｎ　０．１５〜０．５％を含有し、残部が実質的にＦｅからなるオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法であって、加工終了温度　１０００℃以下の塑性加工を施すことを特徴とする高強度、高疲労強度オーステナイト系ステンレス鋼の製造方法。
【請求項４】　加熱温度　９５０〜１２００℃の固溶化熱処理を施した後、塑性加工が温間加工であることを特徴とする請求項３に記載の高強度、高疲労強度オーステナイト系ステンレス鋼の製造方法。」（特許請求の範囲）、
（３ｂ）「【作用】本発明において、扁平な未再結晶粒組織は、Ａ鋼またはこれに類似の鋼について、０．２％耐力σ０．２を５４０Ｎ／ｍｍ２以上とし、１０７回回転曲げ疲れ限度（σｗｂ）を３４０Ｎ／ｍｍ２以上とするために不可欠の要件である。等軸的な再結晶組織では、この強度、疲れ限度を得ることはできない。この扁平未再結晶粒を有する組織を得る手段として、加工終了温度を１０００℃以下の塑性加工が適当であり、かつこの塑性加工後に一般的に行なわれる固溶化熱処理は行なわれないことが必要である。塑性加工が１０００℃を越える高温で行なわれると、この塑性加工中またはその後に再結晶が生じ、固溶化熱処理を施した場合と同様に、組織が等方的となり、高強度、高疲れ限度の特性は得られない。このため、塑性加工の終了温度は１０００℃以下とした。また、本願の製造方法の発明においては、通常の熱間加工後に行なう固溶化熱処理を施さないため、非常に厳しい耐食性が要求される場合には、塑性加工に先立って、ビレットに９５０〜１２００℃の固溶化熱処理を施すことが望ましい。このような固溶化熱処理を行なった場合でも、最終の塑性加工終了温度が１０００℃以下であればよい。本発明における塑性加工量は、鍛造比で１．２以上とするのが望ましい。この比が低いと、高い疲れ限度を得るために必要な扁平未再結晶粒の生成が不十分となるからである。なお、本発明の組成範囲の規定は、前述の特公昭５０−２４８８６号と同一とした。また、σ０．２およびσｗｂの値は、前記公知のＡ鋼では達成できず、かつ本発明により、Ａ鋼の成分範囲内で達成し得る値として勘案特定したものである。」（段落【０００５】）
３−３．当審の判断
３−３−１．本件発明１について
　刊行物１には、オーステナイトステンレス鋼の成分組成が数種類開示されているが、これら成分組成は、いずれも「Ｂ」を含まないものであるから、本件発明１と刊行物１に記載の発明とを対比すると、本件発明１は、Ｂを含有する点で刊行物１に記載の発明と相違すると云える。
　そして、本件発明１は、Ｂを含有することにより耐孔食性を改善したものであるが、刊行物１には、この耐孔食性という性質についても何ら記載されていないから、本件発明１は、刊行物１に記載された発明であるとすることができない。
　次に、刊行物２について検討すると、刊行物２に記載の「耐腐食疲労性、耐海水性に優れたステンレス鋼」は、「Ｃｕ」をＭｏとの選択成分として、また「Ｂ」をＣａ、Ｍｇ、希土類元素との選択成分として任意に添加するものであり、Ｂ及びＣｕを必須成分として複合添加するものではない。そして、刊行物２には、Ｂを熱間加工性を改善するために添加すると記載されているだけであり、Ｂ及びＣｕの複合添加による耐孔食性の改善のために添加する等の記載はもとより、両成分を共に添加した具体例すら記載されていない。
　してみると、本件発明１は、刊行物２に記載された発明であるとすることができない。
さらに、刊行物３について検討すると、刊行物３にも、Ｂを添加することについて記載されていないから、本件発明１は、刊行物１〜３に記載の発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものともすることができない。
３−３−２．本件発明２〜９について
　本件発明２、３は、本件発明１と同様に、ＢをＣｕとともに添加することにより耐孔食性を向上させるものであるから、上記３−３−１で述べた本件発明１と同様に、刊行物１、２に記載された発明とすることができないし、刊行物１〜３に記載の発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものともすることができない。
　また、本件発明４〜９は、請求項１〜３を引用するものであるから、本件発明１〜３と同様に、刊行物１、２に記載された発明とすることができないし、刊行物１〜３に記載の発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものともすることができない。
４．むすび
　以上のとおりであるから、特許異議申立の理由及び証拠方法によっては、本件発明１〜９についての特許を取り消すことはできない。
　また、他に本件発明１〜９についての特許を取り消すべき理由を発見しない。
　よって、結論のとおり決定する。
【異議決定日】
平成１５年１２月５日（２００３．１２．５）
【訂正の要旨】
審決（決定）の【理由】欄参照。
（５４）【発明の名称】
耐孔食性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼およびその製造方法
（５７）【特許請求の範囲】
　【請求項１】　重量％にて、Ｃ　０．０８％以下、Ｓｉ　０．７１％以下、Ｍｎ　４％以上６％未満、Ｎｉ　６〜１７％、Ｃｒ　２０を越え２５％以下、Ｍｏ　１．５〜４％、Ｎｂ　０．１〜１．０％とＶ　０．０５〜１．０％の１種または２種、Ｎ　０．１５〜０．５％、Ｃｕ　０．１〜３．０％
、Ｂ　０．００１〜０．００３％
　【請求項２】　重量％にて、Ｃ　０．０８％以下、Ｓｉ　０．７１％以下、Ｍｎ　４％以上６％未満、Ｎｉ　６〜１７％、Ｃｒ　２０を越え２５％以下、Ｍｏ　１．５〜４％、Ｎｂ　０．１〜１．０％、Ｖ　０．０５〜１．０％、Ｎ　０．１５〜０．５％、Ｃｕ　０．２〜１．０％
、Ｂ　０．００１〜０．００３％
　【請求項３】　重量％にて、Ｃ　０．０８％以下、Ｓｉ　０．７１％以下、Ｍｎ　４％以上６％未満、Ｎｉ　６〜１７％、Ｃｒ　２０を越え２５％以下、Ｍｏ　１．５〜４％、Ｎｂ　０．１〜１．０％とＶ　０．０５〜１．０％の１種または２種、Ｎ　０．１５〜０．５％、Ｃｕ　０．１〜３．０％、
Ｂ　０．００１〜０．００３％、Ｃｏ　０．１〜１．０％
　【請求項４】　請求項１ないし３のいずれかに記載の組成を有し、さらに孔食電位Ｖｃ’１００が４６０ｍＶ（ｖｓ　ＳＣＥ）以上であることを特徴とする耐孔食性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼。
　【請求項５】　請求項１ないし３のいずれかに記載の組成を有し、さらに孔食電位Ｖｃ’１００が４６０ｍＶ（ｖｓ　ＳＣＥ）以上、かつ０．２％耐力が５４０Ｎ／ｍｍ２以上であることを特徴とする耐孔食性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼。
　【請求項６】　請求項１ないし３のいずれかに記載の組成を有し、さらに孔食電位Ｖｃ’１００が４６０ｍＶ（ｖｓ　ＳＣＥ）以上、０．２％耐力が５４０Ｎ／ｍｍ２以上、かつ海水滴下雰囲気中における１０７回の回転曲げ疲労強度が３００Ｎ／ｍｍ２以上であることを特徴とする耐孔食性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼。
　【請求項７】　請求項１ないし３のいずれかに記載の組成を有し、さらにミクロ組織が扁平状の未再結晶粒を有することを特徴とする耐孔食性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼。
　【請求項８】　請求項１ないし３のいずれかに記載のオーステナイト系ステンレス鋼を、加工終了温度が１０００℃以下の塑性加工を施すことを特徴とする耐孔食性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法。
　【請求項９】　請求項１ないし３のいずれかに記載のオーステナイト系ステンレス鋼を、９５０〜１２５０℃の固溶化処理を行なった後、加工終了温度が１０００℃以下の塑性加工を施すことを特徴とする耐孔食性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法。
【発明の詳細な説明】
　【０００１】
　【産業上の利用分野】
　本発明は、海水中などの腐食環境中で用いられる耐孔食性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼およびその製造方法に関するものである。
　【０００２】
　【従来の技術】
　ＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３１６等に代表されるオーステナイト系ステンレス鋼は、耐食性に優れるため、一般に広く使用されている。また、さらに耐食性に優れるオーステナイト系ステンレス鋼として特公昭５０−２４８８６号に合金鋼が開示されており、主として原子力関連の部品に使用されている。
　【０００３】
　【発明が解決しようとする課題】
　ところが、上記の特公昭５０−２４８８６号に開示されている合金鋼においても海水等の腐食環境中では孔食を発生する場合があり、さらなる耐孔食性の改善が望まれるようになった。また、用途によっては、耐孔食性だけでなく、さらに高い耐力や腐食疲労強度も合わせて望まれる場合もある。しかし、オーステナイト系ステンレス鋼は通常固溶化処理状態で使用されるため、耐力および疲労強度が低い。ここで特公昭５０−２４８８６号に開示されている合金鋼の孔食電位、耐力、海水滴下の回転曲げ疲労強度を測定した結果、孔食電位は約４５０ｍＶ（ｖｓ　ＳＣＥ）、耐力は約３５０Ｎ／ｍｍ２、海水滴下雰囲気中における１０７回の回転曲げ疲労強度は約２００Ｎ／ｍｍ２であった。そこで高い耐力や疲労強度が要求される場合、ＪＩＳＧ４３０３で規定されるマルテンサイト系の析出硬化型ステンレス鋼であるＳＵＳ６３０が使用されることが多いが、ＳＵＳ６３０は耐食性、特に耐孔食性が上記の合金鋼よりも大幅に劣るという問題があった。
　本発明は、上記の合金鋼よりも耐孔食性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼および製造法の工夫によって高い耐力や腐食疲労強度も合わせもつ耐孔食性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼を提供しようとするものである。
　【０００４】
　【課題を解決するための手段】
　本発明者は、耐孔食性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼を得るべく、種々実験を行ない、添加元素の効果を検討した結果、耐孔食性を高めるには、特公昭５０−２４８８６号に開示されている合金鋼の成分をベースにして、Ｍｏを必須添加とした上でＣｕの添加が非常に有効であること、さらにＣｕ添加に加えてＣｏおよびＢを少量添加すると、さらに耐孔食性に対して有効であることを新たに見い出し、これによって孔食電位を４６０ｍＶ（ｖｓ　ＳＣＥ）以上とすることができることを見い出した。また、耐力も合わせて高めるためには、冷間または温間加工の特定条件で塑性加工ままの状態とすることが有効であり、これによって０．２％耐力を５４０Ｎ／ｍｍ２以上とすることができることを見い出した。さらに耐力と腐食疲労強度も合わせて高めるためには、最終の塑性加工として温間加工域での塑性加工を行なうことによって結晶粒の大半が材料の長手方向に変形した未再結晶粒組織とすることが有効であり、これによって海水滴下雰囲気中における１０７回の回転曲げ疲労強度を３００Ｎ／ｍｍ２以上に高めることができることを新規に見い出した。
　【０００５】
　すなわち、本発明の第１発明は、重量％にて、Ｃ　０．０８％以下、Ｓｉ　０．７１％以下、Ｍｎ　４％以上６％未満、Ｎｉ　６〜１７％、Ｃｒ　２０を越え２５％以下、Ｍｏ　１．５〜４％、Ｎｂ　０．１〜１．０％とＶ　０．０５〜１．０％の１種または２種、Ｎ　０．１５〜０．５％、Ｃｕ　０．１〜３．０％
、Ｂ　０．００１〜０．００３％
　【０００６】
　第２発明は、重量％にて、Ｃ　０．０８％以下、Ｓｉ　０．７１％以下、Ｍｎ　４％以上６％未満、Ｎｉ　６〜１７％、Ｃｒ　２０を越え２５％以下、Ｍｏ　１．５〜４％、Ｎｂ　０．１〜１．０％とＶ　０．０５〜１．０％の１種または２種、Ｎ　０．１５〜０．５％、Ｃｕ　０．１〜３．０％、
Ｂ　０．００１〜０．００３％、
％を
　また、第３発明は、第１または第２発明に記載の組成を有し、さらにＪＩＳＧ０５７７による孔食電位Ｖｃ’１００が４６０ｍＶ（ｖｓ　ＳＣＥ）以上であることを特徴とする耐孔食性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼であり、第４発明は、第１または第２発明に記載の組成を有し、さらに孔食電位Ｖｃ’１００が４６０ｍＶ（ｖｓ　ＳＣＥ）以上、かつ０．２％耐力が５４０Ｎ／ｍｍ２以上であることを特徴とする耐孔食性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼であり、第５発明は、第１または第２発明に記載の組成を有し、孔食電位Ｖｃ’１００が４６０ｍＶ（ｖｓ　ＳＣＥ）以上、０．２％耐力が５４０Ｎ／ｍｍ２以上、かつ海水滴下雰囲気中における１０７回の回転曲げ疲労強度が３００Ｎ／ｍｍ２以上であることを特徴とする耐孔食性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼である。
　【０００７】
　第６発明は、第１または第２発明に記載の組成を有し、さらにミクロ組織が扁平な未再結晶粒を有することを特徴とする耐孔食性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼である。第７発明は、第１または第２発明に記載のオーステナイト系ステンレス鋼を、加工終了温度が１０００℃以下の塑性加工を施すことを特徴とする耐孔食性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法であり、第８発明は、９５０〜１２５０℃の固溶化処理を行なった後、加工終了温度が１０００℃以下の塑性加工を施すことを特徴とする耐孔食性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法である。
　【０００８】
　【作用】
　以下に本発明合金の各元素の作用について述べる。
　Ｃは、オーステナイト基地に固溶し、オーステナイトを安定化させるとともに、固溶強化させる効果があるが、０．０８％を越えて添加すると熱間および温間加工後または固溶化処理後の冷却速度が遅い場合に、粒界にＣｒ炭化物を形成して耐粒界腐食性を害することから、０．０８％以下とした。
　Ｓｉは、脱酸剤として少量添加されるが、過度の添加は延性を低下させるので、０．７１％以下とした。
　Ｍｎは、オーステナイト基地に固溶し、オーステナイトを安定化させるとともに、本鋼において多く添加されるＮの固溶度を増す効果がある。４％より少ないとこれらの効果が十分でなく、一方６％以上添加すると耐食性を害することから、４％以上６％未満とした。
　【０００９】
　Ｎｉは、オーステナイト基地に固溶し、オーステナイトを安定化させるのに非常に有効な元素であるが、６％より少ないとデルタフェライトが生成してオーステナイト単相組織を維持することが困難となり、一方、１７％を越えて添加するとＮの固溶度を下げてＮの添加量を確保することが難しくなることから、６％〜１７％とした。
　Ｃｒは、ステンレス鋼の耐食性を維持するのに最も効果のある不可欠の元素であり、耐孔食性も向上させる効果がある。２０％以下では、本鋼に望まれる耐食性および耐孔食性を維持することが難しくなり、また、Ｎの固溶度が不足してＮの添加量を確保することが難しくなる一方、２５％を越えて添加すると、オーステナイト組織が不安定となってデルタフェライトが生成しやすくなり、温間および熱間加工性を害することから、２０％を越え２５％以下とした。
　Ｍｏは、耐孔食性を向上させるのに非常に有効な元素であり、本鋼において必須添加される。０．５％より少ないとその効果が十分でなく、一方４％を越えて添加すると、オーステナイト組織が不安定となってデルタフェライトが生成しやすくなり、温間および熱間加工性を害することから１．５〜４％とした。
　【００１０】
　ＮｂおよびＶは、Ｃｒの炭化物よりも安定な炭化物を形成してＣを固定することで、オーステナイト基地中に固溶しているＣ量を低下させ、耐粒界腐食性を害するＣｒ炭化物の粒界析出を抑制する効果があり、また、ＮｂおよびＶの炭化物は、結晶粒の成長を抑制することで再結晶を遅らせ、扁平な未再結晶組織を得るのに有効であり、１種または２種の添加が必要である。Ｎｂは、０．１％より少ないと、またＶは０．０５％より少ないとその効果が十分でなく、一方、Ｎｂは１．０％を越えて添加しても、またＶは１．０％を越えて添加してもより一層の向上効果がなく、また、炭化物を形成しない余剰のＮｂ、Ｖが基地中に残存してデルタフェライトが生成しやすくなり熱間および温間加工性を害することから、Ｎｂは、０．１％〜１．０％、Ｖは０．０５％〜１．０％とした。望ましくは、ＮｂとＶは複合添加するのがよい。
　【００１１】
　Ｎは、本鋼の不動態皮膜を強化することによって耐孔食性を向上させるのに非常に有効な元素であるだけでなく、オーステナイト基地中に固溶して、固溶強化によって強度を高める効果がある。また、加工硬化能を高めることで、特に冷間または温間加工の特定条件での塑性加工ままで耐力および疲労強度をも高めるのに大きな効果を発揮する。そのためには、０．１５％以上の添加が必要であるが、０．５％より多く添加すると、インゴットの健全性を害して製造性を劣化させることから、０．１５％〜０．５％とした。
　Ｃｕは、本鋼の耐孔食性を向上させるのに非常に有効かつ不可欠の元素であり、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎとともに添加することでその効果が十分発揮される。０．１％より少ないとその効果が十分でなく、一方、３％を越えて添加すると温間および熱間加工性を害することから、０．１％〜３．０％とした。望ましくは、０．２％〜１．０％がよい。
　【００１２】
　ＣｏおよびＢは、Ｃｕとともに添加することで耐孔食性を向上させる効果があり、
Ｂについては必須で、Ｃｏについては
て添
　孔食電位は、耐孔食性の優劣を表す１つの指標であり、孔食電位が高いほど、耐孔食性が優れていることを表す。特公昭５０−２４８８６号に開示されている合金鋼より耐孔食性を向上させるため、孔食電位は４６０ｍＶ（ｖｓ　ＳＣＥ）以上とした。
　耐力は、耐孔食性とともに強度が要求される場合には、高い方が望ましく、特定の条件で塑性加工を行なうことによって高めることができる。特公昭５０−２４８８６号に開示されている合金鋼より高い耐力値を目安として５４０Ｎ／ｍｍ２以上とした。
　【００１３】
　海水滴下雰囲気中における回転曲げ疲労強度は、海水等の腐食環境で繰り返し応力を受ける部材として使用される場合には、高い方が望ましく、冷間または温間加工の特定条件で、塑性加工を行なうことによって、具体的には温間加工を行なうことによって高めることができる。特公昭５０−２４８８６号に開示されている合金鋼より高い腐食疲労強度とすることを目安として、海水滴下雰囲気中における１０７回の回転曲げ疲労強度は３００Ｎ／ｍｍ２以上とした。
　【００１４】
　ミクロ組織は、特に良好な耐孔食性を維持しつつ、耐力５４０Ｎ／ｍｍ２以上と海水滴下雰囲気中における１０７回の回転曲げ疲労強度が３００Ｎ／ｍｍ２以上をともに兼ね備えるには、等軸な再結晶組織では困難である。また、冷間加工のみでも耐力は高められるが、海水滴下雰囲気中の回転曲げ疲労強度は高めることができない。温間加工域での塑性加工によって得られる扁平状の未再結晶粒を有するミクロ組織とすることによってのみ、これらの耐孔食性、耐力、疲労強度をともに得ることができるので、ミクロ組織は、扁平状の未再結晶粒を有するミクロ組織が望ましい。但し、耐孔食性のみが良好であればよい場合は等軸な再結晶粒組織でもよいし、耐孔食性と耐力が高ければよい場合には、冷間加工による扁平な結晶粒を有するミクロ組織でもよい。
　【００１５】
　次に、製造方法についての作用について述べる。
　本発明鋼の良好な耐孔食性を維持しつつ、耐力５４０Ｎ／ｍｍ２以上を得るためには、通常オーステナイト系ステンレス鋼において行なわれる固溶化処理を行なったままでは困難である。このためには、１０００℃以下の温度、即ち本発明鋼の再結晶温度以下で塑性加工が終了するような条件で塑性加工を行なったままとする必要がある。ここでいう加工終了温度１０００℃以下での塑性加工とは、冷間加工および温間加工域での塑性加工を指す。特に良好な耐孔食性を維持しつつ、耐力５４０Ｎ／ｍｍ２以上と海水滴下雰囲気中における１０７回の回転曲げ疲労強度が３００Ｎ／ｍｍ２以上をともに兼ね備えるには、温間加工域で塑性加工を終了することが必要である。
　【００１６】
　また、この温間加工は、１０００℃以下の温間加工域で加熱し、温間加工域で塑性加工を終了してもよいし、１０００℃より高い温度に加熱し、熱間加工によって塑性加工しながら、温間加工域で塑性加工を終了してもよい。１０００℃以下での塑性加工量は、耐力を高めるためには鍛造比で１．２以上とするのが望ましい。さらに、加工終了温度１０００℃以下の塑性加工を行なう前に９５０℃〜１２５０℃の温度範囲で固溶化処理を行なうと、耐食性を害するＣｒ炭化物を一度固溶させることができるので、さらに耐食性が安定しやすく、望ましい。
　【００１７】
　【実施例】
　以下、実施例に基づいて本発明を説明する。表１に示す化学成分をもつ鋼を真空溶解によって溶解し、１０ｋｇの鋼塊を得た。ここで、鋼Ｎｏ．
１０及び１１
、それ以外は参考例
　【００１８】
　【表１】
　【００１９】
　【表２】
　【００２０】
　表２からわかるように、本発明鋼Ｎｏ．１〜１２は固溶化処理ままで比較鋼Ｎｏ．１３〜１４および従来鋼Ｎｏ．１５〜１６に比べて高い孔食電位を示して下り、その値は４６０ｍＶ（ｖｓ　ＳＣＥ）以上である。
また、本発明鋼Ｎｏ．１０と同様な組成の参考例Ｎｏ．３及びＮｏ．９とを比較すると、Ｂ添加による耐孔食性向上の効果がよく分かる。
のは
参考例ではあるが、
　【００２１】
　【表３】
　【００２２】
　これに対して、比較方法である１０５０℃で塑性加工を終了したもの、即ち熱間加工ままのものは孔食電位は良好であるが、０．２％耐力および海水滴下雰囲気中の回転曲げ疲労強度が低い値であり、０．２％耐力および海水滴下の回転曲げ疲労強度も高くしたい場合は本発明方法によるのが望ましいことがわかる。
　【００２３】
　【発明の効果】
　以上説明したように、本発明によれば耐孔食性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼を、さらに本発明方法によれば耐力と腐食疲労強度も高いオーステナイト系ステンレス鋼を得ることができ、海水中等の腐食環境で、高い耐孔食性、強度、腐食疲労強度が同時に要求される部材に用いれば、信頼性および寿命を大幅に向上でき、工業上顕著な効果を有する。