【事件の表示】
　特許第３２１０５３５号「低熱容量・低背圧の排ガス浄化用メタル担体」の請求項１ないし３に係る特許に対する特許異議の申立てについて、次のとおり決定する。
【結　論】
　訂正を認める。
　特許第３２１０５３５号の請求項１ないし３に係る特許を維持する。
【理　由】
１．手続の経緯
　特許第３２１０５３５号の請求項１ないし３に係る発明についての出願は、平成６年１２月２０日に特許出願され、平成１３年７月１３日にその発明について特許権の設定登録がなされ（公報発行平成１３年９月１７日）、その後、平成１４年３月１８日に野口恭弘より特許異議の申立てがなされ、平成１４年８月６日（発送日）に取消理由が通知され、その指定期間内に訂正請求がなされたものである。
　
２．訂正の適否についての判断
（１）訂正の内容
　訂正事項ａ： 本件特許明細書の特許請求の範囲請求項１の「Ａｌを含有する耐熱ステンレス鋼箔からなるハニカム体で構成され、該箔の厚さｔ（μｍ）が１７μｍ以上４０μｍ未満、７００℃における耐力が３５０／ｔ（ｋｇｆ／ｍｍ２ ）以上であり、かつ、Ａｌ含有量ＸＡ（重量％）と厚さｔの関係が（１）式を満足し、Ｃｒ含有量ＸＣ（重量％）と厚さｔの関係が（２）式を満足していることを特徴とする低熱容量・低背圧の排ガス浄化用メタル担体。
　　１００／ｔ≦ＸＡ≦６ 　　　　　　　　　（１）
　　１０＋２００／ｔ≦ＸＣ≦３０ 　　　　　（２）」
を「熱間圧延を含む通常の圧延により得られ、主としてＣｒとＡｌを含有する耐熱ステンレス鋼箔からなるハニカム体で構成され、該箔の厚さｔ（μｍ）が１７μｍ以上４０μｍ未満、７００℃における耐力が３５０／ｔ（ｋｇｆ／ｍｍ２ ）以上であり、かつ、Ａｌ含有量ＸＡ（重量％）と厚さｔの関係が（１）式を満足し、Ｃｒ含有量ＸＣ（重量％）と厚さｔの関係が（２）式を満足していることを特徴とする低熱容量・低背圧の排ガス浄化用メタル担体。
　　１００／ｔ≦ＸＡ≦６ 　　　　　　　　　（１）
　　１０＋２００／ｔ≦ＸＣ≦３０ 　　　　　（２）」
と訂正する。
　訂正事項ｂ：本件特許明細書の段落【0006】の「【課題を解決するための手段】上記目的を達成するための本発明は、Ａｌを含有する耐熱ステンレス鋼箔からなるハニカム体で構成され、該箔の厚さｔ（μｍ）が１７μｍ以上４０μｍ未満、７００℃における耐力が３５０／ｔ（ｋｇｆ／ｍｍ２ ）以上であり、かつ、Ａｌ含有量ＸＡ（重量％）と厚さｔの関係が（１）式を満足し、Ｃｒ含有量ＸＣ（重量％）と厚さｔの関係が（２）式を満足していることを特徴とする低熱容量・低背圧の排ガス浄化用メタル担体である。
　　１００／ｔ≦ＸＡ≦６ 　　　　　　　　　（１）
　　１０＋２００／ｔ≦ＸＣ≦３０ 　　　　　（２）」（特許公報第2頁4欄19〜31行）を「【課題を解決するための手段】上記目的を達成するための本発明は、熱間圧延を含む通常の圧延により得られ、主としてＣｒとＡｌを含有する耐熱ステンレス鋼箔からなるハニカム体で構成され、該箔の厚さｔ（μｍ）が１７μｍ以上４０μｍ未満、７００℃における耐力が３５０／ｔ（ｋｇｆ／ｍｍ２ ）以上であり、かつ、Ａｌ含有量ＸＡ（重量％）と厚さｔの関係が（１）式を満足し、Ｃｒ含有量ＸＣ（重量％）と厚さｔの関係が（２）式を満足していることを特徴とする低熱容量・低背圧の排ガス浄化用メタル担体である。
　　１００／ｔ≦ＸＡ≦６ 　　　　　　　　　（１）
　　１０＋２００／ｔ≦ＸＣ≦３０ 　　　　　（２）」
と訂正する。
　
（２）訂正の目的の適否、新規事項の有無及び拡張・変更の存否
　上記訂正事項ａは、「Ａｌを含有する耐熱ステンレス鋼箔」を、熱間圧延を含む通常の圧延により得られ、主としてＣｒとＡｌを含有するものに限定するものであるから、特許請求の範囲の減縮を目的とする訂正に該当する。
　そして、「耐熱ステンレス鋼箔」が、熱間圧延を含む通常の圧延により得られたものであることは、本件特許明細書の段落【0013】における「Ａｌ含有量が６％を超えると、通常の圧延で箔まで製造するのが困難である。」、段落【0016】における「これら希土類元素の合計が０．０３％未満では、９００℃を超える過酷な酸化雰囲気での耐高温酸化性の改善効果が不足し、０．１５％を超えて添加すると耐酸化性が低下するうえ、熱間加工性も悪化して熱間圧延が困難になる。」という記載から明らかであり、同じく「耐熱ステンレス鋼箔」が、主としてＣｒとＡｌを含有するものであることは、【表１】に示される本発明例におけるＣｒとＡｌの含有量から明らかであるから、新規事項の追加に該当しない。
　上記訂正事項ｂは、訂正事項ａによって生じる特許請求の範囲の記載と発明の詳細な説明の記載の不整合を正すものであるから、不明りょうな記載の釈明を目的とする訂正に該当し、新規事項の追加に該当しない。
　さらに、上記訂正事項ａ及びｂは、いずれも特許請求の範囲を実質的に変更・拡張するものではない。
（３）むすび
　したがって、上記訂正は、特許法第１２０条の４第２項及び同条第３項で準用する第１２６条第２項及び第３項の規定に適合するので、当該訂正を認める。
　
３．特許異議の申立てについて
３−１．明細書の記載不備について
（１）特許異議申立人は、
　ｉ）本件特許発明の「Ａｌを含有する」なる規定は、成分元素の自由な添加を許容するものであり、発明の目的を達成し得ない場合を包含する
　ii）明細書実施例記載のものは、いずれもＮｂ，Ｍｏ，Ｔａ，Ｔｉ，Ｌｎ，Ｌａ，Ｙを合金元素として含有しており、これら元素の配合されない場合を包含する本件請求項記載の特許発明は、その目的を達成し得ない場合を包含する
　iii）本件特許発明に用いる素材の製造手段についてまったく記載がなく、当業者が容易にその発明を実施することができる程度に、発明の構成を記載したものとなっていない
　ので、本件出願は、明細書の記載が不備のため、特許法第３６条第５項に規定する要件を満たしていないので、本件請求項１ないし３に係る特許は取り消すべきものである旨主張する。
（２）当審の判断
　上記訂正により、「Ａｌを含有する」なる規定は、「熱間圧延を含む通常の圧延により得られ、主としてＣｒとＡｌを含有する」という規定に限定された。
　そして、「主としてＣｒとＡｌを含有するステンレス鋼」自体は周知であって、その構成は明らかといえ、本件特許明細書の実施例（特許公報第5頁【表１】）には、その組成からみて主としてＣｒとＡｌを含有するステンレス鋼が記載され、本件発明において、該ステンレス鋼は、その製法、耐力、ＣｒとＡｌの含有量によって限定されているのであって、実施例で添加される、Ｎｂ，Ｍｏ，Ｔａ，Ｔｉ，Ｌｎ，Ｌａ，Ｙ等の成分は、これらの条件の範囲内となるよう、任意に添加されるべきものであるから、必須成分とはいえず、本件発明がその目的を達成し得ない場合を包含することを証する証拠も見当たらない。
　さらに、本件特許発明に用いる素材の製造手段については、上述したように熱間圧延を含む通常の圧延により得られることが明確となり、圧延により１７〜４０μｍ程度の金属箔が得られることは、例えば特開昭５５−１５５７３７号公報（第2頁右下欄4〜９行）にも記載されるように、本件特許出願時において知られていた事項である。
　したがって、本件特許明細書の特許請求の範囲に記載された発明は、発明の詳細な説明に記載されたものであり、発明の詳細な説明には、当業者が容易にその実施をすることができる程度に発明の構成が記載されている。
　なお、異議申立人は平成１６年１月２３日付回答書において、箔の高温強度について、本件明細書段落【0019】には「箔製造の過程で厚さ２ｍｍの板から高温引張試験片を採取」と記載されるが、１７μｍ〜４０μｍ未満の箔と厚さ２ｍｍの板では金属組織を異にし、高温強度（耐力）が両者で一致する技術常識は存在しないので、本件明細書には１７μｍ〜４０μｍ未満の箔の高温強度（耐力）の測定手段が記載されていない旨主張するが、測定困難な箔の強度を直接測定する代わりに、板片を試験片として求めることは、甲第１号証第3頁段落【0010】にも記載されているように、当該技術分野における慣用的手段と認められ、この点に関する特許異議申立人の主張も採用できない。
３−２．進歩性について
（１）当審で通知した取消理由の概要
　本件請求項１ないし３に係る発明は、刊行物１ないし５に記載された発明に基づいて、当業者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。
　刊行物１：特開平６−３８９号公報（甲第１号証）
　刊行物２：特開平２−３０３６０５号公報（甲第２号証）
　刊行物３：特開平１−９９６４７号公報（甲第３号証）
　刊行物４：特開平６−９９０７６号公報（甲第４号証）
　刊行物５：「日本金属学会会報」Ｖｏｌ．３２、１９９３、６、第426〜428頁（甲第５号証）
　
（２）本件発明
　特許第３２１０５３５号の請求項１ないし３に係る発明（以下「本件発明１」ないし「本件発明３」という）は、訂正明細書の特許請求の範囲に記載される事項によって特定される以下のとおりのものである。
「【請求項１】熱間圧延を含む通常の圧延により得られ、主としてＣｒとＡｌを含有する耐熱ステンレス鋼箔からなるハニカム体で構成され、該箔の厚さｔ（μｍ）が１７μｍ以上４０μｍ未満、７００℃における耐力が３５０／ｔ（ｋｇｆ／ｍｍ２ ）以上であり、かつ、Ａｌ含有量ＸＡ（重量％）と厚さｔの関係が（１）式を満足し、Ｃｒ含有量ＸＣ（重量％）と厚さｔの関係が（２）式を満足していることを特徴とする低熱容量・低背圧の排ガス浄化用メタル担体。
　　１００／ｔ≦ＸＡ≦６ 　　　　　　　　　（１）
　　１０＋２００／ｔ≦ＸＣ≦３０ 　　　　　（２）
【請求項２】 耐熱ステンレス鋼箔が、Ｎｂ，Ｍｏ，Ｔａ，Ｗの少なくとも１種を含有しており、該各元素の含有量（重量％）と厚さｔ（μｍ）の関係が（３）式を満足し、かつ、該各元素の含有量（重量％）が、Ｎｂは１％以下、Ｍｏは４％以下、Ｔａは３％以下、Ｗは４％以下であることを特徴とする請求項１記載の低熱容量・低背圧の排ガス浄化用メタル担体。
　３５０／ｔ≦７＋１６．５Ｎｂ１／２ ＋１０．５Ｔａ１／２ ＋１．９Ｍｏ＋１．２Ｗ （３）
【請求項３】 耐熱ステンレス鋼箔が、重量％にて０．０３％以上０．１５％以下の希土類元素（Ｙを含む）を含有していることを特徴とする請求項２記載の低熱容量・低背圧の排ガス浄化用メタル担体。」
　
（３）引用刊行物に記載された発明
　当審が通知した刊行物１（特開平６−３８９号公報：甲第１号証）には、「焼鈍状態で、歪速度を０．１％／分として測定される６００℃および７００℃における高温耐力が、それぞれ２２ kgf／mm２ 以上、１１ kgf／mm２ 以上のステンレス鋼箔材のハニカムで構成されていることを特徴とする自動車触媒用高耐熱型メタル担体。」（特許請求の範囲）、「【実施例】表１に示す２０Ｃｒ−５Ａｌをベースに耐酸化性を確保する目的でＹやＬｎ（ランタノイド：原子番号５１〜７１）の希土類元素を添加しまた、高温強度を高くする目的でＶ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｔａ，Ｗ等の元素を単独または複合添加した各種の組成をもつ材料により５０μｍ厚さの箔を作り、これらの箔を用いて１０００cc（１１３mmφ×１００mm長さ）の容積をもつメタル担体を製作した。」（段落【0009】）との記載がある。
　ここで、「２０Ｃｒ−５Ａｌ」とは、Ｃｒを２０重量％、Ａｌを５重量％含むステンレス鋼を意味し、「自動車触媒用」とは、自動車排気ガス浄化用に他ならないから、刊行物１には、「主としてＣｒとＡｌを含有する耐熱ステンレス鋼箔からなるハニカム体で構成され、該箔の厚さｔ（μｍ）が５０μｍ、７００℃における耐力が１１（ｋｇｆ／ｍｍ２ ）であり、Ａｌ含有量ＸＡ（重量％）が５，Ｃｒ含有量ＸＣ（重量％）が２０であることを特徴とする排ガス浄化用メタル担体。」が記載されていると云える。
　
（４）本件発明１と刊行物１記載の発明との対比
　本件発明１と刊行物１記載の発明との対比すると、
　ａ）刊行物１記載のメタル担体における箔の厚さ５０μｍをｔとして３５０／ｔに代入すると７となり、当該箔の７００℃における高温耐力１１ kgf／mm２ はこれより大であるから、本件発明１の構成要件である「７００℃における耐力が３５０／ｔ（ｋｇｆ／ｍｍ２ ）以上」を充足する。
　ｂ）同様に、ｔ＝５０、ＸＡ＝５，ＸＣ＝２０は、本件発明１における式（１）及び式（２）を充足する。
　したがって、両者は、「主としてＣｒとＡｌを含有する耐熱ステンレス鋼箔からなるハニカム体で構成され、該箔の厚さｔ（μｍ）、７００℃における耐力が３５０／ｔ（ｋｇｆ／ｍｍ２ ）以上であり、かつ、Ａｌ含有量ＸＡ（重量％）と厚さｔの関係が（１）式を満足し、Ｃｒ含有量ＸＣ（重量％）と厚さｔの関係が（２）式を満足していることを特徴とする低熱容量・低背圧の排ガス浄化用メタル担体。
　　１００／ｔ≦ＸＡ≦６ 　　　　　　　　　（１）
　　１０＋２００／ｔ≦ＸＣ≦３０ 　　　　　（２）」
の点で一致し、以下の点で異なる。
　相違点ア：ステンレス鋼箔が、本件発明１では、熱間圧延を含む通常の圧延により得られたものであるのに対し、刊行物１には、その製法について具体的な記載がない点
　相違点イ：該箔の厚さｔ（μｍ）が、本件発明１では１７μｍ以上４０μｍ未満であるのに対し、刊行物１記載の発明では５０μｍである点
　
（５）判断
　刊行物２には、「自動車排ガス触媒担体用ステンレス鋼箔の製造方法」（特許請求の範囲）が記載され、その実施例として主としてＡｌとＣｒを含有する厚さ３０．１μｍ、３０．２μｍのステンレス薄膜が例示（第7頁、『表１』のNo.２、６）され、刊行物３には、厚さが３０〜７０μｍの自動車排ガス触媒コンバーターの金属ハニカム用含Ａｌステンレス鋼急冷箔が記載され（特許請求の範囲）、その実施例として、主としてＡｌとＣｒを含有する厚さ３７〜５２μｍ（第5頁左下欄5行）のステンレス薄膜が例示（第6〜7頁、『第１表』の２Ｑ４〜７Ｑ４、２Ｑ４Ｓ〜７Ｑ４Ｓ、１６Ｑ４Ｓ〜２３Ｑ４Ｓ）されている。
　しかしながら、刊行物２及び３に記載されるステンレス鋼箔はいずれも、急冷凝固法によって形成されたものであり、刊行物１記載の発明のステンレス鋼箔に適用することができたとしても、ステンレス鋼箔を熱間圧延を含む通常の圧延により得ることを必須の構成要件とする本件発明１を、当業者が容易に発明することができたと云うことはできない。
　また、刊行物４には、Ａｌ含有フェライト系合金からなる板厚４０μｍと５０μｍの二種類の箔を用いたハニカム体が記載されている（段落【0011】）が、箔の製造法や合金の具体的な組成について記載されていない。
　さらに、刊行物５には、自動車の排気ガス浄化方法においては、触媒の立ち上がり特性を高め排気抵抗の小さい触媒コンバータが必要とされ、それらの要求を満たすためには担体の壁厚を薄くした方がよい旨の記載（第426頁左欄2〜10行）があるが、ここでいう薄い壁厚とは５０μｍ程度の厚さと認められ（第426頁左欄10〜13行）、しかもこの程度に薄くすると、Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ鋼のような対酸化性の合金でも組成によっては異常酸化を起こすという問題も指摘されている（第426頁右欄1〜14行）のであるから、係る記載が、刊行物１のステンレス鋼箔の厚さを４０μｍ未満にすることの動機付けとはなり得ない。
　
（４）まとめ
　したがって、本件発明１は、刊行物１ないし５記載の発明に基づいて、当業者が容易に発明をすることができたとは云えない。
　
４−２．本件発明２ないし３について
　本件発明２ないし３は、本件発明１の組成に更に限定を加えた発明であるから、本件発明が刊行物１ないし５記載の発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたとは云えない以上、本件発明２ないし３も同じ理由で、刊行物１ないし５記載の発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたとは云えない
　
５．むすび
　以上のとおりであるから、特許異議申立の理由及び証拠によっては、本件発明１ないし３についての特許を取り消すことはできない。
　また、他に本件発明１ないし３についての特許を取り消すべき理由を発見しない。
　よって、結論のとおり決定する。
【異議決定日】
平成１６年３月２６日（２００４．３．２６）
【訂正の要旨】
審決（決定）の【理由】欄参照。
（５４）【発明の名称】
低熱容量・低背圧の排ガス浄化用メタル担体
（５７）【特許請求の範囲】
　【請求項１】　
熱間圧延を含む通常の圧延により得られ、主としてＣｒと
　　１００／ｔ≦ＸＡ≦６　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（１）
　　１０＋２００／ｔ≦ＸＣ≦３０　　　　　　　　　　　　　　　　　（２）
　【請求項２】　耐熱ステンレス鋼箔が、Ｎｂ，Ｍｏ，Ｔａ，Ｗの少なくとも１種を含有しており、該各元素の含有量（重量％）と厚さｔ（μｍ）の関係が（３）式を満足し、かつ、該各元素の含有量（重量％）が、Ｎｂは１％以下、Ｍｏは４％以下、Ｔａは３％以下、Ｗは４％以下であることを特徴とする請求項１記載の低熱容量・低背圧の排ガス浄化用メタル担体。
　　３５０／ｔ≦７＋１６．５Ｎｂ１／２＋１０．５Ｔａ１／２＋１．９Ｍｏ＋１．２Ｗ
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（３）
　【請求項３】　耐熱ステンレス鋼箔が、重量％にて０．０３％以上０．１５％以下の希土類元素（Ｙを含む）を含有していることを特徴とする請求項２記載の低熱容量・低背圧の排ガス浄化用メタル担体。
【発明の詳細な説明】
　【０００１】
　【産業上の利用分野】
　本発明は、自動車、ボイラー、発電用等の内燃機関の排ガス浄化用に使用される触媒のメタル担体に関するものである。
　【０００２】
　【従来の技術】
　自動車、ボイラー、発電用等の内燃機関の排ガス浄化用触媒の担体には、耐熱ステンレス鋼製の外筒に、同ステンレス鋼製のメタルハニカム体を嵌入したメタル担体、あるいはセラミック製のハニカム体を嵌入したセラミック担体が使用されている。メタル担体は、セラミック担体に比べて熱容量が小さく、触媒が作用する温度に早く加熱されるので、エンジン始動初期の排ガス浄化能力が優れている。また、ハニカム体の壁が、薄い金属箔からなるので排気抵抗が小さく、エンジン出力の損失が少ないという利点を有している。
　【０００３】
　従来のメタル担体において、ハニカム体は、排ガスに対する耐熱性を維持するため、Ａｌを含有する耐熱ステンレス鋼箔で製造されており、箔の厚さは５０μｍ前後のものが多かった。
　上記のような各種内燃機関の排ガス浄化に際し、エンジン始動初期、ハニカム体の温度が低く、触媒が作用する温度に達するまでの期間は、浄化が不十分となる。したがって、より厳しい排ガス規制に対応するには、排ガスによる触媒の昇温時間をより短縮することのできるメタル担体が必要となる。
　【０００４】
　この場合、ハニカム体の箔厚をより一層薄くすることが有効であることが、特開平６−９９０７６号公報の開示で公知であるが、箔厚を薄くすると耐酸化性が低下することも知られている。これに対処するために、特開平１−１５９３８４号公報では、２５〜４５μｍ厚のＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金箔の両面に、０．２〜２．５μｍのＡｌ層を設ける技術を提案している。しかしながら、本発明者らの実験では、薄箔化することにより、耐酸化性もさることながら、ハニカム体が、使用中に高温・高圧の排ガスによってちぎれ飛んだり、熱応力によってつぶれたり、破断したりするトラブルが頻発し、その対策がより重要であることを認識した。
　【０００５】
　【発明が解決しようとする課題】
　本発明は、自動車、ボイラー、発電用等の各種内燃機関の排ガス浄化用に使用される触媒のメタル担体であって、ハニカム体の壁厚を薄くすることにより、触媒が作用する温度に達するまでの昇温時間を短縮して、エンジン始動初期の浄化能力を向上するとともに、排気抵抗を下げてエンジン出力の損失を低減することができ、かつ箔厚の薄手化によるハニカム体の機械的な破壊を防止し、併せて耐酸化性の低下にも対処したメタル担体を提供することを目的とする。
　【０００６】
　【課題を解決するための手段】
　上記目的を達成するための本発明は、
熱間圧延を含む通常の圧延により得られ、主としてＣｒと
　　１００／ｔ≦ＸＡ≦６　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（１）
　　１０＋２００／ｔ≦ＸＣ≦３０　　　　　　　　　　　　　　　　　（２）
　【０００７】
　そして、耐熱ステンレス鋼箔が、Ｎｂ，Ｍｏ，Ｔａ，Ｗの少なくとも１種を含有しており、該各元素の含有量（重量％）と厚さｔ（μｍ）の関係が（３）式を満足し、かつ、該各元素の含有量（重量％）が、Ｎｂは１％以下、Ｍｏは４％以下、Ｔａは３％以下、Ｗは４％以下であることが好ましく、さらに、重量％にて０．０３％以上０．１５％以下の希土類元素（Ｙを含む）を含有していることが好ましい。
　　３５０／ｔ≦７＋１６．５Ｎｂ１／２＋１０．５Ｔａ１／２＋１．９Ｍｏ＋１．２Ｗ
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（３）
　【０００８】
　【作用】
　メタル担体の低熱容量化および低背圧化を達成するためには、ハニカム体を構成する金属箔の薄手化を図る必要がある。本発明者らは、薄手化した箔が、メタル担体の使用環境に応じて、十分な耐熱性を有するよう、箔の適正な成分設計を行った。ここで、十分な耐熱性を有するとは、高温・高速の排ガスで高サイクル疲労を起こさず、エンジン始動および停止時の温度変化に伴う熱応力や、冷熱サイクルによる熱疲労に抗することのできる高温強度と、耐高温酸化性を有することである。
　【０００９】
　高温強度と耐酸化性が重要であることは、箔厚が５０μｍ前後の従来のメタル担体でも同じであるが、特に薄箔で構成されたメタル担体では、排ガスによる箔のちぎれや、熱応力によるハニカム体のつぶれや座屈が生じ易く、また箔の酸化によって箔中のＡｌが枯渇して異常酸化に至るまでの時間も短くなるため、高温強度と耐酸化性には特別に配慮する必要がある。以下に、本発明で箔厚や箔材成分組成を規定した理由を説明する。
　【００１０】
　まず、耐熱ステンレス鋼箔の厚さについて検討した結果、１７μｍ未満では、如何に合金設計上で配慮しても、座屈やハニカム体のつぶれが生じ易いうえ、高温排ガスによる高サイクル疲労を生じて、ハニカム体が損傷を受けあるいは破壊された。そして、４０μｍ以上では、ハニカム体の背圧が高くなり、排気抵抗を下げてエンジン出力の損失を低減する上で、従来のメタルハニカム体に対する優位性を発揮できない。また４０μｍ以上では、触媒が作用する３００℃以上の温度に加熱されるまでの時間が、従来のメタルハニカム体のものに近くなる。したがって、耐熱性を有するハニカム体用として、箔の厚さを１７μｍ以上４０μｍ未満とした。
　【００１１】
　本発明においては、ハニカム体を構成する箔の厚さを薄くするほど、箔の高温強度を高める必要がある。この場合、メタル担体の昇温過程で、箔の温度が６００〜７５０℃のとき、外筒からハニカム体にかけての温度勾配が最も大きくなり、このとき最大の熱歪が生じる。そして、６００℃から７５０℃における材料強度が低いと、温度勾配が最大となる部位の近傍部に熱歪が集中し、薄箔担体では特に箔の座屈やハニカム体のつぶれを生じ易く、箔の熱疲労を早める。本発明者らは、これらの破壊を防止するには図１の斜線部に示すように、箔材の７００℃における耐力を、箔厚ｔ（μｍ）との関係で３５０／ｔ（ｋｇｆ／ｍｍ２）以上にすべきであることを知見した。ここにおいて、６００〜７５０℃の材料強度を７００℃で代表させたのは、７００℃の材料強度を高くすれば、６００〜７５０℃の強度もほぼ比例して高くなるからである。
　【００１２】
　つぎに、本発明におけるハニカム体の成分組成について説明する。排ガスによる通常の酸化雰囲気において、Ａｌ含有ステンレス鋼箔の表面には、Ａｌ２Ｏ３の強固な皮膜が生成し、これが障壁となって、箔の酸化が防止される。このため、Ａｌ２Ｏ３の生成に伴い、箔に含有されるＡｌ量が消費されることになる。ここで、ハニカム体の表面積を一定とすれば、Ａｌ２Ｏ３生成のために消費されるＡｌ量は、箔の厚さに関係なく一定であるから、箔を薄くした場合には、所要のＡｌ濃度を高くする必要がある。
　【００１３】
　本発明者は、厚さ１７〜４０μｍのステンレス鋼箔について、排ガスによる通常の酸化雰囲気での耐酸化性を実験により評価した結果、箔の厚さｔ（μｍ）に応じて、Ａｌ含有量ＸＡ（重量％）が、図２の曲線ＡＢの上側（曲線ＡＢを含む）であれば問題ないことが判明した。曲線ＡＢを式に表すと、ＸＡ＝１００／ｔとなる。そして、Ａｌ含有量が６％を超えると、通常の圧延で箔まで製造するのが困難である。したがって、排ガスによる通常の酸化雰囲気で耐酸化性を有するハニカム体用として、箔の厚さｔが１７μｍ以上４０μｍ未満で、かつＡｌ含有量ＸＡ（重量％）と箔の厚さｔ（μｍ）の関係が、
　　１００／ｔ≦ＸＡ≦６　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（１）
を満足する範囲のＡｌを含有させることとした。
　【００１４】
　また、Ａｌ含有ステンレス鋼箔において、上記のように、箔表面に形成される酸化皮膜は主としてＡｌ２Ｏ３であり、酸化の進行により主としてＡｌが消費されるが、Ｃｒも若干ながら皮膜中に存在して酸化の進行と共に消費される。特に、Ａｌ２Ｏ３皮膜を健全な状態に保持しておくためには、母材中に一定量以上のＣｒが存在する必要がある。したがって、Ｃｒ含有量も箔厚の薄いものほど多くする必要があり、本発明者らの実験によれば、Ｃｒ含有量ＸＣ（重量％）は、
　　１０＋２００／ｔ≦ＸＣ≦３０　　　　　　　　　　　　　　　　　（２）
とすればよいことが判明した。上限の３０は、３０％を超えてＣｒを添加すると材質が劣化するので設けた。
　【００１５】
　ここで、本発明において、箔の高温強度を、前記のように７００℃での耐力が３５０／ｔ（ｋｇｆ／ｍｍ２）以上となるように高めるには、鉄と原子半径のやや異なる元素を固溶させたり、あるいは、高温で安定な析出物が分散して析出するような析出物形成元素等を添加するのが有効である。特に、Ｎｂ，Ｍｏ，Ｔａ，Ｗの少なくとも１種を重量％で（３）式を満足するように添加することが好ましい。ただし、これらの元素は、過剰に添加すると、多量の析出物を生じるなど、材質の劣化をきたすので、添加量の上限を、Ｎｂは１％、Ｍｏは４％、Ｔａは３％、Ｗは４％とする。
　　３５０／ｔ≦７＋１６．５Ｎｂ１／２＋１０．５Ｔａ１／２＋１．９Ｍｏ＋１．２Ｗ
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（３）
　【００１６】
　また本発明において、排ガスによる箔の耐酸化性に関し、通常は、排気ガスの温度が９００℃以下であるが、特に排気ガスの温度が９００℃を超える場合は、箔の耐高温酸化性をより高める必要がある。そのため、本発明では、重量％にて０．０３％以上０．１５％以下の希土類元素（Ｙを含む）を添加することが好ましい。ここで、希土類元素はＹを含み、原子番号５７のＬａから７１のＬｕまでをいい、また、個々の元素に分離精製されてない、Ｌａ、Ｃｅ等の軽希土類元素の集合体（ミッシュメタル）を添加する場合もある。本明細書ではこの集合体をランタノイド（Ｌｎ）と記す。これら希土類元素の合計が０．０３％未満では、９００℃を超える過酷な酸化雰囲気での耐高温酸化性の改善効果が不足し、０．１５％を超えて添加すると耐酸化性が低下するうえ、熱間加工性も悪化して熱間圧延が困難になる。
　【００１７】
　本発明の排ガス浄化用メタル担体は、ハニカム体が厚さ１７μｍ以上４０μｍ未満の薄手の耐熱ステンレス鋼箔で形成され、熱容量が小さいので、エンジン始動初期、触媒が作用する３００℃以上の温度に達するまでの時間が短縮され、排ガス浄化能力が向上する。さらに、ハニカム体の排気抵抗が低下し、エンジン出力の損失を低減することができる。
　【００１８】
　そして、このように薄手化したハニカム体であっても、構成材料のステンレス鋼成分が、目的に応じ適正に設計されているので、特別に厳しいエンジンの運転状態を除いて、使用時に座屈するようなことはなく、エンジン始動時および停止時の温度変化による熱応力、およびエンジン稼働時の高温高サイクル疲労による破壊を生じることもない。さらに、必要な耐酸化性も確保されていて問題ない。
　【００１９】
　【実施例】
　実施例１：　表１に示す各化学組成の１５〜３８μｍ厚のステンレス鋼箔を試作し、このうち３０μｍ厚さの箔で、波付け加工したものと、波付けしない平箔とを重ねて巻回し、直径７８ｍｍ長さ１０５ｍｍのハニカム体を製作した。これを厚さ１ｍｍのステンレス鋼製外筒に嵌入し、ハニカム内およびハニカムと外筒の間を部分的にろう付けし、直径８０ｍｍのメタル担体を試作した。箔製造の過程で厚さ２ｍｍの板から高温引張試験片を採取し、７００℃での耐力を測定した結果を、合金組成から計算によって算出したものと比較して表１に示す。さらに、各箔の１５〜３８μｍの４種類の厚さの平箔について、耐酸化性の試験を行った結果を併せて表１に示す。なお、表１において高温耐力の計算値は、（３）式の右辺の値である。
　【００２０】
　耐酸化性の試験は、使用される排気ガスの最高温度より１００℃だけ高い温度で大気中２００時間の連続加熱試験を行えばよいことが経験的に判っている。すなわち、希土類元素を含まない１〜６の合金箔については、８５０℃で使用されることを想定し、９５０℃×２００時間の試験を、また希土類元素を含有する７〜１２の合金については、９５０℃で使用されることを想定して、１０５０℃×２００時間の試験を行った。表１において、耐酸化性評価の○は試験後も健全酸化状態でＡｌ２Ｏ３皮膜が全面をカバーした状態を示す。△は一部にＦｅ系の黒い異常酸化スポットが生じたことを示す。また×は箔の多くの部分に異常酸化が発生したことを示す。さらに、試作した各メタル担体に触媒を担持させ、排気量２０００ｃｃのガソリンエンジンのエキゾーストマニホールド直下に装着して耐久強度試験を行った。各メタル担体について、ハニカム体の損傷状況の評価結果を表１に示す。
　【００２１】
　エンジン試験は、５０００ｒｐｍフルスロットル５分、エンジン停止・冷却１０分の冷熱行程を１２００回繰返すエンジンベンチ試験を行って、５０〜１００回毎に点検して評価したものである。表１に示すとおり、（１），（２），（３）式にｔ＝３０を代入してこれらを満足する合金組成のものは、３０μｍ箔担体として７００℃耐力の合格レベルである１１．７ｋｇｆ／ｍｍ２以上の耐力を示し、また耐酸化性の試験にも合格、エンジンベンチによる１２００回の冷熱耐久試験にも耐え、ハニカムの局部的な破壊も生じなかったが、上記各式のいずれかを満足しない箔組成のものでは、熱疲労破壊によるハニカムのずれ、または異常酸化を生じた。
　【００２２】
　【表１】
　【００２３】
　実施例２：　表１のＮｏ．９の合金箔について、厚さ１５、２０、３０、３８、４０、５０μｍの箔を試作し、実施例１と同様の担体を製造して、エンジンに装着し、回転数を５０００ｒｐｍにしたときの圧損をマノメーターにより測定した。５０μｍ箔担体の圧損を１．００としたときの各担体の圧損比を表２に示す。これらの結果が示すように、箔厚が薄くなるにしたがい、確実に圧損は低くなることが判る。
　【００２４】
　【表２】
　【００２５】
　実施例３：　実施例２の各厚さの箔を使用した担体に触媒を担持させ、排気量２０００ｃｃのガソリンエンジンのエキゾーストマニホールド直下に装着し、エンジンを始動させ、回転数１６００ｒｐｍ，吸入空気圧−５０ｋＰａのやや負荷をかけた状態で運転して、担体中心部の温度が３００℃に達するまでの時間を測定した。３００℃は、触媒が作用する最低温度である。その結果、表３に示すように、３００℃までの到達時間は箔厚の増加とともに長くなるが、その傾向は、箔圧の大きい方で飽和気味となる。すなわち、箔厚が４０μｍのものは、５０μｍのものに近い時間を示し、薄手化の効果は、実施例２の背圧の場合と同様、厚さ４０μｍ未満で顕著になることがわかる。
　【００２６】
　【表３】
　【００２７】
　【発明の効果】
　本発明は、自動車、ボイラー、発電用等の内燃機関の排ガス浄化用に使用される触媒のメタル担体であって、ハニカム体が厚さ１７μｍ以上４０μｍ未満の薄手の耐熱ステンレス鋼箔で形成されているので、熱容量が小さく、エンジン始動初期、触媒が作用する３００℃以上の温度に達する時間が短縮され、排ガスの初期浄化能力が向上する。さらに、ハニカム体の排気抵抗が低下し、エンジン出力の損失を低減することができる。
　【００２８】
　そして、このように薄手化したハニカム体であっても、構成材料のステンレス鋼成分が、目的に応じ適正に設計されているので、使用時に座屈するようなことがなく、エンジン始動時および停止時の温度変化による熱応力、およびエンジン稼働時の高温高サイクル疲労による破壊を生じることもない。さらに、耐酸化性も問題ない。
　したがって、本発明は、環境対策および省エネ対策に大きく貢献するものである。
【図面の簡単な説明】
　【図１】
　本発明における箔の厚さと７００℃における材料強度の関係を示すグラフである。
　【図２】
　本発明における箔の厚さとＡｌ含有量の範囲を示す図である。