【事件の表示】
　特許第２９２８３８２号「極低炭素アルミキルド鋼の連続鋳造方法」の特許に対する特許異議の申立てについて、次のとおり決定する。
【結　論】
　訂正を認める。
　特許第２９２８３８２号の請求項１に係る特許を維持する。
【理　由】
１、手続の経緯
　本件特許第２９２８３８２号の請求項１、２に係る発明についての出願は、平成３年１１月２７日に特許出願され、平成１１年５月１４日にこれらの発明について特許権の設定の登録がなされ、その後、本件特許の請求項１、２に係る発明について特許異議の申立てがなされたので、当審より特許取消理由を通知したところ、その指定期間内である平成１２年８月２９日に訂正請求がなされたものである。
　
２、訂正の適否についての判断
２−１、訂正の内容
　特許権者が求めている訂正の内容は、次のとおりである。
（１）訂正事項Ａ
　願書に添付した明細書(以下、「特許明細書」という。)の特許請求の範囲を
「【請求項１】極低炭素アルミキルド鋼を連続鋳造するにあたり、鋼中のＣａ濃度を６ｐｐｍ以上２０ｐｐｍ以下とし、Ｓ濃度を０．０１重量％以下、及び酸素濃度を３０ｐｐｍ以下とし、夕ンディッシュ内の溶鋼過熱度を１６℃以上とし、かつノズル直胴部の平均溶鋼流速を１．２ｍ／ｓｅｃ以上とすると共に、ノズル内にガスを吹き込むことなく鋳造を行なうことを特徴とする極低炭素アルミキルド鋼の連続鋳造方法。」
に訂正する。
（２）訂正事項Ｂ
　特許明細書第３頁第１９〜２０行（本件特許公報第４欄第８〜９行）において、「Ｓ濃度を０．０１重量％以下とし、酸素濃度を３０ｐｐｍ以下とする」を「Ｓ濃度を０．０１重量％以下とし、酸素濃度を１０ｐｐｍ以上３０ｐｐｍ以下とする」に訂正する。
２−２、訂正の目的の適否、新規事項の有無及び拡張・変更の存否
　訂正事項Ａは、特許請求の範囲において、請求項１の構成に請求項２の構成を追加し、それにともなって請求項２を削除するものであり、特許請求の範囲の減縮に相当する。
　また、訂正事項Ｂの「酸素濃度を３０ｐｐｍ」を「酸素濃度を１０ｐｐｍ以上３０ｐｐｍ」とする訂正は、第３図などに基づいて酸素濃度の下限を具体化・明確化するもので、明りょうでない記載の釈明に該当するものである。
　そして、訂正事項Ａ、Ｂは、いずれも新規事項の追加に該当するものではなく、また実質上特許請求の範囲を拡張し、又は変更するものでもない。
２−３、むすび
　以上のとおり、上記訂正請求は、特許法第１２０条の４第２項、及び同条第３項において準用する同法第１２６条第２〜３項の規定に適合するものであるから、当該訂正を認める。
　
３、特許異議の申立てについての判断
３−１、本件発明
　本件特許明細書の特許請求の範囲は、本件訂正明細書のとおりに訂正されることとなり、その請求項１に係る発明（以下、「本件発明」という。）は、上記「２、訂正の内容」の「（１）訂正事項Ａ」において記載したとおりのものである。
３−２、申立ての理由の概要
特許異議申立人・新日本製鐵株式会社は、証拠として
甲第１号証：特開昭６３−７３２２号公報
甲第２号証：特公昭６３−４１６７１号公報
甲第３号証：昭和６１年１１月２７〜２８日に川崎製鉄株式会社千葉製鉄所に於て開催された第４０回耐火物部会資料、新日本製鐵株式會社室蘭製鉄所設備技術本部「Ａｌ−Ｓｉキルド鋼の連鋳におけるノズル詰まりの防止について」資料番号耐４０−１８、抄録用紙及び第１〜１８頁
甲第４号証：第１２６・１２７回西山記念技術講座（昭和６３年１１月２８日大阪、昭和６３年１２月１３日東京開催）「高清浄鋼」第８０〜８１頁、（社）日本鉄鋼協会発行
甲第５号証：平成３年３月１４日、鹿島セントラルホテル４階会議場にて開催された「第１０４回製鋼部会資料」第１０４回製鋼部会議事録第１〜９頁、議事録第３頁に記載の資料番号鋼１０４−重−０（抄録用紙及び第１〜１２頁）、鋼１０４−重−４（抄録用紙及び第１〜１７頁）及び鋼１０４−重−５（抄録用紙及び第１〜２１頁）
甲第６号証：特開平１−２９９７４２号公報
を提示して、次の理由により本件発明に係る特許を取り消すべき旨主張する。
理由１
　本件発明は、甲第１〜６号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、その発明に係る特許は、特許法第２９条第２項の規定に違反してされたものである。
理由２
　本件明細書に記載不備があるから、本件発明に係る特許は特許法第３６条第４項、第５項に規定する要件を満たしていない特許出願に対してされたものである。
３−１、特許異議申立人の提出した甲各号証の記載について
（１）甲第１号証
　「鋳造時にタンディッシュノズルが閉塞するのを防止する為に実施される溶鋼のＣａ処理方法」（第１頁左下欄第１６〜１７行）に関し、特許請求の範囲の欄には、「取鍋に収容された溶鋼中にＣａを添加して溶鋼をＣａ処理するに当たり、下記（１）式を満足する様にＣａを添加して操業を行なうことを特徴とする溶鋼のＣａ処理方法。
０．７−１４［Ｓ］＜［Ｃａ］／［０］＜１．１−１４［Ｓ］・・・（１）
　但し、［Ｃａ］：溶鋼中のカルシウム濃度（ｐｐｍ）
　　　　［Ｓ］：溶鋼中の硫黄濃度（重量％）
　　　　［０］：溶鋼中の酸素濃度（ｐｐｍ）」と記載されている。
　そして、第２頁右下欄第１１〜１７行には、「（１）Ａｌ2Ｏ3系介在物の発生による閉塞を防止する上で有効な［Ｃａ］及び(２)ＣａＳ介在物による閉塞が発生するよりも少ない［Ｃａ］の双方を満足する最適な［Ｃａ］の範囲を、上記実測可能な［Ｓ］及び［Ｏ］を用いて規定することにより、Ｃａ処理の制御精度を高めることに成功したのである。」と記載され、さらに、実施例として第３頁左下欄第１１行〜右下欄第１行には、「９０ｔＬＤ転炉で得られる・・・（中略）・・・鋼種としては、夫々炭素量の異なるＳ１０Ｃ鋼、Ｓ２０Ｃ鋼及びＳ４０Ｃ鋼を用い、・・・（中略）・・・その結果、［Ｃａ］、［Ｓ］及び［Ｏ］の関係がノズル閉塞に与える影響は第１図に示す通りであった。」と記載されている。
（２）甲第２号証
　「タンディッシュ〜モールド間のノズル詰まりが確実に防止できると同時に鋳片の表面欠陥の生成防止を実現するのに有効な技術」（第１頁左下欄第１１〜１４行）に関し、特許請求の範囲の欄には、「Ｔｉを０．０５ｗｔ％以上、Ａｌを０．０１ｗｔ％以上含有するアルミキルド鋼又はアルミシリコンキルド鋼を連続鋳造するにあたり、タンディッシュ内溶鋼が０．００１〜０．００４７ｗｔ％のＣａを含むように成分調整することを特徴とする含チタンアルミキルド鋼の連続鋳造方法。」と記載されている。
（３）甲第３号証
　「Ａｌ−Ｓｉキルド鋼の連鋳におけるノズル詰りの防止について」というタイトルの資料であり、抄録用紙の抄録欄第１〜５行には、「Ａｌ−Ｓｉキルド鋼の連鋳において、溶鋼のＣａ処理で介在物のＡｌ2Ｏ3を形態制御すれば、低Ｓ鋼ではノズル詰まりを防止できるが、Ｓを０．０１％以上含む鋼種では、カルシウム・アルミネートのマトリックスに析出したＣａＳがノズルを詰まらせている」と記載され、第５頁第１行には、図５で［Ｓ］＜０．０１％である○印のものについて、「○印で示した低Ｓ鋼の場合は、ノズル詰りがなかった」と記載されている。
（４）甲第４号証
　極低炭素鋼の鋳造について、第８０頁下から第５行〜第８１頁第１行に「極低炭素鋼を鋳造する際の品質については，低炭アルミキルド鋼と同一の考え方ができる。その欠陥は，主としてアルミクラスターに起因するコールドコイルの表面欠陥（スリーバー）である。Ｆｉｇ．４９に鋳込み温度とスリーバーの発生率との関係を示す」と記載され、Ｆｉｇ．４９には、溶鋼過熱度を２１℃以上とするデータが記載されている。
（５）甲第５号証
　資料番号鋼１０４−重−０の(１)頁に示された表には、各社製鉄所の連続鋳造における注入量速度（ｔ／ｍｉｎ／ｓｔｒ）が記載されている。
（６）甲第６号証
　Ｃａ処理によるブルーム・ビレットの連続鋳造法に関し、第１頁右下欄第３〜１８行に「Ａｌを含有する溶鋼中には、脱酸生成物としてのＡｌ2Ｏ3が不可避的に存在し、鋳造中にノズル内壁に付着成長してノズル詰まりを引き起こし、安定鋳造の阻害原因になる・・・（中略）・・・。この対策として・・・（中略）・・・ノズル内へのＡｒガスの吹き込み制御等の組合せによって、ノズル付着を抑制する方法が採用されている。しかしながら、・・・（中略）・・・製品表面疵レベルを悪化せしめるのでＡｒガスの吹き込みは望ましくない。」と記載され、また、第４頁左上欄第２〜１０行に「本発明は、Ａｌ，Ｓ含有鋼を［％Ｃａ］／［％Ａｌ］比を適正範囲に調整して連続鋳造することにより、溶鋼中介在物組成を低融点介在物組成に近接させて凝集浮上分離を促進し、大型介在物の鋳片内への形成を防止するものである。この結果、成品の皮下及び中心部における大型介在物欠陥の発生を防止すると共に、ノズルへのＡｒ吹き込みを必要としないのでピンホール性表面疵をほぼ皆無とすることが出来る。」と記載されている。
（なお、以上の引用箇所の中で、丸付き数字は（数字）に置き換えて記載した。）
　
４、当審の判断
４−１、理由１について
　本件発明は、「極低炭素アルミキルド鋼を連続鋳造するにあたり、鋼中のＣａ濃度を６ｐｐｍ以上２０ｐｐｍ以下とし」、「ノズル内にガスを吹き込むことなく鋳造を行なう」ことを前提とし、その際に問題となる種々の課題を、「Ｓ濃度を０．０１重量％以下、及び酸素濃度を３０ｐｐｍ以下とし、夕ンディッシュ内の溶鋼過熱度を１６℃以上とし、かつノズル直胴部の平均溶鋼流速を１．２ｍ／ｓｅｃ以上とする」ことによって解決するものである（以上、請求項１の記載参照）。
　すなわち、極低炭素アルミキルド鋼を連続鋳造するにあたり、浸漬ノズルの詰りを防止するために、Ｃａ濃度の調整に加えさらに酸素濃度も規制し、Ｃａ添加にともなう冷延鋼板の錆発生を防止するためにＳ濃度を規制し、さらに、ガス吹き込みを停止した場合に生じやすいブレークアウトや凝固鉄によるノズル閉塞を防止するために、夕ンディッシュ内の溶鋼過熱度およびノズル胴部の溶鋼平均流速を規制することにより、Ａｒガスをノズルに吹き込まなくても、安定して極低炭素アルミキルド鋼の連続鋳造が行え、かつその後の冷延板においてふくれおよび発錆を防止できるようにしたものである。
　これに対し、甲第１〜３号証および甲第６号証には、連続鋳造において、浸漬ノズルの詰まりを防止するためのＣａ処理について記載されており、甲第１号証には、Ｃａの添加量を実測可能な［Ｓ］及び［Ｏ］を用いて規定することにより、Ｃａ処理の制御精度を高めることが記載され、、甲第２号証には、ノズル詰まりを確実に防止するために必要な溶鋼中のＣａ量が、甲第３号証には低Ｓの鋼にはノズル詰まりがないことがそれぞれ記載され、甲第６号証には、溶鋼中にＣａを添加し、ノズル内にガスを吹き込むことなく連続鋳造を行なうことが記載されている。また、甲第４号証には、溶鋼過熱度の値が示され、甲第５号証には、各社製鉄所の連続鋳造における注入量速度（その値から平均溶鋼流速が計算できる）が示されている。
　しかしながら、甲第１〜３号証及び甲第６号証には、極低炭素アルミキルド鋼を対象としてＣａ処理することは記載されておらず、かつ、Ｓ濃度や酸素濃度について記載されている甲第１、３号証には、連続鋳造の際、ノズル内にガスを吹き込まないことについても何ら記載されていない。そして、甲第１号証に記載のものは、溶鋼のＳ濃度及び酸素濃度から、必要なＣａ濃度を求めるものであり、また、甲第３号証に記載のものはＳ濃度の異なる鋼のノズルの詰まり易さを調べたもので、Ｓ濃度を特に規制しようとするものではないから、甲第１号証は、極低炭素アルミキルド鋼の連続鋳造をノズル内にガスを吹き込むことなく行なう際、溶鋼の酸素濃度を規制することを何ら示すものではなく、甲第１、３号証は、極低炭素アルミキルド鋼の冷延鋼板に錆を発生させないための条件としてＳ濃度を規制することを何ら示すものではない。さらに、溶鋼過熱度について、前記本件発明の条件を満足する値が甲第４号証に示され、平均溶鋼流速についても、前記本件発明の条件を満足する値が甲第５号証から計算できるが、それらはそれぞれ別個に示されたもので、ガスを吹き込むことなく鋳造を行なう際の前記の問題を解決するために、それらの条件を同時に満足させることを何ら示すものでもない。
　そして、本件発明は、極低炭素アルミキルド鋼を連続鋳造するにあたり、鋼中のＣａ濃度、Ｓ濃度、酸素濃度、溶鋼過熱度、平均溶鋼流速を同時に前記請求項１に記載されたように規制することにより、Ａｒガスの吹き込みを不要にして、冷延板のふくれおよび発錆を防止でき、浸漬ノズル詰まりやブレークアウトなどの発生もなく、安定した極低炭素アルミキルド鋼の連続鋳造方法を提供できるという特許明細書に記載された格別の作用効果を奏するものである。
　したがって、本件発明は、甲第１号証〜甲第６号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものではないから、理由１についての特許異議申立人の主張は採用することはできない。
４−２、理由２について
　特許異議申立人が理由２の根拠としてあげているのは次のＡ〜Ｄのとおりである
Ａ、請求項１には、Ａｒ吹込みについて記載されておらず、発明の構成が不明確である。
Ｂ、明細書の記載中に、Ｓ濃度などに関し請求項１の記載と一致していない記載がある。
Ｃ、明細書中には、溶鋼中へのＣａの添加方法が具体的に記載されていない。
Ｄ、酸素濃度の下限値が不明である。
　そこで、検討すると、前記のように本件特許明細書は訂正されることとなり、訂正後の請求項１には、「ノズル内にガスを吹き込むことなく鋳造を行なう」ことが記載されたので、Ａの主張については明細書の記載不備の理由として採用できない。また、溶鋼中へのＣａの添加方法は、取鍋からタンディッシュへの溶鋼注入流へＣａ粒子を添加したりするなど周知の方法が適宜実施できるものであり、その方法を明細書中に特に記載する必要はなく、さらに、酸素は不純物として含有されるもので、その下限値が示されていなくても特に不備はないところ、前記訂正により、下限値について明確にされたので、Ｃ、Ｄの主張についても採用できない。なお、指摘されたＳ濃度などの不一致の箇所は、特許公報編纂時の誤植によるもので、特許明細書に特に不備はない。
　したがって、本件特許の明細書の記載に不備があるものではないから、理由２についての特許異議申立人の主張は採用することはできない。
　
５．　むすび
　以上のとおりであるから、特許異議申立の理由及び証拠によっては、本件特許を取り消すことはできない。
　また、他に本件特許を取り消すべき理由を発見しない。
　よって、結論のとおり決定する。
【異議決定日】
平成１２年１０月３日（２０００．１０．３）
【訂正の要旨】
審決（決定）の【理由】欄参照。
（５４）【発明の名称】
極低炭素アルミキルド鋼の連続鋳造方法
【発明の詳細な説明】
　技術分野
　本発明は、極低炭素アルミキルド鋼の連続鋳造方法に関する。
　背景技術
　第１図は連続鋳造機上部の溶鋼注入部の概略図であり、この図を参照して連続鋳造法の概要について説明する。
　従来、極低炭素アルミキルド鋼の連続鋳造においては、Ａｌ２Ｏ３の凝集付着による浸漬ノズル１の詰りを防止するために、上ノズル２あるいはスライディングノズル３から浸漬ノズル１内にＡｒガスが吹込まれており、吹込まれたＡｒガスの気泡が鋳造中に鋳塊の凝固シェルにトラップされ、圧延後の焼鈍中にこのＡｒガスが温度上昇によって膨張し、冷延板の表面を膨出させていた。
　Ａｒガスの吹込みを行わずに、浸漬ノズルの詰りを防止する方法として、鋳造される溶鋼中にＣａを含有させ、Ａｌ２Ｏ３をより融点の低いＣａＯ−Ａｌ２Ｏ３系複合化合物に変化させてノズル詰りを防止する方法がある（▲１▼特開平１−９９７６１号公報、▲２▼特開昭６１−２７６７５６号公報、▲３▼特開昭６１−１４５７号公報参照）。
　これらのうち▲１▼の特開平１−９９７６１号公報に記載された方法は、タンディッシュノズルの取付中心位置から１ｍ以内の距離に下端をタンディッシュの溶鋼に浸漬せしめた耐火物円周を配し、前記耐火物円筒内に前記タンディッシュノズルを通過する溶鋼量に対し、５〜２０ｐｐｍのＣａを添加する方法である。
　また▲２▼の特開昭６１−２７６７５６号公報に記載された方法は、Ｃ≦０．０１５重量％を含有するアルミキルド溶鋼中に、Ｃａ又はＣａ合金を添加させることにより鋼中に２〜４０ｐｐｍの金属Ｃａを残留させてＣａＯ−Ａｌ２Ｏ３系介在物が生成されるように処理する方法である。また▲３▼の特開昭６１−１４５７号公報に記載された方法は、Ｔｉを０．０５ｗｔ％以上、Ａｌを０．０１ｗｔ％以上含有するアルミキルド鋼又はアルミシリコンキルド鋼を連続鋳造するにあたり、タンディッシュ内溶鋼が０．００１〜０．００５ｗｔ％のＣａを含むように成分調整する方法である。
　しかしながら、従来の▲１▼、▲２▼、▲３▼のいずれの方法を用いても
　イ）Ｃａの添加条件、即ち鋼中化学組成（Ｃａ，Ｓ濃度）の相違により、冷延鋼板に錆が発生する。
　ロ）鋼中化学組成（Ｃａ、鋼中酸素濃度（以下「Ｔ・Ｏ濃度」と称する。））、あるいは連鋳操業条件によりノズル詰りが発生し、多連鋳が実施できない。
といった不都合を生じていた。
　さらにＣａを添加し、浸漬ノズル１内へのＡｒガスの吹込みを停止した場合、モールド５内でガスの浮力による溶鋼の上昇流がなくなるため、モールド湯面の皮張りが生じ、ブレークアウト発生率が高くなり、かつ鋳片の表面および内部欠陥の原因となっていた。
　また、Ａｒガスを停止した場合、浸漬ノズル１の内側側面と溶鋼流間にガスが介在せず、断熱作用がなくなるため、モールド湯面上のノズル内面側壁に溶鋼が凝固し、アルミナの凝集付着はなくなるものの凝固鉄６によるノズル閉塞が生じる場合があった。
　なお、本発明で述べる極低炭素アルミキルド鋼とは、溶鋼段階での炭素濃度が３０ｐｐｍ以下の鋼種で主にアルミニウムで脱酸され酸素濃度が４０ｐｐｍ以下の鋼種である。
　発明の開示
　本発明は上記従来技術の問題点を解決し、上記Ａｒガスの吹込みが不要であると共に、冷延板のふくれおよび発錆を防止し得る極低炭素アルミキルド鋼の安定した連続鋳造方法を提供することを課題とするものである。
　本発明は、上記課題を解決するために、極低炭素アルミキルド鋼を連続鋳造するにあたり、
　ａ）鋼中のＣａ濃度を６〜２０ｐｐｍとし、Ｓ濃度を０．０１重量％以下とし、酸素濃度を１０ｐｐｍ以上３０ｐｐｍ以下とする。
　ｂ）タンディッシュ４内の溶鋼過熱度ΔＴを１６℃以上とする。
　ｃ）ノズル直胴部１ａの平均溶鋼流速ｖを１．２ｍ／ｓｅｃ以上とする。
　以上を特徴とする鋳造方法である。
　本発明者らは、極低炭素アルミキルド鋼にＣａを添加することによりアルミナ介在物を低融点化し、浸漬ノズル１内にＡｒガス等のガスを吹込まなくとも安定して鋳造が可能で、かつ冷延鋼板にてふくれおよび錆の発生の防止が可能な連続鋳造法を開発すべく、以下の３つの項目について検討を加えた。
　Ａ）溶鋼中のアルミナ介在物をＣａで低融点化し、浸漬ノズル内にガスを吹込まずとも介在物で浸漬ノズルが詰まらない溶鋼組成の検討
　Ｂ）Ａ）の項目を満足させ、かつ連鋳操業の安定および鋳片の高品質化を達成させるための操業技術の検討
　Ｃ）冷延鋼板において、錆の発生を防止し得る鋼の組成の検討
　以下、Ａ）、Ｂ）、Ｃ）の順に各検討内容について説明する。
　Ａ）溶鋼中のアルミナ介在物をＣａで低融点化し、ガス吹込み無しで浸漬ノズルの詰まり防止可能な溶鋼組成の検討。
　以下に示すように、（１）式を用いてアルミナ介在物を低融点化するために必要なＣａ濃度を検討した。
　　
Ｃａ
Ａｌ
実験条件を表１に示す。表１中Ｃａ濃度を０〜２０ｐｐｍに変化させて、実機連鋳機にて、浸漬ノズル内にガスを吹込まずに、ノズル詰りと鋼中Ｃａ濃度の関係を調べた。
　Ａｒガスを吹込まない場合の溶鋼中Ｃａ量と浸漬ノズル詰り指数との関係を第２図に示す。この第２図において浸漬ノズル詰り指数とはノズルの詰り具合を示すスライディングノズル（浸漬ノズルの上部に位置する溶鋼量の調整ゲート）の開度を指数化したもので、数値が大きいほど詰りが大きいことを示している。
　なお、第２図の浸漬ノズル詰り指数は１および２連目のスライディングノズルの平均開度の指数値をみたものである。
　これよりＣａ濃度を６ｐｐｍ以上とすれば、従来のノズル内Ａｒガス吹き法と同等以上のノズル詰り防止効果が得られることがわかる。ここで、Ｃａ≦６ｐｐｍでは浸漬ノズル詰りが著しく、鋳造を中断する場合もあった。
　ついで表１中のＣａを６〜２０ｐｐｍとし、Ａｒガスを浸漬ノズル内に吹込まない条件下で、浸漬ノズルの詰りについてさらに詳細な検討を加えた。
　表１中にある鋼中のＴ・Ｏ濃度を１０〜４０ｐｐｍと変化させ、浸漬ノズル詰り指数とＴ・Ｏ濃度の関係を調査した。その結果を第３図に示す。鋼中Ｃａ濃度とＴ・Ｏ濃度を除く他の実　験条件は表１と同様である。
　第３図の浸漬ノズル詰り指数としては３連目のスライディングノズルの平均開度を用いた。
　これよりＴ・Ｏ濃度が３０ｐｐｍを越えると、ノズル詰りが悪化し、３連以上の多連鋳が不可能なことがわかった。
　これはＴ・Ｏ濃度が３０ｐｐｍを越えると、Ｃａが６〜２０ｐｐｍの領域ではアルミナ介在物を低融点に形態制御しきれなくなり、介在物の浸漬ノズルへの付着が生じるためである。従って、Ｔ・Ｏ濃度を３０ｐｐｍ以下に抑える必要がある。
　Ｂ）　浸漬ノズル内にガスを吹込まない条件下での連鋳操業の安定化及び鋳片の高品質化
　前述したＡ）の項目の条件を満足させて、浸漬ノズル内にガスを吹込まないで連続鋳造する場合の操業の安定性及び得られる鋳片の品質について検討した。
　溶鋼組成をＣａ＝６〜２０ｐｐｍ、Ｔ・Ｏ≦３０ｐｐｍとし、溶鋼スループットあるいは浸漬ノズル内径を変化させて、浸漬ノズル直胴部内溶鋼流速ｖ（ｖ＝浸漬ノズル内溶鋼の体積流速／浸漬ノズル直胴部通路断面積）あるいはタンディッシュ４内の溶鋼過熱度ΔＴと、浸漬ノズル詰りとの関係を調査した。
　ここで、溶鋼過熱度ΔＴの調整は、
　（１）転炉からの出鋼温度
　（２）タンディッシュ・ヒータ
　（３）二次精錬時の溶鋼加熱（金属アルミニウム投入の酸化熱）
により行われる。
　他の条件は表１と同様である。結果を第４図に示す。調査したのは、ｖは０．６〜２．４ｍ／ｓｅｃ、ΔＴは７〜４０℃の範囲である。これより浸漬ノズルの連々が５連以上可能な領域を斜線で示した。この領域は、ｖ≧１．２ｍ／ｓｅｃ、ΔＴ≧１３℃である。このときの浸漬ノズル詰りの主因は、鋼中の介在物が浸漬ノズル吐出口に付着するものではなく、浸漬ノズル直胴部１ａから大気への放熱によりその内壁に凝固鉄６が成長するものである。Ａｒガスを浸漬ノズル内に吹込んだ場合は、ｖ≧０．６ｍ／ｓｅｃ、ΔＴ≧７℃以上でノズル連々は５連以上可能である。浸漬ノズル内にガスを吹込まない場合浸漬ノズル直胴部内壁とノズル内の溶鋼流の間にガス膜が形成されずにガス膜による溶鋼温度の断熱作用がなくなり、浸漬ノズル直胴部内壁に溶鋼が凝固付着し、凝固鉄起因のノズル詰りが生じ易くなる。
　上記ノズル詰りを防止し、３連以上の連々を実施するにはｖ≧１．２ｍ／ｓｅｃかつΔＴ≧１３℃の条件が必要である。
　さらに浸漬ノズル内にガスを吹込まないと、モールド内でガスの浮力による溶鋼の上昇流れが期待できず、モールド場面で溶鋼が凝固し、モールドパウダーの鋼中への巻き込み原因となったり、モールドパウダーが溶融不足となりブレークアウトの発生原因となったりする。
　Ｃａ＝６〜１５ｐｐｍとし、ΔＴ＝７〜４０℃と変化させて、他は表１の実験条件下で浸漬ノズル内にガスを吹込まずに連続鋳造を実施し、ブレークアウト発生率とΔＴの関係を調査した。その結果を第５図に示す。
　第５図よりモールドパウダーの溶融不足によるブレークアウト発生率を低位に抑えるには、浸漬ノズル内にガスを吹込まない場合には、ΔＴ≧１６℃の条件が必要であることがわかる。
　さらに、ΔＴ≧１６℃以上とすると、ΔＴが１６℃未満の鋳造条件で製造された冷延鋼板に較べてモールドパウダーに起因する表面欠陥発生率も１／３以下に抑えることができる。
　以上、本発明者らは極低炭素アルミキルド鋼にＣａを添加して、浸漬ノズル内にガスを吹込まずに、浸漬ノズルの詰りがなく、かつブレークアウトの発生を防止でき、モールドパウダー　起因の表面欠陥発生率を低率に維持するための条件は、（２）式に示すものであることを明確にした。
　　イ）Ｃａ≧６ｐｐｍ
　　ロ）Ｔ・Ｏ≦３０ｐｐｍ　　　……（２）
　　ハ）ｖ≧・２ｍ／ｓｅｃ
　　ニ）ΔＴ≧１６℃
Ｃ）　冷延鋼板の発錆防止のための鋼組成の検討
　Ｃａを添加した極低炭素冷延鋼板の発錆試験を、以下に示す２つの方法で得た冷延鋼板について実施した。
　イ）実験室規模で、溶製、造塊、熱間冷延、冷間圧延を実施して得た冷延鋼板
　ロ）現場製造ラインである連続鋳造、熱間圧延、冷間圧延工程を経て得られた冷延鋼板
　イ）、ロ）の実験に供した鋼の組成を表２に示す。
　Ｃａ濃度を０ｐｐｍ及び６〜３０ｐｐｍ、Ｓを０．００１〜０．２０重量％と各々変化させて得られた冷延鋼板の発錆試験を実施した。発錆試験には、気水噴霧試験を用いた。
　気水噴霧試験とは９０〜９５℃の雰囲気温度でかつ９０〜９５％湿度に保持した容器内に試験片を１０時間放置し、その時に発生した錆の面積率を測定するものである。
　錆の発生機構は、気水噴霧試験の結果から、Ａｌ２Ｏ３はＣａによりＡｌ２Ｏ３より融点の低いＣａＯ−Ａｌ２Ｏ３系複合化合物を生成するが、この化合物の周囲にはＣａＳが析出し、このＣａＳは加水分解性であるために水に溶解し、その部分に溜る水によって局部電池が形成され発錆するものである。気水噴霧試験の実験結果を第６図及び第７図に示す。
　第６図はＣａ＝６〜１５ｐｐｍの範囲での気水噴霧試験による錆発生指数（錆発生面積率を指数化したもの）と鋼中Ｓ濃度との関係を示したものである。
　鋼中のＳ含有量は冷延後の錆発生と密接な関係があり、Ｃａ含有量が６ｐｐｍ以上１５ｐｐｍ以下の冷延板の場合、錆発生を許容レベル以下に押えるには、第６図に示したように、鋼中Ｓ量を０．０１重量％以下とする必要がある。
　また鋼中Ｓ濃度０．００５〜０．００９重量％の領域において、気水噴霧試験による錆発生指数と鋼中Ｃａ濃度の関係をみたのが第７図である。
　Ｃａ量の増加と共に冷延板の発錆が増大する。錆発生を許容レベル以下に押えるためにはＣａ量は２０ｐｐｍ以下、より好ましくは１５ｐｐｍ以下とすることが望ましい。
　上記データおよび他のデータよりＣａ＝６〜３０ｐｐｍ、Ｓ＝０．００１〜０．０２０重量％範囲での極低炭素冷延鋼板の錆発生を防止するためのＣａおよびＳの領域を整理して第８図に示す。
　第８図に示すように、錆発生許容レベル領域は、６ｐｐｍ≦Ｃａ≦２０ｐｐｍ、Ｓ≦０．０１重量％である。
　以上Ａ）、Ｂ）、Ｃ）に示した本発明者らの実験より、極低炭素アルミキルド鋼にＣａを添加して、浸漬ノズル内へのガス吹込みを実施せずに安定した連続鋳造法を実現し、表面および内部欠陥の発生率が低くかつ発錆レベルが許容限度以下の冷延鋼板を製造するためには、連続鋳造操業において以下イ）〜ホ）の５項目の条件が必須であることが明らかとなった。
　　イ）６ｐｐｍ≦Ｃａ≦２０ｐｐｍ
　　ロ）Ｓ≦０．０１重量％
　　ハ）Ｔ・Ｏ≦３０ｐｐｍ
　　ニ）ｖ≧１．２ｍ／ｓｅｃ
　　ホ）ΔＴ≧１６℃
　なお、溶鋼中へのＣａの添加は、Ｃａ金属、Ｃａ−Ｓｉ合金等の適宜な材料を用いて、取鍋もしくはタンディッシュにて行うことができる。
　図面の簡単な説明
　第１図は連続鋳造法の概略図および浸漬ノズル内へのガス吹込みを停止した場合の浸漬ノズル内面への凝固鉄の付着の概略図、
　第２図は浸漬ノズル詰り指数と溶鋼中Ｃａ量との関係を示したグラフ、
　第３図は浸漬ノズル詰り指数と溶鋼中Ｔ・Ｏ濃度との関係を示したグラフ、
　第４図はノズル連々とｖ、ΔＴとの関係を示した図、
　第５図はブレークアウト発生指数とΔＴとの関係を示した図、
　第６図は気水噴霧試験による錆発生指数と鋼中Ｓ濃度との関係を示したグラフ、
　第７図は気水噴霧試験による錆発生指数と鋼中Ｃａ濃度との関係を示したグラフ、
　第８図は錆発生許容レベルのＣａ−Ｓ領域を示した図である。
　発明を実施するための最良の形態
　以下、本発明の実施例について比較例と対比して示す。
　表３及び表４に示した条件下で、極低炭素アルミキルド鋼の連続鋳造を取鍋溶鋼４連にて実施した。尚、比較例２においては、ノズル詰りのため１ないしは２連目で鋳造を中断した例もあった。
　鋳造後のノズル開口面積率、冷延ふくれ欠陥発生率及び気水噴霧試験による錆発錆面積率を表５に示す。ここで
である。
　表５に示すように、本発明により、鋳造時のノズル詰り及び冷延板焼鈍時のふくれが解決され、冷延板の発錆を著しく抑制することができた。
（５７）【特許請求の範囲】
１．　極低炭素アルミキルド鋼を連続鋳造するにあたり、
鋼中のＣａ濃度を６ｐｐｍ以上２０ｐｐｍ以下とし、Ｓ濃度を０．０１重量％以下、及び酸素濃度を３０ｐｐｍ以下とし、
　タンディッシュ内の溶鋼過熱度を１６℃以上とし、
かつノズル直胴部の平均溶鋼流速を１．２ｍ／ｓｅｃ以上とすると共に、ノズル内にガスを吹き込むことなく鋳造を行なうことを特徴とする極低炭素アルミキルド鋼の連続鋳造方法。