(57)【要約】ガスを固相で貯蔵してこのガスを気相で供給する方法であって、反応性混合物であって、仮比重が４０ｋｇ／ｍ３から６０ｋｇ／ｍ３の間であり、好ましくは約５０ｋｇ／ｍ３であり、反応剤と膨張天然黒鉛からなる反応性混合物の入った貯蔵タンク（１）内に、ガスを気相で注入することからなり、この反応性混合物およびガスは、互いが存在するときに、反応剤およびガスが、反応剤がガスを吸収して固体の反応生成物を生成する作用を有し、かつこの逆の作用も有する熱化学反応の対象物となるようなものであり、反応剤がガスを吸収したときにこの反応剤に適用された加熱作用を受けて、反応剤に吸収されたガスを放出する逆の熱化学反応の対象物である、方法。【選択図】図４
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ガスを固相で貯蔵してこのガスを気相で供給する方法であって、反応性混合物であって、仮比重が４０ｋｇ／ｍ３から６０ｋｇ／ｍ３の間であり、好ましくは約５０ｋｇ／ｍ３であり、反応剤と膨張天然黒鉛からなる反応性混合物の入った貯蔵タンク（１）内に、ガスを気相で注入することからなり、前記反応性混合物および前記ガスは、互いが存在するときに、前記反応剤および前記ガスが、前記反応剤が前記ガスを吸収し、固体の反応生成物を生成する作用を有し、かつこの逆の作用も有する熱化学反応の対象物となるようなものであり、前記反応剤が前記ガスを吸収したときに前記反応剤に適用された加熱作用を受けて、前記反応剤に吸収された前記ガスを放出する逆の熱化学反応の対象物であることを特徴とする、方法。
【請求項２】
反応性混合物内の反応剤の質量率は、８５から９６％の間であり、好ましくは約９４％である前記反応性混合物（３）を使用することを特徴とする、請求項１に記載の貯蔵方法。
【請求項３】
前記貯蔵ガスは液相状態であり、前記液化ガスは、前記貯蔵タンクに注入される前に蒸発工程に供されることを特徴とする、請求項１または２のうちいずれか一項に記載の貯蔵方法。
【請求項４】
ガスを固相で貯蔵してこのガスを気相で供給する装置であって、膨張天然黒鉛と反応剤からなる反応性混合物であって、仮比重が４０ｋｇ／ｍ３から６０ｋｇ／ｍ３の間であり、好ましくは約５０ｋｇ／ｍ３である反応性混合物の入った貯蔵タンクを備え、前記反応性混合物および前記ガスは、互いが存在するときに、前記反応剤および前記ガスが、前記反応剤が前記ガスを吸収し、固体の反応生成物を生成する作用を有し、かつこの逆の作用も有する熱化学反応の対象物となるようなものであり、前記反応剤が前記ガスを吸収したときに前記反応剤に適用された加熱作用を受けて、前記反応剤に吸収された前記ガスを放出する反応の対象物であることを特徴とする、装置。
【請求項５】
前記反応性混合物内の反応剤の質量率は、８５から９６％の間であり、好ましくは約９４％であることを特徴とする、請求項４に記載の貯蔵装置。
【請求項６】
前記反応性混合物は、ブロックの形態を呈することを特徴とする、請求項４または５のうちいずれか一項に記載の貯蔵装置。
【請求項７】
前記ガスは、アンモニア、および／またはメチルアミンおよび／または水素で構成されることを特徴とする、請求項４から６のうちいずれか一項に記載の貯蔵装置。
【請求項８】
前記反応剤は、とりわけアルカリ塩、および／またはアルカリ土類塩、および／または金属塩で構成されることを特徴とする、請求項４から７のうちいずれか一項に記載の貯蔵装置。
【請求項９】
前記反応剤は、塩化マンガンおよび／または塩化バリウム、および／または塩化カルシウムで構成されることを特徴とする、請求項８に記載の貯蔵装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、通常液相で貯蔵されるガスを固相で貯蔵して、気相で供給する方法および装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
温度および圧力が正常な状態で通常気相状態にあるガスを貯蔵できるようにし、とりわけガスを輸送できるようにするためには、ガスを圧縮して液相状態に変化させるが、その結果、同一容量で貯蔵されるガス量は著しく増大することが知られている。
【０００３】
しかし、このようなガスの液相での貯蔵には、様々な欠点が伴う。
【０００４】
第１の欠点は、貯蔵した液相が不安定になることであり、これによって使用者は、とりわけガスを輸送する際に数々の注意を払わざるを得なくなる。
【０００５】
第２の欠点は、液化ガスの体積が温度とともに増大するという点に関係しているほか、貯蔵タンク内の圧力が高く、同じく温度とともに上昇するという点にも関係しており、その結果、ガスの入ったタンクは、これらの様々な要因を取り入れなければならず、そのために設計者は、タンクの厚みを、気相状態のみのガスを入れることになっている場合に設計する厚みよりも厚くしなければならなくなる。
【０００６】
このほか、他の技術分野では、熱化学的方法によって冷気を生成するシステムが存在し、このシステムでは、反応装置を液相ガスの入ったタンクと制御連通させる。反応装置およびタンクが連通しているとき、タンク内に入っている液体ガスは蒸発し、これによって特定量の熱が吸収され、その結果、タンクは冷却され、このガスは、反応剤に吸収されて発熱化学反応を生じ、その結果、反応装置は、熱を放散する源となる。反応が終了すると、反応装置内に入っている製品を再度加熱すれば、反応剤に吸収されていたガスが解放され、このガスはタンク内で凝縮される。とりわけ電源に対して動作の自律性を持たせたい場合は、このような装置を特定の冷気生成システムで使用する。
【０００７】
本発明は、このような装置の反応装置を、ガス貯蔵タンクとして使用して、このガスをタンク内で固体形態で貯蔵することを提案するものである。実際、気相ガス全体が反応剤と反応すると、反応生成物が生じ、これが固体化合物を形成することがわかった。
【０００８】
したがって、例えば、塩化マンガンからなる反応剤およびアンモニアからなるガスの場合、この熱化学反応は、以下のようになり、
Ｍｎ（ＮＨ３）２Ｃｌ２＋４（ＮＨ３）←→Ｍｎ（ＮＨ３）６Ｃｌ２＋δＨＲ
このようにして得られた固体の反応生成物は、塩化マンガンのアンモニア化合物である。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
本発明は、最初に気相状態にあるガスを固相で貯蔵でき、使用者が特別な注意を払う必要なくこのガスを輸送できる上に、このガスを気相で供給できるようにする方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
したがって、本発明は、ガスを固相で貯蔵してこのガスを気相で供給する方法であって、反応性混合物であって、仮比重が４０ｋｇ／ｍ３から６０ｋｇ／ｍ３の間であり、好ましくは約５０ｋｇ／ｍ３であり、反応剤と膨張天然黒鉛からなる反応性混合物の入った貯蔵タンク内に気相ガスを注入することからなり、この反応性混合物およびガスは、互いが存在するときに、反応剤およびガスが、反応剤がガスを吸収して固体の反応生成物を生成する作用を有し、かつこの逆の作用も有する熱化学反応の対象物となるようなものであり、反応剤がガスを吸収したときにこの反応剤に適用された加熱作用を受けて、反応剤に吸収されたガスを放出する逆の熱化学反応の対象物であることを特徴とする、方法を目的とする。
【００１１】
本発明によれば、反応性混合物は、好ましくはブロックの形態を呈する。実際、反応剤全体がガスと反応できるようにするには、このガスが反応剤の「塊」の内部を容易かつ自由に循環できることが不可欠であることが知られている。このような理由から、これと同類の熱化学反応を利用する冷気生成技術において、反応剤の浸透性を高めることのできるバインダーマトリックスを使用することを提案した。このバインダーマトリックスは、その上、良好な熱伝導性を有し、これによって、熱化学反応が完了しないうちに熱を遮断しないようにして、熱化学反応によって発生した熱を外部へ排出することができる。
【００１２】
このほか、反応剤とバインダーマトリックスで構成される反応性混合物は、とりわけ反応剤の質量率が、８５から９６％の間であり、好ましくは約９４％である。
【００１３】
本発明の一実施変形例では、貯蔵するガスは液相状態であり、このガスは、貯蔵タンクに注入される前に蒸発工程に供される。
【００１４】
ガスは、好ましくはアンモニア、メチルアミンまたは水素で構成することができ、反応剤は、とりわけアルカリ塩、アルカリ土類塩、金属塩またはこれらの混合物で構成することができる。したがって、とりわけ塩化マンガン、塩化カルシウム、塩化バリウム、またはこれらの混合物を利用することができる。
【００１５】
本発明は、ガスを固相で貯蔵してこのガスを気相で供給する装置であって、膨張天然黒鉛と反応剤からなる反応性混合物であって、仮比重が４０ｋｇ／ｍ３から６０ｋｇ／ｍ３の間であり、好ましくは約５０ｋｇ／ｍ３である反応性混合物の入った貯蔵タンクを備え、この反応性混合物およびガスは、互いが存在するときに、反応剤およびガスが、反応剤がガスを吸収して固体の反応生成物を生成する作用を有し、かつこの逆の作用も有する熱化学反応の対象物となるようなものであり、反応剤がガスを吸収したときにこの反応剤に適用された加熱作用を受けて、反応剤に吸収されたガスを放出する反応の対象物であることを特徴とする、装置も目的とする。
【００１６】
本発明は、貯蔵タンク内の圧力が、貯蔵ガスの蒸発圧力よりも、換言すれば、同じガスが液化形態で入ったタンク内に存在する圧力よりも著しく低い点が、特に有益である。したがって、本発明による方法に従ってアンモニアを貯蔵したタンク内は、４５℃での貯蔵圧力が７．３×１０５Ｐａであるのに対し、同じ温度の液体アンモニアが入ったタンク内は、圧力が１８．２×１０５Ｐａであることがわかった。
【００１７】
このような条件で、本発明により、貯蔵タンクの構造を大幅に簡易化することができるとともに、貯蔵タンクの壁厚を薄くすることができ、これによって、重量軽減およびコスト削減の両方が特に大々的に達成されることになることがわかる。
【００１８】
さらに、貯蔵されるガスの容積は、貯蔵温度とはほとんど無関係であり、これは、温度が大幅に変化する可能性のある条件にガス貯蔵タンクがなった際に、特に有益である。
【００１９】
このほか、輸送の際には、特別に慎重になることも注意する必要もなく、当然ながら、これによって輸送は格段に容易になる。
【００２０】
最後に、液相ガスが漏れないように、タンクの的確な領域にコネクタを配置しなければならないという液体ガス入りのタンクとは逆に、本発明による貯蔵タンクには、位置決めが完全に自由であるコネクタを使用することができる。
【００２１】
本発明は、とりわけアンモニアのようなガスを、重量および体積の小さい容器内の限られた容積に貯蔵する必要がある用途で、特に有益である。したがって、自動車分野では、本発明により、通常は排気ガスの除染に使用されるアンモニアを固相で貯蔵できるとともに、熱化学システムの反応装置の制御された加熱により逆の熱化学反応を起こして、簡単にこのガスを必要に応じて気相で供給できる。
【００２２】
以下、非限定的な例として、添付の図面を参照して、本発明の実施形態を説明していく。
【図面の簡単な説明】
【００２３】
【図１】本発明による貯蔵タンクの直径に沿った長手断面概略図である。
【図２】本発明による貯蔵タンクの一実施変形例の部分的な直径に沿った長手断面概略図である。
【図３】貯蔵タンクの第１の充填方式で使用した、アンモニアの状態変化を表す曲線、および塩化バリウムの分解を表す曲線を示す、圧力と温度のグラフである。
【図４】充填設備の概略図である。
【図５】貯蔵タンクの第２の充填方式で使用した、アンモニアの状態変化を表す曲線、および塩化バリウムの分解を表す曲線を示す、圧力と温度のグラフである。
【図６】本発明による貯蔵タンクの実施変形例の直径に沿った長手断面概略図である。
【図７】本発明による貯蔵タンクの実施変形例の直径に沿った長手断面概略図である。
【発明を実施するための形態】
【００２４】
本発明の本実施例では、アンモニアガスをタンクに貯蔵したい。
【００２５】
このようにするために、まずこの貯蔵タンク内に、反応剤、この場合は塩化バリウムを入れ、反応剤は、アンモニアと反応でき、以下の反応に従って固体の反応生成物を生成できる。
ＢａＣｌ２＋８（ＮＨ３）←→ＢａＣｌ２（ＮＨ３）８＋δＨＲ
【００２６】
反応剤は、この場合は膨張天然黒鉛（ＧＮＥ）で構成された「バインダーマトリックス」とあらかじめ混ぜられ、反応性混合物を構成するようになっている。
【００２７】
本出願人が実施した実験から、貯蔵容量に対して最適な量のガスを得るためには、反応性混合物中の反応剤の割合が、冷気生成装置内で使用する割合よりも遙かに高くなくてはならないことが明らかになった。
【００２８】
したがって、この実験では、反応剤の割合Ｔは、約３５から８０％、つまり質量において、反応性混合物は、反応剤を３５から８０％、および膨張天然黒鉛を６５から２０％含有している。
【００２９】
本発明によれば、反応剤の質量率が８５から９６％であり、好ましくは約９４％である反応性混合物を使用する。膨張天然黒鉛と反応性塩からなる反応性混合物の仮比重、つまり、反応性混合物の実際の体積に加えて粒子間のスペースの体積も含む体積自体は、４０から６０ｋｇ／ｍ３の間であり、好ましくは約５０ｋｇ／ｍ３である。
【００３０】
このような条件で、アンモニア約６００ｇの量を、反応性混合物１リットルの容積に貯蔵することができた。
【００３１】
図１および図２に、本発明による貯蔵タンク１を概略的に示しており、この貯蔵タンクは、エンベロープ２で構成され、このエンベロープの内部には、前述したような反応性混合物３を配置した。
【００３２】
貯蔵タンク１の一方の端部には、ディフューザ８のボス６を受け入れるようになっている孔４が開いている。そのため、このディフューザは、ガス入出用の導管１０を備え、この導管は、使用手段に連結しているとともに、ボス６から延出しており、ボスの直径は、孔４の中で場所を確保し、例えばエンベロープ２への溶接１２によってディフューザを固定するために、導管の直径よりも大きくなっている。ディフューザ８は、ディフューザのエンベロープ２の全長にわたって貯蔵タンク１の内部へ、導管部分１４から延出し、導管には、多孔度が１０から９０％の間になるように孔が開いている。
【００３３】
導管部分１４の第１の機能は、全長にわたって、かつ反応性混合物３の塊にガスを一定間隔で放出しやすいようにすることである。また、導管部分の第２の機能は、径方向の経路に沿ってガスを反応性混合物の中に放出することである。実際、反応性混合物３の浸透性は、この方向が圧縮の長手方向ｘｘ’に対し垂直である限り、このような方向で最適になることがわかった。
【００３４】
ディフューザ８は、とりわけステンレス鋼製の筒状スリーブ１６ａで覆われており、そのメッシュの寸法は、好ましくは約１０マイクロメートルである。場合によっては、このアセンブリは、それ自体が、多孔度がさらに高いステンレス鋼のメッシュでできた第２の筒状スリーブ１６ｂの中に摺動し、このメッシュの寸法は、好ましくは約１００マイクロメートルである。２つのスリーブ１６ａおよび１６ｂは、一方の端部ではボス６に当接し、もう一方の端部では貯蔵タンク１の底と接触して、ガスの入出を反応性混合物３から隔離するとともに、反応性混合物の微粒子がシステムの制御素子をふさぐのを回避するようにする。
【００３５】
貯蔵タンク１の充填を実現するために、とりわけ下記のように実施することができる。このような充填方法により、とりわけ貯蔵ガスで反応性混合物をできる限り高速で充填することができ、反応剤が溶解しないように、よって反応剤が不可逆的に破損しないようにして、一瞬たりともガスが液相になることがない。
【００３６】
図３に、貯蔵タンク１に充填したいガス、すなわちこの場合はアンモニアの状態変化を表す曲線ａ、およびこの場合は塩化バリウムで構成されている反応剤が温度および圧力に応じて分解する様子を表す曲線ｂを示した。
【００３７】
本発明のこの実施形態では、充填温度Ｔｒを例えば２２℃に設定し、この温度でのガスの飽和蒸気圧力を表す点Ａと、塩化バリウムがこの同じ温度で分解する温度を表す点Ｂとの間の区間ＡＢについて検討する。この区間ＡＢ上に、充填点である点Ｃを設定する。この充填点をどこに設定するかに応じて、選んだ用途によって生じた必要性に応じて充填を最適に制御することもできるようになる。
【００３８】
したがって、充填点Ｃが曲線ａに近いほど、貯蔵タンクの充填は速くなるが、タンク内に液化ガスの滴が浸入するリスクは高くなる。
【００３９】
したがって、ある用途に対して、貯蔵タンク１の充填時間が最重要ではなく、逆に液化ガスの滴が一切タンクに浸入できないことが肝要である場合は、図３に示したように、例えば点Ａと点Ｂとの中間の位置に位置する充填点Ｃを設定する。
【００４０】
このような条件では、この図で、充填温度Ｔｒが２２℃で、作動点ＣがＡとＢとの間である場合、圧力は６×１０５Ｐａであることがわかり、これを充填圧力Ｐｒと表す。アンモニアの場合、この圧力Ｐｒでは、蒸発温度は１０℃である。
【００４１】
このような条件で、本発明によれば、貯蔵タンク１にアンモニアを充填し、液化ガスを充填するこの作業中に一瞬たりとも液体がこのタンクに浸入しないようにするには、タンクの充填温度Ｔｒを２２℃にしてこの温度に維持し、アンモニアの入った容器２の温度Ｔｇを、充填圧力Ｐｒでの蒸発温度に等しい１０℃にしてこの温度に維持する。
【００４２】
このようにするために、図４に示したように、例えば、温度Ｔｒを２２℃に温度調節した水槽２０内に、充填したい貯蔵タンク１を浸し、温度Ｔｇを１０℃に温度調節した別の水槽２４に、アンモニアの入った容器２２を浸し、貯蔵タンク１と容器２２を導管２６を介して連通させる。
【００４３】
本発明によれば、貯蔵タンク１の温度とアンモニアの入った容器２２の温度の維持は、温度調節した槽以外の方法で実行でき、例えば加熱バンドまたは冷却バンドを用いて実行できる。
【００４４】
充填点Ｃがすべて区間ＡＢ上の所定位置にあり、とりわけ同区間の中間にあるように、それぞれの曲線を規定することができる。
【００４５】
図３には、充填点Ｃがすべて中間位置にある曲線ｄを示した。
【００４６】
この曲線上に、もう１つの充填温度Ｔ’ｒが２５℃に相当する第２の充填点Ｃ’を設けたところ、８×１０５Ｐａの充填圧力Ｐ’ｒが得られ、この圧力では、アンモニアの蒸発温度Ｔ’ｇは１５℃である。このような条件では、充填する間、貯蔵タンク１の温度Ｔ’ｒを２５℃に維持し、アンモニアの入った容器２２の温度Ｔ’ｇを１５℃に維持する。
【００４７】
前述したように、用途に応じて、充填点Ｃは、区間ＡＢ上を変位することがあり、この位置設定の限界は、ＡＣ＋ＢＣが≧ＡＢ／１０となるようにすることができる。
【００４８】
このような条件では、Ｐｒを貯蔵タンク１の充填圧力とし、Ｐｅを充填温度Ｔｒでの反応剤の平衡圧力とし、Ｐｓを充填温度Ｔｒでのガスの飽和蒸気圧力とすると、
Ｐｒ＝Ｐｅ＋α（Ｐｓ−Ｐｅ）であり、０．１＜α＜０．９である。
【００４９】
本発明のもう１つの実施形態では、図５に示したように、充填圧力Ｐｒを例えば５×１０５Ｐａに設定し、この圧力でのガスの蒸発温度Ｔｇ（４℃）を表す点Ａと、この同じ圧力で反応剤が分解する温度Ｔｄ（３７℃）を表す点Ｂとの間の区間ＡＢについて検討する。この区間ＡＢ上に充填点Ｃを設定する。区間ＡＢ上の点Ｃに応じて、選んだ用途に特有の制約に応じて、また前述の実施形態においても、充填を最適に制御することもできるようになる。したがって、ＡＣ＋ＢＣ＞＝ＡＢ／１０になる。
【００５０】
このような条件で、Ｔｒを貯蔵タンク１の充填温度とし、Ｔｇを充填圧力Ｐｒでのガスの蒸発温度とし、Ｔｅを充填圧力Ｐｒでの反応剤の平衡温度とすると、
Ｔｒ＝Ｔｇ＋β（Ｔｄ−Ｔｇ）であり、０．１＜β＜０．９である。
【００５１】
したがって、ある用途に対して、貯蔵タンク１の充填時間が最重要ではなく、逆に液化ガスの滴が一切タンクに浸入できないことが肝要である場合、例えば点Ａと点Ｂとの中間位置に位置する充填点Ｃを設定する。このような条件で、充填圧力Ｐｒが５×１０５Ｐａの場合、充填作業中に貯蔵タンク１を維持する充填温度Ｔｒは２０℃であり、その結果、ガスの入った容器２２を維持する温度Ｔｇは４℃である。
【００５２】
逆に、別の用途に対して、充填時間が最重要である場合は、点Ａに最も近い動作点Ｃ’を設定するが、貯蔵タンク１に液体ガスが数滴入るリスクを伴い、当然ながら、反応剤の寿命は犠牲になる。そのため、このような条件では、充填中に貯蔵タンク１を維持する温度Ｔ’ｒは、１０℃である。
【００５３】
そのため、タンク１に貯蔵したガスは、適切なあらゆる用途で使用するのに利用できるものである。
【００５４】
タンク１に貯蔵したガスの全部または一部を回収したい場合、固体の反応生成物を加熱して、以下の逆の熱化学反応を起こすようにする：
Ｍｎ（ＮＨ３）６Ｃｌ２＋δＨＲ＜−＞Ｍｎ（ＮＨ３）２Ｃｌ２＋４（ＮＨ３）
【００５５】
この加熱は、例えば電気式加熱スリーブ２８を用いて実行することができ、このスリーブは、図６に示したように、タンク１の周囲に配置される。
【００５６】
ディフューザに組み込まれた手段を用いて加熱を行うこともできる。したがって、図７に示したように、好ましくはステンレス鋼の加熱フィル３０をディフューザの外側スリーブ１６ｂに巻き付けることができ、このスリーブの給電用フィル３０ａおよび３０ｂは、ボス６を貫通して、図示していない外部電源につながっている。
【００５７】
本発明の一実施形態では、貯蔵タンク１には、逆の熱化学反応を起こす際に、タンクを完全に空にする動作を制御できる手段が備わっている。 
【図１】
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【図２】
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【図４】
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【図６】
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【図７】
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【図３】
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【図５】
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【手続補正書】
【提出日】平成25年1月18日(2013.1.18)
【手続補正１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ガスを固相で貯蔵してこのガスを気相で供給する方法であって、反応性混合物であって、仮比重が４０ｋｇ／ｍ３から６０ｋｇ／ｍ３の間であり、好ましくは約５０ｋｇ／ｍ３であり、反応剤と膨張天然黒鉛からなる反応性混合物の入った貯蔵タンク（１）内に、ガスを気相で注入することからなり、前記反応性混合物および前記ガスは、互いが存在するときに、前記反応剤および前記ガスが、前記反応剤が前記ガスを吸収し、固体の反応生成物を生成する作用を有し、かつこの逆の作用も有する熱化学反応の対象物となるようなものであり、前記反応剤が前記ガスを吸収したときに前記反応剤に適用された加熱作用を受けて、前記反応剤に吸収された前記ガスを放出する逆の熱化学反応の対象物であることを特徴とする、方法。
【請求項２】
反応性混合物内の反応剤の質量率は、８５から９６％の間であり、好ましくは約９４％である前記反応性混合物（３）を使用することを特徴とする、請求項１に記載の貯蔵方法。
【請求項３】
前記貯蔵ガスは液相であり、前記液化ガスは、前記貯蔵タンクに注入される前に蒸発工程に供されることを特徴とする、請求項１または２のうちいずれか一項に記載の貯蔵方法。
【請求項４】
前記ガスは、アンモニア、および／またはメチルアミンおよび／または水素で構成されることを特徴とする、請求項１〜３のうちいずれか一項に記載の貯蔵方法。
【請求項５】
ガスを固相で貯蔵してこのガスを気相で供給する装置であって、膨張天然黒鉛と反応剤からなる反応性混合物であって、仮比重が４０ｋｇ／ｍ３から６０ｋｇ／ｍ３の間であり、好ましくは約５０ｋｇ／ｍ３である反応性混合物の入った貯蔵タンクを備え、前記反応性混合物および前記ガスは、互いが存在するときに、前記反応剤および前記ガスが、前記反応剤が前記ガスを吸収し、固体の反応生成物を生成する作用を有し、かつこの逆の作用も有する熱化学反応の対象物となるようなものであり、前記反応剤が前記ガスを吸収したときに前記反応剤に適用された加熱作用を受けて、前記反応剤に吸収された前記ガスを放出する反応の対象物であることを特徴とする、装置。
【請求項６】
前記反応性混合物内の反応剤の質量率は、８５から９６％の間であり、好ましくは約９４％であることを特徴とする、請求項５に記載の貯蔵装置。
【請求項７】
前記反応性混合物は、ブロックの形態を呈することを特徴とする、請求項５または６のうちいずれか一項に記載の貯蔵装置。
【請求項８】
前記反応剤は、とりわけアルカリ塩、および／またはアルカリ土類塩、および／または金属塩で構成されることを特徴とする、請求項５〜７のうちいずれか一項に記載の貯蔵装置。
【請求項９】
前記反応剤は、塩化マンガンおよび／または塩化バリウム、および／または塩化カルシウムで構成されることを特徴とする、請求項８に記載の貯蔵装置。
【国際調査報告】
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