(57)【要約】磁束を生成または受信するＩＰＴシステム磁束装置は、透磁性コア（２）とコア（２）に磁気結合される少なくとも１つのコイル（４）とを有する。シールド（６）は磁束を跳ね返し、コアの外周の少なくとも一部を越えて延在する外側部分（δＡ１）を有するようにコア（２）の反対側に配置される。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
透磁性コア手段と、前記コア手段に磁気結合される少なくとも１つのコイルと、磁束を跳ね返すシールド手段であって、前記コア手段の外周の少なくとも一部を越えて延在する外側部分を含むように前記コア手段の反対側に配置されるシールド手段と、を備える磁束を生成または受信するＩＰＴシステム磁束装置。
【請求項２】
前記シールド手段がシート材を備える、請求項１に記載のＩＰＴシステム磁束装置。
【請求項３】
前記外側部分が周縁を有し、コア外周と前記周縁との間に間隙がある、請求項１または請求項２に記載のＩＰＴシステム磁束装置。
【請求項４】
前記間隙が非磁性材料で充填される、あるいは部分的に充填される、請求項３に記載のＩＰＴシステム磁束装置。
【請求項５】
前記外側部分が前記コアの略面内で前記パッドから延在し、前記周縁が前記外側部分に対してある角度で設けられる、請求項１ないし請求項４のいずれか一項に記載のＩＰＴシステム磁束装置。
【請求項６】
前記周縁がリップを備えるように前記角度が略９０度である、請求項５に記載のＩＰＴシステム磁束装置。
【請求項７】
前記周縁が前記外側部分に対して９０度超の角度で配置される、請求項５に記載のＩＰＴシステム磁束装置。
【請求項８】
前記角度が前記外側部分に対して略９０度〜１５０度である、請求項７に記載のＩＰＴシステム磁束装置。
【請求項９】
前記外側部分が前記コアにほぼ外接する、請求項１ないし請求項８のいずれか一項に記載のＩＰＴシステム磁束装置。
【請求項１０】
前記外側部分が前記リップのフランジ周縁をさらに備える、請求項１ないし請求項９のいずれか一項に記載のＩＰＴシステム磁束装置。
【請求項１１】
前記フランジが前記第１の部分に略平行な面にある、請求項１０に記載のＩＰＴシステム磁束装置。
【請求項１２】
前記シールド手段がケージをさらに備える、請求項１ないし請求項１１のいずれか一項に記載のＩＰＴシステム磁束装置。
【請求項１３】
透磁性コアと、前記コアと磁気結合される少なくとも１つのコイルと、前記コイルの１つまたはそれ以上の巻き線を収容するように構成されるケージ手段とを備える磁束を生成または受信するＩＰＴシステム磁束装置。
【請求項１４】
前記ケージが前記コアの第１の側に設けられて、前記コアの前記第１の側の前記コイルの１つまたはそれ以上の巻きが前記ケージを通過する、請求項１３に記載のＩＰＴシステム磁束装置。
【請求項１５】
パッドを備える、請求項１ないし請求項１４のいずれか一項に記載のＩＰＴシステム磁束装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、誘導電力伝達（ＩＰＴ）システムにおいて使用される磁束生成または受信装置によって生成または受信される磁界を成形または誘導する装置および方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
ＩＰＴシステムは十分に既知である。国際特許出願ＷＯ２０１０／０９０５３９号に記載されるように、電気自動車の充電などの一部のＩＰＴ用途において、磁束の送信構造と受信構造との間の大きな空隙で動作可能である疎結合システムを提供する必要がある。
【０００３】
電気自動車における静止充電と道路上での動力供給との両方の用途が大規模に導入される見込みから、最小限の材料の使用で効率的に動作する磁束送受信構造への需要が高い。
【０００４】
効率性とは別に、疎結合システムのもう１つの課題は、健康上のリスクになり得る浮遊磁界の除去または制御であり、大部分の国で浮遊磁界は特定の上限内に制御されるように法律で定められている。
【発明の概要】
【０００５】
本発明の目的は、改善された誘導電力伝達装置または方法、または改善されたＩＰＴ電力伝達パッドを提供すること、あるいは少なくとも有効な代替策を公共または業界に提供することである。
【０００６】
したがって、本発明の１つの側面は、透磁性コア手段と、コア手段に磁気結合される少なくとも１つのコイルと、磁束を跳ね返すシールド手段であって、コア手段の外周の少なくとも一部を越えて延在する外側部分を含むようにコア手段の反対側に配置されるシールド手段と、を備える磁束を生成または受信するＩＰＴシステム磁束装置を提供する。
【０００７】
シールド手段はシート材を備える。
【０００８】
好ましくは、該装置はパッドを備える。
【０００９】
好ましくは、外側部分は周縁を有し、コア外周と周縁との間に間隙がある。一実施形態では、間隙を非磁性材料によって充填する、あるいは部分的に充填することができる。
【００１０】
一実施形態では、外側部分はコアのほぼ面内でパッドから延在し、周縁は外側部分に対してある角度で設けられる。一実施形態では、その角度は、周縁がリップを備えるように略９０度である。他の実施形態では、周縁は外側部分に対して９０度超の角度、たとえば略９０度〜１５０度の角度で配置される。
【００１１】
一実施形態では、外側部分はコアにほぼ外接する。
【００１２】
好ましくは、外側部分はリップのフランジ周を備える。一実施形態では、前記フランジは第１の部分に略平行な面にある。
【００１３】
好ましくは、コイルは略平面状コイルである。
【００１４】
好ましくは、コイルはシールドに対向するコアの側に設けられる。
【００１５】
別の実施形態では、シールドはケージをさらに備える。ケージは１つまたはそれ以上の巻き線を収容するように構成される。一実施形態では、ケージはボックス部を備える。
【００１６】
好ましくは、シート材はプレートを備える。
【００１７】
もしくは、シート材はメッシュ材を備える。
【００１８】
もしくは、シート材はプレートの１つまたはそれ以上の部分およびメッシュの１つまたはそれ以上の部分を備える。
【００１９】
好ましくは、シート材は、コア外周を越えて延在するフランジを含む。
【００２０】
好ましくは、コアは長軸とコアの長手方向端部を越えて延在するシールドの外側部分とを有する。
【００２１】
好ましくは、シート材はアルミニウムで構成される。
【００２２】
本発明の別の側面によると、透磁性コア手段と、コアと磁気結合される少なくとも１つのコイルと、コイルの１つまたはそれ以上の巻き線を収容するように構成されるケージ手段と、を備える磁束を生成または受信するＩＰＴシステム磁束パッドが提供される。
【００２３】
好ましくは、ケージは、コアの第１の側のコイルの１つまたはそれ以上の巻きがケージを通過するように、コアの第１の側に設けられる。
【００２４】
もしくは、ケージはコアの一端に設けられ、追加のケージ手段がコアの他端に設けられ、追加コイルが設けられることによって、コイルの１つまたはそれ以上の巻きがケージ手段を通過し、追加コイルの１つまたはそれ以上の巻きが追加ケージ手段を通過する。
【００２５】
本発明の他の側面は以下の説明から自明になるであろう。
【００２６】
本発明の１つまたはそれ以上の実施形態を、添付図面を参照して以下説明する。
【図面の簡単な説明】
【００２７】
【図１】円形誘導電力伝達パッドの平面図。
【図２】図２ａは、コイル径とパッド径との比を変動させた場合の、同一インダクタンスを有する２つの同一連結パッドのＰｓｕの変動を示すグラフ。図２ｂは、コイル径とパッド径との比を変動させた場合の、同一インダクタンスを有する２つの同一連結パッドの相互インダクタンスの変動を示すグラフ。
【図３】外側部分（δＡｌ）、すなわち、コア外周とバッキングプレートまたはシールドによって画定されるパッド外径との間の距離に伴うＰｓｕの変動を示すグラフ。
【図４】図１のパッドの距離関数であるＢを示す図。
【図５】ダブルＤパッドの斜視図。
【図６】パッド構造の一実施形態を示す正面断面図。
【図７】図６のパッドの斜視図。
【図８】パッド構造の別の実施形態を示す正面断面図。
【図９】図８の構造の斜視図。
【図１０】図８および１０に示すパッドの正面断面図であるが、シールド構造に関するサイズを特定する図。
【図１１】別のパッド構造の斜視図。
【図１２】図１１のパッド構造およびパッドが励起されたときの磁界を示す部分断面図。
【図１３】ダブルＤパッドのパッド構造を示す。
【図１４】コア外周を越えて延在しないバッキングプレートまたはシールドを有する構造と比較した、図１３Ｂおよび１３Ｃのパッド構造に関する距離に伴うＢの変動を示す図。
【図１５】コア外周を越えて延在しないバッキングプレートまたはシールドを有する構造と比較した、図１３Ｂおよび１３Ｃのパッド構造に関する距離に伴うＢの変動を示す図。
【図１６Ａ】様々な異なるパッド実施形態の正面断面図と、各実施形態によって生成される磁界の表示を示す図。
【図１６Ｂ】様々な異なるパッド実施形態の正面断面図と、各実施形態によって生成される磁界の表示を示す図。
【図１６Ｃ】様々な異なるパッド実施形態の正面断面図と、各実施形態によって生成される磁界の表示を示す図。
【図１６Ｄ】様々な異なるパッド実施形態の正面断面図と、各実施形態によって生成される磁界の表示を示す図。
【図１６Ｅ】様々な異なるパッド実施形態の正面断面図と、各実施形態によって生成される磁界の表示を示す図。
【図１６Ｆ】様々な異なるパッド実施形態の正面断面図と、各実施形態によって生成される磁界の表示を示す図。
【発明を実施するための形態】
【００２８】
上述したように、ＩＰＴシステムの一次回路と二次回路を結合するために磁束を生成または受信するのに使用される磁気構造または装置は、様々な形をとる場合がある。この構造は、三次元よりも二次元に通常は延在するため、パッドと称されることが多い。パッド構造が自動車の反対側、および／または道路、駐車スペース、車庫の床などに組み込むことができるように、普通、三次元は厚みを最小限に抑えることを目的とする。
【００２９】
略円形の既知のパッド構造がＷＯ２００８／１４０３３３号に開示されている。図１は、円形パワーパッドのレイアウトを示す。図から分かるように、コア構造はフェライトなどの透磁性材料製の放射方向に向いたストリップ２を多数備えている。一例では、径（図１ではＰｄ）が７００ミリメートルのパッドが、入手し易いＩ９３コア（放射状ストリップにつき３つ）を用いて作製されている。１つまたはそれ以上の略平面状コイル４がコア構造の上に配置される。コア構造の反対側（すなわち、下側）には、シート材、好ましくはアルミニウム製のバッキングプレート６を備えるシールドが設けられ、シールドは外側部分（δＡｌ）の外周にリング８の形状の周縁（すなわち、上方に向いたフランジ）を有する。アルミニウムバッキング６とリング８は頑強性を高め、パッド周囲に存在し得る漏れ磁束を遮断する。図１のパッドと異なり、従来技術の円形パッドのリング８はコアの縁部、すなわち放射状フェライトストリップ２の外端にすぐ隣接して配置される。
【００３０】
図１の符号は以下の通りである。
Ｆｅｗ  フェライト幅
ＦｅＬ  フェライト長
δＡ１  延長Ｒａｄ．
Ｃｄ  コイル径
Ｐｄ  パッド径
ＣＷ  コイル幅
２５巻コイル（Φ４ｍｍのリッツ線）、１０ｍｍ厚のリング
Ｉ１  ２０ｋＨｚで２３Ａ
【００３１】
バッキング構造６およびリング８は好ましくは、磁束を反発する材料で構成される。さらに、該材料は好ましくは良好な導体でロスが少ない。バッキング６はアルミニウムプレートまたはアルミニウムメッシュなどのプレート材またはメッシュ材を備えることができる。また、バッキング材は、コアを支持するプレートとコア外周の外に延在するメッシュ部など、材料の組み合わせを備えることができる。メッシュ材料の使用に関連する利点は、低コスト、（たとえば道路適用例における）周囲基板への統合し易さ、構造から周囲環境への熱伝達の良さである。
【００３２】
我々はリング８をコア外周近傍に配置することで漏れ磁束が減少することを発見したが、結合には悪影響となるために理想的ではない。後述するように、リング８およびバッキングプレート６をコア外周を越えて延在させることによって、所与の漏れ磁界の場合の結合を最適化させることができる。
【００３３】
我々のこれまでの研究が示すように、円形パッドの理想的なコイル径は、アルミニウムリングを含むパッド径の５７％である。さらに調査を進めるため、７００ミリメートル径のパッド上で、アルミニウムリング（Ｒ）のある場合とアルミニウムリング（ＮＲ）のない場合とで、垂直方向に１２５ｍｍの間隔を空けてコイル径（Ｃｄ）を変化させながらシミュレーションを行った。
【００３４】
その結果を、Ｐｓｕ（開回路電圧×短絡回路電流）および結合係数ｋを示す図２ａおよび２ｂに示す。送信パッドも受信パッドもいずれも同一で、同一のインダクタンスを有するものとする。図示されるように、リングが取り外された場合、電力が大きく増大する。リングなしのパッドの場合、４１６ｍｍのコア径（パッド径の約６０％）が、伝達される電力と結合係数との間の良好な妥協点である。図２ｂに示すように、パッド自身のインダクタンスは、コイルがリングに非常に接近する際に急激に低下するが、リングが取り外されている場合は比較的緩やかに低下する。リングは、インダクタンスを低減させる電流からの対向磁束により、コイルからの磁束を有効に相殺する。
【００３５】
コイルがリングのあるパッドのほぼ中心に配置されるとき（約０．５５＜Ｃｄ／Ｐｄ＜約０．７）、磁束はフェライトの端部を出入りできるため、インダクタンスが増大する。リングのないパッドの場合、２００ｍｍのＣｄで最大インダクタンスとなるが、コイルの外縁上の磁束はフェライトストリップを通過する面積が小さく、フェライトの分布はコイルに対して放射方向に対称ではないと思われる。このことは、パッドがその磁界にどのくらいのエネルギーを貯蔵できるかを決定するインダクタンスの観点から説明がつく。磁束線は、磁気抵抗の最も少ない経路を横断することによってエネルギー貯蔵を最小限にするように自ら並ぶ傾向がある。構造上、パッドの裏には磁束がなく、コイルはアルミニウムシールド層上のフェライト上にある。Ｃｄが理想値より小さいと仮定すると、コイル内側での磁束のための体積が少なくなるため（コイルを結合する磁束線の数は一定である）、磁束線はコイルの内側で相互に反発する。Ｃｄが最適化されると、コイルの内側の体積が増加して、磁界全体の「反発作用」が最小化されることによって、この特定配置での貯蔵エネルギー、ひいてはインダクタンスが最大となる。
【００３６】
図２（ｂ）の結果が示すように、リングが追加されると、磁束相殺効果のためにパッドのインダクタンスが低下する。電力伝達を犠牲にして磁束漏れを低減させるには、高電力システムが磁界漏れ基準を満たすことができるように確保する必要がある。よって、電力伝達に関するリングとバッキングプレートの効果を別々に判定するため、コア外周（δＡｌ）を超えるシート材の外側部分をリングがある場合とない場合とで変動させたシミュレーションを行った。Ｐｓｕおよびｋのプロファイルを図３に示す。ここで、「Ｒ」の表示はバッキングプレートとリングの両方が存在する場合を意味し、「Ｐ」の表示は延長されたバッキングプレートのみが存在する場合を意味する。Ｍは送信パッドと受信パッドとの間の相互インダクタンスを表し、Ｌ２は受信パッドのインダクタンスを表す。リングをフェライトの端部に配置すると、パフォーマンスは大幅に低下し、リングが取り外されるとＰｓｕは約２７％増大する。しかしながら、リングのあるパッドもないパッドも、径が１７０ｍｍに増大した点ではＰｓｕが３．９ｋＶＡに達する。
【００３７】
ＰｓｕプロファイルはδＡｌが１００ｍｍを超えるとわずかに異なり、リングがわずかな「磁束捕獲」効果を有することを示す。したがって、パフォーマンスはほとんど上昇せず、小さなパッドの方が好ましいため、最適化パッドにとっては４０ｍｍの外側部分δＡｌが推奨される。
【００３８】
シミュレーション結果は実験結果と数パーセントの誤差範囲内で一致したことが分かったので、磁界漏れはシミュレーションによって調査済みである。ここで、送信パッドは２０ｋＨｚで２３Ａの正弦波電流によって励起され、開回路受信パッドはその上方１２５ｍｍに配置されている。磁束密度はパッド間の空隙中心から外方に延在する１ｍに沿って記録する。磁束密度はアルミニウムバッキングプレートでの遮蔽によって受信パッド（上側パッド）上と送信パッド下でかなり低い。その結果を、各種磁界漏れ曲線を示した図４に示す。最初の表示の「リングなし」はリングなしでδＡｌ＝０の出力を示す。これを、リングを適所に配置し、δＡｌの値を増大させた他の設計と比較する。電力の観点から理想的と指摘されたため「４０ｍｍプレート」（リングなしでδＡｌ＝４０ｍｍ）も追加する。リングを取り外すことで、フェライト端部に非常に接近して配置することと略同様、磁束漏れが増大する。大きいバッキングプレートはわずかに漏れを減衰させるが、最大限に低減するにはリングが必要である。δＡｌの増加と共に磁界漏れは低減するが、ほどよくＰｓｕを増大させる（図３に示す）。受信パッドでは、外側部分δＡｌの上限は、ＥＶシャーシ上の利用可能な最大スペースと追加のアルミニウムの追加コストに応じて決定される。図２（ａ）の磁束ベクトルが示すように、リングは磁界を曲げて漏れを低減させることによってより高い磁気抵抗の経路を形成する。この「磁束捕獲」アプローチは結果的に電力伝達を低下させる。したがって、リングなしのプレートは漏れと結合との妥協点を提供する。磁束は端部を通って容易にフェライトストリップに入ることができる結果、電力が増大する。
【００３９】
図２、３、４の測定値はパッド近傍の金属物に対するパッドの感度を示す。ＥＶのシャーシは通常スチール製であり、受信パッドまたは送信パッドの線質係数ＱＬ（ＱＬはコイルの磁気抵抗を動作周波数での抵抗で割った値）を大幅に低減させる可能性がある。漏れが大きいほど、周囲のＥＶシャーシで失われるエネルギーが大きくなる。このロスはＢ２に比例するため、磁束密度をわずかに低減させることが非常に有効になり得る。図４に示すように、リングは磁束が通って逃げる面積を低減させるが、逃げる磁束は実際には反対のパッドの方に内側に曲がる傾向がある。したがって、この磁束漏れが周囲シャーシと平行になる可能性は低い。逆に、図２（ｂ）に示すようにリングが取り外されると（バッキングプレートはまだ存在している）、この磁束経路の成形が低減され、磁束は妨害されずにシャーシに向かって移動し、漏れもロスもより大きくなる。
【００４０】
よって、用途によっては、コア外周を越えて延在するフランジを備えたシールドプレートを設けるだけで有効であるかもしれない。さらに、フランジ構造がコアとリップとの間に凹部または間隙を提供するようにリップ（例えばリング）を設けることも有効であるかもしれない。
【００４１】
国際非電離放射線防護委員会（ＩＣＮＩＲＰ）は、経時変化する磁界に対する人体の被爆限界を定めるガイドラインを作成している。人体の平均限界は３ｋＨｚ〜１０ＭＨｚの範囲で２７μＴである（しかし、１００ｋＨｚ超ではＲＦの具体的なレベルを検討しなければならない）。スポットの上限はより大きくすることもできるが、その大きさは国毎の標準化団体によって定められなければならない。４０ｍｍのδＡｌでリングが配置された７００ｍｍの円形パッドは、パッド中心から５００ｍｍよりも離れた地点で２７μＴ未満のスポット値を有する。したがって、人体の平均はずっと低くなる。この２７μＴのスポット値は、リングが取り外された場合（δＡｌ＝４０ｍｍ）、約５４０ｍｍの距離で達成され、リングが最初のパッドから取り外された場合（δＡｌ＝０ｍｍ）、約６００ｍｍで達成される。これらの距離は、一般的な自動車の幅では容易に許容し得るが、より大きな空隙に渡ってより高い電力レベルが必要とされる場合、リングのさらなる延長が必要となる場合がある。
【００４２】
ダブルＤ配置
コアを形成するフェライトストリップ２の（周りではなく）上方に２つのコイルを配置することによって不所望の背後の磁束経路を排除する別のパッド配置を図５に示す。フェライトは主磁束をコイル（ａおよびｂ）の背後に運び、磁束をコイルが配置される一方の側に確立させる。したがって、コアの下方に設けられるアルミニウム（図５に示さず）は浮遊磁界を遮蔽するだけでよく、ロスは無視できる程度である。パッドの上方で湾曲する理想的な磁束経路を図５に示す。基本長（ｈｚ）はパッド長のほぼ２分の１に比例するため、これらの経路は同様に成形された受信パッドとの良好な結合を可能にする。２つの電力パッド間の高結合係数を達成する主要な特徴はパッド間の結合である。パッド間磁束の高さ（Φｉｐ）は、コイルａおよびｂが相互に隣接する領域において両コイルの幅を調節することによって制御される。この領域は図５で陰を付けられており、コイルａとコイルｂとの間の「磁束管」と称する。受信パッドに結合する磁束Φｉｐの一部は相互磁束（ΦＭ）であるため、磁束管を形成するコイルの部分は理想的にはできる限り長くすべきである。逆に、コイルの残りの長さは、銅を節約し、Ｒａｃを低減するために理想的には最小限にすべきである。そうする結果、コイルは「Ｄ」状となり、２つの上記コイルは背中合わせに配置されるため、本文書でそのパッドはダブルＤ（ＤＤ）構造と称する。
【００４３】
再度、バッキング構造は、パッドの前方の磁界形状を制御するため、および／またはパッドの側方または後方周囲に偶然発生する磁界を除去するために使用することができる。このようなバッキング構造または磁束成形構造がＤＤパッドおよび該パッドの変形に及ぼす影響を以下説明する。
【００４４】
ＤＤパッド構造の外周にアルミニウムバッキングプレートの単純な平面状外側部分を延長させる効果を、リング（延長フランジの一部として設けられる直立、傾斜、または垂直リップの形状）などの周縁を設けることと共に調査した。図１３Ａは、バッキングまたはシールドプレート１６が５０ｍｍの延長フランジ１６ａを有するＤＤパッドの設計を示す。図１３Ｂは、５ｍｍ厚のリング１６ｂの追加を示す。シミュレート構造のサイズ（ｍｍ）を含む平面図を図１３Ｃに示す。ＤＤの送信パッド構造は６個のフェライトスラブの４列を有し、受信パッドは８個のフェライトスラブの４列を有する。送信パッドと受信パッドとの間の空隙はオフセットなしで１２５ｍｍである。
【００４５】
図１４および１５に示すように、図１３Ｂおよび１３Ｃのパッド構造と、バッキングプレートがリングを含まずコアを超えて延在しない構造（図１４および１５では「Ｏｒｉｇ」と表示）とを比較した。我々は、アルミニウムの延長で電力伝達が２．５％向上し、アルミニウムの延長とリングの追加で電力伝達が５％向上することを発見した。どちらの延長も遠距離磁界漏れを促進する。ただし、中心の磁界はさほど変化せず、予測したとおり電力は増大する。
【００４６】
ＤＤパッド構造の他の設計変更例を比較するため、２つの主要な量をＪＭＡＧシミュレーションで測定した。電力能力（Ｐｓｕ）を定量化するためにＩｓｃを測定し、パッド面のパッド中心から１ｍの地点の漏れ磁界（Ｂ＿ｌｅａｋａｇｅ）を取得した。
【００４７】
しかしながら、設計が最適化されると、これらの変数は大きく変動する。２つの変数は変動するため、最適化プロセス全体の影響を完全に定量化することが難しい場合が多い。したがって、１回につきこれらの変数の一方のみが変動するように結果が変更される。これは、１ｍでの漏れ磁界が一定レベルで維持されるようにトラック電流を調整することによって実行される。たとえば、特定の設計パラメータが変更されると、ＩｓｃおよびＢ＿ｌｅａｋａｇｅが取得される。これに続き、漏れ磁界が基準レベルで維持されるようにトラック電流が適切に調整される。この基準レベルは、標準的なダブルＤパッドによって生成される漏れ磁界に設定される。その結果、様々な設計案を既存のダブルＤパッドと容易に比較することができる。トラック電流の調整の結果として、システムのＰｓｕもそれに応じて調整されることに留意すべきである。次のセクションで、検討した各種設計を示す。
【００４８】
ダブルＤ  Ｃｏａｘ（開始点）
帰路導体がバッキング／シールドプレート１６内に形成されるケージ１２を使用して遮蔽されるように、同軸巻き線１０をコア２に巻き付けた。プレート１６はコアの長さ方向端部でコア２の外周を越えて延在し、フランジまたは端部プレート１４を形成する。この設計は、最大磁束経路高さおよび結合が達成できるように略円形磁束経路を有することを目的とする。この設計を図６および７に示す。
【００４９】
ダブルＤ  Ｃｏａｘハイブリッド
引き続き、別の変形を提案し、図８および９に示す。この設計は同軸ケージを通過する同軸巻き線（図７および８のダブルＤ  Ｃｏａｘと同様）ならびにダブルＤ巻き線（図５を参照して言及したダブルＤ構造の巻き線ａおよびｂと類似）を含む。図８および９に示す設計は、ダブルＤ巻き線を使用して磁界をさらに成形することによって、結合を高め漏れ磁界を低減することを目的とする。
【００５０】
この設計から、最適化プロセスを実行した。最適化プロセスでは、いくつかのパラメータを変動させ、その影響を定量化した。変動させたパラメータを図１０に示す。その結果、同軸巻き線１０が取り外され、選択された最適値を以下要約する。
【００５１】
・ダブルＤ巻き線の数（最適Ｎ＝２０、すなわち、図５の本ダブルＤの巻き線と類似）
・アルミニウム（すなわち、バッキング）長（最適ｂａｓｉｎ  長＝７５ｍｍ、アルミニウム角度＝４５度、端プレート長＝５０ｍｍ）。
【００５２】
最適化プロセスから生じる設計を図１１に示す。よって、アルミニウムは、上向きリップを備える外側部分と、リップからの、またはリップから独立したフランジとを提供する。図示されているが、ケージは図１１の構造では必要ない。
【００５３】
結果
図１２は、図１１の設計から生じる磁束密度を示す。バッキング構造（アルミニウムシート材）はアルミニウム構造内の渦電流の誘導を通じて磁界を成形する上で重要な役割を果たす。
【００５４】
上述のアプローチを使用して、設計案を本ダブルＤパッドと比較した。その結果を以下に示す。
【００５５】
【表１】
2014532296.tif 000003
【００５６】
図１１の設計では、図５のダブルＤ構造と同一のＢ＿ｌｅａｋａｇｅの場合に空隙を渡って結合可能な電力量が大幅に増大していることが分かる。向上の大部分は図５の６個から図１１の８個へとフェライトの数が増大していることが原因であるため、この結果は少々誤解を招くものだが、フランジがあと１０〜１５％を追加している。
【００５７】
次に、図１６Ａ〜１６Ｆを参照して、一般的なダブルＤ構造の場合の別のコイルおよびアルミニウムシールド配置を検討する。これらの図では、２つのコイルはそれぞれ平坦螺旋状に巻き回されているが、ここでは二次元断面として示す。各コイルは２０巻きを有するため、中央磁束管には４０のワイヤがある。磁束管、すなわち、極間のワイヤはすべて中心から６．６ｍｍ離して配置され、コイルの端部巻き線２１、２２（すなわち、コアの長さ方向端部の巻き線）は中心から４ｍｍ離れて（実質上接触）相互に間隔をおいて配置された２０巻きである。アルミニウムシールドがなく、コア２の端部を越えて配置される端部巻き線を有するこの構造は、図１６Ａの磁束パターン（パッド構造を通る断面を中心とした曲線１８）を生成する。この磁束パターンは非常に高いが、コイル端部から磁束が漏出する。ここで、高さと漏出はいずれも、端部巻き線下にフェライトを置かないことによって増幅される。実質上、この漏出磁束は本文書で上述した理由により望ましくなく、低減することが非常に困難である。
【００５８】
図１６Ｂでは、フェライト２３が端部巻き線２１、２２の上に配置されている。シート材で形成されるアルミニウムセパレータ１６が磁気短絡状況を防ぐために追加される。アルミニウムはコア２の背後に配置され、フランジがコアの長さ方向端部でコア外周を越えて延在する。図１６Ｂに示すように、磁束経路はフェライト上方でほぼ理想的であるが、パッドの底部の下方にいくらか重大な望ましくない端部磁束がある。パッド内に８つのフェライトコアがあるとき、アルミニウム１６は第３および第４のコア間、そして第６および第７のコア間を移行し、第１および第８のコアの端部を覆う。このように、図１６Ｂの磁束パターンはこれらの端部磁束を別とすれば図１６Ａのものとほぼ同じである。
【００５９】
図１６Ｃでは、フェライト２３が取り外され、空気に囲まれる端部巻き線２１、２２の下方に配置される。結果として生じる磁束パターンが示すとおり、隣接フェライトコアを追加することで不所望の端部磁束を非常に容易に吸収することができる。
【００６０】
図１６Ｄでは、フランジ部分が各端に同軸ケージを設けるようにアルミニウムプレート１６が変更されている。フェライト２３は端部巻き線２１、２２の上下に分割され、フェライトおよび端部巻き線はケージ領域内に設けられる。ここで、端部巻き線と関連付けられるフェライトは内部に間隙を有する。間隙が存在せず、巻き線を除く全空間にフェライトが充填される場合、端部巻き線のインダクタンスは非常に高くなるが、間隙は小さな間隙から全くフェライトのないものまで変動させて、磁束パターンに及ぼす端部巻き線の効果を制御することができる。図１６Ｄに示すように、不所望の端部磁束はほぼ除去される。
【００６１】
図１６Ｅに移ると、端部巻き線２１、２２がケージ領域内の空気中に配置されるように、フェライト２３が取り外されている。生成される磁束パターンは理想的な磁束パターンに非常に近いが、アルミニウム１６のロスは大きい。このロスは図１６Ｆに示すようにより長く端部巻き線２１、２２を広げることによって減少させ、良好な磁束パターンを得ることができる。
【００６２】
延長アルミニウムシールドおよびフランジの追加は、ＷＯ２０１１／０１６７３７号に記載される双極配置などのその他の送信および受信配置において有効である。
【図１】
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【図２（ａ）】
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【図２（ｂ）】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６Ａ】
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【図１６Ｂ】
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【図１６Ｃ】
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【図１６Ｄ】
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【図１６Ｅ】
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【図１６Ｆ】
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【国際調査報告】
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