(57)【要約】本発明は、拡張焦点範囲を有するレンズ（５）であって、透明材料からなり、２つの光学面（２、４）を有し、且つ焦点屈折力分布Ｆｔｏｔを有するレンズ（５）に関する。本発明によれば、レンズ（１）の焦点屈折力分布Ｆｔｏｔは、光軸（１０）に対して垂直な平面に関して半径方向高さｒ及び開口の方位角φの関数として、ゼロではない焦点屈折力の計算基本値Ｆｌｅｎｓと最大値Ｆｓｐｉｒａｌ  ｍａｘ（ｒ，φ）との間で変わる。したがって、焦点屈折力分布は、  Ｆｔｏｔ（ｒ，φ）＝Ｆｌｅｎｓ（ｒ）＋Ｆｓｐｉｒａｌ（ｒ，φ）として計算により得られ、螺旋状焦点屈折力成分は、  Ｆｓｐｉｒａｌ（ｒ，φ）＝Ｆｓｐｉｒａｌ  ｍａｘ（ｒ）×ｗ（φ）であり、式中、Ｆｓｐｉｒａｌ  ｍａｘ（ｒ，φ）は半径に応じて非線形に変わり、ｗ（φ）は螺旋状プロファイルを有する焦点屈折力成分の因数である。さらに、焦点屈折力の計算基本値Ｆｌｅｎｓは、屈折基本系の焦点屈折力Ｆｂａｓｅと、構造状焦点屈折力Ｆｓｔｒｕｃｔｕｒｅとに分割され、  Ｆｌｅｎｓ＝Ｆｂａｓｅ＋Ｆｓｔｒｕｃｔｕｒｅが成り立つ。螺旋状焦点屈折力成分Ｆｓｐｉｒａｌ及び構造状焦点屈折力成分Ｆｓｔｒｕｃｔｕｒｅが加算されて螺旋状及び構造状加入屈折力  ＦＳＳ（ｒ，φ）＝Ｆｓｔｒｕｃｔｕｒｅ＋Ｆｓｐｉｒａｌ  ｍａｘ（ｒ）×ｗ（φ）を形成し、これが基本系の焦点屈折力Ｆｂａｓｅに加算されて、レンズ（５）の全焦点屈折力が  Ｆｔｏｔ（ｒ，φ）＝Ｆｂａｓｅ（ｒ）＋ＦＳＳ（ｒ，φ）として得られる。【選択図】図２
2014528100.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
拡張焦点範囲を有するレンズ（５）であって、固体の透明材料からなり、２つの加工光学面（２、４）を有し、且つ焦点屈折力分布Ｆｔｏｔを有するレンズ（５）において、
該レンズ（５）の前記焦点屈折力分布Ｆｔｏｔは、光軸（１０）に対して垂直な平面に関して半径方向高さ（ｒ）及び開口の方位角φの関数として、ゼロではない焦点屈折力の計算基本値Ｆｌｅｎｓと最大値Ｆｓｐｉｒａｌ  ｍａｘ（ｒ，φ）との間で変わり、したがって、前記焦点屈折力分布は、
Ｆｔｏｔ（ｒ，φ）＝Ｆｌｅｎｓ（ｒ）＋Ｆｓｐｉｒａｌ ｍａｘ（ｒ，φ）×ｗ（φ）
として計算により得られ、式中、Ｆｓｐｉｒａｌ  ｍａｘ（ｒ，φ）は半径に応じて非線形に変わり、ｗ（φ）は、螺旋状プロファイルを有する焦点屈折力成分の因数であり、前記焦点屈折力の計算基本値Ｆｌｅｎｓは、基本系の焦点屈折力成分Ｆｂａｓｅと、構造の焦点屈折力成分Ｆｓｔｒｕｃｔｕｒｅとに分割され、さらに、螺旋状焦点屈折力成分
Ｆｓｐｉｒａｌ（ｒ，φ）＝Ｆｓｐｉｒａｌ  ｍａｘ（ｒ，φ）×ｗ（φ）
及び前記構造の焦点屈折力成分Ｆｓｔｒｕｃｔｕｒｅが組み合わさって螺旋状及び構造状加入屈折力
ＦＳＳ（ｒ，φ）＝Ｆｓｔｒｕｃｔｕｒｅ＋Ｆｓｐｉｒａｌ（ｒ，φ）
を形成することで、加工した前記レンズ（５）の全焦点屈折力が
Ｆｔｏｔ（ｒ，φ）＝Ｆｂａｓｅ（ｒ）＋ＦＳＳ（ｒ，φ）
として得られることを特徴とするレンズ。
【請求項２】
請求項１に記載のレンズにおいて、ｗ（φ）は、式
【数１】
2014528100.tif 000050
により表され、ｗｉは角度分布関数のピーク位置を示し、Ｉｉは個々のピークの強度値を示し、ａｉ＞０は各ピーク位置の減衰係数を示し、ｉは計数値を示し、Ｍ≧ｉは最終値を示すことを特徴とするレンズ。
【請求項３】
請求項１に記載のレンズにおいて、ｗ（φ）は、式
ｗ（φ）＝φ／２π
を用いて線形プロファイルとして表されることを特徴とするレンズ。
【請求項４】
請求項１に記載のレンズにおいて、螺旋状及び構造状焦点屈折力分布ＦＳＳは、高さプロファイルにより生成され、加工すべき前記第２光学面（４）の高さプロファイルｚｔｏｔ（ｒ，φ）は、計算基本面（３）の高さプロファイルｚｂａｓｅ、フレネルレンズのフレネル状高さプロファイルｚＦｒｅｓｎｅｌ、及び螺旋状高さプロファイルｚｓｐｉｒａｌ（ｒ，φ）の加算から得られ、ゼロから最大値ｚｓｐｉｒａｌ  ｍａｘまでの付加高さｚｓｐｉｒａｌ（ｒ，φ）は、関数
ｚｓｐｉｒａｌ（ｒ，φ）＝ｚｓｐｉｒａｌ  ｍａｘ（ｒ，φ）×ｗ（φ）
として得られ、前記半径（ｒ）は０〜Ｄ／２で連続的に変わり、前記開口の方位角（φ）は０〜２πで連続的に変わり、前記螺旋状高さプロファイルｚｓｐｉｒａｌ（ｒ，φ）及び前記フレネル状高さプロファイルｚＦｒｅｓｎｅｌは、前記計算基本面（３）の前記高さプロファイルｚｂａｓｅに加算され、その結果として、前記加工すべき光学面（４）は、螺旋状及びフレネル状高さプロファイルｚＳＦにより表され、
ｚＳＦ（ｒ，φ）＝ｚＦｒｅｓｎｅｌ＋ｚｓｐｉｒａｌ（ｒ，φ）
として、
ｚｔｏｔ（ｒ，φ）＝ｚｂａｓｅ＋ｚＦＳ（ｒ，φ）
が成り立つことを特徴とするレンズ。
【請求項５】
請求項４に記載のレンズにおいて、螺旋状付加高さｚｓｐｉｒａｌは、半径及び角度に応じて非線形に変わる最大高さｚｓｐｉｒａｌ  ｍａｘ（ｒ，φ）の多項式と角度依存成分ｗ（φ）との積：
ｚｓｐｉｒａｌ（ｒ，φ）＝ｚｓｐｉｒａｌ  ｍａｘ（ｒ，φ）×ｗ（φ）
から得られ、式中、
【数２】
2014528100.tif 000051
又は
2014528100.tif 000052
が、前記最大高さの多項式であることを特徴とするレンズ。
【請求項６】
請求項４に記載のレンズにおいて、前記付加高さ（ｚ）は、半径に応じて非線形に変わる最大高さｚｍａｘ（ｒ）の多項式と角度依存成分ｗ（φ）との積：
ｚｓｐｉｒａｌ（ｒ，φ）＝ｚｓｐｉｒａｌ  ｍａｘ（ｒ）×ｗ（φ）
から得られ、式中、
【数３】
2014528100.tif 000053
又は
2014528100.tif 000054
が、前記最大高さの動径多項式であることを特徴とするレンズ。
【請求項７】
請求項１に記載のレンズにおいて、前記焦点屈折力分布は、回折光学素子から生成され、前記計算基本面（３）は、第２光学面（４）として加工され、螺旋状及び構造状プロファイルＦＳＳ  ｄｉｆｆｒａｃｔｉｖｅを有する焦点屈折力成分が、加工した前記第２光学面（４）に施される光学格子の効果から得られ、さらに、螺旋状及び構造状加入回折焦点屈折力ＦＳＳ  ｄｉｆｆｒａｃｔｉｖｅは、回折形態の螺旋の焦点屈折力Ｆｓｐｉｒａｌ  ｄｉｆｆｒａｃｔｉｖｅと回折形態の構造の焦点屈折力Ｆｓｔｒｕｃｔｕｒｅ  ｄｉｆｆｒａｃｔｉｖｅとの和であり、位相形態の焦点屈折力が、
ｐｈａｓｅＳＳ（ｒ，φ）＝ｐｈａｓｅｓｔｒｕｃｔｕｒｅ＋ｐｈａｓｅｓｐｉｒａｌ（ｒ，φ）
として表され、式中、前記半径（ｒ）は０〜Ｄ／２で連続的に変わり、前記開口の方位角（φ）は０〜２πで連続的に変わり、その結果として、前記光学面（３）に加工した格子が螺旋状及び構造状位相プロファイルを有することを特徴とするレンズ。
【請求項８】
請求項７に記載のレンズにおいて、螺旋格子プロファイルの値が、式
ｐｈａｓｅｓｐｉｒａｌ（ｒ，φ）＝ｐｈａｓｅｓｐｉｒａｌ  ｍａｘ（ｒ，φ）×ｗ（φ）
により求められ、式中、
【数４】
2014528100.tif 000055
又は
2014528100.tif 000056
が、最大位相値の多項式であることを特徴とするレンズ。
【請求項９】
請求項７に記載のレンズにおいて、螺旋格子プロファイルの値が、式
ｐｈａｓｅｓｐｉｒａｌ（ｒ，φ）＝ｐｈａｓｅｓｐｉｒａｌ  ｍａｘ（ｒ）×ｗ（φ）
により求められ、式中、
【数５】
2014528100.tif 000057
又は
2014528100.tif 000058
が、最大位相値の動径多項式であることを特徴とするレンズ。
【請求項１０】
請求項１に記載のレンズにおいて、螺旋状及び構造状プロファイルＦＳＳを有する前記焦点屈折力成分は、螺旋状屈折率分布Δｎｓｐｉｒａｌ（ｒ，φ）と構造状屈折率分布Δｎｓｔｒｕｃｔｕｒｅとの和である前記レンズの材料中の加法又は減法屈折率分布ΔｎＳＳ（ｒ，φ）から得られ、
ΔｎＳＳ（ｒ，φ）＝Δｎｓｔｒｕｃｔｕｒｅ＋Δｎｓｐｉｒａｌ（ｒ，φ）
となり、前記屈折率分布は、基本値ｎ２から最大値Δｎｓｐｉｒａｌ  ｍａｘまで、関数
Δｎｓｐｉｒａｌ（ｒ，φ）＝Δｎｓｐｉｒａｌ  ｍａｘ（ｒ，φ）×ｗ（φ）
として得られ、式中、前記半径（ｒ）は０〜Ｄ／２で連続的に変わり、前記開口の方位角（φ）は０〜２πで連続的に変わり、その結果として、レンズ材料の前記螺旋状及び構造状屈折率分布がΔｎＳＳ（ｒ，φ）に関して表されることを特徴とするレンズ。
【請求項１１】
請求項４、７、及び１０のいずれか１項に記載のレンズにおいて、
加入螺旋状及び構造状焦点屈折力ＦＳＳを発生させる形態及び／又は構造は、前記レンズの前記光学面の一方にそれぞれ単独で又は相互に組み合わさって配置され、且つ／又は前記レンズの前記光学面の両方に個別に又は相互に組み合わさり且つ／又は分布されて配置され、且つ／又は前記レンズの材料に導入されることを特徴とするレンズ。
【請求項１２】
請求項１に記載のレンズにおいて、
前記レンズの基本焦点屈折力Ｆｂａｓｅ及び／又は前記構造の加入屈折力Ｆｓｔｒｕｃｔｕｒｅは、回転対称であることを特徴とするレンズ。
【請求項１３】
拡張焦点範囲を有するレンズ（５）を製造する方法であって、
ステップ１：第１光学面（２’）のパラメータ、第２光学面（３’）及びレンズ厚（ｄ１）のパラメータ、並びに屈折率（ｎ２）を有する材料タイプ及びアッベ数を設定しつつ、焦点屈折力の基本値Ｆｌｅｎｓを有する単焦点仮想基本系を計算するステップと、
ステップ２：前記焦点屈折力の前記基本値Ｆｌｅｎｓを基本焦点屈折力Ｆｂａｓｅと構造状焦点屈折力成分Ｆｓｔｒｕｃｔｕｒｅとに分割するステップであり、前記基本焦点屈折力Ｆｂａｓｅは、第１光学面（２）のパラメータ（Ｒ３）、計算面（３）及びレンズ厚（ｄ２）のパラメータ（Ｒ４）、並びに屈折率（ｎ２）を有する材料タイプ及びアッベ数から求められるステップと、
ステップ３：光軸（１０）に対して垂直な平面に関して半径方向高さ（ｒ）及び開口の方位角（φ）の関数として、基本値と最大値との間で半径に応じて非線形に変わる、加入螺旋状焦点屈折力分布Ｆｓｐｉｒａｌ（ｒ，φ）のパラメータを求めるステップと、
ステップ４：ステップ３からの前記加入螺旋状焦点屈折力分布Ｆｓｐｉｒａｌをステップ２からの構造状焦点屈折力分布Ｆｓｔｒｕｃｔｕｒｅに加算することにより、加入螺旋状及び構造状焦点屈折力ＦＳＳを求めるステップと、
ステップ５：ステップ４において得た螺旋状及び構造状焦点屈折力分布ＦＳＳ（ｒ，φ）＝Ｆｓｔｒｕｃｔｕｒｅ＋Ｆｓｐｉｒａｌ（ｒ，φ）をステップ２からの基本系Ｆｂａｓｅの光学効果に対して加算又は減算するステップと、
ステップ６：加工レンズの全焦点屈折力が
Ｆｔｏｔ（ｒ，φ）＝Ｆｂａｓｅ＋ＦＳＳ（ｒ，φ）
＝Ｆｂａｓｅ＋［Ｆｓｔｒｕｃｔｕｒｅ＋Ｆｓｐｉｒａｌ（ｒ，φ）］
として得られるようにレンズ側面及び／又はレンズ上及び／又はレンズ内の前記螺旋状及び構造状焦点屈折力分布を有するレンズを製造するステップと
を含む方法。
【請求項１４】
請求項１３に記載の方法において、前記加入螺旋状及び構造状焦点屈折力ＦＳＳを、螺旋状及びフレネル状高さプロファイルｚＳＦ（ｒ，φ）を計算基本面（３）の高さプロファイルｚｂａｓｅに加算することにより生成し、螺旋状付加高さ（ｚｓｐｉｒａｌ）が、半径（ｒ）及び開口の方位角（φ）の関数であり、前記螺旋状付加高さ（ｚｓｐｉｒａｌ）は、値ゼロと最大値との間で変わり、さらに、前記構造状焦点屈折力成分Ｆｓｔｒｕｃｔｕｒｅをフレネル状高さプロファイルｚＦｒｅｓｎｅｌにより生成し、さらに、前記高さプロファイルを前記螺旋状及びフレネル状高さプロファイル（ｚＳＦ）に加えて
ｚＳＦ（ｒ，φ）＝ｚＦｒｅｓｎｅｌ＋ｚｓｐｉｒａｌ  ｍａｘ（ｒ，φ）×ｗ（φ）
とし、前記第１光学面（２）の前記パラメータ（Ｒ３）及び前記第２光学面（４）を有するレンズを加工し、前記第２光学面（４）の高さプロファイルは、
ｚｔｏｔ（ｒ，φ）＝ｚｂａｓｅ＋ｚＳＦ
として得られ、ｚｂａｓｅは、半径（Ｒ４）を有する前記計算基本面（３）の高さプロファイルである方法。
【請求項１５】
請求項１３に記載の方法において、
前記レンズの前記全焦点屈折力Ｆｔｏｔは、
Ｆｔｏｔ＝Ｆｂａｓｅ＋ＦＳＳ
として得られ、式中、前記螺旋状及び構造状焦点屈折力分布ＦＳＳは、加工した前記第２光学面（４）に施した螺旋状及び構造状位相関数ｐｈａｓｅＳＳ（ｒ，φ）の効果により生成され、加工した前記第２光学面（４）は、前記半径（Ｒ４）を有する前記計算基本面（３）に対応し、前記螺旋状及び構造状位相関数は、
ｐｈａｓｅＳＳ（ｒ，φ）＝ｐｈａｓｅｓｔｒｕｃｔｕｒｅ＋ｐｈａｓｅｓｐｉｒａｌ（ｒ，φ）
により求められ、式中、前記螺旋状位相関数ｐｈａｓｅｓｐｉｒａｌは、半径（ｒ）及び開口の方位角（φ）の関数であり、螺旋状屈折効果が値ゼロと最大値との間で変わる方法。
【請求項１６】
請求項１３に記載の方法において、前記加入螺旋状及び構造状焦点屈折力分布ＦＳＳを、前記レンズの材料の螺旋状及び構造状屈折率プロファイルΔｎＳＳにより生成し、該螺旋状及び構造状屈折率プロファイルΔｎＳＳは、螺旋状屈折率プロファイルΔｎｓｐｉｒａｌ（ｒ，φ）及び構造状屈折率プロファイルΔｎｓｔｒｕｃｔｕｒｅの加算から得られ、前記螺旋状焦点屈折力分布ｎｓｐｉｒａｌは、前記基本値と前記最大値との間で変わる方法。
【請求項１７】
請求項１３〜１６のいずれか１項に記載の方法において、螺旋状及び構造状焦点屈折力分布ＦＳＳを、眼の水晶体、有水晶体眼内レンズ、又は無水晶体眼内レンズの上及び／又は中に施す方法。
【請求項１８】
拡張焦点範囲を有するレンズ系であって、請求項１〜１２のいずれか１項に記載の特徴に従った拡張焦点範囲を有するレンズ（１）を該レンズ系のビーム経路に結像素子として配置したレンズ系。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、拡張焦点範囲を有するレンズであって、固体材料からなり、光学面が透明であり、且つ焦点屈折力分布（focal power distribution）を有するレンズに関する。本発明はさらに、レンズを製造する方法と、眼の網膜に対する像の結像に影響を及ぼすための上記レンズの使用と、拡張焦点範囲を有するレンズ系におけるその使用とに関する。
【背景技術】
【０００２】
多焦点レンズは、いくつかの需要を同時に満たすべきである。最初に、２つ以上の焦点面内で十分に良好なコントラスト伝達関数を確保すべきである。さらに、コントラスト伝達関数は、瞳のサイズとは無関係であるべきである。最後に、レンズを製造し易くすべきであり、レンズは、突起又は角を有するべきでなく、したがってできる限り滑らかな湾曲を有するべきである。
【０００３】
こうしたレンズは、特に、眼鏡レンズによる視覚障害の矯正に、又は眼内レンズ（ＩＯＬ）として用いられる。
何年も前にすでに導入された単焦点ＩＯＬとは対照的に、多焦点レンズは、上記需要を同時に満たすことに大きな問題があるので、二焦点の場合にしか以前は実施されなかった。ここでは、変形形態は特殊な回転対称リング系に基づくものであり、リング半径、リング幅、及びリング深さの巧みな整合により、例えば０ｄｐｔ及び約３ｄｐｔの矯正度数で、２つの別個の物体側焦点面に十分な結像がある。
【０００４】
こうした二焦点レンズは、特許文献１に記載されており、回転対称フレネル状リング系を用いる。
【０００５】
特許文献２には、回転対称回折リング系が記載されている。特許文献３からの二焦点レンズも同様に、各リングが２つの所望の焦点距離をそれぞれ実現する２つのサブリングからなるリング系を利用する。
わずかに変更した形態では、単レンズが拡張した連続焦点範囲をカバーする解決手段もそこから得られる。こうしたレンズは、「拡張焦点深度レンズ」又は「ＥＤｏＦレンズ」という用語でも知られている。特許文献４では、リングの個々の焦点距離が所望の連続焦点距離範囲内にある回転対称リング系を利用する。「拡張焦点深度」効果は、種々の焦点距離を混合することにより生み出される。
【０００６】
特許文献５によるシステムは、焦点屈折力が方位角方向に増加する扇形（「パイを切った形（pie slices）」からなる。ここでは、焦点屈折力分布は扇形間に別個の段を有する。
【０００７】
特許文献６には、拡張被写界深度範囲を有するカメラの光学結像系が記載されている。拡張被写界深度は、非球面を有するいくつかのレンズの組み合わせにより達成される。
【０００８】
特に眼内レンズの場合の欠点は、眼軸長（length of the eye）がもたらす比較的短い焦点距離に起因して、「通常の」球面又は非球面基本レンズ形状を用いる場合に強い曲率半径が必要なことである。これにより、レンズ厚が大きくなり、レンズ体積が比較的大きくなることに対応して重量が大きくなる。眼内レンズは有機ポリマーから加工されるので、屈折率は通常は比較的低く、強い曲率半径に、ひいては比較的厚いレンズ形状にもつながる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００９】
【特許文献１】米国特許第５，９８２，５４３号明細書
【特許文献２】米国特許第６，１２０，１４８号明細書
【特許文献３】米国特許第６，５３６，８９９号明細書
【特許文献４】米国出願公開第２００６／１７６５７２号明細書
【特許文献５】国際公開第２０１０／０８３５４６号明細書
【特許文献６】米国出願公開第２０１０／００２３１０号明細書
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
本発明の目的は、拡張焦点範囲を有する新規レンズを開発することからなる。新規レンズは、個別に特に眼内レンズとして、又は他の光学コンポーネントと共に、十分に良好な結像品質を有しながらも大きな被写界深度範囲を提供する光学系を提供すべきである。新規レンズを費用効果的に製造することが可能であるべきである。
特に、新規レンズは、眼内レンズとして用いる際に所与の焦点屈折力で小さなレンズ厚を有するものとする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明によれば、新規レンズに関する本発明の目的は、請求項１の特徴により達成される。本発明によれば、レンズを製造する方法の場合の本発明の目的は、請求項１３の特徴により達成される。
【００１２】
各従属請求項の特徴は、独立請求項の特徴の有利な実施形態である。
【００１３】
本発明によれば、本発明の目的は、眼の網膜に対する像の結像に影響を及ぼす方法の場合、請求項１７の特徴により達成される。本発明によれば、本発明の目的は、レンズ系の場合、請求項１８の特徴を有するレンズがレンズ系のビーム経路に配置されることにより達成される。
【００１４】
拡張焦点範囲を有するレンズは、固体の透明材料からなり、２つの加工光学面を有する。本発明によれば、レンズの焦点屈折力分布Ｆｔｏｔは、光軸に対して垂直な平面に関して半径方向高さｒ及び開口の方位角φの関数であり、ゼロではない焦点屈折力の基本値Ｆｌｅｎｓと最大値Ｆｓｐｉｒａｌ  ｍａｘとの間で変わる。したがって、焦点屈折力分布は、
Ｆｔｏｔ（ｒ，φ）＝Ｆｌｅｎｓ＋Ｆｓｐｉｒａｌ（ｒ，φ）
として得られ、螺旋状焦点屈折力成分は、
Ｆｓｐｉｒａｌ（ｒ，φ）＝Ｆｓｐｉｒａｌ  ｍａｘ（ｒ，φ）×ｗ（φ）
であり、式中、Ｆｓｐｉｒａｌ  ｍａｘ（ｒ，φ）は半径に応じて非線形に変わり、ｗ（φ）は、螺旋状プロファイルを有する焦点屈折力成分の因数である。
本発明の本質的なさらに別の態様は、レンズの焦点屈折力の値Ｆｌｅｎｓがレンズの屈折基本系の焦点屈折力成分Ｆｂａｓｅと、構造状（structure-shaped）焦点屈折力成分Ｆｓｔｒｕｃｔｕｒｅとに分割されて、
Ｆｌｅｎｓ（ｒ）＝Ｆｂａｓｅ＋Ｆｓｔｒｕｃｔｕｒｅ
が成り立つことである。ここで、Ｆｂａｓｅは、レンズ半径又は自由曲面多項式及びレンズ厚、並びにレンズ材料の屈折率により決まるレンズの基本焦点屈折力であり、Ｆｓｔｒｕｃｔｕｒｅは、レンズ半径又は自由曲面多項式及びレンズ厚、並びにレンズ材料の屈折率により表されない焦点屈折力である。したがって、用語「構造」及び符号Ｆｓｔｒｕｃｔｕｒｅは、第１の場合にはフレネルレンズの高さプロファイルｚＦｒｅｓｎｅｌとして現れる、第２の場合には回折光学素子（ＤＯＥ）の位相プロファイルｐｈａｓｅｓｔｒｕｃｔｕｒｅとして現れる、又は第３の場合には屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）の屈折率勾配Δｎｓｔｒｕｃｔｕｒｅとして現れる、構造の焦点屈折力として本明細書では定義される。したがって、本発明によるレンズの焦点屈折力分布は、回転対称の場合には
Ｆｔｏｔ（ｒ，φ）＝Ｆｂａｓｅ（ｒ）＋Ｆｓｔｒｕｃｔｕｒｅ（ｒ）
＋Ｆｓｐｉｒａｌ  ｍａｘ（ｒ，φ）×ｗ（φ）
として得られる。
しかしながら、レンズの基本焦点屈折力Ｆｂａｓｅ及び構造の焦点屈折力Ｆｓｔｒｕｃｔｕｒｅはいずれも、自由曲面の焦点屈折力プロファイルを有することができ、それに対応する多項式がこのとき方程式に挿入される。
【００１５】
したがって、本発明は、所定の焦点距離範囲をカバーすること、すなわち拡張焦点範囲にわたって十分に良好な像品質を発生させることを同時に可能にする、特殊な新規レンズ形状に関する。レンズの焦点屈折力の基本値Ｆｌｅｎｓを被加工レンズの基本焦点屈折力Ｆｂａｓｅと構造の焦点屈折力Ｆｓｔｒｕｃｔｕｒｅとに分割することにより実現されるのは、被加工レンズをより平坦な半径で製造できることである。この結果として、レンズ厚が、ひいてはレンズ体積が、したがってレンズ重量も大幅に低減される。拡張焦点範囲を有するこうしたレンズは、カメラ、顕微鏡の光学系で、又は光学測定装置で用いられる。
主な応用分野は、可変焦点距離範囲を有する眼内レンズである。螺旋状焦点屈折力成分を用いることで、固定の基本焦点屈折力に関して０ｄｐｔ〜約３．５ｄｐｔの合焦範囲を実現することが可能である。こうした眼内レンズは、通常は天然の水晶体の除去後に眼に植え込まれる。しかしながら、これを天然の水晶体に加えて用いることもできる。
【００１６】
新規レンズは、以下のステップに従って製造される。
【００１７】
ステップ１：固定のジオプター設定（例えば、ＩＯＬの場合は健常人眼で６０ｄｐｔ）のための合焦を採用する、初期単焦点仮想基本系を計算する。これは、光学面の表面形態、レンズ厚、及び材料タイプにより設定される焦点屈折力の基本値Ｆｌｅｎｓである。
【００１８】
ステップ２：焦点屈折力の基本値Ｆｌｅｎｓを基本焦点屈折力Ｆｂａｓｅと構造の焦点屈折力Ｆｓｔｒｕｃｔｕｒｅとに分割する。
実際には、焦点屈折力の基本値Ｆｌｅｎｓの５０％よりも大きい値を屈折基本焦点屈折力（refractive base focal power）Ｆｂａｓｅとして実現し、且つ焦点屈折力の基本値Ｆｂａｓｅの５０％よりも小さい値を構造の焦点屈折力Ｆｓｔｒｕｃｔｕｒｅとして実現することが得策であることが分かった。障害の発生に関して、屈折基本焦点屈折力Ｆｂａｓｅとして７０％よりも大きな値及び構造の焦点屈折力Ｆｓｔｒｕｃｔｕｒｅとして３０％よりも小さな値を実現することが特に有利である。基本焦点屈折力Ｆｂａｓｅを有する被加工レンズは、球面状及び／又は非球面状及び／又は自由曲面として具現することができる２つの光学面を有する従来のレンズに対応する。これらの光学面の少なくとも一方が、加入（additional）焦点屈折力分布を実現する基本面としての役割を果たし、これを１つ飛ばして次のステップ４で説明する。
【００１９】
ステップ３：螺旋状焦点屈折力分布Ｆｓｐｉｒａｌを構造の焦点屈折力Ｆｓｔｒｕｃｔｕｒｅに加算することにより、加入螺旋状及び構造状焦点屈折力ＦＳＳのパラメータを求める。
【００２０】
ステップ４：ステップ３において得た螺旋状及び構造状焦点屈折力分布ＦＳＳ（ｒ，φ）＝Ｆｓｔｒｕｃｔｕｒｅ＋Ｆｓｐｉｒａｌ（ｒ，φ）を基本系Ｆｂａｓｅの光学効果に対して加算又は減算する。結果として、レンズの焦点屈折力は、半径に応じて開口の方位角と共に非線形に変わる。
螺旋状及び構造状焦点屈折力分布の「加算」は、それぞれ個別に又は任意の組み合わせで共に用いることができるいくつかの変形形態によりもたらすことができる。
【００２１】
ａ）螺旋状及び構造状焦点屈折力分布ＦＳＳを有する螺旋状及びフレネル状高さプロファイルｚＳＦ（ｒ，φ）を、ステップ２で計算した基本焦点屈折力Ｆｂａｓｅを有するレンズの光学面の一方に「加算する」。こうして求めた光学面は、螺旋状及びフレネル状高さプロファイルｚＳＳ（ｒ，φ）が加算される、したがってこの光学面の被加工プロファイルが設定される、高さプロファイルｚｂａｓｅを有する唯一の計算基本面である。
【００２２】
ｂ）加入焦点屈折力ＦＳＳ  ｄｉｆｆｒａｃｔｉｖｅを有する螺旋状及び構造上回折構造を、ステップ２に従った基本焦点屈折力Ｆｂａｓｅを有するレンズの計算及び加工された光学面の一方に「加算する」。
【００２３】
ｃ）レンズの材料において螺旋状及び構造状屈折率プロファイルΔｎＳＳを「加算する」。この場合、ステップ２に従って計算した表面は、変更されず、したがって加工されない。
【００２４】
ステップ５：レンズ側面及び／又はレンズ上及び／又はレンズ内（at and/or on and/or inside the lens）の螺旋状及び構造状焦点屈折力分布の適用又は導入を含め、基本焦点屈折力Ｆｂａｓｅを有するレンズの第１光学面及び第２光学面を製造する。
螺旋状及び構造状焦点屈折力分布の生成法は、特に、
ａａ）ホットスタンピング又は射出成形による光学面の製造
ａｂ）ダイヤモンドターニングによる光学面の製造
ｂａ）光学面に対するリソグラフィエッチング法による製造
ｂｂ）光学面に対するダイヤモンドターニングによる製造
ｃａ）液体状態からの遠心鋳造による製造
ｃｂ）イオン注入による製造
である。
当然ながら、変形形態ａ）及び／又はｂ）を、効果を分割するようにレンズの一方の光学面又は両方の光学面に適用することができる。色補正のために、回折光学素子を付加的に又は焦点屈折力分布の生成と共に用いることができる。本発明の範囲は、本発明による螺旋状及び構造状焦点屈折力分布をレンズにおいて、例えばナノ粒子の導入により得ることができる、他の方法及び措置も含む。
【００２５】
上記手順の結果として、例えば眼内レンズにおいて、多くの用途の場合に十分に良好な像品質で、０ｄｐｔ〜約３．５ｄｐｔの基本系の焦点屈折力に対する加入螺旋状焦点屈折力Ｆｓｐｉｒａｌの連続変化が達成される。構造の焦点屈折力成分Ｆｓｔｒｃｔｕｒｅの結果として、最大５０％のレンズ厚の低減が達成されることで、概ね同程度の体積及び重量が低減される。
【００２６】
半径依存性且つ方位依存性焦点屈折力Ｆｔｏｔ（ｒ，φ）は、基本系の基本焦点屈折力Ｆｂａｓｅの和から、加入構造の焦点屈折力Ｆｓｔｒｕｃｔｕｒｅから、また半径及び角度に応じた加入螺旋状焦点屈折力Ｆｓｐｉｒａｌ（ｒ，φ）から得られる。したがって、回転対称の場合、以下が成り立つ。
【数１】
2014528100.tif 000003
標準化された光学法を拡張焦点範囲を有するレンズの製造に用いるので、このレンズは費用効果的に製造することができる。
【００２７】
螺旋状及びフレネル状高さプロファイルをレンズの光学面の一方に「加算する」ことにより系全体の螺旋状及びフレネル状焦点屈折力分布を実現するａ）の場合、以下の知見が成り立つ。
全焦点屈折力Ｆｔｏｔは、基本系の基本焦点屈折力Ｆｂａｓｅと共にフレネルレンズの焦点屈折力ＦＦｒｅｓｎｅｌ及び加入螺旋状焦点屈折力Ｆｓｐｉｒａｌを加算することにより構成される。
Ｆｔｏｔ（ｒ，φ）＝Ｆｂａｓｅ＋ＦＦｒｅｓｎｅｌ＋Ｆｓｐｉｒａｌ（ｒ，φ）
ここで、加工上の理由で、レンズの基本焦点屈折力成分Ｆｂａｓｅへの、また螺旋状及びフレネル状焦点屈折力成分への結合
ＦＳＦ（ｒ，φ）＝ＦＦｒｅｓｎｅｌ＋Ｆｓｐｉｒａｌ（ｒ，φ）
がある。
この場合、加入焦点屈折力の分布は高さ分布により得られるので、以下が成り立つ。
ｚｔｏｔ（ｒ，φ）＝ｚｂａｓｅ＋ｚＳＦ（ｒ，φ）
螺旋状及びフレネル状加入焦点屈折力を供給する高さプロファイルは、概して、
ｚＳＦ（ｒ，φ）＝ｚＦｒｅｓｎｅｌ＋ｚｓｐｉｒａｌ（ｒ，φ）
により表される。
【００２８】
基本系の基本焦点屈折力は、球面レンズに関しては次式から得られる。
【数２】
2014528100.tif 000004
式中、Ｒ３は、例えば実際に製造される第１光学面の半径であり、Ｒ４は、高さプロファイルｚＦＳの形態の加入螺旋状及びフレネル状焦点屈折力ＦＦＳが「加算される」計算基本面の半径である（加入焦点屈折力を供給する付加的な高さｚＦＳも、半径Ｒ３に加算することができるか、又は半径Ｒ３及びＲ４の両方に分けることができ、その場合は方程式をそれに従って変更しなければならない）。
【００２９】
球面レンズの半径Ｒ４を有する計算基本面の高さプロファイルｚｂａｓｅは、
【数３】
2014528100.tif 000005
として得られ、
【数４】
2014528100.tif 000006
を用いると、極座標における基本面のデータは、
【数５】
2014528100.tif 000007
として得られる。
したがって、球面状基本面及び回転対称フレネル構造の場合には以下が成り立つ。
【数６】
2014528100.tif 000008
回転対称フレネル状加入焦点屈折力は、
【数７】
2014528100.tif 000009
又は
2014528100.tif 000010
として計算される。
【００３０】
非球面基本面がレンズの下にある限り、非球面を表すための既知の多項式が、光学面及び／又は基本面を求めるために用いられる。
付加項ｚＳＦ（ｒ，φ）により、螺旋状及びフレネル状加入焦点屈折力は材料高さとして生じ、これは、半径Ｒ４を有する光学基本面に対して加算又は減算される。類似の考察が、単純な半径仕様によって表すことのできない非球面及び自由曲面にも当てはまる。
【００３１】
螺旋状高さプロファイルは、
ｚｓｐｉｒａｌ（ｒ，φ）＝ｚｓｐｉｒａｌ  ｍａｘ（ｒ）×ｗ（φ）
から得られ、式中、得られる最大度数を具現する半径Ｒｓｐｉｒａｌ  ｍａｘ（ｒ）の関数としての最大螺旋状高さ成分の動径多項式は、
【数８】
2014528100.tif 000011
であり、式中、ｒは半径方向高さであり、ｃｊは動径多項式の係数セットである。
最も単純な場合には、
【数９】
2014528100.tif 000012
は、φを基本系（キャリアレンズ）の基本面上の方位角とした角度依存性の線形正規化成分である。
レンズの基本面に加えられる付加項ｚｓｐｉｒａｌ（ｒ，φ）は、
【数１０】
2014528100.tif 000013
から得られる。
概して、レンズの系全体の焦点屈折力の最大成分は、
ｚｔｏｔ（ｒ，φ）＝ｚｂａｓｅ（ｒ）＋［ｚＦｒｅｓｎｅｌ（ｒ）＋ｚｓｐｉｒａｌ（ｒ，φ）］
【数１１】
2014528100.tif 000014
として得られる。
動径多項式ｚｓｐｉｒａｌ  ｍａｘ（ｒ）に関しては、
【数１２】
2014528100.tif 000015
というアプローチ（approach、Ansatz：アンザッツ）も類似の方法で用いることができ、同様に
【数１３】
2014528100.tif 000016
が可能である。
【００３２】
したがって、最も単純な場合には、加入半径方向屈折力分布を正規化方位角及び最大達成度数の積として実現すればすでに十分である。
【００３３】
したがって、ｃｌを二次項の前の係数とした動径多項式ｚｓｐｉｒａｌ  ｍａｘ（ｒ）＝ｃｌ×ｒ２の最も単純な場合では、付加項に関する方程式は、
【数１４】
2014528100.tif 000017
となる。
上述の手順は、線形「ヘリカル増加（helical increase）」を表す。この形態では、結像品質が良好であり、全ジオプター領域でほぼ変化がない。
【００３４】
しかしながら、例えばゼロジオプター位置等の特定のジオプター領域を選ぶことが望ましい場合が多い。この目的で、角度に対するｚ高さの線形依存から離れる必要がある。
【００３５】
概して、角度依存成分は次式により表すことができる。
【数１５】
2014528100.tif 000018
式中、ｗｉはピーク位置（０〜２π）であり、Ｉｉはピーク強度であり、ａｉ＞０は各ピーク位置の減衰係数である。
【００３６】
例として、Ｍ＝１、Ｉｉ＝１、及びｗｉ＝２πの場合、ａｌ＝０．２５とした関数
【数１６】
2014528100.tif 000019
により、ゼロジオプター領域が選ばれる。φ＝０〜φ＝２の小さな増加が、この角度範囲の焦点屈折力のわずかな加入、したがってゼロジオプター距離に関してより大きな表面成分をもたらす。
【００３７】
拡張焦点範囲を有するレンズの最適化の状況において、さらなる自由度が設計時に利用可能であることにより、さらに他の利点を得ることができる。例として、これがもたらされるのは、動径関数ｚｓｐｉｒａｌ  ｍａｘ（ｒ）が同様に方位依存係数セットを得る、したがって動径多項式ｚｓｐｉｒａｌ  ｍａｘ（ｒ，φ）が
【数１７】
2014528100.tif 000020
として求められる場合である。
【００３８】
このことから、付加項ｚｓｐｉｒａｌ（ｒ，φ）は、概して
【数１８】
2014528100.tif 000021
として得られる。
したがって、角度項ｗ（φ）に関する一般方程式
【数１９】
2014528100.tif 000022
からさらなる変形形態を特定することが可能であり、これを用いて個々の方位範囲の「有効期間」を制御することが可能である。
【００３９】
上記説明は全て、屈折性であり且つ基本系の光学面の一方に加えられる付加項に基づくものであった。
加算項は、当然ながら回折形態でも利用可能であり得る。すなわち、螺旋状及び構造状位相関数を有する回折光学素子（ＤＯＥ）が、基本系のキャリア球面に施される（ｂ）の場合）。この位相関数は、屈折アプローチと完全に類似して設計される。ブレーズ格子、正弦格子、及びバイナリ格子が特に適している。
【００４０】
半径方向且つ角度依存的に、格子周波数は、初期値から最大焦点屈折力に相当する最大値へ連続的に螺旋状に変化する。
【００４１】
螺旋位相関数は、
【数２０】
2014528100.tif 000023
又は
2014528100.tif 000024
として得られる。
【００４２】
回折構造の螺旋状焦点屈折力は、
【数２１】
2014528100.tif 000025
として、又は
2014528100.tif 000026
として得られ、式中、ｗｌは回折光学素子の設計波長であり、λは適用波長である。
項ｗ（φ）は、上記説明から選択することができ、最も単純な場合はφ／２πである。ｋｌを二次項の係数とすると、最大焦点屈折力は
【数２２】
2014528100.tif 000027
として得られ、角度依存項Ｆｓｐｉｒａｌ  ｄｉｆｆｒａｃｔｉｖｅ（φ）は
【数２３】
2014528100.tif 000028
として得られる。
回折実施形態では、加入焦点屈折力をもたらす構造は位相関数である。回転対称構造の位相は、
【数２４】
2014528100.tif 000029
又は
2014528100.tif 000030
である。
回折実施形態では、回転対称構造の焦点屈折力は、
【数２５】
2014528100.tif 000031
又は
2014528100.tif 000032
であり、式中、ｗｌは回折光学素子の設計波長であり、λは適用波長である。
【００４３】
最も単純な場合には、Ｎ＝１及びＬ＝１のレンズについて、全焦点屈折力は、単焦点基本系の比較的強い屈折基本焦点屈折力Ｆｂａｓｅと、回折生成した螺旋状及び回転対称加入焦点屈折力ＦＳＳ  ｄｉｆｆｒａｃｔｉｖｅの比較的小さな焦点屈折力成分とから得られる。
Ｆｔｏｔ＝Ｆｂａｓｅ＋［Ｆｓｔｒｕｃｔｕｒｅ  ｄｉｆｆｒａｃｔｉｖｅ＋Ｆｓｐｉｒａｌ  ｄｉｆｆｒａｃｔｉｖｅ］
＝Ｆｂａｓｅ＋ＦＳＳ  ｄｉｆｆｒａｃｔｉｖｅ
【数２６】
2014528100.tif 000033
実際的には、レンズの基本焦点屈折力Ｆｂａｓｅが最初に生成され、螺旋状及び構造状加入焦点屈折力ＦＳＳ  ｄｉｆｆｒａｃｔｉｖｅが基本レンズの光学面に適用される。
【００４４】
したがって、回折成分の結果として、比較的小さな色収差しか生じず、拡張焦点範囲を有するレンズは白色光にも適している。
螺旋状及び構造状加入焦点屈折力ＦＳＳ  ｄｉｆｆｒａｃｔｉｖｅは、レンズの両方の光学面に分割することもできる。
【００４５】
しかしながら、螺旋状及び構造状加算項ＦＳＳは、螺旋状及び構造状屈折率勾配ΔｎＳＳを生成することにより実現することもできる（ｃ）の場合）。例として、独国特許第１０  ２００９  ０３３  ９８４号明細書は、不均一な光学特性が光学材料でどのようにして発生し得るかを記載している。当該明細書に記載の方法の発展形態では、螺旋状及び構造状屈折率プロファイルを実現することも可能である。この場合の屈折率勾配の特性及び設計は、屈折アプローチ及び回折アプローチに完全に類似してもたらされる。
【００４６】
全焦点屈折力Ｆｔｏｔは、単焦点基本系の基本焦点屈折力Ｆｂａｓｅと螺旋状及び構造状屈折力の増加がもたらす加入焦点屈折力ＦＳＳとを足したものから得られる。
【００４７】
螺旋状及び構造状加入焦点屈折量ＦＳＳ（ｒ，φ）は、次式に従った屈折率差ΔｎＳＳ（ｒ，φ）に比例する。
ΔｎＳＳ（ｒ，φ）＝Δｎｓｔｒｕｃｔｕｒｅ＋Δｎｓｐｉｒａｌ（ｒ，φ）
＝Δｎｓｔｒｕｃｔｕｒｅ＋Δｎｓｐｉｒａｌ  ｍａｘ（ｒ，φ）×ｗ（φ）
【００４８】
屈折率差ΔｎＳＳ（ｒ，φ）は、（ｒ＝０及びφ＝０での）０から（ｒ＝Ｄ／２及びφ＝２πでの）最大屈折率増加Δｎｓｐｉｒａｌ  ｍａｘへ連続的に増加し、関数ｗ（φ）は、上記線形又は一般プロファイルを予め定めることができる。
【００４９】
ここで、Δｎｓｐｉｒａｌ  ｍａｘ（ｒ，φ）は、高さｚｓｐｉｒａｌ  ｍａｘ又は位相関数ｐｈａｓｅｓｐｉｒａｌ  ｍａｘに類似して計算され、レンズの基本屈折率ｎ２に関して正及び負の両方であり得る。
【００５０】
したがって、本発明の主題は、所望の加入焦点屈折力プロファイルをもたらす、螺旋状及び／又はフレネル状高さプロファイル（単数又は複数）、螺旋状及び／又は回転対称位相プロファイル（単数又は複数）、及び／又は螺旋状及び／又は回転対称屈折率プロファイル（単数又は複数）の任意の形態にも関する。
【００５１】
高さプロファイル及び／又は位相プロファイルは、レンズの光学面の一方及び／又は両方に分布させることができるか、又は組み合わせて配置することができる。
【００５２】
以下本文において、本発明を図に基づき説明する。
【図面の簡単な説明】
【００５３】
【図１】独国特許第１０  ２０１１  ８９９号明細書に記載の、本発明の基礎となる拡張焦点範囲を有する「厚肉」レンズを側面図で示す。
【図２】本発明による拡張焦点範囲を有する「薄肉」レンズを側面図で示す。
【図３】「薄肉」レンズの設計及び製造につながる手順及び計算ステップの概略図を示す。
【図４】螺旋状焦点屈折力成分の図を示す。
【図５】フレネル型にした回転対称屈折力成分の図を示す。
【図６】フレネル型にした加入螺旋状及び回転対称焦点屈折力成分の図を示す。
【図７】フレネル型にした加入螺旋状及び回転対称焦点屈折力成分の図を示す。
【図８】螺旋状成分の強さが図７よりも大きい、フレネル型にした加入螺旋状及び回転対称焦点屈折力成分の図を示す。
【図９】螺旋状成分の強さが図８よりも大きい、フレネル型にした加入螺旋状及び回転対称焦点屈折力成分の図を示す。
【図１０】螺旋状成分の強さが図９よりも大きい、フレネル型にした加入螺旋状及び回転対称焦点屈折力成分の図を示す。
【図１１】螺旋状焦点屈折力成分を生成する回折螺旋構造の図を示す。
【図１２】回折回転対称リング構造の図を示す。
【図１３】図６に示す焦点屈折力成分に対応する、加入回折螺旋構造及び回折回転対称リング構造の図を示す。
【図１４】眼内の眼内レンズの概略図を示す。
【図１５】「厚肉」レンズを備えたカメラの光学系を示す。
【図１６】拡張焦点範囲を有する「薄肉」レンズを備えたカメラの光学系を示す。
【発明を実施するための形態】
【００５４】
図１は、内容全体を本明細書に明示的に引用する独国特許第１０  ２０１１  １０１  ８９９号明細書による拡張焦点範囲を有する「厚肉」レンズ１を示す。螺旋状焦点屈折力分布Ｆｓｐｉｒａｌ（ｒ，φ）を発生させる螺旋状屈折高さプロファイルｚｓｐｉｒａｌ（ｒ，φ）の図が、側面図で示されている。このレンズ１は、第１光学面２’の半径Ｒ１及び計算基本面３’の半径Ｒ２を有するその基本系によって、またレンズ厚ｄ１及び屈折率ｎ２によっても最初に決定される。これらのパラメータは、想定される基本倍率に関して決定される。半径Ｒ２を有する基本面３’の計算形状に付加的な材料厚ｚを「加算」し、この付加的な材料厚を、φ＝０でｚ＝０ｍｍから連続的に増加させてφ＝２πでミリメートル範囲の最大値を有するようにする。実際には、最大値は、４ａで示す破線曲線で示すように、φ＝０で値ゼロへの非常に急峻だが連続的な遷移を実現するために、方位角φ＝２πのわずかに前にある。
【００５５】
レンズのパラメータを一例として指定する。
Ｒ１＝製造すべき半径−１５．１４１１ｍｍ
Ｒ２＝計算した半径２２．３１６４ｍｍ
ｄ１＝０．８ｍｍ
ｎ１＝１（レンズ外の屈折率）
ｎ２＝１．５６（レンズ媒体の屈折率）
したがって、次式
【数２７】
2014528100.tif 000034
から、「基本レンズ」の焦点距離が１６．２３３ｍｍとして得られる。
線形プロファイルを有する連続的な螺旋状高さプロファイルとしての、式
【数２８】
2014528100.tif 000035
に従った線形「ヘリカル増加」が、半径Ｒ２＝２２．３１６４ｍｍを有する計算基本面に加えられ、光学面４’が得られる。
ｃ１＝−０．０１３の場合、３．５ｄｐｔに相当する空気中で焦点距離を最大２０．５７ｍｍまで増加させる螺旋追加が得られる。
【００５６】
図２は、図１に示すレンズ１と比べて平坦な半径Ｒ３及びＲ４と薄い中心厚ｄ２とを有する本発明による「薄肉」レンズ５を示し、ここでは図１に示すレンズの場合とほぼ同じ結像パラメータが得られ、約６１ｄｐｔの基本焦点屈折力の場合、３．５ｄｐｔの加入焦点屈折力が達成される。「薄肉」レンズ５には、螺旋追加が回転対称フレネル成分を含むという特色がある。このフレネル成分は、図１に示す「厚肉」レンズ１が半径Ｒ１及びＲ２から、またレンズ厚ｄ１からも得る焦点屈折力の部分を実現するので、新規レンズ５の半径Ｒ３及びＲ４はより平坦であり、その中心厚ｄ２は比較的小さい。
【００５７】
本発明による新規「薄肉」レンズ５を設計する手順を、図３に基づき説明する。
【００５８】
出発点は、計算しただけの図３の上段に示す「厚肉」レンズ１である。これは、半径Ｒ１及びＲ２を有し且つ中心厚ｄ１も有する屈折基本系（左側に示す）と、半径Ｒ２上の高さプロファイルｚｓｐｉｒａｌ（ｒ，φ）により理論的に実現される螺旋状焦点屈折力成分（右側に示す）とからなる。続いてその下に示すのは、屈折基本系の焦点屈折力が、半径Ｒ３及びＲ４を有し且つ中心厚ｄ２も有する新規「薄肉」レンズ５と、回転対称フレネル状焦点屈折力成分ｚＦｒｅｓｎｅｌ（ｒ）とに分割されることである。
最下段は、フレネル状焦点屈折力成分ｚＦｒｅｓｎｅｌ（ｒ）及び螺旋状成分ｚｓｐｉｒａｌ（ｒ，φ）が加算されて螺旋状及びフレネル状加入焦点屈折力ＦＳＦを形成することを示す。高さプロファイル
ｚＳＦ（ｒ，φ）＝ｚｓｐｉｒａｌ（ｒ，φ）＋ｚＦｒｅｓｎｅｌ（ｒ）
が、高さプロファイルｚｂａｓｅを有する基本レンズの単なる計算による半径ｒ４に加算される。ここで、計算した半径ｒ４に基づいて、半径ｒ３、中心厚ｄ２、及び高さプロファイルｚＳＦ（ｒ，φ）を有するレンズが製造される。被加工光学面４の対応の高さプロファイルは、
【数２９】
2014528100.tif 000036
として得られる。
【００５９】
図４は、レンズの螺旋状焦点屈折力成分Ｆｓｐｉｒａｌのみを高さプロファイルｚｓｐｉｒａｌ（ｒ，φ）として示す。図５は、レンズのフレネル型にした回転対称焦点屈折力成分Ｆｓｐｉｒａｌのみを高さプロファイルｚｓｐｉｒａｌ（ｒ）として示す。図６は、フレネル型にした螺旋状焦点屈折力成分及び回転対称焦点屈折力成分の加算の結果を高さプロファイルｚＳＦ（ｒ，φ）として示し、これは螺旋状及びフレネル状焦点屈折力成分ＦＳＦを表す。
この高さプロファイルは、半径Ｒ４を有する計算基本面３の高さプロファイルｚｂａｓｅに加算され、製造すべきレンズで加工される。
【００６０】
図７〜図１０は、フレネル型にした加入螺旋状及び回転対称焦点屈折力成分ＦＳＦの図をそれぞれ示し、螺旋状成分の強さが図毎に１ｄｐｔ〜３．５ｄｐｔ増加する。
【００６１】
続いて、図１１〜図１３は、レンズの螺旋状及び構造状加入焦点屈折力ＦＳＳを、完全に類似した方法で屈折アプローチ（構造状加入焦点屈折力がフレネル構造により実現される）から回折アプローチヘ移行させることを示す。
【００６２】
図１１は、螺旋状焦点屈折力成分Ｆｓｐｉｒａｌ  ｄｉｆｆｒａｃｔｉｖｅを発生させる回折螺旋構造を概略的に示す。図１２は、構造状焦点屈折力成分Ｆｓｔｒｕｃｔｕｒｅ  ｄｉｆｆｒａｃｔｉｖｅを発生させる回折回転対称リング構造を概略的に示す。図１３は、２つの回折構造の加算の結果を示す。回折螺旋構造と回折回転対称リング構造とのこの重畳は、結果として、図６における螺旋状及びフレネル状高さプロファイルｚＳＦにより概略的に示す屈折螺旋状及びフレネル状焦点屈折力成分ＦＳＦにその効果に関して対応する、螺旋状及び構造状焦点屈折力成分ＦＳＳを発生させる。
【００６３】
図１４は、拡張焦点範囲を有する「薄肉」レンズ５として眼に植え込んだ眼内レンズ１１の概略図を示す。この例では、このレンズは眼の天然の水晶体の代わりとなり、房水１３中の角膜１２と網膜１４との間の光路に位置する。
【００６４】
眼内レンズ１１は、球面状の第１光学面２と、螺旋及び構造形態を担持する第２光学面４とを有する。
【００６５】
第１例では、拡張焦点範囲を有する眼内レンズ１１は、基本系に関して以下のパラメータを有する。
キャリアレンズの基本半径は、基本面３の製造レンズ半径Ｒ３＝−２０ｍｍ及び計算レンズ半径Ｒ４＝＋２０ｍｍである。螺旋状及びフレネル状高さプロファイルｚＳＦ（ｒ，φ）が基本面３に加算され、それに従って表面４として加工される。
【００６６】
レンズの基本焦点屈折力のフレネル型にした成分の焦点屈折力は、フレネル構造の高さプロファイル
【数３０】
2014528100.tif 000037
から得られ、Ｌ＝２の場合、回転対称フレネル多項式の係数ｅ１＝０．０３６及びｅ２＝−０．０００１８３９８を与える。
レンズの螺旋状加入焦点屈折力の焦点屈折力は、高さプロファイル
【数３１】
2014528100.tif 000038
から得られ、Ｎ＝１の場合、螺旋多項式の係数ｃ１＝０．０２５を与える。
したがって、
【数３２】
2014528100.tif 000039
が得られる。
フレネル型にした要素ｐの窪み深さは、０．１ｍｍに選択され、したがって、フレネル型にした螺旋状加入焦点屈折力は、モジュラス関数（modulus function）ｍｏｄ（ｚＳＦ（ｒ，φ），ｐ）を用いて得られる。
【００６７】
ここで、角膜半径をＲ５＝７．８１４ｍｍであると仮定し、円錐定数をＫ＝−０．２６であると仮定する。角膜１２とレンズの前側Ｒ４との間の距離は４．１２ｍｍである。眼内レンズのレンズ厚はｄ２＝０．６５ｍｍであり、レンズの前側Ｒ２と網膜１４との間の距離は１８．１ｍｍである。レンズ媒体の屈折率ｎ２＝１．５６を有するＢｅｎｚ２５を材料として用いる。
レンズ外の房水１３の屈折率は、ｎ１＝１．３３である。
これと比べて、独国特許第２０１１  １０１  ８９９号明細書に記載の眼内レンズ、この場合では図４は、以下のパラメータを有する。
Ｒ１＝−１５．１４１１ｍｍ（製造した第１光学面２）
Ｒ２＝２２．３１６４ｍｍ（計算した基本面３）
レンズ厚ｄ１＝０．８ｍｍ
結果として、図１４における例に従った本発明による新規レンズは、Ｒ１と比べて平坦な半径Ｒ３がもたらす０．１５ｍｍだけ薄い。
【００６８】
図１４に関する第２例では、拡張焦点範囲を有する眼内レンズ１１は、基本レンズの光学面の螺旋状及び構造状加入焦点屈折力ＦＳＳの回折実施形態に関して以下のパラメータを有する。
角膜：半径Ｒ５＝７．８１４ｍｍ、非球面円錐定数Ｋ＝−０．２６、レンズの基本半径Ｒ３＝Ｒ４＝＋／−２０．０ｍｍ（球面）、角膜Ｒ５と半径Ｒ４を有する加工光学面４との間の距離は、４．１２ｍｍであり、眼内レンズの厚さｄ２＝０．６５ｍｍ、半径Ｒ３を有する加工光学面２と網膜との間の距離は１８．５ｍｍである。
【００６９】
「Ｂｅｎｚ２５」は、眼内レンズ用の材料として用いられる。眼内レンズの直径は６ｍｍである。レンズの屈折基本系はこれらのパラメータにより表され、その焦点屈折力Ｆｂａｓｅが設定される。螺旋状加入焦点屈折力Ｆｓｐｉｒａｌ及び構造状加入焦点屈折力Ｆｓｔｒｕｃｔｕｒｅは、半径Ｒ４を有する表面に施した回折光学素子を用いて螺旋状及び構造状回折焦点屈折力分布ＦＳＳとして生成される。したがって、眼内レンズ１１の全焦点屈折力は、
Ｆｔｏｔ＝＝Ｆｂａｓｅ＋ＦＳＳ  ｄｉｆｆｒａｃｔｉｖｅ
＝Ｆｂａｓｅ＋［Ｆｓｔｒｕｃｔｕｒｅ  ｄｉｆｆｒａｃｔｉｖｅ＋Ｆｓｐｉｒａｌ  ｄｉｆｆｒａｃｔｉｖｅ］
として得られる。
【００７０】
位相関数として表される螺旋状及び構造状加入屈折力は、
ｐｈａｓｅＳＳ（ｒ，φ）＝ｐｈａｓｅｓｔｒｕｃｔｕｒｅ＋ｐｈａｓｅｓｐｉｒａｌ
として得られ、
【数３３】
2014528100.tif 000040
及び
2014528100.tif 000041
とする。
Ｌ＝２、Ｎ＝１、及びｗ（φ）＝φ／２πの場合、
【数３４】
2014528100.tif 000042
が得られ、減少位相関数（reduced phase function）は、
【数３５】
2014528100.tif 000043
として得られ、式中、φ＝０…２π（方位角）、ｒ＝レンズ上の半径方向高さ、ｗｌは回折素子の設計波長（合成製造波長）である。
【００７１】
この場合は回折光学素子の対称成分として現れるフレネル型にした回転対称成分の係数に関しては、
ｇ１＝０．００６１０９及びｇ２＝−４．９２Ｅ−５
が設定される。
回折光学素子の螺旋状成分の係数に関しては、
ｋ１＝−０．００３が当てはまる。回折光学素子のプロファイル深さはｈ＝０．００４３ｍｍである。
【００７２】
第３例では、拡張焦点範囲を有する眼内レンズ１１は、屈折基本レンズ３の２つの光学面２及び４間で分割した加入焦点屈折力ＦＳＳの回折実施形態に関して以下のパラメータを有する。
角膜半径Ｒ５＝７．８１４ｍｍ、非球面円錐定数Ｋ＝−０．２６。
眼内レンズの基本半径は、
Ｒ３＝Ｒ４＝＋／−２０．０ｍｍ（球面）である。さらに他のパラメータは、角膜半径Ｒ５と半径Ｒ４を有する光学面４との間の距離が４．１２ｍｍ、中心厚ｄ２＝０．６５ｍｍ、及び半径Ｒ３を有する光学面２と網膜との間の距離が１８．５ｍｍ、レンズ材料が「Ｂｅｎｚ２５」、及び眼内レンズの直径が６ｍｍである。
この例では、１つの回折光学素子がそれぞれ光学面２及び４のそれぞれに施されている。
【００７３】
ここで、焦点屈折力は、螺旋状焦点屈折力成分Ｆｓｐｉｒａｌが半径Ｒ４を有する光学面にあり、構造状回転対称焦点屈折力成分Ｆｓｔｒｕｃｔｕｒｅが半径Ｒ３上にあるよう分割される。
Ｌ＝２、Ｎ＝１、及びｗ（φ）＝φ／２πの場合、
【数３６】
2014528100.tif 000044
が得られ、減少位相関数は、
【数３７】
2014528100.tif 000045
として得られ、式中、φ＝０…２π（方位角）、ｒ＝レンズ上の半径方向高さ、ｗｌは回折素子の設計波長（合成製造波長）である。
【００７４】
光学面４に施した回折光学素子には以下が当てはまる。
ｇ１＝０及びｇ２＝０及びｋ１＝−０．００３。
回折光学素子のプロファイル深さはｈ＝０．００４３ｍｍである。
光学面２に施した回折光学素子には以下が当てはまる。
ｇ１＝０．００６５及びｇ２＝１．８９７５Ｅ−４及びｋ１＝０。
回折光学素子のプロファイル深さはｈ＝０．００４３ｍｍである。
【００７５】
図１５は、拡張焦点範囲を有する「厚肉」レンズ１を備えた独国特許第１０  ２０１１  １０１  ８９９号明細書からの図３に示すカメラの光学系を示す。螺旋状焦点屈折力成分の形態の加入焦点屈折力成分が、計算レンズの半径Ｒ１、Ｒ２、屈折率ｎ２、及び中心厚ｄ１から得られる基本焦点屈折力に加算される。この螺旋状焦点屈折力成分は、計算基本面３’の高さプロファイルに高さプロファイルｚｓｐｉｒａｌとして加算され、実際には第２光学面４’として加工される。
しかしながら、螺旋状焦点屈折力成分は、基本焦点屈折力を有するレンズの光学面の一方又は両方に回折光学素子としての回折形態で加工することもできる。代替的に、螺旋状焦点屈折力成分は、基本焦点屈折力を有するレンズ内で屈折率勾配として加工することもできる。任意の混合形態も同様に設けられる。
【００７６】
図１６は、拡張焦点範囲を有する本発明による「薄肉」レンズ５を備えたカメラの光学系を示す。この例では、螺旋状及びフレネル状高さプロファイルｚＳＦの形態の加入焦点屈折力成分が、計算レンズの基本焦点屈折力に加算される。高さプロファイルは、半径Ｒ４を有する計算基本面３の高さプロファイルに加算され、第２光学面４として加工される。また、螺旋状及びフレネル状焦点屈折力成分は、基本レンズの光学面上の（又は２つの光学面に分配した）回折光学素子により、又はレンズ材料における屈折率勾配により全体的又は部分的に実現することができる。
光伝播方向で、光学面１７及び１８を有する非球面レンズ６が「薄肉」レンズ５の後に続き、上記レンズの後にフィルタ１５及びセンサ７がある。
物体側において、「薄肉」レンズ５は、半径Ｒ３を有する第１光学面２を有する。像側には第２光学面４が加工され、その高さプロファイルは、計算半径Ｒ４の高さプロファイルｚｂａｓｅと螺旋状及びフレネル状高さプロファイルｚＳＦ（ｒ，φ）とから得られる。
５．６１ｍｍの焦点距離を有する携帯電話レンズ系を一例として示し、これは、６．１ｍｍの設置長さ及び１：２：８の開口を有する。
レンズ５及び６の光学面２、１７、及び１８は、回転非球面状の基本形態を有する。
レンズ５：レンズ厚ｄ２＝１．２１ｍｍ、材料はＺｅｏｎｅｘである。
光学面２：Ｒ３＝１．４８２ｍｍ凸面
非球面係数：
Ｋ＝０．０４６４９
Ａ＝−０．６９８７４８Ｅ−０３
Ｂ＝０．９８７４８４Ｅ−０３
Ｃ＝−０．１１９３７９Ｅ−０３
Ｄ＝−０．１０４２５４Ｅ−０２
Ｅ＝０．３２３２４５Ｅ−０３
被加工球面状基本凹面３は、計算半径Ｒ４＝６．３０３ｍｍを有する。高さプロファイルＺＳＦの形態の螺旋状及びフレネル状焦点屈折力プロファイルは、この基本面３の高さプロファイルｚｂａｓｅに加算される。この高さプロファイルは、続いて被加工レンズに形成される。この例では、螺旋多項式の係数ｃ１＝−０．００２６８であり、回転対称フレネル成分の係数ｅ１＝０．０３である。
加入螺旋状焦点屈折力成分は、
【数３８】
2014528100.tif 000046
として計算され、加入回転対称フレネル成分は、
ＦＦｒｅｓｎｅｌ＝２ｅｌ×ｒ２
として計算され、全焦点屈折力は、
Ｆｔｏｔ＝Ｆｂａｓｅ＋ＦＳＦ＝Ｆｂａｓｅ＋ＦＦｒｅｓｎｅｌ＋Ｆｓｐｉｒａｌ
【数３９】
2014528100.tif 000047
として得られる。
基本面３に加えた加入焦点屈折力は、
【数４０】
2014528100.tif 000048
であるか、又は高さプロファイル
【数４１】
2014528100.tif 000049
として表される。
フレネル溝の窪み深さは０．００８ｍｍである。
レンズ６は３．０ｍｍの厚さを有する。材料はポリカーボネートである。
光学面１７は半径Ｒ６＝−３．０７５ｍｍであり、以下の球面係数を有する。
Ｋ＝１１．０５８２９８
Ａ＝−０．６２３９９１Ｅ−０１
Ｂ＝−０．９２６３２５Ｅ−０２
Ｃ＝０．２４４０３０Ｅ−０１
Ｄ＝−０．１２５８０９Ｅ＋００
Ｅ＝０．３４５７１４Ｅ−０１
Ｆ＝−０．１０１０８７Ｅ−０１
Ｇ＝−０．２２１４１８Ｅ−１５
Ｈ＝−０．４０９６７２Ｅ−１７
Ｊ＝０．９９１７０３Ｅ−２０
光学面１８は半径Ｒ７＝４４．１３７７ｍｍ（凸面）であり、以下の球面係数を有する。
Ｋ＝−０．２３８６５６ｅ５７
Ａ＝−０．１７１７８３Ｅ−０１
Ｂ＝０．４６２２９３Ｅ−０３
Ｃ＝−０．８２３９６３Ｅ−０３
Ｄ＝０．２２７３１７Ｅ−０３
Ｅ＝−０．１０８９２５Ｅ−０４
Ｆ＝−０．４７４５７２Ｅ−０５
Ｇ＝０．３８５３５３Ｅ−０６
Ｈ＝０．４７５９０９Ｅ−０７
Ｊ＝−０．４６６６６２Ｅ−０８
【００７７】
レンズ５とレンズ６との間の距離は０．７５ｍｍであり、レンズ６とフィルタ１５との間の距離は０．４ｍｍであり、フィルタ１５と検出器７の像面との間の距離は０．４ｍｍであり、フィルタ厚は同様に０．４ｍｍである。
レンズ系は、３３０ｍｍから無限遠の同時焦点範囲を与える。
レンズ系の設置長さは、わずか６．１ｍｍであり、したがって独国特許第１０  ２０１１  １０１  ８９９号明細書の図３の例に記載されているよりも０．７ｍｍ短い。
ここで、特に、二次項の前の係数ｃ及びｅの便宜的な選択が、レンズ系の色消しの助けとなる。
【符号の説明】
【００７８】
１  「厚肉」レンズ
２  「薄肉」レンズの加工第１光学面（球面、非球面、放射対称面、自由曲面）
２’  「厚肉」レンズの光学面
３  「薄肉」レンズの計算基本面（球面、非球面、放射対称面、自由曲面）
３’  「厚肉」レンズの計算第２光学面
４  「薄肉」レンズの加工第２光学面（球面、非球面、放射対称面、自由曲面、螺旋状及び構造状面）
４’  「厚肉」レンズの加工面
５  「薄肉」レンズ
６  非球面レンズ
７  センサ
８  光束
９  レンズエッジ
１０  光軸
１１  眼内レンズ
１２  角膜
１３  房水
１４  網膜
１５  フィルタ
１６  螺旋状及び構造状回折光学素子（ＤＯＥ）
１７  光学面
１８  光学面
Ｆｔｏｔ（ｒ，φ）  レンズの全焦点屈折力
Ｆｌｅｎｓ  「厚肉」レンズの基本系の焦点屈折力の基本値
Ｆｂａｓｅ  「薄肉レンズ」の基本系の焦点屈折力
Ｆｓｔｒｕｃｔｕｒｅ  「薄肉」レンズの焦点屈折力Ｆｂａｓｅに加算した構造の焦点屈折力
Ｆｓｐｉｒａｌ（ｒ，φ）  「薄肉」レンズの焦点屈折力Ｆｂａｓｅに加算した螺旋状焦点屈折力成分
Ｆｓｐｉｒａｌ  ｍａｘ（ｒ，φ）  焦点屈折力の螺旋状成分の最大焦点屈折力
ＦＳＦ（ｒ，φ）  螺旋状及びフレネル状加入屈折焦点屈折力
ＦＳＳ（ｒ，φ）  螺旋状及び構造状加入焦点屈折力
ＦＳＳ  ｄｉｆｆｒａｃｔｉｖｅ（ｒ，φ）  螺旋状及び構造状加入回折焦点屈折力
Ｆｓｔｒｕｃｔｕｒｅ  ｄｉｆｆｒａｃｔｉｖｅ  回折形態の構造の焦点屈折力
Ｆｓｐｉｒａｌ  ｄｉｆｆｒａｃｔｉｖｅ（ｒ，φ）  回折形態の螺旋状焦点屈折力
ｆｂａｓｅ  基本系の焦点距離
ｆｓｐｉｒａｌ（ｒ，φ）  螺旋状加入焦点屈折力の焦点距離
ｆｓｔｒｕｃｔｕｒｅ  構造の加入焦点屈折力の焦点距離
Ｌ、Ｍ、Ｎ  最終値
ｉ、ｊ、ｌ  計数値
ｃｊ、ｃ１、ｃ２  屈折の場合の螺旋の多項式係数
ｋｊ、ｋ１、ｋ２  回折の場合の螺旋の多項式係数
ｅｌ、ｅ１、ｅ２  屈折の場合のフレネル型にした成分の多項式係数
ｇｌ、ｇ１、ｇ２  回折の場合の構造状成分の多項式係数
ｚｓｐｉｒａｌ  ｍａｘ（ｒ）  螺旋の最大高さ（半径依存）
ｚｓｐｉｒａｌ  ｍａｘ（ｒ，φ）  最大高さ（半径及び方位角依存）
ｚｓｐｉｒａｌ（ｒ，φ）  基本面の螺旋状付加高さ
ｚｂａｓｅ  計算基本面３の高さプロファイル
ｚＦｒｅｓｎｅｌ  フレネル構造の高さプロファイル
ｚＳＦ  計算基本面３の螺旋状及びフレネル状高さプロファイル
ｚｔｏｔ（ｒ，φ）  加工光学面４の高さプロファイル
ｗ（φ）  焦点屈折力プロファイルの角度依存成分
ｗｉ、ｗ１、ｗ２  角度分布関数のピーク位置
ａｉ、ａ１、ａ２  各ピーク位置の減衰係数
Ｉｉ、Ｉ１、Ｉ２  個々のピークの強度値
Ｄ  レンズ直径
ｒ  半径（半径方向高さ）
φ  方位角
Ｒ１  「厚肉」レンズの第１光学面の半径
Ｒ２  「厚肉」レンズの光学基本面の半径
Ｒ３  「薄肉」レンズの第１光学面２の半径
Ｒ４  「薄肉」レンズの光学基本面３の半径
Ｒ５  角膜半径
Ｒ６  非球面レンズの半径
Ｒ７  非球面レンズの半径
ｎ１  周囲媒体の屈折率
ｎ２  レンズ材料の屈折率
ｄ１  「厚肉」レンズの中心厚
ｄ２  「薄肉」レンズの中心厚
ｄ３  非球面レンズの中心厚
ｈ  回折素子のプロファイル深さ
ｐ  フレネル型にした素子の窪み深さ
λ  適用波長
ｗｌ  回折素子の設計波長
ｐｈａｓｅｓｐｉｒａｌ  ｍａｘ（ｒ，φ）  最大螺旋状焦点屈折力分布に対応する格子周波数の最大値
ｐｈａｓｅｓｐｉｒａｌ（ｒ，φ）  螺旋状焦点屈折力分布の位相関数
ｐｈａｓｅｓｔｒｕｃｔｕｒｅ  加入構造焦点屈折力分布の位相関数
ｐｈａｓｅＳＳ（ｒ，φ）  螺旋状及び構造状焦点屈折力分布の位相関数
ｔ  計算変数
ｆｌｏｏｒ（ｔ）  整数部（床関数）
Ｐｒｏｆｉｌｅ（ｒ，φ）  高さｈに減少させた位相関数
Ｋ  非球面定数
ｘ、ｙ  デカルト座標
Δｎｓｐｉｒａｌ  螺旋状屈折率分布
Δｎｓｐｉｒａｌ  ｍａｘ  螺旋の最大屈折率
Δｎｓｔｒｕｃｔｕｒｅ  構造の屈折率分布
ΔｎＳＳ  螺旋状及び構造状屈折率分布
【図１】
2014528100.tif 000059
【図２】
2014528100.tif 000060
【図３】
2014528100.tif 000061
【図４】
2014528100.tif 000062
【図５】
2014528100.tif 000063
【図６】
2014528100.tif 000064
【図７】
2014528100.tif 000065
【図８】
2014528100.tif 000066
【図９】
2014528100.tif 000067
【図１０】
2014528100.tif 000068
【図１１】
2014528100.tif 000069
【図１２】
2014528100.tif 000070
【図１３】
2014528100.tif 000071
【図１４】
2014528100.tif 000072
【図１５】
2014528100.tif 000073
【図１６】
2014528100.tif 000074
【国際調査報告】
2014528100.tif 000075
2014528100.tif 000076
2014528100.tif 000077
2014528100.tif 000078
2014528100.tif 000079
2014528100.tif 000080
2014528100.tif 000081
2014528100.tif 000082