(57)【要約】  本発明は、内燃機関及び／又は圧縮機の摺動するエレメント（１）であって、摩擦を受け且つＨＩＰＩＭＳプロセスによる窒化硬質セラミックコーティング（４）を受ける、前記エレメントに関する。かかるコーティング（４）は、特に、その成長とは無関係にコーティング（４）の内部張力に影響を与えようとし、従来のものよりも大きな厚さでコーティング（４）を実施することができ、その結果、耐摩耗性の実質的な増大がもたらされるという事実を示す。
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
内燃機関で使用するためのコーティングを有する少なくとも１つの摺動面を備えたエレメントであって、該エレメント（１）が任意の金属合金のベース（２）と、物理蒸着によって生じた硬質セラミックコーティング（４）を備えた少なくとも１つの内表面（３）とを含み、２体積％を下回る気孔率、１５００〜３０００ＨＶの範囲のビッカース硬度、及び５００ＭＰａを下回る圧縮内部張力を有することを特徴とする、前記エレメント。
【請求項２】
セラミックコーティング（４）が、クロム、チタン、ニオブ、モリブデン又はアルミニウムのうち少なくとも１つによって形成される窒化物を含むことを特徴とする、請求項１に記載のエレメント。
【請求項３】
コーティング（４）が０．５体積％未満の気孔率を有することを特徴とする、請求項１又は２に記載のエレメント。
【請求項４】
コーティング（４）が２００ＭＰａ未満の圧縮内部張力を有することを特徴とする、請求項１から３までのいずれか１項に記載のエレメント。
【請求項５】
コーティング（４）が５〜１００μｍの範囲の厚さを有することを特徴とする、請求項１から４までのいずれか１項に記載のエレメント。
【請求項６】
物理蒸着が高出力インパルスマグネトロンプラズマ（ＨＩＰＩＭＳ）によって達成され、且つベース（２）が負電位で分極することを特徴とする、請求項１から５までのいずれか１項に記載のエレメント。
【請求項７】
ベース材料（２）が鋳鉄であることを特徴とする、請求項１から６までのいずれか１項に記載のエレメント。
【請求項８】
ベース材料（２）が鋼であることを特徴とする、請求項１から６までのいずれか１項に記載のエレメント。
【請求項９】
ベース材料（２）がアルミニウムであることを特徴とする、請求項１から６までのいずれか１項に記載のエレメント。
【請求項１０】
ピストンリングであることを特徴とする、請求項１から９までのいずれか１項に記載のエレメント。
【請求項１１】
タペットであることを特徴とする、請求項１から９までのいずれか１項に記載のエレメント。
【請求項１２】
弁であることを特徴とする、請求項１から９までのいずれか１項に記載のエレメント。
【請求項１３】
ローブであることを特徴とする、請求項１から９までのいずれか１項に記載のエレメント。
【請求項１４】
ベアリング又はピストンリングであることを特徴とする、請求項１から９までのいずれか１項に記載のエレメント。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、摩擦を受ける内燃機関で摺動し且つ蒸気相において物理蒸着によるクロムベースのセラミックコーティングを受けるエレメントであって、高出力インパルスマグネトロンプラズマによって達成される、低い内部張力、高い硬度及び低い気孔率によって使用に耐えるような、前記エレメントに関する。
【０００２】
従来技術の説明
内燃機関は、摩擦を受ける多くのエレメントを含み、その結果、それらのエレメントは、機関が運転する時に大きな応力を受けるので摩耗する。
【０００３】
機関の耐用年数パラメータのために長い／十分な耐用年数を有し得るように、摺動するエレメントの耐摩耗性を保証する方法の１つは、それが作られる卑金属上に１つ以上のコーティング層を適用することである。特に耐磨耗摩滅性の改善されたコーティングは、何百万もの機関の爆発サイクルの後でさえも、摺動するエレメントの動作特性を維持する。
【０００４】
シリンダ、ピストン及びパネルの他に、内燃機関は、部品の耐用年数を延ばすようにコーティングできる、少なくとも１つの摺動面を備えた多くの追加のエレメントを有する。これらのエレメントの幾つかは、ベアリング、弁装置の部品（タペット、カムシャフト、ローブ等）である。
【０００５】
これに関して、コーティングの大部分の多様な組成物を用いる多くの技術及び多くの適用プロセスがあり、それぞれ、殆どの多様な種類の性能及び耐久特性並びに摺動面を有する内燃機関に使用されるエレメントの構成を最適化することを試みている。
【０００６】
殆どの本発明に関連する先行技術のコーティングは、本願明細書でＰＶＤと呼ばれる、蒸気相（物理蒸着）において物理蒸着プロセスを通して生成した窒化物から構成されるセラミックコーティングである。
【０００７】
ＰＶＤプロセスを通して形成された窒化物コーティングは、層の厚さに応じて増加する内部張力を示す（図１を参照のこと）。これらの張力は通常、圧縮力があり、フィルムの成長に伴って更に圧縮する。
【０００８】
図１は、４５０℃で堆積し且つ１７５Ｖの基材に対して粒子の促進された張力を有する窒化クロム（ＣｒＮ）コーティング中の圧縮内部張力の増加を証明するグラフを示し、このコーティングは対象表面上への材料のスパッタリング堆積によって得られた。
【０００９】
このコーティングの成長に応じて圧縮内部張力が増加する現象は、プラズマ環境内で正イオンが、電磁場によってコーティングが成長する表面に引きつけられるので、コーティング上の爆撃イオンのエネルギーがフィルム内の圧縮張力の発生を誘発させる事実によるものである。
【００１０】
更に、窒化物フィルムは、一般的に数百摂氏度を含む環境において頂にあり、その際、基材上へのコーティングの堆積後に、フィルムを冷却し、その結果、様々な膨張係数の存在が基材の更なる収縮を促進させる。従って、コーティング材料と基材材料との間の様々な膨張は、窒化物フィルム内の圧縮内部張力の「形成」を促進させる。
【００１１】
かかる圧縮内部張力の存在は、種々の欠点をもたらし、一方で、コーティングの厚さを制限し、他方で、コーティングを備えたかかるエレメントが有し得る作用荷重を低下させる。内部張力が圧縮性であるため、それらはエレメントが受ける荷重値に追加されることに留意するべきである。
【００１２】
その結果、全てのコーティングは、外部荷重（例えば、機械又は内燃機関の部品としての適用による）によって応力を受ける時に、コーティングの内部張力が中性値（又はゼロの内部張力）に近いほど、コーティングの破断を引き起こす張力に達するまで、後者が有する荷重が大きくなる。圧縮内部張力と荷重の値が、コーティングが受ける制限値を超える時に、コーティングの転位があり、これがコーティングに対して大きな損傷を引き起こし得る。
【００１３】
コーティングの成長に関しては、幾つかのコーティング、例えば、ＴｉＮがその高い張力による成長の制限を示し、その結果、２又は３マイクロメートル（μｍ）よりも高い厚さまでコーティングを成長させることができないことが観察されている。
【００１４】
フィルムの耐性にも悪影響を及ぼす別の条件は、気孔の存在である。気孔はコーティングに存在する領域であり、これは極めて局在化された材料の凝集による欠陥を有する。従って、気孔は、気孔の形状と数に応じて、より大きな又は小さな規模で張力コンセントレータとして作用する。当然ながら、高い気孔率はコーティングの耐摩耗性を損なわせる。
【００１５】
この文脈では、目下、窒化セラミックコーティングの型は、コーティング内で相互作用する値の間で以下の比によって反映される。より大きな層の厚さは、より高い内部圧縮張力を生じさせ、これはコーティングの気孔率を悪化させている。この比は、先行技術によって示される溶液の硬度の値と、その結果の耐摩耗性の値を制限する。
【００１６】
この例は、文献の米国特許第５，４４９，５４７号及び米国特許第６，２７０，０８１号であり、これらはそれぞれ、ＣｒＣＮ／ＣｒＯＮ及びＣｒＮコーティングを備えたピストンリングを記載している。これらのコーティングの硬度は、それぞれ２２００ＨＶ及び１８００ＨＶに制限されており、第２の文献は３％よりも高い気孔率を記載していることに留意するべきである。
【００１７】
次に、文献の米国特許第６，３７２，３６９号は、１３００〜２３００ＨＶの範囲の硬度を有するＣｒＮ及びＴｉＮで作られたピストンリングのコーティングを開示している。硬度の値は、窒化単層コーティングを扱う際に２００ＨＶよりもかろうじて高く、この硬度の上限はこの種のコーティングの場合、現存するモデル関連性から生じる制限のうちの１つであることに留意するべきである。
【００１８】
残念なことに、現在の摺動するエレメントのコーティングは、大きな作用条件下で応力を受けた時に適切な耐摩耗性能を示さない。このような現実は、現在のＰＶＤコーティングが次の数世代の機関において、特に排気ガス再循環−ＥＧＲ及び選択的触媒還元−ＳＣＲを有する機関で正確に作用せず、これらの機関が汚染物質排出速度の低下を目的として未来の世代で使用されることを示す。
【００１９】
従って、先行技術に示される従来の方法は、高性能の窒化セラミックコーティングを得ることができ、同時にフィルムの成長を引き起こす可能性を示す一方で、低下した圧縮内部張力を維持して顕著な耐摩耗性を可能にする、技術的な解決策を開示していない。
【００２０】
本発明の課題
本発明の課題は、耐摩耗性を増大させることが可能な窒化物ベースのコーティングを備えた、内燃機関で使用される摺動するエレメントを提供することである。
【００２１】
本発明の課題は更に、圧縮内部張力を増大させることなく、同時にかなり低減された気孔率を有する、その厚さを増大させることができる窒化物ベースのコーティングを有する摺動するエレメントを提供することである。
【００２２】
本発明の簡単な説明
本発明の課題は、内燃機関で使用される少なくとも１つの摺動面を備えたエレメントであって、金属合金のベースと、物理蒸着（ＰＶＤ）によって生じた硬質セラミックコーティングを備えた少なくとも１つの外表面とを含み、該エレメントが２体積％を下回る気孔率、１５００〜３０００ＨＶの範囲のビッカース硬度及び５００ＭＰａを下回る圧縮内部張力を有する、前記エレメントによって達成される。
【００２３】
図面の簡単な説明
本発明はここで、図面に表される実施態様の例を参照して更に詳細に記載される。図面は以下のことを示す。
【図面の簡単な説明】
【００２４】
【図１】図１は、窒化クロムコーティングにおける圧縮内部張力の増大の間の関係性を示すグラフである。
【図２】図２は、１０ｃｍ／分の速度で実施される、異なる種類のＰＶＤ堆積の関数として窒化クロムコーティングの摩耗係数（ｍ３／Ｎｍ）を示すグラフである。
【図３】図３は、摺動する２つのエレメントの図であり、そのうちの１つは本発明による等軸形態を有する窒化クロムコーティングを備えている。
【００２５】
図面の詳細な説明
本発明は、その厚さにも関わらずコーティングの内部張力に影響を及ぼし、従って、従来のものよりも大きな厚さでコーティングを実施し且つ物理蒸着（ＰＶＤ）プロセスで窒化されたかかるセラミックコーティングの耐摩耗性を増大させ得る革新的な可能性に関するものである。
【００２６】
物理蒸着によって堆積したコーティングの特性は、堆積プロセスの間に、正イオン、例えば、Ｃｒ＋及びＮ＋に適用されるエネルギーに応じて大きく変化する。
【００２７】
前述の通り、現在の内燃機関で摺動するエレメント１上への窒化セラミックコーティングのプロセスは、それらの高い圧縮内部張力のために減摩性能に関して制限されている。
【００２８】
本発明は、コーティング４の圧縮内部張力を増大させることなくコーティング４の成長を促進することによってこの課題に対する解決策を提供する。
【００２９】
摺動するエレメント１が、接触を受けて、それらの間で摩擦の関係性が生じる機関の様々な部品を含み得ることに留意するべきである。従って、本発明のコーティング４は、２つのエレメントのうちの１つに適用されるか又は同時に相互作用する両方のエレメントに適用されてよい。
【００３０】
本発明の摺動するエレメント１は、任意の金属合金のベース２と、コーティング４を受ける外表面３とを含む（図３を参照のこと）。ベース２は、鉄合金によって又は鋼によって、例えば、特に１０〜１７％のクロムを含有する鋼（ステンレス鋼）、アルミニウムによって構成され得る。
【００３１】
本発明の摺動するエレメント１の例は、数多くの中でも特に、圧縮及びオイルの両方のピストンリング、シリンダ及びシリンダスリーブ、ピストン、ベアリング及びセグメント、タペット及びカムに見出される。
【００３２】
本発明のコーティング４は、ＰＶＤプロセスによって摺動するエレメント１の少なくとも１つの表面上の、更に具体的には高出力インパルスマグネトロンスパッタリング（以後、ＨＩＰＩＭＳと呼ぶ）による、コーティング４の堆積に基づくものである。
【００３３】
摺動するエレメント１の新規なＨＩＰＩＭＳ堆積法は、材料、一般的には金属材料（Ｃｒ、Ｔｉ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ａｌ等）を、窒化物に変換する前にイオン化することができる。次に、コーティング４表面に対して高エネルギーによる金属イオンの加速が、その硬度を失わずにその成長の間にコーティング４の緩和を、意外な方法で達成することができる。
【００３４】
ところで、この挙動（コーティングの高い硬度と低い内部張力）が、先行技術に対して相反することが明白ではないことに留意するべきである。いずれにしても、これは顕著な耐摩耗性を得るために非常に望ましい結果である。外部の荷重によって応力を受けた際（例えば、機械の又は内燃機関の部品としての適用のために）、コーティングは、荷重から生じる張力の発生を受け、従って、コーティング４の破断を引き起こす張力（その亀裂核形成及びその成長）に到達するまで、コーティングの初期張力が低下する程、それが有する荷重が大きくなる。
【００３５】
本発明の好ましい例を図３に示す。図面がピストンリングと内燃機関のシリンダ（摺動するエレメント１の両方）に対応すると仮定すると、摺動するたった１つの又は両方のエレメント１は被覆され得る。本発明の例では、本発明者らは、それらの溝のいずれかに配置するためのピストンリングが、シリンダの壁に接触する表面上で本発明のコーティング４を受ける、典型例についてよく検討している。
【００３６】
必須ではないが、好ましくは、セラミックコーティング４は窒化クロムのものであるが、他の金属エレメントがセラミックコーティングの形成に使用されてよく、特に、チタン、モリブデン、ニオブ、アルミニウム等、又はそれらの混合物が利用され得る。
【００３７】
コーティング４が、負の電位で分極したベース２（基材）を用いてＨＩＰＩＭＳによって堆積され、０〜５００ＭＰａの範囲の圧縮内部張力値を達成することが可能であるが、これらの値は好ましくは０〜２００ＭＰａの範囲であるべきである。ＨＩＰＩＭＳ堆積法の特徴的な特徴によって１０００ＨＶ〜３０００ＨＶの範囲のビッカース硬度を達成することができる。この範囲は先行技術の値よりも高く、３０００ＨＶの値が驚くほど高いことに留意するべきである。更に、本発明は、先行技術と比較した時に明白に高い値、即ち、５μｍ〜１００μｍの範囲のコーティング４の厚さに高めようとするので、コーティングがチタン窒化物をベースとする場合、コーティングは通常、その高い張力のために限定された厚さを示す。
【００３８】
コーティング４を形成する高エネルギーのイオンの、特にＨＩＰＩＭＳプロセスの当然の結果として、コーティング４が顕著に高密度化し、気孔率の低下とベース２上へのイオンの優れた付着がもたらされる。気孔率値は２体積％未満であり、本発明の好ましい範囲は０．５％未満であるが、この値は、硬度と内部張力値が同時に優れていることを考慮すると、先行技術に対してかなり低い。
【００３９】
更に、このプロセスは、液体粒子（微粒子）のないコーティング４の成長を可能にする、別の利点を可能にする。その結果、コーティング４のＨＩＰＩＭＳ堆積プロセスは、優れたトライボ特性、例えば、耐摩耗性及び耐剥離性を達成することが可能である。
【００４０】
図２のグラフは、前記ＰＶＤプロセスによって得られた結果の違いをはっきりと明白にする。図２は、先行技術の異なる堆積法に応じた窒化クロムコーティングの摩耗係数の試験結果を示す。本発明のＨＩＰＩＭＳに関して、不平衡マグネトロン（ＵＭＢ）とＡｒｃによるターゲット材料のスパッタリングによる堆積が挙げられる。本発明の方法が、疑いの余地なく、従来技術よりも２倍高い耐摩耗性を達成し、驚くことに、本発明のＨＩＰＩＭＳコーティング４が内燃機関に使用される摺動するエレメント１について非常に良い結果を生むことが可能であることは明白である。
【００４１】
優れた成果のお陰で、本技術は、次の数世代の機関、特に排気ガス再循環と選択的触媒還元を有する機関での運転に対して要求される水準に到達し、従って、汚染物質の排出を低減することに寄与する。
【００４２】
従って、通常、従来技術によって実施されない高いトライボ特性及び厚さを有するコーティングを得ようとし、従って、従来技術のＰＶＤ法によって得られる任意のコーティングのものよりも優れた耐摩耗性が生じるため、本発明のコーティング４が、コーティングの成長とその内部張力との間の予想外の関係性を提案することは明らかである。
【００４３】
記載された実施態様の好ましい例については、本発明の範囲が、他の可能な変更を包含し、可能な等価物を含む、添付の特許請求の範囲の内容によってのみ限定されていることが理解されるべきである。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【国際調査報告】
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