(57)【要約】  液体金属冷却浴内に引き出され、高密に充填された鋳型キャビティ中で、方向性凝固物品を形成するための方法。引き出し速度と隣接する鋳型キャビティ間の間隔が協働し、高い温度勾配をもたらす。鋳造物品は、約６〜約１２ミル（約１５０〜３００ミクロン）の間の一次デンドライトアーム間隔を示す。【選択図】図２
2011523901.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
複数の方向性凝固物品を製作する方法において、
溶融超合金金属を加熱区域中で鋳型中の複数のキャビティに加えるステップであって、各キャビティが、隣接するキャビティから所定の最小間隔で離間する関連した鋳型壁によって少なくとも部分的に画定され、前記キャビティのそれぞれが少なくとも１つの鋳造物品を形成するような形状をした、ステップと、
前記溶融超合金金属が入った前記鋳型を、前記加熱区域から所定の引き出し速度で液体金属冷却タンク内に引き出すステップとを含み、
前記引き出し速度と前記間隔が協働し、前記溶融金属を凝固させ、それぞれが約６〜約１２ミル（約１５０〜約３００ミクロン）の間の一次デンドライトアーム間隔を有する複数の方向性凝固鋳造物品を形成するのに十分な温度勾配をもたらす、方法。
【請求項２】
前記鋳型が、少なくとも、前記鋳型の外側部分に位置する第１のキャビティ群と、前記鋳型の内側部分に位置する第２のキャビティ群とを含む、請求項１記載の方法。
【請求項３】
隣接するキャビティ間の前記最小間隔が、約１／８〜約７／８インチ（約３〜約２２ｍｍ）の間である、請求項１記載の方法。
【請求項４】
前記引き出し速度が１２インチ／時超〜約５０インチ／時（３０ｃｍ／時超〜約１２７ｃｍ／時）である、請求項１記載の方法。
【請求項５】
前記引き出し速度が、約１２インチ／時超〜約２０インチ／時（約３０ｃｍ／時超〜約５０ｃｍ／時）、約１６〜約３０インチ／時（約４０〜約７６ｃｍ／時）、約２０〜約３０インチ／時（約５０〜約７６ｃｍ／時）、および約１６〜約５０インチ／時（約４０〜約１２７ｃｍ／時）、から選択される、請求項４記載の方法。
【請求項６】
前記溶融超合金金属を加えるステップが、重量パーセントで、Ａｌが６．２、Ｔａが６．５、Ｃｒが７、Ｗが５、Ｍｏが１．５、Ｒｅが３、Ｃｏが７．５、Ｃが０．０５、Ｂが０．００４、Ｈｆが０．１５、残部のニッケル、および付随的な不純物を含む超合金金属を加えるステップを含む、請求項１記載の方法。
【請求項７】
前記鋳型キャビティの少なくとも１つが、上方と下方の鋳造領域を含み、鋳造領域それぞれが１つの鋳造物品を形成するような形状をした、請求項１記載の方法。
【請求項８】
隣接するキャビティ間の前記最小間隔が、約１／８〜約７／８インチ（約３〜約２２ｍｍ）の間であり、かつ、前記引き出し速度が、約１２〜約２０インチ／時（約３０〜約５０ｃｍ／時）、約１６〜約３０インチ／時（約４０〜約７６ｃｍ／時）、および約２０〜約３０インチ／時（約５０〜約７６ｃｍ／時）、および約１６〜約５０インチ／時（約４０〜約１２７ｃｍ／時）の内の少なくとも１つである、請求項１記載の方法。
【請求項９】
前記引き出し速度と前記間隔が協働し、前記溶融金属を凝固させ、それぞれが約８〜約１０ミル（約２００〜約２５０ミクロン）の間の一次デンドライトアーム間隔を有する前記複数の方向性凝固鋳造物品を形成するのに十分な温度勾配をもたらす、請求項１記載の方法。
【請求項１０】
前記溶融超合金金属を加えるステップが、重量パーセントで、Ａｌが６．２、Ｔａが６．５、Ｃｒが７、Ｗが５、Ｍｏが１．５、Ｒｅが３、Ｃｏが７．５、Ｃが０．０５、Ｂが０．００４、Ｈｆが０．１５、残部のニッケル、および付随的な不純物を含む超合金金属を加えるステップを含み、
隣接するキャビティ間の前記最小間隔が、約１／８インチ〜約７／８インチ（約３ｍｍ〜約２２ｍｍ）の間であり、かつ、前記引き出し速度が、約１２〜約２０インチ／時（約３０〜約５０ｃｍ／時）、約１６〜約３０インチ／時（約４０〜約７６ｃｍ／時）、および約２０〜約３０インチ／時（約５０〜約７６ｃｍ／時）、および約１６〜約５０インチ／時（約４０〜約１２７ｃｍ／時）の内の少なくとも１つであり、
前記引き出し速度と前記間隔が協働し、前記溶融金属を凝固させ、それぞれが６〜約１０ミル（約１５０〜約２５０ミクロン）の間の一次デンドライトアーム間隔を有する前記複数の方向性凝固鋳造物品を形成する温度勾配をもたらす、
請求項１記載の方法。
【請求項１１】
請求項１記載の方法によって準備された方向性凝固物品。
【請求項１２】
ガスタービンエンジン用のブレードを含む、請求項１１記載の方向性凝固物品。
【請求項１３】
請求項１項記載の方法によって準備された複数の方向性凝固物品を形成するのに使用される鋳型。
【請求項１４】
高耐火性ニッケルベース超合金を含む方向性凝固鋳造物品中の凝固欠陥を減少させるための方法であって、
溶融高耐火性ニッケルベース超合金金属を、加熱区域内で鋳型の少なくとも１つのキャビティに加えるステップであって、前記キャビティが少なくとも１つの鋳造物品を形成するような形状をした、ステップと、
前記溶融超合金金属が入った前記鋳型を、前記加熱区域から所定の引き出し速度で液体金属冷却タンク内に引き出すステップとを含み、
前記引き出し速度が、前記溶融金属を凝固させ、約６〜約１２ミル（約１５０〜約３００ミクロン）の間の一次デンドライトアーム間隔を有する少なくとも１つの方向性凝固鋳造物品を形成する温度勾配をもたらすに十分であり、
前記一次デンドライトアーム間隔が、ブリッジマン技術を使用して形成される同等の高耐火性ニッケルベース超合金を含む鋳造物品中の凝固欠陥の量に対して、前記少なくとも１つの鋳造物品中の凝固欠陥を減少させる、方法。
【請求項１５】
方向性凝固高耐火性ニッケルベース超合金を含み、約６〜約１２ミルの一次デンドライトアーム間隔を示す、鋳造物品。
【請求項１６】
高圧ガスタービンエンジンブレードを含む、請求項１３記載の鋳造物品。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、一般に超合金鋳造方法に関し、特に、微細なデンドライトアーム間隔を示す方向性凝固物品を製造するための鋳造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
鋳造超合金物品の機械的な特性は、方向性鋳造技術を適用し、柱状粒子または単結晶の物品を製造することによって向上する。
【０００３】
このような物品を製造するために使用される方向性鋳造技術は、所望の鋳造物品を作り出すような形状の鋳型を用いて開始する。このような方向性凝固鋳造物品を製造する工程の１つでは、ブリッジマン型の炉を採用し、溶融金属を加熱区域内で鋳型内に注入するステップを含む。冷却板が鋳型のベースを冷却する。加熱区域から鋳型を制御下で引き出すことによって、引き続き、溶融金属の凝固が起こる。鋳型は、最初、冷却板を通じて伝導によって冷却され、次に、鋳型の長さに沿って上方に向かい金属が凝固するにつれて、放射によって冷却される。
【０００４】
方向性凝固鋳造物品を製作するための工程は、他にも、Ｔｓｃｈｉｎｋｅｌらによる米国特許第３７６３９２６号で論じられている。この工程は、溶融金属を加熱区域中に置き過熱した鋳型中に注入するステップと、鋳型を炉から液体金属の冷却剤浴中に引き出すステップとを含む。液体金属浴は、方向性凝固工程中に高い温度勾配を得るために使用される。
【０００５】
方向性凝固鋳造物品の品質および構造は、まだ、改良が必要である。ある種の機械的な特性は、鋳造材料の微細構造によって支配される。凝固時のデンドライトの性質によって、ある種の元素はデンドライトに、他はデンドライト間領域に分離する。最後に凝固する金属はデンドライト間領域に存在し、このため、ここに多孔性で共融性の溜まりができる。その結果、鋳造合金の特性は、このような異質性によって劣化する。多孔性、炭化物、および共融性の溜まりの大きさは、鋳造物品の中の一次デンドライトアーム間隔の減少によって、著しく縮小する。一次デンドライトアーム間隔とは、隣接するデンドライト芯部の間の平均間隔である。この間隔は、結晶の成長方向に垂直に面積当たりのデンドライト芯部の平均数によって測定される。二次デンドライトアーム間隔とは、成長方向に直角な部分で観察されるような、隣接する二次デンドライトアーム間の平均間隔である。したがって、優れた機械的および物理的な特性を達成するように、一次および二次デンドライトアーム間隔が最小で一方向性の鋳造物品を製造することが求められている。
【０００６】
デンドライトアーム間隔は、また、鋳造中の凝固条件にも直接関係する。デンドライトアーム間隔は、冷却速度（凝固速度×温度勾配）に逆比例して変化する。方向性凝固中に新たな粒子の核形成を防止するために、高い温度勾配が必要である。既知の工程では、単結晶および柱状粒子工程用の鋳造キャビティは、鋳型／鋳造物から鋳型／鋳造物への熱の再放射を回避するように、鋳型中で比較的大きな距離で互いに別れて離間する。離間させることにより、均一な温度勾配を促進し、これによって、粗いデンドライト微細構造および凝固欠陥を回避する。さらに、鋳型／鋳造物からの熱の除去の速度により、凝固欠陥を形成することなく高温区域から鋳型を引き出すことができる速度が制限される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】米国特許第３７６３９２６号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
したがって、最適な鋳造物の充填および引き出し速度を用いて、所望の微細構造を有する鋳造部品を形成する方法を提供することが望まれる。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
前述の必要は、複数の方向性凝固物品を製作する方法を提供する、例示的な実施形態によって満たすことができる。例示的な方法は、溶融超合金金属を加熱区域中で鋳型中の複数のキャビティに加えるステップを含み、各キャビティが、隣接するキャビティから所定の最小間隔で離間する関連した鋳型壁によって少なくとも部分的に画定される。鋳型各キャビティは、少なくとも１つの鋳造物品を形成するような形状をしている。例示的な実施形態では、鋳型を加熱区域から所定の引き出し速度で液体金属冷却タンク内に引き出し、引き出し速度と間隔が協働し、溶融金属を凝固させ、それぞれが約６〜約１２ミル（約１５０〜３００ミクロン）の間の一次デンドライトアーム間隔を有する複数の方向性凝固鋳造物品を形成するのに十分な温度勾配をもたらす。
【００１０】
例示的な実施形態は、方向性凝固物品中の凝固欠陥を減少させるための方法を提供する。この物品は、高耐火性ニッケルベース超合金を含んでもよい。この例示的な方法には、溶融高耐火性ニッケルベース超合金金属を、加熱区域内で鋳型の少なくとも１つのキャビティに加えるステップであって、このキャビティが少なくとも１つの鋳造物品を形成するような形状をした、ステップと、溶融超合金金属が入った鋳型を、加熱区域から所定の引き出し速度で液体金属冷却タンク内に引き出すステップとを含む。引き出し速度が、溶融金属を凝固させ、約６〜約１２ミル（約１５０〜約３００ミクロン）の間の一次デンドライトアーム間隔を有する方向性凝固鋳造物品を形成するのに十分な温度勾配をもたらすに十分である。この一次デンドライトアーム間隔によって、ブリッジマン技術を使用して形成される同等の高耐火性ニッケルベース超合金を含む鋳造物品中の凝固欠陥の量に対して、少なくとも１つの鋳造物品中の凝固欠陥が減少する。
【００１１】
本発明とみなされる主題は、本明細書の最終部分にて、具体的に示し明確に特許請求する。しかし、本発明は、添付の図面と共に以下の説明を参照することによって、最もよく理解することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】複数の鋳造物品を形成するための鋳造鋳型の略上面図である。
【図２】図１の線２−２に沿って切断した、鋳造鋳型の断面図である。
【図３】他の鋳造鋳型の略図である。
【図４】図１に示す鋳型中で形成された例示的な鋳造物品を示す略図である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
種々の図を通じて同じ参照番号が同じ要素を表す図面を参照すると、図１は、複数の鋳型キャビティ１２を画定する鋳型１０を示す。鋳型キャビティ１２それぞれは、少なくとも部分的に、外側の鋳型壁１６によって画定される（図２参照）。図１を再度参照すると、例示的な実施形態では、鋳型キャビティ１２は鋳型中心１８に対して全体に円形状の態様で配置される。さらに、例示的な実施形態では、鋳型キャビティ１２は、鋳型中心１８に対する関係によって画定される少なくとも２つの群に配置される。例えば、例示的な鋳型１０では、鋳型の外側部分２２に位置する第１のキャビティ群２０と、鋳型の内側部分３２に位置する第２のキャビティ群３０とを含む。例示的な実施形態では、第１のキャビティ群２０の中に形成される鋳造物は、第２のキャビティ群３０の中に形成される鋳造物の微細構造と実質的に同様な微細構造を示す。例示的な実施形態では、鋳造キャビティ１２は、所望の微細構造を達成しつつも、鋳型１０を使用して製作可能な鋳造物の数を最大化するように、形成される鋳造物品の形状を考慮して配置される。他の例示的な実施形態では、鋳型キャビティは、長方形状、直線状、不規則形状等のさまざまな配列で配置可能である。隣接するキャビティ間の間隔と引き出し速度は、以下で詳述するように、鋳造物品の所望の構造を与えるように協働する。
【００１４】
図２を参照すると、例示的な実施形態では、隣接する鋳造キャビティの鋳型壁１６は、冷却液体金属が循環可能で、以下に詳述するが、必要な温度勾配になるように、外側の表面３２から測定した距離Ｄだけ十分に離間する。例示的な実施形態では、Ｄは所定の最小距離以上である。
【００１５】
図３に他の例示的な実施形態を例示するが、鋳型５０は、上方および下方の鋳造領域それぞれ５４、５６を含む鋳造キャビティ５２を含む。例示的な鋳型５０では、鋳造キャビティ５２それぞれは、複数の物品（例えば、２つのガスタービンエンジンブレード）を形成する。
【００１６】
例示的な実施形態では、高密に充填される配置で、ノズル、エーロフォイル、シュラウド等、方向性凝固物品を製造するために最適な鋳造工程を提供する。当業者も理解するが、本明細書で使用している「方向性凝固」とは、柱状粒子または単結晶の微細構造のいずれかを指す。
【００１７】
隣接する外側の鋳型表面間の間隔等の鋳型構成、および引き出し速度は、相互関係にある。間隔と引き出し速度の最適な組合せにより、鋳造物を凝固させ、より低密度に充填される工程および／またはブリッジマン法によって形成された物品と同様な特性を備えることが可能となる。例示的な実施形態では、隣接する外側の鋳型表面間の間隔Ｄが最小の鋳型配置で、方向性凝固鋳造物品を形成することができる。例示的な実施形態では、間隔Ｄは約１／８インチ（約３ｍｍ）と小さい。
【００１８】
例示的な実施形態では、鋳型（例えば、鋳型１０、鋳型５０）は液体金属冷却剤浴と共に使用される。高密度充填された鋳型中で所望の微細構造を有する鋳造物を形成するためには、液体金属冷却剤は必要な高い温度勾配を生じさせることができなければならない。例示的な冷却剤は、液体の錫（Ｓｎ）である。
【００１９】
隣接する鋳型キャビティの鋳型壁（例えば、鋳型壁１６）間の間隔を最適にすることによって、鋳造キャビティ間に液体金属冷却剤を循環させて熱を除去することが可能になる。液体の錫浴の循環流れにより、冷却中に十分に高い温度勾配が生じ、１２インチ／時以上の引き出し速度を用いる場合に、６ミル（約２００ミクロン）と微細な一次デンドライトアーム間隔を形成する。例示的な実施形態では、このような高密充填の鋳型キャビティの引き出し速度は、約１２〜２０インチ／時（約３０〜５０ｃｍ／時）でよい。
【００２０】
また、低密度に充填される鋳型、すなわちより広く離間する外側の鋳型表面では、約２０〜３０インチ／時（約５０〜７６ｃｍ／時）の引き出し速度を用いてもよい。他の例示的な実施形態では、引き出し速度は５０インチ／時（約１２７ｃｍ／時）と高くてよい。
【００２１】
このような高圧ガスタービンエンジンブレード等の用途のいくつかでは、最適なデンドライトアーム間隔が約６ミル（約１５０ミクロン）でよい。実用的に言えば、ブレードの根本等のより厚い部分では、一次デンドライトアーム間隔が、最適値すなわち約８ミル（２０３ミクロン）よりわずかに大きくてもよい。
【００２２】
例示的な実施形態では、液体金属冷却工程を使用して、ノズル、シュラウド、およびエーロフォイル等の方向性凝固物品が製作されるが、これらは高密度に充填されるアルミナ／シリカの鋳型中で形成される。例示的な方法によって鋳造した物品は所望の微細構造を示し、先行技術の方法によって鋳造した物品が示す機械的な特性と同様、または、これより優れた機械的な特性を与える。微細な一次デンドライトアーム間隔では、凝固欠陥の減少または除去が促進されると考えられる。本明細書に開示した例示的な方法は、より耐火性の高いニッケルベースの超合金を鋳造用に、さらに有用な場合もある。例えば、レニウムまたはタングステンを増量したものを含む組成の超合金は、従来の工程で鋳造すると望ましくない凝固欠陥を生成する可能性があるが、本明細書に開示する例示的な実施形態で利用可能である。
【００２３】
図４には、例示的な鋳型中で鋳造されたままの配置の複数のガスタービンエンジンブレード６０を例示する。無論、他の配置もまた本発明の範囲内で考え得る。例えば、鋳造中に鋳造物品が同様に配向されるように、鋳造キャビティを設置してもよい。他の配置や配向を使用してもよい。所望の鋳造物の配置および配向は、鋳造される物品の種類、鋳造材料、鋳造物品の形状等に依存することがある。本明細書に開示される例示的な工程によって形成されるブレード６０等の物品は、約６ミル（約１５０ミクロン）と微細なＰＤＡＳの方向性凝固微細構造を示すことができる。
【実施例１】
【００２４】
平行板および棒の鋳型の２つの鋳型構成を使用して、高密に充填され液体金属冷却工程による方向性凝固物品の工程を最適化するために必要な関係を決定した。
【００２５】
高勾配凝固用の液体金属の錫浴を備えるＤＳ引き出し炉中にて、寸法が２インチ×５インチ×０．５インチの３つの平行板をそれぞれ含む３つの鋳型で鋳造を行った。３つの鋳型は、それぞれ、１．５インチ、１．０インチ、および０．８インチだけ離間する３つの板をそれぞれ有する。外側の鋳型表面は、隣接する外側の鋳型表面間が７／８インチ、３／８インチ、および１／８インチ離間する。
【００２６】
例示的な鋳造工程で使用されるニッケルベースの超合金は、重量パーセントの公称組成で、Ａｌが６．２、Ｔａが６．５、Ｃｒが７、Ｗが５、Ｍｏが１．５、Ｒｅが３、Ｃｏが７．５、Ｃが０．０５、Ｂが０．００４、Ｈｆが０．１５、残部のニッケル、および付随的な不純物を含む。この特別な組成はＲｅｎｅ  Ｎ５として知られ、方向性凝固工程で使用することに適する。
【００２７】
平行板鋳型／鋳造物は、液体金属冷却機能を使用し、引き出し炉中で高温区域から１６インチ／時で引き出した。鋳造された板は、単結晶で凝固欠陥がなく、８ミルと低い一次デンドライトアーム間隔（ＰＤＡＳ）の微細なデンドライト微細構造を有した。
【００２８】
鋳型の中央に設置した板のデンドライト微細構造を、鋳型の外側領域に向かって設置した板の微細構造と比較した。中央で鋳造された板のデンドライト微細構造は、外側で鋳造された板の微細構造と実質的に同様であった。表１を参照されたい。
【００２９】
鋳造物が１インチを超えて離れて離間した６つの棒の鋳型構成では、２０インチ／時よりわずかに速い引き出し速度で、約１０ミルのＰＤＡＳの鋳造物を製造した。このデータにより、全ての板が均一に冷却され、液体の錫が高密に充填された鋳造物から熱を均一に除去することが示唆される。２０インチ／時の速度における鋳造物のＰＤＡＳは、高密な間隔で鋳造された板と同様であり、これは、液体の錫が高密に充填された鋳造物を均一に冷却する機能を示すものである。
【実施例２】
【００３０】
第２の鋳型構成は、６つの棒の単結晶の鋳型で、棒は１インチよりわずかに大きく離間させた（隣接する鋳造表面間）。鋳型は、最大５０インチ／時までのさまざまな速度で、高温区域から取り出された。この個別の実施例では、エーロフォイルと同様な大きさの鋳造物品に対し、３５インチ／時を超える速度では、デンドライト微細構造と鋳造欠陥の両面から最適でないことが分かった。３０インチ／時の引き出し速度では、微細構造が５から６ミルの間で、欠陥のない単結晶の鋳造物が得られた。引き出し速度および微細構造を比較すると、実験棒が所望のエーロフォイル構造と十分に同様であると考えられる。
【００３１】
低温低サイクル疲労のデータからは、サイクル寿命が１０倍を超えて向上することが示された。低温低サイクル疲労寿命の向上は、一次デンドライトアーム間隔に関係すると考えられる。例えば、１４ミルに対して１０ミルのＰＤＡＳでは、向上例が見られ、８ミルのＰＤＡＳではより大きな向上が、６ミルのＰＤＡＳではさらに大きな向上が見られる。以前のブリッジマン工程では、凝固欠陥のない鋳造物中にこれら微細なデンドライトアーム間隔を形成させることは不可能と考えられる。
【００３２】
このように既知の引き出し速度よりも速い速度で液体冷却剤中で引き出すことによって、密に充填された鋳造キャビティ中で、所望の微細構造を有する鋳造部品を形成することができる。さらに、従前に実現されたものよりも一層高密に充填される方向性凝固鋳造物を含む鋳型を使用して、典型的なブリッジマン鋳造物で従来実現されたものと同様な微細構造、または、それよりもさらに微細なデンドライト微細構造のいずれかを備える単結晶または柱状粒子の物品の凝固が可能である。このような「密な充填」は、円形、および長方形等を含むさまざまな鋳型キャビティ配列で起こり得る。さらに、鋳造キャビティは長方形、または対称配列に限定されない。しかし、キャビティ間の間隔は、所望の微細構造を備える鋳造物品を形成するために、選択された引き出し速度で十分な温度勾配を可能にするものでなければならない。さらに、鋳造物品それぞれは、キャビティ位置に関わらず、所望の微細構造を示すことが望まれる。このように、鋳型の外側の領域等の第１のキャビティ群中で形成された鋳造物品は、鋳型の内側の領域等の第２のキャビティ群中で形成された鋳造物品と、実質的に同様であることが望まれる。さらに、この一層高密な鋳造物の充填が三次元で実現可能、すなわち、鋳造物が鋳型の周りに高密に充填可能であると同様に垂直にも充填可能になり得る。例えば、鋳造物は、鋳型の中心の周りに円形状のいくつかの層の態様で充填し、次に、複数の層を垂直に追加的に充填することも可能であろう。
【００３３】
前に示した実施例の結果に基づき、他のニッケルベースの超合金に本明細書に開示した例示的な工程を用い、微細な一次デンドライトアーム間隔を達成し、これによって、方向性凝固鋳造物品中の凝固欠陥を減少することも可能と思われる。凝固欠陥の減少は、高耐火性のニッケルベース組成に対して特に有用であろう。
【００３４】
この明細書では、実施例を用いて、最良の実施形態を含む本発明を開示し、またどのような当業者でも本発明を製作し使用することができるようにしている。本発明の特許性のある範囲は請求項によって規定され、当業者が思い付く他の実施例を含み得る。このような他の実施例は、請求項に記載された文言と異ならない構造要素を有する場合、また、請求項に記載された文言とわずかしか差がない均等の構造要素を含む場合には、本発明の範囲内であるものとする。
【００３５】
【表１】
2011523901.tif 000003
【符号の説明】
【００３６】
１０  鋳型
１２  鋳型キャビティ
１６  鋳型壁
１８  鋳型中心
２０  第１のキャビティ群
２２  外側部分
３０  第２のキャビティ群
３２  内側部分
５０  鋳型
５２  鋳型キャビティ
５４  上方の鋳造領域
５６  下方の鋳造領域
６０  ブレード
【図１】
2011523901.tif 000004
【図２】
2011523901.tif 000005
【図３】
2011523901.tif 000006
【図４】
2011523901.tif 000007
【国際調査報告】
2011523901.tif 000008
2011523901.tif 000009
2011523901.tif 000010