(57)【要約】（ａ）バイオディーゼル燃料成分を少なくとも部分的に含有する中間蒸留物ベース燃料、及び（ｂ）１００℃での粘度が８ｍｍ２／ｓ以上であるフィッシャー・トロプシュ誘導パラフィン性基油成分を含有する中間蒸留物燃料組成物。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
（ａ）バイオディーゼル燃料成分を少なくとも部分的に含有する中間蒸留物ベース燃料、及び（ｂ）１００℃での粘度が８ｍｍ２／ｓ以上であるフィッシャー・トロプシュ誘導パラフィン性基油成分を含有する中間蒸留物燃料組成物。
【請求項２】
前記フィッシャー・トロプシュ誘導パラフィン性基油成分（ｂ）が重質残留基油である請求項１に記載の燃料組成物。
【請求項３】
前記中間蒸留物ベース燃料（ａ）がディーゼルベース燃料である請求項１又は２に記載の燃料組成物。
【請求項４】
前記ベース燃料（ａ）がフィッシャー・トロプシュ誘導ベース燃料を含有する請求項１〜３のいずれか１項に記載の燃料組成物。
【請求項５】
前記パラフィン性基油成分（ｂ）におけるε−メチレン炭素原子（％）対イソプロピル炭素原子（％）の比が８．２以下である請求項１〜４のいずれか１項に記載の燃料組成物。
【請求項６】
前記基油成分（ｂ）の流動点が−３０℃以下である請求項１〜５のいずれか１項に記載の燃料組成物。
【請求項７】
前記基油成分（ｂ）が、該燃料組成物を使用するエンジンに存在するエンジン潤滑油の１００℃での動粘度における１５％の減少を克服するように選択される請求項１〜６のいずれか１項に記載の燃料組成物。
【請求項８】
前記基油成分（ｂ）の濃度が０．１〜１０重量％である請求項１〜７のいずれか１項に記載の燃料組成物。
【請求項９】
中間蒸留物燃料組成物を使用するエンジン中のエンジン潤滑油の粘度を増大する目的で、中間蒸留物燃料組成物にフィッシャー・トロプシュ誘導パラフィン性基油成分を使用する方法。
【請求項１０】
中間蒸留物燃料組成物に含まれるバイオディーゼル成分により粘度の低下した中間蒸留物燃料組成物を使用するエンジン中のエンジン潤滑油の粘度を増大する目的で、該中間蒸留物燃料組成物にフィッシャー・トロプシュ誘導パラフィン性基油成分を使用する方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、中間蒸留物燃料組成物、その製造方法及び用途、並びに該燃料組成物に特定種の燃料成分を使用する方法（use）に関する。
【背景技術】
【０００２】
揮発性の低いブレンド成分（即ち、燃料分子又は更に極性の分子よりも重質）を含む燃料の蒸発により燃料成分の不均一な分布が生じ、これにより低揮発性成分は非蒸発残留物が豊富になりやすい。燃焼機関では、燃焼自体で燃料材料の殆どは転化するが、燃焼室又は壁に少量の残留液が未燃焼のまま残る。次に、この残留液は潤滑エンジン油により洗浄除去され、油中に蓄積される。ピストンリングが摩耗したり損傷すると、更に燃料がピストンリングを通り越して潤滑エンジン油中に直接、押し込まれる可能性があるので、この燃料希釈の影響は高まる。
【０００３】
植物油又は植物油誘導体（例えば脂肪酸エステル、特に脂肪酸メチルエステル（ＦＡＭＥ））、或いは酸、ケトン又はエステルのような他の酸素化物のようないわゆる“バイオディーゼル”燃料成分は、通常、鉱油誘導燃料に通常存在する炭化水素よりも揮発性が低い。このような更新可能の燃料成分、特にＦＡＭＥを指令（mandatory）により存在させると、この種の燃料成分の潤滑エンジン油中での存在量の増加につながる。しかし、これは潤滑エンジン油の一層急速な崩壊をもたらす。
【０００４】
エンジン潤滑油における燃料成分の富化の効果としては、燃料の希釈による粘度低下；スラッジ及びワニスの形成；全塩基価の低下により示される、潤滑基油でのアルカリ度保留の不足；更なる硝酸の形成による油の分解を示す、更に急速な全酸価の増大；及びバイオディーゼル成分含有潤滑基油の溶媒和が高いため、ベアリングから銅や鉛のような特定の金属が溶解（leach）すること；が含まれる。その他の効果は、現代のディーゼルエンジンに適用される排気ガス過給器の存在に関連する。ここでは、バイオディーゼル成分は過給器のベアリングで起こる高温下で炭化し、結局、ベアリング及び/又はシールを損傷する。
【０００５】
このような損傷は、通常適用される長い油排出間隔により更に増進される。最悪の場合、過剰のスラッジ形成によるオイルフィルターのゲル化又は詰まりのため、エンジン潤滑油の破滅的な欠陥さえ起こるかも知れない。その結果、油排出間隔は、エンジンの損傷を生じやすい潤滑油の汚染を回避するため、短縮しなければならない。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
したがって、以上の問題を解消する燃料組成物を得ることが非常に望ましい。更に、潤滑エンジン油の排出間隔を維持又は拡大することが非常に望ましい。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
これは、エンジン潤滑油を富化する燃料添加剤として高粘度（即ち、特定値を超える粘度）の重質成分を採用し、これによりエンジン潤滑油に効率的に添加することにより、意外にも達成された。
【０００８】
本発明によれば、（ａ）植物油、水和植物油又は植物油誘導体（例えば脂肪酸エステル、特に脂肪酸メチルエステル（ＦＡＭＥ））、或いは酸、ケトン又はエステルのような他の酸素化物のようなバイオディーゼル燃料成分を少なくとも部分的に含有する中間蒸留物ベース燃料、及び（ｂ）１００℃での粘度が８ｍｍ２／ｓ以上であるフィッシャー・トロプシュ誘導パラフィン性基油成分を含有する中間蒸留物燃料組成物が提供される。
【０００９】
更に酸素化脂肪酸メチルエステル又は植物油、或いは酸、ケトン又はエステルのような他の酸素化物のようなバイオディーゼル燃料を成分を含有する中間蒸留物燃料に、１００℃での粘度が８ｍｍ２／ｓ以上であるフィッシャー・トロプシュ誘導パラフィン性基油成分を含有させると、燃料組成物によるエンジン操作の潤滑特性を向上できることが見出された。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
フィッシャー・トロプシュ縮合法は、一酸化炭素及び水素を、適切な触媒の存在下、通常、昇温（例えば１２５〜３００℃、好ましくは１７５〜２５０℃）及び／又は昇圧（例えば５〜１００バール、好ましくは１２〜５０バール）で長鎖の、通常、パラフィン性の炭化水素に転化する反応である。一般に、フィッシャー・トロプシュ法を用いて液体燃料成分に転化されるガスは、天然ガス（メタン）、ＬＰＧ（例えばプロパン又はブタン）、エタンのような“縮合物”合成ガス（一酸化炭素／水素）及び石炭、バイオマス及びその他の炭化水素から誘導したガス状生成物を含有できる。
【００１１】
フィッシャー・トロプシュ法は、ＬＰＧ、ナフサ、ケロシン及びガス油フラクションを含む或る範囲の炭化水素燃料を製造するのに使用できる。これらのうち、ガス油は、通常、石油誘導ガス油とブレンドして、自動車用ディーゼル燃料組成物として使用されてきた。重質フラクションは、水素化処理及び減圧蒸留に続いて、異なる蒸留特性及び粘度を有し、潤滑基油原料として有用な一連の基油を生成できる。
【００１２】
フィッシャー・トロプシュ誘導パラフィン性基油成分は、重質残留基油が好ましく、高粘度になるため、バイオディーゼル成分で汚染された基油原料に供給できる。
このようなフィッシャー・トロプシュ誘導パラフィン性基油成分は、Ｓｈｅｌｌ  Ｂｉｎｔｕｌｕから得られる粘度が８ｍｍ２／ｓ以上（１００℃で）のエキストラ重質基油残留成分である。
【００１３】
ＥＰ−Ａ−１３６６１３４に開示されるような蒸留物フィッシャー・トロプシュ誘導基油は同様な効果を示すが、本来、揮発度が高く、また粘度が低いため、燃料中に大量に存在しなければならない。
【００１４】
減圧塔から潤滑基油留分を回収後に残存するいわゆる残留“塔底”生成物は、通常、低分子量生成物に転化するため、水素化分解ユニットに再循環され、潤滑基油自体として使用するには不適当であると考えられる場合が多い。
【００１５】
ＵＳ−Ａ−７０５３２５４ではフィッシャー・トロプシュ塔底物は蒸留物基油の潤滑特性の改良、特に流動点の低下に使用しているように、このような塔底生成物は、蒸留物基油に添加剤として使用することも提案されている。
【００１６】
しかし、適切に処理したフィッシャー・トロプシュ誘導基油、好ましくは残留又は塔底誘導基油（以下、“フィッシャー・トロプシュ誘導重質基油”という）は、更にバイオディーゼル成分を含有する中間蒸留物燃料に使用すると、実際に潤滑油組成物の特性を改良できることが今回、意外にも見出された。
【００１７】
本発明に関連して、フィッシャー・トロプシュ誘導パラフィン性重質基油は、好適にはフィッシャー・トロプシュ“塔底”（即ち、高沸点）生成物から直接又は間接的に１つ以上の下流処理工程に続いて誘導された基油である。フィッシャー・トロプシュ塔底生成物は、精留塔、通常、減圧塔の底部からフィッシャー・トロプシュ誘導原料流の精留に続いて回収された炭化水素生成物である。
【００１８】
更に一般的な用語では、用語“フィッシャー・トロプシュ誘導”は、材料がフィッシャー・トロプシュ縮合法の合成生成物であるか、或いは合成生成物から誘導することを意味する。 “非フィッシャー・トロプシュ誘導”は、これに従って解釈してよい。したがって、フィッシャー・トロプシュ誘導燃料又は燃料成分は、添加した水素を除く実質部分がフィッシャー・トロプシュ縮合法から直接又は間接的に誘導された炭化水素流である。
【００１９】
炭化水素生成物はフィッシャー・トロプシュ反応から直接得られるか、或いは例えばフィッシャー・トロプシュ合成生成物又は水素化処理したフィッシャー・トロプシュ合成生成物の精留により間接的に得られる。水素化処理は、沸点範囲を調節するための水素化分解及び／又は分岐パラフィンの割合を増大することにより、常温流れ特性を改良できる水素化異性化を含むことができる。フィッシャー・トロプシュ合成生成物の特性を改質するため、重合、アルキル化、蒸留、分解−脱カルボキシル化、異性化及び水素化改質のような他の後合成処理を用いてよい。
【００２０】
パラフィン性炭化水素のフィッシャー・トロプシュ合成用の一般的な触媒は、触媒活性成分として周期表第ＶＩＩＩ族金属、特にルテニウム、鉄、コバルト又はニッケルを含有する。好適なこの種の触媒は、例えばＥＰ−Ａ−０５８３８３６（第３〜４頁）に記載されている。
【００２１】
フィッシャー・トロプシュの基本法の一例は、第５回Ｓｙｎｆｕｅｌｓ  Ｗｏｒｌｄｗｉｄｅ  Ｓｙｍｐｏｓｉｕｍ，Ｗａｓｈｉｎｇｔｏｎ  ＤＣ、１９８５年１１月での論文：ｖａｎ  ｄｅｒ  Ｂｕｒｇｔ等，“Ｔｈｅ  Ｓｈｅｌｌ  Ｍｉｄｄｌｅ  Ｄｉｓｔｉｌｌａｔｅ  Ｓｙｎｔｈｅｓｉｓ  Ｐｒｏｃｅｓｓ（シェル中間蒸留物合成法）”（Ｓｈｅｌｌ  Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ  Ｐｅｔｒｏｌｅｕｍ  Ｃｏｍｐａｎｙ  Ｌｔｄ．，Ｌｏｎｄｏｎ，ＵＫの同表題の１９８９年１１月刊行物も参照）に記載されたＳＭＤＳ（Ｓｈｅｌｌ  Ｍｉｄｄｌｅ  Ｄｉｓｔｉｌｌａｔｅ  Ｓｙｎｔｈｅｓｉｓ（シェル中間蒸留物合成）である。この方法（時には、Ｓｈｅｌｌ（商標）“Ｇａｓ−Ｔｏ−Ｌｉｑｕｉｄ（ガス・ツウ・リキッド）”又は“ＧＴＬ”とも言う）は、天然ガス（主としてメタン）誘導合成ガスを重質長鎖炭化水素（パラフィン）蝋に転化することにより、中間蒸留物範囲の生成物を生成する。転化後、炭化水素蝋は、引き続き水素化転化し、精留して、ディーゼル燃料組成物に使用できるガス油のような液体輸送燃料を製造できる。現在、接触転化工程に固定床を利用する改訂ＳＭＤＳ法が、マレーシアのＢｉｎｔｕｌｕで使用され、その生成物は、市販の自動車燃料中に石油誘導ガス油とブレンドされている。
【００２２】
フィッシャー・トロプシュ法により、フィッシャー・トロプシュ誘導燃料又は燃料成分は、硫黄及び窒素を本質的に含有しないか、又は検出不能の水準で含む。これらヘテロ原子を含む化合物は、フィッシャー・トロプシュ触媒の毒として作用する傾向があるので、合成ガス原料から除去する。これにより本発明の燃料組成物では、触媒性能に対する効果の点で他の利点が得られる。
【００２３】
更に、通常操作されるフィッシャー・トロプシュ法は、芳香族成分を生成しないか又は殆ど生成しない。フィッシャー・トロプシュ誘導油の芳香族成分は、ＡＳＴＭ  Ｄ−４６２９により好適に測定でき、分子（原子とは対照的に）基準で通常、１重量％未満、好ましくは０．５％重量％未満、更に好ましくは０．１％重量％未満である。
【００２４】
フィッシャー・トロプシュ誘導成分（ｂ）の比較的高い粘度及び固有の潤滑性は、燃料組成物の特性及び性能も改良でき、特に追加の上方リングパック（upper ring pack）を潤滑すると共に、燃料経済性を高める。こうして、本発明のディーゼル燃料組成物にこのような成分を含有させると、多くの利益が得られる。
【００２５】
本発明の燃料組成物に使用されるフィッシャー・トロプシュ誘導パラフィン性重質基油成分（ｂ）は、９５重量％以上のパラフィン分子を含有する重質炭化水素生成物である。この重質基油成分（ｂ）はフィッシャー・トロプシュ蝋から製造され、飽和パラフィン性炭化水素を９８重量％より多く含有する。これらパラフィン性炭化水素分子の好ましくは８５重量％以上、更に好ましくは９０重量％以上、なお更に好ましくは９５重量％以上、最も好ましくは９８重量％以上はイソパラフィン性である。飽和パラフィン性炭化水素の８５重量％以上は非環式炭化水素であることが好ましい。ナフテン性化合物（パラフィン性環式炭化水素）は、好ましくは１５重量％以下、更に好ましくは１０重量％未満の量で存在する。
【００２６】
成分（ｂ）は好適には、連続数の炭素原子を有する炭化水素分子を含有し、したがって、連続系列の連続的イソパラフィン、即ち、炭素原子数がｎ、ｎ＋１、ｎ＋２、ｎ＋３及びｎ＋４であるイソパラフィンを含有する。この系列は、蝋原料の異性化に続いて、重質基油が誘導するフィッシャー・トロプシュ炭化水素合成反応の結果である。或いは成分（ｂ）として、同様なポリα−オレフィン重合体が使用できる。しかし、このような重合体は、高価で、また生分解性が低いので、余り好ましくない。
【００２７】
成分（ｂ）は、使用時の温度及び圧力条件で一般に液体であるが、一般に周囲条件下、即ち、２５℃、１０１  ｋＰａ（１気圧）では必ずしも液体ではない。
【００２８】
成分（ｂ）の１００℃での動粘度（ＶＫ  １００）は、ＡＳＴＭ  Ｄ−４４５で測定して、８ｍｍ２／ｓ（８ｃＳｔ）以上でなければならない。このＶＫ  １００は、好ましくは１０ｍｍ２／ｓ（１０ｃＳｔ）以上、更に好ましくは１０ｍｍ２／ｓ（１０ｃＳｔ）以上、更に好ましくは１３ｍｍ２／ｓ（１３ｃＳｔ）以上、なお更に好ましくは１５ｍｍ２／ｓ（１５ｃＳｔ）以上、再び更に好ましくは１７ｍｍ２／ｓ（１７ｃＳｔ）以上、再びなお更に好ましくは２０ｍｍ２／ｓ（２０ｃＳｔ）以上である。本明細書に記載した動粘度はＡＳＴＭ  Ｄ−４４５に従って測定し、一方、粘度指数（ＶＩ）はＡＳＴＭ  Ｄ−２２７０を用いて測定した。
【００２９】
沸点範囲が５３５℃を超えるサンプルの沸点範囲分布はＡＳＴＭ  Ｄ−６３５２に従って測定し、一方、低沸点材料についての沸点範囲分布はＡＳＴＭ  Ｄ−２８８７に従って測定した。
成分（ｂ）の初期沸点は、好ましくは４００℃以上である。この初期沸点は、更に好ましくは４５０℃以上、なお更に好ましくは４８０℃以上である。
【００３０】
ここで言う初期沸点値は呼称値であり、ガスクロマトグラフ疑似蒸留（ＧＣＤ）で得られたＴ５カット点（沸点）のことである。
【００３１】
慣用の石油誘導炭化水素及びフィッシャー・トロプシュ誘導炭化水素は、広い沸点範囲を有する各種分子量成分の混合物を含むので、この開示は１０重量％回収点及び９０重量％回収点のそれぞれの沸点範囲に言及する。１０重量％回収点とは、そのカット（留分）内に存在する炭化水素の１０重量％が大気圧で気化し、したがって回収可能である温度を言う。同様に、９０重量％回収点とは、存在する炭化水素の９０重量％が大気圧で気化する温度を言う。沸点範囲分布に言及する場合、本明細書では１０重量％回収沸点と９０重量％回収点間の沸点範囲を言う。本明細書で言う分子量は、ＡＳＴＭ  Ｄ−２５０３に従って測定したものである。
【００３２】
本発明の成分（ｂ）は、連続数の炭素原子を有する分子を含み、好ましくはＣ３０＋炭化水素分子を９５重量％以上含むことが好ましい。成分（ｂ）はＣ３５＋炭化水素分子を７５重量％以上含むことが更に好ましい。
【００３３】
“曇り点”は、ＡＳＴＭ  Ｄ−５７７３に従って測定して、曇りが発現し始める温度を言う。成分（ｂ）の曇り点は、通常、＋４９℃〜−６０℃の範囲である。成分（ｂ）の曇り点は、好ましくは＋３０℃〜−５５℃、更に好ましくは＋１０℃〜−５０℃の範囲である。フィッシャー・トロプシュ誘導パラフィン性重質基油成分（ｂ）の若干の曇り点は、原料及び脱蝋条件により他の特性に悪影響を及ぼすことなく、周囲温度より高くできることが見出された。
【００３４】
成分（ｂ）の粘度指数は、好ましくは１２０〜１６０である。成分（ｂ）は硫黄及び窒素含有化合物を含まないか、極微量しか含まないことが好ましい。前述のように、これは不純物を殆ど含有しない合成ガスを用いるフィッシャー・トロプシュ反応から誘導された生成物にとっては普通のことである。
【００３５】
成分（ｂ）は炭化水素化合物の形態で硫黄、窒素及び金属を好ましくは５０ｐｐｍｗ（１００万重量部当たり部）未満、更に好ましくは２０ｐｐｍｗ未満、なお更に好ましくは１０ｐｐｍｗ未満含有する。成分（ｂ）は、例えば測定にＸ線又は‘Ａｎｔｅｋ’窒素試験を用いて、現在、硫黄に対しては５ｐｐｍｗ、窒素に対しては１ｐｐｍｗという検出限界未満の量で硫黄及び窒素を含有する。しかし、硫黄は、硫化水素化分解／水素化脱蝋及び／又は硫化接触脱蝋触媒を使用して導入してよい。
【００３６】
本発明で使用されるフィッシャー・トロプシュ誘導パラフィン性重質基油成分（ｂ）は、フィッシャー・トロプシュ合成反応並びに引続く水素化分解及び脱蝋工程から残留フラクションとして分離することが好ましい。
【００３７】
更に好ましくは、このフラクションは、水素化異性化工程の生成物に未だ存在する最高分子量化合物を含有する蒸留残油である。前記フラクションの１０重量％回収沸点は、本発明の特定の実施態様では、好ましくは３７０℃を超え、更に好ましくは４００℃を超え、最も好ましくは５００℃を超える。
【００３８】
成分（ｂ）は、異なる炭素種の含有量により更に特徴化できる。更に詳しくは、成分（ｂ）は、イソプロピル炭素原子の割合（％）と比べたε−メチレン炭素原子の割合（％）、即ち、最近接の末端炭素及び最近接の分岐（更にＣＨ２＞４という）から取出した（removed）４つ以上の炭素原子である繰返しメチレン炭素の割合（％）により特徴化できる。以下の説明では、基油について全体として測定した、ε−メチレン炭素原子の割合とイソプロピル炭素原子（即ち、イソプロピル分岐中の炭素原子）の割合との比は、ε：イソプロピル比という。
【００３９】
ＵＳ−Ａ−７０５３２５４に開示された異性化フィッシャー・トロプシュ塔底生成物は、高厳密性の脱蝋で得られるフィッシャー・トロプシュ誘導パラフィン性基油成分のε：イソプロピル比が８．２以下である点で該フィッシャー・トロプシュ誘導パラフィン性基油成分とは異なることが見出された。ＵＳ−Ａ−７０５３２５４に開示された基油原料のブレンドによる測定可能な流動点低下効果は、基油中のε：イソプロピル比が８．２以上の場合にのみ達成できることが見出された。基油原料中での流動点低下効果を望まない場合、低流動点を有するフィッシャー・トロプシュ誘導重質基油成分（ｂ）とε：イソプロピル比が８．２以下である多量の化合物とのブレンドは、曇り点で表されるように、一層均質になり易いので、このような成分及び化合物の添加は有利かも知れない。
【００４０】
異性化フィッシャー・トロプシュ誘導塔底生成物の動粘度、流動点及び流動点低下効果間には相関が現れることが見出された。塔底生成物についての所定の原料組成物及び沸点範囲（脱蝋後の蒸留物基油及びガス油フラクションからの低い方のカットポイントにより定義される）では、流動点及び得られる粘度は、脱蝋処理の厳密性に繋がっている。流動点低下効果は、ＵＳ−Ａ−７０５３２５４に開示されるように、流動点が−２８℃を超え、平均分子量が約６００〜約１１００で、かつ分子中のアルキル分岐の平均分岐度が炭素原子数１００当たり約６．５〜約１０のである異性化フィッシャー・トロプシュ誘導塔底生成物に顕著であることが見出された。
【００４１】
しかし、本発明で使用されるフィッシャー・トロプシュ誘導重質基油成分（ｂ）は、流動点が＋６℃未満、或いは場合によってはそれ以下であってもよく、好適には比較的厳密な脱蝋を行ったものでよい。更に好ましくは、分子中のアルキル分岐の平均分岐度は、ＵＳ−Ａ−７０５３２５４に開示された方法に従って測定して、炭素原子数１００当たり１０を超える。このような成分は、流動点低下効果が全くないか、少ししかないので、成分（ａ）及び（ｂ）を含有するブレンドの流動点は、これら２成分の流動点の間にある。
【００４２】
“流動点”とは、慎重に管理された条件下で基油が流動し始める温度のことである。ここで言う流動点はＡＳＴＭ  Ｄ−９７−９３で測定される。
【００４３】
場合によっては、本発明で使用される重質基油成分（ｂ）の流動点は−８℃以下、好ましくは−１０、−１５、−２０、−２５、−２８、更には−３０、−３５、−４０又は−４５℃以下であってよい。したがって、比較的マイルドな脱蝋を行って約−６℃の流動点を得た基油に比べて、−３０℃以下、例えば−３０〜−４５℃の流動点が得られるように、比較的厳密な（即ち高温接触）脱蝋を行った種類の基油であってよい。後者の種類は流動点降下剤として使用することが知られているが、前者の種類は一般にこの目的には使用されていないので、本発明により得られた結果は一層意外である。
【００４４】
フィッシャー・トロプシュ誘導基油ブレンド成分の分岐特性及び炭素組成は、１３Ｃ−ＮＭＲ、蒸気圧浸透圧法（ＶＰ０）及びフィールドイオン化質量分析（ＦＩＭＳ）を用いて油サンプルを分析すれば、便利に測定できる。
【００４５】
重質基油成分（ｂ）の１５℃での密度は、ＥＮ  ＩＳＯ  １２  １８５の標準試験法に従って測定して、好適には約７００〜１１００ｋｇ／ｍ３、好ましくは約８３７〜８４１ｋｇ／ｍ３である。
最も広い意味では本発明は、重質基油成分がフィッシャー・トロプシュ誘導であってもフィッシャー・トロプシュ誘導でなくても、前記特性の１つ以上を有するパラフィン性重質基油成分の使用法（use）を包含する。
【００４６】
本発明の燃料組成物は、２種以上のフィッシャー・トロプシュ誘導パラフィン性重質器油成分を含有してよい。
【００４７】
本発明に使用されるパラフィン性重質基油を製造するには、好適にはフィッシャー・トロプシュ誘導塔底生成物に対し異性化プロセスを行う。このプロセスはｎ−パラフィンをイソパラフィンに転化し、こうして炭化水素分子中の分岐度を増大すると共に、常温流れ特性を向上する。使用した触媒及び異性化条件により、比較的高度に分岐した末端領域を有する長鎖炭化水素分子が得られる。このような分子は比較的良好な常温流れ性能を示す傾向がある。
【００４８】
この異性化塔底生成物は、更に下流プロセス、例えば水素化分解、水素化処理及び／又は水素化仕上げを受けてよい。この塔底生成物に対して、流動点を更に降下させるのに役立つ、溶剤又は更に好ましくは後述するような接触脱蝋による脱蝋工程を行うことが好ましい。しかし、脱蝋後でさえ、フィッシャー・トロプシュ誘導重質基油は、非常に高い分子量のため、脱蝋工程では完全に除去できずに、依然として残留蝋曇りを有する。この理由から、このような重質基油は、中間蒸留物基油とブレンドした際、ＣＦＰＰにおいて、予想された増大とは対照的に、低下が起こり得るとは意外である。
【００４９】
一般に、本発明の組成物に使用されるフィッシャー・トロプシュ誘導パラフィン性重質基油は、いずれの好適なフィッシャー・トロプシュ法によっても製造できる。しかし、パラフィン性重質基油成分（ｂ）は、フィッシャー・トロプシュ誘導蝋又は蝋状ラフィネート原料から以下の工程で得られる重質塔底蒸留物フラクションが好ましい。
（ａ）フィッシャー・トロプシュ誘導原料中の化合物の２０重量％以上が炭素原子数３０以上の化合物である該フィッシャー・トロプシュ誘導原料を水素化分解／水素化異性化する工程、
（ｂ）工程（ａ）の生成物を１種以上の中間蒸留物フラクションと、沸点が５４０℃を超える化合物を１０重量％以上含有する残留重質フラクションとに分離する工程、
（ｃ）該残留フラクションに対し接触流動点降下工程を行う工程、及び
（ｄ）工程（ｃ）の流出流から残留重質フラクションとしてフィッシャー・トロプシュ誘導パラフィン性重質基油成分を単離する工程。
【００５０】
異性化及び精留の他、フィッシャー・トロプシュ誘導生成物フラクションは、水素化分解、水素化処理及び／又は水素化仕上げのような他の各種操作を受けてよい。
【００５１】
工程（ａ）の原料はフィッシャー・トロプシュ誘導生成物である。このフィッシャー・トロプシュ誘導生成物の初期沸点は４００℃まででよいが、好ましくは２００℃未満である。好ましくは、フィッシャー・トロプシュ合成生成物を、前記水素化異性化工程で使用する前に、このフィッシャー・トロプシュ合成生成物から炭素原子数４以下のいずれかの化合物及びその範囲の沸点を有するいずれかの化合物は分離される。好適なフィッシャー・トロプシュ法の例はＷＯ−Ａ−９９／３４９１７及びＡＵ−Ａ−６９８３９１に記載されている。これらに開示された方法は前述のようなフィッシャー・トロプシュ生成物を生成する。
【００５２】
フィッシャー・トロプシュ生成物は、周知の方法、例えばいわゆるＳａｓｏｌ法、シェル中間蒸留物法又はエクソンモービル“ＡＧＣ−２１”法により得られる。重質フィッシャー・トロプシュ誘導基油の製造に好適な方法は、ＷＯ−Ａ−２００４／０３３６０７、ＵＳ−Ａ−７０５３２５４、ＥＰ−Ａ−１３６６１３４、ＥＰ−Ａ−１３８２６３９、ＥＰ−Ａ−１５１６０３８、ＥＰ−Ａ−１５３４８０１、ＷＯ−Ａ−２００４／００３１１３及びＷＯ−Ａ−２００５／０６３９４１に記載されている。
【００５３】
本発明の中間蒸留物燃料組成物は、例えばナフサ、ケロシン又はディーゼル燃料組成物、通常はケロシン又はディーゼル燃料組成物のいずれかであってよい。この燃料組成物は、工業用ガス油、自動車用ディーゼル燃料、蒸留物船舶用燃料又は航空機燃料のようなケロシン燃料であってよい。特にディーゼル燃料組成物であってよい。更に好ましくは、この燃料組成物は、内燃機関に使用するのに好適であり、及び／又は適応し、及び／又は意図され、なお更に好ましくはこの燃料組成物は自動車燃料組成物であり、なお更に好ましくは自動車ディーゼル（圧縮点火）エンジンに使用するのに好適である、及び／又は適応する、及び／又は意図されるディーゼル燃料組成物である。
【００５４】
燃料組成物に含まれる中間蒸留物ベース燃料は、一般にいかなる好適な液体炭化水素中間蒸留物燃料油であってもよい。これは有機的又は合成的に誘導してよい。この燃料油は好適にはディーゼルベース燃料、例えば石油誘導又はフィッシャー・トロプシュ誘導ガス油（好ましくは前者）である。
中間蒸留物ベース燃料の沸点は、一般に通常の中間蒸留物範囲内１２５又は１５０〜４００又は５５０℃である。
【００５５】
ディーゼルベース燃料の沸点は、等級及び用途により、一般に通常のディーゼル範囲内１７０〜３７０℃である。ディーゼルベース燃料は、密度（ＩＰ  ３６５）が１５℃で通常、０．７５〜１．０ｇ／ｃｍ３、好ましくは０．８〜０．８６ｇ／ｃｍ３、測定セタン価（ＡＳＴＭ  Ｄ−６１３）３５〜８０、更に好ましくは４０〜７５又は７０である。初期沸点は好適には１５０〜２３０℃の範囲、最終沸点は２９０〜４００℃の範囲である。４０℃での動粘度（ＡＳＴＭ  Ｄ−４４５）は、好適には１．５〜４．５ｍｍ２／ｓ（１．５〜４．５ｃＳｔ）の範囲であってよい。しかし、ブレンド全体の特性は個々の成分の特性とは異なってもよいことが多いので、本発明のディーゼル燃料組成物は前記範囲外の特性を有する燃料成分を含有してよい。
【００５６】
石油誘導ガス油は、原油源を精製及び任意に（水素化）処理して得られる。石油誘導ガス油は、このような製油所プロセスから得られる単独のガス油流であっても或いは製油所プロセスにおいて異なる処理過程を経由して得られる数種のガス油のブレンドであってもよい。このようなガス油フラクションの例は、直留ガス油、減圧ガス油、熱分解法で得られるようなガス油、流動接触分解ユニットで得られるような軽質及び重質サイクル油、水素化分解ユニットから得られるようなガス油である。任意に、石油誘導ガス油は若干の石油誘導ケロシンフラクションを含有してよい。
【００５７】
これらのガス油は、硫黄含有量をディーゼル燃料組成物に含有するのに好適な量まで低下させるように、水素化脱硫（ＨＤＳ）ユニットで処理してよい。
【００５８】
本発明の組成物に使用されるベース燃料は、それ自体フィッシャー・トロプシュ誘導成分、特にフィッシャー・トロプシュ誘導ガス油であっても、或いはこれを含有してもよい。このような燃料は公知で、自動車用ディーゼル燃料組成物及びその他の中間蒸留物燃料組成物に使用されている。これらの燃料は、フィッシャー・トロプシュ縮合反応の合成生成物であるか、或いは該合成生成物から製造される。燃料組成物は、好適には中間蒸留物ベース燃料を主要割合含有する。“主要割合”とは、通常、８０重量％以上、更に好適には９０又は９５重量％以上、最も好ましくは９８、９９又は９９．５重量％以上を意味する。
【００５９】
中間蒸留物ベース燃料は、非フィッシャー・トロプシュ誘導、例えば石油誘導ベース燃料であってもよい。
本発明の中間蒸留物ベース燃料は、通常、２種以上の前述のような種類の中間蒸留物燃料成分、特にディーゼル燃料成分の混合物を含有する。
【００６０】
中間蒸留物ベース燃料は、更に植物油又は植物油誘導体（例えば脂肪酸エステル、特に脂肪酸メチルエステル）、或いは酸、ケトン又はエステルのような他の酸素化物のようないわゆる“バイオディーゼル”燃料成分を、高濃度では成分（ｂ）の有効性が減縮されるので、１〜９５容量％、好ましくは１〜１０容量％、更に好ましくは３〜８容量％、なお更に好ましくは４〜６容量％含有する。このような“バイオディーゼル”燃料の例は、菜種油メチルエステル、大豆油メチルエステル及びその他の脂肪酸メチルエステルである。
【００６１】
成分（ｂ）は、このような燃料成分がエンジン潤滑油に移行される量を釣合わせるために添加するので、成分（ｂ）の濃度は、燃料ブレンド中のバイオディーゼルの量に依存する。他の要因は、一般にこのような燃料ブレンド中の重質成分の量を制限する可能性がある所要の沸点範囲曲線である。基油成分（ｂ）の濃度は、エンジン潤滑油の１００℃での動粘度の好ましくは１５％低下、更に好ましくは１０％低下、最も好ましくは５％低下を克服するように選択される。これにより、潤滑油の特性を大きく変化させることなく、バイオディーゼル成分の吸収を特定の量に均衡させ、こうして潤滑油を交換する必要が生じるまで、間隔を延ばすことができる。
【００６２】
本発明燃料組成物中の成分（ｂ）の濃度は、０．０５重量％以上、例えば０．１、０．２、０．５、１又は１．５重量％以上であってよい。この濃度は、１０重量％以下、例えば８、６又は５重量％以下であってよい。場合によっては、１重量％以下又は０．５重量％以下であってよい。例えば０．１〜４重量％、０．５〜３重量％、又は１〜２．５重量％、例えば約２重量％であってよい。幾つかの燃料組成物では、この濃度は、０．１〜１重量％、又は０．１〜０．５重量％であってよい。この濃度は、燃料組成物全体に対し、例えば０．１〜１０重量％、０．５〜５重量％、又は１〜３重量％であってよい。全ての濃度は、特に言及しない限り、燃料組成物全体の百分率として引用する。
【００６３】
成分（ｂ）の濃度は、一般に燃料組成物全体の密度、粘度、セタン価、発熱量、及び／又はその他の関連特性が所望範囲内、例えば商用又は規定の規格範囲内にあることを保証するように選択される。
【００６４】
本発明の燃料組成物は、全体として低硫黄又は超低硫黄燃料組成物、或いは硫黄を含有しない燃料組成物、例えば硫黄含有量が５００ｐｐｍｗ以下、好ましくは３５０ｐｐｍｗ以下、最も好ましくは１００又は５０ｐｐｍｗ以下、更には１０ｐｐｍｗ以下の燃料組成物であることが好ましい。
【００６５】
特に燃料組成物が自動車用ディーゼル燃料組成物である場合、この燃料組成物は適用可能な標準規格、例えばＥＮ  ５９０（ヨーロッパ用）又はＡＳＴＭ  Ｄ−９７５（米国用）に好適に従う。例えばこの燃料組成物は、密度が１５℃で０．８２〜０．８４５ｇ／ｃｍ３、最終沸点（ＡＳＴＭ  Ｄ８６）が３６０℃以下、セタン価（ＡＳＴＭ  Ｄ６１３）が５１以上、動粘度（ＡＳＴＭ  Ｄ４４５）が４０℃で２〜２．５ｍｍ２／ｓ（２〜４．５ｃＳｔ）、硫黄含有量（ＡＳＴＭ  Ｄ２６２２）が３５０ｐｐｍｗ以下、及び／又は多環式芳香族含有量（ＩＰ  ３９１（様式））が１１％ｍ／ｍ未満であってよい。しかし、関連規格は、国により、また年度により異なってもよく、また燃料組成物の意図する用途に依存してもよい。
【００６６】
本発明の燃料組成物は、特に自動車用ディーゼル燃料組成物の場合、中間蒸留物ベース燃料及びフィッシャー・トロプシュ誘導パラフィン性重質基油の他に、他の成分を含有してよい。このような成分は、通常、燃料添加剤中に存在する。例えば洗浄剤、潤滑性強化剤、霞み（曇り）防止剤、消泡剤、点火向上剤（ＵＳ−Ａ−４２０８１９０第２欄２７行〜第３欄２１行に開示されるようなセタン向上剤）、防錆剤、腐食防止剤、付香剤、摩耗防止剤、酸化防止剤、金属奪活剤、静電散逸剤（static dissipator additive）、助燃剤及びそれらの混合物である。
【００６７】
洗浄剤含有ディーゼル燃料添加剤は公知で市販されている。このような添加剤は、ディーゼル燃料組成物に、エンジン付着物の堆積を減少する、除去する、及び／又は遅くすることを意図した量で添加してよい。この目的で燃料添加剤に使用するのに好適な洗浄剤の例としては、例えばＧＢ−Ａ−９６０４９３、ＥＰ−Ａ−０１４７２４０、ＥＰ−Ａ−０４８２２５３、ＥＰ−Ａ−０６１３９３８、ＥＰ−Ａ−０５５７５１６及びＷＯ−Ａ−９８／４２８０８に記載されるものが含まれる。
【００６８】
中間蒸留物燃料組成物、特にディーゼル燃料組成物は、硫黄含有量が少ない場合（例えば５００ｐｐｍｗ以下）、潤滑性強化剤を含有することが好ましい。潤滑性強化剤は、１０００ｐｐｍｗ未満、好ましくは５０〜１０００又は１００〜１０００ｐｐｍｗ、更に好ましくは５０〜５００ｐｐｍｗの濃度で使用するのが都合良い。好適な市販の潤滑性強化剤は、エステル−又は酸−系添加剤を含む。その他の潤滑性強化剤は、特に低硫黄含有量ディーゼル燃料に使用することと併せて、例えば下記文献に記載されている。
【００６９】
・Ｄａｎｐｉｎｇ  Ｗｅｉ及びＨ．Ａ．Ｓｐｉｋｅｓによる論文、“Ｔｈｅ  Ｌｕｂｒｉｃｉｔｙ  ｏｆ  Ｄｉｅｓｅｌ  Ｆｕｅｌｓ”Ｗｅａｒ，ＩＩＩ（１９８６）２１７−２３５
・ＷＯ−Ａ−９５／３３８０５：低硫黄燃料の潤滑性を強化するための常温（cold）流れ改良剤
・ＷＯ−Ａ−９４／１７１６０：ディーゼルエンジン噴射システムの摩擦低下用燃料添加物として、カルボン酸とアルコールとの特定のエステル
【００７０】
・ＵＳ−Ａ−５４９０８６４：低硫黄ディーゼル燃料用耐摩耗潤滑性添加物として特定のジチオ燐酸ジエステル−ジアルコール
・ＷＯ−Ａ−９８／０１５１６：特に低硫黄ディーゼル燃料に耐摩耗潤滑性効果を与えるための、芳香族核に結合した少なくとも１つのカルボキシル基を有する特定のアルキル芳香族化合物
【００７１】
燃料組成物にとって、消泡剤を含むこと、更に好ましくは錆防止剤及び／又は腐蝕防止剤及び／又は潤滑性強化剤と組合わせて消泡剤を含むことが好ましいかも知れない。
【００７２】
特記しない限り、燃料組成物中の各添加成分の濃度は、好ましくは１００００ｐｐｍｗ以下、更に好ましくは０．１〜１０００ｐｐｍｗの範囲、有利には０．１〜３００ｐｐｍｗの範囲、例えば０．１〜１５０ｐｐｍｗの範囲である。（特記しない限り、本明細書に引用した添加剤の濃度は全て、活性分の質量濃度である。）
【００７３】
燃料組成物中の合計添加剤含有量は、好適には５０〜１００００ｐｐｍｗ、好ましくは５０００ｐｐｍｗ未満であってよい。
添加剤は燃料組成物の製造中、種々の段階で添加してよい。例えば製油所で添加される添加剤は、帯電防止剤、パイプラインドラッグレデューサー（drug reducer）、流れ改良剤（例えばエチレン／酢酸ビニル共重合体又はアクリレート／無水マレイン酸共重合体）、潤滑性強化剤、酸化防止剤及び蝋沈降防止剤から選択してよい。本発明を実施する際、ベース燃料は既にこのような製油所添加剤を含有してよい。その他の添加剤を製油所の下流に添加してよい。
【００７４】
本発明の燃料組成物が１種以上の常温流れ添加剤、例えば流れ改良剤及び／又は蝋沈降防止剤を含む場合、フィッシャー・トロプシュ誘導パラフィン性重質基油が存在することから、このような添加剤は低濃度で存在できる。
【００７５】
本発明によれば、中間蒸留物燃料組成物を使用するエンジン中のエンジン潤滑油の粘度を増大する目的で、中間蒸留物燃料組成物にフィッシャー・トロプシュ誘導パラフィン性基油成分を使用する方法も提供される。
【００７６】
本発明によれば、中間蒸留物燃料組成物に含まれるバイオディーゼル成分により粘度の低下した中間蒸留物燃料組成物を使用するエンジン中のエンジン潤滑油の粘度を増大する目的で、該中間蒸留物燃料組成物にフィッシャー・トロプシュ誘導パラフィン性基油成分を使用する方法が更に提供される。
【００７７】
本発明の別の局面では、フィッシャー・トロプシュ誘導パラフィン性基油成分は、燃料組成物のセタン価、発熱量又は粘度を増大するか、又は燃料組成物の潤滑性を改良するか、或いは燃料消費システム、特に自動車ディーゼルエンジンで使用中に生じる放出物の性質又は量を変化させる、追加の目的で使用してよい。この基油成分は、燃料組成物で操作するエンジンにおいて、加速性及び／又はエンジン性能の他の尺度を改良する目的で使用してよい。
【００７８】
前述のように、ディーゼルエンジンにおいて燃焼中、燃料の一部はエンジン潤滑油に入ることができる。これは、特にディーゼル粒状物フィルターの再生中に起こる可能性がある。このような“燃料希釈”といえる効果は、エンジン潤滑油の粘度低下を起こす可能性があり、エンジン摩耗の増大を招くかも知れない。以下の実施例は、燃料組成物、即ち、ディーゼル燃料＋高粘度成分がどのようにしてこの効果に影響を与え、低下させるかを示す。
【実施例】
【００７９】
２種の異なる燃料配合物；
燃料Ａ：菜種油メチルエステル（ＡＤＭ、ハンブルク、ドイツから）を主成分とする脂肪酸メチルエステルを５容量％含有する鉱物基油、及び
燃料Ｂ：フィッシャー・トロプシュ誘導エキストラ重質基油（Ｓｈｅｌｌ  Ｂｉｎｔｕｌｕ）、
を試験した。
燃料Ａの特性を表１に示す。
【００８０】
【表１】
2011508000.tif 000002
燃料Ｂの特定の特性値を表２に示す。
【００８１】
【表２】
2011508000.tif 000003
燃料Ｂ中のエキストラ重質基油の特性を表３に示す。
【００８２】
【表３】
2011508000.tif 000004
【００８３】
試験条件
燃料組成物絵を表４に示す条件下でＯＭ６４６メルセデスベンツ・コモンレールエンジン中で試験した。
【００８４】
【表４】
2011508000.tif 000005
【００８５】
試験時間を短縮するため、潤滑エンジン油への燃料希釈率が、例えば煤フィルター再生方式で、高くなるように操作条件を選択した。煤フィルター再生用の操作条件（高排ガス温度）にシミュレートするため、エンジンを低エンジン速度及び低エンジン負荷で活性後噴射(active post injection)により定常状態条件下で連続的に操作した。
【００８６】
この目的で主噴射及び後噴射の噴射時期を正常操作に比べて遅らせた。主噴射と後噴射との燃料噴射量の比は２：３であった。エンジン潤滑油粘度の分析のため、２時間毎に油サンプルを取り出した。精度の理由から、油サンプルを取り出す際はエンジンはアイドリング状態にした。エンジンの操作条件は常に監視した。
【００８７】
１０時間後、エンジン潤滑油は初期ＳＡＥ粘度範囲（５Ｗ３０）下になったので、エンジン試験を停止した。エンジン潤滑油中の燃料の画分（fraction）は、１０時間後、１０％ｍ／ｍを超えていた。この試験は、このような操作条件下での燃料添加剤のエンジン潤滑油粘度に対する影響を示すため、前述のような３種の異なる燃料組成物について行った。
【００８８】
エンジン潤滑油の粘度は、ＤＩＮ  ＥＮ  ３１０４により１００℃で測定した。分析の結果を表５に示す（ＤＩＮ  ＥＮ  ３１０４により４つの有意数字(digits)を示す）。
【００８９】
【表５】
2011508000.tif 000006
【００９０】
上記結果から理解できるように、燃料Ｂを用いた場合、エンジン潤滑油の粘度は、燃料Ａを用いた場合に比べて燃料希釈の薄め効果から影響が少ない。１０時間試験後の最終粘度(即ち、９．４３６ｍｍ２は、燃料Ａを用いた場合（即ち、９．２５２ｍｍ２、即ち、基油の場合よりも２％高い。
【００９１】
試験条件下で燃料Ａを用いた場合、エンジン潤滑油粘度は燃料希釈により影響を受けるので、その最終粘度値は、９．３ｍｍ２未満となる。この値はＳＡＥ  ３０（もともとこの油が属していた等級）とＳＡＥ２０間で定義された限界である。ＳＡＥ等級が低いので、この油は変化させることが推奨される。したがって、前記燃料成分を使用すると、油排出間隔（ＯＤＩ）が長くなる。前記燃料成分を使用すると、該燃料により生じる希釈が補償され、ＯＤＩが長くなるうえ、一層良好な保護が得られる。
【００９２】
ディーゼル燃料中にＰＡＭＥ（脂肪酸メチルエステル）（バイオディーゼルとしても知られる）が存在すると、ＰＡＭＥはエンジン潤滑油中で富化されるので、油希釈効果をなお一層悪くしやすい。したがって、現時点では、ＰＡＭＥはヨーロッパ市場に対して強制的であるという事実に照らして、前記成分の存在は重要性を増している。ＰＡＭＥを強制的に含有させることは、数年後（coming years）には増大するものと予想される。
【００９３】
これら成分を使用すると、エンジン潤滑油に対する明確な効果を与える一方、燃料組成物の一部であることに注目すべきである。油希釈効果が増大すれば、即ち、駆動条件又はエンジンの設計により増大すれば、前記燃料成分の多くがエンジン潤滑油にも入る。その結果、これら成分の規制上の（regulatory）有利な効果は増大するであろう。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００９４】
【特許文献１】ＥＰ−Ａ−１３６６１３４
【特許文献２】ＵＳ−Ａ−７０５３２５４
【特許文献３】ＥＰ−Ａ−０５８３８３６
【特許文献４】ＵＳ−Ａ−４２０８１９０
【特許文献５】ＧＢ−Ａ−９６０４９３
【特許文献６】ＥＰ−Ａ−０１４７２４０
【特許文献７】ＥＰ−Ａ−０４８２２５３
【特許文献８】ＥＰ−Ａ−０６１３９３８
【特許文献９】ＥＰ−Ａ−０５５７５１６
【特許文献１０】ＷＯ−Ａ−９８／４２８０８
【特許文献１１】ＷＯ−Ａ−９５／３３８０５
【特許文献１２】ＷＯ−Ａ−９４／１７１６０
【特許文献１３】ＵＳ−Ａ−５４９０８６４
【特許文献１４】ＷＯ−Ａ−９８／０１５１６
【非特許文献】
【００９５】
【非特許文献１】第５回Ｓｙｎｆｕｅｌｓ  Ｗｏｒｌｄｗｉｄｅ  Ｓｙｍｐｏｓｉｕｍ，Ｗａｓｈｉｎｇｔｏｎ  ＤＣ、１９８５年１１月での論文：ｖａｎ  ｄｅｒ  Ｂｕｒｇｔ等，“Ｔｈｅ  Ｓｈｅｌｌ  Ｍｉｄｄｌｅ  Ｄｉｓｔｉｌｌａｔｅ  Ｓｙｎｔｈｅｓｉｓ  Ｐｒｏｃｅｓｓ（シェル中間蒸留物合成法）”
【非特許文献２】Ｄａｎｐｉｎｇ  Ｗｅｉ及びＨ．Ａ．Ｓｐｉｋｅｓによる論文、“Ｔｈｅ  Ｌｕｂｒｉｃｉｔｙ  ｏｆ  Ｄｉｅｓｅｌ  Ｆｕｅｌｓ”Ｗｅａｒ，ＩＩＩ（１９８６）２１７−２３５
【国際調査報告】
2011508000.tif 000007
2011508000.tif 000008
2011508000.tif 000009