(57)【要約】本発明はフェライト合金組成物に関する。１態様では、フェライト合金組成物は約１６〜２０重量％のＣｒ、約７〜１１重量％のＭｏ、および残りのＦｅを含む。別の態様では、フェライト組成物は、約１０〜１４重量％のＣｒ、約７〜１１重量％のＭｏまたは約１０〜２０％のＷ、および残りのＦｅを含む。
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
フェライト合金組成物であって、
（ｉ）約１６〜２０重量％のＣｒ、約７〜１１重量％のＭｏ、および残りのＦｅ；または（ｉｉ）約１０〜１４重量％のＣｒ、約７〜１１重量％のＭｏまたは約１０〜２０重量％のＷ、および残りのＦｅ；
を含むフェライト合金組成物。
【請求項２】
組成物は約１６〜２０重量％のＣｒ、約７〜１１重量％のＭｏ、および残りのＦｅを含む請求項１に記載の組成物。
【請求項３】
組成物は約１０〜１４重量％のＣｒ、約７〜１１重量％のＭｏ、および残りのＦｅを含む請求項１に記載の組成物。
【請求項４】
組成物は約１０〜１４重量％のＣｒ、約１０〜２０重量％のＷ、および残りのＦｅを含む請求項１に記載の組成物。
【請求項５】
１つまたは複数の希土類元素をさらに含む請求項１に記載の組成物。
【請求項６】
前記希土類元素は合計量の約０．０１〜０．５重量％で組成物中に存在する請求項５に記載の組成物。
【請求項７】
前記希土類元素は、ランタニド元素５１〜７１の群の元素、スカンジウム、イットリウムおよびその組み合わせからなるグループから選択された１つまたは複数の元素を含む請求項６に記載の組成物。
【請求項８】
フェライト合金組成物は約１８重量％のＣｒ、約９重量％のＭｏ、Ｌａ、および残りのＦｅを含む請求項２に記載の組成物。
【請求項９】
フェライト合金組成物は約１２重量％のＣｒ、約９重量％のＭｏ、約０．２重量％のＬａ、および残りのＦｅを含む請求項３に記載の組成物。
【請求項１０】
フェライト合金組成物は約１１重量％のＣｒ、約１５重量％のＷ、約０．２重量％のＬａ、および残りのＦｅを含む請求項４に記載の組成物。
【請求項１１】
熱膨張率が室温から１０００℃までの温度領域で約９ｐｐｍ／℃-1から約１２ｐｐｍ／℃-1までである請求項２に記載の組成物。
【請求項１２】
固体酸化物燃料電池から電流を集めるフェライト合金相互接続プレートであって、
（ｉ）約１６〜２０重量％のＣｒ、約７〜１１重量％のＭｏ、および残りのＦｅ；または（ｉｉ）約１０〜１４重量％のＣｒ、約７〜１１重量％のＭｏまたは約１０〜２０重量％のＷ、および残りのＦｅ；
を含むフェライト合金相互接続プレート。
【請求項１３】
固体酸化物燃料電池のための多孔質支持体であって、
（ｉｉｉ）約１６〜２０重量％のＣｒ、約７〜１１重量％のＭｏ、および残りのＦｅ；または
（ｉｉ）約１０〜１４重量％のＣｒ、７〜１１重量％のＭｏまたは約１０〜２０重量％のＷ、および残りのＦｅ；
を含む多孔質支持体。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
（連邦政府支援研究に関する記述）
米国政府は、米国エネルギー省とユーティーバテル  エルエルシー社との間の契約番号ＤＥ−ＡＣ０５−００ＯＲ２２７２５に従い本発明に関する権利を有する。
（発明の属する技術分野）
本発明はフェライト合金組成物の分野に関し、特には固体酸化物燃料電池の成分に使用される合金に関する。
【背景技術】
【０００２】
固体酸化物燃料電池（ＳＯＦＣ）は燃料から電気を直接生産する電気化学変換装置である。これらの燃料電池は、その電解質材料を特徴とし、また名前が意味しているように、ＳＯＦＣは固形酸化物すなわちセラミックの電解質を有する。
セラミック燃料電池はポリマーを主成分とする燃料電池よりもはるかに高い温度で作用する。固体酸化物燃料電池は、通常、集電装置として機能すると共に個々の電池間の電気接続を提供する相互接続を有している。固体酸化物燃料電池で、脆いセラミック（例えばＬａＣｒ3）が金属の相互接続に置き換えられると、その機械的耐久性が非常に改善し、１
つの電池当たりのコストが下がるだろう。
しかしながら、ＳＯＦＣの高温環境は金属の劣化をもたらす場合がある。さらに、金属の相互接続と燃料電池の構成要素（すなわち陽極、陰極および電解質）との間の熱膨張率（ＣＴＥ）の不整合（ミスマッチ）は、電池の組立てまたは動作中の熱サイクルの間に機能層に機械的損傷をもたらす場合がある。いくつかの設計では、酸化排気ガスに金属を露出させないようにし、それにより還元（燃料側）ガス環境に対する劣化を最小限にすることが可能ではある。しかしながら、セラミック機能層の焼結を可能にするために、金属にはある程度の耐酸化性が必要であり得る。ほとんどの設計では、ＣＴＥの不整合は重要な問題である。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
本発明の目的は、熱膨張率（ＣＴＥ）不整合がより小さく、かつ耐酸化性が改善されたフェライト合金組成物を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００４】
上記および他の目的は以下に提供する本発明により叶えられる。
１態様では、本発明は、約１６〜２０重量％のクロム（Ｃｒ）、約７〜１１重量％のモリブデン（Ｍｏ）、および残りの鉄（Ｆｅ）を含むフェライト合金組成物を提供する。本発明のこの態様のフェライト合金組成物では、熱膨張率の不整合が低減される。
別の態様では、本発明は、約１０〜１４重量％のＣｒ、約７〜１１重量％のＭｏまたは約１０〜２０重量％のＷ（タングステン）、および残りのＦｅを含むフェライト合金組成物を提供する。本発明のこの態様のフェライト合金組成物では、耐酸化性が改善される。
本発明の１態様のフェライト合金組成物の利点は、イットリア安定化ジルコニアの熱膨張率に匹敵する熱膨張率を有することである。従って、熱により引き起こされる歪みが、ＳＯＦＣにクラックを引き起こすのに十分な応力を生じさせることはない。本発明の別の態様では、フェライト合金組成物は、酸素によって引き起こされるさらなる劣化から下にある金属を保護する、安定で、粘着性で、かつ薄いクロム層を形成する。
本発明を、他のおよび更なる利点と共にさらに良く理解するために、以下の詳細な説明を参照する。詳細な説明の範囲については以下の特許請求の範囲で指摘される。
【図面の簡単な説明】
【０００５】
【図１】市販の鍛錬ＳＳ４１０および焼結Ｆｅ−１３重量％  Ｃｒ−１５重量％Ｙ（４１０Ｙ）、およびイットリア安定化ＺｒＯ2（ＹＳＺ）と比較した種々のモデル合金に対する温度の関数としての平均熱膨張率（ＣＴＥ）。データは１３００℃までの２回目の加熱後の試験片に対して収集した。約７００℃の予想動作温度が点線として示される。
【図２】乾燥した流動Ｏ2中に９００℃で１０〜１００時間等温暴露させた後の種々のＦｅ−Ｃｒ合金に関する試験片の質量増加。
【図３】乾燥した流動Ｏ2中に９００℃で１０時間暴露させた後のＦｅ−１２重量％Ｃｒ＋０．２Ｌａ（Ｆ３ＣＬ）研磨切片の光学顕微鏡写真。
【図４】乾燥した流動Ｏ2中に９００℃で２４時間暴露させた後のＦｅ−１２重量％Ｃｒ−９Ｍｏ＋０．２Ｌａ（Ｆ３Ｃ５ＭＬ）研磨切片の光学顕微鏡写真。
【図５ａ】乾燥した流動Ｏ2中に９００℃で２４時間暴露させた後のＦｅ−１２重量％Ｃｒ−９Ｍｏ＋０．２Ｌａ（Ｆ３Ｃ５ＭＬ）研磨切片の光学顕微鏡写真。
【図５ｂ】乾燥した流動Ｏ2中に９００℃で２４時間暴露させた後のＦｅ−１２重量％Ｃｒ−１５Ｗ＋０．０７Ｌａ（Ｆ３Ｃ５ＷＬ）研磨切片の光学顕微鏡写真。
【発明を実施するための形態】
【０００６】
本明細書の全体にわたって、パラメータは最大量と最小量により定義される。各最小量は、範囲を定義するために各最大量と組み合わせることが可能である。
１態様では、本発明は、多量のＭｏの追加が熱膨張率の不整合を低減させると共に、Ｆｅ−Ｃｒ合金組成物の耐酸化性を改善させるという本願発明者による発見に基づいている。別の態様では、本発明は、多量のＷの追加がＦｅ−Ｃｒ合金組成物の耐酸化性を改善するという本願発明者による発見に基づいている。
【０００７】
したがって、本発明はフェライト合金組成物であって、
（ｉ）約１６〜２０重量％のＣｒ、約７〜１１重量％のＭｏ、および残りのＦｅ；または
（ｉｉ）約１０〜１４重量％のＣｒ、７〜１１重量％のＭｏまたは約１０〜２０重量％のＷ、および残りのＦｅ；
を含むフェライト合金組成物をその対象とする。
【０００８】
１態様では、本発明のフェライト合金組成物は、約１６〜２０重量％のＣｒ、約７〜１１重量％のＭｏ、および残りのＦｅを含む。本発明のこの態様では、フェライト合金組成物中のＣｒの最小合計重量％は、約１６％、好ましくは約１７％、より好ましくは約１８％である。本発明のこの態様のフェライト合金組成物中のＣｒの最大合計重量％は、約２０％、好ましくは約１９％、より好ましくは約１８％である。同様に、フェライト合金組成物中のＭｏの最小合計重量％は、約７％、好ましくは約８％、より好ましくは約９％である。本発明のこの態様のフェライト合金組成物中のＭｏの最大合計重量％は、約１１％、好ましくは約１０％、より好ましくは約９％である。１実施形態では、フェライト合金組成物は、約１６〜２０重量％のＣｒ、約７〜１１重量％のＭｏ、および残りのＦｅから本質的に成る。
【０００９】
約１６〜２０重量％のＣｒ、約７〜１１重量％のＭｏおよび残りのＦｅを含む本発明のフェライト合金組成物は、４１０ＳＳ等の従来の金属の相互接続と比較して、熱膨張率が低下している。用語「熱膨張率」は、本明細書に使用する場合、伝熱中に原子間の分子間結合に貯蔵されるエネルギーの変化を指す。通常、貯蔵エネルギーが増大すると、分子結合の長さが増大する。結果として、固体は通常、加熱に応じて拡張し、冷却に応じて収縮する。温度変化に対するこの反応は、その熱膨張率として表われる。熱膨張率は通常、１つの「平均」値として表され、一定であると仮定される。しかしながら、熱膨張挙動は温
度の関数として変化するため、平均値も温度の関数として変化する。
【００１０】
イットリア安定化ジルコニアは、室温から１０００℃までの温度範囲で約８ｐｐｍ／℃-1〜約１１．５ｐｐｍ／℃-1の平均熱膨張率を有する。約１６〜２０重量％のＣｒ、約７〜１１重量％のＭｏ、および残りのＦｅを含む本発明のフェライト合金組成物は、イットリア安定化ジルコニアの熱膨張率に近い熱膨張率を有する。例えば、本発明のかかる組成物は、室温から１０００℃までの温度範囲で約９ｐｐｍ／℃-1〜約１２ｐｐｍ／℃-1の平均熱膨張率を有する。
【００１１】
したがって、約１６〜２０重量％のＣｒ、約７〜１１重量％のＭｏ、および残りのＦｅを含む本発明のフェライト合金組成物と、イットリア安定化ジルコニアと間の不整合は、約１．５ｐｐｍ／℃-1未満、好ましくは約１．２ｐｐｍ／℃-1未満、およびより好ましくは約１．０ｐｐｍ／℃-1である。例えば、７００℃での本発明の１つのフェライト合金組成物の平均熱膨張率は１０．８６であり、７００℃でのイットリア安定化ジルコニアの平均熱膨張率は約９．８４である。それゆえ、不整合は１．０２ｐｐｍ／℃-1である。
【００１２】
別の態様では、本発明のフェライト合金組成物は、約１０〜１４重量％のＣｒ、約７〜１１重量％のＭｏ、および残りのＦｅを含む。この態様では、フェライト合金組成物中のＣｒの最小合計重量％は約１０％、好ましくは約１１％、より好ましくは約１２％である。この態様のフェライト合金組成物中のＣｒの最大合計重量％は、約１４％、好ましくは約１３％、より好ましくは約１２％である。同様に、フェライト合金組成物中のＭｏの最小合計重量％は約７％、好ましくは約８％、より好ましくは約９％である。本発明のこの態様のフェライト合金組成物中のＭｏの最大合計重量％は約１１％、好ましくは約１０％、より好ましくは約９％である。１実施形態では、本発明のフェライト合金組成物は、約１０〜１４重量％のＣｒ、約７〜１１重量％のＭｏ、および残りのＦｅを含むか、またはそれらから本質的に成る。
【００１３】
さらに別の実施形態では、本発明のフェライト合金組成物は、約１０〜１４重量％のＣｒ、約１０〜２０重量％のＷ、および残りのＦｅを含む。この態様では、フェライト合金組成物中のＣｒの最小合計重量％は、約１０％、好ましくは約１１％、より好ましくは約１２％である。この態様のフェライト合金組成物中のＣｒの最大合計重量％は、約１４、好ましくは約１３％、より好ましくは約１２％である。フェライト合金組成物中のＷの最小合計重量％は、約１０％、好ましくは約１１％、より好ましくは約１２％である。さらに好ましくは約１３％である。本発明のこの態様のフェライト合金組成物中のＷの最大合計重量％は、約２０％、好ましくは約１９％、より好ましくは約１８％、最も好ましくは約１７％である。１実施形態では、本発明のフェライト合金組成物は、約１０〜１４重量％のＣｒ、約１０〜２０重量％のＷ、および残りのＦｅを含むか、またはそれらから本質的に成る。
【００１４】
約１０〜１４重量％のＣｒ、約７〜１１重量％のＭｏまたは約１０〜２０重量％のＷ、および残りのＦｅを含む本発明のフェライト合金組成物は、高密度で粘着性のクロミア層（例、Ｃｒを豊富に含む酸化層）の形成が緩慢であるため耐酸化性が改善されている。実験室の空気に９００℃で２４時間曝露した後のＣｒ酸化物層の質量増加は０．３５ｍｇ／ｃｍ2未満、より一般的には０．３０ｍｇ／ｃｍ2未満、さらにより一般的には０．２０ｍｇ／ｃｍ2未満である。ＭｏもＷも含まないＦｅ−１２Ｃｒ合金は、一般に迅速にＦｅを
豊富に含む酸化層を形成する。
【００１５】
本発明のこの態様のフェライト合金組成物のクロミア形成は、実験室の空気に９００℃で５，０００時間曝露した後に維持される。実験室空気に９００℃で５，０００時間曝露する酸化反応の放物線速度定数は、一般に７×１０-14ｇ2／ｃｍ4ｓ未満、５×１０-15ｇ
2／ｃｍ4ｓ未満、より一般的には１×１０-15ｇ2／ｃｍ4未満、さらにより一般には７×-16ｇ2／ｃｍ4ｓである。
【００１６】
本発明のフェライト合金組成物は、１つまたは複数の希土類元素をさらに含むか、または本質的に成る。フェライト合金組成物中に希土類元素が存在すると、一般に、酸化物層が安定化し、フェライト合金組成物の表面の酸化物スケールの電気抵抗が減少するのを支援する。
【００１７】
用語「希土類元素」は、本明細書に使用する場合、ランタニド元素５７〜７１の群の任意の１つまたは複数の希土類金属元素を指し、スカンジウム、ジルコニウム、ハフニウムおよびイットリウムも含む。ランタニド元素５７〜７１群に属する元素は当該技術分野で周知である。ランタニド元素５７〜７１の例にはランタン（Ｌａ）、セリウム（Ｃｅ）、プラセオジム（Ｐｒ）、ネオジム（Ｎｄ）、プロメチウム（Ｐｍ）、サマリウム（Ｓｍ）、ユーロビウム（Ｅｕ）、ガドリニウム（Ｇｄ）、テルビウム（Ｔｂ）、ジスプロシウム（Ｄｙ）、ホルミウム（Ｈｏ）、エルビウム（Ｅｒ）、ツリウム（Ｔｍ）、イッテルビウム（Ｙｂ）およびルテチウム（Ｌｕ）が含まれる。
【００１８】
希土類元素は、約０．０１重量％から約０．５重量％の範囲の合計レベルでフェライト合金組成物中に一般に存在する。フェライト合金組成物中の希土類元素の最小合計重量％は、約０．０１％、好ましくは約０．０５％、より好ましくは約０．１％である。フェライト合金組成物中の希土類元素の最大合計重量％は、約０．５％、好ましくは約０．４％、より好ましくは約０．３％である。
【００１９】
１実施形態では、本発明のフェライト合金組成物は、約１８重量％のＣｒ、約９重量％のＭｏ、Ｌａ、および残りのＦｅを含むか、またはそれらから本質的に成る。
別の実施形態では、本発明のフェライト合金組成物は、約１２重量％のＣｒ、約９重量％のＭｏ、約０．２重量％のＬａ、および残りのＦｅを含むか、またはそれらから本質的に成る。
【００２０】
さらなる実施形態では、本発明のフェライト合金組成物は、約１１重量％のＣｒ、約１５重量％のＷ、約０．２重量％のＬａ、および残りのＦｅを含むか、またはそれらから本質的に成る。
【００２１】
別の態様では、本発明は、燃料電池から電流を集める、プレート等の相互接続の構成要素を提供する。この態様では、相互接続の構成要素は上述のフェライト合金組成物から形成される。
【００２２】
本発明のさらなる態様では、固体酸化物燃料電池のための多孔質支持体が提供される。多孔質支持体は、陽極材料または陰極材料が上に配置され得る固体酸化物燃料電池の構成要素である。固体酸化物燃料電池は、例えば、平面または管状の固体酸化物燃料電池であってよい。この態様では、多孔質支持体は、上述のフェライト合金組成物を含む。
【００２３】
多孔質支持体の平均孔径は、一般に、約０．８μｍから約５０μｍまでの範囲、より一般的には約１μｍから約４０μｍまでの範囲、より一般には約２μｍから約３０μｍまでの範囲である。多孔質支持体の有孔率は一般には約２５体積％から約６０体積％まで、より一般的には約３０体積％から約５０体積％までである。
【００２４】
フェライト合金組成物は、固体酸化物燃料電池から電流を集めるための相互接続の構成要素として、または固体酸化物燃料電池のための多孔質支持体としてのその使用方法に限定されない。フェライト合金組成物の他の用途が当業者には明らかである。例えば、フェ
ライト合金組成物は、歯科および外科用器具、ノズル、弁部品、硬化鋼の球および摩滅面にも使用することが可能である。
実施例
実施例１：フェライト合金組成物
合金を誘導溶融し、水冷した銅製の型に鋳造する。化学組成を誘導結合プラズマおよび燃焼分析により決定した。表Ｉは重量％で示した組成を与える。２本の押し棒式の（デュアルプッシュロッド）膨張計を使用して、棒状体（ロッド、一般に長さ２５ｍｍ×直径３ｍｍ）を熱膨張率測定のために上記鋳込材料から切り取った。イットリア安定化ジルコニア（ＹＳＺ）の試験片を焼結および機械加工し、この一般的なの電解質材料の熱膨張率のデータを得た。室温から１３００℃まで、および１３００℃から室温へ戻るまでの２つの測定を、各棒状体に対して行った。酸化実験に関しては、鋳込材料を回転させて約１．５ｍｍの厚さとし、９００℃で２分間アニールし、鋳込材料よりも微細な粒構造を発達させた。酸化実験は、乾燥した流動Ｏ2中で９００℃、４〜１００時間等温で行なった。
【００２５】
【表１】
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【００２６】
実施例２：熱膨張率の分析
図１は室温から１３００℃までの種々のモデル合金の平均熱膨張率（ＣＴＥ）のデータを示す。基準線の比較は、電極材料である鍛練４１０型ステンレス鋼（Ｆｅ〜１２Ｃｒ、表Ｉ参照）と、高密度焼結イットリウム安定化ジルコニア（ＹＳＺ、約７重量％Ｙ2Ｏ3）との間のものである。約７００℃（図１の点線）の目標動作温度で、これらの材料の間には３ｐｐｍ／℃よりも大きい不整合がある（表ＩＩ）。
【００２７】
４１０ＳＳのＣＴＥ曲線はオーステナイトへの相転移により約８５０℃で複雑になる。０．６Ｙまたは０．１Ｌａ等の少量の合金添加物の追加は、主に相転移を抑制することによる、ＣＴＥへの小さな効果のみがあった（図１参照）。Ｆｅ−１８Ｃｒ−９Ｗ（重量％）は４１０ＳＳよりもはるかに低いＣＴＥを示した。
【００２８】
Ｆｅ−Ｃｒ−Ｍｏ系の合金も評価した。１１〜１２％のＣｒと１６〜２３％のＭｏを含む合金はＣＴＥの減少を示さなかったが、Ｆｅ−１２Ｃｒ−９Ｗは１１．３ｐｐｍ／℃への低下を示した。
【００２９】
Ｆｅ−２０Ｃｒ−３Ｍｏ組成物（％原子百分率）（またはＦｅ−１８Ｃｒ−５Ｍｏ、重
量％）でＷをＭｏと置き換えても、Ｗ（１１．０８）と同様なＣＴＥの低下が示された（１１．３５）。Ｆｅ−１８Ｃｒ−８．６Ｍｏは１０．８６ｐｐｍ／℃の低いＣＴＥになった（図１参照）。この合金では、ＹＳＺとのＣＴＥ不整合は約１ｐｐｍ／℃である（表ＩＩ参照）。
【００３０】
【表２】
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【００３１】
実施例３：等温酸化後のＦｅ−Ｃｒ合金に関する質量増加の分析
図２は、乾燥した流動Ｏ2中に９００℃で４〜１００時間等温酸化させた後の種々のＦ
ｅ−Ｃｒ合金の特異的な試験片の質量増加を示す。４１０型ステンレス鋼、焼結４１０粉末（４１０Ａ）、および１２％Ｃｒ合金での質量増加が高いことは、これらの合金でのＦｅＯの生成が迅速であることを反映している。ＭｏまたはＷを含む他の合金での質量増加が低いことは、Ｃｒを豊富に含む酸化物の緩慢な生成を反映している。
【００３２】
この挙動は１８％Ｃｒ（Ｆ０Ｃ３ＷＬ）で予想されるが、１２％Ｃｒのみの合金や、１５％Ｗ（Ｆ３Ｃ３ＷＬ）または９％Ｍｏ（Ｆ３Ｃ５ＭＬ）の合金では予想外である。１２％ＣｒのみでのＣｒを豊富に含むスケールの形成は、このレベルのＣｒは一般にＣｒを豊富に含む酸化物スケールの形成には十分ではないため、予想外である（図３参照）。酸化は競争的な反応プロセスであるため、Ｃｒを豊富に含む酸化物を生成しつつ、より早く成長する（すなわち非保護の）Ｆｅを豊富に含む酸化物の生成を防ぐには、十分なＣｒレベルが合金に必要とされる。これらの合金は３つともすべてＬａを含むが、耐熱金属を添加しない場合にＬａまたはＹを添加しても酸化の挙動は改善されなかった。
【００３３】
Ｆ３Ｃ５ＷＬ合金の場合、クロミア形成は６×１０-14ｇ2／ｃｍ4ｓの一定の酸化速度
で実験室空気に９００℃で５，０００時間曝露する間維持された。
実施例４：金属組織分析
金属組織分析を、図２に示される試験片に対して行なった。図３は、乾燥Ｏ2中、９０
０℃、１０時間後にＦｅ−１２％Ｃｒ−０．２Ｌａに対して消費された金属を示す。かかる条件下では迅速に成長するＦｅを豊富に含む酸化物が形成された。対照的に、図４および５ａは、同じ曝露後にＦｅ−１２Ｃｒ−９Ｍｏ−０．２Ｌａ（Ｆ３Ｃ５ＭＬ）に対して形成されたＣｒを豊富に含む酸化物の薄い保護層を示す。Ｍｏの追加は、合金の選択的な酸化挙動を変化させた。図５ｂは、Ｆｅ−１１Ｃｒ−１５Ｗ−０．０７Ｌａ（Ｆ３Ｃ５ＷＬ）に対する同様な結果を示す。これらの合金はいずれも５％（原子百分率）の耐熱金属
追加物を含む。
実施例５：粒度分析
ＹおよびＬａ添加物のみを有するＦｅ−１２Ｃｒ合金の粒度は、それぞれ２９±１２μｍおよび７９±１７μｍであった。Ｆｅ−１２Ｃｒ−９Ｍｏ＋Ｌａ合金の粒度は６４±１５μｍであった。したがって、酸化挙動に対する影響は、合金粒度の減少によるものではない。Ｆｅ−１１Ｃｒ−１５Ｗ＋Ｌａ合金の粒度は、合金中に多数の小さなＷを豊富に含む沈殿物が存在したため、正確に決定することができなかった。かかる沈殿物は、５％Ｍｏでそれらが観察されない図５ａと特に比較して、図５ｂの合金において明らかである。Ｆｅ−１８重量％Ｃｒ中に３％Ｗ（原子百分率）のレベルで、Ｗを豊富に含む沈殿物が既に明らかである。
【００３４】
このように、本発明の好ましい実施形態と現在考えられているものについて説明してきたが、本発明には変更および改変を行なうことが可能であり、本発明の趣旨内の他の実施形態が当業者には理解され、かかるすべての変更および改変、ならびに実施形態は以下の特許請求の範囲内に含まれるものとする。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５ａ】
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【図５ｂ】
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【国際調査報告】
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