(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
反応器内に単量体および重合開始剤を滴下しながら、該反応器内で２種以上の単量体α１〜αｎ（ただし、ｎは２以上の整数を表す。）を重合して、構成単位α’１〜α’ｎ（ただし、α’１〜α’ｎは単量体α１〜αｎからそれぞれ導かれる構成単位を表す。）からなる重合体（Ｐ）を得る重合工程を有するリソグラフィー用重合体の製造方法であって、
単量体を含有し単量体の組成が互いに異なる複数の溶液Ｓ１〜Ｓｍ（ｍは２または３）を用い、
前記重合工程が、溶液Ｓ１〜Ｓ（ｍ−１）をそれぞれ反応器内へ供給する主工程と、該主工程が終了した後に溶液Ｓｍを反応器内に供給する後工程とを有し、
前記ｍ＝２のとき、前記主工程における溶液Ｓ１の単量体組成が目標組成と同じであり、
前記ｍ＝３のとき、前記主工程における溶液Ｓ１の単量体組成（単位：モル％）をα１１：α１２：…：α１ｎで表わし、下記（１）〜（３）の手順で求められるファクターをＦ１、Ｆ２、…Ｆｎで表わすと、α１１＝α’１／Ｆ１、α１２＝α’２／Ｆ２、…α１ｎ＝α’ｎ／Ｆｎであり、溶液Ｓ２の単量体組成が目標組成と同じであり、
前記溶液Ｓｍに含まれる単量体の合計量が全単量体供給量の０．１〜１０質量％であり、該溶液Ｓｍは、単量体α１〜αｎのうち、最も共重合反応速度が遅い単量体を含まず、
前記後工程において、前記重合体（Ｐ）における構成単位α’１〜α’ｎの含有比率を表わす目標組成（単位：モル％）がα’１：α’２：…：α’ｎであるとき、前記溶液Ｓｍが含有する単量体の組成（単位：モル％）をαｍ１：αｍ２：…：αｍｎで表わし、下記（１）〜（３）の手順で求められるファクターをＦ１、Ｆ２、…Ｆｎ（ただし、Ｆ1〜Ｆｎのうち最も小さいものは０に置換する。）で表わすと、αｍ１＝α’１×Ｆ１／（α’１×Ｆ１＋α’２×Ｆ２＋…＋α’ｎ×Ｆｎ）、αｍ２＝α’２×Ｆ２／（α’１×Ｆ１＋α’２×Ｆ２＋…＋α’ｎ×Ｆｎ）、…αｍｎ＝α’ｎ×Ｆｎ／（α’１×Ｆ１＋α’２×Ｆ２＋…＋α’ｎ×Ｆｎ）である、リソグラフィー用重合体の製造方法。
（１）まず単量体組成が目標組成α’１：α’２：…：α’ｎと同じである単量体混合物１００質量部と重合開始剤と溶媒を含有する滴下溶液を、溶媒のみを入れた反応器内に一定の滴下速度で滴下し、滴下開始からの経過時間がｔ１、ｔ２、ｔ３…のときに、それぞれ反応器内に残存している単量体α１〜αｎの組成（単位：モル％）Ｍ１：Ｍ２：…：Ｍｎと、ｔ１からｔ２までの間、ｔ２からｔ３までの間、…にそれぞれ生成した重合体における構成単位α’１〜α’ｎの比率（単位：モル％）Ｐ１：Ｐ２：…：Ｐｎを求める。
（２）前記Ｐ１：Ｐ２：…：Ｐｎが、目標組成α’１：α’２：…：α’ｎに最も近い時間帯「ｔｒからｔｒ＋１までの間（ｒは１以上の整数。）」を見つける。
（３）該「ｔｒからｔｒ＋１までの間」におけるＰ１：Ｐ２：…：Ｐｎの値と、経過時間ｔｒにおけるＭ１：Ｍ２：…：Ｍｎの値とから、下記式により、ファクターＦ１、Ｆ２、…Ｆｎを求める。Ｆ１＝Ｐ１／Ｍ１、Ｆ２＝Ｐ２／Ｍ２、…Ｆｎ＝Ｐｎ／Ｍｎ。
【請求項２】
請求項１に記載のリソグラフィー用重合体の製造方法によりリソグラフィー用重合体を製造する工程と、得られたリソグラフィー用重合体、および活性光線又は放射線の照射により酸を発生する化合物を混合する工程を有するレジスト組成物の製造方法。
【請求項３】
請求項２に記載のレジスト組成物の製造方法によりレジスト組成物を製造する工程と、得られたレジスト組成物を、基板の被加工面上に塗布してレジスト膜を形成する工程と、該レジスト膜に対して、露光する工程と、露光されたレジスト膜を現像液を用いて現像する工程とを含む、パターンが形成された基板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はリソグラフィー用重合体の製造方法、該製造方法により得られるリソグラフィー用重合体、該リソグラフィー用重合体を用いたレジスト組成物、および該レジスト組成物を用いて、パターンが形成された基板を製造する方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
半導体素子、液晶素子等の製造工程においては、近年、リソグラフィーによるパターン形成の微細化が急速に進んでいる。微細化の手法としては、照射光の短波長化がある。
最近では、ＫｒＦエキシマレーザー（波長：２４８ｎｍ）リソグラフィー技術が導入され、さらなる短波長化を図ったＡｒＦエキシマレーザー（波長：１９３ｎｍ）リソグラフィー技術及びＥＵＶ（波長：１３．５ｎｍ）リソグラフィー技術が研究されている。
また、例えば、照射光の短波長化およびパターンの微細化に好適に対応できるレジスト組成物として、酸の作用により酸脱離性基が脱離してアルカリ可溶性となる重合体と、光酸発生剤とを含有する、いわゆる化学増幅型レジスト組成物が提唱され、その開発および改良が進められている。
【０００３】
ＡｒＦエキシマレーザーリソグラフィーにおいて用いられる化学増幅型レジスト用重合体としては、波長１９３ｎｍの光に対して透明なアクリル系重合体が注目されている。
例えば下記特許文献１には、単量体として、（Ａ）ラクトン環を有する脂環式炭化水素基がエステル結合している（メタ）アクリル酸エステル、（Ｂ）酸の作用により脱離可能な基がエステル結合している（メタ）アクリル酸エステル、および（Ｃ）極性の置換基を有する炭化水素基または酸素原子含有複素環基がエステル結合している（メタ）アクリル酸エステルを用いてなるリソグラフィー用の共重合体が記載されている。
【０００４】
ところで、（メタ）アクリル酸エステルの重合体はラジカル重合法で重合されるのが一般的である。一般に、モノマーが２種以上ある多元系重合体では、各モノマー間の共重合反応性比が異なるため、重合初期と重合後期で生成する重合体の共重合組成比が異なり、得られる重合体は組成分布を持つようになる。
共重合体における構成単位の組成比にばらつきがあると、溶媒への溶解性が低くなりやすく、レジスト組成物を調製する際に、溶媒に溶解させるのに長時間を要したり、不溶分が発生することで製造工程数が増加したりする等、レジスト組成物の調製に支障を来たす場合がある。また、得られるレジスト組成物の感度が不充分となりやすい。
これに対して、例えば下記特許文献２には、高い解像度を有するレジストを得るために、相対的に重合速度が速い単量体と遅い単量体の供給比率を前工程と後工程で変化させ、共重合組成分布の狭い重合体を得る方法が記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００２−１４５９５５号公報
【特許文献２】特開２００１−２０１８５６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、上記特許文献２に記載されている方法では、リソグラフィー用重合体の溶解性、またはレジスト組成物の感度が充分に改善されない場合がある。
本発明は前記事情に鑑みてなされたもので、共重合体における構成単位の含有比率のばらつきを改善でき、溶媒への溶解性、およびレジスト組成物に用いたときの感度を向上できる重合体の製造方法、該製造方法により得らリソグラフィー用重合体、該リソグラフィー用重合体を用いたレジスト組成物、および該レジスト組成物を用いて、パターンが形成された基板を製造する方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明の第１の態様は、反応器内に単量体および重合開始剤を滴下しながら、該反応器内で２種以上の単量体α１〜αｎ（ただし、ｎは２以上の整数を表す。）を重合して、構成単位α’１〜α’ｎ（ただし、α’１〜α’ｎは単量体α１〜αｎからそれぞれ導かれる構成単位を表す。）からなる重合体（Ｐ）を得る重合工程を有するリソグラフィー用重合体の製造方法であって、単量体を含有し単量体の組成が互いに異なる複数の溶液Ｓ１〜Ｓｍ（ｍは２または３）を用い、前記重合工程が、溶液Ｓ１〜Ｓ（ｍ−１）をそれぞれ反応器内へ供給する主工程と、該主工程が終了した後に溶液Ｓｍを反応器内に供給する後工程とを有し、前記ｍ＝２のとき、前記主工程における溶液Ｓ１の単量体組成が目標組成と同じであり、前記ｍ＝３のとき、前記主工程における溶液Ｓ１の単量体組成（単位：モル％）をα１１：α１２：…：α１ｎで表わし、下記（１）〜（３）の手順で求められるファクターをＦ１、Ｆ２、…Ｆｎで表わすと、α１１＝α’１／Ｆ１、α１２＝α’２／Ｆ２、…α１ｎ＝α’ｎ／Ｆｎであり、溶液Ｓ２の単量体組成が目標組成と同じであり、前記溶液Ｓｍに含まれる単量体の合計量が全単量体供給量の０．１〜１０質量％であり、該溶液Ｓｍは、単量体α１〜αｎのうち、最も共重合反応速度が遅い単量体を含まず、
前記後工程において、前記重合体（Ｐ）における構成単位α’１〜α’ｎの含有比率を表わす目標組成（単位：モル％）がα’１：α’２：…：α’ｎであるとき、前記溶液Ｓｍが含有する単量体の組成（単位：モル％）をαｍ１：αｍ２：…：αｍｎで表わし、下記（１）〜（３）の手順で求められるファクターをＦ１、Ｆ２、…Ｆｎ（ただし、Ｆ1〜Ｆｎのうち最も小さいものは０に置換する。）で表わすと、αｍ１＝α’１×Ｆ１／（α’１×Ｆ１＋α’２×Ｆ２＋…＋α’ｎ×Ｆｎ）、αｍ２＝α’２×Ｆ２／（α’１×Ｆ１＋α’２×Ｆ２＋…＋α’ｎ×Ｆｎ）、…αｍｎ＝α’ｎ×Ｆｎ／（α’１×Ｆ１＋α’２×Ｆ２＋…＋α’ｎ×Ｆｎ）であることを特徴とするリソグラフィー用重合体の製造方法である。
（１）まず単量体組成が目標組成α’１：α’２：…：α’ｎと同じである単量体混合物１００質量部と重合開始剤と溶媒を含有する滴下溶液を、溶媒のみを入れた反応器内に一定の滴下速度で滴下し、滴下開始からの経過時間がｔ１、ｔ２、ｔ３…のときに、それぞれ反応器内に残存している単量体α１〜αｎの組成（単位：モル％）Ｍ１：Ｍ２：…：Ｍｎと、ｔ１からｔ２までの間、ｔ２からｔ３までの間、…にそれぞれ生成した重合体における構成単位α’１〜α’ｎの比率（単位：モル％）Ｐ１：Ｐ２：…：Ｐｎを求める。
（２）前記Ｐ１：Ｐ２：…：Ｐｎが、目標組成α’１：α’２：…：α’ｎに最も近い時間帯「ｔｒからｔｒ＋１までの間（ｒは１以上の整数。）」を見つける。
（３）該「ｔｒからｔｒ＋１までの間」におけるＰ１：Ｐ２：…：Ｐｎの値と、経過時間ｔｒにおけるＭ１：Ｍ２：…：Ｍｎの値とから、下記式により、ファクターＦ１、Ｆ２、…Ｆｎを求める。Ｆ１＝Ｐ１／Ｍ１、Ｆ２＝Ｐ２／Ｍ２、…Ｆｎ＝Ｐｎ／Ｍｎ。
【０００９】
本発明の第２の態様は、本発明のリソグラフィー用重合体の製造方法によりリソグラフィー用重合体を製造する工程と、得られたリソグラフィー用重合体、および活性光線又は放射線の照射により酸を発生する化合物を混合する工程を有するレジスト組成物の製造方法である。
本発明の第３の態様は、本発明のレジスト組成物の製造方法によりレジスト組成物を製造する工程と、得られたレジスト組成物を、基板の被加工面上に塗布してレジスト膜を形成する工程と、該レジスト膜に対して、露光する工程と、露光されたレジスト膜を現像液を用いて現像する工程とを含む、パターンが形成された基板の製造方法である。
【発明の効果】
【００１０】
本発明のリソグラフィー用重合体の製造方法によれば、構成単位の含有比率のばらつきを改善でき、溶媒への溶解性、およびレジスト組成物に用いたときの感度を向上できる、リソグラフィー用重合体が得られる。
本発明のリソグラフィー用重合体は、構成単位の含有比率のばらつき、および分子量のばらつきが改善され、溶媒への溶解性が良好であり、レジスト組成物に用いたときに高い感度が得られる。
本発明のレジスト組成物は、化学増幅型であり、レジスト溶媒への溶解性が優れ、感度に優れる。
本発明の基板の製造方法によれば、高精度の微細なレジストパターンを安定して形成できる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】参考例１の結果を示すグラフである。
【図２】実施例１の結果を示すグラフである。
【図３】実施例２の結果を示すグラフである。
【図４】比較例１の結果を示すグラフである。
【図５】参考例２の結果を示すグラフである。
【図６】実施例３の結果を示すグラフである。
【図７】実施例４の結果を示すグラフである。
【図８】参考例３の結果を示すグラフである。
【図９】実施例５の結果を示すグラフである。
【図１０】実施例６の結果を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
本明細書において、「（メタ）アクリル酸」は、アクリル酸またはメタクリル酸を意味し、「（メタ）アクリロイルオキシ」は、アクリロイルオキシまたはメタクリロイルオキシを意味する。
本発明における重合体の重量平均分子量（Ｍｗ）および分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、ゲル・パーミエーション・クロマトグラフィーにより、ポリスチレン換算で求めた値である。
【００１３】
＜重合体（Ｐ）＞
本発明の重合体（Ｐ）は構成単位α’１〜α’ｎ（ただし、α’１〜α’ｎは単量体α１〜αｎからそれぞれ導かれる構成単位を表す。ｎは２以上の整数を表す。）からなる。ｎの上限は、本発明による効果が得られやすい点で６以下が好ましい。特に重合体（Ｐ）がレジスト用重合体である場合には、５以下がより好ましく、４以下がさらに好ましい。
例えば、ｎ＝３である場合は、重合体（Ｐ）は構成単位α’１、α’２、α’３からなる三元系重合体Ｐ（α’１／α’２／α’３）であり、ｎ＝４の場合は、構成単位α’１、α’２、α’３、α’４からなる四元系重合体Ｐ（α’１／α’２／α’３／α’４）である。
【００１４】
重合体（Ｐ）の用途は特に限定されない。例えば、リソグラフィー工程に用いられるリソグラフィー用重合体が好ましい。リソグラフィー用重合体としては、レジスト膜の形成に用いられるレジスト用重合体、レジスト膜の上層に形成される反射防止膜（ＴＡＲＣ）、またはレジスト膜の下層に形成される反射防止膜（ＢＡＲＣ）の形成に用いられる反射防止膜用重合体、ギャップフィル膜の形成に用いられるギャップフィル膜用重合体、トップコート膜の形成に用いられるトップコート膜用重合体が挙げられる。
リソグラフィー用重合体の重量平均分子量（Ｍｗ）は１，０００〜２００，０００が好ましく、２，０００〜４０，０００がより好ましい。分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は１．０〜１０．０が好ましく、１．１〜４．０がより好ましい。
【００１５】
重合体（Ｐ）の構成単位は、特に限定されず、用途および要求特性に応じて適宜選択される。
レジスト用重合体は、酸脱離性基を有する構成単位および極性基を有する構成単位を有することが好ましく、この他に、必要に応じて公知の構成単位を有していてもよい。
レジスト用重合体の重量平均分子量（Ｍｗ）は１，０００〜１００，０００が好ましく、３，０００〜３０，０００がより好ましい。分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は１．０〜３．０が好ましく、１．１〜２．５がより好ましい。
【００１６】
反射防止膜用重合体は、例えば、吸光性基を有する構成単位を有するとともに、レジスト膜との混合を避けるため、硬化剤などと反応して硬化可能なアミノ基、アミド基、ヒドロキシル基、エポキシ基等の反応性官能基を有する構成単位を含むことが好ましい。
吸光性基とは、レジスト組成物中の感光成分が感度を有する波長領域の光に対して、高い吸収性能を有する基であり、具体例としては、アントラセン環、ナフタレン環、ベンゼン環、キノリン環、キノキサリン環、チアゾール環等の環構造（任意の置換基を有していてもよい。）を有する基が挙げられる。特に、照射光として、ＫｒＦレーザ光が用いられる場合には、アントラセン環又は任意の置換基を有するアントラセン環が好ましく、ＡｒＦレーザ光が用いられる場合には、ベンゼン環又は任意の置換基を有するベンゼン環が好ましい。
上記任意の置換基としては、フェノール性水酸基、アルコール性水酸基、カルボキシ基、カルボニル基、エステル基、アミノ基、又はアミド基等が挙げられる。
特に、吸光性基として、保護された又は保護されていないフェノール性水酸基を有する反射防止膜用重合体が、良好な現像性・高解像性の観点から好ましい。
上記吸光性基を有する構成単位・単量体として、例えば、ベンジル（メタ）アクリレート（実施例のｍ−６）、ｐ−ヒドロキシフェニル（メタ）アクリレート等が挙げられる。
【００１７】
ギャップフィル膜用重合体は、例えば、狭いギャップに流れ込むための適度な粘度を有するとともに、レジスト膜や反射防止膜との混合を避けるため、硬化剤などと反応して硬化可能な反応性官能基を有する構成単位を含むことが好ましい。
具体的にはヒドロキシスチレンと、スチレン、アルキル（メタ）アクリレート、ヒドロキシアルキル（メタ）アクリレート等の単量体との共重合体が挙げられる。
液浸リソグラフィーに用いられるトップコート膜用重合体の例としては、カルボキシル基を有する構成単位を含む共重合体、水酸基が置換したフッ素含有基を有する構成単位を含む共重合体等が挙げられる。
【００１８】
＜構成単位・単量体＞
重合体（Ｐ）は、その構成単位α’１〜α’ｎにそれぞれ対応する単量体α１〜αｎを重合させて得られる。単量体はビニル基を有する化合物が好ましく、ラジカル重合しやすいものが好ましい。特に（メタ）アクリル酸エステルは波長２５０ｎｍ以下の露光光に対する透明性が高い。
以下、重合体（Ｐ）がレジスト用重合体である場合に、好適に用いられる構成単位およびそれに対応する単量体について説明する。
【００１９】
［酸脱離性基を有する構成単位・単量体］
レジスト用重合体は、酸脱離性基を有することが好ましい。「酸脱離性基」とは、酸により開裂する結合を有する基であり、該結合の開裂により酸脱離性基の一部または全部が重合体の主鎖から脱離する基である。
レジスト用組成物において、酸脱離性基を有する構成単位を有する重合体は、酸成分と反応してアルカリ性溶液に可溶となり、レジストパターン形成を可能とする作用を奏する。
酸脱離性基を有する構成単位の割合は、感度および解像度の点から、重合体を構成する全構成単位（１００モル％）のうち、２０モル％以上が好ましく、２５モル％以上がより好ましい。また、基板等への密着性の点から、６０モル％以下が好ましく、５５モル％以下がより好ましく、５０モル％以下がさらに好ましい。
【００２０】
酸脱離性基を有する単量体は、酸脱離性基および重合性多重結合を有する化合物であればよく、公知のものを使用できる。重合性多重結合とは重合反応時に開裂して共重合鎖を形成する多重結合であり、エチレン性二重結合が好ましい。
酸脱離性基を有する単量体の具体例として、炭素数６〜２０の脂環式炭化水素基を有し、かつ酸脱離性基を有している（メタ）アクリル酸エステルが挙げられる。該脂環式炭化水素基は、（メタ）アクリル酸エステルのエステル結合を構成する酸素原子と直接結合していてもよく、アルキレン基等の連結基を介して結合していてもよい。
該（メタ）アクリル酸エステルには、炭素数６〜２０の脂環式炭化水素基を有するとともに、（メタ）アクリル酸エステルのエステル結合を構成する酸素原子との結合部位に第３級炭素原子を有する（メタ）アクリル酸エステル、または、炭素数６〜２０の脂環式炭化水素基を有するとともに、該脂環式炭化水素基に−ＣＯＯＲ基（Ｒは置換基を有していてもよい第３級炭化水素基、テトラヒドロフラニル基、テトラヒドロピラニル基、またはオキセパニル基を表す。）が直接または連結基を介して結合している（メタ）アクリル酸エステルが含まれる。
【００２１】
特に、波長２５０ｎｍ以下の光で露光するパターン形成方法に適用されるレジスト組成物を製造する場合には、酸脱離性基を有する単量体の好ましい例として、例えば、２−メチル−２−アダマンチル（メタ）アクリレート、２−エチル−２−アダマンチル（メタ）アクリレート、１−（１’−アダマンチル）−１−メチルエチル（メタ）アクリレート、１−メチルシクロヘキシル（メタ）アクリレート、１−エチルシクロヘキシル（メタ）アクリレート、１−メチルシクロペンチル（メタ）アクリレート、１−エチルシクロペンチル（メタ）アクリレート、イソプロピルアダマンチル（メタ）アクリレート、１−エチルシクロオクチル（メタ）アクリレート等が挙げられる。
これらの中でも、１−エチルシクロヘキシルメタクリレート（実施例のｍ−２）、２−メチル−２−アダマンチルメタクリレート（実施例のｍ−５）、１−エチルシクロペンチルメタクリレート、イソプロピルアダマンチルメタクリレートがより好ましい。
酸脱離性基を有する単量体は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
【００２２】
［極性基を有する構成単位・単量体］
「極性基」とは、極性を持つ官能基または極性を持つ原子団を有する基であり、具体例としては、ヒドロキシ基、シアノ基、アルコキシ基、カルボキシ基、アミノ基、カルボニル基、フッ素原子を含む基、硫黄原子を含む基、ラクトン骨格を含む基、アセタール構造を含む基、エーテル結合を含む基などが挙げられる。
これらのうちで、波長２５０ｎｍ以下の光で露光するパターン形成方法に適用されるレジスト用重合体は、極性基を有する構成単位として、ラクトン骨格を有する構成単位を有することが好ましく、さらに後述の親水性基を有する構成単位を有することが好ましい。
【００２３】
（ラクトン骨格を有する構成単位・単量体）
ラクトン骨格としては、例えば、４〜２０員環程度のラクトン骨格が挙げられる。ラクトン骨格は、ラクトン環のみの単環であってもよく、ラクトン環に脂肪族または芳香族の炭素環または複素環が縮合していてもよい。
共重合体がラクトン骨格を有する構成単位を含む場合、その含有量は、基板等への密着性の点から、全構成単位（１００モル％）のうち、２０モル％以上が好ましく、３５モル％以上がより好ましい。また、感度および解像度の点から、６０モル％以下が好ましく、５５モル％以下がより好ましく、５０モル％以下がさらに好ましい。
【００２４】
ラクトン骨格を有する単量体としては、基板等への密着性に優れる点から、置換あるいは無置換のδ−バレロラクトン環を有する（メタ）アクリル酸エステル、置換あるいは無置換のγ−ブチロラクトン環を有する単量体からなる群から選ばれる少なくとも１種が好ましく、無置換のγ−ブチロラクトン環を有する単量体が特に好ましい。
【００２５】
ラクトン骨格を有する単量体の具体例としては、β−（メタ）アクリロイルオキシ−β−メチル−δ−バレロラクトン、４，４−ジメチル−２−メチレン−γ−ブチロラクトン、β−（メタ）アクリロイルオキシ−γ−ブチロラクトン、β−（メタ）アクリロイルオキシ−β−メチル−γ−ブチロラクトン、α−（メタ）アクリロイルオキシ−γ−ブチロラクトン、２−（１−（メタ）アクリロイルオキシ）エチル−４−ブタノリド、（メタ）アクリル酸パントイルラクトン、５−（メタ）アクリロイルオキシ−２，６−ノルボルナンカルボラクトン、８−メタクリロキシ−４−オキサトリシクロ［５．２．１．０2,6 ］デカン−３−オン、９−メタクリロキシ−４−オキサトリシクロ［５．２．１．０2,6 ］デカン−３−オン等が挙げられる。また、類似構造を持つ単量体として、メタクリロイルオキシこはく酸無水物等も挙げられる。
これらの中でも、α−メタクリロイルオキシ−γ−ブチロラクトン（実施例のｍ−１）、α−アクリロイルオキシ−γ−ブチロラクトン（実施例のｍ−４）、５−メタクリロイルオキシ−２，６−ノルボルナンカルボラクトン、８−メタクリロキシ−４−オキサトリシクロ［５．２．１．０2,6 ］デカン−３−オンがより好ましい。
ラクトン骨格を有する単量体は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
【００２６】
（親水性基を有する構成単位・単量体）
本明細書における「親水性基」とは、−Ｃ（ＣＦ３）２−ＯＨ、ヒドロキシ基、シアノ基、メトキシ基、カルボキシ基およびアミノ基の少なくとも１種である。
これらのうちで、波長２５０ｎｍ以下の光で露光するパターン形成方法に適用されるレジスト用重合体は、親水性基としてヒドロキシ基またはシアノ基を有することが好ましい。
共重合体における親水性基を有する構成単位の含有量は、レジストパターン矩形性の点から、全構成単位（１００モル％）のうち、５〜３０モル％が好ましく、１０〜２５モル％がより好ましい。
【００２７】
親水性基を有する単量体としては、例えば、末端ヒドロキシ基を有する（メタ）アクリ酸エステル；単量体の親水性基上にアルキル基、ヒドロキシ基、カルボキシ基等の置換基を有する誘導体；環式炭化水素基を有する単量体（例えば（メタ）アクリル酸シクロヘキシル、（メタ）アクリル酸１−イソボルニル、（メタ）アクリル酸アダマンチル、（メタ）アクリル酸トリシクロデカニル、（メタ）アクリル酸ジシクロペンチル、（メタ）アクリル酸２−メチル−２−アダマンチル、（メタ）アクリル酸２−エチル−２−アダマンチル等。）が置換基としてヒドロキシ基、カルボキシ基等の親水性基を有するもの；が挙げられる。
【００２８】
親水性基を有する単量体の具体例としては、（メタ）アクリル酸、（メタ）アクリル酸２−ヒドロキシエチル（実施例のｍ−７）、（メタ）アクリル酸３−ヒドロキシプロピル、（メタ）アクリル酸２−ヒドロキシ−ｎ−プロピル、（メタ）アクリル酸４−ヒドロキシブチル、（メタ）アクリル酸３−ヒドロキシアダマンチル、２−または３−シアノ−５−ノルボルニル（メタ）アクリレート、２−シアノメチル−２−アダマンチル（メタ）アクリレート等が挙げられる。基板等に対する密着性の点から、（メタ）アクリル酸３−ヒドロキシアダマンチル、２−または３−シアノ−５−ノルボルニル（メタ）アクリレート、２−シアノメチル−２−アダマンチル（メタ）アクリレート等が好ましい。
これらの中でも、メタクリル酸３−ヒドロキシアダマンチル（実施例のｍ−３）、２−シアノメチル−２−アダマンチルメタクリレートがより好ましい。
親水性基を有する単量体は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
【００２９】
＜重合開始剤＞
重合開始剤は、熱により分解して効率的にラジカルを発生するものが好ましく、１０時間半減期温度が重合温度条以下であるものを用いることが好ましい。例えばリソグラフィー用重合体を製造する場合の、好ましい重合温度は５０〜１５０℃であり、重合開始剤としては１０時間半減期温度が５０〜７０℃のものを用いることが好ましい。また重合開始剤が効率的に分解するためには、重合開始剤の１０時間半減期温度と重合温度との差が１０℃以上であることが好ましい。
重合開始剤の例としては、２,２’−アゾビスイソブチロニトリル、ジメチル−２,２’−アゾビスイソブチレート、２,２’−アゾビス（２,４−ジメチルバレロニトリル）、２,２’−アゾビス［２−（２−イミダゾリン−２−イル）プロパン］等のアゾ化合物、２,５−ジメチル−２,５−ビス（ｔｅｒｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサン、ジ（４−ｔｅｒｔ−ブチルシクロヘキシル）パーオキシジカーボネート等の有機過酸化物；が挙げられる。アゾ化合物がより好ましい。
これらは市販品から入手可能である。例えばジメチル−２，２’−アゾビスイソブチレート（和光純薬工業社製、Ｖ６０１（商品名）、１０時間半減期温度６６℃）、２,２’−アゾビス（２,４−ジメチルバレロニトリル）（和光純薬工業社製、Ｖ６５（商品名）、１０時間半減期温度５１℃）等を好適に用いることができる。
【００３０】
＜溶媒＞
本発明の重合体の製造方法においては重合溶媒を用いてもよい。重合溶媒としては、例えば、下記のものが挙げられる。
エーテル類：鎖状エーテル（例えばジエチルエーテル、プロピレングリコールモノメチルエーテル（以下、「ＰＧＭＥ」と記すこともある。）等。）、環状エーテル（例えばテトラヒドロフラン（以下、「ＴＨＦ」と記すこともある。）、１，４−ジオキサン等。）等。
エステル類：酢酸メチル、酢酸エチル、酢酸ブチル、乳酸エチル、乳酸ブチル、プロピレングリコールモノメチルエーテルアセテート（以下、「ＰＧＭＥＡ」と記すこともある。）、γ−ブチロラクトン等。
ケトン類：アセトン、メチルエチルケトン、メチルイソブチルケトン等。
アミド類：Ｎ，Ｎ−ジメチルアセトアミド、Ｎ，Ｎ−ジメチルホルムアミド等。
スルホキシド類：ジメチルスルホキシド等。
芳香族炭化水素：ベンゼン、トルエン、キシレン等。
脂肪族炭化水素：ヘキサン等。
脂環式炭化水素：シクロヘキサン等。
重合溶媒は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
重合溶媒の使用量は特に限定されないが、例えば、重合反応終了時の反応器内の液（重合反応溶液）の固形分濃度が２０〜４０質量％程度となる量が好ましい。
【００３１】
＜重合体の製造方法＞
本発明の重合体の製造方法は、反応器内に単量体および重合開始剤を滴下しながら、該反応器内で２種以上の単量体α１〜αｎを重合して、構成単位α’１〜α’ｎからなる重合体（Ｐ）を得る重合工程を有する。
該重合工程はラジカル重合法で行われ、本発明では、単量体および重合開始剤を反応器内に滴下しながら、該反応器内で重合を行う滴下重合法を用いる。
【００３２】
本発明では、単量体を含有する液として、含有する単量体の組成が互いに異なる複数の溶液Ｓ１〜Ｓｍ（ｍは２以上の整数）を用いる。溶液Ｓ１〜Ｓｍは溶媒を含有することが好ましい。ｍの上限は特に限定されないが、制御や操作の容易性の点からは４以下が好ましく、３以下がより好ましい。
本発明における重合工程は、溶液Ｓ１〜Ｓ（ｍ−１）をそれぞれ反応器内へ供給する主工程と、該主工程が終了した後に溶液Ｓｍを反応器内に供給する後工程とを有する。主工程は、単量体溶液を滴下して反応容器内で生成される重合体における構成単位の含有比率が目標組成に近くなるように制御することが好ましい。
【００３３】
＜主工程＞
まず、主工程について説明する。
主工程は、１種以上の単量体溶液を滴下により供給する工程を有する滴下重合法であればよく、公知の方法を適宜用いて行うことができる。好ましい実施形態として、以下の第１の実施形態または第２の実施形態が挙げられる。
〔主工程の第１の実施形態〕
主工程で単量体溶液を１種のみ用い、反応容器内に、単量体組成が目標組成と同じである溶液Ｓ１を滴下する実施形態が好ましい。
なお、本実施形態において、溶液Ｓ１の組成（モル％）は目標組成（モル％）と同一であることが最も好ましいが、該目標組成に対して±１０％の範囲内、好ましくは±５％の範囲内の誤差であれば許容される。すなわち該誤差範囲であれば、溶液Ｓ１の組成と目標組成とが同じである、とみなすものとする。
【００３４】
〔主工程の第２の実施形態〕
主工程で単量体溶液を２種用いる方法としては、反応器内に、重合開始剤を滴下する前または該重合開始剤の滴下開始と同時に、該反応器内に、単量体α１〜αｎを第１の組成で含有する第１の溶液（Ｓ１）を供給開始し、該反応器内に第１の溶液（Ｓ１）を供給開始した後または該第１の溶液（Ｓ１）の供給開始と同時に、該反応器内に単量体α１〜αｎを第２の組成で含有する第２の溶液（Ｓ２）を滴下開始し、第２の溶液（Ｓ２）の滴下終了よりも前に、第１の溶液（Ｓ１）の供給を終了させる方法が好ましい。
以下、主工程の第２の実施形態について説明する。
［第２の溶液（Ｓ２）］
第２の溶液（Ｓ２）における単量体の含有比率（第２の組成）は、得ようとする重合体（Ｐ）における構成単位α’１〜α’ｎの含有比率を表す目標組成と同じである。
例えば、重合体（Ｐ）が、単量体ｘ、ｙ、ｚを共重合させて得られる３元系の重合体であって、目標組成（モル％、以下同様。）がｘ’：ｙ’：ｚ’であるとき、第２の組成（モル％、以下同様。）ｘ：ｙ：ｚはｘ’：ｙ’：ｚ’と同じにする。
なお、本実施形態において、所期の効果を得るうえで、第２の組成（モル％）は目標組成（モル％）と同一であることが最も好ましいが、該目標組成に対して±１０％の範囲内、好ましくは±５％の範囲内の誤差であれば許容される。すなわち該誤差範囲であれば、第２の組成と目標組成とが同じである、とみなすものとする。
第２の溶液は滴下により反応器に供給する。
【００３５】
［第１の溶液（Ｓ１）］
第１の溶液（Ｓ１）における単量体の含有比率（第１の組成）は、重合体（Ｐ）における目標組成と、重合に用いられる各単量体の反応性とを加味して予め求められた組成である。
具体的に、第１の溶液（Ｓ１）の第１の組成は、反応器内に存在する単量体の含有比率が第１の組成であるとき、該反応器内に上記第２の溶液（Ｓ２）が滴下されると、滴下直後に生成される重合体分子の構成単位の含有比率が目標組成と同じになるように、設計された組成である。この場合、滴下直後に生成される重合体分子の構成単位の含有比率が、滴下された第２の溶液（Ｓ２）の単量体の含有比率（目標組成）と同じであるから、滴下直後に反応器内に残存する単量体の含有比率は常に一定（第１の組成）となる。したがって、かかる反応器内に第２の溶液（Ｓ２）の滴下を継続して行うと、常に目標組成の重合体分子が生成し続けるという定常状態が得られる。
すなわち本実施形態によれば、重合反応の開始直後から目標組成とほぼ同じ組成の重合体分子が生成され、その状態が継続されるため、主工程で生成される重合体は、構成単位の含有比率のばらつきが低減されたものとなる。
かかる定常状態が得られるような第１の組成が存在することは、本発明者等によって初めて得られた知見である。第１の組成の設計方法は後述する。
第１の溶液（Ｓ１）は、予め反応器内に仕込んでおいてもよく、滴下等により反応器に徐々に供給してもよく、これらを組み合わせてもよい。
【００３６】
［重合開始剤］
重合開始剤は滴下により反応器に供給する。第２の溶液（Ｓ２）に重合開始剤を含有させてもよい。第１の溶液（Ｓ１）を滴下する場合は、該第１の溶液（Ｓ１）に重合開始剤を含有させてもよい。第１の溶液（Ｓ１）、第２の溶液（Ｓ２）とは別に、重合開始剤を含有する溶液（重合開始剤溶液）を滴下してもよい。これらを組み合わせてもよい。
主工程における重合開始剤の使用量（主工程における全供給量）は、重合開始剤の種類に応じて、また得ようとする重合体（Ｐ）の重量平均分子量の目標値に応じて設定される。
例えば、本発明における重合体（Ｐ）がリソグラフィー用重合体である場合、主工程において反応器に供給される単量体の合計（主工程における全供給量）の１００モル％に対して、重合開始剤の使用量（主工程における全供給量）は１〜２５モル％の範囲が好ましく、１．５〜２０モル％の範囲がより好ましい。
【００３７】
［第１の溶液（Ｓ１）における単量体の含有量］
重合工程で使用される単量体の合計量（全単量体供給量）は、溶液Ｓ１〜Ｓ（ｍ−１）に含まれる単量体の総和であり、得ようとする重合体（Ｐ）の量に応じて設定される。
また該全単量体供給量のうち、第１の溶液（Ｓ１）に含まれる単量体の合計量が占める割合が少なすぎると、第１の溶液（Ｓ１）を用いることによる所期の効果が充分に得られず、多すぎると重合工程の初期に生成される重合体の分子量が高くなりすぎる。したがって、全単量体供給量に対して、第１の溶液（Ｓ１）に含まれる単量体の合計量は３〜４０質量％が好ましく、５〜３０質量％がより好ましい。
【００３８】
［第１の溶液（Ｓ１）、第２の溶液（Ｓ２）の供給］
主工程において、反応器内に重合開始剤を滴下したときに、該反応器内に第１の溶液（Ｓ１）が存在していることが必要である。したがって、反応器内に重合開始剤を滴下する前または重合開始剤の滴下開始と同時に、該反応器内に第１の溶液（Ｓ１）を供給開始する。
また反応器内に第２の溶液（Ｓ２）を滴下したときに、該反応器内に第１の溶液（Ｓ１）が存在していることが必要である。したがって、反応器内に第１の溶液（Ｓ１）を供給開始した後または第１の溶液（Ｓ１）の供給開始と同時に、該反応器内に第２の溶液（Ｓ２）を滴下開始する。第２の溶液（Ｓ２）の滴下開始は、前記重合開始剤の滴下開始と同時または前記重合開始剤の滴下開始より後であることが好ましい。重合開始剤の滴下開始と第２の溶液（Ｓ２）の滴下開始は同時であることが好ましい。第２の溶液（Ｓ２）の滴下終了よりも前に、第１の溶液（Ｓ１）の供給を終了する。
第２の溶液（Ｓ２）の滴下は、連続的でもよく、断続的でもよく、滴下速度が変化してもよい。生成される重合体の組成および分子量をより安定させるためには、連続的に、一定速度で滴下することが好ましい。
第１の溶液（Ｓ１）を滴下により供給する場合、連続的でもよく、断続的でもよく、滴下速度が変化してもよい。生成される重合体の組成および分子量をより安定させるためには、連続的に、一定速度で滴下することが好ましい。
【００３９】
第１の溶液（Ｓ１）は、重合工程の初期に、その全量を供給具体的には、重合開始剤の滴下開始から第２の溶液（Ｓ２）の滴下終了までを基準時間とするとき、該基準時間の２０％が経過する以前に、第１の溶液（Ｓ１）の供給を終了することが好ましい。例えば基準時間が４時間である場合は、重合開始剤の滴下開始から４８分経過する以前に、溶液第１の溶液（Ｓ１）の全量を反応器内に供給することが好ましい。
第１の溶液（Ｓ１）の供給終了は、基準時間の１５％以前が好ましく、１０％以前がより好ましい。
また基準時間の０％の時点で第１の溶液（Ｓ１）の全量が供給されていてもよい。すなわち重合開始剤の滴下開始前に、反応器内に第１の溶液（Ｓ１）の全量を仕込んでおいてもよい。
【００４０】
［重合開始剤の供給速度］
本実施形態において、主工程における重合開始剤の滴下は、第２の溶液（Ｓ２）の滴下終了時まで行ってもよく、その前に終了してもよい。第２の溶液（Ｓ２）の滴下終了時まで行うことが好ましい。
重合開始剤の供給速度は一定でもよいが、特に、重合工程の初期における供給量を多くすることにより、重合初期における高分子量成分（ハイポリマー）の生成を抑制し、その結果、重合工程を終えて得られる重合体における分子量のばらつきを低減することができる。かかる分子量の均一化は、リソグラフィー用重合体のレジスト用溶媒への溶解性やアルカリ現像液への溶解性の向上に寄与し、レジスト組成物の感度の向上に寄与する。
重合工程の初期における重合開始剤の供給量によって、重合工程の初期において生成される重合体の重量平均分子量が変化する。したがって、重合開始剤の最適な供給速度は、単量体の種類、単量体の供給速度、重合開始剤の種類、重合条件等によっても異なるが、特に重合工程の初期に生成される重合体の重量平均分子量が目標値に近くなるように設定することが好ましい。
具体的には、前記基準時間の５〜２０％が経過する以前の初期段階において、主工程で使用される重合開始剤の全供給量の３０〜９０％を供給し、その後は該初期段階よりも低速で重合開始剤を供給することが好ましい。
該初期段階は、前記基準時間の５．５〜１７．５％が好ましく、６〜１５％がより好ましい。該初期段階における重合開始剤の供給量は、主工程で使用される重合開始剤の全供給量の３５〜８５質量％がより好ましく、４０〜８０質量％がさらに好ましい。
【００４１】
［主工程の好ましい態様］
本実施形態における、主工程の好ましい態様としては、以下の（ａ）、（ｂ）が挙げられる。
（ａ）予め反応器内に、単量体α１〜αｎを第１の組成で含有する第１の溶液（Ｓ１）を仕込んでおき、反応器内を所定の重合温度まで加熱した後、該反応器内に、主工程で供給される重合開始剤の一部を含む重合開始剤溶液と、単量体α１〜αｎを第２の組成で含有するとともに、重合開始剤の残部を含む第２の溶液（Ｓ２）をそれぞれ滴下する。重合開始剤溶液と第２の溶液（Ｓ２）は同時に滴下開始するか、または重合開始剤溶液を先に滴下開始する。同時が好ましい。重合開始剤溶液の滴下開始から第２の溶液（Ｓ２）の滴下開始までの時間は０〜１０分が好ましい。
滴下速度はそれぞれ一定であることが好ましい。重合開始剤溶液は第２の溶液（Ｓ２）よりも先に滴下を終了する。
【００４２】
（ｂ）反応器内に溶媒のみを仕込み、所定の重合温度まで加熱した後、単量体α１〜αｎを第１の組成で含有するとともに、主工程で供給される重合開始剤の一部を含む第１の溶液（Ｓ１）と、単量体α１〜αｎを第２の組成で含有するとともに、該重合開始剤の残部を含む第２の溶液（Ｓ２）をそれぞれ滴下する。両液は同時に滴下開始するか、または第１の溶液（Ｓ１）を先に滴下開始する。第１の溶液（Ｓ１）の滴下開始から第２の溶液（Ｓ２）の滴下開始までの時間は０〜１０分が好ましい。
滴下速度はそれぞれ一定であることが好ましい。第２の溶液（Ｓ２）よりも第１の溶液（Ｓ１）の方が先に滴下を終了する。
【００４３】
＜第１の溶液（Ｓ１）の第１の組成の設計方法＞
以下、第１の組成の好ましい設計方法を説明する。
得ようとする重合体（Ｐ）における構成単位の含有比率（目標組成、単位：モル％）が、α’１：α’２：…：α’ｎであるとき、第１の組成（単位：モル％）をα１１：α１２：…：α１ｎで表わし、下記（１）〜（３）の手順で求められるファクターをＦ１、Ｆ２、…Ｆｎで表わすと、α１１＝α’１／Ｆ１、α１２＝α’２／Ｆ２、…α１ｎ＝α’ｎ／Ｆｎとする。
（１）まず単量体組成が目標組成α’１：α’２：…：α’ｎと同じである単量体混合物１００質量部と重合開始剤と溶媒を含有する滴下溶液を、溶媒のみを入れた反応器内に一定の滴下速度で滴下し、滴下開始からの経過時間がｔ１、ｔ２、ｔ３…のときに、それぞれ反応器内に残存している単量体α１〜αｎの組成（単位：モル％）Ｍ１：Ｍ２：…：Ｍｎと、ｔ１からｔ２までの間、ｔ２からｔ３までの間、…にそれぞれ生成した重合体における構成単位α’１〜α’ｎの比率（単位：モル％）Ｐ１：Ｐ２：…：Ｐｎを求める。
（２）前記Ｐ１：Ｐ２：…：Ｐｎが、目標組成α’１：α’２：…：α’ｎに最も近い時間帯「ｔｒからｔｒ＋１までの間（ｒは１以上の整数。）」を見つける。
（３）該「ｔｒからｔｒ＋１までの間」におけるＰ１：Ｐ２：…：Ｐｎの値と、経過時間ｔｒにおけるＭ１：Ｍ２：…：Ｍｎの値とから、下記式により、ファクターＦ１、Ｆ２、…Ｆｎを求める。Ｆ１＝Ｐ１／Ｍ１、Ｆ２＝Ｐ２／Ｍ２、…Ｆｎ＝Ｐｎ／Ｍｎ。
【００４４】
より具体的に説明すると、例えば、重合体（Ｐ）が、単量体ｘ、ｙ、ｚを共重合させて得られる３元系の重合体であって、目標組成がｘ’：ｙ’：ｚ’であるとき、第１の組成（モル％、以下同様。）ｘ００：ｙ００：ｚ００は、下記の方法で求められるファクターＦｘ、Ｆｙ、Ｆｚを用いて、ｘ００＝ｘ’／Ｆｘ、ｙ００＝ｙ’／Ｆｙ、ｚ００＝ｚ’／Ｆｚにより算出される値とする。
【００４５】
［ファクターＦｘ、Ｆｙ、Ｆｚの求め方］
以下、重合体（Ｐ）が３元系の重合体である場合を例に挙げて説明するが、２元系または４元系以上でも同様にしてファクターを求めることができる。
（１）まず、単量体組成が目標組成ｘ’：ｙ’：ｚ’と同じである単量体混合物と溶媒と重合開始剤を含有する滴下溶液を、反応器内に一定の滴下速度ｖで滴下する。反応器内には、予め溶媒のみを入れておく。
滴下開始からの経過時間がｔ１、ｔ２、ｔ３…のときに、それぞれ反応器内に残存している単量体ｘ、ｙ、ｚの組成（モル％）Ｍｘ：Ｍｙ：Ｍｚと、ｔ１からｔ２までの間、ｔ２からｔ３までの間…にそれぞれ生成した重合体における構成単位の比率（モル％）Ｐｘ：Ｐｙ：Ｐｚを求める。
（２）Ｐｘ：Ｐｙ：Ｐｚが、目標組成ｘ’：ｙ’：ｚ’に最も近い時間帯「ｔｒからｔｒ＋１までの間（ｒは１以上の整数。）」を見つける。
（３）その「ｔｒからｔｒ＋１までの間」におけるＰｘ：Ｐｙ：Ｐｚの値と、経過時間ｔｒにおけるＭｘ：Ｍｙ：Ｍｚの値とから、下記式により、ファクターＦｘ、Ｆｙ、Ｆｚを求める。
Ｆｘ＝Ｐｘ／Ｍｘ、Ｆｙ＝Ｐｙ／Ｍｙ、Ｆｚ＝Ｐｚ／Ｍｚ。
ファクターＦｘ、Ｆｙ、Ｆｚは、各単量体の相対的な反応性を反映する値であり、重合に用いられる単量体の組み合わせまたは目標組成が変わると変化する。
なお、本実施形態において、第１の組成を上記ファクターを用いて設計する場合、所期の効果を得るうえで、第１の組成（モル％）は該設計値（モル％）と同一であることが最も好ましいが、該設計値に対して±１０％の範囲内、好ましくは±５％の範囲内の誤差であれば許容される。すなわち該誤差範囲であれば、第１の組成と上記ファクターを用いて設計された設計値とが同じである、とみなすものとする。
【００４６】
＜後工程＞
後工程では、主工程で用いられる溶液Ｓ１〜Ｓ（ｍ−１）の供給が終了した反応器内に溶液Ｓｍを滴下する。
［溶液Ｓｍ］
溶液Ｓｍは、単量体α１〜αｎのうち、最も共重合反応速度が遅い単量体を含まない。溶液Ｓｍ中の単量体は、単量体α１〜αｎのうち、最も共重合反応速度が遅い単量体のみを含まず、それ以外の単量体からなることが好ましい。
溶液Ｓｍに含まれる単量体の合計量は、重合工程で使用される全単量体供給量の０．１〜１０質量％、好ましくは０．１〜７．５質量％、更に好ましくは０．１〜５質量％である。０．１質量％以上であると、後工程を設けることによる十分な効果が得られやすい。１０質量％以下または７．５質量％以下または５質量％以下であると重合体組成のばらつきを低減する効果が十分に得られやすい。
【００４７】
溶液Ｓｍにおける単量体の組成は、前記第１の組成の設計方法におけるファクター（Ｆ1〜Ｆｎ）うち最も小さいものを０に置換する以外は、同じファクターを用いて、以下の方法で設計される組成が好ましい。
すなわち、得ようとする重合体（Ｐ）における構成単位α’１〜α’ｎの含有比率を表わす目標組成（単位：モル％）がα’１：α’２：…：α’ｎであるとき、溶液Ｓｍが含有する単量体の組成（単位：モル％）をαｍ１：αｍ２：…：αｍｎで表わし、前記第１の組成の設計方法と同じ（１）〜（３）の手順で求められるファクターをＦ１、Ｆ２、…Ｆｎ（ただし、Ｆ1〜Ｆｎのうち最も小さいものは０に置換する。）で表わすと、αｍ１＝α’１×Ｆ１／（α’１×Ｆ１＋α’２×Ｆ２＋…＋α’ｎ×Ｆｎ）、αｍ２＝α’２×Ｆ２／（α’１×Ｆ１＋α’２×Ｆ２＋…＋α’ｎ×Ｆｎ）、…αｍｎ＝α’ｎ×Ｆｎ／（α’１×Ｆ１＋α’２×Ｆ２＋…＋α’ｎ×Ｆｎ）とする。
なお、本発明において、溶液Ｓｍの単量体の組成を上記ファクターを用いて設計する場合、所期の効果を得るうえで、溶液Ｓｍの単量体の組成（モル％）は該設計値（モル％）と同一であることが最も好ましいが、該設計値に対して±１０％の範囲内、好ましくは±５％の範囲内の誤差であれば許容される。すなわち該誤差範囲であれば、溶液Ｓｍの単量体の組成と上記ファクターを用いて設計された設計値とが同じである、とみなすものとする。
【００４８】
溶液Ｓｍは、Ｓ１〜Ｓ（ｍ−１）の滴下が終了したら直ちに滴下開始することが好ましい。
溶液Ｓｍの滴下は連続的でもよく、断続的でもよく、滴下速度が変化してもよい。時間の経過に伴って、溶液Ｓｍの滴下により反応器内へ供給される、単位時間当たりの単量体の供給量が漸次、または段階的に減少することが好ましい。
例えば、溶液Ｓｍとして、単量体組成および単量体の含有量（濃度）がいずれも均一である１種の液を用い、滴下速度を連続的に減少させてもよく、段階的に減少させてもよい。または、溶液Ｓｍとして、単量体組成は互いに同じ（上記の誤差範囲は許容される）であるが、単量体の含有量（濃度）が互いに異なる２種以上の液を用いてもよい。この場合には、滴下速度が一定であっても、単量体の濃度が減少するように２種以上の液を順次滴下させることによって、単位時間当たりの単量体の供給を漸次、または段階的に減少させることができる。
具体的には、溶液Ｓｍの滴下開始から滴下終了までを後滴下時間とし、後工程における単量体の全供給量を後滴下時間で除した値を平均供給速度とするとき、後滴下時間の０％からｋ％（ｋは５〜９５）までの期間を、該平均供給速度よりも高速で単量体を供給する高速供給期間とし、該高速供給期間に後工程における単量体の全供給量のうちの５０〜９５質量％を反応器内に供給することが好ましい。
該ｋは２０〜８０％がより好ましく、３０〜７０％がさらに好ましい。該高速供給期間中に反応器内に供給される単量体は、後工程における単量体の全供給量のうちの６０〜９０質量％がより好ましく、７０〜８５質量％がより好ましい。
【００４９】
後工程において、反応器内に溶液Ｓｍを滴下したときに、該反応器内に重合開始剤が存在していることが必要である。したがって、後工程においても反応器内に重合開始剤を供給することが好ましい。
溶液Ｓｍに重合開始剤を含有させてもよく、溶液Ｓｍとは別に、重合開始剤を含有する溶液（重合開始剤溶液）を滴下してもよい。これらを組み合わせてもよい。
例えば、本発明における重合体（Ｐ）がリソグラフィー用重合体である場合、後工程において反応器に供給される単量体の合計（後主工程における単量体の全供給量）の１００モル％に対して、重合開始剤の使用量（後工程における重合開始剤の全供給量）は１〜２５モル％の範囲が好ましく、１．５〜２０モル％の範囲がより好ましい。
【００５０】
後工程の終了後、すなわち溶液Ｓｍの滴下終了後、必要に応じて、反応器内を重合温度に保持する保持工程、冷却工程、精製工程等を適宜行うことができる。
【００５１】
本発明者等の知見によれば、滴下重合において、単量体溶液を滴下して反応容器内で生成される重合体における構成単位の含有比率が目標組成に近くなるように制御しても、単量体溶液の滴下が終了して保持工程に入ると、生成される重合体における構成単位の含有比率と、目標組成との差が次第に広がっていく。具体的には、保持工程における経過時間が長いほど、生成される重合体において、共重合反応速度が最も遅い単量体から導かれる構成単位の組成比が顕著に大きくなる。このことから、単量体溶液の滴下終了時において、反応器内には、共重合反応速度が最も遅い単量体が、目標組成に対して過剰に残っていると考えられる。
本発明では、主工程の後に、そのまま保持工程を行わず、共重合反応速度が最も遅い単量体を含まない溶液Ｓｍを滴下する後工程を設けて、反応器内に、共重合反応速度が最も遅い単量体以外の単量体を供給する。これにより、溶液Ｓ１〜Ｓ（ｍ−１）の滴下終了時の反応器内に、目標組成に対して過剰に残っている、共重合反応速度が最も遅い単量体を効率良く消費しながら重合体を生成させることができるため、主工程後に生成される重合体における構成単位の含有比率と、目標組成との差が経時的に広がるのが防止される。したがって、最終的に得られる重合体（Ｐ）における構成単位の含有比率のばらつきを低減できる。
【００５２】
また、溶液Ｓｍの単量体組成を、上記のファクターを用いた設計方法で得られる組成とすることにより、主工程後に生成される重合体における構成単位の含有比率を目標組成により近づけることができる。
さらに後工程において、溶液Ｓｍの滴下によって供給される単量体（共重合反応速度が最も遅い単量体以外の単量体）の、単位時間当たりの供給量を経時的に減少させることにより、反応器内において、共重合反応速度が最も遅い単量体が消費されて目標組成に対して相対的に不足するのを抑制できるため、反応器内の単量体の存在量が少なくなっても目標組成に近い単量体組成の重合体を生成させるうえで好ましい。
したがって、本発明によれば、溶媒への溶解性が良好であり、レジスト組成物に用いた際には高い感度を有する重合体（Ｐ）を再現性良く得ることができる。
なお、本発明の重合体はレジスト用途以外の用途にも適用可能であり、溶解性の向上効果が得られるほか、各種性能の向上が期待できる。
【００５３】
＜レジスト組成物＞
本発明のレジスト組成物は、本発明のリソグラフィー用重合体をレジスト溶媒に溶解して調製される。レジスト溶媒としては、重合体の製造に用いた上記重合溶媒と同様のものが挙げられる。
本発明のレジスト組成物が化学増幅型レジスト組成物である場合は、さらに活性光線又は放射線の照射により酸を発生する化合物（以下、光酸発生剤という。）を含有させる。
【００５４】
（光酸発生剤）
光酸発生剤は、化学増幅型レジスト組成物において公知の光酸発生剤の中から任意に選択できる。光酸発生剤は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
光酸発生剤としては、例えば、オニウム塩化合物、スルホンイミド化合物、スルホン化合物、スルホン酸エステル化合物、キノンジアジド化合物、ジアゾメタン化合物等が挙げられる。
レジスト組成物における光酸発生剤の含有量は、重合体１００質量部に対して、０．１〜２０質量部が好ましく、０．５〜１０質量部がより好ましい。
【００５５】
（含窒素化合物）
化学増幅型レジスト組成物は、含窒素化合物を含んでいてもよい。含窒素化合物を含むことにより、レジストパターン形状、引き置き経時安定性等がさらに向上する。すなわち、レジストパターンの断面形状が矩形により近くなる。また半導体素子の量産ライン等では、レジスト膜に光を照射し、次いでベーク（ＰＥＢ）した後、次の現像処理までの間に数時間放置されることがあるが、そのような放置（経時）によるレジストパターンの断面形状の劣化の発生がより抑制される。
含窒素化合物としては、アミンが好ましく、第２級低級脂肪族アミン、第３級低級脂肪族アミンがより好ましい。
レジスト組成物における含窒素化合物の含有量は、重合体１００質量部に対して、０．０１〜２質量部が好ましい。
【００５６】
（有機カルボン酸、リンのオキソ酸またはその誘導体）
化学増幅型レジスト組成物は、有機カルボン酸、リンのオキソ酸またはその誘導体（以下、これらをまとめて酸化合物と記す。）を含んでいてもよい。酸化合物を含むことにより、含窒素化合物の配合による感度劣化を抑えることができ、また、レジストパターン形状、引き置き経時安定性等がさらに向上する。
有機カルボン酸としては、マロン酸、クエン酸、リンゴ酸、コハク酸、安息香酸、サリチル酸等が挙げられる。
リンのオキソ酸またはその誘導体としては、リン酸またはその誘導体、ホスホン酸またはその誘導体、ホスフィン酸またはその誘導体等が挙げられる。
レジスト組成物における酸化合物の含有量は、重合体１００質量部に対して、０．０１〜５質量部が好ましい。
【００５７】
（添加剤）
本発明のレジスト組成物は、必要に応じて、界面活性剤、その他のクエンチャー、増感剤、ハレーション防止剤、保存安定剤、消泡剤等の各種添加剤を含んでいてもよい。該添加剤は、当該分野で公知のものであればいずれも使用可能である。また、これら添加剤の量は、特に限定されず、適宜決めればよい。
【００５８】
＜パターンが形成された基板の製造方法＞
本発明の、パターンが形成された基板の製造方法の一例について説明する。
まず、所望の微細パターンを形成しようとするシリコンウエハー等の基板の被加工面上に、本発明のレジスト組成物をスピンコート等により塗布する。そして、該レジスト組成物が塗布された基板を、ベーキング処理（プリベーク）等で乾燥することにより、基板上にレジスト膜を形成する。
ついで、レジスト膜に対して、フォトマスクを介して露光を行い潜像を形成する。露光光としては、２５０ｎｍ以下の波長の光が好ましい。例えばＫｒＦエキシマレーザー、ＡｒＦエキシマレーザー、Ｆ２エキシマレーザー、ＥＵＶ光が好ましく、ＡｒＦエキシマレーザーが特に好ましい。また、電子線を照射してもよい。
また、該レジスト膜と露光装置の最終レンズとの間に、純水、パーフルオロ−２−ブチルテトラヒドロフラン、パーフルオロトリアルキルアミン等の高屈折率液体を介在させた状態で光を照射する液浸露光を行ってもよい。
【００５９】
露光後、適宜熱処理（露光後ベーク、ＰＥＢ）し、レジスト膜にアルカリ現像液を接触させ、露光部分を現像液に溶解させ、除去する（現像）。アルカリ現像液としては、公知のものが挙げられる。
現像後、基板を純水等で適宜リンス処理する。このようにして基板上にレジストパターンが形成される。
レジストパターンが形成された基板は、適宜熱処理（ポストベーク）してレジストを強化し、レジストのない部分を選択的にエッチングする。
エッチング後、レジストを剥離剤によって除去することによって、微細パターンが形成された基板が得られる。
【００６０】
本発明の製造方法により得られるリソグラフィー用重合体は、溶媒への溶解性に優れるとともに、高い感度のレジスト膜を形成できる。
したがって、レジスト組成物を調製する際のレジスト溶媒への重合体の溶解を容易にかつ良好に行うことができる。またレジスト組成物はアルカリ現像液に対する優れた溶解性が得られ、感度の向上に寄与する。またレジスト組成物中の不溶分が少ないため、パターン形成において、該不溶分に起因する欠陥が生じにくい。
したがって本発明の基板の製造方法によれば、本発明のレジスト組成物を用いることによって、基板上に欠陥の少ない、高精度の微細なレジストパターンを安定して形成できる。また、高感度および高解像度のレジスト組成物の使用が要求される、波長２５０ｎｍ以下の露光光を用いるフォトリソグラフィーまたは電子線リソグラフィー、例えばＡｒＦエキシマレーザー（１９３ｎｍ）を使用するリソグラフィーによる、パターン形成にも好適に用いることができる。
なお、波長２５０ｎｍ以下の露光光を用いるフォトリソグラフィーに用いられるレジスト組成物を製造する場合には、重合体が該露光光の波長において透明であるように、単量体を適宜選択して用いることが好ましい。
【実施例】
【００６１】
以下、本発明を実施例により具体的に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。また、各実施例、比較例中「部」とあるのは、特に断りのない限り「質量部」を示す。測定方法および評価方法は以下の方法を用いた。
【００６２】
（重量平均分子量の測定）
重合体の重量平均分子量（Ｍｗ）および分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、下記の条件（ＧＰＣ条件）でゲル・パーミエーション・クロマトグラフィーにより、ポリスチレン換算で求めた。
［ＧＰＣ条件］
装置：東ソー社製、東ソー高速ＧＰＣ装置  ＨＬＣ−８２２０ＧＰＣ（商品名）、
分離カラム：昭和電工社製、Ｓｈｏｄｅｘ  ＧＰＣ  Ｋ−８０５Ｌ（商品名）を３本直列に連結したもの、
測定温度：４０℃、
溶離液：テトラヒドロフラン（ＴＨＦ）、
試料（重合体の場合）：重合体の約２０ｍｇを５ｍＬのＴＨＦに溶解し、０．５μｍメンブレンフィルターで濾過した溶液、
試料（重合反応溶液の場合）：サンプリングした重合反応溶液の約３０ｍｇを５ｍＬのＴＨＦに溶解し、０．５μｍメンブレンフィルターで濾過した溶液、
流量：１ｍＬ／分、
注入量：０．１ｍＬ、
検出器：示差屈折計。
【００６３】
検量線Ｉ：標準ポリスチレンの約２０ｍｇを５ｍＬのＴＨＦに溶解し、０．５μｍメンブレンフィルターで濾過した溶液を用いて、上記の条件で分離カラムに注入し、溶出時間と分子量の関係を求めた。標準ポリスチレンは、下記の東ソー社製の標準ポリスチレン（いずれも商品名）を用いた。
Ｆ−８０（Ｍｗ＝７０６，０００）、
Ｆ−２０（Ｍｗ＝１９０，０００）、
Ｆ−４（Ｍｗ＝３７，９００）、
Ｆ−１（Ｍｗ＝１０，２００）、
Ａ−２５００（Ｍｗ＝２，６３０）、
Ａ−５００（Ｍｗ＝６８２、５７８、４７４、３７０、２６０の混合物）。
【００６４】
（単量体の定量）
重合反応溶液中に残存する単量体量は次の方法で求めた。
反応器内の重合反応溶液を０．５ｇ採取し、これをアセトニトリルで希釈し、メスフラスコを用いて全量を５０ｍＬとした。この希釈液を０．２μｍのメンブレンフィルターで濾過し、東ソー社製、高速液体クロマトグラフＨＰＬＣ−８０２０（製品名）を用いて、該希釈液中の未反応単量体量を、単量体ごとに求めた。
【００６５】
この測定において、分離カラムはジーエルサイエンス社製、Ｉｎｅｒｔｓｉｌ  ＯＤＳ−２（商品名）を１本使用し、移動相は水／アセトニトリルのグラジエント系、流量０．８ｍＬ／ｍｉｎ、検出器は東ソー社製、紫外・可視吸光光度計ＵＶ−８０２０（商品名）、検出波長２２０ｎｍ、測定温度４０℃、注入量４μＬで測定した。なお、分離カラムであるＩｎｅｒｔｓｉｌ  ＯＤＳ−２（商品名）は、シリカゲル粒径５μｍ、カラム内径４．６ｍｍ×カラム長さ４５０ｍｍのものを使用した。また、移動相のグラジエント条件は、Ａ液を水、Ｂ液をアセトニトリルとし、下記の通りとした。また、未反応単量体量を定量するために、濃度の異なる３種類の各単量体溶液を標準液として用いた。
【００６６】
測定時間０〜３分：Ａ液／Ｂ液＝９０体積％／１０体積％。
測定時間３〜２４分：Ａ液／Ｂ液＝９０体積％／１０体積％から、５０体積％／５０体積％まで。
測定時間２４〜３６．５分：Ａ液／Ｂ液＝５０体積％／５０体積％から、０体積％／１００体積％まで。
測定時間３６．５〜４４分：Ａ液／Ｂ液＝０体積％／１００体積％。
【００６７】
（重合体の溶解性の評価）
重合体の２０部とＰＧＭＥＡの８０部とを混合し、２５℃に保ちながら撹拌を行い、目視で完全溶解を判断したのち、曇点に達するまでヘプタンを添加し、ヘプタンの添加量を計測した。曇点到達の判断は目視にて行った。
【００６８】
（レジスト組成物の感度の評価）
レジスト組成物を６インチシリコンウエハー上に回転塗布し、ホットプレート上で１２０℃、６０秒間のプリベーク（ＰＡＢ）を行い、厚さ３００ｎｍのレジスト膜を形成した。ＡｒＦエキシマレーザー露光装置（リソテックジャパン社製、製品名：ＶＵＶＥＳ−４５００）を用い、露光量を変えながら１０ｍｍ×１０ｍｍの面積の１８ショットを露光した。次いで１１０℃、６０秒間のポストベーク（ＰＥＢ）を行った後、レジスト現像アナライザー（リソテックジャパン社製、製品名：ＲＤＡ−８０６）を用い、２３．５℃にて２．３８％水酸化テトラメチルアンモニウム水溶液で６５秒間現像した。各露光量のレジスト膜それぞれについて、現像中のレジスト膜厚の経時変化を測定した。
得られたレジスト膜厚の経時変化のデータを基に、露光量（単位：ｍＪ／ｃｍ２）の対数と、初期膜厚に対する３０秒間現像した時点での残存膜厚の割合率（単位：％、以下残膜率という。）との関係をプロットして、露光量−残膜率曲線作成した。この曲線に基づいて、残膜率０％とするための必要露光量（Ｅｔｈ）の値を求めた。すなわち、露光量−残膜率曲線が、残膜率０％の直線と交わる点における露光量（ｍＪ／ｃｍ２）をＥｔｈとして求めた。このＥｔｈの値は感度を表し、この値が小さいほど、感度が高いことを示す。
【００６９】
＜参考例１：後工程で用いられる溶液Ｓｍの組成の設計＞
本例は、下記式（ｍ−１）、（ｍ−２）、（ｍ−３）で表される単量体ｍ−１、ｍ−２、ｍ−３を重合して、目標組成がｍ−１：ｍ−２：ｍ−３＝４０：４０：２０（モル％）、重量平均分子量の目標値が１０，０００の重合体を製造する場合の、Ｓｍの組成を求めた例である。
本例で使用した重合開始剤はジメチル−２，２’−アゾビスイソブチレート（前記Ｖ６０１（商品名））である。重合温度は８０℃とした。
【００７０】
【化１】
0005771942.tif 000002
【００７１】
窒素導入口、撹拌機、コンデンサー、滴下漏斗、および温度計を備えたフラスコ（反応器）に、窒素雰囲気下で、乳酸エチルを６７．８部入れた。フラスコを湯浴に入れ、フラスコ内を撹拌しながら湯浴の温度を８０℃に上げた。
その後、下記の単量体混合物、溶媒、および重合開始剤を含む滴下溶液を、滴下漏斗より４時間かけて一定の滴下速度でフラスコ内に滴下し、さらに８０℃の温度を３時間保持した。滴下溶液の滴下開始から７時間後に、室温まで冷却して反応を停止させた。
単量体ｍ−１を２８．５６部（４０モル％）、
単量体ｍ−２を３２．９３部（４０モル％）、
単量体ｍ−３を１９．８２部（２０モル％）、
乳酸エチルを１２２．０部、
ジメチル−２，２’−アゾビスイソブチレートを２．４１５部（単量体の全供給量に対して２．５モル％）。
【００７２】
上記滴下溶液の滴下開始から３、４，５，６，７時間後に、それぞれフラスコ内の重合反応溶液を０．５ｇサンプリングし、単量体ｍ−１〜ｍ−３の定量をそれぞれ行った。これにより各サンプリング時においてフラスコ内に残存している各単量体の質量がわかる。その結果、例えば滴下開始から３時間後と４時間後の結果は表１の通りであった。
【００７３】
【表１】
0005771942.tif 000003
【００７４】
次いで、各単量体の分子量を用いて、各サンプリング時においてフラスコ内に残存している各単量体のモル分率（Ｍｘ：Ｍｙ：Ｍｚに該当する。）に換算した。
その結果、例えば滴下開始から３時間後と４時間後の結果は表２の通りであった。
【００７５】
【表２】
0005771942.tif 000004
【００７６】
一方、４時間一定速度でフラスコに供給された各単量体の質量（全供給量）から、各サンプリング時までに供給された各単量体の合計質量を求め、これから各サンプリング時においてフラスコ内に残存している各単量体の質量を引くことで、各サンプリング時において、それまでに供給された単量体のうち重合体へ転化したものの質量を、各単量体について計算した。
次いで差分データをとることによって、サンプリング時とサンプリング時の間に重合体へ転化したもの質量を、各単量体について求め、モル分率に換算した。このモル分率の値は、各サンプリング時とサンプリング時の間に生成した重合体、すなわち滴下からの経過時間（反応時間）がｔ１からｔ２までの間、ｔ２からｔ３までの間…にそれぞれ生成した重合体における構成単位の含有比率（以下、重合体組成比ということもある。）Ｐｘ：Ｐｙ：Ｐｚに該当する。
得られた結果を図１に示す。図１の横軸は、各反応時間帯（サンプリング時とサンプリング時の間）の終了側の反応時間を示している。すなわち、図１において、横軸の反応時間が４時間のときのデータは、滴下開始から３時間後〜４時間後に生成した重合体のデータに該当する（以下、同様）。
【００７７】
図１の結果に示されるように、重合体組成比（Ｐｘ：Ｐｙ：Ｐｚ）が、目標組成である４０：４０：２０に最も近いのは、滴下開始から３時間後〜４時間後に生成した重合体であり、Ｐｘ：Ｐｙ：Ｐｚ＝４１：３８：２０であった。
この値と、滴下開始からの経過時間が３時間後におけるＭｘ：Ｍｙ：Ｍｚの値（表２）を用い、Ｆｘ＝Ｐｘ／Ｍｘ、Ｆｙ＝Ｐｙ／Ｍｙ、Ｆｚ＝Ｐｚ／Ｍｚより、ファクターＦｘ、Ｆｙ、Ｆｚを求めると、Ｆｘ＝１．３１、Ｆｙ＝０．７２、Ｆｚ＝１．２３となる。このとき、Ｆｙ＜Ｆｚ＜Ｆｘより、Ｆｙは０に置換される。
該ファクターの値と、目標組成を用いてＳｍの組成ｘ０：ｙ０：ｚ０を求めた。
ｘ０＝４０×Ｆｘ／（４０×Ｆｘ＋４０×Ｆｙ＋２０×Ｆｚ）
＝４０×１．３１／（４０×１．３１＋４０×０＋２０×１．２３）＝６８．１モル％。
ｙ０＝４０×Ｆｙ／（４０×Ｆｘ＋４０×Ｆｙ＋２０×Ｆｚ）
＝４０×０／（４０×１．３１＋４０×０＋２０×１．２３）＝０モル％。
ｚ０＝２０×Ｆｚ／（４０×Ｆｘ＋４０×Ｆｙ＋２０×Ｆｚ）
＝２０×１．２３／（４０×１．３１＋４０×０＋２０×１．２３）＝３１．９モル％。
【００７８】
＜実施例１＞
本例では、溶液Ｓ１（本明細書において、単にＳ１ということがある。Ｓ２、Ｓ３…についても同様。）を滴下する主工程の後に、Ｓ２を滴下する後工程を設けた。
参考例１で求めたＳｍの組成をＳ２の組成とした。使用する単量体の種類、重合開始剤の種類、重合温度、重合体の目標組成、および重量平均分子量の目標値は参考例１と同じである。Ｓ１の単量体組成は目標組成と同じとした。
窒素導入口、撹拌機、コンデンサー、滴下漏斗、および温度計を備えたフラスコに、窒素雰囲気下で、乳酸エチルを６７．８部入れた。フラスコを湯浴に入れ、フラスコ内を撹拌しながら湯浴の温度を８０℃に上げた。
その後、下記のＳ１の全量を滴下漏斗より４時間かけてフラスコ内に滴下した後、直ちに下記Ｓ２のうちの８０質量％を１時間かけて滴下した後、残りの２０質量％を１時間かけて滴下しさらに８０℃の温度を１時間保持した。Ｓ１の溶液の滴下開始から７時間後に、室温まで冷却して反応を停止させた。
本例において、Ｓ２が含有する単量体の合計量は全単量体供給量の２．１８質量％である。
【００７９】
（Ｓ１）
単量体ｍ−１を２８．５６部（４０モル％）、
単量体ｍ−２を３２．９３部（４０モル％）、
単量体ｍ−３を１９．８２部（２０モル％）、
乳酸エチルを８７．５部、
ジメチル−２，２’−アゾビスイソブチレートを２．４１５部（Ｓ１における単量体の合計量に対して２．５モル％）。
（Ｓ２）
単量体ｍ−１を１．１０部（６８．１モル％）、
単量体ｍ−３を０．７２部（３１．９モル％）、
乳酸エチルを３４．５部、
ジメチル−２，２’−アゾビスイソブチレートを０．０５４部（Ｓ２における単量体の合計量に対して２．５モル％）。
【００８０】
参考例１と同様の手順で、各反応時間に生成した重合体における構成単位の含有比率（重合体組成比）を求めた。その結果を図２に示す。
図１と図２の結果を比べると、参考例１（図１）では、主工程の終了（滴下液の終了）時である反応時間４時間から保持工程の終了時である反応時間７時間の間に生成された重合体は、重合体組成比と目標組成との差が経時的に大きくなっている。
これに対して、主工程の終了（Ｓ１の滴下終了）後に、Ｓ２を合計２時間供給する後工程を設けた実施例１（図２）では、主工程の終了（反応時間４時間）後も、重合体組成比が目標組成と非常に近い値を示し、反応時間による組成比のばらつきが改善された。
【００８１】
［重合体の精製］
反応時間７時間が経過した後に、室温まで冷却して反応を停止させ、フラスコ内の重合反応溶液を、約１０倍量のメタノールおよび水の混合溶媒（メタノール／水＝８０／２０容量比）に撹拌しながら滴下し、白色の析出物（重合体Ｐ１）の沈殿を得た。沈殿を濾別し、再度、前記と同じ量のメタノールおよび水の混合溶媒（メタノール／水＝９０／１０容量比）へ投入し、撹拌しながら沈殿の洗浄を行った。そして、洗浄後の沈殿を濾別し、重合体湿粉１６０ｇを得た。この重合体湿粉のうち１０ｇを減圧下４０℃で約４０時間乾燥した。得られた重合体Ｐ１について、Ｍｗ、Ｍｗ／Ｍｎを求め、溶解性の評価を行った。結果を表７に示す。
【００８２】
［レジスト組成物の製造］
上記重合体湿粉の残りを、ＰＧＭＥＡの８８０ｇへ投入し、完全に溶解させて重合体溶液とした後、孔径０．０４μｍのナイロン製フィルター（日本ポール社製、Ｐ−ＮＹＬＯＮ  Ｎ６６ＦＩＬＴＥＲ０．０４Ｍ（商品名））へ通液して、重合体溶液を濾過した。  得られた重合体溶液を減圧下で加熱してメタノールおよび水を留去し、さらにＰＧＭＥＡを留去し、重合体の濃度が２５質量％の重合体Ｐ１溶液を得た。この際、最高到達真空度は０．７ｋＰａ、最高溶液温度は６５℃、留去時間は８時間であった。
【００８３】
得られた重合体Ｐ１溶液の４００部と、光酸発生剤であるトリフェニルスルホニウムトリフレートの２部と、溶媒であるＰＧＭＥＡとを、重合体濃度が１２．５質量％になるように混合して均一溶液とした後、孔径０．１μｍのメンブレンフィルターで濾過し、レジスト組成物を得た。得られたレジスト組成物について上記の方法で感度を評価した。結果を表７に示す。
【００８４】
＜実施例２＞
本例では、予めＳ１を反応器内に供給し、Ｓ２および重合開始剤溶液を滴下する主工程の後に、Ｓ３を滴下する後工程を設けた。
参考例１で求めたＳｍの組成をＳ３の組成とした。使用する単量体の種類、重合開始剤の種類、重合温度、重合体の目標組成、および重量平均分子量の目標値は参考例１と同じである。Ｓ１の単量体組成は上述のファクターを用いた方法で設計した第１の組成と同じとし、Ｓ２の単量体組成は目標組成と同じとした。
［Ｓ１の第１の組成の設計］
参考例１で求めたファクターの値（Ｆｘ＝１．２７、Ｆｙ＝０．７６、Ｆｚ＝１．２２）と、目標組成を用いて第１の組成を求め、これをＳ１の単量体組成とした。
ｘ００＝４０／Ｆｘ＝４０／１．２７＝約３１．３モル％。
ｙ００＝４０／Ｆｙ＝４０／０．７６＝約５２．４モル％。
ｚ００＝２０／Ｆｚ＝２０／１．２２＝約１６．３モル％。
【００８５】
窒素導入口、撹拌機、コンデンサー、滴下漏斗２個、および温度計を備えたフラスコに、窒素雰囲気下で、下記のＳ１を入れた。フラスコを湯浴に入れ、フラスコ内を撹拌しながら湯浴の温度を８０℃に上げた。
その後、別個の滴下漏斗より下記のＳ２重合開始剤溶液の供給を同時に開始し、Ｓ２を４時間かけて、重合開始剤溶液を２０分かけてフラスコ内に滴下した。さらにＳ２の供給終了直後より、下記Ｓ３のうちの８０質量％を１時間かけて滴下し、残りの２０質量％を１時間かけて滴下し、さらに８０℃の温度を１時間保持した。Ｓ２の滴下開始から７時間後に、室温まで冷却して反応を停止させた。
本例において、Ｓ３が含有する単量体の合計量は全単量体供給量の２．１５質量％である。
【００８６】
（Ｓ１）
単量体ｍ−１を３．９９部（３１．３モル％）、
単量体ｍ−２を７．６８部（５２．４モル％）、
単量体ｍ−３を２．８８部（１６．３モル％）、
乳酸エチルを９９．３部。
（Ｓ２）
単量体ｍ−１を２４．０３部（４０モル％）、
単量体ｍ−２を２７．７１部（４０モル％）、
単量体ｍ−３を１６．６８部（２０モル％）、
乳酸エチルを１０１．８部、
ジメチル−２，２’−アゾビスイソブチレートを０．６９０部（Ｓ１およびＳ２における単量体の合計量に対して０．７モル％）。
（重合開始剤溶液）
乳酸エチルを２．０部、
ジメチル−２，２’−アゾビスイソブチレートを１．２８０部（Ｓ１およびＳ２における単量体の合計量に対して１．３モル％）。
（Ｓ３）
単量体ｍ−１を１．０９部（６７．６モル％）、
単量体ｍ−３を０．７３部（３２．４モル％）、
乳酸エチルを３４．５部、
ジメチル−２，２’−アゾビスイソブチレートを０．０５４部（Ｓ３における単量体の合計量に対して２．５モル％）。
【００８７】
参考例１と同様の手順で、各反応時間に生成した重合体における構成単位の含有比率（重合体組成比）を求めた。その結果を図３に示す。
参考例１（図１）と比べて実施例２（図３）は、主工程の終了（Ｓ２の滴下終了）後に、Ｓ３を合計２時間供給する後工程を設けたことにより、主工程の終了（反応時間４時間）後も、重合体組成比が目標組成と非常に近い値を示し、反応時間による組成比のばらつきが改善された。
【００８８】
［重合体の精製］
実施例１と同様にして、反応時間７時間が経過したフラスコ内の重合反応溶液から、重合体Ｐ２を得た。重合体Ｐ２のＭｗ、Ｍｗ／Ｍｎ、溶解性評価の結果を表７に示す。
［レジスト組成物の製造］
実施例１と同様にして、重合体Ｐ２を含有するレジスト組成物を調製し、感度を評価した。結果を表７に示す。
【００８９】
＜比較例１＞
実施例１において、後工程で滴下するＳ２に含まれる単量体の合計量を、全単量体供給量の１５．６７質量％に変更した。
すなわち、Ｓ１およびＳ２の組成をそれぞれ以下の通りに変更したほかは、実施例１と同様に行った。
（Ｓ１）
単量体ｍ−１を２８．５６部（４０モル％）、
単量体ｍ−２を３２．９３部（４０モル％）、
単量体ｍ−３を１９．８２部（２０モル％）、
乳酸エチルを９９．３部、
ジメチル−２，２’−アゾビスイソブチレートを２．４１５部（Ｓ１における単量体の合計量に対して２．５モル％）
（Ｓ２）
単量体ｍ−１を９．０７部（６７．６モル％）、
単量体ｍ−３を６．０５部（３２．４モル％）、
乳酸エチルを２２．７部、
ジメチル−２，２’−アゾビスイソブチレートを０．４５４部（Ｓ２における単量体の合計量に対して２．５モル％）。
【００９０】
参考例１と同様の手順で、各反応時間に生成した重合体における構成単位の含有比率（重合体組成比）を求めた。その結果を図４に示す。
実施例１（図２）と比べて比較例１（図４）は、全単量体供給量のうち後工程で供給される単量体の割合が多すぎるため、主工程の終了（反応時間４時間）後に生成された重合体の重合体組成比と目標組成との差が大きく、また反応時間によって重合体組成のばらつきが大きい。
【００９１】
＜参考例２：後工程で用いられる溶液Ｓｍの組成の設計＞
本例は、下記式（ｍ−４）、（ｍ−５）、前記式（ｍ−３）で表される単量体ｍ−４、ｍ−５、ｍ−３を重合して、目標組成がｍ−４：ｍ−５：ｍ−３＝３５：３５：３０（モル％）、重量平均分子量の目標値が７，０００の重合体を製造する場合の、Ｓｍの組成を求めた例である。
重合開始剤は参考例１と同じジメチル−２，２’−アゾビスイソブチレートを用い、重合温度は８０℃とした。
【００９２】
【化２】
0005771942.tif 000005
【００９３】
窒素導入口、撹拌機、コンデンサー、滴下漏斗、および温度計を備えたフラスコに、窒素雰囲気下で、乳酸エチルを３１．７部とＰＧＭＥＡ３１．７部入れた。フラスコを湯浴に入れ、フラスコ内を撹拌しながら湯浴の温度を８０℃に上げた。
その後、下記の単量体混合物、溶媒、および重合開始剤を含む滴下溶液を滴下漏斗より４時間かけて一定の滴下速度でフラスコ内に滴下し、さらに８０℃の温度を３時間保持した。滴下溶液の滴下開始から７時間後に、室温まで冷却して反応を停止させた。
単量体ｍ−４を２０．８３部（３５モル％）、
単量体ｍ−５を３０．３８部（３５モル％）、
単量体ｍ−３を２４．７８部（３０モル％）、
乳酸エチルを５７．０部、
ＰＧＭＥＡを５７．０部、
ジメチル−２，２’−アゾビスイソブチレートを４．５０８部（単量体の全供給量に対して５．６モル％）。
【００９４】
上記滴下溶液の滴下開始から３，４，５，６，７時間後に、それぞれフラスコ内の重合反応溶液を０．５ｇサンプリングし、単量体ｍ−３〜ｍ−５の定量をそれぞれ行った。これにより各サンプリング時においてフラスコ内に残存している各単量体の質量がわかる。その結果、例えば滴下開始から３時間後と４時間後の結果は表３の通りであった。
【００９５】
【表３】
0005771942.tif 000006
【００９６】
次いで、各単量体の分子量を用いて、各サンプリング時においてフラスコ内に残存している各単量体のモル分率（Ｍｘ：Ｍｙ：Ｍｚに該当する。）に換算した。
その結果、例えば滴下開始から３時間後と４時間後の結果は表４の通りであった。
【００９７】
【表４】
0005771942.tif 000007
【００９８】
参考例１と同様にして、各反応時間帯に生成された重合体における構成単位の含有比率求めた。その結果を図５に示す。
図５の結果に示されるように、重合体組成比（Ｐｘ：Ｐｙ：Ｐｚ）が、目標組成である３５：３５：３０に最も近いのは、滴下開始から３時間後〜４時間後に生成した重合体であり、Ｐｘ：Ｐｙ：Ｐｚ＝３７．３６：３２．６１：２８．９５であった。
この値と、滴下開始からの経過時間が３時間後におけるＭｘ：Ｍｙ：Ｍｚの値（表４）を用い、Ｆｘ＝Ｐｘ／Ｍｘ、Ｆｙ＝Ｐｙ／Ｍｙ、Ｆｚ＝Ｐｚ／Ｍｚより、ファクターＦｘ、Ｆｙ、Ｆｚを求めると、Ｆｘ＝１．６０、Ｆｙ＝０．６０、Ｆｚ＝１．５０となる。このとき、Ｆｙ＜Ｆｚ＜Ｆｘより、Ｆｙは０に置換される。
該ファクターの値と、目標組成を用いてＳｍの組成ｘ０：ｙ０：ｚ０を求めた。
ｘ０＝３５×Ｆｘ／（３５×Ｆｘ＋３５×Ｆｙ＋３０×Ｆｚ）
＝３５×１．６０／（３５×１．６０＋３５×０＋３０×１．５０）＝５５．４モル％。
ｙ０＝３５×Ｆｙ／（３５×Ｆｘ＋３５×Ｆｙ＋３０×Ｆｚ）
＝３５×０／（３５×１．６０＋３５×０＋３０×１．５０）＝０モル％。
ｚ０＝３０×Ｆｚ／（３５×Ｆｘ＋３５×Ｆｙ＋３０×Ｆｚ）
＝３０×１．５０／（３５×１．６０＋３５×０＋３０×１．５０）＝４４．６モル％。
【００９９】
＜実施例３＞
本例では、Ｓ１を滴下する主工程の後に、Ｓ２を滴下する後工程を設けた。
参考例２で求めたＳｍの組成をＳ２の組成として用いた。使用する単量体の種類、重合開始剤の種類、重合温度、重合体の目標組成、および重量平均分子量の目標値は参考例２と同じである。Ｓ１の単量体組成は目標組成と同じとした。
窒素導入口、撹拌機、コンデンサー、滴下漏斗、および温度計を備えたフラスコに、窒素雰囲気下で、乳酸エチルを３１．７部とＰＧＭＥＡ３１．７部入れた。フラスコを湯浴に入れ、フラスコ内を撹拌しながら湯浴の温度を８０℃に上げた。
その後、下記のＳ１の全量を滴下漏斗より４時間かけてフラスコ内に滴下した後、直ちに下記Ｓ２のうちの８０質量％を１時間かけて滴下した後、残りの２０質量％を１時間かけて滴下しさらに８０℃の温度を１時間保持した。Ｓ１の溶液の滴下開始から７時間後に、室温まで冷却して反応を停止させた。
本例において、Ｓ２が含有する単量体の合計量は全単量体供給量の２．７１質量％である。
【０１００】
（Ｓ１）
単量体ｍ−４を２０．８３部（３５モル％）、
単量体ｍ−５を３０．３８部（３５モル％）、
単量体ｍ−３を２４．７８部（３０モル％）、
乳酸エチルを４０．４部、
ＰＧＭＥＡを４０．４部、
ジメチル−２，２’−アゾビスイソブチレートを４．５０８部（Ｓ１における単量体の合計量に対して５．６モル％）。
（Ｓ２）
単量体ｍ−４を１．００部（５５．４モル％）、
単量体ｍ−３を１．１２部（４４．６モル％）、
乳酸エチルを１６．６部、
ＰＧＭＥＡを１６．６部、
ジメチル−２，２’−アゾビスイソブチレートを０．１３７部（Ｓ２における単量体の合計量に対して５．６モル％）。
【０１０１】
参考例１と同様の手順で、各反応時間に生成した重合体における構成単位の含有比率（重合体組成比）を求めた。その結果を図６に示す。
図５と図６の結果を比べると、参考例２（図５）では、主工程の終了（滴下液の終了）時である反応時間４時間から保持工程の終了時である反応時間７時間の間に生成された重合体は、重合体組成比と目標組成との差が経時的に大きくなっている。
これに対して、主工程の終了（Ｓ１の滴下終了）後に、Ｓ２を合計２時間供給する後工程を設けた実施例３（図６）では、主工程の終了（反応時間４時間）後も、重合体組成比が目標組成と非常に近い値を示し、反応時間による組成比のばらつきが改善された。
【０１０２】
［重合体の精製］
実施例１の重合体の精製工程において使用した、メタノールおよび水の混合溶媒（メタノール／水＝８０／２０容量比）および（メタノール／水＝９０／１０容量比）を、それぞれメタノールおよび水の混合溶媒（メタノール／水＝８５／１５容量比）および（メタノール／水＝９５／５容量比）に変更したほかは、実施例１と同様にして、反応時間７時間が経過したフラスコ内の重合反応溶液から、重合体Ｐ３を得た。重合体Ｐ３のＭｗ、Ｍｗ／Ｍｎ、溶解性評価の結果を表７に示す。
［レジスト組成物の製造］
実施例１と同様にして、重合体Ｐ３を含有するレジスト組成物を調製し、感度を評価した。結果を表７に示す。
【０１０３】
＜実施例４＞
本例では、予めＳ１を反応器内に供給し、Ｓ２および重合開始剤溶液を滴下する主工程の後に、Ｓ３を滴下する後工程を設けた。
参考例２で求めたＳｍの組成をＳ３の組成として用いた。使用する単量体の種類、重合開始剤の種類、重合温度、重合体の目標組成、および重量平均分子量の目標値は参考例２と同じである。Ｓ１の単量体組成は上述のファクターを用いた方法で設計した第１の組成と同じとし、Ｓ２の単量体組成は目標組成と同じとした。
［Ｓ１の第１の組成の設計］
参考例２で求めたファクターの値（Ｆｘ＝１．６０、Ｆｙ＝０．６０、Ｆｚ＝１．５０）と、目標組成を用いて第１の組成を求め、これをＳ１の単量体組成とした。
ｘ００＝３５／Ｆｘ＝３５／１．６０＝約２１．８モル％。
ｙ００＝３５／Ｆｙ＝３５／０．６０＝約５８．２モル％。
ｚ００＝３０／Ｆｚ＝３０／１．５０＝約２０．０モル％。
窒素導入口、撹拌機、コンデンサー、滴下漏斗２個、および温度計を備えたフラスコに、窒素雰囲気下で、下記のＳ１を入れた。フラスコを湯浴に入れ、フラスコ内を撹拌しながら湯浴の温度を８０℃に上げた。
その後、別個の滴下漏斗より下記のＳ２と重合開始剤溶液の供給を同時に開始し、Ｓ２を４時間かけて、重合開始剤溶液を２０分かけてフラスコ内に滴下した。さらにＳ２の供給終了直後より、下記Ｓ３のうちの８０質量％を１時間かけて滴下した後、残りの２０質量％を１時間かけて滴下し、さらに８０℃の温度を１時間保持した。Ｓ２の溶液の滴下開始から７時間後に、室温まで冷却して反応を停止させた。
本例において、Ｓ３が含有する単量体の合計量は全単量体供給量の２．６８質量％である。
【０１０４】
（Ｓ１）
単量体ｍ−４を２．６０部（２１．８モル％）、
単量体ｍ−５を１０．１３部（５８．２モル％）、
単量体ｍ−３を３．３０部（２０．０モル％）、
乳酸エチルを４６．５部、
ＰＧＭＥＡを４６．５部。
（Ｓ２）
単量体ｍ−４を１６．６６部（３５モル％）、
単量体ｍ−５を２４．３０部（３５モル％）、
単量体ｍ−３を２４．００部（３０モル％）、
乳酸エチルを２６．９部、
ＰＧＭＥＡを３３．４部、
ジメチル−２，２’−アゾビスイソブチレートを１．４５０部（Ｓ１およびＳ２における単量体の合計量に対して１．８モル％）。
（重合開始剤溶液）
乳酸エチルを６．５部、
ジメチル−２，２’−アゾビスイソブチレートを２．１７４部（Ｓ１およびＳ２における単量体の合計量に対して２．７モル％）。
（Ｓ３）
単量体ｍ−４を１．００部（５５．４モル％）、
単量体ｍ−３を１．１２部（４４．６モル％）、
乳酸エチルを１２．２部、
ＰＧＭＥＡを１２．２部、
ジメチル−２，２’−アゾビスイソブチレートを０．１１０部（Ｓ３における単量体の合計量に対して４．５モル％）。
【０１０５】
参考例１と同様の手順で、各反応時間に生成した重合体における構成単位の含有比率（重合体組成比）を求めた。その結果を図７に示す。
参考例２（図５）と比べて実施例４（図７）は、主工程の終了（Ｓ２の滴下終了）後に、Ｓ３を合計２時間供給する後工程を設けたことにより、主工程の終了（反応時間４時間）後も、重合体組成比が目標組成と非常に近い値を示し、反応時間による組成比のばらつきが改善された。
【０１０６】
［重合体の精製］
実施例３と同様にして、反応時間７時間が経過したフラスコ内の重合反応溶液から、重合体Ｐ４を得た。重合体Ｐ４のＭｗ、Ｍｗ／Ｍｎ、溶解性評価の結果を表７に示す。
［レジスト組成物の製造］
実施例１と同様にして、重合体Ｐ４を含有するレジスト組成物を調製し、感度を評価した。結果を表７に示す。
【０１０７】
＜参考例３：後工程で用いられる溶液Ｓｍの組成の設計＞
本例は、前記式（ｍ−１）下記式（ｍ−６）、（ｍ−７）、で表される単量体ｍ−１、ｍ−６、ｍ−７を重合して、目標組成がｍ−１：ｍ−６：ｍ−７＝２５：２５：５０（モル％）、重量平均分子量の目標値が１０，０００の重合体を製造する場合の、Ｓｍの組成を求めた例である。
重合開始剤は参考例１と同じジメチル−２，２’−アゾビスイソブチレートを用い、重合温度は８０℃とした。
【０１０８】
【化３】
0005771942.tif 000008
【０１０９】
窒素導入口、撹拌機、コンデンサー、滴下漏斗、および温度計を備えたフラスコに、窒素雰囲気下で、ＰＧＭＥ１２９．１部入れた。フラスコを湯浴に入れ、フラスコ内を撹拌しながら湯浴の温度を８０℃に上げた。
その後、下記の単量体混合物、溶媒、および重合開始剤を含む滴下溶液を滴下漏斗より４時間かけて一定の滴下速度でフラスコ内に滴下し、さらに８０℃の温度を３時間保持した。滴下溶液の滴下開始から７時間後に、室温まで冷却して反応を停止させた。
単量体ｍ−１を２５．９５部（２５モル％）、
単量体ｍ−６を２６．８７部（２５モル％）、
単量体ｍ−７を３９．６５部（５０モル％）、
乳酸エチルを９２．５部、
ジメチル−２，２’−アゾビスイソブチレートを９．１３０部（単量体の全供給量に対して６．５モル％）。
【０１１０】
上記滴下溶液の滴下開始から３，４，５，６，７時間後に、それぞれフラスコ内の重合反応溶液を０．５ｇサンプリングし、単量体ｍ−１、ｍ−６、ｍ−７の定量をそれぞれ行った。これにより各サンプリング時においてフラスコ内に残存している各単量体の質量がわかる。その結果、例えば滴下開始から３時間後と４時間後の結果は表５の通りであった。
【０１１１】
【表５】
0005771942.tif 000009
【０１１２】
次いで、各単量体の分子量を用いて、各サンプリング時においてフラスコ内に残存している各単量体のモル分率（Ｍｘ：Ｍｙ：Ｍｚに該当する。）に換算した。
その結果、例えば滴下開始から３時間後と４時間後の結果は表６の通りであった。
【０１１３】
【表６】
0005771942.tif 000010
【０１１４】
参考例１と同様にして、各反応時間帯に生成された重合体における構成単位の含有比率（重合体組成）を求めた。その結果を図８に示す。
図８の結果に示されるように、重合体組成比（Ｐｘ：Ｐｙ：Ｐｚ）が、目標組成である２５：２５：５０に最も近いのは、滴下開始から３時間後〜４時間後に生成した重合体であり、Ｐｘ：Ｐｙ：Ｐｚ＝２４．３２：２３．５４：４６．８６であった。
この値と、滴下開始からの経過時間が３時間後におけるＭｘ：Ｍｙ：Ｍｚの値（表６）を用い、Ｆｘ＝Ｐｘ／Ｍｘ、Ｆｙ＝Ｐｙ／Ｍｙ、Ｆｚ＝Ｐｚ／Ｍｚより、ファクターＦｘ、Ｆｙ、Ｆｚを求めると、Ｆｘ＝１．３０、Ｆｙ＝０．９０、Ｆｚ＝０．８５となる。このとき、Ｆｚ＜Ｆｙ＜Ｆｘより、Ｆｚは０に置換される。
該ファクターの値と、目標組成を用いてＳｍの組成ｘ０：ｙ０：ｚ０を求めた。
ｘ０＝２５×Ｆｘ／（２５×Ｆｘ＋２５×Ｆｙ＋５０×Ｆｚ）
＝２５×１．３０／（２５×１．３０＋２５×０．９０＋５０×０）＝５９．１モル％。
ｙ０＝２５×Ｆｙ／（２５×Ｆｘ＋２５×Ｆｙ＋５０×Ｆｚ）
＝２５×０．９０／（２５×１．３０＋２５×０．９０＋５０×０）＝４０．９モル％。
ｚ０＝５０×Ｆｚ／（２５×Ｆｘ＋２５×Ｆｙ＋５０×Ｆｚ）
＝５０×０／（２５×１．３０＋２５×０．９０＋５０×０）＝０モル％。
【０１１５】
＜実施例５＞
本例では、Ｓ１を滴下する主工程の後に、Ｓ２を滴下する後工程を設けた。
参考例３で求めたＳｍの組成をＳ２の組成として用いた。使用する単量体の種類、重合開始剤の種類、重合温度、重合体の目標組成、および重量平均分子量の目標値は参考例３と同じである。Ｓ１の単量体組成は目標組成と同じとした。
窒素導入口、撹拌機、コンデンサー、滴下漏斗、および温度計を備えたフラスコに、窒素雰囲気下で、ＰＧＭＥ１２３．３部入れた。フラスコを湯浴に入れ、フラスコ内を撹拌しながら湯浴の温度を８０℃に上げた。
その後、下記のＳ１の全量を滴下漏斗より４時間かけてフラスコ内に滴下した後、直ちに下記Ｓ２のうちの８０質量％を１時間かけて滴下した後、残りの２０質量％を１時間かけて滴下しさらに８０℃の温度を１時間保持した。Ｓ１の溶液の滴下開始から７時間後に、室温まで冷却して反応を停止させた。
本例において、Ｓ２が含有する単量体の合計量は全単量体供給量の２．１０質量％である。
【０１１６】
（Ｓ１）
単量体ｍ−１を２５．９５部（２５モル％）、
単量体ｍ−６を２６．８７部（２５モル％）、
単量体ｍ−７を３９．６５部（５０モル％）、
ＰＧＭＥを５９．３部、
ジメチル−２，２’−アゾビスイソブチレートを９．８３２部（Ｓ１における単量体の合計量に対して７モル％）。
（Ｓ２）
単量体ｍ−１を１．２５部（５９．１モル％）、
単量体ｍ−６を０．７３部（４０．９モル％）、
ＰＧＭＥを３７．５部、
ジメチル−２，２’−アゾビスイソブチレートを０．１６２部（Ｓ２における単量体の合計量に対して７．０モル％）。
【０１１７】
参考例１と同様の手順で、各反応時間に生成した重合体における構成単位の含有比率（重合体組成比）を求めた。その結果を図９に示す。
図８と図９の結果を比べると、参考例３（図８）では、主工程の終了（滴下液の終了）時である反応時間４時間から保持工程の終了時である反応時間７時間の間に生成された重合体は、重合体組成比と目標組成との差が経時的に大きくなっている。
これに対して、主工程の終了（Ｓ１の滴下終了）後に、Ｓ２を合計２時間供給する後工程を設けた実施例５（図９）では、主工程の終了（反応時間４時間）後も、重合体組成比が目標組成と非常に近い値を示し、反応時間による組成比のばらつきが改善された。
【０１１８】
［重合体の精製］
実施例１の重合体の精製工程において使用した、メタノールおよび水の混合溶媒（メタノール／水＝８０／２０容量比）および（メタノール／水＝９０／１０容量比）を、いずれもジイソプロピルエーテルに変更したほかは、実施例１と同様にして、反応時間７時間が経過したフラスコ内の重合反応溶液から、重合体Ｐ５を得た。重合体Ｐ５のＭｗ、Ｍｗ／Ｍｎ、溶解性評価の結果を表８に示す。
【０１１９】
＜実施例６＞
本例では、予めＳ１を反応器内に供給し、Ｓ２および重合開始剤溶液を滴下する主工程の後に、Ｓ３を滴下する後工程を設けた。
参考例３で求めたＳｍの組成をＳ３の組成として用いた。使用する単量体の種類、重合開始剤の種類、重合温度、重合体の目標組成、および重量平均分子量の目標値は参考例３と同じである。Ｓ１の単量体組成は上述のファクターを用いた方法で設計した第１の組成と同じとし、Ｓ２の単量体組成は目標組成と同じとした。
［Ｓ１の第１の組成の設計］
参考例３で求めたファクターの値（Ｆｘ＝１．３０、Ｆｙ＝０．９０、Ｆｚ＝０．８５）と、目標組成を用いて第１の組成を求め、これをＳ１の単量体組成とした。
ｘ００＝２５／Ｆｘ＝２５／１．３０＝１９．２モル％。
ｙ００＝２５／Ｆｙ＝２５／０．９０＝２７．８モル％。
ｚ００＝５０／Ｆｚ＝５０／０．８５＝５８．８モル％。
窒素導入口、撹拌機、コンデンサー、滴下漏斗２個、および温度計を備えたフラスコに、窒素雰囲気下で、下記のＳ１を入れた。フラスコを湯浴に入れ、フラスコ内を撹拌しながら湯浴の温度を８０℃に上げた。
その後、別個の滴下漏斗より下記のＳ２と重合開始剤の供給を同時に開始し、Ｓ２を４時間かけて、重合開始剤を２０分かけてフラスコ内に滴下した。さらにＳ２の供給終了直後より、下記Ｓ３のうちの８０質量％を１時間かけて滴下した後、残りの２０質量％を１時間かけて滴下しさらに８０℃の温度を１時間保持した。Ｓ２の溶液の滴下開始から７時間後に、室温まで冷却して反応を停止させた。
本例において、Ｓ３が含有する単量体の合計量は全単量体供給量の１．９９質量％である。
【０１２０】
（Ｓ１）
単量体ｍ−１を２．００部（１８．２モル％）、
単量体ｍ−６を２．９９部（２６．２モル％）、
単量体ｍ−７を４．７４部（５５．６モル％）、
ＰＧＭＥを１３９．０部。
（Ｓ２）
単量体ｍ−１を２３．３６部（２５モル％）、
単量体ｍ−６を２４．１９部（２５モル％）、
単量体ｍ−７を３９．５７部（５０モル％）、
ＰＧＭＥを４４．５部、
ジメチル−２，２’−アゾビスイソブチレートを２．８１５部（Ｓ１およびＳ２における単量体の合計量に対して２．０モル％）。
（重合開始剤溶液）
乳酸エチルを５．２部、
ジメチル−２，２’−アゾビスイソブチレートを４．２２３部（Ｓ１およびＳ２における単量体の合計量に対して３．０モル％）。
（Ｓ３）
単量体ｍ−１を１．２５部（５９．１モル％）、
単量体ｍ−６を０．７３部（４０．９モル％）、
乳酸エチルを３７．５部、
ジメチル−２，２’−アゾビスイソブチレートを０．１３２部（Ｓ３における単量体の合計量に対して５．０モル％）。
【０１２１】
参考例１と同様の手順で、各反応時間に生成した重合体における構成単位の含有比率（重合体組成比）を求めた。その結果を図１０に示す。
参考例３（図８）と比べて実施例６（図１０）は、主工程の終了（Ｓ２の滴下終了）後に、Ｓ３を合計２時間供給する後工程を設けたことにより、主工程の終了（反応時間４時間）後も、重合体組成比が目標組成と非常に近い値を示し、反応時間による組成比のばらつきが改善された。
【０１２２】
［重合体の精製］
実施例５と同様にして、反応時間７時間が経過したフラスコ内の重合反応溶液から、重合体Ｐ６を得た。重合体Ｐ６のＭｗ、Ｍｗ／Ｍｎ、溶解性評価の結果を表８に示す。
【０１２３】
＜比較例２〜４＞
参考例１〜３において、反応時間７時間が経過した後に、室温まで冷却して反応を停止させて得られるフラスコ内の重合反応溶液を用い、実施例１の重合体の精製工程と同様にして比較重合体をそれぞれ得た。得られた比較重合体について、実施例１と同様にしてＭｗ、Ｍｗ／Ｍｎを求め、溶解性評価を行った。比較例２，３の結果を表７に示し、比較例４の結果を表８に示す。
また、比較例２、３においては、得られた比較重合体を用い、実施例１と同様にしてレジスト組成物を調製し、感度を評価した。その結果を表７に示す。
【０１２４】
【表７】
0005771942.tif 000011
【０１２５】
表７の結果より、実施例１、２で得た重合体は、比較例１（後工程で滴下するＳｍに含まれる単量体合計量：１５．６７質量％）、比較例２（後工程で滴下するＳｍに含まれる単量体合計量：０質量％）で得た重合体と比べて、溶解性が顕著に向上し、レジスト組成物にしたときの感度が向上した。また、後工程で滴下される溶液Ｓｍが含有する単量体の合計量が適切に制御されなかった比較例１においては、実施例１に比べて溶解性が顕著に低下した。
実施例３、４で得た重合体は、比較例３（後工程で滴下するＳｍに含まれる単量体合計量：０質量％）で得た重合体と比べて、溶解性が顕著に向上し、レジスト組成物にしたときの感度が向上した。
【０１２６】
【表８】
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【０１２７】
表８の結果より、実施例５、６で得た重合体は、比較例４（後工程で滴下するＳｍに含まれる単量体合計量：０質量％）で得た重合体とそれぞれ比べて、溶解性が顕著に向上した。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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