(57)【要約】加圧リアクター中で石膏を焼成する方法であり、石膏を、加圧リアクター中に燃焼ガスと空気を加圧リアクターに注入して石膏の流動床を作り、加圧リアクター中の石膏の流動床を充分に加熱して、焼成半水和物を形成することからなる。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
石膏を加圧リアクターに導入する、
燃焼ガスと空気を加圧リアクターに注入して、前記リアクター中に石膏の流動床を作る、
前記リアクター中で前記石膏流動床を加熱して、前記石膏が充分焼成されて焼成半水和物を形成する、の段階を有することを特徴とする石膏の焼成方法。
【請求項２】
前記焼成半水和物は、スタッコに対する水の比が概略０．４５〜０．５５の範囲であることを特徴とする請求項１に記載の石膏の焼成方法。
【請求項３】
さらに、前記石膏を、連続計量装置を通して前記加圧リアクターに連続フィードすることを特徴とする請求項１に記載の石膏の焼成方法。
【請求項４】
さらに、燃料と空気をバーナーで燃焼して燃焼ガスを生成し、
この燃焼ガスの一部を前記加圧リアクターに送って流動床を作り、
この燃焼ガスの残部を熱交換器に送って流動床の加熱に使用する、ことを特徴とする請求項１に記載の石膏の焼成方法。
【請求項５】
さらに、水と水蒸気の少なくとも一方を、前記燃焼ガスと共に前記加圧リアクターに注入することを特徴とする請求項１に記載の石膏の焼成方法。
【請求項６】
前記空気は、加圧されて加圧リアクターに入れられることを特徴とする請求項４に記載の石膏の焼成方法。
【請求項７】
さらに、前記燃焼ガスの残部を受ける空気ディストリビューターを持つことを特徴とする請求項４に記載の石膏の焼成方法。
【請求項８】
前記加熱は、熱交換器で行なわれ、さらに、
焼成石膏を前記加圧リアクターから抜き出し、
この焼成石膏を、第２熱交換器で加熱する、
ことを特徴とする請求項１に記載の石膏の焼成方法。
【請求項９】
前記焼成石膏を、流動床の上限とダストコレクターの下に隣接して設けられた前記加圧リアクターの出口を通して、前記加圧リアクターから抜き出すことを特徴とする請求項８に記載の石膏の焼成方法。
【請求項１０】
前記第２の熱交換器から出た焼成石膏を、排出バルブを通してスクリューコンベアに送ることを特徴とする請求項８に記載の石膏の焼成方法。
【請求項１１】
石膏を加圧リアクターに連続的に導入し、
前記石膏を加熱して、スタッコに対する水の比が概略０．４５〜０．５５の範囲で、低水要求量の焼成半水和物を形成することを特徴とする石膏の焼成方法。
【請求項１２】
前記加圧リアクターは、連続加熱し、生成物を前記リアクターの入口から出口に移動することを特徴とする請求項１１に記載の石膏の焼成方法。
【請求項１３】
さらに、乾燥された焼成半水和物を第２熱交換器から排出バルブを通して、焼成半水和物を加熱と粉砕を同時に行う加熱ミルに移動することを特徴とする請求項１１に記載の石膏の焼成方法。
【請求項１４】
ホッパー入口とホッパー出口を持つ少なくとも１つの石膏ホッパーと、
前記ホッパー出口と連結した連続計量装置と、
前記連続計量装置と連結した加圧リアクター、を含んで構成されることを特徴とする石膏の連続焼成装置
【請求項１５】
前記加圧リアクターは、ダストコレクターと空気ディストリビュータの少なくとも１つを有することを特徴とする請求項１４に記載の石膏の連続焼成装置
【請求項１６】
前記加圧リアクターは、中空シャフトと中空ブレードを有する速度調整可能な二連対向回転オーガが、前記加圧リアクターの内部に配置されて、前記加圧リアクターの入口から前記加圧リアクターの出口に流動化した石膏を連続的に加熱し、移動することを特徴とする請求項１４に記載の石膏の連続焼成装置
【請求項１７】
スタンドパイプが、前記スタンドパイプと貯蔵エリアの間に設けられたスクリュウーコンベアと連通していることを特徴とする請求項１４に記載の石膏の連続焼成装置
【請求項１８】
バルブフィーダーが、焼成半水和物を乾燥し粉砕する加熱ミルと連通していることを特徴とする請求項１６に記載の石膏の連続焼成装置
【請求項１９】
前記加熱ミルは、加熱焼成ガスで加熱されることを特徴とする請求項１８に記載の石膏の連続焼成装置
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本出願は、合衆国法典第３５巻（米国特許法）１１９条（Ｅ）により、２００８年２月１９日出願の米国仮出願Ｎｏ．６１／０２９，７２５、および２００８年１０月２３日出願の米国仮出願Ｎｏ．６１／１０７，９０１を優先権としている。
【０００２】
硫酸カルシウム二水和物（しばしば、天然に存在する形体の石膏あるいはランドプラスターとして、合成的に誘導される形体の合成石膏として、あるいは化学式ＣａＳＯ４・２Ｈ２Ｏとして知られている）を焼成して、主としてα−タイプ硫酸カルシウム半水和物（ＣａＳＯ４・１／２Ｈ２Ｏ［α−タイプ］）とする改善された技術および設備を開示する。
【背景技術】
【０００３】
石膏および硫酸カルシウムベースの組成物および化合物は、建設業界を含め広く種々の産業で使用されている。硫酸カルシウム二水和物は、採掘することができる天然に存在するものである。
【０００４】
硫酸カルシウム二水和物のさらなる出所源は、石炭燃焼の発電所の排ガス脱硫から発生する合成石膏（ＦＧＤ石膏）、およびリサイクル壁ボードのようなリサイクル石膏、キャストあるいはモールドからリサイクルされる石膏などである。
【０００５】
建設材料として有用な石膏とするために、石膏は、焼成または加熱されて一部脱水し硫酸カルシウム半水和物のα−とβ−形となる。生石膏の硫酸カルシウム半水和物への脱水または焼成は、下記の式で表される。
【０００６】
【化１】
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【０００７】
焼成は、硫酸カルシウム二水和物が、半水和物、可溶性無水物、および／または不溶性無水物に変換されるプロセスである。石膏の焼成には、多くの種々の技術が使用されている。例えば、焼成は、高温でのフラッシュ乾燥、大きなケトル中でのクッキング、炉あるいはロータリーキルンでの加熱、スチームの使用、あるいは水懸濁液中のクッキング、で行われる。
【０００８】
これら種々の技術は、広い範囲の組成物および性状をもつ硫酸カルシウム製品となるが、一般に、α−半水和物タイプとβ−半水和物タイプの２つのタイプの半水和物が形成される。
【０００９】
上記した焼成プロセスの逆方向で、半水和物は飽和するまで水に溶解され、可溶性半水和物は発熱を伴って溶解性の低い二水和物に戻り、溶液から析出し、次の反応を促進していく。
【００１０】
【化２】
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【００１１】
二水和物の生成量が増えると、石膏は硬化する。石膏の硬化は、発生する熱を測定することで追跡でき、スラリー温度が徐々に上昇していく。
【００１２】
半水和物の焼成の熱効率を改善する方法が検討されてきたが、代表的には、焼成温度を下げることに作用する潮解性の塩ＣａＣｌ２などの脱水剤を使用することに依っている。しかしながら、添加物としてＣａＣｌ２を使用するのは、連続プロセスよりバッチプロセスに向いている。さらに、塩の添加は、プラスチックフローなど壁ボード性状や石膏コアへの紙の接着に良くない影響を及ぼすことがある。
【００１３】
α−とβ−半水和物は、微細に粉砕した粉末の半水和物を流動性のスラリーとするに必要な水の量で互いに区別できる。
α−硫酸カルシウム半水和物は、α−半水和物がプラスター１００ｇ当たり約５０ｍＬ以下の水が必要であるとし、β−硫酸カルシウム半水和物は、β−半水和物がプラスター１００ｇ当たり７０ｍＬ以上の水が必要であるとしている。この水の量は、“水要求量”として知られている。高水要求量は、水／スタッコ比（Ｗ／Ｓ）として反映され、ボードの乾燥プロセスで過剰の水を除くのに多くのエネルギーが必要であることから、壁ボードの製造観点で非効率的である。エネルギーの大部分は、燃料コストの上昇にある。
従来のβ−半水和物は、より多孔性で、Ｗ／Ｓ比が０．７〜０．８の範囲にあり、他方、α−半水和物ではＷ／Ｓ比が０．３２〜０．４５の範囲にある。
【００１４】
半水和物のα−とβ−形は、結晶形および密度でも異なっている。α−半水和物は、Ｂ−ベース形で、典型的にバッチシステムで作られるが、β−半水和物は、連続システムで作られる。後者の利点にも拘らず、水要求量がより低いために、α−半水和物は、β−半水和物よりも好まれている。しかしながら、最近の焼成技術では、α−半水和物を含む硫酸カルシウム製品を生産するに比較的非効率である。その結果、従来の石膏壁ボード生産者は、大気圧下でケトルまたはフラッシュ焼成して生産されたβ−半水和物を使用している。
【００１５】
壁ボードの製造にα−半水和物を使用することは、エネルギーと生産コストの大幅節減となる。Ｗ／Ｓ比が、α−半水和物では遥かに低いので、ボードの乾燥に使用する燃料（代表的に天然ガス）が少なくなり、壁ボードの生産ラインの速度が増し、生産能力の増加となる。燃焼に関係した汚染ガスの排出も少なくなる。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１６】
市販壁ボード生産者のもつ上記した生産上の関心は、連続プロセスによりα−半水和物が得られる加圧下での石膏焼成の方法および装置を提供することに向けられている。
【課題を解決するための手段】
【００１７】
加圧リアクターは、熱源、好ましくは熱交換器、および加熱ガスと空気を注入して流動床を作る装置を有して提供される。採掘された石膏あるいは合成石膏は、リアクター中で焼成するために連続方式でリアクターに導入される。このようにして、Ｗ／Ｓ比が０．４５〜０．５５の範囲にある焼成されたα−半水和物が生産される。好ましい実施形態で、第２熱交換器が備えられ、内部に加熱オーガ装置を備えたリアクターである。
【００１８】
連続計量システムは、石膏を連続プロセスでリアクターに導入し、かつリアクターの圧力を維持するのに使用される。この方法は、熱源からの加熱空気の一部を熱交換器に使用し、また加熱ガスを流動床リアクターに供給するという特色をもつ。
【００１９】
特に、石膏の焼成方法が提供される。石膏は、加圧リアクターに導入される。燃焼ガスと空気を加圧リアクターに注入されて、石膏の流動床を作る。石膏は、リアクター中で充分に加熱されて、焼成された半水和物を形成する。
【００２０】
別の実施形態で、石膏の連続焼成装置が提供され、ホッパー入口とホッパー出口を持った少なくとも１つの石膏ホッパーを有し、ホッパー出口は二連バルブフィーダーと連通し、そして、加圧リアクターが二連バルブフィーダーと連通している。
【００２１】
またさらなる実施形態で、石膏の焼成方法が提供され、これは、石膏を加圧リアクターに導入し、石膏を加熱して低水要求値の半水和物である焼成された半水和物を形成するステップを有している。焼成された半水和物は、水／スタッコ比が概略０．４５〜０．５５の範囲にある。
【図面の簡単な説明】
【００２２】
【図１】石膏を焼成する本発明の方法を行う装置の第１実施形態の概要図である。
【図２】石膏を焼成する本発明の方法を行う装置の別の実施形態の概要図である。
【図３】図２の二連スクリュー対向回転オーガの上から見た部分断面図である。
【図４】種々のスタッコの水要求量を比較する棒グラフである。
【図５】種々のスタッコの結合水を比較する棒グラフである。
【図６】焼成時間とリアクター温度の関係を示すグラフである。
【図７】焼成圧力とリアクター温度の間の相関性を示すグラフである。
【図８】（ａ）〜（ｆ）は、本プロセスの前後における結晶構造の走査電子顕微鏡（ＳＥＭ）写真である。
【００２３】
上記の図面は、大きさを示していないことを理解されるべきである。開示した方法および装置を通常の知識を有する人が理解する上で必要でない詳細、あるいは見てわからないその他の詳細は、ここでは省いている。勿論、この開示は、ここに説明した特別の実施形態に制限されものでないことは理解されるべきである。
【発明を実施するための形態】
【００２４】
図１を参照すると、石膏を焼成するシステムを符号１０としている。システム１０の利点は、従来から行われてきたバッチプロセスとは異なって、低水要求量の半水和物に焼成する連続プロセスであることにある。このプロセスでは、α−半水和物結晶の生成を増すことにより低水要求量が、好ましく達成されている。システム１０は、本質的にここに描かれた装置であり、以下の方法またはプロセスを行うに使用されることが理解できるであろう。
【００２５】
システム１０では、石膏が、入口またはフィード１１を通してホッパー１２に供給される。ホッパー１２は、加圧ホッパーであってよい。入口１１は、コンベアー、あるいは当業熟練者に知られた積載システムなど如何なるタイプであってもよい。石膏は、典型的には粉砕され、粒子形状で供給される。
【００２６】
開示された装置および技術は、塩化カルシウム（ＣａＣｌ２）などの脱水剤への依存を少なくしている。しかしながら、潮解性または吸湿性塩である脱水剤を使用することもできる。従って、脱水剤入口１３は、脱水剤ホッパー１４に通じて設けられる。ホッパー１２、１４からの出口１５、１６はそれぞれ、種々の方法で結合されるが、図１ではその一つのみを示している。図示しているように、出口１５、１６はそれぞれ、コントロールエレメント１７，１８を有して、好ましくはロータリーロックであるロック１９などの連続計量装置への材料の流れをコントロールしている。空気加圧ライン２０は、Ｌ−フィーダー２１に圧力を供給して、Ｌ−フィーダー２１は、加圧リアクター２７へ加圧下でフィードしている。
【００２７】
さらに追加のコントロールバルブ２２が、空気加圧ライン２０、あるいは空気加圧ライン２０とＬ−フィーダーの間、あるいはＬ−フィーダー２１と入口の間に配置することができる。
図１は、当業熟練者がわかるようにシステム１０に必要かもしれないコントロールエレメントを、全てでなくいくつかのみを示している。
【００２８】
ロック１９とＬ−フィーダー２１の代わりに、２連の連続計量装置あるいは２連ロック垂直フィーダー（図２に最もよく見られ、以下に記載する）を用いることもできる。２連ロック垂直フィーダーは、加圧空気の供給２０と異なって、石膏フィードの長い垂直カラムを持ち、フィードカラムを加圧している。
【００２９】
２つのロータリーバルブあるいはロックが使用され、下のバルブはリアクター２７の入口近くに、そして、上のバルブは石膏ホッパー１２の近くにする。このタイプの配置は、当業熟練者には公知である。
【００３０】
キルンタイプのリアクター容器は、石膏の焼成用に知られているが、本発明の容器２７の利点は、加圧されるということにある。好ましい実施形態で、容器２７は、１４．７ｐｓｉａ（１気圧（ゲージ））から５５．３ｐｓｉａ（３．８気圧（ゲージ））を維持するように意図されている。
【００３１】
リアクター容器２７は、石膏材料が頂部２９と底部３１の間で流動床となるのが好ましい。石膏の焼成は、この流動床で行われる。
【００３２】
リアクター容器２７の底部３１には、入口３２があり、１つ以上の流体を受けている。この流体は、例えば、（１）空気入口３３からブロワー３４に入り、その出口３５およびコントロールバルブ３６がリアクター入口３２と連通して供給される加圧空気、（２）蒸気入口３７から、コントロールバルブ３８およびその蒸気出口５５がリアクター入口３２に連通して供給される蒸気、そして、（３）  燃料供給路４２から燃料を受け、空気入口４３とブロワー４４からの加圧空気を用いて燃焼するバーナー４１からの燃焼ガス、である。
【００３３】
燃料ライン４２と空気ライン４３のコントロールエレメントは、それぞれ符号４５、４６で示している。使用される燃料のタイプは重要ではないが、天然ガスまたは他の軽質炭化水素ガス（例えば、プロパン、ブタンなど）から油または石炭と、場所と入手の観点から変わる。蒸気は、リアクター２７中の水分コントロールと、加熱の目的で加えられる。リアクター２７中に同時にあるいは代って水が注入されることがある。
【００３４】
バーナー４１の出口４７は、符号４８、４９で示した出口に向けられ、または分割される。出口４９は、リアクター底部入口３２に向けられ、追加のコントロールエレメント５１を経るようにしてもよい。
【００３５】
バーナー出力の別の部分を説明すると、出口４８は、熱交換器５２に向い、流動床を加熱するに使用される。コントロールエレメント５３が設けられ、好ましくは、バーナー４１からの加熱燃焼ガス形体で熱の流れをコントロールする。
【００３６】
熱交換器５２は、加圧リアクター容器２７の中間部５４、および底部入口３２からの上昇流で作られた流動床の真中に配置されるのが好ましい。出口３５からの加圧空気、出口５５からの蒸気、およびライン５６からの燃焼ガスのいずれか１つ以上を用いてリアクター２７内に加圧上昇流ができ、入口２１からの石膏と一緒になってリアクター２７内に流動床を形成する。
【００３７】
熱交換器５２の使用は、流動床を間接的に加熱する点で好ましいが、直接または間接タイプのその他熱源を用いて、流動床の温度を以下に検討する所望温度範囲に高めることも考えられる。例えば、燃焼ガスおよび／または蒸気は，流動床を直接に加熱することができる。
【００３８】
穿孔された一般に平面の空気ディストリビュータが、符号５７で示しており、これは、容器２７の内部で上昇流を均一にし、流動床の形成および保持するのを容易にしている。
【００３９】
好ましい実施形態で、空気ディストリビュータ５７は、２枚の穿孔された平板５９、６１の間に挟まれて任意にファイバーマット６２を備えている。空気ディストリビュータ５７の詳細は、この開示に直接関係していないので、詳細は説明しない。当業熟練者であれば、焼成リアクターおよび流動床リアクター中で使用される種々の空気ディストリビュータを使用して実施できる。例えば、参考に示す米国特許Ｎｏ．７，１７５，４２６を参照されたい。ファイバーマット６２を使用するとき、好ましいマットは、熱に耐える能力の点で選ばれるシリカファイバーである。
【００４０】
空気ディストリビュータ５７は、示しているように容器２７に一様に拡げられ、あるいはそれぞれ穿孔された板の間に挟まれたマットであるパッドを複数枚用いてもよい。
【００４１】
好ましい実施形態で、熱交換器５２は、１つの縦管６３と２つ以上の横管６４を有して構成されて、リアクター容器２７内部の上昇流路の中に置かれる。熱交換器５２からの出口は、排気管６５と連通している。
【００４２】
このようにして、計量された石膏が、上部入口２８からリアクター容器２７に入り、下方に落ち、図面に示すような空気ディストリビュータ５７を通り抜けた上昇加熱流と一緒になる。熱は、熱交換器５２の様々の配管６３、６４を通して供給される。
【００４３】
上に議論したように、熱は、バーナー４１からライン４８で供給されるのが好ましい。バーナー４１の出口４７の温度は、典型的に約１４８２から約１７６０℃（約２７００から約３２００°Ｆ）である。熱交換器排気口６５を通る熱交換器排出ガスの温度は、約２３２から約３１６℃（約４５０から約６００°Ｆ）である。
【００４４】
リアクター容器２７内の温度は、約１２１から約１７７℃（約２５０から約３５０°Ｆ）、より好ましくは約１３８から約１４９℃（約２８０から約３００°Ｆ）である。
【００４５】
蒸気は、好ましい水分源であり、蒸気導入路３７、５５を通って供給される。しかしながら、水を、勿論コントロールエレメント６７を有する水導入路６６を経てリアクター容器に加えてもよい。
【００４６】
水導入路６６は、当業熟練者にとって明かであるように、アトマイザー（図示してない）に連結すべきである。容器２７内の全圧力は、約１４．７ｐｓｉａから５５．３ｐｓｉａ（約１．０から約３．８気圧）（ゲージ）である。
【００４７】
リアクター容器２７の頂部２９は、典型的に多くの垂直に並んだバッグ６９でなるダストコレクター６８を有するのが好ましい。ダストコレクター６８は、焼成石膏ダストの微粒子を捕捉し、リアクター容器２７の中央部分５４に戻している。
【００４８】
ケトルの排出流またはリアクター出口は、符号７０で示され、コントロールバルブ７１を有しており、排出ガスをダストコレクター６８でろ過して放出している。
【００４９】
焼成石膏製品は、製品出口７２を通ってスタンドパイプ７３に出て行く。製品出口７２は、流動床の上限で取り出せるように、熱交換器５２より上で、かつダストコレクター６８より下に位置するのが好ましい。さらに、出口７２は、典型的にはそれ自身のコントロールエレメント（図示していない）を有している。
【００５０】
製品が適切に乾燥しているようにするため、スタンドパイプ７３は、第２熱交換器７４中を通っている。第２熱交換器７４は、第２の蒸気あるいは加熱媒体入口７５から、燃焼ガス、排気ガス、あるいは油などの蒸気または加熱媒体が導入される。第２熱交換器７４は、石膏製品と一緒に流れる水蒸気が凝縮するのを防いでいる。
【００５１】
蒸気あるいは加熱媒体の出口は符号７６で、コントロールエレメントは符号７７で示している。乾いた焼成された半水和物製品が、出口７８、およびロック１９と同様のロック８０の連続計量装置を通ってスクリューコンベアー７９に出ていく。スクリューコンベアー７９は、ライン８１を通して製品を排出し、貯蔵コンテナー、容器、列車車両、トラック荷台、あるいは貯蔵エリア８２に送り出す。スクリューコンベアーのモータは、符号８３で示している。明らかに、他のタイプのコンベアーシステムも使用することができ、この開示を読んだ後で当業熟練者には明らかであろう。
追加の連続計量装置８４を、スタンドパイプ７３の入口に設けて、リアクター２７内の圧力シールとするのが好ましい。
【００５２】
図２および３を参照すると、本システムの別の実施形態を、符号９０としている。システム１０と共有した部分は、同一の符号を付している。
システム９０とシステム１０の１つの大きな相違は、単一のロック１９とＬ−フィーダー２１の代わりに、２連のロック９２、９４の配置を採用して、ホッパー１２からの石膏の連続の流れを実現し、かつ符号９６の加圧流動リアクター中で圧力を維持している点にある。好ましい実施形態で、下のロック９４は、直接、重力によって、リアクター９６にフィードしている。
【００５３】
加圧空気が、ブロワー３４によりコントロールバルブ３６を通ってリアクター９６の穿孔されたハウジング９８に入り、リアクター中の石膏床を流動化させている。
【００５４】
加熱ガス、油あるいは蒸気が、少なくとも１つ、好ましくは２つの中空のオーガシャフト１０２，１０４の端部にある入口１００に連続して注入される。オーガシャフト１０２，１０４は、互いに噛み合う螺旋形状の中空オーガブレード１０６、１０８を有しており、速度調整可能で、セルフクリーニング型二連スクリュー対向回転オーガ１１０（図３で最もよく見える）の一部となって、リアクター９６の内部に設置され、石膏の流動床を焼成する。
【００５５】
オーガシャフト１０２，１０４は、互いに間隔を置いて、水平な並列に配置されるのが好ましいが、この中空オーガシャフト１０２，１０４は、リアクター９６内で互いに異なるように配置されてもよいと考えられる。
【００５６】
シャフト１０２、１０４がバーナー４１によって供給されるボイラーなどの熱交換器１１２と連通しているので、システム１０の場合のように、空気または油などの加熱流体は、シャフト１０２、１０４の入口１００に供給される。
【００５７】
加熱流体は、それぞれのシャフト１０２、１０４内、およびそのオーガブレード１０６、１０８を循環し、加圧リアクター９６内の石膏を加熱する。好ましい実施形態で、加熱流体は、最終的にそれぞれのシャフト１０２、１０４の出口１１４から出て、バーナー４１に再循環される。
【００５８】
動力源１１６、好ましくは可変速度モータが、公知のようにシャフト１０２、１０４の少なくとも一方、好ましくは両方に連結されてシャフトを回転させ、オーガブレード１０６、１０８を回転させる。オーガブレードが螺旋形状であることから、リアクター９６中の石膏は、リアクターの一端から、リアクター出口１２０と隣合う反対側端へ移動していく。好ましい実施形態で、オーガブレード１０６、１０８は、互いに噛み合わされ、シャフト１０２、１０４が回転すると共に、互いのブレードに残る石膏は、隣接したブレードの近接して回転する作用によって除かれていく。
【００５９】
図３から見られるように、ブレード１０６、１０８は、全径方向で互いに重なり合っている。このリアクター９６の別の態様では、シャフト１０２、１０４の回転速度は、適用に合わせて変えることができる。
【００６０】
異なる石膏粒子サイズおよび／または滞留時間が必要なときには、異なる回転速度のシャフトが必要となる。このように、速度調整可能な二連スクリュー対向回転オーガ１１０は、石膏の焼成流動床を、リアクター入口１１８からリアクター／製品出口１２０に連続的に移動させていく。
【００６１】
リアクター９６中の所望の蒸気圧および相対湿度は、焼成によって発生する蒸気、および入口３７で燃焼ガスと空気と共に注入される蒸気で維持される。蒸気は、またリアクター９６中の流動床の温度を上げるためにも使用できる。蒸気を燃焼ガスと一緒にすると、リアクター中での凝縮が避けられる。
【００６２】
穿孔されたハウジング９８は、単一壁で示しているが、リアクター９６は、石膏の焼成流動床のさらなる加熱ができるように二重壁の蒸気ジャケット１１３を持つようにしてもよい。リアクターハウジング９８は、リアクター９６内部で生成する凝縮水を放出する凝縮水放出バルブ１２２を有するのが好ましい。
【００６３】
さらに、安全弁１２４が設けられて、リアクター中の圧力が、予め定めたレベルを超えた場合に放出することができる。所望により、同様のバルブは、システム１０でも考えられる。
【００６４】
上で検討したユニット１９、９２および９４と同様な連続計量装置１２６は、リアクター圧力を維持することを支援し、焼成石膏をリアクター９６から第２熱交換器７４に連続的にフィードする。
【００６５】
好ましい実施形態で、第２熱交換器７４が、リアクター９６を出る焼成石膏の温度および水分レベルを維持するに使用される。第２熱交換器７４を出た後で、第２連続計量装置１２８は、第２熱交換器７４の圧力を維持することを支援し、焼成石膏を貯蔵エリア８２に連続的にフィードする。
【００６６】
同様に、システム１０の第２熱交換器７４に、複数の計量装置（１２６、１２８）を使用することが考えられる。焼成石膏は、第２熱交換器７４を出て、粉砕ミル１３２へ送られ、焼成半水和物を加熱と同時に粉砕することができる。粉砕ミルは、燃焼ガスによって加熱される。当業者に公知であるように、ボールあるいはチューブミルなどが考えられる。
【００６７】
図４〜７を参照すると、図４の棒グラフは、様々な場所からの石膏原材料について、従来の焼成プロセスおよび加圧焼成を用いた実験室装置での焼成石膏製品の分析結果を示している。
【００６８】
図４と５で、サウサード（Ｓｏｕｔｈａｒｄ）Ｃ−ベースとＢ−ベースの値は、従来の焼成による結果であり、比較的多くのエネルギーが必要である。理想的には、加圧焼成は、焼成されたＢ−ベース半水和物の値近くであるべきである。
アレゲニィ（Ａｌｌｅｇｈｅｎｙ）とキルン（Ｋｉｌｌｅｎ）の値は、下に述べるケミニア・ラボラトリー・テクニーク（Ｃｈｅｍｉｎｅｅｒ  ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ  ｔｅｃｈｎｉｑｕｅ）を用いた加圧焼成の結果である。アリキッパ（Ａｌｉｑｕｉｐｐａ）およびサウサード（Ｓｏｕｔｈａｒｄ）ＣＫＳの値は、ケトルで生産された従来のβ−半水和物スタッコである。
【００６９】
種々のタイプのスタッコについて、手で行ったコンシステンシー測定での水要求量（１００ｇのスタッコに必要な水）の結果であり、約３６ｃｃから７５ｃｃで変動している。結果は、従来のケトル焼成のβ−半水和物と比較して、加圧焼成を使用したときの水要求量が低いことが示されている。
【００７０】
図５は、結合水のパーセンと（％）が、スタッコのタイプや焼成のタイプに拘わらず、約５．８％から約７．２％にあることを示している。この範囲は、標準の半水和物を生産するに要求されるものである。図６は、リアクター温度が上がると、焼成時間が減ることを示している。図７は、リアクター圧力が、リアクター温度の上昇に伴い高くなることを示している。
【００７１】
【表１】
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【００７２】
表１を参照すると、燃料ガス脱硫（ＦＧＤ）石膏および天然ロックを用いた一連のバッチ焼成を、実験室サイズのケミニア加圧蒸気リアクター〔ケミニア社（Ｃｈｅｍｉｎｅｅｒ  Ｉｎｃ）、オハイオ州デイトン（Ｄａｙｔｏｎ）〕で行った。
焼成条件は、温度、圧力、湿度、焼成時間、初期の遊離水、攪拌および粉砕を記録した。  
焼成時に、結晶変形剤とシーズ（種）を用いた。生成されたスタッコの性状を、粒子サイズ、結合水、結晶構造、水要求量（手によるコンシステンシー、スランプサイズ）および硬化時間について、ＵＳＧ社サウサード（Ｓｏｕｔｈａｒｄ）工場で生産されたＢ−ベーススタッコと比較した。
【００７３】
図８の（ａ）〜（ｆ）を参照して、ケミニア（Ｃｈｅｍｉｎｅｅｒ）ユニット実験室テストは、生石膏材を用い、水を加えて、遊離または表面水分をＦＧＤ材の遊離水分に近い７．５から１３％に維持して行った。
結晶変形剤としてのコハク酸は、水に溶解し、結晶のシードとしてのＣ−ベーススタッコは、焼成する前に生石膏と一緒にして加えた。粉砕時にステンレス鋼のボールと攪拌を適用し、粒子が分離するのを防いだ。
焼成した後、スタッコは、大気圧下のケミニアユニット中で乾燥した。生成したスタッコを、５０メッシュ篩を通し、結合水を測定し、結晶構造を走査電子顕微鏡（ＳＥＭ）で確認した。
【００７４】
適切な焼成条件下では、天然石膏とＦＧＤ合成石膏の両方が、非スラリープロセスを用いてα−半水和物結晶構造の低水要求量スタッコを生産した。前後の結晶特性を、図８（ａ）〜（ｆ）に描いている。
【００７５】
図８（ａ）はＢ−ベーススタッコの結晶構造である。    図８（ｂ）〜（ｃ）はフィード材料を見ており、図８（ｄ）〜（ｆ）は焼成された結晶を見ていて、α−半水和物結晶の所望の塊状構造を示している。
【００７６】
石膏を焼成する例示方法は、１）石膏を加圧リアクターの上部に導入し、２）加熱空気、蒸気、およびバーナーからの燃焼ガスの一部を加圧リアクターの底部に入れて、リアクター内に石膏の流動床を作る、３）石膏の流動床の中を横切る熱交換器とバーナーからの燃焼ガスの残りの部分を用いて加圧リアクターを約１２１から約１４９℃（約２５０から約３００°Ｆ）の温度に加熱し、４）加圧リアクター内の蒸気圧を１．０１×１０５から３．８５×１０５Ｐａ（１．０から３．８気圧）に保持し、５）加圧リアクター内の温度を約１２１から約１４９℃（２５０から３００°Ｆ）に保持する、ことである。
【００７７】
上記した装置および技術を用いて、α−タイプ半水和物が高い割合で、β−半水和物が低い割合でなる改善された硫酸カルシウム製品とすることができる。
要するに、開示した装置を用い、開示したパラメーターと方法を採用して、低水要求量で、改善された特性を備えた硫酸カルシウム製品となる。更に、脱水剤を使用は、任意であり、必ずしも必要でない。
【００７８】
さらに、石膏材料の平均粒子サイズは、流動化パラメーターとして重大でなく、種々の粒子サイズに合わせて変更できる。
一般に、５０μｍから１ｍｍの範囲の平均粒子サイズを持つ石膏材料も使用できる。そして得られた半水和物製品は、所望の最終生産物または適用により後で粉砕できる。  
【００７９】
バーナー４１からの燃焼ガスを蒸気と一緒にして使用することは、入口３２での流体を充分高い温度にして、リアクター容器２７内または空気ディストリビュータ５７近くでの凝縮を防ぐことができる。
【００８０】
このように、導管５６からの燃焼ガス、導管３５からの加圧空気および導管５５からの蒸気を結合した入口３２で一緒にすることの１つの利点は、蒸気での水分上昇がリアクター２７内で起きる凝縮の悪影響を及ぼさないことにある。底部入口３２に水を加えることもできるが凝縮する危険性がある故に、蒸気が好ましい。
【００８１】
ある実施形態だけが述べてきたが、別の形態および修正は、当業熟練者にとって上記の記述から明かであろう。これら別の形態および修正は、この開示の範囲および請求の範囲と等価物である。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【国際調査報告】
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