(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
その内部が加圧媒体で満たされるブラダーと、このブラダーの外側に位置するモールドと、このモールドの外側に位置しており、その内部が加熱媒体で満たされるヒーターとを備える加硫装置において、
開かれたモールドにローカバーを投入する工程と、
このモールドを閉じ、第一締め付け力でこのモールドを締め付ける工程と、
このヒーターの内部に加熱媒体を供給し、このローカバーを加熱する工程と、
上記第一締め付け力よりも大きな第二締め付け力で、このモールドをさらに締め付ける工程と、
このブラダーの内部に上記加圧媒体を供給し、このローカバーを加圧する工程とを含んでおり、
上記第二締め付け力が、上記第二締め付け工程がないとしたときに上記加圧工程で計測される第三締め付け力よりも大きく、
この第二締め付け工程の開始が、上記加圧工程の開始の直前であり、
上記第三締め付け力が、上記第一締め付け力と、上記加圧工程における、上記ブラダーによる上記ローカバーを介した上記モールドの押圧により生じる反力に相当する、締め付け力の上昇分との和で表される、タイヤの製造方法。
【請求項２】
上記第二締め付け力と上記第三締め付け力との差が、２９ｋＮ以上４９ｋＮ以下である請求項１に記載のタイヤの製造方法。
【請求項３】
上記第二締め付け工程の後上記加圧工程が開始されるまでの時間が、１秒以上５秒以下である請求項１又は２に記載のタイヤの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、タイヤの製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
タイヤの製造には、加硫装置が用いられる。加硫装置は、モールドと、ブラダーとを備えている。
【０００３】
ブラダーは、モールドの内側に位置している。ブラダーは、架橋ゴムからなる。ブラダーは、その内部が加圧媒体で満たされるように構成されている。ブラダーの内部に加圧媒体が供給されると、このブラダーは膨張する。加圧媒体としては、所定の温度に調節された窒素等のガスが例示される。
【０００４】
加硫装置は、コンテナ及びプラテンをさらに備えている。コンテナは、リング状であり、モールドの半径方向外側に配置される。コンテナは、その内部が加熱媒体で満たされるように構成されている。コンテナは、モールドを加熱しうる。プラテンは、円盤状であり、モールドの上側又は下側に配置される。プラテンは、その内部が加熱媒体で満たされるように構成されている。プラテンは、モールドを加熱しうる。加熱媒体としては、所定の温度及び所定の圧力に調節されたスチームが例示される。
【０００５】
タイヤの製造方法では、予備成形されたローカバー（未架橋タイヤと称される）が開かれたモールドに投入される。モールドが閉じられ、所定の締め付け力でこのモールドは締め付けられる。前述のコンテナ及びプラテンの内部が加熱媒体で満たされ、モールドを通じてローカバーが加熱される。ブラダーの内部が加圧媒体で満たされ、モールドとブラダーとによって形成されるキャビティにおいて、ローカバーが加圧される。加圧及び加熱により、ローカバーのゴム組成物がキャビティ内を流動する。加熱によりゴムが架橋反応を起こし、タイヤが得られる。このようなタイヤの製造方法の一例が、特開平９−３００３５６号公報に開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開平９−３００３５６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
モールドとして、割モールドが採用されることがある。この割モールドは、円弧状のセグメントを有する。複数のセグメントが並べられることで、リング状のキャビティ面が形成される。
【０００８】
加圧工程では、ブラダーに加圧媒体が充填される。この充填により、ブラダーの圧力が高められる。この高い圧力は、リング状に配置されたセグメントを半径方向外向きに押し遣る方向に作用する。
【０００９】
従来の製造方法では、加硫が開始されてから終了するまで、モールドの締め付け力は一定に保持される。この締め付け力が不充分な場合、前述の高い圧力により、セグメントとこのセグメントに隣接する他のセグメントとの間及びセグメントとサイドプレートとの間に隙間が形成されることがある。この隙間にローカバーを構成するゴム組成物が進入すると、スピューが生じてしまう。スピューは、タイヤの外観を損なう。スピューは切削によって除去されうるが、この切削には手間がかかる。一方、過大な締め付け力は、モールドの耐久性を低下させるという問題がある。
【００１０】
本発明の目的は、モールドの耐久性を損なうことなく、高品質なタイヤを安定に生産しうる製造方法の提供にある。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明に係るタイヤの製造方法では、その内部が加圧媒体で満たされるブラダーと、このブラダーの外側に位置するモールドと、このモールドの外側に位置しており、その内部が加熱媒体で満たされるヒーターとを備える加硫装置が用いられる。この製造方法は、
（１）開かれたモールドにローカバーを投入する工程、
（２）このモールドを閉じ、第一締め付け力でこのモールドを締め付ける工程、
（３）このヒーターの内部に加熱媒体を供給し、このローカバーを加熱する工程、
（４）上記第一締め付け力よりも大きな第二締め付け力で、このモールドをさらに締め付ける工程
及び
（５）このブラダーの内部に上記加圧媒体を供給し、このローカバーを加圧する工程
を含む。この製造方法では、上記第二締め付け力は、上記第二締め付け工程がないとしたときに上記加圧工程で計測される第三締め付け力よりも大きい。この第二締め付け工程の開始は、上記加圧工程の開始の直前である。
【００１２】
好ましくは、このタイヤの製造方法では、上記第二締め付け力と上記第三締め付け力との差は、２９ｋＮ以上４９ｋＮ以下である。
【００１３】
好ましくは、このタイヤの製造方法では、上記第二締め付け工程の後上記加圧工程が開始されるまでの時間は１秒以上５秒以下である。
【発明の効果】
【００１４】
本発明に係るタイヤの製造方法によれば、モールドの耐久性を損なうことなく、高品質なタイヤが安定に生産されうる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】図１は、本発明の一実施形態に係るタイヤの製造方法のための加硫装置が示された断面図である。
【図２】図２は、タイヤの製造方法が示されたフロー図である。
【図３】図３は、ブラダーの内圧が示されたグラフである。
【図４】図４は、モールドの締め付け力が示されたグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。
【００１７】
図１に示された加硫装置２は、ブラダー４と、モールド６と、コンテナ８と、上側プラテン１０と、下側プラテン１２とを備えている。この図１において、左右方向は半径方向であり、上下方向は軸方向である。図１中、Ｒで示されているのは、ローカバー（未架橋タイヤとも称される）である。
【００１８】
ブラダー４は、モールド６の内側に位置している。ブラダー４は、架橋ゴムからなる。ブラダー４は、袋状である。このブラダー４は、その内部が加圧媒体で満たされるように構成されている。ブラダー４に加圧媒体が充填されると、このブラダー４は膨張する。一方、ブラダー４から加圧媒体が排出されると、このブラダー４は収縮する。図１に示されたブラダー４は、膨張状態にある。加圧媒体としては、所定の温度に調節された窒素等のガスが例示される。
【００１９】
モールド６は、ブラダー４の外側に位置している。モールド６は、セクターシュー１４と、セグメント１６と、上下一対のサイドプレート１８と、上下一対のビードリング２０と、上側ベースプレート２２と、下側ベースプレート２４とを備えている。このモールド６は、いわゆる「割モールド」である。
【００２０】
図示されていないが、このモールド６は複数のセクターシュー１４を備えている。これらセクターシュー１４それぞれの平面形状は、実質的に円弧状である。これらセクターシュー１４は、リング状に配置されている。セクターシュー１４は、コンテナ８の半径方向内側に位置している。
【００２１】
図示されていないが、このモールド６は複数のセグメント１６を備えている。これらセグメント１６それぞれの平面形状は、実質的に円弧状である。これらセグメント１６は、リング状に配置されている。各セグメント１６は、各セクターシュー１４の半径方向内側に位置している。
【００２２】
このモールド６では、セグメント１６の数は、通常３以上２０以下である。典型的なモールド６において、セグメント１６の数は、例えば８個又は９個である。それぞれのセグメント１６が、それぞれのセクターシュー１４に合わせられるので、このセクターシュー１４の数はセグメント１６のそれと同等である。したがって、このセクターシュー１４の数は、通常３以上２０以下である。典型的なモールド６において、セクターシュー１４の数は、例えば８個又は９個である。
【００２３】
サイドプレート１８は、実質的にリング状である。サイドプレート１８は、分割されていない。このサイドプレート１８は、ベースプレートに固定されている。
【００２４】
ビードリング２０は、実質的にリング状である。ビードリング２０は、分割されていない。このビードリング２０は、サイドプレート１８に固定されている。
【００２５】
図１に示されたモールド６は、閉じられた状態にある。この状態において、セグメント１６、サイドプレート１８及びビードリング２０が組み合わされ、キャビティ面２６が構成される。キャビティ面２６は、ローカバーＲと当接し、タイヤの外面を形成する。キャビティ面２６の一部としてのセグメント１６の内面２８は、タイヤのトレッド面を形成する。図示されているように、この内面２８には、トレッド面の溝に対応する山３０が設けられている。キャビティ面２６のうち、サイドプレート１８の部分は、タイヤのサイドウォールの部分を形成する。このキャビティ面２６のうち、ビードリング２０の部分は、タイヤのビードの部分を形成する。
【００２６】
このモールド６は、加硫装置２のコンテナ８が上方に持ち上げられるとセクターシュー１４が半径方向外向きにスライドしうるように構成されている。セグメント１６は、このセクターシュー１４に固定されている。このため、コンテナ８が上昇しセクターシュー１４がスライドすると、セグメント１６が半径方向外向きにスライドしうる。上側ベースプレート２２が上昇すると、上側サイドプレート１８ａ及び上側ビードリング２０ａが上昇する。このようにして、モールド６は開かれる。コンテナ８の下降によりセグメント１６が半径方向内向きにスライドし、上側ベースプレート２２の下降により上側サイドプレート１８ａ及び上側ビードリング２０ａが下降する。このようにして、モールド６は閉じられる。
【００２７】
コンテナ８は、モールド６の半径方向外側に位置している。コンテナ８は、リング状である。コンテナ８は、モールド６の外周面に沿って周方向に延在している。図示されているように、コンテナ８の内部には、スペース３２が設けられている。このコンテナ８は、このスペース３２が加熱媒体で満たされるように構成されている。このスペース３２が加熱媒体で満たされることにより、このコンテナ８の温度が上昇する。高い温度を有するコンテナ８により、前述のモールド６は加熱される。この加熱媒体としては、所定の温度及び所定の圧力に調節されたスチームが例示される。
【００２８】
上側プラテン１０は、円盤状である。上側プラテン１０は、モールド６の上側に位置している。図示されているように、上側プラテン１０の内部には、スペース３４が設けられている。この上側プラテン１０は、このスペース３４が、前述のコンテナ８に供給される加熱媒体と同等の加熱媒体で満たされるように構成されている。このスペース３４が加熱媒体で満たされることにより、この上側プラテン１０の温度が上昇する。高い温度を有する上側プラテン１０により、前述のモールド６は加熱される。
【００２９】
下側プラテン１２は、円盤状である。下側プラテン１２は、モールド６の下側に位置している。図示されているように、下側プラテン１２の内部には、スペース３６が設けられている。この下側プラテン１２は、このスペース３６が、前述のコンテナ８に供給される加熱媒体と同等の加熱媒体で満たされるように構成されている。このスペース３６が加熱媒体で満たされることにより、この下側プラテン１２の温度が上昇する。高い温度を有する下側プラテン１２により、前述のモールド６は加熱される。
【００３０】
この加硫装置２では、コンテナ８、上側プラテン１０及び下側プラテン１２は、ヒーターとも称される。換言すれば、この加硫装置２は、ヒーターを備えている。このヒーターの内部は、加熱媒体で満たされる。
【００３１】
この加硫装置２を用いて、タイヤは次のようにして製造される。図２に示されているのは、このタイヤの製造方法のフロー図である。この製造方法では、予備成形によって、ローカバーＲが得られる（ＳＴＥＰ１）。ローカバーＲは、モールド６が開いておりブラダー４が収縮している状態で、モールド６に投入される（ＳＴＥＰ２）。ブラダー４の内部に、加圧媒体が充填される（ＳＴＥＰ３）。この製造方法では、加圧媒体として窒素ガスが用いられる。この窒素ガスの温度は、４０℃に調整されている。この加圧媒体の充填により、ブラダー４は膨張する。ブラダー４は、ローカバーＲの内面３８に当接する。このブラダー４により、ローカバーＲの形状が整えられる。この工程は、シェーピング工程とも称される。モールド６は閉じられ、第一締め付け力で締め付けられる（ＳＴＥＰ４）。コンテナ８、上側プラテン１０及び下側プラテン１２それぞれの内部に、加熱媒体が供給される（ＳＴＥＰ５）。この製造方法では、加熱媒体としてスチームが用いられる。このスチームの温度は、１９８℃に調整されている。このスチームの圧力は、１．４７ＭＰａに調整されている。その内部が加熱媒体で満たされたコンテナ８、上側プラテン１０及び下側プラテン１２により、モールド６は加熱される。この加熱されたモールド６により、ローカバーＲは加熱される。この加熱工程（ＳＴＥＰ５）では、第一締め付け力でモールド６が締め付けられつつ、ローカバーＲは加熱される。
【００３２】
この製造方法では、モールド６は、上記第一締め付け力よりも大きな第二締め付け力でさらに締め付けられる（ＳＴＥＰ６）。この第二型締め工程（ＳＴＥＰ６）の後、ブラダー４の内部に加圧媒体がさらに供給される（ＳＴＥＰ７）。この加圧媒体の供給により、ブラダー４の内圧が高められる。ローカバーＲはブラダー４によってモールド６のキャビティ面２６に押しつけられ、加圧される。この状態のローカバーＲが、図１に示されている。同時にローカバーＲは、加熱される。この加圧工程（ＳＴＥＰ７）では、加圧と加熱とによりゴム組成物が流動する。加熱によりゴムが架橋反応を起こし、タイヤが形成される。加圧工程（ＳＴＥＰ７）が完了すると、ブラダー４から加圧媒体が排出される。モールド６が開かれ、タイヤが取り出される。
【００３３】
図３には、投入工程（ＳＴＥＰ２）から加圧工程（ＳＴＥＰ７）までの間に計測されたブラダー４の内圧が示されている。この図３のグラフにおいては、横軸が時間を表し、縦軸が圧力を表している。この時間は、モールド６にローカバーＲを投入した時点を基準として計測されている。
【００３４】
この図３において、Ｐ１で示された５つのプロットは、投入工程（ＳＴＥＰ２）から加圧工程（ＳＴＥＰ７）に切り替わるまでの間において計測されたブラダー４の内圧である。Ｐ２で示された１２のプロットは、加圧工程（ＳＴＥＰ７）において計測されたブラダー４の内圧である。図３中、実線ＰＣで示されているのが加圧工程（ＳＴＥＰ７）の開始の時点ｔｐである。
【００３５】
図示されているように、加圧工程（ＳＴＥＰ７）に切り替わるまでの間において、ブラダー４は一定の圧力（以下、一次圧力）で保持されている。加圧工程（ＳＴＥＰ７）においても、ブラダー４は一定の圧力（以下、二次圧力）で保持されている。前述したように、加圧工程（ＳＴＥＰ７）では、ブラダー４の内部に加圧媒体がさらに供給され、ブラダー４の内圧が高められている。加圧工程（ＳＴＥＰ７）では、ブラダー４は、一次圧力よりも高い二次圧力で保持されている。
【００３６】
図４には、投入工程（ＳＴＥＰ１）から加圧工程（ＳＴＥＰ７）までの間に計測されたモールド６の締め付け力が示されている。この図４のグラフにおいては、横軸が時間を表し、縦軸が締め付け力を表している。この時間は、モールド６にローカバーＲを投入した時点を基準として計測されている。
【００３７】
図４において、ＦＡ１で示された５つのプロットは、投入工程（ＳＴＥＰ２）から第二型締め工程（ＳＴＥＰ６）に切り替わるまでの間において計測されたモールド６の締め付け力である。これらプロットに基づいて得られる締め付け力の平均値が、第一締め付け力である。ＦＡ２で示された１２のプロットは、第二型締め工程（ＳＴＥＰ６）から加圧工程（ＳＴＥＰ７）までの間において計測されたモールド６の締め付け力である。これらプロットに基づいて得られる締め付け力の平均値が、第二締め付け力である。図４中、実線ＦＣで示されているのが第二型締め工程（ＳＴＥＰ６）の開始の時点ｔｆである。
【００３８】
図示されているように、第二型締め工程（ＳＴＥＰ６）に切り替わるまでの間において、モールド６は第一締め付け力で締め付けられている。第二型締め工程（ＳＴＥＰ６）から加圧工程（ＳＴＥＰ７）までの間においては、モールド６はこの第一締め付け力よりも大きな第二締め付け力で締め付けられている。
【００３９】
図４において、ＦＢ１で示された５つのプロットは、従来の製造方法における投入工程から加圧工程に切り替わるまでの間において計測されたモールド６の締め付け力である。ＦＢ２で示された１１のプロットは、従来の製造方法における加圧工程において計測されたモールド６の締め付け力である。従来の製造方法は、本発明の第二型締め工程（ＳＴＥＰ６）が含まれていない以外は、本発明と同等の工程で構成されている。
【００４０】
図示されているように、プロットＦＢ２で表される締め付け力はプロットＦＢ１で表される締め付け力よりも大きい。加圧工程では、高い圧力を有するブラダー４がローカバーＲを介してモールド６を押圧する。このため、従来の製造方法では、この押圧により生じた反力が、モールド６の締め付け力の上昇分として計測される。本発明では、ＦＢ２で示された１１のプロットに基づいて得られる締め付け力の平均値が、第二締め付け工程（ＳＴＥＰ６）がないとしたときに加圧工程（ＳＴＥＰ７）で計測される第三締め付け力として用いられる。なお、ＦＢ１で示された５つのプロットに基づいて得られる締め付け力の平均値は、前述の第一締め付け力とほぼ同等である。
【００４１】
図４に示されているように、この製造方法では、第二締め付け力は第三締め付け力よりも大きい。大きな第二締め付け力は、モールド６の型締め状態を適切に維持しうる。この製造方法では、加圧工程（ＳＴＥＰ７）において、高い圧力を有するブラダー４がセグメント１６、サイドプレート１８及びビードリング２０を外向きに押し遣る方向に作用しても、セグメント１６の位置、サイドプレート１８の位置及びビードリング２０の位置がそれぞれ維持されうる。この製造方法では、モールド６の分割面における、隙間の形成が効果的に防止されうる。セグメント１６とこのセグメント１６に隣接する他のセグメント１６との間、サイドプレート１８とセグメント１６との間及びサイドプレート１８とビードリング２０との間への、ローカバーを構成するゴム組成物の進入が、効果的に抑制される。この製造方法によれば、スピューの発生が防止されるので、優れた外観を有するタイヤが生産されうる。この製造方法は、高品質なタイヤの生産に寄与しうる。
【００４２】
この製造方法では、加圧工程（ＳＴＥＰ７）における隙間の形成を抑制しスピューの発生を防止するために、モールド６を閉じてから加圧工程（ＳＴＥＰ７）が完了するまでの間を、過大な締め付け力で保持する必要がない。この製造方法は、モールド６の耐久性を適切に維持しうる。モールド６の更新及び修理の頻度が低減されるので、この製造方法はコスト低減に寄与しうる。この製造方法によれば、モールド６の耐久性を損なうことなく、高品質なタイヤが安定に生産されうる。
【００４３】
この製造方法では、第二締め付け工程（ＳＴＥＰ６）は加圧工程（ＳＴＥＰ７）の直前に実施される。換言すれば、第二締め付け工程（ＳＴＥＰ６）の開始は加圧工程（ＳＴＥＰ７）の開始の直前である。この製造方法で生産されたタイヤでは、スピューの発生が効果的に防止される。第二締め付け工程（ＳＴＥＰ６）の後、加圧工程（ＳＴＥＰ７）が実施されるまでの時間が短いので、モールド６の耐久性が適切に維持されうる。この製造方法によれば、モールド６の耐久性を損なうことなく、高品質なタイヤが安定に生産されうる。この観点から、第二締め付け工程（ＳＴＥＰ６）の後、加圧工程（ＳＴＥＰ７）が実施されるまでの時間は、１秒以上が好ましく、５秒以下が好ましい。なお、この時間は、図３における実線ＰＣで示された時間ｔｐと、図４における実線ＦＣで示された時間ｔｆとの差（ｔｐ−ｔｆ）により表される。
【００４４】
図４において、実線Ｌ１で示されているのは、第一締め付け力である。実線Ｌ２で示されているのは、第二締め付け力である。実線Ｌ３で示されているのは、第三締め付け力である。両矢印ＤＡは、第二締め付け力と第三締め付け力との差を表している。両矢印ＤＢは、第三締め付け力と第一締め付け力との差である。
【００４５】
この製造方法では、差ＤＡは２９ｋＮ以上４９ｋＮ以下が好ましい。この差が２９ｋＮ以上に設定されることにより、生産されたタイヤにおける、スピューの発生が効果的に防止される。この製造方法によれば、高品質なタイヤが安定に生産されうる。この差ＤＡが４９ｋＮ以下に設定されることにより、モールド６の損傷が効果的に防止される。この製造方法によれば、モールド６の耐久性が適切に維持されうる。なお、この製造方法では、差ＤＢは２９．４ｋＮ以上３９．２ｋＮ以下である。
【実施例】
【００４６】
以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。
【００４７】
［実施例１］
図１に示された基本構成を備えたモールドを用いて、タイヤ（サイズ：２１５／４５Ｒ１７）を生産した。予備成形によって得られたローカバーが、モールドに投入された。モールドを閉じた後、第一締め付け力でこのモールドは締め付けられた。第一締め付け力は、９２１．２ｋＮとされた。コンテナ、上側プラテン及び下側プラテンにスチームを供給することにより、このローカバーは加熱された。第一締め付け力よりも大きな第二締め付け力で、このモールドがさらに締め付けられた。第二締め付け力は、９８９．８ｋＮとされた。第二締め付け工程の後、ブラダーの内部に窒素ガスを供給し、このローカバーが加圧された。加圧後、タイヤがモールドから取り出された。第二締め付け工程の後加圧工程が開始されるまでの時間（ｔｐ−ｔｆ）は、３秒とされた。なお、第二締め付け工程がないとしたときに加圧工程で計測される第三締め付け力は、後述の比較例１で示されているように、９５０．６ｋＮであった。したがって、第二締め付け力と第三締め付け力との差ＤＡは、３９．２ｋＮである。
【００４８】
［実施例２−６］
第二締め付け力を変えて締め付け力の差ＤＡを下記表１の通りとした他は実施例１と同様にして、タイヤを製造した。
【００４９】
［実施例７−１０及び比較例２］
時間（ｔｐ−ｔｆ）を下記表２の通りとした他は実施例１と同様にして、タイヤを製造した。
【００５０】
［比較例１］
第二締め付け工程を実施しなかった他は実施例１と同様にして、タイヤを製造した。したがって、加圧工程に切り替わるまでの締め付け力は、９２１．２ｋＮとされた。加圧工程で計測された締め付け力は、９５０．６ｋＮであった。この比較例１は、従来のタイヤの製造方法によるものである。
【００５１】
［ゴム進入量の測定］
製造されたタイヤの外観を観察し、スピューの有無を計測した。スピューを確認した場合、このスピューの高さを計測した。その結果が、下記表１及び表２に示されている。この高さが大きいほど、ゴムの進入が顕著であったことが示される。
【００５２】
［モールド耐久性の評価］
モールドの更新周期を調査し、この更新周期の逆数に基づいて、モールドの耐久性を評価した。その結果が、下記表１及び表２に、比較例１を１００とした指数値で示されている。この数値が大きいほど、耐久性に優れることが示される。
【００５３】
【表１】
0005671322.tif 000002
【００５４】
【表２】
0005671322.tif 000003
【００５５】
表１及び表２に示されるように、実施例の製造方法では、比較例の製造方法に比べて評価が高い。この評価結果から、本発明の優位性は明らかである。
【産業上の利用可能性】
【００５６】
以上説明された方法は、様々なタイヤの製造にも適用されうる。
【符号の説明】
【００５７】
２・・・加硫装置
４・・・ブラダー
６・・・モールド
８・・・コンテナ
１０・・・上側プラテン
１２・・・下側プラテン
１４・・・セクターシュー
１６・・・セグメント
１８・・・サイドプレート
２０・・・ビードリング
２２・・・上側ベースプレート
２４・・・下側ベースプレート
２６・・・キャビティ面
【図１】
0005671322.tif 000004
【図２】
0005671322.tif 000005
【図３】
0005671322.tif 000006
【図４】
0005671322.tif 000007