(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量比で、Ｃ：０．２５〜０．９０％、Ｓｉ：０．１０％以上０．４０％以下、Ｍｎ：０．６０〜１．５０％、Ｐ：０．０１〜０．０５％、Ｃｒ：０．５０〜２．００％を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物であって、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ及びＣｒの含有量に基づいて、次式（１）及び（２）から算出されるパラメータＡ及びＢの値がそれぞれ９．０以下及び１４．０以上である調質鋼から成り、
焼入れ焼戻し後の硬さが３２ＨＲＣ以上、熱伝導率が３６Ｗ／ｍ・Ｋ以上である
ことを特徴とするピストンリング。
Ａ＝８．８Ｓｉ＋１．６Ｍｎ＋１．７Ｃｒ  ・・・  （１）
Ｂ＝３６Ｃ＋４．２Ｓｉ＋３．８Ｍｎ＋４．５Ｃｒ  ・・・  （２）
【請求項２】
質量比で、Ｃ：０．２５〜０．９０％、Ｓｉ：０．１０％以上０．４０％以下、Ｍｎ：０．６０〜１．５０％、Ｐ：０．０１〜０．０５％、Ｃｒ：０．５０〜２．００％と共に、Ｎｉ：０．４０〜２．５０％及びＢ：０．００１０〜０．００３０％の一方又は両方を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物であって、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ及びＣｒの含有量に基づいて、次式（１）及び（２）から算出されるパラメータＡ及びＢの値がそれぞれ９．０以下及び１４．０以上である調質鋼から成り、
焼入れ焼戻し後の硬さが３２ＨＲＣ以上、熱伝導率が３６Ｗ／ｍ・Ｋ以上である
ことを特徴とするピストンリング。
Ａ＝８．８Ｓｉ＋１．６Ｍｎ＋１．７Ｃｒ  ・・・  （１）
Ｂ＝３６Ｃ＋４．２Ｓｉ＋３．８Ｍｎ＋４．５Ｃｒ  ・・・  （２）
【請求項３】
質量比で、Ｃ：０．２５〜０．９０％、Ｓｉ：０．１０％以上０．４０％以下、Ｍｎ：０．６０〜１．５０％、Ｐ：０．０１〜０．０５％、Ｃｒ：０．５０〜２．００％と共に、Ｍｏ：０．１〜０．２％、Ｖ：０．０５〜０．４０％、Ｎｂ：０．０１〜０．０６％及びＴｉ：０．０１〜０．０６％から成る群より選ばれた少なくとも１種と、Ｎｉ：０．４０〜２．５０％及びＢ：０．００１０〜０．００３０％の一方又は両方を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物であって、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ及びＣｒの含有量に基づいて、次式（１）及び（２）から算出されるパラメータＡ及びＢの値がそれぞれ９．０以下及び１４．０以上である調質鋼から成り、
焼入れ焼戻し後の硬さが３２ＨＲＣ以上、熱伝導率が３６Ｗ／ｍ・Ｋ以上である
ことを特徴とするピストンリング。
Ａ＝８．８Ｓｉ＋１．６Ｍｎ＋１．７Ｃｒ  ・・・  （１）
Ｂ＝３６Ｃ＋４．２Ｓｉ＋３．８Ｍｎ＋４．５Ｃｒ  ・・・  （２）
【請求項４】
上下面及び／又は内周面の十点平均粗さＲｚが０．８〜３．２μｍであることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１つの項に記載のピストンリング。
【請求項５】
硬質クロムメッキ、硬質セラミックス及び硬質炭素から成る群から選ばれた少なくとも１種の硬質皮膜層を少なくとも外周面に備えていることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１つの項に記載のピストンリング。
【請求項６】
外周面、内周及び上下面に窒化処理が施してあることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１つの項に記載のピストンリング。
【請求項７】
上下面及び／又は内周面に、酸化処理、化成処理、樹脂コート又は硬質炭素皮膜が施してあることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１つの項に記載のピストンリング。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えば自動車用エンジンなどの内燃機関において、ピストンに取り付けられるピストンリングに係わり、熱伝導性と耐熱へたり性に優れた調質鋼によって構成され、特にトップリングやセカンドリングとして好適に用いられるピストンリングに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
自動車用エンジン等の内燃機関用ピストンリングが持つべき機能としては、ガスシール機能と、オイルコントロール機能が挙げられる。
これらの機能を維持するために、内燃機関用ピストンリングには、耐摩耗性、耐スカッフィング性、耐熱へたり性、高疲労強度が求められる。
【０００３】
そこで、内燃機関用ピストンリングのうち、ピストンの頂部から離れた位置に取り付けられ、比較的緩やかな温度環境で使用されるセカンドリングに関しては、片状黒鉛鋳鉄材料が使用されている。
一方、ピストン頂部の直下位置に取り付けられるトップリングについては、３００℃という高温環境下に曝される。したがって、従来は、耐熱へたり性を維持し、上記した機能に対する不良を発生させないために、例えば、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ等の元素を多量に添加して、耐熱へたり性を向上させた鋼が開発され、使用されている（特許文献１）。
【特許文献１】特開２００１−２９４９８９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
近年、燃費を向上させるために、エンジンの圧縮比を上げることが求められており、必然的に燃焼室内はより高温の環境になる。
そこで、内燃機関用ピストンリング材には、ピストンへの入熱をボアへ逃がし、燃焼室温度を下げて、ノッキングの発生を回避する機能、つまり伝熱機能と、より高温環境下で耐えるための耐熱へたり性が求められる。
【０００５】
このような中で、内燃機関用ピストンのセカンドリング向けピストンリングでは、従来の片状黒鉛鋳鉄では耐熱へたり性が不足し、オイルコントロール機能が失活し、エンジンオイル消費が増大してしまうという問題が生じた。
【０００６】
一方、トップリング向けピストンリングについては、ＪＩＳ  Ｇ  ３５６１（弁ばね用オイルテンパー線）に規定されるＳＷＯＣＶ−Ｖに代表される耐熱バネ材料、あるいは、ＪＩＳ  Ｇ  ４３０８（ステンレス鋼線材）に規定されるＳＵＳ４４０Ｃに代表されるマルテンサイト系ステンレス鋼を使用している。
しかし、耐熱へたり性を確保するために多量添加されたＳｉが熱伝導率を大きく低下させてしまい、内燃機関用ピストンリングに求められる機能である伝熱機能（ピストンへの入熱をボアへ逃がし、燃焼室温度を下げてノッキングの発生を回避する機能）を損ない、燃費の悪化をもたらしていた。
【０００７】
本発明は、このような従来技術の問題点に着目してなされたものであって、その目的とするところは、熱伝導性と耐熱へたり性に優れ、オイルリングやセカンドリングとして適用可能なピストンリングと、さらに優れた耐熱へたり性を備え、トップリングとしても適用可能なピストンリングを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明者らは、上記課題を解決すべく、リング素材鋼の成分組成や表面処理、熱処理条件等について鋭意検討を重ねた結果、Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｃｒの適正成分範囲と共に、熱伝導率や耐熱へたり性に及ぼすこれら成分の相互関係を見出し、本発明を完成するに到った。
【０００９】
本発明は上記知見に基づくものであって、本発明のピストンリングは、質量比で、Ｃ：０．２５〜０．９０％、Ｓｉ：０．１０％以上０．４０％以下、Ｍｎ：０．６０〜１．５０％、Ｐ：０．０１〜０．０５％、Ｃｒ：０．５０〜２．００％を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物であって、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ及びＣｒの含有量に基づいて、式（１）：Ａ＝８．８Ｓｉ＋１．６Ｍｎ＋１．７Ｃｒ及び式（２）：Ｂ＝３６Ｃ＋４．２Ｓｉ＋３．８Ｍｎ＋４．５Ｃｒから算出されるＡ及びＢの値がそれぞれ９．０以下及び１４．０以上である調質鋼から成り、焼入れ焼戻し後の硬さが３２ＨＲＣ以上、熱伝導率が３６Ｗ／ｍ・Ｋ以上であることを特徴とする。
また、本発明の他のピストンリングは、質量比で、Ｃ：０．２５〜０．９０％、Ｓｉ：０．１０％以上０．４０％以下、Ｍｎ：０．６０〜１．５０％、Ｐ：０．０１〜０．０５％、Ｃｒ：０．５０〜２．００％と共に、Ｎｉ：０．４０〜２．５０％及びＢ：０．００１０〜０．００３０％の一方又は両方を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物であって、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ及びＣｒの含有量に基づいて、上記式（１）及び（２）から算出されるＡ及びＢの値がそれぞれ９．０以下及び１４．０以上である調質鋼から成り、焼入れ焼戻し後の硬さが３２ＨＲＣ以上、熱伝導率が３６Ｗ／ｍ・Ｋ以上であることを特徴とする。
更に、本発明の更に他のピストンリングは、質量比で、Ｃ：０．２５〜０．９０％、Ｓｉ：０．１０％以上０．４０％以下、Ｍｎ：０．６０〜１．５０％、Ｐ：０．０１〜０．０５％、Ｃｒ：０．５０〜２．００％と共に、Ｍｏ：０．１〜０．２％、Ｖ：０．０５〜０．４０％、Ｎｂ：０．０１〜０．０６％及びＴｉ：０．０１〜０．０６％から成る群より選ばれた少なくとも１種と、Ｎｉ：０．４０〜２．５０％及びＢ：０．００１０〜０．００３０％の一方又は両方を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物であって、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ及びＣｒの含有量に基づいて、上記式（１）及び（２）から算出されるＡ及びＢの値がそれぞれ９．０以下及び１４．０以上である調質鋼から成り、焼入れ焼戻し後の硬さが３２ＨＲＣ以上、熱伝導率が３６Ｗ／ｍ・Ｋ以上であることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１２】
本発明によれば、質量比で、Ｃ：０．２５〜０．９０％、Ｓｉ：０．１０％以上０．４０％以下、Ｍｎ：０．６０〜１．５０％、Ｐ：０．０１〜０．０５％、Ｃｒ：０．５０〜２．００％を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物であって、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ及びＣｒの含有量に基づいて、式（１）：Ａ＝８．８Ｓｉ＋１．６Ｍｎ＋１．７Ｃｒ及び式（２）：Ｂ＝３６Ｃ＋４．２Ｓｉ＋３．８Ｍｎ＋４．５Ｃｒから算出されるＡ及びＢの値がそれぞれ９．０以下及び１４．０以上である調質鋼から成り、焼入れ焼戻し後の硬さが３２ＨＲＣ以上、熱伝導率が３６Ｗ／ｍ・Ｋ以上であるものとしたから、又は質量比で、Ｃ：０．２５〜０．９０％、Ｓｉ：０．１０％以上０．４０％以下、Ｍｎ：０．６０〜１．５０％、Ｐ：０．０１〜０．０５％、Ｃｒ：０．５０〜２．００％と共に、Ｎｉ：０．４０〜２．５０％及びＢ：０．００１０〜０．００３０％の一方又は両方を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物であって、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ及びＣｒの含有量に基づいて、上記式（１）及び（２）から算出されるＡ及びＢの値がそれぞれ９．０以下及び１４．０以上である調質鋼から成り、焼入れ焼戻し後の硬さが３２ＨＲＣ以上、熱伝導率が３６Ｗ／ｍ・Ｋ以上であるものとしたから、又は質量比で、Ｃ：０．２５〜０．９０％、Ｓｉ：０．１０％以上０．４０％以下、Ｍｎ：０．６０〜１．５０％、Ｐ：０．０１〜０．０５％、Ｃｒ：０．５０〜２．００％と共に、Ｍｏ：０．１〜０．２％、Ｖ：０．０５〜０．４０％、Ｎｂ：０．０１〜０．０６％及びＴｉ：０．０１〜０．０６％から成る群より選ばれた少なくとも１種と、Ｎｉ：０．４０〜２．５０％及びＢ：０．００１０〜０．００３０％の一方又は両方を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物であって、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ及びＣｒの含有量に基づいて、上記式（１）及び（２）から算出されるＡ及びＢの値がそれぞれ９．０以下及び１４．０以上である調質鋼から成り、焼入れ焼戻し後の硬さが３２ＨＲＣ以上、熱伝導率が３６Ｗ／ｍ・Ｋ以上であるものとしたから、優れた耐熱へたり性と熱伝導率を備えたピストンリングを提供することができる。
また、特にトップリングとしての適用が可能なものとなる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１３】
以下、本発明のピストンリングについて、各合金成分の作用及びその数値限定理由と共に、さらに詳細に説明する。なお、本明細書において「％」は、特記しない限り、質量百分率を意味するものとする。
【００１４】
本発明は、Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｃｒの適正成分範囲と共に、熱伝導率や調質後の硬さに及ぼすこれら成分の相互関係や、耐熱へたり性に及ぼす硬さの影響を見出したことに基づくものである。
すなわち、本発明のピストンリングは、上記したように、質量比で、Ｃ：０．２５〜０．９０％、Ｓｉ：０．１０％以上０．４０％以下、Ｍｎ：０．６０〜１．５０％、Ｐ：０．０１〜０．０５％、Ｃｒ：０．５０〜２．００％を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物であって、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ及びＣｒの含有量に基づいて、式（１）：Ａ＝８．８Ｓｉ＋１．６Ｍｎ＋１．７Ｃｒ及び式（２）：Ｂ＝３６Ｃ＋４．２Ｓｉ＋３．８Ｍｎ＋４．５Ｃｒから算出されるＡ及びＢの値がそれぞれ９．０以下及び１４．０以上である調質鋼から成り、焼入れ焼戻し後の硬さが３２ＨＲＣ以上、熱伝導率が３６Ｗ／ｍ・Ｋ以上であるもの、又は質量比で、Ｃ：０．２５〜０．９０％、Ｓｉ：０．１０％以上０．４０％以下、Ｍｎ：０．６０〜１．５０％、Ｐ：０．０１〜０．０５％、Ｃｒ：０．５０〜２．００％と共に、Ｎｉ：０．４０〜２．５０％及びＢ：０．００１０〜０．００３０％の一方又は両方を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物であって、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ及びＣｒの含有量に基づいて、上記式（１）及び（２）から算出されるＡ及びＢの値がそれぞれ９．０以下及び１４．０以上である調質鋼から成り、焼入れ焼戻し後の硬さが３２ＨＲＣ以上、熱伝導率が３６Ｗ／ｍ・Ｋ以上であるもの、又は質量比で、Ｃ：０．２５〜０．９０％、Ｓｉ：０．１０％以上０．４０％以下、Ｍｎ：０．６０〜１．５０％、Ｐ：０．０１〜０．０５％、Ｃｒ：０．５０〜２．００％と共に、Ｍｏ：０．１〜０．２％、Ｖ：０．０５〜０．４０％、Ｎｂ：０．０１〜０．０６％及びＴｉ：０．０１〜０．０６％から成る群より選ばれた少なくとも１種と、Ｎｉ：０．４０〜２．５０％及びＢ：０．００１０〜０．００３０％の一方又は両方を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物であって、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ及びＣｒの含有量に基づいて、上記式（１）及び（２）から算出されるＡ及びＢの値がそれぞれ９．０以下及び１４．０以上である調質鋼から成り、焼入れ焼戻し後の硬さが３２ＨＲＣ以上、熱伝導率が３６Ｗ／ｍ・Ｋ以上であるものである。
【００１５】
したがって、耐熱バネ材料やマルテンサイト系ステンレス鋼から成る従来のリングに較べて、優れた熱伝導性と同等の耐熱へたり性を備え、特に、トップリングとしての適用が可能なピストンリングを提供することができる。
なお、トップリングに適用可能な高強度ピストンリングをセカンドリングやオイルリングとして使用することは何ら差し支えない。
【００１６】
以下に、本発明における各成分元素の作用と共に、その数値限定理由について説明する。
【００１７】
Ｃ：０．２０〜０．９０％ 
Ｃは、調質後の耐熱へたり性を確保するのに有効な元素であり、このような効果を得るためには０．２０％以上含有することが必要である。しかし、多すぎると焼割れが発生するので０．９０％以下に抑える必要がある。
一方、より熱環境が厳しい、トップリング向けのピストンリングについては、耐熱へたり性をより向上させるために、Ｃの下限値を０．２５％とすることが望ましい。
【００１８】
Ｓｉ：０．１０％以上、０．６０％未満
Ｓｉは、鋼の溶製時において、脱酸作用及び脱硫作用を有していると共に、固溶強化することにより耐熱へたり性を向上させる効果があり、こういった効果を得るためには、０．１０％以上の添加が必要となる。しかし、多量の添加は熱伝導性及び加工性を悪化させるので０．６０％未満とすることが必要である。
一方、シリンダーボアへの排熱量をより大きくすることが望まれるトップリング向けのピストンリングについては、熱伝導性の悪化を抑えるため、Ｓｉ含有量の上限値を０．４０％とすることが望ましい。
【００１９】
Ｍｎ：０．２０〜１．５０％
Ｍｎは、鋼溶製時の脱酸剤として有効であると共に、調質後の強度を確保するのに有効な元素であり、このような効果を得るには０．２０％以上の添加が必要となる。しかしながら、多量に添加すると焼き割れが生じることから、１．５０％以下とする。
なお、熱環境条件がより厳しいトップリング向けには、調質後の強度を高めるために、その下限値を０．６０％とすることが望ましい。
【００２０】
Ｃｒ：０．３０〜２．００％
Ｃｒは、焼戻し軟化抵抗を向上させる元素であり、調質後の強度を確保するのに有効な元素である。こうした効果を得るには０．３０％以上の添加が必要となるが、多量に添加すると価格増となってしまうため、２．００％以下とした。
なお、より熱環境の厳しい条件で使用されるトップリング向けのピストンリングに関しては、調質後の強度を高めるために、その下限値を０．５０％とすることが望ましい。
【００２１】
Ｐ：０．０１〜０．０５％
Ｐは、通常、不純物とされる元素であるが、鋼中のフェライトに固溶して硬さや引張り強さを増す。このような効果を得るためには０．０１％以上の添加が必要となるが、多量に存在することによって加工性を悪化させるため、０．０５％以内で添加することが必要となる。常温での延性を低下し、加工の時の割れを生じないように、０．０３％以下が好ましい。
【００２２】
Ｍｏ：０．１〜０．４％
Ｖ：０．０５〜０．４０％
Ｎｂ：０．０１〜０．０６％
Ｔｉ：０．０１〜０．０６％
これら元素は、いずれも焼戻し軟化抵抗を改善する作用を有するので、必要に応じてこれら元素をそれぞれ上記範囲内で単独、あるいは２種以上を任意に組み合わせて添加することができる。
【００２３】
すなわち、Ｍｏは、Ｃｒと複合添加することで、安定な複炭化物を生成して、焼戻し軟化抵抗を改善する。このような効果を得るためには０．１％以上の添加が必要となるが、多量に添加すると価格増となることから、上限値を０．４％とした。
また、Ｖは、鋼材中のＣ及びＮと安定な炭窒化物をつくり、焼戻し軟化抵抗を改善する。このような効果を得るためには０．０５％以上の添加が必要となるが、多量に添加すると、価格増となってしまうため、その上限値を０．４０％とした。
【００２４】
Ｎｂも、鋼材中のＣ及びＮと安定な炭窒化物をつくり、焼戻し軟化抵抗を改善する。こうした効果を得るためには０．０１％以上の添加が必要となる一方、多量に添加すると、価格増となってしまうことから、添加するとしても０．０６％以下とすることが必要となる。
また、Ｔｉは、鋼材中のＮと安定な複炭化物を生成し、焼戻し軟化抵抗を改善する。そして、このような効果を得るためには０．０１％以上の添加が必要となる。しかし、多量に添加すると、価格増となるため、その上限値を０．０６％とした。
【００２５】
Ｎｉ：０．４０〜２．５０％
Ｂ：０．００１０〜０．００３０％
Ｎｉ及びＢは、いずれも焼き入れ性を改善し、調質鋼としての硬さを増すのに有効な元素であるから、必要に応じてこれら元素の一方、又は双方をそれぞれ上記範囲内で添加することができる。
【００２６】
すなわち、Ｎｉは、添加により焼入れ性を増す効果を発揮する。このような効果を得るためには０．４０％以上の添加が必要となるが、多量に添加すると、価格増となってしまうので、２．５％以下の範囲内とした。
また、Ｂも焼入れ性改善に有効であるが、０．００１０％以上添加しないと所望の効果が得られない。一方、その添加量が０．００３０％を超えた場合には、加工性が劣化するため、この値を上限値とした。なお、本発明の材料については、不可避的不純物として、Ｃｕが０．０３％以下、Ｓは０．０３５％以下含まれていてもかまわない。
【００２７】
内燃機関用ピストンのセカンドリング向けピストンリングに関しては、上記範囲の成分組成を満足すると共に、下記（１）式に基づいて算出されるパラメータＡの値が９．０以下となるようにすることによって、３６Ｗ／ｍ・Ｋ以上の熱伝導率が得られ、従来の片状黒鉛鋳鉄製のピストンリングに対して、同等の熱伝導性が確保される。
Ａ＝８．８Ｓｉ＋１．６Ｍｎ＋１．７Ｃｒ  ・・・  （１）
【００２８】
さらに下記（２）式に基づいて算出されるパラメータＢの値が１０．８以上となるようにすることによって、焼入焼戻し後の硬さが２６ＨＲＣ以上となり、耐熱へたり性を３０％以上向上させることができ、セカンドリングとして必要な強度、耐熱へたり性を確保して、部品の信頼性が向上する。
Ｂ＝３６Ｃ＋４．２Ｓｉ＋３．８Ｍｎ＋４．５Ｃｒ  ・・・  （２）  
【００２９】
なお、上記（１）式及び（２）式は、熱伝導率及び焼入れ焼戻し硬度に及ぼす合金成分の作用として、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ及びＣｒ含有量の影響を鋭意検討し、重回帰分析によりそれぞれ求めたものである。
【００３０】
一方、内燃機関用ピストンのトップリング向けピストンリングに関しては、上記範囲の成分組成を有し、上記（１）式に基づいて算出されるパラメータＡの値が９．０以下となるようにすることによって、同様に３６Ｗ／ｍ・Ｋ以上の熱伝導率を確保することができ、従来のマルテンサイト系ステンレス鋼製のピストンリングに対し、１．４倍以上の熱伝導性が確保される。これにより、トップリングによる熱引きがもたらされ、０．２％以上の燃費向上効果が得られる。Ａの値は、７以下であることがさらに好ましい。
【００３１】
さらに上記（２）式に基づいて算出されるパラメータＢの値が１４．０以上となるようにすることによって、焼入焼戻し後（調質後）の母材硬さが３２ＨＲＣ以上を満足するようになり、トップリングとしての強度と、所望の耐熱へたり性が確保され、部品の信頼性が得られる。
【００３２】
本発明のピストンリングにおいては、抗力、疲労強度などの機械的強度向上のために、調質、すなわち焼入れ焼戻しを実施する。この時の焼入れ温度を８００℃以上とすることによって、完全焼入れ組織を得ることができ、焼戻し温度を３５０℃以上とすることにより、使用中の組織変化による強度低下を防止することができる。
【００３３】
また、本発明のピストンリングには、耐スカッフィング性、耐摩耗性を確保するために、少なくともその外周面に、硬質クロムメッキ、硬質セラミックス及び硬質炭素の少なくとも１種から成る皮膜を施してもよい。さらに、同様の目的で、その内外周面及び上下面に窒化処理を施すことができる。
そして、耐食性を確保するために、上下面又は内周面、あるいはその両方に、酸化処理、化成処理、樹脂コート又は硬質炭素皮膜を施してもよい。
外周摺動面に硬質皮膜を形成しても、あるいは上下面に化成処理による皮膜を形成しても、ピストンリングの熱伝導率は、形成皮膜の影響をほとんど受けず、材料の組成による影響が大きい。
【００３４】
本発明のピストンリングにおいては、接触面における熱伝導性を向上させ、アルミニウム合金製ピストンに適用した場合のアルミ凝着性を改善する観点から、上下面又は内周面、あるいはその両方の表面粗さ、すなわち十点平均粗さＲｚを０．８〜３．２μｍとすることが好ましい。なお、ここで言う十点平均粗さＲｚとは、ＪＩＳ  Ｂ  ０６０１（１９９４）による規定に基づくものである。
また、上記表面粗さＲｚとしては、１．０〜２．４μｍ、さらには１．０〜２．０μｍとすることが依り好ましい。
【００３５】
このとき、上記した酸化処理、化成処理、樹脂コート、硬質皮膜等は、耐食性、耐摩耗性、耐スカフィング性などを向上させるが、これらの表面処理に併せて、上記のような表面粗さに設定することができる。
また、このような表面処理を施さなくても、十点平均表面粗さを上記範囲とすれば、熱伝導性の向上効果によって、優れた耐スカフィング性を得ることができる。
【００３６】
本発明のピストンリングにおいて、上下面及び／又は内周面の表面粗さを上記範囲とするのは、０．８μｍ未満のＲｚとするには加工コストが上昇するのに対して、効果がそれ以上ほとんど向上しないことによる。一方、表面粗さＲｚが３．２μｍを超えると、ピストンリングとしてのシール性が損なわれる傾向があることによる。
【実施例】
【００３７】
以下、本発明を実施例及び比較例に基づいて、さらに詳述するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
【００３８】
〔ピストンリングの作製〕
表１、表２、表３に示す化学組成を有する合計４７種類の合金鋼（実施例及び参考例３６種、比較例１１種）をそれぞれ冷間で線引きした後、焼入温度９００℃、焼戻し温度４００℃の焼入れ焼戻し処理を施し、１．２×２．５ｍｍの矩形断面を有する線材を得た。次いで、この線材を７８ｍｍのボア径に合うようにリング状に成形し、合口となる部分を切削した。
【００３９】
そして、３５０℃の温度下で１．５時間の歪取り熱処理を実施した後、外周加工を行い、外周面Ｆｏに硬質クロムめっきを施した（実施例１、実施例２、参考例３、実施例４、実施例５、参考例６〜参考例９、比較例１〜１１）。また、Ｃｒ−Ｎ系（皮膜組成−単位質量％：９５．２％ＣｒＮ、１．０％Ｃｒ２Ｎ、３．８％Ｃｒ）より成るＰＶＤ皮膜を形成した（実施例１０、実施例１１、参考例１２、実施例１３、実施例１４、参考例１５〜参考例１８）。さらに、その上に、硬質炭素皮膜（ダイヤモンドライクカーボン（ＤＬＣ）皮膜）を形成した（実施例１９、実施例２０、参考例２１、実施例２２、実施例２３、参考例２４〜参考例２７）。
その後、仕上げ加工を実施し、上下面Ｆｕ，Ｆｌに四三酸化鉄皮膜を施し、図１（ａ）及び（ｂ）に示すような内燃機関用ピストンリングＲを完成させた。
なお、各種表面処理前のリング上下面及び内周面については、十点平均粗さＲｚで１．３〜２．２μｍの範囲内となるように研磨した。
【００４０】
次に、上記のように作製した発明例及び比較例に係わるそれぞれのピストンリングについて、ロックウェル硬度（Ｃスケール）を測定して、４００℃焼戻し硬さを調査すると共に、レーザーフラッシュ法により熱伝導率を測定した。さらに、これらピストンリングを用いて、以下の要領により、エンジン性能試験及び耐熱へたり試験を実施した。これらの結果を表１及び２に示す。
【００４１】
〔エンジン性能試験〕
直列４気筒エンジンを用い、全気筒のトップリング溝に上記各ピストンリングを装着して、アイドル〜５５００ｒｐｍという条件の下に、３０時間連続運転を実施し、現行エンジンで多用されているＳＵＳ４４０Ｃ（熱伝導率：２５．２Ｗ／ｍ・Ｋ）に窒化処理を施したトップリングを使用した場合を基準として、燃費向上率を算出した。
【００４２】
〔耐熱へたり試験〕
ＪＩＳ  Ｂ  ８０３２−５に基づき、図２に示すように、ボア径７８ｍｍのスリーブＳ内に、上記により得られた各ピストンリングＲを挿入した後、３００℃の温度に３時間保持した場合における加熱前後の張力減退率を測定した。
耐熱へたり性の評価基準としては、セカンドリング向けピストンリングに関しては、現行の片状黒鉛鋳鉄製リングの張力低下基準１２％以下に対し、３０％以上の耐熱へたり性向上効果を得るために、張力低下基準を８．０％以下とした。また、トップリング向けピストンリングについては、現状のスチールリングに関するＪＩＳ規格（Ｂ８０３２−５）は張力減退率が８％以下となっているのに対し、より厳しい熱環境に耐えるべく張力低下基準を７．５％以下とした。
【００４３】
【表１】
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【００４４】
【表２】
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【００４５】
また、Ｓｉ，Ｍｎ及びＣｒ含有量から、（１）式により算出されるパラメーターＡと熱伝導率の関係を図３に、熱伝導率とエンジン性能試験により得られた燃費向上率の関係を図４にそれぞれ示す。
図４から、ピストンリング材料の熱伝導率と燃費向上率の間には相関が認められ、０．２０％以上の燃費向上を図るためには、３６Ｗ／ｍ・Ｋ以上の熱伝導率が必要であることがわかる。
【００４６】
さらに、図３からは、パラメーターＡと熱伝導率の間にも相関があり、パラメーターＡを９．０以下とすることによって、３６Ｗ／ｍ・Ｋ以上の熱伝導率が得られることが判る。すなわち、パラメーターＡを９．０0以下にすることによって、０．２０％以上の燃費向上率を得られることが分かる。
【００４７】
また、Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ及びＣｒ含有量に基づいて（２）式から算出されるパラメーターＢと４００℃焼戻し硬さの関係を図５に、４００℃焼戻し硬さと耐熱へたり試験で得られた張力減退率の関係を図６に示す。
これらの図から明らかなように、パラメーターＢと４００℃焼戻し硬さの間、ピストンリング材料の４００℃焼戻し硬さと張力減退率の間にはそれぞれ相関が認められた。
【００４８】
すなわち、図６からは、セカンドリング材料としての張力減退率を狙いの８．０％以下とするためには、４００℃焼戻し硬さを２６ＨＲＣ以上とすることが必要であることが分かる。
一方、張力減退率をトップリング材料としての狙いである７．５％以下にするためには、４００℃焼戻し硬さを３２ＨＲＣ以上とすることが必要であることが同様に分かる。
【００４９】
そして、図５から、セカンドリング材料として必要な４００℃焼戻し硬さを２６ＨＲＣ以上にするには、パラメーターＢを１０．８以上とすることが必要なことが分かる。一方、トップリング材料として必要な４００℃焼戻し硬さを３２ＨＲＣ以上にするためには、パラメーターＢを１４．０以上とすることが必要なことが分かる。
つまり、セカンドリングに関してはパラメーターＢを１０．８以上にすることによって、張力減退率８．０％以下にすることが可能であり、トップリングに関してはパラメーターＢを１４．０以上にすることにより、張力減退率７．５％以下にすることが可能である。
【００５０】
（実施例２８、参考例２９、参考例３０、実施例３１、参考例３２、参考例３３、実施例３４〜３６）
表１に示した実施例５の合金鋼（０．４０％Ｃ−０．４０％Ｓｉ−１．００％Ｍｎ−０．０２％Ｐ−１．００％Ｃｒ）をベースとして、当該ベース鋼に、Ｍｏ、Ｖ、Ｎｉ、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｐ及びＢを単独添加、又は複合添加した合計７種類の合金鋼を作製し、同様の手順でピストンリングを作製した。そして、同様に４００℃焼戻し硬さを測定すると共に、同様の耐熱へたり試験を実施して、張力減退率を求めた。表面処理はＰＶＤとした。
その結果は表３に示すように、ベース鋼に較べて、いずれも硬度が向上し、これらの合金添加が耐熱へたり性の向上に寄与することが確認された。
【００５１】
【表３】
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【００５２】
（実施例３７〜４６、比較例１２〜１６）
表１に示した実施例１の合金鋼（０．５６％Ｃ−０．２５％Ｓｉ−０．８０％Ｍｎ−０．０３％Ｐ−０．８０％Ｃｒ）及び比較例８の合金鋼（０．５４％Ｃ−１．４５％Ｓｉ−０．７０％Ｍｎ−０．０１％Ｐ−０．７０％Ｃｒ）を用いて同様に作製したピストンリングをＡＣ８Ａ材から成るピストンに装着した場合のアルミ凝着性について、リングの表面粗さによる影響を調査した。
【００５３】
すなわち、上記合金鋼をそれぞれ冷間線引きした後、同様の焼入れ焼戻し処理して線材とし、リング状に成形して、同様の歪取り熱処理の後、外周加工と共に、上下面及び内周面を研磨し、その十点平均粗さＲｚが０．８μｍ〜３．２μｍとなるように仕上げた。
次いで、加熱した強アルカリ性塩浴液に浸漬し、四三酸化鉄皮膜を形成し手それぞれ実施例及び比較例のピストンリングを得た（実施例３７〜４１、比較例１２〜１６）。また、化成処理膜のないもの、すなわち上下面及び内周面の粗さのみを変化させ、四三酸化鉄皮膜処理を行わないピストンリングをも準備した（実施例４２〜４６）。
【００５４】
上記各ピストンリングについて、特開２００８−７６１３２号公報に記載の摩耗試験装置を用いて、上記ピストンリング（実施例３７〜４６、比較例１２〜１６）に対し、ピストン相当部の上端面温度を１５０℃前後となるように行った。各リングがアルミニウム合金製ピストンに凝着するまでの時間を調査した。
その結果を表４に示す。なお、表４においては、比較例１４の凝着にいたる時間を「１」とした場合の相対値で示した。
【００５５】
【表４】
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【００５６】
表４から明らかなように、比較例１４（Ｒｚ＝１．６μｍ）に対して、Ｒｚが３．２μｍの実施例４１が同等の結果を示し、表面粗さが同じ場合、所定の化学成分を有する実施例の耐凝着性が比較例よりも優れることが確認された。
また、表面粗さがさらに細かい実施例３７〜４０においては、表面粗さと向上と共に耐凝着性が改善されることが判明された。また、実施例４１〜４６の結果と比較すると、表面処理の有無に関わらず、表面粗さを細かくすることによる効果が確認された。
【図面の簡単な説明】
【００５７】
【図１】本発明のピストンリングの形状例を示す平面図（ａ）及び部分断面図（ｂ）である。
【図２】本発明の実施例における耐熱へたり試験の要領を示す説明図である。
【図３】パラメータＡと熱伝導率の関係を示すグラフである。
【図４】ピストンリング材料の熱伝導率と燃費向上率の関係を示すグラフである。
【図５】パラメータＢと４００℃焼戻し硬さの関係を示すグラフである。
【図６】４００℃焼戻し硬さと耐熱へたり試験後の張力減退率の関係を示すグラフである。
【符号の説明】
【００５８】
Ｒ  ピストンリング
Ｆｏ  外周面
Ｆｕ  上面
Ｆｌ  下面
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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