(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
メタノール水溶液を燃料とし、そのメタノール水溶液を膜・電極接合体のアノード側に供給する燃料チャンネルが形成されたプレートを備えているダイレクトメタノール型燃料電池の燃料供給装置において、
前記膜・電極接合体のアノード側に液体に比較して気体の透過性が高い気液分離膜が設けられ、その気液分離膜と前記プレートとの間に前記メタノール水溶液を保持する燃料保持部が設けられ、
前記気液分離膜は、その表面で前記メタノール水溶液を気化させる第一の層と、直径が１．０〜４．０μｍの範囲の空孔が複数形成されかつ空隙率が２０〜８０％の第二の層とを備えている
ことを特徴とするダイレクトメタノール型燃料電池の燃料供給装置。
【請求項２】
前記気液分離膜における透湿度は、５０〜２００ｇ／ｍ２・ｈの範囲であり、
前記燃料保持部は、シート状に形成され、かつ毛細管力を生じるウイックを含む
ことを特徴とする請求項１に記載のダイレクトメタノール型燃料電池の燃料供給装置。
【請求項３】
膜状に形成された延伸多孔質ポリテトラフルオロエチレンと、シリコンゴムシートとのいずれか一方によって前記第一の層が構成され、いずれか他方によって前記第二の層が構成されている
ことを特徴とする請求項１に記載のダイレクトメタノール型燃料電池の燃料供給装置。
【請求項４】
前記ウイックは、複数の細孔を有する多孔質構造体と、複数の網目を有するメッシュ構造体とのいずれか一つを含む
ことを特徴とする請求項２に記載のダイレクトメタノール型燃料電池の燃料供給装置。
【請求項５】
前記多孔質構造体は、親水処理された多孔質セラミックスと、親水処理された有機高分子多孔質体と、金属多孔質体と、金属酸化物多孔質体とのいずれか一つを含む
ことを特徴とする請求項４に記載のダイレクトメタノール型燃料電池の燃料供給装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、ダイレクトメタノール型燃料電池に燃料を供給する装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
ダイレクトメタノール型の燃料電池（以下、ＤＭＦＣと記す。）は、メタノールを燃料とし、そのメタノールと酸素との電気化学反応によって発電をおこなうように構成された燃料電池である。このＤＭＦＣは、その動作温度が他の燃料電池に比較して低いこと、可燃性ガスを燃料として使用する燃料電池と比較して液体燃料を用いるために燃料のエネルギ密度が高いこと、またそれにより燃料を貯留する容器を小型化できること、これらに加えて、貯蔵の難しい水素ガスを燃料に用いないなどのことから燃料電池全体の構成を簡素化したり小型化したりすることができるなどの特徴を備えている。したがって、ＤＭＦＣは、今後、小型携帯型の機器用電源として有望視されている燃料電池である。
【０００３】
ＤＭＦＣは、膜・電極接合体（以下、ＭＥＡと記す。）のアノードにおいて、メタノールと、それと同量以上の水分が存在すると、白金とルテニウムとの等量混合物によって構成される触媒を介してメタノールが下記の（１）式に示したように酸化されてプロトンと電子と二酸化炭素とを生成する。その電子は外部回路を移動してカソードに到達し、プロトンは電解質膜を透過してカソードに到達する。二酸化炭素はメタノールが透過してきたアノード側のガス拡散層や電極などを介してＤＭＦＣの外部に放出される。一方、カソードにおいては下記の（２）式に示したように、ＤＭＦＣの外部からＭＥＡに供給された酸素が主として白金によって構成される触媒を介してアノードから移動してきたプロトンおよび電子と反応して水が生成される。
【０００４】
アノードにおける反応
ＣＨ３ＯＨ  ＋  Ｈ２Ｏ  →  ＣＯ２  ＋  ６Ｈ十  十  ６ｅー        …（１）式
カソードにおける反応
３／２Ｏ２  ＋  ６Ｈ＋  ＋  ６ｅー  →  ３Ｈ２Ｏ                …（２）式
【０００５】
ＤＭＦＣは、ＭＥＡに対する燃料の供給方法によって、液体供給型と気化供給型とに大別することができる。液体供給型のＤＭＦＣは、液相のメタノール水溶液を直接、ＭＥＡに供給するように構成されており、そのため、メタノールのクロスオーバー現象を低減させるためには予め定められた低濃度のメタノール水溶液をＭＥＡに供給する必要があり、また、発電量を向上させるためには燃料の供給量を増大させる必要がある。その結果、液体供給型のＤＭＦＣにおいては、低濃度かつ多量のメタノール水溶液をＭＥＡに供給するためのポンプが必要になる。そのポンプの駆動を制御するためには一般的に電力が必要であり、ＤＭＦＣが発電した電力の一部をポンプの駆動に用いると、その分、ＤＭＦＣの出力電力の低下を招くことになる。
【０００６】
他方、気化供給型のＤＭＦＣは、蒸気化させたメタノールをＭＥＡに供給するように構成されており、その気化供給型のＤＭＦＣは装置の外部で例えば電気ヒータを使用してメタノールを蒸気化させてＭＥＡに供給する外部気化型と、装置の内部でメタノールの酸化反応に伴って発生する酸化熱によってメタノールを蒸気化させてＭＥＡに供給する内部気化型とに更に大別することができる。外部気化型のＤＭＦＣは上述したように、電気ヒータを使用してメタノールを蒸気化させるように構成されており、メタノールを蒸気化させる方法やその供給方法などがいわゆるアクティブな構造となっている。
【０００７】
これに対して、内部気化型のＤＭＦＣはメタノールを蒸気化させるための電気ヒーターやこれを駆動させるための電力を必要としないので、上記の外部気化型のＤＭＦＣに対してメタノールの蒸気化方法やその供給方法などがいわゆるパッシブな構造とすることができる。したがって、内部気化型のＤＭＦＣはＭＥＡに蒸気化したメタノールを供給するための燃料供給装置を小さくすることが可能になる。
【０００８】
ところで、ＤＭＦＣに限らずいずれの燃料電池においても、一般的にＭＥＡのアノードにおいて燃料の酸化反応が生じ、カソードにおいて酸素の還元反応が生じるように構成されており、これに加えて、カソード側から反応生成物として水が生成する。このように燃料電池は燃料と酸化剤との電気化学反応によって発電をおこなうように構成されており、燃料電池の出力電力はそれらの電気化学反応に依存している。したがって、ＭＥＡに対する燃料の供給状態やアノードとカソードとにおける電気化学反応などを安定化させることが従来検討されている。その一例が特許文献１に記載されている。
【０００９】
特許文献１には、液体供給型のＤＭＦＣが記載されており、そのＭＥＡのアノード側に延伸多孔質ポリテトラフルオロエチレン（以下、ｅＰＴＦＥと記す。）によって構成された気化膜が設けられている。その気化膜の厚みや空隙率は液体を透過させずに気体のみを透過させるように調整されており、したがって、気化膜を透過した気相のメタノールのみをＭＥＡに供給することができるように構成されている。その結果、特許文献１に記載された発明によれば、液相のメタノールをＭＥＡに供給しないため、メタノールのクロスオーバー現象を防止できる、とされている。
【００１０】
特許文献２には、液体供給型のＤＭＦＣが記載されており、そのＤＭＦＣにおけるＭＥＡのカソード側触媒層とカソード側ガス拡散層との間に、疎水性多孔質層が設けられている。その疎水性多孔質層の透湿度はカソード側ガス拡散層の透湿度よりも小さくされており、したがって、カソードにおいて生成した水を電解質膜を透過させてアノード側に供給することができるように構成されている。そのため、特許文献２に記載された発明によれば、アノードにおける電気化学反応に必要とされる水分量を確保できるため、アノードにおける水分量が不足することによってＤＭＦＣの出力電力が変動することを抑制できる、とされている。
【００１１】
特許文献３には、内部気化型のＤＭＦＣが記載されており、そのＤＭＦＣは燃料収容部に貯留されている液相のメタノールをＭＥＡのアノードに供給する燃料供給機構を備えている。その燃料供給機構は、ＭＥＡのアノードの面方向に液相のメタノールを分散させて供給する燃料分散板と、液相のメタノールを気化させる燃料拡散室とによって構成される燃料供給部を備えている。これに加えて、ＭＥＡと燃料供給機構との間にＭＥＡのカソード側において生成した水をトラップする保水層が設けられている。したがって、気相のメタノールをＭＥＡに供給でき、かつ保水層がカソードにおいて生成した水をトラップするため、燃料供給機構に水が流入することを防止できるとともに、アノードに対して発電に必要な水を安定的に供給することができる、とされている。
【００１２】
なお、特許文献４には、周辺技術として、ＭＥＡの触媒層とガス拡散層との間に、導電性炭素質粉末とポリテトラフルオロエチレンとによって構成された湿度調整膜を設けた固体高分子形燃料電池が記載されている。この湿度調整膜は、全体として導電性および通気性ならびに疎水性を有しており、その膜厚および水蒸気の透湿度が固体高分子形燃料電池におけるドライアップとフラッディングとの両方を防止できる膜厚および水蒸気の透湿度に調整されている。そのため、ＭＥＡにおけるドライアップとフラッディングとの両方を防止できる、とされている。
【００１３】
また、特許文献５には、ＭＥＡの加湿状態が変動したとしてもこれによって燃料電池の出力電力を変動させないために、アノードおよびカソードの各電極に、保水性を有する多孔質電極基材を用いることが記載されている。その多孔質電極基材は炭素短繊維紙にポリテトラフルオロエチレン粉末とポリアクリロニトリル粉末とを付与し、その後にこれを加熱加圧して形成されることが記載されている。このようにして形成された多孔質電極は高いガス透過度を備えるとともに、保水性を有しているため、ＭＥＡに対する加湿状態が変動しても燃料電池の出力電力の変動を抑制することができる、とされている。
【００１４】
さらにまた、特許文献６には、例えば水とアルコールとの混合液から水を選択的に透過させるパーベーパレイション膜（いわゆる分離膜）として、一対のｅＰＴＦＥ膜の間にポリビニルアルコールの架橋体やフッ素系イオン交換樹脂を挟み込んで形成した複合膜を用いることが記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１５】
【特許文献１】特開２００９−１４０６１８号公報
【特許文献２】特開２０１０−８６６６２号公報
【特許文献３】特開２０１０−１４６７６７号公報
【特許文献４】特開２００６−２５２９４８号公報
【特許文献５】特開２０１０−２４４９５６号公報
【特許文献６】特開２０１０−５５１５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１６】
上述した特許文献１に記載されたＤＭＦＣは、燃料タンクから供給された液相のメタノールと気化膜とを直接接触させ、これらの界面において蒸気化したメタノールのみをＭＥＡに供給するように構成されている。したがって、気相のメタノールをＭＥＡに供給するためには、気化膜と液相のメタノールとが接触している必要がある。しかしながら、特許文献１に記載された構成では、液相のメタノールの供給量に変動が生じてこれらの接触面積が変化すると、それにともなってこれらの界面で蒸気化されるメタノールの量も変化し、その結果、ＭＥＡに供給されるメタノールの量も変化する可能性がある。
【００１７】
この発明は上記の技術的課題に着目してなされたものであり、ＭＥＡに対する気相のメタノールの供給量の変動を抑制し、かつ必要十分にすることができるダイレクトメタノール型燃料電池の燃料供給装置を提供することを目的とするものである。
【課題を解決するための手段】
【００１８】
上記の目的を達成するために、請求項１の発明は、メタノール水溶液を燃料とし、そのメタノール水溶液を膜・電極接合体のアノード側に供給する燃料チャンネルが形成されたプレートを備えているダイレクトメタノール型燃料電池の燃料供給装置において、前記膜・電極接合体のアノード側に液体に比較して気体の透過性が高い気液分離膜が設けられ、その気液分離膜と前記プレートとの間に前記メタノール水溶液を保持する燃料保持部が設けられ、前記気液分離膜は、その表面で前記メタノール水溶液を気化させる第一の層と、直径が１．０〜４．０μｍの範囲の空孔が複数形成されかつ空隙率が２０〜８０％の第二の層とを備えていることを特徴とするものである。
【００１９】
請求項２の発明は、請求項１の発明において、前記気液分離膜における透湿度は、５０〜２００ｇ／ｍ２・ｈの範囲であり、前記燃料保持部は、シート状に形成され、かつ毛細管力を生じるウイックを含むことを特徴とするダイレクトメタノール型燃料電池の燃料供給装置である。
【００２１】
請求項３の発明は、請求項１の発明において、膜状に形成された延伸多孔質ポリテトラフルオロエチレンと、シリコンゴムシートとのいずれか一方によって前記第一の層が構成され、いずれか他方によって前記第二の層が構成されていることを特徴とするダイレクトメタノール型燃料電池の燃料供給装置である。
【００２２】
請求項４の発明は、請求項２の発明において、前記ウイックは、複数の細孔を有する多孔質構造体と、複数の網目を有するメッシュ構造体とのいずれか一つを含むことを特徴とするダイレクトメタノール型燃料電池の燃料供給装置である。
【００２３】
請求項５の発明は、請求項４の発明において、前記多孔質構造体は、親水処理された多孔質セラミックスと、親水処理された有機高分子多孔質体と、金属多孔質体と、金属酸化物多孔質体とのいずれか一つを含むことを特徴とするダイレクトメタノール型燃料電池の燃料供給装置である。
【発明の効果】
【００２４】
本発明によれば、膜・電極接合体のアノード側に気液分離膜が設けられ、その気液分離膜と燃料チャンネルとの間に液相のメタノール水溶液を保持する燃料保持部が設けられている。すなわち、燃料チャンネルに供給された液相のメタノール水溶液の一部は一旦、燃料保持部に保持されることになる。そして、この燃料保持部は気液分離膜に接触しているため、燃料チャンネルに供給される液相のメタノール水溶液の量が変動したとしても、少なくとも燃料チャンネルに液相のメタノール水溶液が供給されている間においては、気液分離膜は液相のメタノール水溶液に接触している状態になる。メタノールは蒸気圧が低く、蒸気になりやすいため、温度に応じて液相のメタノールから所定量のメタノールの蒸気が発生する。そのため、高濃度のメタノール蒸気が気液分離膜を透過して膜・電極接合体に供給されることとなる。また、膜・電極接合体のアノードにおけるメタノールの酸化反応に伴って生じた二酸化炭素は気液分離膜を透過して燃料チャンネルに供給され、燃料チャンネルを介して膜・電極接合体の外部に排出される。これに加えて、カソードにおいて生成した水の一部はアノードに移動するが、気液分離膜は液体を透過させにくいため、結果的にその生成水の一部は気液分離膜と膜・電極接合体との間にある程度保持されることとなり、その保持された生成水がアノードにおけるメタノールの酸化反応に利用される。これらの結果、高濃度のメタノール蒸気を必要十分に膜・電極接合体に供給することができるとともに、二酸化炭素の排出を向上させ、さらに膜・電極接合体における水分量を確保することができ、ＤＭＦＣの発電特性を従来になく高くすることができる。さらに、燃料を濃縮したり、蒸気化したりするための装置類を必要としないので、燃料供給装置をいわゆるパッシブな構成とすることができ、これによりＤＭＦＣを小型化することができる。したがって、上記のように構成された燃料供給装置を備えたＤＭＦＣは小型携帯型の機器用電源として搭載性に優れている。また、気液分離膜はその表面でメタノールを蒸気化させる第一の層と、直径が１．０〜４．０μｍの範囲の空孔が複数形成されかつ空隙率が２０〜８０％の第二の層とを備えており、言い換えれば、孔サイズおよび空隙率すなわち開効率ならびに膜厚などが異なる部材を組み合わせて構成することができる。したがって、各層の孔サイズ、空隙率、膜厚などを任意に調整することによって液体と気体との透過度を調整することができる。その結果、膜・電極接合体に供給するメタノール蒸気の濃度を調整することができる。
【００２５】
また、本発明によれば、気液分離膜における透湿度が５０〜２００ｇ／ｍ２・ｈの範囲であるから、この範囲においてメタノール蒸気を膜・電極接合体に供給することができる。言い換えれば、膜・電極接合体に供給するメタノール蒸気の量を予め定めた範囲とすることができる。燃料保持部は、シート形状に形成されかつ毛細管力を生じるウイックを含む。すなわち、ウイックはその毛細管力によって液相のメタノール水溶液を吸い上げるとともに、その内部構造中にある程度の量のメタノール水溶液を保持することができる。そのため、燃料チャンネルにおける液相のメタノール水溶液の量が変動したり、気液分離膜や燃料保持部を透過して燃料チャンネルに排出された二酸化炭素が燃料チャンネルに溜まることによって液相のメタノール水溶液の流動が阻害されたとしても、ウイックは隣接する気液分離膜に継続的に液相のメタノールを供給することができる。
【００２７】
さらに、本発明によれば、延伸多孔質ポリテトラフルオロエチレンとシリコンゴムシートとのいずれか一方によって気液分離膜における第一の層を構成することができ、いずれか他方によって第二の層を構成することができる。そのため、気液分離膜を耐薬品性や耐腐食性を備えた膜とすることができる。
【００２８】
そして、本発明によれば、上記のウイックは多孔質構造体やメッシュ構造体など毛細管力を生じるとともにその内部に燃料を保持するものであればよく、したがって、素材の選択の自由度を向上でき、その結果、製造性に優れている。
【００２９】
また、本発明によれば、多孔質構造体は、多孔質セラミックスと有機高分子多孔質体と金属多孔質体とのいずれか一つを含む。多孔質構造体は、パウダーウイックなどと称される大きな毛細管力を生じる多孔質体、または親水処理された多孔質体によって構成されるため、いわゆる液保持性を高くすることができる。
【図面の簡単な説明】
【００３０】
【図１】この発明に係る燃料供給装置を適用した単セル型のＤＭＦＣの構成の一例を模式的に示す図である。
【図２】この発明に係る燃料供給装置を適用した単セル型のＤＭＦＣの発電特性を模式的に示す図である。
【図３】シリコンゴムシートの膜厚と透湿度との関係を測定した結果を示す図である。
【図４】図３に示した各シリコンゴムシートを気液分離膜として使用してＤＭＦＣを構成した場合における各ＤＭＦＣの発電特性を模式的に示す図である。
【図５】ＤＭＦＣにおけるＭＥＡの基本的な構成を模式的に示す断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００３１】
つぎにこの発明を具体的に説明する。この発明はＭＥＡに燃料を供給するための燃料供給装置の構成に特徴を有するＤＭＦＣである。ＭＥＡは、実質的な燃料電池に相当する部分であり、その基本的な構成は、電解質として高分子電解質膜を備え、その表裏両面側に触媒層がそれぞれ設けられ、さらにその表面にガス拡散層と電極とがそれぞれ設けられている。電解質膜には、一例としてパーフルオロスルホン酸系高分子膜（例えばNafion 117（登録商標））やポリベンゾイミダゾールなどを用いることができる。アノード側、すなわち燃料極側の触媒層は、一例として、白金／ルテニウムの混合物を主成分として構成することができ、これに対してカソード側、すなわち空気極側の触媒層は白金を主成分として構成することができる。各ガス拡散層は、触媒層の表面側に燃料や空気が流通する空間を確保するためのものであり、したがって導電性の多孔構造とされている。ガス拡散層は、例えば、カーボンクロスあるいはカーボン繊維をメッシュ構造に編んだものを用いることができ、また必要に応じて撥水処理もしくは親水処理が施されている。そして、これらのガス拡散層の表面側に電極がそれぞれ設けられている。各電極は良導体によって構成され、これに加えて燃料や空気を触媒層に到達させるために通気構造とされている。一例として、白金メッキを施したチタンやステンレスからなるメッシュ構造体を用いることができる。各電極には負荷が接続されて電気回路が形成されている
【００３２】
この発明に係るＤＭＦＣの燃料供給装置は、液体に比較して気体の透過性が高い気液分離膜と、燃料チャンネルを流動する液相の燃料を毛細管力によって吸い上げるとともにこれを保持する燃料保持部とを備えている。気液分離膜は液相の燃料と、気相の燃料とを分離し、かつ気相の燃料を透過させることによりＭＥＡのアノード側に気相の燃料のみを供給するためのものである。気液分離膜は一例として膜状に形成された多孔構造体とされており、その開孔径および開孔率ならびに膜厚などを調整することにより液体よりも気体の透過性が高くなるように構成されている。これに加えて、気液分離膜は撥水性もしくは疎水性を備えており、その撥水作用によって液相の水およびメタノールを弾くように構成されている。またこの発明では、気液分離膜は燃料として使用されるメタノールに接触し、その蒸気のみを透過させるものであるから、耐薬品性や耐腐食性を有していることが好ましい。したがって気液分離膜としては、例えば、ｅＰＴＦＥやシリコンゴムシート、あるいはこれらを組み合わせたものなどを使用することができる。
【００３３】
燃料保持部は、燃料チャンネルを流動する液相のメタノールを毛細管力によって吸い上げるとともにその内部構造中にこれを保持することにより、これに接触して設けられる上記の気液分離膜に燃料を継続的に供給するためのものである。したがって、燃料保持部にはいわゆるウイックと称される部材、例えば、多孔質セラミックス、有機高分子多孔質体、金属粉末を焼結させた金属製多孔質体などの複数の細孔を有する多孔質構造体、あるいは織布や不織布などの繊維をメッシュ状に構成したメッシュ構造体を用いることができる。これに加えて、燃料保持部は上記の気液分離膜と同様に、耐薬品性や耐腐食性を有するものが好ましい。更にこれらに加えて、燃料保持部は、その内部構造中に液相のメタノール水溶液を保持する必要があるので、メタノールや水との濡れ性が優れているものが好ましく、したがって、銅粉末やカーボンなどの焼結体によって構成することが好ましい。
【００３４】
この発明では、上記の気液分離膜がＭＥＡのアノード側であってかつＭＥＡに接触して配置され、その気液分離膜と燃料チャンネルが形成されたプレートとの間であって、かつ気液分離膜に接触して燃料保持部が配置されている。燃料チャンネルは燃料タンクからＭＥＡに供給されるメタノール水溶液の流路となり、かつそのメタノール水溶液をＭＥＡにおけるアノードの全面に亘って均一に供給するためのものであり、したがって、複数のセルを積層して構成されるＤＭＦＣにあっては各セル間に配置されるバイポーラ−プレートの一方の面やアノード側のエンドプレートに例えば蛇状に蛇行してかつ連続的に形成されている。なお、バイポーラ−プレートの他方の面やカソード側のエンドプレートには、ＤＭＦＣの外部から取り入れた酸化剤としての空気を流通させるための空気チャンネルが複数形成されている。なお、空気チャンネルは互いに平行な直線形状の細溝形状に形成してもよい。空気チャンネルを直線形状に形成した場合においては、各プレートにおける燃料チャンネルの直線部分と空気チャンネルの直線部分とが互いに直交するように構成することが好ましい。
【００３５】
したがって、この発明に係るＤＭＦＣでは、燃料タンクから予め定められた濃度のメタノール水溶液が燃料チャンネルに供給されると、そのメタノール水溶液の一部は燃料保持部の多孔構造が生じる毛細管力によって燃料保持部に吸い上げられるとともに、その多孔構造中に保持される。また、燃料チャンネルにおける気相のメタノール、燃料保持部および燃料保持部と気液分離膜との間で蒸気化したメタノール、言い換えれば、大気圧下において自然蒸発したメタノールは気液分離膜を透過してアノード側のガス拡散層やアノード側触媒層に供給される。これに加えて、気液分離膜に浸透した液相のメタノールが気液分離膜の表面で蒸気化してアノード側のガス拡散層やアノード側触媒層に供給される。
【００３６】
アノード側触媒層においては、上記の（１）式に示すメタノールの酸化反応が生じてメタノールが電子と二酸化炭素とプロトンとに分解される。その電子は電気回路を移動してカソードに移動し、プロトンは高分子電解質膜を透過してカソードに到達し、二酸化炭素は気液分離膜を透過して燃料チャンネルに移動する。これに対して、カソード側触媒層においては、上述したように、電気回路を移動してきた電子と、高分子電解質膜を透過してきたプロトンと、ＤＭＦＣの外部から供給された酸素とによって上記の（２）式に示す酸素の還元反応が生じて水が生成される。燃料チャンネルに燃料を供給すると、このようにしてＤＭＦＣの発電が開始される。
【００３７】
一方、上記の（１）式に示す酸化反応は発熱反応であるから、その酸化熱が燃料供給装置や燃料チャンネルに熱伝達されることにより、燃料チャンネルや燃料保持部において、また燃料保持部と気液分離膜との間においてメタノールの蒸気が促進される。具体的には、上記の酸化熱が熱伝達されることによってメタノールが蒸発すると、燃料保持部の多孔構造中に形成されているメニスカスが低下するので、それに伴う毛細管力が生じ、その毛細管力をポンプ力として燃料チャンネルを流動する液相のメタノール水溶液が燃料保持部に新たに供給される。そして、メタノール蒸気の供給量が増大すると、その分、（１）式に示す酸化反応も増大するため、これに伴って酸化熱も増大し、その酸化熱の増大に伴ってメタノール蒸気の量も増大する。
【００３８】
他方、ＤＭＦＣの動作温度、言い換えれば発電温度は一般的に７０℃前後となるように設計および構成されており、このような条件下においては、水に比較してメタノールの沸点が低いことから、メタノールの蒸気分圧が高くなる。これに加えて、気液分離膜における透湿度はその開孔径および開孔率ならびに膜厚によって調整されている。これらの結果、気液分離膜を透過してＭＥＡのアノード側に供給されるメタノール蒸気の供給量はある程度一定となる。そして、ＭＥＡの温度がほぼ一定となることにより燃料チャンネルや燃料保持部、あるいは燃料保持部と気液分離膜との間において、液相のメタノールと気相のメタノールとが気液平衡状態となると、蒸気化されるメタノールに量、すなわちＭＥＡに対するメタノール蒸気の供給量の変化がより抑えられ、発電温度および発電量がほぼ一定となる。すなわち、ＤＭＦＣの出力電力がほぼ一定となる。
【００３９】
このように、この発明に係るＤＭＦＣの燃料供給装置では、気液分離膜を設けることにより液相のメタノールに比較して拡散係数の大きなメタノール蒸気のみをアノード側触媒層に供給するように構成されているため、アノード側触媒層に燃料を均一に拡散させて供給することが可能となる。これに加えて、気液分離膜に接触して燃料保持部が設けられており、この燃料保持部がある程度の量の燃料を保持しているため、燃料チャンネルを流動するメタノール水溶液の量が変動したとしても、アノード側触媒層に対するメタノール蒸気の供給量を一定あるいはほほ一定に維持することが可能となり、その結果、ＤＭＦＣの出力電力をほぼ一定にすることができる。より具体的には、気液分離膜および燃料保持部を透過して燃料チャンネルに排出された二酸化炭素が燃料チャンネルに溜まることによって燃料チャンネルにおける液相のメタノール水溶液の流動が阻害されたとしても燃料保持部の多孔構造が生じる毛細管力によって液相のメタノール水溶液が吸い上げられるため、アノード側触媒層に対するメタノール蒸気の供給量を一定あるいはほぼ一定に維持することができる。更にこれに加えて、カソード側触媒層において生成した水の一部がアノード側に移動したとしても、気液分離膜は液体の透過率が小さいため、上記の生成水が気液分離膜を越えて燃料チャンネルに供給されることを防止もしくは抑制するとともに、過剰な水をカソード側に押し戻すことができる。すなわち、ＭＥＡと気液分離膜との間にある程度の水分量を保持してその水をアノード側におけるメタノールの酸化反応に利用することが可能になる。その結果、ＭＥＡにおける水分量が不足するいわゆるドライアップや、ＭＥＡにおける水分量が過剰となってアノード側に溢れ出すいわゆるフラッディングを防止もしくは抑制することができる。
【００４０】
図５に、ＭＥＡの基本的な構成の一例を断面図で示してある。ＭＥＡ１は電解質として高分子電解質膜２を備え、その表裏両面側に触媒層３，４がそれぞれ設けられている。その高分子電解質膜２には、一例としてパーフルオロスルホン酸系高分子膜（例えばNafion 117（登録商標））やポリベンゾイミダゾールなどを用いることができる。アノード側触媒層３は、前述した（１）式で示したように、触媒の存在下でメタノールと水とを反応させるように構成されており、例えば、チタン、ステンレス（ＳＵＳ）などによって形成されたメッシュ構造体の表面に触媒として白金およびルテニウムの等量混合物が被覆されて形成されている。
【００４１】
カソード側触媒層４は、前述した（２）式で示したように、触媒の存在下で外部から供給された酸素と、アノードから高分子電解質膜２を透過してきたプロトンと、電気回路を移動してきた電子とを反応させるように構成されており、例えば、チタン、ステンレス（ＳＵＳ）などによって形成されたメッシュ構造体の表面に触媒として白金が被覆されて形成されている。
【００４２】
これらの触媒層３，４の表面側には、ガス拡散層５，６がそれぞれ設けられている。各ガス拡散層５，６は、各触媒層３，４の表面側に燃料や空気を均一に拡散させて供給するための空隙を確保するためのものであり、導電性の多孔構造とされている。具体的には、カーボンクロスあるいはカーボン繊維をメッシュ構造に編んだものを使用することができ、これに加えて、各ガス拡散層５，６は、液相のメタノールや水が付着することにより、燃料および空気の拡散あるいは流動が阻害されないように撥水処理もしくは親水処理を施すことが好ましい。その親水処理は上記のカーボンクロスあるいはカーボン繊維に酸化スズを含浸させる方法など、従来知られている方法で行えばよい。撥水処理はカーボンクロスあるいはカーボン繊維にフッ素系樹脂をコーティングする方法など、従来知られている方法で行えばよい。
【００４３】
そして、これらのガス拡散層５，６の表面側に集電板７，８が設けられている。集電板７，８は、アノードの触媒反応で生じた電子をカソードに移動させるとともに、発電した電力をＭＥＡ１の外部に取り出すためのものであり、したがって集電板７，８は電極としても機能する。そのため、集電板７，８は導電性材料によって構成することが好ましく、これに加えて燃料や空気を触媒層３，４に到達させる必要があるため、一例としてチタンやステンレス（ＳＵＳ）などの金属製のメッシュ構造体に白金や金などの導電性材料を被覆して構成されている。
【００４４】
そして、上記の電解質膜２および各触媒層３，４ならびに各ガス拡散層５，６そして集電板７，８を積層し、例えばホットプレス機で加熱加圧して一体構造化することによりＭＥＡ１が構成される。そして、これをエンドプレート９，１０によって挟み込むことによって固定すると、いわゆる単セル型のＤＭＦＣが構成される。詳細は図示しないが、アノード側のエンドプレート９には、アノード側触媒層３側に開口し、蛇状に蛇行した細溝形状の燃料チャンネルが連続的に形成されている。この燃料チャンネルに燃料タンク（図示せず）に貯留されているメタノール水溶液が供給されるようになっている。これに対して、カソード側のエンドプレート１０には、カソード側触媒層４側に開口した細溝形状の空気チャンネルが互いに平行に複数形成されている。なお、空気チャンネルはエンドプレート１０の一方の面と他方の面とを連通する孔形状に形成してもよい。空気チャンネルを互いに平行な細溝形状に形成した場合においては、各空気チャンネルの両端部は外気に対して解放されており、したがって、その端部に外気が導入されることにより、ＭＥＡ１に外部の空気が供給されるようになっている。また、アノード側エンドプレート９における燃料チャンネルの直線状部分と、カソード側エンドプレート１０における空気チャンネルの直線状部分とは互いに直交するように配置させることが好ましい。そして、各集電板７，８に電気回路１１を介して負荷１２が接続されている。
【００４５】
なお、一つのＭＥＡ１を二つのバイポーラ−プレートによって挟み込むように積層化するとともに、その積層化したスタックの表裏両面のそれぞれにＭＥＡを露出させ、これを上記のエンドプレート９，１０で挟み込むことによって複数のセルを積層したＤＭＦＣを構成することができる。そのバイポーラープレートは、例えば合成樹脂材料もしくは合成樹脂材料と繊維との複合材料（ＦＲＰ）によって構成することができ、その一方の面に上記の燃料チャンネルを形成し、他方の面に上記の空気チャンネルを形成することができる。このバイポーラ−プレートにおいても、空気チャンネルを互いに平行な細溝形状に形成した場合においては、一方の面に形成される燃料チャンネルの直線状部分と、他方の面に形成される空気チャンネルの直線状部分とをバイポーラ−プレートを挟んで互いに直交させることが好ましい。
【００４６】
図１に、この発明に係る燃料供給装置を適用した単セル型のＤＭＦＣの構成の一例を模式的に示してある。ＭＥＡ１のアノード側に上記のアノード側エンドプレート９が設けられている。アノード側エンドプレート９には細溝形状の燃料チャンネル１３が蛇状に蛇行し、かつ連続的に形成されており、その開口部がＭＥＡ１側に対向している。このアノード側エンドプレート９とＭＥＡ１との間にこの発明に係る燃料供給装置１４が設けられている。燃料供給装置１４は、液体に比較して気体の透過性が高い気液分離膜１５と、燃料チャンネル１３を流動する液相の燃料を毛細管力によって吸い上げるとともにこれを保持する燃料保持部１６とを備えており、図１に示す例では、ＭＥＡ１のアノード側に接触して気液分離膜１５が設けられており、気液分離膜１５とアノード側エンドプレート９との間に、かつこれらに接触して燃料保持部１６が設けられている。
【００４７】
気液分離膜１５は、上述したように、液相のメタノールと、気相のメタノールとを分離し、かつ気相のメタノールのみをＭＥＡ１のアノード側触媒層３に供給するためのものである。気液分離膜１５は一例として多孔構造とされており、その開孔径および開孔率ならびに膜厚などが調整されて液体に比較して気体の透過率が高くなるように構成されている。これに加えて、液体が付着することにより気体の透過が阻害されないようにするために、撥水性もしくは疎水性を有する材料によって構成されており、もしくは撥水処理が施されている。更にこれに加えて、気液分離膜１５はメタノールと直接接触するものであるから、上記の材料は耐薬品性や耐腐食性を有していることが好ましく、またそのような性質を有する物質が上記の多孔構造体に被覆されて構成されている。気液分離膜１５は、図１に示す例では、透湿度が５０〜２００ｇ／ｍ２・ｈの範囲になるように調整されたシリコンゴムシートによって構成されている。
【００４８】
詳細は図示しないが、気液分離膜１５は例えばシリコンゴムシートとｅＰＴＦＥとによって構成してもよい。すなわち、気液分離膜１５を気体透過性の異なる複数の材料を組み合わせて構成することによりメタノール蒸気の透過率、すなわちＭＥＡ１に対するメタノール蒸気の供給量を調整してもよい。具体的には、ＭＥＡ１のアノード側に直径が１．０μｍから４．０μｍの範囲の孔が複数形成されかつ空隙率が２０〜８０％の範囲のｅＰＴＦＥ膜を配置し、これを挟んで燃料チャンネル側に透湿度が５０〜２００ｇ／ｍ２・ｈの範囲に調整されたシリコンゴムシートを配置して気液分離膜１５を構成してもよい。このような構造の気液分離膜１５においては、シリコンゴムシートの表面で蒸気化したメタノールのみがＭＥＡ１のアノード側に供給される。したがって、シリコンゴムシートがこの発明に係る気液分離膜における第一の層に相当し、ｅＰＴＦＥ膜がこの発明に係る気液分離膜における第二の層に相当する。
【００４９】
燃料保持部１６は、上述したように、気液分離膜１５に燃料チャンネル１３を流動するメタノール水溶液を継続的に供給するためのものであり、一例として毛細管力を生じる多孔構造とされている。その多孔構造体としてはいわゆるウイックと称される部材、例えば、多孔質セラミックス、有機高分子多孔質体、金属粉末を焼結させた金属製多孔質体や金属酸化物の多孔質体、織布や不織布などの繊維をメッシュ状に構成したメッシュ構造体を用いることができる。これに加えて、燃料保持部１６は上記の気液分離膜１５と同様に、耐薬品性や耐腐食性を有するとともに、その内部構造中に液相のメタノール水溶液を保持する必要があるので、メタノールや水との濡れ性が優れているものが好ましい。多孔質体にはメタノールや水との濡れ性を向上させるために親水処理を施してもよく、その親水処理は多孔質体に酸化スズを含浸させる方法など、従来知られている方法であってよい。燃料保持部１６は、要は、燃料チャンネル１３を流動する液相のメタノールを毛細管力によって吸い上げるとともにその内部構造中にこれを保持することができるように構成されていればよく、銅やカーボンなどによって構成することが好ましい。
【００５０】
ＭＥＡ１のカソード側に上記のカソード側エンドプレート１０が設けられている。図１に示す例では、カソード側エンドプレート１０の一方の面と、他方の面とを連通する複数の孔が形成されており、各孔が空気チャンネル１７とされている。したがって、空気チャンネル１７を介して酸素を含む空気がＭＥＡ１のカソード側に供給されるようになっている。
【００５１】
つぎに、上述したように構成した単セル型のＤＭＦＣの作用について説明する。燃料タンクから予め定められた濃度のメタノール水溶液が燃料チャンネル１４に供給されると、液相のメタノール水溶液は燃料保持部１６の多孔構造が生じる毛細管力によって吸い上げられるとともに、その多孔構造中に保持される。また、燃料チャンネル１４における気相のメタノールや、燃料保持部１６および燃料保持部１６と気液分離膜１５との間で蒸気化したメタノールは、言い換えれば、大気圧下において自然蒸発したメタノールは気液分離膜１５を透過してアノード側ガス拡散層５に到達し、かつ拡散されてアノード側触媒層３に供給される。また、気液分離膜１５に浸透して気液分離膜１５の表面で蒸気化したメタノールがＭＥＡ１のアノード側に供給される。
【００５２】
アノード側触媒層３においては、上記の（１）式に示すメタノールの酸化反応が生じてメタノール蒸気が電子と二酸化炭素とプロトンとに分解される。その電子は電気回路１１を移動してカソードに移動し、プロトンは高分子電解質膜２を透過してカソードに到達し、二酸化炭素は気液分離膜１５を透過して燃料チャンネル１３に移動する。これに対して、カソード側触媒層４においては、上述した電子と、プロトンと、酸素とによって上記の（２）式に示す酸素の還元反応が生じて水が生成される。燃料チャンネル１３に燃料を供給すると、このようにしてＤＭＦＣの発電が開始される。
【００５３】
一方、上記の（１）式に示す酸化反応は発熱反応であるから、その酸化熱が燃料供給装置１４や燃料チャンネル１３に熱伝達されることにより、燃料チャンネル１３や燃料保持部１６において、また燃料保持部１６と気液分離膜１５との間においてメタノールの蒸発が促進される。具体的には、上記の酸化熱が熱伝達されることによってメタノールが蒸発すると、燃料保持部１６の多孔構造中に形成されているメニスカスが低下するので、それに伴う毛細管力が生じ、その毛細管力をポンプ力として燃料チャンネル１３を流動するメタノール水溶液が燃料保持部１６に新たに供給される。そして、ＭＥＡ１に対してメタノール蒸気の供給量が増大すると、その分、（１）式に示す酸化反応も増大するため、これに伴って酸化熱も増大し、その酸化熱の増大に伴ってメタノール蒸気の量も増大する。
【００５４】
他方、ＤＭＦＣの動作温度、言い換えれば発電温度は一般的に７０℃前後となるように設計および構成されており、このような条件下においては、水に比較してメタノールの沸点が低いことから、メタノールの蒸気分圧が高くなる。すなわち、気液分離膜１５を介して濃縮された気相のメタノールがＭＥＡ１に供給される。これに加えて、気液分離膜１５における透湿度は上述したように調整されており、これらの結果、気液分離膜１５を透過してＭＥＡ１のアノード側触媒層３に供給されるメタノール蒸気の量はある程度一定となる。そして、ＭＥＡ１の温度がほぼ一定となることにより燃料チャンネル１３や燃料保持部１６、あるいは燃料保持部１６と気液分離膜１５との間において、液相のメタノールと気相のメタノールとが気液平衡状態となると、メタノール蒸気の量がほぼ一定となってＭＥＡ１に対するメタノール蒸気の供給量の変化がより抑えられ、ＤＭＦＣの発電温度および発電量がほぼ一定となる。すなわち、ＤＭＦＣの出力電力がほぼ一定となって安定化する。
【実施例１】
【００５５】
つぎに、上述したこの発明に係る燃料供給装置１４を適用した単セル型のＤＭＦＣの実験機を作成し、その発電特性を評価した。なお、燃料として蒸留水で希釈した５０〜８０ｖｏｌ％メタノール水溶液を使用し、これを燃料チャンネル１３に供給した。その燃料の供給は、ポンプを使用する方法、ウイックを使用する方法、スポイトなどによって手動でかつ断続的に供給する方法など、従来一般的に知られている方法によって行った。ＭＥＡ１は、従来知られているものと同様の構成のものを用いた。燃料供給装置１４における気液分離膜１５はシリコンゴムシートとｅＰＴＦＥとを組み合わせて構成した多層構造とした。具体的には、気液分離膜１５におけるＭＥＡ１に対向する側に、厚さ０．３８ｍｍ、孔の直径が１．５μｍ、空隙率が４０％のｅＰＴＦＥを配置し、燃料保持部１６側に、厚さ０．２ｍｍ、孔の直径が０．２２μｍのシリコンゴムシートを配置した。燃料保持部１６として機能させるウイックシートには、膜厚１．０ｍｍのセラミックファイバーを使用し、これを上記のシリコンゴムシートと燃料チャンネル１３との間に配置した。
【比較例１】
【００５６】
上記の実施例１に示すＤＭＦＣ実験機の構成から、燃料供給装置１４を取り外した以外は、上記の実施例１と同様の構成にした。
【評価１】
【００５７】
実施例１および比較例１の発電特性を図２に模式的に示してある。図２における実線は、上述した実施例１のＤＭＦＣ実験機の発電特性を示し、一点鎖線は比較例１のＤＭＦＣ実験機の発電特性を示している。図２に示したように、実施例１のＤＭＦＣ実験機の発電特性は、比較例１のＤＭＦＣ実験機の発電特性に比較して、発電のいわゆる立ち上がりが速く、加えて、その発電を開始した直後から出力電流が高いことが認められた。これは、燃料供給装置１４をＭＥＡ１と燃料チャンネル１３との間に設けることにより、濃縮されたメタノール蒸気のみがＭＥＡ１に供給され、かつメタノール蒸気の拡散係数が液相のメタノールに比較して高いことにより、アノード側ガス拡散層５において均一に拡散されてアノード側触媒層３に供給されているためであると考えられる。すなわち、アノード側触媒層３の全体に亘ってメタノールの酸化反応が生じていると考えられる。これに加えて、アノード側触媒層３において生成した二酸化炭素が気液分離膜１５を介して燃料チャンネル１３に排出され、燃料チャンネル１３における燃料の流動を阻害していたとしても、気液分離膜１５に継続的に燃料が供給されているためであると考えられる。言い換えれば、二酸化炭素がＭＥＡ１から効果的に排出されていると考えられる。更にこれに加えて、カソード側触媒層５において生成した水の一部はアノード側触媒層３に移動するが、気液分離膜１５がこれを越えてアノード側に生成水を浸透させず、すなわち生成水が燃料チャンネル１３に流入することを防止もしくは抑制し、かつ、過剰な生成水をカソード側に押し戻すように機能するとともに、気液分離膜１５と高分子電解質膜２との間にアノードの触媒反応に必要十分な水を確保しているためであると考えられる。したがって、この発明に係る燃料供給装置をＤＭＦＣのアノード側と燃料チャンネルとの間に設けることにより、ＤＭＦＣの発電特性を従来になく高くすることができ、その結果、この発明に係る燃料供給装置を備えたＤＭＦＣは小型携帯型の機器用電源として優れている。
【実施例２】
【００５８】
つぎに、気液分離膜１５における気体の透湿度を変化させた場合におけるＤＭＦＣの発電特性を評価した。具体的には、気液分離膜１５としてシリコンゴムシートのみを使用し、その膜厚を変化させることによりシリコンゴムシートにおける透湿度を変化させた（実施例２ないし６）。図３に、シリコンゴムシートの膜厚と透湿度との関係を測定した結果を示してある。シリコンゴムシートの透湿度はＪＩＳ  Ｌ  １０９９や、ＩＳＯ  １１０９２に規定されている測定方法、すなわち繊維製品の透湿度試験方法に基づいて測定した。図３に示したように、シリコンゴムシートの膜厚の増大に伴って透湿度が減少することが認められた。図４に、図３に示した各シリコンゴムシートを気液分離膜１５として使用してＤＭＦＣを構成した場合における各ＤＭＦＣの発電特性を示してある。なお、上記の実施例１に示すＤＭＦＣ実験機の構成において、気液分離膜１５を図３に示すシリコンゴムシートにした以外は、上記の実施例１と同様の構成にした。燃料は、上記のウイックシートに含浸させたメタノール水溶液のみとし、追加の燃料の供給は行わなかった。
【評価２】
【００５９】
図４に示したように、シリコンゴムシートの膜厚が薄く、透湿度が大きいほどＤＭＦＣのいわゆる立ち上がりが速いことが認められた。一方で、シリコンゴムシートの膜厚が増大することに伴って透湿度が減少するため、透湿度が小さいシリコンゴムシートほどＤＭＦＣの立ち上がりが緩やかになることが認められた。これに加えて、透湿度が小さいシリコンゴムシートほどＤＭＦＣの発電時間が長いことが認められ、特に実施例４，５のシリコンゴムシートを使用したＤＭＦＣ実験機では１Ｗｈ以上の発電が認められた。これは、ウイックシートに含浸されている液相のメタノールがＤＭＦＣの反応熱によって徐々に蒸気化し、そのメタノール蒸気が徐々にシリコンゴムシートを透過してＭＥＡ１に供給されるためであると考えられる。これらの結果は、気液分離膜１５の透湿度を調整することによりＭＥＡ１に対する燃料の供給量を調整してＤＭＦＣの発電量を調整できることを示している。
【符号の説明】
【００６０】
１…膜・電極接合体（ＭＥＡ）、  ３…アノード側触媒層、  １４…燃料供給装置、  １５…気液分離膜、  １６…燃料保持部。
【図１】
0005833383.tif 000002
【図２】
0005833383.tif 000003
【図３】
0005833383.tif 000004
【図４】
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【図５】
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