(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）を９０モル％以上含み、結晶化度が２５％以上で、非結晶配向指数（ＡＯＦ）が０．１５以下であるＰＥＴ未延伸糸を延伸した延伸糸であって、
０．０１ｇ／ｄの初期荷重を掛けて固定し、１００℃で０．７９１ｇ／ｄの荷重を掛けて２４時間放置した時に、下記の計算式１で定義されるクリープ率が５．５％以下になり、
前記未延伸糸は０．８〜１．３の固有粘度を有するＰＥＴ重合体をモノフィラメントの繊度が２．０〜３．０デニールになるように設定された口金を通して、０．８０ｇ／ｄ以上の紡糸張力および３８００〜５０００ｍ／ｍｉｎの紡糸速度下で溶融紡糸して形成されたＰＥＴ延伸糸。
[計算式１]
クリープ率＝（Ｌ−Ｌ０）／Ｌ０×１００
上記の式で、Ｌは２４時間放置した後の延伸糸の長さであり、Ｌ０は初期荷重を掛けて固定した時の延伸糸の長さである。
【請求項２】
１８０℃で０．０１ｇ／ｄの張力で１５分間熱処理した後の、０．０１ｇ／ｄの初期荷重を掛けて固定し、１００℃で０．７９１ｇ／ｄの荷重を掛けて２４時間放置した時の前記クリープ率が７．５％以下になる、請求項１に記載のＰＥＴ延伸糸。
【請求項３】
１８０℃で０．０１ｇ／ｄの張力で１５分間熱処理した後の、０．０１ｇ／ｄの初期荷重を掛けて固定し、２０℃で０．７９１ｇ／ｄの荷重を掛けて２４時間放置した時の前記クリープ率が５．０％以下になる、請求項１に記載のＰＥＴ延伸糸。
【請求項４】
ＰＥＴを９０モル％以上含み、０．８乃至１．３の固有粘度を有する重合体をモノフィラメントの繊度が２．０乃至３．０デニールになるように設計された口金を通じて、０．８０ｇ／ｄ以上の紡糸張力および３８００乃至５０００ｍ／ｍｉｎの紡糸速度で溶融紡糸して、結晶化度が２５％以上であり、非結晶配向指数（ＡＯＦ）が０．１５以下であるＰＥＴ未延伸糸を製造する段階；および
延伸比１．７０以下の条件下で前記ＰＥＴ未延伸糸を延伸してＰＥＴ延伸糸を製造する段階
を含む、請求項１のＰＥＴ延伸糸の製造方法。
【請求項５】
前記未延伸糸の製造段階では、前記重合体を溶融紡糸した後に、その結果物を１５ないし６０℃の冷却風で冷却する、請求項４に記載のＰＥＴ延伸糸の製造方法。
【請求項６】
請求項１ないし３のいずれか一項に記載の延伸糸を含む、ＰＥＴタイヤコード。
【請求項７】
ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）を９０モル％以上含み、結晶化度が２５％以上で、非結晶配向指数（ＡＯＦ）が０．１５以下であるＰＥＴ未延伸糸を延伸、合撚糸および接着剤に浸漬したＰＥＴタイヤコードであって、
０．０１ｇ／ｄの初期荷重を掛けて固定し、１００℃で０．７９１ｇ／ｄの荷重を掛けて２４時間放置した時に、下記の計算式１で定義されるクリープ率が４．０％以下になり、総繊度が１，０００乃至５，０００デニール、１乃至３プライ、および２００乃至５００ＴＰＭであり、
前記未延伸糸は０．８〜１．３の固有粘度を有するＰＥＴ重合体をモノフィラメントの繊度が２．０〜３．０デニールになるように考案された口金を通して、０．８０ｇ／ｄ以上の紡糸張力および３８００〜５０００ｍ／ｍｉｎの紡糸速度下で溶融紡糸して形成されたＰＥＴタイヤコード。
[計算式１]
クリープ率＝（Ｌ−Ｌ０）／Ｌ０×１００
上記の式で、Ｌは２４時間放置した後のタイヤコードの長さであり、Ｌ０は初期荷重を掛けて固定した時のタイヤコードの長さである。
【請求項８】
１８０℃で０．０１ｇ／ｄの張力で１５分間熱処理した後の、０．０１ｇ／ｄの初期荷重を掛けて固定し、１００℃で０．７９１ｇ／ｄの荷重を掛けて２４時間放置した時の前記クリープ率が７．０％以下になる、請求項７に記載のＰＥＴタイヤコード。
【請求項９】
１８０℃で０．０１ｇ／ｄの張力で１５分間熱処理した後の、０．０１ｇ／ｄの初期荷重を掛けて固定し、２０℃で０．７９１ｇ／ｄの荷重を掛けて２４時間放置した時の前記クリープ率が４．０％以下になる、請求項７に記載のＰＥＴタイヤコード。
【請求項１０】
キャッププライ用コードである、請求項６または請求項７に記載のＰＥＴタイヤコード。
【請求項１１】
ＰＥＴを９０モル％以上含み、０．８乃至１．３の固有粘度を有する重合体をモノフィラメントの繊度が２．０乃至３．０デニールになるように設計された口金を通じて、０．８０ｇ／ｄ以上の紡糸張力および３８００乃至５０００ｍ／ｍｉｎの紡糸速度で溶融紡糸して、結晶化度が２５％以上であり、非結晶配向指数（ＡＯＦ）が０．１５以下であるＰＥＴ未延伸糸を製造する段階；
延伸比１．７０以下の条件下で前記ＰＥＴ未延伸糸を延伸してＰＥＴ延伸糸を製造する段階；および
前記ＰＥＴ延伸糸を撚糸して接着剤に浸漬する段階
を含む、請求項６または７のＰＥＴタイヤコードの製造方法。
【請求項１２】
前記未延伸糸の製造段階では、前記重合体を溶融紡糸した後に、その結果物を１５ないし６０℃の冷却風で冷却する、請求項１１に記載のＰＥＴタイヤコードの製造方法。
【請求項１３】
請求項６または請求項７に記載のタイヤコードを含む、空気注入式タイヤ。
【請求項１４】
前記コードをキャッププライに適用した、請求項１３に記載の空気注入式タイヤ。 
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）延伸糸、ＰＥＴタイヤコード、これらの製造方法、およびこれを含むタイヤに関する。より詳しくは、本発明は、形態安定性が優れていて、タイヤの高速走行性能を向上させることができるＰＥＴ延伸糸、ＰＥＴタイヤコード、これらの製造方法、およびこれを含むタイヤに関する。
【背景技術】
【０００２】
タイヤは、繊維／鋼鉄／ゴムの複合体であり、図１のような構造からなるのが一般的である。つまり、鋼鉄および繊維コードはゴムを補強する役割を果たして、タイヤ内で基本骨格構造を形成する。つまり、人体に例えると骨のような役割を果たす。
タイヤ補強剤としてコードに要求される性能は、耐疲労性、剪断強度、耐久性、反発弾性、そしてゴムとの接着力などである。したがって、タイヤに要求される性能によって適切な素材のコードを使用するようになる。
現在、一般的に使用されるコード用素材は、レーヨン、ナイロン、ポリエステル、スチール、およびアラミドなどがあり、レーヨンおよびポリエステルは主にボディープライ（またはカーカスという）（図１の６）に使用され、ナイロンは主にキャッププライ（図１の４）に使用され、スチールおよびアラミドは主にタイヤベルト部（図１の５）に使用される。
次に、図１に示したタイヤの構造およびその特性を簡略に説明する。
トレッド（Ｔｒｅａｄ）１：路面と接触する部分で、制動および駆動に必要な摩擦力を与えて、耐摩耗性が良好でなければならず、外部の衝撃に耐えて、発熱が少なくなければならない。
ボディープライ（Ｂｏｄｙ  Ｐｌｙ）（またはカーカスという）６：タイヤ内部のコード層で、荷重を支持して衝撃に耐えて、走行中の屈伸運動に対する耐疲労性が強くなければならない。
ベルト（Ｂｅｌｔ）５：ボディープライの間に位置して、大部分の場合に針金（Ｓｔｅｅｌ  Ｗｉｒｅ）から構成され、外部の衝撃を緩和させるのはもちろん、トレッドの接地面を広く維持して、優れた走行安定性を維持する。
サイドウォール（Ｓｉｄｅ  Ｗａｌｌ）３：ショルダー２の下部からビード９の間のゴム層をいい、内部のボディープライ６を保護する役割を果たす。
ビード（ＢＥＡＤ）９：針金にゴムを被覆した四角または六角形態のワイヤーバンドルでタイヤをリムに安着させて固定する役割を果たす。
インナーライナー（Ｉｎｎｅｒ  Ｌｉｎｅｒ）７：チューブの代わりにタイヤの内側に位置しているもので、空気の漏出を防止して、空気注入タイヤを可能にする。
キャッププライ（ＣＡＰ  ＰＬＹ）４：一部の乗用車用ラジアルタイヤのベルト上に位置する特殊コード織物（Ｔｉｒｅ  Ｃｏｒｄ  Ｆａｂｒｉｃ）で、走行時のベルトの動きを最小化する。
アペックス（ＡＰＥＸ）８：ビードの分散を最少化し、外部の衝撃を緩和して、ビードを保護し、成形時の空気の流入を防止するために使用する三角形態のゴム充填材である。
最近、乗用車の高級化により、高速走行に適したタイヤの開発が要求されており、そのために、タイヤの高速走行安定性および高耐久性が非常に重要な特性として認識されている。また、特性を満たすためには、キャッププライ用コード素材の性能が何よりも重要なものとして台頭している。
タイヤ内に位置するスチールベルトは、一般に斜線方向に配置されているが、高速走行時にはこのようなスチールベルトが遠心力によって円周方向に動く傾向があり、この時に、尖っているスチールベルトの端部がゴムを切ったりクラックを発生させて、ベルト層間の分離およびタイヤの形態変形を起こす恐れがある。キャッププライは、このようなスチールベルトの動きを抑制して層間の分離およびタイヤの形態変形を抑制し、高速耐久性および走行安定性を増進させる作用をする。
一般的なキャッププライ用コードには、主にナイロン６６コードが適用されている。しかし、このようなナイロン６６コードの場合、１８０℃の硬化温度で高い収縮力を発現することによって、スチールベルトを囲んでベルトの動きを抑制する効果を現わすが、形態安定性が低いため、タイヤおよび自動車自体の荷重によって部分的な変形が起こり、これによって走行中にがたつく短所がある。
しかも、前記ナイロン６６コードは、形態安定性が低いため、車両の走行速度が突然速くなると、外形の形態が容易に変形して、タイヤを変形させ、これによって車両の調整性または乗車感を低下させる。
これに比べて、一般的なポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）繊維や産業用繊維として多く使用されるＰＥＴ高弾性低収縮（Ｈｉｇｈ  Ｍｏｄｕｌｕｓ  Ｌｏｗ  Ｓｈｒｉｎｋａｇｅ、ＨＭＬＳ）繊維の場合、ナイロン６６に比べて形態安定性は優れているが、これらの一般的なＰＥＴ繊維やＨＭＬＳ繊維も形態安定性が十分でないため、車両の走行速度が突然速くなると、その外形の形態が比較的容易に変形して、タイヤを変形させる。したがって、これらの素材からなるコードをキャッププライ用コードとして使用する場合にも、タイヤの高速走行性能や車両の調整性または乗車感が十分ではない。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
そこで、本発明は、形態安定性が優れていて、タイヤの高速走行性能を向上させることができるＰＥＴ延伸糸およびタイヤコードを提供することを目的とする。
また、本発明は、前記ＰＥＴ延伸糸およびタイヤコードの製造方法を提供することを目的とする。
本発明は、また、前記ＰＥＴタイヤコードを含むタイヤを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００４】
本発明は、ＰＥＴを９０モル％以上含み、０．０１ｇ／ｄの初期荷重を掛けて固定し、１００℃で０．７９１ｇ／ｄの荷重を掛けて２４時間放置した時に、下記の計算式１で定義されるクリープ率が５．５％以下であるＰＥＴ延伸糸を提供する。
［計算式１］
クリープ率＝（Ｌ−Ｌ０）／Ｌ０×１００
上記の式で、Ｌは２４時間放置した後の延伸糸の長さであり、Ｌ０は初期荷重を掛けて固定した時の延伸糸の長さである。
また、本発明は、ＰＥＴを９０モル％以上含む重合体を溶融紡糸して、結晶化度が２５％以上であり、非結晶配向指数（ＡＯＦ）が０．１５以下であるＰＥＴ未延伸糸を製造する段階；および延伸比１．７０以下の条件下で前記ＰＥＴ未延伸糸を延伸してＰＥＴ延伸糸を製造する段階を含むＰＥＴ延伸糸の製造方法を提供する。
本発明は、また、前記ＰＥＴ延伸糸を含むＰＥＴタイヤコードを提供する。
また、本発明は、０．０１ｇ／ｄの初期荷重を掛けて固定し、１００℃で０．７９１ｇ／ｄの荷重を掛けて２４時間放置した時に、下記の計算式１で定義されるクリープ率が４．０％以下になるＰＥＴタイヤコードを提供する。
［計算式１］
クリープ率＝（Ｌ−Ｌ０）／Ｌ０×１００
上記の式で、Ｌは２４時間放置した後のタイヤコードの長さであり、 Ｌ０は初期荷重を掛けて固定した時のタイヤコードの長さである。
本発明は、また、ＰＥＴを９０モル％以上含む重合体を溶融紡糸して、結晶化度が２５％以上であり、非結晶配向指数（ＡＯＦ）が０．１５以下であるＰＥＴ未延伸糸を製造する段階；延伸比１．７０以下の条件下で前記ＰＥＴ未延伸糸を延伸してＰＥＴ延伸糸を製造する段階；および前記ＰＥＴ延伸糸を撚糸して接着剤に浸漬する段階を含むＰＥＴタイヤコードの製造方法を提供する
本発明は、また、前述した本発明のＰＥＴタイヤコードを含む空気注入式タイヤを提供する。
【図面の簡単な説明】
【０００５】
【図１】一般的なタイヤの構成を示す部分切開斜視図である。
【図２】クリープ率の測定に使用されるクリープテスターの概略的模式図である。
【発明を実施するための形態】
【０００６】
以下、発明の具体的な態様によるＰＥＴ延伸糸、ＰＥＴタイヤコード、これらの製造方法、およびこれを含むタイヤについてより詳しく説明する。しかし、これは発明の一例として提示されるもので、これによって発明の権利範囲が限定されるのではなく、発明の権利範囲内で態様に対する多様な変形が可能であることが当業者には自明である。
また、本明細書全体で、特別な言及がない限り、「含む」または「含有する」とは、任意の構成要素（または構成成分）を特別な制限なく含むことを意味し、他の構成要素（または構成成分）の付加を除外すると解釈されない。
ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）延伸糸は、ＰＥＴを溶融紡糸して未延伸糸を製造した後、このような未延伸糸を延伸することによって製造されるもので、このようなＰＥＴ延伸糸を撚糸して接着剤に浸漬してディップコード形態のＰＥＴタイヤコードを製造することができる。
したがって、前記ＰＥＴの溶融紡糸によって製造された未延伸糸およびこれを延伸して製造された延伸糸の特性がタイヤコードの物性に直／間接的に反映される。
発明の一態様によって所定の特性を有するＰＥＴ延伸糸が提供される。このようなＰＥＴ延伸糸は、ＰＥＴを９０モル％以上含み、０．０１ｇ／ｄの初期荷重を掛けて固定し、１００℃で０．７９１ｇ／ｄの荷重を掛けて２４時間放置した時に、下記の計算式１で定義されるクリープ率が５．５％以下になる。
［計算式１］
クリープ率＝（Ｌ−Ｌ０）／Ｌ０×１００
上記の式で、Ｌは２４時間放置した後の延伸糸の長さであり、 Ｌ０は初期荷重を掛けて固定した時の延伸糸の長さである。
実験の結果、このようなＰＥＴ延伸糸は、荷重の変化に応じた変形が小さくて、形態安定性が優れているので、これを利用してタイヤコードを製造すれば、車両の走行速度が速くなってタイヤコードに掛かる荷重などが急激に上昇しても、タイヤコードの外形の形態変形がほとんど発生しないことが明らかになった。したがって、前記ＰＥＴ延伸糸を利用して、形態安定性が優れていて、キャッププライ用コードに使用されて、スチールベルトをしっかり固定することができるタイヤコードを提供することができる。また、これによってタイヤの高速走行性能と共に車両の調整性および乗車感をより向上させることができる。
【０００７】
一方、前記発明の一態様によるＰＥＴ延伸糸は、タイヤコードに適した物性を現わすために９０モル％以上のＰＥＴを含むが、前記ＰＥＴ延伸糸が９０モル％に至らない含有量でＰＥＴを含む場合には、前記ＰＥＴ延伸糸およびこれから製造されたタイヤコードが本発明が意図する望ましい諸般の物性を現わすのが難しい。したがって、以下でＰＥＴという用語は、特別な説明なくＰＥＴが９０モル％以上である場合を意味する。
また、前記発明の一態様によるＰＥＴ延伸糸は、５．５％以下のクリープ率を示すが、好ましくは５．０％以下のクリープ率を示す。したがって、前記ＰＥＴ延伸糸を利用して製造されたＰＥＴタイヤコードがキャッププライ用コードに使用されて、スチールベルトをよりしっかり固定することができ、形態安定性がより優れている。
そして、前記ＰＥＴ延伸糸は、１８０℃で０．０１ｇ／ｄの張力で１５分間熱処理した後の、０．０１ｇ／ｄの初期荷重を掛けて固定し、１００℃で０．７９１ｇ／ｄの荷重を掛けて２４時間放置した時の前記クリープ率が７．５％以下になり、好ましくは７．０％以下になる。したがって、前記ＰＥＴ延伸糸を利用して製造されたＰＥＴタイヤコードがタイヤの高速走行条件に対応する高温下での形態安定性がより優れていて、タイヤの高速走行性能と共に車両の調整性および乗車感をより向上させることができる。
また、前記ＰＥＴ延伸糸は、１８０℃で０．０１ｇ／ｄの張力で１５分間熱処理した後の、０．０１ｇ／ｄの初期荷重を掛けて固定し、２０℃で０．７９１ｇ／ｄの荷重を掛けて２４時間放置した時の前記クリープ率が５．０％以下になり、好ましくは４．５％以下になる。前記ＰＥＴ延伸糸を利用して製造されたＰＥＴタイヤコードが高温下に維持された後に急激に温度が低くなっても、形態安定性が優れている。したがって、車両が高速走行後に突然駐停車される条件でも、前記タイヤコードが形態安定性が優れているので、タイヤの走行性能と共に車両の調整性および乗車感をより向上させることができる。
【０００８】
一方、前述した発明の一態様によるＰＥＴ延伸糸は、ＰＥＴを溶融紡糸して未延伸糸を製造し、前記未延伸糸を延伸する方法で製造され、前記のように、これらの各段階の具体的な条件や進行方法がＰＥＴ延伸糸の物性に直／間接的に反映されて、前述した物性を有するＰＥＴ延伸糸が製造される。
特に、前記ＰＥＴを溶融紡糸する条件を調節して、結晶化度が２５％以上であり、非結晶配向指数（ＡＯＦ）が０．１５以下であるＰＥＴ未延伸糸を得て、これを利用することによって、前述したクリープ率を示して、形態安定性が優れているＰＥＴ延伸糸が製造されることが明らかになった。
ＰＥＴは、基本的に、一部が結晶化された構造を有し、結晶領域および非結晶領域から構成される。しかし、調節された溶融紡糸条件下で得られた前記ＰＥＴ未延伸糸は、配向結晶化現象によって従来のＰＥＴ未延伸糸より結晶化程度が高く、２５％以上、好ましくは２５ないし４０％の高い結晶化度を示す。このような高結晶化度によって、前記ＰＥＴ未延伸糸から製造されたＰＥＴ延伸糸およびタイヤコードが高い収縮応力およびモジュラスを示す。
これと同時に、前記ＰＥＴ未延伸糸は、従来のＰＥＴ未延伸糸に比べて非常に低い０．１５以下、好ましくは０．０８ないし０．１５のＡＯＦを示す。この時、ＡＯＦとは、未延伸糸内の非結晶領域に含まれている鎖の配向程度をいい、前記非結晶領域の鎖の縺れが増加するほど値が低くなる。つまり、一般には、前記ＡＯＦが低くなると無秩序度が増加して、非結晶領域の鎖が緊張した構造でない弛緩した構造からなるので、未延伸糸から製造された延伸糸およびタイヤコードが低い収縮率と共に低い収縮応力を示すようになる。しかし、調節された溶融紡糸条件下で得られた前記ＰＥＴ未延伸糸は、これを構成する分子鎖が紡糸工程中に滑ることによって微細ネットワーク構造を形成して、単位体積当り多くの架橋結合を含む。そのため、前記ＰＥＴ未延伸糸は、ＡＯＦが非常に低くなっても、非結晶領域の鎖が緊張した構造になるので、発達した結晶構造および優れた配向特性を示す。
したがって、このような高い結晶化度および低いＡＯＦを示すＰＥＴ未延伸糸を利用して低い収縮率および高い収縮応力を同時に示すＰＥＴ延伸糸およびタイヤコードを製造することが可能になり、さらには、発明の一態様による優れた物性、例えば低いクリープ率およびこれによって優れた形態安定性を有するＰＥＴ延伸糸およびタイヤコードを提供することができるようになることが明らかになった。
このような発明の一態様によるＰＥＴ延伸糸の製造方法を各段階別に説明すると、次のとおりである。
前記ＰＥＴ延伸糸の製造方法では、まず、ＰＥＴを溶融紡糸して前述した高い結晶化度および低いＡＯＦを示すＰＥＴ未延伸糸を製造する。
この時、このような結晶化度およびＡＯＦを満たすＰＥＴ未延伸糸を得るために、より高い紡糸張力下で前記溶融紡糸工程を行うことができる。例えば、前記溶融紡糸工程は、０．８０ｇ／ｄ以上、好ましくは０．８５ないし１．２ｇ／ｄの紡糸張力下で行うことができる。また、このような高い紡糸張力を得るために、例えば、前記ＰＥＴを溶融紡糸する速度を３８００ないし５０００ｍ／ｍｉｎに調節することができ、好ましくは４０００ないし４５００ｍ／ｍｉｎに調節することができる。
実験の結果、このような高い紡糸張力および選択的に高い紡糸速度下でＰＥＴの溶融紡糸工程を行うことによって、ＰＥＴの配向結晶化現象が現れて結晶化度が高くなり、ＰＥＴを形成する分子鎖が紡糸工程中に滑って微細ネットワーク構造を形成して、前述した結晶化度およびＡＯＦを満たすＰＥＴ未延伸糸が得られることが明らかになった。しかし、前記紡糸速度を５０００ｍ／ｍｉｎ以上に調節するのは現実的に実現が容易でなく、過度な紡糸速度によって前記冷却工程を行うのも難しい。
また、このようなＰＥＴ未延伸糸の製造工程では、固有粘度が０．８ないし１．３で９０モル％以上のＰＥＴを含むＰＥＴチップを前記ＰＥＴとして溶融紡糸することができる。
前述のように、前記ＰＥＴ未延伸糸の製造工程では、より高い紡糸速度および高い紡糸張力の条件を付与することができるが、このような条件下で前記紡糸段階を望ましく行うためには、前記チップの固有粘度が０．８以上であるのが好ましい。しかし、前記チップの溶融温度の上昇に応じた分子鎖の切断および紡糸パックからの吐出量による圧力の増加を防止するためには、固有粘度が１．３以下であるのが好ましい。
そして、前記チップは、モノフィラメントの繊度が２．０ないし５．０デニール、好ましくは２．０ないし３．０デニールになるように設計された口金から紡糸されるのが望ましい。つまり、紡糸中の糸切の発生および冷却時の相互干渉によって糸切が発生する可能性を低くするためには、モノフィラメントの繊度が２．０デニール以上になる必要があり、紡糸ドラフトを高くして十分に高い紡糸張力を付与するためには、モノフィラメントの繊度が５．０デニール以下であるのが好ましい。
そして、前記ＰＥＴを溶融紡糸した後には、冷却工程を付加して、前記ＰＥＴ未延伸糸を製造することができる。このような冷却工程は、１５ないし６０℃の冷却風を加える方法で行うのが望ましく、それぞれの冷却風温度条件において冷却風量を０．４ないし１．５ｍ／ｓに調節するのが望ましい。これにより、発明の一態様による諸般の物性を現わすＰＥＴ延伸糸をより容易に製造することができる。
一方、このような紡糸段階によって前述した結晶化度およびＡＯＦを満たすＰＥＴ未延伸糸を製造した後には、このような未延伸糸を延伸して延伸糸を製造するが、このような延伸段階は、１．７０以下の延伸比条件下で行うことができ、好ましくは１．２〜１．６の延伸比条件下で行うことができる。前記ＰＥＴ未延伸糸は、結晶領域が発達していて、非結晶領域の鎖も、配向程度が低くて、微細ネットワークを形成している。したがって、１．７０を超える高い延伸比条件下で前記延伸工程を行うと、前記延伸糸に切糸または毛羽などが発生し、前記製造方法によって製造されたＰＥＴ延伸糸も、特に、延伸されても過度な非結晶型鎖の配向によって発明の一態様による優れた物性を発現するのが難しい。そして、比較的低い延伸比下で延伸工程を行うと、これから製造されたＰＥＴ延伸糸およびタイヤコードの強度が一部低くなる。ただし、１．０、好ましくは１．２以上の延伸比下では、例えばキャッププライ用コードなどに適用されるのに適した６ｇ／ｄ以上の強度を示すＰＥＴタイヤコードの製造が可能なので、前記延伸工程は、１．０〜１．７０、好ましくは１．２〜１．６の延伸比条件下で望ましく行うことができる。
前述した製造方法で製造されたＰＥＴ延伸糸は、発明の一態様による優れた諸般の物性、例えば所定の範囲のクリープ率を示し、それによって形態安定性が優れたタイヤコードの提供を可能にする。
【０００９】
一方、発明の他の態様により前述したＰＥＴ延伸糸を含むＰＥＴタイヤコードが提供される。このようなＰＥＴタイヤコードは、０．０１ｇ／ｄの初期荷重を掛けて固定し、１００℃で０．７９１ｇ／ｄの荷重を掛けて２４時間放置した時に、下記の計算式１で定義されるクリープ率が４．０％以下になる。
[計算式１]
クリープ率＝（Ｌ−Ｌ０）／Ｌ０×１００
上記の式で、Ｌは２４時間放置した後のタイヤコードの長さであり、Ｌ０は 初期荷重を掛けて固定した時のタイヤコードの長さである。
このような発明の他の態様によるＰＥＴタイヤコードは、前記クリープ率が４．０％以下、例えば０ないし４．０％の小さい値を有することによって、荷重の変化に応じた変形が小さくて、形態安定性が優れている。したがって、このようなＰＥＴタイヤコードは、車両の走行速度が速くなってそれ自体に掛かる荷重などが急激に上昇しても、外形の形態変形がほとんど発生しない。したがって、このようなＰＥＴタイヤコードは、形態安定性が優れているだけでなく、タイヤ内でスチールベルトをしっかり固定して、キャッププライ用コードなどに望ましく使用することができる。したがって、タイヤの高速走行性能と共に車両の調整性および乗車感をより向上させることができる。
前記発明の他の態様によるＰＥＴタイヤコードは、１８０℃で０．０１ｇ／ｄの張力で１５分間熱処理した後の、０．０１ｇ／ｄの初期荷重を掛けて固定し、１００℃で０．７９１ｇ／ｄの荷重を掛けて２４時間放置した時の前記クリープ率が７．０％以下、例えば０ないし７．０％になる。したがって、前記ＰＥＴタイヤコードがタイヤの高速走行条件に対応する１００℃近くの高温下でも形態安定性が優れていて、タイヤの高速走行性能と共に車両の調整性および乗車感をより向上させることができる。
また、前記ＰＥＴタイヤコードは、１８０℃で０．０１ｇ／ｄの張力で１５分間熱処理した後の、０．０１ｇ／ｄの初期荷重を掛けて固定し、２０℃で０．７９１ｇ／ｄの荷重を掛けて２４時間放置した時の前記クリープ率が４．０％以下、例えば０ないし４．０％になる。したがって、前記ＰＥＴタイヤコードが高温下に維持された後に急激に温度が低くなっても、形態安定性が優れている。したがって、車両が高速走行後に突然駐停車されるなどの条件でも、前記タイヤコードが形態安定性が優れているので、タイヤの高速走行性能と共に車両の調整性および乗車感をより向上させることができる。
一方、前述のような発明の他の態様によるＰＥＴタイヤコードは、その形態が特に限定されず、通常のキャッププライ用コードと同等な形態からなる。より具体的に、このようなＰＥＴタイヤコードは、通常のキャッププライ用コードの形態によりコード当りの総繊度が１０００ないし５０００デニール（ｄ）、好ましくは１５００ないし３５００デニールであり、プライの数が１ないし３であり、撚り数が２００ないし５００ＴＰＭのディップコードの形態からなる。
また、前記ＰＥＴタイヤコードは、５ないし８ｇ／ｄ、好ましくは５．５ないし８ｇ／ｄの強度、２．０ないし５．０％、好ましくは２．５ないし５．０％の伸率（４．５ｋｇ荷重での中間伸率（Ｉｎｔｅｒｍｅｄｉａｔｅ  ｅｌｏｎｇａｔｉｏｎ）、１０ないし２５％の伸張破断率（Ｅｌｏｎｇａｔｉｏｎ  ａｔ  Ｂｒｅａｋ）、および２．０ないし５．０％の収縮率（１７７℃、３０ｇ、２ｍｉｎ）を示す。前記タイヤコードがこのような範囲の強度または伸率などの諸般の物性を現わすことによって、キャッププライ用コードとして望ましく適用される。
そして、前述したＰＥＴタイヤコードは、空気注入式タイヤのキャッププライ用コードとして適用される。このようなＰＥＴタイヤコードが適用されたタイヤは、前記キャッププライ用コードの優れた形態安定性により外形の形態があまり変形されず、タイヤ自体も容易に変形されない。したがって、前記タイヤは、高速走行性能が優れていて、車両の調整性または乗車感を向上させることができる。また、前記ＰＥＴタイヤコードは、スチールベルトの動きを効果的に抑制して、キャッププライ用コードとして望ましく使用することができる諸般の物性を現わす。
【００１０】
単に、前述した発明の他の態様によるＰＥＴタイヤコードがキャッププライ用コードに使用されることを主に説明したが、このようなＰＥＴタイヤコードの用途がこれに制限されるわけではなく、ボディープライ用コードなどの他の用途にも使用することができるのはもちろんである。
【００１１】
一方、前記発明の他の態様のタイヤコードは、ＰＥＴを溶融紡糸して未延伸糸を製造し、前記未延伸糸を延伸して延伸糸を製造し、前記延伸糸を撚糸した後、接着剤に浸漬してディップコード形態のタイヤコードを製造する方法で製造される。これらの各段階の具体的な条件や進行方法が最終製造されたタイヤコードの物性に直／間接的に反映されて、前述した物性を有するＰＥＴタイヤコードが製造される。
例えば、より高い紡糸張力および選択的に高い紡糸速度の条件下でＰＥＴを溶融紡糸して、２５％以上の高い結晶化度および０．１５以下の低いＡＯＦを示すＰＥＴ未延伸糸を製造し、これを利用してＰＥＴ延伸糸およびタイヤコードを製造することによって、前述した諸般の物性を有する発明の他の態様のＰＥＴタイヤコードが提供されることが明らかになった。したがって、前記発明の他の態様のＰＥＴタイヤコードは、発明の一態様によるＰＥＴ延伸糸、例えば高い結晶化度および低いＡＯＦを示すＰＥＴ未延伸糸から得られた延伸糸を使用して製造される。
つまり、前記ＰＥＴ未延伸糸の高い結晶化度および低いＡＯＦによって、高い収縮応力と共に低い収縮率を示すＰＥＴ延伸糸の製造が可能になるので、これを利用してより低いクリープ率およびこれによって優れた形態安定性などの優れた諸般の物性を現わすＰＥＴタイヤコードが製造される。
したがって、前記発明の他の態様のＰＥＴタイヤコードは、高い結晶化度および低いＡＯＦを示すＰＥＴ未延伸糸を製造し、これから発明の一態様によるＰＥＴ延伸糸を製造した後、このようなＰＥＴ延伸糸を利用して製造される。前記ＰＥＴ延伸糸を撚糸した後、接着剤に浸漬してディップコード形態に前記ＰＥＴタイヤコードを製造するようになり、このような撚糸工程および浸漬工程は通常のＰＥＴタイヤコードの製造工程条件および方法による。
このように製造されたＰＥＴタイヤコードは、総繊度が１０００ないし５０００デニールであり、プライが１ないし３であり、撚り数が２００ないし５００ＴＰＭの形態からなり、前述のような優れた諸般の物性、例えばより低いクリープ率または優れた形態安定性などを示すことができる。
【実施例】
【００１２】
以下、発明の望ましい実施例を通して、発明の構成および作用をより詳しく説明する。しかし、このような実施例によって発明の権利範囲が限定されるのではなく、これは例示として提示されるものに過ぎない。
【００１３】
実施例１
固有粘度が１．０５であるＰＥＴ重合体を利用し、０．８６ｇ／ｄの紡糸張力下で３８００ｍ／ｍｉｎの紡糸速度で通常の製造方法によりＰＥＴ重合体を溶融紡糸して冷却して未延伸糸を製造し、このような未延伸糸を１．５３の延伸比に延伸し、熱固定して巻き取って、実施例１のＰＥＴ延伸糸を製造した。
前記のように製造された総繊度１，０００デニールのＰＥＴ延伸糸を４３０ＴＰＭでＺ撚されたＺ撚糸２束を同一な撚り数のＳ撚で撚糸して、ＲＦＬ接着剤溶液に浸漬させて通過させた後、乾燥および熱処理して、実施例１のＰＥＴタイヤコードを製造した。
前記ＲＦＬ接着剤溶液の組成と乾燥および熱処理条件とは、通常のＰＥＴコードの処理条件と同一であった。
【００１４】
実施例２−７
ＰＥＴ延伸糸の製造工程中に、紡糸速度、紡糸張力、延伸比、または固有粘度条件を下記の表１に示されているように変更したことを除いては、実施例１と同様な方法でＰＥＴ延伸糸をそれぞれ製造し、このように製造されたＰＥＴ延伸糸を実施例１と同様な方法で撚糸して接着剤溶液に浸漬した後、乾燥および熱処理して、ＰＥＴタイヤコードをそれぞれ製造した。
［表１］
0005656628.tif 000002
【００１５】
比較例１（一般のＰＥＴ繊維を利用したＰＥＴ延伸糸およびＰＥＴタイヤコードの製造）
未延伸糸の製造のために固有粘度が１．０５であるＰＥＴ重合体を紡糸張力０．０６ｇ／ｄ下で紡糸速度８００ｍ／ｍｉｎで溶融紡糸し、ＰＥＴ延伸糸の製造のために未延伸糸を延伸比６．０に延伸したことを除いては、実施例１と同様な方法で比較例１のＰＥＴ延伸糸およびＰＥＴタイヤコードを製造した。
【００１６】
比較例２（高弾性低収縮（ＨＭＬＳ）繊維を利用した延伸糸およびタイヤコードの製造）
未延伸糸の製造のために固有粘度が１．０５であるＰＥＴ重合体を紡糸張力０．５２ｇ／ｄ下で紡糸速度３０００ｍ／ｍｉｎで溶融紡糸し、延伸糸の製造のために未延伸糸を延伸比１．８に延伸したことを除いては、実施例１と同一な方法で比較例２の延伸糸およびタイヤコードを製造した。
【００１７】
比較例３（ナイロン６６繊維を利用した延伸糸およびタイヤコードの製造）
相対粘度が３．３のナイロン６６重合体を紡糸張力０．１５ｇ／ｄ下で紡糸速度６００ｍ／ｍｉｎで溶融紡糸して冷却して未延伸糸を製造し、このような未延伸糸を延伸比５．５に延伸し、熱固定して巻き取って、ナイロン６６繊維を利用した比較例３の延伸糸を製造した。
上記のように製造された総繊度８４０デニールおよび１，０００デニールの延伸糸を３１０および４３０ＴＰＭでＺ撚されたＺ撚糸２束を同一な撚り数のＳ撚で撚糸して、ＲＦＬ接着剤溶液に浸漬させて通過させた後、乾燥および熱処理して、ナイロン６６繊維を利用した比較例３のタイヤコードを製造した。
前記ＲＦＬ接着剤溶液の組成と乾燥および熱処理条件とは、通常のナイロン６６コードの処理条件と同一であった。
【００１８】
まず、実施例１ないし７、比較例１および２で得られたＰＥＴ未延伸糸の結晶化度および非結晶配向指数（ＡＯＦ）を次の方法で測定し、測定結果を下記の表２に整理した。
−結晶化度：ＣＩ４、ｎ−ヘプタンを使用して密度勾配管を製造した後、密度を測定し、測定密度から、下記の計算式で結晶化度を計算した。
0005656628.tif 000003
（この時、ＰＥＴの場合にはρａ＝１．３３６およびρｃ＝１．４５７の定数である。）
−ＡＯＦ：偏光顕微鏡を使用して測定された複屈折率およびＸＲＤから測定された結晶配向指数（ＣＯＦ）を使用して下記の式でＡＯＦを算出した。
ＡＯＦ＝（複屈折率−結晶化度（％）*０．０１*結晶配向指数（ＣＯＦ）*０．２７５）／（（１−結晶化度（％）*０．０１）*０．２２）
[表２]
0005656628.tif 000004
【００１９】
次に、前記実施例１ないし７および比較例１ないし３により製造された延伸糸およびタイヤコードに対して、次のような方法でクリープ率を測定した。
前記クリープ率の測定には、図２に示されたクリープテスター器（Ｔｏｙｏｓｅｉｋｉ社製造）を使用した。このようなクリープテスター器を使用して前記実施例１ないし７および比較例１ないし３の延伸糸およびタイヤコード（初期試料の長さＬ０＝１９５ｍｍ）に０．０１ｇ／ｄの初期荷重を掛けて固定し、次に１００℃の温度で０．７９１ｇ／ｄの荷重を掛けて２４時間放置した。２４時間放置後に、実施例１ないし７および比較例１ないし３の延伸糸およびタイヤコードの長さＬを測定し、前記ＬおよびＬ０の長さから下記の計算式１により各延伸糸およびタイヤコードのクリープ率を測定した。このようなクリープ率の測定結果を下記の表３および４に示した。
[表３]
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[表４]
0005656628.tif 000006
【００２０】
次に、前記実施例１ないし７および比較例１ないし３により製造された延伸糸およびタイヤコード（初期試料の長さＬ０＝１９５ｍｍ）を１８０℃で０．０１ｇ／ｄの張力で１５分間熱処理した後に、同様な方法で２０℃および１００℃で各延伸糸およびタイヤコードのクリープ率を測定した。
つまり、前記熱処理した後の延伸糸およびタイヤコードに０．０１ｇ／ｄの初期荷重を掛けて固定し、次に１００℃の温度で０．７９１ｇ／ｄの荷重を掛けて２４時間放置した。２４時間放置後に実施例１ないし７および比較例１ないし３の延伸糸およびタイヤコードの長さＬを測定し、前記ＬおよびＬ０の長さから前記計算式１により各延伸糸およびタイヤコードのクリープ率を測定した（１００℃でのクリープ率測定）。
また、前記熱処理した後の延伸糸およびタイヤコードに０．０１ｇ／ｄの初期荷重を掛けて固定し、次に２０℃の温度で０．７９１ｇ／ｄの荷重を掛けて２４時間放置した。２４時間放置後に実施例１ないし７および比較例１ないし３の延伸糸およびタイヤコードの長さＬを測定し、前記ＬおよびＬ０の長さから前記計算式１により各延伸糸およびタイヤコードのクリープ率を測定した（２０℃でのクリープ率測定）。
このような２０℃および１００℃でのクリープ率の測定結果を下記の表５および６に示した。
[表５]
0005656628.tif 000007
[表６]
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前記表３乃至６を参照すれば、高い結晶化度および低いＡＯＦを示すＰＥＴ未延伸糸から製造された実施例１ないし７の延伸糸およびタイヤコードは、比較例１ないし３に比べてクリープ率が非常に低く、特に、タイヤの高速走行条件に対応する１８０℃で熱処理された後にも比較例１ないし３に比べてクリープ率が非常に低いことが分かる。
実施例１〜７に比べて、比較例１の一般的なＰＥＴ延伸糸およびタイヤコードは、クリープ率が高く、１８０℃に露出された後には高温でのクリープ率がより高くなることが分かる。
また、比較例３のナイロン６６延伸糸およびタイヤコードも、高温でのクリープ率が非常に大きくなることが分かる。
そして、比較例２のＰＥＴ  ＨＭＬＳ延伸糸およびタイヤコードも、比較例１および３に比べるとクリープ率が低いが、クリープ率が比較的大きく、特に、高温で熱処理した後にはクリープ率が急激に大きくなることが分かる。
これから、実施例１ないし７の延伸糸およびタイヤコードは、変形の恐れが少なく、特に、タイヤの高速走行条件に該当する高温熱処理後や、高速走行後の駐停車条件に該当する高温熱処理後に冷却した場合にも、変形の恐れが殆どないことが分かる。
【００２１】
一方、前記実施例１ないし７および比較例１ないし３のタイヤコードの物性を下記のように測定し、その測定結果を表７に示した。
−収縮率：英国Ｔｅｓｔｒｉｔｅ社のＴｅｓｔｒｉｔｅ  ＭＫ−Ｖ装備を使用して１８０℃の温度および初張力（３０ｇ）で各タイヤコードの乾熱収縮率を２分間測定した。
−３％伸張時のＬＡＳＥ値：ＡＳＴＭ  Ｄ８８５基準に基づいて万能引張試験器を使用して３％伸張時のＬＡＳＥ値（３％伸張時の荷重値）を測定した。また、このようなＬＡＳＥ値に基づいて下記の式によりＬ／Ｓ値を算出した。
Ｌ／Ｓ＝ＬＡＳＥ／収縮率（％）
[表７]タイヤコードの物性
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前記表７を参照すれば、実施例１ないし７のタイヤコードは、収縮率が相対的に小さく、ＬＡＳＥ値およびＬ／Ｓ値が大きくて、形態安定性が優れていることが分かる。これに比べて、比較例１ないし３のタイヤコードは、実施例１ないし７に比べて形態安定性が低いことが分かる。
したがって、このような実施例１ないし７のタイヤコードが形態安定性が優れていることが確認され、このようなタイヤコードをキャッププライ用コードなどに使用して、タイヤの高速走行性能を大きく向上させることができ、車両の調整性や乗車感も大きく向上させることができることが分かる。
【図１】
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【図２】
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