(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
焼結機と焼結鉱クーラーを備える焼結設備に適用する廃熱回収発電プラントであって、
第１蒸発器と第１節炭器と第１過熱器と第１蒸気ドラムを備えて、前記焼結鉱クーラーの排ガスを導入して熱水と蒸気を発生する焼結鉱クーラー廃熱ボイラーと、
第２蒸発器と第２過熱器と第２蒸気ドラムを備えて、前記焼結機の焼結完了領域で発生する高温の排ガスを導入して蒸気を発生する焼結機廃熱ボイラーと、
発電機と結合した多段式蒸気タービンと、
第１段フラッシャーの蒸気を前記多段式蒸気タービンの中圧段に供給し、第２段フラッシャーの蒸気を前記多段式蒸気タービンの低圧段に供給する２段式フラッシャーと、を備え、
前記多段式蒸気タービンの復水と前記２段式フラッシャーの戻り熱水を前記第１節炭器で加熱して、加熱された熱水を前記２段式フラッシャーと前記第２蒸気ドラムと前記第１蒸気ドラムに分配し、
前記第１蒸発器と前記第１過熱器で生成した蒸気と前記第２蒸発器と前記第２過熱器で生成した蒸気を前記多段式蒸気タービンの高圧段に供給して、
前記焼結機廃熱ボイラーの排ガス出口における排ガスを酸露点より高い温度に維持し、前記焼結機廃熱ボイラーの排ガスと前記焼結機の点火領域で発生する低温の排ガスが合流するところの排ガスを水露点より高い温度に維持することを特徴とする焼結設備用廃熱回収発電プラント。
【請求項２】
焼結機と焼結鉱クーラーを備える焼結設備に適用する廃熱回収発電プラントであって、
第１蒸発器と第１過熱器と第１節炭器と第１蒸気ドラムを備え、前記焼結鉱クーラーの排ガスを導入して熱水と蒸気を発生する焼結鉱クーラー廃熱ボイラーと、
第２蒸発器と第２過熱器と第２節炭器と第２蒸気ドラムを備え、前記焼結機の焼結完了領域で発生する高温の排ガスを導入して蒸気を発生する焼結機廃熱ボイラーと、
発電機と結合した多段式蒸気タービンと、
第１段フラッシャーの蒸気を前記多段式蒸気タービンの中圧段に供給し、第２段フラッシャーの蒸気を前記多段式蒸気タービンの低圧段に供給する２段式フラッシャーと、を備え、
前記多段式蒸気タービンの復水と前記第２段フラッシャーの戻り熱水を前記第１節炭器で加熱して、加熱された熱水を前記第１段フラッシャーと前記第１蒸気ドラムに分配し、
前記第１段フラッシャーの熱水を前記第２節炭器で加熱して、前記第１段フラッシャーと前記第２蒸発ドラムに分配し、
前記第１蒸発器と前記第１過熱器で生成した蒸気と前記第２蒸発器と前記第２過熱器で生成した蒸気を前記多段式蒸気タービンの高圧段に供給して、
前記焼結機廃熱ボイラーの排ガス出口における排ガスを酸露点より高い温度に維持し、前記焼結機廃熱ボイラーの排ガスと前記焼結機の点火領域で発生する低温の排ガスが合流するところの排ガスを水露点より高い温度に維持することを特徴とする焼結設備用廃熱回収発電プラント。
【請求項３】
前記焼結機廃熱ボイラーの排ガス出口における排ガスの温度を１６０℃以上、前記焼結機廃熱ボイラーの排ガスと前記焼結機の排ガスが合流するところにおける排ガスの温度を１００℃以上に維持するように運転することを特徴とする請求項１または２に記載の焼結設備用廃熱回収発電プラント。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、焼結機と焼結鉱クーラーで構成され焼結鉱を生成する焼結設備に適用する廃熱回収発電プラントに関する。
【背景技術】
【０００２】
製鉄所で使用する鉄鉱石は、粉状にした鉄鉱石を産地や性質についてブレンドして均質化した粉鉱石が主体となるが、粉鉱石をそのまま高炉に装入すると目詰まりを起こして還元ガスの流れを阻害する。そこで、事前に粉鉱石に少量の石灰粉とコークスを混ぜ、焼結機を用いて一定の大きさに焼き固めて塊状の焼結鉱としたものを使うことが多い。現在、日本では、高炉に装入される鉄鉱石のうち焼結鉱がほぼ７５％を占めるとされている。
【０００３】
焼結鉱は，粉鉱、粉石灰石、粉コークスを混合して造粒した焼結原料を焼結機に装入して着火させ、コンベアにより焼結原料が末端に向かって移動する間に吸引ブロワで吸引した空気を上から下に向けて吹き付けて粉コークスを燃焼させ、コークスの燃焼熱で粉鉱石を部分的に溶融して結合させたのちに、破砕、選別して直径１５〜３０ｍｍの焼結鉱を得る。焼結機で製造される高温の焼結鉱は、焼結鉱クーラーに移されてコンベヤで搬送する間にコンベヤの下から冷却気流を当てられ貯蔵が可能な温度まで冷却される。
【０００４】
このように、焼結鉱を生産する焼結設備は、焼結機と焼結鉱クーラーで構成される。焼結機では空気を供給して焼結原料を燃焼させ、燃焼により生ずるガスが着火部分における５０〜６０℃程度の低温からコンベア末端部分における４００〜４５０℃程度の高温まで分布する排ガスとなる。また焼結鉱クーラーでは高温の焼結鉱を空気で冷却するので、冷却用空気が３００〜４００℃の高温の排ガスとなる。
従来、たとえば図３に図示されたように、焼結鉱クーラーの排ガスについては排ガスの余剰熱を廃熱ボイラーで回収して蒸気を発生し、ユーティリティ蒸気としてあるいは蒸気タービンを介して得られる電力として効果的に廃熱回収されている。
【０００５】
ちなみに、特許文献１は、焼結鉱クーラーで暖められた冷却用空気を廃熱ボイラーに導いて発生させた蒸気を蒸気タービンに供給して電力を生成する廃熱回収方法における改良発明を開示している。
特許文献１に開示された焼結鉱クーラーの廃熱回収方法は、焼結鉱クーラーを焼結鉱がより高温状態にあるボイラー連通領域と冷却が進んだ煙道連通領域とに分けて、ボイラー連通領域に導入した冷却ガスは冷却後に焼結鉱を覆うフードを介してボイラーに導いて熱を回収し、煙道連通領域に導入した冷却ガスは冷却後の排ガスをそのまま煙道に導いて大気に放出する方法であって、フード内を常時正圧にして大気が混入しないようにして、回収する冷却ガスの温度低下を防ぐと共に、ボイラー連通領域と煙道連通領域の仕切りを任意に設定できるようにして熱回収率を向上させたことが特徴になっている。
特許文献１には、焼結機で発生する余剰熱について、これを回収して利用することについて何の言及も示唆もない。
【０００６】
ところで、サスペンションプレヒータ（ＰＨ）とエアクエンチングクーラー（ＡＱＣ）を備えるセメント焼成プラントでは、従来、ＰＨの排ガスをボイラーで熱回収してセメント原料の乾燥に利用すると共に、ＡＱＣの排ガスをボイラーで限界まで熱回収して発電する廃熱発電システムが利用されてきた。ＰＨの排ガスの温度はたとえば３５０〜４００℃であり、ＡＱＣの排ガスの温度はたとえば３００〜２５０℃であるが排ガスの量がＰＨより多い。
【０００７】
これに対して、たとえば特許文献２は、ＰＨの廃熱とＡＱＣの廃熱をそれぞれ廃熱ボイラーで回収して蒸気を得て、蒸気タービンを駆動して発電する廃熱発電システムを開示している。
特許文献２に開示されたセメント焼成プラント廃熱発電システムは、ＡＱＣボイラーの節炭器で加熱された熱水の一部をフラッシャーを介して低圧蒸気化して蒸気タービンの低圧段に投入すると共に、残りの一部をＡＱＣボイラーの蒸発器と過熱器を通して過熱し、さらに残りをＰＨボイラーの蒸発器と過熱器を通して過熱して、生成した高圧蒸気を蒸気タービンの高圧段に投入するシステムである。
【０００８】
特許文献２の廃熱発電システムの特徴は、図４に示すように、ＰＨボイラーの排ガス出口側にさらに蒸気ドラムを有する第２蒸発器を備えて、フラッシャーからの戻り熱水が蒸気ドラムを介して第２蒸発器に導入され、第２蒸発器で加熱された熱水が蒸気ドラムに戻され、蒸気ドラムで発生する蒸気が蒸気タービンの低圧段に投入されることである。
【０００９】
開示された廃熱発電システムは、ＡＱＣボイラーの出口ガス温度をできるだけ低温に維持する一方、ＰＨボイラーを２圧化して多段式蒸気タービンの高圧段と低圧段のそれぞれに適した蒸気を補給するようにして、ＰＨボイラーの出口ガス温度をできるだけ低温にして廃熱回収率を大幅に高めるようにしたものである。
開示システムでは、ＰＨボイラーの入り口ガス温度３２５℃が出口ガス温度１６５℃まで下げられ、ＡＱＣボイラーの入り口ガス温度３６０℃が出口ガス温度１０５℃まで下げられる。
このようにして、開示の廃熱発電システムは、ＡＱＣの廃熱を十分に回収した上、ＰＨの廃熱も十分に利用して、電気エネルギー化することができる。
【００１０】
そこで、焼結機と焼結鉱クーラーを備えた焼結設備にセメント焼成プラント廃熱発電システムの技術的思想を適用して焼結機の廃熱も有効に利用できるようにしようとすれば、焼結機にＰＨボイラーに対応する焼結機ボイラー（ＳＭボイラー）を採用し、焼結鉱クーラーにＡＱＣボイラーに対応する焼結鉱クーラー廃熱ボイラー（ＳＣボイラー）を採用することになる。
【００１１】
ところが、焼結機においては、焼結原料に含まれるイオウ成分が焼結過程で酸化して亜硫酸ガスＳＯ２になりさらに酸化して生成する無水硫酸ＳＯ３が排ガスに含まれる。したがって、排ガスの温度が酸露点より低下すると、ＳＯ３が水蒸気と反応して硫酸となったガスが結露して固体表面上に液滴硫酸が出現し高い腐食性を発揮するので、焼結機排ガスが流れ下る途中の流路に設けられた排ガス処理装置や煙道を腐食して損傷を与えるおそれがある。
【００１２】
このため、通常は、排ガス用煙突出口における排ガスは酸露点を考慮して決められている。硫酸の酸露点は、ＳＯ３の分圧と水分分圧により左右される値であるが、ほぼ１２０〜１４０℃程度であるので、排ガス温度はたとえば１４０〜１５０℃程度になるようにすることが好ましい。
【００１３】
また、硫酸のガスが含まれた排ガスが、水の露点以下の温度になると、凝縮した水に硫酸が溶けて硫酸溶液になり、付着した金属表面を激しく腐食するようになる。
このため、煙道中の排ガスは水の露点温度より高くなるようにすることが好ましい。水露点は、ガス中の水蒸気分圧により左右される値であるが、ほぼ６０〜８０℃程度であるので、排ガス温度はたとえば１００℃以上に維持することが好ましい。
【００１４】
さらに、ＳＭボイラーを設けた場合は、ＳＭボイラー出口の排ガスは、廃熱ボイラーを経由しない焼結機の点火部で生じる低温の排ガスと合流したのち集塵機など排ガス処理装置を通って煙突から大気に排出されることになる。そこで、合流後の排ガス温度が酸露点を下回らないようにしないと、煙道などの排気系設備を著しく腐食させるため、合流後の排ガス温度を酸露点以上に維持することが求められる。したがって、ＳＭボイラー出口の排ガスは、焼結機における低温領域の燃焼ガスに見合うため、できるだけ高温にすることが好ましい。
【００１５】
特許文献２に開示された廃熱ボイラーは、出口における排ガス温度を低温にすることにより効果的な廃熱回収を図るものである。そこで、従来技術に従って焼結機に廃熱ボイラーを導入した場合には、焼結機廃熱ボイラーに要求される排ガスの温度条件を満たすことができず排ガスを過度に冷却して排ガス処理系に障害を招くことになる。このように、セメント焼成プラント廃熱発電システムをそのまま適用することはできず、焼結機の排ガスについては効果的な廃熱回収をすることができなかった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１６】
【特許文献１】特開２０００−２２６６１８号公報
【特許文献２】特開２００８−１５７１８３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１７】
そこで、本発明が解決しようとする課題は、焼結鉱クーラーにおける廃熱回収に加えて、焼結機の排ガスに含まれる無水硫酸の液滴硫酸化を抑制しながら、従来十分活用できなかった焼結機の廃熱を効果的に回収して、焼結設備の廃熱回収率を向上させるようにした焼結設備用廃熱回収発電プラントを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１８】
上記課題を解決する本発明の焼結設備用廃熱回収発電プラントは、焼結機と焼結鉱クーラーを備える焼結設備に適用する廃熱回収発電プラントであって、蒸発器と節炭器と過熱器と蒸気ドラムを備えて焼結鉱クーラーの焼結完了領域で発生する高温の排ガスを導入し熱水と蒸気を発生する焼結鉱クーラー廃熱ボイラーと、蒸発器と過熱器と蒸気ドラムを備えて焼結機の排ガスを導入し蒸気を発生する焼結機廃熱ボイラーと、発電機と結合した多段式蒸気タービンと、第１段フラッシャーである高圧段フラッシャーの蒸気を多段式蒸気タービンの中圧段に供給し第２段フラッシャーである低圧段フラッシャーの蒸気を多段式蒸気タービンの低圧段に供給する２段式フラッシャーと、を備える。
【００１９】
さらに、蒸気タービンの復水と低圧段フラッシャーの戻り熱水を焼結鉱クーラー廃熱ボイラーの節炭器で加熱して、加熱された熱水の一部を焼結鉱クーラー廃熱ボイラーの蒸気ドラムに供給し、残りの一部を焼結機廃熱ボイラーの蒸気ドラムに供給し、残りを高圧段フラッシャーに供給し、焼結鉱クーラー廃熱ボイラーの蒸発器と過熱器で生成した蒸気と焼結機廃熱ボイラーの蒸発器と過熱器で生成した蒸気を多段式蒸気タービンの高圧段に供給することを特徴とする。
【００２０】
これにより、焼結機廃熱ボイラーの排ガス出口における排ガスを酸露点より高い温度に維持し、かつ、焼結機廃熱ボイラーの排ガスと焼結機の排ガスが合流するところにおける排ガスを水露点より高い温度に維持することができる。
たとえば、焼結機廃熱ボイラーの排ガス出口における排ガスを２００℃以上に保持し、また焼結機廃熱ボイラーの排ガスと焼結機の点火領域で発生する低温の排ガスが合流するところにおける排ガスをたとえば１６０℃以上に保持すれば、硫酸腐食を効果的に抑制することができる。
【００２１】
本発明の焼結設備用廃熱回収発電プラントでは、焼結機廃熱ボイラーを設置することにより、焼結機の排ガスによる硫酸腐食を抑制しながら、焼結機の廃熱を利用して蒸気タービンの高圧段に供給する高圧蒸気を補充することができる。また、焼結機廃熱ボイラーにおいて出口の排ガス温度を酸露点以上に維持するため、十分に廃熱回収することはできないが、その代わりに、焼結鉱クーラー廃熱ボイラーにおける高圧蒸気の生産量を抑制した分を２段式フラッシャーの高圧段フラッシャーにおける中圧蒸気の生産に利用して、中圧蒸気を蒸気タービンの中圧段に供給して出力を補うことで、全体として廃熱の利用率を向上させることができる。
本発明の焼結設備用廃熱回収発電プラントは、焼結機の廃熱を回収しない場合と比較してほぼ１．５倍の廃熱回収率を達成することができる。
【００２２】
また、本発明の焼結設備用廃熱回収発電プラントは、焼結機廃熱ボイラーにさらに節炭器を備えて、蒸気タービンの復水と２段式フラッシャーの戻り熱水を焼結鉱クーラー廃熱ボイラーの節炭器で加熱して焼結機廃熱ボイラーの蒸気ドラムに供給する代わりに、高圧段フラッシャーの熱水を焼結機廃熱ボイラーの節炭器で加熱して一部を蒸気ドラムに供給し残りを高圧段フラッシャーに戻すものであってもよい。
【００２３】
これにより、焼結機廃熱ボイラーの排ガス出口における排ガスを酸露点より高い温度に維持し、焼結機廃熱ボイラーの排ガスと焼結機の排ガスが合流したときの排ガスを水露点より高い温度に維持して、硫酸腐食を抑制することができる。
また、焼結機の廃熱を利用して、蒸気タービンの高圧段に供給する高圧蒸気を補充すると共に、２段式フラッシャーを採用して低圧段フラッシャーで生成する低圧蒸気を蒸気タービンの低圧段に加える他に、高圧段フラッシャーで生産する中圧蒸気を中圧段に補充して蒸気タービンの出力を補うことで、低温媒体を活用して全体として廃熱の利用率を向上させることができる。
【発明の効果】
【００２４】
本発明の焼結設備用廃熱回収発電プラントは、焼結機排ガスによる硫酸腐食を抑制しながら、従来回収が十分できなかった焼結機で発生する廃熱を回収して電力を生成し、全体としての廃熱利用率を向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００２５】
【図１】本発明の第１実施例に係る焼結設備用廃熱回収発電プラントのブロック図である。
【図２】本発明の第２実施例に係る焼結設備用廃熱回収発電プラントのブロック図である。
【図３】従来の焼結設備用廃熱回収発電プラントの例を示すブロック図である。
【図４】従来のセメント焼成プラントに適用した廃熱回収発電システムの例を示すブロック図である。
【発明を実施するための形態】
【００２６】
以下、図面を参照して本発明の実施形態について説明する。なお、図番の異なる図面においても、同一の機能を備えた構成要素には同一の参照番号を付して、理解の容易化を図った。
【実施例１】
【００２７】
図１は、本発明の第１実施例に係る焼結設備用廃熱回収発電プラントのブロック図である。図中、有向実線は熱水や蒸気の流れを示し、有向点線は排気の流れを示す。
第１実施例の焼結設備用廃熱回収発電プラントは、焼結設備における焼結機（ＳＭ）１と焼結鉱クーラー（ＳＣ）２で発生する廃熱を回収して電力を得る廃熱回収発電プラントである。
【００２８】
たとえば最も一般的なドワイト・ロイド式の焼結機１は、直径２〜３ｍｍの粉鉱と溶剤となる粉石灰石と燃料となる粉コークスとを混合して造粒した焼結原料を機中の鉄製のパレットに入れて着火させ、パレットの焼結原料が末端に向かって移動する間に排風機７で吸引して生成した気流を上から下に通して粉コークスを燃焼させ、コークスの燃焼熱で粉鉱石を部分的に溶融して結合させて焼結鉱を得る。焼結鉱は、破砕、選別して直径１５〜３０ｍｍの焼結鉱とした後、焼結鉱クーラー２に投入する。
【００２９】
焼結機１で焼結原料を燃焼させて生ずる排ガスの温度は、点火領域における５０〜６０℃程度の低温から焼結完了領域における４００〜４５０℃程度の高温まで分布する。
また、焼結機１における排ガスには、粉コークスや鉄鉱石に含まれるイオウ成分が酸化して生成した亜硫酸ガスＳＯ２および亜硫酸ガスがさらに酸化して生成される無水硫酸ＳＯ３が含まれる。無水硫酸ＳＯ３が含まれる排ガスは、温度が酸露点より低下すると固体表面上に液滴硫酸が結露して付着し高い腐食性を呈するようになり、熱交換器の伝熱面や煙道に設けられた集塵機３などに損傷を与えるおそれがあるので、排ガスの温度を酸露点以上に保持する必要がある。
【００３０】
焼結機１で製造される高温の焼結鉱は、焼結鉱クーラー２に移されてコンベヤで搬送する間にコンベヤの下から冷却用空気を流通させて冷却する。
焼結鉱クーラー２で高温の焼結鉱を冷却するために使用した冷却用空気は、３００〜４００℃の高温の排ガスとなる。
なお、焼結鉱クーラー２の排ガスは、破砕された焼結鉱を透過するため粉塵が含まれるので、集塵機４などの除塵装置により粉塵を除去した後に大気に放出される。
【００３１】
本実施例に係る焼結設備用廃熱回収発電プラントは、上記構成の焼結設備に付帯させるもので、蒸気タービン５１と発電機５２と復水器５３を備えた発電装置５０と、焼結鉱クーラー廃熱ボイラー（ＳＣボイラー）３０と、焼結機廃熱ボイラー（ＳＭボイラー）１０と、第１段フラッシャーとして高圧段フラッシャー４１と第２段フラッシャーとして低圧段フラッシャー４２を備えた２段式フラッシャー４０と、復水を給水する給水ポンプ５４を含んで構成される。
【００３２】
ＳＣボイラー３０は、従来用いられてきたものと同様の構成を有するもので、ボイラー本体３１を備える。ボイラー本体３１には過熱器３３と蒸発器３５と節炭器３７が組み込まれており、蒸気ドラム３６が付属している。ボイラー本体３１には焼結鉱クーラー２で３００〜４００℃まで昇温した冷却用空気が供給される。高温の冷却用空気は、過熱器３３、蒸発器３５、節炭器３７で効率的に熱交換して、水あるいは蒸気を加熱して冷却し、ボイラー本体３１の出口から放出される。
【００３３】
ＳＭボイラー１０はボイラー本体１１を備え、ボイラー本体１１には過熱器１３と蒸発器１５を備え、蒸気ドラム１６が付帯している。ボイラー本体１１には、排風機９で吸引されることにより、焼結機１の排ガスのうち高温の部分が導入され、過熱器１３と蒸発器１５で効率的に熱交換して冷却された後に、ボイラー本体１１の出口から放出される。ＳＭボイラー１０から放出される排ガスは、配管に導かれて、焼結機１の排ガスのうち低温の部分と合流し、さらに、集塵機３を通過して煙突５から大気に放出される。
【００３４】
発電装置５０の蒸気タービン５１は、多段式蒸気タービンで、少なくとも高圧蒸気を供給する高圧段、低圧蒸気を供給して出力を補う低圧段、中間的な圧力の中圧蒸気を供給して出力を補う中圧段を備える。蒸気タービン５１には発電機５２が直結されていて、蒸気タービン５１の回転軸の運動エネルギーを電力に変換する。
蒸気タービン５１における仕事の終わった蒸気は、復水器５３で凝縮して水に返り、給水ポンプ５４により再度ボイラーに供給される。
【００３５】
２段式フラッシャー４０の高圧段フラッシャー４１はＳＣボイラー３０から供給される熱水から蒸気を分離して、生成する蒸気を蒸気タービン５１の中段に供給し、残った熱水を低圧段フラッシャー４２に供給する。低圧段フラッシャー４２は、高圧段フラッシャー４１から供給された熱水から低圧の蒸気を分離し、蒸気を蒸気タービン５１の低圧段に供給し、残った熱水を底の出口から配管系に放出する。
【００３６】
多段式蒸気タービン５１の復水と低圧段フラッシャー４２の戻り熱水をＳＣボイラー３０の節炭器３７に供給して加熱する。加熱された熱水は、高圧段フラッシャー４１と、ＳＭボイラー１０の蒸気ドラム１６と、ＳＣボイラー３０の蒸気ドラム３６に分配される。
ＳＣボイラー３０の蒸気ドラム３６に供給された熱水は、蒸発器３５で加熱され高圧水になって蒸気ドラム３６に戻り気液分離する。蒸気ドラム３６の蒸気は過熱器３３で飽和温度以上に加熱され高圧蒸気になる。
【００３７】
また、ＳＭボイラー１０の蒸気ドラム１６に供給された熱水は、蒸発器１５と過熱器１３により同様の高圧蒸気になり、ＳＣボイラー３０で生成された高圧蒸気と合流して、蒸気タービン５１の高圧段に供給される。
このとき、排ガス中の無水硫酸による腐食を防止するため、ＳＭボイラー１０の排ガス出口における排ガス温度を酸露点より高いたとえば１６０℃以上に維持する必要がある。したがって、ＳＭボイラー１０における廃熱回収量は、ＳＭボイラー１０に供給される排ガス温度と排ガス流量により制約される。
【００３８】
ＳＭボイラー１０から蒸気タービン５１の高圧段に供給する蒸気の圧力あるいは温度を決めれば、上記のようにして決まる回収熱量に基づいて、ＳＣボイラー３０の節炭器３７からＳＭボイラー１０の蒸気ドラム１６に供給される熱水の温度と流量が決まる。
【００３９】
さらに、ＳＣボイラー３０の節炭器３７から熱水が供給される高圧段フラッシャー４１は、供給される熱水のたとえば１０％を蒸気化して蒸気タービン５１の中圧段に供給し、残る熱水を低圧段フラッシャー４２に供給する。低圧段フラッシャー４２においても、熱水のたとえば１０％を蒸気化して蒸気タービン５１の低圧段に供給することができる。低圧段フラッシャー４２に残る熱水は戻り熱水として、復水器５３で生成される蒸気タービン５１の復水と一緒に、給水ポンプ５４により再びＳＣボイラー３０に供給される。
【００４０】
なお、焼結鉱クーラー２で焼結鉱を冷却して昇温した冷却用空気は、ＳＣボイラー３０に導かれ、廃熱回収されて冷却し、集塵機４など除塵装置を介して煙突６から大気に放出されるが、ＳＣボイラー３０で冷却した空気は、一部を焼結鉱クーラー２に戻して再度冷却に使用することにより、外気取り込みの動力を節減することができる。
【００４１】
このように構成された廃熱回収発電プラントでは、ＳＭボイラー１０において回収する廃熱の分だけ発電システムを循環する熱水あるいは蒸気の量を増加させることができるので、発電効率が向上する。ただし、ＳＭボイラー１０の出口における排ガス温度に制約があるため、蒸気タービン５１で利用できるような高圧蒸気を得るためには、ＳＭボイラー１０の蒸気ドラム１６に、ＳＣボイラー３０の節炭器３７で加熱して適宜の温度まで昇温した熱水を供給することが好ましい。
【００４２】
このようにすると、ＳＣボイラー３０で回収する熱量の一部をＳＭボイラー１０のために利用するので、この分だけフラッシャー蒸気は減少するが、ＳＭボイラー１０で蒸発及び加熱することにより、蒸気タービン５１に供給する高圧蒸気が増加するので、全体的にはより効率のよい発電システムとなる。
さらに、フラッシャーで生成する蒸気を蒸気タービン５１の低圧段に供給して出力を増強してきた従来手法に加えて、ＳＣボイラー３０で蒸気タービン５１の中圧段に適合する蒸気を生成して蒸気タービン５１の中圧段に注入して電力を補強する方式を採用するものとして、新たに高圧段フラッシャー４１を導入してフラッシャーを２段式フラッシャー４０として、高圧段フラッシャー４１に節炭器３７で加熱した熱水を供給し蒸気タービン５１の出力を増強している。
【００４３】
たとえば、焼結機１で２０万Ｎｍ３／ｈの排ガスを発生し、焼結鉱クーラー２で４０万Ｎｍ３／ｈの排ガスを発生する焼結設備において、ＳＭボイラー１０に供給される排ガス温度が３５０℃で、出口における排ガス温度を酸露点以上に保持するものとする。
このためには、たとえば、ＳＣボイラー３０の節炭器３７の出口における熱水の温度を１７７℃として、ＳＭボイラー１０の蒸気ドラム１６に給水することにより、蒸発器１５の水側温度は１８２℃に保持され、このときのＳＭボイラー１０の出口における排ガス温度は約２００℃に保持できる。
【００４４】
硫酸の酸露点は、ＳＯ３の分圧と水分分圧により左右されるが、ここでは、ほぼ１２０〜１４０℃程度となる。ＳＭボイラー１０の出口における排ガス温度は酸露点温度まで６０〜８０℃の余裕がある。また、焼結機１から排出される低温の排ガスと合流する位置における排ガス温度も、水露点より高い１００℃程度に維持することができる。したがって、排ガス中に含まれる無水硫酸ＳＯ３の液滴硫酸化および硫酸成分の水溶液化を抑制し、廃熱ボイラーの伝熱面および排気系設備の腐食を防止することができる。
【００４５】
なお、高圧段フラッシャー４１では、０．４ＭＰａでフラッシュさせると、１０％が蒸気になり９０％が熱水になるので、蒸気を蒸気タービン５１の中圧段に供給し、熱水を低圧段フラッシャー４２に供給する。低圧段フラッシャー４２では、０．１３ＭＰａでフラッシュさせて、供給された熱水を同じく１０％の蒸気と９０％の水に分けて、蒸気を蒸気タービン５１の低圧段に供給し、水を戻り熱水として、復水器５３からの復水と一緒にしてＳＣボイラー３０に給水する。
【００４６】
２段フラッシャーを採用することにより、２つの圧力温度水準の蒸気を生成させることができるので、高いポテンシャルを持つより高温の蒸気を活用することができる。
本実施例の廃熱回収発電プラントを上記の条件下で運転して焼結機の排ガスから回収した廃熱を加えたことにより、焼結鉱クーラーからの廃熱回収のみの場合と比較して、ほぼ１．５倍の電力を得ることができた。
【００４７】
本実施例の廃熱回収発電プラントを用いることにより、焼結機１で発生する無水硫酸による排ガス管路中の各種機器の損傷を抑制しながら、焼結機１で発生する排ガスから廃熱を回収して利用し、より効率のよい焼結設備の運転を行うことができる。
本実施例の廃熱回収発電プラントは、ＳＭボイラー１０とＳＣボイラー３０で共有される給水系統を備え、設備コストが安価でシンプルな運用が可能という利点があり、焼結機１で発生する利用可能な廃熱が比較的少ない場合に適している。
【実施例２】
【００４８】
図２は、本発明の第２実施例に係る焼結設備用廃熱回収発電プラントのブロック図である。図中、図１と同じ機能を有する要素は、図１と同じ参照番号を付すことにより重複した説明を避けて簡易化を図った。
第２実施例の焼結設備用廃熱回収発電プラントは、第１実施例の廃熱回収発電プラントと比較して、焼結機廃熱ボイラー（ＳＭボイラー）１０にさらに節炭器１７を設けて配管系統を少し変更し、焼結鉱クーラー廃熱ボイラー（ＳＣボイラー）３０の節炭器３７から供給される熱水を直接にＳＭボイラー１０の蒸気ドラム１６に供給する代わりに、高圧段フラッシャー４１とＳＭボイラー１０の節炭器１７を介して蒸気ドラム１６に供給するようにしたもので、他の構成には大きな相違がない。
【００４９】
本実施例の廃熱回収発電プラントでは、給水ポンプ５４により復水器５３と低圧段フラッシャー４２から供給される給水が、ＳＣボイラー３０の節炭器３７で加熱されて、蒸気ドラム３６と高圧段フラッシャー４１に分配される。蒸気ドラム３６に供給された熱水は蒸発器３５で加熱され蒸気ドラム３６に戻って気液分離して蒸気を発生し、発生した飽和蒸気は過熱器３３で高圧蒸気となって、蒸気タービン５１の高圧段に供給される。
【００５０】
また、高圧段フラッシャー４１に供給される熱水は、高圧段フラッシャー４１で蒸気と熱水に分離して、蒸気は蒸気タービン５１の中圧段に供給される。また、熱水は低圧段フラッシャー４２に供給されるが、配管の途中で昇圧ポンプ４３により一部が取り出されてＳＭボイラー１０の節炭器１７に給水される。節炭器１７に供給された熱水は、節炭器１７で加熱された後に蒸気ドラム１６に供給され、余剰は高圧段フラッシャー４１に分配される。
ＳＭボイラー１０の蒸気ドラム１６に供給された熱水は、蒸発器１５と加熱器１３により高圧蒸気となって、ＳＣボイラー３０から供給される高圧蒸気と一緒に蒸気タービン５１の高圧段に供給される。
【００５１】
また、ＳＭボイラー１０の節炭器１７から供給される余剰の熱水は、ＳＣボイラー３０の節炭器３７から供給される余剰の熱水と一緒に高圧段フラッシャー４１に供給され、発生する中圧蒸気と熱水の量を増加させる。
低圧段フラッシャー４２に供給された熱水は、低圧蒸気と熱水に分離し、低圧蒸気は蒸気タービン５１の低圧段に供給されて発電機５２における発電電力を増大させる。
【００５２】
本実施例の廃熱回収発電プラントでも、ＳＭボイラー１０において回収する廃熱の分だけ蒸気タービン５１に供給する熱エネルギーを増加させることができるので、発電量が増大する。しかし、ＳＭボイラー１０の出口における排ガス温度が酸露点を超えていなければならないという制約があるため、ＳＭボイラー１０で回収する廃熱の一部を使って昇温させた熱水を受け入れて利用することにより、蒸気タービン５１で利用できる高圧蒸気をより大量に生成するようにしている。
【００５３】
ただし、熱水をＳＣボイラー３０から蒸気ドラム１６に直接受け入れる代わりに、高圧段フラッシャー４１の熱水を節炭器１７を介して受け入れるようにし、かつ節炭器１７で加熱した熱水のうち蒸気ドラム１６に供給して高圧蒸気にする分を除いた余剰分は高圧段フラッシャー４１に戻して、中圧蒸気の生成に利用している。
【００５４】
第２実施例の廃熱回収発電プラントでも、ＳＣボイラー３０で回収する熱量の一部をＳＭボイラー１０で高圧蒸気を得るために利用する分だけ、ＳＭボイラー１０で生成する高圧蒸気量が増加することになる。さらに、２段式フラッシャー４０の低圧段フラッシャー４２で生成する低圧蒸気を蒸気タービン５１の低圧段に供給するのに加えて、２段式フラッシャー４０の高圧段フラッシャー４１にＳＣボイラー３０とＳＭボイラー１０で得られる熱水の一部を供給して、蒸気タービン５１の中圧段に適合する蒸気を生成して蒸気タービン５１の中圧段に注入することにより、蒸気タービン５１の出力を増強し発電装置５０で発生する電力を補強するようにしている。
【００５５】
たとえば、高圧段フラッシャー４１の圧力を飽和温度１４４℃に対応する中圧段圧力に維持して気液分離を行い、生成した熱水の一部をＳＭボイラー１０の節炭器１７に給水することにより、ＳＭボイラー１０の出口における排ガス温度は酸露点より２０〜４０℃高い約１６０℃に保持することができる。
したがって、排ガス中に含まれる無水硫酸や亜硫酸ガスの結露による液滴硫酸化を抑制して、廃熱ボイラー１１の伝熱面や排気系設備の腐食を防止することができる。
【００５６】
本実施例の廃熱回収発電プラントは、ＳＭボイラー１０とＳＣボイラー３０のそれぞれに独立した給水系統を備えＳＭボイラー１０に節炭器１７を備えるため設備コストが高くなる反面、焼結機１の廃熱をより多く回収できるため、焼結機１と焼結クーラー２で利用可能な廃熱全体に対して焼結機１の占める割合が大きい場合に適している。
【産業上の利用可能性】
【００５７】
本発明の焼結設備用廃熱回収発電プラントは、製鉄に必要とされる焼結鉱を製造する焼結設備に適用することにより、焼結機で発生する廃熱を電力として回収して省エネルギーを達成することができる。
【符号の説明】
【００５８】
１  焼結機
２  焼結鉱クーラー
３，４  集塵機
５，６  煙突
７，８，９  排風機
１０  焼結機廃熱ボイラー（ＳＭボイラー）
１１  ボイラー本体
１３  過熱器
１５  蒸発器
１６  蒸気ドラム
１７  節炭器
３０  焼結鉱クーラー廃熱ボイラー（ＳＣボイラー）
３１  ボイラー本体
３３  過熱器
３５  蒸発器
３６  蒸気ドラム
３７  節炭器
４０  ２段式フラッシャー
４１  高圧段フラッシャー
４２  低圧段フラッシャー
４３  昇圧ポンプ
５０  発電装置
５１  蒸気タービン
５２  発電機
５３  復水器
５４  給水ポンプ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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