(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
処理液を流入させる流入ラインと前記処理液を流出させる流出ラインとがそれぞれ接続された容器内に、前記処理液をろ過するポリエーテルエーテルケトン製のフィルタが配設され、
このフィルタは、使用温度よりも所定温度高い温度以上で且つ前記ポリエーテルエーテルケトンの融点未満の温度域における高温水を用いて、使用前に、このフィルタの孔径が前記処理液中の不純物イオン成分を除去できるまでフィルタの熱収縮によって小径になるように所定時間の熱処理がされたものであることを特徴とするろ過器。
【請求項２】
前記フィルタに対する使用前の熱処理は、１５０時間以上７５０時間未満の所定時間だけ、高温水を前記フィルタに通水し、または前記高温水中に前記フィルタを浸漬する処理であることを特徴とする請求項１に記載のろ過器。
【請求項３】
前記フィルタは、中空形状、プリーツ形状または平膜形状であることを特徴とする請求項１または２に記載のろ過器。
【請求項４】
蒸気を発生する蒸気発生手段と、
この蒸気発生手段からの蒸気により駆動されて発電機を回転させるタービンと、
タービンから排出される蒸気を凝縮して復水とする復水器と、
ヒータを備え、前記復水器からの復水を前記ヒータにより加熱し給水として前記蒸気発生手段へ供給する給水系と、
前記タービンから排出される蒸気の一部を、前記ヒータを通して前記給水系へ導入させるヒータドレン系と、を有する発電プラントにおいて、
前記給水系と前記ヒータドレン系との少なくとも一方に、請求項１乃至３のいずれか１項に記載のろ過器が設置されたことを特徴とする発電プラント。
【請求項５】
蒸気を発生する蒸気発生手段と、
この蒸気発生手段からの蒸気により駆動されて発電機を回転させるタービンと、
このタービンから排出される蒸気を凝縮して復水とする復水器と、
ヒータを備え、前記復水器からの復水を前記ヒータにより加熱し給水として前記蒸気発生手段へ供給する給水系と、を有する発電プラントにおいて、
前記蒸気発生手段が原子炉圧力容器であり、
この原子炉圧力容器に両端が接続された原子炉再循環系と、この原子炉再循環系に一端が、前記給水系に他端がそれぞれ接続された原子炉冷却材浄化系との少なくとも一方に、請求項１乃至３のいずれか１項に記載のろ過器が設置されたことを特徴とする発電プラント。
【請求項６】
前記ろ過器が隣接して複数個設置されたことを特徴とする請求項４または５に記載の発電プラント。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、水中に含まれる不純物固形成分および不純物イオン成分を除去するためのろ過器、及びこのろ過器を装備する発電プラントに関する。
【背景技術】
【０００２】
発電プラントにおいては、復水器の構造材や配管材で発生した懸濁物（主に鉄の酸化物）を除去するために、給水の加熱前にポリエチレン製の中空糸膜型ろ過器を用いて給水をろ過している。従来のろ過器の例としては、フィルタからの溶出物を低減したフッ素樹脂製フィルタがある（例えば、特許文献１参照）。また、芳香族ポリエーテルケトンを用いたフィルタも考案されている（例えば、特許文献２および特許文献３参照）。更に、イオン成分を除去可能なフィルタとしてＲＯ膜（例えば、特許文献４）がある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００２−３４６３４６号公報
【特許文献２】特開平７−１１０１０７号公報
【特許文献３】特開平８−１２２４８９号公報
【特許文献４】特公昭６３−２２８４２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、従来、ろ過器に使用されているフィルタでは溶出性能やイオン成分の除去において解決すべき課題があった。つまり、例えば給水中に存在する懸濁物は、給水加熱器以降にも発生するが、上述したポリエチレン製の中空糸膜型ろ過器は耐熱温度が１００℃以下であるため、給水加熱器以降において使用することができないという課題があった。また、フッ素樹脂製フィルタや芳香族ポリエーテルケトンを用いたフィルタは高温水中で使用可能であるが、いずれのフィルタ材もイオン成分の除去についての記述はない。更に、イオン成分の除去についてはＲＯ膜が有効であるが、高温水中で使用可能な膜はない。これらのことから、発電プラントにおいて給水加熱器以降の高温水においてもイオン成分の除去が可能なろ過器が必要とされていた。
【０００５】
本発明の目的は、上述の事情を考慮してなされたものであり、高温条件下でも処理液中の不純物の固形成分及びイオン成分を良好に除去できるろ過器及び発電プラントを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明に係るろ過器は、処理液を流入させる流入ラインと前記処理液を流出させる流出ラインとがそれぞれ接続された容器内に、前記処理液をろ過するポリエーテルエーテルケトン製のフィルタが配設され、このフィルタは、使用温度よりも所定温度高い温度以上で且つ前記ポリエーテルエーテルケトンの融点未満の温度域における高温水を用いて、使用前に、このフィルタの孔径が前記処理液中の不純物イオン成分を除去できるまでフィルタの熱収縮によって小径になるように所定時間の熱処理がされたものであることを特徴とするものである。
【０００７】
また、本発明に係る発電プラントは、蒸気を発生する蒸気発生手段と、この蒸気発生手段からの蒸気により駆動されて発電機を回転させるタービンと、タービンから排出される蒸気を凝縮して復水とする復水器と、ヒータを備え、前記復水器からの復水を前記ヒータにより加熱し給水として前記蒸気発生手段へ供給する給水系と、前記タービンから排出される蒸気の一部を、前記ヒータを通して前記給水系へ導入させるヒータドレン系と、を有する発電プラントにおいて、前記給水系と前記ヒータドレン系との少なくとも一方に、前記発明のろ過器が設置されたことを特徴とするものである。
【発明の効果】
【０００８】
本発明に係るろ過器及び発電プラントによれば、ろ過器におけるポリエーテルエーテルケトン製のフィルタが、使用温度よりも所定温度高い温度以上で且つポリエーテルエーテルケトンの融点未満の温度域における高温水を用いて、所定時間使用前に熱処理されているので、フィルタの孔径がこのフィルタの熱収縮によって、不純物のイオン成分を除去可能な程度まで小径になる。また、ポリエーテルエーテルケトンは、高温の処理液に対して耐久性を有する。これらのことから、上述のろ過器によって、高温条件下でも処理液中の不純物の固形成分及びイオン成分を良好に除去できる。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】本発明に係るろ過器の一実施形態が適用された発電プラントの第１実施形態を示す系統図。
【図２】図１のろ過器の一実施形態を示す構成図。
【図３】（Ａ）は図２に示すろ過器の概略側断面図、（Ｂ）は図３（Ａ）のＩＩＩ−ＩＩＩ線に沿う断面図。
【図４】（Ａ）は図２に示すろ過器の第１変形形態を示す概略側断面図、（Ｂ）は図４（Ａ）のＩＶ−ＩＶ線に沿う断面図。
【図５】（Ａ）は図２に示すろ過器の第２変形形態を示す概略側断面図、（Ｂ）は図５（Ａ）のＶ−Ｖ線に沿う断面図。
【図６】図２に示すろ過器におけるフィルタの孔径と使用前熱処理の有無との関係を示すグラフ。
【図７】図２に示すろ過器のフィルタにおける鉄の除染係数を、使用前熱処理の有無で比較して示すグラフ。
【図８】図２に示すろ過器のフィルタにおけるＣｓの除染係数を、使用前熱処理の有無で比較して示すグラフ。
【図９】本発明に係るろ過器の一実施形態が適用された発電プラントの第２実施形態を示す系統図。
【図１０】本発明に係るろ過器の一実施形態が適用された発電プラントの第３実施形態を示す系統図。
【図１１】図１の発電プラントの変形形態を示す系統図。
【図１２】図９の発電プラントの変形形態を示す系統図。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
以下、本発明を実施するための実施形態を図面に基づき説明する。
［Ａ］第１実施形態（図１〜図８）
図１は、本発明に係るろ過器の一実施形態が適用された発電プラントの第１実施形態を示す系統図であり、図２は、図１のろ過器の一実施形態を示す構成図である。この図１に示す発電プラント１０は加圧水型発電プラントであり、蒸気を発生する蒸気発生手段が蒸気発生器１１である。そして、この発電プラント１０の給水系１７にろ過器１２が設置されている。
【００１１】
発電プラント１０は、前記蒸気発生器１１、主蒸気系１３、高圧タービン１４及び低圧タービン１５、復水器１６、給水系１７並びにヒータドレン系１８を有して構成される。
【００１２】
主蒸気系１３は、蒸気発生器１１からの蒸気を高圧タービン１４及び低圧タービン１５へ導く。また、高圧タービン１４及び低圧タービン１５は、主蒸気系１３から導入された蒸気により駆動されて、発電機１９を回転させる。発電機１９の回転により発電がなされる。また、復水器１６は、低圧タービン１５に設置され、この低圧タービン１５から排出された蒸気を凝縮して復水とする。
【００１３】
給水系１７は、復水脱塩器２０、低圧ヒータ２１及び高圧ヒータ２２を備え、復水器１６からの復水を復水脱塩器２０にて脱塩処理した後、低圧ヒータ２１、高圧ヒータ２２により順次加熱し、給水として蒸気発生器１１へ供給する。また、ヒータドレン系１８は、高圧タービン１４からの蒸気の一部を高圧ヒータ２２を通して給水系１７へ導入させる高圧ヒータドレン系１８Ａと、低圧タービン１５からの蒸気の一部を低圧ヒータ２１を通して給水系１７へ導入させる低圧ヒータドレン系１８Ｂとを備える。
【００１４】
前記ろ過器１２は、給水系１７において復水脱塩器２０と低圧ヒータ２１の間、低圧ヒータ２１と高圧ヒータ２２との間、及び高圧ヒータ２２と蒸気発生器１１との間にそれぞれ設置される。このろ過器１２は、図２に示すように、ポリエーテルエーテルケトン材で作製されたフィルタ２３（ＰＥＥＫ製フィルタ）が、容器２４内に配置されて構成され、容器２４の底部に流入ライン２５が、頂部に流出ライン２６がそれぞれ接続されている。
【００１５】
流入ライン２５は給水系１７に接続され、この給水系１７を流れる不純物固形成分（例えば鉄などの懸濁物）及び不純物イオン成分を含む処理液を容器２４内に流入させる。また、流出ライン２６も給水系１７に接続されるが、この流出ライン２６は、フィルタ２３により前記不純物固形成分及び不純物イオン成分が除去された処理液を、容器２４から給水系１７へ流出させる。
【００１６】
フィルタ２３は、上述の如くポリエーテルエーテルケトン製の多孔質膜であり、図３に示すように中空形状、図４に示すようにプリーツ形状（第１変形形態）、または図５に示すように平膜形状（第２変形形態）にそれぞれ形成されている。
【００１７】
中空形状のフィルタ２３は、図３に示すように封止部２７により支持される。この封止部２７は、容器２４の内部を、ろ過処理前の処理液を満たす下室２８と、ろ過処理後の処理液を満たす上室２９とに区画する隔壁としても機能する。そして、中空形状のフィルタ２３は下室２８内に配設される。
【００１８】
下室２８内の処理液が中空形状のフィルタ２３の外側から内側へ流れる間にろ過処理がなされ、処理液中の不純物がフィルタ２３に捕集される。フィルタ２３にてろ過処理された処理液は、中空形状のフィルタ２３の内側から上室２９内へ流入し、その後流出ライン２６を経て給水系１７へ流れる。尚、封止部２７は、２５０℃前後の高温水でも耐久性がある材質からなる。更に、この封止部２７は、フィルタ２３と同一材質（ポリエーテルエーテルケトン）で作製されて、フィルタ２３との接着性を高めたものが好ましい。
【００１９】
図４に示すプリーツ形状のフィルタ２３（第１変形形態）は、円筒形状の多孔質の集水管３０の周囲に配設される。この集水管３０が、集水管３０内に設けられた支持棒３１を介して支持板３２に保持されることで、プリーツ状のフィルタ２３が支持板３２に支持される。この支持板３２は、容器２４の内部を、ろ過処理前の処理液を満たす下室３３と、ろ過処理後の処理液を満たす上室３４とに区画する隔壁としても機能する。そして、プリーツ形状のフィルタ２３は、下室３３内に配設される。
【００２０】
下室３３内の処理液がプリーツ形状のフィルタ２３の外側から内側へ流れる間にろ過処理がなされ、処理液中の不純物がプリーツ状のフィルタ２３に捕集される。また、プリーツ形状のフィルタ２３にてろ過処理された処理液は、集水管３０の外側から内側へ流れた後上室３４へ流入し、その後流出ライン２６を経て給水系１７へ流れる。
【００２１】
図５に示す平膜形状の第２変形形態のフィルタ２３は、外周縁が支持枠３５に支持されて容器２４内に複数枚配列される。流入ライン２５からのろ過処理前の処理液は、容器２４内で複数枚の平膜形状のフィルタ２３を順次通過する間にろ過処理がなされ、処理液中の不純物は平膜形状のフィルタ２３に捕集される。また、平膜形状のフィルタ２３でろ過処理された後の処理液は、流出ライン２６から流出して給水系１７へ流れる。
【００２２】
前記フィルタ２３は、ろ過器１２の使用温度よりも所定温度高い温度以上で且つポリエーテルエーテルケトンの融点（３３４℃）未満の温度域における高温水を用いて、１５０時間以上７５０時間未満の所定時間だけ、ろ過器１２の使用前に熱処理を施されたものである。この使用前の熱処理は、上記高温水をフィルタ２３に通水し、または上記高温水中にフィルタ２３を浸漬する処理である。また、ろ過器１２の使用温度よりも所定温度高い温度は、使用温度が発電プラント１０の給水系１７では１８０℃〜２３０℃であり、所定温度が例えば２０℃であるとすると、２００℃〜２５０℃である。
【００２３】
ろ過器１２のフィルタ２３がろ過器１２の使用前に上述のように熱処理されることで、フィルタ２３の孔径がフィルタ２３の熱収縮によって、不純物イオン成分を除去可能な程度まで小径（例えば１μｍよりも小径）になる。このフィルタ２３の孔径の変化を図６に示す。ろ過器１２の使用前に熱処理がなされていない未処理のフィルタ２３では孔径が１μｍであったのに対し、ろ過器１２の使用前にフィルタ２３に２５０℃の高温水を１５０時間以上通水させた後には、フィルタ２３の孔径は約０．９μｍに変化している。また、上述の使用前の熱処理により、フィルタ２３の製造時に生じた残留応力を取り除くことができ、ろ過時におけるフィルタ２３の変形を低減することが可能になる。
【００２４】
また、ろ過器１２の使用前に前記熱処理を行ったフィルタ２３と、前記熱処理が行われなかったフィルタ２３とをそれぞれ備えたろ過器１２に対する高温高圧下における鉄の除染係数を図７に示し、Ｃｓイオンの除染係数を図８に示す。不純物固形成分として水酸化鉄（ＦｅＯＯＨ）を２００ｐｐｂ、不純物イオン成分としてＣｓを５０ｐｐｂとなるように水に添加し、この水を温度２５０℃、圧力７ＭＰａ、線流速０．９５ｍ／ｈｒの条件で、使用前に熱処理を行ったフィルタ２３を備えるろ過器１２と、使用前に前記熱処理が行われなかったフィルタ２３を備えるろ過器１２とに通水し、それぞれのフィルタ２３の前後での水酸化鉄濃度、Ｃｓイオン濃度を測定した。
【００２５】
図７及び図８から明らかなように、使用前に前記熱処理を行うことによって、除染係数（フィルタ２３流入側濃度／フィルタ２３流出側濃度）は、水酸化鉄が２０以上、Ｃｓイオンが２〜５の値であった。これにより、ろ過器１２のフィルタ２３に使用前に前記熱処理を施すことによって、不純物固形成分及び不純物イオン成分の除去性能が向上することを確認できた。
【００２６】
以上のように構成されたことから、本実施形態によれば、次の効果を奏する。
【００２７】
ろ過器１２におけるポリエーテルエーテルケトン製のフィルタ２３が、ろ過器１２の使用温度（ろ過器１２が給水系１７で使用される場合には約１８０℃〜２３０℃）よりも所定温度（例えば２０℃）高い温度以上で、且つポリエーテルエーテルケトンの融点（３３４℃）未満の温度域における高温水を用いて、所定時間（例えば１５０時間以上７５０時間未満）、ろ過器１２の使用前に熱処理されている。
【００２８】
このため、フィルタ２３の孔径がこのフィルタ２３の熱収縮によって、不純物イオン成分を除去可能な程度まで小径（例えば１μｍ未満）になる。また、ポリエーテルエーテルケトンは、２５０℃前後の高温の処理液に対して耐久性を有する。これらのことから、上述のろ過器１２によって、２５０℃前後の高温条件下でも処理液中の不純物の固形成分及びイオン成分を良好に除去できる。
【００２９】
従って、不純物固形成分（懸濁物）や不純物イオン成分に起因する配管内面でのエロージョンの低減、伝熱管表面への不純物固形成分の付着による伝熱阻害の低減、更に伝熱管洗浄回数の低減をそれぞれ実現できる。
【００３０】
［Ｂ］第２実施形態（図９）
図９は、本発明に係るろ過器の一実施形態が適用された発電プラントの第２実施形態を示す系統図である。この第２実施形態において前記第１実施形態と同様な部分については、同一の符号を付すことにより説明を簡略化し、または省略する。
【００３１】
本実施形態の発電プラント４０も加圧水型原子力発電プラントである。この発電プラント４０では、ろ過器１２が給水系１７に代えてヒータドレン系１８に設置されている。つまり、ろ過器１２は、高圧ヒータドレン系１８Ａにおける高圧ヒータ２２と、高圧ヒータドレン系１８Ａの給水系１７との接続点Ｘとの間に設置され、更に、低圧ヒータドレン系１８Ｂにおける低圧ヒータ２１と、この低圧ヒータドレン系１８Ｂの給水系１７との接続点Ｙとの間に設置されている。尚、ろ過器１２は、ヒータドレン系１８と共に給水系１７に設置されてもよい。
【００３２】
このようにろ過器１２がヒータドレン系１８に設置された場合にも、ろ過器１２のフィルタ２３は、ろ過器１２の使用温度よりも所定温度高い温度以上で且つポリエーテルエーテルケトンの融点（３３４℃）未満の温度域における高温水を用いて、１５０時間以上７５０時間未満の所定温度だけ、使用前に熱処理が施されたものである。上記使用前の熱処理は、上記高温水をフィルタ２３に通水し、または上記高温水中にフィルタ２３を浸漬する処理である。また、ろ過器１２の使用温度よりも所定温度高い温度は、使用温度がヒータドレン系１８では７０℃〜１９０℃であり、所定温度が例えば２０℃であるとすると、９０℃〜２１０℃である。
【００３３】
従って、本実施形態においても、ろ過器１２のフィルタ２３がろ過器１２の使用前に上述のように熱処理されることで、フィルタ２３の孔径が不純物イオン成分を除去可能な程度に小径（１μｍよりも小径）になるので、前記第１実施形態の効果と同様な効果を奏する。
【００３４】
［Ｃ］第３実施形態（図１０）
図１０は、本発明に係るろ過器の一実施形態が適用された発電プラントの第３実施形態を示す系統図である。この第３実施形態において、前記第１実施形態と同様な部分については、同一の符号を付すことにより説明を簡略化し、または省略する。
【００３５】
この第３実施形態の発電プラント５０は沸騰水型原子力発電プラントであり、蒸気発生手段が原子炉圧力容器５１である。そして、この発電プラント５０は、原子炉圧力容器５１に両端が接続された原子炉再循環系５２と、原子炉再循環系５２に一端が、給水系１７に他端がそれぞれ接続された原子炉冷却材浄化系５３を備える。
【００３６】
原子炉再循環系５２は、原子炉再循環ポンプ５４を備え、この原子炉再循環ポンプ５４により原子炉圧力容器５１内の原子炉冷却材を炉心へ強制循環させる。また、原子炉冷却材浄化系５３では、原子炉再循環系５２との接続点Ｍ側から原子炉冷却材浄化系ポンプ５５、再生熱交換器５６、非再生熱交換器５７、ろ過脱塩装置５８が順次配設されている。この原子炉冷却材浄化系５３は、原子炉圧力容器５１内の原子炉冷却材を再生熱交換器５６及び非再生熱交換器５７により冷却した後、ろ過脱塩装置５８にて不純物を除去し、再生熱交換器５６にて昇温させた後に、給水系１７を経て原子炉圧力容器５１内へ戻している。
【００３７】
この第３実施形態の発電プラント５０では、上述の原子炉再循環系５２と原子炉冷却材浄化系５３との少なくとも一方にろ過器１２が設置されている。つまり、原子炉再循環系５２にろ過器１２が設置される場合には、原子炉再循環系５２における原子炉再循環ポンプ５４の下流側にろ過器１２が設置され、原子炉冷却材浄化系５３にろ過器１２が設置される場合には、この原子炉冷却材浄化系５３における再生熱交換器５６と、原子炉冷却材浄化系５３の給水系１７との接続点Ｎとの間にろ過器１２が設置される。
【００３８】
このようにろ過器１２が原子炉再循環系５２と原子炉冷却材浄化系５３の少なくとも一方に設置された場合にも、ろ過器１２のフィルタ２３は、ろ過器１２の使用温度よりも所定温度高い温度以上で且つポリエーテルエーテルケトンの融点（３３４℃）未満の温度域における高温水を用いて、１５０時間以上７５０時間未満の所定温度だけ、使用前に熱処理が施されたものである。
【００３９】
上記使用前の熱処理は、上記高温水をフィルタ２３に通水し、または上記高温水中にフィルタ２３を浸漬する処理である。また、ろ過器１２の使用温度よりも所定温度高い温度は、ろ過器１２が原子炉再循環系５２に設置された場合、この原子炉再循環系５２では使用温度が約２５０℃であり、所定温度が約２０℃であるとすると、約２７０℃である。また、ろ過器１２の使用温度よりも所定温度高い温度は、ろ過器１２が原子炉冷却材浄化系５３に設置された場合、この原子炉冷却材浄化系５３では使用温度が７０℃〜１９０℃であり、所定温度が約２０℃であるとすると、９０℃〜２１０℃である。
【００４０】
従って、本実施形態においても、ろ過器１２のフィルタ２３がろ過器１２の使用前に上述のように熱処理されることで、フィルタ２３の孔径が不純物イオン成分を除去可能な程度に小径（１μｍよりも小径）になるので、前記第１実施形態の効果と同様な効果を奏する。
【００４１】
以上、本発明を上述の各実施形態に基づいて説明したが、本発明はこれに限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で構成要素を種々変形してもよく、また、異なる実施形態にわたる構成要素を適宜組み合わせてもよい。
【００４２】
例えば、図１１に示すように、発電プラント１０の給水系１７にろ過器１２が隣接して複数個（例えば２個）設置されてもよく、また図１２に示すように、発電プラント４０のヒータドレン系１８にろ過器１２が隣接して複数個（例えば２個）設置されてもよい。これらの場合には、隣接して設置されたろ過器１２によって、処理液中の不純物の除去性能をより効果的に向上させることができる。
【００４３】
また、第１及び第２実施形態では、蒸気発生手段が蒸気発生器１１で発電プラント１０が加圧水型原子力発電プラントの場合を述べたが、これらの第１及び第２実施形態においては、蒸気発生手段が原子炉圧力容器で、発電プラント１０が沸騰水型原子力発電プラントであってもよく、また、蒸気発生手段がボイラまたは熱交換器で、発電プラント１０が火力発電プラントであってもよい。
【符号の説明】
【００４４】
１０  発電プラント
１１  蒸気発生器（蒸気発生手段）
１２  ろ過器
１４  高圧タービン
１５  低圧タービン
１６  復水器
１７  給水系
１８  ヒータドレン系
２３  フィルタ
２４  容器
２５  流入ライン
２６  流出ライン
４０、５０  発電プラント
５１  原子炉圧力容器（蒸気発生手段）
５２  原子炉再循環系
５３  原子炉冷却材浄化系
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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