(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
オリビン型リン酸鉄リチウムを製造するための原料として用いられるマグネタイト粒子であって、スピネル構造を有し、累積体積５０容量％における体積累積粒径Ｄ50が５〜８０ｎｍであり、以下の式（１）で表される粒子表面のＦｅＯ存在率が７０％以上であるマグネタイト粒子。
【数１】
0005784292.tif 000007
【請求項２】
結晶子径が７〜５０ｎｍである請求項１に記載のマグネタイト粒子。
【請求項３】
ＢＥＴ比表面積が、真球換算した表面積に対して１１０〜２００％である請求項１又は２に記載のマグネタイト粒子。
【請求項４】
累積体積９０容量％における体積累積粒径Ｄ90と、累積体積５０容量％における体積累積粒径Ｄ50との比Ｄ90／Ｄ50が１．３０以下である請求項１ないし３のいずれか一項に記載のマグネタイト粒子。
【請求項５】
ＪＩＳ  Ｋ５０１０−１３−１に準じて測定された吸油量が１０〜３０である請求項１ないし４のいずれか一項に記載のマグネタイト粒子。
【請求項６】
請求項１に記載のマグネタイト粒子の製造方法であって、
二価の鉄及び三価の鉄を含み、かつ鉄の全量に対する三価の鉄の割合が１０〜６０モル％である水溶液と塩基性物質とを混合し、次いで酸化性ガスを吹き込む湿式酸化によってマグネタイト粒子を生成させる工程を含み、
前記湿式酸化において、液中のＦｅ（ＯＨ）2の残存率が仕込みの鉄に対して２モル％以下に低下した時点で液中への酸化性ガスの吹き込みを停止するとともに、液中に窒素ガスを吹き込むマグネタイト粒子の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はマグネタイト粒子に関する。本発明のマグネタイト粒子は、オリビン型リン酸鉄リチウムを製造するための原料として用いられる。
【背景技術】
【０００２】
リチウム二次電池などの非水電解液二次電池に用いられる正極の活物質としては、ＬｉＣｏＯ2及びＬｉＮｉＯ2などの層状岩塩構造を有する化合物や、ＬｉＭｎ2Ｏ4などのスピネル型構造を有する化合物を始めとしたリチウム遷移金属複合酸化物が知られている。また、これらの複合酸化物における遷移金属の一部を、他の金属で置換した化合物も提案されている。
【０００３】
しかし、前記のＣｏ、Ｎｉ及びＭｎは、国家備蓄の対象となっている希少金属であり、資源的な制約があることから、これらの正極活物質の代替材料が求められている。そのような材料の一つとして、レアメタルフリーの正極活物質であるオリビン型リン酸鉄リチウムが注目されている。オリビン型リン酸鉄リチウムは、豊富な資源系から製造でき、また廃棄時の環境負荷も小さいことから魅力ある材料である。
【０００４】
オリビン型リン酸鉄リチウムは、例えばシュウ酸鉄や酢酸鉄などの鉄源、リチウム源及びリン源を混合して焼成することで製造される。しかし、シュウ酸鉄等は高価であることから、これを原料とすることは経済的に有利ではない。そこで、特許文献１においては、鉄源として特定の粒径を有する酸化鉄粒子を鉄源として用いてオリビン型リン酸鉄リチウムを製造することが提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】国際公開第２００８／９３５５１号パンフレット
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかし、これまで提案されてきたオリビン型リン酸鉄リチウム用の鉄源を用いると、得られるオリビン型リン酸鉄リチウムの電気抵抗が高くなる傾向にあり、また嵩が高くなるか、又は嵩密度が低くなり、単位体積当たりの容量を高めることが容易でなかった。
【０００７】
したがって本発明の課題は、前述した従来技術が有する種々の欠点を解消し得るオリビン型リン酸鉄リチウムの製造用の鉄源を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明は、オリビン型リン酸鉄リチウムを製造するための原料として用いられるマグネタイト粒子であって、スピネル構造を有し、累積体積５０容量％における体積累積粒径Ｄ50が５〜８０ｎｍであり、以下の式（１）で表される粒子表面のＦｅＯ存在率が７０％以上であるマグネタイト粒子を提供するものである。
【０００９】
【数１】
0005784292.tif 000002
【発明の効果】
【００１０】
本発明の酸化鉄粒子は、オリビン型リン酸鉄リチウムの製造原料として有用なものであり、それによって得られたオリビン型リン酸鉄リチウムは、電気抵抗が低くなり、かつ嵩密度が高くなる。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
以下本発明を、その好ましい実施形態に基づき説明する。本発明の酸化鉄粒子は、オリビン型リン酸鉄リチウムを製造するための原料として有用なものである。本発明の酸化鉄粒子は、その粒径と、表面におけるＦｅＯの存在率によって特徴づけられる。粒径に関しては、本発明の酸化鉄粒子は、累積体積５０容量％における体積累積粒径Ｄ50が５〜１００ｎｍ、好ましくは１０〜８０ｎｍという微粒のものである。微粒であることによって、この酸化鉄を原料としてオリビン型リン酸鉄リチウムを製造すると、ＬｉやＰの拡散が十分に起こり、オリビン構造を有するリン酸鉄リチウムを容易に得ることができる。粒径が１００ｎｍを超えると、ＬｉやＰの拡散が十分でなく、所期の特性を有するオリビン型リン酸鉄リチウムを得ることができない。酸化鉄粒子の粒径は小さければ小さいほど好ましいが、５ｎｍ程度にまで微粒になれば、オリビン型リン酸鉄リチウムの製造においてＬｉやＰの拡散が十分なものになる。
【００１３】
本発明の酸化鉄粒子のＦｅＯの存在率に関しては、前記の式（１）で表される粒子表面のＦｅＯ存在率が７０％以上であることが必要である。一般に、酸化鉄粒子の表面に存在する鉄は、粒子の内部に存在する鉄に比べ、表面酸化の影響によって、二価のものよりも三価のものの方が、割合が高くなっている。本発明において、粒子表面のＦｅＯ存在率が７０％以上であることの技術的意義は、酸化鉄粒子の表面における二価の鉄の割合と、粒子の内部における二価の鉄の割合との間に極力差が生じないようにするという点にある。こうすることによって、酸化鉄粒子を微粒にすることと同様の有利な効果であるオリビン型リン酸鉄リチウム製造時におけるＬｉやＰの十分な拡散効果が奏される。この観点から、粒子表面のＦｅＯ存在率は高ければ高いほど好ましく、具体的には７５％以上であることが好ましい。
【００１４】
粒子表面における二価の鉄の割合は次のようにして測定される。３．８リットルの脱イオン水に、酸化鉄粒子２５ｇを加える。ウォーターバスで４０℃に保ちながら、撹拌速度２００ｒｐｍで撹拌する。このスラリー中に、特級塩酸試薬（濃度３５重量％）４２４ｍＬを脱イオン水に溶解して得た塩酸水溶液１２５０ｍＬを加える。これによって酸化鉄粒子の溶解を開始する。酸化鉄粒子の溶解開始から該粒子がすべて溶解してスラリーが透明になるまでの間、１０分毎に５０ｍＬの液をサンプリングする。サンプリングした液を０．１μｍメンブランフィルターで濾過して、濾液を採取する。採取した濾液のうち２５ｍＬを用い、プラズマ発光分析（ＩＣＰ）によって鉄元素の定量を行う。そして、鉄元素溶解率（重量％）を以下の式から算出する。
【００１５】
【数２】
0005784292.tif 000003
【００１６】
二価の鉄の割合は、前記の濾液のうちの残りの２５ｍＬを用いて測定する。この２５ｍＬの液に脱イオン水約７５ｍＬを加えて試料を調製する。試料に指示薬としてジフェニルアミンスルホン酸ナトリウムを加える。そして試料を０．１Ｎ重クロム酸カリウムを用いて酸化還元滴定する。試料が青紫色に着色したところを終点として滴定量を求め、滴定量から二価の鉄の濃度（ｍｇ／Ｌ）を計算する。そして、上述の方法で求めた鉄元素溶解率が２０重量％までのサンプルに含まれていた二価の鉄の全量を算出し、その値から粒子表面に存在する二価の鉄の割合を算出する。
【００１７】
一方、粒子全体における二価の鉄の割合は、酸化鉄粒子を硫酸によって溶解し、その溶液を、過マンガン酸カリウム標準溶液を用いて酸化還元滴定することで測定する。
【００１８】
以上のとおりの微粒で、粒子表面におけるＦｅＯの存在率が高い酸化鉄粒子を得るためには、例えば後述する製造方法を採用すればよい。
【００１９】
オリビン型リン酸鉄リチウムの製造において、ＬｉやＰの拡散を十分なものにするためには、酸化鉄粒子の結晶子径が小さいことも有利である。この観点から、本発明の酸化鉄粒子は、その結晶子径が５０ｎｍ以下であることが好ましく、３０ｎｍ以下であることが更に好ましい。結晶子径の下限値に特に制限はないが、２０ｎｍ程度に結晶子径が小さければ、ＬｉやＰの拡散は十分なものとなる。結晶子径は、例えば理学電機株式会社製のＸ線回折装置Ｍｕｌｔｉｆｌｅｘによって測定される。本発明の酸化鉄粒子の結晶子径を上述の値以下とするためには、例えば後述する製造方法において、仕込みの鉄の全量に対する三価の鉄の割合が１０〜６０モル％にすればよい。
【００２０】
本発明の酸化鉄粒子は、上述のとおり微粒のものである。粒子は一般に微粒になるほど表面活性が高くなり粒子どうしの凝集が起こりやすくなる。本発明の酸化鉄粒子に過度の凝集が生じると、オリビン型リン酸鉄リチウムの製造において、ＬｉやＰの十分な拡散が起こりにくくなる傾向にある。そこで、本発明の酸化鉄粒子は、微粒でありながらも凝集の程度が低いことが望ましい。粒子の凝集の程度は一般に、該粒子のＢＥＴ比表面積の、真球換算した表面積に対する比率を尺度として表すことができる。この比率をＡとすると、Ａ＝（酸化鉄粒子のＢＥＴ比表面積／真球換算した表面積）×１００（％）で表される。本発明の酸化鉄粒子は、このＡの値が１１０〜２００％、特に１２０〜２００％であることが好ましい。酸化鉄粒子のＢＥＴ比表面積は、例えば島津−マイクロメリティックス製２２００型ＢＥＴ計を用いて測定される。また、真球換算した表面積は、ＳＥＭのフェレ径と酸化鉄粒子との比重（密度）によって求められる。比率Ａを上述の範囲に設定するためには、例えば後述する製造方法において、鉄塩の水溶液と塩基性物質との混合液のｐＨを約６〜約８に保ち、かつその混合液に吹き込む酸化性ガスの通気量を２０Ｌ／ｍｉｎ以下とすればよい。
【００２１】
本発明の酸化鉄粒子は、微粒であることに加え、粗大粒子の含有量が少ないことも好ましい。粗大粒子の存在は、ＬｉやＰの十分な拡散を阻害しやすく、目的とするオリビン型リン酸鉄リチウムが首尾良く形成されにくくなるからである。この観点から、粗大粒子の存在の尺度となるＤ90／Ｄ50の値、すなわち累積体積９０容量％における体積累積粒径Ｄ90と、累積体積５０容量％における体積累積粒径Ｄ50との比が、１．３０以下、特に１．２５以下であることが好ましい。Ｄ90及びＤ50の値は、例えば例えば日機装社製のマイクロトラックＵＰＡ９３４０−ＵＰＡを用いた粒度分布から測定される。本発明の酸化鉄粒子において、粗大粒子の存在を低減させるには、例えば後述する製造方法において、鉄塩の水溶液における二価の鉄及び三価の鉄の濃度をそれぞれ０．１〜０．９ｍｏｌ／Ｌにすればよい。
【００２２】
オリビン型リン酸鉄リチウムの製造時にＬｉやＰの拡散を十分なものにするためには、本発明の酸化鉄粒子と、リチウム源と、リン源とを混合するときの混合性が良好であることが有利である。この観点から、本発明の酸化鉄粒子は、粉体混合に関連する物性値である吸油量の値が１０〜３０ｍｌ／１００ｇ、特に１５〜３０ｍｌ／１００ｇであることが好ましい。酸化鉄粒子の吸油量をこの範囲に設定することで、オリビン型リン酸鉄リチウムの製造時における各原料の混合が良好に行われ、均一な混合物を得ることができる。本発明の酸化鉄粒子において、その吸油量を上述の範囲に設定するためには、例えば後述する製造方法において、仕込みの二価の鉄と三価の鉄との全量に対する三価の鉄の割合を１０〜６０モル％とし、鉄塩の水溶液における二価の鉄及び三価の鉄の濃度をそれぞれ０．１〜０．９ｍｏｌ／Ｌとし、かつ鉄水溶液と塩基性物質の混合液に吹き込む酸化性ガスの通気量を、該混合液１００Ｌに対して２０Ｌ／ｍｉｎ以下にすればよい。
【００２３】
本発明の酸化鉄粒子は、マグネタイトであるか、マグヘマイトであるか、又はそれらの混合物であり得る。本発明の酸化鉄粒子がこれらの物質のいずれであっても、上述した粒径と表面ＦｅＯ存在率を満たしているのであれば、目的とするオリビン型リン酸鉄リチウムを首尾良く得ることができる。また、本発明の酸化鉄粒子は、鉄と酸素を構成元素とするものであり、それら以外の異種元素を実質的に含んでいないことが好ましい。実質的に含んでいないとは、当該異種元素を意図的に含有させることを排除する趣旨であり、したがって当該異種元素が意図せずに不可避的に微量混入することや、完全に除去しきれず不可避的に微量残留することは許容される。
【００２４】
次に、本発明の酸化鉄粒子の好適な製造方法について説明する。本製造方法においては、（ｉ）微粒の酸化鉄粒子を生成させることと、（ii）酸化鉄粒子の表面の酸化を抑制すること、の２点が重要である。（ｉ）の点に関しては、反応に用いる鉄を含む水溶液として、二価の鉄と三価の鉄の双方を含むものを用い、かつそれらの比率を特定の範囲に設定している。（ii）の点に関しては、湿式酸化による酸化鉄の生成過程において、生成の終期において酸化性ガスの吹き込みを停止し、それに代えて窒素ガスの吹き込みを行うことで、酸化鉄の表面の結晶性を向上させている。以下、これらについて詳細に説明する。
【００２５】
まず鉄を含む水溶液を準備する。鉄源としては、水溶性の第一鉄塩や水溶性の第二鉄塩を用いることができる。例えば硫酸第一鉄や硫酸第二鉄を用いることができる。これらを純水に溶解して鉄水溶液を得る。この鉄水溶液においては、二価の鉄と三価の鉄の割合が重要である。具体的には二価の鉄と三価の鉄の全量に対する三価の鉄の割合を好ましくは１０〜６０モル％、更に好ましくは１０〜５０モル％に設定する。二価の鉄と三価の鉄との割合がこの範囲内であることによって、微粒の酸化鉄粒子を首尾良く生成させることができる。これに対して例えば二価の鉄のみを含む鉄水溶液を用いた場合には、酸化鉄は生成するが、その粒径を本発明で規定している程度に小さくすることは容易ではない。鉄水溶液における二価の鉄及び三価の鉄の濃度は、これらの鉄の割合が前記の範囲内であることを条件として、いずれも０．１〜０．９ｍｏｌ／Ｌ、特に０．２〜０．８ｍｏｌ／Ｌであることが好ましい。
【００２６】
次に、前記の鉄溶液を塩基性物質（アルカリ）と混合する。この混合によって鉄の水酸化物コロイド液が得られる。塩基性物質としては、例えば水酸化ナトリウムや水酸化カリウム等のアルカリ金属の水酸化物を用いることができる。またアンモニアを用いることもできる。塩基性物質として例えば水酸化ナトリウムを用いる場合には、混合後の液のｐＨが約６〜約８となるような量の水酸化ナトリウムを用いることが好ましい。水酸化ナトリウムは、その水溶液の状態で前記の鉄溶液と混合することが好ましい。
【００２７】
鉄溶液と塩基性物質とを混合したら、混合液を好ましくは７０〜９５℃に加熱し、その状態下に酸化性ガスを吹き込む。酸化性ガスとしては、例えば酸素ガスを用いることができ、簡便には大気を用いることができる。酸化性ガスの吹き込みによって液中に酸化鉄粒子が生成する。これとともに液のｐＨが変化する。液のｐＨ変動を抑え、ｐＨを好ましくは約６〜約８に維持するために、適宜水酸化ナトリウム等を液に添加することが好ましい。
【００２８】
酸化性ガスを吹き込んでいる間、液中に存在するＦｅ（ＯＨ）2の濃度を監視しておき、Ｆｅ（ＯＨ）2の残存率が２モル％以下になった時点で、酸化性ガスの吹き込みを停止する。そして、酸化性ガスの吹き込みに代えて、窒素ガスを液中に吹き込む。窒素ガスの吹き込みは、液中に溶存する酸素をパージして、酸化鉄粒子の表面の酸化が進行することを防止し、かつ酸化鉄の結晶性を高めることを目的としている。
【００２９】
前記のＦｅ（ＯＨ）2の残存率は、仕込みの鉄のモル数（仕込みの二価の鉄と三価の鉄の合計のモル数）に対する、液中のＦｅ（ＯＨ）2のモル数で定義される。
【００３０】
窒素ガスの吹き込みの間、液の温度を８５〜９５℃に維持しておくことが好ましい。また、窒素ガスの吹き込み量は、液１００リットル当たり、５〜１０Ｌ／ｍｉｎとすることが好ましい。この範囲の吹き込み量を条件として、窒素ガスの吹き込み時間は、０．５〜２時間とすることが好ましい。
【００３１】
このようにして目的とする酸化鉄粒子が得られる。その後は、通常の方法に従い、濾過及び水洗を行い、次いで乾燥及び解砕を行って、オリビン型リン酸鉄リチウムの製造原料としての酸化鉄粒子とする。
【００３２】
このようにして得られた酸化鉄粒子は、これをリチウム源及びリン源と混合し、焼成することで、オリビン型リン酸鉄リチウムが得られる。リチウム源としては、例えば炭酸リチウム、水酸化リチウム及びリン酸鉄リチウム等を用いることができる。リン源としては、例えばオルトリン酸、リン酸二水素アンモニウム、リン酸水素二アンモニウム等を用いることができる。またリン酸二水素リチウムやリン酸リチウムを用いることで、１種の化合物をリチウム源及びリン源として用いることができる。
【００３３】
前記の各原料の混合には、公知の混合装置を用いることができる。そのような装置として、例えばヘンシェルミキサーやハイスピードミキサー等を用いることができる。また、混合は乾式で行ってもよく、あるいは湿式で行ってもよい。各原料は、オリビン型リン酸鉄リチウムの一般式ＬｉxＦｅyＰＯ4において、０．９≦ｘ、ｙ≦１．１、特に０．９５≦ｘ、ｙ≦１．０５となるような比率で混合するのが好ましい。
【００３４】
混合によって得られた混合物を仮焼成工程に付す。仮焼成ではオリビン型リン酸鉄リチウムの前駆体を生成させる。この仮焼成を行うことで、放電容量低下の要因となる不純物が本焼成において生成することを抑制できる。仮焼成は一般に不活性ガス雰囲気又は還元性雰囲気下で行う。不活性ガス雰囲気としては、窒素雰囲気や希ガス雰囲気を用いることができる。還元性雰囲気としては、水素雰囲気、水素含有窒素雰囲気、水素含有希ガス雰囲気、アセチレン雰囲気を用いることができる。仮焼成温度は一般に２５０〜４００℃とすることができる。仮焼成時間は、仮焼成温度が前記の範囲であることを条件として１〜２０時間とすることができる。
【００３５】
仮焼成によって得られた前駆体は、炭素源となる添加物と混合される。この混合の目的は、焼成工程によって生成するオリビン型リン酸鉄リチウムに含まれる鉄イオンの価数を還元して完全に二価にするためである。また、オリビン型リン酸鉄リチウム粒子の表面に、電気抵抗を低減させるための炭素成分を被覆するためである。炭素源は焼成時に還元性を有し、かつ焼成後にオリビン型リン酸鉄リチウム粒子表面に炭素成分が残存する炭化水素化合物であれば良く、例えば、ショ糖、セルロース、グルコース、デンプン、パラフィンなどが挙げられる。また、炭素源となる添加物の混合比率は、前駆体の重量に対して好ましくは１〜１０重量％、更に好ましくは１〜５重量％にすることが良い。
【００３６】
得られた前駆体と添加物の混合物を焼成工程に付す。焼成工程は、仮焼成工程の後、前駆体を一旦室温まで冷却してから行うことができる。焼成は一般に、不活性ガス雰囲気又は還元性雰囲気下で行う。不活性ガス雰囲気としては、窒素雰囲気や希ガス雰囲気を用いることができる。還元性雰囲気としては、水素雰囲気、水素含有窒素雰囲気、水素含有希ガス雰囲気、アセチレン雰囲気を用いることができる。焼成温度は、オリビン型リン酸鉄リチウムの単一相を生成させることができれば良く、仮焼成温度よりも高いことを条件として、一般に好ましくは５００〜７００℃、更に好ましくは５５０〜６５０℃にするのが良い。焼成時間は、焼成温度が前記の範囲であることを条件として１〜３０時間とすることができる。
【００３７】
このようにして得られたオリビン型リン酸鉄リチウムは、他の鉄源を原料として得られたものに比べて粒径が小さいことによって特徴づけられる。また電気抵抗の値が低いものであることによっても特徴づけられる。更に、嵩密度が高いことによっても特徴づけられる。プレス密度が高いことは、単位体積当たりの電池の容量を高くできる点で有利である。したがって、このオリビン型リン酸鉄リチウムを正極活物質とする非水電解液二次電池（リチウムイオン二次電池）は、同体積で比較した場合、他の鉄源を原料として得られたオリビン型リン酸鉄リチウムを正極活物質とする電池よりも、充放電容量が高いものとなる。
【実施例】
【００３８】
以下、実施例により本発明を更に詳細に説明する。しかしながら本発明の範囲は、かかる実施例に制限されない。特に断らない限り、「％」及び「部」はそれぞれ「重量％」及び「重量部」を意味する。
【００３９】
〔実施例１〕
Ｆｅ３５モルを含む硫酸第一鉄と、Ｆｅ３６モル含む硫酸第二鉄とを含む鉄水溶液５０リットルを調製した。これとは別に、水酸化ナトリウム７．２ｋｇを含む水溶液５０Ｌを調製した。鉄水溶液と水酸化ナトリウム水溶液とを混合して、全量を１００リットルとした。液のｐＨを７．０、温度を９０℃に維持しながら１０リットル／分の吹き込み速度で空気を吹き込み、湿式酸化を行った。湿式酸化を行っている間、液中のＦｅ（ＯＨ）2の濃度を監視した。湿式酸化の進行によって酸化鉄が生成し、液中のＦｅ（ＯＨ）2の濃度が１．０ｇ／Ｌ（仕込みの鉄に対して２モル％）以下になった時点で、空気の吹き込みを止め、それに代えて窒素ガスを５Ｌ／ｍｉｎで６０分間液中に吹き込んだ。このときの液の温度は９０℃に維持しておいた。窒素の吹き込みの停止後、得られたスラリーを濾過及び洗浄し、乾燥及び解砕して酸化鉄粒子を得た。得られた酸化鉄粒子をＸＲＤ測定したところ、マグネタイトの回折ピークが確認された。
【００４０】
〔実施例２及び３並びに比較例１及び２〕
表１に示す条件を採用する以外は実施例１と同様にして酸化鉄粒子を得た。得られた酸化鉄粒子をＸＲＤ測定したところ、いずれもマグネタイトの回折ピークが確認された。
【００４１】
【表１】
0005784292.tif 000004
【００４２】
〔評価〕
実施例及び比較例で得られた酸化鉄粒子について、先に述べた方法で、累積体積５０容量％における体積累積粒径Ｄ50及び累積体積９０容量％における体積累積粒径Ｄ90を測定した。また、粒子表面におけるＦｅＯ存在率を測定した。更に結晶子径、ＢＥＴ比表面積、吸油量を測定した。それらの結果を以下の表２に示す。
【００４３】
【表２】
0005784292.tif 000005
【００４４】
〔実施例４〜６及び比較例３〜５〕
実施例１〜３で得られた酸化鉄粒子、比較例１及び２で得られた酸化鉄粒子並びにシュウ酸鉄を原料として用い、以下に述べる方法でオリビン型リン酸鉄リチウムを製造した。すなわち、鉄源として酸化鉄粒子を用いる場合には、酸化鉄粒子１５．０１ｇ、炭酸リチウム３１．３５ｇ、リン酸二水素アンモニウム５３．６５ｇをポリエチレン製の５００ｍｌポットに入れ、更にエタノールを１００ｇ添加し、ボールミルで２０時間湿式混合を行って混合粉末を得た。得られた混合粉末を、Ａｒガス流通下、２８０℃で１２時間仮焼成した。その後、得られた仮焼成粉末をメノウ乳鉢で粉砕した後、ポリエチレン製の５００ｍｌポットに入れ、Ｄ（＋）−グルコースを混合粉末の重量に対して５添加し、ボールミルで２０時間乾式混合を行った。得られた仮焼成混合粉末を、Ａｒガス流通下、５５０〜７００℃で２４時間本焼成した。生成物をＸ線回折測定して生成相を同定し、鉄オリビンの単一相が得られる条件にて本焼成を行い、オリビン型リン酸鉄リチウムの単一相粉末を得た。
【００４５】
鉄源としてシュウ酸鉄を用いる場合には、シュウ酸鉄二水和物６８．５ｇ、炭酸リチウム１８．４５ｇ、りん酸二水素アンモニウム１８．７２ｇをポリエチレン製の５００ｍｌポットに入れ、更にエタノールを１００ｇ添加し、ボールミルで２０時間湿式混合を行って混合粉末を得た。得られた混合粉末を、Ａｒガス流通下、４００℃で１２時間仮焼成を行った。その後、得られた仮焼成粉末をメノウ乳鉢で粉砕し、ポリエチレン製の５００ｍｌポットに入れ、更にＤ（＋）−グルコースを混合粉末の重量に対して１％添加し、ボールミルで２０時間乾式混合を行った。得られた仮焼成混合粉末を、Ａｒガス流通下、５５０〜７００℃で２４時間本焼成した。生成物をＸ線回折測定して生成相を同定し、鉄オリビンの単一相が得られる条件にて本焼成を行い、オリビン型リン酸鉄リチウムの単一相粉末を得た。
【００４６】
得られたオリビン型リン酸鉄リチウムの単一相粉末について、粒子特性として、累積体積５０容量％における体積累積粒径Ｄ50及び累積体積９０容量％における体積累積粒径Ｄ90を測定した。粒径の測定は酸化鉄粒子の粒径の測定と同様に行った。また、以下の方法で粉体の電気抵抗及びプレス密度を測定した。更に電池特性として、以下の方法で初回放電容量、放電のレート特性及び１００サイクル後の容量維持率を測定した。それらの結果を以下の表３に示す。
【００４７】
〔電気抵抗の測定〕
粉体抵抗測定装置（三菱化学アナリテック製、ロレスタ−ＧＰ）を用いた。各オリビン型リン酸鉄リチウム粉末約０．５ｇを、φ２０ｍｍの測定用金型に充填し、６３．７ＭＰａの圧力下で成形した。得られた成形体に通電することで電気抵抗を測定した。
【００４８】
〔プレス密度の測定〕
粉末をφ１０ｍｍの金型に充填し、一軸加圧成形により５０、１００及び２００ＭＰａの圧力で成形体を作製し、得られた成形体の寸法と重さを測定して求めた。
【００４９】
〔電池特性の評価〕
実施例４〜６及び比較例３〜５で得られたオリビン型リン酸鉄リチウムを正極活物質として用い、コインセル型のリチウム二次電池を以下の方法で製造した。すなわち、オリビン型リン酸鉄リチウム活物質を８６％、導電剤としてアセチレンブラックを７％、及び結着剤としてポリフッ化ビニリデンを７％混合して正極合剤を作製した。正極合剤は、集電体となるアルミニウム箔上に塗布した後、これをφ１３ｍｍのポンチにて打ち抜いて正極電極板とし、これを用いてコインセル型リチウム二次電池を作製した。
【００５０】
作製したコインセル型リチウム二次電池は、正極合剤がコインケースの外側になるように、正極電極板が正極側コインケースにスポット熔接されている。また電解液を含浸した微孔性のポリプロピレン樹脂製のセパレータが、正極合剤の上に配置されている。負極側コインケースの開口部には、下方に金属リチウムからなる負極を接合した封口板が、ポリプロピレン製のガスケットを挟んで配置されており、これにより電池は密封されている。封口板は、負極端子を兼ね、正極コインケースと同様にＳＵＳ３１６製である。電池の直径は２０ｍｍ、電池総高３．２ｍｍである。電解液には、エチレンカーボネートと１，３−ジメトキシエタンを等体積混合したものを溶媒とし、これに溶質として六フッ化リン酸リチウムを１ｍｏｌ／ｌリットル溶解させたものを用いた。
【００５１】
充放電する環境温度を２５℃となるようにセットした環境試験機内にコインセル型リチウム二次電池を入れて充放電できるように準備し、以下に示す条件により、１００サイクルまでの充放電試験を行った。表３には、初回放電容量（１サイクル時）、放電のレート特性（０．１Ｃは５サイクル時、０．５Ｃは２０サイクル時及び１Ｃは２３サイクル時）、及び１００サイクル後の放電容量維持率の結果を示す。
【００５２】
〔コイン型リチウム二次電池の充放電試験条件〕
（１）カットオフ電圧
充電：４．３Ｖ
放電：２．０Ｖ
（２）充放電電流密度
１〜５サイクル：０．１５ｍＡ／ｃｍ2（０．１Ｃ相当）
６〜２０サイクル：０．７５ｍＡ／ｃｍ2（０．５Ｃ相当）
２１〜２３サイクル：１．５ｍＡ／ｃｍ2（１Ｃ相当）
２４〜１００サイクル：０．７５ｍＡ／ｃｍ2（０．５Ｃ相当）
【００５３】
【表３】
0005784292.tif 000006
【００５４】
表３に示す結果から明らかなように、各実施例で得られた酸化鉄粒子を原料として製造されたオリビン型リン酸鉄リチウムは、各比較例で得られた酸化鉄粒子を原料として製造されたオリビン型リン酸鉄リチウムに比べて、単一相が得られる生成焼成温度を低くすることができる。また得られた粒子の電気抵抗が低く、かつプレス密度が高いものであることが判る。
また、同表に示す初回放電容量は、実施例４〜６では約１４０ｍＡｈ／ｇ程度であり、比較例３及び４の約１２０ｍＡｈ／ｇと比較して大きな容量を得ることができる。この理由は、実施例１〜３で得られた酸化鉄粒子を用いて得られたオリビン型リン酸鉄リチウム活物質粉末は、その体積累積粒径Ｄ50及びＤ90が小さいことに起因して、Ｌｉイオンの脱吸蔵能力が大きくなるからである。またレート特性についても、実施例１〜３で得られた鉄源を用いることによって、炭素が均一に被覆されて電気抵抗が低いオリビン型リン酸鉄リチウム活物質粉末が得られるので、レートを大きくしても、オリビン型リン酸鉄リチウム活物質粉末からのＬｉイオンの脱吸蔵能力が低減するのを抑制することができる。
なお、実施例１〜３の電池特性を比較例５と比較すると、これらの実施例は、比較例５よりもやや劣っている。この理由は、比較例５で得られたオリビン型リン酸鉄リチウム活物質粉末は、その体積累積粒径Ｄ50及びＤ90が実施例１〜３よりも小さいことに起因して、そのＬｉイオン脱吸蔵能力が大きくなっているからである。しかし、同表で示したように、比較例５のプレス密度は実施例１〜３よりも低いので、比較例５のオリビン型リン酸鉄リチウム活物質粉末は、実施例１〜３のオリビン型リン酸鉄リチウム活物質粉末よりも嵩高さが大きくなる。したがって、実施例１〜３の方がオリビン型リン酸鉄リチウム活物質粉末の嵩高さを抑えることができるので、以下に示す式で表される正極合剤密度では、比較例５よりも実施例１〜３の方が大きくなる。その結果、実電池の放電容量としては実施例１〜３の方が比較例５よりも大きくなる。
正極合剤密度［ｇ／ｃｍ3］＝（オリビン型リン酸鉄リチウム活物質粉末重量）／（正極合剤体積）