(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
保護Ａｌ−Ｓｉコーティングがコーティングされた鋼材からコンポーネントを作る方法において、
Ａｌ−Ｓｉコーティングがコーティングされた鋼材が第１加熱段階を受け、該第１加熱段階では、Ａｌ−Ｓｉコーティングが、鋼材からのＦｅと一部のみが予め合金化されるように熱処理温度および熱処理時間が設定され、
一部が予め合金化されたＡｌ−Ｓｉコーティングを有する鋼材が冷却され、
前記冷却された鋼材は、第２加熱段階において、鋼材の少なくとも一部がオーステナイト構造を有するＡＣ１温度より高い加熱温度に加熱され、第２加熱段階の加熱温度および加熱時間は、第２段階中に、Ａｌ−Ｓｉコーティングが鋼材からのＦｅと完全に合金化されるように設定され、
加熱温度に加熱された鋼材が成形されて、コンポーネントを形成し、
得られたコンポーネントが、制御された態様で冷却されてマルテンサイト構造を得ることを特徴とする方法。
【請求項２】
前記鋼材は、第１加熱段階と第２加熱段階との間で室温に冷却されることを特徴とする請求項１記載の方法。
【請求項３】
前記鋼材は、第１加熱段階と第２加熱段階との間で空気中に搬送されることを特徴とする請求項２記載の方法。
【請求項４】
前記第１加熱段階の加熱温度は少なくとも５００℃であり、同時に、せいぜい鋼材のＡＣ１温度と同じであることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項記載の方法。
【請求項５】
前記第１加熱段階の加熱温度は５５０〜７２３℃、より詳しくは５５０〜７００℃であることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項記載の方法。
【請求項６】
前記第１加熱段階はベル型焼きなまし炉内で行われることを特徴とする請求項１〜５のいずれか１項記載の方法。
【請求項７】
前記第１加熱段階は連続炉内で行われることを特徴とする請求項１〜５のいずれか１項記載の方法。
【請求項８】
前記第２加熱段階で鋼材が加熱される加熱温度は、少なくともＡＣ３温度に等しいことを特徴とする請求項１〜７のいずれか１項記載の方法。
【請求項９】
前記第２加熱段階は連続炉内で行われることを特徴とする請求項１〜８のいずれか１項記載の方法。
【請求項１０】
前記第２加熱段階はチャンバ炉内で行われることを特徴とする請求項１〜８のいずれか１項記載の方法。
【請求項１１】
前記鋼材は、焼入れおよび焼戻しされた鋼からなることを特徴とする請求項１〜１０のいずれか１項記載の方法。
【請求項１２】
前記鋼材は、鋼板または鋼ストリップのような平鋼材であることを特徴とする請求項１〜１１のいずれか１項記載の方法。
【請求項１３】
前記鋼材は予成形された半成品であることを特徴とする請求項１〜１１のいずれか１項記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、Ａｌ−Ｓｉ保護コーティングがコーティングされた鋼材からコンポーネントを製造する方法に関する。また、本発明は、このような製造方法の過程で生じる中間鋼材であって、本発明に関連する形式のコンポーネンツを製造するのに使用できる中間鋼材に関する。
【背景技術】
【０００２】
本発明に関連する形式の鋼材とは、概略的に、既知の方法例えば溶融アルミめっきによりＡｌ−Ｓｉコーティングが施された鋼ストリップまたは鋼板である。しかしながら、本発明に関連する形式の鋼材として、例えば金属板から予成形され、次に所与の完成品に成形される予成形された半成品を含めることができる。
【０００３】
Ａｌ−Ｓｉコーティングは、所与の鋼材から形成されるコンポーネントを、その使用期間中に腐食から保護する。Ａｌ−Ｓｉコーティングはまた、防食効果、より詳しくは鋼基板のコーティングの直後のスケーリングに対する保護を与えかつ変形加工中に防食効果を維持する。これは、特に、「プレス硬化」として知られているものにより成形が行われる場合にあてはまる。
【０００４】
プレス硬化では、成形すべき生（なま）鋼材が、成形前に、少なくとも一部にオーステナイト構造が存在する温度に加熱され、次に、熱いまま成形される。得られるコンポーネントは、次に、熱間成形加工中またはその直後に加速態様で冷却され、マルテンサイト構造を形成する。プレス硬化用生鋼材として、既に予成形されているか、熱間成形加工の終時に成形される金属板ブランクまたは半成品のような平鋼材が使用される。
【０００５】
プレス硬化中に、Ａｌ−Ｓｉコーティングは、成形加工を大きく妨げるスケールが鋼材上に形成されることを防止する。したがって、現場で特に高レベルの荷重に曝される高強度で熱処理可能な鋼を成形できる。
【０００６】
この目的で一般的に使用される鋼材は、当業界で「２２ＭｎＢ５」として知られている。例えば、厚さが薄くしたがって重量がかなり小さい平鋼材であっても、高レベルの強度をもつ必要がある自動車のボディ部品は、この種の鋼材から作られる。同様に、「ＤＸ５５Ｄ」の商標で知られておりかつドイツ工業規格ＤＩＮ ＥＮ １０３２７にしたがって形成された形式の深絞り鋼、およびドイツ工業規格ＤＩＮ ＥＮ １０２９２にしたがって合金化されかつ「ＨＸ３００／３４０ＬＡＤ」の商標で市販されている形式のマイクロアロイ鋼のような他の鋼材もプレスモールド硬化（press mould hardened、pressformgehaertet（英、独訳））される。テーラードブランク／パッチワークブランクの形式により複数の鋼板から作られる生鋼材を使用することもできる。
【０００７】
Ａｌ−Ｓｉコーティングが強固に付着して、成形中にＡｌ−Ｓｉコーティングが割れたりまたは剥離されないようにするには、Ａｌ−Ｓｉコーティングが施された鋼材が、鋼基板からの鉄をＡｌ−Ｓｉコーティングに合金化する熱処理を受ける必要がある。この目的は、コーティングの全厚に亘ってコーティングを合金化して、コーティングされた平鋼材の自由外面に当接するコーティングの上層に割れまたは剥離が全く生じないようにすることにある。Ａｌ−Ｓｉコーティングの全層合金化の形式およびレベルは、更に、プレス硬化により作られるコンポーネンツが容易に溶接されかつラッカー塗装できる効果を有する。
【０００８】
下記特許文献１には、上記形式の方法が開示されている。この方法では、Ａｌ−Ｓｉコーティングされた鋼板は、最初に９００〜９５０℃の温度に２〜８分間加熱される。コーティングされた鋼板は、次に、７００〜８００℃の温度に冷却されかつこの温度で熱間成形される。成形された鋼部品は、次に、得られる鋼部品内にマルテンサイト組織を作るため、３００℃より低い温度に迅速に冷却される。コーティングが施された鋼基板の熱処理は、熱処理後の鋼基板からの鉄の拡散により、コーティング内の鉄含有量が８０〜９５％になるように行われる。この方法で、優れた溶接能力、優れた成形性および高レベルの耐食性を兼備する熱間成形コンポーネントが得られる。
【０００９】
全層合金化を達成するのに必要な熱処理を行う場合の１つの問題は、充分な加熱温度を設定するとともに、鋼材を、炉内に或る時間留めておく必要があることである。所与の鋼材を炉内に維持しておく時間は、基板を加熱する速度と、必要とされる、基板とＡｌ−Ｓｉ層との全層合金化とに関係している。従来技術では、炉内時間は５〜１４分間である。
【００１０】
実際に、Ａｌ−Ｓｉコーティングが施された鋼材の加熱は、放射炉を使用して、熱間成形前に行われる。Ａｌ−Ｓｉコーティングが施された鋼材を加熱したときの反応に関する基礎研究によれば、このような炉内では、所与のコーティングの表面からの熱放射により、非コーティング材、有機コーティング材または無機コーティング材と比較して、加熱速度が遅くなることが証明されている。したがって、加熱には比較的長時間を考慮に入れなくてはならない。
【００１１】
この長時間加熱は、Ａｌ−Ｓｉコーティングが施された平鋼材の加工プラントでの加工時間の長期化を招き、したがって、所与のコンポーネントの生産のサイクルタイムを延長するだけでなく、加熱に必要な炉設備を複雑化する。
【００１２】
鋼をベースとするコーティングされた平鋼材は、誘導加熱または伝導加熱により一層迅速に加熱できる。加熱は、熱放射を強制対流させることによっても加速できる。しかしながら、加速加熱の場合には、Ａｌ−Ｓｉコーティング層内の合金化加工が加熱よりも一層遅くなり、このため、Ａｌ−Ｓｉ層が完全に合金化しないか、合金化に欠陥が生じ、極端な場合には、Ａｌ−Ｓｉ層が鋼材から剥落することもある。
【００１３】
下記特許文献２から、コーティングの全層合金化と平鋼材の適温への加熱を２つの別々の段階で行うことにより、Ａｌ−Ｓｉコーティングが施された平鋼材を加工するプラントでの加工時間を短縮する１つの試みが知られている。このアプローチは、Ａｌ−Ｓｉコーティングが施された平鋼材の製造業者が、全層合金化加工を行うことを可能にする。次に、既に全層合金化がなされているコーティングが施された平鋼材の加熱は、プラントで、例えば誘導加熱または伝導加熱により、最適短時間でかつコーティングの形成を考慮に入れる必要なく行うことができる。したがって、この既知の方法を使用すれば、製造業者は、彼らにより既に全層合金化コーティングが施されている平鋼材を中間貯蔵設備に貯蔵しておき、プラントで更に加工する場合には、直ぐに中間貯蔵設備から取出すことができる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１４】
【特許文献１】欧州特許ＥＰ １ ３８０ ６６６ Ａ１号公報
【特許文献２】ドイツ国特許ＤＥ １０ ２００４ ００７ ０７１ Ｂ４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１５】
しかしながら、上記提案は、予製造された平鋼材を中間貯蔵設備内に貯蔵しておく間およびプラントで加工段階を遂行する間に、全層合金化コーティング自体が腐食を受けてしまうという問題がある。この問題は、全層合金化コーティングの露出面に存在する鉄含有物から生じる。このような表面腐食の問題を解消するには、全層合金化とプレス硬化とを分離することにより得られる長所を大きく相殺するコストが嵩む保護手段が必要になる。この問題に加え、全層合金化コーティングでコーティングされた平鋼材ブランクを切断するのは困難であるという事実がある（切断は、熱間成形前の或る状況下で必要なことがある）。なぜならば、全層合金化Ａｌ−Ｓｉコーティング層は硬くかつ脆弱だからである。上記従来技術の観点から、本発明のベースを形成する目的は、Ａｌ−Ｓｉコーティングされた平鋼材を後で切断することを考慮に入れる必要がある場合に、腐食等の欠点なくして、Ａｌ−Ｓｉコーティングが施された鋼材のプラントでの加工時間を短縮できる方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１６】
本発明によれば、上記目的は、特許請求の範囲の請求項１に記載の方法により達成される。この方法の有利な実施形態は、請求項１に従属する請求項に記載されている。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】所与のサンプルの温度Ｔに対してプロットした焼きなまし時間ｔを示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
本発明により加工される鋼材は、例えば鋼板から予成形された鋼板または鋼ストリップ、または半成品等の平鋼材であり、その成形は、本発明により行われる熱間プレス硬化により完成される。テーラードブランク／パッチワークブランクの形態からなる複数の鋼板も、本発明により加工できる。
【００１９】
本発明による加工には２段階熱処理があり、第１加熱段階では、従来技術と同様に、鋼基板からの鉄がＡｌ−Ｓｉ層内に合金化される。
【００２０】
しかしながら、従来技術とは異なり、この第１合金化段階は、Ａｌ−Ｓｉコーティングが第１加熱段階後に鋼材からの鉄と不完全に合金化されるように、適当な温度および処理時間を設定することにより行われる。
【００２１】
本発明による不完全に合金化されたコーティングが施された鋼材は、次に、室温まで冷却されかつ更に加工するため所与のコンポーネントに供給されるまで貯蔵される。Ａｌ−Ｓｉコーティングは、第１加熱段階では、不完全に合金化されているに過ぎないため、Ａｌ−Ｓｉコーティングは第１加熱段階後に依然として僅かに腐食を受け易い。このため、Ａｌ−Ｓｉコーティングの貯蔵および運搬、および第２熱処理の前に行われる更なる加工段階が、更なる手段を必要とせず行われる。
【００２２】
同時に、第１加熱段階中に、本発明により一部のみに合金化されるコーティングは、第１加熱段階後でも、得られた平鋼材を、コーティング層に損傷を与え続けることなく、簡単な作業で分割または切断できる頑丈さを維持する。
【００２３】
第１加熱段階後に得られかつ本発明により予合金化されているだけのコーティングが施された平鋼材は、コンポーネントに成形される前に第２加熱段階を受ける。この第２加熱段階は、一般に最終加工プラントで行われ、一方、完了すべき第１熱処理段階は、一般に鋼材の生産者により行われる。
【００２４】
第２加熱段階は、通常、熱間成形の直前に完了される。第２加熱段階中、本発明により予合金化Ａｌ−Ｓｉコーティングのみが施された鋼材は、次の硬化に必要な加熱温度、すなわち鋼材の少なくとも一部がオーステナイト構造になるＡＣ１温度より高い温度まで加熱される。必要ならば、形成される生鋼材を、できる限り完全にオーステナイト構造となった構造にするため、少なくともＡＣ３温度以上の加熱温度にセットされる。
【００２５】
これにより、第２加熱段階の温度および時間は、本発明により、Ａｌ−Ｓｉコーティングが第２加熱段階中に鋼材からの鉄と完全に合金化されるように設定される。
【００２６】
この点に関し驚くべきことに、本発明により一部のみが鋼基板と合金化されたコーティングは、完全に合金化されたＡｌ−Ｓｉ−Ｆｅコーティングが施された平鋼材の加熱と比較して、放射炉内で加熱されたときにコーティングの剥落を生じさせることなく必要温度まで加熱する極めて高い加熱速度を可能にする反射率を有することが判明した。
【００２７】
このため、本発明の方法により得られる中間製品は、鋼基板からの鉄と不完全に予合金化されたに過ぎないＡｌ−Ｓｉコーティングが施されているという特徴を有している。
【００２８】
この第２加熱段階の後に、今や完全に合金化されたＡｌ−Ｓｉ−Ｆｅコーティングが施された生鋼材が、適当な熱間成形工具で知られた方法で所望のコンポーネントに成形される。得られたコンポーネントは、完全に成形されたコンポーネントでもよいし、次に更なる成形段階を受ける半成品コンポーネントでもよい。
【００２９】
熱間成形中または熱間成形の直後に、熱間成形されたコンポーネントは、制御された方法で最後に冷却され、鋼基板内にマルテンサイト構造を作る。「熱間成形」および「冷却」の作業段階は、特に、「プレスモールド硬化」から知られた方法で行うことができる。
【００３０】
したがって、本発明の方法は、アルミめっきされかつプレスモールド硬化により作られたコンポーネントを、経済的にかつ同時に短い加工時間内で特に効率的に利用できるようにする。この場合、一般に鋼材の生産者により行われる加熱段階の努力が、Ａｌ−Ｓｉ層と鋼基板からの鉄とを一部のみ合金化させる加工時間および処理温度が従来技術に比べて短縮されるために低減できるだけでなく、本発明により不完全にのみ合金化されるＡｌ−Ｓｉコーティングを加工するプラントで一般に行われる第２加熱段階を、短い加工時間で、このため少ないエネルギ消費でかつ最小の設備コストで行うことができる。
【００３１】
本発明により行われる第１加熱段階後に、Ａｌ−Ｓｉ層内のＦｅ含有量がホットプレス硬化後に得られるコンポーネントにおけるＦｅ含有量より少ないという事実（これにより、ごく僅かに腐食の危険性がある）から、特に、鋼材が次に更なる加工のために供給される前に、第１加熱段階と第２加熱段階との間で鋼材を室温に冷却し、貯蔵することが可能になる。第１加熱段階後に存在する一部のみが合金化されたＡｌ−Ｓｉ層の腐食防止効果は非常に大きく、このため、鋼材を、第１加熱段階と第２加熱段階との間、例えば鋼材生産者の工場と最終加工プラントとの間で、問題ない態様で空気中に搬送できる。
【００３２】
実際の試験によれば、第１加熱段階の温度は少なくとも５００℃であるが、これは同時にせいぜい鋼材のＡＣ１温度と同じである。したがって、実際に、第１加熱段階では、５５０〜７２３℃、より詳しくは５５０〜７００℃の範囲内の温度が特に適している。鋼材の機械的な技術的パラメータは、この範囲内の温度に加熱することによって悪化することはなく、かつ基本的構造はその成分に維持される。
【００３３】
ベル型焼きなまし炉内で行われるこれらの加熱温度では、１０〜３０μｍ（８０〜１５０ｇ／ｍ２に一致する）の初期状態でのＡｌ−Ｓｉコーティングの厚さを得るのに第１加熱段階で予定すべき時間は４〜２４時間である。連続炉またはチャンバ炉内での加熱も考えることができ、各場合の加熱時間は１時間より短い。
【００３４】
第１処理段階の温度および時間は、鋼基板から出発して測定したＡｌ−Ｓｉコーティングが、Ｆｅを含むその厚さの少なくとも５０％、特に７０〜９９％、好ましくは９０〜９９％に亘って合金化されるように設定するのが好ましい。
【００３５】
鋼材の製造業者により使用されている炉の技術に基づいて、第１加熱段階は、ベル型焼きなまし炉、チャンバ炉または連続焼きなまし炉内で行うことができる。平鋼材の加工の場合は、ガルバニーリングユニットと同様の方法でコーティングユニットからの出口と一直線状に直接配置された連続炉内で予合金化を行うことができ、加熱は６００〜７２３℃の範囲内で行われる。同様に、一部のみが合金化されたＡｌ−Ｓｉコーティングが施されかつ本発明により得られた鋼材は、第２加熱段階において、連続炉内で必要加熱温度に加熱される。第２加熱は誘導加熱または伝導加熱を用いることができ、または熱放射で行うことができる。
【００３６】
以下、例示の実施形態を参照して、本発明をより詳細に説明する。
【００３７】
鉄および不可避の不純物とともに０．２２６重量％のＣ、０．２５重量％のＳｉ、１．２重量％のＭｎ、０．１３７重量％のＣｒ、０．００２重量％のＭｏ、０．０３４重量％のＴｉ、０．００３重量％のＢを含有しかつ慣用の溶融アルミめっきによる２０μｍ（１２０ｇ／ｍ２に一致する）厚のＡｌ−Ｓｉコーティングが施された１．５ｍｍ厚の鋼板のサンプルを試験した。
【００３８】
サンプルはベル型焼きなまし炉でモデル化された試験炉内に置かれ、各サンプルについて、本発明による方法の第１加熱段階と同じ８時間の熱処理を行った。ここで、第１組のサンプルは５００℃で焼きなまされ、第２組のサンプルは５５０℃で、また第３組のサンプルは６００℃でそれぞれ焼きなまされた。更に、他のサンプルが、９５０℃の温度で６分間連続炉に通された。これは、Ａｌ−Ｓｉコーティング層が合金化される一般的なプレス硬化熱処理を代表するものである。所与の焼きなましの後、サンプルは室温まで冷却された。得られたサンプルは、９５０℃で熱処理されたサンプルまで、不完全に合金化されたＡｌ−Ｓｉコーティング層を有していた。
【００３９】
次に、予め焼きなまされかつ冷却されたサンプルを、第２加熱段階と同じ焼きなまし処理において、放射炉内で９５０℃の加熱温度に加熱し、オーステナイト構造の鋼基板を得た。このプロセスで加熱速度が測定された。すなわち、加熱速度は、サンプルが９５０℃の目標温度までいかに迅速に加熱されるかで観察された。
【００４０】
図１は、所与のサンプルの温度Ｔに対してプロットした焼きなまし時間ｔを示すものである。前の第１加熱段階で焼きなまされなかったサンプルについての温度プロファイルも図１に描かれている（曲線「−℃／−Ｓ」）。
【００４１】
試験されたサンプルについて、加熱速度は、サンプルが、第１加熱段階でベル型焼きなまし炉内で５５０℃または６００℃の温度で８時間焼きなまされたときに最適であることが理解されよう。同様に、連続炉内で９５０℃で６分間焼きなまされたサンプルについても、同様に良い加熱反応が観察された。
【００４２】
５００℃で８時間予め焼きなまされたサンプルの加熱反応が劣っている理由は、これらのサンプルでは、Ａｌ−Ｓｉコーティングの合金化されていない上層内の放射の反射が、予め熱処理を行わない供給されたままの状態で、まさに慣用のＡｌ−Ｓｉコーティングにおけるように反応することによる。
【００４３】
本発明による方法は、熱間成形前に硬化炉内で完全合金化を行うのに要する時間を顕著に短縮できる。したがって、慣用の方法に比べ、少なくとも９０秒の利益（ゲイン）を期待できることを証明できた。このような時間の利益により、熱間成形前の加熱に必要な炉を小さく設計できる。慣用サイズの炉の維持には、約１０日間に亘って室温まで冷却する必要があるのに対し、本発明により可能となった炉サイズの縮小により、冷却には少なくとも２〜３日で済む利益が得られる。
【図１】
0005666313.tif 000002