(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
デンプン、もしくはデキストリン、もしくはパラフィンからなる有機系バインダーを含有し、かつ、前記有機系バインダーの炭素含有量が、炭素質量％換算で１．０％以上、かつ３．０％以下である乾式施工ドライコーティング剤を、内張り耐火物にコーティングしたタンディッシュを使用することを特徴とする極低炭素鋼の製造方法。
【請求項２】
タンディッシュの内張り耐火物にコーティングする前記乾式施工ドライコーティング剤の施工厚さは３０〜５０mmであることを特徴とする請求項１に記載の極低炭素鋼の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、乾式施工でコーティングしたタンディッシュを用いた極低炭素鋼の製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
極低炭素鋼は、優れた深絞り性を有することから、自動車用や家電用鋼板として広く使用されている。この極低炭素鋼の製造時に非金属介在物が混入した場合は、圧延時の線状欠陥（スリバー疵）や深絞り時の割れの原因となるため、その低減が必要とされる。
【０００３】
連続鋳造における介在物源の一つとして、昇熱時に崩落したタンディッシュコーティング材の混入がある。また、前記崩落したコーティング材が注入孔に落下した場合は、鋳造開始時に注入孔の洗浄を必要とすることがあり、このことによる溶鋼再酸化の発生も課題であった。
【０００４】
連続鋳造用鋳型に溶鋼を注入するタンディッシュは、定形あるいは不定形耐火物からなる内張り耐火物層の上に、耐火物の保護や鋳造後の地金除去を容易にすることを目的として、耐火物からなるコーティング層を形成することが一般的である。
【０００５】
タンディッシュにコーティング層を形成する方法は、一般的に粉状の耐火物、およびバインダーとなるガラス質からなるコーティング材を２０質量％程度の水と混合し、内張り耐火物に吹付ける湿式吹き付け法が用いられている。
【０００６】
この湿式吹き付け法は、自動化が容易で、施工効率が高いという利点を有するが、施工時に水分を用いるため、鋳造前の昇熱時に水蒸気圧力を生じることから耐火物の剥離・崩落が生じ易いという問題がある。また、気孔率が高いため、鋳造中にコーティング層にスラグや溶鋼が浸潤するので、コーティング層が背面に焼き付き、解体が困難という課題もある。
【０００７】
湿式吹き付け法には、上記のような課題があるため、近年は水分を使用しない乾式コーティング法が開発されている。乾式コーティング法では、粉状耐火物とガラス質に加えて、低温（１００℃〜４００℃）で硬化するバインダーが含有されたコーティング剤を用いる。そして、施工は、一般的にタンディッシュ内に中子を設置し、中子と内張り耐火物の隙間にコーティング剤を投入した後、中子内を加熱してバインダーの強度を発現させ、保型する。
【０００８】
このような乾式コーティング法として、フェノール樹脂をバインダーとしたコーティング剤を用いた乾式コーティング法が特許文献１で開示されている。この特許文献１で採用されるフェノール樹脂は、比較的低濃度で強度が得られるため、成型性が高く、崩れ落ちを抑制することができる。また、コーティング剤の気孔率も低いため、背面耐火物の焼付き抑制効果がある。
【０００９】
しかしながら、フェノール樹脂をバインダーとしたコーティング剤は、炭素濃度が高く、かつ燃焼性が悪いため、鋳造前の昇熱後もフェノール樹脂中の炭素が残る（以下では残炭と表記する）。残炭が存在すると、本発明で対象とする極低炭素鋼では鋳造初期に炭素がピックアップされ、極低炭素鋼として必要な化学成分、物性が得られないという課題を有する。
【００１０】
これに対して、炭素のピックアップを生じないコーティング材の組成が特許文献２で提案されている。
【００１１】
特許文献２には、単糖類及び／又は二糖類よりなる糖を２〜１０質量％、ガラス類を０．１〜２質量％それぞれ含み、残りは耐火性粉体を主体とした乾式コーティング材を使用している。そして、この乾式コーティング材をタンディッシュの内張り耐火物と中子の隙間に充填して１００℃〜４００℃に加熱した後、中子をタンディッシュ内から取り除くタンディッシュへのコーティング層形成方法が開示されている。
【００１２】
そして、この特許文献２には、その効果として、中子離型時の剥離抑制、残炭減少による溶鋼中へのカーボンピックアップ抑制、およびガラス類の添加量低下による内張り耐火物への過剰付着抑制が挙げられている。
【００１３】
しかしながら、特許文献２で開示されたコーティング剤に用いる単糖類や二糖類は引火点が低く、ガラス類の強度が発現する温度よりも低温で焼失するため、鋳込前の昇熱時に耐火物が崩れ落ち、溶鋼への介在物混入原因となりうるという課題を有している。加えて、２〜１０質量％を含む単糖類及び／又は二糖類は焼失し、コーティング剤の気孔率が増大するため、鋳造が進むにつれて空隙へ溶鋼が浸潤し、内張り耐火物との過剰付着が生じ、解体が困難になるという課題もある。
【００１４】
同様に、特許文献３には、耐火性原料と結合剤としての珪酸塩の水和物を含むと共に、融点が５０〜１２０℃の有機質硬化付与剤を、前記耐火物原料１００質量部に対して０．０５〜５質量部添加してなる乾式コーティング材とその施工方法が開示されている。
【００１５】
この特許文献３で開示された乾式コーティング材では、珪酸塩の水和物を保型用のバインダーとして用いるため、前記したガラス類との強度発現ギャップによる耐火物の崩落を抑制することが可能である。
【００１６】
しかしながら、フェノール樹脂等を加えずに珪酸塩の水和物のみを結合材とした場合、結合強度が不足し、施工時や昇熱時に崩落が発生する。崩落を抑制するため、珪酸塩の水和物とともにフェノール樹脂を使用した場合、発火点が高く昇熱後も残炭するため、極低炭素鋼鋳造時にはカーボンピックアップによる特性低下の問題も有する。加えて、有機質硬化付与剤の揮発に伴って生成する微細気孔に、鋳込時に溶鋼が浸潤し、背面の内張り耐火物との過剰付着が生じるという課題もある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１７】
【特許文献１】特許第２５６７７７０号公報
【特許文献２】特開２０１０‐１３７２７９号公報
【特許文献３】特許第４４７８０６１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１８】
本発明が解決しようとする問題点は、従来の乾式コーティング材は、溶鋼への介在物混入原因となったり、カーボンピックアップによる特性低下の原因となったりするという点である。また、内張り耐火物との過剰付着が生じて解体が困難になるという点である。
【課題を解決するための手段】
【００１９】
本発明の極低炭素鋼の製造方法は、
極低炭素鋼の製造時における溶鋼中へのカーボンピックアップと昇熱中の耐火物崩落を効果的に抑制して介在物の少ない極低炭素鋼を鋳造可能とするために、
デンプン、もしくはデキストリン、もしくはパラフィンからなる有機系バインダーを含有し、かつ、前記有機系バインダーの炭素含有量が、炭素質量％換算で１．０％以上、かつ３．０％以下である乾式施工ドライコーティング剤を、内張り耐火物にコーティングしたタンディッシュを使用することを最も主要な特徴としている。
【００２０】
本発明では、デンプン、もしくはデキストリン、もしくはパラフィンからなる有機系バインダーを含有し、かつ、前記有機系バインダーの炭素含有量が、炭素質量％換算で１．０％以上、かつ３．０％以下である乾式施工ドライコーティング剤を内張り耐火物にコーティングするので、極低炭素鋼の製造時における溶鋼中へのカーボンピックアップと昇熱中の耐火物崩落を効果的に抑制することができる。
【発明の効果】
【００２１】
本発明によれば、溶鋼中へのカーボンピックアップを伴わずにタンディッシュの乾式コーティング法を採用することができ、かつ、耐火物の崩落を抑制できるので注入孔を開孔するための洗浄作業に起因する介在物を抑制して極低炭素鋼を製造することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２２】
【図１】鋼中の非金属介在物を由来別に分類した図である。
【図２】コーティング剤の成型に用いる結合材（バインダー）の発火点とカーボンピックアップの関係を示した図である。
【発明を実施するための形態】
【００２３】
本発明は、極低炭素鋼の製造時における溶鋼中へのカーボンピックアップと昇熱中の耐火物崩落を効果的に抑制するという目的を、デンプン、もしくはデキストリン、もしくはパラフィンからなる有機系バインダーを含有し、かつ、前記有機系バインダーの炭素含有量が、炭素質量％換算で１．０％以上、かつ３．０％以下である乾式施工ドライコーティング剤を、内張り耐火物にコーティングすることで実現した。
【実施例】
【００２４】
発明者らは、極低炭素鋼への乾式コーティング法適用の課題であった溶鋼中へのカーボンピックアップと昇熱中の耐火物崩落を抑制するためには、コーティング剤の成型に用いる結合材（バインダー）の発火点を適切な範囲に制御することが有効であると考えた。
【００２５】
鋼中の非金属介在物を由来別に分類した図を図１に示した。図１中の脱酸生成物であるAl2O3系介在物や外来性介在物のうちMgO系介在物は融点が高く硬質であり、熱間圧延時にも進展することなく、品質低下の原因となる。
【００２６】
タンディッシュの内張コーティング材の落下による溶鋼中への耐火物落下・混入、およびノズル内へのタンディッシュ内張コーティング材落下によってノズルが閉塞した場合、酸素によって閉塞したノズルを強制的に開孔している。
【００２７】
この開孔作業に伴う溶鋼の再酸化・介在物生成を抑制することを目的に、発明者らはタンディッシュの内張コーティングに着目し、タンディッシュの内張施工方法として、昇熱時に強度が得られ、コーティング材の落下および落下によるノズル閉塞の少ない乾式コーティング法に適用することを検討した。
【００２８】
極低炭素鋼の製造に際し、乾式コーティング法を適用し、鋼中への非金属介在物の混入を抑制するためには、下記の２点が必要である。
【００２９】
1) バインダー由来のカーボンピックアップが生じないこと。すなわち、鋳造前の予熱時において、バインダーが燃焼し、かつ残炭が生じないこと。
2) 予熱中の耐火物の保型強度を保ち、コーティング剤の崩落を生じないこと。
【００３０】
そして、発明者らは、上記の２点を満たすためのバインダー燃焼温度の指標として、発火点を用いることが適切であることを見出した。ここで、発火点とは、着火点、発火温度とも言い、空気中で物質を加熱するときに点火しなくても火を発して燃焼し始めるときの温度をいう。
【００３１】
本発明は、上記知見に基づく発明者らの実施結果に基づいてなされたものであり、以下、本発明を得た実施結果の一例を説明する。
【００３２】
発明者らは、バインダー燃焼温度の指標として発火点を用い、カーボンピックアップとの関係を調査するために、発火点を２００℃〜６００℃程度で振り分けた異なるバインダーに着目して調査を行った。なお、使用したバインダーは、乾式バインダーとしてグルコース・デンプン・デキストリン・パラフィン・フェノール樹脂、湿式バインダーとして珪酸ソーダである。
【００３３】
下記表１に本発明の範囲に属するバインダーと本発明の範囲を外れた比較例のバインダーの発火点と、これらバインダーを施工したタンディッシュを使用した極低炭素鋼の製造における評価の実施結果を示す。
【００３４】
下記表１における発明例は、デンプン（澱粉）、デキストリン（dextrin）、パラフィン（paraffin）をそれぞれ用いた乾式コーティング剤である。これら３材質は、乾式バインダーとして適当な強度を得られるバインダー材質であることから選定した。また、比較例として、発火点の低いグルコース（glucose）、発火点の高いフェノール樹脂をそれぞれ用いた乾式コーティング剤、および従来の湿式吹付け剤を使用した。
【００３５】
ここで、デンプン（澱粉）とは、分子式が（C6H10O5）nの炭水化物（多糖類）で、多数のα‐グルコース分子がグリコシド結合によって重合した天然高分子である。また、デキストリン（dextrin）は、数個のα‐グルコースがグリコシド結合によって重合した物質の総称で、糊精（こせい）とも呼ばれ、デンプンの加水分解により得られる。多糖に分類される。また、パラフィン（paraffin）とは、炭化水素化合物（有機化合物）の一種で、炭素原子の数が２０以上のアルカン（一般式がCnH2n+2の鎖式飽和炭化水素）の総称である。和名では石蝋（せきろう）という。また、グルコース（glucose）、あるいはブドウ糖は、糖の一種であり、代表的な単糖の一つである。
【００３６】
【表１】
0005742695.tif 000002
【００３７】
不定形耐火物を用いて内張り施工したタンディッシュ内に鉄製の中子を設置し、耐火物と中子の隙間が３０mm〜５０mmの範囲に収まるように調整し、隙間に前記表１の乾式コーティング剤を投入した。
【００３８】
その後、電気式熱風機を用いて中子内に熱風を送り、中子を介してコーティング剤を加熱した。コーティング剤と背面耐火物の界面温度が９０℃〜１５０℃に到達するまで１．５時間〜４時間加熱し、コーティング剤の硬化・成型を確認した後、中子を抜き出した。
【００３９】
その後、タンディッシュに蓋を設置し、ガスバーナを用いてタンディッシュ内の雰囲気温度が最高１２００℃〜１３５０℃に達する条件で、４時間〜６時間昇熱した後、下記表２に示した組成の極低炭素鋼の鋳造に供した。なお、鋳造時のタンディッシュ内溶鋼量は３０トン〜４０トンの範囲で調整した。
【００４０】
【表２】
0005742695.tif 000003
【００４１】
コーティング剤の崩落評価として、鋳造開始時のタンディッシュ開孔率の比較を用いた。ここで、タンディッシュ開孔率とは、コーティング剤の崩落がなく、鋳型への溶鋼供給がスライディングゲートの開操作のみで問題なく開始できた鋳造シーケンスを、総試験鋳造シーケンスで除して百分率で表した数値で、総試験鋳造シーケンス数は２０シーケンス行い評価した。なお、鋳造シーケンスとは、複数の取鍋溶鋼を継いで連続鋳造する連々続鋳造のことを意味する。
【００４２】
一方、溶鋼へのカーボンピックアップは、鋳造初期のクロップ部（スクラップ化部分）と鋳片の連々続鋳造の境界部に相当する鋳造開始から７．５トンの位置の鋳片のコーナー部から１個切り出した５０mm×５０mm×２５０mmのサンプルと基準サンプルの炭素濃度を比較することで評価した。なお、基準サンプルは、タンディッシュ内残炭によるカーボンピックアップの影響が生じない鋳造開始から十分時間が経過した１２０トンの位置でタンディッシュ内から同様に採取したサンプルである。
【００４３】
鋳造開始から７．５トンの位置をカーボンピックアップの評価の代表として選定した理由は、クロップと良鋳片の境界部に相当する位置であるからである。すなわち、その位置より後では良鋳片先端部のカーボンピックアップ量を評価できない一方、その位置より前ではトップクロップに含まれるため、評価として妥当ではないためである。
【００４４】
なお、サンプルは、各バインダーに対して１シーケンスにつき１組、サンプルを採取し、５シーケンス以上のサンプルを採取してその算術平均を取った。
【００４５】
表１において、タンディッシュ開孔率、解体性の評価レベルの判断方法は以下のように定義した。
【００４６】
タンディッシュ開孔率中の×印は昇熱中の崩落によってそもそも開孔しなかったことを意味し、８０〜９０％開口した場合を△印、９０％以上開口した場合を◎印で示した。
【００４７】
また、解体性は、具体的にコーティング剤の固着表面積率で区分し、解体時にコーティング剤が固着し、残存した面積を元のコーティング剤の表面積全体で割った以下の比率区分でランク分けを行った。
【００４８】
×：コーティング剤固着表面積率が５０％以上。
△：コーティング剤固着表面積率が２０％〜５０％。
◎：コーティング剤固着表面積率が２０％以下。
【００４９】
発明例１〜発明例３では、コーティング剤の崩落がなく、タンディッシュ開孔率は良好であった。また、残炭もなく、コーティング剤に起因するカーボンピックアップは見られなかった。加えて、コーティング剤の解体性は良好で、ウェア耐火物との固着は見られなかった。なお、固着した場合、重機で除去する必要があり、ウェア耐火物の損傷要因となる。
【００５０】
一方、発火点が２８７℃と低い比較例１のグルコースをバインダーに用いたものは、予熱中のコーティング剤の崩落が大きく、タンディッシュは開孔しなかったので、カーボンピックアップ量および解体性の評価には至らなかった。
【００５１】
また、比較例２のフェノール樹脂をバインダーに用いたものは、タンディッシュの開孔率は良好で、かつ解体性も優れていたものの、カーボンピックアップは大きく、極低炭素鋼の鋳造には不適であった。
【００５２】
また、比較例３の従来の湿式吹き付けでは、予熱中にコーティング剤が崩れ落ちたためにタンディッシュの開孔率は８０％と低く、開孔のために洗浄作業が発生した。また、ウェア耐火物とコーティング剤の固着が生じた。但し、カーボンピックアップは生じなかった。
【００５３】
以上説明したように、適切な範囲に制御した発火点を有するコーティング剤は、残炭によるカーボンピックアップや耐火物の崩落が無いか抑制され、良好な鋳造性が得られた。
【００５４】
発火点の下限値としては、前述の比較例１のグルコースの発火点２８７℃の結果と、発明例１のデンプンの発火点３５８℃の結果と、耐火物強度と発火点は線形関係として、グルコースとデンプンとの中間値の耐火物強度という意味合いで、本発明では発火点の下限値を３２０℃とした。
【００５５】
すなわち、発火点が３２０℃を下回ると昇熱中にガラス質が強度を発現する前に、バインダーが焼失するため、一時的に強度を失い、耐火物が崩落し、介在物の混入源となるため望ましくないからである。
【００５６】
一方、発火点が上昇すると昇熱中にバインダー中の炭素の燃焼が不十分となって残炭し、鋳造においてカーボンピックアップが発生する。発明者らが発火点とカーボンピックアップ量の関係を調査した結果を図２に示す。
【００５７】
発明者らは、分析精度という観点から、カーボンピックアップ量１ppm以下を許容範囲内とみなした。図２より、カーボンピックアップ量の上限を１ppmとすると、発火点は５００℃以下とすることが望ましいことになる。そこで、本発明では、発火点の上限温度を５００℃とした。
【００５８】
本発明は、上記発明者らの知見に基づく調査結果より成されたもので、
デンプン、もしくはデキストリン、もしくはパラフィンからなる有機系バインダーを含有し、かつ、前記有機系バインダーの炭素含有量が、炭素質量％換算で１．０％以上、かつ３．０％以下である乾式施工ドライコーティング剤を、内張り耐火物にコーティングしたタンディッシュを使用することを特徴とする極低炭素鋼の製造方法である。
【００５９】
上記コーティング剤を用いて、タンディッシュを乾式施工することで、カーボンピックアップなく、かつ耐火物の崩落を抑制することができた。
【００６０】
有機系バインダーの含有量の上限値を炭素質量％換算で３．０％としているのは、これより大きい値では、予熱中の燃焼によって生じた空隙に溶鋼が浸潤し、焼き付けが生ずるからである。加えて、極めて予熱中の燃焼が不十分となり、溶鋼へのカーボンピックアップを生ずるためである。一方、下限値を炭素質量％換算で１．０％としているのは、これより小さな値では強度が不足し、崩れ落ちるためである。
【００６１】
本発明は上記の例に限らず、請求項に記載された技術的思想の範疇であれば、適宜実施の形態を変更しても良いことは言うまでもない。
【００６２】
例えば、本発明の極低炭素鋼の製造方法が対象とする極低炭素鋼は、表２に示した化学組成に限らない。
また、本発明の極低炭素鋼の製造方法に使用する有機系バインダーは、発火点が３２０℃以上、かつ５００℃以下であれば表１の発明例１〜３で例示したものに限らない。
【図１】
0005742695.tif 000004
【図２】
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