(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
少なくとも表面にＣ−Ｂ−Ｏ結合構造が存在し、７７Ｋにおける窒素吸着等温線から求められるＢＥＴ比表面積が３００ｍ２／ｇ以上であり、
メソ孔容積が１．２３ｍｌ／ｇ以上であることを特徴とする多孔質炭素。
【請求項２】
メソ孔容積が１．７９ｍｌ／ｇ以上である、請求項１に記載の多孔質炭素。
【請求項３】
少なくとも表面にＣ−Ｂ−Ｏ結合構造が存在し、７７Ｋにおける窒素吸着等温線から求められるＢＥＴ比表面積が３００ｍ２／ｇ以上であり、
７７Ｋにおける窒素吸着等温線から求めた全細孔容積が、７７Ｋにおける窒素吸着等温線からＤＲ法で求めたミクロ孔容積より１ｍｌ／ｇ以上大きいことを特徴とする多孔質炭素。
【請求項４】
ホウ素の含有量が、１００〜１００００ｐｐｍである、請求項１〜３の何れか１項に記載の多孔質炭素。
【請求項５】
イオン交換水１００ｇに多孔質炭素を０．０３重量％加え、４０ｋＨｚの超音波を３分印加し、更に１６時間放置した後に、波長５５０ｎｍの光線を用いた場合の透過率が８０％以下である、請求項１〜４の何れか１項に記載の多孔質炭素。
【請求項６】
ホウ酸とクエン酸マグネシウムとを混合して混合物を作製するステップと、
上記混合物を、真空雰囲気、非酸化性雰囲気、又は還元性雰囲気で加熱焼成し、ホウ酸から生じた酸化ホウ素と酸化マグネシウムとの反応生成物からなる鋳型を含む焼成物を作製するステップと、
上記焼成物中の上記鋳型を除去するステップと、
を有することを特徴とする多孔質炭素の製造方法。
【請求項７】
クエン酸マグネシウムに対するホウ酸の割合が、０重量％を超え１００重量％以下に規制される、請求項６に記載の多孔質炭素の製造方法。
【請求項８】
上記加熱焼成時の温度が５００℃以上１５００℃以下である、請求項６又は７に記載の多孔質炭素の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、多孔質炭素及びその製造方法に関し、特に、安価且つ安全で特異的な性質を示すホウ素入り多孔質炭素及びその製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
近年、電子回路の高集積化や電気信号の高周波数化が進展したことに伴って、電子機器からの電磁波の発生やその漏洩が問題となっている。この電磁波を抑制するため、樹脂、ゴム等にホウ素を含む炭素材料を混合した電磁波吸収材で電子機器を覆う手法が採用されている。また、非水電解液二次電池やコンデンサの電極材料として、炭素材料が用いられているが、この場合、炭素材料にホウ素を含有させることによって、電解液に対する濡れ性を向上させうることが知られている。このようなホウ素を含有する炭素材料としては、以下に示すものが提案されている。
【０００３】
ホウ酸を混合したセルロース系材料を抄紙して、最終的に２０００度以上で焼成することにより、黒鉛化処理を施している。これにより、ホウ酸を５０〜２０００ｐｐｍ含有する多孔質炭素を得ることができる旨記載されている（下記特許文献１参照）。
しかしながら、このようにして作製された炭素材料では、当該文献に記載の如く、気孔径は数十μmであり、ミクロ細孔はほとんど無いと考えられる。また、ホウ素含有量及び比表面積について記載されていないが、結果として製造される炭素材の比表面積は極めて小さいと推測される。
【０００４】
また、ホウ素固溶量が０．７〜１．８質量％であるカーボンブラックが提案されており（下記特許文献２参照）、更に、固溶ホウ素量が０．５重量％以上、可溶ホウ素量が０．０５重量％以下のカーボンブラックが提案されている（下記特許文献３参照）。
これらの提案において、ＢＥＴ比表面積について明確に示されていないが、カーボンブラックの一般的なＢＥＴ比表面積は、最大でも３００ｍ２／ｇに満たない。したがって、上記提案によって得られる多孔質炭素のＢＥＴ比表面積も３００ｍ２／ｇ未満と考えられる。以上のことから、上記方法で作製したカーボンブラックであっても、高性能の多孔質炭素とはならない。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開平１０−２３７６８３号公報
【特許文献２】特開２００６−１１１７９１号公報
【特許文献３】特開２００６−２６５３７４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
そこで本発明は、ホウ素を含む場合であっても、ＢＥＴ比表面積を増大させることにより、飛躍的な性能向上を図ることができる多孔質炭素及びその製造方法を提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記目的を達成するために本発明は、少なくとも表面にＣ−Ｂ−Ｏ結合構造が存在し、７７Ｋにおける窒素吸着等温線から求められるＢＥＴ比表面積が３００ｍ２／ｇ以上であり、メソ孔容積が１．２３ｍｌ／ｇ以上であることを特徴とする。
従来技術で示したカーボンブラックでは、ミクロ孔やメソ孔が著しく少ない。このため、ＢＥＴ比表面積が大きな多孔質炭素を得ることができなかった。これに対して、上記構成の多孔質炭素では、メソ孔と、このメソ孔周辺に生じるミクロ孔とが存在するので、ＢＥＴ比表面積が３００ｍ２／ｇ以上となるような多孔質炭素を得ることができる。
また、上記構成の如く、多孔質炭素の表面に結合が存在していることで、親水性や電解液との親和性が向上する。加えて、本発明の多孔質炭素では、結合の存在から明らかなように、ホウ素は炭素と化学結合して炭素表面に安定に保持されている（即ち、単に、炭素中に担持されているだけではない）。したがって、多孔質炭素からホウ素が離脱するのを抑制することができるので、親水性や電解液との親和性の向上効果が長期間持続される（耐久性が高くなる）。
また、メソ孔容積が１．７９ｍｌ／ｇ以上であることが望ましい。
【０００８】
以上のことから、例えば、本発明の多孔質炭素を電極材料として用いた場合には、電池やキャパシタにおける電解液や、電解液に溶解した電解質の細孔内への移動が円滑に行われるので、電池やキャパシタの充放電特性を向上させることができる。また、本発明の多孔質炭素を吸着剤として用いた場合には、吸着性能が飛躍的に向上する。
【０００９】
ここで、本発明の多孔質炭素では、多孔質炭素の表面にＣ−Ｂ−Ｏ結合構造が存在していれば足り、多孔質炭素の内部にホウ素が存在するか否かは問わない。
また、ＢＥＴ比表面積の上限は限定するものではないが、余りに大きくなると、炭素壁の形状が保てなくなり粒子が崩壊するおそれがあるので、ＢＥＴ比表面積は１５００ｍ２／ｇ以下であることが望ましい。
尚、本明細書では、細孔径が２ｎｍ未満のものをミクロ孔、細孔径が２〜５０ｎｍのものをメソ孔、５０ｎｍ以上のものをマクロ孔と称する。
【００１０】
７７Ｋにおける窒素吸着等温線からＤＲ法で求めたミクロ孔容積が０．３ｍｌ／ｇ以上であることが望ましい。
また、少なくとも表面にＣ−Ｂ−Ｏ結合構造が存在し、７７Ｋにおける窒素吸着等温線から求められるＢＥＴ比表面積が３００ｍ２／ｇ以上であり、７７Ｋにおける窒素吸着等温線から求めた全細孔容積が、７７Ｋにおける窒素吸着等温線からＤＲ法で求めたミクロ孔容積より１ｍｌ／ｇ以上大きいことを特徴とする。
このように、メソ孔の容積が大きければ、上記の作用効果が一層発揮される。
【００１１】
ホウ素の含有量が１００〜１００００ｐｐｍ（重量割合）であることが望ましい。
このように、ホウ素濃度が高ければ、多孔質炭素を電磁波吸収剤として用いた場合の性能が飛躍的に向上する。
【００１２】
イオン交換水１００ｇに多孔質炭素を０．０３重量％加え、４０ｋＨｚの超音波を３分印加し、更に１６時間放置した後に、波長５５０ｎｍの光線を用いた場合の透過率が８０％以下であることが望ましい。
このように、親水性が良好であれば、上記の作用効果が一層発揮される。
【００１３】
また、上記目的を達成するために本発明は、ホウ酸とクエン酸マグネシウムとを混合して混合物を作製するステップと、上記混合物を、真空雰囲気、非酸化性雰囲気、又は還元性雰囲気で加熱焼成し、ホウ酸から生じた酸化ホウ素と酸化マグネシウムとの反応生成物からなる鋳型を含む焼成物を作製するステップと、上記焼成物中の上記鋳型を除去するステップと、を有することを特徴とする。
上記製造方法の如く、ホウ酸とクエン酸マグネシウムとの混合物を、所定の雰囲気で加熱焼成すると、先ず、クエン酸マグネシウムが分解して、酸化マグネシウムとクエン酸とが生成すると共に、ホウ酸から生じた酸化ホウ素が溶融する。次に、更に昇温すると、酸化マグネシウムと酸化ホウ素との反応生成物が酸化マグネシウムの外周に形成され、当該反応生成物と酸化マグネシウムとにより鋳型が形成されると共に、この鋳型の周囲に、炭素が配置される。その後、鋳型を除去することにより、上述の多孔質炭素を得ることができる。
【００１４】
ここで、ホウ素元素の炭素への導入メカニズムは、（１）酸化マグネシウムと酸化ホウ素との反応を経て炭素表面に導入される場合や、（２）溶融した酸化ホウ素と炭素や炭素前駆体とが直接反応することによって導入される場合が考えられる。このようなメカニズムであれば、メソ孔表面に選択的にホウ素を導入でき、且つホウ素を均一に導入できるという作用効果が発揮される。特に、（１）のメカニズムが主の場合、メソ孔表面への選択的なホウ素を導入が十分に行われ、（２）のメカニズムが主の場合、ホウ素の均一な導入が十分に行われると考えられる。
【００１５】
尚、ホウ素源としてはホウ酸を用い、ホウ素金属を用いないのは、以下に示す理由による。即ち、ホウ酸は金属ホウ素と比べて安価で入手容易であり、水や酸に対して可溶であるため容易に除去できる。また、ホウ酸は、常温で固体（粉末）である一方、所定温度以上になると、溶融状態の酸化ホウ素になるため、流動性が向上して原料内の隅々にまで行き渡る。したがって、上記（１）（２）に示したホウ素元素の導入において、均一な反応が行われるので、ホウ素元素が多孔質炭素内に均一に導入され易くなる。これに対して、ホウ素金属は、融点が高く（２０７６℃）固体の状態、すなわち粗大な粒子として存在する。したがって、金属ホウ素粒子と炭素（あるいは炭素前駆体）の界面でのみで反応するので、ホウ素は、たとえ反応したとしても不均一に導入されるに過ぎないと考えられるからである。
但し、ホウ素源としてはホウ酸に限定するものではなく、酸化ホウ素等、他のホウ素化合物であっても良い。
【００１６】
クエン酸マグネシウムに対するホウ酸の割合が、０重量％を超え１００重量％以下に規制されることが望ましい。
若干でもホウ酸を含んでいれば、本発明の作用効果は発揮されるので、上記割合は０重量％を超えていれば足る。一方、ホウ素含有量が余り多くなると、ミクロ孔容積が減少するので、上記割合は１００重量％以下に規制するのが望ましい。尚、本発明の作用効果を十分に発揮し、且つ、ミクロ孔容積の減少を十分に抑制するためには、上記割合は１質量％以上５０重量％以下であることが一層望ましい。
【００１７】
上記加熱焼成時の温度が５００℃以上１５００℃以下であることが望ましい。
当該温度が５００℃未満では炭素化が不十分で細孔の発達が十分ではない場合がある一方、１５００℃を超えると、細孔の鋳型である酸化物（酸化マグネシウムなど）が焼結し粗大化するため、細孔サイズが大きくなって比表面積が小さくなる。加えて、１５００℃を超えると、Ｃ−Ｂ−Ｏ結合を有する表面官能基は分解してしまう。また、炭化ホウ素（Ｂ４Ｃ）が析出することになるからである。
【発明の効果】
【００１８】
本発明によれば、ホウ素を含む場合であっても、ＢＥＴ比表面積を増大させることができ、これによって、多孔質炭素の性能を飛躍的に向上することができるといった優れた効果を奏する。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】本発明炭素の製造工程を示す説明図である。
【図２】本発明炭素Ａ１、Ａ３及び比較炭素Ｚ１を製造する段階における炭素材料（具体的には、硫酸溶液で洗浄する前の炭素材料）のＸ線回折結果を示すグラフである。
【図３】本発明炭素Ａ１〜Ａ３及び比較炭素Ｚ１のＸ線回折結果を示すグラフである。
【図４】比較炭素Ｚ２のＸ線回折結果を示すグラフである。
【図５】本発明炭素Ａ１のＴＥＭ（透過電子顕微鏡）写真である。
【図６】本発明炭素Ａ３のＴＥＭ写真である。
【図７】比較炭素Ｚ１のＴＥＭ写真である。
【図８】本発明炭素Ａ３のＳＥＭ（走査電子顕微鏡）写真である。
【図９】本発明炭素Ａ３のＸＰＳ（Ｘ線光電子分光）測定結果である。
【図１０】比較炭素Ｚ１のＸＰＳ測定結果である。
【図１１】本発明炭素Ａ１〜Ａ３及び比較炭素Ｚ１の窒素吸着等温線を示すグラフである。
【図１２】比較炭素Ｚ１、Ｚ２の窒素吸着等温線を示すグラフである。
【図１３】本発明炭素Ａ１〜Ａ３及び比較炭素Ｚ１におけるメソ孔の細孔径分布を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
以下、本発明の実施形態を以下に説明する。
（１）第１の形態
本発明の炭素化物は、鋳型源と炭素源とを兼ね備える有機酸（例えば、クエン酸マグネシウム、シュウ酸マグネシウム、クエン酸カルシウム、或いはシュウ酸カルシウム等）と、ホウ素源としてのホウ酸とを、溶液又は粉末状態において湿式もしくは乾式混合し、混合物を非酸化性雰囲気下、又は、減圧下〔１３３Ｐａ（１ｔｏｒｒ）以下〕、或いは、還元性雰囲気下で、５００℃以上１５００℃以下の温度で炭化し、得られた炭化物を洗浄処理することによって、鋳型を除去する。このような工程を経て作製することができる。このような製造方法であれば、鋳型によってメソ孔をダイレクトに形成しつつ、多孔質炭素の少なくとも表面に、ホウ素元素を同時導入することができる。
【００２１】
具体的には、上記多孔質炭素では、少なくとも表面にはＣ−Ｂ−Ｏ結合構造が存在し、７７Ｋにおける窒素吸着等温線から求められるＢＥＴ比表面積が３００ｍ２／ｇ以上となる。また当該多孔質炭素は、酸やアルカリに対する化学反応性が低く、且つ、導電性が極めて良好なものとなる。
【００２２】
尚、ホウ素は、少なくとも多孔質炭素の表面（少なくともメソ孔の表面）に導入されているが、当該部位に限定するものではなく、ミクロ孔やマクロ孔の表面や多孔質炭素の炭素骨格内にも導入されていても良い。
また、鋳型と炭素との割合を調整するには、鋳型源と炭素源とを兼ね備える有機酸と、下記第２の形態に示す樹脂等との割合を調整すれば良い。
【００２３】
上記鋳型を除去する際には、除去後の鋳型の残留率が０．５％以下となるように規制することが望ましい。除去後の鋳型の残留率が０．５％を超えると、メソ孔内に残る鋳型が多くなって、細孔としての役割を発揮できない部位が広く生じるからである。また、酸化物を取り除く洗浄液としては、塩酸、硫酸、硝酸、クエン酸、酢酸、ギ酸など一般的な無機酸を使用し、２ｍｏｌ／ｌ以下の希酸として用いるのが好ましい。更に、８０℃以上の熱水を使用することも可能である。
【００２４】
（２）第２の形態
本発明の炭素化物は、単位構造中に少なくとも一つ以上の窒素もしくはフッ素原子を含むポリイミドもしくは炭素収率が４０重量％以上の樹脂、例えばフェノール樹脂（ポリビニルアルコール）やピッチ等の熱可塑性樹脂等と、鋳型と、ホウ素源としてのホウ酸とを、上記と同様に、溶液又は粉末状態において湿式もしくは乾式混合し、混合物を非酸化性雰囲気下、減圧下、或いは、還元性雰囲気下で、５００℃以上１５００℃以下の温度で炭化し、得られた炭化物を洗浄処理することでも得ることができる。このような製造方法であれば、上記第１の形態と同様に、少なくとも表面にはＣ−Ｂ−Ｏ結合構造が存在し、７７Ｋにおける窒素吸着等温線から求められるＢＥＴ比表面積が３００ｍ２／ｇ以上の多孔質炭素を作製できる。
【００２５】
ここで、上記単位構造中に少なくとも一つ以上の窒素もしくはフッ素原子を含むポリイミドは、酸成分とジアミン成分との重縮合により得ることができる。但し、この場合、酸成分及びジアミン成分のいずれか一方又は両方に、一つ以上の窒素原子もしくはフッ素原子を含む必要がある。
具体的には、ポリイミドの前駆体であるポリアミド酸を成膜し、溶媒を加熱除去することによりポリアミド酸膜を得る。次に、得られたポリアミド酸膜を２００℃以上で熱イミド化することによりポリイミドを製造することができる。
【００２６】
前記ジアミン成分としては、２，２−ビス（４−アミノフェニル）ヘキサフルオロプロパン〔２，２−Ｂｉｓ（４−ａｍｉｎｏｐｈｅｎｙｌ）ｈｅｘａｆｌｕｏｒｏｐｒｏｐａｎｅ〕、２，２−ビス（トリフルオロメチル）−ベンジジン〔２，２’−Ｂｉｓ（ｔｒｉｆｌｕｏｒｏｍｅｔｈｙｌ）−ｂｅｎｚｉｄｉｎｅ〕、４，４’−ジアミノオクタフルオロビフェニルや、３，３’−ジフルオロ−４，４’−ジアミノジフェニルメタン，３，３’−ジフルオロ−４，４’−ジアミノジフェニルエーテル、３，３’−ジ（トリフルオロメチル）−４，４’−ジアミノジフェニルエーテル、３，３’−ジフルオロ−４，４’−ジアミノジフェニルプロパン、３，３’−ジフルオロ−４，４’−ジアミノジフェニルヘキサフルオロプロパン、３，３’−ジフルオロ−４，４’−ジアミノベンゾフェノン、３，３’，５，５’−テトラフルオロ−４，４’−ジアミノジフェニルメタン、３，３’，５，５’−テトラ（トリフルオロメチル）−４，４’−ジアミノジフェニルメタン、３，３’，５，５’−テトラフルオロ−４，４’−ジアミノジフェニルプロパン、３，３’，５，５’−テトラ（トリフルオロメチル）−４，４’−ジアミノジフェニルプロパン、３，３’，５，５’−テトラフルオロ−４，４−ジアミノジフェニルヘキサフルオロプロパン、１，３−ジアミノ−５−（パーフルオロノネニルオキシ）ベンゼン、１，３−ジアミノ−４−メチル−５−（パーフルオロノネニルオキシ）ベンゼン、１，３−ジアミノ−４−メトキシ−５−（パーフルオロノネニルオキシ）ベンゼン、１，３−ジアミノ−２，４，６−トリフロオロ−５−（パーフルオロノネニルオキシ）ベンゼン、１，３−ジアミノ−４−クロロ−５−（パーフルオロノネニルオキシ）ベンゼン、１，３−ジアミノ−４−プブロモ−５−（パーフルオロノネニルオキシ）ベンゼン、１，２−ジアミノ−４−（パーフルオロノネニルオキシ）ベンゼン、１，２−ジアミノ−４−メチル−５−（パーフルオロノネニルオキシ）ベンゼン、１，２−ジアミノ−４−メトキシ−５−（パーフルオロノネニルオキシ）ベンゼン、１，２−ジアミノ−３，４，６−トリフルオロ−５−（パーフルオロノネニルオキシ）ヘンゼン、１，２−ジアミノ−４−クロロ−５−（パーフルオロノネニルオキシ）ベンゼン、１，２−ジアミノ−４−ブロモ−５−（パーフルオロノネニルオキシ）ベンゼン、１，４−ジアミノ−３−（パーフルオロノネニルオキシ）ベンゼン、１，４−ジアミノ−２−メチル−５−（パーフルオロノネニルオキシ）ペンセン、１，４−ジアミノ−２−メトキシ−５−（パーフルオロノネニルオキシ）ベンゼン、１，４−ジアミノ−２，３，６−トリフルオロ−５−（パーフルオロノネニルオキシ）ベンゼン、１，４−ジアミノ−２−クロロ−５−（パーフルオロノネニルオキシ）ベンゼン、１，４−ジアミノ−２−プブロモ−５−（パーフルオロノネニルオキシ）ベンゼン、１，３−ジアミノ−５−（パーフルオロヘキセニルオキシ）ベンゼン、１，３−ジアミノ−４−メチル−５−（パーフルオロヘキセニルオキシ）ベンゼン、１，３−ジアミノ−４−メトキシ−５−（パーフルオロヘキセニルオキシ）ベンゼン、１，３−ジアミノ−２，４，６−トリフルオロ−５−（パーフルオロヘキセニルオキシ）ベンゼン、１，３−ジアミノ−４−クロロ−５−（パーフルオロヘキセニルオキシ）ベンゼン、１，３−ジアミノ−４−ブロモ−５−（パーフルオロヘキセニルオキシ）ベンゼン、１，２−ジアミノ−４−（パーフルオロヘキセニルオキシ）ベンゼン、１，２−ジアミノ−４−メチル−５−（パーフルオロヘキセニルオキシ）ベンゼン、１，２−ジアミノ−４−メトキシ−５−（パーフルオロヘキセニルオキシ）ベンゼン、１，２−ジアミノ−３，４，６−トリフルオロ−５−（パーフルオロヘキセニルオキシ）ベンゼン、１，２−ジアミノ−４−クロロ−５−（パーフルオロヘキセニルオキシ）ベンゼン、１，２−ジアミノ−４−ブロモ−５−（パーフルオロヘキセニルオキシ）ベンゼン、１，４−ジアミノ−３−（パーフルオロヘキセニルオキシ）ベンゼン、１，４−ジアミノ−２−メチル−５−（パーフルオロヘキセニルオキシ）ベンゼン、１，４−ジアミノ−２−メトキシ−５−（パーフルオロヘキセニルオキシ）ベンゼン、１，４−ジアミノ−２，３，６−トリフルオロ−５−（パーフルオロヘキセニルオキシ）ベンゼン、１，４−ジアミノ−２−クロロ−５−（パーフルオロヘキセニルオキシ）ベンゼン、１，４−ジアミノ−２−プロモ−５−（パーフルオロヘキセニルオキシ）ベンゼンやフッ素原子を含まないｐ−フェニレンジアミン（ＰＰＤ）、ジオキシジアニリンなどの芳香族ジアミンが例示できる。また、上記ジアミン成分は上記各芳香族ジアミンを２種以上組み合わせて使用してもよい。
【００２７】
一方、酸成分としては、フッ素原子を含む４，４−ヘキサフルオロイソプロピリデンジフタル酸無水物（６ＦＤＡ）、及びフッ素原子を含まない３，４，３’，４’−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物（ＢＰＤＡ）、ピロメリット酸二無水物（ＰＭＤＡ）等が挙げられる。
また、ポリイミド前駆体の溶媒として用いる有機溶媒は、Ｎ−メチル−２−ピロリドン、ジメチルホルムアミド等が挙げられる。
【００２８】
イミド化の手法としては公知の方法〔例えば高分子学会編「新高分子実験学」共立出版、１９９６年３月２８日、第３巻高分子の合成・反応（２）１５８頁参照〕に示されるように、加熱あるいは化学イミド化のどちらの方法に従ってもよく、本発明はこのイミド化の方法には左右されない。
更に、ポリイミド以外の樹脂としては、石油系タールピッチ、アクリル樹脂など４０重量％以上の炭素収率を持つものが使用できる。
【００２９】
ここで、上記炭素源の炭素収率は４０重量％以上であることが必要であり、特に、４０重量％以上８５重量％以下であることが好ましいのは、以下に示す理由による。炭素収率が余り小さかったり大きかったりすると（具体的には、流動性材料の炭素収率が４０％未満であったり、８５％を超えていると）三次元網目構造が保持されない炭素粉末となることがあるが、炭素収率が４０％以上８５％以下の炭素源を用いれば、鋳型を除去した後には、鋳型が存在した場所が連続孔となる三次元網目構造を有する多孔質炭素を確実に得ることができるからである。また、流動性材料の炭素収率が上記範囲であれば、ミクロ孔が非常に発達するので、比表面積が大きくなるからである。
【００３０】
上記鋳型としては、酸化マグネシウム、酸化カルシウム等のアルカリ土類金属化合物を用いることが望ましい。アルカリ土類金属化合物は弱酸或いはお湯により除去することができる（即ち、強酸を用いることなく鋳型を取り除くことができる）ので、鋳型を除去するステップにおいて、多孔質炭素自体の性状が変化するのを抑制することができるからである。また、それらは炭素化工程のような高温域においても還元されて金属になりにくいためである。炭素源に対する上記鋳型の割合は、１０〜９０重量％に規制するのが好ましい。
【００３１】
上記鋳型の径や有機質樹脂の種類を変えることによって、細孔の径、多孔質炭素の細孔分布、及び、炭素質壁の厚みを調整することができる。したがって、鋳型の径と有機質樹脂の種類とを適宜選択することによって、より均一な細孔径を有し、より大きな細孔容積を有する多孔質炭素を作製することも可能となる。
【実施例】
【００３２】
〔第１実施例〕
（実施例１）
先ず、鋳型源と炭素源とを兼ね備えるクエン酸マグネシウム（一水和物）とホウ酸（Ｈ３ＢＯ３、常温では粉末状の固体となっている）とを用意し、上記クエン酸マグネシウムに対する上記ホウ酸の割合が４重量％となるように両者を乳鉢で混合して、図１（ａ）に示すように、クエン酸マグネシウム１とホウ酸２との混合物を得た。次に、この混合物を、１０℃／分の昇温速度で９００℃まで昇温し、更に、９００℃で１時間保持した。この後、得られた炭素を１ｍｏｌ／ｌの割合で添加された希硫酸溶液で洗浄して、酸化マグネシウム（ＭｇＯ）や、酸化マグネシウムと酸化ホウ素との反応生成物を硫酸中に略完全に溶出させた。最後に、水洗することにより、少なくとも表面にはＣ−Ｂ−Ｏ結合構造が存在する多孔質炭素を得た。
【００３３】
ここで、上記熱処理工程では、混合物を１６９℃まで昇温したときには、図１（ｂ）に示すように、上記ホウ酸２は分解して酸化ホウ素３となる。更に昇温して、混合物が４８０℃に達すると、図１（ｃ）に示すように、クエン酸マグネシウム１が分解して、酸化マグネシウム４と分解途中のクエン酸マグネシウム６とが生成すると共に、酸化ホウ素３が溶融する。その後、更に昇温すると、酸化マグネシウムと酸化ホウ素との反応生成物が酸化マグネシウムの外周に形成され、図１（ｄ）に示すように、反応生成物と酸化マグネシウムとにより鋳型７が形成されると共に、この鋳型７の周囲に、クエン酸成分が炭化することによって生じた炭素８が配置される。最後に、希硫酸溶液で洗浄して、鋳型７を取り除くことにより、図１（ｅ）に示すように、少なくとも表面にはＣ−Ｂ−Ｏ結合構造が存在する多孔質炭素を得ることができる。
このようにして作製した多孔質炭素を、以下、本発明炭素Ａ１と称する。
【００３４】
（実施例２）
クエン酸マグネシウムに対するホウ酸の割合を２０重量％となるようにした他は、上記実施例１と同様にして多孔質炭素を作製した。
このようにして作製した多孔質炭素を、以下、本発明炭素Ａ２と称する。
【００３５】
（実施例３）
クエン酸マグネシウムに対するホウ酸の割合を５０重量％となるようにした他は、上記実施例１と同様にして多孔質炭素を作製した。
このようにして作製した多孔質炭素を、以下、本発明炭素Ａ３と称する。
【００３６】
（比較例１）
ホウ酸を添加しない他は、上記実施例１と同様にして多孔質炭素を作製した。
このようにして作製した多孔質炭素を、以下、比較炭素Ｚ１と称する。
【００３７】
（比較例２）
ホウ酸の代わりにホウ素金属を用い、且つ、クエン酸マグネシウムに対するホウ素金属の割合が５重量％となるようにした他は、上記実施例１と同様にして多孔質炭素を作製した。
このようにして作製した多孔質炭素を、以下、比較炭素Ｚ２と称する。
【００３８】
（実験１）
本発明炭素Ａ１、Ａ３及び比較炭素Ｚ１における酸化マグネシウムの収率と、炭素の収率とを調べた。その結果を表１に示す。
【００３９】
【表１】
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【００４０】
表１から明らかなように、ホウ酸の添加割合が高いほど、酸化マグネシウムや炭素の収率が低くなる。これはホウ酸の添加量が多くなると、その分だけ、クエン酸マグネシウム（酸化マグネシウム源や炭素源となる）の量が少なくなるからである。
【００４１】
（実験２）
本発明炭素Ａ１、Ａ３及び比較炭素Ｚ１を製造する段階における炭素材料（具体的には、硫酸溶液で洗浄する前の炭素材料）のＸ線回折を行ったので、その結果を図２に示す。
図２から明らかなように、比較炭素Ｚ１の製造段階における炭素材料では、酸化マグネシウムのピークしか認められないのに対して、本発明炭素Ａ１の製造段階における炭素材料では、酸化マグネシウムのピークの他にＭｇ３（ＢＯ３）２のピークが認められる。更に、本発明炭素Ａ３の製造段階における炭素材料では、酸化マグネシウムのピークのピークは殆どみとめられず、Ｍｇ３（ＢＯ３）２のピークとＭｇ２Ｂ２Ｏ５のピークとが認められる。このように、もともと鋳型である酸化マグネシウムとホウ酸とが反応していることが分かる。
【００４２】
具体的には、下記（１）（２）に示すような反応が生じることによるものと考えられる。尚、ホウ酸の添加量が少ない場合には（１）の反応が生じ、ホウ酸の添加量が多い場合には（１）の反応の他に（２）の反応が生じる。本発明炭素Ａ１の製造段階における炭素材料の場合には、ホウ酸の添加量が少ないので、（１）の反応のみが生じ、本発明炭素Ａ３の製造段階における炭素材料の場合には、ホウ酸の添加量が多いので、（１）の反応の他に（２）の反応が生じているものと考えられる。
【００４３】
３ＭｇＯ＋２Ｈ３ＢＯ３→Ｍｇ３（ＢＯ３）２＋３Ｈ２Ｏ・・・（１）
２Ｍｇ３（ＢＯ３）２＋２Ｈ３ＢＯ３→３Ｍｇ２Ｂ２Ｏ５＋３Ｈ２Ｏ・・・（２）
【００４４】
（実験３）
本発明炭素Ａ１〜Ａ３及び比較炭素Ｚ１のＸ線回折の測定を行ったので、その結果を図３に示す。
図３から明らかなように、本発明炭素Ａ１〜Ａ３及び比較炭素Ｚ１で大きな変化は無く、ホウ素を添加しても結晶性などに目立った変化はないことがわかる。
【００４５】
（実験４）
比較炭素Ｚ２のＸ線回折の測定を行ったので、その結果を図４に示す。
図４から明らかなように、硫酸溶液で洗浄してしても金属ホウ素を除去できず、金属ホウ素が多量に残存していることが認められる（図４のＡ参照）。
【００４６】
（実験５）
本発明炭素Ａ１、Ａ３及び比較炭素Ｚ１を、ＴＥＭ（透過型電子顕微鏡）を用いて観察したので、その結果を図５〜図７（図５は本発明炭素Ａ１の写真、図６は本発明炭素Ａ３の写真、図７は比較炭素Ｚ１の写真である）に示す。また、本発明炭素Ａ３を、ＳＥＭ（走査電子顕微鏡）を用いて観察したので、その結果を図８に示す。
【００４７】
図５〜図７から、ホウ酸の添加量を変化させることで、得られる炭素のナノ組織が変化することが分かる。つまり、ホウ酸の添加量によって炭素のナノ組織を制御することができると考えられる。図１で示したように、本発明では炭素で被覆してから鋳型を除去することでメソ孔を形成させており、鋳型としては酸化マグネシウムとホウ酸との反応生成物を利用している。上述したように、本発明炭素Ａ１、Ａ３では、溶融した酸化ホウ素がクエン酸マグネシウムと相溶することにより、クエン酸マグネシウムから直接的に生じた酸化マグネシウムと、この酸化マグネシウムの周囲に形成された反応生成物（酸化マグネシウムとホウ酸とから生じた反応生成物）とが鋳型となる。一方、ホウ酸を添加していない（即ち、クエン酸マグネシウムのみから成る）比較炭素Ｚ１では、クエン酸マグネシウムから直接的に生じた酸化マグネシウムのみが鋳型となる。したがって、本発明炭素Ａ１、Ａ３の鋳型は比較炭素Ｚ１の鋳型とくらべて大きくなる。この結果、その後に、当該鋳型を除去してメソ孔を形成した際、本発明炭素Ａ１、Ａ３は比較炭素Ｚ１と比べて、メソ孔が大きくなることが認められた（図５及び図６と図７との対比から明らかである）。また、図５及び図６から明らかなように、本発明炭素Ａ１、Ａ３の1次粒子の粒径は約１０ｎｍであることが認められた。更に、図８から明らかなように、本発明炭素Ａ３にはメソ孔が顕著に存在していることが認められる。
【００４８】
（実験６）
上記本発明炭素Ａ３のＸＰＳ（Ｘ線光電子分光）分析を行ったので、その結果を図９に示す。また、比較炭素Ｚ１のＸＰＳ分析を行ったので、その結果を図１０に示す。
図９から明らかなように、表面状態の分析において、Ｂ−Ｏ結合〔酸化ホウ素（ＢＯ３）に起因する結合〕、Ｂ−Ｃ結合〔炭化ホウ素（Ｂ４Ｃ）に起因する結合〕がほとんど認められない一方、Ｃ−Ｂ−Ｏ結合に起因するピークが顕著に認められる。したがって、本発明炭素Ａ３の表面においけるホウ素の状態は、単に付着、担持、吸着しているのではなく、更には、酸化ホウ素や炭化ホウ素の状態で存在するものでもなく、炭素表面にＣ−Ｂ−Ｏという結合状態で存在していることがわかる。
一方、図１０から明らかなように、比較炭素Ｚ１では、ホウ素に起因するピークは認められなかった。
【００４９】
（実験７）
本発明炭素Ａ１〜Ａ３及び比較炭素Ｚ１を、７７Ｋで窒素吸着測定を行い、窒素吸着等温線を求めたので、その結果を図１１に示す。また、同様の方法で、比較炭素Ｚ２の窒素吸着等温線を求めたので、その結果を図１２に示す。尚、図１２においては、比較炭素Ｚ１の窒素吸着等温線についても記載している。
図１１から明らかなように、低圧力領域では、本発明炭素Ａ１〜Ａ３は比較炭素Ｚ１に比べて、吸着等温線が下方に移動していることが認められるが、高圧力領域では、本発明炭素Ａ１〜Ａ３は吸着等温線が上方に移動していることが認められる。これのような結果となったのは、本発明炭素Ａ１〜Ａ３は比較炭素Ｚ１に比べて、ミクロ孔が減少し、比較的大きなメソ孔、あるいはマクロ孔が増えたためである。
【００５０】
また、図１２から明らかなように、比較炭素Ｚ２は比較炭素Ｚ１に比べて、全ての領域で吸着等温線が下方に移動していることが認められる。これは、以下に示す理由によるものと考えられる。炭素と金属ホウ素粉との接触面積がわずかであるため、金属ホウ素と炭素との反応は無視できる程度となっている。また、金属ホウ素は酸への溶解性が著しく低く、未反応のものを十分に除去できなかった。したがって、比較炭素Ｚ２と比較炭素Ｚ１とは細孔構造に顕著な変化はない。この結果、比較炭素Ｚ２は比較炭素Ｚ１に比べて、ホウ素の重量分だけ吸着等温線が下方に移動しているものと考えられる。
【００５１】
（実験８）
本発明炭素Ａ１〜Ａ３及び比較炭素Ｚ１のホウ素含有量（重量割合）を、蛍光Ｘ線装置を用いて測定した。また、上述の７７Ｋにおける窒素吸着等温線からＢＥＴ比表面積と全細孔容積とを求めると共に、７７Ｋにおける窒素吸着等温線からＤＲ法でミクロ孔容積を求めた。更に、上記全細孔容積から上記ミクロ孔容積を減算することにより、メソ孔容積を求めた。これらの結果を表２に示す。
【００５２】
【表２】
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【００５３】
表２から明らかなように、クエン酸マグネシウムに対するホウ酸の割合が高くなるに連れてホウ素含有量が多くなり、そして、ホウ素含有量が多くなるにしたがってＢＥＴ比表面積が小さくなることが認められる。但し、ホウ素含有量が最も高い本発明炭素Ａ３であってもＢＥＴ比表面積は８９０ｍ２／ｇであり、カーボンブラックに比べると非常に大きな値となっていることがわかる。
【００５４】
また、表２から明らかなように、ホウ素含有量が多くなるに連れてミクロ孔容積は減少する。これはＢＥＴ比表面積と同様の傾向である。ホウ素含有量が最も高い本発明炭素Ａ３であってもミクロ孔容積は０．３４ｍｌ／ｇであり、十分に多孔質と言える程度のミクロ孔容積を有している。
【００５５】
更に、表２から明らかなように、メソ孔容積は、最も小さな本発明炭素Ａ１でも１．２２ｍｌ／ｇであり、活性炭等を含む従来の多孔質炭素類と比較しても、高いレベルで維持されていることがわかる。
【００５６】
（実験９）
本発明炭素Ａ１〜Ａ３及び比較炭素Ｚ１におけるメソ孔の細孔径分布を図１３に示す。
図１３から明らかなように、ホウ酸の添加量が高くなるに連れて、大きなメソ孔の割合が高くなっていることが認められる。メソ孔の鋳型となる酸化マグネシウムとホウ酸が反応することにより、鋳型の体積が大きくなり、メソ孔容量が増大した可能性がある。
【００５７】
（実験１０）
本発明炭素Ａ１〜Ａ３及び比較炭素Ｚ１において、水に対する分散性を確認すべく、以下に示す実験を行ったので、その結果を表３に示す。実験は、イオン交換水１００ｇに各多孔質炭素を０．０３重量％加え、４０ｋＨｚの超音波を３分印加した後１６時間放置し、その後、波長５５０ｎｍにおける透過率を測定した。測定は、紫外可視吸光光度計にて光路長１ｃｍのセルを用いて行った。
【００５８】
【表３】
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【００５９】
表３から明らかなように、ホウ酸を添加していない比較炭素Ｚ１では透過率が８７％と高くなっているのに対して、本発明炭素Ａ１〜Ａ３では透過率が１９〜７４％であって、比較炭素Ｚ１に比べて透過率が低くなっていることが認められる。これは、本発明炭素Ａ１〜Ａ３では、炭素が沈降することなく純粋中に分散し、懸濁波の状態を保持し続けたことによるものと考えられる。このことから、本発明によれば、水に対する濡れ性が向上し、分散性が高められる効果があることがわかる。
【産業上の利用可能性】
【００６０】
本発明は、電磁波吸収材、キャパシタの電極材、燃料電池や二次電池の電極材、ガス吸蔵材、フィルター、断熱材、触媒担体等として用いることができる。
【符号の説明】
【００６１】
１：クエン酸マグネシウム
２：ホウ酸
３：酸化ホウ素
４：酸化マグネシウム
６：分解途中のクエン酸マグネシウム
７：鋳型
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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