(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
略円筒状で、軸方向の両端が開口し、冷凍サイクルの低圧側に連通する吸入ポートを有するシリンダと、前記シリンダの軸方向の両端を閉塞するシリンダヘッド及びフレームと、前記シリンダ内で回転運動する円柱形のロータ部及び前記ロータ部に回転力を伝達するシャフト部を有するロータシャフトと、前記ロータ部内に設置され、先端部が外側に円弧形状に形成される１枚以上のベーンとを有し、
前記ベーンは、該ベーンの前記先端部が前記シリンダの内周面に沿って、該シリンダの内周面との間に所定の隙間を保ちながら回転するように前記ロータ部に保持され、
前記シリンダの内周面には、前記シリンダの一方の開口部から前記シリンダの他方の開口部まで切り欠かれ、前記吸入ポートが開口する切欠き部であって、前記吸入ポートよりも流路面積の広い切欠き部が形成されたことを特徴とするベーン型圧縮機。
【請求項２】
略円筒形状であって、軸方向の両端が開口し、冷凍サイクルの低圧側に連通する吸入ポートを有するシリンダと、
前記シリンダの一方の開口部を閉塞し、前記シリンダ側端面に前記シリンダ内周面と同心のリング溝状の第１のベーンアライナ保持部を有するシリンダヘッドと、
前記シリンダの他方の開口部を閉塞し、前記シリンダ側端面に前記シリンダ内周面と同心のリング溝状の第２のベーンアライナ保持部を有するフレームと、
前記シリンダの内周面の一箇所において最近接して回転運動する円柱形のロータ部と、前記ロータ部に回転力を伝達するシャフト部を有するロータシャフトと、
リング形状であって、前記第１のベーンアライナ保持部に回転可能に嵌入され、第１のベーン保持部を有する第１のベーンアライナと、
リング形状であって、前記第２のベーンアライナ保持部に回転可能に嵌入され、第２のベーン保持部を有する第２のベーンアライナと、
前記ロータ部に設けられ、前記第１のベーン保持部もしくは前記第２のベーン保持部に固定され、前記シリンダの内周面側の先端部が円弧形状の１枚以上のベーンと、
前記シリンダの内周面に、前記一方の開口部から前記他方の開口部まで切り欠かれて形成され、前記吸入ポートが開口する切欠き部であって、前記吸入ポートよりも流路面積の広い切欠き部と、を備えたことを特徴とするベーン型圧縮機。
【請求項３】
前記シリンダ内周面と前記切欠き部の内周面の交差部の、前記ロータ部が前記シリンダの内周面に最近接する最近接点側に形成され、前記シリンダの軸方向の一部がシリンダ内周面よりも外周方向に溝状に切り欠かれた第１の溝と、
前記シリンダ内周面と前記切欠き部内周面の交差部の、前記最近接点の反対側に形成され、前記シリンダの軸方向の一部がシリンダ内周面よりも外周方向に溝状に切り欠かれた第２の溝と、の少なくともいずれかを備えたことを特徴とする請求項１又は請求項２記載のベーン型圧縮機。
【請求項４】
冷媒として、標準沸点が−４５℃以上の冷媒を用いたことを特徴とする請求項１乃至３のいずれかに記載のベーン型圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、ベーン型圧縮機に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、ロータシャフト（シリンダ内で回転運動する円柱形のロータ部と、ロータ部に回転力を伝達するシャフトとが一体化されたものをロータシャフトという）のロータ部内に一箇所または複数箇所形成されたベーン溝内にベーンが嵌入され、そのベーンの先端がシリンダ内周面と当接しながら摺動し、シリンダ内周の幾何学的吸入開始点から幾何学的圧縮開始点までの一部、又は全域においてシリンダ内周面の軸方向の一部を外周方向に切り欠いた構成の一般的なベーン型圧縮機が提案されている（例えば、特許文献１参照）。
【０００３】
また、吸入ガスの圧力損失を低減するため、シリンダ内周の軸方向の一部を幾何学的吸入開始点から幾何学的圧縮開始点を過ぎた点までの一部、又は全域においてシリンダ内周面の軸方向の一部を外周方向に切り欠いた構成のベーン型圧縮機が提案されている（例えば、特許文献２参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開平１０−２５２６７５号公報（第４頁、第１図）
【特許文献２】特開２０１０−０４８１４６号公報（第１２頁、第７図）
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
従来のベーン型圧縮機は、ベーン先端がシリンダ内周面に押付けられながら摺動するため、吸入ガスの流路面積を広げる場合、シリンダ内周面の軸方向の一部しか切り欠くことができず、流路面積の不足により圧力損失が発生し、入力増加と能力不足による性能低下が発生する等の課題があった。特にインバータで電動要素を駆動し、回転数を可変させるベーン型圧縮機では能力が必要となる高速回転において圧力損失による性能低下の影響が顕著であり、ベーン型圧縮機を搭載した空気調和機において、入力増加と能力不足による性能低下が発生していた。
【０００６】
また、シリンダ内周の幾何学的吸入開始点から幾何学的圧縮開始点を過ぎた点までの一部、又は全域についてシリンダ内周の軸方向の一部を切り欠く対策がなされているが（例えば、特許文献２参照）、低速回転時の吸入室容積が小さくなるため能力不足による性能低下等の課題があった。
【０００７】
この発明は、上記のような課題を解決するためになされたもので、吸入ガスの流路面積を大きくすることで、高速運転時の圧力損失が低減し、高効率なベーン型圧縮機を提供する。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
この発明に係るベーン型圧縮機は、略円筒状で、軸方向の両端が開口し、冷凍サイクルの低圧側に連通する吸入ポートを有するシリンダと、シリンダの軸方向の両端を閉塞するシリンダヘッド及びフレームと、シリンダ内で回転運動する円柱形のロータ部及びロータ部に回転力を伝達するシャフト部を有するロータシャフトと、ロータ部内に設置され、先端部が外側に円弧形状に形成される１枚以上のベーンを有するベーン型圧縮機において、
ベーンは、ベーンの先端部がシリンダの内周面に沿って、シリンダの内周面との間に所定の隙間を保ちながら摺動するようにロータ部に保持され、
シリンダの内周面に、シリンダの一方の開口部もしくはシリンダの他方の開口部の少なくともいずれかに連通し、吸入ポートが開口する切欠き部が形成されたものである。
【発明の効果】
【０００９】
この発明に係るベーン型圧縮機は、シリンダの内周面に一方の開口部もしくは他方の開口部の少なくともいずれかに連通し、吸入ポートが開口する切欠き部が形成されているので、冷媒が圧縮室に吸入される経路の面積が広がり、吸入時の圧力損失を低減することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】実施の形態１を示す図で、ベーン型圧縮機２００の縦断面図。
【図２】実施の形態１を示す図で、ベーン型圧縮機２００の圧縮要素１０１の分解斜視図。
【図３】実施の形態１を示す図で、ベーンアライナ５，６，７，８の平面図。
【図４】実施の形態１を示す図で、第２のベーン１０とベーンアライナ８を一体化した構成図。
【図５】実施の形態１を示す図で、ベーン型圧縮機２００の圧縮要素１０１の平面図（回転角度９０°）。
【図６】実施の形態１を示す図で、ベーン型圧縮機２００の圧縮動作を示す圧縮要素１０１の平面図。
【図７】実施の形態１を示す図で、ベーンアライナ６，８のベーンアライナ保持部３ａ内での回転動作を示す平面図。
【図８】実施の形態１を示す図で、ベーン型圧縮機２００の圧縮要素１０１の平面図（回転角度９０°）。
【図９】実施の形態１を示す図で、切欠き部内周面１ｂとシリンダ内周面１ａを連続的につなぐ形状としたベーン型圧縮機２００の圧縮要素１０１の平面図（回転角度９０°）。
【図１０】実施の形態１を示す図で、切欠き部内周面１ｂをベーン先端部９ａの圧縮室１５側の角部が近接するシリンダ内周面１ａの点である点Ｂまで伸ばしたベーン型圧縮機２００の圧縮要素１０１の平面図（回転角度９０°）。
【図１１】実施の形態１を示す図で、第２のベーン１０とベーンアライナ８の斜視図。
【図１２】実施の形態１を示す図で、シリンダ内周面１ａと切欠き部内周面１ｂの交差部の最接近点側にシリンダ円筒軸方向の一部がシリンダ内周面１ａよりも外周方向に溝状に切り欠かれた第１の溝内周面１ｄが形成され、シリンダ内周面１ａと切欠き部内周面１ｂの交差部の点Ａ側に第２の溝内周面１ｅが形成されているベーン型圧縮機２００の圧縮要素１０１の平面図（回転角度９０°）。
【図１３】実施の形態１を示す図で、ベーン枚数が３枚の場合のベーン型圧縮機２００の圧縮動作を示す圧縮要素１０１の平面図。
【図１４】実施の形態１を示す図で、第１のベーン９，第２のベーン１０の斜視図。
【図１５】実施の形態１を示す図で、ベーン型圧縮機２００を搭載した空調機器３００の冷媒回路図。
【図１６】実施の形態１を示す図で、ブラシレスＤＣモータの駆動回路４００の回路図。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
実施の形態１．
図１は実施の形態１を示す図で、ベーン型圧縮機２００の縦断面図である。図１を参照しながら、ベーン型圧縮機２００（密閉型）について説明する。但し、本実施の形態は、圧縮要素１０１に特徴があり、ベーン型圧縮機２００（密閉型）は、一例である。本実施の形態は、密閉型に限定されるものではなく、エンジン駆動や開放型容器等の、他の構成のものにも適用される。
【００１２】
ベーン型圧縮機２００は冷凍機器、冷蔵機器、定置式空調機器、カーエアコン等に適用されるが、本実施の形態では定置式空調機器を例に挙げ説明する。
【００１３】
図１５は実施の形態１を示す図で、ベーン型圧縮機２００を搭載した空調機器３００の冷媒回路図である。図１５に示すように、空調機器３００の冷媒回路は、冷媒を圧縮するベーン型圧縮機２００と、凝縮器３０１と、減圧装置３０２（例えば、電子膨張弁）と、蒸発器３０３と、を備える。
【００１４】
図１に示すベーン型圧縮機２００（密閉型）は、密閉容器１０３内に、圧縮要素１０１と、この圧縮要素１０１を駆動する電動要素１０２とが収納されている。圧縮要素１０１は、密閉容器１０３の下部に位置し、密閉容器１０３内の底部に貯留する冷凍機油２５を図示しない給油機構により圧縮要素１０１に導き、圧縮要素１０１の各摺動部が潤滑される。
【００１５】
圧縮要素１０１を駆動する電動要素１０２は、例えば、ブラシレスＤＣモータで構成され、後述する駆動回路４００（図１６）により回転数可変可能に制御される。電動要素１０２は、密閉容器１０３の内周に固定される固定子２１と、固定子２１の内側に配設され、永久磁石を使用する回転子２２とを備える。固定子２１は、溶接により密閉容器１０３に固定されるガラス端子２３から電力が供給される。
【００１６】
図１６は実施の形態１を示す図で、ブラシレスＤＣモータの駆動回路４００の回路図である。ここで、ブラシレスＤＣモータの駆動回路４００について説明しておく。
【００１７】
ブラシレスＤＣモータの駆動回路４００には、外部に設けられた商用交流電源４０２から交流の電力が供給される。商用交流電源４０２から供給される交流電圧は、整流回路４０３で直流電圧に変換される。整流回路４０３で変換された直流電圧は、インバータ主回路４０４で可変電圧及び可変周波数の交流電圧に変換されてブラシレスＤＣモータである電動要素１０２に印加される。電動要素１０２はインバータ主回路４０４から供給される可変周波数の交流電力により駆動される。尚、整流回路４０３には商用交流電源４０２の電圧を整流するダイオードブリッジ、商用交流電源４０２から印加される電圧を昇圧するチョッパー回路や整流した直流電圧を平滑にする平滑コンデンサなどを有する。
【００１８】
インバータ主回路４０４は３相ブリッジのインバータ回路であり、インバータ主回路４０４のスイッチング部はインバータ主素子となる６つのＩＧＢＴ６０ａ〜６０ｆ（絶縁ゲートバイポーラトランジスタ）と６つのフライホイルダイオード（ＦＲＤ）としてシリコンカーバイド（ＳｉＣ）を用いたＳｉＣ−ＳＢＤ７０ａ〜７０ｆ（ショットキーバリアダイオード）を備えている。ＦＲＤであるＳｉＣ−ＳＢＤ７０ａ〜７０ｆはＩＧＢＴ６０ａ〜６０ｆが電流をＯＮからＯＦＦする時に生じる逆起電力を抑制する逆電流防止手段である。
【００１９】
尚、ここでは、ＩＧＢＴ６０ａ〜６０ｆとＳｉＣ−ＳＢＤ７０ａ〜７０ｆは同一リードフレーム上に各チップが実装されエポキシ樹脂でモールドされてパッケージされたＩＣモジュールとする。ＩＧＢＴ６０ａ〜６０ｆはシリコンを用いたＩＧＢＴ（Ｓｉ−ＩＧＢＴ）に代えてＳｉＣ、ＧａＮ（窒化ガリウム）を用いたＩＧＢＴとしてもよく、またＩＧＢＴに代えてＳｉもしくはＳｉＣ、ＧａＮを用いたＭＯＳＦＥＴ（Ｍｅｔａｌ−Ｏｘｉｄｅ−Ｓｅｍｉｃｏｎｄｕｃｔｏｒ  Ｆｉｅｌｄ−Ｅｆｆｅｃｔ  Ｔｒａｎｓｉｓｔｏｒ）などの他のスイッチング素子を使用してもよい。
【００２０】
整流回路４０３とインバータ主回路４０４の間には直列に接続された２つの分圧抵抗４０８ａ，４０８ｂが設けられており、この分圧抵抗４０８ａ，４０８ｂによる分圧回路にて高圧直流電圧を低圧化した電気信号をサンプリングし保持する直流電圧検出部４０８が設けられている。
【００２１】
電動要素１０２の固定子２１のＵ相巻線２１ａ及びＷ相巻線２１ｃに流れる電流を検出する電流検出素子４３０ａ，４３０ｃが設けられている。電流検出素子４３０ａ，４３０ｃは直流電流トランス（ＤＣＣＴ）や交流電流トランス（ＡＣＣＴ）などが用いられ、Ｕ相巻線２１ａ、Ｗ相巻線２１ｃに流れる電流の瞬時値を検出する。
【００２２】
回転子位置検出部４１０は、電流検出素子４３０ａ，４３０ｃの出力信号から電動要素１０２の回転子２２の位置を演算し、回転子２２の位置情報を出力電圧演算部４０９に出力する。なおここでは、電動要素１０２のＵ相巻線２１ａ及びＷ相巻線２１ｃの二相分の電流を検出したが、Ｖ相巻線２１ｂの電流も加えた三相分の電流を検出しても良い。
【００２３】
尚、回転子位置検出部４１０は、電動要素１０２の端子電圧を検出して、電動要素１０２の回転子２２の位置を検出するようにしてもよい。
【００２４】
回転子位置検出部４１０が検出する回転子２２の位置情報は出力電圧演算部４０９に出力される。この出力電圧演算部４０９は、駆動回路４００の外部から与えられる目標回転数Ｎの指令もしくは装置の運転条件の情報と回転子２２の位置情報に基づいて、電動要素１０２に加えられるべき最適なインバータ主回路４０４の出力電圧を演算する。出力電圧演算部４０９はその演算した出力電圧をＰＷＭ信号生成部４３１に出力する。ＰＷＭは、Ｐｕｌｓｅ  Ｗｉｄｔｈ  Ｍｏｄｕｌａｔｉｏｎの略語である。
【００２５】
ＰＷＭ信号生成部４３１は、出力電圧演算部４０９から与えられた出力電圧となるようなＰＷＭ信号をインバータ主回路４０４のそれぞれのＩＧＢＴ６０ａ〜６０ｆを駆動する主素子駆動回路４０４ａに出力し、インバータ主回路４０４のＩＧＢＴ６０ａ〜６０ｆはそれぞれ主素子駆動回路４０４ａによってスイッチングされる。
【００２６】
ここでワイドバンドギャップ半導体について説明する。ワイドバンドギャップ半導体はＳｉよりもバンドギャップが大きい半導体の総称であって、ＳｉＣ−ＳＢＤ７０ａ〜７０ｆに使用しているＳｉＣはワイドバンドギャップ半導体の一つであり、その他には窒化ガリウム（ＧａＮ）、ダイヤモンドなどがある。さらにワイドバンドギャップ半導体、特にＳｉＣはＳｉに比べて耐熱温度や絶縁破壊強度や熱伝導率が大きい。尚、ここでは、ＳｉＣをインバータ回路のＦＲＤに用いる構成としているが、ＳｉＣに代えてその他のワイドバンドギャップ半導体を用いてもよい。
【００２７】
ＳｉＣを用いたスイッチング素子は、簡単な構成で低損失のスイッチング素子が実現され、さらに高温での動作も可能である。そのため、高温となる電動機（もしくは電動機を含む機器）近くで使用することも可能となり、さらに冷却ファンなども不要、もしくは風量の少ないものや、放熱フィン（ヒートシンクなど）の小形化・軽量化も可能となる。
【００２８】
このようなＳｉＣ（ワイドバンドギャップ半導体）によって形成されたスイッチング素子やダイオード素子は、耐電圧性が高く、許容電流密度も高いため、スイッチング素子やダイオード素子の小型化が可能であり、これら小型化されたスイッチング素子やダイオード素子を用いることにより、これらの素子を組み込んだ半導体モジュールの小型化が可能となる。
【００２９】
また耐熱性も高いため、ヒートシンクの放熱フィンの小型化や、水冷部の空冷化が可能であるので、半導体モジュールの一層の小型化が可能になる。
【００３０】
更に電力損失が低いため、スイッチング素子やダイオード素子の高効率化が可能であり、延いては半導体モジュールの高効率化が可能になるものである。
【００３１】
スイッチング周波数を高周波にすることにより、インバータ主回路４０４で生成される交流電圧は、より正弦波に近い、高調波成分の少ない交流電圧を出力することができる。
【００３２】
電動要素１０２に印加される交流電力の高調波成分は、電動要素１０２のトルクリプルとなり、振動及び騒音が増加するだけでなく、高調波成分の電流によるモータ損失（銅損及び鉄損）も増加するため、効率が低くなる課題があった。
【００３３】
本実施の形態では、インバータ主回路４０４にＳｉＣを用いることでスイッチング周波数を高速にすることができ、振動及び騒音が低く、かつ高効率なブラシレスＤＣモータである電動要素１０２を得ることができる。
【００３４】
再び、ベーン型圧縮機２００の説明に戻る。圧縮要素１０１は、吸入部２６から低圧の冷媒を圧縮室に吸入して圧縮し、圧縮された冷媒は、密閉容器１０３内に吐出され、電動要素１０２を通過して密閉容器１０３の上部に固定（溶接）された吐出管２４から外部（冷凍サイクルの高圧側）に吐出される。
【００３５】
吐出された高温高圧の冷媒は、図１５の凝縮器３０１で放熱し（暖房）、減圧装置３０２にて減圧され、低温低圧となった冷媒は蒸発器３０３により蒸発後（冷房）、再びベーン型圧縮機２００の吸入部２６から吸入され冷媒回路を循環する。図１５の矢印は冷媒の流れる方向である。
【００３６】
尚、図１５は空調機器３００の冷媒回路の概念図であり、該冷媒回路は、図示しない四方弁を備えており、暖房運転と冷房運転とで四方弁により冷媒の流れる方向を変えるようになっている。
【００３７】
また、例えば、暖房運転では、室内側熱交換器が凝縮器３０１として動作する。そして、冷房運転では、室内側熱交換器が蒸発器３０３として動作する。
【００３８】
ベーン型圧縮機２００（密閉型）は、密閉容器１０３内が高圧となる高圧タイプ、もしくは密閉容器１０３内が低圧となる低圧タイプのどちらでもよい。なお、本実施の形態では、ベーン枚数２枚（図１において第１のベーン９、第２のベーン１０）の場合について示している。但し、ベーン枚数は、１枚以上であればよい。
【００３９】
本実施の形態は、圧縮要素１０１に特徴があるので、以下、圧縮要素１０１について詳細に説明する。図１においても、圧縮要素１０１を構成する各部品に符号を付しているが、図２の分解斜視図の方が解りやすいので、主に図２を参照しながら説明する。図２は実施の形態１を示す図で、ベーン型圧縮機２００の圧縮要素１０１の分解斜視図である。また、図３は実施の形態１を示す図で、ベーンアライナ５，６，７，８の平面図である。
【００４０】
図２に示すように、圧縮要素１０１は以下に示す要素を有する。
（１）シリンダ１：全体形状が略円筒状で、軸方向の両端部が開口している。また、シリンダ内周面１ａに軸方向の全範囲において、シリンダ内周面１ａよりも外周側に大きく円形（断面）に切り欠いた切欠き部内周面１ｂ（切欠き部）が形成されている。また、シリンダ内周面１ａもしくは切欠き部内周面１ｂには吸入ポート１ｃが開口している。但し、切欠き部内周面１ｂ（切欠き部）は、少なくともシリンダ１のいずれかの開口部に連通していればよい；
（２）フレーム２：断面が略Ｔ字状で、シリンダ１に接する部分が略円板状であり、シリンダ１の一方の開口部（図２では上側）を閉塞する。フレーム２のシリンダ１側端面には、シリンダ１のシリンダ内周面１ａと同心であるリング溝状のベーンアライナ保持部２ａ（図１にのみ図示している）が形成されている。ここに後述するベーンアライナ５，７が嵌入される。また、フレーム２の中央部は円筒状の中空であり、ここに軸受部２ｂ（図１にのみ図示）が設けられている。また、フレーム２の略中央部に吐出ポート２ｃが形成されている；
（３）シリンダヘッド３：断面が略Ｔ字状（図１参照）で、シリンダ１に接する部分が略円板状であり、シリンダ１の他方の開口部（図２では下側）を閉塞する。シリンダヘッド３のシリンダ１側端面には、シリンダ１のシリンダ内周面１ａと同心であるリング溝状のベーンアライナ保持部３ａが形成されており、ここにベーンアライナ６、８が嵌入される。また、シリンダヘッド３の中央部は円筒状の中空であり、ここに軸受部３ｂ（図１にのみ図示）が設けられている；
（４）ロータシャフト４：シリンダ１内でシリンダ１の中心軸とは偏心した中心軸上に回転運動を行うロータ部４ａ、及び上下の回転軸部４ｂ，４ｃが一体となった構造で、回転軸部４ｂ、４ｃはそれぞれフレーム２の軸受部２ｂ、シリンダヘッド３の軸受部３ｂで支承される。ロータ部４ａには、断面が略円形で軸方向に貫通するブッシュ保持部４ｄ，４ｅ及びベーン逃がし部４ｆ，４ｇが形成されている。ブッシュ保持部４ｄとベーン逃がし部４ｆ、及びブッシュ保持部４ｅとベーン逃がし部４ｇとは連通している。また、ブッシュ保持部４ｄとブッシュ保持部４ｅ、ベーン逃がし部４ｆとベーン逃がし部４ｇとはほぼ対称の位置に配置されている（後述する図５も参照）；
（５）ベーンアライナ５，７：部分リング状の部品で、軸方向の一方の端面（図２では下側）に、四角形の板状の突起であるベーン保持部５ａ，７ａが立設している。ベーン保持部５ａ，７ａは、部分リングの円弧の法線方向に形成される（図３参照）。但し、ベーン保持部５ａ，７ａは、部分リングの円弧の法線方向に形成されなくてもよい。ベーン先端部９ａ，１０ａの円弧形状の半径が、シリンダ１のシリンダ内周面１ａの半径とほぼ同等の半径で構成されていればよい。；
（６）ベーンアライナ６，８：部分リング状の部品で、軸方向の一方の端面（図２では上側）に、四角形の板状の突起であるベーン保持部６ａ，８ａが立設している。ベーン保持部６ａ，８ａは、部分リングの円弧の法線方向に形成される（図３参照）。但し、ベーン保持部５ａ，７ａは、部分リングの円弧の法線方向に形成されなくてもよい。ベーン先端部９ａ，１０ａの円弧形状の半径が、シリンダ１のシリンダ内周面１ａの半径とほぼ同等の半径で構成されていればよい。；
（７）第１のベーン９：略四角形の板状である。シリンダ１のシリンダ内周面１ａ側に位置するベーン先端部９ａは外側に円弧形状に形成され、その円弧形状の半径は、シリンダ１のシリンダ内周面１ａの半径とほぼ同等の半径で構成されている。第１のベーン９のシリンダ１のシリンダ内周面１ａと反対側となる背面には、ベーンアライナ５のベーン保持部５ａ、及びベーンアライナ６のベーン保持部６ａが嵌入する長さに亘ってスリット状の背面溝９ｂが形成される。なお、この背面溝９ｂは軸方向全長に設けてもよい；
（８）第２のベーン１０：略四角形の板状である。シリンダ１のシリンダ内周面１ａ側に位置する先端部１０ａは外側に円弧形状に形成され、その円弧形状の半径は、シリンダ１のシリンダ内周面１ａの円の半径とほぼ同等の半径で構成されている。第２のベーン１０のシリンダ１のシリンダ内周面１ａと反対側となる背面には、ベーンアライナ７のベーン保持部７ａ、及びベーンアライナ８のベーン保持部８ａが嵌入する長さに亘ってスリット状の背面溝１０ｂが形成される。なお、この背面溝１０ｂは軸方向全長に設けてもよい；
（９）ブッシュ１１，１２：略半円柱状で、一対で構成される。ロータシャフト４のブッシュ保持部４ｄ，４ｅに、略半円柱状の一対のブッシュ１１，１２が嵌入され、そのブッシュ１１，１２の内側に板状の第１のベーン９、第２のベーン１０がロータ部４ａに対して回転自在且つ略法線方向に移動可能に保持される。
【００４１】
尚、図２では、第１のベーン９はベーンアライナ５，６と、また第２のベーン１０はベーンアライナ７，８と一体化される前の状態を示している。実際には、第１のベーン９の背面溝９ｂに、ベーンアライナ５，６のベーン保持部５ａ，６ａが、第２のベーン１０の背面溝１０ｂに、ベーンアライナ７，８のベーン保持部７ａ，８ａが嵌入され、第１のベーン９はベーンアライナ５，６と一体化するものであり、また、第２のベーン１０はベーンアライナ７，８と一体化するものである。一体化の方法は圧入でもよいし、焼結や機械加工により一体成形するものでもよい。
【００４２】
例えば、図４は実施の形態１を示す図で、第２のベーン１０とベーンアライナ８を一体化した構成図である。第１のベーン９がベーンアライナ５，６と一体化され、また、第２のベーン１０がベーンアライナ７，８と一体化されることで、第１のベーン９、第２のベーン１０の先端の円弧の法線が常にシリンダ内周面１ａの法線と一致するように方向が規制され、且つ、第１のベーン９、第２のベーン１０のロータ法線方向の動きが規制される。
【００４３】
尚、一体化した第１のベーン９とベーンアライナ５、ベーンアライナ６はシリンダ内周面１ａの中心軸を中心に回転し、シリンダ内周面１ａの中心軸からベーン先端部９ａまでの距離は、常にシリンダ内周面１ａの半径よりも微小に短くなる寸法関係で構成する。第２のベーン１０とベーンアライナ７、ベーンアライナ８についても同様である。
【００４４】
次に動作について説明する。ロータシャフト４の回転軸部４ｂが電動要素１０２等（エンジン駆動の場合は、エンジン）の駆動部からの回転動力を受け、ロータ部４ａは、シリンダ１内で回転する。ロータ部４ａの回転に伴い、ロータ部４ａの外周付近に配置されたブッシュ保持部４ｄ，４ｅは、ロータシャフト４を中心軸とした円周上を移動する。そして、ブッシュ保持部４ｄ，４ｅ内に保持されている一対のブッシュ１１，１２、及びその一対のブッシュ１１，１２の間に回転可能に保持されている第１のベーン９、第２のベーン１０もロータ部４ａとともに回転する。
【００４５】
また、フレーム２及びシリンダヘッド３のシリンダ側端面にシリンダ１のシリンダ内周面１ａと同心に形成された、ベーンアライナ保持部２ａ（図１）、ベーンアライナ保持部３ａ（図１、図２）に回転可能に嵌入された部分リング状のベーンアライナ５，６によりシリンダ１の法線方向に第１のベーン９の向きが規制され、且つ第１のベーン９のロータ法線方向の動きが規制される。
【００４６】
また、フレーム２及びシリンダヘッド３のシリンダ側端面にシリンダ１のシリンダ内周面１ａと同心に形成された、ベーンアライナ保持部２ａ（図１）、ベーンアライナ保持部３ａ（図１、図２）に回転可能に嵌入された部分リング状のベーンアライナ７，８によりシリンダ１の法線方向に第２のベーン１０の向きが規制され、且つ第２のベーン１０のロータ法線方向の動きが規制される。
【００４７】
更に第１のベーン９は、ベーン先端部９ａと背面溝９ｂの圧力差（第１のベーン９の背面空間に高圧もしくは中間圧の冷媒を導く構成の場合）、ばね（図示せず）、遠心力等により、シリンダ１のシリンダ内周面１ａ方向に押し付けられる。第１のベーン９はベーンアライナ５、ベーンアライナ６と一体であり、一体化した第１のベーン９とベーンアライナ５、ベーンアライナ６はシリンダ内周面１ａの中心軸を中心に回転し、シリンダ内周面１ａの中心軸からベーン先端部９ａまでの距離は、常にシリンダ内周面１ａの半径よりも微小に短くなる寸法関係である。そのため、ベーン先端部９ａはシリンダ１のシリンダ内周面１ａには接触せず、ベーンアライナ５，６がベーンアライナ保持部２ａ、ベーンアライナ保持部３ａと摺動しながら回転する。この際、第１のベーン９のベーン先端部９ａの円弧の半径は、シリンダ１のシリンダ内周面１ａの半径とほぼ一致しており、また両者の法線もほぼ一致しているため、両者の間は微小な隙間を保ちながら回転する。なお、第２のベーン１０についても同様である。
【００４８】
本実施の形態のベーン型圧縮機２００の圧縮原理については、従来のベーン型圧縮機と概略同様である。図５は実施の形態１を示す図で、ベーン型圧縮機２００の圧縮要素１０１の平面図（回転角度９０°）である。図５に示すように、ロータシャフト４のロータ部４ａとシリンダ１のシリンダ内周面１ａは一箇所（図５に示す最近接点）において最近接している。
【００４９】
また、第１のベーン９とシリンダ１のシリンダ内周面１ａ、第２のベーン１０とシリンダ１のシリンダ内周面１ａとがそれぞれ一箇所で近接することにより、シリンダ１内には３つの空間（吸入室１３、中間室１４、圧縮室１５）が形成される。吸入室１３には、吸入ポート１ｃ（冷凍サイクルの低圧側に連通する）が開口しており、圧縮室１５は、吐出時以外は図示しない吐出弁で閉塞される吐出ポート２ｃ（例えば、フレーム２に形成される、但し、シリンダヘッド３に設けてもよい）に連通している。また中間室１４は、吸入ポート１ｃまたは吐出ポート２ｃのいずれにも連通していない、密閉空間である。
【００５０】
図６は実施の形態１を示す図で、ベーン型圧縮機２００の圧縮動作を示す圧縮要素１０１の平面図である。図６を参照しながら、ロータシャフト４の回転に伴い吸入室１３、中間室１４及び圧縮室１５の容積が変化する様子を説明する。
【００５１】
先ず、図６における回転角度を、ロータシャフト４のロータ部４ａとシリンダ１のシリンダ内周面１ａとが最近接している最近接点（図５に示す）と、第１のベーン９のベーン先端部９ａが最も近接するときを、「角度０°」と定義する。また、「角度０°」からロータシャフト４が時計方向に４５°回転した位置を「角度４５°」と定義する。また、「角度４５°」からロータシャフト４が時計方向に４５°回転した位置を「角度９０°」と定義する。さらに、「角度９０°」からロータシャフト４が時計方向に４５°回転した位置を「角度１３５°」と定義する。
【００５２】
図６では、「角度０°」、「角度４５°」、「角度９０°」、「角度１３５°」での、第１のベーン９、第２のベーン１０の位置と、そのときの吸入室１３、中間室１４及び圧縮室１５の状態を示している。
【００５３】
また、図６の「角度０°」の図に示す矢印は、ロータシャフト４の回転方向（図６では時計方向）である。但し、他の図（「角度４５°」、「角度９０°」、「角度１３５°」）では、ロータシャフト４の回転方向を示す矢印は省略している。
【００５４】
なお、「角度１８０°」以降の状態を示していないのは、「角度１８０°」になると、「角度０°」において、第１のベーン９と第２のベーン１０が入れ替わった状態と同じになり、以降は「角度０°」から「角度１３５°」までと同じ圧縮動作を示すためである。
【００５５】
尚、シリンダ内周面１ａには、最近接点と、「角度９０°」における第１のベーン９のベーン先端部９ａとシリンダ１のシリンダ内周面１ａが近接する点Ａ（幾何学的圧縮開始点）との範囲の少なくとも一部で軸方向に全域にわたり、シリンダ内周面１ａよりも外周方向に大きい（所定の大きさの）切欠きとなる略円形（断面）の切欠き部内周面１ｂが形成されている（図５参照）。
【００５６】
また、吸入ポート１ｃは最近接点から点Ａまでの範囲に開口している。但し、図５、図６では吸入ポート１ｃを単に吸入と表記している。
【００５７】
また、ロータシャフト４のロータ部４ａとシリンダ１のシリンダ内周面１ａとが最近接している最近接点の近傍で、最近接点から所定の距離の左側（例えば、略３０°）に吐出ポート２ｃが位置する。但し、図５、図６では吐出ポート２ｃを単に吐出と表記している。
【００５８】
図６における「角度０°」では、最近接点と第２のベーン１０で仕切られた右側の空間は吸入室１３で吸入ポート１ｃと連通しており、ガス（冷媒）を吸入する。最近接点と第２のベーン１０で仕切られた左側の空間は吐出ポート２ｃに連通した圧縮室１５となる。
【００５９】
図６における「角度４５°」では、吸入室１３が、吸入ポート１ｃと連通しており、吸入室１３の容積は「角度０°」のときより大きくなるので、ガスの吸入を続ける。また、第２のベーン１０と最近接点で仕切られた空間は圧縮室１５で、圧縮室１５の容積は「角度０°」のときより小さくなり、冷媒は圧縮され徐々にその圧力が高くなる。
【００６０】
図６における「角度９０°」では、第１のベーン９のベーン先端部９ａがシリンダ１のシリンダ内周面１ａ上の点Ａと重なるので、「角度４５°」で吸入室１３だった室は吸入ポート１ｃと連通せず、中間室１４となる。尚、このときの中間室１４（吸入ポート１ｃに連通していない状態）の容積は略最大となる。圧縮室１５の容積は「角度４５°」のときより更に小さくなり、冷媒の圧力は上昇する。吸入ポート１ｃに連通する独立した室として、吸入室１３がこの状態で形成される。
【００６１】
図６における「角度１３５°」では、中間室１４の容積は「角度９０°」ときより小さくなり、冷媒の圧力は上昇する。また、圧縮室１５の容積も「角度９０°」のときより小さくなり、冷媒の圧力は上昇する。吸入室１３の容積は「角度９０°」のときより大きくなり、吸入を続ける。
【００６２】
その後、第２のベーン１０が吐出ポート２ｃに近づくが、冷凍サイクルの高圧（図示しない吐出弁を開くのに必要な圧力も含む）を圧縮室１５の圧力が上回ると、吐出弁が開き圧縮室１５の冷媒は、密閉容器１０３内に吐出される。
【００６３】
第２のベーン１０が吐出ポート２ｃを通過すると、圧縮室１５に高圧の冷媒が若干残る（ロスとなる）。そして、「角度１８０°」（図示せず、但し、図６の「角度０°」において、第１のベーン９と第２のベーン１０が入れ替わった状態と同じ）で、圧縮室１５が消滅したとき、この高圧の冷媒は吸入室１３にて低圧の冷媒に変化する。なお、「角度１８０°」では吸入室１３が中間室１４に移行し、中間室１４が圧縮室１５に移行して、以降圧縮動作を繰り返す。
【００６４】
このように、ロータシャフト４の回転により、吸入室１３は徐々に容積が大きくなり、ガスの吸入を続ける。以後中間室１４に移行するが、移行するまでは容積が徐々に容積が大きくなり、更にガスの吸入を続ける。
【００６５】
第１のベーン９のベーン先端部９ａが点Ａ（幾何学的圧縮開始点）に到達すると吸入室１３は吸入ポート１ｃに連通しなくなるので、ここでガスの吸入を終了して、中間室１４に移行する。以後、中間室１４の容積は徐々に小さくなり、ガスを圧縮する。
【００６６】
その後、中間室１４は圧縮室１５に移行して、ガスの圧縮を続ける。所定の圧力まで圧縮されたガスは、シリンダ１、またはフレーム２やシリンダヘッド３の圧縮室１５に開口する部分に形成された吐出ポート（例えば、吐出ポート２ｃ）により吐出される。
【００６７】
図７は実施の形態１を示す図で、ベーンアライナ６，８のベーンアライナ保持部３ａ内での回転動作を示す平面図である。図７の「角度０°」の図に示す矢印は、ベーンアライナ６，８の回転方向（図７では時計方向）である。但し、他の図では、ベーンアライナ６，８の回転方向を示す矢印は省略している。ロータシャフト４の回転により、第１のベーン９及び第２のベーン１０がシリンダ１の中心周りに回転する（図６）ことにより、第１のベーン９及び第２のベーン１０と一体化されたベーンアライナ６，８も、図７に示すようにベーンアライナ保持部３ａ内をシリンダ１の中心周りに回転する。なお、この動作は、ベーンアライナ保持部２ａ内を回転するベーンアライナ５，７についても同様である。
【００６８】
図８は実施の形態１を示す図で、ベーン型圧縮機２００の圧縮要素１０１の平面図（回転角度９０°）である。本実施の形態では、切欠き部内周面１ｂをシリンダ円筒軸方向の全域にわたってシリンダ１のシリンダ内周面１ａの外周方向に大きく円形に広げ、図８に示す吸入冷媒の冷媒流路１ｆの面積を広げて構成する。それにより、冷媒の吸入工程において、冷媒の圧力損失を低減することが可能となるので高効率のベーン型圧縮機２００が得られ、高効率の空調機器が得られる効果がある。尚、冷媒流路１ｆは吸入ポート１ｃからＡ点までの冷媒の流路の任意断面である。
【００６９】
図９は実施の形態１を示す図で、切欠き部内周面１ｂとシリンダ内周面１ａを連続的につなぐ形状としたベーン型圧縮機２００の圧縮要素１０１の平面図（回転角度９０°）である。本実施の形態において、切欠き部内周面１ｂは、図９に示すように吸入冷媒の冷媒流路１ｆの流路面積が拡大していれば円形でなくてもよく、図９に示すように切欠き部内周面１ｂとシリンダ内周面１ａを連続的につなぐ形状とすると、更に圧力損失を低減することが可能となる。
【００７０】
図１０は実施の形態１を示す図で、切欠き部内周面１ｂをベーン先端部９ａの圧縮室１５側の角部が近接するシリンダ内周面１ａの点である点Ｂまで伸ばしたベーン型圧縮機２００の圧縮要素１０１の平面図（回転角度９０°）である。ベーン先端部９ａの半径とベーン先端部１０ａの半径がシリンダ内周面１ａの半径とほぼ等しく、ベーン先端部９ａとシリンダ内周面１ａの隙間、ベーン先端部１０ａとシリンダ内周面１ａの隙間は共に微小である。そのため、図１０に示すように切り欠きとなる切欠き部内周面１ｂをベーン先端部９ａの圧縮室１５側の角部が近接するシリンダ内周面１ａの点である点Ｂまで伸ばしてもよく、伸ばすことにより更に流路面積が広がり、更に圧力損失を低減することが可能となる。
【００７１】
図１１は実施の形態１を示す図で、第２のベーン１０とベーンアライナ８の斜視図である。図１１に示す第２のベーン１０とベーンアライナ８のように、第２のベーン１０については背面溝１０ｂの代わりに突起部１０ｄを設け、ベーンアライナ８については板状の突起であるベーン保持部８ａの代わりに、スリット状のベーン保持溝８ｂを設けて一体化してもよい。
【００７２】
尚、図示していないが、ベーンアライナ７についても同様にベーン保持部７ａの代わりに、スリット状のベーン保持溝７ｂ（図示せず）が設け、ベーン保持溝７ｂ，８ｂに第２のベーン１０の端面に設けた突起部１０ｄが嵌入し一体化してもよい。図示しないが、第１のベーン９、ベーンアライナ５、ベーンアライナ６についても同様である。
【００７３】
図１２は実施の形態１を示す図で、シリンダ内周面１ａと切欠き部内周面１ｂの交差部の最接近点側にシリンダ円筒軸方向の一部がシリンダ内周面１ａよりも外周方向に溝状に切り欠かれた第１の溝内周面１ｄが形成され、シリンダ内周面１ａと切欠き部内周面１ｂの交差部の点Ａ側に第２の溝内周面１ｅが形成されているベーン型圧縮機２００の圧縮要素１０１の平面図（回転角度９０°）である。
【００７４】
図１２に示す圧縮要素１０１は、図８乃至図１０に示した圧縮要素１０１と同様に、ロータシャフト４のロータ部４ａとシリンダ１のシリンダ内周面１ａは一箇所（図１２に示す最近接点）において最近接している。シリンダ内周面１ａには、最近接点と「角度９０°」における第１のベーン９のベーン先端部９ａとシリンダ１のシリンダ内周面１ａが近接する点Ａ（幾何学的圧縮開始点）との範囲の少なくとも一部で軸方向に全域にわたり、シリンダ内周面１ａよりも外周方向に大きい切欠きとなる切欠き部内周面１ｂが形成されている。
【００７５】
そして、シリンダ内周面１ａと切欠き部内周面１ｂの交差部の最接近点側に、シリンダ円筒軸方向の一部がシリンダ内周面１ａよりも外周方向に溝状に切り欠かれた第１の溝内周面１ｄが形成されている。この第１の溝内周面１ｄを形成する溝状に切り欠かれた部位を、第１の溝と定義する。
【００７６】
また、シリンダ内周面１ａと切欠き部内周面１ｂの交差部の点Ａ側に、シリンダ円筒軸方向の一部がシリンダ内周面１ａよりも外周方向に溝状に切り欠かれた第２の溝内周面１ｅが形成されている。この第２の溝内周面１ｅを形成する溝状に切り欠かれた部位を、第２の溝と定義する。
【００７７】
吸入ポート１ｃは最近接点から点Ａまでの範囲に開口している。但し、図１２では吸入ポート１ｃを単に吸入と表記している。冷媒流路１ｆは吸入ポート１ｃから点Ａまでの冷媒の流路の任意断面である。
【００７８】
尚、第１の溝内周面１ｄと第２の溝内周面１ｅは、いずれか片方のみ形成されていてもよい。
【００７９】
図１２に示す圧縮要素１０１は、切欠き部内周面１ｂをシリンダ円筒軸方向の全域にわたってシリンダ内周面１ａのよりも外周方向に大きく広げ吸入冷媒の流路面積を拡大し、さらに、溝状の第１の溝内周面１ｄと第２の溝内周面１ｅが形成されている。それにより、シリンダ内周面１ａから切欠き部内周面１ｂへの変化部での冷媒流路１ｆの面積変化を連続的にすることが可能となるため圧力損失を更に低減することが可能となり高効率のベーン型圧縮機２００が得られと共に、高効率の空調機器が得られる効果がある。
【００８０】
また、本実施の形態１において、フレーム２及びシリンダヘッド３に形成されたベーンアライナ保持部２ａ，３ａは、リング溝状の形状を示したが、ベーンアライナ５，６，７，８と摺動する部分は、リング溝の外周側の円筒面となるため、ベーンアライナ保持部２ａ，３ａの形状は必ずしもリング溝状でなくてもよく、溝の外径がベーンアライナ５，６，７，８の外径とほぼ同等となる凹部でもよい。
【００８１】
図１３は実施の形態１を示す図で、ベーン枚数が３枚の場合のベーン型圧縮機２００の圧縮動作を示す圧縮要素１０１の平面図である。ここまでは、ベーン枚数が２枚の場合を例に挙げて示したが、複数枚の場合も同様である。図１３に示すベーン枚数が３枚の場合は「角度１２０°」（最接近点に位置するベーンは入れ替わるが、図１３の「角度０°」と同じ状態）で中間室１１４（吸入ポート１ｃに連通していない中間室１１４で、ロータシャフト４の回転に従い冷媒の圧縮が行われる室）の容積が略最大となり、図示するように吸入から圧縮を繰り返す。枚数が増えた場合についても、切欠き部内周面１ｂを形成することで圧力損失が低減され、ベーン型圧縮機２００の性能低下を抑制することができる。
【００８２】
本実施の形態１において、ベーンアライナ５，６，７，８のベーン保持部５ａ，６ａ，７ａ，８ａを、第１のベーン９の背面溝９ｂ及び第２のベーン１０の背面溝１０ｂに嵌入して第１のベーン９及び第２のベーン１０の方向を規制する方法を示したが、ベーン保持部５ａ，６ａ，７ａ，８ａ及び第１のベーン９の背面溝９ｂ及び第２のベーン１０の背面溝１０ｂともに薄肉部を有する。
【００８３】
図２に示すように、ベーン保持部５ａ，６ａ，７ａ，８ａは、四角形の板状の突起であるので、それ自身が強度的に弱い。
【００８４】
図１４は実施の形態１を示す図で、第１のベーン９、第２のベーン１０の斜視図である。第１のベーン９、第２のベーン１０は、背面溝９ｂ，１０ｂの両側部に薄肉部９ｃ，１０ｃを備える。
【００８５】
そのため、本実施の形態１の方法を適用するためには、第１のベーン９及び第２のベーン１０にかかる力の小さい、つまり動作圧力の低い冷媒の方が好ましい。例えば、標準沸点が−４５℃以上の冷媒が好適であり、Ｒ６００ａ（イソブタン）、Ｒ６００（ブタン）、Ｒ２９０（プロパン）、Ｒ１３４ａ（ＨＦＣ−１３４ａ（Ｃ２Ｈ２Ｆ４））、Ｒ１５２ａ（１，１−ジフルオロエタン）、Ｒ１６１（フルオロエタン：ＣＨ３ＣＨ２Ｆ）、Ｒ４０７Ｃ（Ｒ３２、Ｒ１２５、Ｒ１３４ａの混合冷媒）、Ｒ１２３４ｙｆ（２，３，３，３−テトラフルオロプロペン：Ｆ３Ｃ−ＣＦ＝ＣＨ２）、Ｒ１２３４ｚｅ（１，３，３，３−テトラフルオロプロペン）等の冷媒であれば、ベーン保持部５ａ，６ａ，７ａ，８ａ及び第１のベーン９の背面溝９ｂ及び第２のベーン１０の背面溝１０ｂの強度的な問題も無く使用できる。
【００８６】
尚、本実施の形態では、ベーンアライナ５，７により、ベーン先端がシリンダ内周と接触しないようにしたが、その構成に限定されない。その他の構成によりベーン先端がシリンダ内周と接触しないようにしてもよい。例えば、各ベーンが固定軸を独立軸支される構成のものでもよい。
【符号の説明】
【００８７】
１  シリンダ、１ａ  シリンダ内周面、１ｂ  切欠き部内周面、１ｃ  吸入ポート、１ｄ  第１の溝内周面、１ｅ  第２の溝内周面、１ｆ  冷媒流路、２  フレーム、２ａ  ベーンアライナ保持部、２ｂ  軸受部、２ｃ  吐出ポート、３  シリンダヘッド、３ａ  ベーンアライナ保持部、３ｂ  軸受部、４  ロータシャフト、４ａ  ロータ部、４ｂ  回転軸部、４ｃ  回転軸部、４ｄ  ブッシュ保持部、４ｅ  ブッシュ保持部、４ｆ  ベーン逃がし部、４ｇ  ベーン逃がし部、５  ベーンアライナ、５ａ  ベーン保持部、６  ベーンアライナ、６ａ  ベーン保持部、７  ベーンアライナ、７ａ  ベーン保持部、７ｂ  ベーン保持溝、８  ベーンアライナ、８ａ  ベーン保持部、８ｂ  ベーン保持溝、９  第１のベーン、９ａ  先端部、９ｂ  背面溝、９ｃ  薄肉部、１０  第２のベーン、１０ａ  先端部、１０ｂ  背面溝、１０ｃ  薄肉部、１０ｄ  突起部、１１  ブッシュ、１２  ブッシュ、１３  吸入室、１４  中間室、１５  圧縮室、２１  固定子、２１ａ  Ｕ相巻線、２１ｂ  Ｖ相巻線、２１ｃ  Ｗ相巻線、２２  回転子、２３  ガラス端子、２４  吐出管、２５  冷凍機油、２６  吸入部、６０ａ〜６０ｆ  ＩＧＢＴ、７０ａ〜７０ｆ  ＳｉＣ−ＳＢＤ、１０１  圧縮要素、１０２  電動要素、１０３  密閉容器、１１４  中間室、２００  ベーン型圧縮機、３００  空調機器、３０１  凝縮器、３０２  減圧装置、３０３  蒸発器、４００  駆動回路、４０２  商用交流電源、４０３  整流回路、４０４  インバータ主回路、４０４ａ  主素子駆動回路、４０８  直流電圧検出部、４０８ａ  分圧抵抗、４０８ｂ  分圧抵抗、４０９  出力電圧演算部、４１０  回転子位置検出部、４３０ａ  電流検出素子、４３０ｃ  電流検出素子、４３１  ＰＷＭ信号生成部。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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