(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
実測されたグロープラグの抵抗値と、前記グロープラグの電気的特性に基づいて定められた定数との乗算結果を、所定のヒーター基準点温度を基に求められたオフセットにより補正し、当該補正結果を前記グロープラグの先端推定温度とし、
前記所定のヒーター基準点温度は、前記グロープラグの発熱体のアースに接続される負極側が接続された金属製外筒の計測温度であって、
前記金属製外筒は、前記発熱体が内部に埋設されてなるセラミックスヒータの外周面に取着された負極側金属取り出し部材が電気的に接続され、前記負極側金属取り出し部材は、前記発熱体の負極側が接続されてなることを特徴とするグロープラグ先端温度推定方法。
【請求項２】
前記金属製外筒の計測温度である前記ヒーター基準点温度に代えて、車両に搭載された所定のセンサ出力と前記ヒーター基準点温度との相関関係に基づいて求められる前記センサの出力に対応する前記ヒーター基準点温度を用いることを特徴とする請求項１記載のグロープラグ先端温度推定方法。
【請求項３】
前記オフセットは、実測されたグロープラグの抵抗値と、前記グロープラグの電気的特性に基づいて定められた定数の乗算結果に生ずる前記ヒーター基準点温度の変化によるドリフトを相殺する値であって、前記ヒーター基準点温度の関数として算出されるよう定められた演算式によって求められることを特徴とする請求項１、又は、請求項２記載のグロープラグ先端温度推定方法。
【請求項４】
グロープラグの駆動制御を実行する演算制御部と、
前記演算制御部により実行されるグロープラグの駆動制御に応じて、前記グロープラグの通電を行う通電駆動回路とを具備してなるグロープラグ駆動制御装置であって、
前記演算制御部は、前記グロープラグの通電電流と前記グロープラグへの印加電圧とに基づいて、前記グロープラグの抵抗値を演算算出し、当該算出されたグロープラグの抵抗値と前記グロープラグの電気的特性に基づいて予め定められ定数との乗算を行う一方、
所定のヒーター基準点温度を入力し、前記ヒーター基準点温度から所定のオフセット演算式によりオフセットを算出し、当該オフセットにより前記乗算結果を補正して前記グロープラグの先端の推定温度を算出するよう構成されてなり、
前記所定のヒーター基準点温度は、前記グロープラグの発熱体のアースに接続される負極側が接続された金属製外筒の計測温度であって、
前記金属製外筒は、前記発熱体が内部に埋設されてなるセラミックスヒータの外周面に取着された負極側金属取り出し部材が電気的に接続され、前記負極側金属取り出し部材は、前記発熱体の負極側が接続されてなることを特徴とするグロープラグ駆動制御装置。
【請求項５】
前記演算制御部は、前記金属製外筒の計測温度である前記ヒーター基準点温度に代えて、車両に搭載された所定のセンサ出力と前記ヒーター基準点温度との相関関係に基づいて、前記センサ出力に対応する前記ヒーター基準点温度を算出し、当該算出値を用いるよう構成されてなることを特徴とする請求項４記載のグロープラグ駆動制御装置。
【請求項６】
前記オフセット演算式は、実測されたグロープラグの抵抗値と、前記グロープラグの電気的特性に基づいて定められた定数の乗算結果に生ずる前記ヒーター基準点温度の変化によるドリフトを相殺する値が、前記ヒーター基準点温度の関数として算出されるよう定められてなるものであることを特徴とする請求項４、又は、請求項５記載のグロープラグ駆動制御装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、グロープラグの先端温度の推定方法に係り、特に、内燃機関などに用いられるグロープラグの先端推定温度の簡易な方法による取得、また、その精度の向上等を図ったものに関する。
【背景技術】
【０００２】
ディーゼルエンジンなどの内燃機関に用いられるグロープラグの先端温度は、グロープラグ自体の通電状態を制御するパラメータとして重要な要素であることは従来から良く知られているところである。
このため、例えば、グロープラグの先端部に熱電対を内蔵し、先端部分の温度を直接取得可能にし、エンジン制御に供するようにした装置や、通電時のグロープラグの抵抗値からグロープラグの先端温度を推定する方法などが種々提案されている（例えば、特許文献１等参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００１−３３６４６８号公報（第６−１２頁、図１−図１１）
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、グロープラグの先端部に、温度検出のため熱電対を設ける上述のような構成にあっては、熱電対を固定する接着剤の耐熱温度が決して十分なものが無いことに加え、接着剤の熱膨張係数と熱電対の熱膨張係数の整合性が必ずしも良好ではないため、熱電対の断線や接着箇所からの剥離などの虞があり、堅牢さの点で万全とは言い難いという問題に加えて、グロープラグ自体として構成が複雑となり、高価格となるという問題もある。
また、従来のグロープラグの抵抗値からグロープラグの先端温度を推定する方法にあっては、エンジンの負荷や回転数に応じてグロープラグ周辺の伝熱環境が変化することによってグロープラグの抵抗値に少なからず影響を与えるため、推定精度は必ずしも十分ではないという問題がある。
【０００５】
本発明は、上記実状に鑑みてなされたもので、グロープラグの先端温度を、極力簡易に、しかも、精度良く推定可能なグロープラグ先端温度推定方法及びグロープラグ駆動制御装置を提供するものである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記本発明の目的を達成するため、本発明に係るグロープラグ先端温度推定方法は、
実測されたグロープラグの抵抗値と、前記グロープラグの電気的特性に基づいて定められた定数との乗算結果を、所定のヒーター基準点温度を基に求められたオフセットにより補正し、当該補正結果を前記グロープラグの先端推定温度とし、
前記所定のヒーター基準点温度は、前記グロープラグの発熱体のアースに接続される負極側が接続された金属製外筒の計測温度であって、
前記金属製外筒は、前記発熱体が内部に埋設されてなるセラミックスヒータの外周面に取着された負極側金属取り出し部材が電気的に接続され、前記負極側金属取り出し部材は、前記発熱体の負極側が接続されてなるものである。
また、上記本発明の目的を達成するため、本発明に係るグロープラグ駆動制御装置は、
グロープラグの駆動制御を実行する演算制御部と、
前記演算制御部により実行されるグロープラグの駆動制御に応じて、前記グロープラグの通電を行う通電駆動回路とを具備してなるグロープラグ駆動制御装置であって、
前記演算制御部は、前記グロープラグの通電電流と前記グロープラグへの印加電圧とに基づいて、前記グロープラグの抵抗値を演算算出し、当該算出されたグロープラグの抵抗値と前記グロープラグの電気的特性に基づいて予め定められ定数との乗算を行う一方、
所定のヒーター基準点温度を入力し、前記ヒーター基準点温度から所定のオフセット演算式によりオフセットを算出し、当該オフセットにより前記乗算結果を補正して前記グロープラグの先端の推定温度を算出するよう構成されてなり、
前記所定のヒーター基準点温度は、前記グロープラグの発熱体のアースに接続される負極側が接続された金属製外筒の計測温度であって、
前記金属製外筒は、前記発熱体が内部に埋設されてなるセラミックスヒータの外周面に取着された負極側金属取り出し部材が電気的に接続され、前記負極側金属取り出し部材は、前記発熱体の負極側が接続されてなるものである。
【発明の効果】
【０００７】
本発明によれば、グロープラグの実測の抵抗値と、グロープラグの先端部を除いた任意の部位の温度を用いて、グロープラグの先端部の温度を推定できるようにすることで、従来と異なり、簡易に、しかも、精度良くグロープラグの先端部の温度を推定でき、しかも、グロープラグの先端部に熱電対を設けるような構成を採る必要がないので、熱電対を接着する接着剤に高い耐熱性を考慮する必要がなく、コストの低減に寄与することができるという効果を奏するものである。
【図面の簡単な説明】
【０００８】
【図１】本発明の実施の形態におけるグロープラグ先端温度推定方法が適用されるグロープラグの一構成例を示す縦断面図である。
【図２】図２に示されたグロープラグを構成するセラミックヒータの構成例を模式的に示す模式図である。
【図３】本発明の実施の形態におけるグロープラグ先端温度推定方法が適用されるグロープラグ駆動制御装置の構成例を示す構成図である。
【図４】図３に示されたグロープラグ駆動制御装置により実行されるグロープラグ先端温度推定処理の第１の例における手順を示すサブルーチンフローチャートである。
【図５】図３に示されたグロープラグ駆動制御装置により実行されるグロープラグ先端温度推定処理の第２の例における手順を示すサブルーチンフローチャートである。
【図６】グロープラグの概略構成を模式的に示す縦断面図である。
【図７】図６に示された構成のグロープラグにおける先端部からの距離と抵抗及び温度の関係を示す特性線図である。
【図８】図６に示された構成のグロープラグにおけるグロープラグ抵抗とグロープラグ先端温度との関係を示す特性線図である。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
以下、本発明の実施の形態について、図１乃至図８を参照しつつ説明する。
なお、以下に説明する部材、配置等は本発明を限定するものではなく、本発明の趣旨の範囲内で種々改変することができるものである。
最初に、本発明の実施の形態におけるグロープラグの構成例について、図１及び図２を参照しつつ説明する。
図１及び図２に示されたグロープラグ１は、セラミックス型グロープラグの構成例であり、その基本的な構成は従来から知られているものと基本的に同一のものであり、以下、概略的に説明することとする。
【００１０】
このグロープラグ１は、セラミックスヒータ２、金属製外筒３、電極取り出し線４、電極取り出しロッド５、及び、外部接続端子６が、ハウジング１１内に挿入、固定されてなるものである（図１参照）。
本発明の実施の形態におけるセラミックスヒータ２は、薄膜型発熱体一層タイプと称される構成のものである。すなわち、セラミックスヒータ２は、セラミックス絶縁体２ａの内部に発熱体７が埋設されてなるもので、その発熱体７の負極側は、負極側セラミックリード部８ａ、負極側金属リード部９ａを介して、セラミックス絶縁体２ａの外周面に取着された負極側金属取り出し部材１０ａに電気的に接続されて取り出され（図２参照）、この負極側金属取り出し部材１０ａは、金属製外筒３に電気的に接続されたものとなっている。  
【００１１】
一方、発熱体７の正極側も、負極側同様にして、正極側セラミックリード部８ｂ、正極側金属リード部９ｂを介して、セラミックス絶縁体２ａの後端側（発熱体７が位置する部位と反対側）において、正極側電極取り出し部材１０ｂに電気的に接続されて取り出されるようになっている（図２）。
この正極側電極取り出し部材１０ｂは、導電性部材からなる電極取り出し線４、電極取り出しロッド５、及び、外部接続端子６を介して、ハウジング１１の後端部側から突出する外部接続端子６のネジ部６ａが、図示されないバッテリに接続されるようになっている（図１参照）。
【００１２】
なお、セラミックスヒータ２は、必ずしも上述のような薄膜型発熱体一層タイプに限定される必要はなく、他の構成を有するもの、例えば、発熱体が二層に埋設された薄膜型発熱体二層タイプと称されるものや、また、バルク型発熱体を用いたものであっても良い。
【００１３】
次に、本発明の実施の形態におけるグロープラグ駆動制御装置（以下「ＧＣＵ」と称する）について、図３を参照しつつ説明する。
本発明の実施の形態におけるＧＣＵ１００は、通電駆動回路２１と、計測回路２２と、演算制御部（図４においては「ＣＰＵ」と表記）２３とに大別されて構成されたものとなっている。
通電駆動回路２１は、通電制御用半導体素子３１と、抵抗器３２とを主たる構成要素として、グロープラグ１の通電制御を行うよう構成されたものとなっている。
【００１４】
通電制御用半導体素子３１は、例えば、ＭＯＳ  ＦＥＴなどが用いられ、そのドレインは、車両バッテリ２５の正極に、ソースは、抵抗器３２を介してグロープラグ１のネジ部６ａに接続される一方、ゲートには、演算制御部２３からの制御信号が印加されて、その導通、非導通が制御されるものとなっている。かかる通電制御用半導体素子３１の導通制御によって、グロープラグ１の通電が制御されるものとなっている。なお、かかる通電駆動回路２１と演算制御部２３による通電制御は、基本的に従来と同様のものである。
そして、グロープラグ１の発熱体７の負極側が接続されている金属製外筒３（図１参照）に設けられた発熱体負極接続部３ａは、アースに接続されたものとなっている。
【００１５】
計測回路２２は、演算増幅器３３と第１のアナログ・ディジタル変換器（図３においては「Ａ／Ｄ（１）」と表記）３４とを主たる構成要素として、グロープラグ１に流れる電流に比例した抵抗器３２における電圧降下を演算制御部２３に入力可能に構成されたものとなっている。
演算増幅器３３には、抵抗器３２の両端の電圧が入力されるようになっており、その出力電圧は、アナログ・ディジタル変換器３４によりディジタル値として演算制御部２３に入力されるようになっている。
演算制御部２３においては、所定の演算式により、上述のようにディジタル入力された抵抗器３２における電圧降下の値を、抵抗器３２の抵抗値で除し、その除算結果を、グロープラグ１に流れる電流として、適宜な記憶領域に記憶されるものとなっている。
【００１６】
演算制御部２３は、例えば、公知・周知の構成を有してなるマイクロコンピュータ（図示せず）を中心に、ＲＡＭやＲＯＭ等の記憶素子（図示せず）を有すると共に、先の通電制御用半導体素子３１へ対する制御信号を出力するためのインターフェイス回路（図示せず）などを主たる構成要素として構成されたものとなっているものである。
かかる演算制御部２３には、第２のアナログ・ディジタル変換器（図３においては「Ａ／Ｄ（２）」と表記）３５を介して、熱電対３６の出力が入力され、後述するグロープラグ先端温度推定処理に供されるようになっている。
【００１７】
熱電対３６は、後述するグロープラグ先端温度推定処理に必要となるヒータ基準点温度を検出するためのもので、本発明の実施の形態においては、グロープラグ１の発熱体負極接続部３ａの適宜な部位に取着されて、その部分の温度を検出するものとなっている。
【００１８】
次に、上述の演算制御部２３によって実行されるグロープラグ先端温度推定処理の第１の例について、図４に示されたサブルーチンフローチャートを参照しつつ説明する。
まず、前提として、ＧＣＵ１００においては、従来と同様に、グロープラグ１の通電駆動制御処理が実行されるものとなっている。かかる通電駆動制御処理は、図示されないエンジンの駆動状態に応じて、グロープラグ１の通電を制御、換言すれば、通電制御用半導体素子３１の導通、非導通を制御するものである。この通電駆動制御処理において、通電制御用半導体素子３１の導通、非導通は、例えば、ＰＷＭ(Pulse Width Modulation)制御によって行われるものとなっている。
【００１９】
しかして、演算制御部２３により処理が開始されると、まず、グロープラグ１がＯＮか否か、すなわち、グロープラグ１の通電がなされているか否かが判定され（図４のステップＳ１０２参照）、通電されていると判定された場合（ＹＥＳの場合）にのみ次述するステップＳ１０４の処理へ進み、未だ通電されていないと判定された場合（ＮＯの場合）は、通電されていると判定されるまで、判定処理が繰り返されることとなる。
【００２０】
ステップＳ１０４においては、グロープラグ１の抵抗測定が実行される。
すなわち、グロープラグ１の抵抗値Ｒｇは、演算制御部２３により、Ｒｇ＝（ＶＢ−Ｖｒ）÷（Ｖｒ÷Ｒ）と演算算出されるものとなっている。
ここで、ＶＢは車両バッテリ２５の電圧、Ｖｒは抵抗器３２における電圧降下、Ｒは抵抗器３２の抵抗値である。また、かかる演算式は、通電制御用半導体素子３１における電圧降下を無視できることを前提としたものである。
なお、抵抗器３２における電圧降下Ｖｒは、計測回路２２を介して取得されるものである。
【００２１】
次いで、ヒーター基準点温度の温度測定が行われる（図４のステップＳ１０６参照）。
ここで、ヒーター基準点温度は、後述するグロープラグ先端温度算出処理（図４のステップＳ１１０参照）において用いられるオフセット量を定めるパラメータとして必要とされるものである。
具体的には、本発明の実施の形態におけるヒーター基準点温度は、先に説明した負極側電極取り出し部材１０ａと接続されている発熱体負極接続部３ａ（図３参照）の温度とされており、かかる部位には、熱電対３６（図３参照）が取着されており、その温度が演算制御部２３に測定可能とされている。
かかるヒーター基準点温度は、発熱体負極接続部３ａに限定されるものではなく、グロープラグ１の他の任意の部位としても勿論良いものである。例えば、発熱体負極接続部３ａ以外の金属製外筒３の適宜な部位が好適である。
【００２２】
次いで、オフセット量算出が行われる（図４のステップＳ１０８参照）と共に、このオフセット量を用いてグロープラグ先端温度（推定温度）の算出が行われる（図４のステップＳ１１０参照）。
まず、本発明の実施の形態において、グロープラグ先端温度Ｔｇは、Ｔｇ＝Ｃｇ×Ｒｇ−Ｋoffと算出されるものとなっている。
ここで、Ｃｇはグロープラグ１の電気的特性によって定まる定数であり、より具体的には、グロープラグ１の温度と抵抗の関係を示す定数で、その値は、グロープラグ１を構成する各部品の形状、材質等により定まるものである。
【００２３】
また、Ｒｇは、ステップＳ１０４で求められたグロープラグ抵抗の値である。
そして、Ｋoffは、オフセット量である。このオフセット量は、上述のグロープラグ先端温度Ｔｇを求める演算式におけるＣｇ×Ｒｇの部分の、ヒーター基準点温度の変化によって生ずるドリフトを相殺する値として定められるものである。本発明に実施の形態において、かかるオフセット量は、ヒーター基準点温度の関数として、回帰計算などによって算出され、定められたものとなっている。
そして、ヒーター基準点温度とオフセット量との関係は、オフセット量算出用テーブルや演算式とされ、演算制御部２３の適宜な記憶領域に予め記憶されて、グロープラグ先端温度Ｔｇに用いられるようになっている。
【００２４】
上述のグロープラグ先端温度Ｔｇを求める演算式は、本願発明者による次述するような鋭意努力の結果として得られたものである。
まず、グロープラグ先端温度とグロープラグ抵抗の相関関係はリニアな相関関係、換言すれば、一次関数として表されるが、グロープラグ１自体の温度に応じて、座標平面のＹ軸方向でドリフトすることを本願発明者は、試験等の結果から導くことができた。
【００２５】
本願発明者は、上述の知見に基づいて、そのドリフトを、グロープラグ１自体の温度に関わらず、実質的に相殺可能とすべく鋭意試験等を行った結果、先に述べたヒーター基準点温度による関数として表されるオフセットを、負の要素として一次関数に加えることが有効であるとの結論を得、その結果、先のグロープラグ先端温度Ｔｇの算出式を得るに至ったものである。
上述のようにして得られたグロープラグ先端温度Ｔｇは、演算制御部２３の適宜な記憶領域に記憶され、必要に応じてグロープラグ１の通電制御や燃料噴射制御に供されることとなる。
【００２６】
グロープラグ先端温度Ｔｇの算出後は、グロープラグ１の通電を停止する必要があるか否かの判断のためのフラグであるグロープラグＯＦＦフラグが成立しているか否か、すなわち、グロープラグＯＦＦフラグの値が、グロープラグ１の通電を停止することに対応する所定の値（例えば”１”）となっているか否かが判定されることとなる（図４のステップＳ１１２参照）。
なお、グロープラグＯＦＦフラグの設定は、先に前提条件とした演算制御部２３によって実行される従来同様のグロープラグ通電制御処理において、グロープラグ１の通電の要否が判断され、必要に応じて設定されるものである。
【００２７】
そして、ステップＳ１１２において、グロープラグＯＦＦフラグが成立していると判定された場合（ＹＥＳの場合）、すなわち、グロープラグ１の通電停止が必要と判定された場合には、グロープラグ１への通電が停止され、一連の処理が終了されて、図示されないメインルーチンへ戻ることとなる。
一方、ステップＳ１１２において、グロープラグＯＦＦフラグが成立していないと判定された場合（ＮＯの場合）、すなわち、グロープラグ１の通電停止は必要ではないと判定された場合には、先のステップＳ１０２へ戻り、一連の処理が繰り返されることとなる。
【００２８】
上述の実施例においては、ヒーター基準点温度として、発熱体負極接続部３ａの温度を熱電対３６により直接的に取得したものを用いるようにしたが、これに限定される必要はなく、グロープラグ１の発熱体７の近傍を除く他の部位、例えば、金属製外筒３の先端部の温度を用いても好適である。
さらに、ヒーター基準点温度は、熱電対などの直接的な方法によることなく、例えば、車両に従来から取着されている各種センサにより取得された物理量、例えば、エンジン冷却水温、エンジン回転数、吸気量、吸気温度等や、またさらには、各種の検出信号に基づいて演算算出されるＥＧＲ率、燃焼圧等を代用し、ヒーター基準点温度に換算して用いるようにしても良い。
【００２９】
ここで、先に概略言及した本願発明を導くに至った本願発明者によるグロープラグの温度と抵抗の関係に関する分析について、図６乃至図８を参照しつつより具体的に説明することとする。
グロープラグは、図６に示されたように、セラミック抵抗などによる発熱体によるＡ部と、金属製のリード線などによるＣ部と、Ａ部とＣ部とを接続する部分であるＢ部との３つに大別できる。
【００３０】
図７は、このようなグロープラグにおけるＡ部、Ｂ部、Ｃ部の部分抵抗の一例と、グロープラグの長手軸方向における温度分布の一例を示したものである。
図７において、横軸はグロープラグの先端部（Ａ部側）からの距離であり、右側の縦軸はヒータ回路（Ａ部、Ｂ部、及びＣ部の直列接続により構成される回路）を０．１ｍｍ単位のユニットに分解した際の部分抵抗を、左側の縦軸は温度を、それぞれ示すものとなっている。
同図において、実線は、先端温度が１２００℃、陰極取り出し部の温度が３５０℃における部分抵抗分布を、点線は、先端温度が１２００℃、陰極取り出し部の温度が２５０℃における部分抵抗分布を、それぞれ表しており、図７においては、図を見易くするため、２つの特性線は若干離れているが、実際にはほとんど重複している。
【００３１】
この実線及び点線による特性線は、Ａ部、Ｂ部、Ｃ部における抵抗が、それぞれの材質等の違いから異なることを表している。すなわち、先端部からの距離が大凡５ｍｍ付近までは、Ａ部の抵抗を表しており、０．１ｍｍ単位長当たりの部分抵抗は約３０ｍΩ前後となっている。また、先端部からの距離が大凡５乃至１０ｍｍの範囲は、Ｂ部の抵抗を表しており、０．１ｍｍ単位長当たりの部分抵抗は約５ｍΩ前後となっている。そして、先端部からの距離が大凡１０ｍｍ以上の部分は、Ｃ部の抵抗を表しており、０．１ｍｍ単位長当たりの部分抵抗は約２ｍΩ前後となっている。
【００３２】
また、図７において、二点鎖線の特性線は、先端温度が１２００℃、陰極取り出し部の温度が３５０℃におけるグロープラグの長手軸方向における温度分布を、一点鎖線の特性線は、先端温度が１２００℃、陰極取り出し部の温度が２５０℃におけるグロープラグの長手軸方向における温度分布を表したものである。
グロープラグの長手軸方向における温度分布は、通常、例えば、放射温度計により計測可能であるが、グロープラグをエンジンに取り付けた状態では、そのような計測を行うことは不可能である。
【００３３】
そこで、本願発明者は、次のようなモデルによりグロープラグ抵抗と基準点の温度から、グロープラグ先端温度を推定する方法を導くに至ったものである。
まず、図６に示されたように、特性の異なる材料が先端側から発熱部Ａ、リード部Ｂ、リード部Ｃと直列接続されたヒータ回路を想定した。回路における各部は、仮想的に単一断面積、単位長のユニットであると仮定した。そして、ある部分での通電時の温度をＴｇ、基準となる常温をＴｒ、常温抵抗をＲｒ、抵抗温度係数をＣとするとき、部分抵抗Ｒｇは、Ｒｇ＝Ｒｒ｛１＋Ｃ（Ｔｇ−Ｔｒ）｝と表すことができる。すると、このときのヒータ回路全体の抵抗ΣＲｇは、ΣＲｇ＝ΣＲｒａ｛１＋Ｃａ（Ｔｇａ−Ｔｒ）｝＋ΣＲｒｂ｛１＋Ｃｂ（Ｔｇｂ−Ｔｒ）｝＋ΣＲｒｃ｛１＋Ｃｃ（Ｔｇｃ−Ｔｒ）｝と表すことができる。
【００３４】
ここで、Ｃａ、Ｃｂ、Ｃｃ、Ｔｒ、Ｒｒａ、Ｒｒｂ、Ｒｒｃは、既知であるから、Ｔｇａを求めるには、ΣＲｇ、Ｔｇｂ、Ｔｇｃが解ればよいことになる。
Ｔｇｂ、ＴｇｃがＴｇａと比べて無視できるほど小さい場合は、ΣＲｇ≒ΣＲｒａ｛１＋Ｃａ（Ｔｇａ−Ｔｒ）｝と近似できるが、グロープラグ通電時は、電熱作用があるためＴｇｂ、Ｔｇｃを無視することはできない。それどころが、エンジンの運転状態によってＴｇｂ、Ｔｇｃが大きく変化し、ΣＲｇに対し少なからず影響を及ぼす。一方、Ｔｇｂは、エンジンの運転状態によらず、ＴｇａとＴｇｃをつなぐ線上に存在するため、ＴｇｃからＴｇｂを推定することは比較的容易である。すなわち、結果として、ΣＲｇとＴｇｃからＴｇａを精度良く推定することが可能となる。
【００３５】
図８には、陰極取り出し部（図６参照）を基準点とし、基準点の温度を２５℃間隔で区分（２７５〜３００℃、３００〜３２５℃、３２５〜３５０℃、３５０℃〜３７５℃、３７５℃〜４００℃、４００℃〜４２５℃）した場合におけるグロープラグ抵抗とグロープラグ先端温度との相関関係（以下「マスターカーブ」と称する）を表した特性線の例が示されている。
同図において、点線の特性線は、基準点温度が２７５℃〜３００℃の範囲にある場合、二点鎖線の特性線は、基準点温度が３００℃〜３２５℃の範囲にある場合、一点鎖線の特性線は、基準点温度が３７５℃〜４００℃の範囲にある場合、実線の特性線は、基準点温度が４００℃〜４２５℃の範囲にある場合、それぞれのグロープラグ抵抗とグロープラグ先端温度との相関関係を表している。
【００３６】
なお、図８において、基準点温度が３２５℃〜３５０℃の範囲、及び、基準点温度が３５０℃〜３７５℃の範囲については、これらの前後の基準点温度における特性線とほぼ重複し、判別が困難となるため、図を見易くし理解を容易とする観点から特性線を省略している。
【００３７】
図８によれば、陰極取り出し部温度が異なる場合、グロープラグの長手軸方向の温度分布の違いから、マスターカーブのドリフトが生じ、グロープラグの抵抗のみでグロープラグの先端温度を推定することが困難であることが理解できる。
かかる特性に鑑みて、種々試験等を行った結果、本願発明者は、グロープラグ抵抗と基準点の温度が判明していれば、マスターカーブのドリフトを実質的にキャンセルできることを導くに至り、かかる結果に基づき、先に図４において説明したような処理手順によりグロープラグの先端温度を高精度で推定可能としたものである。
【００３８】
図５には、第２の例として、センサにより取得された物理量をヒーター基準点温度として代用する場合の処理例が、サブルーチンフローチャートとして示されており、以下、同図を参照しつつ、その内容について説明する。
なお、図４に示された処理内容と同一であるステップについては、同一の符号を付して、その詳細な説明を省略し、以下、異なる点を中心に説明することとする。
演算制御部２３による処理が開始されると、図４に示された第１の例と同様に、グロープラグ１の通電がなされているか否かが判定され（図５のステップＳ１０２参照）、グロープラグ１が通電されていると判定されると、グロープラグ１の抵抗測定が実行される（図５のステップＳ１０４参照）。
【００３９】
次いで、ヒーター基準点温度の代用として、センサ（図示せず）の出力信号が、演算制御部２３に読み込まれ、図示されない適宜な記憶領域に記憶される（図５のステップＳ１０７参照）。
ここで、センサは、車両に従来から取着されている各種センサが好適であり、例えば、エンジン冷却水温を検出するための水温センサ、エンジン回転数を検出するための回転センサ、吸気量を検出するための吸気センサ等が好適である。
【００４０】
次いで、ステップＳ１０４で取得されたセンサ出力値を基に、オフセット量Ｋoffの算出が行われる（図５のステップＳ１０９参照）。
このオフセット量Ｋoffの算出においては、まず、センサ出力値が、所定の変換式を用いてヒーター基準点温度、例えば、発熱体負極接続部３ａにおける温度に変換される。ここで、所定の変換式は、センサ出力値とヒーター基準点温度との相関関係についての試験やシミューレーション結果等に基づいて設定されたものである。
【００４１】
ヒーター基準点温度が算出された後は、先の図４に示されたＳ１０８と同様に、ヒーター基準点温度からオフセット量Ｋoffが求められる。
そして、グロープラグ先端温度Ｔｇが、Ｔｇ＝Ｃｇ×Ｒｇ−Ｋoffとして算出され（図５のステップＳ１１０参照）、算出値は、演算制御部２３の適宜な記憶領域に記憶され、必要に応じてグロープラグ１の通電制御や燃料噴射制御に供されることとなる。
【産業上の利用可能性】
【００４２】
従来に比してより精度の高いグロープラグ先端の推定温度が所望される車両の燃料噴射制御装置などに適する。
【符号の説明】
【００４３】
１…グロープラグ
３…金属製外筒
３ａ…発熱体負極接続部
７…発熱体
１０ａ…負極側金属取り出し部材
２１…通電駆動回路
２２…計測回路
２３…演算制御部
３６…熱電対
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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