(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
鉄酸化物をＦｅ２Ｏ３換算で４６〜５１ｍｏｌ％、
銅酸化物をＣｕＯ換算で３〜１４ｍｏｌ％および
亜鉛酸化物をＺｎＯ換算で４〜４０ｍｏｌ％
含み、残部はニッケル酸化物、マグネシウム酸化物および不可避的不純物からなるＮｉＭｇＣｕＺｎフェライト粉であって、
上記ＮｉＭｇＣｕＺｎフェライト粉の平均粒子サイズが２〜５００μｍの範囲で、
上記亜鉛酸化物、上記ニッケル酸化物および上記マグネシウム酸化物を、それぞれＺｎＯ，ＮｉＯおよびＭｇＯ換算量の合計で、４０〜４８ｍｏｌ％の範囲とし、
さらに、ＺｎＯ，ＮｉＯおよびＭｇＯ換算量の合計を１００とした三角ダイアグラムにおいて、（ＺｎＯ，ＮｉＯ，ＭｇＯ）が、Ａ（８５，１５，０），Ｂ（１１，８９，０），Ｃ（３３，０，６７）およびＤ（６７，０，３３）の４点で囲まれる領域内（但し、線上は含まず）の組成であることを特徴とするマイクロ波吸収発熱体用ＮｉＭｇＣｕＺｎフェライト粉。
【請求項２】
請求項１に記載のＮｉＭｇＣｕＺｎフェライト粉を、少なくとも一部に含有することを特徴とするマイクロ波吸収発熱体。
【請求項３】
請求項１に記載のＮｉＭｇＣｕＺｎフェライト粉を、少なくとも表面に有することを特徴とするマイクロ波吸収発熱体。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、電子レンジ用調理皿などに用いられる特殊セラミック材料に関するものであり、特に、マイクロ波を吸収して優れた発熱性能を示し、しかも所定の温度で昇温を停止する性能も具えるマイクロ波吸収発熱体用ＮｉＭｇＣｕＺｎフェライト粉およびその粉末を用いたマイクロ波吸収発熱体に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
電子レンジは、通常、２．４５ＧＨｚのマイクロ波を食品に照射し、食品中の水分子がマイクロ波を吸収して振動する現象を利用して食品を加熱する調理機器である。ここで、マイクロ波を吸収できるのは水分子に限定されるものではなく、誘電損失や磁気損失の高い材料であれば、食品と同様にマイクロ波を吸収して温度が上昇することが知られている。
【０００３】
近年、電子レンジ用調理皿として、２．４５ＧＨｚのマイクロ波を吸収して発熱する性質をそなえる特殊セラミックス材料を利用した製品が提案されている（例えば、（有）東彼セラミックス製「ドリームキッチン」など）。このような電子レンジ用の加熱調理器具は、電子レンジの放射するマイクロ波を食材に照射して調理するものではなく、マイクロ波で調理器具本体を発熱させ、その熱で食材を加熱して調理するものである。
そのため、調理器具本体の素材にマイクロ波吸収発熱粉を混合したり、表面にマイクロ波吸収発熱粉を含有する層を焼き付けたりして、マイクロ波吸収発熱性能を発現させている。
【０００４】
上記した電子レンジ用の加熱調理器具は、一般にセラミックスで作られているが、かかるセラミックスは、加熱に伴って温度が上がり続けるため、調理時間が長すぎると食品が焦げたり、取り出しの際に火傷をするおそれがあるという問題があった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特許第４６６３００５号公報
【特許文献２】特願２０１１−２４１３１０号明細書
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
そこで、発明者らは、マイクロ波を吸収して優れた発熱性能を示し、なおかつ、所定温度で昇温を停止するマイクロ波吸収発熱体用ＭｇＣｕＺｎフェライト粉を提案した（特許文献１参照）。
特許文献１に記載の技術は、優れた昇温特性を有すると共に、所望の温度でその昇温を止めることができるという優れた技術である。しかしながら、上記のＭｇＣｕＺｎフェライト粉では、ＭｇＣｕＺｎフェライト粉中のＺｎＯ比を小さくすれば、その昇温停止温度を高温にできるものの、２７５℃程度が上限であった。
そのため、発明者らは、２７５℃を超える高温域であっても、その昇温停止温度を設定することができるマイクロ波吸収発熱体用ＮｉＣｕＺｎフェライト粉を提案した（特許文献２参照）。
しかしながら、上記したＮｉＣｕＺｎフェライト粉は、陶磁器用の原料として高価な酸化ニッケルを多量に使用する必要があるため、より安価な原料を用いて、ＮｉＣｕＺｎフェライトと同様に５０〜４５０℃という広い温度範囲での昇温停止挙動が得られる発熱体が求められていた。
【０００７】
ここで、上述した昇温停止温度（Ｔｓ）とは、フェライト粉を圧縮成形した後、焼成して、４０×４０×５mmの板状焼結体を作製し、これを市販の電子レンジの中に置いて５００Ｗのマイクロ波を６０〜９０秒間程度照射し、温度上昇が停止した時の試料表面温度を測定した値である。
【０００８】
実際に、フェライト粉を発熱体として使用する場合は、陶磁器の表面に釉薬と共に薄くコーティングしたり、耐熱樹脂に混練してシート状で使用したりすることが多い。このような場合は、上記の板状焼結体で測定した場合に比べると、発熱体の含有量が少なく、また、放熱の影響を受けるために、昇温停止温度が低下する。このため、食材に焦げ目を付ける調理に最適な、２００〜３００℃の温度範囲で昇温を停止するためには、３００℃をはるかに超える４５０℃程度の温度で昇温停止するフェライト粉が求められることになる。
一方で、食材を蒸したり茹でたりするような調理器具には１００℃程度が、また、液体の加温に用いるような調理容器には８０℃程度が、と調理の目的によって最適な昇温停止温度は異なってくる。
【０００９】
本発明は、上記の現状に鑑み開発されたもので、所定温度までの発熱性能に優れるのはいうまでもなく、５０〜４５０℃という広い範囲の昇温停止温度を任意に選択でき、さらに、従来技術のＮｉＣｕＺｎフェライトに比べて、原料価格が安価なマイクロ波吸収発熱体用ＮｉＭｇＣｕＺｎフェライト粉を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
発明者らは、上記した発熱体用ＮｉＣｕＺｎフェライト粉に係る問題を解決するために、ＮｉＯの一部をＭｇＯで置換したＮｉＭｇＣｕＺｎフェライトを用いた発熱体の作製について鋭意検討を加えた。
しかしながら、単に、ＮｉＯをＭｇＯに置換すると、フェライトの誘電特性が変化し、昇温停止挙動が得られなくなることが分かった。また、飽和磁束密度の低いＭｇＯの置換量が増すと、昇温停止温度が低下し、４５０℃までの広い範囲でＴｓを制御することは困難であることが分かった。
【００１１】
そこで、発明者らは、さらに詳細に試作検討を行った結果、ＮｉＯ，ＭｇＯ，ＺｎＯの組成比を所定の範囲に調整し、さらに必要に応じて、フェライト粉の粒子サイズを適切に選定することにより、少ないＮｉＯ量であっても、５０〜４５０℃という広い範囲で昇温停止温度が調整できることを知見したのである。
本発明は、上記の知見に立脚するものである。
【００１２】
すなわち、本発明の要旨構成は次のとおりである。
１．鉄酸化物をＦｅ２Ｏ３換算で４６〜５１ｍｏｌ％、
銅酸化物をＣｕＯ換算で３〜１４ｍｏｌ％および
亜鉛酸化物をＺｎＯ換算で４〜４０ｍｏｌ％
含み、残部はニッケル酸化物、マグネシウム酸化物および不可避的不純物からなるＮｉＭｇＣｕＺｎフェライト粉であって、
上記ＮｉＭｇＣｕＺｎフェライト粉の平均粒子サイズが２〜５００μｍの範囲で、
上記亜鉛酸化物、上記ニッケル酸化物および上記マグネシウム酸化物を、それぞれＺｎＯ，ＮｉＯおよびＭｇＯ換算量の合計で、４０〜４８ｍｏｌ％の範囲とし、
さらに、ＺｎＯ，ＮｉＯおよびＭｇＯ換算量の合計を１００とした三角ダイアグラムにおいて、（ＺｎＯ，ＮｉＯ，ＭｇＯ）が、Ａ（８５，１５，０），Ｂ（１１，８９，０），Ｃ（３３，０，６７）およびＤ（６７，０，３３）の４点で囲まれる領域内（但し、線上は含まず）の組成であることを特徴とするマイクロ波吸収発熱体用ＮｉＭｇＣｕＺｎフェライト粉。
【００１４】
２．前記１に記載のＮｉＭｇＣｕＺｎフェライト粉を、少なくとも一部に含有することを特徴とするマイクロ波吸収発熱体。
【００１５】
３．前記１に記載のＮｉＭｇＣｕＺｎフェライト粉を、少なくとも表面に有することを特徴とするマイクロ波吸収発熱体。
【発明の効果】
【００１６】
本発明に従うマイクロ波吸収発熱体は、電子レンジの２．４５ＧＨｚのマイクロ波を効果的に吸収して急速に加熱、昇温し、かつ５０〜４５０℃という広い温度範囲における任意の温度で、その昇温を停止することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】３成分（ＺｎＯ，ＮｉＯ，ＭｇＯ）の合計を１００とした場合の組成範囲を示す三角ダイアグラムである。
【図２】ＺｎＯ＋ＮｉＯ＋ＭｇＯ＝４５ｍｏｌ％の場合の組成範囲を示す三角ダイアグラムである。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
以下、本発明を具体的に説明する。
まず、本発明における昇温停止温度Ｔｓとは、フェライト粉を圧縮成形した後、焼成して、４０×４０×約５mmの板状焼結体を作製し、市販の電子レンジを用いて、５００Ｗのマイクロ波を照射した後の試料表面温度が、６０〜９０秒間、ほとんど温度変化がなく一定とみなされた時の温度である。なお、上記試料表面温度は、放射温度計で測定する。
【００１９】
次に、本発明のＮｉＭｇＣｕＺｎフェライト粉の基本組成について説明する。なお、以下に示すＮｉＭｇＣｕＺｎフェライト粉の成分組成を表す％表示は、とくに断らない限りｍｏｌ％を意味する。
鉄酸化物：Ｆｅ２Ｏ３換算で４６〜５１％
鉄は、フェライト相の安定性および比抵抗に影響を与え、マイクロ波印加による昇温速度に大きく作用する。鉄酸化物量がＦｅ２Ｏ３換算で４６％に満たないと、フェライト以外の相が生成してフェライト単相を得ることが難しくなり、発熱体の昇温速度が低下する。一方、鉄酸化物量がＦｅ２Ｏ３換算で５１％を超えると、発熱体の比抵抗が低下して金属のようにマイクロ波を反射して発熱性能が低下したり、マイクロ波を照射した時にスパークしたりするおそれが生じる。従って、鉄酸化物量はＦｅ２Ｏ３換算で４６〜５１％の範囲に限定する。好ましくは４８〜４９．８％の範囲である。
【００２０】
銅酸化物：ＣｕＯ換算で３〜１４％
銅は、マイクロ波印加による昇温特性において、高温での昇温停止挙動に影響する。銅酸化物量がＣｕＯ換算で３％に満たないか、または１４％を超えたときは、いずれの場合も、発熱体の昇温が停止せずに、マイクロ波照射と共に、発熱体の温度が上昇し続けてしまう。従って、銅酸化物量はＣｕＯ換算で３〜１４％の範囲に限定する。好ましくは４〜１０％、さらに好ましくは４〜９％の範囲である。
【００２１】
亜鉛酸化物：ＺｎＯ換算で４〜４０％
亜鉛は、マイクロ波印加による昇温特性において、Ｔｓに影響する元素である。亜鉛酸化物量をＺｎＯ換算で４〜４０％に調整することで、５０〜４５０℃の広い温度範囲にわたってＴｓを任意に設定することができる。
ここに、亜鉛酸化物量が多いほどＴｓが低下し、ＺｎＯ換算で４０％を超えると、Ｔｓが５０℃未満になるため、加熱調理用用具として適さなくなる。一方、亜鉛酸化物が少ないほどＴｓは上昇するものの、亜鉛酸化物量がＺｎＯ換算で４％未満になると、高温域における飽和磁化の値（σs）が低下して、昇温特性が低下するため、適さなくなる。
従って、亜鉛酸化物量はＺｎＯ換算で４〜４０％の範囲に限定する。好ましくは９〜３５％の範囲である。
【００２２】
残部：ニッケル酸化物、マグネシウム酸化物および不可避的不純物
残部の主成分であるニッケル酸化物およびマグネシウム酸化物の量は、亜鉛酸化物、ニッケル酸化物、マグネシウム酸化物を、それぞれＺｎＯ，ＮｉＯ，ＭｇＯ換算とした場合、それぞれのモル比率の合計：ＺｎＯ＋ＮｉＯ＋ＭｇＯが４０〜４８ｍｏｌ％の範囲であることが重要である。
３成分（以下、ＺｎＯ，ＮｉＯ，ＭｇＯのことを意味する）の合計量が４８％を超えると、フェライト以外の相が生成してフェライト単相を得ることが難しくなって、発熱体の昇温速度が低下するからであり、一方、３成分の合計量が４０％未満になると、フェライト単相を得ることが難しくなって、発熱体の昇温速度が低下するからである。
【００２３】
さらに、本発明のＮｉＭｇＣｕＺｎフェライト粉は、３成分の合計量を１００として三角ダイアグラム（図１参照）で示した時に、座標（ＺｎＯ，ＮｉＯ，ＭｇＯ）が、Ａ（８５，１５，０），Ｂ（１１，８９，０），Ｃ（３３，０，６７）およびＤ（６７，０，３３）の４点で囲まれる領域内（但し、線上は含まず）の組成を有している必要がある。
この組成範囲であれば、ＮｉＯとＭｇＯの共存下でも、発熱体の昇温停止挙動を発現することができるからである。
ここに、座標（ＺｎＯ，ＮｉＯ，ＭｇＯ）が、Ｂ（１１，８９，０）とＣ（３３，０，６７）を結ぶ直線よりも外側、すなわちＮｉＯ，ＭｇＯが多い領域では、誘電特性が変化するために、誘電損失による温度上昇で発熱体の温度が上昇し続けるため、昇温停止挙動を得ることができなくなる。また、座標（ＺｎＯ，ＮｉＯ，ＭｇＯ）が、Ａ（８５，１５，０）とＤ（６７，０，３３）を結ぶ直線よりも外側、すなわちＺｎＯが多い領域では、キュリー温度が低下するため常温では非磁性体になって、磁気損失による発熱が得られなくなるため、発熱性能が著しく低下する。
【００２４】
本発明におけるＮｉＭｇＣｕＺｎフェライト粉の組成範囲を、三角ダイアグラムで図１に示しているが、三角形の各頂点は、ＺｎＯ＝１００，ＮｉＯ＝１００およびＭｇＯ＝１００に対応する。また、座標（ＺｎＯ，ＮｉＯ，ＭｇＯ）＝Ａ（８５，１５，０），Ｂ（１１，８９，０），Ｃ（３３，０，６７），Ｄ（６７，０，３３）で囲まれた領域は、図中の四角形ＡＢＣＤ中の斜線の部分である。
【００２５】
ここに、一例として、３成分の合計がＺｎＯ＋ＮｉＯ＋ＭｇＯ＝４５(％)の場合の本発明の組成範囲を図２に示す。三角形の各頂点は、ＺｎＯ＝４５(％），ＮｉＯ＝４５(％），ＭｇＯ＝４５(％）になる。そして、図中の四角形ＡＢＣＤの内側で示される部分が本発明範囲である。
なお、フェライト粉中には、原料成分や製造過程で、ＳｉＯ２やＭｎ，Ｃａ，ＡｌおよびＰなどが不可避的不純物として混入する場合があるが、これらは、合計量が０．５％以下であれば特に問題はない。
【００２６】
以上、本発明のＮｉＭｇＣｕＺｎフェライト粉の成分組成について説明したが、本発明では、さらに、フェライト粉の粒径を所定の範囲におさめることが好ましい。
フェライト粉の平均粒子サイズ：２〜５００μm
フェライト粉の平均粒子サイズは、マイクロ波の吸収効率に大きく影響する。フェライト粉を樹脂と混練する際、所望する発熱量を得るために、樹脂との合計量に対して１０〜８０mass％程度のフェライト粉を添加することが望ましいが、粒子サイズが２μmより細かいと、マイクロ波吸収発熱体のマイクロ波の吸収効率が低くなり、温度上昇速度および到達温度が低下するため、食品を均一かつ高速に加熱することが難しくなる。一方、粒子サイズが５００μmを超えると、樹脂や釉薬に添加して使用した時に滑らかな表面が得られなくなる。
従って、本発明に従うフェライト粉の平均粒子サイズは２〜５００μmの範囲が好ましい。より好ましい平均粒子サイズは２〜２５０μmであり、さらに好ましくは５〜１００μmの範囲である。なお、本発明における平均粒子サイズは、レーザー回折式粒度分布計で測定した時に得られる５０％粒径値（Ｄ50）で評価したものである。
【００２７】
次に、上記のフェライト粉を用いた電子レンジ用の加熱調理器具、例えば調理皿を製造する場合について説明する。本発明では、前記したＮｉＭｇＣｕＺｎフェライト粉を、発熱体の少なくとも一部に含有させるか、または、少なくとも表面に有することで、本発明に従うマイクロ波吸収発熱体を得ることができる。
【００２８】
まず、前記の好適成分組成に調整したＦｅ２Ｏ３，ＣｕＯ，ＺｎＯ，ＭｇＯおよびＮｉＯを出発原料として、混合し、粉砕または成形体とし、８５０〜１２００℃の温度域で熱処理（焼成）してフェライト化し、その後必要に応じて粉砕、分級などを施して所定の粒子サイズに調整する。
【００２９】
その際、上記した焼成温度は、フェライト生成反応と結晶粒成長に大きな影響を及ぼす。焼成温度が８５０℃に満たないと、フェライト生成反応が十分に進行せずに、未反応のＦｅ２Ｏ３やＮｉＯ、ＭｇＯなどが残留し、マイクロ波吸収発熱性能が低下するおそれがあるため、好ましくない。一方、焼成温度が１２００℃を超えると、異相であるＣｕ２Ｏが析出し、誘電特性が変化するために、昇温停止挙動が得られなくなり、やはり好ましくない。従って、焼成温度は８５０〜１２００℃の範囲とするのが好ましい。より好ましくは、９００〜１１５０℃の範囲である。なお、焼成時間については、特別の限定はないが、０．５〜１０ｈ程度とするのが好ましい。
なお、本発明のＮｉＭｇＣｕＺｎフェライト粉は、混合焙焼法や共沈法など特殊なフェライト原料製造方法を用いて得ることもできる。
【００３０】
本発明では、陶磁器や樹脂容器等の電子レンジ用の加熱調理器具の原料に、上記の方法で得られたＮｉＭｇＣｕＺｎフェライト粉を、１０mass％以上添加した原料を用いて調理皿を作製することができる。すなわち、フェライト粉をマイクロ波吸収発熱体の一部に含有させることができる。また、フェライト粉（すなわち１００mass％）を所定の形状に成形し、焼成して電子レンジ用調理皿とした場合は、表層として表面の一部に含有させることもできる。
【００３１】
また、上記の方法で得られたＮｉＭｇＣｕＺｎフェライト粉に、耐熱樹脂あるいは釉薬などを混合し、調理皿の表面に塗布したり、接着したりして使用する、すなわちフェライト粉をマイクロ波吸収発熱体の表面に付することができる。その際の厚みは、塗布する場合で、５０〜５００μm程度が、また接着して使用する場合で、１０〜５００μm程度が、さらに上記の表層として表面の一部に含有している場合で、０．１〜３ｍｍ程度が好ましい。
【００３２】
なお、その他のＮｉＭｇＣｕＺｎフェライト粉を製造する工程およびマイクロ波吸収発熱体を製造する工程は、特に限定はなく、いわゆる常法に従えば良い。
【実施例】
【００３３】
以下、本発明を具体的に実施した例について説明する。
〔実施例１〕
成分組成比が、Ｆｅ２Ｏ３＝４９，ＣｕＯ＝６を一定とし、残部のＺｎＯ，ＮｉＯ，ＭｇＯを、３成分の合計量で４５％とし、さらに表１に示す組成比となるように秤量し、ボールミルで湿式混合した後、１１５０℃で焼成し、ついで解砕、分級して、平均粒径Ｄ50＝５０μmのＮｉＭｇＣｕＺｎフェライト粉とした。ついで、得られたＮｉＭｇＣｕＺｎフェライト粉にポリビニルアルコール（PVA）を少量添加して混合した後、４０×４０×約５mm、３０ｇの板状に成形し、１１００℃で熱処理してＮｉＭｇＣｕＺｎフェライト板を作製した。
得られたＮｉＭｇＣｕＺｎフェライト板を市販の電子レンジの中に置き、５００Ｗのマイクロ波を１０〜９０秒間照射した時の成形体表面の温度を放射温度計で測定した。７０秒、８０秒、９０秒の表面温度の差が１０℃以内の場合を昇温停止とみなして、それらの平均値を昇温停止温度Ｔｓとした。
表１に、得られた結果を併記する。
【００３４】
【表１】
0005713931.tif 000002
【００３５】
同表から明らかなように、３成分が本発明に従う範囲のＮｉＭｇＣｕＺｎフェライト板は、いずれも所定温度で昇温が停止することが確認された。一方、比較例１，２は、いずれも昇温停止することなく、５００℃以上まで発熱し続けた。また、比較例３は、キュリー温度が室温より低く、常温で磁性を持たないため、マイクロ波を照射してもほとんど発熱することはなかった。
【００３６】
〔実施例２〕
成分組成比が、Ｆｅ２Ｏ３：ＣｕＯ：ＺｎＯ：ＮｉＯ：ＭｇＯ＝４７：１０：２６：８．５：８．５(％)となるように秤量し、ボールミルで湿式混合した後、大気中９５０℃で５時間焼成し、粉砕、分級して、表２に示すＤ50＝３〜４６０μｍのＮｉＭｇＣｕＺｎフェライト粉を得た。 
ついで、これらのＮｉＭｇＣｕＺｎフェライト粉をシリコン樹脂と混練して、フェライト粉：樹脂＝７０：３０(mass％)のシートを成形し、４０×４０×約１mmのシート状に切り出して、粒度の異なる種々のＮｉＭｇＣｕＺｎフェライトシートを作製した。得られたシートの表面状態を目視観察した。さらに、市販の電子レンジの中に置き、５００Ｗのマイクロ波を１０〜９０秒間照射した時の成形体表面の温度を放射温度計で測定し、昇温特性を調べた。
それぞれの測定結果を表２に併記する。
【００３７】
【表２】
0005713931.tif 000003
【００３８】
同表に示したように、本発明の範囲を満足したＮｉＭｇＣｕＺｎフェライトシートは、明瞭な昇温停止挙動が得られ、かつ表面状態の良好なシートを得ることができることが分かる。
【００３９】
〔実施例３〕
成分組成比が、表３に示すモル比になるように、Ｆｅ２Ｏ３，ＣｕＯ，ＺｎＯ，ＮｉＯおよびＭｇＯを秤量し、ボールミルで湿式混合した後、大気中９５０℃で２時間焼成し、粉砕、分級して、Ｄ50＝２０〜６０μmのＮｉＭｇＣｕＺｎフェライト粉を得た。 
ついで、得られたＮｉＭｇＣｕＺｎフェライト粉にポリビニルアルコール（PVA）を少量添加して混合した後、４０×４０×約５mm、３０ｇの板状に成形し、１１００℃で熱処理してＮｉＭｇＣｕＺｎフェライト板を作製した。
得られたＮｉＭｇＣｕＺｎフェライト板を市販の電子レンジの中に置き、５００Ｗのマイクロ波を１０〜９０秒間照射した時の成形体表面の温度を放射温度計で測定した。７０秒、８０秒、９０秒の表面温度の差が１０℃以内の場合を昇温停止とみなし、それらの平均値を昇温停止温度Ｔｓとした。
表３に、得られた結果を併記する。
【００４０】
【表３】
0005713931.tif 000004
【００４１】
同表から明らかなように、本発明に従うＦｅ２Ｏ３，ＣｕＯ，ＺｎＯ，ＮｉＯおよびＭｇＯ組成比範囲のＮｉＭｇＣｕＺｎフェライト板は、いずれも明瞭に昇温が停止することが確認された。一方、比較例４および７は、所定温度で昇温停止せずに、５００℃以上に発熱し続けた。比較例５および６は、昇温速度が遅く、９０秒照射後も明瞭な昇温停止挙動は得られなかった。
【００４２】
以上、それぞれの実施例で示したように、本発明に従うＮｉＭｇＣｕＺｎフェライト粉は、マイクロ波照射によって急速に昇温し、かつＮｉＭｇＣｕＺｎフェライトの板状焼結体を用いた評価では、５０〜４５０℃の範囲の所期した温度で昇温が停止するという、本発明の効果が確認された。
なお、上記した実施例では、発熱体の少なくとも一部（表層含む）にＮｉＭｇＣｕＺｎフェライト粉を含有する調理器具や、表面に釉薬と混ぜたＮｉＭｇＣｕＺｎフェライト粉を塗布した調理器具の発明例を示してはいないが、本発明に従う限り、いずれも上記したシートと同様に、良好な発熱性能と昇温停止性能を有していることを確認している。
【図１】
0005713931.tif 000005
【図２】
0005713931.tif 000006