(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
羽根車と、前記羽根車を格納するケーシングとを備えた遠心式ファンであって、
前記羽根車は、
主板と、
シュラウドと、
前記主板と前記シュラウドとの間に設けられる、円周上に配列される複数の羽根とを含み、
前記羽根車は、回転軸を中心に回転することが可能であり、
前記複数の羽根の各々は、圧力面と負圧面とを有し、
前記複数の羽根の各々は、前記回転軸の伸びる方向から前記圧力面を見たとき、複数の円弧を繋げた形状を有し、
前記複数の羽根のうち、ある隣り合う羽根の間隔が、他の隣り合う羽根の間隔と異なっており、
前記複数の円弧は３種類の円弧であり、前記複数の円弧の各々は異なる座標位置を中心とし、異なる径を有し、前記複数の円弧のうち互いに隣接する円弧は正接関係で互いに繋がり、
前記複数の羽根の各々の厚さは、内径側端部から外径側端部に向かって薄くなり、
前記回転軸と、前記複数の羽根のそれぞれにおける特定の部分とを結ぶ複数の直線が形成する複数の角は、全て異なる角度を有しており、
吸入口から吸入した空気を、前記羽根車の回転に伴う遠心力によって前記ケーシングから前記羽根車の径の外方に向けて吹き出す、遠心式ファン。
【請求項２】
前記複数の羽根の各々における入口角は全て同一であり、
前記入口角とは、前記回転軸の伸びる方向から前記圧力面を見たときに、前記圧力面を示す曲線と、前記複数の羽根の回転中心を中心とし、前記回転中心と前記内径側端部との距離を半径とする円である内周縁とが接する点における前記内周縁の接線と、前記接する点における前記圧力面を示す曲線の接線とが交わる角である、請求項１に記載の遠心式ファン。
【請求項３】
重心位置が前記回転軸上にあるよう構成された、請求項１または２に記載の遠心式ファン。
【請求項４】
前記複数の円弧のうち、羽根の外径側端部および内径側端部の各々に位置する円弧の半径は略等しく、前記外径側端部に位置する円弧と前記内径側端部に位置する円弧との間に位置する円弧の半径は、前記外径側端部および内径側端部の各々に位置する円弧の半径の３５％以上４０％以下である、請求項１から３のいずれかに記載の遠心式ファン。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、遠心式ファンに関し、より特定的には、騒音の低減と風量特性の向上を図った遠心式ファンに関する。
【背景技術】
【０００２】
遠心式ファン（遠心送風機）は、複数の羽根（翼、インペラともいう。）を有する羽根車を回転させることで、遠心方向に送風を行うファンである。この種のファンである遠心式多翼ファンは、モータの回転軸周りに多数の羽根を配置した羽根車を、吸込み口と吐出し口とを有するケーシング内に格納した構成からなる。遠心式多翼ファンは、吸込み口から吸入された空気を羽根車の中心から羽根の間に流入させ、羽根車の回転に伴う遠心作用によって羽根車の径外方に向けて噴出させる。羽根車の外周外側から噴出された空気は、ケーシング内部を通過し、高圧の空気となって吐出し口から吹き出される。
【０００３】
遠心式多翼ファンは、家電機器、ＯＡ機器、産業機器の冷却、換気、空調や、車両用の送風機などに広く用いられている。遠心式多翼ファンの送風性能と騒音は、羽根車の羽根形状とケーシング形状に大きく影響される。
【０００４】
図１８は、従来の遠心式ファンの斜視図であり、図１９は、図１８の遠心式ファンのケーシング下板を取り除いた状態を示す平面図である。
【０００５】
この遠心式ファン１では、中央の羽根車３’が回転することにより送風が行われる。羽根車３’は、２１枚の羽根２’を有し、遠心式ファン１に内蔵されるファンモータにより回転軸を中心として回転する。その回転方向は、図１９における反時計回りである。
【０００６】
羽根車３’は、ケーシング４に収納される。ケーシング４は、それぞれが板状の上ケーシング５と下ケーシング６とからなっており、両者を等間隔に保持するために支柱７がケーシング４の四つの角部分に設けられている。遠心式ファン１の上部に空気の吸込み口８が設けられる。空気の吹出し口９は、ケーシング４の支柱７と支柱７との間に設けられることになる。すなわち、ケーシング４の４辺４方向がそれぞれ空気の吹出し口９となる（開放ケーシング型）。なおケーシング４は、羽根車３’から吹出された空気を１方向に集約する吹出し口を設けることとしてもよい（スクロールケーシング型）。
【０００７】
図１８および１９に示されるように、１枚の羽根２’は、円弧形状を有しており、移動により空気を押し出す側の面（圧力面）と、その逆側の面（負圧面）とはそれぞれ同一の円弧形状をなしていることが一般的である。また図１９に示されるように、羽根２’の厚さは、羽根車３’の内周側から外周側に向かって一定である。
【０００８】
従来技術のファンにおける羽根の配置の工夫として、以下のような先行技術が存在する。
【０００９】
下記特許文献１には、駆動源に直結される主板と、主板に対向配置された側板と、これらの主板と側板との間に周方向に配列された複数枚の翼を備えた遠心ファン用羽根車が開示されている。各翼の取付角は、不均一とされる。
【００１０】
下記特許文献２には、吸口プレートとエンドプレートとの間に多数枚のロータ羽根が放射状に配置されたターボ型の遠心ファンが開示されている。ロータ羽根の配設角度は、隣接するロータ羽根ごとに異なり、かつ非周期的に変化するよう設定されている。
【００１１】
下記特許文献３には、ファンブレードのピッチを吸引側で等ピッチ、吐出側で不等ピッチとした遠心式ファン装置が開示されている。ファンブレードの入り口角は全て一定とされ、出口角はファンブレードによって異ならせている。
【００１２】
下記特許文献４には、羽根を不等ピッチ角度で円形配列した羽根車が開示されている。
【００１３】
下記特許文献５には、ブレード間のピッチ角を周期性を持たずに乱数的に配列した、横断流送風機の羽根車が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１４】
【特許文献１】特開２００８−６４０４４号公報
【特許文献２】特開平１−１５５０９８号公報
【特許文献３】特開昭５５−１２２２７号公報
【特許文献４】特開昭５５−２５５５５号公報
【特許文献５】特開昭６０−１７２９６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１５】
機器の小型化、薄型化、高密度実装化、そして省エネ化が進む中、市場からはそれに搭載されるファンモータに対しての高静圧化、高効率化が強く要望されている。
【００１６】
しかしながら、図１９のように羽根２’の圧力面が１つの円弧から成る形状は、風の流れに適していないという問題があった。すなわち、図１９の羽根２’の圧力面および負圧面は、いずれもある径を有する１つの円弧の形状に一致する。このような羽根形状では、空気の流量や、静圧が低下する。また、騒音レベルの悪化につながるという問題がある。
【００１７】
特に図１８、図１９で示した遠心式ファンでは、離散周波数騒音（狭帯域騒音）および広帯域騒音のレベルが共に高く、機器に搭載した時の騒音レベルが高いという問題がある。
【００１８】
ここで「離散周波数騒音」とは、羽根通過周波数に依拠する騒音であり、ＮＺ騒音とも呼ばれる。離散周波数騒音は、狭い周波数帯域の特定周波数に特徴的なピークを有する騒音である。その周波数は、ｆｎｚ＝〔回転周波数：ｎ〕×〔羽根の枚数:ｚ〕の式で表わされる。離散周波数騒音は、１次成分以外に、２次、３次・・が発生するため、実聴においても大きな問題となる。すなわち、遠心式ファンを機器に搭載した時に、これらの離散周波数騒音のピークが明瞭な雑音として発生するリスクがある。広帯域騒音の要因は乱流が支配的であり、トータル騒音レベルを決めるため、広帯域騒音を低減することも求められる。
【００１９】
本発明は、上記課題を解決するためになされたものであり、その目的は、雑音の少ない遠心式ファンを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００２０】
本発明の一の局面に従う遠心式ファンは、羽根車と、前記羽根車を格納するケーシングとを備えた遠心式ファンであって、羽根車は、主板と、シュラウドと、前記主板と前記シュラウドとの間に設けられる、円周上に配列される複数の羽根とを含み、前記羽根車は、回転軸を中心に回転することが可能であり、前記複数の羽根の各々は、圧力面と負圧面とを有し、前記複数の羽根の各々は、前記回転軸の伸びる方向から前記圧力面を見たとき、複数の円弧を繋げた形状を有し、前記複数の羽根のうち、ある隣り合う羽根の間隔が、他の隣り合う羽根の間隔と異なっており、前記複数の円弧は３種類の円弧であり、前記複数の円弧の各々は異なる座標位置を中心とし、異なる径を有し、前記複数の円弧のうち互いに隣接する円弧は正接関係で互いに繋がり、前記複数の羽根の各々の厚さは、内径側端部から外径側端部に向かって薄くなり、前記回転軸と、前記複数の羽根のそれぞれにおける特定の部分とを結ぶ複数の直線が形成する複数の角は、全て異なる角度を有しており、吸入口から吸入した空気を、前記羽根車の回転に伴う遠心力によって前記ケーシングから前記羽根車の径の外方に向けて吹き出す。
【００２１】
好ましくは、前記複数の羽根の各々における入口角は全て同一であり、前記入口角とは、前記回転軸の伸びる方向から前記圧力面を見たときに、前記圧力面を示す曲線と、前記複数の羽根の回転中心を中心とし、前記回転中心と前記内径側端部との距離を半径とする円である内周縁とが接する点における前記内周縁の接線と、前記接する点における前記圧力面を示す曲線の接線とが交わる角である。
【００２２】
好ましくは羽根車は、重心位置が前記回転軸上にあるよう構成されている。
【００２３】
好ましくは前記複数の円弧のうち、羽根の外径側端部および内径側端部の各々に位置する円弧の半径は略等しく、前記外径側端部に位置する円弧と前記内径側端部に位置する円弧との間に位置する円弧の半径は、前記外径側端部および内径側端部の各々に位置する円弧の半径の３５％以上４０％以下である。
【発明の効果】
【００２５】
本発明によれば、雑音の少ない遠心式ファンを提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２６】
【図１】本発明の実施の形態の１つにおける遠心式ファンの斜視図である。
【図２】図１の遠心式ファンの中央縦断面図である。
【図３】図１の遠心式ファンの羽根形状を、上ケーシング５側から透過させて見た状態で示す図である。
【図４】図３の羽根車３の構造を説明するための図である。
【図５】羽根車３の羽根形状を説明するための第１の図である。
【図６】羽根車３の羽根形状を説明するための第２の図である。
【図７】羽根車３の羽根形状を説明するための第３の図である。
【図８】羽根車３の羽根形状を説明するための第４の図である。
【図９】羽根車３の羽根形状を説明するための第５の図である。
【図１０】羽根車３の羽根形状の変形例を説明するための図である。
【図１１】図１〜９で説明した遠心式ファンと、従来の遠心式ファンとの静圧−風量特性を示した図である。
【図１２】図１〜９で説明した遠心式ファンにおける風量のシミュレーション結果を示した図である。
【図１３】従来の遠心式ファンにおける風量のシミュレーション結果を示した図である。
【図１４】羽根車３における羽根２の配置の具体例を示す図である。
【図１５】図１４で説明した遠心式ファンと、従来の遠心式ファンとの静圧−風量特性を示した図である。
【図１６】図１８および図１９で説明した従来の遠心式ファンが発生させる騒音レベルを示した図である。
【図１７】図１４で説明した本実施の形態における遠心式ファンが発生させる騒音レベルを示した図である。
【図１８】従来の遠心式ファンの斜視図である。
【図１９】図１８の遠心式ファンの羽根形状を、下ケーシング６側から見た状態で示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００２７】
以下、本発明の一実施の形態について、図面に基づいて説明する。
【００２８】
図１は、本発明の実施の形態の１つにおける遠心式ファンの斜視図であり、図２は、図１の遠心式ファンの中央縦断面図である。また図３は、図１の遠心式ファンの羽根形状を、上ケーシング５側から透過させて見た状態で示す図である。
【００２９】
図１〜３を参照して、遠心式ファン１では、中央の羽根車３が回転することにより送風が行われる。羽根車３は、それぞれが等間隔に配置される７枚の羽根２を有し、遠心式ファン１に内蔵されるファンモータ１３により回転軸１１を中心として回転する。その回転方向は、図３における時計回りである。
【００３０】
羽根車３は、ケーシング４に収納される。ケーシング４は、それぞれが板状の上ケーシング５と下ケーシング６とからなっており、両者を等間隔に保持するために支柱７がケーシング４の四つの角部分に設けられている。遠心式ファン１の上部に空気の吸込み口８が設けられる。空気の吹出し口９は、ケーシング４の支柱７と支柱７との間に設けられることになる。すなわち、ケーシング４の４辺４方向がそれぞれ空気の吹出し口９となる（開放ケーシング型）。なおケーシング４は、羽根車３から吹出された空気を１方向に集約する吹出し口を設けることとしてもよい（スクロールケーシング型）。また、吹出し口９は、１方向、左右２方向、または３方向以上に向けられていてもよい。
【００３１】
図２に示されるように羽根車３は、円板状の主板２１と、環状のシュラウド２３と、主板２１とシュラウド２３との間に設けられる、円周上に配列される複数の羽根２とを備えた構造を有し、回転軸１１を中心に回転することが可能である。
【００３２】
図４は、図３の羽根車３の構造を説明するための図である。
【００３３】
図に示されるように、複数の羽根２の各々は、中心Ｏを矢印“Ａ”方向（時計回り方向）に回転する。各羽根２は、回転方向の前側を向いている圧力面２ａと、その逆側を向いている負圧面２ｂとを有する。圧力面２ａは、回転時に空気を押す側の面である。
【００３４】
中心ＯからＤ１の半径を有する内径部分（内周縁）に、各羽根２の一端部が形成されており、中心ＯからＤ２の半径を有する外径部分（外周縁）に各羽根２の他端部が位置する。
【００３５】
図４では、羽根車３の回転軸の伸びる方向から羽根２を見たときの形状が示されている。このため図４では、圧力面２ａ、負圧面２ｂ、外周縁、および内周縁のいずれもが曲線で表わされている。羽根２の入口角αは４５°であり、出口角βは３０°である。
【００３６】
ここに入口角αとは、図４に示される圧力面２ａを示す曲線と内周縁とが接する点における内周縁の接線と、その点における、圧力面２ａを示す曲線の接線とが交わる角であり、９０°以下となる側の角を示す。出口角βとは、図４に示される圧力面２ａを示す曲線と外周縁とが接する点における外周縁の接線と、その点における、圧力面２ａを示す曲線の接線とが交わる角であり、９０°以下となる側の角を示す。
【００３７】
図４に示される圧力面２ａを示す曲線の形は、少なくとも３種類の円弧を繋げた形状、または３点を通る複数の高次関数を組み合わせた形状で表現することが可能である。
【００３８】
図５〜図８は、羽根車３の羽根形状を説明するための図である。
【００３９】
上述の圧力面２ａの断面形状は、以下のようにして決定される。図５に示されるように、外周縁を直径１２０ｍｍの円、内周縁を直径７０ｍｍの円とし、その２つを同心円Ｃ１，Ｃ４として記載する。なお、内周縁および外周縁は、設計仕様やモータのサイズによって決定されるものであり、このサイズに限定されるものではない。
【００４０】
次に、外周縁を示す円Ｃ１に対して３／４のサイズ（直径９０ｍｍ）を有する円Ｃ２を、外周縁および内周縁を示す円の同心円として描く。また、内周縁を示す円Ｃ４と上記外周縁に対して３／４のサイズを有する円Ｃ２との中間に円Ｃ３（直径８０ｍｍ）を、外周縁および内周縁を示す円の同心円として描く。
【００４１】
図６に示されるように、入口角α（４５°）、出口角（３０°）、および反り角（５５°）を決定する。入口角は騒音値に影響し、４５°にすることでＮＺ音が大幅に低下する。出口角は静圧に影響し、設計目標によって異なる。反り角も静圧に影響し、設計目標によって異なる。入口角αを測定する位置を点Ｄで示し、出口角βを測定する位置を点Ａで示す。点ＡとＯとを通る直線を線分Ｌ１と称し、点ＤとＯとを通る直線を線分Ｌ２と称する。反り角は、円の中心Ｏを通る２つの直線Ｌ１，Ｌ２によって規定される角度である。点Ａは、円の中心Ｏを通り、反り角を規定する１つの直線Ｌ１と外周縁Ｃ１との交点である。点Ｄは、円の中心Ｏを通り、反り角を規定するもう１つの直線Ｌ２と内周縁Ｃ４との交点である。
【００４２】
図７に示されるように、反り角を規定する直線Ｌ１，Ｌ２の間に、円の中心Ｏを通り、直線Ｌ２と反り角の３／１０の角度（１６．５°）をなす直線を引き、その直線と円Ｃ２との交点を点Ｂとする。さらに、反り角を規定する直線Ｌ１，Ｌ２の間に、円の中心Ｏを通り、直線Ｌ２と反り角の３／２０の角度（８．２５°）をなす直線を引き、その直線と円Ｃ３との交点を点Ｃとする。
【００４３】
図８に示すように、点Ａ、Ｂ、ＣおよびＤを結ぶ３つの円弧Ｒ３，Ｒ２，Ｒ１が描かれる。このとき、円弧Ｒ３およびＲ２の組、ならびに円弧Ｒ２およびＲ１の組のそれぞれの組の円弧は、正接関係となるように描かれる。ここに正接関係とは、２つの円弧の接続点における２つの円弧の接線同士が重なる関係をいう。
【００４４】
図９は、羽根車３の羽根形状を説明するための図であり、円弧Ｒ１〜Ｒ３の特徴を示す図である。
【００４５】
入口角αを測定する位置である点Ｄを原点とし、Ｘ（図面横）方向の右方向を正とし、Ｙ（図面縦）方向上方向を正とする座標系を考えると、
【００４６】
・Ｒ１は、基点（中心の座標）が（Ｘ，Ｙ）＝（−３４．２ｍｍ，３５．８ｍｍ）であり、半径が５０ｍｍであり、点ＣとＤとを端部とする円弧となり、
【００４７】
・Ｒ２は、基点（中心の座標）が（Ｘ，Ｙ）＝（−１０．１ｍｍ，１５．７ｍｍ）であり、半径が１８ｍｍであり、点ＢとＣとを端部とする円弧となり、
【００４８】
・Ｒ３は、基点（中心の座標）が（Ｘ，Ｙ）＝（−４２．８ｍｍ，２０．８ｍｍ）であり、半径が５１ｍｍであり、点ＡとＢとを端部とする円弧となる。
【００４９】
円弧の半径を示すと、Ｒ３の半径とＲ１の半径とはほぼ等しく（差が３％以内であり）、その間にある円弧Ｒ２の半径は、円弧Ｒ１，Ｒ３の半径それぞれの３５〜４０％程度である。なお、３円弧の基点の位置は一例であり、これに限定されるものではない。
【００５０】
負圧面に関しては、点Ｄを通り点Ａに向かって羽根の厚さが薄くなるように、かつ圧力面の形状に沿った形状のカーブとなるようにすることで、翼形状の羽根の外形を得ることができる。例えば、点Ａにおける負圧面の曲率半径を定め、点Ｄに向かうにつれてその曲率半径が小さくなってゆくカーブを得ることとで、図９のような形状を得ることができる。
【００５１】
上記のように構成される本実施の形態におけるファンは、以下の特徴を有している。すなわち、羽根の圧力面の形状が、３つの円弧（Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３）により構成される。また、羽根の圧力面の形状は、以下の複数の高次関数の組合せにより表現することが可能である（なお高次関数とは、２次関数以上の高次な関数をいうものとする）。
【００５２】
ｙ＝０．１０８ｘ３−０．３７５ｘ２＋０．７６７ｘ
【００５３】
ｙ＝−２．５６ｘ３＋３０．０ｘ２−１１９．３ｘ＋１７４．９
【００５４】
（羽根の先端を原点とする。上記数式それぞれの所定の数値範囲を羽根の圧力面の形状とする。式は一例であり、これに限定されるものではない。）
【００５５】
このようにして羽根の形状を決定することで、空気の流れに沿った効率の良いファンの作製が可能となり、高流量・高静圧化・低騒音化を達成することができるという効果がある。
【００５６】
また、本実施の形態におけるファンは、ターボ型、多翼型、ラジアル型等のあらゆる遠心式ファンに適応することができる。ファンを搭載する装置としては、主に吸込み冷却を要する製品（家電、ＰＣ、ＯＡ機器、車載機器等）などに適用が可能である。
【００５７】
図１０は、羽根車３の羽根形状の変形例を説明するための図である。
【００５８】
上記のような円弧の組合せや数式により、羽根の形状を決定することができる。また図１０に示されるように、翼端の厚みを自由に調整することができる。例えば図１０のように羽根の先端部分を所定の厚みを下回らないようにする（図９よりも、外縁部の羽根の厚みを厚くする）ことで、羽根の剛性を上げることができる。すなわち、回転軸から所定の距離以上離れた羽根の部分については、その厚さを所定範囲内に保つ（所定の厚さ以下とはしない）ことで、羽根の剛性を高めることができる。
【００５９】
図１１は、図１〜９で説明した遠心式ファンと、従来の遠心式ファンとの静圧−風量特性を示した図である。
【００６０】
図中グラフの横軸は風量を示し、縦軸は静圧を示している。グラフ中に点線で、従来の遠心式ファンの特性を記載し、実線で図１〜９で説明した遠心式ファンの特性を示している。
【００６１】
図に示されるように、従来技術と比較して、本実施の形態のファンではいずれの風量においても高い静圧を得ることができる。
【００６２】
図１２は、図１〜９で説明した遠心式ファンにおける風量のシミュレーション結果を示した図であり、図１３は、従来の遠心式ファンにおける風量のシミュレーション結果を示した図である。
【００６３】
図中において、羽根２、２’の周辺の空気の流れを矢印で示しており、線の濃淡により空気の速さを示している。色の濃い矢印は、薄い矢印よりも早い流れを意味する。図１２および１３に示されるように、本実施の形態における羽根の形状によると、全般的に風速を増すことができ、これにより高流量を達成することができる。また本実施の形態によると、羽根の付根部分から羽根の先端部分までの羽根形状によって、空気を加速させることができるという効果がある。
【００６４】
また図１〜９で説明した遠心式ファンによると、離散周波数騒音の発生が抑制されるという効果がある。具体的には、従来のファンと比較して１．５ｄＢ（Ａ）の低減効果が有る。また、ＮＺ騒音１次ピークレベルが低減すると共に、ＮＺ騒音２次のピークの発生も大幅に抑制することが可能である。実聴で最も課題となる（明瞭な音として聞こえる）１〜４ｋＨｚの周波数範囲において、広帯域騒音から突出した顕著なピークが無くなり、工業的価値が大きいファンを提供できるという効果がある。
【００６５】
図１４は、羽根車３における羽根２の配置の具体例を示す図である。
【００６６】
図に示されるように羽根車３において、回転軸と、複数の羽根２のそれぞれにおける圧力面が内周縁と接する点とを結ぶ、複数の直線が形成する複数の角は、全て異なる角度を有する。具体的には、図１４のθ１＝５３．４°、θ２＝５３．８°、θ３＝５４．２°、θ４＝５４．６°、θ５＝３８．２°、θ６＝５１．８°、θ７＝５４．０°となるように設計されている。
【００６７】
各羽根の入口角は、全ての羽根で同一になるように設計されており、各羽根の出口角も、全ての羽根で同一になるように設計されている。但し、これらの角度を羽根ごとに異ならせてもよい。
【００６８】
図１４のように単純に不等角度の間隔に羽根を設ける場合、羽根車の重心のバランスが崩れる可能性もある。その場合、バランスをとるための構造を羽根車に設けるとよい。例えば、重心が回転軸上に位置するように、バランスをとるためのウェイト（重り）を羽根車に取り付ける、バランスをとるために質量が他の部分よりも大きくなる構造を設計により羽根車の一部分に設けるなどである。
【００６９】
図１５は、図１４で説明した遠心式ファンと、従来の遠心式ファンとの静圧−風量特性を示した図である。
【００７０】
図中グラフの横軸は風量を示し、縦軸は静圧を示している。グラフ中に点線で、従来の遠心式ファンの特性を記載し、実線で図１４で説明した遠心式ファンの特性を示している。
【００７１】
図に示されるように、従来技術と比較して、本実施の形態のファンではいずれの風量においても高い静圧を得ることができる。
【００７２】
図１６は、図１８および図１９で説明した従来の遠心式ファンが発生させる騒音レベルを示した図であり、図１７は、図１４で説明した本実施の形態における遠心式ファンが発生させる騒音レベルを示した図である。
【００７３】
それぞれのグラフにおける横軸は周波数を示し、縦軸はその周波数における騒音のレベル（単位はｄＢ（Ａ））を示している。
【００７４】
図１６の騒音周波数分析結果においては、実聴で最も課題となる（明瞭な音として聞こえる）１〜４ｋＨｚの周波数範囲において、広帯域騒音から突出した顕著なピーク（離散周波数騒音）が存在する。これに対して、図１７の騒音周波数分析結果においては、これらのピークがほぼ無くなっている。このように、本実施の形態のように羽根を不等間隔に配置することで、風量特性を落とすことなく離散周波数騒音の発生が抑制される。
【００７５】
さらに、離散周波数騒音の抑制によりＮＺ騒音１次のピークレベルが低減すると共に、２次、３次の高調波が消失している。すなわち、羽根通過周波数騒音の同期をずらすことで、ＮＺ騒音１次、２次、３次の高調波を抑制・消失することが可能となっている。
【００７６】
なお図１４では、上記θ１〜θ７が全て異なる値となるようにファンを設計しているが、ある隣り合う羽根の間隔が、他の隣り合う羽根の間隔と異なっている部分が１つでもあれば、羽根車３の羽根２の間隔は不等であるといえ、発明の効果を奏する。
【００７７】
なお、ファンの圧力面の形状は３円弧に限らず、２以上の円弧（複数の円弧）を組み合わせた形状としてもよい。また、上記実施の形態で示した数値は理想的な数値であり、±１０％程度の誤差を含んでいても発明の目的を達成できるレベルでファンを製造することができる。例えば図９における弧Ｒ１の半径は、５０ｍｍに±１０％程度の誤差を含む、４５ｍｍ〜５５ｍｍの範囲であってもよい。同様に、上述の座標値、角度、直径等の数値に関しても、±１０％程度の誤差を含むことが許容される。
【００７８】
上述の実施の形態は、すべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
【符号の説明】
【００７９】
１    遠心式ファン
２    羽根
２ａ  圧力面
２ｂ  負圧面
３    羽根車
４    ケーシング
５    上ケーシング
６    下ケーシング
７    支柱
８    吸込み口
９    吹出し口
１１  回転軸
１３  ファンモータ
２１  主板
２３  シュラウド
α    入口角
β    出口角
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１８】
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【図１９】
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【図８】
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【図１６】
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【図１７】
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