(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
超臨界冷凍サイクルを用いるヒートポンプ給湯機であって、
前記超臨界冷凍サイクルは、
冷媒を圧縮して吐出する圧縮機と、
前記圧縮機で圧縮された前記冷媒と水とを熱交換させる水対冷媒熱交換器と、
前記水対冷媒熱交換器から流出する前記冷媒を減圧膨張させる電子膨張弁と、
電子膨張弁にて減圧膨張された冷媒を蒸発させる蒸発器と、
前記超臨界冷凍サイクルの運転を制御する制御部と、を備え、
前記制御部は、前記水対冷媒熱交換器から流出する水の目標出湯温度に応じて設定される、前記圧縮機の吸入側における低圧側冷媒圧力の上限値に基づいて運転を制御するとともに、
前記超臨界冷凍サイクルは、
前記蒸発器に向けて空気を送風する送風機を備え、
前記制御部は、
設定された前記低圧側冷媒圧力の上限値を、検知された実低圧側冷媒圧力が超えると、前記蒸発器に向けた前記空気の送風量を下げるように前記送風機を制御する、
ことを特徴とするヒートポンプ給湯機。
【請求項２】
前記超臨界冷凍サイクルは、
前記水対冷媒熱交換器から流出する冷媒の流れが第１流路と第２流路に分岐され、かつ、前記第１流路と前記第２流路を各々流れる冷媒は、前記圧縮機の手前で合流してから前記圧縮機に吸入され、
前記第１流路は、分岐された一方の冷媒を減圧膨張させる第１膨張弁と、前記第１膨張弁にて減圧膨張された冷媒を蒸発させる第１蒸発器と、を備え、
前記第２流路は、分岐された他方の冷媒を減圧膨張させる第２膨張弁と、前記第２膨張弁にて減圧膨張された冷媒を蒸発させる第２蒸発器と、を備え、
前記制御部は、
設定された前記低圧側冷媒圧力の上限値を、検知された前記実低圧側冷媒圧力が超えると、前記第１膨張弁及び前記第２膨張弁のいずれか一方を閉じるように制御する、
請求項１に記載のヒートポンプ給湯機。
【請求項３】
前記制御部は、
前記送風機の制御を先行して行い、
前記送風機の送風量が最小値に達したならば、前記請求項２による前記第１膨張弁及び前記第２膨張弁のいずれか一方を閉じる前記制御を行う、
ヒートポンプ給湯機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、超臨界冷凍サイクルを用いたヒートポンプ給湯機に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、ヒートポンプ給湯機としては、高圧側冷媒圧力（圧縮機の吐出側の冷媒圧力）が冷媒の臨界圧力以上となる超臨界冷凍サイクル、すなわち高圧側冷媒を超臨界状態となるまで昇圧させる蒸気圧縮式の冷凍サイクルが知られている。
この種の超臨界冷凍サイクルは、冷媒として二酸化炭素（ＣＯ２）のように臨界温度（例えば、ＣＯ２の臨界温度は３１℃程度）が、外気温よりも低くなり得る冷媒を採用した場合、外気温が臨界温度以上となる高外気温時に高負荷運転を行うと、低圧側冷媒圧力（圧縮機の吸入側の冷媒圧力）も臨界圧力以上になることがある。
そして、低圧側冷媒圧力が臨界圧力以上になると、吸熱用熱交換器である蒸発器において液相冷媒を蒸発させることができなくなるので、蒸発器へ流入した冷媒は、蒸発潜熱分の吸熱ができず、顕熱変化分の吸熱しかできなくなる。その結果、蒸発器における冷媒の吸熱量が著しく減少してしまうという問題が生じる。さらに、顕熱変化による吸熱量は、サイクルの熱負荷変動等によって変動しやすいため、蒸発器における吸熱量と放熱器における放熱量とのバランスも不安定となり、冷凍サイクルを安定して作動させることができなくなる。
【０００３】
このような問題を解決するために、水対冷媒熱交換器から流出する冷媒の流れを分岐して、一方の冷媒を第１電子膨張弁にて減圧膨張させて第１蒸発器にて蒸発させ、他方の冷媒を第２電子膨張弁にて減圧膨張させて第２蒸発器にて蒸発させるサイクルを構成することが提案されている（特許文献１）。この冷凍サイクルは、第１蒸発器及び第２蒸発器の少なくとも一方の冷媒蒸発圧力が基準圧力以上になったときに、対応する電子膨張弁の絞り開度を減少させることで、超臨界冷凍サイクル全体としての吸熱用熱交換器の熱交換能力を低下させて、低圧側冷媒圧力が冷媒の臨界圧力以上となることを防止する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００９−９７７７９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ところで、ＣＯ２冷媒はフレオンと比較してサイクル内の潤滑を担うオイルとの密度差が小さいため、これまで用いられているオイルセパレータでは遠心分離が充分に行われずオイル分離効率が低下する。このため、冷凍サイクル中のオイルレートが増加し、圧縮機がオイル切れを起こして故障する恐れがある。特に、特許文献１のように膨張弁の絞り開度を減少させる場合、蒸発器で冷媒が過熱ガス状態になってオイルが蒸発器内に滞留してしまう恐れがある。
また、同一の高圧側冷媒圧力で比較した場合に、低圧側冷媒圧力が高いほど圧縮機から吐出される冷媒の温度は低下する。そのため、特許文献１のように低圧側冷媒圧力を冷媒の臨界圧力未満に制御するだけでは、吐出冷媒温度が上がらず、高温のお湯が作れなくなる恐れがある。
本発明は、このような技術的課題に基づいてなされたもので、オイルが蒸発器内に滞留するのを避けることができるとともに、外気温度が高くても高温のお湯を安定して作ることのできるヒートポンプ給湯機を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明者は上記目的を達成するために、第１〜第４という４つの形態の提案を行う。以下、順次説明する。
【０００７】
［第１の提案］
超臨界冷凍サイクルを用いるヒートポンプ給湯機に関する第１の提案は、超臨界冷凍サイクルが、冷媒を圧縮して吐出する圧縮機と、圧縮機で圧縮された冷媒と水とを熱交換させる水対冷媒熱交換器と、水対冷媒熱交換器から流出する冷媒を減圧膨張させる電子膨張弁と、電子膨張弁にて減圧膨張された冷媒を蒸発させる蒸発器と、超臨界冷凍サイクルの運転を制御する制御部と、を備える。この制御部は、圧縮機の吸入側における低圧側冷媒圧力の上限値を超えないように運転を制御する。低圧側冷媒圧力の上限値は、水対冷媒熱交換器から流出する水の目標出湯温度に応じて設定される。
【０００８】
第１の提案によるヒートポンプ給湯機は、目標出湯温度に応じて設定される低圧側冷媒圧力の上限値以下で常に運転することになるため、外気温度によらず目標とする出湯温度を維持できる。つまり第１の提案によると、外気温度が高いほど低圧側冷媒圧力が高くなり、高外気のときに出湯温度が目標出湯温度まで上がらない、とい事態は生じない。
また、第１の提案によるヒートポンプ給湯機は、膨張弁の絞り開度を減少させる必要がないため、蒸発器で冷媒が過熱ガス状態になってオイルが蒸発器内に滞留することもない。
【０００９】
第１の提案において、低圧側冷媒圧力の上限値を超えないように運転を制御するには、２つの手法を採用しえる。
１つ目の手法は、蒸発器に向けて空気を送風する送風機を備えることを前提とする。そして、制御部は、設定された低圧側冷媒圧力の上限値を、検知された実低圧側冷媒圧力が超えると、蒸発器に向けた空気の送風量を下げるように送風機を制御する。
２つ目の手法は、水対冷媒熱交換器から流出する冷媒の流れが第１流路と第２流路に分岐され、かつ、第１流路と第２流路を各々流れる冷媒は、圧縮機の手前で合流してから圧縮機に吸入されることを前提にする。
第１流路は、分岐された一方の冷媒を減圧膨張させる第１膨張弁と、第１膨張弁にて減圧膨張された冷媒を蒸発させる第１蒸発器と、を備える。同様に、第２流路は、分岐された他方の冷媒を減圧膨張させる第２膨張弁と、第２膨張弁にて減圧膨張された冷媒を蒸発させる第２蒸発器と、を備える。
そして、制御部は、設定された低圧側冷媒圧力の上限値を、検知された実低圧側冷媒圧力が超えると、第１膨張弁及び第２膨張弁のいずれか一方を閉じるように制御する。ここでいう「閉じる」とは、全閉を意味する。
【００１０】
本発明は、１つ目の手法のみを採用してもよいし、双方を採用してもよい。後者の場合、１つ目の手法と２つ目の手法を同時に行なうこともできるし、１つ目の手法と２つ目の手法を順番に行なうこともできる。この中で、後述する実施形態で説明するように、１つ目の手法を先行して行い、送風機の送風量が最小値に達したならば、２つ目の手法を行うことが好ましい。
【００１１】
［第２の提案］
第２の提案は、超臨界冷凍サイクルが、圧縮機の吐出側流路と吸入側流路を接続するバイパス流路と、バイパス流路の途中に設けられる開度調整弁と、を備えている。そして、制御部は、水対冷媒熱交換器から流出する水の目標出湯温度と、水対冷媒熱交換器から流出する水の検知された実出湯温度と、の温度差が規定値に達すると、開度調整弁の開度が大きくなるように制御する。
この第２の提案における開度調整弁は、開度を連続的に又は段階的に調節できる弁に加えて、開度が全開・全閉の２段階しか選択できない弁も使える。前者の場合には温度差が規定値以下になるように開度を調整する。後者の場合には温度差が既定値以下となるまで開度調整弁を全開にしておけばよい。
第２の提案によるヒートポンプ給湯機も第１の提案と同様の効果を発揮するが、特に、蒸発器側に対して特別な制御をすることなしに、外気温度によらず目標とする出湯温度を維持できる。
第２の提案において、圧縮機の吐出管と水体冷媒熱交換器の間に油分離器を設置し、油分離器と圧縮機の吸入管を結ぶ油戻り管を設置し、油戻り管の途中に開度調整弁を設けてもよい。
【００１２】
ここでは記載を省略したが、第２の提案によるヒートポンプ給湯機も、第１の提案と同様の圧縮機と、水対冷媒熱交換器と、電子膨張弁と、を備えることを前提とする。第３の提案も同様である。
【００１３】
［第３の提案］
第３の提案は、超臨界冷凍サイクルが、蒸発器と圧縮機の間の冷媒流路に開度が調整可能な減圧弁を設けることを構成上の特徴とする。この減圧弁の開度は、以下のようにして制御される。つまり、水対冷媒熱交換器から流出する水の目標出湯温度と、水対冷媒熱交換器から流出する水の検知された実出湯温度と、の温度差が規定値に達すると、制御部は減圧弁の開度が小さくなるように制御する。
第３の提案によるヒートポンプ給湯機においても第１の提案と同様の効果を発揮するが、特に、蒸発器側に対して特別な制御することなしに、外気温度によらず目標とする出湯温度を維持できる。
【００１４】
［第４の提案］
第４の提案によるヒートポンプ給湯機は、超臨界冷凍サイクルが、冷媒を圧縮して吐出する圧縮機と、圧縮機で圧縮された冷媒と水とを熱交換させる水対冷媒熱交換器と、水対冷媒熱交換器から流出する冷媒を減圧膨張させる第３膨張弁と、第３電子膨張弁で減圧された冷媒を飽和ガスと飽和液に分離するレシーバと、蒸発器から流出する冷媒と熱交換することによりレシーバで分離された飽和液状態の冷媒を過冷却する第１内部熱交換器と、第１内部熱交換器を通過した冷媒を減圧膨張させる第４膨張弁と、を備える。第１内部熱交換器から流出する冷媒の流路は、圧縮機に向かう第３流路と、第２内部熱交換器に向かう第４流路に分岐される。
この超臨界冷凍サイクルは、水体冷媒熱交換器から流出する冷媒と第４流路を流れる冷媒を熱交換する第２内部熱交換器と、第４流路上にあって第２内部熱交換器よりも上流側に設けられる第１遮断弁と、レシーバで分離された飽和ガス冷媒を圧縮機に導入するインジェクション回路と、インジェクション回路の途中に設けられる第２遮断弁と、を備える。
第４の提案によるヒートポンプ給湯機は、制御部が、水対冷媒熱交換器から流出する水の目標出湯温度と、水対冷媒熱交換器から流出する水の検知された実出湯温度と、の温度差が規定値以下のときに、第１遮断弁の開度が大きくなるように制御する。これにより、圧縮機に吸入される冷媒の過熱度を増加させることで圧縮機から吐出される冷媒の温度を増大させる。
第４の提案によるヒートポンプ給湯機においても第１の提案と同様の効果を発揮するが、特に、蒸発器側に対して特別な制御することなしに、外気温度によらず目標とする出湯温度を維持できる。
【発明の効果】
【００１５】
本発明によれば、オイルが蒸発器内に滞留するのを避けることができるとともに、外気温度が高くても高温のお湯を安定して作ることのできるヒートポンプ給湯機が提供される。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】第１実施形態のヒートポンプ給湯機の全体構成を示す図である。
【図２】第１実施形態のヒートポンプ給湯機における目標出湯温度と低圧側冷媒圧力の関係の一例を示す図である。
【図３】第１実施形態のヒートポンプ給湯機の制御手順を示すフローチャートである。
【図４】図３に続く制御手順を示すフローチャートである。
【図５】第２実施形態のヒートポンプ給湯機の全体構成を示す図である。
【図６】第２実施形態のヒートポンプ給湯機の制御手順をフローチャートである。
【図７】第２実施形態の変形例によるヒートポンプ給湯機の全体構成を示す図である。
【図８】第３実施形態のヒートポンプ給湯機の全体構成を示す図である。
【図９】第３実施形態のヒートポンプ給湯機の制御手順をフローチャートである。
【図１０】第４実施形態のヒートポンプ給湯機の全体構成を示す図である。
【図１１】第４実施形態のヒートポンプ給湯機の制御手順をフローチャートである。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
以下、添付図面に示す実施の形態に基づいてこの発明を詳細に説明する。
［第１実施形態］
第１実施形態によるヒートポンプ給湯機１００は、図１に示すように、ヒートポンプユニット２と、貯湯ユニット３と、から構成されている。
ヒートポンプユニット２は、ＣＯ２冷媒が循環する冷媒回路を構成するものであり、室外の空気（外気）と、冷媒との間で熱交換を行うものである。ヒートポンプユニット２は、冷媒を圧縮して吐出する圧縮機１０と、圧縮機１０で圧縮された冷媒と水とを熱交換させる水対冷媒熱交換器１１と、水対冷媒熱交換器１１から流出する冷媒の流れを共通流路Ｌから第１流路Ｌ１と第２流路Ｌ２に分岐する分岐部Ｄと、を備え、超臨界冷凍サイクルを構成する。
第１流路Ｌ１と第２流路Ｌ２を各々流れる冷媒は、圧縮機１０の手前の合流部Ｊで合流してから、共通流路Ｌを通って圧縮機１０に吸入される。
第１流路Ｌ１は、分岐部Ｄにて分岐された一方の冷媒を減圧膨張させる第１電子膨張弁１２と、第１電子膨張弁１２にて減圧膨張された冷媒を蒸発させる第１蒸発器１３と、を備える。
また、第２流路Ｌ２は、分岐部Ｄにて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させる第２電子膨張弁１４と、第２電子膨張弁１４にて減圧膨張された冷媒を蒸発させる第２蒸発器１５と、を備える。
ヒートポンプユニット２は、さらに、圧縮機１０の吸入側の冷媒圧力（実低圧側冷媒圧力ＰＬ）を検知する圧力センサ１６と、水対冷媒熱交換器１１から流出する水の温度を設定（目標出湯温度）する設定部１７と、水対冷媒熱交換器１１から流出する水の温度を検知する温度センサ１８と、ヒートポンプユニット２の運転を司る制御部１９と、を備えている。
【００１８】
圧縮機１０は、一体に構成された電動モータにより回転駆動されることにより、第１蒸発器１３、第２蒸発器１５を通過した低圧の冷媒を吸入して圧縮し、高温高圧の冷媒を水対冷媒熱交換器１１に向けて吐出するものである。電動モータ、つまり圧縮機１０は、制御部１９によりその動作が制御される。本実施形態における圧縮機１０としては、圧縮機構が単一の単段圧縮機構のもの、あるいは低段側圧縮機構と高段側圧縮機構とを備える多段圧縮機構のものを用いることができる。圧縮機構としては、スクロール型圧縮機構や、ロータリ式圧縮機構など公知の形式の圧縮機を用いることができる。
【００１９】
水対冷媒熱交換器１１は、貯湯ユニット３側の水と冷媒とを熱交換させることによって水を加熱する。圧縮機１０から吐出された高温高圧の冷媒は、ここで冷却される。
【００２０】
第１蒸発器１３、第２蒸発器１５は、各々第１電子膨張弁１２、第２膨張弁１４を通過して減圧膨張された冷媒と外気（送風空気）との間で熱交換を行うものであり、公知の熱交換器を用いることができる。この熱交換の過程で冷媒は蒸発し、外気から熱を吸収する。
第１実施形態では、第１蒸発器１３、第２蒸発器１５というように２つの別体に区分して蒸発器を構成しているが、フィンアンドチューブ構造の熱交換器で構成し、第１蒸発器１３、第２蒸発器１５の熱交換フィンを共通化するとともに、第１電子膨張弁１２、第２電子膨張弁１４から流出する冷媒を流すチューブを互いに独立に設けることで、第１蒸発器１３および第２蒸発器１５を見かけ上は一体に構成してもよい。
第１蒸発器１３、第２蒸発器１５には、送風ファン２０が付設されている。送風ファン２０により送風された送風空気と冷媒とが熱交換されることで、低圧冷媒を蒸発させて吸熱作用を発揮させる。送風ファン２０は、制御部１９からの制御信号によりその動作、つまり回転数が制御される。制御部１９は運転中の送風ファン２０の回転数（実回転数ＮＦ）を取得する。なお、この例では第１蒸発器１３、第２蒸発器１５に共通の送風ファン２０を設けているが、第１蒸発器１３、第２蒸発器１５の各々に対応する送風ファン２０を設けることもできる。
【００２１】
ヒートポンプユニット２の冷凍サイクル回路には、水対冷媒熱交換器１１の出口側と第１蒸発器１３の入口側との間に第１電子膨張弁１２、また、水対冷媒熱交換器１１の出口側と第２蒸発器１５の入口側との間に第２電子膨張弁１４が設けられている。第１電子膨張弁１２、第２電子膨張弁１４は、高圧の冷媒を断熱膨張させることにより減圧して、低圧の冷媒とするものであり、制御部１９からの制御信号により開度が調整される。第１電子膨張弁１２、第２電子膨張弁１４は、第１蒸発器１３、第２蒸発器１５へ供給される冷媒流量を調整する機能をも有する。
【００２２】
ヒートポンプ給湯機１００を利用するユーザは、水対冷媒熱交換器１１から出湯される水の目標温度を設定部１７に設定（目標出湯温度）する。目標出湯温度が設定部１７に入力されると、当該情報は制御部１９に通知される。
【００２３】
制御部１９は、目標出湯温度に基づいて圧縮機１０、第１電子膨張弁１２、第２電子膨張弁１４、送風ファン２０、及び後述する水循環ポンプ２２などの制御対象の動作を制御する。
制御部１９は、圧力センサ１６にて検知した圧縮機１０の吸入側の冷媒圧力（低圧側冷媒圧力）を取得する。また、制御部１９は、温度センサ１８で検知した水対冷媒熱交換器１１から流出する水の温度（実出湯温度）を取得する。制御部１９は、取得した低圧側冷媒圧力及び実出湯温度に基づいて第１電子膨張弁１２、第２電子膨張弁１４及び送風ファン２０の動作を制御する。この制御内容の詳細は後述する。
なお、ヒートポンプユニット２は、圧縮機１０の回転数を制御するために、圧縮機１０の回転数を検知する回転数検知センサなどを備えるが、第１実施形態にとって特徴部分ではないため、説明を割愛する。
【００２４】
ヒートポンプユニット２において、分岐部Ｄ、合流部Ｊは、三方継手構造の配管継手によって構成してもよいし、金属ブロックや樹脂ブロックに２つの冷媒通路を設けて構成してもよい。なお、合流部Ｊによって、第１蒸発器１３、第２蒸発器１５の出口側同士が連通することになるので、第１実施形態では、第１蒸発器１３、第２蒸発器１５における冷媒蒸発圧力（低圧側冷媒圧力）は同じになる。合流部Ｊの冷媒流出口は、圧縮機１０の吸入側へ接続されている。
【００２５】
貯湯ユニット３は、断熱材で覆われた貯湯タンク２１を備える。また、貯湯ユニット３には、この貯湯タンク２１内の水を水対冷媒熱交換器１１に送り込む水循環ポンプ２２がヒートポンプユニット２に設けられている。水循環ポンプ２２は、制御部１９によりその動作が制御される。
このような貯湯ユニット３は、貯湯タンク２１から水循環ポンプ２２によって供給された加熱対象としての水が、水対冷媒熱交換器１１においてヒートポンプユニット２側の冷媒と熱交換することで加熱される。
【００２６】
ヒートポンプ給湯機１００においては、圧縮機１０により圧縮された高温高圧の超臨界状態の冷媒は、水対冷媒熱交換器１１に導かれる。この冷媒は、水対冷媒熱交換器１１において貯湯ユニット３側の水との間で熱交換、つまり水に向かって放熱する。
そうすると高温高圧の超臨界状態の冷媒は、水対冷媒熱交換器１１の内部で冷却され、低温高圧の超臨界状態の冷媒となる。
その一方で、水は、水対冷媒熱交換器１１において冷媒の熱を吸収し、加熱された湯として貯湯タンク２１に供給される。
【００２７】
水対冷媒熱交換器１１から流出する冷媒は、第１電子膨張弁１２、第２電子膨張弁１４を経て第１蒸発器１３、第２蒸発器１５に導かれ、外気（空気）との間で熱交換、つまり、外気の熱を吸収する。そのため、低温低圧の液相の冷媒は、第１蒸発器１３、第２蒸発器１５の内部で蒸発し、気相の冷媒となる。
第１蒸発器１３、第２蒸発器１５から流出する気相の冷媒は、圧縮機１０に吸入される。吸入された冷媒は、圧縮機１０により圧縮された後、再び水対冷媒熱交換器１１に向けて吐出され、上述の冷凍サイクルが繰り返される。
【００２８】
制御部１９はヒートポンプ給湯機１００の動作の制御を司るものであるが、特に本実施形態では低圧側冷媒圧力の上限値を、設定部１７で設定された目標出湯温度に応じて設定する点に特徴がある。ヒートポンプ給湯機１００における制御部１９の制御手順を図２〜図４を参照しながら説明する。
制御部１９は、低圧側冷媒圧力を図２に示される低圧側冷媒圧力制御範囲（以下、「制御圧力」ということがある）に制御する。制御部１９は、図２に示される目標出湯温度と制御圧力とが関連付けられた情報（目標出湯温度−制御圧力情報）を保持し、設定された目標出湯温度に対応する制御圧力（上限圧力ＰＬＵ、下限圧力ＰＬＬ）を特定することができる。制御部１９は、目標出湯温度−制御圧力情報を、テーブルデータとして保持することができるし、また、関数として保持することもできる。
制御圧力の上限値である上限圧力ＰＬＵは、外気温度が高いときでも目標出湯温度を所定の値に維持するために設定される。一方、上限圧力ＰＬＵに対して制御圧力の下限圧力ＰＬＬをある程度の幅を持たせることで、送風ファン２０の回転数を安定して制御できる。
制御部１９は、低圧側冷媒圧力の制御を、送風ファン２０の回転数の調整と、蒸発器（第１蒸発器１３、第２蒸発器１５）の容量調整と、を介して行う。
【００２９】
ここで、送風ファン２０の回転数は無段階に調整できる。これに対して、蒸発器容量の調整は、第１蒸発器１３及び第２蒸発器１５の２台の蒸発器の一方を開・閉をすることにより行われるので、蒸発器容量は５０％と１００％の二段階にしか調整できない。蒸発器の容量を５０％も変えると低圧側冷媒圧力も大幅に変わるため、容量変化で低圧側冷媒圧力範囲から外れてしまう恐れがある。したがって、送風ファン２０の回転数を制御することを優先させるが、送風ファン２０の調整だけでは制御しきれないときに蒸発器容量を調整することにした。ただし、これは本発明の好適な一例にすぎない。
なお、蒸発器容量は直接には制御できないため、蒸発器容量を５０％にしたいときは、蒸発器（第１蒸発器１３、第２蒸発器１５）の手前にある電子膨張弁（第１電子膨張弁１２、第２電子膨張弁１４）のうち片方を全閉にする。
【００３０】
本実施形態においては、蒸発器の容量を変更するときは、運転の中断をはさむことにする。これは、蒸発器容量の急激な変化に伴い、冷媒が過渡的に水対冷媒熱交換器１１に溜まり，高圧側冷媒圧力の過渡的な上昇が発生することがあるためである。ただし、高圧側冷媒圧力の過渡的な上昇は他の手段により回避できるため、必ずしも運転を中断する必要はない。
【００３１】
以上を考慮した本実施形態による制御手順を図３、図４に基づいて説明する。
目標出湯温度が設定部１７に入力されると（図３  Ｓ１０１）、制御部１９はこの設定情報を取得し、制御対象である圧縮機１０、第１電子膨張弁１２及び第２電子膨張弁１４、送風ファン２０及び水循環ポンプ２２（以下、制御対象と総称することがある）に対して、運転開始指令信号を送る（図３  Ｓ１０２）。なお、設定部１７に入力する設定値としては、目標出湯温度の他に、例えば、貯湯タンク２１に対する目標貯湯量、運転開始時刻などがある。
運転開始指令を受けた各制御対象は、起動運転を開始する（図３  Ｓ１０３）。起動運転は、各制御対象が初期条件で開始して運転が安定するまで行われる（図３  Ｓ１０４，Ｓ１０５）。この初期条件は、例えば、圧縮機１０、送風ファン２０及び水循環ポンプ２２であれば初期回転数が設定され、第１電子膨張弁１２及び第２電子膨張弁１４であれば初期開度が設定される。
【００３２】
起動運転が完了すると通常運転に移行し、制御部１９は運転情報を継続的に取得する（図３  Ｓ１０６）。この運転情報は、送風ファン２０の実回転数ＮＦ及び実低圧側冷媒圧力（実圧力）ＰＬである。この実回転数ＮＦは送風ファン２０から取得され、また、実圧力ＰＬは圧力センサ１６から取得される。なお、圧縮機１０、第１電子膨張弁１２、第２電子膨張弁１４及び水循環ポンプ２２の通常運転の条件は任意であり、例えば、第１電子膨張弁１２、第２電子膨張弁１４は、圧縮機１０の吸入冷媒の過熱度に応じた開度とされる。
また、制御部１９は、制御圧力の上限圧力ＰＬＵ及び下限圧力ＰＬＬを設定する（図３  Ｓ１０７）。例えば図２に示される目標出湯温度−制御圧力情報に基づいて、制御圧力（上限圧力ＰＬＵ及び下限圧力ＰＬＬ）を、制御部１９が設定する。
【００３３】
制御部１９は、実圧力ＰＬと制御圧力（上限圧力ＰＬＵ及び下限圧力ＰＬＬ）を比較する（図３  Ｓ１０８）。この比較は、実圧力ＰＬが制御圧力の範囲内にあるか否かの判定のために行なわれるものであり、判定結果は以下のケースI、II及びIIIの３つに区分される。
ケースI：ＰＬＬ≦ＰＬ≦ＰＬＵ（実圧力ＰＬが制御圧力の範囲内）
ケースII：ＰＬ＜ＰＬＬ（実圧力ＰＬが下限圧力ＰＬＬ未満）
ケースIII：ＰＬ＞ＰＬＵ（実圧力ＰＬが上限圧力ＰＬＵ超）
【００３４】
判定結果がケースI（実圧力ＰＬが制御圧力の範囲内）の場合には、実回転数ＮＦを維持するように、制御部１９は送風ファン２０に制御信号を送る（図３  Ｓ１０９）。
【００３５】
判定結果がケースII（実圧力ＰＬが下限圧力ＰＬＬ未満）の場合には、送風ファン２０の実回転数ＮＦと制御回転数（上限回転数ＮＦＵ及び下限回転数ＮＦＬ）を比較、判定する（図３  Ｓ１１０）。判定結果は、以下のケースII−I及びII−IIの２つに区分される。なお、送風ファン２０の制御回転数（上限回転数ＮＦＵ及び下限回転数ＮＦＬ）は、送風ファン２０に許されている回転数の上限と下限である。
ケースII−I：実回転数ＮＦ＝上限回転数ＮＦＵ
ケースII−II：実回転数ＮＦ＜上限回転数ＮＦＵ
【００３６】
判定結果がケースII−Iの場合には、それを越える実回転数ＮＦとすることができないので、実回転数ＮＦを維持するように、制御部１９は送風ファン２０に制御信号を送る（図３  Ｓ１０９）。
判定結果がケースII−IIの場合には、実回転数ＮＦを上げるように、制御部１９は送風ファン２０に制御信号を送る（図３  Ｓ１１１）。
制御部１９は、ステップＳ１０８に戻り、実圧力ＰＬと制御圧力（上限圧力ＰＬＵ及び下限圧力ＰＬＬ）の比較を継続する。
【００３７】
判定結果がケースIII（実圧力ＰＬが上限圧力ＰＬＵ超）の場合にも、送風ファン２０の実回転数ＮＦと制御回転数（上限回転数ＮＦＵ及び下限回転数ＮＦＬ）を比較、判定する（図３  Ｓ１１２）。判定結果は、以下のケースIII−I及びIII−IIの２つに区分される。
ケースIII−I：実回転数ＮＦ＞下限回転数ＮＦＬ
ケースIII−II：実回転数ＮＦ＝下限回転数ＮＦＬ
【００３８】
判定結果がケースIII−Iの場合には、実回転数ＮＦを下げるように、制御部１９は送風ファン２０に制御信号を送る（図３  Ｓ１１３）。制御部１９は、ステップＳ１０８に戻り、実圧力ＰＬと制御圧力（上限圧力ＰＬＵ及び下限圧力ＰＬＬ）の比較を継続する。
判定結果がケースIII−IIの場合には、それ未満の実回転数ＮＦとすることができないので、制御部１９は運転中断指令の制御信号を送る（図３  Ｓ１１４）。この指令により、圧縮機１０、送風ファン２０及び水循環ポンプ２２は回転が止まる。第１電子膨張弁１２、第２電子膨張弁１４は、開度がゼロ（全閉）になる（図３  Ｓ１１５）。なお、運転を中断する理由は上述の通りである。
【００３９】
例えば所定の中断時間が経過した後に、制御部１９は運転再開指令の信号を送る（図４  Ｓ２０１）。この運転再開指令信号を受けた各制御対象は、運転再開時の起動運転を開始する（図４  Ｓ２０２）。この起動運転は、第１電子膨張弁１２（又は第２電子膨張弁１４）は全閉のままとされ、第２電子膨張弁１４（又は第１電子膨張弁１２）は初期開度に設定される。このときの起動運転も、各制御対象が初期条件で開始して運転が安定するまで行われる（図４  Ｓ２０３，Ｓ２０４）。この初期条件は、送風ファン２０については、下限回転数ＮＦＬに回転数が設定される。また、第１電子膨張弁１２は全閉のままとされる一方、第２電子膨張弁１４は運転開始時と同様の初期開度が設定される。圧縮機１０及び水循環ポンプ２２は、運転開始時と同様の初期回転数が設定される。
【００４０】
起動運転が完了した後も、実回転数ＮＦを下限回転数ＮＦＬに維持するように、制御部１９は送風ファン２０に制御信号を送る（図４  Ｓ２０５）。
制御部１９は、実低圧側冷媒圧力（実圧力）ＰＬを圧力センサ１６から取得し（図４  Ｓ２０６）、さらに、制御圧力の上限圧力ＰＬＵ及び下限圧力ＰＬＬを設定する（図４  Ｓ２０７）。制御圧力の設定は、中断前と同様に行なわれる。
【００４１】
制御部１９は、実圧力ＰＬと制御圧力（上限圧力ＰＬＵ及び下限圧力ＰＬＬ）を比較、判定する（図４  Ｓ２０８）。この比較は、実圧力ＰＬが制御圧力の範囲内にあるか否かの判定のために行なわれるものであり、判定結果は以下のケースIV及びＶの２つに区分される。
ケースIV：ＰＬ≧ＰＬＬ（実圧力ＰＬが下限圧力ＰＬＬ以上）
ケースＶ：ＰＬ＜ＰＬＬ（実圧力ＰＬが下限圧力ＰＬＬ未満）
【００４２】
判定結果がケースIVの場合には、圧縮機１０の吸入冷媒の過熱度に応じた開度となるように、制御部１９は第２電子膨張弁１４に制御信号を送る。一方、第１電子膨張弁１２は全閉を維持する（図４  Ｓ２０９）。この場合、制御部１９は、実圧力ＰＬと制御圧力（上限圧力ＰＬＵ及び下限圧力ＰＬＬ）の比較、判定を逐次行う（図４  Ｓ２０８）
【００４３】
判定結果がケースＶの場合には、制御部１９は運転停止指令の制御信号を送る（図４  Ｓ２１０）。この指令により、圧縮機１０、送風ファン２０及び水循環ポンプ２２は回転が止まる。第１電子膨張弁１２、第２電子膨張弁１４は、開度がゼロ（全閉）とされる（図４  Ｓ２１１）。この場合、図４のステップＳ１０１に戻り、目標出湯温度を設定部１７に入力するなどして、運転を最初からやり直す。
【００４４】
ヒートポンプ給湯機１００は、目標出湯温度に応じた制御圧力の範囲内で運転が制御されるので、外気温度によらず目標とする出湯温度を維持できる。また、ヒートポンプ給湯機１００は、第１電子膨張弁１２（第２電子膨張弁１４）の絞り開度を減少させる必要がないため、冷媒が過熱ガス状態になってオイルが第１蒸発器１３（第２蒸発器１５）内に滞留することもない。
【００４５】
以上のヒートポンプ給湯機１００は、送風ファン２０による第１蒸発器１３及び第２蒸発器１５への送風量を調整することに加えて、２つに区分した第１蒸発器１３及び第２蒸発器１５の一方を閉じることを併用している。
しかし、本発明はこの形態に限定されるものではなく、送風ファン２０による第１電子膨張弁１２及び第２電子膨張弁１４への送風量を調整することを単独で実施することを本発明は包含している。この場合には、蒸発器を２つに区分する必要はない。また、本発明は、２つに区分した第１蒸発器１３及び第２蒸発器１５の一方を閉じることを単独で実施することをも包含している。ただし、第１蒸発器１３、第２蒸発器１５と蒸発器を２つに区分するのは一例であり、蒸発器を３つ以上に区分して設けることを本発明は許容する。さらに、併用の順番も任意であり、２つに区分した第１蒸発器１３及び第２蒸発器１５の一方を閉じることを先行して行い、その後に送風量を調整するようにしてもよいし、両者を同時に行ってもよい。
【００４６】
［第２実施形態］
次に、第２実施形態にかかるヒートポンプ給湯機２００を図５、図６を参照して説明する。
ヒートポンプ給湯機２００は第１実施形態のヒートポンプ給湯機１００と共通する構成を備えているので、以下では第１実施形態との相違点を中心に説明する。なお、図１と同じ構成要素には、図１と同じ符号を図５に付けている。
【００４７】
ヒートポンプ給湯機２００は、圧縮機１０の吐出側流路ＯＣと吸入側流路ＩＣを接続するバイパス流路２５を備えている。このバイパス流路２５上には、開度調整弁２６が設けられている。開度調整弁２６は、連続的に又は段階的に開度を調整できる弁のほかに、全開と全閉の２段階だけ調整ができる弁を用いることもできる。
なお、ヒートポンプ給湯機２００は、電子膨張弁２３と蒸発器２４の組が１組だけ設けられている点で、ヒートポンプ給湯機１００と相違するが、ヒートポンプ給湯機１００と同様に、２組以上の電子膨張弁と蒸発器の組を備えていてもよい。
【００４８】
ヒートポンプ給湯機２００は、図６に示す手順で制御される。なお、図６には、第１実施形態で行う出湯温度の設定及び起動運転の記載が省略されている。第３実施形態、第４実施形態も同様である。
ヒートポンプ給湯機２００の運転が開始されると、制御部１９は、温度センサ１８で検知した水対冷媒熱交換器１１から流出する水の温度（実出湯温度Ｔｔ）を取得する（図６  Ｓ３０１）。また、制御部１９は設定部１７に入力された目標出湯温度（Ｔｒ）を取得する（図６  Ｓ３０２）。
【００４９】
次いで、制御部１９は、取得した目標出湯温度（Ｔｔ）と実出湯温度（Ｔｒ）の差（ΔＴ=Ｔｔ−Ｔｒ）を求める（図６  Ｓ３０３）。例えば、目標出湯温度（Ｔｔ）が９０℃であるのに対して、実出湯温度（Ｔｒ）が８０℃であるのなら、ΔＴは１０℃となる。ΔＴが大きい場合には、圧縮機１０からの冷媒の吐出温度を上げることを、本実施形態は志向する。
【００５０】
そこで、制御部１９は、ΔＴが規定値Ｔｓ１以上か否かの判断を行う（図６  Ｓ３０４）。
ΔＴが規定値Ｔｓ１以上、つまり目標出湯温度（Ｔｔ）に対して実出湯温度（Ｔｒ）が相当程度に低い場合には、開度調整弁２６の開度を大きくする（図６  Ｓ３０５）。例えば、規定値Ｔｓ１が１０℃としΔＴが１３℃とすると、制御部１９は開度が大きくなるように開度調整弁２６を制御する。そうすると、吐出側流路ＯＣから吸入側流路ＩＣに流入する高温の冷媒量が増加する。これにより、圧縮機１０から吐出側流路ＯＣへ吐出される冷媒の温度を上げることができる。
ΔＴが規定値Ｔｓ１未満、つまり目標出湯温度（Ｔｔ）に対して実出湯温度（Ｔｒ）が接近している場合には、ステップＳ３０１，Ｓ３０２に戻る。例えば、規定値Ｔｓ１が１０℃としΔＴが８℃とすると、制御部１９は制御の手順をステップＳ３０１，Ｓ３０２に戻す。
【００５１】
制御部１９は、開度調整弁２６の開度を大きくした後に、ΔＴが規定値Ｔｓ２以下か否かの判断を行う（図６  Ｓ３０６）。開度調整弁２６の開度を大きくしたことの効果として、目標出湯温度（Ｔｔ）に対して実出湯温度（Ｔｒ）が接近しているかを評価するのである。
ΔＴが規定値Ｔｓ２以下、つまり目標出湯温度（Ｔｔ）に対して実出湯温度（Ｔｒ）が接近した場合には、開度調整弁２６の開度を小さくする（図６  Ｓ３０６）。例えば、規定値Ｔｓ２が３℃としΔＴが２℃とすると、制御部１９は開度が大きくなるように開度調整弁２６を制御する。そうすると、吐出側流路ＯＣから吸入側流路ＩＣに流入する高温の冷媒量が減少する。これにより、圧縮機１０から吐出側流路ＯＣへ吐出される冷媒の温度を下げることができる。
ΔＴが規定値Ｔｓ２を超える、つまり目標出湯温度（Ｔｔ）に対して実出湯温度（Ｔｒ）が十分に接近していない場合には、ステップＳ３０１，Ｓ３０２に戻る。例えば、規定値Ｔｓ２が３℃としΔＴが２℃とすると、制御部１９は制御の手順をステップＳ３０１，Ｓ３０２に戻す。
【００５２】
以上のヒートポンプ給湯機２００においても、外気温度に左右されずに、単純な制御で目標出湯温度を得ることができる。しかも、オイルが蒸発器２４内に滞留することもない。
なお、以上では開度調整弁２６が連続的に又は段階的に開度を調整できるものとして説明したが、開・閉しか開度調整ができない開度調整弁２６を用いることもできることは前述のとおりである。この場合には、ΔＴが規定値Ｔｓ１以上であると判定されると、ΔＴが規定値Ｔｓ１未満になるまで開度調整弁２６を開け続ければよい。
【００５３】
以上のヒートポンプ給湯機２００の変形例として、図７にヒートポンプ給湯機２０１を示す。
このヒートポンプ給湯機２０１は、圧縮機１０と水対冷媒熱交換器１１の間の吐出側流路ＯＣ上に油分離器２８を備えている。また、油戻り流路２７が、油分離器２８と吸入側流路ＩＣを接続している。油戻り流路２７は油分離器２８から吸入側流路ＩＣに向かう途中で分岐しており、分岐した流路の一方には開度調整弁２６が設けられている。
ヒートポンプ給湯機２０１は、開度調整弁２６が設けられていない流路を通って潤滑用のオイルを吸入側流路ＩＣに戻す。一方、開度調整弁２６が設けられている流路は、上述したように、圧縮機１０から吐出され吐出側流路ＯＣを流れる高温の冷媒を吸入側流路ＩＣに戻すのに使われる。
ヒートポンプ給湯機２０１は、油戻り流路２７を途中から分岐させているが、潤滑用のオイルを吸入側流路ＩＣに戻す流路と、吐出側流路ＯＣを流れる高温高圧の冷媒を吸入側流路ＩＣに戻す流路と、を独立して設けることもできる。
【００５４】
［第３実施形態］
次に、第３実施形態にかかるヒートポンプ給湯機３００を図８、図９を参照して説明する。
ヒートポンプ給湯機３００はヒートポンプ給湯機１００（第１実施形態）、ヒートポンプ給湯機２００（第２実施形態）と共通する構成を備えているので、以下では第１，２実施形態との相違点を中心に説明する。なお、図１（第１実施形態）、図５（第２実施形態）と同じ構成要素には、図１と同じ符号を図８に付けている。
【００５５】
ヒートポンプ給湯機３００は、蒸発器２４と圧縮機１０の間に、開度の調整ができる減圧弁２９を備えている。減圧弁２９の開度は、制御部１９により調整される。ヒートポンプ給湯機３００は、減圧弁２９の開度を必要に応じて絞ることで、圧縮機１０から吐出される冷媒の温度を上げる。
【００５６】
ヒートポンプ給湯機３００は、図９に示す手順で制御される。
ヒートポンプ給湯機３００の運転が開始されると、制御部１９は、温度センサ１８で検知した水対冷媒熱交換器１１から流出する水の温度（実出湯温度Ｔｔ）を取得する（図９  Ｓ４０１）。また、制御部１９は設定部１７に入力された目標出湯温度（Ｔｒ）を取得する（図９  Ｓ４０２）。
【００５７】
次いで、制御部１９は、取得した目標出湯温度（Ｔｔ）と実出湯温度（Ｔｒ）の差（ΔＴ=Ｔｔ−Ｔｒ）を求める（図９  Ｓ４０３）。ΔＴが大きい場合に、圧縮機１０からの冷媒の吐出温度を上げることを、本実施形態も志向している。
【００５８】
そこで、制御部１９は、ΔＴが規定値Ｔｓ１以上か否かの判断を行う（図９  Ｓ４０４）。
ΔＴが規定値Ｔｓ３以上、つまり目標出湯温度（Ｔｔ）に対して実出湯温度（Ｔｒ）が相当程度に低い場合には、減圧弁２９の開度を小さくする（図９  Ｓ４０５）。そうすると、圧縮機１０に吸入される冷媒の圧力が低くなり、その結果として、吐出側流路ＯＣへ吐出される冷媒の吐出温度が上がる。
ΔＴが規定値Ｔｓ３未満、つまり目標出湯温度（Ｔｔ）に対して実出湯温度（Ｔｒ）が接近している場合には、ステップＳ４０１，４０２に戻る。
【００５９】
制御部１９は、減圧弁２９の開度を小さくした後に、ΔＴが規定値Ｔｓ４以下か否かの判断を行う（図９  Ｓ４０６）。減圧弁２９の開度を小さくしたことの効果として、目標出湯温度（Ｔｔ）に対して実出湯温度（Ｔｒ）が接近しているかを評価する。
ΔＴが規定値Ｔｓ４以下、つまり目標出湯温度（Ｔｔ）に対して実出湯温度（Ｔｒ）が接近した場合には、減圧弁２９の開度を大きくする（図６  Ｓ４０７）。そうすると、圧縮機１０に吸入される冷媒の圧力が高くなり、その結果として、吐出側流路ＯＣへ吐出される冷媒の吐出温度が下がる。
ΔＴが規定値Ｔｓ４を超える、つまり目標出湯温度（Ｔｔ）に対して実出湯温度（Ｔｒ）が十分に接近していない場合には、ステップＳ４０１，Ｓ４０２に戻る。
【００６０】
以上のヒートポンプ給湯機３００においても、外気温度に左右されずに、単純な制御で目標出湯温度を得ることができる。しかも、オイルが蒸発器２４内に滞留することもない。
【００６１】
［第４実施形態］
次に、第４実施形態にかかるヒートポンプ給湯機４００を図１０、図１１を参照して説明する。
ヒートポンプ給湯機４００は、ヒートポンプ給湯機１００（第１実施形態）、ヒートポンプ給湯機２００（第２実施形態）と共通する構成を備えているので、以下では第１，２実施形態との相違点を中心に説明する。なお、図１（第１実施形態）、図５（第２実施形態）と同じ構成要素には、図１と同じ符号を図１０に付けている。また、図１０は、貯湯ユニット３の記載を省略している。
【００６２】
ヒートポンプ給湯機４００は、２段式の圧縮機４０を用い、かつ、飽和ガス冷媒を圧縮機１０の中間圧領域に導入するインジェクション回路３６を備えている。２段式の圧縮機４０は、低段側圧縮機構４１と高段側圧縮機構４２を備えている。
また、ヒートポンプ給湯機４００は、水対冷媒熱交換器１１よりも下流側の流路に、水対冷媒熱交換器１１を通ってきた冷媒を減圧膨張させる第３電子膨張弁３０と、第３電子膨張弁３０で減圧された冷媒を飽和ガスと飽和液に分離するレシーバ３１と、蒸発器２４から出た冷媒と熱交換することによりレシーバ３１で分離された飽和液の冷媒を過冷却する第１内部熱交換器３２と、第１内部熱交換器３２を通過した冷媒を減圧膨張させる第４電子膨張弁３３と、を備えている。第４電子膨張弁３３にて減圧膨張された冷媒は、蒸発器２４に送られ蒸発する。
【００６３】
ヒートポンプ給湯機４００は、蒸発器２４から出た冷媒が第１内部熱交換器３２においてレシーバ３１で分離された飽和液の冷媒と熱交換することで過熱される。第１内部熱交換器３２から流出する冷媒は、分岐部Ｄにおいて、圧縮機１０に向かう第３流路Ｌ３と、第２内部熱交換器３４に向かう第４流路Ｌ４に分岐される。
ヒートポンプ給湯機４００は、水体冷媒熱交換器１１から出た冷媒と分岐後の冷媒を熱交換する第２内部熱交換器３４と、分岐部Ｄと第２内部熱交換器３４の間に設けられる第１遮断弁３５と、を備えている。また、ヒートポンプ給湯機４００は、レシーバ３１で分離した飽和ガス冷媒を圧縮機４０に導入するインジェクション回路３６を備え、このインジェクション回路３６の途中には第２遮断弁３７が設けられている。飽和ガス冷媒は、圧縮機４０の低段側圧縮機構４１と高段側圧縮機構４２の間の中間圧の部分にインジェクション回路３６を介して導入される。第２遮断弁３７の開閉に応じて、飽和ガス冷媒のインジェクションが選択的に行なわれる。
【００６４】
ヒートポンプ給湯機４００は、図１１に示す手順で制御される。
ヒートポンプ給湯機４００の運転が開始されると、制御部１９は、温度センサ１８で検知した水対冷媒熱交換器１１から流出する水の温度（実出湯温度Ｔｒ）を取得する（図１１  Ｓ５０１）。また、制御部１９は設定部１７に入力された目標出湯温度（Ｔｔ）を取得する（図１１  Ｓ５０２）。
【００６５】
次いで、制御部１９は、取得した目標出湯温度（Ｔｔ）と実出湯温度（Ｔｒ）の差（ΔＴ=Ｔｔ−Ｔｒ）を求める（図１１  Ｓ５０３）。ΔＴが大きい場合に、圧縮機１０からの冷媒の吐出温度を上げることを、本実施形態も志向している。
【００６６】
そこで、制御部１９は、ΔＴが規定値Ｔｓ１以上か否かの判断を行う（図１１  Ｓ５０４）。
ΔＴが規定値Ｔｓ５以上、つまり目標出湯温度（Ｔｔ）に対して実出湯温度（Ｔｒ）が相当程度に低い場合には、第１遮断弁３５を開く（図１１  Ｓ５０５）。そうすると、圧縮機１０に吸入される冷媒の過熱度が増え、その結果として、吐出側流路ＯＣへ吐出される冷媒の吐出温度が上がる。
ΔＴが規定値Ｔｓ５未満、つまり目標出湯温度（Ｔｔ）に対して実出湯温度（Ｔｒ）が接近している場合には、ステップＳ５０１，Ｓ５０２に戻る。
【００６７】
制御部１９は、第１遮断弁３５を開いた後に、ΔＴが規定値Ｔｓ６以下か否かの判断を行う（図９  Ｓ５０６）。第１遮断弁３５を開いたことの効果として、目標出湯温度（Ｔｔ）に対して実出湯温度（Ｔｒ）が接近しているかを評価する。
ΔＴが規定値Ｔｓ２以下、つまり目標出湯温度（Ｔｔ）に対して実出湯温度（Ｔｒ）が接近した場合には、第１遮断弁３５を閉じる（図１１  Ｓ５０７）。そうすると、圧縮機１０に吸入される冷媒の圧力が高くなり、その結果として、圧縮機１０に吸入される冷媒の過熱度が減る。
ΔＴが規定値Ｔｓ６を超える、つまり目標出湯温度（Ｔｔ）に対して実出湯温度（Ｔｒ）が十分に接近していない場合には、ステップＳ５０１，Ｓ５０２に戻る。
【００６８】
以上のヒートポンプ給湯機４００においても、外気温度に左右されずに、単純な制御で目標出湯温度を得ることができる。しかも、オイルが蒸発器２４内に滞留することもない。
【００６９】
本発明の主旨を逸脱しない限り、上記実施の形態で挙げた構成を取捨選択したり、他の構成に適宜変更することが可能である。
【符号の説明】
【００７０】
１００，２００，２０１，３００，４００    ヒートポンプ給湯機
２      ヒートポンプユニット
３      貯湯ユニット
１０    圧縮機
１１    水体冷媒熱交換器
１２    第１電子膨張弁
１３    第１蒸発器
１４    第２電子膨張弁
１５    第２蒸発器
１６    圧力センサ
１７    設定部
１８    温度センサ
１９    制御部
２０    送風ファン
２１    貯湯タンク
２２    水循環ポンプ
２３    電子膨張弁
２４    蒸発器
２５    バイパス流路
２６    開度調整弁
２７    油戻り流路流路
２８    油分離器
２９    減圧弁
３０    第３電子膨張弁
３１    レシーバ
３２    第１内部熱交換器
３３    第４電子膨張弁
３４    第２内部熱交換器
３５    第１遮断弁
３６    インジェクション回路
３７    第２遮断弁
Ｄ      分岐部
Ｊ      合流部
ＩＣ    吸入側流路
ＯＣ    吐出側流路
Ｌ      共通流路
Ｌ１    第１流路
Ｌ２    第２流路
Ｌ３    第３流路
Ｌ４    第４流路
【図１】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図２】
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