(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ガスタービンの排気ガスを外部へと導くガスタービン排気煙道構造であって、
前記ガスタービンに接続され、内部に前記排気ガスが流れる排気ガス流路が形成されると共に前記排気ガス流路の上流部と下流部とが曲げ部を介して互いに交差する方向に連続する排気ダクトと、
前記排気ダクトに接続され、前記排気ガス流路の下流部から流出した前記排気ガスを外部に導く煙突と、
前記排気ダクトの排気ガス流路の下流部に設けられ、前記排気ガスを流入させる排気ガス入口と前記排気ガスを流出させる排気ガス出口とを有するサイレンサと、を備え、
前記排気ダクトの排気ガス流路は、前記曲げ部入口の流路断面積に比べて、前記曲げ部出口の流路断面積が小さく形成され、
前記サイレンサは、前記排気ガス入口が前記曲げ部出口に開口すると共に、前記排気ガス入口の流路断面積に比べて、前記排気ガス出口の流路断面積が大きく形成されており、
前記曲げ部において内方側に向けて凸となった角部が形成されていることを特徴とするガスタービン排気煙道構造。
【請求項２】
前記サイレンサは、前記排気ガス入口から前記排気ガス出口に進むに従って、流路断面積が漸次大きくなるように形成されていることを特徴とする請求項１に記載のガスタービン排気煙道構造。
【請求項３】
前記曲げ部は、前記内方側に向けて凸となった角部が丸みを帯びて形成されていることを特徴とする請求項１又は２に記載のガスタービン排気煙道構造。
【請求項４】
前記サイレンサは、前記排気ガス入口の流路断面積に比べて、前記排気ガス出口の流路断面積が、前記排気ダクトの排気ガス流路の上流部における前記排気ガスの流れと逆側に向けて大きくなるように形成されていることを特徴とする請求項１から３のうちいずれか一項に記載のガスタービン排気煙道構造。
【請求項５】
ガスタービンを有するプラントの運用方法であって、
前記ガスタービンと請求項１から４のうちいずれか一項に記載のガスタービン排気煙道構造とを設置する第一ステップと、
前記ガスタービンを用いてシンプルサイクル運転を行う第二ステップと、
前記シンプルサイクル運転をしつつ、前記ガスタービンから排気された前記排気ガスを加熱ガスとして流通させる加熱ガス流路と前記加熱ガス流路を流れる加熱ガスの熱により蒸気を生成する蒸気生成部と前記蒸気生成部で生成された蒸気によって駆動する蒸気タービンとの使用の準備を行う第三ステップと、
前記排気ダクトの下流流路を閉塞する一方、前記上流流路と前記加熱流路とを連通させる第四ステップと、
前記ガスタービンと前記蒸気タービンとを用いてコンバインドサイクル運転を行う第五ステップと、を有することを特徴とするプラントの運用方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ガスタービン排気煙道構造及びプラントの運用方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
一般に、ガスタービンの排気ガスを外部へ排出するガスタービン排気煙道は、ガスタービンに排気ディフューザを介して接続された排気ダクトと、この排気ダクトに接続された煙突と、排気ガスの騒音を低減するための排気サイレンサと、を備えている。
【０００３】
このガスタービン排気煙道においては、数Ｈｚ〜十数Ｈｚ程度の低周波騒音が生じる場合があるが、このような低周波騒音を低減するための技術としては、煙突上部に拡張型サイレンサを設置するものがある（例えば、下記特許文献１）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００９−２８７５３０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、従来の技術においては、低周波音の低減を目的としたサイレンサが比較的に大型になるので、支持機構の強度を確保しなければならなかったり、設置までに多大な時間や労力を要したりするという問題があった。
【０００６】
本発明は、このような事情を考慮してなされたもので、ガスタービン排気煙道構造において、比較的に小型かつ軽量な構造で低周波騒音を抑止することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記目的を達成するために、本発明は以下の手段を採用している。
すなわち、本発明に係るガスタービン排気煙道構造は、ガスタービンの排気ガスを外部へと導くガスタービン排気煙道構造であって、前記ガスタービンに接続され、内部に前記排気ガスが流れる排気ガス流路が形成されると共に前記排気ガス流路の上流部と下流部とが曲げ部を介して互いに交差する方向に連続する排気ダクトと、前記排気ダクトに接続され、前記排気ガス流路の下流部から流出した前記排気ガスを外部に導く煙突と、前記排気ダクトの排気ガス流路の下流部に設けられ、前記排気ガスを流入させる排気ガス入口と前記排気ガスを流出させる排気ガス出口とを有するサイレンサと、を備え、前記排気ダクトの排気ガス流路は、前記曲げ部入口の流路断面積に比べて、前記曲げ部出口の流路断面積が小さく形成され、前記サイレンサは、前記排気ガス入口が前記曲げ部出口に開口すると共に、前記排気ガス入口の流路断面積に比べて、前記排気ガス出口の流路断面積が大きく形成されており、前記曲げ部において内方側に向けて凸となった角部が形成されていることを特徴とする。
この構成によれば、排気ダクトの排気ガス流路において、曲げ部入口の流路断面積に比べて、曲げ部出口の流路断面積が小さく形成されているので、曲げ部入口における排気ガスの流速に比べて、曲げ部出口における排気ガスの流速が大きくなる。これにより、曲げ部入口の排気ガスをサイレンサ側に吸い寄せることができる。従って、排気ガスが、曲げ部において内方側に向けて凸となった角部に沿って流れ易くなるので、低周波騒音の原因となる排気ガスの剥離が角部で生じ難くなり、低周波騒音を抑止することができる。従って、低周波音の低減を目的とした従来のサイレンサを設ける場合に比べて、比較的に小型かつ軽量な構造で低周波騒音を抑止することができる。
さらに、サイレンサにおいて、排気ガス出口の流路断面積が排気ガス入口の流路断面積よりも大きく形成されているので、仮に排気ガス入口の流路断面積がサイレンサの消音性能を確保するために必要となる流路断面積よりも小さくなったとしても、排気ガス出口において消音性能を回復させることができる。これにより、曲げ部出口の流路断面積を小さく構成することにより、サイレンサの排気ガス入口の流路断面積が小さくなったとしても、サイレンサの消音性能を確保することができる。
よって、低周波帯域を含んだ幅広い周波数帯域の騒音を抑止することができる。
【０００８】
また、前記サイレンサは、前記排気ガス入口から前記排気ガス出口に進むに従って、流路断面積が漸次大きくなるように形成されていることを特徴とする。
この構成によれば、サイレンサの流路断面積が漸次大きくなっているので、サイレンサ内で排気ガスが剥離することを抑制して円滑に通過させることができると共に、排気ガス入口と排気ガス出口との間においても消音性能を確保することができる。
【０００９】
また、前記曲げ部は、前記内方側に向けて凸となった角部が丸みを帯びて形成されていることを特徴とする。
この構成によれば、曲げ部における排気ガスの剥離が更に生じ難くなり、低周波騒音を更に抑止することができる。
【００１０】
また、前記サイレンサは、前記排気ガス入口の流路断面積に比べて、前記排気ガス出口の流路断面積が、前記排気ダクトの排気ガス流路の上流部における前記排気ガスの流れと逆側に向けて大きくなるように形成されていることを特徴とする。
この構成によれば、ガスタービン排気煙道構造の周囲の構造物の配置に容易に対応することができる。
【００１１】
さらに、本発明に係るプラントの運用方法は、ガスタービンを有するプラントの運用方法であって、前記ガスタービンと上記のガスタービン排気煙道構造とを設置する第一ステップと、前記ガスタービンを用いてシンプルサイクル運転を行う第二ステップと、前記シンプルサイクル運転をしつつ、前記ガスタービンから排気された前記排気ガスを加熱ガスとして流通させる加熱ガス流路と前記加熱ガス流路を流れる加熱ガスの熱により蒸気を生成する蒸気生成部と前記蒸気生成部で生成された蒸気によって駆動する蒸気タービンとの使用の準備を行う第三ステップと、前記排気ダクトの下流流路を閉塞する一方、前記上流流路と前記加熱流路とを連通させる第四ステップと、前記ガスタービンと前記蒸気タービンとを用いてコンバインドサイクル運転を行う第五ステップと、を有することを特徴とする。
この方法によれば、コンバインドサイクル運転を行う前のシンプルサイクル運転にのみ用いられ、コンバインドサイクル運転開始後に不要となるガスタービン排気煙道構造として、上記のガスタービン排気煙道構造が用いられる。このため、低周波音の低減を目的とした従来のサイレンサを用いる場合に比べて、コストや設置時間、撤去時間等を大幅に節約することができると共に、シンプルサイクル運転において低コストの割に十分な消音効果を得ることができる。
【発明の効果】
【００１２】
本発明に係るガスタービン排気煙道構造によれば、比較的に小型かつ軽量な構造で低周波騒音を抑止することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】本発明の実施形態に係るプラントＰを示す概略構成断面図である。
【図２】本発明の実施形態において、図１におけるＩ−Ｉ線断面図である。
【図３】本発明の実施形態において、図１におけるII−II線断面図である。
【図４】本発明の実施形態に係るガスタービン排気煙道Ｓの流路断面積Ａの変化を示すグラフである。
【図５】本発明の実施形態に係るガスタービン排気煙道Ｓを示す概略構成断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
以下、図面を参照し、本発明の実施の形態について説明する。
図１は本発明の実施形態に係るプラントＰを示す概略構成断面図である。
プラントＰは、ガスタービンＧと、ガスタービンＧの排気ガスＥを外部へ排出するガスタービン排気煙道（ガスタービン排気煙道構造）Ｓと、ガスタービンＧの回転エネルギによって発電する発電機（不図示）等とを備えている。
【００１５】
ガスタービン排気煙道Ｓは、ガスタービンＧと共にコンバインドサイクルを構成する蒸気タービン設備Ｍの設置が完了するまで、ガスタービンＧをシンプルサイクルで運転させるために仮設されている。
【００１６】
図１に示すように、ガスタービン排気煙道Ｓは、ガスタービンＧに排気ディフューザＤを介して接続された排気ダクト１と、この排気ダクト１に接続されたバイパス煙突（煙突）２と、排気ガスＥの騒音を低減するためのスプリッタを有するサイレンサ３とを備えている。
【００１７】
排気ダクト１は、エルボ型のものであって管の中心線が曲折しており、水平方向の一方向（以下、「一水平方向」と称する。）に延びる横管部１１と、この横管部１１の外周部において、一水平方向の他方側に寄った位置から略鉛直方向（上方向）に延びた縦管部１２とを有している。
なお、本実施形態においては、横管部１１の断面形状が円形になっており、縦管部１２の断面形状が矩形になっているが、横管部１１の断面形状を多角形や楕円形等にしてもよく、縦管部１２の断面形状を円形や楕円形、六角形等の多角形等にしてもよい。
【００１８】
この排気ダクト１は、横管部１１の一水平方向の一方側に形成された一端開口１１ａが排気ディフューザＤと接続され、縦管部１２の上部に形成された上開口部１２ａがバイパス煙突２と接続されている。また、横管部１１の一水平方向の他方側に形成された他端開口１１ｂは、蓋部材１１ｃによって閉塞されている。
縦管部１２とバイパス煙突２とは、滑らかに接続されており、縦管部１２側からバイパス煙突２側に向かうに従って次第に矩形から円形になるように接続されている。
【００１９】
図２は図１のＩ−Ｉ線断面図であり、図３は図１のII−II線断面図である。
図１及び図２に示すように、縦管部１２の管壁の、一水平方向の一方側には、管壁から中心側に向けて膨出した膨出部１２ｘが形成されている。この膨出部１２ｘは、図１に示すように、上方側に比べて下方側の膨出量が多くなっており、図２及び図３に示すように、各断面形状が例えば矩形となっている。
【００２０】
排気ダクト１の内部には、排気ディフューザＤとバイパス煙突２とを連通させる排気ガス流路１０が形成されている。
排気ガス流路１０は、横管部１１と縦管部１２と蓋部材１１ｃとで画定されており、上流部１３と下流部１４とが曲げ部１５を介して互いに交差する方向に連続している。
【００２１】
上流部１３は、横管部１１によって画定され、一水平方向に延びており、排気ディフューザＤの内部と連通している。
【００２２】
下流部１４は、縦管部１２の管壁と膨出部１２ｘとで画定され、略鉛直方向に延びており、バイパス煙突２の内部に連通している。この下流部１４は、図１に示すように、上流から下流に従って流路断面積Ａを漸次大きくしている。すなわち、下流部入口１４ａの流路断面積Ａ２に比べて、下流部出口１４ｂの流路断面積Ａ５が大きくなっている。なお、本明細書においては、不特定の流路断面積を示す場合には符号「Ａ」のみを付し、特定の流路断面積を指す場合には、符号「Ａ」と共に数字の添字を付す。
【００２３】
曲げ部１５は、図１に示すように、横管部１１と縦管部１２と蓋部材１１ｃによって画定されており、上流部１３と下流部１４とを連続させている。この曲げ部１５は、上流部１３を流れた排気ガスＥの流れ方向を変えて下流部１４に導く。
曲げ部１５においては、膨出部１２ｘの下方側の膨出によって、内方側に向けて凸となった角部１５ｃが丸みを帯びて形成されている。すなわち、横管部１１と縦管部１２とが本来形成する角部１５ｋが角張っているのに比べて、角部１５ｃは円弧状に形成されている。
【００２４】
曲げ部出口１５ｂ（下流部入口１４ａ）の流路断面積Ａ２は、曲げ部入口１５ａ（上流部出口１３ｂ）の流路断面積Ａ１よりも１０％だけ小さくなっている。
【００２５】
バイパス煙突２は、縦管部１２の上開口部１２ａと接続されており、下方から上方に向けて流路断面積Ａが漸減した絞り部２１と、一定の径で形成されていると共に絞り部２１から上方に向けて延びる定径部２２とを備えている。このバイパス煙突２は、下流部１４から流出した排気ガスＥを上方に向けて案内して外部に排出する。
【００２６】
サイレンサ３は、スプリッタ型のものであり、排気ガス入口３ａと排気ガス出口３ｂとの間に形成された内部流路がスプリッタ（吸音材）３ｓで画定されており、内部流路を流れる排気ガスＥの騒音（低周波騒音よりも高い高周波騒音）を消音するようになっている。
このサイレンサ３は、縦管部１２の管壁と膨出部１２ｘとに嵌め込まれており、排気ガス入口３ａが曲げ部出口１５ｂ（下流部入口１４ａ）において下方を向いて開口していると共に、排気ガス出口３ｂが下流部出口１４ｂにおいて上方を向いて開口している。
サイレンサ３は、排気ガス入口３ａから排気ガス出口３ｂに進むに従って、スプリッタ３ｓで分割された流路断面積Ａが漸次大きくなるように形成されている。また、このサイレンサ３は、排気ガス入口３ａの流路断面積Ａ３に比べて、排気ガス出口３ｂの流路断面積Ａ４が、一水平方向の一方側（排気ディフューザＤ側）に向けて大きくなっている。
【００２７】
図４は、ガスタービン排気煙道Ｓの流路断面積Ａの変化を示すグラフである。
図４に示すように、ガスタービン排気煙道Ｓの流路断面積Ａは、曲げ部入口１５ａにおける流路断面積Ａ１と比べて、曲げ部出口１５ｂの流路断面積Ａ２が１０％だけ小さくなる。また、曲げ部出口１５ｂの流路断面積Ａ２に比べて、サイレンサ３の排気ガス入口３ａにおける流路断面積Ａ３がスプリッタ３ｓの分だけ小さくなる。また、排気ガス入口３ａから排気ガス出口３ｂに向かうに従って流路断面積Ａが漸次増加し、排気ガス入口３ａの流路断面積Ａ３から排気ガス出口３ｂの流路断面積Ａ４となる。また、排気ガス出口３ｂの流路断面積Ａ４に比べて、下流部出口１４ｂ（バイパス煙突２の入口）の流路断面積Ａ５がスプリッタ３ｓの分だけ大きくなる。そして、下流部出口１４ｂから定径部２２の入口に向かうに従って流路断面積Ａが漸次減少し、下流部出口１４ｂの流路断面積Ａ５からバイパス煙突２の定径部２２の入口の流路断面積Ａ６となる。
なお、曲げ部出口１５ｂの流路断面積Ａ２と、排気ガス出口３ｂの流路断面積Ａ４と、定径部２２の入口の流路断面積Ａ６は、略同一の大きさに設定されている。
【００２８】
次に、ガスタービンＧのみを用いたシンプルサイクル運転におけるガスタービン排気煙道Ｓの動作について、図５を用いて説明する。
まず、図５に示すように、排気ガスＥが、排気ディフューザＤから排気ガス流路１０の上流部１３に流入すると、一水平方向の一方側から上流部出口１３ｂに向けて流れる。そして、排気ガスＥは、曲げ部入口１５ａから曲げ部１５に流入した後に、流れの向きを変えられ、曲げ部出口１５ｂに到達する。そして、曲げ部出口１５ｂに開口する排気ガス入口３ａからサイレンサ３に流入する。
【００２９】
曲げ部１５においては、曲げ部出口１５ｂの流路断面積Ａ２が、曲げ部入口１５ａの流路断面積Ａ１に比べて１０％だけ小さくなっていることから、排気ガスＥの流速は、曲げ部入口１５ａに比べて曲げ部出口１５ｂの方が大きくなる。
また、サイレンサ３の排気ガス入口３ａの流路断面積Ａ３が、曲げ部出口１５ｂの流路断面積Ａ２に比べて、さらに小さくなっていることから、排気ガスＥが曲げ部出口１５ｂから排気ガス入口３ａに流入すると、排気ガスＥの流速がさらに増加する。
すなわち、曲げ部入口１５ａにおける排気ガスＥの流速に比べて、曲げ部出口１５ｂ及び排気ガス入口３ａの排気ガスＥの流速の方が大きくなっていることから、曲げ部１５を流れる排気ガスＥが上方に向けて吸い寄せられる。すなわち、横管部１１の管壁の上側に沿って流れて曲げ部１５に流入した排気ガスＥが、上流部出口１３ｂ側に吸い寄せられて、角部１５ｃに沿って流れる。
この際、角部１５ｃが丸みを帯びて形成されていることから、排気ガスＥが角部１５ｃに沿って円滑に流れる。
すなわち、排気ガスＥが角部１５ｃで剥離せず、低周波騒音の発生が抑制される。
【００３０】
サイレンサ３に流入した排気ガスＥは、流路断面積Ａが漸次大きくなるサイレンサ３の内部を、排気ガス出口３ｂに向けて流れる。このサイレンサ３を流れる際に、排気ガスＥの低周波帯域よりも高い周波数帯域の騒音が消音される。また、流路断面積Ａが漸次大きくなることで、排気ガスＥが減速した後にバイパス煙突２へと流入する。このため、バイパス煙突２での損失や、バイパス煙突２から外部に放出する際の騒音が小さくなる。
最後にサイレンサ３から流出した排気ガスＥは、バイパス煙突２に流入して外部へと排出される。
このように、排気ガスＥの低周波騒音の発生を抑止する一方、低周波以外の周波数帯域の騒音を消音しながら、ガスタービンＧのシンプルサイクル運転により発電を行う。
【００３１】
一方、上記のシンプルサイクル運転を行いながら、蒸気タービン設備Ｍを設置する。
すなわち、蒸気タービン設備Ｍとして、ガスタービンＧから排気された排気ガスＥを加熱ガスとして流通させる加熱ガス流路ｍ１、加熱ガス流路ｍ１を流れる加熱ガスの熱により蒸気を生成するボイラ（蒸気生成部）ｍ２と、ボイラｍ２で生成された蒸気によって駆動する蒸気タービン（不図示）を設置すると共に使用の準備を行う。
そして、蒸気タービン設備Ｍの使用準備が完了したら、ガスタービンＧのシンプルサイクル運転を停止し、排気ダクト１の曲げ部出口１５ｂ（下流部１４）を閉塞することによって上流部１３と下流部１４とを遮断する一方、他端開口１１ｂの蓋部材１１ｃを取り除くと共に上流部１３と加熱ガス流路ｍ１とを連通させる。
この状態において、ガスタービンＧと蒸気タービンとによって発電を行うコンバインドサイクル運転を行う。
なお、バイパス煙突２は、撤去してもよいし、残存させてもよい。
【００３２】
以上説明したように、本実施形態によれば、排気ダクト１の排気ガス流路１０において、曲げ部入口１５ａの流路断面積Ａ１に比べて、曲げ部出口１５ｂの流路断面積Ａ２が小さく形成されているので、曲げ部入口１５ａにおける排気ガスＥの流速に比べて、曲げ部出口１５ｂにおける排気ガスＥの流速が大きくなる。これにより、曲げ部入口１５ａの排気ガスＥをサイレンサ３側に吸い寄せることができる。従って、排気ガスＥが、曲げ部１５の角部１５ｃに沿って流れ易くなるので、低周波騒音の原因となる排気ガスＥの剥離が角部１５ｃで生じ難くなり、低周波騒音を抑止することができる。
仮に排気ガスＥが角部１５ｃで剥離すると、この剥離を原因とする低周波騒音が生じるので、低周波騒音を消音するための装置（例えば拡張型サイレンサ）が必要となるが、本実施形態によれば低周波騒音の原因となる剥離が生じ難くなる。
従って、低周波騒音を消音するための装置（例えば拡張型サイレンサ）を設ける必要がなく、比較的に小型かつ軽量な構造で低周波騒音を抑止することができる。
【００３３】
さらに、サイレンサ３において、排気ガス出口３ｂの流路断面積Ａ４が排気ガス入口３ａの流路断面積Ａ３よりも大きく形成されているので、仮に排気ガス入口３ａの流路断面積Ａ３がサイレンサ３の消音性能を確保するために必要となる流路断面積Ａより小さくなったとしても、排気ガス出口３ｂにおいて消音性能を回復させることができる。これにより、曲げ部出口１５ｂの流路断面積Ａ２を小さく構成することに伴って、サイレンサ３の排気ガス入口３ａの流路断面積Ａ３が小さくなったとしても、サイレンサ３の消音性能を十分に確保することができる。
よって、低周波帯域を含んだ幅広い周波数帯域の騒音を抑止することができる。
【００３４】
また、サイレンサ３の流路断面積Ａが漸次大きくなっているので、サイレンサ３に対して排気ガスＥを円滑に通過させることができると共に、排気ガス入口３ａと排気ガス出口３ｂとの間においてもサイレンサ３の消音性能を確保することができる。
【００３５】
また、角部１５ｃが丸みを帯びて形成されているので、排気ガスＥが角部１５ｃに沿って円滑に流れて、曲げ部入口１５ａにおける排気ガスＥの剥離が更に生じ難くなり、低周波騒音を更に抑止することができる。
【００３６】
また、排気ガス入口３ａの流路断面積Ａ３に比べて、排気ガス出口３ｂの流路断面積Ａ４が、排気ダクト１の排気ガス流路１０の上流部１３における排気ガスＥの流れと逆側に向けて大きくなるように形成されているので、ガスタービン排気煙道Ｓの周囲の構造物の配置に容易に対応することができる。
【００３７】
さらに、本実施形態に係るプラントＰの運用方法によれば、シンプルサイクル運転にのみ用いられ、コンバインドサイクル運転開始後に不要となるガスタービン排気煙道Ｓとして、上記のガスタービン排気煙道Ｓが用いられる。このため、低周波音の低減を目的とした従来のサイレンサを用いる場合に比べて、コストや設置時間、撤去時間等を大幅に節約することができると共に、シンプルサイクル運転において低コストの割に十分な消音効果を得ることができる。
【００３８】
なお、上述した実施の形態において示した動作手順、あるいは各構成部材の諸形状や組み合わせ等は一例であって、本発明の主旨から逸脱しない範囲において設計要求等に基づき種々変更可能である。
例えば、上述した実施の形態においては、コンバインドサイクル運転を構成する蒸気タービン設備Ｍの設置及び使用準備が完了するまで、ガスタービンＧのみでシンプルサイクル運転させるために仮設したが、蒸気タービン設備Ｍを設置しないプラントＰにおいては常設することも可能である。
【００３９】
また、上述した実施の形態においては、膨出部１２ｘを設けて流路断面積Ａ２及び角部１５ｃを形成したが、例えば、縦管部１２の形状を変更して流路断面積Ａ２及び角部１５ｃの少なくとも一方を形成してもよい。
【００４０】
また、上述した実施の形態では、排気ガス入口３ａの流路断面積Ａ３に比べて、排気ガス出口３ｂの流路断面積Ａ４が、排気ダクト１の排気ガス流路１０の上流部１３における排気ガスＥの流れと逆側に向けて大きくなるように形成したが、排気ダクト１の排気ガス流路１０の上流部１３における排気ガスＥの流れと同方向に大きくなるように形成してもよいし、図１の断面において下流部１４の中心線を基準にして線対称となるように形成してもよい。
【００４１】
また、上述した実施の形態においては、排気ダクト１にエルボ型のものを用いたが、排気ガス流路１０を他の構造物で構成してもかまわない。例えば、複数の管部材を交差するように接合しても良い。
【００４２】
また、上述した実施の形態においては、流路断面積Ａ２を流路断面積Ａ１の１０％だけ小さく形成したが、その他の割合となるように小さく形成してもよい。但し、流路断面積Ａ２を流路断面積Ａ１よりも１０％以上小さく形成すると、排気ガスＥの吸込み効果が高くなって角部１５ｃでの剥離が生じ難くなる。
【符号の説明】
【００４３】
１…排気ダクト
２…バイパス煙突（煙突）
３…サイレンサ
３ａ…排気ガス入口
３ｂ…排気ガス出口
１０…排気ガス流路
１３…上流部
１４…下流部
１５…曲げ部
１５ａ…曲げ部入口
１５ｂ…曲げ部出口
１５ｃ…角部
Ａ（Ａ１，Ａ２，Ａ３，Ａ４，Ａ５，Ａ６）…流路断面積
Ｄ…排気ディフューザ
Ｅ…排気ガス
Ｇ…ガスタービン
Ｍ…蒸気タービン設備
Ｐ…プラント
Ｓ…ガスタービン排気煙道
ｍ１…加熱ガス流路
ｍ２…ボイラ（蒸気生成部）
【図１】
0005675379.tif 000002
【図２】
0005675379.tif 000003
【図３】
0005675379.tif 000004
【図４】
0005675379.tif 000005
【図５】
0005675379.tif 000006