(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
圧縮機（12）と、放熱器（13）と、エジェクタ（21）と、気液分離器（15）とが順に接続され、上記気液分離器（15）の液冷媒を蒸発させる蒸発器（17）が設けられると共に、上記蒸発器で蒸発したガス冷媒を上記エジェクタ（21）の吸引部（24）に導く低圧通路（20）と、上記蒸発器（17）で蒸発したガス冷媒の一部を上記圧縮機（12）の吸入側に導く分岐通路（18）と、上記気液分離器（15）のガス冷媒を圧縮機（12）の中間圧部（12b）に導入させる導入通路（19）とを備えた冷媒回路（11）と、
上記放熱器（13）の出口側とエジェクタ（21）の出口側とに接続されて上記エジェクタ（21）をバイパスするバイパス通路（32）と、該バイパス通路（32）を流れる冷媒量を調節する調節機構（33）とを有するバイパス回路（31）とを備え、
上記冷媒回路（11）は、
上記導入通路（19）を流れる冷媒の過熱度が所定値以下となると、上記調節機構（33）を調節して上記バイパス通路（32）に冷媒を供給する開度調節部（41）と、
上記気液分離器（15）と上記蒸発器（17）との間に設けられて該蒸発器（17）に流入する冷媒を膨張させる補助膨張弁（16）と、
上記導入通路（19）、及び上記分岐通路（18）をそれぞれ流れる冷媒の過熱度が共に上記所定値よりも大きい過熱度となるように上記補助膨張弁（16）の開度を調節する過熱度制御部（42）とを備え、
上記過熱度制御部（42）は、上記導入通路（19）を流れる冷媒の過熱度が、上記分岐通路（18）を流れる冷媒の過熱度よりも小さくなるように上記補助膨張弁（16）の開度を調節するよう構成されている
ことを特徴とする冷凍装置。
【請求項２】
請求項１において、
上記調節機構（33）は、上記バイパス通路（32）を流れる冷媒を膨張させるバイパス膨張弁（33a）に構成され、
上記バイパス回路（31）は、上記バイパス膨張弁（33a）で膨張させた冷媒を蒸発させる補助蒸発器（34）を備えている
ことを特徴とする冷凍装置。
【請求項３】
請求項１又は２において、
上記圧縮機（12）は、ケーシング（50）内に上記中間圧部（12b）を構成する吸入室（12b）と、該圧縮機（12）の吸入側に接続される吸入室（12a）とを備えている
ことを特徴とする冷凍装置。
【請求項４】
請求項３において、
上記圧縮機（12）は、上記吸入室（12b）の吸入容積が、該圧縮機（12）の吸入側と接続される吸入室（12a）の吸入容積よりも大きく形成されている
ことを特徴とする冷凍装置。
【請求項５】
請求項３又は４において、
上記圧縮機（12）は、上記分岐通路（18）と連通する吸入室（12a）を有する第１圧縮機構部（60）と、上記導入通路（19）と連通する吸入室（12b）を有する第２圧縮機構部（70）とを備え、上記第１圧縮機構部（60）の吐出冷媒と第２圧縮機構部（70）の吐出冷媒がケーシング（50）内で合流するように構成されている
ことを特徴とする冷凍装置。
【請求項６】
請求項１〜５の何れか一つにおいて、
上記冷媒回路（11）は、二酸化炭素で構成される冷媒が循環するよう構成されていることを特徴とする冷凍装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、冷凍装置に関し、特に、エジェクタを備える冷媒回路を有する冷凍装置に係るものである。
【背景技術】
【０００２】
従来より、特許文献１に開示されているように、エジェクタ及びエジェクタを備えた冷媒回路を搭載した冷凍装置がある。
【０００３】
この冷凍装置は、圧縮機構と放熱器と蒸発器とが順に接続された冷媒回路を備えている。更に、上記冷媒回路の放熱器と蒸発器の間には、エジェクタと気液分離器とが設けられている。そして、上記エジェクタは、放熱器からの高圧冷媒を１次流体として減圧して流通させ、この１次流体によって上記蒸発器からの低圧冷媒を２次冷媒として吸引し、１次流体と２次冷媒を混合して噴射する。更に、上記エジェクタから噴射された冷媒を気液分離器によって液冷媒とガス冷媒とに分離する。
【０００４】
したがって、上記圧縮機から吐出した冷媒は、放熱器で凝縮した後、エジェクタに流れて減圧される。該エジェクタは、放熱器からの高圧冷媒を１次流体として減圧して流通させることにより、蒸発器からの低圧冷媒を２次冷媒として吸引し、１次流体と２次冷媒を混合して昇圧して噴射する。その後、上記エジェクタから噴射された冷媒は、気液分離器によって液冷媒とガス冷媒とに分離され、ガス冷媒は圧縮機に戻る一方、液冷媒は、蒸発器に流れて蒸発し、上記エジェクタに吸引される。この動作を繰り返す。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００２−３１８０１９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
ところで、図１４に示すように、エジェクタの効率（昇圧量）は、エジェクタを流れる冷媒流量と略比例関係になる。しかしながら、特許文献１に示す冷凍装置では、蒸発器等の圧損によりエジェクタの昇圧量が不足した場合、図１５に示すように、蒸発器に冷媒が循環しなくなり、冷媒回路の効率が低下するという問題があった。つまり、図１６に示すように、エジェクタを有する冷媒回路において、蒸発器に冷媒が循環可能な条件の範囲が限定されてしまうという問題があった。
【０００７】
本発明は、斯かる点に鑑みてなされたものであり、エジェクタを有する冷媒回路において、該冷媒回路の効率を維持しつつ、蒸発器に冷媒が循環可能な条件の範囲を広げることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
第１の発明は、圧縮機（12）と、放熱器（13）と、エジェクタ（21）と、気液分離器（15）とが順に接続され、上記気液分離器（15）の液冷媒を蒸発させる蒸発器（17）が設けられると共に、上記蒸発器で蒸発したガス冷媒を上記エジェクタ（21）の吸引部（24）に導く低圧通路（20）と、上記蒸発器（17）で蒸発したガス冷媒の一部を上記圧縮機（12）の吸入側に導く分岐通路（18）と、上記気液分離器（15）のガス冷媒を圧縮機（12）の中間圧部（12b）に導入させる導入通路（19）とを備えた冷媒回路（11）を備え、上記放熱器（13）の出口側とエジェクタ（21）の出口側とに接続されて上記エジェクタ（21）をバイパスするバイパス通路（32）と、該バイパス通路（32）を流れる冷媒量を調節する調節機構（33）とを有するバイパス回路（31）を備えている。
【０００９】
上記第１の発明では、冷媒回路（11）で冷凍サイクルが行われる。具体的には、圧縮機（12）で圧縮された冷媒は放熱器（13）で放熱され、エジェクタ（21）で減圧される。エジェクタ（21）で減圧された冷媒は気液分離器（15）へ流入する。気液分離器（15）では、冷媒が気液分離される。そして、ガス冷媒は導入通路（19）を通過して圧縮機（12）の中間圧部（12b）へ吸入される。一方、液冷媒は蒸発器（17）へ流入して蒸発する。蒸発器（17）を出た冷媒は、その一部が低圧通路（20）を介してエジェクタ（21）の吸引部（24）へ導入され、残りは分岐通路（18）を通過して圧縮機（12）へ吸入される。
【００１０】
そして、バイパス回路（31）では、エジェクタ（21）のニードルの開度に基づいて上記放熱器（13）を流出した冷媒がバイパス通路（32）を流れる。例えば、エジェクタ（21）のニードルの開度の全開時の流量を超える冷媒がエジェクタ（21）に流れた場合、この超えた分の冷媒はバイパス通路（32）を流れる。逆に、流量が過剰に低下したりすると、エジェクタ（21）の昇圧能力が不十分となるので、エジェクタ（21）のニードル開度を閉じて、上記放熱器（13）を流出した冷媒がバイパス通路（32）を流れる。
【００１１】
バイパス通路（32）を流れた冷媒は気液分離器（15）へ流入する。そして、気液分離器（15）で気液分離され、ガス冷媒は圧縮機（12）の中間圧部（12b）へ吸入され、液冷媒は蒸発器（17）へ流入する。
【００１２】
第２の発明は、上記第１の発明において、上記調節機構（33）は、上記バイパス通路（32）を流れる冷媒を膨張させるバイパス膨張弁（33a）に構成され、上記バイパス回路（31）は、上記バイパス膨張弁（33a）で膨張させた冷媒を蒸発させる補助蒸発器（34）を備えている。
【００１３】
上記第２の発明では、調節機構（33）がバイパス膨張弁（33a）に構成され、バイパス回路（31）が補助膨張弁（16）を備えている。
【００１４】
ここで、従来の冷凍装置において、例えば圧縮機の運転周波数が低下して冷媒回路を流れる冷媒流量が低下するような場合、エジェクタでの昇圧不足が生じると、図１７に示すように、気液分離器内に流入する液冷媒の割合が増加して液冷媒が直接圧縮機に吸入されて液圧縮を引き起こし圧縮機の信頼性を損ねるという問題があった。
【００１５】
しかしながら、第２の発明では、エジェクタ（21）が昇圧不足となると、バイパス膨張弁（33a）を開いて放熱器（13）を出た冷媒をバイパス通路（32）へ供給する。バイパス通路（32）を流れる冷媒はバイパス膨張弁（33a）を通過する際に減圧して補助熱交換器（34）で蒸発する。蒸発した冷媒は気液分離器（15）へ流入する。そして、気液分離器（15）で気液分離され、ガス冷媒は圧縮機（12）の中間圧部（12b）へ吸入され、液冷媒は蒸発器（17）へ流入する。つまり、エジェクタ（21）を通過することなく、エジェクタ（21）で昇圧された冷媒圧力と同等の圧力のガス冷媒を圧縮機（12）へ流すことができる。
【００１６】
第１の発明は、上記構成に加え、上記冷媒回路（11）は、上記導入通路（19）を流れる冷媒の過熱度が所定値以下となると、上記調節機構（33）を調節して上記バイパス通路（32）に冷媒を供給する開度調節部（41）を備えている。
【００１７】
上記第１の発明では、冷媒回路（11）は開度調節部（41）を備えている。開度調節部（41）は、上記導入通路（19）を流れる冷媒、すなわち圧縮機（12）の中間圧部（12b）の吸入側を流れる冷媒の過熱度が所定値以下となると、放熱器（13）を出た冷媒をバイパス回路（31）に供給するよう上記調節機構（33）を調節する。調節機構（33）が調節されると、放熱器（13）を出た冷媒がバイパス通路（32）へ供給される。バイパス通路（32）では、冷媒は気液分離器（15）へ流入する。気液分離器（15）へ流入した冷媒は気液分離され、ガス冷媒は圧縮機（12）の中間圧部（12b）へ吸入され、液冷媒は蒸発器（17）へ流入する。
【００１８】
第１の発明は、上記構成に加え、上記冷媒回路（11）は、上記気液分離器（15）と上記蒸発器（17）との間に設けられて該蒸発器（17）に流入する冷媒を膨張させる補助膨張弁（16）と、上記導入通路（19）、及び上記分岐通路（18）をそれぞれ流れる冷媒の過熱度が共に上記所定値よりも大きい過熱度となるように上記補助膨張弁（16）の開度を調節する過熱度制御部（42）とを備えている。
【００１９】
上記第１の発明では、冷媒回路（11）は補助膨張弁（16）と過熱度制御部（42）とを備えている。補助膨張弁（16）は、気液分離器（15）で分離した液冷媒を膨張させる。膨張させた液冷媒は蒸発器へ流入して蒸発する。過熱度制御部（42）は、上記導入通路（19）及び上記分岐通路（18）をそれぞれ流れる冷媒の過熱度が共に上記所定値よりも大きい過熱度となるように補助膨張弁（16）の開度を調節している。こうすることで、圧縮機（12）での液圧縮を防ぐことができる。
【００２０】
第１の発明は、上記構成に加え、上記過熱度制御部（42）は、上記導入通路（19）を流れる冷媒の過熱度が、上記分岐通路（18）を流れる冷媒の過熱度よりも小さくなるように上記補助膨張弁（16）の開度を調節するよう構成されている。
【００２１】
上記第１の発明では、過熱度制御部（42）は、補助膨張弁（16）の開度を調節することで上記導入通路（19）を流れる冷媒、及び上記分岐通路（18）を流れる冷媒の過熱度を調節している。そして、過熱度制御部（42）は、上記導入通路（19）を流れる冷媒の過熱度が、上記分岐通路（18）を流れる冷媒の過熱度よりも小さくなるように上記補助膨張弁（16）の開度を調節する。こうすることで、蒸発器（17）を通過してエジェクタ（21）を流れる冷媒量が減り、エジェクタ（21）の昇圧量が増加する。
【００２２】
第３の発明は、上記第１又は第２の発明において、ケーシング（50）内に上記中間圧部（12b）を構成する吸入室（12b）と、該圧縮機（12）の吸入側に接続される吸入室（12a）とを備えている。
【００２３】
上記第３の発明では、圧縮機（12）は、ケーシング（50）内に２つの吸入室（12a,12b）を備えている。このため、圧縮機（12）の吸入側から吸入室（12a）へ吸入する冷媒流量と、中間圧部（12b）を構成する吸入室（12b）へ導入する冷媒流量を自在に調節することができる。
【００２４】
第４の発明は、上記第３の発明において、上記圧縮機（12）は、上記吸入室（12b）の吸入容積が、該圧縮機（12）の吸入側と接続される吸入室（12a）の吸入容積よりも大きく形成されている。
【００２５】
上記第４の発明では、吸入室（12b）の吸入容積を、圧縮機（12）の吸入側と接続する吸入室（12a）の吸入容積よりも大きく形成した。このため、吸入室（12b）に導入する冷媒流量が増加し、エジェクタ（21）の昇圧量が多くなる。したがって、いわゆるインジェクション機構よりも圧縮機（12）の効率が高まると共に、蒸発器（17）に冷媒が循環する条件の範囲が広がる。
【００２６】
第５の発明は、上記第３又は第４の発明において、上記圧縮機（12）は、上記分岐通路（18）と連通する吸入室（12a）を有する第１圧縮機構部（60）と、上記導入通路（19）と連通する吸入室（12b）を有する第２圧縮機構部（70）とを備え、上記第１圧縮機構部（60）の吐出冷媒と第２圧縮機構部（70）の吐出冷媒がケーシング（50）内で合流するように構成されている。
【００２７】
上記第５の発明では、圧縮機（12）で圧縮された冷媒は放熱器（13）で放熱され、エジェクタ（21）で減圧される。エジェクタ（21）で減圧された冷媒は気液分離器（15）へ流入する。気液分離器（15）では、冷媒が気液分離される。そして、ガス冷媒は導入通路（19）から第２圧縮機構部（70）の吸入室（12b）へ流入する。
【００２８】
一方、液冷媒は蒸発器（17）へ流入して蒸発する。蒸発器（17）を出た冷媒は、その一部が低圧通路（20）を介してエジェクタ（21）の吸引部（24）へ導入され、残りは分岐通路（18）を通過して第１圧縮機構部（60）の吸入室（12a）へ流入する。
【００２９】
そして、第２圧縮機構部（70）で圧縮された冷媒と第１圧縮機構部（60）で圧縮された冷媒は、ケーシング（50）の内部で合流し、圧縮機（12）から吐出される。
【００３０】
第６の発明は、上記第１〜第５の発明の何れか一つにおいて、上記冷媒回路（11）は、二酸化炭素で構成される冷媒が循環するよう構成されている。
【００３１】
上記第６の発明では、冷媒回路（11）を二酸化炭素からなる冷媒が循環する。このため、エジェクタ（21）での昇圧効果が高くなる。
【発明の効果】
【００３２】
上記第１の発明によれば、放熱器（13）を出た冷媒をバイパス回路（31）に供給するようにしたため、エジェクタ（21）をバイパスさせることができる。これにより、冷媒流量が所定量を超えても、冷媒回路（11）の冷媒を循環させることができる。
【００３３】
また、分岐通路（18）を設けたため、蒸発器（17）を出た冷媒の一部をエジェクタ（21）に戻すことなく、圧縮機（12）へ吸入させることができる。つまり、エジェクタ（21）が昇圧不足を生じても、昇圧対象となる冷媒量を減らすことができる。これにより、エジェクタ（21）の昇圧不足による冷媒回路（11）の循環不良を回避することができる。これらの結果、エジェクタ（21）を有する冷媒回路（11）において、該冷媒回路（11）の効率を維持しつつ、蒸発器（17）に冷媒が循環可能な条件の範囲を広げることができる。
【００３４】
上記第２の発明によれば、バイパス膨張弁（33a）と補助蒸発器（34）を設けたため、エジェクタ（21）をバイパスさせつつ、バイパス通路（32）を流れる冷媒を蒸発させることができる。このため、エジェクタ（21）が昇圧不足を生じても、エジェクタ（21）を通過することなく、エジェクタ（21）で昇圧された冷媒圧力と同等の圧力のガス冷媒を気液分離器（15）へ流すことができる。これらにより、エジェクタ（21）の昇圧不足による冷媒回路（11）の循環不良を回避することができる。これらの結果、エジェクタ（21）を有する冷媒回路（11）において、該冷媒回路（11）の効率を維持しつつ、蒸発器（17）に冷媒が循環可能な条件の範囲を広げることができる。
【００３５】
上記第１の発明によれば、開度調節部（41）を設けたため、導入通路（19）を流れる冷媒の過熱度が所定値以下となった場合にバイパス回路（31）に冷媒を供給することができる。つまり、上記過熱度が所定値以下になると、エジェクタ（21）の昇圧不足が予想されるため、バイパス回路（31）に冷媒を供給することで、昇圧不足による冷媒回路（11）の循環不良を回避することができる。
【００３６】
上記第１の発明によれば、補助膨張弁（16）と過熱度制御部（42）とを設けたため、補助膨張弁（16）の開度を調節することで導入通路（19）及び分岐通路（18）をそれぞれ流れる冷媒の過熱度を共に所定値よりも大きい過熱度に制御することができる。これにより、圧縮機（12）での液圧縮を防止することができる。
【００３７】
上記第１の発明によれば、過熱度制御部（42）が導入通路（19）を流れる冷媒の過熱度が、分岐通路（18）を流れる冷媒の過熱度よりも小さくなるように補助膨張弁（16）の開度を調節するようにしたため、補助膨張弁（16）の開度を絞ることができる。これにより、蒸発器（17）を通過してエジェクタ（21）に流れる冷媒量が減り、エジェクタ（21）の昇圧量を増加させることができる。
【００３８】
上記第３の発明によれば、少なくとも２つの吸入室（12a,12b）を備えたため、圧縮機（12）の吸入側から吸入室（12a）へ吸入する冷媒流量と、吸入室（12b）へ導入する冷媒流量とを自在に調節することができる。いわゆるインジェクション機構では、中間圧吸入率が１０％程度であるため、インジェクション機構に対応した圧縮機を用いると、冷媒回路の効率として求められる十分な中間圧吸入率を確保できないという問題がある。ところが、本発明では、吸入室（12b）へ導入する冷媒流量を増やすことができるため、十分な中間圧吸入率を確保することができる。これにより、圧縮機（12）に吸入される中間圧冷媒が増加するため、圧縮機（12）の入力を減らすことができる。この結果、冷媒回路（11）の効率を向上させることができる。
【００３９】
上記第４の発明によれば、吸入室（12b）の吸入容積を、圧縮機（12）の吸入側と接続する吸入室（12a）の吸入容積よりも大きく形成したため、吸入室（12b）に導入する冷媒流量を増加させることができる。これにより、エジェクタ（21）の昇圧量が多くなるため、いわゆるインジェクション機構よりも圧縮機（12）の効率を高めると共に、蒸発器（17）に冷媒が循環可能な条件の範囲を広げることができる。
【００４０】
上記第５の発明によれば、第１圧縮機構部（60）と第２圧縮機構部（70）とを設け、それぞれの圧縮機構部（60,70）で圧縮した冷媒を合流させるようにしたため、圧縮機（12）に吸入される異なる圧力の冷媒を別々に圧縮させることができる。
【００４１】
上記第６の発明によれば、冷媒回路（11）を循環する冷媒を二酸化炭素としたため、エジェクタ（21）での昇圧効果を高めることができる。
【図面の簡単な説明】
【００４２】
【図１】実施形態１に係る冷媒回路を示す配管系統図である。
【図２】実施形態１に係る冷凍装置のｐ−ｈ線図である。
【図３】実施形態１〜３に係る圧縮機を示す模式的な断面図である。
【図４】実施形態１に係るエジェクタの構造を示す構造図である。
【図５】実施形態１に係る冷媒回路の中間圧吸入率とエジェクタ効率（昇圧量）との関係を示すグラフである。
【図６】実施形態１に係る補助膨張弁の開度と過熱度との関係を示すグラフである。
【図７】実施形態１に係るエジェクタの冷媒流量とエジェクタ効率（昇圧量）との関係を示すグラフである。
【図８】実施形態２に係る冷媒回路を示す配管系統図である。
【図９】実施形態３に係る冷媒回路を示す配管系統図である。
【図１０】その他の実施形態に係る例示１の圧縮機を示す模式的な断面図である。
【図１１】その他の実施形態に係る例示２の圧縮機を示す模式的な断面図である。
【図１２】その他の実施形態に係る例示３の圧縮機を示す模式的な断面図である。
【図１３】その他の実施形態に係る例示３の圧縮機を示す模式的な平面図であって、（Ａ）は第１圧縮機構部を示すものであり、（Ｂ）は第２圧縮機構部を示すものである。
【図１４】従来のエジェクタの冷媒流量とエジェクタ効率（昇圧量）との関係を示すグラフである。
【図１５】従来の冷凍装置におけるエジェクタの昇圧不足時のｐ−ｈ線図である。
【図１６】従来の冷凍装置の運転範囲を示すグラフである。
【図１７】従来の冷凍装置の気液分離器の内部状態を示す模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００４３】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。
【００４４】
〈発明の実施形態１〉
以下、本発明の実施形態１を図面に基づいて詳細に説明する。
【００４５】
図１は本発明の実施形態１に係る冷凍装置（10）の冷媒回路（11）の図である。また、図２は、本実施形態の冷凍装置（10）のＰ−ｈ線図である。
【００４６】
上記冷媒回路（11）には、圧縮機（12）と、室内熱交換器（13）と、エジェクタ（21）と、気液分離器（15）と、バイパス回路（31）と、補助膨張弁（16）と、室外熱交換器（17）と、バイパス制御器（41）と、過熱度制御器（42）とが接続されている。
【００４７】
また、冷媒回路（11）には、図示はしないが、圧縮機（12）に接続される第１吸入配管（18）及び第２吸入配管（19）の吸入温度を検知する第１吸入温度センサ及び第２吸入温度センサと、室外熱交換器（17）の冷媒温度を検知する配管温度センサと、気液分離器（15）内の冷媒温度を検知する温度センサと、圧縮機（12）の吐出温度を検知する吐出温度センサとが接続されている。これらの各センサで検知した値は、随時、過熱度制御器（42）に送られている。
【００４８】
上記圧縮機（12）は、図３に示すように、縦長円筒状の密閉ドーム型のケーシング（50）を有している。ケーシング（50）は、その内部を空洞とする圧力容器を構成している。ケーシング（50）の胴部の外周壁には、２本の吸入配管（18,19）が貫通しており、各吸入配管（18,19）の流出端がケーシング（50）の内部空間（S1）に開口している。
【００４９】
また、ケーシング（50）の上壁部の頂部に吐出管（53）が貫通しており、吐出管（53）の流入端がケーシング（50）の内部空間（S1）に開口している。
【００５０】
上記ケーシング（50）の内部空間（S1）には、駆動軸（51）と、該駆動軸（51）を回転駆動するモータ（54）と、冷媒を圧縮する圧縮機構（52）とが収容されている。圧縮機構（52）とモータ（54）とは、上下に延びる駆動軸（51）によって連結され、圧縮機構（52）は、モータ（54）よりも下方に設けられている。上記駆動軸（51）の下部には、２つの偏心部（図示省略）が設けられている。
【００５１】
上記圧縮機構（52）は、ロータリ式の圧縮機構であり、且つ２つのロータリ式圧縮機構部（60,70）が同軸となって連結された、２シリンダ式の圧縮機構を構成している。また、２つのロータリ式圧縮機構部（60,70）は、シリンダ内のピストンがブレードに一体に連結されて該ピストンがシリンダ内を揺動するように偏心回転運動を行う、いわゆる揺動ピストン式の圧縮機構を構成している。上記圧縮機構（52）は、運転周波数によって能力制御されている。
【００５２】
上記第１圧縮機構部（60）及び第２圧縮機構部（70）は、概ね同一の構造となっている。即ち、図３に示すように、各圧縮機構部（60,70）は、シリンダ（61,71）とピストン（64,74）と一対のブッシュ（図示省略）とブレード（図示省略）とをそれぞれ備えている。
【００５３】
上記各シリンダ（61,71）は、略円筒状に形成され、その内部にシリンダ室（12a,12b）を形成している。尚、上記各シリンダ室（12a,12b）は本発明に係る吸入室を構成している。
【００５４】
上記第１シリンダ（61）には、第１吸入配管（18）が径方向に挿通され、第１吸入配管（18）の流出端が圧縮室である第１シリンダ室（12a）と連通している。そして、第１シリンダ室（12a）には、この第１吸入配管（18）から低圧冷媒が流入する。
【００５５】
上記第２シリンダ（71）には、第２吸入配管（19）が径方向に挿通され、第２吸入配管（19）の流出端が圧縮室である第２シリンダ室（12b）と連通している。そして、第２シリンダ室（12b）には、この第２吸入配管（19）から上記第１シリンダ室（12a）に流入する低圧冷媒よりも高い圧力の冷媒（中間圧）が流入する。尚、第２シリンダ室（12b）は、本発明に係る中間圧部を構成している。
【００５６】
また、第１シリンダ室（12a）には、第１吐出ポート（63）の流入端が開口している。第２シリンダ室（12b）には、第２吐出ポート（73）の流入端が開口している。第１吐出ポート（63）は、第１シリンダ室（12a）で圧縮された冷媒が流出する吐出口を構成し、第２吐出ポート（73）は、第２シリンダ室（12b）で圧縮された冷媒が流出する吐出口を構成している。
【００５７】
両シリンダ（61,71）は、中間圧側の第２シリンダ（71）の第２シリンダ室（12b）の吸入容積が、低圧側の第１シリンダ（61）の第１シリンダ室（12a）の吸入容積よりも大きくなるように構成されている。つまり、上記圧縮機（12）は、中間圧吸入が多くなるように設定されている。
【００５８】
上記第１ピストン（64）は、略円筒状に形成され、第１シリンダ室（12a）に収容されている。第２ピストン（74）は、略円筒状に形成され、第２シリンダ室（12b）に収容されている。これにより、各ピストン（64,74）は、シリンダ室（12a,12b）の内周面と摺接しながら偏心回転運動を行うように構成されている。
【００５９】
図１及び図４に示すように、上記エジェクタ（21）は、エジェクタ部（22）を備えている。上記エジェクタ部（22）は、高圧冷媒が流れる駆動流路（23）と、低圧冷媒が吸引されて流れる吸引流路（24）と、吸引流路（24）を流れる冷媒と駆動流路（23）を流れる冷媒とを合流させて噴出する噴出流路（25）とが設けられている。上記エジェクタ部（22）は、駆動流路（23）へ流入した高圧冷媒をエジェクタ部（22）内に設けられたノズル（28）で減圧させると共に加速させ、その加速により生じる負圧によって、低圧冷媒を吸引流路（24）内に吸引するように構成されている。また、上記エジェクタ部（22）は、噴出流路（25）において吸引流路（24）を流れる冷媒と駆動流路（23）を流れる冷媒とを混合させ、この混合冷媒をディフューザ（26）で減速させると共に昇圧させてから噴出させるように構成されている。尚、上記吸引流路（24）は、本発明に係る吸引部を構成している。
【００６０】
上記エジェクタ部（22）の噴出流路（25）の出口は、気液分離器（15）の側部に接続されている。
【００６１】
上記エジェクタ部（22）は、円筒状に形成されたエジェクタ本体と、該エジェクタ本体に収納されたノズル（28）とを備えている。上記エジェクタ本体の基端面には、高圧冷媒の高圧流入口と低圧冷媒の低圧流入口（27）が形成されると共に、先端面には、噴射口が形成されている。そして、上記高圧流入口は、ノズル（28）に形成された駆動流路（23）に開口する一方、低圧流入口（27）は吸引流路（24）に開口し、噴射口は気液分離器（15）に接続されている。
【００６２】
更に、上記エジェクタ部（22）は、駆動流路（23）の流路径を調節するためのニードル（29）が設けられている。エジェクタ（21）では、ニードル（29）が前後方向に移動することで駆動流路（23）の流路が開かれ、又は閉じられる。駆動流路（23）の流路が開かれると該駆動流路（23）を流れる高圧冷媒量が増加し、閉じられると駆動流路（23）を流れる高圧冷媒量が減少する。
【００６３】
上記気液分離器（15）は、その側部の上側にガス流出口（15a）が開口し、その側部に第１冷媒流入口（15b）及び第２冷媒流入口（15c）が開口し、その底部に液流出口（15d）が開口している。上記ガス流出口（15a）は圧縮機（12）の第２シリンダ室（12b）に、後述する第２吸入配管（19）を介して接続されている。上記第１冷媒流入口（15b）は上記エジェクタ部（22）の噴出流路（25）の出口側に接続されている。上記第２冷媒流入口（15c）は後述するバイパス通路（32）の出口側に接続されている。上記液流出口（15d）は補助膨張弁（16）を介して室外熱交換器（17）に接続されている。
【００６４】
上記室外熱交換器（17）と室内熱交換器（13）とは、いわゆるクロスフィン型のフィン・アンド・チューブ熱交換器で構成されている。室内熱交換器（13）は、室内空気を冷媒と熱交換させるものであって、本発明に係る放熱器を構成している。室外熱交換器（17）は、室外空気を冷媒と熱交換させるものであって、本発明に係る蒸発器を構成している。
【００６５】
上記室外熱交換器（17）の出口側は、エジェクタ（21）の低圧流入口（27）と低圧冷媒管（20）を介して接続されている。そして、低圧冷媒管（20）の途中から第１吸入配管（18）が分岐している。
【００６６】
上記第１吸入配管（18）は、内部を冷媒が流通する冷媒管であって、本発明に係る分岐通路を構成している。第１吸入配管（18）は、一端が上記低圧冷媒管（20）の途中に接続される一方、他端が圧縮機（12）の第１シリンダ室（12a）内に開口している。つまり、蒸発器となる室外熱交換器（17）から流出した低圧冷媒は、その一部が低圧冷媒管（20）を流れて低圧流入口からエジェクタ（21）へ導入される一方、残りが低圧冷媒管（20）から分岐し、第１吸入配管（18）を流れて圧縮機（12）の第１シリンダ室（12a）へ吸入される。
【００６７】
上記第２吸入配管（19）は、内部を冷媒が流通する冷媒管であって、本発明に係る導入通路を構成している。第２吸入配管（19）は、一端が上記気液分離器（15）のガス流出口（15a）に接続される一方、他端が圧縮機（12）の第２シリンダ室（12b）に開口している。
【００６８】
次に、第１吸入配管（18）及び第２吸入配管（19）の冷媒回路（11）における作用について説明する。
【００６９】
上記第１吸入配管（18）は、室外熱交換器（17）を流出した低圧冷媒が流れる一方、上記第２吸入配管（19）は、上記低圧冷媒よりも高い圧力（中間圧）の冷媒が流れるものである。したがって、両吸入配管（18,19）は、圧縮機（12）に異なる圧力の冷媒を供給する、中間圧吸入回路を構成している。
【００７０】
ここで、中間圧吸入率は、以下の関係式で示される。
【００７１】
中間圧吸入率＝第２シリンダ室（12b）の冷媒吸入量／全冷媒吸入量
中間圧吸入率が高くなる（すなわち、第１吸入配管（18）を流れる冷媒流量が減少した状態）と、図５に示すように、エジェクタ効率（昇圧量）が増加するものの、室外熱交換器（17）を流出した冷媒を全て昇圧しなくてはならなくなり、エジェクタ（21）が昇圧不足になった場合、冷媒回路（11）に冷媒が循環しなくなるという問題が生じやすくなる。
【００７２】
一方、中間圧吸入率が低くなる（すなわち、第１吸入配管（18）を流れる冷媒量が増加した状態）と、エジェクタ効率（昇圧量）が低下するものの、室外熱交換器（17）を流出した冷媒を全て昇圧しなくてもよいため、エジェクタ（21）が昇圧不足になった場合でも冷媒回路（11）に冷媒を循環させることができる。つまり、第１吸入配管（18）及び第２吸入配管（19）を設けることで、エジェクタ（21）が昇圧不足を生じても、冷媒回路（11）に冷媒を循環させることができる。
【００７３】
上記補助膨張弁（16）は、開度調節可能な電磁膨張弁に構成され、気液分離器（15）と室外熱交換器（17）との間に設置されている。補助膨張弁（16）は、上記過熱度制御器（42）によって、その開度を調節されている。
【００７４】
上記バイパス回路（31）は、バイパス配管（32）と、バイパス膨張弁（33a）と、補助熱交換器（34）とを備えている。
【００７５】
上記バイパス配管（32）は、内部を冷媒が流通する冷媒配管であって、本発明に係るバイパス通路を構成している。バイパス配管（32）は、その一端がエジェクタ（21）の吸入側に接続される一方、他端が気液分離器（15）の側部の第２冷媒流入口（15c）に接続されている。
【００７６】
上記バイパス膨張弁（33a）は、開度調節可能な電磁膨張弁に構成され、バイパス通路（32）を流れる冷媒を膨張させて減圧するものである。バイパス膨張弁（33a）は、本発明に係る調節機構を構成している。このバイパス膨張弁（33a）は、バイパス制御器（41）によって開度が調節されている。
【００７７】
上記補助熱交換器（34）は、いわゆるクロスフィン型のフィン・アンド・チューブ熱交換器に構成されている。補助熱交換器（34）は、室内ファンによって吸い込まれた室内空気を冷媒と熱交換させる。また、補助熱交換器（34）は、蒸発器となる室外熱交換器（17）よりも蒸発温度が高くなるので該室外熱交換器（17）よりも風上側に設置されるほうがよい。尚、補助熱交換器（34）は本発明に係る補助蒸発器を構成している。
【００７８】
上記バイパス制御器（41）は、上記エジェクタ（21）を流れる冷媒の昇圧量に基づき、冷媒回路（11）の循環冷媒をバイパス回路（31）に供給することでエジェクタ（21）をバイパスさせるものであって、本発明に係る開度調節器を構成している。具体的に、バイパス制御器（41）は、第２吸入配管（19）を流れる冷媒が湿り状態となる（過熱度が０以下となる）と、バイパス膨張弁（33a）を開けるように制御する。バイパス膨張弁（33a）を開くと、室内熱交換器（13）から流出した冷媒が、バイパス通路（32）に流れ込んで補助熱交換器（34）へ流入する。尚、上記過熱度０は、本発明に係る所定値を例示するものである。また、上記過熱度の設定値は０に限られるものではない。
【００７９】
上記過熱度制御器（42）は、第１吸入配管（18）及び第２吸入配管（19）をそれぞれ流れる冷媒の過熱度を調節するためのものであって、本発明に係る過熱度制御器を構成している。
【００８０】
具体的には、図６に示すように、過熱度制御器（42）が補助膨張弁（16）の開度を開けると、室外熱交換器（17）を流れる冷媒量が増加して第１吸入配管（18）を流れる冷媒の過熱度が下がる傾向になる一方、エジェクタ（21）に導入される低圧冷媒量が増加して気液分離器（15）内のガス冷媒の割合が増加する。このため、第２吸入配管（19）を流れる冷媒の過熱度が上がる傾向になる。
【００８１】
また、過熱度制御器（42）が補助膨張弁（16）を閉じると、室外熱交換器（17）を流れる冷媒量が減って第１吸入配管（18）を流れる冷媒の過熱度が上がる傾向になる一方、エジェクタ（21）に導入される低圧冷媒量が減って気液分離器（15）内の液冷媒の割合が増加する。このため、第２吸入配管（19）を流れる冷媒の過熱度が下がる傾向になる。
【００８２】
そして、上記過熱度制御器（42）は、第１吸入配管（18）、及び第２吸入配管（19）をそれぞれ流れる冷媒が両方とも０よりも大きい過熱度となるように補助膨張弁（16）の開度を調節している。
【００８３】
本実施形態１では、過熱度制御器（42）は第１吸入配管（18）及び第２吸入配管（19）のそれぞれの冷媒温度、室外熱交換器（17）の冷媒温度、気液分離器（15）内の冷媒温度、又は圧縮機（12）の吐出温度等に基づいて第１吸入配管（18）及び第２吸入配管（19）の冷媒の過熱度を調節している。
【００８４】
尚、気液分離器（15）及び室外熱交換器（17）については冷媒の圧力を検知するようにしてもよい。
【００８５】
−運転動作−
〈圧縮機の運転動作〉
まず、実施形態１に係る圧縮機（12）の運転動作について説明する。
【００８６】
図３に示すモータ（54）が通電されると、ロータが回転し、これに伴い駆動軸（51）が回転する。駆動軸（51）が回転すると各偏心部が偏心回転し、これに伴い各ピストン（64,74）が各シリンダ室（12a,12b）の内周面に沿うように回転する。
【００８７】
このようにしてピストン（64,74）が回転すると、各吸入配管（18,19）から各シリンダ室（12a,12b）へ冷媒が吸入される。各シリンダ室（12a,12b）では、ピストン（64,74）とブレードによって区画される空間の容積が変化することで、冷媒が圧縮される。高圧側の空間の冷媒の圧力が所定値以上になると、各吐出ポート（63,73）のリード弁（図示省略）が開放され、高圧の冷媒が各吐出ポート（63,73）を流出する。
【００８８】
そして、ケーシング（50）の内部空間（S1）において、第１圧縮機構部（60）の吐出冷媒と、第２圧縮機構部（70）の吐出冷媒とが合流する。合流した冷媒は、モータ（54）の上方へ向かって流れ、吐出管（53）よりケーシング（50）の外部へ吐出される。
【００８９】
〈暖房運転〉
次に、上記冷凍装置（10）の運転動作について説明する。
【００９０】
上記圧縮機（12）を運転すると、室内熱交換器（13）が放熱器となり、上記室外熱交換器（17）が蒸発器となって暖房サイクルが行われる。
【００９１】
上記圧縮機（12）から吐出された高圧冷媒（図１及び図２のｄ１参照）は、室内熱交換器（13）に流入し、室内空気へ放熱しながら凝縮する。上記室内熱交換器（13）を流出した高圧冷媒（駆動流体）（図１及び図２のｄ２参照）は、エジェクタ部（22）の駆動流路（23）に流入する。該駆動流路（23）に流入した高圧冷媒は、ノズル（28）により減圧して加速される（図１及び図２のｄ３参照）。この高圧冷媒の加速により生じる負圧によって、室外熱交換器（17）から流出した低圧冷媒（吸引流体）（図１及び図２のｄ９参照）がエジェクタ部（22）内に吸引される。
【００９２】
そして、加速された高圧冷媒と吸引された低圧冷媒とは、エジェクタ部（22）の噴出流路（25）の上流側で合流する（図１及び図２のｄ４参照）。合流した冷媒は、ディフューザ（26）で減速させて昇圧した後で噴出流路（25）から噴出する（図１及び図２のｄ５参照）。
【００９３】
上記エジェクタ部（22）から噴出した冷媒は、気液分離器（15）の第１冷媒流入口（15b）から流入する。そして、気液分離器（15）内でガス冷媒（図１及び図２のｄ６参照）と液冷媒（図１及び図２のｄ７参照）とに分離する。
【００９４】
上記気液分離器（15）で分離した液冷媒は、補助膨張弁（16）で減圧され（図１及び図２のｄ８参照）、室外熱交換器（17）に流入し、室外空気から吸熱しながら蒸発する。そして、上記室外熱交換器（17）を流出した冷媒は、一部が上述したようにエジェクタ部（22）内に吸引され（図１及び図２のｄ９参照）、残りが圧縮機（12）の第１シリンダ室（12a）へ吸入される。
【００９５】
一方、上記気液分離器（15）で分離したガス冷媒は、上記圧縮機（12）の第２シリンダ室（12b）へ吸入される。圧縮機（12）に吸入されたガス冷媒は、所定の圧力まで圧縮されて高圧冷媒となり、該圧縮機（12）から吐出される。この冷媒循環が繰り返されている。
【００９６】
また、デフロスト運転を行う際には、バイパス膨張弁（33a）を全開としたサイクル
によって行われる。
【００９７】
〈圧縮機の吸入側の過熱度制御〉
上記過熱度制御器（42）は、図６に示すように、圧縮機（12）の吸入側の冷媒の過熱度が０より大きくなるように補助膨張弁（16）の開度を調節するものである。具体的には、過熱度制御器（42）は、第１吸入配管（18）、及び第２吸入配管（19）をそれぞれ流れる冷媒が両方とも０よりも大きい過熱度となるように補助膨張弁（16）の開度を調節している。
【００９８】
また、過熱度制御器（42）は、第２吸入配管（19）及び第１吸入配管（18）の冷媒の過熱度を０よりも大きく保った状態において、第２吸入配管（19）の過熱度が第１吸入配管（18）の過熱度よりも小さくなるように補助膨張弁（16）の開度を調節している。これにより、エジェクタ（21）で昇圧量が増加させることができる。
【００９９】
〈バイパス回路を利用した運転動作〉
上記冷凍装置（10）では、その運転条件に応じて圧縮機（12）の運転周波数を変化させ、冷媒回路（11）を流れる冷媒流量を調節している。
【０１００】
図７に示すように、上記圧縮機（12）の運転周波数が増加して冷媒回路（11）を流れる冷媒流量が通常よりも増加すると、エジェクタ（21）のニードル（29）を移動させてエジェクタ部（22）の駆動流路（23）を開けるようにする（ニードル（29）の全開）。このとき、バイパス制御器（41）は、バイパス膨張弁（33a）を制御して該バイパス膨張弁（33a）を開けるようにする。上記バイパス膨張弁（33a）が開かれると、室内熱交換器（13）を流出した冷媒の一部がバイパス通路（32）に流れ込む。そして、バイパス膨張弁（33a）で膨張した冷媒は補助熱交換器（34）で蒸発してガス冷媒となって気液分離器（15）に流れ込む。一方、室内熱交換器（13）を流出した冷媒の残りがエジェクタ（21）に流れ込む。つまり、バイパス制御器（41）はエジェクタ（21）のニードル（29）全開時の流量を超える冷媒については、バイパス回路（31）に流れるようにバイパス膨張弁（33a）の開度を調節している。
【０１０１】
上記圧縮機（12）の運転周波数が低下することで冷媒回路（11）を流れる冷媒流量が通常よりも減少すると、エジェクタ（21）に導入される低圧冷媒が減少して該エジェクタ（21）の昇圧能力が低下する一方、気液分離器（15）内の液冷媒の割合が増加する。これにより、図６に破線で示すように、第２吸入配管（19）の冷媒が湿りやすく（過熱度が０以下となりやすく）なる。
【０１０２】
そして、第２吸入配管（19）の冷媒の過熱度が０以下となると、バイパス制御器（41）は、バイパス膨張弁（33a）を制御して該バイパス膨張弁（33a）を開けるようにする一方、ニードル（29）を移動させてエジェクタ部（22）の駆動流路（23）を閉じるようにする（ニードル（29）の全閉）。これにより、上記バイパス膨張弁（33a）が開くと、室内熱交換器（13）を流出した冷媒が全てバイパス通路（32）に流れ込む。そして、この冷媒はバイパス膨張弁（33a）で膨張し、補助熱交換器（34）で蒸発する。蒸発したガス冷媒は気液分離器（15）に流れ込んで気液分離される。気液分離されたガス冷媒はガス流出口（15a）から第２吸入配管（19）を介して圧縮機（12）の第２シリンダ室（12b）に導入される。そして、気液分離された液冷媒は液流出口（15d）から流出して補助膨張弁（16）で膨張し、室外熱交換器（17）に流入される。上記室外熱交換器（17）では、流入した液冷媒を蒸発させる。室外熱交換器（17）を流出した冷媒は第１吸入配管（18）を通過して圧縮機（12）の第１シリンダ室（12a）へ吸入される。
【０１０３】
−実施形態１の効果−
上記実施形態１によれば、室外熱交換器（17）を出た冷媒をバイパス回路（31）に供給するようにしたため、エジェクタ（21）をバイパスさせつつ、バイパス配管（32）を流れる冷媒を蒸発させることができる。このため、エジェクタ（21）の昇圧量が低下しても、エジェクタ（21）を通過することなく、エジェクタ（21）で昇圧された冷媒圧力と同等の圧力のガス冷媒を気液分離器（15）へ流すことができる。これらにより、エジェクタ（21）の昇圧不足による冷媒回路（11）の循環不良を回避することができる。
【０１０４】
また、第１吸入配管（18）を設けたため、室外熱交換器（17）を出た冷媒の一部をエジェクタ（21）に戻すことなく、圧縮機（12）へ吸入させることができる。つまり、エジェクタ（21）で昇圧不足が生じても、昇圧対象となる冷媒量を減らすことができる。これにより、エジェクタ（21）の昇圧不足による冷媒回路（11）の循環不良を回避することができる。これらの結果、エジェクタ（21）を有する冷媒回路（11）において、該冷媒回路（11）の効率を維持しつつ、室外熱交換器（17）に冷媒が循環可能な条件の範囲を広げることができる。
【０１０５】
また、バイパス制御器（41）を設けたため、第２吸入配管（19）を流れる冷媒の過熱度が０以下となった場合にバイパス回路（31）に冷媒を供給することができる。つまり、上記過熱度が０以下になると、エジェクタ（21）の昇圧不足が予想されるため、バイパス回路（31）に冷媒を供給することで、昇圧不足による冷媒回路（11）の循環不良を回避することができる。
【０１０６】
さらに、補助膨張弁（16）と過熱度制御器（42）とを設けたため、補助膨張弁（16）の開度を調節することで第２吸入配管（19）及び第１吸入配管（18）をそれぞれ流れる冷媒の過熱度を共に０よりも大きい過熱度に制御することができる。これにより、圧縮機（12）での液圧縮を防止することができる。
【０１０７】
続いて、過熱度制御器（42）が第２吸入配管（19）を流れる冷媒の過熱度が、第１吸入配管（18）を流れる冷媒の過熱度よりも小さくなるように補助膨張弁（16）の開度を調節するようにしたため、補助膨張弁（16）の開度を絞ることができる。これにより、室外熱交換器（17）を通過してエジェクタ（21）に流れる冷媒量が減るため、エジェクタ（21）の昇圧量を増加させることができる。
【０１０８】
また、圧縮機（12）が２つのシリンダを備えたため、第１シリンダ室（12a）へ吸入させる冷媒流量と、第２シリンダ室（12b）へ導入する冷媒流量とを自在に調節することができる。つまり、いわゆるインジェクション機構では、中間圧吸入率が１０％程度であるが、第２シリンダ室（12b）へ導入する冷媒流量を増やすことができるため、エジェクタの効率を向上させることができる。
【０１０９】
また、いわゆるインジェクション機構では、中間圧吸入率が１０％程度であるため、インジェクション機構に対応した圧縮機を用いると、冷媒回路の効率として求められる十分な中間圧吸入率を確保できないという問題がある。
【０１１０】
ところが、上記実施形態１では、第２シリンダ室（12b）へ導入する冷媒流量を増やすことができるため、十分な中間圧吸入率を確保することができる。これにより、圧縮機（12）に吸入される中間圧冷媒が増加するため、圧縮機（12）の入力を減らすことができる。この結果、冷媒回路（11）の効率を向上させることができる。
【０１１１】
また、中間圧側のシリンダの吸入容積を、低圧側のシリンダの吸入容積よりも大きく形成したため、中間圧で圧縮機（12）に吸入される冷媒流量をさらに増加させることができる。これにより、エジェクタ（21）の昇圧量が多くなるため、いわゆるインジェクション機構よりも圧縮機（12）の効率を高めると共に、室外熱交換器（17）に冷媒が循環可能な条件の範囲を広げることができる。
【０１１２】
最後に、第１圧縮機構部（60）と第２圧縮機構部（70）とを設け、それぞれの圧縮機構部（60,70）で圧縮した冷媒をケーシング（50）内で合流させるようにしたため、圧縮機（12）に吸入される異なる圧力の冷媒を別々に圧縮させることができる。
【０１１３】
〈発明の実施形態２〉
次に、本発明の実施形態２について説明する。図８に示すように、実施形態２に係る冷凍装置（10）は、実施形態１の冷凍装置（10）に代えてバイパス回路（31）の構成が異なっている。
【０１１４】
具体的には、実施形態２のバイパス回路（31）は、バイパス配管（32）と、バイパス膨張弁（33a）とを備えている。
【０１１５】
図７に示すように、上記圧縮機（12）の運転周波数が増加して冷媒回路（11）を流れる冷媒流量が通常よりも増加すると、エジェクタ（21）のニードル（29）の開度が最大となり、このとき、バイパス制御器（41）は、バイパス膨張弁（33a）を制御して該バイパス膨張弁（33a）を開けるようにする。上記バイパス膨張弁（33a）が開かれると、室内熱交換器（13）を流出した冷媒の一部がバイパス通路（32）に流れ込む。そして、バイパス膨張弁（33a）で膨張した冷媒は気液分離器（15）に流れ込む。一方、室内熱交換器（13）を流出した冷媒の残りがエジェクタ（21）に流れ込む。つまり、バイパス制御器（41）はエジェクタ（21）ニードル（29）全開時の流量を超える冷媒については、バイパス回路（31）に流れるようにバイパス膨張弁（33a）の開度を調節している。
【０１１６】
上記圧縮機（12）の運転周波数が低下することで冷媒回路（11）を流れる冷媒流量が通常よりも減少すると、エジェクタ（21）に導入される低圧冷媒が減少して該エジェクタ（21）の昇圧能力が低下する。
【０１１７】
この場合、気液分離器（15）で気液分離された液冷媒は、室外熱交換器（17）に流入して蒸発する。室外熱交換器（17）を流出した冷媒は、第１吸入配管（18）を通過して圧縮機（12）の第１シリンダ室（12a）へ吸入される。つまり、室外熱交換器（17）を流出
した冷媒の全てをエジェクタ（21）で昇圧する必要がないため、エジェクタ（21）の昇圧不足による冷媒回路（11）の循環不良を回避できる。
【０１１８】
−実施形態２の効果−
本実施形態２によれば、上記室外熱交換器（17）を出た冷媒をバイパス回路（31）に供給するようにしたため、上記冷媒をエジェクタ（21）をバイパスさせることができる。これにより、エジェクタ（21）に所定量を超える冷媒が流れても、余分な冷媒をバイパスさせることができる。
【０１１９】
また、分岐通路（18）を設けたため、室外熱交換器（17）を出た冷媒の一部をエジェクタ（21）に戻すことなく、圧縮機（12）へ吸入させることができる。つまり、エジェクタ（21）で昇圧不足が生じても、昇圧対象となる冷媒量を減らすことができる。これにより、エジェクタ（21）の昇圧不足による冷媒回路（11）の循環不良を回避することができる。この結果、エジェクタ（21）を有する冷媒回路（11）において、冷媒回路（11）の効率を維持しつつ、室外熱交換器（17）に冷媒が循環可能な条件の範囲を広げることができる。その他の構成、作用・効果は実施形態１と同様である。
【０１２０】
〈発明の実施形態３〉
次に、本発明の実施形態３について説明する。図９に示すように、実施形態３に係る冷凍装置（10）は、実施形態１の冷凍装置（10）の構成とは、バイパス回路（31）を設けない点が異なっている。
【０１２１】
上記冷媒回路（11）には、圧縮機（12）と、室内熱交換器（13）と、エジェクタ（21）と、気液分離器（15）と、補助膨張弁（16）と、室外熱交換器（17）とが接続されている。
【０１２２】
上記圧縮機（12）は、図３に示すように、縦長円筒状の密閉ドーム型のケーシング（50）を有している。ケーシング（50）は、その内部を空洞とする圧力容器を構成している。ケーシング（50）の胴部の外周壁には、２本の吸入配管（18,19）が貫通しており、各吸入配管（18,19）の流出端がケーシング（50）の内部空間（S1）に開口している。
【０１２３】
また、ケーシング（50）の上壁部の頂部に吐出管（53）が貫通しており、吐出管（53）の流入端がケーシング（50）の内部空間（S1）に開口している。
【０１２４】
上記ケーシング（50）の内部空間（S1）には、駆動軸（51）と、該駆動軸（51）を回転駆動するモータ（54）と、冷媒を圧縮する圧縮機構（52）とが収容されている。圧縮機構（52）とモータ（54）とは、上下に延びる駆動軸（51）によって連結され、圧縮機構（52）は、モータ（54）よりも下方に設けられている。上記駆動軸（51）の下部には、２つの偏心部（図示省略）が設けられている。
【０１２５】
上記圧縮機構（52）は、ロータリ式の圧縮機構であり、且つ２つのロータリ式圧縮機構部（60,70）が同軸となって連結された、２シリンダ式の圧縮機構を構成している。また、２つのロータリ式圧縮機構部（60,70）は、シリンダ内のピストンがブレードに一体に連結されて該ピストンがシリンダ内を揺動するように偏心回転運動を行う、いわゆる揺動ピストン式の圧縮機構を構成している。上記圧縮機構（52）は、運転周波数によって能力制御されている。
【０１２６】
上記第１圧縮機構部（60）及び第２圧縮機構部（70）は、概ね同一の構造となっている。即ち、図３に示すように、各圧縮機構部（60,70）は、シリンダ（61,71）とピストン（64,74）と一対のブッシュ（図示省略）とブレード（図示省略）とをそれぞれ備えている。
【０１２７】
上記各シリンダ（61,71）は、略円筒状に形成され、その内部にシリンダ室（12a,12b）を形成している。
【０１２８】
上記第１シリンダ（61）には、第１吸入配管（18）が径方向に挿通され、第１吸入配管（18）の流出端が第１シリンダ室（12a）と連通している。そして、第１シリンダ室（12a）には、この第１吸入配管（18）から低圧冷媒が流入する。
【０１２９】
上記第２シリンダ（71）には、第２吸入配管（19）が径方向に挿通され、第２吸入配管（19）の流出端が第２シリンダ室（12b）と連通している。そして、第２シリンダ室（12b）には、この第２吸入配管（19）から上記第１シリンダ室（12a）に流入する低圧冷媒よりも高い圧力の冷媒（中間圧）が流入する。尚、第２シリンダ室（12b）は、本発明に係る中間圧部を構成している。
【０１３０】
また、第１シリンダ室（12a）には、第１吐出ポート（63）の流入端が開口している。第２シリンダ室（12b）には、第２吐出ポート（73）の流入端が開口している。第１吐出ポート（63）は、第１シリンダ室（12a）で圧縮された冷媒が流出する吐出口を構成し、第２吐出ポート（73）は、第２シリンダ室（12b）で圧縮された冷媒が流出する吐出口を構成している。
【０１３１】
両シリンダ（61,71）は、中間圧側の第２シリンダ（71）の第２シリンダ室（12b）の吸入容積が、低圧側の第１シリンダ（61）の第１シリンダ室（12a）の吸入容積よりも大きくなるように構成されている。つまり、上記圧縮機（12）は、中間圧吸入が多くなるように設定されている。
【０１３２】
上記第１ピストン（64）は、略円筒状に形成され、第１シリンダ室（12a）に収容されている。第２ピストン（74）は、略円筒状に形成され、第２シリンダ室（12b）に収容されている。これにより、各ピストン（64,74）は、シリンダ室（12a,12b）の内周面と摺接しながら偏心回転運動を行うように構成されている。
【０１３３】
実施形態３によれば、少なくとも２つのシリンダを備えたため、圧縮機（12）の吸入側から吸入する冷媒流量と、第２シリンダ室（12b）へ導入する冷媒流量とを自在に調節することができる。つまり、いわゆるインジェクション機構では、中間圧吸入率が１０％程度であるが、第２シリンダ室（12b）へ導入する冷媒流量を増やすことができる。これにより、圧縮機（12）の入力が減ることで冷媒回路（11）の効率を高くすることができる。
【０１３４】
また、第１吸入配管（18）を設けたため、室外熱交換器（17）を出た冷媒の一部をエジェクタ（21）に戻すことなく、圧縮機（12）へ吸入させることができる。つまり、エジェクタ（21）で昇圧不足が生じても、昇圧対象となる冷媒量を減らすことができる。これにより、エジェクタ（21）の昇圧不足による冷媒回路（11）の循環不良を回避することができる。これらの結果、エジェクタ（21）を有する冷媒回路（11）において、該冷媒回路（11）の効率を維持しつつ、室外熱交換器（17）に冷媒が循環可能な条件の範囲を広げることができる。その他の構成、作用・効果は実施形態１と同様である。
【０１３５】
〈その他の実施形態〉
本発明は、上記実施形態１〜３について、以下のような構成としてもよい。
【０１３６】
上記実施形態１〜３では、中間圧側の第２シリンダ室（12b）の吸入容積が、低圧側の第１シリンダ室（12a）の吸入容積よりも大きくなるように構成したが、このような構成の例示１として、図１０に示すように、第２シリンダ（71）の外径寸法（ｗ２）を第１シリンダ（61）の外径寸法（ｗ１）よりも大きくして第２シリンダ室（12b）の吸入容積が第１シリンダ室（12a）の吸入容積よりも大きくなるように構成してもよい。
【０１３７】
また、例示２として図１１に示すように、第２シリンダ（71）の高さ寸法（ｈ２）を第１シリンダ（61）の高さ寸法（ｈ１）よりも高くして第２シリンダ室（12b）の吸入容積が第１シリンダ室（12a）の吸入容積よりも大きくなるように構成してもよい。
【０１３８】
また、例示３として図１２および図１３に示すように、第２シリンダ（71）内の第２ピストン（74）の外径寸法（Ｄ２）を第１シリンダ（61）内の第１ピストン（64）の外径寸法（Ｄ１）よりも小さくして第２シリンダ室（12b）の吸入容積が第１シリンダ室（12a）の吸入容積よりも大きくなるように構成してもよい。
【０１３９】
上記実施形態１〜３では、圧縮機（12）として２シリンダタイプのロータリ圧縮機を用いているが、圧縮機（12）の種類としては、例えばスクロール圧縮機や、２つの圧縮機構を備えた２段圧縮機や、いわゆるインジェクション機構をもつ圧縮機等を用いるようにしてもよい。
【０１４０】
また、上記実施形態１〜３では、中間圧側のシリンダの吸入容積が、低圧側のシリンダの吸入容積よりも大きくなるように構成したが、中間圧側のシリンダの吸入容積が、低圧側のシリンダの吸入容積よりも小さくなるように構成してもよいし、両シリンダの吸入容積が等しくなるように構成してもよい。
【０１４１】
また、本実施形態１、又は２では、第１吸入配管（18）、又は第２吸入配管（19）に逆止弁をつけるようにしてもよい。第２吸入配管（19）にガス抜き弁を設けるようにしてもよい。
【０１４２】
実施形態１では、エジェクタ（21）をバイパスするようにしたが、エジェクタ（21）を流出した冷媒をバイパス回路（31）の補助熱交換器（34）に導くようにしてもよい。これにより、バイパス膨張弁（33a）を削減できる。
【０１４３】
また、上記実施形態１〜３において、循環する冷媒を二酸化炭素にしてもよい。これにより、エジェクタ（21）での昇圧効果が高くなる。
【０１４４】
尚、以上の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。
【産業上の利用可能性】
【０１４５】
以上説明したように、本発明は、エジェクタを有する冷媒回路を備えた冷凍装置について有用である。
【符号の説明】
【０１４６】
１１          冷媒回路
１２          圧縮機
１２ａ        第１シリンダ室
１２ｂ        第２シリンダ室
１３          室内熱交換器
１５          気液分離器
１６          補助膨張弁
１７          室外熱交換器
１８          第１吸入配管
１９          第２吸入配管
２１          エジェクタ
２４          吸引流路
３１          バイパス回路
３２          バイパス配管
３３ａ        バイパス膨張弁
３４          補助熱交換器
４１          バイパス制御器
４２          過熱度制御器
５０          ケーシング
６０          第１圧縮機構部
７０          第２圧縮機構部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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