(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
芯鞘複合繊維を原料にしてカード機を用いてウエブを形成し、該ウエブに熱処理を施して不織布を製造する不織布の製造方法であって、
前記芯鞘複合繊維は、その破断伸度が１００〜２５０％であり且つその弾性率が０．４〜０．８ＧＰａである繊維であり、
前記カード機のカード条件は、メインシリンダーの周速（Ｓ１）／ワーカーの周速（Ｓ２）の比（Ｓ１／Ｓ２）が１０〜１５０である不織布の製造方法。
【請求項２】
前記芯鞘複合繊維は、芯がＰＥＴ、鞘がＰＥであるＰＥＴ／ＰＥ複合繊維である請求項１に記載の不織布の製造方法。
【請求項３】
前記芯鞘複合繊維は、加熱によってその長さが伸びる熱伸長性繊維である請求項１又は２に記載の不織布の製造方法。
【請求項４】
熱処理を施す前に、前記ウエブにエンボス加工を施す請求項１〜３の何れか１項に記載の不織布の製造方法。
【請求項５】
熱処理は、熱風貫通式の熱処理である請求項１〜４の何れか１項に記載の不織布の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、不織布の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
嵩高性やクッション性に富む不織布を得る方法として、カード法やエアレイド法により繊維ウェブを形成した後に熱風処理を施す方法が提案されている。
嵩高性やクッション性に富む不織布は、使用者の使用感向上の観点から、特に吸収性物品の表面シート用として、望まれている。
【０００３】
特許文献１，２には、芯鞘複合繊維を原料にしてカード機を用いてウエブを形成し、該ウエブに熱処理を施して嵩高性やクッション性に富む不織布を製造する方法について記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開昭５８−２３９５１号公報
【特許文献２】特開２００７−２０４９０１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
特許文献１には、３次元の顕在捲縮を有する熱接着性複合繊維からなる繊維ウェブに熱処理を施し、嵩高不織布を得る方法が開示されている。しかし特許文献１の方法では、繊維ウェブを得るカード工程において、繊維の長さ方向に機械力が作用するため、捲縮が解除され嵩高性が不十分になる。さらに３次元の顕在捲縮を有する繊維からカード法で繊維ウェブを得る場合には、繊維同士の絡まりが強く、地合いが劣るという欠点がある。
【０００６】
特許文献２には、カード性が良好な高接着性と低熱収縮性を兼備する熱接着性繊維が開示されており、また前記繊維を用いることで、カード性の改善と風合いに優れかつ嵩高な不織布が得られるという効果が記載されている。しかし前記繊維の破断伸度等については記載れているものの、特に繊維の弾性率について何ら記載されておらず、また、カード条件についても詳しく記載されていない。従って、良好な嵩高性及び良好なクッション性を兼ね備えた優れた不織布を製造することができない。
【０００７】
したがって、本発明の課題は、良好な嵩高性及び良好なクッション性を兼ね備えた優れた不織布を製造する製造方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明は、芯鞘複合繊維を原料にしてカード機を用いてウエブを形成し、該ウエブに熱処理を施して不織布を製造する不織布の製造方法であって、前記芯鞘複合繊維は、その破断伸度が１００〜２５０％であり且つその弾性率が０．４〜０．８ＧＰａである繊維であり、前記カード機のカード条件は、メインシリンダーの周速（Ｓ１）／ワーカーの周速（Ｓ２）の比（Ｓ１／Ｓ２）が１０〜１５０である不織布の製造方法を提供するものである。
【発明の効果】
【０００９】
本発明の不織布の製造方法によれば、良好な嵩高性及び良好なクッション性を兼ね備えた優れた不織布を製造することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】図１は、本発明の不織布の製造方法を実施するために良好な製造装置を示す模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
本発明の不織布の製造方法は、芯鞘複合繊維を原料にしてカード機を用いてウエブを形成し、該ウエブに熱処理を施して不織布を製造する製造方法である。
以下、本発明の不織布の製造方法をその好ましい実施態様に基づき、図面を参照しながら説明する。
図１は、本発明の不織布の製造方法に用いられる製造装置（以下、単に製造装置ともいう。）の一実施形態を模式的に示したものである。
【００１２】
図１に示すように、本実施形態の製造装置１は、上流側から下流側に向かって、原綿開繊部２、カード機３、エンボス加工部４及び熱風吹き付け部５を備えている。
【００１３】
原綿開繊部２は、図１に示すように、原料である芯鞘複合繊維の原綿を開繊する開繊機２１と、開繊機２１で開繊された芯鞘複合繊維の開繊体６１をカード機３に搬送する無端ベルトである搬送ベルト２２を備えている。
【００１４】
カード機３は、図１に示すように、フィードローラー３０、テーカインローラー３１、ガーネットシリンダー３２、トランスローラー３３、周面上に複数組のワーカー３５とストリッパー３６を配したメインシリンダー３４、ドッファー３７及びコンデンサーローラー３８を順次配して構成されている。各、ローラーの回転方向は、図１の矢印で示す方向である。搬送ベルト２２により搬送された開繊体６１は、カード機３内の各ローラーにより移行されながらカーディングされ、カードウェブ６２として引取コンベア３９上に取り出される。
【００１５】
フィードローラー３０及びテーカインローラー３１は、搬送ベルト２２により搬送された開繊体６１をガーネットシリンダー３２に供給するローラーである。ガーネットシリンダー３２は、メインシリンダー３４へ開繊体６１を供給する前に、予備的に開繊するローラーである。トランスローラー３３は、メインシリンダー３４への開繊体６１の供給量を回転速度によって調整するローラーである。
【００１６】
メインシリンダー３４、並びにその周面上の複数組のワーカー３５及びストリッパー３６は、メインシリンダー３４に供給された開繊体６１のワーカー３５への移行と、ストリッパー３６によるワーカー３５へ移行された開繊体６１のメインシリンダー３４への戻しを繰り返すことにより、開繊体６１の開繊を行う部分である。
【００１７】
ドッファー３７は、高速で回転するメインシリンダー３４上のウェブを低速回転で受け止め、ウェブの目付を大きくするものである。コンデンサーローラー３８は、ドッファー３７より更に低速で回転して、ドッファー３７上のウェブを受け止め、ウェブの形を整えるとともに、ウェブの送り出しを引取コンベア３９の移送速度にあわせるものである。ドッファー３７及びコンデンサーローラー３８は、ウェブの受け渡しを繰り返すことにより、繊維の配列をランダム化する。
【００１８】
エンボス加工部４は、図１に示すように、一対のエンボスロール４２及びフラットロール４３と、引取コンベア３９上に取り出されたカードウェブ６２を、一対のエンボスロール４２及びフラットロール４３の間に搬送する無端ベルトである搬送ベルト４１を備えている。エンボスロール４２はその周面に多数の凹凸が形成された金属製のパターンロールからなる。このパターンロールにおける凹凸のパターンは、製造される不織布６の具体的な用途に応じ適切に選択することができる。例えば、格子状のエンボスパターンを不織布６に形成する場合には、その格子状に対応した形状の凸部を、エンボスロール４２の周面に形成すればよい。また、ドット状のエンボスパターンを不織布６に形成したい場合には、そのドットに対応した形状の凸部を、ロール４２の周面に形成すればよい。一方、フラットロール４３はその周面が平滑なフラットである。フラットロール４３は金属製、ゴム製、紙製等で形成されている。
【００１９】
熱風吹き付け部５は、図１に示すように、フード５１と、フード５１内を周回する通気性ネットからなるコンベアベルト５２とを備えている。フード５１内は、コンベアベルト５２に向かって図５中の矢印方向に熱風が吹き付けられるようになっている。コンベアベルト５２は、金属やポリエチレンテレフタレート等の樹脂から形成されている。尚、上述したように製造装置１においては、フード５１内は図１中の矢印方向に熱風が吹き付けられるようになっているが、図１中の矢印方向とは反対方向に熱風が吹くようになっていてもよい。
【００２０】
このような構成の原綿開繊部２、カード機３、エンボス加工部４及び熱風吹き付け部５を備える製造装置１を用いて不織布６を製造する好ましい製造方法を、図１を参照しながら説明する。
図１に示すように、先ず、原綿開繊部２において、原料である芯鞘複合繊維の原綿を開繊機２１に投入し、開繊された芯鞘複合繊維の開繊体６１を製造し、搬送ベルト２２を用いて開繊体６１をカード機３に搬送する。
【００２１】
開繊機２１に投入する原料である芯鞘複合繊維としては、その破断伸度が１００〜２５０％であり且つその弾性率が０．４〜０．８ＧＰａである繊維を用いる必要があり、破断伸度の範囲及び弾性率の範囲を同時に満たす、高融点樹脂を芯とし低融点樹脂を鞘とする熱融着性繊維を用いることができる。上記範囲の破断伸度及び弾性率を満たす原料繊維をカード機に通すと、該繊維が繊維軸方向に機械力により伸長され、その後前記機械力が除かれると収縮するため、該繊維に三次元のクリンプが発現する。
【００２２】
芯鞘複合繊維は、その破断伸度が上述の通り１００〜２５０％であり且つその弾性率が上述の通り０．４〜０．８ＧＰａであるが、三次元のクリンプの発現の観点から、破断伸度が１３０〜２４０％であり且つその弾性率が０．５〜０．8ＧＰａであることが好ましく、破断伸度が１５０〜２４０％であり且つその弾性率が０．５〜０．８ＧＰａであることが更に好ましく、破断伸度が１５０〜２１０％であり且つその弾性率が０．５〜０．８ＧＰａであることがことさら好ましい。
繊維の破断伸度及び弾性率は、以下の方法により測定する。
【００２３】
〔繊維の破断伸度の測定法〕
ＪＩＳ  Ｌ−１０１５：２００５  ８．７．１法に記載の方法により測定した。
【００２４】
〔繊維の弾性率の測定法〕
島津製作所（株）製の引張試験機AG-ISを用いる。試料は、長さ３０ｍｍ以上の繊維を１本用意し、チャック間距離２０ｍｍで引張試験機に取り付け、５０ｍｍ／ｍｉｎの速度で前記繊維を引張り、０．５ｃＮの荷重をロードセルが検知した時点を伸び原点Ａとし、そこから５％繊維を引張ったときの荷重Ｘ（ｃＮ）を記録する。前記試験を５回行い、その平均荷重Ｘ_average（ｃＮ）と繊維の断面積（引張り試験をする前の断面積）Ｓｍ2から、以下の式で弾性率を算出する。
【数１】
0005800700.tif 000002
繊維の断面積は、電子顕微鏡を用いて、繊維の断面を繊維５本について観察し算出した。
【００２５】
上記範囲の破断伸度及び弾性率を同時に満たす熱融着性の芯鞘複合繊維は、地合いと嵩高性の観点から、芯の構成樹脂成分がポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、鞘の構成樹脂成分がポリエチレン（ＰＥ）を成分としたＰＥＴ／ＰＥ複合繊維であることが好ましい。芯鞘複合繊維としては、偏心型よりも地合いの観点から、同心型であることが好ましい。
【００２６】
原料である芯鞘複合繊維の繊度は、０．５〜８．０ｄｔｅｘ、特に１．０〜５．０ｄｔｅｘのものを用いることが好ましい。
原料である芯鞘複合繊維の繊維長は、３０〜７０ｍｍ程度とすることが好ましい。
原料である芯鞘複合繊維の繊維径は、５〜３５μｍ、特に１０〜３０μｍのものを用いることが好ましい。
【００２７】
原料である芯鞘複合繊維としては、製造する不織布の良好な嵩高性及び良好なクッション性の観点から、加熱によってその長さが伸びる熱伸長性繊維であることが特に好ましい。
熱伸長性繊維としては、高融点樹脂からなる第１樹脂成分と、該第１樹脂成分の融点より低い融点又は軟化点を有する低融点樹脂からなる第２樹脂成分とを含み、第２樹脂成分が繊維表面の少なくとも一部を長さ方向に連続して存在している複合繊維（以下、この繊維を「熱伸長性複合繊維」という）が挙げられる。熱伸長性複合繊維における第１樹脂成分は該繊維の熱伸長性を発現する成分であり芯を構成し、第２樹脂成分は熱融着性を発現する成分であり鞘を構成する。熱伸長性複合繊維は一般に二成分系であるが、三成分以上の多成分系であってもよい。
【００２８】
熱伸長性複合繊維は、第１樹脂成分の融点よりも低い温度において熱によって伸長可能になっている。そして熱伸長性複合繊維は、第２樹脂成分の融点より１０℃高い温度、融点をもたない樹脂の場合は軟化点より１０℃高い温度での熱伸長率が０．５〜２０％、特に３〜２０％、とりわけ５〜２０％であることが好ましい。
【００２９】
第１樹脂成分及び第２樹脂成分の融点は、示差走査型熱量計（セイコーインスツルメンツ株式会社製ＤＳＣ６２００）を用いて測定する。細かく裁断した繊維試料（サンプル重量２ｍｇ）の熱分析を昇温速度１０℃／ｍｉｎで行い、各樹脂の融解ピーク温度を測定する。融点は、その融解ピーク温度で定義される。第２樹脂成分の融点がこの方法で明確に測定できない場合、この樹脂を「融点を持たない樹脂」と定義する。この場合、第２樹脂成分の分子の流動が始まる温度として、繊維の融着点強度が計測できる程度に第２樹脂成分が融着する温度を軟化点とする。
【００３０】
〔繊維の熱伸長率〕
繊維の熱伸長率は次の方法で測定される。セイコーインスツルメンツ（株）製の熱機械的分析装置ＴＭＡ／ＳＳ６０００を用いる。試料としては、繊維長さが１０ｍｍ以上の繊維を繊維長さ１０ｍｍあたりの合計重量が０．５ｍｇとなるように複数本採取したものを用意し、その複数本の繊維を平行に並べた後、チャック間距離１０ｍｍで装置に装着する。測定開始温度を２５℃とし、０．７３ｍＮ／ｄｔｅｘの一定荷重を負荷した状態で５℃／ｍｉｎの昇温速度で昇温させる。その際の繊維の伸び量を測定し、第２樹脂成分の融点より１０℃高い温度、融点をもたない樹脂の場合は軟化点より１０℃高い温度での伸び量Ｃｍｍを読み取る。
繊維の熱伸長率は、（Ｃ／１０）×１００[％]から算出する。この熱伸長率が０より大きい場合、繊維が熱伸長性繊維であると判断する。
尚、熱伸長率を前記の温度で測定する理由は、繊維の交点を熱融着させて不織布を製造する場合には、第２樹脂成分の融点又は軟化点以上で、かつそれらより１０℃程度高い温度までの範囲で製造するのが通常だからである。
【００３１】
第１樹脂成分及び第２樹脂成分の種類に特に制限はなく、繊維形成能のある樹脂であればよい。特に、両樹脂成分の融点差、又は第１樹脂成分の融点と第２樹脂成分の軟化点との差が２０℃以上、特に２５℃以上であることが、好ましい。具体的な熱伸長性複合繊維としては、特にポリプロピレン（ＰＰ）又はポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）を芯とし、これらよりも融点の低い樹脂を鞘とする芯鞘型の熱伸長性複合繊維を用いることが好ましい。第１樹脂成分と第２樹脂成分との好ましい組み合わせとしては、第１樹脂成分をＰＰとした場合の第２樹脂成分としては、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）、低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）、直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）などのポリエチレン、エチレンプロピレン共重合体、ポリスチレンなどが挙げられる。また、第１樹脂成分としてＰＥＴ、ポリブ チレンテレフタレート（ＰＢＴ）などのポリエステル系樹脂を用いた場合は、第２樹脂成分として、前述した第２樹脂成分の例に加え、ＰＰ、共重合ポリエステルなどが挙げられる。更に、第１樹脂成分としては、ポリアミド系重合体や前述した第１樹脂成分の２種以上の共重合体も挙げられ、また第２樹脂成分としては前述した第２樹脂成分の２種以上の共重合体なども挙げられる。これらは適宜組み合わされる。
【００３２】
次いで、図１に示すように、カード機３において、搬送ベルト２２を用いて搬送された開繊体６１を開繊してカードウェブ６２を製造する。具体的には、搬送された開繊体６１を、フィードローラー３０及びテーカインローラー３１を介してガーネットシリンダー３２に供給して予備開繊する。そして、予備開繊された開繊体６１を、トランスローラー３３によってガーネットシリンダー３２上から剥離させ、メインシリンダー３４に供給する。そして、メインシリンダー３４上に供給された開繊体６１を、複数組（製造装置１においては４組）のワーカー３５とストリッパー３６を用いて、ワーカー３５への移行と、ストリッパー３６によるワーカー３５へ移行された開繊体６１のメインシリンダー３４への戻しを繰り返すことにより、開繊する。
【００３３】
本発明の不織布の製造方法のカード機３のカード条件においては、メインシリンダーの周速（Ｓ１）／ワーカーの周速（Ｓ２）の比（Ｓ１／Ｓ２）が１０〜１５０と、ワーカーの周速（Ｓ２）に比べてメインシリンダーの周速（Ｓ１）が非常に速いことに特徴を有する。
一般的に、上述のようにメインシリンダーの周速（Ｓ１）が非常に速い場合、一般的な繊維（上記範囲の破断伸度及び弾性率を満たさない繊維）を開繊すると、三次元のクリンプを発現するどころか、クリンプが無くなってしまう。本発明の不織布の製造方法は、上述のようにメインシリンダーの周速（Ｓ１）が非常に速いカード条件のカード機３を用いて、上記範囲の破断伸度及び弾性率を同時に満たす特別な繊維を開繊するため、繊維に三次元のクリンプを発現させることができる。クリンプ発現の観点から、メインシリンダーの周速（Ｓ１）／ワーカーの周速（Ｓ２）の比（Ｓ１／Ｓ２）は、上記範囲の破断伸度及び弾性率を同時に満たす繊維を用いることを条件に、１０〜１５０であることが好ましく、２０〜１２０であることが更に好ましく、９０〜１１０であることがより一層好ましい。
尚、メインシリンダーの周速（Ｓ１）及びワーカーの周速（Ｓ２）は、それぞれローラー周面での周速を意味する。
【００３４】
そして、カード機３においては、メインシリンダー３４上の開繊された開繊体６１を、ドッファー３７上に受け止め、コンデンサーローラー３８と受け渡しを繰り返すことにより、繊維配列をランダム化する。そして、コンデンサーローラー３８を介して、開繊されたカードウェブ６２を引取コンベア３９上に取り出す。
【００３５】
次いで、図１に示すように、エンボス加工部４において、カードウェブ６２にエンボスを施す。具体的には、図１に示すように、引取コンベア３９上のカードウェブ６２を搬送ベルト４１に引き渡し、搬送ベルト４１によりカードウェブ６２を一対のエンボスロール４２及びフラットロール４３の間に搬送する。エンボス加工部４においては、搬送されたカードウェブ６２がエンボスロール４２及びフラットロール４３で挟圧されて、カードウェブ６２の構成繊維である熱融着性の芯鞘複合繊維を圧密化して、エンボス部を形成し、エンボス加工の施されたウエブ６３を製造する。このように、カードウェブ６２にエンボス加工を施すことにより製造されたウエブ６３は、シートとしての保形性を有する。製造されたウエブ６３のエンボスロール４２側の面には多数の凹凸が形成され、フラットロール４３側の面はフラットに形成される。エンボスロール４２は、カードウェブ６２の構成繊維である熱融着性の芯鞘複合繊維の融点以上に加熱されていることが好ましい。フラットロール４３は、加熱されていてもよく、あるいは加熱されていなくてもよい。
【００３６】
尚、製造装置１においては、カード機３と熱風吹き付け部５との間に、エンボス加工部４を設けているが、エンボス加工部４を設けなくてもよい。しかし、凹凸感に富む不織布を製造する観点からは、エンボス加工部４を設けている方が好ましい。
【００３７】
次いで、図１に示すように、熱風吹き付け部５において、エンボス加工の施されたウエブ６３に、熱風を吹き付けて不織布６を製造する。具体的には、図１に示すように、ウエブ６３を、ベルトコンベア５２によりフード５１内に搬送し、フード５１内において、凹凸賦形されたエンボス面側から下方に向かって熱風を吹き付けて不織布６を連続的に製造する。このように熱風貫通式（エアースルー方式）の熱処理が施されることにより、ウエブ６３の構成繊維である熱融着性の芯鞘複合繊維同士の繊維間が広がった状態で繊維同士が融着するため、良好な嵩高性及び良好なクッション性を兼ね備えた不織布６を製造することができる。
【００３８】
特に、ウエブ６３の構成繊維である熱融着性の芯鞘複合繊維が、熱伸長性繊維である場合には、熱風の吹き付けによって、熱伸長性繊維が伸長する。その際、凹凸賦形されたエンボス面におけるエンボス部に位置する繊維は圧密化されているので、熱風が吹き付けられても伸長は生じない。伸長は、エンボス部以外の部分、言い換えればエンボス部の間の部分に存する熱伸長性繊維について生じる。エンボス部の間の部分に存する熱伸長性繊維は、熱風の吹き付けによって、その一部がエンボス部によって固定されていることによって、伸長した熱伸長性繊維の伸び分は、平面方向への行き場を失い、厚み方向へ移動する。これによって、エンボス部間に嵩高な凸部が形成され易い。従って、特に、熱伸長性繊維を使用すると、凹凸感に更に富み、良好な嵩高性及び良好なクッション性を兼ね備えた不織布６を製造することができる。
【００３９】
熱風の温度は、ウエブ６３の構成繊維である熱融着性の芯鞘複合繊維の融点をＭｐ（℃）とすると、Ｍｐ以上Ｍｐ＋５０℃以下が好ましく、Ｍｐ以上Ｍｐ＋３０℃以下であることが好ましい。熱風の吹き付け時間は、熱風の温度が上述した範囲内であることを条件として、１〜２０秒、特に３〜１５秒であることが好ましい。
【００４０】
本発明の不織布の製造方法は、上述の実施態様の製造方法に何ら制限されるものではなく、適宜変更可能である。
【００４１】
例えば、本実施態様の不織布の製造方法に用いられる製造装置１においては、図１に示すように、熱風吹き付け部５において、熱風貫通式（エアースルー方式）の熱処理を施しているが、用いる熱融着性の芯鞘複合繊維によっては、熱風貫通式の熱処理でなくてもよい。
【実施例】
【００４２】
以下、実施例により本発明を更に詳細に説明する。しかしながら本発明の範囲はかかる実施例によって何ら制限されるものではない。
【００４３】
［実施例１］
図１に示す製造装置１において、エンボス加工部４を除いた製造装置（製法Ａの装置ともいう）を用い、表１に示す物性の熱伸長性の芯鞘複合繊維を原料として不織布を製造した。製造された不織布の目付は３０ｇ／ｍ2であった。カード機３のカード条件は、表１に示す通りである。
【００４４】
［実施例２］
図１に示す製造装置１において、エンボス加工部４を除いた製造装置（製法Ａの装置）を用い、表１に示す物性の熱伸長性の芯鞘複合繊維を原料として不織布を製造した。製造された不織布の目付は３０ｇ／ｍ2であった。カード機３のカード条件は、表１に示す通りである。
【００４５】
［実施例３］
図１に示す製造装置１において、エンボス加工部４を除いた製造装置（製法Ａの装置）を用い、表１に示す物性の熱伸長性の芯鞘複合繊維を原料として不織布を製造した。製造された不織布の目付は３０ｇ／ｍ2であった。カード機３のカード条件は、表１に示す通りである。
【００４６】
［実施例４］
図１に示す製造装置１（製法Ｂの装置）を用い、表１に示す物性の熱伸長性の芯鞘複合繊維を原料として不織布を製造した。製造された不織布の目付は３０ｇ／ｍ2であった。カード機３のカード条件は、表１に示す通りである。
【００４７】
［比較例１］
図１に示す製造装置１において、エンボス加工部４を除いた製造装置（製法Ａの装置）を用い、表１に示す物性の熱伸長性の芯鞘複合繊維を原料として不織布を製造した。製造された不織布の目付は３０ｇ／ｍ2であった。カード機３のカード条件は、Ｓ１／Ｓ２の比が６であった。
【００４８】
［比較例２］
図１に示す製造装置１において、エンボス加工部４を除いた製造装置（製法Ａの装置）を用い、表１に示す物性の芯鞘複合繊維を原料として不織布を製造した。比較例２の原料繊維は、非熱伸長性であり、破断伸度が６０％と低く、弾性率が１．０％と高い繊維であった。製造された不織布の目付は３０ｇ／ｍ2であった。カード機３のカード条件は、表１に示す通りである。
【００４９】
［比較例３］
図１に示す製造装置１において、エンボス加工部４を除いた製造装置（製法Ａの装置）を用い、表１に示す物性の熱伸長性の芯鞘複合繊維を原料として不織布を製造した。比較例３の原料繊維は、破断伸度が３２１％と高く、弾性率が０．３％と低い繊維であった。製造された不織布の目付は３０ｇ／ｍ2であった。カード機３のカード条件は、表１に示す通りである。
【００５０】
〔評価〕
実施例１〜４、比較例１〜３で製造された不織布について、以下の評価を行った。それらの結果を表１に示す。
【００５１】
〔厚み（嵩高性）の評価〕
実施例１〜４、比較例１〜３の不織布について、４９Ｐａ圧力下の厚みを測定し評価した。具体的には、測定台上に円形プレートを載置し、この状態でのプレートの上面の位置を測定の基準点Ａとする。次にプレートを取り除き、測定台上に測定対象となる不織布を載置し、その上に前記プレートを載置する。この状態でのプレート上面の位置をＢとする。ＡとＢの差から測定対象となる不織布の厚みを求める。ここではプレートが不織布に及ぼす圧力が４９Ｐａになるように重さ１２．５ｇ、直径５６．４ｍｍとした円形プレートを用いて測定した。測定機器にはレーザー変位計（（株）キーエンス製、ＣＣＤレーザー変位センサーＫＬ−０８０）を用いた。厚みは、不織布サンプル５箇所を測定した平均値を算出し厚みとした。
【００５２】
〔クッション性の評価〕
実施例１〜４、比較例１〜３の不織布について、ＫＥＳ−ＦＢ３圧縮試験機（カトーテック製の自動化圧縮試験装置）を用いて圧縮仕事量ＷＣを測定した。この値が大きいほどクッション性が良好である。
【００５３】
〔地合いの評価〕
実施例１〜４、比較例１〜３の不織布について、１０人のパネラーに官能評価させた。以下の３段階の判定基準で評価し、結果は１０人の平均で示した。
判定基準
３：不織布の地合いが均一
２：不織布の地合いがほぼ均一
１：不織布の地合いが不均一
評価結果
３級：判定平均２．５以上、３．５未満
２級：判定平均１．５以上、２．５未満
１級：判定平均１以上、１．５未満
【００５４】
〔凹凸感の評価〕
実施例１〜４、比較例１〜３の不織布について、１０人のパネラーに官能評価させた。以下の３段階の判定基準で評価し、結果は１０人の平均で示した。
判定基準
３：凹凸があるように見える
２：やや凹凸があるように見える
１：凹凸があるように見えない
評価結果
３級：判定平均２．５以上、３．５未満
２級：判定平均１．５以上、２．５未満
１級：判定平均１以上、１．５未満
【００５５】
【表１】
0005800700.tif 000003
【００５６】
表１に示す結果から明らかなように、破断伸度が１００〜２５０％であり且つ弾性率が０．４〜０．８ＧＰａである特別な芯鞘複合繊維を原料として、メインシリンダーの周速（Ｓ１）／ワーカーの周速（Ｓ２）の比（Ｓ１／Ｓ２）が１０〜１５０とのカード条件で製造した実施例１〜４の不織布は、厚みが２．５ｍｍを超え良好な嵩高性及び良好なクッション性を兼ね備えることで、比較例の不織布では得られない柔らか感・クッション感などの使用感に優れた不織布であった。また、実施例４の不織布は、エンボス加工部４を設けてエンボス加工を施しているにも関わらず厚みが２．０ｍｍを超え、良好な嵩高性及び良好なクッション性を兼ね備えるとともに、凹凸感に優れ、その結果見た目も含めた柔らか感・クッション感などの使用感に優れた不織布であった。
【符号の説明】
【００５７】
１  製造装置
２  原綿開繊部
２１  開繊機
２２  搬送ベルト
３  カード機
３０  フィードローラー
３１  テーカインローラー
３２  ガーネットシリンダー
３３  トランスローラー
３４  メインシリンダー
３５  ワーカー
３６  ストリッパー
３７  ドッファー
３８  コンデンサーローラー
３９  引取コンベア
４  エンボス加工部
４１  搬送ベルト
４２  エンボスロール
４３  フラットロール
５  熱風吹き付け部
５１  フード
５２  ベルトコンベア
６  不織布
６１  開繊体
６２  カードウェブ
６３  エンボス加工の施されたウエブ
【図１】
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