(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
（Ａ）減圧蒸留残油を極性溶剤で抽出し４０℃における動粘度が２０００〜２５００ｍｍ２／ｓ、多環芳香族炭化水素含有量が３質量％未満に調整したエキストラクトを５０〜９０質量％および（Ｂ）４０℃における動粘度が８０〜１８０ｍｍ２／ｓの潤滑油基油を１０〜５０質量％配合して製造される、多環芳香族炭化水素（ＰＣＡ）含有量が３質量％未満、４０℃における動粘度が９００〜１５００ｍｍ２／ｓ、ガスクロ蒸留による５容量％留出温度が３５０℃以上、引火点が２６０℃以上、および芳香族分（％ＣＡ）が１０〜２５％であることを特徴とするアスファルト再生添加剤組成物。
【請求項２】
請求項１に記載のアスファルト再生添加剤組成物を、劣化アスファルト１００重量部に対して４〜３０重量部の割合で配合してなることを特徴とする再生アスファルト舗装材。
【請求項３】
（Ａ）減圧蒸留残油を極性溶剤で抽出し４０℃における動粘度が２０００〜２５００ｍｍ２／ｓ、多環芳香族炭化水素含有量が３質量％未満に調整したエキストラクトを５０〜９０質量％および（Ｂ）４０℃における動粘度が８０〜１８０ｍｍ２／ｓの潤滑油基油を１０〜５０質量％配合することにより、多環芳香族炭化水素（ＰＣＡ）含有量が３質量％未満、４０℃における動粘度が９００〜１５００ｍｍ２／ｓ、ガスクロ蒸留による５容量％留出温度が３５０℃以上、引火点が２６０℃以上、および芳香族分（％ＣＡ）が１０〜２５％であるアスファルト再生添加剤組成物を得ることを特徴とするアスファルト再生添加剤組成物の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は舗装用アスファルトの再生添加剤に関する。詳しくは多環芳香族炭化水素（ＰＣＡ）の含有量が低く、環境および人体に対する安全性に優れ、かつ舗装廃材中に含まれる劣化アスファルトを初期の軟らかさまで回復させる、すなわち低下した針入度、伸度を回復させる能力に優れたアスファルト再生添加剤組成物に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
舗装廃材の再生方法は、舗装廃材、新規骨材、新規アスファルトの３者をアスファルト合材工場のミキサーにて混合し再生合材を製造する時、舗装廃材中に含まれる劣化を受け硬化したアスファルトの針入度、伸度を初期の軟らかさまで回復させるため、アスファルト再生添加剤を添加し行われている。このアスファルト再生添加剤は、劣化により失われたアスファルト中の芳香族成分を補う目的から、芳香族性の高い鉱油、例えば石油精製の溶剤抽出工程から得られるエキストラクト油などが利用されているのが現状である。
【０００３】
このような芳香族性の高い鉱油は、劣化したアスファルト中の芳香族成分を補う結果、劣化により大きく低下した針入度、伸度を回復させる能力が高い。特に伸度を大きく回復させるためには、添加する鉱油には高い芳香族性が要求され、その芳香族性を規定したアスファルト再生添加剤組成物が公知となっている（例えば、特許文献１，２参照）。
ところが、芳香族性の高い鉱油には多量の多環芳香族炭化水素（ＰＣＡ：Polycyclic Aromatics）が含まれているため、環境、人体に対する負荷が大きく、現在、環境および人体に対する安全性の高いアスファルト再生添加剤の開発に対する要望が高くなっている。
【０００４】
さらに近年、舗装廃材中の劣化したアスファルトの性状が従来以上に劣化程度が増す傾向にあること、また再生合材中への舗装廃材の配合割合が増す傾向にあること、さらに１回のみの再生にとどまらず、すでに複数回再生を受けた舗装廃材が配合されているケースが生じていることなど、舗装廃材の再生は従来以上に高い再生能力、とりわけ繰り返し再生後のアスファルトの伸度を初期なみに回復させるアスファルト再生添加剤の開発が望まれている。一方、高芳香族系鉱油に含まれる多環芳香族炭化水素（ＰＣＡ）の有害性が問題となっていることから、ＰＣＡの含有量を削減することが必要となっている。また、舗装廃材中の劣化したアスファルトの伸度を十分に回復せず施工した舗装体は、一般にひび割れが生じる懸念があるため、針入度、伸度の回復は重要である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開平０２−０９１３０３号公報
【特許文献２】特開平０８−３３３５１５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
そのため、環境および人体に対する安全性に優れ、かつ舗装廃材中に含まれる劣化を受け硬化したアスファルトを初期の軟らかさまで繰り返し回復させる、すなわち低下した針入度、伸度を繰り返し大きく回復するアスファルト再生添加剤が求められている。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明者らは、前記課題について鋭意研究を重ねた結果、２種以上の鉱油を配合することにより、多環芳香族炭化水素（ＰＣＡ）の含有量が一定量以下であり、動粘度、ガスクロ蒸留で求める５容量％留出温度、引火点、芳香族分（％ＣＡ）が一定の範囲内になるように調整した鉱油が、環境および人体に対する安全性が高く、かつ舗装廃材中の劣化アスファルトの針入度、伸度を繰り返し大きく回復することができることを見出し、本発明を完成するに至ったものである。
【０００８】
すなわち本発明は、（Ａ）減圧蒸留残油を極性溶剤で抽出し４０℃における動粘度が２０００〜２５００ｍｍ２／ｓ、多環芳香族炭化水素含有量が３質量％未満に調整したエキストラクトを５０〜９０質量％および（Ｂ）４０℃における動粘度が８０〜１８０ｍｍ２／ｓの潤滑油基油を１０〜５０質量％配合して製造される、多環芳香族炭化水素（ＰＣＡ）含有量が３質量％未満、４０℃における動粘度が９００〜１５００ｍｍ２／ｓ、ガスクロ蒸留による５容量％留出温度が３５０℃以上、引火点が２６０℃以上、および芳香族分（％ＣＡ）が１０〜２５％であることを特徴とするアスファルト再生添加剤組成物に関する。
【００１０】
また本発明は、前記記載のアスファルト再生添加剤組成物を、劣化アスファルト１００重量部に対して４〜３０重量部の割合で配合してなることを特徴とする再生アスファルト舗装材に関する。
【００１１】
さらに本発明は、（Ａ）減圧蒸留残油を極性溶剤で抽出し４０℃における動粘度が２０００〜２５００ｍｍ２／ｓ、多環芳香族炭化水素含有量が３質量％未満に調整したエキストラクトを５０〜９０質量％および（Ｂ）４０℃における動粘度が８０〜１８０ｍｍ２／ｓの潤滑油基油を１０〜５０質量％配合することにより、多環芳香族炭化水素（ＰＣＡ）含有量が３質量％未満、４０℃における動粘度が９００〜１５００ｍｍ２／ｓ、ガスクロ蒸留による５容量％留出温度が３５０℃以上、引火点が２６０℃以上、および芳香族分（％ＣＡ）が１０〜２５％であるアスファルト再生添加剤組成物を得ることを特徴とするアスファルト再生添加剤組成物の製造方法に関する。
【発明の効果】
【００１２】
本発明のアスファルト再生添加剤組成物は、環境および人体に対する安全性に優れ、かつ舗装廃材中に含まれる劣化を受け硬化したアスファルトを再生する能力が高いため、針入度、伸度を大きく回復させることができる。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
以下、本発明について詳述する。
本発明のアスファルト再生添加剤組成物の多環芳香族炭化水素（ＰＣＡ）の含有量は、３質量％未満であることが必要である。ＰＣＡが３質量％以上であると、環境および人体に対する負荷が高まる恐れがあるため好ましくない。かかる理由からＰＣＡは２．８質量％以下が好ましく、２．５質量％以下がより好ましく、２．０質量％以下がさらに好ましい。
なお、ここでいう多環芳香族炭化水素とは、“The Institute of Petroleum“のIP346/92“Determination of polycyclic aromatics in unused Lubricating base oil and asphaltene free petroleum fractions - Dimethyl sulphoxide extraction refractive index method“の方法に準拠して得られる多環芳香族炭化水素化合物の含有量（質量％）のことを意味する。
【００１４】
本発明のアスファルト再生添加剤組成物の４０℃における動粘度は、９００〜１５００ｍｍ２／ｓであることが必要である。４０℃における動粘度が９００ｍｍ２／ｓに満たない場合は、再生アスファルトの伸度の回復が十分望めない。一方、４０℃における動粘度が１５００ｍｍ２／ｓを超える場合は、流動性が低下してハンドリング性が極度に悪くなるとともに、針入度、伸度を回復させるために多量のアスファルト再生添加剤が必要となることから好ましくない。かかる理由から、４０℃における動粘度の下限は９５０ｍｍ２／ｓ以上が好ましく、１０００ｍｍ２／ｓ以上がより好ましい。また、上限は１４５０ｍｍ２／ｓ以下が好ましく、１４００ｍｍ２／ｓ以下がより好ましく、１３００ｍｍ２／ｓ以下がさらに好ましい。
なお、ここでいう動粘度（４０℃）とはＪＩＳ  Ｋ２２８３「原油及び石油製品-動粘度試験方法及び粘度指数算出方法」により測定される４０℃における動粘度を意味する。
【００１５】
本発明のアスファルト再生添加剤組成物のガスクロ蒸留による５容量％留出温度は、３５０℃以上であることが必要である。ガスクロ蒸留による５容量％留出温度が３５０℃未満であると、再生アスファルトの伸度の回復が十分望めない。かかる理由からガスクロ蒸留による５容量％留出温度は３６０℃以上が好ましく、３７０℃以上がより好ましい。
なお、ここでいう５容量％留出温度は、ＪＩＳ  Ｋ２２５４「石油製品-蒸留試験方法」のガスクロマトグラフ法蒸留試験方法により測定される５容量％留出温度を意味する。
【００１６】
本発明のアスファルト再生添加剤組成物の引火点は、２６０℃以上であることが必要である。引火点が２６０℃未満の場合はアスファルト舗装混合物の製造時の安全性が低下するため好ましくない。かかる理由から引火点は２７０℃以上が好ましく、２８０℃以上がより好ましい。    
なお、ここでいう引火点（ＣＯＣ）はＪＩＳ  Ｋ２２６５「引火点の求め方−第４部：クリーブランド開放法」のクリーブランド開放式引火点試験方法により測定される引火点（℃）を意味する。
【００１７】
本発明のアスファルト再生添加剤組成物の芳香族分（％ＣＡ）は１０％以上２５％以下であることが必要である。％ＣＡが２５％を超えると再生添加剤のＰＣＡが３質量％以上になる可能性があり、環境、人体への負荷が大きくなるため好ましくない。かかる理由から２０％以下が好ましく、１８％以下がより好ましい。一方、％ＣＡが１０％未満であると、劣化アスファルトを再生した時の再生アスファルトの伸度が回復しにくくなるため好ましくない。
なお、ここでいう芳香族分（％ＣＡ）とは、ＡＳＴＭ  Ｄ３２３８“Standard Test Method for Calculation of Carbon Distribution and Structural Group Analysis of Petroleum Oils by the n-d-M Method”により測定される全炭素数に対する芳香族環炭素数の百分率（％）を意味する。
【００１８】
本発明のアスファルト再生添加剤組成物の１５℃における密度は、０．９００〜０．９７０ｇ／ｃｍ３であることが好ましい。再生添加剤組成物の１５℃における密度が０．９００ｇ／ｃｍ３未満であると軽質成分を多く含むため、舗装廃材の再生時に白煙が生じやすくなり好ましくない。したがって、密度の下限は０．９１０ｇ／ｃｍ３以上がより好ましい。一方、密度の上限は０．９７０ｇ／ｃｍ３を超えると芳香族成分の割合が高く、ＰＣＡが３質量％以上になる恐れが生じ、環境、人体への負荷が大きくなるため好ましくない。かかる理由から０．９６０ｇ／ｃｍ３以下がより好ましい。
なお、ここでいう密度とはＪＩＳ  Ｋ２２４９「原油及び石油製品−密度試験方法及び密度・質量・容量換算表」により測定される１５℃における密度（ｇ／ｃｍ３）を意味する。
【００１９】
本発明のアスファルト再生添加剤組成物は、多環芳香族炭化水素（ＰＣＡ）、動粘度、ガスクロ蒸留による５容量％留出温度、引火点、芳香族分（％ＣＡ）が上述の範囲を満たすように、２種以上の鉱油を配合して製造される。
【００２０】
本発明のアスファルト再生添加剤組成物に使用される鉱油を製造する際に用いられる原油は特に限定されるものではないが、例えばペンシルベニア原油、ミナス原油、大慶原油等パラフィン基原油、カリフォルニア原油、テキサス原油、ベネズエラ原油等のナフテン基原油、ミッドコンチネント原油、アラビア原油、ガッチサラン原油、カフジ原油、マヤ原油、ニュートラルゾーンスペシャル原油、フート原油、クウェート原油、ラタウェー原油、アルライアン原油、エオシン原油、ソリューシュ原油等の混合基原油等が好ましく用いられる。
【００２１】
本発明のアスファルト再生添加剤組成物に使用される鉱油は、特に限定されものではないが、上述の原油を常圧蒸留して得られる常圧残油を減圧蒸留し、得られた留分を使用することが好ましい。減圧蒸留工程から得られた留分は、プロパン脱れき等で代表される溶剤脱れき、フルフラール抽出等で代表される溶剤抽出、ＭＥＫ（メチルエチルケトン）を用いてろう分を除去するＭＥＫ脱ろう等で代表される溶剤脱ろう、水素化分解脱ろう、接触脱ろう、水素化精製、硫酸洗浄、白土処理等の処理を適宜組み合わせて精製されることが好ましい。特に原油を減圧蒸留して得られる潤滑油留分を、フルフラールを用いて潤滑油留分中の芳香族化合物やレジン分を取り除くフルフラール抽出により得られるラフィネート（潤滑油基油）及びそのラフィネートをさらに水素化精製・ＭＥＫ脱ろう等を組み合わせて処理して得られる精製ラフィネート（潤滑油基油）、減圧蒸留残油から潤滑油留分を抽出することを目的として行うプロパン脱れきにより得られるＰＤＡエキストラクト、ＰＤＡエキストラクトをフルフラール抽出して得られるＰＤＡフルフラールエキストラクト、ＰＤＡエキストラクトをフルフラール抽出して得られたＰＤＡフルフラールラフィネートを、ＭＥＫ脱ろう・水素化精製等を組み合わせて処理して得られる高粘度高級潤滑油成分（ブライトストック：潤滑油基油）などが好適に用いられる。 
【００２２】
本発明のアスファルト再生添加剤組成物は、上記した鉱油の中から任意の２種以上を配合して製造することできるが、（Ａ）減圧蒸留残油をフルフラール等の極性溶剤で抽出して多環芳香族炭化水素含有量が３質量％未満に調整したエキストラクトおよび（Ｂ）潤滑油基油を使用することが好ましい。この場合、（Ａ）を５０〜９０質量％、（Ｂ）を１０〜５０質量％の割合で配合することが好ましく、より好ましくは（Ａ）を６０〜８０質量％、（Ｂ）を２０〜４０質量％である。なお、（Ｂ）成分の潤滑油基油としては、減圧蒸留残油から潤滑油留分を抽出することを目的として行うプロパン脱れきにより得られるＰＤＡエキストラクトをフルフラール抽出して得られたＰＤＡフルフラールラフィネートを、ＭＥＫ脱ろう・水素化精製等を組み合わせて処理して得られる高粘度高級潤滑油成分（ブライトストック）が好ましい。
【００２３】
本発明のアスファルト再生添加剤組成物に使用する鉱油の性状は、最終製品である再生添加剤組成物の動粘度、多環芳香族炭化水素（ＰＣＡ）、引火点、芳香族分（％ＣＡ）、ガスクロ蒸留による５容量％留出温度が上述の範囲内にあれば特に限定されるものではないが、以下の性状を有することが好ましい。
【００２４】
本発明のアスファルト再生添加剤組成物に使用する鉱油の４０℃における動粘度は、８０〜２５００ｍｍ２／ｓであることが好ましい。なお、最終製品である再生添加剤組成物の４０℃における動粘度が９００〜１５００ｍｍ２／ｓの範囲内にあれば、特に限定されるものではない。
ただし、最終製品である再生添加剤組成物の４０℃における動粘度が１５００ｍｍ２／ｓを超える場合は、流動性が低下してハンドリング性が極度に悪くなるとともに、針入度、伸度を回復させるために多量のアスファルト再生添加剤が必要となることから好ましくない。かかる理由から、２種の鉱油を配合する場合には、一方の鉱油の４０℃における動粘度の下限は９００ｍｍ２／ｓ以上が好ましく、９５０ｍｍ２／ｓ以上がより好ましい。また、上限は１５００ｍｍ２／ｓ以下が好ましく、１４００ｍｍ２／ｓ以下がより好ましく、１３００ｍｍ２／ｓ以下がさらに好ましい。また、他方の鉱油の４０℃における動粘度の下限は８０ｍｍ２／ｓ以上が好ましく、９０ｍｍ２／ｓ以上がより好ましい。また、上限は２００ｍｍ２／ｓ以下が好ましく、１８０ｍｍ２／ｓ以下がより好ましい。
【００２５】
本発明のアスファルト再生添加剤組成物に使用する鉱油の多環芳香族炭化水素（ＰＣＡ）の含有量は、３質量％未満であることが好ましい。鉱油中のＰＣＡが３質量％以上であると、環境および人体に対する負荷が高まる恐れがあるため好ましくない。かかる理由から、ＰＣＡは２．８質量％以下がより好ましく、２．５質量％以下がさらに好ましい。
鉱油の引火点は２６０℃以上であることが好ましい。鉱油の引火点が２６０℃未満の場合はアスファルト舗装混合物の製造時の安全性が低下するため好ましくない。かかる理由から、引火点は２７０℃以上がより好ましく、２８０℃以上がより好ましい。
鉱油の芳香族分（％ＣＡ）は１０％以上２８％以下であることが好ましい。％ＣＡが２８％を超えると再生添加剤のＰＣＡが３質量％以上になる可能性があり、環境、人体への負荷が大きくなるため好ましくない。かかる理由から、芳香族分（％ＣＡ）は２５％以下がより好ましく、２０％以下がさらに好ましい。
鉱油のガスクロ蒸留による５容量％留出温度は３５０℃以上であることが好ましい。ガスクロ蒸留による５容量％留出温度３５０℃未満であると、再生アスファルトの伸度の回復が十分望めない。かかる理由から、ガスクロ蒸留による５容量％留出温度は３５０℃以上がより好ましく、３６０℃以上がさらに好ましく、３７０℃以上が特に好ましい。
【００２６】
本発明のアスファルト再生添加剤組成物は、プラント再生工法においても、路上再生工法においても使用できる。プラント再生工法では、バッチ式プラント、また連続式プラントにて再生が行われるが、本発明のアスファルト再生添加剤組成物はこれらプラントの形式によらず使用できる。骨材、アスファルト、再生骨材を混合するプラントミキサーに本発明のアスファルト再生添加剤組成物を所定量添加し、ミキシングすることで再生アスファルト混合物が製造できる。
一方、路上再生工法では、リミックス方式とリペーブ方式があるが、本発明のアスファルト再生添加剤組成物はこれらの方式によらず使用できる。すなわち、リミクッス方式においては加熱、かきほぐしした既設表層混合物に本発明のアスファルト再生添加剤を加え、攪拌し敷きならしたうえ、その上部に新規アスファルト混合物を敷きならして、これらを同時に締め固めることができる。
本発明のアスファルト再生添加剤組成物の舗装廃材への添加量は、舗装廃材中の劣化したアスファルトの針入度および伸度などを所望の値まで回復させるのに必要な量であり、舗装廃材中の劣化したアスファルト１００重量部に対して４〜３０重量部であることが好ましい。この量が４重量部未満の場合、添加剤が劣化アスファルト全体に行き渡らず不均一な再生となる。一方、３０重量部を超える場合、再生効果が過剰となり、特に針入度が所望の値を超えてしまう。かかる理由からより好ましい添加量は５〜２５重量部、さらに好ましくは６〜２０重量部である。
【実施例】
【００２７】
以下、実施例によりこの発明の内容を更に具体的に説明するが、本発明はこれら実施例に何ら限定されるものではない。
【００２８】
［実施例および比較例］
下記により得られた鉱油Ａおよび鉱油Ｂを用いて、アスファルト再生添加剤組成物１〜６を製造した。
鉱油Ａは、混合基原油を常圧蒸留して得られた残油を減圧蒸留処理し、その減圧蒸留残油をプロパン脱れきして芳香族含有量の多い脱瀝油（ＤＡＯ：De-Asphalted Oil）を得る。このようにして得られた沸点５３０℃以下のＤＡＯをさらにＰＣＡを選択的に分離する条件でフルフラール抽出処理を行い、ＰＣＡが３質量％以下、動粘度（４０℃）が２０００〜２５００ｍｍ２／ｓ程度のエキストラクトを得、鉱油Ａとした。
鉱油Ｂは、混合基原油を常圧蒸留して得られた残油を減圧蒸留処理し、その減圧蒸留残油をプロパン脱れきして芳香族含有量の多い脱瀝油（ＤＡＯ：De-Asphalted Oil）を得、得られた沸点５３０℃以下のＤＡＯをさらにＰＣＡを選択的に分離する条件でフルフラール抽出処理して得られたラフィネートを、水素化精製ならびにＭＥＫ脱ろう処理を施し、動粘度（４０℃）が１００ｍｍ２／ｓ程度になるように調整した潤滑油基油である。
鉱油Ａ、鉱油Ｂの性状を表１に示す。
【００２９】
なお、本実施例において、鉱油、アスファルト再生添加剤組成物、劣化アスファルトおよび再生アスファルトの性状は下記の方法にて分析した。
密度（１５℃）は、ＪＩＳ  Ｋ２２４９「原油及び石油製品−密度試験方法及び密度・質量・容量換算表」により測定される１５℃における密度（ｇ／ｃｍ３）を指す。
引火点は（ＣＯＣ）は、ＪＩＳ  Ｋ２２６５「引火点の求め方−第４部：クリーブランド開放法」のクリーブランド開放式引火点試験方法により測定される引火点（℃）を指す。
動粘度（４０℃、１００℃）は、ＪＩＳ  Ｋ２２８３「原油及び石油製品−動粘度試験方法及び粘度指数算出方法」により測定される４０℃、１００℃における動粘度（ｍｍ２／ｓ）を指す。
ＰＣＡ(多環芳香族炭化水素)含有量は、“The Institute of Petroleum“のIP346/92“Determination of polycyclic aromatics in unused Lubricating base oil and asphaltene free petroleum fractions - Dimethyl sulphoxide extraction refractive index method“の方法に準拠して得られる多環芳香族炭化水素化合物の含有量（質量％）のことを指す。
芳香族分（％ＣＡ）は、ＡＳＴＭ  Ｄ３２３８“Standard Test Method for Calculation of Carbon Distribution and Structural Group Analysis of Petroleum Oil by the n-d-M Method”により測定される全炭素数に対する芳香族環炭素数の百分率（％）を指す。
アニリン点は、ＪＩＳ  Ｋ２２５６「石油製品−アニリン点及び混合アニリン点試験方法」により測定されるアニリン点（℃）を指す。
ガスクロ蒸留による５容量％留出温度は、ＪＩＳ  Ｋ２２５４「石油製品−蒸留試験方法」のガスクロマトグラフ法蒸留試験方法により測定される５容量％留出温度を意味する。
針入度（２５℃）は、ＪＩＳ  Ｋ２２０７「石油アスファルト−針入度試験方法」により測定される針入度を指す。
軟化点は、ＪＩＳ  Ｋ２２０７「石油アスファルト−軟化点試験方法」により測定される軟化点を指す。
伸度（１５℃）は、ＪＩＳ  Ｋ２２０７「石油アスファルト−伸度試験方法」により測定される１５℃における伸度を指す。
【００３０】
【表１】
0005744766.tif 000002
【００３１】
（アスファルト再生添加剤組成物）
上記の鉱油単独、または鉱油Ａと鉱油Ｂを所定の質量比で混合し、６０℃下で１５分攪拌混合し、均一なアスファルト再生添加剤組成物１〜６を得た。混合比、混合後の性状を表２に示す。
ハンドリング性は、アスファルト再生添加剤組成物を調製した時に評価した。その結果、アスファルト再生添加剤組成物１〜６のうち、１は動粘度が高く、ハンドリング性が悪い。１以外はハンドリング性に問題がなかった。なお、ハンドリング性が良い場合を○、悪い場合を×と記載した。
【００３２】
【表２】
0005744766.tif 000003
【００３３】
（劣化アスファルト）
針入度７０のストレートアスファルトを薄膜加熱試験にて１６３℃×５時間試験した後、さらに米国ＳＨＲＰが提案する加圧促進劣化試験により劣化アスファルトを得た。すなわち温度１００℃、空気圧２．０７ＭＰａの条件下で２０時間試験を行い、劣化アスファルトを得た。劣化アスファルトの性状を表３に示す。
【００３４】
【表３】
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【００３５】
（再生効果の確認）
針入度６０〜８０の新ストレートアスファルトを薄膜加熱試験にて１６３℃×５時間試験した後、さらに米国ＳＨＲＰが提案する加圧促進劣化試験にて１００℃×２０時間×空気圧２．０７ＭＰａの条件下で劣化させ、針入度２５、軟化点６１℃、伸度５ｃｍの劣化アスファルトを得た。
この劣化アスファルトに、目標針入度７０±１となるように各再生添加剤組成物を添加し、加熱混合し再生した。得られた再生アスファルトの針入度、軟化点および伸度を測定し、再生添加剤組成物による再生効果を確認した。その結果を表４に示す。
【００３６】
実施例１〜３の再生後のアスファルトの性状は、いずれも表５に示す日本道路協会の定める道路舗装用ストレートアスファルトの品質規格を満足するものであった。なお、表４に記載していないが、引火点（ＣＯＣ）、トルエン可溶分、蒸発試験後の針入度比も日本道路協会の定める品質規格を満足するものであった。
比較例１に使用した再生添加剤組成物５及び比較例２に使用した再生添加剤組成物６は、ガスクロ蒸留による５容量％留出温度が低く、再生アスファルトの伸度の回復が悪く、日本道路協会の定める品質規格を満足しない。
比較例３に使用した再生添加剤組成物１は、４０℃における動粘度が１５００ｍｍ２／ｓを超えるため、再生効果は認められるが、再生添加剤組成物の流動性が低く、ハンドリング性が極度に悪い。
【００３７】
【表４】
0005744766.tif 000005
【００３８】
【表５】
0005744766.tif 000006