(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
シャフト、ヘッド及びグリップを備え、
上記シャフトが、複数の層と、チップ端と、バット端とを有しており、
シャフト重心と上記バット端との距離がＬｇ（ｍｍ）とされ、シャフト全長がＬｓ（ｍｍ）とされ、距離Ｌｇのシャフト全長Ｌｓに対する割合がシャフト重心率とされるとき、このシャフト重心率が４４．５％以下であり、
チップ端から９０ｍｍの地点における捻れ剛性がＧＪｔ（ｋｇｆ・ｍ２）とされ、バット端から２１０ｍｍの地点における捻れ剛性がＧＪｂ（ｋｇｆ・ｍ２）とされるとき、ＧＪｂ／ＧＪｔが５．５以下であり、
上記シャフトの調子率が０．５０以下であるゴルフクラブ。
ただし、順式フレックスがｆ１とされ、逆式フレックスがｆ２とされるとき、シャフト調子率Ｃは、次式により算出される。
Ｃ  ＝  ｆ２／（ｆ１＋ｆ２）  
【請求項２】
シャフト、ヘッド及びグリップを備え、
上記シャフトが、複数の層と、チップ端と、バット端とを有しており、
シャフト重心と上記バット端との距離がＬｇ（ｍｍ）とされ、シャフト全長がＬｓ（ｍｍ）とされ、距離Ｌｇのシャフト全長Ｌｓに対する割合がシャフト重心率とされるとき、このシャフト重心率が４４．５％以下であり、
チップ端から９０ｍｍの地点における捻れ剛性がＧＪｔ（ｋｇｆ・ｍ２）とされ、バット端から２１０ｍｍの地点における捻れ剛性がＧＪｂ（ｋｇｆ・ｍ２）とされるとき、ＧＪｂ／ＧＪｔが５．５以下であり、
上記複数の層が、全長バイアス層、全長ストレート層及びバット部分層を含み、
上記チップ端から１８０ｍｍの地点から上記チップ端までの領域が、特定先端部とされ、
上記バット端から４２０ｍｍの地点から上記バット端までの領域が、特定後端部とされ、
上記特定先端部の重量がＷ１とされ、この特定先端部における上記全長バイアス層の重量がＷ１ａとされ、
上記特定後端部の重量がＷ２とされ、この特定後端部における上記全長バイアス層の重量がＷ２ａとされ、この特定後端部における上記バット部分層の重量がＷ２ｂとされるとき、
Ｗ１ａ／Ｗ１が０．２０以上であり、
Ｗ２ｂ／Ｗ２が０．４０以上であり、
Ｗ２ｂ／Ｗ２ａが１．７以上であるゴルフクラブ。
【請求項３】
上記ヘッドの重量が２００ｇ以上である請求項１又は２に記載のゴルフクラブ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ゴルフクラブに関する。
【背景技術】
【０００２】
シャフトの重心が考慮されたゴルフクラブシャフトが提案されている。特開２０１２−２３９５７４号公報は、シャフト重心率が０．５２以上０．６５以下であるシャフトを開示する。このシャフト重心率は、シャフトのチップ端からの距離に基づく。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２０１２−２３９５７４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
上記従来技術は、ヘッドスピードを向上させるのに有効である。一方、ゴルファーの要求は、益々エスカレートしている。新たな観点に基づき、本発明者は、シャフト性能の改善余地を見いだした。
【０００５】
本発明の目的は、ヘッドスピードの向上に寄与し、且つボールの捕まりが良好なゴルフクラブの提供にある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
好ましいゴルフクラブは、シャフト、ヘッド及びグリップを備えている。上記シャフトが、複数の層と、チップ端と、バット端とを有している。シャフト重心と上記バット端との距離がＬｇ（ｍｍ）とされ、シャフト全長がＬｓ（ｍｍ）とされ、距離Ｌｇのシャフト全長Ｌｓに対する割合がシャフト重心率とされるとき、このシャフト重心率が４４．５％以下である。チップ端から９０ｍｍの地点における捻れ剛性がＧＪｔ（ｋｇｆ・ｍ２）とされ、バット端から２１０ｍｍの地点における捻れ剛性がＧＪｂ（ｋｇｆ・ｍ２）とされる。ＧＪｂ／ＧＪｔが５．５以下である。
【０００７】
好ましくは、上記シャフトの調子率が０．５０以下である。ただし、順式フレックスがｆ１とされ、逆式フレックスがｆ２とされるとき、シャフト調子率Ｃは、次式により算出される。
Ｃ  ＝  ｆ２／（ｆ１＋ｆ２）  
【０００８】
好ましくは、上記複数の層が、全長バイアス層、全長ストレート層及びバット部分層を含む。上記チップ端から１８０ｍｍの地点から上記チップ端までの領域が、特定先端部とされる。上記バット端から４２０ｍｍの地点から上記バット端までの領域が、特定後端部とされる。上記特定先端部の重量がＷ１とされ、この特定先端部における上記全長バイアス層の重量がＷ１ａとされる。上記特定後端部の重量がＷ２とされ、この特定後端部における上記全長バイアス層の重量がＷ２ａとされ、この特定後端部における上記バット部分層の重量がＷ２ｂとされる。好ましくは、Ｗ１ａ／Ｗ１が０．２０以上である。好ましくは、Ｗ２ｂ／Ｗ２が０．４０以上である。好ましくは、Ｗ２ｂ／Ｗ２ａが１．７以上である。
【０００９】
好ましくは、上記ヘッドの重量が２００ｇ以上である。
【発明の効果】
【００１０】
ヘッドスピードの向上に寄与し、且つボールの捕まりが良好なゴルフクラブシャフトが得られうる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】図１は、一実施形態に係るシャフトを備えたゴルフクラブを示す。
【図２】図２は、図１と同じゴルフクラブを示す。
【図３】図３（ａ）は、順式フレックスの測定方法を示す。図３（ｂ）は、逆式フレックスの測定方法を示す。
【図４】図４は、捻れ剛性ＧＪの測定方法を示す。
【図５】図５は、シャフトの積層構成の一例を示す展開図である。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。
【００１３】
なお、本願において、「軸方向」とは、シャフトの軸方向を意味する。本願において、「半径方向」とは、シャフトの半径方向を意味する。本願において、「領域」とは、軸方向における領域を意味する。
【００１４】
図１は、本発明の一実施形態に係るゴルフクラブ２を示す。ゴルフクラブ２は、ヘッド４と、シャフト６と、グリップ８とを備えている。シャフト６のチップ部分に、ヘッド４が取り付けられている。シャフト６のバット部分に、グリップ８が取り付けられている。ヘッド４は中空構造を有する。ヘッド４は、ウッド型である。ゴルフクラブ２は、ドライバー（１番ウッド）である。
【００１５】
後述の通り、本発明では、ヘッドの返りが改善され、捕まりのよいゴルフクラブが得られる。クラブ長さＬｃが長いほど、ヘッドが返りにくい。このため、クラブ長さＬｃが長いほど、本発明の効果が際立つ。この観点から、ゴルフクラブ２の長さＬｃは、４３インチ以上が好ましく、４４インチ以上がより好ましく、４５インチ以上がより好ましい。振りやすさの観点から、ゴルフクラブ２の長さＬｃは、４８インチ以下が好ましく、４７インチ以下がより好ましい。飛距離の観点から、好ましいヘッド４は、ウッド型ゴルフクラブヘッドである。好ましくは、ゴルフクラブ２は、ウッド型ゴルフクラブである。
【００１６】
なお、ゴルフクラブ２の長さＬｃは、Ｒ＆Ａ（Ｒｏｙａｌ  ａｎｄ  Ａｎｃｉｅｎｔ  Ｇｏｌｆ  Ｃｌｕｂ  ｏｆ  Ｓａｉｎｔ  Ａｎｄｒｅｗｓ；全英ゴルフ協会）が定めるゴルフ規則「付属規則II  クラブのデザイン」の「１  クラブ」における「１ｃ  長さ」の記載に準拠して測定される。この長さの測定は、クラブを水平面に置き、この水平面に対する角度が６０度である平面にソールを当てて行われる（図１参照）。このクラブ長さＬｃの測定法は、６０度法と称されている。
【００１７】
図１において両矢印Ｌｓで示されているのは、シャフト長さである。シャフト長さＬｓは、チップ端Ｔｐとバット端Ｂｔとの間の距離である。この距離は、軸方向に沿って測定される。
【００１８】
図１が示すように、シャフト６は、チップ端Ｔｐとバット端Ｂｔとを有する。ゴルフクラブ２において、チップ端Ｔｐは、ヘッド４の内部に位置している。ゴルフクラブ２において、バット端Ｂｔは、グリップ８の内部に位置している。
【００１９】
ヘッド４のホーゼル孔に、シャフト６の先端部が挿入されている。シャフト６において、ホーゼル孔に挿入されている部分の軸方向長さは、通常、２５ｍｍ以上７０ｍｍ以下である。
【００２０】
図１が示すように、シャフト６は、重心Ｇを有する。この重心Ｇは、シャフト単体の重心である。重心Ｇは、シャフト軸線Ｚ１上に位置している。              
【００２１】
図１では、バット端Ｂｔから重心Ｇまでの距離が、両矢印Ｌｇで示されている。本願では、Ｌｇ／Ｌｓに基づいて、シャフト重心率が定義される。このシャフト重心率（％）は、次の式で算出される。
シャフト重心率  ＝    Ｌｇ／Ｌｓ  ×  １００  
これは、バット端Ｂｔからの距離を基準とするシャフト重心率である。シャフト重心率が小さいほど、重心Ｇはバット端Ｂｔに近い。
【００２２】
シャフト６は、繊維強化樹脂層の積層体である。シャフト６は、いわゆるカーボンシャフトである。シャフト６は、管状体である。
【００２３】
シャフト６は、巻回されたプリプレグシートを硬化させることによって成形されている。典型的なプリプレグシートでは、繊維は実質的に一方向に配向している。このようなプリプレグは、ＵＤプリプレグとも称される。「ＵＤ」とは、ユニディレクションの略である。ＵＤプリプレグでないプリプレグが用いられても良い。例えば、プリプレグシートに含まれる繊維が編まれていてもよい。
【００２４】
上記プリプレグシートは、繊維と樹脂とを有している。この樹脂は、マトリクス樹脂とも称される。典型的には、この繊維は炭素繊維である。典型的には、このマトリクス樹脂は、熱硬化性樹脂である。
【００２５】
シャフト６は、いわゆるシートワインディング製法により製造されている。プリプレグにおいて、マトリクス樹脂は、半硬化状態にある。シャフト６は、プリプレグシートが巻回され且つ硬化されてなる。
【００２６】
マトリクス樹脂は、熱硬化性樹脂であってもよく、熱可塑性樹脂であってもよい。典型的なマトリクス樹脂として、エポキシ樹脂が挙げられる。シャフト強度の観点から、好ましいマトリクス樹脂は、エポキシ樹脂である。
【００２７】
繊維として、炭素繊維、ガラス繊維、アラミド繊維、ボロン繊維、アルミナ繊維及び炭化ケイ素繊維が例示される。これらの繊維の２種以上が併用されてもよい。シャフトの強度の観点から、好ましい繊維は、炭素繊維及びガラス繊維であり、より好ましくは炭素繊維である。
【００２８】
図２は、図１と同じく、ゴルフクラブ２の全体図である。図２が示すように、本願では、特定先端部Ｒ１及び特定後端部Ｒ２が定義される。チップ端Ｔｐから１８０ｍｍの地点からチップ端Ｔｐまでの領域が、特定先端部Ｒ１である。バット端Ｂｔから４２０ｍｍの地点からバット端Ｂｔまでの領域が、特定後端部Ｒ２である。グリップ８は、特定後端部Ｒ２に位置している。ヘッド４は、特定先端部Ｒ１に位置している。
【００２９】
本願では、シャフト６の調子率が考慮される。本願におけるシャフト調子率の定義は次の通りである。順式フレックスがｆ１とされ、逆式フレックスがｆ２とされるとき、シャフト調子率Ｃは、次式により算出される。
Ｃ  ＝  ｆ２／（ｆ１＋ｆ２）  
【００３０】
［順式フレックスｆ１］
図３（ａ）は、順式フレックスｆ１の測定方法を示す。図３（ａ）は、順式フレックスの測定方法を示す。図３（ａ）に示されるように、チップ端Ｔｐから１０９３ｍｍの位置に、第一支持点Ｓ１が設定される。更に、チップ端Ｔｐから９５３ｍｍの位置に、第二支持点Ｓ２が設定される。第一支持点Ｓ１には、シャフト６を上方から支持する支持体Ｂ１が設けられる。第二支持点Ｓ２には、シャフト６を下方から支持する支持体Ｂ２が設けられる。荷重のない状態において、シャフト６のシャフト軸線は水平とされる。チップ端Ｔｐから１２９ｍｍ隔てた荷重点ｍ１に、２．７ｋｇｆの荷重を鉛直下向きに作用させる。荷重のない状態と、荷重をかけて安定した状態との間の荷重点ｍ１の距離（ｍｍ）が、順式フレックスである。この距離は、鉛直方向に沿って測定される。
【００３１】
なお、支持体Ｂ１の、シャフトと当接する部分（以下、当接部分という）の断面形状は、次の通りである。シャフト軸方向に対して平行な断面において、支持体Ｂ１の当接部分の断面形状は、凸状の丸みを有する。この丸みの曲率半径は、１５ｍｍである。シャフト軸方向に対して垂直な断面において、支持体Ｂ１の当接部分の断面形状は、凹状の丸みを有する。この凹状の丸みの曲率半径は、４０ｍｍである。シャフト軸方向に対して垂直な断面において、支持体Ｂ１の当接部分の水平方向長さ（図３（ａ）における奥行き方向長さ）は、１５ｍｍである。支持体Ｂ２の当接部分の断面形状は、支持体Ｂ１のそれと同一である。荷重点ｍ１において２．７ｋｇｆの荷重を与える荷重圧子（図示省略）の当接部分の断面形状は、シャフト軸方向に対して平行な断面において、凸状の丸みを有する。この丸みの曲率半径は、１０ｍｍである。荷重点ｍ１において２．７ｋｇｆの荷重を与える荷重圧子（図示省略）の当接部分の断面形状は、シャフト軸方向に対して垂直な断面において、直線である。この直線の長さは、１８ｍｍである。この荷重圧子を含む重りが、荷重点ｍ１にぶら下げられる。
【００３２】
［逆式フレックスｆ２］
図３（ｂ）は、逆式フレックスｆ２の測定方法を示す。第一支持点Ｓ１がチップ端Ｔｐから１２ｍｍ隔てた点とされ、第二支持点Ｓ２がチップ端Ｔｐから１５２ｍｍ隔てた点とされ、荷重点ｍ２がチップ端Ｔｐから９２４ｍｍ隔てた点とされ、荷重が１．３ｋｇｆとされた他は順式フレックスと同様にして、逆式フレックスが測定された。
【００３３】
本願では、チップ端Ｔｐからの距離が９０ｍｍの地点における捻れ剛性ＧＪがＧＪｔ（ｋｇｆ・ｍ２）とされる。バット端からの距離が２１０ｍｍの地点における捻れ剛性がＧＪｂ（ｋｇｆ・ｍ２）とされる。
【００３４】
図４は、測定点Ｐｍにおける捻れ剛性ＧＪの測定方法を示している。第一位置が治具Ｍ１にて固定され、この治具Ｍ１からＦ１ｍｍ隔てた第二位置が治具Ｍ２にて保持される。チップ端Ｔｐから９０ｍｍの地点の測定では、距離Ｆ１は１００ｍｍとされる。バット端Ｂｔから２１０ｍｍの地点の測定では、距離Ｆ１は３００ｍｍとされる。上記測定点Ｐｍは、上記第一位置と上記第二位置とを二等分する点である。この治具Ｍ２に０．１３９（ｋｇｆ・ｍ）のトルクＴｒを与えたときのシャフト６の捩れ角度Ａが測定される。捻れ剛性ＧＪは次式にて算出される。
ＧＪ（ｋｇｆ・ｍ２）＝Ｍ×Ｔｒ／Ａ
ただし、Ｍは測定スパン（ｍ）であり、Ｔｒはトルク（ｋｇｆ・ｍ）であり、Ａは捻れ角度（ラジアン）である。測定スパンＭは、チップ端Ｔｐから９０ｍｍ地点の測定では０．１ｍであり、バット端Ｂｔから２１０ｍｍ地点の測定では０．３ｍである。トルクＴｒは０．１３９（ｋｇｆ・ｍ）である。
【００３５】
ねじれ剛性ＧＪｔの測定では、測定点Ｐｍが、チップ端Ｔｐから９０ｍｍの地点である。ねじれ剛性ＧＪｂの測定では、測定点Ｐｍが、バット端Ｂｔから２１０ｍｍの地点である。本願では、比（ＧＪｂ／ＧＪｔ）が考慮される。本願において、このＧＪｂ／ＧＪｔは、ＧＪ比とも称される。
【００３６】
図５は、シャフト６を構成するプリプレグシートの展開図（積層構成図）である。
【００３７】
シャフト６は、複数のシートにより構成されている。シャフト６は、第１シートｓ１から第１２シートｓ１２までの、１２枚のシートにより構成されている。この展開図は、シャフトを構成するシートを、シャフトの半径方向内側から順に示している。これらのシートは、展開図において上側に位置しているシートから順に、巻回される。この展開図において、図面の左右方向は、シャフト軸方向と一致する。この展開図において、図面の右側は、シャフトのチップ端Ｔｐ側である。この展開図において、図面の左側は、シャフトのバット端Ｂｔ側である。
【００３８】
この展開図は、各シートの巻き付け順序のみならず、各シートのシャフト軸方向における配置をも示している。例えば図２において、第１シートｓ１の端は、チップ端Ｔｐに位置している。例えば図２において、第６シートｓ６の端は、バット端Ｂｔに位置している。
【００３９】
本願では、「層」という文言と、「シート」という文言とが用いられる。「層」は、巻回された後における称呼である。これに対して「シート」は、巻回される前における称呼である。「層」は、「シート」が巻回されることによって形成される。即ち、巻回された「シート」が、「層」を形成する。また、本願では、層とシートとで同じ符号が用いられる。例えば、シートｓ１によって形成された層は、層ｓ１である。
【００４０】
シャフト６は、ストレート層と、バイアス層と、フープ層とを有する。本願の展開図において、各シートには、繊維の配向角度Ａｆが記載されている。この配向角度Ａｆは、シャフト軸方向に対する角度である。
【００４１】
シャフト６は、２層のバイアス層を有する。３層以上のバイアス層が設けられてもよい。シャフト６は、２層以上のストレート層を有する。
【００４２】
「０°」と記載されているシートが、ストレート層を構成している。ストレート層を構成するシートは、ストレートシートとも称される。
【００４３】
ストレート層は、上記角度Ａｆが実質的に０°とされた層である。巻き付けの際の誤差等に起因して、通常、上記角度Ａｆは、完全には０°とはならない。
【００４４】
通常、ストレート層では、絶対角度θａが１０°以下である。絶対角度θａとは、上記配向角度Ａｆの絶対値である。例えば、絶対角度θａが１０°以下とは、角度Ａｆが−１０°以上＋１０°以下であることを意味する。
【００４５】
図５の実施形態において、ストレートシートは、シートｓ１、シートｓ５、シートｓ６、シートｓ７、シートｓ８、シートｓ１０、シートｓ１１及びシートｓ１２である。
【００４６】
バイアス層は、シャフトの捻れ剛性及び捻れ強度との相関が高い。好ましくは、バイアスシートは、繊維の配向が互いに逆方向に傾斜した２枚のシートを含む。捻れ剛性の観点から、バイアス層の絶対角度θａは、好ましくは１５°以上であり、より好ましくは２５°以上であり、更に好ましくは４０°以上である。捻れ剛性及び曲げ剛性の観点から、バイアス層の絶対角度θａは、好ましくは６０°以下であり、より好ましくは５０°以下である。
【００４７】
シャフト６において、バイアス層を構成するシートは、第２シートｓ２及び第３シートｓ３である。シートｓ２は、第１バイアスシートとも称される。シートｓ３は、第２バイアスシートとも称される。上述の通り、図５には、シート毎に、上記角度Ａｆが記載されている。角度Ａｆにおけるプラス（＋）及びマイナス（−）は、バイアスシートの繊維が互いに逆方向に傾斜していることを示している。本願において、バイアス層を構成するシートは、単にバイアスシートとも称される。シートｓ２及びシートｓ３は、後述される合体シートを構成する。
【００４８】
図５では、シートｓ３の繊維の傾斜方向が、シートｓ２の繊維の傾斜方向に等しい。しかし、シートｓ３は、裏返されて、シートｓ２に貼り付けられる。この結果、シートｓ２の角度Ａｆと、シートｓ３の角度Ａｆとは、互いに逆方向となる。この点を考慮して、図５の実施形態では、シートｓ２の角度Ａｆが＋４５度と表記され、シートｓ３の角度Ａｆが−４５度と表記されている。
【００４９】
シャフト６は、フープ層を有する。シャフト６は、複数のフープ層を有する。シャフト６は、２つのフープ層を有する。シャフト６において、フープ層は、層ｓ４及び層ｓ９である。シャフト６において、フープ層を構成するシートは、第４シートｓ４及び第９シートｓ９である。本願において、フープ層を構成するシートは、フープシートとも称される。
【００５０】
好ましくは、フープ層における上記絶対角度θａは、シャフト軸線に対して実質的に９０°とされる。ただし、巻き付けの際の誤差等に起因して、繊維の配向はシャフト軸線方向に対して完全に９０°とはならない場合がある。通常、フープ層では、上記角度Ａｆが−９０°以上−８０°以下、又は、８０°以上９０°以下である。換言すれば、通常、フープ層では、上記絶対角度θａが８０°以上９０°以下である。
【００５１】
１枚のシートから形成される層の数は限定されない。例えば、シートのプライ数が１であるとき、このシートは、周方向において１周巻かれる。シートのプライ数が１であるとき、このシートは、シャフトの周方向の全ての位置で、１つの層を形成する。
【００５２】
例えば、シートのプライ数が２であるとき、このシートは、周方向において２周巻かれる。シートのプライ数が２であるとき、このシートは、シャフトの周方向の全ての位置で、２つの層を形成する。
【００５３】
例えば、シートのプライ数が１．５であるとき、このシートは、周方向において１．５周巻かれる。シートのプライ数が１．５であるとき、このシートは、０〜１８０°の周方向位置で１つの層を形成し、１８０°〜３６０°の周方向位置では２つの層を形成する。
【００５４】
皺等の巻回不良を抑制する観点から、幅が広すぎるシートは好ましくない。この観点から、１枚のバイアスシートのプライ数は、４以下が好ましく、３以下がより好ましい。巻回工程の作業効率の観点から、１枚のバイアスシートのプライ数は、１以上が好ましい。
【００５５】
皺等の巻回不良を抑制する観点から、幅が広すぎるシートは好ましくない。この観点から、１枚のストレートシートのプライ数は、４以下が好ましく、３以下がより好ましく、２以下がより好ましい。巻回工程の作業効率の観点から、１枚のストレートシートのプライ数は、１以上が好ましい。全てのストレートシートにおいて、上記プライ数が１であってもよい。
【００５６】
全長シートでは、巻回不良が生じやすい。巻回不良を抑制する観点から、好ましくは、全ての全長ストレートシートにおいて、１枚のシートのプライ数は２以下である。全ての全長ストレートシートにおいて、上記プライ数が１であってもよい。
【００５７】
皺等の巻回不良を抑制する観点から、幅が広すぎるシートは好ましくない。この観点から、１枚のフープシートのプライ数は、４以下が好ましく、３以下がより好ましく、２以下がより好ましい。巻回工程の作業効率の観点から、１枚のフープシートのプライ数は、１以上が好ましい。全てのフープシート（フープ層）において、上記プライ数が２以下であってもよい。後述の実施例１等では、全てのフープシート（フープ層）において、上記プライ数が１である。
【００５８】
全長シートでは、巻回不良が生じやすい。巻回不良を抑制する観点から、好ましくは、全ての全長フープシートにおいて、１枚のシートのプライ数は２以下である。全ての全長フープシートにおいて、上記プライ数が１であってもよい。
【００５９】
図示しないが、使用される前のプリプレグシートは、カバーシートにより挟まれている。通常、このカバーシートは、離型紙及び樹脂フィルムである。使用される前のプリプレグシートは、離型紙と樹脂フィルムとで挟まれている。プリプレグシートの一方の面には離型紙が貼られており、プリプレグシートの他方の面には樹脂フィルムが貼られている。以下において、離型紙が貼り付けられている面が「離型紙側の面」とも称され、樹脂フィルムが貼り付けられている面が「フィルム側の面」とも称される。
【００６０】
本願の展開図は、フィルム側の面が表側とされた図である。即ち、図５において、図面の表側がフィルム側の面であり、図面の裏側が離型紙側の面である。図５では、シートｓ２とシートｓ３とで、繊維方向を示す線が同方向であるが、貼り合わせの際に、シートｓ３が裏返される。この結果、シートｓ２の繊維方向とシートｓ３の繊維方向とは互いに逆となる。
【００６１】
プリプレグシートを巻回するには、先ず、樹脂フィルムが剥がされる。樹脂フィルムが剥がされることにより、フィルム側の面が露出する。この露出面は、タック性（粘着性）を有する。このタック性は、マトリクス樹脂に起因する。即ち、このマトリクス樹脂が半硬化状態であるため、粘着性が発現する。この露出したフィルム側の面の縁部が、巻き始め縁部とも称される。次に、巻き始め縁部が、巻回対象物に貼り付けられる。マトリクス樹脂の粘着性により、この巻き始め縁部の貼り付けが円滑になされうる。巻回対象物とは、マンドレル、又はマンドレルに他のプリプレグシートが巻き付けられてなる巻回物である。次に、離型紙が剥がされる。次に、巻回対象物が回転されて、プリプレグシートが巻回対象物に巻き付けられる。このように、樹脂フィルムが剥がされて、巻き始め縁部が巻回対象物に貼り付けられた後に、離型紙が剥がされる。この手順により、シートの皺や巻き付け不良が抑制される。なぜなら、離型紙が貼り付けられたシートは、離型紙に支持されているため、皺となりにくいからである。離型紙は、樹脂フィルムと比較して、曲げ剛性が高い。
【００６２】
図５の実施形態では、合体シートが形成される。合体シートは、２枚以上のシートが貼り合わされることによって形成される。
【００６３】
図５の実施形態では、３つの合体シートが形成される。第一の合体シートは、シートｓ２とシートｓ３とを貼り合わせることによって形成される。第二の合体シートは、シートｓ４とシートｓ５とを貼り合わせることによって形成される。第三の合体シートは、シートｓ９とシートｓ１０とを貼り合わせることによって形成される。全てのフープシートｓ４及びｓ９は、合体シートの状態で、巻回される。この巻回方法により、フープシートの巻き付け不良が抑制される。
【００６４】
上述の通り、本願では、繊維の配向角度によって、シート及び層が分類される。更に、本願では、シャフト軸方向の長さによって、シート及び層が分類される。
【００６５】
本願において、シャフト軸方向の略全体に配置される層が、全長層と称される。本願において、シャフト軸方向の略全体に配置されるシートが、全長シートと称される。巻回された全長シートが、全長層を形成する。
【００６６】
チップ端Ｔｐから軸方向に２０ｍｍ隔てた地点がＴｐ１とされ、チップ端Ｔｐから地点Ｔｐ１までの領域が第１領域とされる。また、バット端Ｂｔから軸方向に１００ｍｍ隔てた地点がＢｔ１とされ、バット端Ｂｔから地点Ｂｔ１までの領域が第２領域とされる。上記第１領域及び上記第２領域が、シャフトの性能に与える影響は、限定的である。この観点から、全長シートは、上記第１領域及び上記第２領域に存在していなくてもよい。好ましくは、全長シートは、チップ端Ｔｐからバット端Ｂｔにまで延びている。換言すれば、全長シートは、シャフト軸方向の全体に配置されているのが好ましい。
【００６７】
本願において、シャフト軸方向において部分的に配置される層が、部分層と称される。本願において、シャフト軸方向において部分的に配置されるシートが、部分シートと称される。巻回された部分シートが、部分層を形成する。部分シートの軸方向長さは、全長シートの軸方向長さよりも短い。好ましくは、部分シートの軸方向長さは、シャフト全長の半分以下である。
【００６８】
本願では、ストレート層である全長層が、全長ストレート層と称される。図５の実施形態において、全長ストレート層は、層ｓ５、層ｓ８及び層ｓ１０である。全長ストレートシートは、シートｓ５、シートｓ８及びシートｓ１０である。
【００６９】
本願では、フープ層である全長層が、全長フープ層と称される。図５の実施形態において、全長フープ層は、層ｓ４及び層ｓ９である。全長フープシートは、シートｓ４及びシートｓ９である。
【００７０】
本願では、ストレート層である部分層が、部分ストレート層と称される。図５の実施形態において、部分ストレート層は、層ｓ１、層ｓ６、層ｓ７、層ｓ１１及び層ｓ１２である。部分ストレートシートは、シートｓ１、シートｓ６、シートｓ７、シートｓ１１及びシートｓ１２である。
【００７１】
本願では、フープ層である部分層が、部分フープ層と称される。図５の実施形態は、部分フープ層を有しない。本発明においては、部分フープ層が用いられても良い。図５の実施形態では、全てのフープ層が全長フープ層である。
【００７２】
本願では、バット部分層との文言が用いられる。このバット部分層として、バット部分ストレート層及びバット部分フープ層が挙げられる。図５の実施形態において、バット部分ストレート層は、層ｓ６及び層ｓ７である。バット部分ストレートシートは、シートｓ６及びシートｓ７である。図５の実施形態には、バット部分フープ層は設けられていない。
【００７３】
バット部分層（バット部分シート）とバット端Ｂｔとの間の軸方向距離は、１００ｍｍ以下が好ましく、５０ｍｍ以下がより好ましく、０ｍｍがより好ましい。本実施形態では、この距離は０ｍｍである。
【００７４】
本願では、チップ部分層との文言が用いられる。チップ部分層（チップ部分シート）とチップ端Ｔｐとの間の軸方向距離は、４０ｍｍ以下が好ましく、３０ｍｍ以下がより好ましく、２０ｍｍ以下がより好ましく、０ｍｍがより好ましい。本実施形態では、この距離は０ｍｍである。
【００７５】
このチップ部分層として、チップ部分ストレート層が挙げられる。図５の実施形態において、チップ部分ストレート層は、層ｓ１、層ｓ１１及び層ｓ１２である。チップ部分ストレートシートは、シートｓ１、シートｓ１１及びシートｓ１２である。チップ部分層は、シャフト６の先端部分の強度を高める。
【００７６】
図５に示されるシートを用いて、シートワインディング製法により、シャフト６が作製される。
【００７７】
以下に、このシャフト６の製造工程の概略が説明される。
【００７８】
［シャフト製造工程の概略］
【００７９】
（１）裁断工程
裁断工程では、プリプレグシートが所望の形状に裁断される。この工程により、図５に示された各シートが切り出される。
【００８０】
裁断は、裁断機によりなされてもよい。裁断は、手作業でなされてもよい。手作業の場合、例えば、カッターナイフが用いられる。
【００８１】
（２）貼り合わせ工程
貼り合わせ工程では、前述した３つの合体シートが作製される。
【００８２】
貼り合わせ工程では、加熱又はプレスが用いられてもよい。より好ましくは、加熱とプレスとが併用される。後述する巻回工程において、合体シートの巻き付け作業中に、シート間のズレが生じうる。このズレは、巻き付け精度を低下させる。加熱及びプレスは、シート間の接着力を向上させる。加熱及びプレスは、巻回工程におけるシート間のズレを抑制する。
【００８３】
（３）巻回工程
巻回工程では、マンドレルが用意される。典型的なマンドレルは、金属製である。このマンドレルに、離型剤が塗布される。更に、このマンドレルに、粘着性を有する樹脂が塗布される。この樹脂は、タッキングレジンとも称される。このマンドレルに、裁断されたシートが巻回される。このタッキングレジンにより、シート端部をマンドレルに貼り付けることが容易とされている。
【００８４】
シートは、展開図に記載されている順番で、巻回される。展開図で上側にあるシートほど、先に巻回される。上記貼り合わせに係るシートは、合体シートの状態で、巻回される。
【００８５】
この巻回工程により、巻回体が得られる。この巻回体は、マンドレルの外側にプリプレグシートが巻き付けられてなる。巻回は、例えば、平面上で巻回対象物を転がすことにより、達成される。この巻回は、手作業によりなされてもよいし、機械によりなされてもよい。この機械は、ローリングマシンと称される。
【００８６】
（４）テープラッピング工程
テープラッピング工程では、上記巻回体の外周面にテープが巻き付けられる。このテープは、ラッピングテープとも称される。このテープは、張力を付与されつつ巻き付けられる。このテープにより、巻回体に圧力が加えられる。この圧力はボイドを低減させる。
【００８７】
（５）硬化工程
硬化工程では、テープラッピングがなされた後の巻回体が加熱される。この加熱により、マトリクス樹脂が硬化する。この硬化の過程で、マトリクス樹脂が一時的に流動化する。このマトリクス樹脂の流動化により、シート間又はシート内の空気が排出されうる。ラッピングテープの圧力（締め付け力）により、この空気の排出が促進されている。この硬化により、硬化積層体が得られる。
【００８８】
（６）マンドレルの引き抜き工程及びラッピングテープの除去工程
硬化工程の後、マンドレルの引き抜き工程とラッピングテープの除去工程とがなされる。ラッピングテープの除去工程の能率を向上させる観点から、マンドレルの引き抜き工程の後にラッピングテープの除去工程がなされるのが好ましい。
【００８９】
（７）両端カット工程
この工程では、硬化積層体の両端部がカットされる。このカットにより、チップ端Ｔｐの端面及びバット端Ｂｔの端面が、平坦とされる。
【００９０】
なお、理解を容易とするため、本願の全ての展開図では、両端カット後のシートが示されている。実際には、裁断時の寸法において、両端カットが考慮される。すなわち、実際には、両端カットがなされる部分の寸法が付加されて、裁断がなされる。
【００９１】
（８）研磨工程
この工程では、硬化積層体の表面が研磨される。硬化積層体の表面には、螺旋状の凹凸が存在する。この凹凸は、ラッピングテープの跡である。研磨により、この凹凸が消滅し、表面が平滑とされる。好ましくは、研磨工程では、全体研磨と先端部分研磨とが実施される。
【００９２】
（９）塗装工程
研磨工程後の硬化積層体が、塗装される。
【００９３】
以上のような工程により、シャフト６が得られる。シャフト６は、軽量で且つ強度に優れる。
【００９４】
シャフトのチップ部分の強度の観点から、チップ部分層の軸方向長さは、５０ｍｍ以上が好ましく、１００ｍｍ以上がより好ましく、１５０ｍｍ以上がより好ましい。シャフトの軽量化の観点から、チップ部分層の軸方向長さは、４００ｍｍ以下が好ましく、３５０ｍｍ以下がより好ましく、３００ｍｍ以下がより好ましい。
【００９５】
シャフトの重心Ｇをバット端Ｂｔに近づける観点から、バット部分層の軸方向長さは、５０ｍｍ以上が好ましく、１００ｍｍ以上がより好ましく、１５０ｍｍ以上がより好ましい。シャフトの軽量化の観点から、バット部分層の軸方向長さは、５００ｍｍ以下が好ましく、４００ｍｍ以下がより好ましく、３００ｍｍ以下がより好ましい。
【００９６】
本実施形態では、炭素繊維強化プリプレグ及びガラス繊維強化プリプレグが用いられている。炭素繊維として、ＰＡＮ系及びピッチ系が例示される。
【００９７】
上述の通り、図５に示される積層構成は、以下に示すシートを有する。
【００９８】
［図５の積層構成］
・第１シートｓ１：チップ部分ストレートシート
・第２シートｓ２：全長バイアスシート
・第３シートｓ３：全長バイアスシート
・第４シートｓ４：全長フープシート
・第５シートｓ５：全長ストレートシート
・第６シートｓ６：バット部分ストレートシート
・第７シートｓ７：バット部分ストレートシート
・第８シートｓ８：全長ストレートシート
・第９シートｓ９：全長フープシート
・第１０シートｓ１０：全長ストレートシート
・第１１シートｓ１１：チップ部分ストレートシート
・第１２シートｓ１２：チップ部分ストレートシート
【００９９】
この積層構成は、第１フープ層ｓ４と第２フープ層ｓ９とを含む。第１フープ層ｓ４と第２フープ層ｓ９との間に、フープ層でない介在層が存在する。この介在層は、層ｓ５、層ｓ６、層ｓ７及び層ｓ８である。全長層である介在層は、層ｓ５及び層ｓ８である。全長層である介在層は、全長ストレート層である。
【０１００】
［シャフト重心率とＧＪ比との関係］
【０１０１】
ヘッド重心の位置はシャフトの軸線から離れているため、ダウンスイング中に、シャフトはフェースが開くように捻れる。インパクトまでに、このシャフトの捻れが適正に戻ることで、スクエアなインパクトが達成されうる。このような捻れが戻る現象が、捻り戻りと称される。
【０１０２】
シャフトの重心をバット側とすることで、クラブが振りやすくなり、ヘッドスピードが増大する。しかし、ヘッドスピードが大きくなることで、捻り戻りが不十分な状態でインパクトを迎えることがある。この現象は、「振り遅れ」とも称される。捻り戻りが不十分であると、ヘッドが十分に返らず、ボールが捕まりにくい。換言すれば、捻り戻りが不十分な場合、フェースが開いた状態でのインパクトが起こりやすい。捕まりが悪いと、スライスが生じやすい。右利きゴルファーの場合、捕まりが悪いと、ボールが右方向に飛ぶ。捕まりの悪さは、飛距離を減少させる。
【０１０３】
理由は不明であるが、ＧＪｂ／ＧＪｔを小さくすることで、捻り戻りが促進される。よって、ＧＪｂ／ＧＪｔを小さくすることで、ボールの捕まりが良好となる。換言すれば、ＧＪｂ／ＧＪｔを小さくすることで、振り遅れが抑制される。ＧＪｂ／ＧＪｔを小さくすることで、フェースがスクエアな状態でのインパクトが達成されうる。シャフト重心率を高めつつＧＪｂ／ＧＪｔを小さくすることで、ヘッドスピードの増大とボールの捕まりとが両立しうる。
【０１０４】
［シャフト調子率Ｃとヘッドの返りとの関係］
一般に、手元調子のシャフトに比べて、先調子のシャフトでヘッドが返りやすいことが知られている。これに対して、本発明で新たに判明した事実は、次の現象Ａである。この現象Ａは、後述の実施例で示されている。
［現象Ａ］：ＧＪｂ／ＧＪｔが小さい場合、先調子のシャフトに比べて、手元調子のシャフトでヘッドが返りやすい。
【０１０５】
手元調子のシャフトでヘッドが返りやすいというのは、これまでの当業者の常識とは逆の現象である。この現象Ａは、これまでの当業者の知識では理解できない。この現象Ａが生じる理由は不明である。
【０１０６】
［ＧＪｂ／ＧＪｔ］
ボールの捕まりの観点から、ＧＪｂ／ＧＪｔは、５．５以下が好ましく、５．０以下がより好ましく、４．５以下がより好ましく、４．３以下がより好ましい。特に軽量シャフトの場合、ＧＪｔの増大には限界がある。この観点から、ＧＪｂ／ＧＪｔは、２．５以上が好ましく、３．０以上がより好ましい。
【０１０７】
ＧＪｂ／ＧＪｔを調整しうる設計項目として、次の（ａ１）から（ａ４）が例示される。
（ａ１）シャフト（マンドレル）のテーパー率
（ａ２）バイアスシートの形状
（ａ３）バイアス層の繊維弾性率
（ａ４）チップ部分バイアス層の配置
【０１０８】
例えば、バイアスシートの形状について、次のような設計が可能である。ＧＪｂ／ＧＪｔを小さくする場合、シャフトの先端部におけるプライ数が比較的大きく且つシャフトの後端部におけるプライ数が比較的小さくなるように、バイアスシートの形状が調整される。
【０１０９】
ＧＪｂ／ＧＪｔが小さい場合において、ヘッドを返りやすくする観点から、シャフトの調子率Ｃは、０．５以下が好ましく、０．４９５以下が好ましく、０．４９以下がより好ましく、０．４８５以下がより好ましい。シャフトの調子率Ｃは、０．３５以上が好ましく、０．４０以上がより好ましい。
【０１１０】
上記調子率Ｃを調整しうる設計項目として、次の（ｂ１）から（ｂ８）が例示される。
（ｂ１）シャフト（マンドレル）のテーパー率
（ｂ２）バット部分層の厚み
（ｂ３）バット部分層の繊維弾性率
（ｂ４）バット部分層の軸方向長さ
（ｂ５）チップ部分層の厚み
（ｂ６）チップ部分層の繊維弾性率
（ｂ７）チップ部分層の軸方向長さ
（ｂ８）全長層の繊維弾性率
【０１１１】
振りやすさ及びヘッドスピードの観点から、シャフト重心率は、４４．５％以下が好ましく、４３．５％以下がより好ましく、４３％以下がより好ましく、４２％以下がより好ましく、４１％以下がより好ましい。シャフト重心率が過度に小さい場合、先端部におけるシャフトの強度が低下しうる。この観点から、シャフト重心率は、２５％以上が好ましく、３０％以上がより好ましい。
【０１１２】
シャフト重心率を調整する手段として、次の（ｃ１）から（ｃ７）が挙げられる。
（ｃ１）バット部分層の厚み
（ｃ２）バット部分層の軸方向長さ
（ｃ３）チップ部分層の厚み
（ｃ４）チップ部分層の軸方向長さ
（ｃ５）シャフト（マンドレル）のテーパー率
（ｃ６）各シートの形状
（ｃ７）バット部分層の比重
【０１１３】
上述の通り、本願では、特定先端部Ｒ１及び特定後端部Ｒ２が定義される。特定先端部Ｒ１の重量がＷ１（ｇ）とされる。この特定先端部Ｒ１における全長バイアス層の重量がＷ１ａ（ｇ）とされる。この特定先端部Ｒ１におけるチップ部分層の重量がＷ１ｔ（ｇ）とされる。特定後端部Ｒ２の重量がＷ２（ｇ）とされる。この特定後端部Ｒ２における全長バイアス層の重量がＷ２ａ（ｇ）とされる。この特定後端部Ｒ２におけるバット部分層の重量がＷ２ｂ（ｇ）とされる。シャフト６の総重量がＷ（ｇ）とされる。
【０１１４】
シャフト６において、好ましい重量比は、以下の通りである。
【０１１５】
［Ｗ１ａ（特定先端部Ｒ１のバイアス）／Ｗ１（特定先端部Ｒ１の全体）］
ＧＪｂ／ＧＪｔを小さくする観点から、Ｗ１ａ／Ｗ１は、０．２０以上が好ましく、０．２１以上がより好ましく、０．２２以上がより好ましい。先端部の曲げ強度を考慮すると、過大なＷ１ａは好ましくない。この観点から、Ｗ１ａ／Ｗ１は、０．５０以下が好ましく、０．４５以下がより好ましく、０．４０以下がより好ましい。
【０１１６】
［Ｗ２ｂ（特定後端部Ｒ２のバット部分層）／Ｗ２（特定後端部Ｒ２の全体）］
シャフト重心率を小さくする観点から、Ｗ２ｂ／Ｗ２は、０．４０以上が好ましく、０．４１以上がより好ましく、０．４２以上がより好ましく、０．４３以上がより好ましい。特定後端部Ｒ２の曲げ剛性が過大となることを防止する観点から、Ｗ２ｂ／Ｗ２は、０．７０以下が好ましく、０．６５以下がより好ましく、０．６０以下がより好ましい。
【０１１７】
［Ｗ２ｂ（特定後端部Ｒ２のバット部分層）／Ｗ２ａ（特定後端部Ｒ２のバイアス層）］
ＧＪｂ／ＧＪｔ及びシャフト重心率を小さくするためには、Ｗ２ａを小さくし、且つ、Ｗ２ｂを大きくするのが有効である。この観点から、Ｗ２ｂ／Ｗ２ａは、１．７以上が好ましく、２．０以上がより好ましく、２．３以上がより好ましい。特定後端部Ｒ２の曲げ剛性が過大となることを防止する観点から、Ｗ２ｂ／Ｗ２ａは、５．０以下が好ましく、４．０以下がより好ましく、３．５以下がより好ましい。
【０１１８】
［Ｗ２ａ（特定後端部Ｒ２のバイアス層）／Ｗ２（特定後端部Ｒ２の全体）］
ＧＪｂ／ＧＪｔを小さくする観点から、Ｗ２ａ／Ｗ２は、０．２４以下が好ましく、０．２２以下がより好ましく、０．２０以下がより好ましい。後端部の捻れ強度の観点から、Ｗ２ａ／Ｗ２は、０．１０以上が好ましく、０．１２以上がより好ましい。
【０１１９】
［Ｗ２ａ（特定後端部Ｒ２のバイアス層）／Ｗ（シャフト全体）］
ＧＪｂ／ＧＪｔを小さくする観点から、Ｗ２ａ／Ｗは、０．１３以下が好ましく、０．１２以下がより好ましく、０．１１以下がより好ましい。後端部の捻れ強度の観点から、Ｗ２ａ／Ｗは、０．０４以上が好ましく、０．０５以上がより好ましい。
【０１２０】
［Ｗ２ｂ（特定後端部Ｒ２のバット部分層）／Ｗ（シャフト全体）］
シャフト重心率を小さくする観点から、Ｗ２ｂ／Ｗは、０．１５以上が好ましく、０．１７以上がより好ましく、０．１９以上がより好ましい。特定後端部Ｒ２の曲げ剛性が過大となることを防止する観点から、Ｗ２ｂ／Ｗは、０．４０以下が好ましく、０．３５以下がより好ましい。
【０１２１】
［Ｗ２ｂ（特定後端部Ｒ２のバット部分層）／Ｗ１ｔ（特定先端部Ｒ１のチップ部分層）］
シャフト重心率を小さくする観点から、Ｗ２ｂ／Ｗ１ｔは、１．５以上が好ましく、１．７以上がより好ましく、１．９以上がより好ましい。先端強度の観点から、Ｗ２ｂ／Ｗ１ｔは、５．０以下が好ましく、４．０以下がより好ましく、３．５以下がより好ましい。
【０１２２】
ヘッドの重量が大きいほど、ヘッドが返りにくい傾向にある。このため、ヘッドの重量が大きいほど、本発明の効果が際立つ。この観点から、ヘッドの重量は、２００ｇ以上が好ましく、２０５ｇ以上がより好ましく、２１０ｇ以上がより好ましい。シャフト重心率を小さくしているため、ヘッドの重量が大きくても、振りやすさが確保される。ヘッド重量は、２３０ｇ以下が好ましく、２２０ｇ以下が好ましい。
【０１２３】
振りやすさ及び飛距離の観点から、シャフト重量Ｗは、６５ｇ以下が好ましく、６３ｇ以下がより好ましく、６１ｇ以下がより好ましい。強度の観点から、シャフト重量Ｗは、３３ｇ以上が好ましく、３５ｇ以上がより好ましく、３７ｇ以上がより好ましい。重心位置の設計自由度を確保する観点から、シャフト重量Ｗは、４０ｇ以上が好ましく、４５ｇ以上がより好ましい。
【０１２４】
以下の表１及び表２は、使用可能なプリプレグの例を示す。これらのプリプレグは市販されている。
【０１２５】
【表１】
0005824592.tif 000002
【０１２６】
【表２】
0005824592.tif 000003
【実施例】
【０１２７】
以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。
【０１２８】
［実施例１］
上述したシャフト６の製造工程と同様にして、実施例１のシャフトを得た。実施例１の積層構成は、図５に示される積層構成とされた。実施例１の仕様が、下記の表３に示される。実施例１では、各シートに、以下の材料が用いられた。
・第１シートｓ１：三菱レイヨン社製の「ＧＥ３５２Ｈ−１６０Ｓ」
・第２シートｓ２：東レ社製の「９２５５Ｓ−７Ａ」
・第３シートｓ３：東レ社製の「９２５５Ｓ−７Ａ」
・第４シートｓ４：東レ社製の「８０５Ｓ−３」
・第５シートｓ５：三菱レイヨン社製の「ＴＲ３５０Ｃ−１２５Ｓ」
・第６シートｓ６：三菱レイヨン社製の「ＴＲ３５０Ｃ−１７５Ｓ」
・第７シートｓ７：三菱レイヨン社製の「ＧＥ３５２Ｈ−１６０Ｓ」
・第８シートｓ８：三菱レイヨン社製の「ＴＲ３５０Ｃ−１５０Ｓ」
・第９シートｓ９：東レ社製の「８０５Ｓ−３」
・第１０シートｓ１０：三菱レイヨン社製の「ＴＲ３５０Ｃ−１５０Ｓ」
・第１１シートｓ１１：東レ社製の「２２５６Ｓ−１２」
・第１２シートｓ１２：東レ社製の「２２５６Ｓ−１２」
【０１２９】
得られたシャフトに、ドライバー用ヘッド及びグリップを装着して、実施例１に係るゴルフクラブを得た。ヘッドとして、ダンロップスポーツ社製の「スリクソンＺ５４５ドライバー」のヘッド（ロフト１０．５°）が用いられた。
【０１３０】
［実施例２から５及び比較例１から３］
上述した設計項目を用いて下記の表３及び表４に示される仕様とした他は、実施例１と同様にして、実施例２から５及び比較例１から３のシャフトを得た。所望の仕様が得られるように、表１及び表２に記載されているプリプレグを適宜選択した。実施例１と同様にして、これらのシャフトが装着されたゴルフクラブを得た。実施例及び比較例の仕様と評価結果が、下記の表３及び表４に示される。
【０１３１】
【表３】
0005824592.tif 000004
【０１３２】
【表４】
0005824592.tif 000005
【０１３３】
なお、捻れ剛性ＧＪの測定は、上述の方法で実施された。なお、ＧＪｂの測定点（バット端Ｂｔから２１０ｍｍ）は、チップ端Ｔｐから８９０ｍｍの位置であった。調子率Ｃを算出するための順式フレックスｆ１及び逆式フレックスｆ２の測定方法も、上述の通りである。
【０１３４】
評価として、以下に示す実打テストが実施された。
【０１３５】
［実打テスト］
右利きである１０名のテスターが、実打を行った。１０名のテスターのハンディキャップは、１０から２０であった。ボールとして、ダンロップスポーツ社製の「スリクソンＺ−ＳＴＡＲ」が用いられた。各テスターが、各クラブで、１０回ずつ打撃を行った。
【０１３６】
この実打テストでは、ヘッドスピード、トータル飛距離、及び、左右ズレが計測された。トータル飛距離とは、ボールの最終到達点における飛距離である。左右ズレとは、目標方向からのズレの距離である。右にズレた場合はプラスの値とされ、左にズレた場合はマイナスの値とされた。この左右ズレは、上記最終到達点で測定された。全てのショットの平均値が、上記表３及び表４に示される。
【０１３７】
実施例１は、シャフト重心率が小さく、振りやすい。このためヘッドスピードは大きい。更に、ＧＪｂ／ＧＪｔが小さいため、ヘッドスピードが大きいにも関わらず、捕まりが良好である。このため、左右ズレが小さい。
【０１３８】
実施例２は、シャフト重心率が小さく、振りやすい。このためヘッドスピードは大きい。実施例１に比較して、ＧＪｂ／ＧＪｔが大きい。このため、実施例１に比較して捕まりが劣り、右側へのズレが生じた。
【０１３９】
実施例３は、シャフト重心率が小さく、振りやすい。このためヘッドスピードは大きい。更に、ＧＪｂ／ＧＪｔが小さく、捕まりが良好である。このため、左右ズレは小さい。ただし、ＧＪｂ／ＧＪｔが実施例１よりも大きく、打球が少し右側にズレた。
【０１４０】
実施例４は、シャフト重心率が小さく、振りやすい。このためヘッドスピードは大きい。更に、ＧＪｂ／ＧＪｔが小さく、捕まりが良好である。このため、左右ズレは小さい。ただし、ＧＪｂ／ＧＪｔが実施例３よりも大きく、右側への左右ズレが実施例３よりも大きい。
【０１４１】
実施例５は、シャフト重心率が小さく、振りやすい。このためヘッドスピードは大きい。ＧＪｂ／ＧＪｔは小さい。しかし、シャフト調子率が大きいため、捕まりは良くない。結果として、右側へのズレが生じた。上述の通り、シャフト調子率が大きい（先調子の）シャフトは、捕まりがよいというのが当業者の常識であった。この実施例５では、この常識とは逆の結果が得られた。ＧＪｂ／ＧＪｔが小さい場合、手元調子の（シャフト調子率が小さい）シャフトのほうが、捕まりがよいことが判明した。
【０１４２】
比較例１は、シャフト重心率が小さく、ヘッドスピードが大きかった。しかし、ＧＪｂ／ＧＪｔが大きいため、捕まりが悪かった。
【０１４３】
比較例２は、シャフト重心率が大きく、ヘッドスピードが小さかった。ヘッドスピードが小さいので、振り遅れは生じにくい状況であった。この状況に加えて、ＧＪｂ／ＧＪｔは小さかったため、捕まりは非常に良好であった。結果として、捕まりが過大となり、左側へのズレが生じた。
【０１４４】
比較例３は、シャフト重心率が大きく、ヘッドスピードが小さかった。ＧＪｂ／ＧＪｔは小さく、捕まりは良好であった。比較例２と比較して、ヘッドスピードがより小さく且つＧＪｂ／ＧＪｔがより小さいため、捕まりが非常に良好であった。結果として、捕まりが更に過大となった。
【０１４５】
このように、実施例は、比較例に比べて、飛距離性能に優れ、捕まりが良好である。本発明の優位性は明らかである。
【産業上の利用可能性】
【０１４６】
以上説明されたシャフトは、あらゆるゴルフクラブに用いられ得る。
【符号の説明】
【０１４７】
２・・・ゴルフクラブ
４・・・ヘッド
６・・・シャフト
８・・・グリップ
ｓ１〜ｓ１２・・・プリプレグシート（層）
Ｔｐ・・・シャフトのチップ端
Ｂｔ・・・シャフトのバット端
Ｇ・・・シャフトの重心
【要約】
【課題】飛距離性能に優れ捕まりがよいゴルフクラブの提供。
【解決手段】ゴルフクラブ２は、ヘッド４、シャフト６及びグリップ８を備える。シャフト６は、複数の層と、チップ端Ｔｐと、バット端Ｂｔとを有している。シャフト重心Ｇバット端Ｂｔとの距離がＬｇ（ｍｍ）とされ、シャフト全長がＬｓ（ｍｍ）とされ、距離Ｌｇのシャフト全長Ｌｓに対する割合がシャフト重心率とされるとき、このシャフト重心率が４４．５％以下である。チップ端Ｔｐから９０ｍｍの地点における捻れ剛性がＧＪｔ（ｋｇｆ・ｍ２）とされ、バット端Ｂｔから２１０ｍｍの地点における捻れ剛性がＧＪｂ（ｋｇｆ・ｍ２）とされるとき、ＧＪｂ／ＧＪｔが５．５以下である。好ましくは、シャフト６の調子率は０．５０以下である。
【選択図】図１【図１】
0005824592.tif 000006
【図２】
0005824592.tif 000007
【図３】
0005824592.tif 000008
【図４】
0005824592.tif 000009
【図５】
0005824592.tif 000010