(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ガスタービンと、
該ガスタービンに同軸状に接続された蒸気タービンと、
前記ガスタービンの排気により主蒸気を発生する排熱回収ボイラと、
補助蒸気を発生する補助蒸気発生装置と、
前記主蒸気における圧力、温度、及び流量の少なくとも一つを計測する計測器と、
前記ガスタービンの起動後に前記蒸気タービンに供給される蒸気を前記補助蒸気から前記主蒸気に切り替える切替手段と、を備えたコンバインドサイクル発電プラントにおいて、
前記切替手段は、前記計測器によって計測された圧力、温度、及び流量の少なくとも一つが、前記補助蒸気発生装置より供給される前記補助蒸気の運用圧力よりも所定値高い所定圧力、前記補助蒸気の運用温度、及び前記補助蒸気の運用蒸気量よりも所定量多い所定蒸気量よりも高くなった時点で上記切り替えを行うように構成されたことを特徴とするコンバインドサイクル発電プラント。
【請求項２】
前記計測器は、前記排熱回収ボイラの低圧過熱器によって供給される主蒸気における圧力、温度、及び流量の少なくとも一つを計測するように構成された請求項１に記載のコンバインドサイクル発電プラント。
【請求項３】
ガスタービンと、
該ガスタービンに同軸状に接続された蒸気タービンと、
前記ガスタービンの排気により主蒸気を発生する排熱回収ボイラと、
補助蒸気を発生する補助蒸気発生装置と、
前記主蒸気の圧力、温度、及び流量の少なくとも一つを計測する計測器と、
前記ガスタービンの起動後に前記蒸気タービンに供給される蒸気を前記補助蒸気から前記主蒸気に切り替える切替手段と、を備えたコンバインドサイクル発電プラントの運転方法であって、
前記計測器によって前記圧力、前記温度、及び前記流量の少なくとも一つを計測するとともに、
前記圧力、前記温度、及び前記流量の少なくとも一つが、前記補助蒸気発生装置より供給される前記補助蒸気の運用圧力よりも所定値高い所定圧力、前記補助蒸気の運用温度、及び前記補助蒸気の運用蒸気量よりも所定量多い所定蒸気量よりも高くなった時点で上記切り替えを行うことを特徴とするコンバインドサイクル発電プラントの運転方法。
【請求項４】
前記計測器により、前記排熱回収ボイラの低圧過熱器によって供給される主蒸気における圧力、温度、及び流量の少なくとも一つを計測する請求項３に記載のコンバインドサイクル発電プラントの運転方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ガスタービンと、このガスタービンから排出される排気ガスの排熱を利用して主蒸気を生成する排熱回収ボイラと、蒸気タービンとからなるコンバインドサイクル発電プラント、及びその運転方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
コンバインドサイクル発電プラントは、ガスタービン、排熱回収ボイラ、蒸気タービン、発電機などから構成されており、ガスタービンで発電機を回転させると共に、ガスタービンから排出される排気を利用して排熱回収ボイラで主蒸気を生成し、蒸気タービンにおいても発電のための動力を得る発電プラントである。
コンバインドサイクル発電プラントの中でも、ガスタービンと蒸気タービンとが同一軸上に構成されるものは一軸型コンバインドサイクル発電プラントと呼ばれている。一軸型コンバインドサイクル発電プラントは、全軸長の短縮、ロータ数減による軸系の信頼性向上、運用性・保守性の向上に大きな効果がある。
【０００３】
一軸型コンバインドサイクル発電プラントの場合、ガスタービンと蒸気タービンとが連なって回転する。これにより、ガスタービンの起動時において、蒸気タービンの低圧最終段翼には風損による温度上昇が生じるため、この温度上昇を抑制するため、低圧蒸気タービンを冷却するための冷却蒸気が必要となる。
低圧蒸気タービンは、定常状態においては排熱回収ボイラにて生成された主蒸気が大量に供給されるため冷却蒸気は不要であるが、ガスタービン起動時においては、排熱回収ボイラで発生する蒸気が少なく充分な蒸気量が得られないため、外部から補助蒸気を導入することによって低圧蒸気タービンを冷却する必要がある（例えば、特許文献１参照）。
【０００４】
図５は、従来のコンバインドサイクル発電プラント（以下、コンバインドプラントと呼ぶ）１０１の運転方法を説明する図である。図５に示すように、コンバインドプラント１０１は、主要な構成要素として、ガスタービン１０２と、蒸気タービン１０３と、排熱回収ボイラ１０４と、発電機１０５と、復水器１０６と、補助蒸気発生装置１０７と、復水ポンプ１１８とを備えている。
【０００５】
蒸気タービン１０３は、高圧蒸気タービン１１１、中圧蒸気タービン１１２、低圧蒸気タービン１１３の３つのタービンを具備している。排熱回収ボイラ１０４には、高圧蒸気タービン１１１に供給される高圧蒸気を過熱する高圧過熱器１１４、中圧蒸気タービン１１２に中圧蒸気を供給する中圧過熱器１１５、低圧蒸気タービン１１３に低圧蒸気を供給する低圧過熱器１１６が設けられている。さらに、排熱回収ボイラ１０４には、高圧蒸気タービン１１１に対して仕事をした蒸気を再加熱する、再熱器１１７が設けられている。
【０００６】
補助蒸気を生成する補助蒸気発生装置１０７は、補助蒸気供給管１３０に接続されており、この補助蒸気供給管１３０は、低圧過熱器１１６と低圧蒸気タービン１１３とを接続する低圧主蒸気供給配管１２３の途中に接続されている。
【０００７】
また、高圧過熱器１１４と高圧蒸気タービン１１１とを接続する高圧主蒸気供給配管１２１の途中からは、タービンバイパス配管１２５が分岐しており、高圧蒸気タービン１１１の出口管１２４に接続されている。再熱器１１７と中圧蒸気タービン１１２とを接続する再熱蒸気管１２２の途中からもタービンバイパス配管１２６が分岐し、低圧主蒸気供給配管１２３の途中からもタービンバイパス配管１２７が分岐し、それぞれ復水器１０６に接続されている。
【０００８】
次に、図６を参照して、コンバインドプラント１０１の起動から定常状態に至る過程における主蒸気、補助蒸気の流れ、及び弁の切り替え、つまり蒸気切替について説明する。
図６（ａ）に示すように、ガスタービン１０２の起動直後は、排熱回収ボイラ１０４において蒸気が沸いていないため、低圧過熱器１１６、中圧過熱器１１５、及び高圧過熱器１１４から供給される主蒸気Ｄは、タービンバイパス配管１２５，１２６，１２７を介して、高圧蒸気タービン１１１の出口管１２４及び復水器１０６にバイパスされる。一方、補助蒸気発生装置１０７において生成した補助蒸気は減温され冷却蒸気Ａとされた後、低圧主蒸気供給配管１２３に供給され、これにより、低圧蒸気タービン１１３が冷却される。
【０００９】
図６（ｂ）に示すように、排熱回収ボイラ１０４から蒸気が発生し、蒸気タービン１０３に通気可能な圧力・温度が確保された時点で、バイパスしていた主蒸気Ｄは、高圧蒸気タービン１１１及び中圧蒸気タービン１１２に供給される。中圧蒸気タービン１１２に対して仕事をした蒸気は、配管を介して冷却蒸気Ａが供給されている低圧主蒸気供給配管１２３に供給され、次いで、低圧蒸気タービン１１３に供給される。つまり蒸気タービン１０３が通気状態となる（以下、ＳＴ通気と呼ぶ）。
【００１０】
ＳＴ通気状態となると、補助蒸気発生装置１０７から供給される冷却蒸気Ａは必要なくなるため、図６（ｃ）に示すように、補助蒸気供給管１３０に設けられている冷却蒸気供給弁１４０（図５参照）が閉状態とされ、冷却蒸気Ａの供給が止められることによって、蒸気切替が実施される。
一方、各タービンバイパス配管１２５，１２６，１２７に設けられているタービンバイパス弁も閉じられ、排熱回収ボイラ１０４で発生した蒸気は全量蒸気タービンに導入される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１１】
【特許文献１】特許第４０５２４０５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
しかしながら、従来のコンバインドサイクル発電プラント１０１は、ＳＴ通気後において蒸気切替を実施するため、排熱回収ボイラ１０４において、低圧蒸気が充分発生し、冷却蒸気の切替が可能な状態となっても切替が実施されなかった。これにより、コンバインドプラント１０１が定常状態になるまでの排熱回収ボイラ１０４の運転時間が長くなるため、蒸気ロスが生じていた。
【００１３】
この発明は、このような事情を考慮してなされたもので、その目的は、信頼性を確保しながら、起動時における蒸気損失を低減するコンバインドサイクル発電プラントを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
上記の目的を達成するために、この発明は以下の手段を提供している。
本発明は、ガスタービンと、該ガスタービンに同軸状に接続された蒸気タービンと、前記ガスタービンの排気により主蒸気を発生する排熱回収ボイラと、補助蒸気を発生する補助蒸気発生装置と、前記主蒸気における圧力、温度、及び流量の少なくとも一つを計測する計測器と、前記ガスタービンの起動後に前記蒸気タービンに供給される蒸気を前記補助蒸気から前記主蒸気に切り替える切替手段と、を備えたコンバインドサイクル発電プラントにおいて、前記切替手段は、前記計測器によって計測された圧力、温度、及び流量の少なくとも一つが、前記補助蒸気発生装置より供給される前記補助蒸気の運用圧力よりも所定値高い所定圧力、前記補助蒸気の運用温度、及び前記補助蒸気の運用蒸気量よりも所定量多い所定蒸気量よりも高くなった時点で上記切り替えを行うように構成されたことを特徴とする。
【００１５】
前記計測器は、前記排熱回収ボイラの低圧過熱器によって供給される主蒸気における圧力、温度、及び流量の少なくとも一つを計測するように構成されることが好ましい。
【００１６】
上記発明によれば、コンバインドサイクル発電プラントの起動時における冷却蒸気切替が排熱回収ボイラから発生する低圧蒸気が確実に確保された段階で実施されるため、ＳＴ通気を待つ必要がなく早期に完了する。これにより、コンバインドプラント起動時における蒸気損失が低減される。
【００１７】
また、本発明は、ガスタービンと、該ガスタービンに同軸状に接続された蒸気タービンと、前記ガスタービンの排気により主蒸気を発生する排熱回収ボイラと、補助蒸気を発生する補助蒸気発生装置と、前記主蒸気の圧力、温度、及び流量の少なくとも一つを計測する計測器と、前記ガスタービンの起動後に前記蒸気タービンに供給される蒸気を前記補助蒸気から前記主蒸気に切り替える切替手段と、を備えたコンバインドサイクル発電プラントの運転方法であって、前記計測器によって前記圧力、前記温度、及び前記流量の少なくとも一つを計測するとともに、前記圧力、前記温度、及び前記流量の少なくとも一つが、前記補助蒸気発生装置より供給される前記補助蒸気の運用圧力よりも所定値高い所定圧力、前記補助蒸気の運用温度、及び前記補助蒸気の運用蒸気量よりも所定量多い所定蒸気量よりも高くなった時点で上記切り替えを行うことを特徴とする。
【００１８】
上記コンバインドサイクル発電プラントの運転方法は、前記計測器により前記排熱回収ボイラの低圧過熱器によって供給される主蒸気における圧力、温度、及び流量の少なくとも一つを計測することが好ましい。
【００１９】
上記発明によれば、コンバインドサイクル発電プラントの起動時における冷却蒸気切替が排熱回収ボイラから発生する低圧蒸気が確実に確保された段階で実施されるため、ＳＴ通気を待つ必要がなく早期に完了する。これにより、コンバインドプラント起動時における蒸気損失が低減される。
【発明の効果】
【００２０】
本発明によれば、コンバインドサイクル発電プラントの起動時における冷却蒸気切替が排熱回収ボイラから発生する低圧蒸気が確実に確保された段階で実施されるため、ＳＴ通気を待つ必要がなく早期に完了する。これにより、コンバインドプラント起動時における蒸気損失が低減される。
【図面の簡単な説明】
【００２１】
【図１】本発明の実施形態のコンバインドサイクル発電プラントの概略系統図である。
【図２】低圧主蒸気供給配管及び補助蒸気供給管の概略系統図である。
【図３】本発明の実施形態のコンバインドサイクル発電プラントの蒸気切替を説明する図である。
【図４】冷却蒸気切替が実施されるタイミングを示すタイミングチャートである。
【図５】従来のコンバインドサイクル発電プラントの概略系統図である。
【図６】従来のコンバインドサイクル発電プラントの蒸気切替を説明する図である。
【発明を実施するための形態】
【００２２】
以下、本発明の実施形態について図面を参照して詳細に説明する。
図１に示すように、本実施形態の一軸型コンバインドプラント１は、ガスタービン２に蒸気タービン３を１軸により、同軸状に接続したものであり、ガスタービン２と蒸気タービン３の回転駆動力により発電機５を駆動して発電させるように構成されている。ガスタービン２の排気出口には、排熱回収ボイラ４（ＨＲＳＧ）が接続されている。また、蒸気タービン３には、復水器６及び復水ポンプ１８が設けられており、蒸気タービン３で膨張仕事をして駆動した後の蒸気を復水器６に排出させて復水に凝縮するようになっている。また、コンバインドプラント１は、蒸気タービン３に冷却蒸気を供給するための補助蒸気発生装置７を備えている。
【００２３】
ガスタービン２には、燃焼用空気を圧縮する圧縮機８（Ｃ）と、圧縮された高圧空気と燃料との混合気を燃焼させて高温高圧の燃焼ガスを供給する燃焼器９と、タービン１０（Ｔ）とが設けられている。
蒸気タービン３は、高圧蒸気タービン１１（ＨＰ）、中圧蒸気タービン１２（ＩＰ）、低圧蒸気タービン１３（ＬＰ）の３つのタービンを具備している。
排熱回収ボイラ４には、高圧蒸気タービン１１に供給される高圧蒸気を過熱する高圧過熱器１４、中圧蒸気タービン１２に中圧蒸気を供給する中圧過熱器１５、低圧蒸気タービン１３に低圧蒸気を供給する低圧過熱器１６が設けられている。さらに、排熱回収ボイラ４には、高圧蒸気タービン１１に対して仕事をした蒸気を再加熱する、再熱器１７（ＲＨ）が設けられている。
【００２４】
高圧過熱器１４と高圧蒸気タービン１１とを接続する高圧主蒸気供給配管２１、再熱器１７と中圧過熱器１５と中圧蒸気タービン１２とを接続する再熱蒸気管２２、及び低圧過熱器１６と低圧蒸気タービン１３とを接続する低圧主蒸気供給配管２３には、それぞれタービンバイパス配管２５，２６，２７が設けられている。高圧主蒸気供給配管２１のタービンバイパス配管２５は高圧蒸気タービン１１の出口管２４にバイパスされ、再熱蒸気管２２のタービンバイパス配管２６及び低圧主蒸気供給配管２３のタービンバイパス配管２７は復水器６にバイパス接続されている。また、タービンバイパス配管２５，２６，２７には、それぞれタービンバイパス弁２８、２８Ａ、２８Ｂが設けられており、排熱回収ボイラ４の蒸気出力が上昇するに伴い徐々に閉じられるように構成されている。
補助蒸気発生装置７は、補助蒸気供給管３０を介して低圧主蒸気供給配管２３に接続されている。
【００２５】
また、高圧主蒸気供給配管２１の下流には、主蒸気止め弁３１と主蒸気調整弁３２が設けられており、高圧蒸気タービン１１への主蒸気の供給を主蒸気止め弁３１の全閉により阻止、又は主蒸気の供給流量を主蒸気調整弁３２によって調整するようになっている。同様の主蒸気止め弁３１と主蒸気調整弁３２が、再熱蒸気管２２及び低圧主蒸気供給配管２３にも設けられている。
【００２６】
図２は、低圧主蒸気供給配管２３と補助蒸気供給管３０の構成を示す模式図である。
低圧主蒸気供給配管２３は、図１に示すコンバインドプラント１を構成する排熱回収ボイラ４の低圧過熱器１６と低圧蒸気タービン１３とを接続する配管である。
低圧主蒸気供給配管２３の最も上流側（低圧過熱器１６側）には、流量計３３（ＦＸ）、温度計３４（ＴＥ）、及び圧力計３５（ＰＸ）が設けられている。タービンバイパス配管２７は、これら計測装置の下流に接続されており、このタービンバイパス配管２７は、復水器６にバイパス接続されている。更に下流側には、主蒸気の供給を遮断するための低圧主蒸気供給弁３６が設けられている。
【００２７】
補助蒸気供給管３０は、低圧主蒸気供給配管２３の途中であって低圧主蒸気供給弁３６の下流側に接続されており、低圧主蒸気供給配管２３に冷却蒸気を供給している。補助蒸気供給管３０の最も上流側（補助蒸気発生装置７側）には、冷却蒸気圧力調整弁４５が設けられている。冷却蒸気圧力調整弁４５の更に下流側には、減温器３７が設けられており、この減温器３７には減温水供給配管３８が接続されている。減温器３７と低圧主蒸気供給配管２３の間には温度計３９が設置され、温度計３９の更に下流側には冷却蒸気供給弁４０が設けられている。
【００２８】
減温器３７は、補助蒸気供給管３０を介して補助蒸気発生装置７により供給される補助蒸気をスプレー水により減温する装置である。スプレー水は、減温水供給配管３８を介して低圧給水ポンプ４２より供給される。減温水供給配管３８には、冷却蒸気温度調整弁４３が設けられている。補助蒸気発生装置７によって供給される補助蒸気は、温度計３９によって調節される。具体的には、補助蒸気発生装置７によって供給される補助蒸気は、温度計３９から取り込んだ温度信号に基づいて制御器１９が冷却蒸気温度調整弁４３を制御することにより調整される。
【００２９】
また、低圧主蒸気供給配管２３において、補助蒸気供給管３０の接続部と主蒸気止め弁３１Ｂとの間には圧力計４４が設けられている。圧力計４４は、低圧蒸気タービン１３手前の圧力を測定しており、圧力計４４から取り込んだ圧力信号に基づいて制御器１９が冷却蒸気圧力調整弁４５を制御する。
【００３０】
低圧主蒸気供給弁３６及び冷却蒸気供給弁４０は、制御器１９を介して流量計３３、温度計３４、及び圧力計３５と接続されており、制御器１９によって開閉制御される。具体的な制御方法は後述する。
【００３１】
次に、本実施形態のコンバインドプラント１の作用について説明する。図３は、コンバインドプラント１の起動から定常状態に至る過程における主蒸気、補助蒸気の流れ、及び弁の切り替え、つまり、蒸気切替を順に示す図である。
図４は、コンバインドプラント１の起動から定常状態に至る過程におけるＳＴ通気条件、低圧蒸気切替条件が満たされるタイミング、及び冷却蒸気切替が実施されるタイミングを示すタイミングチャートであり、（ａ）は従来、（ｂ）は本実施形態のコンバインドサイクル発電プラントのタイミングチャートである。また、図４において、「０」は条件が満たされず、「１」は条件が満たされたことを示す。
【００３２】
図３（ａ）に示すように、ガスタービン２が起動すると、ガスタービン２から排出される排気ガスが排熱回収ボイラ４に送られる。次いで、排熱回収ボイラ４において、主蒸気Ｄが生成され、各主蒸気供給配管２１，２２，２３に送られる。この段階において、高圧主蒸気供給配管２１及び再熱蒸気管２２の主蒸気止め弁３１、３１Ａ、主蒸気調整弁３２、３２Ａ及び低圧主蒸気供給弁３６は閉状態とされていると共に、タービンバイパス弁２８、２８Ａ、２８Ｂは開状態とされており、主蒸気Ｄは蒸気タービン３には供給されず、タービンバイパス配管２５，２６，２７を介して高圧蒸気タービン１１の出口管２４及び復水器６にバイパスされる。一方、低圧主蒸気供給配管２３の主蒸気止め弁３１Ｂ及び主蒸気調整弁３２Ｂは開状態とされている。
【００３３】
一方、ガスタービン２の起動と共に、補助蒸気発生装置７が起動され、補助蒸気が生成される。このとき、冷却蒸気供給弁４０が開状態とされており、低圧蒸気タービン１３には、減温器３７によって冷却された補助蒸気である冷却蒸気Ａが供給される。
【００３４】
低圧過熱器１６によって供給される主蒸気Ｄの低圧主蒸気量Ｆ、低圧主蒸気温度Ｔ、及び低圧主蒸気圧力Ｐは、流量計３３、温度計３４、及び圧力計３５によって計測されている。計測された値は制御器１９に送信され、制御器１９は、図４のタイムチャートに示すように、圧力、流量、及び温度が以下の条件（低圧蒸気切替条件）を満たした時点で、低圧蒸気切替を実施する。
圧力、温度、及び流量の条件は、以下である。
低圧主蒸気圧力Ｐ＞Ｐ０（ＭＰａ）
低圧主蒸気温度Ｔ＞Ｔ０（℃）
低圧主蒸気量Ｆ＞Ｆ０  （ｔ／ｈ）
【００３５】
つまり、低圧蒸気タービン１３に供給される蒸気は、ＳＴ通気を待つことなく補助蒸気発生装置７より供給される冷却蒸気Ａから、低圧過熱器１６から供給される低圧蒸気に切り替えられる。図３（ｂ）に蒸気切替実施後の主蒸気Ｄ及び冷却蒸気Ａの流れを示す。
【００３６】
具体的には、流量計３３、温度計３４、及び圧力計３５によって計測された値が上記低圧蒸気切替条件を満たしたとき、低圧主蒸気供給弁３６がインチング開とされる。低圧主蒸気供給弁３６が開状態となることで、主蒸気Ｄが低圧蒸気タービン１３側に流れ、主蒸気止め弁３１Ｂの上流の圧力がＰ１からＰ２に徐々に上昇する。主蒸気止め弁３１Ｂの上流の圧力は圧力計４４によって計測されており、圧力がＰ１より高くなると、冷却蒸気圧力調整弁４５が閉状態とされる。一方、冷却蒸気温度調整弁４３（図２参照）は、蒸気量低減によって温度制御が不安定となることを避けるため、低圧主蒸気供給弁３６が規定開度となった状態で全閉状態とされる。最後に、冷却蒸気供給弁４０が閉状態とされ、蒸気切り替えが完了する。
【００３７】
これに対し、図４に示すように、従来のコンバインドサイクル発電プラントにおいては、ＳＴ通気状態を待って冷却蒸気切替をおこなうため、時間ｔ１冷却蒸気切替の完了が遅くなる。言い換えれば、本実施形態のコンバインドサイクル発電プラントは、従来のコンバインドサイクル発電プラントと比較して時間ｔ１冷却蒸気切替が早く完了する。
【００３８】
なお、上記条件において、低圧主蒸気圧力Ｐ０は、冷却蒸気Ａの運用圧力であるＰ１に対して、余裕を考慮して定められた値である。つまり、冷却蒸気Ａの運用圧力よりも圧力が低いと、冷却蒸気Ａが排熱回収ボイラ４方向に逆流する可能性がある。これを排除するために定められた値である。
また、低圧主蒸気温度Ｔは、冷却蒸気Ａの運用温度Ｔ０と同じとした。低圧主蒸気量Ｆ０については、圧力Ｐと同様に、運用蒸気量Ｆ１に対して、余裕を考慮して定められた値である。
【００３９】
図３（ｃ）に示すように、排熱回収ボイラ４で生成される主蒸気Ｄが十分発生した段階で、タービンバイパス弁２８、２８Ａ、２８Ｂが閉状態とされるとともに、主蒸気止め弁３１、３１Ａ、３１Ｂ及び主蒸気調整弁３２、３２Ａ、３２Ａが開状態とされ、主蒸気Ｄが蒸気タービン３に供給され、コンバインドプラント１は定常状態となる。
【００４０】
上記実施形態によれば、蒸気切替は、排熱回収ボイラ４から発生する低圧蒸気が確実に確保された段階で実施されるため、ＳＴ通気を待つ必要がなく、早期に完了する。これにより、コンバインドプラント１の信頼性を確保しながら、コンバインドプラント１起動時における蒸気損失（起動ロス、蒸気ロス）が低減される。
【００４１】
なお、本実施形態では、蒸気切替は、圧力、温度、及び流量に基づいて実施する構成としたが、これに限ることはなく、これら圧力、温度、及び流量の少なくとも一つに基づいて実施する構成としてもよい。
【符号の説明】
【００４２】
１…コンバインドサイクル発電プラント、２…ガスタービン、３…蒸気タービン、４…排熱回収ボイラ、１９…制御器（切替手段）、３３…流量計（計測器）、３４…温度計（計測器）、３５…圧力計（計測器）。
【図１】
0005734117.tif 000002
【図２】
0005734117.tif 000003
【図３】
0005734117.tif 000004
【図４】
0005734117.tif 000005
【図５】
0005734117.tif 000006
【図６】
0005734117.tif 000007