(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
カッター羽根が内部空間に設けられるタンクに、固形樹脂および油成分材を仕込む仕込み工程と、
到達温度が８０〜２００℃となるように所定の昇温速度でタンクを加熱した状態で、カッター羽根を回転軸の軸線まわりに回転駆動させて、固形樹脂を粉砕しながら油成分材中に溶解させる粉砕溶解工程とを含み、
前記カッター羽根は、
タンクの中心軸線と同一直線上となる軸線まわりに回転駆動される回転軸に垂直に固定される板状の基部と、基部から半径方向外方に連なり、最外周縁部の先端部における回転直径がタンクの内径に対して３０〜８０％であるブレードとを有し、
粉砕溶解工程において、ブレードの最外周縁部における先端部の周速度が、１０ｍ／ｓ以上となる速度で回転駆動され、
前記ブレードは、
基部から半径方向外方になるにつれて前記基部の回転面に対して一方側に離反するように傾斜した第１ブレードと、
基部から半径方向外方になるにつれて前記基部の回転面に対して、前記第１ブレードが前記基部の回転面に対して離反するように傾斜した方向と逆方向側に離反するように傾斜した第２ブレードと、
基部から半径方向外方に連なり、前記基部の回転面に平行な第３ブレードと、を含んで構成されることを特徴とするオフセット印刷インキ用樹脂ワニスの製造方法。
【請求項２】
前記固形樹脂が、１３０℃以上の軟化点を有するロジン変性フェノール樹脂であることを特徴とする請求項１記載のオフセット印刷インキ用樹脂ワニスの製造方法。
【請求項３】
仕込み工程における、タンク内に対する前記油成分材の仕込み量が、前記固形樹脂の仕込み量の１００〜１８０質量％であることを特徴とする請求項１または２記載のオフセット印刷インキ用樹脂ワニスの製造方法。
【請求項４】
前記第１および第２ブレードは、前記回転方向上流側の基端部が回転方向下流側の基端部よりも半径方向外側に離反した位置で屈曲して前記基部に連なっていることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１つに記載のオフセット印刷インキ用樹脂ワニスの製造方法。
【請求項５】
前記第１、第２および第３ブレードの前記回転方向下流側に臨む縁辺部は、前記回転方向下流側に臨んで先細状に形成されていることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１つに記載のオフセット印刷インキ用樹脂ワニスの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、オフセット印刷インキ用樹脂ワニスの製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
オフセット印刷は、印刷版上に供給されたインキを、ゴムブランケットなどの中間転写体に転写した後、紙などの被印刷体に印刷することを特徴とした印刷方式である。そして、オフセット印刷は、高精細かつ鮮明な画像の印刷物を短時間で大量に印刷することができることから、商業印刷や新聞印刷などの分野で広く用いられる印刷方式の代表的なものとなっている。この印刷方式で使用されるオフセット印刷インキ組成物には、主要な樹脂成分としてロジン変性フェノール樹脂、ロジン変性マレイン酸樹脂などが広く使用されている。これら樹脂成分を構成する樹脂の分子量は、種類にもよるが、一般的に数万〜数十万であり、また、その軟化点も１５０℃程度のものから２００℃以上のものまで様々である。そして、樹脂成分を構成する樹脂は、求められるオフセット印刷インキ用組成物の特性に応じて適宜使い分けられるのが一般的である。
【０００３】
オフセット印刷インキ用組成物は、基本的には鉱物油成分および／または植物油成分からなる油成分材と樹脂と顔料とからなるが、これらを一度に混合して製造するものではない。通常は、まず、樹脂を油成分材に溶解させて、オフセット印刷インキ用樹脂ワニス（以下、単に「ワニス」ということもある）と呼ばれる中間体の生成を介するのが一般的である。そして、ワニスに顔料や各種添加剤を配合して、最終的にオフセット印刷インキ用組成物が得られるのである。
【０００４】
ところで、オフセット印刷インキ用組成物の樹脂成分を構成する樹脂は、通常、樹脂メーカーにおいてバルク重合（塊状重合）によって合成され、ブロック状もしくはフレーク状に解砕された塊状態の固形樹脂としてインキメーカーに供給される。このような塊状態の固形樹脂は、油成分材とそのまま混合しても溶解しない。そこで、固形樹脂を油成分材に溶解させてワニスを製造するとき、固形樹脂を油成分材中に溶解させる工程（以下、「クッキング工程」ということもある）では、固形樹脂を油成分材に投入した後、固形樹脂のおよそ軟化点以上に加熱して軟らかくしながら撹拌混合し、固形樹脂を油成分材中に溶解させる。
【０００５】
クッキング工程は、固形樹脂の種類にもよるが、通常１８０〜２５０℃程度という高温下で行われる。また、高温下で撹拌混合する場合であっても、溶解性の低い高分子量の固形樹脂を、油成分材中に完全に溶解させるためには、長時間にわたって撹拌混合する必要がある。
【０００６】
このように、ワニスを製造するときには、クッキング工程において、固形樹脂および油成分材を高温下で長時間にわたって撹拌混合するので、多くの熱エネルギーを要する。しかしながら、高温下で長時間にわたって撹拌混合されて得られたワニスは、常温（２５℃程度）〜１００℃程度の温度下で、貯蔵もしくは使用されるので、クッキング工程において投入された熱エネルギーの多くが放冷により大気中に拡散されてしまうことになる。したがって、その分の熱エネルギーは無駄にせざるを得ない。
【０００７】
さらに、固形樹脂を溶解する油成分材が動植物油である場合には、２００℃より高い温度でクッキング処理を行うと、ポリエステル樹脂の一種であるロジン変性フェノール樹脂やロジン変性マレイン酸樹脂から選ばれる固形樹脂と、動植物油（たとえば、グリセリンのトリ脂肪酸エステル）との間でエステル交換反応が起こり、固形樹脂の分子量が低下するという問題が発生する。そして、固形樹脂の分子量が低下すると、印刷時にインキのミスチング増加や対面セットオフの発生などが発生し、さらに印刷適性が大幅に低下する。そのため、ワニスを製造するときのクッキング工程における、固形樹脂および油成分材の撹拌混合時に、エステル交換反応の発生を抑制する必要がある。
【０００８】
エステル交換反応を抑制するには、固形樹脂を溶解する油成分材として鉱物油を使用することや、撹拌混合時の温度を低下させることが効果的である。しかしながら、鉱物油の使用量を増加させることは、環境負荷の低減を目的として、オフセット印刷インキ用組成物の油成分を鉱物油から動植物油に置き換える動きとは逆行するものである。また、クッキング工程における撹拌混合時の温度を低下させるためには、軟化点の低い固形樹脂を使用すれば良いことになるが、軟化点の低い固形樹脂は、一般的に分子量が低い樹脂である。そのため、樹脂成分として軟化点の低い固形樹脂が用いられたオフセット印刷インキ用組成物は、印刷時におけるインキのミスチング増加や対面セットオフの発生などを避けることができず、印刷適性が大幅に低下する。
【０００９】
このような問題を解決するために、たとえば、特許文献１には、高温（２００℃以上）下で鉱物油などの高沸点溶剤に固形樹脂を溶解した後に、低温（８０〜１８０℃）下で動植物油に溶解する印刷インキ用樹脂ワニスの製造方法が開示されている。特許文献１に開示されるワニスの製造方法によれば、高温下で固形樹脂を溶解する工程では、油成分材として鉱物油が用いられており、動植物油が存在しないので、固形樹脂と油成分材との間におけるエステル交換反応をある程度抑制することができる。また、特許文献１に開示されるワニスの製造方法では、高温下でのクッキング工程が長時間になるのを抑制することができるので、クッキング工程時の熱エネルギーロスを少なくすることができる。
【００１０】
また、特許文献２には、ロジンエステル樹脂と、フェノールホルムアルデヒド初期縮合物とを、油成分材中で縮合反応させることによって、ロジン変性フェノール樹脂が油成分材中に溶解されてなるワニスを作製する印刷インキ用樹脂ワニスの製造方法が開示されている。特許文献２に開示されるワニスの製造方法によれば、固形樹脂を油成分材中に溶解させる必要がないので、熱エネルギーロスを少なくすることができる。
【００１１】
また、特許文献３には、少なくとも樹脂、ゲル化剤および有機溶剤を含有する混合物を１５０℃以下で加熱して樹脂を高分子量化してワニスを作製するゲルワニスの製造方法が開示されている。特許文献３に開示されるゲルワニスの製造方法によれば、１５０℃以下という比較的温度の低い条件下でゲルワニスを製造するので、熱エネルギーロスを少なくすることができる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１２】
【特許文献１】特開２００５−４７９５０号公報
【特許文献２】特開平１０−８８０５２号公報
【特許文献３】特開２０１１−１２１８７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１３】
しかしながら、特許文献１に開示されるワニスの製造方法は、高温下で固形樹脂を油成分材中に溶解させる工程を含むので、熱エネルギーロスを充分に少なくすることが可能な製造方法であるとはいえない。また、特許文献２に開示されるワニスの製造方法では、ロジンエステル樹脂とフェノールホルムアルデヒド初期縮合物とを縮合反応させる反応設備、作製された高粘度ワニスを輸送および貯蔵する輸送設備や貯蔵設備を新たに確保する必要があり、既存の設備を用いて簡単化された状態でワニスを製造することができない。また、特許文献３に開示されるゲルワニスの製造方法では、１５０℃以下という比較的温度の低い条件下でゲルワニスを製造するのに伴って、製造時間が長時間となってしまい、熱エネルギーロスを充分に少なくすることが可能な製造方法であるとはいえない。
【００１４】
したがって本発明の目的は、エステル交換反応による固形樹脂の低分子量化を抑制することができるとともに、熱エネルギーロスを少なくすることができるオフセット印刷インキ用樹脂ワニスの製造方法を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
本発明は、カッター羽根が内部空間に設けられるタンクに、固形樹脂および油成分材を仕込む仕込み工程と、
到達温度が８０〜２００℃となるように所定の昇温速度でタンクを加熱した状態で、カッター羽根を回転軸の軸線まわりに回転駆動させて、固形樹脂を粉砕しながら油成分材中に溶解させる粉砕溶解工程とを含み、
前記カッター羽根は、
タンクの中心軸線と同一直線上となる軸線まわりに回転駆動される回転軸に垂直に固定される板状の基部と、基部から半径方向外方に連なり、最外周縁部の先端部における回転直径がタンクの内径に対して３０〜８０％であるブレードとを有し、
粉砕溶解工程において、ブレードの最外周縁部における先端部の周速度が、１０ｍ／ｓ以上となる速度で回転駆動され、
前記ブレードは、
基部から半径方向外方になるにつれて前記基部の回転面に対して一方側に離反するように傾斜した第１ブレードと、
基部から半径方向外方になるにつれて前記基部の回転面に対して、前記第１ブレードが前記基部の回転面に対して離反するように傾斜した方向と逆方向側に離反するように傾斜した第２ブレードと、
基部から半径方向外方に連なり、前記基部の回転面に平行な第３ブレードと、を含んで構成されることを特徴とするオフセット印刷インキ用樹脂ワニスの製造方法である。
【００１６】
また本発明は、前記固形樹脂が、１３０℃以上の軟化点を有するロジン変性フェノール樹脂であることを特徴とする。
【００１７】
また本発明は、仕込み工程における、タンク内に対する前記油成分材の仕込み量が、前記固形樹脂の仕込み量の１００〜１８０質量％であることを特徴とする。
【００２０】
また本発明は、前記第１および第２ブレードが、前記回転方向上流側の基端部が回転方向下流側の基端部よりも半径方向外側に離反した位置で屈曲して前記基部に連なっていることを特徴とする。
【００２１】
また本発明は、前記第１、第２および第３ブレードの前記回転方向下流側に臨む縁辺部が、前記回転方向下流側に臨んで先細状に形成されていることを特徴とする。
【発明の効果】
【００２４】
本発明によれば、オフセット印刷インキ用樹脂ワニスの製造方法は、仕込み工程と、粉砕溶解工程とを含む。まず、仕込み工程では、カッター羽根が内部空間に設けられるタンクに、固形樹脂および油成分材を仕込む。次に、粉砕溶解工程では、到達温度が８０〜２００℃となるように所定の昇温速度でタンクを加熱した状態で、カッター羽根を回転軸の軸線まわりに回転駆動させて、固形樹脂を粉砕しながら油成分材中に溶解させる。ここで、タンクの内部に設けられるカッター羽根は、基部とブレードとを含んで構成されている。基部は、タンクの中心軸線と同一直線上となる軸線まわりに回転駆動される回転軸に垂直に固定される板状の部分である。ブレードは、基部から半径方向外方に連なる部分であり、最外周縁部の先端部における回転直径がタンクの内径に対して３０〜８０％となるように形成されている。そして、粉砕溶解工程では、ブレードの最外周縁部における先端部の周速度が１０ｍ／ｓ以上となる速度で、カッター羽根が回転駆動される。
【００２５】
粉砕溶解工程では、タンクの内径に対して所定の回転直径を有するブレードを含むカッター羽根を、所定の周速度で回転駆動させるので、タンク内に収容される固形樹脂に充分なせん断力が付与されて、油成分材中で固形樹脂を粉砕しながら撹拌混合することができる。そのため、固形樹脂の軟化点を超えて２００℃よりも高い温度下で、固形樹脂および油成分材を撹拌混合しなくても、油成分材中に固形樹脂を溶解させることができる。具体的には、到達温度が８０〜２００℃となるように所定の昇温速度でタンクを加熱した状態で、カッター羽根を回転駆動させることによって、固形樹脂を粉砕しながら油成分材中に溶解させることができる。
【００２６】
このように、２００℃以下の温度下で、固形樹脂を粉砕しながら油成分材中に溶解させることができるので、エステル交換反応による固形樹脂の低分子量化を抑制することができる。そのため、オフセット印刷インキ用樹脂ワニスの製造方法では、高い印刷適性を有するオフセット印刷インキ用組成物の原材料となるワニスを得ることができる。また、オフセット印刷インキ用樹脂ワニスの製造方法では、２００℃以下の温度下で固形樹脂を油成分材中に溶解させることができるので、熱エネルギーロスを少なくすることができる。
また、タンク内に設けられるカッター羽根は、基部と第１ブレードと第２ブレードとを含んで構成されている。基部は、回転駆動される回転軸に垂直に固定される板状の部分である。第１ブレードは、基部から半径方向外方になるにつれて基部の回転面に対して一方側に離反するように傾斜したブレードである。第２ブレードは、基部から半径方向外方になるにつれて基部の回転面に対して、第１ブレードが基部の回転面に対して離反するように傾斜した方向と逆方向側に離反するように傾斜したブレードである。
粉砕溶解工程では、基部の回転面に対して一方側および他方側に離反するように傾斜した第１および第２ブレードを有するカッター羽根を回転駆動させて、固形樹脂および油成分材を撹拌混合するので、固形樹脂に大きなせん断力を付与することができ、油成分材中における固形樹脂の粉砕効率を向上することができる。そのため、粉砕溶解工程では、固形樹脂および油成分材の撹拌混合時における加熱温度を低下させる、または、撹拌時間を短くしても、油成分材中に固形樹脂を溶解させることができる。したがって、粉砕溶解工程において、エステル交換反応による固形樹脂の低分子量化をさらに抑制することができるとともに、熱エネルギーロスを少なくすることができる。
また、タンク内に設けられるカッター羽根は、基部から半径方向外方に連なり、基部の回転面に平行な第３ブレードをさらに含んで構成されている。これによって、粉砕溶解工程では、固形樹脂に大きなせん断力を付与することができ、油成分材中における固形樹脂の粉砕効率をさらに向上することができる。
【００２７】
また本発明によれば、タンク内に投入される固形樹脂が、１３０℃以上の軟化点を有するロジン変性フェノール樹脂である。１３０℃以上の軟化点を有するロジン変性フェノール樹脂は、低すぎることがない分子量を有する固形樹脂であるので、高い印刷適性を有するオフセット印刷インキ用組成物の原材料となるワニスを得ることができる。
【００２８】
また本発明によれば、仕込み工程における、タンク内に対する油成分材の仕込み量が、固形樹脂の仕込み量の１００〜１８０質量％である。これによって、好適な範囲内の粘度を有するオフセット印刷インキ用樹脂ワニスを得ることができる。
【００３２】
また本発明によれば、タンク内に設けられるカッター羽根は、前記第１および第２ブレードが、回転方向上流側の基端部が回転方向下流側の基端部よりも半径方向外側に離反した位置で屈曲して基部に連なっている。このように構成されたカッター羽根を回転駆動させて、固形樹脂および油成分材を撹拌混合する粉砕溶解工程では、カッター羽根が回転駆動されるときに、固形樹脂および油成分材の混合物に対して撹拌流が作用する。そのため、固形樹脂および油成分材の混合物は、タンク内を撹拌流に沿って流動しながら撹拌混合されるので、油成分材中における固形樹脂の粉砕効率を向上することができる。そのため、粉砕溶解工程では、固形樹脂および油成分材の撹拌混合時における加熱温度を低下させる、または、撹拌時間を短くしても、油成分材中に固形樹脂を溶解させることができる。
【００３３】
また本発明によれば、タンク内に設けられるカッター羽根は、前記第１、第２および第３ブレードの回転方向下流側に臨む縁辺部が、回転方向下流側に臨んで先細状に形成されている。このように構成されたカッター羽根を回転駆動させて、固形樹脂および油成分材を撹拌混合する粉砕溶解工程では、カッター羽根が回転駆動されるときに、先細状に形成される各ブレードの縁辺部によって、固形樹脂および油成分材の混合物に切り込みが入れられる。これによって、油成分材中における固形樹脂の粉砕効率を向上することができる。そのため、粉砕溶解工程では、固形樹脂および油成分材の撹拌混合時における加熱温度を低下させる、または、撹拌時間を短くしても、油成分材中に固形樹脂を溶解させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００３６】
【図１】本発明の実施の一形態であるオフセット印刷インキ用樹脂ワニスの製造方法において用いられる撹拌装置１の構成を示す図である。
【図２】撹拌装置１に備えられるカッター羽根１０の構成を示す図である。
【図３】カッター羽根２０の構成を示す図である。
【図４】カッター羽根３０の構成を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００３７】
（オフセット印刷インキ用樹脂ワニス）
図１は、本発明の実施の一形態であるオフセット印刷インキ用樹脂ワニスの製造方法において用いられる撹拌装置１の構成を示す図である。
【００３８】
本発明の実施の一形態であるオフセット印刷インキ用樹脂ワニスの製造方法は、撹拌装置１を用いて行なわれ、仕込み工程と、粉砕溶解工程とを含む。仕込み工程は、撹拌装置１に備えられる、カッター羽根１０が内部空間に設けられるタンク２に、固形樹脂および油成分材を仕込む工程である。
【００３９】
仕込み工程においてタンク２内に投入される固形樹脂は、飛散やそれに伴う粉塵爆発が起こらないように、ブロック状、フレーク状または粒状に粗粉砕された樹脂であり、その粒子径は１０〜５００ｍｍ程度である。
【００４０】
固形樹脂を構成する樹脂としては、合成樹脂または天然樹脂を挙げることができ、たとえば、ロジン変性フェノール樹脂、ロジン変性マレイン酸樹脂、アルキッド樹脂、ポリエステル樹脂、石油樹脂、ギルソナイト樹脂などの、オフセット印刷インキの樹脂成分として常用される樹脂を挙げることができる。これらの樹脂の中でも、軟化点が１３０℃以上のロジン変性フェノール樹脂またはロジン変性マレイン酸樹脂であることが好ましい。１３０℃以上の軟化点を有するロジン変性フェノール樹脂またはロジン変性マレイン酸樹脂は、低すぎることがない分子量を有する固形樹脂であるので、高い印刷適性を有するオフセット印刷インキ用組成物の原材料となるオフセット印刷インキ用樹脂ワニスを得ることができる。また、軟化点が１３０℃以上のロジン変性フェノール樹脂またはロジン変性マレイン酸樹脂は、後述する粉砕溶解工程における熱エネルギーロスの低減効果、油成分材とのエステル交換反応抑制効果が高い樹脂である。これに対して、低い軟化点を有する石油樹脂またはギルソナイト樹脂は、油成分材に対する溶解性が高く、粉砕溶解工程における撹拌時間を短くしても、油成分材中に溶解する。
【００４１】
なお、固形樹脂の軟化点は、流動特性評価装置（フローテスター）を用いて測定することができる。
【００４２】
また、固形樹脂は、ゲル化剤の適量（固形樹脂に対して１５質量％以下程度）を使用して、樹脂を架橋させるようにしてもよい。このような場合に使用するゲル化剤としては、アルミニウムアルコラート類、アルミニウムキレート化合物などが挙げられ、好ましい具体例としては、アルミニウムトリイソプロポキシド、モノ−ｓｅｃ−ブトキシアルミニウムジイソプロポキシド、アルミニウムトリ−ｓｅｃ−ブトキシド、エチルアセテートアルミニウムジイソプロポキシド、アルミニウムトリスエチルアセトアセテートなどが例示できる。
【００４３】
仕込み工程においてタンク２内に投入される油成分材は、固形樹脂を溶解することができるものであればよく、植物油由来のもの、鉱物油由来のものなど、オフセット印刷インキの油成分として常用される油成分材を挙げることができ、また、これらを単独または複数組み合わせて使用することができる。
【００４４】
植物油由来の油成分材としては、植物油そのもの、または植物油を原料とする脂肪酸エステルや重合油が挙げられる。これらは単独で使用することも可能であるし、複数を組み合わせて使用することもできる。
【００４５】
前記植物油としては、アマニ油、桐油、大豆油、菜種油、綿実油、コーン油、パーム油など、乾性油、不乾性油を問わず使用することができるが、印刷後に印刷物を空気酸化によって乾燥させる場合には乾性油や半乾性油が好適に使用される。中でも、アマニ油、桐油、大豆油は、オフセット印刷インキ用組成物の油成分として好ましく使用され、これらは単独で使用することも可能であるし、複数を組み合わせて使用することもできる。
【００４６】
前記植物油を原料とする脂肪酸エステルとしては、乾性油または半乾性油のモノエステル化合物が挙げられる。すなわち、脂肪酸モノエステルを構成する脂肪酸は、ステアリン酸、イソステアリン酸、ヒドロキシステアリン酸、オレイン酸、リノール酸、リノレン酸、エレオステアリン酸など炭素数１５〜２０程度のアルキル主鎖を有する脂肪酸が例示できる。脂肪酸モノエステルを構成するアルコール由来アルキル基は、メチル、エチル、プロピル、イソプロピル、ブチル、イソブチル、ｔｅｒｔ−ブチル、２−エチルヘキシルなどの炭素数１〜１０程度のアルキル基が例示できる。中でも得られるオフセット印刷インキ用組成物の乾燥性の点から大豆油脂肪酸モノエステルが好ましい。これら脂肪酸モノエステルは、単独でまたは２種以上を併用して使用できる。
【００４７】
ここで、インキ・印刷業界では、環境負荷低減に対応するために、環境を汚染することがなく、さらに再生産可能な資源である植物油およびそれを原料とするエステル類の使用が推奨されている。たとえば、印刷インキ工業連合会では、植物油およびそれを原料とするエステル類の含有量が、独自に定めた基準以上であるインキをエコ製品として認定する制度を導入し始めている。このように植物油由来の油成分材は、環境にやさしい材料であるので、本実施の形態のオフセット印刷インキ用樹脂ワニスの製造方法においても、植物油由来の油成分材を可能な限り利用することが、環境負荷を低減できるので特に好ましい。
【００４８】
また、鉱物油由来の油成分材としては、鉱物油そのもの、または石油系溶剤が挙げられる。中でも、オフセット印刷インキ用組成物の油成分として使用されている、水と相溶しない沸点１６０℃以上、好ましくは２００℃以上の油成分材が好適に使用できる。具体的には、軽油、スピンドル油、マシン油、シリンダー油、テレピン油、ミネラルスピリットなどの鉱物油、ｎ−パラフィン系溶剤、イソパラフィン系溶剤、ナフテン系溶剤、芳香族系溶剤、α−オレフィン系などの石油系溶剤が例示でき、これらの溶剤は、単独でまたは２種以上を併用して使用できるが、環境負荷低減の観点から非芳香族系溶剤を使用することが好ましい。
【００４９】
そして、仕込み工程では、油成分材の仕込み量が、固形樹脂の仕込み量の１００〜１８０質量％であることが好ましく、１２０〜１５０質量％であることが特に好ましい。これによって、好適な範囲内の粘度を有するオフセット印刷インキ用樹脂ワニスを得ることができる。
【００５０】
また、仕込み工程において、タンク２内に固形樹脂および油成分材を投入する手順は、特に限定されるものではなく、固形樹脂と油成分材とを同時にタンク２内に投入してもよいし、油成分材を投入した後に固形樹脂を投入するようにしてもよい。また、タンク２内に油成分材を投入した後、カッター羽根１０を回転駆動させて撹拌下で固形樹脂をタンク２内に投入するようにしてもよい。
【００５１】
次に、仕込み工程の後工程である粉砕溶解工程は、到達温度が８０〜２００℃となるように所定の昇温速度でタンク２を加熱した状態で、カッター羽根１０を回転軸線まわりに回転駆動させて、固形樹脂を粉砕しながら油成分材中に溶解させる工程である。
【００５２】
ここで、タンク２は、有底円筒状に形成されたものであり、ステンレス鋼などの金属材料によって構成されている。そして、タンク２の内部にはカッター羽根１０が設けられており、そのカッター羽根１０の配設位置は、タンク２の底面２ａから、タンク２の高さＹ１に対して１０〜２５％の高さ位置である。
【００５３】
カッター羽根１０は、詳細は後述するが、基部とブレードとを含んで構成されており、ステンレス鋼などの金属材料からなる部材である。カッター羽根１０は、回転駆動されて、ブレードが固形樹脂と衝突したときに、その衝撃力により固形樹脂を切断あるいは粉砕できるように、カッター羽根１０のブレードの固形樹脂と接触する部分の面積が十分に小さいことが好ましい。
【００５４】
カッター羽根１０の具体的な構成について、図２を用いて説明する。図２は、撹拌装置１に備えられるカッター羽根１０の構成を示す図である。図２（ａ）は、カッター羽根１０の展開図を示し、図２（ｂ）は、カッター羽根１０の平面図を示し、図２（ｃ）は、カッター羽根１０の側面図を示す。
【００５５】
カッター羽根１０は、基部１１と、第１ブレード１２と、第２ブレード１３と、第３ブレード１４とを含んで構成されている。
【００５６】
基部１１は、タンク２の中心軸線と同一直線上となる回転軸線まわりに回転方向Ａに回転駆動される回転軸に、垂直に固定される板状の部分であり、平面視したときの形状が正六角形である。そして、カッター羽根１０では、２枚の第１ブレード１２と、２枚の第２ブレード１３と、２枚の第３ブレード１４との合計６枚のブレードが、回転軸線に関して周方向に等間隔に、正六角形状の基部１１の各辺から半径方向外方に連なるように形成されている。６枚の各ブレード１２，１３，１４は、同じ形状および大きさに形成されており、本実施形態では、平面視したときの形状が台形である。
【００５７】
また、６枚の各ブレード１２，１３，１４において、基部１１から半径方向外方に延びる延在方向の長さＬ２は、正六角形状の基部１１の各辺の長さＬ１に対して、１５０〜３００％（本実施形態では、（Ｌ２／Ｌ１）×１００＝２５０％程度）に設定されるのが好ましい。これによって、カッター羽根１０における各ブレード１２，１３，１４の強度を、充分に確保することができる。
【００５８】
２枚の第１ブレード１２のそれぞれは、基部１１から半径方向外方になるにつれて基部１１の回転面に対して一方側に離反するように傾斜したブレードである。そして、各第１ブレード１２同士は、回転軸線に関して対称に設けられている。
【００５９】
第１ブレード１２における基部１１の回転面に対する傾斜の角度θ１は、３０〜４５°（本実施形態では、傾斜角θ１＝４５°）に設定されるのが好ましい。これによって、カッター羽根１０が回転駆動されるときに、タンク内に収容される固形樹脂および油成分材の混合物に対して撹拌流を作用させることができ、油成分材中における固形樹脂の粉砕効率を向上することができる。
【００６０】
また、第１ブレード１２は、回転方向Ａの上流側の第１上流側基端部１２ａが回転方向Ａの下流側の第１下流側基端部１２ｂよりも半径方向外側に離反した位置で屈曲して基部１１に連なっている。このように構成されたカッター羽根１０を回転駆動させて、固形樹脂および油成分材を撹拌混合する粉砕溶解工程では、カッター羽根１０が回転駆動されるときに、固形樹脂および油成分材の混合物に対して撹拌流が作用する。そのため、固形樹脂および油成分材の混合物は、タンク２内を撹拌流に沿って流動しながら撹拌混合されるので、油成分材中における固形樹脂の粉砕効率を向上することができる。そのため、粉砕溶解工程では、固形樹脂および油成分材の撹拌混合時における加熱温度を低下させる、または、撹拌時間を短くしても、油成分材中に固形樹脂を溶解させることができる。
【００６１】
さらに、第１ブレード１２は、回転方向Ａの下流側に臨む縁辺部１２ｃが、回転方向Ａの下流側に臨んで先細状に形成されている。これによって、カッター羽根１０が回転駆動されるときに、先細状に形成される第１ブレード１２の縁辺部１２ｃによって、固形樹脂および油成分材の混合物に切り込みが入れられる。これによって、油成分材中における固形樹脂の粉砕効率を向上することができる。そのため、粉砕溶解工程では、固形樹脂および油成分材の撹拌混合時における加熱温度を低下させる、または、撹拌時間を短くしても、油成分材中に固形樹脂を溶解させることができる。なお、先細状に形成される第１ブレード１２の縁辺部１２ｃの厚みは、縁辺部１２ｃ以外の厚みが４ｍｍ程度に設定されるのに対して、１ｍｍ程度に設定される。
【００６２】
２枚の第２ブレード１３のそれぞれは、基部１１から半径方向外方になるにつれて基部１１の回転面に対して、第１ブレード１２が基部１１の回転面に対して離反するように傾斜した方向と逆方向側（以下、「他方側」という）に離反するように傾斜したブレードである。そして、各第２ブレード１３同士は、回転軸線に関して対称に設けられている。
【００６３】
第２ブレード１３における基部１１の回転面に対する傾斜の角度θ２は、３０〜４５°（本実施形態では、傾斜角θ２＝４５°）に設定されるのが好ましい。これによって、カッター羽根１０が回転駆動されるときに、タンク内に収容される固形樹脂および油成分材の混合物に対して撹拌流を作用させることができ、油成分材中における固形樹脂の粉砕効率を向上することができる。
【００６４】
また、第２ブレード１３は、回転方向Ａの上流側の第２上流側基端部１３ａが回転方向Ａの下流側の第２下流側基端部１３ｂよりも半径方向外側に離反した位置で屈曲して基部１１に連なっている。このように構成されたカッター羽根１０を回転駆動させて、固形樹脂および油成分材を撹拌混合する粉砕溶解工程では、カッター羽根１０が回転駆動されるときに、固形樹脂および油成分材の混合物に対して撹拌流が作用する。そのため、固形樹脂および油成分材の混合物は、タンク２内を撹拌流に沿って流動しながら撹拌混合されるので、油成分材中における固形樹脂の粉砕効率を向上することができる。
【００６５】
さらに、第２ブレード１３は、回転方向Ａの下流側に臨む縁辺部１３ｃが、回転方向Ａの下流側に臨んで先細状に形成されている。これによって、カッター羽根１０が回転駆動されるときに、先細状に形成される第２ブレード１３の縁辺部１３ｃによって、固形樹脂および油成分材の混合物に切り込みが入れられる。これによって、油成分材中における固形樹脂の粉砕効率を向上することができる。なお、先細状に形成される第２ブレード１３の縁辺部１３ｃの厚みは、縁辺部１３ｃ以外の厚みが４ｍｍ程度に設定されるのに対して、１ｍｍ程度に設定される。
【００６６】
２枚の第３ブレード１４のそれぞれは、基部１１から半径方向外方に連なり、基部１１の回転面に平行なブレードである。そして、各第３ブレード１４同士は、回転軸線に関して対称に設けられている。そして、第３ブレード１４は、回転方向Ａの下流側に臨む縁辺部１４ａが、回転方向Ａの下流側に臨んで先細状に形成されている。これによって、カッター羽根１０が回転駆動されるときに、先細状に形成される第３ブレード１４の縁辺部１４ａによって、固形樹脂および油成分材の混合物に切り込みが入れられる。これによって、油成分材中における固形樹脂の粉砕効率を向上することができる。なお、先細状に形成される第３ブレード１４の縁辺部１４ａの厚みは、縁辺部１４ａ以外の厚みが４ｍｍ程度に設定されるのに対して、１ｍｍ程度に設定される。
【００６７】
以上のように、２枚の第１ブレード１２と、２枚の第２ブレード１３と、２枚の第３ブレード１４との合計６枚のブレードが、基部１１から半径方向外方に連なるように形成されたカッター羽根１０では、２枚の第３ブレード１４の遊端部間の長さに対応する、最外周縁部の先端部における回転直径Ｌ４が、タンク２の内径Ｙ２に対して３０〜８０％に設定される。
【００６８】
そして、粉砕溶解工程では、第３ブレード１４の遊端部の周速度、すなわち、各ブレード１２，１３，１４における最外周縁部の先端部の周速度が、１０ｍ／ｓ以上となる速度で、カッター羽根１０が回転駆動される。さらに、粉砕溶解工程では、到達温度が８０〜２００℃、好ましくは８０〜１４０℃となるように、所定の昇温速度でタンク２を加熱した状態で、カッター羽根１０を回転駆動させて、タンク内に収容される固形樹脂および油成分材の混合物を撹拌混合し、固形樹脂が３ｍｍ程度の粒子径を有する粒子状物になるように粉砕しながら油成分材中に溶解させる。ここで、本実施形態では、タンク２を加熱するときの昇温速度は、２〜８℃／ｍｉｎに設定されている。
【００６９】
また、固形樹脂を油成分材中に溶解させるのに要する撹拌混合時間は、高温下で撹拌混合することによって短くすることができるが、付与する熱エネルギーの量や使用する固形樹脂の油成分材に対する溶解性などにより最適温度条件が存在し、この最適温度条件によって設定すべき撹拌混合時間も異なる。撹拌混合時間は、エネルギー効率や作業性などを考慮すると、１つの目安として、１５〜６０分間である。なお、固形樹脂を油成分材中に溶解させた後、ゲル化剤で固形樹脂を架橋させる場合には、８０〜１８０℃の温度条件下で、２０〜４０分間、カッター羽根１０を回転駆動させた状態で架橋反応させることが好ましい。
【００７０】
以上のように、粉砕溶解工程では、タンク２の内径Ｙ２に対して所定の回転直径を有するブレードを含むカッター羽根１０を、所定の周速度で回転駆動させるので、タンク２内に収容される固形樹脂に充分なせん断力が付与されて、油成分材中で固形樹脂を粉砕しながら撹拌混合することができる。そのため、固形樹脂の軟化点を超えて２００℃よりも高い温度下で、固形樹脂および油成分材を撹拌混合しなくても、油成分材中に固形樹脂を溶解させることができる。具体的には、到達温度が８０〜２００℃となるように所定の昇温速度でタンク２を加熱した状態で、カッター羽根１０を回転駆動させることによって、固形樹脂を粉砕しながら油成分材中に溶解させることができる。
【００７１】
このように、２００℃以下の温度下で、固形樹脂を粉砕しながら油成分材中に溶解させることができるので、エステル交換反応による固形樹脂の低分子量化を抑制することができる。そのため、本実施形態のオフセット印刷インキ用樹脂ワニスの製造方法では、高い印刷適性を有するオフセット印刷インキ用組成物の原材料となるワニスを得ることができる。また、本実施形態のオフセット印刷インキ用樹脂ワニスの製造方法では、２００℃以下の温度下で固形樹脂を油成分材中に溶解させることができるので、熱エネルギーロスを少なくすることができる。また、本実施形態のオフセット印刷インキ用樹脂ワニスの製造方法では、油成分材中で固形樹脂を粉砕しながら溶解させるので、粉塵飛散がなく粉塵爆発が発生することを防止することができる。
【００７２】
以上のようにして、本実施形態のオフセット印刷インキ用樹脂ワニスの製造方法によって得られるオフセット印刷インキ用樹脂ワニスは、エステル交換反応による低分子量化が抑制された固形樹脂が油成分材中に溶解されたものである。したがって、オフセット印刷インキ用樹脂ワニスは、高い印刷適性を有するオフセット印刷インキ用組成物の原材料となる。
【００７３】
なお、固形樹脂および油成分材の混合物をタンク２内で撹拌混合するときに用いられるカッター羽根は、前述したカッター羽根１０の形状に限定されるものではない。前述したカッター羽根１０は、６枚のブレードが基部１１から半径方向外方に連なるように形成されたものであるが、カッター羽根のブレードの枚数としては、好ましくは３〜１０枚、より好ましくは４〜８枚である。カッター羽根におけるブレードの枚数が３枚より少ない場合には、固形樹脂に対して充分なせん断力を付与することができず、油成分材中で固形樹脂を充分に粉砕することができない。また、カッター羽根におけるブレードの枚数が１０枚より多い場合には、各ブレード自身の強度が充分に確保できない。
【００７４】
以下に、前述したカッター羽根１０とはブレード枚数が異なるカッター羽根について、図３，４を用いて説明する。
【００７５】
図３は、カッター羽根２０の構成を示す図である。図３（ａ）は、カッター羽根２０の展開図を示し、図３（ｂ）は、カッター羽根２０の平面図を示す。カッター羽根２０は、ブレードの枚数が異なる以外は、前述したカッター羽根１０と同様に構成される。
【００７６】
カッター羽根２０は、基部２１と、第１ブレード２２と、第２ブレード２３と、第３ブレード２４とを含んで構成されている。
【００７７】
基部２１は、タンク２の中心軸線と同一直線上となる回転軸線まわりに回転方向Ａに回転駆動される回転軸に、垂直に固定される板状の部分であり、平面視したときの形状が正八角形である。そして、カッター羽根２０では、２枚の第１ブレード２２と、２枚の第２ブレード２３と、４枚の第３ブレード２４との合計８枚のブレードが、回転軸線に関して周方向に等間隔に、正八角形状の基部２１の各辺から半径方向外方に連なるように形成されている。８枚の各ブレード２２，２３，２４は、同じ形状および大きさに形成されており、本実施形態では、平面視したときの形状が台形である。
【００７８】
２枚の第１ブレード２２のそれぞれは、基部２１から半径方向外方になるにつれて基部２１の回転面に対して一方側に離反するように傾斜したブレードである。そして、各第１ブレード２２同士は、回転軸線に関して対称に設けられている。
【００７９】
また、第１ブレード２２は、回転方向Ａの上流側の第１上流側基端部２２ａが回転方向Ａの下流側の第１下流側基端部２２ｂよりも半径方向外側に離反した位置で屈曲して基部２１に連なっている。さらに、第１ブレード２２は、回転方向Ａの下流側に臨む縁辺部２２ｃが、回転方向Ａの下流側に臨んで先細状に形成されている。
【００８０】
２枚の第２ブレード２３のそれぞれは、基部２１から半径方向外方になるにつれて基部２１の回転面に対して、第１ブレード２２が基部２１の回転面に対して離反するように傾斜した方向と逆方向側（以下、「他方側」という）に離反するように傾斜したブレードである。そして、各第２ブレード２３同士は、回転軸線に関して対称に設けられている。
【００８１】
また、第２ブレード２３は、回転方向Ａの上流側の第２上流側基端部２３ａが回転方向Ａの下流側の第２下流側基端部２３ｂよりも半径方向外側に離反した位置で屈曲して基部２１に連なっている。さらに、第２ブレード２３は、回転方向Ａの下流側に臨む縁辺部２３ｃが、回転方向Ａの下流側に臨んで先細状に形成されている。
【００８２】
４枚の第３ブレード２４のそれぞれは、基部２１から半径方向外方に連なり、基部２１の回転面に平行なブレードである。そして、４枚の第３ブレード２４は、十字状に設けられている。そして、第３ブレード２４は、回転方向Ａの下流側に臨む縁辺部２４ａが、回転方向Ａの下流側に臨んで先細状に形成されている。
【００８３】
以上のように、２枚の第１ブレード２２と、２枚の第２ブレード２３と、４枚の第３ブレード２４との合計８枚のブレードが、基部２１から半径方向外方に連なるように形成されたカッター羽根２０では、４枚の第３ブレード２４の遊端部間の長さに対応する、最外周縁部の先端部における回転直径が、タンク２の内径Ｙ２に対して３０〜８０％に設定される。
【００８４】
図４は、カッター羽根３０の構成を示す図である。図４（ａ）は、カッター羽根３０の展開図を示し、図４（ｂ）は、カッター羽根３０の平面図を示す。カッター羽根３０は、ブレードの枚数が異なる以外は、前述したカッター羽根１０と同様に構成される。
【００８５】
カッター羽根３０は、基部３１と、第１ブレード３２と、第２ブレード３３とを含んで構成されている。
【００８６】
基部３１は、タンク２の中心軸線と同一直線上となる回転軸線まわりに回転方向Ａに回転駆動される回転軸に、垂直に固定される板状の部分であり、平面視したときの形状が正方形である。そして、カッター羽根３０では、２枚の第１ブレード３２と、２枚の第２ブレード３３との合計４枚のブレードが、回転軸線に関して周方向に等間隔に、正方形状の基部３１の各辺から半径方向外方に連なるように形成されている。４枚の各ブレード３２，３３は、同じ形状および大きさに形成されており、本実施形態では、平面視したときの形状が台形である。
【００８７】
２枚の第１ブレード３２のそれぞれは、基部３１から半径方向外方になるにつれて基部３１の回転面に対して一方側に離反するように傾斜したブレードである。そして、各第１ブレード３２同士は、回転軸線に関して対称に設けられている。
【００８８】
また、第１ブレード３２は、回転方向Ａの上流側の第１上流側基端部３２ａが回転方向Ａの下流側の第１下流側基端部３２ｂよりも半径方向外側に離反した位置で屈曲して基部３１に連なっている。さらに、第１ブレード３２は、回転方向Ａの下流側に臨む縁辺部３２ｃが、回転方向Ａの下流側に臨んで先細状に形成されている。
【００８９】
２枚の第２ブレード３３のそれぞれは、基部３１から半径方向外方になるにつれて基部３１の回転面に対して、第１ブレード３２が基部３１の回転面に対して離反するように傾斜した方向と逆方向側（以下、「他方側」という）に離反するように傾斜したブレードである。そして、各第２ブレード３３同士は、回転軸線に関して対称に設けられている。
【００９０】
また、第２ブレード３３は、回転方向Ａの上流側の第２上流側基端部３３ａが回転方向Ａの下流側の第２下流側基端部３３ｂよりも半径方向外側に離反した位置で屈曲して基部３１に連なっている。さらに、第２ブレード３３は、回転方向Ａの下流側に臨む縁辺部３３ｃが、回転方向Ａの下流側に臨んで先細状に形成されている。
【００９１】
以上のように、２枚の第１ブレード３２と、２枚の第２ブレード３３との合計４枚のブレードが、基部３１から半径方向外方に連なるように形成されたカッター羽根３０では、第１ブレード３２および第２ブレード３３の遊端部間の長さに対応する、最外周縁部の先端部における回転直径が、タンク２の内径Ｙ２に対して３０〜８０％に設定される。
【００９２】
（オフセット印刷インキ用組成物）
本実施の形態のオフセット印刷インキ用組成物は、前述したオフセット印刷インキ用樹脂ワニスの製造方法によって得られるオフセット印刷インキ用樹脂ワニスを含有する。そのため、オフセット印刷インキ用組成物は、樹脂成分として、エステル交換反応による低分子量化が抑制された固形樹脂を含む。したがって、オフセット印刷インキ用組成物は、印刷時にインキのミスチング増加や対面セットオフの発生などを防止することができ、高い印刷適性を維持することができる。
【００９３】
オフセット印刷インキ用組成物は、オフセット印刷インキ用樹脂ワニスに対して、顔料が添加されたものであり、必要に応じて、前述した油成分材がさらに添加されたものである。
【００９４】
顔料としては、オフセット印刷インキ用組成物の顔料として公知の有機顔料を使用することができ、たとえば、フタロシアニンブルー、フタロシアニングリーン、ハンザイエロー、パーマネントレッド、アントラキノン、ペリノン、ジオキサジン、ペリレン、キナクリドン、アゾ系金属錯体、メチン系金属錯体、チオインジゴ、イソインドリノン、スレンブルー、ジアミノアンスラキノリルなどが挙げられる。また、本実施の形態では、カーボンブラックを顔料として用いてもよい。
【００９５】
また、オフセット印刷インキ用組成物は、顔料分散剤、整面助剤、耐摩擦性向上剤、裏移り防止剤、酸化防止剤、非イオン系界面活性剤などが添加されてもよい。
【００９６】
オフセット印刷インキ用組成物は、ドライグラインド法、フラッシング法などの従来公知の製造方法によって製造することができる。たとえば、印刷インキ用樹脂ワニスに、乾燥した顔料、必要に応じて植物油成分、石油系溶剤、顔料分散剤を加え、ビーズミルや３本ロールミルなどで混練分散させることにより、オフセット印刷用ベースインキ組成物とした上で、必要に応じて印刷インキ用樹脂ワニス、植物油成分、石油系溶剤、添加剤を加え所定の粘度に調整して、オフセット印刷インキ用組成物を得ることができる。
【００９７】
また、以下のようにしてオフセット印刷インキ用組成物を製造することもできる。すなわち、まず、印刷インキ用樹脂ワニスに、顔料の水懸濁液（含水ケーキ、または乾燥顔料に水を加えて水懸濁液としたもの）を加えて、フラッシャー（ニーダー）または脱溶媒する機構を有する撹拌装置などでフラッシングし、フラッシングした組成物中の水の含有量が、好ましくは２質量％以下となるまで、脱水させる。次いで、脱水した組成物に、必要に応じて、印刷インキ用樹脂ワニスなどを加え、ビーズミルや３本ロールミルなどで混練分散させることにより、オフセット印刷用ベースインキ組成物とした上で、必要に応じて印刷インキ用樹脂ワニス、植物油成分、石油系溶剤、添加剤を加え所定の粘度に調整して、オフセット印刷インキ用組成物を得ることができる。
【００９８】
（実施例）
以下に実施例を掲げて本発明をさらに詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例のみに限定されるものではない。
【００９９】
＜オフセット印刷インキ用樹脂ワニス＞
オフセット印刷インキ用樹脂ワニスについては、固形樹脂の油成分材に対する溶解状態、粘度、ポリスチレン換算分子量、ｎ−ヘキサントレランスの評価を行った。
【０１００】
［固形樹脂の油成分材に対する溶解状態］
固形樹脂の油成分材に対する溶解状態は、オフセット印刷インキ用樹脂ワニスを目視観察することによって評価した。固形樹脂が油成分材中に完全に溶解しているものを「○」とし、固形樹脂が完全には溶解しておらず、溶け残りが目視で確認されたものを「×」とした。
【０１０１】
［粘度の評価］
オフセット印刷インキ用樹脂ワニスの粘度の測定は、以下のようにして行った。すなわち、試料０．５ｃｃを２５℃に保温し、Ｅ型粘度計（ＴＶＥ−２０Ｈ、東機産業株式会社製）を用いて、回転数を適宜調整しながら測定した。
【０１０２】
［ポリスチレン換算分子量の評価］
オフセット印刷インキ用樹脂ワニスのポリスチレン換算分子量の測定は、以下のようにして行った。すなわち、ワニス０．０５ｇをテトラヒドロフラン５ｍｌに溶解して分析サンプルを調整し、ＧＰＣ分析装置（Ｗａｔｅｒｓ社製）を用いて測定した。そして、ピークが出始めたリテンションタイムからポリスチレン換算分子量を求めた。なお、ＧＰＣ分析装置に搭載したカラムは、東ソー株式会社製のＴＳＫｇｅｌＧ２５００ＨＸＬ、ＴＳＫｇｅｌＧＭＨＸＬ−ＬおよびＴＳＫｇｅｌＧＭＨＸＬを直列に接続して使用した。
【０１０３】
［ｎ−ヘキサントレランスの評価］
オフセット印刷インキ用樹脂ワニスのｎ−ヘキサントレランスの評価は、以下のようにして行った。すなわち、ワニス５ｇを１００ｍｌビーカーに量り取り、２５℃の温度条件下で、ガラス棒でかき混ぜながらｎ−ヘキサンを滴下した。ｎ−ヘキサンはワニスに対して貧溶媒であるので、滴下量の増加に伴ってワニス溶液は徐々に濁り始める。ビーカーの下に置いた新聞紙の文字が読めなくなる程度までワニス溶液が濁った時点を終点とし、終点に至るまでに要したｎ−ヘキサンの質量をｎ−ヘキサントレランス（単位：ｇ／ワニス５ｇ）とした。
【０１０４】
なお、オフセット印刷インキ用樹脂ワニスにおいて、ｎ−ヘキサントレランスの測定値が低い値を示すほど、高い印刷適性を有するオフセット印刷インキ用組成物の原材料となる。具体的には、ｎ−ヘキサントレランスの測定値が低い値を示すオフセット印刷インキ用樹脂ワニスを用いて作製されたオフセット印刷インキ用組成物は、印刷時にインキのミスチング発生が抑制されたものとなり、タック値が低い値を示すものとなる。
【０１０５】
（実施例１）
高さ３０ｃｍ、内径２０ｃｍのタンク内に、固形樹脂として軟化点１６５℃のロジン変性フェノール樹脂を４３質量部、油成分材として大豆油６質量部と日石ＡＦ７号ソルベント５１質量部とを仕込んだ。なお、タンク内には、回転直径１２ｃｍ（タンク内径に対して６０％）の図２に示した６枚ブレードのカッター羽根１０を配設した。
【０１０６】
そして、到達温度が２００℃となるように昇温速度８℃／ｍｉｎでタンクの加熱を開始し、加熱開始と同時に、ブレードの最外周縁部における先端部の周速度が１０ｍ／ｓとなるようにカッター羽根１０の回転駆動を開始させ、タンク内に収容された固形樹脂および油成分材の混合物を撹拌混合した。
【０１０７】
実施例１では、到達温度（２００℃）に達する前の昇温途中で、固形樹脂が油成分材中に完全に溶解されたが、そのまま６０分間撹拌混合を継続し、褐色透明のオフセット印刷インキ用樹脂ワニスＡ１を得た。
【０１０８】
（実施例２）
到達温度が１７０℃となるように昇温速度８℃／ｍｉｎでタンクを加熱したこと以外は、実施例１と同様にして、褐色透明のオフセット印刷インキ用樹脂ワニスＡ２を得た。なお、実施例２では、到達温度（１７０℃）に達する前の昇温途中で、固形樹脂が油成分材中に完全に溶解されたが、そのまま６０分間撹拌混合を継続した。
【０１０９】
（実施例３）
到達温度が１４０℃となるように昇温速度８℃／ｍｉｎでタンクを加熱したこと以外は、実施例１と同様にして、褐色透明のオフセット印刷インキ用樹脂ワニスＡ３を得た。なお、実施例３では、到達温度（１４０℃）に達する前の昇温途中で、固形樹脂が油成分材中に完全に溶解されたが、そのまま６０分間撹拌混合を継続した。
【０１１０】
（実施例４）
到達温度が１００℃となるように昇温速度８℃／ｍｉｎでタンクを加熱したこと以外は、実施例１と同様にして、褐色透明のオフセット印刷インキ用樹脂ワニスＡ４を得た。なお、実施例４では、到達温度（１００℃）に達する前の昇温途中で、固形樹脂が油成分材中に完全に溶解していなかったが、そのまま６０分間撹拌混合をおこない樹脂が完全に溶解した。
【０１１１】
（実施例５）
ブレードの最外周縁部における先端部の周速度が１３ｍ／ｓとなるようにカッター羽根１０を回転駆動させたこと以外は、実施例４と同様にして、褐色透明のオフセット印刷インキ用樹脂ワニスＡ５を得た。なお、実施例５では、到達温度（１００℃）に達する前の昇温途中で、固形樹脂が油成分材中に完全に溶解していなかったが、そのまま６０分間撹拌混合をおこない樹脂が完全に溶解した。
【０１１２】
（実施例６）
ブレードの最外周縁部における先端部の周速度が１６ｍ／ｓとなるようにカッター羽根１０を回転駆動させたこと以外は、実施例４と同様にして、褐色透明のオフセット印刷インキ用樹脂ワニスＡ６を得た。なお、実施例６では、到達温度（１００℃）に達する前の昇温途中で、固形樹脂が油成分材中に完全に溶解していなかったが、そのまま６０分間撹拌混合をおこない樹脂が完全に溶解した。
【０１１３】
（参考例１）
タンク内に配設するカッター羽根１０を、回転直径１２ｃｍ（タンク内径に対して６０％）の図４に示した４枚ブレードのカッター羽根３０に代えたこと以外は、実施例４と同様にして、褐色透明のオフセット印刷インキ用樹脂ワニスＡ７を得た。なお、実施例７では、到達温度（１００℃）に達する前の昇温途中で、固形樹脂が油成分材中に完全に溶解していなかったが、そのまま６０分間撹拌混合をおこない樹脂が完全に溶解した。
【０１１４】
（実施例７）
タンク内に配設するカッター羽根１０を、回転直径１２ｃｍ（タンク内径に対して６０％）の図３に示した８枚ブレードのカッター羽根２０に代えたこと以外は、実施例４と同様にして、褐色透明のオフセット印刷インキ用樹脂ワニスＡ８を得た。なお、実施例７では、到達温度（１００℃）に達する前の昇温途中で、固形樹脂が油成分材中に完全に溶解していなかったが、そのまま６０分間撹拌混合をおこない樹脂が完全に溶解した。
【０１１５】
（実施例８）
到達温度が８０℃となるように昇温速度８℃／ｍｉｎでタンクを加熱したこと以外は、実施例１と同様にして、褐色透明のオフセット印刷インキ用樹脂ワニスＡ９を得た。なお、実施例８では、到達温度（８０℃）に達する前の昇温途中で、固形樹脂が油成分材中に完全に溶解していなかったが、そのまま６０分間撹拌混合をおこない樹脂が完全に溶解した。
【０１１６】
（実施例９）
固形樹脂として軟化点１８０℃のロジン変性フェノール樹脂を用いたこと以外は、実施例４と同様にして、褐色透明のオフセット印刷インキ用樹脂ワニスＡ１０を得た。なお、実施例９では、到達温度（１００℃）に達する前の昇温途中で、固形樹脂が油成分材中に完全に溶解していなかったが、そのまま６０分間撹拌混合をおこない樹脂が完全に溶解した。
【０１１７】
（実施例１０）
固形樹脂として軟化点１５０℃のロジン変性フェノール樹脂を用いたこと以外は、実施例４と同様にして、褐色透明のオフセット印刷インキ用樹脂ワニスＡ１１を得た。なお、実施例１０では、到達温度（１００℃）に達する前の昇温途中で、固形樹脂が油成分材中に完全に溶解していなかったが、そのまま６０分間撹拌混合をおこない樹脂が完全に溶解した。
【０１１８】
（実施例１１）
タンク内に配設するカッター羽根１０において、回転直径７ｃｍ（タンク内径に対して３５％）のブレードに変更したこと以外は、実施例４と同様にして、褐色透明のオフセット印刷インキ用樹脂ワニスＡ１２を得た。なお、実施例１１では、到達温度（１００℃）に達する前の昇温途中で、固形樹脂が油成分材中に完全に溶解していなかったが、そのまま６０分間撹拌混合をおこない樹脂が完全に溶解した。
【０１１９】
（実施例１２）
タンク内に配設するカッター羽根１０において、回転直径１４ｃｍ（タンク内径に対して７０％）のブレードに変更したこと以外は、実施例４と同様にして、褐色透明のオフセット印刷インキ用樹脂ワニスＡ１３を得た。なお、実施例１２では、到達温度（１００℃）に達する前の昇温途中で、固形樹脂が油成分材中に完全に溶解していなかったが、そのまま６０分間撹拌混合をおこない樹脂が完全に溶解した。
【０１２０】
（実施例１３）
高さ６ｍ、内径４ｍのタンクに変更し、タンク内には、回転直径１５２ｃｍ（タンク内径に対して３８％）の図１に示したカッター羽根１０を配設し、ブレードの最外周縁部における先端部の周速度が１９ｍ／ｓとなるようにカッター羽根１０を回転駆動させたこと以外は、実施例４と同様にして、褐色透明のオフセット印刷インキ用樹脂ワニスＡ１４を得た。なお、実施例１３では、到達温度（１００℃）に達する前の昇温途中で、固形樹脂が油成分材中に完全に溶解していなかったが、そのまま６０分間撹拌混合をおこない樹脂が完全に溶解した。
【０１２１】
（比較例１）
ブレードの最外周縁部における先端部の周速度が７ｍ／ｓとなるようにカッター羽根１０を回転駆動させたこと以外は、実施例４と同様にして、固形樹脂および油成分材の混合物を撹拌混合した。比較例１では、６０分間撹拌混合しても、固形樹脂が油成分材中に完全に溶解されなかった。
【０１２２】
（比較例２）
到達温度が６０℃となるように昇温速度８℃／ｍｉｎでタンクを加熱したこと以外は、実施例１と同様にして、固形樹脂および油成分材の混合物を撹拌混合した。比較例２では、６０分間撹拌混合しても、固形樹脂が油成分材中に完全に溶解されなかった。
【０１２３】
（比較例３）
タンク内に配設するカッター羽根１０において、回転直径５ｃｍ（タンク内径に対して２５％）のブレードに変更したこと以外は、実施例４と同様にして、固形樹脂および油成分材の混合物を撹拌混合した。比較例３では、６０分間撹拌混合しても、固形樹脂が油成分材中に完全に溶解されなかった。
【０１２４】
（比較例４）
到達温度が２５０℃となるように昇温速度８℃／ｍｉｎでタンクを加熱したこと以外は、実施例１と同様にして、褐色透明のオフセット印刷インキ用樹脂ワニスＡ１９を得た。なお、比較例４では、到達温度（２５０℃）に達する前の昇温途中で、固形樹脂が油成分材中に完全に溶解されたが、そのまま６０分間撹拌混合を継続した。
【０１２５】
（比較例５）
タンク内に配設するカッター羽根１０を、回転直径１２ｃｍ（タンク内径に対して６０％）の従来型カッター羽根（ディスクタービン羽根）に変更したこと以外は、実施例３と同様にして、固形樹脂および油成分材の混合物を撹拌混合した。比較例５では、６０分間撹拌混合しても、固形樹脂が油成分材中に完全に溶解されなかった。
【０１２６】
実施例１〜１３、参考例１および比較例１〜５のオフセット印刷インキ用樹脂ワニスにおける評価結果を表１に示す。なお、表１中の「−」は、評価を実施していないことを示す。
【０１２７】
【表１】
0005759250.tif 000002
【０１２８】
表１に示すように、実施例１〜１３および参考例１のオフセット印刷インキ用樹脂ワニスは、短い溶解時間で固形樹脂が油成分材中に完全に溶解されたものであり、比較例のオフセット印刷インキ用樹脂ワニスよりも粘度の高いワニスである。このことから、実施例１〜１３および参考例１のオフセット印刷インキ用樹脂ワニスは、エステル交換反応による固形樹脂の低分子量化が抑制されたものであることがわかる。これに対して、比較例４のオフセット印刷インキ用樹脂ワニスは、２５０℃という高温下で作製されたものであるので、エステル交換反応による固形樹脂の低分子量化が発生している。
【０１２９】
そして、実施例１〜１３および参考例１のオフセット印刷インキ用樹脂ワニスは、比較例のオフセット印刷インキ用樹脂ワニスよりも低いｎ−ヘキサントレランス値を示すワニスである。このことから、実施例１〜１３および参考例１のオフセット印刷インキ用樹脂ワニスは、高い印刷適性を有するオフセット印刷インキ用組成物の原材料となることがわかる。
【０１３０】
＜オフセット印刷インキ用組成物の作製＞
（実施例１４〜２６、参考例２、比較例６）
実施例１〜１３、参考例１および比較例４のオフセット印刷インキ用樹脂ワニスＡ１〜Ａ１４，Ａ１９を用いて、各ワニスＡ１〜Ａ１４，Ａ１９にそれぞれ対応する実施例１４〜２６、参考例２および比較例６のオフセット印刷インキ用組成物を作製した。
【０１３１】
具体的には、各オフセット印刷インキ用樹脂ワニスＡ１〜Ａ１４，Ａ１９の６５質量部に、フタロシアニン顔料（リオノールブルーＦＧ−７３３０Ｋ、東洋インキ製造株式会社製）２９．４質量部と、大豆油５．６質量部とを添加し、７０℃にて３０分間撹拌混合した後、３本ロールミルで分散し、オフセット印刷用ベースインキ組成物を得た。
【０１３２】
次に、各オフセット印刷用ベースインキ組成物の５０質量部に、それぞれ対応する各オフセット印刷インキ用樹脂ワニス４５質量部と、日石ＡＦ７号ソルベント５質量部とを添加して撹拌混合し、実施例１４〜２６、参考例２および比較例６のオフセット印刷インキ用組成物を得た。
【０１３３】
＜印刷適性評価＞
上記のようにして作製した実施例１４〜２６、参考例２および比較例６のオフセット印刷インキ用組成物について、ミスチング性、対面セットオフ性、機上安定性を評価した。
【０１３４】
［ミスチング性の評価］
オフセット印刷インキ用組成物のミスチング性の評価は、ＤＩＧＩＴＡＬ  ＩＮＫＯＭＥＴＥＲ（東洋精機株式会社製）を用いて、ＪＩＳ  Ｋ５７０１  ４．２．２に準拠して行った。試料２．６ｃｃを量り採り、３５℃、１２００ｒｐｍで３分間運転し、そのときのミスチング量を、バイブレーションロール下部に敷いた１０ｃｍ×１０ｃｍの用紙上に飛散したインキ量として目視にて評価した。なお、ミスチング性の評価は、恒温室（温度：２５℃、湿度：５０％）にて行った。また、ミスチング性の評価基準は、以下のとおりである。
【０１３５】
○：用紙上に飛散したインキによる汚れがほとんど確認されず、良好である。
【０１３６】
△：用紙上に飛散したインキによる汚れ度合いが、所定の標準サンプルの汚れ度合いよりも少ない。
【０１３７】
×：用紙上に飛散したインキによる汚れ度合いが、所定の標準サンプルの汚れ度合いと同等であり、ミスチング発生の抑制向上効果が見られない。
【０１３８】
［対面セットオフ性の評価］
オフセット印刷インキ用組成物の対面セットオフ性の評価は、以下のようにして行った。まず、試料０．１ｃｃをＲＩ展色機（使用ローラ：４分割、株式会社明製作所製）を用いて用紙（オーロラコート、斥量７３ｇ、二葉紙業株式会社製）に展色した。次に、展色直後の各印刷物をセット試験機（ＡＵＴＯ  ＩＮＫＳＥＴＴＩＮＧ  ＴＥＳＴＥＲ、東洋精機株式会社製）にセットし、セット試験を２分間隔で行って、あて紙に対するインキ付着量を目視で確認した。なお、対面セットオフ性の評価は、恒温室（温度：２５℃、湿度：５０％）にて行った。また、対面セットオフ性の評価基準は、以下のとおりである。
【０１３９】
○：２分間隔のセット試験において、試験開始から２２分以内に、あて紙に対するインキ付着が解消される。
【０１４０】
△：２分間隔のセット試験において、試験開始から２４分後または２６分後に、あて紙に対するインキ付着が解消される。
【０１４１】
×：２分間隔のセット試験において、試験開始から２８分後、３０分後または３２分後に、あて紙に対するインキ付着が解消される。
【０１４２】
［機上安定性の評価］
オフセット印刷インキ用組成物の機上安定性の評価は、ＤＩＧＩＴＡＬ  ＩＮＫＯＭＥＴＥＲ（東洋精機株式会社製）を用いて、ＪＩＳ  Ｋ５７０１  ４．２．２に準拠して行った。試料０．２ｃｃを量り採り、３５℃、１２００ｒｐｍで３分間運転し、その後、０〜２０分間の間で連続的にタック値を測定して、機上安定性の評価とした。
【０１４３】
なお、オフセット印刷インキ用組成物において、測定されたタック値が低い値を示すほど、高い印刷適性を有するオフセット印刷インキ用組成物である。具体的には、タック値が低い値を示すオフセット印刷インキ用組成物は、印刷時におけるパイリング現象の発生が防止されたものとなる。パイリング現象とは、印刷時に用紙の繊維がインキにより剥離されて、ローラ上、印刷版上、ブランケット上に紙粉が堆積されてインキ転写不良を引き起こす現象のことである。
【０１４４】
実施例１４〜２６、参考例２および比較例６のオフセット印刷インキ用組成物における評価結果を表２に示す。
【０１４５】
【表２】
0005759250.tif 000003
【０１４６】
表２に示すように、実施例１４〜２６、参考例２のオフセット印刷インキ用組成物は、タック値が高くなり過ぎるのが防止されて機上安定性に優れたものであり、比較例６のオフセット印刷インキ用組成物よりもミスチング、対面セットオフの発生が防止されものである。
【符号の説明】
【０１４７】
１０，２０，３０  カッター羽根
１１，２１，３１  基部
１２，２２，３２  第１ブレード
１３，２３，３３  第２ブレード
１４，３４  第３ブレード
１２ａ，２２ａ，３２ａ  第１上流側基端部
１２ｂ，２２ｂ，３２ｂ  第１下流側基端部
１２ｃ，２２ｃ，３２ｃ  第１縁辺部
１３ａ，２３ａ，３３ａ  第２上流側基端部
１３ｂ，２３ｂ，３３ｂ  第２下流側基端部
１３ｃ，２３ｃ，３３ｃ  第２縁辺部
１４ａ，２４ａ  第３縁辺部
【図１】
0005759250.tif 000004
【図２】
0005759250.tif 000005
【図３】
0005759250.tif 000006
【図４】
0005759250.tif 000007