(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
偏心部（25,26）を有する駆動軸（23）と、該駆動軸（23）の偏心部（25,26）に固定された環状のピストン（32,42）と、該ピストン（32,42）が内部において偏心回転し且つ該ピストン（32,42）との間に複数の環状の圧縮室（S11,S12,S21,S22）を径方向に形成するシリンダ（31,41）とを有する圧縮機構（30,40）を備えた回転式圧縮機であって、
上記圧縮機構（30,40）は、
高圧圧力状態の潤滑油が流通する油通路（82）と、
最内周の圧縮室である内側圧縮室（S12,S22）以外の外側圧縮室（S11,S21）に対して設けられて潤滑油を貯留する外側油貯留室（84）とを有し、
上記ピストン（32,42）の１回の偏心回転中に、上記外側油貯留室（84）と上記油通路（82）とが連通すると共に上記外側油貯留室（84）と上記外側圧縮室（S11,S21）との連通が遮断されて上記油通路（82）の潤滑油が上記外側油貯留室（84）に貯留される外側貯留状態と、上記外側油貯留室（84）と上記油通路（82）との連通が遮断されると共に上記外側油貯留室（84）と上記外側圧縮室（S11,S21）とが連通して上記外側油貯留室（84）に貯留された潤滑油が上記外側圧縮室（S11,S21）に供給される外側供給状態とに切り換わるように構成されている
ことを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項２】
請求項１において、
上記圧縮機構（30,40）は、
上記内側圧縮室（S12,S22）に対して設けられて潤滑油が貯留される内側油貯留室（83）を有し、
上記ピストン（32,42）の１回の偏心回転中に、上記内側油貯留室（83）と上記油通路（82）とが連通すると共に上記内側油貯留室（83）と上記内側圧縮室（S12,S22）との連通が遮断されて上記油通路（82）の潤滑油が上記内側油貯留室（83）に貯留される内側貯留状態と、上記内側油貯留室（83）と上記油通路（82）との連通が遮断されると共に上記内側油貯留室（83）と上記内側圧縮室（S12,S22）とが連通して上記内側油貯留室（83）に貯留された潤滑油が上記内側圧縮室（S12,S22）に供給される内側供給状態とに切り換わるように構成されている
ことを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項３】
請求項２において、
上記圧縮機構（30,40）は、上記外側油貯留室（84）の容積が上記内側油貯留室（83）の容積よりも大きくなるように構成されている
ことを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項４】
請求項３において、
上記圧縮機構（30,40）は、上記ピストン（32,42）の１回の偏心回転中に、上記外側貯留状態となる時間が上記内側貯留状態となる時間よりも長くなるように構成されている
ことを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項５】
請求項２乃至４のいずか１つにおいて、
上記シリンダ（31,41）は、鏡板部（31a,41a）と、該鏡板部（31a,41a）から軸方向に突設された内側シリンダ部（31c,41c）及び外側シリンダ部（31b,41b）とを有し、
上記ピストン（32,42）は、上記偏心部（25,26）に外嵌された鏡板部（32a,42a）と、該鏡板部（32a,42a）から上記内側シリンダ部（31c,41c）と上記外側シリンダ部（31b,41b）との間に軸方向に突設されて上記内側シリンダ部（31c,41c）との間に上記内側圧縮室（S12,S22）を形成する一方、上記外側シリンダ部（31b,41b）との間に上記外側圧縮室（S11,S21）を形成する環状のピストン部（32b,42b）とを有し、
上記油通路（82）は上記ピストン（32,42）に形成されて流出端（82b）が上記ピストン部（32b,42b）の先端に開口し、
上記シリンダ（31,41）の上記鏡板部（31a,41a）には、上記外側圧縮室（S11,S21）に対応して上記外側油貯留室を構成する外側溝部（84）と、上記内側圧縮室（S12,S22）に対応して上記内側油貯留室を構成する内側溝部（83）とが形成されている
ことを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項６】
請求項２乃至４のいずれか１つにおいて、
上記シリンダ（31,41）は、鏡板部（31a,41a）と、該鏡板部（31a,41a）から軸方向に突設された内側シリンダ部（31c,41c）及び外側シリンダ部（31b,41b）とを有し、
上記ピストン（32,42）は、上記偏心部（25,26）に外嵌された鏡板部（32a,42a）と、該鏡板部（32a,42a）から上記内側シリンダ部（31c,41c）と上記外側シリンダ部（31b,41b）との間に軸方向に突設されて上記内側シリンダ部（31c,41c）との間に上記内側圧縮室（S12,S22）を形成する一方、上記外側シリンダ部（31b,41b）との間に上記外側圧縮室（S11,S21）を形成する環状のピストン部（32b,42b）とを有し、
上記油通路（82）は上記ピストン（32,42）に形成されて流出端（82b）が上記鏡板部（32a,42a）において開口し、
上記内側シリンダ部（31c,41c）の先端には上記内側油貯留室を構成する内側溝部（83）が形成される一方、上記外側シリンダ部（31b,41b）の先端には上記外側油貯留室を構成する外側溝部（84）が形成され、
上記ピストン（32,42）の上記鏡板部（32a,42a）には、上記外側供給状態において上記外側溝部（84）と連通することで該外側溝部（84）と上記外側圧縮室（S11,S21）とを連通させ且つ上記外側貯留状態において上記外側溝部（84）との連通が遮断されることで該外側溝部（84）と上記外側圧縮室（S11,S21）との連通を遮断させるように構成された外側連通溝部（86）と、上記内側供給状態において上記内側溝部（83）と連通することで該内側溝部（83）と上記内側圧縮室（S12,S22）とを連通させ且つ上記内側貯留状態において上記内側溝部（83）との連通が遮断されることで該内側溝部（83）と上記内側圧縮室（S12,S22）との連通を遮断させるように構成された内側連通溝部（85）とが形成されている
ことを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項７】
請求項１乃至６のいずれか１つにおいて、
上記圧縮機構（30,40）は２つ設けられて、各ピストン（32,42）が上記駆動軸（23）の２つの偏心部（25,26）にそれぞれ外嵌され、
上記駆動軸（23）の２つの偏心部（25,26）の間の中間軸部（27）が挿通される挿通穴を有して上記２つの圧縮機構（30,40）を仕切る板状部材（51）と、
上記駆動軸（23）の２つの偏心部（25,26）の外周に潤滑油を供給する偏心部給油路（62,63）とを備え、
上記各圧縮機構（30,40）の上記油通路（82）は、流入端（82a）が上記駆動軸（23）と上記板状部材（51）との間に形成される筒状空間（S）と連通するように構成されている
ことを特徴とする回転式圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、複数の圧縮室が径方向に形成された偏心回転型の圧縮機構を有する回転式圧縮機に関し、圧縮室への給油不足対策に係るものである。
【背景技術】
【０００２】
従来より、環状のシリンダの内部に環状のピストンを配置することにより、圧縮機構に複数の圧縮室が形成された回転式圧縮機が提案されている（例えば、特許文献１，２参照）。特許文献１の圧縮機では、圧縮室がピストンの内側と外側に２室形成されている。また、特許文献２の圧縮機では、圧縮室が３室形成されている。
【０００３】
ところで、上記回転式圧縮機では、油ポンプによってケーシングの底部に貯留された潤滑油を駆動軸内の給油通路を介して駆動軸の周囲に形成された油溜まりに供給し、該油溜まりから外周側に潤滑油を流出させることによって各圧縮室に供給することとしている。このように各圧縮室に供給された潤滑油が各圧縮室内に形成される吸入側の低圧室と吐出側の高圧室との間の隙間をシールすることにより、容積効率の低下を防止している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００７−１１３４９３号公報
【特許文献２】特開２００６−３０７７６２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、上述のような給油方法では、径方向の外側の圧縮室には潤滑油が到達し難く、低圧室と高圧室との間が連通して容積効率が著しく低下するおそれがあった。
【０００６】
本発明は、斯かる点に鑑みてなされたものであり、その目的は、複数の圧縮室が径方向に形成された圧縮機構を有する回転式圧縮機において、外側の圧縮室への給油不足を解消することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
第１の発明は、偏心部（25,26）を有する駆動軸（23）と、該駆動軸（23）の偏心部（25,26）に固定された環状のピストン（32,42）と、該ピストン（32,42）が内部において偏心回転し且つ該ピストン（32,42）との間に複数の環状の圧縮室（S11,S12,S21,S22）を径方向に形成するシリンダ（31,41）とを有する圧縮機構（30,40）を備えた回転式圧縮機であって、上記圧縮機構（30,40）は、高圧圧力状態の潤滑油が流通する油通路（82）と、最内周の圧縮室である内側圧縮室（S12,S22）以外の外側圧縮室（S11,S21）に対して設けられて潤滑油を貯留する外側油貯留室（84）とを有し、上記ピストン（32,42）の１回の偏心回転中に、上記外側油貯留室（84）と上記油通路（82）とが連通すると共に上記外側油貯留室（84）と上記外側圧縮室（S11,S21）との連通が遮断されて上記油通路（82）の潤滑油が上記外側油貯留室（84）に貯留される外側貯留状態と、上記外側油貯留室（84）と上記油通路（82）との連通が遮断されると共に上記外側油貯留室（84）と上記外側圧縮室（S11,S21）とが連通して上記外側油貯留室（84）に貯留された潤滑油が上記外側圧縮室（S11,S21）に供給される外側供給状態とに切り換わるように構成されている。
【０００８】
第１の発明では、圧縮機構（30,40）は、ピストン（32,42）の１回の偏心回転中に外側貯留状態と外側供給状態とに切り換わり、外側貯留状態になると、油通路（82）を流通する高圧圧力状態の潤滑油が外側油貯留室（84）に貯留される一方、外側供給状態になると、外側油貯留室（84）に貯留された高圧圧力状態の潤滑油が外側圧縮室（S11,S21）に供給される。つまり、径方向に複数並ぶ圧縮室（S11,S12,S21,S22）のうちの最内周の圧縮室（S12,S22）以外の外側圧縮室（S11,S21）には、ピストン（32,42）の１回の偏心回転中に外側油貯留室（84）の容積分の潤滑油が供給されることとなる。
【０００９】
ところで、油溜まりと吸入側の低圧室とが常時連通し、油溜まりと低圧室との差圧によって潤滑油を供給するような差圧型の給油を行う場合には、潤滑油の供給量が差圧に支配される。そのため、差圧が大きい場合には、潤滑油の供給量が過多となって吸入流体を過熱してしまい、容積効率を低下させてしまうおそれがあった。一方、差圧が小さい場合には、潤滑油の供給量が不足して吸入側の低圧室と吐出側の高圧室との間の隙間をシールすることができなくなって容積効率を低下させてしまうおそれがあった。つまり、上記差圧型の給油の場合、駆動軸の回転数に関係なく差圧によって潤滑油の供給量が決まるため、ピストンの１回の偏心回転中に所望の分量だけ潤滑油を供給できない供給不足や逆に供給過多を生じるおそれがあった。
【００１０】
しかしながら、第１の発明では、ピストン（32,42）の１回の偏心回転中に、外側油貯留室（84）の容積分の潤滑油、即ち所定量の潤滑油が外側圧縮室（S11,S21）に供給される。つまり、ピストン（32,42）の１回の偏心回転中に、外側圧縮室（S11,S21）に過不足なく安定的に潤滑油が供給されることとなる。
【００１１】
第２の発明は、第１の発明において、上記圧縮機構（30,40）は、上記内側圧縮室（S12,S22）に対して設けられて潤滑油が貯留される内側油貯留室（83）を有し、上記ピストン（32,42）の１回の偏心回転中に、上記内側油貯留室（83）と上記油通路（82）とが連通すると共に上記内側油貯留室（83）と上記内側圧縮室（S12,S22）との連通が遮断されて上記油通路（82）の潤滑油が上記内側油貯留室（83）に貯留される内側貯留状態と、上記内側油貯留室（83）と上記油通路（82）との連通が遮断されると共に上記内側油貯留室（83）と上記内側圧縮室（S12,S22）とが連通して上記内側油貯留室（83）に貯留された潤滑油が上記内側圧縮室（S12,S22）に供給される内側供給状態とに切り換わるように構成されている。
【００１２】
第２の発明では、ピストン（32,42）が１回偏心回転する間に、圧縮機構（30,40）が内側貯留状態と内側供給状態とに切り換わり、内側貯留状態になると、油通路（82）を流通する高圧圧力状態の潤滑油が内側油貯留室（83）に貯留される一方、内側供給状態になると、内側油貯留室（83）に貯留された高圧圧力状態の潤滑油が内側圧縮室（S12,S22）に供給される。つまり、ピストン（32,42）の１回の偏心回転中に、外側圧縮室（S11,S21）だけでなく、内側圧縮室（S12,S22）にも内側油貯留室（83）の容積分の潤滑油が供給されることとなる。
【００１３】
第３の発明は、第２の発明において、上記圧縮機構（30,40）は、上記外側油貯留室（84）の容積が上記内側油貯留室（83）の容積よりも大きくなるように構成されている。
【００１４】
第３の発明では、外側油貯留室（84）の容積が内側油貯留室（83）の容積よりも大きく形成されているため、ピストン（32,42）の１回の偏心回転中に、外側圧縮室（S11,S21）には内側圧縮室（S12,S22）よりも多くの潤滑油が供給されることとなる。
【００１５】
第４の発明は、第３の発明において、上記圧縮機構（30,40）は、上記ピストン（32,42）の１回の偏心回転中に、上記外側貯留状態となる時間が上記内側貯留状態となる時間よりも長くなるように構成されている。
【００１６】
第４の発明では、ピストン（32,42）の１回の偏心回転中に、外側貯留状態となる時間が内側貯留状態となる時間よりも長くなるように構成されているため、内側油貯留室（83）よりも容積の大きい外側油貯留室（84）にも確実に潤滑油が貯留される。
【００１７】
第５の発明は、第２乃至第４のいずれか１つの発明において、上記シリンダ（31,41）は、鏡板部（31a,41a）と、該鏡板部（31a,41a）から軸方向に突設された内側シリンダ部（31c,41c）及び外側シリンダ部（31b,41b）とを有し、上記ピストン（32,42）は、上記偏心部（25,26）に外嵌された鏡板部（32a,42a）と、該鏡板部（32a,42a）から上記内側シリンダ部（31c,41c）と上記外側シリンダ部（31b,41b）との間に軸方向に突設されて上記内側シリンダ部（31c,41c）との間に上記内側圧縮室（S12,S22）を形成する一方、上記外側シリンダ部（31b,41b）との間に上記外側圧縮室（S11,S21）を形成する環状のピストン部（32b,42b）とを有し、上記油通路（82）は上記ピストン（32,42）に形成されて流出端（82b）が上記ピストン部（32b,42b）の先端に開口し、上記シリンダ（31,41）の上記鏡板部（31a,41a）には、上記外側圧縮室（S11,S21）に対応して上記外側油貯留室を構成する外側溝部（84）と、上記内側圧縮室（S12,S22）に対応して上記内側油貯留室を構成する内側溝部（83）とが形成されている。
【００１８】
第５の発明では、駆動軸（23）が回転してピストン（32,42）が偏心回転すると、ピストン（32,42）とシリンダ（31,41）との間に径方向に２つの圧縮室、即ち、内側圧縮室（S12,S22）と外側圧縮室（S11,S21）のそれぞれにおいて流体が圧縮される。また、圧縮機構（30,40）は、ピストン（32,42）の１回の偏心回転中に、油通路（82）と外側溝部（84）とが連通して油通路（82）の潤滑油が外側溝部（84）に貯留される外側貯留状態と、外側溝部（84）と外側圧縮室（S11,S21）とが連通して外側溝部（84）に貯留された潤滑油が外側圧縮室（S11,S21）に供給される外側供給状態とに切り換わる。さらに、圧縮機構（30,40）は、ピストン（32,42）の１回の偏心回転中に、油通路（82）と内側溝部（83）とが連通して油通路（82）の潤滑油が内側溝部（83）に貯留される内側貯留状態と、内側溝部（83）と内側圧縮室（S12,S22）とが連通して内側溝部（83）に貯留された潤滑油が内側圧縮室（S12,S22）に供給される内側供給状態とに切り換わる。
【００１９】
第６の発明は、第２乃至第４のいずれか１つにおいて、上記シリンダ（31,41）は、鏡板部（31a,41a）と、該鏡板部（31a,41a）から軸方向に突設された内側シリンダ部（31c,41c）及び外側シリンダ部（31b,41b）とを有し、上記ピストン（32,42）は、上記偏心部（25,26）に外嵌された鏡板部（32a,42a）と、該鏡板部（32a,42a）から上記内側シリンダ部（31c,41c）と上記外側シリンダ部（31b,41b）との間に軸方向に突設されて上記内側シリンダ部（31c,41c）との間に上記内側圧縮室（S12,S22）を形成する一方、上記外側シリンダ部（31b,41b）との間に上記外側圧縮室（S11,S21）を形成する環状のピストン部（32b,42b）とを有し、上記油通路（82）は上記ピストン（32,42）に形成されて流出端（82b）が上記鏡板部（32a,42a）において開口し、上記内側シリンダ部（31c,41c）の先端には上記内側油貯留室を構成する内側溝部（83）が形成される一方、上記外側シリンダ部（31b,41b）の先端には上記外側油貯留室を構成する外側溝部（84）が形成され、上記ピストン（32,42）の上記鏡板部（32a,42a）には、上記外側供給状態において上記外側溝部（84）と連通することで該外側溝部（84）と上記外側圧縮室（S11,S21）とを連通させ且つ上記外側貯留状態において上記外側溝部（84）との連通が遮断されることで該外側溝部（84）と上記外側圧縮室（S11,S21）との連通を遮断させるように構成された外側連通溝部（86）と、上記内側供給状態において上記内側溝部（83）と連通することで該内側溝部（83）と上記内側圧縮室（S12,S22）とを連通させ且つ上記内側貯留状態において上記内側溝部（83）との連通が遮断されることで該内側溝部（83）と上記内側圧縮室（S12,S22）との連通を遮断させるように構成された内側連通溝部（85）とが形成されている。
【００２０】
第６の発明では、駆動軸（23）が回転してピストン（32,42）が偏心回転すると、該ピストン（32,42）の環状のピストン部（32b,42b）の内外のそれぞれに形成された内側圧縮室（S12,S22）と外側圧縮室（S11,S21）とにおいて流体が圧縮される。また、圧縮機構（30,40）は、ピストン（32,42）の１回の偏心回転中に、油通路（82）と外側溝部（84）とが連通して油通路（82）の潤滑油が外側溝部（84）に貯留される外側貯留状態と、外側溝部（84）と外側圧縮室（S11,S21）とが外側連通溝部（86）を介して連通して外側溝部（84）に貯留された潤滑油が外側圧縮室（S11,S21）に供給される外側供給状態とに切り換わる。さらに、圧縮機構（30,40）は、ピストン（32,42）の１回の偏心回転中に、油通路（82）と内側溝部（83）とが連通して油通路（82）の潤滑油が内側溝部（83）に貯留される内側貯留状態と、内側溝部（83）と内側圧縮室（S12,S22）とが内側連通溝部（85）を介して連通して内側溝部（83）に貯留された潤滑油が内側圧縮室（S12,S22）に供給される供給状態とに切り換わる。
【００２１】
第７の発明は、第１乃至第６のいずれか１つの発明において、上記圧縮機構（30,40）は２つ設けられて、各ピストン（32,42）が上記駆動軸（23）の２つの偏心部（25,26）にそれぞれ外嵌され、上記駆動軸（23）の２つの偏心部（25,26）の間の中間軸部（27）が挿通される挿通穴を有して上記２つの圧縮機構（30,40）を仕切る板状部材（51）と、上記駆動軸（23）の２つの偏心部（25,26）の外周に潤滑油を供給する偏心部給油路（62,63）とを備え、上記各圧縮機構（30,40）の上記油通路（82）は、流入端（82a）が上記駆動軸（23）と上記板状部材（51）との間に形成される筒状空間（S）と連通するように構成されている。
【００２２】
第７の発明では、圧縮機構（30,40）が２つ設けられ、該２つの圧縮機構（30,40）は駆動軸（23）の２つの偏心部（25,26）の間の中間軸部（27）が挿通される板状部材（51）によって仕切られている。また、偏心部給油路（62,63）によって２つの偏心部（25,26）の外周に潤滑油が供給されて偏心部（25,26）の摺動部が潤滑される。また、２つの偏心部（25,26）の外周に供給された潤滑油は、駆動軸（23）の２つの偏心部（25,26）の間の中間軸部（27）と板状部材（51）との間に形成される筒状空間（S）に流入する。
【００２３】
ところで、筒状空間（S）から潤滑油が排出されずに溜まり込むと、圧縮機構（30,40）によって徐々に加熱されて温度が上昇する。これにより、筒状空間（S）の近傍の各偏心部（25,26）の外周に供給された潤滑油の温度も上昇し、これに伴って粘度が低下する。そのため、各偏心部（25,26）の摺動部が十分に潤滑できなくなり、焼き付き等を引き起こすおそれがある。
【００２４】
しかしながら、上記第７の発明では、２つの圧縮機構（30,40）の油通路（82）の流入端（82a）が筒状空間（S）に連通するように構成されているため、筒状空間（S）の潤滑油は油通路（82）に流入することによって筒状空間（S）から排出される。よって、潤滑油が筒状空間（S）に溜まり込むことがない。
【発明の効果】
【００２５】
第１の発明によれば、ピストン（32,42）の１回の偏心回転中に、油通路（82）の潤滑油が外側油貯留室（84）に貯留される外側貯留状態と、外側油貯留室（84）に貯留された潤滑油が外側圧縮室（S11,S21）に供給される外側供給状態とに切り換わるように圧縮機構（30,40）を構成したため、ピストン（32,42）の１回の偏心回転中に、外側圧縮室（S11,S21）に所定量の潤滑油を供給することができる。そのため、上述した差圧型の給油と異なり、駆動軸（23）の回転数によって潤滑油の供給量が増減し、ピストン（32,42）の１回の偏心回転中に所望の分量だけ潤滑油を安定的に供給することができる。従って、複数の圧縮室（S11,S12,S21,S22）が径方向に形成された圧縮機構（30,40）を有する回転式圧縮機において、潤滑油が供給され難い外側圧縮室（S11,S21）の潤滑油不足を解消することができ、また、潤滑油の供給過多を抑制することもできる。そのため、潤滑油の供給不足や供給過多による容積効率の低下を防止することができる。
【００２６】
また、第２の発明によれば、ピストン（32,42）の１回の偏心回転中に、油通路（82）の潤滑油が内側油貯留室（83）に貯留される内側貯留状態と、内側油貯留室（83）に貯留された潤滑油が内側圧縮室（S12,S22）に供給される内側供給状態とに切り換わるように構成したため、ピストン（32,42）の１回の偏心回転中に、外側圧縮室（S11,S21）だけでなく、内側圧縮室（S12,S22）にも所定量の潤滑油を供給することができる。従って、複数の圧縮室（S11,S12,S21,S22）が径方向に形成された圧縮機構（30,40）を有する回転式圧縮機において、外側圧縮室（S11,S21）と内側圧縮室（S12,S22）のそれぞれに適した分量の潤滑油を供給することができる。
【００２７】
また、第３の発明によれば、不必要に内側圧縮室（S12,S22）に過剰の潤滑油を供給することなく、潤滑油が供給され難い外側圧縮室（S11,S21）に十分な量の潤滑油を供給することができる。
【００２８】
また、第４の発明によれば、外側貯留状態において、内側油貯留室（83）よりも容積の大きい外側油貯留室（84）に内側油貯留室（83）よりも多くの潤滑油を送り込むことができる。従って、潤滑油が供給され難い外側圧縮室（S11,S21）に十分な量の潤滑油を供給することができる。
【００２９】
また、第５の発明によれば、シリンダ（31,41）とピストン（32,42）との間に径方向に２つの圧縮室、即ち外側圧縮室（S11,S21）と内側圧縮室（S12,S22）とが形成された構成において、外側圧縮室（S11,S21）には該外側圧縮室（S11,S21）に対応する外側溝部（84）を介して所定量の潤滑油を供給することができ、内側圧縮室（S12,S22）には該内側圧縮室（S12,S22）に対応する内側溝部（83）を介して所定量の潤滑油を供給することができる。従って、容易な構成によって内側圧縮室（S12,S22）と外側圧縮室（S11,S21）のそれぞれに適切な量の潤滑油を供給することができる。
【００３０】
また、第６の発明によれば、環状のピストン部（32b,42b）の内側に内側圧縮室（S12,S22）が形成され、環状のピストン部（32b,42b）の外側に外側圧縮室（S11,S21）が形成された構成において、外側圧縮室（S11,S21）には外側溝部（84）と外側圧縮室（S11,S21）に対応する外側連通溝部（86）とを介して所定量の潤滑油を供給することができ、内側圧縮室（S12,S22）には内側溝部（83）と内側圧縮室（S12,S22）に対応する内側連通溝部（85）とを介して所定量の潤滑油を供給することができる。従って、容易な構成によって内側圧縮室（S12,S22）と外側圧縮室（S11,S21）のそれぞれに適切な量の潤滑油を供給することができる。
【００３１】
また、第７の発明によれば、両圧縮機構（30,40）の油通路（82）の流入端（82a）が、駆動軸（23）の２つの偏心部（25,26）の間の中間軸部（27）と２つの圧縮機構（30,40）を仕切る板状部材（51）との間に形成される筒状空間（S）に連通するように油通路（82）を構成することにより、筒状空間（S）の潤滑油を油通路（82）に排出することができる。よって、偏心部（25,26）に供給された潤滑油の筒状空間（S）への溜まり込みを防止することができる。その結果、筒状空間（S）の近傍の偏心部（25,26）の外周に供給された潤滑油の温度上昇を防止でき、潤滑油の粘度低下に伴う偏心部（25,26）の摺動部における潤滑不足を防止することができる。
【図面の簡単な説明】
【００３２】
【図１】図１は、実施形態１に係る回転式圧縮機の縦断面図である。
【図２】図２は、実施形態１に係る圧縮機構の動作状態図である。
【図３】図３は、実施形態１に係る圧縮機構を拡大して示す縦断面図である。
【図４】図４は、実施形態１に係る圧縮機構を拡大して示す縦断面図である。
【図５】図５は、実施形態１に係る圧縮機構の横断面図である。
【図６】図６は、実施形態１に係る圧縮機構の内側溝部及び外側溝部付近を拡大して示す横断面図である。
【図７】図７は、実施形態１に係る圧縮機構のピストンの１回の偏心回転中における内側溝部及び外側溝部と油通路とが連通する角度を示すグラフである。
【図８】図８（Ａ）及び（Ｂ）は、実施形態１に係る圧縮機構の給油動作図である。
【図９】図９（Ａ）及び（Ｂ）は、実施形態２に係る圧縮機構の給油動作図である。
【図１０】図１０（Ａ）及び（Ｂ）は、実施形態３に係る圧縮機構の給油動作図である。
【図１１】図１１は、実施形態４に係る圧縮機構の内側溝部及び外側溝部付近を拡大して示す横断面図である。
【図１２】図１２は、実施形態４に係る圧縮機構のピストンの１回の偏心回転中における内側溝部及び外側溝部と油通路とが連通する角度を示すグラフである。
【図１３】図１３は、実施形態５に係る圧縮機構を拡大して示す縦断面図である。
【図１４】図１４は、実施形態５に係る圧縮機構の図１３と異なる縦断面図である。
【図１５】図１５は、実施形態５に係る圧縮機構の動作状態図である。
【図１６】図１６は、実施形態５に係る圧縮機構の動作状態図である。
【図１７】図１７は、実施形態５に係るブレードの拡大斜視図である。
【図１８】図１８（Ａ）及び（Ｂ）は、実施形態５に係る圧縮機構の給油動作図である。
【発明を実施するための形態】
【００３３】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。
【００３４】
《発明の実施形態１》
本発明の実施形態１に係る回転式圧縮機は、例えば空気調和装置の冷媒回路に設けられ、蒸発器から吸入した冷媒を圧縮して放熱器へ吐出する。
【００３５】
図１に示すように、回転式圧縮機（10）は、縦長で密閉容器状のケーシング（11）を備えている。ケーシング（11）は、縦長の円筒状に形成された胴部（12）と、椀状に形成されて、胴部（12）の両端に外側に凸に配設される一対の端板部（13）とによって構成されている。ケーシング（11）の内部には、電動機（20）と、第１圧縮機構（30）及び第２圧縮機構（40）を有して冷媒を二段圧縮する圧縮機部（50）とが収納されている。なお、本実施形態１では、第１圧縮機構（30）が低段側圧縮機構を構成し、第２圧縮機構（40）が高段側圧縮機構を構成する。
【００３６】
ケーシング（11）の胴部（12）には、低段側の第１圧縮機構（30）に接続される第１吸入管（14）及び第１吐出管（15）が、該胴部（12）を厚み方向に貫通するように設けられている。また、胴部（12）には、高段側の第２圧縮機構（40）に接続される第２吸入管（16）が、該胴部（12）を貫通するように設けられている。さらに、胴部（12）の上方側を塞ぐ端板部（13）には、第２吐出管（17）が該端板部（13）を貫通するように設けられ、該第２吐出管（17）はケーシング（11）の内部空間（S10）と連通している。なお、図示を省略するが、第１吐出管（15）と第２吸入管（16）とは、ケーシング（11）の外部において接続されている。
【００３７】
このような構成により、回転式圧縮機（10）は、高段側の第２圧縮機構（40）において圧縮された冷媒がケーシング（11）の内部空間（S10）に吐出され、第２吐出管（17）を介してケーシング（11）の外部へ排出されるように構成されている。つまり、回転式圧縮機（10）は、ケーシング（11）の内部空間（S10）が高圧圧力状態となる、いわゆる高圧ドーム型の圧縮機に構成されている。
【００３８】
ケーシング（11）の内部には、胴部（12）と平行に延びる駆動軸（23）が設けられている。電動機（20）及び圧縮機部（50）は、該駆動軸（23）を介して連結されている。密閉容器状のケーシング（11）の底部には、圧縮機部（50）の各摺動部に供給される潤滑油を貯留する油溜まり（18）が形成されている。
【００３９】
駆動軸（23）は、主軸部（24）と２つの偏心部（25,26）とを有している。駆動軸（23）では、２つの偏心部（25,26）が所定の間隔を介して軸方向に並設されている。本実施形態では、上側偏心部（26）は、主軸部（24）の中央寄りに設けられ、下側偏心部（25）は、主軸部（24）の下端寄りの位置に設けられている。両偏心部（25,26）は、主軸部（24）よりも大径の円柱状に形成され、それぞれ軸心が主軸部（24）の軸心に対して偏心している。また、上側偏心部（26）と下側偏心部（25）とは、主軸部（24）の軸心を中心として互いに１８０°位相がずれるように形成されている。また、駆動軸（23）では、上側偏心部（26）と下側偏心部（25）との間の部位が中間軸部（27）を構成している。
【００４０】
駆動軸（23）の下端には、油溜まり（18）に浸漬する給油ポンプ（28）が設けられている。駆動軸（23）の内部には、給油ポンプ（28）が吸い上げた潤滑油が流通する軸内流路（61a）が軸方向に延びて形成されている。軸内流路（61a）は、油溜まり（18）の潤滑油を圧縮機構（30,40）の各摺動部へ供給するための油供給路（61）の一部を構成している。また、上記給油ポンプ（28）と油供給路（61）とは、第１圧縮機構（30）及び第２圧縮機構（40）のそれぞれの圧縮室等へ潤滑油を供給するための油供給機構（60）の一部を構成している。この油供給機構（60）の詳細については後述する。
【００４１】
電動機（20）は、ステータ（21）とロータ（22）とを備えている。ステータ（21）は、ケーシング（11）の胴部（12）に固定されている。一方、ロータ（22）は、ステータ（21）の内側に配置され、駆動軸（23）の主軸部（24）に連結されている。電動機（20）は、インバータ装置からの出力周波数が制御されることで、駆動軸（23）の回転速度を調整できるように構成されている。つまり、本実施形態の回転式圧縮機（10）は、容量が可変に構成されている。
【００４２】
圧縮機部（50）は、第１圧縮機構（30）と第２圧縮機構（40）とミドルプレート（51）とが一体的に組み込まれて構成されている。圧縮機部（50）では、軸方向の下側から上側に向かって、第１圧縮機構（30）、ミドルプレート（51）、第２圧縮機構（40）が順に並んでいる。
【００４３】
図２及び図３に示すように、第１圧縮機構（30）は、第１シリンダ（31）と第１ピストン（32）とを有し、第１シリンダ（31）と第１ピストン（32）との間に圧縮室を構成している。第１ピストン（32）は、下側偏心部（25）に外嵌して回転駆動される可動部材を構成している。第１シリンダ（31）は、ケーシング（11）に固定される固定部材を構成している。これにより、第１シリンダ（31）と第１ピストン（32）とは、相対的に偏心回転運動を行う。
【００４４】
第１シリンダ（31）は、中央に軸受部が形成された平板状の鏡板部（31a）と、該鏡板部（31a）から上方に突出するように形成された筒状の外側シリンダ部（31b）及び内側シリンダ部（31c）とを備えている。外側シリンダ部（31b）は、鏡板部（31a）の径方向外側部位に突設される環状の外歯部を構成している。内側シリンダ部（31c）は、鏡板部（31a）の径方向内側部位に突設される環状の内歯部を構成している。外側シリンダ部（31b）及び内側シリンダ部（31c）は、駆動軸（23）の軸心と同軸となっている。
【００４５】
第１シリンダ（31）では、内側シリンダ部（31c）の内側に第１軸受収容室（39）が形成される。第１軸受収容室（39）には、第１ピストン（32）の軸受部（32c）が収容される。内側シリンダ部（31c）の外周面と外側シリンダ部（31b）の内周面との間には、環状の第１シリンダ室（S11,S12）が形成される。第１シリンダ室（S11,S12）には、第１ピストン（32）の環状ピストン部（32b）が収容される。これにより、第１シリンダ室（S11,S12）には、環状ピストン部（32b）の外側に外側圧縮室（S11）が区画され、環状ピストン部（32b）の内側に内側圧縮室（S12）が区画される。
【００４６】
第１シリンダ（31）は、鏡板部（31a）及び外側シリンダ部（31b）がケーシング（11）の胴部（12）の内面に溶接されることにより固定されている。つまり、第１シリンダ（31）の鏡板部（31a）は、固定側となる固定側鏡板部を構成している。また、第１シリンダ（31）の内部には、駆動軸（23）の主軸部（24）が挿通される軸受部（31d）が形成される。駆動軸（23）の主軸部（24）は、軸受部（31d）によって回転自在に支持されている。
【００４７】
第１シリンダ（31）の鏡板部（31a）には、外周面から径方向の内側向きに延びる第１吸入ポート（14a）が形成されている。この第１吸入ポート（14a）の一端は、外側圧縮室（S11）及び内側圧縮室（S12）に連通するように構成され、他端には第１吸入管（14）が接続されている。つまり、第１吸入ポート（14a）は第１吸入管（14）から外側圧縮室（S11）及び内側圧縮室（S12）に吸入される冷媒を流通させる第１吸入通路を構成している。
【００４８】
第１シリンダ（31）の鏡板部（31a）には、外周面から径方向の内側向きに延びる第１吐出ポート（15a）が形成されている。この第１吐出ポート（15a）の一端は、外側圧縮室（S11）及び内側圧縮室（S12）に連通するように構成され、他端には第１吐出管（15）が接続されている。具体的には、第１吐出ポート（15a）には、外側圧縮室（S11）及び内側圧縮室（S12）の吐出口（35,36）が開口し、該両吐出口（35,36）には吐出弁（37,38）が設けられている。外側圧縮室（S11）の吐出弁（37）は、該外側圧縮室（S11）の高圧室（S11H）と第１吐出ポート（15a）との差圧が設定値に達すると吐出口（35）を開くように構成されている。同様に、内側圧縮室（S12）の吐出弁（38）は、該内側圧縮室（S12）の高圧室（S12H）と第１吐出ポート（15a）との差圧が設定値に達すると吐出口（36）を開くように構成されている。
【００４９】
第１ピストン（32）は、平板状の鏡板部（32a）と、該鏡板部（32a）の径方向外側部位に突設される環状の環状ピストン部（32b）と、鏡板部（32a）の径方向内側部位に突設される筒状の軸受部（32c）とを備えている。第１ピストン（32）の鏡板部（32a）は、可動側となる可動側鏡板部を構成している。環状ピストン部（32b）は、円環の一部分が分断されたＣ型形状に形成され、第１シリンダ室（S11,S12）に収容される。軸受部（32c）は、駆動軸（23）の下側偏心部（25）に外嵌し、第１軸受収容室（39）に収容されている。第１軸受収容室（39）では、内側シリンダ部（31c）の内周面に対して軸受部（32c）が一定の間隔を確保しながら偏心回転する。これにより、内側シリンダ部（31c）の内部では、流体が実質的に圧縮されることはない。つまり、第１軸受収容室（39）は、冷媒の圧縮に寄与しない、いわゆる無効空間を構成している。
【００５０】
図２に示すように、第１圧縮機構（30）は、第１シリンダ室（S11,S12）の外側圧縮室（S11）と内側圧縮室（S12）とを更に高圧室（S11H,S12H）と低圧室（S11L,S12L）とに区画するブレード（33）を備えている。第１ブレード（33）は、第１シリンダ室（S11,S12）の径方向に、外側シリンダ部（31b）の内周面から内側シリンダ部（31c）の外周面に亘って延びている。そして、第１ブレード（33）は、環状ピストン部（32b）の分断箇所を挿通して第１シリンダ室（S11,S12）を高圧室（S11H,S12H）と低圧室（S11L,S12L）とに区画するように構成されている。なお、本実施形態では、第１ブレード（33）は、外側シリンダ部（31b）及び内側シリンダ部（31c）と一体形成されているが、該両シリンダ部（31b,31c）と別部材として形成し、これらに固定するものであってもよい。
【００５１】
第１圧縮機構（30）は、環状ピストン部（32b）の分断箇所に設けられ、第１ピストン（32）と第１ブレード（33）とを揺動可能に連結する第１揺動ブッシュ（34）を備えている。第１揺動ブッシュ（34）は、第１ブレード（33）に対して高圧室（S11H,S12H）側に位置する吐出側ブッシュ（34a）と、該第１ブレード（33）に対して低圧室（S11L,S12L）側に位置する吸入側ブッシュ（34b）とから構成されている。この吐出側ブッシュ（34a）及び吸入側ブッシュ（34b）は、いずれも断面形状が略半円形の同一形状に形成されている。該両ブッシュ（34a,34b）の対向面の間には、上記第１ブレード（33）が進退自在に挟まれている。そして、第１揺動ブッシュ（34）は、該第１ブレード（33）を挟み込んだ状態において、第１ピストン（32）に対して揺動可能に形成されている。なお、両ブッシュ（34a,34b）は一部において連結されて一体的に形成されていてもよい。
【００５２】
第１圧縮機構（30）では、第１ピストン（32）が第１シリンダ（31）に対して偏心回転運動を行う。この偏心回転運動では、環状ピストン部（32b）の外周面と外側シリンダ部（31b）の内周面とが実質的に１点で摺接し、その摺接点と位相が１８０°ずれた位置において環状ピストン部（32b）の内周面と内側シリンダ部（31c）の外周面とが実質的に１点で摺接する。
【００５３】
第２圧縮機構（40）は、上記第１圧縮機構（30）と同様の機械要素によって構成されている。また、第２圧縮機構（40）は、ミドルプレート（51）を挟んで第１圧縮機構（30）を反転させた状態で設けられている。なお、図２では、第２圧縮機構（40）の構成要素に関する符号を括弧内に示している。
【００５４】
具体的には、第２圧縮機構（40）は、第２シリンダ（41）と第２ピストン（42）とを有し、第２シリンダ（41）と第２ピストン（42）との間に圧縮室を構成している。第２ピストン（42）は、上側偏心部（26）に外嵌して回転駆動される可動部材を構成している。第２シリンダ（41）は、ケーシング（11）に固定される固定部材を構成している。これにより、第２シリンダ（41）と第２ピストン（42）とは、相対的に偏心回転運動を行う。なお、上述のように、下側偏心部（25）と上側偏心部（26）とは、１８０°位相がずれている。このため、これらの偏心部（25,26）に駆動される第１ピストン（32）及び第２ピストン（42）も、互いに１８０°位相がずれた状態を保持しながら偏心回転する。
【００５５】
第２シリンダ（41）は、平板状の鏡板部（41a）と、該鏡板部（41a）から下方に突出して形成された筒状の外側シリンダ部（41b）及び内側シリンダ部（41c）とを備えている。外側シリンダ部（41b）は、鏡板部（41a）の径方向外側部位に突設される環状の外歯部を構成している。内側シリンダ部（41c）は、鏡板部（41a）の径方向内側部位に突設される環状の内歯部を構成している。外側シリンダ部（41b）及び内側シリンダ部（41c）は、駆動軸（23）の軸心と同軸となっている。
【００５６】
第２シリンダ（41）では、内側シリンダ部（41c）の内側に第２軸受収容室（49）が形成される。第２軸受収容室（49）には、第２ピストン（42）の軸受部（42c）が収容される。内側シリンダ部（41c）の外周面と外側シリンダ部（41b）の内周面との間には、環状の第２シリンダ室（S21,S22）が形成される。第２シリンダ室（S21,S22）には、第２ピストン（42）の環状ピストン部（42b）が収容される。これにより、第２シリンダ室（S21,S22）には、環状ピストン部（42b）の外側に外側圧縮室（S21）が区画され、環状ピストン部（42b）の内側に内側圧縮室（S22）が区画される。
【００５７】
第２シリンダ（41）は、鏡板部（41a）及び外側シリンダ部（41b）がケーシング（11）の胴部（12）の内面に溶接されることにより固定されている。つまり、第２シリンダ（41）の鏡板部（41a）は、固定側となる固定側鏡板部を構成している。また、第２シリンダ（41）の内部には、駆動軸（23）の主軸部（24）が挿通される軸受部（41d）が形成される。駆動軸（23）の主軸部（24）は、軸受部（41d）によって回転自在に支持されている。
【００５８】
第２シリンダ（41）の鏡板部（41a）には、外周面から径方向の内側向きに延びる第２吸入ポート（16a）が形成されている。この第２吸入ポート（16a）の一端は、外側圧縮室（S21）及び内側圧縮室（S22）に連通するように構成され、他端には上記第２吸入管（16）が接続されている。つまり、該第２吸入ポート（16a）は第２吸入管（16）から外側圧縮室（S21）及び内側圧縮室（S22）に吸入される冷媒を流通させる第２吸入通路を構成している。
【００５９】
第２シリンダ（41）の鏡板部（41a）には、上面から下方に向かって延びる第２吐出ポート（17a）が形成されている。この第２吐出ポート（17a）の一端は、外側圧縮室（S21）及び内側圧縮室（S22）に連通するように構成され、他端はケーシング（11）の内部空間（S10）に開口している。具体的には、第２吐出ポート（17a）には、外側圧縮室（S21）及び内側圧縮室（S22）の吐出口（45,46）が開口し、該両吐出口（45,46）には吐出弁（47,48）が設けられている。外側圧縮室（S21）の吐出弁（47）は、該外側圧縮室（S21）の高圧室（S21H）と第２吐出ポート（17a）との差圧が設定値に達すると吐出口（45）を開くように構成されている。同様に、内側圧縮室（S22）の吐出弁（48）は、該内側圧縮室（S22）の高圧室（S22H）と第２吐出ポート（17a）との差圧が設定値に達すると吐出口（46）を開くように構成されている。
【００６０】
第２ピストン（42）は、平板状の鏡板部（42a）と、該鏡板部（42a）の径方向外側部位に突設される環状の環状ピストン部（42b）と、該鏡板部（42a）の径方向内側部位に突設される筒状の軸受部（42c）とを備えている。環状ピストン部（42b）は、円環の一部分が分断されたＣ型形状に形成され、第２シリンダ室（S21,S22）に収容される。軸受部（42c）は、駆動軸（23）の上側偏心部（26）に外嵌し、第２軸受収容室（49）に収容されている。第２軸受収容室（49）では、内側シリンダ部（41c）の内周面に対して軸受部（42c）が一定の間隔を確保しながら偏心回転する。これにより、内側シリンダ部（41c）の内部では、流体が実質的に圧縮されることはない。つまり、第２軸受収容室（49）は、冷媒の圧縮に寄与しない、いわゆる無効空間を構成している。
【００６１】
第２圧縮機構（40）は、第２シリンダ室（S21,S22）の外側圧縮室（S21）と内側圧縮室（S22）とを更に高圧室（S21H,S22H）と低圧室（S21L,S22L）とに区画するブレード（43）を備えている。第２ブレード（43）は、第２シリンダ室（S21,S22）の径方向に、外側シリンダ部（41b）の内周面から内側シリンダ部（41c）の外周面に亘って延びている。そして、第２ブレード（43）は、環状ピストン部（42b）の分断箇所を挿通して第２シリンダ室（S21,S22）を高圧室（S21H,S22H）と低圧室（S21L,S22L）とに区画するように構成されている。なお、本実施形態では、第２ブレード（43）は、外側シリンダ部（41b）及び内側シリンダ部（41c）と一体形成されているが、該両シリンダ部（41b,41c）と別部材として形成し、これらに固定するものであってもよい。
【００６２】
第２圧縮機構（40）は、環状ピストン部（42b）の分断箇所に設けられ、第２ピストン（42）と第２ブレード（43）とを揺動可能に連結する第２揺動ブッシュ（44）を備えている。第２揺動ブッシュ（44）は、第２ブレード（43）に対して高圧室（S21H,S22H）側に位置する吐出側ブッシュ（44a）と、該第２ブレード（43）に対して低圧室（S21L,S22L）側に位置する吸入側ブッシュ（44b）とから構成されている。この吐出側ブッシュ（44a）及び吸入側ブッシュ（44b）は、いずれも断面形状が略半円形の同一形状に形成されている。該両ブッシュ（44a,44b）の対向面の間には、上記第２ブレード（43）が進退自在に挟まれている。そして、第２揺動ブッシュ（44）は、該第２ブレード（43）を挟み込んだ状態において、第２ピストン（42）に対して揺動可能に形成されている。なお、両ブッシュ（44a,44b）は一部において連結されて一体的に形成されていてもよい。
【００６３】
第２圧縮機構（40）では、第２ピストン（42）が第２シリンダ（41）に対して偏心回転運動を行う。この偏心回転運動では、環状ピストン部（42b）の外周面と外側シリンダ部（41b）の内周面とが実質的に１点で摺接し、その摺接点と位相が１８０°ずれた位置において環状ピストン部（42b）の内周面と内側シリンダ部（41c）の外周面とが実質的に１点で摺接する。
【００６４】
ミドルプレート（51）は、第１圧縮機構（30）と第２圧縮機構（40）との間に設けられて両圧縮機構（30,40）を仕切っている。ミドルプレート（51）は、環状の平板部（51b）と、該平板部（51b）の外周縁部に形成される筒状の筒部（51a）とによって構成されている。平板部（51b）は、軸方向に扁平な環状に形成され、その内部に駆動軸（23）の中間軸部（27）が貫通している。平板部（51b）は、第１ピストン（32）の鏡板部（32a）と、第２ピストン（42）の鏡板部（42a）との間に介設されている。筒部（51a）は、ケーシング（11）の内壁に沿うように軸方向に延出する筒状に形成され、その外周面の少なくとも一部がケーシング（11）の内壁に溶接されている。以上のような構成のミドルプレート（51）は、第１圧縮機構（30）との間に第１空間（S1）を区画し、第２圧縮機構（40）との間に第２空間（S2）を区画している。
【００６５】
ミドルプレート（51）の平板部（51b）には、軸方向の両側の端面にそれぞれ環状溝が形成されており、この環状溝にそれぞれシールリング（52,53）が嵌め込まれている。具体的に、第１ピストン（32）の鏡板部（32a）とミドルプレート（51）との間には、第１シールリング（52）が設けられている。この第１シールリング（52）により、第１空間（S1）は、内側の第１内側背圧室（S3）と外側の第１外側背圧室（S4）とに区画されている。同様に、第２ピストン（42）の鏡板部（42a）とミドルプレート（51）との間には、第２シールリング（53）が設けられている。この第２シールリング（53）により、第２空間（S2）は、内側の第２内側背圧室（S5）と外側の第２外側背圧室（S6）とに区画されている。
【００６６】
第１内側背圧室（S3）及び第２内側背圧室（S5）は、上述した軸内流路（61a）を介してケーシング（11）の内部空間（S10）と連通している。このため、第１内側背圧室（S3）及び第２内側背圧室（S5）は、軸内流路（61a）を流れる高圧の潤滑油と同等の圧力状態（換言すると、ケーシング（11）の内部空間（S10）の内圧と同等の圧力状態）となっている。このため、第１内側背圧室（S3）の内圧により、第１ピストン（32）の鏡板部（32a）を第１シリンダ（31）側へ押し付けることができる。同様に、第２内側背圧室（S5）の内圧により、第２ピストン（42）の鏡板部（42a）を第２シリンダ（41）側へ押し付けることができる。なお、本実施形態の第１外側背圧室（S4）は、第１シリンダ（31）の鏡板部（31a）に形成された低圧導入孔（55）を介して吸入ポート（14a）と連通している。このため、第１外側背圧室（S4）は、第１圧縮機構（30）に吸入される低圧冷媒の圧力と同等の圧力状態となる。これにより、第１ピストン（32）の押し付け力が大きくなり過ぎるのを抑制している。
【００６７】
図４に示すように、上記油供給機構（60）の油供給路（61）は、上述した軸内流路（61a）に加えて、第１から第４までの流出路（62,63,64,65）を有している。第１から第４までの流出路（62,63,64,65）は、駆動軸（23）の内部を径方向に延びて形成され、それらの流入端がそれぞれ軸内流路（61a）と接続している。
【００６８】
より詳細に、第１流出路（62）は、下側偏心部（25）の内部に形成され、第１の偏心部給油路を構成している。第１流出路（62）の流出端は、下側偏心部（25）の外周面に開口している。第２流出路（63）は、上側偏心部（26）の内部に形成され、第２の偏心部給油路を構成している。第２流出路（63）の流出端は、上側偏心部（26）の外周面に開口している。第１流出路（62）と第２流出路（63）とは、各偏心部（25,26）の偏心方向に対して９０°位相がずれ、且つ互いに１８０°位相がずれる方向に延びている。第３流出路（64）は、駆動軸（23）のうち下側偏心部（25）の下側近傍の部位に形成されている。第３流出路（64）の流出端は、第１シリンダ（31）の内部に形成される軸受部（31d）に臨んでいる。第４流出路（65）は、駆動軸（23）のうち上側偏心部（26）の上側近傍の部位に形成されている。第４流出路（65）の流出端は、第２シリンダ（41）の内部に形成される軸受部（41d）に臨んでいる。
【００６９】
また、上記油供給路（61）は、第１から第４までの縦溝（66,67,68,69）を有している。第１から第４までの縦溝（66,67,68,69）は、駆動軸（23）の外周面を軸方向に延びて形成されている。より詳細に、第１縦溝（66）は、下側偏心部（25）の外周面において、第１流出路（62）の流出端を跨ぐように形成されている。第１縦溝（66）の底部では、その長手方向の中間部位に第１流出路（62）の流出端が形成されている。第２縦溝（67）は、上側偏心部（26）の外周面において、第２流出路（63）の流出端を跨ぐように形成されている。第２縦溝（67）の底部では、その長手方向の中間部位に第２流出路（63）の流出端が形成されている。第３縦溝（68）は、駆動軸（23）のうち第１シリンダ（31）側の軸受部（31d）に対応する位置に形成されている。第４縦溝（69）は、駆動軸（23）のうち第２シリンダ（41）側の軸受部（41d）に対応する位置に形成されている。
【００７０】
油供給路（61）は、第１環状溝（70）と第２環状溝（71）とを有している。第１環状溝（70）と第２環状溝（71）とは、駆動軸（23）の外周面の全周に亘って形成されている。第１環状溝（70）は、下側偏心部（25）の下側近傍であって、上記１縦溝（66）と第３縦溝（68）との間に形成されている。第１縦溝（66）と第３縦溝（68）とは、第１環状溝（70）を介して互いに連通している。また、第１環状溝（70）の底部には、第３流出路（64）の流出端が形成されている。第２環状溝（71）は、上側偏心部（26）の上側近傍であって、上記第２縦溝（67）と第４縦溝（69）との間に形成されている。第２縦溝（67）と第４縦溝（69）とは、第２環状溝（71）を介して互いに連通している。
【００７１】
本実施形態では、上述のように、ミドルプレート（51）の内部を駆動軸（23）の中間軸部（27）が貫通している。このため、ミドルプレート（51）の内周壁と中間軸部（27）との間には、所定のクリアランスを確保するための筒状空間（S）が形成されている。本実施形態では、筒状空間（S）は、油供給機構（60）の一部を構成する。
【００７２】
図４〜図７に示すように、本実施形態では、油供給機構（60）は、第１圧縮機構（30）の内側圧縮室（S12）及び外側圧縮室（S11）、並びに第２圧縮機構（40）の内側圧縮室（S22）及び外側圧縮室（S21）のそれぞれへ潤滑油を供給するように構成されている。油供給機構（60）は、上記給油ポンプ（28）、油供給路（61）及び筒状空間（S）の他に、第１圧縮機構（30）及び第２圧縮機構（40）のそれぞれに形成された内溝（81）と油通路（82）と内側溝部（83）と外側溝部（84）とを有している。なお、詳細については後述するが、内側溝部（83）は本発明に係る内側油貯留室を構成し、外側溝部（84）は本発明に係る外側油貯留室を構成する。また、内溝（81）、油通路（82）、内側溝部（83）及び外側溝部（84）の構成は、第１圧縮機構（30）と第２圧縮機構（40）とで同様であるため、以下では、上側の第２圧縮機構（40）に形成された内溝（81）、油通路（82）、内側溝部（83）及び外側溝部（84）についてのみ説明する。
【００７３】
内溝（81）は、ミドルプレート（51）の上端の内周縁部に形成されている。内溝（81）は、筒状空間（S）から径方向外側に膨出する円弧状に形成されている。また、内溝（81）は、第２ピストン（42）の偏心回転時において、後述する油通路（82）の流入端（82a）の偏心軌跡を含む範囲に形成されている。従って、本実施形態では、筒状空間（S）と油通路（82）の流入端（82a）とが、回転角度に拘わらず、常時連通することになる。
【００７４】
油通路（82）は、第２ピストン（42）の鏡板部（42a）から環状ピストン部（42b）に亘って形成されている。油通路（82）は、流入端（82a）が鏡板部（42a）における圧縮室と反対側の背面において内溝（81）に対向するように開口し、流出端（82b）が環状ピストン部（42b）の先端（歯先）において開口するように形成されている。油通路（82）の流出端（82b）の開口は、直径が０．３ｍｍ〜４ｍｍ、より好ましくは０．５ｍｍ〜２ｍｍ程度となるように形成されている。
【００７５】
上記内側溝部（83）及び外側溝部（84）は、第２シリンダ（41）の鏡板部（41a）における圧縮室側の面に形成され、内側溝部（83）が外側溝部（84）よりも径方向内側に位置するように形成されている。図５及び図６に示すように、内側溝部（83）及び外側溝部（84）は、内側シリンダ部（41c）と外側シリンダ部（41b）との間に形成された断面長円形状の溝によって構成されている。外側溝部（84）は、内側溝部（83）よりも容積が大きくなるように形成されている。また、内側溝部（83）と外側溝部（84）とは、両溝部（83,84）の合計容積が第２シリンダ室（S21,S22）の容積の０．０５％〜２％の大きさとなるように、より好ましくは０．１％〜１％の大きさとなるように形成されている。
【００７６】
また、図６に示すように、内側溝部（83）と外側溝部（84）とは、軸方向視において、第２ピストン（42）の偏心回転時における油通路（82）の流出端（82b）の軌跡（図６の二点鎖線を参照）の一部とそれぞれ重なるように形成されている。つまり、内側溝部（83）及び外側溝部（84）は、第２ピストン（42）の１回の偏心回転の際に、油通路（82）と連通する状態と連通せずに遮断された状態とが切り換わるように形成されている。また、本実施形態では、内側溝部（83）は、油通路（82）の流出端（82b）の軌跡に沿って延び、外側溝部（84）は内側シリンダ部（41c）及び外側シリンダ部（41b）の径方向に垂直な方向に延び、内側溝部（83）と外側溝部（84）とは軸方向視においてハの字状に形成されている。
【００７７】
また、図７に示すように、内側溝部（83）及び外側溝部（84）は、第２ピストン（42）の１回の偏心回転の際に、外側溝部（84）と油通路（82）とが連通する角度（Δθo）が内側溝部（83）と油通路（82）とが連通する角度（Δθi）よりも大きくなるように構成されている。このように構成されることにより、第２ピストン（42）の１回の偏心回転の際に、外側溝部（84）と油通路（82）とが連通する時間は、内側溝部（83）と油通路（82）とが連通する時間よりも長くなる。なお、上記Δθo及びΔθiは、３０°より大きく且つ１８０°未満の角度に設定されている。
【００７８】
また、内側溝部（83）及び外側溝部（84）は、第２ピストン（42）の偏心回転中に、それぞれ対応付けられた圧縮室と油通路（82）とに交互に連通するように構成されている。具体的には、内側溝部（83）は、第２ピストン（42）の１回の偏心回転中に、油通路（82）と連通すると共に内側圧縮室（S22）との連通が遮断されて油通路（82）の潤滑油が貯留される内側貯留状態と、油通路（82）との連通が遮断されると共に内側圧縮室（S22）と連通して貯留された潤滑油を内側圧縮室（S22）に供給する内側供給状態とに切り換わる。また、外側溝部（84）は、第２ピストン（42）の１回の偏心回転中に、油通路（82）と連通すると共に外側圧縮室（S21）との連通が遮断されて油通路（82）の潤滑油が貯留される外側貯留状態と、油通路（82）との連通が遮断されると共に外側圧縮室（S21）と連通して貯留された潤滑油を外側圧縮室（S21）に供給する外側供給状態とに切り換わる。
【００７９】
−運転動作−
次に、回転式圧縮機（10）の運転動作について説明する。まず、第１圧縮機構（30）について説明する。第１圧縮機構（30）では、低圧冷媒が圧縮されて中間圧の冷媒となる。
【００８０】
電動機（20）を起動すると、第１ピストン（32）の環状ピストン部（32b）が第１ブレード（33）に沿って往復運動（進退動作）を行うと共に揺動動作を行う。その際、第１揺動ブッシュ（34）は、環状ピストン部（32b）及び第１ブレード（33）に対して実質的に面接触をする。そして、環状ピストン部（32b）が外側シリンダ部（31b）及び内側シリンダ部（31c）に対して揺動しながら公転し、第１圧縮機構（30）が圧縮動作を行う。
【００８１】
具体的には、外側圧縮室（S11）では、図２（Ｂ）の状態で低圧室（S11L）の容積がほぼ最小となり、ここから駆動軸（23）が図の矢印の方向に回転して図２（Ｃ）〜図２（Ａ）の状態へ変化するのに伴って該低圧室（S11L）の容積が増大し、第１吸入ポート（14a）の冷媒が外側圧縮室（S11）の低圧室（S11L）に吸入される。
【００８２】
そして、上記駆動軸（23）が一回転して再び図２（Ｂ）の状態になると、上記低圧室（S11L）への冷媒の吸入が完了する。そして、該低圧室（S11L）は、冷媒が圧縮される高圧室（S11H）となり、第１ブレード（33）を隔てて新たな低圧室（S11L）が形成される。駆動軸（23）がさらに回転すると、低圧室（S11L）において冷媒の吸入が繰り返される一方、高圧室（S11H）の容積が減少し、該高圧室（S11H）で冷媒が圧縮される。高圧室（S11H）の圧力が所定値となって第１吐出ポート（15a）との差圧が設定値に達すると、吐出弁（37）が開き、高圧室（S11H）の中間圧の冷媒が第１吐出ポート（15a）を通じて第１吐出管（15）へ流出する。
【００８３】
上記内側圧縮室（S22）では、図２（Ｆ）の状態で低圧室（S12L）の容積がほぼ最小となり、ここから駆動軸（23）が図の矢印の方向に回転して図２（Ｇ）〜図２（Ｅ）の状態へ変化するのに伴って該低圧室（S12L）の容積が増大し、第１吸入ポート（14a）の冷媒が内側圧縮室（S12）の低圧室（S12L）に吸入される。
【００８４】
そして、上記駆動軸（23）が一回転して再び図２（Ｆ）の状態になると、上記低圧室（S12L）への冷媒の吸入が完了する。そして、該低圧室（S12L）は、冷媒が圧縮される高圧室（S12H）となり、第１ブレード（33）を隔てて新たな低圧室（S12L）が形成される。駆動軸（23）がさらに回転すると、低圧室（S12L）において冷媒の吸入が繰り返される一方、高圧室（S12H）の容積が減少し、該高圧室（S12H）で冷媒が圧縮される。高圧室（S12H）の圧力が所定値となって第１吐出ポート（15a）との差圧が設定値に達すると、吐出弁（38）が開き、高圧室（S12H）の中間圧の冷媒が第１吐出ポート（15a）を通じて第１吐出管（15）へ流出する。
【００８５】
上記外側圧縮室（S11）ではほぼ図２（Ｅ）のタイミングで冷媒の吐出が開始され、内側圧縮室（S12）ではほぼ図２（Ａ）のタイミングで吐出が開始される。つまり、外側圧縮室（S11）と内側圧縮室（S12）とでは、吐出のタイミングが約１８０°ずれている。第１吐出管（15）へ流出した中間圧の冷媒は、第２吸入管（16）に流入して第２圧縮機構（40）に吸入される。
【００８６】
第２圧縮機構（40）では、第１圧縮機構（30）とほぼ同様にして中間圧の冷媒が圧縮されて高圧冷媒となる。
【００８７】
電動機（20）を起動すると、第２ピストン（42）の環状ピストン部（42b）が第２ブレード（43）に沿って往復運動（進退動作）を行うと共に揺動動作を行う。その際、第２揺動ブッシュ（44）は、環状ピストン部（42b）及び第２ブレード（43）に対して実質的に面接触をする。そして、環状ピストン部（42b）が外側シリンダ部（41b）及び内側シリンダ部（41c）に対して揺動しながら公転し、第２圧縮機構（40）が圧縮動作を行う。
【００８８】
具体的には、外側圧縮室（S21）では、図２（Ｂ）の状態で低圧室（S21L）の容積がほぼ最小となり、ここから駆動軸（23）が図の矢印の方向に回転して図２（Ｃ）〜図２（Ａ）の状態へ変化するのに伴って該低圧室（S21L）の容積が増大し、第２吸入ポート（16a）の冷媒が外側圧縮室（S21）の低圧室（S21L）に吸入される。
【００８９】
そして、上記駆動軸（23）が一回転して再び図２（Ｂ）の状態になると、上記低圧室（S21L）への冷媒の吸入が完了する。そして、該低圧室（S21L）は、冷媒が圧縮される高圧室（S21H）となり、第２ブレード（43）を隔てて新たな低圧室（S21L）が形成される。駆動軸（23）がさらに回転すると、低圧室（S21L）において冷媒の吸入が繰り返される一方、高圧室（S21H）の容積が減少し、該高圧室（S21H）で冷媒が圧縮される。高圧室（S21H）の圧力が所定値となって第２吐出ポート（17a）との差圧が設定値に達すると、吐出弁（47）が開き、高圧室（S21H）の高圧冷媒が第２吐出ポート（17a）を通じてケーシング（11）内の内部空間（S10）へ流出する。
【００９０】
上記内側圧縮室（S22）では、図２（Ｆ）の状態で低圧室（S22L）の容積がほぼ最小となり、ここから駆動軸（23）が図の矢印の方向に回転して図２（Ｇ）〜図２（Ｅ）の状態へ変化するのに伴って該低圧室（S22L）の容積が増大し、第２吸入ポート（16a）の冷媒が内側圧縮室（S22）の低圧室（S22L）に吸入される。
【００９１】
そして、上記駆動軸（23）が一回転して再び図２（Ｆ）の状態になると、上記低圧室（S22L）への冷媒の吸入が完了する。そして、該低圧室（S22L）は、冷媒が圧縮される高圧室（S22H）となり、第２ブレード（43）を隔てて新たな低圧室（S22L）が形成される。駆動軸（23）がさらに回転すると、低圧室（S22L）において冷媒の吸入が繰り返される一方、高圧室（S22H）の容積が減少し、該高圧室（S22H）で冷媒が圧縮される。高圧室（S22H）の圧力が所定値となって第２吐出ポート（17a）との差圧が設定値に達すると、吐出弁（48）が開き、高圧室（S22H）の中間圧の冷媒が第２吐出ポート（17a）を通じてケーシング（11）内の内部空間（S10）へ流出する。
【００９２】
上記外側圧縮室（S21）ではほぼ図２（Ｅ）のタイミングで冷媒の吐出が開始され、内側圧縮室（S22）ではほぼ図２（Ａ）のタイミングで吐出が開始される。つまり、外側圧縮室（S21）と内側圧縮室（S22）とでは、吐出のタイミングが約１８０°ずれている。ケーシング（11）内の内部空間（S10）へ流出した高圧冷媒は、第２吐出管（17）から吐出される。なお、冷媒回路において、回転式圧縮機（10）から吐出された冷媒は、放熱行程、膨張行程及び蒸発行程を経て、再び該回転式圧縮機（10）に吸入される。
【００９３】
−油供給動作−
次に、上述した運転時における各圧縮機構への潤滑油の供給動作について、図４、図９〜図１１を参照しながら説明する。
【００９４】
回転式圧縮機（10）の運転時に駆動軸（23）が回転すると、油溜まり（18）の高圧圧力状態の潤滑油は、給油ポンプ（28）の遠心ポンプ作用により上方に汲み上げられる。この潤滑油は、軸内流路（61a）を上方に流れ、各流出路（62,63,64,65）に分流する（図４を参照）。
【００９５】
第１流出路（62）に分流した潤滑油は、下側偏心部（25）の外周面に形成された第１縦溝（66）に流出する。これにより、下側偏心部（25）と第１ピストン（32）の軸受部（32c）との間の摺動部に潤滑油が供給され、この摺動部が潤滑される。第２流出路（63）に分流した潤滑油は、上側偏心部（26）の外周面に形成された第２縦溝（67）に流出する。これにより、上側偏心部（26）と第２ピストン（42）の軸受部（42c）との間の摺動部に潤滑油が供給され、この摺動部が潤滑される。
【００９６】
第３流出路（64）に分流した潤滑油は、第１環状溝（70）及び第３縦溝（68）に流出する。これにより、第１シリンダ（31）の軸受部（31d）と主軸部（24）との間の摺動部に潤滑油が供給され、この摺動部が潤滑される。第４流出路（65）に分流した潤滑油は、第２環状溝（71）及び第４縦溝（69）に分流する。これにより、第２シリンダ（41）の軸受部（41d）と主軸部（24）との間の摺動部に潤滑油が供給され、この摺動部が潤滑される。
【００９７】
下側偏心部（25）や上側偏心部（26）に供給された高圧圧力状態の潤滑油の一部は、軸受部（32c,42c）の隙間を通じて筒状空間（S）に流入する。これにより、筒状空間（S）と連通する第１内側背圧室（S3）や第２内側背圧室（S5）（図３を参照）は、高圧圧力状態となる。その結果、第１ピストン（32）は、第１シリンダ室（S11,S12）の離反力に抗して、第１シリンダ（31）側へ押し付けられる。同様に、第２ピストン（42）は、第２シリンダ室（S21,S22）の離反力に抗して、第２シリンダ（41）側に押し付けられる。
【００９８】
一方、筒状空間（S）に流入した潤滑油は、内溝（81）、油通路（82）を流れて第１圧縮機構（30）及び第２圧縮機構（40）へ送られる。ここで、第１圧縮機構（30）及び第２圧縮機構（40）では、第１ピストン（32）及び第２ピストン（42）の偏心回転に伴い、油通路（82）の流出端（82b）と各溝部（83,84）との相対位置が変化すると共に、各溝部（83,84）と各圧縮室（S12,S22,S11,S21）との相対位置が変化することによって各圧縮室（S12,S22,S11,S21）に潤滑油が供給される。
【００９９】
具体的には、内側溝部（83）は、図２（Ａ）の状態では、油通路（82）の流出端（82b）と軸方向に重なって油通路（82）と連通する。このとき、内側溝部（83）は、環状ピストン部（32b,42b）によって遮断されて内側圧縮室（S12,S22）には連通していない。その結果、筒状空間（S）の潤滑油が、内溝（81）及び油通路（82）を経由して内側溝部（83）の内部に流入する（図８（Ａ）を参照）。そして、第１ピストン（32）及び第２ピストン（42）が更に偏心回転すると、油通路（82）と内側溝部（83）との連通が遮断されて内側溝部（83）への潤滑油の流入が終了する。このとき、内側溝部（83）の内部には、該内側溝部（83）の容積に相当する潤滑油が貯留される。
【０１００】
また、図２（Ｂ）〜（Ｄ）の状態では、内側溝部（83）は、内側圧縮室（S12,S22）と連通する（図８（Ｂ）を参照）。その結果、内側溝部（83）に貯留された潤滑油が内側圧縮室（S12,S22）に供給され、内側圧縮室（S12,S22）の高圧室（S12H,S22H）と低圧室（S12L,S22L）との間が潤滑油によってシールされる。
【０１０１】
さらに、図２（Ｅ）〜（Ｇ）の状態では、内側溝部（83）と内側圧縮室（S12,S22）との連通が遮断されて内側溝部（83）から内側圧縮室（S12,S22）への潤滑油の供給が終了する。そして、図２（Ｈ）の状態では、内側溝部（83）は、再び油通路（82）と連通し、内部に潤滑油が貯留される（図８（Ａ）を参照）。
【０１０２】
また、外側溝部（84）は、図２（Ｂ）〜（Ｄ）の状態では、油通路（82）の流出端（82b）と軸方向に重なって油通路（82）と連通する。このとき、外側溝部（84）は、環状ピストン部（32b,42b）によって遮断されて外側圧縮室（S11,S21）には連通していない。その結果、筒状空間（S）の潤滑油が、内溝（81）及び油通路（82）を経由して外側溝部（84）の内部に流入する（図８（Ｂ）を参照）。そして、第１ピストン（32）及び第２ピストン（42）が更に偏心回転した図２（Ｅ）の状態では、油通路（82）と外側溝部（84）との連通が遮断されて外側溝部（84）への潤滑油の流入が終了する。このとき、外側溝部（84）の内部には、該外側溝部（84）の容積に相当する潤滑油が貯留される。
【０１０３】
また、図２（Ｆ）〜（Ｈ）の状態では、外側溝部（84）は、外側圧縮室（S11,S21）と連通する（図８（Ａ）を参照）。その結果、外側溝部（84）に貯留された潤滑油が外側圧縮室（S11,S21）に供給され（図８（Ａ））、外側圧縮室（S11,S21）の高圧室（S11H,S21H）と低圧室（S11L,S21L）との間が潤滑油によってシールされる。
【０１０４】
さらに、図２（Ａ）の状態では、外側溝部（84）と外側圧縮室（S11,S21）との連通が遮断されて、外側溝部（84）から外側圧縮室（S11,S21）への潤滑油の供給が終了する。そして、図２（Ｂ）の状態では、外側溝部（84）は、再び油通路（82）と連通し、内部に潤滑油が貯留される（図８（Ｂ）を参照）。
【０１０５】
以上のように、本実施形態の第１圧縮機構（30）及び第２圧縮機構（40）は、油通路（82）の流出端（82b）と内側溝部（83）とが連通すると共に内側溝部（83）と内側圧縮室（S12,S22）との連通が遮断されて内側溝部（83）に潤滑油が貯留される内側貯留状態（図８（Ａ）に示す状態）と、油通路（82）の流出端（82b）と内側溝部（83）との連通が遮断されると共に内側溝部（83）と内側圧縮室（S12,S22）とが連通して内側溝部（83）に貯留された潤滑油が内側圧縮室（S12,S22）に供給される内側供給状態（図８（Ｂ）に示す状態）とが、内側溝部（83）が油通路（82）の流出端（82b）及び内側圧縮室（S12,S22）のいずれとも連通が遮断された中間状態を挟んで交互に切り換わるように構成されている。また、第１圧縮機構（30）及び第２圧縮機構（40）は、油通路（82）の流出端（82b）と外側溝部（84）とが連通すると共に外側溝部（84）と外側圧縮室（S11,S21）との連通が遮断されて外側溝部（84）に潤滑油が貯留される外側貯留状態（図８（Ｂ）に示す状態）と、油通路（82）の流出端（82b）と外側溝部（84）との連通が遮断されると共に外側溝部（84）と外側圧縮室（S11,S21）とが連通して外側溝部（84）に貯留された潤滑油が外側圧縮室（S11,S21）に供給される外側供給状態（図８（Ａ）に示す状態）とが、外側溝部（84）が油通路（82）の流出端（82b）及び外側圧縮室（S11,S21）のいずれとも連通が遮断された中間状態を挟んで交互に切り換わるように構成されている。その結果、回転式圧縮機の第１ピストン（32）及び第２ピストン（42）の１回の偏心回転毎に、内側溝部（83）の容積に相当する潤滑油が内側圧縮室（S12,S22）に間欠的に供給されると共に、外側溝部（84）の容積に相当する潤滑油が外側圧縮室（S11,S21）に間欠的に供給される。
【０１０６】
−実施形態１の効果−
上記実施形態１によれば、ピストン（32,42）の１回の偏心回転中に、油通路（82）の潤滑油が外側油貯留室を構成する外側溝部（84）に貯留される外側貯留状態と、外側溝部（84）に貯留された潤滑油が外側圧縮室（S11,S21）に供給される外側供給状態とに切り換わるように圧縮機構（30,40）を構成した。そのため、ケーシング（11）の内部空間の圧力や圧縮室（S11,S12,S21,S22）内の圧力の変動に拘わらず、ピストン（32,42）の１回の偏心回転中に、外側圧縮室（S11,S21）に所定量の潤滑油を確実に供給することができる。その結果、従来の差圧型の給油と異なり、駆動軸（23）の回転数によって潤滑油の供給量が増減し、ピストン（32,42）の１回の偏心回転中に所望の分量だけ潤滑油を安定的に供給することができる。従って、複数の圧縮室（S11,S12）（S21,S22）が径方向に形成された圧縮機構（30,40）を有する回転式圧縮機において、潤滑油が供給され難い外側圧縮室（S11,S21）の潤滑油不足を解消することができ、また、潤滑油の供給過多を抑制することもできる。そのため、潤滑油の供給不足や供給過多による容積効率の低下を防止することができる。
【０１０７】
また、上記実施形態１によれば、ピストン（32,42）の１回の偏心回転中に、油通路（82）の潤滑油が内側油貯留室を構成する内側溝部（83）に貯留される内側貯留状態と、内側溝部（83）に貯留された潤滑油が内側圧縮室（S12,S22）に供給される内側供給状態とに切り換わるように構成した。そのため、ピストン（32,42）の１回の偏心回転中に、外側圧縮室（S11,S21）だけでなく、内側圧縮室（S12,S22）にも所定量の潤滑油を供給することができる。従って、複数の圧縮室（S11,S12）（S21,S22）が径方向に形成された圧縮機構（30,40）を有する回転式圧縮機（10）において、外側圧縮室（S11,S21）と内側圧縮室（S12,S22）のそれぞれに適した分量の潤滑油を供給することができる。
【０１０８】
また、実施形態１によれば、外側油貯留室を構成する外側溝部（84）の容積が内側油貯留室を構成する内側溝部（83）の容積よりも大きく形成されているため、ピストン（32,42）の１回の偏心回転中に、外側圧縮室（S11,S21）には内側圧縮室（S12,S22）よりも多くの潤滑油が供給されることとなる。つまり、不必要に内側圧縮室（S12,S22）に過剰の潤滑油を供給することなく、潤滑油が供給され難い外側圧縮室（S11,S21）に十分な量の潤滑油を供給することができる。
【０１０９】
また、実施形態１によれば、ピストン（32,42）の１回の偏心回転中に、外側貯留状態となる時間が内側貯留状態となる時間よりも長くなるように構成されているため、内側溝部（83）よりも容積の大きい外側溝部（84）にも確実に潤滑油を貯留することができる。つまり、外側貯留状態において、内側溝部（83）よりも容積の大きい外側溝部（84）に内側溝部（83）よりも多くの潤滑油を送り込むことができる。従って、潤滑油が供給され難い外側圧縮室（S11,S21）に十分な量の潤滑油を供給することができる。
【０１１０】
また、実施形態１によれば、外側圧縮室（S11,S21）には該外側圧縮室（S11,S21）に対応する外側溝部（84）を介して所定量の潤滑油を供給することができ、内側圧縮室（S12,S22）には該内側圧縮室（S12,S22）に対応する内側溝部（83）を介して所定量の潤滑油を供給することができる。従って、容易な構成によって内側圧縮室（S12,S22）と外側圧縮室（S11,S21）のそれぞれに適切な量の潤滑油を供給することができる。
【０１１１】
ところで、実施形態１のように、２つの圧縮機構（30,40）を有し、該２つの圧縮機構（30,40）が駆動軸（23）の２つの偏心部（25,26）の間の中間軸部（27）の外周に設けられたミドルプレート（51）によって仕切られた回転式圧縮機（10）では、２つの偏心部（25,26）の外周に供給された潤滑油が中間軸部（27）とミドルプレート（51）との間に形成される筒状空間（S）から排出されずに溜まり込むおそれがある。筒状空間（S）に溜まり込んだ潤滑油は、圧縮機構（30,40）によって徐々に加熱されて温度が上昇する。これにより、筒状空間（S）の近傍の各偏心部（25,26）の外周に供給された潤滑油の温度も上昇し、これに伴って粘度が低下する。そのため、各偏心部（25,26）の摺動部が十分に潤滑できなくなり、焼き付き等を引き起こすおそれがある。
【０１１２】
しかしながら、実施形態１によれば、２つの圧縮機構（30,40）の油通路（82）の流入端（82a）が、筒状空間（S）に連通するように油通路（82）を構成している。そのため、筒状空間（S）の潤滑油を油通路（82）に排出することができる。よって２つの偏心部（25,26）に供給された潤滑油の筒状空間（S）への溜まり込みを防止することができる。その結果、筒状空間（S）の近傍の偏心部（25,26）の外周に供給された潤滑油の温度上昇を防止でき、潤滑油の粘度低下に伴う偏心部（25,26）の摺動部における潤滑不足を防止することができる。
【０１１３】
《発明の実施形態２》
実施形態２は、実施形態１の構成を一部変更したものである。具体的には、図９に示すように、実施形態２では、第１圧縮機構（30）及び第２圧縮機構（40）に内溝（81）が形成されていない。また、第１圧縮機構（30）の油通路（82）の流入端（82a）が第１軸受収容室（39）に開口し、第２圧縮機構（40）の油通路（82）の流入端（82a）が第２軸受収容室（49）に開口するように各油通路（82）が形成されている。
【０１１４】
第１軸受収容室（39）には、軸内流路（61a）を流れて第３流出路（64）に分流した高圧圧力状態の潤滑油が第１環状溝（70）を介して流入する。一方、第２軸受収容室（49）には、軸内流路（61a）を流れて第４流出路（65）に分流した高圧圧力状態の潤滑油が第２環状溝（71）を介して流入する。そのため、各油通路（82）には、第１軸受収容室（39）及び第２軸受収容室（49）のそれぞれに流入した高圧圧力状態の潤滑油が流入し、該油通路（82）の潤滑油が実施形態１と同様にして各圧縮機構（30,40）の内側圧縮室（S12,S22）及び外側圧縮室（S11,S21）に間欠的に供給されることとなる。
【０１１５】
以上のように構成しても実施形態１と同様の効果を奏することができる。
【０１１６】
《発明の実施形態３》
実施形態３は、実施形態１の構成を一部変更したものである。具体的には、図１０に示すように、実施形態３では、油供給機構（60）は、給油ポンプ（28）、油供給路（61）及び筒状空間（S）の他に、第１圧縮機構（30）及び第２圧縮機構（40）のそれぞれに形成された内溝（81）と油通路（82）と内側溝部（83）と外側溝部（84）と内側連通溝部（85）と外側連通溝部（86）とを有している。なお、実施形態１と同様に、内側溝部（83）は本発明に係る内側油貯留室を構成し、外側溝部（84）は本発明に係る外側油貯留室を構成する。また、内溝（81）、油通路（82）、内側溝部（83）、外側溝部（84）、内側連通溝部（85）及び外側連通溝部（86）の構成は、第１圧縮機構（30）と第２圧縮機構（40）とで同様であるため、以下では、上側の第２圧縮機構（40）に形成されたものについてのみ説明する。また、内溝（81）については実施形態１と同様であるため、説明を省略する。
【０１１７】
油通路（82）は、第２ピストン（42）の鏡板部（42a）の内部において径方向の内側から外側に亘って形成されている。油通路（82）は、１つの流入端（82a）と２つの流出端（82b）とを有している。油通路（82）の流入端（82a）は、鏡板部（42a）における圧縮室と反対側の背面において内溝（81）に対向するように開口している。２つの流出端（82b）の径方向内側に位置する流出端（82b）は、鏡板部（42a）の軸受部（42c）と環状ピストン部（42b）との間において開口し、径方向外側に位置する流出端（82b）は、鏡板部（42a）の環状ピストン部（42b）よりも径方向外側の外縁部において開口している。油通路（82）の流出端（82b）の開口は、直径が０．３ｍｍ〜４ｍｍ、より好ましくは０．５ｍｍ〜２ｍｍ程度となるように形成されている。
【０１１８】
上記内側溝部（83）及び外側溝部（84）は、第２シリンダ（41）に形成されている。具体的には、内側溝部（83）は、内側シリンダ部（41c）の先端面（歯先）に形成され、外側溝部（84）は、外側シリンダ部（41b）の先端面（歯先）に形成されている。外側溝部（84）は、内側溝部（83）よりも容積が大きくなるように形成されている。また、内側溝部（83）と外側溝部（84）とは、両溝部（83,84）の合計容積が第２シリンダ室（S21,S22）の容積の０．０５％〜２％の大きさとなるように、より好ましくは０．１％〜１％の大きさとなるように形成されている。実施形態３においても、内側溝部（83）及び外側溝部（84）は、第２ピストン（42）の１回の偏心回転の際に、油通路（82）と連通する状態と連通せずに遮断された状態とが切り換わるように形成されている。また、内側溝部（83）及び外側溝部（84）は、第２ピストン（42）の１回の偏心回転の際に、外側溝部（84）と油通路（82）とが連通する時間が、内側溝部（83）と油通路（82）とが連通する時間よりも長くなるように構成されている。
【０１１９】
上記内側連通溝部（85）及び外側連通溝部（86）は、第２ピストン（42）の鏡板部（42a）における圧縮室側の面に形成されている。内側連通溝部（85）は、軸受部（42c）と環状ピストン部（42b）との間で且つ環状ピストン部（42b）寄りに形成されている。つまり、内側連通溝部（85）は、環状ピストン部（42b）と内側シリンダ部（41c）との間の空間、即ち、内側圧縮室（S22）に対応するように形成されている。一方、外側連通溝部（86）は、環状ピストン部（42b）の外周側で且つ環状ピストン部（42b）寄りに形成されている。つまり、外側連通溝部（86）は、環状ピストン部（42b）と外側シリンダ部（41b）との間の空間、即ち、外側圧縮室（S21）に対応するように形成されている。また、内側連通溝部（85）及び外側連通溝部（86）は、油通路（82）の流出端（82b）よりも大径となる扁平な円柱状に形成されている。
【０１２０】
第１圧縮機構（30）及び第２圧縮機構（40）は、内側溝部（83）と内側連通溝部（85）とが連通することによって、該内側連通溝部（85）を介して内側溝部（83）と内側圧縮室（S12,S22）とが連通する一方、内側溝部（83）と内側連通溝部（85）との連通が遮断されることによって、内側溝部（83）と内側圧縮室（S12,S22）との連通が遮断されるように構成されている。また、第１圧縮機構（30）及び第２圧縮機構（40）は、外側溝部（84）と外側連通溝部（86）とが連通することによって、該外側連通溝部（86）を介して外側溝部（84）と外側圧縮室（S11,S21）とが連通する一方、外側溝部（84）と外側連通溝部（86）との連通が遮断されることによって、外側溝部（84）と外側圧縮室（S11,S21）との連通が遮断されるように構成されている。
【０１２１】
また、第１圧縮機構（30）及び第２圧縮機構（40）は、ピストン（32,42）の１回の偏心回転中に、油通路（82）と内側溝部（83）とが連通すると共に内側溝部（83）と内側連通溝部（85）との連通が遮断されて油通路（82）の潤滑油が内側溝部（83）に貯留される内側貯留状態（図１０（Ｂ）の状態）と、油通路（82）と内側溝部（83）との連通が遮断されると共に内側溝部（83）と内側連通溝部（85）とが連通して内側溝部（83）に貯留された潤滑油が内側連通溝部（85）を介して内側圧縮室（S12,S22）に供給される内側供給状態（図１０（Ａ）の状態）とが、内側溝部（83）が油通路（82）の流出端（82b）及び内側連通溝部（85）のいずれとも連通が遮断された中間状態を挟んで交互に切り換わるように構成されている。また、第１圧縮機構（30）及び第２圧縮機構（40）は、ピストン（32,42）の１回の偏心回転中に、油通路（82）と外側溝部（84）とが連通すると共に外側溝部（84）と外側連通溝部（86）との連通が遮断されて油通路（82）の潤滑油が外側溝部（84）に貯留される外側貯留状態（図１０（Ａ）の状態）と、油通路（82）と外側溝部（84）との連通が遮断されると共に外側溝部（84）と外側連通溝部（86）とが連通して外側溝部（84）に貯留された潤滑油が外側連通溝部（86）を介して外側圧縮室（S11,S21）に供給される外側供給状態（図１０（Ｂ）の状態）とが、外側溝部（84）が油通路（82）の流出端（82b）及び外側連通溝部（86）のいずれとも連通が遮断された中間状態を挟んで交互に切り換わるように構成されている。
【０１２２】
以上により、実施形態３においても、外側圧縮室（S11,S21）には外側溝部（84）と外側圧縮室（S11,S21）に対応する外側連通溝部（86）とを介して所定量の潤滑油を供給することができ、内側圧縮室（S12,S22）には内側溝部（83）と内側圧縮室（S12,S22）に対応する内側連通溝部（85）とを介して所定量の潤滑油を供給することができる。従って、容易な構成によって内側圧縮室（S12,S22）と外側圧縮室（S11,S21）のそれぞれに適切な量の潤滑油を供給することができる。
【０１２３】
《発明の実施形態４》
実施形態４は、実施形態１の内側溝部（83）及び外側溝部（84）の構成を一部変更したものである。具体的には、実施形態４では、図１１に示すように、内側溝部（83）と外側溝部（84）とは、軸方向視において、ピストン（32,42）の偏心回転時における油通路（82）の流出端（82b）の軌跡（図１１の二点鎖線を参照）とそれぞれ２箇所において重なるように形成されている。つまり、内側溝部（83）及び外側溝部（84）は、第２ピストン（42）の１回の偏心回転の際に、油通路（82）と連通する状態と連通せずに遮断された状態とが２度切り換わるように形成されている。
【０１２４】
また、図１２に示すように、内側溝部（83）及び外側溝部（84）は、ピストン（32,42）の１回の偏心回転の際に、外側溝部（84）と油通路（82）とが連通する角度（Δθo,1、Δθo,2）の和（Δθo,1＋Δθo,2）が、内側溝部（83）と油通路（82）とが連通する角度（Δθi,1、Δθi,2）の和（Δθi,1＋Δθi,2）よりも大きくなるように構成されている。このように構成されることにより、ピストン（32,42）の１回の偏心回転の際に、外側溝部（84）と油通路（82）とが連通する時間は、内側溝部（83）と油通路（82）とが連通する時間よりも長くなる。なお、外側溝部（84）と油通路（82）とが連通する角度の和（Δθo,1＋Δθo,2）と内側溝部（83）と油通路（82）とが連通する角度の和（Δθi,1＋Δθi,2）は、共に３０°より大きく且つ１８０°未満の角度となるように設定されている。
【０１２５】
その他の構成及び動作は実施形態１と同様である。このような構成によっても、実施形態１と同様の効果を奏することができる。
【０１２６】
《発明の実施形態５》
実施形態５は、実施形態１の圧縮機部（50）の構成を変更したものである。図１３に示すように、実施形態５の圧縮機部（50）の各圧縮機構（30,40）には、それぞれ径方向に４つの圧縮室（S31,S32,S33,S34）（S41,S42,S43,S44）が形成されている。
【０１２７】
上記第１圧縮機構（30）及び第２圧縮機構（40）は上下二段に重ねられ、ケーシング（11）に固定されたフロントヘッド（116）からリアヘッド（117）までの間に構成されている。第１圧縮機構（30）がケーシング（11）の底部側（図１３の下側）に配置され、第２圧縮機構（40）が電動機（20）側（図１３の上側）に配置されている。上記フロントヘッド（116）及びリアヘッド（117）は、本体部（116a,117a）と蓋部（116b,117b）とによって構成され、フロントヘッド（116）とリアヘッド（117）の間には、ミドルプレート（119）が設けられている。
【０１２８】
上記ミドルプレート（119）は、第２圧縮機構（40）側の本体部（119a）と、該本体部（119a）の下方に重ね合わされた蓋部（119b）とを備えている。上記ミドルプレート（119）の中心部には、駆動軸（23）が貫通する貫通孔（119c）が形成されている。
【０１２９】
図１３〜図１６に示すように、上記第１圧縮機構（30）は、ケーシング（11）の胴部（12）に固定された第１シリンダ（131）と、駆動軸（23）の下側偏心部（25）に取り付けられて第１シリンダ（131）の内部で偏心回転をする第１ピストン（132）と、上記第１シリンダ（131）と第１ピストン（132）との間に形成される４つの圧縮室（S31,S32,S33,S34）を高圧室（S31H,S32H,S33H,S34H）と低圧室（S31L,S32L,S33L,S34L）とに区画する第１ブレード（134）とを備えている。
【０１３０】
上記第２圧縮機構（40）は、上記第１圧縮機構（30）とは上下に反転した状態で設けられている。上記第２圧縮機構（40）は、ケーシング（11）の胴部（12）に固定された第２シリンダ（141）と、駆動軸（23）の上側偏心部（26）に取り付けられて第２シリンダ（141）の内部で偏心回転をする第２ピストン（142）と、上記第２シリンダ（141）と第２ピストン（142）との間に形成される４つの圧縮室（S41,S42,S43,S44）を高圧室（S41H,S42H,S43H,S44H）と低圧室（S41L,S42L,S43L,S44L）とに区画する第２ブレード（144）とを備えている。
【０１３１】
上記第１シリンダ（131）は、駆動軸（23）と同心上に位置して環状空間を形成する内側シリンダ部（131a）及び外側シリンダ部（131b）と、該外側シリンダ部（131b）の外周において上方に延びる最外周シリンダ部（131c）と、内側シリンダ部（131a）及び外側シリンダ部（131b）の下端部を連接し且つ上記リアヘッド（117）の本体部（117a）で形成されるシリンダ側鏡板部（131d）とを備えている。内側シリンダ部（131a）は、円環の一部分が分断されたＣ型形状に形成され（図１５（Ａ）参照）、該内側シリンダ部（131a）の分断箇所は、スライド溝（131g）に構成されている。
【０１３２】
上記第２シリンダ（141）は、駆動軸（23）と同心上に位置して環状空間を形成する内側シリンダ部（141a）及び外側シリンダ部（141b）と、該外側シリンダ部（141b）の外周において下方に延びる最外周シリンダ部（141c）と、内側シリンダ部（141a）及び外側シリンダ部（141b）の上端部を連接し且つ上記フロントヘッド（116）の本体部（116a）で形成されるシリンダ側鏡板部（141d）とを備えている。内側シリンダ部（131a）は円環の一部分が分断されたＣ型形状に形成され（図１５（Ａ）参照）、該内側シリンダ部（141a）の分断箇所は、スライド溝（141g）に構成されている。
【０１３３】
上記第１ピストン（132）は、下側偏心部（25）に嵌合して該下側偏心部（25）と同心上に位置する内側ピストン部（132a）と、該内側ピストン部（132a）の外周側の環状空間内で該内側ピストン部（132a）と同心上に位置する外側ピストン部（132b）と、該２つのピストン部（132a,132b）の上端部を連結するとともに外周面が内側ピストン部（132a）及び外側ピストン部（132b）と同心上に位置するピストン側鏡板部（132c）とを有している。
【０１３４】
上記内側ピストン部（132a）は、外周面に円弧状の凹部（n1）が形成され、外側ピストン部（132b）は円環の一部分が分断されたＣ型形状に形成されている（図１５（Ａ）参照）。また、上記ピストン側鏡板部（132c）の外周部には円弧状の凹部（n2）が形成されている（図１６（Ａ）参照）。
【０１３５】
上記第２ピストン（142）は、上側偏心部（26）に嵌合して該上側偏心部（26）と同心上に位置する内側ピストン部（142a）と、該内側ピストン部（142a）の外周側の環状空間内で該内側ピストン部（142a）と同心上に位置する外側ピストン部（142b）と、該２つのピストン部（142a,142b）の上端部を連結するとともに外周面が内側ピストン部（142a）及び外側ピストン部（142b）と同心上に位置するピストン側鏡板部（142c）とを有している。
【０１３６】
上記内側ピストン部（142a）は、外周面に円弧状の凹部（n1）が形成され、外側ピストン部（142b）は円環の一部分が分断されたＣ型形状に形成されている（図１５（Ａ）参照）。また、上記ピストン側鏡板部（142c）の外周部には円弧状の凹部（n2）が形成されている（図１６（Ａ）参照）。
【０１３７】
上記フロントヘッド（116）の本体部（116a）と上記リアヘッド（117）の本体部（117a）とには、上記駆動軸（23）を支持するための軸受部（131e,141e）が形成されている。上記駆動軸（23）は、上記第１圧縮機構（30）及び上記第２圧縮機構（40）を上下方向に貫通している。
【０１３８】
次に、上記第１、第２圧縮機構（30,40）の内部構造について説明する。上記第１、第２圧縮機構（30,40）は、各ピストン部（132a,132b,142a,142b）の軸方向長さ寸法とそれに対応するシリンダ（131,141）の軸方向長さ寸法が異なる他は実質的に同一の構成である。したがって、第１圧縮機構（30）を代表例として説明する。
【０１３９】
図１７に示すように、上記第１ブレード（134）は、厚みを有する板状の長尺部（134a）及び短尺部（134b）と、断面形状が略半円形状の一対の揺動ブッシュ部（134c）とを有している。
【０１４０】
上記第１ブレード（134）は、上記外側ピストン部（132b）に揺動可能に連結される揺動ブッシュ部（134c）と、該揺動ブッシュ部（134c）から圧縮機構（40）の径方向内側に位置して後述する最内周の圧縮室である内側圧縮室（S31）と第１外側圧縮室（S32）を吸入側と吐出側に区画する内側ブレード部（B1）と、上記揺動ブッシュ部（134c）から圧縮機構（40）の径方向外側に位置して後述する第２外側圧縮室（S33）を吸入側と吐出側に区画する外側第１ブレード部（B2）と、該外側第１ブレード部（B2）の下方に位置して後述する第３外側圧縮室（S34）を吸入側と吐出側に区画する外側第２ブレード部（B3）とを備えている。そして、上記長尺部（134a）は、揺動ブッシュ部（134c）と内側ブレード部（B1）と外側第１ブレード部（B2）とから構成され、上記短尺部（134b）は、外側第２ブレード部（B3）により構成されている。
【０１４１】
図１４に示すように、上記長尺部（134a）は、シリンダ側鏡板部（131d）とピストン側鏡板部（132c）との間において径方向に長く延び、外端部が、外側シリンダ部（131b）に形成されたスライド溝（131f）（第２圧縮機構（40）はスライド溝（141f））に径方向（ブレードの面方向）へ摺動自在に収容されている。上記内側ブレード部（B1）は、内側シリンダ部（131a）の分断箇所に形成されているスライド溝（131g）に摺動可能に挿入され、内端は内側ピストン部（132a）の凹部（n1）に対向している（図１６（Ａ）参照）。
【０１４２】
上記短尺部（134b）は、長尺部（134a）とミドルプレート（119）との間において径方向に延び、最外周シリンダ部（131c）に形成されたスライド溝（131f）に径方向に摺動自在に収容されている。上記短尺部（134b）の内端は、ピストン側鏡板部（132c）の凹部（n2）に対向している（図１５（Ａ）参照）。
【０１４３】
上記一対の揺動ブッシュ部（134c）は、長尺部（134a）の径方向中央部付近において、長尺部（134a）の両側に膨出するように形成されている。そして、一対の揺動ブッシュ部（134c）は、外側ピストン部（132b）の分断箇所に揺動自在に収容され、外側ピストン部（132b）が第１ブレード（134）に対して揺動するように構成されている。
【０１４４】
上記第１ピストン（132）は、下側偏心部（25）の偏心回転に伴って、第１ブレード（134）に対して一対の揺動ブッシュ部（134c）の中心点を揺動中心として揺動すると共に、上記スライド溝（131f）及び上記内側シリンダ部（131a）のスライド溝(131g）に沿って進退する。
【０１４５】
上記内側ピストン部（132a）は、内側シリンダ部（131a）の内側に配置され、外側ピストン部（132b）は、内側シリンダ部（131a）と外側シリンダ部（131b）の間に配置されている。
【０１４６】
そして、上記内側ピストン部（132a）と上記内側シリンダ部（131a）との間には最内周の圧縮室である内側圧縮室（S31）が形成されている。また、内側シリンダ部（131a）の外周面と外側ピストン部（132b）の内周面との間には第１外側圧縮室（S32）が形成さ上記ピストン（32,42）の上記鏡板部（32a,42a）には、上記外側供給状態において上記外側溝部（84）と連通することで該外側溝部（84）と上記外側圧縮室（S11,S21）とを連通させ且つ上記外側貯留状態において上記外側溝部（84）との連通が遮断されることで該外側溝部（84）と上記外側圧縮室（S11,S21）との連通を遮断させるように構成された外側連通溝部（86）と、上記内側供給状態において上記内側溝部（83）と連通することで該内側溝部（83）と上記内側圧縮室（S12,S22）とを連通させ且つ上記内側貯留状態において上記内側溝部（83）との連通が遮断されることで該内側溝部（83）と上記内側圧縮室（S12,S22）との連通を遮断させるように構成された内側連通溝部（85）とが形成されている。また、外側ピストン部（132b）の外周面と外側シリンダ部（131b）の内周面との間には第２外側圧縮室（S33）が形成されている。さらに、ピストン側鏡板部（132c）の外周面と最外周シリンダ部（131c）との間には最外周の圧縮室である第３外側圧縮室（S34）が形成されている。
【０１４７】
上記第１圧縮機構（30）及び第２圧縮機構（40）では、内側ピストン部（132a,142a）の外周面と内側シリンダ部（131a,141a）の内周面とが１点（第１接点）で接し、第１接点と位相が１８０°異なる位置で、内側シリンダ部（131a,141a）の外周面と外側ピストン部（132b,142b）の内周面とが１点（第２接点）で接し、第２接点と位相が１８０°異なる位置（第１接点と位相が同じ位置）で、外側ピストン部（132b,142b）の外周面と外側シリンダ部（131b,141b）の内周面とが１点（第３接点）で接すると共に、ピストン側鏡板部（132c,142c）の外周面と最外周シリンダ部（131c,141c）の内周面とが１点（第４接点）で接するようになっている。
【０１４８】
上記第１ピストン（132）と第１シリンダ（131）の各接点（第１接点〜第４接点）は、それぞれ図１５（Ａ）〜（Ｄ）、図１６（Ａ）〜（Ｄ）へ順に移動する。一方、第２ピストン（142）と第２シリンダ（141）の各接点（第１接点〜第４接点）は、第１ピストン（132）と第１シリンダ（131）の対応する接点に対して駆動軸（23）の軸心回りに１８０°ずれている。つまり、駆動軸（23）の上側から見て、第１圧縮機構（30）の動作状態が図１５（Ａ）及び図１６（Ａ）のとき、第２圧縮機構（40）の動作状態は図１５（Ｃ）及び図１６（Ｃ）となる。
【０１４９】
また、上記第１圧縮機構（30）及び第２圧縮機構（40）からなる圧縮機部（50）は、８つの圧縮室（S31,…,S34,S41,…,S44）において冷媒を４段階に圧縮するように構成されている。
【０１５０】
具体的には、第１圧縮機構（30）及び第２圧縮機構（40）の第３外側圧縮室（S34,S44）によって第１段圧縮機構の圧縮室が形成されている。また、第１圧縮機構（30）の第２外側圧縮室（S33）と第１外側圧縮室（S32）とによって第２段圧縮機構の圧縮室が形成され、第２圧縮機構（40）の第２外側圧縮室（S33）と第１外側圧縮室（S32）とによって第３段圧縮機構の圧縮室が形成されている。さらに、第１圧縮機構（30）及び第２圧縮機構（40）の内側圧縮室（S31,S41）によって第４段圧縮機構の圧縮室が形成されている。なお、冷媒は、第１段圧縮機構と第２段圧縮機構の間、第２段圧縮機構と第３段圧縮機構の間、そして第３段圧縮機構と第４段圧縮機構の間において、それぞれ冷却機構によって冷却される。
【０１５１】
上記ミドルプレート（119）には、上記第１圧縮機構（30）及び第２圧縮機構（40）の第３外側圧縮室（S34,S44）の吸入ポート（P1）及び吐出ポート（P14）がそれぞれ形成されている。また、ミドルプレート（119）には、吸入ポート（P1,P1）に連通する吸入通路（171）と、吐出ポート（P14,P14）に連通する吐出空間（181）とが形成されている。
【０１５２】
上記フロントヘッド（116）には、第２圧縮機構（40）の第２外側圧縮室（S43）及び第１外側圧縮室（S42）が共用する吸入ポート（P2）と、第２圧縮機構（40）の内側圧縮室（S41）の吸入ポート（P3）とが形成されている。また、フロントヘッド（116）には、第２圧縮機構（40）の第２外側圧縮室（S43）の吐出ポート（P13）と、第２圧縮機構（40）の第１外側圧縮室（S42）の吐出ポート（P12）と、第２圧縮機構（40）の内側圧縮室（S41）の吐出ポート（P11）とが形成されている。さらに、フロントヘッド（116）には、吸入ポート（P2）に連通する吸入通路（172）と、吸入ポート（P3）に連通する吸入通路（173）と、吐出ポート（P12,P13）に連通する吐出空間（182）と、吐出ポート（P11）に連通する吐出空間（183）とが形成されている。
【０１５３】
上記リアヘッド（117）には、第１圧縮機構（30）の第２外側圧縮室（S33）及び第１外側圧縮室（S32）が共用する吸入ポート（P2）と、第１圧縮機構（30）の内側圧縮室（S31）の吸入ポート（P3）とが形成されている。また、リアヘッド（117）には、第１圧縮機構（30）の第２外側圧縮室（S33）の吐出ポート（P13）と、第１圧縮機構（30）の第１外側圧縮室（S32）の吐出ポート（P12）と、第１圧縮機構（30）の内側圧縮室（S31）の吐出ポート（P11）とが形成されている。さらに、リアヘッド（117）には、吸入ポート（P2）に連通する吸入通路（174）と、吸入ポート（P3）に連通する吸入通路（175）と、吐出ポート（P12,P13）に連通する吐出空間（184）と、吐出ポート（P11）に連通する吐出空間（185）とが形成されている。
【０１５４】
上記各吸入通路（171,…,175）には、ケーシング（11）の外部から内部に冷媒を導く吸入管（160,…,164）がそれぞれ接続されている。また、上記各吐出空間（181,…,185）には、各吐出ポート（P11,…,P14）を開閉する吐出弁（188）がそれぞれ設けられている。また、上記各吐出空間（181,…,185）には、吐出冷媒をケーシング（11）の外部へ導く吐出管（165,…,169）がそれぞれ接続されている。
【０１５５】
次に、油供給機構（60）について説明する。油供給機構（60）は、実施形態１と同様の給油ポンプ（28）、油供給路（61）及び筒状空間（S）の他に、第１圧縮機構（30）及び第２圧縮機構（40）のそれぞれに形成された内溝（81）と油通路（82）と内側溝部（87）と第１〜第３外側溝部（88,89,90）とを有している。なお、本実施形態においても、内側溝部（87）は本発明に係る内側油貯留室を構成し、第１〜第３外側溝部（88,89,90）はそれぞれ本発明に係る外側油貯留室を構成する。また、内溝（81）、油通路（82）、内側溝部（87）及び第１〜第３外側溝部（88,89,90）の構成は、第１圧縮機構（30）と第２圧縮機構（40）とで同様であるため、以下では、上側の第２圧縮機構（40）に形成されたものについてのみ説明する。
【０１５６】
内溝（81）は、ミドルプレート（119）の上端の内周縁部に形成されている。内溝（81）は、ミドルプレート（119）の内周壁と中間軸部（27）との間に所定のクリアランスを確保するための筒状空間（S）から径方向外側に膨出する円弧状に形成されている。また、本実施形態５においても、内溝（81）は、油通路（82）の流入端（82a）の偏心軌跡を含む範囲に形成されている。そのため、筒状空間（S）と油通路（82）の流入端（82a）とが、回転角度に拘わらず常時連通する。
【０１５７】
油通路（82）は、第２ピストン（142）のピストン側鏡板部（142c）の内部において径方向の内側から外側に亘って形成されている。油通路（82）は、１つの流入端（82a）と３つの流出端（82b,82c,82d）とを有している。油通路（82）の流入端（82a）は、ピストン側鏡板部（142c）における圧縮室と反対側の背面において内溝（81）に対向するように開口している。第１流出端（82b）は、内側ピストン部（142a）の先端（歯先）において開口するように形成されている。また、第２流出端（82c）は、外側ピストン部（142b）の先端（歯先）において開口するように形成されている。一方、第３流出端（82d）は、ピストン側鏡板部（142c）の外側ピストン部（142b）よりも径方向外側の外縁部において背面に開口している。第１〜第３流出端（82b,82c,82d）は、開口の直径が０．３ｍｍ〜４ｍｍ、より好ましくは０．５ｍｍ〜２ｍｍ程度となるように形成されている。
【０１５８】
上記内側溝部（87）及び第１、第２外側溝部（88,89）は、第２シリンダ（41）のシリンダ側鏡板部（141d）における圧縮室側の面に形成されている。具体的には、内側溝部（87）は内側圧縮室（S41）に対応し、第１外側溝部（88）は第１外側圧縮室（S42）に対応し、第２外側溝部（89）は第２外側圧縮室（S43）に対応するように形成されている。一方、第３外側溝部（90）は、ミドルプレート（119）における圧縮室側の面に形成されている。具体的には、第３外側溝部（90）は第３外側圧縮室（S44）に対応するように形成されている。
【０１５９】
第１〜第３外側溝部（88,89,90）は、内側溝部（87）よりも容積が大きくなるように形成されている。より具体的には、各溝部（87,88,89,90）は、径方向外側に向かう程、容積が大きくなるように形成されている。
【０１６０】
また、図示を省略するが、内側溝部（87）は、軸方向視において、第２ピストン（142）の偏心回転時における油通路（82）の第１流出端（82b）の軌跡の一部と重なるように形成されている。また、第１、第２外側溝部（88,89）は、それぞれ第２ピストン（142）の偏心回転時における油通路（82）の第２流出端（82c）の軌跡の一部と重なるように形成されている。また、第３外側溝部（90）は、第２ピストン（142）の偏心回転時における油通路（82）の第３流出端（82d）の軌跡の一部と重なるように形成されている。つまり、内側溝部（87）及び第１〜第３外側溝部（88,89,90）は、第２ピストン（142）の１回の偏心回転の際に、油通路（82）と連通する状態と連通せずに遮断された状態とにそれぞれ切り換わるように形成されている。
【０１６１】
また、内側溝部（87）及び第１〜第３外側溝部（88,89,90）は、第２ピストン（142）の１回の偏心回転の際に、各外側溝部（88,89,90）と油通路（82）とが連通する角度（Δθo1、Δθo2、Δθo3）が内側溝部（87）と油通路（82）とが連通する角度（Δθi）よりも大きくなるように構成されている。このように構成されることにより、第２ピストン（142）の１回の偏心回転の際に、各外側溝部（88,89,90）と油通路（82）とが連通する時間は、内側溝部（87）と油通路（82）とが連通する時間よりも長くなる。なお、上記Δθo1、Δθo2、Δθo3及びΔθiは、３０°より大きく且つ１８０°未満の角度に設定されている。また、本実施形態では、各外側溝部（88,89,90）は、第１外側溝部（88）と油通路（82）とが連通する角度（Δθo1）、第２外側溝部（89）と油通路（82）とが連通する角度（Δθo2）、第３外側溝部（90）と油通路（82）とが連通する角度（Δθo3）の順に大きくなるように構成されている。
【０１６２】
第１圧縮機構（30）及び第２圧縮機構（40）は、第２ピストン（142）の偏心回転中に、油通路（82）と内側溝部（87）とが連通すると共に内側溝部（87）と内側圧縮室（S41）との連通が遮断されて油通路（82）の潤滑油が内側溝部（87）に貯留される内側貯留状態と（図１８（Ａ）参照）、油通路（82）と内側溝部（87）との連通が遮断されると共に内側溝部（87）と内側圧縮室（S41）とが連通して内側溝部（87）に貯留された潤滑油を内側圧縮室（S41）に供給する内側供給状態（図１８（Ｂ）参照）とが、内側溝部（87）が油通路（82）及び内側圧縮室（S31,S41）のいずれとも連通が遮断された中間状態を挟んで交互に切り換わるように構成されている。
【０１６３】
また、第１圧縮機構（30）及び第２圧縮機構（40）は、第２ピストン（142）の１回の偏心回転中に、油通路（82）と第１外側溝部（88）とが連通すると共に第１外側溝部（88）と第１外側圧縮室（S42）との連通が遮断されて油通路（82）の潤滑油が第１外側溝部（88）に貯留される外側貯留状態（図１８（Ｂ）参照）と、油通路（82）と第１外側溝部（88）との連通が遮断されると共に第１外側溝部（88）と第１外側圧縮室（S42）とが連通して貯留された潤滑油を第１外側圧縮室（S42）に供給する外側供給状態（図１８（Ａ）参照）とが、第１外側溝部（88）が油通路（82）及び第１外側圧縮室（S42）のいずれとも連通が遮断された中間状態を挟んで交互に切り換わるように構成されている。
【０１６４】
また、第１圧縮機構（30）及び第２圧縮機構（40）は、第２ピストン（142）の１回の偏心回転中に、油通路（82）と第２外側溝部（89）とが連通すると共に第２外側溝部（89）と第２外側圧縮室（S43）との連通が遮断されて油通路（82）の潤滑油が第２外側溝部（89）に貯留される外側貯留状態（図１８（Ａ）参照）と、油通路（82）と第２外側溝部（89）との連通が遮断されると共に第２外側溝部（89）と第２外側圧縮室（S43）とが連通して貯留された潤滑油を第２外側圧縮室（S43）に供給する外側供給状態（図１８（Ｂ）参照）とが、第２外側溝部（89）が油通路（82）及び第２外側圧縮室（S43）のいずれとも連通が遮断された中間状態を挟んで交互に切り換わるように構成されている。
【０１６５】
また、第１圧縮機構（30）及び第２圧縮機構（40）は、第２ピストン（142）の１回の偏心回転中に、油通路（82）と第３外側溝部（90）とが連通すると共に第３外側溝部（90）と第３外側圧縮室（S44）との連通が遮断されて油通路（82）の潤滑油が第３外側溝部（90）に貯留される外側貯留状態（図１８（Ａ）参照）と、油通路（82）と第３外側溝部（90）との連通が遮断されると共に第３外側溝部（90）と第３外側圧縮室（S44）とが連通して貯留された潤滑油を第３外側圧縮室（S44）に供給する外側供給状態（図１８（Ｂ）参照）とが、第３外側溝部（90）が油通路（82）及び第３外側圧縮室（S44）のいずれとも連通が遮断された中間状態を挟んで交互に切り換わるように構成されている。
【０１６６】
−運転動作−
次に、回転式圧縮機（10）の運転動作について説明する。ここで、第１及び第２圧縮機構部（30,40）の動作は、位相が互いに１８０°異なる状態で行われる。
【０１６７】
電動機（20）を起動すると、第１圧縮機構（30）の第１ピストン（132）は、揺動ブッシュ部（134c）の中心点を揺動中心として揺動すると共に、第１ブレード（134）と共に該第１ブレード（134）の長手方向へ進退する。これにより、第１ピストン（132）は、第１シリンダ（131）に対して自転することなく揺動しながら公転し、第１圧縮機構（30）の４つの圧縮室（S31,S32,S33,S34）において所定の圧縮動作が行われる。
【０１６８】
つまり、内側圧縮室（S31）及び第２外側圧縮室（S33）では、図１５（Ａ）の状態から駆動軸（23）が図の右回りに回転して図１５（Ｂ）〜図１５（Ｄ）の状態へ変化するのに伴い、低圧室（S31L,S33L）の容積が増大し、冷媒が吸入ポート（P3,P2）から低圧室（S31L,S33L）にそれぞれ吸入される。また、駆動軸（23）が一回転して再び図１５（Ａ）の状態になると、上記低圧室（S31L,S33L）への冷媒の吸入が完了する。そして、上記低圧室（S31L,S33L）は冷媒が圧縮される高圧室（S31H,S33H）となり、第１ブレード（134）を隔てて新たな低圧室（S31L,S33L）が形成される。駆動軸（23）がさらに回転すると、上記低圧室（S31L,S33L）において冷媒の吸入が繰り返される一方、高圧室（S31H,S33H）の容積が減少し、該高圧室（S31H,S33H）で冷媒が圧縮される。高圧室（S31H,S33H）の圧力が所定値となって吐出空間（185,184）との差圧が設定値に達すると、該高圧室（S31H,S33H）の冷媒の圧力によって吐出弁（188,188）が開き、冷媒が吐出空間（185,184）から吐出管（169,168）を通ってケーシング（11）から流出する。
【０１６９】
また、第３外側圧縮室（S34）では、図１６（Ａ）の状態から駆動軸（23）が図の右回りに回転して図１６（Ｂ）〜図１６（Ｄ）の状態へ変化するのに伴い、低圧室（S34L）の容積が増大し、冷媒が吸入ポート（P1）から低圧室（S34L）にそれぞれ吸入される。また、駆動軸（23）が一回転して再び図１６（Ａ）の状態になると、上記低圧室（S34L）への冷媒の吸入が完了する。そして、上記低圧室（S34L）は冷媒が圧縮される高圧室（S34H）となり、第１ブレード（134）を隔てて新たな低圧室（S34L）が形成される。駆動軸（23）がさらに回転すると、上記低圧室（S34L）において冷媒の吸入が繰り返される一方、高圧室（S34H）の容積が減少し、該高圧室（S34H）で冷媒が圧縮される。高圧室（S34H）の圧力が所定値となって吐出空間（181）との差圧が設定値に達すると、該高圧室（S34H）の冷媒の圧力によって吐出弁（188）が開き、冷媒が吐出空間（181）から吐出管（167）を通ってケーシング（11）から流出する。
【０１７０】
一方、第１外側圧縮室（S32）では、図１５（Ｃ）の状態から駆動軸（23）が図の右回りに回転して図１５（Ｄ）〜図１５（Ｂ）の状態へ変化するのに伴い、低圧室（S32L）の容積が増大し、冷媒が吸入ポート（P2）から低圧室（S32L）にそれぞれ吸入される。また、駆動軸（23）が一回転して再び図１５（Ｃ）の状態になると、上記低圧室（S32L）への冷媒の吸入が完了する。そして、上記低圧室（S32L）は冷媒が圧縮される高圧室（S32H）となり、第１ブレード（134）を隔てて新たな低圧室（S32L）が形成される。駆動軸（23）がさらに回転すると、上記低圧室（S32L）において冷媒の吸入が繰り返される一方、高圧室（S32H）の容積が減少し、該高圧室（S32H）で冷媒が圧縮される。高圧室（S32H）の圧力が所定値となって吐出空間（184）との差圧が設定値に達すると、該高圧室（S32H）の冷媒の圧力によって吐出弁（188）が開き、冷媒が吐出空間（184）から吐出管（168）を通ってケーシング（11）から流出する。
【０１７１】
なお、第２外側圧縮室（S33）と第１外側圧縮室（S32）とでは、冷媒の吸入開始のタイミング及び吐出開始のタイミングがほぼ１８０°異なる。このことにより、吐出脈動が小さくなり、振動や騒音が低減される。
【０１７２】
一方、第２圧縮機構（40）では、ロータ（22）の回転が駆動軸（23）の上側偏心部（26）を介して第２ピストン（142）に伝達され、該第２ピストン（142）は、揺動ブッシュ部（144c）の中心点を揺動中心として揺動すると共に、第２ブレード（144）と共に該第２ブレード（144）の長手方向へ進退する。これにより、第２ピストン（142）が第２シリンダ（141）に対して揺動しながら公転し、第２圧縮機構（40）の４つの圧縮室（S41,S42,S43,S44）において所定の圧縮動作が行われる。
【０１７３】
上記第２圧縮機構（40）における圧縮動作は、実質的に第１圧縮機構（30）の圧縮動作と同じであり、冷媒が各圧縮室（S41,S42,S43,S44）内で圧縮される。各圧縮室（S41,S42,S43,S44）において、高圧室（S41H,S42H,S43H,S44H）の圧力が所定値となって各吐出空間（183,182,182,181）との差圧が設定値に達すると、該高圧室（S41H,S42H,S43H,S44H）の冷媒の圧力によって吐出弁（188,188,188,188）が開き、冷媒が各吐出空間（183,182,182,181）から吐出管（165,166,166,167）を通ってケーシング（11）から流出する。
【０１７４】
第１圧縮機構（30）及び第２圧縮機構（40）の動作中に、冷媒は、吸入管（162）から第１段圧縮機構の圧縮室である第１圧縮機構（30）の第３外側圧縮室（S34）と第２圧縮機構（40）の第３外側圧縮室（S44）に吸入されて圧縮され、第１段圧縮機構の圧縮室から吐出管（167）を通って吐出される。第１段圧縮機構の圧縮室から吐出された冷媒は、冷却された後、吸入管（161）から第２段圧縮機構の圧縮室である第２圧縮機構（40）の第２外側圧縮室（S43）と第１外側圧縮室（S42）に吸入されてさらに圧縮され、第２段圧縮機構の圧縮室から吐出管（166）を通って吐出される。第２段圧縮機構の圧縮室から吐出された冷媒は、冷却された後、吸入管（163）から第３段圧縮機構の圧縮室である第１圧縮機構（30）の第２外側圧縮室（S33）と第１外側圧縮室（S32）に吸入されてさらに圧縮され、第３段圧縮機構の圧縮室から吐出管（168）を通って吐出される。第３段圧縮機構の圧縮室から吐出された冷媒は、冷却された後、吸入管（160,164）から第４段圧縮機構の圧縮室である第１圧縮機構（30）の内側圧縮室（S31）と第２圧縮機構（40）の内側圧縮室（S41）に吸入されてさらに圧縮され、第４段圧縮機構の圧縮室から吐出管（165,169）を通って吐出される。
【０１７５】
第４段圧縮機構の圧縮室から吐出された冷媒は、図示していない冷媒回路の放熱器、膨張機構、蒸発器を順に流れ、再び回転式圧縮機（10）に吸入される。そして、回転式圧縮機（10）における圧縮行程、放熱器における放熱工程、膨張機構における膨張行程、蒸発器における蒸発行程を順に繰り返すことにより、冷凍サイクルが行われる。
【０１７６】
−油供給動作−
回転式圧縮機（10）の運転時に駆動軸（23）が回転すると、油溜まり（18）の潤滑油は、給油ポンプ（28）の遠心ポンプ作用により上方に汲み上げられる。この潤滑油は、実施形態１と同様にして下側偏心部（25）や上側偏心部（26）に供給され、該下側偏心部（25）や上側偏心部（26）に供給された潤滑油の一部が、内側ピストン部（132a,142a）の隙間を通じて筒状空間（S）に流入する。
【０１７７】
筒状空間（S）に流入した潤滑油は、内溝（81）、油通路（82）を流れて第１圧縮機構（30）及び第２圧縮機構（40）へ送られる。ここで、第１圧縮機構（30）及び第２圧縮機構（40）では、第１ピストン（32）及び第２ピストン（42）の偏心回転に伴い、油通路（82）の各流出端（82b,82c,82d）と各溝部（87,88,89,90）との相対位置が変化すると共に、各溝部（87,88,89,90）と各圧縮室（S31,…,S34,S41,…,S44）との相対位置が変化することによって各圧縮室（S31,…,S34,S41,…,S44）に潤滑油が供給される。
【０１７８】
具体的には、内側溝部（87）は、図１８（Ａ）の状態では、油通路（82）の第１流出端（82b）と軸方向に重なって油通路（82）と連通する。このとき、内側溝部（87）は、内側圧縮室（S31,S41）には連通していない。その結果、筒状空間（S）の潤滑油が、内溝（81）及び油通路（82）を経由して内側溝部（87）の内部に流入し、該内側溝部（87）の内部には該内側溝部（87）の容積に相当する潤滑油が貯留される。一方、内側溝部（87）は、図１８（Ｂ）の状態では、油通路（82）との連通が遮断されると共に、内側圧縮室（S31,S41）と連通する。その結果、内側溝部（87）に貯留された潤滑油が内側圧縮室（S31,S41）に供給され、内側圧縮室（S31,S41）の高圧室（S31H,S41H）と低圧室（S31L,S41L）との間が潤滑油によってシールされる。
【０１７９】
また、第１外側溝部（88）は、図１８（Ｂ）の状態では、油通路（82）の第２流出端（82c）と軸方向に重なって油通路（82）と連通する。このとき、第１外側溝部（88）は、第１外側圧縮室（S32,S42）には連通していない。その結果、筒状空間（S）の潤滑油が、内溝（81）及び油通路（82）を経由して第１外側溝部（88）の内部に流入し、該第１外側溝部（88）の内部には該第１外側溝部（88）の容積に相当する潤滑油が貯留される。一方、第１外側溝部（88）は、図１８（Ａ）の状態では、油通路（82）との連通が遮断されると共に、第１外側圧縮室（S32,S42）と連通する。その結果、第１外側溝部（88）に貯留された潤滑油が第１外側圧縮室（S32,S42）に供給され、第１外側圧縮室（S32,S42）の高圧室（S32H,S42H）と低圧室（S32L,S42L）との間が潤滑油によってシールされる。
【０１８０】
また、第２外側溝部（89）は、図１８（Ａ）の状態では、油通路（82）の第２流出端（82c）と軸方向に重なって油通路（82）と連通する。このとき、第２外側溝部（89）は、第２外側圧縮室（S33,S43）には連通していない。その結果、筒状空間（S）の潤滑油が、内溝（81）及び油通路（82）を経由して第２外側溝部（89）の内部に流入し、該第２外側溝部（89）の内部には該第２外側溝部（89）の容積に相当する潤滑油が貯留される。一方、第２外側溝部（89）は、図１８（Ｂ）の状態では、油通路（82）との連通が遮断されると共に、第２外側圧縮室（S33,S43）とが連通する。その結果、第２外側溝部（89）に貯留された潤滑油が第２外側圧縮室（S33,S43）に供給され、第２外側圧縮室（S33,S43）の高圧室（S33H,S43H）と低圧室（S33L,S43L）との間が潤滑油によってシールされる。
【０１８１】
さらに、第３外側溝部（90）は、図１８（Ａ）の状態では、油通路（82）の第３流出端（82d）と軸方向に重なって油通路（82）と連通する。このとき、第３外側溝部（90）は、第３外側圧縮室（S34,S44）には連通していない。その結果、筒状空間（S）の潤滑油が、内溝（81）及び油通路（82）を経由して第３外側溝部（90）の内部に流入し、該第３外側溝部（90）の内部には該第３外側溝部（90）の容積に相当する潤滑油が貯留される。一方、第３外側溝部（90）は、図１８（Ｂ）の状態では、油通路（82）との連通が遮断されると共に、第３外側圧縮室（S34,S44）とが連通する。その結果、第３外側溝部（90）に貯留された潤滑油が第３外側圧縮室（S34,S44）に供給され、第３外側圧縮室（S34,S44）の高圧室（S34H,S44H）と低圧室（S34L,S44L）との間が潤滑油によってシールされる。
【０１８２】
以上のように、本実施形態の第１圧縮機構（30）及び第２圧縮機構（40）では、回転式圧縮機の第１ピストン（132）及び第２ピストン（142）の１回の偏心回転毎に、内側溝部（87）の容積に相当する潤滑油が内側圧縮室（S31,S41）に間欠的に供給されると共に、各外側溝部（88,89,90）の容積に相当する潤滑油が各外側圧縮室（S32,…,S34,S42,…,S44）に間欠的に供給される。従って、実施形態５においても、実施形態１と同様の効果を奏することができる。
【０１８３】
《その他の実施形態》
上記各実施形態では、径方向に形成された複数の圧縮室の全てに潤滑油が供給されるように本発明に係る油貯留室（外側溝部、内側溝部）が形成されていたが、最内周の圧縮室以外の外側圧縮室のみに本発明に係る油貯留室を形成することとしてもよい。
【０１８４】
なお、以上の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。
【符号の説明】
【０１８５】
１０            回転式圧縮機
２３            駆動軸
２４            主軸部
２５            下側偏心部（偏心部）
２６            上側偏心部（偏心部）
２７            中間軸部
３０            第１圧縮機構
４０            第２圧縮機構
３１、４１      第１シリンダ
３１ａ、４１ａ  鏡板部
３１ｂ、３１ｂ  外側シリンダ部
３１ｃ、３１ｃ  内側シリンダ部
３２、４２      第１ピストン
３２ａ、４２ａ  鏡板部
３２ｂ、４２ｂ  環状ピストン部
５１            ミドルプレート（板状部材）
８１            内溝
８２            油通路
８２ａ          流入端
８２ｂ          流出端
８３            内側溝部（内側油貯留室）
８４            外側溝部（外側油貯留室）
８５            内側連通溝部
８６            外側連通溝部
Ｓ１１、Ｓ２１  外側圧縮室
Ｓ１２、Ｓ２２  内側圧縮室
Ｓ              筒状空間
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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