(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
熱源から供給される温水により作動媒体を蒸発させる蒸発器と、前記蒸発器で生成された作動媒体の蒸気を膨張させて回転駆動力を発生する膨張機とを備え、前記回転駆動力を用いて発電機を駆動するバイナリー発電装置において、
前記蒸発器の入側には、当該蒸発器へ導入される温水の温度変動を抑制する熱バッファ手段が備えられていて、
前記熱バッファ手段は、蒸発器に導入前の温水を貯め置くことができる容量を確保した貯留タンクであり、
前記貯留タンクには、当該貯留タンク内に温水を導入すると共に貯留タンクを構成する側壁の内側に沿う温水の流れを形成する流入口と、当該貯留タンクの中央部から外部へ温水を流出させる流出口と、が設けられている
ことを特徴とするバイナリー発電装置。
【請求項２】
前記熱バッファ手段は、熱源から供給された温水に温度変化があった場合でも作動媒体の過熱状態を維持可能とすべく、蒸発器へ導入される温水の温度変動を抑制するように構成されていることを特徴とする請求項１に記載のバイナリー発電装置。
【請求項３】
前記熱バッファ手段の内部には、蓄熱材が配備されていることを特徴とする請求項１又は２に記載のバイナリー発電装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、バイナリー発電装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、蒸気タービンを回転させるほどの熱量を持たない低温の熱源（温水）から低沸点の作動媒体の熱サイクルに熱を移動し、この２つの熱サイクルを有した循環サイクル内で、作動媒体を用いた発電を行う発電装置として、バイナリー発電装置がある。
バイナリー発電装置の基本的な構成を開示する文献としては、例えば、特許文献１がある。特許文献１は、高温媒体との熱交換により冷媒を蒸発させる蒸発器と、上記蒸発器から供給される冷媒により駆動されるタービン発電機と、上記タービン発電機から排出される冷媒が冷温媒体との熱交換により冷媒を凝縮させる凝縮器と、上記凝縮器により凝縮された冷媒を上記蒸発器に供給するポンプとを有し、上記蒸発器、タービン発電機、凝縮器及びポンプを内部に上記冷媒が封入されたクローズドサイクルラインで接続するバイナリー発電装置を開示する。
【０００３】
また、バイナリー発電装置の凝縮器で発生する熱（バイナリー発電装置からの排熱）を有効に利用する技術として、特許文献２に開示するようなものが開発されている。特許文献２には、作動媒体を蒸発可能な第１の蒸発器と、蒸発された作動媒体を膨張させる膨張機と、膨張機からの作動媒体を凝縮させる第１の凝縮器と、第１の凝縮器からの作動媒体を前記第１の蒸発器に送るポンプとを備えたランキンサイクルであって、前記膨張機に発電機を連結して作動媒体の膨張仕事を電力として取り出し可能に構成するとともに、前記第１の凝縮器における放熱を熱源として利用可能な熱電併給システムにおいて、第２の蒸発器で蒸発された作動媒体を圧縮する圧縮機と、圧縮機からの作動媒体を凝縮させる第２の凝縮器と、第２の凝縮器からの作動媒体を絞り機構を介して前記第２の蒸発器に戻すヒートポンプサイクルを設けるとともに、前記第１の凝縮器と第２の蒸発器との作動媒体同士を熱交換可能に構成したバイナリー発電装置が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００４−２８６０２４号公報
【特許文献２】特開２００６−２９２２７３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ところが、特許文献１の如き、従来からある低温の熱源を利用するバイナリー発電装置においては、熱源（温水）の温度が急激に低下した場合、バイナリー発電装置の発電量が減少してしまう虞が否めない。すなわち、熱源の温度が、季節、時刻及び環境などによって変動し、バイナリー発電装置の発電量が不安定になってしまうことが考えられる。
例えば、温泉などの熱源の場合には、地熱の変化によって、温泉からの温水の温度が低下し、作動媒体との熱交換がされにくくなる。また、工場排熱などの熱源の場合、冷却などに用いられた後に生じる温水は、厳格な熱源の温度管理がなされておらず、作動媒体との熱交換がされ難い状況が生じることがある。従って、これら条件の変動によりバイナリー発電装置の発電量が低下することがある。
【０００６】
また、熱源の温度が急激に低下した場合、蒸発器を通過する作動媒体の温度も低下するため、蒸発器の出口で作動媒体が気液２相流となる問題が発生する。気液２相流となった場合、膨張機内部に液体の作動媒体が浸入し、この液状の作動媒体が油と混合して、油回収器から油が戻らなくなる問題も発生することになる。
前述した特許文献２に開示された熱電併給システムは、季節、時刻等の変動によらず、常に所望の給湯、暖房を実現できることを意図したものであって、上記した問題を解決する手段を開示するものとはなっていない。
【０００７】
そこで、本発明は、上記問題点に鑑み、熱源の温度が急激に低下しても、作動媒体の過熱状態が維持でき、安定した発電を行うことが可能なバイナリー発電装置を提供すること
を目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上述の目的を達成するため、本発明のバイナリー発電装置においては、以下の技術的手段を講じた。
本発明に係るバイナリー発電装置は、熱源から供給される温水により作動媒体を蒸発させる蒸発器と、前記蒸発器で生成された作動媒体の蒸気を膨張させて回転駆動力を発生する膨張機とを備え、前記回転駆動力を用いて発電機を駆動するバイナリー発電装置において、前記蒸発器の入側には、当該蒸発器へ導入される温水の温度変動を抑制する熱バッファ手段が備えられていることを特徴とする。
【０００９】
好ましくは、前記熱バッファ手段は、熱源から供給された温水に温度変化があった場合でも作動媒体の過熱状態を維持可能とすべく、蒸発器へ導入される温水の温度変動を抑制するように構成されているとよい。
好ましくは、前記熱バッファ手段は、蒸発器に導入前の温水を貯め置くことができる容量を確保した貯留タンクであるとよい。
【００１０】
好ましくは、前記貯留タンクには、当該貯留タンク内に温水を導入すると共に貯留タンクを構成する側壁の内側に沿う温水の流れを形成する流入口と、当該貯留タンクの中央部から外部へ温水を流出させる流出口と、が設けられているとよい。
好ましくは、前記熱バッファ手段の内部には、蓄熱材が配備されているとよい。
なお、本発明のバイナリー発電装置の最も好ましい形態は、熱源から供給される温水により作動媒体を蒸発させる蒸発器と、前記蒸発器で生成された作動媒体の蒸気を膨張させて回転駆動力を発生する膨張機とを備え、前記回転駆動力を用いて発電機を駆動するバイナリー発電装置において、前記蒸発器の入側には、当該蒸発器へ導入される温水の温度変動を抑制する熱バッファ手段が備えられていて、前記熱バッファ手段は、蒸発器に導入前の温水を貯め置くことができる容量を確保した貯留タンクであり、前記貯留タンクには、当該貯留タンク内に温水を導入すると共に貯留タンクを構成する側壁の内側に沿う温水の流れを形成する流入口と、当該貯留タンクの中央部から外部へ温水を流出させる流出口と、が設けられていることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１１】
本発明のバイナリー発電装置によれば、熱源の温度が急激に低下しても、作動媒体の過熱状態が維持でき、安定した発電を行うことが可能である。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】第１実施形態のバイナリー発電装置を示した図である。
【図２】貯留タンク（熱バッファ手段）の構造、及び内部での温水の流れを示した図である。
【図３】図３に示した貯留タンクを用いた場合における、貯留タンクの出側での温水の温度変化を示した図である。
【図４】第２実施形態のバイナリー発電装置を示した図である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
以下、本発明の実施形態を、図を参照しながら説明する。
［第１実施形態］
本発明のバイナリー発電装置１は、蒸気タービンを回転させるほどの熱量を持たない低温の熱源Ｓと、低沸点の作動媒体Ｔを封入した循環サイクルとの間で熱交換し、この熱交換によって蒸発した作動媒体Ｔを用いて発電を行うものである。
【００１４】
図１に示すように、本発明のバイナリー発電装置１は、外部からの低温の熱源Ｓ（以下、温水Ｓと呼ぶこともある）と熱交換を行うことで作動媒体Ｔを蒸気へと蒸発させる蒸発器２と、蒸発器２により蒸気とされた作動媒体Ｔを膨張させることで回転駆動力を発生させる膨張機３と、膨張機３で発生した回転駆動力によって発電が行われる発電機（図示せず）とを有する。さらに、膨張機３に用いられた潤滑油を回収する油回収器４と、膨張機３で用いられた後、低圧となった蒸気の作動媒体Ｔを液体の作動媒体Ｔに凝縮させる凝縮器５と、を備えている。
【００１５】
これらの蒸発器２、膨張機３、油回収器４、凝縮器５は、作動媒体Ｔを循環させる閉ループ状の循環配管６により順に接続されており、この循環配管６には、蒸発器２→膨張機３→油回収器４→凝縮器５を経由して液体となった作動媒体Ｔ（低沸点の有機媒体、例えば、ペンタン、ヘキサンや代替フロン（Ｒ２４５ｆａ）など）を蒸発器２に再度送出する作動媒体ポンプ７が、備えられている。
【００１６】
斯かる構成のバイナリー発電装置１では、温水Ｓの熱により液体の作動媒体Ｔを蒸発させ、蒸気となった作動媒体Ｔを用いて膨張機３を駆動させて発電を行う。具体的には、蒸発器２で温水Ｓから熱を集熱し、集熱された熱を介して熱交換することで、液体の作動媒体Ｔを蒸発させ、蒸気の作動媒体Ｔを生成する。
この蒸発器２の入側には、後述する貯留タンク２０（熱バッファ手段）が設けられており、この貯留タンク２０を経由した温水Ｓが、蒸発器２に送られる。蒸発器２に送られた温水Ｓは、循環配管６に流れている液体の作動媒体Ｔと熱交換し、液体の作動媒体Ｔを蒸気の作動媒体Ｔに生成する。熱交換を終えた温水Ｓは、外部へと廃棄される。
【００１７】
このとき、蒸発器２で確実に蒸気化された作動媒体Ｔは、循環配管６を通じて膨張機３に送られる。
膨張機３では、蒸発器２で蒸気化された作動媒体Ｔが膨張し、膨張前後の作動媒体Ｔの圧力差（高圧→低圧）を利用してロータやスクリューが回転し、回転駆動力を発生させている。膨張機３に接続された発電機では、この回転駆動力を利用して発電が行われている。
【００１８】
発電機で発電に用いられた低圧の作動媒体Ｔの蒸気は、膨張機３の出側の循環配管６を通じて凝縮器５に送出される。凝縮器５では、膨張機３から送出されてきた作動媒体Ｔの蒸気が、冷却水Ｗと熱交換され、液体の作動媒体Ｔに凝縮される。また、膨張機３で用いられた潤滑油は、膨張機３の出側に接続された油回収器４に回収される。
凝縮器５で液体となった作動媒体Ｔは、作動媒体ポンプ７に送出される。この液体の作動媒体Ｔは、作動媒体ポンプ７で昇圧され、循環配管６を通じて蒸発器２へと再度圧送される。このようにして、作動媒体Ｔは、作動媒体ポンプ７→蒸発器２→膨張機３→凝縮器５→作動媒体ポンプ７の順に閉ループ状に形成された循環配管６を循環し、膨張機３に接続された発電機で発電が行われる。
【００１９】
図１に示す第１実施形態のバイナリー発電装置１においては、貯留タンク２０（熱バッファ手段）を有する点が特徴的なものとなっている。それ故、以下、貯留タンク２０に着目して説明を進める。なお、蒸発器２、膨張機３、油回収器４、凝縮器５、作動媒体ポンプ７の構成は、従来のバイナリー発電装置１に用いられているものと略同じである。
バイナリー発電装置１に用いられる熱源Ｓとしては様々なものが考えられるが、本実施形態における熱源Ｓは、温泉源などから得られる温水Ｓや工場排水などの温水Ｓを念頭に置いている。これらの温水Ｓは、常に温度が一定である保証はなく、数日〜数秒間のスパンで温度が変動する。特に問題になるのは、数秒間の内に温水Ｓの温度が低下する状況であり、斯かる急激な温度変動によりバイナリー発電装置１の発電量が著しく低下する虞がある。
【００２０】
そこで、図１に示すように、本実施形態のバイナリー発電装置１の蒸発器２の入側には、蒸発器２へ導入される温水Ｓの温度変動を抑制する貯留タンク２０（熱バッファ手段）が備えられている。具体的には、蒸発器２に導入前の温水Ｓを貯め置くことができる容量を確保した貯水タンクである。この貯留タンク２０の流入口２１側には、温水Ｓの温度を測定する第１温度計８が配備されている。貯留タンク２０の流出口２２側には、温水Ｓの流量を調節する温水ポンプ１１と、温水Ｓの流量を測定する流量計１０と、温水Ｓの流出温度を測定する第２温度計９とが順に配備されている。
【００２１】
例えば、地熱の変化によって温度が急激に低下した温水Ｓは、貯留タンク２０に形成された流入口２１から貯留タンク２０内部へと流入される。流入された温水Ｓは、貯留タンク２０の内壁に沿って流れることで温水Ｓが攪拌される、そのとき、貯留している時間によって温水Ｓの温度低下が緩和される。温度低下が緩和された温水Ｓは、バイナリー発電装置１の蒸発器２に供給される。温度低下が緩和されて熱量を維持したままの温水Ｓは、蒸発器２に流れる液体の作動媒体Ｔを確実に蒸発させることができる。蒸発器２に用いられた温水Ｓは、外部へと廃棄される。
【００２２】
貯留タンク２０において、熱源Ｓから供給される温水Ｓの急激な温度低下を確実に緩和させるためには、タンク容量を大きく取り温水Ｓの滞留時間を増大させることが有効である。また、蒸発器２に供給される温水流量を一定にするには、貯留タンク２０から流出される温水Ｓを流量計１０で測定し、温水ポンプ１１で流量を調節するとよい。
このような貯留タンク２０は、外部の熱源Ｓから供給された温水Ｓに急激な温度変化があった場合であっても、作動媒体Ｔの過熱状態を維持可能とすべく、蒸発器２へ導入される温水Ｓの温度変動を抑制するように構成されているといえる。
【００２３】
例えば、図１に示すバイナリー発電装置１において、熱源Ｓから供給される温水Ｓの温度Ｔｗ０がΔＴ（℃／ｓｅｃ）で急激に低下したとする。このΔＴの温度低下を起こした温水Ｓが蒸発器２に供給され蒸発器２を出た後の作動媒体Ｔの圧力が所定のものより低下したり、作動媒体Ｔが気液２相流となったりして、発電量が低下する状況が発生したとする。本実施形態の貯留タンク２０は、温水Ｓをタンク内に大容量貯め置くことによって、熱源Ｓから供給される温水ＳがΔＴで変化しても、貯留タンク２０の出側、すなわち蒸発器２の入側の温水温度Ｔｗ１の変化を緩やかな値ΔＴ’（＜ΔＴ、例えば、ΔＴ’＝０．１・ΔＴ〜０．０１・ΔＴ）とする。蒸発器２の入側の温水Ｓの温度低下がΔＴ’（℃／ｓｅｃ）の温度低下量であれば、蒸発器２において作動媒体Ｔを確実に蒸気化できる。そのため、バイナリー発電装置１での発電量低下を確実に回避できるものとなっている。
【００２４】
なお、バイナリー発電装置１の動作に影響を及ぼさない温水Ｓの温度低下量ΔＴ’の具体的な値は、当該バイナリー発電装置１を実際に稼働させた実績から得るようにしてもよい。バイナリー発電装置１を制御モデル化し、その制御モデルの応答時間などを基に決定してもよい。
ところで、貯留タンク２０の形状としては、様々なものが採用可能である。図２には、本願発明人が採用した貯留タンク２０の形状を示す。
【００２５】
図２（ａ）に示す貯留タンク２０は、軸心が垂直方向を向く円筒形状の側壁２３と、この円筒状の側壁の上方開口、下方開口を塞ぐ上壁２４面及び底壁２５面とから構成されている。
貯留タンク２０には、外部からの温水Ｓを導入することができる流入口２１が、貯留タンク２０の側壁２３の上部側であって、円筒形状の側壁２３の接線方向に沿うように形成されている。それ故、流入口２１から導入される温水Ｓは、貯留タンク２０の側壁２３の内側（内壁）に沿う流れを形成する。
【００２６】
一方、貯留タンク２０の上壁２４面の中央部には、内部を回流した温水Ｓをその回流中心から外部に流出させる流出口２２が形成されている。流出口２２は、垂直方向を向くように形成され、温水Ｓを上方に流出させている。流出した温水Ｓは蒸発器２へと導かれる。この流出口２２を底壁２５面の中央部に形成させても良い。
図２（ｂ）に示す貯留タンク２０は、図２（ａ）と同様な形状を呈し、内部には蒸発器２に導入前の温水Ｓを貯め置くことができる容量が確保されているタンクである。この貯留タンク２０は、軸心が垂直方向を向く円筒形状の側壁２３と、この円筒状の側壁２３の上方開口、下方開口を塞ぐ上壁２４面及び底壁２５面とから構成されている。
【００２７】
貯留タンク２０には、外部からの温水Ｓを導入することができる流入口２１と、内部で貯留された温水Ｓを流出させる流出口２２が側壁２３に形成されている。流入口２１及び流出口２２は、上下方向で互いに対面しないように形成されている。具体的には、外部からの温水Ｓを導入することができる流入口２１が、貯留タンクの側壁２３の上部側であって、円筒形状の側壁２３の中央部（軸心）に向かうように形成されている。流出口２２は、貯留タンクの側壁２３の下部側であって、円筒形状の側壁２３の中央部（軸心）に向かうように形成されている。
【００２８】
図２（ｃ）に示す貯留タンク２０は、軸心が水平方向を向く円筒形状の側壁２３と、この円筒状の側壁２３の左右方向を塞ぐ一方側壁２６面及び他方側壁２７面とから構成されている。すなわち、図２（ｃ）に示す貯留タンク２０は、横置きされた樽形状のタンク２０ｃである。この貯留タンク２０には、外部からの温水Ｓを導入することができる流入口２１が一方側壁２６の中央部に形成され、内部で貯留された温水Ｓを流出させる流出口２２が他方側壁２７の中央部に形成されている。言い換えれば、流入口２１と流出口２２とが同一直線上に形成されている。
【００２９】
なお、図２（ｄ）には、貯留タンク２０を有さない配管が示されており、従来のバイナリー発電装置１を示すものとなっている。この構造であれば、熱源Ｓから供給された温水Ｓがストレートに蒸発器２に導入されることになり、温水Ｓの温度低下が直接、バイナリー発電装置１に影響することになる。
図３に示すグラフは、図２（ａ）〜図２（ｃ）の貯留タンク２０を用いた場合及び貯留
タンク２０を用いない場合（図２（ｄ））における、貯留タンク２０出側の温水Ｓの温度変化、すなわち蒸発器２入側の温水Ｓの温度変化をコンピュータシミュレーションした結果である。このグラフの横軸は時間（ｓｅｃ）を示し、縦軸は温度（℃）を示している。
【００３０】
まず、図２（ｄ）に示す貯留タンク２０を有さない配管の場合、蒸発器２に導入される温水Ｓの温度変化は、図３の２点鎖線で示される。このグラフからわかるように、熱源Ｓから供給される９０℃の温水Ｓが数秒ほどで５℃落下し、その後８５℃で供給されることになる。そのため、温水Ｓの温度低下が直接、バイナリー発電装置１に悪影響を及ぼす。
一方、上記の状況下で、図２（ａ）に示すような貯留タンク２０を熱バッファ手段として採用した場合、円筒側壁にある流入口２１から導入された温水Ｓは、円筒側壁２３の内側（内壁）に沿うように回流すると共に、貯留タンク内部に一定時間滞留し、貯留タンクの上壁２４面の中央部の流出口２２から流出される。このように、貯留タンク２０内に温水Ｓが一定時間以上滞留することで、図３の実線に示すように、貯留タンク２０の流出口２２における温水Ｓの温度変化（５℃の低下）の時間が、１２０秒ほどに延長されて緩やかな温度変化となっていることがわかる。特に、温度低下した温水Ｓが流入してから約１０秒程度は流出口２２の温水Ｓを約９０℃に維持でき、初期における温水温度維持の効果は、図２（ｂ）、図２（ｃ）に示す貯留タンク２０より大きい。
【００３１】
また、図２（ｂ）に示すような貯留タンク２０を採用した場合であっても、円筒側壁２３の上方にある流入口２１から導入された温水Ｓは、貯留タンク２０内部に一定時間滞留し、貯留タンク２０の下方の流出口２２から流出される。その結果、図３の点線で示すように、流出口２２における温水Ｓの温度低下（５℃の低下）の時間が１２０秒程度となって緩やかになる。
【００３２】
図２（ｃ）に示すような貯留タンク２０を採用した場合は、横置きされた樽形状のタンク２０ｃの一方側壁２６に形成された流入口２１から流入した温水Ｓは、貯留タンク２０内部に滞留し、他方側壁２７の流出口２２から流出される。その結果、図３の一点鎖線で示すように、初期の温水温度の低下量は若干大きいものの、流出口２２における温度低下（５℃の低下）の時間が１２０秒以上となり、非常に緩やかになる。
【００３３】
以上の結果より、本発明のバイナリー発電装置１では、蒸発器２の入側に貯留タンク２０を配備させておくことで、温水Ｓの急激な変化を緩和することができ、バイナリー発電装置１における作動媒体Ｔの過熱状態が維持でき、安定した発電を行うことが可能である。
［第２実施形態］
次に、本発明に係るバイナリー発電装置の第２実施形態について説明する。
【００３４】
第２実施形態のバイナリー発電装置１も、第１実施形態と同様に、熱源Ｓからの温水Ｓを一定時間貯め置き、その後、蒸発器２に温水Ｓを供給するように構成された貯留タンク２０を有する。しかしながら、第２実施形態の貯留タンク２０は、その内部に蓄熱材３０を備えている点が特徴的である。他の構成は、第１実施形態と略同様である。すなわち、第２実施形態のバイナリー発電装置１に関し、蒸発器２、膨張機３、油回収器４、凝縮器５、作動媒体ポンプ７の構成は、第１実施形態のバイナリー発電装置１に用いられているものと略同じである。第１温度計８、第２温度計９、流量計１０、温水ポンプ１１が配備されている点も第１実施形態と略同じである。
【００３５】
図４に示すように、第２実施形態のバイナリー発電装置１の蒸発器２入側には、蓄熱材３０が配備された貯留タンク２０が備えられている。この貯留タンク２０の内部に蓄熱材３０が配置されている。流入口２１は、貯留タンク２０の下部であって、蓄熱材３０より下方に形成されている。流出口２２は、貯留タンク２０の上部であって、蓄熱材３０よりも上方に形成されている。これにより、流入口２１より流入した温水Ｓが蓄熱材３０を通過することで、この蓄熱材３０と温水Ｓとが熱交換することができる。熱源Ｓの温度低下を蓄熱材３０からの熱で補償されて所定の温度となった温水Ｓは、貯留タンクの流出口２２から蒸発器２へと流出される。
【００３６】
蓄熱材３０としては、セラミックや金属のように熱伝導率が大きく且つ熱容量の大きいもの（躯体蓄熱材）や、相変化に伴う熱を利用して蓄熱を行う潜熱蓄熱材を採用すること
が考えられる。液体状の媒質が封入された部材を蓄熱材３０（液体蓄熱材）として利用することもできる。また、躯体蓄熱材の場合、蓄熱材３０が多孔質またハニカム構造を有していると、蓄熱材３０から温水Ｓへの熱交換効率がよくなる。以上の観点より、貯留タンク２０内に配備する蓄熱材３０として、例えば、アルミ製のハニカム蓄熱材などが好適である。
【００３７】
蓄熱材３０における熱保持量、言い換えれば、蓄熱材３０の材質と質量を決定するには、以下のようにするとよい。
例えば、熱源Ｓからの温水Ｓの流量をｍ [ｋｇ／ｍｉｎ]、温水Ｓの比熱をＣｐｗ[ｋＪ/ｋｇ℃]、温度変化をΔＴ [℃]とすると、その温度変化にともなう熱容量は
Ｑ [ｋＪ／ｍｉｎ]＝ｍ×Ｃｐｗ×ΔＴとなる。
【００３８】
一方、蓄熱材３０の質量をＭ[ｋｇ]、蓄熱材３０の比熱をＣｐｍ [ｋＪ／ｋｇ℃]、温度変化をΔＴ [℃]とすると、蓄熱材３０の熱容量はＱｍ [ｋＪ]＝Ｍ×Ｃｐｍ×ΔＴ  となる。
両熱量Ｑ、Ｑｍがｔ分間の間、等しい状況にあること、すなわちｔ分間の温度保持を意図するのであれば、下式が成り立つ。
【００３９】
Ｑ×ｔ[ｋＪ]＝Ｑｍ[ｋＪ]＝Ｍ×Ｃｐｍ×ΔＴ
この式を満たすように、蓄熱材３０の材質と質量を選定すればよい。１分間の温度保持を意図するのであれば、上式において、ｔ＝１とすればよい。
また、蒸発器２に供給される温水流量を一定にするには、貯留タンク２０から流出される温水Ｓを流量計１０で測定し、温水ポンプ１１で流量を調節するとよい。
【００４０】
以上述べた第２実施形態のバイナリー発電装置１であっても、温水Ｓの急激な変化を緩和することができ、作動媒体Ｔの過熱状態が維持でき、安定した発電を行うことが可能となる。
なお、今回開示された実施形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。
【００４１】
例えば、本実施形態の貯留タンク２０は円筒形状で説明しているが、温水Ｓが貯留タンク２０の内部を回流し、温水全体を攪拌できる形状であれば、いずれの形状でも良い。
また、今回開示された実施形態において、明示的に開示されていない事項、例えば、運転条件や操業条件、各種パラメータ、構成物の寸法、重量、体積などは、当業者が通常実施する範囲を逸脱するものではなく、通常の当業者であれば、容易に想定することが可能な値を採用している。
【符号の説明】
【００４２】
１    バイナリー発電装置
２    蒸発器
３    膨張機
４    油回収器
５    凝縮器
６    循環配管（作動媒体）
７    作動媒体ポンプ
８    第１温度計
９    第２温度計
１０    流量計
１１    温水ポンプ
２０    貯留タンク（熱バッファ手段）
２１    貯留タンク流入口
２２    貯留タンク流出口
２３    側壁
２４    上壁
２５    底壁
２６    一方側壁
２７    他方側壁
３０    蓄熱材
Ｓ    熱源（温水）
Ｔ    作動媒体
Ｗ    冷却水
【図１】
0005792096.tif 000002
【図２】
0005792096.tif 000003
【図３】
0005792096.tif 000004
【図４】
0005792096.tif 000005