(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
接触分解単位装置を用いるガソリンの製造およびプロピレンの共製造の方法であって、該接触分解単位装置は、一段階または二段階触媒再生帯域と、２つのライザを有する反応帯域とを含み、該ライザの一方は、主要ライザと称され、主要ライザに供給する供給原料の水素含量は、１１．５〜１４．５％の範囲であり、他方は、補助ライザと称され、該２つのライザは、異なる操作条件下に並行して操作し、補助ライザに供給する軽質供給原料の蒸留範囲は、３５〜２５０℃の範囲であり、補助ライザに供給する軽質供給原料は、接触分解単位装置自体によって製造されるガソリンの一部によって構成され、主要ライザのＣ／Ｏ比は、５〜１０の範囲であり、補助ライザのＣ／Ｏ比は、１４〜２５の範囲であり、主要ライザの出口温度は、５２０〜５７０℃の範囲であり、補助ライザの出口温度は、５８０〜６１０℃の範囲であり、補助ライザは、５０〜５００ｍｓの範囲の接触時間、１５０〜６００ｋｇ／ｓ・ｍ２の範囲の固体の流量で機能し、触媒は、２つの並行回路における再生帯域と反応帯域との間を循環し、主要回路と称される回路は、主要ライザと、第１の外部触媒冷却システム（主要触媒クーラーと称される）とを含み、補助回路と称される回路は、補助ライザと、第２の外部触媒冷却システム（補助触媒クーラーと称される）とを含み、第１の冷却システムは、再生帯域から除去された触媒を供給され、主要ライザに直接的に供給する冷却された触媒を送達し、第２の冷却システムは、再生帯域から除去された触媒を供給され、補助ライザに直接的に供給する冷却された触媒を送達する、方法。
【請求項２】
補助ライザに供給する軽質供給原料は、Ｃ５、Ｃ６、Ｃ７およびＣ８のオリゴマーによって構成される、請求項１に記載の接触分解単位装置を用いるガソリン製造およびプロピレン共製造の方法。
【請求項３】
接触分解のために用いられる触媒は、以下の群：ＭＥＬ、ＮＥＳ、ＥＵＯ、ＦＥＲ、ＣＨＡから選択される形態選択性を有するゼオライトを含む、請求項１に記載の接触分解単位装置を用いるガソリン製造およびプロピレン共製造の方法。
【請求項４】
ゼオライトの総量に対する形態選択性を有するゼオライトの割合は、２〜６０重量％である、請求項３に記載の接触分解単位装置を用いるガソリン製造およびプロピレン共製造の方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、オイルカット、より特定的には重質留分と称される留分の接触分解の分野に関する。
【０００２】
重質留分のＦＣＣ（fluidized bed catalytic cracking：流動床式接触分解）の主たる供給原料は、一般的には、炭化水素または３４０℃超の沸点を有する分子を本質的に（少なくとも８０％）含有する炭化水素の混合物である。この供給原料は、限定された量、一般的には５０ｐｐｍ未満、好ましくは２０ｐｐｍ未満の金属（Ｎｉ＋Ｖ）と、一般的には１１重量％超、典型的には１１．５〜１４．５重量％、好ましくは１１．８〜１３重量％の含有量の水素とを含有する。窒素含有量を０．５重量％未満に制限することも好ましい。
【０００３】
供給原料中のコンラドソン残炭率（Conradson Carbon Residue：ＣＣＲと略される）（標準ASTM D 482によって規定される）は、熱平衡を満足させるために、単位装置（unit）の寸法決定に強い影響を有する。供給原料のコンラドソン残炭率に応じて、コークスの産生により、熱平衡を満足させるために単位装置の寸法決定が特定的であることが必要となる。
【０００４】
これらの重質留分は、特に、常圧蒸留、減圧蒸留、水素化分解単位装置、または脱歴に由来し得る。
【０００５】
精油所の接触分解単位装置は、ガソリン用のベース、すなわち、３５〜２５０℃の範囲の蒸留範囲を有する留分の製造を対象とする。ますます頻繁に、この主要な目的は、新しい目的、すなわち、軽質オレフィン、本質的にはエチレンおよびプロピレンの共製造に附随して起こる。
【０００６】
ガソリンの製造は、第一反応器（触媒の上昇流および反応器の細長い形態のため、本明細書の以降において、当業者の用語法に従って主要ライザと称される）中の重質供給原料の分解によって保証される。
【０００７】
プロピレンの共製造は、一般的に、追加反応器（追加ライザと称される）へ、接触分解単位装置によって製造されたガソリン留分の一部を再循環させることによってまたは等価供給原料、例えば、Ｃ５、Ｃ６、Ｃ７またはＣ８オリゴマーから得られる。
【０００８】
本明細書の以降の部分において、用語「主要ライザ」（１）は、ガソリンの製造の方に向けられたライザを指すために用いられることになり、用語「補助ライザ」（２）は、プロピレンの製造専用のライザを指すために用いられることになる。
【０００９】
プロピレンの共製造には、主要ライザの操作条件と比較して補助ライザの操作条件への大きな改変が必要である。
【００１０】
補助ライザの最適プロピレン製造条件は、５５０〜６５０℃の範囲、好ましくは、５８０〜６１０℃の範囲のライザ出口温度、２０〜５００ｍｓ（ｍｓ＝ミリ秒）の範囲、好ましくは５０〜２００ｍｓの範囲の接触時間、１５０〜６００ｋｇ／ｓ／ｍ２の範囲の固体の流れに関して得られ、接触時間は、反応操作条件下に反応器中を通過する流体の体積測定の流量に対する反応器中に存在する触媒の体積の比として定義される。
【００１１】
これらの条件は、補助ライザが触媒対供給原料比（Ｃ／Ｏと示される）：１０〜３５の範囲、好ましくは１４〜２５で操作されることを意味する。典型的には、ガソリン製造条件下で操作する伝統的なライザは、触媒対供給原料比：４〜１５、好ましくは５〜１０であり、場合によっては７〜１２であってもよい：およびライザ出口温度（ＴＳと示される）：５１０〜５８０℃、好ましくは５２０〜５７０℃で機能する。
【００１２】
Ｃ／Ｏ比の増大および出口温度ＴＳの上昇は、総称して、より厳格な操作条件と呼ばれることになる。
【００１３】
従って、補助ライザは、実質的に、主要ライザより厳格な操作条件下に機能する。
【００１４】
この２つのライザは再生触媒を供給され、その触媒の温度は、コークスの燃焼から生じる。所望の分解温度のために、単位装置中を流通する触媒の量は、それ故に、再生温度に依存する。第１ライザの操作の変化は、それ故に、再生温度を改変し、直接的に、第２ライザの機能に影響を与え得る。
【００１５】
本発明は、２つのライザ中の触媒入口温度の独立した制御によって各々のライザの機能的条件の独立した最適の制御を可能にする。
【００１６】
本明細書の以降の部分において、「触媒クーラー（cat cooler）」という用語は、再生帯域外部の熱交換器であって、触媒を冷却することができるもの（この触媒は前記帯域中の１つのポイントから除去されかつ冷却の後に再生帯域中の他のポイントに再導入される）を指すために用いられることになる。
【００１７】
本発明において用いられる触媒クーラー（単数または複数）が従来技術の触媒クーラーとは異なる点は、それ（それら）が、冷却済み触媒を直接的にライザの一つに戻す少なくとも１つの特定の出口を有することである。
【背景技術】
【００１８】
２つのライザ（一方がガソリンの製造のための従来のものであり、他方が軽質オレフィンを製造するためにより厳格な条件下に操作する）を有する接触分解単位装置に関する従来技術は、特許文献１に記載されている。
【００１９】
この出願には、各々のライザの温度の独立したかつ最適化された制御を達成する手段は記載されていない。
【００２０】
本発明の目的は、各々のライザへの入口における触媒の温度を調節するために効率的に用いられて、主要ライザにおけるガソリン製造と補助ライザにおけるプロピレンの共製造を同時に最適化することができる手段を記載することである。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００２１】
【特許文献１】仏国特許出願公開第０７／０４６７２号明細書
【図面の簡単な説明】
【００２２】
【図１】図１は、２つのライザと、２つの触媒クーラーとを備える本発明の接触分解単位装置のレイアウトを示しており、各々のライザは、対応するライザの専用の触媒クーラーに直接的に由来する触媒を供給される。
【発明の概要】
【課題を解決するための手段】
【００２３】
（発明の簡単な説明）
本発明は、それ故に、ガソリンの製造専用の従来の供給原料を供給され、中程度の厳格条件下に操作する主要ライザおよびプロピレンの製造専用のガソリンまたは等価な留分を供給され、高い厳格条件下に操作する補助ライザにおける温度および接触時間の条件の独立した制御を可能にする接触分解単位装置の新規な構成を用いるガソリンの製造とプロピレンの共製造の方法に存する。
【００２４】
図１は、本発明の好ましい実施の図を示す。
【００２５】
主要ライザ（１）は、再生帯域に由来する触媒を供給される。この触媒は、主要触媒クーラーと称される触媒クーラー（７）において冷却され、前記触媒クーラーからの出口から移送ライン（１０）を介して主要ライザ（１）の基部へ直接的に送られる。
【００２６】
再生帯域、触媒クーラー（７）、移送ライン（１０）および主要ライザ（１）を介して通過する触媒の回路は、主要回路と称される。
【００２７】
補助ライザ（２）は、再生帯域に由来する触媒を供給される。この触媒は、主要触媒クーラー（７）とは異なる、補助触媒クーラー（６）と称される触媒クーラー（６）において冷却され、前記補助触媒クーラーからの出口から移送ライン（１２）を介して補助ライザ（２）の基部へ直接的に送られる。
【００２８】
再生帯域、触媒クーラー（６）、移送ライン（１２）および補助ライザ（２）を介して通過する触媒の回路は、補助回路と称される。
【００２９】
２つの相異なる触媒クーラーの存在（それ故に、異なる交換表面を含み、再生帯域から除去された同一の触媒から供給される）は、最適化された条件下に冷却された一部の触媒が主要ライザ（１）に送達され得、最適化された条件下に冷却された一部の触媒が補助ライザ（２）に供給され得ることを意味する。触媒クーラーが各々の触媒回路上に配置されるという事実は、各々のライザに送られる触媒の温度が独立して制御され得、従って各々のライザの機能が独立して最適化され得るということを意味する。
【００３０】
主要ライザ（１）は、中程度の厳格条件下に操作するように最適化され、補助ライザ（２）は高い厳格条件下に操作するように最適化される。
【００３１】
さらに、各々の触媒クーラー（主要または補助）を出る触媒を対応するライザ（それぞれ主要または補助）へ直接的に送ることには、無視できないエネルギーの節約が伴い、このエネルギー節約は、再生帯域において内部冷却を提供する単一の触媒クーラーと比較して、すなわち、再生帯域内部の冷却触媒のための一つの出口を有するものと比較して、触媒クーラーのそれぞれによって交換された全熱の約１０％に算出された。この節約は、本発明の構成では、伝統的な配置と対照的に燃焼空気が冷却されないという事実によって説明される。
【００３２】
本発明は、再生帯域が１段階であろうと連続して操作する２段階であろうと、あらゆるタイプの再生帯域構成と適合する。
【００３３】
従って、本発明は、反応の間に形成されたコークスを空気が燃焼する再生帯域を改変する必要もなく、既存の単位装置を再構築することに適用され得る。
【００３４】
より正確には、本発明は、それ故に、２つの独立した触媒回路を含む流動床接触分解単位装置であって、触媒の温度は、別々の方式：
・  「主要」回路と称される第１の回路：これは、中程度の厳格条件下に操作する主要ライザを含み、かつ、再生帯域と反応帯域の間に配置される触媒冷却システム（主要触媒クーラー）を含む；
・  「補助」回路と称される第２回路：これは、高い厳格条件下に操作する補助ライザを含み、かつ、再生帯域と反応帯域の間に配置される触媒冷却システム（補助触媒クーラー）を含む
で制御される単位装置として定義され得る。
【００３５】
補助ライザは、５０〜２００ｍｓの範囲の接触時間、および１５０〜６００ｋｇ／ｍ２・ｓの範囲の触媒流量で操作する（ｍｓはミリ秒の略号、すなわち１０−３秒である）。
【００３６】
ライザの各入口温度を独立して制御するだけでなく、各々のライザの２つの入口温度の相違も独立して制御するための別の手段を用いて本発明を実施することも可能である。
【００３７】
この場合、主要ライザ（１）に供給する触媒は、単一の触媒クーラーにより冷却される。この単一の触媒クーラーは、２つの相異なる冷却触媒用出口（再生帯域への第１出口および特定のラインを用いる補助ライザへの第２出口）を有する。
【００３８】
主要ライザ（１）のための触媒は、再生帯域中に位置する前記触媒を取り出すための一点から供給される。
【００３９】
補助ライザ（２）における熱は、再生帯域を出る触媒の一部を、特定のラインを介して触媒クーラーを直接的に出る触媒の別の部分と混合することによって制御される。
【００４０】
これが、このバリエーションにおける触媒クーラーが、２つの相異なる触媒用出口を有し、一方の出口が、冷却された触媒を再生帯域中の１点に戻し、他方の出口が、特定のラインを介して冷却された触媒を補助ライザ（２）に送る理由である。
【００４１】
触媒の２つの流れの比を調節することによって、補助ライザにおいて所望の条件が引き出され得る。この場合、主要ライザへ送られる触媒の温度は、補助ライザの温度によって影響を受ける。この構成では、各ライザに送られる触媒間の温度の相違が制御される。従って、各ライザの最適条件は、単一の触媒クーラー用に適合したデザインによって提供される。
【発明を実施するための形態】
【００４２】
（発明の詳細な説明）
以下の記載は、本発明の基本的な場合に相当する添付の図１を活用してより良好に理解されるであろう。
【００４３】
本発明の接触分解単位装置は、主要ライザと称される第１ライザ（１）と補助ライザと称される第２ライザ（２）とを有し、第１ライザ（１）は、水素化処理されていてもされてなくてもよい従来の減圧蒸留液または残渣を処理し、第２ライザ（２）は、軽質供給原料をオレフィンの製造のために処理する。この軽質供給原料は、ガソリン留分、特に、分解単位装置自体によって製造されたガソリンの部分（したがって、これは、補助ライザ（２）の基部に再循環させられる）または蒸留範囲が３５〜２５０℃である任意の留分、例えばＣ５、Ｃ６、Ｃ７およびＣ８オリゴマーによって構成され得る。
【００４４】
主要ライザ（１）は、以下のように要約され得る従来の分解条件下に操作する：
・Ｃ／Ｏ比：４〜１５、好ましくは５〜１０であり、場合によっては７〜１２であってもよい；
・ライザ出口における温度：５１０〜５８０℃、好ましくは５２０〜５７０℃の範囲。 
【００４５】
補助ライザ（２）は、以下のように要約され得るより厳格な条件下に操作する：
・接触時間：２０〜５００ｍｓ、好ましくは５０〜２００ｍｓ；
・Ｃ／Ｏ比：１０〜３５、好ましくは１４〜２５；
・ライザ出口温度：５５０〜６５０℃、好ましくは５８０〜６１０℃；
・触媒流量：１５０〜６００ｋｇ／ｍ２・ｓ。
【００４６】
各ライザについての厳格条件は、主要ライザ（１）用の主要触媒クーラー（７）および補助ライザ（２）用の補助触媒クーラー（６）と称される各ライザのための特定の冷却システムによって引き出される。
【００４７】
用語「触媒クーラー」は、流動床として操作する再生帯域に対して外部の交換器であって、再生帯域から取り出された触媒を冷却することができるものを意味し、触媒クーラーを出る冷却触媒はライザの基部に運ぶラインを介して触媒を反応帯域に再導入される。この移送ラインは、主要ライザ（１）に供給するのは（１０）と示され、補助ライザ（２）に供給するのは（１２）と示される。
【００４８】
再生帯域が２段を含む場合（図１中第１段については（４）、第２段については（３）と示す）、触媒は、一般的に７１５〜８００℃の範囲、好ましくは７５０℃付近の温度で第２段から取り出される。再生帯域が１段だけを含む場合、触媒は、６５０〜７８０℃の範囲、好ましくは７５０℃付近の温度で前記段から取り出される。
【００４９】
当業者に知られているあらゆるシステム、例えば、特許出願FR-06/10982に記載されているシステムを用いて反応帯域中の気−固分離が行われ得る。
【００５０】
気−固分離システム後に回収された触媒は、ストリッピング帯域（８）に、次いで、スタンドパイプ（５）と称されるラインを介して再生帯域に送られる。このスタンドパイプ（５）中で、触媒は、４５０〜６００ｋｇ／ｍ３の範囲の密度で流通する。
【００５１】
本発明に使用される触媒系は、少なくとも１種のベースのゼオライトを含み、これは、通常、アルミナ、シリカ、シリカ−アルミナなどの適切なマトリクス中に分散させられ、これに、形態選択性を有する少なくとも１種のゼオライトが加えられ得る。
【００５２】
最も高い頻度で用いられるベースのゼオライトはＹゼオライトであるが、有利には、別のゼオライトが単独で用いられても、またはＹゼオライトとの混合物として用いられてもよい。
【００５３】
本発明の方法における触媒は、特に、形態選択性を有する少なくとも１種のゼオライトを含んでよく、前記ゼオライトは、ケイ素と、アルミニウム、鉄、ガリウム、リンおよびホウ素によって構成される群から選択される少なくとも１種の元素、好ましくはアルミニウムとを含む。
【００５４】
形態選択性を有するゼオライトは、以下の構造型のうちの１種であってよい：ＭＥＬ（例えば、ＺＳＭ−１１）、ＭＦＩ（例えば、ＺＳＭ−５）、ＮＥＳ、ＥＵＯ、ＦＥＲ、ＣＨＡ。
【００５５】
ゼオライトの総量に対する形態選択性を有するゼオライトの割合は、用いられる供給原料および所望の生成物の範囲に応じて変化し得る。本発明では、２〜６０重量％、好ましくは３〜４０重量％、より好ましくは３〜３０重量％の形態選択性を有するゼオライト（単数または複数）が用いられる。
【００５６】
（実施例）
本発明を例証するために、１、２および３で示される３実施例が用いられることになる。
【００５７】
実施例１および２は従来技術に関連する；実施例３は本発明に合致する。
【００５８】
主要ライザのための供給原料は、以下の特性を有する水素化処理された常圧残渣であった：
Ｈ２含量＝１２重量％
コンラドソン炭素（ＣＣＲ）＝５．７％；
（Ｎｉ＋Ｖ）の含量＝２１ｐｐｍ
密度＝０．９３５
触媒は、１０重量％のＺＳＭ−５を補充されたＹゼオライトであった。
【００５９】
補助ライザに再循環させられた軽質留分は、主要な重質供給原料転化ライザからのＣ６＋−２２０℃留分であり、製造された全ガソリンの５０％は、二ライザ分解単位装置に再循環させられた。
【００６０】
（実施例１）
本実施例は、２つのライザおよび１つの触媒クーラーおよび二段階の再生帯域を備える接触分解単位装置の事例を例証し、ライザ（１）はガソリンの製造のために最適化されており、最適化されていないライザ（２）は、主要ライザに由来する接触ガソリンの一部を供給されている。
【００６１】
新鮮な供給原料の流量（主要ライザ）                ２９４ｔ／ｈ
補助ライザに再循環させられた軽質供給原料の流量    ５７t/h
新鮮な供給原料の温度（主要ライザ）                ２００℃
温度（補助ライザに再循環させられた軽質供給原料）  ７０℃
温度（主要ライザ出口）                            ５６０℃
温度（補助ライザ出口）                            ５８０℃
温度（段階１の再生器）                            ６７１℃
温度（段階２の再生器）                            ７１８℃
触媒の温度（主要ライザ入口）                      ７１８℃
触媒の温度（補助ライザ入口）                      ７１８℃
Ｃ／Ｏ比（主要ライザ）                            ８
Ｃ／Ｏ比（補助ライザ）                            １３
触媒クーラー中で交換された熱                      ４２０００Mcal/h
得られた収率の構成を下の表１に示す：
【００６２】
【表１】
0005814115.tif 000002
【００６３】
（実施例２）
本実施例は、２つのライザおよび１つの触媒クーラーおよび二段階の再生帯域を備える接触分解単位装置の事例を例証し、ライザ（１）は最適化されておらず、ライザ（２）は、オレフィンの製造のために最適化されている。
【００６４】
新鮮な供給原料の流量（主要ライザ）                ２９４t/h
補助ライザに再循環させられた軽質供給原料の流量    ５７t/h
新鮮な供給原料の温度（主要ライザ）                ２００℃
温度（補助ライザに再循環させられた軽質供給原料）  ７０℃
温度（主要ライザ出口）                            ５６０℃
温度（補助ライザ出口）                            ５８０℃
温度（段階１の再生器）                            ６２０℃
温度（段階２の再生器）                            ６５１℃
触媒の温度（主要ライザ入口）                      ６５１℃
触媒の温度（補助ライザ入口）                      ６５１℃
Ｃ／Ｏ比（主要ライザ）                            １４
Ｃ／Ｏ比（補助ライザ）                            ２５
触媒クーラー中で交換された熱                      ５０５００Mcal/h
本実施例によって、従来の場合では、各々のライザの最適化条件は同時に達成され得ないことが示される。補助ライザの最適のＣ／Ｏ条件を引き出すには、触媒クーラーを介して再生器（２）と再生器（１）との間の冷却をより大きくすることが必要である。この過度の冷却の結果として、再生器（１）（６２０℃）および再生器（２）（６５１℃）の温度の低下が大きすぎることになり、これは好ましい範囲外であるので、このことは再生に最適の条件を得ることはできなかったということを意味する。さらに補助ライザの最適化によって、主要ライザが不安定化され、これはそのＣ／Ｏが８から１４に変化したことを意味する。
【００６５】
得られた収率の構成を下の表２に示す：
【００６６】
【表２】
0005814115.tif 000003
【００６７】
補助ライザの条件がより厳格にされた場合、プロピレン、エチレンおよびＬＰＧの収率ははるかに高くなるが、主要ライザの高いＣ／Ｏは、８％超の過剰乾性ガスの収率、従って、プロピレン対乾性ガスの選択性の損失（１．５６に対して１．４５）をもたらした。
【００６８】
この比の低下は、プロピレンの増加がそれに伴う乾性ガスの増加を補償しなかったという事実からもたらされる。乾性ガスは、品質向上することができず、それらの製造は最小化されなければならない。
【００６９】
最終的に、主要ライザ中の最適化条件の損失によって、１３．５％というガソリンの収率の大きな損失が生じた（３２．８２％に対して２８．４％）。
【００７０】
（実施例３）
本実施例（本発明に合致する）は、２つのライザを備え、それぞれが各ライザが最適条件下に操作することを可能とする専用の触媒クーラーを有する、接触分解単位装置の事例を例証する。
【００７１】
二段階再生帯域は、実施例１および２におけるのと同じであった。
【００７２】
新鮮な供給原料の流量（主要ライザ）                ２９４t/h
補助ライザに再循環させられた軽質供給原料の流量    ５７t/h
新鮮な供給原料の温度（主要ライザ）                ２００℃
温度（補助ライザに再循環させられた軽質供給原料）  ７０℃
温度（主要ライザ出口）                            ５６０℃
温度（補助ライザ出口）                            ５８０℃
温度（段階１の再生器）                            ６８１℃
温度（段階２の再生器）                            ７３２℃
触媒の温度（主要ライザ入口）                      ７１８℃
触媒の温度（補助ライザ入口）                      ６５２℃
Ｃ／Ｏ比（主要ライザ）                            ８
Ｃ／Ｏ比（補助ライザ）                            ２５
主要触媒クーラー中で交換された熱                  ９５００Mcal/h
補助触媒クーラー中で交換された熱                  ３２５００Mcal/h
この事例は、各ライザのＣ／Ｏが独立して調節され得る本発明を例証する。
【００７３】
Ｃ／Ｏ比２５が補助ライザについて達成され、Ｃ／Ｏ比８が主要ライザにおいて維持された。
【００７４】
再生器（１）の温度６８１℃および再生器（２）の温度７３２℃は、所望の機能的な範囲内であり、この触媒の最適化再生を保証し得る。
【００７５】
下の表３は、得られた収率を実施例１の収率と比較する。
【００７６】
【表３】
0005814115.tif 000004
【００７７】
プロピレンの１．０５ポイントの増大（すなわち、１０％超の増大）およびＬＰＧの１．９ポイントの増大（すなわち、６％超の増大）を見ることができ、これは関与するトン数を考慮すれば極めて重大である。
【００７８】
処理された供給原料の流量２９４ｔ／ｈに基づくと、この利得は、基本的な事例（実施例１）の３．０９ｔ／ｈを上回る補足のプロピレン製造をもたらした。
【００７９】
Ｃ３＝／乾性ガスの選択性は保持されるか、または、従来の事例についての比１．５６に対して比１．６０で改善さえされた。従って、３つの事例での乾性ガスにおける増大は、関連したプロピレンの利得によって補われた。
【００８０】
ガソリンの収率は、そのＬＰＧへの転化に起因してより低いものの、所望の範囲内にとどまっている。
【図１】
0005814115.tif 000005