(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
タンクライナと、前記タンクライナの外周に繊維を巻き付けることにより形成された繊維強化層と、を有する高圧ガスタンクの製造方法において、
前記タンクライナの外周に、前記タンクライナの中心軸に対し略垂直な面に沿って前記繊維を巻き付けてフープ層となす巻き付け工程と、
前記タンクライナの外周に巻きつけた前記繊維を繊維強化層と成す形成工程と、を備え、
前記巻き付け工程において、前記フープ層を前記タンクライナの中心軸に対して垂直な面で見た場合において、その面に現れる前記繊維の断面形状の周方向に沿った長さが、前記繊維の直径の２０倍以上となるように前記繊維を巻き付け、
更に前記フープ層を前記タンクライナの中心軸に対して垂直な面で見た場合における切断面を取得する切断面取得工程と、
前記切断面において現れる前記繊維の断面形状の周方向に沿った長さが、前記繊維の直径の２０倍以上であるか否かを判定する判定工程と、を有することを特徴とする高圧ガスタンクの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、高圧ガスタンクに関し、特に、タンクライナの外周が繊維強化層で覆われた構造の高圧ガスタンク及びその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、燃料電池システムの高圧水素タンク等に用いられる、高圧ガスタンクの開発が進んでいる。高圧ガスタンクは、内部に貯蔵されるガスの圧力によって破損してしまうことを防止するために、ガスを貯蔵する容器であるタンクライナの外周に繊維を巻き付け、繊維強化層を形成した構造のものが採用されている。
【０００３】
このような構造の高圧ガスタンクの製造方法として、様々な方法が開示されている。例えば特許文献１には、タンクライナの中心軸に対し略垂直な面に沿って繊維を巻き付けていくことにより、繊維強化層の一部としてフープ層を形成する方法が開示されている。
【０００４】
また、特許文献２には、タンクライナの外周に繊維を巻き付ける際に、繊維に対し所定の張力を加えながら巻き付ける製造方法が開示されている。特許文献２には更に、繊維強化層のうち最内層における張力が低下してしまうことを抑制するために、巻き付けられた繊維の層数が増加するに伴い、繊維に加える張力を減少させていくという巻き付け方法も開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２０１０−２６５９３１
【特許文献２】特開２０１０−２２３２４３
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
ところで、タンクライナの外周に、繊維強化層としてフープ層を形成した構造の高圧ガスタンクにおいては、貯蔵した高圧ガスの圧力に対する耐圧強度が著しく低くなってしまう場合があった。本発明者らがその原因を検討したところ、耐圧強度が低下する部分においては、本来あるべき繊維が存在しない空隙が形成されていることが判明した。高圧ガスタンク内にガスを貯蔵すると、ガスの圧力に起因してフープ層には応力が発生するが、空隙がフープ層内に形成されていた場合は、空隙とタンクライナとの間の部分に応力が集中することとなる。その結果、当該部分においてフープ層を構成する繊維がタンクライナに対して滑ってしまい、これにより高圧ガスタンクの耐圧強度が低下していた。
【０００７】
更に本発明者らは、フープ層に空隙が形成される原因について検討した。フープ層を形成する際に、綺麗に同じ方向（タンクの主軸に垂直な方向）に沿って互いに密に繊維を巻きつけることができれば、空隙は発生しないはずである。そこで本発明者らは、タンクライナに繊維を巻きつける際、繊維に加える張力の変化のさせかたによっては巻きの乱れが生じてしまうことがあり、この巻きの乱れが空隙発生の原因ではないかと考えた。
【０００８】
より具体的には、タンクライナに対して繊維を巻きつけていく場合、タンクライナ側すなわち内側の巻き張力を最大なものとし、外側に向かって巻き張力を連続的に減少させる。このようにタンクライナに繊維を巻きつける際に、巻き張力を変化させることが必要であるため、その変化の過程において巻きの乱れが発生しているものと思われる。
【０００９】
しかしながら、この巻きの乱れを回避するため、若しくはある程度の巻きの乱れが発生したとしても、高圧ガスタンクとしての強度を確保するためには、どのようにタンクライナに繊維を巻きつければよいかについては、従来全く検討がなされていなかった。
【００１０】
そのため、ある程度の見込みをもって繊維の巻き方を設定し、その設定した巻き方によって高圧ガスタンクを製造していた。このように製造された高圧ガスタンクは、加圧破壊実験を行って実使用上耐えうる強度を持っているか否かが判定されていた。このような手法で高圧ガスタンクを製造すれば、実験及び評価に多大な時間とコストがかかってしまうため、タンクライナに対する繊維の巻き付け方の乱れの評価を的確に行い、加圧破壊実験を行わずとも高い耐圧強度を有する高圧ガスタンクを提供することが求められている。
【００１１】
本発明はこのような課題に鑑みてなされたものであり、タンクライナに繊維を巻きつけてなる高圧ガスタンクにおいて、高い耐圧強度を有する高圧ガスタンクを提供することを目的とする。更に本発明では、高圧ガスタンクの耐圧強度を低下させる巻きの乱れが生じているか否かを、簡便に判断し、高い耐圧強度を有する高圧ガスタンクを提供できる製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
上述した課題を解決するために、本発明に係る高圧ガスタンクは、タンクライナと、前記タンクライナの外周に繊維を巻き付けることにより形成された繊維強化層と、を有する高圧ガスタンクにおいて、前記繊維強化層は、少なくともその一部において、前記タンクライナの中心軸に対し略垂直な面に沿って前記繊維が巻き付けられてなるフープ層を有しており、前記フープ層を前記タンクライナの中心軸に対して垂直な面で見た場合において、その面に現れる前記繊維の断面形状の周方向に沿った長さが、前記繊維の直径の２０倍以上であることを特徴としている。
【００１３】
本発明者らは、高圧ガスタンクの耐圧強度を低下させるような巻きの乱れの評価を的確に行うために、フープ層をタンクライナの中心軸に対して垂直な面で見た場合において、その面に現れる繊維の断面形状に着目した。
【００１４】
巻きの乱れが生じず、繊維がタンクライナの中心軸に対して略垂直な面に沿って密に配置されているのであれば、その略垂直面における繊維の断面形状の周方向に沿った長さは充分に長くなり、ほぼ全周に渡って断面が連続して観察される。一方、巻きの乱れが生じた個所においては、繊維がタンクライナの中心軸に沿った方向にずれるため、略垂直面における繊維の断面形状の周方向に沿った長さは短くなり、楕円形状をなすようになる。タンクライナの中心軸に対して繊維のなす角が垂直から外れるほど、換言すれば巻き乱れが大きくなるほど、繊維の断面形状の周方向に沿った長さは短くなる。
【００１５】
本発明に係る高圧ガスタンクにおいては、フープ層をタンクライナの中心軸に対して垂直な面で見た場合において、その面に現れる繊維の断面形状の周方向に沿った長さが、繊維の直径の２０倍以上となるように構成されている。この条件を満たすように繊維が巻き付けられていることにより、タンクライナの中心軸に対して繊維のなす角は垂直から大きく外れることがない。従って、巻きの乱れに起因して形成される空隙は十分に小さく、空隙により高圧ガスタンクの耐圧強度が低下することがない。
【００１６】
また、本発明に係る高圧ガスタンクの製造方法は、タンクライナと、前記タンクライナの外周に繊維を巻き付けることにより形成された繊維強化層と、を有する高圧ガスタンクの製造方法において、前記タンクライナの外周に、前記タンクライナの中心軸に対し略垂直な面に沿って前記繊維を巻き付けてフープ層となす巻き付け工程と、前記タンクライナの外周に巻きつけた前記繊維を繊維強化層と成す形成工程と、を備え、前記巻き付け工程において、前記フープ層を前記タンクライナの中心軸に対して垂直な面で見た場合において、その面に現れる前記繊維の断面形状の周方向に沿った長さが、前記繊維の直径の２０倍以上となるように前記繊維を巻き付けることを特徴としている。
【００１７】
本発明に係る高圧ガスタンクの製造方法では、フープ層を形成する巻き付け工程において、フープ層をタンクライナの中心軸に対して垂直な面で見た場合において、その面に現れる繊維の断面形状の周方向に沿った長さが、繊維の直径の２０倍以上となるように繊維を巻き付ける。この条件を満たすように繊維を巻き付けることにより、タンクライナの中心軸に対して繊維のなす角は垂直から大きく外れることがない。従って、巻きの乱れに起因して空隙は形成されないため、空隙により耐圧強度が低下した高圧ガスタンクが製造されることがない。
【発明の効果】
【００１８】
本発明によれば、タンクライナに繊維を巻きつけてなる高圧ガスタンクにおいて、高い耐圧強度を有する高圧ガスタンクを提供することができる。更に、高圧ガスタンクの耐圧強度を低下させる巻きの乱れが生じているか否かを、簡便に判断し、高い耐圧強度を有する高圧ガスタンクを提供できる製造方法を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】本発明の実施形態に係る高圧ガスタンクの構造を示した断面図である。
【図２】図１の高圧ガスタンクをＡ−Ａ面で切断した断面図である。
【図３】本発明の実施形態に係る高圧ガスタンクの製造工程を示すフローチャートである。
【図４】図２におけるＣ部の構造を拡大して示した断面図である。
【図５】図２おけるＣ部の近傍を、タンクライナ２の周方向に沿った面（Ｂ−Ｂ面）で更に切断した様子を示す断面図である。
【図６】本発明の比較例に係る高圧ガスタンクにおいて、図４に対応する個所を示した断面図である。
【図７】本発明の比較例に係る高圧ガスタンクにおいて、図５に対応する個所を示した断面図である。
【図８】図２に示した高圧ガスタンクのうち、フープ層３ａを拡大して示した断面図である。
【図９】本発明の比較例に係る高圧ガスタンクにおいて、図８に対応する個所を示した断面図である。
【図１０】本発明の実施形態に係る高圧ガスタンクの検査方法を示したフローチャートである。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
以下、添付図面を参照しながら本発明の実施の形態について説明する。説明の理解を容易にするため、各図面において同一の構成要素に対しては可能な限り同一の符号を付して、重複する説明は省略する。
【００２１】
まず、図１、及び図２を参照しながら、本発明の実施形態に係る高圧ガスタンクについて説明する。図１は、本実施形態に係る高圧ガスタンク１の断面図である。図１では、高圧ガスタンク１の中心軸を含んだ平面における断面を示している。図２は、図１の高圧ガスタンク１を、高圧ガスタンク１の中心軸に対して略垂直な面（Ａ−Ａ面、以下、略垂直面２０とも記載する）で見た断面を示している。
【００２２】
高圧ガスタンク１は、タンクライナ２、繊維強化層３、及び口金６を有している。タンクライナ２は、最も内側に配置されるものであって、水素ガスといったガスをその内部に保持できるように両端が閉じられて筒状を成す部材である。タンクライナ２は、例えばポリエチレン樹脂、ポリプロピレン樹脂、またはその他の硬質樹脂などにより形成されている。アルミニウムなどの金属で形成される場合もある。
【００２３】
口金６は、タンクライナ２の長手方向の一端部に取り付けられ、タンクライナ２内へのガスの導入口として機能するものである。より具体的には、口金６は、略円筒形状をなし、タンクライナ２の開口部に嵌入されている金属部品である。口金６は、高圧ガスタンク１内の水素をタンク外に供給する際において、外部のガス供給ラインとの接続を行うために使用されるものである。
【００２４】
繊維強化層３は、タンクライナ２の外周に繊維を巻きつけることによって形成される層である。後に説明するように、タンクライナ２の中心軸に対し略垂直な面に沿って繊維を巻き付けていくことにより、一部がフープ層３ａとして形成されている。本実施形態においては、ＣＦＲＰプリプレグ（カーボン繊維にエポキシ樹脂を含浸させ、エポキシ樹脂を半硬化させたものであって、リボン状の形態をなすもの）をタンクライナ２の外周に巻き付け、巻き付け完了後にエポキシ樹脂を熱硬化させることによって、繊維強化層３を形成している。すなわち、繊維強化層３は、カーボン繊維７が積層されてなり、図に明示しないエポキシ樹脂によって隣接するカーボン繊維７がバインドされた状態となっている。
【００２５】
続いて、本実施形態に係る高圧ガスタンク１の製造方法について説明する。図３は、本実施形態に係る高圧ガスタンク１の製造方法を示すフローチャートである。図３に示すように、高圧ガスタンク１の製造方法は、タンクライナ・口金組付工程Ｓ１０と、巻き工程Ｓ２０と、熱硬化工程Ｓ３０と、加圧検査工程Ｓ４０とを備える。
【００２６】
タンクライナ・口金組付工程Ｓ１０では、準備工程の一環として、口金６をタンクライナ２に組み付けたものを準備する。この場合、口金６は、特殊なものではなく一般的な形態ものが用いられる。
【００２７】
タンクライナ・口金組付工程Ｓ１０に続く巻き工程Ｓ２０では、タンクライナ２の外表面に、ＣＦＲＰプリプレグ（カーボン繊維にエポキシ樹脂を含浸させ、エポキシ樹脂を半硬化させたものであって、リボン状の形態をなすもの）を巻き付け、熱硬化させることによって繊維強化層３となる未硬化繊維強化層を形成する。
【００２８】
巻き工程Ｓ２０の詳細を説明する。巻き工程Ｓ２０では、タンクライナ２の外表面に、ＣＦＲＰプリプレグをフィラメントワインディング法によって、巻き張力Ｆ１で巻きつける。
【００２９】
巻き張力Ｆ１は、巻き工程Ｓ２０の開始時においては６０Ｎ程度の大きさとすることが好ましい。この程度の張力で巻きつけると、ＣＦＲＰプリプレグを緩み無く巻きつけることができ、緩みに起因した空隙の発生が抑制される。
【００３０】
その後、巻き工程Ｓ２０が進行して巻き数が増加するに伴い、巻き張力Ｆ１は次第に減少するように制御される。本実施形態では、未硬化繊維強化層全体が形成された時点における巻き張力Ｆ１が３０Ｎ程度となるように制御される。なお、巻き張力Ｆ１は、巻き工程Ｓ２０の開始時から終了時にかけて、巻き数の増加に伴って直線的に減少させる場合に限られるものではなく、段階的に変化させてもよい。
【００３１】
尚、巻き工程Ｓ２０が完了した時点におけるＣＦＲＰプリプレグの断面積当たりの張力は、最も低い場所で１０ＭＰａ以上となることが望ましい。本発明者らの行った実験によれば、１０ＭＰａを下回ると後に説明する巻きの乱れが生じやすくなり、高圧ガスタンクの耐圧強度が低下してしまうことが判っている。
【００３２】
ＣＦＲＰプリプレグの巻き付け方向は、タンクライナ２の中心軸に対しほぼ垂直な面に沿うものとしている。すなわち、所謂フープ巻きとすることで、繊維強化層３の一部がフープ層３ａとして形成されることとなる。
【００３３】
巻き工程Ｓ２０に続く熱硬化工程Ｓ３０では、加熱により未硬化繊維強化層における熱硬化性樹脂を硬化させ、繊維強化層３を形成する。
【００３４】
熱硬化工程Ｓ３０に続く加圧検査工程Ｓ４０では、高圧ガスタンク１が所定の強度を有しているかを確認するための加圧検査が行われる。加圧検査工程Ｓ４０においては、高圧ガスタンクの内部が所定の圧力となるように加圧した状態で、ガス漏れの有無等が検査される。
【００３５】
続いて、繊維強化層３を構成するフープ層３ａの詳細について、図４を参照しながら説明する。図４は、図２におけるＣ部の構造を拡大して示した断面図であって、フープ層３ａの詳細を示すものである。前述のように、フープ層３ａは、タンクライナ２の中心軸に対し略垂直な面に沿ってＣＦＲＰプリプレグを巻き付けることにより形成されている。このため、各カーボン繊維７の断面形状はタンクライナ２のほぼ全周に渡って連続して観察され、図４においては周方向に沿った層状の断面形状２１ａとなって現れている。また一部のカーボン繊維７ａの断面形状は、楕円状の断面形状２１ｂとなって現れている。この理由について、次に説明する。
【００３６】
図５は、図２おけるＣ部の近傍を、タンクライナ２の周方向に沿った面（Ｂ−Ｂ面）で見た様子を示す断面図である。図５の点線は、略垂直面２０（Ａ−Ａ面）を挟んで対向する側におけるカーボン繊維７の配置を、参考のために示すものである。図５に示したように、一部のカーボン繊維７ａは略垂直面２０（Ａ−Ａ面）を斜めに横切っている。このようなカーボン繊維７ａの断面形状は、図４において示したように、楕円状の断面形状２１ｂとなる。楕円状の断面形状２１ｂは、その短径の長さがカーボン繊維７の直径ｄと一致する。
【００３７】
ここで、カーボン繊維７の巻き方向が、タンクライナ２の中心軸と垂直な面に対してなす角をθと表すと、カーボン繊維７がタンクライナ２の中心軸に対してなす角度は９０度＋θとなる。巻き工程Ｓ２０においては、先述のようにフープ巻きが行われるため、θがほぼ０度に保たれた状態でカーボン繊維７が巻かれていく。しかし、巻き工程Ｓ２０における巻き張力Ｆ１の変え方によっては、巻きの乱れが生じることにより、図５のカーボン繊維７ａのようにθが０度よりも大きくなってしまう。
【００３８】
楕円状の断面形状２１ｂの長径Ｌとθとの関係は、Ｌ＝ｄ／ｓｉｎ（θ）となる。本実施形態では、フープ層３ａをタンクライナ２の中心軸に対して垂直な面で見た場合において、その面に現れる楕円状の断面形状２１ｂの長さ、すなわち長径Ｌが、いずれも繊維の直径ｄの２０倍以上となるように構成されている。その結果、θの範囲としては概ね３度以内の範囲内に収まることとなる。
【００３９】
本発明者らが行った詳細な実験によれば、フープ層３ａにおいてθが３度を超えるような巻きの乱れが生じると、当該部分において形成される空隙２３によって、高圧ガスタンク１の耐圧強度が著しく低下することが判明している。本実施形態においてはθが３度を超えないため、空隙２３は形成されず、巻きの乱れに起因して高圧ガスタンク１の耐圧強度が著しく低下することがない。
【００４０】
次に、θが大きくなると空隙２３が形成される理由について説明する。図４及び図５に示したように、θが０度よりも大きくなるように配置されたカーボン繊維７ａが存在すると、その部分においてはカーボン繊維７同士が密に配置されず、その周囲には隙間２２が形成される。θが大きくなる程、形成される隙間２２も大きくなる。
【００４１】
本実施形態のように、θが小さく３度以内である場合は、形成される隙間２２は十分に小さい。このため、ＣＦＲＰプリプレグのエポキシ樹脂が隙間２２に入り込み、隙間２２が埋められる。すなわち、加熱工程Ｓ４０が終了した時点においては隙間２２に大きな気泡が残らず、当該部分において空隙２３が形成されることはない。
【００４２】
これに対し、本実施形態と異なり、巻きの乱れに起因してθが大きく形成されてしまった場合におけるフープ層３ａの様子を、比較例として図６及び図７に示した。図６は、本比較例に係る高圧ガスタンクにおいて、図４に対応する個所を示した断面図であり、図７は、本比較例に係る高圧ガスタンクにおいて、図５に対応する個所を示した断面図である。
【００４３】
本比較例においては、図６に示したように、カーボン繊維７ａの断面形状、すなわち楕円状の断面形状２１ｂの長径Ｌは、楕円状の断面形状２１ｂの短径（カーボン繊維７ａの直径ｄ）の２０倍よりも短い。すなわち、巻きの乱れに起因して、カーボン繊維７はタンクライナ２の中心軸に沿った方向に大きくずれている。その結果、カーボン繊維７ａの周囲に形成される隙間２２は大きなものとなっている。このように、隙間２２が大きく形成されると、ＣＦＲＰプリプレグのエポキシ樹脂が隙間２２に入り込んでも、隙間２２が十分に埋められることがない。その結果、加熱工程Ｓ４０が終了した時点においても隙間２２に大きな気泡が残った状態となり、カーボン繊維７ａの周囲において空隙２３が形成される。
【００４４】
次に、空隙２３が存在することによって高圧ガスタンク１の耐圧強度が低下する理由について説明する。図８は、図２に示した高圧ガスタンク１のうち、フープ層３ａを拡大して示した断面図である。図８では、高圧ガスタンク１の使用時、即ち、高圧ガスタンク１内に高圧のガスが充填された状態において、フープ層３ａにおける周方向の応力の分布を矢印で示している。
【００４５】
この状態においては、巻き工程Ｓ２０においてカーボン繊維７に加えられ、ガスが充填される前から存在している応力と、充填されたガスの圧力によって高圧ガスタンク１が膨張することにより生じた応力とが合算された状態となるため、フープ層３ａにおいては周方向に高い応力が生じている。この周方向の応力がフープ層３ａにおいてどのように分布しているかを、図８では矢印の向きと大きさとで示している。
【００４６】
図８で明らかなように、フープ層３ａにおける周方向の応力は、最外周部では最も小さくなり、最内周部では最も大きくなっている。両者の間、すなわちフープ層３ａの内部においては、フープ層３ａの深さに応じて滑らかに変化するように分布している。かかる状態であれば、フープ層３ａは十分な強度を有している。
【００４７】
これに対し、フープ層３ａの内部に空隙２３が形成された場合の応力分布を、比較例として図９に示した。図９は、本比較例に係る高圧ガスタンクにおいて、図８に対応する個所を示した断面図である。
【００４８】
本比較例においては図８と異なり、フープ層３ａに働く応力の分布が、空隙２３を境にして不連続に分布している。すなわち、空隙２３よりも外側（図の上側）の部分に働く応力は、本実施形態における応力よりも小さくなり、空隙２３よりも内側（図の下側）の部分に働く応力は、本実施形態における応力よりも大きくなっている。このように、フープ層３ａのうちタンクライナ２に接している部分が大きな応力を受けるため、空隙２３の内側において、フープ層３ａを構成するカーボン繊維７が空隙２３よりも外側に対して滑ってしまう。その結果、高圧ガスタンク１の耐圧強度が低下してしまう。
【００４９】
本実施形態に係る高圧ガスタンク１においては、既に説明したように、フープ層３ａを略垂直面２０で見た場合において、その面に現れるカーボン繊維７の断面形状２１ｂの周方向に沿った長さが、カーボン繊維７の直径の２０倍以上となるように構成されている。このため、フープ層３ａにおいて空隙２３が形成されず、高圧ガスタンク１の耐圧強度が低下してしまうことがない。
【００５０】
次に、本発明の実施形態に係る高圧ガスタンク１の検査方法について説明する。図１０は、本発明の実施形態に係る高圧ガスタンク１の検査方法を示したフローチャートである。この検査方法は、図３に示した加圧検査工程４０が終了した後において、巻きの乱れが生じていないことを確認することを目的として、高圧ガスタンク１に対して行われるものである。図１０に示したように、切断面取得工程Ｓ５０と、判定工程Ｓ６０とを備える。
【００５１】
まず、切断面取得工程Ｓ５０では、高圧ガスタンク１を構成しているフープ層３ａを、高圧ガスタンク１の中心軸に対して垂直な面で見た場合における切断面を取得する。これは、フープ層３ａを切断することによって切断面を取得する場合に限らず、Ｘ線ＣＴやマイクロ波による断層撮影によって、実際に切断することなく画像として切断面を取得する場合も含まれる。
【００５２】
切断面取得工程Ｓ５０に続く判定工程Ｓ６０では、切断面取得工程Ｓ５０で取得された切断面において現れるカーボン繊維７の断面形状について、周方向に沿った断面形状の長さＬが、カーボン繊維７の直径ｄの２０倍以上であるかどうかが判定される。
【００５３】
周方向に沿った断面形状の長さＬが、カーボン繊維７の直径ｄの２０倍よりも小さいと判定された場合は、高圧ガスタンク１の耐圧強度を低下させるほどの巻きの乱れが生じていると推測されるため、不合格と判定して検査を終了する（Ｓ１００）。
【００５４】
周方向に沿った断面形状の長さＬが、カーボン繊維７の直径ｄの２０倍以上と判定された場合には、当該部分においては高圧ガスタンク１の耐圧強度を低下させるほどの巻きの乱れが生じていないと推測されるため、別の個所の断面形状の判定に移行する（Ｓ７０、Ｓ８０）。以上を、切断面取得工程Ｓ５０で取得された切断面において現れる全てのカーボン繊維７の断面形状について行う（Ｓ７０）。全ての断面形状について、周方向に沿った断面形状の長さＬがカーボン繊維７の直径ｄの２０倍以上であると判定された場合には、フープ層３ａ全体において、高圧ガスタンク１の耐圧強度を低下させるほどの巻きの乱れが生じていないと推測されるため、合格と判定して検査を終了する（Ｓ９０）。
【００５５】
この検査方法によれば、耐圧破壊検査を行うことなく、フープ層３ａの切断面に現れるカーボン繊維７の断面形状を観察するという簡易な方法により巻きの乱れが生じているか否かを判定し、高い強度の高圧ガスタンク１を提供することが可能となる。
【００５６】
また、切断面取得工程Ｓ６０において、Ｘ線ＣＴやマイクロ波による断層撮影によってフープ層３ａの切断面を取得すれば、高圧ガスタンク１を破壊することなく検査することが可能であるため、製品である高圧ガスタンク１の出荷前検査として行うこともできる。
【００５７】
以上、具体例を参照しつつ本発明の実施の形態について説明した。しかし、本発明はこれらの具体例に限定されるものではない。すなわち、これら具体例に、当業者が適宜設計変更を加えたものも、本発明の特徴を備えている限り、本発明の範囲に包含される。例えば、前述した各具体例が備える各要素およびその配置、材料、条件、形状、サイズなどは、例示したものに限定されるわけではなく適宜変更することができる。また、前述した各実施の形態が備える各要素は、技術的に可能な限りにおいて組み合わせることができ、これらを組み合わせたものも本発明の特徴を含む限り本発明の範囲に包含される。
【符号の説明】
【００５８】
１  高圧ガスタンク
２  タンクライナ
３  繊維強化層
６  口金
７  カーボン繊維
２０  略垂直面
２１ａ  層状の断面形状
２１ｂ  楕円状の断面形状
２２  隙間
２３  空隙
【図１】
0005730718.tif 000002
【図２】
0005730718.tif 000003
【図３】
0005730718.tif 000004
【図４】
0005730718.tif 000005
【図５】
0005730718.tif 000006
【図６】
0005730718.tif 000007
【図７】
0005730718.tif 000008
【図８】
0005730718.tif 000009
【図９】
0005730718.tif 000010
【図１０】
0005730718.tif 000011