(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
樹脂製の受衝板及び該樹脂製の受衝板の防舷材高さ方向下側に配置されたゴム製の受衝板を含む受衝部と、
該受衝部の防舷材高さ方向下側に設けられた一対のゴム製の脚部と、
前記受衝部の防舷材高さ方向下側に配置された受け板と、
前記樹脂製の受衝板と前記ゴム製の受衝板と前記受け板とを締結する締結部材と、
を具え、
前記受衝部の幅Ｗと前記防舷材の高さＨとが下記式（１）：
２Ｈ≦Ｗ  ・・・  （１）
［式中、Ｗは受衝部の幅（ｍｍ）であり、Ｈは防舷材の高さ（ｍｍ）である］の関係を満たし、
前記受衝部の厚さｈ１と前記脚部の高さｈ２と前記脚部の厚さｔと前記防舷材の高さＨとが下記式（２）：
ｈ２／４≦ｔ≦ｈ１≦Ｈ／２≦ｈ２  ・・・  （２）
［式中、ｈ１は受衝部の厚さ（ｍｍ）であり、ｈ２は脚部の高さ（ｍｍ）であり、ｔは脚部の厚さ（ｍｍ）であり、Ｈは防舷材の高さ（ｍｍ）である］の関係を満たし、
前記樹脂製の受衝板の降伏応力Ｅｐと前記ゴム製の受衝板のヤング率Ｅｒとが下記式（３）：
Ｈ／Ｔ１≦５×（Ｅｐ／Ｅｒ）1/2  ・・・  （３）
［式中、Ｈは防舷材の高さ（ｍｍ）であり、Ｔ１は樹脂製の受衝板の厚さ（ｍｍ）であり、Ｅｐは樹脂製の受衝板の降伏応力（ＭＰａ）であり、Ｅｒはゴム製の受衝板のヤング率（ＭＰａ）である］の関係を満たす、
ことを特徴とする防舷材。
【請求項２】
前記受け板の厚さＴ３と前記樹脂製の受衝板の厚さＴ１との比（Ｔ３／Ｔ１）が１／６〜１／１である、ことを特徴とする請求項１に記載の防舷材。
【請求項３】
前記受衝部には、更に、該受衝部の防舷材高さ方向下側であって前記一対の脚部の間に突起部が設けられている、ことを特徴とする請求項１又は２に記載の防舷材。
【請求項４】
前記受け板の形状がＨ型又は梯子型である、ことを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載の防舷材。
【請求項５】
前記受け板が千鳥型に配置されている、ことを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載の防舷材。
【請求項６】
前記樹脂製の受衝板の降伏応力Ｅｐが２０〜３５ＭＰａであり、前記ゴム製の受衝板のヤング率Ｅｒが１．５〜８ＭＰａである、ことを特徴とする請求項１に記載の防舷材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、防舷材、特には、圧縮面圧が低く且つ均一である上、受衝板が摩耗しても、耐圧縮荷重性の低下が小さく、更には、受衝板の交換が容易な防舷材に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、港湾、河川、船舶補修ドック等の岸壁に船舶が接岸する際の衝撃や摩擦から、岸壁及び船舶を保護するために、岸壁には防舷材が設けられている。かかる防舷材としては、ゴム製の防舷材が一般的であるが、ゴムは、船舶の外面を主として構成する鉄との摩擦係数が高く（通常、０．４）、船舶のせん断方向の挙動による擦れ、引掻き、削れ等で摩耗してしまう。これに対して、船舶が接岸する際の衝撃を受ける受衝面を、鉄との摩擦係数がゴムよりも低い硬質の樹脂で被覆し、防舷材のゴム部分と船舶とが直接接触するのを防止した防舷材が知られている。
【０００３】
例えば、特開２０００−３０９９１４号公報（特許文献１）には、船舶と接触する頭部の表面にゴムよりも摩擦係数の小さい合成樹脂層を有する防舷材が開示されている。また、特開平１１−９３１４１号公報（特許文献２）には、ゴム製の防舷材本体と、該防舷材本体の受衝面を被覆する表面層とからなり、該表面層が結晶性ポリオレフィン樹脂と高不飽和ジエンゴムとのポリマーブレンドからな防舷材が開示されている。
【０００４】
また、船舶は、岸壁に設けられた防舷材に接触する際に、防舷材から反力を受けるが、かかる反力を低減するために、防舷材の受衝部の裏面に脚部に加えて、該脚部よりも短い突起部を設けた防舷材が知られている。
【０００５】
例えば、特開２００２−８８７３８号公報（特許文献３）には、受衝部と、該受衝部の両側に接続された一対の第１支衝部と、前記受衝部の中央に接続された第２支衝部（突起部）とを備える防舷材が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２０００−３０９９１４号公報
【特許文献２】特開平１１−９３１４１号公報
【特許文献３】特開２００２−８８７３８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
上述のように、様々な場所に付設される防舷材の中でも、運河や狭い河川路、船舶補修ドック等の岸壁に設けられる防舷材は、船舶の接岸時のエネルギー吸収を主目的とせず、主として、船舶が岸壁に直接接触するのと防止するための保護材として使用される。この場合、防舷材には、船舶接岸時のエネルギー吸収性能よりも、摩耗特性に優れることが求められる。
【０００８】
また、運河や狭い河川路、船舶補修ドック等の岸壁に設けられる防舷材は、船舶を保護する観点から、船舶のせん断移動時に防舷材が圧縮されることで発生する圧縮面圧（圧縮荷重／受衝面積）がより低く且つ均一であることが望ましい。
【０００９】
これに対して、本発明者は、樹脂製の受衝板を含む受衝部と、一対のゴム製の脚部とを具える防舷材において、（１）受衝部の幅Ｗと防舷材の高さＨとが特定の関係を有し、更に、（２）受衝部の厚さｈ１と脚部の高さｈ２と脚部の厚さｔと防舷材の高さＨとが特定の関係を有することで、防舷材の摩耗特性を向上させつつ、防舷材の圧縮面圧を低く且つ均一にできることを見出している。
【００１０】
しかしながら、上記防舷材は、受衝板が摩耗し、擦り減ってきた際は脚部を含む防舷材全体の交換が必要となり、また、受衝板が摩耗し、擦り減ってきた際は耐圧縮荷重性が低下し、更には、受衝の面圧が不均一となるといった問題があった。
【００１１】
そこで、本発明の目的は、圧縮面圧が低く且つ均一である上、受衝板が摩耗しても、耐圧縮荷重性の低下が小さく、更には、受衝板の交換が容易な防舷材を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
本発明者は、上記目的を達成するために鋭意検討した結果、樹脂製の受衝板及びゴム製の受衝板を含む受衝部と、一対のゴム製の脚部とを具え、（１）受衝部の幅Ｗと防舷材の高さＨとが特定の関係を有し、更に、（２）受衝部の厚さｈ１と脚部の高さｈ２と脚部の厚さｔと防舷材の高さＨとが特定の関係を有する防舷材に、更に、受け板と、該受け板と前記受衝部とを締結する締結部材とを設けることで、防舷材の摩耗特性を向上させつつ、防舷材の圧縮面圧を低く且つ均一にできる上、樹脂製の受衝板が摩耗しても、耐圧縮荷重性の低下が小さく、更には、摩耗した樹脂製の受衝板を容易に交換できることを見出し、本発明を完成させるに至った。
【００１３】
即ち、本発明の防舷材は、
樹脂製の受衝板及び該樹脂製の受衝板の防舷材高さ方向下側に配置されたゴム製の受衝板を含む受衝部と、
該受衝部の防舷材高さ方向下側に設けられた一対のゴム製の脚部と、
前記受衝部の防舷材高さ方向下側に配置された受け板と、
前記樹脂製の受衝板と前記ゴム製の受衝板と前記受け板とを締結する締結部材と、
を具え、
前記受衝部の幅Ｗと前記防舷材の高さＨとが下記式（１）：
２Ｈ≦Ｗ  ・・・  （１）
［式中、Ｗは受衝部の幅（ｍｍ）であり、Ｈは防舷材の高さ（ｍｍ）である］の関係を満たし、
前記受衝部の厚さｈ１と前記脚部の高さｈ２と前記脚部の厚さｔと前記防舷材の高さＨとが下記式（２）：
ｈ２／４≦ｔ≦ｈ１≦Ｈ／２≦ｈ２  ・・・  （２）
［式中、ｈ１は受衝部の厚さ（ｍｍ）であり、ｈ２は脚部の高さ（ｍｍ）であり、ｔは脚部の厚さ（ｍｍ）であり、Ｈは防舷材の高さ（ｍｍ）である］の関係を満たし、
前記樹脂製の受衝板の降伏応力Ｅｐと前記ゴム製の受衝板のヤング率Ｅｒとが下記式（３）：
Ｈ／Ｔ１≦５×（Ｅｐ／Ｅｒ）1/2  ・・・  （３）
［式中、Ｈは防舷材の高さ（ｍｍ）であり、Ｔ１は樹脂製の受衝板の厚さ（ｍｍ）であり、Ｅｐは樹脂製の受衝板の降伏応力（ＭＰａ）であり、Ｅｒはゴム製の受衝板のヤング率（ＭＰａ）である］の関係を満たす、
ことを特徴とする。
【００１４】
本発明の防舷材は、前記受け板の締結部を２か所以上有することが好ましい。この場合、受け板の変形・回転等の発生を防止できる。
【００１５】
本発明の防舷材の他の好適例においては、前記受け板の厚さＴ３と前記樹脂製の受衝板の厚さＴ１との比（Ｔ３／Ｔ１）が１／６〜１／１である。
【００１６】
本発明の防舷材において、前記受衝部には、更に、該受衝部の防舷材高さ方向下側であって前記一対の脚部の間に突起部が設けられていることが好ましい。この場合、圧縮時に突起部により一定以上の圧縮が制限され、締結部材による防舷材の破損を確実に防止できる。
【００１７】
本発明の防舷材の他の好適例においては、前記受け板の形状がＨ型又は梯子型である。また、本発明の防舷材の別の好適例においては、前記受け板が千鳥型に配置されている。
【発明の効果】
【００１８】
本発明によれば、樹脂製の受衝板及びゴム製の受衝板を含む受衝部と、一対のゴム製の脚部と、受け板と、締結部材とを具え、（１）受衝部の幅Ｗと防舷材の高さＨとが特定の関係にあり、更に、（２）受衝部の厚さｈ１と脚部の高さｈ２と脚部の厚さｔと防舷材の高さＨとが特定の関係にあり、圧縮面圧が低く且つ均一である上、受衝板が摩耗しても、耐圧縮荷重性の低下が小さく、更には、受衝板の交換が容易な防舷材を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】本発明の防舷材の一例の断面図である。
【図２】本発明の防舷材の一例の斜視図である。
【図３】本発明の防舷材の一例の底面図である。
【図４】樹脂製の受衝板を有さない防舷材の一例の断面図である。
【図５】圧縮荷重を受けた際の、樹脂製の受衝板を有さない防舷材の一例の断面図である。
【図６】本発明の防舷材の好適例の断面図である。
【図７】圧縮荷重を受けた本発明の防舷材の好適例の断面図である。
【図８】本発明の防舷材の好適例の底面図である。
【図９】本発明の防舷材の他の好適例の底面図である。
【図１０】本発明の防舷材の他の好適例の底面図である。
【図１１】本発明の防舷材の他の好適例の底面図である。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
以下に、図を参照しながら、本発明を詳細に説明する。図１は本発明の防舷材の一例の断面図であり、図２は図１に示す防舷材の斜視図であり、図３は図１に示す防舷材の底面図である。図１、図２及び図３に示す防舷材１は、船舶が接岸する際の衝撃を受ける受衝部２と、該受衝部２の下面に設けられた一対の脚部３と、前記受衝部２の防舷材高さ方向下側に配置された受け板４と、前記受衝部２と前記受け板４とを締結する締結部材５とを具える。
【００２１】
ここで、脚部３は、ゴムからなり、また、該脚部３には、防舷材１を岸壁等に取り付けるためのフランジ３ａが設けられている。また、受衝部２は、船舶と接触する面（即ち、最表面）に樹脂製の受衝板６を有し、更に、該樹脂製の受衝板６の防舷材高さ方向下側（即ち、受衝板厚さ方向下側）にゴム製の受衝板７を有する。なお、本発明の防舷材において、ゴム製の受衝板７は、圧縮時の大変形を受け持つ。一方、本発明の防舷材において、樹脂製の受衝板６は、船舶の外面を主として構成する鉄との摩擦係数がゴム製の受衝板７よりも低いため、防舷材１の摩耗特性を向上させることができる。
【００２２】
また、本発明の防舷材１においては、受衝部２の防舷材高さ方向下側に受け板４が配置されており、樹脂製の受衝板６が摩耗して擦り減っても、該受け板４が圧縮荷重に対抗するため、耐圧縮荷重性の低下を防止して、防舷材の大変形及び座屈を防止することができる。なお、受け板４としては、耐久性及び経済性の観点から、鉄板が好ましい。
【００２３】
また、本発明の防舷材１は、締結部材５を具え、該締結部材５が、樹脂製の受衝板６と、ゴム製の受衝板７と、受け板４とを締結しており、樹脂製の受衝板６が摩耗して擦り減った際は、締結部材５による締結を解いて、樹脂製の受衝板６を脱着し、他の（例えば、新品の）樹脂製の受衝板６と容易に交換することができる。ここで、締結部材５としては、例えば、図１に示すような、ボルト５ａとナット５ｂとの組み合わせが好ましい。
【００２４】
なお、本発明の防舷材１においては、締結部材５により樹脂製の受衝板６とゴム製の受衝板７と受け板４とを締結するため、樹脂製の受衝板６、ゴム製の受衝板７及び受け板４には、それぞれ開口部６ａ，７ａ，４ａが設けられていることが好ましい。なお、せん断圧縮時に受衝板と受け板との相対移動を制限する為に、樹脂製の受衝板の開口部６ａは、拘束支持点を複数とする２列以上の複数列に配置することが好ましい。
【００２５】
本発明の防舷材において、樹脂製の受衝板６は、硬質樹脂からなることが好ましく、超高分子量ポリエチレン（ＵＨＭＷ−ＰＥ）からなることが特に好ましい。ここで、該超高分子量ポリエチレンは、重量平均分子量が１，０００，０００以上であることが好ましい。該超高分子量ポリエチレンは、鉄との摩擦係数が低く、防舷材の耐摩耗性を向上させる効果が高い。
【００２６】
一方、本発明の防舷材において、ゴム製の脚部３及びゴム製の受衝板７には、任意のゴム材料を使用することができる。該ゴム材料としては、従来より防舷材に使用されている種々のゴム材料を使用することができ、例えば、天然ゴム（ＮＲ）、スチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、エチレン−プロピレン−ジエンゴム（ＥＰＤＭ）等のゴム成分に、カーボンブラック等の充填剤、硫黄等の加硫剤、その他の配合剤を配合した組成物を使用することができる。
【００２７】
ここで、本発明の防舷材１においては、受衝部２の幅Ｗと防舷材１の高さＨとが下記式（１）：
２Ｈ≦Ｗ  ・・・  （１）
［式中、Ｗは受衝部の幅（ｍｍ）であり、Ｈは防舷材の高さ（ｍｍ）である］の関係を満たす。このように、本発明の防舷材１は、受衝部２の幅Ｗが防舷材１の高さＨの２倍以上であり、従来の防舷材に比べて、受衝部２の幅Ｗが広い。そのため、本発明の防舷材１は、受衝面積が広く、圧縮荷重を受けた際の圧縮面圧（圧縮荷重／受衝面積）を低くすることができる。
【００２８】
なお、受衝部がゴム製の場合、即ち、図４に示すように、受衝部２がゴム製の受衝板７のみから構成されている場合、受衝部２の幅Ｗが広く、防舷材１の高さＨの２倍以上であると、図５に示すように、圧縮荷重を受けた際に、受衝部２の中央部が落ち込み、受衝部２の両縁に圧縮時に発生する応力が集中し、圧縮面圧が均等にならない。これに対して、本発明の防舷材１は、受衝部２の幅Ｗを広くして、防舷材１の高さＨの２倍以上とすると共に、受衝部２が樹脂製の受衝板６を含むことで、圧縮荷重を受けた際の受衝部２の中央部の落ち込みが防止されているため、圧縮面圧を均一することができる。
【００２９】
また、本発明の防舷材１においては、受衝部２の高さｈ１と脚部３の高さｈ２と脚部３の厚さｔと防舷材１の高さＨとが下記式（２）：
ｈ２／４≦ｔ≦ｈ１≦Ｈ／２≦ｈ２  ・・・  （２）
［式中、ｈ１は受衝部の厚さ（ｍｍ）であり、ｈ２は脚部の高さ（ｍｍ）であり、ｔは脚部の厚さ（ｍｍ）であり、Ｈは防舷材の高さ（ｍｍ）である］の関係を満たす。防舷材において、ゴム製の脚部３の厚さｔよりも受衝部２の厚さｈ１が薄い場合、圧縮変形時に受衝部２が先に屈曲してしまい、脚部３にて変形し、船舶の運動エネルギーを吸収するという設計思想から逸脱し、異常な反力を発生させてしまう。但し、脚部３の厚さｔが脚部３の高さｈ２より小さすぎると、圧縮中の挙動が不安定となり、脚部３が正常に屈曲せず倒れ、正常な圧縮特性を発現できないため、通常、脚部３の厚さｔは脚部３の高さｈ２の１／４以上に設定する。また、受衝部２の厚さｈ１が防舷材１の高さＨの半分よりも厚いと、脚部３の変形量が小さくなり、船舶の運動エネルギーを効率的に吸収することができなくなる。同様に、脚部３の高さｈ２が防舷材１の高さＨの半分より低いと、脚部３の変形量が小さくなるため、通常、脚部３の高さｈ２は防舷材１の高さＨの１／２以上に設定する。
【００３０】
本発明の防舷材１において、樹脂製の受衝板６の厚さＴ１は２０ｍｍ以上であることが好ましく、製造上の品質特性から、２０〜１００ｍｍであることが更に好ましい。樹脂製の受衝板６の厚さＴ１が２０ｍｍ以上であれば、擦れ、引掻き等により、樹脂製の受衝板６が摩耗しても、消失するまでの期間が長く、長期に亘って防舷材１に優れた摩耗特性を付与することができる。
【００３１】
本発明の防舷材１において、受け板４の厚さＴ３と樹脂製の受衝板６の厚さＴ１との比（Ｔ３／Ｔ１）は１／６〜１／１の範囲が好ましい。比（Ｔ３／Ｔ１）が１／１を超えると、例えばＴ１が２０ｍｍである場合、受け板Ｔ３は２０ｍｍを超えなければならず、防舷材の圧縮変形を阻害する要因となりうる。また、受け板４は樹脂製の受衝板６が摩耗消失した後の補強用部材としての役割も担うため、通常、樹脂の降伏応力が２０〜３５ＭＰａの範囲で、鉄材である受け板の降伏点（耐力）は２１０〜４００ＭＰaであるから、同一剛性以上の補強性を担うためには、比（Ｔ３／Ｔ１）は、３５／２１０＝１／６未満であってはならない。なお、樹脂製の受衝板６の寿命の観点からは、樹脂製の受衝板６の上面から、締結部材５の上端までの距離ｄ１は、５ｍｍ以上であることが好ましい。
【００３２】
本発明の防舷材１において、受け板４は、図３に示すように、締結部を複数有することが好ましい。締結部が一つの受け板は、回転可能であるため、その回転により、ゴム製の受衝板７の偏摩耗を引き起こすおそれがある。一方、締結部を複数有する受け板４は、回転不能で、しっかりと固定されるため、ゴム製の受衝板７の偏摩耗を引き起こすことが無い。
【００３３】
本発明の防舷材１において、樹脂製の受衝板６の降伏応力Ｅｐは２０〜３５ＭＰａの範囲が好ましく、一方、ゴム製の受衝板７のヤング率Ｅｒは１．５〜８ＭＰａの範囲が好ましい。また、樹脂製の受衝板６の降伏応力Ｅｐとゴム製の受衝板７のヤング率Ｅｒは、下記式（３）：
Ｈ／Ｔ１≦５×（Ｅｐ／Ｅｒ）1/2  ・・・  （３）
［式中、Ｈは防舷材の高さ（ｍｍ）であり、Ｔ１は樹脂製の受衝板の厚さ（ｍｍ）であり、Ｅｐは樹脂製の受衝板の降伏応力（ＭＰａ）であり、Ｅｒはゴム製の受衝板のヤング率（ＭＰａ）である］の関係を満たす。
【００３４】
一般に、樹脂はゴムに比べて変形し難く、降伏点を超えると復元しなくなるため、脚部３の圧縮による圧縮変形時の荷重Ｆに耐えることが好ましい。ここで、防舷材を弾性変形体であり、垂直に起立していると仮定すると、脚部３が座屈変形する際の荷重Ｒは、両端自由とすると、オイラーの公式から、
Ｒ＝（π2×Ｅｒ×Ｉｒ）／（ｈ２2）
［式中、Ｒは脚部に発生する反力であり、Ｅｒは脚部（ゴム）のヤング率であり、Ｉｒは脚部の断面２次モーメントであり、ｈ２は脚部の高さである］となる。
【００３５】
また、受衝部２に発生する最大応力は、樹脂製の受衝板６の降伏応力Ｅｐ以下であることが好ましいため、モーメントによる曲げ応力から、
Ｆ＝２×Ｒ
（Ｆ×Ｗ／４）／（２×Ｉｐ／Ｔ１）≦Ｅｐ
［式中、Ｅｐは樹脂製の受衝板の降伏応力であり、Ｗは受衝部の幅であり、Ｉｐは樹脂製受衝板の断面２次モーメントであり、Ｔ１は樹脂製の受衝板の厚さである］となる。ここで、樹脂製の受衝板６の高さ方向下側には、ゴム製の受衝板７が設けられているが、樹脂に比べゴムは降伏することがないため、本計算式には寄与しないものとしている。
【００３６】
そして、代入して整理すると、
（（π2×Ｅｒ×Ｉｒ）／（ｈ２2）×Ｗ／４）／（Ｉｐ／Ｔ１）≦Ｅｐ
（π2／４）×（Ｉｒ／Ｉｐ）×（Ｗ×Ｔ１／ｈ２2）×Ｅｒ≦Ｅｐ
（π2／４）×（ｔ3／Ｔ１3）×（Ｗ×Ｔ１／ｈ２2）≦Ｅｐ／Ｅｒ
となる。
【００３７】
受衝部の厚さｈ１は、脚部の厚さｔ以上であり、また、防舷材１の高さＨの１／２以下であり、また、受衝部２の幅Ｗは、防舷材１の高さＨの２倍以上であることから、ｈ２／４≦ｔ≦ｈ１≦Ｈ／２≦ｈ２、２Ｈ≦Ｗを代入すると、
ｈ２／４≦ｔ、２Ｈ≦Ｗ、より
（π2／４）×（（ｈ２／４）3／Ｔ１3）×（２Ｈ×Ｔ１／ｈ２2）≦Ｅｐ／Ｅｒ
（π2／４）×（ｈ２／４3／Ｔ１2）×（２Ｈ）≦Ｅｐ／Ｅｒ
Ｈ／２≦ｈ２、より
（π2／４）×（（Ｈ／２)／４3／Ｔ１2）×（２Ｈ）≦Ｅｐ／Ｅｒ
（π2／１６2）×（Ｈ2／Ｔ１2）≦Ｅｐ／Ｅｒ
Ｈ／Ｔ１≦１６／π×（Ｅｐ／Ｅｒ）1/2
よって、１６／π≒５であることから、
Ｈ／Ｔ１≦５×（Ｅｐ／Ｅｒ）1/2  ・・・  （３）
となる。従って、式（３）の関係を満たす場合、樹脂製の受衝板６が、脚部３の圧縮による座屈変形時の荷重Ｆに十分に耐えることができる。
【００３８】
なお、通常、ゴムのヤング率は１．５〜８ＭＰａの範囲であり、樹脂の降伏応力が２０〜３５ＭＰａの範囲である。例えば、１００万以上の分子量を有する超高分子ポリエチレン（ＵＨＭＷ−ＰＥ）の降伏応力が２０ＭＰａ、ゴムのヤング率が５ＭＰaである場合、式（３）より
Ｈ／Ｔ１≦５×（２０／５）1/2＝１０
即ち、樹脂製の受衝板の厚さＴ１は防舷材１の高さＨの１／１０以上でなければならない。例えば、４００ｍｍの高さの防舷材は、樹脂製の受衝板の厚さを４０ｍｍ以上とすることが必要である。
【００３９】
本発明の防舷材において、受衝部２には、図６に示すように、更に、該受衝部２の防舷材高さ方向下側であって一対の脚部３の間に突起部８が設けられていることが好ましい。船舶がせん断移動する際には、防舷材は、一旦所定の変形量まで圧縮変形され、その後せん断荷重を受けることとなる。この際、船舶の外表面が滑らかであれば問題はないが、実際には、船舶の外表面には、鋼板を接合するための溶接による凸部や、ドレインを抜くために突出したパイプ穴、船体自体ものに付設されている比較的硬質な船体防舷材等が存在する。本発明の防舷材１は、上述の低面圧化を実現するために、上記式（１）に示すように、受衝部の幅Ｗに比べて、防舷材の高さＨが半分以下であり、従来の防舷材に比べて、防舷材の高さＨが比較的低く、脚部３の厚さｔが比較的薄く設計される。そのため、船舶の凸部に防舷材１が引っ掛かった場合、防舷材１が破損することが考えられる。
【００４０】
これに対して、受衝部２の防舷材高さ方向下側（即ち、受衝板厚さ方向下側）であって、一対の脚部３の間に突起部８が設けられている場合、防舷材１が所定の変形量まで圧縮変形された後は、図７に示すように、一対の脚部３の間に配置された突起部８が岸壁に接触し、該突起部８によって支えられ、これによって、岸壁−ゴム間の摩擦係数によって、せん断挙動に対する抗力を急激に増大させることにより、船舶の凸部による引っ掛けで防舷材１が破損するのを防止することができる。ここで、突起部８の高さｈ３は、ゴム製の受衝板７の底面から締結部材５の下端までの距離ｄ２よりも大きく、且つ脚部３の高さｈ２よりも小さいことを要し、好ましくは、脚部３の高さｈ２の１／２倍以下である。
【００４１】
なお、図６及び図７において、突起部８は断面形状が台形であるが、突起部８の断面形状は特に限定されない。また、突起部８は、脚部３がほぼ等しく変形する場合、一対の脚部３の間のほぼ中央部に配設されていることが好ましい。また、突起部８の幅は、一対の脚部３の間の距離及び受け板４の幅に応じて適宜選択され、また、突起部８の長さは防舷材１の長さに応じて適宜選択される。また、突起部８には、上述したゴム製の脚部３及びゴム製の受衝板７と同様のゴム材料を使用することが好ましい。なお、本発明の防舷材１が突起部８を有する場合、締結部材５は、ゴム製の受衝板７が露出している部分に配置することが好ましく、例えば、脚部３と突起部８の間に配置することが好ましい。
【００４２】
本発明の防舷材１において、突起部８は、図８及び図１１に示すように、防舷材の長さ方向に連続していてもよいし、図９及び図１０に示すように、不連続であってもよい。また、本発明の防舷材１において、受け板４の形状は、突起部８が不連続の場合、図９に示すようなＨ型や、図１０に示すような梯子型であることが好ましい。ここで、Ｈ型の受け板４は、図９に示すように、平行に延びる２つの本体部４ｂと、該本体部４ｂを連結する一つの連結部４ｃからなり、一方、梯子型の受け板４は、図１０に示すように、平行に延びる２つの本体部４ｂと、該本体部４ｂを連結する複数の連結部４ｃからなり、受け板の形状がＨ型又は梯子型である場合、樹脂性の受衝板６が摩耗しても、耐圧縮荷重性の低下を特に小さくすることができる。
【００４３】
また、本発明の防舷材１においては、図１１に示すように、防舷材の長さ方向に、複数の小片状の受け板４が千鳥型に配置されていることも好ましい。受け板４が千鳥型に配置されている場合、図１１中のｙ方向の任意の点において、図１１中のｘ方向に伸びる線上には、鉄板等からなる受け板４が存在するため、面圧受衝時に、ｘ方向と平行な線を起点に折れ込むことが無い。なお、連続した長尺状の受け板の場合は、ゴムや超高分子量ポリエチレン（ＵＨＭＷ−ＰＥ）に比べて剛性が非常に大きいため、変形時に追従しきれず、破断する恐れがある。そこで、受け板４を小片状にして、複数の小片状の受け板４を千鳥型に配置することで、これらの恐れを確実に解消することが可能となる。
【産業上の利用可能性】
【００４４】
以上に説明した本発明の防舷材は、摩耗特性に優れ、また、圧縮面圧が低く且つ均一であり、更には、受衝板が摩耗しても、耐圧縮荷重性の低下が小さく、また、受衝板の交換が容易なため、運河や狭い河川路、船舶補修ドック等の岸壁に設けられる防舷材として特に好適である。
【符号の説明】
【００４５】
１  防舷材
２  受衝部
３  脚部
３ａ  フランジ
４  受け板
４ａ  受け板の開口部
４ｂ  受け板の本体部
４ｃ  受け板の連結部
５  締結部材
５ａ  ボルト
５ｂ  ナット
６  樹脂製の受衝板
６ａ  樹脂製の受衝板の開口部
７  ゴム製の受衝板
７ａ  ゴム製の受衝板の開口部
８  突起部
Ｗ  受衝部の幅
Ｈ  防舷材の高さ
ｈ１  受衝部の厚さ
ｈ２  脚部の高さ
ｈ３  突起部の高さ
ｔ  脚部の厚さ
Ｔ１  樹脂製の受衝板の厚さ
Ｔ２  ゴム製の受衝板の厚さ
Ｔ３  受け板の厚さ
ｄ１  樹脂製の受衝板の上面から締結部材の上端までの距離
ｄ２  ゴム製の受衝板の底面から締結部材の下端までの距離
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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