(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
骨材を貯蔵ビン内に供給して滞留させる工程と、
外気を冷却して冷風を生成する工程と、
この生成された冷風に水分を添加する工程と、
この水分が添加された冷風を前記貯蔵ビン内の骨材に吹きかけて骨材を冷却する工程と、
前記貯蔵ビンから計量されて供給される冷却された骨材と、セメントと、水とを混合してコンクリートを製造する工程と、
この製造されたコンクリートのコンシステンシーを評価する工程と、
この評価されたコンシステンシーに基づいて、冷風への水分添加量及び／又は冷風の風量を調整する工程と、
を含む、コンクリートの製造方法。
【請求項２】
前記貯蔵ビン内に骨材を供給するに先立って骨材の表面水率を測定する工程を更に含み、
この表面水率の測定値に基づいて前記混合時の水量を調整する、請求項１記載のコンクリートの製造方法。
【請求項３】
前記製造されたコンクリートのスランプを測定することにより前記コンシステンシーの評価を行い、前記スランプの測定値が小さくなるほど、冷風への水分添加量を増加させる、請求項１又は請求項２記載のコンクリートの製造方法。
【請求項４】
前記製造されたコンクリートのスランプを測定することにより前記コンシステンシーの評価を行い、前記スランプの測定値が小さくなるほど、冷風の風量を減少させる、請求項１〜請求項３のいずれか１つに記載のコンクリートの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、コンクリートの製造方法に関し、詳しくは、コンクリートを構成する骨材を冷却する技術に関する。
【背景技術】
【０００２】
一般に、ダム建設等のように多量のコンクリートを必要とする場合には、材料貯蔵用の貯蔵ビンを備えるバッチャプラント（コンクリート製造設備）にセメント及び骨材（粗骨材及び細骨材）等の材料を運搬し、これら材料を水と共に混練してコンクリートを製造し、このコンクリートをクレーン等で所定の位置に打設する。
【０００３】
また、コンクリートは、セメントの水和熱により発熱して温度が上昇する。このため、特に夏期に材料の温度が外気温にしたがい上昇して、コンクリートの練り上がり温度が上昇すると、長期材齢の強度の発現が小さくなったり、プラスティック収縮ひび割れも発生しやすくなる。また、ダムコンクリートのような通年打設のマスコンクリートの場合などは冬期との温度差による温度応力によるひび割れが発生する虞がある。
【０００４】
この対策としては、夏期施工時の上記混練前に骨材等の材料を冷却することで、コンクリートを低温化することが考えられる。
骨材等を冷却する技術としては、例えば、特許文献１，２に記載の技術を挙げることができる。
【０００５】
特許文献１には、貯蔵ビン（サイロ）内に供給されて滞留している骨材に冷風（冷却空気）を送り込んで骨材に冷風を直接的に接触させることにより骨材を冷却することが記載されている。
【０００６】
特許文献２には、貯蔵ビン内の骨材に対して、その上方から散水ノズルで散水することにより骨材の表面に水を含ませて、この後に、気密状態の貯蔵ビン内を真空にすることで、骨材の表面水を蒸発させて、この蒸発潜熱により骨材を冷却することが記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開昭６２−７４６０３号公報
【特許文献２】特開昭５７−１８８３１７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
ところで、コンクリートの製造時には、骨材、セメント、水等の各材料を予め設計された配合割合（設計配合）で混合することが、コンクリートの品質上、重要である。
また一般に、骨材を貯蔵ビンに供給するに先立って骨材の表面水率を測定し、この測定された表面水率に対応する表面水量を設計水量（設計配合における水量）より差し引いて、これを混合時の水量として設定している。
【０００９】
ここで、特にダムコンクリート等の低スランプコンクリートでは設計水量が少ないので、水量の管理がコンクリートの品質管理上、非常に重要となる。
コンクリートの品質は、例えば、ＪＩＳ  Ａ  １１０１により規定されたスランプ試験により評価することが可能である。
【００１０】
しかしながら、特許文献１では、冷風の通り道となった一部の骨材が乾燥することにより、貯蔵ビン内の骨材の表面水率にばらつきが生じてしまう。
このため、混合時の水量を設定した後に骨材の表面水量のばらつきが発生することになるので、コンクリートの品質が不安定になりかねない。
【００１１】
また、特許文献２では、骨材の表面に直接的に散水しているので、この散水にムラがあると、貯蔵ビン内の骨材の表面水率にばらつきが生じてしまう。
このため、混合時の水量を設定した後に骨材の表面水量のばらつきが発生することになるので、コンクリートの品質が不安定になりかねない。
【００１２】
本発明は、このような実状に鑑み、製造されるコンクリートの温度を低減させると共に、製造されるコンクリートの品質を安定化させることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
そのため本発明では、骨材を貯蔵ビン内に供給して滞留させる工程と、外気を冷却して冷風を生成する工程と、この生成された冷風に水分を添加する工程と、この水分が添加された冷風を貯蔵ビン内の骨材に吹きかけて骨材を冷却する工程と、貯蔵ビンから計量されて供給される冷却された骨材と、セメントと、水とを混合してコンクリートを製造する工程と、この製造されたコンクリートのコンシステンシーを評価する工程と、この評価されたコンシステンシーに基づいて、冷風への水分添加量及び／又は冷風の風量を調整する工程と、を含む。
【００１４】
尚、ここでいう「コンクリートのコンシステンシー」とは、上記混合後の固化していない状態におけるコンクリートの流動性・固体性の程度、又は、変形あるいは流動に対する抵抗性の程度を意味する。
【発明の効果】
【００１５】
本発明によれば、冷風に水分が添加されることにより、貯蔵ビン内の骨材の冷却が当該水分の気化で促進されるので、製造されるコンクリートの温度を低減させることができる。
【００１６】
また本発明によれば、評価されたコンシステンシーに基づいて、冷風への水分添加量及び／又は冷風の風量が調整されることにより、貯蔵ビン内の骨材の局所的な乾燥や水分過多を抑制することができるので、骨材の表面水量がばらつくことを抑制することができ、ひいては、製造されるコンクリートの品質を安定化させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】本発明の一実施形態におけるコンクリート製造システムの概略構成を示す図
【発明を実施するための形態】
【００１８】
以下に本発明の実施の形態を図面に基づいて説明する。
図１は、本発明の一実施形態におけるコンクリート製造システムの概略構成を示す。
コンクリート製造システム１は、主に、バッチャプラント２、冷風用配管３、冷風装置４、及び散水装置５により構成される。
【００１９】
バッチャプラント２は、基礎架台２１上にコンクリートの製造工程に対応させた装置を複数階の階層構造として積み上げてなる。
最上階は、分配シュート２２を備えた受材ブロック２３である。この受材ブロック２３では、地上の骨材ヤード（図示せず）から搬送装置２４（例えばベルトコンベア）を介して送られてくる各種骨材を分配シュート２２によって分配し、下位の貯蔵ブロック２５に設けられた貯蔵ビン２６へ骨材の種類毎に投入している。ここで、本実施形態では、Ｇ１の骨材（粒径１５０〜８０ｍｍ）、Ｇ２の骨材（粒径８０〜４０ｍｍ）、Ｇ３の骨材（粒径４０〜２０ｍｍ）、Ｇ４の骨材（粒径２０〜５ｍｍ）、及びＳの骨材（粒径５ｍｍ以下）の５種類の骨材を用いてコンクリートを製造している。また、Ｇ１〜Ｇ４の骨材が粗骨材に対応する一方、Ｓの骨材が細骨材に対応する。
【００２０】
５種類の骨材の各々に対応して各別に設けられた貯蔵ビン２６には、それぞれに、冷風用配管３が接続されており、冷風装置４からの冷風が冷風用配管３を介して各貯蔵ビン２６内に供給されるようになっている。
【００２１】
貯蔵ビン２６では、分配シュート２２より供給された骨材が滞留している。
貯蔵ブロック２５には、骨材用の貯蔵ビン２６の他、セメントサイロ（図示せず）から空気で圧送されてくるセメントを貯蔵する貯蔵ビン（図示せず）、冷水装置（図示せず）から水ポンプ（図示せず）によって送り込まれる水（例えば、６℃程度）を貯蔵する貯蔵ビン（図示せず）、及び、混和材を貯蔵する貯蔵ビン（図示せず）も設けられている。
【００２２】
貯蔵ブロック２５の下位には計量ブロック２７が設けられている。この計量ブロック２７には、各貯蔵ビン毎に対応する計量ビンが設けられている。骨材については、５種類の骨材の各々に対応して各別に計量ビン２８が設けられている。
【００２３】
計量ブロック２７の下位には、混練ブロック２９が設けられている。この混練ブロック２９には、各計量ビンで計量されて払い出された各材料を混練するミキサ３０が設けられている。
【００２４】
混練ブロック２９の下位の基礎架台２１の上部には、ミキサ３０から排出されるコンクリートを一時貯留するコンクリートホッパ３１が設けられている。コンクリートホッパ３１にて一時貯留されたコンクリートは、コンクリートホッパ３１の下部に設けられた排出用ダンパ（図示せず）の開閉によって、適宜排出される。
【００２５】
冷風装置４は、外気を取り込んで冷却して冷風を生成し、この冷風を、冷風用配管３を介して、散水装置５に送る。
冷風装置４は、チラーユニット４１と、クーリングタワー４２と、送風機４３とを含んで構成される。
【００２６】
チラーユニット４１は、図示しない冷媒回路を備える。この冷媒回路は、冷媒が充填された閉回路を構成しており、図示しない圧縮機、放熱器、膨張弁、及び蒸発器を備えている。この冷媒回路では、冷媒が循環することで蒸気圧縮式の冷凍サイクルが行われている。そして、蒸発器にて外気の熱を吸熱することにより、外気を冷却する。
【００２７】
クーリングタワー４２は、上述の放熱器からの熱を外部に放出するための装置である。
送風機４３は、チラーユニット４１の蒸発器によって冷却された空気（冷風）を冷風用配管３を介して散水装置５に送る。ここで、冷風の風量調整は、例えば、送風機４３の運転回転数を調整することによって実現され得る。
【００２８】
散水装置５は、図示しない貯水槽、噴霧水用配管、及び、スプレーノズルを備える。貯水槽は、噴霧水用配管を介して、スプレーノズルに接続されている。また、貯水槽とスプレーノズルとの間の噴霧水用配管には、水ポンプ（図示せず）が設置されている。
【００２９】
貯水槽に貯留された冷水（例えば６℃程度）は、噴霧水用配管及び水ポンプを介して、スプレーノズルから冷風にミスト噴射される。すなわち、散水装置５では、冷水のミストを冷風に噴霧することにより、冷風に水分を添加する。ここで、冷風への水分添加量（噴霧水量）の調整は、例えば、噴霧水用配管に設置された水ポンプの運転回転数を調整することによって実現され得る。
【００３０】
散水装置５にて水分が添加された冷風は、冷風用配管３を介して、貯蔵ビン２６に供給されて、貯蔵ビン２６内の骨材を冷却する。
次に、コンクリート製造システム１を用いたコンクリートの製造方法について以下説明する。
【００３１】
まず、貯蔵ビン２６内に骨材を供給するに先立って、骨材をサンプリングし、その表面水率を測定する。ここで、表面水率とは、湿潤状態における表面水の水量（骨材の表面に付着している水量）を表乾状態（表面乾燥飽水状態）の骨材の質量で除した比率を意味する。
【００３２】
この後、表面水率の測定値に基づいて、混合時の水量（計量ビンにて計量される水量）を設定する。具体的には、表面水率の測定値に対応する骨材の表面水量を設計水量より差し引いて、これを混合時の水量とする。すなわち、設計水量となるように、表面水率の測定値に基づいて、混合時の水量が調整される。
【００３３】
表面水率が測定された骨材は、貯蔵ビン２６内に供給されて、一定時間滞留する。
一方、冷風装置４では、外気を冷却して冷風を生成する。
冷風装置４で生成された冷風は、冷風用配管３を介して、散水装置５に送られる。
【００３４】
散水装置５では、冷風にミストが噴霧されることにより、冷風に水分が添加される。
散水装置５にて水分が添加された冷風は、冷風用配管３を介して、貯蔵ビン２６内の骨材に吹きかけられて、これにより、骨材が冷却される。
【００３５】
貯蔵ビン２６からの骨材は、現場配合に基づいて計量ビン２７にて計量されて、ミキサ３０に供給される。また、図示しない貯蔵ビンからのセメント、水及び混和材が、現場配合に基づいて、図示しない計量ビンにて各別に計量されて、ミキサ３０に供給される。尚、現場配合の詳細については、後述する実施例にて説明する。
【００３６】
ミキサ３０では、骨材、セメント、水、及び混和材が混練される。
このようにして製造されたコンクリートは、コンクリートホッパ３１の図示しない排出用ダンパより適宜排出される。
【００３７】
排出されたコンクリートについては、そのコンシステンシーが評価される。
コンシステンシーの評価法としては、例えば、ＪＩＳ  Ａ  １１０１に規定されたスランプ試験や、ＪＳＣＥ−Ｆ  ５０７−２００７に規定された標準ＶＣ試験を用いることができる。本実施形態では、コンシステンシーの評価法としてスランプ試験を用いた場合を例にとって以下説明する。
【００３８】
製造されたコンクリートのスランプをスランプ試験で測定し、この測定結果に基づいて、散水装置５で噴霧されるミストの噴霧量（換言すれば、冷風に添加される水分添加量）と、冷風装置４から貯蔵ビン２６に供給される冷風の風量とを調整する。
【００３９】
一般に、表面水率の測定値に基づいて、粗骨材（Ｇ１〜Ｇ４）、細骨材（Ｓ）、水の配合を調整した現場配合で、所定のミキサで所定時間混合したコンクリートは事前に試験練りなどにより計画した設計のコンクリートと同様のコンシステンシーを示す。具体的には、コンシステンシーの評価をスランプ試験により評価する場合、例えば、試験練りをした時に計画した設計のスランプ値が８ｃｍであれば、概ね一定の範囲（例えば、８ｃｍ±２．５ｃｍ）に収束すること（換言すれば、許容範囲内に収まること）が実証されている。
【００４０】
従って、製造されたコンクリートのスランプの測定値がばらつき、且つ全体として所定値より小さくなっている場合には、貯蔵ビン２６内にて、冷風の通り道となった一部の骨材が乾燥して、骨材の表面水量にばらつきが生じている可能性が高いので、散水装置５にて冷風への水分添加量を増加させる。また、この場合には、スランプの測定値が小さくなるほど、冷風への水分添加量を増加させる。これにより、骨材の局所的な乾燥が抑制されるので、骨材の表面水量のばらつきが抑制される。ここで、所定値とは、コンクリートのコンシステンシーの許容範囲に対応する値であり、予め設定されている。
【００４１】
また、製造されたコンクリートのスランプの測定値がばらつき、且つ全体として所定値より小さくなっている場合には、貯蔵ビン２６内にて、冷風の通り道となった一部の骨材が乾燥して、骨材の表面水量にばらつきが生じている可能性が高いので、冷風装置４にて冷風の風量を減少させる。また、この場合には、スランプの測定値が小さくなるほど、冷風の風量を減少させる。これにより、骨材の局所的な乾燥が抑制されるので、骨材の表面水量のばらつきが抑制される。
【００４２】
尚、製造されたコンクリートのスランプの測定値がばらつき、且つ全体として所定値より小さくなっている場合には、冷風への水分添加量の増加と冷風の風量の減少とを組み合わせて実施する他、これらのいずれか一方を実施してもよい。
【００４３】
一方、製造されたコンクリートのスランプの測定値がばらつき、且つ全体として所定値より大きくなっている場合には、貯蔵ビン２６内にて、冷風の通り道となった一部の骨材の水分が過多となり、骨材の表面水量にばらつきが生じている可能性が高いので、散水装置５にて冷風への水分添加量を減少させる。また、この場合には、スランプの測定値が大きくなるほど、冷風への水分添加量を減少させる。これにより、骨材の局所的な水分過多が抑制されるので、骨材の表面水量のばらつきが抑制される。
【００４４】
また、製造されたコンクリートのスランプの測定値がばらつき、且つ全体として所定値より大きくなっている場合には、貯蔵ビン２６内にて、冷風の通り道となった一部の骨材の水分が過多となり、骨材の表面水量にばらつきが生じている可能性が高いので、冷風装置４にて冷風の風量を増加させる。また、この場合には、スランプの測定値が大きくなるほど、冷風の風量を増加させる。これにより、骨材の局所的な水分過多が抑制されるので、骨材の表面水量のばらつきが抑制される。
【００４５】
尚、製造されたコンクリートのスランプの測定値がばらつき、且つ全体として所定値より大きくなっている場合には、冷風への水分添加量の減少と冷風の風量の増加とを組み合わせて実施する他、これらのいずれか一方を実施してもよい。
【００４６】
尚、水分添加量・風量の調整は外気温・湿度の影響を受けるものと考えられるが、かならずしも時間毎、日毎に調整が必要なものではない。例えば、月毎や季節毎の比較的長い期間毎に調整すれば十分な場合もある。
【００４７】
〔実施例〕
次に、上述のコンクリートの製造方法を適用した実施例について説明する。
本実施例では、バッチャプラント２の仕様・能力は以下のようであった。
ミキサ容量：６ｍ３
ミキサ台数：１台
混練サイクルタイム：２ｍｉｎ
作業効率：０．９
混練能力：６ｍ３×１台×６０ｍｉｎ／ｈ÷２ｍｉｎ×０．９＝１６２ｍ３／ｈ
骨材Ｇ１〜Ｇ４用の貯蔵ビンの容量：各２０ｍ３
表１は、本実施例におけるコンクリートの設計配合を示す。
【００４８】
【表１】
0005705703.tif 000002
本実施例では、ダム建設で用いられるＡ配合（外部配合）のコンクリートと、Ｂ配合（内部配合）のコンクリートとの２種類のコンクリートについて、上述のコンクリートの製造方法を適用した。
【００４９】
表１において、水結合材比とは、水と結合材との重量比である。ここで、結合材とは、主にセメントからなる硬化材を意味する。
また、細骨材率とは、骨材全体に占める細骨材の容積割合である。
【００５０】
また、空気量とは、コンクリート内に含まれる空気量を意味する。
また、水、結合材、細骨材及び粗骨材の単位体積量とは、それぞれ、コンクリート１ｍ３あたりの重量（設計重量）を意味する。
【００５１】
また、表１には記載されていないが、コンクリートには混和材を入れた。
コンクリート製造時に、まず、貯蔵ビン２６内に骨材を供給するに先立って、骨材をサンプリングし、その表面水率を測定した。この測定結果は、以下のとおりであった。
【００５２】
粗骨材Ｇ１：０．０％
粗骨材Ｇ２：０．３％
粗骨材Ｇ３：０．５％
粗骨材Ｇ４：１．０％
細骨材Ｓ：４．０％
この表面水率の測定値に基づいて、混合時の水量を設定し、これを現場配合とした。この現場配合を表２に示す。
【００５３】
【表２】
0005705703.tif 000003
表２に示す現場配合では、表面水率の測定値に対応する骨材の表面水量を設計水量より差し引いて、これを混合時の水量とした。具体的には、Ａ配合のコンクリートに関しては、骨材全体での表面水量（３０ｋｇ／ｍ３）を設計水量（１２４ｋｇ／ｍ３（表１参照））より差し引いて、これを混合時の水量（９４ｋｇ／ｍ３）とした。また、Ｂ配合のコンクリートに関しては、骨材全体での表面水量（３４ｋｇ／ｍ３）を設計水量（１１５ｋｇ／ｍ３（表１参照））より差し引いて、これを混合時の水量（８１ｋｇ／ｍ３）とした。
【００５４】
また、現場配合では、細骨材及び粗骨材の単位体積量について、それぞれ、表面水量分を設計重量に上乗せした。
表２に示す現場配合で、コンクリート製造システム１にて、Ｂ配合のコンクリートを製造した。
【００５５】
ここで、冷風装置４の仕様・能力は、以下のようであった。
チラーユニット：２７０，０００ｋｃａｌ／ｈ  ３７ｋＷ×２台
クーリングタワー：２台
送風機：５５ｋＷ×１台
また、冷風用配管３は円形断面を有する鋼管であり、その直径は７００〜１０００ｍｍであった。
また、散水装置５では、噴射されるミスト径の平均値が５０μｍ程度であった。
【００５６】
まず、気温３２℃、湿度５０％の条件下で、コンクリート製造システム１にて、冷風装置４及び散水装置５を不使用として（すなわち、冷風による骨材の冷却を行わないで）、Ｂ配合のコンクリートを製造した。
【００５７】
この場合のコンクリート温度の推定結果（ヒートバランスシート）を表３に示す。
【表３】
0005705703.tif 000004
ここで、表３において、貯蔵ビン２６内の細骨材及び粗骨材の温度は、赤外線温度計で測定された。同様に、貯蔵ビン内のセメント及び水についても、各々の温度が周知の温度測定手段により測定された。
【００５８】
貯蔵ビン２６内の細骨材及び粗骨材の温度は、それぞれ、３０．０℃であった。
貯蔵ビン内の結合材の温度は、４０．０℃であった。
貯蔵ビン内の水温は、６．０℃であった。
【００５９】
この条件下で、ヒートバランスシートによりコンクリート温度を推定すると、２７．２℃であった。
一方、実測したコンクリート温度は、２９．０℃であった。
【００６０】
従って、コンクリート温度については、ヒートバランスシートを用いた推定値のほうが実測値よりも低くなっていた。
次に、気温３２℃、湿度５０％の条件下で、コンクリート製造システム１にて、冷風装置４を使用し、かつ、散水装置５を不使用として（すなわち、冷風に水分を添加しない状態で冷風による骨材の冷却を行って）、Ｂ配合のコンクリートを製造した。ここで、冷風装置４から貯蔵ビン２６内に送られる冷風の風量は４００ｍ３／ｍｉｎであり、冷風の温度は１０℃であった。
【００６１】
この場合のコンクリート温度の推定結果（ヒートバランスシート）を表４に示す。
【表４】
0005705703.tif 000005
貯蔵ビン２６内の細骨材については、冷風装置４からの冷風により冷却されて、その温度が２４．０℃であった。
【００６２】
貯蔵ビン２６内の粗骨材については、冷風装置４からの冷風により冷却されて、その温度が２３．０℃であった。
貯蔵ビン内の結合材の温度は、４０．０℃であった。
【００６３】
貯蔵ビン内の水温は、６．０℃であった。
この条件下で、ヒートバランスシートによりコンクリート温度を推定すると、２２．０℃であった。
【００６４】
一方、実測したコンクリート温度は、２３．５℃であった。
従って、冷風装置４を使用することにより、コンクリート温度の推定値では、５．２℃低下し、実測値では、５．５℃低下した。
【００６５】
この後、スランプ試験にてコンクリートのスランプを測定することによりコンシステンシーの評価を行った。具体的には、製造されたコンクリートのスランプの測定値が、Ｂ配合のコンクリートのスランプの許容範囲である３ｃｍ±１．５ｃｍに入っているか否かを確認することで、コンシステンシーの評価を行った。ここで、この例における上記所定値は、Ｂ配合のコンクリートのスランプの許容範囲である３ｃｍ±１．５ｃｍに対応している。
【００６６】
スランプ試験の結果、スランプの測定値が１ｃｍであり、上記所定値である３ｃｍ±１．５ｃｍを下回った。従って、貯蔵ビン２６内で冷風の通り道となった一部の骨材が乾燥して、骨材の表面水量にばらつきが生じている可能性が高い。
【００６７】
この骨材の表面水量のばらつきを抑制するために、冷風装置４と共に散水装置５を使用した。ここで、散水装置５から冷風に噴霧されるミストの量（噴霧水量）は１０リットル／ｍｉｎであり、噴霧水の温度は６℃であった。
【００６８】
ミストにより水分が添加された冷風を貯蔵ビン２６内の骨材に供給すると、コンクリート温度の実測値は２２．５℃に低下した。すなわち、冷風へのミスト噴霧により、コンクリートの冷却が促進された。
【００６９】
また、冷風へのミスト噴霧を行いつつ製造されたコンクリートのスランプを測定すると、２〜４ｃｍであった。すなわち、コンクリートのスランプ測定値が、Ｂ配合のコンクリートのスランプの許容範囲内となった。従って、貯蔵ビン２６内の骨材の局所的な乾燥を緩和することにより骨材の表面水量のばらつきが抑制されてコンクリートの品質が安定化した。
以上は、Ｂ配合のコンクリートの製造についての説明であったが、Ａ配合のコンクリートの製造についても同様であるので、その説明を省略する。
【００７０】
尚、特許文献１，２に記載された冷却方法は、いずれもコンクリート製造システムに骨材を搬送する前の貯蔵ビン（サイロ）において骨材を冷却する方法である。従来、コンクリートを製造するうえで骨材の表面水量の変動はコンクリートの品質の安定化を損なうことから、ミキサの直前において表面水量の変動に起因する冷却方法はあまり用いられていなかった。一方で、冷却された骨材は、その温度が外気温により再度上昇するので、混合する直前で骨材を冷却することが冷却効率の面で有利である。この点、本実施形態によれば、ミキサ３０の直前において骨材を冷却することで優れた冷却効率が得られると共に、ミキサ３０の直前で骨材を冷却することに起因する表面水量の変動を抑制してコンクリートの品質の安定化を図ることができる。
【００７１】
本実施形態によれば、冷風装置４にて外気を冷却して冷風を生成し、この生成された冷風に散水装置５にて水分を添加し、この水分が添加された冷風を貯蔵ビン２６内の骨材に吹きかけて骨材を冷却する。これにより、貯蔵ビン２６内の骨材の冷却が、冷風に添加された水分の気化で促進されるので、製造されるコンクリートの温度を低減させることができる。
【００７２】
また本実施形態によれば、製造されたコンクリートのコンシステンシーを評価し、この評価結果に基づいて、冷風への水分添加量及び／又は冷風の風量を調整する。これにより、貯蔵ビン２６内の骨材の局所的な乾燥や水分過多を抑制することができるので、骨材の表面水量がばらつくことを抑制することができ、ひいては、製造されるコンクリートの品質を安定化させることができる。
【００７３】
また本実施形態によれば、貯蔵ビン２６内に骨材を供給するに先立って骨材の表面水率を測定し、この表面水率の測定値に基づいて、混合時の水量を調整する。これにより、設計配合に非常に近い状態でコンクリートの製造を行うことができるので、高品質のコンクリートを製造することができる。
【００７４】
また本実施形態によれば、製造されたコンクリートのスランプを測定することによりコンシステンシーの評価を行い、スランプの測定値が小さくなるほど、冷風への水分添加量を増加させる。これにより、貯蔵ビン２６内にて、冷風の通り道となった一部の骨材の乾燥を抑制することができるので、貯蔵ビン２６内における骨材の表面水量のばらつきを低減することができる。
【００７５】
また本実施形態によれば、製造されたコンクリートのスランプを測定することによりコンシステンシーの評価を行い、スランプの測定値が小さくなるほど、冷風の風量を減少させる。これにより、貯蔵ビン２６内にて、冷風の通り道となった一部の骨材の乾燥を抑制することができるので、貯蔵ビン２６内における骨材の表面水量のばらつきを低減することができる。
【００７６】
尚、本実施形態では、コンシステンシーの評価法として、ＪＩＳ  Ａ  １１０１に規定されたスランプ試験を用いて説明したが、コンシステンシーの評価法はこれに限らず、例えば、ＪＳＣＥ−Ｆ  ５０７−２００７に規定された標準ＶＣ試験を用いることができる。
【００７７】
また、本実施形態では、コンシステンシーを定時的に評価しているが、この他、例えば、製造されたコンクリートの粘度を、粘度測定装置を用いて連続的に測定することにより、コンシステンシーを連続的に評価してもよい。また、ミキサ３０の駆動電動機（図示せず）の電流値を測定することにより、コンシステンシーを評価してもよい。
【符号の説明】
【００７８】
１  コンクリート製造システム
２  バッチャプラント
３  冷風用配管
４  冷風装置
５  散水装置
２１  基礎架台
２２  分配シュート
２３  受材ブロック
２４  搬送装置
２５  貯蔵ブロック
２６  貯蔵ビン
２７  計量ブロック
２８  計量ビン
２９  混練ブロック
３０  ミキサ
３１  コンクリートホッパ
４１  チラーユニット
４２  クーリングタワー
４３  送風機
【図１】
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