(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
定期的に高温の純粋蒸気による滅菌処理が行われる医薬液輸送管であって、
内管と、外管と、前記内管と外管の間隙を保持するサポート部材とを有し、
前記内管の内部は医薬液の流路であり、
前記内管と外管に挟まれた環状空間は減圧可能に形成され、
前記輸送管は、直線部分と屈曲部とを有し、
前記流路の入口側から出口側にかけて緩やかに下る勾配が付けられ、
前記サポート部材は屈曲部から所定の距離以上離間して設けられている
ことを特徴とする医薬液輸送管。
【請求項２】
前記サポート部材は前記内管に固定され、前記外管に固定されない
ことを特徴とする請求項１に記載の医薬液輸送管。
【請求項３】
前記内管は蛇腹状の伸縮継手を有しない
ことを特徴とする請求項１または２に記載の医薬液輸送管。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか一項に記載された医薬液輸送管と、
医薬液輸送管の前記環状空間に冷温空気を供給するためのエアクーラーとを有する医薬液輸送装置。
【請求項５】
請求項１〜３のいずれか一項に記載された医薬液輸送管を用いた医薬液輸送方法であって、医薬液輸送管の前記流路に純粋蒸気を供給する工程と、
前記環状空間を減圧する工程と、
前記環状空間を減圧しながら前記流路に医薬液を流通させる工程とを有する
ことを特徴とする医薬液輸送方法。
【請求項６】
医薬液の輸送が停止したときには、医薬液輸送管の前記環状空間に冷温空気を供給することにより、前記流路に滞留する医薬液の温度上昇を抑制する
ことを特徴とする請求項５に記載の医薬液輸送方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、液状の医薬品を輸送するための輸送管、輸送装置および輸送方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
多くの医薬品では、その品質を維持するために、温度管理が必要とされる。特に生物製剤や血液製剤など生物由来の医薬品は、菌の増殖等の活動を起こさせないために、その温度は３〜４℃で一定に保たれる。このことは生物製剤等の原液や注射液等の製造工程においても同様で、これら液状の医薬品（医薬液）を配管等を通して輸送するときにも、その温度を３〜４℃で一定に保ちながら輸送される。
【０００３】
そのため医薬液輸送管には、図３に示すような多重管が用いられる。図３において、最内層は輸送する医薬液の流路１６であり、内管１２と外管１３に挟まれた環状空間１７は冷媒の流路であり、最外層は断熱材１５である。この構造により、医薬液が冷媒で冷却されながら輸送される。
【０００４】
また、医薬液輸送以外の分野では、二重構造の真空断熱管が用いられることがある。特許文献１には、寒冷地における水道管などに用いるのに好適な断熱パイプとして、二重管の内管と外管に挟まれた空間を真空状態にした断熱パイプが記載されている。特許文献２には、二重構造管の内側の管と外側の管の間を真空ポンプで排気して真空に保ちながら、化学原料や半導体原料などを輸送することが記載されている。特許文献３には、極低温域の液化ガスの移送などに真空断熱二重配管を用いることが記載されており、さらに、内外管の温度差により発生する熱収縮差を吸収するために、内管の途中に内管ベロー（蛇腹状の伸縮性の管）を設けることが記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開昭６２−２０４０９６号公報
【特許文献２】特開平８−２８５１４７号公報
【特許文献３】実開昭５７−９４７７９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、冷媒を用いる輸送管では、冷媒の循環系のために装置全体が複雑になる他、医薬液流路の滅菌作業に関しても問題があった。医薬液を輸送するに当たっては、輸送開始前に流路を純粋蒸気等で滅菌することが行われる。一方、冷媒には水に凝固点降下のために少量のアルコール類を混合したものが多く用いられる。純粋蒸気によって輸送管の温度が１００℃以上に上昇すると、冷媒が沸騰して変質したり、冷媒の蒸気によって輸送管や冷媒循環系が変形したり、損傷を受けたりすることがある。そのため、純粋蒸気による滅菌処理前にすべての冷媒を輸送管から排出し、滅菌処理後に輸送管に戻すなどの作業が行われ、手間がかかった。
【０００７】
また、真空断熱管を用いるとしても、従来の真空断熱管では医薬液輸送に用いる上でいくつかの問題があった。特許文献１に記載された真空断熱管では、内管と外管に挟まれた空間を予め真空状態にしてシールする。しかし、真空状態を保つためのシールを形成するにはコストがかかるし、そのようなシールを形成しても、長期間にわたる使用中に当該空間の真空度が徐々に下がることは避けられない。
【０００８】
さらに、純粋蒸気を用いた滅菌処理では内外管の温度差が非常に大きくなるが、特許文献１および２には、内外管の温度差に起因する熱膨張差を吸収する方法については記載されていない。特許文献３には、内外管の熱収縮差を吸収するために、内管の途中に内管ベローを設けることが記載されている。しかし、医薬液輸送管では、種類の異なる医薬液や洗浄水等の混入を避ける必要があり、輸送処理後に医薬液が残留しやすく、洗浄処理後に洗浄水が残留しやすい蛇腹状のベローを流路に使用することは望ましくない。
【０００９】
本発明は以上の点を考慮してなされたものであり、医薬液の輸送に適した輸送管、輸送装置、および輸送方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明の医薬液輸送管は、定期的に高温の純粋蒸気による滅菌処理が行われる医薬液輸送管であって、
内管と、外管と、前記内管と外管の間隙を保持するサポート部材とを有し、
前記内管の内部は医薬液の流路であり、
前記内管と外管に挟まれた環状空間は減圧可能に形成され、
前記輸送管は、直線部分と屈曲部とを有し、
前記流路の入口側から出口側にかけて緩やかに下る勾配が付けられ、
前記サポート部材は屈曲部から所定の距離以上離間して設けられている
ことを特徴とする。この構造により、環状空間を減圧して断熱効果を得ることができる。また、輸送管がその経路の途中に屈曲部を有することによって、簡易な構造によって、内外管の温度差に起因する熱膨張差を吸収することができる。つまり、内管と外管に寸法差が発生しても、それによる歪みを緩和して、輸送管が変形、破損することを防止することができる。 
【００１１】
好ましくは、前記サポート部材は前記内管に固定され、前記外管に固定されないことを特徴とする。これによって、内外管の熱膨張差をよりよく吸収することができる。
【００１２】
また、好ましくは、前記内管は蛇腹状の伸縮継手を有しないことを特徴とする。これによって、医薬液や洗浄水等が継手部分に残留しにくくなり、当該医薬液等が次に輸送する医薬液に混入することを防止することが容易となる。   
【００１３】
本発明の医薬液輸送装置は、上記いずれかの医薬液輸送管と、医薬液輸送管の前記環状空間に冷温空気を供給するためのエアクーラーとを有することを特徴とする。これによって、何らかの原因によって医薬液の輸送が停止したときにも、環状空間に冷温空気を供給することによって、流路に滞留している医薬液の温度上昇を抑制することができる。
【００１４】
本発明の医薬液輸送方法は、上記いずれかの医薬液輸送管を用い、医薬液輸送管の前記流路に純粋蒸気を供給する工程と、前記環状空間を減圧する工程と、前記環状空間を減圧しながら前記流路に医薬液を流通させる工程とを有することを特徴とする。これによって、雑菌の混入を防止し、かつ温度変化を抑えながら、医薬液を輸送することができる。
【００１５】
好ましくは、前記医薬液輸送方法は、医薬液の輸送が停止したときには、医薬液輸送管の前記環状空間に冷温空気を供給することにより、前記流路に滞留する医薬液の温度上昇を抑制することを特徴とする。これによって、何らかの原因によって医薬液の輸送が停止したときにも、流路に滞留している医薬液の温度上昇を抑制することができる。
【発明の効果】
【００１６】
上記のとおり、本発明の医薬液輸送管によれば、二重管構造の内管と外管に挟まれた環状空間を減圧することによって断熱効果を得ることができ、輸送管がその経路の途中に屈曲部を有することによって、内外管の温度差に起因する熱膨張差を吸収することができる。また、本発明の医薬液輸送装置によれば、医薬液の輸送が何らかの原因によって停止したときにも、流路に滞留している医薬液の温度上昇を抑制することができる。また、本発明の医薬液輸送方法によれば、雑菌の混入を防止し、かつ温度変化を抑えながら、医薬液を輸送することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】本発明の一実施形態である医薬液輸送管の断面構造を示す図である。
【図２】本発明の一実施形態である医薬液輸送管の配管図である。
【図３】従来の医薬液輸送管の断面構造を示す図である。
【図４】従来の医薬液輸送管の配管図である。
【図５】本発明の実施例である実験装置の配管図である。
【図６】屈曲部の断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
本発明の医薬液輸送管の一実施形態を図１および図２に基づいて説明する。
【００１９】
図１に本実施形態の輸送管の断面構造を示す。本実施形態の輸送管１は、内管２と外管３からなる二重管構造を有し、内管２と外管３の間隙を保持するための板状のサポート部材４を有している。内管２の内側は医薬液の流路６である。内管２と外管３に挟まれた環状空間７は減圧可能に形成されている。
【００２０】
内管２および外管３の径や厚さは用途に応じて適宜設計することができる。輸送する医薬液は少量であることが多いので、内管２の内径が１４〜４８ｍｍのものを好適に用いることができる。内管２および外管３の材質は、輸送する医薬液の品質に影響せず、環状空間の減圧を維持することが可能であり、純粋蒸気による滅菌処理に耐える耐熱性を有する材料を用いることができる。例えばステンレス鋼を好適に用いることができる。
【００２１】
サポート部材４の形状は、内管２と外管３の間隙を保持できることを要し、かつ環状空間７内の空気を排出する際に流体抵抗が大き過ぎないことを要するが、その範囲内であれば特に限定されない。図１には板状のサポート部材を示したが、板状以外の形状であってもよい。また、図１には切れ目のない環状のサポート部材を示したが、内管に填めやすいように切れ目のある環状のものであってもよい。サポート部材４の材質は、内管２と外管３の間隙を保持するために十分な強度があり、純粋蒸気による滅菌処理に耐える耐熱性を有する材料を用いることができる。例えばステンレス鋼を好適に用いることができる。
【００２２】
サポート部材４は、輸送管１使用中の振動などによって移動しないよう、内管２に固定されていることが好ましい。また、サポート部材４は外管３には固定されていないことが好ましい。サポート部材が内管２、外管３の両方に固定されていると、内外管に熱膨張差が発生したときに、輸送管１が変形してしまうからである。また、サポート材４が外管３のみに固定されていると、輸送管１の組み立てが難しくなるからである。サポート部材４を内管２に固定する方法は、溶接、ろう付け、接着、その他種々の方法を用いることができる。
【００２３】
図２に、本実施形態である輸送管および輸送装置の配管系統図を示す。   図２の左上から右下にかけて、輸送管１の流路入口２１から流路出口２２へ流路６を通って医薬液が輸送される。輸送管１には２か所に屈曲部２３が形成されている。流路６には、滅菌処理を行うための純粋蒸気製造機２４が接続され、凝集した水や流路内に残留した医薬液を流し出すためのドレイン２５、および温度センサー２９が設けられている。また、環状空間７には、圧力センサー２８が設けられ、環状空間内を減圧するための真空ポンプ２６、および環状空間に冷温空気を供給するためのエアクーラー２７が接続されている。
【００２４】
輸送管１の長さは典型的には１０〜５０ｍであるが、１００ｍに及ぶこともある。輸送管１の経路中には、輸送完了後に流路６内の医薬液や洗浄水等の溜まりができないように、その前後よりも低い場所がないことが好ましい。また、流路６の内壁や、輸送管１を接続する場合の継手部分にも、大きな段差がないことが好ましい。また、流路６内の医薬液や洗浄水等を完全に排出しやすいように、輸送管１の経路全体に緩やかな勾配、例えば１／１００〜１／２００の勾配が付けられていることが好ましい。医薬液の輸送においては、１日から１週に数回、異なる医薬液を処理することも多いので、医薬液や洗浄水等を流路６から排出しやすいことは重要な特徴である。
【００２５】
本実施形態にかかる輸送管１または輸送装置２０の多くは医薬液の工場内で用いられ、設置場所の雰囲気温度は空調によって２３〜２５℃に保たれていることが多い。一方、純粋蒸気による滅菌処理は、多くは１２０〜１４０℃、典型的には約１３２℃（絶対圧力０．２９ＭＰａにおける飽和蒸気温度）の蒸気を用いて行われる。したがって、医薬液の輸送管は、内管２の熱膨張に対応できる構造を有する必要がある。図４に示す従来の医薬液輸送管１１では、長さが約２ｍ以下のユニット１８を作製し、これを継手で接続して使用されることが多かった。これに対して本実施形態では、屈曲部２３を設けることによって、全経路を１本の輸送管１で構成することも可能である。内外管に熱膨張差が生じた場合にも、屈曲部において、内管２と外管３が偏心することによって、内外管の長さの違いを吸収できるからである。図６に内外管に熱膨張差がない場合（Ａ）と、内外管の熱膨張差を内管２と外管３の偏心によって吸収する場合（Ｂ）を示す。
【００２６】
屈曲部２３の数は、輸送管の径、長さ、材質、使用条件等に基づいて定めることができる。内管２および外管３をステンレス鋼で作製する場合には、屈曲部２３の数は、輸送管１の長さが３０ｍまでは１か所、以後３０ｍを超える毎に１か所ずつ設けることが好ましい。
【００２７】
サポート部材４の設置間隔（図２のａ）は、短すぎるとサポート部材を通じた熱伝達量が多くなり、長すぎると内管２と外管３が接触しやすくなるので好ましくない。サポート部材の間隔ａは、１．５〜２ｍの範囲とするのが好ましい。
【００２８】
ただし、屈曲部２３にはサポート部材４を設けないことが好ましい。屈曲部にサポート部材が設置されていると、内外管の熱膨張差をうまく吸収することができないからである。また、輸送管１の直線部分においても、屈曲部２３からの距離が１ｍ以内にはサポート部材を設けないことが好ましく、０．５ｍ以内にはサポート部材を設けないことがさらに好ましい。
【００２９】
次に本実施形態の医薬液輸送管１および医薬液輸送装置２０を用いた医薬液輸送方法を、図２に基づいて説明する。
【００３０】
医薬液の輸送を開始する前に、純粋蒸気発生機２４で約１３２℃の純粋な蒸気を発生し、これを輸送管１の流路６に流通させて滅菌処理を行い、蒸気および結露した水をドレイン２５から排出する。その後、流路６内に乾燥空気を流通させるエアブローを行う。次に、真空ポンプ２６を稼働させて、輸送管１の環状空間７を減圧する。次に、輸送する医薬液を流路入口２１から供給し、流路６を通して、流路出口２２まで輸送する。このとき、前後工程との連携等のために、輸送が５〜１０分程度停止されることがあるが、環状空間７が断熱層として機能することによって、流路６内の医薬液の温度上昇は緩やかであり、問題とならない程度に抑えられる。医薬液が流路出口２２からすべて排出されて輸送が完了すると、再び純粋蒸気を用いて流路６内を洗浄、滅菌処理し、蒸気および結露した水はトレイン２５から排出する。
【００３１】
医薬液輸送中には、何らかのトラブル等によって、輸送が長時間停止されることが起こり得る。その際、流路６内に滞留する医薬液の温度が上昇しすぎると、高価な医薬液が変質して無駄になるおそれがある。図３に示した医薬液輸送管のように冷媒を循環させて冷却できれば、医薬液の温度が上昇することはない。しかし、本実施形態では輸送管１の環状空間７の断熱性のみによって流路６内の医薬液の温度上昇を防止するので、停止が長時間にわたると医薬液の温度が許容限度以上に上昇することがあり得る。したがって、医薬液の輸送が長時間にわたって停止したときには、環状空間７に冷温空気を流通させて、流路６に滞留する医薬液の温度上昇を抑制することが好ましい。
【実施例】
【００３２】
図５に示す実験装置を組み立て、医薬液の代わりに水を用いて、輸送中および輸送停止後の水の温度変化を測定した。
【００３３】
まず図５の実験装置を説明する。輸送管の断面構造は図１と同じである。内管２にはステンレス鋼製で一般ガス管規格１５Ａ（外径２１．７ｍｍ、内径１７．５ｍｍ）を、外管３にはステンレス鋼製でＪＩＳ  Ｇ３４４７規格１．５Ｓ（外径３８．１ｍｍ、内径３５．７ｍｍ）を用いた。サポート部材４は、ステンレス鋼製で厚さ１ｍｍの板材を図１に示す形状に切断し、内管２に溶接で固定して用いた。輸送管１は、全長が３０ｍで、材料となる管を溶接して全体が連続した１本の管に形成されており、途中にフランジ等による接続部分はない。輸送管１の経路の途中には、２か所に屈曲部２３が設けられ、３本の直線部の長さはそれぞれ約１４．５ｍ、約１ｍ、約１４．５ｍである。輸送管の経路全体には１／１００の勾配が付けられ、流路入口２１から流路出口２２にかけて緩やかに下っている。流路６には、純粋蒸気製造機２４、圧縮空気供給機３５が接続され、ドレイン２５が設けられている。環状空間７には、圧力センサーＰＲ５、真空ポンプ２６およびエアクーラー２７が接続されている。また、装置の各所に温度センサーＴＲ１〜ＴＲ５、Ｔ６、ＴＲ７が設置されている。
【００３４】
（実験１）   実験１では、環状空間７の圧力（ＰＲ５）を大気圧比−０．０９７ＭＰａまで減圧し、水を約１０Ｌ／分の流速で循環させながら、水の温度を流路入口２１（ＴＲ１）と流路出口２２（ＴＲ２）で測定した。貯水タンク３１内の水はハンディークーラー３２によって冷却され、攪拌機３３によって撹拌されている。水は貯水タンク３１から送液ポンプ３４によって流路入口２１から輸送管１内に供給され、流路出口２２から排出され、ホース４０を通って貯水タンク３１に還流する。流路の径および長さから計算すると、水は平均約１分で循環することになる。 
【００３５】
（実験２）   実験２では、環状空間７を減圧せずに、水を約１０Ｌ／分の流速で循環させながら、実験１と同様の測定を行った。
【００３６】
実験１および実験２の実験条件および結果を表１に示す。輸送中の水の温度上昇（ＴＲ２−ＴＲ１）は、それぞれ０．４３℃、０．３５℃であり、いずれの実験でも十分に小さかった。このことから、本実験装置では、医薬液が滞留することなく輸送される場合には、特に環状空間７を減圧しなくとも、輸送中の医薬液の温度上昇は小さいと判断できる。   
【００３７】
【表１】
0005738725.tif 000002
【００３８】
（実験３）   実験３は、実験１に引き続いて実施したもので、環状空間７を減圧したまま、水の循環を停止し、その８分後および６０分後までに流路出口２２付近の水の温度（ＴＲ２）が何度上昇するかを測定した。
【００３９】
（実験４）   実験４は、実験３と同様の条件で行った。
【００４０】
（実験５）   実験５は、実験２に引き続いて実施したもので、環状空間７を大気圧に保ったままで、実験３と同じ測定を行った。
【００４１】
（実験６）   実験６は、水の循環を停止した後、環状空間７に冷温空気を流通させながら、実験３と同じ測定を行った。冷温空気は、室内の空気を、ベントフィルター３８を通してごみ等を除去した後、エアクーラー２７を通すことで冷却した。エアクーラー２７には約１０℃の冷水を循環させており、エアクーラーを通った空気は約１０℃まで冷却される。実験６では、冷温空気供給配管の表面温度（ＴＲ７）は１１．６℃であった。実験では、真空ポンプ２４を作動させながら、冷温空気を環状空間７に吸引して流通させた。そのため、環状空間内の圧力（ＰＲ５）は、大気圧よりもわずかに低かった（−０．００５ＭＰａ）。
【００４２】
実験３ないし実験６の実験条件および結果を表２に示す。
【００４３】
まず、通常の輸送条件でも起こり得る８分間の循環停止によって、水の温度がどの程度上昇したかを確認する。
【００４４】
環状空間７を減圧した実験３および実験４では、循環停止後８分間の水の温度上昇（ＴＲ２，８−ＴＲ２，０）はいずれも約１℃であった。このことから、環状空間７を減圧しておけば、医薬液を輸送中に８分間の輸送停止があっても、医薬液の温度上昇は問題とならないものと判断できる。一方、環状空間が大気圧である実験５では、水の温度上昇（ＴＲ２，８−ＴＲ２，０）は２．８４℃であった。このことから、環状空間７を減圧しない場合には、輸送が停止されることがなければ輸送中の医薬液の温度上昇は小さいが（実験２）、８分間の輸送停止があると医薬液の温度上昇が問題になる可能性がある。
【００４５】
なお、環状空間に冷温空気を流通させた実験６では、水の温度上昇（ＴＲ２，８−ＴＲ２，０）は２．６４℃と大きかった。この理由は、循環停止時の水の温度（ＴＲ２，０）が２．３６℃であったのに対して、実験上の制約により、流通させた空気の温度が約１０℃（≒ＴＲ６）であったため、むしろ流路に滞留する水を温めたためと考えられる。冷温空気の流通については、改めて後述する。
【００４６】
次に、通常の輸送条件では起こらないが、何らかのトラブルによって輸送が中断された場合を想定して、６０分間の循環停止によって、水の温度がどの程度上昇したかを確認する。 
【００４７】
実験３および実験４では、循環停止後６０分間の水の温度上昇（ＴＲ２，６０−ＴＲ２，０）は、それぞれ３．９２℃および３．４４℃であった。この値は、輸送する医薬液の種類によっては、許容範囲であるとは言えない。一方、実験５での水の温度上昇（ＴＲ２，６０−ＴＲ２，０）は１３．７２℃で、明らかに許容できない値であった。
【００４８】
実験６では、水の温度上昇（ＴＲ２，６０−ＴＲ２，０）は６．９６℃と小さくはなかったが、ここでは６０分経過後の温度（ＴＲ２，６０）が９．３２℃と冷温空気の温度に近いことに着目すべきである。実験５と実験６を比較すると、循環停止後８分間の水の温度上昇（ＴＲ２，８−ＴＲ２，０）は、実験５が２．８４℃、実験６が２．６４℃で、両者はほぼ同じであった。それに対して、循環停止後６０分間の水の温度上昇（ＴＲ２，６０−ＴＲ２，０）は、実験５の１３．７２℃に対して、実験６では６．９６℃で半分程度であった。実験６では、冷温空気を流通させることによって、流路６に滞留する水の温度が冷温空気の温度以上に高くなることが抑制されたことが分かる。
【００４９】
この結果から、環状空間７に冷温空気を流通させることによっても、十分に内管２を冷却し、流路６に滞留する医薬液の温度上昇を防ぐ効果が得られることが分かった。冷温空気の好ましい使用方法は以下のとおりと考えられる。まず、エアクーラー２７の温度を適切に、例えば５℃に設定する。そして、医薬液の輸送が中断した場合には、まず環状空間７内の減圧状態を保って流路６に滞留する医薬液の温度上昇を抑える。さらに停止状態が続いて、医薬液の温度が５℃近くまで上昇したら、冷温空気の流通を開始する。以後、冷温空気の流通を続けることにより、医薬液の温度がそれ以上に上昇することを抑えることができる。
【００５０】
【表２】
0005738725.tif 000003
【符号の説明】
【００５１】
１  医薬液輸送管
２  内管
３  外管 
４  サポート部材
６  医薬液流路
７  環状空間
１１  従来の医薬液輸送管
１２  内管
１３  外管
１５  断熱材
１６  医薬液流路
１７  冷媒流路
１８  従来の医薬液輸送管のユニット
２０  医薬液輸送装置
２１  流路入口
２２  流路出口
２３  輸送管の屈曲部
２４  純粋蒸気発生機
２５  ドレイン
２６  真空ポンプ
２７  エアクーラー（冷温空気供給機）
２８  圧力センサー
２９  温度センサー
３０  実験装置
３１  貯水タンク
３２  ハンディークーラー（水冷却装置）
３３  攪拌機
３４  送液ポンプ
３５  圧縮空気供給機
３８  ベントフィルター
３９  排気口
４０  ホース
ＰＲ５  環状空間７内の圧力センサー
ＴＲ１  流路６内、入口付近の温度センサー
ＴＲ２  流路６内、出口付近の温度センサー
ＴＲ３  外管３表面の温度センサー（前段）
ＴＲ４  外管３表面の温度センサー（後段）
ＴＲ５  外管３表面の温度センサー（中段）
Ｔ６    貯水タンク３１内の温度センサー
ＴＲ７  冷温空気供給配管表面の温度センサー
【図１】
0005738725.tif 000004
【図２】
0005738725.tif 000005
【図３】
0005738725.tif 000006
【図４】
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【図５】
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【図６】
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