(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
吸入した熱媒体を各々異なる圧力に昇圧させる複数台のポンプと、
該ポンプから各々送出された熱媒体を第１の熱源から吸熱して気化させる複数台の蒸発器と、
該蒸発器から各々供給された圧力及び温度の異なる熱媒体を膨張させて出力を得る１台の複圧式ラジアルタービンと、
該複圧式ラジアルタービンで膨張した熱媒体を前記第１の熱源より低温となる第２の熱源に放熱して凝縮させる凝縮器とを備え、
熱媒体が気液の状態変化を繰り返して循環するサイクル回路を形成し、
前記複圧式ラジアルタービンは、ケーシング内で回転する１つのタービンホイールを備え、
該タービンホイールは、熱媒体が異なる圧力で導入される複数のタービンホイール入口と、膨張した熱媒体を軸方向に吐出する１つのタービンホイール出口とを備えることを特徴とする複圧式ラジアルタービンシステム。
【請求項２】
前記第１の熱源の流路は、複数台設けられている前記蒸発器を直列に接続して、前記ポンプから送出される熱媒体の高圧側から低圧側に流すことを特徴とする請求項１に記載の複圧式ラジアルタービンシステム。
【請求項３】
前記タービンホイール入口は、複数の熱媒体導入圧力が前記タービンホイール出口へ向けて順次低くなるように配置されていることを特徴とする請求項１又は２に記載の複圧式ラジアルタービンシステム。
【請求項４】
前記タービンホイール入口は、複数の熱媒体導入圧力が前記タービンホイール出口へ向けて順次高くなるように配置されていることを特徴とする請求項１又は２に記載の複圧式ラジアルタービンシステム。
【請求項５】
熱媒体導入圧力が低いほうの前記タービンホイール入口の径方向の位置は、熱媒体導入圧力が高いほうの前記タービンホイール入口の径方向の位置に比べて、半径が小さい位置である請求項１から４のいずれか１項に記載の複圧式ラジアルタービンシステム。
【請求項６】
前記複圧式ラジアルタービンが発電機を駆動して発電することを特徴とする請求項１から５のいずれか１項に記載の複圧式ラジアルタービンシステム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、中低温・高温及び高圧の流体からエネルギーを回収して回転動力に変換する複圧式ラジアルタービンシステムに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、中低温・高温で高圧の流体からエネルギーを回収して回転動力に変換し、この回転動力により発電機を駆動して発電することが行われている。このような発電システムとしては、たとえばバイナリーサイクル発電システム（以下、「バイナリー発電」と呼ぶ）が知られている。このバイナリー発電は、たとえば地下の温度や圧力が低いため地熱発電を行うことが不可能で熱水しか得られない場合でも、たとえばアンモニアやペンタン、フロン等のように、水よりも低沸点の媒体(低沸点流体)を熱水で沸騰させ、低沸点流体の蒸気でタービンを回すものである。
【０００３】
ここで、従来のバイナリー発電について、図７及び図８を参照して簡単に説明する。
図７は、バイナリー発電Ｂａの構成例を示すブロック図である。図示のバーナリー発電Ｂａにおいて、熱媒体が循環して状態変化を繰り返すサイクル回路は、熱媒体を昇圧するポンプ１１と、高温熱源から熱を受け取って熱媒体を蒸気にする蒸発器１３と、高圧及び高温の熱媒体蒸気を膨張させて熱エネルギーを回転動力に変換するタービン１５と、膨張しエネルギーを放出した低温の熱媒体を再度液体に凝縮させる凝縮器１７とを備え、各機器間が配管により接続された閉回路に構成されている。
この場合、凝縮器１７で熱を吸収する側の低温熱源（温度レベルＴＣ）には、たとえば大気、河川水、海水等のように、大気温度の空気や水が使用される。また、海洋温度差発電（ＯＴＥＣ）では、この低温熱源として海底の低温海水が使用される。
【０００４】
一方、高温熱源（温度レベルＴＷ）としては、たとえば各種の産業用プラントから排出される高温及び高圧の流体、船舶や車両用の動力源等から排出される排ガス等の流体、地熱発電や海洋温度差発電等の熱源流体がある。高温熱源の温度レベルＴＷが数十度から２００℃程度である場合、熱媒体としては、臨界温度が概ね１００℃〜２００℃のフロンや代替フロン、次世代フロン、有機媒体が利用され、それ以上の高温になる場合は水が使用される。
【０００５】
図８のＴ−Ｓ線図には、上述した熱媒体の飽和線が示されている。
図示のサイクルで得られるタービン１５の出力は、発電機１９を駆動する発電用の動力として使用される。すなわち、温度レベルＴＷの高温熱源及び温度レベルＴＣの低温熱源と熱交換して循環する熱媒体は、タービン１５にて膨張（エキスパンジョン）して発電機１９を駆動する仕事をし、この仕事が電力として利用されることとなる。
従って、中低温の高温熱源及び低温熱源が与えられた時、図示のバイナリーサイクルを利用して最大の電力を発生させるように工夫がなされており、その主要パラメータとなるのは、熱媒体の蒸発圧力Ｐ１及び凝縮圧力Ｐ２である。このような蒸発圧力Ｐ１及び凝縮圧力Ｐ２の圧力設定を適切に選定することは、工業上一般的に行われていることである。
【０００６】
また、半径方向の流速成分を主要成分としてタービンホイールに流入する旋回流体が用いられ、流れの旋回エネルギーを回転動力に変換してエネルギーを放出した流れが軸方向に吐出されるラジアルタービンにおいては、タービン内部にて流体の圧力を複数の流路に分割し、流路毎にタービン動翼入口が形成されるとともに、タービン動翼の入口半径が異なるように構成されている。（特許文献１〜３を参照）
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開昭６３−３０２１３４号公報
【特許文献２】特表２００８−５０３６８５号公報
【特許文献３】実開昭６１−２０２６０１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
ところで、上述した排熱、余剰熱及び地熱等の高温熱源は、一般に温度レベルＴＷが数十℃〜数百℃程度と低い。従って、たとえば海水、河川水または大気等のように、温度レベルＴＣが数℃〜数十℃程度の低温熱源を使用し、この低温熱源との間で熱媒体を利用した熱サイクル（バイナリーサイクル）を構成する場合には、高温熱源と低温熱源との温度差が小さいため、良好な効率を得ることは困難になる。
【０００９】
具体的に説明すると、熱エネルギーを軸動力に変換して発電するバイナリー発電を行う場合には、高温熱源と低温熱源との温度差が小さいため、発電効率が低いという問題を有している。すなわち、たとえば排熱や地熱のように、熱源自体は利用されずに排出されるため燃料コストが不要であるにもかかわらず、このような低温の熱源を高温熱源としたバイナリー発電は、設備投資に対してコストメリットが低いという欠点がある。
【００１０】
このような背景から、バイナリー発電システムの発電出力を増して高効率化すること、及び発電装置を低コスト化することが求められている。
本発明は、上記の課題を解決するためになされたもので、その目的とするところは、ランキンサイクルを用いたバイナリー発電システム等の高効率化及び低コスト化を可能にする複圧式ラジアルタービンシステムを提供することにある。すなわち、本発明は、熱媒体の蒸発温度を複数設定してタービンから高出力を得るランキンサイクル、そして、このランキンサイクルを簡易な構造で実現可能な複圧式ラジアルタービンシステムを提供するものである。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明は、上記の課題を解決するため、下記の手段を採用した。
本発明に係る複圧式ラジアルタービンシステムは、吸入した熱媒体を各々異なる圧力に昇圧させる複数台のポンプと、該ポンプから各々送出された熱媒体を第１の熱源から吸熱して気化させる複数台の蒸発器と、該蒸発器から各々供給された圧力及び温度の異なる熱媒体を膨張させて出力を得る１台の複圧式ラジアルタービンと、該複圧式ラジアルタービンで膨張した熱媒体を前記第１の熱源より低温となる第２の熱源に放熱して凝縮させる凝縮器とを備え、熱媒体が気液の状態変化を繰り返して循環するサイクル回路を形成し、前記複圧式ラジアルタービンは、ケーシング内で回転する１つのタービンホイールを備え、該タービンホイールは、熱媒体が異なる圧力で導入される複数のタービンホイール入口と、膨張した熱媒体を軸方向に吐出する１つのタービンホイール出口とを備えることを特徴とするものである。
【００１２】
このような複圧式ラジアルタービンシステムによれば、第１の熱源（１つの高温熱源）から熱を放出する過程を複数段階に分けて、複数の蒸発器で液相熱媒体に熱を放出する複圧式のランキンサイクルを形成することができ、単圧のランキンサイクルサイクルにおける高温熱源の出口温度と比較して、さらに低温まで温度を変化させることが可能になる。従って、複圧式のランキンサイクルは、単圧サイクルと比較して、高温熱源が有する熱エネルギーをより多くランキンサイクルに与えることができる。
【００１３】
上記の発明において、前記第１の熱源の流路は、複数台設けられている前記蒸発器を直列に接続して、前記ポンプから送出される熱媒体の高圧側から低圧側に流すことが好ましく、これにより、第１の熱源が保有する熱を有効利用することができる。
【００１４】
上記の発明において、前記タービンホイール入口は、複数の熱媒体導入圧力が前記タービンホイール出口へ向けて順次低くなるように配置されているものでもよいし、あるいは、複数の熱媒体導入圧力が前記タービンホイール出口へ向けて順次高くなるように配置されているものでもよい。
上記の発明において、熱媒体導入圧力が低いほうの前記タービンホイール入口の径方向の位置は、熱媒体導入圧力が高いほうの前記タービンホイール入口の径方向の位置に比べて、半径が小さい位置である。
【００１５】
上記の発明において、前記複圧式ラジアルタービンが発電機を駆動して発電するように構成すれば、ランキンサイクルを用いたバイナリー発電システムを高効率化及び低コスト化した複圧式ラジアルタービン発電システムとなる。
【発明の効果】
【００１６】
上述した本発明によれば、熱媒体の蒸発温度を複数設定したサイクル、そして、このサイクルを簡易な構造で実現可能となる複圧式ラジアルタービンシステムを提供することができる。このような複圧式ラジアルタービンシステムは、バイナリー発電システムの高効率化及び低コスト化を可能にするという顕著な効果が得られる。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】本発明に係る複圧式ラジアルタービンシステムの一実施形態として、２圧式バイナリーサイクル発電システムの構成例を示すブロック図である。
【図２】図１に示した２圧式バイナリーサイクル発電システムに係るＴ−Ｓ線図である。
【図３】２圧式バイナリーサイクル発電システムについて、単位高温熱源流量当たりの出力を単圧式と比較して示す図である。
【図４】２圧式バイナリーサイクル発電システムについて、高温熱源出口温度を単圧式と比較して示す図である。
【図５】複圧式ラジアルタービンの第１構成例として、１動翼２圧式ラジアルタービンの要部（子午面形状）構成例を示す断面図である。
【図６】複圧式ラジアルタービンの第２構成例として、１動翼２圧式ラジアルタービンの要部（子午面形状）構成例を示す断面図である。
【図７】バイナリーサイクル発電システムの従来例を示すブロック図である。
【図８】図７に示したバイナリーサイクル発電システムに係る熱媒体のＴ−Ｓ線図である。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
以下、本発明に係る複圧式ラジアルタービンシステムの一実施形態を図面に基づいて説明する。
図１は、複圧式ラジアルタービンシステムの一例として２圧式バイナリーサイクル発電システム（以下、「２圧式バイナリー発電」と呼ぶ）の構成例を示すブロック図、図２は、２圧式バイナリー発電のＴ−Ｓ線図である。図示の２圧式バイナリー発電Ｂｂは、熱媒体が異なる２種類の圧力及び温度で循環し、液体及び気体の状態変化を繰り返すように構成されたランキンサイクルのサイクル回路Ｃを備えている。
【００１９】
サイクル回路Ｃは、液体の熱媒体（液相熱媒体）を昇圧する高圧ポンプ２１Ｈ及び低圧ポンプ２１Ｌと、高温熱源（第１の熱源）から熱を受け取って熱媒体を気体（気相熱媒体）にする高圧蒸発器２３Ｈ及び低圧蒸発器２３Ｌと、圧力及び温度が異なる２種類の高圧・高温気相熱媒体を膨張させて熱エネルギーを回転動力に変換する複圧式ラジアルタービン２５と、複圧式ラジアルタービン２５で膨張してエネルギーを放出した低温の熱媒体（気相熱媒体または気液２相熱媒体）を低温熱源（第２の熱源）に放熱して再度液体に凝縮させる凝縮器２７とを備え、各機器間が配管により接続された閉回路に構成されている。
複圧式ラジアルタービン２５の出力軸には発電機２９が接続されており、従って、複圧式ラジアルタービン２５の出力は発電機２９を駆動する発電用の動力として使用される。
【００２０】
凝縮器２７で凝縮した液相熱媒体は、高圧ポンプ２１Ｈ及び低圧ポンプ２１Ｌに導入されて各々異なる圧力まで昇圧される。この場合、高圧ポンプ２１Ｈは、導入した液相熱媒体を高圧ＢＨに昇圧して高圧蒸発器２３Ｈへ送出し、低圧ポンプ２１Ｌは、導入した液相熱媒体を低圧ＢＬに昇圧して低圧蒸発器２３Ｌへ送出する。
【００２１】
高圧蒸発器２３Ｈは、高圧ポンプ２１Ｈから圧送されてきた高圧ＢＨの液相熱媒体と、高温熱源から供給されてきた熱源温度ＴＷ１の高温熱源流体との熱交換により、吸熱側の液相熱媒体を蒸発（気化）させて圧力ＰＨ、温度ＴＨの高圧気相熱媒体とする。
低圧蒸発器２３Ｌは、低圧ポンプ２１Ｌから圧送されてきた低圧ＢＬの液相熱媒体と、高圧蒸発器２３Ｈから供給されてきた熱源温度ＴＷ２の高温熱源流体との熱交換により、吸熱側の液相熱媒体を蒸発（気化）させて圧力ＰＬ、温度ＴＬの低圧気相熱媒体とする。すなわち、高温熱源から供給される高温熱源流体の流路は、高圧蒸発器２３Ｈと低圧蒸発器２３Ｌとが直列に接続されており、低圧蒸発器２３Ｌでは、高圧蒸発器２３Ｈにおける熱交換で熱源温度がＴＷ１からＴＷ２に低下した高温熱源流体を導入して熱交換に使用する。
【００２２】
高圧蒸発器２３Ｈから供給される高圧気相熱媒体及び低圧蒸発器２３Ｌから供給される低圧気相熱媒体は、複圧式ラジアルタービン２５内で膨張してエネルギーを放出する。複圧式ラジアルタービン２５では、高圧気相熱媒体及び低圧気相熱媒体から放出されたエネルギーがタービンを回転駆動させて回転動力に変換される。なお、２圧式バイナリー発電Ｂｂにおいて、複圧式ラジアルタービン２５の回転動力は、発電機２９を駆動して発電する駆動力となる。
【００２３】
この複圧式ラジアルタービン２５は、高圧気相熱媒体を膨張させてエネルギーを回転動力に変換させる高圧タービンと、低圧気相熱媒体を膨張させてエネルギーを回転動力に変換させる低圧タービンとを一体化した構成の２圧式ラジアルタービンで構成されるエキスパンジョンタービンである。
複圧式ラジアルタービン２５内で膨張して仕事をした高圧気相熱媒体及び低圧気相熱媒体は、いずれも温度及び圧力が低下した気相熱媒体となり、タービン内部で合流してタービン出口から凝縮器２７へ導かれる。
【００２４】
凝縮器２７に導入された気相熱媒体は、低温熱源との熱交換により吸熱されるので、凝縮して液相熱媒体となる。この液相熱媒体は、高圧ポンプ２１Ｈ及び低圧ポンプ２１Ｌに導入されて各々異なる圧力まで昇圧され、以下同様の状態変化を繰り返しながらサイクル回路Ｃを循環する。
【００２５】
このような２圧式バイナリー発電Ｂｂでは、たとえば第１のフロンまたは代替フロン、次世代フロン、有機媒体等の熱媒体が使用可能である。
一方、熱源流体を加熱する側の高温熱源（第１の熱源）には、たとえばプラント等の排熱、余剰熱及び地熱等から供給され、温度レベルＴＷ１で略一定の比熱を有する熱源流体が使用される。
また、凝縮器２７で熱を吸収する側の温度レベルＴＣの低温熱源（第２の熱源）には、たとえば大気、河川水、海水等のように、大気温度の空気や常温の水等が使用される。
なお、海洋温度差発電においては、高温熱源として海洋表層の温水を使用し、低温熱源として深海の冷水を使用する。
【００２６】
ここで、複圧式ラジアルタービン２５の構成例として、２つの気相熱媒体導入圧力がタービン出口へ向けて順次低くなるように配置されている第１構成例を図５に基づいて説明する。
図示の複圧式ラジアルタービン２５は、高圧タービン２５Ｈを構成する高圧タービン入口２５１と、低圧タービン２５Ｌを構成する低圧タービン入口２５３とを有し、１つの回転軸２５５に設けられた１つのラジアルタービンホイール２５７で構成される。このラジアルタービンホイール２５７は、ケーシング内に回転可能に支持されている。
なお、ラジアルタービンホイール２５７としては、ラジアルタービンホイールまたは斜流タービンホイールのいずれであってもよい。
【００２７】
ラジアルタービンホイール２５７は、２つのタービンホイール入口、すなわち高圧タービンホイール入口２５９及び低圧タービンホイール入口２６１と、１つのタービン出口２６３とを有している。
高圧タービンホイール入口２５９は、半径Ｒ１に設けられている。また、低圧タービンホイール入口２６１は、ラジアルタービンホイール２５７内の流路を構成するタービン翼のシュラウドの一部から流れが流入できるように、高圧タービンホイール入口半径Ｒ１の半径より小さい半径Ｒ２（Ｒ１＞Ｒ２）に設けられている。
【００２８】
高圧タービンホイール入口２５９の半径方向外周には、高圧タービン入口２５１の流れに対してタービンホイール回転方向に旋回速度を与える高圧ノズル２６５が設けられている。同様に、低圧タービンホイール入口２６１の半径方向外周には、低圧タービン入口２５３の流れに対してタービンホイール回転方向に旋回速度を与える低圧ノズル２６７が設けられている。
すなわち、高圧タービン２５Ｈでは、高圧タービン入口２５１から流入した高圧気相熱媒体が、高圧ノズル２６５を通過することにより旋回速度を増し、高圧タービンホイール入口２５９からラジアルタービンホイール２５７のタービン翼に向けて流出し、低圧タービン２５Ｌでは、低圧タービン入口２５３から流入した低圧気相熱媒体が、低圧ノズル２６７を通過することにより旋回速度を増し、低圧タービンホイール入口２６１からラジアルタービンホイール２５７のタービン翼に向けて流出する。
【００２９】
ラジアルタービンホイール２５７に噴射された高圧気相熱媒体及び低圧気相熱媒体は、タービン内部において高圧タービン入口から流入した熱媒体流量と低圧タービン入口から流入した熱媒体流量とが合流した後、ラジアルタービンホイール２５７の出口から流出してタービン出口２６３に流れ込む。このようにして複圧式ラジアルタービン２５を通過した高圧気相熱媒体及び低圧気相熱媒体は、タービン内部で膨張することにより、ラジアルタービンホイール２５７を回転させて仕事をする。
そして、タービン出口２６３の下流には、熱媒体の熱を低温熱源に放出（放熱）して凝縮させる熱交換器の機能を有する凝縮器２７が配置されている。
凝縮器２７の下流には、液化した熱媒体を高圧蒸発器２３Ｈに供給する圧力まで昇圧する高圧ポンプ２１Ｈと、熱媒体を低圧蒸発器２３Ｌに供給する圧力まで昇圧する低圧ポンプ２１Ｌとを有している。
【００３０】
上述した構成の２圧式バイナリー発電Ｂｂは、２つの受熱過程と１つのラジアルタービンホイール２５７で２つの圧力を有する熱媒体を膨張させ、熱エネルギーを回転動力に変換する複圧式ラジアルタービン２５を備えており、ランキンサイクルが構成されることにより、複圧式ラジアルタービン２５から出力された回転動力は発電機２９の回転動力源等に利用される。しかし、複圧式ラジアルタービン２５の出力は、発電機２９の回転動力源等に限定されることはない。
【００３１】
図２は、上述した２圧式バイナリー発電ＢｂのＴ−Ｓ線図である。このＴ−Ｓ線図において、サイクル回路Ｃを循環する熱媒体は、高圧サイクル及び低圧サイクルよりなる２圧式のランキンサイクルを流れる。
一方の高圧サイクルでは、液相熱媒体が高圧ポンプ２１Ｈで高圧ＢＨまで昇圧され、高温熱源が温度ＴＷ１から温度ＴＷ２に低下する際の放熱によって加熱される。この結果、液相熱媒体は、高圧熱媒体の飽和温度ＴＨまで昇温され、一定温度ＴＨで蒸発して気相熱媒体の蒸気になる。この気相熱媒体は、高圧ＰＨ及び高温ＴＨの蒸気となって高圧タービン２５Ｈに流入し、凝縮圧力であるタービン出口圧力Ｐｄまで膨張し、その際に気相熱媒体の保有するエネルギーが回転動力に変換される。
【００３２】
また、低圧サイクルでは、液相熱媒体が低圧ポンプ２１Ｌで低圧ＢＬまで昇圧され、高圧媒体を加熱した後の高温熱源が温度ＴＷ２から温度ＴＷ３に低下する際の放熱によって加熱される。この結果、液相熱媒体は、低圧熱媒体の飽和温度ＴＬまで昇温され、一定温度ＴＬで蒸発して気相熱媒体の蒸気になる。この気相熱媒体は、低圧ＰＬ及び低温ＴＬの蒸気となって低圧タービン２５Ｌに流入し、凝縮圧力であるタービン出口圧力Ｐｄまで膨張し、その際に気相熱媒体の保有するエネルギーが回転動力に変換される。
このような２つのサイクルを構成する高圧タービン２５Ｈと低圧タービン２５Ｌには、１台の複圧式ラジアルタービン２５が使用されているので、それぞれの出力は１つのラジアルタービンホイール２５７によって回転動力に変換され、１つの回転軸２５５に出力される。
【００３３】
図３は、２圧式バイナリーサイクル発電システムのタービン出力値について、単位高温熱源流量当たりの出力値（Ｌ／Ｇ）を高圧タービン入口圧力ＰＨ（横軸）に対して示したものである。なお、図中には、単圧式バイナリーサイクル発電システムの値についても、一点鎖線で併記されている。
図３によれば、２圧式バイナリーサイクルの出力値（Ｌ／Ｇ）は、単圧式バイナリーサイクルと互いの最高値を比較した場合、１割〜２割程度高いことを示している。この出力値（Ｌ／Ｇ）が最高になる圧力で２圧式バイナリー発電Ｂｂを設計することになるため、ある温度及び流量の高温熱源がある場合には、２圧式サイクルを採用することで単圧式サイクルに比べて１割〜２割程度出力を増すことが可能になる。
【００３４】
図４は、２圧式バイナリーサイクル発電システムの高温熱源について、出口温度Ｔ３を高圧タービン入口圧力（横軸）に対して示したものである。なお、図中には、単圧式バイナリーサイクル発電システムの値についても、一点鎖線で併記されている。
図４によれば、２圧式バイナリーサイクルの場合、図２に示す高温熱源出口温度Ｔ３を低くすることができるので、高温熱源の放出熱量を大きく設定可能であることが分かる。タービン出力は、高温熱源の出入口における温度差の値に、熱源流量と、熱媒体のランキンサイクルのサイクル効率を掛け合わせたものであり、従って、これを単位熱源流量当たりの値にしたものが図３である。
【００３５】
このように、１つの高温熱源から熱を放出する過程を２段階に分けて、高温の領域を高圧蒸発器２３Ｈで高圧熱媒体に熱を放出し、低温の領域を低圧蒸発器２３Ｌで低圧熱媒体に熱を放出する２圧式のランキンサイクルを採用することにより、単圧サイクルにおける高温熱源の出口温度と比較して、さらに低温まで温度を変化させることができる。すなわち、上述した２圧式のランキンサイクルは、単圧サイクルと比較して、高温熱源が有する熱エネルギーをより多くランキンサイクルに与えることができる。
また、複圧式ラジアルタービン２５は、上述した２圧式のランキンサイクルにおいて、高圧気相熱媒体及び低圧気相熱媒体を１つのタービンホイールで膨張させ、１つの回転軸に回転エネルギーを出力できる。そして、複圧式ラジアルタービン２５での膨張により仕事をした高圧気相熱媒体及び低圧気相熱媒体は互いに合流するので、タービンホイール出口２６３では、気相の熱媒体（蒸気）を１つの出口から下流の凝縮器２７に導くことができる。
【００３６】
このように、２圧式バイナリーサイクルは、従来の単圧サイクルと比較して、１つの高温熱源で入口／出口の温度差を大きくして放出熱力を増すことができるので、熱源の単位流量当たりの回転エネルギーに変換できる割合を１割から２割程度大きくすることが可能になる。従って、２圧式バイナリーサイクルは、高温熱源の温度や流量が同じであれば、従来の単圧サイクルと比較して１割から２割程度多くの回転動力や電力を取り出すことができる。
【００３７】
また、２圧式バイナリーサイクルを従来のタービンで構成する場合には、高圧タービン及び低圧タービンが必要となり、２つのタービン及び２つのタービン出口が不可欠である。しかし、複圧式ラジアルタービン２５を採用した２圧サイクルは、１つの回転軸２５５に設けられた１つのラジアルタービンホイール２５７で２つの圧力を持つ熱媒体から回転動力を取り出すことができるので、１つの回転軸２５５及びラジアルタービンホイール２５７と１つのタービン出口２６３とにより構成できるため、簡単なシステム構造が可能となる。
【００３８】
ところで、上述した複圧式ラジアルタービン２５は、以下図６に基づいて説明する第２構成例の構造を採用してもよい。この第２構成例は、２つの気相熱媒体導入圧力がタービン出口へ向けて順次高くなるように配置されたものである。
図示の複圧式ラジアルタービン４５は、高圧タービン４５Ｈを構成する高圧タービン入口４５１と、低圧タービン４５Ｌを構成する低圧タービン入口４５３とを有し、１つの回転軸４５５に設けられた１つのタービンホイール４５７で構成される。なお、ラジアルタービンホイール４５７としては、ラジアルタービンホイールまたは斜流タービンホイールのいずれであってもよい。
【００３９】
この複圧式ラジアルタービン４５は、高圧タービン４５Ｈがタービン出口側（下流側）に配設されている構成が上述した複圧式ラジアルタービン２５と異なっており、図中の符号４５９が高圧タービンホイール入口、４６１が低圧タービンホイール入口、４６３がタービン出口、４６５が高圧ノズル、４６７が低圧ノズルである。
この場合、低圧タービンホイール入口４６１は、高圧タービンホイール４５７Ｈの背板部を貫通する流路を経由して、高圧タービンホイール４５７Ｈの背板４６９をはさんでタービン出口４６３と反対側に設けられている。また、低圧タービンホイール入口４６１の半径Ｒ２は、高圧タービンホイール入口４５９の半径Ｒ１より小さい値（Ｒ２＜Ｒ１）に設定されている。
【００４０】
このような複圧式ラジアルタービン４５でも、高圧タービン入口４５１から流入した高圧気相熱媒体の流量と、低圧タービン入口４５３から流入した低圧気相熱媒体の流量とが合流した後、ラジアルタービンホイール４５７のタービン出口４６３から流出し、下流に設置された凝縮器２７に導かれて熱媒体の熱を低温熱源に放出する。
【００４１】
従って、複圧式ラジアルタービン４５を採用した構成のバイナリー発電においても、１つの高温熱源から熱を放出する過程を２段階に分けて、高温の領域を高圧蒸発器２３Ｈで高圧熱媒体に熱を放出し、低温の領域を低圧蒸発器２３Ｌで低圧熱媒体に熱を放出する２圧式のランキンサイクルを採用することにより、単圧サイクルにおける高温熱源の出口温度と比較して、さらに低温まで温度を変化させることができる。すなわち、上述した２圧式のランキンサイクルは、単圧サイクルと比較して、高温熱源が有する熱エネルギーをより多くランキンサイクルに与えることができる。
【００４２】
また、複圧式ラジアルタービン４５は、上述した２圧式のランキンサイクルにおいて、高圧気相熱媒体及び低圧気相熱媒体を１つのタービンホイールで膨張させ、１つの回転軸に回転エネルギーを出力でき、しかも、複圧式ラジアルタービン４５での膨張により仕事をした高圧気相熱媒体及び低圧気相熱媒体は互いに合流するので、タービンホイール出口４６３では、気相の熱媒体（蒸気）を１つの出口から下流の凝縮器２７に導くことができる。
【００４３】
従って、複圧式ラジアルタービン４５を用いた２圧式バイナリーサイクルは、従来の単圧サイクルと比較して、高温熱源の温度や流量が同じであれば多くの回転動力や電力を取り出すことができる。
また、複圧式ラジアルタービン４５を採用した２圧式のランキンサイクルは、１つの回転軸４５５に設けられた１つのラジアルタービンホイール４５７で２つの圧力を持つ熱媒体から回転動力を取り出すことができるので、１つの回転軸４５５及びラジアルタービンホイール４５７と１つのタービン出口４６３とにより構成できるため、簡単なシステム構造が可能となる。
【００４４】
このような複圧式ラジアルタービン発電システムは、各種産業用プラントから高温、高圧の流体で排出される排出エネルギーの動力回収、船舶や車両用の動力源等の熱サイクルを経由して動力を得るシステムの排熱回収、そして、地熱・海洋温度差発電（ＯＴＥＣ）等の中低温熱源を利用するバイナリーサイクル発電の動力回収等において、これらの有する中低温・高温、高圧の流体からエネルギーを回転動力に変換する発電システムに適用可能である。
また、上述した実施形態では、サイクル回路Ｃにおいて、熱媒体が異なる２種類の圧力及び温度で循環して液体及び気体の状態変化を繰り返すものとしたが、熱媒体が異なる複数（２種類以上）の温度や圧力で循環するように構成されてもよい。
【００４５】
このように、上述した本実施形態の複圧式ラジアルタービン発電システムによれば、熱媒体の蒸発温度を複数（２以上）設定したバイナリーサイクルを容易な構造で実現可能になり、この結果、バイナリー発電システムの高効率化及び低コスト化を実現することができる。
なお、本発明は上述した実施形態に限定されることはなく、たとえば複圧式ラジアルタービンの出力を発電機以外の駆動に使用するなど、その要旨を逸脱しない範囲内において適宜変更することができる。
【符号の説明】
【００４６】
２１Ｈ    高圧ポンプ
２１Ｌ    低圧ポンプ
２３Ｈ    高圧蒸発器
２３Ｌ    低圧蒸発器
２５，４５    複圧式ラジアルタービン
２５Ｈ，４５Ｈ    高圧タービン
２５Ｌ，４５Ｌ    低圧タービン
２７    凝縮器
２９    発電機
２５１，４５１    高圧タービン入口
２５３，４５３    低圧タービン入口
２５５，４５５    回転軸
２５７，４５７    ラジアルタービンホイール
２５９，４５９    高圧タービンホイール入口
２６１，４６１    低圧タービンホイール入口
２６３，４６３    タービン出口
２６５，４６５    高圧ノズル
２６７，４６７    低圧ノズル
Ｂｂ    ２圧式バイナリーサイクル発電システム（２圧式バイナリー発電）
Ｃ    サイクル回路
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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