(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
エタン及びプロピレン、並びに、イソブタン及びノルマルブタンを不純物として含む低純度プロパンを高純度化するための精製方法において、
吸着器に、エタン及びプロピレンをプロパンよりも優先して吸着する分子篩と、イソブタン及びノルマルブタンをプロパンよりも優先して吸着する活性炭を充填し、
前記分子篩の細孔の有効孔径を０．４ｎｍとし、
次に、前記吸着器にガス状の前記低純度プロパンを導入することで、前記分子篩と前記活性炭により大気圧を超える圧力下で前記不純物を吸着し、
次に、前記吸着器を通過したガスを高純度プロパンとして回収し、
回収する前記高純度プロパンの純度が９９．９９ｖｏｌ％以上であることを特徴とするプロパンの精製方法。
【請求項２】
前記低純度プロパンを前記吸着器のガス導入口から導入すると共に前記高純度プロパンを前記吸着器のガス回収口から回収することで、大気圧を超える圧力下で前記不純物を吸着すると共に前記高純度プロパンを回収し、
前記高純度プロパンを回収した後に前記吸着器の内圧が大気圧になるように、前記吸着器の内部を前記ガス導入口を介して大気圧領域に通じさせることで、前記吸着器内に残存するガスを大気圧領域に排気し、
しかる後に、前記吸着器において内部温度を上昇させると共に前記ガス回収口から前記ガス導入口に向かい再生用ガスを流通させる請求項１に記載のプロパンの精製方法。
【請求項３】
エタン及びプロピレン、並びに、イソブタン及びノルマルブタンを不純物として含む低純度プロパンを高純度化するための精製装置において、
エタン及びプロピレンをプロパンよりも優先して吸着する分子篩と、イソブタン及びノルマルブタンをプロパンよりも優先して吸着する活性炭を充填した吸着器を備え、
前記分子篩の細孔の有効孔径は０．４ｎｍとされ、
前記吸着器は、前記低純度プロパンの供給源に接続されるガス導入口と、高純度プロパンの回収容器に接続されるガス回収口を有し、
前記ガス導入口から前記吸着器に導入されたガス状の前記低純度プロパンに含まれる前記不純物が前記分子篩と前記活性炭によって大気圧を超える圧力下で吸着されることで、前記吸着器を通過したガスが高純度プロパンとして前記ガス回収口を介して前記回収容器に回収され、
回収する前記高純度プロパンの純度が９９．９９ｖｏｌ％以上であることを特徴とする請求項１に記載のプロパンの精製方法を実施するためのプロパンの精製装置。
【請求項４】
前記ガス導入口を、前記低純度プロパンの供給源および大気圧領域の中の何れかに択一的に接続する第１接続切替機構と、
前記ガス回収口を、前記回収容器および再生用ガスの供給源の中の何れかに択一的に接続する第２接続切替機構と、
前記吸着器の内部圧力を調整する背圧調整器と、
前記吸着器の内部温度を調整する温度調整器とを備える請求項３に記載のプロパンの精製装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、エタン及びプロピレン、並びに、イソブタン及びノルマルブタンを不純物として含む低純度プロパンを、その不純物の低減によって高純度化するための精製方法と精製装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
液化石油ガス（ＬＰＧ）や火力発電用燃料等に使用されるプロパンは、一般に原料である石油を分留することで工業的に精製されている。そのため、一般に普及しているプロパンは原料由来のエタン及び／又はプロピレン、並びに、イソブタン及び／又はノルマルブタンを不純物として含有し、その純度は９８．５ｖｏｌ％程度と低純度なものである。
【０００３】
一方、近年においては、不純物濃度の低い高純度プロパンの必要性が高まっている。例えば、高耐圧炭化珪素（ＳｉＣ）半導体の原料としてプロパンの需要が高まっており、そのような炭化珪素の高耐圧性を実現するためにはプロパンの不純物濃度を１０ｖｏｌｐｐｍ未満にすることが好ましい。
【０００４】
そこで、一般に普及している純度９８．５ｖｏｌ％程度の低純度プロパンを蒸留することで高純度プロパンを精製することが考えられる。しかし、低純度プロパンを蒸留して高純度プロパンを精製する場合、設備が大規模となって多大なエネルギーを要し、特にプロピレンを不純物として含む場合はプロパンとプロピレンとの沸点差が小さいために蒸留での精製がより困難になる。なお、オレフィンであるプロピレンをパラフィンであるプロパンから分離させるため、硝酸銀を含む水溶液にプロピレンを選択的に吸収させる方法は公知であるが（特許文献１参照）、この方法ではパラフィンであるプロパン、エタン、イソブタン、ノルマルブタンを互いに分離できないため、この方法を採用しても高純度プロパンに精製できない。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】国際公開２００９／１１０４９２号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
従来の精製技術では、低純度プロパンに含まれる不純物であるエタン及び／又はプロピレン、並びに、イソブタン及び／又はノルマルブタンを、蒸留技術を利用することなく極微量とすることができず、高純度プロパンを得るには設備が大規模化してエネルギーコストが増大するという問題がある。本発明は、このような従来技術の課題を解決できるプロパンの精製方法および精製装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本件発明者らは、低純度プロパンを構成するプロパン、エタン、プロピレン、イソブタン、ノルマルブタンそれぞれの特性に着目し、吸着剤として分子篩と活性炭を用いた精製技術により低純度プロパンから高純度プロパンを精製する本発明を想到した。
すなわち、分子篩の細孔の有効孔径を、細孔内にイソブタン、ノルマルブタンの分子を入り込ませる値に設定すると、プロパン分子も細孔内に入り込んでしまうため、分子篩のみで不純物をプロパンから分離させることはできない。一方、エタン、プロピレンはイソブタン、ノルマルブタンに比べて活性炭に吸着し難いことから、分子篩機能のない活性炭のみで不純物を吸着した場合、吸着剤にイソブタン、ノルマルブタンが優先して吸着されてエタン、プロピレンの吸着が阻まれるため、活性炭のみで不純物をプロパンから分離させることもできない。特にエタンはイソブタン、ノルマルブタンに比べて分子量が小さく活性炭への吸着力が弱いことから、活性炭のみでプロパンから分離させるのは困難である。
本発明方法は、エタン及びプロピレン、並びに、イソブタン及びノルマルブタンを不純物として含む低純度プロパンを高純度化するための精製方法において、吸着器に、エタン及びプロピレンをプロパンよりも優先して吸着する分子篩と、イソブタン及びノルマルブタンをプロパンよりも優先して吸着する活性炭を充填し、前記分子篩の細孔の有効孔径を０．４ｎｍとし、次に、前記吸着器にガス状の前記低純度プロパンを導入することで、前記分子篩と前記活性炭により大気圧を超える圧力下で前記不純物を吸着し、次に、前記吸着器を通過したガスを高純度プロパンとして回収し、回収する前記高純度プロパンの純度が９９．９９ｖｏｌ％以上であることを特徴とする。
これにより、イソブタン、ノルマルブタンに比べて活性炭に吸着し難いエタン及びプロピレンを、分子篩によってプロパンから分離させる。また、イソブタン及びノルマルブタンはプロパンよりも分子量が大きくファンデルワールス力が大きいため活性炭への吸着力が強いことから、イソブタン及びノルマルブタンを活性炭によってプロパンから分離させる。これにより、吸着器を通過したガスを高純度プロパンとして回収できる。
【０００８】
本発明装置は、エタン及びプロピレン、並びに、イソブタン及びノルマルブタンを不純物として含む低純度プロパンを高純度化するための精製装置において、エタン及びプロピレンをプロパンよりも優先して吸着する分子篩と、イソブタン及びノルマルブタンをプロパンよりも優先して吸着する活性炭を充填した吸着器を備え、前記分子篩の細孔の有効孔径は０．４ｎｍとされ、前記吸着器は、前記低純度プロパンの供給源に接続されるガス導入口と、高純度プロパンの回収容器に接続されるガス回収口を有し、前記ガス導入口から前記吸着器に導入されたガス状の前記低純度プロパンに含まれる前記不純物が前記分子篩と前記活性炭によって大気圧を超える圧力下で吸着されることで、前記吸着器を通過したガスが高純度プロパンとして前記ガス回収口を介して前記回収容器に回収され、回収する前記高純度プロパンの純度が９９．９９ｖｏｌ％以上であることを特徴とする。
本発明装置によれば本発明方法を実施できる。
【００１０】
本発明方法において、前記低純度プロパンを前記吸着器のガス導入口から導入すると共に前記高純度プロパンを前記吸着器のガス回収口から回収することで、大気圧を超える圧力下で前記不純物を吸着すると共に前記高純度プロパンを回収し、前記高純度プロパンを回収した後に前記吸着器の内圧が大気圧になるように、前記吸着器の内部を前記ガス導入口を介して大気圧領域に通じさせることで、前記吸着器内に残存するガスを大気圧領域に排気し、しかる後に、前記吸着器において内部温度を上昇させると共に前記ガス回収口から前記ガス導入口に向かい再生用ガスを流通させるのが好ましい。これにより、大気圧を超える圧力下で不純物を吸着することで吸着効率を向上でき、また、吸着器の内部を大気圧領域に通じさせることで吸着器に残存したガスを排気した後に、吸着器の内部温度を上昇させて吸着器内に再生用ガスを流通させることで、分子篩および活性炭を再生することができる。
この場合に本発明方法を実施するため、本発明装置は、前記ガス導入口を、前記低純度プロパンの供給源および大気圧領域の中の何れかに択一的に接続する第１接続切替機構と、前記ガス回収口を、前記回収容器および再生用ガスの供給源の中の何れかに択一的に接続する第２接続切替機構と、前記吸着器の内部圧力を調整する背圧調整器と、前記吸着器の内部温度を調整する温度調整器とを備えるのが好ましい。
【００１１】
本発明方法において、回収した前記高純度プロパンを炭化珪素半導体の原料として用いる上では、回収される前記高純度プロパンの純度は９９．９９９ｖｏｌ％以上であるのがさらに好ましい。
【発明の効果】
【００１２】
本発明によれば、低純度プロパンから高純度プロパンを得るための簡便でエネルギー効率に優れた工業的に有利な方法と装置を提供でき、得られた高純度プロパンを炭化珪素半導体の原料として用いることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】本発明の実施形態に係るプロパンの精製装置の構成説明図
【図２】本発明の第１実施例におけるプロパン純度の経時変化と不純物濃度の経時変化を示す図
【図３】本発明の第２実施例におけるプロパン純度の経時変化と不純物濃度の経時変化を示す図
【発明を実施するための形態】
【００１４】
図１に示すプロパンの精製装置１は、エタン及び／又はプロピレン、並びに、イソブタン及び／又はノルマルブタンを不純物として含む低純度プロパンを高純度化するために用いられるもので、第１吸着塔２ａと第２吸着塔２ｂを有する吸着器２を備えている。第１吸着塔２ａに、エタンとプロピレンをプロパンよりも優先して吸着する分子篩αが充填され、第２吸着塔２ｂに、イソブタンとノルマルブタンをプロパンよりも優先して吸着する活性炭βが充填されている。その低純度プロパンは、エタン及び／又はプロピレン、並びに、イソブタン及び／又はノルマルブタンを不純物として含むものであればよく、その純度は特に限定されないが、９５〜９９ｖｏｌ％とするのが好ましく、一般的に石油を分留することで工業的に精製される純度９８．５ｖｏｌ％以下の低純度プロパンを用いることができる。得られる高純度プロパンの純度は、精製対象の低純度プロパンよりも高ければ特に限定されないが、９９．９ｖｏｌ％以上が好ましく、９９．９９ｖｏｌ％以上がより好ましく、炭化珪素半導体の原料として用いる上では９９．９９９ｖｏｌ％以上とするのがさらに好ましい。
【００１５】
第１吸着塔２ａに充填される分子篩αの細孔の有効孔径を、細孔内にエタン分子とプロピレン分子を入り込ませると共にプロパン分子を入り込ませない値に設定することで、エタンとプロピレンをプロパンよりも優先して分子篩αに吸着させることができる。本実施形態の分子篩αは４Ａ型とされ、これにより分子篩αの細孔の有効孔径は０．４ｎｍ（４Å）とされている。分子篩αとしては、例えば分子篩活性炭や分子篩ゼオライトを用いることができ、特にエタンおよびプロピレンの吸着速度が速い分子篩活性炭を用いるのが好ましい。分子篩αの形態は特に限定されず、例えば粒状やペレット状とすることができる。
【００１６】
第２吸着塔２ｂに充填される活性炭βは、イソブタンとノルマルブタンをプロパンよりも優先して吸着させる特性を有するものであればよく、細孔径が均一化されておらず分子篩機能を奏することがなく、細孔の平均有効孔径が０．５ｎｍ以上であるのが好ましい。分子篩機能を奏することがない通常の活性炭は、その細孔の平均有効孔径が０．５ｎｍ以上であり、イソブタンとノルマルブタンの分子を細孔内に入り込ませることができる。また、高純度プロパンへの不純物の混入を防ぐため、活性炭βとしては酸、アルカリ等の薬品が添着されていないものを用いるのが好ましく、例えばヤシ殻活性炭や石炭系活性炭を用いることができる。活性炭βの形態は特に限定されず、例えば粒状やペレット状とすることができる。なお、活性炭βは、エタン、プロピレン、プロパン、イソブタン、及びノルマルブタンに対して分子篩機能を奏するものでなければ、その細孔径は均一化されてもよく、その場合の細孔の有効孔径はイソブタン及びノルマルブタンの各分子が細孔に入り込むことができるように０．５ｎｍ以上とするのが好ましい。
【００１７】
第１吸着塔２ａと第２吸着塔２ｂは直列に配管接続される。第１吸着塔２ａに設けられたガス導入口２ｃが、開閉弁３、流量調整器４、圧力調整器５、開閉弁６を介し、低純度プロパンの供給源７に配管接続される。第２吸着塔２ｂに設けられたガス回収口２ｄが、吸着器２の内部圧力を調整する背圧調整器９、開閉弁１１を介し、高純度プロパンの回収容器１２に接続される。吸着器２の内部温度を調整するための温度調整器として各吸着塔２ａ、２ｂに電気ヒーター１６ａ、１６ｂが設けられ、各吸着器２の内部温度を測定する温度計１７ａ、１７ｂが設けられている。ガス回収口２ｄと背圧調整器９との間の圧力を測定する圧力計２０が設けられている。背圧調整器９と開閉弁１１との間は、開閉弁２１を介して大気圧領域に通じるものとされている。回収容器１２内の高純度プロパンを加熱または冷却する恒温水循環装置２４が設けられている。
【００１８】
ガス導入口２ｃは、開閉弁１３を介して大気圧領域に通じるものとされる。これにより、開閉弁３、開閉弁１３は、ガス導入口２ｃを、低純度プロパンの供給源７、回収容器１２、および大気圧領域の中の何れかに択一的に接続する第１接続切替機構を構成する。
【００１９】
ガス回収口２ｄは、開閉弁１８を介して再生用ガス供給源１９に接続されている。これにより、開閉弁１１、開閉弁１８は、ガス回収口２ｄを、回収容器１２および再生用ガスの供給源１９の中の何れかに択一的に接続する第２接続切替機構を構成する。
【００２０】
上記精製装置１によれば、供給源７から供給されるガス状の低純度プロパンをガス導入口２ｃから吸着器２に導入し、第１吸着塔２ａにおいてエタン及び／又はプロピレンを分子篩αにより吸着し、第２吸着塔２ｂにおいてイソブタン及び／又はノルマルブタンを活性炭βにより吸着し、吸着器２を通過したガスを高純度プロパンとしてガス回収口２ｄから回収容器１２に回収することで、低純度プロパンを高純度化する精製方法を実施できる。
【００２１】
吸着器２における吸着圧力は、吸着剤である分子篩αと活性炭βの吸着容量を有効活用するため、常温下においてプロパンが液化しない大気圧を超える圧力、例えばゲージ圧で０．５〜０．６ＭＰａ程度とするのが好ましい。そのため本実施形態においては、最初に吸着器２内の圧力を低純度プロパンの導入により所定値とし、かつ、後述の再生工程で使用した再生用ガスを吸着器２内から追い出す初期吸着工程を行う。すなわち初期吸着工程においては、開閉弁３、６、２１を開き、開閉弁１１、１３、１８を閉じ、低純度プロパンの流量を流量調整器４により調整し、圧力を圧力調整器５により調整し、吸着器２内を電気ヒーター１６ａ、１６ｂにより室温とし、吸着器２内の圧力を背圧調整器９により吸着圧力に設定する。圧力調整器５により調整される低純度プロパンの圧力は、背圧調整器９により設定される吸着器２内の圧力よりも高くする。これにより、吸着器２に低純度プロパンを導入し、吸着器２内の再生用ガスを開閉弁２１を介して追い出す。この初期吸着工程により、吸着器２内を再生用ガス濃度が１０ｖｏｌｐｐｍ以下で残りが低純度プロパンで満たされるようにするのが望ましい。その吸着器２内の再生用ガスは次の精製工程において回収容器１２内に到ることになるが、精製の進行により希薄化されて濃度低下するため、再生用ガスを分離する工程は不要である。
【００２２】
初期吸着工程が終了すれば開閉弁２１を閉じ、開閉弁１１を開き、供給源７から供給される低純度プロパンの圧力を圧力調整器５により予め設定した値に調整し、流量を流量調整器４により調整する。圧力調整器５により調整される低純度プロパンの圧力は、背圧調整器９により設定される吸着器２内の圧力よりも高くする。これにより、低純度プロパンがガス導入口２ｃから吸着器２に導入され、吸着器２内で低純度プロパンに含まれる不純物が大気圧を超える圧力下で分子篩αと活性炭βにより吸着され、吸着器２を通過したガスが高純度プロパンとして回収容器１２に回収される精製工程が行われる。回収容器１２内の高純度プロパンを恒温水循環装置２４により冷却することで、回収容器１２内の圧力は圧力計２０により指示される吸着器２内の圧力よりも低くされる。
【００２３】
精製工程は、吸着器２において吸着剤が所望の吸着機能を喪失して破過が開始する前に終了する。その破過開始までの時間は実験により予め求めればよい。精製工程が終了すれば開閉弁３、６、１１を閉じる。その後に開閉弁１３が開かれることで、吸着器２の内部がガス導入口２ｃを介して大気圧領域に通じる。これにより、吸着器２内の圧力が大気圧になるまで、吸着器２内に残存するガスが大気圧領域に排気され、大気圧パージ工程が行われる。
【００２４】
大気圧パージ工程の終了後に、電気ヒーター１６ａ、１６ｂにより吸着器２の内部温度を温度計１７ａ、１７ｂにより確認しつつ上昇させる。また、開閉弁１８を開くことで、供給源１９からの再生用ガスをガス回収口２ｄから吸着器２に導入し、ガス導入口２ｃから大気圧領域に排出させる。これにより、精製工程における低純度プロパンの流動方向とは逆方向に、吸着器２内で再生用ガスを流通させる再生工程を行う。再生工程における吸着器２内の温度は２００℃〜３００℃が好ましく、２５０℃程度とするのがより好ましい。その温度が２００℃未満では再生時間が長くなり、３００℃を超えるとエネルギーコストが上昇すると共に分子篩αと活性炭βの粉化が進行するおそれがある。ガス導入口２ｃから排出される再生用ガスに含まれる各不純物の濃度を５０ｐｐｍ以下にすれば、分子篩αと活性炭βの初期吸着容量の９０％以上にまで吸着容量を回復可能である。そのように吸着容量が回復するまでの再生時間は、再生用ガスの流量、不純物の吸着量、吸着器２内の温度によって変動するため、実験的に求めるのがよい。なお、再生用ガスとしては、再生工程において接するプロパン、分子篩α、活性炭β、精製装置１等に対して活性の無いガス、例えばヘリウムやアルゴン等の不活性ガスを用いるのが好ましい。再生工程が終了すれば開閉弁１３、１８を閉じる。その後に吸着器２内の温度を室温まで低下させ、上記初期吸着工程に戻る。
【００２５】
上記実施形態によれば、低純度プロパンに含まれる不純物の中で、イソブタン、ノルマルブタンに比べて活性炭に吸着し難いエタン及び／又はプロピレンを分子篩αによってプロパンから分離させ、また、イソブタン及び／又はノルマルブタンを活性炭βによってプロパンから分離させることで、吸着器２を通過したガスを高純度プロパンとして回収できる。その分子篩αは４Ａ型とされているので、汎用されているものを用いることができる。また、大気圧を超える圧力下で不純物を吸着することで吸着効率を向上でき、分子篩αと活性炭βの吸着能力が低下した場合は吸着器２の内部を大気圧領域に通じさせることで吸着器２に残存したガスを排気し、その後に吸着器２の内部温度を上昇させて吸着器２内に再生用ガスを流通させることで、分子篩αおよび活性炭βを再生することができる。
【実施例１】
【００２６】
上記実施形態の精製装置１を用い、以下の条件下で低純度プロパンから高純度プロパンを精製した。
第１吸着塔２ａは直径２８．４ｍｍ、高さ１０００ｍｍの円管状とし、その下端から９８０ｍｍの位置まで分子篩αを充填した。分子篩αとして直径２．３ｍｍの４Ａ型粒状分子篩活性炭（日本エンバイロケミカルズ製、ＣＭＳ−４Ａ−Ｂ）を用いた。第２吸着塔２ｂは直径２８．４ｍｍ、高さ１０００ｍｍの円管状とし、その下端から９８０ｍｍの位置まで活性炭βを充填した。活性炭βとして粒度が１０〜２０メッシュのヤシ殻破砕炭（クラレケミカル製、クラレコールＧＧ）を用いた。
初期吸着工程として、エタン０．１ｖｏｌｐｐｍ未満、プロピレン０．１ｖｏｌｐｐｍ未満、イソブタン０．１ｖｏｌｐｐｍ未満、ノルマルブタン１ｖｏｌｐｐｍ未満を含有する高純度プロパンを吸着器２に導入し、蓄圧工程前に大気圧とされた吸着器２内に充填されていた再生用ガスであるヘリウムを置換し、ガスクロマトグラフ熱伝導度型検出器（ＧＣ−ＴＣＤ）により測定したヘリウム濃度を１ｖｏｌ％以下とし、背圧調整器９により両吸着塔２ａ、２ｂ内の吸着圧力をゲージ圧で０．５０ＭＰａに設定した。
次に精製工程として、エタン６８６８ｖｏｌｐｐｍ、プロピレン３９６１ｖｏｌｐｐｍ、イソブタン２８２０ｖｏｌｐｐｍ、ノルマルブタン２２１０ｖｏｌｐｐｍを含有するガス状の低純度プロパンを吸着器２に導入し、高純度プロパンを精製した。この際、圧力調整器５の設定圧をゲージ圧で０．５３ＭＰａ、流量調整器４の設定流量を標準状態で５７０ｍＬ／ｍｉｎ、両吸着塔２ａ、２ｂ内の温度を室温、精製時間を２５０分とした。
図２は、精製工程においてガス回収口２ｄから回収された精製プロパンの純度（ｖｏｌ％）の経時変化と、その精製プロパンに含有される各不純物の濃度（ｖｏｌｐｐｍ）の経時変化を示す。その精製プロパン純度と各不純物濃度はガスクロマトグラフ水素炎イオン化型検出器（ＧＣ−ＦＩＤ）により測定した。各不純物濃度の測定値が１ｖｏｌｐｐｍに達した時点を各不純物についての吸着剤の破過時点であるとした場合、精製開始から破過するまでの時間は、エタンが１０７分、イソブタンが９１分、ノルマルブタンが２２５分であり、プロピレンは精製時間内に破過しなかった。
実施例１によれば、精製時間を９１分とすれば、エタン０．１ｖｏｌｐｐｍ、プロピレン０．１ｖｏｌｐｐｍ未満、イソブタン０．２ｖｏｌｐｐｍ、ノルマルブタン０．１ｖｏｌｐｐｍ未満を含有する純度９９．９９９ｖｏｌ％以上の高純度プロパンを精製できた。この場合の高純度プロパンの取得量は１０２ｇ、収率は５１．３％であった。
【実施例２】
【００２７】
初期吸着工程において背圧調整器９により吸着圧力を０．６０ＭＰａに設定し、精製工程において圧力調整器５の設定圧をゲージ圧で０．６２ＭＰａとした以外は、実施例１と同一条件で低純度プロパンから高純度プロパンを精製した。
図３は、精製工程においてガス回収口２ｄから回収された精製プロパンの純度（ｖｏｌ％）の経時変化と、その精製プロパンに含有される各不純物の濃度（ｖｏｌｐｐｍ）の経時変化を示す。その精製プロパン純度と各不純物濃度はガスクロマトグラフ水素炎イオン化型検出器（ＧＣ−ＦＩＤ）により測定した。各不純物濃度の測定値が１ｖｏｌｐｐｍに達した時点を各不純物についての吸着剤の破過時点であるとした場合、精製開始から破過するまでの時間は、エタンが１１９分、イソブタンが１２９分、ノルマルブタンが２２８分であり、プロピレンは精製時間内に破過しなかった。
実施例２によれば、精製時間を１２１分とすれば、エタン０．４ｖｏｌｐｐｍ、プロピレン０．１ｖｏｌｐｐｍ未満、イソブタン０．１ｖｏｌｐｐｍ未満、ノルマルブタン０．１ｖｏｌｐｐｍ未満を含有する純度９９．９９９ｖｏｌ％以上の高純度プロパンを精製できた。この場合の高純度プロパンの取得量は１３５ｇ、収率は５２．６％であった。
【００２８】
本発明は上記実施形態や実施例に限定されない。例えば、本発明が適用される低純度プロパンは、上記実施例ではエタン、プロピレン、イソブタン、及びノルマルブタンを不純物として含むものとされたが、エタン、プロピレン、イソブタン、及びノルマルブタン以外の不純物を含有していてもよい。また、上記実施形態ではエタン及びプロピレンの分子篩αによる吸着後にイソブタン及びノルマルブタンを活性炭βにより吸着したが、第１吸着塔２ａと第２吸着塔２ｂの配置を入れ換えることで吸着順序を逆にしてもよく、エタン及びプロピレンの分子篩による吸着と、イソブタン及びノルマルブタンの活性炭による吸着の順序は限定されない。上記実施形態では、分子篩αと活性炭βを別個の吸着塔２ａ、２ｂに充填したが、分子篩と活性炭を充填した単一の吸着塔により吸着器を構成してもよい。この場合、単一の吸着塔内で分子篩と活性炭が、混合することなく層状に積み重ねられてもよいし、混合されてもよい。
【符号の説明】
【００２９】
１…精製装置、２…吸着器、２ｃ…ガス導入口、２ｄ…ガス回収口、３、１３…開閉弁（第１接続切替機構）、７…プロパンの供給源、９…背圧調整器、１１、１８…開閉弁（第２接続切替機構）、１２…回収容器、１６ａ、１６ｂ…電気ヒーター（温度調整器）、１９…再生用ガスの供給源、α…分子篩、β…活性炭
【図１】
0005807945.tif 000002
【図２】
0005807945.tif 000003
【図３】
0005807945.tif 000004