(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
重量％で、
Ｃ      ０．０８〜０．３５
Ｎ      ０．０１５〜０．３０
Ｃ＋Ｎ  ０．３０〜０．５０
Ｃｒ    １〜３
Ｍｏ    ２．２〜３
Ｖ      ０．８〜１．３
Ｍｎ    ０．５〜２
Ｓｉ    ０．１〜０．５
場合により
Ｎｉ    ＜３
Ｃｏ    ≦５
Ｂ      ＜０．０１
残部      不純物を別としてＦｅ
からなる、高温における金属の加工および成形の少なくとも一方のための、低クロム熱間加工工具鋼物品。
【請求項２】
重量％で、以下の条件
Ｃ      ０．２０〜０．３５
Ｎ      ０．０３〜０．３０
Ｃ＋Ｎ  ０．３０〜０．５０
Ｃｒ    １〜３
Ｍｏ    ２．２〜２．９
Ｖ      １．０〜１．３
Ｍｎ    １〜２
Ｓｉ    ０．１〜０．５
Ｎｉ    ＜１
Ｃｏ    ＜４
Ｂ    ０．００１〜０．０１
のうちの一つ以上を満たす、請求項１記載の低クロム熱間加工工具鋼物品。
【請求項３】
重量％で、以下の条件
Ｃ      ０．２５〜０．３５
Ｎ      ０．０４〜０．３０
Ｃ＋Ｎ  ０．３８〜０．４２
Ｃｒ    １．３〜２．５
のうちの一つ以上を満たす、請求項１または２記載の低クロム熱間加工工具鋼物品。
【請求項４】
重量％で、以下の条件
Ｎ      ０．０４２〜０．１５
Ｃ＋Ｎ  ０．３９〜０．４１
Ｃｒ    １．３〜２．３
のうちの一つ以上を満たす、請求項１〜３のいずれか１項に記載の低クロム熱間加工工具鋼物品。
【請求項５】
重量％で、以下の条件
Ｃ      ０．２０〜０．３５
Ｎ      ０．０４２〜０．１２
Ｃ＋Ｎ  ０．３９〜０．４１
Ｃｒ    １．４〜１．９
Ｍｏ／Ｖ  １．８〜２．３
Ｃｒ／Ｖ  ＜２
のうちの一つ以上を満たす、請求項１〜４のいずれか１項に記載の低クロム熱間加工工具鋼物品。
【請求項６】
重量％で、
Ｃ      ０．２０〜０．３５
Ｎ      ０．０３〜０．３０
Ｃ＋Ｎ  ０．３０〜０．５０
Ｃｒ    １．２〜２．３
Ｍｏ    ２．２〜３
Ｖ      ０．８〜１．３
Ｍｎ    １〜２
Ｓｉ    ０．１〜０．４
Ｎｉ    ＜１
場合により
Ｃｏ    ３〜５
Ｂ      ０．００１〜０．０１
Ｍｏ／Ｖ  １．８〜２．３
Ｃｒ／Ｖ  ＜２
残部  不純物を別としてＦｅ
からなる、請求項１記載の低クロム熱間加工工具鋼物品。
【請求項７】
重量％で、
Ｃ      ０．２０〜０．３５
Ｎ      ０．０３〜０．３０
Ｃ＋Ｎ  ０．３０〜０．５０
Ｃｒ    １．２〜２．３
Ｍｏ    ２．２〜３
Ｖ      ０．８〜１．３
Ｍｎ    １〜２
Ｓｉ    ０．１〜０．４
Ｎｉ    ＜１
場合により
Ｃｏ    ３〜５
Ｂ      ０．００１〜０．０１
Ｍｏ／Ｖ  １．８〜２．３
Ｃｒ／Ｖ  ＜２
残部  不純物を別としてＦｅ
からなる、請求項１記載の低クロム熱間加工工具鋼物品。
【請求項８】
重量％で、
Ｃ      ０．２０〜０．３５
Ｎ      ０．０４〜０．３０
Ｃ＋Ｎ  ０．３０〜０．５０
Ｃｒ    １．２〜２．３
Ｍｏ    ２．２〜３
Ｖ      ０．８〜１．３
Ｍｎ    １〜２
Ｓｉ    ０．１〜０．４
Ｎｉ    ＜１
Ｃｏ    ＜０．２
場合により
Ｂ      ０．００１〜０．０１
Ｍｏ／Ｖ  １．８〜２．３
Ｃｒ／Ｖ  ＜２
残部  不純物を別としてＦｅ
からなる、請求項１記載の低クロム熱間加工工具鋼物品。
【請求項９】
重量％で、
Ｃ      ０．２０〜０．３５
Ｎ      ０．０４〜０．３０
Ｃ＋Ｎ  ０．３６〜０．４４
Ｃｒ    １．２〜２．３
Ｍｏ    ２．２〜２．９
Ｖ      ０．８〜１．３
Ｍｎ    １〜２
Ｓｉ    ０．１〜０．４
Ｎｉ    ＜０．２５
Ｃｏ    ＜０．２０
場合により
Ｂ      ０．００１〜０．０１
Ｍｏ／Ｖ  １．８〜２．３
Ｃｒ／Ｖ  ＜２
残部  不純物を別としてＦｅ
からなる、請求項１記載の低クロム熱間加工工具鋼物品。
【請求項１０】
重量％で、
Ｃ      ０．３０〜０．３４
Ｎ      ０．０４〜０．０９
Ｃ＋Ｎ  ０．３７〜０．４３
Ｃｒ    １．４〜１．９
Ｍｏ    ２．２〜２．８
Ｖ      １．０〜１．３
Ｍｎ    １〜２
Ｓｉ    ０．２〜０．４
Ｎｉ    ＜０．２５
Ｃｏ    ＜０．２０
場合により
Ｂ      ０．００１〜０．００５
Ｍｏ／Ｖ  １．８〜２．３
Ｃｒ／Ｖ  ＜２
残部  不純物を別としてＦｅ
からなる、請求項１記載の低クロム熱間加工工具鋼物品。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、低クロム熱間加工工具鋼と、低クロム熱間加工工具鋼物品（article）の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
「熱間加工工具」という用語は、比較的高温で金属を加工もしくは成形する多数の様々な種類の工具に対して用いられ、例えば、ダイ、インサートおよびコア、インレット部品、ノズル、エジェクター構成要素、ピストン、圧力チャンバーなどの、ダイカスト用の工具；ダイ、ダイホルダー、ライナー、プレッシャーパッドおよびステム、スピンドルなどの、押出加工治工具用の工具；アルミ、マグネシウム、銅、銅合金、鋼をホットプレスするための工具などの、ホットプレス用工具；射出成形、加圧成形、押出用のモールドなどのプラスチック用モールド；熱間せん断加工用工具、補強リング／カラー、高温での加工に使用するための磨耗部品など、その他の多様な種類の工具、に対して用いられる。
【０００３】
低合金熱間加工工具鋼が、焼戻し抵抗および熱疲労に対する要求が高い用途において、小〜中程度の大きさの工具に用いられる。焼戻し抵抗は、熱間加工工具鋼の、長期にわたって高温で硬度を維持する性能である。熱間加工工具鋼は、長期にわたって高温に曝される間の強度および硬度のために開発され、一般的にかなりの量の炭化物形成合金を用いている。
【０００４】
他のタイプの工具鋼は、７６０℃までもしくはそれを超える高温で強度および硬度が維持されなければならない切削工具に用いられる、高速度鋼である。必要とされるタングステンおよびクロムの量（例えばそれぞれ１８および４重量％）を減らすために、モリブデン（５〜１０重量％）を用いたバリエーションが開発された。高速度鋼は、組成および価格において熱間加工鋼と異なり、熱間加工鋼の代替として使用することができない。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明の一つの目的は、改良された特性プロファイル、特には改良された焼戻し抵抗を有する低クロム熱間加工工具鋼を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明の鋼は、製造のために高い焼入れ性を有する鋼組成物を必要としない、小さな工具に特に好適である。
【０００７】
この目的は、請求項１に規定される低クロム熱間加工鋼、すなわち、重量％で、
Ｃ      ０．０８〜０．４０
Ｎ      ０．０１５〜０．３０
Ｃ＋Ｎ  ０．３０〜０．５０
Ｃｒ    １〜４
Ｍｏ    １．５〜３
Ｖ      ０．８〜１．３
Ｍｎ    ０．５〜２
Ｓｉ    ０．１〜０．５
場合により
Ｎｉ    ＜３
Ｃｏ    ≦５
Ｂ      ＜  ０．０１
残部    不純物を別にして鉄
からなる鋼を提供することによって達成される。
【０００８】
さらなる目的は、以下の条件（重量％で）の一つ以上を満たす発明に係る低クロム熱間加工工具鋼によって達成することができる。
Ｃ      ０．２０〜０．３８、好ましくは０．３０〜０．３５
Ｎ      ０．０３〜０．３０、好ましくは０．０３〜０．１０
Ｃ＋Ｎ  ０．３０〜０．５０、好ましくは０．３６〜０．４４
Ｃｒ    １〜３、好ましくは１．２〜２．６
Ｍｏ    １．９〜２．９、好ましくは２．２〜２．８
Ｖ      １．０〜１．３、好ましくは１．１５〜１．２５
Ｍｎ    １〜２、好ましくは１．１〜１．９
Ｓｉ    ０．１〜０．５、好ましくは０．２〜０．４
Ｎｉ    ＜１、好ましくは＜０．２５
Ｃｏ    ＜４、好ましくは＜０．２０
Ｂ      ０．００１〜０．０１、好ましくは０．００１〜０．００５。
【０００９】
低クロム熱間加工工具鋼の好ましい形態は、以下の条件（重量％で）の一つ以上を満たすことができる。
Ｃ      ０．２５〜０．３５、好ましくは０．２７〜０．３４
Ｎ      ０．０４〜０．３０、好ましくは０．０４〜０．１０
Ｃ＋Ｎ  ０．３８〜０．４２
Ｃｒ    １．３〜２．５、好ましくは１．４〜２．３。
【００１０】
低クロム熱間加工工具鋼のより好ましい形態は、以下の条件（重量％で）の一つ以上を満たすことができる。
Ｎ      ０．０４２〜０．１５、好ましくは０．０４５〜０．１２
Ｃ＋Ｎ  ０．３９〜０．４１
Ｃｒ    １．３〜２．３、好ましくは１．４〜２．１。
【００１１】
低クロム熱間加工工具鋼のさらに好ましい形態は、以下の条件（重量％で）の一つ以上を満たすことができる。
Ｃ      ０．２０〜０．３５、好ましくは０．３０〜０．３４
Ｎ      ０．０４２〜０．１２、好ましくは０．０４５〜０．１２
Ｃ＋Ｎ  ０．３９〜０．４１
Ｃｒ    １．４〜１．９、好ましくは１．５〜１．７
Ｍｏ／Ｖ  １．８〜２．３、好ましくは１．９〜２．１
Ｃｒ／Ｖ  ＜２、好ましくは＜１．８
本発明の概念によれば、低クロム熱間加工工具鋼は、以下の例に係る組成（重量％で）を有していてもよい。
Ｃ      ０．２０〜０．４０
Ｎ      ０．０３〜０．３０
Ｃ＋Ｎ  ０．３０〜０．５０
Ｃｒ    １．２〜２．３
Ｍｏ    １〜３
Ｖ      ０．８〜１．３
Ｍｎ    １〜２
Ｓｉ    ０．１〜０．４
Ｎｉ    ＜１
場合により
Ｃｏ    ３〜５
Ｂ      ０．００１〜０．０１
Ｍｏ／Ｖ  １．８〜２．３
Ｃｒ／Ｖ  ＜２
残部    不純物を別にしてＦｅ、あるいは、
Ｃ      ０．２０〜０．４０
Ｎ      ０．０３〜０．３０
Ｃ＋Ｎ  ０．３０〜０．５０
Ｃｒ    １．２〜２．３
Ｍｏ    １．５〜３
Ｖ      ０．８〜１．３
Ｍｎ    １〜２
Ｓｉ    ０．１〜０．４
Ｎｉ    ＜１
場合により
Ｃｏ    ３〜５
Ｂ      ０．００１〜０．０１
Ｍｏ／Ｖ  １．８〜２．３
Ｃｒ／Ｖ  ＜２
残部    不純物を別にしてＦｅ、あるいは、
Ｃ      ０．２０〜０．４０
Ｎ      ０．０４〜０．３０
Ｃ＋Ｎ  ０．３０〜０．５０
Ｃｒ    １．２〜２．３
Ｍｏ    １〜３
Ｖ      ０．８〜１．３
Ｍｎ    １〜２
Ｓｉ    ０．１〜０．４
Ｎｉ    ＜  １
Ｃｏ    ＜  ０．２
場合により、
Ｂ      ０．００１〜０．０１
Ｍｏ／Ｖ  １．８〜２．３
Ｃｒ／Ｖ  ＜  ２
残部    不純物を別にしてＦｅ、あるいは、
Ｃ      ０．２０〜０．３８
Ｎ      ０．０４〜０．３０
Ｃ＋Ｎ  ０．３６〜０．４４
Ｃｒ    １．２〜２．３
Ｍｏ    １．９〜２．９
Ｖ      ０．８〜１．３
Ｍｎ    １〜２
Ｓｉ    ０．１〜０．４
Ｎｉ    ＜０．２５
Ｃｏ    ＜０．２０
場合により
Ｂ      ０．００１〜０．０１
Ｍｏ／Ｖ  １．８〜２．３
Ｃｒ／Ｖ  ＜２
残部    不純物を別にしてＦｅ、あるいは、
Ｃ      ０．３０〜０．３４
Ｎ      ０．０４〜０．０９
Ｃ＋Ｎ  ０．３７〜０．４３
Ｃｒ    １．４〜１．９
Ｍｏ    ２．２〜２．８
Ｖ      １．０〜１．３
Ｍｎ    １〜２
Ｓｉ    ０．２〜０．４
Ｎｉ    ＜０．２５
Ｃｏ    ＜０．２０
場合により、
Ｂ      ０．００１〜０．００５
Ｍｏ／Ｖ  １．８〜２．３
Ｃｒ／Ｖ  ＜２
残部    不純物を別にしてＦｅ。
【００１２】
本発明の別の目的は、改善された特性プロファイル、特に改善された焼戻し抵抗、を有する低クロム熱間加工工具鋼物品を提供することである。
【００１３】
本発明によれば、この目的は、請求項１１に規定される方法、すなわち
ａ）いずれかの請求項に規定される低クロム熱間加工工具鋼を用意する工程、
ｂ）前記鋼組成物から鋼物品を形成する（forming）工程、
ｃ）工程ｂ）で得られた鋼物品を、１２００℃以下の温度、半時間程度の時間でオーステナイト化し、続いて急冷する（quenching）工程、および
ｄ）急冷した鋼物品を、５００℃と７００℃の間の温度、２時間程度の時間で、少なくとも二回焼き戻す工程
を含む方法によって達成される。
【００１４】
前記方法の好ましい実施形態は、従属請求項１２〜１５に記載されている。
【００１５】
高いクロム含有量（すなわち９〜１２重量％）を有する耐クリープ性鋼では、比較的低温（すなわち１０２０〜１０５０℃）において既にバナジウム炭窒化物を固溶させることができる。しかし、クロム含有量が低いと、４〜５重量％未満であると、一次バナジウム炭窒化物が溶鋼中に形成され、それはその後事実上固溶できない。
【００１６】
本発明の鋼においては、炭素および窒素の合計量が、０．３０≦（Ｃ＋Ｎ）≦０．５０、好ましくは０．３６≦（Ｃ＋Ｎ）≦０．４４に調節されよう。公称含有量は０．４０重量％程度となろう。同時に、窒素含有量を０．０１５と０．３０との間のＮ、好ましくは０．０１５と０．１５の間のＮ、さらに好ましくは０．０１５〜０．１０の間に調節することが有利であり、炭素は好ましくは少なくとも０．２０重量％に調節することができる。好ましい範囲は、プロダクトクレームに記載されている。
【００１７】
窒素含有量が約０．０５から０．１０重量％にバランスされている場合、バナジウム炭窒化物が形成され、それがオーステナイト化工程の間に部分的に固溶し、次いで、焼戻し工程の間にナノメートルサイズの粒子として析出するだろう。バナジウム炭窒化物の熱安定性は、バナジウム炭化物よりも良好であり、従って低クロム熱間加工工具鋼物品の焼戻し抵抗が非常に向上する。さらに、少なくとも二回焼き戻すことによって、焼戻し性能曲線（焼戻し温度の関数として硬度を示す）が、より高い二次ピークを持つことになろう。
【００１８】
本発明の最も好ましい実施形態において、窒素含有量は好ましくは０．０５重量％程度である。この値は、より高い値よりも、良好な性能を与える。０．０５重量％程度の窒素含有量は、より高い含有量と比較して、急冷の間の二次硬化についてのより高いポテンシャル（potential）を与え、よって鋼に高い硬度を与える。しかし、０．１０重量％程度の量が、二次硬化のピークを幾分より高い焼戻し温度にシフトさせることが示されており、これは実用的である（positive）。好ましい範囲はプロダクトクレームに示されている。加えて、実施された試験およびモデリング計算が、増加した窒素含有量と関連して、増加したオーステナイト化温度が必要であることを示している。
【００１９】
クロムは鋼の焼入れ性と耐腐食性を促進する。低すぎる含有量において、耐食性が悪影響を受けるだろう。したがって、鋼中の最小クロム含有量が、１重量％に設定されている。最大含有量は、クロムリッチな炭化物／炭窒化物、例えばＭ２３Ｃ６の望ましくない形成を回避するために、４重量％に設定されている。クロム含有量は、好ましくは、３重量％を超えず、さらにより好ましくは、２．６重量％を超えないであろう。本発明の一実施形態において、クロム含有量は１．５〜１．７重量％である。好ましい範囲は、プロダクトクレームに記載されている。低いクロム含有量は、熱的により安定なバナジウムリッチな炭窒化物に有利になるように、ミクロ組織におけるクロム炭化物の析出を遅らせる。したがって、材料における回復（recovery）が鈍化し、焼戻し抵抗が向上する。
【００２０】
十分な析出ポテンシャルおよびしたがって適した焼戻し抵抗および望ましい高温強度特性を提供するために、鋼は少なくとも０．８重量％の量でバナジウムを含むであろう。Ｍ（Ｃ、Ｎ）析出物（これは、熱処理後のマトリックス中に残存する大きな固溶していない析出物のリスク、およびさらにマトリックス中の炭素および窒素が枯渇するリスクを増大させる。）の過剰な形成を回避するために、バナジウムの上限は１．３重量％である。好ましくは、バナジウムは１．０と１．３重量％の間である。好ましい範囲は、プロダクトクレームに記載されている。
【００２１】
Ｃｒ／Ｖの比（ration）は、望ましいＭＣ相を得るために、好ましくは２未満、より好ましくは１．８未満であるべきである。その理由は、ＣｒがＭＣ相に対する毒であると考えることができることである。
【００２２】
ケイ素は、０．１〜０．５重量％の間、好ましくは０．２〜０．４重量％の間の量で鋼中に存在するであろう。ケイ素の含有量を低く維持することにより、準安定Ｍ３Ｃ炭化物の初期析出を得ることができる。これらの炭化物は、望ましいＭ（Ｃ、Ｎ）粒子がその後に析出するための、炭素のリザーバとして機能するだろう。また、粒界や格子の境界における望ましくないクロムリッチＭ２３Ｃ６粒子の析出が回避される。好ましい範囲は、プロダクトクレームに記載されている。
【００２３】
マンガンは、特に鋼中のクロムおよびモリブデンの含有量が比較的低い場合に、鋼に適切な焼入れ性を与えるために存在する。鋼中のマンガン含有量は０．５〜２重量％、好ましくは１．０〜２．０重量％の間である。好ましい範囲は、プロダクトクレームに記載されている。
【００２４】
モリブデンは、焼戻しの間に二次硬化を提供し、また焼入れ性への寄与を与えるために、１．５と３重量％の間、好ましくは２．２〜２．８重量％の量で、鋼中に存在するであろう。好ましい範囲は、プロダクトクレームに記載されている。
モリブデンの一部は、それ自体は公知であるようにタングステンで置換されていてもよいが、好ましくは鋼が、意図的に添加された量のタングステン、すなわち、不純物レベルを超える量のタングステンを含まないであろう。この元素の存在に関連する或る不都合さのためである。
【００２５】
Ｍｏ／Ｖ比は、二次炭化物の析出ポテンシャルと望ましい析出シーケンスとを得るために、好ましくは１．８〜２．３の範囲、より好ましくは１．９〜２．１の範囲にあるべきである。ＭｏがＭ２Ｃ相を安定化することが知られており、１．８〜２．３の範囲内になるようにＭｏおよびＶの含有量を調整することによって、モリブデンリッチＭ２Ｃも形成されるだろう（この相は、バナジウムリッチＭＣ相と比較して、高い粗大化率（coarsening rate）を有する）。
【００２６】
ニッケルおよびコバルトは、それぞれ最大で３重量％および５重量％の量で、鋼中に含まれることができる元素である。コバルトは、鋼のいくつかの用途のために有利であり得る高温硬度を増大させることができる。コバルトを添加する場合は、有効な量は約４重量％である。ニッケルは鋼の耐食性、焼入れ性および靭性を増大させることができる。好ましい範囲は、プロダクトクレームに記載されている。
【００２７】
原則的には、オーステナイト化は、軟化焼鈍（soft annealing）温度８２０℃と最高オーステナイト化温度１２００℃との間の温度で行うことができる。しかし、好ましくは鋼物品のオーステナイト化は、１０５０〜１１５０℃程度、好ましくは１０８０〜１１５０℃、典型的には１１００℃で行われる。より高いオーステナイト化温度は、焼戻し硬さをより高い温度にシフトさせること、すなわち二次硬化のピークが、より高い温度にシフトされることが、社内テストによって示されている。これは、より高い初期焼戻し温度において望ましい硬度に到達することを意味する。したがって、材料が改善された焼戻し抵抗を得るであろうとともに、工具の加工温度を高めることができるだろう。
【００２８】
好ましくは、急冷された鋼物品の焼戻しは、５００と７００℃の間、好ましくは５５０と６８０℃の間の温度において２時間の保持時間で、少なくとも二回実施される。鋼組成物の最も好ましい実施形態では、焼戻しは６００と６５０℃との間、好ましくは６２５と６５０℃の間の温度で行われる。
【００２９】
０．０５〜０．１０重量％の範囲の窒素含有量は、溶鋼を形成し、溶鋼を鋳造してインゴットを形成し、そして熱処理によりインゴットを均質化する（homogenize）従来の鋳造方法によって窒素を組み込むことによって得ることができる。窒素の添加は、大きな一次バナジウムリッチＭ（Ｃ、Ｎ）析出物（次にこれが材料に硬度ムラを与えるだろう）を生成させるであろう。しかし、窒素含有量を低くし、後の段造の前に均質化熱処理がある場合、大きな一次炭窒化物は発生しないだろう。
【００３０】
鋼の変形形態では、好ましい実施形態について示されたものよりも、高い窒素含有量も考えられる。この変形例では、窒素が０．３０重量％にまで達する可能性がある。より高い窒素含有量を得るために、従来の鋳造方法は不十分である。その代わりに、まず窒素以外は本質的に所望の組成の鋼粉末を製造し、次いでこの粉末を窒素含有流体、例えば窒素ガス、によって固体状態で窒化し、その後その粉末を１１５０℃程度の温度、７６ＭＰａ程度の圧力で熱間等方圧プレスしてインゴットを成形することによって、窒素を組み込むことができる。粉末冶金によって工具鋼を製造することにより、大きな一次炭化物の発生の問題が回避される。
【００３１】
好ましくは、インゴットは１２７０℃程度の温度で鍛造され、その後８２０℃程度の温度で軟化焼鈍され、続いて１０℃／ｈの速度で６５０℃の温度まで冷却され、次いで空気中で放冷（free cooling）され、それをオーステナイト化する準備が整う。
【００３２】
本発明の鋼は、熱間加工の用途における物品のより長い寿命を可能にする、大幅に向上した焼戻し抵抗を有する。既に上述したように、窒素含有量は好ましくは０．０５重量％程度、クロム含有量は好ましくは３重量％未満、すなわち、１．２〜２．６または１．３〜２．３である。
【００３３】
本発明の鋼物品は、好ましくは、以下の要求のいくつかも満たしているであろう：
−  良好な焼戻し抵抗、
−  良好な高温強度、
−  良好な熱伝導性、
−  許容できないほど大きな熱膨張係数を持っていないこと。
【００３４】
以下、本発明を好ましい実施形態及び添付の図面を参照してより詳細に説明する。
【図面の簡単な説明】
【００３５】
【図１】窒素を含有しない典型的な従来技術の低クロム熱間加工工具鋼の、硬度対焼戻し温度を示す図である。
【図２】１５Ｃｒ、１Ｍｏ、０．６Ｃおよび１５Ｃｒ、１Ｍｏ、０．２９Ｃ、０．３５Ｎ（重量％の含有量）の従来技術の鋼の、様々な焼戻し温度における硬度を示す図である。
【図３】オーステナイト中のＭ（Ｃ、Ｎ）の安定性への、低クロム含有量の効果を示す図である。
【図４】温度の関数として、Ｍ６Ｃ、Ｍ（Ｃ、Ｎ）及びｂｃｃマトリックスのモル分率を示す図である（バランス相：オーステナイトマトリックス）。
【図５】温度の関数として、Ｍ（Ｃ、Ｎ）相及び準安定Ｍ２Ｃの量を示す図である（バランス相：フェライト）。
【図６】Ｎ  ０．０５、Ｎ  ０．１０およびＮ  ０．３０の試験合金について、硬度対焼戻し温度曲線を示す図である。
【図７】Ｎ  ０．０５における、小さな固溶していないＭ（Ｃ、Ｎ）析出物および球状の混合酸化物−硫化物粒子を示す後方散乱ＳＥＭ画像である。
【図８】は、合金Ｎ  ０．１０中の、旧オーステナイト粒界（former austenite grain boundaries）における、固溶していない一次Ｍ（Ｃ、Ｎ）を表す後方散乱ＳＥＭ画像である。
【図９】軟化焼鈍したＮ  ０．１０の一次粒子を表す後方散乱ＳＥＭ画像である
【図１０】Ｎ  ０．３０中で固溶していないＭ（Ｃ、Ｎ）粒子の均一な分布を示す後方散乱ＳＥＭ画像である。
【図１１】Ｎ  ０．３０中に見られる固溶していないＭ（Ｃ、Ｎ）のいくつかのクラスターを示す後方散乱ＳＥＭ画像である。
【発明を実施するための形態】
【００３６】
モリブデンおよびバナジウム中合金熱間加工工具鋼は、熱疲労、軟化、高温クリープに対する良好な抵抗性を持っている。このような従来技術の鋼の典型的な公称化学組成を表１（重量％）に示す。
【００３７】
【表１】
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【００３８】
なお、表１の鋼の高温特性は、焼戻しの間にナノメートルサイズのバナジウム炭化物が析出することに起因することが示唆されている。これらのＭＣ型の硬質炭化物（２９００ＨＶ）は、材料の二次硬化を与える。図１は、典型的な従来技術の工具鋼についての焼戻し曲線（硬度対焼戻し温度）を示す。サンプルは、１０３０℃でオーステナイト化され、その後異なる温度で２回焼戻しされた；２＋２時間の焼戻し時間について２００℃から７００℃まで。図から分かるように、５００から６５０℃の区間（interval）において、５５０℃に顕著な二次硬化のピークがある。その後の検討によって、６２５℃での焼き戻しの間に典型的な従来技術の工具鋼において準安定モリブデンリッチＭ２Ｃのかなりの析出があることが示されており、これは二次硬化効果に寄与するものである。
【００３９】
長時間高温でその硬度を維持する熱間加工工具鋼の能力、焼戻し抵抗は、通常、初期焼戻し温度と結びつけることができ；材料が初期焼戻し温度より十分に低い温度に保持された場合、それは軟化しない。初期焼戻し温度に、より近いもしくはそれより高い温度に保持した場合、軟化はより顕著になる。
【００４０】
二次硬化ピークをより高い温度にシフトすることができる場合、それは、望ましい硬度（例えば４４〜４６ＨＲＣ）が、より高い初期焼戻し温度において到達されることができることを意味する。したがって、材料が改善された焼戻し抵抗を得ることになり、工具の加工温度を高めることができるだろう。
【００４１】
高クロム鋼に関する以前の検討によって、窒素が鋼に添加されたとき、焼戻しの間に、より高硬度を達成することが可能であることが示唆されている。１５Ｃｒ、１Ｍｏ、０．６Ｃおよび１５Ｃｒ、１Ｍｏ、０．２９Ｃ、０．３５Ｎのサンプルは、１０５０℃で溶体化処理し（solution treated）、続いて水急冷し（water quenching）、液体窒素に冷却し、そしてそれらは２時間、異なる温度で焼戻しした。図２から分かるように、ピーク硬度は、窒素を追加したときに有意に高くなった。マルテンサイトの初期の硬度は、窒素を含有する鋼のほうが低いが、焼戻しの間にこの鋼は、窒素を含有しない鋼よりも高い硬度を達成する。
【００４２】
これについての説明は、オーステナイト相中のクロムの溶解度の増大の結果、窒素がクロムをより均一にマトリックス中に分散させるということである。急冷の後、ムラ無く分散したクロムをオーステナイトからマルテンサイト相が継承し、焼戻しの間にクロム窒化物の非常に細かく分散した析出が生じ、したがって材料に、より強い硬化効果を与える。
【００４３】
さらに、炭素の一部を窒素で置換することは、マルテンサイト鋼マトリックスの、より高い硬度を達成するために使用される。窒素添加によって、初期には、残留オーステナイト量が多くなる。しかし、このオーステナイトは後に冷間加工によってマルテンサイトに変換することができ、このようにして６８ＨＲＣという高い硬度を達成することが可能である。
【００４４】
低クロム含有量が、焼戻し抵抗性にプラスの効果を持つようである。１．５および５．０重量％クロムの２つの異なる熱間加工工具鋼の比較によって、より低いクロム含有量が、より熱的に安定なバナジウムリッチＭＣに有利なように、ミクロ組織中のクロム炭化物の析出を遅らせることが示されている。したがって、材料において回復が鈍化し、焼戻し抵抗が改善される。
【００４５】
しかし、０．０６重量％Ｎを含む典型的な耐クリープ性９〜１２重量％クロム鋼についての検討によって、低クロム含有量がＭＸ（ＸはＣ＋Ｎである）粒子を劇的に安定化させることが示されている（図３参照）。オーステナイト化が１１００℃で行われる場合、Ｍ（Ｃ、Ｎ）粒子のすべてが、１０重量％のクロムを含有する鋼中に固溶するだろう。クロム含有量が２．５重量％（参照：図１の例示的な低クロム工具鋼）に低下した場合には、大量のＭ（Ｃ、Ｎ）が依然としてオーステナイト中に存在するだろう。低クロム含有量の結果、少量の格子間原子のみがオーステナイト化処理の間にオーステナイト中に固溶するようである。
【００４６】
本発明によれば、増大した焼戻し抵抗を有する低クロム熱間加工工具鋼物品は、以下の工程を行うことにより作られる：
ａ）低クロム熱間加工工具鋼の溶鋼組成物中に窒素を組み込み、それによってプロセスクレームのいずれかに規定される鋼組成物を用意する工程、
ｂ）前記鋼組成物から鋼物品を形成する工程、
ｃ）工程ｂ）で得た鋼物品を、１２００℃以下の温度、半時間程度の時間オーステナイト化し、続いて急冷し、
ｄ）急冷した鋼物品を少なくとも二回、５００と７００℃の間の温度で２時間程度の時間で焼き戻す工程。
【００４７】
本技術分野における従来の理解を考慮すると、クロム含有量の低下が焼入れ性の低下と一次Ｍ（Ｃ、Ｎ）粒子の固溶の困難性をもたらすであろうという教示が広く認められているので、これらの結果は驚くべきものである。
【００４８】
高いクロム含有量すなわち９〜１２重量％を有する耐クリープ性鋼においては、比較的低い温度すなわち１０２０〜１０５０℃において既にバナジウム炭窒化物を固溶させることができる。しかし、クロム含有量が低い、約４〜５％未満、の場合、一次バナジウム炭窒化物が溶鋼中で形成され、その後それらを固溶することは事実上不可能だろう。
【００４９】
本発明者らは、低クロム鋼において、窒素含有量が約０．０１５〜０．３０重量％にバランスされたとき、バナジウム炭窒化物が生じ、それがオーステナイト化工程の間に部分的に固溶し、その後、焼き戻し工程の間にナノメートルサイズの粒子として析出することを見出した。その粒子は、約１μｍから約１０μｍ程度である。いくつかのケースでは、窒素含有量が低い場合、典型的には０．０５重量％の場合、粒子の平均サイズは１μｍ未満である。バナジウム炭窒化物の熱的安定性はバナジウム炭化物よりも良好であり、従って低クロム熱間加工工具鋼物品の焼戻し抵抗が非常に向上するだろう。さらに、少なくとも二回焼戻すことによって、焼戻し曲線（焼き戻し温度の関数として硬度を示す）は、より高い二次ピークを持つだろう。
【００５０】
鋼の好ましい実施形態では、窒素含有量は好ましくは０．０５重量パーセント程度である。この値は、より高い値よりも、優れた性能を与える。０．０５重量パーセント程度の窒素含有量は、より高い含有量よりも、急冷の間の二次硬化についてのより高いポテンシャルを与える。
【００５１】
好ましい実施形態において、クロム含有量は、好ましくは１．５〜１．７重量パーセントである。低いクロム含有量は、より熱的に安定したバナジウムリッチ炭窒化物に有利なように、ミクロ組織においてクロム炭化物の析出を遅らせる。したがって、材料において回復が鈍化し、焼戻し抵抗が改善される。
【００５２】
原理的には、オーステナイト化は、軟化焼鈍温度８２０℃と最高オーステナイト化温度１２００℃との間の温度で行うことができる。好ましい実施形態では、即ち０．０５重量パーセント程度の窒素含有量と１．５から１．７重量パーセント程度のクロム含有量を有する組成物においては、好ましくは、鋼物品のオーステナイト化が１０５０〜１１５０℃程度の温度、好ましくは１１００℃において行われる。社内テストによって、より高いオーステナイト化温度が、焼戻し硬度を、より高い温度にシフトさせる、すなわち二次硬化のピークが、より高い温度にシフトするであろうことが示されており、これは望ましい硬度が、より高い初期焼戻し温度において達成されるであろうことを意味している。したがって、材料は改善された焼戻し抵抗を取得し、工具の加工温度が高められるだろう。
【００５３】
急冷された鋼物品の焼戻しは、２時間の保持時間、５００と７００℃の間、好ましくは５５０と６８０℃の間の温度で、少なくとも二回実施される。鋼組成物の最も好ましい実施形態では、焼戻しは６００と６５０℃との間、好ましくは６２５と６５０℃の間の温度で行われる。
【００５４】
０．０５〜０．１０重量％の範囲にある窒素含有量は、溶鋼を形成し、溶鋼を鋳造してインゴットを形成し、熱処理によってインゴットを均質化する、従来の鋳造方法によって窒素を組み込むことによって得ることができる。窒素添加は、大きな一次バナジウムリッチＭ（Ｃ、Ｎ）析出物（これは次いで材料に硬度ムラを与える）を生成させるであろう。しかし、窒素含有量を低くし、後の段造の前に均質化熱処理がある場合、大きな一次炭窒化物は発生しないだろう。
【００５５】
本発明の好ましい実施形態において、窒素含有量は好ましくは０．０５重量％程度である。この値は、より高い値よりも、優れた特性を与える。０．０５重量％程度の窒素含有量は、より高い含有量よりも、急冷の間の二次硬化についてのより高いポテンシャルを与え、したがって鋼に高い硬度を与える。しかしながら、０．１０重量％程度の量が、幾分より高い焼戻し温度に二次硬化のピークをシフトさせることが示されており、これは実用的である。加えて、実施された試験およびモデリング計算が、増加した窒素含有量と関連して、増加したオーステナイト化温度が必要であることを示している。
【００５６】
鋼の変形形態では、好ましい実施形態について示されたものと比較して、より高い窒素含有量も考えられる。この変形形態では、窒素が０．３０重量％にまで達するかもしれない。より高い窒素含有量を得るために、従来の鋳造方法は不十分である。その代わりに、好ましくは、まず窒素以外は本質的に望ましい組成の鋼粉末を製造し、次いでこの粉末を窒素ガスによって固体状態で窒化し、その後その粉末を１１５０℃程度の温度および７６ＭＰａ程度の圧力で熱間等方圧プレスしてインゴットを形成することによって、窒素を組み込む。工具鋼を粉末冶金によって製造することによって、一次炭化物発生の問題が回避される。
【００５７】
好ましくは、インゴットは１２７０℃程度の温度で鍛造され、その後８２０℃程度の温度で軟化焼鈍され、続いて１０℃／ｈの速度で６５０℃の温度まで冷却され、次いで空気中で放冷され、それをオーステナイト化する準備が整う。
【実施例】
【００５８】
例１
下の表２に、３つの異なる合金、Ｎ  ０．０５；Ｎ  ０．１０およびＮ  ０．３０、の重量％による化学組成を掲載する。Ｎ  ０．０５は、０．０５重量％の窒素含有量を持つ材料を指し、他も同様である。これらは試験インゴットの実際の組成であることに注意されたい。
【００５９】
目的は、炭素および窒素を除くすべての合金元素のレベルを一定に維持することであった。表１の標準的な低クロム熱間加工工具鋼と比較して、クロムもわずかに減少していた。モリブデン含有量に小さな減少があり、マンガン含有量に増加があった。炭素および窒素について、目的は、これら元素の合計をおよそ０．４０重量％に一定にすることであり、これは比較的よく達成された。
【００６０】
【表２】
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【００６１】
焼戻し段階は、主に準安定相に関係し、以前の電子顕微鏡による検討によって、これらの相が、焼戻し温度区間すなわち４００から７００℃において、標準的な低クロム熱間加工工具鋼中に存在することが示されている。これらの炭化物相は、主にバナジウムリッチＭＣ（ＦＣＣ）とモリブデンリッチＭ２Ｃ（ＨＣＰ）である。いくらかの量のクロムリッチＭ７Ｃ３も、標準的な低クロム熱間加工工具鋼中に発見されている。
【００６２】
これらの窒素含有合金を硬化可能か否か、すなわち、急冷の間にマルテンサイトが形成されるように、オーステナイト化温度において十分な合金元素がオーステナイトマトリックス中に固溶できるかどうか、を判断するために、以下の計算を行った。興味深い温度区間は、軟化焼鈍温度８２０℃と、設定された実用可能な最高オーステナイト化温度１２００℃との間であった。
【００６３】
これらの平衡計算の結果を図４に示す。ここでＭ６Ｃ、Ｍ（Ｃ、Ｎ）およびｂｃｃマトリックスのモル分率が、温度の関数として示されている。残余の相はオーステナイトである。実線の曲線は、Ｎ  ０．０５を表し、破線の曲線はＮ  ０．１０を表し、点線の曲線はＮ  ０．３０を表す。１２００℃までにもわたる合金Ｎ  ０．３０におけるＭ（Ｃ、Ｎ）の高含有量に注目されたい。予想されたように、ｂｃｃ相は、８５０℃超において不安定である。Ｍ（Ｃ、Ｎ）の量を示す平衡曲線の傾きが、窒素含有量が増加するにつれて減少することが興味深く見てとれる。これは、Ｎ  ０．０５と比較して、Ｎ  ０．３０中にＭ（Ｃ、Ｎ）を固溶させることが困難であることを意味する。従って、Ｎ  ０．０５マトリックスに比べて、Ｎ  ０．３０マトリックス中では、１１００℃でオーステナイト化した後の炭素、窒素、バナジウムの含有量が低いことが予想される。
【００６４】
モリブデンリッチＭ６Ｃ相が炭素のみを固溶させ窒素を固溶させないので、それはＮ  ０．１０およびＮ  ０．３０におけるより低い炭素含有量の影響を被り、したがって炭素含有量の減少とともにＭ６Ｃの量が減少する。使用されたオーステナイト化温度においてＭ６Ｃが全て固溶することにも注意すべきである。
【００６５】
焼戻し温度領域において実行した計算は、Ｎ  ０．０５、Ｎ  ０．１０およびＮ  ０．３０における二次析出のポテンシャルを推定するためにのみ行った。見出された平衡は、最善の状態で（at best）、どの相が十分長い時間が経過した後に材料中に存在するかを示し得る。以前の検討によって、実際には標準的な低クロム熱間加工工具鋼においていくらかの自己焼き戻し（auto-tempering）があることが示されている。これは、オーステナイト化プロセスの後に、Ｍ３Ｃ（セメンタイト）が析出するであろうことを意味している。
【００６６】
焼戻し温度領域での計算の結果を図５に示す。実線の曲線はＮ  ０．０５を表し、破線の曲線はＮ  ０．１０を表し、点線の曲線はＮ  ０．３０を表す。
二次硬化は、通常５００と６５０℃の間で生じ、そしてこの温度区間でＭ（Ｃ、Ｎ）の量に関してＮ  ０．０５とＮ  ０．１０の間には大きな差はない。一方、Ｎ  ０．３０は、おそらくはバナジウムおよび窒素の高い含有量の結果、高くてほぼ一定のＭ（Ｃ、Ｎ）量を有する。
【００６７】
Ｎ  ０．０５におけるより高い炭素含有量は、Ｎ  ０．１０に比べて、マトリックスとの平衡において、より多いＭ２Ｃ相を生成させる。Ｎ  ０．３０では、はるかに少ないＭ２Ｃがある。
【００６８】
先の計算に基づいて、或る温度でオーステナイト化した後のこれらの合金における二次析出のポテンシャルを推定することが可能であろう。このポテンシャルは、焼戻し温度における準安定平衡状態とオーステナイト化温度における平衡との間の、Ｍ（Ｃ、Ｎ）相およびＭ２Ｃ相の量の差に依存する。表３において、これらの差は、３つの異なる合金の二次析出ポテンシャルとして表される。値は、モルパーセントで与えられている。
【００６９】
【表３】
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【００７０】
表３に示す結果は、Ｎ  ０．０５が、１１００℃において存在するＭ（Ｃ、Ｎ）相が少量である結果、最も良い硬化応答性（hardening response）を持つであろうこと、すなわち、多くの合金元素がオーステナイトマトリックス中に固溶可能であることを示している。また、Ｎ  ０．０５が、６２５℃における焼戻しの間の良好な二次硬化のための最も良いポテンシャルを有することを示している。
【００７１】
例２
Ｎ  ０．０５とＮ  ０．１０の二つの合金を、５０ｋｇの小さなインゴットに従来のように鋳造した。ＮＯ．１０は、一番目の試験であり、鍛造プロセスの前にインゴットへの均質化処理を行わなかった。二番目の試験、Ｎ  ０．０５には、鍛造の前に１３００℃１５時間の均質化処理を適用した。三番目の合金、Ｎ  ０．３０は、従来の鋳造によって製造するには高すぎる窒素含有量を有した。したがって、この合金は粉末冶金を用いて作製した。まず鋼粉末を作製し、次いで、この粉末を加圧Ｎ２ガスによって固体状態で窒化した。そしてその粉末を、１１５０℃、圧力７６ＭＰａで熱間等方圧プレス（ＨＩＰ）した。
【００７２】
三つのインゴットをすべて１２７０℃で鍛造し、その後サンプルを寸法１５×１５×８ｍｍで切り出した。サンプルを、８２０℃での最初の軟化焼鈍により熱処理した；焼鈍後の冷却シーケンスは、６５０℃まで１０℃／ｈおよびその後の空気中の放冷である。軟化焼鈍後、Ｎ  ０．０５を１１００℃で、３０分オーステナイト化した。より劣等な析出のポテンシャルを補うために、Ｎ  ０．１０は１１５０℃で３０分オーステナイト化し、Ｎ  ０．３０は１２００℃で３０分オーステナイト化した。三つの合金のそれぞれからの九つのサンプルを、以下の温度で焼戻した：４５０、５２５、５５０、５７５、６００、６２５、６５０、６７５および７００℃。ソーキング時間は２時間であり、それは二回焼戻し（double tempering）であり、すなわち焼戻しの総時間は４時間であった。熱処理後、サンプルの硬さを測定した。さらにサンプル中で固溶していない粒子のサイズ、分散、組織形態（morphology）を調べるために、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）法を実施した。使用したＳＥＭ装置はＦＥＩ  Ａｕａｎｔａ  ６００Ｆだった。
【００７３】
硬度測定
硬度測定の結果を図６に示す。図から分かるように、すべての三つの合金は、温度区間５００から６５０℃で二次硬化ピークを持っている。すべての焼戻しは２＋２時間行われた。Ｎ  ０．０５は、急冷したままの状態で最も高い硬度（５３ＨＲＣ）を有し、Ｎ  ０．１０およびＮ  ０．３０がやや低い硬度を有していた。しかし、すべての３つの合金が硬化可能（hardenable）とみなされる。Ｎ  ０．０５の硬度曲線は、図１に示すような約５４ＨＲＣの最大値を持つ標準的な低クロム熱間加工工具鋼のものと非常に類似している。
【００７４】
Ｎ  ０．１０の二次硬化のピークは、６００℃にピーク硬度を持ち、より高い温度に幾分シフトしているように見える。Ｎ  ０．０５とＮ  ０．３０の両方のピーク硬度は５５０℃にあった。
【００７５】
走査電子顕微鏡法
従来のように鋳造されたＮ  ０．０５（最も窒素含有量が低い合金）における固溶していないＭ（Ｃ、Ｎ）粒子は、１μｍよりも小さい平均サイズを有する。これは鋼の通常の未固溶炭化物に匹敵するものである。Ｎ  ０．０５中に容易に発見される別の相は、アルミニウム酸化物およびマンガン硫化物の混合物である（図７参照）。図７は、Ｎ  ０．０５中の小さな固溶していないＭ（Ｃ、Ｎ）析出物２および球状混合酸化物−硫化物粒子１を示すＳＥＭ画像（後方散乱）である。サンプルは１１００℃で３０分オーステナイト化し、６２５℃で２＋２時間焼き戻した。
【００７６】
Ｎ  ０．０５（およびＮ  ０．１０）中の多くの非金属含有物の理由は、すべての試験インゴットが、開放雰囲気の中で製造および鋳造されたことである。
【００７７】
Ｎ  ０．１０におけるＭ（Ｃ、Ｎ）粒子の最も一般的なサイズは、１１５０℃で３０分のオーステナイト化および６２５℃で２＋２時間の焼戻しの後で、５と１０μｍの間の円相当径（ＥＣＤ）である。より大きな、一次炭化物３（溶鋼中に析出）は、旧オーステナイト粒界にしばしば見出される（図８参照）。図８は、合金Ｎ  ０．１０中の旧オーステナイト粒界における固溶していない一次Ｍ（Ｃ、Ｎ）を示す後方散乱ＳＥＭ画像である。サンプルは１１５０℃で３０分オーステナイト化し、６２５℃で２＋２時間焼き戻した。
【００７８】
図９は、Ｎ  ０．１０中の一次Ｍ（Ｃ、Ｎ）粒子４の詳細ＳＥＭ顕微鏡写真である。
それらは、Ｏｘｆｏｒｄ  Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ製のＩＮＣＡ  Ｆｅａｔｕｒｅソフトウェアを使用してＳＥＭで自動的に発見された。それらの鋭いエッジは、それらが溶鋼から析出していたことを示している。画像内の白い部分は、モリブデンリッチＭ６Ｃ粒子５である。このケースでは、サンプルは軟化焼鈍したＮ  ０．１０だったことに注意されたい。
【００７９】
粉末冶金で製造されたＮ  ０．３０において、固溶していないＭ（Ｃ、Ｎ）粒子６は、１から５μｍの粒度分布（ＥＣＤ）を有し、最も一般的なサイズは２μｍであり、したがって、粒子は、窒素含有量が高いにもかかわらず小さかった。粒子はミクロ組織中に均質に分散していた（図１０参照）。しかしながら、図１１に示すように、いくらかのＭ（Ｃ、Ｎ）のクラスター７が発見された。
【００８０】
すべての３つの合金中のＭ（Ｃ、Ｎ）相の固溶していない粒子の化学組成を、ＥＤＳによって測定し、その結果を表４に示す。表４は、合金Ｎ  ０．０５、Ｎ  ０．１０およびＮ  ０．３０中のＭ（Ｃ、Ｎ）粒子の化学組成を示す。値は原子パーセントで与えられている。炭素および窒素などの軽元素に関するＥＤＳの精度があまり高くなくても、Ｍ（Ｃ、Ｎ）相中の炭素と窒素のバランスが、公称組成に基づいて期待できるものであることがわかることに注意されたい。表中の±の値は、ＩＮＣＡプログラム（Ｏｘｆｏｒｄ  Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ）で与えられたものである。記録された鉄の一部は、おそらく、特に合金Ｎ  ０．０５について、周囲のマトリックスから来ている。
【００８１】
【表４】
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【００８２】
産業上の利用可能性
本発明の方法および低クロム熱間加工工具鋼は、長時間にわたって高温で使用することができる熱間加工鋼工具を得ることが望まれるところに適用可能である。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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