(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
外周面が樹脂または金属で形成されたインナーケーブルと前記インナーケーブルを内部に挿通可能で且つ内周面が樹脂で形成されたアウターケーシングとを備えたコントロールケーブルにおいて、前記インナーケーブルの前記外周面および前記アウターケーシングの前記内周面に塗布されるコントロールケーブル用グリース組成物であって、
５〜４４質量％の増ちょう剤と、
５０〜８９質量％のシリコーン基油と、
１〜２０質量％の層状構造の化合物粉末と、
５〜３０質量％のポリテトラフルオロエチレン粉末とを含み、
前記シリコーン基油は、
２５℃における動粘度が５０〜９００ｍｍ2／ｓであり、
２５℃における動粘度が１〜３００ｍｍ2／ｓの低粘度シリコーン油と、２５℃における動粘度が７００〜２０００ｍｍ2／ｓの高粘度シリコーン油とを含み、
前記高粘度シリコーン油の含有量が前記低粘度シリコーン油と前記高粘度シリコーン油との合計質量に対して４０〜９０質量％であり、
前記層状構造の化合物粉末と前記ポリテトラフルオロエチレン粉末との質量比は、１０：９０〜６０：４０であるコントロールケーブル用グリース組成物であって、
前記インナーケーブルの前記外周面の単位面積当たりの前記コントロールケーブル用グリース組成物の塗布量が４５ｇ／ｍ2以上２２０ｇ／ｍ2以下であるコントロールケーブル用グリース組成物。
【請求項２】
前記アウターケーシングの前記内周面がポリテトラフルオロエチレンで形成されてなるコントロールケーブルに用いられる請求項１に記載のコントロールケーブル用グリース組成物。
【請求項３】
前記層状構造の化合物粉末は、黒鉛粉末および窒化ホウ素粉末のうち少なくとも一種である請求項１または２に記載のコントロールケーブル用グリース組成物。
【請求項４】
前記増ちょう剤は、鱗片状粒子のリチウム石けん系増ちょう剤である請求項１〜３のいずれかに記載のコントロールケーブル用グリース組成物。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれかに記載のコントロールケーブル用グリース組成物が前記インナーケーブルの前記外周面および前記アウターケーシングの前記内周面に塗布されてなるコントロールケーブル。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、コントロールケーブル用グリース組成物（以下では単に「グリース組成物」と記すことがある）に関する。
【背景技術】
【０００２】
コントロールケーブルは、ユーザの手元での操作による力または動きをユーザの手元から遠く離れた場所へ伝達させるものであり、インナーケーブルがアウターケーシングに摺動可能に挿通されて構成されている（特許文献１〜３など）。たとえばコントロールケーブルを介して自動車の変速レバーの動きを変速機へ伝達させる場合、ユーザが変速レバーを操作すると、インナーケーブルが押し引きされ、これにより、ユーザによる操作力が変速機へ伝達される。
【０００３】
このようなコントロールケーブルでは、インナーケーブルの外周面またはアウターケーシングの内周面にグリースが塗布されていることが多い。これにより、インナーケーブルがアウターケーシングの内周面を摺動する際に生じる抵抗（摺動抵抗）の低減が図られ、よって、荷重効率の低下が防止される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開平０７−  ７１４３４号公報
【特許文献２】特開２０００−３１４４１６号公報
【特許文献３】特開２００７−３２１９８９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、従来のグリースでは、インナーケーブルがアウターケーシングの内周面を摺動する回数（以下では「耐久数」と記すことがある）の増加につれてその潤滑性能の低下を招くことがあり、よって、コントロールケーブルの荷重効率の低下を引き起こすおそれがある。
【０００６】
より詳しくは、アウターケーシングの内周面がポリテトラフルオロエチレンで形成されている場合に顕著であるが、アウターケーシングの内周面がインナーケーブルの外周面との摺動によって剥離し、その摩耗粉の増加によりグリースの潤滑性能を低下させ、コントロールケーブルの荷重効率を低下させてしまうおそれがある。これを改善するためには、例えば、耐久数が増加してもインナーケーブルの外周面またはアウターケーシングの内周面が十分な耐摩耗性を有し、かつ低摩擦性とその維持に優れるグリースとすることが考えられる。
【０００７】
本発明は、耐久数が増加してもコントロールケーブルの荷重効率の低下を防止可能なコントロールケーブル用グリース組成物に関する。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明に係るコントロールケーブル用グリース組成物は、外周面が樹脂または金属で形成されたインナーケーブルとインナーケーブルを内部に挿通可能で且つ内周面が樹脂で形成されたアウターケーシングとを備えたコントロールケーブルにおいて、インナーケーブルの外周面およびアウターケーシングの内周面に塗布される。このようなグリース組成物は、５〜４４質量％の増ちょう剤と、５０〜８９質量％のシリコーン基油と、１〜２０質量％の層状構造の化合物粉末と、５〜３０質量％のポリテトラフルオロエチレン粉末とを含む。シリコーン基油は、２５℃における動粘度が５０〜９００ｍｍ2／ｓであり、２５℃における動粘度が１〜３００ｍｍ2／ｓの低粘度シリコーン油と２５℃における動粘度が７００〜２０００ｍｍ2／ｓの高粘度シリコーン油とを含み、高粘度シリコーン油の含有量が低粘度シリコーン油と高粘度シリコーン油との合計質量に対して４０〜９０質量％である。層状構造の化合物粉末とポリテトラフルオロエチレン粉末との質量比は、１０：９０〜６０：４０である。
【０００９】
インナーケーブルの外周面の単位面積当たりのグリース組成物の塗布量は４５ｇ／ｍ2以上２２０ｇ／ｍ2以下であることが好ましい。
【００１０】
本発明に係るグリース組成物は、アウターケーシングの内周面がポリテトラフルオロエチレンで形成されてなるコントロールケーブルに用いられることが好ましい。
【００１１】
層状構造の化合物粉末は、たとえば、黒鉛粉末および窒化ホウ素粉末のうち少なくとも一種である。
【００１２】
増ちょう剤は、たとえば、鱗片状粒子のリチウム石けん系増ちょう剤である。
本発明に係るコントロールケーブルは、上記グリース組成物がインナーケーブルの外周面およびアウターケーシングの内周面に塗布されてなる。
【発明の効果】
【００１３】
本発明に係るコントロールケーブル用グリース組成物では、耐久数が増加してもコントロールケーブルの荷重効率の低下を防止できる。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】本発明の一実施例に係るコントロールケーブルの横断面図である。
【図２】本発明の別の一実施例に係るコントロールケーブルの横断面図である。
【図３】耐久試験に使用する装置の概略平面図である。
【図４】実施例での耐久試験の結果を示すグラフである。
【図５】別の実施例での耐久試験の結果を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
＜グリース組成物＞
本発明に係るグリース組成物を説明する。なお、本発明に係るグリース組成物は、以下に示す事項に限定されない。
【００１６】
本発明に係るグリース組成物は、コントロールケーブルに用いられる。コントロールケーブルは、インナーケーブルがアウターケーシングに挿通されてなり、本発明に係るグリース組成物は、インナーケーブルの外周面およびアウターケーシングの内周面に塗布される。このようなグリース組成物は、５〜４４質量％の増ちょう剤と、５０〜８９質量％のシリコーン基油と、１〜２０質量％の層状構造の化合物粉末と、５〜３０質量％のポリテトラフルオロエチレン粉末（以下では「ＰＴＦＥ粉末」と記すことがある。ＰＴＦＥはpolytetrafluoroethyleneの略称である。）とを含む。
【００１７】
＜増ちょう剤＞
増ちょう剤の材料は、特に限定されない。本発明における増ちょう剤は、グリースの増ちょう剤として通常使用される材料であれば良く、具体的には金属石けん系増ちょう剤、複合体金属石けん系増ちょう剤またはポリウレア等であれば良く、好ましくはリチウム石けん系増ちょう剤である。
【００１８】
リチウム石けん系増ちょう剤としては、リチウム−１２−ヒドロキシステアレート等の水酸基を有する脂肪族カルボン酸リチウム塩、リチウム−ステアレート等の脂肪族カルボン酸リチウム塩またはそれらの混合物などが挙げられる。この中でも、グリース組成物の耐久性の観点から、リチウム石けん系増ちょう剤はリチウム−ステアレートであることが好ましい。
【００１９】
リチウム石けん系増ちょう剤は、通常、鱗片状粒子のリチウム石けんを基油からなる溶媒中に配合し、２００℃付近まで加熱させて基油中にリチウム石けんを溶解させた後、冷却して結晶化させる（いわゆる再結晶化させる）ことにより、リチウム石けん系増ちょう剤自体が繊維状になるように製造される。しかし、本発明では、インナーケーブルがアウターケーシングの内周面を摺動したとき（以下では「インナーケーブルの摺動時」と記すことがある。）に生じる摩擦力を低下させ、その結果荷重効率の低下を抑制するという観点から、繊維状のリチウム石けん系増ちょう剤ではなく、９０〜１５０℃付近で基油中に分散させた鱗片状粒子のリチウム石けん系増ちょう剤を用いることが好ましい。鱗片状粒子のリチウム石けんを基油中へ撹拌かつ分散させるための温度は、好ましくは９０〜１５０℃であり、より好ましくは９０〜１４０℃であり、更に好ましくは９５〜１３０℃である。この温度が９０℃未満であれば、鱗片状粒子のリチウム石けんの基油中への分散性が低下する傾向にある。また、この温度が１５０℃を超えると、鱗片状粒子のリチウム石けんの一部が繊維状となる可能性があり、鱗片状粒子のリチウム石けん系増ちょう剤が得られない可能性がある。
【００２０】
グリース組成物における増ちょう剤の含有量は、５〜４４質量％であり、好ましくは１０〜４０質量％である。増ちょう剤の含有量が５質量％未満であれば、インナーケーブルの摺動時に生じる摩擦力が高くなり、その結果荷重効率が低下する傾向にある。一方、増ちょう剤の含有量が４４質量％を超えると、グリース組成物の寿命が短くなる傾向にある。
【００２１】
＜シリコーン基油＞
シリコーン基油は、２５℃における動粘度が５０〜９００ｍｍ2／ｓである。２５℃におけるシリコーン基油の動粘度は、好ましくは１００〜８５０ｍｍ2／ｓであり、より好ましくは２００〜６００ｍｍ2／ｓである。２５℃におけるシリコーン基油の動粘度が５０ｍｍ2／ｓを下回ると、インナーケーブルの外周面上またはアウターケーシングの内周面上における油膜形成が十分でなく、そのため、インナーケーブルの外周面またはアウターケーシングの内周面の耐摩耗性が低下し、その結果荷重効率が低下する傾向になる。一方、２５℃におけるシリコーン基油の動粘度が９００ｍｍ2／ｓを超えると、インナーケーブルの外周面とアウターケーシングの内周面との間へのグリース組成物の入り込み量が少なくなる傾向にあるため、結果としてインナーケーブルの外周面またはアウターケーシングの内周面の耐摩耗性が低下し、その結果荷重効率が低下する傾向にある。なお、動粘度は、たとえば、ガラス製毛管式粘度計を用いてＪＩＳ  Ｋ  ２２８３（原油及び石油製品―動粘度試験方法）に準拠して測定される。
【００２２】
本発明におけるシリコーン基油は、２５℃における動粘度が５０〜９００ｍｍ2／ｓとなるように下記低粘度シリコーン油と下記高粘度シリコーン油とが混合されたものであり、たとえばジメチルシリコーン、メチルフェニルシリコーン、または各種変性シリコーンなどであれば良く、好ましくはジメチルシリコーンであるが、これらのシリコーンが混合されたものであっても良い。
【００２３】
低粘度シリコーン油は、２５℃における動粘度が１〜３００ｍｍ2／ｓのシリコーン油であり、好ましくは２５℃における動粘度が５〜２５０ｍｍ2／ｓのシリコーン油であり、より好ましくは２０〜１８０ｍｍ2／ｓのシリコーン油である。２５℃における低粘度シリコーン油の動粘度が１ｍｍ2／ｓ未満であれば、インナーケーブルの外周面上またはアウターケーシングの内周面上における油膜形成が十分でなく、そのため、インナーケーブルの摺動時にインナーケーブルの外周面またはアウターケーシングの内周面が摩耗する（以下では単に「インナーケーブルの外周面またはアウターケーシングの内周面の耐摩耗性が低下する」と記すことがある）傾向にある。一方、２５℃における低粘度シリコーン油の動粘度が３００ｍｍ2／ｓを超えると、インナーケーブルの外周面とアウターケーシングの内周面との間へのグリース組成物の入り込み量が少なくなる傾向にあるため、結果としてインナーケーブルの外周面またはアウターケーシングの内周面の耐摩耗性が低下する傾向にある。
【００２４】
低粘度シリコーン油は、低粘度シリコーン油と高粘度シリコーン油との合計量に対して１０〜６０質量％含まれており、好ましくは２０〜５０質量％含まれている。低粘度シリコーン油の含有量がこの範囲から外れると、インナーケーブルの外周面またはアウターケーシングの内周面の耐摩耗性が十分得られない傾向にある。
【００２５】
高粘度シリコーン油は、２５℃における動粘度が７００〜２，０００ｍｍ2／ｓのシリコーン油であり、好ましくは７００〜１５００ｍｍ2／ｓのシリコーン油である。２５℃における高粘度シリコーン油の動粘度の範囲がこの範囲から外れると、上記低粘度シリコーン油との混合により２５℃におけるシリコーン基油の動粘度を５０〜９００ｍｍ2／ｓに調整することが難しくなる。
【００２６】
高粘度シリコーン油は、低粘度シリコーン油と高粘度シリコーン油との合計質量に対して４０〜９０質量％含まれており、好ましくは５０〜８０質量％含まれている。高粘度シリコーン油の含有量がこの範囲から外れると、インナーケーブルの外周面またはアウターケーシングの内周面の耐摩耗性が十分得られない傾向にある。
【００２７】
グリース組成物におけるシリコーン基油の含有量は、５０〜８９質量％であり、好ましくは、６０〜８５質量％である。シリコーン基油の含有量が５０質量％を下回ると、固体潤滑剤の固形分が多くなり、グリース組成物が固化しやすい傾向にある。一方、シリコーン基油の含有量が８９質量％を上回ると、固体潤滑剤の固形分が減り、グリース組成物の耐久性および潤滑性が低下しやすい傾向にある。
【００２８】
なお、本発明に係るグリース組成物はシリコーン基油以外の基油を含有していても良いが、シリコーン基油以外の基油の添加量をシリコーン基油に対して５質量％以下に抑えることが好ましい。
【００２９】
＜層状構造の化合物粉末＞
層状構造の化合物粉末は、層状の結晶構造を有する化合物の粉末であり、たとえば二硫化モリブデン、二硫化タングステン、黒鉛、フッ化黒鉛、雲母、ＭＣＡ（Melamine  Cyanurate  Acidの略称）、窒化ホウ素、または遷移金属ジカルコゲナイドなどのインカレーション化合物の粉末である。層状構造の化合物粉末は、好ましくは雲母、黒鉛、窒化ホウ素、ＭＣＡ、または二硫化モリブデンの各粉末であり、より好ましくは黒鉛または窒化ホウ素の各粉末である。なお、本発明に係るグリース組成物は、上記材料のうちの一種類の材料の粉末を層状構造の化合物粉末として含んでも良いし、上記材料のうちの二種以上の材料の粉末を層状構造の化合物粉末として含んでも良い。
【００３０】
黒鉛は、人造黒鉛と天然黒鉛とに大別される。人造黒鉛は、ピッチ・コークスをタールまたはピッチ等により固めて１２００℃位で焼成後、黒鉛炉で高温で処理することにより炭素の結晶が成長して造られたものである。また、天然黒鉛は、植物などの炭素成分が天然の地熱と地下の高圧とにより長い年月を経て黒鉛化したものである。本発明において用いる黒鉛粉末としては、天然黒鉛粉末が好ましい。また、天然黒鉛粉末としては、その材質の違いにより、鱗片状黒鉛粉末、鱗状黒鉛粉末、および土状黒鉛粉末などが挙げられるが、好ましくは鱗片状黒鉛粉末または鱗状黒鉛粉末である。
【００３１】
層状構造の化合物粉末の平均粒径については、レーザー回折散乱法により測定された層状構造の化合物粉末の体積平均粒径が好ましくは０．１〜２５μｍであり、より好ましくは２．１〜２０μｍであり、さらに好ましくは２．２〜１５μｍである。層状構造の化合物粉末の体積平均粒径が０．１μｍ未満であっても、また層状構造の化合物粉末の体積平均粒径が２５μｍを超えても、インナーケーブルの外周面またはアウターケーシングの内周面の耐摩耗性が低下する傾向にある。なお、層状構造の化合物粉末の平均粒径は、レーザー回折散乱法の他に動的光散乱法またはコールター法等の方法にしたがって測定することもできる。
【００３２】
層状構造の化合物粉末が黒鉛粉末である場合、その平均粒径は、好ましくは１〜１５μｍであり、より好ましくは２．１〜１０μｍである。黒鉛粉末の平均粒径が１μｍ未満であっても、また黒鉛粉末の平均粒径が１５μｍを超えても、インナーケーブルの外周面またはアウターケーシングの内周面の耐摩耗性が低下する傾向にある。特に、層状構造の化合物粉末が麟片状黒鉛粉末または鱗状黒鉛粉末である場合、その平均粒径は、好ましくは２．１〜１０μｍであり、より好ましくは２．１〜８μｍである。
【００３３】
層状構造の化合物粉末が窒化ホウ素粉末である場合、その平均粒径は、好ましくは０．５〜２０μｍであり、より好ましくは０．５〜１０μｍであり、さらに好ましくは１〜５μｍである。窒化ホウ素粉末の平均粒径が０．５μｍ未満であっても、また窒化ホウ素粉末の平均粒径が２０μｍを超えても、インナーケーブルの外周面またはアウターケーシングの内周面の耐摩耗性が低下する傾向にある。
【００３４】
グリース組成物における層状構造の化合物粉末の含有量の下限値は、１質量％であり、好ましくは３質量％であり、より好ましくは５質量％である。グリース組成物における層状構造の化合物粉末の含有量の上限値は、２０質量％であり、好ましくは１５質量％であり、より好ましくは１０質量％である。グリース組成物における層状構造の化合物粉末の含有量が１質量％未満であれば、インナーケーブルの外周面またはアウターケーシングの内周面の耐摩耗性が低下する傾向にある。グリース組成物における層状構造の化合物粉末の含有量が２０質量％を超えても、インナーケーブルの外周面またはアウターケーシングの内周面の耐摩耗性の更なる向上が図れない傾向にある。
【００３５】
＜ＰＴＦＥ粉末＞
ＰＴＦＥは、全体として帯状構造を持っており、その帯は、板状結晶部分と非晶質部分とがサンドイッチ状に交互に配置されてなるバンド構造を有している。
【００３６】
ＰＴＦＥ粉末の平均粒径については、レーザー回折散乱法により測定されたＰＴＦＥ粉末の体積平均粒径が好ましくは０．１〜２５μｍであり、より好ましくは０．５〜１５μｍであり、さらに好ましくは１．０〜１０μｍである。ＰＴＦＥ粉末の体積平均粒径が０．１μｍ未満であっても、またＰＴＦＥ粉末の体積平均粒径が２５μｍを超えても、インナーケーブルの外周面またはアウターケーシングの内周面の耐摩耗性が低下する傾向にある。なお、ＰＴＦＥ粉末の平均粒径は、レーザー回折散乱法の他に動的光散乱法またはコールター法等の方法にしたがって測定することもできる。
【００３７】
グリース組成物におけるＰＴＦＥ粉末の含有量の下限値は、５質量％であり、好ましくは７質量％であり、より好ましくは１４質量％である。グリース組成物におけるＰＴＦＥ粉末の含有量の上限値は、３０質量％であり、好ましくは２５質量％であり、より好ましくは２０質量％である。グリース組成物におけるＰＴＦＥ粉末の含有量が５質量％未満であれば、インナーケーブルの外周面またはアウターケーシングの内周面の耐摩耗性が低下する傾向にある。グリース組成物におけるＰＴＦＥ粉末の含有量が３０質量％を超えても、インナーケーブルの外周面またはアウターケーシングの内周面の耐摩耗性の更なる向上が図れない傾向にある。
【００３８】
＜層状構造の化合物粉末とＰＴＦＥ粉末との質量比＞
層状構造の化合物粉末とＰＴＦＥ粉末との質量比は、１０：９０〜６０：４０であり、好ましくは２０：８０〜５０：５０であり、より好ましくは２０：８０〜４０：６０である。
【００３９】
層状構造の化合物粉末の配合比率（＝（層状構造の化合物粉末の質量）÷（層状構造の化合物粉末とＰＴＦＥ粉末との合計質量）×１００）が１０％を下回ると、インナーケーブルの外周面およびアウターケーシングの内周面の少なくとも一方の面がＰＴＦＥ樹脂または高密度なＰＥ（polyethylene）樹脂からなるときにその面の耐摩耗性が低下する傾向にある。ＰＴＦＥ粉末の配合比率が９０％を上回ったときにも同様のことが言える。
【００４０】
一方、層状構造の化合物粉末の配合比率が６０％を上回ると、インナーケーブルの外周面およびアウターケーシングの内周面の少なくとも一方の面がＰＢＴ（polybutylene  terephtalate）樹脂からなるときに摺動時にその面で生じる摩擦力が増大する傾向にある。ＰＴＦＥ粉末の配合比率が４０％を下回ったときにも同様のことが言える。
【００４１】
しかし、層状構造の化合物粉末とポリテトラフルオロエチレン粉末との質量比が１０：９０〜６０：４０であれば、インナーケーブルの外周面およびアウターケーシングの内周面の各材料に依らず、インナーケーブルの外周面またはアウターケーシングの内周面において耐摩耗性の低下を防止でき、また、インナーケーブルの摺動時にインナーケーブルの外周面またはアウターケーシングの内周面で生じる摩擦力の増大を防止できる。
【００４２】
＜その他の添加剤＞
本発明に係るグリース組成物は、さらに下記に列挙する添加剤のうちの１種以上を含んでいても良い。添加剤は、たとえば、アルカリ土類金属スルホネート、アルカリ土類金属フェネート、またはアルカリ土類金属サリシレートなどの金属系清浄剤であっても良いし、アルケニルこはく酸イミド、アルケニルこはく酸イミド硼素化変性物、ベンジルアミン、またはアルキルポリアミンなどの分散剤であっても良いし、亜鉛系、硫黄系、リン系、アミン系、またはエステル系などの各種摩耗防止剤であっても良いし、ポリメタクリレート系、エチレンプロピレン共重合体、スチレン−イソプレン共重合体、スチレン−イソプレン共重合体の水素化物、またはポリイソブチレン等の各種粘度指数向上剤であっても良いし、２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−ｐ−クレゾールなどのアルキルフェノール類、４，４’−メチレンビス−（２，６−ジ−ｔ−ブチルフェノール）などのビスフェノール類、ｎ−オクタデシル−３−（４’−ヒドロキシ−３’，５’−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール）プロピオネートなどのフェノール系化合物、またはナフチルアミン類もしくはジアルキルジフェニルアミン類などの芳香族アミン化合物などの各種酸化防止剤であっても良いし、硫化オレフィン、硫化油脂、メチルトリクロロステアレート、塩素化ナフタレン、ヨウ素化ベンジル、フルオロアルキルポリシロキサン、またはナフテン酸鉛などの極圧剤であっても良いし、ステアリン酸などのカルボン酸、ジカルボン酸、金属石鹸、カルボン酸アミン塩、重質スルホン酸の金属塩、または多価アルコールのカルボン酸部分エステルなどの各種錆止め剤であっても良いし、ベンゾトリアゾールまたはベンゾイミダゾールなどの各種腐食防止剤であっても良い。
【００４３】
＜グリース組成物の塗布量＞
インナーケーブルの外周面の単位面積当たりのグリース組成物の塗布量は、好ましくは４５ｇ／ｍ2以上２２０ｇ／ｍ2以下であり、より好ましくは４５ｇ／ｍ2以上２１０ｇ／ｍ2以下である。グリース組成物の塗布量が４５ｇ／ｍ2未満であれば、インナーケーブルの外周面上またはアウターケーシングの内周面上における油膜形成が十分でなく、そのため、インナーケーブルの外周面またはアウターケーシングの内周面の耐摩耗性が低下する傾向にある。また、グリース切れを起こし潤滑性能を得られないという傾向にある。一方、グリース組成物の塗布量が２２０ｇ／ｍ2を超えると、インナーケーブルとアウターケーシングとの摺動の妨げとなり、正常な潤滑性能が得られないという傾向にある。
【００４４】
ここで、グリース組成物の塗布量の基準となる上記「インナーケーブルの外周面」について記す。インナーケーブルがシャフトとストランドとの２層で構成される場合（後述の図１に示す場合）、インナーケーブルの外周面は、インナーケーブルの径方向において最も外側に位置するストランドの部位に接する仮想的な周面となる。インナーケーブルがシャフトとストランドとコート層との３層で構成される場合（後述の図２に示す場合）、インナーケーブルの外周面はコート層の外周面となる。
【００４５】
＜グリース組成物の製造方法＞
本発明に係るグリース組成物は、上記増ちょう剤と上記シリコーン基油と上記層状構造の化合物粉末と上記ＰＴＦＥ粉末とをそれぞれ所定量混合し、必要に応じて上記添加剤の少なくとも一種を添加することにより、製造される。
【００４６】
＜コントロールケーブル＞
本発明に係るコントロールケーブルは、インナーケーブルがアウターケーシングに挿通され、且つ、本発明に係るグリース組成物がインナーケーブルの外周面およびアウターケーシングの内周面に塗布されて構成されたものである。インナーケーブルの外周面は樹脂または金属で形成されており、アウターケーシングの内周面は樹脂で形成されている。
【００４７】
本発明では、インナーケーブルおよびアウターケーシングの各構成に限定されない。以下では、インナーケーブルおよびアウターケーシングの各構成の概略を示す。
【００４８】
インナーケーブルは、シャフトとストランドとの２層からなっても良いし、シャフトとストランドとコート層との３層からなっても良い。シャフトは、適度な剛性を有しつつ靭性を有する材料からなることが好ましく、たとえば炭素鋼線材または炭素繊維である。ストランドは、シャフトの外周面上に配置されて所定の方向に撚られており、シャフトと同じく適度な剛性を有しつつ靭性を有する材料からなっても良い。コート層は、ストランドを覆っており、シャフトと同じく適度な剛性を有する材料からなっても良いし、ＰＡ（polyamide）６６などの樹脂からなっても良い。
【００４９】
アウターケーシングは、インナーケーブルが挿通されるライナーと、シールドと、コート層との３層からなることが好ましい。ライナーは、樹脂からなれば良く、好ましくはＰＴＦＥ樹脂からなることである。これにより、インナーケーブルとの摺動性能が向上するという効果が得られる。シールドは、ライナーの外周面上に配置されて所定の方向に撚られており、インナーケーブルのシャフトと同じく適度な剛性を有しつつ靭性を有する材料からなれば良い。コート層は、シールドを覆っており、ＰＰ（polypropylene）樹脂またはポリエステルエラストマー（以下では「ＴＰＣ」と記す）などの樹脂からなれば良い。
【実施例】
【００５０】
以下、本発明の実施例を示す。なお、本発明は、以下に示す実施例に限定されない。
＜実施例１＞
＜グリース組成物の作製＞
リチウム−ステアレートＡと、シリコーン油Ａおよびシリコーン油Ｃからなるシリコーン基油と、窒化ホウ素と、ＰＴＦＥ粉末と、酸化防止剤とを耐熱容器に投入した。このときの配合量は表１に示すとおりである。その後、約１００℃付近で十分に攪拌させてリチウム−ステアレートＡを分散させ、ミル処理を行なった。これにより、鱗片状のリチウム−ステアレート粒子がシリコーン基油中に分散されたグリース組成物（実施例１のグリース組成物）が得られた。
【００５１】
＜コントロールケーブルの作製＞
得られたグリース組成物を用いて、図１に示すコントロールケーブル１０を作製した。図１は、実施例１に係るコントロールケーブル１０の横断面を模式的に示す図である。
【００５２】
具体的には、コントロールケーブル１０を構成するインナーケーブル２０およびアウターケーシング３０を用意した。インナーケーブル２０は、シャフト２１と９本のストランド２３とからなり、ストランド２３がシャフト２１の外周面上に配置されてＳ方向に撚られて構成されていた。各ストランド２３は、ストランド芯線２５と６本のストランド側線２７とからなり、ストランド側線２７がストランド芯線２５の外周面上に配置されてＺ方向に撚られて構成されていた。
【００５３】
シャフト２１は、ＪＩＳ  Ｇ  ３５０６のＳＷＲＨ７２Ａで規定される炭素鋼線材にオイルテンパー処理が施された線材からなっていた。ストランド芯線２５およびストランド側線２７は、それぞれ、ＪＩＳ  Ｇ  ３５０６のＳＷＲＨ６２Ａで規定される炭素鋼線材に亜鉛メッキを施した後に伸線加工が施された線材からなっていた。
【００５４】
インナーケーブル２０の外径は２．９２ｍｍであり、シャフト２１の外径は１．６ｍｍであり、ストランド芯線２５の外径は０．２６５ｍｍであり、ストランド側線２７の外径は０．２４ｍｍであった。
【００５５】
また、アウターケーシング３０は、インナーケーブル２０が挿通されるライナー３１と、２０本のシールド３３と、コート層３５とで構成されていた。シールド３３は、ライナー３１の外周面上に配置されてＺ方向に撚られており、コート層３５で覆われていた。
【００５６】
ライナー３１は、ＰＴＦＥ樹脂（日星電気株式会社の製品名「ハイフロン」）からなり、シールド３３は、ＪＩＳ  Ｇ  ３５０６のＳＷＲＨ６２Ａで規定される炭素鋼線材に亜鉛メッキが施された線材からなり、コート層３５は、ＰＰ樹脂（三菱化学株式会社製の製品名「ゼラス」）からなっていた。
【００５７】
アウターケーシング３０の外径は８．２ｍｍであり、ライナー３１の内径は３．２ｍｍであり、ライナー３１の外径は４．５ｍｍであり、シールド３３の外径は０．８ｍｍであった。
【００５８】
そして、グリース組成物の塗布量が表１に記載の値となるようにインナーケーブル２０の外周面に塗布し、インナーケーブル２０をアウターケーシング３０のライナー３１に挿通した。このようにして、実施例１のコントロールケーブル１０が得られた。
【００５９】
＜耐久試験＞
得られたコントロールケーブル１０に対して耐久試験を行なった。図３は、耐久試験に使用する装置の概略平面図である。
【００６０】
具体的には、コントロールケーブル１０を表４中の「配索」に記載の形状に配索させて恒温槽９１内に入れた。そののち、インナーケーブル２０の一端にバネ９５を接続して試験荷重Ｗを与え、インナーケーブル２０の他端を押引力測定器９３によって速度３０ｃｐｍ（ｃｙｃｌｅ／ｍｉｎ）、ストローク長３０ｍｍで往復させ、操作荷重Ｆ（引張力）を測定した。そして、（荷重効率（％））＝（試験荷重Ｗ）÷（操作荷重Ｆ）×１００により、往復回数（耐久数）毎の荷重効率を算出した。この試験を、恒温槽９１の温度を−４０℃、２０℃および１２０℃に変更して行なった。
【００６１】
＜実施例２〜４、比較例１〜３＞
実施例２〜４および比較例１〜３では、グリース組成物を構成する材料の配合量を表１に示す値に変更したことを除いては上記実施例１と同様であった。
【００６２】
＜実施例５〜８、比較例４〜７＞
実施例５〜８および比較例４〜７では、グリース組成物を構成する材料の配合量を表２に示す値に変更したことおよび以下に示す方法にしたがって図２に示すコントロールケーブル５０を作製したことを除いては上記実施例１と同様であった。
【００６３】
なお、実施例５〜８および比較例４〜７においても、図３に示す装置を用いてコントロールケーブル５０に対する耐久試験を行なった。
【００６４】
＜コントロールケーブルの作製＞
得られたグリース組成物を用いて、図２に示すコントロールケーブル５０を作製した。図２は、実施例５に係るコントロールケーブル５０の横断面を模式的に示す図である。
【００６５】
具体的には、コントロールケーブル５０を構成するインナーケーブル６０およびアウターケーシング７０を用意した。インナーケーブル６０は、シャフト６１とストランド６３とコート層６９とからなっていた。ストランド６３では、６本のストランド芯線６５がシャフト６１の外周面上に配置されてＺ方向に撚られおり、６本の第１のストランド側線６７Ａと６本の第２のストランド側線６７Ｂとが周方向において交互となるようにストランド芯線６５の外側に配置されてＳ方向に撚られていた。このようにして構成されたストランド６３がコート層６９で覆われていた。
【００６６】
シャフト６１、ストランド芯線６５、第１のストランド側線６７Ａ、および第２のストランド側線６７Ｂは、ＪＩＳ  Ｇ  ３５０６のＳＷＲＨ７２Ａで規定される炭素鋼線材にオイルテンパー処理が施された線材からなっていた。コート層６９は、ＰＡ６６樹脂（旭化成ケミカルズ株式会社製の製品名「レオナ」）からなっていた。
【００６７】
インナーケーブル６０の外径は４．３ｍｍであり、シャフト６１の外径は０．６５ｍｍであり、ストランド芯線６５の外径は０．６ｍｍであり、第１のストランド側線６７Ａの外径は０．７ｍｍであり、第２のストランド側線６７Ｂの外径は０．５ｍｍであった。
【００６８】
アウターケーシング７０は、インナーケーブル６０が挿通されるライナー７１と、２４本のシールド７３と、コート層７５とで構成されており、図１におけるアウターケーシング３０とほぼ同一の構成を有していた。
【００６９】
ライナー７１は、ＰＴＦＥ樹脂（日星電気株式会社製の製品名「ハイフロン」）からなり、シールド７３は、ＪＩＳ  Ｇ  ３５０６のＳＷＲＨ６２Ａで規定される炭素鋼線材に亜鉛メッキが施された線材からなり、コート層７５は、ＴＰＣ（東洋紡績株式会社製の製品名「ペルプレン」）からなっていた。
【００７０】
アウターケーシング７０の外径は９．０ｍｍであり、ライナー７１の内径は４．６５ｍｍであり、その外径は６．０ｍｍであり、シールド７３の外径は０．８８４ｍｍであった。その後は上記実施例１と同様の方法にしたがって、コントロールケーブル５０を得た。
【００７１】
＜実施例９〜１１、比較例８〜９＞
実施例９、実施例１１および比較例８〜９では、グリース組成物を構成する材料の配合量を表３に示す値に変更したことを除いては上記実施例１と同様であった。
【００７２】
実施例１０では、グリース組成物の作成方法を除いては上記実施例１と同様であった。具体的には、リチウム−ステアレートＢとシリコーン基油とを耐熱容器に投入して攪拌させながら加熱させ、約２００℃付近でリチウム−ステアレートＢを溶解させた。その後、冷却した。次に、窒化ホウ素とＰＴＦＥ粉末と酸化防止剤とを耐熱容器にさらに添加して約１００℃付近で十分に攪拌させ、ミル処理を行なった。これにより、繊維状のリチウム−ステアレート結晶がシリコーン基油中に分散されたグリース組成物（実施例１０のグリース組成物）が得られた。
【００７３】
結果を表１〜表３および図４〜図５に示す。図４（ａ）〜（ｃ）は、それぞれ、恒温槽９１の温度が−４０℃、２０℃および１２０℃であるときの実施例３と比較例１との結果を示すグラフである。図５（ａ）〜（ｃ）は、それぞれ、恒温槽９１の温度が−４０℃、２０℃および１２０℃であるときの実施例７と比較例４との結果を示すグラフである。
【００７４】
【表１】
0005745344.tif 000002
【００７５】
【表２】
0005745344.tif 000003
【００７６】
【表３】
0005745344.tif 000004
【００７７】
表１〜３における注釈は以下の通りである。
（注１）  リチウム−ステアレートＡ：堺化学工業株式会社製のＳ７０００Ｈ
（注２）  リチウム−ステアレートＢ：堺化学工業株式会社製のＳ７０００
（注３）  シリコーン油Ａ：２５℃での動粘度が５０ｍｍ2／sであるジメチルシリコーン油
（注４）  シリコーン油Ｂ：２５℃での動粘度が２００ｍｍ2／sであるジメチルシリコーン油
（注５）  シリコーン油Ｃ：２５℃での動粘度が１０００ｍｍ2／sであるジメチルシリコーン油
（注６）  シリコーン油Ｄ：２５℃での動粘度が５００ｍｍ2／sであるジメチルシリコーン油
（注７）  黒鉛：鱗状粉末、平均粒径５μｍ
（注８）  窒化ホウ素：粉末、平均粒径１．５μｍ
（注９）  ＰＴＦＥ：粉末、平均粒径４．０μｍ
（注１０）  酸化防止剤：アミン系酸化防止剤
（注１１）  前方には、耐久試験を行なう前の荷重効率の値を記し、後方には、耐久数が２００万回後の荷重効率の値を記している
（注１２）  前方には、耐久試験を行なう前の荷重効率の値を記し、後方には、耐久数が１００万回後の荷重効率の値を記している。
【００７８】
なお、２５℃での動粘度は、ガラス製毛管式粘度計を用いて、ＪＩＳ  Ｋ  ２２８３（原油及び石油製品―動粘度試験方法）に準拠して測定された。
【００７９】
【表４】
0005745344.tif 000005
【００８０】
表４における注釈は以下の通りである。
（注１３）  Ｒ１５０×１８０°：曲げ半径Ｒが１５０ｍｍで総曲がり角度１８０度となるようにコントロールケーブル１０を配索する。ここで、曲げ半径Ｒは図３に示す「Ｒ」である
（注１４）  Ｒ１００×１８０°：曲げ半径Ｒが１００ｍｍで総曲がり角度１８０度となるようにコントロールケーブル５０を配索する。
【００８１】
また、表４において、「インナーケーブル長Ｉ」、「アウターケーシング長Ｌ」、および「試験荷重Ｗ」は、それぞれ、図３に示す「Ｉ」、「Ｌ」、および「Ｗ」である。
【００８２】
＜評価結果＞
実施例１〜４では、比較例１に比べて、耐久数の増加に伴うコントロールケーブルの荷重効率の低下が防止された。この効果は、−４０℃および２０℃での耐久試験において顕著であった。その理由としては、実施例１〜４では、低粘度シリコーン油がシリコーン基油に含まれているので、グリース組成物がインナーケーブルの外周面とアウターケーシングの内周面との間に入り込み易くなり、よって、インナーケーブルの外周面およびアウターケーシングの内周面の摩耗が抑制されるからである、と考えられる。それだけでなく、実施例１〜４では、層状構造の化合物（窒化ホウ素）がグリース組成物に含まれているため、インナーケーブルの外周面およびアウターケーシングの内周面の摩耗が抑制され、またインナーケーブルの摺動時にこれらの面で生じる摩擦が低減されるからである、と考えられる。
【００８３】
また、実施例１〜４では、比較例２〜３に比べて、耐久数の増加に伴うコントロールケーブルの荷重効率の低下が防止された。また、比較例２と比較例３とでは、耐久数の増加に伴うコントロールケーブルの荷重効率は比較例３の方が比較例２よりも低下した。この理由としては、実施例１〜４では、シリコーン基油における高粘度シリコーン油の含有量が４０質量％以上９０質量％以下であるので、所定量の低粘度シリコーン油がシリコーン基油に含まれることとなり、よって、インナーケーブルの外周面およびアウターケーシングの内周面の摩耗が抑制されるからである、と考えられる。
【００８４】
実施例５〜８では、比較例４〜７に比べて、耐久数の増加に伴うコントロールケーブルの荷重効率の低下が防止された。その理由としては、実施例１〜４の場合と同様の理由が考えられる。
【００８５】
また、実施例５〜８では、−４０℃および２０℃での耐久試験だけでなく１２０℃での耐久試験においても、耐久数の増加に伴うコントロールケーブルの荷重効率の低下が防止された。その理由としては、インナーケーブルの外周面が樹脂で形成されているため、アウターケーシングとの摺動性能が良く摩耗が軽減された為である、と考えられる。
【００８６】
実施例９〜１０では、比較例８に比べて、耐久数の増加に伴うコントロールケーブルの荷重効率の低下が防止された。その理由としては、実施例９〜１０では、グリース組成物の塗布量が最適化されているからである、と考えられる。
【００８７】
また、実施例１０では、実施例９と同じく、耐久数の増加に伴うコントロールケーブルの荷重効率の低下が防止された。よって、耐久数の増加に伴うコントロールケーブルの荷重効率の低下が防止されるという効果は増ちょう剤の材料に限定されることなく得られると考えられる。
【００８８】
実施例１１では、耐久数の増加に伴うコントロールケーブルの荷重効率は、実施例９および１０よりも若干低下したが、比較例９よりも高く、コントロールケーブルの機能は維持されていた。よって、グリース組成物の塗布量は２２０ｇ／ｍ2以下であることが好ましいと考えられる。
【００８９】
また、層状構造の化合物粉末に黒鉛を使用しても、実施例９〜１０と同様に、耐久数の増加に伴うコントロールケーブルの荷重効率の低下が防止されていると考えられる。
【００９０】
今回開示された実施の形態および実施例はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
【符号の説明】
【００９１】
１０  コントロールケーブル、２０  インナーケーブル、２１  シャフト、２３  ストランド、２５  ストランド芯線、２７  ストランド側線、３０  アウターケーシング、３１  ライナー、３３  シールド、３５  コート層、５０  コントロールケーブル、６０  インナーケーブル、６１  シャフト、６３  ストランド、６５  ストランド芯線、６７Ａ  第１のストランド側線、６７Ｂ  第２のストランド側線、６９  コート層、７０  アウターケーシング、７１  ライナー、７３  シールド、７５  コート層。
【図１】
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【図２】
0005745344.tif 000007
【図３】
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【図４】
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【図５】
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