(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ファイバ長手方向に対する断面の中心部分のコア領域を、低屈折率の固体物質により形成し、そのコア領域を取り囲むクラッド領域の母材を、低屈折率の固体物質で形成するとともに、そのクラッド領域の母材中に、高屈折率の固体物質からなる多数の微細な高屈折率散乱体を、コア領域を取り囲むように分散配置してなるソリッドフォトニックバンドギャップファイバであって、所定の曲げ半径で曲げられた状態で、曲げによって生じる基本モードと高次モードの曲げ損失の差により高次モードでの伝搬を規制して、実質的に基本モードのみを伝搬するように構成されており、
前記高屈折率散乱体が、コア領域を取り囲むクラッド領域に三角格子状に周期的に配置されており、かつその高屈折率散乱体の周期構造がファイバの半径方向に少なくとも４層以上であって、しかもコア領域を、ファイバの横断面の中心位置から半径方向外方に向けて高屈折率散乱体を三角格子状に周期的に配置したと仮定してその中心から高屈折率散乱体を２層以上除去した広さに相当する領域とし、
前記所定の曲げ半径で曲げられた状態での基本モードの曲げ損失が0.1dB/m以下であって、かつ高次モードの曲げ損失が3dB/m以上であり、
前記高屈折率散乱体の三角格子状の周期間隔が10〜16μmの範囲内であって、高屈折率散乱体とクラッド領域母材との比屈折率差が1.3〜3.0%の範囲内であり、
前記所定の曲げ半径が90〜200mmの範囲内にあり、実効コア断面積が450μm2以上であり、
使用波長帯を、ソリッドフォトニックバンドギャップファイバの第一透過バンド内とすることを特徴とする、ソリッドフォトニックバンドギャップファイバ。
【請求項２】
ファイバ長手方向に対する断面の中心部分のコア領域を、低屈折率の固体物質により形成し、そのコア領域を取り囲むクラッド領域の母材を、低屈折率の固体物質で形成するとともに、そのクラッド領域の母材中に、高屈折率の固体物質からなる多数の微細な高屈折率散乱体を、コア領域を取り囲むように分散配置してなるソリッドフォトニックバンドギャップファイバであって、所定の曲げ半径で曲げられた状態で、曲げによって生じる基本モードと高次モードの曲げ損失の差により高次モードでの伝搬を規制して、実質的に基本モードのみを伝搬するように構成されており、
前記高屈折率散乱体が、コア領域を取り囲むクラッド領域に三角格子状に周期的に配置されており、かつその高屈折率散乱体の周期構造がファイバの半径方向に少なくとも４層以上であって、しかもコア領域を、ファイバの横断面の中心位置から半径方向外方に向けて高屈折率散乱体を三角格子状に周期的に配置したと仮定してその中心から高屈折率散乱体を２層以上除去した広さに相当する領域とし、
前記所定の曲げ半径で曲げられた状態での基本モードの曲げ損失が0.1dB/m以下であって、かつ高次モードの曲げ損失が3dB/m以上であり、
前記高屈折率散乱体の三角格子状の周期間隔が8〜11μmの範囲内であって、高屈折率散乱体とクラッド領域母材との比屈折率差が1.5〜3.0%の範囲内であり、
前記所定の曲げ半径が40〜90mmの範囲内にあり、実効コア断面積が350μm2以上であり、
使用波長帯を、ソリッドフォトニックバンドギャップファイバの第一透過バンド内とすることを特徴とする、ソリッドフォトニックバンドギャップファイバ。
【請求項３】
前記高屈折率散乱体が、コア領域を取り囲むクラッド領域に層状の周期構造で配置されてなることを特徴とする、請求項１、請求項２のいずれか１の請求項に記載のソリッドフォトニックバンドギャップファイバ。
【請求項４】
前記コア領域と、クラッド領域の母材とが、シリカガラスを主成分とする物質で構成され、高屈折率散乱体が、ゲルマニウムを添加したシリカガラスで構成されていることを特徴とする、請求項１〜請求項３のいずれか１の請求項に記載のソリッドフォトニックバンドギャップファイバ。
【請求項５】
前記曲げ半径で曲げられた状態で、基本モードの曲げ損失が0.1dB/m以下であってかつ高次モードの曲げ損失が10dB/m以上であることを特徴とする、請求項１〜請求項４のいずれか１の請求項に記載のソリッドフォトニックバンドギャップファイバ。
【請求項６】
規格化周波数Ｖが1.2〜2.0の範囲の波長で使用することを特徴とする、請求項１〜請求項５のいずれか１の請求項に記載のソリッドフォトニックバンドギャップファイバ。
【請求項７】
前記クラッド領域の外側に、低屈折率の外側クラッド層を有することを特徴とする、請求項１〜請求項６のいずれか１の請求項に記載のソリッドフォトニックバンドギャップファイバ。
【請求項８】
前記外側クラッド層が、ポリマークラッドであることを特徴とする、請求項７に記載のソリッドフォトニックバンドギャップファイバ。
【請求項９】
前記外側クラッド層が、エアクラッドもしくはホーリークラッドであることを特徴とする、請求項７に記載のソリッドフォトニックバンドギャップファイバ。
【請求項１０】
蛍光元素を前記コア領域に含むことを特徴とする、請求項１〜請求項９のいずれか１の請求項に記載のソリッドフォトニックバンドギャップファイバ。
【請求項１１】
前記蛍光元素が希土類であることを特徴とする、請求項１０に記載のソリッドフォトニックバンドギャップファイバ。
【請求項１２】
前記希土類蛍光元素がイッテルビウムであることを特徴とする、請求項１１に記載のソリッドフォトニックバンドギャップファイバ。
【請求項１３】
請求項１〜請求項１２のいずれか１の請求項に記載のソリッドフォトニックバンドギャップファイバの少なくとも一部が、所定の曲げ半径で曲げられてなることを特徴とする、光ファイバモジュール。
【請求項１４】
請求項１〜請求項１２のいずれか１の請求項に記載のソリッドフォトニックバンドギャップファイバが、所定の径で巻かれてコイル状とされていることを特徴とする、光ファイバモジュール。
【請求項１５】
請求項１〜請求項１４のいずれか１の請求項に記載されたソリッドフォトニックバンドギャップファイバもしくは光ファイバモジュールを構成要素として含むことを特徴とする、ファイバレーザもしくはファイバアンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、高パワー光を伝送するなどの目的のための実効コア断面積を拡大した光ファイバ、特にコア領域を取り囲むクラッド領域に、微細な高屈折率散乱体を分散配置してなる全固体構造の微細構造ファイバ（ソリッドフォトニックバンドギャップファイバ）、およびその光ファイバを用いた光ファイバモジュールに関するものであって、シングルモード伝搬を維持しつつ実効コア断面積を拡大せんとする技術に関するものである。また本発明は、光増幅・光発振技術の分野において、光ファイバに励起光を導入し、その励起光による誘導放出で信号光を増幅、またはレーザ発振して出力するファイバアンプやファイバレーザ、およびそれらに好適に用いられる光ファイバ、光ファイバモジュールに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
光ファイバを伝送モードによって分類すれば、マルチモードファイバと、シングルモードファイバ（単一モードファイバ）とに分けられるが、伝送損失が小さいなど、伝送特性の点ではシングルモードファイバが圧倒的に有利であり、特にファイバアンプやファイバレーザに使用される光ファイバとしては、高次モード伝搬を阻止して、実質的にシングルモード伝搬としたシングルモードファイバを使用することによって、出力ビームのビーム品質が向上する、という効果を得ることができる。
一方、近年のファイバアンプやファイバレーザの高出力化の進展はめざましいものがある。これらの高出力化が進むに従い、ファイバアンプやファイバレーザに用いられる希土類添加ファイバをはじめとする光ファイバ型部品においては、高パワー光に対する耐性を有する必要が生じてきている。光ファイバとして留意しなければならない光パワーに関する特性としては、一般的には光損傷と非線形光学効果が知られている。光損傷と非線形光学効果は、いずれも光のパワー密度（単位導光断面積あたりの光パワー）が高いと生じる現象である。したがって、これらの望ましくない現象の発現を避けつつ高出力光を得るためには、光のパワー密度を下げればよく、また出力パワーを下げずにパワー密度を下げるためには、光の通る断面積を大きくすれば良い。ここで、一般的に光の導光断面積の指標としては、実効コア断面積という定義が使用されている。この実効コア断面積Aeffは、次の（１）式によって定義される。
【０００３】
【数１】
0005679420.tif 000002
【０００４】
なお（１）式において、E(r)は光ファイバ内の光の電界分布を示し、rは光ファイバの半径方向の距離を示す。
【０００５】
そこで、例えば次に述べる非特許文献１〜１１に示されるように、実効コア断面積を拡大させるための種々の試みが、近年盛んに行われるようになっている。
【０００６】
非特許文献１には、光ファイバのコアの屈折率分布形状を変えることで実効コア断面積を拡大する手法が開示されている。しかしながら本手法では、実効コア断面積の拡大とともにカットオフ波長が長くなってしまい、ビーム品質を維持するために必要なシングルモード伝搬と実効コア断面積拡大の間にトレードオフがあるという問題がある。また、非特許文献1の屈折率分布では、ファイバを曲げて使用した時に実効コア断面積が大幅に小さくなるという問題がある（曲げたときの実効コア断面積の挙動に関しては、非特許文献２に詳細な検討結果が示されている）。
【０００７】
また、非特許文献３には、高次モードが存在するファイバであっても、ファイバを曲げて使用することで、高次モードに曲げ損失を発生せしめ、実効コア断面積が大きい複数モードファイバで実質的にシングルモード伝搬を実現できる方法が開示されている。本手法は比較的広く用いられているが、この手法についても、非特許文献４に記載されるように、曲げたときの実効コア断面積の縮小の影響を受け、実効コア断面積の拡大には一定の制限があり、十分に実効コア断面積を拡大できないという問題がある。
【０００８】
非特許文献５、非特許文献６には、それぞれ、フォトニッククリスタルファイバを用いた実効コア断面積拡大の手法および比屈折率差を小さくすることによる実効コア断面積拡大の手法が開示されている。これらの手法は、従来にない大きな実効コア断面積の拡大が実現できているが、いずれの手法も、曲げに弱いため、曲げて使用することができない。従って、コンパクトなファイバアンプやファイバレーザを実現することができない。
【０００９】
その他、非特許文献７にはリーケージファイバを用いた実効コア断面積拡大の手法が開示されているが、リーケージファイバは曲げに弱い点で非特許文献5、非特許文献6の手法と同様であり、また、原理的に伝送損失が大きいため、レーザの発振効率やアンプの増幅効率を高めることが難しいという問題点もある。
【００１０】
非特許文献８、非特許文献９には、コアの周囲に高次モードのみを結合させて除去し、実質的にシングルモード伝搬を実現する手法が開示されている。これらの手法は、効果的に高次モードを除去できるものの、その屈折率分布や構造が非常に複雑かつ非常に高い制御性が求められるために、製造が難しく、コストが高かったり歩留まりが低かったりする問題点がある。
【００１１】
ところで最近に至り、高出力のファイバレーザやファイバアンプに適した光ファイバとして、従来の光ファイバとは異なる光伝搬メカニズムを基礎としたフォトニックバンドギャップファイバが注目されている。このフォトニックバンドギャップファイバは、基本的には光のブラッグ反射を利用したものであり、低屈折率のコア領域の周囲のクラッド領域に、微細な多数の高屈折率散乱体を周期構造で配置し、そのクラッド領域内の高屈折率部の周期構造による光の面外伝搬に対するフォトニックバンドギャップ（ＰＦＧ）を利用して、光波を、周期構造に対する欠陥部であるコア領域（低屈折率部）に閉じ込め、ファイバの長手方向へ光を伝搬させるものである。
【００１２】
そしてさらにこのフォトニックバンドギャップファイバを、固体（ソリッド）構造で実現した、ソリッドフォトニックバンドギャップファイバが、開発されている（例えば特許文献１参照）。このソリッドフォトニックバンドギャップファイバは、その長手方向に直交する断面における構造として、基本的には、相対的に低屈折率の固体物質（通常はシリカガラス）により中心部分のコア領域を形成し、そのコア領域を取り囲むクラッド領域の母材を、コア領域と同様な相対的に低屈折率の固体物質（通常はシリカガラス）で形成するとともに、そのクラッド領域の母材中に、多数の微細な高屈折率散乱体（通常波シリカガラスに屈折率上昇物質をドープしたもの）を、コア領域を取り囲むように層状に周期構造で配置して、高屈折率部を形成したものである。
【００１３】
このようなソリッドフォトニックバンドギャップファイバにおいても、実効コア断面積についての検討が、例えば非特許文献１０などにおいてなされている。この非特許文献１０では、ソリッドフォトニックバンドギャップファイバにおいて、実効コア断面積にほぼ比例するＭＦＤ（モードフィールド径）が19〜20μmにおいてシングルモード伝搬を実現できるとの結果が報告されている。しかしながら、これ以上の実効コア断面積を拡大しようとする場合、高次モードの伝搬が問題となり、シングルモード伝搬が困難になるとされている（非特許文献１１参照）。さらに非特許文献１１の構造では、基本モードの曲げ損失が大きく、コンパクトなサイズに曲げて使用することが困難であるとされている
【００１４】
なお前述の非特許文献１〜９は、いずれもフォトニックバンドギャップファイバ、とりわけ本発明で対象としているソリッドフォトニックバンドギャップファイバについてのものではなく、伝搬方式が異なる光ファイバについてのものである。このように基本的に光の伝搬方式が異なれば、仮に非特許文献１〜９に示される手法が有効であったとしても、それをフォトニックバンドギャップファイバ、とりわけ本発明で対象としているソリッドフォトニックバンドギャップファイバに適用した場合にも有効となるとは、直ちには言い得ないのである。
【００１５】
以上のように、従来は、実効コア断面積を拡大することと、高次モードを除去してシングルモード伝搬を維持することとは、相反する課題、すなわちトレードオフの関係にある課題とされ、特にソリッドフォトニックバンドギャップファイバにおいても、その課題は解消されていなかったのである。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１６】
【特許文献１】特開２００９―２１１０６６号公報
【非特許文献】
【００１７】
【非特許文献１】Proc. of SPIE vol. 5335, p.132-139 (2004)
【非特許文献２】Opt. Express, 14, p.69-81 (2006)
【非特許文献３】Opt. Lett., vol.25, p.442-444 (2000)
【非特許文献４】Proc. of OFC/NFOEC 2008, OTuJ2 (2008)
【非特許文献５】Opt. Express, 14, p.2715-2720 (2006)
【非特許文献６】Proc. of ECOC 2008, Th.3.C.1 (2008)
【非特許文献７】Proc. of CLEO/QELS 2008, CPDB6 (2008)
【非特許文献８】Proc. of OFC/NFOEC 2008, OWU2 (2008)
【非特許文献９】Opt. Express, 13, p.3477-3490 (2005)
【非特許文献１０】Opt. Express, 16, p.11735-11740 (2008)
【非特許文献１１】電気情報通信学会通信ソサイエティ大会  通信講演論文集, BS-7-8 (2009)
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１８】
本発明は、以上のような事情に鑑みてなされたもので、ソリッドフォトニックバンドギャップファイバ、すなわちクラッド部に微細な高屈折率散乱体が分散配置されていて、フォトニックバンドギャップを利用して光伝送を行う微細構造ファイバにおいて、高次モードでの伝搬を有効に阻止して、実質的にシングルモード伝搬を維持すると同時に、実効コア断面積を拡大した光ファイバ、及びそれを用いたファイバモジュール、さらにはファイバアンプおよびファイバレーザを提供することを課題としている。
【課題を解決するための手段】
【００１９】
本発明者等は、ソリッドフォトニックバンドギャップファイバにおいては高次モードと基本モードの曲げ損失の差が大きいことから、それを積極的に利用すれば、該ソリッドフォトニックバンドギャップファイバを適切な曲げ径にすることにより、高次モードを曲げ損失によって除去し、実質的に基本モードのみがコア内を伝搬するようにし得ることを見い出し、同時に、その場合には実効コア断面積を拡大し得ることを見い出し、本発明をなすに至った。
【００２０】
具体的には、本発明の基本的な形態（第１の形態）によるソリッドフォトニックバンドギャップファイバは、ファイバ長手方向に対する断面の中心部分のコア領域を、低屈折率の固体物質により形成し、そのコア領域を取り囲むクラッド領域の母材を、低屈折率の固体物質で形成するとともに、そのクラッド領域の母材中に、高屈折率の固体物質からなる多数の微細な高屈折率散乱体を、コア領域を取り囲むように分散配置してなるソリッドフォトニックバンドギャップファイバであって、所定の曲げ半径で曲げられた状態で、曲げによって生じる基本モードと高次モードの曲げ損失の差により高次モードでの伝搬を規制して、実質的に基本モードのみを伝搬するように構成されており、前記高屈折率散乱体が、コア領域を取り囲むクラッド領域に三角格子状に周期的に配置されており、かつその高屈折率散乱体の周期構造がファイバの半径方向に少なくとも４層以上であって、しかもコア領域を、ファイバの横断面の中心位置から半径方向外方に向けて高屈折率散乱体を三角格子状に周期的に配置したと仮定してその中心から高屈折率散乱体を２層以上除去した広さに相当する領域とし、前記所定の曲げ半径で曲げられた状態での基本モードの曲げ損失が0.1dB/m以下であって、かつ高次モードの曲げ損失が3dB/m以上であり、前記高屈折率散乱体の三角格子状の周期間隔が10〜16μmの範囲内であって、高屈折率散乱体とクラッド領域母材との比屈折率差が1.3〜3.0%の範囲内であり、  前記所定の曲げ半径が90〜200mmの範囲内にあり、実効コア断面積が450μm2以上であり、使用波長帯を、ソリッドフォトニックバンドギャップファイバの第一透過バンド内とすることを特徴とするものである。
【００２１】
また本発明の第２の形態によるソリッドフォトニックバンドギャップファイバは、ファイバ長手方向に対する断面の中心部分のコア領域を、低屈折率の固体物質により形成し、そのコア領域を取り囲むクラッド領域の母材を、低屈折率の固体物質で形成するとともに、そのクラッド領域の母材中に、高屈折率の固体物質からなる多数の微細な高屈折率散乱体を、コア領域を取り囲むように分散配置してなるソリッドフォトニックバンドギャップファイバであって、所定の曲げ半径で曲げられた状態で、曲げによって生じる基本モードと高次モードの曲げ損失の差により高次モードでの伝搬を規制して、実質的に基本モードのみを伝搬するように構成されており、前記高屈折率散乱体が、コア領域を取り囲むクラッド領域に三角格子状に周期的に配置されており、かつその高屈折率散乱体の周期構造がファイバの半径方向に少なくとも４層以上であって、しかもコア領域を、ファイバの横断面の中心位置から半径方向外方に向けて高屈折率散乱体を三角格子状に周期的に配置したと仮定してその中心から高屈折率散乱体を２層以上除去した広さに相当する領域とし、前記所定の曲げ半径で曲げられた状態での基本モードの曲げ損失が0.1dB/m以下であって、かつ高次モードの曲げ損失が3dB/m以上であり、前記高屈折率散乱体の三角格子状の周期間隔が8〜11μmの範囲内であって、高屈折率散乱体とクラッド領域母材との比屈折率差が1.5〜3.0%の範囲内であり、前記所定の曲げ半径が40〜90mmの範囲内にあり、実効コア断面積が350μm2以上であり、使用波長帯を、ソリッドフォトニックバンドギャップファイバの第一透過バンド内とすることを特徴とするものである。
【００２２】
さらに本発明の第３の形態によるソリッドフォトニックバンドギャップファイバは、前記第１、第２の形態のいずれか１の形態のソリッドフォトニックバンドギャップファイバにおいて、前記高屈折率散乱体が、コア領域を取り囲むクラッド領域に層状の周期構造で配置されてなることを特徴とするものである。
【００２３】
そしてまた本発明の第４の形態によるソリッドフォトニックバンドギャップファイバは、前記第１〜第３の形態のいずれか１の形態のソリッドフォトニックバンドギャップファイバにおいて、前記コア領域と、クラッド領域の母材とが、シリカガラスを主成分とする物質で構成され、高屈折率散乱体が、ゲルマニウムを添加したシリカガラスで構成されていることを特徴とするものである。
【００２４】
また本発明の第５の形態のソリッドフォトニックバンドギャップファイバは、前記第１〜第４の形態のいずれか１の形態のソリッドフォトニックバンドギャップファイバにおいて、前記曲げ半径で曲げられた状態で、基本モードの曲げ損失が0.1dB/m以下であってかつ高次モードの曲げ損失が10dB/m以上であることを特徴とするものである。
【００３５】
そしてまた本発明の第６の形態によるソリッドフォトニックバンドギャップファイバは、前記第１〜第５の形態のいずれか１の形態のソリッドフォトニックバンドギャップファイバにおいて、規格化周波数Ｖが1.2〜2.0の範囲の波長で使用することを特徴とするものである。
【００３６】
そしてまた本発明の第７の形態によるソリッドフォトニックバンドギャップファイバは、前記第１〜第６の形態のいずれか１の形態のソリッドフォトニックバンドギャップファイバにおいて、前記クラッド領域の外側に、低屈折率の外側クラッド層を有することを特徴とするものである。
【００３７】
また本発明の第８の形態によるソリッドフォトニックバンドギャップファイバは、前記第７の形態のソリッドフォトニックバンドギャップファイバにおいて、前記外側クラッド層が、ポリマークラッドであることを特徴とするものである。
【００３８】
さらに本発明の第９の形態によるソリッドフォトニックバンドギャップファイバは、前記第７の形態のソリッドフォトニックバンドギャップファイバにおいて、前記外側クラッド層が、エアクラッドもしくはホーリークラッドであることを特徴とするものである。
【００３９】
そしてまた本発明の第１０の形態によるソリッドフォトニックバンドギャップファイバは、前記第１〜第９の形態のいずれか１の形態ソリッドフォトニックバンドギャップファイバにおいて、蛍光元素を前記コア領域に含むことを特徴とするものである。
【００４０】
また本発明の第１１の形態によるソリッドフォトニックバンドギャップファイバは、前記第１０の形態のソリッドフォトニックバンドギャップファイバにおいて、前記蛍光元素が希土類であることを特徴とするものである。
【００４１】
さらに本発明の第１２の形態によるソリッドフォトニックバンドギャップファイバは、前記第１１の形態のソリッドフォトニックバンドギャップファイバにおいて、前記希土類蛍光元素がイッテルビウムであることを特徴とするものである。
【００４２】
また本発明の第１３の形態による光ファイバモジュールは、前記第１〜第１２の形態のいずれか１の形態のソリッドフォトニックバンドギャップファイバの少なくとも一部が、所定の曲げ半径で曲げられてなることを特徴とするものである。
【００４３】
そしてまた本発明の第１４の形態による光ファイバモジュールは、前記第１〜第１２の形態のいずれか１の形態のソリッドフォトニックバンドギャップファイバが、所定の径で巻かれてコイル状とされていることを特徴とするものである。
【００４４】
そしてまた本発明の第１５の形態のファイバレーザもしくはファイバアンプは、前記第１〜第１４の形態のいずれか１の形態のソリッドフォトニックバンドギャップファイバもしくは光ファイバモジュールを構成要素として含むことを特徴とするものである。
【発明の効果】
【００４５】
本発明によれば、ソリッドフォトニックバンドギャップファイバとして、大きな実効コア断面積を実現することができ、しかもそのような大きな実効コア断面積で、高次モードでの伝搬を有効に阻止して、実質的にシングルモード伝搬を維持することができ、そのため、高ビーム品質でしかも高出力のファイバレーザ・アンプを実現することが実際に可能となった。しかも本発明のソリッドフォトニックバンドギャップファイバでは、曲げた状態で使用することにより、前述のように大きな実効コア断面積で実質的にシングルモード伝搬を維持することができることから、例えばコイル状に曲げたコンパクトなファイバモジュールとして使用することにより、コンパクトでしかも高ビーム品質、高出力のファイバレーザ、ファイバアンプを実現することが可能となった。
【図面の簡単な説明】
【００４６】
【図１】本発明のソリッドフォトニックバンドギャップファイバの基本的な構造を説明するために、ファイバの長手方向に対し直交する横断面で示す模式的な断面図である。
【図２】本発明のソリッドフォトニックバンドギャップファイバの第１の例として、１セル構造（１層コア構造）のソリッドフォトニックバンドギャップファイバを示す模式的な断面図である。
【図３】図１に示されるソリッドフォトニックバンドギャップファイバにおける、高屈折率体間隔Λが12.0μmのときの、基本モードの閉じ込め損失と規格化周波数Ｖの関係の計算例を示す線図である。
【図４】図１に示されるソリッドフォトニックバンドギャップファイバの第一バンドギャップにおける、曲げ半径75mmのときの基本モードの曲げ損失のΛ依存性を示す線図である。
【図５】本発明のソリッドフォトニックバンドギャップファイバの第２の例として、７セル構造（２層コア構造）のソリッドフォトニックバンドギャップファイバを示す模式的な断面図である。
【図６】図５に示されるソリッドフォトニックバンドギャップファイバにおける、高屈折率体間隔Λが12.0μmのときの、基本モードの閉じ込め損失と規格化周波数Ｖの関係の計算例を示す線図である。
【図７】図５に示されるソリッドフォトニックバンドギャップファイバの第一バンドギャップにおける、曲げ半径75mmのときの基本モードの曲げ損失のΛ依存性を示す線図である。
【図８】図５に示されるソリッドフォトニックバンドギャップファイバの第一バンドギャップにおける、比屈折率差Δが2.0％のときの、基本モードおよび高次モードの曲げ損失の曲げ径依存性を示す線図である。
【図９】本発明のソリッドフォトニックバンドギャップファイバの第３の例を示す模式的な断面図である。
【図１０】本発明のソリッドフォトニックバンドギャップファイバの第４の例を示す模式的な断面図である。
【図１１】ソリッドフォトニックバンドギャップファイバにおいて、高屈折率散乱体を三角格子状に周期的に配置したときの、高屈折率散乱体の層数依存性を、曲げ半径と曲げ損失について示す線図である
【図１２】ソリッドフォトニックバンドギャップファイバにおける、第三バンドギャップでの基本モードの曲げ損失と高次モードの曲げ損失の曲げ径依存性を示す線図である。
【図１３】高屈折率散乱体を三角格子状に周期的に配置したソリッドフォトニックバンドギャップファイバにおいて、曲げ半径が150mmの場合に、高屈折率散乱体間隔Λと比屈折率比Δを変化させたときに実現される、基本モードの曲げ損失、高次モードの曲げ損失、実効コア断面積について示す線図である。
【図１４】同じく高屈折率散乱体を三角格子状に周期的に配置したソリッドフォトニックバンドギャップファイバにおいて、曲げ半径が100mmの場合に、高屈折率散乱体間隔Λと比屈折率比Δを変化させたときに実現される、基本モードの曲げ損失、高次モードの曲げ損失、実効コア断面積について示す線図である。
【図１５】同じく高屈折率散乱体を三角格子状に周期的に配置したソリッドフォトニックバンドギャップファイバにおいて、曲げ半径が75mmの場合に、高屈折率散乱体間隔Λと比屈折率比Δを変化させたときに実現される、基本モードの曲げ損失、高次モードの曲げ損失、実効コア断面積について示す線図である。
【図１６】同じく高屈折率散乱体を三角格子状に周期的に配置したソリッドフォトニックバンドギャップファイバにおいて、曲げ半径が50mmの場合に、高屈折率散乱体間隔Λと比屈折率比Δを変化させたときに実現される、基本モードの曲げ損失、高次モードの曲げ損失、実効コア断面積について示す線図である。
【図１７】ソリッドフォトニックバンドギャップファイバにおける高屈折率散乱体の実際の比屈折率差分布の一例を示す模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００４７】
以下、本発明の基本的な要素およびその本発明の実施形態について、図面を参照して詳細に説明する。
【００４８】
先ず本発明の基本的な技術的要素に関して説明する。
ソリッドフォトニックバンドギャップファイバは、反共鳴反射を利用してある波長域内の光がコア領域の外に漏洩するのを遮断し、コア領域内に光を閉じ込めることで導波構造としている（ＡＲＲＯＷ型導波路と呼ばれる）。このＡＲＲＯＷ型導波路では、低屈折率のコアが実現可能であるとともに、一般的な屈折率導波型のファイバでは実現不可能な光学特性を実現できる。
そして本発明では、ソリッドフォトニックバンドギャップファイバにおける、高次モードと基本モードの曲げ損失の差が大きいことを利用して、該ソリッドフォトニックバンドギャップファイバを適切な曲げ径にして高次モードを曲げ損失により除去し、実質的に基本モードのみがコア内を伝搬するようにしている。
【００４９】
ここで、実効コア断面積が拡大された、実質的にシングルモード動作を奏し得るような光ファイバに求められる特性を述べる。
光ファイバにおいては、実効コア断面積の拡大とシングルモード動作であることのほかに、伝搬光の損失が小さくなければならない。ここでの損失とは、材料損失、閉じ込め損失、曲げ損失を含むが、本発明において損失を小さくするべき対象となるモードは、伝搬したいモードのみ、すなわち基本モードのみであり、高次モードについては、逆に損失を大きくすることが必要である。また、本ファイバを適用する対象として有望なものは、ファイバレーザやファイバアンプであり、これらが使用されるシチュエーションを想定すれば、ファイバをコイル化して、コンパクトに収納できるようにしたモジュールとすることが望ましい。これらの要求条件に対しては、さまざまなトレードオフが存在する。
ソリッドフォトニックバンドギャップファイバで低い閉じ込め損失を得るためには、使用波長における基本モードの実効屈折率（伝搬定数）と、当該波長における面内方向伝搬禁則帯（バンドギャップ帯）の実効屈折率下限（面内方向伝搬禁則を維持できる実効屈折率（伝搬定数）の下限）の差を大きくすることが有効であるとされているが、一方で、その差を大きくすれば、高次モードも伝搬してしまい、シングルモード伝搬を維持しつつ実効コア断面積を拡大するには設計上制限が生じてしまう。
そこで、本発明では、基本モードの実効屈折率と面内方向伝搬禁則帯の実効屈折率下限の差を大きくして高次モードが存在するような条件下でも、高次モードの曲げ損失を利用して高次モードを積極的に漏洩させ、これにより実質的にシングルモード伝搬を行うことができるファイバを提供している。
【００５０】
ここで、本発明のソリッドフォトニックバンドギャップファイバの基本的な構造について、図１を参照して説明するとともに、コア領域および高屈折率散乱体の層数表示について解説する。
図１に本発明のソリッドフォトニックバンドギャップファイバ１０の基本的な構造例を示す。図１において、このソリッドフォトニックバンドギャップファイバ１０は、ファイバ長手方向に直交する断面の中心部分のコア領域１２を、低屈折率の固体物質（以下その屈折率をnlowと記す）により形成し、そのコア領域１２を取り囲むクラッド領域１４の母材部分１６を、低屈折率の固体物質（通常はコア領域１２の屈折率nlowと同等）で形成するとともに、そのクラッド領域１２の母材１６中に、高屈折率の固体物質（以下その屈折率をnhighと記す）からなる多数の微細な高屈折率散乱体１８を、コア領域１２を取り囲むように分散配置（図１の例では三角格子状の最密状態の周期構造で、層状に配置）してなる構造とされる。ここで、コア領域１２の大きさ（ファイバ横断面での広さ）については、ファイバ１０の中心位置からファイバ半径方向の外方に向けて高屈折率散乱体１８を三角格子状の最密状態の周期構造で配置したと仮定して、その場合に中心からｎ層、ｍ本（ｍセル）の高屈折率散乱体１８´を取り除いてコア領域１２を形成したとみなし、その取り除いた層数ｎまたはセル数ｍをもって、コア領域１２の大きさを表す層数またはセル数としている。したがって図１の例では、仮想線で表している中心部の２層、７セルの高屈折率散乱体１８´を取り除いてコア領域１２を形成しているとみなせるから、コア領域１２の大きさは、２層相当分、７セル相当分と言うことができる。一方、クラッド領域１４の高屈折率散乱体１８の層数については、前記同様に三角格子状の最密状態の周期構造で配置した場合の、ファイバ横断面の中心からの半径方向ＲＤに周期的に並んでいる高屈折率散乱体１８の数をもって層数を表している。したがって図１の例では、クラッド領域１４の高屈折率散乱体１８は、５層に相当する。
【００５１】
なお上述のようにコア領域１２の大きさについて、絶対的な寸法ではなく、高屈折率散乱体１８を三角格子状の最密状態の周期構造で配置したと仮定して中心位置から抜いた高屈折率散乱体の層数、セル数で表すこととしている理由は、次の通りである。すなわち、本発明で前提としているソリッドフォトニックバンドギャップファイバにおいては、フォトニックバンドギャップを利用しているため、高屈折率散乱体の配置状況に対してのコア領域の相対的な大きさが特性に影響を与えるのであって、コア領域の絶対的な寸法が特性に影響を与えるのではないからである。但し、一般的には、コア領域の大きさは、ファイバ断面における直径で１０〜５０μｍ程度となり、例えば周期間隔が１２μｍで２層相当のコア領域は、３セル分の直径に相当するので、直径３６μｍ程度となる。
【００５２】
また例えば図１に示しているように、クラッド領域１４の高屈折率散乱体１８について、最も近接して隣り合う二つの高屈折率散乱体の中心間間隔を高屈折率散乱体間隔と称し、特に高屈折率散乱体１８を三角格子状の最密状態の周期構造で配置した場合の隣り合う高屈折率散乱体の中心間間隔を（三角格子の）周期間隔と称し、この周期間隔をΛ（ラムダ）で表すこととする。さらに、ファイバ横断面における高屈折率散乱体１８の直径をｄで表している。
【００５３】
以上を前提に、さらに本発明について具体的に説明する。
本発明においては、規格化周波数Ｖ（屈折率導波路で使用される規格化周波数とは異なることに注意）なる概念を導入しており、この規格化周波数Ｖについて、図２に示す本発明のソリッドフォトニックバンドギャップファイバの第１の例を参照して説明する。
図２に横断面で示すソリッドフォトニックバンドギャップファイバ１０の第１の例は、コア領域１２が１層（１セル）で、クラッド領域１４の高屈折率散乱体１８が三角格子状に６層で周期的に配置されたものである。これまで、一般的に、フォトニックバンドギャップファイバにおいては、d/Λを固定し、波長を変化させてバンドギャップ構造や閉じ込め損失について議論がなされることが多かったが、これでは、いろいろなパラメータを統一的かつ公平に評価が困難である。そこで、本発明者らは、次の式（２）
【００５４】
【数２】
0005679420.tif 000003
【００５５】
で示される規格化周波数Ｖなる概念を導入し、使用波長λを固定した上で、ｄ、nhighとΛを変化させ、これらの条件がどのような関係にあるときの構造が本発明の基本的な目的（低損失を維持しつつシングルモード伝搬と実効コア断面積の拡大の両立を図ること）を達成し得る構造となるかを、図２に示すソリッドフォトニックバンドギャップファイバ１０の第１の例で検討した。その結果を、図３、図４を参照して次に説明する。
【００５６】
図３には、基本モードの閉じ込め損失と規格化周波数Vの関係の計算例を示す。ここでは１セルコア構造で、Λは12.0μmと固定し、比屈折率差（Δ）をいくつか振った場合の計算結果を示している。ここで比屈折率差は、次の式（３）によって規定される。なお式（３）において、nhighは前述のように高屈折率散乱体の屈折率、nlowはクラッド部の母材（低屈折率）部分（本計算においてはコア部及びクラッド部の母材部分の屈折率が等しい場合について計算をおこなっている）の屈折率であり、また式（３）の右辺側の近似式は、nhighとnlowとの差が小さいときに成立する。なお計算波長λは1064 nmである。
【００５７】
【数３】
0005679420.tif 000004
【００５８】
図３において、１ｓｔとの表示を付した領域は、フォトニックバンドギャップ構造における第一バンドギャップ（第一透過バンド）、２ｎｄとの表示を付した領域は、フォトニックバンドギャップ構造における第二バンドギャップ（第二透過バンド）、３ｒｄとの表示を付した領域は、フォトニックバンドギャップ構造における第三バンドギャップ（第三透過バンド）である。図３から理解できるように、Ｖ値を導入することで、各バンドギャップでの損失の評価としては、第一バンドギャップ（１ｓｔ）ではバンドギャップの中心波長であるＶ=1.6、第三バンドギャップ（３ｒｄ）では同じくＶ=4.65で評価すればよいことになる。図３の例では、第一バンドギャップ（V=1.6）ではΔが低いほど、第三バンドギャップ（Ｖ=4.65）ではΔが高いほど、閉じ込め損失が小さいことが分かる。また、第二バンドギャップでは、どの構造でも閉じ込め損失が大きく、実用には不向きであることも分かる。
【００５９】
次に、曲げ損失について考える。図４は、図２に示した1セルコア構造のフォトニックバンドギャップファイバの第一バンドギャップにおける、曲げ半径Ｒが75mmのときの基本モードの曲げ損失のΛ依存性を示す。なお計算波長λは1064 nmであり、比屈折率差（Δ）をいくつか振った場合の計算結果を示している。図４から、基本モードの曲げ損失を0.1dB/m以下にしようとする場合、どのΔであっても、Λの上限は9〜9.5μm程度に限定されることが分かる。このときの実効コア断面積は200μm2以下で、実効コア断面積拡大の手法として、1セルコア構造のフォトニックバンドギャップファイバでは、他の手法（例えば屈折率導波タイプのファイバ：非特許文献４等を参照のこと）を越える特性を得ることが難しいことが示唆されている。
【００６０】
図５には、ソリッドフォトニックバンドギャップファイバ１０の第２の例をその横断面で示す。この第２の例のソリッドフォトニックバンドギャップファイバ１０は、コア領域１２が２層（７セル）構造、すなわち中心の２層の高屈折率散乱体を取り除いたコア構造で、クラッド領域１４の高屈折率散乱体１８が三角格子状に５層で周期的に配置されたものである。
【００６１】
この図５に示すような７セル（２層）コア構造のフォトニックバンドギャップファイバについて、前記同様に計算した結果を図６、図７に示す。
図６にはΛ=12μmの時の基本モードの閉じ込め損失（漏洩損失）と規格化周波数Ｖの関係の計算例（計算波長λは1064nm）を示し、図７には第一バンドギャップ（１ｓｔ：図６参照，Ｖ=１．６）における、曲げ半径75mmのときの基本モードの曲げ損失のΛ依存性（波長1064nm）を示す。図７から、基本モードの曲げ損失を0.1dB/m以下に規制しようとする場合、どのΔであっても、Λは9μm以上確保でき、かつΔが低ければ、よりΛを大きくできることがわかる。ここで、１セルコアの場合（図２〜図４）と異なり、７セルコアの場合、コア径は３Λ以上確保できることから、この場合、実効コア断面積は300μm2を確保でき、実効コア断面積を十分に拡大したファイバを実現できることがわかる。ここで、本発明で対象としているファイバは、基本モードの実効屈折率と面内方向伝搬禁則帯の実効屈折率下限の差を大きくしたファイバであるから、実質的にシングルモード伝搬を実現するには、上記ファイバ構造における高次モードの曲げ損失が十分に大きい必要がある。
【００６２】
図８には、Δ2.0％のときの、基本モードおよび高次モードの曲げ損失の曲げ径依存性を、いくつかのΛについて計算した結果（計算波長λは1064 nm）を示す。なお図８において、ＦＭは、基本モードの曲げ損失を、ＨＯＭは高次モードの曲げ損失を示す。図８から明らかなように、例えば曲げ半径100mmのとき、Λが11μmと大きい場合であっても、基本モード（ＦＭ）では曲げ損失0.1dB/m以下（10-4dB/m程度）、高次モード（ＨＯＭ）では曲げ損失3dB/m以上（10dB/m程度）を確保できており、このような条件下では、実質的にシングルモード伝搬が可能である。以上から、適切な設計によって、従来のファイバ構造および設計では実現し得ない、ファイバをコンパクトに曲げて収容することが可能で、かつ大きな実効コア断面積を有し、実質的にシングルモード伝搬が可能なファイバを実現できる。
【００６３】
次に、本発明のフォトニックバンドギャップファイバに使用される材料について述べる。基本的には、低屈折率部（コア領域およびクラッド領域の母材部分）を構成する材料としては、高屈折率散乱体を構成する材料との比屈折率差を適切に確保でき、かつ材料損失が使用波長で小さければ、特に限定されるものではない。例えば、ＰＭＭＡ等のプラスチックでもかまわないし、フッ化物ガラスやカルコゲナイドガラス、多成分系ガラス、ビスマスガラス等でかまわない。しかしながら、材料損失や屈折率の制御性等の観点から、シリカガラス（石英ガラス）が最適である。また、光の増幅を目的としてシリカガラスに蛍光元素（シリカガラスに添加して蛍光を発する元素）、例えば希土類元素やビスマス、コバルト、ニッケル、クロムなどを微量（通常は酸化物換算の合計量で５モル％以下）添加したコア領域とすることも許容され、またこの場合、上記元素のうちでも希土類元素、とりわけ希土類元素の一つであるイッテルビウムが最適である。
また、クラッド領域の低屈折率部分（母材部分）およびコア領域は、必ずしも同じ材質および添加物濃度である必要はない。コア領域のみに蛍光元素をドープしても良いし、コア領域とクラッド領域の母材部分の屈折率が多少違っていてもかまわない。また、コア領域に、屈折率分布を持つこともかまわないが、重要なことは、高屈折率散乱体の屈折率とこれらクラッド領域の低屈折率部分（母材部分）およびコア領域の屈折率との差が、コア領域とクラッド領域の母材部分の屈折率との差よりも、十分に大きいことである。一般的に、コア領域とクラッド領域の母材部分の屈折率との差が、高屈折率散乱体の屈折率とこれらクラッド領域の低屈折率部分（母材部分）およびコア領域の屈折率との差の20％以下であればこの条件を満たしているとみなせる。
【００６４】
一方、高屈折率散乱体は、基本的には、屈折率がクラッド領域の低屈折率部分（母材部分）およびコア領域よりも高く、所望の比屈折率差を実現できる材料であれば、リンやチタン、アルミニウム等を添加したシリカガラス等、任意のものを使用することが可能であるが、損失や屈折率の制御性の観点からは、ゲルマニウムを添加したシリカガラスが最適である。また、該ソリッドフォトニックバンドギャップファイバは、必要に応じて外側（クラッド領域の外側）に、例えばウレタンアクリレート系のＵＶ樹脂などからなる保護被覆をコートしたり、クラッド領域における高屈折率分散体を配置した部分の外側に、クラッド領域の低屈折率部分（母材部分）よりもさらに低屈折率の外側クラッドを配置しても良い。後者に関しては、クラッドポンプ等のスキームで用いられるもので、外側クラッドとしては、ポリマークラッドやエアクラッド、ホーリークラッド等用いることができるが、ここで例示した３種類の外側クラッドが製造性等の観点から適しており、特にポリマークラッドが最適である。
【００６５】
次に、高屈折率散乱体の配置について述べる。ソリッドフォトニックバンドギャップファイバは、中空コアのフォトニックバンドギャップファイバと異なり、高屈折率散乱体は必ずしも周期的である必要がない。例えば、図９や図１０に示すような構造であっても、適切に設計されていれば本発明の効果を奏することが可能である。但し、製造のしやすさの観点からは、周期的に配置されていることが望ましい。一般にソリッドフォトニックバンドギャップファイバはスタックアンドドロー法を用いて作製されることが多いが、スタックアンドドロー法を考えた場合、高屈折率散乱体は三角格子状に周期的に配置することが最適である。図１１には、同じ高屈折率散乱体を三角格子状に周期的に複数層に配置した状態での、曲げ損失の高屈折率散乱体層数依存性を示す。基本モード（ＦＭ）の曲げ損失は、層数にほとんど依存しないものの、高次モード（ＨＯＭ）の曲げ損失は、高屈折率散乱体の層数が３層になれば基本モード（ＦＭ）の曲げ損失との差が小さくなってしまう。したがって、高屈折率散乱体を三角格子状に周期的に配置する場合、高屈折率散乱体の層数は４層以上とすることが望ましい。なお、高屈折率散乱体の直径ｄは、前述の式（２）で示したように、nhigh、nlow、および使用波長λとともに、規格化周波数Ｖに影響を与える因子であり、したがってこれらの値に応じて、所望の規格化周波数Ｖが得られるように決定すればよく、その直径ｄの具体的な寸法は特に限定されるものではないが、通常は０．３〜７μｍ程度とされる。
【００６６】
コア領域の構造に関しては、前述の通り、1セルコアの場合は、実効コア断面積を拡大することが困難であり、本構造を用いるメリットが少ない。一方、中心の２層の高屈折率散乱体を取り除いた７セル（２層）コア構造のフォトニックバンドギャップファイバは、ファイバを曲げて収容することが可能で、かつ大きな実効コア断面積を持ち、実質的にシングルモード伝搬が可能なファイバを実現するには好適な構成である。もちろん中心の３層以上の高屈折率散乱体を取り除いた３層以上のコア構造の場合も、適切に設計すれば、実用に供することが可能である。
【００６７】
一般にソリッドフォトニックバンドギャップファイバには、複数のバンドギャップ（透過バンド）が現れるが、これらのバンドギャップのうち、いずれのバンドギャップを使用して本発明で目的とする機能を実現するかは、それぞれのバンドギャップの特性を把握して慎重に選択する必要がある。前述したように、第二バンドギャップは、閉じ込め損失が大きく、実用的でない。一方、第四バンドギャップ以上では、Λを非常に小さくする必要があり、製造するのが難しい上に、使用できる波長帯域が狭くなるという欠点がある。以上を考慮すれば、実用可能なバンドギャップは、第一バンドギャップもしくは第三バンドギャップとなる。
図６〜図８、図１１に示したように、第一バンドギャップ（１ｓｔ）は、低い閉じ込め損失および小さな基本モードの曲げ損失と高い高次モードの曲げ損失を有していて最適なバンドギャップであり、この第一バンドギャップを用いることが、最も望ましい。一方図１２には、第三バンドギャップ（３ｒｄ）における基本モード（ＦＭ）の曲げ損失と高次モード（ＨＯＭ）の曲げ損失の曲げ径依存性を示す。この図１２を、第一バンドギャップ（１ｓｔ）を用いた場合の計算結果（図８）と比較すれば、いずれの曲げ半径Ｒにおいても、基本モード（ＦＭ）の曲げ損失と高次モード（ＨＯＭ）の曲げ損失の差が小さく、したがって、実用に供せないほどではないものの、この第三バンドギャップ（３ｒｄ）よりは前述の第一バンドギャップ（１ｓｔ）の方が、より好適であることが分かる。
【００６８】
シングルモード伝搬を実現するためのファイバの曲げ半径の設定、言い換えれば高次モードの曲げ損失と基本モードの曲げ損失の差を大きくするためのファイバの曲げ半径の設定も、ファイバモジュールなどの実用上の装置を考える上で重要である。本発明のファイバをコイル状に巻いてなるファイバモジュールあるいは本発明のファイバを巻いた状態で使用する装置としては、設置面積等を勘案すれば、できるだけコンパクト化することが望ましい。そのため、ファイバの曲げる径も、できるだけ小さいことが望ましい。そしてラックサイズに収納することを考えれば、曲げ半径は200mm以下であることが望ましい。一方で、あまり小さく巻きすぎれば、機械的な破断によって断線してしまう恐れが生じる。このことから、長期的な信頼性の観点からは、曲げ半径は40mm以上であることが望ましい。
【００６９】
さらに図１３から図１６を参照して、高屈折率散乱体を三角格子状に周期的に配置した場合の、基本モードに対して低損失を保ちつつ、実質的にシングルモード伝搬が可能な構造条件について述べる。
図１３から図１６は、それぞれ曲げ半径が150mm、100mm、75mm、50mmのときに、ΛとΔを変化させたときに実現される、基本モードの曲げ損失、高次モードの曲げ損失、実効コア断面積について示したグラフ（計算波長λは1064 nm）である。図中太い実線は高次モードの曲げ損失が3dB/mとなる設計パラメータ（ＢＬＨＯＭ）を示しており、右上に行くほど曲げ損失が大きくなる。また図中太い破線は基本モードの曲げ損失が0.1dB/mとなる設計パラメータ（ＢＬＦＭ）を示しており、左下に行くほど曲げ損失が小さくなる。
ここで、基本モードの曲げ損失が0.1dB/m以下でかつ高次モードの曲げ損失が3dB/m以上であることが、実質的にシングルモード伝搬を確保するための曲げ損失についての望ましい条件であり、したがって図１３〜図１６の各図において、太い実線（ＢＬＨＯＭ）と太い破線（ＢＬＦＭ）に囲まれた領域が、所望の曲げ損失を得られる領域（基本モードの曲げ損失が0.1dB/m以下でかつ高次モードの曲げ損失が3dB/m以上である領域）となる。なお図１３〜図１６には、実効コア断面積Aeffの等値線も細い破線で示している。
これらの図１３〜１６から理解できるように、同一の曲げ半径であれば、Δが高い場合には、Λが小さい領域で所望の曲げ損失を得ることができ、実効コア断面積Aeffも300μm2以上を確保できる。一方、Δが低い場合には、Λが大きい領域で所望の曲げ損失を得ることができ、実効コア断面積Aeffはさらに大きくできる。また、図１３から図１６を比較すれば、曲げ半径を小さくしていくにつれて、太い実線（ＢＬＨＯＭ）と太い破線（ＢＬＦＭ）に囲まれた領域、すなわち所望の曲げ損失を得られる領域が、Λの小さな領域にシフトし、それに伴い、実現可能な実効コア断面積Aeffが小さくなることが分かる。
【００７０】
これらの結果から、所望の特性を得るための条件は以下のようになる。
すなわち、先ず基本的には、第１０の形態（請求項１０に対応）に記載したように実効コア断面積を300μm2以上に確保しつつ、基本モードと高次モードの曲げ損失の差を利用して実質的にシングルモード伝送を可能にするためには、第９の形態（請求項９に対応）に記載したように、Λが8〜16μmの範囲内であって、Δが1.0〜3.0%の範囲内であればよい。
さらに、特に実効コア断面積の拡大を重視して、第１２の形態（請求項１２に対応）に記載したように実効コア断面積を450μm2以上に確保しつつ、基本モードと高次モードの曲げ損失の差を利用して実質的にシングルモード伝送を可能とするためには、第１１の形態（請求項１１に対応）に記載したようにΛが10〜16μmの範囲内であって、Δが1.3〜3.0%の範囲内であればよく、その場合には、曲げ半径Ｒが90〜200mmの範囲で実質的にシングルモード伝送となる。
逆に、省スペースで収納するために好適となるように、曲げ半径を重視して、第１４の形態（請求項１４に対応）に記載したように小さい曲げ半径、例えば40〜90mmの範囲内で実質的にシングルモード伝送とするには、第１３の形態（請求項１３に対応）に記載したように、Λが8〜11μmの範囲内であって、Δが1.5〜3.0%の範囲内であればよく、その場合には、実効コア断面積は350μm2以上を実現できる。
また、基本モードと高次モードの曲げ損失については、前述のところでは、基本モードの曲げ損失が0.1dB/m以下でかつ高次モードの曲げ損失が3dB/m以上であることが望ましいとしたが、基本モードと高次モードの曲げ損失の差は、できるだけ大きいことが、より望ましい。そのためには、例えば、高次モードの曲げ損失を10dB/m以上とすることが、より好適である。このときのΛとΔの設計範囲は適宜調整する必要があるが、概ね高次モードの曲げ損失が3dB/m以上の場合と同様の設計範囲となる。
【００７１】
なお、以上の各計算は、Δが矩形の屈折率分布を持っていると仮定して行った。しかしながら、実際に高屈折率部を作製する場合、例えば図１７のように、屈折率にだれが生じたり、ツノやディップと称される屈折率の非矩形状の屈折率分布が生じることがある。また、製造上の事情で意図的に屈折率分布を設ける場合もある。このような場合では、実効的にコアの屈折率が矩形状換算で上記Δの範囲に入っていれば良く、高屈折率部の屈折率分布形状は問わない。なお、例えば、図１７の場合、ピークの屈折率は約2.7%であるが、矩形状換算すると約2.0%となる。
【００７２】
最後に、実質的にシングルモード伝搬であることの意味するところを説明する。ここまで、実質的にシングルモード伝搬であることの指標として、基本モードの損失と高次モードの損失で議論してきた。しかしながら実際に製造されたファイバで、これらの測定を行うことは困難である。実用上、実質的なシングルモード伝搬とは、該ファイバに何らかの信号光が入射(増幅ファイバであった場合には、キャビティで発生した発振光でもかまわない)されたときに該ファイバ出力におけるビーム品質（Ｍ２：Ｍスクエア値）が1.2以下であることを指す。なおこのＭ２値は、理想的なシングルモード伝搬では１となるものである。そして本発明のソリッドフォトニックバンドギャップファイバでは、Ｍ２値１．２以下を容易に達成することが可能である。
【００７３】
なお、ここまでは、例示として規格化周波数Ｖを1.6とした場合について説明してきたが、実用においては、Ｖが若干異なる波長で使用した場合にも、上記効果はほとんど変わらない。例えば、使用波長帯がソリッドフォトニックバンドギャップファイバの第一透過バンド内とした場合、規格化周波数Ｖが1.2〜2.0の範囲の波長で使用すれば、実質的にＶが1.6であることと同様に考えることができる。
【００７４】
なお本発明のソリッドフォトニックバンドギャップファイバは、少なくともその長手方向の一部を既に述べたような望ましい曲げ半径で曲げた光ファイバモジュール、あるいは、既に述べたような望ましい曲げ半径で１周もしくは２周以上にコイル状に巻いた光ファイバモジュールとして使用することによって、その効果を発揮し得ることはもちろんである。また本発明のソリッドフォトニックバンドギャップファイバは、ファイバアンプあるいはファイバレーザとして使用するにあたって、そのファイバの少なくとも一部を既に述べたような望ましい曲げ半径で曲げるか、またはコイル状に巻いた光ファイバとして使用した場合に有効であることはもちろんである。なお、ファイバアンプあるいはファイバレーザに使用する場合、光ファイバ以外の部分の構成については、公知のファイバアンプもしくはファイバレーザと同様であればよい。
【００７５】
以下に、ここまで述べてきた手法を利用して、実際にソリッドフォトニックバンドギャップファイバを作製した実施例を記す。なお以下の実施例は、あくまで本発明を実際に適用した例における具体的効果を説明するためのものであって、これらの実施例の記載が本発明の技術的範囲を限定するものでないことはもちろんである。
【００７６】
［実施例１］
この実施例１は、基本的には、コア領域が２層相当（７セルコア）で、透過バンドとして第一バンドギャップを用いたものである。具体的には、図５に示すように、２層相当コア型で、三角格子状に周期的に配列された高屈折率散乱体を持つ構造である。Λは11μm、Δは2.0％を狙って作製した。
より具体的には、Ｖが1.6付近となるよう、ｄを調整（約1.8μm）した。したがって、波長1064nmで使用する場合、用いる透過バンドは第一バンドギャップとなる。光ファイバプリフォームはシリカガラスを主成分としており、高屈折率散乱体にはゲルマニウムを添加したシリカガラスを用い、スタックアンドドロー法で積層構造体のプリフォームを作成した。そしてそのプリフォームをΛが11μmとなるようにファイバ外径を制御して紡糸し、ウレタンアクリレート系のＵＶ樹脂からなる保護被覆を施し、ファイバを得た。ファイバ外径は約210μmであった。
該ファイバを測定したところ、伝送損失は波長1064nmにおいて0.03dB/mであった。またＭ２測定器で、試作ファイバの出力ビーム品質を曲げ半径を変えながら測定したところ、曲げ半径約120mm以下でＭ２が1.2以下となった。曲げ半径を小さくする方向に曲げを印加しながら、出力光パワーも測定したが、曲げ半径が70mm程度までは、パワーの曲げ径依存性は見られず、70mmから徐々にパワーが減っていった。これは基本モードの曲げ損失が曲げ半径70mm程度以上では観測されていないことを意味し、低損失なファイバとなっていることがわかる。各曲げ半径にて実効コア断面積を測定したが、曲げ半径120mmでは約520μm2、曲げ半径100mmでは約470μm2、曲げ半径70mmでは約440μm2であった。
【００７７】
［実施例２］
この実施例２は、基本的には、実施例１と同様にコア領域が２層相当（７セルコア）であるが、透過バンドとして第三バンドギャップを用いたものである。具体的には、図５に示すように、２層相当コア型で、三角格子状に周期的に配列された高屈折率散乱体を持つ構造である。
より具体的には、Λは13μm、Δは2.5％を狙って作製した。またＶが4.65付近となるよう、dを調整（約4.8μm）した。したがって、波長1064nmで使用する場合、用いる透過バンドは第三バンドギャップとなる。光ファイバプリフォームはシリカガラスを主成分としており、高屈折率散乱体にはゲルマニウムを添加したシリカガラスを用い、スタックアンドドロー法で作製した。該プリフォームをΛが13μmとなるようにファイバ外径を制御して紡糸し、ウレタンアクリレート系のＵＶ樹脂からなる保護被覆を施し、ファイバを得た。ファイバを得た。ファイバ外径は約250μmであった。
該ファイバを測定したところ、伝送損失は波長1064nmにおいて0.07dB/mであった。またＭ２測定器で、試作ファイバの出力ビーム品質を、曲げ半径を変えながら測定したところ、曲げ半径約100mm以下でＭ２が1.2以下となった。曲げ半径が小さくなる方向に曲げを印加しながら、出力光パワーも測定したが、曲げ半径が60mm程度までは、パワーの曲げ径依存性は見られず、60mmから徐々にパワーが減っていった。これは基本モードの曲げ損失が曲げ半径60mm程度以上では観測されていないことを意味し、低損失なファイバとなっていることがわかる。各曲げ半径にて実効コア断面積を測定したが、曲げ半径100mmでは約430μm2、曲げ半径60mmでは約380μm2であった。
【００７８】
［実施例３］
この実施例３は、基本的には、実施例１と同様に、コア領域が２層相当（７セルコア）で、透過バンドとして第一バンドギャップを用い、高屈折率散乱体の屈折率分布が矩形でない例である。具体的には、図５に示すように、２層相当コア型で、三角格子状に周期的に配列された高屈折率散乱体を持つ構造である。Λは11μmで、しかも矩形換算でΔが2.0％となるような非矩形の屈折率分布（図１７参照）を持つ高屈折率散乱体を有するファイバを作製した。
より具体的には、Ｖが1.6付近となるよう、ｄを調整（約1.8μm）した。したがって、波長1064nmで使用する場合、用いる透過バンドは第一バンドギャップである。光ファイバプリフォームはシリカガラスを主成分としており、高屈折率散乱体にはゲルマニウムを添加したシリカガラスを用い、スタックアンドドロー法で作製した。該プリフォームをΛが11μmとなるようにファイバ外径を制御して紡糸し、ウレタンアクリレート系のＵＶ樹脂からなる保護被覆を施しファイバを得た。ファイバ外径は約240μmであった。
該ファイバを測定したところ、伝送損失は波長1064nmにおいて0.01dB/mであった。またＭ２測定器で、試作ファイバの出力ビーム品質を曲げ半径を変えながら測定したところ、曲げ半径約130mm以下でＭ２が1.2以下となった。曲げ半径が小さくなる方向に曲げを印加しながら、出力光パワーも測定したが、曲げ半径が60mm程度までは、パワーの曲げ径依存性は見られず、60mmから徐々にパワーが減っていった。これは基本モードの曲げ損失が曲げ半径60mm程度以上では観測されていないことを意味し、低損失なファイバとなっていることがわかる。各曲げ半径にて実効コア断面積を測定したが、曲げ半径130mmでは約530μm2、曲げ半径100mmでは約510μm2、曲げ半径60mmでは約420μm2であった。
【００７９】
［実施例４］
この実施例４は、基本的には、実施例１と同様に、コア領域が２層相当（７セルコア）で、透過バンドとして第一バンドギャップを用い、実効コア断面積Aeffが大きくなるようにした例である。具体的には、図５に示すように、2層相当コア型で、三角格子状に周期的に配列された高屈折率散乱体を持つ構造である。
より具体的には、Λを12.5μmとし、矩形換算でΔが1.5％となるような、図１７に示す屈折率分布を持つ高屈折率散乱体を有するファイバを作製した。Ｖが1.6付近となるよう、ｄを調整（約2.1μm）した。したがって、波長1064nmで使用する場合、用いるバンドギャップは第一バンドギャップである。光ファイバプリフォームはシリカガラスを主成分としており、高屈折率部にはゲルマニウムを添加したシリカガラスを用い、スタックアンドドロー法で作製した。該プリフォームをΛが12.5μmとなるようにファイバ外径を制御して紡糸し、ポリイミドからなる保護被覆に覆われたファイバを得た。ファイバ外径は約280μmであった。
該ファイバを測定したところ、伝送損失は波長1064nmにおいて0.09dB/mであった。またＭ２測定器で、試作ファイバの出力ビーム品質を曲げ半径を変えながら測定したところ、曲げ半径約130mm以下でＭ２が1.2以下となった。曲げ半径が小さくなる方向に曲げを印加しながら、出力光パワーも測定したが、曲げ半径が80mm程度までは、パワーの曲げ径依存性は見られず80mmから徐々にパワーが減っていった。これは基本モードの曲げ損失が曲げ半径80mm程度以上では観測されていないことを意味し、低損失なファイバとなっていることがわかる。各曲げ半径にて実効コア断面積を測定したが、曲げ半径100mmでは約590μm2、曲げ半径80mmでは約480μm2であった。
【００８０】
［実施例５］
この実施例５は、基本的には、実施例１と同様に、コア領域が２層相当（７セルコア）で、透過バンドとして第一バンドギャップを用い、曲げ半径を小さくして、ファイバモジュールなどとして、巻き径を小さくできるようにした例である。具体的には、図５に示すように、２層相当コア型で、三角格子状に周期的に配列された高屈折率散乱体を持つ構造である。
より具体的には、Λは9μmとし、矩形換算でΔが2.5％となるような、図１７に示す屈折率分布を持つ高屈折率散乱体を有するファイバを作製した。Vが1.6付近となるよう、ｄを調整（約1.6μm）した。したがって、波長1064nmで使用する場合、用いるバンドギャップは第一バンドギャップである。光ファイバプリフォームはシリカガラスを主成分としており、高屈折率部にはゲルマニウムを添加したシリカガラスを用い、スタックアンドドロー法で作製した。該プリフォームをΛが9μmとなるようにファイバ外径を制御して紡糸し、ウレタンアクリレート系のＵＶ樹脂からなる保護被覆で覆われたファイバを得た。ファイバ外径は約160μmであった。
該ファイバを測定したところ、伝送損失は波長1064nmにおいて0.01dB/mであった。またＭ２測定器で、試作ファイバの出力ビーム品質を曲げ半径を変えながら測定したところ、曲げ半径約70mm以下でＭ２が1.2以下となった。曲げ半径が小さくなる方向に曲げを印加しながら、出力光パワーも測定したが、曲げ半径が40mm程度までは、パワーの曲げ径依存性は見られず、40mmから徐々にパワーが減っていった。これは基本モードの曲げ損失が曲げ半径40mm程度以上では観測されていないことを意味し、低損失なファイバとなっていることがわかる。各曲げ半径にて実効コア断面積を測定したが、曲げ半径70mmでは約370μm2、曲げ半径40mmでは約330μm2であった。
【００８１】
［実施例６］
この実施例６は、基本的には、実施例１と同様に、コア領域が２層相当（７セルコア）で、透過バンドとして第一バンドギャップを用い、かつコア領域のシリカガラスにイッテルビウム（Ｙｂ）を添加したものを用い、しかも前期外側クラッドを設けて、ダブルクラッド構造とした。具体的には、図５に示すように、２層相当コア型で、三角格子状に周期的に配列された高屈折率散乱体を持つ構造のファイバに、さらに外側クラッドを設けた構造である。
より具体的には、Λを11μmとし、矩形換算でΔが2.0％となるような、図１７に示す屈折率分布を持つ高屈折率散乱体を有するファイバを作製した。Ｖが1.6付近となるよう、ｄを調整（約1.8μm）した。したがって、波長1064nmで使用する場合、用いるバンドギャップは第一バンドギャップである。光ファイバプリフォームはシリカガラスを主成分としており、コア領域にあたる中心２層相当部分には、イッテルビウムを酸化イッテルビウム（Ｙｂ２Ｏ３）換算で約１mol％添加したシリカガラスを用いた。高屈折率散乱体には、ゲルマニウムを添加したシリカガラスを用い、スタックアンドドロー法で作製した。該プリフォームをΛが11μmとなるようにファイバ外径を制御して紡糸し、ファイバの外側に、前記外側クラッドとして、ポリマークラッドを付与し、さらにその外側がウレタンアクリレート系のＵＶ樹脂からなる保護被覆で覆われたファイバを得た。ファイバ外径は約180μm、外側クラッド外径は240μmであった。
該ファイバを測定したところ、伝送損失は波長1200nmにおいて0.1dB/mであった。なお、使用波長である1064nmでは、イッテルビウムの吸収が存在するため、伝送損失の測定ができない。976nmでのコアの吸収量は約1100dB/mであった。Ｍ２測定器で、試作ファイバの出力ビーム品質を曲げ半径を変えながら測定したところ、曲げ半径約180mm以下でＭ２が1.2以下となった。曲げ半径が小さくなる方向に曲げを印加しながら、出力光パワーも測定したが、曲げ半径が70mm程度までは、パワーの曲げ径依存性は見られず、70mmから徐々にパワーが減っていった。これは基本モードの曲げ損失が曲げ半径70mm程度以上では観測されていないことを意味し、低損失なファイバとなっていることがわかる。各曲げ半径にて実効コア断面積を測定したが、曲げ半径180mmでは約590μm2、曲げ半径120mmでは約520μm2、曲げ半径70mmでは約440μm2であった。本ファイバを用い、両端にファイバグレーティングを用いて共振器を構成してファイバレーザを作製した。本ファイバレーザにクラッドポンプ方式を用いてレーザ発振させたところ、Ｍ２は1.0であった。
【００８２】
［実施例７］
この実施例７は、基本的には、実施例１と同様に、コア領域が２層相当（７セルコア）で、透過バンドとして第一バンドギャップを用い、実効コア断面積Aeffが大きくなるようにした例である。具体的には、図５に示すように、２層相当コア型で、三角格子状に周期的に配列された高屈折率散乱体を持つ構造である。
より具体的には、Λは15μmとし、矩形状換算でΔが1.0％となるような、図１７に示す屈折率分布を持つ高屈折率散乱体を有するファイバを作製した。Ｖが1.6付近となるよう、ｄを約2.6μmに調整した。したがって、波長1064nmで使用する場合、用いるバンドギャップは第一バンドギャップである。光ファイバプリフォームはシリカガラスを主成分としており、高屈折率散乱体にはゲルマニウムを添加したシリカガラスを用い、スタックアンドドロー法で作製した。該プリフォームを、Λが15μmとなるようにファイバ外径を制御して紡糸し、ウレタンアクリレート系のＵＶ樹脂からなる保護被覆で覆われたファイバを得た。ファイバ外径は約250μmであった。
該ファイバを測定したところ、伝送損失は波長1064nmにおいて0.07dB/mであった。またＭ２測定器で、試作ファイバの出力ビーム品質を曲げ半径を変えながら測定したところ、曲げ半径約200mm以下でＭ２が1.2以下となった。曲げ半径が小さくなる方向に曲げを印加しながら、出力光パワーも測定したが、曲げ半径が120mm程度までは、パワーの曲げ径依存性は見られず、120mmから徐々にパワーが減っていった。これは、基本モードの曲げ損失が曲げ半径120mm程度以上では観測されていないことを意味し、低損失なファイバとなっていることがわかる。各曲げ半径にて実効コア断面積を測定したが、曲げ半径200mmでは約760μm2、曲げ半径120mmでは約670μm2であった。
【００８３】
［実施例８］
この実施例８は、基本的には、実施例１と同様に、コア領域が２層相当（７セルコア）で、透過バンドとして第一バンドギャップを用い、実効コア断面積Aeffが大きくなるようにした例である。具体的には、図５に示すように、２層相当コア型で、三角格子状に周期的に配列された高屈折率散乱体を持つ構造である。
より具体的には、Λは12.5μmとし、矩形状換算でΔが1.4％となるような、図１７に示す屈折率分布を持つ高屈折率散乱体を有するファイバを作製した。Ｖが1.6付近となるよう、ｄを約2.2μmに調整した。したがって、波長1064nmで使用する場合、用いるバンドギャップは第一バンドギャップである。光ファイバプリフォームはシリカガラスを主成分としており、高屈折率散乱体にはゲルマニウムを添加したシリカガラスを用い、スタックアンドドロー法で作製した。該プリフォームをΛが12.5μmとなるようにファイバ外径を制御して紡糸し、ウレタンアクリレート系のＵＶ樹脂からなる保護被覆で覆われたファイバを得た。ファイバ外径は約210μmであった。
該ファイバを測定したところ、伝送損失は波長1064nmにおいて0.04dB/mであった。またＭ２測定器で、試作ファイバの出力ビーム品質を曲げ半径を変えながら測定したところ、曲げ半径約150mm以下でＭ２が1.2以下となった。曲げ半径が小さくなる方向に曲げを印加しながら、出力光パワーも測定したが、曲げ半径が90mm程度までは、パワーの曲げ径依存性は見られず、90mmから徐々にパワーが減っていった。これは基本モードの曲げ損失が曲げ半径90mm程度以上では観測されていないことを意味し、低損失なファイバとなっていることがわかる。各曲げ半径にて実効コア断面積を測定したが、曲げ半径150mmでは約640μm2、曲げ半径90mmでは約580μm2であった。
【符号の説明】
【００８４】
１０  ソリッドフォトニックバンドギャップファイバ
１２  コア領域
１４  クラッド領域
１６  クラッド領域の母材部分
１８  高屈折率散乱体
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
0005679420.tif 000019
【図１６】
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【図１７】
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