(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ナトリウムを含む混合塩からなる溶融塩によって形成された鋳造用塩中子の製造方法において、
前記混合塩を加熱して溶湯を形成する第１工程と、
前記混合塩の液相線温度を絶対温度（Ｋ）でＴｍとすると、中子成形用の型を０．５２×Ｔｍより高く０．７×Ｔｍより低い温度の範囲に加熱する第２工程と、
加熱した前記型に前記溶湯を圧入する第３工程と、
前記型の内部で溶湯を凝固させて鋳造用塩中子を成形する第４工程と、
凝固させた前記鋳造用塩中子を前記型より取り出した直後に、１２０〜２７０℃の範囲の温度で加熱する第５工程と
を少なくとも備えることを特徴とする鋳造用塩中子の製造方法。
【請求項２】
請求項１記載の鋳造用塩中子の製造方法において、
前記第５工程では、前記鋳造用塩中子を１時間以上加熱することを特徴とする鋳造用塩中子の製造方法。
【請求項３】
請求項１または２記載の鋳造用塩中子の製造方法において、
前記混合塩は、Ｎａ+：Ｋ+＝７０ｍｏｌ％：３０ｍｏｌ％、Ｃｌ-：ＣＯ32-＝４６．２ｍｏｌ％：５３．８ｍｏｌ％の組成とされていることを特徴とする鋳造用塩中子の製造方法。
【請求項４】
請求項３記載の鋳造用塩中子の製造方法において、
前記型は、２２５℃〜２５０℃の温度範囲に加熱することを特徴とする鋳造用塩中子の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、水溶性を有する鋳造用塩中子の製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
アルミニウム合金ダイカストは、軽量高強度，高生産性，高寸法精度などの特徴のため自動車産業を中心に適用範囲が広がり、生産量は増加している。近年、より複雑な形状の部品への適応が求められている。例えば、内燃機関のシリンダブロックのような水冷用のウォータージャケットなどへの適用が求められている。しかしながら、このような中空構造や、アンダーカット形状を有する鋳造品の成形は、容易ではない。
【０００３】
このような中空構造や、アンダーカット形状の成形には、鋳造の後に取り除くことができる崩壊性の中子が不可欠である。従来より一般には、砂中子が用いられてきた。ただし、ダイカストによる鋳造で用いられる中子には、高速・高圧で射出される溶湯の衝撃に耐える高い強度が必要となる。具体的には、ＮＡＤＣＡ（The North American Die Casting Association）の推奨値であるゲート速度３８．７ｍ／ｓ、あるいはＮＡＤＣＡのＰＱ２マニュアルに推奨される２５．４ｍ／ｓから４０．６ｍ／ｓの溶湯の衝撃に耐えることが重要となる。また、ブローホールに起因する断熱性中子との界面に発生しやすい鋳巣を潰すため、７５Ｍｐａ以上の射出圧力に変形しないことが、ダイカスト用の中子に求められる条件となる。
【０００４】
このような背景の中で、塩により構成された中子が検討されつつある。塩は水溶性であり、高速高圧流水により容易に除去することが可能である。また、塩を用いた中子（塩中子）は、高強度化を行っても、著しく除去性を損なうことが少ない。これらのことにより、塩中子は、ダイカストプロセスへ適していると考えられる。ところで、塩は、セラミックスと同様の脆性を有する材料であり、高強度化には、高緻密化や結晶粒微細化などの組織制御が有効であることが知られている。
【０００５】
発明者らは、塩中子のアルミニウムダイカストへの応用を目的に、溶融成形した塩の機械的性質と凝固組織等を系統的に研究してきた。例えば、ホウ酸アルミニウムウィスカが、アルカリ塩化物を用いた塩中子の分散強化に有効であることを示している（特許文献１参照）。また、アルカリ塩化物とアルカリ炭酸塩の混合塩による塩中子が、ウィスカなどの強化材をもちいることなく、２０−３０ＭＰａと非常に高い強度を示すことを明らかにした。また、計算状態図と凝固組織の比較から、ＫＣｌ−ＮａＣｌ−Ｋ2ＣＯ3−Ｎａ2ＣＯ3の多元系混合塩において、高強度材料となる条件を明らかにしている（特許文献２参照）。
【０００６】
また、発明者らは、型を０．５２×Ｔｍより高く０．７×Ｔｍより低い温度の範囲としたダイカスト法により、ある程度バラツキを抑制した状態で、実用的な高い強度の強度の塩中子が得られる製造方法を提案している（特許文献３参照）。なお、Ｔｍは、塩中子の材料となる混合塩の液相線温度を絶対温度（Ｋ）で表したものである。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特許第４５１６０２４号公報
【特許文献２】特開２００７−２９６５６６号公報
【特許文献３】ＷＯ２０１０／１２６１３５
【特許文献４】特許第４６８５９３３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
上述した技術によれば、高い強度の塩中子が形成可能となっているが、まだバラツキがあり、高い強度が得られない場合が発生するという問題がある。例えば、形成する中子の形状が複雑になると、高い強度が得られない場合が発生する。
【０００９】
本発明は、以上のような問題点を解消するためになされたものであり、ナトリウムを含む混合塩を溶融させてダイカスト法により成形する鋳造用塩中子の実用的な強度が、より安定して得られるようにすることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明に係る鋳造用塩中子の製造方法は、ナトリウムを含む混合塩からなる溶融塩によって形成された鋳造用塩中子の製造方法において、混合塩を加熱して溶湯を形成する第１工程と、混合塩の液相線温度を絶対温度（Ｋ）でＴｍとすると、中子成形用の型を０．５２×Ｔｍより高く０．７×Ｔｍより低い温度の範囲に加熱する第２工程と、加熱した型に溶湯を圧入する第３工程と、型の内部で溶湯を凝固させて鋳造用塩中子を成形する第４工程と、凝固させた鋳造用塩中子を型より取り出した直後に、１２０〜２７０℃の範囲の温度で加熱する第５工程とを少なくとも備える。
【００１１】
上記鋳造用塩中子の製造方法において、第５工程では、鋳造用塩中子を１時間以上加熱すればよい。なお、混合塩は、Ｎａ+：Ｋ+＝７０ｍｏｌ％：３０ｍｏｌ％、Ｃｌ-：ＣＯ32-＝４６．２ｍｏｌ％：５３．８ｍｏｌ％の組成とすればよい。また、この場合、型は、２２５℃〜２５０℃の温度範囲に加熱すればよい。
【発明の効果】
【００１２】
以上説明したように、本発明によれば、凝固させた鋳造用塩中子を型より取り出した直後に、１２０〜２７０℃の範囲の温度で加熱するようにしたので、ナトリウムを含む混合塩を溶融させてダイカスト法により成形する鋳造用塩中子の実用的な強度が、より安定して得られるようになる。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】図１は、本発明の実施の形態における鋳造用塩中子の製造方法を説明するためのフローチャートである。
【図２】図２は、カリウムイオン，ナトリウムイオンの陽イオン比および炭酸イオン，塩素イオンの陰イオン比と、液相線温度との関係を示す状態図である。
【図３】図３は、本発明の実施の形態における実験で作製した試験片を得るための成形品の状態を示す写真である。
【図４】図４は、本実施の形態の試験片の曲げ試験における累積破壊確率と曲げ応力の関係を示すワイブルプロットである。
【図５】図５は、染色浸透探傷法により試験片の表面欠陥を目視観察した結果を示す写真である。
【図６】図６は、染色浸透探傷法により試験片の表面欠陥を目視観察した結果を示す写真である。
【図７】図７は、熱処理の温度と試験片の破壊靱性値および平均抗折強度との関係を示す特性図である。
【図８】図８は、試作した多気筒クローズドデッキ型シリンダブロック用塩中子を示す写真である。
【図９】図９は、試作した多気筒クローズドデッキシリンダーの断面を、Ｘ線ＣＴの画像で示す写真である。
【図１０】図１０は、塩中子を溶出させて取り除いた加工終了後の多気筒クローズドデッキシリンダーの状態を示す写真である。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
以下、本発明の実施の形態について図を参照して説明する。図１は、本発明の実施の形態における鋳造用塩中子の製造方法を説明するためのフローチャートである。まず、ステップＳ１０１で、混合塩を加熱して溶湯を作製する。次に、ステップＳ１０２で、中子成形用の型を０．５２×Ｔｍより高く０．７×Ｔｍより低い温度の範囲に加熱する。なお、Ｔｍは、混合塩の液相線温度を絶対温度（Ｋ）で表したものである。このように型温度を制御することで、ある程度バラツキを抑制した状態で、実用的な高い強度の強度の塩中子が得られる（特許文献３参照）。
【００１５】
次に、ステップＳ１０３で、上述したように加熱した型に上記溶湯を圧入する。次に、ステップＳ１０４で、型の内部で溶湯を凝固させて鋳造用塩中子を成型する。次に、ステップＳ１０５で、凝固させた鋳造用塩中子を型より取り出した直後に、１２０〜２７０℃の範囲の温度で加熱する。
【００１６】
ここで、混合塩は、原料として塩化ナトリウム（ＮａＣｌ）、塩化カリウム（ＫＣｌ）、炭酸ナトリウム（Ｎａ2ＣＯ3）、および炭酸カリウム（Ｋ2ＣＯ3）を用いて作製する。このとき、ナトリウム陽イオン分率が０．７、炭酸陰イオン分率が０．５３８となるように、上記各原料を混合すればよい。なお、ナトリウム陽イオン分率は、「［Ｎａ+］／（［Ｎａ+］＋［Ｋ+］）」により表されるものである。また、炭酸陰イオン分率は、「［ＣＯ32-］／（［ＣＯ32-］＋［Ｃｌ-］）により表されるものである。
【００１７】
図２の状態図上では、Ｎａ+のサイトフラクション比は、「［Ｎａ+］／（［Ｎａ+］＋［Ｋ+］）」、ＣＯ32-のサイトフラクション比は、「［２＊ＣＯ32-］／（［２＊ＣＯ32-］＋［Ｃｌ-］）により表されるものである。なお、Ｎａ+：Ｋ+＝７０ｍｏｌ％：３０ｍｏｌ％、Ｃｌ-：ＣＯ32-＝４６．２ｍｏｌ％：５３．８ｍｏｌ％の組成である。この組成とした場合、型は、２２５℃〜２５０℃の温度範囲に加熱すればよい。
【００１８】
以下、実験例を基により詳細に説明する。
【００１９】
以下では、Ｋ，Ｎａ，Ｃｌ，ＣＯ3系混合塩をダイカスト法で鋳造成形し、型から取りだした直後の加熱処理の条件による曲げ強度への影響を調査するとともに，実使用例としてアルミニウム合金による多気筒クローズドデッキ型シリンダブロック用塩中子の試作を行った結果について示す。
【００２０】
［実験方法］
［試験片の作製］
純度９９．５％のＮａＣｌ, ＫＣｌ, Ｎａ2ＣＯ3, Ｋ2ＣＯ3を素材とし、これらをナトリウム陽イオン分率が０．７、炭酸陰イオン分率が０．５３８となるように混合し、抵抗加熱炉を用いてアルミナルツボ中で溶解を行った。この組成は、図２の状態図に白丸で示すところとなる。溶融温度は、上記組成における液相線温度（６３０℃）より５０℃高い温度とした。
【００２１】
ダイカスト鋳造機は、型締め力１１０トンのコールドチャンバー式を用いた。また、図３に示すように、矩形試験片が２本得られる金型で鋳造した。鋳造条件として、まず、金型温度は、２２０〜２５０℃の範囲とした（特許文献３参照）。また、射出圧力は、７４．８ＭＰａとした（特許文献３参照）。他の成型条件は、スリーブ径５０ｍｍ、射出速度３４ｍｍ／秒、充填率約６０％であった。低速充填のため、空気巻き込みの問題は少ないものと考えられ、一般のダイカストで行われるような２段射出は行っていない。
【００２２】
また、上述した条件で鋳造し、金型より取り出した直後に、７０℃、１２０℃、１７０℃、２２０℃，２７０℃の各温度条件で各々１時間加熱した複数のダイカスト材を作製する。また、金型より取り出した後、室温（２５℃程度）に放置したダイカスト材も作製する。
【００２３】
なお、上述した試験片となるダイカスト材の成型では、スリーブ表面に生成するチル層（破断チル）を除くために、スリーブの後（湯口）に仕切板を挿入している。スリーブで発生する破断チルが型内に浸入すると、成形品の抗折強度に大きなバラツキを発生させる要因となる。この破断チルの型内への浸入を抑制するために、スリーブの湯口に、湯口の周端部に突出する仕切板を挿入している。仕切板の挿入により、成形品の抗折強度のバラツキを抑制できるようになる。なお、金型温度は、２つの試験片の間の上型および下型の各々に熱電対を挿入して温度測定を行い、この温度測定の結果で制御した。また、スリーブ温度も、金型温度と同じになるように制御を行った。
【００２４】
［試験方法］
次に、試験方法について説明する。上述したように鋳造したダイカスト材をゲート部で切断し、断面ほぼ矩形の棒状とした形状の試験片を得る。このようにして得られた試験片の機械的強度（抗折強度）を、４点曲げ試験（ＪＩＳ  Ｒ１６０１規格）で評価する。曲げ試験機のクロスヘッド速度は１ｍｍ／ｍｉｎとし、支点直径は４ｍｍとした。力を加えていく中で試験片が破断したときの最大荷重Ｆ［Ｎ］から、曲げ強さσを以下の（１）式より求める。
【００２５】
【数１】
0005798008.tif 000002
【００２６】
（１）式において、Ｌ1は下部支点間隔であり、５０ｍｍである、また、Ｌ2は上部支点間隔であり、１０ｍｍである。また、Ｗは試験片の幅であり、１８ｍｍ、Ｔは試験片の高さであり２０ｍｍである。上述した各鋳造条件で１０〜２０本程度試験片を作製し、各々の条件において平均曲げ強さを算出した。
【００２７】
また、曲げ試験を各条件において２０回行い、脆性材料の分野で用いられるワイブル統計により、曲げ強度を解析する。この解析では、メジアンランク法を用いてワイブルプロットを作成し、作成したワイブルプロットより各条件の試験片における抗折強度を評価する。ワイブルプロットにおいては、ｘ軸が抗折強度の対数を示し、ｙ軸が累積破壊確率（累積不良率）の対数を示している。抗折強度の結果は、ワイブルプロット上に以下の式（２）に示される直線に近似される。
【００２８】
ｌｎ｛ｌｎ（１／（１−Ｆ（σ）））｝＝ｍｌｎσ−ｍｌｎσ0・・・（２）
【００２９】
なお、Ｆ（σ）は、累積破壊確率（％）、σは抗折強度（ＭＰａ）、ｍはワイブル係数、σ0は尺度母数である。ｍが大きい場合、強度のバラツキが小さいことを示し、σ0が大きい場合、平均強度が高いことを示している。理論解析により、ｍは、表面欠陥および内部欠陥により変化するものとされている。また、σ0は、破壊靱性値と欠陥数により変化する値とされている。
【００３０】
図４は、前述した試験片の曲げ試験における累積破壊確率と抗折強度のワイブルプロットである。図４において、黒三角による直線（ａ）は、凝固させて型より取り出した後、室温に放置した試験片の結果を示している。黒丸による直線（ｂ）は、凝固させて型より取り出した直後より、７０℃・１時間の熱処理をした試験片の結果を示している。白三角による直線（ｃ）は、凝固させて型より取り出した直後より、１２０℃・１時間の熱処理をした試験片の結果を示している。
【００３１】
また、黒四角による直線（ｄ）は、凝固させて型より取り出した直後より、２７０℃・１時間の熱処理をした試験片の結果を示している。菱形による直線（ｅ）は、凝固させて型より取り出した直後より、２２０℃・１時間の熱処理をした試験片の結果を示している。白四角による直線（ｆ）は、凝固させて型より取り出した直後より、１７０℃・１時間の熱処理をした試験片の結果を示している。
【００３２】
図４のワイブルプロットの結果を以下の表１にまとめている。
【００３３】
【表１】
0005798008.tif 000003
【００３４】
型より取り出した直後の熱処理の温度条件が、１２０〜２７０℃で、ｍの値が４以上で、かつ、σ0も３０ＭＰａ以上であり安定して実用的な強度が得られることがわかる。また、温度条件１２０〜２７０℃であれば、全ての試験片において、中子に求められている溶湯からの衝撃に耐える強度１５ＭＰａ以上が得られている。また、型より取り出した直後の熱処理条件が１７０℃・１時間において、最もバラツキがない状態で、高い強度の中子が得られていることがわかる。また、上記熱処理の温度条件と得られた中子の強度との関係を見ると、１７０℃、２２０℃、２７０℃、１２０℃、７０℃、室温の順に、安定して高強度に形成されていることがわかる。なお、熱処理の温度条件を５００℃とした試験片では、表面にふくれが発生して実用に供しにくい状態になることが確認されている。
【００３５】
上述した強度の変化は、脆性材料における表面欠陥および内部欠陥に起因するもの、および破壊靱性値に関連するものがあるが、これらが熱処理によって変化している結果によるものと考えられる。
【００３６】
この中で、表面欠陥について調査した。この調査では、染色浸透探傷法により表面欠陥を目視観察することで行った。図５は、染色浸透探傷法により試験片の表面欠陥を目視観察した結果を示す写真である。図中、着色している部分（白くない部分）がひび割れの部分である。図５の（ａ）は室温で冷却した試験片、（ｂ）は１７０℃・１時間の熱処理をした試験片、（ｃ）は２２０℃・１時間の熱処理をした試験片である。いずれの試験片も、抗折強度が３０〜３５ＭＰａと強い強度が得られているものである。このように、熱処理の条件が異なっていても、結果として高い強度が得られている試験片では、表面の亀裂の状態に差は見られない。
【００３７】
一方、測定された抗折強度に差がある場合、図６に示すように、表面の亀裂の状態に差が見られる。図６は、染色浸透探傷法により試験片の表面欠陥を目視観察した結果を示す写真であり、（ａ）は抗折強度が２６ＭＰａと測定された試験片、（ｂ）は抗折強度が３３ＭＰａと測定された試験片、（ｃ）は、は抗折強度が４０ＭＰａと測定された試験片である。この結果より、抗折強度が低いほど、表面亀裂が多く、表面亀裂が深いことがわかる。
【００３８】
次に、各試験片について、破壊靱性値の測定をした結果について説明する。破壊靱性値の測定では、各試験片より断面の形状が３×４ｍｍの矩形で、長さ５０ｍｍの試料を取り出し、ＳＥＮＢ法を用いた予亀裂つき３点曲げ試験（ＪＩＳ  Ｒ１６０７規格）により評価する。試料が破断したときの荷重（破壊荷重）から、破壊靱性値ＫICを以下の（３）式より求める。
【００３９】
ＫIC＝１．５ＰＳ・Ｙ（α）・（α）1/2／（ＢＷ3/2）・・・（３）
【００４０】
なお、Ｐは破壊荷重、Ｓは２つの支点間距離、Ｂは試験片の幅、Ｗは試験片の厚さ、αは亀裂長さａを試験片の厚さＷで割った値である。また、Ｙ（α）は、「Ｙ（α）＝１．９６４−２．８３７α＋１３．７１１α2−２３．２５０α3＋２４．１２９α4」である。
【００４１】
熱処理の条件に対応する破壊靱性値の変化について図７に示す。図７において、黒丸が破壊靱性値の変化を示している。なお、図７には、白丸で、熱処理の条件に対応する平均抗折強度の変化についても示している。破壊靱性値および平均抗折強度には有意な差はみられず、ほとんど同じ値であった。この結果より、熱処理は、表面や内部の割れに影響していることが明らかとなった。
【００４２】
割れの状態が熱処理により変化した要因として、第１に、射出成形時に残留応力が発生し、この残留応力が、試験片を室温で放置した場合の割れの原因と考えられる。熱処理は、これら残留応力を焼きなます効果があると考えられる。
【００４３】
次に、多気筒クローズドデッキ型シリンダブロック用塩中子の試作を行った結果について示す。この試作では、図８の写真に示す塩中子を作製した。塩中子の製造条件は、前述した試験片における熱処理の加熱条件を１７０℃・１時間としたものである。この塩中子を用い、超高速射出ダイカストにより、多気筒クローズドデッキシリンダーを試作した。ダイカスト射出条件は、高速射出時のプランジャー平均速度４．８４ｍ／ｓ、ゲート速度４４．４ｍ／ｓとし、鋳造圧力は８１．４ＭＰａとした。
【００４４】
図９は、試作した多気筒クローズドデッキシリンダーの断面を、Ｘ線ＣＴの画像で示す写真である。ここでは、塩中子が存在しており、写真において、より白い部分がＡｌより構成された多気筒クローズドデッキシリンダーであり、より暗い灰色の部分が塩中子である。図９に示されているように、高速射出にもかかわらず、塩中子が破壊されることなく鋳造できていることが確認できる。また、図１０は、塩中子を溶出させて取り除いた加工終了後の多気筒クローズドデッキシリンダーの状態を示す写真である。崩れや乱れなどなく正常な状態で、多気筒クローズドデッキシリンダーが作製されている。
【００４５】
以上に説明したように、本発明によれば、凝固させた鋳造用塩中子を型より取り出した直後に熱処理を加えるようにしたので、ナトリウムを含む混合塩を溶融させてダイカスト法により成形する鋳造用塩中子の実用的な強度が、より安定して得られるようになる。
【００４６】
なお、本発明は以上に説明した実施の形態に限定されるものではなく、本発明の技術的思想内で、当分野において通常の知識を有する者により、多くの変形および組み合わせが実施可能であることは明白である。例えば、上述では、混合塩の溶湯を型に投入するとき、過熱度５０℃の状態としたが、これに限るものではない。溶湯の温度を低下させて半凝固（固液共存）の状態とし、半凝固の状態の溶湯を塩中子用の金型に高圧注入してもよい。半凝固は、溶湯の中に粒状の初晶が晶出し、晶出した粒状の初晶と溶解している部分とが同時に存在する状態である（特許文献４参照）。また、上述した塩の組成に限るものではなく、他の組成とした塩中子においても、強度のバラツキがより抑制され、より高い強度が得られるようになる。
【図１】
0005798008.tif 000004
【図７】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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