(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
金属工業からの高温液体スラグを固体不活性金属粒子と混合して、前記固体不活性金属粒子と混合した凝固ガラス化スラグケーキを形成し、前記固体不活性金属粒子と混合した前記スラグケーキは水槽内に排出される高温液体スラグの造粒プロセスであって、金属工業からの高温液体スラグがまず鋳型に注がれ、次に固体不活性金属粒子が高温液体スラグを収容する前記鋳型に注がれて、凝固ガラス化スラグケーキを形成するように固体不活性金属粒子と混合される、金属工業からの高温液体スラグの造粒プロセス。
【請求項２】
鋳型は、固体不活性金属粒子が鋳型に添加される前に約３分の１まで高温液体スラグで満たされる、請求項１に記載の金属工業からの高温液体スラグの造粒プロセス。
【請求項３】
高温液体スラグおよび固体不活性金属粒子が注がれる鋳型はトラフ・ベルト・コンベヤに組み込まれている、請求項１または２に記載の金属工業からの高温液体スラグの造粒プロセス。
【請求項４】
固体不活性金属粒子は１から３ｍの高さから鋳型内に落下される、請求項１から３のいずれかに記載の金属工業からの高温液体スラグの造粒プロセス。
【請求項５】
固体不活性金属粒子は振動シュートによって鋳型上に分散させられる、請求項１から４のいずれかに記載の金属工業からの高温液体スラグの造粒プロセス。
【請求項６】
スラグケーキは、水槽内に排出される前に、１５０ｍｍ未満のスラグケーキ片に破砕される、請求項１から５のいずれかに記載の金属工業からの高温液体スラグの造粒プロセス。
【請求項７】
スラグケーキは鋳型から、鋳型の下に位置する第一衝突板上に落下し、破砕されてスラグケーキ片になり、前記スラグケーキ片はその後コールドランナ上に落下し、水噴射に接触することにより、コールドランナの末端の第二衝突板に対して投げられ、そして水槽内に落下する、請求項１から６のいずれかに記載の金属工業からの高温液体スラグの造粒プロセス。
【請求項８】
スラグケーキは脱水され、ベルトコンベヤによって水槽から搬出される、請求項１から７のいずれかに記載の金属工業からの高温液体スラグの造粒プロセス。
【請求項９】
前記不活性金属粒子と混合された凝固ガラス化スラグケーキは、スラグ粒子および固体不活性金属粒子に分離される、請求項８に記載の金属工業からの高温液体スラグの造粒プロセス。
【請求項１０】
スラグ粒子は前記固体不活性金属粒子から分離し、前記固体不活性金属粒子は再利用される、請求項９に記載の金属工業からの高温液体スラグの造粒プロセス。
【請求項１１】
前記固体不活性金属粒子は球状である、請求項１から１０のいずれかに記載の金属工業からの高温液体スラグの造粒プロセス。
【請求項１２】
前記固体不活性金属粒子は少なくとも５ｍｍの直径を有する、請求項１から１１のいずれかに記載の金属工業からの高温液体スラグの造粒プロセス。
【請求項１３】
前記固体不活性金属粒子は２５ｍｍ未満の直径を有する、請求項１から１２のいずれかに記載の金属工業からの高温液体スラグの造粒プロセス。
【請求項１４】
前記固体不活性金属粒子は、鉄、鋼、銅、クロム、アルミニウム、これらの合金、ならびにその他の金属とのこれらの合金からなる群より選択される金属でできている、請求項１から１３のいずれかに記載の金属工業からの高温液体スラグの造粒プロセス。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は主に金属工業からの、より具体的には製鉄業からの、スラグの造粒に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、冶金スラグは水中で造粒されていた。
【０００３】
水による焼き入れは冶金スラグの急速な凝固を確実にするが、これは高炉スラグの場合、有用な製品を得るために必要な条件である。高温液体状スラグ流を非常に細かい粒子に破砕してこれらを水槽に移送するために、まず水噴射が使用される。高温液体スラグと水との直接接触を通じて、高温スラグからエネルギーが引き出される。これは周囲気圧下で行われなければならないので、スラグの温度は１００℃未満の温度レベルまでただちに低下する。
【０００４】
水造粒プロセスの間、高温液体スラグに含まれる硫黄は水と反応して、二酸化硫黄（ＳＯ２）および硫化水素（Ｈ２Ｓ）を発生する。これら有毒で悪臭性の気体の量は主に、スラグの化学組成および造粒パラメータに依存している。
二酸化硫黄および硫化水素の両者の濃度は環境法に対して高すぎる可能性があり、これらの排出量を許容可能な濃度まで低下させるための対策をとる必要がある。
【０００５】
従来技術にあっては（たとえばＰａｕｌ  Ｗｕｒｔｈ  Ｓ．Ａ．の欧州特許第０５７３７６９号明細書、ルクセンブルク特許第８８４４１号明細書、および／またはルクセンブルク特許第９１４２４号明細書参照）、造粒領域の上方に凝縮塔が建てられる。この凝縮塔では、ＳＯ２およびＨ２Ｓの両方が水蒸気を用いて凝集され、したがって水と再結合して硫酸（Ｈ２ＳＯ４）を生じる。この水は冷却塔内にポンプ注入され、そこで乱流条件下の周囲空気との接触により、硫黄が部分的に高温処理水から冷却空気に移される。しかしながら大量の冷却空気のため、ほんのわずかな濃度（１ｍｇ／Ｎｍ３未満）のＳＯ２およびＨ２Ｓしか測定されない。
【０００６】
特開２００２３０８６５５号公報は、スラグの密度を調整および制御するために、高温液体スラグを鉄含有微粒子と混合する方法を開示している。酸化鉄粉末の添加は溶融スラグ中に閉じ込められた窒化粒子を減少させ、こうしてスラグの鋳込み温度とは無関係に高密度のスラグを得ることができるようにする。
【０００７】
中国特許第１０１５４５０１８Ａ号明細書は、取鍋スラグがまずファンネルからドラムスラグ領域に侵入する、プロセスおよび装置を開示している。スラグ領域内には鋼球があり、ドラムが回転するとスラグが鋼球によって冷却される。溶鋼およびスラグの熱は鋼球によって急速に除去され、スラグは可塑化される。凝固の後、これは回転する鋼球によって水冷領域内に搬送される。スラグおよび鋼球は水によって同時に冷却される。次にこれはドラムの格子状火格子バーを通じて外部ドラム本体に搬送され、スラグは外部ドラム内の水によって再度冷却されて、最終的に排出される。このプロセスの間、鋼球の高速回転の効果により、スラグと鋼は分離される。冷却水の量は、スラグ１トンあたり１．２５Ｔから２Ｔである。鋼球回転速度は０．５ｍ／秒から２ｍ／秒である。この回転球の速度は、確実に鋼球が冷却溶鋼内に封じ込められないようにする。適切な鋼球回転速度は、スラグの造粒および溶鋼の分離を保証する。これは冷却プロセスにおける集塊化を防止する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】欧州特許第０５７３７６９号明細書
【特許文献２】ルクセンブルク特許第８８４４１号明細書
【特許文献３】ルクセンブルク特許第９１４２４号明細書
【特許文献４】特開２００２３０８６５５号公報
【特許文献５】中国特許第１０１５４５０１８Ａ号明細書
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
本発明の目的は、高温液体スラグの造粒中の硫黄排出物の形成を最小化する、高温液体スラグの造粒方法を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
この目的を達成するために、本発明は、高温液体スラグが金属粒子と混合して、前記金属粒子と混合した凝固ガラス化スラグケーキを形成し、前記金属粒子と混合した前記スラグケーキはさらなる冷却のため水槽内に排出されるものであるが、この際高温液体スラグはまず鋳型に注がれ、次に固体金属粒子が高温液体スラグを収容する鋳型に注がれる、高温液体スラグの造粒プロセスを提案する。高温液体スラグおよび固体金属粒子は、固体金属粒子が内部に閉じ込められた凝固ガラス化スラグケーキを形成するように混成される。
【００１１】
液体スラグに浸漬された、個別の固体不活性金属粒子を使用する利点は、熱伝達が非常に効率よく迅速であり、スラグが急速に冷却されて完全にガラス化し、固体金属粒子を含むスラグケーキを形成することである。金属粒子はこうしてスラグケーキ内に閉じ込められる。
【００１２】
高温液体スラグが約１５００℃で水（１００℃未満）と接触させられ、水噴射によって細かいスラグ粒子に破砕される、従来的な水または湿式造粒の間に、これらの物質の大きな温度差のため、各スラグ粒子と周囲の水との間に蒸気層が形成されることが見いだされた。この現象は「ライデンフロスト(Leidenfrost)効果」として知られており、液体の沸点よりも著しく高温の塊と略接触した液体は絶縁蒸気層を生成し、これがスラグ粒子の冷却プロセスを大幅に遅延させる。
【００１３】
硫黄排出物は主に、スラグ粒子と液体水との間の蒸気層における硫化物（ＣａＳ、ＦｅＳ、ＭｎＳ）の分解を通じて形成されることが見いだされた。
【００１４】
この効果は、２つの方法で、本発明によるプロセスによって最小化される。
１．本プロセスのスラグの温度は、水と接触するときに、伝統的な水造粒よりもはるかに低い（約１５００℃に対して約７００℃）。このためライデンフロスト効果が発生する期間ははるかに短く、したがって生成される硫黄化合物の量ははるかに少ない。
２．スラグは、水と接触するときにすでに完全にガラス化、すなわち凝固している。このため水は、高温液体スラグの流れが高速での水噴射の衝撃によって妨害される従来的な水造粒のように、約１ｍｍの微粒子にまでスラグを破壊することはない。その結果、ライデンフロスト効果が発生可能であって硫黄化合物が気相に入り込みうる、スラグ１ｋｇあたりの関与表面は、はるかに小さくなる。
【００１５】
これら２つの効果の組み合わせにより、造粒プロセスの間に生成される硫黄化合物の量は著しく減少する。
【００１６】
本文献の文脈において１つのスラグケーキの寸法を参照すると、これは所定の粒子と同じ重量を有する球体の直径を意味すると理解される。
【００１７】
本発明のさらなる利点は、冷却後に金属粒子がスラグから容易に分離され、プロセス内で再利用され得ることである。
【００１８】
加えて、金属粒子は不活性であってスラグと化学的に反応しないので、スラグの化学組成は影響を受けない。
【００１９】
好適な実施形態によれば、鋳型はまず、好ましくはその高さの約３分の１まで液体スラグで満たされ、次に固体金属粒子が鋳型内に導入される。
【００２０】
高温液体スラグおよび固体金属粒子が注がれる鋳型は、好ましくはトラフ・ベルト・コンベヤに組み込まれている。
【００２１】
好適な実施形態によれば各鋳型内のスラグの体積が測定され、スラグの効率的で迅速な凝固およびガラス化を得られるように、固体金属粒子の量が鋳型内の高温液体スラグの体積に適合される。
【００２２】
固体金属粒子は好ましくは、スラグと固体金属粒子との迅速で効果的な混合を得るために、約１から３ｍの高さから落下される。液体スラグを所望の深さまで貫通させるために必要とされる粒子の正確な高さ、すなわち正確なエネルギー量は、スラグの組成、スラグの温度、固体金属粒子の密度および直径などに依存する。
【００２３】
スラグケーキ中の固体金属粒子の良好な分散を得るために、固体金属粒子は好ましくは、振動シュート、固定金属ロッドを備える静的装置、または類似の分散装置によって、鋳型上に分散させられる。
【００２４】
固体金属粒子を含むスラグケーキは好ましくは、水槽内に排出される前に破砕されて、約１５０ｍｍ未満、好ましくは約１００ｍｍ未満、より好ましくは８０ｍｍ未満、最も好ましくは約５０ｍｍ未満のスラグケーキ片になる。
【００２５】
固体金属粒子を含むスラグケーキ片のサイズの減少は、金型からスラグケーキを排出し、固体金属粒子を含むスラグケーキ片を特定の高さから衝突板上に落とすことによって、実現されてもよい。この衝突板は、水平に対して約２０から３０°の角度で位置してもよい。衝突板上のスラグケーキ片の衝撃点は、好ましくは鋳型からのスラグケーキの排出点よりも約３ｍから約６ｍ下に位置すべきである。
【００２６】
これらのスラグケーキ片は次に、衝突板の下に位置するコールドランナ上に落下する。スラグ片は、強力な水噴射によってさらに冷却されて洗い流される。この水噴射は、通常のＰａｕｌ  Ｗｕｒｔｈ  ＳＡ社製造粒ヘッド（ルクセンブルク特許第８８３８０号明細書および／または欧州特許第１４２２２９９号明細書に記載されるものなど）によって提供されてもよい。これらの造粒ヘッドは、約１０００ｍ３／時の水流量で水噴射を送達してもよい。造粒ヘッドから発射される水噴射によって取り出されたスラグ片は、コールドランナの末端から特定距離に位置する第二衝突板に対してぶつけられ、その後コールドランナの下に位置する水槽に落下する。
【００２７】
固体金属粒子は有利には、少なくとも２．５ｇ／ｃｍ３の密度を有する。スラグと金属粒子との間の密度差のため、金属粒子およびスラグは完全に混合する。
【００２８】
固体金属粒子は、良好な混合特性を有してスラグの迅速で効果的な冷却を保証するように、好ましくは球状である。
【００２９】
固体金属粒子は好ましくは、少なくとも５ｍｍ、好ましくは８ｍｍ超、より好ましくは１０ｍｍ超、および最も好ましくは１５ｍｍ超の直径を有する。
【００３０】
固体金属粒子は有利には、３０ｍｍ未満、好ましくは２５ｍｍ未満、より好ましくは２２ｍｍ未満、および最も好ましくは２０ｍｍ未満の直径を有する。
【００３１】
固体金属粒子は好ましくは、鉄、鋼、アルミニウム、銅、クロム、これらの合金、ならびにその他の金属とのこれらの合金からなる群より選択される金属でできている。
【００３２】
実際には、異なる直径で容易に入手可能であり、一旦冷却されるとたとえば磁石によってスラグから容易に分離し得るので、固体の鋼球を使用することが好ましい。
【００３３】
固体金属粒子として特に鋼球が適しており、容易に入手可能であることが示された。驚くことに、特定の高さから固体金属粒子を落下させることで、液体スラグに貫通して、形成されるスラグケーキの高さにわたって均一に分散されるのに、十分な運動エネルギーを付与できることが、見いだされた。
【００３４】
高温液体スラグ全体にわたる固体金属粒子の均一な分散を実現するために必要とされる運動エネルギーの量は、スラグの粘度、粒子の性質、およびその密度、ならびにその直径に依存する
以下、添付図面を参照して、例示により本発明の好適な実施形態が記載される。
【図面の簡単な説明】
【００３５】
【図１】本発明によるプロセスの好適な実施形態のフローシートである。
【図２】鋼球を含むスラグ塊の写真である。
【発明を実施するための形態】
【００３６】
図１は、（たとえば高炉からの）高温液体スラグの造粒施設の好適な実施形態の模式図を示す。
【００３７】
図２は、鋼球を備えるスラグケーキ片の写真を示す。
【００３８】
図１は、（たとえば高炉からの）高温液体スラグの造粒施設１０の好適な実施形態の模式図を示す。約２．７ｇ／ｃｍ３の密度を有する約１５００℃の温度の高温液体スラグ１２は、約０．５から約６ｔ／分の流量で、スラグランナ１４または溶滓鍋（図示せず）に搬送される。高温液体スラグ１２は、耐火性物質で裏打ちされていてもよい、鋳型またはトラフ１８を含むスラグキャスタ１６上に注がれる。スラグキャスタ１６は、トラフ・コンベヤ・ベルトであってもよい。
【００３９】
スラグキャスタ１６の寸法は、高炉（図示せず）からの予測されるスラグ塊流量に耐えられるように選択される。レーダープローブ２０によるレベル測定は、高温液体スラグ１２がスラグキャスタ１６の鋳型１８内に注がれた後、この特定の鋳型１８に添加される固体金属粒子の塊（この特定例においては鋼球が使用される）に適応できるように、鋳型１８内のスラグ層の高さを示す。鋳型１８内のスラグ高は、通常は鋳型の高さの約３分の１を超えない。この高さは、高温液体スラグ１２の特性（温度、粘度、化学組成など）、およびその他の現場状況に応じて、適応可能である。鋼球と高温液体スラグ１２との間の質量比は、混合物において所望の温度を達成できるように選択される。このため正確な質量比は、高温液体スラグ１２の温度、および鋼球の温度、ならびにスラグの密度および熱容量に依存する。１５００℃の高温液体スラグ１２および３０℃の鋼球では、必要な質量比（鋼球／高温液体スラグ）はおよそ２．４であるが、一方で対応する体積比はおよそ０．８である。２．４の鋼／スラグ質量比は、形成されたスラグ／鋼ケーキの約７００℃の平衡温度を保証する（スラグ温度１５００℃、および鋼球体温度３０℃のとき）。鋼およびスラグの密度ならびに熱容量が、この計算において考慮されている。任意の密度において、質量比が２．４だと体積比は０．８３となる（鋼／スラグ）。
【００４０】
スラグキャスタの各鋳型１８は、まず高温液体スラグ１２で満たされ、次に第一緩衝ホッパ２２の下を前進し、各鋳型１８内に落とされる鋼球２４で満たされる。鋼球２４は、高温液体スラグ１２および鋼球２４の迅速で効果的な混合を得るために、約２ｍの高さから鋳型１８内に落とされる。
【００４１】
鋼球２４は、スラグキャスタ１６の上方に位置する第一緩衝ホッパ２２内に貯蔵されており、速度調整可能なスクリューコンベヤ２６または速度調整可能な振動シュートを用いて取り出される。鋼球２４は、振動シュート２８または静的な分散装置を用いて鋼球が落下される鋳型１８の全面に、均一に分散される。鋼球２４の正確なサイズは、スラグの特性、および造粒場所のその他固有の条件に依存する。しかしながら、約１０〜２５ｍｍの中間的な直径が、ほとんどの条件下で適しているだろう。
【００４２】
必要な場合または緊急の場合にスラグケーキをさらに冷却するために、スラグキャスタ１６の鋳型１８の上方に設置された水噴霧器３０が使用されてもよい。
【００４３】
スラグおよび鋼球の混合物は、急速に凝固して凝固ガラス化スラグケーキ３２を形成し（１０〜２０秒未満）、約７００℃の平衡温度に到達する。良好な熱伝導性およびスラグ中の鋼球２４の均一な分散により、スラグケーキ３２は、鋳型１８から落とされる前に完全にガラス化する。この時点で、硫黄排出物は非常にわずかしか、またはまったく、予測されない。
【００４４】
平衡温度に到達した後、スラグ粒子と鋼球との容易な分離を可能にするために、スラグケーキ３２はさらに冷却される必要がある。スラグケーキ３２は、水槽内に直接落とされてもよい。しかしながら図１に示される実施形態において、スラグケーキはまず鋳型１８から第一衝突板３４上に落とされ、そこでスラグケーキ３２は破砕されてより小さな破片になる。これらのスラグケーキ片はその後、衝突板３４の下に位置するコールドランナ３６上に落下する。ここで、スラグケーキ片３２は、強い水噴射３８によってさらに冷却され、洗い流される。この水噴射３８は、通常のＰａｕｌ  Ｗｕｒｔｈ  ＳＡ社製造粒ヘッド４０（ルクセンブルク特許第８８３８０号明細書および／または欧州特許第１４２２２９９号明細書に記載されるものなど）によって、約１０００ｍ３／時の水流量で提供されてもよい。造粒ヘッド４０から発射される水流によって取り出されたスラグケーキ片３２は、コールドランナ３６の末端の特定距離に位置する第二衝突板４２に対してぶつけられ、その後コールドランナ３６および第二衝突板４２の下に位置する水槽４４に落下する。
【００４５】
図１に示される好適な実施形態において、スラグケーキ３２は、約８００ｍｍの平均サイズを有する破片として鋳型１８を離れ、第一衝突板３４への衝撃がスラグケーキ片３４のサイズを約１５０ｍｍまで減少させ、コールドランナ４２の末端の第二衝突板４２に対して引き続き衝突する水噴射３８は、スラグケーキ片３２を約２０〜３０ｍｍまでさらに減少させる。
【００４６】
スラグケーキ片３２は最終的に、ベルトコンベヤ４６を用いて水槽４４から排出される。このベルトコンベヤ４６はまた、スラグケーキ片３２の脱水ユニットの役割も担っている。伝統的な湿式造粒システムによって得られるスラグ粒子と比較して、比較的大きいサイズのスラグケーキ片３２およびその低い有孔率を前提として、ベルトコンベヤ４６上で効率的な脱水が実現される。したがって、脱水槽またはＩＮＢＡドラム（ルクセンブルク特許第８４６４４号明細書、ルクセンブルク特許第８４６４２号明細書、および／またはルクセンブルク特許第７９４６６号明細書などに記載されるものなど）のような追加脱水ユニットは必要とされない。
【００４７】
約２０〜３０ｍｍの中間的なサイズを有するスラグケーキ片３２はその後、粉砕機４８に供給され、そこで鋼球２４を含むスラグケーキ片３２は、一方ではスラグ粒子５０を形成するように粉砕されてスラグケーキ３２に閉じ込められた鋼球２４を解放し、こうして磁気コンベヤ５２を用いてスラグ粒子５０からの鋼球２４の効率的な分離が実現されることを、保証する。
【００４８】
スラグ粒子５０からの鋼球２４の分離の後、スラグ粒子５０はベルトコンベヤ５４によって貯蔵領域５６まで運搬されるが、その一方で鋼球２４は第一緩衝ホッパ２２まで再循環される。
【００４９】
摩耗または破損した鋼球を除去してこれらをスクリーン５８の下に位置する箱６０内に落下させるために、スクリーン５８が使用されてもよい。これら除去された鋼球は、新しい鋼球と交換され、第二ホッパ６０から第一緩衝ホッパ２２に供給される。
【００５０】
凝固ガラス化スラグケーキ片３２の冷却は、沸騰熱伝達を通じて行われ、発生した水蒸気６４は、水槽４４の上方に位置するスタック６６を通じて解放される。
【００５１】
導管６８は、蒸発した水を補うために、水槽４４に補充水を供給する。
【００５２】
ブースタポンプ７０は、水噴射３８を発生するために、造粒ヘッド４０に処理水を送達する。水槽４４の温度はおよそ１００℃となる。
【００５３】
再循環ポンプ７２は、水槽４４の底に沈殿する可能性のあるいかなる微粒子の効率的な抽出も保証する。
【００５４】
本プロセスは、高温液体スラグを造粒しながら、環境への硫黄排出量を効率的に低減する。
【００５５】
実際、上記の議論に加えて、伝統的な湿式造粒方法によって得られる平均的な高炉スラグ粒子は、およそ１ｍｍの直径を有することが想定され得る。本明細書記載の方法では、スラグケーキ片は、水噴射を当てる前には１５０ｍｍ、そして水槽内に落下するときにはおよそ２０〜３０ｍｍの平均サイズを有する。したがって、この好適な実施形態では、硫黄排出物の生成に関与するスラグ表面は、２０〜３０分の１に減少する。
【００５６】
本明細書記載のプロセスにしたがって得られる鋼球２４を含むスラグケーキ片３２の写真を示す図２に見られるように、スラグケーキ片は非常に小型であり、あまり孔がない。そのため上述の化学反応に関与するスラグの総表面は、さらに減少する。また、鋼球の存在により、露出するスラグ表面がさらに縮小する。
【００５７】
最後に、硫黄排出物の生成をもたらす反応は４００℃を超える温度でのみ行われるが、これは熱的な理由による。実際、ＳＯ２およびＨ２Ｓの生成のための化学反応式は、以下のようにまとめることができる。
【００５８】
ＣａＳ＋３Ｈ２０＝ＣａＯ＋３Ｈ２＋Ｓ０２
【００５９】
ＣａＳ＋Ｈ２０＝ＣａＯ＋Ｈ２Ｓ
【００６０】
４００℃未満では、これらの反応の均衡は左に大きく偏り、それより低い温度では基本的にスラグ粒子からの硫黄の解放はなくなる。
【００６１】
したがって、一旦約４００℃のこの温度に到達すると、硫黄はスラグケーキ片の内部に閉じ込められたままとなる。従来的な湿式造粒システムでは、スラグは約１５００℃から水で冷却されなければならないが、本発明による造粒では、スラグケーキ片は約７００℃の温度から水で冷却される必要があるだけである。本出願人によってなされた計算は、７００℃から開始してスラグ表面（スラグケーキ片のサイズによって異なる）を４００℃まで冷却するために必要とされる冷却時間は、１５００℃から開始して４００℃に到達するまでに必要とされる時間の約半分であることを示している。硫黄排出物が形成される時間枠は、こうして大幅に短縮される。
【００６２】
上記の仮定の全てを考慮に入れると、本プロセスの予測される硫黄排出量は、従来的な湿式造粒の間に発生する排出量のわずか１〜５％程度の量となる。その結果、ドイツのＴＡ  Ｌｕｆｔのように最も厳しい環境保護法の遵守さえも、造粒中に発せられる蒸気の凝集および冷却塔の必要性を伴わずに、達成され得る。代わりに、連続的した低メンテナンス運転を可能にするために、蒸発した硫黄を含まない蒸気のための補充水のみが必要とされる。
【符号の説明】
【００６３】
１０  造粒施設
１２  高温液体スラグ
１４  スラグランナ
１６  スラグキャスタ
１８  鋳型またはトラフ
２０  レーダープローブ
２２  第一緩衝ホッパ
２４  鋼球
２６  速度調整可能なスクリューコンベヤ
２８  振動シュート
３０  水噴霧器
３２  スラグケーキ
３４  第一衝突板
３６  コールドランナ
３８  水噴射
４０  造粒ヘッド
４２  第二衝突板
４４  水槽
４６、５４  ベルトコンベヤ
４８  粉砕機
５０  スラグ粒子
５２  磁気コンベヤ
５６  貯蔵領域
５８  スクリーン
６０  箱
６２  第二ホッパ
６４  水蒸気
６６  スタック
６８  導管
７０  ブースタポンプ
７２  再循環ポンプ
【図１】
0005799110.tif 000002
【図２】
0005799110.tif 000003