(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
炭素（Ｃ）：３．０〜３．５重量％、ケイ素（Ｓｉ）：２．２〜２．４重量％、マンガン（Ｍｎ）：０．５〜１．０重量％、リン（Ｐ）：０．１〜０．３重量％、硫黄（Ｓ）：０．０６〜０．０８重量％、クロム（Ｃｒ）：０．７〜１．０重量％、銅（Ｃｕ）：０．６〜１．０重量％を含み、残部が鉄（Ｆｅ）及び不可避的不純物からなり、
３〜８体積％のステダイト組織が形成される、合金鋳鉄。
【請求項２】
前記合金鋳鉄は、焼入れ及びテンパリングを含む熱処理が施されることを特徴とする請求項１に記載の合金鋳鉄。
【請求項３】
前記焼入れは、９００±１０℃の温度で９０〜１５０分間維持し、その後５０〜９０℃の温度まで油冷し、その後５０〜９０℃の温度で５〜７時間維持することにより行われることを特徴とする請求項２に記載の合金鋳鉄。
【請求項４】
前記テンパリングは、２５０±１０℃の温度で１５０〜２１０分間維持し、その後空気中で常温まで冷却することにより行われることを特徴とする請求項２又は３に記載の合金鋳鉄。
【請求項５】
前記テンパリングされた合金鋳鉄は、４５〜５５のロックウェル硬度を有することを特徴とする請求項２〜４のいずれか一項に記載の合金鋳鉄。
【請求項６】
炭素（Ｃ）：３．０〜３．５重量％、ケイ素（Ｓｉ）：２．２〜２．４重量％、マンガン（Ｍｎ）：０．５〜１．０重量％、リン（Ｐ）：０．１〜０．３重量％、硫黄（Ｓ）：０．０６〜０．０８重量％、クロム（Ｃｒ）：０．７〜１．０重量％、銅（Ｃｕ）：０．６〜１．０重量％を含み、残部が鉄（Ｆｅ）及び不可避的不純物からなる溶湯を製造する溶融段階と、
前記溶湯を鋳型に注入して冷却し、ステダイト組織が３〜８体積％である半製品を得る鋳造段階と、
前記冷却された半製品を所定形状に研磨する研磨段階と、
４５〜５５のロックウェル硬度を有するように前記研磨された半製品を熱処理する熱処理段階とを含む、ロータリ圧縮機用ローリングピストンの製造方法。
【請求項７】
前記熱処理段階は、焼入れ及びテンパリングを含むことを特徴とする請求項６に記載のロータリ圧縮機用ローリングピストンの製造方法。
【請求項８】
前記焼入れは、９００±１０℃の温度で９０〜１５０分間維持し、その後５０〜９０℃の温度まで油冷し、その後５０〜９０℃の温度で５〜７時間維持することにより行うことを特徴とする請求項７に記載のロータリ圧縮機用ローリングピストンの製造方法。
【請求項９】
前記テンパリングは、２５０±１０℃の温度で１５０〜２１０分間維持し、その後空気中で常温まで冷却することにより行うことを特徴とする請求項７又は８に記載のロータリ圧縮機用ローリングピストンの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、合金鋳鉄及びそれを用いたロータリ圧縮機用ローリングピストンの製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
一般に、圧縮機は、シェルの内部空間に駆動力を発生する駆動モータと当該駆動モータに結合されて動作することで冷媒を圧縮する圧縮ユニットとを含む。このような圧縮機は、冷媒を圧縮する方式によって様々なタイプに分類されるが、例えばロータリ圧縮機の場合、前記圧縮ユニットは、圧縮空間を形成するシリンダと、前記シリンダの圧縮空間を吸入室と吐出室とに区画するベーンと、前記ベーンを支持すると共に前記シリンダと共に圧縮空間を形成する複数のベアリング部材と、前記シリンダ内で回転可能に取り付けられるローリングピストンとからなる。
【０００３】
前記ベーンは、前記シリンダに形成されたベーンスロットの内部に挿入され、端部が前記ローリングピストンの外周部に固定されて前記圧縮空間を２つに分け、圧縮過程で前記ベーンスロットの内部でスライド移動し続ける。この過程で高温高圧の冷媒に接触し続けるだけでなく、冷媒が漏れないようにローリングピストン及び前記ベアリングに密着した状態を維持しなければならないので、前記ベーンは高強度及び高耐摩耗性を有しなければならない。
【０００４】
前記ローリングピストンは前記シリンダの内周面に接すると共に前記ベーンに線接触して摺動するので、前記ベーンと同様に、前記ローリングピストンにも高耐摩耗性が要求される。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかし、従来のローリングピストンは、通常硬度（ＨＲＣ）３０〜４０のねずみ鋳鉄を用いるので、圧縮機の長時間運転時に前記ローリングピストンが摩耗して冷媒の漏れが発生する恐れがあった。特に、オゾン層の破壊により使用が中止されたＣＦＣに代わるＨＦＣなどの新冷媒の場合、ＣＦＣに比べて潤滑性能が低いだけでなく、エネルギー消費量の削減のためのインバータの使用などにより、圧縮機の運転速度や運転圧力が高くなり、前記ローリングピストンには従来に比べて高い耐摩耗性が要求されている。
【０００６】
このような耐摩耗性を満たすために、従来のローリングピストンは、ねずみ鋳鉄に各種元素を添加した合金鋳鉄を用いて製造している。具体的には、ねずみ鋳鉄にＭｏ、Ｎｉ、Ｃｒなどを添加して耐摩耗性及び硬度を向上させているが、これらは合金鋳鉄の原材料コストの４０％を占めるほどに高価であり、製造コストを高くする原因となっている。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明は、このような従来技術の欠点を解決するためになされたものであり、本発明の技術的課題は、従来より安価にローリングピストンを製造することのできる合金鋳鉄を提供することにある。
【０００８】
本発明の他の技術的課題は、従来より安価にローリングピストンを製造する製造方法を提供することにある。
【０００９】
上記技術的課題を解決するために、本発明の一態様によれば、炭素（Ｃ）：３．０〜３．５重量％、ケイ素（Ｓｉ）：２．２〜２．４重量％、マンガン（Ｍｎ）：０．５〜１．０重量％、リン（Ｐ）：０．１〜０．３重量％、硫黄（Ｓ）：０．０６〜０．０８重量％、クロム（Ｃｒ）：０．７〜１．０重量％、銅（Ｃｕ）：０．６〜１．０重量％を含み、残部が鉄（Ｆｅ）及び不可避的不純物からなり、３〜８体積％のステダイト組織が形成される、合金鋳鉄が提供される。
【００１０】
前記合金鋳鉄は、焼入れ及びテンパリングを含む熱処理を施してもよい。前記焼入れは、９００±１０℃の温度で９０〜１５０分間維持し、その後５０〜９０℃の温度まで油冷し、その後５０〜９０℃の温度で５〜７時間維持することにより行ってもよい。
【００１１】
前記テンパリングは、２５０±１０℃の温度で１５０〜２１０分間維持し、その後空気中で常温まで冷却することにより行ってもよい。
【００１２】
前記テンパリングされた合金鋳鉄は、４５〜５５のロックウェル硬度を有するようにしてもよい。
【００１３】
本発明の他の態様によれば、炭素（Ｃ）：３．０〜３．５重量％、ケイ素（Ｓｉ）：２．２〜２．４重量％、マンガン（Ｍｎ）：０．５〜１．０重量％、リン（Ｐ）：０．１〜０．３重量％、硫黄（Ｓ）：０．０６〜０．０８重量％、クロム（Ｃｒ）：０．７〜１．０重量％、銅（Ｃｕ）：０．６〜１．０重量％を含み、残部が鉄（Ｆｅ）及び不可避的不純物からなる溶湯を製造する溶融段階と、前記溶湯を鋳型に注入して冷却し、ステダイト組織が３〜８体積％である半製品を得る鋳造段階と、前記冷却された半製品を所定形状に研磨する研磨段階と、４５〜５５のロックウェル硬度を有するように前記研磨された半製品を熱処理する熱処理段階とを含む、ロータリ圧縮機用ローリングピストンの製造方法が提供される。
【００１４】
前記熱処理段階は、焼入れ及びテンパリングを含んでもよく、前記焼入れは、９００±１０℃の温度で９０〜１５０分間維持し、その後５０〜９０℃の温度まで油冷し、その後５０〜９０℃の温度で５〜７時間維持することにより行ってもよい。前記テンパリングは、２５０±１０℃の温度で１５０〜２１０分間維持し、その後空気中で常温まで冷却することにより行ってもよい。
【発明の効果】
【００１５】
上記構成を有する本発明の態様によれば、高価なＮｉ、Ｃｒ、Ｍｏなどの成分を含有しないか又は最小限に抑えることにより、製造コストを低減しながらも、十分な機械的特性を有するローリングピストンを製造することができる。
【００１６】
特に、銅（Ｃｕ）を適量追加することにより、切削性能を改善し、引張強度及び耐摩耗性をより改善することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】本発明の一実施形態による合金鋳鉄で製造されたローリングピストンを備えたロータリ圧縮機の一例を示す断面図である。
【図２】図１によるロータリ圧縮機の圧縮部を示す横断面図である。
【図３Ａ】本発明の実施例１による合金鋳鉄を撮影した組織写真である。
【図３Ｂ】本発明の実施例１による合金鋳鉄を撮影した組織写真である。
【図３Ｃ】本発明の実施例１による合金鋳鉄を撮影した組織写真である。
【図４Ａ】本発明の実施例２による合金鋳鉄を撮影した組織写真である。
【図４Ｂ】本発明の実施例２による合金鋳鉄を撮影した組織写真である。
【図４Ｃ】本発明の実施例２による合金鋳鉄を撮影した組織写真である。
【図５Ａ】本発明の実施例３による合金鋳鉄を撮影した組織写真である。
【図５Ｂ】本発明の実施例３による合金鋳鉄を撮影した組織写真である。
【図５Ｃ】本発明の実施例３による合金鋳鉄を撮影した組織写真である。
【図６Ａ】本発明の実施例４による合金鋳鉄を撮影した組織写真である。
【図６Ｂ】本発明の実施例４による合金鋳鉄を撮影した組織写真である。
【図６Ｃ】本発明の実施例４による合金鋳鉄を撮影した組織写真である。
【図７Ａ】本発明の実施例５による合金鋳鉄を撮影した組織写真である。
【図７Ｂ】本発明の実施例５による合金鋳鉄を撮影した組織写真である。
【図７Ｃ】本発明の実施例５による合金鋳鉄を撮影した組織写真である。
【図８Ａ】本発明の実施例６による合金鋳鉄を撮影した組織写真である。
【図８Ｂ】本発明の実施例６による合金鋳鉄を撮影した組織写真である。
【図８Ｃ】本発明の実施例６による合金鋳鉄を撮影した組織写真である。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
以下、本発明による合金鋳鉄の実施形態について詳細に説明する。なお、前記合金鋳鉄の実施形態を説明するに先立って、前記合金鋳鉄で製造されたローリングピストンを備えたロータリ圧縮機について図１及び図２を参照して概略的に説明する。
【００１９】
図１及び図２に示すように、前記ロータリ圧縮機は、密閉容器１０の内部空間にモータ部２０と圧縮部３０が共に設けられる。また、圧縮部３０は、シリンダ３１、上部ベアリング３２、下部ベアリング３３、ローリングピストン３４、ベーン３５などからなる。図中、符号２１は固定子、２２は回転子、２３は回転軸、ＳＰは吸入管、ＤＰは吐出管を示す。
【００２０】
ローリングピストン３４は、約４５〜５５の硬度（ＨＲＣ）を有するように、炭素（Ｃ）、ケイ素（Ｓｉ）、マンガン（Ｍｎ）、リン（Ｐ）、硫黄（Ｓ）及び鉄（Ｆｅ）からなる一般的なねずみ鋳鉄の成分に加え、クロム（Ｃｒ）及び銅（Ｃｕ）をさらに含む。以下、各成分の機能について説明する。
【００２１】
（１）炭素（Ｃ）：３．０〜３．５％
鋳鉄の内部に存在する炭素は、黒鉛として存在したり、Ｆｅ３Ｃで表される炭化物（又はカーバイド）の形で存在する。よって、炭素の含有量が少ない場合、ほとんどの炭素が炭化物の形で存在し、片状黒鉛組織が得られにくいので、炭素を３．２％以上添加し、全体として均一な片状黒鉛組織が得られるようにする。一方、炭素の含有量が多いほど、凝固点が低くなるので鋳造性の改善には役立つが、黒鉛析出量が多すぎることから、脆性を高め、引張強度によくない影響を及ぼす。つまり、炭素飽和度（Ｓｃ）が約０．８〜０．９の場合に最大の引張強度を有するので、炭素の最大限度を３．５％とし、良好な引張強度が得られるようにする。
【００２２】
（２）ケイ素（Ｓｉ）：２．２〜２．４％
ケイ素は、黒鉛化促進元素であって、炭化物を分解して黒鉛として析出させる役割を果たす。すなわち、ケイ素の添加は、炭素量を増加させるのと同様の効果を発揮する。また、ケイ素は、鋳鉄中に存在する微細な黒鉛組織を片状黒鉛組織に成長させる役割を果たす。このように成長した片状黒鉛組織は、マグネシウムや球状化剤などにより球状黒鉛として生成される。しかし、ケイ素は、多量に添加された場合、鋳鉄の基地組織を強化して引張強度を向上させる役割も兼ねる。すなわち、Ｓｉ／Ｃが大きくなると、黒鉛の量が減少し、高ケイ素による基地組織強化効果により引張強度が向上するが、これは溶湯に接種を行った場合に顕著である。このような観点から、前記ケイ素の含有量は２．２〜２．４％とする。
【００２３】
（３）マンガン（Ｍｎ）：０．５〜１．０％
マンガンは、炭素の黒鉛化を阻害する白銑化促進元素であって、結合炭素（すなわち、セメンタイト）を安定化させる役割を果たす。また、マンガンは、フェライトの析出を阻害してパーライトを微細化するので、鋳鉄の基地組織をパーライト化する場合に有用である。特に、マンガンは、鋳鉄中の硫黄と結合して硫化マンガンを生成し、その硫化マンガンは、溶湯の表面に浮上してスラグとして除去されるか、又は凝固した後に非金属介在物として鋳鉄中に残って硫化鉄が生成されることを防止する。つまり、マンガンは、硫黄の害を中和する元素としても作用する。パーライト化の促進及び硫黄成分の除去のために、マンガンは０．５〜１．０％の量で含有する。
【００２４】
（４）クロム（Ｃｒ）：０．７〜１．０％
クロムは、黒鉛化阻害元素であって、多量に添加されると、白銑化させることになり、硬度を過度に向上させて加工性を低下させる原因となる。それに対して、クロムは、炭化物を安定化させる作用をし、耐熱性の向上にも役立つ。よって、クロムは、０．７〜１．０％の量で添加することにより、機械的性能と耐熱性を向上させるようにする。また、クロムは、焼入れ性を向上させ、共析変態時にパーライト鋳鉄を安定させる役割もする。
【００２５】
特に、クロムは、密度などの特性がモリブデンと類似しており、モリブデンの代替材として活用することができる。よって、高価なモリブデンを含むのではなく、それを相対的に安価なクロムに代えることにより、類似した物性を得ながらも材料コストを低減することができる。
【００２６】
（５）銅（Ｃｕ）：０．６〜１．０％
銅は、黒鉛が太く短い形状を有するようにし、Ｄ、Ｅ型過冷黒鉛を減少させ、Ａ型片状黒鉛の形成を促進する元素である。また、銅は、パーライトの生成を促進してパーライト間の距離を短くすることでパーライトを微細化し、それにより組織の均一性を向上させ、製品品質のばらつきを低減する。さらに、銅は、溶湯の流動性を高めて鋳造性を向上させ、それによる残留応力を低減する。
【００２７】
さらに、銅は、組織を緻密にし、鋳鉄の引張強度及び硬度などをある程度向上させる。特に、銅は、焼入れ性を向上させ、切削性能を改善する。このような効果は約３．０％の炭素を含有する場合に顕著になり、クロムを共に添加するとより良好な効果が得られる。すなわち、銅の黒鉛化促進特性とクロムの安定化作用が中和され、引張強度及び硬度を向上させ、薄い鋳造物の接種処理が効果的に行われるようにする。
【００２８】
（６）リン（Ｐ）：０．１〜０．３％
リンは、リン化鉄（Ｆｅ３Ｐ）の化合物を形成し、フェライト、炭化鉄と共に３元共晶ステダイトとして存在する。前記リン化鉄は、過冷しやすく、鋳物中で偏析を起こしやすい。従って、リンの含有量が増加するにつれて、脆性が高くなり、引張強度が急速に低下する。特に、リンの含有量が０．３％を超えると、リン化鉄が連続的な網状に分布して結晶間を不均一にし、機械的性能を悪化させる原因となる。よって、リンの含有量を０．１〜０．３％とすることにより、リン化鉄が断続的な網状又は島状に分布するようにし、機械的性能の悪化を防止する。
【００２９】
（７）硫黄（Ｓ）：０．０６〜０．０８％
硫黄は、添加量が多くなるほど、溶湯の流動性を低下させ、収縮量を増加させ、収縮孔や亀裂の発生の原因となることもある。従って、できるだけ含有量を少なくすることが好ましい。ただし、０．１％以下で含有される場合は、それらの悪影響が大きく生じないので、前記含有量となるように管理する。
【００３０】
前記のような特性を有する元素を混合することにより、本発明による合金鋳鉄を生産することができ、それは圧縮機のローリングピストンの製造に用いることができる。以下、前記合金鋳鉄からなる圧縮機用ローリングピストンを生産する製造工程について説明する。
【００３１】
（１）製錬
前述した元素を適正比率で選択して原料を調製し、その原料を中周波誘導炉（middle frequency induction furnace）に入れて全て溶解されるように加熱し、その後製錬する。
【００３２】
（２）接種
前記製錬過程で製錬された溶湯に接種剤を接種する。接種は、黒鉛核を多く形成して黒鉛化を促進し、黒鉛の分布を均一化して強度を増加させるのに役立つ。ここで、接種剤としては、バリウムシリコン鉄合金（ＦｅＳｉ７２Ｂａ２）を用い、その添加量は前記溶湯の質量の０．４〜１．０％である。
【００３３】
（３）鋳造
前記接種過程で接種処理された溶湯を、所望の形状のキャビティを有するように予め製作された鋳型に注入する。ここで、鋳造は、レジンコーテッドサンドを用いるシェルモールド鋳造法（Shell Mold Process）又はインベストメント鋳造法（Investment Mold Process）を用いて行う。冷却されたローリングピストン半製品は、片状黒鉛と炭化物を含有し、前記ステダイトの含有量が３〜８体積％となるようにする。前記ステダイトは、非常に硬い組織を有することから硬度及び耐摩耗性を向上させるという利点があるが、過度に含有されると、加工性を大きく低下させ、脆性を高める。よって、各成分の含有量を調整することにより、前記ステダイトの体積比が上記範囲となるようにする。
【００３４】
（４）研磨
前記鋳造過程で得られたローリングピストン半製品を研磨し、所望の形態を有するように加工する。
【００３５】
（５）熱処理
熱処理過程は、焼入れとテンパリングとからなるようにしてもよい。
・焼入れ：空気の温度を制御する電気抵抗炉を用いて、研磨されたローリングピストン半製品を９００±１０℃の温度で９０〜１５０分間維持し、その後５０〜９０℃の温度まで油冷し、その後５０〜９０℃の温度で５〜７時間維持する。
【００３６】
・テンパリング：焼入れ済みの半製品を２５０±１０℃の温度で１５０〜２１０分間維持し、その後空気中で常温まで冷却する。
【００３７】
モリブデン及びニッケルを含有する場合と比較して、本発明による合金鋳鉄においては、ステダイトが均一に分布せず、ステダイトを均一に分布させるために、焼入れ及びテンパリングの温度を高める。
【００３８】
（６）精密研磨及びポリッシング
前記熱処理過程で焼入れ及びテンパリング処理されたローリングピストンが精密研磨及びポリッシング加工により最終の形状及び求められる表面品質を有するように加工する。
【００３９】
（７）浸硫
前記精密研磨及びポリッシング過程で得られたローリングピストンを浸硫処理し、前記ローリングピストンの表面に厚さ０．００５〜０．０１５ｍｍの浸硫層を形成する。前記浸硫層は、前記ローリングピストンの内部に存在する片状黒鉛と共に作用し、前記ローリングピストン自体が有する潤滑性及び耐摩耗性をさらに向上させる。
【００４０】
前記各成分を前記含有量の範囲内で含有量を変化させて６つの試料を製造し、下記表１に示す。
【表１】
0005763846.tif 000002
上記表１において、各含有量は全て重量％である。これらの成分を含むように製造された各試料の物性を測定した結果を以下に説明する。
【実施例１】
【００４１】
鋳造後の前記ローリングピストンの硬度は９８ＨＲＢと高かったが、前記熱処理後の硬度は４９ＨＲＣであり、引張強度は２９３ＭＰａであった。図３Ａを参照すると、実施例１の組織内に析出した黒鉛は、片状黒鉛が滑らかに湾曲して均等に分布するＡ型黒鉛が約８５％であることが分かる。通常、Ａ〜Ｅ型黒鉛に区分される片状黒鉛の形態のうちＡ型黒鉛が最も良好であるとみなされるので、実施例１のローリングピストンの物性は良好である。
【００４２】
図３Ｂを参照すると、ステダイトの含有量が約３％であることが分かり、図３Ｃを参照すると、実施例１の基地組織がマルテンサイトであることが分かる。
前記結果から、実施例１のローリングピストンは、従来の合金鋳鉄で製造された硬度が３０〜４０のローリングピストンより優れた硬度及び耐摩耗性を有することが分かる。また、本発明のローリングピストンは、硬度約４６〜５６のＮｉ、Ｍｏ、Ｃｒを含有するローリングピストンとほぼ同等な性能を有することが分かる。
【実施例２】
【００４３】
鋳造後の硬度は９９ＨＲＢと高かったが、前記熱処理後の硬度は５０ＨＲＣであり、引張強度は２９８ＭＰａであった。図４Ａを参照すると、実施例２の組織内に析出した黒鉛は、片状黒鉛が滑らかに湾曲して均等に分布するＡ型黒鉛が約９０％であることが分かる。よって、実施例２のローリングピストンの物性は良好である。
【００４４】
図４Ｂを参照すると、ステダイトの含有量が約３．５％であることが分かり、図４Ｃを参照すると、実施例２の基地組織がマルテンサイトであることが分かる。
実施例２のローリングピストンも、従来の合金鋳鉄で製造されたローリングピストンより優れ、本発明のローリングピストンは、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｃｒを含有するローリングピストンとほぼ同等な性能を有することが分かる。
【実施例３】
【００４５】
鋳造後の硬度は１００ＨＲＢと高かったが、前記熱処理後の硬度は５１ＨＲＣであり、引張強度は３００ＭＰａであった。図５Ａを参照すると、実施例３の組織内に析出した黒鉛は、片状黒鉛が滑らかに湾曲して均等に分布するＡ型黒鉛が約９５％であることが分かる。よって、実施例３のローリングピストンの物性は良好である。
【００４６】
図５Ｂを参照すると、ステダイトの含有量が約４％であることが分かり、図５Ｃを参照すると、実施例３の基地組織がマルテンサイトであることが分かる。
実施例３のローリングピストンも、従来の合金鋳鉄で製造されたローリングピストンより優れ、本発明のローリングピストンは、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｃｒを含有するローリングピストンとほぼ同等な性能を有することが分かる。
【実施例４】
【００４７】
鋳造後の硬度は１０１ＨＲＢと高かったが、前記熱処理後の硬度は５２ＨＲＣであり、引張強度は３０５ＭＰａであった。図６Ａを参照すると、実施例４の組織内に析出した黒鉛は、片状黒鉛が滑らかに湾曲して均等に分布するＡ型黒鉛が約８５％であることが分かる。よって、実施例４のローリングピストンの物性は良好である。
【００４８】
図６Ｂを参照すると、ステダイトの含有量が約４．５％であることが分かり、図６Ｃを参照すると、実施例４の基地組織がマルテンサイトであることが分かる。
実施例４のローリングピストンも、従来の合金鋳鉄で製造されたローリングピストンより優れ、本発明のローリングピストンは、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｃｒを含有するローリングピストンとほぼ同等な性能を有することが分かる。
【実施例５】
【００４９】
鋳造後の硬度は１０２ＨＲＢと高かったが、前記熱処理後の硬度は５２ＨＲＣであり、引張強度は３１０ＭＰａであった。図７Ａを参照すると、実施例５の組織内に析出した黒鉛は、片状黒鉛が滑らかに湾曲して均等に分布するＡ型黒鉛が約９０％であることが分かる。よって、実施例５のローリングピストンの物性は良好である。
【００５０】
図７Ｂを参照すると、ステダイトの含有量が約５％であることが分かり、図７Ｃを参照すると、実施例５の基地組織がマルテンサイトであることが分かる。
実施例５のローリングピストンも、従来の合金鋳鉄で製造されたローリングピストンより優れ、本発明のローリングピストンは、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｃｒを含有するローリングピストンとほぼ同等な性能を有することが分かる。
【実施例６】
【００５１】
鋳造後の硬度は１０３ＨＲＢと高かったが、前記熱処理後の硬度は５３ＨＲＣであり、引張強度は３０８ＭＰａであった。図８Ａを参照すると、実施例６の組織内に析出した黒鉛は、片状黒鉛が滑らかに湾曲して均等に分布するＡ型黒鉛が約９５％であることが分かる。よって、実施例６のローリングピストンの物性は良好である。
【００５２】
図８Ｂを参照すると、ステダイトの含有量が約６％であることが分かり、図８Ｃを参照すると、実施例６の基地組織がマルテンサイトであることが分かる。
【００５３】
実施例６のローリングピストンも、従来の合金鋳鉄で製造されたローリングピストンより優れ、本発明のローリングピストンは、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｃｒを含有するローリングピストンとほぼ同等な性能を有することが分かる。
【００５４】
前記結果を下記表２に示す。
【表２】
0005763846.tif 000003
前述したように、前記各実施例によるローリングピストンは、従来の合金鋳鉄で製造されたローリングピストンより優れた硬度及び耐摩耗性を有するだけでなく、向上した引張強度を有する。また、前記各実施例によるローリングピストンは、高価なＮｉ、Ｍｏ、Ｃｒを含有するローリングピストンとほぼ同等な性能を有する。よって、本発明のローリングピストンは安価に製造できる。
【図１】
0005763846.tif 000004
【図２】
0005763846.tif 000005
【図３ａ】
0005763846.tif 000006
【図３ｂ】
0005763846.tif 000007
【図３ｃ】
0005763846.tif 000008
【図４ａ】
0005763846.tif 000009
【図４ｂ】
0005763846.tif 000010
【図４ｃ】
0005763846.tif 000011
【図５ａ】
0005763846.tif 000012
【図５ｂ】
0005763846.tif 000013
【図５ｃ】
0005763846.tif 000014
【図６ａ】
0005763846.tif 000015
【図６ｂ】
0005763846.tif 000016
【図６ｃ】
0005763846.tif 000017
【図７ａ】
0005763846.tif 000018
【図７ｂ】
0005763846.tif 000019
【図７ｃ】
0005763846.tif 000020
【図８ａ】
0005763846.tif 000021
【図８ｂ】
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【図８ｃ】
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