(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
鋼心線に被覆剤が塗布されている被覆アーク溶接棒において、前記被覆剤は、平均粒径が５〜４５μｍでＭｎＣＯ３の含有量が９０質量％以上である炭酸マンガン：０．６〜４．０質量％、炭酸マンガン以外の金属炭酸塩の１種または２種以上の合計：２〜８質量％、ルチール：８〜１６質量％、珪砂：４〜１２質量％、マグネシアクリンカー：２〜８質量％、フェロマンガン：５〜１１質量％、鉄粉：４０〜６０質量％を含有し、その他は塗装剤、水ガラスおよび不可避的不純物からなることを特徴とする水平すみ肉溶接用被覆アーク溶接棒。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、水平すみ肉溶接用被覆アーク溶接棒に係り、高電流の溶接条件で水平すみ肉溶接しても溶接作業性など諸性能を満足しつつ耐棒焼け性に優れ、大脚長が得られかつ等脚性が良好な水平すみ肉溶接用被覆アーク溶接棒に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
ルチール、硅砂およびマグネシアクリンカーを主成分とする水平すみ肉溶接用被覆アーク溶接棒は、炭酸カルシウムおよび蛍石を主成分とする低水素系被覆アーク溶接棒に比べ、ビード形状が平滑でかつアンダーカットの発生が極めて少ないことから、船体構造用鋼材の水平すみ肉姿勢による１パス溶接に多く用いられている。
【０００３】
水平すみ肉溶接用被覆アーク溶接棒は、溶接作業能率のさらなる向上を目的として長尺化が強く要望されており、さらに高電流の溶接条件で使用される場合が多い。高電流の溶接条件で溶接すると、深い溶け込みが得られる反面、溶接棒の後半部において鋼心線が発熱し、被覆剤が焼けた状態、即ち、棒焼け現象を起こし易くなる欠点がある。この棒焼けを生じた溶接棒を使用すると、溶接時にアークが不安定となり、溶接作業性の劣化を招くばかりかブローホールや溶け込み不足などの溶接欠陥が発生する。
【０００４】
このような状況に対し、耐棒焼け性の改善策として、提案が多数されている。例えば、特開平１０−２６３８７８号公報（特許文献１）には、鋼心線の比抵抗および鋼心線と溶接棒ホルダーとの接触電気抵抗を限定することによって耐棒焼け性を向上する技術が開示されている。しかしその効果は小さく、水平すみ肉溶接用被覆アーク溶接棒に適用した場合は多量に金属粉を含んでいるので耐棒焼け性が不良になる。
【０００５】
また、特開昭５７−２０６５９５号公報（特許文献２）には、固着剤としての水ガラスにおけるＳｉＯ２／Ｎａ２Ｏのモル比を２．８〜３．８とした高モル比水ガラスを用いることによって棒焼けを防止している。ところが、水ガラスのモル比を高くすると、製造時に乾燥割れが生じ、またＮａ２ＯやＫ２Ｏなどのアルカリ金属酸化物の含有量が少なくなるのでアーク状態が劣化しスパッタの飛散が多くなるという課題がある。
【０００６】
一方、本出願人は先に特開２００８−６４４６号公報（特許文献３）で、被覆剤中のＭｎＣＯ３およびＦｅＣＯ３の１種または２種の合計量を限定することによって棒焼け現象を改善できる技術を提案したが、この手法を水平すみ肉溶接用被覆アーク溶接棒に適用しても棒焼け改善に効果が見られなかった。
このように、水平すみ肉溶接用被覆アーク溶接棒においては、諸性能を満足しつつ高電流での溶接時の耐棒焼け性を安定して優れたものにすることは困難であった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開平１０−２６３８７８号公報
【特許文献２】特開昭５７−２０６５９５号公報
【特許文献３】特開２００８−６４４６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
本発明は、上述した課題に鑑みて案出されたものであり、その目的とするところは、高電流の溶接条件で水平すみ肉溶接しても耐棒焼け性に優れてアークが安定し、スラグ剥離性およびビード形状が良好な水平すみ肉溶接用被覆アーク溶接棒を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明の要旨は、鋼心線に被覆剤が塗布されている被覆アーク溶接棒において、前記被覆剤は、平均粒径が５〜４５μｍでＭｎＣＯ３の含有量が９０質量％以上である炭酸マンガン：０．６〜４．０質量％、炭酸マンガン以外の金属炭酸塩の１種または２種以上の合計：２〜８質量％、ルチール：８〜１６質量％、珪砂：４〜１２質量％、マグネシアクリンカー：２〜８質量％、フェロマンガン：５〜１１質量％、鉄粉：４０〜６０質量％を含有し、その他は塗装剤、水ガラスおよび不可避的不純物からなることを特徴とする水平すみ肉溶接用被覆アーク溶接棒にある。
【発明の効果】
【００１０】
本発明の水平すみ肉溶接用被覆アーク溶接棒によれば、生産性が良好で、水平すみ肉溶接におけるアーク状態、スラグ剥離性、ビード形状等の溶接作業性が良好で、特に耐棒焼け性が著しく良好であるので、溶接施工においてアークが安定して高電流の溶接条件が採用できるので溶接作業能率向上に大きく貢献できる。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
本発明者は、水平すみ肉溶接用被覆アーク溶接棒の耐焼付け性について鋭意研究し、特に分解時に吸熱する金属炭酸塩を被覆剤中に含有させることによって耐棒焼付け性を改善できることを見出して本発明を完成した。
【００１２】
水平すみ肉溶接用被覆アーク溶接棒に通常含有する金属炭酸塩は、炭酸カルシウムおよび炭酸バリウムである。これらの分解温度は、炭酸カルシウムが８００〜１０００℃、炭酸バリウムが１３５０〜１４５０℃であり、これらの含有量を増加することで耐棒焼け性は改善されるが、アークが強くなると共にスラグ生成剤が不足するためビード形状が劣化する問題があった。
【００１３】
そこで、本発明者らはその他の金属炭酸塩（炭酸マグネシウム、炭酸ソーダ、炭酸リチウムなど）について検討した結果、分解温度が６００℃を超えるガス発生剤は、吸熱による効果が得られず耐棒焼け性を改善するには至らなかった。
【００１４】
そこで、非低水素系被覆アーク溶接棒において棒焼けに有効な炭酸マンガンについて検討した結果、炭酸マンガンと前記炭酸カルシウムや炭酸バリウムとを併用して、炭酸マンガンの平均粒径範囲とＭｎＣＯ３の含有量を限定することを見出した。これにより低温（１００℃程度）からＭｎＣＯ３の分解が始まり、ＭｎＯが吸熱することにより水平すみ肉溶接用被覆アーク溶接棒の耐棒焼けに有効であることを突き止めた。
【００１５】
ここで炭酸マンガンの平均粒径が大きい場合は、アークが強くなりビード形状が劣化した。また、溶接棒の製造時には被覆剤の固着性が劣化し、輸送中などに被覆が脱落しやすくなる。従って、適正な平均粒径とすることは重要である。さらに、炭酸マンガンのＭｎＣＯ３含有量を限定することも水平すみ肉溶接用被覆アーク溶接棒の耐棒焼け性に欠かせない。炭酸マンガンのＭｎＣＯ３含有量が少ないと鋼心線が発熱しやすくなり棒焼けの原因となるとが判明した。
以下、本発明の水平すみ肉用溶接被覆アーク溶接棒について、被覆剤中における各成分の含有量の限定理由について詳細に説明する。
【００１６】
［炭酸マンガン：０．６〜４．０質量％］
被覆剤中の炭酸マンガンは、被覆剤の耐棒焼け性を向上する。炭酸マンガンが０．６質量％未満では、棒焼けが生じてアークが不安定になる。一方、４．０質量％を超えて添加すると、スラグ生成剤量が不足すると共にアーク電圧が高くなることから、ビードが広がらずビード形状が不良になる。
【００１７】
［炭酸マンガンの平均粒径：５〜４５μｍ］
炭酸マンガンの平均粒径は、溶接作業性と生産性に大きく影響する。炭酸マンガンの平均粒径が５μｍ未満であると、溶滴の離脱が悪くなってスパッタの発生量が多くなる。一方、４５μｍを超えると、アーク電圧が高くなって入熱量が多くなるので、溶接棒の溶融速度が早くなりアークが強く、ビード形状が不良になる。また被覆剤に締りが無くなり製造時の乾燥工程で被覆に割れが生じて被覆が脱落するようになる。
【００１８】
［炭酸マンガンのＭｎＣＯ３含有量：９０質量％以上］
炭酸マンガンの純度すなわちＭｎＣＯ３含有量が９０質量％未満であると、分解温度が高く、耐棒焼けの効果が十分ではない。一方、ＭｎＣＯ３含有量が９０質量％以上であると分解温度が１００℃以下となりＭｎＯが吸熱するため耐棒焼け性が良好となる。
【００１９】
［炭酸マンガン以外の金属炭酸塩の１種または２種以上の合計：２〜８質量％］
炭酸マンガン以外の金属炭酸塩は炭酸カルシウム、炭酸バリウム、マグネサイトなどを指し、アーク中で分解してＣＯ２ガスを発生して溶着金属を大気から遮断する。またアーク雰囲気中の水素分圧を下げるとともに分解時の吸熱による耐棒焼け性向上の効果がある。炭酸マンガン以外の金属炭酸塩の１種または２種以上の合計が２質量％未満であると、シールド効果が不足してブローホールが発生しやすくなるとともに、棒焼けが生じてアークが不安定になる。一方、８質量％を超えると、アークの吹きつけが弱くなりアークが不安定になる。
【００２０】
［ルチール：８〜１６質量％］
ルチールはスラグ生成剤およびスラグの粘性調整剤として不可欠な成分である。ルチールが８質量％未満では、スラグ生成量およびスラグの粘性が共に不十分になってスラグ被包性が低下しアンダーカットが生じやすくなる。一方、１６質量％を超えると、スラグ生成量およびスラグの粘性が高くなりスラグが溶融池に被りやすくなってビードの下脚が不揃いな２段ビードになる。
【００２１】
［珪砂：４〜１２質量％］
珪砂は、ルチールと同様にスラグ生成剤およびスラグの粘性調整剤として不可欠な成分である。珪砂が４質量％未満では、スラグ生成量およびスラグの粘性が共に不十分になってスラグ被包性が低下しアンダーカットを生じやすい。一方、１２質量％を超えると、スラグの粘性が高くなりスラグが溶融池に被りやすくなってビードの下脚が不揃いな２段ビードになる。
【００２２】
［マグネシアクリンカー：２〜８質量％］
マグネシアクリンカーは、スラグの剥離性を高める効果がある。マグネシアクリンカーが２質量％未満では、スラグ剥離性が不良になる。一方、８質量％を超えると、スラグが溶融池に被ってビード形状が凸状となりやすい。
【００２３】
［フェロマンガン：５〜１１質量％］
フェロマンガンは脱酸剤として作用し、ピットの発生を防止する働きがある。フェロマンガンが５質量％未満では、脱酸不足となりピットが発生しやすくなる。一方、１１質量％を超えると、溶接金属が脱酸過剰になってビードが広がらず凸ビードとなる。なお、フェロマンガンは、Ｃを０．５〜２．０質量％、Ｍｎを６０〜８０質量％含有するものであることが脱酸剤としての効果が優れるので好ましい。
【００２４】
［鉄粉：４０〜６０質量％］
鉄粉は、溶着金属量を増加し溶接能率を高めるのに重要な成分であると共に、水平すみ肉溶接用被覆アーク溶接棒として必要なビードの伸びを高める作用がある。鉄粉が４０質量％未満では、ビード形状が凸状となる。一方、６０質量％を超えると、被覆の絶縁性が低下してサイドアークが生じてアークが不安定となり、ビード形状も不良になる。
【００２５】
なお、前記被覆剤組成以外に、塗装剤としてマイカ、アルギン酸ソーダ等の１種以上を合計で４質量％以下、その他水ガラスとして珪酸ソーダ、珪酸カリウム等の固質成分を含むことができる。また、被覆剤の軟鋼心線への被覆率（溶接棒全質量に対する被覆剤の質量％）は２５〜３８質量％とする。
【実施例】
【００２６】
以下、本発明の効果を実施例により具体的に説明する。
表１に示す各種被覆剤成分の含有量を変化させた被覆剤を用いて、直径５．５ｍｍ、長さ９００ｍｍのＪＩＳ  Ｇ３５２３  ＳＷＹ１１の鋼心線に被覆率３１質量％で被覆剤を塗装後、乾燥して各種水平すみ肉溶接用被覆アーク溶接棒を試作した。
【００２７】
【表１】
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【００２８】
表１に示す溶接棒を用いて生産性、溶接作業性および耐棒焼け性を調査した。生産性の評価は、溶接棒を各１００ｋｇ製造し、塗装時または乾燥工程において被覆に疵、へこみ、割れがないものを良品とし、製造した全溶接棒に対する良品の割合を生産歩留とし、生産歩留が９５．０質量％以上であったものを良好とした。
【００２９】
溶接作業性の調査は、板厚１６ｍｍ、幅１００ｍｍ、長さ１０００ｍｍの無機系プライマ塗装鋼板をＴ型に組み立てた試験体を用いて、溶接電流２６０Ａ（ＡＣ）の溶接条件で水平すみ肉溶接し、アーク状態、スラグ剥離性およびビードの形状を調査した。
【００３０】
耐棒焼け性の評価は、前記試験体を用いて、溶接電流３２０Ａ（ＡＣ）の溶接条件で水平すみ肉溶接し溶接中に鋼心線が発熱して棒焼けが発生しないものを良好とした。
これらの結果を表２にまとめて示す。
【００３１】
【表２】
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【００３２】
表１および表２中、溶接棒Ｎｏ．１〜Ｎｏ．８は本発明例、溶接棒Ｎｏ．９〜Ｎｏ．１７は比較例である。本発明例である溶接棒Ｎｏ．１〜Ｎｏ．８は、被覆剤中の炭酸マンガンの平均粒径、炭酸マンガン中のＭｎＣＯ３の含有量および被覆剤への添加量が適正であり、金属炭酸塩の１種または２種以上の合計、ルチール、珪砂、マグネシアクリンカー、フェロマンガンおよび鉄粉の含有量が適量であるので生産性、耐棒焼け性に優れ、アーク状態、スラグ剥離性およびビード形状が良好であり、極めて満足な結果であった。なお、別途実施したＪＩＳ  Ｚ３２１１に準じた溶着金属試験においても、引張試験の引張強さは４９０ＭＰａ以上、衝撃試験の吸収エネルギーは試験温度０℃で４７Ｊ以上が得られた。
【００３３】
比較例中、溶接棒Ｎｏ．９は、炭酸マンガンの平均粒径が小さいので、スパッタ発生量が多かった。また、珪砂が多いので、ビードの下脚が不揃いな２段ビードであった。
溶接棒Ｎｏ．１０は、炭酸マンガンの平均粒径が大きいので、溶接棒製造時の歩留が低く、溶接時にアークが強くビード形状が不良であった。また、珪砂が少ないので、アンダーカットが生じた。
【００３４】
溶接棒Ｎｏ．１１は、炭酸マンガンのＭｎＣＯ３含有量が少ないので、棒焼けが生じてアークが不安定であった。また、ルチールが多いので、ビードの下脚が不揃いな２段ビードであった。
【００３５】
溶接棒Ｎｏ．１２は、炭酸マンガンが少ないので、棒焼けが生じてアークが不安定であった。また、マグネシアクリンカーが多いので、スラグが溶融地に被ってビード形状が凸状となった。
溶接棒Ｎｏ．１３は、炭酸マンガンが多いので、ビードに広がりがなくビード形状が不良であった。また、フェロマンガンが少ないので、ピットが生じた。
【００３６】
溶接棒Ｎｏ．１４は、金属炭酸塩が少ないので、棒焼けが生じてアークが不安定であった。また、鉄粉が少ないので、ビード形状が凸状になった。
溶接棒Ｎｏ．１５は、金属炭酸塩の炭酸カルシウム、炭酸バリウムおよびマグネサイトの合計が多いので、アークの吹きつけが弱くアークが不安定であった。またフェロマンガンが多いので凸ビードになった。
【００３７】
溶接棒Ｎｏ．１６は、ルチールが少ないので、スラグの被包性が悪くアンダーカットが生じた。また、マグネしアクリンカーが少ないので、スラグ剥離性が不良であった。
溶接棒Ｎｏ．１７は、鉄粉が多いので、サイドアークが生じてアークが不安定で、ビード形状も不良であった。