(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
常温で高伸縮性の樹脂製基材シートと、前記基材シートの表面に形成された、常温で高伸縮性の図柄インク層とを有し、前記図柄インク層が形成された面とは反対側の面における動摩擦係数が４．０以下の転写シートで、所定形状のキャビティが形成されたキャビ型の開口を覆うのに際し、前記反対側の面を前記キャビティに向けて前記キャビ型の開口形成面に被せた後、当該開口形成面に設けた開口面吸引路から吸引を行って前記転写シートを前記開口形成面に吸い付け、
次いで、押さえプレートを前記開口形成面に向けて前進させ、前記開口面吸引路からの吸引を停止しても前記転写シートが不所望に動かず、かつ、前記キャビティ内を減圧した際に前記転写シートが抵抗なく前記開口形成面を滑って前記キャビティの内面に貼り付くことができる隙間を前記開口形成面と前記押さえプレートとの間で確保し、
前記開口面吸引路からの吸引を停止した後、前記キャビティ内を減圧し、前記キャビ型の表面を滑らせつつ前記転写シートを吸い込んで前記キャビティの内面に密着させ、
前記転写シートが前記キャビティの内面に密着した状態でキャビ型を閉じ、然る後、前記キャビティ内に溶融樹脂を射出することを特徴とするインモールド成形方法。
【請求項２】
常温で高伸縮性の樹脂製基材シートと、前記基材シートの表面に形成された、常温で高伸縮性の図柄インク層とを有し、前記図柄インク層が形成された面とは反対側の面における動摩擦係数が４．０以下の転写シートで、所定形状のキャビティが形成されたキャビ型の開口を覆うのに際し、前記反対側の面を前記キャビティに向けて前記キャビ型の開口形成面に被せた後、当該開口形成面に設けた開口面吸引路から吸引を行って前記転写シートを前記開口形成面に吸い付け、
次いで、押さえプレートを前記開口形成面に向けて前進させ、前記開口面吸引路からの吸引を停止しても前記転写シートが不所望に動かず、かつ、前記キャビティ内を減圧した際に前記転写シートが抵抗なく前記開口形成面を滑って前記キャビティの内面に貼り付くことができる隙間を前記開口形成面と前記押さえプレートとの間で確保し、
前記開口面吸引路からの吸引を停止した後、凸部を有するコア型を前記キャビティ内に挿入していき、前記凸部の先端で前記転写シートを、前記キャビ型の表面を滑らせつつ伸長させて前記キャビティ内に押し込み、
前記キャビティ内を減圧し、前記キャビ型の表面をさらに滑らせつつ前記転写シートを吸い込んで前記キャビティの内面に密着させ、
前記転写シートが前記キャビティの内面に密着した状態でキャビ型を閉じ、然る後、前記キャビティ内に溶融樹脂を射出することを特徴とするインモールド成形方法。
【請求項３】
常温で高伸縮性の樹脂製基材シートと、前記基材シートの表面に形成された、常温で高伸縮性の図柄インク層とを有しているとともに、前記図柄インク層が形成された面とは反対側の面が高い滑動性を有しており、
前記基材シートは、常温において、２００％以上の伸長率と、６０％伸長時で４０％以下の弾性回復率とを有しており、
前記基材シートにおける、前記図柄インク層が形成された面とは反対側の面における動摩擦係数が４．０以下であり、かつ、
前記基材シートを構成する樹脂は、融点が１２０℃以上であることを特徴とする転写シート。
【請求項４】
請求項１または２の方法を用いて形成された樹脂成形品。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、自動車、飛行機、重機、クルーザー、住宅、家具、あるいは家電製品等に使用される内外装材製品全般のインモールド成形に用いられる加飾・転写用シートと方法とその製品に関する。
【背景技術】
【０００２】
あらかじめデザイン図柄が印刷された加飾・転写シート（ＰＥＴ原反）を射出成形機の雄雌金型で挟み込み、然る後、当該金型に溶融樹脂（プラスチック）を射出することにより、溶融樹脂の熱等により、印刷されたデザイン図柄を樹脂に転写させるインモールド成形が、自動車部品や家電部品等の樹脂成形品の加飾に広く用いられている。
【０００３】
一般に、樹脂成形品の加飾には、インモールド成形の他、塗装、印刷、真空転写、あるいは水圧転写等の工法があるが、インモールド成形によれば、成形後のリードタイムや二次加工時の品質不具合による歩留まり低下が無く、リードタイムの短縮化やトータル工程の歩留まりがコントロールできるといった利点がある。加えて、インモールド成形によれば、成形時にハードコートも可能であることから、近年では、携帯電話の筐体の製造にインモールド成形が採用されるケースが増加している。
【０００４】
かかるインモールド成形に使用される転写シートの基材フィルムとして、特開昭６４−４５６９９号公報、特開平３−２５３３１７号公報、および特開平３−２８８６９９号公報等においてポリエチレンテレフタレート二軸延伸フィルムが提案されており、また、特開平３−２８８７００号公報においてポリ塩化ビニル系フィルムを用いる方法が提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開昭６４−４５６９９号公報
【特許文献２】特開平３−２５３３１７号公報
【特許文献３】特開平３−２８８６９９号公報
【特許文献４】特開平３−２８８７００号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
このうち、ポリエチレンテレフタレート二軸延伸フィルムは、強度、耐熱性、表面平滑性、非汚染性等に優れた性質を有するため、インモールド成形に用いられる基材フィルムとして多用されているが、ポリエチレンテレフタレートは、周知の如く、延伸及び熱固定等によって高度に結晶化していることから破断伸びが小さく、樹脂成形品が深絞り度の高い複雑な形状（例えば、８Ｒ以下の角隅部を有する形状）になると、インモールド成形時に基材フィルムが破れて転写シートとしての機能を果たし得なくなるという問題を有していた。
【０００７】
一方、ポリ塩化ビニル系フィルムは可塑剤の添加によって破断伸びを大きくすることができ、深絞り度の高い複雑な形状でも比較的よく追随させることができるが、その反面、耐熱性に問題があるほか、可塑剤がブリードアウトして転写面を汚染するという致命的な問題があり、このフィルムも満足できるものでなかった。
【０００８】
また、一般に真空成形転写方法や成形同時転写方法においては、射出した溶融樹脂の熱によって転写シートに可塑性を持たせると同時に、射出圧によって当該転写シートを伸ばして金型面に沿わすようになっていることから、樹脂成形品における複雑な曲面やアンダーカットがある箇所では、転写シートに印刷された図柄の伸びが大きくなって見栄えが悪くなる（とりわけ、図柄に文字が含まれている場合）とともに、膜厚が薄くなって柄切れができる等、樹脂成形品（特に三次元成形体）の裏面まできれいに加飾できるものではなかった。
【０００９】
本発明は、かかる事情に鑑みなされたものであり、その目的とするところは深絞り度の高い樹脂成形品やアンダーカットを有する樹脂成形品を製造するにあたって、インモールド成形時にフィルムが破れたり、あるいは皺が発生したりすることなく、しかもデザイン図柄等の歪みの少ない美麗な外観を有する樹脂成形品を得るのに最適なインモールド成形の方法、これに用いられる転写シート、および当該方法で形成された樹脂成形品を提供する点にある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
請求項１に記載した発明は、複雑な形状のインモールド成形を行う方法に関し、
「常温で高伸縮性の樹脂製基材シート１２と、前記基材シート１２の表面に形成された、常温で高伸縮性の図柄インク層１４とを有し、前記図柄インク層１４が形成された面とは反対側の面における動摩擦係数が４．０以下の転写シート１０で、所定形状のキャビティ３２が形成されたキャビ型３０の開口４０を覆うのに際し、前記反対側の面を前記キャビティ３２に向けて前記キャビ型３０の開口形成面４１に被せた後、当該開口形成面４１に設けた開口面吸引路４２ｃから吸引を行って前記転写シート１０を前記開口形成面４１に吸い付け、
次いで、押さえプレート３４を前記開口形成面４１に向けて前進させ、前記開口面吸引路４２ｃからの吸引を停止しても前記転写シート１０が不所望に動かず、かつ、前記キャビティ３２内を減圧した際に前記転写シート１０が抵抗なく前記開口形成面４１を滑って前記キャビティ３２の内面に貼り付くことができる隙間を前記開口形成面４１と前記押さえプレート３４との間で確保し、
前記開口面吸引路４２ｃからの吸引を停止した後、前記キャビティ３２内を減圧し、前記キャビ型３０の表面を滑らせつつ前記転写シート１０を吸い込んで前記キャビティ３２の内面に密着させ、
前記転写シート１０が前記キャビティ３２の内面に密着した状態でキャビ型３０を閉じ、然る後、前記キャビティ３２内に溶融樹脂を射出する」ことを特徴とする。
【００１１】
この方法では、図柄インク層１４が形成された面とは反対の面、つまりキャビ型３０に対向する面を滑りやすくした基材シート１２を有する転写シート１０を、所定形状のキャビティ３２内に吸い込ませて当該キャビティ３２の内面に密着させた後で、キャビティ３２内に溶融樹脂を射出するようになっている。
【００１２】
さらに詳しく言えば、転写シート１０がキャビティ３２内に吸い込まれるとき、キャビティ３２が深く、深絞りであったとしても高い滑動性を有する反対の面がキャビティ３２の表面をなめらかに滑って転写シート１０がキャビティ３２内に滑り込む。そしてこの時点では転写シート１０は滑り込み状態で殆んど伸びることなくキャビティ３２内に滑り込み状態で引き込まれるので、転写シート１０に印刷された図柄インク層１４はそのままの図柄を保ったままキャビティ３２内の予定されていた箇所に位置することになる。
【００１３】
しかも、転写シート１０は常温において高伸縮性を有する材料であり、その表面には常温で高伸縮性の図柄インク層１４が形成されているので、キャビティ３２の表面形状が複雑で、仮にキャビティ３２の開口部や内面にアンダーカットＵＣ部分があったとしてもその高伸縮性によりその吸込圧（負圧）によって、広がっている部分はそれ即応して伸び、狭まっている部分は同様にそれ即応して縮み、該表面形状に追従してキャビティ３２の内面全体に密着する。この時、キャビティ３２の内面形状にもよるが、内面形状の凹凸やアンダーカットＵＣは通常、キャビティ３２の深さより浅いため、この時点の伸びは図柄を変形させるほどのものでなく、従ってこの密着した状態で樹脂を射出すれば変形することなくその図柄がそのまま樹脂成形品Ｚの表面に転写されることになる。
【００１４】
また、前述のように転写シート１０は、キャビティ３２の表面形状が複雑であったとしてもその吸込圧（負圧）によって該表面形状に追従して均等に伸びた状態でキャビティ３２の内面に密着するので、この状態でキャビティ３２内に射出すると、射出された溶融樹脂の熱は転写シート１０を介して直ちにキャビ型３０に伝導してしまい、溶融樹脂の射出圧や当該溶融樹脂の熱を用いて転写シートを伸ばす従来のインモールド成形時のように高温になるのを回避することができる。このため、転写シート１０を構成する基材シート１２および図柄インク層１４として耐熱性が劣るものであったとしても、常温で伸縮性の高い材料であれば使用することができる。
【００１５】
加えて本発明のインモールド成形では、前述のように転写シート１０を射出前に常温である程度均等に伸ばしてキャビティ３２の内面に密着させておくので、射出時の高温高圧が転写シート１０に加わっても転写シート１０が破れたり、あるいは皺が発生したりすることがなく、加えて、樹脂成形品Ｚにおける複雑な曲面における図柄の伸びが他の平坦な部分に比べて不所望に大きくなり、当該部分が歪んで違和感のある見栄えの悪いものになってしまうのを回避できる。
【００１６】
請求項２に記載した発明は、請求項１に記載したインモールド成形の方法を改良したものであり、
「常温で高伸縮性の樹脂製基材シート１２と、前記基材シート１２の表面に形成された、常温で高伸縮性の図柄インク層１４とを有し、前記図柄インク層１４が形成された面とは反対側の面における動摩擦係数が４．０以下の転写シート１０で、所定形状のキャビティ３２が形成されたキャビ型３０の開口４０を覆うのに際し、前記反対側の面を前記キャビティ３２に向けて前記キャビ型３０の開口形成面４１に被せた後、当該開口形成面４１に設けた開口面吸引路４２ｃから吸引を行って前記転写シート１０を前記開口形成面４１に吸い付け、
次いで、押さえプレート３４を前記開口形成面４１に向けて前進させ、前記開口面吸引路４２ｃからの吸引を停止しても前記転写シート１０が不所望に動かず、かつ、前記キャビティ３２内を減圧した際に前記転写シート１０が抵抗なく前記開口形成面４１を滑って前記キャビティ３２の内面に貼り付くことができる隙間を前記開口形成面４１と前記押さえプレート３４との間で確保し、
前記開口面吸引路４２ｃからの吸引を停止した後、凸部３７を有するコア型３６を前記キャビティ３２内に挿入していき、前記凸部３７の先端で前記転写シート１０を、前記キャビ型３０の表面を滑らせつつ伸長させて前記キャビティ３２内に押し込み、
前記キャビティ３２内を減圧し、前記キャビ型３０の表面をさらに滑らせつつ前記転写シート１０を吸い込んで前記キャビティ３２の内面に密着させ、
前記転写シート１０が前記キャビティ３２の内面に密着した状態でキャビ型３０を閉じ、然る後、前記キャビティ３２内に溶融樹脂を射出する」ことを特徴とする。
【００１７】
請求項２に記載した発明によれば、キャビティ３２内を減圧して転写シート１０を吸い込む前工程として、コア型３６の凸部３７の先端で転写シート１０をキャビティ３２内に押し込む工程が追加されており、コア型３６の凸部３７を用いて比較的ゆっくりと転写シート１０をキャビティ３２内に押し込んだ後で素早く吸い込むようになるので、キャビティ３２内を減圧していきなり転写シート１０を吸い込む場合に比べて、転写シート１０が破れたり、あるいは皺が発生するおそれをさらに小さくすることができるようになる。
【００１８】
請求項３に記載した発明は、
「常温で高伸縮性の樹脂製基材シート１２と、前記基材シート１２の表面に形成された、常温で高伸縮性の図柄インク層１４とを有しているとともに、前記図柄インク層１４が形成された面とは反対側の面が高い滑動性を有しており
前記基材シート１２は、常温において、２００％以上の伸長率と、６０％伸長時で４０％以下の弾性回復率とを有しており、
前記基材シート１２における、前記図柄インク層１４が形成された面とは反対側の面における動摩擦係数が４．０以下であり、かつ、
前記基材シート１２を構成する樹脂は、融点が１２０℃以上であることを特徴とする転写シート１０」である。
【００１９】
請求項３に記載した転写シート１０は、請求項１または２に記載されたインモールド成形の方法に直接使用することに適しているものである。
【００２０】
請求項４に記載した発明は、請求項１または２の方法を用いて形成された樹脂成形品Ｚである。
【００２１】
請求項１または２の方法を用いて形成された樹脂成形品Ｚは、転写シート１０が破れたり、あるいは皺が発生したりすることなく、しかもデザイン図柄等の歪みの少ない美麗な外観を有する点に特徴を有している。
【発明の効果】
【００２２】
本発明によれば、深絞り度の高い樹脂成形品やアンダーカットを有する樹脂成形品を製造するにあたって、インモールド成形時に転写シートが破れたり、あるいは皺が発生したりすることなく、しかもデザイン図柄等の歪みの少ない美麗な外観を有する樹脂成形品を得るのに最適なインモールド成形ができた。
【図面の簡単な説明】
【００２３】
【図１】本発明にかかる転写シートの断面図である。
【図２】本発明の転写シートにかかる他の実施例の断面図である。
【図３】本発明に用いられる射出成形用金型の断面図である。
【図４】射出成形の手順を示す断面図である。
【図５】射出成形の手順を示す断面図である。
【図６】射出成形の手順を示す断面図である。
【図７】射出成形の手順を示す断面図である。
【図８】射出成形の手順を示す断面図である。
【図９】射出成形の手順を示す断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００２４】
以下、本発明が適用された実施例について、図面を用いて説明する。最初に、本発明に係るインモールド成形に用いる転写シート１０の構成について説明した後、当該転写シート１０を用いてインモールド成形を行う手順について説明する。然る後、具体的な実施例を比較例とともに説明する。
【００２５】
本発明にかかる転写シート１０は、図１に示すように、基材シート１２と、図柄インク層１４と、必要に応じて設けられるプライマー層１６とで構成されている。
【００２６】
基材シート１２には、常温において、２００％以上の伸長率で、かつ、６０％伸長時で４０％以下の弾性回復率を有する材料が使用されており、例えば、常温でも伸縮性が高い軟質ポリオレフィンフィルム、ウレタンエラストマーフィルム、あるいは塩ビフィルムを挙げることができる。
【００２７】
また、基材シート１２における、図柄インク層１４が形成された面（図中下面）とは反対側の面（図中上面）は、滑り抵抗性が低く、具体的には、動摩擦係数（＝ＭＩＵ）が４．０以下になっている。ＭＩＵを４．０以下にするためには、例えば、金型と接する表面を、その中心線平均粗さが数ミクロンから数十ミクロン程度の微細な凹凸を形成し、材料同士の密着を防ぐことで摩擦力を低減できる。この方法は、特に粘着性のある塩ビ系シートやウレタン系シートに対して有効である。また、凹凸形成の具体例として、基材シート１２の製造時において、シリカ微粒子等の艶消し剤を少なくともその表面に添加する方法や当該表面に対して物理的にエンボス加工を施すことが考えられる。逆に、本発明に係るインモールド成形に用いる金型の表面に数ミクロンから数十ミクロン程度の微細な凹凸を作ることによって基材シート１２の滑りをよくすることも可能である。
【００２８】
さらに、後述するように、本実施例の転写シート１０を使用したインモールド成形では、転写シート１０を金型の表面に密着させた後で溶融樹脂を射出するようにしているので、溶融樹脂の熱は転写シート１０を介して直ちに金型に伝導してしまうことから、転写シード１０は従来ほど高温にならない。このため、基材シート１２を構成する樹脂には、射出時における溶融樹脂からの熱を受けても、転写シート１０の溶解や熱劣化を回避できることから、前述の伸縮性や耐屈曲性や耐引き裂き性に優れたものを基材シート１２の選択の第１に採用することができ、融点の低いもの（融点が１２０℃程度のもの）でも使用することができる。
【００２９】
文字を含む所望の図柄が描かれた図柄インク層１４は、熱可塑性ポリウレタン樹脂、熱可塑性アクリル樹脂、あるいは塩化ビニル・酢酸ビニル共重合樹脂等を単独またはポリマーブレンドしたものが好適に使用されるが、これらに特定されるものではない。
【００３０】
従来、インモールド成形に用いられるインクは、射出時に溶融樹脂から受ける熱による高温化に耐えるための耐熱性を上げるために、凝集力が高く、常温での伸縮性が低いものを選択せざるを得なかったことから、従来の方法に用いられる図柄インク層は、プレヒートしたり、あるいは射出時の溶融樹脂の熱で加熱したりして伸ばしていかざるを得なかった。しかしながら、本実施例では、図柄インク層１４を含む転写シート１０は、従来ほど高温にならないので、図柄インク層１４に対して、基材シート１２と同様、常温でも伸縮性が高い（その反面、耐熱性に劣る）ものを使用することができる。ただし、射出時の熱による温度上昇（１３０〜１５０℃）に耐える耐熱性を持った図柄インク層１４が必要である。
【００３１】
図柄インク層１４への図柄の印刷方法は、オフセット印刷、グラビア印刷、スクリーン印刷等の公知のどのような印刷方法を用いてもかまわない。なお、「図柄」とは、模様だけに限らず、文字や記号等も含む概念である。
【００３２】
プライマー層１６は、オレフィン系の下塗り材であり、樹脂成形品Ｚの材料としてＰＰ（ポリプロピレン）に代表されるオレフィン系結晶性高分子が使用される場合に設けられる。また、樹脂成形品Ｚの材料としてＡＢＳ樹脂に代表される非結晶性材料が使用される場合には、プライマー層１６を設ける必要はない。
【００３３】
なお、図２に示すように、基材シート１２と図柄インク層１４との間に離型層１８を設けてもよい。離型層１８を設けない場合は、樹脂成形品Ｚの表面を基材シート１２がラミネートした状態の物になり、離型層１８を設けた場合、射出成形後に基材シート１２を図柄インク層１４から剥離することにより、図柄インク層１４（およびプライマー層１６）の転写になる。
【００３４】
このような転写シート１０を用いてインモールド成形を行う射出成形機の射出成形用金型２８は、図３に示すように、大略、所定形状のキャビティ３２が形成されたキャビ型（雌型）３０と、押さえプレート３４と、コア型（雄型）３６とで構成されている。
【００３５】
キャビ型３０は、可動ダイプレートに取り付けられた、キャビティ３２（下記）の底部を形成する底部コア３９と複数のスライドコア３８を組み合わせることによって構成されている。底部コア３９と各スライドコア３８を組み合わせた状態でその内側に所定形状（すなわち、樹脂成形品の外部形状）のキャビティ３２が形成されるようになっており、その一方面（図中下面）には、コア型３６の凸部３７（後述）が挿入される開口４０が形成されている（当該面を「開口形成面４１」という）。
【００３６】
また、キャビ型３０を構成する各スライドコア３８および底部コア３９には、その一端がキャビティ３２形成面（すなわち、キャビ型３０の内側面）、あるいは開口形成面４１に開口しており、他端が図示しない吸引ポンプ等に接続された吸引路４２が形成されている。本実施例では、底部コア３９に形成され、その一端がキャビティ３２の底部に開口する底部吸引路４２ａと、各スライドコア３８に形成され、その一端がキャビティ３２の側部に開口する側部吸引路４２ｂ、およびその一端が開口形成面４１に開口する開口面吸引路４２ｃとが形成されている。
【００３７】
押さえプレート３４は、その中央部に、コア型３６の凸部３７が挿通されるコア型挿通孔４４が形成された板材であり、当該押さえプレート３４におけるキャビ型３０に向かう面３４ａが、当該キャビ型３０の開口形成面４１に対してぴったりと面で接することができるようになっている。
【００３８】
コア型３６は、固定ダイプレートに取り付けられ、キャビ型３０の開口４０を閉じる型閉面４６と、キャビティ３２内に挿設されて樹脂成形品Ｚの内側形状を規定する凸部３７とを有しており、図示実施例では、一端が凸部３７の先端に開口し、他端が図示しない溶融樹脂供給装置に接続された溶融樹脂射出路５０がコア型３６を図中上下に貫通するように形成されている。
【００３９】
次に、上述した転写シート１０および射出成形用金型２８を用いてインモールド成形（とりわけ、アンダーカットＵＣのある樹脂成形品Ｚのインモールド成形）を行う手順について説明する。
【００４０】
（ステップ１）
図４に示すように、上述の転写シート１０および射出成形用金型２８を用意し、当該転写シート１０における滑り抵抗性の低い面（図柄インク層１４が形成された面とは反対の面）をキャビ型３０に形成されたキャビティ３２に向け、当該キャビ型３０の開口４０を覆うようにして転写シート１０を開口形成面４１に被せた後、開口面吸引路４２ｃから吸引を行って転写シート１０を開口形成面４１に吸い付ける。
【００４１】
（ステップ２）
転写シート１０を開口形成面４１に吸い付けた状態で、押さえプレート３４を開口形成面４１に向けて前進させ、開口面吸引路４２ｃからの吸引を停止しても転写シート１０が不所望に動かず、かつ、後述するように底部吸引路４２ａおよび側部吸引路４２ｂからの吸引により転写シート１０が抵抗なく開口形成面４１を滑ってキャビティ３２の内面に貼り付くことができる程度の隙間（例えば、０．１ｍｍ〜０．２ｍｍ）を開口形成面４１との間で確保した状態で停止させる。
【００４２】
（ステップ３）
開口面吸引路４２ｃからの吸引を停止し、然る後、底部吸引路４２ａおよび側部吸引路４２ｂからの吸引を開始してキャビティ３２内を減圧し、開口形成面４１を滑らせつつ転写シート１０を吸い込んで当該キャビティ３２の内曲面に密着させる（図５を参照）。上述のように、転写シート１０における開口形成面４１側の面は、滑り抵抗性の低い面となっており、転写シート１０がキャビティ３２に引き込まれる際に開口形成面４１をなめらかに滑るので、当該転写シート１０の一部が破れたり、あるいは伸びたりして、図柄インク層１４に描かれた図柄が不所望に変形することがない。また、転写シート１０には、常温での伸縮性が高い基材シート１２および図柄インク層１４が使用されているので、前工程として転写シート１０の加熱軟化を行う必要がなく、上述のような吸着のみで、転写シート１０をキャビティ３２の内曲面に正確に沿わせて密着させることができる。
【００４３】
（ステップ４）
底部吸引路４２ａおよび側部吸引路４２ｂからの吸引による密着状態を維持しつつキャビ型３０を前進させ、当該キャビ型３０の凸部３７を開口４０からキャビティ３２内に挿入していき（図６を参照）、型閉面４６でキャビティ３２を型閉した後、溶融樹脂射出路５０を介して溶融樹脂をキャビティ３２内に射出する（図７を参照）。
【００４４】
このとき、２００℃近い温度の溶融樹脂が転写シート１０に接触するが、既に述べたように転写シート１０はキャビティ３２の内曲面に密着していることから、当該溶融樹脂の熱は転写シート１０から直ちにキャビ型３０（スライドコア３８および底部コア３９）に伝導・放熱され、転写シート１０の温度は１２０℃程度までしか上がらない。したがって、転写シート１０を構成する基材シート１２や図柄インク層１４に従来よりも耐熱温度の低い材料を使用しているにもかかわらず、溶融樹脂からの熱で転写シート１０が損傷を受けるのを回避できる。
【００４５】
（ステップ５）
溶融樹脂を射出した後、当該溶融樹脂を冷却固化する。冷却が終了した後、コア型３６、スライドコア３８、および押さえプレート３４を移動させて型開きを行い、樹脂成形品Ｚを取り出す（図８〜図９を参照）。然る後、必要に応じて、余分な転写シート１０を樹脂成形品Ｚからトリミングする。また、基材シート１２と図柄インク層１４との間に離型層１８が設けられている場合には、基材シート１２を図柄インク層１４から剥がすことによって、図柄インク層１４（およびプライマー層１６）のみを樹脂成形品Ｚの表面に転写させることができる。
【実施例】
【００４６】
以下、本発明にかかる実施例および比較例について説明するが、本発明は該実施例に限定されるものではない。
【実施例１】
【００４７】
［実施例１−１］
厚み１００μｍのポリオレフィンシート（オカモト（株）製「コンビニピュアソフティＰＰタイプ（多層  ＰＰ／ＥＶＡ／ＰＰ）」）に、ポリウレタン系グラビアインクを、乾燥膜厚が３μｍとなるようにグラビア輪転試験機を用いて塗布した。これを６０℃で５分間乾燥した後、さらにＰＰプライマー（日本ペイント（株）製「ＮＡＸＰＰプライマー」）を乾燥膜厚が５μｍとなるようにグラビア輪転試験機を用いて塗布し、最後に６０℃で５分間乾燥してインモールド成形に用いられる転写シート１０を得た。
【００４８】
得られた転写シート１０の伸長率（基材シート（ポリオレフィンシート）層１２、図柄（グラビア）インク層１４およびプライマー層１６を含めた３層の伸び率）は、常温（１０〜４０℃の範囲）で８００％以上であった。また、伸長率を変化させたときにおける弾性回復率は表１のとおりであった。
【表１】
0005667526.tif 000002
【００４９】
さらに、示差走査型熱量計（ＤＳＣ３１００；(株)マック・サイエンス社製, 昇温速度 ２℃／min）でポリオレフィンシート（オカモト（株）製「コンビニピュアソフティＰＰタイプ（多層  ＰＰ／ＥＶＡ／ＰＰ）」）のＤＳＣ測定を行った。なお、ＤＳＣ測定とは、試料の温度をゆっくりと上昇または下降させながら吸熱や発熱を測定する方法である。この結果、当該オレフィンシートは４５．３℃、７７．７℃、および１１９．３℃にガラス転移点を持ち、１２２．８℃に融点を持っていることがわかった。
【００５０】
図柄の伸びや変形を押さえるため、上述のように、本発明では転写シート１０をキャビ型３０の表面（開口形成面４１）上で滑らせ、キャビティ３２の内曲面に密着させる。そこで、開口形成面４１の滑りやすさをFRICTION  TESTER（カトーテック(株)社製；KES−SE）を用いて、試験材表面（転写シート１０における、図柄インク層１４が形成された面とは反対側の面）の平均摩擦係数、およびその変動を測定した。摩擦係数の測定には人間の指をシミュレートし、平滑な表面を有する0.5mm径のピアノ線を平面上に１０本並べた形状の接触子を用いている（接触子の荷重は50ｇｆ、送り速さは1.0mm/sec.）。
【００５１】
基材シート１２の表面特性を良く表していると考えられる特性値には、ＭＩＵ（平均摩擦係数）とＭＭＤ（摩擦係数の変動＝平均偏差）とがある。ＭＩＵの値が大きいほど、表面はざらざらして手指に引っかかり易くなり、ＭＭＤの値が小さいほど、ＭＩＵの値が一定になり、より滑らかであるといえる。本実施例における転写シート１０のＭＩＵは２．１８、ＭＭＤは１．１２であった。
【００５２】
［実施例１−２］
厚み７０μｍの塩ビシート（日本ウエーブロック（株）製「タフニール梨地クリヤ」）に、ポリウレタン系グラビアインクを、乾燥膜厚が３μｍとなるように、グラビア輪転試験機を用いて塗布し、６０℃で５分間乾燥、さらにPPプライマー（日本ペイント（株）製「NAXPPプライマー」）を５μｍとなるようにグラビア輪転試験機を用いて塗布した。これを６０℃で５分間乾燥して転写シート１０を得た。得られた転写シート１０の伸長率（基材シート（ポリオレフィンシート）層１２、図柄（グラビア）インク層１４およびプライマー層１６を含めた３層の伸び率）は、常温（１０〜４０℃の範囲）で２３６％であった。また、伸長率を変化させたときにおける弾性回復率は表２のとおりであった。
【表２】
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【００５３】
さらに、示差走査型熱量計（ＤＳＣ３１００；(株)マック・サイエンス社製, 昇温速度 ２℃／min）で塩ビシート（日本ウエーブロック（株）製「タフニール梨地クリヤ」）のＤＳＣ測定を行った。この塩ビシートは２２７．７℃の融点を持っていた。また、このシートのＭＩＵは２．７９、ＭＭＤは０．９０であった。
【実施例２】
【００５４】
［実施例２−１］
実施例１−１で作成した転写シート１０を用いた。樹脂成形品ＺはＵ字型をした猟銃の先台をモデルとし、図３に示すような射出成形用金型２８を作成した。この射出成形用金型２８を用いて以下の要領にてインモールド成形を行った。
（射出条件）
成形樹脂：プライムＰＰ  Ｇ-20％
射出温度：２２０℃   １次圧：１００ＭＰａ  保圧：５０ＭＰａ   射出速度：３０ｍｍ／ｓｅｃ．
（成形工程）
工程１：上述した本発明の転写シート１０を用い、転写シート１０における動摩擦係数が４．０以下の面がキャビティ３２に向かうように配置した後、開口面吸引路４２ｃから吸引し、キャビ型３０の開口形成面４１に転写シート１０を貼り付ける。次に、押さえプレート３４を転写シート１０の押さえ位置（転写シート１０が抵抗なく滑るように０．１〜０．２ｍｍの隙間を開口形成面４１との間に確保した位置）に移動させる。
工程２：開口面吸引路４２ｃを閉じると同時に底部吸引路４２ａおよび側部吸引路４２ｂを通してキャビティ３２内の空気を抜き、転写シート１０をキャビティ３２内に引き込んでキャビティ３２の内曲面に密着させる。
工程３：押さえプレート３４を開口形成面４１に密着させた後、キャビ型３０を閉じ、底部吸引路４２ａおよび側部吸引路４２ｂを介して転写シート１０の吸引を続けた状態で、射出成形する。
工程４：冷却終了後、底部吸引路４２ａおよび側部吸引路４２ｂを閉じ、キャビ型３０を後退させる。また、押さえプレート３４も元の位置に戻す。
工程５：各スライドコア３８を左右に開いて樹脂成形品Ｚを取り出す。基材シート１２と図柄インク層１４との間に離型層１８が設けられた転写シート１０を使用している場合には、基材シート１２を剥がしてプライマー層１６および図柄インク層１４のみを転写させ、インモールド成形が完了する。
【００５５】
取り出した樹脂成形品Ｚは、ウエルドやフィルムの破れができることなく、アンダーカットＵＣのある裏面まで綺麗に柄伸びなく転写できていた。
【００５６】
［実施例２−２］
実施例１−２で作成した転写シート１０を使用し、金型および射出条件は実施例２−１と同様とした上で、下記の工程で成形を行った。
（成形工程）
工程１：上述した本発明の転写シート１０を用い、転写シート１０における動摩擦係数が４．０以下の面がキャビティ３２に向かうように配置した後、開口面吸引路４２ｃから吸引し、キャビ型３０の開口形成面４１に転写シート１０を貼り付ける。次に、押さえプレート３４を転写シート１０の押さえ位置（転写シート１０が抵抗なく滑るように０．１〜０．２ｍｍの隙間を開口形成面４１との間に確保した位置）に移動させる。
工程２：開口面吸引路４２ｃを閉じると同時に、キャビ型３０を前進させ、コア型３６の凸部３７で転写シート１０を押し込んで、開口形成面４１を滑らせつつ転写シート１０をキャビティ３２内に弾性的に伸長させる。
工程３：底部吸引路４２ａおよび側部吸引路４２ｂを通してキャビティ３２内の空気を抜き、転写シート１０をキャビティ３２内に引き込んでキャビティ３２の内曲面に密着させる。
工程４：押さえプレート３４を開口形成面４１に密着させ、キャビ型３０を完全に閉じる。
工程５：底部吸引路４２ａおよび側部吸引路４２ｂを介して転写シート１０の吸引を続けた状態で、射出成形する。
工程６：冷却終了後、底部吸引路４２ａおよび側部吸引路４２ｂを閉じ、キャビ型３０を後退させる。また、押さえプレート３４も元の位置に戻す。
工程７：各スライドコア３８を左右に開いて樹脂成形品Ｚを取り出す。基材シート１２と図柄インク層１４との間に離型層１８が設けられた転写シート１０を使用している場合、基材シート１２を剥がしてプライマー層１６および図柄インク層１４のみを転写させ、インモールド成形が完了する。
【００５７】
取り出した樹脂成形品Ｚは、ウエルドやフィルムの破れができることなく、アンダーカットＵＣのある裏面まで綺麗に転写できていた。さらに深絞り部分やアンダーカットＵＣ部分における格子模様についても、柄伸びや変形が少ない状態で成形転写できていた。
【００５８】
［比較例１−１］
厚み５０μｍのウレタンエラストマーシート（大倉工業（株）製「Hai−Fas」）に、ポリウレタン系グラビアインクを、乾燥膜厚が３μｍとなるようにグラビア輪転試験機を用いて塗布した。これを６０℃で５分間乾燥した後、さらにＰＰプライマー（日本ペイント（株）製「NAXPPプライマー」）を乾燥膜厚が５μｍとなるようにグラビア輪転試験機を用いて塗布し、６０℃で５分間乾燥して転写シートを得た。
【００５９】
得られた転写シートの伸長率（基材シート（ウレタンエラストマーシート）層、図柄（グラビア）インク層およびプライマー層を含めた３層の伸び率）は、常温（１０〜４０℃の範囲）で５２６％であった。また、伸長率を変化させたときにおける弾性回復率は表３のとおりであった。
【表３】
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【００６０】
さらに、示差走査型熱量計（ＤＳＣ３１００；(株)マック・サイエンス社製, 昇温速度 ２℃／min）でウレタンエラストマーシートのＤＳＣ測定を行った。この転写シートは１４．７℃、２３．９℃、３４．２℃、および４８．６℃のガラス転移点を持ち、１０５．７℃に融点を持っていた。また、この転写シートのＭＩＵは３．５２、ＭＭＤは０．８３であった。
【００６１】
［比較例２−１］
比較例１−１で作成した転写シートを用いた。樹脂成形品はＵ字型をした猟銃の先台をモデルとし、図２に示すような射出成形用金型２８を作成した。この射出成形用金型２８を用いて実施例２−１に示した要領にてインモールド成形を行った。
【００６２】
本比較例による成形品は、ＰＬ（パーティングライン）部（本実施例では、キャビ型３０とコア型３６とで転写シートを挟む面）を中心に転写シートが破断したり、ウエルド、皺が発生するなど、耐熱性に問題があると思われる欠点が発生した。
【００６３】
［比較例１−２］
厚み１２５μｍのポリエステル系シート（東洋紡（株）製「ソフトシャイン」）に、ポリウレタン系グラビアインクを、乾燥膜厚が３μｍとなるようにグラビア輪転試験機を用いて塗布した。これを６０℃で５分間乾燥した後、さらにＰＰプライマー（日本ペイント（株）製「NAXPPプライマー」）を乾燥膜厚が５μｍとなるようにグラビア輪転試験機を用いて塗布し、然る後、６０℃で５分間乾燥して転写シートを得た。得られた転写シートの伸長率（基材シート（ポリエステル系シート）層、図柄（グラビア）インク層およびプライマー層を含めた３層の伸び率）は、常温（１０〜４０℃の範囲）で１００％であった。また、伸長率を変化させたときにおける弾性回復率は表４のとおりであった。
【表４】
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【００６４】
さらに、示差走査型熱量計（ＤＳＣ３１００；(株)マック・サイエンス社製, 昇温速度 ２℃／min）でポリエステル系シートのＤＳＣ測定を行った。このシートは、２２２．７℃に融点を持っていた。
【００６５】
［比較例２−２］
比較例１−２で作成した転写シートを用いた。成形品はＵ字型をした猟銃の先台をモデルとし、図３に示すような射出成形用金型２８を作成した。この射出成形用金型２８を用いて実施例２−１に示した要領にてインモールド成形を行ったが、型締め時に、転写シートが金型に巻き込まれてしまい、硬すぎて伸びが悪く、金型破損のおそれが有り成形不可能であった。
【００６６】
［比較例１−３］
厚み７０μｍの塩ビシート（日本ウエーブロック（株）製「タフニールクリヤ」）に、ポリウレタン系グラビアインクを、乾燥膜厚が３μｍとなるようにグラビア輪転試験機を用いて塗布した。これを６０℃で５分間乾燥し、さらにＰＰプライマー（日本ペイント（株）製「NAXPPプライマー」）を乾燥膜厚が５μｍとなるようにグラビア輪転試験機を用いて塗布し、然る後、６０℃で５分間乾燥して転写シートを得た。得られた転写シートの伸長率（基材シート（ポリオレフィンシート）層、図柄（グラビア）インク層およびプライマー層を含めた３層の伸び率）は、常温（１０〜４０℃の範囲）で３２０％であった。また、伸長率を変化させたときにおける弾性回復率は表５のとおりであった。
【表５】
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【００６７】
さらに、示差走査型熱量計（DSC 3100；(株)マック・サイエンス社製, 昇温速度 ２℃／min）で塩ビシート（日本ウエーブロック（株）製「タフニールクリヤ」）のＤＳＣ測定を行った。この塩ビシートは２３３．５℃の融点を持っていた。また、この塩ビシートのＭＩＵは６．４６、ＭＭＤは１．５８であった。
【００６８】
［比較例２−３］
比較例１−２で作成したインモールド転写用シートを用いた。成形品はＵ字型をした猟銃の先台をモデルとし、図３に示すような射出成形用金型２８を作成した。この射出成形用金型２８を用いて実施例２−１に示した要領にてインモールド成形を行った。
【００６９】
しかしながら、使用した転写シートは滑り性が非常に悪く、キャビティ３２のエッジから部分的に伸長してしまい、キャビティ３２の内曲面に追従することができなかったことから、射出成形した時に転写シートが破れてしまい成形品を得ることができなかった。
【符号の説明】
【００７０】
１０…転写シート
１２…基材シート
１４…図柄インク層
１６…プライマー層
１８…離型層
２８…射出成形用金型
３０…キャビ型（雌型）
３２…キャビティ
３４…押さえプレート
３６…コア型（雄型）
３７…（コア型の）凸部
３８…スライドコア
３９…底部コア
４０…開口
４１…開口形成面
４２…吸引路
４２ａ…底部吸引路
４２ｂ…側部吸引路
４２ｃ…開口面吸引路
４４…コア型挿通孔
４６…型閉面
５０…溶融樹脂射出路
Ｚ  …樹脂成形品
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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