(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｃ：０．０４〜０．３０％(質量％の意味、以下同じ)、Ｓｉ：０．０５〜１．０％、Ｍｎ：０．１〜２．０％、Ｐ：０．０１０〜０．０４０％、Ｓ：０．０１１〜０．０２５％、Ａｌ：０．０１０〜０．１０％、Ｃｕ：０．１０〜１．０％、Ｃｒ：０．０１〜０．３％、およびＮ：０．００３０〜０．０１０％を夫々含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなり、且つＳの含有量［Ｓ］とＮの含有量［Ｎ］の比（［Ｓ］／［Ｎ］）が１．５０〜６．０であることを特徴とする耐食性に優れた船舶用鋼材。
【請求項２】
更に、Ｃｏ：２．０％以下（０％を含まない）および／またはＮｉ：２．０％以下（０％を含まない）を含有するものである請求項１に記載の船舶用鋼材。
【請求項３】
更に、Ｍｇ：０．００５％以下（０％を含まない）および／またはＣａ：０．００５％以下（０％を含まない）を含有するものである請求項１または２に記載の船舶用鋼材。
【請求項４】
更に、Ｔｉ：０．１％以下（０％を含まない）、Ｚｒ：０．１％以下（０％を含まない）およびＨｆ：０．１％以下（０％を含まない）よりなる群から選ばれる１種以上を含有するものである請求項１〜３のいずれかに記載の船舶用鋼材。
【請求項５】
更に、Ｍｏ：０．５％以下（０％を含まない）および／またはＷ：０．５％以下（０％を含まない）を含有するものである請求項１〜４のいずれかに記載の船舶用鋼材。
【請求項６】
更に、Ｂ：０．００５％以下（０％を含まない）およびＶ：０．１％以下（０％を含まない）よりなる群から選ばれる１種以上を含有するものである請求項１〜５のいずれかに記載の船舶用鋼材。
【請求項７】
請求項１〜６のいずれかに記載の鋼材を用いて構成される船舶タンク。
【請求項８】
請求項１〜６のいずれかに記載の鋼材を用いて構成されるタンカー原油タンク上甲板。
【請求項９】
請求項１〜６のいずれかに記載の鋼材を用いて構成されるタンカー原油タンク気相部。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、原油タンカー、コンテナ船、ＬＮＧ船、バラ積み船、貨物船、客船、雑貨船、軍艦等の船舶において、主要な構造部材として用いられる船舶用鋼材に関するものであり、特にバラストタンク等の高温多湿で塩分の多い環境下や、原油タンク内等のＳＯ2，ＳＯ3等の腐食性ガスや油分を含む環境下において、優れた耐食性を発揮する船舶用鋼材に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
各種船舶において主要な構造部材として用いられている鋼材は、海水による塩分や高温多湿の雰囲気、原油中に含まれる水分の他、腐食性ガス成分等により厳しい腐食環境に晒されることになる。例えば、船舶が不安定になることを防ぐために海水を積載するためのバラストタンクでは、高温多湿と高塩分による鋼材腐食が著しくなり、船舶の安全性確保と長寿命化のために防食方法の適用が必要不可欠である。
【０００３】
船舶の防食方法としては、塗装（防食塗装）と電気防食（犠牲防食）による方法が一般的であり、或は両者の方法を併用することもある。上記バラストタンクの防食方法としては、エポキシ樹脂系塗料による塗装と併用して、鋼材よりも卑な金属である亜鉛を鋼材と短絡するように設置する電気防食が採用されることが多い。また、タンカーの原油タンク内は硫化水素や硫黄酸化物（ＳＯｘ）などによる腐食が顕著であり、エポキシ樹脂系塗料による塗装が施されて防食されるのが一般的である。
【０００４】
防食塗装は、船舶で一般的に採用されている防食手段であるが、外的要因や経年劣化などによって、塗膜に疵がついたり、塗装が剥離してしまったりして防食性能が維持できない場合があり、その検査および補修のためのメンテナンスが必要となる。特に、バラストタンクや原油タンク等のように、甲板裏面での塗装の検査や補修には、タンク内で足場を組む必要がある場所も多く、メンテナンスに要する時間と費用が多大になるという問題がある。
【０００５】
一方、亜鉛等の犠牲陽極や外部電極による電気防食を適用する場合には、海水等の電解質水溶液に浸漬された状態で電気回路を形成する必要があるが、電解質水溶液に浸漬されないタンク内の気相部（空隙部）においては、電気防食効果が十分に発揮されないという問題がある。
【０００６】
船舶の安全性向上や長寿命化を図るために、これまでよりも更に効果的な防食手段が要求されるようになっている。こうしたことから、鋼材の化学成分を調整することによって、鋼材自体の耐食性を向上させる技術も提案されている。例えば特許文献１には、鋼材の表面に、金属亜鉛分３０質量％以上を含有する無機ジンクリッチプライマー層を形成する表面処理と、電気防食を併用することを前提とし、下地鋼材の化学成分を調整する技術について開示されている。また、特許文献２には、化学成分組成を厳密に規定すると共に、各元素が所定の関係を満足する様に制御した技術が開示されている。これらの技術によって、従来の防食手段よりも優れた耐食性を確保できたといえる。
【０００７】
しかしながら、バラストタンクや原油タンク等の甲板裏面の様に、厳しい腐食環境下では、依然として十分な耐食性が発揮できているとはいえず、更なる耐食性の向上が望まれているのが実情である。また、上記各技術では、耐食性向上元素としてＳｂまたはＳｎ等を含み得ることが記載されているが、これらの元素は環境負荷の面から推奨されないものである。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開２００８−１４４２０４号公報
【特許文献２】特開２０１０−２２２７０１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
本発明は上記の様な事情に着目してなされたものであって、その目的は、厳しい腐食環境下において、優れた長期耐食性を示す船舶用鋼材、およびこのような船舶用鋼材を用いて構成した各種構造物を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記目的を達成することのできた本発明の船舶用鋼材とは、Ｃ：０．０４〜０．３０％(質量％の意味、以下同じ)、Ｓｉ：０．０５〜１．０％、Ｍｎ：０．１〜２．０％、Ｐ：０．０１０〜０．０４０％、Ｓ：０．０１１〜０．０２５％、Ａｌ：０．０１０〜０．１０％、Ｃｕ：０．１０〜１．０％、Ｃｒ：０．０１〜０．３％、およびＮ：０．００３０〜０．０１０％を夫々含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなり、且つＳの含有量［Ｓ］とＮの含有量［Ｎ］の比（［Ｓ］／［Ｎ］）が１．５０〜６．０である点に要旨を有するものである。
【００１１】
本発明の船舶用鋼材においては、必要によって、更に、（ａ）Ｃｏ：２．０％以下（０％を含まない）および／またはＮｉ：２．０％以下（０％を含まない）、（ｂ）Ｍｇ：０．００５％以下（０％を含まない）および／またはＣａ：０．００５％以下（０％を含まない）、（ｃ）Ｔｉ：０．１％以下（０％を含まない）、Ｚｒ：０．１％以下（０％を含まない）およびＨｆ：０．１％以下（０％を含まない）よりなる群から選ばれる１種以上、（ｄ）Ｍｏ：０．５％以下（０％を含まない）および／またはＷ：０．５％以下（０％を含まない）、（ｅ）Ｂ：０．００５％以下（０％を含まない）、Ｖ：０．１％以下（０％を含まない）およびＮｂ：０．１％以下（０％を含まない）よりなる群から選ばれる１種以上、等を含有させることも有効であり、これらを含有させることによって成分の種類に応じて船舶用鋼材の特性が更に改善される。
【００１２】
上記のような船舶用鋼材を用いて構成することによって、優れた耐食性を発揮する船舶タンク、タンカー原油タンク上甲板、タンカー原油タンクの気相部等の各種構造物が得られる。
【発明の効果】
【００１３】
本発明においては、化学成分組成を厳密に規定すると共に、ＳとＮの含有量の比（［Ｓ］／［Ｎ］）の値を適正な範囲に制御することによって、厳しい腐食環境下でも優れた耐食性を示し、長時間に亘って良好な耐食性を確保できる船舶用鋼材が実現できる。こうした船舶用鋼材は、船舶タンク、タンカー原油タンク上甲板、タンカー原油タンクの気相部等の構造物の素材として極めて有用である。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】耐食性試験に用いた塗装試験片の外観形状を示す説明図である。
【図２】耐食性試験に用いた裸試験片の外観形状を示す説明図である。
【図３】塗膜膨れ幅測定方法を示す概略説明図である。
【図４】原油タンク内気相部を模擬した試験装置を示す概略説明図である。
【図５】タンカーの断面を模式的に示した説明図である。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
本発明者らは、前記課題を解決するために鋭意研究を重ねた。その結果、Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐ，Ｓ，Ａｌ，Ｃｕ，Ｃｒ，Ｎ等の元素を厳密に調整すると共に、ＳとＮの含有量の比（［Ｓ］／［Ｎ］）の値を１．５０〜６．０の範囲に制御すれば、耐食性に優れた船舶用鋼材が得られることを見出し、本発明を完成した。また、本発明の鋼材によれば、環境負荷の面から推奨されないＳｂやＳｎ等の特殊な添加元素を用いなくても良いという利点もある。
【００１６】
腐食環境においては、腐食生成物として酸化鉄やオキシ水酸化鉄等のいわゆる鉄錆が鋼材表面に形成され、これら腐食生成物による保護性が耐食性を発揮させることは従来から良く知られている。本発明者らは、バラストタンクや原油タンク内等の気相部腐食環境での腐食メカニズムと、鋼材の耐食性との関係について検討した。
【００１７】
その結果、上記のような気相部の腐食環境では、鉄錆以外の腐食生成物も鋼材の耐食性を発揮することを明らかにした。具体的には、化学成分組成を適切に調整した鋼材においては、ＣｕおよびＣｒを含む複合硫化物が、沈殿によって化合物皮膜として鋼材表面に形成され、この皮膜の存在が鋼材の腐食反応を大きく抑制させることが判明した。
【００１８】
耐食性発現に作用する複合硫化物は、Ｃｕの硫化物であるＣｕ2ＳとＣｕＳ、およびＣｒの硫化物であるＣｒ2Ｓ3が複合的に生成して形成されたものであり、この複合硫化物は鋼材中に含有させたＣｕ，ＣｒおよびＳに起因して生成するものである。ＣｕおよびＣｒを含む複合硫化物は、鋼中のＰによる化合物を安定化させる作用、および鋼中のＮによる化合物の生成を触媒する作用等によって、有効に生成されるものである。従って、鋼材の腐食抑制に効果的な複合硫化物を生成させるためには、Ｃｕ，ＣｒおよびＳの含有量だけでなく、通常では不可避的不純物として捉えられるＰ，Ｎの含有量、およびＳとＮの含有量の比（［Ｓ］／［Ｎ］）の値も適切に調整する必要がある。
【００１９】
[Ｓの含有量［Ｓ］とＮの含有量［Ｎ］の比（［Ｓ］／［Ｎ］）の値:１．５０〜６．０]
上記複合硫化物による腐食性向上効果を有効に発揮させるためには、ＳとＮの含有量（単位：質量％）の比（［Ｓ］／［Ｎ］）の値を適切に調整する必要がある。この比（［Ｓ］／［Ｎ］）の値が、１．５０未満であると、硫化物生成反応に対するＮの触媒作用（化合物生成触媒作用）が不十分となって、耐食性向上効果が発揮され難くなる。また、比（［Ｓ］／［Ｎ］）の値が、６．０を超えると、Ｓの含有量が少なくなって、複合硫化物生成反応が進み難く、十分な耐食性が発揮されない。このような理由から、比（［Ｓ］／［Ｎ］）の値は１．５０〜６．０の範囲とする必要がある。尚、比（［Ｓ］／［Ｎ］）の値の好ましい下限は１．６（より好ましくは１．８以上）、好ましい上限は５．９（より好ましくは５．５以下）である。
【００２０】
本発明の鋼材では、その鋼材としての基本的特性（機械的特性や溶接性）および耐食性を満足させるために、Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐ，Ｓ，Ａｌ，Ｃｕ，Ｃｒ，Ｎ等の成分を適切に調整する必要がある。これらの成分の範囲限定理由は、次の通りである。
【００２１】
［Ｃ：０．０４〜０．３０％］
Ｃは、鋼材の強度確保のために必要な基本的添加元素である。こうした効果を発揮させるためには、０．０４％以上含有させる必要がある。しかし、Ｃを過剰に含有させると、耐食性が劣化することに加えて、靱性も劣化する。このようなＣの悪影響を避けるためには、Ｃ含有量は０．３０％以下とする必要がある。尚、Ｃ含有量の好ましい下限は０．０４５％であり、より好ましくは０．０５％以上とするのが良い。また、Ｃ含有量の好ましい上限は０．２９％であり、より好ましくは０．２８％以下とするのが良い。
【００２２】
［Ｓｉ：０．０５〜１．０％］
Ｓｉは、脱酸と強度確保のために必要な元素であり、０．０５％に満たないと構造部材として要求される最低強度を確保できない。しかし、１．０％を超えてＳｉを過剰に含有させると、溶接性が劣化する。尚、Ｓｉ含有量の好ましい下限は０．０８％であり、より好ましくは０．１０％以上とするのが良い。また、Ｓｉ含有量の好ましい上限は０．９５％であり、より好ましくは０．９０％以下とするのが良い。
【００２３】
［Ｍｎ：０．１〜２．０％］
Ｍｎは、Ｓｉと同様に、脱酸と強度確保のために必要な元素であり、０．１％に満たないと構造部材として要求される最低強度を確保できない。しかし、２．０％を超えて過剰に含有させると靭性が劣化する。尚、Ｍｎ含有量の好ましい下限は０．１５％であり、より好ましくは０．２０％以上とするのが良い。またＭｎ含有量の好ましい上限は１．９％であり、より好ましくは１．８％以下とするのが良い。
【００２４】
［Ｐ：０．０１０〜０．０４０％］
Ｐは、腐食環境において溶解した場合に、リン酸塩を生成してＣｕおよびＣｒを含む複合硫化物を安定化させる作用があるため、本発明の鋼材において必要不可欠な添加元素である。このような効果は、特に薄い水膜形成による腐食が進行する気相部腐食環境において大きなものとなる。こうした効果を発揮させるためには、Ｐは０．０１０％以上含有させる必要がある。しかし、Ｐを過剰に含有させると靭性や溶接性が劣化するので、０．０４０％までとする。尚、Ｐ含有量の好ましい下限は０．０１１％であり、より好ましくは０．０１２％以上とするのが良い。またＰ含有量の好ましい上限は０．０３８％であり、より好ましくは０．０３５％以下とするのが良い。
【００２５】
［Ｓ：０．０１１〜０．０２５％］
Ｓは、腐食環境において溶解した後に、同じく溶解したＣｕおよびＣｒとともに、鋼材表面に皮膜（沈殿によって形成される皮膜）を生成して腐食溶解反応（腐食による溶解反応）を低減する作用があり、耐食性向上に必要な元素である。このような効果は、特に薄い水膜形成による腐食が進行する気相部腐食環境において大きなものとなる。こうした効果を発揮させるためには、Ｓは０．０１１％以上含有させる必要がある。但し、ＳもＰと同様に、過剰に含有させると鋼材の靭性や溶接性が劣化するので、許容される含有量は０．０２５％までとする。尚、Ｓ含有量の好ましい下限は０．０１２％であり、より好ましくは０．０１３％以上とすることが推奨される。またＳ含有量の好ましい上限は０．０２４％であり、より好ましくは０．０２３％以下とするのが良い。
【００２６】
［Ａｌ：０．０１０〜０．１０％］
Ａｌは、腐食環境において溶解した場合に、安定なＡｌ酸化物となって鋼材表面に皮膜を形成して腐食溶解反応を低減する作用があり、耐食性向上に必要な元素である。また、ＡｌもＳｉ、Ｍｎと同様に、脱酸および強度確保のためにも必要な元素である。これらの効果を発揮させるためには、Ａｌは０．０１０％以上含有させる必要がある。しかし、Ａｌを過剰に含有させると溶接性を害するので、０．１０％までとする。尚、Ａｌ含有量の好ましい下限は０．０１１％であり、より好ましくは０．０１２％以上である。またＡｌ含有量の好ましい上限は０．０９５％であり、より好ましくは０．０９０％以下とするのが良い。
【００２７】
［Ｃｕ：０．１０〜１．０％］
Ｃｕは、腐食環境において溶解した後に、同じく溶解したＳ，Ｃｒと共に鋼材表面に緻密な皮膜（沈殿によって形成される皮膜）を形成して、腐食反応を低減させる作用があり、耐食性向上に必要な元素である。このような効果を発揮させるためには、Ｃｕは０．１０％以上含有させる必要がある。しかし、Ｃｕを過剰に含有させると、鋼材の溶接性や熱間加工性を劣化させるので、１．０％までとする必要がある。尚、Ｃｕ含有量の好ましい下限は０．１１％であり、より好ましくは０．１２％以上である。またＣｕ含有量の好ましい上限は０．９５％であり、より好ましくは０．９０％以下とするのが良い。
【００２８】
［Ｃｒ：０．０１〜０．３％］
Ｃｒは、腐食環境において溶解した後に、同じく溶解したＳ，Ｃｕと共に鋼材表面に緻密な皮膜（沈殿によって形成される皮膜）を形成して、腐食反応を低減させる作用があり、耐食性向上に必要な元素である。このような効果を発揮させるためには、Ｃｒは０．０１％以上含有させる必要がある。しかし、Ｃｒを過剰に含有させると、腐食先端のｐＨ低下を招いてかえって耐食性を劣化させることに加えて、溶接性や熱間加工性が劣化することから、０．３％までとする必要がある。尚、Ｃｒ含有量の好ましい下限は０．０２％であり、より好ましくは０．０３％以上である。またＣｒ含有量の好ましい上限は０．２８％であり、より好ましくは０．２６％以下とするのが良い。
【００２９】
［Ｎ：０．００３０〜０．０１０％］
Ｎは、ＣｕおよびＣｒを含む複合硫化物（沈殿によって形成される皮膜）を安定に生成させるために、その含有量を調整する必要がある。Ｎは、ＣｕおよびＣｒを含む複合硫化物の生成に対して触媒的に作用すると考えられる。このような効果を発揮させるためには、Ｎは０．００３０％以上含有させる必要がある。しかし、Ｎを過剰に含有させると、固溶Ｎが増加し、鋼材の延性や靭性に悪影響を及ぼすために、その上限０．０１０％とする必要がある。尚、Ｎ含有量の好ましい下限は０．００３３％であり、より好ましくは０．００３５％以上である。またＮ含有量の好ましい上限は０．００９５％であり、より好ましくは０．００９０％以下とするのが良い。
【００３０】
本発明の船舶用鋼材における基本成分は上記の通りであり、残部は鉄および不可避的不純物からなるものである。不可避不純物としては、例えばＯ，Ｈ等が挙げられ、これらの元素は鋼材の特性を害さない程度で含有しても良い。但し、これらの不可避的不純物は、好ましくはその合計で０．１％以下（より好ましくは０．０９％以下）に抑えることによって、本発明における耐食性発現効果を極大化させることができる。
【００３１】
また、本発明の船舶用鋼材には、上記成分の他に必要によって、更に、（ａ）Ｃｏ：２．０％以下（０％を含まない）および／またはＮｉ：２．０％以下（０％を含まない）、（ｂ）Ｍｇ：０．００５％以下（０％を含まない）および／またはＣａ：０．００５％以下（０％を含まない）、（ｃ）Ｔｉ：０．１％以下（０％を含まない）、Ｚｒ：０．１％以下（０％を含まない）およびＨｆ：０．１％以下（０％を含まない）よりなる群から選ばれる１種以上、（ｄ）Ｍｏ：０．５％以下（０％を含まない）および／またはＷ：０．５％以下（０％を含まない）、（ｅ）Ｂ：０．００５％以下（０％を含まない）、Ｖ：０．１％以下（０％を含まない）およびＮｂ：０．１％以下（０％を含まない）よりなる群から選ばれる１種以上、等を含有させることも有効であり、含有させる成分に応じて船舶用鋼材の特性が更に改善される。
【００３２】
［Ｃｏ：２．０％以下（０％を含まない）および／またはＮｉ：２．０％以下（０％を含まない）］
ＣｏとＮｉは、錆皮膜による保護効果を高めて耐食性を向上させる作用を有している。また、Ｎｉは鋼材の靭性を向上させる効果も発揮する。しかしながら、過剰に含有させると溶接性や熱間加工性が劣化することから、２．０％以下とすることが好ましい（より好ましくは１．９％以下）。尚、こうした効果を発揮させるためには、ＣｏまたはＮｉは、０．０１％以上含有させることが好ましい（より好ましくは０．０２％以上）。
【００３３】
［Ｍｇ：０．００５％以下（０％を含まない）および／またはＣａ：０．００５％以下（０％を含まない）］
ＭｇとＣａは、塩化物環境や酸結露環境において、錆中のｐＨを上昇させる作用を有しており、カソード反応を抑制して耐食性を向上するのに有効な元素である。しかしながら、過剰に含有させると加工性と溶接性を劣化させるので、夫々０．００５％以下とすることが好ましい。尚、こうした効果を発揮させるための好ましい下限は、夫々０．０００３％以上（より好ましくは夫々０．０００４％以上、更に好ましくは０．０００５％以上）である。また、より好ましい上限は、夫々０．００４５％（更に好ましくは０．００４％以下）である。
【００３４】
［Ｔｉ：０．１％以下（０％を含まない）、Ｚｒ：０．１％以下（０％を含まない）およびＨｆ：０．１％以下（０％を含まない）よりなる群から選ばれる１種以上］
Ｔｉ、ＺｒおよびＨｆは、鋼材表面に生成される錆皮膜による保護効果を向上させる作用を有している。しかしながら、過剰に含有させると溶接性や熱間加工性が劣化することから、夫々０．１％以下とすることが好ましい。尚、これら元素における含有量の好ましい下限は、夫々０．００３％（より好ましくは０．００５％以上）であり、より好ましい上限は、夫々０．０９％（更に好ましくは０．０８％以下）である。
【００３５】
［Ｍｏ：０．５％以下（０％を含まない）および／またはＷ：０．５％以下（０％を含まない）］
ＭｏおよびＷは、モリブデン酸イオンおよびタングステン酸イオンを生成して、インヒビター効果により耐食性を向上させる作用を有する元素であり、特に塩化物環境（塩化物が存在する環境）においてその効果は大きくなる。しかしながら、過剰に含有させると溶接性や靭性が劣化することから、ＭｏまたはＷの含有量は、夫々０．５％以下とすることが好ましい。尚、ＭｏまたはＷの含有量は、夫々０．００１％以上とすることが好ましい。これら元素における含有量のより好ましい下限は、夫々０．００３％以上（更に好ましくは０．００５％以上）であり、より好ましい上限は、夫々０．４８％以下（更に好ましくは０．４６％以下）である。
【００３６】
［Ｂ：０．００５％以下（０％を含まない）、Ｖ：０．１％以下（０％を含まない）およびＮｂ：０．１％以下（０％を含まない）よりなる群から選ばれる１種以上］
Ｂ、ＶおよびＮｂは、強度向上に有効な元素である。しかしながら、過剰に含有させると鋼材の靭性が劣化することから、Ｂで０．００５％以下、ＶまたはＮｂで夫々０．１％以下とすることが好ましい。尚、Ｂ、ＶまたはＮｂの含有量は、Ｂで０．０００１％以上、ＶまたはＮｂで夫々０．００１％以上とすることが好ましい。これら元素における含有量のより好ましい下限は、Ｂで０．０００２％（更に好ましくは０．０００３％以上）、ＶまたはＮｂで夫々０．００２％（更に好ましくは０．００３％以上）である。またより好ましい上限は、Ｂで０．００４５％（更に好ましくは０．００４％以下）、ＶまたはＮｂで夫々０．０９５％（更に好ましくは０．０９％以下）である。
【００３７】
本発明の船舶用鋼材は、例えば以下の方法により製造することができる。まず転炉または電気炉から取鍋に出鋼した溶鋼に対して、真空循環脱ガス装置（ＲＨ装置）を用いて、成分調整・温度調整を含む二次精錬を行う。その後、連続鋳造法、造塊法等の通常の鋳造方法で鋼塊とする。このときの脱酸形式としては、機械特性や溶接性の観点からしてキルド鋼を用いることが好ましく、更に好ましくはＡｌキルド鋼が推奨される。
【００３８】
次で、得られた鋼塊を、１０００〜１３００℃の温度域に加熱した後、熱間圧延を行って、所望の形状にすることが好ましい。このときの熱間圧延終了温度を、６５０〜８５０℃に制御し、熱間圧延終了から５００℃までの冷却速度を０．１〜１５℃／秒の範囲に制御することによって、所定の強度特性が得られる。
【００３９】
本発明の船舶用鋼材は、基本的に塗装や電気防食等の防食手段を必須にしなくても鋼材自体が優れた耐食性を発揮するものであるが、必要によって、タールエポキシ樹脂塗料、或はそれ以外の代表される重防食塗装、ジンクリッチペイント、ショッププライマーなどの他の防食方法と併用することも可能である。また、船舶用鋼材では、化学成分組成が適切に調整されることによって、溶接性や熱間加工性も通常の船舶用鋼と同等以上であるという効果も発揮する。
【００４０】
以下、実施例を挙げて本発明をより具体的に説明するが、本発明はもとより下記実施例によって制限を受けるものではなく、前・後記の趣旨に適合し得る範囲で適当に変更を加えて実施することも勿論可能であり、それらはいずれも本発明の技術的範囲に包含されるものである。
【実施例】
【００４１】
下記表１、２に示す化学成分組成の鋼材（試験Ｎｏ．１〜５５）を電気炉により溶製し、４０ｋｇの鋼塊とした。得られた鋼塊を１１５０℃に加熱した後、熱間圧延を行って、板厚：１０ｍｍの鋼素材とした。このときの熱間圧延終了温度は６５０〜８５０℃の範囲とし、熱間圧延終了後から５００℃までの冷却速度を０．１〜１５℃／秒の範囲で適宜調整した。下記の試験に供した試験片（ＴＰ）は、全て最終的に５０×３０×４（ｍｍ）であり、上記鋼素材から切り出した。
【００４２】
バラストタンク内環境の模擬試験には、カット傷付き塗装試験片を用いた。このカット傷付き塗装試験片は、次の手順によって作製した。まず、試験面一面（塗装面）をショットブラスト仕上げし、アセトン洗浄および乾燥し無機ジンクリッチプライマーを厚さが１５μｍとなるように塗布した。その後、変性エポキシ樹脂塗料をエアスプレーにより厚さ３００μｍで塗布し、乾燥させた。試験面以外は腐食を防ぐために、塗装面以外にシリコンシーラントを塗布して被覆を施した。塗膜およびシリコンシーラントが乾燥した後、長さ：１００ｍｍ、幅：０．５ｍｍの素地まで達するカット傷１本を試験面側にカッターナイフで形成した。塗装試験片の外観形状を図１に示す。
【００４３】
タンカー原油タンク気相部の環境模擬試験には、裸（無塗装）の試験片（裸試験片）を用いた。この裸試験片は、湿式回転研磨機でＳｉＣ♯６００まで全面研磨し、水洗およびアセトンで洗浄し、乾燥させてから試験に用いた。
【００４４】
【表１】
0005763929.tif 000002
【００４５】
【表２】
0005763929.tif 000003
【００４６】
前記表１、２に示した各化学成分組成の供試材について、各種試験片（塗装試験片および裸試験片）を用いて腐食試験に供した。このときの腐食試験方法は次の通りである。
【００４７】
［腐食試験方法］
バラストタンク内環境およびタンカー原油タンクの気相部環境を模擬した腐食試験を実施した。バラストタンク内環境の模擬試験として、カット傷付き塗装試験片を用い、１日間の人工海水浸漬試験と、６日間の乾湿サイクル試験を繰り返す複合サイクル試験を実施した（腐食試験Ａ）。１日間の人工海水浸漬試験では、３０℃に保持した人工海水にカット傷付き塗装試験片を１日間浸漬した。その後の乾湿サイクル試験では、温度：５０℃、湿度：４０％ＲＨ（２５℃）で５時間の保持（第１工程）と、温度：３０℃、湿度：９５％ＲＨ（２５℃）での５時間の保持（第２工程）とを、繰り返した（相互の工程への移行時間は各１時間）。試験期間は３ヶ月とした。
【００４８】
この腐食試験では、表１、２に示した試験Ｎｏ．１〜５５の鋼材の試験片を夫々３枚づつ準備し、試験後に塗膜傷部の塗膜膨れ幅を図３（塗膜膨れ幅測定方法）に示した要領で測定（「膨れ発生部の頂部」のカット傷部からの距離を測定）し、各々供試した３個の試験片の膨れ幅のうち最も大きいものを最大膨れ幅とした。
【００４９】
タンカー原油タンクの気相部の環境試験は、タンク内模擬ガスとして、０．１ｖｏｌ％Ｈ2Ｓ、０．０１ｖｏｌ％ＳＯ2、１０ｖｏｌ％ＣＯ2、５ｖｏｌ％Ｏ2を含むガス（残部：Ｎ2）を用い、ガス腐食試験を実施し、耐食性を評価した（腐食試験Ｂ）。このとき用いた腐食試験装置を模式的に図４に示す。また、この腐食試験で想定している気相部を模式的に図５（図５は、タンカーの断面を模式的に示した説明図）に示す。
【００５０】
模擬ガスを４０℃に保持した蒸留水に通気して、裸試験片（ＴＰ）を設置した試験槽に流量：５０ｍＬ／ｍｉｎで導入した（図４参照）。試験槽は、５０℃で２０時間の保持と、３０℃で２時間の保持（移行時間は各１時間）を繰り返す温度サイクルを付与した。この温度サイクルにおいて、試験片は５０℃では乾燥状態となり、３０℃では湿潤状態となり、乾燥と湿潤の繰り返しを行った。試験期間は３ヶ月とした。この腐食試験では、表１、２に示した試験Ｎｏ．１〜５５の鋼材の試験片を夫々３枚づつ準備し、腐食量は試験片３枚の平均値として算出した。腐食量は、試験前後の質量変化とした。尚、試験後の質量は室温（２５℃）の１０％クエン酸水素アンモニウム水溶液中での陰極電解により腐食生成物を除去し、水洗およびアセトンで洗浄し、乾燥させた後に測定した。
【００５１】
［試験結果］
腐食試験Ａによる塗膜の最大膨れ幅、および腐食試験Ｂによる腐食量の測定結果は下記表３、４に示す通りであり、夫々試験Ｎｏ．１の鋼材を１００としたときの相対値で表している。総合評価としては、腐食試験Ａによる塗膜の最大膨れ幅（試験Ｎｏ．１のものが１００）が７５以下であり、且つ腐食量（試験Ｎｏ．１のものが１００）が５０以下のものを「ランク２」とし、最大膨れ幅が７５以下であり、且つ腐食量が４０以下のものを「ランク３」とし、両者が４０以下のものを「ランク４」、両者が３０以下のものを「ランク５」と、夫々表示した。また、最大膨れ幅が７５を超え、且つ腐食量が５０を超えるものを「ランク１」と表示した。
【００５２】
【表３】
0005763929.tif 000004
【００５３】
【表４】
0005763929.tif 000005
【００５４】
これらの結果から、次の様に考察できる。試験Ｎｏ．１〜１２のものは、本発明で規定する要件（化学成分組成、または比［Ｓ］／［Ｎ］）が外れる比較例であり、塗膜の最大膨れ幅が７５を超えており、腐食量の相対値も５０を超えており、耐食性が十分でない（ランク１）。このうち、試験Ｎｏ．２のものは、Ｐ含有量が十分でないため、腐食環境でのリン酸塩の生成が不十分であり、ＣｕおよびＣｒの硫化物が安定生成しなかったために、耐食性が不十分になったものと考えられる。
【００５５】
試験Ｎｏ．３〜６のものは、Ｓ含有量が少な過ぎるため、ＣｕおよびＣｒを含む複合硫化物生成量が少なくなっており、腐食抑制効果が不十分になったものと考えられる。試験Ｎｏ．７および試験Ｎｏ．８のものは、夫々ＣｕまたはＣｒの含有量が少な過ぎるため、ＣｕおよびＣｒを含む複合硫化物の生成量が少なくなっており、腐食抑制効果が不十分になったものと考えられる。
【００５６】
試験Ｎｏ．９のものは、Ｎ含有量が少な過ぎるため、ＣｕまたはＣｒの硫化物生成に対する触媒作用が十分でなく、それらの沈殿皮膜生成量が少な過ぎて、腐食抑制効果が不十分になったものと考えられる。試験Ｎｏ．１０〜１２のものは、比（［Ｓ］／［Ｎ］）が本発明で規定する範囲を外れるため、ＣｕおよびＣｒを含む複合硫化物沈殿皮膜の生成量が少な過ぎて、耐食性向上効果が得られなかったと考えられる。
【００５７】
これらに対し、本発明で規定する要件を満足する試験Ｎｏ．１３〜５５の鋼材はいずれも、塗膜の最大膨れ幅が７５以下であり、且つ腐食量が５０以下となっており、優れた耐食性が発揮される結果となっている。これらの耐食性は、Ｐ，Ｓ，Ｃｕ，ＣｒおよびＮの含有量を適正に制御し、且つ比（［Ｓ］／［Ｎ］）を適正な範囲に制御することによって得られるＣｕおよびＣｒを含む硫化物沈殿皮膜の防食作用によって発現されるものであり、またＣｏ，Ｎｉ，Ｍｇ，Ｃａ等の元素添加が腐食抑制に効果的であることが明らかである。
【００５８】
上記のように優れた耐食性を発揮する鋼材は、バラストタンク内の湿潤環境やタンカー原油タンクの気相部の環境等、電気防食が不十分となる部位での耐食性が優れたものとなり、船舶タンク等の構造部材として極めて有用である。
【図１】
0005763929.tif 000006
【図２】
0005763929.tif 000007
【図３】
0005763929.tif 000008
【図４】
0005763929.tif 000009
【図５】
0005763929.tif 000010