(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
幅広の平面部（１２）が上下方向に向く状態で配置される扁平管（１１）と、波形に折り曲げられた形状の波形フィン（２１）とが上下方向に交互に複数段積層されるとともに、前記複数の扁平管の長手方向端部（１４、１５）がヘッダータンク（４１、５１）に挿入されることによって構成された波形フィン積層熱交換器（７）の製造方法であって、
前記扁平管を前記扁平管と前記波形フィンとの積層方向に、前記波形フィンの前記扁平管と前記波形フィンとの積層方向の寸法である積層方向幅（Ｈｏ）に前記積層方向幅の最大公差（ΔＨｘ）を加えた所定間隔（Ｑ）を空けた状態で並べて配置し、
前記複数の扁平管の長手方向端部を前記ヘッダータンクに挿入し、
前記扁平管間に前記波形フィンを挿入して熱交コア仮組体（７ａ）を形成し、
前記熱交コア仮組体をロウ付けすることによって接合する、
波形フィン積層熱交換器の製造方法。
【請求項２】
前記扁平管（１１）と前記波形フィン（２１）との積層段数は、１００段〜３００段である、
請求項１に記載の波形フィン積層熱交換器の製造方法。
【請求項３】
前記熱交コア仮組体（７ａ）のロウ付けは、前記熱交コア仮組体を構成する前記扁平管（１１）のうち前記扁平管と前記波形フィン（２１）との積層方向の端部に位置する扁平管について、前記扁平管と前記波形フィンとの積層方向の変形量（Ｌ）が１．２ｍｍ以下になるように、前記扁平管と前記波形フィンとの積層方向に押圧された状態で行われる、
請求項１又は２に記載の波形フィン積層熱交換器の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、波形フィン積層熱交換器の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より、特許文献１（特開２０１０−２１３８号公報）に示すような波形フィン積層熱交換器がある。この波形フィン積層熱交換器は、扁平管と、波形フィンと、ヘッダータンクとを有している。扁平管は、幅広の平面部が上下方向に向く状態で配置される管である。波形フィンは、波形に折り曲げられた形状のフィンである。そして、波形フィン積層熱交換器は、扁平管と波形フィンとが上下方向に交互に複数段積層されるとともに、複数の扁平管の長手方向端部がヘッダータンクに挿入されることによって構成されている。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
上記従来の波形フィン積層熱交換器では、扁平管と波形フィンとを交互に積層してフィン−管積層体を形成し、その後に、複数の扁平管の長手方向端部をヘッダータンクに挿入して熱交コア仮組体を形成し、ロウ付け接合することによって製造される。
【０００４】
しかし、このような製造方法では、積層段数が大きくなると、波形フィンの積層方向の寸法公差が蓄積してしまい、ヘッダータンクに挿入できない扁平管が生じて、熱交コア仮組体を形成することができなくなるおそれがある。例えば、波形フィンの積層方向の寸法公差が０．０３ｍｍとして１００段程度まで積層する場合を想定すると、寸法公差が最大で３ｍｍ程度まで蓄積し、熱交コア仮組体の形成に支障をきたすおそれがある。
【０００５】
本発明の課題は、積層段数が大きくなっても、複数の扁平管をヘッダータンクに挿入することを可能にする波形フィン積層熱交換器の製造方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
第１の観点にかかる製造方法によって製造される波形フィン積層熱交換器は、扁平管と波形フィンとが上下方向に交互に複数段積層されるとともに、複数の扁平管の長手方向端部がヘッダータンクに挿入されることによって構成されている。扁平管は、幅広の平面部が上下方向に向く状態で配置される管である。波形フィンは、波形に折り曲げられた形状のフィンである。
【０００７】
そして、この波形フィン積層熱交換器は、以下のようにして製造される。まず、扁平管を扁平管と波形フィンとの積層方向に所定間隔を空けた状態で並べて配置する。次に、複数の扁平管の長手方向端部をヘッダータンクに挿入する。次に、扁平管間に波形フィンを挿入して熱交コア仮組体を形成する。次に、熱交コア仮組体をロウ付けすることによって接合する。
【０００８】
この製造方法では、扁平管間に波形フィンを配置しない状態で扁平管をヘッダータンクに挿入するようにしているため、波形フィンの寸法公差の影響を受けることなく、扁平管をヘッダータンクに確実に挿入することができる。
【０００９】
これにより、積層段数が大きくなっても、複数の扁平管をヘッダータンクに挿入することができる。
【００１０】
ここで、所定間隔は、波形フィンの扁平管と波形フィンとの積層方向の寸法である積層方向幅に積層方向幅の最大公差を加えた値である。
【００１１】
この製造方法では、扁平管間の所定間隔を波形フィンの積層方向幅にその最大公差を加えた値に設定しているため、複数の扁平管をヘッダータンクに挿入した後に、扁平管間に確実に波形フィンを挿入することができる。
【００１２】
第２の観点にかかる波形フィン積層熱交換器の製造方法は、第１の観点にかかる製造方法において、扁平管と波形フィンとの積層段数は、１００段〜３００段である。
【００１３】
扁平管と波形フィンとの積層段数が１００段以上になると、従来の製造方法では、波形フィンの積層方向の寸法公差の蓄積が顕著となる。
【００１４】
しかし、この製造方法では、上記のように、波形フィンの寸法公差の影響を受けなくなるため、扁平管と波形フィンとの積層段数が１００段〜３００段になっても、扁平管をヘッダータンクに確実に挿入することができる。
【００１５】
第３の観点にかかる波形フィン積層熱交換器の製造方法は、第１又は第２の観点にかかる製造方法において、熱交コア仮組体のロウ付けは、熱交コア仮組体を構成する扁平管のうち扁平管と波形フィンとの積層方向の端部に位置する扁平管について、扁平管と波形フィンとの積層方向の変形量が１．２ｍｍ以下になるように、扁平管と波形フィンとの積層方向に押圧された状態で行われる。
【００１６】
熱交コア仮組体のロウ付けを行う際には、扁平管と波形フィンとの接合状態を良好にするために、熱交コア仮組体を積層方向に押圧した状態で行なわれる。ここで、上記のような、複数の扁平管の長手方向端部をヘッダータンクに挿入した後に扁平管間に波形フィンを挿入して熱交コア仮組体を形成する製造方法では、扁平管間に予め所定間隔を空けることに起因して、熱交コア仮組体を構成する扁平管と波形フィンとの間に隙間が生じやすい。このため、このようにして製造された熱交換器は、扁平管の長手方向の中央部が長手方向の端部よりも積層方向の中央寄りに凹んだ形状になる。
【００１７】
しかし、熱交コア仮組体をロウ付けする際に、熱交コア仮組体の積層方向への押圧が過剰になると、扁平管の長手方向の中央部の凹みの程度が大きくなり、ロウ付け後に、波形フィンと扁平管との剥離が生じるおそれがある。
【００１８】
そこで、この製造方法では、上記のように、熱交コア仮組体を構成する扁平管のうち積層方向の端部に位置する扁平管について、積層方向の変形量が１．２ｍｍ以下になるように、積層方向に押圧された状態にして、熱交コア仮組体のロウ付けを行うようにしている。
【００１９】
これにより、ロウ付け後の波形フィンと扁平管との剥離を生じにくくすることができる。
【発明の効果】
【００２０】
以上の説明に述べたように、本発明によれば、以下のような効果が得られる。
【００２１】
第１又は第２の観点にかかる波形フィン積層熱交換器の製造方法では、積層段数が大きくなっても、複数の扁平管をヘッダータンクに挿入することができる。また、複数の扁平管をヘッダータンクに挿入した後に、扁平管間に確実に波形フィンを挿入することができる。
【００２２】
第３の観点にかかる波形フィン積層熱交換器の製造方法では、ロウ付け後の波形フィンと扁平管との剥離を生じにくくすることができる。
【図面の簡単な説明】
【００２３】
【図１】本発明の一実施形態にかかる波形フィン積層熱交換器の製造方法が採用された室外熱交換器を有する室外ユニットの概略の内部構造を示す斜視図である。
【図２】平面視略Ｌ字形状に曲げ加工される前の室外熱交換器の外観を示す図である。
【図３】図２のＤ部の拡大斜視図である。
【図４】図３を矢印Ｅ側から見た概略図である。
【図５】波形に折り曲げられる前の波形フィンの展開図である。
【図６】ヘッダータンクの挿入穴付近を示す図である。
【図７】室外熱交換器の製造工程を示す図（扁平管の配置工程）である。
【図８】室外熱交換器の製造工程を示す図（ヘッダータンクの挿入工程）である。
【図９】室外熱交換器の製造工程を示す図（波形フィンの挿入工程）である。
【図１０】図９のＧ部の概略拡大図である。
【図１１】室外熱交換器の製造工程を示す図（熱交コア仮組体のロウ付け工程）である。
【図１２】ロウ付け時の押圧による扁平管の積層方向への変形量とロウ付け後の扁平管と波形フィンとの接合状態との関係を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００２４】
以下、本発明にかかる波形フィン積層熱交換器の製造方法の実施形態について、図面に基づいて説明する。
【００２５】
＜室外ユニットの概略構成＞
図１は、本発明の一実施形態にかかる波形フィン積層熱交換器の製造方法が採用された室外熱交換器７を有する室外ユニット１の概略の内部構造を示す斜視図である。室外ユニット１は、蒸気圧縮式の冷凍サイクルによって空気調和を行う空気調和装置を構成している。室外ユニット１は、冷媒連絡管２、３を介して室内ユニット（図示せず）に接続されている。尚、以下の説明では、図１の紙面手前側を「前面」とし、図１の紙面奥側を「背面」とし、図１の紙面左側を「左側面」とし、図１の紙面右側を「右側面」とし、図１の紙面上側を「天面」とし、図１の紙面下側を「底面」とする。
【００２６】
室内ユニット２は、主として、略直方体箱状のユニットケーシング４と、圧縮機６と、室外熱交換器７と、室外ファン８とを有している。尚、室内ユニット２には、これら以外にも、様々な機器や弁、冷媒管等が収容されているが、ここでは説明を省略する。
【００２７】
ユニットケーシング４は、主として、底板４１と、天板４２（２点鎖線で図示）と、前板４３（２点鎖線で図示）と、側板４４（２点鎖線で図示）と、仕切板４５とを有している。
【００２８】
底板４１は、ユニットケーシング４の底面部分を構成する横長の略長方形状の板状部材である。底板４１の周縁部は、上向きに折り曲げられている。底板４１の外面には、現地据付面に固定される２つの固定脚５が設けられている。固定脚５は、ユニットケーシング４の前側から後側に向かって延びている。
【００２９】
天板４２は、ユニットケーシング４の天面部分を構成する横長の略長方形状の板状部材である。
【００３０】
前板４３は、主として、ユニットケーシング４の前面部分及び右側面の前部を構成する板状部材である。前板４３の下部は、ネジ等によって底板４１に固定されている。前板４３には、吹出口４３ａが形成されている。吹出口４３ａは、ユニットケーシング４の背面及び左側面に形成された吸入口（図示せず）を通じてユニットケーシング４内に取り込まれた室外空気を吹き出すための開口である（空気流を示す矢印Ａ〜Ｃを参照）。
【００３１】
側板４４は、主として、ユニットケーシング４の右側面の後部及び右背面部分を構成する板状部材である。側板４４の下部は、ネジ等によって底板４２に固定されている。
【００３２】
仕切板４５は、底板４１上に配置される板状部材である。仕切板４５は、鉛直に延びている。仕切板４５は、ユニットケーシング４の内部空間を左右２つの空間（すなわち、送風機室Ｓ１と機械室Ｓ２）に仕切るように配置されている。仕切板４５の下部は、ネジ等によって底板４１に固定されている。
【００３３】
このように、ユニットケーシング４の内部空間は、仕切板４５によって送風機室Ｓ１と機械室Ｓ２とに分割されている。送風機室Ｓ１は、底板４１と、天板４２と、前板４３と、仕切板４５とによって囲まれた空間である。機械室Ｓ２は、底板４１と、天板４２と、前板４３と、側板４４と、仕切板４５とによって囲まれた空間である。そして、送風機室Ｓ１には、主として、室外熱交換器７と室外ファン８とが配置されている。機械室Ｓ２には、主として、圧縮機６が配置されている。
【００３４】
圧縮機６は、冷凍サイクルにおける低圧の冷媒を高圧の冷媒になるまで圧縮するための圧縮機である。圧縮機６は、略縦型円筒形状の密閉型圧縮機である。圧縮機６は、機械室Ｓ２内の平面視略中央に配置されている。
【００３５】
室外熱交換器７は、冷房時には室外空気を熱源とする冷媒の放熱器として機能し、暖房時には室外空気を熱源とする冷媒の蒸発器として機能する熱交換器である。室外熱交換器７は、扁平管と波形フィンとが上下方向に交互に複数段積層されるとともに、複数の扁平管の長手方向端部がヘッダータンクに挿入されることによって構成された波形フィン積層熱交換器である。室外熱交換器７は、平面視略Ｌ字形状をなすように曲げ加工されている。室外熱交換器７は、ユニットケーシング４の左側面及び背面に沿うように、かつ、送風ファン８の左側面側及び背面側を囲むように、送風機室Ｓ２内に配置されている。尚、室外熱交換器７の詳細な構成及び製造方法については、後述する。
【００３６】
室外ファン８は、ユニットケーシング４の左側面及び背面に形成された吸入口（図示せず）を通じて送風機室Ｓ１内に空気を取り込み、室外熱交換器７を通過させた後に、ユニットケーシング４の前面に形成された吹出口４３ａから吹き出すように機能する送風ファンである。ここでは、室外ファン８は、プロペラファンであり、送風機室Ｓ１内の室外熱交換器７の下流側に配置されている。
【００３７】
＜室外熱交換器の詳細な構成＞
次に、波形フィン積層熱交換器からなる室外熱交換器７の詳細な構成について、図２〜図６を用いて説明する。ここで、図２は、平面視略Ｌ字形状に曲げ加工される前の室外熱交換器７の外観を示す図である。図３は、図２のＤ部の拡大斜視図である。図４は、図３を矢印Ｅ側から見た概略図である。図５は、波形に折り曲げられる前の波形フィン２１の展開図である。図６は、ヘッダータンク４１、５１の挿入穴４２、５２付近を示す図である。
【００３８】
室外熱交換器７は、扁平管１１と波形フィン２１とが上下方向に交互に複数段積層されるとともに、複数の扁平管１１の長手方向端部がヘッダータンク４１、５１に挿入されることによって構成された波形フィン積層熱交換器である。ここでは、扁平管１１と波形フィン２１との積層段数は、１００段〜３００段と非常に大きくなっている。
【００３９】
扁平管１１は、その長手方向に直交する方向に幅広の平面部１２を有する管からなる。扁平管１１は、平面部１２が上下方向に向く状態で上下方向間に平面部１２の幅方向（図１においては、矢印Ａ、Ｂの方向、図２及び図４においては、紙面手前方向、図３においては、矢印Ｅ方向）に向かって室外空気が流れる通風空間を空けて複数段配置されている。
【００４０】
平面部１２には、平面部１２を長手方向に貫通するように幅方向に並ぶ複数の流路穴１３が形成されている。そして、冷媒は、各流路穴１３を流れるようになっている。尚、扁平管１１は、アルミニウム等の金属素材からなり、押し出し成形等により製造されている。このように、ここでは、扁平管１１として、複数の流路穴１３が形成された扁平多穴管が採用されており、冷媒側の熱伝達率が向上している。
【００４１】
波形フィン２１は、扁平管１１の平面部１２の幅方向寸法よりも幅方向寸法の大きい板状素材Ｐが扁平管１１の長手方向に沿って波形に折り曲げられることによって構成されたフィンである。ここで、平面部１２の幅方向寸法をＷ１とし、波形フィン２１の幅方向寸法をＷ２とすると、平面部１２の幅方向寸法Ｗ１  ＜  波形フィン２１の幅方向寸法Ｗ２の関係になっている。尚、波形フィン２１は、アルミニウム等の金属素材からなる。そして、波形フィン２１は、フィン本体部２２と、フィン縁部２３とを有している。
【００４２】
フィン本体部２２は、平面部１２の上下方向間の通風空間に配置される部分であり、板状素材Ｐを扁平管１１の長手方向に沿って波形に折り曲げることによって上側フィン波頂部２４及び下側フィン波頂部２５が形成されている。上側フィン波頂部２４は、板状素材Ｐの折り曲げ部分のうち平面部１２の幅内に配置されており、平面部１２の下面にロウ付けによって接合されている。下側フィン波頂部２５は、板状素材Ｐの折り曲げ部分のうち平面部１２の幅内に配置されており、平面部１２の上面にロウ付けによって接合されている。ここでは、折り曲げ線Ｘ１及び折り曲げ線Ｘ２の位置で板状素材Ｐを矩形形状に折り曲げることによって、上側フィン波頂部２４及び下側フィン波頂部２５を形成している。これにより、上側フィン波頂部２４及び下側フィン波頂部２５には、平面部１２に対向する平坦な面が形成されている。また、フィン本体部２２には、熱交換効率を向上させるために、フィン本体部２２の上下方向中央部分を切り起こすことによって複数の本体側切り起こし部２６が形成されている。ここでは、本体側切り起こし部２６は、ルーバー状に切り起こされている。そして、本体側切り起こし部２６は、室外空気流の上流側の部分と下流側の部分との間で、室外空気流に対する傾斜方向が逆になるように形成されている。
【００４３】
フィン縁部２３は、波形フィン２１の一部が扁平管１１の長手方向に直交する方向に突出した部分である。より具体的には、フィン縁部２３は、各通風空間から扁平管１１の幅方向外方（ここでは、幅方向両外方）に向かって突出する部分である。フィン縁部２３には、上側フィンブリッジ部２７及び下側フィンブリッジ部２８が形成されている。上側フィンブリッジ部２７及び下側フィンブリッジ部２８は、板状素材Ｐを扁平管１１の長手方向に沿って波形に折り曲げて上側フィン波頂部２４及び下側フィン波頂部２５を形成する際に、上下方向に向かって切り起こされる部分である。上側フィンブリッジ部２７は、板状素材Ｐの折り曲げ部分のうち平面部１２の幅方向外方にはみ出すように配置されており、上側フィン波頂部２４よりも上方に突出するように切り起こされている部分である。下側フィンブリッジ部２８は、板状素材Ｐの折り曲げ部分のうち平面部１２の幅方向外方にはみ出すように配置されており、下側フィン波頂部２５よりも下方に突出するように切り起こされている部分である。ここでは、上側フィンブリッジ部２７及び下側フィンブリッジ部２８は、板状素材Ｐに設けられた切り込みＹ１、Ｙ２によって形成されている。切り込みＹ１は、上側フィン波頂部２４及び下側フィン波頂部２５を形成するための折り曲げ線Ｘ１、Ｘ２に直交する切り込みである。切り込みＹ２は、切り込みＹ１から板状素材Ｐの幅方向外方に向かって折り曲げ線Ｘ１、Ｘ２に対して（すなわち、扁平管１１の幅方向に対して）斜めに延びる切り込みである。また、上側フィンブリッジ部２７及び下側フィンブリッジ部２８は、扁平管１１の幅方向両側に形成されたフィン縁部２３のうち室外空気流の下流側（図１においては、室外ファン８側、図２及び図４においては、紙面手前側、図３においては、矢印Ｅ側）に位置するフィン縁部２３だけに形成されている。このため、上下方向に隣り合うフィン縁部２３は、上側フィンブリッジ部２７及び下側フィンブリッジ部２８を介して互いに近接している。また、フィン縁部２３には、熱交換効率を向上させるために、フィン縁部２３の上下方向中央部分を切り起こすことによって複数の縁側切り起こし部２９ａ、２９ｂが形成されている。室外空気流の上流側に位置する縁部切り起こし部２９ａについては、本体側切り起こし部２６と同じ上下方向幅を有するように形成されている。一方、室外空気流の下流側に位置する縁部切り起こし部２９ｂについては、本体側切り起こし部２６よりも上下方向幅が短くなるように形成されている。ここでは、縁部切り起こし部２９ａ、２９ｂは、ルーバー状に切り起こされている。そして、縁部切り起こし部２９ａ、２９ｂは、室外空気流の上流側の部分と下流側の部分との間で、室外空気流に対する傾斜方向が逆になるように形成されている。このように、ここでは、縁部切り起こし部２９ｂの上下方向幅を本体側切り起こし部２６よりも短くしているため、上側フィンブリッジ部２７及び下側フィンブリッジ部２８が形成されたフィン縁部２３の強度の低下が抑えられている。
【００４４】
ヘッダータンク４１、５１は、扁平管１１を支持する機能と、冷媒を扁平管１１（ここでは、複数の流路穴１３）内に流入させる機能と、扁平管１１（ここでは、複数の流路穴１３）から冷媒を流出させる機能とを有している。ヘッダータンク４１、５１は、上下方向に延びる筒状の部材であり、上下方向に複数配置された扁平管１１の長手方向端部がロウ付けによって接合されている。ここでは、図２における紙面右側のヘッダータンクを第１ヘッダータンク４１とし、図２における紙面左側のヘッダータンクを第２ヘッダータンク５１とする。尚、ヘッダータンク４１、５１は、アルミニウム等の金属素材からなる。また、ヘッダータンク４１、５１は、圧縮機６等の室外ユニット１内の他の機器と冷媒管を介して接続されているが、ここでは説明を省略する。
【００４５】
第１ヘッダータンク４１には、図２における扁平管１１の長手方向右側の端部１４を挿入するための複数の挿入穴４２が上下方向（すなわち、扁平管１１と波形フィン２１との積層方向）に並んで形成されている。また、第２ヘッダータンク５１には、図２における扁平管１１の長手方向左側の端部１５を挿入するための複数の挿入穴５２が上下方向（すなわち、扁平管１１と波形フィン２１との積層方向）に並んで形成されている。そして、扁平管１１の長手方向の端部１４、１５は、挿入穴４２、５２に挿入された状態でヘッダータンク４１、５１に接合されている。ここで、挿入穴４２、５２の穴ピッチＰは、波形フィン２１を挟んで上下に隣り合う２つの扁平管１１の長手方向端部１４、１５における上下方向の間隔が所定間隔Ｑになるように設定されている。所定間隔Ｑは、設計上定められた波形フィン２１の上下方向の寸法である設計積層方向幅Ｈｏに設計積層方向幅Ｈｏの最大公差ΔＨｘを加えた値に設定されている。ここで、波形フィン２１の上下方向の寸法、すなわち、波形フィン２１の積層方向幅は、上側フィン波頂部２４と下側フィン波頂部２５との間の上下方向の距離をいう。したがって、穴ピッチＰは、所定間隔Ｑに扁平管１１の上下方向の寸法である積層方向幅ｈを加えた値に設定されている。
【００４６】
上記の構成を有する室外熱交換器７では、冷房時に冷媒の放熱器として機能させる際には、扁平管１１内を流れる冷媒と扁平管１１を横切るように通風空間を流れる冷却源としての室外空気とが波形フィン２１及び扁平管１１を介して熱交換を行う。これにより、冷媒の放熱が行われる。また、室外熱交換器７を冷媒の蒸発器として機能させる際には、扁平管１１内を流れる冷媒と扁平管１１を横切るように通風空間を流れる加熱源としての室外空気とが波形フィン２１及び扁平管１１を介して熱交換を行う。これにより、冷媒の蒸発が行われる。この際、波形フィン２１の表面に結露水が発生するが、室外熱交換器７の室外空気流の下流側に突出するフィン縁部２３が形成されているため、フィン縁部２３を介して結露水を下方に流すことができる。特に、ここでは、上記のように、フィン縁部２３がフィン波頂部２４、２５よりも上下方向に突出するように切り起こされたフィンブリッジ部２７、２８を有しており、上下方向に隣り合うフィンブリッジ部２７、２８同士が近接している。このため、波形フィン２１の水はけ性能が向上している。
【００４７】
また、上記の構成を有する室外熱交換器７では、波形フィン２１を挟んで上下に隣り合う２つの扁平管１１の長手方向端部１４、１５における上下方向の間隔が所定間隔Ｑになるようにヘッダータンク４１、５１の挿入穴４２、５２の穴ピッチＰが設定されている。これに対して、実際に製造される波形フィン２１の積層方向幅Ｈは、設計積層方向幅Ｈｏに対して所定の寸法公差（最大公差ΔＨｘ）の範囲内でばらつきを有している。そして、所定間隔Ｑは、設計積層方向幅Ｈｏに設計積層方向幅Ｈｏの最大公差ΔＨｘを加えた値であるため、波形フィン２１の積層方向幅Ｈよりも大きい値になっている。しかし、室外熱交換器７は、後述のように、扁平管１１と波形フィン２１との積層方向間の隙間を積層方向から押圧した状態でロウ付けされることによって製造されている。すなわち、室外熱交換器７は、ロウ付け前の状態においては、扁平管１１と波形フィン２１との間に波形フィン２１の実際の寸法公差と最大公差ΔＨｘとの差に相当する隙間が生じることになるが、ロウ付け後は、このような隙間のない状態になっている。このため、室外熱交換器７は、扁平管１１の長手方向の中央部が長手方向の端部１４、１５よりも積層方向（すなわち、上下方向）の中央寄りに凹んだ形状になっている（図２を参照）。
【００４８】
＜室外熱交換器の製造方法＞
次に、波形フィン積層熱交換器からなる室外熱交換器７の製造方法について、図１、図２、図４、図６〜図１２を用いて説明する。ここで、図７は、室外熱交換器７の製造工程を示す図（扁平管１１の配置工程）である。図８は、室外熱交換器７の製造工程を示す図（ヘッダータンク４１、５１の挿入工程）である。図９は、室外熱交換器７の製造工程を示す図（波形フィン２１の挿入工程）である。図１０は、図９のＧ部の概略拡大図である。図１１は、室外熱交換器７の製造工程を示す図（熱交コア仮組体７ａのロウ付け工程）である。図１２は、ロウ付け時の押圧による扁平管１１の積層方向への変形量とロウ付け後の扁平管１１と波形フィン２１との接合状態との関係を示す図である。
【００４９】
まず、直管状の扁平管１１を所定の積層段数（１００段〜３００段）に必要な数だけ準備する。そして、複数の扁平管１１を平面部１２が上下方向に向く状態で上下方向（すなわち、扁平管１１と波形フィン２１との積層方向）間に所定間隔Ｑを空けた状態で並べて配置する（図７を参照）。具体的には、複数の扁平管１１の長手方向端部１４、１５は、ヘッダータンク４１、５１の挿入穴４２、５２の穴ピッチＰに合致するように並べられる。
【００５０】
次に、複数の扁平管１１の長手方向端部１４、１５をヘッダータンク４１、５１に挿入する（図８を参照）。具体的には、ヘッダータンク４１、５１を図８の矢印Ｆの方向から複数の扁平管１１の長手方向端部１４、１５に近づけることによって、複数の扁平管１１の長手方向端部１４、１５をヘッダータンク４１、５１の挿入穴４２、５２に挿入する。
【００５１】
このとき、複数の扁平管１１は、扁平管１１間に波形フィン２１を配置しない状態でヘッダータンク４１、５１に挿入されることになる。このため、従来の扁平管と波形フィンとを複数段積層した状態でヘッダータンクに挿入する製造方法とは異なり、波形フィン２１の寸法公差の影響を受けることなく、ヘッダータンク４１、５１に一斉にかつ確実に挿入することができる。しかも、複数の扁平管１１の長手方向端部１４、１５は、ヘッダータンク４１、５１の挿入穴４２、５２の穴ピッチＰに合致するように並べられているため、複数の扁平管１１の長手方向端部１４、１５をヘッダータンク４１、５１に一斉に挿入する作業をスムーズに行うことができる。これにより、積層段数が大きくなっても、複数の扁平管１１をヘッダータンク４１、５１に挿入することができるようになっている。特に、ここでは、積層段数が１００段以上であり、従来の製造方法では、波形フィン２１の積層方向の寸法公差の蓄積が顕著となるが、このような場合であるにもかかわらず、扁平管１１をヘッダータンク４１、５１に確実に挿入することができるようになっている。
【００５２】
次に、扁平管１１間に波形フィン２１を挿入して熱交コア仮組体７ａを形成する。具体的には、波形フィン２１を図９の紙面手前側から紙面奥側に向かって扁平管１１間に挿入する。
【００５３】
このとき、扁平管１１間の所定間隔Ｑが設計積層方向幅Ｈｏに設計積層方向幅Ｈｏの最大公差ΔＨｘを加えた値に設定されているため、扁平管１１間には、波形フィン２１の積層方向幅Ｈ以上の所定間隔Ｑが空いていることになる。このため、複数の扁平管１１をヘッダータンク４１、５１に挿入した後であるにもかかわらず、波形フィン２１を確実に挿入することができるようになっている。これにより、複数の扁平管１１の長手方向端部１４、１５がヘッダータンク４１、５１に挿入され、かつ、波形フィン２１が扁平管１１間に挿入された状態の熱交コア仮組体７ａが得られる。尚、この熱交コア仮組体７ａの状態において、複数の扁平管１１は、図２の室外熱交換器７の製造後とは異なり、長手方向の中央部が長手方向の端部１４、１５よりも積層方向（すなわち、上下方向）の中央寄りに凹んだ形状にはなっていない。
【００５４】
次に、熱交コア仮組体７ａをロウ付けすることによって接合する。具体的には、熱交コア仮組体７ａをロウ付け炉に入れて、扁平管１１と波形フィン２１との間や扁平管１１とヘッダータンク４１、５１との間のロウ付けを行う。扁平管１１と波形フィン２１とは、平面部１２と波頂部４５、２５との間がロウ付け接合される。また、扁平管１１とヘッダータンク４１、５１とは、長手方向端部１４、１５と挿入穴４２、５２の周囲部分とがロウ付け接合される。
【００５５】
このとき、熱交コア仮組体７ａのロウ付けは、扁平管１１と波形フィン２１との接合状態を良好にするために、熱交コア仮組体７ａを積層方向に押圧した状態（図１１の矢印Ｋ参照）で行なわれる。ここでは、上記のように、複数の扁平管１１の長手方向端部１４、１５をヘッダータンク４１、５１に挿入した後に扁平管１１間に波形フィン２１を挿入して熱交コア仮組体７ａを形成する製造方法を採用している。このため、扁平管１１間に予め所定間隔Ｑを空けることに起因して、熱交コア仮組体７ａを構成する扁平管１１と波形フィン２１との間に隙間が生じやすい（図１０を参照）。このため、ロウ付け時の押圧によって扁平管１１間の間隔は、所定間隔Ｑから波形フィン２１の積層方向幅Ｈまで小さくなる（図４及び図１０を参照）。このようにして製造された平板状の室外熱交換器７は、扁平管１１の長手方向の中央部が長手方向の端部１４、１５よりも積層方向の中央寄りに凹んだ形状になる（図２を参照）。
【００５６】
しかし、熱交コア仮組体７ａをロウ付けする際に、熱交コア仮組体７ａの積層方向への押圧が過剰になると、扁平管１１の長手方向の中央部の凹みの程度が大きくなり、ロウ付け後に、波形フィン２１と扁平管１１との剥離が生じるおそれがある。
【００５７】
そこで、ここでは、熱交コア仮組体７ａを構成する扁平管１１のうち積層方向の端部（すなわち、熱交コア仮組体７ａの上端及び下端）に位置する扁平管１１について、積層方向の変形量Ｌが１．２ｍｍ以下になるように、積層方向に押圧された状態にして、熱交コア仮組体７ａのロウ付けを行うようにしている。ここで、変形量Ｌは、扁平管１１の長手方向端部１４、１５から扁平管１１の長手方向の中央部までの上下方向（すなわち、積層方向）の距離である。これにより、ロウ付け後の扁平管１１と波形フィン２１との剥離を生じにくくすることができるようになっている。尚、ロウ付け時の押圧による扁平管１１の積層方向への変形量Ｌを１．２ｍｍ以下に制限しているのは、図１２に示すロウ付け時の押圧による扁平管１１の積層方向への変形量Ｌとロウ付け後の扁平管１１と波形フィン２１との接合状態との関係に基づいている。この関係は、熱交コア仮組体の押圧による変形量Ｌを０．４〜３ｍｍまで変化させてロウ付けを行った際の扁平管と波形フィンとの接合状態を調べた実験結果から得られたものである。そして、この実験結果によれば、変形量Ｌを１．２ｍｍ以下に制限してロウ付けを行えば、扁平管と波形フィンの剥離を生じることなく良好にロウ付けを行うことができることがわかる。
【００５８】
次に、平板状の室外熱交換器７を曲げ加工装置によって平面視略Ｌ字形状に曲げ加工して室外熱交換器７が完成する。
【００５９】
上記の製造方法では、扁平管１１間に波形フィン２１を配置しない状態で扁平管１１をヘッダータンク４１、５１に挿入するようにしている。このため、波形フィン２１の寸法公差の影響を受けることなく、扁平管１１をヘッダータンク４１、５１に確実に挿入することができる。これにより、積層段数が大きくなっても（ここでは、１００段〜３００段）、複数の扁平管１１をヘッダータンク４１、５１に挿入することができる。
【００６０】
また、上記の製造方法では、扁平管１１間の所定間隔Ｑを波形フィン２１の設計上の積層方向幅Ｈｏにその最大公差ΔＨｘを加えた値に設定している。このため、複数の扁平管１１をヘッダータンク４１、５１に挿入した後に、扁平管１１間に確実に波形フィン２１を挿入することができる。
【００６１】
さらに、上記の製造方法では、熱交コア仮組体７ａを構成する扁平管１１のうち積層方向の端部に位置する扁平管１１について、積層方向の変形量Ｌが１．２ｍｍ以下になるように、積層方向に押圧された状態にして、熱交コア仮組体７ａのロウ付けを行うようにしている。このため、ロウ付け後の波形フィン２１と扁平管１１との剥離を生じにくくすることができる。
【００６２】
＜他の実施形態＞
以上、本発明の実施形態について図面に基づいて説明したが、具体的な構成は、これらの実施形態に限られるものではなく、発明の要旨を逸脱しない範囲で変更可能である。
【００６３】
（Ａ）
上記実施形態の波形フィン積層熱交換器としての室外熱交換器７では、フィンブリッジ部２７、２８の形状が折り曲げ線Ｘ１、Ｘ２に対して斜めの切り込みＹ２によって形成される略三角形状の切り起こしであったが、これに限定されるものではない。例えば、折り曲げ線Ｘ１、Ｘ２に対して平行な切り込みや階段状の切り込みによって形成される略長方形状の切り起こし等の他の形状の切り起こしであってもよい。
【００６４】
（Ｂ）
上記実施形態の波形フィン積層熱交換器としての室外熱交換器７では、フィンブリッジ部２７、２８が形成されたものであったが、これに限定されるものではなく、フィンブリッジ部２７、２８を有しないものであってもよい。
【００６５】
（Ｃ）
上記実施形態の波形フィン積層熱交換器としての室外熱交換器７では、波形フィン２１のフィン波頂部２４、２５が扁平管１１の平面部１２に対向する平坦な面を有しているものであったが、これに限定されるものではない。例えば、扁平管１１の平面部１２側に突出する湾曲した面を有するもの等の他の面形状であってもよい。
【００６６】
（Ｄ）
上記実施形態の波形フィン積層熱交換器としての室外熱交換器７が採用された室外ユニット１は、室外空気が側面や背面から流入して前面から吹き出す横吹きタイプのものであったが、これに限定されるものではない。例えば、室外空気が側面や背面から流入して天面から吹き出す上吹きタイプ等の他の形態であってもよい。
【産業上の利用可能性】
【００６７】
本発明は、波形フィン積層熱交換器の製造方法に対して、広く適用可能である。
【符号の説明】
【００６８】
７          室外熱交換器（波形フィン積層熱交換器）
７ａ        熱交コア仮組体
１１        扁平管
１２        平面部
１４、１５  扁平管の長手方向端部
２１        波形フィン
４１、５１  ヘッダータンク
Ｈｏ        積層方向幅
Ｌ          変形量
Ｑ          所定間隔
ΔＨｘ      最大公差
【先行技術文献】
【特許文献】
【００６９】
【特許文献１】特開２０１０−２１３８号公報
【図１】
0005712786.tif 000002
【図２】
0005712786.tif 000003
【図３】
0005712786.tif 000004
【図４】
0005712786.tif 000005
【図５】
0005712786.tif 000006
【図６】
0005712786.tif 000007
【図７】
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【図８】
0005712786.tif 000009
【図９】
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【図１０】
0005712786.tif 000011
【図１１】
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【図１２】
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