(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
第一の取付部材と第二の取付部材が本体ゴム弾性体で連結されていると共に、該第二の取付部材によって支持された仕切部材を挟んだ両側には壁部の一部を該本体ゴム弾性体で構成された受圧室と壁部の一部を可撓性膜で構成された平衡室が形成されており、それら受圧室と平衡室に非圧縮性流体が封入されていると共に、それら受圧室と平衡室を相互に連通するオリフィス通路が形成されている流体封入式防振装置において、
前記仕切部材には可動膜が配設されており、該可動膜には一方の面に前記受圧室の圧力が及ぼされて他方の面に前記平衡室の圧力が及ぼされる膜部が設けられていると共に、該膜部の外周側には周方向に延びる環状保持部が一体形成されて該仕切部材に支持されている一方、
該仕切部材には該環状保持部を支持する支持部よりも外周側に短絡通路が形成されて、該短絡通路を通じて該受圧室と該平衡室が連通されていると共に、該短絡通路を連通状態と遮断状態とに切り替える弁部が該環状保持部から外周側に突設されて、該弁部には、該環状保持部から外周側に突出する厚肉部と該厚肉部から更に外周側に突出して突出先端側に向かって次第に薄肉となる薄肉部とが設けられており、
該薄肉部が該短絡通路内で該受圧室側に向かって立ち上がって先端部分が該短絡通路の内壁面に対して弾性的に押し付けられていると共に、該厚肉部の該受圧室側の面が該仕切部材から離れており該短絡通路を通じて該受圧室の圧力が及ぼされている一方、該厚肉部の該平衡室側の面が該仕切部材に当接支持されており、更に、該薄肉部の一方の面の全体が該仕切部材から離れており該短絡通路を通じて該一方の面に該受圧室の圧力が及ぼされ、且つ該薄肉部の他方の面の基端部分が該仕切部材から離れており該短絡通路を通じて該基端部分に該平衡室の圧力が及ぼされていることを特徴とする流体封入式防振装置。
【請求項２】
前記弁部の単体での自由形状において、前記薄肉部が前記受圧室側に向かって傾斜して立ち上がるテーパ形状とされている請求項１に記載の流体封入式防振装置。
【請求項３】
前記環状保持部が前記仕切部材によって前記可動膜の厚さ方向で挟持されていると共に、該環状保持部には該可動膜の厚さ方向で突出して該仕切部材で押圧される押え突起が形成されている請求項１又は２に記載の流体封入式防振装置。
【請求項４】
前記仕切部材の内部を周方向に広がる環状収容部と、該環状収容部を前記受圧室および前記平衡室に接続する連通孔とによって、前記短絡通路が構成されていると共に、前記可動膜の前記弁部が、前記環状保持部の全周に亘って延びる環状に形成されて、該環状収容部に配設されている請求項１〜３の何れか１項に記載の流体封入式防振装置。
【請求項５】
前記受圧室に正圧が及ぼされた場合に、前記弁部の前記厚肉部が前記仕切部材に押し付けられて該厚肉部の弾性変形が防止されている請求項１〜４の何れか１項に記載の流体封入式防振装置。
【請求項６】
前記弁部の前記厚肉部が一定の断面積で前記環状保持部の全周に亘って延びていると共に、該弁部の前記薄肉部が該厚肉部の断面積よりも小さい一定の断面積で該環状保持部の全周に亘って延びている請求項１〜５の何れか１項に記載の流体封入式防振装置。
【請求項７】
前記弁部の前記薄肉部が前記厚肉部から外周側に向かって突出する略三角形の断面形状を有しており、該薄肉部の底辺が該弁部の前記厚肉部に一体的に固着されている一方、該底辺と該薄肉部の前記受圧室側の面のなす角度が鈍角とされていると共に、該底辺と該薄肉部の前記平衡室側の面のなす角度が鋭角とされている請求項１〜６の何れか１項に記載の流体封入式防振装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えば、自動車のエンジンマウント等に適用される防振装置に関するものであって、特に内部に封入された流体の流動作用を利用する流体封入式防振装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来から、自動車のエンジンマウントやサブフレームマウント等に適用される防振装置の一種として、流体封入式防振装置が知られている。流体封入式防振装置は、第一の取付部材と第二の取付部材が本体ゴム弾性体で連結されていると共に、非圧縮性流体を封入された受圧室と平衡室が形成されており、それら受圧室と平衡室を相互に連通するオリフィス通路を通じて流体が流動することによって、目的とする防振効果が発揮されるようになっている。
【０００３】
ところで、流体封入式防振装置では、自動車が段差を乗り越える等して衝撃的な大振幅振動が入力されると、キャビテーションに起因する異音が発生するという問題がある。即ち、衝撃的な大振幅振動の入力によって受圧室に著しい負圧が及ぼされると、受圧室においてキャビテーションによる気泡が発生して、その気泡が消失する際に衝撃波を発する。そして、この衝撃波が車両に伝達されることによって、乗員に異音として聴取されるのである。
【０００４】
そこで、このようなキャビテーション異音を低減乃至は防止するために、例えば、特許文献１（特開２００９−２４２０号公報）では、受圧室に著しい負圧が生じた際に開放されるリーク通路（短絡通路）を設けた構造が提案されている。即ち、特許文献１では、仕切部材に対してリーク通路が形成されていると共に、そのリーク通路を開閉するリリーフバルブ（弁部）が可動膜に一体形成されており、受圧室にキャビテーションが問題となる程度の負圧が及ぼされた場合に、リリーフバルブが変形してリーク通路が開放されるようになっている。これにより、受圧室の負圧がリーク通路を通じての流体流動によって低減されて、キャビテーションに起因する異音が低減乃至は防止される。
【０００５】
ところが、特許文献１に記載の構造では、リリーフバルブの全体が一定厚さの薄膜形状とされていることによって、受圧室に負圧が発生した場合にリリーフバルブの全体が簡単に大きく変形してリーク通路が連通状態とされてしまう。そのために、振動入力時に受圧室の圧力変動がリーク通路を通じて逃げてしまうことに加えて、リリーフバルブが遮断状態に維持されていてもリリーフバルブ自体の弾性変形によって受圧室の圧力変動が平衡室側に逃げてしまうこととなり、オリフィス通路を通じての流体流動量が減少してしまって、オリフィス通路によって発揮される防振効果に悪影響を及ぼすおそれがあった。
【０００６】
なお、リリーフバルブの厚さを大きくして変形ばね特性を硬くすることも考えられるが、リリーフバルブの周方向両側に厚肉部が一体形成されて拘束されていることとも相俟って、リリーフバルブの変形ばね特性を適当値に調節することが極めて難しい。しかも、可動膜の外周縁部に形成された最厚肉の固定部の外周端面から薄膜形状のリリーフバルブが突出形成されていることから、リリーフバルブの基端部分への著しい応力集中により亀裂や損傷が発生し易く、耐久性および信頼性の確保が難しいという問題もあった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２００９−２４２０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
本発明は、上述の事情を背景に為されたものであって、その解決課題は、受圧室に著しい負圧が及ぼされた場合に短絡通路が速やかに開放されてキャビテーション異音が防止されると共に、受圧室に正圧が及ぼされた場合には短絡通路が遮断状態に保持されてオリフィス通路による防振効果が有効に発揮される、新規な構造の流体封入式防振装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
すなわち、本発明の第一の態様は、第一の取付部材と第二の取付部材が本体ゴム弾性体で連結されていると共に、該第二の取付部材によって支持された仕切部材を挟んだ両側には壁部の一部を該本体ゴム弾性体で構成された受圧室と壁部の一部を可撓性膜で構成された平衡室が形成されており、それら受圧室と平衡室に非圧縮性流体が封入されていると共に、それら受圧室と平衡室を相互に連通するオリフィス通路が形成されている流体封入式防振装置において、前記仕切部材には可動膜が配設されており、該可動膜には一方の面に前記受圧室の圧力が及ぼされて他方の面に前記平衡室の圧力が及ぼされる膜部が設けられていると共に、該膜部の外周側には周方向に延びる環状保持部が一体形成されて該仕切部材に支持されている一方、該仕切部材には該環状保持部を支持する支持部よりも外周側に短絡通路が形成されて、該短絡通路を通じて該受圧室と該平衡室が連通されていると共に、該短絡通路を連通状態と遮断状態とに切り替える弁部が該環状保持部から外周側に突設されて、該弁部には、該環状保持部から外周側に突出する厚肉部と該厚肉部から更に外周側に突出して突出先端側に向かって次第に薄肉となる薄肉部とが設けられており、該薄肉部が該短絡通路内で該受圧室側に向かって立ち上がって先端部分が該短絡通路の内壁面に対して弾性的に押し付けられていると共に、該厚肉部の該受圧室側の面が該仕切部材から離れており該短絡通路を通じて該受圧室の圧力が及ぼされている一方、該厚肉部の該平衡室側の面が該仕切部材に当接支持されており、更に、該薄肉部の一方の面の全体が該仕切部材から離れており該短絡通路を通じて該一方の面に該受圧室の圧力が及ぼされ、且つ該薄肉部の他方の面の基端部分が該仕切部材から離れており該短絡通路を通じて該基端部分に該平衡室の圧力が及ぼされていることを特徴とする。
【００１０】
このような第一の態様に従う構造の流体封入式防振装置によれば、キャビテーションに起因する異音が発生し得る衝撃的な大振幅振動の入力時に、短絡通路を通じて平衡室から受圧室へ流体が流入することで、受圧室の負圧が軽減乃至は解消される。それ故、受圧室が著しく減圧されることによる気泡の発生が防止されて、該気泡の消失時の衝撃波に起因する異音が低減乃至は回避される。
【００１１】
しかも、短絡通路を連通状態と遮断状態に切り替える弁部の先端部分が比較的に容易に変形する薄肉部とされており、薄肉部の変形による短絡通路の連通状態への切り替えによって、受圧室に及ぼされた著しい負圧が速やかに解消されるようになっている。それ故、キャビテーション異音の発生がより高度に防止されて、静粛性の向上が図られる。
【００１２】
加えて、薄肉部が短絡通路内で受圧室側に向かって立ち上がっていることにより、受圧室の負圧に基づいて薄肉部に及ぼされる吸引力が薄肉部を短絡通路の内壁面から離隔させる方向（内周側）に作用する。それ故、受圧室にキャビテーションが問題となる程度の負圧が及ぼされた場合に、薄肉部が短絡通路の内面から素早く離隔して、短絡通路が連通状態に開放される。その結果、受圧室の負圧が速やかに解消されて、キャビテーションに起因する異音の発生が防止される。
【００１３】
また、受圧室と平衡室の相対的な圧力差に応じて短絡通路の連通状態と遮断状態を切り替える弁部が可動膜に設けられていることにより、通常の振動入力時や受圧室に正圧が及ぼされた状態では、短絡通路が遮断状態に保持される。それ故、オリフィス通路を通じての流体流動量が確保されて、流体の流動作用に基づく防振効果が有効に発揮される。
【００１４】
さらに、弁部は環状保持部から突出する基端部分が厚肉部とされており、形状の安定性が高められている。それ故、正圧の作用時および通常の振動入力時には、短絡通路が遮断状態に安定して保持されて、オリフィス通路による防振効果が有効に発揮される。
【００１５】
しかも、厚肉部の平衡室側の面は仕切部材に当接しており、受圧室に正圧が及ぼされた場合には、厚肉部が仕切部材によって支持されて、弁部の変形が制限されるようになっている。それ故、キャビテーションが問題とならない受圧室に正圧が及ぼされた状態では、受圧室の液圧が短絡通路を通じて逃されるのを防いで、オリフィス通路を通じて流動する流体の量を効率的に確保することができる。その結果、流体の流動作用に基づく防振効果を有効に得ることができる。
【００１６】
更にまた、弁部の薄肉部は、短絡通路内で受圧室側に向かって立ち上がっており、短絡通路の内壁面に対して弾性的に押し付けられている。それ故、受圧室に正圧が及ぼされた場合には、液圧の作用によって薄肉部が短絡通路の内壁面により強く押し付けられて、短絡通路が遮断状態に保持される。その結果、オリフィス通路を通じての流体流動量が確保されて、目的とする防振効果が有効に発揮される。
【００１７】
本発明の第二の態様は、第一の態様に記載された流体封入式防振装置において、前記弁部の単体での自由形状において、前記薄肉部が前記受圧室側に向かって傾斜して立ち上がるテーパ形状とされているものである。
【００１８】
第二の態様によれば、可動膜に設けられた弁部の薄肉部が予め一方の面側（受圧室側）に向かって傾斜して立ち上がるテーパ形状とされていることにより、可動膜の仕切部材への装着時に弁部に大きな歪みや応力が及ぼされるのを防ぐことができて、耐久性の向上が図られる。
【００１９】
なお、弁部の単体での自由形状とは、可動膜を仕切部材に組み付ける前で、弁部に外力が及ぼされていない、フリー状態での弁部の形状を言う。
【００２０】
本発明の第三の態様は、第一又は第二の態様に記載された流体封入式防振装置において、前記環状保持部が前記仕切部材によって前記可動膜の厚さ方向で挟持されていると共に、該環状保持部には該可動膜の厚さ方向で突出して該仕切部材で押圧される押え突起が形成されているものである。
【００２１】
第三の態様によれば、環状保持部が仕切部材によって挟持される際に、押え突起が仕切部材によって押圧されることにより、仕切部材から可動膜に及ぼされる圧縮力が環状保持部よりも内周側の膜部や環状保持部よりも外周側の弁部に伝達されるのを防ぐことができる。それ故、膜部における目的とする防振特性や弁部における開閉特性を高精度に設定することができると共に、可動膜の耐久性の向上が図られる。しかも、環状保持部には押え突起を介して圧縮力が効率的に及ぼされることから、可動膜が仕切部材によって安定して固定的に支持される。
【００２２】
本発明の第四の態様は、第一〜第三の何れか１つの態様に記載された流体封入式防振装置において、前記仕切部材の内部を周方向に広がる環状収容部と、該環状収容部を前記受圧室および前記平衡室に接続する連通孔とによって、前記短絡通路が構成されていると共に、前記可動膜の前記弁部が、前記環状保持部の全周に亘って延びる環状に形成されて、該環状収容部に配設されているものである。
【００２３】
第四の態様によれば、環状の弁部が短絡通路の一部を構成する環状収容部に配設されていることにより、受圧室が著しく減圧されると、弁部が全周に亘って弾性変形して短絡通路の内壁面から離隔する。これにより、弁部の変形量に対して短絡通路の実質的な断面積が効率的に増加して、受圧室の負圧が速やかに解消され、キャビテーションに起因する異音の発生が防止される。
【発明の効果】
【００２４】
本発明によれば、通常の振動入力時および受圧室への正圧作用時には、弁部による短絡通路の遮断状態での保持が安定して実現されて、オリフィス通路を通じての流体流動量が充分に確保され、流体の流動作用に基づいて目的とする防振効果が有効に発揮される。一方、著しい負圧が受圧室に及ぼされると、弁部が受圧室の負圧に応じた量だけ短絡通路の内壁面から離隔することで短絡通路が連通状態に切り替えられて、短絡通路を通じての流体流動によって受圧室の負圧が速やかに解消され、キャビテーションに起因する異音の発生が防止される。
【図面の簡単な説明】
【００２５】
【図１】本発明の一実施形態としてのエンジンマウントを示す縦断面図。
【図２】図１に示されたエンジンマウントを構成する仕切部材の正面図。
【図３】図２に示された仕切部材の平面図。
【図４】図２に示された仕切部材の底面図。
【図５】図３のＶ−Ｖ断面図。
【図６】図１に示されたエンジンマウントを構成する可動膜の要部を拡大して示す断面図。
【図７】図１に示されたエンジンマウントにおける弁部の作動を説明する要部拡大断面図であって、（ａ）は、キャビテーションが問題となる比較的に小さな負圧が受圧室に及ぼされた場合を、（ｂ）は、キャビテーションが問題となる比較的に大きな負圧が受圧室に及ぼされた場合を、それぞれ示す。
【発明を実施するための形態】
【００２６】
以下、本発明の実施形態について、図面を参照しつつ説明する。
【００２７】
図１には、本発明に従う構造とされた流体封入式防振装置の一実施形態として、自動車用のエンジンマウント１０が示されている。エンジンマウント１０は、第一の取付部材１２と第二の取付部材１４が本体ゴム弾性体１６によって連結された構造を有している。そして、第一の取付部材１２が図示しないパワーユニットに取り付けられると共に、第二の取付部材１４が図示しない車両ボデーに取り付けられることにより、パワーユニットが車両ボデーによって防振支持されるようになっている。なお、以下の説明において、上下方向とは、原則として、図１中の上下方向を言う。
【００２８】
より詳細には、第一の取付部材１２は、中実の略円形ブロック形状を有していると共に、その上端部には全周に亘って軸直角方向に突出するフランジ部１８が一体形成されている。また、第一の取付部材１２の中心軸上には、内周面にねじ山を刻設されたボルト孔２０が形成されており、そのボルト孔２０が第一の取付部材１２の上面に開口している。
【００２９】
一方、第二の取付部材１４は、薄肉大径の略円筒形状を有していると共に、軸方向中間部分に段差部２２が設けられており、段差部２２を挟んで上側が大径筒部２４とされていると共に、段差部２２を挟んで下側が小径筒部２６とされている。
【００３０】
このような構造とされた第一の取付部材１２と第二の取付部材１４は、同一中心軸上に配設されて、第一の取付部材１２が第二の取付部材１４の上方に配置される。そして、第一の取付部材１２と第二の取付部材１４は、本体ゴム弾性体１６によって弾性的に連結されている。
【００３１】
本体ゴム弾性体１６は、厚肉大径の略円錐台形状を有しており、小径側（上側）の端部が第一の取付部材１２に加硫接着されていると共に、大径側（下側）の端部の外周面が第二の取付部材１４の大径筒部２４の内周面に重ね合わされて加硫接着されている。また、本体ゴム弾性体１６の下端部には、逆向きの略すり鉢状を呈する大径凹所２８が形成されて、本体ゴム弾性体１６の下面に開口している。更に、本体ゴム弾性体１６の下方には、薄肉大径の略円筒形状とされたシールゴム層３０が、第二の取付部材１４の小径筒部２６の内周面に被着形成されている。なお、本体ゴム弾性体１６は、第一の取付部材１２と第二の取付部材１４を備えた一体加硫成形品として形成されている。
【００３２】
また、第二の取付部材１４には、可撓性膜３２が取り付けられている。可撓性膜３２は、薄肉大径の略円板形状とされたゴム弾性体であって、軸方向に充分な弛みを有している。また、可撓性膜３２の外周面は、環状の固定部材３４に重ね合わされて加硫接着されている。そして、固定部材３４が第二の取付部材１４の小径筒部２６の下端部に挿入された後、第二の取付部材１４に対して八方絞り等の縮径加工が施されることにより、可撓性膜３２が第二の取付部材１４に取り付けられている。
【００３３】
このように可撓性膜３２が第二の取付部材１４に取り付けられることにより、第二の取付部材１４の上側開口部が本体ゴム弾性体１６によって閉塞されていると共に、第二の取付部材１４の下側開口部が可撓性膜３２によって閉塞されている。これにより、本体ゴム弾性体１６と可撓性膜３２の軸方向対向面間には、外部から隔てられた流体封入領域３６が形成されており、非圧縮性流体が封入されている。なお、流体封入領域３６に封入される非圧縮性流体は、特に限定されるものではないが、水やアルキレングリコール，ポリアルキレングリコール，シリコーン油、或いはそれらの混合液等が好適に採用される。特に、後述する流体の流動作用に基づく防振効果を有効に得るためには、０．１Ｐａ・ｓ以下の低粘性流体が望ましい。
【００３４】
また、流体封入領域３６には、仕切部材３８が収容されている。仕切部材３８は、全体として厚肉の略円板形状を有しており、第二の取付部材１４によって支持されている。更に、仕切部材３８は、上仕切部材４０と下仕切部材４２とを組み合わせて形成されている。
【００３５】
上仕切部材４０は、厚肉の略円板形状であって、径方向中央部分には下面に開口する浅底の嵌着凹所４４が形成されている。更に、嵌着凹所４４の底面に開口する装着凹所４６が形成されていると共に、装着凹所４６の底面に開口する中央凹所４８が形成されている。また、中央凹所４８の外周側には、所定距離を隔てて環状の環状凹所５０が、装着凹所４６の上底面に開口するように形成されており、中央凹所４８と環状凹所５０を隔てる隔壁部分が、周方向環状に延びて下方に突出する支持部５２とされている。
【００３６】
また、上仕切部材４０の外周縁部には、周方向に２周弱の長さで螺旋状に延びる周溝５４が、外周面に開口して形成されている。更に、周溝５４の長さ方向中間部分には、径方向に延びる連通路５６が開口しており、連通路５６を通じて周溝５４と中央凹所４８が連通されている。また、周溝５４と嵌着凹所４４の径方向間には、複数の固着ピン５８が形成されて下方に向かって突出している。
【００３７】
下仕切部材４２は、薄肉の略円環板形状であって、径方向中間部分に段差が設けられていることで、内周部分が外周部分よりも上方に突出している。また、下仕切部材４２の外周部分には、上仕切部材４０の固着ピン５８に対応する円形の固着孔５９が貫通形成されている。
【００３８】
このような構造とされた上仕切部材４０と下仕切部材４２は、上下に重ね合わされて、下仕切部材４２の内周部分が上仕切部材４０の嵌着凹所４４に嵌め込まれると共に、上仕切部材４０の固着ピン５８が下仕切部材４２の固着孔５９に挿通される。そして、固着ピン５８の先端を押し潰して拡径し、固着孔５９の開口周縁部に係止させることにより、上仕切部材４０と下仕切部材４２が固定されて、仕切部材３８が形成される。
【００３９】
さらに、上仕切部材４０と下仕切部材４２が組み合わされることにより、装着凹所４６の中央部分と中央凹所４８が下仕切部材４２の中心孔を通じて下方に開口している。更にまた、装着凹所４６の外周縁部と環状凹所５０が下仕切部材４２で覆蓋されることにより、仕切部材３８の内部を周方向に延びる環状収容部６０が形成されている。
【００４０】
また、仕切部材３８には、可動膜６２が組み付けられている。可動膜６２は、略円板形状のゴム弾性体で形成されており、径方向中央部分が薄肉の膜部６４とされていると共に、膜部６４の外周側には環状保持部６６が一体形成されている。
【００４１】
膜部６４は、薄肉の略円板形状を有するゴム膜であって、上仕切部材４０の中央凹所４８の開口よりも大径とされていると共に、上仕切部材４０の支持部５２と下仕切部材４２の内周部分との軸方向での対向面間距離よりも薄肉とされている。
【００４２】
環状保持部６６は、図６に示されているように、膜部６４の外周側に一体形成されており、略一定の円形断面で全周に亘って連続的に延びている。また、環状保持部６６には、上下両側に突出する一対の押え突起６８，６８が、全周に亘って一体形成されている。なお、図６に示されているように、膜部６４と環状保持部６６は、折れ点を持つことなく滑らかに繋がっており、後述する仕切部材３８への組付け下において応力の集中が回避されている。
【００４３】
そして、可動膜６２は、上仕切部材４０の装着凹所４６に挿入されて、上仕切部材４０と下仕切部材４２の軸方向間に配設されている。より詳細には、可動膜６２の環状保持部６６が上仕切部材４０の支持部５２と下仕切部材４２の内周部分との軸方向対向面間に挟み込まれて支持されることにより、可動膜６２が仕切部材３８に取り付けられている。なお、かかる可動膜６２の仕切部材３８への装着状態において、上仕切部材４０の中央凹所４８の開口と、下仕切部材４２の中心孔の上側開口が、可動膜６２の膜部６４によって覆蓋されている。
【００４４】
また、本実施形態の可動膜６２では、環状保持部６６に一対の押え突起６８，６８が突出形成されていることから、それら押え突起６８，６８が上下の仕切部材４０，４２の間で圧縮方向に押圧される。それ故、可動膜６２が仕切部材３８に対して充分な保持力で固定されると共に、膜部６４および後述する弁部９０に入力される歪みや応力が軽減されて、耐久性の向上や特性の安定化が図られ得る。
【００４５】
このように可動膜６２を装着された仕切部材３８は、流体封入領域３６に配設される。即ち、仕切部材３８は、第二の取付部材１４に対して下側の開口部から挿入されて、本体ゴム弾性体１６の下端面に重ね合わされることで、軸方向に位置決めされる。そして、可撓性膜３２を仕切部材３８の下方に配置した後、第二の取付部材１４に対して縮径加工を施すことにより、仕切部材３８が第二の取付部材１４によって支持されて、流体封入領域３６内で軸直角方向に広がるように配設される。
【００４６】
かくの如くして仕切部材３８が流体封入領域３６内に配設されることにより、流体封入領域３６が仕切部材３８を挟んで上下に二分されている。即ち、仕切部材３８を挟んだ上側には、壁部の一部が本体ゴム弾性体１６で構成されて、振動入力時に内圧変動が及ぼされる受圧室７０が形成されている。一方、仕切部材３８を挟んだ下側には、壁部の一部が可撓性膜３２で構成されて、容積変化が容易に許容される平衡室７２が形成されている。なお、受圧室７０と平衡室７２には、何れも流体封入領域３６と同じ非圧縮性流体が封入されている。
【００４７】
さらに、仕切部材３８の中央凹所４８に非圧縮性流体が封入されることにより、仕切部材３８の内部には、壁部の一部を可動膜６２で構成された中間室７４が形成されている。なお、中間室７４は、可動膜６２の膜部６４により平衡室７２に対して隔てられており、膜部６４の上面に中間室７４の圧力が及ぼされていると共に、膜部６４の下面に平衡室７２の圧力が及ぼされている。
【００４８】
また、仕切部材３８の外周面がシールゴム層３０を介して流体密に第二の取付部材１４と重ね合わされることにより、周溝５４の外周開口部が第二の取付部材１４によって流体密に覆蓋されて、周方向に所定の長さで延びるトンネル状の流路が形成されている。そして、周溝５４の長さ方向一方の端部が接続孔７６を通じて受圧室７０に連通されると共に、他方の端部が接続孔７８を通じて平衡室７２に連通されることにより、受圧室７０と平衡室７２を相互に連通する第一のオリフィス通路８０が形成されている。なお、第一のオリフィス通路８０は、通路断面積（Ａ）と通路長（Ｌ）の比（Ａ／Ｌ）が調節されることにより、第一のオリフィス通路８０を通じて流動する流体の共振周波数（チューニング周波数）が、エンジンシェイクに相当する１０Ｈｚ程度の低周波数にチューニングされている。
【００４９】
さらに、周溝５４の長さ方向一方の端部が接続孔７６を通じて受圧室７０に連通されることにより、受圧室７０と中間室７４を相互に連通する第二のオリフィス通路８２が、周溝５４の一部と連通路５６を利用して形成されている。この第二のオリフィス通路８２は、第一のオリフィス通路８０よりも高周波数にチューニングされており、アイドリング振動に相当する十数Ｈｚ程度の中乃至高周波数にチューニングされている。なお、中間室７４には、第二のオリフィス通路８２を通じて受圧室７０の圧力が伝達されており、可動膜６２の膜部６４の上面には実質的に受圧室７０の圧力が及ぼされている。
【００５０】
また、仕切部材３８には、支持部５２よりも外周側に短絡通路８４が形成されている。短絡通路８４は、仕切部材３８を貫通する孔であって、仕切部材３８の内部に形成された環状収容部６０を連通孔としての上連通孔８６および下連通孔８８によって受圧室７０と平衡室７２に連通した構造とされている。
【００５１】
上連通孔８６は、上仕切部材４０における環状凹所５０の上底壁部を上下に貫通しており、図３に示されているように、周方向に所定の長さで延びている。そして、周上で所定距離を隔てて形成された３つの上連通孔８６によって、環状収容部６０が受圧室７０に連通されている。
【００５２】
一方、下連通孔８８は、下仕切部材４２の内周部分を上下に貫通しており、図４に示されているように、上連通孔８６と同様に周方向に所定の長さで延びている。そして、上連通孔８６と対応する位置に形成された３つの下連通孔８８によって、環状収容部６０が平衡室７２に連通されている。
【００５３】
これら環状収容部６０と上下の連通孔８６，８８によって短絡通路８４が形成されており、仕切部材３８を上下方向に直線的に貫通していると共に、長さ方向の中間部分において周方向環状に連続している。そして、短絡通路８４の軸方向一方の端部が受圧室７０に開口していると共に、他方の端部が平衡室７２に開口しており、受圧室７０と平衡室７２が短絡通路８４を通じて相互に連通されている。なお、短絡通路８４は、第一のオリフィス通路８０および第二のオリフィス通路８２よりも通路長と通路断面積の比（Ａ／Ｌ）が大きく設定されており、短絡通路８４の流動抵抗が第一，第二のオリフィス通路８０，８２の流動抵抗よりも小さくなっている。
【００５４】
また、短絡通路８４は、可動膜６２に設けられた弁部９０によって、開閉されるようになっている。弁部９０は、図６に示されているように、環状保持部６６から外周側に全周に亘って突出して可動膜６２の最外周部分を構成する環状の部分であって、ゴム弾性体で形成されて環状保持部６６および膜部６４と一体とされている。また、弁部９０は、一体形成された厚肉部９２と薄肉部９４を有している。
【００５５】
厚肉部９２は、弁部９０の基端部分を構成しており、環状保持部６６から径方向外側に向かって突出している。そして、厚肉部９２は、図６のａ領域に示すような略矩形とされた一定の断面形状で環状保持部６６の全周に亘って延びている。また、厚肉部９２は、下面が略軸直角方向に広がる平面形状とされていると共に、上面が外周側に行くに従って次第に上傾する湾曲面とされており、外周側に向かって次第に厚肉となっている。
【００５６】
薄肉部９４は、弁部９０の先端部分を構成しており、厚肉部９２から更に外周側に向かって突出している。そして、薄肉部９４は、図６のｂ領域に示すような略三角形とされた一定の断面形状で環状保持部６６の全周に亘って延びている。図６に示すように、厚肉部９２と薄肉部９４の境界線：Ｌ上を延びる薄肉部９４の底辺が厚肉部９２に一体的に固着されている。なお、薄肉部９４の断面積は厚肉部９２の断面積よりも小さくされている。また、薄肉部９４は、上面が外周側に行くに従って次第に上傾する湾曲面とされていると共に、下面が外周側に行くに従って次第に上傾する傾斜平面とされている。これにより、薄肉部９４は、先端側に向かって次第に薄肉となっていると共に、可動膜６２が仕切部材３８に装着される前の単体での自由形状において突出先端側が上方に立ち上がっている。
【００５７】
ここにおいて、図６に示されているように、薄肉部９４の底辺が薄肉部９４の上面と為す角度：αが、鈍角とされており、好ましくは、１２０度≦α≦１６０度の範囲に設定される。一方、薄肉部９４の底辺が薄肉部９４の下面と為す角度：βが、鋭角とされており、好ましくは、１０度≦β≦３０度の範囲に設定される。
【００５８】
そして、このような弁部９０を備えた可動膜６２が仕切部材３８に取り付けられることにより、短絡通路８４が弁部９０によって遮断される。即ち、可動膜６２の弁部９０は、環状収容部６０に配設されて、装着凹所４６内で広がると共に、薄肉部９４の先端部分が環状凹所５０に挿し入れられており、静置状態において短絡通路８４の外周側の内壁面９６に対して弾性的に押し当てられている。これにより、上下の連通孔８６，８８の軸方向間に弁部９０が配設されて、短絡通路８４が長さ方向の中間部分において弁部９０で遮断されている。
【００５９】
また、弁部９０の厚肉部９２は、その上面に上連通孔８６を通じて受圧室７０の液圧が及ぼされていると共に、その下面が下連通孔８８よりも内周側において下仕切部材４２の内周部分に当接状態で重ね合わされている。更に、厚肉部９２の基端部分と支持部５２の外周縁部との間には、軸方向に僅かな隙間が形成されており、厚肉部９２の上方（受圧室７０側）への弾性変形が基端部分においても許容されている。
【００６０】
一方、弁部９０の薄肉部９４は、その上面に上連通孔８６を通じて受圧室７０の液圧が及ぼされていると共に、その下面に下連通孔８８を通じて平衡室７２の液圧が及ぼされている。なお、弁部９０が環状収容部６０内に配置されていると共に、環状収容部６０が上下の連通孔８６，８８を通じて受圧室７０および平衡室７２に連通されていることにより、受圧室７０および平衡室７２の液圧が弁部９０の周方向全体に及ぼされている。
【００６１】
このような構造とされたエンジンマウント１０の車両装着状態において、エンジンシェイクに相当する低周波大振幅振動が入力されると、受圧室７０と平衡室７２の相対的な圧力差に基づいて第一のオリフィス通路８０を通じての流体流動が積極的に生ぜしめられる。これにより、流体の共振作用等の流動作用に基づいて、目的とする防振効果（高減衰効果）が発揮される。
【００６２】
なお、低周波大振幅振動の入力時には、可動膜６２の膜部６４の変形が制限されて、第二のオリフィス通路８２が実質的に遮断される。これにより、第二のオリフィス通路８２を通じての流体流動による受圧室７０の内圧変動の緩和が防止されて、第一のオリフィス通路８０を通じての流体の流動量が効率的に確保される。
【００６３】
また、アイドリング振動に相当する中乃至高周波小振幅振動の入力時には、受圧室７０と中間室７４の相対的な圧力差に基づいて第二のオリフィス通路８２を通じての流体流動が積極的に生ぜしめられる。これにより、流体の共振作用等の流動作用に基づいて、目的とする防振効果（低動ばね効果）が発揮される。
【００６４】
なお、第一のオリフィス通路８０のチューニング周波数よりも高周波数の振動入力時には、第一のオリフィス通路８０が反共振によって実質的に閉鎖されて、第一のオリフィス通路８０を通じての流体流動が防止される。これにより、第二のオリフィス通路８２を通じての流体流動量が効率的に確保されて、目的とする防振効果が有効に発揮される。
【００６５】
これらのような通常の振動入力時において、短絡通路８４は、図１に示されているように、弁部９０によって遮断されており、短絡通路８４を通じての流体流動が防止されている。特に、弁部９０の薄肉部９４が予め短絡通路８４の内壁面９６に押し付けられていることにより、通常の振動入力時には、薄肉部９４が短絡通路８４の内壁面９６から離隔することなく保持されて、短絡通路８４が遮断状態に維持される。
【００６６】
さらに、弁部９０の形状安定性が厚肉部９２によって高められており、通常振動の入力時には短絡通路８４が安定して閉状態に保持されることから、オリフィス通路８０，８２による防振効果が有効に発揮される。しかも、弁部９０が閉状態に保持されたままで、弾性変形することによって受圧室７０の圧力が平衡室７２に逃されるのも防止されて、オリフィス通路８０，８２を通じての流体流動が有効に惹起される。
【００６７】
更にまた、厚肉部９２の下面が下仕切部材４２に対して当接状態で重ね合わされていることにより、受圧室７０に正圧が及ぼされた場合には、厚肉部９２が下仕切部材４２に押し付けられて、厚肉部９２の弾性変形が防止される。それ故、正圧の作用時には、オリフィス通路８０，８２を通じての流体流動が効率的に生ぜしめられて、目的とする防振効果が有効に発揮される。
【００６８】
また、前述の如く、略矩形の断面形状を有する厚肉部９２においては、上面の受圧面積と下面の受圧面積が略同じとされていることから、下面が下仕切部材４２に安定して支持されている。従って、厚肉部９２の上面に受圧室７０の正圧が及ぼされた際に、厚肉部９２の下方への弾性変形が防止される。
【００６９】
加えて、薄肉部９４の上面が湾曲テーパ形状とされており、薄肉部９４が受圧室７０側に傾斜して立ち上がっていることから、受圧室７０に正圧が及ぼされると薄肉部９４が短絡通路８４の内壁面９６に押し付けられる。それ故、薄肉部９４の弾性変形による短絡通路８４の開放も防止されて、オリフィス通路８０，８２を通じての流体流動量が確保されることで、目的とする防振効果が有効に発揮される。
【００７０】
しかも、前述の如く、略三角形の断面形状を有する薄肉部９４においては、図６に示されているように、角度：αが鈍角とされていると共に、角度：βが鋭角とされている。これにより、受圧室７０の正圧が薄肉部９４の上面に及ぼされて薄肉部９４が下方に弾性変形した際に、薄肉部９４の下面と短絡通路８４の内壁面９６の接触面が長く確保されて、摩擦抵抗が増大する。それ故、弁部９０の先端部分が平衡室７２側に弾性変形して弁部９０の先端部分と短絡通路８４の内壁面９６の間に開口が生じてしまうことが有利に防止される。
【００７１】
一方、車両が路面の段差を乗り越える等して、第一の取付部材１２と第二の取付部材１４の間に衝撃的な大振幅振動が入力されることにより、受圧室７０が著しく減圧されると、キャビテーションに起因する異音が発生する。そこにおいて、エンジンマウント１０では、受圧室７０と平衡室７２の相対的な圧力差に基づいて弁部９０が弾性変形することにより、短絡通路８４が開放されて連通状態に切り替えられるようになっている。
【００７２】
すなわち、キャビテーション異音が発生する程の大振幅振動が入力されて、受圧室７０に著しい負圧が及ぼされると、薄肉部９４の上面に受圧室７０の負圧に基づく吸引力が作用して、薄肉部９４が受圧室７０側および内周側に吸引される。そして、図７の（ａ）に示されているように、弁部９０の先端部分が短絡通路８４の内壁面９６から離隔して、短絡通路８４が連通状態に切り替えられる。これにより、受圧室７０と平衡室７２が第一，第二のオリフィス通路８０，８２よりも流動抵抗の小さい短絡通路８４を通じて相互に連通されて、それら両室７０，７２の相対的な圧力差に基づいて平衡室７２から受圧室７０に向かって流体が流動する。その結果、受圧室７０の負圧が軽減されて、キャビテーションによる気泡の発生が防止され、気泡の消失時に発せられる異音が低減乃至は回避される。
【００７３】
さらに、受圧室７０に及ぼされた負圧が上述の如き負圧緩和作用によっても解消しない程に著しい場合には、弁部９０がより大きく弾性変形して、短絡通路８４を通じての流体流動量が増加するようになっている。即ち、厚肉部９２の上面に受圧室７０の負圧に基づく強い吸引力が及ぼされることにより、厚肉部９２が受圧室７０側および内周側に吸引される。これにより、図７の（ｂ）に示されているように、厚肉部９２を含む弁部９０の略全体が弾性変形して、弁部９０と短絡通路８４の内壁面９６との間により大きな隙間が形成される。その結果、短絡通路８４を通じて平衡室７２から受圧室７０に流入する流体の量が増加して、受圧室７０の負圧がより効果的に軽減乃至は解消されることにより、キャビテーションに起因する異音が防止される。なお、図７では、変形前の弁部９０が２点鎖線で示されている。
【００７４】
要するに、弁部９０には、受圧室７０に作用する負圧が比較的に小さい場合にも敏感に且つ速やかに反応して短絡通路８４を開放する薄肉部９４と、受圧室７０に著しい負圧が作用した場合にのみ変形して短絡通路８４の開放量を増大させる厚肉部９２が設けられている。それ故、受圧室７０に及ぼされる負圧の程度に応じて短絡通路８４の実質的な断面積が調節されて、キャビテーションの原因となる受圧室７０の負圧が可及的速やかに且つ安定して軽減される。
【００７５】
特にエンジンマウント１０では、弁部９０の薄肉部９４が受圧室７０側に向かって傾斜して立ち上がっており、静置状態において薄肉部９４の外周面が短絡通路８４の内壁面９６に当接している。それ故、受圧室７０が著しく減圧されると、負圧による吸引力が薄肉部９４を短絡通路８４の内壁面９６から離隔させる方向に作用する。その結果、受圧室７０に著しい負圧が及ぼされた場合に、短絡通路８４の連通状態への切替えが迅速に実行されて、受圧室７０の負圧が速やかに軽減される。
【００７６】
加えて、前述の如く、略三角形の断面形状を有する薄肉部９４においては、図６に示されているように、角度：αが鈍角とされていると共に、角度：βが鋭角とされている。これにより、例えば、薄肉部の上面が中心軸に対して直交方向に広がる場合に比して、薄肉部９４の上面の受圧面積が大きくされていることから、受圧室７０に著しい負圧が及ぼされた際には、薄肉部９４が受圧室７０側および内周側に速やかに吸引されて、キャビテーションの防止が有利に図られている。
【００７７】
さらに、弁部９０が環状とされていると共に、弁部９０が周方向に延びる環状収容部６０に配置されていることにより、受圧室７０の圧力が弁部９０の周方向全体に及ぼされる。それ故、受圧室７０が著しく減圧された場合に、弁部９０と短絡通路８４の内壁面９６との隙間が全周に亘って形成されて、弁部９０の変形量に対して短絡通路８４の実質的な開口面積が効率的に確保されるようになっている。その結果、弁部９０が短絡通路８４の連通状態と遮断状態を切り替える際に、切替作動の迅速化が図られて、遮断状態で発揮される防振効果と、連通状態で発揮されるキャビテーション異音の防止効果とを、何れも効果的に得ることができる。
【００７８】
また、弁部９０が突出先端に向かって徐々に薄肉となっており、弁部９０における局所的な応力の集中が防止されていることから、長期に亘って繰り返される開閉作動によって弁部９０が損傷するのを防ぐことができて、耐久性の向上が図られる。
【００７９】
以上、本発明の実施形態について詳述してきたが、本発明はその具体的な記載によって限定されない。例えば、中央凹所４８の上底壁部を貫通する複数の透孔が形成されており、透孔を通じて受圧室７０と中間室７４が常時連通されていると共に、中間室７４の壁部の一部が可動膜６２の膜部６４で構成されていることにより、低周波大振幅振動の入力時に透孔を通じての流体流動が制限されるようになっていても良い。このように、可動膜６２は、必ずしも第二のオリフィス通路８２の流体流動を制御するために用いられるものに限定されない。
【００８０】
また、可動膜６２の環状保持部６６の形状は特に限定されるものではなく、例えば、矩形断面の環状保持部も採用され得る。更に、可動膜６２の環状保持部６６に突設される押え突起６８の具体的な形状も特に限定されるものではなく、例えば、突出先端に向かって次第に狭幅となる半円形断面や三角形断面を有していても良い。
【００８１】
また、弁部の薄肉部は、弁部の単体での自由形状（可動膜を仕切部材に組み付ける前で外力が作用していない状態での形状）が、必ずしも外周側に向かって上傾するテーパ形状となっていなくても良い。具体的には、例えば、弁部の単体での自由形状において、薄肉部が径方向外側に向かって突出して軸直角方向に或いは下方に傾斜しながら広がっており、仕切部材３８への装着によって、薄肉部が短絡通路８４の内壁面９６に押し付けられて変形し、受圧室７０側に向かって傾斜して立ち上がるようになっていても良い。これによれば、弁部がそれ自身の弾性によって短絡通路８４の内壁面９６により強く押し付けられて、通常振動の入力時および受圧室７０への正圧作用時に短絡通路８４がより安定して遮断状態に保持される。
【００８２】
また、弁部は、必ずしも全周に亘って形成されているものに限定されず、周方向の一部に単独の弁部が形成されていても良いし、周上で互いに独立した複数の弁部が形成されていても良い。この場合には、短絡通路における弁部の配設領域が環状である必要はなく、仕切部材の周上で弁部が設けられた位置において、仕切部材を上下方向に貫通する直線的な短絡通路が、好適に採用される。更に、例えば、環状保持部から外周側に突設された厚肉の挟持部が、可動膜の周上で弁部を外れた位置に形成されて、該挟持部が仕切部材によって支持されていても良い。
【００８３】
また、本発明は、自動車用の流体封入式防振装置にのみ適用されるものではなく、自動二輪車や鉄道用車両，産業用車両等に用いられる流体封入式防振装置にも適用され得る。更に、本発明の適用範囲は、エンジンマウントとして用いられる流体封入式防振装置に限定されるものではなく、例えば、ボデーマウントやサブフレームマウント，デフマウント等、各種の流体封入式防振装置に適用可能である。
【符号の説明】
【００８４】
１０：エンジンマウント（流体封入式防振装置）、１２：第一の取付部材、１４：第二の取付部材、１６：本体ゴム弾性体、３２：可撓性膜、３８：仕切部材、５２：支持部、６０：環状収容部、６２：可動膜、６６：環状保持部、６８：押え突起、７０：受圧室、７２：平衡室、８０：第一のオリフィス通路（オリフィス通路）、８４：短絡通路、８６：上連通孔（連通孔）、８８：下連通孔（連通孔）、９０：弁部、９２：厚肉部、９４：薄肉部、９６：内壁部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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