(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ＭｇＯの含有率が３３〜９９．５質量％、
ＭｇＯ と Ａｌ2Ｏ3との合計含有率がＭｇＯ +Ａｌ2Ｏ3＝９５〜９９．９質量％、
ＭｇＯ とＡｌ2Ｏ3との含有比率が、各質量％比で、Ａｌ2Ｏ3/ ＭｇＯ=０．００３ 〜 ２．１、嵩比重が１．０〜２．５であって、
ＭｇＯ成分の２〜９２％がスピネルである煉瓦および匣鉢であって、
ＳｉＯ２の含有率を、０．１〜３．０質量％未満の範囲に抑制し、
煉瓦および匣鉢を成形後、１４００〜１７００℃で焼成した際に生成されるスピネル型結晶構造からなる結合層を、ペリクレースからなる骨材の表面に有することを特徴とする煉瓦および匣鉢。
【請求項２】
該煉瓦および匣鉢がＣｏ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｆｅ、Ｐから選択された1種類以上の元素とリチウムとの複合酸化物の熱処理に用いる、リチウム複合酸化物の熱処理用の煉瓦および匣鉢であることを特徴とする請求項１記載の煉瓦および匣鉢。
【請求項３】
常温圧縮強度が１．０〜５０ＭPaであることを特徴とする請求項１記載の煉瓦および匣鉢。
【請求項４】
請求項１記載の煉瓦および匣鉢を製造する方法であって、純度９５質量％以上で平均粒径０．８〜２ｍｍのペリクレースを５０〜１００質量％と、純度９９質量％以上のＡｌ2Ｏ3粉末を０〜５０質量％を含む原料を使用し、全原料中５〜２０質量％を、平均粒径１０〜１００μｍのＡｌ2Ｏ3粉末とし、造孔材とともに全原料を混練および成形後、１４００〜１７００℃で焼成することを特徴とする煉瓦および匣鉢の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は特に、耐リチウム反応性に優れた軽量の煉瓦および匣鉢に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
金属リチウム電池、リチウムイオン電池、リチウムポリマー電池等に代表される二次電池の正極材料としては、コバルト酸リチウム（ＬｉＣｏＯ２）、マンガン酸リチウム（ＬｉＭｎＯ２）、ニッケル酸リチウム（ＬｉＮｉＯ２）、リン酸鉄リチウム（ＬｉＦｅＰＯ４）等のリチウム遷移金属が挙げられる。現在用いられている正極材料としては、コバルト酸リチウムが主流である。
【０００３】
例えば、ＬｉＣｏＯ２ を製造する場合、原料として水酸化リチウム又は硝酸リチウムと、酸化コバルト、水酸化コバルト又は炭酸コバルトとの混合物を、容器に入れて固定炉又はトンネル炉等で焼成するか、又は直接回転炉に入れて焼成する。この焼成は、酸素雰囲気にて１０００℃付近の温度で行われる。
【０００４】
該焼成を行う焼成炉を構成する炉材としては、一般的に、通常工業用の耐火炉で使用されるアルミナ、ムライト、コーディエライト等の耐熱セラミックス材料が使用されている。
【０００５】
しかし、該耐熱セラミックス材料を炉材とする焼成炉を使用して、前記焼成温度条件下でＬｉＣｏＯ２ を製造すると、その焼成中にリチウム化合物が融解し、更に、該化合物由来のリチウム元素が炉内の高温条件下で蒸発し、該耐熱セラミックス材料に浸入する現象が生じる。このため、焼成炉の繰り返しの使用を経て、炉材にひび割れや剥離が生じ、炉材の頻繁な交換が必要であるという問題があった。
【０００６】
なお、焼成用耐火物の耐反応性の向上を図る技術として、骨材としてＭｇＯ質燒結体を使用する各種の技術が開示されている（例えば、特許文献１、特許文献２）。
【０００７】
しかし、従来のＭｇＯ質燒結体では、骨材がガラス質の結合層で結合された構造を有しており、炉材の軽量化を目的として焼結体の気孔率を上昇させた場合、ガラス質の結合層がＬｉ成分によって浸食されやすくなるため、当該現象を回避するため、焼結体の気孔率を低く抑えた重量が大きいものが通常であり、例えば、複数階構造の焼成炉には採用できない問題があった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開２００７−１１２６７０号公報
【特許文献２】特開２００７−２８４３１４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
本発明の目的は前記問題を解決し、骨材部分および結合層部分共に耐リチウム反応性に優れ、かつ、軽量の炉材および炉材の製造方法を提供することである。尚、炉材とは、炉体を構成する煉瓦と粉末処理用に用いられる匣鉢を表す。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記課題を解決するためになされた本発明の煉瓦および匣鉢は、ＭｇＯの含有率が３３〜９９．５質量％、ＭｇＯ と Ａｌ2Ｏ3との合計含有率がＭｇＯ +Ａｌ2Ｏ3＝９５〜９９．９質量％、ＭｇＯ とＡｌ2Ｏ3との含有比率が、各質量％比で、Ａｌ2Ｏ3/ ＭｇＯ=０．００３ 〜 ２．１、嵩比重が１．０〜２．５であって、ＭｇＯ成分の２〜９２％がスピネルである煉瓦および匣鉢であって、ＳｉＯ２の含有率を、０．１〜３．０質量％未満の範囲に抑制し、煉瓦および匣鉢を成形後、１４００〜１７００℃で焼成した際に生成されるスピネル型結晶構造からなる結合層を、ペリクレースからなる骨材の表面に有することを特徴とするものである。
【００１１】
請求項２記載の発明は、請求項１記載の煉瓦および匣鉢において、該煉瓦および匣鉢がＣｏ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｆｅ、Ｐから選択された1種類以上の元素とリチウムとの複合酸化物の熱処理に用いる、リチウム複合酸化物の熱処理用の煉瓦および匣鉢であることを特徴とするものである。
【００１２】
請求項３記載の発明は、請求項１記載の煉瓦および匣鉢において、常温圧縮強度が１．０〜５０ＭPaであることを特徴とするものである。
【００１３】
請求項４記載の発明は、請求項１記載の煉瓦および匣鉢を製造する方法であって、純度９５質量％以上で平均粒径０．８〜２ｍｍのペリクレースを５０〜１００質量％と、純度９９質量％以上のＡｌ2Ｏ3粉末を０〜５０質量％を含む原料を使用し、全原料中５〜２０質量％を、平均粒径１０〜１００μｍのＡｌ2Ｏ3粉末とし、造孔材とともに全原料を混練および成形後、１４００〜１７００℃で焼成することを特徴とするものである。
【００１４】
【００１５】
【発明の効果】
【００１６】
本発明に係る煉瓦および匣鉢は、ＭｇＯの含有率が３３〜９９．５質量％、ＭｇＯ と Ａｌ2Ｏ3との合計含有率がＭｇＯ +Ａｌ2Ｏ3＝９５〜９９．９質量％、ＭｇＯ とＡｌ2Ｏ3との含有比率が、各質量％比で、Ａｌ2Ｏ3/ ＭｇＯ=０．００３ 〜 ２．１、嵩比重が１．０〜２．５であって、ＭｇＯ成分の２〜９２％がスピネルである煉瓦および匣鉢であって、ＳｉＯ２の含有率を、０．１〜３．０質量％未満の範囲に抑制し、煉瓦および匣鉢を成形後、１４００〜１７００℃で焼成した際に生成されるスピネル型結晶構造からなる結合層を、ペリクレースからなる骨材の表面に有する構成からなる。当該構成によれば、ガラス質の結合層が形成されないため、従来、ガラス質の結合層がＬｉ成分によって浸食されていた問題が回避可能となり、かつ、軽量の煉瓦および匣鉢を実現できる。
【００１７】
炉材は、通常、骨材がガラス質の結合層で結合された構造を有するが、請求項４記載の発明では、平均粒径０．８〜２ｍｍのペリクレースまたはスピネルを用い、全原料中５〜２０質量％を、平均粒径１０〜１００μｍのＡｌ2Ｏ3粉末とし、造孔材とともに全原料を混練および成形後、１４００〜１７００℃で焼成することにより、ペリクレース又はスピネルからなる骨材の骨材表面でスピネル型結晶構造を有する結合層を形成している。従来のように、粒界部分がガラス質の結合層で構成された炉材では、該炉材を使用してＬｉを含む原料を焼成後、更に水蒸気雰囲気に暴露すると、時間の経過とともに、炉材を構成する骨材間の結合が崩壊し、炉材がバラバラになる現象が観察される。これに対し、請求項６記載の発明の方法によって、骨材間の粒界部分に、焼成反応によってスピネル層を形成させた場合、該炉材を使用してＬｉを含む原料を焼成後、更に水蒸気雰囲気に暴露した場合であっても、炉材の崩壊を抑制することができる。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
本発明は、Ｃｏ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｆｅ、Ｐから選択された1種類以上の元素とリチウムとの複合酸化物の熱処理に用いるのに適した煉瓦および匣鉢に係る発明である。
【００１９】
以下、本発明に係る煉瓦および匣鉢の一実施形態について説明する。
【００２０】
本発明に係る煉瓦および匣鉢は、ＭｇＯの含有率が３３〜９９．５質量％、ＭｇＯ と Ａｌ2Ｏ3との合計含有率がＭｇＯ +Ａｌ2Ｏ3＝９５質量％以上、ＭｇＯ とＡｌ2Ｏ3との含有比率がＡｌ2Ｏ3 / ＭｇＯ（質量％比）=０．００３ 〜 ２．１の化学組成を有し、スピネル（Ａｌ2Ｏ3・ＭｇＯ）の存在比率が２〜９２％の結晶構造を有している。
【００２１】
炉材は、通常、骨材がガラス質の結合層で結合された構造を有するが、本発明のリチウム複合酸化物の熱処理用炉材は、炉材の焼成過程において、ペリクレースからなる骨材の骨材表面でスピネル型結晶構造を有する結合層を形成し、骨材間の粒界部分にスピネル層を有する構造を備えている。
【００２２】
従来のように、粒界部分がガラス質の結合層で構成された炉材では、該炉材を使用してＬｉを含む原料を焼成後、更に水蒸気雰囲気に暴露すると、時間の経過とともに、炉材を構成する骨材間の結合が崩壊し、炉材がバラバラになる現象が観察されていた。本発明者の推測によると、ＭｇＯを骨材とし、結合層をＭｇＣａＳｉＯ4とする炉材の場合、該炉材を使用してＬｉを含む原料を焼成すると、結合層が、ＭｇＯ・ＣａＯ・ＳｉＯ2（Ｌｉ2Ｏ）の化学組成からなるアモルファスに変化し、このうち、Ｌｉ2Ｏの部分が、大気中の水蒸気およびＣＯ２を吸収しやすく、Ｌｉ2Ｏのカーボネート化により結合層から炉材の崩壊が生じるものと考えられる。これに対し、本発明では、骨材間の粒界部分に、焼成反応によってスピネル層を形成させておくことにより、Ｌｉとの反応による結合層のアモルファス化、および、その後の水蒸気暴露によるＬｉ2Ｏのカーボネート化を抑制し、前記メカニズムによる炉材の崩壊を効果的に抑制可能としている。
【００２３】
なお、本発明に係る煉瓦および匣鉢の嵩比重は１．０〜２．５である。嵩比重が２．５以上になると、煉瓦および匣鉢の重量が大きくなり、複数階構造の焼成炉には採用困難となるため好ましくない。一方、嵩比重が１．０以下の場合、炉を昇温する際発生する熱応力により、煉瓦および匣鉢が破損する危険性があり好ましくない。
【００２４】
本発明に係る煉瓦および匣鉢の常温圧縮強度は、１．０ＭＰａ以上とすることは必要である。一方、嵩比重を１．０〜２．５とするための気孔率との関係から、常温圧縮強度５０ＭＰＡが工業的に実現可能な強度の上限となっている。
【００２５】
本発明に係る煉瓦および匣鉢では、ＭｇＯの含有率が３３〜９９．５質量％、ＭｇＯ と Ａｌ2Ｏ3との合計含有率がＭｇＯ +Ａｌ2Ｏ3＝９５質量％以上、ＭｇＯ とＡｌ2Ｏ3との含有比率がＡｌ2Ｏ3 / ＭｇＯ（質量％比）=０．００３ 〜 ２．１、嵩比重が１．０〜２．５とすることでＭｇＯ本来の耐食性を保持しつつ軽量化を実現している。
【００２６】
ＭｇＯの割合が３３％以下の場合、耐リチウム反応性が低下するため好ましくない。
【００２７】
前記ＭｇＯの含有率は高いほど望ましいが、ＭｇＯはコストが高く、ＭｇＯのみから炉材を構成することは現実的ではない。そこで、Ａｌ2Ｏ3との混合で使用し、該Ａｌ2Ｏ3とＭｇＯ との合計含有率がＭｇＯ +Ａｌ2Ｏ3＝９５質量％以上、かつ、含有比率がＡｌ2Ｏ3 / ＭｇＯ（質量％比）=０．００３ 〜 ２．１となる構成にすることで、耐反応性を確保することができる。Ａｌ2Ｏ3とＭｇＯ との合計含有率が９５質量％未満である場合には、ＭｇＯの特性である耐食性が有効に発揮されなくなるため好ましくない。また、含有比率がＡｌ2Ｏ3/ ＭｇＯ（質量％比）=０．００３未満の場合には 、ＭｇＯ粒子の焼結が進みにくく、１６５０℃以上の高温焼成が必要となる。Ａｌ2Ｏ3/ ＭｇＯ（質量％比）=２．１を超える場合には 、ＭｇＯの含有量が少なく、耐食性が十分に発揮されない。
【００２８】
以下に、嵩比重が１．０〜２．５である本発明に係る煉瓦および匣鉢の製造方法を説明する。
【００２９】
（原料）
ＭｇＯ原料として、平均粒径０．８〜２ｍｍのペリクレースを用い、全原料中５〜２０質量％を、平均粒径１０〜１００μｍのＡｌ2Ｏ3粉末とし、造孔材とともに全原料を混練および成形後、１４００〜１７００℃で焼成することにより、ペリクレースからなる骨材の表面でスピネル型結晶構造を有する結合層を形成する。平均粒子径は、使用前に予め粉砕処理を行って調整する。
【００３０】
ＭｇＯ原料粉末は、ＭｇＯ純度が９５質量％以上であることが好ましく、平均粒子径が０．８ｍｍの粗粒と、平均粒子径が０．１ｍｍの細粒を組み合せとすることが好ましい。
【００３１】
Ａｌ2Ｏ3原料粉末としては、Ａｌ2Ｏ3純度が９９質量％以上であることが好ましい。気孔率を向上させるために、Ａｌ2Ｏ3バブル用いることもできる。該Ａｌ2Ｏ3とＭｇＯ との合計含有率は、ＭｇＯ +Ａｌ2Ｏ3＝９５質量％以上、かつ、含有比率がＡｌ2Ｏ3 / ＭｇＯ（質量％比）=０．００３ 〜 ２．１であることが好ましい。
【００３２】
各原料には、ＳｉＯ２が不純物として含有されるが、含有するＳｉＯ２は３質量％未満であることが好ましく、より好ましくは１質量％未満である。これらの成分の合計量が３質量％以上の場合、結晶粒界に第２相やガラス相を多く生成し、耐食性が低下するため好ましくない。尚、ＳｉＯ２含有量を０．１質量％以下にまで低下させるためには、極めて高純度の原料の使用が必要となり、コストの観点から工業的には好ましくない。
【００３３】
（製法）
以上の原料を用いて所定の組成になるように配合し、更に、煉瓦および匣鉢に気孔を形成するための造孔材として発泡スチロール等の有機物を添加し、湿式で混練を行う混練機（カントーミキサー等）により水または有機溶媒中で混合する。造孔材としての有機物添加量は、表２〜３において、前記の全原料を１００質量％として、ここに更に追加して添加する量として記載しており、これを「外配」と記載している。なお、前記のように、気孔率を向上させるために、Ａｌ2Ｏ3バブル用いる場合には、発泡スチロール等の有機物の添加は必須要件ではない。
【００３４】
成形方法として油圧プレス成形、フリクションプレス成形等の方法を採用する場合、混合スラリーに、必要により公知の成形助剤（例えばアクリル系樹脂、ＰＶＡ等）を添加し、スプレードライヤー等の公知の方法で乾燥させて成形用粉体を作製し、この成形用粉体を金型やゴム型などに充填して成形する。また、鋳込み成形法を採用する場合には、混合スラリーに必要により公知のバインダー（例えばワックスエマルジョン、アクリル系樹脂等）を添加し、石膏型あるいは樹脂型を用いて排泥鋳込法、充填鋳込法、加圧鋳込法などにより成形する。
【００３５】
以上のようにして得た成形体を１３００〜１７００℃、より好ましくは１４５０〜１６５０℃で焼成することによって耐リチウム反応性に優れた軽量の、ＭｇＯ質焼結体からなる煉瓦および匣鉢を得る。
【実施例】
【００３６】
【表１】
0005732680.tif 000002
上記の表１では、ＭｇＯ原料の添加による耐Ｌｉ反応性を評価している。
【００３７】
表１に示す割合で各原料を配合し、更に、造孔材を添加し、湿式で混練を行う混練機（カントーミキサー等）により水または有機溶媒中で混合後、１４５０℃で焼成して２００ｍｍ×２００ｍｍ、高さ３０ｍｍのサンプルを作製した。使用したＭｇＯ原料としては粒度が０．８ｍｍ、０．１ｍｍの何れかで、純度が９５％以上のものを使用した。成形はＰＶＡを添加した後、油圧プレス成形で行った。焼成は１４５０℃で行った。
（耐Ｌｉ反応性評価）
得られた各サンプルより切り出した試験片（２０×２０×５ｔ）と１０ｇのＬｉ２ＣＯ３をアルミナ坩堝に入れ、大気中１１００℃、５時間保持を３サイクル繰り返した。加熱前後での試験片の寸法を測定し、外観と、反応後の膨張率により耐Ｌｉ反応性を評価した。
【００３８】
（実施例１〜４）
ＭｇＯ原料として、粒度が０．８ｍｍの粗粒と０．１ｍｍの細粒とを、各々表１の割合で混合して使用した。いずれも、優れた耐Ｌｉ反応性を示した。
（比較例１、２）
ＭｇＯ質を添加しない例であり、いずれも、耐Ｌｉ反応性に問題があった。
【００３９】
【表２】
0005732680.tif 000003
上記の表２では、ＭｇＯ原料の平均粒子径による成形性および焼結性への影響を示している。
【００４０】
表２に示す割合で各原料を配合し、更に、造孔材を添加し、湿式で混練を行う混練機（カントーミキサー等）により水または有機溶媒中で混合後、１４５０℃で焼成して２００ｍｍ×２００ｍｍ、高さ３０ｍｍのサンプルを作製した。Ａｌ２Ｏ３は、電融Ａｌ2Ｏ3を使用した。実施例５では、発泡スチロールも添加した。ＭｇＯ原料は粒度が２ｍｍ、０．８ｍｍ、０．１ｍｍ、０．００５ｍｍの何れかで、純度が９５％以上のものを使用した。成形はＰＶＡを添加した後、油圧プレス成形で行った。
（耐Ｌｉ反応性評価）
得られた各サンプルより切り出した試験片（２０×２０×５ｔ）と１０ｇのＬｉ２ＣＯ３をアルミナ坩堝に入れ、大気中１１００℃、５時間保持を３サイクル繰り返した。加熱前後での試験片の寸法を測定し、反応による膨張率を評価した。
（成形性評価）
所定の配合に秤量し混合した坏土を、試験用金型（底板：１００×１００×１０ｔ）に入れ、１０ＭＰａの圧力をかけた。金型から取り出す際、成形体に破損が生じるかを評価した。評価は以下の３段階で行った。○：破損なし。△：一部破損。×：取り出せず。無理やり取り出した場合破損。
(焼成評価) 
プレス成形後、１００℃の乾燥を行い水分除去した乾燥体を、電気炉にて１４５０℃〜１６５０℃で焼成を行った。焼成後外観を観察し、クラックの有無を検査した。評価は以下の２段階で行った。○：クラック無し。×：クラック有り。
(比重評価) 
煮沸法（ＪＩＳ  Ｒ２２０５）にてカサ比重を測定評価した。評価は以下の２段階で行った。○：カサ比重  １．０〜２．５。×：それ以外。
【００４１】
（実施例５〜９）
ＭｇＯ原料として、粒度が２ｍｍ又は０．８ｍｍの粗粒と０．１ｍｍ又は０．００５ｍｍの細粒とを、各々表2の割合で混合して使用した。いずれも、優れた耐Ｌｉ反応性・成形性を示した。また、焼成によるクラック発生の問題は生じなかった。比重も小さく、軽量化が実現された。
（比較例３）
ＭｇＯ原料として、粒度が０．００５ｍｍの細粒のみを使用した。耐Ｌｉ反応性には問題がなかったが、成形性に劣り、焼成時にクラックが観察された。
（比較例４）
ＭｇＯ原料として、粒度が２ｍｍの粗粒のみを使用した。耐Ｌｉ反応性がやや劣り、成形中に取り扱い中の欠けが観察された。
【００４２】
【表３】
0005732680.tif 000004
【００４３】
表３に示す割合で各原料を配合し、更に、造孔材を添加し、湿式で混練を行う混練機（カントーミキサー等）により水または有機溶媒中で混合後、１４５０℃で焼成して２００ｍｍ×２００ｍｍ、高さ３０ｍｍのサンプルを作製した。実施例１０〜１２および比較例５では、Ａｌ２Ｏ３は、Ａｌ2Ｏ3バブル使用した。実施例１３および比較例６では、発泡スチロールを添加した。ＭｇＯ原料は粒度が２ｍｍ、０．８ｍｍ、０．１ｍｍ、０．００５ｍｍの何れかで、純度が９５％以上のものを使用した。実施例１４では、フリクションプレスで、２００ｍｍ×２００ｍｍ、で高さ５０ｍｍの匣鉢成形を行った。焼成は１４５０℃で行った。
（ＸＲＤ測定）
焼成後のサンプルについてＸＲＤ測定を行い、ＭｇＯ質がスピネル型結晶構造として存在する割合を評価した。ＸＲＤ測定は、ＲＩＮＴ−１１００  Ｘ−ｒａｙ  ｄｉｆｆｒａｃｍｅｔｅｒ（Ｒｉｇａｋｕ製）を用いて行い、測定条件は下記の通りとした。（２θ：２５〜４５°、ステップ幅：０．０４、係数時間：２、電圧：４０ｋＶ、電流：２０ｍＡ）
（耐Ｌｉ反応性評価）
得られた各サンプルより切り出した試験片（２０×２０×５ｔ）と１０ｇのＬｉ２ＣＯ３をアルミナ坩堝に入れ、大気中１１００℃、５時間保持を繰り返した。加熱前後での試験片の寸法を測定し、試験片の寸法が１０％膨張した通窯回数を測定した。評価は以下の◎、○、×で行った。◎：７回以上、○：４回〜７回未満、×：４回未満。
（比重評価） 
煮沸法（ＪＩＳ  Ｒ２２０５）に準拠しカサ比重を測定した。評価は以下の○、×で行った。○：カサ比重  １．０〜２．５。×：それ以外。
（圧縮強度評価）
２０００ＫＮ圧縮試験機（ＪＴトーシ株式会社製）にて最大荷重を測定し、ＪＩＳ  Ｒ２２０６に準拠し圧縮強度を測定した。評価は以下の○、×で行った。○：圧縮強度  １．０ＭＰａ以上。×：圧縮強度  １．０ＭＰａよりも下。
【００４４】
（実施例１０〜１４）
ＭｇＯ原料として、粒度が２ｍｍ又は０．８ｍｍの粗粒と０．１ｍｍ又は０．００５ｍｍの細粒とを、各々表３の割合で混合して使用した。いずれも、良好な耐Ｌｉ反応性・圧縮強度を示した。比重も小さく、軽量化が実現された。
（実施例１６〜１８）
ＭｇＯ原料として、粒度が０．８ｍｍの粗粒と０．１ｍｍの細粒とを、各々表３の割合で混合して使用、さらにＡｌ2Ｏ3原料として、粒度が０．０５mmの微粉末、（実施例１６では更にスピネル）を、表３の割合で混合して使用した。いずれも、極めて良好な耐Ｌｉ反応性を示した。その他、圧縮強度も良好であり、比重も小さく、軽量化が実現された。
（比較例５）
ＭｇＯ原料として、粒度が０．００５ｍｍの細粒のみを使用した。耐Ｌｉ反応性には問題がなかったが、圧縮強度に劣る問題があった。
（比較例６）
Ａｌ2Ｏ3バブル使用せず、代わりに発泡スチロールのみを使用した。耐Ｌｉ反応性には問題がなかったが、圧縮強度に劣る問題があった。
（比較例７）
Ａｌ2Ｏ3バブルも発泡スチロールも使用しなかった。耐Ｌｉ反応性・圧縮強度には問題がなかったが、比重が大きくなる問題があった。
（比較例８）
ペリクレースあるいはスピネルの何れも使用せず、ＭｇＯ原料を無添加とした。耐Ｌｉ反応性に欠ける問題があった。
（比較例９）
スピネルを１％添加した。添加量が少ないため、耐Ｌｉ反応性に欠ける問題があった。
【００４５】
以上を考察すると、
表１に示すように、耐Ｌｉ反応性を確保する観点から、ＭｇＯ質は必須要件である。表２に示すように、成形性を確保する観点から、ＭｇＯ原料は粗粒と細粒を組み合わせて使用することが好ましい。表３に示すように、長期間にわたって極めて良好な耐Ｌｉ反応性を確保する観点から、ＭｇＯ原料に添加して使用するＡｌ2Ｏ3原料として微粉末のものを選択することが好ましい。また、同じく、長期間にわたって極めて良好な耐Ｌｉ反応性を確保する観点から、ＸＲＤ測定での結果として、ＭｇＯ質がスピネル型結晶構造として存在する割合が０．５〜８％であることが好ましい。