(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ステアリングホイールの操舵操作を転舵輪に伝達すると共に、作動液の液圧によって操舵アシスト力を発生させる車両用操舵装置に作動液を供給するための可変容量型ベーンポンプであって、
ポンプ要素収容部を有するポンプハウジングと、前記ポンプハウジングに軸支される駆動軸と、前記ポンプハウジング内に設けられて前記駆動軸によって回転駆動されると共に、周方向に複数個のスロットを有するロータと、前記複数個のスロットに対して出没自在に設けられた複数のベーンと、前記ポンプ要素収容部に対して移動可能に環状形成され、内周側に前記ロータ及び前記複数のベーンと共に複数のポンプ室を形成するカムリングと、前記ポンプハウジングに設けられて前記ロータに対する前記カムリングの偏心量を制御するカムリング制御機構と、を備え、
前記ポンプハウジングは、前記ロータの回転に伴って前記複数のポンプ室の容積が増大する領域に開口された吸入口と当該複数のポンプ室の容積が減少する領域に開口された吐出口とを有し、
前記カムリングの内周面は、前記ロータに対する前記カムリングの偏心量が最も大きい最大偏心状態で当該ロータの回転方向における前記吐出口の終端部と前記吸入口の始端部との中間点から当該吸入口の始端部までの間の領域において、当該ロータの回転中心との距離が当該ロータの回転に伴って徐々に短くなるように形成され、且つ当該ロータに対する当該カムリングの偏心量が最も小さい最小偏心状態で当該吸入口の終端部と当該吐出口の始端部との中間点から当該吐出口の始端部までの間の領域の少なくとも一部において、当該ロータの回転中心との距離が当該ロータの回転に伴って略一定又は徐々に長くなるように形成されたことを特徴とする可変容量型ベーンポンプ。
【請求項２】
請求項１記載の可変容量型ベーンポンプにおいて、前記駆動軸は、車両のエンジンによって回転駆動され、前記カムリングの内周面は、前記車両の走行状態で前記吸入口の終端部と前記吐出口の始端部との中間点から当該吐出口の始端部までの間の領域の少なくとも一部において、前記ロータの回転中心との距離が当該ロータの回転に伴って略一定又は徐々に長くなるように形成されたことを特徴とする可変容量型ベーンポンプ。
【請求項３】
請求項１記載の可変容量型ベーンポンプにおいて、前記駆動軸は、車両のエンジンによって回転駆動され、前記カムリングの内周面は、前記エンジンの回転数が毎分１５００回転以上の状態で前記吸入口の終端部と前記吐出口の始端部との中間点から当該吐出口の始端部までの間の領域の少なくとも一部において、前記ロータの回転中心との距離が当該ロータの回転に伴って略一定又は徐々に長くなるように形成されたことを特徴とする可変容量型ベーンポンプ。
【請求項４】
請求項１記載の可変容量型ベーンポンプにおいて、前記カムリングの内周面は、前記最大偏心状態で前記吐出口の終端部と前記吸入口の始端部との中間点から当該吸入口の始端部までの間の領域において、当該領域に繋がる前後領域とが高次曲線によって接続されるように形成され、且つ前記最小偏心状態で当該吸入口の終端部と当該吐出口の始端部との中間点から当該吐出口の始端部までの間の領域において、当該領域に繋がる前後領域とが高次曲線によって接続されるように形成されたことを特徴とする可変容量型ベーンポンプ。
【請求項５】
請求項１記載の可変容量型ベーンポンプにおいて、前記カムリングの内周面は、前記最小偏心状態で前記吸入口の終端部と前記吐出口の始端部との中間点から当該吐出口の始端部までの間の領域の少なくとも一部において、前記ロータの回転中心との距離が当該ロータの回転に伴って徐々に長くなるように形成されたことを特徴とする可変容量型ベーンポンプ。
【請求項６】
請求項１記載の可変容量型ベーンポンプにおいて、前記カムリングは、前記ポンプ要素収容部の内周面の前記吐出口側に設けられた支持面に支持された状態で揺動又は転動することにより、前記ロータとの偏心量が制御されることを特徴とする可変容量型ベーンポンプ。
【請求項７】
請求項６記載の可変容量型ベーンポンプにおいて、前記カムリングの内径中心は、前記駆動軸、前記ロータ、及び当該カムリングに対して前記吸入口側の圧力と前記吐出口側の圧力との差圧が作用しない無負荷状態で当該ロータ中心よりも当該吸入口側に位置すると共に、当該差圧が作用することで当該駆動軸が当該吸入口側へ弾性変形した状態でポート基準線に対する相対位置が当該無負荷状態における相対位置よりも当該吐出口側に位置するように設けられ、前記カムリングは、前記ポンプ要素収容部の内周面の前記吐出口側に設けられた支持面に転動支持され、前記支持面は、前記カムリングが前記最大偏心状態から前記最小偏心状態の方向へ転動するのに伴い、当該カムリングの内径中心が前記ポート基準線から前記吐出口側に徐々に離れるように形成されたことを特徴とする可変容量型ベーンポンプ。
【請求項８】
請求項１記載の可変容量型ベーンポンプにおいて、前記ロータにおける前記複数個のスロット、及び前記複数のベーンは、奇数個設けられて成ることを特徴とする可変容量型ベーンポンプ。
【請求項９】
ステアリングホイールの操舵操作を転舵輪に伝達すると共に、作動液の液圧によって操舵アシスト力を発生させる車両用操舵装置に作動液を供給するための可変容量型ベーンポンプであって、
ポンプ要素収容部を有するポンプハウジングと、前記ポンプハウジングに軸支される駆動軸と、前記ポンプハウジング内に設けられて前記駆動軸によって回転駆動されると共に、周方向に複数個のスロットを有するロータと、前記複数個のスロットに対して出没自在に設けられた複数のベーンと、前記ポンプ要素収容部に対して移動可能に環状形成され、内周側に前記ロータ及び前記複数のベーンと共に複数のポンプ室を形成するカムリングと、前記ポンプハウジングに設けられて前記ロータに対する前記カムリングの偏心量を制御するカムリング制御機構と、を備え、
前記ポンプハウジングは、前記ロータの回転に伴って前記複数のポンプ室の容積が増大する領域に開口された吸入口と当該複数のポンプ室の容積が減少する領域に開口された吐出口とを有し、
前記カムリングの内周面は、前記ロータに対する前記カムリングの偏心量が最も大きい最大偏心状態で当該ロータの回転方向における前記吐出口の終端部から前記吸入口の始端部までの間の領域において、当該ロータの回転中心との距離が当該ロータの回転に伴って徐々に短くなるように形成され、且つ当該ロータに対する当該カムリングの偏心量が最も小さい最小偏心状態で当該吸入口の終端部から当該吐出口の始端部までの間の領域の少なくとも一部において、当該ロータの回転中心との距離が当該ロータの回転に伴って略一定又は徐々に長くなるように形成されたことを特徴とする可変容量型ベーンポンプ。
【請求項１０】
請求項９記載の可変容量型ベーンポンプにおいて、前記駆動軸は、車両のエンジンによって回転駆動され、前記カムリングの内周面は、前記車両の走行状態で前記吸入口の終端部から前記吐出口の始端部までの間の領域の少なくとも一部において、前記ロータの回転中心との距離が当該ロータの回転に伴い略一定又は徐々に長くなるように形成されたことを特徴とする可変容量型ベーンポンプ。
【請求項１１】
請求項９記載の可変容量型ベーンポンプにおいて、前記駆動軸は、車両のエンジンによって回転駆動され、前記カムリングの内周面は、前記エンジンの回転数が毎分１５００回転以上の状態で前記吸入口の終端部から前記吐出口の始端部までの間の領域の少なくとも一部において、前記ロータの回転中心との距離が当該ロータの回転に伴って略一定又は徐々に長くなるように形成されたことを特徴とする可変容量型ベーンポンプ。
【請求項１２】
請求項９記載の可変容量型ベーンポンプにおいて、前記カムリングは、前記ポンプ要素収容部の内周面の前記吐出口側に設けられた支持面に支持された状態で揺動又は転動することにより、前記ロータとの偏心量が制御されることを特徴とする可変容量型ベーンポンプ。
【請求項１３】
請求項１２記載の可変容量型ベーンポンプにおいて、前記カムリングの内径中心は、前記駆動軸、前記ロータ、及び当該カムリングに対して前記吸入口側の圧力と前記吐出口側の圧力との差圧が作用しない無負荷状態で当該吸入口の終端部と当該吐出口の始端部との中間点と当該ロータ中心とを結ぶポート基準線よりも当該吸入口側に位置すると共に、当該差圧が作用することで当該駆動軸が当該吸入口側へ弾性変形した状態で当該ポート基準線に対する相対位置が当該無負荷状態における相対位置よりも当該吐出口側に位置するように設けられ、前記カムリングは、前記ポンプ要素収容部の内周面の前記吐出口側に設けられた支持面に転動支持され、前記支持面は、前記カムリングが前記最大偏心状態から前記最小偏心状態の方向へ転動するのに伴い、当該カムリングの内径中心が前記ポート基準線から徐々に離れるように形成されたことを特徴とする可変容量型ベーンポンプ。
【請求項１４】
ステアリングホイールの操舵操作を転舵輪に伝達すると共に、作動液の液圧によって操舵アシスト力を発生させる車両用操舵装置に作動液を供給するための可変容量型ベーンポンプであって、
ポンプ要素収容部を有するポンプハウジングと、前記ポンプハウジングに軸支される駆動軸と、前記ポンプハウジング内に設けられて前記駆動軸によって回転駆動されると共に、周方向に複数個のスロットを有するロータと、前記複数個のスロットに対して出没自在に設けられた複数のベーンと、前記ポンプ要素収容部に対して移動可能に環状形成され、内周側に前記ロータ及び前記複数のベーンと共に複数のポンプ室を形成するカムリングと、前記ポンプハウジングに設けられて前記ロータに対する前記カムリングの偏心量を制御するカムリング制御機構と、を備え、
前記ポンプハウジングは、前記ロータの回転に伴って前記複数のポンプ室の容積が増大する領域に開口された吸入口と当該複数のポンプ室の容積が減少する領域に開口された吐出口とを有し、
前記カムリングの内周面は、前記駆動軸、前記ロータ、及び当該カムリングに対して前記吸入口側の圧力と前記吐出口側の圧力との差圧が作用することで当該差圧が作用しない無負荷状態と比べ、当該カムリングが当該吸入口に対して当該吐出口側に相対的に移動した状態にあっての当該ロータに対する当該カムリングの偏心量が最も大きい最大偏心状態で当該ロータの回転方向における当該吐出口の終端部から当該吸入口の始端部までの間の領域において、当該ロータの回転中心との距離が当該ロータの回転に伴って徐々に短くなるように形成され、且つ当該ロータに対する当該カムリングの偏心量が最も小さい最小偏心状態で当該吸入口の終端部から当該吐出口の始端部までの間の領域の少なくとも一部において、当該ロータの回転中心との距離が当該ロータの回転に伴って略一定又は徐々に長くなるように形成されたことを特徴とする可変容量型ベーンポンプ。
【請求項１５】
請求項１４記載の可変容量型ベーンポンプにおいて、前記駆動軸は、車両のエンジンによって回転駆動され、前記カムリングの内周面は、前記車両の走行状態で前記吸入口の終端部から前記吐出口の始端部までの間の領域の少なくとも一部において、前記ロータの回転中心との距離が当該ロータの回転に伴って略一定又は徐々に長くなるように形成されたことを特徴とする可変容量型ベーンポンプ。
【請求項１６】
請求項１４記載の可変容量型ベーンポンプにおいて、前記駆動軸は、車両のエンジンによって回転駆動され、前記カムリングの内周面は、前記エンジンの回転数が毎分１５００回転以上の状態で前記吸入口の終端部から前記吐出口の始端部までの間の領域の少なくとも一部において、前記ロータの回転中心との距離が当該ロータの回転に伴って略一定又は徐々に長くなるように形成されたことを特徴とする可変容量型ベーンポンプ。
【請求項１７】
請求項１４記載の可変容量型ベーンポンプにおいて、前記カムリングは、前記ポンプ要素収容部の内周面の前記吐出口側に設けられた支持面に支持された状態で揺動又は転動することにより、前記ロータとの偏心量が制御されることを特徴とする可変容量型ベーンポンプ。
【請求項１８】
請求項１７記載の可変容量型ベーンポンプにおいて、前記カムリングの内径中心は、前記駆動軸、前記ロータ、及び当該カムリングに対して前記吸入口側の圧力と前記吐出口側の圧力との差圧が作用しない無負荷状態で当該吸入口の終端部と当該吐出口の始端部との中間点と当該ロータ中心とを結ぶポート基準線よりも当該吸入口側に位置すると共に、当該差圧が作用することで当該駆動軸が当該吸入口側へ弾性変形した状態で当該ポート基準線に対する相対位置が当該無負荷状態における相対位置よりも当該吐出口側に位置するように設けられ、前記カムリングは、前記ポンプ要素収容部の内周面の前記吐出口側に設けられた支持面に転動支持され、前記支持面は、前記カムリングが前記最大偏心状態から前記最小偏心状態の方向へ転動するのに伴い、当該カムリングの内径中心が前記ポート基準線から徐々に離れるように形成されたことを特徴とする可変容量型ベーンポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えば自動車のハンドル操作力を軽減するためのパワーステアリング装置等の作動流体利用機器に用いられる可変容量型ベーンポンプに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、この種の可変容量型ベーンポンプに係る周知技術として、例えばカムリングの広い偏心域で作動油の脈動現象を防止するため、カムリングの内径のうち、ポンプ室における吸込み区間と吐出し区間との間の中間区間を形成する部分の内径について、吸込みポートの端部を始点とする負勾配曲線とし、更に負勾配曲線と真円曲線とを高次曲線により繋げた構造の「可変容量型ポンプ」（特許文献１参照）が挙げられる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００２−１１５６７３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
一般に、可変容量型ベーンポンプでは、一回転当たりの吐出量が一定となるポンプ回転数の低い領域に該当する固定容量域において、ベーンがカムリング内周面から離間するベーン離間が起こることによって圧力脈動が発生したり、或いはポンプ回転数が増加するに伴い、一回転当たりの吐出量が減少するポンプ回転数の高い領域に該当する可変容量域において、圧力のアンバランスが起こることによって固定容量型ベーンポンプの場合と比べて振動が大きくなり易く、こうした圧力脈動や振動に起因して騒音が発生するため、係る騒音を抑制することが技術的な課題となっている。
【０００５】
上述した特許文献１に係る可変容量型ベーンポンプでは、ベーン離間による騒音を抑制するため、ロータに対してカムリングの偏心量が最も大きくなる最大偏心時にカムリングの内周面における吸入口の終端部から吐出口の始端部までの間の領域や吐出口の終端部から吸入口の始端部までの間の領域について、ロータの回転中心との距離がロータの回転に伴って徐々に短くなるように形成し、これによってベーン離間を防いで騒音発生を抑制している。
【０００６】
しかしながら、カムリングの内周面をこうした形状にすると、可変容量域でポンプ室の容積圧縮量が大きくなり、ピーク圧力が大きくなってしまうため、振動による騒音発生が起き易くなるという問題がある。
【０００７】
要するに、特許文献１に係る可変容量型ベーンポンプは、固定容量域でのベーン離間を抑制し、圧力脈動に起因する騒音発生を防止できても、可変容量域でのポンプ室の圧力ピークが抑制されず、振動に起因する騒音発生を防止し難い構造となっている。
【０００８】
本発明は、このような問題点を解決すべくなされたもので、その技術的課題は、固定容量域でのベーン離間と可変容量域でのポンプ室の圧力ピークとを抑制し、圧力脈動と振動とに起因する騒音発生を充分に防止できる構造の可変容量型ベーンポンプを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記技術的課題を解決するため、本発明の第１の手段は、ステアリングホイールの操舵操作を転舵輪に伝達すると共に、作動液の液圧によって操舵アシスト力を発生させる車両用操舵装置に作動液を供給するための可変容量型ベーンポンプであって、ポンプ要素収容部を有するポンプハウジングと、ポンプハウジングに軸支される駆動軸と、ポンプハウジング内に設けられて駆動軸によって回転駆動されると共に、周方向に複数個のスロットを有するロータと、複数個のスロットに対して出没自在に設けられた複数のベーンと、ポンプ要素収容部に対して移動可能に環状形成され、内周側にロータ及び複数のベーンと共に複数のポンプ室を形成するカムリングと、ポンプハウジングに設けられてロータに対するカムリングの偏心量を制御するカムリング制御機構と、を備え、ポンプハウジングは、ロータの回転に伴って複数のポンプ室の容積が増大する領域に開口された吸入口と当該複数のポンプ室の容積が減少する領域に開口された吐出口とを有し、カムリングの内周面は、ロータに対するカムリングの偏心量が最も大きい最大偏心状態で当該ロータの回転方向における吐出口の終端部と吸入口の始端部との中間点から当該吸入口の始端部までの間の領域において、当該ロータの回転中心との距離が当該ロータの回転に伴って徐々に短くなるように形成され、且つ当該ロータに対する当該カムリングの偏心量が最も小さい最小偏心状態で当該吸入口の終端部と当該吐出口の始端部との中間点から当該吐出口の始端部までの間の領域の少なくとも一部において、当該ロータの回転中心との距離が当該ロータの回転に伴って略一定又は徐々に長くなるように形成されたことを特徴とする。
【００１０】
第２の手段は、第１の手段において、駆動軸は、車両のエンジンによって回転駆動され、カムリングの内周面は、車両の走行状態で吸入口の終端部と吐出口の始端部との中間点から当該吐出口の始端部までの間の領域の少なくとも一部において、ロータの回転中心との距離が当該ロータの回転に伴って略一定又は徐々に長くなるように形成されたことを特徴とする。
【００１１】
第３の手段は、第１の手段において、駆動軸は、車両のエンジンによって回転駆動され、カムリングの内周面は、エンジンの回転数が毎分１５００回転以上の状態で吸入口の終端部と吐出口の始端部との中間点から当該吐出口の始端部までの間の領域の少なくとも一部において、ロータの回転中心との距離が当該ロータの回転に伴って略一定又は徐々に長くなるように形成されたことを特徴とする。
【００１２】
第４の手段は、第１の手段において、カムリングの内周面は、最大偏心状態で吐出口の終端部と吸入口の始端部との中間点から当該吸入口の始端部までの間の領域において、当該領域に繋がる前後領域とが高次曲線によって接続されるように形成され、且つ最小偏心状態で当該吸入口の終端部と当該吐出口の始端部との中間点から当該吐出口の始端部までの間の領域において、当該領域に繋がる前後領域とが高次曲線によって接続されるように形成されたことを特徴とする。
【００１３】
第５の手段は、第１の手段において、カムリングの内周面は、最小偏心状態で吸入口の終端部と吐出口の始端部との中間点から当該吐出口の始端部までの間の領域の少なくとも一部において、ロータの回転中心との距離が当該ロータの回転に伴って徐々に長くなるように形成されたことを特徴とする。
【００１４】
第６の手段は、第１の手段において、カムリングは、ポンプ要素収容部の内周面の吐出口側に設けられた支持面に支持された状態で揺動又は転動することにより、ロータとの偏心量が制御されることを特徴とする。
【００１５】
第７の手段は、第６の手段において、カムリングの内径中心は、駆動軸、ロータ、及び当該カムリングに対して吸入口側の圧力と吐出口側の圧力との差圧が作用しない無負荷状態で当該ロータ中心よりも当該吸入口側に位置すると共に、当該差圧が作用することで当該駆動軸が当該吸入口側へ弾性変形した状態でポート基準線に対する相対位置が当該無負荷状態における相対位置よりも当該吐出口側に位置するように設けられ、カムリングは、ポンプ要素収容部の内周面の吐出口側に設けられた支持面に転動支持され、支持面は、カムリングが最大偏心状態から最小偏心状態の方向へ転動するのに伴い、当該カムリングの内径中心がポート基準線から吐出口側に徐々に離れるように形成されたことを特徴とする。
【００１６】
第８の手段は、第１の手段において、ロータにおける複数個のスロット、及び複数のベーンは、奇数個設けられて成ることを特徴とする。
【００１７】
第９の手段は、ステアリングホイールの操舵操作を転舵輪に伝達すると共に、作動液の液圧によって操舵アシスト力を発生させる車両用操舵装置に作動液を供給するための可変容量型ベーンポンプであって、ポンプ要素収容部を有するポンプハウジングと、ポンプハウジングに軸支される駆動軸と、ポンプハウジング内に設けられて駆動軸によって回転駆動されると共に、周方向に複数個のスロットを有するロータと、複数個のスロットに対して出没自在に設けられた複数のベーンと、ポンプ要素収容部に対して移動可能に環状形成され、内周側にロータ及び複数のベーンと共に複数のポンプ室を形成するカムリングと、ポンプハウジングに設けられてロータに対するカムリングの偏心量を制御するカムリング制御機構と、を備え、ポンプハウジングは、ロータの回転に伴って複数のポンプ室の容積が増大する領域に開口された吸入口と当該複数のポンプ室の容積が減少する領域に開口された吐出口とを有し、カムリングの内周面は、ロータに対するカムリングの偏心量が最も大きい最大偏心状態で当該ロータの回転方向における吐出口の終端部から吸入口の始端部までの間の領域において、当該ロータの回転中心との距離が当該ロータの回転に伴って徐々に短くなるように形成され、且つ当該ロータに対する当該カムリングの偏心量が最も小さい最小偏心状態で当該吸入口の終端部から当該吐出口の始端部までの間の領域の少なくとも一部において、当該ロータの回転中心との距離が当該ロータの回転に伴って略一定又は徐々に長くなるように形成されたことを特徴とする。
【００１８】
第１０の手段は、第９の手段において、駆動軸は、車両のエンジンによって回転駆動され、カムリングの内周面は、車両の走行状態で吸入口の終端部から吐出口の始端部までの間の領域の少なくとも一部において、ロータの回転中心との距離が当該ロータの回転に伴い略一定又は徐々に長くなるように形成されたことを特徴とする。
【００１９】
第１１の手段は、第９の手段において、駆動軸は、車両のエンジンによって回転駆動され、カムリングの内周面は、エンジンの回転数が毎分１５００回転以上の状態で吸入口の終端部から吐出口の始端部までの間の領域の少なくとも一部において、ロータの回転中心との距離が当該ロータの回転に伴って略一定又は徐々に長くなるように形成されたことを特徴とする。
【００２０】
第１２の手段は、第９の手段において、カムリングは、ポンプ要素収容部の内周面の吐出口側に設けられた支持面に支持された状態で揺動又は転動することにより、ロータとの偏心量が制御されることを特徴とする。
【００２１】
第１３の手段は、第１２の手段において、カムリングは、ポンプ要素収容部の内周面の吐出口側に設けられた支持面に支持された状態で揺動又は転動することにより、ロータとの偏心量が制御されることを特徴とする。
【００２２】
第１４の手段は、ステアリングホイールの操舵操作を転舵輪に伝達すると共に、作動液の液圧によって操舵アシスト力を発生させる車両用操舵装置に作動液を供給するための可変容量型ベーンポンプであって、ポンプ要素収容部を有するポンプハウジングと、ポンプハウジングに軸支される駆動軸と、ポンプハウジング内に設けられて駆動軸によって回転駆動されると共に、周方向に複数個のスロットを有するロータと、複数個のスロットに対して出没自在に設けられた複数のベーンと、ポンプ要素収容部に対して移動可能に環状形成され、内周側にロータ及び複数のベーンと共に複数のポンプ室を形成するカムリングと、ポンプハウジングに設けられてロータに対するカムリングの偏心量を制御するカムリング制御機構と、を備え、ポンプハウジングは、ロータの回転に伴って複数のポンプ室の容積が増大する領域に開口された吸入口と当該複数のポンプ室の容積が減少する領域に開口された吐出口とを有し、カムリングの内周面は、駆動軸、ロータ、及び当該カムリングに対して吸入口側の圧力と吐出口側の圧力との差圧が作用することで当該差圧が作用しない無負荷状態と比べ、当該カムリングが当該吸入口に対して当該吐出口側に相対的に移動した状態にあっての当該ロータに対する当該カムリングの偏心量が最も大きい最大偏心状態で当該ロータの回転方向における当該吐出口の終端部から当該吸入口の始端部までの間の領域において、当該ロータの回転中心との距離が当該ロータの回転に伴って徐々に短くなるように形成され、且つ当該ロータに対する当該カムリングの偏心量が最も小さい最小偏心状態で当該吸入口の終端部から当該吐出口の始端部までの間の領域の少なくとも一部において、当該ロータの回転中心との距離が当該ロータの回転に伴って略一定又は徐々に長くなるように形成されたことを特徴とする。
【００２３】
第１５の手段は、第１４の手段において、駆動軸は、車両のエンジンによって回転駆動され、カムリングの内周面は、車両の走行状態で吸入口の終端部から吐出口の始端部までの間の領域の少なくとも一部において、ロータの回転中心との距離が当該ロータの回転に伴って略一定又は徐々に長くなるように形成されたことを特徴とする。
【００２４】
第１６の手段は、第１４の手段において、駆動軸は、車両のエンジンによって回転駆動され、カムリングの内周面は、エンジンの回転数が毎分１５００回転以上の状態で吸入口の終端部から吐出口の始端部までの間の領域の少なくとも一部において、ロータの回転中心との距離が当該ロータの回転に伴って略一定又は徐々に長くなるように形成されたことを特徴とする。
【００２５】
第１７の手段は、第１４の手段において、カムリングは、ポンプ要素収容部の内周面の吐出口側に設けられた支持面に支持された状態で揺動又は転動することにより、ロータとの偏心量が制御されることを特徴とする。
【００２６】
第１８の手段は、第１７の手段において、カムリングの内径中心は、駆動軸、ロータ、及び当該カムリングに対して吸入口側の圧力と吐出口側の圧力との差圧が作用しない無負荷状態で当該吸入口の終端部と当該吐出口の始端部との中間点と当該ロータ中心とを結ぶポート基準線よりも当該吸入口側に位置すると共に、当該差圧が作用することで当該駆動軸が当該吸入口側へ弾性変形した状態で当該ポート基準線に対する相対位置が当該無負荷状態における相対位置よりも当該吐出口側に位置するように設けられ、カムリングは、ポンプ要素収容部の内周面の吐出口側に設けられた支持面に転動支持され、支持面は、カムリングが最大偏心状態から最小偏心状態の方向へ転動するのに伴い、当該カムリングの内径中心がポート基準線から徐々に離れるように形成されたことを特徴とする。
【発明の効果】
【００２９】
本発明の可変容量型ベーンポンプによれば、カムリングの内周面の形状を工夫して固定容量域でのベーン離間と可変容量域でのポンプ室の圧力ピークとの双方を抑制し得る構造としているため、運転動作上で固定容量域であるか可変容量域であるかに拘わらず、圧力脈動と振動とに起因する騒音発生を充分に防止することができる。
【図面の簡単な説明】
【００３０】
【図１】本発明の実施例１に係る可変容量型ベーンポンプの基本構造を駆動軸の延在方向に沿って断面に示して示した側面図である。
【図２】本発明の実施例１に係る可変容量型ベーンポンプにおけるロータに対するカムリングの偏心量が最も大きい最大偏心状態での図１中のＡ−Ａ線方向に沿った断面図である。
【図３】本発明の実施例１に係る可変容量型ベーンポンプにおけるロータに対するカムリングの偏心量が最も小さい最小偏心状態での図１中のＡ−Ａ線方向に沿った断面図である。
【図４】図２で説明した最大偏心状態でのカムリングの内周面とプレッシャープレートの吸入ポート及び吐出ポートとの相対位置関係を示した模式図である。
【図５】図３で説明した最小偏心状態でのカムリングの内周面とプレッシャープレートの吸入ポート及び吐出ポートとの相対位置関係を示した模式図である。
【図６】本発明の実施例１に係る可変容量型ベーンポンプにおける第１シール区間側でのロータの回転中心とカムリングの内周面との距離を表わす特性線図であり、（ａ）は最大偏心状態での角度に対する動半径の特性線図、（ｂ）は最小偏心状態での角度に対する動半径の特性線図、（ｃ）は最小偏心状態でのベーン室の中央角度に対する容積の特性線図である。
【図７】本発明の実施例１に係る可変容量型ベーンポンプにおける第２シール区間側でのロータの回転中心とカムリングの内周面との距離を表わす特性線図であり、（ａ）は最大偏心状態での角度に対する動半径の特性線図、（ｂ）は最小偏心状態での角度に対する動半径の特性線図、（ｃ）は最小偏心状態でのベーン室の中央角度に対する容積の特性線図である。
【図８】本発明の実施例１に係る可変容量型ベーンポンプにおける改良前構造で発生するベーン離間のメカニズムを説明するために局部を破断して示した模式図である。
【図９】本発明の実施例１に係る可変容量型ベーンポンプにおける改良前構造で発生するベーン室の圧力ピークの説明するために示した角度に対する圧力の特性線図である。
【図１０】本発明の実施例５に係る可変容量型ベーンポンプにおけるアダプタに設けられた支持面に対するロータ、カムリング、吐出口、及び吸入口の相対位置関係を示した模式図であり、（ａ）は最大偏心状態での模式図、（ｂ）は最小偏心状態での模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００３１】
以下、本発明の可変容量型ベーンポンプについて、幾つかの実施例を挙げ、図面を参照して詳細に説明する。
【実施例１】
【００３２】
図１は、本発明の実施例１に係る可変容量型ベーンポンプ１の基本構造を駆動軸であるシャフト１３の延在方向に沿って断面に示して示した側面図である。図２は、この可変容量型ベーンポンプ１におけるロータ１１に対するカムリング１５の偏心量が最も大きい最大偏心状態での図１中のＡ−Ａ線方向に沿った断面図である。図３は、この可変容量型ベーンポンプ１におけるロータ１１に対するカムリング１５の偏心量が最も小さい最小偏心状態での図１中のＡ−Ａ線方向に沿った断面図である。図４は、図２で説明した最大偏心状態でのカムリング１５の内周面とプレッシャープレート２７の吸入ポート２２及び吐出ポート２１との相対位置関係を示した模式図である。図５は、図３で説明した最小偏心状態でのカムリング１５の内周面とプレッシャープレート２７の吸入ポート２２及び吐出ポート２１との相対位置関係を示した模式図である。尚、図１は、図２におけるＢ−Ｂ線方向での断面図に対応している。また、図４及び図５中に示す点線は、カムリング１５の内周面が全周において真円の場合のものである。
【００３３】
各図を参照すれば、この可変容量型ベーンポンプ１は、内部にロータ１１、ベーン１４、カムリング１５、アダプタ１２、プレッシャープレート２７、及びコントロールバルブ３０を含むポンプ構成要素が組み込まれて挿入されている凹状のフロントボディ１０と、リアカバー１９とを付き合わせてポンプハウジングとしての本体構造が構成されている。
【００３４】
このうち、ロータ１１には外部からの駆動力を伝達するための駆動軸であるシャフト１３が繋がっており、シャフト１３はフロントボディ１０に軸受け２８を介して支持されている。ロータ１１には複数のスロット２９が設けられ、その数は例えば奇数で構成し、その各スロット２９内を径方向に出没自在に移動できるベーン１４が挿入されている。また、各スロット２９の内端にはベーン底３１が設けられている。ロータ１１はシャフト１３によって回転駆動される。
【００３５】
フロントボディ１０の凹部にはアダプタ１２が嵌め込まれ、支持ピン１６を中心にアダプタ１２の内側を揺動可能に支持されたカムリング１５がロータ１１の回転中心とは内径中心を偏心させて配置されている。カムリング１５とアダプタ１２とによって、図２に示されるようにカムリング１５の左側に第１流体圧室３４が形成されると共に、右側に第２流体圧室３５が形成される。カムリング１５はベーン室１８のポンプ容量が最大となる方向に圧縮コイルばね１７で付勢されている。
【００３６】
ロータ１１とカムリング１５との間の空間はベーン１４によって区切られ、複数のベーン室１８が形成される。各ベーン室１８は、図２中の反時計回りの回転により容積が縮小する領域には吐出口としての吐出ポート２１が接続され、容積が増大する領域には吸入口としての吸入ポート２２が接続されている。また、これらのロータ１１、カムリング１５、ベーン１４、及びアダプタ１２とフロントボディ１０との間にはプレッシャープレート２７が嵌め込まれている。
【００３７】
コントロールバルブ３０は、フロントボディ１０内に形成されたバルブ孔３０ａ、バルブ孔３０ａ内を摺動可能に配置されたスプール３０ｂ、並びにばね３０ｃを含んで構成される。コントロールバルブ３０の一端側にはばね室３６が設けられており、ばね室３６にはばね３０ｃが設置されている。このコントロールバルブ３０は、概ね一端側のコントロールバルブ高圧室３７の圧力による力、他端側のばね室３６の圧力による力、並びにばね３０ｃの付勢力による力の関係により動作する。コントロールバルブ高圧室３７とばね室３６との圧力差による図２中における右方向の力がばね３０ｃによる左方向の力より大きくなってスプール３０ｂが右側へ移動すると、それに伴ってコントロールバルブ高圧室３７と第１流体圧室３４に繋がる通路３３との流路が大きくなると共に、通路３３と図示しないタンク側との間の流路が狭くなる。
【００３８】
因みに、フロントボディ１０に設けられたコントロールバルブ３０、第１流体圧室３４、及び第２流体圧室３５等は、運転動作時の流体圧により協働してロータ１１に対するカムリング１５の偏心量を制御するためのカムリング制御機構として機能する。
【００３９】
以下には、カムリング１５の内周面の形状について説明する。カムリング１５は、図２に示されるようなポンプを動作させていない状態では、その内径中心が図４に示されるようにロータ１１の回転中心Ｏｒから最も偏心した位置の最大偏心状態にある。また、後述する動作によって、図３に示されるカムリング１５は、その内径中心がロータ１１の回転中心Ｏｒとの偏心量が小さくなる方向に動作し、その動作し得る範囲で図５に示されるように偏心量が最小となる最小偏心状態となる。
【００４０】
ここでは、ロータ１１の回転中心Ｏｒとカムリング１５の内周面との距離を動半径と呼び、ロータ１１の回転方向における吸入ポート２２の終端部から吐出ポート２１の始端部まではベーン１４がタンク圧力のベーン室１８と吐出圧力のベーン室１８とをシールしている区間であり、その区間を第１シール区間と呼び、吐出ポート２１の終端部から吸入ポート２２の始端部までの同様な区間を第２シール区間と呼ぶ。
【００４１】
図６は、この可変容量型ベーンポンプ１における第１シール区間側でのロータ１１の回転中心Ｏｒとカムリング１５の内周面との距離を表わす特性線図であり、同図（ａ）は最大偏心状態での角度に対する動半径の特性線図、同図（ｂ）は最小偏心状態での角度に対する動半径の特性線図、同図（ｃ）は最小偏心状態でのベーン室１８の中央角度に対する容積の特性線図である。図７は、可変容量型ベーンポンプ１における第２シール区間側でのロータ１１の回転中心Ｏｒとカムリング１５の内周面との距離を表わす特性線図であり、同図（ａ）は最大偏心状態での角度に対する動半径の特性線図、同図（ｂ）は最小偏心状態での角度に対する動半径の特性線図、同図（ｃ）は最小偏心状態でのベーン室１８の中央角度に対する容積の特性線図である。尚、図６（ａ）〜（ｃ）及び図７（ａ）〜（ｃ）における特性線図における点線は、カムリング１５の内周面が全周において真円の場合のものである。
【００４２】
具体的に云えば、図４の最大偏心状態での角度と動半径との関係が図６（ａ）の第１シール区間の特性線図として示され、図７（ａ）には同様に第２シール区間についての最大偏心状態での角度と動半径との関係を示す特性線図が示されている。
【００４３】
図６（ａ）、図７（ａ）を参照すれば、実施例１に係るカムリング１５の内周面は、第１シール区間の始まり（吸入ポート２２の終端部）からその中間点(吸入ポート２２の終端部と吐出ポート２１の始端部との中間点)の領域、及び第２シール区間の中間点(吐出ポート２１の終端部と吸入ポート２２の始端部との中間点)からその終わり（吸入ポート２２の始端部）までの領域について、動半径が徐々に短くなるように形成されている。
【００４４】
また、図５に示す最小偏心状態にカムリング１５が移動することで、図６（ｂ）、図７（ｂ）の最小偏心状態の特性線図に示されるように角度と動半径との関係が変化する。そこで、図６（ｂ）、図７（ｂ）を参照すれば、実施例１に係るカムリング１５の内周面は、第１シール区間の中間点(吸入ポート２２の終端部と吐出ポート２１の始端部との中間点)からその終わり（吐出ポート２１の始端部）の領域の少なくとも一部、及び第２シール区間の始まり（吐出ポート２１の終端部）からその中間点（吐出ポート２１の終端部と吐出ポート２１の始端部との中間点）までの領域の少なくとも一部について、動半径がロータ１１の回転に伴って略一定又は徐々に長くなるように形成されている。
【００４５】
更に、係る構造によれば、図６（ｃ）を参照すれば、第１シール区間に係る最小偏心状態では、ベーン室１８の圧力がタンク圧力から吐出圧力へと変化する第１閉込区間（動作上では後文で詳述するように、ベーン室１８の後方のベーン１４が吐出ポート２１の終端部を過ぎてから前方のベーン１４が吸入ポート２２の始端部に達するまでの区間）において、ベーン室１８の中央の角度の狭範囲で容積が減少量を小さくすることができる。また、図７（ｃ）を参照すれば、第２シール区間に係る最小偏心状態では、ベーン室１８の圧力が吐出圧力からタンク圧力へと変化する第２閉込区間（動作上では後文で詳述するように、ベーン室１８の後方のベーン１４が吐出ポート２１の終端部を過ぎてから前方のベーン１４が吸入ポート２２の始端部に達するまでの区間）において、ベーン室１８の中央の角度の狭範囲で容積が増大から減少へ推移する微小な勾配を示す。
【００４６】
因みに、動半径は最大偏心状態と最小偏心状態とで独立するものでないが、第１シール区間の中間点からその終わりまでの領域、並びに第２シール区間の始まりからその中間点までの領域については、最大偏心状態で動半径の減少量を過大にしなければ、最小偏心状態で略一定又は徐々に長くなる形状とすることができる。
【００４７】
次に、各室間の流路の接続について説明する。吸入ポート２２は図示しないタンクと接続されている。吐出ポート２１はプレッシャープレート２７に設けられた図示しない通路を通じてフロントボディ１０側の圧力室２６へと導入される。圧力室２６は図示しないパワーシリンダ等の装置へ繋がる吐出側配管３２とメータリングオリフィス２３を介して接続され、更に吐出側配管上流部３２ａからばね室３６と接続される。また、圧力室２６はダンパーオリフィス２０を介してコントロールバルブ高圧室３７に接続されている。更に、圧力室２６は図示しない通路によってベーン底３１にも接続されている。
【００４８】
以下は、この可変容量ベーンポンプ１の動作について説明する。シャフト１３から回転駆動力が入力されると、ベーン１４は遠心力とベーン底３１の圧力とによりカムリング１５に押し付けられながらロータ１１と共に回転し、ベーン室１８の容積が増減する。容積が増加する区間ではベーン室１８の圧力は低下し、吸入ポート２２から作動流体が吸入される。この区間は吸入区間と呼ばれて良いものである。吸入された作動流体はタンクにも圧力室２６にも繋がらない図６（ｃ）に示される第１閉込区間でベーン室１８の容積の減少に伴って昇圧される。
【００４９】
昇圧された作動流体はベーン室１８の容積の減少と共に吐出ポート２１から圧力室２６へと導かれる。この区間は吐出区間と呼ばれて良いものである。更に、ベーン室１８はタンクにも圧力室２６にも繋がらない図７（ｃ）に示される第２閉込区間を経由して圧力が低下し、再び吸入工程へと移行する。
【００５０】
ここで、ポンプ回転数が低いときにはカムリング１５は圧縮コイルばね１７によってポンプ容積が最大となる方向に付勢されており、このときにカムリング１５の内径中心とロータ１１の回転中心Ｏｒとの偏心量は最大となっている。この最大偏心状態では回転数が変化してもポンプ１回転当たりの吐出量は一定であるため、このような１回転当たりの吐出量が一定となるポンプ回転数の低い領域は固定容量域と呼ばれる。
【００５１】
また、ポンプ回転数が上昇し、吐出量が増加するとメータリングオリフィス２３での圧力損失が増大し、コントロールバルブ３０の両端の圧力差による右向きの力がばね３０ｃの左向きの力に打ち勝って図２中でのコントロールバルブ３０が右側に移動する。このとき、開弁したコントロールバルブ３０を通じてダンパーオリフィス２０の下流側の作動流体が第１流体圧室３４に導かれ、カムリング１５の偏心を減少させる方向にカムリング１５を揺動させ、１回転当たりの吐出量を減少させる。このようなポンプ回転数が増加するに伴い、１回転当たりの吐出量が減少するポンプ回転数の高い領域は可変容量域と呼ばれる。
【００５２】
可変容量型ベーンポンプ１では、騒音発生の主な原因が固定容量域と可変容量域とで異なることが知られており、固定容量域ではベーン１４の先端がカムリング１５の内周面から離れるベーン離間による圧力脈動が騒音発生の主な原因と考えられており、可変容量域ではベーン室１８で発生する圧力ピークによる振動が騒音発生の主な原因と考えられている。
【００５３】
図８は、可変容量型ベーンポンプ１における改良前構造で発生するベーン離間のメカニズムを説明するために局部を破断して示した模式図である。
【００５４】
ここでは、最大偏心状態での第１シール区間での動作を想定すれば、ベーン室１８が吸入工程から吐出工程に移行する際に、ベーン１４の前面にのみ高圧の油圧力が作用するため、ベーン１４がロータ１１のスロット２９内で押されることで閉じ出し方向に対向する摩擦力が増え、ベーン１４に作用する遠心力やベーン底３１の油圧力よりも大きくなり、スロット２９内から飛び出す方向の力が小さくなることがある。更に、吸入工程から吐出工程への移行、或いは吐出工程から吸入工程への移行により、ベーン室１８の圧力が変化すると、各ベーン室１８の圧力バランスが変化してシャフト１３を変形させる。こうしたシャフト１３の変形分やシャフト１３とロータ１１との隙間分だけロータ１１が移動し、ロータ１１のスロット２９内の摩擦によりベーン１４もカムリング１５の内周面から離れる方向に移動するベーン離間が発生し易い。
【００５５】
ベーン離間が発生すると高圧から低圧へ急激に油が流れこむことで圧力脈動を生む原因となる。特に第１シール区間の前半は、ベーン１４前方のベーン室１８が圧力ピークを持つ領域であるため、この圧力脈動の現象が生じ易い。
【００５６】
そこで、実施例１に係る可変容量型ベーンポンプ１における改良構造では、上述の通りにカムリング１５の内周面について、第１シール区間で動半径を減少させるような形状にしているため、ベーン離間を抑制して圧力脈動を抑えることができる。
【００５７】
同様に、ベーン室１８が吐出工程から吸入工程に移行する場合にはベーン１４の後面にのみ高圧の油圧力が作用してロータ１１のスロット２９内で摩擦を受け、ベーン離間が発生し易くなる。特に第２シール区間の中間から終わりまでの領域では前方のベーン室１８が圧力ピークを持つ領域であるため、ベーン離間が発生し易い。
【００５８】
そこで、実施例１に係る可変容量型ベーンポンプ１における改良構造では、上述の通りにカムリング１５の内周面について、第２シール区間で動半径を徐々に短くなるような形状にしているため、ベーン離間を抑制することができる。
【００５９】
図９は、可変容量型ベーンポンプ１における改良前構造で発生するベーン室１８の圧力ピークの説明するために示した角度に対する圧力の特性線図である。
【００６０】
ここでは、最小偏心状態での第１シール区間での動作を想定すれば、ベーン室１８は第１閉込区間にある場合、吸入ポート２２にも吐出ポート２１にも繋がっておらず、このときにベーン室１８の容積が減少するとポンプ室圧力が吐出圧を超えて上昇し、図９に示されるような圧力ピークが発生する。
【００６１】
この圧力ピークには、ベーン室１８の後方のベーン１４が吸入ポート２２の終端部を過ぎてから前方のベーン１４が吐出ポート２１の始端部に達するまでの第１閉込区間においての容積の減少量が影響している。この間に前方のベーン１４が通り過ぎる容積と後方のベーン１４が通り過ぎる容積の差が容積圧縮量である。但し、この第１閉込区間は非常に短い区間であるため、第１シール区間の開始点と終了点とについて、終了点の方での動半径が短くなっていると、第１閉込区間におけるベーン室１８の容積は減少して圧力ピークが発生し易いと言える。
【００６２】
そこで、実施例１に係る可変容量型ベーンポンプ１における改良構造では、上述の通りにカムリング１５の内周面の形状として、最小偏心状態で第１シール区間の中間点からその終わりまでの領域について、動半径を略一定又は徐々に増加するような形状にしているため、第１シール区間の開始点と終了点との半径を近付け、容積減少量を抑えて圧力ピークを低減することができる。
【００６３】
同様に、ベーン室１８が第２閉込区間にある場合にも、ベーン室１８の容積が減少すると圧力ピークが発生し易い。
【００６４】
この圧力ピークには、ベーン室１８の後方のベーン１４が吐出ポート２１の終端部を過ぎてから前方のベーン１４が吸入ポート２２の始端部に達するまでの第２閉込区間においての容積の減少量が影響している。但し、この第２閉込区間も非常に短い区間であるため、第２シール区間の開始点と終了点とについて、終了点の方での動半径が短くなっていると、第２閉込区間におけるベーン室１８の容積は減少して圧力ピークが発生し易いと言える。
【００６５】
そこで、実施例１に係る可変容量型ベーンポンプ１における改良構造では、上述の通りカムリング１５の内周面の形状として、最小偏心状態で第２シール区間の始まりからその中間点までの領域について、動半径を略一定又は徐々に増加するような形状にしているため、第２シール区間の開始点と終了点での半径を近付け、容積減少量を抑えて圧力ピークを低減することができる。
【００６６】
実施例１に係る可変容量型ベーンポンプ１では、カムリング１５の内周面の形状が固定容量域となる最大偏心状態ではベーン離間を抑制し、可変容量域の一部である最小偏心状態では圧力ピークを低減する効果があるため、固定容量域でも可変容量域でも騒音を低減することが可能である。
【００６７】
また、実施例１に係る可変容量型ベーンポンプ１では、第１閉込区間、第２閉込区間において、ベーン室１８の圧力がタンク圧力から吐出圧力へ、吐出圧力からタンク圧力へと変化する。この圧力変動が対向する第１閉込区間、第２閉込区間で生じるため、その圧力差による油圧力が発生する。更に、この油圧力がカムリング１５の内面に作用することで、カムリング１５が振動し、その結果として流量変動や圧力脈動を発生して騒音発生を招く要因となることがある。そこで、例えばロータ１１の各スロット２９及び各ベーン１４については、奇数個設けるようにすれば、上述した流量変動を生じさせる圧力不均衡や圧力脈動を緩和することができるため、騒音発生を一層抑制することが可能となる。
【００６８】
更に、例えばカムリング１５の内周面は、最大偏心状態で第１シール区間の始まり（吸入ポート２２の終端部）からその中間点（吸入ポート２２の終端部と吐出ポート２１の始端部との中間点）までの領域についてのみ、動半径がロータ１１の回転に伴って徐々に短くなるように形成され、且つ最小偏心状態で第１シール区間の中間点（吸入ポート２２の終端部と吐出ポート２１の始端部との中間点）からその終わり（吐出ポート２１の始端部）までの領域の少なくとも一部についてのみ、動半径がロータ１１の回転に伴って略一定又は徐々に長くなるように形成されても良い。このような構成によれば、特に第１シール区間側での圧力脈動や振動による騒音発生を防止するために有効である。
【００６９】
加えて、例えばカムリング１５の内周面は、最大偏心状態で第２シール区間の中間点（吐出ポート２１の終端部と吸入ポート２２の始端部との中間点）からその終わり（吸入ポート２２の始端部）までの領域についてのみ、動半径がロータ１１の回転に伴って徐々に短くなるように形成され、且つ最小偏心状態で第２シール区間の始まり（吐出ポート２１の終端部）からその中間点（吐出ポート２１の終端部と吸入ポート２２の始端部との中間点）までの領域の少なくとも一部についてのみ、動半径がロータ１１の回転に伴って略一定又は徐々に長くなるように形成されても良い。このような構成によれば、特に第２シール区間側での圧力脈動や振動による騒音発生を防止するために有効である。
【実施例２】
【００７０】
実施例２に係る可変容量型ベーンポンプは、実施例１に係る可変容量型ベーンポンプ１と比べ、シャフト１３が車両のエンジンによって回転駆動されており、カムリング１５の内周面が車両の走行状態で第１シール区間の中間点（吸入ポート２２の終端部と吐出ポート２１の始端部との中間点）からその終わり（吐出ポート２１の始端部）までの領域の少なくとも一部、並びに第２シール区間の始まり（吐出ポート２１の終端部）からその中間点（吐出ポート２１の終端部と吸入ポート２２の始端部との中間点）までの領域の少なくとも一部においての少なくも一方について、動半径がロータ１１の回転に伴って略一定又は徐々に長くなるように形成されている以外、その他の箇所の構成は実施例１の場合と同様である。
【００７１】
実施例２に係る可変容量型ベーンポンプでは、実施例１に係る可変容量型ベーンポンプ１による作用効果に加え、車両の走行状態でベーン室１８のピーク圧力を低減し、騒音発生を防止することが可能である。
【実施例３】
【００７２】
実施例３に係る可変容量型ベーンポンプは、実施例１に係る可変容量型ベーンポンプ１と比べ、シャフト１３が車両のエンジンによって回転駆動されており、カムリング１５の内周面がエンジン回転数の毎分１５００回転以上の状態で第１シール区間の中間点（吸入ポート２２の終端部と吐出ポート２１の始端部との中間点）からその終わり（吐出ポート２１の始端部）までの領域の少なくとも一部、並びに第２シール区間の始まり（吐出ポート２１の終端部）からその中間点（吐出ポート２１の終端部と吸入ポート２２の始端部との中間点）までの領域の少なくとも一部においての少なくとも一方について、動半径がロータ１１の回転に伴い略一定又は徐々に長くなるように形成されている以外、その他の箇所の構成は実施例１の場合と同様である。
【００７３】
実施例３に係る可変容量型ベーンポンプでは、実施例１に係る可変容量型ベーンポンプ１による作用効果に加え、特に可変容量域で騒音が問題となり易いエンジン回転数が毎分１５００回転以上の状態でベーン室１８のピーク圧力を抑制し、騒音発生を防止することが可能である。
【実施例４】
【００７４】
実施例４に係る可変容量型ベーンポンプは、実施例１に係る可変容量型ベーンポンプ１と比べ、カムリング１５の内周面が最大偏心状態で第１シール区間の始まり（吸入ポート２２の終端部）からその中間点（吸入ポート２２の終端部と吐出ポート２１の始端部との中間点）までの領域、並びに第２シール区間の中間点（吐出ポート２１の終端部と吸入ポート２２の始端部との中間点）からその終わり（吸入ポート２２の始端部）までの領域においての少なくとも一方と、係る領域に繋がる前後領域とが高次曲線によって接続されるように形成され、最小偏心状態で第１シール区間の中間点（吸入ポート２２の終端部と吐出ポート２１の始端部との中間点）からその終わり（吐出ポート２１の始端部）までの領域の少なくとも一部、並びに第２シール区間の始まり（吐出ポート２１の終端部）からその中間点（吐出ポート２１の終端部と吸入ポート２２の始端部との中間点）までの領域の少なくとも一部においての少なくとも一方と、係る領域の前後領域とが高次曲線によって接続されるように形成された以外、その他の箇所の構成は実施例１の場合と同様である。
【００７５】
実施例４に係る可変容量型ベーンポンプでは、実施例１に係る可変容量型ベーンポンプ１による作用効果に加え、カムリング１５の内周面を滑らかに接続された形状とできるため、一層ベーン１４の離間を抑制し、騒音発生を顕著に防止することが可能である。
【実施例５】
【００７６】
図１０は、本発明の実施例５に係る可変容量型ベーンポンプにおけるアダプタ１２に設けられた支持面３８に対するロータ１１、カムリング１５、吐出ポート２１、及び吸入ポート２２の相対位置関係を示した模式図であり、同図（ａ）は最大偏心状態での模式図、同図（ｂ）は最小偏心状態での模式図である。尚、この実施例５に係る可変容量型ベーンポンプについて、図示されない構成箇所は実施例１に係る可変容量型ベーンポンプ１の構成と同じであるため、同一の参照符号を付して説明を省略し、相違する箇所についてのみ説明する。
【００７７】
実施例５に係る可変容量型ベーンポンプでは、カムリング１５がアダプタ１２の内周面の吐出ポート２１側に設けられた支持面３８に支持された状態で揺動又は転動することにより、カムリング１５とロータ１１との偏心量が制御される。また、ここではカムリング１５の内径中心Ｏｃがシャフト１３、ロータ１１、及びカムリング１５に対して吸入ポート２２側の圧力と吐出ポート２１側の圧力との差圧が作用しない無負荷状態でロータ１１の回転中心Ｏｒよりも吸入ポート２２側に位置すると共に、差圧が作用することでシャフト１３が吸入ポート２２側へ弾性変形した状態でポート基準線Ｌｐに対する相対位置が無負荷状態における相対位置よりも吐出ポート２１側に位置するように設けられている。更に、カムリング１５がアダプタ１２の内周面の吐出ポート２１側に設けられた支持面３８に転動支持され、支持面３８がカムリング１５の最大偏心状態から最小偏心状態の方向へ転動するのに伴い、カムリング１５の内径中心Ｏｃがポート基準線Ｌｐから吐出ポート２１側に徐々に離れるように形成されている。その他の箇所の構成は実施例１に係る可変容量型ベーンポンプ１の場合と同様である。
【００７８】
実施例５に係る可変容量型ベーンポンプでは、実施例１に係る可変容量型ベーンポンプ１による作用効果に加え、支持面３８の形状によってカムリング１５とロータ１１との偏心量を制御できるため、固定容量域と可変容量域との動半径をより効果的に制御し、騒音発生の防止効果を大きくすることが可能である。
【００７９】
また、カムリング１５の内径中心Ｏｃの相対位置が差圧の作用しない無付加状態ではポート基準線Ｌｐよりも吸入ポート２２側に位置されると共に、差圧の作用する状態では無付加状態での相対位置よりも吐出ポート２１側に位置するように設けられ、カムリング１５がアダプタ１２の内周面の吐出ポート２１側に設けられた支持面３８に転動支持され、支持面３８がカムリング１５の最大偏心状態から最小偏心状態の方向へ転動するのに伴い、カムリング１５の内径中心Ｏｃがポート基準線Ｌｐから吐出ポート２１側に徐々に離れるように形成されている場合には、作動条件によって、第１シール区間との相対位置を制御することができる。
【００８０】
具体的には、図１０（ａ）の最大偏心状態に示されるように、ロータ１１の回転中心Ｏｒとカムリング１５の内径中心Ｏｃとを結ぶ線とポート基準線Ｌｐとの相対角であるポート基準角（ポートタイミング角）θが低回転時には大きくなるため、第１シール区間での動半径は徐々に小さくなる傾向が強くなり、これによってベーン離間を一層抑制することができる。
【００８１】
また、図１０（ｂ）の最小偏心状態に示されるように、高回転時にはポート基準角（ポートタイミング角）θが小さくなるため、第１シール区間での容積の変化量を小さくすることができ、圧力ピークの発生を抑制することができる。
【００８２】
更に、吸入ポート２２側の圧力と吐出ポート２１側の圧力との差圧により、カムリング１５が相対的に移動した状態においても、ポート基準角（ポートタイミング角）θを最適な状態にすることができる。
【００８３】
従って、第１シール区間側での圧力脈動や振動による騒音発生を防止する機能として有効となる。
【実施例６】
【００８４】
実施例６に係る可変容量型ベーンポンプは、実施例１に係る可変容量型ベーンポンプ１と比べ、カムリング１５の内周面が最大偏心状態でロータ１１の回転方向における第１シール区間の領域（吸入ポート２２の終端部から吐出ポート２１の始端部までの領域）、並びに第２シール区間の領域（吐出ポート２１の終端部から吸入ポート２２の始端部までの領域）においての少なくとも一方について、動半径がロータ１１の回転に伴って徐々に短くなるように形成され、且つ最小偏心状態で第１シール区間の領域（吸入ポート２２の終端部から吐出ポート２１の始端部までの領域）の少なくとも一部、並びに第２シール区間の領域（吐出ポート２１の終端部から吸入ポート２２の始端部までの領域）の少なくとも一部においての少なくとも一方について、動半径がロータ１１の回転に伴って略一定又は徐々に長くなるように形成されている以外、その他の箇所の構成は実施例１の場合と同様である。
【００８５】
実施例６に係る可変容量型ベーンポンプでは、実施例１に係る可変容量型ベーンポンプ１による作用効果に加え、カムリング１５の内周面がベーン１４の離間の発生する可能性のある全領域で離間を防止できる形状になっているため、騒音発生を顕著に抑制（防止）することができる。因みに、実施例６に係る可変容量型ベーンポンプにおいて、実施例２、実施例３、実施例５に係る構成を適用することも可能であり、そうした場合には上記効果に加えてこれらの各実施例で説明した効果を同様に奏するものとなる。
【実施例７】
【００８６】
実施例７に係る可変容量型ベーンポンプは、実施例１に係る可変容量型ベーンポンプ１と比べ、カムリング１５の内周面がシャフト１３、ロータ１１、及びカムリング１５に対して吸入ポート２２側の圧力と吐出ポート２１側の圧力との差圧が作用することで差圧が作用しない無負荷状態と比べ、カムリング１５が吸入ポート２２に対して吐出ポート２１側に相対的に移動した状態にあっての最大偏心状態で第１シール区間の領域（吸入ポート２２の終端部から吐出ポート２１の始端部までの領域）、並びに第２シール区間の領域（吐出ポート２１の終端部から吸入ポート２２の始端部までの領域）においての少なくとも一方について、動半径がロータ１１の回転に伴って徐々に短くなるように形成され、且つ最小偏心状態で第１シール区間の領域（吸入ポート２２の終端部から吐出ポート２１の始端部までの領域）、並びに第２シール区間の領域（吐出ポート２１の終端部から吸入ポート２２の始端部までの領域）においての少なくとも一方について、動半径がロータ１１の回転に伴って略一定又は徐々に長くなるように形成された以外、その他の箇所の構成は実施例１の場合と同様である。
【００８７】
実施例７に係る可変容量型ベーンポンプでは、吸入ポート２２側の圧力と吐出ポート２１側の圧力との差圧により、カムリング１５が相対的に移動した状態においても、最大偏心状態での圧力脈動と最小偏心状態での振動を抑制することができ、騒音発生を効果的に防止することが可能である。因みに、実施例７に係る可変容量型ベーンポンプにおいて、実施例２、実施例３、実施例５で説明した構成を適用することも可能であり、そうした場合には上記効果に加えてこれらの各実施例で説明した効果を同様に奏するものとなる。
【符号の説明】
【００８８】
１  可変容量ベーンポンプ
１０  フロントボディ
１１  ロータ
１２  アダプタ
１３  シャフト
１４  ベーン
１５  カムリング
１６  支持ピン
１７  圧縮コイルばね
１８  ベーン室
１９  リアカバー
２０  ダンパーオリフィス
２１  吐出ポート
２２  吸入ポート
２３  メータリングオリフィス
２６  圧力室
２７  プレッシャープレート
２８  軸受け
２９  スロット
３０  コントロールバルブ
３０ａ  バルブ孔
３０ｂ  スプール
３０ｃ  ばね
３１  ベーン底
３２  吐出側配管
３２ａ  吐出側配管上流部
３３  通路
３４  第１流体圧室
３５  第２流体圧室
３６  ばね室
３７  コントロールバルブ高圧室
３８  支持面
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図６】
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