(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、
Ｃ：０．３０〜０．５５％、
Ｓｉ：０．０５〜０．３％、
Ｍｎ：０．３〜１．５％、
Ｐ：０．００５〜０．０３％、
Ｓ：０．０００１〜０．０１％、
Ａｌ：０．００５〜０．１０％、
及び、Ｎ：０．００１〜０．０１％
を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、焼入れ前の鋼板の炭化物の平均円相当径が０．２５μｍ以上０．６５μｍ以下、炭化物の球状化率が６０％以上９０％未満である中炭素鋼板を、下記（Ａ）式に規定する条件にて急速加熱焼入れ処理を施し、該焼入れ後の組織に含まれるマルテンサイトの面積率が９９％以上となり、更にビッカース硬度を５５０Ｈｖ以上にすることを特徴とする中炭素鋼板の焼入れ方法。
Ｂ値＞１８０００＋２４０００×（Ｄθ−０．２）2.5  ・・・（Ａ）式
ここで、
Ｄθ・・・炭化物の平均円相当径、
Ｂ値＝１３７３×（ｌｏｇΣΔｔ＋１８）、
Δｔ＝１０(ΔT+273)(log(0.02/3600)+18)/1373-18、
ΔＴ・・・室温から加熱、冷却までの温度履歴を０．０２秒単位で区切ったときの各時間における温度を意味する。
【請求項２】
質量％で、さらに、
Ｃｒ：０．０１〜０．３％、
Ｎｉ：０．０１〜０．５％、
Ｃｕ：０．０５〜０．５％、
Ｍｏ：０．００１〜０．３％
の内の１種又は２種以上を含有することを特徴とする、請求項１に記載の中炭素鋼板の焼入れ方法。
【請求項３】
質量％で、さらに、
Ｎｂ：０．００１〜０．３％、
Ｔｉ：０．００１〜０．３％
Ｖ：０．００１〜０．３％、
Ｂ：０．０００１〜０．００３％、
Ｔａ：０．０１〜０．３％、
Ｗ：０．０１〜０．３％
の内の１種又は２種以上を含有することを特徴とする、請求項１または請求項２に記載の中炭素鋼板の焼入れ方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、冷間加工性、特に冷間鍛造性に優れ、さらには冷間鍛造後の短時間急速加熱焼き入れ処理においても、高強度化かつ均一な焼入れ組織を得ることのできる中炭素鋼板およびその焼入れ方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
中炭素鋼板は、チェーン、ギヤー、クラッチ、鋸、刃物等の素材として広く用いられている。製品化には、所定の形状へと成形後、焼入れ焼戻しの熱処理により硬化させる工程が通常取られる。このため中炭素鋼板には加工性と焼入れ性の両立が求められる。特に近年、加工技術が発達し、板鍛造のような、従来よりも加工度の高い成形法が採用されるようになり、中炭素鋼板には厳しい加工に耐えることのできる成形性が求められている。更に、近年の省エネルギー化の要望により、焼入れ焼戻し工程を従来の炉加熱方式から、高周波加熱方式等の急速加熱焼入れ・焼戻し手法へと変更する動きがある。以上のような、ニーズの変化に対応するため、中炭素鋼板には、軟質かつ冷間鍛造時の加工に耐え、急速加熱焼入れ性に優れた中炭素鋼板の開発が必須であった。ここで加工とは、曲げ、増肉、絞り等であり、急速加熱焼入れとは高周波加熱、誘電加熱、通電加熱、マイクロ波加熱、赤外線加熱等々の５０℃／秒以上の加熱速度で加熱される短時間保定焼入れ手法である。
【０００３】
従来、中炭素鋼板の加工性と高周波焼入れ性の関係について、多くの調査がなされてきたが（例えば、特許文献１〜４、参照）、急速加熱時の加熱速度、加熱温度、保定時間などは様々であり、焼入れ可能な条件範囲と金属組織との関係は不明瞭であった。
【０００４】
例えば、特許文献１には、Ｃ：０．１〜０．８質量％、Ｓ：０．０１質量％以下の亜共析鋼からなり、炭化物球状化率が９０％以上であるように炭化物がフェライト中に分散しており、かつ平均炭化物粒径は０．４〜１．０μｍであり、必要に応じてフェライト結晶粒径が２０μｍ以上に調整される中・高炭素鋼板が開示されている。
【０００５】
特許文献２には、Ｃ：０．４５〜０．６０％、Ｓｉ：０．０１〜０．１５％、Ｍｎ：０．１０〜１．００％、Ｃｒ：０．３％以下、Ｂ：０．０００５〜０．００５０％、Ｔｉ：０．００５〜０．０５０％、ｓ−Ａｌ：０．０１５〜０．０５０％残部Ｆｅおよび不純物よりなる鋼において平均粒径が５μｍ以下の炭化物を平均粒子間隔２０μｍ以下で分散させ冷鍛性に優れた高周波焼入用鋼が開示されている。
【０００６】
特許文献３には、質量％で、Ｃ：０．４０〜０．６５％、Ｓｉ：０．１５％以下、Ｍｎ：０．６０％以下、Ｓ：０．０２０％以下、Ｃｒ：０．３０超〜０．７０％、Ａｌ：０．０１５超〜０．０５０％、Ｎ：０．０１５％以下、Ｏ：０．００２０％以下を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼からなり、平均アスペクト比が２以下に均一分散した冷間鍛造性に優れた高周波焼入れ用鋼が開示されている。
【０００７】
特許文献４には質量％で、Ｃ：０．３〜０．８％、Ｓｉ：２％以下、Ｍｎ：３％以下を含み、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる組成を有し、かつシームを含む全ての位置において、セメンタイトの粒径が１．０μｍ以下である組織を有する冷間加工性と高周波焼入れ性に優れた高炭素鋼管が開示されている。
【０００８】
しかし、上記の特許文献１〜４では高周波焼入れの推奨条件等は明確にされていない。高周波加熱の高温化・保定の長時間化により炭化物は溶解し、焼入れ性が向上することは自明である。本発明は、炭化物の形態・大きさと焼入れ可能な条件範囲との関係を明確化することで、冷間鍛造性に優れかつ、高周波焼入れ製造法の更なる省エネルギー化に貢献すべく開発されたものである。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００９】
【特許文献１】特開平１１−８０８８４号公報
【特許文献２】特開平９−２６８３４４号公報
【特許文献３】特開２００１−３２９３３３号公報
【特許文献４】特開２００１−３５５０４７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
本発明は、上記実情に鑑み、冷間鍛造性に優れ、冷間鍛造後に室温から焼入れ目標温度まで５０℃／秒以上の急速加熱焼入れ性に優れた中炭素鋼板の成分組成に加え、良好な焼入れ組織を得るために最低限必要な加熱条件を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明者らは、上記課題を解決する手法について鋭意研究した。その結果、鋼板の成分組成に加え、炭化物の平均円相当径が０．２５μｍ以上０．６５μｍ以下、炭化物の球状化率が６０％以上９０％未満とすることで、冷間鍛造性に優れる中炭素鋼板を得ることができ、かつ良好な焼入れ組織を得るための、炭化物径に応じた急速加熱条件が存在することを知見した。
【００１２】
本発明は、上記知見に基づいてなされたもので、その要旨は以下のとおりである。
【００１３】
（１）  質量％で、
Ｃ：０．３０〜０．５５％、
Ｓｉ：０．０５〜０．３％、
Ｍｎ：０．３〜１．５％、
Ｐ：０．００５〜０．０３％、
Ｓ：０．０００１〜０．０１％、
Ａｌ：０．００５〜０．１０％、
及び、Ｎ：０．００１〜０．０１％
を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、焼入れ前の鋼板の炭化物の平均円相当径が０．２５μｍ以上０．６５μｍ以下、炭化物の球状化率が６０％以上９０％未満である中炭素鋼板を、下記（Ａ）式に規定する条件にて急速加熱焼入れ処理を施し、該焼入れ後の組織に含まれるマルテンサイトの面積率が９９％以上となり、更にビッカース硬度を５５０Ｈｖ以上にすることを特徴とする中炭素鋼板の焼入れ方法。
Ｂ値＞１８０００＋２４０００×（Ｄθ−０．２）2.5  ・・・（Ａ）式
ここで、
Ｄθ・・・炭化物の平均円相当径、
Ｂ値＝１３７３×（ｌｏｇΣΔｔ＋１８）、
Δｔ＝１０(ΔT+273)(log(0.02/3600)+18)/1373-18、
ΔＴ・・・室温から加熱、冷却までの温度履歴を０．０２秒単位で区切ったときの各時間における温度を意味する。
【００１４】
（２）  質量％で、さらに、
Ｃｒ：０．０１〜０．３％、
Ｎｉ：０．０１〜０．５％、
Ｃｕ：０．０５〜０．５％、
Ｍｏ：０．００１〜０．３％
の内の１種又は２種以上を含有することを特徴とする、上記（１）に記載の中炭素鋼板の焼入れ方法。
【００１５】
（３）  質量％で、さらに、
Ｎｂ：０．００１〜０．３％、
Ｔｉ：０．００１〜０．３％
Ｖ：０．００１〜０．３％、
Ｂ：０．０００１〜０．００３％、
Ｔａ：０．０１〜０．３％、
Ｗ：０．０１〜０．３％
の内の１種又は２種以上を含有することを特徴とする、上記（１）または（２）に記載の中炭素鋼板の焼入れ方法。
【発明の効果】
【００１８】
本発明によれば、炭化物の粒子径と形状の制御により冷間鍛造性を向上させ、かつ室温から目標温度まで５０℃／秒以上の加熱速度で加熱し、保定後焼入れまでの熱処理時間が３分以内であるような急速加熱焼入れであっても、高い焼入れ硬度と良好な焼入れ組織を得ることのできる中炭素鋼板の急速加熱焼入れ方法を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】本発明鋼の焼入れが良好となる急速加熱焼入れ性に及ぼす平均炭化物円相当直径の影響を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
以下本発明を詳細に説明する。
【００２１】
まず、本発明の軟質中炭素鋼板（以下「本発明鋼板」ということがある。）の成分組成に係る限定理由について説明する。なお、以下、「％」は「質量％」を意味する。
【００２２】
Ｃ：０．３０〜０．５５％
Ｃは、鋼板の焼入れ強度を確保するうえで重要な元素であり、０．３０％以上添加し、所要の強度を確保する。０．３０％未満では、焼入れ後に機械構造用高強度鋼板としての強度が得られないので、下限を０．３０％とする。０．５５％を超えると、破壊の起点となる炭化物の割合が増加し冷間鍛造性を低下せしめるため、上限を０．５５％とする。好ましくは、０．３５〜０．５０％である。
【００２３】
Ｓｉ：０．０５〜０．３％
Ｓｉは、脱酸剤として作用し、また、焼入れ性の向上に有効な元素である。０．０５％未満では、添加効果が得られないので、下限を０．０５％とする。一方、０．３％を超えると、熱間圧延時のスケール疵に起因する表面性状の劣化を招くので、上限を０．３％とする。好ましくは、０．１３〜０．２６％である。
【００２４】
Ｍｎ：０．３〜１．５％
Ｍｎは、脱酸剤として作用し、また、焼入れ性の向上に有効な元素である。０．３％未満では、添加効果が得られないので、下限を０．３％とする。１．５％を超えると、焼入れ、焼戻し後の衝撃特性を助長するので、上限を１．５％とする。好ましくは、０．５〜１．３％である。
【００２５】
Ｐ：０．００５〜０．０３％
Ｐは、固溶強化元素であり、鋼板の強度に有効な元素である。過剰な含有は、靭性を阻害するので、上限を０．０３％とする。０．００５％未満に低減することは、精錬コストの上昇を招くので、下限を０．００５％とする。好ましくは、０．００７〜０．０２％である。
【００２６】
Ｓ：０．０００１〜０．０１％
Ｓは、不純物として含有され非金属介在物を形成し、加工性や、熱処理後の靭性を阻害する原因となるので、上限を０．０１％とする。０．０００１％未満に低減することは、精錬コストの大幅な上昇を招くので、下限を０．０００１％とする。好ましくは、０．００１〜０．００８％である。
【００２７】
Ａｌ：０．００５〜０．１０％
Ａｌは、脱酸剤として作用し、また、Ｎの固定に有効な元素である。０．００５％未満では、添加効果が十分に得られないので、下限を０．００５％とする。０．１０％を超えると、添加効果は飽和し、また、表面疵が発生し易くなるので、上限を０．１０％とする。好ましくは、０．０１〜０．０５％である。
【００２８】
Ｎ：０．００１〜０．０１％
Ｎは、不純物として含有され窒化物を形成する元素である。湾曲型連続鋳造における鋳片曲げ矯正時に窒化物が析出すると、鋳片が割れることがあるので、上限を０．０１％とする。少ないほど好ましいが、０．００１０％未満に低減するのは、精錬コストの増加を招くので、下限を０．００１０％とする。好ましくは、０．００４〜０．００７％である。
【００２９】
さらに、本発明鋼板の機械特性を強化するため、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｃｕ、及び、Ｍｏの１種又は２種以上を、所要量、添加してもよい。
【００３０】
Ｃｒ：０．０１〜０．３％
Ｃｒは、焼入れ性の向上に有効な元素である。０．０１％未満では、添加効果がないので、下限を０．０１％とする。０．３％を超えると、急速加熱時に炭化物が溶解しにくくなるため、上限を０．３％とする。好ましくは、０．０１〜０．１％である。
【００３１】
Ｎｉ：０．０１〜０．５％
Ｎｉは、靭性の向上や、焼入れ性の向上に有効な元素である。０．０１％未満では、添加効果がないので、下限を０．０１％とする。０．５％を超えると、添加効果は飽和するし、また、コスト増を招くので、上限を０．５％とする。好ましくは、０．０５〜０．５％である。
【００３２】
Ｃｕ：０．０５〜０．５％
Ｃｕは、焼入性の確保に有効な元素である。０．０５％未満では、添加効果が不十分であるので、下限を０．０５％とする。０．５％を超えると、硬くなり過ぎ、冷間加工性が劣化するので、上限を０．５％とする。好ましくは、０．０８〜０．２％である。
【００３３】
Ｍｏ：０．００１〜０．３％
Ｍｏは、焼入れ性の向上と、焼戻し軟化抵抗性の向上に有効な元素である。０．００１％未満では、添加効果が小さいので、下限を０．００１％とする。０．３％を超えると、添加効果は飽和するので、上限を０．３％とする。
【００３４】
また、本発明鋼板の機械特性を、さらに強化するため、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖ、Ｂ、Ｔａ、及び、Ｗの１種又は２種以上を、所要量、添加してもよい。
【００３５】
Ｎｂ：０．００１〜０．３％
Ｎｂは、炭窒化物を形成し、結晶粒の粗大化防止や靭性改善に有効な元素である。０．００１％未満では、添加効果は充分に発現しないので、下限を０．００１％とする。０．３％を超えると、添加効果が飽和するので、上限を０．３％とする。好ましくは、０．００１〜０．１％である。
【００３６】
Ｔｉ：０．００１〜０．３％
ＴｉはＮ固定の観点から添加することができ、鋳片の脆化や材質の安定化に寄与するが０．３％を超えて添加しても効果が飽和し、また０．００１％以下では効果が得られないので、その範囲を０．００１〜０．３％とした。
【００３７】
Ｖ：０．００１〜０．３％
Ｖは、Ｎｂと同様に、炭窒化物を形成し、結晶粒の粗大化防止や靭性改善に有効な元素である。０．００１％未満では、添加効果が小さいので、下限を０．００１％とする。０．３％を超えると、炭化物が生成し焼入れ硬度が低下するので、上限を０．３％とする。好ましくは、０．０１〜０．１％である。
【００３８】
Ｂ：０．０００１〜０．００３％
Ｂは微量の添加で、焼入性を高めるのに有効な元素である。０．０００１％未満では、添加効果がないので、下限を０．０００１％とする。０．００３％を超えると、鋳造性が低下し、また、Ｂ系化合物が生成して靭性が低下するので、上限を０．００３％とする。好ましくは、０．０００５〜０．００２％である。
【００３９】
Ｔａ：０．０１〜０．３％
Ｔａは、Ｎｂ、Ｖと同様に、炭窒化物を形成し、結晶粒の粗大化防止や靭性改善に有効な元素である。０．０１％未満では、添加効果が小さいので、下限を０．０１％とする。０．３％を超えると、炭化物が生成し焼入れ硬度が低下するので、上限を０．３％とする。好ましくは、０．０１〜０．１％である。
【００４０】
Ｗ：０．０１〜０．３％
Ｗは、鋼板の強化に有効な元素である。０．０１％未満では、添加効果が発現しないので、下限を０．０１％とする。０．３％を超えると、加工性が低下するので、上限を０．３％にする。好ましくは、０．０１〜０．１％である。
【００４１】
本発明鋼板の原料としてスクラップを用いた場合、不可避的にＳｎ、Ｓｂ、及び、Ａｓの１種又は２種以上が混入するが、いずれも、０．０３％以下であれば、本発明鋼板の高周波焼入れ性および焼入れ性を阻害しないため、本発明鋼板においては、Ｓｎ：０．０３％以下、Ｓｂ：０．０３％以下、及び、Ａｓ：０．０３％以下の１種又は２種以上の含有を許容する。通常、これらの成分は、それぞれ０．００３％以上不純物として含まれるが、少ない方が好ましい。
【００４２】
本発明鋼板において、Ｏ量は規定していないが、酸化物が凝集して粗大化すると、冷間加工性が低下するので、Ｏは、０．００２５％以下が好ましい。Ｏは、少ないほうが好ましいが、０．０００１％未満に低減することは、技術的に困難であるので、０．０００１％以上の含有は許容される。
【００４３】
本発明鋼板の溶製原料としてスクラップを用いた場合、Ｚｎ、Ｚｒ等の元素が、不可避的不純物として混入するが、本発明鋼板においては、本発明鋼板の特性を阻害しない範囲で、上記元素の混入を許容する。なお、Ｚｎ、Ｚｒ等以外の元素でも、本発明鋼板の特性を阻害しない範囲で、混入を許容する。
【００４４】
本発明鋼板は、前述したように、成分組成に加え、炭化物の平均円相当径が０．２５μｍ以上０．６５μｍ以下、炭化物の球状化率が６０％以上９０％未満で、Ａ式に規定する条件にて焼入れし５５０Ｈｖ以上に硬化する、冷間鍛造および急速加熱焼入れ性に優れた中炭素鋼板とその焼入れ方法。
【００４５】
成分組成に加え、炭化物の平均円相当径が０．２５μｍ以上０．６５μｍ以下、炭化物の球状化率が６０％以上９０％未満で、５５０Ｈｖ以上に硬化しかつ均一で良好な焼入れ組織を得ることのできる急速加熱条件範囲を明らかにしたことは、本発明者らが見いだした新規な知見である。
【００４６】
組織の観察は、走査型電子顕微鏡で行なうのが好ましい。３０００倍の倍率にて組織観察面上に炭化物が５００個以上含まれる視野を４個所以上選択し、その領域中に含まれる各炭化物の面積を測定し、ノイズによる測定誤差の影響を抑えるため、面積が０．０１μｍ２以下の炭化物は評価の対象から除外する。１個あたりの平均面積を円形で近似した際の直径を平均炭化物粒径として求めた。各炭化物の長軸長と短軸長の比が３以上の場合を針状炭化物とし、３未満の場合を球状炭化物とした。球状炭化物の個数を全炭化物の個数で除した値を炭化物球状化率とした。
【００４７】
炭化物の平均粒径は０．２５μｍ以上０．６５μｍ以下が好ましい。微細な炭化物は冷間鍛造性を低下せしめる要因となる。特に平均炭化物径が０．２５μｍ未満の場合、冷間鍛造時の亀裂の発生、連結が容易となる。粗大な炭化物は溶解完了までに時間を要するため、急速加熱焼入れ性を阻害せしめる因子となる。特に平均炭化物径が０．６５μｍを超えても大きい場合、５０℃／秒を超えるような加熱速度の急速焼入れにおける焼入れ性は低下する。
【００４８】
炭化物の球状化率は６０％以上９０％未満であることが好ましい。針状炭化物の周辺は冷間加工時に応力が局所化しやすくなり、割れの発生起点となりやすい。特に球状化率が６０％未満であると冷間鍛造性が悪化するため、球状化率は６０％以上が好ましい。一方で、球状炭化物は鋼の母材と接する表面積が針状炭化物に比べ小さく、炭化物から母材への炭素の放出拡散経路が狭くなる。特に、球状化率が９０％以上となる場合、５０℃／秒を超えるような急速加熱焼入れにおける焼入れ性は低下する。炭化物の球状化率は好ましくは７５％以上９０％未満である。
【００４９】
焼入れ硬度は５００Ｈｖ以上であることが好ましい。５００Ｈｖ以上であると高強度化に伴い耐摩耗性は向上する。特に自動車用部品のクラッチプレートやギヤのような部材では耐摩耗性を得るために５５０Ｈｖ以上の硬質化が望ましい。１０００Ｈｖ以上であると構造部材としての耐衝撃性を満たさなくなるため、焼入れ硬度は１０００Ｈｖ未満が好ましい。
【００５０】
焼入れは５０℃／秒以上の加熱速度で目的温度まで加熱し、保定後、２００℃／秒以上の冷却速度にて焼入れることが望ましい。生産性を向上させるためには急速加熱・短時間保定が有効であり、一部品あたりの熱処理時間を短時間化するために、加熱から焼入れまでの１サイクルあたりの処理時間を３分以内におさえることが望ましい。好ましくは、加熱速度は１００℃／秒以上、保定時間は１０秒以下である。
【００５１】
加熱の目標温度は８５０℃以上１２５０℃以下が望ましい。加熱保持の長時間化が必要となり生産性を低下せしめるため加熱温度は８５０℃以上が望ましい。また、加熱中のオーステナイト粒径の粗大化による焼割れを抑制するため加熱温度は１２５０℃以下が望ましい。好ましくは９００℃以上１２００℃以下である。
【００５２】
図１に、本発明鋼の急速加熱焼入れ性と平均炭化物円相当直径の関係を示す。
【００５３】
種々の炭化物径を有する中炭素鋼板を５０℃／秒以上の加熱速度にて急速加熱焼入れし、良好な焼入れ組織が得られる条件範囲を示した。炭化物径が粗大になるほど、急速焼入れ性は低下する。
【００５４】
この条件範囲は、図１中の（Ａ）式で示す境界線の上側の範囲で表すことができる。
Ｂ値＞１８０００＋２４０００×（Ｄθ−０．２）2.5  ・・・（Ａ）式
ここで、
Ｄθ・・・炭化物の平均円相当径
Ｂ値＝１３７３×（ｌｏｇΣΔｔ＋１８）
Δｔ＝１０(ΔT+273)(log(0.02/3600)+18)/1373-18
ΔＴ・・・室温から加熱、冷却までの温度履歴を０．０２秒単位で区切ったときの各時間における温度（℃）を意味する。
【００５５】
（Ａ）式、（Ｃ）式および（Ｂ値）の技術的意義について説明する。
【００５６】
高周波焼入れは急速加熱・短時間保定の条件にて施される。炭化物溶解量が多いほど高周波焼入れ性も高くなるため急速加熱・短時間保定時における炭化物溶解量を高周波焼入れ性の指標とすべきである。平均炭化物が大きいほど鋼単位体積中における母材／炭化物界面の面積は小さくなるため高周波焼入れ性は低下し、炭化物径が小さいほど界面面積は大きくなり炭化物は溶解しやすくなるため高周波焼入れ性は向上する。高周波焼入れ性が低い場合、冷却過程でパーライト等の焼入れ不良相が生成してしまい焼入れ硬さは低下する。
【００５７】
上記の思想に基づき、（Ａ）式は種々の炭化物の大きさにおいて、焼入れ良好相（マルテンサイト）が面積率で９９％以上得られる高周波焼入れ条件を示したものである。（Ｂ）値は加熱温度・保定時間を指標とした高周波焼入れ条件の無次元関数である。（Ｂ）値を用いると、室温からの加熱速度が１００℃／秒、保定温度から室温までの冷却速度が２００℃／秒の場合、９００℃×３０秒の高周波加熱条件は、１０００℃×３秒の高周波加熱条件と同程度と計算される。
【００５９】
次に、本発明の中炭素鋼板の製造方法（以下「本発明製造方法」という。）について説明する。
【００６０】
本発明の技術的思想は高温捲取、低温焼鈍を組みわせることであり、具体例を以下に示す。
【００６１】
熱間圧延に供する連続鋳造鋳片（冷片）に対し、加熱条件は１３００℃以下で、９０分以下の均熱時間とする。１３００℃を超えて加熱したり、均熱時間を９０分以上の長時間化すると、加熱工程でスラブの表層部の脱Ｃが顕著となり、鋼板表面の焼入れ性を劣化させるため加熱温度は１３００℃以下、加熱時間は９０分以下とする。脱Ｃを抑制するとの観点から、加熱温度は、１２００℃以下が好ましく、均熱時間は、６０分以下が好ましい。
【００６２】
なお、連続鋳造鋳片を、直接、又は、連続鋳造鋳片を、再加熱して熱間圧延に供するが、直接圧延した場合と、再加熱後圧延した場合において、鋼板特性に差は殆どない。
【００６３】
熱間圧延は、通常の熱間圧延、及び、仕上圧延においてスラブを接合する連続化熱間圧延のどちらでもよい。熱間圧延の終了温度（熱延終了温度）は、生産性や板厚精度、異方性改善の観点に加え、表面疵の観点でも７５０℃より低い仕上げでは焼き付きによる疵が多発し、また１０００℃より高いとスケール起因の疵の発生頻度が高くなり、製品歩留まりが低下してコストを増大させため、７５０〜１０００℃とする。
【００６４】
熱間圧延後、鋼板の冷却は、仕上圧延後５℃／秒以上、４０℃／秒以下の冷却速度で、捲取温度の４００〜７３０℃まで緩冷却する。
【００６５】
熱間圧延後の冷却速度を５℃／秒以上の冷却速度で冷却する理由は、これより冷却速度が遅いと偏析に伴うパーライトバンドが強固に生成し、焼鈍後も粗大な炭化物が存在しやすく加工性の劣化につながるためであり、これを防止する観点から５℃／秒以上にて冷却する。
【００６６】
また、巻取温度４００〜７３０℃で巻き取る理由は、４００℃未満であると、一部マルテンサイト変態を生じたり鋼板の強度が高くなり、ハンドリングが困難になったり、冷延する際の組織不均一からゲージハンチングを起こすなど歩留りの低下を引き起こすためである。一方、７３０℃を超えた高温捲取を実施すると、熱延板のスケールが厚くなり酸洗性が低下するばかりでなく、表層部の酸化進行や粒界酸化が進展するためである。
【００６７】
鋼板を酸洗し、表面を清浄化した後、鋼板に軟質化焼鈍を施す。本発明製造方法においては、鋼板に軟質化箱焼鈍を施し、加工性向上を図る。
【００６８】
軟質化箱焼鈍は、鋼板を室温から６００℃〜Ａｃ１−１０℃まで加熱した後、５時間以上保持して行う。この５時間以上の保持によりフェライト粒を粗大化し軟質化させ、かつ炭化物の球状化率を高めないように焼鈍する。
【００６９】
箱焼鈍は、水素９５％以上で、かつ、４００℃までの露点が−２０℃未満で、４００℃超における露点が−４０℃未満の雰囲気で行うことが好ましい。
コイル内の温度分布を均一化させる目的に加え、窒素侵入による焼入れ性の低下を抑制するため、水素９５％以上の雰囲気中で焼鈍する。焼鈍中の脱炭を抑制するため、４００℃までの露点を−２０℃未満とし、４００℃超における露点を−４０℃未満とした。
【００７０】
鋼板の組織が、本発明における請求項の規定の範囲を満たす限りは、冷延およびその後の軟質化焼鈍を実施してよい。
【実施例】
【００７１】
次に、本発明の実施例について説明するが、実施例の条件は、本発明の実施可能性及び効果を確認するために採用した一条件例であり、本発明は、この一条件例に限定されるものではない。本発明は、本発明の要旨を逸脱せず、本発明の目的を達成する限りにおいて、種々の条件を採用し得るものである。
【００７２】
表１に示す成分組成を有する鋼板を、焼鈍により炭化物径と形状を制御し、冷間鍛造性および急速加熱焼入れ後の硬度、焼入れ不良相の割合を調査した。その結果を、表２−１〜表４−３に記載した。なお、表２-１〜表４-３の各表中に記載の左欄の符号は表１に示す成分組成の鋼板番号（Ｎｏ.）を示し、その符号の枝番は、各表中に記載の急速加熱焼入れ条件（加熱速度、加熱温度、保持時間）を示している。
焼鈍後の冷間鍛造性（冷間加工性）の評価は板厚３tの焼鈍まま材を内曲げ半径２ｍｍにて９０°板長方向に曲げる条件にて実施し、外曲げ部に亀裂の発生が認められた場合に冷間鍛造性が劣位である“×”の評点を付けた。亀裂が発生しない場合は“○”の評点をつけた。
【００７３】
（表２−１〜表２−３）、（表３−１〜表３−３）、（表４−１〜表４−３）の焼鈍はそれぞれ、７００℃１２ｈｒ、７００℃４８ｈｒ、７００℃１２０ｈｒで実施した。急速焼入れ試験は板厚３ｔの供試材を、周波数７８ｋＨｚにて室温より５０℃／秒以上の加熱速度で昇温後、９００℃、１０００℃、１１００℃の各温度で１０秒まで保持し、すぐさま２００℃／秒の冷却速度で冷却し、焼入れ後のヴィッカース硬度（Ｈｖ）を２．５ｋｇの荷重にて測定した。焼入れ性の評価は、急速加熱焼入れ中に供試材の温度履歴を白金−白金・ロジウム熱電対で実測した箇所の断面組織をナイタールエッチングにより現出し、得られた４００μｍ×３００μｍあたりの金属組織像２視野に画像解析を行いパーライト等の焼入れ不良相の割合を測定した。焼入れ不良相の割合が１％以下の場合、良好な焼入れ組織が得られたと評価し、“○”の評点をつけた。そして、１％を超える場合は“×”の評点を付けた。
【００７４】
【表１】
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【００７５】
【表２−１】
0005740908.tif 000003
【００７６】
【表２−２】
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【００７７】
【表２−３】
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【００７８】
【表３−１】
0005740908.tif 000006
【００７９】
【表３−２】
0005740908.tif 000007
【００８０】
【表３−３】
0005740908.tif 000008
【００８１】
【表４−１】
0005740908.tif 000009
【００８２】
【表４−２】
0005740908.tif 000010
【００８３】
【表４−３】
0005740908.tif 000011
【００８７】
表２−１〜表２−３、表３−１〜表３−３、表４−１〜表４−３中で、Ｎｏ．４−１、４−２、４−３、６−１、６−２、６−３、８−１、８−２、８−３、１１−１、１１−２、１１−３、１３−１、１３−２、１３−３、１３−４、１３−５、１３−６、１３−７、１３−８、１３−９、１４−１、１４−２、１４−３、１４−４、１４−５、１４−６、１４−７、１４−８、１４−９、１５−１、１５−２、１５−３、１５−４、１５−５、１５−６、１５−７、１５−８、１５−９は、冷間鍛造性が劣位な比較例である。
【００８９】
上記以外の実施例で、冷間鍛造性が良好な供試材のうち、種々の焼入れ条件にて焼入れ後に焼入れ不良相が１％以下の実施例、Ｎｏ.２−２、２−３、２−５、２−６、２−９、３−２、３−３、３−５、３−６、３−９、４−５、４−６、４−８、４−９、５−２、５−３、５−５、５−６、５−９、６−５、６−６、６−８、６−９、７−２、７−３、７−５、７−６、７−９、８−５、８−６、８−８、８−９、９−２、９−３、９−５、９−６、９−９、１０−２、１０−３、１０−５、１０−６、１０−９、１１−５、１１−６、１１−８、１１−９、１２−２−、１２−３、１２−５、１２−６、１２−８、１２−９は、冷間鍛造性に優れ急速焼入れ時に５５０Ｈｖ以上に硬化し、かつ良好な焼入れ組織を得られた発明例である。
【産業上の利用可能性】
【００９１】
前述したように、本発明によれば、冷間鍛造性に優れた中炭素鋼板の急速加熱焼入れ方法を提供することができる。よって、本発明は、急速加熱焼入れを利用した中炭素鋼板の用途を大きく拡大するもので、短時間熱処理・省エネルギー化が真に求められる現代の鋼製品製造産業において利用可能性が高いものである。
【図１】
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