(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
メタンおよび過剰の酸素を含む被処理ガス中のメタンを酸化除去するための触媒であって、酸化ジルコニウム担体に白金、イリジウムおよびレニウムを担持し、
該白金の担持量が酸化ジルコニウムに対する質量比で０．５〜２０％であり、
該イリジウムの担持量が酸化ジルコニウムに対する質量比で０．５〜２０％であり、
該白金と該イリジウムの担持量の比率がＩｒ／Ｐｔの質量比で０．３〜５であり、
該レニウムの担持量が酸化ジルコニウムに対する質量比で０．１〜１０％であり、
該白金と該レニウムの担持量の比率がＲｅ／Ｐｔの質量比で０．１〜２である触媒。
【請求項２】
メタンおよび過剰の酸素を含む被処理ガス中のメタンを酸化除去する方法であって、該被処理ガスを300〜450℃の温度で、請求項１に記載の触媒に接触させる方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、メタンおよび過剰の酸素を含む被処理ガス中のメタンの酸化除去用触媒および酸化除去方法に関する。
【０００２】
本明細書において、「過剰の酸素を含む」とは、本発明の触媒に接触させる被処理ガスが、そこに含まれる炭化水素、一酸化炭素などの還元性成分を完全に酸化するのに必要な量以上に、酸素、窒素酸化物などの酸化性成分を含んでいることを意味する。
【背景技術】
【０００３】
炭化水素の酸化除去用触媒として、白金、パラジウムなどの白金族金属を担持した触媒が高い性能を示すことが知られている。例えば、アルミナ担体に白金とパラジウムとを担持した排ガス浄化用触媒が開示されている（特許文献１参照）。しかしながら、このような触媒を用いても、メタン発酵ガスや天然ガスの燃焼排ガスのように、含まれる炭化水素の主成分がメタンである場合には、メタンが高い化学的安定性を有するために、十分なメタン除去が達成されないという問題がある。
【０００４】
さらに、被処理ガスが燃焼排ガスである場合には、燃料中に含まれている硫黄化合物に由来する硫黄酸化物（SOx）などの反応阻害物質が必然的に含まれているので、触媒表面に反応阻害物質が析出することにより、触媒活性が経時的に著しく低下することは避けがたい。
【０００５】
例えば、ランパートら(Lampert et al.)は、パラジウム触媒を用いてメタン酸化を行った場合に、わずかに0.1ppmの二酸化硫黄が存在するだけで、数時間内にその触媒活性がほとんど失われることを示して、硫黄酸化物の存在が触媒活性に著しい悪影響を与えることを明らかにしている（非特許文献１参照)。
【０００６】
過剰量の酸素が存在する排ガスに含まれる低濃度炭化水素の酸化用触媒として、ハニカム基材上にアルミナ担体を介して7g/l以上のパラジウムおよび3〜20g/lの白金を担持した触媒も開示されている（特許文献２参照）。しかしながら、この触媒を用いても、長期にわたる耐久性は十分ではなく、硫黄酸化物が共存する条件下では、触媒活性の経時的な劣化が避けられない。
【０００７】
また、近年では地球温暖化問題が強く認識されるようになり、炭鉱換気ガスのように、希薄（0.1〜1%程度）なメタンを含有するガスが大量に放散されている点が問題視され、その経済的な処理も課題となっている。ここでも、メタンを接触酸化により除去するにあたって、可能な限り低温で処理できる高活性な触媒が求められている。炭鉱換気ガスには、メタン以外にも、石炭の成分に由来する硫黄化合物（硫化水素、メルカプタン、二酸化硫黄）などが含まれる場合があり、硫化水素やメルカプタンなどは触媒上で酸化されて硫黄酸化物に変化するため、燃焼排ガスの場合と同様の被毒による活性低下が起こる。
【０００８】
従って、従来技術の大きな問題点は、メタンに対して高い除去率が得られないこと、さらに硫黄化合物が共存する条件下では除去率が大きく低下することである。
【０００９】
このような実状に鑑みて、酸化ジルコニウム担体にパラジウムまたはパラジウムと白金とを担持させた触媒が、硫黄酸化物共存下でも高いメタン酸化活性を維持し続けることが開示されている（特許文献３参照）。しかしながら、この触媒は、特に約400℃以下の低温域でのメタン酸化活性が低いため、低温で十分な性能を確保するには多量の触媒を必要とする。
【００１０】
また、酸化チタン担体に白金とパラジウムとを担持させてなる排ガス中の未燃炭化水素酸化触媒も提案されている（特許文献４参照）が、この触媒も、特に約400℃以下の低温域ではメタン酸化活性が十分ではない。
【００１１】
メタンの酸化には、パラジウムが有効であるというのが定説であった（非特許文献２、非特許文献３参照）のに対し、パラジウムを含まず、白金のみを酸化スズからなる担体に担持した触媒が、燃焼排ガス中のメタンの酸化除去に活性を示すことが示されている文献もある（特許文献５参照）。しかしながら、この触媒でも400℃以下でのメタン除去性能は十分とは言えない上に、高価な白金を多量に必要とする点も実用上の課題となる。
【００１２】
メタンを含有し酸素を過剰に含む燃焼排ガス中の炭化水素の浄化用触媒であって、酸化ジルコニウムに、白金、パラジウム、ロジウムおよびルテニウムからなる群より選択される少なくとも１種ならびにイリジウムを担持してなり、比表面積が2〜60m2/gである触媒が、硫黄酸化物共存下で、400℃程度という低い温度であっても高いメタン酸化活性を維持し続けることも開示されている（特許文献６参照）。しかしながら、この触媒は、非常に希少な貴金属であるイリジウムを比較的多量に必要とする点が実用上の課題となる。
【００１３】
また、酸化スズに白金を担持した触媒に助触媒としてイリジウムを担持させてなる、硫黄酸化物を含む燃焼排ガス中のメタンを低温域で酸化除去する触媒も提案されている（特許文献７参照）が、この触媒も400℃以下でのメタン除去性能は十分とは言えない。
【００１４】
メタン、硫黄酸化物および過剰の酸素を含む燃焼排ガス中のメタンを酸化除去するための触媒であって、酸化チタン担体に白金およびイリジウムを担持してなる触媒（特許文献８参照）も提案されている。この触媒は、低温でも高いメタン酸化活性を示し、硫黄化合物の共存による活性低下も小さいが、さらなる性能向上が求められている。そのため、アンチモンやニオブの添加（特許文献９参照）も提案されているが、アンチモンやニオブの取り扱いには困難な点があり、実用的には課題が残る。また、酸化チタン系の触媒は、高温での耐久性にも課題がある。
【００１５】
また、ガス燃料の燃焼排ガス中に含まれるNOx成分を分解除去させるために、アルミナ、酸化ジルコニウム、酸化チタンの１種または複数種からなる多孔状の担体に、イリジウム、白金、ロジウムの１種または複数種を担持させたNOx除去用触媒が提案されている（特許文献１０参照）。しかしながら、この文献は、NOx除去性能を示すのみで、炭化水素の除去率については、一切教示しておらず、炭化水素の中で最も難分解性のメタンを酸化分解できるかどうかについては、何ら示唆もしていない。
【００１６】
また、クエン酸を使用する特定の方法により、活性アルミナなどの無機質担体に白金およびロジウムの少なくとも1種とイリジウムおよびルテニウムの少なくとも1種とを併せて担持させた排気ガス浄化用触媒を製造する方法が開示されている（特許文献１１参照）。この文献によれば、イリジウムおよび／またはルテニウムが、白金および／またはロジウムと融点の高い固溶体を形成するので、得られた触媒の耐熱性が向上するとされている。しかしながら、この文献は、得られた触媒のNOx転化率が改善されたことを示すのみで、排気ガスに含まれる炭化水素の中でも特に難分解性のメタンの酸化分解については、一切教示していない。
【００１７】
アルミナ、シリカ、酸化ジルコニウム、酸化チタンなどの多様な担体にイリジウムを担持してなる、リーンバーンエンジン排気ガスの脱硝触媒が提案されている（特許文献１２参照）。しかしながら、この文献も、排気ガス中に存在する種々の炭化水素類中でもメタンが特に難分解性であることについての認識を示していない。従って、メタンをどのようにすれば、効率良く酸化分解できるかなどについては、一切明らかにしていない。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１８】
【特許文献１】特開昭51-106691号公報
【特許文献２】特開平8-332392号公報
【特許文献３】特開平11-319559号公報
【特許文献４】特開2000-254500号公報
【特許文献５】特開2004-351236号公報
【特許文献６】国際公開公報WO2002/040152
【特許文献７】特開2006-272079号公報
【特許文献８】特開2008-246473号公報
【特許文献９】特開2009-262131号公報
【特許文献１０】特開平3-293035号公報
【特許文献１１】特開平3-98644号公報
【特許文献１２】特開平7-80315号公報
【非特許文献】
【００１９】
【非特許文献１】アプライド キャタリシス B:エンバイロンメンタル（Applied Catalysis B: Environmental），第14巻,1997年，p.211-223
【非特許文献２】インダストリアル アンド エンジニアリング ケミストリー（Industrial and Engineering Chemistry），第53巻、1961年，p.809-812
【非特許文献３】インダストリアル アンド エンジニアリング ケミストリー プロダクト リサーチ アンド ディベロップメント（Industrial and Engineering Chemistry Product Research and Development），第19巻，1980年，p.293-298
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００２０】
本発明の課題は、メタンおよび過剰の酸素を含む被処理ガス中のメタンの酸化除去において、低い温度でも高いメタン分解能を発揮する触媒、ならびに、この触媒を用いた被処理ガス中のメタンの酸化除去方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００２１】
本発明は、下記に示すとおりの被処理ガス中のメタンを酸化除去するための触媒および被処理ガス中のメタンの酸化除去方法を提供するものである。
項１．メタンおよび過剰の酸素を含む被処理ガス中のメタンを酸化除去するための触媒であって、酸化ジルコニウム担体に白金、イリジウムおよびレニウムを担持してなる触媒。
項２．メタンおよび過剰の酸素を含む被処理ガス中のメタンを酸化除去する方法であって、該被処理ガスを300〜450℃の温度で、前記項１に記載の触媒に接触させる方法。
【００２２】
以下、本発明を詳細に説明する。
【００２３】
本発明の触媒は、被処理ガス中のメタンの酸化除去用触媒であって、担体としての酸化ジルコニウムに、触媒活性成分としての白金およびイリジウムとともに、レニウムを担持してなることを特徴とする。
【００２４】
担体である酸化ジルコニウムの表面積が小さすぎる場合には、触媒活性成分を高分散に保つことができなくなる。一方、表面積が大きすぎる場合には、酸化ジルコニウムの熱安定性が十分でなく、触媒の使用中に酸化ジルコニウム自体の焼結が進行するおそれがある。
【００２５】
酸化ジルコニウムの比表面積（本明細書においては、ＢＥＴ法による比表面積を言う）は、通常2〜90m2/g程度であり、好ましくは10〜30m2/g程度である。酸化ジルコニウムの結晶形は単斜晶が好ましいが、質量基準で25％以下の正方晶や立方晶を含んでいても良い。なお、結晶相含有比率の測定には、Ｘ線回折測定などの公知の方法が適用できる。このような酸化ジルコニウムは、市販の触媒担体用酸化ジルコニウムをそのままでもよいし、あるいは空気などの酸化雰囲気下において500℃〜800℃で焼成するなどの方法により調製することができる。
【００２６】
触媒担体には、コージェライトなどの支持体への付着性や焼結性の改善のため、アルミナ、シリカなどの酸化ジルコニウム以外の微量の成分を含んでいても良いが、これらの成分は質量基準で2％を超えないことが望ましい。
【００２７】
酸化ジルコニウムに対する白金、イリジウムおよびレニウムの担持量は、少なすぎる場合には触媒活性が低くなるのに対し、多すぎる場合には粒径が大きくなって、担持された触媒活性成分が有効に利用されなくなる。
【００２８】
白金の担持量は、酸化ジルコニウムに対する質量比で0.5〜20％程度であるのが好ましく、0.5〜5％程度であるのがより好ましい。イリジウムの担持量は、酸化ジルコニウムに対する質量比で0.5〜20％程度であるのが好ましく、0.5〜5％程度であるのがより好ましい。白金とイリジウムの担持量の比率は、Ir/Ptの質量比で0.3〜5程度であるのが好ましく、1〜2程度であるのがより好ましい。レニウムの担持量は、酸化ジルコニウムに対する質量比で0.1〜10％程度であるのが好ましく、0.2〜2％程度であるのがより好ましい。白金とレニウムの担持量の比率は、Re/Ptの質量比で0.1〜2程度であるのが好ましく、0.2〜1程度であるのがより好ましい。
【００２９】
本発明の触媒は、例えば、白金化合物、イリジウム化合物およびレニウム化合物の混合水溶液を、前記の酸化ジルコニウムに含浸させ、乾燥し、焼成することにより得られる。
【００３０】
含浸操作は、クロロ錯体、アンミン錯体、硝酸塩などの水溶性化合物を純水に溶解することにより調製した水溶液を用いて行っても良く、あるいはアセチルアセトナト錯体などの有機金属化合物をアセトンなどの有機溶媒に溶解した有機溶媒溶液を用いて行っても良い。
【００３１】
水溶性化合物としては、塩化白金酸（ヘキサクロロ白金酸）、テトラアンミン白金硝酸塩、ジニトロジアンミン白金、ヘキサヒドロキソ白金酸、塩化イリジウム酸（ヘキサクロロイリジウム酸）、ヘキサアンミンイリジウム硝酸塩、硝酸イリジウム、塩化レニウム（Ｖ）、過レニウム酸アンモニウムなどが例示される。なお、溶解度が低く、純水に溶解して所望の濃度が得られない場合は、溶解性を高めるために、希硝酸、希塩酸やアンモニア水を添加しても良い。
【００３２】
また、有機金属化合物としては、トリス(アセチルアセトナト)イリジウム、ビス(アセチルアセトナト)白金などが例示される。
【００３３】
白金、イリジウムおよびレニウムの担持は、必要に応じて逐次的に行っても良く、その場合において、それぞれの担持の間に、必要に応じて乾燥や焼成の工程をはさんでも良い。この場合は、まずレニウムを酸化ジルコニウム担体に担持した後に乾燥又は焼成を施し、その後さらに白金およびイリジウムを担持させることが好ましい。
【００３４】
含浸時間は、所定の担持量が確保される限り、特に制限されないが、通常1〜50時間程度、好ましくは3〜20時間程度である。
【００３５】
次いで、所定の金属成分を担持させた酸化ジルコニウムを、必要に応じて蒸発乾固または乾燥させた後に、焼成する。
【００３６】
焼成は、空気の流通下に行えばよい。あるいは、空気または酸素と窒素などの不活性ガスとを適宜混合したガスなどの酸化性ガスの流通下において行っても良い。
【００３７】
焼成温度は、高すぎる場合には、担持された金属の粒成長が進んで高い活性が得られない。逆に、低すぎる場合には、焼成が十分に行われないので、触媒の使用中に担持された金属粒子が粗大化して、安定した活性が得られないおそれがある。従って、安定して高い触媒活性を得るためには、焼成温度は、450〜650℃程度とするのが好ましく、500〜600℃程度とするのがより好ましい。
【００３８】
焼成時間は、特に制限されないが、通常1〜50時間程度であり、好ましくは3〜20時間程度である。
【００３９】
本発明の触媒は、ペレット状やハニカム状などの任意の形状に成形して用いても良く、耐火性ハニカム上にウオッシュコートして用いてもよい。好ましくは、耐火性ハニカム上にウオッシュコートして用いる。
【００４０】
耐火性ハニカム上にウオッシュコートする場合には、上記の方法で調製した触媒をスラリー状にしてウオッシュコートしても良く、あるいは、あらかじめ酸化ジルコニウムを耐火性ハニカム上にウオッシュコートした後に、上記の含浸手法に従って活性成分を担持してもよい。いずれの場合にも、必要に応じて、バインダーを添加することができる。好ましい一例として、酸化ジルコニウム担体にバインダー（例えば酸化ジルコニウムゾル）と適量の水および必要に応じて増粘剤を添加してスラリーを調製し、これを耐火性ハニカム上にコートして、乾燥した後650〜750℃で焼成することで、耐火性ハニカム上に酸化ジルコニウム層を形成し、これに白金、イリジウムおよびレニウムを含浸担持する方法が挙げられる。
【００４１】
本発明の触媒の比表面積は、通常2〜90m2/g程度であり、好ましくは10〜30m2/g程度である。触媒の比表面積が90m2/gを超えると、使用中に担体の焼結が進行することにより触媒の耐久性が低下するおそれがある。一方、2m2/g未満では、活性金属の分散が低下して十分な活性が得られないおそれがある。
【００４２】
本発明のメタンの酸化除去方法が処理対象とするのは、メタンおよび過剰の酸素を含むガスであり、例えば、燃焼排ガス、炭鉱換気ガスや各種化学プロセスから放出されるガスである。被処理ガス中には、メタンの他に、エタン、プロパンなどの低級炭化水素や一酸化炭素、含酸素化合物などの可燃性成分が含まれていても差し支えない。これらは、メタンに比して易分解性なので、本発明の方法により、メタンと同時に容易に酸化除去できる。
【００４３】
被処理ガス中の可燃性成分の濃度は、特に制限されないが、高すぎる場合には触媒層で極端な温度上昇が生じ、触媒の耐久性に悪影響を及ぼす可能性があるので、メタン換算で1体積%以下とするのが好ましく、体積比で5,000ppm以下であればさらに好ましい。
【００４４】
本発明のメタンの酸化除去方法は、上記のようにして得られた触媒を用いることを特徴とする。
【００４５】
触媒の使用量が少なすぎる場合には、有効な除去率が得られないので、ガス時間当たり空間速度(GHSV)で500,000h-1以下となる量を使用するのが好ましい。一方、ガス時間当たり空間速度(GHSV)を低くするほど触媒量が多くなるので、浄化率は向上するが、GHSVが低すぎる場合には、経済的に不利であり、また触媒層での圧力損失が大きくなる。従って、GHSVの下限は、1,000h-1程度とするのが好ましく、5,000h-1程度とするのがより好ましい。
【００４６】
被処理ガス中の酸素濃度は、酸素を過剰に含む限り特に制限されないが、体積基準として約2％以上(より好ましくは約5％以上)であって且つ炭化水素などからなる還元性成分の酸化当量の約5倍以上(より好ましくは約10倍以上)の酸素が存在するのが好ましい。
【００４７】
被処理ガス中の酸素濃度が極端に低い場合には、反応速度が低下するおそれがあるので、予め所要の量の空気や酸素過剰の排ガスなどを混ぜてもよい。
【００４８】
本発明のメタンの酸化除去用触媒は、高い活性を有するが、処理温度が低すぎる場合には、活性が下がり、所望のメタン除去率が得られない。一方、処理温度が高すぎる場合には、触媒の耐久性が悪化するおそれがある。
【００４９】
触媒層の温度は、通常300〜600℃程度であり、好ましくは300〜450℃程度である。
【００５０】
また、被処理ガス中の炭化水素の濃度が著しく高いときには、触媒層で急激な反応が起こって、触媒の耐久性に悪影響を及ぼすので、触媒層での温度上昇が、通常約200℃以下、好ましくは約100℃以下となる条件で用いるのが好ましい。
【００５１】
炭鉱換気ガスの場合は1〜3体積％程度、燃焼排ガス中には5〜15体積％程度の水蒸気が含まれているが、本発明によれば、このように水蒸気を含む排ガスに対しても、有効なメタン酸化除去が達成される。
【００５２】
また、燃焼排ガス中には、触媒活性を著しく低下させる硫黄酸化物が通常含まれるが、本発明の触媒は、硫黄酸化物による活性低下に対して特に高い抵抗性を示すので、体積基準で0.1〜30ppm程度の硫黄酸化物が含まれる場合でも、メタン転化率には実質的に影響がない。
【００５３】
本発明によれば、被処理ガス中のメタンの酸化除去を安定して行うことが可能となるので、メタン発酵ガスや天然ガス系都市ガスなどの燃焼排ガスや、炭鉱換気ガス、各種プロセスガスなどのメタンおよび硫黄化合物を含有するガスを本発明の方法で処理することにより、ガス中に含まれるメタンを酸化除去して、その反応熱を回収してエネルギーとして有効利用できるほか、地球環境の改善にも寄与する。
【発明の効果】
【００５４】
本発明の触媒は、水蒸気や硫黄化合物による活性阻害に対して非常に優れた抵抗性を示すので、燃焼排ガスのように水蒸気を大量に含み、かつ硫黄酸化物を含む排ガスにおいても、高いメタン酸化活性を発揮する。
【００５５】
また、本発明の触媒は、低温でも高い活性を示すので、高価な貴金属の使用量を低減でき、経済性にも優れている。
【図面の簡単な説明】
【００５６】
【図１】実施例１および８ならびに比較例１および３にかかる触媒の400℃におけるメタン転化率の経時変化を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００５７】
以下、実施例を示し、本発明をより詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
【００５８】
実施例１（2％Pt-2％Ir-1%Re/酸化ジルコニウム触媒の調製）
酸化ジルコニウム（日本電工社製「N-PC」、比表面積28m2/g）を空気中で700℃で6時間焼成して、焼成酸化ジルコニウム（比表面積17m2/g）を得た。
【００５９】
35%塩酸1.5gを純水（10ml）で希釈し、これに塩化レニウム(ReCl5, Reとして51質量%含有)1.0gを溶解して、塩化レニウム酸溶液（Re 4.1質量%）を得た。この塩化レニウム酸溶液（5.4g）、Ptとして16.3質量％を含有するヘキサクロロ白金酸（H2PtCl6）水溶液（2.7g）およびIrとして8.7質量％を含有するヘキサクロロイリジウム酸（H2IrCl6）の希塩酸溶液（5.1g）を混合し、純水（8ml）で希釈した。この溶液を前記の焼成酸化ジルコニウム22gに含浸させた。蒸発乾固し、120℃で乾燥した後、空気中で550℃で6時間焼成して2％Pt-2％Ir-1% Re/酸化ジルコニウム触媒を得た。この触媒の比表面積は17m2/gであった。
【００６０】
実施例２（2％Pt-3％Ir-1%Re/酸化ジルコニウム触媒の調製）
塩化レニウム酸溶液（8.1g）、ヘキサクロロ白金酸水溶液（4.1g）およびヘキサクロロイリジウム酸溶液（11.6g）を混合し、純水（20ml）で希釈して、前記の焼成酸化ジルコニウム33gに含浸したほかは、実施例１と同様にして、2％Pt-3％Ir-1%Re/酸化ジルコニウム触媒を得た。この触媒の比表面積は17m2/gであった。
【００６１】
実施例３（2％Pt-3％Ir-0.5%Re/酸化ジルコニウム触媒の調製）
塩化レニウム酸溶液（3.4g）、ヘキサクロロ白金酸水溶液（3.4g）およびヘキサクロロイリジウム酸溶液（9.8g）を混合し、純水（12ml）で希釈して、前記の焼成酸化ジルコニウム28gに含浸したほかは、実施例１と同様にして、2％Pt-3％Ir-0.5%Re/酸化ジルコニウム触媒を得た。この触媒の比表面積は17m2/gであった。
【００６２】
比較例１（2％Pt-2％Ir/酸化ジルコニウム触媒の調製）
ヘキサクロロ白金酸水溶液（4.3g）およびヘキサクロロイリジウム酸溶液（8.1g）を混合し、純水（20ml）で希釈して、前記の焼成酸化ジルコニウム35gに含浸したほかは、実施例１と同様にして、2％Pt-2％Ir/酸化ジルコニウム触媒を得た。この触媒の比表面積は17m2/gであった。
【００６３】
比較例２（2％Pt-3％Ir/酸化ジルコニウム触媒の調製）
ヘキサクロロ白金酸水溶液（4.3g）およびヘキサクロロイリジウム酸溶液（12.2g）を混合し、純水（20ml）で希釈して、前記の焼成酸化ジルコニウム35gに含浸したほかは、実施例１と同様にして、2％Pt-3％Ir/酸化ジルコニウム触媒を得た。この触媒の比表面積は17m2/gであった。
【００６４】
比較例３（2％Pt-4％Ir/酸化ジルコニウム触媒の調製）
ヘキサクロロ白金酸水溶液（4.3g）およびヘキサクロロイリジウム酸溶液（16.3g）を混合し、純水（20ml）で希釈して、前記の焼成酸化ジルコニウム35gに含浸したほかは、実施例１と同様にして、2％Pt-4％Ir/酸化ジルコニウム触媒を得た。この触媒の比表面積は17m2/gであった。
【００６５】
比較例４（2％Pt-0.5％Re/酸化ジルコニウム触媒の調製）
塩化レニウム酸溶液（4.3g）およびヘキサクロロ白金酸水溶液（4.3g）を混合し、純水（20ml）で希釈して、前記の焼成酸化ジルコニウム35gに含浸したほかは、実施例１と同様にして、2％Pt-0.5％Re/酸化ジルコニウム触媒を得た。この触媒の比表面積は17m2/gであった。
【００６６】
比較例５（2％Pt-3％Re/酸化ジルコニウム触媒の調製）
塩化レニウム酸溶液（17.7g）およびヘキサクロロ白金酸水溶液（2.87g）を混合し、純水（7ml）で希釈して、前記の焼成酸化ジルコニウム23.4gに含浸したほかは、実施例１と同様にして、2％Pt-3％Re/酸化ジルコニウム触媒を得た。この触媒の比表面積は17m2/gであった。
【００６７】
実施例４（2％Pt-2％Ir-0.5%Re/酸化ジルコニウム触媒の調製）
35%塩酸5gに塩化レニウム(ReCl5, Reとして51質量%含有)1.0gを投入して、攪拌しながら純水（3ml）で希釈し、塩化レニウム酸溶液（Re 5.67質量%）を得た。この塩化レニウム酸溶液（2.2g）、Ptとして16.3質量％を含有するヘキサクロロ白金酸（H2PtCl6）水溶液（3.07g）およびIrとして8.7質量％を含有するヘキサクロロイリジウム酸（H2IrCl6）の希塩酸溶液（5.8g）を混合し、純水（10ml）で希釈した。この溶液を前記の焼成酸化ジルコニウム25gに含浸させた。蒸発乾固し、120℃で乾燥した後、空気中で550℃で6時間焼成して2％Pt-2％Ir-0.5%Re/酸化ジルコニウム触媒を得た。この触媒の比表面積は17m2/gであった。
【００６８】
実施例５（2％Pt-2％Ir-2%Re/酸化ジルコニウム触媒の調製）
塩化レニウム酸溶液（6.8g）およびヘキサクロロ白金酸水溶液（2.37g）、ヘキサクロロイリジウム酸溶液（4.49g）を混合し、純水（10ml）で希釈して、前記の焼成酸化ジルコニウム19.3gに含浸したほかは、実施例４と同様にして、2％Pt-2％Ir-2%Re/酸化ジルコニウム触媒を得た。この触媒の比表面積は17m2/gであった。
【００６９】
実施例６（2％Pt-3％Ir-1%Re/酸化ジルコニウム触媒の調製）
過レニウム酸アンモニウム（NH4ReO4）0.72gを純水45gに溶解した。この溶液を酸化ジルコニウム（日本電工社製「N-PC」、比表面積28m2/g）50gに含浸させた。蒸発乾固し、120℃で乾燥した後、空気中で700℃で6時間焼成して1% Re/酸化ジルコニウムを得た。Ptとして16.3質量％を含有するヘキサクロロ白金酸（H2PtCl6）水溶液（3.68g）およびIrとして8.7質量％を含有するヘキサクロロイリジウム酸（H2IrCl6）の希塩酸溶液（10.5g）を混合し、純水（15ml）で希釈した。この溶液を前記の1% Re/酸化ジルコニウム30gに含浸させた。蒸発乾固し、120℃で乾燥した後、空気中で550℃で6時間焼成して2％Pt-3％Ir-1% Re/酸化ジルコニウム触媒を得た。この触媒の比表面積は21m2/gであった。
【００７０】
実施例７（2％Pt-2％Ir-2%Re/酸化ジルコニウム触媒の調製）
過レニウム酸アンモニウム（NH4ReO4）2.3gを純水80gに溶解した。この溶液を酸化ジルコニウム（日本電工社製「N-PC」、比表面積28m2/g）を空気中で700℃で6時間焼成して得た焼成酸化ジルコニウム（比表面積17m2/g）80gに含浸させた。蒸発乾固し、120℃で乾燥した後、空気中で500℃で6時間焼成して2% Re/酸化ジルコニウムを得た。Ptとして16.3質量％を含有するヘキサクロロ白金酸（H2PtCl6）水溶液（3.68g）およびIrとして8.7質量％を含有するヘキサクロロイリジウム酸（H2IrCl6）の希塩酸溶液（7.0g）を混合し、純水（18ml）で希釈した。この溶液を前記の2% Re/酸化ジルコニウム30gに含浸させた。蒸発乾固し、120℃で乾燥した後、空気中で550℃で6時間焼成して2％Pt-2％Ir-2%Re/酸化ジルコニウム触媒を得た。この触媒の比表面積は17m2/gであった。
【００７１】
実施例８（2％Pt-3％Ir-2%Re/酸化ジルコニウム触媒の調製）
ヘキサクロロ白金酸水溶液（3.68g）およびヘキサクロロイリジウム酸溶液（10.5g）を混合し、純水（15ml）で希釈して、前記の2% Re/酸化ジルコニウム30gに含浸したほかは、実施例７と同様にして、2％Pt-3％Ir-2%Re/酸化ジルコニウム触媒を得た。この触媒の比表面積は17m2/gであった。
【００７２】
なお、実施例６〜８は、酸化ジルコニウム担体に、まずReを担持し、次いでIrおよびPtを担持する逐次担持法により触媒を調製した例である。
【００７３】
比較例６（2％Pt-3％Pd/酸化ジルコニウム触媒の調製）
Ptとして10質量％を含有するヘキサヒドロキソ白金酸（H2Pt(OH)6）の希硝酸溶液（6.0g）およびPdとして23.1質量％を含有する硝酸パラジウム（Pd(NO3)2）の希硝酸溶液（3.9g）を混合し、純水（20ml）で希釈した。この溶液を焼成酸化ジルコニウム30gに含浸させたほかは、実施例１と同様にして、2％Pt-3％Pd/酸化ジルコニウム触媒を得た。この触媒の比表面積は17m2/gであった。
【００７４】
比較例７（2％Pt-3％Pd-1％Re/酸化ジルコニウム触媒の調製）
Ptとして10質量％を含有するヘキサヒドロキソ白金酸（H2Pt(OH)6）の希硝酸溶液（7.0g）およびPdとして23.1質量％を含有する硝酸パラジウム（Pd(NO3)2）の希硝酸溶液（4.6g）を混合し、過レニウム酸アンモニウム（NH4ReO4）0.504gを溶解した純水（15ml）で希釈した。この溶液を焼成酸化ジルコニウム35gに含浸させたほかは、実施例１と同様にして、2％Pt-3％Pd-1％Re/酸化ジルコニウム触媒を得た。この触媒の比表面積は17m2/gであった。
【００７５】
［活性評価試験１］
実施例１〜８および比較例１〜７において調製した触媒をそれぞれ打錠成形した後、破砕して粒径を1〜2mmに揃えた。各触媒1.45g（約1.5ml）を石英製反応管（内径14mm）に充填した。次いで、メタン1,000ppm、酸素10％、水蒸気10％（いずれも体積基準）および残部窒素からなる組成を有するガスを、2リットル/分（標準状態における体積）の流量で反応管に流通し、触媒層温度350℃, 400℃および450℃におけるメタン転化率を測定した。反応層前後のガス組成は、水素炎イオン化検知器および熱伝導度検出器を有するガスクロマトグラフにより測定した。
【００７６】
メタン転化率(％)の測定結果を表１に示す。ここで、メタン転化率とは、以下の式によって求められる値である。
CH4転化率（％）＝100×（1-CH4-OUT/CH4-in）
式中、「CH4-OUT」とは触媒層出口のメタン濃度を示し、「CH4-in」とは触媒層入口のメタン濃度を示す。
【００７７】
【表１】
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【００７８】
実施例１〜８の触媒は、350℃において45〜56%のメタン転化率を示した。これは、比較例１〜３の触媒の25〜30%と比較して遙かに高く、白金およびイリジウムに加えてレニウムを担持することにより低温活性が大きく向上することが明らかである。また、比較例４および５から明らかなように、イリジウムを含まない白金とレニウムのみの組み合わせでは、十分なメタン酸化活性が得られない。この際、比較例６および７のように、イリジウムの代わりにパラジウムを使用した場合、仮に白金およびレニウムを使用しても十分な触媒活性が得られない。特に、レニウムを使用すると触媒活性が低下してしまう。
上記の活性評価に引き続いて、触媒層温度を450℃に保ったまま、反応ガスに二酸化硫黄3ppmを添加して反応を継続し、20、60時間後のそれぞれの時点で、触媒層温度350℃、400℃および450℃におけるメタン転化率を同様に測定した。結果を表２に示す。いずれの触媒・反応条件でも、メタン濃度の減少に対応する二酸化炭素の生成が確認され、メタンは触媒上で完全酸化されていた。
【００７９】
【表２】
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【００８０】
実施例１〜８の触媒は、20時間時点では350℃で34〜44%、400℃で81〜87%のメタン転化率を示した。また、60時間時点では350℃で34〜45%、400℃で82〜88%のメタン転化率を示した。最初の20時間においては、硫黄分による被毒による活性低下が見られるものの、その後は極めて安定した活性を示すことが判る。
【００８１】
これに対して、比較例１〜３の触媒は、20時間時点では350℃で23〜38%、400℃で66〜84%のメタン転化率を示し、60時間時点では350℃で19〜34%、400℃で64〜83%のメタン転化率を示した。20時間から60時間の間においても若干の活性低下が見られる。
【００８２】
20時間および60時間後のメタン転化率を比較すると、実施例１の触媒と比較例３の触媒の活性レベルはかなり近い。これは、Re担持量1wt%で、Irの2wt%を代替できることを示しており、希少金属の使用量を低減できるという観点でも実用上の意義は大きい。
【００８３】
比較例６の触媒は、特許文献３に示されているPd-Pt/酸化ジルコニウム触媒である。この触媒にさらにReを添加したものが比較例７の触媒である。いずれの触媒も、本発明の触媒に比べれば活性は低い。また、Reの添加は、Pd-Pt/酸化ジルコニウム触媒では、本発明の場合とは逆に初期活性を大きく抑制しており、20ないし60時間後の時点で比較しても、大きな活性の向上は見られない。この結果は、Reの添加による活性の向上は、どのような触媒でも見られるものではなく、高活性を得るためにはPt-Ir-Reの３成分の組み合わせが必須であることを示唆している。
【００８４】
［活性評価試験２］
実施例１、８および比較例１、３において調製した触媒をそれぞれ打錠成形した後、破砕して粒径を1〜2mmに揃えた。各触媒1.45g（約1.5ml）を石英製反応管（内径14mm）に充填した。次いで、メタン1,000ppm、酸素10％、水蒸気10％、二酸化硫黄 3ppm（いずれも体積基準）および残部窒素からなる組成を有するガスを、2リットル/分（標準状態における体積）の流量で反応管に流通し、触媒層温度400℃におけるメタン転化率の経時変化を測定した。反応層前後のガス組成は、水素炎イオン化検知器および熱伝導度検出器を有するガスクロマトグラフにより測定した。
【００８５】
図１にメタン転化率の経時変化を示す。実施例の触媒が、比較例の触媒よりも、高く安定したメタン転化率を示すことは明らかである。初期の大きな活性変動が落ち着く試験開始40時間時点後から140時間後までの100時間でのメタン転化率の低下幅は、実施例１、８および比較例１、３について、それぞれ1.7％、3.3％、5.4％、6.5％となり、本発明の触媒の活性がより安定していることがわかる。
【００８６】
［活性評価試験３］
実施例２および比較例２，３の触媒をそれぞれ打錠成形した後、破砕して粒径を1〜2mmに揃えた。各触媒1.45g（1.5ml）を石英製反応管（内径14mm）に充填した。次いで、炭鉱換気ガスを模擬したメタン1,000ppm、酸素20％、水蒸気3％（いずれも体積基準）および残部窒素からなる組成を有するガスを、2リットル/分（標準状態における体積）の流量で反応管に流通し、触媒層温度300℃, 350℃および400℃におけるメタン転化率を測定した（初期転化率）。反応層前後のガス組成は、水素炎イオン化検知器および熱伝導度検出器を有するガスクロマトグラフにより測定した。引き続いて、触媒層温度を550℃として、反応ガスに二酸化硫黄3ppmを添加して反応を継続し、20、60時間後のそれぞれの時点で、触媒層温度300℃、350℃および400℃におけるメタン転化率を同様に測定した。
【００８７】
メタン転化率(％)の測定結果を表３に示す。
【００８８】
【表３】
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【００８９】
550℃という比較的高い温度に曝されても実施例２の触媒の活性は安定しており、レニウムを含まない比較例２および３の触媒と比較しても高活性を維持することが明らかである。
【図１】
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