(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
雌雄一対のロータが回転して気体を圧縮する作動室および前記ロータを支持する軸受が備わる軸受室が形成される圧縮機本体と、
前記作動室に潤滑用の液体を供給する第１管路と、
前記軸受室に前記液体を供給する第２管路と、
前記作動室から排出された前記液体を冷却する冷却手段と、
前記作動室から排出された前記液体を前記冷却手段に供給する第３管路と、
前記冷却手段をバイパスするバイパス管路と、
前記第２管路に備わって前記液体の流量を調節する流量調節手段と、を備え、
前記第１管路は前記冷却手段で冷却された前記液体を前記作動室に供給し、
前記第２管路は前記第１管路から分岐して、前記冷却手段で冷却された前記液体を前記軸受室に供給し、
前記バイパス管路は、前記第３管路から分岐する第１バイパス管と、前記第２管路との分岐点と前記冷却手段の間で前記第１管路から分岐する第２バイパス管と、前記流量調節手段と前記軸受室の間で前記第２管路から分岐する第３バイパス管と、が接続されて構成され、
前記第１バイパス管と前記第２バイパス管と前記第３バイパス管のそれぞれを開閉する開閉手段が備わることを特徴とするスクリュー圧縮機。
【請求項２】
前記第３バイパス管を流通する前記液体の流量を調節する第２の流量調節手段が備わることを特徴とする請求項１に記載のスクリュー圧縮機。
【請求項３】
前記開閉手段および前記流量調節手段の少なくとも一方が、前記軸受の温度に基づいて動作することを特徴とする請求項１または請求項２に記載のスクリュー圧縮機。
【請求項４】
前記軸受の温度が、前記軸受を潤滑した後の前記液体の温度であることを特徴とする請求項３に記載のスクリュー圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、スクリュー圧縮機に関する。
【背景技術】
【０００２】
スクリュー圧縮機は、スクリューロータを支持する軸受が組み込まれる軸受室と、気体が圧縮される作動室と、に潤滑油など潤滑用の液体が供給される。このうち、軸受室への液体の供給量（給油量）は、軸受の信頼性とスクリュー圧縮機の動作効率に大きな影響を与える。
軸受室への給油量が多すぎると軸受における損失動力が増大してスクリュー圧縮機の動作効率が低下する。一方、軸受室への給油量が少なすぎると軸受に対する潤滑性能が低下して軸受の信頼性が低下する。したがって、軸受の信頼性を高めるとともに損失動力を低下するためには、軸受室に供給する給油量が精度よく制御されることが必要になる。
【０００３】
例えば特許文献１には、「前記油分離器５で分離された油はオイルクーラ６で冷却されて前記圧縮機１に供給される。この油は圧縮機のロータ間、ロータとケーシング間、及び軸受けの潤滑を行うとともに、圧縮過程における冷媒ガスの冷却をも行う。前記オイルクーラ６の後流には該オイルクーラをバイパスさせる油量を調節して圧縮機に供給される油の温度を調節する三方制御弁８が設けられており、さらに該三方制御弁８の後流には圧縮機に供給される油流量を調節する制御弁７が設けられている。」と記載されている（段落００２２参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特許第３９９０１８６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
特許文献１に開示されているように、オイルクーラの後流（下流）側に潤滑油の流量を調節する制御弁を設けることで、給油式スクリュー圧縮機に供給される潤滑油の給油量を調節できる。
しかしながら、特許文献１に開示される技術では、軸受室に対する給油量を個別に調節できない。したがって、圧縮された流体の吐出温度に応じて作動室への給油量を調節すると軸受室への給油が最適な給油量とならない場合がある。つまり、軸受室への給油量が、軸受の信頼性を高めるとともに損失動力を低下させる最適な給油量とならない。
【０００６】
そこで本発明は、気体を圧縮する作動室と軸受が取り付けられる軸受室との両方に適した供給量で潤滑用の液体を供給できるスクリュー圧縮機を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
前記課題を解決するため本発明は、雌雄一対のロータが回転して空気を圧縮する作動室およびロータを支持する軸受が備わる軸受室が形成される圧縮機本体と、作動室に潤滑用の液体を供給する第１管路および軸受室に液体を供給する第２管路と、作動室から排出された液体を冷却する冷却手段と、を備えるスクリュー圧縮機とする。そして、作動室には第１管路から液体が供給され、軸受室には流量調節手段が備わる第２管路から液体が供給されるという特徴を有する。
【発明の効果】
【０００８】
本発明によると、気体を圧縮する作動室と軸受が取り付けられる軸受室との両方に適した供給量で潤滑用の液体を供給できるスクリュー圧縮機を提供できる。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】スクリュー圧縮機の圧縮機本体の構成を示す断面図である。
【図２】実施例１に係るスクリュー圧縮機の潤滑油の給油経路を示す図である。
【図３】潤滑油の温度が低い場合の潤滑油の流通を示す図である。
【図４】定常運転時の潤滑油の流通を示す図である。
【図５】運転負荷が高い場合の潤滑油の流通を示す図である。
【図６】実施例２に係るスクリュー圧縮機の潤滑油の給油経路を示す図である。
【図７】（ａ）は自律式三方弁の構造を示す断面図、（ｂ）は自律式開閉弁の構造を示す断面図である。
【図８】（ａ）は潤滑油の温度が低い場合の潤滑油の流通を示す図、（ｂ）は定常運転時の潤滑油の流通を示す図である。
【図９】（ａ）は運転負荷が高い場合の潤滑油の流通を示す図、（ｂ）は軸受の負荷が最大限になった状態でスクリュー圧縮機が運転される場合の潤滑油の流通を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
以下、適宜図を参照して本発明の実施例を詳細に説明する。
【実施例１】
【００１１】
図１は、実施例１に係るスクリュー圧縮機の圧縮機本体の構成を示す断面図、図２は、実施例１に係るスクリュー圧縮機の潤滑油の給油経路を示す図である。
実施例１に係る圧縮機本体１０は、図２に示すようにスクリュー圧縮機１に組み込まれ、互いに噛み合って回転する雌雄一対のスクリューロータ（雄ロータ１１と雌ロータ（図示せず））で空気を圧縮する圧縮機である。
雄ロータ１１は、図示しない雌ロータとともに、ケーシング１２の中空部として形成される作動室１３内に収納され、それぞれのロータの回転軸（図１には雄ロータ１１の回転軸１１ａを図示）が作動室１３を貫通するように備わっている。回転軸１１ａの軸線方向の作動室１３の両端には、回転軸１１ａを両端側で支持する軸受１４ａ，１４ｂが取り付けられる軸受室１５ａ，１５ｂが形成される。
なお、図示はしないが、雌ロータも同様に構成され、その回転軸は、軸受室１５ａ，１５ｂに備わる図示しない軸受で支持される。
【００１２】
ケーシング１２には、圧縮する気体（実施例１では空気とする）を作動室１３に取り込む吸込口１６ａと、圧縮した空気が作動室１３から吐出する吐出口１６ｂとが形成される。そして圧縮機本体１０では、吸込口１６ａから吸い込まれた空気が雄ロータ１１と雌ロータ（図示せず）の回転によって圧縮されて吐出口１６ｂから吐出するように構成される。
【００１３】
軸受室１５ａ，１５ｂには、軸受１４ａ，１４ｂの潤滑のために、潤滑用の液体（実施例１では潤滑油とする）が供給される。
そのため、軸受室１５ａ，１５ｂには、それぞれ軸受潤滑油供給口１７ａ，１７ｂが形成される。さらに、軸受室１５ａ，１５ｂには、供給された潤滑油を排出するために、それぞれ軸受潤滑油排出口１８ａ，１８ｂが形成される。軸受潤滑油排出口１８ａ，１８ｂは軸受室１５ａ，１５ｂと作動室１３を連通する連通路であり、軸受室１５ａ，１５ｂから排出された潤滑油は作動室１３に供給される。なお、潤滑用の液体は潤滑油に限定されず、水や液冷媒など他の液体であってもよい。
【００１４】
また、ケーシング１２には、作動室１３に潤滑油を供給するための作動室給油口１９が形成される。スクリュー圧縮機１では、作動室１３で圧縮された空気の冷却や雄ロータ１１と雌ロータ（図示せず）の潤滑や作動室１３に形成される隙間の密封のために作動室１３にも潤滑油が供給される。実施例１においては、作動室給油口１９および軸受潤滑油排出口１８ａ，１８ｂから作動室１３に潤滑油が供給される。そして、作動室１３に供給された潤滑油は圧縮された空気とともに吐出口１６ｂから排出される。
【００１５】
なお、雄ロータ１１は軸受室１５ａの側を吸込側、軸受室１５ｂの側を吐出側とする。作動室１３は雄ロータ１１の吸込側に低圧部が形成され、吐出側に高圧部が形成される。
そして、軸受潤滑油排出口１８ａ，１８ｂは軸受室１５ａ，１５ｂと作動室１３の低圧部を連通するように構成される。また、吸込口１６ａは作動室１３の低圧部に形成され、吐出口１６ｂは作動室１３の高圧部に形成される。さらに、吐出側の軸受室１５ｂには、供給された潤滑油の温度を軸受１４ｂの温度として計測する軸受温度センサ１５ｃが備わっている。この軸受温度センサ１５ｃは、吐出側の軸受１４ｂの外輪温度を計測するように構成される。
【００１６】
以上のように構成される圧縮機本体１０は、図２に示すように、潤滑油の給油経路を有するスクリュー圧縮機１に組み込まれる。
圧縮機本体１０の吐出口１６ｂは、吐出配管２０ａによってオイルセパレータ２に接続される。オイルセパレータ２では、圧縮された空気とともに圧縮機本体１０から排出される潤滑油が空気と分離する。そして、オイルセパレータ２は第３管路（冷却配管２０ｂ）を介して、潤滑油を冷却するオイルクーラ３の上流側に接続される。
この構成によって、圧縮機本体１０の作動室１３（図１参照）から排出された潤滑油をオイルクーラ３に供給できる。
オイルクーラ３は、ファン３ａで供給される外気との熱交換で潤滑油を冷却する冷却手段である。なお、図２に示す給油経路において、潤滑油は、圧縮機本体１０で圧縮された空気の圧力で加圧されたオイルセパレータ２から送出されて給油経路を循環する。そして、図２に示す給油経路の上流および下流は、潤滑油を送出するオイルセパレータ２を上流とし、潤滑油の流れに沿った上流および下流とする。
つまり、圧縮機本体１０、オイルセパレータ２、オイルクーラ３、圧縮機本体１０という順に潤滑油が流通するときの上流および下流とする。
【００１７】
オイルクーラ３の下流側は、第１管路（作動室給油管２０ｃ）を介して圧縮機本体１０の作動室給油口１９と接続される。この構成によって、オイルクーラ３で冷却された潤滑油を作動室給油管２０ｃで圧縮機本体１０の作動室１３（図１参照）に供給できる。
【００１８】
また、作動室給油管２０ｃから、分岐点Ｐ１で第２管路（軸受室給油管２０ｄ）が分岐する。軸受室給油管２０ｄは、吸込側給油管２０ｄ１と吐出側給油管２０ｄ２とに分岐し、吸込側給油管２０ｄ１は吸込側の軸受室１５ａ（図１参照）に形成される軸受潤滑油供給口１７ａに接続される。また、吐出側給油管２０ｄ２は吐出側の軸受室１５ｂ（図１参照）に形成される軸受潤滑油供給口１７ｂに接続される。この構成によって、オイルクーラ３で冷却された潤滑油を軸受室給油管２０ｄを介して圧縮機本体１０の軸受室１５ａ，１５ｂに供給できる。
【００１９】
また、オイルセパレータ２とオイルクーラ３の上流側を接続する冷却配管２０ｂから、分岐点Ｐ２で第１バイパス管２０ｅが分岐し、オイルクーラ３の下流側と作動室給油口１９を接続する作動室給油管２０ｃから分岐点Ｐ３で第２バイパス管２０ｆが分岐する。第２バイパス管２０ｆが作動室給油管２０ｃから分岐する分岐点Ｐ３は、軸受室給油管２０ｄが分岐する分岐点Ｐ１よりも上流（すなわち、分岐点Ｐ１とオイルクーラ３の間）であることが好ましい。さらに、軸受室給油管２０ｄに形成される分岐点Ｐ４で第３バイパス管２０ｇが分岐する。分岐点Ｐ４は、軸受室給油管２０ｄが作動室給油管２０ｃから分岐する分岐点Ｐ１と圧縮機本体１０の軸受室１５ａ，１５ｂとの間に形成される。
そして、第１バイパス管２０ｅと第２バイパス管２０ｆと第３バイパス管２０ｇは三方弁２１に接続される。
【００２０】
三方弁２１は、３つの接続口（第１接続口２１ａ、第２接続口２１ｂ、第３接続口２１ｃ）を有し、図示しない弁体の動作によって、３つの接続口がそれぞれ開閉するように構成される。
実施例１においては、第１バイパス管２０ｅが三方弁２１の第１接続口２１ａに接続し、第２バイパス管２０ｆが第２接続口２１ｂに接続し、第３バイパス管２０ｇが第３接続口２１ｃに接続する。なお、三方弁２１は、例えば、制御装置４によって制御される。
また、三方弁２１の第１接続口２１ａ、第２接続口２１ｂ、第３接続口２１ｃはそれぞれ開閉する。したがって、三方弁２１は、第１接続口２１ａに接続する第１バイパス管２０ｅ、第２接続口２１ｂに接続する第２バイパス管２０ｆ、第３接続口２１ｃに接続する第３バイパス管２０ｇをそれぞれ開閉する開閉手段として機能する。
【００２１】
また、軸受室給油管２０ｄには、作動室給油管２０ｃとの分岐点Ｐ１と、第３バイパス管２０ｇとの分岐点Ｐ４と、の間に潤滑油の流量を調節する流量調節手段２２が備わる。実施例１の流量調節手段２２は、軸受室給油管２０ｄを流れる潤滑油の流量を規制する機能を有するものであればよく、流量調節弁や単なる絞り機構であってもよい。
【００２２】
図３〜５は、実施例１における潤滑油の流通を示す図であり、実線は潤滑油が流通する経路を示し、破線は潤滑油が流通しない経路を示す。また、点線の矢印は潤滑油の流通を示す。
実施例１では、制御装置４が軸受温度センサ１５ｃから入力される検出信号に基づいて吐出側の軸受１４ｂ（図１参照）の温度を演算（推定）し、演算した軸受１４ｂの温度に基づいて三方弁２１を制御する。つまり、三方弁２１は吐出側の軸受１４ｂの温度に基づいて動作する。
図３は、スクリュー圧縮機１の起動直後など、潤滑油の温度（吐出側の軸受１４ｂの温度）が低い場合の潤滑油の流通を示す図である。
【００２３】
スクリュー圧縮機１の起動直後はオイルセパレータ２が充分に加圧された状態ではない。また、潤滑油の温度も低く粘度が高い状態にある。
そこで、制御装置４は軸受温度センサ１５ｃから入力される検出信号に基づいて演算する軸受１４ｂの温度が所定値（起動判定閾値）より低い場合、スクリュー圧縮機１の起動直後と判定する。そして制御装置４は、三方弁２１の第１接続口２１ａ、第２接続口２１ｂ、第３接続口２１ｃの全てを開弁する。この状態を三方弁２１の第１状態とする。
三方弁２１が第１状態に設定されると、第１バイパス管２０ｅと第２バイパス管２０ｆと第３バイパス管２０ｇが連通した状態になる。
【００２４】
オイルクーラ３は潤滑油を効率よく冷却するために流量が少なくなる構造であって、第１バイパス管２０ｅや第３バイパス管２０ｇよりも潤滑油の流通に対する抵抗が大きい。したがって、三方弁２１が第１状態に設定されると、オイルセパレータ２から送出された潤滑油は第１バイパス管２０ｅを流通してオイルクーラ３を迂回する。
第１バイパス管２０ｅを流通した潤滑油は三方弁２１で第２バイパス管２０ｆと第３バイパス管２０ｇに分流する。
【００２５】
三方弁２１から第２バイパス管２０ｆに流れ込んだ潤滑油は分岐点Ｐ３から作動室給油管２０ｃに流れ込み、圧縮機本体１０の作動室給油口１９から作動室１３（図１参照）に供給される。
一方、三方弁２１から第３バイパス管２０ｇに流れ込んだ潤滑油は分岐点Ｐ４で軸受室給油管２０ｄに流れ込み、さらに、吸込側給油管２０ｄ１と吐出側給油管２０ｄ２に分流する。そして、潤滑油は吸込側給油管２０ｄ１から軸受潤滑油供給口１７ａを介して吸込側の軸受室１５ａ（図１参照）に供給され、吐出側給油管２０ｄ２から軸受潤滑油供給口１７ｂを介して吐出側の軸受室１５ｂ（図１参照）に供給される。
【００２６】
圧縮機本体１０の作動室１３（図１参照）および軸受室１５ａ，１５ｂ（図１参照）に供給された潤滑油は圧縮された空気とともに吐出口１６ｂから吐出されて吐出配管２０ａを流通し、オイルセパレータ２に流入する。オイルセパレータ２で潤滑油は圧縮された空気と分離されて貯留される。
【００２７】
このように、軸受１４ｂの温度が所定の起動判定閾値より低い場合、オイルセパレータ２から送出された潤滑油は、流通に対する抵抗の大きなオイルクーラ３を迂回して圧縮機本体１０に供給される。したがって、オイルセパレータ２が充分に加圧されていない起動時であっても、圧縮機本体１０の作動室１３（図１参照）、軸受室１５ａ，１５ｂ（図１参照）に充分な量の潤滑油を供給できる。
【００２８】
図４は、定常運転時の潤滑油の流通を示す図である。
制御装置４は軸受温度センサ１５ｃから入力される検出信号に基づいて演算する軸受１４ｂの温度が起動判定閾値より高い所定値（定常判定閾値）まで上昇した場合、スクリュー圧縮機１が定常状態になったと判定する。そして制御装置４は、三方弁２１の第１接続口２１ａ、第２接続口２１ｂ、第３接続口２１ｃの全てを閉弁する。この状態を三方弁２１の第２状態とする。
【００２９】
三方弁２１が第２状態に設定されると、第１バイパス管２０ｅ、第２バイパス管２０ｆ、第３バイパス管２０ｇは閉塞される。したがって、オイルセパレータ２から送出されて冷却配管２０ｂを流通する潤滑油は分岐点Ｐ２で第１バイパス管２０ｅに流れ込まずにオイルクーラ３に流れ込む。オイルクーラ３に流れ込んだ潤滑油はファン３ａで供給される外気で冷却されて作動室給油管２０ｃに流れ込む。第２バイパス管２０ｆは三方弁２１で閉塞されているため、作動室給油管２０ｃを流通する潤滑油は分岐点Ｐ３で第２バイパス管２０ｆに流れ込まずに、圧縮機本体１０の作動室給油口１９から作動室１３（図１参照）に供給される。
【００３０】
また、分岐点Ｐ１では作動室給油管２０ｃを流通する潤滑油の一部が軸受室給油管２０ｄに流れ込み、吸込側給油管２０ｄ１と吐出側給油管２０ｄ２を流通して軸受潤滑油供給口１７ａ，１７ｂから軸受室１５ａ，１５ｂ（図１参照）に供給される。
【００３１】
圧縮機本体１０の作動室１３（図１参照）および軸受室１５ａ，１５ｂ（図１参照）に供給された潤滑油は圧縮された空気とともに吐出口１６ｂから吐出されて吐出配管２０ａを流通し、オイルセパレータ２に流入する。オイルセパレータ２で潤滑油は圧縮された空気と分離されて貯留される。
【００３２】
実施例１では軸受室給油管２０ｄに流量調節手段２２が備わって、軸受室給油管２０ｄを流通する潤滑油の流量を適宜規制する。したがって、軸受室１５ａ，１５ｂ（図１参照）への潤滑油の供給量が適宜規制されることになり、軸受１４ａ，１４ｂ（図１参照）での損失動力を抑制できる。ひいては、スクリュー圧縮機１の動作効率の低下が抑制されて省エネルギなどの効果を奏する。
なお、流量調節手段２２は、損失動力を抑制できる程度に、軸受１４ａ，１４ｂに潤滑油が供給されるように、軸受室給油管２０ｄにおける潤滑油の流量を規制する構成とすればよい。
【００３３】
以上のように、軸受１４ｂの温度が所定の定常判定閾値まで上昇した場合、オイルセパレータ２から送出された潤滑油はオイルクーラ３を流通して冷却され、圧縮機本体１０に供給される。このとき、軸受室１５ａ，１５ｂ（図１参照）に供給される潤滑油は流量調節手段２２で供給量が規制され、軸受１４ａ，１４ｂ（図１参照）における損失動力を抑制できる。
また、作動室１３（図１参照）には冷却された潤滑油が供給される。したがって、作動室１３で圧縮される空気を効果的に冷却できる。
【００３４】
図５は、例えば圧縮機本体１０からの空気の吐出圧力が高い場合や、雄ロータ１１（図１参照）と雌ロータ（図示せず）の回転速度が高い場合など、運転負荷が高い場合の潤滑油の流通を示す図である。
制御装置４は軸受温度センサ１５ｃから入力される検出信号に基づいて演算する軸受１４ｂの温度が定常判定閾値よりも高い所定値（高負荷判定閾値）まで上昇した場合、スクリュー圧縮機１が高負荷運転状態になったと判定する。そして制御装置４は、三方弁２１の第１接続口２１ａを閉弁し、第２接続口２１ｂ、第３接続口２１ｃを開弁する。この状態を三方弁２１の第３状態とする。
【００３５】
三方弁２１が第３状態に設定されると第１バイパス管２０ｅが閉塞される。したがって、オイルセパレータ２から送出されて冷却配管２０ｂを流通する潤滑油は分岐点Ｐ２で第１バイパス管２０ｅに流れ込まずにオイルクーラ３に流れ込む。オイルクーラ３に流れ込んだ潤滑油はファン３ａで供給される外気で冷却されて作動室給油管２０ｃに流れ込む。
【００３６】
三方弁２１の第２接続口２１ｂ、第３接続口２１ｃは開弁した状態であり、作動室給油管２０ｃを流通する潤滑油は分岐点Ｐ３で分流し、一方は作動室給油管２０ｃを流通して圧縮機本体１０の作動室給油口１９から作動室１３（図１参照）に供給される。
分岐点Ｐ３で分流して第２バイパス管２０ｆに流れ込んだ潤滑油は、三方弁２１を介して第３バイパス管２０ｇに流れ込み、分岐点Ｐ４で軸受室給油管２０ｄに流れ込む。そして、軸受室給油管２０ｄを流通する潤滑油は吸込側給油管２０ｄ１、吐出側給油管２０ｄ２を流通して圧縮機本体１０の軸受潤滑油供給口１７ａ，１７ｂから軸受室１５ａ，１５ｂ（図１参照）に供給される。
【００３７】
圧縮機本体１０の作動室１３（図１参照）および軸受室１５ａ，１５ｂ（図１参照）に供給された潤滑油は圧縮された空気とともに吐出口１６ｂから吐出されて吐出配管２０ａを流通し、オイルセパレータ２に流入する。オイルセパレータ２で潤滑油は圧縮された空気と分離されて貯留される。
【００３８】
分岐点Ｐ３から第２バイパス管２０ｆ、第３バイパス管２０ｇを経由することによって、潤滑油は流量調節手段２２を迂回することができ、軸受室１５ａ，１５ｂ（図１参照）への潤滑油の供給量を増やすことができる。これによって、運転負荷が高くなって軸受１４ａ，１４ｂ（図１参照）への負荷が大きくなった場合に充分な量の潤滑油を軸受１４ａ，１４ｂに供給できる。したがって負荷が大きくなった軸受１４ａ，１４ｂを潤滑油で充分に潤滑することができ、軸受１４ａ，１４ｂの潤滑不良を防止できる。
また、軸受１４ａ，１４ｂには、オイルクーラ３で冷却された冷温の潤滑油が供給される。したがって大きな負荷で高温になった軸受１４ａ，１４ｂを潤滑油で冷却できる。
【００３９】
以上のように、実施例１のスクリュー圧縮機１は、圧縮機本体１０で空気を圧縮する作動室１３（図１参照）に潤滑油を供給する給油経路と、圧縮機本体１０の軸受室１５ａ，１５ｂ（図１参照）に潤滑油を供給する給油経路が、独立した経路となるように構成される。そして、軸受室１５ａ，１５ｂに潤滑油を供給する給油経路に流量調節手段２２を備え、さらに、流量調節手段２２を迂回する給油経路を備えた。
これによって、作動室１３への潤滑油の供給量に大きな影響を与えることなく、起動時、定常運転時、高負荷運転時、に応じた好適な供給量の潤滑油を軸受室１５ａ，１５ｂに供給できる。
【００４０】
また、潤滑油が流量調節手段２２を経由することで軸受室１５ａ，１５ｂに供給される潤滑油の供給量を好適に規制できる。したがって、損失動力の増大による動作効率の低下を防止できる。
また、流量調節手段２２を迂回することで軸受室１５ａ，１５ｂに供給される潤滑油の供給量を増やすことができる。したがって、必要に応じて軸受１４ａ，１４ｂ（図１参照）に充分な量の潤滑油を供給でき、軸受１４ａ，１４ｂに対する潤滑性能を維持できる。
このように、損失動力の増大を抑制しつつ、軸受１４ａ，１４ｂに対する潤滑性能を維持することができ、軸受１４ａ，１４ｂに対する信頼性を確保できる。
【００４１】
また、潤滑油が流量調節手段２２を流通する給油経路と、潤滑油が流量調節手段２２を迂回する給油経路と、を制御装置４による三方弁２１の制御で切り替える構成とした。
そして制御装置４は、圧縮機本体１０に備わる吐出側の軸受１４ｂ（図１参照）の温度を演算（推定）し、軸受１４ｂの温度に基づいて三方弁２１を制御する構成とした。
このような構成によって、軸受１４ｂの温度に応じた好適な供給量の潤滑油を軸受１４ａ，１４ｂ（図１参照）に供給することができる。
【００４２】
例えば、スクリュー圧縮機１の起動時にはオイルクーラ３を経由することなく充分な供給量の潤滑油を圧縮機本体１０の作動室１３（図１参照）、軸受室１５ａ，１５ｂ（図１参照）に供給できる。
また、スクリュー圧縮機１の定常運転時には、作動室１３に充分な供給量の潤滑油を供給することができ、軸受室１５ａ，１５ｂには損失動力を抑制できる供給量の潤滑油を供給することができる。
また、スクリュー圧縮機１の運転負荷が高いとき（高負荷運転時）には、オイルクーラ３で冷却された充分な供給量の潤滑油を作動室１３、軸受室１５ａ，１５ｂに供給できる。したがって、負荷が高くなる軸受１４ａ，１４ｂ（図１参照）にも冷却された充分な量の潤滑油が供給され、軸受１４ａ，１４ｂを冷却できる。
【００４３】
なお、軸受温度センサ１５ｃの設置位置は、軸受１４ａ，１４ｂ（図１参照）の内輪側が好ましいが、軸受１４ａ，１４ｂの内輪は駆動部であって、センサの配線が複雑になることからセンサの設置が難しい。
また、吐出側の軸受１４ｂは、吸込側に備わる軸受１４ａよりも荷重負荷が大きくなる。以上のことから、実施例１において軸受温度センサ１５ｃは吐出側の軸受１４ｂの外輪の温度を検出するように備わる構成とする。
【実施例２】
【００４４】
図６は、実施例２に係るスクリュー圧縮機の潤滑油の給油経路を示す図、図７は実施例２のスクリュー圧縮機に備わる自律式三方弁と自律式開閉弁の構造を示す図である。
実施例２に係るスクリュー圧縮機１ａの構成は、実施例１に係るスクリュー圧縮機１（図２参照）の構成とほぼ同等であり、図２に示すスクリュー圧縮機１と同じ構成要素には同じ符号を付して詳細な説明は省略する。
【００４５】
実施例２に係るスクリュー圧縮機１ａは、軸受室給油管２０ｄの分岐点Ｐ１と分岐点Ｐ４の間に流量調節手段２２（図２参照）に替わって自律式開閉弁５０が備わる。自律式開閉弁５０は２つの接続口５０ａを有し、この接続口５０ａに軸受室給油管２０ｄが接続される。そして自律式開閉弁５０は、流量調節手段２２と同様に、軸受室給油管２０ｄを流通する潤滑油の流量を調節する流量調節手段として機能する。
【００４６】
また、第１バイパス管２０ｅ、第２バイパス管２０ｆ、第３バイパス管２０ｇが接続される三方弁２１（図２参照）に替わって、自律式三方弁５１が備わる。自律式三方弁５１は３つの接続口（第１接続口５１ａ、第２接続口５１ｂ、第３接続口５１ｃ）を有し、第１バイパス管２０ｅが第１接続口５１ａに接続し、第２バイパス管２０ｆが第２接続口５１ｂに接続し、第３バイパス管２０ｇが第３接続口５１ｃに接続する。
そして、第３バイパス管２０ｇには、自律式三方弁５１の第３接続口５１ｃと分岐点Ｐ４の間に絞り５２が備わる。絞り５２は第３バイパス管２０ｇを流通する潤滑油の流量を調整する第２の流量調節手段として機能する。
【００４７】
自律式開閉弁５０は潤滑油の温度で動作する構成であり、油取出し管２０ｈを流通する潤滑油が取込口５０２ａから取り込まれて排出口５０２ｂから油戻し管２０ｉに排出される。また、自律式三方弁５１も潤滑油の温度で動作する構成であり、油取出し管２０ｈを流通する潤滑油が取込口５１２ａから取り込まれて排出口５１２ｂから油戻し管２０ｉに排出される。
なお、実施例２に係るスクリュー圧縮機１ａに制御装置４（図２参照）および軸受温度センサ１５ｃ（図２参照）は備わらなくてもよい。
【００４８】
図７の（ａ）に示すように、自律式三方弁５１は、例えば、略円筒形の筐体５１１を有する。筐体５１１の内部は軸方向に分割され、一方に弁体駆動部５１２、他方に接続口開口部５１３が形成される。接続口開口部５１３には、弁体駆動部５１２の側から軸方向に沿って、第３接続口５１ｃ、第２接続口５１ｂ、第１接続口５１ａがこの順に開口する。そして第３接続口５１ｃ、第２接続口５１ｂ、第１接続口５１ａは接続口開口部５１３を介して互いに連通する。
【００４９】
また、筐体５１１の内部には、軸方向に移動する弁体５１４が備わる。弁体５１４は、接続口開口部５１３から弁体駆動部５１２まで貫通するロッド５１４ａと、ロッド５１４ａの接続口開口部５１３側に取り付けられ、ロッド５１４ａの変位に応じて接続口開口部５１３内を軸方向に移動する開閉部５１４ｂとを有する。
【００５０】
開閉部５１４ｂは、接続口開口部５１３に開口する接続口（第３接続口５１ｃ、第２接続口５１ｂ、第１接続口５１ａ）の位置に移動したときに該当する接続口を閉鎖する。また、開閉部５１４ｂには、閉鎖されない接続口を互いに連通する連通路５１４ｃが形成されている。この構成によって、開閉部５１４ｂは、接続口の１つを閉鎖し閉鎖されない２つの接続口を互いに連通する。
【００５１】
ロッド５１４ａは弁体駆動部５１２側の端部にワックス５１５が取り付けられる。ワックス５１５は、周囲の温度変化によって弁体駆動部５１２の内部で筐体５１１の軸方向に伸縮するように構成される。そして、弁体駆動部５１２の内部にはワックス５１５を伸縮させて弁体５１４を駆動する油（弁体駆動油）が充填される。ワックス５１５は弁体駆動油の温度に応じて伸縮し、ロッド５１４ａはワックス５１５の伸縮に応じて軸方向に変位する。
【００５２】
例えば、弁体駆動油の温度が高いほどワックス５１５が膨張（伸長）する構成であれば、弁体駆動油の温度が高いほどロッド５１４ａが接続口開口部５１３の側に変位し、開閉部５１４ｂが弁体駆動部５１２から離反する方向に移動する。そして、開閉部５１４ｂは弁体駆動部５１２から最も離れた第１接続口５１ａを閉鎖する。このとき、第３接続口５１ｃと第２接続口５１ｂは連通する。この状態を自律式三方弁５１の第１状態とする。
【００５３】
弁体駆動油の温度が低下するとワックス５１５が収縮してロッド５１４ａが弁体駆動部５１２の側に変位し、開閉部５１４ｂが弁体駆動部５１２に接近する方向に移動する。そして、開閉部５１４ｂは、第３接続口５１ｃと第１接続口５１ａの間に開口する第２接続口５１ｂの位置で第２接続口５１ｂを閉鎖する。このとき、第３接続口５１ｃと第１接続口５１ａは開閉部５１４ｂに形成される連通路５１４ｃを介して連通する。この状態を自律式三方弁５１の第２状態とする。
【００５４】
弁体駆動油の温度がさらに低下するとワックス５１５がさらに収縮してロッド５１４ａが弁体駆動部５１２の側にさらに変位する。そして、開閉部５１４ｂは弁体駆動部５１２の側に移動して第３接続口５１ｃを閉鎖する。このとき、第２接続口５１ｂと第１接続口５１ａは連通する。この状態を自律式三方弁５１の第３状態とする。
【００５５】
このように、自律式三方弁５１は、弁体駆動部５１２に充填される弁体駆動油の温度に応じて第１状態、第２状態、第３状態が切り替わる。そして、第１接続口５１ａ、第２接続口５１ｂ、第３接続口５１ｃをそれぞれ開閉する。したがって、自律式三方弁５１は、第１接続口５１ａに接続される第１バイパス管２０ｅと、第２接続口５１ｂに接続される第２バイパス管２０ｆと、第３接続口５１ｃに接続される第３バイパス管２０ｇと、をそれぞれ開閉する開閉手段として機能する。
【００５６】
さらに、弁体駆動部５１２には弁体駆動油を取り込む取込口５１２ａと、弁体駆動油を排出する排出口５１２ｂが形成される。この構成によって、ワックス５１５は取込口５１２ａから取り込まれる弁体駆動油の温度に応じて伸縮し、ロッド５１４ａを変位させる。
【００５７】
実施例２では、圧縮機本体１０の吐出側の軸受１４ｂ（図１参照）を潤滑した後の潤滑油を弁体駆動油とする。そのため、弁体駆動部５１２の取込口５１２ａは図６に示すように、油取出し管２０ｈを介して圧縮機本体１０の吐出側の軸受室１５ｂ（図１参照）、より詳細には、軸受１４ｂを潤滑した後の潤滑油が流れる箇所、と接続される。また、弁体駆動部５１２の排出口５１２ｂは、油戻し管２０ｉを介して吐出配管２０ａと接続される。
この構成によると、自律式三方弁５１の弁体駆動部５１２には軸受１４ｂを潤滑した後の潤滑油が充填される。そして、自律式三方弁５１は軸受１４ｂの温度、より詳細には、軸受１４ｂを潤滑した後の潤滑油の温度に応じて動作し、第１状態、第２状態、第３状態が切り替わる。
【００５８】
自律式開閉弁５０は自律式三方弁５１と略同等の構造である。図７の（ｂ）に示すように、自律式開閉弁５０は、例えば、略円筒形の筐体５０１を有する。筐体５０１の内部は軸方向に分割され、一方に弁体駆動部５０２、他方に接続口開口部５０３が形成される。接続口開口部５０３には２つの接続口５０ａが開口し、２つの接続口５０ａは接続口開口部５０３を介して互いに連通している。また、２つの接続口５０ａは、例えば、接続口開口部５０３において軸方向の略中央部に形成される。
【００５９】
筐体５０１の内部には、軸方向に移動する弁体５０４が備わる。弁体５０４は、接続口開口部５０３から弁体駆動部５０２まで貫通するロッド５０４ａと、ロッド５０４ａの接続口開口部５０３側に取り付けられ、ロッド５０４ａの変位に応じて接続口開口部５０３内を軸方向に移動する開閉部５０４ｂとを有する。
この開閉部５０４ｂは、接続口開口部５０３に開口する２つの接続口５０ａの位置に移動したときに２つの接続口５０ａを閉鎖する。
【００６０】
ロッド５０４ａは弁体駆動部５０２側の端部にワックス５０５が取り付けられる。ワックス５０５は、周囲の温度変化によって弁体駆動部５０２の内部で筐体５０１の軸方向に伸縮するように構成される。そして、弁体駆動部５０２の内部にはワックス５０５を伸縮させて弁体５０４を駆動する弁体駆動油が充填される。ワックス５０５は弁体駆動油の温度に応じて伸縮し、ロッド５０４ａはワックス５０５の伸縮に応じて軸方向に変位する。
【００６１】
ワックス５０５は、自律式三方弁５１のワックス５１５と同様に弁体駆動油の温度が高いほど膨張（伸長）する構成であり、弁体駆動油の温度が高いほどロッド５０４ａが接続口開口部５０３の側に変位し、開閉部５０４ｂが弁体駆動部５０２から離反する方向に移動する。
そして、開閉部５０４ｂは、接続口開口部５０３において軸方向の略中央部に形成される２つの接続口５０ａよりも接続口開口部５０３の端部側に移動して２つの接続口５０ａを開放する。この状態は自律式開閉弁５０の開弁状態である。
【００６２】
弁体駆動油の温度が低下するとワックス５０５が収縮してロッド５０４ａが弁体駆動部５０２の側に変位し、開閉部５０４ｂが弁体駆動部５０２に接近する方向に移動する。そして、開閉部５０４ｂは、２つの接続口５０ａの位置で２つの接続口５０ａを閉鎖する。この状態は自律式開閉弁５０の閉弁状態である。
【００６３】
弁体駆動油の温度がさらに低下するとワックス５０５がさらに収縮してロッド５０４ａが弁体駆動部５０２の側にさらに変位する。そして、開閉部５０４ｂは弁体駆動部５０２の側に移動して２つの接続口５０ａを開放する。この状態は自律式開閉弁５０の開弁状態である。
【００６４】
このように、自律式開閉弁５０は、弁体駆動部５０２に充填される弁体駆動油の温度に応じて動作し開弁状態と閉弁状態が切り替わる。
さらに、弁体駆動部５０２には弁体駆動油を取り込む取込口５０２ａと、弁体駆動油を排出する排出口５０２ｂが形成される。この構成によって、ワックス５０５は取込口５０２ａから取り込まれる弁体駆動油の温度に応じて伸縮し、ロッド５０４ａを変位させる。
【００６５】
実施例２では、自律式三方弁５１と同様に、圧縮機本体１０の吐出側の軸受１４ｂ（図１参照）を潤滑した後の潤滑油を自律式開閉弁５０の弁体駆動油とする。そのため、弁体駆動部５０２の取込口５０２ａは、図６に示すように、油取出し管２０ｈと接続される。また、弁体駆動部５０２の排出口５０２ｂは油戻し管２０ｉと接続される。
この構成によると、自律式開閉弁５０の弁体駆動部５０２には軸受１４ｂを潤滑した後の潤滑油が充填される。そして、自律式開閉弁５０は軸受１４ｂを潤滑した後の潤滑油の温度に応じて開弁状態と閉弁状態が切り替わる。
【００６６】
このように、実施例２に係る給油経路には自律式開閉弁５０と自律式三方弁５１が備わり、軸受１４ｂ（図１参照）を潤滑した後の潤滑油の温度によって、潤滑油が流通する経路が切り替わる。
図８、図９は、実施例２における潤滑油の流通を示す図であり、実線は潤滑油が流通する経路を示し、破線は潤滑油が流通しない経路を示す。また、点線の矢印は潤滑油の流通を示す。
図８の（ａ）は、スクリュー圧縮機１ａの起動直後など、潤滑油の温度が低い場合の潤滑油の流通を示す図である。
【００６７】
前記したように、スクリュー圧縮機１ａの起動直後はオイルセパレータ２が充分に加圧された状態ではない。また、潤滑油の温度も低く粘度が高い状態にある。
潤滑油の温度が低いため軸受１４ｂ（図１参照）を潤滑した後の潤滑油の温度も低く、自律式三方弁５１は第３状態に設定される。すなわち、第３接続口５１ｃが閉鎖されて、第２接続口５１ｂと第１接続口５１ａが連通する。また、自律式開閉弁５０は開弁状態となる。
前記したようにオイルクーラ３は潤滑油の流通に対する抵抗が大きいため、自律式三方弁５１が第３状態に設定されると、オイルセパレータ２から送出された潤滑油は第１バイパス管２０ｅから自律式三方弁５１を介して第２バイパス管２０ｆに流れ込みオイルクーラ３を迂回する。
第２バイパス管２０ｆを流通した潤滑油は分岐点Ｐ３から作動室給油管２０ｃに流れ込み、圧縮機本体１０の作動室給油口１９から作動室１３（図１参照）に供給される。
【００６８】
また、自律式開閉弁５０が開弁状態に設定されるため、作動室給油管２０ｃを流通する潤滑油は分岐点Ｐ１で分流して一部が軸受室給油管２０ｄに流れ込み、さらに、吸込側給油管２０ｄ１と吐出側給油管２０ｄ２に分流する。そして、潤滑油は吸込側給油管２０ｄ１から軸受潤滑油供給口１７ａを介して吸込側の軸受室１５ａ（図１参照）に供給され、吐出側給油管２０ｄ２から軸受潤滑油供給口１７ｂを介して吐出側の軸受室１５ｂ（図１参照）に供給される。
【００６９】
圧縮機本体１０の作動室１３（図１参照）および軸受室１５ａ，１５ｂ（図１参照）に供給された潤滑油は圧縮された空気とともに吐出口１６ｂから吐出されて吐出配管２０ａを流通し、オイルセパレータ２に流入する。オイルセパレータ２で潤滑油は圧縮された空気と分離されて貯留される。
【００７０】
このように、スクリュー圧縮機１ａの起動時など潤滑油の温度が低い場合、オイルセパレータ２から送出された潤滑油は、流通に対する抵抗の大きなオイルクーラ３を迂回して圧縮機本体１０に供給される。したがって、オイルセパレータ２が充分に加圧されていない起動時であっても、圧縮機本体１０の作動室１３（図１参照）、軸受室１５ａ，１５ｂ（図１参照）に充分な量の潤滑油を供給できる。
【００７１】
図８の（ｂ）は、定常運転時の潤滑油の流通を示す図である。
スクリュー圧縮機１ａの運転状態が継続されて定常運転状態になると潤滑油の温度は上昇する。そして、軸受１４ｂ（図１参照）を潤滑した後の潤滑油の温度が上昇すると、自律式三方弁５１は第２状態に設定される。すなわち、第２接続口５１ｄが閉鎖されて、第３接続口５１ｃと第１接続口５１ａが連通する。また、自律式開閉弁５０は閉弁状態となる。
【００７２】
自律式三方弁５１が第２状態に設定されると、オイルセパレータ２から送出されて冷却配管２０ｂを流通する潤滑油は分岐点Ｐ２で分流して一部が第１バイパス管２０ｅに流れ込む。そして、第１バイパス管２０ｅを流通した潤滑油は自律式三方弁５１を介して第３バイパス管２０ｇに流れ込む。第３バイパス管２０ｇを流通した潤滑油は分岐点Ｐ４で軸受室給油管２０ｄに流れ込み、さらに、吸込側給油管２０ｄ１と吐出側給油管２０ｄ２に分流する。そして、潤滑油は吸込側給油管２０ｄ１から軸受潤滑油供給口１７ａを介して吸込側の軸受室１５ａ（図１参照）に供給され、吐出側給油管２０ｄ２から軸受潤滑油供給口１７ｂを介して吐出側の軸受室１５ｂ（図１参照）に供給される。
【００７３】
また、オイルセパレータ２から送出されて冷却配管２０ｂを流通する潤滑油はオイルクーラ３にも流れ込み、冷却されて作動室給油管２０ｃを流通する。自律式三方弁５１は第２状態であって第２バイパス管２０ｆは閉塞されている。したがって、作動室給油管２０ｃを流通する潤滑油は分岐点Ｐ３で第２バイパス管２０ｆに流れ込まない。また、自律式開閉弁５０は閉弁状態であり、作動室給油管２０ｃを流通する潤滑油は分岐点Ｐ１で軸受室給油管２０ｄに流れ込まない。そして、作動室給油管２０ｃを流通する潤滑油は全て圧縮機本体１０の作動室給油口１９から作動室１３（図１参照）に供給される。
【００７４】
圧縮機本体１０の作動室１３（図１参照）および軸受室１５ａ，１５ｂ（図１参照）に供給された潤滑油は圧縮された空気とともに吐出口１６ｂから吐出されて吐出配管２０ａを流通し、オイルセパレータ２に流入する。オイルセパレータ２で潤滑油は圧縮された空気と分離されて貯留される。
【００７５】
以上のように、スクリュー圧縮機１ａが定常運転状態になって潤滑油の温度が上昇すると、オイルセパレータ２から送出された潤滑油は、第１バイパス管２０ｅ、第３バイパス管２０ｇを経由して圧縮機本体１０の軸受室１５ａ，１５ｂ（図１参照）に供給される。軸受室１５ａ，１５ｂに供給される潤滑油はオイルクーラ３を経由せず冷却されない。したがって比較的高温で粘度の低い潤滑油が軸受室１５ａ，１５ｂに供給されることになり、高い潤滑性能を維持できる。
また、第３バイパス管２０ｇには絞り５２が備わり、軸受室１５ａ，１５ｂに供給される潤滑油の供給量が好適に規制される。したがって、軸受１４ａ，１４ｂ（図１参照）における損失動力を抑制することができ、スクリュー圧縮機１ａの動作効率の低下を防止できる。
【００７６】
また、第３バイパス管２０ｇに備わる絞り５２によって、第１バイパス管２０ｅを流通する潤滑油に流れの抵抗が生じ、この抵抗の影響によって冷却配管２０ｂを流通する潤滑油はオイルクーラ３にも流れ込む。そして、圧縮機本体１０の作動室１３（図１参照）には、オイルクーラ３で冷却された潤滑油が供給される。したがって、作動室１３で圧縮される空気を効果的に冷却できる。
【００７７】
図９の（ａ）は、例えば圧縮機本体１０からの空気の吐出圧力が高い場合や、雄ロータ１１（図１参照）と雌ロータ（図示せず）の回転速度が高い場合など、運転負荷が高い場合の潤滑油の流通を示す図である。
このとき潤滑油の温度はスクリュー圧縮機１ａの定常運転時よりも上昇し、軸受１４ｂを潤滑した後の潤滑油の温度も高くなって自律式三方弁５１は第１状態に設定される。すなわち、第１接続口５１ａが閉鎖されて、第３接続口５１ｃと第２接続口５１ｂが連通する。なお、自律式開閉弁５０は閉弁状態を維持する。つまり、図９の（ａ）は、自律式三方弁５１が第１状態に設定され、自律式開閉弁５０が閉弁状態に設定される潤滑油の温度となったときの潤滑油の流通を示している。
【００７８】
自律式三方弁５１が第１状態に設定されると、オイルセパレータ２から送出されて冷却配管２０ｂを流通する潤滑油は分岐点Ｐ２で第１バイパス管２０ｅに流れ込まず、オイルクーラ３を流通する。そして、オイルクーラ３で冷却されて作動室給油管２０ｃに流れ込む。
【００７９】
作動室給油管２０ｃを流通する潤滑油は分岐点Ｐ３で分流して一部が第２バイパス管２０ｆに流れ込み、自律式三方弁５１を介して第３バイパス管２０ｇに流れ込む。そして、第３バイパス管２０ｇを流通した潤滑油は分岐点Ｐ４で軸受室給油管２０ｄに流れ込み、さらに、吸込側給油管２０ｄ１と吐出側給油管２０ｄ２に分流する。そして、潤滑油は吸込側給油管２０ｄ１から軸受潤滑油供給口１７ａを介して吸込側の軸受室１５ａ（図１参照）に供給され、吐出側給油管２０ｄ２から軸受潤滑油供給口１７ｂを介して吐出側の軸受室１５ｂ（図１参照）に供給される。
一方、分岐点Ｐ３で分流して作動室給油管２０ｃを流通する潤滑油は圧縮機本体１０の作動室給油口１９から作動室１３（図１参照）に供給される。
【００８０】
圧縮機本体１０の作動室１３（図１参照）および軸受室１５ａ，１５ｂ（図１参照）に供給された潤滑油は圧縮された空気とともに吐出口１６ｂから吐出されて吐出配管２０ａを流通し、オイルセパレータ２に流入する。オイルセパレータ２で潤滑油は圧縮された空気と分離されて貯留される。
【００８１】
このように、スクリュー圧縮機１ａの定常運転時よりも潤滑油の温度が高くなると、オイルセパレータ２から送出された潤滑油はオイルクーラ３で冷却されて圧縮機本体１０に供給される。したがって、オイルクーラ３で冷却された潤滑油を軸受１４ａ，１４ｂ（図１参照）に供給することができる。このことによって軸受１４ａ，１４ｂの温度が高温になることを好適に防止でき、信頼性を維持できる。
また、潤滑油は、絞り５２が備わる第３バイパス管２０ｇを流通することによって軸受１４ａ，１４ｂに供給される流量が好適に規制され、損失動力の増加を抑えることができる。
【００８２】
図９の（ｂ）は、軸受の負荷が最大限になった状態でスクリュー圧縮機が運転される場合の潤滑油の流通を示す図である。
このとき潤滑油の温度はさらに上昇し、軸受１４ｂを潤滑した後の潤滑油の温度も高くなる。そして、自律式三方弁５１は第１状態に設定されたまま、自律式開閉弁５０が開弁状態になる。
【００８３】
スクリュー圧縮機１ａがこの状態のとき、オイルセパレータ２から送出されてオイルクーラ３で冷却された潤滑油は作動室給油管２０ｃを流通するときに分岐点Ｐ１で分流し、その一部が軸受室給油管２０ｄに流れ込む。軸受室給油管２０ｄを流通する潤滑油は吸込側給油管２０ｄ１と吐出側給油管２０ｄ２に分流する。そして、潤滑油は吸込側給油管２０ｄ１から軸受潤滑油供給口１７ａを介して吸込側の軸受室１５ａ（図１参照）に供給され、吐出側給油管２０ｄ２から軸受潤滑油供給口１７ｂを介して吐出側の軸受室１５ｂ（図１参照）に供給される。
【００８４】
一方、分岐点Ｐ１で分流して作動室給油管２０ｃを流通する潤滑油は圧縮機本体１０の作動室給油口１９から作動室１３（図１参照）に供給される。
【００８５】
圧縮機本体１０の作動室１３（図１参照）および軸受室１５ａ，１５ｂ（図１参照）に供給された潤滑油は圧縮された空気とともに吐出口１６ｂから吐出されて吐出配管２０ａを流通し、オイルセパレータ２に流入する。オイルセパレータ２で潤滑油は圧縮された空気と分離されて貯留される。
【００８６】
このように、軸受１４ａ，１４ｂ（図１参照）の負荷が最大になった状態でスクリュー圧縮機１ａが運転される場合、絞り５２を迂回して軸受１４ａ，１４ｂに潤滑油を供給できる。したがって、軸受１４ａ，１４ｂへの潤滑油の供給量を増やすことができ、負荷が最大になった軸受１４ａ，１４ｂを潤滑油で充分に潤滑させることができる。
また、オイルクーラ３で冷却された低温の潤滑油を軸受１４ａ，１４ｂに供給できる。したがって、大きな負荷で高温になった軸受１４ａ，１４ｂを潤滑油で効果的に冷却できる。
【００８７】
以上のように、実施例２のスクリュー圧縮機１ａは、圧縮機本体１０の作動室１３（図１参照）に潤滑油を供給する給油経路と、軸受室１５ａ，１５ｂ（図１参照）に潤滑油を供給する給油経路が独立した経路となるように構成される。この構成によって、作動室１３への潤滑油の供給量に影響を与えることなく、軸受室１５ａ，１５ｂへの潤滑油の供給量を調節できる。
また、軸受室１５ａ，１５ｂに潤滑油を供給する給油経路には絞り５２を設けて軸受１４ａ，１４ｂ（図１参照）に供給される潤滑油の供給量を規制可能な構成とした。これによって、損失動力の増大による動作効率の低下を防止できる。
また、絞り５２を迂回して軸受１４ａ，１４ｂに潤滑油を供給する給油経路を備えた。この構成によって、必要に応じて軸受１４ａ，１４ｂに充分な量の潤滑油を供給できる。したがって、軸受１４ａ，１４ｂに対する潤滑性能を維持できる。
そして、潤滑油が流通する経路の切替えに、自律式三方弁５１および自律式開閉弁５０を使用する構成とした。
この構成によると、電気的に制御することなく潤滑油の温度で潤滑油が流通する経路を切り替えることができる。
したがって制御装置など電子機器の故障によるスクリュー圧縮機１ａの動作不良を防止できる。
また、軸受１４ｂ（図１参照）の温度を計測する軸受温度センサ１５ｃ（図１参照）も不要となるため、スクリュー圧縮機１（図１参照）をコストダウンする効果も奏する。
【００８８】
なお、本発明は前記した実施例に限定されるものではない。例えば、前記した実施例は本発明をわかりやすく説明するために詳細に説明したものであり、必ずしも説明した全ての構成を備えるものに限定されるものではない。
また、ある実施例の構成の一部を他の実施例の構成に置き換えることも可能であり、また、ある実施例の構成に他の実施例の構成を加えることも可能である。
【００８９】
例えば、図２に示すように実施例１では、第１バイパス管２０ｅと第２バイパス管２０ｆと第３バイパス管２０ｇを三方弁２１で連結する構成とした。しかしながら、この構成は限定されるものではない。例えば、開閉弁が備わる第１バイパス管２０ｅと開閉弁が備わる第２バイパス管２０ｆと開閉弁が備わる第３バイパス管２０ｇが連結する構成であってもよい。この構成の場合、制御装置４が各バイパス管に備わる開閉弁を適宜制御することによって、三方弁２１と同様に潤滑油の経路を切り替えることができる。
例えば、全てのバイパス管の開閉弁が開弁すると、第１状態に設定された三方弁２１と同等になり、全てのバイパス管の開閉弁が閉弁すると、第２状態に設定された三方弁２１と同等になる。
また、第１バイパス管２０ｅの開閉弁を閉弁し、第２バイパス管２０ｆの開閉弁と第３バイパス管２０ｇの開閉弁を開弁すると、第３状態に設定された三方弁２１と同等になる。
このように、三方弁２１に替えて各バイパス管に開閉弁を備える構成とすることもできる。
【００９０】
同様に、実施例２においても、自律式三方弁５１（図６参照）の替わりに、第１バイパス管２０ｅと第２バイパス管２０ｆと第３バイパス管２０ｇに、それぞれ自律式開閉弁５０（図７の（ｂ）参照）を備える構成としてもよい。この場合、潤滑油の温度に対する弁体の動作を各バイパス管の開閉弁で適宜変えることによって、自律式三方弁５１と同様の機能を持たせることができる。
例えば、潤滑油が高温のときに閉弁する自律式開閉弁５０が第１バイパス管２０ｅに備わり、潤滑油が低温のときに閉弁する自律式開閉弁５０が第３バイパス管２０ｇに備わる構成とすればよい。さらに、第２バイパス管２０ｆには、第１バイパス管２０ｅの自律式開閉弁５０が閉弁する温度より低く、第３バイパス管２０ｇの自律式開閉弁５０が閉弁する温度より高い温度で閉弁する自律式開閉弁５０が備わる構成とすればよい。
このように、自律式三方弁５１に替えて各バイパス管に自律式開閉弁５０を備える構成とすることもできる。
また、図７に示す自律式三方弁５１および自律式開閉弁５０の構造も限定するものではない。
【００９１】
また、実施例２において、自律式開閉弁５０（図６参照）に替えて電動式の開閉弁を備える構成としてもよい。この場合は軸受温度センサ１５ｃ（図１参照）と制御装置４（図１参照）を備え、軸受温度センサ１５ｃが計測する軸受１４ｂの温度に基づいて制御装置４が電動式の開閉弁を制御する構成とすればよい。
【００９２】
この他、本発明は、前記した実施例に限定されるものではなく、発明の趣旨を逸脱しない範囲で適宜変更が可能である。
【符号の説明】
【００９３】
１      スクリュー圧縮機
３      オイルクーラ（冷却手段）
１０    圧縮機本体
１１    雄ロータ（スクリューロータ）
１３    作動室
１４ａ，１４ｂ  軸受
１５ａ，１５ｂ  軸受室
２０ｃ  作動室給油管（第１管路）
２０ｄ  軸受室給油管（第２管路）
２１    三方弁（開閉手段）
２２    流量調節弁（流量調節手段）
５０    自律式開閉弁（流量調節手段）
５１    自律式三方弁（開閉手段）
５２    絞り（第２の流量調節手段）
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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