(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
内燃機関のカムシャフトにより駆動される高圧ポンプであって、
前記カムシャフトの回転により軸方向に往復移動するプランジャと、
前記プランジャにより燃料が加圧される加圧室を有するハウジングと、
前記加圧室に燃料を供給する供給通路に設けられ、前記供給通路を開閉する吸入弁部と、
前記加圧室で加圧された燃料を吐出する吐出通路に設けられ、前記吐出通路を開閉する吐出弁部と、
前記ハウジング内で前記プランジャを往復移動可能に収容する収容部、この収容部の前記加圧室と反対側から径外方向に延びる環状部、及びこの環状部の外縁から軸方向前記加圧室と反対側に延びて前記内燃機関の前記カムシャフトが設けられた高圧ポンプ取付穴に挿入可能な挿入部を一体で有するシリンダと、
略環状に形成され、径外方向の外壁が前記シリンダの前記挿入部の内壁に液密に接続され、径内方向の内壁が前記シリンダの前記収容部から前記加圧室と反対側に露出する前記プランジャの径外方向の外壁に液密に摺接するシール部材と、
前記高圧ポンプ取付穴の径外側に位置する前記内燃機関の外壁に取り付け可能なフランジと、
前記ハウジングと前記フランジとを接続し、径方向内側に前記内燃機関の熱が前記シリンダに伝熱することを抑制可能な筒状の第１断熱空間を有する環状のハウジングカバーと、
前記シリンダの前記収容部と前記シール部材との間に設けられ、前記プランジャが挿通される挿通孔を有する環状のプランジャストッパと、
を備え、
前記プランジャストッパと前記プランジャとの間に副加圧室が設けられ、
前記供給通路には、前記加圧室に吸入される燃料及び前記加圧室から排出される燃料による燃圧脈動を低減する第１燃料室が設けられ、
前記第１断熱空間は、前記第１燃料室及び前記副加圧室に連通することを特徴とする高圧ポンプ。
【請求項２】
前記シール部材は、
筒状に形成され、前記シリンダの前記収容部から前記加圧室と反対側に露出する前記プランジャの径外方向の外壁に液密に摺接する燃料シールエレメントと、
径外方向の外壁が前記シリンダの前記挿入部の内壁に液密に接続され、径内方向の内壁が前記燃料シールエレメントを保持する保持部材と、
略筒状に形成され、軸方向の一方の側が前記保持部材に接続され、他方の側が前記保持部材の前記加圧室と反対側で前記プランジャの径外方向の外壁に液密に摺接するオイルシールと、を有することを特徴とする請求項１に記載の高圧ポンプ。
【請求項３】
前記副加圧室は、前記シリンダの前記収容部と前記プランジャとの隙間に連通すると共に、連通路を通じて前記供給通路に連通することを特徴とする請求項２に記載の高圧ポンプ。
【請求項４】
前記プランジャは、前記加圧室側に設けられる大径部、及びこの大径部の前記加圧室と反対側で前記大径部よりも外径が小さく形成され前記プランジャストッパの前記挿通孔を挿通する小径部を有し、
前記副加圧室は、前記連通路を経由し、前記供給通路の燃料を前記プランジャの往復移動によって吸入及び排出することを特徴とする請求項３に記載の高圧ポンプ。
【請求項５】
前記連通路は、前記吸入弁部に形成され前記供給通路の一部を構成する吸入燃料溜りと前記副加圧室とを連通することを特徴とする請求項３または４に記載の高圧ポンプ。
【請求項６】
前記オイルシールは、
前記保持部材よりも前記加圧室と反対側で前記プランジャの径外方向の外壁に液密に摺接するオイルシールエレメントと、
略筒状に形成され、軸方向の一方の側が前記保持部材に接続され、他方の側が前記オイルシールエレメントを保持するオイルシール外環と、を有し、
前記オイルシール外環と前記保持部材との間に、前記内燃機関の熱が前記副加圧室に伝熱することを抑制可能な筒状の第２断熱空間を有することを特徴とする請求項２から５のいずれか一項に記載の高圧ポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、高圧ポンプに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、内燃機関に燃料を供給する燃料供給系統に設けられ、燃料を加圧圧送する高圧ポンプが知られている。高圧ポンプは、シリンダに収容されたプランジャの往復運動により、供給通路から加圧室に燃料を吸入し、加圧する。シリンダの加圧室と反対側から露出するプランジャの径外方向の外壁には、シール部材が設けられる。シール部材は、プランジャとシリンダとの隙間から内燃機関へ燃料の漏出を規制し、かつ、内燃機関から高圧ポンプ内へエンジンオイルの浸入を規制する。
【０００３】
特許文献１の高圧ポンプは、ハウジングの加圧室と反対側の端面に、加圧室と反対側へ筒状に延びる挿入部（特許文献１では「接続短管部５０」）が設けられている。挿入部は、内燃機関に設けられる高圧ポンプの取付穴に挿入され、高圧ポンプを位置決めする。シール部材は、燃料シールエレメント（特許文献１では「ピストンシール部材６２」）及びプランジャストッパ（特許文献１では「ストッパ７８」）が略筒状の保持部材（特許文献１では「ストッパエレメント６０」）に組付けられることで構成される。保持部材は、その径外方向の外壁（特許文献１では「固定区分７６」または「外側区分７６」）が挿入部の径内方向の内壁に固定されている（特許文献１の明細書の段落「００３８」「００４１」、図２及び図３参照）。
【０００４】
特許文献２の図１〜図４に記載の高圧ポンプは、シリンダとプランジャとの隙間から漏出した燃料が、リーク通路５１を通り燃料タンクに戻される構成である。シール部材（特許文献２では「環状シール部材４０」）は、シリンダの内側に設けられている。
特許文献３の高圧ポンプでは、シリンダの内側にシール部材が設けられている。
【０００５】
特許文献２の図５及び図６及び特許文献４では、シール部材（特許文献２では「メカニカルシール６４、６５、６８」、特許文献４では「リップ部７４」）は、シール部材の径内方向の内壁の面積に対し、プランジャとシール部材とが接触する面積を小さくした構成となっている。
特許文献２の図７及び図８では、シリンダの加圧室と反対側で加圧室側に凹む環状溝が設けられ、この環状溝にシール部材（特許文献２では「環状シール部材４０」）が嵌め込まれている。シール部材は、径内方向の内壁とプランジャ外壁とのシール性と、径外方向の外壁と環状溝内壁とのシール性とを兼ね備えている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２００８−５２５７１３号公報
【特許文献２】特開平４−３５３２６２号公報
【特許文献３】特開平１１−８２２２６号公報
【特許文献４】特許３１９９１０５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
ところで、高圧ポンプは、高圧ポンプから内燃機関側へ燃料の漏出を規制し、高圧ポンプ内へエンジンオイルの浸入を規制する為、シール部材とプランジャとの同軸が高度に要求される。仮に、シール部材とプランジャとの同軸が確保されないと、シール部材を構成する燃料シールエレメントに異常摩耗が生じ、シール部材の耐圧性が低下するおそれがある。これにより、高圧ポンプから内燃機関へ燃料漏れが生じると、燃料がエンジンオイルに混入し、内燃機関の潤滑悪化が懸念される。また、燃費が悪化することが懸念される。一方、内燃機関から高圧ポンプ内へエンジンオイルが混入すると、高圧ポンプから燃料が供給されるインジェクタにデポジットが堆積するおそれがある。また、エンジンオイルの減少による内燃機関の潤滑悪化が懸念される。また、エンジンオイルの消費量が増加することが懸念される。
特許文献１では、プランジャの外径、シリンダの内径及び外径、ハウジングに設けられた挿入部の内径、保持部材の外径、保持部材の燃料シールエレメント取り付け箇所の内径、並びに燃料シールエレメントの内径及び外径に関し、加工精度を確保することで、シール部材とプランジャとの同軸が保たれる。このように、多くの部材の加工精度を要求すると、シール部材とプランジャとを同軸にすることが困難になると共に、製造コストが高くなることが懸念される。
【０００８】
特許文献２の図１〜図４及び特許文献３では、一般に高圧ポンプの備える小径のシリンダ内にシール部材を組み込むことは困難である。このため、特許文献２の図７及び図８に示されるように、シリンダの加圧室と反対側の端面に、加圧室側に凹む環状溝６６を設け、その環状溝６６にシール部材を嵌め込むことが考えられる。しかし、シール部材を嵌め込んだ後、環状溝を塞ぐ押板７３又はＣリング７４を設置すると、部品点数が増加することで、製造コストが高くなることが懸念される。
【０００９】
特許文献２の図５及び図６及び特許文献４では、プランジャとシリンダとの隙間から漏出する燃料の圧力が燃料タンクと略同じ大気圧相当である場合、シール部材は高圧ポンプから燃料の漏出を規制し、かつ、高圧ポンプ内にエンジンオイルの浸入を規制することが可能である。しかし、近年、高圧ポンプは、プランジャとシリンダとの隙間から漏出する燃料を燃料タンクに戻すことなく、高圧ポンプの供給通路に戻すように構成されたリークリターンレスが採用される。このため、プランジャとシリンダとの隙間から漏出した燃料圧力は、大気圧よりも高い供給通路の燃料圧力相当となる。この場合、燃料圧力によりシール部材が径外方向に開き、耐圧性が悪化することが懸念される。一方、シール部材の径外側に燃料が入り込むと、シール部材の緊迫力が高くなる。このため、シール部材またはプランジャの異常摩耗が生じるおそれがある。
特許文献２の図７及び図８では、シール部材の緊迫力を高めることで、シール部材の径内方向の内壁とプランジャ外壁とのシール性、及び、径外方向の外壁と環状溝内壁とのシール性が維持される。しかし、シール部材の緊迫力を高めると、シール部材またはプランジャの異常摩耗が生じるおそれがある。
【００１０】
本発明は、上記問題に鑑みてなされたものであり、プランジャとシリンダとの隙間からの燃料漏れを防ぐシール部材の耐圧性を高めることの可能な高圧ポンプを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
上記課題を解決するため、請求項１に記載の発明によると、内燃機関のカムシャフトにより駆動される高圧ポンプは、プランジャ、ハウジング、吸入弁部、吐出弁部、シリンダ及びシール部材を備える。
プランジャは、カムシャフトの回転によって軸方向に往復移動する。ハウジングは、プランジャにより燃料が加圧される加圧室を有する。加圧室に燃料を供給する供給通路に設けられる吸入弁部は、供給通路を開閉する。加圧室で加圧された燃料を吐出する吐出通路に設けられる吐出弁部は、吐出通路を開閉する。シリンダは、ハウジング内でプランジャを往復移動可能に収容する収容部、この収容部の加圧室と反対側から径外方向に延びる環状部、及び環状部の外縁から軸方向加圧室と反対側に延びて内燃機関のカムシャフトが設けられた高圧ポンプ取付穴に挿入可能な挿入部を有する。略環状に形成されたシール部材は、径外方向の外壁がシリンダの挿入部の内壁に液密に接続され、径内方向の内壁がシリンダの収容部から加圧室と反対側に露出するプランジャの径外方向の外壁に液密に摺接する。
【００１２】
これにより、シリンダの収容部、環状部及び挿入部を例えば切削加工により同軸に形成することが可能になる。このため、収容部に収容されるプランジャと、挿入部に接続されるシール部材との同軸性が高まる。したがって、シール部材またはプランジャの摩耗が抑制され、シール部材の耐圧性を高めることができる。
また、高圧ポンプは、シリンダの収容部とシール部材との間に設けられ、プランジャが挿通される挿通孔を有する環状のプランジャストッパを備える。プランジャストッパとプランジャとの間に副加圧室が設けられる。
また、高圧ポンプは、フランジ及びハウジングカバーを備える。フランジは、内燃機関の高圧ポンプ取付穴の径外側に取り付け可能である。環状のハウジングカバーは、ハウジングとフランジとを接続し、径方向内側に内燃機関の熱がシリンダに伝熱することを抑制可能な筒状の第１断熱空間を有する。
これにより、第１断熱空間を形成する際のハウジングの切削加工による材料の損失を少なくすることが可能になる。したがって、ハウジングの製造コストを低減することができる。
さらに、供給通路には、加圧室に吸入される燃料及び加圧室から排出される燃料による燃圧脈動を低減する第１燃料室が設けられる。第１断熱空間は、第１燃料室及び副加圧室に連通する。
これにより、第１断熱空間に第１燃料室及び副加圧室の燃料が流通する。したがって、供給通路に連通して燃料を貯留する容積が大きくなるので、供給通路に生じる燃圧脈動を低減することができるとともに、吸入効率を向上させることができる。
【００１３】
請求項２に記載の発明によると、シール部材は、燃料シールエレメント、保持部材及びオイルシールを有する。
燃料シールエレメントは、筒状に形成され、シリンダの収容部から加圧室と反対側に露出するプランジャの径外方向の外壁に液密に摺接する。
保持部材は、径外方向の外壁がシリンダの挿入部の内壁に液密に接続され、径内方向の内壁が燃料シールエレメントを保持する。
オイルシールは、軸方向の一方の側が保持部材に接続され、他方の側が保持部材の加圧室と反対側でプランジャの径外方向の外壁に液密に摺接する。
これにより、燃料シールエレメントは、緊迫力を高めることなく、耐圧性を高めることができる。
【００１４】
請求項３に記載の発明によると、副加圧室は、シリンダの収容部とプランジャとの隙間に連通すると共に、連通路を通じて供給通路に連通する。
【００１５】
請求項４に記載の発明によると、プランジャは、加圧室側に設けられる大径部、及びこの大径部の加圧室と反対側で大径部よりも外径が小さく形成されプランジャストッパの挿通孔を挿通する小径部を有する。副加圧室は、連通路を経由し、供給通路の燃料をプランジャの往復移動によって吸入及び排出する。
これにより、加圧室から供給通路に燃料が排出されるとき、供給通路から副加圧室に燃料が吸入される。また、供給通路から加圧室に燃料が吸入されるとき、副加圧室から供給通路に燃料が排出される。したがって、供給通路に生じる燃圧脈動が低減されるとともに、吸入効率を向上させることができる。
【００１８】
請求項５に記載の発明によると、連通路は、吸入弁部に形成され供給通路の一部を構成する吸入燃料溜りと副加圧室とを連通する。
これにより、副加圧室の燃料が第１燃料室を経由して吸入燃料溜りに流れる構成と比較して、第１燃料室と吸入弁部とを連通する供給通路の流量を副加圧室の容積分少なくすることが可能になる。このため、供給通路の内径を小さくし、高圧ポンプの体格を小さくすることができる。
【００１９】
請求項６に記載の発明によると、オイルシールは、オイルシールエレメント及びオイルシール外環を有する。オイルシールエレメントは、保持部材よりも加圧室と反対側でプランジャの径外方向の外壁に液密に摺接する。オイルシール外環は、略筒状に形成され、軸方向の一方の側が保持部材に接続され、他方の側がオイルシールエレメントを保持する。
高圧ポンプは、オイルシール外環と保持部材との間に、内燃機関の熱が副加圧室に伝熱することを抑制可能な筒状の第２断熱空間を有する。
高圧ポンプが内燃機関の高圧ポンプ取付穴に取り付けられた際、内燃機関のオイルがオイルシールにかかる。また、内燃機関の熱がオイルシールに伝熱する。ここで、空気の熱伝達係数は金属の熱伝達係数に比べ非常に小さい。このため、第２断熱空間に例えば空気等を封入すれば、オイルシールから副加圧室への伝熱が第２断熱空間によって抑制可能となる。これにより、副加圧室から供給通路へ流れる燃料の温度上昇が抑制され、供給通路のベーパの発生を抑制可能になる。したがって、高圧ポンプにベーパロックが生じることを抑制することができ、始動性悪化等の不具合を抑制可能である。
【図面の簡単な説明】
【００２７】
【図１】本発明の第１実施形態による高圧ポンプの断面図。
【図２】本発明の第１実施形態による高圧ポンプの要部断面図。
【図３】図２のＩＩＩ−ＩＩＩ線断面図。
【図４】本発明の第２実施形態による高圧ポンプの断面図。
【図５】本発明の第３実施形態による高圧ポンプの断面図。
【図６】本発明の第４実施形態による高圧ポンプの断面図。
【図７】本発明の第５実施形態による高圧ポンプの断面図。
【図８】本発明の第６実施形態による高圧ポンプの断面図。
【図９】本発明の第７実施形態による高圧ポンプの断面図。
【図１０】本発明の第７実施形態による高圧ポンプの要部断面図。
【図１１】図１０のＸＩ−ＸＩ線断面図。
【図１２】図１０のＸＩＩ−ＸＩＩ線断面図。
【図１３】図１０のＸＩＩＩ−ＸＩＩＩ線断面図。
【図１４】本発明の第８実施形態による高圧ポンプの断面図。
【図１５】本発明の第９実施形態による高圧ポンプの要部断面図。
【図１６】図１５のＸＶＩ−ＸＶＩ線断面図。
【図１７】本発明の第１０実施形態による高圧ポンプの断面図。
【発明を実施するための形態】
【００２８】
以下、本発明の複数の実施形態を図面に基づいて説明する。
（第１実施形態）
本発明の第１実施形態による高圧ポンプを図１〜図３に示す。高圧ポンプ１０は、内燃機関２００のシリンダヘッドなどに取り付けられる。高圧ポンプ１０は、図示しない燃料タンクから低圧ポンプによって汲み上げられた燃料を加圧し、デリバリパイプへ吐出する。デリバリパイプに貯留された高圧燃料はインジェクタから内燃機関の気筒内に噴射される。
【００２９】
高圧ポンプ１０は、ハウジング１１、シリンダ１４、プランジャ１３、シール部材５０、ダンパ装置５、吸入弁部３０、電磁駆動部７０及び吐出弁部９０などを備えている。
プランジャ１３は、加圧室１２１側に設けられる大径部１３３と、大径部１３３の加圧室１２１と反対側で大径部１３３よりも外径が小さく形成された小径部１３１を有している。小径部１３１と大径部１３３との接続部分に段差面１３２が形成される。
ハウジング１１には、シリンダ１４が設けられている。シリンダ１４は、収容部１５、環状部１６及び挿入部１７を一体で有する。収容部１５は、略筒状に形成され、ハウジング１１内でプランジャ１３の大径部１３３を往復移動可能に収容している。プランジャ１３は、大径部１３３が収容部１５の一方の側に形成された加圧室１２１に臨むように設けられている。
環状部１６は、収容部１５の加圧室１２１と反対側から径外方向に環状に延びている。環状部１６の径外方向の外壁には径内方向に凹む段差１６１が設けられている。この段差１６１にハウジング１１の内燃機関２００側の端面から筒状に延びる嵌合部１１３が嵌合する。
挿入部１７は、環状部１６の外縁から軸方向に加圧室１２１と反対側に延びている。挿入部１７は、内燃機関２００のカムシャフト７が設けられた高圧ポンプ取付穴２０１に挿入される。挿入部１７の径外方向の外壁に形成された溝にＯリング１７１が嵌合している。このＯリング１７１は、高圧ポンプ取付穴２０１と挿入部１７との間から外気側へエンジンオイルが漏出することを防ぎ、また、外気側から内燃機関２００に水などが浸入することを防ぐ。
【００３０】
プランジャの小径部１３１とシリンダ１４の挿入部１７との間に、略環状のシール部材５０が設けられている。シール部材５０は、燃料シールエレメント５１、保持部材５２及びオイルシール６０を有する。
燃料シールエレメント５１は、環状に形成された内周のテフロンリング５３（「テフロン」は登録商標）と、外周のＯリング５４とからなる。テフロンリング５３は、プランジャ１３のシリンダ１４の収容部１５から露出する小径部１３１の径方向の外壁に液密に摺接する。燃料シールエレメント５１は、小径部１３１周囲の燃料油膜の厚さを規制し、プランジャ１３の摺動による内燃機関２００側への燃料のリークを抑制する。
保持部材５２は、固定部５５、接続部５６及び保持部５７からなり、略環状に一体で形成される。固定部５５は、径外方向の外壁がシリンダ１４の挿入部１７の内壁に液密に接続される。接続部５６は、固定部５５の軸方向加圧室１２１側と、保持部５７の軸方向加圧室１２１側とを接続する。保持部５７は、径内方向の内壁が燃料シールエレメント５１を保持する。
オイルシール６０は、略筒状に形成されたオイルシールエレメント６１と、オイルシール外環６２とを有する。オイルシールエレメント６１は、保持部材５７の加圧室１２１と反対側でプランジャ１３の小径部１３１の径外方向の外壁に液密に摺接する。オイルシールエレメント６１は、小径部１３１周囲のオイル油膜の厚さを規制し、エンジンオイルがハウジング１１内へ浸入することを抑制する。オイルシール外環６２は、略筒状に形成され、軸方向の一方の側が保持部材５２に接続され、他方の側がオイルシールエレメント６１を保持する。
【００３１】
保持部材５２の接続部５６と、プランジャ１３の加圧室１２１と反対側の端部に設けられたスプリング座１８との間に、スプリング１９が設けられている。このスプリング１９の軸方向に伸びる力により、スプリング座１８はカムシャフト７側へ付勢される。プランジャ１３は、カムシャフト７のカムプロフィールに沿って軸方向に往復移動し、加圧室１２１及び後述する副加圧室１２２の容積を可変する。
【００３２】
燃料シールエレメント５１とシリンダ１４との間にプランジャストッパ８０は設けられる。プランジャストッパ８０は、環状に形成され、円環状の基部８１と、複数の突出部８２とを有する。基部８１に設けられた挿通孔８３に、プランジャ１３の小径部１３１が挿通される。複数の突出部８２は、基部８１から軸方向シリンダ１４側に延びている。各突出部８２と突出部８２との間に溝路８４が放射状に形成される。突出部８２の軸方向加圧室１２１側の端面は、シリンダ１４に当接する。
【００３３】
シリンダ１４の収容部１５の内壁、プランジャ１３の段差面１３２及び小径部１３１の外壁、及びプランジャストッパ８０により、副加圧室１２２が形成される。副加圧室１２２は、プランジャ１３の摺動及び冷却のためにシリンダ１４とプランジャ１３との間に設けられた数μｍの隙間に連通している。また、副加圧室１２２は、プランジャストッパ８０の溝路８４を通じて、保持部材５２の接続部５６とシリンダ１４の環状部１６との間に形成された環状燃料通路１２３に連通している。環状燃料通路１２３は、環状部１６に軸方向に通じる孔１６２を通り、環状部１６とハウジング１１との間に形成されたハウジング燃料溜り１２４に連通している。ハウジング燃料溜り１２４は、ハウジング１１に形成された連通路１０６を経由し、供給通路１００に設けられた第１燃料室１１０に連通している。これにより、副加圧室１２２の燃料圧力は、供給通路１００の燃料圧力と略同等になる。
【００３４】
ハウジング１１の内燃機関２００側にフランジ４０が設けられている。フランジ４０の取付部４２に設けられた孔４５に図示しないねじが差し込まれ、そのねじが内燃機関２００に螺着されることで、高圧ポンプ１０は内燃機関２００に取り付けられる。
【００３５】
次に、ダンパ装置５について説明する。
図１に示すように、ハウジング１１には、シリンダ１４の反対側に、シリンダ１４側に凹むダンパハウジング１１１が設けられている。ダンパハウジング１１１は、ハウジング１１の外側に開口している。このダンパハウジング１１１の開口を蓋部材１２が塞いでいる。ダンパハウジング１１１と蓋部材１２との間に、第１燃料室１１０が形成される。
第１燃料室１１０は、連通路１０６を通じて副加圧室１２２と連通している。また、第１燃料室１１０は、供給通路１００を通じて加圧室１２１と連通している。また、第１燃料室１１０は、図示しない通路を通じて図示しない燃料入口と連通している。
プランジャ１３の往復移動により供給通路１００から加圧室１２１側へ吸入される燃料、及び、加圧室１２１から供給通路１００側へ排出された燃料により供給通路１００に燃圧脈動が生じる。
【００３６】
第１燃料室１１０には、パルセーションダンパ２１０が収容されている。
パルセーションダンパ２１０は、２枚の金属ダイアフラム、カバー部材２１１から構成され、内部に所定圧の気体が密封されている。パルセーションダンパ２１０は、２枚の金属ダイアフラムが第１燃料室１１０の圧力変化に応じて弾性変形することで、第１燃料室１１０の燃圧脈動を低減する。
カバー部材２１１は、２枚の金属ダイアフラムが互いに離れる方向への変位を規制し、金属ダイアフラムの応力振幅を低減する。カバー部材２１１から径外方向へ延びる複数個の取付部２１２は、ダンパハウジング１１１の内壁に接続されている。これにより、パルセーションダンパ２１０が第１燃料室１１０に設置される。
【００３７】
続いて、吸入弁部３０について説明する。
吸入弁部３０は加圧室１２１の径外方向に設けられている。吸入弁部３０に形成される供給通路１００を吸入燃料溜り１０１と称する。
弁ボディ３１は、吸入燃料溜り１０１の加圧室１２１側に収容されている。弁ボディ３１の内側にテーパ状の弁座３４が形成されている。
吸入弁３５は弁座３４の加圧室１２１側に配置されている。吸入弁３５は、弁ボディ３１に設けられた孔の内壁に案内されて往復移動する。吸入弁３５の弁座３４側に形成された弁シートは、弁ボディ３１の弁座３４に着座および離座可能である。
【００３８】
吸入弁３５の加圧室１２１側にストッパ３９が固定されている。このストッパ３９は、吸入弁３５の開弁方向（図１の右方向）への移動を規制する。ストッパ３９の内側と吸入弁３５との間には第１スプリング２１が設けられている。第１スプリング２１は、吸入弁３５を弁座３４に着座させる方向、すなわち閉弁方向へ付勢している。
ストッパ３９には、ストッパ３９の軸に対して傾斜する傾斜通路１０４が周方向に複数形成されている。
【００３９】
次に電磁駆動部７０について説明する。
電磁駆動部７０は、コイル７１、固定コア７２、可動コア７３、接続部材７５などから構成される。
接続部材７５は磁性体からなり、吸入弁部３０の吸入燃料溜り１０１を塞いでいる。接続部材７５は、固定コア７２及びコネクタ７７を保持している。
接続部材７５の加圧室１２１と反対側に磁性体からなる固定コア７２が設けられている。固定コア７２と接続部材７５との間の磁気的な短絡を非磁性体からなる筒部材７９が防止している。
固定コア７２の径方向外側に樹脂製のスプール７８が設けられている。スプール７８の径外側にコイル７１が巻回されている。
【００４０】
可動コア７３は磁性体からなり、接続部材７５の固定コア７２側に設けられた収容室に軸方向に往復移動可能に収容されている。
接続部材７５の中央に設けられた孔の内壁には、ガイド筒が取り付けられている。
ニードル３８は略円筒状に形成され、ガイド筒の内壁に案内されて往復移動する。ニードル３８は、一方の端部が可動コア７３と一体に組み付けられ、他方の端部が吸入弁３５の電磁駆動部７０側の端面に当接するように設置されている。
【００４１】
固定コア７２と可動コア７３との間に第２スプリング２２が設けられている。この第２スプリング２２は、ストッパ３９側の第１スプリング２１が吸入弁３５を閉弁方向に付勢する力よりも強い力で、可動コア７３を吸入弁３５側へ付勢している。
コイル７１に通電していないとき、可動コア７３は固定コア７２に吸引されず、第２スプリング２２の弾性力により互いに離れている。このため、可動コア７３と一体のニードル３８が吸入弁３５側へ移動し、ニードル３８の端面が吸入弁３５を押圧することで吸入弁３５が開弁する。
コイル７１に通電されると、固定コア７２、可動コア７３、接続部材７５などによって形成された磁気回路に磁束が流れ、可動コア７３は固定コア７２に吸引される。可動コア７３と一体のニードル３８が固定コア７２側へ移動し、ニードル３８は吸入弁３５に対する押圧力を解除する。そのため第１スプリング２１の弾性力によって、吸入弁３５は閉弁することが可能となる。
【００４２】
次に吐出弁部９０について説明する。
加圧室１２１と燃料出口９１とを吐出通路１０５が連通している。
吐出弁９２は、有底筒状に形成され、吐出通路１０５に往復移動可能に収容されている。吐出弁９２は、吐出通路１０５の内壁に形成された弁座９５に着座することで吐出通路１０５を閉塞し、弁座９５から離座することで吐出通路１０５を開放する。
吐出弁９２の燃料出口９１側に筒状の規制部材９３が設けられている。規制部材９３は、吐出弁９２の燃料出口９１側への移動を規制する。
スプリング９４は、一端が規制部材９３に当接し、他端が吐出弁９２に当接している。スプリング９４は、吐出弁９２を弁座９５側へ付勢している。規制部材９３の設置位置によって、スプリング９４のばね荷重を設定し、吐出弁９２の開弁圧を調整することができる。
【００４３】
加圧室１２１の燃料の圧力が上昇し、加圧室１２１側の燃料から吐出弁９２が受ける力がスプリング９４のばね力と弁座９５の下流側の燃料から受ける力との和よりも大きくなると、吐出弁９２は弁座９５から離座する。これにより、加圧室１２１から吐出通路１０５を通り、燃料出口９１から燃料が吐出される。
一方、加圧室１２１の燃料の圧力が低下し、加圧室１２１側の燃料から吐出弁９２が受ける力がスプリング９４のばね力と弁座９５の下流側の燃料から受ける力との和よりも小さくなると、吐出弁９２は弁座９５に着座する。これにより、弁座９５の下流側の燃料が加圧室１２１へ逆流することが防止される。
【００４４】
次に、高圧ポンプ１０の作動について説明する。
（１）吸入行程
カムシャフト７の回転により、プランジャ１３が上死点から下死点に向かって下降すると、加圧室１２１の容積が増加し、燃料が減圧される。吐出弁９２は弁座９５に着座し、吐出通路１０５を閉塞する。
一方、吸入弁３５は、加圧室１２１と供給通路１００との差圧により、第１スプリング２１の付勢力に抗して加圧室１２１側へ移動し、開弁状態となる。このとき、コイル７１への通電は停止されているので、可動コア７３とニードル３８は第２スプリング２２の付勢力により加圧室１２１側へ移動する。したがって、ニードル３８と吸入弁３５とが当接し、吸入弁３５は開弁状態を維持する。これにより、第１燃料室１１０から供給通路１００を経由し、加圧室１２１に燃料が吸入される。
【００４５】
吸入行程では、プランジャ１３の下降により、副加圧室１２２の容積が減少する。したがって、副加圧室１２２の燃料は、プランジャストッパ８０の溝路８４、環状燃料通路１２３、シリンダ１４の環状部１６の孔１６２、ハウジング燃料溜り１２４、連通路１０６を経由し、第１燃料室１１０へ送り出される。
ここで、大径部１３３と段差面１３２との断面積比は概ね１：０．６である。したがって、加圧室１２１の容積の増加分と副加圧室１２２の容積の減少分の比も１：０．６となる。よって、加圧室１２１が吸入する燃料の約６０％が副加圧室１２２から供給され、残りの約４０％が燃料入口から吸入される。これにより、加圧室１２１への燃料の吸入効率が向上するとともに、燃圧脈動が低減される。
【００４６】
（２）調量行程
カムシャフト７の回転により、プランジャ１３が下死点から上死点に向かって上昇すると、加圧室１２１の容積が減少する。このとき、所定の時期まではコイル７１への通電が停止されているので、第２スプリング２２の付勢力によりニードル３８と吸入弁３５は開弁位置にある。これにより、供給通路１００は開放された状態が維持される。このため、一度加圧室１２１に吸入された低圧燃料が供給通路１００を経由し、第１燃料室１１０へ戻される。したがって、加圧室１２１の圧力は上昇しない。
【００４７】
調量行程では、プランジャ１３の上昇により、副加圧室１２２の容積が増大する。したがって、第１燃料室１１０の燃料は、連通路１０６、ハウジング燃料溜り１２４、シリンダ１４の環状部１６の孔１６２、環状燃料通路１２３及びプランジャストッパ８０の溝路８４を経由し、副加圧室１２２へ流入する。
このとき、加圧室１２１から第１燃料室１１０側へ排出される低圧燃料の容積の約６０％が、第１燃料室１１０から副加圧室１２２に吸入される。これにより、燃圧脈動の約６０％が低減される。
【００４８】
（３）加圧行程
プランジャ１３が下死点から上死点に向かって上昇する途中の所定の時刻に、コイル７１へ通電される。するとコイル７１に発生する磁界により、固定コア７２と可動コア７３との間に磁気吸引力が発生する。この磁気吸引力が第２スプリング２２の弾性力と第１スプリング２１の弾性力との差よりも大きくなると、可動コア７３とニードル３８は固定コア７２側（図１の左方向）へ移動する。これにより、吸入弁３５に対するニードル３８の押圧力が解除される。吸入弁３５は、第１スプリング２１の弾性力、及び加圧室１２１から第１燃料室１１０側へ排出される低圧燃料の流れによって生ずる力により、弁座３４側へ移動する。したがって、吸入弁３５は弁座３４に着座し、供給通路１００が閉塞される。
【００４９】
吸入弁３５が弁座３４に着座した時から、加圧室１２１の燃料圧力は、プランジャ１３の上死点に向かう上昇と共に高くなる。加圧室１２１の燃料圧力が吐出弁９２に作用する力が、吐出通路１０５の燃料圧力が吐出弁９２に作用する力およびスプリング９４の付勢力よりも大きくなると、吐出弁９２が開弁する。これにより、加圧室１２１で加圧された高圧燃料は吐出通路１０５を経由して燃料出口９１から吐出する。
なお、加圧行程の途中でコイル７１への通電が停止される。加圧室１２１の燃料圧力が吸入弁３５に作用する力は、第２スプリング２２の付勢力より大きいので、吸入弁３５は閉弁状態を維持する。
【００５０】
高圧ポンプ１０は、（１）から（３）の行程を繰り返し、内燃機関２００に必要な量の燃料を加圧して吐出する。
コイル７１へ通電するタイミングを早くすれば、調量行程の時間が短くなると共に、加圧行程の時間が長くなる。これにより、加圧室１２１から供給通路１００へ戻される燃料が少なくなり、吐出通路１０５から吐出される燃料が多くなる。
一方、コイル７１へ通電するタイミングを遅くすれば、調量行程の時間が長くなると共に、吐出行程の時間が短くなる。これにより、加圧室１２１から供給通路１００へ戻される燃料が多くなり、吐出通路１０５から吐出される燃料が少なくなる。
このように、コイル７１へ通電するタイミングを制御することで、高圧ポンプ１０から吐出される燃料の量を内燃機関２００が必要とする量に制御することができる。
【００５１】
本実施形態では、以下の作用効果を奏する。
（１）本実施形態では、シリンダ１４は、収容部１５、環状部１６及び挿入部１７を一体で形成している。これにより、例えば切削加工により収容部１５と挿入部１７とを同軸に形成することが容易に可能になる。このため、収容部１５に収容されるプランジャ１３と、挿入部１７に接続されるシール部材５０とを同軸に設けることが可能になる。したがって、シール部材５０またはプランジャ１３の摩耗が抑制され、シール部材５０の耐圧性を高めることができる。
（２）本実施形態では、燃料シールエレメント５１は、保持部５７に保持された内径側のテフロンリング５３がプランジャ１３の径外方向の外壁に液密に摺接している。燃料シールエレメント５１は、径内方向の内壁のシール性がテフロンリング５３によって高度に保たれ、径外方向の外壁のシール性がＯリング５４によって維持される。また、アルコール添加燃料等の影響で、Ｏリング５４が膨潤して、燃料シールエレメント５１の緊迫力に影響することがプランジャストッパ８０によって抑制されている。これは、プランジャストッパ８０によってＯリングが膨潤する際のスペースを規制することができるため、膨潤量をある規定値までに抑制することが可能であるからである。したがって、燃料シールエレメント５１の緊迫力を高めることなく、燃料シールエレメント５１またはプランジャ１３の摩耗が抑制され、燃料シールエレメント５１の耐圧性を高めることができる。
【００５２】
（第２実施形態）
本発明の第２実施形態による高圧ポンプを図４に示す。以下、複数の実施形態において、上述した第１実施形態と実質的に同一の構成には同一の符号を付して説明を省略する。本実施形態では、ハウジング燃料溜り１２４と吸入弁部３０の吸入燃料溜り１０１とを連通路１０７が連通している。これにより、副加圧室１２２の燃料は、第１燃料室１１０を経由することなく、吸入燃料溜り１０１と流通する。このため、第１燃料室１１０と吸入燃料溜り１０１との間を連通する供給通路１００を流れる燃料を、副加圧室１２２の容積分、少なくすることが可能になる。したがって、供給通路１００の内径を小さく形成し、高圧ポンプの体格を小さくすることができる。
【００５３】
（第３実施形態）
本発明の第３実施形態による高圧ポンプを図５に示す。本実施形態では、ハウジング１１とフランジ４０との間に、シリンダ１４の軸と略平行に延びる環状のハウジングカバー１１２が設けられている。ハウジングカバー１１２は例えば金属から形成される。ハウジングカバー１１２は、ハウジング１１に設けられた段差１１７に接合される筒部１１４と、この筒部１１４の軸方向フランジ側の縁部から径内方向に延びる段差部１１５と、段差部１１５の内縁から軸方向内燃機関２００側へ延びる接合部１１６とを有する。接合部１１６は、シリンダ１４の段差１６１に嵌合する。接合部１１６の径外方向にフランジ４０が接合される。
ハウジングカバー１１２の径方向内側で、シリンダ１４の環状部１６とハウジング１１との間に第１断熱空間１５０が形成される。第１断熱空間１５０には、例えば空気が封入される。シリンダ１４の環状部１６とハウジング１１の連通路１０６とを燃料パイプ１０８が接続している。
ハウジングカバー１１２には、樹脂コーティングを施工してもよい。これにより、高圧ポンプの作動音がハウジングカバー１１２に共振することを抑制し、作動音を低減することができる。また、第１断熱空間１５０の断熱効果を高めることができる。
本実施形態では、第１断熱空間１５０により、内燃機関２００の熱がフランジ４０又はハウジングカバー１１２を経由してハウジング１１内の燃料に伝熱することを抑制することができる。
本実施形態では、第１断熱空間１５０を形成する際のハウジング１１の切削加工による材料の損失を少なくすることが可能になる。したがって、ハウジング１１の製造コストを低減することができる。
【００５４】
（第４実施形態）
本発明の第４実施形態による高圧ポンプを図６に示す。本実施形態では、ハウジングカバー１１２が筒状の筒部１１４から構成され、段差部１１５及び接合部１１６を有していない。ハウジングカバー１１２は例えば樹脂から形成される。
ハウジングカバー１１２は、一方の側がハウジング１１に設けられた段差１１７に接合され、他方の側がフランジ４０から軸方向ハウジング１１側へ延びる突起４７に接合されている。
本実施形態では、ハウジングカバー１１２のコストを低減すると共に、第１断熱空間１５０の断熱効果を高めることができる。
【００５５】
（第５実施形態）
本発明の第５実施形態による高圧ポンプを図７に示す。本実施形態では、シリンダ１４の環状部１６とハウジング１１の連通路１０６とを接続する燃料パイプ１０８が設けられていない。第１断熱空間１５０は、第１燃料室１１０及び副加圧室１２２に連通している。これにより、第１燃料室１１０及び副加圧室１２２に燃料が第１断熱空間１５０に流通する。
本実施形態では、第１燃料室１１０と第１断熱空間１５０と副加圧室１２２とが連通することで、供給通路１００に連通する燃料を貯留する容積が大きくなる。したがって、供給通路１００に生じる燃圧脈動を低減することができるとともに、吸入効率を向上させることができる。
なお、ハウジング１１に、第１燃料室１１０と吸入燃料溜り１０１とを連通する連通路１０７を形成してもよい。
【００５６】
（第６実施形態）
本発明の第６実施形態による高圧ポンプを図８に示す。本実施形態では、シール部材５０の保持部材５２は、固定部５５、接続部５６及び保持部５７が略同じ板厚で構成されている。保持部材５２は、例えばプレス加工によって、固定部５５、接続部５６及び保持部５７が形成される。保持部材５２の保持部５７とオイルシール外環６２との間に第２断熱空間１４０が形成される。第２断熱空間１４０には、例えば空気が封入される。
高圧ポンプが内燃機関２００の高圧ポンプ取付穴２０１に取り付けられた際、内燃機関２００のオイルがオイルシール６０にかかる。また、内燃機関２００の熱がオイルシール６０に伝熱する。この場合、第２断熱空間１４０により、内燃機関２００の熱がオイルシール６０から副加圧室１２２の燃料に伝熱することが抑制される。したがって、副加圧室１２２から供給通路１００へ流れる燃料の温度上昇が抑制され、供給通路１００のベーパの発生を抑制可能になる。この結果、高圧ポンプにベーパロックが生じることが抑制され、始動性悪化等の不具合を抑制することができる。
また、本実施形態では、保持部材５２をプレス加工により形成することが可能になるので、保持部材５２の加工コストを低減することができる。
【００５７】
（第７実施形態）
本発明の第７実施形態による高圧ポンプを図９〜図１３に示す。本実施形態では、シリンダ１４は、加圧室１２１側に設けられる厚肉部１４１、この厚肉部１４１の外径よりも外径が小さい中肉部１４２、及びこの中肉部１４２よりも外径が小さい薄肉部１４３を有している。厚肉部１４１の外壁はハウジング１１に圧入されている。
シール部材５０を構成する保持部材５２は、略有底筒状に形成され、その底部にプランジャ１３の小径部１３１を挿通している。保持部材５２は、軸方向の一方の側がシリンダ１４の中肉部１４２の外壁に接続され、他方の側が燃料シールエレメント５１を保持している。
保持部材５２とオイルシール外環６２との間に第２断熱空間１４０が形成される。第２断熱空間１４０には、例えば空気が封入される。第２断熱空間１４０は、内燃機関２００の熱がオイルシール６０から副加圧室１２２に伝熱することを抑制する。
【００５８】
フランジ４０は、内燃機関２００に設けられた高圧ポンプ取付穴２０１に挿入される第２挿入部４１と、この第２挿入部４１の軸方向ハウジング１１側から径外方向に延びる取付部４２とを有する。ハウジング１１は、フランジ４０の取付部４２から加圧室１２１側に突出する筒状の嵌合部４３に固定される。
フランジ４０の第２挿入部４１の径方向の外壁に設けられた溝にＯリング４４が嵌合している。このＯリング４４は、高圧ポンプ取付穴２０１と第２挿入部との間から外気側へエンジンオイルが漏出することを防ぎ、また、外気側から内燃機関２００に水などが浸入することを防ぐ。
フランジ４０の取付部の板厚方向に設けられた円孔４８に、保持部材５２が挿通している。フランジ４０の円孔４８の内壁に設けられた溝にＯリング４９が嵌合している。このＯリング４９は、フランジ４０とハウジング１１との間に形成されたハウジング燃料溜り１２４から内燃機関２００側へ燃料が漏出することを防ぎ、また、内燃機関２００のエンジンオイルがハウジング燃料溜り１２４へ浸入することを防ぐ。
【００５９】
シリンダ１４の薄肉部１４３、プランジャ１３の段差面１３２及び小径部１３１の外壁、プランジャストッパ８０及び保持部材５２の内壁により、副加圧室１２２が形成される。副加圧室１２２は、シリンダ１４とプランジャ１３との間に設けられた隙間に連通している。また、副加圧室１２２は、シリンダ１４の薄肉部１４３の径方向に通じる孔１４４を通り、シリンダ１４の薄肉部１４３と保持部材５２の内壁との間に形成された筒状のシリンダ外部燃料通路１２６に連通している。シリンダ外部燃料通路１２６は、保持部材５２の径方向に通じる孔５８を通り、フランジ４０の取付部とハウジング１１との間に形成されたハウジング燃料溜り１２４に連通している。ハウジング燃料溜り１２４は、ハウジング１１に形成された連通路１０６を通り、供給通路１００に設けられた第１燃料室１１０に連通している。これにより、副加圧室１２２の燃料圧力は、供給通路１００の燃料圧力と略同等になる。
【００６０】
本実施形態では、シール部材５０を構成する保持部材５２は、軸方向の一方の側がシリンダ１４の中肉部１４２の外壁に接続され、他方の側が燃料シールエレメント５１を保持している。これにより、収容部１５に収容されるプランジャ１３と、保持部材５２に保持される燃料シールエレメント５１とを同軸に設けることが可能になる。したがって、燃料シールエレメント５１及びプランジャ１３の摩耗が抑制され、シール部材５０の耐圧性を高めることができる。
本実施形態では、燃料シールエレメント５１は、径内方向の内壁のシール性がテフロンリング５３によって高度に保たれ、径外方向の外壁のシール性がＯリング５４によって維持される。また、アルコール添加燃料等の影響で、Ｏリング５４が膨潤して、燃料シールエレメント５１の緊迫力に影響することがプランジャストッパ８０によって抑制されている。したがって、燃料シールエレメント５１の緊迫力を高めることなく、燃料シールエレメント５１またはプランジャ１３の摩耗が抑制され、燃料シールエレメント５１の耐圧性を高めることができる。
本実施形態では、第２断熱空間１４０により、内燃機関２００の熱がオイルシール６０から副加圧室１２２に伝熱することが抑制される。したがって、副加圧室１２２から供給通路１００へ流れる燃料の温度上昇が抑制され、供給通路１００のベーパの発生を抑制可能になる。この結果、高圧ポンプにベーパロックが生じることを抑制することができる。
また、本実施形態では、上述した第１〜第６実施形態と比較して、シリンダ１４の加工コストを低減することができる。
【００６１】
（第８実施形態）
本発明の第８実施形態による高圧ポンプを図１４に示す。本実施形態では、ハウジング燃料溜り１２４と吸入弁部３０の吸入燃料溜り１０１とを連通路１０７が連通している。これにより、副加圧室１２２の燃料は、第１燃料室１１０を経由することなく、吸入燃料溜り１０１と流通する。このため、第１燃料室１１０と吸入燃料溜り１０１との間を連通する供給通路１００を流れる燃料を、副加圧室１２２の容積分、少なくすることが可能になる。したがって、供給通路１００の内径を小さく形成し、高圧ポンプの体格を小さくすることができる。
【００６２】
（第９実施形態）
本発明の第９実施形態による高圧ポンプを図１５及び図１６に示す。本実施形態では、ハウジング１１とフランジ４０との間に、シリンダ１４の軸と略平行に延びる環状のハウジングカバー１１２が設けられている。ハウジングカバー１１２は例えば樹脂から形成される。ハウジングカバー１１２は、一方の側がハウジング１１に設けられた段差１１７に接合され、他方の側がフランジ４０から軸方向ハウジング１１側へ延びる突起４７に接合されている。
ハウジングカバー１１２の径方向内側で、フランジ４０とハウジング１１との間に第１断熱空間１５０が形成される。第１断熱空間１５０には、例えば空気が封入される。
【００６３】
保持部材５２の径方向に通じる孔５８とハウジング１１の連通路１０６とを燃料パイプ１０８が接続している。これにより、シリンダ外部燃料通路１２６と連通路１０６とが連通する。したがって、副加圧室１２２と第１燃料室１１０との間を燃料が流れ、副加圧室１２２の燃料圧力は、供給通路１００の燃料圧力と略同等になる。
本実施形態では、第１断熱空間１５０により、内燃機関２００の熱がフランジ４０又はハウジングカバー１１２を経由してハウジング１１内の燃料に伝熱することを抑制することができる。
本実施形態では、第２断熱空間１４０により、内燃機関２００の熱がオイルシール６０から副加圧室１２２の燃料に伝熱することを抑制することができる。
本実施形態では、第１断熱空間１５０を形成する際のハウジング１１の切削加工による材料の損失を少なくすることが可能になる。したがって、ハウジング１１の製造コストを低減することができる。
【００６４】
（第１０実施形態）
本発明の第１０実施形態による高圧ポンプを図１７に示す。本実施形態では、上述した第１〜第９実施形態よりもシリンダ１４を軸方向に短く形成している。プランジャ１３も軸方向に短く形成している。また、フランジ４０のスプリング係止部４６が取付部４２よりも加圧室１２１側に設けられている。
本実施形態では、上述した第１〜第９実施形態よりも高圧ポンプの軸方向の体格を小さくすることができる。
また、本実施形態では、プランジャ１３の質量が小さくなる。したがって、スプリングの弾性力を小さくすることができることから、プランジャ１３を駆動するカムシャフト７の駆動力を低減することが可能になる。
【００６５】
（他の実施形態）
上記複数の実施形態では、プランジャ１３に大径部１３３と小径部１３１とを形成し、プランジャ１３の往復移動によって副加圧室１２２の容積を可変するように構成した。これに対し、本発明は、プランジャを軸方向に同一の外径とし、シリンダとプランジャとの隙間からリークする燃料を貯留するリークリターン室として副加圧室を構成してもよい。
本発明は、上記実施形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で種々の形態で実施可能である。
【符号の説明】
【００６６】
１    ・・・燃料供給系統
７    ・・・カムシャフト
１０  ・・・高圧ポンプ
１１  ・・・ハウジング
１３  ・・・プランジャ
１４  ・・・シリンダ
１５  ・・・収容部
１６  ・・・環状部
１７  ・・・挿入部
３０  ・・・吸入弁部
４０  ・・・フランジ
５０  ・・・シール部材
５１  ・・・燃料シールエレメント（シール部材）
５２  ・・・保持部材（シール部材）
６０  ・・・オイルシール（シール部材）
６１  ・・・オイルシールエレメント（シール部材）
６２  ・・・オイルシール外環（シール部材）
８０  ・・・プランジャストッパ
９０  ・・・吐出弁部
１００・・・供給通路
１０６・・・連通路
１１４・・・吐出通路
１２１・・・加圧室
１２２・・・副加圧室
１３１・・・小径部
１３３・・・大径部
２００・・・内燃機関
２０１高圧ポンプ取付穴
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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