(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
フロントフレーム（２）とリアーフレーム（３）に橋架した一対のガイドレール（４、４）に多数のろ板（５・・・）を並列して複数の油圧シリンダ（９・・・）でろ板（５・・・）を開閉自在とするフィルタープレスにおいて、
多数のろ板（５・・・）を閉板する時に、引き駆動する油圧シリンダ（９ａ、９ｂ、９ｃ）のヘッド室（２０ａ、２０ｂ、２０ｃ）と隣接する油圧シリンダ（９ｂ、９ｃ、９ｄ）のロッド室（１９ｂ，１９ｃ、１９ｄ）を順次連通配管（２１ａ，２１ｂ，２１ｃ）で接続し、複数の油圧シリンダ（９ａ、９ｂ、９ｃ、９ｄ）の油圧経路を直列に接続して、締付用高圧ポンプ（１５）とは別途設置のろ板開閉運転用の低圧ポンプ（１４）による作動油供給によりろ板（５・・・）を閉板させることを特徴とするフィルタープレスのろ板開閉・締付方法。
【請求項２】
前記ろ板（５・・・）閉板後の締付時には、高圧ポンプ（１５）を作動させ、複数の油圧シリンダ（９ａ、９ｂ、９ｃ、９ｄ）のロッド室（１９ａ、１９ｂ，１９ｃ、１９ｄ）に低圧ポンプに比較して高圧小容量の作動油を並列供給することを特徴とする請求項１に記載のフィルタープレスのろ板開閉・締付方法。
【請求項３】
前記閉板ろ板により構成されたろ過室（５・・・）のケーキ排出のための開板時には、低圧ポンプ（１４）を作動させ、複数の油圧シリンダ（９ａ、９ｂ、９ｃ、９ｄ）のヘッド室（２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄ）に作動油を注油すると同時に作動油の注油による油圧差により油圧シリンダ（９ａ、９ｂ、９ｃ、９ｄ）のロッド室（１９ａ、１９ｂ、１９ｃ、１９ｄ）の作動油を抜出してそれぞれの低圧分岐管（２２ａ，２２ｂ，２２ｃ，２２ｄ）に接続した戻り管（２４ａ，２４ｂ，２４ｃ，２４ｄ）により戻してヘッド室（２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄ）に循環供給することを特徴とする請求項１又は請求項２に記載のフィルタープレスのろ板開閉・締付方法。
【請求項４】
複数の油圧シリンダ（９ａ、９ｂ、９ｃ、９ｄ）に作動油を注油して、これを摺動させて、ろ板（５・・・）を開板・閉板させる低圧ポンプ（１４）と、閉板ろ板（５・・・）の締付用の高圧小容量の高圧ポンプ（１５）を別系列の低圧配管（１７）と高圧配管（１８）に接続し、並列するろ板の閉板時には、第一油圧シリンダから第四油圧シリンダ（９ａ、９ｂ、９ｃ、９ｄ）のピストンロッド（１０ａ、１０ｂ、１０ｃ、１０ｄ）を引き動作させる直列作動油圧経路を形成し、ろ板（５・・・）の締付時には、低圧配管系とは隔絶された高圧の並列作動油圧経路を形成すると共に、閉板ろ板の開板時には、第一油圧シリンダから第四油圧シリンダ（９ａ、９ｂ、９ｃ、９ｄ）のロッド室（１９ａ、１９ｂ，１９ｃ、１９ｄ）からヘッド室（２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄ）に作動油の戻り油圧回路を形成したことを特徴とする請求項１から請求項３の何れか１項に記載のフィルタープレスのろ板開閉・締付方法。
【請求項５】
フロントフレーム（２）とリアーフレーム（３）に橋架した一対のガイドレール（４、４）に多数のろ板（５・・・）を並列して複数の油圧シリンダ（９・・・）でろ板（５・・・）を開閉自在とするフィルタープレスにおいて、
ろ板（５・・・）を開板・閉板させる低圧ポンプ（１４）と、閉板ろ板（５・・・）の締付用の高圧小容量の高圧ポンプ（１５）を別系列の低圧配管（１７）と高圧配管（１８）に接続し、複数の油圧シリンダ（９ａ、９ｂ、９ｃ）のヘッド室（２０ａ、２０ｂ、２０ｃ）と隣接する油圧シリンダ（９ｂ、９ｃ、９ｄ）のロッド室（１９ｂ，１９ｃ、１９ｄ）を順次連通配管（２１ａ，２１ｂ，２１ｃ）で接続して、複数の油圧シリンダ（９ａ、９ｂ、９ｃ、９ｄ）の油圧経路を直列に接続すると共に、並列した多数のろ板（５・・・）を閉板する時に、低圧ポンプ（１４）を作動させて初段の油圧シリンダ（９ａ）のロッド室（１９ａ）に作動油を注油し、油圧シリンダ（９ａ）のヘッド室（２０ａ）から排出した作動油を隣接する油圧シリンダ（９ｂ）のロッド室（１９ｂ）に注油して順次この操作を繰り返し、油圧シリンダ（９ａ、９ｂ、９ｃ、９ｄ）のピストンロッド（１０、１０ａ、１０ｂ、１０ｃ、１０ｄ）の引き高速移動を行うことを特徴とするフィルタープレスのろ板開閉・締付システム。
【請求項６】
前記高圧ポンプ（１５）に連結した高圧配管（１８）から分岐する高圧分岐配管（２５ａ，２５ｂ，２５ｃ，２５ｄ）をそれぞれの油圧シリンダ（９ａ、９ｂ、９ｃ、９ｄ）のロッド室（１９ａ、１９ｂ，１９ｃ、１９ｄ）に接続し、閉板した多数のろ板（５、５）のろ過室（４５）に原液を供給する時に、油圧シリンダ（９ａ、９ｂ、９ｃ、９ｄ）のロッド室（１９ａ、１９ｂ，１９ｃ、１９ｄ）に高圧小容量の作動油を注入して締付けることを特徴とする請求項５に記載のフィルタープレスのろ板開閉・締付システム。
【請求項７】
前記低圧ポンプ（１４）に連結した低圧配管（１７）から分岐する低圧分岐配管（２２ａ，２２ｂ、２２ｃ，２２ｄ）をそれぞれの油圧シリンダ（９ａ、９ｂ、９ｃ、９ｄ）のヘッド室（２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄ）に接続し、それぞれの油圧シリンダ（９ａ、９ｂ、９ｃ、９ｄ）のロッド室（１９ａ、１９ｂ、１９ｃ、１９ｄ）とヘッド室（２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄ）を戻り配管（２４ａ、２４ｂ、２４ｃ、２４ｄ）で接続すると共に、多数のろ板（５・・・）を開板する時に、低圧ポンプ（１４）を作動させ、それぞれの油圧シリンダ（９ａ、９ｂ、９ｃ、９ｄ）のヘッド室（２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄ）に低圧の作動油を注入し、作動油の注入によるロッド室（１９ａ、１９ｂ、１９ｃ、１９ｄ）とヘッド室（２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄ）の油圧差によりロッド室（１９ａ、１９ｂ、１９ｃ、１９ｄ）の作動油を抜出してヘッド室（２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄ）に供給し、油圧シリンダ（９ａ、９ｂ、９ｃ、９ｄ）のピストンロッド（１０ａ、１０ｂ、１０ｃ、１０ｄ）の押し高速移動を行うことを特徴とする請求項５又は請求項６に記載のフィルタープレスのろ板開閉・締付システム。
【請求項８】
前記一対のガイドレール（４、４）に沿って複数の油圧シリンダ（９・・・）を配設し、並列したろ板（５・・・）の側端部に設けたムーバブルヘッド（７、８）に油圧シリンダ（９・・・）のピストンロッド（１０・・・）を連結して、多数のろ板（５・・・）を開閉自在としたことを特徴とする請求項５から請求項７の何れか１項に記載のフィルタープレスのろ板開閉・締付システム。
【請求項９】
前記ガイドレール（４、４）の中央部に立設した中間スタンド（６）に複数の油圧シリンダ（９・・・）の終端部を連結し、多数のろ板（５・・）の両端部に設けたムーバブルヘッド（７、８）に油圧シリンダ（９・・・）のピストンロッド（１０、１０ａ、１０ｂ、１０ｃ、１０ｄ）を連結してろ板（５・・・）を開閉自在としたことを特徴とする請求項５から請求項８の何れか１項に記載のフィルタープレスのろ板開閉・締付システム。
【請求項１０】
前記一対のガイドレール（４、４）を橋架するフロントフレーム（２ａ）に複数の油圧シリンダ（９・・・）の終端部を連結し、並列したろ板（５・・・）の後端部に設けたムーバブルへッド（８）に油圧シリンダ（９・・・）のピストンロッド（１０、１０ａ、１０ｂ、１０ｃ、１０ｄ）を連結してろ板を開閉自在としたことを特徴とする請求項５から請求項９の何れか１項に記載のフィルタープレスのろ板開閉・締付システム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、上水汚泥、下水汚泥、または、産業排水汚泥等を処理するフィルタープレスの開閉・締付装置に関し、ガイドレールに沿って並設した複数本の油圧シリンダを使用して、多数のろ板の高速開閉と閉板ろ板の締付けを行なう、フィルタープレスのろ板開閉・締付装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、並列した多数のろ板を開閉するためにガイドレールに沿って油圧シリンダを配設し、油圧シリンダのピストンロッドを多数のろ板の側端部に設けたムーバブルヘッドに連結してろ板を開閉している。長尺の油圧シリンダを使用して多数のろ板の開閉と締付を同一シリンダで行う必要がある。
その対策として、並列したろ板の両端部に設けた一対の可動ヘッドに、フレーム間に張設したエンドレスチエーンを連結し、多数のろ板を高速閉板した後、他方の可動ヘッドをレールに係合し、一方のフレームに支架した油圧シリンダでろ板を締付けるろ板の開閉装置を、特許文献１において本願発明の出願人が提案している。
そして、長尺の油圧シリンダを廃止して、一方の締付ヘッドに油圧シリンダを介してビームを連結し、エンドレスチエーンを一方の締付ヘッドと他方の可動ビームに連結してろ板間を開閉自在としたろ板の開閉装置を、特許文献２において本願発明の出願人が提案している。
また、多数のろ板の高速閉板をチエーン駆動から油圧シリンダで行う装置として、並列したろ板を二群に分割して多数のろ板の開閉ストロークに略等しい長さの油圧シリンダをガイドレールに沿って並設し、中央部を境として多数のろ板を左右に移動させるろ板の開閉装置を、特許文献３において本願発明の出願人が提案している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特公昭６２−２８６８４号公報
【特許文献２】特公平５−９１２２号公報
【特許文献３】実公昭６２−３４５６９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
従来、並列したろ板を開閉するために、多数のろ板の開閉と締付に同一の長尺の油圧シリンダを使用することは公知である。
特許文献１のろ板の開閉装置は、フレーム間に張設したエンドレスチエーンで並列したろ板の高速開閉板が可能となり雑時間が短縮できるものであるが、図１及び図２のフィルタープレスは長尺の油圧シリンダが必要となる。
特許文献２のフィルタープレスは長尺の油圧シリンダが不要となり、経費も削減できて、高速閉板が可能となるが、必要とするロッキング装置の構造が複雑となり係合に雑時間も発生する。
多数のろ板を中央に移動させ締め付ける際、反力がガイドレールに伝達され、各部に応力とモーメントが発生するため、ガイドレールの剛性が必要となる。ろ板開閉時のチエーンによる作業者への安全対策も必要となる。
特許文献３に記載の、多数のろ板の開閉ストロークに略等しい長さの油圧シリンダを配設し、並列したろ板の中央部を境としてろ板を二群に分割するろ板の開閉装置は、ろ板開閉をチエーン駆動から油圧シリンダに代替えしたもので、やはり、ろ板群を中央に移動させ締め付ける際、反力がロッキング装置に伝わりガイドレールに伝達される。各部に応力とモーメントが発生するため、剛性を強化する部材が大きくなる。
この発明は、多数のろ板の開板・閉板移動時には低圧油圧経路を形成して、多数のろ板の締付時には高圧の油圧経路を形成し、各々のポンプを目的に応じて効率の良い運転をすることにより駆動容量を低減して高速開板・閉板を可能とし、ガイドレールに伝達される応力とモーメントを軽減させるフィルタープレスのろ板開閉・締付方法並びにろ板開閉・締付装置（システム）を提供する。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
フロントフレームとリアーフレームに橋架した一対のガイドレールに多数のろ板を並列して複数の油圧シリンダでろ板を開閉自在とするフィルタープレスにおいて、多数のろ板を閉板する時に、引き駆動する油圧シリンダのヘッド室と隣接する油圧シリンダのロッド室を順次連通配管で接続し、複数の油圧シリンダの油圧経路を直列に接続して、締付用高圧ポンプとは別途設置のろ板開閉運転用の低圧ポンプによる作動油供給によりろ板を閉板させるもので、並列した多数のろ板の締付・開閉時の油圧ユニットの容量を低減でき、経済的なシステムとなる。
【０００６】
ろ板閉板後の締付時には、高圧ポンプを作動させ、複数の油圧シリンダのロッド室に低圧ポンプに比較して高圧小容量の作動油を並列供給するもので、締付時のみ高圧ポンプを作動させるので小容量の作動油で閉板後の締付が行え、経済的なシステムとなる。
【０００７】
閉板ろ板により構成されたろ過室のケーキ排出のための開板時には、低圧ポンプを作動させ、複数の油圧シリンダのヘッド室に作動油を注油すると同時に作動油の注油による油圧差により油圧シリンダのロッド室の作動油を抜出してそれぞれの低圧分岐管に接続した戻り管により戻してヘッド室に循環供給するもので、ロッド室の作動油を抜出してヘッド室に供給でき、並列シリンダでも低圧ポンプから小容量の作動油を注油するだけで、多数のろ板の開板が可能となる。
【０００８】
複数の油圧シリンダに作動油を注油して、これを摺動させて、ろ板を開板・閉板させる低圧ポンプと、閉板ろ板の締付用の高圧小容量の高圧ポンプを別系列の低圧配管と高圧配管に接続し、並列するろ板の閉板時には、第一油圧シリンダから第四油圧シリンダのピストンロッドを引き動作させる直列作動油圧経路を形成し、ろ板の締付時には、低圧配管系とは隔絶された高圧の並列作動油圧経路を形成すると共に、閉板ろ板の開板時には、第一油圧シリンダから第四油圧シリンダのロッド室からヘッド室に作動油の戻り油圧回路を形成したもので、フィルタープレスの脱水工程に応じて、ろ板を作動させる油圧システムを切り替えて、油圧容量の低減、高速開板・高速閉板、原液供給時の締付時の高圧小容量の油圧容量を可能とし、ガイドレールに伝達される応力とモーメントも軽減させるフィルタープレスのろ板開閉・締付システムとなる。
【０００９】
この発明に係るフィルタープレスのろ板開閉・締付方法を実施する為のシステムは、フロントフレームとリアーフレームに橋架した一対のガイドレールに多数のろ板を並列して複数の油圧シリンダでろ板を開閉自在とするフィルタープレスにおいて、ろ板を開板・閉板させる低圧ポンプと、閉板ろ板の締付用の高圧小容量の高圧ポンプを別系列の低圧配管と高圧配管に接続し、複数の油圧シリンダのヘッド室と隣接する油圧シリンダのロッド室を順次連通配管で接続して、複数の油圧シリンダの油圧経路を直列に接続すると共に、並列した多数のろ板を閉板する時に、低圧ポンプを作動させて初段の油圧シリンダのロッド室に作動油を注油し、油圧シリンダのヘッド室から排出した作動油を隣接する油圧シリンダのロッド室に注油して順次この操作を繰り返し、油圧シリンダのピストンロッドの引き高速移動を行うもので、並列した多数のろ板の締付・開閉時の油圧ユニットの容量が低減できて、高速で多数のろ板の閉板が可能となり、雑時間が削減できる。
また、高圧ポンプに連結した高圧配管から分岐する高圧分岐配管をそれぞれの油圧シリンダのロッド室に接続し、閉板した多数のろ板のろ過室に原液を供給する時に、油圧シリンダのロッド室に高圧小容量の作動油を注入して締付けるもので、油圧シリンダのロッド室に高圧小容量の作動油を注油して締付けることができる。
【００１０】
前記低圧ポンプに連結した低圧配管から分岐する低圧分岐配管をそれぞれの油圧シリンダのヘッド室に接続し、それぞれの油圧シリンダのロッド室とヘッド室を戻り配管で接続すると共に、多数のろ板を開板する時に、低圧ポンプを作動させ、それぞれの油圧シリンダのヘッド室に低圧の作動油を注入し、作動油の注入によるロッド室とヘッド室の油圧差によりロッド室の作動油を抜出してヘッド室に供給し、油圧シリンダのピストンロッドの押し高速移動を行うもので、油圧シリンダのロッド室の作動油を利用して低圧の作動油で開板できる。
【００１１】
具体的には、一対のガイドレールに沿って複数の油圧シリンダを配設し、並列したろ板の側端部に設けたムーバブルヘッドに油圧シリンダのピストンロッドを連結して、多数のろ板を開閉自在としたものである。
大型の大容量フィルタープレスにあっては、ガイドレールの中央部に立設した中間スタンドに複数の油圧シリンダの終端部を連結し、多数のろ板の両端部に設けたムーバブルヘッドに油圧シリンダのピストンロッドを連結してろ板を開閉自在としたもので、多数のろ板を中央に移動させる際、締付力の反力がレールに伝達されることがなく各部に反力に起因する応力とモーメントが発生することもなく、ガイドレールに係止させる複雑なロッキング装置が不要となり、雑時間も減少できる。
小型のフィルタープレスにあっては、一対のガイドレールを橋架するフロントフレームに複数の油圧シリンダの終端部を連結し、並列したろ板の後端部に設けたムーバブルヘッドに油圧シリンダのピストンロッドを連結してろ板を開閉自在としたもので、ロッキング装置が不要となり、雑時間が発生しない。ろ板開閉時の作業者への安全性が確保できる。
【発明の効果】
【００１２】
この発明に係るフィルタープレスのろ板開閉・締付方法並びにろ板開閉・締付システムは上記のように構成してあり、フィルタープレスの各運転工程に応じて、効率よい油圧システムとなるように切り替え自在としている。具体的には、並列した多数のろ板の開板・閉板移動時には、締め付け時に比較して格段に低いシリンダ圧力で移動できるので、低圧ポンプによる油圧シリンダの高速移動による効率的な高速開板・閉板が可能となり、低圧と高圧の油圧回路を形成しているため、締め付け時に必要とする高圧締付維持シリンダ圧を供給できる高圧ポンプ駆動容量を低減でき、配管系も専用２系列であるため経済的となる。閉板ろ板の締付時には、ガイドレールに伝達される締付反力により発生する応力とモーメントを低減し、部品点数の削減と、雑時間の短縮が可能となる。
さらに、ろ板閉板時においては、油圧シリンダを直列配置とし、油圧シリンダヘッド室（反注油側）排油残圧を次段の油圧シリンダロッド室（注油側）へ注油するため、各油圧シリンダへ並列油圧経路にて注油するより格段に小容量のポンプ採用が可能となる。ろ板開板時には、差動油圧システムを構成するので、ヘッド室への注油とともに、ロッド室の油圧が上昇し、ロッド室からヘッド室を接続した戻り配管を経由して油圧シリンダヘッド室へ注油されるので、ろ板閉板時同様並列に配置して注油するより格段に小容量のポンプ採用が可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】本願発明に係るフィルタープレスの側面図である。
【図２】図１のＡ−Ａ線に沿ってフロントフレーム側から見たフィルタープレスの正面図である。
【図３】図１のＢ−Ｂ線に沿って中間スタンドの前面からリアーフレーム側に見たフィルタープレスの正面図である。
【図４】本願発明に係るフィルタープレスの並列したろ板を一方向に開閉させるフィルタープレスの他の実施例の側面図である。
【図５】図４のＡ−Ａ線に沿ってフロントフレーム側から見たフィルタープレスの正面図である。
【図６】本願発明に係るフィルタープレスの並列したろ板を開閉させる油圧シリンダの油圧フローチャートである。
【図７】同じく、ろ板の閉板時に油圧シリンダの油圧経路が、閉板時直列油圧システムを形成するフローチャートである。
【図８】同じく、並列したろ板の閉板後（油圧シリンダの引き高速移動後）の締付油圧システムのフローチャートである。
【図９】同じく、ろ板の締付後の開板時（油圧シリンダの押し高速移動）の開板時差動油圧システムのフローチャートである。
【図１０】本願発明に用いる、ガイドレールに支架して開閉させるろ板組品の正面図である。
【図１１】同じく、ろ布の正面図である。
【図１２】同じく、ろ布を吊設したろ板の要部側面図である。
【図１３】同じく、ガイドレールに沿って配設した加振シャフトの側面図である。
【図１４】従来の、特許文献２（特公平５−９１２２号）の図１に示すフィルタープレスの概念図である。
【図１５】図１５（ａ）は従来の油圧シリンダの引き動作時(閉板時)の油圧システム、図１５（ｂ）は従来の油圧シリンダの押し動作時(開板時)  の油圧システムのフローチャートである。
【図１６】同じく、油圧シリンダの直列配置の検討図である。
【図１７】上記試算に基づく油圧システムのフローチャートであって、引き動作時(閉板時)４本の油圧シリンダの直列配値の油圧システムである。
【図１８】上記試算に基づく油圧システムのフローチャートであって、押し作動時(開板時)の油圧システムである。
【図１９】図１７及び図１８に示すフィルタープレスのろ板開閉油圧システムを使用したフィルタープレスの概念図である。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
本願発明の実施例を図面に基づき詳述すると、図１はこの発明に係るフィルタープレスの側面図であって、フィルタープレス１はフロントフレーム２とリアーフレーム３に橋架した一対のガイドレール４、４に多数のろ板５・・・を並列し、ガイドレール４の中央部に中間スタンド６が立設している。ガイドレール４、４に並列したろ板５・・・の両端部に一対のムーバブルヘッド７、８を配設して、多数のろ板５・・・とムーバブルヘッド７、８をチエーン（図示せず）で互いに連結し、多数のろ板５・・・を所定の間隔に開板可能としている。並列したろ板５・・・はガイドレール４、４の中央部に立設した中間スタンド６を中心として二群に分割してあり、多数のろ板５の開閉間隙に略等しいストローク長を有する油圧シリンダ９がガイドレール４の上面と下面に沿って８本並設している。
図２は図１のＡ−Ａ線に沿ってフロントフレーム側から見たフィルタープレスの正面図であり、図３は図１のＢ−Ｂ線に沿って中間スタンドの前面からリアーフレーム側に見たフィルタープレスの正面図である。
図１から図３に示すように、油圧シリンダ９のピストンロッド１０の先端部と油圧シリンダ９の後端部をムーバブルヘッド７から外方に延設した連結杆１１と中間スタンド６から外方に延設した連結杆１２に連結して、油圧シリンダ９の中間部を支持杆１３でガイドレール４に支架している。油圧シリンダ９のピストンロッド１０を伸縮させて、中間スタンド６を中心として多数のろ板５・・・を左右に開閉自在としている。
【００１５】
図４は並列したろ板を一方向に開閉させるフィルタープレスの他の実施例であって、図５は図４のＡ−Ａ線に沿ってフロントフレーム側から見たフィルタープレスの正面図である。
図４及び図５に示すように、フィルタープレス１ａはフロントフレーム２ａとリアーフレーム３ａに橋架した一対のガイドレール４ａ、４ａに多数のろ板５・・・を並列して、リアーフレーム３ａ側のろ板５・・・にムーバブルヘッド８を配設している。
先端のろ板５をフロントフレーム２ａに連結し、多数のろ板５・・・とムーバブルヘッド８をチエーン（図示せず）で互いに連結して、一方向に多数のろ板５・・・を所定の間隔に開板可能としている。図４に示すように、油圧シリンダ９のピストンロッド１０の先端部と油圧シリンダ９の後端部をムーバブルヘッド８から外方に延設した連結杆１１とフロントフレーム２ａから外方に延設した連結杆１２に連結して、油圧シリンダ９の中間部を支持杆１３でガイドレール４ａに支架している。一対のガイドレール４ａ、４ａに支架した多数のろ板５・・・を、油圧シリンダ９のピストンロッド１０を伸縮させて、一方向に開閉自在としている。
【００１６】
図６は並列したろ板を開閉させる油圧シリンダの油圧フローチャートであって、図１及び図３に示すフィルタープレス１の油圧シリンダ９は、中間スタンド６を中心としてガイドレール４の上下に並設している。ろ板５・・・列を左右に開閉させる４本×２の油圧シリンダ９・・・を第一油圧シリンダ９ａ、第二油圧シリンダ９ｂ、第三油圧シリンダ９ｃ、第四油圧シリンダ９ｄとしている。
図４及び図５に示すフィルタープレス１ａの油圧シリンダ９の油圧システムは、ろ板５・・・を一方向側に開閉させる構成として、４本の油圧シリンダ９・・・を第一油圧シリンダ９ａ、第二油圧シリンダ９ｂ、第三油圧シリンダ９ｃ、第四油圧シリンダ９ｄとしても良いものである。
この発明の実施例のフィルタープレス１、１ａは、ろ板面積×ろ過室＝□１５００ｍｍ×１００室であり、第一油圧シリンダから第四油圧シリンダ９ａ、９ｂ、９ｃ、９ｄは、シリンダ径２７０ｍｍ、ロッド径１３５ｍｍ、ろ板開閉速度０．１ｍ／秒に設定している。
【００１７】
図６に示す油圧シリンダの油圧システムは、４本の第一油圧シリンダから第四油圧シリンダ９ａ、９ｂ、９ｃ、９ｄを作動させる低圧ポンプ１４と高圧ポンプ１５を作動油タンク１６と接続している。ろ板開閉用の低圧ポンプ１４と閉板ろ板の締付用の高圧ポンプ１５とは、それぞれ別系列の低圧配管１７と高圧配管１８に接続している。低圧ポンプ１４に接続した低圧配管１７が第一油圧シリンダ９ａのロッド室１９ａに接続してあり、低圧配管１７の始端部に第一油圧シリンダ９ａに供給する供給注油量を制御する流量制御弁Ｃ２と、第一油圧シリンダ９ａの近傍に開閉弁ＶＨ２を設けている。
第一油圧シリンダ９ａのヘッド室２０ａと第二油圧シリンダ９ｂのロッド室１９ｂ、第二油圧シリンダ９ｂのヘッド室２０ｂと第三油圧シリンダ９ｃのロッド室１９ｃ、及び第三油圧シリンダ９ｃのヘッド室２０ｃと第四油圧シリンダ９ｄのロッド室１９ｄがそれぞれ連通配管２１ａ、２１ｂ、２１ｃで接続して直列配置としている。
【００１８】
図６に示すように、第一油圧シリンダから第四油圧シリンダ９ａ、９ｂ、９ｃ、９ｄのヘッド室２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄにそれぞれ流量制御弁Ｃ１を設けた低圧分岐配管２２ａ、２２ｂ、２２ｃ、２２ｄを接続している。
低圧分岐配管２２ａ、２２ｂ、２２ｃ、２２ｄの終端部に、作動油タンク１６に開口する排出配管２３を接続してあり、作動油タンク１６近傍の排出配管２３に開閉弁Ｖ４を設けている。
第一油圧シリンダ９ａのロッド室１９ａに接続する低圧配管１７の流量制御弁Ｃ２と開閉弁ＶＨ２の間と、第一油圧シリンダ９ａのヘッド室２０ａに連通する低圧分岐配管２２ａに開閉弁Ｖ１を設けた戻り配管２４ａを接続している。
また、第一油圧シリンダ９ａのヘッド室２０ａと第二油圧シリンダ９ｂのロッド室１９ｂ、第二油圧シリンダ９ｂのヘッド室２０ｂと第三油圧シリンダ９ｃのロッド室１９ｃ、及び第三油圧シリンダ９ｃのヘッド室２０ｃと第四油圧シリンダ９ｄのロッド室１９ｄに接続した連通配管２１ａ、２１ｂ、２１ｃの開閉弁Ｖ３と開閉弁ＶＨ２の間と、第二油圧シリンダ９ｂのヘッド室２０ｂに連通する低圧分岐配管２２ｂに設けた流量制御弁Ｃ１の排出配管側、第三油圧シリンダ９ｃのヘッド室２０ｃに連通する低圧分岐配管２２ｃに設けた流量制御弁Ｃ１の排出配管側、及び第四油圧シリンダ９ｄのヘッド室２０ｄに連通する低圧分岐配管２２ｄに設けた流量制御弁Ｃ１の排出配管側に、それぞれ開閉弁Ｖ２を設けた戻り配管２４ｂ、２４ｃ、２４ｄを接続している。
【００１９】
図６に示すように、高圧ポンプ１５に接続した高圧配管１８から開閉弁ＶＨ１を設けた高圧分岐配管２５ａ、２５ｂ、２５ｃ、２５ｄが分岐してあり、第一油圧シリンダ９ａのロッド室１９ａに接続した低圧配管１７の開閉弁ＶＨ２の油圧シリンダ側に高圧分岐配管２５ａを接続している。
第一油圧シリンダ９ａのヘッド室２０ａと第二油圧シリンダ９ｂのロッド室１９ｂ、第二油圧シリンダ９ｂのヘッド室２０ｂと第三油圧シリンダ９ｃのロッド室１９ｃ、及び第三油圧シリンダ９ｃのヘッド室２０ｃと第四油圧シリンダ９ｄのロッド室１９ｄにそれぞれ接続した連通配管２１ａ、２１ｂ、２１ｃに高圧分岐配管２５ｂ、２５ｃ、２５ｄが接続してあり、高圧分岐配管２５ｂ、２５ｃ、２５ｄは連通配管２１ａ，２１ｂ、２１ｃに設けた開閉弁ＶＨ２の油圧シリンダ側のロッド室１９ｂ、１９ｃ，１９ｄの近傍に接続している。
【００２０】
図７はろ板の閉板時（引き高速移動時）に、油圧シリンダの油圧経路が閉板時直列油圧システムを形成するフローチャートである。
Ａ．
先ず、並列した開板ろ板５・・・の閉板移動を開始する。
Ｂ．
高圧ポンプ１５を停止して、高圧分岐配管２５ａ、２５ｂ，２５ｃ，２５ｄの開閉弁ＶＨ１を閉止する。４本の油圧シリンダ９ａ、９ｂ、９ｃ、９ｄのロッド室１９ａ、１９ｂ、１９ｃ、１９ｄとヘッド室２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄに作動油を循環させる戻り配管２４ａ、２４ｂ、２４ｃ、２４ｄの開閉弁Ｖ１、Ｖ２を閉止する。
Ｃ．
第一油圧シリンダ９ａのロッド室１９ａに接続する低圧配管１７の開閉弁ＶＨ２を開放し、第一油圧シリンダから第三油圧シリンダ９ａ、９ｂ、９ｃのヘッド室２０ａ、２０ｂ、２０ｃと第二油圧シリンダから第四油圧シリンダ９ｂ、９ｃ、９ｄのロッド室１９ｂ、１９ｃ、１９ｄを接続する連通配管２１ａ、２１ｂ、２１ｃの開閉弁Ｖ３及び開閉弁ＶＨ２を開放する。
Ｄ．
第一油圧シリンダから第三油圧シリンダ９ａ、９ｂ、９ｃのヘッド室２０ａ、２０ｂ、２０ｃに連通する低圧分岐配管２２ａ、２２ｂ、２２ｃに設けた流量制御弁Ｃ１の開度を予め設定し、第四油圧シリンダ９ｄのヘッド室２０ｄに連通する低圧分岐配管２２ｄの流量制御弁Ｃ１を全開とする。
Ｅ．
低圧ポンプ１４の駆動を開始して低圧配管１７の流量制御弁Ｃ２を操作し、作動油タンク１６から注油量２５８Ｌ／ｍｉｎ×２７.５ｋｇｆ／ｃｍ２の作動油を低圧配管１７に供給し、低圧配管１７から第一油圧シリンダ９ａのロッド室１９ａに注入する。なお、開閉板時の高速移動時におけるシリンダ注油においては、注油量がシリンダ移動量と同期するので、注油量基準として制御する。また、記述油圧は、設計油圧とする。
Ｆ．
第一油圧シリンダ９ａのロッド室１９ａへの作動油注入により第一油圧シリンダ９ａに推力が生じる。第一油圧シリンダ９ａのピストンロッド１０ａをヘッド室２０ａ側に移動させ、第一油圧シリンダ９ａの引き高速移動を開始する。第一油圧シリンダ９ａのヘッド室２０ａから作動油が連通配管２１ａに排出される。
Ｇ．
第一油圧シリンダ９ａのヘッド室２０ａと第二油圧シリンダ９ｂのロッド室１９ｂの間の連通配管２１ａに接続する低圧分岐配管２２ａの流量制御弁Ｃ１から予め定めた流量の作動油が排出配管２３に排出する。第一油圧シリンダ９ａのロッド室１９ａに注入した油量と同量となる残りの作動油を連通配管２１ａの開閉弁Ｖ３及び開閉弁ＶＨ２を通過させ、第二油圧シリンダ９ｂのロッド室１９ｂに注入する。
Ｈ．
第一油圧シリンダ９ａと同様に、第二油圧シリンダ９ｂのピストンロッド１０ｂをヘッド室２０ｂ側に移動させ、第二油圧シリンダ９ｂの引き高速移動を開始する。第二油圧シリンダ９ｂのヘッド室２０ｂから作動油が連通配管２１ｂに排出される。
Ｉ．
連通配管２１ｂに接続する低圧分岐配管２２ｂの流量制御弁Ｃ１から予め定めた流量の作動油が排出配管２３に排出する。第二油圧シリンダ９ｂのロッド室１９ｂに注入した油量と同量となる残りの作動油を連通配管２１ｂの開閉弁Ｖ３及び開閉弁ＶＨ２を通過させ、第三油圧シリンダ９ｃのロッド室１９ｃに注入する。
Ｊ．
第二油圧シリンダ９ｂと同様に、第三油圧シリンダ９ｃのピストンロッド１０ｃをヘッド室２０ｃ側に移動させ、第三油圧シリンダ９ｃの引き高速移動を開始する。第三油圧シリンダ９ｃのヘッド室２０ｃから作動油が連通配管２１ｃに排出される。
Ｋ．
連通配管２１ｃに接続する低圧分岐配管２２ｃの流量制御弁Ｃ１から予め定めた流量の作動油が排出配管２３に排出する。第三油圧シリンダ９ｃのロッド室１９ｃに注入した油量と同量となる残りの作動油を連通配管２１ｃの開閉弁Ｖ３及び開閉弁ＶＨ２を通過させ、第四油圧シリンダ９ｄのロッド室１９ｄに注油する。
Ｌ．
第三油圧シリンダ９ｃと同様に、第四油圧シリンダ９ｄのピストンロッド１０ｄをヘッド室２０ｄ側に移動させ、第四油圧シリンダ９ｄの引き高速移動を開始する。第四油圧シリンダ９ｄのヘッド室２０ｄから作動油が排出される。
Ｍ．
低圧分岐配管２２ｄの流量制御弁Ｃ１は全開とし、第四油圧シリンダ９ｄのヘッド室２０ｄから排出される３４３Ｌ／ｍｉｎ×２．０ｋｇｆ／ｃｍ２の作動油の全量を排出配管２３に排出する。
Ｎ．
排出配管２３の開閉弁Ｖ４を通過させ、第一油圧シリンダから第四油圧シリンダ９ａ、９ｂ、９ｃ、９ｄから排出される作動油を作動油タンク１６に返送する。
このように、４本の油圧シリンダ９ａ、９ｂ、９ｃ、９ｄを直列に形成し、各油圧シリンダ９ａ、９ｂ、９ｃ、９ｄに均等供給するので、ピストンロッド１０ａ、１０ｂ、１０ｃ、１０ｄの引き高速移動を同時に開始することが可能となる。前段油圧シリンダのヘッド室から排出される作動油を次段油圧シリンダのロッド室に注入する直列油圧システムであるので、各々並列に注油するより格段に作動油量が少量となり、油圧ポンプも低動力でろ板の高速閉板が可能となる。
【００２１】
図８は並列したろ板の閉板後（油圧シリンダの引き高速移動後）の締付油圧システムのフローチャートである。
Ａ．
並列したろ板５・・・の閉板後、フィルタープレス１、１ａに原液を圧入して固液分離を行う締付油圧システムの操作を開始する。
Ｂ．
低圧ポンプ１４を停止して、低圧配管１７に設けた流量制御弁Ｃ２及び開閉弁ＶＨ２を閉止する。４本の油圧シリンダ９ａ、９ｂ，９ｃ、９ｄに接続する連通配管２１ａ、２１ｂ，２１ｃの開閉弁Ｖ３を閉止して、戻り配管２４ａ、２４ｂ、２４ｃ、２４ｄの開閉弁Ｖ１及びＶ２を閉止する。
Ｃ．
高圧配管１８に接続する高圧分岐配管２５ａ、２５ｂ、２５ｃ、２５ｄの開閉弁ＶＨ１を開放する。４本の油圧シリンダ９ａ、９ｂ，９ｃ、９ｄのヘッド室２０ａ，２０ｂ，２０ｃ，２０ｄに連通する低圧分岐配管２２ａ、２２ｂ、２２ｃ、２２ｄの流量制御弁Ｃ１を全開して、低圧分岐配管２２ａ、２２ｂ、２２ｃ、２２ｄに接続する排出配管２３の開閉弁Ｖ４を開放する。
Ｄ．
高圧ポンプ１５を駆動して、作動油タンク１６から高圧の作動油を高圧配管１８に供給する。高圧配管１８から分岐した高圧分岐配管２５ａ，２５ｂ，２５ｃ、２５ｄの開閉弁ＶＨ１を通過させ、高圧作動油を第一油圧シリンダから第四油圧シリンダ９ａ、９ｂ，９ｃ、９ｄのロッド室１９ａ、１９ｂ，１９ｃ，１９ｄに注油する。
Ｅ．
引き高速移動により第一油圧シリンダから第四油圧シリンダ９ａ、９ｂ、９ｃ、９ｄのヘッド室２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄ側に移動させたピストンロッド１０ａ、１０ｂ、１０ｃ、１０ｄを更に押圧し、閉板している多数のろ板５・・・を締付ける。
Ｆ．
第一油圧シリンダから第四油圧シリンダ９ａ、９ｂ、９ｃ、９ｄのロッド室１９ａ、１９ｂ，１９ｃ，１９ｄへの高圧で極少量注油によりピストンロッド１０ａ，１０ｂ，１０ｃ，１０ｄは、極短距離だけヘッド室２０ａ，２０ｂ，２０ｃ，２０ｄ側に移動し、これに伴いヘッド室２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄより、作動油を極少量排出する。この極少量の作動油は、ヘッド室２０ａ，２０ｂ，２０ｃ，２０ｄに接続した低圧分岐配管２２ａ，２２ｂ，２２ｃ，２２ｄと全開にされている流量制御弁Ｃ１を経由してこれらと接続された排出配管２３に合流し、排出配管２３の開閉弁Ｖ４を経由して作動油タンク１６へ返送される。
高圧ポンプ１５駆動前に、すでにろ板閉板工程でろ板５は隙間なく閉止した状態で配置されている。本工程では、加圧ろ過に抗する反力として締め付けるので、高圧ポンプはごく短時間に到達圧力に達し、極小吐出量で圧力保持のためだけに運転される。その後、閉板しているフィルタープレス１、１ａに原液を供給して固液分離を開始する。
【００２２】
図９はろ板群の締付後の開板時（油圧シリンダの押し高速移動）の開板時差動油圧システムのフローチャートである。
各油圧シリンダ９ａ、９ｂ，９ｃ、９ｄは、開板速度０．１ｍ／秒にて押し高速移動させる。この際、各油圧シリンダ９ａ、９ｂ，９ｃ、９ｄのヘッド室２０ａ，２０ｂ，２０ｃ，２０ｄにはヘッド室受圧面積×移動速度に相当する作動油が注油され、一方ロッド室１９ａ，１９ｂ，１９ｃ，１９ｄからは同様にシリンダロッド室受圧面積×移動速度に相当する作動油が排出される。
Ａ．
先ず、フィルタープレス１、１ａのろ板５、５間に形成したケーキを排出するために並列閉板しているろ板５・・・の開板移動を開始する。
Ｂ．
高圧ポンプ１５を停止して、高圧配管１８に連通する高圧分岐配管２５ａ、２５ｂ、２５ｃ、２５ｄの開閉弁ＶＨ１を閉止する。第一油圧シリンダから第三油圧シリンダ９ａ、９ｂ，９ｃのヘッド室２０ａ、２０ｂ、２０ｃと第二油圧シリンダから第四油圧シリンダ９ｂ、９ｃ、９ｄのロッド室１９ｂ、１９ｃ、１９ｄをそれぞれ接続する連通配管２１ａ、２１ｂ，２１ｃの開閉弁Ｖ３を閉止して、作動油タンク１６に作動油を返送する排出配管２３の開閉弁Ｖ４も閉止する。
Ｃ．
第一油圧シリンダ９ａのロッド室１９ａに作動油を供給する低圧配管１７の開閉弁ＶＨ２を開放し、第一油圧シリンダから第四油圧シリンダ９ａ、９ｂ、９ｃ、９ｄを接続する連通配管２１ａ、２１ｂ，２１ｃの開閉弁ＶＨ２も開放する。第一油圧シリンダから第四油圧シリンダ９ａ、９ｂ、９ｃ、９ｄのそれぞれのロッド室１９ａ、１９ｂ、１９ｃ、１９ｄとヘッド室２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄを連通させて作動油を循環させる戻り配管２４ａ、２４ｂ、２４ｃ、２４ｄの開閉弁Ｖ１、Ｖ２を開放する。
Ｄ．
第一油圧シリンダから第四油圧シリンダ９ａ、９ｂ、９ｃ、９ｄのヘッド室２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄに連通する低圧分岐配管２２ａ、２２ｂ、２２ｃ、２２ｄに設けた流量制御弁Ｃ１の開度を予め設定する。
Ｅ．
低圧ポンプ１４の駆動を開始して低圧配管１７の流量制御弁Ｃ２を操作し、作動油タンク１６から作動油を低圧配管１７に供給する。
Ｆ．
第一油圧シリンダ９ａの押し移動を開始する。戻り配管２４ａに接続した低圧分岐配管２２ａから、作動油が第一油圧シリンダ９ａのヘッド室２０ａに、流量制御弁Ｃ１により流量を制御されて注油される。
Ｇ．
第一油圧シリンダ９ａのヘッド室２０ａに作動油が注油されると、第一油圧シリンダ９ａのピストンロッド１０ａがロッド室１９ａ側に移動する。ロッド室受圧面積がヘッド室受圧面積よりも小さいので、ロッド室１９ａ内部にある作動油が戻り配管２４ａに排出される。
Ｈ．
第一油圧シリンダ９ａのロッド室１９ａより排出した作動油は、低圧ポンプ１４に接続した低圧配管１７に接続されているので接続点で合流し合計された作動油が、戻り配管２４ａの開閉弁Ｖ１を通過する。流量制御弁Ｃ１により流量を制御され、合流した作動油の一部が第一油圧シリンダ９ａのヘッド室２０ａに注油され、残余は排出配管２３に送油される。
Ｉ．
第一油圧シリンダ９ａの押し移動開始と同時に、第二油圧シリンダ９ｂの押し移動を開始する。排出配管２３を送油される第一油圧シリンダ９ａに注油後の残余の作動油の一部は、低圧分岐配管２２ｂから第二油圧シリンダ９ｂに注油されるが、第二油圧シリンダ９ｂでも第一油圧シリンダ９ａ同様に、ロッド室１９ｂからの排出油を戻り配管２４ｂによりヘッド室２０ｂへ戻されて注油されるので、ヘッド室２０ｂへは必要量の作動油が流量制御弁Ｃ1により流量制御されて注油される。
Ｊ．
第二油圧シリンダ９ｂの押し移動開始と同時に、第三油圧シリンダ９ｃの押し移動を開始する。排出配管２３を送油される第一油圧シリンダ９ａから第二油圧シリンダ９ｂに注油後の残余の作動油の一部は、低圧分岐配管２２ｃから第三油圧シリンダ９ｃに供給されるが、第三油圧シリンダ９ｃでも第一油圧シリンダ９ａ同様に、ロッド室１９ｃからの排出油を戻り配管２４ｃによりヘッド室２０ｃへ戻されて注油されるので、ヘッド室２０ｃへは必要量の作動油が流量制御弁Ｃ1により流量制御されて注油される。
Ｋ．
第三油圧シリンダ９ｃの押し移動開始と同時に、第四油圧シリンダ９ｄの押し移動を開始する。排出配管２３を送油される第一油圧シリンダ９ａから第三油圧シリンダ９ｃに注油後の残余の作動油の一部は、低圧分岐配管２２ｄにより第四油圧シリンダ９ｄに供給されるが、第四油圧シリンダ９ｄでも第一油圧シリンダ９ａ同様に、ロッド室１９ｄからの排出油を戻り配管２４ｄによりヘッド室２０ｄへ戻されて注油されるので、ヘッド室２０ｄへは必要量の作動油が流量制御弁Ｃ1により流量制御されて注油される。
このように、４本の油圧シリンダ９ａ、９ｂ、９ｃ、９ｄを並列に形成し、各油圧シリンダ９ａ、９ｂ、９ｃ、９ｄのロッド室１９ａ、１９ｂ，１９ｃ、１９ｄとヘッド室２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄをそれぞれ連結したので、ピストンロッド１０ａ、１０ｂ、１０ｃ、１０ｄの押し高速移動を同時に開始することが可能となる。各油圧シリンダ９ａ、９ｂ、９ｃ、９ｄのロッド室１９ａ、１９ｂ，１９ｃ、１９ｄから排出される作動油をそれぞれの油圧シリンダ９ａ、９ｂ、９ｃ、９ｄのヘッド室２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄに再利用して注入する差動油圧システムであるので、各々並列に注油するより格段に作動油量が少量となり、油圧ポンプも低動力でろ板の高速開板が可能となる。
【００２３】
図１０はガイドレールに支架して開閉させるろ板組品の正面図であって、ろ板５の両側肩部にガイドレール４、４に支架させるろ板アーム２６、２６を配設し、上方中央部に原液供給路２７と下部両端にろ液排出口２８、２８を開口して、ろ板５の中央部に凹面状のろ過床５ａを形成している。ろ板５の両肩部に配設したヘッドメタル２９、２９にガイドシャフト３０、３０を立設してスプリング３１、３１を外挿し、ガイドシャフト３０に挿通したサポートバー３２をスプリング３１で弾圧的に揺動自在に支持させて、サポートバー３２の両側面に複数の掛金３３・・・を設けている。サポートバー３２は下面にノズル３４を配設して洗浄管を兼備えており、図１に示す洗浄水主管３５に連結した洗浄ホース３６を接続している。
【００２４】
図１１はろ布の正面図であって、長方形状のろ布３７の上縁部に袋部３７ａ・・・を形成し、図１０に示すサポートバー３２の掛金３３・・・に係止させる複数の切欠穴３８・・・を開口している。ろ布３７の上縁部の袋部３７ａ・・・にろ布支持バー３９が挿入してあり、ろ布３７の下端部にも切欠きを設けた袋部３７ｂを形成して重錘４０を挿通している。ろ布３７の上方中央部にろ板５の原液供給路２７に当接させる原液供給用の通孔４１を設け、通孔４１の下方全面をろ過面４２としている。ろ布支持バー３９を挿入するろ布３７の袋部３７ａの下方にろ板５のサポートバー３２に設けたノズル３４を突設させる複数の切欠窓４３を開口している。
【００２５】
図１２はろ布を吊設したろ板の要部側面図であって、図１１に示すろ布３７の上縁部の袋部３７ａに挿通したろ布支持バー３９を切欠穴３８から露出させ、図１０に示すろ板５の上部に配設したサポートバー３２の掛金３３に、切欠穴３８に位置するろ布支持バー３９を係止して、前後のろ板５、５のろ過床５ａ、５ａの前面に一対のろ布３７、３７を吊設している。ろ板５、５間に吊設する一方のろ布３７に原液供給板４４を止着してあり、ろ板５、５間を閉板した時に、一対のろ布３７、３７間にろ過室４５を形成し、ろ板５の原液供給路２７とろ布３７に止着した原液供給板４４を連通させて合着し、原液供給板４４からろ布３７のろ過面４２に原液を供給する。ろ板５、５間を開板して脱水ケーキを排出したろ布３７、３７は、サポートバー３２のノズル３４から洗浄水を噴射してろ布３７のろ過面４２を洗浄する。
【００２６】
図１３はガイドレールに沿って配設した加振シャフトの側面図であって、フロントフレーム２とリアーフレーム３の上部に立設したブラケット４６、４６に一対のエアーシリンダ４７、４７を垂下して加振シャフト４８を支架してあり、加振シャフト４８がガイドレール４に沿ってろ布３７を吊設するサポートバー３２の両端部の下方近傍に対設している。加振シャフト４８の中央部の側面にバイブレーター４９が配設してあり、エアーシリンダ４７、４７で加振シャフト４８を上昇させながら、バイブレーター４９で加振シャフト４８を振動させて、ろ布３７を吊設するサポートバー３２を加振し、ろ布３７の前面のろ過室４５に形成したケーキを剥離させる。なお、図１及び図４に示すように、フィルタープレス１、１ａには、並列したろ板５・・・を閉板してろ板５、５間に原液を供給する原液供給管２７ａがムーバブルヘッド８に連結してあり、固液分離したろ液を排出するろ液ホース２８ａと、ろ布３７の洗浄排水を受ける洗浄水トラフ３６ａが配設している。
【００２７】
本願発明のフィルタープレスのろ板開閉・締付方法並びにろ板開閉・締付装置は、多数の閉板ろ板を一斉に開板してろ板間に吊設するろ布を下方に走行させ、ろ布間に挟持するケーキを剥離する従来のろ布走行型フィルタープレスにも適用できるものであり、多数の閉板ろ板を一枚ずつ開板して振動させてろ布間に挟持するケーキを剥離する従来の順次開板型フィルタープレスにも適用できるものである。
【００２８】
従来の並列したろ板の開板・閉板と閉板時の締付を同一の油圧シリンダで行うと、油圧シリンダが長くなる。その対策として、並列したろ板の端部に油圧シリンダを有する可動ヘッドを配設し、チエーンにより高速開閉させて、油圧シリンダで増し締めするフィルタープレスが開発されている。図１４は特許文献２（特公平５−９１２２号）の図１に示すフィルタープレスの概念図であって、並列したろ板５０・・・の閉板後、多数のろ板５０・・・の両端部に設けた一方のムーバブルヘッド５１ａのロック５２ａと、他方のムーバブルヘッド５１ｂに４本の油圧シリンダ５４を介して連結するストッパ５３のロック５２ｂをガイドレール５７、５７に設けたレールブロック５８・・・に係合した後、油圧シリンダ５４のピストンロッド６４を伸長させて多数のろ板５０・・・を締付けながらろ板５０、５０間に原液を圧入して圧搾脱水を行う構造となっている。多数のろ板５０・・・を中央に移動させる際、締付反力Ａがガイドレール５７に伝達され、ガイドレール部の引張応力Ｂ、ロック部の圧縮力Ｃと曲げモーメントＤ、中間スタンド６０にレール引掛け部曲げモーメントＥが発生するため剛性が必要となり、ガイドレール５７に補強チャンネル７０と補強板７１を設けている。必要とするロッキング装置の構造が複雑となり係合に雑時間も発生し、ろ板開閉時のチエーンによる作業者への安全対策も必要となる。
【００２９】
図１５（ａ）は従来の油圧シリンダの引き動作時(閉板時)の油圧システム、図１５（ｂ）は従来の油圧シリンダの押し動作時(開板時)の油圧システムのフローチャートである。図１４に示すムーバブルヘッド５１ｂとストッパ５３の間に配設した４本の油圧シリンダ５４は、図１５（ａ）、（ｂ）に示すように、第一油圧シリンダから第四油圧シリンダ５４ａ、５４ｂ、５４ｃ、５４ｄのロッド室５５ａ、５５ｂ、５５ｃ、５５ｄを並列した分岐配管６１に接続し、分岐配管６１を作動油タンク６２に接続した油圧配管６３に連結している。図１５（ａ）に示すように、並列したろ板５・・・を閉板する時には、４本の油圧シリンダ５４ａ、５４ｂ、５４ｃ、５４ｄのピストンロッド６４ａ、６４ｂ、６４ｃ、６４ｄの引き動作を行う。油圧配管６３の注油量を４×Ｑｉｎとして、分岐配管６１からそれぞれのロッド室５５に注油量Ｑｉｎを供給する。油圧シリンダ５４のピストンロッド６４の伸縮時に、油圧シリンダ５４のロッド室５５へは注油量Ｑｉｎで注油され、油圧シリンダ５４のヘッド室５６から排油量Ｑｏｕｔで排油される。この排油は、作動油タンク６２へ送油される。油圧シリンダ５４のロッド室５５の受圧面積をＡ１とし、ヘッド室５６の受圧面積をＡ２とすると、排油量ＱｏｕｔはＡ２／Ａ１×Ｑｉｎとなる。なお、実施例においては、シリンダ径Ｄｓおよびロッド径ＤｒとするとＤｓ／Ｄｒ＝２としておりＡ２／Ａ１＝４／３（≒１．３３）としている。
図１５（ｂ）に示すように、並列したろ板５・・・を開板する時には、４本の油圧シリンダ５４ａ、５４ｂ、５４ｃ、５４ｄのピストンロッド６４ａ、６４ｂ、６４ｃ、６４ｄの押し動作を行う。第一油圧シリンダから第四油圧シリンダ５４ａ、５４ｂ、５４ｃ、５４ｄのヘッド室５６に別系列の並列した分岐配管６５を接続し、分岐配管６５はロッド室５５に接続する油圧配管６３とは別系列の油圧配管６６に連結している。開板速度は、シリンダロッド移動速度であり、実施例においては開閉板速度を０．１ｍ／秒としている。よって、開板時には同一速度を確保するため、閉板時にそれぞれの油圧シリンダ５４のロッド室５５に注油する差動油量Ｑｉｎとすると、Ａ２／Ａ１×Ｑｉｎの作動油を注油する。油圧配管６６の注油量を４×１．３３３×Ｑｉｎとして、それぞれのヘッド室５６に１．３３３×Ｑｉｎを供給する。油圧シリンダ５４のピストンロッド６４の押し作動時、油圧シリンダ５４のヘッド室５６の注油量１．３３３×Ｑｉｎとすると油圧シリンダ５４のロッド室５５からの排油量は、Ｑｉｎとなる。
【実施例】
【００３０】
図１６は閉板時直列油圧システムの概念図である。並列したろ板５の締付時の圧力を１５ｋｇｆ／ｃｍ２とすると、約４５０ｔｏｎの締付力を必要とする。また、多数のろ板５の開板・閉板時に必要とするろ板移動力は、既設ろ板開閉装置電動機出力１１ｋＷ×片側開閉速度０．１ｍ／秒であるので、１１．２ｔｏｎであり、中央部を境とした今回油圧シリンダ設置方法においては、片側約５．６ｔｏｎの力にて運転される。ろ板５の締付油圧と比較して、ろ板５の開板・閉板時に必要とするろ板移動力は非常に小さく、油圧シリンダ９に注油する油圧も低圧で十分である。
従来の油圧回路では、引き運転時は油圧シリンダ５４のヘッド室５６の排油をそのまま戻り油として作動油タンク６２に返送していた。従って、ロッド室５５の注油量も油圧シリンダ５４の本数分必要であり、作動油タンク６２への戻り油量も多い。
【００３１】
フィルタープレス１の開閉自在に配列した多数のろ板５を複数本の油圧シリンダ９で開閉板する際、多数のろ板５の閉板後の締付時には高圧小容量、並列したろ板５の開板・閉板時には低圧の油圧ポンプユニットで運転することが効率的である。図１６に示すように、４本の油圧シリンダ９は同一仕様で直列配置され、並列したろ板５の引き運転(閉板)するものである。
（１）設定条件−１(図１６の符号)
（ａ）油圧シリンダ受圧面積
Ａ１    ：ロッド室受圧面積
Ａ２    ：ヘッド室受圧面積
（ｂ）ろ板閉板に要する力
Ｆ０    ：並列するろ板（片側）閉板に要する力
（ｃ）油圧シリンダ必要発生力
Ｆ１    ：第一油圧シリンダ発生力
Ｆ２    ：第二油圧シリンダ発生力
Ｆ３    ：第三油圧シリンダ発生力
Ｆ４    ：第四油圧シリンダ発生力
第一油圧シリンダから第四油圧シリンダ４本の油圧シリンダは同一形状で、４本でＦ０を発生するものとし、
Ｆ１＝Ｆ２＝Ｆ３＝Ｆ４＝Ｆ０／４＝Ｆ‘
（ｄ）第一油圧シリンダから第四油圧シリンダ各部油圧
Ｐ１    ：第一油圧シリンダロッド室注油油圧
Ｐ２    ：第一油圧シリンダヘッド室油圧で第二油圧シリンダロッド室注油油圧
Ｐ３    ：第二油圧シリンダヘッド室油圧で第三油圧シリンダロッド室注油油圧
Ｐ４    ：第三油圧シリンダヘッド室油圧で第四油圧シリンダロッド室注油油圧
Ｐ５    ：第四油圧シリンダヘッド室油圧
（ｅ）第一油圧シリンダから第四油圧シリンダロッド室注油量
Ｑ１    ：第一油圧シリンダロッド室注油量
Ｑ２    ：第二油圧シリンダロッド室注油量
Ｑ３    ：第三油圧シリンダロッド室注油量
Ｑ４    ：第四油圧シリンダロッド室注油量
第一油圧シリンダから第四油圧シリンダ４本の油圧シリンダは同一形状で、同一速度にて同期運転するものとし、
Ｑ１＝Ｑ２＝Ｑ３＝Ｑ４＝Ｑｉｎ＝Ｑ‘  
（ｆ）第一油圧シリンダから第四油圧シリンダヘッド室排油量
Ｑｏｕｔ１  ：第一油圧シリンダロッド室排油量
Ｑｏｕｔ２  ：第二油圧シリンダロッド室排油量
Ｑｏｕｔ３  ：第三油圧シリンダロッド室排油量
Ｑｏｕｔ４  ：第四油圧シリンダロッド室排油量
第一油圧シリンダから第四油圧シリンダ４本の油圧シリンダは同一形状で、同一速度にて同期運転するものとし、
Ｑｏｕｔ１＝Ｑｏｕｔ２＝Ｑｏｕｔ３＝Ｑｏｕｔ４＝Ｑｏｕｔ＝Ｑ‘  
（ｇ）第一油圧シリンダから第四油圧シリンダ余剰油量
Ｑｄ１    ：第一油圧シリンダ余剰油量
Ｑｄ１＝Ｑｏｕｔ１−Ｑ２
Ｑｄ２    ：第二油圧シリンダ余剰油量
Ｑｄ２＝Ｑｏｕｔ２−Ｑ３
Ｑｄ３    ：第３油圧シリンダ余剰油量
Ｑｄ３＝Ｑｏｕｔ３−Ｑ４
Ｑｄ４    ：第４油圧シリンダ余剰油量
Ｑｄ４＝Ｑｏｕｔ４
（２）検討条件−２
（ａ）運転時の油圧は、検討を簡便とするため、配管抵抗を無視し、圧力的には静止油圧で検討する。
（３）直列配置の油圧シリンダのロッド室、ヘッド室の各部必要圧
（ａ）Ｐ２
Ｆ１=Ａ１×Ｐ１−Ａ２×Ｐ２より
Ｐ２＝（Ａ１×Ｐ１−Ｆ１）／Ａ２
＝（Ａ１／Ａ２）×Ｐ１−Ｆ１／Ａ２
＝（Ａ１／Ａ２）×Ｐ１−Ｆ’／Ａ２  ・・・式１
（ｂ）Ｐ３
Ｆ２＝Ａ１×Ｐ２−Ａ２×Ｐ３より
Ｐ３＝（Ａ１×Ｐ２−Ｆ２）／Ａ２
＝（Ａ１／Ａ２）×Ｐ２−Ｆ２／Ａ２
＝（Ａ１／Ａ２）×Ｐ２−Ｆ’／Ａ２
これに式１を代入して
Ｐ３＝（Ａ１／Ａ２）×｛（Ａ１／Ａ２）×Ｐ１−Ｆ‘／Ａ２｝−Ｆ‘／Ａ２
＝（Ａ１／Ａ２）２×Ｐ１−（Ａ１／Ａ２）×（Ｆ‘／Ａ２）−Ｆ‘／Ａ２
＝（Ａ１／Ａ２）２×Ｐ１−Ｆ‘／Ａ２×（Ａ１／Ａ２＋１）・・・式２
（ｃ）Ｐ４
Ｆ３＝Ａ１×Ｐ３−Ａ２×Ｐ４より
Ｐ４＝（Ａ１×Ｐ３−Ｆ３）／Ａ２
＝（Ａ１／Ａ２）×Ｐ３−Ｆ‘／Ａ２
これに式２を代入して
Ｐ４＝（Ａ１／Ａ２）×｛（Ａ１／Ａ２）２×Ｐ１−（Ａ１／Ａ２）×（Ｆ‘／Ａ２）−Ｆ‘／Ａ２｝―Ｆ‘／Ａ２
＝（Ａ１／Ａ２）３×Ｐ１−（Ａ１／Ａ２）２×（Ｆ‘／Ａ２）−（Ａ１／Ａ２）×（Ｆ‘／Ａ２）−Ｆ‘／Ａ２  ・・・式３
（ｄ）Ｐ５
Ｆ４＝Ａ１×Ｐ４−Ａ２×Ｐ５より
Ｐ５＝（Ａ１×Ｐ４−Ｆ４）／Ａ２
＝（Ａ１／Ａ２）×Ｐ４−（Ｆ‘／Ａ２）
これに式３を代入して
Ｐ５＝（Ａ１／Ａ２）×｛（Ａ１／Ａ２）３×Ｐ１−（Ａ１／Ａ２）２×（Ｆ‘／Ａ２）−（Ａ１／Ａ２）×（Ｆ‘／Ａ２）−（Ｆ‘／Ａ２）｝−Ｆ‘／Ａ２
＝（Ａ１／Ａ２）４×Ｐ１−（Ａ１／Ａ２）３×（Ｆ‘／Ａ２）−（Ａ１／Ａ２）２×（Ｆ‘／Ａ２）−（Ａ１／Ａ２）×（Ｆ‘／Ａ２）−Ｆ‘／Ａ２
【００３２】
実施例として、□１５００ｍｍ×１００室（片側５０室×２）の大型大容量フィルタープレス１を使用し、並列したろ板５の中央部を境として８本（片側４本×２）の油圧シリンダ９で左右に開閉するものとし、実数値にて試算する。
＜１＞条件
（ａ）ろ板移動に要する力
□１５００ｍｍ×１００室、ろ板移動速度０．１ｍ／秒脱水機においてろ板駆動モータ１１Ｋｗである。
Ｐ‘      ：１００室ろ板駆動モータ出力      Ｋｗ
Ｐ        ：５０室ろ板駆動モータ出力      Ｋｗ
Ｆｔ      ：５０室ろ板駆動に要する力      Ｋｇｆ
Ｐ      ＝  １１Ｋｗ×（５０室／１００室）  ＝  ５．５  Ｋｗ
Ｆｔ    ＝  ５．５  Ｋｗ×１０２Ｋｇｍ／秒  ／０．１ｍ／秒    
＝  ５６００          Ｋｇｆ
（ｂ）油圧シリンダ必要力
Ｎ        ：油圧シリンダ本数（片側）          本
Ｆ１      ：第一油圧シリンダ必要力          Ｋｇｆ
Ｆ２      ：第二油圧シリンダ必要力      Ｋｇｆ
Ｆ３      ：第三油圧シリンダ必要力      Ｋｇｆ
Ｆ４      ：第四油圧シリンダ必要力      Ｋｇｆ
第一油圧シリンダから第四油圧シリンダ必要力は、同一とし、Ｆ‘とする。
Ｆ‘    ＝Ｆｔ／Ｎ＝５６００  Ｋｇｆ／  ４  本
＝１４００          Ｋｇｆ／本
（ｃ）油圧シリンダ受圧面積
第一油圧シリンダから第四油圧シリンダは、同一形状で、シリンダ径２７ｃｍ、ロッド径１３.５ｃｍ である。
Ａ１      ：油圧シリンダロッド側受圧面積  ４２９  ｃｍ２ 
Ａ２      ：油圧シリンダヘッド側受圧面積  ５７２  ｃｍ２
（ｄ）システム排出残圧
直列シリンダの最終段排出油圧（残圧）は、油圧タンクへの移送を考慮して２ｋｇｆ／ｃｍ２とする。
＜２＞各部圧力計算
（ａ）第四油圧シリンダ排出油圧(残圧)  Ｐ５  
Ｐ５      ＝２Ｋｇｆ／ｃｍ２とする。
Ｆ４      ＝Ｆ‘＝Ａ１×Ｐ４−Ａ２×Ｐ５  ・・・式１
（ｂ）第三油圧シリンダ排出油圧  Ｐ４
前出式１より
Ｐ４    ＝（Ｆ‘＋Ａ２×Ｐ５）／Ａ１
＝（１４００＋５７２×２）／４２９
＝５．９３≒６．０  ｋｇｆ／ｃｍ２
Ｆ３＝Ｆ‘＝Ａ１×Ｐ３−Ａ２×Ｐ４  ・・・  式２
（ｃ）第二油圧シリンダ排出油圧  Ｐ３
前出式２より
Ｐ３    ＝（Ｆ‘＋Ａ２×Ｐ４）／Ａ１
＝（１４００＋５７２×５．９３）／４２９
＝１１．１７≒１１．２  ｋｇｆ／ｃｍ２
Ｆ２＝Ｆ‘＝Ａ１×Ｐ２−Ａ２×Ｐ３  ・・・式３
（ｄ）第一油圧シリンダ排出油圧  Ｐ２
前出式３より
Ｐ２    ＝（Ｆ‘＋Ａ２×Ｐ３）／Ａ１
＝（１４００＋５７２×１１．１７）／４２９
＝１８．１６≒１８．２  ｋｇｆ／ｃｍ２
Ｆ１＝Ｆ‘＝Ａ１×Ｐ１−Ａ２×Ｐ２  ・・・式４
（ｅ）第一油圧シリンダ注油油圧  Ｐ１
前出式４より
Ｐ１    ＝（Ｆ‘＋Ａ２×Ｐ２）／Ａ１
＝（１４００＋５７２×１８．１６）／４２９
＝２７．４８≒２７．５  ｋｇｆ／ｃｍ２
【００３３】
図１７、図１８は上記試算に基づく油圧システムのフローチャートであって、図１７は引き動作時(閉板時)４本の油圧シリンダの閉板時直列油圧システム、図１８は押し動作時(開板時)の開板時差動油圧システムである。実施例に基づく試算値であり、油量については油圧シリンダ１本へ、所定のろ板移送速度を得るために注油する差動油量をＱｉｎとして比較する。さらに油圧は、上記事例にて試算した油圧とする。
図１７の引き動作時(閉板時)の第一油圧シリンダから第四油圧シリンダ９ａ、９ｂ、９ｃ、９ｄの直列油圧システムは、
Ａ．
作動油タンク１６から注油量＝１．０×Ｑｉｎの作動油を低圧配管１７から第一油圧シリンダ９ａのロッド室１９ａに注油する。ロッド室１９ａへの注油油圧＝２７．５  Ｋｇｆ／ｃｍ２となりピストンロッド１０ａはヘッド室２０ａ側へ移動する。
Ｂ．
ピストンロッド１０ａの移動により、ヘッド室２０ａから排出油圧＝１８．２ｋｇｆ／ｃｍ２で、Ｑｏｕｔ＝１．３３３×Ｑｉｎの作動油が排出される。なお、ピストンロッド１０ａは、１４００Ｋｇｆの引き力を発生する。
Ｃ．
第二油圧シリンダ９ｂのロッド室１９ｂに注油量＝１．０×Ｑｉｎが注油されて、第一油圧シリンダ９ａのヘッド室２０ａからの排出油のうち、戻り量Ｑｏｕｔ‘＝０．３３３Ｑｉｎの作動油が排出配管２３から作動油タンク１６に返送される。
Ｄ．
第二油圧シリンダ９ｂのロッド室１９ｂに注油された注油量＝Ｑｉｎにより、ピストンロッド１０ｂがヘッド室２０ｂ側へ移動する。ピストンロッド１０ｂの移動により、ヘッド室２０ｂから排出油圧＝１１．２ｋｇｆ／ｃｍ２で、Ｑｏｕｔ＝１．３３３×Ｑｉｎの作動油が排出される。なお、ピストンロッド１０ｂは、１４００Ｋｇｆの引き力を発生する。
Ｅ．
第三油圧シリンダ９ｃのロッド室１９ｃに注油量＝１．０×Ｑｉｎが注油されて、第二油圧シリンダ９ｂのヘッド室２０ｂからの排出油のうち、戻り量Ｑｏｕｔ‘＝０．３３３Ｑｉｎの作動油が排出配管２３から作動油タンク１６に返送される。
Ｆ．
第三油圧シリンダ９ｃのロッド室１９ｃに注油された注油量＝Ｑｉｎにより、ピストンロッド１０ｃがヘッド室２０ｃ側へ移動する。ピストンロッド１０ｃの移動により、ヘッド室２０ｃから排出油圧＝６．０ｋｇｆ／ｃｍ２で、Ｑｏｕｔ＝１．３３３×Ｑｉｎの作動油が排出される。なお、ピストンロッド１０ｃは、１４００Ｋｇｆの引き力を発生する。
Ｇ．
第四油圧シリンダ９ｄのロッド室１９ｄに注油量＝１．０×Ｑｉｎが注油されて、第三油圧シリンダ９ｃのヘッド室２０ｃからの排出油のうち、戻り量Ｑｏｕｔ‘＝０．３３３Ｑｉｎの作動油が排出配管２３から作動油タンク１６に返送される。
Ｈ．
第四油圧シリンダ９ｄのロッド室１９ｄに注油された注油量＝Ｑｉｎにより、ピストンロッド１０ｄがヘッド室２０ｄ側へ移動する。ピストンロッド１０ｄの移動により、ヘッド室２０ｄから排出油圧＝２．０ｋｇｆ／ｃｍ２で、Ｑｏｕｔ＝１．３３３×Ｑｉｎの作動油が排出される。なお、ピストンロッド１０ｄは、１４００Ｋｇｆの引き力を発生する。第四油圧シリンダ９ｄのヘッド室２０ｄからの排出油Ｑｏｕｔ＝１．３３３Ｑｉｎは、全量排出配管２３から作動油タンク１６に返送される。
Ｉ．
第一油圧シリンダから第四油圧シリンダ９ａ、９ｂ、９ｃ、９ｄから合計戻り量２．３３３（０．３３３×３＋１．３３３）×Ｑｉｎの作動油が作動油タンク１６へ返送される。
Ｊ．
従来システムであると、本提案の最終段である第４油圧シリンダ９ｄが４本分必要となる。注油油圧として６．０Ｋｇｆ／ｃｍ２  、注油量４×Ｑｉｎである。また、戻り量も４×１．３３３Ｑｉｎとなる。この試算比較からも本願における閉板時直列油圧システムを採用すると、供給する作動油の低容量の実現が可能となる。
【００３４】
図１８に示す、並列したろ板の押し動作時(開板時) の開板時差動油圧システムは、以下となる。ここでＱｉｎ‘は、閉板時と同一のろ板開閉速度を得るために油圧シリンダ９のヘッド室２０に注油する注油量であり、引き移動時に油圧シリンダ９のロッド室１９へ注油する注油量Ｑｉｎに対してヘッド室受圧面積Ａ２／ロッド室受圧面積Ａ１×Ｑｉｎ＝１．３３３×Ｑｉｎとなる。
Ａ．
作動油タンク１６から合計注油量＝１．３３３（０．３３３×４）×Ｑｉｎの作動油を低圧配管１７に供給し、低圧配管１７から分岐させた低圧分岐配管２２ａ、２２ｂ、２２ｃ、２２ｄにそれぞれ注油量＝０．３３３×Ｑｉｎを移送する。
Ｂ．
低圧分岐配管２２ａ、２２ｂ、２２ｃ、２２ｄから各油圧シリンダ９ａ、９ｂ、９ｃ、９ｄのロッド室１９ａ、１９ｂ、１９ｃ、１９ｄとヘッド室２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄに接続された戻り配管２４との接続点までは、０．３３３×Ｑｉｎの作動油が送油される。
Ｃ．
作動油の油圧シリンダ９のヘッド室２０への注油とともに、各油圧シリンダ９ａ、９ｂ、９ｃ、９ｄのピストンロッド１０ａ、１０ｂ，１０ｃ，１０ｄがロッド室１９ａ、１９ｂ、１９ｃ、１９ｄ側に移動して、ロッド室１９の作動油量：Ｑｄｅｆ（＝１×Ｑｉｎ）が戻り配管２４ａ、２４ｂ、２４ｃ、２４ｄに排出される。なお、油圧シリンダ９のロッド室受圧面積とヘッド室受圧面積が異なるため油圧差が発生（ロッド室受圧面積＜ヘッド室受圧面積）するので戻り配管２４へ排出される。
Ｄ．
戻り配管２４ａ、２４ｂ、２４ｃ、２４ｄに油圧シリンダ９のロッド室１９から排出された作動油量Ｑｄｅｆ（＝１×Ｑｉｎ）は戻り配管２４を経由して低圧分岐配管２２の接合点において低圧分岐配管２２からの注油量である０．３３３×Ｑｉｎと合流して油圧シリンダ９のヘッド室２０に注入される。よって、各油圧シリンダ９ａ、９ｂ、９ｃ、９ｄのヘッド室２０には、１．３３３（１＋０．３３３）×Ｑｉｎの作動油が注油され、各油圧シリンダ９ａ、９ｂ、９ｃ、９ｄは、閉板速度と同一速度の押し移動速度により並列する閉板ろ板５を開板させることができる。
【００３５】
図１７、図１８に示すフィルタープレス１、１ａの閉板時直列油圧システムを採用すれば、並列したろ板の引き動作時（閉板時）には、第一油圧シリンダ９ａのヘッド室２０ａの作動油を第二油圧シリンダ９ｂのロッド室１９ｂに注油して順次これを繰り返せば、複数の油圧シリンダ９が油圧的に直列配置となり、従来よりも少ない作動油の注油で引き高速移動（ろ板閉板高速移動）が可能となる。
同様に開板時差動油圧システムを採用すれば、並列したろ板の押し動作時(開板時)には、各油圧シリンダ９ａ、９ｂ、９ｃ、９ｄのロッド室１９ａ、１９ｂ、１９ｃ、１９ｄの作動油をそれぞれのヘッド室２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄに戻すことにより従来よりも少ない作動油の注油にて、押し高速移動（ろ板開板高速移動）が可能となる。
この効率よくまた経済的な油圧システムの採用が可能な要因は、ろ板５の開板・閉板移動時に必要な力が閉板後の圧力保持としての締付工程で必要とされる力より非常に小さく、また、締付工程時は圧力の保持が優先されろ板５の移動が極短距離であるということに要約される。ろ板５の速度を優先する開閉板時は、大きな注油量を確保するため大容量で低圧のポンプが要求されることとなるが油圧的には低圧で賄うことが出来るので大容量にて効率の良い機種選定が可能となり、経済的となる。また、高圧系・低圧系配管を分離することにより経済的となることは当然である。油圧ポンプ、開閉弁、制御弁等の油圧ユニットの価格・容量は油圧よりも油量により価格が支配されるため本システムは、総合的に経済的となる。
図１９は図１７、図１８に示すフィルタープレスのろ板開閉注油システムを使用したフィルタープレスの概念図であって、複数の油圧シリンダ９のピストンロッド１０で並列したろ板５の両端部のムーバブルヘッド７、８に連結して多数のろ板５を中央に移動させる際、締付反力Ａがろ板５に掛るだけであり、図１４に示すような、締付反力Ａがガイドレール５７に伝達され、ガイドレール部の引張応力Ｂ、ロック部の圧縮力Ｃと曲げモーメントＤ、中間スタンド６０にレール引掛け部曲げモーメントＥが発生することがない。ガイドレール５７の剛性が必要となることがなく、ロッキング装置も不要となる。
【産業上の利用可能性】
【００３６】
この発明に係るフィルタープレスのろ板開閉・締付方法並びにろ板開閉・締付システムは、並列するろ板の閉板時引き高速移動時には、第一油圧シリンダから第四油圧シリンダのピストンロッドの直列作動油圧経路を形成し、ろ板の締付時には、並列作動油圧経路を形成すると共に、開板時ろ板の押し高速移動時には、第一油圧シリンダから第四油圧シリンダのそれぞれのロッド室からヘッド室に作動油の戻り油回路を形成したもので、油圧容量を低減して高速開板・高速閉板及び原液供給時の締付運転を可能とし、ガイドレールに伝達される応力とモーメントを低減し、部品点数の削減と、雑時間の短縮が可能となる経済的な油圧システムを持つフィルタープレスとなる。
フィルタープレスを使用する上水汚泥、下水汚泥、或いは、産業排水汚泥等に適用でき、特に、経費を削減できる大型大容量のフィルタープレスに適用が可能となる。
【符号の説明】
【００３７】
２  フロントフレーム
３  リアーフレーム
４  ガイドレール
５  ろ板
６  中間スタンド
７、８  ムーバブルヘッド
９、９ａ、９ｂ、９ｃ、９ｄ  油圧シリンダ
１０、１０ａ、１０ｂ、１０ｃ、１０ｄ  ピストンロッド
１４  低圧ポンプ
１５  高圧ポンプ
１７  低圧配管
１８  高圧配管
１９ａ、１９ｂ、１９ｃ、１９ｄ  ロッド室  
２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄ  ヘッド室
２１ａ，２１ｂ、２１ｃ  連通配管
２２ａ，２２ｂ、２２ｃ，２２ｄ  低圧分岐配管
２４ａ、２４ｂ、２４ｃ、２４ｄ  戻り配管
４５  ろ過室
【図１】
0005822142.tif 000002
【図２】
0005822142.tif 000003
【図３】
0005822142.tif 000004
【図４】
0005822142.tif 000005
【図５】
0005822142.tif 000006
【図６】
0005822142.tif 000007
【図７】
0005822142.tif 000008
【図８】
0005822142.tif 000009
【図９】
0005822142.tif 000010
【図１０】
0005822142.tif 000011
【図１１】
0005822142.tif 000012
【図１２】
0005822142.tif 000013
【図１３】
0005822142.tif 000014
【図１４】
0005822142.tif 000015
【図１５】
0005822142.tif 000016
【図１６】
0005822142.tif 000017
【図１７】
0005822142.tif 000018
【図１８】
0005822142.tif 000019
【図１９】
0005822142.tif 000020