(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
内部に液媒体が流れる複数のチューブ（２）と、
前記複数のチューブ（２）の一端部に接合された第１タンク（５）と、
前記複数のチューブ（２）の他端部に接合された第２タンク（６）と、
前記液媒体の入口部（７）および出口部（８）とを備え、
前記第１タンク（５）および前記第２タンク（６）は、それぞれ、長手方向が上下方向となっており、
前記第１タンク（５）には、その内部空間を、前記入口部（７）に連通する入口側空間（５３）と、前記出口部（８）に連通する出口側空間（５４）とに仕切る仕切部（５５）が設けられ、
前記入口側空間（５３）は、前記複数のチューブ（２）のうち第１チューブ群（２１）と連通し、
前記出口側空間（５４）は、前記複数のチューブ（２）のうち第２チューブ群（２２）と連通し、
前記第２タンク（６）の内部空間（６１）は、前記第１チューブ群（２１）および前記第２チューブ群（２２）と連通し、
前記入口側空間（５３）は、前記液媒体を前記第１チューブ群（２１）に分配する分配空間であり、
前記第２タンク（６）の内部空間（６１）は、前記第１チューブ群（２１）から流出した前記液媒体を前記第２チューブ群（２２）へ流す通路空間であり、
前記出口側空間（５４）は、前記第２チューブ群（２２）から流出した前記液媒体を集合する集合空間であり、
さらに、前記入口側空間（５３）の気泡を前記出口側空間（５４）へ抜くことのできる気泡抜き流路（５６）と、
前記入口側空間（５３）の前記液媒体が前記気泡抜き流路（５６）を通じて前記出口側空間（５４）へ漏れることを抑制する漏れ抑制構造とを備え、
前記漏れ抑制構造は、前記気泡抜き流路（５６）における前記液媒体の流通を抑制するものであり、当該漏れ抑制構造は、前記仕切部（５５）が、前記第１チューブ群（２１）のうち前記仕切部（５５）に最も近い第１最近接チューブ（２１Ａ）と、前記第２チューブ群（２２）のうち前記仕切部（５５）に最も近い第２最近接チューブ（２２Ａ）との中間位置よりも、前記第１最近接チューブ（２１Ａ）寄りに配置されていることによって構成されていることを特徴とする熱交換器。
【請求項２】
内部に液媒体が流れる複数のチューブ（２）と、
前記複数のチューブ（２）の一端部に接合された第１タンク（５）と、
前記複数のチューブ（２）の他端部に接合された第２タンク（６）と、
前記液媒体の入口部（７）および出口部（８）とを備え、
前記第１タンク（５）には、その内部空間を、前記入口部（７）に連通する入口側空間（５３）と、前記出口部（８）に連通する出口側空間（５４）とに仕切る仕切部（５５）が設けられ、
前記入口側空間（５３）は、前記複数のチューブ（２）のうち第１チューブ群（２１）と連通し、
前記出口側空間（５４）は、前記複数のチューブ（２）のうち第２チューブ群（２２）と連通し、
前記第２タンク（６）の内部空間（６１）は、前記第１チューブ群（２１）および前記第２チューブ群（２２）と連通し、
前記入口側空間（５３）は、前記液媒体を前記第１チューブ群（２１）に分配する分配空間であり、
前記第２タンク（６）の内部空間（６１）は、前記第１チューブ群（２１）から流出した前記液媒体を前記第２チューブ群（２２）へ流す通路空間であり、
前記出口側空間（５４）は、前記第２チューブ群（２２）から流出した前記液媒体を集合する集合空間であり、
さらに、前記入口側空間（５３）の気泡を前記出口側空間（５４）へ抜くことのできる気泡抜き流路（５６）と、
前記入口側空間（５３）の前記液媒体が前記気泡抜き流路（５６）を通じて前記出口側空間（５４）へ漏れることを抑制する漏れ抑制構造とを備え、
前記漏れ抑制構造は、前記気泡抜き流路（５６）における前記液媒体の流通を抑制するものであり、当該漏れ抑制構造は、前記仕切部（５５）が、前記第１チューブ群（２１）のうち前記仕切部（５５）に最も近い第１最近接チューブ（２１Ａ）と、前記第２チューブ群（２２）のうち前記仕切部（５５）に最も近い第２最近接チューブ（２２Ａ）との中間位置よりも、前記第１最近接チューブ（２１Ａ）寄りに配置されていることによって構成されていることを特徴とする熱交換器。
【請求項３】
前記漏れ抑制構造は、前記気泡抜き流路（５６）と、前記第１チューブ群（２１）のうち前記仕切部（５５）に最も近い第１最近接チューブ（２１Ａ）とが、前記入口側空間（５３）および前記出口側空間（５４）の配列方向から見たときに互いに重なり合う配置関係になっていることによって構成されていることを特徴とする請求項１または２に記載の熱交換器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、チューブとタンクとを備える熱交換器に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、特許文献１には、内部にオイル（液媒体）が流れる複数のチューブと、複数のチューブの一端部に接合された第１タンクと、複数のチューブの他端部に接合された第２タンクとを備え、第１タンクの内部空間が仕切板によって入口側空間および出口側空間の２つの空間に仕切られたオイルクーラ（熱交換器）が記載されている。
【０００３】
具体的には、入口側空間は、複数のチューブのうち第１チューブ群と連通し、出口側空間は、複数のチューブのうち第２チューブ群と連通しており、オイルが入口側空間→第１チューブ群→第２タンク→第２チューブ群→出口側空間という順にＵターンして流れるようになっている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特表２００５−５２４８２０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
上記従来技術では、液冷媒が第１チューブ群から第２チューブ群へとＵターンして流れるので、液冷媒が全てのチューブを一方向に流れる場合と比較してチューブ１本あたりの流量および流速を高めて熱伝達を促進させ、熱交換性能を向上させることができる。この熱交換性能向上効果は、低流量の熱交換器（液媒体の流量が低い熱交換器）において特に有用である。
【０００６】
しかしながら、上記従来技術によると、第１タンクの内部空間が仕切板によって入口側空間および出口側空間に仕切られているので、入口側空間のうち仕切板の近くの部位に気泡（気体）が溜まりやすいという問題がある。このような気泡溜まりは、低流量の熱交換器において特に顕著となる。
【０００７】
気泡の溜まりを抑制する手段として、入口側空間の気泡を第１タンクの外部へ抜くための気泡抜き機構を第１タンクに設けることが考えられるが、気泡抜き機構を設けるとコストアップ（部品費や加工費の増大）や体格の増大を招いてしまう。
【０００８】
そこで、仕切板に気泡抜き孔を設けて、入口側空間の気泡を出口側空間へ抜くようにする手段が考えられる。この手段によると、構成が簡素であるのでコストアップを抑制できるとともに体格の増大を防止できる。しかしながら、気泡抜き孔を単純に設けただけでは入口側空間の液冷媒が出口側空間へ大量に漏れてしまうので、仕切板の本来の機能を果たせなくなり、性能低下を招くという問題が生じる。
【０００９】
本発明は上記点に鑑みて、気泡溜まりを抑制し、さらに性能低下も抑制することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記目的を達成するため、請求項１、２に記載の発明では、内部に液媒体が流れる複数のチューブ（２）と、
複数のチューブ（２）の一端部に接合された第１タンク（５）と、
複数のチューブ（２）の他端部に接合された第２タンク（６）と、
液媒体の入口部（７）および出口部（８）とを備え、
第１タンク（５）には、その内部空間を、入口部（７）に連通する入口側空間（５３）と、出口部（８）に連通する出口側空間（５４）とに仕切る仕切部（５５）が設けられ、
入口側空間（５３）は、複数のチューブ（２）のうち第１チューブ群（２１）と連通し、
出口側空間（５４）は、複数のチューブ（２）のうち第２チューブ群（２２）と連通し、
第２タンク（６）の内部空間（６１）は、第１チューブ群（２１）および第２チューブ群（２２）と連通し、
入口側空間（５３）は、液媒体を第１チューブ群（２１）に分配する分配空間であり、
第２タンク（６）の内部空間（６１）は、第１チューブ群（２１）から流出した液媒体を第２チューブ群（２２）へ流す通路空間であり、
出口側空間（５４）は、第２チューブ群（２２）から流出した液媒体を集合する集合空間であり、
さらに、入口側空間（５３）の気泡を出口側空間（５４）へ抜くことのできる気泡抜き流路（５６）と、
入口側空間（５３）の液媒体が気泡抜き流路（５６）を通じて出口側空間（５４）へ漏れることを抑制する漏れ抑制構造とを備えることを特徴とする。
【００１１】
これによると、入口側空間（５３）の気泡を気泡抜き流路（５６）によって出口側空間（５４）へ抜くことができるので、気泡溜まりを抑制することができる。さらに、入口側空間（５３）の液媒体が気泡抜き流路（５６）を通じて出口側空間（５４）へ漏れることを漏れ抑制構造によって抑制することができるので、性能低下も抑制することができる。
【００１２】
ちなみに、出口側空間（５４）の気泡を気泡抜き流路（５６）によって入口側空間（５３）へ抜くことができるようになっていてもよい。流れが逆になる場合もあるためである。
【００１３】
請求項１、２に記載の発明では、漏れ抑制構造は、気泡抜き流路（５６）における液媒体の流通を抑制するものであることを特徴とする。
【００１４】
これにより、入口側空間（５３）の液媒体が気泡抜き流路（５６）を通じて出口側空間（５４）へ漏れることを直接的に抑制することができる。
【００１５】
請求項３に記載の発明では、漏れ抑制構造は、気泡抜き流路（５６）と、第１チューブ群（２１）のうち仕切部（５５）に最も近い第１最近接チューブ（２１Ａ）とが、入口側空間（５３）および出口側空間（５４）の配列方向から見たときに互いに重なり合う配置関係になっていることによって構成されていることを特徴とする。
【００１６】
これにより、入口側空間（５３）の液媒体が気泡抜き流路（５６）へ流れにくくなるので、気泡抜き流路（５６）における液媒体の流通を抑制することができる。
【００１７】
請求項１、２に記載の発明では、漏れ抑制構造は、仕切部（５５）が、第１チューブ群（２１）のうち仕切部（５５）に最も近い第１最近接チューブ（２１Ａ）と、第２チューブ群（２２）のうち仕切部（５５）に最も近い第２最近接チューブ（２２Ａ）との中間位置よりも、第１最近接チューブ（２１Ａ）寄りに配置されていることによって構成されていることを特徴とする。
【００１８】
これにより、入口側空間（５３）の液媒体が気泡抜き流路（５６）へ流れにくくなるので、気泡抜き流路（５６）における液媒体の流通を抑制することができる。
【００２０】
これによると、入口側空間（５３）の液媒体が第１チューブ群（２１）へ流入しやすくなるので、気泡抜き流路（５６）における液媒体の流通を間接的に抑制することができる。
【００２１】
なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。
【図面の簡単な説明】
【００２２】
【図１】第１実施形態における熱交換器の全体構成図である。
【図２】図１の一方のヘッダタンクおよびその周辺の断面図である。
【図３】図１の一方のヘッダタンクの断面図である。
【図４】第１実施形態において、気泡抜き流路の具体的設定の考え方を説明する図である。
【図５】第２実施形態における一方のヘッダタンクおよびその周辺の断面図である。
【図６】第２実施形態の変形例における一方のヘッダタンクおよびその周辺の断面図である。
【図７】第３実施形態における一方のヘッダタンクおよびその周辺の断面図である。
【図８】第４実施形態における一方のヘッダタンクおよびその周辺の断面図である。
【図９】第５実施形態における一方のヘッダタンクおよびその周辺の断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００２３】
（第１実施形態）
以下、第１実施形態を説明する。図１は、本実施形態における熱交換器１の全体構成図である。図１の熱交換器１は、車両のエンジンルームに搭載されるサブラジエータとして用いられるものである。サブラジエータとは、エンジン冷却水の持つ熱を放熱させるメインラジエータとは別個に設けられたラジエータであり、メインラジエータに比べて低水温かつ低流量となっている。サブラジエータへの冷却水の循環は、例えば電動ウォータポンプによって行われる。
【００２４】
熱交換器１は、複数のチューブ２およびフィン３からなるコア部４と、コア部４の両端部に組み付け配置される一対のヘッダタンク５、６（第１タンクおよび第２タンク）とを備えている。
【００２５】
複数のチューブ２は、内部に冷却水（液媒体）が流れる管であり、本例では直線状に成形されて互いに平行に配置されている。また、本例では複数のチューブ２は、扁平状に成形されており、その長径方向が空気流れ方向（外部流体の流れ方向）と一致するように配置されている。
【００２６】
フィン３は、波状に成形されてチューブ２の両側の扁平面に接合されており、空気との伝熱面積を増大させてチューブ２内を流通する冷却水と空気（外部流体）との熱交換を促進する役割を果たす。
【００２７】
ヘッダタンク５、６は、チューブ２の両端部（一端部および他端部）にてチューブ長手方向と直交する方向に延びる形状を有し、その内部空間（タンク空間）が複数のチューブ２と連通している。一方のヘッダタンク５（第１タンク）には、冷却水の入口部７および出口部８が設けられている。
【００２８】
入口部７は、ヘッダタンク５のうち、その長手方向（以下、タンク長手方向と言う。）の一端側部位（図１の上端側部位）に配置されている。出口部８は、ヘッダタンク５のうちタンク長手方向他端側部位（図１の下端側部位）に配置されている。
【００２９】
チューブ２の配列方向（図１の上下方向）におけるコア部４の両端部には、コア部４を補強するサイドプレート９が設けられている。サイドプレート９は、チューブ長手方向と平行に延びてその両端部がヘッダタンク５、６に接合されている。
【００３０】
図２は、一方のヘッダタンク５およびその周辺の断面図であり、空気流れ方向と直交する面（図１の紙面と平行な面）で切断した断面を示している。図３は、一方のヘッダタンク５の断面図であり、タンク長手方向と直交する面で切断した断面を示している。なお、他方のヘッダタンク６の基本構成は一方のヘッダタンク５、６と同様であるので、他方のヘッダタンク６の断面図を省略している。
【００３１】
一方のヘッダタンク５は、チューブ２が挿入接合されるコアプレート５１と、コアプレート５１とともにタンク空間を構成するタンク本体５２とを有している。
【００３２】
本例では、コアプレート５１はアルミニウム合金で成形され、タンク本体５２は樹脂で成形されている。そして、コアプレート５１をカシメ加工することによって、コアプレート５１とタンク本体５２とを接合している。具体的には、コアプレート５１に形成された突起片５１１を、タンク本体５２のうちコアプレート５１側の先端部５２１（スカート部）に押し付けるように塑性変形させてタンク本体５２をコアプレート５１にカシメ固定している。
【００３３】
同様に、他方のヘッダタンク６は、アルミニウム合金製のコアプレート６１と樹脂製のタンク本体５２、６２とを有しており、コアプレート５１、６１とタンク本体５２、６２とがカシメ加工によって接合されている。
【００３４】
一方のヘッダタンク５には、そのタンク空間を入口側空間５３と出口側空間５４とに仕切る仕切部５５が設けられている。本例では、仕切部５５は、タンク長手方向と直交する方向に延びる平板状に形成され、樹脂にてタンク本体５２と一体成形されている。
【００３５】
また本例では、仕切部５５は、ヘッダタンク５のうちタンク長手方向の中央部位に配置されている。これにより、入口側空間５３は入口部７に連通し、出口側空間５４は出口部８に連通している。また、入口側空間５３は、複数のチューブ２のうち第１チューブ群２１に連通し、出口側空間５４は、複数のチューブ２のうち第２チューブ群２２に連通している。
【００３６】
また本例では、仕切部５５は、第１チューブ群２１のうち仕切部５５に最も近い第１最近接チューブ２１Ａと、第２チューブ群２２のうち仕切部５５に最も近い第２最近接チューブ２２Ａとの中間位置に配置されている。
【００３７】
なお、他方のヘッダタンク６（第２タンク）には仕切部が設けられていない。したがって、他方のヘッダタンク６のタンク空間６１は、１つの空間で構成され、第１チューブ群２１および第２チューブ群２２の両方と連通している。
【００３８】
図１中の矢印は、冷却水の流れ方向を模式的に示している。冷却水は熱交換器１を入口部７→入口側空間５３→第１チューブ群２１→ヘッダタンク６→第２チューブ群２２→出口側空間５４→出口部８の順にＵターンして流れる。
【００３９】
すなわち、一方のヘッダタンク５の入口側空間５３は、冷却水を第１チューブ群２１に分配する分配空間であり、他方のヘッダタンク６のタンク空間６１は、第１チューブ群２１から流出した冷却水を第２チューブ群２２へ流す通路空間であり、一方のヘッダタンク５の出口側空間５４は、第２チューブ群２２から流出した冷却水を集合する集合空間である。
【００４０】
一方のヘッダタンク５の内部において、仕切部５５とコアプレート５１との間には、入口側空間５３に溜まった気泡を出口側空間５２へ抜くための気泡抜き流路５６が形成されている。気泡抜き流路５６は、仕切部５５の先端とコアプレート５１との間に形成された隙間によって構成されている。
【００４１】
図２からわかるように、入口側空間５３および出口側空間５４の配列方向（図２の上下方向、すなわちタンク長手方向）から見たときに、気泡抜き流路５６は第１チューブ群２１の第１最近接チューブ２１Ａと重なり合っている。
【００４２】
本実施形態では、気泡抜き流路５６の面積（流路面積）が微小面積になっていることにより、入口側空間５３の冷却水が気泡抜き流路５６を通じて出口側空間５４へ漏れることを抑制するようになっている。
【００４３】
本例では、図３に示すように、気泡抜き流路５６の断面形状は、高さＨｃ、巾Ｄｃの矩形状になっている。このため、気泡抜き流路５６の面積Ｓｃは、Ｓｃ＝Ｈｃ×Ｄｃとなる。なお、図３中の記号Ｈｔはタンク高さを示している。
【００４４】
気泡抜き流路５６の具体的設定の考え方を説明する。図４に示すように、タンク入口側（高温；高圧）の圧力をＰｔｉｎ、タンク出口側（低温；低圧）の圧力をＰｔｏｕｔ、入口部７から流入した冷却水の全流量をＶｗ、気泡抜き流路５６での冷却水漏れ量（以下、リーク量と言う。）をＶｃとする。
【００４５】
タンク入口側とタンク出口側との圧力差ΔＰｔは、以下の数式（１）で表される。
【００４６】
【数１】
0005664433.tif 000002
ここで、ρは冷却水の密度であり、Ｓｃは気泡抜き流路５６の面積である。ζは拡縮係数であり、以下の数式（２）で表される。
【００４７】
【数２】
0005664433.tif 000003
ここで、Ｄｅｔはヘッダタンク５の等価円直径であり、Ｄｅｃは気泡抜き流路５６の等価円直径であり、ζ０はＤｅｔ／Ｄｅｃ比から決まる定数である（ζ０＝２．２〜２．７）。気泡抜き流路５６の等価円直径Ｄｅｃは、以下の数式（３）で表される。
【００４８】
【数３】
0005664433.tif 000004
ここで、Ｌｗｃは気泡抜き流路５６の濡れ縁長さである。そして、上記数式（１）から以下の数式（４）を導出することができる。
【００４９】
【数４】
0005664433.tif 000005
数式（４）において、圧力差ΔＰｔは、例えば気泡抜き流路５６のない熱交換器１に対して性能試験を行ってタンク入口側圧力Ｐｔｉｎおよびタンク出口側圧力Ｐｔｏｕｔを測定することで得ることができる。したがって、リーク量Ｖｃを上記数式（４）によって求めることができる。
【００５０】
リーク量Ｖｃが生じることで、コア部４内へ流れる流量はＶｗ−Ｖｃとなり、全流量Ｖｗよりも低下する。そのため、リーク量Ｖｃと全流量Ｖｗとの比Ｖｃ／Ｖｗが大きい場合、放熱性能Ｑｗが低下する。流量比Ｖｃ／Ｖｗと放熱性能Ｑｗとの関係は、実験や数値解析等によって求めることができる。また、リーク量Ｖｃと気泡抜き流路５６の等価円直径Ｄｅｃとの関係も、実験や数値解析等によって求めることができる。
【００５１】
したがって、放熱性能Ｑｗの許容下限値から流量比Ｖｃ／Ｖｗを求め、リーク量Ｖｃから気泡抜き流路５６の等価円直径Ｄｅｃを求めることができる。
【００５２】
例えば、リークによる放熱性能Ｑｗの低下を１％以下に抑える場合、流量比Ｖｃ／Ｖｗｗは１．５％以下となり、この場合、気泡抜き流路５６の等価円直径Ｄｅｃは３．６ｍｍ以下となる。そして、気泡抜き流路５６の巾Ｄｃが２０ｍｍの場合、気泡抜き流路５６の高さＨｃは２ｍｍ以下が望ましい。
【００５３】
以上の説明からわかるように、本実施形態では、気泡抜き流路５６の大きさ（面積）が制限されているので、気泡抜き流路として気泡抜き流路５６が設けられていても、性能低下を極力抑制して要求放熱性能を達成することができる。
【００５４】
換言すれば、本実施形態では、気泡抜き流路５６の面積（流路面積）が微小面積に制限されていることによって、入口側空間５３の冷却水が気泡抜き流路５６を通じて出口側空間５４へ漏れることを抑制する漏れ抑制構造が構成されている。
【００５５】
さらに、本実施形態では、気泡抜き流路５６と第１チューブ群２１の第１最近接チューブ２１Ａとが、入口側空間５３および出口側空間５４の配列方向から見たときに互いに重なり合う配置関係になっていることによっても流通抑制構造が構成されている。すなわち、気泡抜き流路５６が第１最近接チューブ２１Ａと重なっていることによって、入口側空間５３の冷却水が気泡抜き流路５６へ流れにくくなるので、気泡抜き流路５６における冷却水の流通を一層抑制することができる。
【００５６】
また、本実施形態では、仕切部５５とコアプレート５１との間に気泡抜き流路５６が形成されているので、入口側空間５３と出口側空間５２との間でシール性を確保する必要がない。このため、仕切部５５とコアプレート５１との間にパッキン等のシール部材を用いる必要がないので、コスト低減を図ることができる。
【００５７】
また、本実施形態では、気泡抜き流路５６による微少洩れにより、仕切部５５の近傍において入口側空間５３の高温冷却水と出口側空間５２の低温冷却水とを混合させて仕切部５５両側での温度差を小さくすることができる。このため、仕切部５５近傍のチューブ２の熱歪を緩和することができる。
【００５８】
（第２実施形態）
上記第１実施形態では、仕切部５５は、タンク長手方向と直交する方向に延びる平板状に形成されているが、本第２実施形態では、図５に示すように、仕切部５５は、タンク長手方向と直交する方向に延びる平板部５５１と、平板部５５１から入口側空間５３側に突出する突起部５５２とを有している。
【００５９】
本例では、突起部５５２は、入口側空間５３の奥行き方向（図５の紙面垂直方向）の全域にわたって平板状に形成されている。また本例では、突起部５５２は、第１チューブ群２１の第１最近接チューブ２１Ａに向かって突出している。
【００６０】
突起部５５２は、仕切部５５と第１最近接チューブ２１Ａとの間の隙間５７を狭くする役割を果たす。また、突起部５５２は、入口側空間５３の冷却水を第１チューブ群２１へ誘導する役割をも果たす。
【００６１】
本実施形態では、仕切部５５と第１最近接チューブ２１Ａとの間の隙間５７を狭くすることによっても流通抑制構造が構成されている。すなわち、仕切部５５と第１最近接チューブ２１Ａとの間の隙間５７を狭くすることによって、入口側空間５３の冷却水が気泡抜き流路５６へ流れにくくなるので、気泡抜き流路５６における冷却水の流通を一層抑制することができる。
【００６２】
例えば、製造の都合上、気泡抜き流路５６の高さを適切に管理することが困難な場合、気泡抜き流路５６の高さが狙いよりも大きくなって放熱性能が狙いよりも低下してしまうことが考えられる。そのような場合には、仕切部５５を単純な平板形状ではなく、突起部５５２のような返し形状を設けることで、気泡抜き流路５６へ冷却水が流れにくくすることができ、ひいては気泡抜き流路５６での冷却水漏れ量（リーク量）を低減することができる。
【００６３】
また、本実施形態では、入口側空間５３の冷却水が突起部５５２によって第１チューブ群２１へ誘導されるので、入口側空間５３の冷却水が第１チューブ群２１へ流入しやすくなるので、気泡抜き流路５６における液媒体の流通を間接的に抑制することもできる。
【００６４】
なお、突起部５５２は平板状のものに限定されるものではなく、図６に示すように、突起部５５２は、平板部５５１と連続する曲面を有するものであってもよい。
【００６５】
（第３実施形態）
上記第２実施形態では、仕切部５５に突起部５５２を設けることで、仕切部５５と第１最近接チューブ２１Ａとの間の隙間５７を狭めているが、本第３実施形態では、図７に示すように、第１最近接チューブ２１Ａの入口端部を口拡させることによって、仕切部５５と第１最近接チューブ２１Ａとの間の隙間５７を狭めている。
【００６６】
これにより、上記第２実施形態と同様に、入口側空間５３の冷却水が気泡抜き流路５６へ流れにくくなるので、気泡抜き流路５６における冷却水の流通を一層抑制することができる。
【００６７】
（第４実施形態）
上記第１実施形態では、仕切部５５が１枚の平板で構成されているが、本第４実施形態では、図８に示すように、仕切部５５が２枚の平板で構成されている。これにより、狭い気泡抜き流路５６が２箇所形成されることとなるので、狭い気泡抜き流路５６が１箇所である上記第１実施形態に比べて、入口側空間５３の冷却水が気泡抜き流路５６を通じて出口側空間５４へ漏れることを一層抑制することができる。
【００６８】
（第５実施形態）
上記第１実施形態では、仕切部５５は、第１チューブ群２１の第１最近接チューブ２１Ａと第２チューブ群２２の第２最近接チューブ２２Ａとの中間位置に配置されているが、本第５実施形態では、図９に示すように、仕切部５５は、第１最近接チューブ２１Ａと第２最近接チューブ２２Ａとの中間位置よりも第１最近接チューブ２１Ａ寄りに配置されている。
【００６９】
このように仕切部５５が第１最近接チューブ２１Ａ寄りに配置されていることよって、流通抑制構造が構成されている。すなわち、本実施形態では仕切部５５と第１最近接チューブ２１Ａとの間の隙間巾Ｔｃが狭くなるので、入口側空間５３の冷却水が気泡抜き流路５６へ流れにくくなり、気泡抜き流路５６における冷却水の流通を一層抑制することができる。
【００７０】
隙間巾Ｔｃの具体的設定の考え方としては、例えば隙間巾Ｔｃと気泡抜き流路５６の高さＨｃとの寸法比Ｔｃ／Ｈｃとリーク量Ｖｃとの関係から、最適な寸法比Ｔｃ／Ｈｃを設定すればよい。
【００７１】
（他の実施形態）
なお、上記実施形態では、サブラジエータとして用いられる熱交換器１に本発明を適用した例について説明したが、これに限定されるものではなく、種々の熱交換器に本発明を適用可能である。
【００７２】
また、上記実施形態では、気泡抜き流路５６の断面形状が矩形状になっているが、これに限定されるものではなく、気泡抜き流路５６の断面形状を種々変形可能である。
【００７３】
また、上記実施形態において、コアプレート５１、６１とタンク本体５２、６２とを接合する際に、タンク本体５２の先端部５２１（スカート部）とコアプレート５１との間に、シール部材としてのパッキンを挟み込むようにしてもよい。
【符号の説明】
【００７４】
２      チューブ
５      一方のヘッダタンク（第１タンク）
６      他方のヘッダタンク（第２タンク）
７      入口部
８      出口部
２１    第１チューブ群
２１Ａ  第１最近接チューブ
２２    第２チューブ群
２２Ａ  第２最近接チューブ
５３    入口側空間
５４    出口側空間
５５    仕切部
５６    気泡抜き流路
６１    タンク空間（第２タンクの内部空間）
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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