(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、Ｃ：０．００４％以上０．０１４％以下、Ｎ：０．００４％以上０．０１４％以下、Ｓｉ：０．０１％以上０．３０％以下、Ｍｎ：０．０１％以上０．３０％以下、Ｐ：０．０２５％以上０．０４０％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ａｌ：０．０１％以上０．０８％以下、Ｃｒ：１０．５％以上２４．０％以下、Ｎｉ：０．０１％以上０．４０％以下、Ｔｉ：０．２０％以上０．３８％以下、Ｎｂ：０．０１２％以下、Ｏ：０．００６０％以下であり、かつ、
（Ｐ％＋Ｓ％＋１０×Ｏ％）×Ｔｉ％≦０．０２５を満足する範囲でＰ、Ｓ、Ｏ、Ｔｉを含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とするフェライト系ステンレス鋼板。なお、前記Ｐ％、前記Ｓ％、前記Ｏ％、前記Ｔｉ％はそれぞれＰ、Ｓ、Ｏ、Ｔｉの含有量（質量％）を表す。
【請求項２】
質量％で、さらに、Ｍｏ：０．０１％以上１．２０％以下、Ｖ：０．０１％以上０．１０％以下のうちから選ばれる１種または２種を含有することを特徴とする請求項１に記載のフェライト系ステンレス鋼板。
【請求項３】
質量％で、さらに、Ｚｒ：０．０１％以上０．２０％以下、Ｗ：０．０１％以上０．２０％以下、Ｃｏ：０．０１％以上０．２０％以下、Ｂ：０．０００２％以上０．００２０％以下、Ｍｇ：０．０００２％以上０．００１０％以下、Ｃａ：０．０００５％以上０．００３０％以下のうちから選ばれる１種または２種以上を含有することを特徴とする請求項１または請求項２に記載のフェライト系ステンレス鋼板。 
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、フェライト系ステンレス鋼板（ferritic stainless steel sheet）、特に表面性状に優れたフェライト系ステンレス鋼板に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
ステンレス鋼板はＳＵＳ４３０に代表されるフェライト系ステンレス鋼板とＳＵＳ３０４に代表されるオーステナイト系ステンレス鋼板(austenitic stainless steel sheet)とに大別される。フェライト系ステンレス鋼板は、オーステナイト系ステンレス鋼板に比べて、熱膨張係数が小さく熱伝導率が高い。このため、フェライト系ステンレス鋼板は、熱疲労特性(thermal fatigue resistance)に優れる。また、応力腐食割れ(stress corrosion cracking resistance)も起きにくい。このような性質を有するフェライト系ステンレス鋼板は、耐熱性(heat resistance)や耐酸化性(oxidation resistance)に加えて優れた熱疲労特性が要求される自動車排気系部材や優れた耐応力腐食割れ性が求められる厨房設備や電気温水器等に適用されている。さらに、フェライト系ステンレス鋼板はオーステナイト系ステンレス鋼板に比べて、オーステナイト生成元素(austenite former)であるＮｉやＭｎ等の高価な元素の添加量が少ないため低コストで製造することができるという大きな利点を持つ。これらの優れた特性が評価されて、フェライト系ステンレス鋼板は様々な用途に適用されており、そのニーズは近年さらに高まっている。【０００３】
ところで、清潔感や意匠性を求める用途には優れた表面性状が要求される。そのため、このような用途に適用されるフェライト系ステンレス鋼板は、上記特性だけでなく、表面性状にも優れることが求められる。【０００４】
このような課題に対し、たとえば、特許文献１には、Ｔｉ、ＮおよびＯの量を規制することによりＴｉＮ介在物の生成を低減させる技術が開示されている。このようにＴｉ等の遷移金属の酸化物あるいは窒化物の生成を回避する技術に関しては多数の開示例がある。しかし、これらの規制を行っても表面性状が悪化する場合があり、酸化物や窒化物のみを考慮した成分規制だけでは、優れた表面性状を得ることはできない。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００２−２７５５９０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明は、上述の問題を解決するためになされたもので、表面性状に優れたフェライト系ステンレス鋼板を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明者らは、フェライト系ステンレス鋼板中に生成する介在物の種類とその生成量について調査した。その結果、鋼板表面には、従来考慮されていたＴｉ系の酸化物(Ti-based  oxide)に加え、粗大なＴｉ系の硫化物(Ti-based sulfide)およびＴｉ系のリン化物(Ti-based phosphide)も生成し、この粗大なＴｉ系の硫化物およびリン化物が鋼板の表面性状を悪化させることが明らかとなった。【０００８】
そこで、次に、本発明者らは、Ｔｉ系の酸化物、硫化物およびリン化物による表面性状の低下が生じない鋼板成分範囲について鋭意検討した。その結果、Ｔｉ、Ｓ、ＰおよびＯ量を適切に管理することにより、上記介在物の生成を抑制することができ、鋼板の表面性状が大幅に向上することを見出した。【０００９】
本発明は、以上の知見に基づいてなされたもので、その要旨は以下のとおりである。
［１］質量％で、Ｃ：０．００４％以上０．０１４％以下、Ｎ：０．００４％以上０．０１４％以下、Ｓｉ：０．０１％以上０．３０％以下、Ｍｎ：０．０１％以上０．３０％以下、Ｐ：０．０２５％以上０．０４０％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ａｌ：０．０１％以上０．０８％以下、Ｃｒ：１０．５％以上２４．０％以下、Ｎｉ：０．０１％以上０．４０％以下、Ｔｉ：０．２０％以上０．３８％以下、Ｎｂ：０．０１２％以下、Ｏ:０．００６０％以下であり、かつ、（Ｐ％+Ｓ％+１０×Ｏ％）×Ｔｉ％≦０．０２５を満足する範囲でＰ、Ｓ、Ｏ、Ｔｉを含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とするフェライト系ステンレス鋼板。なお、前記Ｐ％、前記Ｓ％、前記Ｏ％、前記Ｔｉ%はそれぞれＰ、Ｓ、Ｏ、Ｔｉの含有量（質量％）を表す。
［２］質量％で、さらに、Ｃｕ：０．０１％以上０．４８％以下、Ｍｏ：０．０１％以上１．２０％以下、Ｖ：０．０１％以上０．１０％以下のうちから選ばれる１種または２種以上を含有することを特徴とする前記［１］に記載のフェライト系ステンレス鋼板。
［３］質量％で、さらに、Ｚｒ：０．０１％以上０．２０％以下、ＲＥＭ:０．００１％以上０．１００％以下、Ｗ：０．０１％以上０．２０％以下、Ｃｏ：０．０１％以上０．２０％以下、Ｂ：０．０００２％以上０．００２０％以下、Ｍｇ：０．０００２％以上０．００１０％以下、Ｃａ：０．０００５％以上０．００３０％以下のうちから選ばれる１種または２種以上を含有することを特徴とする前記［１］または前記［２］に記載のフェライト系ステンレス鋼板。
【発明の効果】
【００１０】
本発明によれば、表面性状に優れたフェライト系ステンレス鋼板が得られる。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
本発明は、Ｔｉ系の酸化物に加え、従来考慮されていなかったＴｉ系の硫化物およびリン化物の生成を効果的に抑制することにより、優れた表面性状を有するフェライト系ステンレス鋼板を得る技術に関する。以下に本発明の鋼板の成分組成を規定した理由を説明する。なお、成分％は、特に断りのない限り、すべて質量％を意味する。
【００１２】
Ｃ：０．００４％以上０．０１４％以下
Ｃ量が０．０１４％を超えると加工性の低下および溶接を施した場合の溶接部の耐食性の低下が顕著になる。Ｃ量が低いほど耐食性および加工性の観点では好ましい。しかし、Ｃ量を０．００４％未満にするためには精錬時間を長くする必要があり、製造上好ましくない。そのため、Ｃ量は０．００４％以上０．０１４％以下の範囲とする。好ましくは０．００４％以上０．０１１％以下の範囲である。より好ましくは０．００５％以上０．００８％以下の範囲である。
【００１３】
Ｎ：０．００４％以上０．０１４％以下
Ｎ量が０．０１４％を超えると加工性の低下および溶接を施した場合の溶接部の耐食性の低下が顕著になる。耐食性の観点からＮ量は低いほど好ましい。しかし、Ｎ量を０．００４％未満にまで低減するには精錬時間を長くする必要があり、製造コストの上昇および生産性の低下を招くため好ましくない。よって、Ｎ量は０．００４％以上０．０１４％以下の範囲とする。好ましくは０．００４％以上０．０１１％以下の範囲である。より好ましくは０．００６％以上０．００９％以下の範囲である。
【００１４】
Ｓｉ：０．０１％以上０．３０％以下
Ｓｉは、製鋼工程における脱酸剤として有用な元素である。この効果はＳｉ量を０．０１％以上にすることで得られる。また、Ｓｉ量が多いほどその効果は大きくなる。しかし、Ｓｉ量が０．３０％を超えると、熱間圧延工程における圧延荷重が増大して製造性が低下するとともに、表面に多量の酸化スケール(oxide scale)が生成し表面欠陥の増加が生じるため好ましくない。そのため、Ｓｉ量は０．０１％以上０．３０％以下とする。焼鈍・酸洗工程において脱スケール(descaling)をより容易に行うためには、Ｓｉ量を０．２５％以下とすることが好ましい。より好ましくは０．２０％以下である。
【００１５】
Ｍｎ：０．０１％以上０．３０％以下
Ｍｎは、鋼板の強度を高める効果があり、また、脱酸剤としても有用な元素である。これらの効果を得るためには、Ｍｎ量を０．０１％以上にすることが必要である。しかし、Ｍｎ量が０．３０％を超えると、熱延板の焼鈍工程や冷延板の焼鈍工程で生成する酸化スケールの厚みが厚くなり、表面性状が低下する。そのため、Ｍｎ量は０．０１％以上０．３０％以下とする。好ましくは０．０５％以上０．２５％以下の範囲である。より好ましくは０．０５％以上０．２０％以下の範囲である。
【００１６】
Ｐ：０．０２５％以上０．０４０％以下
Ｐは鋼板に不可避的に含まれる元素である。また、Ｐの過剰な含有は溶接性（weldability）を低下させ、粒界腐食（intergranular corrosion）を生じやすくさせる。この傾向はＰ量を０．０４０％超にすると顕著になる。Ｐ量が低いほど溶接性および粒界腐食の防止の観点では好ましい。しかし、Ｐ量を０．０２５％未満にするためには精錬時間を長くする必要があり、製造上好ましくない。そのため、Ｐ量は０．０２５％以上０．０４０％以下の範囲とする。好ましくは、０．０２５％以上０．０３５％以下である。より好ましくは、０．０２５％以上０．０３０％以下である。
【００１７】
Ｓ：０．０１０％以下
ＳもＰと同様に鋼板に不可避的に含まれる元素である。Ｓ量が０．０１０％超になると、耐食性が低下する。よって、Ｓ量は０．０１０％以下とする。好ましくは０．００７％以下である。より好ましくは０．００４％以下である。
【００１８】
Ａｌ：０．０１％以上０．０８％以下
Ａｌは有効な脱酸剤である。この脱酸剤としての効果はＡｌ量を０．０１％以上にすることで得られる。しかし、Ａｌ量が０．０８％を超えると、Ａｌ系介在物(Al-based inclusion)による表面欠陥が生じる場合があるとともに、焼鈍工程における酸洗性が低下するため製造上好ましくない。そのため、Ａｌ量は０．０１％以上０．０８％以下の範囲とする。好ましくは０．０１％以上０．０６％以下の範囲である。より好ましくは０．０２％以上０．０５％以下の範囲である。
【００１９】
Ｃｒ：１０．５％以上２４．０％以下
Ｃｒはステンレス鋼板の耐食性を確保するために最も重要な元素である。Ｃｒ量が１０．５％未満では十分な耐食性が得られない。一方、Ｃｒ量が２４．０％を超えると、σ（シグマ）相(sigma phase)の生成により熱延板の靭性が低下し、熱延板の連続焼鈍が困難となるため製造上好ましくない。そのため、Ｃｒ量は１０．５％以上２４．０％以下の範囲とする。好ましくは１２．０％以上２４．０％以下の範囲である。より好ましくは１５．０％以上２１．５％以下の範囲である。さらにより好ましくは１６．０％以上１９．０％以下の範囲である。
【００２０】
Ｎｉ：０．０１％以上０．４０％以下
Ｎｉはステンレス鋼板の耐食性を向上させる元素であり、不動態皮膜(passivation film)が形成できず活性溶解(active dissolution)が生じる腐食環境において腐食の進行を抑制する元素である。この効果はＮｉ量を０．０１％以上にすることで得られ、Ｎｉ量が多いほど高くなる。しかし、Ｎｉ量が０．４０％を超えると、加工性が低下することに加えて、応力腐食割れが発生しやすくなる。さらには、Ｎｉは高価な元素であるため、Ｎｉ量の増加は製造コストの増大を招くため好ましくない。そのため、Ｎｉ量は０．０１％以上０．４０％以下とする。好ましくは０．０５％以上０．３０％以下の範囲である。より好ましくは０．１０％以上０．２０％以下の範囲である。
【００２１】
Ｔｉ：０．２０％以上０．３８％以下
ＴｉはＣあるいはＮと結合し、加工性を向上させたり溶接部の鋭敏化を防止して溶接部の耐食性を向上させたりする。この効果を得るためにはＴｉ量を０．２０％以上にする必要がある。しかし、Ｔｉ量が０．３８％を超えると、鋳造工程において粗大なＴｉ炭窒化物(Ti carbonitride)が生成し、表面欠陥を引き起こすため好ましくない。そのため、Ｔｉ量は０．２０％以上０．３８％以下とする。好ましくは０．２０％以上０．３５％以下の範囲である。より好ましくは０．２５％以上０．３５％以下の範囲である。
【００２２】
Ｎｂ：０．０１２％以下
Ｎｂ量が０．０１２％を超えると再結晶温度(recrystallization temperature)が上昇し、熱延板の焼鈍温度や冷延板の焼鈍温度を上げなければ良好な機械的性質が得られなくなる。これらの焼鈍温度を上げると焼鈍時に生成するスケールが厚くなる。そのため、酸洗後に一部スケールが残ったり、厚いスケールを除去するために強い酸洗を行い表面が荒れたりし、表面性状が低下する。そのため、Ｎｂ量は０．０１２％以下とする。好ましくは０．００８％以下である。より好ましくは０．００５％以下である。
【００２３】
Ｏ：０．００６０％以下
Ｏは溶接時の溶け込み深さ（penetration depth）を向上させる元素である。しかし、Ｏ量が０．００６０％を超えると、酸化物系の介在物（oxide inclusions）の量が増加し耐食性が低下する。そのため、Ｏ量は０．００６０％以下とする。好ましくは０．００４５％以下である。より好ましくは０．００３０％以下である。
【００２４】
（Ｐ％＋Ｓ％＋１０×Ｏ％）×Ｔｉ％≦０．０２５
ＴｉはＰ、ＳおよびＯと介在物を形成する。（Ｐ％＋Ｓ％＋１０×Ｏ％）×Ｔｉ％が０．０２５を超えると、鋼板表面に生成するＴｉ系介在物の量が増加するとともに介在物が粗大となり、表面欠陥や表面光沢の低下による表面品質が低下するので好ましくない。さらに、（Ｐ％＋Ｓ％＋１０×Ｏ％）×Ｔｉ％が０．０２５を超えると、鋼板表面に生成した粗大なＴｉ系介在物により不動態皮膜に欠陥ができて、耐食性が低下するので好ましくない。
そのため、（Ｐ％＋Ｓ％＋１０×Ｏ％）×Ｔｉ％は０．０２５以下とする。なお、Ｐ％、Ｓ％、０％、Ｔｉ％はそれぞれＰ、Ｓ、Ｏ、Ｔｉの含有量（質量％）を表す。
【００２５】
以上より、本発明のフェライト系ステンレス鋼板は、上記必須成分を含有し残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる。
【００２６】
また、本発明のフェライト系ステンレス鋼板は必要に応じて、さらに、Ｃｕ、ＭｏおよびＶのうちから選ばれる１種または２種以上、Ｚｒ、ＲＥＭ、Ｗ、Ｃｏ、Ｂ、ＭｇおよびＣａのうちから選ばれる１種または２種以上を、下記の範囲で含有することができる。
【００２７】
Ｃｕ、Ｍｏ、Ｖの１種または２種以上
Ｃｕ：０．０１％以上０．４８％以下
Ｃｕは耐食性を向上させる元素である。また、Ｃｕは、鋼板が水溶液中にある場合や弱酸性の水滴が鋼板に付着した場合の母材および溶接部の耐食性を向上させるのに特に有効な元素である。この効果はＣｕを０．０１％以上にすることで得られ、その効果はＣｕ量が大きいほど高くなる。しかし、Ｃｕ量が０．４８％を超えると、熱間加工性が低下するとともに、熱間圧延時に赤スケール(red scale)と呼ばれるＣｕ起因の酸化物がスラブ上に生成し、表面欠陥が生じるため好ましくない。さらには焼鈍後の脱スケールが困難となるため製造上好ましくない。そのため、Ｃｕを添加する場合、Ｃｕ量は０．０１％以上０．４８％以下の範囲とする。好ましくは、０．１０％以上０．４８％以下の範囲である。より好ましくは０．３０％以上０．４５％以下の範囲である。
【００２８】
Ｍｏ：０．０１％以上１．２０％以下
Ｍｏはステンレス鋼板の耐食性を顕著に向上させる元素である。この効果はＭｏ量を０．０１％以上にすることで得られ、Ｍｏ量が多いほど向上する。しかし、Ｍｏ量が１．２０％を超えると、熱間加工性が低下して熱間圧延時に表面欠陥が多発するようになる。また、Ｍｏは高価な元素であることから、多量の添加は製造コストを増大させる。そのため、Ｍｏを添加する場合、Ｍｏ量は０．０１％以上１．２０％以下とする。好ましくは０．３０％以上１．２０％以下の範囲である。より好ましくは０．３０％以上０．９０％以下の範囲である。さらに好ましくは０．４０％以上０．６０％以下の範囲である。
【００２９】
Ｖ：０．０１％以上０．１０％以下
Ｖは焼鈍後の結晶粒を微細化し、表面の肌荒れ(surface deteorations)の防止や疲労特性の向上に有効な元素である。また、ＶはＣあるいはＮと結合して溶接部の鋭敏化による耐食性の低下を抑制する効果がある。これらの効果はＶ量を０．０１％以上にすることで得られる。しかし、Ｖ量が０．１０％を超えると加工性が低下するとともに、原料コストが上昇するため好ましくない。そのため、Ｖを添加する場合、Ｖ量は０．０１％以上０．１０％以下の範囲とする。好ましくは０．０１％以上０．０７％以下の範囲である。より好ましくは０．０２％以上０．０５％以下の範囲である。
【００３０】
Ｚｒ、ＲＥＭ、Ｗ、Ｃｏ、Ｂ、Ｍｇ、Ｃａのうちから選ばれる１種または２種以上
Ｚｒ：０．０１％以上０．２０％以下
ＺｒはＣ、Ｎと結合して溶接部の鋭敏化を抑制する効果があるとともに高温強度を上昇させる効果がある。これらの効果はＺｒ量を０．０１％以上にすることで得られる。一方、Ｚｒ量が０．２０％を超えると加工性が低下する。また、Ｚｒは高価な元素であるため、過度な添加は製造コストの増加を招くため好ましくない。そのため、Ｚｒを添加する場合、Ｚｒ量は０．０１％以上０．２０％以下の範囲とする。好ましくは、０．０１％以上０．１０％以下の範囲とする。
【００３１】
ＲＥＭ：０．００１％以上０．１００％以下
ＲＥＭは耐酸化性（oxidation resistance）を向上させる効果があり、特に溶接部の酸化皮膜（oxide film）の形成を抑制し溶接部の耐食性を向上させる効果がある。この効果を得るためにはＲＥＭ量を０．００１％以上にする必要がある。一方、ＲＥＭ量が０．１００％を超えると熱間圧延性が低下して表面欠陥が多発するので好ましくない。そのため、ＲＥＭを添加する場合、ＲＥＭ量は０．００１％以上０．１００％以下の範囲とする。好ましくは、０．００１％以上０．０５０％以下の範囲とする。
【００３２】
Ｗ：０．０１％以上０．２０％以下
ＷはＭｏと同様に耐食性を向上させる効果がある。この効果はＷ量を０．０１％以上にすることで得られる。一方、Ｗ量が０．２０％を超えると強度が上昇し、圧延荷重の増大等による製造性の低下を招くため好ましくない。そのため、Ｗを添加する場合、Ｗ量は０．０１％以上０．２０％以下の範囲とする。好ましくは、０．０１％以上０．１０％以下の範囲とする。
【００３３】
Ｃｏ：０．０１％以上０．２０％以下
Ｃｏは靭性を向上させる元素である。この効果はＣｏ量を０．０１％以上にすることで得られる。一方、Ｃｏ量が０．２０％を超えると加工性が低下する。そのため、Ｃｏを添加する場合、Ｃｏ量は０．０１％以上０．２０％以下の範囲とする。好ましくは、０．０１％以上０．１０％以下の範囲とする。
【００３４】
Ｂ：０．０００２％以上０．００２０％以下
Ｂは深絞り成形(deep drawing)後の耐二次加工脆性(resistance to secondary working embrittlement)を改善するために有効な元素である。この効果はＢ量を０．０００２％以上にすることで得られる。一方、Ｂ量が０．００２０％を超えると熱間圧延時の圧延荷重が増大し表面欠陥が増大するので好ましくない。そのため、Ｂを添加する場合、Ｂ量は０．０００２％以上０．００２０％以下の範囲とする。好ましくは０．０００５％以上０．００１５％以下の範囲である。
【００３５】
Ｍｇ：０．０００２％以上０．００１０％以下
Ｍｇはスラブの等軸晶率(rate of equiaxed crystals)を向上させ、加工性や靭性の向上に有効な元素である。さらに、本発明のようにＴｉを含む鋼板においては、Ｔｉ炭窒化物が粗大化すると靭性が低下するが、ＭｇはＴｉ炭窒化物の粗大化を抑制する効果も有する。これらの効果はＭｇ量を０．０００２％以上にすることで得られる。一方で、Ｍｇ量が０．００１０％を超えると、Ｍｇ介在物量が増えて鋼板の表面性状を悪化させてしまう。したがって、Ｍｇを添加する場合、Ｍｇ量は０．０００２％以上０．００１０％以下の範囲とする。好ましくは０．０００２％以上０．０００４％以下の範囲である。
【００３６】
Ｃａ：０．０００５％以上０．００３０％以下
Ｃａは、連続鋳造の際に発生しやすいＴｉ系介在物の析出によるノズルの閉塞(choke of nozzle)を防止するのに有効な成分である。その効果はＣａ量を０．０００５％以上にすることで得られる。しかし、Ｃａ量が０．００３０％を超えるとＣａＳの生成により耐食性が低下する。従って、Ｃａを添加する場合、Ｃａ量は０．０００５％以上０．００３０％以下の範囲とする。好ましくは０．０００５％以上０．００２０％以下の範囲である。より好ましくは０．０００５％以上０．００１５％以下の範囲である。
【００３７】
次に、本発明のフェライト系ステンレス鋼板の製造方法について説明する。
【００３８】
本発明のフェライト系ステンレス鋼板は、上記成分組成からなる溶鋼を転炉、電気炉、真空溶解炉等の公知の方法で溶製し、連続鋳造法あるいは造塊−分塊法(ingot and bloomig method)により鋼素材（スラブ）とする。このスラブを、１１００〜１２５０℃で１〜２４時間加熱するか、あるいは加熱することなく鋳造まま直接、熱間圧延して熱延板とする。
【００３９】
通常、熱延板は８００〜１１００℃での連続焼鈍や７００〜９００℃のバッチ焼鈍(batch annealing)の熱延板の焼鈍が施される。なお、用途によっては熱延板の焼鈍を省略しても良い。次いで、焼鈍後の熱延板又は焼鈍を施していない熱延板は、酸洗、冷間圧延が施されることにより冷延板となる。その後、冷延板は焼鈍・酸洗が施されて製品となる。
【００４０】
冷間圧延は延性、曲げ性、プレス成形性および形状矯正(leveling)の観点から５０％以上の圧下率で行うことが好ましい。
【００４１】
冷延板の再結晶焼鈍は、一般的にはＪＩＳ  Ｇ  ０２０３の表面仕上げ、Ｎｏ．２Ｂ仕上げ品の場合、良好な機械的性質を得ること、および酸洗性の面から８００〜１０００℃で行うことが好ましい。また、より光沢を求めるためにＢＡ焼鈍（光輝焼鈍(bright annealing)）を行っても良い。
【００４２】
なお、冷間圧延後および加工後にさらに表面性状を向上させるために、研削や研磨等を施してもよい。
【実施例１】
【００４３】
以下、実施例に基づいて本発明をさらに詳しく説明する。【００４４】
表１（表１−１に必須成分、表１−２に任意成分を示した。）に示す化学組成を有するステンレス鋼板を５０ｋｇ小型真空溶解炉にて溶製した。これらの鋼塊を、１１５０℃に加熱後、熱間圧延を施して３．５ｍｍ厚の熱延板とした。次いで、上記により得られた熱延板は９５０℃で１０分間焼鈍した後、ショットブラスト(shot blasting)を行いフッ酸と硝酸の混合酸で酸洗し、冷間圧延により板厚０．８ｍｍの冷延板とした。得られた冷延板に対して、大気雰囲気下において９００℃で仕上げ焼鈍を行った後、フッ酸と硝酸の混合酸で酸洗した。【００４５】
以上により得られた冷延焼鈍酸洗板に対して、目視観察による表面検査、塩水噴霧サイクル試験(salt spray cyclic corrosion test)による耐食性の評価を行った。塩水噴霧サイクル試験は、塩水噴霧（５％ＮａＣｌ、３５℃、噴霧２ｈ）→乾燥（６０℃、４ｈ、相対湿度４０％）→湿潤（５０℃、２ｈ、相対湿度≧９５％）を１サイクルとして、５サイクル行った。【００４６】
目視観察による表面検査では、表面欠陥面積が５％未満の場合を合格とした。塩水噴霧サイクル試験では、５サイクル終了後に腐食発生がない場合を合格とした。表面検査および塩水噴霧サイクル試験のいずれもが合格となった場合に所定の材質が得られたと判定した。【００４７】
以上により得られた結果を表２に示す。【００４８】
【表１−１】
0005664826.tif 000002
【００４９】
【表１−２】
0005664826.tif 000003
【００５０】
【表２】
0005664826.tif 000004
【００５１】
表２より、本発明例Ａ１〜Ａ１８では、表面欠陥は認められず、塩水噴霧サイクル試験においても腐食は発生せず良好な表面品質が得られた。【００５２】
一方、Ｃｒ量が本発明の範囲を下回る比較例Ｂ１では、所定の表面品質は得られたものの、塩水噴霧サイクル試験において試験片全面に腐食が生じ、十分な耐食性が得られなかった。【００５３】
本発明の範囲を超えてＣｒを添加した比較例Ｂ２は、熱延板の靭性に乏しく、次の冷延工程で割れが発生したため、試験は実施しなかった。【００５４】
本発明の範囲を超えてＴｉを添加した比較例Ｂ３では、粗大なＴｉ炭窒化物に起因した表面欠陥（スジ状疵（streak-like flaw））が発生した。【００５５】
（Ｐ％＋Ｓ％＋１０×Ｏ％）×Ｔｉ％、Ｐ、Ｓ、あるいはＯが本発明の範囲を上回る比較例Ｂ４〜Ｂ７では、鋼板表層部に多量の粗大なＴｉ系介在物が生成したことによる表面欠陥（ヘゲ（scrab）や線ヘゲ(linear scdab)等）が発生し、所定の表面品質が得られなかった。【００５６】
また、ＳｉあるいはＡｌを本発明の範囲を超えて添加した比較例Ｂ８およびＢ９では、酸洗で完全にはスケールが除去できず一部のスケールが残り、良好な表面外観を得ることができなかった。また、塩水噴霧サイクル試験において、酸洗で除去できずに残ったスケールから腐食が発生した。【００５７】
以上の結果から、各元素の含有量の規定に加え、（Ｐ％＋Ｓ％＋１０×Ｏ％）×Ｔｉ％≦０．０２５の値も本発明の範囲内に適切に調整することで、表面性状に優れたフェライト系ステンレス鋼板が得られることが確認された。
【産業上の利用可能性】
【００５８】
本発明で得られるフェライト系ステンレス鋼板は、優れた表面品質を有するので、例えば建築建材やモール材等の自動車部品等への使用に好適である。