(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
回転駆動する通気性吸湿体からなり、吸湿部に通流させる気体の水分を吸着すると共に、吸着した水分を再生部に通流させる気体に放出するデシカントロータと、
前記デシカントロータの前記吸湿部を通流した気体を冷却用媒体との熱交換により冷却する第１冷却用熱交換器と、気体を熱源から供給される加熱用媒体との熱交換により加熱する加熱用熱交換器とを備えたデシカント空調装置であって、
気体を加湿する第１加湿機と、前記デシカントロータの再生に用いる気体を加熱自在な加熱手段とを備えると共に、
気体を前記デシカントロータの前記吸湿部と前記第１冷却用熱交換器とを記載順に通流させる第１空調流路と、気体を前記冷却用媒体として前記第１冷却用熱交換器へ導き、前記加熱用熱交換器及び前記加熱手段へ導いた後、前記デシカントロータの前記再生部を通流させる第２空調流路とを形成可能に構成され、
第１気体としての室外空気を前記第１空調流路にて空調した後に前記第１加湿機にて加湿することにより冷却して空調用空気として空調対象空間へ導くと共に、再生用空気としての室内空気を前記第２空調流路へ導いて室外空間に放出する第１運転状態と、
第２気体としての室外空気を前記第２空調流路にて空調した後に前記第１加湿機にて加湿して空調用空気として空調対象空間へ導くと共に、吸湿用空気としての室内空気を、前記第１空調流路を通流させた後に室外空間に放出する第２運転状態とを、択一的に切り替える切替手段が設けられ、
前記切替手段が、運転状態を前記第１運転状態に切り替えているときで、前記第１気体として室外空気を用いている場合に、
前記再生用空気として前記第２空調流路に導かれる室内空気の一部を、前記第１空調流路に導く第３空調流路が設けられているデシカント空調装置。
【請求項２】
前記第３空調流路には、前記室内空気の通流量を制御する流量制御弁が設けられている請求項１に記載のデシカント空調装置。
【請求項３】
室外空気を加湿する第２加湿機を備え、
前記第２加湿機にて加湿された室外空気と、前記第１空調流路の前記第１冷却用熱交換器を通流した後の空調用空気とを熱交換可能な第２冷却用熱交換器が設けられている請求項１又は２に記載のデシカント空調装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
回転駆動する通気性吸湿体からなり、吸湿部に通流させる気体の水分を吸着すると共に、吸着した水分を再生部に通流させる気体に放出するデシカントロータと、前記デシカントロータの前記吸湿部を通流した気体を冷却用媒体との熱交換により冷却する冷却用熱交換器と、気体を加熱用媒体との熱交換により加熱する加熱用熱交換器とを備えたデシカント空調装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、図１５に示すように、特に夏季等において、室外空気ＯＡをデシカントロータを用いて除湿冷却して空調対象空間Ｓに供給して除湿冷房運転を実行可能なデシカント空調装置が知られている（特許文献１を参照）。
当該デシカント空調装置は、第１吸湿部１２ａに通流させる気体の水分を吸着すると共に、吸着した水分を第１再生部１２ｂに通流させる気体に放出する第１デシカントロータ１２を備えると共に、第１デシカントロータ１２の第１吸湿部１２ａを通流した気体を冷却用媒体との熱交換により冷却させる第１冷却用熱交換器５０と、第２吸湿部１３ａに通流させる気体の水分を吸着すると共に、吸着した水分を第２再生部１３ｂに通流させる気体に放出する第２デシカントロータ１３と、当該第２デシカントロータ１３の第２吸湿部１３ａを通流した後の気体を冷却用媒体との熱交換により冷却させる第２冷却用熱交換器１４と、気体を加熱用熱媒体との熱交換により加熱させる加熱用熱交換器１５とを備えている。
当該デシカント空調装置では、室外空気ＯＡを第１デシカントロータ１２の吸湿部１２ａを通流させて除湿し、これにより昇温した室外空気ＯＡを第１冷却用熱交換器５０にて冷却し、第２デシカントロータ１３の第２吸湿部１３ａを通過させて除湿し、これにより昇温した室外空気ＯＡを第２冷却用熱交換器１４にて冷却し、最後に、室外空気ＯＡを、第１デシカントロータ１２の第１再生部１２ｂを通過させて冷却することで、除湿冷却された空調用空気ＳＡを生成し、空調対象空間Ｓに導く。
さらに、第２デシカントロータ１３を再生すべく、室内空気ＲＡを、冷却用媒体として第１冷却用熱交換器５０及び第２冷却用熱交換器１４とに通流して加熱し、加熱用熱交換器１５にて加熱用媒体と熱交換して加熱した後、第２デシカントロータ１３の第２再生部１３ｂを通流させている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００８−５７９５３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
上記特許文献１に開示のデシカント空調装置では、加熱用熱交換器１５に供給される加熱用媒体は、コジェネレーションシステムにて供給される熱や太陽パネルにて供給される太陽熱等によって加熱されるように構成されているのであるが、コジェネレーションシステムでは電力負荷が小さいとき等に十分な熱が供給できない場合があり、太陽パネルによる太陽熱の供給は天候に左右される場合があった。このため、加熱用媒体の温度は変動し、加熱用熱交換器１５にて加熱される室内空気ＲＡの温度も変動して、第２デシカントロータ１３の通気性吸湿体１３ｃの再生が十分にできない場合があるという問題があった。
また、上記特許文献１に開示のデシカント空調装置では、除湿冷房機能しか有しないため、冬場に加湿暖房を行うことができなかった。
【０００５】
本発明は、上述の課題に鑑みてなされたものであり、その目的は、コジェネレーションシステムや太陽パネルにより供給される熱を再生熱源として利用できない場合（即ち、再生用の熱を十分に確保できない場合）でも、デシカントロータの通気性吸湿体を良好に再生して空調できると共に、除湿冷房運転に加えて加湿暖房運転も実行することができるデシカント空調装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記目的を達成するためのデシカント空調装置は、
回転駆動する通気性吸湿体からなり、吸湿部に通流させる気体の水分を吸着すると共に、吸着した水分を再生部に通流させる気体に放出するデシカントロータと、
前記デシカントロータの前記吸湿部を通流した気体を冷却用媒体との熱交換により冷却する第１冷却用熱交換器と、気体を熱源から供給される加熱用媒体との熱交換により加熱する加熱用熱交換器とを備えたデシカント空調装置であり、その特徴構成は、
気体を加湿する第１加湿機と、前記デシカントロータの再生に用いる気体を加熱自在な加熱手段とを備えると共に、
気体を前記デシカントロータの前記吸湿部と前記第１冷却用熱交換器とを記載順に通流させる第１空調流路と、気体を前記冷却用媒体として前記第１冷却用熱交換器へ導き、前記加熱用熱交換器及び前記加熱手段へ導いた後、前記デシカントロータの前記再生部を通流させる第２空調流路とを形成可能に構成され、
第１気体としての室外空気を前記第１空調流路にて空調した後に前記第１加湿機にて加湿することにより冷却して空調用空気として空調対象空間へ導くと共に、再生用空気としての室内空気を前記第２空調流路へ導いて室外空間に放出する第１運転状態と、
第２気体としての室外空気を前記第２空調流路にて空調した後に前記第１加湿機にて加湿して空調用空気として空調対象空間へ導くと共に、吸湿用空気としての室内空気を、前記第１空調流路を通流させた後に室外空間に放出する第２運転状態とを、択一的に切り替える切替手段が設けられ、
前記切替手段が、運転状態を前記第１運転状態に切り替えているときで、前記第１気体として室外空気を用いている場合に、
前記再生用空気として前記第２空調流路に導かれる室内空気の一部を、前記第１空調流路に導く第３空調流路が設けられている点にある。
【０００７】
上記特徴構成によれば、除湿冷房運転を行う夏場にあっては、切替手段により第１運転状態に切り替えることで、第１気体を、デシカントロータの吸湿部にて除湿し、第１冷却用熱交換器にて冷却した後に、第１加湿機にて水分を供給してその水分の蒸発潜熱が奪われる形態で冷却し、適切に除湿冷却された第１気体を空調用空気として空調対象空間へ供給できる。
特に、このとき、再生用空気は、冷却用媒体として第１冷却用熱交換器に導かれて加熱され、加熱用熱交換器にて加熱用媒体との熱交換にて加熱され、加熱手段によっても加熱された後、デシカントロータの再生部を通流して、デシカントロータの通気性吸湿体を再生している。このような構成を採用することにより、例え、コジェネレーションシステムや太陽パネルにより供給できる熱が十分でなく、当該供給される熱にて加熱される加熱用媒体が十分に昇温されない状態で加熱用熱交換器に導かれ、加熱用熱交換器にて再生用空気を十分に昇温できない場合でも、再生用空気を加熱手段にて加熱して、デシカントロータの通気性吸湿体を再生可能な程度まで昇温させることができる。
【０００８】
一方、加湿暖房運転を行う冬場にあっては、切替手段により第２運転状態に切り替えることで、第２気体を、冷却用媒体として第１冷却用熱交換器に導いて加熱し、加熱用熱交換器にて加熱し、加熱手段によっても加熱し、デシカントロータの再生部にて加湿した後、第１加湿機にてさらに加湿して、適切に加湿加熱された第２気体を空調用空気として空調対象空間へ供給できる。即ち、加湿暖房運転にあっても、コジェネレーションシステムや太陽パネルによる供給できる熱が十分でなくで、当該供給される熱にて加熱される加熱用媒体が十分に昇温されない状態で加熱用熱交換器に導かれる場合でも、第２気体を加熱手段にて加熱して、空調用空気として求められる温度にまで適切に昇温できる。
尚、上記特徴構成によれば、コジェネレーションシステムや太陽パネルによる供給される熱が十分で、当該供給される熱により十分に昇温された熱用熱媒体を加熱用熱交換器に供給可能であり、加熱用熱媒体にて十分に再生用空気を昇温可能な場合には、加熱手段による加熱を省略しても、除湿・冷房運転、加湿暖房運転の双方を良好に実行することができる。
ここで、第１運転状態で除湿冷房運転を実行している場合、第１空調流路を通流する第１気体は、室外空気が好適に用いられ、第２運転状態で加湿暖房運転を実行している場合、第２空調流路を通流する第２気体についても、室外空気が好適に用いられる。
【００１０】
今日、一般に知られているエアコン等の空調機にあっては、７００ｍ3／ｈ程度の空調用空気を供給可能となっており、使用者の使用感を高める観点からは、デシカント空調装置においても、この程度の流量を供給できることが好ましい。
しかしながら、デシカントロータを用いたデシカント空調装置にあっては、空調用空気は、デシカントロータ及び熱交換器等の圧力損失の大きい機器を複数通流する必要があるため、省エネの観点から送風ファンの出力を抑えた状態では、十分な流量とすることができない状況にあった。
上記特徴構成によれば、第１運転（除湿・冷房運転）を実行しているときに、第１空調流路に通流する室外空気に、再生用空気として第２空調流路に導かれる室内空気の一部が、第３空調流路により、第１空調流路に導かれることとなるので、空調用空気として、室外空気と共に室内空気の一部が供給されることになる。これにより、特に、送風ファン等の出力を増加させることなく、空調対象空間に導かれる空調用空気の流量を増加させることができる。
尚、通常、空調用空気の絶対湿度を下げる場合、デシカントロータの再生部を通流する再生用空気を昇温させる必要がある。しかしながら、上述の如く、室外空気に室内空気を混合して空調用空気を生成することで、再生用空気を昇温させなくとも、空調用空気の絶対湿度を下げることができる。
【００１１】
本発明のデシカント空調装置の更なる特徴構成は、
前記第３空調流路には、前記室内空気の通流量を制御する流量制御弁が設けられている点にある。
【００１２】
上記特徴構成によれば、第３空調流路に流量制御弁を設けているので、第２空調流路の圧力を第１空調流路の圧力よりも高めておき、上記流量制御弁の開度を制御するという、簡易な構成により、第３空調流路により第２空調流路から第１空調流路へ供給される室内空気の通流量を調整できる。
【００１３】
本発明のデシカント空調装置の更なる特徴構成は、
室外空気を加湿する第２加湿機を備え、
前記第２加湿機にて加湿された室外空気と、前記第１空調流路の前記第１冷却用熱交換器を通流した後の空調用空気とを熱交換可能な第２冷却用熱交換器が設けられている点にある。
【００１４】
真夏等で室外空気の温度が高くなる場合等には、空調用空気の十分な冷却が望まれる場合がある。
上記特徴構成によれば、第２冷却用熱交換器において、第１空調流路でデシカントロータの吸湿部にて除湿され、第１冷却用熱交換器にて冷却された空調用空気を、第２加湿機にて水分が供給されその水分の蒸発潜熱が奪われる形態で冷却された室外空気と、熱交換させることで、空調用空気の温度を、より一層低下させることができる。
これにより、室外空気の温度が高くなる場合でも、適切な除湿冷房運転を実行できる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】デシカント空調装置の回路が除湿冷房運転状態である場合の回路図である。
【図２】図１の回路の所定の点における各気体の温度状態及び湿度状態の変化を示す空気線図である。
【図３】図１の回路の所定の点における各気体の温度・湿度等の値を示す表である。
【図４】循環温水の温度変化に対する除湿冷房性能の変化を示すグラフ図である。
【図５】デシカントロータの通気性吸湿体を再生する再生空気の温度の変化に対する除湿冷房性能の変化を示すグラフ図である。
【図６】デシカント空調装置の回路が加湿暖房運転状態である場合の回路図である。
【図７】図６の回路の所定の点における各気体の温度状態及び湿度状態の変化を示す空気線図である。
【図８】図６の回路の所定の点における各気体の温度・湿度等の値を示す表である。
【図９】循環温水の温度変化に対する加湿暖房性能の変化を示すグラフ図である。
【図１０】デシカント空調装置の回路が除湿運転状態である場合の回路図である。
【図１１】図１０の回路の所定の点における各気体の温度状態及び湿度状態の変化を示す空気線図である。
【図１２】図１０の回路の所定の点における各気体の温度・湿度等の値を示す表である。
【図１３】室外空気の相対湿度の変化に対する除湿性能の変化を示すグラフ図である。
【図１４】デシカントロータの通気性吸湿体を再生する再生空気の温度の変化に対する室内空気の除湿量の変化を示すグラフ図である。
【図１５】従来技術のデシカント空調装置の回路図である。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
〔デシカント空調装置〕
デシカント空調装置１００につき、図面に基づいて説明する。
当該デシカント空調装置１００は、通気性吸湿体１１２ｃから成るデシカントロータ１１２の再生熱源として、コジェネレーションシステム等にて発生した熱を利用すると共に、その熱が不足する場合に、補助熱源であるガス焚きバーナ１２０にて熱を補う点を特徴としている。
また、当該デシカント空調装置１００は、除湿冷房運転、加湿暖房運転、及び除湿運転を、実行可能に構成されており、特に、除湿冷房運転にあっては、空調対象空間Ｓに供給する空調用空気ＳＡの流量を、１７０〜３６０ｍ3／ｈ程度の大流量にできる点も特徴としている。
【００１７】
以下、そのデシカント空調装置１００について、図面に基づいて説明する。
デシカント空調装置１００は、第１四方弁１１０及び第２四方弁１１７を切り替えることにより、その回路状態を、図１に示す第１運転状態として除湿冷房運転を実行可能に構成されていると共に、図６に示す第２運転状態として加湿暖房運転を実行可能に構成されている。さらに、デシカント空調装置１００は、第１四方弁１１０及び第２四方弁１１７を切り替えることにより、図１０に示す第３運転状態として除湿運転をも実行可能に構成されている。
そして、当該デシカント空調装置１００では、除湿冷房運転、加湿暖房運転、除湿運転を実行するべく、後述する第１空調流路Ｒ１、第２空調流路Ｒ２、第３空調流路Ｒ３、及び第４空調流路Ｒ４を形成可能に構成されており、これらの第１空調流路Ｒ１〜第４空調流路Ｒ４に、室外空気ＯＡ又は室内空気ＲＡを通流させることで、温度及び湿度が適切に調整された空調用空気ＳＡを生成している。
そこで、まず、これら第１空調流路Ｒ１〜第４空調流路Ｒ４について、図面に基づいて説明する。
【００１８】
第１空調流路Ｒ１（図１、８、１２で、二点鎖線で示す流路）は、図１、８、１２に示すように、気体を、第１ファン１１８にて圧送することにより、デシカントロータ１１２の吸湿部１１２ａ、第１冷却用熱交換器１１４の被冷却側流路、第２冷却用熱交換器１２１の被冷却側流路の夫々を通流させる流路である。
尚、第１冷却用熱交換器１１４３の冷却側流路には、第２空調流路Ｒ２（図１、８、１２で、一点鎖線で示す流路）を流れる比較的低温の気体が通流するように構成されており、第２冷却用熱交換器１２１の冷却側流路には、第４空調流路Ｒ４を流れる比較的低温の気体が通流するように構成されている。
これにより、第１空調流路Ｒ１を通流する気体は、デシカントロータ１１２の吸湿部１１２ａにて除湿され、第１冷却用熱交換器１１４の被冷却側流路にて冷却され、第２冷却用熱交換器１２１の被冷却側流路にてさらに冷却されることとなる。
【００１９】
第２空調流路Ｒ２（図１、８、１２で、一点鎖線で示す流路）は、図１、８、１２に示すように、気体を、第２ファン１１６にて圧送することにより、第１冷却用熱交換器１１４の冷却側流路、加熱用熱交換器１１５、ガス焚きバーナ１２０、デシカントロータ１１２の再生部１１２ｂの夫々を通流させる流路である。
尚、加熱用熱交換器１１５は、コジェネレーションシステム等にて発生した熱を有する湯水と、気体とを熱交換させるものである。ガス焚きバーナ１２０は、外部から導かれた燃料ガスを燃焼させて気体を直接昇温するものである。
これにより、第２空調流路Ｒ２を通流する気体は、第１冷却用熱交換器１１４の冷却側流路にて昇温し、加熱用熱交換器１１５にて加熱され、ガス焚きバーナ１２０にて直接昇温され、デシカントロータ１１２の再生部１１２ｂにて加湿されることとなる。
【００２０】
ここで、デシカントロータ１１２は、第１空調流路Ｒ１に気体を通流させると共に第２空調流路Ｒ２へ気体を通流させることで、その吸湿部１１２ａにて気体を除湿すると共に再生部１１２ｂにて気体に湿分を放湿する形態で、湿分の吸放湿サイクルを実行するようになっている。
【００２１】
第３空調流路Ｒ３は、図１に示すように、第１空調流路Ｒ１のデシカントロータ１１２の吸湿部１１２ａの上流側と、第２空調流路Ｒ２の第１冷却用熱交換器１１４の上流側とを連通する流路である。第３空調流路Ｒ３は、第１空調流路Ｒ１及び第２空調流路Ｒ２に気体を通流させているときに、第１空調流路Ｒ１及び第２空調流路Ｒ２の圧力の関係から、第２空調流路Ｒ２から第１空調流路Ｒ１へ気体が通流するようになっている。ここで、第３空調流路Ｒ３には、当該第３空調流路Ｒ３を通流する気体の流量を調整する流量調整弁１２２が設けられている。
これにより、第３空調流路Ｒ３が開放されている状態で、第３空調流路Ｒ３が設けられている部位において第１空調流路Ｒ１の圧力よりも第２空調流路Ｒ２の圧力が高い場合にあっては、第１空調流路Ｒ１にて空調される気体の流量を増加できることとなり、その流量は流量調整弁１２２により自在に調整可能となっている。
【００２２】
第４空調流路Ｒ４は、図１、１２に示すように、気体を、第３ファン１２３にて圧送することにより、気体を加湿する第２加湿機１２４及び第２冷却用熱交換器１２１の冷却側流路を通流する流路である。
これにより、第４空調流路Ｒ４を通流する気体は、第２加湿機１２４にて加湿されその湿分が蒸発することによる蒸発潜熱が奪われる形態で冷却され、第２冷却用熱交換器１２１の冷却側流路を通流して、その被冷却側流路を通流する気体を冷却する。
【００２３】
次に、除湿冷房運転・加湿暖房運転・除湿運転の夫々を実行する場合に、上記第１空調流路Ｒ１〜第４空調流路Ｒ４夫々への気体の通流状態、及び空調用空気ＳＡの生成過程について説明する。
【００２４】
〔除湿冷房運転〕
除湿冷房運転にあっては、図１に示すように、室外空気ＯＡ（第１気体）を第１空調流路Ｒ１に通流させると共に、室内空気ＲＡを第２空調流路Ｒ２に通流させるように、第１四方弁１１０及び第２四方弁１１７を切り替え制御される。
このときに、第３空調流路Ｒ３の流量調整弁１２２は全開に設定されており、第２空調流路Ｒ２を通流する室内空気ＲＡが、第１空調流路Ｒ１に導かれるように構成されている。第３空調流路Ｒ３を通流する流量、即ち、第２空調流路Ｒ２から第１空調流路Ｒ１に導かれる室内空気ＲＡの流量は、第１空調流路Ｒ１を通流する室外空気ＯＡの流量と略同程度の流量である。これにより、第１空調流路Ｒ１を通流する気体は、略２倍に増加する。
尚、第４空調流路Ｒ４には、第１空調流路Ｒ１に気体（室外空気ＯＡと室内空気ＲＡの混合気）を通流させている状態において、第２加湿機１２４にて加湿され冷却された室外空気ＯＡが通流され、当該室外空気ＯＡが第２冷却用熱交換器１２１の冷却側流路を通流しており、第１空調流路Ｒ１を通流する気体の冷却を促進する。
そして、第１空調流路Ｒ１にて空調された室外空気ＯＡは、第２四方弁１１７を介して、第１加湿機１１１に導かれ、第１加湿機１１１にて加湿され、その湿分が蒸発するときの蒸発潜熱が奪われる形態で冷却された後、空調用空気ＳＡとして空調対象空間Ｓに導かれる。
一方、第２空調流路Ｒ２を通流した室内空気ＲＡは、第１四方弁１１０を介して排気ＶＡとして室外空間へ放出される。
【００２５】
以上の如く、室外空気ＯＡ及び室内空気ＲＡを通流させることで、除湿・冷却された空調用空気ＳＡを空調対象空間Ｓに導いて、空調対象空間Ｓを適切に除湿冷房できる。
また、除湿冷房運転を実行すれば、室内空気ＲＡと室外空気ＯＡとが入れ替わり換気が実行されるので、この除湿冷房運転を２４時間実行することにより、２４時間換気を実現することができる。
【００２６】
〔除湿冷房運転の空調性能〕
次に、図１の回路状態における除湿冷房運転の空調性能を、図２の空気線図、図３の気体の性質の一覧表に基づいて説明する。
図１で、室外空気ＯＡが第１空調流路Ｒ１を介して空調用空気ＳＡへと空調される流れにおいて、Ｐ１〜Ｐ６に示す位置における温度・絶対湿度・相対湿度等を、図２、図３の夫々に示している。
図１で、室外空気ＯＡが第４空調流路Ｒ４を介して排気ＶＡとして排出される流れにおいて、Ｐ７〜Ｐ１０に示す位置における温度・絶対湿度・相対湿度等を、図３に示している。
図１で、室内空気ＲＡが第２空調流路Ｒ２を介して排気ＶＡとして排出される流れにおいて、Ｐ１１〜Ｐ１７に示す位置における温度・絶対湿度・相対湿度等を、図２、図３の夫々に示している。
【００２７】
まず、図２の空気線図において、特徴的な箇所について説明すると、室外空気ＯＡが空調用空気ＳＡに空調される流れ（Ｐ１〜Ｐ６の流れ）において、Ｐ１．５〜Ｐ２間において、絶対湿度及び温度が共に低下していることがわかる。これは、第３空調流路Ｒ３を設けることで、室外空気ＯＡに比較的湿度・温度の低い室内空気ＲＡを混合したためである。これにより、空調用空気ＳＡの湿度・温度は、Ｐ６に示すように、十分に低くなっている。即ち、室外空気ＯＡに室内空気ＲＡを混合することで、デシカントロータ１１２の通気性吸湿体１１２ｃを再生する再生温度を変化させていないにも関わらず、空調用空気の絶対湿度を低下できている。
また、図２に示すように、空調用空気ＳＡの絶対湿度（Ｐ６）を、室内空気ＲＡの絶対湿度（Ｐ１１）よりも低くなるように設定しているので、空調対象空間Ｓにおける呼気や発生水分の除湿が可能になっている。
【００２８】
空調用空気ＳＡの流量は、図３の一覧表で、Ｐ１．５からＰ２への変化を見ると分かるように、略２倍程度に増加している。これは、第３空調流路Ｒ３を設けることで、室外空気ＯＡにそれと同程度の室内空気ＲＡを混合したためである。これにより、空調対象空間Ｓに導かれる空調用空気ＳＡの流量は、図３でＰ６に示すように、５３２ｍ3／ｈの大流量とすることができている。
【００２９】
〔除湿冷房運転の循環温水温度及び再生空気温度に基づく評価〕
以下、循環温水温度及び再生空気温度を変化させた場合の除湿冷房運転の性能評価を、図４、図５に基づいて行う。
尚、当該性能評価の条件は、室内空気ＲＡの温度が２７℃、相対湿度５５％、デシカントロータ１１２の除湿性能を８０％で実施している。また、第１ファン１１８、第２ファン１１６、第３ファン１２３の合計電力消費量は、３１０Ｗである。
【００３０】
図４は、ガス焚きバーナ１２０を作動させない評価結果である。（ａ）が湯水循環路２０４を循環する湯水の温度を変化させた場合の冷房能力（Ｗ）、（ｂ）が温水熱負荷（Ｗ）、（ｃ）が空調用空気ＳＡの温度（℃）、（ｄ）がデシカントロータ１１２の除湿量（ｋｇ／ｈ）を示している。
図４（ｄ）により、循環湯水の温度が６０℃以上であれば、室外空気ＯＡが２．５ｋｇ／ｈ以上除湿できており、適切な除湿が可能であることがわかる。しかしながら、当該循環湯水の温度が低下すると、再生空気の温度が低下し、デシカントロータ１１２での除湿量が低下するため、第１加湿機１１１での噴霧量を減らさざるを得ず、図４（ａ）に示すように、冷房能力が低下すると共に、図４（ｃ）に示すように、空調用空気ＳＡの温度が上がってしまう。
【００３１】
一方、図５に、ガス焚きバーナ１２０を作動させた場合の評価結果を示す。循環湯水の温度を７５℃に固定した場合において、（ａ）がデシカントロータ１１２の通気性吸湿体１１２ｃを再生する再生空気の温度を変化させた場合の冷房能力（Ｗ）、（ｂ）がガス焚きバーナ１２０の熱負荷（Ｗ）、（ｃ）空調用空気ＳＡの温度（℃）を示している。
図５（ａ）より、再生空気の温度を８５℃以上とすることで、顕熱だけの冷房能力として１０００Ｗが得られており、図５（ｃ）より、１８．６℃の空調用空気ＳＡを得ることができる。図５（ｂ）より、この場合のガス焚きバーナ１２０の熱負荷は、６３０Ｗである。
このように、ガス焚きバーナ１２０を適切に働かせることにより、デシカント空調装置１００にて、適切に冷房能力を発揮することができる。
【００３２】
〔加湿暖房運転〕
加湿暖房運転にあっては、図６に示すように、室外空気ＯＡ（第２気体）を第２空調流路Ｒ２に通流させると共に、室内空気ＲＡを第１空調流路Ｒ１に通流させるように、第１四方弁１１０及び第２四方弁１１７を切り替え制御される。尚、ここで、第２空調流路Ｒ２におけるガス焚きバーナ１２０は作動させていない。
このときに、第３空調流路Ｒ３の流量調整弁１２２は全閉に設定されており、第２空調流路Ｒ２から第１空調流路Ｒ１へ気体が導かれないようになっている。
また、第４空調流路Ｒ４には、室外空気ＯＡが通流しない。
そして、第２空調流路Ｒ２にて空調された室外空気ＯＡは、第２四方弁１１７を介して、第１加湿機１１１に導かれ、第１加湿機１１１にて加湿された後、空調用空気ＳＡとして空調対象空間Ｓに導かれる。
一方、第１空調流路Ｒ１通流した室内空気ＲＡは、第１四方弁１１０を介して排気ＶＡとして室外空間へ放出される。
【００３３】
以上の如く、室外空気ＯＡ及び室内空気ＲＡを通流させることで、加湿・加熱された空調用空気ＳＡを空調対象空間Ｓに導いて、空調対象空間Ｓを適切に加湿暖房できる。
また、加湿暖房運転を２４時間実行することにより、除湿冷房運転を同様に、２４時間換気が実行される。
【００３４】
〔加湿暖房運転の空調性能〕
次に、図６の回路状態における図６の加湿暖房運転の空調性能を、図７の空気線図、図８の気体の性質の一覧表に基づいて説明する。
図６で、室外空気ＯＡが第２空調流路Ｒ２を介して空調用空気ＳＡへと空調される流れで、Ｐ１１〜Ｐ１７に示す位置における温度・絶対湿度・相対湿度等を、図７、１０の夫々に示している。
図６で、室内空気ＲＡが第１空調流路Ｒ１を介して排気ＶＡとして排出される流れで、Ｐ１〜Ｐ６に示す位置における温度・絶対湿度・相対湿度等を、図７、１０に示している。
【００３５】
図７、１０において、Ｐ１４、１５の温度は同じであることからわかるように、加湿暖房運転においては、ガス焚きバーナ１２０を作動させていない。この場合であっても、空調用空気ＳＡの温度を５５、６℃まで昇温できると共に、その絶対湿度を９．５２ｇ／ｋｇ乾燥空気まで加湿できる。
尚、室外空気ＯＡの温度が低い場合には、当然にガス焚きバーナ１２０を作動させて、空調用空気ＳＡの温度を上昇させることができる。
【００３６】
〔加湿暖房運転の循環温水温度に基づく評価〕
以下、循環温水温度を変化させた場合の加湿暖房運転の性能評価を、図９に基づいて行う。
尚、当該性能評価の条件は、室外空気ＯＡの温度７℃、相対湿度６５％、室内空気ＲＡの温度が２０℃、相対湿度３５％、換気風量１７０ｍ3／ｈである。このときの第１ファン１１８、第２ファン１１６の合計消費電力は、約１００Ｗである。
【００３７】
図９において、（ａ）が湯水循環路２０４を循環する湯水の温度を変化させた場合の温水熱負荷（Ｗ）、（ｂ）が室内空気ＲＡからの回収湿分（ｇ／ｈ）、（ｃ）が空調用空気ＳＡの温度（℃）、（ｄ）が水噴霧による加湿分（ｇ／ｈ）を示している。
図９（ａ）に示すように、温水熱負荷を１５００Ｗとした場合、循環温水の温度を５５℃にでき、図９（ｃ）に示すように、循環温水温度５５℃のときには、空調用空気ＳＡの温度を、３５℃程度に維持できる。そして、循環温水温度５５℃にした場合には、図９（ｂ）に示すように、デシカントロータ１１２における室内空気ＲＡからの回収湿分としての６４０ｇ／ｈと、図９（ｄ）に示すように、水噴霧による加湿分４００ｇ／ｈとを合わせて、１０００ｇ／ｈ以上の加湿を行うことができる。
【００３８】
しかしながら、循環温水の温度が低下した場合、デシカントロータ１１２における室内空気ＲＡからの回収湿分が低下するので、それを補うべく、水噴霧を行った場合、空調用空気ＳＡの温度が低下するという問題が生じる。
この場合であっても、本発明によれば、ガス焚きバーナ１２０を作動させることにより、空調用空気ＳＡの温度の低下を防ぐことができる。
【００３９】
〔除湿運転〕
除湿運転にあっては、図１０に示すように、室外空気ＯＡ（第１気体）を第１空調流路Ｒ１に通流させると共に、室内空気ＲＡを第２空調流路Ｒ２に通流させるように、第１四方弁１１０及び第２四方弁１１７を切り替え制御される。
このときに、第３空調流路Ｒ３の流量調整弁１２２は全閉に設定されており、第２空調流路Ｒ２を通流する室内空気ＲＡは、第１空調流路Ｒ１に導かれない。これにより、除湿運転において、第１空調流路Ｒ１にて空調される気体、即ち、空調用空気ＳＡとして空調対象空間Ｓに供給される気体の流量は、除湿冷房運転の場合のそれと比べて、小さいもの（略半分程度）となる。
また、第４空調流路Ｒ４では、第３ファン１２３を作動させず、室外空気ＯＡを通流させない。
そして、第１空調流路Ｒ１にて除湿・冷却された室外空気ＯＡは、第２四方弁１１７を介して、第１加湿機１１１に導かれ、第１加湿機１１１にて加湿され、その湿分が蒸発するときの蒸発潜熱が奪われる形態で冷却された後、空調用空気ＳＡとして空調対象空間Ｓに導かれる。
一方、第２空調流路Ｒ２を通流した室内空気ＲＡは、第１四方弁１１０を介して排気ＶＡとして室外空間へ放出される。
【００４０】
以上の如く、室外空気ＯＡ及び室内空気ＲＡを通流させることで、除湿された空調用空気ＳＡを空調対象空間Ｓに導いて、空調対象空間Ｓを適切に除湿できる。
また、除湿運転を実行すれば、除湿冷房運転の場合と同様に、室内空気ＲＡと室外空気ＯＡとが入れ替わり換気が実行されるので、この除湿運転を２４時間実行することにより、２４時間換気を実現できる。
【００４１】
〔除湿運転の空調性能〕
次に、図１０の回路状態における除湿運転の空調性能を、図１１の空気線図、図１２の気体の性質の一覧表に基づいて説明する。
図１０で、室外空気ＯＡが第１空調流路Ｒ１を介して空調用空気ＳＡへと空調される流れにおいて、Ｐ１〜Ｐ６に示す位置における温度・絶対湿度等を、図１１、１４に示している。
図１０で、室内空気ＲＡが第２空調流路Ｒ２を介して排気ＶＡとして排出される流れにおいて、Ｐ１１〜Ｐ１７に示す位置における温度・絶対湿度等について、図１１、１４に示している。
【００４２】
図１１、１４において、空調用空気ＳＡの温度（Ｐ６）は、室内空気ＲＡの温度（Ｐ１１）と略同程度の温度に調整でき、且つ、空調用空気ＳＡの湿度（Ｐ６）は、室内空気ＲＡの湿度（Ｐ１１）よりも低下できていることがわかり、適切に除湿運転が実行できていることがわかる。
【００４３】
〔除湿運転の循環温水温度及び再生空気温度に基づく評価〕
以下、室外空気ＯＡの相対湿度及び再生空気温度を変化させた場合の除湿運転の評価を、図１３、１６に基づいて行う。
尚、当該性能評価の条件は、循環温水の温度が７５℃、室内空気ＲＡの温度が２７℃、相対湿度が５５％、室外空気ＯＡの温度が２５℃である。第１ファン１１８、第２ファン１１６合計電力は、１２０Ｗである。
【００４４】
図１３は、ガス焚きバーナ１２０を作動させなかった場合のグラフである。図１３（ａ）に示すように、室外空気ＯＡの相対湿度が８５％以上になると、その絶対湿度は、１６ｇ／ｋｇＤＡ以上となる。そして、そのときの冷房能力は、図１３（ｄ）に示すように、２０Ｗ以下となり、図１３（ｃ）に示すように、空調用空気ＳＡの温度も、２７℃以上と高くなってしまう。
【００４５】
一方、ガス焚きバーナ１２０を作動させた場合で、デシカントロータ１１２の再生空気の温度を変化させたときの、室内空気ＲＡの除湿量の変化を図１４に示す。
図１４から、ガス焚きバーナ１２０を作動させて、デシカントロータ１１２の再生空気の温度を上昇させることで、室内空気ＲＡの除湿能力を高められていることがわかる。このように、除湿運転においても、ガス焚きバーナ１２０を作動させることにより、再生空気の温度を室外空気ＯＡの相対湿度に応じて高めて、室内空気ＲＡの湿度を快適な値に調整することができる。
【００４６】
〔別実施形態〕
（１）上記実施形態では、加熱用熱交換器１１５に供給される湯水は、コジェネレーションシステム等にて発生した熱を有するものであるとして、説明した。当該湯水を加熱する熱源は、コジェネレーションシステム以外のものであっても良く、例えば、燃料電池等も適用することができる。
【産業上の利用可能性】
【００４７】
本発明のデシカント空調装置は、コジェネレーションシステムや太陽パネルによる供給熱を再生熱源として利用できない場合（即ち、再生用の熱を十分に確保できない場合）でも、デシカントロータの通気性吸湿体を良好に再生して空調できると共に、除湿冷房運転に加えて加湿暖房運転も実行することができるデシカント空調装置として、有効に利用可能である。
【符号の説明】
【００４８】
１１１      ：第１加湿機
１１２      ：デシカントロータ
１１２ａ    ：吸湿部
１１２ｂ    ：再生部
１１２ｃ    ：通気性吸湿体
１１４      ：第１冷却用熱交換器
１１５      ：加熱用熱交換器
１２０      ：ガス焚きバーナ（燃焼装置の一例）
１２１      ：第２冷却用熱交換器
１２２      ：流量調整弁
１２４      ：第２加湿機
１００    ：デシカント空調装置
ＯＡ      ：室外空気
ＲＡ      ：室内空気
ＳＡ      ：空調用空気
Ｓ        ：空調対象空間
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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