(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
熱交換器であって、この熱交換器は、
複数のウエハーであって、
各ウエハーは、２若しくはそれ以上のシート材料と、前記シート間に設けられ当該シート間に１若しくはそれ以上の内部流体流路を定義するものである周壁と、前記シートの外側に設けられた１若しくはそれ以上の外部流体流路とにより形成され、
各ウエハーは、前記シートの面に沿う方向に少なくとも２つの端部を有し、各端部はそれぞれ前記シートを貫通する少なくとも１つの穴部を有するものであり、前記穴部は各ウエハーの内部流体流路に流入穴部および流出穴部を提供するものである、
前記複数のウエハーと、
前記シートの外側の前記外部流体流路に配置された前記流入穴部および前記流出穴部を取り囲む壁部と
を有し、
前記複数のウエハーは前記流入穴部が一直線状に整列され且つ前記流出穴部が一直線状に整列されてマニホールドを形成するように積層されセクターを形成するものであり、
複数の前記セクターは環状構造に配列され、これにより前記マニホールドが略軸方向に延設され且つ前記内部流体流路及び前記外部流体流路が略径方向に延設されるものであり、
前記複数のウエハー及び環状構造に配列される前記複数のセクターは、圧力容器アセンブリに収容され、これによりこの圧力容器アセンブリが前記複数のウエハーの各々の外部から前記複数のウエハーの各々の内部への正の圧力差を形成するものである
熱交換器。
【請求項２】
請求項１記載の熱交換器において、前記シート材料はセラミックである熱交換器。
【請求項３】
請求項２記載の熱交換器において、前記セラミック材料はムライトである熱交換器。
【請求項４】
請求項１記載の熱交換器において、前記ウエハーまたは完全積層のウエハーは、セラミック材料のシートを切断し、そのセラミック材料のシートを共に積層し、その後当該積層シートを一体化焼結することによって形成されるものである熱交換器。
【請求項５】
請求項１記載の熱交換器において、前記内部流路を流れる流体の圧力は、前記外部流路を流れる流体より低いものである熱交換器。
【請求項６】
請求項１記載の熱交換器において、前記径方向外向きに流れる流体の温度は通常低下し、前記径方向内向きに流れる流体の温度は通常上昇するものである熱交換器。
【請求項７】
請求項１記載の熱交換器において、前記内部流体流路は排気流路であり、前記外部流体流路は空気流路である熱交換器。
【請求項８】
請求項１記載の熱交換器において、前記マニホールド壁の少なくとも一部分は、エラストマー材料から作られているものである熱交換器。
【請求項９】
エンジンアセンブリであって、
流入空気を圧縮するように構成された圧縮機と、
前記圧縮流入空気を予熱するように構成された熱交換器であって、この熱交換器は、
複数のウエハーであって、
各ウエハーは２若しくはそれ以上のシート材料と、前記シート間に設けられ当該シート間に１若しくはそれ以上の内部流体流路を定義するものである周壁と、前記シートの外側に設けられた１若しくはそれ以上の外部流体流路とにより形成され、
各ウエハーは、前記シートの面に沿う方向に少なくとも２つの端部を有し、各端部はそれぞれ前記シートを貫通する少なくとも１つの穴部を有するものであり、この穴部は各ウエハーの内部流体流路に流入穴部および流出穴部を提供するものである、
前記複数のウエハーと、
前記シートの外側の前記外部流体流路に配置された前記流入穴部および前記流出穴部を取り囲む壁部と
を有し、
前記複数のウエハーは前記流入穴部が一直線状に整列され且つ前記流出穴部が一直線状に整列されてマニホールドを形成するように積層されセクターを形成するものであり、
複数のセクターは環状構造に配列され、これにより前記マニホールドが略軸方向に延設され且つ前記内部流体流路及び前記外部流体流路が略径方向に延設されるものである、
前記熱交換器と、
前記熱交換器の中央に配置された燃焼器であって、前記熱交換器からの前記予熱圧縮空気および前記熱交換器の下流に位置する１若しくはそれ以上の燃料噴射器からの注入燃料を受け取りこの注入燃料を燃焼させるように構成されているものである、前記燃焼器と、
を有するエンジンアセンブリであり、
このエンジンアセンブリは、さらに、圧力容器アセンブリであって、前記複数のウエハー及び環状構造に配列される前記複数のセクターを収容し、これにより前記複数のウエハーの各々の外部から前記複数のウエハーの各々の内部への正の圧力差を形成するものである、前記圧力容器アセンブリを有するものである、エンジンアセンブリ。
【請求項１０】
請求項９記載のエンジンアセンブリにおいて、このエンジンアアセンブリは、さらに、
前記燃焼の生成物が膨張している間有用な作業を提供するように構成されたエキスパンダを有するものであるエンジンアセンブリ。
【請求項１１】
請求項１０記載のエンジンアセンブリにおいて、前記エキスパンダはタービンであるエンジンアセンブリ。
【請求項１２】
請求項１１記載のエンジンアセンブリにおいて、前記タービンは、セラミック材料から作られているものであるエンジンアセンブリ。
【請求項１３】
請求項９記載のエンジンアセンブリにおいて、前記熱交換器は使用済み燃焼生成物を受け取ることによって前記圧縮流入空気を予熱し、当該使用済み燃焼生成が前記前記圧縮流入空気を予熱するのに必要なエネルギーを生成するものであるエンジンアセンブリ。
【請求項１４】
燃焼器アセンブリであって、
流入空気源と、
熱交換器の上流にあり流入空気を１若しくはそれ以上の燃料噴射器によって注入された燃料と完全に混合するように構成された混合ボリュームと、
前記燃料および空気混合物を予熱するように構成された前記熱交換器であって、この熱交換器は、
複数のウエハーであって、
各ウエハーは２若しくはそれ以上のシート材料と、前記シート間に設けられ当該シート間に１若しくはそれ以上の内部流体流路を定義するものである周壁と、前記シートの外側に設けられた１若しくはそれ以上の外部流体流路とにより形成され、
各ウエハーは、前記シートの面に沿う方向に少なくとも２つの端部を有し、各端部はそれぞれ前記シートを貫通する少なくとも１つの穴部を有するものであり、この穴部は各ウエハーの内部流体流路に流入穴部および流出穴部を提供するものである、
前記複数のウエハーと、
前記シートの外側の前記外部流体流路に配置された前記流入穴部および前記流出穴部を取り囲む壁部と
を有し、
前記複数のウエハーは前記流入穴部が一直線状に整列され且つ前記流出穴部が一直線状に整列されてマニホールドを形成するように積層されセクターを形成するものであり、
複数のセクターは環状構造に配列され、これにより前記マニホールドが略軸方向に延設され且つ前記内部流体流路及び前記外部流体流路が略径方向に延設されるものである、
前記熱交換器と、
前記熱交換器の中央に配置された燃焼器であって、前記熱交換器の下流で前記予熱燃料および空気混合物を受け取り燃焼を起こすように構成されているものである、前記燃焼器と
を有する燃焼器アセンブリであり、
この燃焼器アセンブリは、さらに、圧力容器アセンブリであって、前記複数のウエハー及び環状構造に配列される前記複数のセクターを収容し、これにより前記複数のウエハーの各々の外部から前記複数のウエハーの各々の内部への正の圧力差を形成するものである、圧力容器アセンブリを有するものである、燃焼器アセンブリ。
【請求項１５】
請求項１４記載の燃焼器アセンブリにおいて、この燃焼器アセンブリは、さらに、
空気を圧縮してその圧縮された空気を前記燃焼器に供給するように構成された圧縮機と、
前記燃焼の生成物が膨張して有用な作業を提供するように構成されたエキスパンダと
を有するものである燃焼器アセンブリ。
【請求項１６】
請求項１５記載の燃焼器アセンブリにおいて、前記エキスパンダはタービンである。
【請求項１７】
請求項１６記載の燃焼器アセンブリにおいて、前記タービンはセラミック材料から作られているものである燃焼器アセンブリ。
【請求項１８】
請求項１４記載の燃焼器アセンブリにおいて、前記燃料および空気混合物は、空気および燃料蒸気の実質的に均一な混合物であり、前記熱交換器内での炭素形成および早期点火を防ぐものである燃焼器アセンブリ。
【請求項１９】
請求項１５記載の燃焼器アセンブリにおいて、前記燃料および空気混合物は、前記圧縮機内で完全に混合されるものである燃料器アセンブリ。
【請求項２０】
請求項１４記載の燃焼器アセンブリにおいて、前記熱交換器は、前記燃料および空気混合物をその自然発火温度より高く予熱するように構成されているものである燃焼器アセンブリ。
【請求項２１】
請求項１４記載の燃焼器アセンブリにおいて、前記熱交換器は、前記燃焼器から使用済み燃料生成物を受け取ることによって前記燃料および空気混合物を予熱するものであり、前記使用済み燃焼生成物は、次に来る燃料および空気混合物を予熱するのに必要なエネルギーを供給するものである燃焼器アセンブリ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この出願は、２００９年５月２２日付けで出願されて米国出願番号６１／１８０，４８０が割り当てられた発明の名称「Ｃｏｍｐａｃｔ  Ｕｌｔｒａ−Ｌｅａｎ  Ｐｒｅｍｉｘｅｄ  Ｒｅｃｕｐｅｒａｔｅｄ  Ｃｏｍｂｕｓｔｏｒ」の仮特許出願に対して優先権を主張するものであり、この参照によりその全ての内容が本明細書に組み込まれるものである。
【０００２】
本発明は小型の高温ガス−ガス熱交換器に関する。より具体的には、本発明はガスタービンエンジン（機関）での廃熱回収に特に適した熱交換器の一種である放射状対向流型復熱装置に関する。
【背景技術】
【０００３】
今日使用されている大部分のガスタービンは「単純サイクル」型であり、すなわち一般的に圧縮機、燃焼器（バーナー）、およびタービンのみから成っている。単純サイクルエンジンにおいて、タービンから出る排気は未だに非常に高温である。この大気に流れる未使用の熱を使用しないことは、エネルギーの浪費を意味する。このため、幾つかのガスタービンは、タービン排気の廃熱を回収するための熱交換器（例えば、復熱装置または換熱器）を用いている。この熱は、圧縮機を出てバーナーに入る前の空気を予熱するのに使用される。このように、空気をそのターゲット温度まで加熱するのに必要とされる燃料を減らし、エンジンをより効率的にする。復熱または再生エンジンが普及しており、当業者には自明である。
【０００４】
しかしながら、これらの利点にもかかわらず、復熱装置は、その費用と重量のためタービンにはめったに使用されていない。現在の復熱装置は、一般に高温の酸化およびクリープ速度を有する高価な金属合金を使用するため、特定の最高温度へのこれらの使用が限定される。他の現在の復熱装置はステンレス鋼を使用し、これは他の金属合金より安価であるが、温度限界はさらに低い。場合によっては、これらの温度限界を解消するため、セラミック復熱装置が使用されてきた。しかしながら、従来のセラミック復熱装置構造は、通常次に挙げる１若しくはそれ以上の弱点を被ってきた、１）比較的大きなサイズおよび重量、２）ガスの複雑な配管を要求する箱形状デザイン、３）過度の熱損失を防ぐため、流入／流出配管の周囲および熱交換器それ自体の高温部分の周囲の両方に大量の断熱材が必要、４）熱応力に対する不十分な適応力）、および５）問題のある属性を有するセラミック材料から作成されていることである。
【０００５】
セラミック復熱装置に使用される一般的な材料は、ケイ酸アルミニウムマグネシウム（コージライト）、ケイ酸リチウムアルミニウム（ＬＡＳ）、炭化ケイ素、および窒化ケイ素であった。コージライトおよびＬＡＳは、低コストかつ低い熱膨張係数という利点があるが、しかし、これらは比較的低強度と低い破壊靱性を有する。より悪いことには、これら材料のマグネシウムおよびリチウムは排気での合成物により腐食し易くなり、結果的に耐用年数が短くなる。炭化ケイ素は一般に比較的より強度がありより耐食性であるが、それでもなお非常にねばり強いというわけではなく、濃度が十分に高い場合には排気の水蒸気によって腐食される。それに加えて、炭化ケイ素は非常に高い熱伝導率を有しており、これは望ましくない方向へ熱伝導を増加させるため、熱交換器の効率を下げる。（熱交換器の壁は一般に非常に薄いため、これは壁の伝導率に関わらず望ましい厚さを通り抜ける方向への熱伝達に対してほとんど抵抗を与えない。）最後に、窒化ケイ素は強固でねばり強く、唯一適度の伝導率を有するが、しかし、それは原料費および完成部品を製造するのに必要な高価な製造工程の両方によりとても高価なため、広い範囲で使用されて来なかった。第２に、炭化ケイ素と同様に窒素ケイ素は、排気の水蒸気によって腐食し易くなる。
【０００６】
従来技術では、セラミック材料から作られる換熱器が数十年の間ガスタービンで使用されてきた。一般に、復熱装置は、換熱器とは対照的にガスを別の空気流路に分配するマニホールドを有する熱交換器であり、このマニホールドは例えばセラミックハニカムなどの蓄熱媒体を圧縮空気およびタービン排気の別の流れにさらす周期流装置である。一般的に、復熱装置は、換熱器より機械的により単純だが幾何学的により複雑な固定式装置である。
換熱器は、単純なハニカム状セラミック押出しである回転ディスクを用いるため、製造するのが簡単である。前記ディスクはシールを超えて回転するので、片面が軸方向の一方向に流れる排気ガスのダクトにさらされ、それらが流れる際に冷却する。別面は典型的には他の方向に流れる空気ダクトにさらされ、それが流れる際に加熱する。前記セラミックマトリックスは比較的安定した温度勾配であり、対向流型熱交換器とほぼ同じ方法である。換熱器は非常に小さい内部流路を有し、直接の結果として、これらの有効性は前記セラミック構成要素のサイズおよび重量と非常に深く関連している。しかしながら、換熱器の典型的な問題は、高温で動作しなければならない可動部分および滑りシールの両方があることである。前記可動部分は前記システムを複雑にし、かつ当該可動部分の摩耗のため信頼性を下げる。また、前記セラミックマトリックスそれ自体は所与の有効性示す軽量であるが、前記関連する機械的構成要素、ダクト、シール、および断熱材は前記システムの重量および体積をかなり増大させる。最後に、換熱器は一般にコージライトまたはＬＡＳから作られており、従って上述したのと同じ腐食および耐久性問題が起る。これらの理由のため、面固定小型放射状対向流型復熱装置構造が、実行可能で実用的である場合にはいつでも好ましい。単に事実として均等に小さい内部流路、結果的に単位重量当たりの高い効果、およびそれにもかかわらず低い製造コストを有するセラミック復熱装置が利用可能ではなく、これがなぜいまだに換熱器が商業的に競争力があるのかを説明している。
要約すると、従来の熱交換器は、サイズおよび重量において一般的に不利であり、さらに通常望ましくないほど高価で、温度制限があり、腐食しやすく、弱く、または十分に硬質ではない材料から作られている。さらに、前記熱交換器は、通常圧力および熱損失に苦しみ、信頼性の問題を引き起こす熱応力になりがちな傾向にある。それ故に、これらおよび他の限界を乗り越えることができる熱交換器が本技術分野で依然として必要とされたままである。
この出願の発明に関連する先行技術文献情報としては、以下のものがある（国際出願日以降国際段階で引用された文献及び他国に国内移行した際に引用された文献を含む）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献０１】  米国特許第４，０２７，７２９号明細書
【特許文献０２】  米国特許第４，２９８，０５９号明細書
【特許文献０３】  米国特許第４，３６９，０２９号明細書
【特許文献０４】  米国特許第４，４８８，９２０号明細書
【特許文献０５】  米国特許第４，５８２，１２６号明細書
【特許文献０６】  米国特許第４，９９３，２２３号明細書
【特許文献０７】  米国特許第５，３８８，３９８号明細書
【特許文献０８】  米国特許第６，０１６，８６５号明細書
【特許文献０９】  米国特許第６，２９３，３３８号明細書
【特許文献１０】  米国特許第６，３６４，００７号明細書
【特許文献１１】  米国特許第６，７１１，８８９号明細書
【特許文献１２】  米国特許第７，１４７，０５０号明細書
【非特許文献】
【０００８】
【非特許文献０１】  Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ  Ｓｅａｒｃｈ  Ｒｅｐｏｒｔ  ａｎｄ  Ｗｒｉｔｔｅｎ  Ｏｐｉｎｉｏｎ  ｆｏｒ  ＰＣＴ／ＵＳ１０／３５７８１
【非特許文献０２】  ＭｃＤｏｎａｌｄ，Ｃ．Ｆ．，"Ｒｅｃｕｐｅｒａｔｏｒ  Ｃｏｎｓｉｄｅｒａｔｉｏｎｓ  ｆｏｒ  Ｆｕｔｕｒｅ  Ｈｉｇｈｅｒ  Ｅｆｆｉｃｉｅｎｃｙ  Ｍｉｃｒｏｔｕｒｂｉｎｅｓ"，Ａｐｐｌｉｅｄ  Ｔｈｅｒｍａｌ  Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ  ２３，２００３，ｐｐ．１４６３−１４８７．
【非特許文献０３】  Ｗｅｉｎｂｅｒｇ，Ｆ．Ｊ．，"Ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ  Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｓ：Ｔｈｅ  Ｆｕｔｕｒｅ？"，Ｎａｔｕｒｅ，  Ｖｏｌ．２３３，１９７１，ｐｐ．２３９−２４１．
【非特許文献０４】  Ｌｌｏｙｄ，Ｓ．Ａ．，ａｎｄ  Ｗｅｉｎｂｅｒｇ，Ｆ．Ｊ．，"Ａ  Ｂｕｒｎｅｒ  ｆｏｒ  Ｍｉｘｔｕｒｅｓ  ｏｆ  Ｖｅｒｙ  Ｌｏｗ  Ｈｅａｔ  Ｃｏｎｔｅｎｔ"，Ｎａｔｕｒｅ，Ｖｏｌ．２５１，１９７４，ｐｐ．４７−４９．
【非特許文献０５】  Ｌｌｏｙｄ，Ｓ．Ａ．，ａｎｄ  Ｗｅｉｎｂｅｒｇ，Ｆ．Ｊ．，"Ｌｉｍｉｔｓ  ｔｏ  Ｅｎｅｒｇｙ  Ｒｅｌｅａｓｅ  ａｎｄ  Ｕｔｉｌｉｓａｔｉｏｎ  ｆｒｏｍ  Ｃｈｅｍｉｃａｌ  Ｆｕｅｌｓ"，Ｎａｔｕｒｅ，Ｖｏｌ．２５７，１９７５，ｐｐ．３６７−３７０．
【非特許文献０６】  Ｊｏｎｅｓ，Ａ．Ｒ．，Ｌｌｏｙｄ，Ｓ．Ａ．，ａｎｄ  Ｗｅｉｎｂｅｒｇ，Ｆ．Ｊ．，"Ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ  ｉｎ  Ｈｅａｔ  Ｅｘｃｈａｎｇｅｒｓ"，Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ  ｏｆ  ｔｈｅ  Ｒｏｙａｌ  Ｓｏｃｉｅｔｙ  ｏｆ  Ｌｏｎｄｏｎ，Ｖｏｌ．３６０  Ａ，１９７８，ｐｐ．９８−１１５．
【非特許文献０７】  Ｒｏｎｎｅｙ，Ｐ．Ｄ．，"Ａｎａｌｙｓｉｓ  ｏｆ  Ｎｏｎ−Ａｄｉａｂａｔｉｃ  Ｈｅａｔ−Ｒｅｃｉｒｃｕｌａｔｉｎｇ  Ｃｏｍｂｕｓｔｏｒｓ"，Ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ  ａｎｄ  Ｆｌａｍｅ，Ｖｏｌ．１３５，ｐｐ．４２１−４３９，２００３．
【非特許文献０８】  Ｇｏｎｚａｌｅｚ，Ｊ．Ｍ．，Ｆｅｒｒｉ，Ｊ．Ｌ．，ａｎｄ  Ｒｅｂｅｌｌｏ，Ｗ．Ｊ．，"Ｉｎｄｕｓｔｒｉａｌ  Ｏｐｅｒａｔｉｎｇ  Ｅｘｐｅｒｉｅｎｃｅ  ｏｆ  ｔｈｅ  ＧＴＥ  Ｃｅｒａｍｉｃ  Ｒｅｃｕｐｅｒａｔｏｒ"，Ｏａｋ  Ｒｉｄｇｅ  Ｎａｔｉｏｎａｌ  Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ，Ｏａｋ  Ｒｉｄｇｅ  ＴＮ，Ｊｕｎｅ  １９９０．
【非特許文献０９】  ＭｃＤｏｎａｌｄ，Ｃ．Ｆ．，ａｎｄ  Ｒｏｄｇｅｒｓ，Ｃ．，"Ｓｍａｌｌ  Ｒｅｃｕｐｅｒａｔｅｄ  Ｃｅｒａｍｉｃ  Ｍｉｃｒｏｔｕｒｂｉｎｅ  Ｄｅｍｏｎｓｔｒａｔｏｒ  Ｃｏｎｃｅｐｔ"，Ａｐｐｌｉｅｄ  Ｔｈｅｒｍａｌ  Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ  ２８，２００８，ｐｐ．６０−７４．
【非特許文献１０】  Ｗｉｌｓｏｎ，Ｄ．Ｇ．，ａｎｄ  Ｋｏｒａｋｉａｎｉｔｉｓ，Ｔ．，Ｔｈｅ  Ｄｅｓｉｇｎ  ｏｆ  Ｈｉｇｈ−Ｅｆｆｉｃｉｅｎｃｙ  Ｔｕｒｂｏｍａｃｈｉｎｅｒｙ  ａｎｄ  Ｇａｓ  Ｔｕｒｂｉｎｅｓ，Ｕｐｐｅｒ  Ｓａｄｄｌｅ  Ｒｉｖｅｒ，ＮＪ：Ｐｒｅｎｔｉｃｅ−Ｈａｌｌ，１９９８，ｐｐ．５６２−５６３．
【非特許文献１１】  Ｗｉｉｓｏｎ，Ｄ．Ｇ．，ａｎｄ  Ｂａｉｌｏｕ，Ｊ．Ｍ．，"Ｄｅｓｉｇｎ  ａｎｄ  Ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ  ｏｆ  ａ  Ｈｉｇｈ  Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ  Ｒｅｇｅｎｅｒａｔｏｒ  Ｈａｖｉｎｇ  Ｖｅｒｙ  Ｈｉｇｈ  Ｅｆｆｅｃｔｉｖｅｎｅｓｓ，Ｌｏｗ  Ｌｅａｋａｇｅ，ａｎｄ  Ｎｅｇｌｉｇｉｂｌｅ  Ｓｅａｌ  Ｗｅａｒ"，ＧＴ２００６−９００９５，ＡＳＭＥ  Ｔｕｒｂｏ  Ｅｘｐｏ  ２００６，Ｂａｒｃｅｌｏｎａ，Ｓｐａｉｎ，Ａｍｅｒｉｃａｎ  Ｓｏｃｉｅｔｙ  ｏｆ  Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ  Ｅｎｇｉｎｅｅｒｓ，２００６．
【非特許文献１２】  Ｗｉｌｓｏｎ，Ｍ．Ａ．，Ｒｅｃｋｎａｇｌｅ，Ｋ．，ａｎｄ  Ｂｒｏｏｋｓ，Ｋ．，"Ｄｅｓｉｇｎ  ａｎｄ  Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ  ｏｆ  ａ  Ｌｏｗ−Ｃｏｓｔ，Ｈｉｇｈ  Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ  Ｓｉｌｉｃｏｎ  Ｃａｒｂｉｄｅ  Ｍｉｃｒｏ−Ｃｈａｎｎｅｌ  Ｒｅｃｕｐｅｒａｔｏｒ"，ＧＴ２００５−６９１４３，ＡＳＭＥ  Ｔｕｒｂｏ  Ｅｘｐｏ  ２００５，Ｒｅｎｏ  ＮＶ，Ａｍｅｒｉｃａｎ  Ｓｏｃｉｅｔｙ  ｏｆ  Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ  Ｅｎｇｉｎｅｅｒｓ，２００５．
【非特許文献１３】  Ｆｅｒｒａｔｏ，Ｍ．，ａｎｄ  Ｍａｒｔｉｎｅｚ，Ｇ．，"Ｃｅｒａｍｉｃ  Ｈｅａｔ  Ｅｘｃｈａｎｇｅｒ  Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ  ｂｙ  Ｂｏｏｓｔｅｃ  ＳＡ"，ｐ．２１１−２２７  ｉｎ  Ｃｅｒａｍｉｃ  Ｇａｓ  Ｔｕｒｂｉｎｅ  Ｃｏｍｐｏｎｅｎｔ  Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ  ａｎｄ  Ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｚａｔｉｏｎ  ｂｙ  Ｍａｒｋ  Ｖａｎ  Ｒｏｏｄｅ，Ｍａｔｔｉｓｏｎ  Ｋ．Ｆｅｒｂｅｒ，ａｎｄ  Ｄ．Ｗ．Ｒｉｃｈｅｒｓｏｎ，ＡＳＭＥ，Ｎｅｗ  Ｙｏｒｋ，２００３．
【発明の概要】
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明は、上記および他の必要性を、より安くよりより低密度でより軽い材料から安価に製造でき、かつ金属合金より高い温度に耐えられるより高い有効性の小型熱交換器を提供することによって満たす。さらに、前記熱交換器は、高温の熱交換器での漏えいの主な原因である熱応力を減少させる機能を含む。
【００１０】
本発明の１つの態様によれば、熱交換器は複数のウエハーを含む。各ウエハーは２若しくはそれ以上のシート材料によって形成され、これらシート間に周壁を含む。１つの実施形態において、前記材料はセラミック材料（例えば、ムライト）である。前記周壁は、前記シート間に１若しくはそれ以上の内部流路と、前記シートの外側の外部分とを区画する。さらに、各ウエハーは各端部において前記シートから延出する少なくとも１つの穴部を含み、この穴部は各ウエハーの前記内部流路に流入穴部および流出穴部を提供する。また、各ウエハーは、前記シートの外側の前記外部分に配置された前記流入穴部および前記流出穴部を取り囲む壁部を含む。前記複数のウエハーは、前記流入穴部が一直線状に整列され、且つ前記流出穴部が一直線状に整列されてマニホールドを形成するように積層され、セクターを形成する。最後に、複数の前記セクターは環状構造に配置され、これにより前記マニホールドは実質的に軸方向に配向され、前記内部流路は実質的に径方向に配向される。
【００１１】
本発明の別の態様は、上記の熱交換器が組み込まれたエンジンアセンブリである。具体的には、前記エンジンアセンブリは、流入空気を圧縮するように構成された圧縮機を含む。第２に、前記熱交換器は、前記圧縮流入空気を予熱するように構成される。この予熱圧縮流入空気は、次に前記熱交換器の中央に配置された燃焼器に入り、この燃焼器は前記予熱圧縮空気および１若しくはそれ以上の燃料噴射器からの注入燃料を受け取るように構成されている。前記燃料噴射器は、前記熱交換器の下流に配置されている。前記燃焼器は前記注入燃料を燃焼させ、燃料生成物を使用してタービンまたは他の膨張手段を介して膨張することによって有用な作業を実行する。前記排気は次に前記熱交換器を通って逆流し、前記タービン排気からの廃熱を利用して前記流入する圧縮流入空気を予熱する。
【００１２】
本発明の別の態様は、上記の熱交換器が組み込まれた熱再循環燃焼器アセンブリである。空気源が混合容積に提供され、この混合容積は前記燃焼器の上流にある１若しくはそれ以上の燃料噴射器によって注入された燃料に圧縮流入空気を完全に混合するように構成されている。上記の熱交換器は、次に前記燃料および空気混合物を予熱して燃焼器に送るよう構成されている。前記燃焼器は、前記熱交換器の中央に配置されて、前記熱交換器の下流で前記予熱燃料および空気混合物を受け取って燃焼させる。前記燃焼生成物が有用な目的に利用された後、収集されて前記熱交換器に再供給され、前記熱交換器は前記使用済み燃焼生成物からの廃熱を使用して、前記流入する燃料および空気混合物を予熱するのに必要なエネルギーを提供する。
【００１３】
本発明のこれらおよび他の態様、目的、および特徴は、例示的な実施形態の以下の詳細な説明を添付の図面と併せて参照して読むことにより、より明らかになるであろう。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】図１は、本発明の例示的な実施形態に従った熱変換器部品の図である。
【図２】図２は、本発明の例示的な実施形態に従った流路を描写するセクターの断面図である。
【図３ａ】図３は、本発明の例示的な実施形態に従った復熱装置を通る排気および空気の流れに関する熱分析結果を表す。
【図３ｂ】図３は、本発明の例示的な実施形態に従った復熱装置を通る排気および空気の流れに関する熱分析結果を表す。
【図４】図４は、本発明の例示的な実施形態に従った復熱装置の図である。
【図５】図５は、本発明の例示的な実施形態に従った熱交換器を組み込んだエンジンアセンブリの図である。
【図６】図６は、本発明の別の例示的な実施形態に従った熱再循環燃焼器を組み込んだエンジンアアセンブリの図である。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
これから、同様の要素について同様の番号が付されている図面を参照しながら、例示的な実施形態の態様を図面セットと関連させて説明する。
【００１６】
従来技術の限界を克服するためのガス−ガス熱伝達式の熱交換器アセンブリを本明細書で説明する。小型ガスタービンエンジンで復熱装置として使用され、特にその用途に適するように設計された装置を本明細書で説明する。しかしながら、異なるサイズまたは寸法比の熱交換器であっても、全ての基本的なアスペクトにおいて同様である熱交換器は、例えば、工業用炉、高温化学プロセス反応器、他のタイプの復熱エンジンなどの他の多くの用途にも有用であることは、当業者にとっては自明である。このように、以下の説明では、１つのガス流は前記ガスタービン用途に従って「圧縮空気」と記載され、一方他の流れは「排気」として記載されている。ただし、前記熱交換器の別の適用では、これらのガスは、前記熱交換器の基本的な性質または動作を変更しない他の物質または混合物である。同様に、以下の特定の段落では、前記熱交換器を通って流れるガスの特定の温度について言及されており、また異なる適用では、前記流れは前記熱交換器の意図された機能を変更しない温度差である。
【００１７】
図１は、本発明の例示的な実施形態に従った復熱装置部品の図である。前記復熱装置アセンブリは、例えばウエハー１００によって示されるような多くのウエハー含む。前記熱交換器アセンブリは、２若しくはそれ以上のシート（または層）のセラミック材料によって形成される。前記セラミック材料から前記ウエハーを形成する１つの例示的な工程は、不焼成シートの薄いテープ形鋳造のセラミック材料をレーザー切断し、当該シートを共に積層し、その後当該積層シートを共に焼結して一体となった（モノリシック）部分を形成する工程である。前記モノリシック部分はウエハー１００または完全な積層ウエハー１２０である。例えば、本発明の例示的な実施形態において、この技術は０．２５ｍｍテープ形鋳造材料から復熱装置を作り上げるのに使用される。
【００１８】
別の工程において、前記ウエハー１００は、プラスチック結合剤と混合されたセラミック粉末から射出成形によって作られる。他の低コストの生産技術もまた使用され得る。
【００１９】
本発明の例示的な実施形態において、シリカおよびアルミナのみを有する（コージライトおよびＬＡＳの各々において存在する酸化マグネシウムまたは酸化リチウムを含まない）低コストのセラミックであるムライトは、前記復熱装置材料の好ましい選択である。前記ムライトは、他のタイプのセラミック材料に比べて幾つかの利点がある。第１にムライトは、特定の添加剤（例えば、ムライトウィスカまたはイットリア安定化ジルコニアなど）を組み込むことによって強化されることがよく知られている。第２に、ムライトはゆっくりと腐食させる高温で酸素および水蒸気と反応するものであり、例えば炭化ケイ素（ＳｉＣ）などの非酸化物セラミックスと比較すると有利である。すでに酸化物であるので、ムライトはさらに酸化されず、これにより酸化を誘導する腐食に対して耐性がある。上記のように、使用される別の材料は、コージライト（一定割合のケイ酸リチウムアルミニウム、ＭｇＯ−Ａｌ２Ｏ３−ＳｉＯ２）である。コージライトは、低い熱膨張係数を有し、安く、さらに酸化物（一般に酸化に対してかなり耐性がある）のため有利である。しかしながら、コージライトは、ガス排気中のアルカリ化合物によって腐食される。コージライトをムライトに置き換えることによって、Ａｌ２Ｏ３およびＳｉＯ２のみから構成され、ＭｇＯを含まない非常に似たアルミノケイ酸塩が前記腐食問題を解決することができる、なぜならコージライト中の当該ＭｇＯが前記腐食性排気種と反応するからである。同じことがケイ酸リチウムアルミニウム（またはＬＡＳ）にも適用する、ただし、この場合の反応種はＬｉＯ２である。
【００２０】
図１に表すように、各ウエハー１００は１若しくはそれ以上の穴部１１０および１１１を含む。さらに、各ウエハー１００は、当該ウエハーの内部を通ってガス（例えば、排気ガス）を伝導するため、１若しくはそれ以上の径方向流路１１５を含む。前記熱交換器の完全なセクター１２０（または「セグメント」若しくは「くさび形部材（ウェッジ）」）は、複数のウエハーを積層することによって形成される。前記積層は、前記ウエハーが不焼成（「未焼結」）状態で形成された後直ちに行ない、その後前記全積層を加熱炉の中で焼結して結合剤が取り除かれ、且つ前記セラミックが焼結されて完全密度になる。別の方法としては、前記ウエハーは、別々に加熱炉に入れ、その後第２のステップでこれらを積層し、共に結合して、そして再び焼結する。第３の別の方法として、セラミック接着剤を使って前記ウエハーを結合する、または他の方を使用する。これら全ての方法の中で、１度のステップで完全な積層を一体化焼結する第１の方法が好ましい、なぜなら前記加熱炉内で費やされる時間だけでなく前記セクターを作るのに必要とする工程の数も減らせるからである。
【００２１】
各ウエハー１００の穴部１１０および１１１の周囲には、前記ウエハー１００から垂直に延出して前記穴部１１０および１１１を密閉する厚化隆起または厚化壁を有し、積層したたとき流体の流れのための分離空間を作成することにより、当該２つの流れが混ざらないようになる。より具体的には、前記分離空間は、１若しくはそれ以上の内部流体流路および１若しくはそれ以上の外部流体流路を含む。前記流体流路は、排気路および空気流路を含む。前記壁はまた、各対のウエハー１００の間に前記望ましい分離空間を保持する目的を果たす。
【００２２】
前記積層の各ウエハー１００の穴部１１０および１１１が一直線状に整列されるとき、それらは各セクター１２０の内部１５０径方向位置に単一一体化マニホールド１３０と、外部１４０径方向位置に２つの一体化マニホールド１３５とを形成する。より多くのまたは少ないマニホールドが、また別の実施形態で形成される。本発明の例示的な実施形態において、前記内部マニホールド１３０は８ｍｍ  ＩＤであり、前記外部マニホールド１３５は６ｍｍ  ＩＤである。他の寸法もまた、前記マニホールドにおいて使用される。本発明の例示的な実施形態に従って、前記一体化で形成された流入マニホールド１３０および流出マニホールド１３５は、ガスタービンエンジンの排気流路の中に統合されるのに便利なところに配置される。
【００２３】
図２は、本発明の例示的な実施形態に従った前記径方向流路を描写するセクターの断面図である。単一のセクタ２００は、断面Ａ−Ａ、Ｂ−Ｂ、Ｃ−Ｃ、およびＤ−Ｄとして示されており、これら全ては前記積層の単一のウエハー１００から取り出されたものである。各層の断面は、図２の下部に別々に表示されており、前記流路を通る排気ガスおよび空気の流れパターンを表している。各断面において、前記上部穴部は外部マニホールド１３５を表し、前記下部穴部は内部マニホールド１３０を表す。
【００２４】
断面Ｄ−Ｄ２２０で表すように、圧縮空気が前記セクターの外部位置１４０（３つの矢印２３０および２４０で表す）から前記内部位置１５０に向かって内側径方向に流れて復熱装置に入る。前記圧縮空気は前記２つの外部マニホールド１３５の間（矢印２３０で表す）およびが外面（矢印２４０で表す）の空間を通って流れる。この空間（または外部流体流路）は通り抜ける流体の流れによって使用される。前記圧縮空気は、前記復熱装置セクター１２０のウエハー１００の間の空間によって作成された空気流路を通って径方向内向きに流れ続ける。最後に、前記圧縮空気は、前記内部部分１５０（矢印２６０で表す）で内部マニホールド１３０間の空間を通って径方向に流れ続けて前記復熱装置１２０から出る。前記圧縮空気が前記セクターから出ると、前記圧縮空気は、燃焼が完了するのに十分な滞留時間を許容するよう設置された空容積の中央に置かれる。
【００２５】
図１に戻って、タービン排気は、前記セクター１２０の内部部分１５０にある前記流入マニホールド１３０の端部を通って軸方向に流れ前記復熱装置セクター１２０の中に入る。前記流入マニホールド１３０からの前記排気は、図２の断面Ｂ−Ｂ２１０に示す隔壁２７５を有する２若しくはそれ以上の径方向流路１１５の中に分割される。断面Ｂ−Ｂ２１０は２つの径方向流路１１５を表すが、しかし、別の実施形態においてただ１つの径方向流路を使用することもできる。本質的に、前記タービン排気は９０°曲がり、内部流体流路（または、排気流路）を通って径方向外向きに流れる（矢印２７０で示す）。前記タービン排気は、これらの流路を通って径方向に流れ、その後前記復熱装置セクター１２０の外部部分１４０にある前記外部マニホールド１３５に収集される。前記外部マニホールド１３５で、前記タービン排気は、約９０°曲がり、前記外部マニホールド１３５を通って軸方向に流れることによって前記復熱装置セクター１２０から出る。
【００２６】
従って、前記断面Ｂ−Ｂ２１０とＤ−Ｄ２２０との間の組み合わせで、前記高温の排気ガスと前記圧縮空気のそれぞれが別々の径方向流路（またはチャネル）を通って反対方向に間断なく流れて、混じることはない。しかしながら、前記排気ガスからの熱は前記層の壁を通って継続的に伝道して、前記圧縮空気を予熱する。次に、前記圧縮空気が前記内部部分１５０に到達すると、前記外部部分１４０から入ったときより実質的に加熱される。さらに、前記流入マニホールド１３０に最初に入った高温の排気は、前記ウエハー１００の排気路を通って前記外部マニホールド１３５に向かって径方向に流れる際にその温度の有意部分が失われる。このように、前記セクターの外部半径に近傍の前記熱交換器に入ったり出たりする前記流体流れの温度は、前記セクターの内部半径に入ったり存在する流体流れの温度より低く、またより具体的には、前記径方向外向きに流れる流体の温度は一般に減少し、前記径方向内向きに流れる流体流れの温度は、一般に増加する。本発明の例示的な実施形態において、前記排気路および空気流路寸法は極小であり、本質的に高い効果、軽量、および低い圧力損失を導く。
【００２７】
再び図２を参照して、セクションＢ−Ｂ２１０は、前記排気路１１５の周囲に外壁があるのが見て取れ、これは前記排気を内部に密封し、上述したように前記排気が前記圧縮空気と混じるのを防ぐ。さらに、この密封機能に必要はないが、隔壁２７５を含めることもできる。随意の隔壁２７５は、離れた前記流路（セクションＡ−Ａ）の底壁と前記上壁（Ｃ−Ｃ）とを支持する目的を果たす。より高い圧力の圧縮空気が、断面Ｄ−Ｄ２２０の前記空気流路を通って流れており、前記排気ガスがかなり低い圧力で流れている断面Ｂ−Ｂ２１０の排気路を崩壊させようとしているとき、このような動作において前記隔壁は重要である。例示的な実施形態において、これらの圧力は、それぞれ約２絶対気圧と１絶対気圧で、排気流路Ｂ−Ｂを崩壊させることができるように負荷を壁部Ａ−ＡおよびＣ−Ｃにかけ１気圧の圧力差を作成する。この目的のために、２つ以上の隔壁２７５が前記排気流路Ｂ−Ｂに提供され得ることも分かるであろう。
【００２８】
本発明の別の例示的な実施形態において、これら耐圧特性は、前記周囲密封壁によってのみ支持される壁部Ａ−ＡおよびＣ−Ｃそれ自体が圧力に耐えるのに十分な強さがある場合、提供される必要性は全くない。第２の別の実施形態は、前記耐圧特性が長く薄い壁のような形状ではなく、その代わりに例えば円形、楕円形など他の形状である。これら耐圧壁、柱、または支持棒（スタンドオフ）は、流路Ｂ−Ｂ全体にわたって等間隔に分けられる。これら内部壁または柱の追加の利点は、焼結工程の間壁Ａ−ＡおよびＣ−Ｃの「スランピング」に耐えることである。この工程の間、壁部Ａ−ＡおよびＣ−Ｃの全体にわたって圧力差はないが、高温焼結工程が完了する際に重力および他の力によって薄く平たい表面に「スランプ」または屈曲が起る。前記耐圧壁はこれを最小限にする。好ましい実施形態において、これらの壁部または柱の動作中の圧力応力および焼結中のスランピングに耐えるのに十分なだけの最小数でそれ以上でない数が提供される、なぜならこれらの特性が排気流れを僅かに妨害し、これにより追加の圧力損失を招くからである。
【００２９】
要約すると、前記熱交換器は複数のウエハーを含み、各ウエハーは２若しくはそれ以上のシート材料の例えばセラミック材料ムライトと当該シート間の周壁とによって形成されている。前記周壁は、前記シートと当該シートの外側の外部との間に１若しくはそれ以上の内部流路を区画する。前記シートの外側の外部は、１若しくはそれ以上の外部流路を区画する。前記内部流路および外部流路は、両方とも流体が通って流れるように構成されている。例えば、前記流体は空気（例えば、流入圧縮空気）およびガス（例えば、高温排気ガス）である。他のタイプの流体も前記流路を通って流れることができる。
【００３０】
各ウエハーは、当該ウエハーのの各端部に少なくとも１つの穴部を含み、それは前記シートをとおって延出しており、各ウエハーの内部流路に流入穴部および流出穴部を提供する。さらに、各ウエハーは、前記シートの外側の前記外部に配置される前記流入穴部および前記流出穴部を囲む壁部を含む。前記複数のウエハーは、一緒にして、前記流入穴部が一直線状に整列され、且つ前記流出穴部が一直線状に整列されてマニホールドを形成するように積層され、セクター（またはセグメント）を形成する。最後に、複数のセクターはセグメント化した環状構造に配列され、それにより前記マニホールドは実質的に軸方向に配向され、前記内部流路は実質的に径方向い配向される。
【００３１】
図３は、本発明の例示的な実施形態に従った復熱装置を通る排気および空気流に関する熱分析結果を表す。復熱装置セクター１２０の側面透視図および単一ウエハー１００の断面図である２つの透視図が表されている。色がないため視覚化するのに幾分困難であるが、図３ａの排気流および図３ｂの空気流の右側のスケールは、これらガスの局部温度をケルビン（Ｋ）で表してある。カラースケールでは、１３７０Ｋ以上の最高温度は、スケールの一番上において暗赤色で表し、３７０Ｋ以下の最低温度はスケールの底においてすみれ色で表している。カラースペクトルでの異なる色は、赤からオレンジ色、黄色、緑色、青色、藍色、すみれ色への範囲があり、１３７０Ｋから３７０Ｋへの範囲での温度の低下を表している。３７０Ｋ〜１３７０Ｋの温度範囲は単なる例であり他の温度範囲も考えられることは、当業者であれば理解するであろう。
【００３２】
図３ａは、前記排気流の熱分析結果を表している。図２に関する説明と同様に、排気は、流入マニホールド１３０の端部を通って軸方向に流れて復熱装置セクター１２０に入る。この段階では前記排気の温度は極めて高く、この実施例では約１３００Ｋである。前記流入マニホールド１３０から、前記排気は１若しくはそれ以上の径方向流路１１５を通って流れる。この段階をでは、前記排気の熱は前記壁を通って伝導され、排気ガスは急速に温度を失って行き、この例では約５００Ｋのより低い温度に向かって下がる。最後に、前記排気ガスは、前記流出マニホールド１３５で収集され、軸方向に流れて前記復熱装置セクター１２０から出て行く。
【００３３】
図３ｂは、前記圧縮空気流の熱分析結果を表す。図２に関する説明と同様に、圧縮空気は、前記外マニホールド１３５の周囲の空間を通って径方向に流れながら前記復熱装置セクター１２０に入る。この段階では、前記圧縮空気は比較的低い温度でこの実施例では約４００Ｋである。前記圧縮空気は、ウエハー１００の間の空間によって作成された径方向空気流路を通って径方向内向きに流れ続ける。この空気流路を通って、前記圧縮空気は、前記ウエハー１００の壁を通って伝導される前記排気ガス熱によって加熱される。最後に、前記圧縮空気は、前記流入マニホールド１３０の周囲の空間を通って前記復熱装置セクター１２０を離れる、この時点で比較的高い温度にまで予熱されており、この実施例では約１２００Ｋである。
【００３４】
前記圧縮空気は前記復熱装置セクター１２０から急速に流れて、後続工程での使用のために集められる空容積に入る。例えば、ガスタービン用途において、中央の空容積が燃焼に有利に使用される。１つの実施形態において、燃焼が典型的な燃焼器ライナーの存在によって安定化することは、当業者には良く知られている。別の実施形態において、前記中央容積が空であり、燃焼は高温面と、前記復熱装置それ自体によって作成された高温空気予熱温度とによって容易に安定化する。前記中央に近ければ近いほど、前記タービンは有利に位置する。
【００３５】
上述したように、前記ウエハー流路を通る前記排気および前記圧縮空気は圧倒的に径方向である。前記径方向流れにより内部分１５０での高温領域から熱を取り出すのことが可能になり、熱が再利用され無駄にならない。より具体的には、前記高温排気流入マニホールド１３０と流入する予熱圧縮空気の両方が各復熱装置セクター１２０の内部分１５０に位置するので、前記高温領域から通常放射されまたは伝導される熱は、前記復熱装置セクター１２０の中に戻って行くだけであり、さらに前記高温サイドを加熱する、従って高温空気が入って来る。これはエネルギーを節約する。効果的に前記高温ガスマニホールド１３０および他の高温の部品を隔離し、環境への熱損失を軽減するものであり、同時に必要とされる絶縁体の量を減るすことで重量を節約するともできる。
【００３６】
図４は、本発明の例示的な実施形態に従った復熱装置の異なる透視図である。環状復熱装置４００を形成するため、多数のセクター１２０（またはセグメント）が環状構造で配列されている。本発明の例示的な実施形態において、３６セクターを使用してセグメント化された環状復熱装置が形成されているが、しかし、より多くまたは少ないセクター１２０を使用することも可能である。長方形、正方形、立方体、または他の形状とは対照的に、環状デザインの復熱装置は有益である、なぜならセグメントの環状復熱装置が単純にかつ上品にガスタービンエンジン（または他の典型的な環状装置例えばバーナー）の中に配管することができるからである。
【００３７】
各セクター１２０の両端は、セラミックまたはセラミックマトリックス複合材料（ＣＭＣ）プレートであり、前記セクター１２０に結合される。前記プレートの流入−流出端部は、各セクター１２０の流入１３０および流出１３５穴部にマッチするように配置されている穴部を有する。前記プレートの反対端は、圧縮空気が漏れるのを防ぐため前記マニホールドチューブ１３０の端部近傍で固体でなければならい。前記マニホールドチューブ端部が重なり合わない領域では、両方のプレートは例えばしわ、折り畳み、正目、または少量の動きが熱膨張を収容するように設計された他の可撓性要素のような熱応力軽減特性を選択的に含む。前記環状復熱装置４００の内部１５０近傍での前記排気ガスからの予測される高温に持ちこたえるため、剛性のセラミック接着剤を使用して各セクター１２０をその端プレートにその位置で接着する。両方のプレートはよく隔離され、軸方向の望まない熱損失をかなり防ぐことができる。
【００３８】
各セクター１２０の中央放射状領域には接着は必要ないが、しかし、前記中央放射状領域のあらゆる接着の配列がガス流の防げを最小限になるようにするため、追加支持のためのあるタイプの接着が使用され得る。各セクター１２０の外周囲１４０（または冷却側）の近傍で、接着剤を使用して各セクターを前記端プレートに接着する。しかしながら、この冷却側１４０で、温度はあるコンプライアンスで材料の使用を許可するのに十分な冷却を維持するかもしれないが、例えばゴム、ガスケット、または他のエラストマー材料などの前記セクター１２０を共にに接合する中高温の能力のみである。このタイプの可撓性接着剤の１つの例はフッ化ケイ素シーラント（ｆｌｕｏｒｏｓｉｌｉｃｏｎｅ  ｓｅａｌａｎｔ）である。前記セクター１２０の冷却側１４０を接着するこのタイプの材料の使用は、さもなければ前記冷却外部１４０と前記高温内部１５０との間の膨張による不整合のために起こる熱応力を軽減する。より具体的には、前記エラストマー材料（または同様の実質的な可撓性材料）を使用して前記マニホールド壁の少なくとも一部分を作り上げることができる。
【００３９】
例示的なセグメント化された環状デザインの前記復熱装置４００を構築することで、熱応力を著しく減少することができる。上述したような他の形状形態は、たとえいかなるサポートによって抑制されていなくても前記高温側と冷却側の間の温度差のため、通常大きな熱応力を生じさせる。上述したように、開示された例示的なセクター構造におけるセクター１２０の冷却側１４０にエラストマー材料を使用することは、熱応力を軽減する１つの方法である。さらに、本発明の復熱装置構造の各セクター１２０は、周方向より径方向の方が長く、これもまた熱応力をかなり軽減する。さらに、前記セグメント化された径方向流環状構造は、高い「面領域」（流れ方向に垂直な断面面積）と低い流れ路長を導く。これが小型対向流熱交換器にとって理想的な流れ構造であることは、当業者であれば分かるであろう。
【００４０】
本発明の例示的な実施形態において、前記復熱装置全体は、エンジンハウジングによって形成された圧力容器の中に存在し、これにより圧縮空気は、全ての側から前記復熱装置４００の壁に対して圧力をかけることができる。本質的に、前記ガス圧力は、高圧力ガスを内部に配置されるよりは概して外側から中へかかり、流路を崩壊しようとする。この圧力はセラミック材料を実質的に圧縮状態に置き、これは前記復熱装置壁の亀裂または漏れ口の拡大を抑えること助けることができる。より具体的には、図２を参照して、断面層Ｂ−ＢおよびＤ−Ｄの壁は、周方向に、径方向に、および軸方向に圧縮状態にある。しかしながら、前記圧力は実際には断面層Ａ−ＡおよびＣ−Ｃのシートを曲げ状態に置く。このように、これは前記材料を著しく圧縮状態に置きながら各ウエハーの外部と内部の間の正圧差を生成する。
【００４１】
図５は、本発明の例示的な実施形態に従った熱交換器４００を組み込んだエンジンアセンブリ５００の図である。この特有のエンジンアセンブリ５００は、小型の無人飛行体（ＵＡＶ）推進力または小型発電用に設計された、セラミック復熱装置４００とタービン５３０とを有するターボシャフトエンジンである。しかしながら、前記熱交換器４００の設計の観点には、このサイズのエンジンへのその使用をまたはこれらの特定の用途に対して本質的に限定するものはない。
【００４２】
典型的には、ＵＡＶ推進力および小型発電の目的のために、内燃機関（ＩＣ）エンジンが使用される。それに引き換え、前記ガスタービンエンジンアセンブリ５００は、重量おいびコストの大幅な妥協なしにより優れた信頼性、エンジンの寿命、雑音および振動特性、および特定の燃料との適合性を提供する。この実施例の適用では、前記タービンは直接駆動発電機５４５を有して、軸動力よりはむしろ電力を生成する。電力は、前記エンジンアセンブリ５００が幅広い用途（例えば、小型発電機、熱電併給（ＣＨＰ）、ハイブリッド電気ＵＡＶ推進力システム）で使用される出力として選択される。しかしながら、いずれかの形式で出力を生成する柔軟なシステムを生む、前記エンジンアセンブリ５００への発電機軸に沿ってギアボックスを追加することを排除しない。
【００４３】
一般に当業者に知られているように、前記ガスタービンエンジンアセンブリ５００は、空気濾過器を通り抜ける流入空気５０５を受け取ることによって動作する。前記流入空気は、前記流入５０５から矢印をたどることによって突き止められる。前記流入空気は圧縮機５１５（または空気を圧縮する他の方法）によって高圧に圧縮される。次に、本発明の例示的な実施形態に従って、前記圧縮空気（矢印５１７で表す）は前記復熱装置４００に入る。
【００４４】
図１〜４に関して上述したように、前記復熱装置４００は、前記タービン５３０から径方向に存在している高温排気ガス（矢印５１９および他の標識のない矢印で示す）が前記復熱装置４００の流入マニホールド１３０に入るのを可能にするように構成されている。前記流入マニホールド１３０は、前記排気ガスを前記復熱装置４００の多数の排気流路の中に分散させる。前記排気流路を通り抜けながら、前記排気ガスからの熱は、前記復熱装置４００の空気流路を径方向に燃焼容積５２５に向かって内向きに通り抜ける前記圧縮空気５１７を予熱する。前記排気流路を通り抜けた後、前記排気ガス５１９は１若しくはそれ以上の流出マニホールド１３５に入り、排気口５４０を介して前記エンジンアセンブリ５００を出る。
【００４５】
前記予熱圧縮空気は、次に、燃料噴射器が絶え間なく続く燃料を注入する燃料容積５２５に入る。前記燃焼器５２５の高圧環境では、前記燃料の燃焼はガスの温度を上昇させ、燃焼生成物がエキスパンダセクションの中に入る。前記エキスパンダは、前記燃焼生成物が膨張の間有効な仕事を生成できるように構成されている。１つの実施形態において、前記エキスパンダはタービン５３０であり、それはセラミック材料からできている。より具体的には、前記ガス流（すなわち燃焼生成物）は、タービンの刃を横切るように向かわせて前記タービン５３０を回転させる。本発明の例示的な実施形態において、前記タービン５３０はセラミック材料（例えば、増強された窒化ケイ素）から作られる。このようなシリコンは金属よりより高温に耐えることができ、これにより前記エンジンがより高いピーク温度で動作できるようになり、このようにしてより高い燃費を達成することができる。
【００４６】
前述のとおり、前記復熱装置４００はセグメント化された環状構造で構成されている。このようにして、前記復熱装置４００は前記燃焼容積５２５および、熱応力の減少はもちろん絶縁効果も生む前記タービン５３０の周囲に置かれる。より具体的には、前記燃焼容積５２５およびタービン５３０は前記環状復熱装置４００の中央に配置され、前記環状復熱装置４００は前記燃焼容積５２５およびタービン５３０に囲まれている。これは、効果的に前記高温ガスマニホールド１３０および他の高温構成要素を隔離し、環境への熱損失を減少させ、同時に必要な絶縁体の量を減らすことによりエネルギーを節約する。さらに、前記復熱装置４００は、エンジンハウジング５３５によって形成される圧力容器内に存在する。この圧力は、前記復熱装置４００のセラミック材料を圧縮状態に置き、これは前記復熱装置影の亀裂または漏えいの拡大を抑える助けになる。
【００４７】
図６は、本発明の別の例示的な実施形態に従った、「熱循環燃焼器」（または燃焼器アセンブリ）として知られている小型超希薄予混合再生燃焼器を組み込んだエンジンアセンブリ６００の図である。前記熱循環燃焼器アセンブリがエンジンと関係のない多くの異なる用途（例えば、工業用途の高温バーナー）および他の同様の用途で使用されるということも注意すべきである。単に便宜のため、本明細書では前記熱循環燃焼器はエンジンアセンブリとの関係で説明している。
【００４８】
ここで、前記熱交換器４００は、普通でない位置（前記熱交換器４００から上流）に置かれる１若しくはそれ以上の燃料噴出器６１５と組み合わさっている。対照的に、図５に関連する上記の文章で説明したように、標準的技法では前記燃料噴射器は前記熱交換器の下流に置かれることにより、燃料が燃焼領域に直接注入される。図６に模式的に描写されているような熱循環燃焼器は、他のタイプの低排出燃焼器の特定の望ましくない機能（大きいサイズおよび重量、低い燃焼安定性）が無く、生成する汚染が極端に低いレベルである。それに加えて、前記燃焼器は、極めて高度の再生を用いる低圧力比ガスタービンエンジン用の普通でない燃焼器要件を満たす。前記燃焼器は、図１〜４に関して説明されたような前記熱交換器の有用性、特にその高効率およびセラミック材料との適用性などの機能を使用して、非常に高い火炎安定性を維持しながら汚染は低いレベルに抑える小さい軽量熱循環燃焼器を作成する。
【００４９】
図５と同様に、当業者であれば知っているように、前記例示的なエンジンアセンブリ６００は源からの流入空気６０５を受け取ることによって動作する。前記流入空気は、前記エンジン吸気口６０５から矢印をたどることによって突き止めることができる。前記流入空気は、前記圧縮機６１０（または空気を圧縮する他の手段）によって高圧に圧縮される。今から図５の動作モードから外れて、前記圧縮機６０１排気口でおよび近くで、前記圧縮空気は混合容積６２０で前記熱交換器４００の上流にある前記燃料噴射器６１５によって注入された燃料と完全に混合される。別の実施形態において、前記圧縮空気は前記圧縮機６１０それ自体の内部で、または代替方法として前記圧縮機６１０の上流で、注入された燃料と完全に混合される。前記空気と燃料を完全に混合する手段は、空気と燃料蒸気の実質的に均質の混合を形成する。さらに、前記燃料／空気混合物は十分に乏しい割合で製造されて、前記熱交換器４００内での炭素形成および早期点火を妨ぎ、既燃ガスの燃焼後の温度を十分に低いレベル（名目上１６００Ｋ未満）へ限定して前記高温セクション部分の過熱を防ぎ、さらに汚染生成率を低く抑える。
【００５０】
前記予混合燃料／空気混合物は、次に小型熱交換器（例えば、図１〜４で説明されている前記復熱装置４００）に入り、燃焼の前に前記反応物を予熱する。上述したように、前記熱交換器４００は、十分に高効率でありかつ高温に対して十分な耐性を有し、前記燃料／空気混合物を予熱する。より具体的には、この適用では、前記燃料／空気混合物は、その自己発火温度まで予熱されなけらばならなず、この自己発火温度は、燃料のタイプ、燃料／空気比、および前記燃焼器内の圧力（この場合には名目上１１００〜１２００Ｋの範囲である）に依存している。それに加えて、前記熱交換器４００は、長期にわたり少なくとも予熱混合温度をわずかに超える温度に耐えることができる、例えばセラミック材料ムライトなどの材料から作られねばならない。
【００５１】
一般に、前記熱交換器４００の中央に位置する燃焼容積（すなわち燃焼器６２５）は、前記予熱燃料および空気混合物を前記熱交換器４００の下流で受け取り、燃焼を発生させるように構成されている。前記高温燃焼生成物を使用して有用な機能を実行させるような手段が提供される。それに加えて、前記使用済み燃焼生成物を収集し、それらを前記熱変換器４００に供給される手段が提供されることにより、前記使用済み燃焼生成物からの廃熱は流入する燃料および空気の混合物を予熱するのに必要なエネルギーを供給することができる。
【００５２】
より具体的には、前記燃料容積６２５は、前記熱交換器４００の下流に提供され、前記燃焼反応が完了するのに十分な時間を持たされる。より具体的には、前記熱交換器４００の下流に提供された前記燃焼容積６２５は前記反応が完了するのに十分なしかし過度でない滞留時間が持たされるサイズにされており、これにより比較的ゆっくりと形成する汚染がさらにもっと減少される。即ち、燃焼後の温度で費やされる前記時間が十分に短い場合、最終の汚染物質の濃度は前記平衡濃度よりも低くなる。
【００５３】
次に、図５における説明と同様に、エキスパンダは燃焼生成物が膨張して有用な仕事を提供できるように構成されている。この仕事を生み出す膨張プロセスは有用な機能であり、この機能のために前記燃焼生成物が使用される。具体的には、前記エキスパンダはタービン６４０とすることができ、前記燃焼生成物により前記タービンローターが回転し、それにより直接駆動発電機６４５で、または代替的に、従来型の出力シャフトを介して軸動力で電力が生み出される。この実施例では、前記ガスタービンサイクルは上記要件（即ち、複熱装置４００流出温度が約１１００Ｋより高く、タービン流入温度が約１６００Ｋよりも低く、タービン排気温度はこれら２つの温度間のどこかにある）に準拠してもよい。本発明の例示的な実施形態としては、タービン６４０はセラミックであってもよく、例えば前記ローターが窒化ケイ素またはムライトからできているタービン６４０である。他の温度範囲または他のタービン材料を用いてもよい。
さらに、この特定の実施例において、復熱ガスタービンは比較的低い圧力比（名目上４：１未満）で動作する、なぜなら低圧力比は、最適な熱力学サイクル効率を生み、前記燃料生成物内の水蒸気分圧を減らし（高すぎると、前記タービン刃の腐食／酸化を引き起こす）、前記タービン流入およびタービン流出の温度の間の差異が上述した１１００〜１６００Ｋの範囲内に収まるかを確実にし、そして所定の数の段階での前記タービン応力を減らし、これによりより長く続かせている間前記エンジンを単純化するためである。ただし、他の圧力比も使用することができる。
【００５４】
前述は本発明の実施形態にのみ関連し、添付の特許請求の範囲に定義される本発明の範囲および精神から逸脱することなく本明細書で多数の変更が行われ得ることは理解されるべきである。
【図１】
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【図２】
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【図３ａ】
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【図３ｂ】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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