(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
内輪と、外輪と、転動体と、保持器とを備える転がり軸受において、
前記転動体が、焼結助剤で緻密化された窒化珪素からなり、表面の焼結助剤の偏析物の最大径が２０μｍ以下であり、かつ、前記表面から内部に向かうほど前記焼結助剤の濃度が減少し、前記焼結助剤の各成分の濃度が共に一定になる焼結影響層の、研磨後に残存した前記焼結影響層の厚さが、該転動体の半径に対して１．０％以下であることを特徴とする転がり軸受。 
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は転がり軸受に関し、より詳細には、エアコンのファンモータやサーボモータ等のように電食が発生しやすい機器に好適な転がり軸受に関する。 
【背景技術】
【０００２】
エアコンのファンモータやサーボモータ等の高周波電流が流れる用途では、回転軸を支持する転がり軸受に電食が発生するおそれがあるため、セラミックス製の転動体を用いる場合がある。セラミックスとして窒化珪素が広く使用されており、特許文献１では表面の白い樹枝状に観察される模様を構成するマイクロポア径を規定することで、長寿命化を図っている。また、特許文献２では、窒化珪素よりも軌道部材からの衝撃を抑える効果に優れるβサイアロンを主成分とする転動体を用いることで長寿命化を図っている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開平６−３２９４７２号公報
【特許文献２】特許２０１０−１９９５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、長寿命化の更なる向上は必至であり、本発明は窒化珪素製の転動体を用いた電食防止効果に優れる転がり軸受において、更なる長寿命化を図ることを目的とする。 
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明者らは、窒化珪素からなる転動体の剥離について検討した結果、焼結助剤の偏析が起点となって剥離が生じ、そのため焼結助剤の偏析物の大きさを規定することにより剥離を抑えて長寿命になることを見出し、本発明を完成するに至った。
【０００６】
即ち、本発明は、内輪と、外輪と、転動体と、保持器とを備える転がり軸受において、前記転動体が、焼結助剤で緻密化された窒化珪素からなり、表面の焼結助剤の偏析物の最大径が２０μｍ以下であり、かつ、前記表面から内部に向かうほど前記焼結助剤の濃度が減少し、前記焼結助剤の各成分の濃度が共に一定になる焼結影響層の、研磨後に残存した前記焼結影響層の厚さが、該転動体の半径に対して１．０％以下であることを特徴とする転がり軸受である。 
【発明の効果】
【０００７】
本発明の転がり軸受は、電食防止効果に優れるとともに、転動体の剥離が抑えられてより長寿命となる。 
【図面の簡単な説明】
【０００８】
【図１】本発明に係る転がり軸受の一例である玉軸受を示す断面図である。
【図２】寿命試験における、玉の表面のＳＥＭ写真を示す図である。
【図３】焼結助剤の偏析物の最大径の求め方を説明するための図である。
【図４】焼結助剤の偏析物の最大径と寿命比との関係を示すグラフである。
【図５】焼結直後の玉の断面のＳＥＭ写真を示す図である。
【図６】転動体における焼結助剤の濃度分布を示す図である。
【図７】研磨の仕方と完成球との関係を示す模式図である。
【図８】残留焼結影響層／完成球半径と、寿命比との関係を示すグラフである。
【図９】実施例で得られた、残存焼結影響層／完成球半径と寿命比との関係を示すグラフである。
【図１０】実施例で得られた、焼結助剤の偏析物の最大径と寿命比との関係を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
以下、本発明に関して図面を参照して詳細に説明する。
【００１０】
図１は、エアコンのファンモータに使用される転がり軸受の一例である玉軸受を示す断面図である。図示されるように、玉軸受１は、内輪１０と外輪１１との間に、保持器１２により複数の玉１３を回動自在に保持してなり、軸受空間Ｓに充填されたグリース組成物（図示せず）をシール１４で封止して構成されている。内輪１０及び外輪１２は、一般的に採用される鉄鋼材料（例えばステンレス鋼や軸受鋼）で形成されている。本発明では、電食防止を目的として、玉１３を窒化珪素製とする。
【００１１】
尚、窒化珪素製の玉１３は、窒化珪素の粒子と、窒化珪素粒子同士の密着性を高めて緻密化するためにアルミナやイットリア、マグネシア等の金属酸化物からなる焼結助剤の粒子を１〜５モル％程度混合して焼結し、研磨して得られる。本発明では、焼結助剤の種類や含有量には制限はない。
【００１２】
玉１３は、その表面に異物や傷等の欠陥があると、剥離を起こして短寿命となるため厳密な検査によって除外されている。しかし、異物や傷等の欠陥以外にも焼結助剤の偏析が起点となって剥離が起こり、焼結助剤の偏析物が大きくなるほど剥離しやすくなり、短寿命になることを見出した。
【００１３】
そこで、焼結助剤の偏析物の大きさと、寿命との関係を調べるために下記の（寿命試験）を行った。
（寿命試験）
窒化珪素粒子、アルミナ粒子及びイットリア粒子を混合し、成形、焼結、研磨して３／１６インチの玉を作製した。この玉を１２個、日本精工株式会社製軸受「呼び番号５１３０５」（内輪・外輪：ＳＵＪ２）に組み込み、試験軸受とした。そして、試験軸受を油浴潤滑（潤滑剤：Ｒ０６８）にて、荷重：１１７６Ｎ、回転数：１０００ｍｉｎ−１で回転させ、寿命を測定し、寿命比（実寿命／計算寿命）を求めた。また、試験後に試験軸受を分解して、玉の剥離部分をＳＥＭ（２０００倍）で観察し、焼結助剤の偏析物（分析によりＡｌ、Ｙ、Ｏ含有物と確認）の大きさを測定した。図２は玉の表面のＳＥＭ写真を示す図であるが、白く見える領域が剥離部分である。尚、焼結助剤の偏析物は、図３に示すように円または楕円で近似し、その最長部分ａの長さを測定した。結果を表１及び図４に示すが、焼結助剤の偏析物の最大径が２０μｍ以下であれば、寿命比が２前後となり、長寿命化が図られることがわかる。
【００１４】
【表１】
0005834493.tif 000002
【００１５】
また、焼結助剤は焼結時に内部から表面に移動して濃化し、焼結直後の素球には黒く変色した表層部が形成される。図５は素球の断面のＳＥＭ写真を示す図であるが、表面から約１００μｍの深さまでの領域が黒く変色している。尚、以降の説明では、この黒く変色した領域を「黒層」と呼ぶ。この黒層は欠陥を多く含んでおり、剥離の原因となる。そのため、素球を研磨して黒層を完全に除去すれば長寿命になると考えられたが、黒層を除去した玉を用いて上記の（寿命試験）を行ったところ、実寿命が計算寿命に近くなり、寿命を向上させる効果が見られないことが頻発した。
【００１６】
そこで、素球の断面を詳細に調べたところ、図６に示すような濃度分布となっていることが判明した。尚、ここでは、焼結助剤の痕跡として、Ａｌ成分、Ｙ成分及びＯ成分の各濃度について示す。図示されるように、表面からある深さ（Ａ地点）までは焼結助剤が高濃度で存在して、黒層に相当する領域を形成している。また、Ａ地点を過ぎると焼結助剤の濃度が急激に減少し、内部に向かうほど低濃度となり、ある深さ（Ｂ地点）で各成分とも濃度が一定になる。尚、以降の説明では、Ａ地点からＢ地点までの領域を「有害層」、Ｂ地点よりも深い領域を「無害層」と呼ぶ。それに伴い、黒層と有害層とを合わせて「焼結影響層」と呼ぶ。
【００１７】
そのため、黒層を除去しただけでは有害層が残っており、この有害層中に比較的高濃度で含まれる焼結助剤が剥離を起こすことが考えられる。即ち、図７に示すように、（ａ）に示す素球を研磨して黒層を完全に除去しても、（ｂ）に示すように有害層が残存しており、（ｃ）に示すように有害層まで除去する必要がある。
【００１８】
そこで、表２に示すように、窒化珪素粒子、アルミナ粒子及びイットリア粒子を混合し、成形、焼結して素球を作製し、研磨時に片面トリ代（図７参照）を調整して玉（完成球）を作製し、上記の（寿命試験）を行って寿命比を求めた。そして、残存した焼結影響層の厚さと、完成球の半径との関係を調べた。尚、残存焼結影響層の厚さは、完成球の断面について化学分析を行い、表面からの深さとＡｌ成分、Ｙ成分及びＯ成分の濃度との関係を求め、これらの成分濃度が一定になる位置までの深さとした。また、素球の断面をＳＥＭ（２０００倍）で観察し、黒層の厚さを求めた。結果を表２及び図８に示す。
【００１９】
【表２】
0005834493.tif 000003
【００２０】
（残存焼結影響層／完成球の半径）比を１％以下とすることにより、寿命比が２倍になり、寿命の向上効果が大きいことがわかる。
【００２１】
玉１３は、窒化珪素粒子と、アルミナ粒子やイットリア粒子のような焼結助剤とを混合し、成形、焼結、研磨して得られるが、窒化珪素粒子及び焼結助剤は不純物が少ないことが好ましい。特に窒化珪素は直接窒化法のような純度が低いものは、イミド分解法のように高純度のものに比べて焼結性が劣り、焼結助剤を多く必要になり、焼結影響層が厚く形成される。
【００２２】
また、窒化珪素粒子及び焼結助剤は、共に微細粉であることが好ましく、平均粒径１μｍ以下の微粉であることが好ましい。微細粉、特に平均粒径１μｍ以下の微粉を用いることにより、焼結後の窒化珪素の結晶粒が微細になり、剥離した場合でも剥離面積が小さく、凹凸も小さくなる。
【００２３】
上記のように焼結影響層を除去するには、研磨量を多くすることで実施することができるが、研磨前の素球をその分大きく作製しなければならず、材料費や研磨加工費の上昇をもたらす。また、焼結影響層は、脱油時に素球の内部から発生したガスが表面の硬い緻密層を突き破った際に生成したクラックに沿ってより内部にまで入り込んで形成される場合もあるため、研磨しただけでは除去できないこともある。そのため、クラックの発生を抑えるように、焼結条件（脱脂工程）の最適化を行うことも有効である。
【００２４】
尚、成形はＣＩＰ成形（冷間水圧成形）が好ましく、焼結後はＨＩＰ処理（熱間等方加圧）を行うことが好ましい。
【００２５】
本発明の転がり軸受に封入されるグリースには制限はないが、例えば玉１３との親和性を考慮すると、極性を有するエステル系の潤滑油を基油に用いることが好ましい。また、低トルク化を図る必要がある場合は低粘度の基油を用いる。
【実施例】
【００２６】
以下に実施例及び比較例を挙げて本発明を更に説明するが、本発明はこれにより何ら制限されるものではない。
【００２７】
（実施例１〜３、比較例１〜９）
窒化珪素粒子と焼結助剤（アルミナ粒子及びイットリア粒子）とを混合し、ＣＩＰ成形して焼結し、ＨＩＰ処理して素球を作製し、更にラップ研磨して表３に示す径の玉（完成球）を作製した。そして、作製した玉を用いて上記の（寿命試験）を行い、寿命比を求めた。また、試験後に試験軸受を分解して玉の表面を観察し、剥離の起点となる焼結助剤の偏析物の最大径を求めた。
【００２８】
また、同一ロッドから作製した玉について、断面を化学分析して残留焼結影響層の厚さを求めた。
【００２９】
結果を表３及び図９、図１０に示すが、実施例１〜３のように、焼結助剤の偏析物の最大径が２０μｍ以下で、（残留焼結影響層／完成球半径）比が１％以下であれば、寿命比が２倍以上になり、優れた寿命の向上効果が得られることがわかる。
【００３０】
これに対し、比較例１〜６のように（残留焼結影響層／完成球半径）比が１％を超える場合や、比較例７〜９のように焼結助剤の偏析物の最大径が２０μｍを越えると、寿命の向上効果が少なく、場合によっては計算寿命よりも短くなる。
【００３１】
【表３】
0005834493.tif 000004
【符号の説明】
【００３２】
１  玉軸受
１０  内輪
１１  外輪
１２  保持器
１３  玉
１４  シール
【図１】
0005834493.tif 000005
【図３】
0005834493.tif 000006
【図４】
0005834493.tif 000007
【図６】
0005834493.tif 000008
【図７】
0005834493.tif 000009
【図８】
0005834493.tif 000010
【図９】
0005834493.tif 000011
【図１０】
0005834493.tif 000012
【図２】
0005834493.tif 000013
【図５】
0005834493.tif 000014