(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
スランプ値が、１８ｃｍより大きく、かつ、２３ｃｍ以下のコンクリートを製造する方法であって、
前記コンクリート中の、水、セメント、細骨材および粗骨材は、これら水、セメント、細骨材および粗骨材からなる普通コンクリートのスランプ値が８ｃｍ以上１２ｃｍ以下となるように配合されたものであり、
前記セメントと前記細骨材と前記粗骨材とを空練りした後、グリコール系増粘剤、アクリル系増粘剤、及び、バイオポリマー系増粘剤の何れか一種から選択される増粘剤成分を含有する高性能ＡＥ減水剤と、水とを投入して練り混ぜることを特徴とするコンクリートの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ペースト量を増やさずに流動性を高めたコンクリートの製造方法、及び、このコンクリートによって構築されたコンクリート構造物に関する。
【背景技術】
【０００２】
耐震設計基準の見直しなどによって、高架橋の下部工やボックスカルバートなどの一般的なコンクリートでも鉄筋が高密度に配筋されるようになっている。特に、部材間の接合部ではそれぞれの部材の鉄筋が交錯するため、過密な配筋状態で、各発注機関の仕様書において規定されている普通コンクリート（スランプ８ｃｍ〜１２ｃｍ）では、コンクリートを均質な状態で密実に充てんすることが難しく、豆板などの欠陥が発生する虞がある。
【０００３】
このような過密配筋下においても確実にコンクリートを充てんするために、一般的には、次の（１）〜（３）に示すコンクリートが用いられている。すなわち、（１）普通コンクリートに比べ流動性を増大させるために単位水量を増大させ、流動性の増大に伴う材料分離抵抗性を確保するためにセメントなどの微粉末の単位量を増やしたコンクリート；（２）普通コンクリートに流動化剤を添加した流動化コンクリート；（３）スランプフローで流動性を管理する高流動コンクリートが用いられている。また、（４）特殊な混和材料（石炭灰など）が用いられることもある。
【０００４】
例えば、特許文献１には、普通コンクリートよりも流動性に優れ、高流動コンクリートよりも品質管理の容易な中流動コンクリート（スランプフローが３５ｃｍ以上５０ｃｍ以下のもの）を用いる覆工コンクリートの施工方法が記載されている。この文献に記載された中流動コンクリートは、石粉や石炭灰といった混和材が用いられているので、上記（４）に属する中流動コンクリートと考えられる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００８−２８５８４３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
一般の生クリート工場で流動性の高いコンクリートを製造する場合を考える。ここで、上記（１）のように単位セメント量や単位水量を増加させた場合（すなわちペースト量を増やした場合）、単位セメント量の増加に伴って水和熱に起因する温度ひび割れの可能性が高くなるという問題点がある。また、単位水量の増加に伴って乾燥収縮によるひび割れの可能性が高くなるという問題点もある。そのため、土木学会では、流動化剤によるスランプ増大量は５〜８ｃｍを標準としている。さらに、ブリーディングが増大したり、沈降によるひび割れが増加したりして、構造物の水密性や耐久性が低下する可能性が高くなるという問題点もある。
【０００７】
上記（２）のように、流動化剤を用いて流動性を高めた流動化コンクリートでは、次のような問題点がある。土木学会の基準では、流動化コンクリートのスランプは１８ｃｍを原則としており、上記のような高密度配筋部では充てんできない場合がある。また、流動化剤により過度のスランプを大きくする（流動性を高める）と材料分離が生じ、コンクリートの水密性や耐久性が低下する可能性がある。さらに、現場でアジテータ車に流動化剤を混入する際のドラムの攪拌による騒音や排ガスが周辺環境に悪影響を与えてしまう。
【０００８】
上記（３）のように、流動性をスランプフローで管理する高流動コンクリートを用いる場合には、単位セメント量の増加に伴って水和熱に起因する温度ひび割れの可能性が高くなるという問題がある。また、上記（４）のように、特殊な混和材料を用いる場合には、専用のサイロや計量器が必要でコストが高くなるという問題がある。
【０００９】
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであり、その主たる目的は、ペースト（単位水量や単位セメント量）を増加させずに流動性を高めたコンクリートを製造することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
前記課題を解決するため、本発明は、スランプ値が、１８ｃｍより大きく、かつ、２３ｃｍ以下のコンクリートを製造する方法であって、前記コンクリート中の、水、セメント、細骨材および粗骨材は、これら水、セメント、細骨材および粗骨材からなる普通コンクリートのスランプ値が８ｃｍ以上１２ｃｍ以下となるように配合されたものであり、前記セメントと前記細骨材と前記粗骨材とを空練りした後、グリコール系増粘剤、アクリル系増粘剤、及び、バイオポリマー系増粘剤の何れか一種から選択される増粘剤成分を含有する高性能ＡＥ減水剤と、水とを投入して練り混ぜることを特徴とする。
【００１１】
本発明によれば、増粘剤と高性能ＡＥ減水剤が配合された混和剤を用いているので、普通コンクリートの配合であっても、スランプ値を、１８ｃｍより大きくかつ２３ｃｍ以下にすることができる。すなわち、ペーストを増加させずとも、流動性を高めたコンクリートを製造できる。その結果、ペーストを増加させる手法で流動性を高めたコンクリートに比べ、水和熱の発生を抑制でき、温度ひび割れの可能性を低減できる。
【発明の効果】
【００１４】
本発明によれば、減水性と増粘性を有する混和剤を用いているので、ペーストを増加させずとも、流動性を高めたコンクリートが製造できる。その結果、ペーストを増加させる手法で流動性を高めたコンクリートに比べ、水和熱の発生量を少なくでき、温度ひび割れの可能性を低減できる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】試験対象とした各試験体に含まれる材料及び配合割合を説明する図である。
【図２】コンクリートを構成する各材料の詳細を説明する図である。
【図３】充てん性試験の結果を説明する図である。
【図４】ブリーディング試験の結果を説明する図である。
【図５】凝結時間試験の結果を説明する図である。
【図６】配合１の試験体に対するスランプ試験の様子を説明する図である。
【図７】配合２の試験体に対するスランプ試験の様子を説明する図である。
【図８】配合２−２の試験体に対するスランプ試験の様子を説明する図である。
【図９】配合３の試験体に対するスランプ試験の様子を説明する図である。
【図１０】配合４の試験体に対するスランプ試験の様子を説明する図である。
【図１１】配合５の試験体に対するスランプ試験の様子を説明する図である。
【図１２】配合６の試験体に対するスランプ試験の様子を説明する図である。
【図１３】配合７の試験体に対するスランプ試験の様子を説明する図である。
【図１４】配合７−２の試験体に対するスランプ試験の様子を説明する図である。
【図１５】配合８の試験体に対するスランプ試験の様子を説明する図である。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
以下、本発明の実施形態について説明する。本実施形態では、図１に示す配合の各試験体Ｎｏ１〜Ｎｏ８に対し、充てん性試験、ブリーディング試験、凝結時間試験、及びスランプ試験を行うことで、生コンクリートの性状を把握した。
【００１７】
まず、今回の試験に用いた使用材料について説明する。使用材料を図２に示す。
【００１８】
セメント（Ｃ）は、太平洋セメント株式会社製の普通ポルトランドセメントを用いた。この普通ポルトランドセメントの密度は３．１６ｇ／ｃｍ３である。細骨材（Ｓ）は、千葉県木更津産の陸砂を用いた。この陸砂において、表乾密度は２．６２ｇ／ｃｍ３であり、吸水率は１．３９％であり、粗粒率は２．８１である。粗骨材（Ｇ）は、東京都青梅産の砕石を用いた。この砕石において、表乾密度は２．６５ｇ／ｃｍ３であり、吸水率は１．００％であり、粗粒率は６．６４である。
【００１９】
混和剤に関し、比較用のＡＥ減水剤（ＷＲ）は、ＢＡＳＦポゾリス社製の商品名「ポゾリスＮｏ．７０」を用いた。このＡＥ減水剤は、リグニンスルホン酸系化合物を主成分とし、液体状をしている。
【００２０】
増粘剤成分含有高性能ＡＥ減水剤（ＶＡ）は３種類用いた。１種類目（ＶＡ１）は、花王株式会社製の商品名「マイティ３０００Ｖ」である。この高性能ＡＥ減水剤は、グリコール系の増粘剤成分を含有した高性能ＡＥ減水剤である。２種類目（ＶＡ２）は、ＢＡＳＦポゾリス社製の商品名「グルニウム」である。この高性能ＡＥ減水剤は、アクリル系の増粘剤成分を含有した高性能ＡＥ減水剤である。３種類目（ＶＡ３）は、グレースケミカルズ社製の商品名「ＡＤＶＡ−ＦＬＯＷ」である。この高性能ＡＥ減水剤は、バイオポリマー系の増粘剤成分を含有した高性能ＡＥ減水剤である。
【００２１】
また、増粘剤成分を含有していない高性能ＡＥ減水剤を、比較用の流動化剤（ＳＰ）として用いた。この実施形態では、ＢＡＳＦポゾリス社製の商品名「レオビルドＳＰ−８ＳＶ」を用いた。この流動化剤は、ポリカルボン酸系化合物を主成分とし、液体状をしている。
【００２２】
前述の高性能ＡＥ減水剤（ＶＡ１〜３）もまた、ポリカルボン酸系の高性能ＡＥ減水剤である。高性能ＡＥ減水剤には、他にナフタリン系、メラミン系、アミノスルホン酸系などがあるが、何れもポリカルボン酸系の高性能ＡＥ減水剤よりも減水性が低い。また凝結遅延性を有するので、固結するまでに時間がかかってしまう。このため、本実施形態ではポリカルボン酸系の高性能ＡＥ減水剤を用いることにした。
【００２３】
また、ＡＥ助剤として、ＢＡＳＦポゾリス社製の商品名「マイクロエア７７５Ｓ」を用いた。このＡＥ助剤は、変性アルキルカルビン酸化合物系陰イオン界面活性剤を主成分とし、液体状をしている。
【００２４】
次に、図１（ａ）を参照して各試験体について説明する。
【００２５】
この試験では、配合１〜８（配合２及び７については各２種類）からなる合計１０種類の試験体を作製した。便宜上、以下の説明では、配合Ｎｏと試験体Ｎｏとを揃えることとする。例えば、試験体Ｎｏ１とは、配合Ｎｏ１で作製された試験体を意味し、試験体Ｎｏ７−２とは、配合Ｎｏ７−２で作製された試験体を意味する。
【００２６】
試験体の作製には２軸強制練りミキサーを用いた。練り混ぜはバッチ式で行い、練り混ぜ量は１バッチあたり５０Ｌとした。練り混ぜは、骨材と粉体を投入して１０秒間空練りをした後、混和剤と練り混ぜ水とを投入して練り混ぜた。練り混ぜ時間は、ＡＥ減水剤を用いた試験体（試験体Ｎｏ１，Ｎｏ６，Ｎｏ８）について６０秒とし、高性能ＡＥ減水剤を用いた試験体（その他のＮｏの試験体）について９０秒とした。練り混ぜ後３分間静置し、練り返しを行って各種試験を行った。
【００２７】
試験体Ｎｏ１〜Ｎｏ５は、いずれもスランプ８ｃｍの普通コンクリートをベースとしており、これをスランプ２１ｃｍ又はスランプ２３ｃｍとしたものである。一方、試験体Ｎｏ６〜８は、いずれもスランプ１２ｃｍの普通コンクリートをベースとしており、これをスランプ２１ｃｍ又はスランプ２３ｃｍとしたものである。なお、高充てんコンクリートの配合条件としては、単位水量が１７５ｋｇ／ｍ３以下、単位セメント量が２７０ｋｇ／ｍ３以上、水セメント比が６０％以下である。以下、各試験体の配合について具体的に説明する。
【００２８】
試験体Ｎｏ１は比較例であり、スランプ８ｃｍの普通コンクリートの配合を示している。この試験体Ｎｏ１では、水（Ｗ）の単位量が１５５ｋｇ／ｍ３、セメント（Ｃ）の単位量が２７０ｋｇ／ｍ３、細骨材（Ｓ）の単位量が８２４ｋｇ／ｍ３、粗骨材（Ｇ）の単位量が１０６０ｋｇ／ｍ３である。そして、混和剤として、ＡＥ減水剤（ＷＲ）がセメント量の０．２５％混入され、ＡＥ助剤（ＡＥ）がセメント量の０．００４％混入されている。また、水セメント比（Ｗ／Ｃ）は５７．４、細骨材率（ｓ／ａ）は４４．０、単位量あたりのペースト容積（Ｖｐ）は２８５Ｌ／ｍ３、単位量あたりの粗骨材容積（Ｖｇ）は４００Ｌ／ｍ３である。
【００２９】
試験体Ｎｏ２は、グリコール系の増粘剤成分を含有した高性能ＡＥ減水剤（ＶＡ１）の実施例であり、スランプを８ｃｍから２１ｃｍにすべく配合したものである。この試験体Ｎｏ２では、水（Ｗ）の単位量が１５５ｋｇ／ｍ３、セメント（Ｃ）の単位量が２７０ｋｇ／ｍ３、細骨材（Ｓ）の単位量が９５５ｋｇ／ｍ３、粗骨材（Ｇ）の単位量が９２８ｋｇ／ｍ３である。そして、混和剤として、上記の増粘剤含有高性能ＡＥ減水剤（ＶＡ１）がセメント量の１．５％混入され、ＡＥ助剤（ＡＥ）がセメント量の０．００３５％混入されている。また、水セメント比（Ｗ／Ｃ）は５７．４、細骨材率（ｓ／ａ）は５１．０、単位量あたりのペースト容積（Ｖｐ）は２８５Ｌ／ｍ３、単位量あたりの粗骨材容積（Ｖｇ）は３５０Ｌ／ｍ３である。
【００３０】
試験体Ｎｏ２−２は、試験体Ｎｏ２と同じくグリコール系の増粘剤成分を含有した高性能ＡＥ減水剤（ＶＡ１）の実施例であるが、スランプを８ｃｍから２３ｃｍにすべく配合した点で試験体Ｎｏ２と相違している。この試験体Ｎｏ２−２では、増粘剤含有高性能ＡＥ減水剤（ＶＡ１）がセメント量の１．７％混入され、ＡＥ助剤（ＡＥ）がセメント量の０．００４％混入されている。他の配合は試験体Ｎｏ２と同じである。
【００３１】
試験体Ｎｏ３は、アクリル系の増粘剤成分を含有した高性能ＡＥ減水剤（ＶＡ２）の実施例であり、スランプを８ｃｍから２１ｃｍにすべく配合したものである。この試験体Ｎｏ３では、水（Ｗ）の単位量が１５５ｋｇ／ｍ３、セメント（Ｃ）の単位量が２７０ｋｇ／ｍ３、細骨材（Ｓ）の単位量が９５５ｋｇ／ｍ３、粗骨材（Ｇ）の単位量が９２８ｋｇ／ｍ３である。そして、混和剤として、上記の増粘剤含有高性能ＡＥ減水剤（ＶＡ２）がセメント量の２．０％混入され、ＡＥ助剤（ＡＥ）がセメント量の０．００３５％混入されている。また、水セメント比（Ｗ／Ｃ）は５７．４、細骨材率（ｓ／ａ）は５１．０、単位量あたりのペースト容積（Ｖｐ）は２８５Ｌ／ｍ３、単位量あたりの粗骨材容積（Ｖｇ）は３５０Ｌ／ｍ３である。
【００３２】
試験体Ｎｏ４は、バイオポリマー系の増粘剤成分を含有した高性能ＡＥ減水剤（ＶＡ３）の実施例であり、スランプを８ｃｍから２１ｃｍにすべく配合したものである。この試験体Ｎｏ３では、水（Ｗ）の単位量が１５５ｋｇ／ｍ３、セメント（Ｃ）の単位量が２７０ｋｇ／ｍ３、細骨材（Ｓ）の単位量が９５５ｋｇ／ｍ３、粗骨材（Ｇ）の単位量が９２８ｋｇ／ｍ３である。そして、混和剤として、上記の増粘剤含有高性能ＡＥ減水剤（ＶＡ３）がセメント量の１．４％混入され、ＡＥ助剤（ＡＥ）がセメント量の０．００２％混入されている。また、水セメント比（Ｗ／Ｃ）は５７．４、細骨材率（ｓ／ａ）は５１．０、単位量あたりのペースト容積（Ｖｐ）は２８５Ｌ／ｍ３、単位量あたりの粗骨材容積（Ｖｇ）は３５０Ｌ／ｍ３である。
【００３３】
試験体Ｎｏ５は比較例であり、試験体Ｎｏ１（スランプ８ｃｍの普通コンクリートの配合）をベースに、スランプを８ｃｍから２１ｃｍにすべく、流動化剤（増粘剤成分を含有していない高性能ＡＥ減水剤；ＳＰ）を後添加したものである。このため、水（Ｗ）、セメント（Ｃ）、細骨材（Ｓ）、粗骨材（Ｇ）の単位量は、試験体Ｎｏ１と同じである。そして、流動化剤（ＳＰ）がセメント量の１．２０％添加されている。
【００３４】
試験体Ｎｏ６も比較例であり、スランプ１２ｃｍの普通コンクリートの配合を示している。この試験体Ｎｏ６では、水（Ｗ）の単位量が１６２ｋｇ／ｍ３、セメント（Ｃ）の単位量が２７０ｋｇ／ｍ３、細骨材（Ｓ）の単位量が８３２ｋｇ／ｍ３、粗骨材（Ｇ）の単位量が１０３３ｋｇ／ｍ３である。そして、混和剤として、ＡＥ減水剤（ＷＲ）がセメント量の０．２５％混入され、ＡＥ助剤（ＡＥ）がセメント量の０．００４％混入されている。また、水セメント比（Ｗ／Ｃ）は６０．０、細骨材率（ｓ／ａ）は４４．９、単位量あたりのペースト容積（Ｖｐ）は２９２Ｌ／ｍ３、単位量あたりの粗骨材容積（Ｖｇ）は３９０Ｌ／ｍ３である。
【００３５】
試験体Ｎｏ７は、グリコール系の増粘剤成分を含有した高性能ＡＥ減水剤（ＶＡ１）の実施例であり、スランプを１２ｃｍから２１ｃｍにすべく配合したものである。この試験体Ｎｏ７では、水（Ｗ）の単位量が１６２ｋｇ／ｍ３、セメント（Ｃ）の単位量が２７０ｋｇ／ｍ３、細骨材（Ｓ）の単位量が９３６ｋｇ／ｍ３、粗骨材（Ｇ）の単位量が９２８ｋｇ／ｍ３である。そして、混和剤として、上記の増粘剤含有高性能ＡＥ減水剤（ＶＡ１）がセメント量の１．３％混入され、ＡＥ助剤（ＡＥ）がセメント量の０．００３％混入されている。また、水セメント比（Ｗ／Ｃ）は６０．０、細骨材率（ｓ／ａ）は５０．５、単位量あたりのペースト容積（Ｖｐ）は２９２Ｌ／ｍ３、単位量あたりの粗骨材容積（Ｖｇ）は３５０Ｌ／ｍ３である。
【００３６】
試験体Ｎｏ７−２は、試験体Ｎｏ７と同じくグリコール系の増粘剤成分を含有した高性能ＡＥ減水剤（ＶＡ１）の実施例であるが、スランプを１２ｃｍから２３ｃｍにすべく配合した点で試験体Ｎｏ７と相違している。この試験体Ｎｏ７−２では、増粘剤含有高性能ＡＥ減水剤（ＶＡ１）がセメント量の１．５％混入され、ＡＥ助剤（ＡＥ）がセメント量の０．００４％混入されている。他の配合は試験体Ｎｏ７と同じである。
【００３７】
試験体Ｎｏ８は比較例であり、スランプ２１ｃｍのコンクリートの配合を示している。この試験体Ｎｏ８では、水（Ｗ）の単位量が１８０ｋｇ／ｍ３、セメント（Ｃ）の単位量が３１４ｋｇ／ｍ３、細骨材（Ｓ）の単位量が８５３ｋｇ／ｍ３、粗骨材（Ｇ）の単位量が９２８ｋｇ／ｍ３である。そして、混和剤として、ＡＥ減水剤（ＷＲ）がセメント量の０．２５％混入され、ＡＥ助剤（ＡＥ）がセメント量の０．００４％混入されている。また、水セメント比（Ｗ／Ｃ）は５７．４、細骨材率（ｓ／ａ）は４８．２、単位量あたりのペースト容積（Ｖｐ）は３２４Ｌ／ｍ３、単位量あたりの粗骨材容積（Ｖｇ）は３５０Ｌ／ｍ３である。
【００３８】
以下、各試験について説明する。まず充てん性試験について説明する。充てん性試験では、仕切りで区画されたＡ室とＢ室とを有する試験容器を用い、Ａ室に試験対象のコンクリートを充てんした状態で仕切りを開放し、このコンクリートがＢ室内にて規定距離流れるまでの時間を計測する。この充てん性試験では、規定距離流れるまでの時間が短いほど充てん性が良好であるといえる。
【００３９】
本実施形態では、Ａ室に１８．３６Ｌ（４２．４ｋｇ）のコンクリートを投入した。そして、棒状振動機（φ２８ｍｍ）を振動させながら挿入した。仕切りを開放した後、コンクリートが３０ｃｍ流れるまでの時間を計測した。なお、充てん性試験は、試験体Ｎｏ２−２，Ｎｏ７−２を除いた８種類の試験体について行った。以下、試験結果について説明する。
【００４０】
図１（ｂ）及び図３を参照する。なお、図１（ｂ）における温度（℃）は各試験における試験温度である。図１（ｂ）及び図３に示すように、試験体Ｎｏ１（スランプ８ｃｍのコンクリート）での充てん時間は６８．１秒、試験体Ｎｏ６（スランプ１２ｃｍのコンクリート）での充てん時間は４６．４秒、及び試験体Ｎｏ８（スランプ２１ｃｍのコンクリート）での充てん時間は２６．５秒である。前述したように、充てん時間が短いほど充てん性が良好といえる。このため、充てん時間が２６．５秒前後であれば、スランプ２１ｃｍのコンクリートと同等の充てん性があるといえる。
【００４１】
試験体Ｎｏ２（ＶＡ１使用の流動性コンクリート）での充てん時間は３１．１秒、試験体Ｎｏ３（ＶＡ２使用の流動性コンクリート）での充てん時間は２３．８秒、及び試験体Ｎｏ４（ＶＡ３使用の流動性コンクリート）での充てん時間は２９．０秒である。何れも、試験体Ｎｏ１での充てん時間である６８．１秒よりも大幅に短く、試験体Ｎｏ８での充てん時間前後の値になっている。このことから、試験体Ｎｏ２〜Ｎｏ４は、スランプ２１ｃｍのコンクリートと同等の充てん性を備えているといえる。
【００４２】
試験体Ｎｏ５（ＳＰ後添加の流動化コンクリート）での充てん時間は３１．８秒であり、試験体Ｎｏ７（ＶＡ１使用の流動性コンクリート）での充てん時間は３０．５秒である。これらの結果から試験体Ｎｏ５，Ｎｏ７もまた、スランプ２１ｃｍのコンクリートと同等の充てん性を備えているといえる。
【００４３】
以上を総括すると、スランプ８ｃｍ，１２ｃｍの普通コンクリートの配合をベースに、混和剤として増粘剤含有高性能ＡＥ減水剤（ＶＡ１〜ＶＡ３）を加えることで、ペースト（単位水量や単位セメント量）を増やすことなく流動性を高めることができ、充てん性をスランプ２１ｃｍ相当のコンクリートと同等レベルにできることが確認された。言い換えると、増粘剤含有高性能ＡＥ減水剤（ＶＡ１〜ＶＡ３）を用いることで、スランプ８ｃｍ〜１２ｃｍの普通コンクリートに比べてコンクリートの充てん時間を２／３〜１／２まで短縮できることが確認できた。また、スランプ８ｃｍの普通コンクリートの配合をベースに、高性能ＡＥ減水剤（ＳＰ）を加えることでも、充てん性をスランプ２１ｃｍ相当まで高めることが確認できた。
【００４４】
次にブリーディング試験について説明する。ブリーディング試験はJIS A 1123に則って行い、ブリーディング率を算出した。なお、ブリーディング試験もまた、試験体Ｎｏ２−２，Ｎｏ７−２を除いた８種類の試験体について行った。
【００４５】
図１（ｂ）及び図４に示すように、試験体Ｎｏ１のブリーディング率は４．６％、試験体Ｎｏ６のブリーディング率は５．７％、及び試験体Ｎｏ８のブリーディング率は６．３％である。ブリーディング率に関しては、低いほどコンクリート内に水分を閉じ込めておく性質が高いといえる。すなわち、浮き水の量を少なくすることができる。
【００４６】
試験体Ｎｏ２のブリーディング率は２．１％、試験体Ｎｏ３のブリーディング率は３．９％、試験体Ｎｏ４のブリーディング率は２．２％、及び試験体Ｎｏ７のブリーディング率は３．４％であった。何れの試験体も、スランプ８ｃｍの普通コンクリートより低いブリーディング率であった。すなわち、この普通コンクリートよりも高い保水性を有していることが確認された。特に、試験体Ｎｏ２，Ｎｏ４については、試験体１のブリーディング率の半分以下である。このことから、試験体Ｎｏ２，Ｎｏ４は、充てんし易くかつ極めて高い保水性を有するコンクリートといえる。なお、試験体Ｎｏ５のブリーディング率は４．８％である。この結果から、試験体Ｎｏ５における材料の保水性は、スランプ８ｃｍの普通コンクリートと同等か若干損なわれることが確認された。
【００４７】
以上を総括すると、スランプ８ｃｍ，１２ｃｍの普通コンクリートの配合をベースに、混和剤として増粘剤含有高性能ＡＥ減水剤（ＶＡ１〜ＶＡ３）を加えることで、ペーストを増やすことなく、保水性を高められることが確認された。特に、増粘剤成分としてグリコール系（ＶＡ１）やバイオポリマー系（ＶＡ３）を含有する高性能ＡＥ減水剤を用いることで（試験体Ｎｏ２，Ｎｏ４）、保水性を一層高くできることが確認できた。一方、スランプ８ｃｍの普通コンクリートの配合をベースに、高性能ＡＥ減水剤（ＳＰ）を加えた場合（試験体Ｎｏ５）、保水性は普通コンクリートと同等かそれ以下になることが確認できた。
【００４８】
次に凝結時間試験について説明する。凝結時間試験はJIS A 1147に則って行い、始発時間と終結時間を計測した。なお、凝結時間試験は、試験体Ｎｏ１，Ｎｏ２，Ｎｏ３，Ｎｏ４の４種類について行った。
【００４９】
図１（ｂ）及び図５に示すように、試験体Ｎｏ１の始発時間は６時間１５分、終結時間は８時間３０分である。そして、試験体Ｎｏ２の始発時間は６時間２５分、終結時間は８時間４５分であり、試験体Ｎｏ３における始発時間は８時間３５分、終結時間は１１時間１０分である。また、試験体Ｎｏ４における始発時間は６時間１０分、終結時間は８時間３０分である。試験体Ｎｏ２，Ｎｏ４は、始発時間と終結時間とが試験体Ｎｏ１とほぼ同じであった。このため、増粘剤を使用しつつも、スランプ８ｃｍの普通コンクリートと同等の時間で凝結することが確認できた。
【００５０】
また、試験体Ｎｏ３に関し、その始発時間は試験体Ｎｏ１の終結時間とほぼ同じであった。このことから、試験体Ｎｏ３については、試験体Ｎｏ１よりも凝結に時間を要することが確認された。しかし、試験体Ｎｏ３の始発時間が８時間３５分であり、終結時間が１１時間１０分であることからすれば、十分に実用に耐える程度の時間であるといえる。なお、他の種類の増粘剤であるセルロース系の増粘剤を用いた場合、始発時間が１６時間、終結時間が１８時間であるという知見がある。この時間に比べると試験体Ｎｏ３の凝結時間は十分に短いといえる。
【００５１】
次にスランプ試験について説明する。スランプ試験は、JIS A 1101に則って行い、スランプを０．５ｃｍ単位で測定した。なお、JIS A 5308で規定されているように、スランプには許容差が認められている。例えば、スランプ８ｃｍ〜１８ｃｍでは±２．５ｃｍの差が許容され、スランプ２１ｃｍでは±１．５ｃｍの差が許容される。なお、図６から図１５は、各試験体に対するスランプ試験の様子を撮影したものである。これらの図において、符号１は各試験体Ｎｏ１〜Ｎｏ８を示し、符号２は測定器を示す。また、符号３は平板を示している。
【００５２】
試験体Ｎｏ１に関し、図１（ｂ）に示すように、スランプ値は８．５ｃｍである。そして、図６に示すように、スランプ試験においてこの試験体Ｎｏ１は略円錐状をしており、ペースト分と骨材とが一体化されていること、すなわち各材料に成形性（プラスティシティ；plasticity）があることが判る。この成形性が高い程、型枠を取り去った際において一体性を保ったままゆっくりと潰れていく傾向が強くなる。また、施工時にあっては、一体性が高いほどにポンプ内や管内を円滑に流れることができ、閉塞し難くなる。また、豆板（充てん不良）が生じることを抑制できる。
【００５３】
試験体Ｎｏ２〜Ｎｏ４に関し、図１（ｂ）に示すように、スランプ値はそれぞれ２０．５ｃｍ，２１．０ｃｍ，２０．０ｃｍであり、スランプ２１ｃｍの許容差内である。すなわち、各試験体Ｎｏ２〜Ｎｏ４において、スランプ８ｃｍの普通コンクリートの配合をベースに、ペーストを増やすことなくスランプ２１ｃｍにすることができた。また、試験体Ｎｏ２−２のスランプ値は２３．０ｃｍである。すなわち、スランプ８ｃｍの普通コンクリートの配合をベースに、ペーストを増やすことなくスランプ２３ｃｍにすることもできた。
【００５４】
図７に示すように、試験体Ｎｏ２は、スランプ試験において半球を軽く押しつぶしたボール形状をしている。このことは、先のブリーディング試験における結果と同じく、材料の一体性（プラスティシティ）が高いことを示している。図８に示すように、試験体Ｎｏ２−２は、スランプ試験において側面が円弧状に膨出された円盤形状をしている。試験体Ｎｏ２に比べると一体性が低いことが判るが、相応の一体性が保たれているといえる。
【００５５】
図９に示すように、試験体Ｎｏ３は、スランプ試験において略円錐台状をしている。試験体２よりも一体性が低く、試験体Ｎｏ２−２よりは若干一体性が高いといえる。この結果は、先のブリーディング試験における結果を裏付けているといえる。図１０に示すように、試験体Ｎｏ４は、スランプ試験において空気の抜けたゴム球のような楕円体状をしている。この形状から、試験体Ｎｏ２と同程度の一体性か、それよりも高いことが伺える。
【００５６】
試験体Ｎｏ５に関し、図１（ｂ）に示すように、スランプ値は２０ｃｍであり、スランプ２１ｃｍの許容差内である。しかし、図１１に示すように、この試験体Ｎｏ５は、あたかもお好み焼きを拡げたような円盤形状をしている。試験体Ｎｏ２−２と比較して直径が一回り以上大きいこと、及び、平面視において円形状が崩れていることから、材料の一体性は高くないことが理解できる。このため、ポンプ内や管内において閉塞が生じ易くなり、豆板が生じやすくなるといえる。
【００５７】
試験体Ｎｏ６に関し、図１（ｂ）に示すように、スランプ値は１１．０ｃｍであり、スランプ１２ｃｍの許容差内である。そして、図１２に示すように、スランプ試験においてこの試験体Ｎｏ６は背の高い円錐台状をしており、スランプ８ｃｍの試験体Ｎｏ１と同様に、ペースト分と骨材とが一体化されていることが判る。
【００５８】
試験体Ｎｏ７に関し、図１（ｂ）に示すように、スランプ値は２０．５ｃｍであり、スランプ２１ｃｍの許容差内である。また、試験体Ｎｏ７−２のスランプ値は２３．０ｃｍである。すなわち、スランプ１２ｃｍの普通コンクリートの配合をベースに、ペーストを増やすことなくスランプ２１ｃｍにすることができた。同様に、スランプ１２ｃｍの普通コンクリートの配合をベースに、ペーストを増やすことなくスランプ２３ｃｍにすることもできた。
【００５９】
図１３に示すように、試験体Ｎｏ７は、スランプ試験において一部が崩れた厚手の円盤形状をしている。一部が崩れている点で一体性が損なわれているとも考えられるが、スランプ２１ｃｍの試験体Ｎｏ８（図１５を参照）と同程度の崩れ方であるため、全体的には相応の一体性を有しているといえる。図１４に示すように、試験体Ｎｏ７−２は、スランプ試験において扁平な円盤状をしている。図１１の試験体５と比較すると、平面視で円形状が保たれていること、及び、円の中心部分から周縁部分に向かって次第に厚みが薄くなっていることから、相応の一体性を有していることが理解できる。
【００６０】
試験体Ｎｏ８に関し、図１（ｂ）に示すように、スランプ値は２０．０ｃｍであり、スランプ２１ｃｍの許容差内である。そして、図１５に示すように、スランプ試験においてこの試験体Ｎｏ８は一部が崩れた円錐台状をしているが、全体的には相応の一体性を有しているといえる。これは、図１（ａ）に示すように、他の試験体に比べて単位水量と単位セメント量が多いことに起因している。
【００６１】
このスランプ試験について総括すると、試験体Ｎｏ２，Ｎｏ３，Ｎｏ４の結果から、スランプ８ｃｍの普通コンクリートの配合をベースに、増粘剤成分含有高性能ＡＥ減水剤（ＶＡ１〜ＶＡ３）を用いることで、ペーストを増やすことなく、スランプ２１ｃｍのコンクリートを製造できることが確認できた。増粘剤成分含有高性能ＡＥ減水剤に関しては、グリコール系、アクリル系、バイオポリマー系の何れであっても、スランプ２１ｃｍのコンクリートを製造できることが確認できた。
【００６２】
試験体Ｎｏ２−２の結果から、スランプ８ｃｍの普通コンクリートの配合をベースに、グリコール系の増粘剤成分を含有した高性能ＡＥ減水剤（ＶＡ１）を用いることで、ペーストを増やすことなく、スランプ２３ｃｍのコンクリートを製造できることが確認できた。なお、試験体２，３，４にてスランプ２１ｃｍのコンクリートを製造できることが確認されているので、増粘剤成分がアクリル系やバイオポリマー系の高性能ＡＥ減水剤（ＶＡ２，ＶＡ３）であっても、スランプ２３ｃｍのコンクリートを製造できると解される。
【００６３】
試験体Ｎｏ５の結果から、スランプ８ｃｍの普通コンクリートの配合をベースに、増粘剤成分を含有していない流動化剤（ＳＰ）を後添加すると、スランプ２１ｃｍにすることはできるが、材料の一体性（プラスティシティ）を高めることが難しいことが確認できた。なお、試験体Ｎｏ５と試験体Ｎｏ８とを比較すると、試験体Ｎｏ８の方が高い一体性を有する。これは、ペーストを構成するセメント及び水の量が関係していると解される。
【００６４】
また、試験体Ｎｏ７の結果から、スランプ１２ｃｍの普通コンクリートの配合をベースに、グリコール系の増粘剤成分を含有した高性能ＡＥ減水剤（ＶＡ１）を用いることで、ペーストを増やすことなく、スランプ２１ｃｍのコンクリートを製造できることが確認できた。なお、試験体Ｎｏ３，Ｎｏ４の結果から、アクリル系やバイオポリマー系の増粘剤成分を含有する高性能ＡＥ減水剤（ＶＡ２，ＶＡ３）であっても、スランプ２１ｃｍのコンクリートを製造できると解される。
【００６５】
同様に、試験体Ｎｏ７−２の結果から、スランプ１２ｃｍの普通コンクリートの配合をベースに、グリコール系の増粘剤成分を含有した高性能ＡＥ減水剤（ＶＡ１）を用いることで、ペーストを増やすことなく、スランプ２３ｃｍのコンクリートを製造できることが確認できた。なお、試験体Ｎｏ３，Ｎｏ４の結果から、アクリル系やバイオポリマー系の増粘剤成分を含有する高性能ＡＥ減水剤（ＶＡ２，ＶＡ３）であっても、スランプ２３ｃｍのコンクリートを製造できると解される。
【００６６】
前述の各試験（充てん性試験、ブリーディング試験、凝結時間試験、スランプ試験）の結果から次のことが判った。
【００６７】
スランプ値が８ｃｍ以上１２ｃｍ以下となるように水、セメント、細骨材および粗骨材が配合された普通コンクリートの配合に、減水性と増粘性を有する増粘剤成分含有高性能ＡＥ減水剤を加えることで、ペーストを増やすことなく、コンクリートの流動性を高めることができ、スランプ値で、１８ｃｍより大きくかつ２３ｃｍ以下にすることができた。
【００６８】
本実施形態のコンクリートで構築されたコンクリート構造物は、ペーストを増やすことで流動性（充てん性）を高めた比較例のコンクリートで構築されたコンクリート構造物に比べて、水和熱の発生量を少なくでき、膨張や収縮に起因する歪みが抑制される。また、ブリーディングの発生も抑制できる。加えて、使用するセメント量や水の量を削減できるので経済的である。
【００６９】
また、本実施形態のコンクリートは、比較例のコンクリートに比べて高い成形性（プラスティシティ）があるため、ポンプ内や管内を円滑に流れることができ、閉塞を抑制できる。また、ペースト分の充てん不良に起因する豆板の発生を抑制できる。
【００７０】
本実施形態のコンクリートは、増粘剤として、グリコール系、アクリル系、或いはバイオポリマー系の成分を含有するものを用いている。これにより、増粘剤を含有しないコンクリートと同等の凝結時間で凝結させることができる。特に、増粘剤として、グリコール系及びバイオポリマー系の成分を含有するものを用いた場合には、増粘剤を含有しないコンクリートと遜色ない時間で凝結させることができる。
【００７１】
以上の実施形態の説明は、本発明の理解を容易にするためのものであり、本発明を限定するものではない。本発明はその趣旨を逸脱することなく、変更、改良され得ると共に本発明にはその等価物が含まれる。例えば、次のように構成してもよい。
【００７２】
ベースとなるセメントコンクリートに関し、セメント、細骨材、粗骨材については、実施形態で例示したものに限定されるものではない。スランプ値が８ｃｍ以上１２ｃｍ以下となるように配合されていれば、産地や粒径等に多少の違いがあっても、同様に流動性を高めたコンクリートを製造できる。
【００７３】
前述の実施形態では、増粘剤成分を含有した高性能ＡＥ減水剤を例示したが、増粘剤と高性能ＡＥ減水剤とを別の薬剤によって構成してもよい。要するに増粘剤が配合されていればよい。
【符号の説明】
【００７４】
１  スランプ測定時の試験体（試験体Ｎｏ１〜試験体Ｎｏ８）
２  測定器
３  平板
【図１】
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【図２】
0005803192.tif 000003
【図３】
0005803192.tif 000004
【図４】
0005803192.tif 000005
【図５】
0005803192.tif 000006
【図６】
0005803192.tif 000007
【図７】
0005803192.tif 000008
【図８】
0005803192.tif 000009
【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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