(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ナフサの分解により生成するナフサ分解生成物を処理する処理設備において、該ナフサ分解生成物を分離して得られるＣ５炭化水素留分を蒸留塔に供給し、塔底からジシクロペンタジエンを回収するジシクロペンタジエンの分離回収方法であって、
該ナフサ分解生成物を分離して得られるＣ５炭化水素留分は、ナフサ分解生成物から重質油分を分離し、更に水素及びの炭素数１〜４の炭化水素を分離した留分から、Ｃ５炭化水素留分をする事で得られる留分であって、主に炭素数５の炭化水素からなり、少量のＣ４炭化水素留分、Ｃ６炭化水素留分、およびシクロペンタジエンを含む混合物であり、該炭素数５の炭化水素は、イソプレン、イソペンタン、ノルマルペンタン、シクロペンタジエンを含み、
前記蒸留塔の塔頂圧力が０．０１〜０．１ＭＰａＧであり、
前記蒸留塔の塔底流出液中におけるシクロペンタジエン含有量が０．５重量％以下で、炭素数５の炭化水素の含有量が２．０重量％以下となるように、該蒸留塔の塔底温度が１５０〜１６５℃で、該蒸留塔供給液の塔内滞留時間が１０分以上１５分以下となるように制御することを特徴とするジシクロペンタジエンの分離回収方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ナフサの分解により生成するナフサ分解生成物を分離精製するエチレン製造設備において、該ナフサ分解生成物を分離して得られるＣ５炭化水素留分から、ジシクロペンタジエンを効率的に分離回収する方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
石油化学産業の基礎製品であるエチレン、プロピレン、ベンゼンなどは、エチレン製造設備において、ナフサの熱分解により生成されるナフサ分解生成物を、分離精製することにより製造される。
【０００３】
この分離精製により製造される留分の１つに、Ｃ５炭化水素留分がある。Ｃ５炭化水素留分は、イソプレン、イソペンタン、ノルマルペンタン、シクロペンタジエンなどの、主に炭素数５の炭化水素からなる。またシクロペンタジエンが二量化して生ずるジシクロペンタジエンも含まれる。このＣ５炭化水素留分中のイソプレンや、ジシクロペンタジエンなどの有用成分は、複数の蒸留塔や抽出設備などを用いて、必要に応じて必要量を選択的に分離回収することもある。
【０００４】
特に、Ｃ５炭化水素留分からジシクロペンタジエンの分離回収の場合、該化合物が重合したり分解したりしやすいが為に、純度の高いジシクロペンタジエンを回収することは極めて困難であり、様々な工夫がなされてきた（例えば、特許文献１）。
【０００５】
しかしながら、従来のジシクロペンタジエン分離回収技術では、高純度のジシクロペンタジエンの分離回収ではなく、ジシクロペンタジエン留分を活用するために必要な程度の純度での回収においてさえ、例えば、蒸留塔塔底の温度が高過ぎると、ジシクロペンタジエンがシクロペンタジエンに分解し、缶出液中の軽沸成分（Ｃ５炭化水素）が増加し、缶出液を燃料油等に利用する場合の制約となるとともに、ジシクロペンタジエンとシクロペンタジエンから、より重質のトリシクロペンタジエンが生成し、トリシクロペンタジエンとシクロペンタジエンから、更に重質のテトラシクロペンタジエンが生成すると言ったように、缶出液が重質化し、機器や配管の汚れや閉塞が発生するという問題があった。また、塔底の温度が低過ぎると、蒸留塔の一般的な挙動に従って、塔底缶出液中の軽沸留分（Ｃ５炭化水素）が増加し、缶出液を燃料等に利用する場合の制約となるという問題があった。
【０００６】
さらに、本発明者は、蒸留塔の塔底における液の滞留時間が長すぎると、前述の重質成分の生成が促進され、更に缶出液が重質化してしまうが、滞留時間が短過ぎると、通常の蒸留塔の運転上、少しの変動で、塔底の缶出液が空となり、安定した蒸留塔の運転が阻害されるという問題があることを見出した。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開平５−３０１８２８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
本発明は、ナフサの分解により生成するナフサ分解生成物を分離精製するエチレン製造設備において、該ナフサ分解生成物を分離して得られるＣ５炭化水素留分を蒸留することにより、ジシクロペンタジエンを効率的に分離回収する方法を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記課題に鑑み、本発明者は、エチレン製造設備におけるナフサ分解生成物を分離して得られるＣ５炭化水素留分（以下、単に「Ｃ５炭化水素留分」と称することがある。）から、ジシクロペンタジエンを分離回収する蒸留塔において、液体燃料として好ましく用いられるシクロペンタジエン濃度が０．５重量％以下、Ｃ５炭化水素濃度が２．０重量％以下となる塔底液を得るための蒸留条件を見出し、当該知見に基づいて本発明を完成させるに至った。
すなわち、本発明は、以下を要旨とする。
【００１０】
［１］  ナフサの分解により生成するナフサ分解生成物を処理する処理設備において、該ナフサ分解生成物を分離して得られるＣ５炭化水素留分を蒸留塔に供給し、塔底からジシクロペンタジエンを回収するジシクロペンタジエンの分離回収方法であって、該ナフサ分解生成物を分離して得られるＣ５炭化水素留分は、ナフサ分解生成物から重質油分を分離し、更に水素及びの炭素数１〜４の炭化水素を分離した留分から、Ｃ５炭化水素留分をする事で得られる留分であって、主に炭素数５の炭化水素からなり、少量のＣ４炭化水素留分、Ｃ６炭化水素留分、およびシクロペンタジエンを含む混合物であり、該炭素数５の炭化水素は、イソプレン、イソペンタン、ノルマルペンタン、シクロペンタジエンを含み、前記蒸留塔の塔頂圧力が０．０１〜０．１ＭＰａＧであり、前記蒸留塔の塔底流出液中におけるシクロペンタジエン含有量が０．５重量％以下で、炭素数５の炭化水素の含有量が２．０重量％以下となるように、該蒸留塔の塔底温度が１５０〜１６５℃で、該蒸留塔供給液の塔内滞留時間が１０分以上１５分以下となるように制御することを特徴とするジシクロペンタジエンの分離回収方法。
【発明の効果】
【００１３】
本発明によれば、エチレン製造設備におけるナフサ分解生成物を分離して得られるＣ５炭化水素留分から、ジシクロペンタジエンを分離回収するための最適な蒸留方法により、不純物の少ないジシクロペンタジエンを、蒸留塔の安定運転を行って、効率良く分離回収することができる。
【００１４】
本発明により分離回収されたジシクロペンタジエンは、軽沸留分（Ｃ５炭化水素）含有量が少なく、液体燃料等として好適に利用される。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】本発明に従ってジシクロペンタジエンの分離回収を行う蒸留塔の実施の形態を説明する系統図である。
【図２】本発明に従ってジシクロペンタジエンの分離回収を行う蒸留塔で、滞留時間一定で蒸留塔塔底温度を変化させたときの塔底液各成分の濃度を示したグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
以下に本発明のジシクロペンタジエンの分離回収方法の実施の形態を詳細に説明する。
【００１７】
本発明のジシクロペンタジエンの分離回収方法は、エチレン製造設備等のナフサ分解生成物の処理設備において、ナフサの分解により生成するナフサ分解生成物の分離精製により得られるＣ５炭化水素留分を蒸留塔へ供給し、不純物の少ないジシクロペンタジエンを分離回収する方法であって、該蒸留塔の塔底流出液中のシクロペンタジエン含有量が０．５重量％以下で、炭素数５の炭化水素の含有量が２．０重量％以下となるように、該蒸留塔を制御することを特徴とするものである。なお、上記の塔底流出液の炭素数５の炭化水素含有量には、シクロペンタジエンの含有量が含まれている。
【００１８】
本発明の方法で取得される不純物の少ないジシクロペンタジエンとは、ジシクロペンタジエンの純度が９５．０重量％以上、好ましくは９６．０重量％以上のものをいう。
【００１９】
Ｃ５炭化水素留分をナフサ分解生成物の分離精製留分の１つとして得るためのエチレン製造設備とは、ナフサを高温で熱分解して、水素、メタン、エチレン、プロピレン、炭素数４の炭化水素、炭素数５の炭化水素、ベンゼン等の芳香族炭化水素、その他重質油などを生成させ、これらを分離精製していく設備の全般をいう。このエチレン製造装置の典型的な構成の例としては、ナフサ等の原料を分解炉にて熱分解する工程（分解工程）と、得られた分解ガスを急冷・分離する工程（急冷工程）と、急冷・分離された分解ガスを圧縮する工程（圧縮工程）と、圧縮された分解ガスを各留分に分離・精製し、主製品であるエチレン、プロピレンを得る工程（精製工程）とを備えた構成が挙げられが、本発明のＣ５炭化水素留分の蒸留設備を含み、ナフサ分解生成物の分離精製を行うものであれば何れの構成のものでもよい。
【００２０】
また、ナフサ分解生成物を分離して得られるＣ５炭化水素留分とは、主に炭素数５の炭化水素からなる混合物であり、具体的にはイソプレン、イソペンタン、ノルマルペンタン、シクロペンタジエン等の混合物が挙げられる。このＣ５炭化水素留分の分離は、前述の精製工程に位置し、Ｃ５炭化水素留分は、ナフサ分解生成物から重質油分を分離し、更に水素及びの炭素数１〜４の炭化水素を分離した留分から、Ｃ５炭化水素留分をする事で得られる。ここで得られたＣ５炭化水素留分は、分離性能上、少量のＣ４炭化水素留分及びＣ６炭化水素留分を含む。更に、得られたＣ５炭化水素留分は、シクロペンタジエンを含むため、時間の経過と共にシクロペンタジエンが重合しジシクロペンタジエンとなり、当該Ｃ５炭化水素留分中にジシクロペンタジエンが存在する事となる。
【００２１】
このジシクロペンタジエンを、Ｃ５炭化水素留分から分離回収するには、このＣ５炭化水素留分を蒸留塔へ供給する。この蒸留塔は、例えば、蒸留塔本体内部に棚段を備え、塔底に１．５ＭＰａＧの蒸気を加熱源としたリボイラを備え、塔頂にはコンデンサを備えた蒸留塔などが用いられる。
【００２２】
本発明では、この蒸留塔は、塔底流出液中におけるシクロペンタジエン含有量が０．５重量％以下、好ましくは０．４重量％以下で、またＣ５炭化水素の含有量が２．０重量％以下、好ましくは１．５重量％以下となるように制御される。
【００２３】
蒸留塔の塔底流出液中におけるシクロペンタジエン含有量が０．５重量％以下で、炭素数５の炭化水素の含有量が２．０重量％以下となるように、前記蒸留塔を制御する方法としては、特に制限はないが、具体的には、塔底温度が１５０〜１６５℃で一定に保持され、また、蒸留塔供給液の塔内滞留時間が１５分以下、好ましくは１０分以上１５分以下となるように装置を設計製作する方法が挙げられる。塔底温度が１５０℃未満では塔底流出液中のシクロペンタジエン等のＣ５炭化水素含有量が多くなり、１６５℃を超えると塔底流出液中のトリシクロペンタジエン等の重質留分が多くなり、いずれの場合も塔底流出液のジシクロペンタジエン含有量が低くなる。また、蒸留塔供給液の塔底流出液が１５分を超えると塔底流出液中のトリシクロペンタジエン等の重質留分が多くなりジシクロペンタジエン含有量が低減し、１０分未満では蒸留塔塔底部位が小さくなり、液面測定の計器設置が困難となる。また、塔底のホールド液量が少なくなり、通常の蒸留塔の運転変化において、塔底内液が空となり、安定した運転が阻害されるおそれがある。
【００２４】
また、このときの、塔頂圧力としては、好ましくは０．０１〜０．１ＭＰａＧである。還流比は、望ましい塔頂液の組成に応じて適宜選択することができるが、例えば０．０１〜１程度である。
【００２５】
上記滞留時間を実現する具体的方法としては、蒸留塔の塔底内径を塔底流出成分量に見合った大きさに設計することが挙げられる。
【００２６】
また、上記蒸留塔の圧力の制御は、上記したナフサ分解生成物の処理設備中に存在する、炭素数５以上の炭化水素を含まないガス（圧力制御ガス）の蒸留塔への導入により行ってもよい。
【００２７】
以下に、図面を参照して本発明をより具体的に説明する。図１は、本発明のジシクロペンタジエンの分離回収のための蒸留塔の実施の形態を説明する系統図である。図１中の総ての装置類は、エチレン製造設備の一部を構成するものである。
【００２８】
［分解工程１］
分解工程では、ナフサ分解炉（エチレンクラッカー）内にナフサと該ナフサの希釈用の蒸気とが導入され、ナフサが熱分解される。
【００２９】
［急冷工程２］
上記分解工程１で生成されたナフサ分解生成物は、急冷工程２に導入され、重質油及び分解ガソリン留分の一部が分離除去される。分離された分解ガソリン留分は、後述する精製工程内にあるＣ５炭化水素を分離する蒸留塔（脱Ｃ５塔６）に供給される。これら重質油及び分解ガソリン留分の一部が分離除去されたナフサ分解生成物は、次の圧縮工程３に供給される。
【００３０】
［圧縮工程３］
上記ナフサ分解生成物は、急冷工程２から圧縮工程３に供給され、ガス圧縮機で圧縮されると共に、必要に応じて苛性ソーダ等で洗浄され、さらに圧縮により発生した凝縮液が分離される。
【００３１】
［精製工程４］
上記圧縮工程３で圧縮されたガスは、精製工程４に導入されて冷却された後、複数の熱交換器や蒸留塔などの装置群により、水素、メタン、エチレン、プロピレン、Ｃ４炭化水素留分及び分解ガソリン留分等に分離される。
この分解ガソリン留分は、上記急冷工程２から分離された分解ガソリン留分と共に、脱Ｃ５塔６に導入され、Ｃ５炭化水素留分が分離される。Ｃ５炭化水素留分が分離された残りの分解ガソリン留分は、図示しないベンゼン、キシレン等の芳香族製造設備に供給される。
【００３２】
この脱Ｃ５塔６の塔頂から流出されるＣ５炭化水素留分（以下、「粗Ｃ５炭化水素留分」と称することがある。）の組成の一例は以下の通りである。
【００３３】
＜粗Ｃ５炭化水素留分の組成＞
炭素数５の炭化水素      ：６５〜９０体積％
炭素数４以下の炭化水素  ：０〜１０体積％
炭素数６以上の炭化水素  ：０〜３０体積％
【００３４】
この粗Ｃ５炭化水素留分は、ジシクロペンタジエンを分離回収する蒸留塔に供給される。この蒸留設備は、蒸留塔７と、塔底流出液の一部を加熱するリボイラ８と、塔頂流出ガスを冷却するコンデンサ９と、コンデンサ流出流体を気液分離するドラム１０を有する。
【００３５】
上記粗Ｃ５炭化水素留分は、この蒸留塔７に導入され、ジシクロペンタジエンが分離される。本実施の形態では、前述の如く、この蒸留塔７において、塔底流出液中におけるシクロペンタジエンの含有量が０．５重量％以下、好ましくは０．４重量％以下、炭素数５の炭化水素の含有量が２．０重量％以下、好ましくは１．５重量％以下となるように、該蒸留塔７を制御する。具体的には、蒸留塔１２の塔底温度を１５０〜１６５℃に制御し、蒸留塔７の塔底液の塔底内滞留時間が１５分以下、好ましくは１０分以上１５分以下となるように、供給される粗Ｃ５炭化水素の量及びその組成に応じて、装置を設計、製作する。より具体的には、蒸留塔７の塔底内径を上記の適度な滞留時間となる様に設計、製作する事で、不純物の少ないジシクロペンタジエンが分離回収される。
【００３６】
なお、上記説明した本実施の形態は、本発明の一例であり、本発明は上記実施の形態に限定されるものではない。例えば、図１の蒸留設備において、ドラム１０内に圧力制御ガスを供給して該蒸留塔７内の圧力を制御してもよい。圧力制御ガスとしては、このナフサ分解生成物の処理設備中に存在する、Ｃ５以上の炭化水素を含まないガスを使用するのが好ましい。このように、圧力制御ガスとしてナフサ分解生成物の処理設備中に存在するガスを使用することにより、該処理設備の外部からの外部ガスを使用する場合と比べて運転コスを安価にすることができる。また、外部ガスから窒素等が混入することが防止されることから、リサイクルにより窒素がナフサ分解炉で酸化窒素となることを防ぐことができ安全である。
また、上記の粗Ｃ５炭化水素留分が蒸留塔７にフィールドされる前に、粗Ｃ５炭化水素留分から有用成分を分離回収してもよい。
【実施例】
【００３７】
以下、実施例を挙げて本発明をさらに詳細に説明するが、本発明はこれら実施例により何ら限定されるものではない。
なお、以下の表において、「ＣＰＤ」は「シクロペンタジン」を、「ＤＣＰＤ」は「ジシクロペンタジエン」を、「ＴＣＰＤ」は「トリシクロペンタジン」を、「ＴｅＣＰＤ」は「テトラシクロペンタジエン」を、「Ｃ５ｓ」は「シクロペンタジエン以外の炭素数５の炭化水素」を表す。
【００３８】
［参考例１］
市販の静的シミュレーションツール（アスペンテック社製、Aspen plus（登録商標））を用いて、以下の前提（フィード組成を表１に、組み込んだ反応を表２（I.  Palmova,  et  al.,  Chemocal  Engineering  Science  56(2001)927-）に示す）を基に、対象となる蒸留塔のシミュレーションモデルを作成し、塔底内径１，３００ｍｍ、蒸留塔供給液の塔内滞留時間が約２２分のときに、蒸留塔塔底温度を変数として、１２０℃、１５０℃、１６０℃、１７０℃、１８０℃と変化させ、シミュレーションを実施した。
【００３９】
【表１】
0005803565.tif 000002
【００４０】
【表２】
0005803565.tif 000003
【００４１】
それぞれの塔底温度に対する、塔底液組成を表３に示した。また、それぞれの塔底液組成と塔底温度との関係を図２（ａ）〜（ｄ）に示した。
【００４２】
【表３】
0005803565.tif 000004
【００４３】
表３及び図２から明らかなように、蒸留塔の塔底温度を１５０〜１６５℃に制御した場合に、塔底液中のジシクロペンタジエン濃度が最も高くなる傾向があることがわかった。また、そのときの塔底液中のシクロペンタジエン濃度は０．５重量％以下（図２（ａ））で、炭素数５の炭化水素の含有量は２．０重量％以下（図２（ｃ））となることが確認された。さらに、装置の閉塞の原因となる塔底液中のトリシクロペンタジエン濃度は塔底温度が１６５℃を超えると急激に増加する（図２（ｄ））ことがわかった。
【００４４】
［実施例１］
不純物の少ないジシクロペンタジエンを取得できる滞留時間を実現できる塔底の内径を求めることを目的として、市販の静的シミュレーションツール（アスペンテック社製、Aspen  plus（登録商標））を用いて、以下の蒸留塔の運転上及び設備上必要とされる前提を基に、対象となる蒸留塔のシミュレーションモデルを作成し、蒸留塔塔底温度が１６０℃のときに、塔底の内径を変数として、シミュレーションを実施した。
当該シミュレーションの前提として、蒸留塔が安全に効率よく運転可能となるための液面を確定する以下の３つの要因を、それぞれのスパンとして、これらのうち最大の値を示すスパンを採用スパンとして計算に用いた。
【００４５】
要因（１）
蒸留塔の運転上、変動時又はトラブル時にも、液面を制御可能な範囲に維持するために、滞留時間を５分とし、５分間蒸留塔の液面を保持するために必要なスパンをＬ１とする。
要因（２）
リボイラー出口から蒸留塔内に流入するガスが、塔底液を蒸発もしくは同伴させることによって、塔底液面が低下しても安全運転が可能な液スパンをＬ２とする。
要因（３）
蒸留塔に液面計を設置するために必要なスパンを４００ｍｍとし、これをＬ３とする。
【００４６】
上記で計算された、各塔底内径に対するＬ１、Ｌ２及びＬ３の数値のうち、最大値を選択して、内径と該選択されたスパン（採用スパン）から蒸留塔供給液の滞留時間を求めた。
さらに、前述の参考例１における前提（フィード組成を表１に、組み込んだ反応を表２（I.  Palmova,  et  al.,  Chemocal  Engineering  Science  56(2001)927-）に示す）を基に、対象となる蒸留塔のシミュレーションモデルを作成し、蒸留塔供給液の滞留時間、及びそれぞれの滞留時間の塔底液組成を求め、結果を表４に示した。
【００４７】
【表４】
0005803565.tif 000005
【００４８】
表４から、蒸留塔塔底温度１６０℃の条件において、塔底内径が１３００ｍｍとなると急激にトリシクロペンタジエンの濃度が上昇することが確認された。また、塔底液中のジシクロペンタジエンの含有量が最も多くなる塔底内径は７００〜８５０ｍｍであり、その時の滞留時間は、１１．７〜１２．７分であった。この蒸留塔設計で蒸留塔供給液の塔内滞留時間を１５分以下に抑えて、シクロペンタジエン含有量が０．５重量％以下で、炭素数５の炭化水素の含有量が２．０重量％以下の高純度ジシクロペンタジエンを得ることができることが分かった。
【符号の説明】
【００４９】
１  分解工程
２  急冷工程
３  圧縮工程
４  精製工程
５  装置群
６  脱Ｃ５塔
７  蒸留塔
８  リボイラ
９  コンデンサ
１０  ドラム
【図１】
0005803565.tif 000006
【図２】
0005803565.tif 000007