(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
駆動軸により回転駆動されるロータと、
前記ロータの外周に形成された複数のスリットの夫々に突没可能に収容されたベーンと、
前記ロータを囲んで配置されるカムリングと、
前記カムリング、前記ロータ、及び前記ベーンを内部に収容するポンプボディと、を備え、
前記ポンプボディは、前記カムリング及び前記ロータの軸方向側面に対向して配置されて前記カムリング、前記ロータ、及び前記ベーンと共に複数のポンプ室を形成する面を有し、
前記ポンプボディの前記面には、
前記ロータの回転に応じて前記複数のポンプ室の容積が拡大する吸入領域に開口する吸入ポートと、
前記ロータの回転に応じて前記複数のポンプ室の容積が縮小する吐出領域に開口する吐出ポートと、
前記吸入ポートと共通の圧力が導入されるとともに、前記吸入領域に位置する前記複数のベーンを収容する前記スリットの基端部に連通する吸入側背圧ポートと、
前記吐出ポートと共通の圧力が導入されるとともに、前記吐出領域に位置する前記複数のベーンを収容する前記スリットの基端部に連通する吐出側背圧ポートと、が設けられたベーンポンプにおいて、
前記ロータの回転数が所定値以下のとき、前記吸入側背圧ポートの圧力を、前記吸入ポートと共通の圧力よりも増圧する吸入側背圧ポート増圧手段を備え、
前記吸入側背圧ポート増圧手段は、
前記吸入ポートと共通の圧力よりも高圧を供給する圧力供給源と、
前記圧力供給源と前記吸入側背圧ポートとを接続する通路と、
前記ロータに対する前記カムリングの偏心量を制御するための制御圧の供給を弁体の変位により切り替える制御弁と、を備え、
前記制御弁は、前記弁体の変位により前記通路の連通と遮断を切り替え、
前記弁体は、前記ロータの回転数が前記所定値以下のときに前記通路を連通させる位置に変位する一方、前記ロータの回転数が前記所定値より大きいときに前記通路を遮断する位置に変位する
ことを特徴とするベーンポンプ。
【請求項２】
請求項１に記載のベーンポンプにおいて、
前記弁体は、前記ロータの回転数の増大に応じて、前記通路の開口部を塞ぐ方向に変位することを特徴とするベーンポンプ。
【請求項３】
請求項１又は２に記載のベーンポンプにおいて、
前記吸入側背圧ポート増圧手段は、前記吐出ポートと共通の圧力よりも低い範囲で前記吸入側背圧ポートの圧力を増圧することを特徴とするベーンポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ベーンポンプに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、ロータのスリット溝にベーンを出没可能に収容し、カムリング内周面とロータ外周面とベーンとの間に形成したポンプ室の容積を変化させるベーンポンプが知られている。例えば、特許文献１に記載のベーンポンプは、ベーンの先端部がポンプの吐出領域または吸込領域のいずれかにあるとき、当該ベーンの基端部に作用させる圧力（背圧）をベーン先端部に作用する圧力に近づける。これにより、ベーン先端部がカムリング内周面に摺動するときの抵抗を減らし、ポンプを駆動する動力の損失を低減することを図っている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開平７−２５９７５４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかし、特許文献１に記載のベーンポンプでは、騒音が発生するという問題があった。本発明の目的とするところは、騒音を低減することができるベーンポンプを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
上記目的を達成するため、本発明のベーンポンプは、好ましくは、ポンプ低回転時に、吸入領域に位置するベーンの基端部に作用させる圧力を吸入側圧力よりも高く増圧することとした。
【発明の効果】
【０００６】
よって、騒音を低減することができる。
【図面の簡単な説明】
【０００７】
【図１】実施例１のベーンポンプが適用されるCVTのブロック図である。
【図２】実施例１のベーンポンプの内部を回転軸方向から見た断面図である。
【図３】実施例１のベーンポンプを回転軸を通る平面で切った断面図である。
【図４】実施例１の制御弁の動作を説明する図である（通路３７の連通状態）。
【図５】実施例１の制御弁の動作を説明する図である（通路３７の遮断状態）。
【図６】他の実施例の制御弁の動作を説明する図である（通路３７の連通状態）。
【図７】他の実施例の制御弁の動作を説明する図である（通路３７の遮断状態）。
【発明を実施するための形態】
【０００８】
［実施例１］
［構成］
ベーンポンプ１（以下、単に「ポンプ１」という。）は、自動車の油圧機器、具体的にはベルト式の連続可変トランスミッション（CVT100）への油圧供給源として使用される。図１は、CVT100の一例を示すブロック図である。コントロールバルブ110内には、CVTコントロールユニット130により制御される各種のバルブ111〜123が設けられている。ポンプ１から吐出された作動油は、コントロールバルブ110を介してCVT100の各部（プライマリプーリ101、セカンダリプーリ102、フォワードクラッチ103、リバースブレーキ104、トルクコンバータ105、潤滑・冷却系106等）に供給される。ポンプ１は内燃機関のクランクシャフトにより駆動され、作動流体を吸入・吐出する。作動流体として作動油、具体的にはATF（オートマチック・トランスミッション・フルード）を用いる。
【０００９】
ポンプ１は、吐出容量（１回転当たりに吐出する流体量。以下、ポンプ容量という。）を可変にできる可変容量型であり、作動油を吸入・吐出するポンプ部と、ポンプ容量を制御する制御部とを、ハウジングとしてのポンプボディ（以下、ボディ４）内に一体のユニットとして有している。図２及び図３は、ポンプ１の断面の一部を示す。図２は、ボディ４を除くポンプ部を回転軸Oに垂直な平面で切った断面を示すと共に、制御部を制御弁２の軸を通る平面で切った部分断面を示し、図３は、ボディ４を含むポンプ部を回転軸Oを通る平面で切った断面を示す。説明の便宜上、制御弁２の軸が延びる方向にｘ軸を設け、弁体（スプール２０）がソレノイドSOLから離れる側をｘ軸正方向とする。ポンプ１の回転軸Oが延びる方向にｚ軸を設定し、図２の紙面上方をｚ軸正方向とする。 
【００１０】
（ポンプ部の構成）
ポンプ部は主な構成要素として、クランクシャフトにより駆動される駆動軸（回転軸）５と、駆動軸５により回転駆動されるロータ６と、ロータ６の外周に形成された複数のスリット６１のそれぞれに突没可能に収容されたベーン７と、ロータ６を囲んで配置されるカムリング８と、カムリング８を囲んで配置されるアダプタリング９とを有している。ボディ４は、収容凹部40b内にロータ６、ベーン７及びカムリング８を収容するリアボディ４０（ポンプハウジング）と、リアボディ４０の収容凹部40bのｚ軸負方向側底部に収容されると共に、カムリング８及びロータ６のｚ軸負方向側に配置され、ロータ６、ベーン７及びカムリング８と共に複数のポンプ室ｒを形成するプレート（サイドプレート）４１と、収容凹部40bの開口を閉塞するとともに、カムリング８及びロータ６のｚ軸正方向側に配置され、ロータ６、ベーン７及びカムリング８とともに複数のポンプ室ｒを形成するフロントボディ（ポンプカバー）４２と、を有している。
【００１１】
ボディ４（リアボディ４０、フロントボディ４２）には駆動軸５が回転自在に軸支されている。駆動軸５のｚ軸正方向側は、チェーンを介して内燃機関のクランクシャフトに結合されており、クランクシャフトに同期して回転する。駆動軸５の外周には、ロータ６が同軸に固定（セレーション結合）されている。ロータ６は、駆動軸５とともに、回転軸Oの周りに、図２の時計回り方向に回転する。リアボディ４０には、ｚ軸方向に延びる有底円筒状の収容凹部40bが形成されている。収容凹部40bの内周には、円環状のアダプタリング９が設置される。アダプタリング９の内周面は、ｚ軸方向に延びる略円筒状の収容孔９０を構成している。収容孔９０内には、円環状のカムリング８が揺動自在に収容される。アダプタリング９のｘ軸正方向側には、弾性部材としてのコイルスプリングSPGの一端が設置され、コイルスプリングSPGの他端はカムリング８のｘ軸正方向側に設置されている。コイルスプリングSPGは圧縮状態で設置され、アダプタリング９に対してカムリング８をｘ軸負方向側に常時付勢する。
【００１２】
アダプタリング９とカムリング８の間には、両者を係止するピンPINが、アダプタリング９の内周面（転動面９１）に設けられた凹部とカムリング８の外周面８１の凹部との間に挟み込まれるように設置される。ピンPINの両端はボディ４に固定設置される。カムリング８は、アダプタリング９に対して、ピンPINが設けられた転動面９１で支持され、転動面９１を支点に揺動自在に設置される。ピンPINは、アダプタリング９に対するカムリング８の位置ズレ（相対回転）を抑制する。回転軸Oを挟んでピンPINの略反対側のアダプタリング９の内周面（収容孔９０）にはシール部材S1が設置される。カムリング８が揺動する際には、アダプタリング９の内周の転動面９１がカムリング外周面８１に当接するとともに、シール部材S1がカムリング外周面８１に摺接する。カムリング８の中心軸が回転軸Oに対して偏心する量をδとすると、偏心量δは、カムリング８の中心軸が回転軸Oと一致する位置（最小偏心位置）で最小となり、カムリング外周面８１がｘ軸負方向側でアダプタリング９の内周面（収容孔９０）に当接する図２の位置（最大偏心位置）で最大となる。
【００１３】
ロータ６は、カムリング８の内周側に設置される。ロータ６には、複数の溝（スリット６１）が放射状に形成されている。各スリット６１は、ｚ軸方向から見て、ロータ外周面６０から回転軸Oに向かって所定深さまで、ロータ径方向に延びて直線状に設けられており、ロータ６のｚ軸方向全範囲にわたって形成されている。スリット６１は、ロータ６を周方向に等分割する位置に１１箇所、形成されている。各スリット６１の回転軸Oに向かう側（以下、「内径側」という。）の基端部は、ｚ軸方向に延びる略円筒状に形成されている。なお、スリット基端部を特に円筒状に形成しなくてもよく、例えばスリット本体部と同様の溝形状としてもよい。ベーン７は、略矩形状の板部材（羽根）であり、複数（１１枚）設けられ、各スリット６１に１枚ずつ出没可能に収容されている。なお、スリット６１とベーン７の数は１１に限らない。ベーン７の回転軸Oから離れる側（以下、「外径側」という。）の先端部は、カムリング内周面８０に対応して緩やかな曲面状に形成されている。スリット基端部と、このスリット６１に収容されたベーン７の内径側の端部（受圧部としてのベーン基端部）との間には、このベーン７を外径側へ付勢する油圧を発生する圧力室としての背圧室ｂｒが形成されている。
【００１４】
ロータ６の外周面（ロータ外周面６０）とカムリング内周面８０とプレート４１のｚ軸正方向側の面410、フロントボディ４２のｚ軸負方向側の面420との間に形成される環状室は、複数のベーン７によって、複数（１１個）のポンプ室（容積室）ｒに区画される。以下、ロータ６の回転方向（図２の時計回り方向。以下、単に「回転方向」といい、ロータ６の逆回転方向を「回転負方向」という。）において隣り合うベーン７同士の間（２つのベーン７の側面間）の距離を、１ピッチという。１つのポンプ室ｒの回転方向幅は、１ピッチであり不変である。カムリング８の中心軸が回転軸Oに対して（ｘ軸負方向側に）偏心した状態では、ｘ軸正方向側からｘ軸負方向側に向かうにつれて、ロータ外周面６０とカムリング内周面８０との間のロータ径方向での距離（ポンプ室ｒの径方向寸法）が大きくなる。この距離の変化に応じ、ベーン７がスリット６１から出没することで、各ポンプ室ｒが隔成されるとともに、ｘ軸負方向側のポンプ室ｒのほうが、ｘ軸正方向側のポンプ室ｒよりも、容積が大きくなる。このポンプ室ｒの容積の差異により、回転軸Oに対して図２の下側では、ロータ６が回転する（ポンプ室ｒがｘ軸負方向側に向かう）につれてポンプ室ｒの容積が拡大する一方、回転軸Oに対して図２の上側では、ロータ６が回転する（ポンプ室ｒがｘ軸正方向側に向かう）につれて、ポンプ室ｒの容積が縮小する。
【００１５】
プレート４１には、吸入ポート４３aと、吐出ポート４４aと、吸入側背圧ポート４５aと、吐出側背圧ポート４６aとが形成されている。各ポート４３a〜４６a等は、プレート４１のｚ軸正方向側の面410に形成されている。吸入ポート４３aは、外部から吸入側のポンプ室ｒに作動油を導入する際の入り口となる部分であり、図２に示すように、ロータ６の回転に応じてポンプ室ｒの容積が拡大する区間に設けられている。吸入ポート４３aは、吸入側のポンプ室ｒの配置に沿って、回転軸Oを中心とする略円弧状に形成された溝であり、ポンプ吸入側の油圧が導入される。吸入ポート４３aに対応する角度範囲、すなわち回転軸Oに対して吸入ポート４３aのｘ軸正方向側の始点とｘ軸負方向側の終点とがなす略４．５ピッチ分に相当する角度の範囲に、ポンプ１の吸入領域が設けられている。吐出ポート４４aは、吐出側のポンプ室ｒから外部へ作動油を吐出する際の出口となる部分であり、ロータ６の回転に応じてポンプ室ｒの容積が縮小する区間に設けられている。吐出ポート４４aは、吐出側のポンプ室ｒの配置に沿って、回転軸Oを中心とする略円弧状に形成された溝であり、ポンプ吐出側の油圧が導入される。吐出ポート４４aに対応する角度範囲、すなわち回転軸Oに対して吐出ポート４４aのｘ軸負方向側の始点とｘ軸正方向側の終点とがなす略４．５ピッチ分に相当する角度の範囲に、ポンプ１の吐出領域が設けられている。吸入ポート４３aの終点と吐出ポート４４aの始点とがなす角度の範囲に第１閉じ込み領域が設けられ、吐出ポート４４aの終点と吸入ポート４３aの始点とがなす角度の範囲に第２閉じ込み領域が設けられている。第１閉じ込み領域及び第２閉じ込み領域は、この領域内にあるポンプ室ｒの作動油を閉じ込め、吸入ポート４３aと吐出ポート４４aとが連通することを抑制する領域である。第１，第２閉じ込み領域の角度範囲は、それぞれ略１ピッチ分に相当する。
【００１６】
プレート４１には、ベーン７の根元（背圧室ｂｒ、ロータ６のスリット基端部）に連通する背圧ポート４５a，４６aが、吸入側と吐出側でそれぞれ分離して設けられている。吸入側背圧ポート４５aは、吸入領域の大部分に位置する複数のベーン７の背圧室ｂｒと吸入ポート４３aとを連通するポートである。吸入側背圧ポート４５aは、ポンプ吸入側の油圧が導入される溝であって、ベーン７の背圧室ｂｒ（スリット基端部）の配置に沿って、回転軸Oを中心とする略円弧状に形成されている。吐出側背圧ポート４６aは、吐出領域、及び第１、第２閉じ込み領域の略半分に位置する複数のベーン７の背圧室ｂｒに連通するポートである。吐出側背圧ポート４６aは、ポンプ吐出側の油圧が導入される溝であって、ベーン７の背圧室ｂｒ（スリット基端部）の配置に沿って、回転軸Oを中心とする略円弧状に形成されている。カムリング８の偏心位置に関わらず、ｚ軸方向から見て、吸入側背圧ポート４５a及び吐出側背圧ポート４６aは、背圧室ｂｒと大部分重なるロータ径方向位置に設けられており、背圧室ｂｒと重なるとき、これと連通する。なお、ベーン７が「吸入領域に位置する」とは、ｚ軸方向から見て、ベーン７の先端部が吸入ポート４３aと重なっていることをいい、ベーン７が「吐出領域等に位置する」とは、ｚ軸方向から見て、ベーン７のベーン先端部７０が吐出ポート４４a等と重なっていることをいう。
【００１７】
(ボディ４の構成)
リアボディ４０の内部には、軸受保持孔40d、低圧室40e、高圧室40f、及び図外の吐出室が形成されている。軸受保持孔40dの内周には、軸受としてのブッシュが設置され、ブッシュの内周側には駆動軸５のｚ軸負方向端部が回転自在に設置されている。低圧室40eは、リザーバ設置孔400を介して図外のリザーバに連通する。リザーバは、作動油を貯留しポンプ１へ供給可能な作動油源であり、リザーバにおける作動油の圧力は略大気圧である。高圧室40f及び図外の吐出室は、それぞれ収容凹部40bのｚ軸負方向側の底部に袋状に設けられている。高圧室40fは、リアボディ４０内の連通路を介して、図外の吐出室に連通している。この吐出室は、油圧回路３の吐出通路３０に連通している。吐出通路３０は、メータリングオリフィス（オリフィス320）を介してポンプ１の外部のCVT100に供給圧を供給する供給通路３４に連通している。
【００１８】
プレート４１には、第１，第２連通路412,413及び図外の第３，第４連通路がｚ軸方向に貫通形成されている。リアボディ４０の低圧室40eの開口部は、プレート４１のｚ軸負方向側の面における第１，第２連通路412,413の開口部を覆うように設けられている。第１連通路412は、吸入ポート４３aに開口し、吸入ポート４３aは、第１連通路412を介して低圧室40eに連通している。第２連通路413は、吸入側背圧ポート４５aに開口し、吸入側背圧ポート４５aは、第２連通路413を介して低圧室40eに連通している。第２連通路413には、低圧室40eから吸入側背圧ポート４５aへの作動油の流れを許容し、逆方向の作動油の流れを禁止する逆止弁として、チェック弁４７aが設けられている。図外の吐出室のｚ軸正方向側の開口部は、プレート４１のｚ軸負方向側の面における第３連通路の開口部を覆うように設けられている。第３連通路は、吐出ポート４４aに開口し、吐出ポート４４aは、第３連通路を介して図外の吐出室に連通している。高圧室40fのｚ軸正方向側の開口部は、プレート４１のｚ軸負方向側の面における第４連通路の開口部を覆うように設けられている。第４連通路は、吐出側背圧ポート４６aに開口し、吐出側背圧ポート４６aは、第４連通路を介して高圧室40fに連通している。高圧室40fと図外の吐出室の上記開口部の外周には、シール部材S2が設置され、シール部材S2の外周側の低圧領域と内周側の高圧領域とが画成されている。
【００１９】
フロントボディ４２の内部には、軸受保持孔42d及び低圧室42eが形成されている。軸受保持孔42dの内周には、軸受としてのブッシュが設置され、ブッシュの内周側には駆動軸５のｚ軸正方向側が回転自在に設置されている。低圧室42eは、リアボディ４０に設けられた連通路401を介して、リアボディ４０の低圧室40eに連通する。また、低圧室42eは、軸受保持孔42dに連通することでブッシュへ潤滑油を供給する。フロントボディ４２のｚ軸負方向側の面420には、吸入ポート４３ｂ及び吐出ポート４４ｂと、吸入側背圧ポート４５ｂ及び吐出側背圧ポート４６ｂが、夫々、プレート４１に形成された各ポート４３a等に略対応するｚ軸方向位置及び形状で形成されている。フロントボディ４２には、吸入ポート４３ｂに開口すると共に低圧室42eに連通する第５連通路422がｚ軸方向に貫通形成されている。吸入ポート４３ｂは、第５連通路422を介して低圧室42eに連通している。フロントボディ４２には、吸入側背圧ポート４５ｂに開口すると共に低圧室42eに連通する第６連通路423がｚ軸方向に貫通形成されている。吸入側背圧ポート４５ｂは、第６連通路423を介して低圧室42eに連通している。
第６連通路423には、低圧室42eから吸入側背圧ポート４５ｂへの作動油の流れを許容し、逆方向の作動油の流れを禁止する逆止弁として、チェック弁４７ｂが設けられている。吐出ポート４４ｂは、リアボディ４０の吐出ポート４４ａを介して図外の吐出室に連通し、吐出側背圧ポート４６ｂは、リアボディ４０の吐出側背圧ポート４６aを介して高圧室40fに連通している。
【００２０】
（制御部の構成）
ポンプ１の制御部は、制御室Ｒ１，Ｒ２と制御弁２と油圧回路３とを有している。アダプタリング内周面９０とカムリング外周面８１との間の空間は、そのｚ軸負方向側がプレート４１に、ｚ軸正方向側がフロントボディ４２により封止される一方、転動面９１（とカムリング外周面８１との当接部）とシール部材S1とにより、２つの制御室Ｒ１，Ｒ２に液密に隔成されている。カムリング８の外周側において、カムリング８の偏心量δが増大する方向であるｘ軸負方向側には第１制御室Ｒ１が隔成され、偏心量δが減少する方向であるｘ軸正方向側には第２制御室Ｒ２が隔成されている。
【００２１】
油圧回路３は、ボディ４内において各部を接続する作動油の通路３０〜３７を有しており、各通路は主にリアボディ４０に設けられている。また、リアボディ４０には、ｘ軸方向に延びる略円筒状のバルブ収容孔40aが形成されており、バルブ収容孔40aには制御弁２の弁体が収容される。ポンプ部の吐出ポート４４に連通する吐出通路３０は、第１制御元圧通路３１と吐出通路３２に分岐する。
第１制御元圧通路３１は、バルブ収容孔40aのｘ軸負方向側に開口し、カムリング８の偏心量δ（ポンプ容量）を制御する油圧（制御圧）の元圧として、吐出ポート４４から吐出される油圧（吐出圧Pd）と略同じ圧力である第１油圧を、制御弁２に供給する。吐出通路３２には、通路の他の箇所よりも流路断面積が小さい絞り部としてのオリフィス320が設けられている。吐出通路３２は、オリフィス320の下流で、第２制御元圧通路３３と供給通路３４とに分岐する。供給通路３４は、吐出ポート４４からの吐出圧がオリフィス320を経由して若干降圧された油圧（供給圧Ps）をCVT100に供給する。第２制御元圧通路３３は、バルブ収容孔40aのｘ軸正方向側に開口し、制御圧の元圧として、供給圧Psと略同じ圧力である第２油圧を制御弁２に供給する。
【００２２】
バルブ収容孔40aには、第１制御元圧通路３１の開口部にｘ軸正方向側に隣接して、第１制御通路３５が開口する。第１制御通路３５は、アダプタリング９を径方向に貫く貫通孔を介して、ポンプ部の第１制御室Ｒ１に連通する。一方、バルブ収容孔40aには、第２制御元圧通路３３の開口部にｘ軸負方向側に隣接して、第２制御通路３６が開口する。第２制御通路３６は、アダプタリング９を径方向に貫く別の貫通孔を介して、ポンプ部の第２制御室Ｒ２に連通する。また、バルブ収容孔40aには、ｘ軸方向で第２制御通路３６の開口部の近傍に、背圧供給通路３７の開口部370が設けられている。背圧供給通路３７は、リアボディ４０内及びプレート４１を通って、ポンプ部の吸入側背圧ポート４５aに連通する。
【００２３】
制御弁２は油圧制御弁（スプール弁）であり、弁体（スプール２０）を作動させる（変位させる）ことで、第１制御室Ｒ１及び第２制御室Ｒ２への作動油の供給を切り替える。制御弁２は、バルブ収容孔40a内にｘ軸方向に変位（ストローク）可能に収容されたスプール２０と、バルブ収容孔40a内にスプール２０のｘ軸正方向側に圧縮状態で設置され、スプール２０をｘ軸負方向側に常時付勢する戻しバネとしてのスプリング２１とを有している。制御弁２は、ソレノイドSOLが設けられた電磁弁である。制御弁２の作動（スプール２０の変位）は、ポンプ部の吐出流量に応じてスプール２０の両側に作用する油圧（第１，第２油圧）の差により制御されると共に、CVTコントロールユニット130からの指令に基づき、ソレノイドSOLからスプール２０に作用する推力により制御される。
【００２４】
スプール２０は、ポート遮断用（ないしポート開度可変用）の第１大径部（ランド）201及び第２大径部（ランド）202を備えている。第１大径部201はスプール２０のｘ軸負方向側に設けられ、ソレノイドSOLのプランジャ２aのｘ軸正方向端部が当接する。第２大径部202はスプール２０のｘ軸正方向側の端部に設けられている。これらの大径部201,202は、略円柱形状であり、略円筒状のバルブ収容孔40aの内径寸法に略一致した外径寸法を有する。バルブ収容孔40aの内部は、第１大径部201とバルブ収容孔40aのｘ軸負方向端部とにより第１圧力室２３が画成され、第２大径部202とバルブ収容孔40aのｘ軸正方向端部とにより第２圧力室２４が画成され、第１大径部201と第２大径部202によりドレン室２５が画成される。スプール２０の変位に関わらず、第１圧力室２３には第１制御元圧通路３１が常に開口し、第２圧力室２４には第２制御元圧通路３３が常に開口する。ドレン室２５は、図外のドレン通路と常時連通し、低圧に保たれている（大気圧に開放されている）。
【００２５】
スプール２０がｘ軸方向に変位することで、各通路３５〜３７のバルブ収容孔40aにおける開口部（作動油の給排孔すなわちポート）が各大径部201,202によって塞がれる面積（通路の開口面積）が変化し、これにより各通路の連通状態ないし遮断状態が切り替えられる。各開口部は以下のように配置されている。スプール２０がｘ軸負方向側に最大変位した状態で、第１制御通路３５の開口部（第１制御室Ｒ１）は、第１大径部201により第１圧力室２３との連通が遮断される一方、ドレン室２５と連通する。同じ状態で、第２制御通路３６の開口部（第２制御室Ｒ２）は、第２大径部202によりドレン室２５との連通が遮断される一方、第２圧力室２４と連通する。また、背圧供給通路３７の開口部370（吸入側背圧ポート４５a）は、第２圧力室２４と連通する。スプール２０がｘ軸正方向側に変位するにつれて、第１制御通路３５の開口部（第１制御室Ｒ１）は、ドレン室２５との連通が遮断される一方、変位量が所定以上になると第１圧力室２３と連通する。ｘ軸正方向側への変位量の増大に応じて、第１大径部201により塞がれる面積が減少する。また、第２制御通路３６の開口部（第２制御室Ｒ２）は、第２大径部202により塞がれる面積が増大し、変位量が所定以上になると第２圧力室２４との連通が遮断される。また、背圧供給通路３７の開口部370（吸入側背圧ポート４５a）は、第２大径部202により塞がれる面積が増大し、変位量が所定以上になると第２圧力室２４との連通が遮断される。なお、スプール２０の変位に関わらず、背圧供給通路３７の開口部370（吸入側背圧ポート４５a）は、第２大径部202によりドレン室２５との連通が遮断されるように配置されている。よって、開口部370のｘ軸負方向端は、第２制御通路３６の開口部のｘ軸負方向端よりもｘ軸正方向側に配置される。一方、開口部370のｘ軸正方向端は、第２制御通路３６の開口部のｘ軸正方向端よりもｘ軸正方向側であってもｘ軸負方向側であってもよい。
【００２６】
ソレノイドSOLは、CVTコントロールユニット130からの指令に基づき通電されることにより、通電量に応じた推力でプランジャ２aをｘ軸正方向側に駆動する。プランジャ２aのｘ軸正方向端部がスプール２０のｘ軸負方向端部に当接し、ソレノイドSOLの電磁力によりスプール２０をｘ軸正方向側に付勢することで、スプリング２１の初期セット荷重を小さく変更したのと同じ作用が得られる。このときソレノイドSOLの非作動時よりも小さい差圧で（早いタイミング）でスプール２０が変位し、比較的低い吐出流量を達成した後、一定の流量を維持する。すなわち、ソレノイドSOLの発生する付勢力によって吐出流量を制御することができる。CVTコントロールユニット130は、例えば、ソレノイドSOLをPWM制御し、駆動電圧のパルス幅を変化させることにより、ソレノイドSOLのコイルに所望の実効電流を通電し、プランジャ２aの駆動力を連続的に変化させる。ＣＶＴコントロールユニット130では、アクセル開度、エンジン回転数、車速といった走行状況に応じてライン圧を適宜制御する。よって、高い吐出流量が要求されたときは、ソレノイドSOLに通電する電流（電磁力）をOFFするかまたは小さくし、低い吐出流量が要求されたときは、ソレノイドSOLに通電する電流（電磁力）を大きくする。
【００２７】
［作用］
次に、実施例１のポンプ１の作用を説明する。
（ポンプ作用）
カムリング８を回転軸Oに対してｘ軸負方向に偏心して配置した状態でロータ６を回転させることにより、ポンプ室ｒは回転軸周りに回転しつつ周期的に拡縮する。ポンプ室ｒが回転方向に拡大する吸入領域で、吸入ポート４３からポンプ室ｒに作動油を吸入する。ポンプ室ｒが回転方向に縮小する吐出領域で、ポンプ室ｒから吐出ポート４４へ上記吸入した作動油を吐出する。具体的には、あるポンプ室ｒに着目すると、吸入領域において、このポンプ室ｒの回転負方向側のベーン７（以下、「後側ベーン７」という。）が吸入ポート４３の終点を通過するまで、言い換えると、回転方向側のベーン７（以下、「前側ベーン７」という。）が吐出ポート４４の始点を通過するまで、当該ポンプ室ｒの容積は増大する。この間、当該ポンプ室ｒは吸入ポート４３と連通しているため、作動油を吸入ポート４３から吸入する。第１閉じ込み領域において、当該ポンプ室ｒの後側ベーン７（の回転方向側の面）が吸入ポート４３の終点と一致し、前側ベーン７（の回転負方向側の面）が吐出ポート４４の始点と一致する回転位置では、当該ポンプ室ｒは吸入ポート４３とも吐出ポート４４とも連通せず、液密に保たれる。当該ポンプ室ｒの後側ベーン７が吸入ポート４３の終点を通過（前側ベーン７が吐出側ポート４４の始点を通過）した後は、吐出領域において、回転に応じて当該ポンプ室ｒの容積は減少し、吐出ポート４４と連通するため、ポンプ室ｒから作動油を吐出ポート４４へ吐出する。同様に、第２閉じ込み領域において、当該ポンプ室ｒの後側ベーン７が吐出ポート４４の終点と一致し、前側ベーン７が吸入ポート４３の始点と一致する位置では、当該ポンプ室ｒは吐出ポート４４とも吸入側ポート４３とも連通せず、液密に保たれる。本実施例１では、第１、第２閉じ込み領域の範囲がそれぞれ１ピッチ分（１つのポンプ室ｒの分）だけ設けられているため、吸入領域と吐出領域とが連通することを抑制しつつ両領域をできるだけ拡大し、これによりポンプ効率を向上できる。なお、閉じ込み領域（吸入ポート４３と吐出ポート４４との間隔）を１ピッチ以上の範囲にわたって設けることとしてもよい。
【００２８】
（容量可変作用）
カムリング８がｘ軸負方向側に揺動してロータ６に対する偏心量δがゼロでないとき、吸入領域では、ポンプ室ｒの容積はロータ６が回転するにつれて拡大し、ポンプ室ｒが第１閉じ込み領域に位置するとき最大となる。吐出領域では、ポンプ室ｒの容積はロータ６が回転するにつれて縮小し、ポンプ室ｒが第２閉じ込み領域に位置するとき最小となる。図２に示す最大偏心位置で、ポンプ室ｒの縮小時と拡大時の容積差は最大となり、ポンプ容量も最大となる。一方、カムリング８がｘ軸正方向側に揺動して偏心量δが最小（ゼロ）となる最小偏心位置では、吸入領域でも吐出領域でも、ロータ６の回転につれてポンプ室ｒの容積は拡大も縮小もしない。言い換えると、ポンプ室ｒ間の容積差は最小（ゼロ）となり、ポンプ容量も最小となる。このように、カムリング８の揺動量に応じて容積差が変化し、これに対応してポンプ容量も変化する。
【００２９】
ポンプ１は、ポンプ容量を可変に制御するための手段として制御弁２を有する。制御弁２は、吐出ポート４４から圧力の供給を受け、供給される圧力を元圧として、偏心量δを制御するための制御圧を作り出す。すなわち、吐出領域のポンプ室ｒで圧縮された作動油（及び吐出領域のベーン基端部の背圧室ｂｒで圧縮された作動油）は、吐出ポート４４（及び吐出側背圧ポート４６）を経て図外の吐出室に供給される。この吐出室の作動油は、通路３０，３１を通って、制御弁２の第１圧力室２３に供給されると共に、通路３０，３２，３３を通って、制御弁２の第２圧力室２４に供給される。第１制御室Ｒ１は、制御弁２（第１圧力室２３）から通路３５を介して作動油（制御圧）が供給されることで、スプリングSPGの付勢力に抗してカムリング８をｘ軸正方向側に向かって押圧する第１油圧力を発生する。第２制御室Ｒ２は、制御弁２（第２圧力室２４）から通路３６を介して作動油（制御圧）が供給されることで、スプリングSPGの付勢力に加勢してカムリング８をｘ軸負方向側に向かって押圧する第２油圧力を発生する。第１、第２制御室Ｒ１，Ｒ２に作動油が供給されていない状態で、カムリング８はスプリングSPGによりｘ軸負方向側に付勢され、偏心量δは最大となる。第１、第２油圧力の合計がカムリング８をｘ軸正方向側に押す方向である場合、この油圧力よりも、スプリングSPGによる（カムリング８をｘ軸負方向側に押す）付勢力が小さいと、カムリング８はｘ軸正方向側に移動する。すると、偏心量δが小さくなり、ポンプ室ｒの縮小時と拡大時の容積差が小さくなるため、ポンプ容量が減少する。逆に、第１、第２油圧力の合計がカムリング８をｘ軸正方向側に押す方向である場合であって、この油圧力よりもスプリングSPGによる付勢力が大きいときや、上記油圧力の合計がカムリング８をｘ軸負方向側に押す方向である場合には、カムリング８はｘ軸負方向側に移動する。すると、偏心量δが大きくなり、ポンプ室ｒの縮小時と拡大時の容積差が大きくなるため、ポンプ容量が増える。なお、第２制御室Ｒ２を設けず、第１制御室Ｒ１の油圧力のみにより偏心量δを制御してもよい。また、カムリング８を付勢する弾性部材として、コイルスプリング以外のものを利用してもよい。
【００３０】
制御弁２は、制御圧の供給を、弁体（スプール２０）の変位により切り替える。すなわち、スプール２０がｘ軸正方向側に変位することで、第１圧力室２３から通路３５を介して第１制御室Ｒ１に作動油（制御圧）が供給される。逆に、スプール２０がｘ軸負方向側に変位することで、第２圧力室２４から通路３６を介して第２制御室Ｒ２に作動油（制御圧）が供給される。弁体（スプール２０）は、吐出ポート４４から供給された圧力（第１，第２油圧）が作用することで変位する。よって、制御対象であるポンプ部の作動に応じて自動的に制御弁２が作動することで、制御弁２の作動を制御するための制御手段を別途設ける必要が無く、構成を簡素化できる。具体的には、制御弁２は、ロータ６の回転数が所定値α以下のときに第１，第２油圧が弁体（スプール２０）に作用すると、偏心量δを増大させる制御圧を供給するように、弁体（スプール２０）がｘ軸負方向側に変位する一方、ロータ６の回転数が所定値αよりも大きいときに第１，第２油圧が弁体（スプール２０）に作用すると、偏心量δを減少させる制御圧を供給するように、弁体（スプール２０）がｘ軸正方向側に変位するように設けられている。よって、ポンプ１が低回転のときはポンプ容量を増大し、高回転のときはポンプ容量を減少させるように、自動的に制御することができる。
【００３１】
吐出ポート４４から制御弁２に圧力（制御圧の元圧）を供給する通路３２には、通過流量の増大に応じて大きな差圧を発生する差圧発生手段（オリフィス320）が設けられている。制御弁２は、吐出ポート４４と共通の圧力（≒第１油圧、吐出圧Pd）が差圧発生手段（オリフィス320）により低下した後の圧力（第２油圧、供給圧Ps）の供給を受け、供給される圧力（第２油圧）を元圧として、（偏心量δを増大させる）制御圧を作り出す。よって、上記制御圧の他に、例えば吐出ポート４４と共通の圧力（吐出圧Pd）を元圧として作られる（偏心量δを減少させる）制御圧を供給することで、ポンプ回転数の増大（吐出流量の増大）に応じて弁体（スプール２０）を変位させる力を自動的に発生できる。すなわち、第１制御室Ｒ１と第２制御室Ｒ２とに供給される作動油の圧力は差圧を持つこととなり、この差圧の大きさによってカムリング８の揺動量が決められる。このため、ポンプ容量を減少させる自動制御を、より容易に実現することができる。実施例１では、差圧発生手段はオリフィス320であることとしたため、構成を簡素化できる。なお、第２圧力室２４（偏心量δを増大させる制御圧）を省略し、第１圧力室２３（偏心量δを減少させる制御圧）のみによりカムリング８の偏心量δを制御することとしてもよい。この場合、コイルスプリング２１の付勢力と第１圧力室２３の圧力によりスプール２０を変位させることができる。
【００３２】
CVTコントロールユニット130は、ソレノイドSOLにより制御弁２の作動を制御し、スプール２０を変位させることで第１、第２制御室Ｒ１，Ｒ２への作動油の供給を切り替え、第１、第２油圧力を適宜変化させる。よって、ポンプ１の回転数に応じてポンプ容量を上記のように自動的に制御する場合と異なり、ポンプ１の回転数（エンジン回転数）とは独立して、例えばCVT100の作動状態に応じてポンプ容量を任意に制御することができる。なお、制御弁２はソレノイドSOLにより制御可能な電磁弁でなくてもよく、ソレノイドSOLを省略することとしてもよい。ポンプ１は、以上のようにポンプ容量を可変制御することで、ポンプ駆動に必要なトルク（駆動トルク）を低減し、ポンプ出力を必要最低限に抑える。これにより、固定容量ポンプに比べて損失トルク（動力損失）を低減することができる。
【００３３】
（背圧ポートの分離による動力損失低減）
ロータ６の回転時、ベーン７には遠心力（ベーン７を外径方向へ移動させる力）が作用するため、回転数が十分に高い等、所定の条件が整えば、ベーン７の先端部はスリット６１から突出し、カムリング８の内周面８０に摺接する。ベーン先端部がカムリング内周面８０に当接することで、ベーン７の外径方向の移動が規制される。ベーン７がスリット６１から突出するとベーン７の背圧室ｂｒの容積が拡大し、ベーン７がスリット６１へ没入する（収納される）とベーン７の背圧室ｂｒの容積が縮小する。カムリング８が回転軸Oに対してｘ軸負方向に偏心した状態でロータ６が回転すると、カムリング内周面８０に摺接する各ベーン７の背圧室ｂｒは、回転軸Oの周りで回転しながら周期的に拡縮する。ここで、背圧室ｂｒが拡大する吸入領域では、背圧室ｂｒに作動油が供給されないと、ベーン７の突き出し（飛び出し）が阻害され、ベーン先端部がカムリング内周面８０に当接せず、ポンプ室ｒの液密性が確保されないおそれがある。一方、背圧室ｂｒが縮小する吐出領域では、背圧室ｂｒから作動油が円滑に排出されないと、ベーン７のスリット６１への収納（引込み）が阻害され、ベーン先端部とカムリング内周面８０との摺動抵抗が増加する。これに対し、ポンプ１では、吸入領域では、吸入側背圧ポート４５から背圧室ｂｒに作動油を供給する。これにより、ベーン７の突き出し性を向上する。吐出領域では、背圧室ｂｒから吐出側背圧ポート４６へ作動油を排出する。これにより、ベーン７の摺動抵抗を低減する。
【００３４】
具体的には、吸入領域では、ベーン７の先端部に吸入ポート４３内の圧力が作用し、ベーン基端部（根元）に吸入側背圧ポート４５内の圧力が作用する。吸入側背圧ポート４５と吸入ポート４３は共に共通の作動油源である低圧室40e,42eに連通しているため、吸入ポート４３内の圧力と吸入側背圧ポート４５内の圧力は共に低圧である。よって、ベーン先端部に作用する圧力とベーン基端部に作用する圧力との差は大きくない。より具体的には、作動油はリザーバから低圧室40e,42eを経て、連通路412,422から吸入ポート４３に、連通路413,423から吸入側背圧ポート４５に、夫々供給される。ポンプ１の駆動時には吸入領域では作動油は吸入され続けているため、吸入ポート４３内の圧力（吸入圧Pi）は負圧、すなわち大気圧以下となっている。一方、吸入側背圧ポート４５は、低圧室40e,42eを介して吸入ポート４３と連通しているため、連通路413,423からは吸入側背圧ポート４５に吸入圧Piに近い圧力の作動油が供給されることとなる。一方、吐出領域では、ベーン先端部に吐出ポート４４内の圧力が作用し、ベーン基端部に吐出側背圧ポート４６内の圧力が作用する。吐出側背圧ポート４６と吐出ポート４４は共に高圧室40fに連通しており、吐出ポート４４内の圧力と吐出側背圧ポート４６内の圧力は共に高圧である。よって、ベーン先端部に作用する圧力とベーン基端部に作用する圧力との差は大きくない。具体的には、ポンプ１の駆動時には吐出領域ではポンプ作用により作動油の圧力が上昇するため、吐出ポート４４内の圧力は大気圧よりも高い吐出圧Pdとなる。一方、吐出側背圧ポート４６は、高圧室40fを介して吐出ポート４４と連通しているため、吐出圧Pdに近い高圧となる。したがって、ベーン先端部がカムリング内周面８０に不必要に強く押し付けられることが抑制され、ベーン７がカムリング内周面８０と摺接する際の摩擦による損失トルクが低く抑えられる。
【００３５】
このように、ポンプ１では、ベーン７の背圧室ｂｒと連通する背圧ポートを吸入側と吐出側とで分離し、吸入工程と吐出工程の両方で、ベーン７のベーン先端部とベーン基端部に（吐出圧Pdと吸入圧Piとの差のように大きな）圧力差が発生することを抑制している。このため、遠心力によりベーン７を適度にカムリング８に押し付けつつ、摺動抵抗を低減することができる。よって、摩耗を低減できるとともに、ロータ６を回転させるために余分な駆動トルクが浪費されることがないため、動力損失を低減できる。言い換えると、ポンプ１は、回転数に対する駆動トルクが低く、高効率な（すなわち動力損失を低減して燃費を向上できる）、いわゆる低トルク式ポンプであり、通常の可変容量ベーンポンプに比べ、同一体格でも吐出量が大きい（すなわち小型化できる）という特長を有している。
【００３６】
（吸入側背圧ポート増圧による騒音抑制）
上記のように吸入領域で吸入側背圧ポート４５から背圧室ｂｒに作動油を供給する構成にあっても、内燃機関の始動時やアイドル状態等のポンプ低回転域では、ベーン７に作用する遠心力が小さい。よって、ポンプ低回転時には、吸入工程でベーン７の突き出しが不十分となり、ベーン先端部がカムリング内周面８０から離間した状態になるおそれがある。この状態でベーン７（の背圧室ｂｒ）が吐出側背圧ポート４６に差し掛かると、ベーン７（基端部７１）に急激に高い圧力が作用するため、ベーン７がカムリング８に勢いよく押し出されて飛び出し、カムリング８に勢いよく衝突して、その際に騒音が発生するおそれがある。また、ベーン７の突き出し不足によるポンプ室ｒの液密性の低下により、吐出量も低下して吐出圧が十分に得られないため、ポンプ効率が低下するとともに始動性が低下するおそれがある。これに対し、本実施例１のポンプ１では、ロータ６の回転数が所定値β以下のとき、吸入側背圧ポート４５の圧力を、吸入ポート４３と共通の圧力（吸入圧Pi）よりも高い圧力（Pi+ΔPi）に増圧する吸入側背圧ポート増圧手段を設けた。よって、ベーン基端部が吐出側背圧ポート４６に差し掛かる手前の吸入領域において、ベーン７は、基端部と先端部との差圧ΔPiによりカムリング８の側に押し付けられ、その先端部はカムリング内周面８０から離間しにくくなる。このため、ベーン基端部が吐出側背圧ポート４６に差し掛かってこれに高圧（吐出圧Pd）が作用しても、ベーン７がカムリング８に勢いよく衝突することが抑制され、衝突による騒音を低減できる。上記所定値βは、所定の油温等の条件下で、ロータ６がその回転数となったときにベーン７が遠心力のみで突き出すことが可能な値とすることが好ましい。この回転数β以上となったときは吸入側背圧ポート４５の圧力を増圧せず、吸入ポート４３と共通の圧力（吸入圧Pi）に復帰させることで、上記動力損失の低減効果を得ることができる。
【００３７】
また、複数のポンプ室ｒは順番に、ロータ６の回転に応じて第１、第２閉じ込み領域に差し掛かると、吸入工程と吐出工程が切り替わる。突き出し量が小さい任意のベーン７が、カムリング内周面８０から離間した状態のままで、吸入領域と吐出領域が切り替わる上記回転位置に差し掛かると、以下の問題が生じる。すなわち、あるポンプ室ｒ（第１ポンプ室ｒという。）の後側ベーン７（上記突き出し量の小さいベーン７）が第１閉じ込み領域内にあるとき、第１ポンプ室ｒの前側ベーン７は吐出領域にあり、第１ポンプ室ｒは吐出ポート４４と連通しているため、高圧である。一方、第１ポンプ室ｒに対して回転負方向側に隣接するポンプ室ｒ（第２ポンプ室ｒという。）の後側ベーン７は吸入領域にあるため、第２ポンプ室ｒは吸入ポート４３と連通しており、低圧である。このように、あるベーン７を挟んで隣り合うポンプ室ｒの圧力が、一方のポンプ室ｒは低圧であり他方のポンプ室ｒは高圧である場合、当該ベーン７の突出（カムリング８への押し付け）が不十分であると、ベーン先端部とカムリング内周面８０との間の隙間を通って、高圧のポンプ室ｒから低圧のポンプ室ｒへと作動油が漏出する現象（作動油の吹き抜け）が発生する。吹き抜けにおいては、急激な作動油の流れが発生するため、吐出ポート４４内及び吸入ポート４３内の圧力が大きく変動して、騒音が発生する。また、ロータ６の回転に伴い周期的に吐出ポート４４内の圧力低下が生じるため、吐出圧の脈動が発生する原因となる。また、吐出量が低下して吐出圧が十分に得られないため、ポンプ効率が低下するとともに始動性が低下し、ポンプ吐出圧を利用したシステム（CVT100）の始動性が悪化するおそれがある。これに対し、本実施例１のポンプ１では、ベーン７が第１閉じ込み領域に移行する手前の吸入領域で、ベーン７の背圧室ｂｒに高圧を作用させることとした。よって、このベーン７が第１閉じ込み領域内に移行する手前の段階でその突出を確保し、このベーン７を挟んで隣り合う高圧のポンプ室ｒと低圧のポンプ室ｒとを液密に隔成（シール）することができる。よって、ポンプ低回転時に、遠心力によるベーン７の突き出し性が悪くても、上記吹き抜けに起因する騒音を抑制し、低回転時の始動性を向上させることができる。
【００３８】
吸入側背圧ポート増圧手段は、吸入ポート４３と共通の圧力（吸入圧Pi）よりも高い圧力（Pi+ΔPi＝供給圧Ps）を供給する圧力供給源（吐出ポート４４）と、この圧力供給源と吸入側背圧ポート４５を接続する通路３３，３７と、この通路３３，３７の連通と遮断を切り替える切り替え手段（制御弁２）と、を備え、ロータ６の回転数が所定値β以下のときに通路３３，３７を連通させる一方、ロータ６の回転数が所定値βより高いときに通路３３，３７を遮断させる。よって、吸入側背圧ポート４５への高圧（Pi+ΔPi）の供給を切り替え手段（制御弁２）により切り替えることで、ポンプ回転数に応じて吸入側背圧ポート４５の増圧と非増圧を切り替えることが容易である。実施例１では、上記圧力供給源として、元々存在する吐出ポート４４及び通路３０，３２を用いることで、圧力供給源を別途設ける必要が無く、構成を簡素化できる。なお、圧力供給源を別途設けることとしてもよい。制御弁２は、ロータ６の回転数が所定値β以下のときに通路３３，３７を連通させる一方、ロータ６の回転数が所定値βよりも大きいときにオリフィス320で発生する差圧（Pd−Ps）が弁体（スプール２０）に作用すると、通路３３，３７を遮断する（吸入側背圧ポートへの高圧（Pi+ΔPi＝Ps）の供給を遮断する）ように弁体（スプール２０）が変位する。よって、ポンプ１が低回転のときは吸入側背圧ポート４５を増圧し、高回転のときは吸入側背圧ポート４５を増圧しないように、自動的に制御することができる。
【００３９】
上記弁体は、バルブ収容孔40aに収容されたスプール２０である。すなわち、上記制御弁２としてスプール弁を用いることができる。具体的には、スプール２０は第２大径部202を有し、第２大径部202により、吐出ポート４４から圧力（供給圧Ps）の供給を受ける第２圧力室２４が画成され、バルブ収容孔40aには、吸入側背圧ポート４５に高圧（Pi+ΔPi＝Ps）を供給する通路３７が開口し、ロータ６の回転数が所定値β以下のとき、通路３７の開口部370が第２大径部202により塞がれずに第２圧力室２４と連通すると共に、前記ロータの回転数が所定値βより大きいとき、通路３７の開口部370が第２大径部202により塞がれて第２圧力室２４との連通が遮断されるように、スプール２０の位置が制御される。よって、ポンプ１が低回転のときは吸入側背圧ポート４５を増圧し、高回転のときは吸入側背圧ポート４５を増圧しないように、制御することができる。また、高回転時に、通路３７の開口部370を第２大径部202により塞いで第２圧力室２４と吸入側背圧ポート４５との連通を遮断することで、第２圧力室２４の圧力を安定化し（第２油圧への外乱を除去し）、もってスプール２０の（第１、第２油圧の差圧（Pd−Ps）による）制御性を向上することができる。
【００４０】
なお、通路３７の開口部370が第２大径部202により塞がれるか否かの閾値となる回転数βは、通路３６の開口部が第２大径部202により塞がれる（通路３５の開口部が第１大径部201により塞がれずに第１圧力室２３と連通する）か否かの閾値となる上記回転数αより低い。また、スプール２０の変位の原因となる第１油圧と第２油圧の差圧（Pd−Ps）は、オリフィス320を通過する流量すなわちポンプ１の吐出量に応じて決まり、ポンプ吐出量はポンプ容量と回転数に応じて決まる。よって、例えばポンプ容量が一定（偏心量δが最大で固定）と仮定すれば、回転数α、βは、スプール２０の位置（例えば開口部370が第２大径部202により塞がれる位置）に基づき決定することができる。回転数βは、設計値により設定してもよいし、予め実験等により求めてもよい。
【００４１】
図４及び図５は、スプール２０の動作を説明するために、制御弁２の概略を示した図である。通路３１，３３の構成を適宜省略して描いている。ロータ６の回転数の増大に応じて、第２大径部202が通路３７の開口部370を塞ぐ方向（ｘ軸正方向側）に徐々に変位するように、スプール２０が図４の位置から図５の位置まで制御される。よって、ポンプ１が低回転であるほど通路３７（開口部370）の開口面積が大きくなるため、低回転側での上記効果を向上できる。なお、制御弁２の種類はスプール弁に限らず、例えばボール弁を用いてもよい。また、スプール２０の形状は実施例１のものに限らない。
【００４２】
図６及び図７は、スプール２０の形状の変形例を示し、図４及び図５と同様、スプール２０の動作を説明するために、制御弁２の概略を示した図である。実施例１と共通する構成については実施例１と同一の符号を付して説明を省略する。大径部201,202にはそれぞれ、バルブ収容孔40a内におけるスプール２０の移動を円滑にするため、外周に溝２０ｃが設けられている。溝２０ｃにより、第１大径部201は、ｘ軸負方向側の長尺部２０aと、ｘ軸負方向側の短尺部２０ｂとに分割される。長尺部２０aのほうが短尺部２０ｂよりもｘ軸方向寸法が大きく設けられている。同様に、溝２０ｆにより、第２大径部202は、ｘ軸正方向側の長尺部２０ｄと、ｘ軸負方向側の短尺部２０eとに分割される。長尺部２０dのほうが短尺部２０eよりもｘ軸方向寸法が大きく設けられている。背圧供給通路３７の開口部370は、スプール２０の変位に関わらず、第２大径部202の溝２０ｆとの連通が抑制されるように配置されている。よって、開口部370のｘ軸負方向端は、望ましくは、スプール２０がｘ軸正方向側に最大変位したときの第２大径部202の溝２０ｆのｘ軸正方向端（長尺部２０dのｘ軸負方向端）よりもｘ軸正方向側に配置される。これにより、開口部370が溝２０ｆを介して例えば通路３６と連通することを抑制し、もって、背圧側吸入ポート４５が不用意に増圧されたり第２制御室R2への制御圧の供給が不安定になったりする事態等を回避することができる。また、溝２０ｆを設けることによって、通路３６に対向するスプール２０の外周と、スプール軸を挟んで通路３６と反対側のスプール２０の外周との圧力差を小さくでき、これによりスプール２０が円滑に動けるようになる。
【００４３】
実施例１に戻って説明する。吸入側背圧ポート増圧手段は、吐出ポート４４と共通の圧力（吐出圧Pd）よりも低い範囲で吸入側背圧ポート４５の圧力を増圧する。すなわち、ポンプ１の低回転時には、吸入側背圧ポート４５には吸入側背圧ポート増圧手段により作動油が供給されるため、吸入側背圧ポート４５の圧力は吸入圧Piよりも高いPi+ΔPiとなる。しかし、この圧力Pi+ΔPiは、差圧発生手段（オリフィス320）の差圧発生効果により、ポンプ１の吐出圧Pd（吐出ポート４４と共通の圧力）よりも低くなっている。したがって、例えば背圧室ｂｒに吐出圧Pd（吐出ポート４４と共通の圧力）を供給した場合に比べて、ベーン先端部がカムリング内周面８０に遠心力以外の油圧力により不必要に強く押し付けられることが抑制され、ベーン７がカムリング内周面８０に摺接する際の摩擦による損失トルクが低く抑えられる。言い換えると、ベーン７の突き出し量を確保しつつ、ベーン先端部のカムリング内周面８０への摺動抵抗を軽減し、動力損失を低減できる。すなわち、圧力供給源（吐出ポート４４）と吸入側背圧ポート４５とを接続する通路を構成する通路３３には、通過流量の増大に応じて大きな差圧を発生する差圧発生手段（オリフィス320）が設けられ、制御弁２は、吐出ポート４４と共通の圧力（吐出圧Pd）が差圧発生手段（オリフィス320）により低下した後の圧力（供給圧Ps）の供給を受け、供給される圧力（供給圧Ps）を元圧として、吸入側背圧ポート４５に高圧（Pi+ΔPi＝Ps）を供給する。よって、カムリング８の偏心量δを制御するための構成（オリフィス320）を利用した簡素な構成により、吐出ポート４４と共通の圧力（吐出圧Pd）よりも低い範囲で吸入側背圧ポート４５の圧力を増圧することができる。なお、オリフィス320を経由しない吐出圧Pdを用いて吸入側背圧ポート４５を増圧することとしてもよい。
【００４４】
また、吸入側背圧ポート４５は、吸入ポート４３と共通の作動油源である低圧部（低圧室40e,42e）に連通するとともに、吸入側背圧ポート４５と低圧部（低圧室40e,42e）とを接続する連通路413,423に、吸入側背圧ポート４５から低圧部（低圧室40e,42e）への作動流体の流れを制限する制限手段（チェック弁４７）が設けられている。よって、吸入側背圧ポート４５に供給される作動油が低圧部（低圧室40e,42e）へ漏れ出すことが抑制されるため、吸入側背圧ポート４５の増圧を効率的に実現できる。具体的には、上記制限手段は、低圧部から吸入側背圧ポート４５への作動油の流れを許容し、逆方向の作動油の流れを禁止する逆止弁（チェック弁４７）である。よって、吸入側背圧ポート４５の増圧をより効率的に実現できる。ここで、ポンプ低回転時に、吸入側背圧ポート４５の圧力が、吸入側背圧ポート増圧手段により供給される圧力（Pi+ΔPi＝Ps）を超えるおそれはない。また、ポンプ１が高回転となって、吸入側背圧ポート増圧手段によって吸入側背圧ポート４５が増圧されなくなったとき、吸入側背圧ポート４５には必要な作動油量はチェック弁４７を介して供給される。なお、チェック弁４７ａ，４７ｂのいずれかを省略してもよいし、両方を省略することとしてもよい。また、上記制限手段として、連通路413,423の流路断面積を適宜調整することとしてもよい。
【００４５】
［効果］
以下、実施例１から把握される本発明のポンプ１の効果を列挙する。
（１）駆動軸５により回転駆動されるロータ６と、ロータ６の外周に形成された複数のスリット６１の夫々に突没可能に収容されたベーン７と、ロータ６を囲んで配置されるカムリング８と、カムリング８、ロータ６、及びベーン７を内部に収容するポンプボディ４と、を備え、ポンプボディ４は、カムリング８及びロータ６の軸方向側面に対向して配置されて８カムリング、ロータ６、及びベーン７と共に複数のポンプ室ｒを形成する面410,420を有し、ポンプボディ４の面410,420には、ロータ６の回転に応じて複数のポンプ室ｒの容積が拡大する吸入領域に開口する吸入ポート４３と、ロータ６の回転に応じて複数のポンプ室ｒの容積が縮小する吐出領域に開口する吐出ポート４４と、吸入ポート４３と共通の圧力（吸入圧Pi）が導入されるとともに、吸入領域に位置する複数のベーン７を収容するスリット６１の基端部に連通する吸入側背圧ポート４５と、吐出ポート４４と共通の圧力（吐出圧Pd）が導入されるとともに、吐出領域に位置する複数のベーン７を収容するスリット６１の基端部に連通する吐出側背圧ポート４６と、が設けられたベーンポンプにおいて、ロータ６の回転数が所定値β以下のとき、吸入側背圧ポート４５の圧力を、吸入ポート４３と共通の圧力（吸入圧Pi）よりも増圧する吸入側背圧ポート増圧手段（制御弁２等）を設けた。
よって、ベーン７に作用する遠心力が小さいポンプ低回転時に、ベーン７の突き出し量を増大することで、騒音を低減することができる。
【００４６】
（２）吸入側背圧ポート増圧手段は、吸入ポート４３と共通の圧力（吸入圧Pi）よりも高圧（Pi+ΔPi＝供給圧Ps）を供給する圧力供給源（吐出ポート４４）と、圧力供給源と吸入側背圧ポート４５とを接続する通路３３，３７と、ロータ６に対するカムリング８の偏心量δを制御するための制御圧の供給を弁体（スプール２０）の変位により切り替える制御弁２と、を備え、制御弁２は、弁体の変位により前記通路３３，３７の連通と遮断を切り替え、弁体は、ロータ６の回転数が所定値β以下のときに通路３３，３７を連通させる位置に変位する一方、ロータ６の回転数が所定値βより大きいときに通路３３，３７を遮断する位置に変位する。
よって、偏心量δを制御するための制御弁２の動作を利用することで、ポンプ回転数に応じて吸入側背圧ポート４５の増圧／非増圧を切り替えることを容易化し、構成を簡素化できる。
【００４７】
（３）弁体（スプール２０）は、ロータ６の回転数の増大に応じて、通路３７の開口部370を塞ぐ方向に変位する。
よって、ポンプ１が低回転であるほど通路３７の開口面積が大きくなるため、低回転側での吸入側背圧ポート４５の増圧による上記（１）の効果を向上できる。
【００４８】
（４）吸入側背圧ポート増圧手段は、吐出ポート４４と共通の圧力（吐出圧Pd）よりも低い範囲で吸入側背圧ポート４５の圧力を増圧する。
よって、動力損失を低減できる。
【００４９】
〔他の実施例〕
以上、本発明を実施例１に基づいて説明してきたが、各発明の具体的な構成は実施例１に限定されるものではなく、発明の要旨を逸脱しない範囲の設計変更等があっても、本発明に含まれる。例えば、実施例１では、ポンプ１が適用される自動車の油圧機器として、CVT100を例に説明したが、他の油圧機器、例えばパワーステアリングシステムの油圧供給源としてポンプ１を使用してもよい。また、作動流体として、作動油（ATF）以外の流体を用いることも可能である。実施例１では、ベーン７（スリット６１）を、ロータ径方向に沿って延びるように設けたが、ロータ径方向に対して傾斜して設けてもよい。実施例１では、プレート４１とフロントボディ４２の両方に各ポート４３〜４６を形成したが、これらのポートを一方側にのみ設けるようにしてもよい。実施例１では、吸入側背圧ポート増圧手段（を構成する通路や吐出ポート）をリアボディ４０側に設けたが、フロントボディ４２側に設けてもよい。
【符号の説明】
【００５０】
１  ベーンポンプ
２  制御弁（吸入側背圧ポート増圧手段）
３７  背圧供給通路（吸入側背圧ポート増圧手段）
４  ポンプボディ
４１０  面
４２０  面
４３  吸入ポート
４４    吐出ポート
４５    吸入側背圧ポート
４６    吐出側背圧ポート
５  駆動軸
６  ロータ
６１    スリット
７  ベーン
８  カムリング
ｒ  ポンプ室
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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