(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
炭素含有量Ｃ［ｗｔ％］を０．０３〜０．６０とし、鋳片厚みＤ［ｍｍ］を２４０〜３１０とし、鋳片幅Ｗ［ｍｍ］を１５００〜２５００とする鋳片を、鋳造経路に沿って配設した複数のロールで挟持しながら、鋳造速度Ｖｃ［ｍ／ｍｉｎ］を０．８〜１．４として連続鋳造するに際し、
メニスカス距離Ｍ［ｍ］を２０〜２５とする圧下開始位置から、メニスカス距離Ｍ［ｍ］を２６〜３５とする圧下終了位置に至るまでの圧下区間で、
圧下勾配Ｇ［ｍｍ／ｍ］を０．８〜４．０とし、又は、総圧下量ｄ［ｍｍ］がｄ／Ｄ≧０．０１５を満たすように前記鋳片を圧下する、厚板材の連続鋳造方法において、
前記鋳片に対して実施する上記の圧下の、前記鋳片の幅方向における、端部は、前記鋳片の側面から前記鋳片の幅方向中央に向かってＤ／４〜Ｄ／２［ｍｍ］の範囲内に位置するものとし、
上記の圧下に用いることが可能なロールとしての圧下ロールの本数は鋳造方向に沿って数えたときに４〜１８本の範囲内であるものとし、
（１）上記圧下を実施する前記圧下区間内の上記各圧下ロールの圧下量Δｄ［ｍｍ］を３．０以上とする場合は、
（１．１．１）各圧下ロールをロール軸方向に分割しない非分割型とするとき、当該圧下ロールのロール径φｇ［ｍｍ］は５５０≦φｇ≦８００を満たすものとし、
（１．１．２）各圧下ロールをロール軸方向に３分割した分割型とするとき、当該圧下ロールのロール径φｇ［ｍｍ］は２５０≦φｇ≦８００を満たすものとし、
（１．２）各圧下ロールのコーナー部について、５．０以上の丸みＲ［ｍｍ］を付すか又は７．０以上の面取りＣ［ｍｍ］を付すものとし、
（２）上記圧下を実施する前記圧下区間内の上記各圧下ロールの圧下量Δｄ［ｍｍ］を３．０未満とする場合は、当該圧下ロールのロール径φ［ｍｍ］は２５０≦φ≦４００を満たすものとする、
ことを特徴とする厚板材の連続鋳造方法
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、厚板材の連続鋳造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
この種の技術として特許文献１は、炭素濃度が０．０３〜０．６ｗｔ％のスラブ連鋳において、軸心部にザク、ポロシティの無い厚板用鋼材を製造することを目的として、所定の圧下開始位置から所定の圧下終了位置に至るまで、所定範囲内の圧下勾配で鋳片を圧下することを開示している。
【０００３】
また、特許文献２は本願の対象たるスラブとは大きく異なる断面のブルームの連続鋳造に関するものであるが、本特許文献２には、連続鋳片の偏析やセンターポロシティを減少させるための凝固末期の鋳片の圧下方法を開示している。
【０００４】
【特許文献１】特開２００７−２９００３５号公報
【特許文献２】特開平０８−２３８５５０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかし、上記特許文献１には、操業条件については概略が示されているものの、通常の連鋳設備で圧下しても所定の効果が得られない。即ち、技術を達成させるための設備に関する説明がない。また、鋳片の幅方向のどの部位を圧下するかは記載がなく、従って、一般的な技術常識からすれば、鋳片の全幅を一様に圧下するものと考えられる。しかし、この場合、鋳片の幅方向端部が完全凝固しているため、もはや圧下できない幅方向端部に邪魔されるかたちで、鋳片の幅方向中央近傍は殆ど圧下できないと考えられる。
【０００６】
また、上記特許文献２は、あくまでブルーム連鋳に関する技術を開示するにとどまり、本願が対象としている鋳片（スラブ鋳片）の圧下に対して適用することは技術的に有意義ではない。
【０００７】
本発明は斯かる諸点に鑑みてなされたものであり、その主な目的は、所定の圧下条件で鋳片を圧下するに際し、当該圧下に適した設備に関する条件を提供することにある。
【課題を解決するための手段及び効果】
【０００８】
本発明の解決しようとする課題は以上の如くであり、次にこの課題を解決するための手段とその効果を説明する。
【０００９】
炭素含有量Ｃ［ｗｔ％］を０．０３〜０．６０とし、鋳片厚みＤ［ｍｍ］を２４０〜３１０とし、鋳片幅Ｗ［ｍｍ］を１５００〜２５００とする鋳片を、鋳造経路に沿って配設した複数のロールで挟持しながら、鋳造速度Ｖｃ［ｍ／ｍｉｎ］を０．８〜１．４として連続鋳造するに際し、メニスカス距離Ｍ［ｍ］を２０〜２５とする圧下開始位置から、メニスカス距離Ｍ［ｍ］を２６〜３５とする圧下終了位置に至るまでの圧下区間で、圧下勾配Ｇ［ｍｍ／ｍ］を０．８〜４．０とし、又は、総圧下量ｄ［ｍｍ］がｄ／Ｄ≧０．０１５を満たすように前記鋳片を圧下する、厚板材の連続鋳造方法である。前記鋳片に対して実施する上記の圧下の、前記鋳片の幅方向における、端部は、前記鋳片の側面から前記鋳片の幅方向中央に向かってＤ／４〜Ｄ／２［ｍｍ］の範囲内に位置するものとし、上記の圧下に用いることが可能なロールとしての圧下ロールの本数は鋳造方向に沿って数えたときに４〜１８本の範囲内であるものとし、（１）上記圧下を実施する前記圧下区間内の上記各圧下ロールの圧下量Δｄ［ｍｍ］を３．０以上とする場合は、（１．１．１）各圧下ロールをロール軸方向に分割しない非分割型とするとき、当該圧下ロールのロール径φｇ［ｍｍ］は５５０≦φｇ≦８００を満たすものとし、（１．１．２）各圧下ロールをロール軸方向に３分割した分割型とするとき、当該圧下ロールのロール径φｇ［ｍｍ］は２５０≦φｇ≦８００を満たすものとし、（１．２）各圧下ロールのコーナー部について、５．０以上の丸みＲ［ｍｍ］を付すか又は７．０以上の面取りＣ［ｍｍ］を付すものとする。（２）上記圧下を実施する前記圧下区間内の上記各圧下ロールの圧下量Δｄ［ｍｍ］を３．０未満とする場合は、当該圧下ロールのロール径φ［ｍｍ］は２５０≦φ≦４００を満たすものとする。以上の方法によれば、ザクや中心偏析が抑制された厚板材を連続鋳造できる。また、各圧下ロールの圧下量Δｄ［ｍｍ］が３．０以上であっても、圧延後のヘゲや折れ込み疵の発生を防止できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１０】
（用語の説明）
・圧下勾配Ｇ［ｍｍ／ｍ］は、鋳造方向に対するロール対の面間距離の減少勾配［ｍｍ／ｍ］を意味する。即ち、鋳造経路の単位距離［ｍ］におけるロール対の面間距離の減少量［ｍｍ］を意味する。図２は、圧下勾配の説明図である。本図に示されるように、メニスカス距離Ｍ（ｘ）［ｍ］〜メニスカス距離Ｍ（ｘ＋１）［ｍ］間の圧下勾配Ｇ（ｘ，ｘ＋１）［ｍｍ／ｍ］は、メニスカス距離Ｍ（ｘ）［ｍ］に配されるロール対４（ｘ）のロールギャップｇ（ｘ）［ｍｍ］と、メニスカス距離Ｍ（ｘ＋１）［ｍ］に配されるロール対４（ｘ＋１）のロールギャップｇ（ｘ＋１）［ｍｍ］と、を用いると、下記式で定義される。
Ｇ（ｘ，ｘ＋１）＝（ｇ（ｘ）−ｇ（ｘ＋１））／（Ｍ（ｘ＋１）−Ｍ（ｘ））
・ロールギャップｇ［ｍｍ］は、上記「ロール対の面間距離」と同義であり、ロール対を構成する一対のロールの外周面間の最短距離を意味する。
・メニスカス距離Ｍ［ｍ］は、鋳型内溶鋼の湯面（メニスカス）を基準として、鋳造方向に沿って観念する距離［ｍ］を意味する。
・溶鋼加熱度ΔＴ［℃］は、鋳型に注湯される溶鋼の溶鋼温度から、当該溶鋼の液相線温度を減じたものを意味する。なお、「鋳型に注湯される溶鋼の溶鋼温度」は、タンディッシュ内で浸漬ノズルに流入する直前の溶鋼の温度を意味するものであり、「溶鋼の液相線温度」とは、溶鋼の成分に応じて一義的に求められる。
・比水量Ｗｔ［Ｌ／ｋｇＳｔｅｅｌ］は、鋼１ｋｇに対して用いられる冷却水の容積を意味する。
【００１１】
以下、図面を参照しつつ、本発明の一実施形態に関して説明する。
【００１２】
図１は、本発明の一実施形態に係る連続鋳造機の全体概略図である。連続鋳造機１００は、溶鋼を冷却し所定形状のシェル（凝固殻）を形成するための鋳型１と、当該鋳型１へ溶鋼を適宜の流量で注湯するためのバッファーとしてのタンディッシュ２と、当該鋳型１からみて下流側に順に並設される複数のロール３・３・・・と、を備えている。
【００１３】
前記複数のロール３・３・・・は、前記鋳型１の直下から鉛直下方に延び、やがて円弧状に曲がって最終的には水平方向に延びる所定の鋳造経路に沿って、且つ、当該鋳造経路の両側に夫々配設されている。また、当該鋳造経路を挟むように配置された一対のロール３・３はロール対８を構成し、当該一対のロール３・３は所定面間距離を空けて配設されている。また、鋳造方向に沿って隣り合うロール３・３の間には、鋳片に対して水を噴射して当該鋳片を所定の冷却強度（所謂比水量）で冷却するための図略の冷却水噴射装置が設けられている。
【００１４】
そして、本図に示す如く、前記のタンディッシュ２から適宜の浸漬ノズル２ａを介して鋳型１内へ溶鋼が注湯され、注湯された溶鋼が鋳型１によって冷却されることでシェルが形成され、即ち内部に未凝固部を有する鋳片が形成される。この鋳片は、前述の冷却水噴射装置により冷却されながら、また、前記複数のロール対８・８・・・に挟持されながら、前記の鋳造経路の下流側へ送られていく。これに伴い、前記のシェルが徐々に鋳片内部へ向かって凝固成長していき、やがて内部まで完全に凝固した鋳片が形成される。
【００１５】
次に、本実施形態における厚板材の連続鋳造方法を具体的に説明する。
【００１６】
（連続鋳造条件）
本実施形態において鋳造対象とする鋼材は、炭素含有量Ｃ［ｗｔ％］が０．０３〜０．６０のものである。一方、本実施形態において炭素以外の他の元素（例えば珪素など）の含有量は特に限定しない。即ち、一般的な範囲であれば自由に設定してよい。この条件を満足する鋼材として、例えば、高ＨＡＺ靭性鋼（Ｃ［ｗｔ％］：０．０３、Ｓｉ［ｗｔ％］：０．１、Ｍｎ［ｗｔ％］：１．４５）や金型用鋼（Ｃ［ｗｔ％］：０．５５、Ｓｉ［ｗｔ％］：０．２４、Ｍｎ［ｗｔ％］：０．７４）、中炭厚板向け汎用鋼（Ｃ［ｗｔ％］：０．１〜０．１５）などが挙げられる。なお、低炭素鋼（Ｃ［ｗｔ％］：０．０３〜０．１０）は凝固収縮が生じ易く、金型用鋼は要求品質が厳しいとされる。
【００１７】
また、本実施形態において鋳造するスラブ鋳片は、断面が略矩形状であり、鋳片厚みＤ［ｍｍ］が２４０〜３１０であり、鋳片幅Ｗ［ｍｍ］が１５００〜２５００である。なお、鋳片厚みＤ［ｍｍ］及び鋳片幅Ｗ［ｍｍ］は、鋳型１の上端における鋳型厚み［ｍｍ］及び鋳型幅［ｍｍ］を意味する。また、鋳造速度Ｖｃ［ｍ／ｍｉｎ］は０．８〜１．４とする。
【００１８】
溶鋼加熱度ΔＴ［℃］は、一般的な値とされる約１０〜４５とする。比水量Ｗｔ［Ｌ／ｋｇＳｔｅｅｌ］も、一般的な値とされる約０．５〜１．５とする。なお、本実施形態において冷却水は、０．８〜３６のメニスカス距離［ｍ］で観念される２次冷却帯で鋳片に対して噴射／噴霧される。
【００１９】
そして、前記の鋳片を前記複数のロール対８・８・・・で挟持しながら連続鋳造するのである。
【００２０】
鋳造された上記の鋳片は、連続鋳造工程の後工程である熱間圧延工程や鍛造工程などにおいて、適宜の均熱拡散処理を施した後、最終製品厚みＤｆ［ｍｍ］が９０〜２００となるように圧延する。
【００２１】
ところで、本実施形態に係る前記連続鋳造機１００の鋳造経路のうち水平な経路においては、前記一対のロール３・３から成るロール対８に代えて、一対の圧下ロール５・５から成る圧下ロール対４・４・・・が当該経路に沿って配設されている。当該圧下ロール５・５も、前記ロール３・３と同様に、前記鋳造経路を沿って送られてくる鋳片を挟んで向かい合い且つ所定面間距離を空けて配設されている。即ち、圧下ロール５・５の一方は鋳造経路の上側に、他方は当該鋳造経路の下側に夫々配置されている。
【００２２】
そして、本実施形態では、メニスカス距離Ｍ［ｍ］を２０〜２５とする圧下開始位置から、メニスカス距離Ｍ［ｍ］を２６〜３５とする圧下終了位置に至るまでの圧下区間で、圧下勾配Ｇ［ｍｍ／ｍ］を０．８〜４．０とし、又は、総圧下量ｄ［ｍｍ］がｄ／Ｄ≧０．０１５を満たすように前記鋳片を圧下する。なお、ここで「総圧下量ｄ［ｍｍ］」とは、上記圧下区間における鋳片厚みＤ［ｍｍ］の減少幅［ｍｍ］を意味する。
【００２３】
ここで、図３を参照されたい。図３は、圧下ロールの斜視図である。本図（ａ）や（ｂ）に示されるように、前記鋳片に対して実施する上記の圧下の、前記鋳片の幅方向における、端部は、前記鋳片の側面から前記鋳片の幅方向中心に向かってＤ／４〜Ｄ／２［ｍｍ］の範囲内に位置するものとする。即ち、本図（ａ）に示されるように、圧下ロール５がロール軸方向に分割されていない非分割型とするとき、上記の「鋳片に対して実施する上記の圧下の、前記鋳片の幅方向における、端部」は、圧下ロール５の軸端部に相当する。また、本図（ｂ）に示されるように、圧下ロール５がロール軸方向に３分割した分割型とするとき、上記の「鋳片に対して実施する上記の圧下の、前記鋳片の幅方向における、端部」は、分割されたことを無視し、圧下ロール５を全体でみたときに圧下ロール５の軸端部となる端部に相当する。本図（ａ）及び（ｂ）において符号Ｗｇは圧下ロール５の軸長さを意味する。この軸長さＷｇは、上記非分割型の場合は圧下ロール５の軸長さを、上記分割型の場合は圧下ロール５の各構成部分の軸長さではなく、各構成部分と各構成要素間の間隙とをすべて加算して観念できる軸長さを意味する。本図（ａ）及び（ｂ）から判る通り、圧下ロール５が鋳片の幅方向において、鋳片と中心を揃えて配置される場合は、圧下ロール５の軸長さＷｇ［ｍｍ］は下記式を満たすこととなる。
Ｗ−Ｄ≦Ｗｇ≦Ｗ−Ｄ／２
【００２４】
また、上記のメニスカス距離Ｍ［ｍ］が２０〜３５である区間に、上記の圧下に用いることが可能な圧下ロール５（図３参照）の本数は鋳造方向に沿って数えたときに４〜１８本とする。これはロール５の強度や変形等を考慮して、必要な総圧下量ｄ［ｍｍ］が例えば４０ｍｍ程度であったとしても、一本の圧下ロール５による圧下量Δｄ［ｍｍ］を１０以下となるようにするためである。また、鋳造速度Ｖｃ［ｍ／ｍｉｎ］の変化に伴って前述の圧下区間を若干前後させる必要がある。この場合は、鋳造方向に沿って１８本の圧下ロール５が配設されていれば、問題なく、前述の条件を満たす圧下を実施することができるからである。なお、圧下ロール５の上記本数は、圧下ロール５用の圧下スタンドとしては、概ね１スタンド〜４スタンド程度に相当する。
【００２５】
そして、（１）上記圧下を実施する前記圧下区間内の上記各圧下ロール５の圧下量Δｄ［ｍｍ］を３．０以上とする場合であって、各圧下ロール５を図３（ａ）に示される前述の非分割型とするとき、当該圧下ロール５のロール径φｇ［ｍｍ］は５５０≦φ≦８００を満たすものとする。（２）上記圧下を実施する前記圧下区間内の上記各圧下ロール５の圧下量Δｄ［ｍｍ］を３．０以上とする場合であっても、各圧下ロール５を図３（ｂ）に示される前述の分割型とするとき、当該圧下ロール５のロール径φｇ［ｍｍ］は２５０≦φ≦８００を満たすものとする。（３）更に、上記何れの場合においても、各圧下ロール５のコーナー部について、５．０以上の丸みＲ［ｍｍ］を付すか又は７．０以上の面取りＣ［ｍｍ］を付すものとする。
【００２６】
一方、上記圧下を実施する前記圧下区間内の上記各圧下ロール５の圧下量Δｄ［ｍｍ］を３．０未満とする場合は、当該圧下ロール５のロール径φｇ［ｍｍ］は２５０≦φ≦４００を満たすものとする。
【００２７】
以下、本実施形態に係る厚板材の連続鋳造方法の技術的効果を確認するための試験に関して説明する。上述した各数値範囲などは、下記の確認試験により合理的に裏付けられている。
【００２８】
≪指標≫
先ず、各確認試験の評価に供される指標に関して説明する。
【００２９】
＜ザク＞
鋳造方向に対して垂直な断面の厚み方向略中央近傍に表れる空隙（図３（ａ）及び（ｂ）の破線近傍の空隙）としてのザクの厚み方向の大きさについて、３．２ｍｍ以下であるとき「○（良好）」と評価し、３．２ｍｍを超えたとき「×（不良）」と評価する。この評価の閾値は以下のような理由に基づく。即ち、ザクの厚み方向の大きさが３．２ｍｍ以下であれば、２８０ｍｍ厚のスラブを圧延して１４０ｍｍ板厚の製品を製造した際に、ザクがつぶされて解消されるからである。
【００３０】
＜中心偏析度Ｃｍａｘ／Ｃｏ＞
本評価の対象は、Ｃ偏析に着目するものである。以下、下記（１）〜（４）においてＣ偏析の評価方法を詳細に説明する。図４を参照されたい。図４は、中心偏析Ｃｍａｘ／Ｃｏの評価方法の説明図である。（１：小鋳片の採取）第１に、鋳造された鋳片から鋳造方向において２５０ｍｍ分だけ鋳片の部分を抜き出す。第２に、前記鋳片の部分を、その鋳片幅方向において半分とするように狭面と平行に切断して小鋳片を得る（本図上、参照）。（２：切粉試料の採取）第３に、上記切断により得られた小鋳片を穿孔して切粉試料を採取する。具体的に言えば、下記の如くである（本図下、参照）。即ち、上記切断により得られた小鋳片を、図４中“Ｌ断面”及び星印で示す断面側より、φ５ｍｍのドリル刃を用いて、鋳片厚み方向略中央に視認される線上で、鋳造方向に沿って所定間隔ｐ（ｐ＝１０ｍｍ）で、該断面に対して垂直に所定深さｄｐ（ｄｐ＝２０ｍｍ）で、穿孔し、合計２５箇所の切粉試料を採取する。（３：成分分析）第４に、上記穿孔で得られた２５箇所分の切粉試料の夫々を、所定の成分分析方法（例えば、燃焼赤外線吸収法など）により成分分析する。第５に、成分分析の対象たる鋳片を鋳造している時に前述したタンディッシュから予め採取しておいた溶鋼試料を、第４と同様、所定の成分分析方法により成分分析する。上記の第４及び第５の成分分析においては共に、試料のＣ含有量Ｃ［ｗｔ％］を測定する。（４：評価）第６に、一の小鋳片から採取された前記複数箇所分の切粉試料のうち最もＣ含有量Ｃ［ｗｔ％］の高い切粉試料の該Ｃ含有量Ｃ［ｗｔ％］をＣｍａｘ［ｗｔ％］として記録する。第７に、第６で記録されたＣｍａｘ［ｗｔ％］を、第５で得られたＣ含有量Ｃ［ｗｔ％］としてのＣｏ［ｗｔ％］で除して得られる比Ｃｍａｘ／Ｃｏ（以下、中心偏析Ｃｍａｘ／Ｃｏと称する。）を算出して記録する。第８に、該中心偏析Ｃｍａｘ／Ｃｏが１．３以下だった試験を「○」と、該中心偏析Ｃｍａｘ／Ｃｏが１．３を超えた試験を「×」と評価した。なお、中心偏析Ｃｍａｘ／Ｃｏが１．３以下だと、中心偏析を拡散させるための均熱拡散処理を省略しても問題ないとされる。
【００３１】
＜ヘゲ、折れ込み疵＞
圧延後に発生の有無を目視で確認する。鋳造方向１０００ｍあたりに少なくとも１つ、ヘゲ又は折れ込み疵の発生が確認できたら、「×（不良）」と評価し、発生を確認できなかったら「○（良好）」と評価する。
【００３２】
≪共通試験方法≫
次に、各確認試験に共通する試験方法について説明する。後述する条件に基づいて、連続鋳造を１ｃｈ分、実施する。ザクと中心偏析度については、鋳片のボトム側から１５ｍの地点を調査対象とする。この地点は、試験結果として代表性を呈するからである。
【００３３】
≪個別試験条件及びその試験結果≫
（第一試験）
スラブサイズ：２１００ｍｍ×２８０ｍｍ
鋳造速度Ｖｃ［ｍ／ｍｉｎ］：１．０
鋼種：０．６ｗｔ％Ｃ鋼
実際に圧下用として使用する圧下ロール５の本数：４
圧下ロール５の型式：図３（ａ）参照、非分割型
各圧下ロール５の圧下量Δｄ［ｍｍ］：５
圧下ロール５の軸長さＷｇ［ｍｍ］：１８２０
圧下開始位置：メニスカス距離Ｍ［ｍｍ］＝２１
圧下終了位置：メニスカス距離Ｍ［ｍｍ］＝２９
圧下勾配Ｇ［ｍｍ／ｍ］：２．５
総圧下量ｄ［ｍｍ］：２０
なお、上記の圧下条件は、本願出願人により出願された特願２００７−０８０７２３号において開示した発明の発明特定事項を対応している。本願は、上記特許出願に対して、設備面の情報を提供する位置付けだからである。
【００３４】
【表１】
0005683061.tif 000002
【００３５】
上記第一試験において、試験Ｎｏ．１〜６では、圧下ロール５のロール径φｇ［ｍｍ］が過小であったため、圧下ロール５の撓み変形に起因して圧下が十分にはなされず、この結果、ザクや中心偏析について良好な結果が得られなかった。
上記第一試験において、試験Ｎｏ．１３では、圧下ロール５のロール径φｇ［ｍｍ］が過大であったため、必然的にロールピッチ（鋳造方向において隣り合うロールの軸心間の距離）が大きくなり、バルジング量が増大し、もって、濃化溶鋼流動が顕著となって中心偏析が悪化した。
即ち、撓み防止の観点からは圧下ロール５のロール径φｇ［ｍｍ］は大きくして剛性を上げた方がよいが、同時にロールピッチも大きくなってしまい、顕著なバルジング変形を許容してしまう。特に、スラブ鋳片について言えば、アスペクト比が小さいので、このバルジング変形が大きな問題となる。
【００３６】
なお、圧下ロール５一本あたりの圧下条件が同一なら、スラブサイズや鋳造速度Ｖｃ［ｍ／ｍｉｎ］に差があっても、所定の圧下を達成させるのに必要な圧下ロール５の形状等は変化しないと考えられる。また、実施例の選定鋼種も強度の高い高炭素鋼（Ｃ［ｗｔ％］：０．６０）を用いているため、この場合の圧下ロール５の形状を用いておけば、低炭素鋼においては基本的に満足されるものと考えられる。
【００３７】
（第二試験）
本試験では、上記第一試験における試験Ｎｏ．７の試験条件を前提とし、各圧下ロール５のコーナー部の丸みＲ［ｍｍ］又は面取りＣ［ｍｍ］を下記表２のように設定した。
【００３８】
【表２】
0005683061.tif 000003
【００３９】
上記表２によれば、各圧下ロール５のコーナー部の丸みＲ［ｍｍ］や面取りＣ［ｍｍ］が圧延後の製品品質に顕著な影響を及ぼすことが理解されよう。即ち、各圧下ロール５の圧下量Δｄ［ｍｍ］が大きい場合は、圧下部分の境界に段差が生じ、次工程である圧延工程において、ヘゲや折れ込み疵が発生してしまう。従って、これらの疵を防止するために、各圧下ロール５の圧下量Δｄ［ｍｍ］が大きい場合は、適切な丸みＲ［ｍｍ］や面取りＣ［ｍｍ］を要するわけである。
【００４０】
（第三試験）
本試験では、上記第二試験における試験Ｎｏ．１７の試験条件を前提とし、この前提条件のうち、圧下ロール５の軸長さＷｇ［ｍｍ］の影響を詳細に調査した。
【００４１】
【表３】
0005683061.tif 000004
【００４２】
試験Ｎｏ．２７、２８では、ザクや中心偏析に関する良好な評価が得られなかった。これは、各圧下ロール５の軸長さＷｇ［ｍｍ］を過大に設定したため、既に凝固が完了していて機械的強度が高く圧下が殆ど効かない鋳片の幅方向端部も上記各圧下ロール５による圧下対象となってしまい、その結果、各圧下ロール５が鋳片の幅方向端部から強い反力を受け、これにより鋳片の幅方向中央部には圧下をうまく作用できなかったためだと考えられる。
【００４３】
一方、試験Ｎｏ．３２では、そもそも各圧下ロール５の軸長さＷｇ［ｍｍ］を過小に設定したため、各圧下ロール５による圧下対象から漏れてしまった鋳片の幅方向端部近傍にザクが残存してしまった。
【００４４】
（第四試験）
スラブサイズ：２１００ｍｍ×２８０ｍｍ
鋳造速度Ｖｃ［ｍ／ｍｉｎ］：１．０
鋼種：０．６ｗｔ％Ｃ鋼
圧下に用いられる圧下ロール５の本数：４
圧下ロール５の型式：図３（ｂ）参照、分割型
各圧下ロール５の圧下量Δｄ［ｍｍ］：５
圧下ロール５の軸方向長さＷｇ［ｍｍ］：１８２０
圧下開始位置：メニスカス距離Ｍ［ｍｍ］＝２１
圧下終了位置：メニスカス距離Ｍ［ｍｍ］＝２９
圧下勾配Ｇ［ｍｍ／ｍ］：２．５
総圧下量ｄ［ｍｍ］：２０
【００４５】
【表４】
0005683061.tif 000005
【００４６】
試験Ｎｏ．３６〜４２に示される通り、各圧下ロール５を図３（ｂ）に示される分割型とすれば、鋳片から受ける反力を分割できかつロール長が短くなっているため（反力の面とロールの形状の２つの効果があり）、圧下ロール５を全体でみたときのたわみ量が非分割型と比較して少なくなり、もって、あまり剛性を要さないので、圧下ロール５のロール径φｒ［ｍｍ］を小さくすることができる。
【００４７】
試験Ｎｏ．３３〜３５では、ザクと中心偏析について良好な評価が得られなかった。これは、各圧下ロール５のロール径φｒ［ｍｍ］を過小としたため、各圧下ロール５自体が鋳片から受ける分布荷重によって軸心方向中央を腹とするように撓んでしまい、鋳片の幅方向中央部における圧下が十分には実施できなかったからだと考えられる。
【００４８】
（第五試験）
スラブサイズ：２１００ｍｍ×２８０ｍｍ
鋳造速度Ｖｃ［ｍ／ｍｉｎ］：１．０
鋼種：０．６ｗｔ％Ｃ鋼
圧下に用いられる圧下ロール５の本数：４
圧下ロール５の型式：図３（ａ）参照、非分割型
各圧下ロール５の圧下量Δｄ［ｍｍ］：１．６
圧下ロール５の軸方向長さＷｇ［ｍｍ］：１８２０
圧下開始位置：メニスカス距離Ｍ［ｍｍ］＝２１
圧下終了位置：メニスカス距離Ｍ［ｍｍ］＝２９
圧下勾配Ｇ［ｍｍ／ｍ］：０．８
総圧下量ｄ［ｍｍ］：６．４
【００４９】
【表５】
0005683061.tif 000006
【００５０】
上記第五試験は、前述の第一〜第四試験と比較して、総圧下量ｄ［ｍｍ］や各圧下ロール５の圧下量Δｄ［ｍｍ］が小さい場合を検証したものである。
【００５１】
試験Ｎｏ．４３〜４５では、各圧下ロール５のロール径φｒ［ｍｍ］を過小としたため、各圧下ロール５自体が鋳片から受ける分布荷重によって軸心方向中央を腹とするように撓んでしまい、鋳片の幅方向中央部における圧下が十分には実施できなかった。
【００５２】
試験Ｎｏ．５１、５２では、ロールピッチが大きくバルジング起因の流動が生じ易い条件であるにも拘わらず、各圧下ロール５あたりの圧下量Δｄ［ｍｍ］が比較的小さいためバルジング起因の末期溶鋼流動をとめられず、中心偏析を改善できなかった。
【００５３】
なお、上記第五試験では、図３（ｂ）に示される分割型の圧下ロール５については検証していないが、分割型の圧下ロール５の撓み難い性質が寄与するので、図３（ａ）のパターンのみ検証すれば十分と判断し、その検証は割愛した。
【図面の簡単な説明】
【００５４】
【図１】本発明の一実施形態に係る連続鋳造機の全体概略図
【図２】圧下勾配の説明図
【図３】圧下ロールの斜視図
【図４】中心偏析Ｃｍａｘ／Ｃｏの評価方法の説明図
【符号の説明】
【００５５】
４  圧下ロール対
５  圧下ロール
１００  連続鋳造機
【図１】
0005683061.tif 000007
【図２】
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【図３】
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【図４】
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