(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
炭素数３の炭化水素を気相接触酸化反応処理してアクリル酸含有反応生成ガスを得る酸化反応工程と、
該アクリル酸含有反応生成ガスを吸収水と接触させてアクリル酸水溶液を得る吸収工程と、
該アクリル酸水溶液を抽出溶媒と接触させてアクリル酸抽出溶媒溶液と抽残水とを得る抽出工程と、
該アクリル酸抽出溶媒溶液を蒸留塔で蒸留してアクリル酸と抽出溶媒とに分離する溶媒分離工程と、
前記抽残水を蒸発させた後前記吸収工程に循環させる抽残水循環工程と、
前記溶媒分離工程で分離された抽出溶媒を抽出工程に循環させる抽出溶媒循環工程と
を備えるアクリル酸の製造方法であって、
前記溶媒分離工程は、前記アクリル酸抽出溶媒溶液から該アクリル酸抽出溶媒溶液中の抽出溶媒の一部を塔頂留出物として蒸留分離する第１の溶媒分離過程と、
該第１の溶媒分離過程で抽出溶媒の一部が分離されたアクリル酸抽出溶媒溶液を蒸留してアクリル酸を分離する第２の溶媒分離過程とを有し、
前記抽残水を蒸発させて得られた蒸気を加圧水蒸気と混合し、得られた混合蒸気を前記溶媒分離工程の熱源として用いることを特徴とするアクリル酸の製造方法。
【請求項２】
請求項１において、前記混合蒸気を前記第１の溶媒分離過程の熱源として用いることを特徴とするアクリル酸の製造方法。
【請求項３】
請求項２において、前記溶媒分離工程の前記蒸留塔が２塔形式であり、前記混合蒸気を上流側の蒸留塔の加熱装置の熱源として用いることを特徴とするアクリル酸の製造方法。
【請求項４】
請求項２において、前記溶媒分離工程の前記蒸留塔が１塔形式であり、前記混合蒸気を該蒸留塔の塔底部以外の加熱装置の熱源として用いることを特徴とするアクリル酸の製造方法。
【請求項５】
請求項１ないし４のいずれか１項において、前記抽出工程から前記溶媒分離工程に送給される前記アクリル酸抽出溶媒溶液のアクリル酸濃度が３５重量％以下であり、前記第１の溶媒分離過程において分離される塔頂留出物のアクリル酸濃度が１重量％以下であることを特徴とするアクリル酸の製造方法。
【請求項６】
請求項１ないし５のいずれか１項において、前記抽残水循環工程において、前記抽出工程で得られる抽残水の５０重量％以上を蒸発させることを特徴とするアクリル酸の製造方法。
【請求項７】
請求項１ないし６のいずれか１項において、前記抽残水を蒸留塔で蒸発させることを特徴とするアクリル酸の製造方法。
【請求項８】
請求項１ないし７のいずれか１項において、前記加圧水蒸気は、蒸気エゼクタの加圧水蒸気であることを特徴とするアクリル酸の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はアクリル酸の製造方法に関し、特に、プロピレン等の気相酸化により生成させたアクリル酸含有ガスからアクリル酸を分離精製して製品アクリル酸を製造するに当たり、系内の不純物の濃縮を防止すると共に熱エネルギーの有効利用を図るアクリル酸の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
アクリル酸を製造する方法としては、例えば、次の（１）〜（５）の工程を経る方法が知られている。
（１）  炭素数３（Ｃ３）の炭化水素であるプロピレン、あるいはプロパンと分子状酸素とを触媒存在下で気相酸化反応させて、アクリル酸を含有する反応ガスを生成させる酸化反応工程
（２）  得られたアクリル酸含有ガスを水と接触させてアクリル酸を吸収させることによりアクリル酸水溶液を得る吸収工程
（３）  得られたアクリル酸水溶液から抽出溶媒を用いてアクリル酸を抽出する抽出工程
（４）  抽出工程で得られたアクリル酸抽出溶媒溶液から溶媒を蒸留分離して粗アクリル酸を得る溶媒分離工程
（５）  粗アクリル酸を蒸留して製品アクリル酸を得る精製工程
【０００３】
なお、アクリル酸水溶液からアクリル酸を分離する方法としては、上記の溶媒による抽出の他、共沸脱水蒸留が用いられる場合もあるが、共沸脱水蒸留では、水の存在下に高温条件になると、アクリル酸が重合しやすくなるため、このような状態を回避することができる点において、溶媒抽出法、中でも水の溶解度が低い低極性溶媒を抽出に用いる方法は共沸脱水蒸留法に比べて有利である。
【０００４】
溶媒抽出法を採用するものとしては、例えば特公昭４５−０２４３２３号公報、特開２００９−２４２２８５号公報が提案されている。低極性溶媒を用いる溶媒抽出法では、アクリル酸は、溶媒相に移動し、マレイン酸等のより高い親水性を有する不純物が抽残水中に多く残留してアクリル酸から分離されるという利点もある。
【０００５】
この抽残水は吸収工程に循環され、吸収水として再利用される。このように、系内の水を循環再利用してプラントから排出される廃水量を低減することは、経済性や環境への影響等を考慮すると重要な課題であるが、抽残水を吸収工程へ循環させることを繰り返すと、循環水中に不純物が濃縮され、製品品質の悪化、機器の汚れとそれに伴う運転上の不具合などを招く。
【０００６】
抽残水を蒸留塔で蒸発させた後、吸収工程に循環させると、この循環水には、マレイン酸やアクリル酸二量体等の沸点の高い不純物（重質分）は含まれず、ギ酸や酢酸等の沸点の低い不純物（軽質分）は含まれるものの、これらの軽質分は、吸収工程で排ガスと共に飛散するので、製品品質への影響を及ぼすことなく、水を循環することが可能となる。
しかし、抽残水を蒸発させるには、多くの熱量が必要となる。
【０００７】
抽残水の蒸発に伴う熱損失を低減する方法としては、蒸留塔の塔頂ガスを異なる蒸留塔のリボイラ（加熱装置）に熱源として用いることが考えられるが、この場合には、供給元となる蒸留塔の塔頂温度は、供給先の蒸留塔の塔底温度より高いことが必要であり、供給元の蒸留塔は高温高圧下で運転される必要が生じる。しかし、アクリル酸は非常に重合し易い物質であるため、アクリル酸の蒸留は減圧下、１００℃未満で行われるのが通常であり、高温の塔頂留出ガスを得ることは困難である。
【０００８】
なお、抽出工程から得られるアクリル酸抽出溶媒溶液から抽出溶媒を蒸留分離する方法としては、例えば特開２００９−２６３３４９号公報に提案がなされているが、従来において、抽残水の蒸発工程からの熱回収については検討されていない。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００９】
【特許文献１】特公昭４５−０２４３２３号公報
【特許文献２】特開２００９−２４２２８５号公報
【特許文献３】特開２００９−２６３３４９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
本発明は、アクリル酸水溶液から抽出によりアクリル酸を分離するアクリル酸の製造方法において、抽残水を循環させるに際し、水溶性不純物の系内濃縮を防止すると共に、抽残水の精製のための熱エネルギーを有効利用して熱損失を低減するアクリル酸の製造方法を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明者は、上記課題を解決すべく以下のような検討を行った。
【００１２】
（１）  抽残水を蒸留するための熱源を、アクリル酸製造プラント内の他の蒸留塔の塔頂ガスに求めようとしても、該ガス温度は抽残水蒸留の熱源とするには低く、また、該ガス温度を高めるために発生元の蒸留温度を高めることは、重合物の発生による運転阻害を助長するため、採用できない。圧縮機による該ガスの昇温昇圧は、所要機器の負担が大きくなり過ぎて現実的でない。
【００１３】
（２）  抽残水蒸留塔の塔頂ガスをアクリル酸抽出溶媒溶液の蒸留塔の熱源とするためにも、圧縮機による該ガスの昇温昇圧が必要である。また、抽出塔において溶媒により大半のアクリル酸は抽出されているので、抽残水中のアクリル酸濃度は高々２，３重量％と低く、よって抽残水蒸留塔の塔頂ガスによる重合閉塞の危険性は低くなるが、ギ酸や酢酸が熱水と共存しているという、高い腐食性環境下にあるため、大型の回転機器である事に伴う機械的強度に加え、耐食性も要求されるものとなり、所要機器の負担は相応に大きくなってしまう。また、抽残水の量が変化した場合への応答性や、抽出塔の運転不良に伴う高濃度アクリル酸水溶液の流入時のリスクなど、安定運転に障害となる事項もある。
【００１４】
（３）  抽残水蒸留塔の塔頂ガスを異なる蒸留塔の熱源とする場合も、その温度の低さが問題となる。抽残水蒸留塔の運転圧力が常圧ならば、塔頂ガスの温度は約１００℃であり、熱源として用いるには低い。抽残水蒸留塔を加圧下で運転することで、該ガスの温度を上昇させることは可能であるが、該蒸留塔全体を加圧条件に対応した仕様とする必要があり、所要機器の負担が増大する。また、塔全体の温度が上昇するため、抽出塔の運転条件が変動して流入するアクリル酸濃度が上昇した場合の重合リスクも増大する。
【００１５】
（４）  アクリル酸の抽出溶媒とアクリル酸とを分離する溶媒分離工程を、２段階でアクリル酸抽出溶媒溶液中の溶媒濃度を低減する仕様とすることで、一段階目で必要となる熱源の温度を低くすることができ、１００℃程度の抽残水蒸留塔の塔頂ガスを熱源とすることが可能となる。しかし、抽残水蒸留塔の蒸気は常圧の飽和蒸気であるため、溶媒分離のための蒸留塔のリボイラ（加熱装置）の熱交換器に供給するための加圧力が存在しない。熱交換器内で水に凝縮することにより体積が収縮し、これに伴い熱交換器内に負圧が生じ、負圧が更なる蒸気を熱交換器内に吸引する、という循環が定常状態では成立するが、該負圧にのみ依存した運転では、温度や圧力、流量などの運転条件変更や変動に対する安定性を欠くこととなる。通常、プロセスの熱源として用いられる（用役）水蒸気は精製した水が用いられるが、抽残水は様々な不純物を含有したプロセス流体であり、熱交換器の凝縮面が経時的に汚れていくことで、内部負圧に変化が生じるであろうことも容易に推察される。この場合に、抽残水塔頂ガスを強制的に熱交換器に押し込む手段が無いのは、安定運転の点から問題である。
【００１６】
上記（１）〜（４）の事項に鑑み、本発明者は更に検討を重ね、抽残水蒸留塔の塔頂ガス配管先にエゼクタを設置し、加圧蒸気を駆動力として該塔頂ガスを昇圧することで、熱交換器に安定的に連続供給が可能となること、アクリル酸抽出溶媒溶液を抽出溶媒とアクリル酸とに分離する溶媒分離工程を、２段階でアクリル酸抽出溶媒溶液中の溶媒濃度を低減する仕様とすると、一段目で必要となる熱源の温度を低くすることができるので、１００℃程度の抽残水蒸留塔の塔頂ガスを上記のように昇圧して熱源として有効利用できること、との知見を得た。
【００１７】
本発明はこのような知見に基いて達成されたものであり、以下を要旨とする。
【００１８】
［１］  炭素数３の炭化水素を気相接触酸化反応処理してアクリル酸含有反応生成ガスを得る酸化反応工程と、該アクリル酸含有反応生成ガスを吸収水と接触させてアクリル酸水溶液を得る吸収工程と、該アクリル酸水溶液を抽出溶媒と接触させてアクリル酸抽出溶媒溶液と抽残水とを得る抽出工程と、該アクリル酸抽出溶媒溶液を蒸留塔で蒸留してアクリル酸と抽出溶媒とに分離する溶媒分離工程と、前記抽残水を蒸発させた後前記吸収工程に循環させる抽残水循環工程と、前記溶媒分離工程で分離された抽出溶媒を抽出工程に循環させる抽出溶媒循環工程とを備えるアクリル酸の製造方法であって、前記溶媒分離工程は、前記アクリル酸抽出溶媒溶液から該アクリル酸抽出溶媒溶液中の抽出溶媒の一部を塔頂留出物として蒸留分離する第１の溶媒分離過程と、該第１の溶媒分離過程で抽出溶媒の一部が分離されたアクリル酸抽出溶媒溶液を蒸留してアクリル酸を分離する第２の溶媒分離過程とを有し、前記抽残水を蒸発させて得られた蒸気を加圧水蒸気と混合し、得られた混合蒸気を前記溶媒分離工程の熱源として用いることを特徴とするアクリル酸の製造方法。
【００１９】
［２］  ［１］において、前記混合蒸気を前記第１の溶媒分離過程の熱源として用いることを特徴とするアクリル酸の製造方法。
【００２０】
［３］  ［２］において、前記溶媒分離工程の前記蒸留塔が２塔形式であり、前記混合蒸気を上流側の蒸留塔の加熱装置の熱源として用いることを特徴とするアクリル酸の製造方法。
【００２１】
［４］  ［２］において、前記溶媒分離工程の前記蒸留塔が１塔形式であり、前記混合蒸気を該蒸留塔の塔底部以外の加熱装置の熱源として用いることを特徴とするアクリル酸の製造方法。
【００２２】
［５］  ［１］ないし［４］のいずれかにおいて、前記抽出工程から前記溶媒分離工程に送給される前記アクリル酸抽出溶媒溶液のアクリル酸濃度が３５重量％以下であり、前記第１の溶媒分離過程において分離される塔頂留出物のアクリル酸濃度が１重量％以下であることを特徴とするアクリル酸の製造方法。
【００２３】
［６］  ［１］ないし［５］のいずれかにおいて、前記抽残水循環工程において、前記抽出工程で得られる抽残水の５０重量％以上を蒸発させることを特徴とするアクリル酸の製造方法。
【００２４】
［７］  ［１］ないし［６］のいずれかにおいて、前記抽残水を蒸留塔で蒸発させることを特徴とするアクリル酸の製造方法。
【００２５】
［８］  ［１］ないし［７］のいずれかにおいて、前記加圧水蒸気は、蒸気エゼクタの加圧水蒸気であることを特徴とするアクリル酸の製造方法。
【発明の効果】
【００２６】
本発明によれば、アクリル酸水溶液から抽出によりアクリル酸を分離する抽出工程で得られる抽残水を蒸発させることにより、抽残水の循環による水溶性不純物の系内濃縮を防止すると共に、抽残水を蒸発させて得られた蒸気を溶媒分離工程の熱源とすることが可能となり、抽残水の精製に要する熱エネルギーを有効利用して熱損失を低減することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００２７】
【図１】本発明のアクリル酸の製造方法における抽出工程から溶媒分離工程の実施の形態を示す系統図である。
【図２】本発明のアクリル酸の製造方法における抽出工程から溶媒分離工程の他の実施の形態を示す系統図である。
【発明を実施するための形態】
【００２８】
以下に本発明のアクリル酸の製造方法の実施の形態を詳細に説明する。
【００２９】
本発明のアクリル酸の製造方法は、炭素数３の炭化水素を気相接触酸化反応処理してアクリル酸含有反応生成ガスを得る酸化反応工程と、該アクリル酸含有反応生成ガスを吸収水と接触させてアクリル酸水溶液を得る吸収工程と、該アクリル酸水溶液を抽出溶媒と接触させてアクリル酸抽出溶媒溶液と抽残水とを得る抽出工程と、該アクリル酸抽出溶媒溶液を蒸留塔で蒸留してアクリル酸と抽出溶媒とに分離する溶媒分離工程と、前記抽残水を蒸発させた後前記吸収工程に循環させる抽残水循環工程と、前記溶媒分離工程で分離された抽出溶媒を抽出工程に循環させる抽出溶媒循環工程とを備えるアクリル酸の製造方法であって、前記溶媒分離工程は、前記アクリル酸抽出溶媒溶液から該アクリル酸抽出溶媒溶液中の抽出溶媒の一部を塔頂留出物として蒸留分離する第１の溶媒分離過程と、該第１の溶媒分離過程で抽出溶媒の一部が分離されたアクリル酸抽出溶媒溶液を蒸留してアクリル酸を分離する第２の溶媒分離過程とを有し、前記抽残水を蒸発させて得られた蒸気を加圧水蒸気と混合し、得られた混合蒸気を前記溶媒分離工程の熱源として用いることを特徴とする。
【００３０】
以下に、図１，２を参照して、本発明を、アクリル酸の製造の代表例として、プロピレンを原料としたアクリル酸の製造を例示して説明する。ただし、本発明はプロピレンを原料としたアクリル酸の製造に限らず、炭素数３の炭化水素を原料とするアクリル酸の製造全般に適用することができる。
【００３１】
図１，２は、本発明の方法を実施するためのアクリル酸の製造設備のうち、主として抽出工程から溶媒分離工程の一例を概略的に示す系統図である。
図１において、１は抽出塔、２は抽残水蒸留塔、３は第１の溶媒分離塔、４は第２の溶媒分離塔、２Ａ，３Ａ，４Ａはリボイラ、５は還流槽、１０はエゼクタであり、Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３はポンプ、Ｃはコンデンサ、Ｖはバルブを示す。図２において図１に示す部材と同一機能を奏する部材には同一符号を付してある。図２中、６は２段階の溶媒分離を１塔で行う溶媒分離塔であり、７は中間フラッシャ、６Ａはリボイラ、Ｐ４はポンプである。
【００３２】
［酸化反応工程］
酸化反応工程では、空気、希釈剤としての水蒸気及び／又は窒素、更に反応原料としてのプロピレンを第１の酸化反応器（前段反応器）に供給してプロピレンをアクロレインに変換し、この第１の酸化反応器の反応生成ガスを第２の酸化反応器（後段反応器）に供給してアクロレインをアクリル酸に転化する。前段反応器に供給される反応原料ガスのプロピレンの濃度は通常６〜１０容量％、酸素／プロピレン比は通常１．５〜２．５である。前段反応器には、モリブデン（Ｍｏ）−ビスマス（Ｂｉ）系の複合金属酸化物からなる固体酸化触媒が充填され、熱媒体の循環で３００〜３５０℃に温度制御される。前段反応器の構造は、一般的には多管式熱交換器タイプやプレート熱交換器タイプである。後段反応器には、モリブデン（Ｍｏ）−バナジウム（Ｖ）系の複合金属酸化物からなる固体酸化触媒が充填され、熱媒体の循環で２５０〜３００℃に温度制御されている。後段反応器には空気などが添加されることもある。後段反応器の構造は、前段反応器と同様なものが用いられる。なお、前段反応器及び後段反応器の反応圧力は、通常０．０２〜０．２ＭＰａ−Ｇ（メガパスカル−ゲージ）である。
【００３３】
［吸収工程］
酸化反応工程で得られたアクリル酸含有反応生成ガスは、間接熱交換器により１４０〜２００℃程度に冷却された後、吸収塔の最下部ないし下方側面部に導入される。吸収塔の塔底部や中段部から抜き出した液の全量ないし一部が冷却後に吸収塔に循環される事で、アクリル酸含有反応生成ガス中のアクリル酸は冷却及び凝縮されると共に、塔頂より供給された吸収水と接触させることにより、アクリル酸含有反応生成ガス中のアクリル酸が吸収水に吸収される事で、吸収塔の塔底液ないし中段部抜き出し液として、アクリル酸水溶液が得られる。
吸収塔では、吸収塔内でのアクリル酸の重合を防止する為、重合防止剤を直接ないし溶液として供給することが望ましい。重合防止剤を溶解する溶媒は、吸収に用いる水ないし水溶液が最適であるため、吸収水の導入配管や、塔底部又は中段部の循環ラインに水溶性の重合防止剤を添加することが好ましい。ここで用いられる水溶性の重合防止剤としては例えばフェノール化合物、マンガンや銅の酢酸塩化合物、アルキルピリジルオキシド化合物などが挙げられる。
【００３４】
吸収塔で得られるアクリル酸水溶液の水濃度は、１５〜５０重量％、特に２０〜４５重量％の範囲であることが好ましい。このアクリル酸水溶液の水濃度が１５重量％未満の場合、抽出により生じる抽残水の量も少なく、あえてその蒸発に用いた熱量を回収する必要性が薄れる。アクリル酸水溶液の水濃度が５０重量％を超える場合、低極性溶媒を用いた抽出では、必要な溶媒量が膨大となり、脱水蒸留による水分離と比べて経済性が悪化するため、現実的でない。
なお、アクリル酸水溶液中のアクリル酸濃度は、通常５０〜７５重量％程度である。
【００３５】
吸収塔において得られるアクリル酸水溶液の温度は、通常６０〜８５℃程度であり、熱交換器で５〜５０℃程度に冷却された後抽出塔１に送給される。
【００３６】
［抽出工程］
抽出工程では、抽出塔１にて吸収塔からのアクリル酸水溶液と抽出溶媒とを向流接触させて、アクリル酸を抽出溶媒側に抽出してアクリル酸抽出溶媒溶液と抽残水を得る。
【００３７】
効率的な抽出を行うために、抽出塔１は、少なくとも５理論段以上が必要であり、より好ましくは１０理論段以上、例えば１２〜２２理論段である。
充分な理論段数が得られれば、抽出塔１の形態は問わず、棚段塔、充填物塔などでも構わないが、効率良く高い理論段数を得るには、分散相の拡散を促進するための攪拌動力を有するものが好適であり、例えば、多数の多孔板が垂直に往復動するＫＡＲＲカラムや、多数のドーナツ型バッフルと中心の回転軸に備えられた多数の攪拌翼からなるＳＣＨＥＩＢＥＬカラム（何れもＫｏｃｈ−Ｇｌｉｔｓｃｈ社）などが挙げられる。
【００３８】
抽出溶媒としては、通常、ヘキサンやヘプタンなどの飽和脂肪族炭化水素、ヘキセンやヘプテンなどの不飽和脂肪族炭化水素、トルエン等の芳香族炭化水素、並びにこれらの混合物などが用いられる。
【００３９】
溶媒により抽出されたアクリル酸を含むアクリル酸抽出溶媒溶液は次いで溶媒分離塔３又は６に送られる。
【００４０】
一方、抽出塔１で大半のアクリル酸が除去された抽残水は、抽残水蒸留塔２に送られる。
【００４１】
本発明において、抽出塔１から第１の溶媒分離塔３又は溶媒分離塔６に供給されるアクリル酸抽出溶媒溶液のアクリル酸濃度は３５重量％以下であることが好ましい。アクリル酸抽出溶媒溶液のアクリル酸濃度がこれよりも高いと、第１の溶媒分離塔３又は溶媒分離塔６における第１の溶媒抽出過程の蒸留温度を相応に高くする必要が生じ、後述の蒸気エゼクタ１０からの混合蒸気を熱源として蒸留を行えなくなるおそれがある。ただし、アクリル酸抽出溶媒溶液のアクリル酸濃度を過度に低くすると、吸収塔で用いる抽出溶媒量が徒に増加し、アクリル酸量に対するアクリル酸抽出溶媒溶液量が増大して非効率となるため、アクリル酸抽出溶媒溶液のアクリル酸濃度は１５重量％以上、特に２０〜３５重量％程度であることが好ましい。
アクリル酸抽出溶媒溶液のアクリル酸濃度は、抽出塔１における抽出溶媒の供給量を制御することにより調整することができる。
【００４２】
［抽残水蒸発・熱回収工程］
蒸留により抽残水を蒸発させる場合、用いられる抽残水蒸留塔２の運転圧力は基本的に常圧であるが、操作性や安全性等の理由により多少の範囲、例えば±２０ｋＰａ程度は設計範囲である。
【００４３】
抽残水蒸留塔２内には、棚段等の内挿物を設けなくても良いが、ポリマーやマレイン酸等の重質分の飛散（飛沫同伴）を防ぐため、数段の棚段や充填物、塔頂部のミストセパレータなどを設けても良い。
【００４４】
抽残水蒸留塔２の塔頂ガス配管は、熱の損失を防ぐこと、及び外気温や天候の変化による影響を緩和するために、外周部に保温材が施工されていることが望ましい。該配管は、蒸気エゼクタ１０の吸引側に接続される。
【００４５】
蒸気エゼクタ１０の駆動蒸気は２ｋＰａＧ以上、例えば２〜１５ｋＰａＧである。通常、真空系に用いる蒸気エゼクタの場合、駆動蒸気の圧力は少なくとも７ｋＰａＧ以上が必要とされるが、本発明において、抽残水蒸留塔２の塔頂ガス配管に設けられる蒸気エゼクタ１０の吸引側と突出側の圧力比が１に近いため、比較的低い圧力でも適用可能である。
【００４６】
駆動蒸気量は、抽残水蒸留塔２からの塔頂ガスに対して０．０５〜０．５重量倍の範囲で用いられる。駆動蒸気量が少なすぎると、運転を安定に保つのが困難となり、多すぎると経済性を悪化させる。
【００４７】
エゼクタ１０の出口側の圧力は僅かに加圧となれば充分であり、具体的には、０．５〜５０ｋＰａＧである。これよりも高い圧力に加圧することも可能であるが、所要駆動蒸気量が増えるので、効率的でない。
【００４８】
運転を安定に保つために、エゼクタ１０の出口側の混合蒸気の一部を、入口側に循環する経路を制御装置と共に設けるのが好ましい（図中、バルブＶを有する配管が該当する。）。この場合、循環経路内の混合蒸気量分だけエゼクタ１０の能力は余剰となるが、この循環経路は安定運転のためのバッファとなり得る。また、塔頂ガスの圧力が充分に高い場合に備え、塔頂ガスがエゼクタ１０を経ずして混合蒸気に合流する為の経路（図示無し）を設けることも可能である。
【００４９】
図１において、エゼクタ１０からの混合蒸気は第１の溶媒分離塔３のリボイラ３Ａに送給され、リボイラ３Ａの熱源として利用される。図２においては、溶媒分離塔６に設けられた中間フラッシャ７のリボイラ３Ａに送給され、リボイラ３Ａの熱源として利用される。抽残水蒸留塔２の塔底液は高沸点不純物が濃縮された濃縮液であり、廃液として系外に排出される。
【００５０】
なお、抽残水の蒸発工程では、抽出塔１からの抽残水の５０重量％以上を蒸発させることが好ましい。抽残水の蒸発量が少な過ぎると、蒸留塔２の塔底液として生じる廃液量が増大する為、その処理に要する負荷が増大することとなる。蒸留塔２の塔底液を吸収塔に循環する事で廃液量の低減は図れるが、水溶性不純物の系内濃縮を防ぐという本発明の効果が失われてしまう。ただし、抽残水の蒸発量を多くすると蒸発残渣の濃縮液の不純物濃度が高くなりすぎ、該不純物ないしその反応生成物による液の高粘度化や析出物による汚れや閉塞などが起こり、安定運転の阻害要因となる。従って、この蒸発量は、抽残水の５０〜９５重量％、特に７５〜９２重量％とすることが好ましい。
【００５１】
図１，２は、抽残水を蒸留塔２で蒸発させる態様を示すが、本発明において、抽残水の蒸発手段としては蒸留塔に限らず、例えば加熱用のインナーコイルを備えた蒸発缶や、回転式薄膜蒸発器等であってもよい。ただし、循環する不純物をより少なくできる点から、蒸留塔を用いることが好ましい。
【００５２】
また、図１，２では抽出塔１の抽残水の全量を抽残水蒸留塔２へ送給しているが、この抽残水の一部を抽残水蒸留塔２に送給し、残部を直接吸収塔へ循環することも可能である。ただし、抽残水の蒸発による不純物の系内蓄積を防止した上で、熱損失を防止するという本発明の効果をより一層有効に得るために、抽出塔１からの抽残水はその全量を蒸発工程へ送給することが好ましい。
【００５３】
このような抽残水の蒸発工程では、通常、９４〜１０５℃程度の抽残水の蒸気（抽残水蒸留塔の塔頂ガス）を得、これを加圧水蒸気と混合して、９５〜１２０℃の混合蒸気を得ることができる。
【００５４】
［溶媒分離工程］
本発明において、アクリル酸抽出溶媒溶液を蒸留して溶媒を分離してアクリル酸を得る溶媒分離工程は、アクリル酸抽出溶媒溶液中の抽出溶媒の一部を塔頂留出物として蒸留分離する第１の溶媒分離過程と、この第１の溶媒分離過程で抽出溶媒の一部が分離されたアクリル酸抽出溶媒溶液を更に蒸留してアクリル酸を分離する第２の溶媒分離過程とからなる。
【００５５】
図１は、この第１の溶媒分離過程を第１の溶媒分離塔３で行い、第２の溶媒分離過程を第２の溶媒分離塔４で行う２塔式を採用した実施形態を示すものであり、第１の溶媒分離塔３では、塔頂から溶媒を分離し、塔底から溶媒とアクリル酸の混合溶液を得、第２の溶媒分離塔４では、第１の溶媒分離塔３の塔底からの混合溶液からアクリル酸を分離する。このように、溶媒分離工程を２段階に分け、第１の溶媒分離塔３の塔底液中のアクリル酸濃度を比較的低いものとすることにより、第１の溶媒分離塔３の塔底温度を低くし、第１の溶媒分離塔３のリボイラ３Ａの熱源として、抽残水蒸留塔２の塔頂ガスを利用することが可能となる。
【００５６】
本発明において、第１の溶媒分離過程である第１の溶媒分離塔３の塔底温度は通常７５℃以下、好ましくは７０℃以下である。この温度が７５℃を超えるとリボイラ３Ａの熱移動が不良となる可能性がある。第１の溶媒分離過程である第１の溶媒分離塔３の塔底温度の下限に制約はないが、温度が低いほど高真空での蒸留操作が必要となり、経済性を悪化させるので好ましくない。実用上有利な蒸留条件としては、第１の溶媒分離過程である第１の溶媒分離塔３の塔底温度は５５〜７５℃で、圧力８〜２０ｋＰａ、塔底液中の溶媒濃度は３５〜６５重量％程度である。
【００５７】
一方、第１の溶媒分離過程である第１の溶媒分離塔３の塔頂留出物中のアクリル酸濃度は１重量％以下、特に０．６量％以下、例えば０〜０．６重量％程度であることが好ましい。塔頂留出物中のアクリル酸濃度が高いと抽出塔におけるアクリル酸回収率が低下するからである。
【００５８】
第１の溶媒分離塔３の塔頂留出物はその殆ど、通常９５重量％以上が抽出溶媒であるため、コンデンサＣで冷却された後、還流槽５を経て一部が第１の溶媒分離塔３の塔頂に循環され、残部は抽出塔１の底部に循環され、抽出溶媒として再利用される。
【００５９】
前述の如く、蒸気エゼクタ１０からの混合蒸気は、第１の溶媒分離塔３のリボイラ３Ａの熱源として供給され、第１の溶媒分離塔３の塔底液を加熱し、この塔底液との熱交換で冷却された凝縮水は、一部がリボイラ３Ａに供給される熱量調整のための循環水量調整のために抽残水蒸留塔２の塔頂に循環され、残部は必要に応じて更に冷却された後、吸収塔へ循環され、吸収水として再利用される。この吸収塔へ循環される凝縮水は、抽残水蒸留塔２で蒸発することにより、高沸点不純物（重質分）が除去された抽残水蒸留塔２の塔頂ガスと、エゼクタに導入された用役水蒸気との混合蒸気の凝縮水であり、前述の如く、ギ酸、酢酸等の沸点の低い不純物（軽質分）は含むものの、これら軽質分は、吸収塔において排ガスと共に排出されるため、系内に蓄積したり製品のアクリル酸の品質に影響を及ぼすことはない。
【００６０】
第１の溶媒分離塔３の塔底液は一部がリボイラ３Ａに送給され、残部が第２の溶媒分離塔４の塔頂に導入され、更に蒸留される。この第１の溶媒分離塔３のリボイラ３Ａは、このリボイラ３Ａに導入される第１の溶媒分離塔３の塔底液がアクリル酸を多く含むことから、その重合閉塞に配慮して、縦型の多管式熱交換器とし、第１の溶媒分離塔３の塔底からのアクリル酸溶液はチューブ側を上向流で流れる構成として、エゼクタ１０からの混合蒸気をチューブ外周側に下向流で流れる構成とすることが好ましい。また、このように、抽残水の蒸発蒸気を用いることで、通常の蒸気を用いた場合に比べて伝熱効率が悪くなることを鑑み、エアリフトポンプの要領で入口側（図１，２の※印の箇所）に窒素や空気、またはその混合気体を少量供給し、配管内のアクリル酸溶液の上昇流を補佐することもできる。但し、溶媒分離のための蒸留は減圧蒸留を行っているため、該気体の供給は、真空ポンプ等の装置負荷を増大させてしまう。このため、チューブ内で該気体の占める容積が、アクリル酸溶液のそれよりも小さくなる程度の供給量に留めることが重要である。
【００６１】
図１において、第１の溶媒分離塔３からアクリル酸溶液を更に蒸留する第２の溶媒分離塔４は、アクリル酸の重合防止の観点から、塔底温度は１００℃未満、例えば８５〜９８℃にする必要があるが、第１の溶媒分離塔３の塔底温度が上記好適範囲とされていれば、この温度はほぼ必然的に達成される。
【００６２】
第２の溶媒分離塔４の塔頂留出物は第１の溶媒分離塔３の塔底に戻され、一方、第２の溶媒分離塔４の塔底からは、アクリル酸濃度９６〜９９重量％程度の粗アクリル酸が得られる。この粗アクリル酸は必要に応じて更に蒸留精製されて製品のアクリル酸となる。
【００６３】
図１は、第１の溶媒分離過程と第２の溶媒分離過程とをそれぞれ別の溶媒分離塔で行う２塔式の溶媒分離工程を示すが、図２に示す如く、第１の溶媒分離過程と第２の溶媒分離過程は１つの溶媒分離塔６で行う１塔式とすることもできる。
【００６４】
この場合、図１における第１の溶媒分離塔３の塔底部に相当する部分を中間フラッシャ７として塔の外に取り出し、該中間フラッシャ７の循環ラインにリボイラ３Ａを設けるのが、塔内組成を安定に維持して運転するために好適である。
【００６５】
この１塔式の場合の蒸留条件についても、中間フラッシャ７を図１における第１の溶媒分離塔３の塔底部とし、前述の図１におけると同様の条件で、上部で第１の溶媒分離過程、下部で第２の溶媒分離過程を行うことができる。
なお、１塔式の溶媒分離塔６の塔底部は、２塔式の場合の第２の溶媒分離塔４に比べて径が大きい場合が多いので、溶媒分離塔６の塔底部の形状を下方に向って縮径する円錐形などとして滞留時間を短くし、アクリル酸二量体やポリマーの生成を抑制することが望ましい。
【実施例】
【００６６】
以下に実施例を挙げて本発明をより具体的に説明する。
【００６７】
［エゼクタの能力確認］
エゼクタ１０に０．８ＭＰａＧの駆動蒸気を供給し、吸引側からはポリ袋に詰めた乾燥空気（２５℃）を吸引した。吸引した空気量は駆動蒸気量に対して重量比で３．２倍であった。これは、空気を１００℃の飽和水蒸気に換算すると、約２．５倍量となる。
【００６８】
［実施例１］
プロピレン、空気及び水蒸気からなる混合ガスを、Ｍｏ−Ｂｉ系固体酸化触媒の存在下に反応させてプロピレンをアクロレインに酸化させ、次いでＭｏ−Ｖ系固体酸化触媒の存在下に反応させてアクリル酸含有反応生成ガスを得、このアクリル酸含有反応生成ガスを吸収塔で水と接触させてアクリル酸濃度６０重量％、水濃度３５重量％のアクリル酸水溶液を得た。
【００６９】
得られたアクリル酸水溶液を２０℃に冷却した後、図１の抽出塔（理論段数１４）１に導入し、トルエンを抽出溶媒として用いてアクリル酸の抽出を行い、下記組成のアクリル酸抽出溶媒溶液と抽残水を得た。
【００７０】
＜アクリル酸抽出溶媒溶液＞
アクリル酸：３１重量％
水        ：０．８重量％
酢酸      ：０．６重量％
マレイン酸：＜０．０１重量％
トルエン  ：６６重量％
＜抽残水＞
水              ：９１．３重量％
アクリル酸      ：１．４重量％
酢酸            ：４．１重量％
ホルムアルデヒド：１．１重量％
ギ酸            ：０．３重量％
トルエン        ：０．０１重量％
マレイン酸      ：０．４重量％
【００７１】
抽残水を抽残水蒸留塔２で蒸発させ、９８℃の蒸気（塔頂ガス）を得、この蒸気をエゼクタ１０に導入し、用役水蒸気（０．８ＭＰａＧ）を駆動蒸気として以下の条件で加圧して混合蒸気（１００℃）を得た。
【００７２】
＜エゼクタの条件＞
駆動蒸気：０．８ＭＰａＧ
駆動蒸気量：塔頂ガスの０．２重量倍
出口圧力：０．６ｋＰａＧ  （リボイラ３Ａは稼働中）
【００７３】
この混合蒸気を第１の溶媒分離塔３のリボイラ３Ａに送給した。
【００７４】
一方、抽出塔１からのアクリル酸抽出溶媒溶液を第１の溶媒分離塔３に導入して蒸留し、アクリル酸濃度０．４重量％の塔頂留出物を得、この塔頂留出物はコンデンサＣで冷却後、還流槽５を経て、一部（４５％）を第１の溶媒分離塔３の塔頂に戻し、残部を抽出塔１に循環した。
【００７５】
第１の溶媒分離塔３の塔底温度は５５℃、圧力１２ｋＰａ、塔底液中のトルエン濃度は５０重量％、アクリル酸濃度は４８重量％であった。
【００７６】
リボイラ３Ａで冷却された混合蒸気の凝縮水は、１５％を抽残水蒸留塔２に循環し、残部を吸収塔に循環した。なお、該凝縮水には、飛沫同伴に由来すると考えられる若干の茶褐色の着色が確認された。
【００７７】
第２の溶媒分離塔４の塔底温度は８８℃、圧力１５ｋＰａで、塔底からアクリル酸濃度９８重量％の粗アクリル酸を得た。
【００７８】
以上の条件で、抽残水蒸留塔２の蒸気を第１の溶媒分離塔３の熱源として用いて、安定に運転を行うことができた。
【符号の説明】
【００７９】
１  抽出塔
２  抽残水蒸留塔
３  第１の溶媒分離塔
４  第２の溶媒分離塔
５  還流槽
６  溶媒分離塔
７  中間フラッシャ
２Ａ，３Ａ，４Ａ，６Ａ  リボイラ
１０  エゼクタ
【図１】
0005768747.tif 000002
【図２】
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