(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
燃料タンクから内燃機関に燃料を供給する燃料供給通路から前記燃料が導入される燃料入口と、前記燃料入口から前記燃料が導入される調圧室と、可撓性を備えるダイヤフラムにより前記調圧室と仕切られる背圧室と、前記背圧室に前記燃料タンク内の雰囲気が連通する孔と、前記調圧室内が所定の圧力になると前記調圧室から前記背圧室へ前記燃料のうちの余剰の燃料を導入する弁部と、前記背圧室から前記余剰の燃料が排出される燃料出口部と、を備える圧力制御弁と、前記燃料出口部から排出される前記余剰の燃料を前記燃料タンク内へ排出する排出流路を備える排出流路部材と、前記燃料供給通路から前記燃料入口へ前記燃料を導入する導入流路を備える燃料導入部材とを有し、嵌合した前記排出流路部材と前記燃料導入部材とにより前記圧力制御弁を内包した燃料供給装置において、
前記排出流路部材の内部と当該排出流路部材の外部とに連通する連通路を有し、
前記排出流路部材は、前記圧力制御弁の前記背圧室と前記燃料出口部とを収容し底面部にて前記排出流路に連通する有底円筒形状のカップ形状部と、前記カップ形状部の前記底面部にて前記排出流路の周囲に形成され前記燃料出口部と離間しつつ前記燃料出口部側に突出するように形成される排出流路入口部とを備えること、
を特徴とする燃料供給装置。
【請求項２】
請求項１の燃料供給装置において、
前記燃料出口部と同軸上に前記排出流路入口部を配置し、
前記燃料出口部の開口面積をＳ１とし、前記排出流路入口部の開口面積をＳ２とするときに、Ｓ２／Ｓ１＝０．８〜２．０の条件を満たすこと、
を特徴とする燃料供給装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、主に車両用エンジン（内燃機関）に燃料を供給する燃料供給装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来技術の燃料供給装置として、図２３に示すように、排出流路２００を備えたキャップ２０２をプレッシャレギュレータ２０４の背圧室２０６側に配置し、背圧室２０６から排出される燃料（調圧室２０８における余剰の燃料）を燃料タンク（不図示）に戻す圧力制御機構を有するものがある。このプレッシャレギュレータ２０４では、調圧室２０８と背圧室２０６とをダイヤフラム２１０で仕切っており、ダイヤフラム２１０を貫通する弁座体２１２の流路を通して調圧室２０８から背圧室２０６へ燃料を噴射させている。
【０００３】
しかし、プレッシャレギュレータ２０４の製品精度によっては、調圧室２０８から背圧室２０６へ燃料を噴射させるときに前記の図２３に示すように弁座体２１２が傾いて、調圧室２０８から背圧室２０６への燃料の噴射方向が傾くおそれがある。このとき、プレッシャレギュレータ２０４の燃料出口部２１４とキャップ２０２の排出流路２００の入口との間には大きな空間が存在し、燃料出口部２１４と排出流路２００の入口との距離が大きい。そのため、前記のように調圧室２０８から背圧室２０６への燃料の噴射方向が傾くと、背圧室２０６から燃料出口部２１４を介して排出される燃料はキャップ２０２の内部の壁面に当たるので、図２３に示すように渦流が発生するなどして燃料の流れが乱れる。
【０００４】
そこで、圧力制御機構が燃料タンク内の燃料に浸かっておらず、燃料タンクの雰囲気内に存在するときを考える。このとき、前記のように燃料の流速が低下すると、キャップ２０２の内部の圧力がキャップ２０２の外部の圧力よりも大きくなる。すると、キャップ２０２の内部の燃料がキャップ２０２とプレッシャレギュレータ２０４との間に存在する隙間δoに流れ込んで、当該燃料がキャップ２０２（プレッシャレギュレータ２０４）の全周にわたって隙間δｏを埋めてしまう。
【０００５】
そして、このように燃料（液体）が隙間δｏを埋めてしまうと、キャップ２０２の内部の圧力の逃がし性が低下する。そのため、燃料ポンプ（不図示）の脈動などにより発生するキャップ２０２の内部の燃料の圧力変動を低減できない。又、プレッシャレギュレータ２０４の背圧室２０６に設けた孔２０７も燃料で埋めてしまうことになり、背圧室２０６内部で発生する燃料の圧力変動を低減できない。したがって、キャップ２０２の内部に連通するプレッシャレギュレータ２０４の背圧室２０６の内部で発生する燃料の圧力変動を低減できないので、調圧室２０８の内部で発生する燃料の圧力変動も低減できない。ゆえに、キャップ２０２の内部や背圧室２０６の内部や調圧室２０８の内部での燃料の圧力変動により大きな振動が発生し、当該振動が燃料供給通路（不図示）や燃料タンクへ伝達される。これにより、圧力制御機構が燃料タンク内の燃料に浸かっておらず燃料タンクの雰囲気内に存在するときに、燃料供給装置を搭載した車両の室内において大きな騒音が発生してしまう。なお、圧力制御機構が燃料タンク内の燃料に浸かっているときは、燃料供給装置を搭載した車両の室内において騒音は大きくならないので、問題とならない。
【０００６】
ここで、特許文献１には、燃料供給装置の燃料タンク内に設置される圧力制御弁において、燃料貯留室内の余剰の燃料を燃料タンクに戻すリターン路に燃料タンク内の雰囲気を導入する導入口を備えた技術が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２０００−１０４６４２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかしながら、特許文献１の技術では、リターン路が圧力制御弁の弁座部材に直接連通しており、燃料ポンプの脈動などにより発生しうる燃料貯留室内の燃料の圧力の脈動を抑制する工夫は特になされていない。そのため、燃料の圧力の脈動により発生する振動がプレッシャレギュレータの上流側の燃料供給通路に伝達される。したがって、特許文献１の技術が適用された燃料供給装置を搭載した車両の室内においても、前記の従来技術と同様に大きな騒音が発生してしまう。
【０００９】
そこで、本発明は上記した問題点を解決するためになされたものであり、車両の室内の騒音を低減できる燃料供給装置を提供すること、を課題とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記課題を解決するためになされた本発明の一態様は、燃料タンクから内燃機関に燃料を供給する燃料供給通路から前記燃料が導入される燃料入口と、前記燃料入口から前記燃料が導入される調圧室と、可撓性を備えるダイヤフラムにより前記調圧室と仕切られる背圧室と、前記背圧室に前記燃料タンク内の雰囲気が連通する孔と、前記調圧室内が所定の圧力になると前記調圧室から前記背圧室へ前記燃料のうちの余剰の燃料を導入する弁部と、前記背圧室から前記余剰の燃料が排出される燃料出口部と、を備える圧力制御弁と、前記燃料出口部から排出される前記余剰の燃料を前記燃料タンク内へ排出する排出流路を備える排出流路部材と、前記燃料供給通路から前記燃料入口へ前記燃料を導入する導入流路を備える燃料導入部材とを有し、嵌合した前記排出流路部材と前記燃料導入部材とにより前記圧力制御弁を内包した燃料供給装置において、前記排出流路部材の内部と当該排出流路部材の外部とに連通する連通路を有し、前記排出流路部材は、前記圧力制御弁の前記背圧室と前記燃料出口部とを収容し底面部にて前記排出流路に連通する有底円筒形状のカップ形状部と、前記カップ形状部の前記底面部にて前記排出流路の周囲に形成され前記燃料出口部と離間しつつ前記燃料出口部側に突出するように形成される排出流路入口部とを備えること、を特徴とする。
【００１１】
この態様によれば、圧力制御弁の燃料出口部と排出流路部材の排出流路入口部との距離が小さくなる。そのため、圧力制御弁において調圧室から背圧室への燃料の噴射方向が傾いても、前記の背圧室から燃料出口部を介して排出される燃料は、排出流路部材の排出流路入口部の内部の壁面に沿って当該排出流路を流れるので、燃料の流れが乱れない。したがって、燃料の流速が大きくなるので、ベルヌーイの定理より排出流路部材の内部の圧力が低下する。すると、圧力制御弁と排出流路部材と燃料導入部材とからなる圧力制御機構が燃料タンク内の燃料に浸かっておらず燃料タンクの雰囲気内に存在するときに、排出流路部材の内部と当該排出流路部材の外部とに連通する連通路に気体が吸い込まれる。
【００１２】
そして、この連通路の全体または一部に気体が埋まると、排出流路部材の内部の圧力の逃がし性が向上する。すなわち、連通路に埋まる気体の粘度の低さ（抵抗の低さ）を利用して、排出流路部材の外部の気体が速やかに排出流路部材の内部に流入し、もしくは、排出流路部材の内部の気体が速やかに排出流路部材の外部に流出し易くなる。そのため、排出流路部材の内部の燃料の圧力変動を減衰させる性能が向上する。そして、これにより、当該排出流路部材の内部に連通する圧力制御弁の背圧室の内部での燃料の圧力変動を低減できるので、調圧室の内部での燃料の圧力変動も低減できる。したがって、排出流路部材の内部や、圧力制御弁の背圧室の内部や調圧室の内部の燃料の圧力変動により発生する振動が低減して、当該振動が燃料供給通路や燃料タンクへ伝達されることを抑制できる。したがって、前記の態様の燃料供給装置を搭載した車両において、当該車両の室内の騒音を低減できる。
【００１３】
上記の態様においては、前記燃料出口部と同軸上に前記排出流路入口部を配置し、前記燃料出口部の開口面積をＳ１とし、前記排出流路入口部の開口面積をＳ２とするときに、Ｓ２／Ｓ１＝０．８〜２．０の条件を満たすこと、が好ましい。
【００１４】
この態様によれば、圧力制御弁の燃料出口部から排出流路部材の排出流路への燃料の流れが滑らかになる。そのため、排出流路部材の内部や、圧力制御弁の背圧室の内部や調圧室の内部での燃料の圧力変動をより効果的に低減できる。したがって、排出流路部材の内部や、圧力制御弁の背圧室の内部や調圧室の内部での燃料の圧力変動により発生する振動が低減して、当該振動が燃料供給通路や燃料タンクへ伝達されることをより効果的に抑制できる。ゆえに、この態様の燃料供給装置を搭載した車両において、当該車両の室内の騒音をより顕著に低減できる。
【発明の効果】
【００１５】
本発明に係る燃料供給装置によれば、車両の室内の騒音を低減できる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】燃料供給装置の断面図である。
【図２】燃料供給ユニットの外観図である。
【図３】圧力制御機構の正面図である。
【図４】圧力制御機構の側面図である。
【図５】図４のＡ−Ａ断面図である。
【図６】図３に示す圧力制御機構の分解図である。
【図７】図５に示す圧力制御機構の分解図である。
【図８】図５に対応する断面図を一部模式化して示した図である。
【図９】図４のＢ−Ｂ断面について一部模式化して示した断面図である。
【図１０】図５の領域αの拡大図である。
【図１１】図４のＣ−Ｃ断面図である。
【図１２】図１１の領域βの拡大図である。
【図１３】燃料出口部と排出流路入口部の付近を拡大した図である。
【図１４】第２カバーの燃料出口部付近の形状についてその他の例を示す図である。
【図１５】第２カバーの燃料出口部付近の形状についてその他の例を示す図である。
【図１６】開口面積比に対するキャップの内部の平均圧力値の評価結果を示す図である。
【図１７】開口面積比に対するキャップの内部で脈動する圧力のピーク値の評価結果を示す図である。
【図１８】開口面積比に対するキャップの内部の気泡量の評価結果を示す図である。
【図１９】燃料出口部と排出流路入口部との距離に対するキャップの内部の平均圧力値の評価結果を示す図である。
【図２０】燃料出口部と排出流路入口部との距離に対するキャップの内部で脈動する圧力のピーク値の評価結果を示す図である。
【図２１】燃料出口部と排出流路入口部との距離に対するキャップの内部の気泡量の評価結果を示す図である。
【図２２】キャップをプレッシャレギュレータが挿入される側から見た斜視図である。
【図２３】従来技術の燃料供給装置における圧力制御機構を一部模式化して示した断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
〔燃料供給装置の説明〕
まず、実施例１の燃料供給装置１について説明する。ここで、図１は実施例１の燃料供給装置１の断面図であり、図２は燃料供給ユニット１２の外観図である。
【００１８】
実施例１の燃料供給装置１は、図１と図２に示すように、燃料タンク１０と燃料供給ユニット１２を有する。そして、燃料供給ユニット１２は、燃料フィルタ１４、燃料ポンプ１６、燃料供給通路１８、燃料吐出管２０、圧力制御機構２２、パイプ２４などを備えている。
【００１９】
この燃料供給装置１は、燃料タンク１０内の燃料を燃料フィルタ１４で濾過しながら、燃料ポンプ１６により燃料供給通路１８を介して燃料吐出管２０に供給する。そして、燃料吐出管２０に供給された燃料は、燃料噴射弁（不図示）からエンジンの気筒（不図示）に噴射される。このとき、燃料吐出管２０に供給される燃料の圧力は、圧力制御機構２２により制御される。
【００２０】
〔圧力制御機構の説明〕
そこで、圧力制御機構２２について説明する。ここで、図３は圧力制御機構２２の正面図であり、図４は圧力制御機構２２の側面図である。また、図５は、図４のＡ−Ａ断面図である。また、図６は図３に示す圧力制御機構２２の分解図であり、図７は図５に示す圧力制御機構２２の分解図である。また、図８は、図５に対応する断面図を一部模式化して示した図（特に、プレッシャレギュレータ２６を模式化して示した図）である。また、図９は、図４のＢ−Ｂ断面について一部模式化して示した断面図（特に、プレッシャレギュレータ２６を模式化して示した図）である。また、図１０は図５の領域αの拡大図である。また、図１１は図４のＣ−Ｃ断面図であり、図１２は図１１の領域βの拡大図である。なお、図８と図９において、図中、実線の矢印は燃料の流れを示し、破線の矢印は気体の流れを示している。
【００２１】
図３〜図９に示すように、圧力制御機構２２は、プレッシャレギュレータ２６、サポータ２８、キャップ３０、Ｏリング３２などを備えている。なお、プレッシャレギュレータ２６は本発明における「圧力制御弁」の一例であり、サポータ２８は本発明における「燃料導入部材」の一例であり、キャップ３０は本発明における「排出流路部材」の一例である。
【００２２】
そして、プレッシャレギュレータ２６は、図８と図９に示すように、ダイヤフラム３４、ケーシング３６、弁部３８、ばね４０などを備えている。ダイヤフラム３４は、円盤形状に形成され、少なくとも中央部と外周部の間で可撓性もしくは弾性を有している。
【００２３】
ケーシング３６は、第１カバー４２と第２カバー４４とによって構成されている。そして、図１０〜図１２に示すように、第１カバー４２の狭持部４６と第２カバー４４の狭持部４８とにより、ダイヤフラム３４の外周部５０を挟み込むようにして、ダイヤフラム３４を保持している。さらに詳細には、第１カバー４２の狭持部４６は、ダイヤフラム３４や第２カバー４４の狭持部４８に対して径方向の外側に回り込むようにＲ形状に形成されたＲ形状部５２を備えている。そして、このＲ形状部５２の端部５４が、第２カバー４４の狭持部４８におけるダイヤフラム３４とは反対側の面５６に接触している。このように、第１カバー４２のＲ形状部５２の端部５４と第２カバー４４の狭持部４８とをかしめることにより、ダイヤフラム３４は、第１カバー４２と第２カバー４４との間で狭持されている。
【００２４】
このように第１カバー４２と第２カバー４４により保持されるダイヤフラム３４は、図８と図９に示すように、ケーシング３６の内部を仕切り、ケーシング３６の内部に調圧室５８と背圧室６０を形成している。このように形成された調圧室５８には、詳しくは後述するように、前記の燃料供給通路１８から燃料が導入される。また、背圧室６０には、詳しくは後述するように、調圧室５８に導入される燃料のうちの余剰の燃料が弁部３８を通じて導入される。
【００２５】
また、プレッシャレギュレータ２６とキャップ３０との間に隙間δ（図１０や図１２参照、連通路の一例）を備えている。すなわち、第１カバー４２の狭持部４６の端部５４と、後述するキャップ３０のカップ形状部８６におけるサポータ２８が配置される側の端部１０４との間に、隙間δを備えている。この隙間δは、キャップ３０の内部と外部に連通している。
【００２６】
また、図８と図９に示すように、第１カバー４２は、燃料供給通路１８からサポータ２８を介して燃料が導入される燃料入口６２を備えている。そして、この燃料入口６２から燃料が調圧室５８に導入される。
【００２７】
また、第２カバー４４は、背圧室６０から燃料を排出する燃料出口部６４を備えている。さらに、第２カバー４４は、当該第２カバー４４を貫通する孔６６を備えている。この孔６６により、背圧室６０内は隙間δに連通する。
【００２８】
弁部３８は、図８と図９に示すように、弁座体６８と弁閉鎖体７０を備えている。弁座体６８は、実施例１では一例として円筒形状に形成されている。この弁座体６８は、ダイヤフラム３４のほぼ中央において当該ダイヤフラム３４を貫通し、調圧室５８と背圧室６０との間にわたって形成されている。そして、弁座体６８は、流路７２を備えている。この流路７２は、弁座体６８をその中心軸方向に貫通するようにしてダイヤフラム３４を貫通しており、調圧室５８と背圧室６０との間にわたって形成されている。また、弁閉鎖体７０は、弁座体６８に当接・離間できる当接面７４を備えており、この当接面７４を弁座体６８に当接させることにより流路７２を遮断することができる。さらに、弁閉鎖体７０において、当接面７４の反対側の面に弁閉鎖体７０を支持する支持部７６が設けられている。この支持部７６は、弁閉鎖体７０の姿勢を自在に変更可能にする。
【００２９】
このような弁部３８は、弁閉鎖体７０が弁座体６８に当接して流路７２を遮断することにより、調圧室５８と背圧室６０との間を遮断する。そして、ダイヤフラム３４が変形して弁閉鎖体７０が弁座体６８と離間して流路７２が開放されることにより、調圧室５８と背圧室６０との間を連通させる。
【００３０】
ばね４０は、背圧室６０の内部に配置され、ダイヤフラム３４と第２カバー４４の間に配置されている。このばね４０は、弁座体６８が弁閉鎖体７０の当接面７４に当接しようとする方向にダイヤフラム３４を付勢している。
【００３１】
サポータ２８は、図８と図９に示すように、導入流路７８、嵌合部８０、爪部８２などを備えている。導入流路７８は、燃料供給通路１８から第１カバー４２の燃料入口６２へ燃料を導入する流路である。嵌合部８０は、後述するキャップ３０の嵌合部８８と嵌合する部分である。そして、嵌合部８０は、その外周面に爪部８２を備えている。実施例１では一例として、嵌合部８０は爪部８２を合計３つ備えている。爪８２の数は３つに限定されず、後述するキャップ３０の嵌合部８８の孔９６の数に合わせておく。
【００３２】
キャップ３０は、図８と図９に示すように、排出流路８４、カップ形状部８６、嵌合部８８などを備えている。排出流路８４は、燃料出口部６４から排出される燃料を、前記のパイプ２４（図１参照）を介して燃料タンク１０内へ排出するための流路である。この排出流路８４の入口（後述する排出流路入口部９０）は、燃料出口部６４の中心軸方向（図８や図９の左右方向）について燃料出口部６４に対向して配置されている。実施例１では、排出流路８４は、図８に示すように、ほぼＬ字型に形成されており、燃料出口部６４から排出される燃料の流れ方向を曲げている。
【００３３】
また、カップ形状部８６は、カップ形状（有底円筒形状、すなわち中空円筒の片側にだけ底部を設けた形状）に形成されており、その内部にプレッシャレギュレータ２６の第２カバー４４が配置されている。そして、このようにして、カップ形状部８６の内部に、プレッシャレギュレータ２６の背圧室６０と燃料出口部６４を収容している。このカップ形状部８６は、底面部９２のほぼ中央部に排出流路入口部９０が形成されている。そして、カップ形状部８６の内部は、排出流路入口部９０を介して排出流路８４に連通している。
【００３４】
排出流路入口部９０は、排出流路８４の入口である。そして、排出流路入口部９０は、プレッシャレギュレータ２６の燃料出口部６４の中心軸方向（図８や図９の左右方向）について当該燃料出口部６４に対向しつつ、底面部９２にて排出流路８４の周囲を囲むように形成されている。この排出流路入口部９０は、燃料出口部６４と離間しつつ、底面部９２からプレッシャレギュレータ２６の燃料出口部６４側に延伸している（突出するように形成されている）。そして、排出流路入口部９０は、燃料出口部６４と同軸上に配置されている。すなわち、排出流路入口部９０は、当該排出流路入口部９０の中心軸が燃料出口部６４の中心軸と一致するようにして配置されている。
【００３５】
また、嵌合部８８は、カップ形状部８６の外周面９４よりも径方向の外側に形成されている。実施例１では、前記の図６に示すように、３つの嵌合部８８と１つの位置決め部９５が、カップ形状部８６の周方向について各々等間隔に配置されている。なお、嵌合部８８は孔９６を備えている。また、嵌合部８８（孔９６）の数は３つに限定されず、２つ以上であればよい。
【００３６】
このような構成の圧力制御機構２２は、次のように作用する。前記の燃料供給通路１８からサポータ２８を介して燃料が調圧室５８内に導入される。そして、調圧室５８内の圧力に応じてダイヤフラム３４が変形して、すなわち、調圧室５８内が所定の圧力に達したときにダイヤフラム３４が変形して、弁座体６８と弁閉鎖体７０とが離間する。すると、調圧室５８内の燃料のうち余剰の燃料が、弁座体６８の流路７２を通して調圧室５８から背圧室６０に導入される。このようにして、調圧室５８内の圧力が調整されることにより、燃料供給通路１８を介して燃料噴射弁に供給される燃料の圧力が制御される。そして、背圧室６０に導入された燃料は、燃料出口部６４からキャップ３０の排出流路入口部９０を介して排出流路８４に排出される。そして、排出流路８４に排出された燃料は、パイプ２４（図１参照）を介して燃料タンク１０内に排出される。以上のように、圧力制御機構２２は作用する。
【００３７】
このような圧力制御機構２２においては、図５や図８や図９に示すように、プレッシャレギュレータ２６を、サポータ２８とキャップ３０とで内包するようにして保持している。より詳細には、次のように説明できる。まず、キャップ３０の嵌合部８８の孔９６の内部にサポータ２８の嵌合部８０の爪部８２が嵌め込まれており、サポータ２８とキャップ３０とが嵌合している。このとき、キャップ３０の位置決め部９５により、サポータ２８とキャップ３０との位置決めが行われている。そして、この嵌合しているサポータ２８とキャップ３０の内部の空間に、プレッシャレギュレータ２６が配置されている。そして、図１０に示すように、第１カバー４２の狭持部４６の外周面９８の一部を、キャップ３０の嵌合部８８の根元部１００で支持している。一方、図５や図８や図９に示すように、第１カバー４２を、Ｏリング３２を介してサポータ２８の導入流路７８の内周面１０２で支持している。このようにして、プレッシャレギュレータ２６を、嵌合しているサポータ２８とキャップ３０とにより内包した状態で保持している。
【００３８】
このとき、図１０と図１２に示すように、第１カバー４２の狭持部４６の端部５４とキャップ３０のカップ形状部８６のサポータ２８が配置される側の端部１０４との間に隙間δを備えている。この隙間δは、キャップ３０の内部と外部に連通し、燃料タンク１０内に開放されている。これにより、圧力制御機構２２が燃料タンク１０の燃料内に浸かっておらず燃料タンク１０の雰囲気（気体、空気）内に存在するとき（隙間δの周囲が気体に覆われているとき）に、隙間δから気体をキャップ３０のカップ形状部８６の内部に吸い込むことができる。なお、キャップ３０の３つの嵌合部８８と１つの位置決め部９５がカップ形状部８６の外周面９４において周方向に等間隔に配置されている。
【００３９】
また、図１３に示すように、キャップ３０の排出流路入口部９０は、プレッシャレギュレータ２６の燃料出口部６４と離間している。そして、排出流路入口部９０は、カップ形状部８６の底面部９２からプレッシャレギュレータ２６の燃料出口部６４に向かって当該燃料出口部６４の近くまで延伸している（突出するように形成されている）。このようにして、図１３に示す燃料出口部６４と排出流路入口部９０との間における燃料出口部６４の中心軸方向の距離Ｌを、出来るだけ小さくしている。なお、図１３は、燃料出口部６４と排出流路入口部９０の付近を拡大した図であり、この図に示す例では燃料出口部６４を背圧室６０の内部に向かって入り込ませたような形状としている。
【００４０】
このように距離Ｌを出来るだけ小さくすることにより、前記の図９に示すように、プレッシャレギュレータ２６において調圧室５８から背圧室６０への燃料の噴射方向が燃料出口部６４や排出流路入口部９０の中心軸方向に対して傾いても、燃料は排出流路入口部９０の内部の壁面に沿って排出流路８４を流れるので、燃料の流れが乱れない。
【００４１】
そこで、圧力制御機構２２が燃料タンク１０内の燃料に浸かっておらず燃料タンク１０の雰囲気内に存在しており、隙間δ（図１０や図１２参照）の周囲が気体で覆われているときを考える。このとき、前記のように燃料の流速が大きくなるので、ベルヌーイの定理よりカップ形状部８６の内部の圧力が低下し、カップ形状部８６の内部における隙間δの近傍の圧力が燃料タンク１０の雰囲気内の圧力よりも小さくなる。すると、隙間δに気体（燃料タンク１０の雰囲気）が吸い込まれる。
【００４２】
そして、キャップ３０（プレッシャレギュレータ２６）の全周または周方向の一部について隙間δが気体で埋まると、キャップ３０の内部の圧力の逃がし性が向上する。すなわち、隙間δに埋まる気体の粘度の低さ（抵抗の低さ）を利用して、キャップ３０の外部の気体が速やかにキャップ３０の内部に流入し、もしくは、キャップ３０の内部の気体が速やかにキャップ３０の外部に流出し易くなる。そのため、燃料ポンプ１６の脈動などにより生じるキャップ３０の内部の燃料の圧力変動を減衰させる性能が向上する。これにより、キャップ３０の内部に連通するプレッシャレギュレータ２６の背圧室６０の内部での燃料の圧力変動を低減できるので、調圧室５８の内部での燃料の圧力変動も低減できる。したがって、キャップ３０の内部や背圧室６０の内部や調圧室５８の内部での燃料の圧力変動により発生する振動を低減し、当該振動が燃料供給通路１８や燃料タンク１０へ伝達することを抑制できる。そしてこれにより、圧力制御機構２２が燃料タンク１０内の燃料に浸かっておらず燃料タンク１０内の雰囲気内に存在しているときに、燃料供給装置１を搭載した車両の室内における騒音を低減できる。
【００４３】
なお、第２カバー４４の燃料出口部６４付近の形状は、図１４や図１５のようにすることも考えられる。図１４は、第２カバー４４の燃料出口部６４付近の形状をＬ字の形状とする例を示す。また、図１５は、第２カバー４４の燃料出口部６４付近の形状を排出流路入口部９０側に向かうように折り曲げた形状とする例を示す。なお、図１３〜図１５では、ばね４０を省略している。
【００４４】
また、実施例１では、燃料出口部６４の開口面積Ｓ１とし、排出流路入口部９０の開口面積Ｓ２とするときに、以下の関係式が成立するような条件を満たすようにしている。
[数１]
Ｓ２／Ｓ１＝０．８〜２．０
【００４５】
ここで、プレッシャレギュレータ２６の燃料出口部６４とキャップ３０の排出流路入口部９０との開口面積比（前記のＳ２／Ｓ１）に関する評価、および、燃料出口部６４と排出流路入口部９０との間の距離Ｌ（図１３〜図１５参照）に関する評価を行った。なお、評価においては、調圧室５８から背圧室６０へ導入させる余剰の燃料の噴射方向を、前記の図９に示すように、燃料出口部６４の中心軸に対して排出流路入口部９０の図面下側の底面部９２に向かって傾けた。
【００４６】
まず、プレッシャレギュレータ２６の燃料出口部６４とキャップ３０の排出流路入口部９０との開口面積比に関する評価として、キャップ３０の内部の平均圧力値の評価結果を図１６に、キャップ３０の内部の圧力の脈動のピーク値の評価結果を図１７に、キャップ３０の内部の気泡量の評価結果を図１８に示す。なお、燃料出口部６４と排出流路入口部９０との開口面積比が１の場合（例えば、燃料出口部６４の開口面積と排出流路入口部９０の開口面積をともにφ５ｍｍにした場合）と、１．９６の場合（例えば、燃料出口部６４の開口面積を５ｍｍとし、排出流路入口部９０の開口面積をφ７ｍｍとした場合）についての評価結果を図１６〜図１８にプロットした。
【００４７】
図１６と図１７に示す結果より、燃料出口部６４と排出流路入口部９０との開口面積比が０．８〜２．０の範囲において、キャップ３０の内部の燃料の圧力変動の大きさ（キャップ３０の内部における平均圧力値と圧力の脈動のピーク値との差）が低減し、車両の車内の騒音を低減できる許容範囲内に収まった。なお、図１６と図１７に示す結果では、燃料出口部６４と排出流路入口部９０との開口面積比が０．８〜２．０の範囲において、キャップ３０の内部の燃料の圧力変動の大きさが０．０３５ｋＰａ〜０．０７０ｋＰａとなった。また、図１８に示す結果より、燃料出口部６４と排出流路入口部９０との開口面積比が０．８〜２．０の範囲において、隙間δに気体が吸い込まれて、キャップ３０の内部で気泡が発生することが確認できた。このように、燃料出口部６４と排出流路入口部９０との開口面積比が０．８〜２．０の範囲において、車両の車内の騒音を低減できる良好な評価結果を得られることが確認できた。
【００４８】
このような良好な評価結果が得られるのは、燃料出口部６４と排出流路入口部９０との開口面積比（Ｓ２／Ｓ１）が０．８〜２．０の範囲では、燃料出口部６４から排出流路８４への燃料の流れが滑らかになり、より効果的に隙間δに気体が吸い込まれ、キャップ３０の内部や背圧室６０の内部や調圧室５８の内部での燃料の圧力変動をより効果的に低減できるためと考えられる。
【００４９】
また、燃料出口部６４と排出流路入口部９０との間の距離Ｌに関する評価として、図１９〜図２１に示すような評価結果を得ることができた。ここで、図１９は、距離Ｌに対するキャップ３０の内部の平均圧力値の評価結果を示す図である。また、図２０は、距離Ｌに対するキャップ３０の内部の圧力の脈動のピーク値の評価結果を示す図である。さらに、図２１は、距離Ｌに対するキャップ３０の内部の気泡量の評価結果を示す図である。なお、図１９〜図２１において、距離Ｌを０．６ｍｍ、１．６ｍｍ、２．６ｍｍとしたときの評価結果をプロットした。
【００５０】
すると、図１９と図２０に示すように、距離Ｌが小さいほど、キャップ３０の内部の燃料の圧力変動の大きさ（キャップ３０の内部における平均圧力値と圧力の脈動のピーク値との差）が低減した。また、図２１に示すように、距離Ｌが小さいほど、キャップ３０の内部で発生する気泡量が多いことが確認された。このように、距離Ｌが小さいほど車両の車内の騒音を低減できる良好な結果を得ることができることが確認された。
【００５１】
〔実施例１の効果〕
以上説明したように実施例１では、キャップ３０は、プレッシャレギュレータ２６の燃料出口部６４と離間しつつ、底面部９２から当該燃料出口部６４側に突出する排出流路入口部９０を備える。これにより、プレッシャレギュレータ２６の燃料出口部６４とキャップ３０の排出流路入口部９０との距離が小さくなる。そのため、プレッシャレギュレータ２６において調圧室５８から背圧室６０への燃料の噴射方向が傾いても、背圧室６０から燃料出口部６４を介して排出される燃料は、キャップ３０の排出流路入口部９０の内部の壁面に沿って当該排出流路８４を流れるので、燃料の流れが乱れない。そのため、燃料の流速が大きくなるので、ベルヌーイの定理よりキャップ３０の内部（詳しくは、カップ形状部８６の内部）の圧力が低下する。
【００５２】
そこで、圧力制御機構２２が燃料タンク１０内の燃料に浸かっておらず、燃料タンク１０内の雰囲気内に存在するときを考える。すると、前記のようにキャップ３０の内部の圧力が低下して、キャップ３０の内部の圧力が燃料タンク１０内の雰囲気の圧力よりも小さくなると、隙間δに気体（燃料タンク１０内の雰囲気）が吸い込まれる。
【００５３】
そして、キャップ３０（プレッシャレギュレータ２６）の全周または周方向の一部における隙間δが気体で埋まると、キャップ３０の内部の圧力の逃がし性が向上する。すなわち、隙間δに埋まる気体の粘度の低さ（抵抗の低さ）を利用して、キャップ３０の外部の気体が速やかにキャップ３０の内部に流入し、もしくは、キャップ３０の内部の気体が速やかにキャップ３０の外部に流出し易くなる。そのため、燃料ポンプ１６の脈動などにより生じるキャップ３０の内部の燃料の圧力変動を減衰させる性能が向上する。これにより、キャップ３０の内部に連通するプレッシャレギュレータ２６の背圧室６０での燃料の圧力変動を低減できるので、調圧室５８での燃料の圧力変動も低減できる。したがって、キャップ３０の内部や背圧室６０の内部や調圧室５８の内部での燃料の圧力変動により発生する振動が低減し、当該振動が燃料供給通路１８や燃料タンク１０へ伝達することを抑制できる。そしてこれにより、燃料供給装置１を搭載した車両において、圧力制御機構２２が燃料タンク１０内の燃料に浸かっておらず燃料タンク１０の雰囲気内に存在するときに、当該車両の室内の騒音を低減できる。
【００５４】
ここで、前記のように、プレッシャレギュレータ２６のダイヤフラム３４は、第１カバー４２と第２カバー４４とをかしめることにより、第１カバー４２と第２カバー４４との間で狭持されている。そのため、第１カバー４２と第２カバー４４とのかしめの精度により、ダイヤフラム３４の取り付け精度はばらつき易い。したがって、プレッシャレギュレータ２６の製品精度によっては、調圧室５８から背圧室６０への燃料の噴射時において、ダイヤフラム３４と一体の弁座体６８の中心軸方向が燃料出口部６４やキャップ３０の排出流路８４の入口（排出流路入口部９０）の中心軸方向に対して傾くおそれがある。しかしながら、実施例１によれば、このようなプレッシャレギュレータ２６の製品精度のばらつきによらず、前記のように、燃料供給装置１を搭載した車両において、当該車両の室内の騒音を低減できる。
【００５５】
また、プレッシャレギュレータ２６において、弁座体６８の中心軸と同軸上に燃料出口部６４を配置する。そして、燃料出口部６４の開口面積をＳ１とし、キャップ３０の排出流路入口部９０の開口面積をＳ２とするときに、Ｓ２／Ｓ１＝０．８〜２．０の条件を満たす。これにより、燃料出口部６４から排出流路８４への燃料の流れが滑らかになる。そして、プレッシャレギュレータ２６とキャップ３０の間の隙間δへより効果的に気体が吸い込まれるので、キャップ３０の内部や背圧室６０の内部や調圧室５８の内部での燃料の圧力変動をより効果的に低減できる。したがって、キャップ３０の内部や背圧室６０の内部や調圧室５８の内部での燃料の圧力変動により発生する振動が低減して、当該振動が燃料供給通路１８や燃料タンク１０へ伝達されることをより効果的に抑制できる。そしてこれにより、燃料供給装置１を搭載した車両において、当該車両の室内の騒音をより顕著に低減できる。
【００５６】
また、次のような実施例２も考えられる。実施例２は、実施例１と異なる点として、図２２に示すように、キャップ３０のカップ形状部８６におけるサポータ２８が配置される側の入口部分において、面１０６と凹部１０８（連通路の一例）を設けておく。ここで、面１０６は、プレッシャレギュレータ２６におけるダイヤフラム３４の外周部５０を狭持する部分に接触する面である。また、凹部１０８は、面１０６に対し凹状に窪ませた部分である。そして、このような構成とすることにより、凹部１０８を通して、確実に気体をキャップ３０のカップ形状部８６の内部に吸い込むことができる。なお、その他の実施例２の構成および作用は、実施例１と共通するので、説明を省略する。
【００５７】
なお、その他の実施例として、キャップ３０において前記の図７に示す領域γの辺りに、キャップ３０の内外に亘って貫通する貫通孔（連通路の一例）を設けてもよい。
【００５８】
なお、上記した実施の形態は単なる例示にすぎず、本発明を何ら限定するものではなく、その要旨を逸脱しない範囲内で種々の改良、変形が可能であることはもちろんである。
【符号の説明】
【００５９】
１    燃料供給装置
１０  燃料タンク
１２  燃料供給ユニット
１８  燃料供給通路
２２  圧力制御機構
２６  プレッシャレギュレータ
２８  サポータ
３０  キャップ
３２  Ｏリング
３４  ダイヤフラム
３６  ケーシング
３８  弁部
４２  第１カバー
４４  第２カバー
５８  調圧室
６０  背圧室
６２  燃料入口
６４  燃料出口部
６６  孔
６８  弁座体
７０  弁閉鎖体
７２  流路
８４  排出流路
８６  カップ形状部
９０  排出流路入口部
９２  底面部
１０４  端部
δ    隙間
Ｌ    距離
Ｓ１  開口面積
Ｓ２  開口面積
【図１】
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【図２】
0005766136.tif 000003
【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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【図２２】
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【図２３】
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