(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
上面に銅系合金の肉盛り部を設けたアルミニウム合金から成るエンジン用シリンダブロックにおいて、上記銅系合金が５．０〜８．０％Ｎｉ、０．８〜１．０％Ｂ、残部Ｃｕおよび不可避不純物から成り、不可避不純物におけるＳｉ含有量が０．５質量％未満であることを特徴とするエンジン用シリンダブロック。
【請求項２】
請求項１記載のエンジン用シリンダブロックの製造方法であって、上記銅系合金の溶加材を用いてレーザ肉盛り溶接により、アルミニウム合金のエンジン用シリンダブロックの上面に上記肉盛り部を形成することを特徴とするエンジン用シリンダブロックの製造方法。
【請求項３】
請求項１記載の銅系合金から成ることを特徴とするアルミニウム合金製エンジン用シリンダブロック上面用の肉盛り材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、肉盛り溶接したエンジン用シリンダブロック、その製造方法および肉盛り材に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から、エンジンブロックの冷却不足によりノッキングが発生して、燃費が悪化することを防止するために、特にエンジンのシリンダブロック上面の冷却能を向上させることが望まれている。そのために、アルミニウム合金製エンジンブロック上面（シリンダボア部の上面）にアルミニウムよりも熱伝導率の高い銅系の合金を肉盛り溶接して冷却能を高めることが考えられている。しかし、銅とアルミニウムとは肉盛り性（溶着性）が低いため、熱伝導と肉盛り性とを両立させることができなかった。
【０００３】
特許文献１には、レーザ肉盛りにより銅系合金の肉盛り部を設けたアルミニウム合金製のシリンダブロックが開示されている。Ｃｕ−２０Ｎｉ−８Ｆｅ−３Ｓｉ−１．５Ｂの銅系合金を用いた実施例が記載されているが、十分な熱伝導性と肉盛り性とが達成されていない。
【０００４】
特許文献２には、１６〜２４．５％Ｎｉと０．１２５〜１％Ｂとを含む肉盛り耐摩耗性銅合金が開示されているが、やはり十分な熱伝導性と肉盛り性とが達成されていない。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開平０４−０４１９６１号公報
【特許文献２】特開２００５−２５６１４６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明は、高い熱伝導性と肉盛り性とを兼備した、肉盛り溶接したエンジン用シリンダブロック、その製造方法および肉盛り材を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
（１）上記の目的を達成するために、本発明は、上面に銅系合金の肉盛り部を設けたアルミニウム合金から成るエンジン用シリンダブロックにおいて、上記銅系合金が５．０〜８．０％Ｎｉ、０．８〜１．０％Ｂ、残部Ｃｕおよび不可避不純物から成ることを特徴とするエンジン用シリンダブロックを提供する。
【０００８】
（２）上記の目的を達成するために、本発明は、上記（１）に記載のエンジン用シリンダブロックの製造方法であって、上記銅系合金の溶加材を用いてレーザ肉盛り溶接により、アルミニウム合金のエンジン用シリンダブロックの上面に上記肉盛り部を形成することを特徴とするエンジン用シリンダブロックの製造方法を提供する。
【０００９】
（３）上記の目的を達成するために、本発明は、上記（１）に記載の銅系合金から成ることを特徴とするアルミニウム合金製エンジン用シリンダブロック上面用の肉盛り材。
【発明の効果】
【００１０】
本発明の組成範囲の銅合金により肉盛り部を形成することにより、高い熱伝導率と良好な肉盛り性とを同時に達成できる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】母材から肉盛り層へのＡｌ希釈（Ａｌ混入）による、硬さおよび溶着率の変化を示す。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
本発明の肉盛り合金組成の限定理由を説明する。なお、本明細書中において、含有量を表す「％」は「質量％」の意味である。
【００１３】
Ｎｉ：５．０〜８．０％、Ｂ：０．８〜１．０％
Ｎｉが下限値５．０％未満、Ｂが下限値０．８％未満であると、熱伝導率は良好であるが肉盛り性が劣化するため、実用に適さない。
【００１４】
また、Ｎｉが上限値８．０％より大、Ｂが上限値１．０％より大であると、肉盛り性は良好であるが熱伝導率が劣化するため、実用に適さない。
【００１５】
良好な熱伝導率が得られ、かつ、十分な肉盛り性が達成されるためには、本発明の規定範囲すなわちＮｉ：５．０〜８．０％、Ｂ：０．８〜１．０％とする必要がある。
【００１６】
以下、実施例によって、本発明を更に詳細に説明する。
【実施例】
【００１７】
表１に示す本発明例および比較例の組成の合金を作製し、熱伝導率および溶着率（肉盛り性）を測定した。併せて、熱拡散率、密度、比熱、硬さも測定した。各測定値もまとめて表１に示す。ここで、肉盛り性を表す溶着率とは、肉盛り部の任意の断面において、母材と肉盛り層との界面全長から未溶着長を差し引いた長さ（溶着長）の界面全長に対する割合（％）である。
【００１８】
【表１】
0005751006.tif 000002
【００１９】
表１に示したように、本発明例では２００Ｗ／ｍｋを超える良好な熱伝導率と、９０％以上の良好な溶着率とが同時に達成されている。これに対して、ＮｉおよびＢがそれぞれの下限値未満である比較例１、２では熱伝導率は優れているものの、溶着率が８０％以下（比較例２）、７０％以下（比較例１）と低下している。逆に、ＮｉおよびＢがそれぞれ上限値を超える比較例３では、溶着率は９０％以上と良好であるものの、熱伝導率が２００Ｗ／ｍｋ未満と低下している。
【００２０】
したがって、良好な熱伝導率と溶着率（肉盛り性）とを同時に達成するためには、本発明の規定範囲すなわちＮｉ：５．０〜８．０％、Ｂ：０．８〜１．０％とする必要がある。
【００２１】
更に、比較として、Ｃｕ−Ｓｉ合金（比較例４）、Ｃｕ−Ｎｉ−Ｓｉ合金（比較例５〜７）の結果を示す。
【００２２】
Ｃｕ−１Ｓｉ合金（比較例４）は、熱伝導率は２４５Ｗ／ｍｋと良好な値が得られるが、溶着率は７０％以下と劣っている。
【００２３】
Ｃｕ−Ｎｉ−Ｓｉ合金（比較例５〜７）も、良好な熱伝導率と溶着率とを同時に達成することはできない。
【００２４】
以上の結果は以下のように考えられる。
【００２５】
一般に、Ｃｕに合金元素を添加すると添加量の増大に伴い熱伝導率が低下し、低下の度合いはＮｉで小さく、Ｓｉで大きい。また、Ｃｕ−Ｎｉ−Ｓｉ合金では、ＮｉＳｉの析出量が増加すると熱伝導が低下する。これはＣｕ中にＮｉＳｉが最大８％も固溶するためであると推測される。
【００２６】
また、ＮｉＳｉ、ＮｉＢなどの低融点化合物は、母材の表面酸化物を破壊し、肉盛り性を向上させることが知られている。
【００２７】
したがって、比較例５〜７のＣｕ−Ｎｉ−Ｓｉ合金ではＮｉ量、Ｓｉ量が増加すると肉盛り性は向上するが熱伝導率は低下するものと推測される。
【００２８】
Ｃｕ−Ｎｉ−Ｓｉ合金に対して、Ｃｕ−Ｎｉ−Ｂ合金は、ＢがＣｕ中に殆ど溶解しない点が特徴である。また、ＢはＮｉと結合してＮｉＢ化合物を形成する。ＮｉＢは晶出により形成し、Ｃｕ−Ｎｉのα相中には固溶しないため、熱の流れには影響を及ぼさないと考えられる。さらに、Ｂは結晶格子中に侵入型元素として存在し原子半径が小さいため、Ｃｕ原子間の距離変化が小さく、格子ひずみが小さいことも熱伝導への影響が小さい原因と考えられる。すなわち、Ｂは適量であれば、熱伝導を殆ど低下させず、また、ＮｉＢを形成して肉盛り性を向上させることができると考えられる。
【００２９】
また、Ｃｕ−Ｎｉ−Ｂ合金において、Ｎｉ：Ｂの比率については、Ｎｉ３Ｂ、Ｎｉ３Ｂ４なども形成される可能性もあり、その場合にはより多くのＮｉが必要とされるはずであるが、それらは溶加材粉末の生成やレーザ肉盛り溶接時に揮発・蒸発等の現象が存在したためであると推察される。
【００３０】
＜Ａｌ希釈量と肉盛り層の硬さおよび溶着率との関係＞
肉盛り層を形成する際には、母材のＡｌ合金から肉盛り層へＡｌが拡散する。図１に、肉盛り層中へのＡｌ拡散量（Ａｌ希釈量）に対して、本発明の実施例１の合金（Ｃｕ−５Ｎｉ−０．８Ｂ）の溶着率、純銅の溶着率、公知の肉盛り耐摩耗銅合金（ＣｕＬＳ５０(＊)）の溶着率および硬さを示す。（（＊）ＣｕＬＳ５０：Ｃｕ−５Ｆｅ−６Ｍｏ−１５Ｎｉ−２．８Ｓｉ−７Ｃｏ−１．５Ｃｒ）
純銅はＡｌ希釈量６％までは溶着率が殆どゼロに近く、実質的に肉盛り層は形成しない。公知の肉盛り合金（ＣｕＬＳ５０）はＡｌ希釈量７％までの実測値で溶着率は９８％以上と良好であるが、肉盛り層の硬さは上昇しており、靭性が急激に低下し、肉盛り処理の際に、割れたり剥離を起こす。
【００３１】
これに対して本発明の合金は、Ａｌ希釈量７％までの実測値で溶着率は１００％を維持している。硬さ測定は行なっていないが、良好な肉盛り性が得られることは確認できた。
【産業上の利用可能性】
【００３２】
本発明の組成範囲の銅合金により肉盛り部を形成することにより、高い熱伝導率と良好な肉盛り性とを同時に達成できる。
【図１】
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