【事件の表示】
　特許第２６８７５６８号「熱間スラブの幅圧下方法」の特許に対する特許異議の申立てについて、次のとおり決定する。
【結論】
　訂正を認める。
　特許第２６８７５６８号の特許を維持する。
【理由】
Ｉ．手続の経緯
　本件特許第２６８７５６８号発明は、平成１年４月１０日に特許出願され、平成９年８月２２日に設定登録がなされ、その後、川崎製鉄株式会社及び株式会社日立製作所により特許異議の申立てがなされ、取消理由通知がなされ、その指定期間内である平成１１年１月２１日に訂正請求がなされたものである。
ＩＩ．訂正の適否
１．訂正の内容
　１）訂正事項ａ
特許請求の範囲の請求項１に記載の
「【請求項１】熱間スラブの搬送ラインをはさんで配置された一対の幅圧下用金型を前進および後退させて熱間スラブを幅圧下するに際し、圧下１回ごとの金型とスラブの接触時間を０．３秒以内にすることを特徴とする熱間スラブの幅圧下方法。」を、
「【請求項１】熱間スラブの搬送ラインをはさんで配置された一対の幅圧下用金型を前進および後退させて熱間スラブを幅圧下するに際し、圧下１回ごとの金型とスラブの接触時間を０．３秒以内、非接触時間を０．６秒以上にすることを特徴とする熱間スラブの幅圧下方法。」に訂正する。
　２）訂正事項ｂ
　明細書の第５頁第８行目の「０．３秒以内」の次に「、非接触時間を０．６秒以上」を挿入する。
　３）訂正事項ｃ
　明細書の第７頁第１４行に「０．５」とあるのを「０．３」に訂正する。
　４）訂正事項ｄ
　明細書の第９頁第９行の「０．３秒以内にする。」の次に行をかえて下記の記載を追加する。
　「なお、金型とスラブの非接触時間は、金型表面温度に大きくは影響しないが、後述の第３表に示すように、接触時間が０．３秒の場合、非接触時間が０．６秒で金型最高温度が５９０℃に達する。従って、金型最高温度を確実に６００℃以下に保つには非接触時間を０．６秒以上とするべきである。」
２．訂正の目的の適否、新規事項の有無及び拡張
・変更の存否
　訂正事項ａは、特許請求の範囲の減縮に該当し訂正事項ｂ及びｄは、いずれも訂正事項ａに伴う明りょうでない記載の釈明に該当し、訂正事項Ｃは誤記の訂正に該当し、これらの訂正は新規事項の追加に該当せず、実質的に特許請求の範囲を拡張又は変更するものではない。
３．独立特許要件について
　訂正請求により訂正された本件特許請求の範囲の請求項１に係る発明は、後記の特許異議の申立についての判断において示したように、特許出願の際独立して特許を受けることがでないとする理由を見出せない。
４．むすび
　以上のとおりであるから、前記訂正請求は、特許法第１２０条の４第３項で準用する同法第１２６条第２項乃至第４項の規定について、平成６年法律第１１６号附則第６条第１項の規定により、なお従前の例によるとされることから適用される平成５年特許法第１２６条第１項ただし書き及び同条第２及び３項の規定に適合するので、当該訂正を認める。
ＩＩＩ．特許異議の申立てについての判断
１．本件発明
　訂正明細書の請求項１に係る本件発明は、訂正明細書及び図面の記載からみて、その特許請求の範囲の請求項１に記載された以下のとおりのものと認める。
「【請求項１】熱間スラブの搬送ラインをはさんで配置された一対の幅圧下用金型を前進および後退させて熱間スラブを幅圧下するに際し、圧下１回ごとの金型とスラブの接触時間を０．３秒以内、非接触時間を０．６秒以上にすることを特徴とする熱間スラブの幅圧下方法。」
２．特許異議申立の理由の概要
　２−１特許異議申立人、川崎製鉄株式会社の申立理由
　証拠として甲第１号証乃至第３号証（それぞれ以下各号証に対応して「第１引用例、第２引用例及び第３引用例」という）を提示し、訂正前の請求項１に係る本件発明は、前記第１乃至第３引用例に記載されたものに基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができないものであるばかりでなく、特許請求の範囲の請求項１の記載及び明細書の記載に不備があり特許法第３６条の要件を満たしているものとは認められない旨主張している。
　２−２特許異議申立人、株式会社日立製作所の申立理由
　証拠として甲第１号証及び第２号証（それぞれ以下各号証に対応して「第４引用例、第１引用例」という）を提示し、訂正前の請求項１に係る本件発明は、前記第１及び第４引用例に記載のものと実質的に同一、若しくは、第１及び第４引用例に記載されたものに基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第１項又は第２９条第２項の規定により特許を受けることができないものであるばかりでなく、特許を受けようとする発明が明確でなく明細書の記載に不備もあり特許法第３６条の要件を満たしているものとは認められない旨主張している。
　そこで両特許異議申立人の主張をまとめると、下記理由１乃至理由３に示すとおりとなる。
（理由１）
　訂正前の請求項１に記載の本件発明は、第１及び第４引用例に記載のものと実質的に同一であり特許法第２９条第１項の規定により特許を受けることができないものであり、本件発明に係る特許は、特許法第１１３条第１項第２号の規定により取り消されるべきである。
（理由２）
　訂正前の請求項１に記載の本件発明は、第１乃至第３引用例或いは第１及び第４引用例に記載のものから当業者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができないものであり、本件発明に係る特許は特許法第１１３条第１項第２号の規定により取り消されるべきである。
（理由３）
　特許請求の範囲第１項の記載は発明の構成に欠くことができない事項が欠落しており、また明細書には発明を容易に実施できる程度に記載されていないので、特許法第３６条の要件を満たしていおらず、特許法第１１３条第１項第４号の規定により本件特許は取り消されるべきである。
３．各引用例の記載内容
　３−１．第１引用例（特開昭５９−１０１２０１号公報）
　熱間ストリップを製造するためのプレス式スラブ幅減少方法に関し、
ア）「プレスに要する時間短縮が図れ、プレス作業能率を向上できるとともに、スラブの板幅減少プレス加工面の成形性の向上も図れるプレス式スラブ幅減少方法を提供することを目的とする。」（公報第２頁左下欄第２行から第６行目）が記載され、
イ）「スラブ１の平均送り速度ｖの設定について第３図において説明する。Ｂは圧延前のスラブ幅、ｂは圧延後のスラブ幅、ａはプレス工具３の振幅、ｌは有効プレス幅、θはプレス工具３の傾斜角である。なお、プレス工具３の振動数をｎとする。・・・中略・・・Ｂ−ｂを３００ｍｍ、ａを１ｍｍ、ｎを１０／ｓｅｃ、ｌを１５００ｍｍとした場合を例に送り速度を算出すると、・・・中略・・・となり、この速度で幅減少が行なえる。これは、従来の平行プレスを用いた場合に比べて約３倍の高速度である。」（公報第３頁右上欄第１７行から左下欄第２０行目及び第３図）が記載され、
ウ）「第４図はプレス工具３の振動を好適に行なう方法を示している。
　すなわち、プレス工具３は振動しながらスラブ１を圧縮するわけであるが、この振動速度を与える指令器２１にはこの第４図のような曲線のようにすることが望ましい。つまり、第４図における　から　まではスラブの圧縮、　から　まではスラブの開放を示す。従って　から　に至るまではスラブ１の圧縮であるため大きな反力が必要で、この区間を長く設定する。また、　から　までの、圧縮加重を必要としない戻り時間は短くするものである。
　このような方法を実施すれば、スラブ幅減少作業が能率よく行なわれ、さらに時間短縮に効果的である。」（公報第３頁右下第５行から第１９行目及び第１，４図）が記載されている。
　そして、前記イ）、ウ）の記載より、プレス工具の振動数ｎ＝１０／ｓｅｃであるから、１サイクルは０．１秒となり、第４図では、　から　（圧縮）すなわち接触時間が１サイクルの２／３程度のものが示されている。したがって、接触時間は１サイクル（０．１秒）より明らかに小さい値であることが示唆されている。
　３−２．第２引用例（「材料とプロセス」社団法人日本鉄鋼協会講演論文Ｖｏｌ．１（１９８８）Ｎｏ．２
　ホットスラブ幅サイジングプレス金型の熱および熱弾塑性応力解析に関し、
エ）「サイジングプレス金型では、スラブを処理するための繰返し圧下時にスラブからの接触熱伝達により温度が上昇し、スラブ処理後に冷却により温度が下降する比較的周期の長い温度変動を示す。」こと、「金型の表面近傍では、約４５秒間の繰返し圧下により約１００℃から６００℃以上まで温度が上昇している。また、この温度変動は表面から、５０ｍｍ以内の部分で顕著となっている。」こと、「サイジングプレスの金型は高温下で使用するため、へたり、摩耗特性が重要であると同時に、大きい温度変動によるヒートクラックの発生と進展が金型寿命を決定する要因として重要である。」ことが記載されている。
　３−３．第３引用例（特開昭６１−２４５９３１号公報）
　熱間スラブの幅圧下プレス装置及びこの装置を用いた幅圧下プレス方法に関し、
オ）「熱間スラブを幅方向に挟んで相対する金敷をそれぞれ取付けた幅圧下ヘッドにスライダーを介し偏心式機械プレスにより往復運動を与えて、熱間スラブの幅圧下を行う際、上記幅圧下ヘッドをスライダーに対して進退させて、上記金敷によって挟圧する熱間スラブの圧下代を設定すること、上記金敷のストロークと傾斜部の角度によって定まるピツチで熱間スラブを間欠的に送り、逐次幅圧下を行うこと、からなる熱間スラブの幅圧下プレス方法。」（公報第１頁特許請求の範囲第２項）が記載され、
カ）「第１１図及び第１２図を参照してスラブと金敷との関係について、クランクシャフトの回転半径が５０ｍｍ、幅圧下代が１７５ｍｍ、金敷の傾斜部の角度θ：１２゜の場合を例に述べる。なお図において、Ｙｕｏはクランクシャフトの回転運動に伴う金敷の動き、Ｙｗは幅調整量（すなわち幅圧下ヘッドの動き）、Ｙｕは実質的な金敷の動き（Ｙｕｏ＋Ｙｗ）、Ｙｓはスラブの動き、及びｇａｐはスラブと金敷との間隔である。」（公報第３頁左下欄第１４行から右下欄第２行目及び１１図、１２図）が記載され、
キ）　「第１１図（Ｂ）は定常幅圧下時の状態を示し、８０はクランクシャフトが上死点にあるとき、８ａは同じく下死点にあるときの金敷８の位置である。
スラブ７を第９図（Ａ）（第１１図（Ａ）の誤り）に示した前回幅圧下が完了した８ａの位置から矢印Ｆの方向に実線で示す位置まで高速移送し、次の幅圧下を行う。このときの送りピッチはｇａｐ１５ｍｍ、圧下代８５ｍｍとして８５（ｍｍ）×ｔａｎ（９０゜−１２゜）≒４００ｍｍとなる。」（公報第３頁右下欄第１０行から第１７行目及び第１１図）が記載され、
ク）「第１２図（Ａ）〜（４））に、上掲したスラブの先端予成形時、定常幅圧下時、及び後端予成形時の金敷きの動作を時間経過に対応させて示す。
　なお図において、横軸は経過時間ｔ（ｔ＝０が開始）、縦軸はスラブ幅方向の位置Ｙ（Ｙ＝０が幅圧下完了時のスラブ側縁位置、すなわち幅圧下前の側縁位置から１７５ｍｍの位置）、Ｓは金敷の動作開始点、Ｐはスラブに対する金敷の圧下開始点、及びＺは幅調整の完了点である。」（公報第４頁左上欄第６行から第１４行目及び第１２図）が記載され、
ケ）「第１２図（イ））は定常の連続幅圧下時であるが、この場合先に第９図（Ｂ）（第１１図（Ｂ）の誤り）で示したように幅調整は不要であり、単にクランクシャフトの回転により金敷はＹｕ−Ｙｕｏに沿って動作する。一方スラブはクランクシャフトの下死点Ｓから少し遅れて移動を開始し、圧下開始点Ｐの前で停止する。この停止位置は搬送方向の入側に位置する金敷の傾斜部の始点Ａ（第９図（第１１図（Ｂ）の誤り）参照）の位置においてｇａｐ１５ｍｍ、Ｙｓ＝８５ｍｍになるように設定する。」（公報第４頁右上欄第１３行から左下欄第１行目及び１２図）が、
コ）「第１２図（Ａ）〜（Ｄ））からわかるように、実質的な金敷きの動作Ｙｕとスラブの側線位置は、圧下開始のＰ点以前では全く干渉はなく、」（公報第４頁右下欄第２行から第４行目及び第１２図）が記載されており、そして、第１２図（Ｃ）を参照すれば、幅圧下代が８５ｍｍであるこの例ではスラブと金敷きとの接触時間が約０．５４秒であることを読み取ることができる。
　３−４．第４引用例（「塑性と加工」日本塑性加工学会誌、第３０巻第３３６号、（１９８９−１）Ｐ５１からＰ５６平成元年１月２０日発行）
　温・熱間鍛造における型の熱的接触・冷却条件の評価法に関し、
サ）「温・熱間鍛造品に対して高寸法精度が要求される今日，型寿命を定量的に評価した型設計を行う必要に迫られている。鍛造型は，通常，鍛造の１サイクルにおいて高温素材（炭素鋼では７００〜１２５０℃）に短時間（０．０５〜０．６ｓ）加圧接触し、その後冷却潤滑剤によって強制冷却を受ける。・・・中略・・・既報の後方押出し鍛造例で報告したように金型が到達する最高温度Ｔｍａｘは，・・・接触時間ｔｃ，・・・などによってかなり影響されることが理論解析の結果明らかとなった。」（５１頁左下欄１行目〜同頁右下欄１３行目）が記載され、
シ）「型材は代表的な熱間鍛造用合金工具鋼である日立金属ＤＡＣ（ＳＫＤ６１相当）を用いた。・・・中略・・・５８０℃×１ｈの焼もどしを２回塩浴炉を用いて行った。」５２頁右欄１１行目〜同頁同欄１６行目）が記載され、Ｆｉｇ．３及びＦｉｇ．１１には金型温度変化が示されている。
４．当審の判断
　４−１［理由１について］
　訂正後の請求項１に係る本件発明（以下単に「本件発明」という）と前記第１引用例及び第４引用例記載のものとを対比すると、本件発明はサイジング能率を低下させることなく、金型表面温度の上昇を抑制するために、「圧下１回ごとの金型とスラブの接触時間を０．３秒以内、非接触時間を０．６秒以上にすること」を必須の構成要件とするものである。
　これに対し、第１引用例に記載のものはサイジング能率を考慮し、圧下１回ごとの金型とスラブの接触時間を０．１秒以内とする熱間スラブ幅圧下方法である点で本件発明と一致しているものの、非接触時間が本件発明が０．６秒以上であるのに対して、第１引用例に記載のものは０．１秒以内である点で相違している。そしてこの相違点について検討すると、本件発明は、金型表面温度の上昇を抑制するために、非接触時間を０．６秒以上にして所要の抜熱を図るようにしたものであり、サイジング能率だけを考慮して接触時間と非接触時間を合わせて０．１秒とした第１引用例には、本件発明と同一のものが記載されているものとは認められない。
　又、第４引用例に記載のものは、熱間鍛造品の鍛造作業において、金型と鍛造品との接触時間を０．０５〜０．６秒とするので、接触時間に関しては０．１秒を含み本件発明と一部共通するが、圧下対象が本件発明が熱間スラブであるのに対して、第４引用例に記載のものは、一般の温・熱鍛造品である点で相違しており、それ故、第４引用例には、本件発明の「熱間スラブの搬送ラインをはさんで配置された一対の幅圧下用金型を前進および後退させて熱間スラブを幅圧下する」幅圧下方法の関する記載はなく示唆するものもない以上、第４引用例には、本件発明と同一のものが記載されているものとすることはできない。
　したがって、本件発明は、第１又は第４引用例に記載のものと実質的に同一であり特許法第２９条第１項の規定により特許を受けることができないものであるとすることはできない。
　４−２［理由２について］
　本件発明は、第１引用例に記載のものと比べ、前記４−１で述べたように、圧下１回ごとの金型とスラブの非接触時間を０．６秒以上にして所要の抜熱を図るようにした上で、圧下１回ごとの金型とスラブの接触時間を０．１秒以内とする点でて相違するものであり、この相違点に関し他の引用例を検討するに、第２引用例には、約４５秒間の繰返し圧下により金型の表面近傍では、約１００℃から６００℃以上まで温度が上昇することが、第３引用例には、幅圧下代が８５ｍｍである時スラブと金型との接触時間が０．５４秒であり、圧下代によっては接触時間がもっと小さくなることもあり得ることが、第４引用例においては、一般の温・熱鍛造における金型の接触時間を０．０５から０．６秒とすることが記載されているに過ぎず、前記した本件発明の必須の構成要件についての記載はなく、示唆するものも見当たらない。
　そして本件発明は前記必須の構成要件とその他の本件発明の構成要件とが相俟って、サイジング能率を低下することなく、金型表面温度の上昇を抑制し、金型強度の低下を防止でき、金型寿命を大幅に延ばすことができるという明細書記載の作用効果を奏するものである。
　したがって、本件発明は、第１引用例乃至第４引用例に記載のものから容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができないものであるとすることはできない。
　４−３［理由３について］
　特許法第３６条の要件を満たさないとする異議申立人の具体的な主張は以下▲１▼、▲２▼の通りである。
▲１▼請求項１において、接触時間を０．３秒以内とすることに技術的な意義はなく、金型の熱クラックを論じる場合には、スラブ温度や金型材料等幅圧下のための他の条件を規定しなければならないところ、請求項１にはこれらの構成が明示されておらず、特許請求の範囲には、発明の構成に欠くことができない事項が欠落している。
▲２▼明細書には、実施例の条件以外でも本件発明が実施できるように記載されていないので、明細書には本件発明を容易に実施できる程度に記載されているものとは認められない。
　これに対し、主張▲１▼については、確かにスラブ温度や金型材料が異なれば、クラックの程度はそれら条件に応じて変わるが、本件発明は非接触時間を従来通り０．６秒以上とした上で、接触時間を０．３秒以内とすることで、接触時間を従来と同じように長くしたものに比べクラックの発生が抑えられるとしたものであるから、接触時間を０．３秒以内とすることに技術的な意義はあり、又、幅圧下条件が異なっても、接触時間と非接触時間を規定すれば規定しないものに比べ、クラックの発生が抑えられる効果がある以上、請求項１にスラブ温度や金型材料等幅圧下のための他の条件を規定しなければ、発明の構成に欠くことができない事項を記載したことにはならないとすることはできない。
　主張▲２▼については、明細書には、当業者であれば本件発明を容易に実施できる程度の、工具材質、工具寸法、スラブ温度、スラブ寸法、接触回数等が設定された実施例が示されており、特許法３６条の記載要件は満たしているものと認める。
５．むすび
　以上のとおりであるから、特許異議申立ての理由及び証拠よっては、本件発明に係る特許を取り消すことはできない。
　また、他に本件発明に係る特許を取り消すべき理由を発見しない。
　よって、結論のとおり決定する。
【異議決定日】
平成１１年６月１５日（１９９９．６．１５）
【訂正の要旨】
訂正の要旨
　特許第２６８７５６８号発明の明細書を、訂正請求書に添付された訂正明細書のとおり訂正する。
　すなわち、
１．特許請求の範囲の減縮を目的として
　特許請求の範囲の請求項１に記載の
「【請求項１】熱間スラブの搬送ラインをはさんで配置された一対の幅圧下用金型を前進および後退させて熱間スラブを幅圧下するに際し、圧下１回ごとの金型とスラブの接触時間を０．３秒以内にすることを特徴とする熱間スラブの幅圧下方法。」を、
「【請求項１】熱間スラブの搬送ラインをはさんで配置された一対の幅圧下用金型を前進および後退させて熱間スラブを幅圧下するに際し、圧下１回ごとの金型とスラブの接触時間を０．３秒以内、非接触時間を０．６秒以上にすることを特徴とする熱間スラブの幅圧下方法。」に訂正する。
２．明りょうでない記載の釈明として
　▲１▼　明細書の第５頁第８行目（特許公報第２頁第３欄第４９行目）の「０．３秒以内」の次に「、非接触時間を０．６秒以上」を挿入する。
　▲２▼明細書の第９頁第９行（特許公報第３頁第５欄第２３行目）の［０．３秒以内にする。」の次に行をかえて下記の記載を追加する。
　「なお、金型とスラブの非接触時間は、金型表面温度に大きくは影響しないが、後述の第３表に示すように、接触時間が０．３秒の場合、非接触時間が０．６秒で金型最高温度が５９０℃に達する。従って、金型最高温度を確実に６００℃以下に保つには非接触時間を０．６秒以上とするべきである。」
３．誤記の訂正として
　明細書の第７頁第１４行（特許公報第２頁第４欄第４１行目）に「０．５」とあるのを「０．３」に訂正する。
（５４）【発明の名称】
熱間スラブの幅圧下方法
（５７）【特許請求の範囲】
　熱間スラブの搬送ラインをはさんで配置された一対の幅圧下用金型を前進および後退させて熱間スラブを幅圧下するに際し、圧下１回ごとの金型とスラブの接触時間を０．３秒以内
、非接触時間を０．６秒以上
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
　本発明はプレスによる熱間スラブの幅圧下方法、詳しくはスラブと金型の接触時間を短縮して金型寿命を延ばす熱間スラブの幅圧下方法に関する。
（従来の技術）
　近年、連続鋳造工程と熱間圧延工程との同期化を図るため、連続鋳造時の鋳込幅の統合やプレスによるスラブ幅圧下方法などが実施されている。
　上記プレスによる幅圧下方法として、たとえば特開昭５５−１５６６５０号公報、特開昭５９−１０１２０１号公報など開示された方法がある。特開昭５５−１５６６５０号の方法は、連続鋳造ラインに第１図に示すような金型２を備えたプレス１を連続鋳造ラインに走行自在に配置して、スラブ３の移動に同期して走行させながら周期的に圧下してサイジングするものであり、特開昭５９−１０１２０１号の方法は、第１図に示すようなプレス１を熱間圧延ラインに固定的に配置して金型２を前後進させて幅圧下を行い、金型後退時にスラブ３を所定量だけ進行させてサイジングするものである。
　上記プレスによる幅圧下方法によれば、１回の加工量が大きいのでサイジング能率が著しく向上する。しかしながらプレスに使用される第１図に示すような金型は、熱容量の大きなスラブとの接触時間が長いこと（従来のプレス法による最短接触時間は約０．５秒である）、及び長時間にわたるプレス作業のために温度が著しく上昇し、その表面に変形、摩耗、塑性流動などが発生する。
　そこで金型温度の上昇を抑制するために種々の手段が講じられている。そのひとつに、熱間圧延ロールを冷却するときのように、プレス中の金型圧下面に多量の冷却水を散布する方法がある。しかしこの冷却方法の場合には、金型は急激な加熱と冷却を繰りかえし受けて、その表面に著しいヒートクラックが発生する。そしてまたこの方法では、スラブ端部が冷却水により局所的に過冷却されるためにスラブ品質が低下するという問題がある。また別の手段として多段に重ねた複数対の金型を上下方向にシフトする金型交替使用方法が提案されている（特開昭６２−２８２７３８号公報）。しかしこの方法では生産能率及びスラブ品質の点から交替時期が制約される。すなわち連続鋳造ラインに設置した場合には、鋳造スラブが連続的に供給されてくるので短い周期で金型交替を行うことは難しい。また熱間圧延ラインに配置した場合でも、一連の幅圧下が終了した後でなければ交替できないので金型寿命は期待されるほど延びない。
（発明が解決しようとする課題）
　この発明の目的は、プレスによる幅圧下時における金型とスラブの１回ごとの接触を所定時間内におさめ、金型寿命を延長する熱間スラブの幅圧下方法を提供することにある。
（課題を解決するための手段）
　本発明者らは熱間スラブの幅圧下に用いられる金型の寿命延長について種々検討を重ねた結果、下記の知見を得た。すなわち、
　ａ．金型はスラブ接触時にスラブからの入熱により加熱され、非接触時に水冷や空冷により抜熱される。その際、冷却による抜熱量より入熱量の方が大きいために金型表面温度はスラブを圧下するごとに上昇してゆく。
　ｂ．金型の上昇温度は圧下１回ごとのスラブ接触時間に強く依存し、非接触時間および圧下回数にはそれほど影響されない。
　ｃ．サイジング能率を低下することなく金型とスラブとの接触時間を短縮するには、プレスサイクルを増加させるか、圧下１回ごとのスラブ送り量を減少させて小刻みに圧下（接触回数を増加する）すればよい。
　ｄ．プレスサイクルの増加による非接触時間の減少や、接触回数の増加により金型表面温度は上昇するが、その上昇度合は接触時間の短縮により抑制されるそれよりも小さい。
　この発明は上記知見によってなされたものであり、その要旨は「熱間スラブの搬送ラインをはさんで配置された一対の幅圧下用金型を前進および後退させて熱間スラブを幅圧下するに際し、圧下１回ごとの金型とスラブの接触時間を０．３秒以内、
非接触時間を０．６秒以上
（作用）
　以下、本発明のスラブの幅圧下方法をさらに詳しく説明する。第２図は熱間スラブを幅圧下したときの金型表面温度の変化を示している。金型は前述のようにスラブ接触時に加熱され非接触時に冷却されるために、その表面温度は図示のごとく急峻な鋸歯状を呈しながら上昇してゆく（Ａ域）。圧下終了時の金型表面は高温に達するために大きな圧縮熱応力が生じる。そして圧下終了と同時に金型は冷却されるので表面温度は急速に降下する（Ｂ域）。そのとき金型表面に生じた圧縮応力は急速に引張応力に転化する。このように金型表面はスラブ１本ごとに圧縮応力と引張応力を受けるために著しい亀裂が発生する。
　つぎに第１表に示す圧下条件のもとで幅圧下を行い、スラブと金型の接触時間および非接触時間が金型最高温度におよぼす影響を調べた。
　第３図および第４図はその結果を示す。第３図はスラブと金型の非接触時間が０．９秒に一定になるようにして接触時間を種々変えた場合である。図中、ａ線は接触時間を０．３秒にした場合、ｂ線は０．４秒に、Ｃ線は０．５秒にした場合である。なおａ〜ｃ線はそれぞれ第２図に示すような鋸歯状に変化する温度の上限値を包絡線で示したものである。第３図から明らかなように、金型表面温度はいずれの場合も圧下開始後から急速に上昇するがそのあとは急に緩やかになる。そしてａ、ｂ、ｃ線の間隔が広いことから金型表面温度はスラブと金型の接触時間の長短に強く依存していることがわかる。また圧下時間が経過しても各線の勾配はそれほど変わらないことから、接触回数にはあまり影響されないこともわかる。
　第４図はスラブと金型の接触時間を０．３秒に一定になるようにして非接触時間を種々変化させた場合である。図中、ｄ線は非接触時間を０．９秒にした場合、ｅ線は０．８秒に、ｆ線は０．７秒にした場合である。この場合も非接触時間を一定にした場合と同様に金型表面温度は圧下開始後から急速に立ち上がりそのあとは緩やかになる。しかしこの場合には、ｄ、ｅ、ｆ線の間隔はきわめて小さい。すなわち金型表面温度は非接触時間の長短に影響されない。またこの場合も立ち上がり後は急に緩やかになっており接触回数にほとんど影響されないことを示している。
　つぎに第２表にスラブと金型の接触時間を
０．３
　以上のことからわかるように、金型表面温度はスラブと金型の接触時間に大きく依存し、非接触時間の長短にはそれほど影響されない。したがって金型表面温度の上昇を抑制するためには、スラブと金型との１回ごとの接触時間を短縮すればよいことがわかる。
　ところでスラブと金型との接触時間を短縮する手段として、例えば下記の方法が考えられる。
　▲１▼クランクシャフトの回転速度をあげてプレスサイクルを増加する。
　▲２▼圧下１回ごとのスラブ送り量を減少する。
　上記▲１▼の場合には、スラブと金型の接触時間と非接触時間の比率は一定であるため、接触時間に比例して非接触時間も短縮する。▲２▼の場合には、圧下１回ごとのスラブ送り量が減少するためにスラブ全長の圧下接触回数は増加する。
　しかし前述のように、金型表面温度は非接触時間の長短や接触回数の多少にはそれほど影響されないことから、▲１▼又は▲２▼の手段により金型表面温度の上昇を抑制することが可能になる。
　ところで本発明では圧下１回ごとのスラブ接触時間を０．３秒以内にするが、その理由はつぎのとおりである。すなわち前記第２表から知れるように、金型のスラブ接触時間が０．３秒を越えると金型表面最高温度は６００゜Ｃ以上になる。一般に金型材料として用いられる工具鋼は６００゜Ｃ以上になると強度が急に低下する。そこで本発明では金型表面最高温度が６００゜Ｃ以上にならないように接触時間を０．３秒以内にする。
　
なお、金型とスラブの非接触時間は、金型表面温度に大きくは影響しないが、後述の第３表に示すように
接触時間が０．３秒の場合、非接触時間が０．６秒で金型最高温度が５９０℃に達する。従って、金型最高温度を確実に６００℃以下に保つには非接触時間を０．６秒以上とするべきである。
（実施例）
　以下、実施例により本発明のスラブ圧下方法を説明する。
　第１図に示すようなプレス（材質：ＳＫＤ６１の金型を備えている）を用いて、幅１５００ｍｍ、厚さ２３０ｍｍ、長さ１０ｍ、初期温度１２００℃の熱間スラブを幅圧下して幅１２００ｍｍのスラブを製造した。そしてスラブ１本目を幅圧下したときの金型表面最高温度、および４００本圧下完了後の金型表面の亀甲状亀裂の有無を調べた。
　その結果を第３表および第４表に示す。第３表はプレスサイクルを増加させることによって接触時間を短縮させた場合であり、第４表はスラブ送り量を減少させた場合である。なお両表において、本発明例とは接触時間を０．３秒にした場合を、比較例とはそれを０．４秒にした場合、従来例とは接触時間を０．５秒にした場合である。
　第３表および第４表から明らかなように、従来例（接触時間０．５秒）の場合には金型表面最高温度は６７９℃に達した。また圧下完了後の金型表面には多数の亀甲状亀裂が観察された。比較例（接触時間０．４秒）の場合には表面温度は従来例より若干低下したが、いずれの場合も６００℃を越え、金型表面には亀甲状亀裂が生じていた。これに対して本発明例（接触時間０．３秒）の場合には、接触時間以外の諸条件が異なるにもかかわらず金型表面温度は６００゜Ｃ以下であった。また圧下完了後の金型表面には亀甲亀裂の発生はまったくみられなかった。
（発明の効果）
　以上説明したように本発明の方法によれば、金型表面温度の上昇を抑制することができる。したがって金型強度の低下を防止でき、金型寿命を大幅に延ばすことが可能になる。
【図面の簡単な説明】
　第１図は、プレスによる幅圧下方法を説明する図、
　第２図は、スラブ圧下時間と金型表面温度との関係を示す図、
　第３図は、非接触時間を一定にして接触時間を変化させた場合の圧下時間と金型表面温度との関係を示す図、
　第４図は、接触時間を一定にして非接触時間を変化させた場合の圧下時間と金型表面温度との関係を示す図、である。
　１はプレス、２は金型、３はスラブ。