【事件の表示】
　特許第２９２０１１０号「スチールコード及びスチールラジアルタイヤ」の請求項１〜８に係る特許に対する特許異議の申立てについて、次のとおり決定する。
【結　論】
　訂正を認める。
　特許第２９２０１１０号の請求項１〜８に係る特許を維持する。
【理　由】
　１．手続の経緯
　本件特許第２９２０１１０号の発明は、平成８年５月１４日（優先権主張平成７年５月１８日、日本）に出願され、平成１１年４月２３日に設定登録（請求項の数８）されたものであるが、特許異議の申立てに基いて特許の取消理由を通知したところ、明細書の訂正請求がなされたものである。
　２．訂正の適否について
（１）請求された訂正の内容は、次の（ａ）〜（ｇ）からなるものである。
（ａ）特許請求の範囲請求項１における「ストランドが偏平化される前までに各々が型付け率Ｋｃに型付けされ、実質的に同径である２本の心ワイヤと、ストランドが偏平化される前までに各々が型付け率Ｋｓに型付けされ、・・・、前記心ワイヤのまわりに心ワイヤと一括に撚り合わせられた実質的に同径である５本の側ワイヤと、」を「ストランドが偏平化される前において各々が型付け率Ｋｃとなるように型付けされ、実質的に同径である２本の心ワイヤと、ストランドが偏平化される前において各々が型付け率Ｋｓとなるように型付けされ、・・・、前記心ワイヤのまわりに心ワイヤと一括に撚り合わせられた実質的に同径である５本の側ワイヤと、」と訂正する。
（ｂ）同請求項５における「ストランドが偏平化される前までに各々が型付け率Ｋｃとなるように型付けされ、実質的に同径である２本の心ワイヤと、ストランドが偏平化される前までに各々が型付け率Ｋｓとなるように型付けされ、・・・、前記心ワイヤのまわりに心ワイヤと一括に撚り合わせられた実質的に同径である５本の側ワイヤと、」を「ストランドが偏平化される前において各々が型付け率Ｋｃとなるように型付けされ、実質的に同径である２本の心ワイヤと、ストランドが偏平化される前において各々が型付け率Ｋｓとなるように型付けされ、・・・、前記心ワイヤのまわりに心ワイヤと一括に撚り合わせられた実質的に同径である５本の側ワイヤと、」と訂正する。
（ｃ）発明の詳細な説明段落番号［０００７］における「ストランドが偏平化される前までに各々が型付け率Ｋｃに型付けされ、実質的に同径である２本の心ワイヤと、ストランドが偏平化される前までに各々が型付け率Ｋｓに型付けされ、・・・、前記心ワイヤのまわりに心ワイヤと一括に撚り合わせられた実質的に同径である５本の側ワイヤと、」を「ストランドが偏平化される前において各々が型付け率Ｋｃとなるように型付けされ、実質的に同径である２本の心ワイヤと、ストランドが偏平化される前において各々が型付け率Ｋｓとなるように型付けされ、・・・、前記心ワイヤのまわりに心ワイヤと一括に撚り合わせられた実質的に同径である５本の側ワイヤと、」と訂正し、「そこで本発明では、ストランドが偏平化される前までに、心ワイヤの形付け率Ｋｃが側ワイヤの型付け率Ｋｓよりも大きくなるように各ワイヤをそれぞれ型付けし、これら型付けしたワイヤを一括に撚り合わせる。」を「そこで本発明では、ストランドが偏平化される前において、心ワイヤの型付け率Ｋｃが側ワイヤの型付け率Ｋｓよりも大きくなるように、各ワイヤの型付けの量をそれぞれ調整し、これら型付けの量を調整したワイヤを一括に撚り合わせる。」と訂正する。
（ｄ）同［０００７］における「ここで「型付け率」とは、隣り合うワイヤ同士が接触するように緊密に撚り合わせたときのストランド中心軸からの各ワイヤの変位量を１００とした場合に、ストランドに撚り合わせる前に予め塑性変形させたワイヤを撚り併せて図８に示すようなストランドとしたものを偏平化する前においてストランド中心軸からの各ワイヤの変位量を百分率で指数表示したものをいう。」を「ここで、「型付け」とは、スチールコード製造中においてコードを構成するワイヤに外力を加えて塑性変形させることをいう。また、「型付け率」とは、隣り合うワイヤ同士が接触するように緊密に撚り合わせたときのストランド中心軸からの各ワイヤの変位量を１００とした場合に、型付けしたワイヤを撚り合わせて図８に示す実質真円状の横断面のストランドとしたものを偏平化する前においてストランド中心軸からの各ワイヤの変位量を百分率で指数表示したものをいう。」と訂正する。
（ｅ）同［００３１］における「オーバーツイスター５４ａ、５４ｂは、ストランド２ａに過剰な撚りを加えて、波付けされたワイヤ３、４をさらに塑性変形させるためのものである。」を「オーバーツイスター５４ａ、５４ｂは、ストランド２ａに過剰な撚りを加えて、プレフォーマー２４で波形に型付けされたワイヤ３、４をさらに塑性変形させるためのものである。」と訂正する。
（ｆ）同［００３２］における「オーバーツイスター５４ａ、５４ｂで過剰撚りされ、」を「オーバーツイスター５４ａ、５４ｂでの過剰撚りにより塑性変形（型付け）して形状が安定化し、」と訂正する。
（ｇ）同［００４５］における「各図中にて、丸（曲線Ａ）は側ワイヤの型付け率を１１０．４％とした結果を、四角（曲線Ｂ）は側ワイヤの型付け率を１２５．０％とした結果を、三角（曲線Ｃ）は側ワイヤの型付け率を１３７．０％とした結果をそれぞれ示す。」を「各図中にて、丸（曲線Ａ）は撚り線機のオーバーツイスターで過剰撚りを受けた後であって偏平化する前における側ワイヤの型付け率を１１０．４％とした結果を、四角（曲線Ｂ）は撚り線機のオーバーツイスターで過剰撚りを受けた後であって偏平化する前における側ワイヤの型付け率を１２５．０％とした結果を、三角（曲線Ｃ）は撚り線機のオーバーツイスターで過剰撚りを受けた後であって偏平化する前における側ワイヤの型付け率を１３７．０％とした結果をそれぞれ示す。」と訂正する。
（２）（ａ）、（ｂ）の訂正は、型付けした心ワイヤ及び側ワイヤを一括に撚り合わせること、ワイヤの前記型付けは所定の型付け率Ｋｃ、Ｋｓとなるようになされ、型付け率Ｋｃ、Ｋｓはストランドが偏平化される前において測定されるものであること、を明りょうにしたものであり、（ｃ）の訂正は、（ａ）、（ｂ）の訂正に整合させたものであるから、これらの訂正は、明りょうでない記載の釈明を目的とするものに該当する。
　また、（ｄ）の訂正は、「型付け」、「型付け率」の意味を明りょうにして、両者が異なる概念を持つ用語であることを明確化したものであり、（ｅ）、（ｆ）の訂正は、用語「型付け」を用いることにより記載の整合を取るとともに、意味内容を明りょうにしたものであり、（ｇ）の訂正は、型付け率の測定時点を明記したものであるから、これらの訂正も、明りょうでない記載の釈明を目的とするものに該当する。
　そして、これらの訂正は、いずれも願書に添付した明細書又は図面に記載した事項の範囲内においてされたものであり、実質上特許請求の範囲を拡張し、又は変更するものでもない。
　したがって、上記訂正請求は、特許法第１２０条の４第２項及び同条第３項で準用する同法第１２６条第２〜４項の規定に適合するので、当該訂正を認める。
　３．特許異議の申立てについて
（１）本件特許発明は、訂正された明細書の特許請求の範囲請求項１〜８に記載されたとおりのものと認める。
（２）特許異議申立人（以下、申立人という。）は、請求項１〜８に係る特許（以下、本件特許という。）は、次の（イ）〜（ハ）の理由により取り消されるべきであると主張している。
（イ）平成１０年１０月１９日付け手続補正による明細書の補正は、願書に最初に添付した明細書又は図面に記載した事項の範囲内においてしたものではないから、本件特許は、特許法第１７条の２第３項に規定する要件を満たしていない特許出願に対してされたものである。
（ロ）請求項１〜８に係る発明（以下、本件発明という。）は、甲第１号証（特開平５−３０２２８３号公報）、甲第２号証（特開平５−４４１８４号公報）及び甲第３号証（特開平６−２４２０９号公報）に記載された発明に基いて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、その特許は、特許法第２９条第２項の規定に違反してされたものである。
（ハ）明細書の記載が不備であるから、本件特許は特許法第３６条第４、６項に規定する要件を満たしていない特許出願に対してされたものである。
（３）理由（イ）について
　申立人の主張する具体的理由は、請求項１、５に記載の「一括に撚り合わされる前までに」は、概念的には、心ワイヤ及び側ワイヤの型付けを「一括に撚り合わされる前に」行う場合と、「一括に撚り合わされ」た後で、かつ「ストランドが偏平化される前に」行う場合の両者を含むものであるところ、後者については、願書に最初に添付した明細書又は図面に記載されていないというものである。
　しかし、訂正された明細書の請求項１、５の記載によれば、型付けしたワイヤを一括に撚り合わせること、すなわち、心ワイヤ及び側ワイヤの型付けを「一括に撚り合わされる前に」行うことが明らかであるので、理由（イ）は解消している。
　理由（ロ）について　
　甲第１号証には、９本のめっきワイヤから構成されるスチールコードにおいて、該スチールコードが、３本のワイヤとこれらよりも径の太い６本のワイヤを同一方向同一ピッチで撚りあわせた１×９構造となっており、かつ、コードの長手方向と直角の断面を偏平状としたことを特徴とするゴム補強用スチールコード（特許請求の範囲請求項１）が記載され、甲第２号証には、２＋７または２＋８構造のコア−シース２層構造を有するスチールコードにおいて、コアとシースの撚り方向が同一であり、コアのフィラメントの型付率Ｒｃが１０３〜１２０％であり、シースのフィラメントの型付率Ｒｓが１０２〜１１５％であることを特徴とするゴム物品補強用スチールコード（特許請求の範囲請求項１）が記載され、甲第３号証には、並列に配向する複数本のスチールコードにゴム引きした少なくとも１枚のスチールコード層を有する空気入りラジアルタイヤにおいて、前記スチールコード層に使用するスチールコードを、素線２本撚りの芯部と、該芯部の周囲に３〜７本の素線該芯部と同一撚り方向に撚り合わせた側部との２層撚り構造とし、前記芯部を偏平比１．３〜２．０の範囲で一方向に偏平化させると共に、前記側部を前記芯部の形状に沿って偏平化させ、その偏平方向を前記スチールコード層の面方向に沿わせた空気入りラジアルタイヤ（特許請求の範囲請求項１）が記載されていることが認められる。
　しかしながら、甲第１〜３号証には、本件発明の構成要件である「２本の心ワイヤと、前記心ワイヤのまわりに心ワイヤと一括に撚り合わせられた５本の側ワイヤと、を備えたストランドからなるスチールコード」については記載も示唆もなされていないものと認められるから、本件発明は、甲第１〜３号証に記載された発明に基いて当業者が容易に発明をすることができたものであるとすることはできない。
　理由（ハ）について
　申立人は、記載不備の具体的理由として、（ｉ）請求項１、５に記載の「一括に撚り合わされる前までに」は、概念的には、心ワイヤ及び側ワイヤの型付けを「一括に撚り合わされる前に」行う場合と、「一括に撚り合わされ」た後で、かつ「ストランドが偏平化される前に」行う場合の両者を含むものであり、かかる記載は、発明の詳細な説明段落番号［０００７］における「これら型付けしたワイヤを一括に撚り合わせる。」の記載と矛盾する。
（ii）型付けは心ワイヤ、側ワイヤの各々の波形屈曲の塑性変形の大きさであることを勘案すると、発明の詳細な説明段落番号［０００７］における「「型付け率」とは、・・・ストランドに撚り合わせる前に予め塑性変形させたワイヤを撚り合わせて図８に示すようなストランドとしたものを偏平化する前においてストランド中心軸から各ワイヤの変位量を百分率で指数表示したものをいう。」の意味が不明瞭である。の２点を指摘している。
　しかし、理由（イ）についての項にも記載したとおり、訂正された明細書の請求項１、５の記載によれば、型付けしたワイヤを一括に撚り合わせること、すなわち、心ワイヤ及び側ワイヤの型付けを「一括に撚り合わされる前に」行うことが明らかであるから、（ｉ）の矛盾はもはやないものと認められる。また、（ii）の点も、明細書の訂正事項（ｄ）により解消されているものと認められる。
　したがって、申立人が指摘する明細書の記載不備はないものと認められる。
　以上のとおりであるから、特許異議申立ての理由及び証拠によっては、本件特許を取り消すことはできない。
　４．また、他に本件特許を取り消すべき理由を発見しない。
　よって、結論のとおり決定する。　　
【異議決定日】
平成１２年８月１６日（２０００．８．１６）
【訂正の要旨】
（ａ）特許請求の範囲請求項１における「ストランドが偏平化される前までに各々が型付け率Ｋｃに型付けされ、実質的に同径である２本の心ワイヤと、ストランドが偏平化される前までに各々が型付け率Ｋｓに型付けされ、…、前記心ワイヤのまわりに心ワイヤと一括に撚り合わせられた実質的に同径である５本の側ワイヤと、」を「ストランドが偏平化される前において各々が型付け率Ｋｃとなるように型付けされ、実質的に同径である２本の心ワイヤと、ストランドが偏平化される前において各々が型付け率Ｋｓとなるように型付けされ、…、前記心ワイヤのまわりに心ワイヤと一括に撚り合わせられた実質的に同径である５本の側ワイヤと、」と訂正する。
（ｂ）同請求項５における「ストランドが偏平化される前までに各々が型付け率Ｋｃとなるように型付けされ、実質的に同径である２本の心ワイヤと、ストランドが偏平化される前までに各々が型付け率Ｋｓとなるように型付けされ、…、前記心ワイヤのまわりに心ワイヤと一括に撚り合わせられた実質的に同径である５本の側ワイヤと、」を「ストランドが偏平化される前において各々が型付け率Ｋｃとなるように型付けされ、実質的に周径である２本の心ワイヤと、ストランドが偏平化される前において各々が型付け率Ｋｓとなるように型付けされ、…、前記心ワイヤのまわりに心ワイヤと一括に撚り合わせられた実質的に同径である５本の側ワイヤと、」と訂正する。
（ｃ）発明の詳細な説明段落番号［０００７］における「ストランドが偏平化される前までに各々が型付け率Ｋｃに型付けされ、実質的に同径である２本の心ワイヤと、ストランドが偏平化される前までに各々が型付け率Ｋｓに型付けされ、…、前記心ワイヤのまわりに心ワイヤと一括に撚り合わせられた実質的に同径である５本の側ワイヤと、」を「ストランドが偏平化される前において各々が型付け率Ｋｃとなるように型付けされ、実質的に同径である２本の心ワイヤと、ストランドが偏平化される前において各々が型付け率Ｋｓとなるように型付けされ、…、前記心ワイヤのまわりに心ワイヤと一括に撚り合わせられた実質的に同径である５本の側ワイヤと、」と訂正し、「そこで本発明では、ストランドが偏平化される前までに、心ワイヤの形付け率Ｋｃが側ワイヤの型付け率Ｋｓよりも大きくなるように各ワイヤをそれぞれ型付けし、これら型付けしたワイヤを一括に撚り合わせる。」を「そこで本発明では、ストランドが偏平化される前において、心ワイヤの型付け率Ｋｃが側ワイヤの型付け率Ｋｓよりも大きくなるように、各ワイヤの型付けの量をそれぞれ調整し、これら型付けの量を調整したワイヤを一括に撚り合わせる。」と訂正する。
（ｄ）同［０００７］における「ここで「型付け率」とは、隣り合うワイヤ同士が接触するように緊密に撚り合わせたときのストランド中心軸からの各ワイヤの変位量を１００とした場合に、ストランドに撚り合わせる前に予め塑性変形させたワイヤを撚り併せて図８に示すようなストランドとしたものを偏平化する前においてストランド中心軸からの各ワイヤの変位量を百分率で指数表示したものをいう。」を「ここで、「型付け」とは、スチールコード製造中においてコードを構成するワイヤに外力を加えて塑性変形させることをいう。また、「型付け率」とは、隣り合うワイヤ同士が接触するように緊密に撚り合わせたときのストランド中心軸からの各ワイヤの変位量を１００とした場合に、型付けしたワイヤを撚り合わせて図８に示す実質真円状の横断面のストランドとしたものを偏平化する前においてストランド中心軸からの各ワイヤの変位量を百分率で指数表示したものをいう。」訂正する。
（ｅ）同［００３１］における「オーバーツイスター５４ａ、５４ｂは、ストランド２ａに過剰な撚りを加えて、波付けされたワイヤ３、４をさらに塑性変形させるためのものである。」を「オーバーツイスター５４ａ、５４ｂは、ストランド２ａに過剰な撚りを加えて、プレフォーマー２４で波形に型付けされたワイヤ３、４をさらに塑性変形させるためのものである。」と訂正する。
（ｆ）同［００３２］における「オーバーツイスター５４ａ、５４ｂで過剰撚りされ、」を「オーバーツイスター５４ａ、５４ｂでの過剰撚りにより塑性変形（型付け）して形状が安定化し、」と訂正する。
（ｇ）同［００４５］における「各図中にて、丸（曲線Ａ）は側ワイヤの型付け率を１１０．４％とした結果を、四角（曲線Ｂ）は側ワイヤの型付け率を１２５．０％とした結果を、三角（曲線Ｃ）は側ワイヤの型付け率を１３７．０％とした結果をそれぞれ示す。」を「各図中にて、丸（曲線Ａ）は撚り線機のオーバーツイスターで過剰撚りを受けた後であって偏平化する前における側ワイヤの型付け率を１１０．４％とした結果を、四角（曲線Ｂ）は撚り線機のオーバーツイスターで過剰撚りを受けた後であって偏平化する前における側ワイヤの型付け率を１２５．０％とした結果を、三角（曲線Ｃ）は撚り線機のオーバーツイスターで過剰撚りを受けた後であって偏平化する前における側ワイヤの型付け率を１３７．０％とした結果をそれぞれ示す。」と訂正する。
（５４）【発明の名称】
スチールコード及びスチールラジアルタイヤ
（５７）【特許請求の範囲】
　【請求項１】　ゴム成形体のなかに埋め込まれてゴム成形体を補強する複数本のワイヤを撚り合せたストランドからなるスチールコードであって、ストランドが偏平化される前
において
となるよう
において
となるよう
　【請求項２】　５本の側ワイヤ及び２本の心ワイヤからなるストランドの横断面は楕円に形成され、この楕円の短径に対する長径の比率を１．１０〜２．００の範囲とすることを特徴とする請求項１記載のスチールコード。
　【請求項３】　心ワイヤの径に対する側ワイヤの径の比率を１．４５〜２．２５の範囲とすることを特徴とする請求項１記載のスチールコード。
　【請求項４】　心ワイヤ及び側ワイヤには引張り強度が３００〜３６０ｋｇｆ／ｍｍ２の範囲の鋼線を用いることを特徴とする請求項１記載のスチールコード。
　【請求項５】　複数本のワイヤを撚り合せたストランドからなるスチールコードで補強されたスチールラジアルタイヤであって、前記スチールコードは、ストランドが偏平化される前
において
となるよう
において
となるよう
　【請求項６】　５本の側ワイヤ及び２本の心ワイヤからなるストランドの横断面は楕円に形成され、この楕円の短径に対する長径の比率を１．１０〜２．００の範囲とすることを特徴とする請求項５記載のスチールラジアルタイヤ。
　【請求項７】　心ワイヤの径に対する側ワイヤの径の比率を１．４５〜２．２５の範囲とすることを特徴とする請求項５記載のスチールラジアルタイヤ。
　【請求項８】　心ワイヤ及び側ワイヤには引張り強度が３００〜３６０ｋｇｆ／ｍｍ２の範囲の鋼線を用いることを特徴とする請求項５記載のスチールラジアルタイヤ。
【発明の詳細な説明】
　【０００１】
　【発明の属する技術分野】
　本発明は、スチールラジアルタイヤ及びコンベアベルト等のゴム成形品に用いられるスチールコード及びそれを用いたスチールラジアルタイヤに関する。
　【０００２】
　【従来の技術】
　スチールコードはスチールラジアルタイヤやコンベアベルト等のゴム成形品の補強材として用いられている。スチールコードの典型的な例としては、特開平５−３０２２８３号公報に記載された２層撚り（３＋６）構造のスチールコードがある。この（３＋６）スチールコードは、先ず３本の鋼線を撚り合わせて心ストランドを形成した後に、更にこの外周に６本の鋼線を撚り合わせて側ストランドを形成してなるものである。このような２層撚りスチールコードは、さらに心ストランドの撚りと側ストランドとの撚りを逆向きにした異方向撚り（ＳＺツイスト）タイプと、心ストランドの撚りと側ストランドとの撚りを順向きにした同方向撚り（ＳＳツイスト）タイプとに分類される。
　【０００３】
　【発明が解決しようとする課題】
　しかしながら、従来の（３＋６）スチールコードは、２回の撚り線工程を要するため生産性が低く、製造コストが高くなる。とくにバンチャー（ダブルツイスター）を用いて製造する場合には、異方向撚りタイプではクロス撚り工程の際に心ストランドの撚りが戻されるので、最終コードのピッチよりも短いピッチで予め撚っておかなければならず、そのため生産性が低い。
　【０００４】また、（３＋６）スチールコードは、３本撚り心ストランドの中心部までゴムが浸透しにくく、コア中心部に空隙を生じやすい。コア中心部に空隙を有すると、内部腐食やフレッティング摩耗が容易に生じるので、スチールコードの寿命がかなり短くなる。
　【０００５】さらに、スチールラジアルタイヤでは、一定レベルの耐久性能を確保するためにスチールコードにあるレベル以上の破断強度をもたせる必要がある。コード破断強度を向上させるにはワイヤ径を太くすることが一般的になされるが、所望の破断強度を得るためにスチールコードの横断面積を単純に増大させると、カレンダー加工工程においてコードの敷き並べピッチ間隔が大きくなりすぎ、ゴムシート上へのコードの敷き並べ本数を多くすることができない。要求破断強度を満たす一方で、コードの敷き並べ本数を多くするには、側ワイヤには太径のものを用い、心ワイヤには細径のものを用いる必要がある。しかし、心ワイヤの径に対する側ワイヤの径の比率（線径比）を大きくすればするほど、心ワイヤがコード心部から抜けやすくなる。
　【０００６】本発明の目的は、生産性が高く、所望の破断強度を有し、かつ、コード心部が抜け出しにくく、ゴム浸透性に優れるスチールコードを提供することにある。また、本発明の目的は、コード心部が抜け出しにくく、内部腐食やフレッティング摩耗を生じにくいスチールコードで補強された長寿命のスチールラジアルタイヤを提供することにある。
　【０００７】
　【課題を解決するための手段】
　本発明に係るスチールコードは、ゴム成形体のなかに埋め込まれてゴム成形体を補強する複数本のワイヤを撚り合せたストランドからなるスチールコードであって、ストランドが偏平化される前
において
となるよう
において
となるよう
において
型付け率
の型付けの量をそれぞれ調整し
の量を調整
「型付け」とは、スチールコード製造中においてコードを構成するワイヤに外力を加えて塑性変形させることをいう。また、
型付けしたワイヤを
実質真円状の横断面の
　【０００８】この場合に、５本の側ワイヤ及び２本の心ワイヤからなるストランドの横断面は楕円に形成され、この楕円の短径に対する長径の比率（偏平比）を１．１０〜２．００の範囲とすることが望ましく、とくに偏平比を１．２０〜１．４０の範囲とすることが最も好ましい。
　【０００９】偏平比を１．１０より小さくすると、ゴム浸透性が低下するとともに心ワイヤがコード心部から抜け出しやすくなるからである。本発明では心ワイヤの型付け率Ｋｃを側ワイヤの型付け率Ｋｓよりも大きくしているので、心ワイヤがコード心部から容易に抜け出さない。一方、偏平比を２．００より大きくすると、長径が増大してゴムシート上へのコードの敷き並べ本数が少なくなるからであり、とくに偏平比１．４０までは所望の敷き並べ本数を確保できるので、ゴム成形品の強度レベルを高くすることができるからである。
　【００１０】また、心ワイヤを実質的に同径とするとともに、側ワイヤを実質的に同径とし、かつ、心ワイヤの径に対する側ワイヤの径の比率（線径比）を１．４５〜２．２５の範囲とすることが望ましく、とくに線径比を１．６０〜２．１２の範囲とすることが最も好ましい。
　【００１１】線径比を１．４５より小さくすると、側ワイヤの相互間隔が広がりすぎ、撚り不良が生じるからである。一方、線径比を２．２５より大きくすると、心ワイヤがコード心部から抜け出しやすくなるとともに、側ワイヤの相互間隔が狭くなりすぎて、ゴム浸透性が低下するからである。また、コードの有効断面積が低下して破断強度が不足するようになるからである。
　【００１２】なお、線径比の範囲は、２本の同径心ワイヤと５本の同径側ワイヤとを一括にタイトに撚り合わせた（偏平比１．０）場合を基準にする。例えば、側ワイヤ径をＤ（＝０．３７０ｍｍ）とするときは下式（１）を用いて心ワイヤの径ｄを求め、求めたｄ（＝０．１３０ｍｍ）に基づき線径比の範囲を設定することができる。これは撚り合わせをタイトにした状態に対応するので、実際の心ワイヤの径Ｄ１はｄより大きくなる。
　【００１３】
ｄ＝（Ｄ／２）×［１／｛ｓｉｎ（３６０°／１０）｝］−（Ｄ／２）
…（１）
さらに、構成ワイヤには引張り強度が３００〜３６０ｋｇｆ／ｍｍ２の高張力鋼線を用いることが望ましい。スチールコードが所望の破断強度を得るためにはワイヤの引張り強度を３００ｋｇｆ／ｍｍ２以上とする必要があるからである。一方、ワイヤの引張り強度が３６０ｋｇｆ／ｍｍ２を越えると、ワイヤが脆くなって断線を生じやすくなるからである。この場合に、とくに引張り強度が３３０〜３４０ｋｇｆ／ｍｍ２の範囲の高張力鋼線を用いることが好ましい。
　【００１４】
　【００１５】本発明者は、２層撚りスチールコードの上記欠点を解消するために複数本のワイヤを一括に撚り合わせる所謂バンチドタイプのスチールコードについて鋭意研究を進めた。種々の検討を重ねた結果、次のことが判明した。
　【００１６】バンチドタイプのスチールコードにおいては心ストランドと側ストランドとが線接触するため、心ストランドが抜けやすい。また、隣接ワイヤ同士が密着しているため、心ストランドの内部までゴムが十分に浸透しにくい。さらに、バンチドタイプのスチールコードでは心ストランドのトルクと側ストランドのトルクとのバランスがよくなく、心ストランドの残留回転トルクが極めて大きいため、ゴムシートの切断面近傍又は切断面遠方でシートの反り返りを生じる。
　【００１７】これらの知見に基づき本発明者らは、心ワイヤを２本とするとともに側ワイヤを５本とし、かつ心ワイヤの型付け率及び側ワイヤの形付け率を種々変えた偏平状スチールコードにつき種々検討を重ねた。その結果、適当な心ワイヤの型付け率Ｋｃ及び側ワイヤの形付け率Ｋｓを選ぶことにより線接触率の少ないバンチドタイプのスチールコードを得ることができるとともに、心ワイヤがコード心部から抜け出しにくい一様な一括撚り合せを実現することができ、また、心ワイヤを２本としたので偏平化しやすく、かつゴム浸透性も大幅に改善された。
　【００１８】
　【発明の実施の形態】
　以下、添付の図面を参照しながら本発明の好ましい種々の実施形態について説明する。図１に示すように、スチールコードの製造ラインの上流側には心ワイヤサプライユニット１２及び側ワイヤサプライユニット１４が設けられている。心ワイヤサプライユニット１２は２つのボビン１２ａ，１２ｂを備え、側ワイヤサプライユニット１４は５つのボビン１４ａ〜１４ｅを備えている。各ボビン１２ａ，１２ｂには０．２０ｍｍ径の合金メッキ鋼線３がそれぞれ巻かれている。また、各ボビン１４ａ〜１４ｅには０．３７ｍｍ径の合金メッキ鋼線４がそれぞれ巻かれている。なお、各鋼線３，４は、特開平３−２８３９６号公報及び特開平２−２６７２５７号公報に記載されている方法によって合金メッキされている。
　【００１９】心ワイヤサプライユニット１２のすぐ下流側にはテンションイコライザーが設けられている。テンションイコライザーはパウダーブレーキ１６及び駆動モータ１８を備えている。駆動モータ１８でワイヤ３を牽引しつつ、パウダーブレーキ１６でワイヤ３に適当な摩擦抵抗力を作用させると、ワイヤ３の過剰送りが防止されるようになっている。なお、テンションイコライザーには、図２（Ａ）〜（Ｃ）に示すようなセンサ３７、ディテクタ３７ａ及び揺動アーム３６ａをもつ動滑車３６を取り付け、ワイヤ３にかかる張力を高精度にフィードバック制御している。アーム３６ａは軸３６ｂによって揺動可能に支持されている。
　【００２０】さらに、２本のワイヤ３は、テンションイコライザーからガイドローラ２０，２２を経てプレフォーマ２４に送られ、図４に示すようにプレフォーマ２４によってそれぞれ波形に予備成形（波付け）されるようになっている。
　【００２１】次に、図２（Ａ）〜（Ｃ）を参照しながらワイヤ張力を制御するテンションイコライザーについて説明する。側ワイヤサプライユニット１４のすぐ下流側にはテンションイコライザーが設けられている。このテンションイコライザーは、パウダーブレーキ３２、駆動モータ３４、動滑車３６、揺動アーム３６ａ、ディテクタ３７ａ及びセンサ３７を備えている。
　【００２２】図２（Ａ）に示すように、ワイヤ４はパウダーブレーキ３２のドラムと駆動モータ３４のドラムとの間を複数回往復するように両ドラムに巻き掛けられている。パウダーブレーキ３２は専用の制動機構を備えており、ボビン１４ａ〜１４ｅの制動機構（ボビンブレーキ）とは別個独立にそのドラムの回転制動がコントロールされるようになっている。
　【００２３】動滑車３６及び磁気センサ３７はモータ３４のすぐ下流側に取り付けられ、各ワイヤ４の繰出し速度を制御するようにしている。動滑車３６には重り（図示せず）が取り付けられ、各ワイヤ４に所望の張力が印加されるようになっている。動滑車３６のアーム３６ａの一端には姿勢検出用のディテクタ３７ａが取り付けられている。このディテクタ３７ａは磁気センサ３７と向き合っている。ディテクタ３７ａの検出端部はサイクロイド曲直をなすように形成されている。
　【００２４】磁気センサ３７は磁場形成回路を備えている。センサ３７及びディテクタ３７ａは制御器（図示せず）の入力側に接続されている。揺動アーム３６ａが水平面に対して傾くと、センサ３７とディテクタ３７ａとの間に形成された磁場の磁束密度が変化して、制御器に検出信号が送られる。動滑車３６が基準位置にあり、揺動アーム３６ａが水平姿勢にあるときは、センサ３７及びディテクタ３７ａから制御器へは信号は送られない。
　【００２５】図２（Ｂ）に示すように、動滑車３６が基準位置より上方へ移動し、アーム３６ａが水平面に対して傾くと、センサ３７及びディテクタ３７ａから制御器へ検出信号が送られる。制御器は、この検出信号に基づきモータ３４を駆動させ、ワイヤ４の送りを速める。このときワイヤ４に作用する力は、主としてモータ３４の回転駆動力によるものであり、パウダーブレーキ３２及びボビンブレーキはワイヤ４を均一に張りわたす程度に軽くかけられている。これにより動滑車３６が基準位置まで下降し、アーム３６ａは水平姿勢にもどる。
　【００２６】図２（Ｃ）に示すように、動滑車３６が基準位置より下方へ移動し、アーム３６ａが水平面に対して傾くと、センサ３７及びディテクタ３７ａから制御器へ検出信号が送られる。制御器は、この検出信号に基づきモータ３４の回転速度を減速させ、ワイヤ４の送り速度を遅らす。これにより動滑車３６が基準位置まで上昇し、アーム３６ａは水平姿勢にもどる。このようにしてワイヤ４にかかる張力は常に一定レベルになるように制御される。
　【００２７】さらに、動滑車３６の下流側にはガイドローラ３８，３９が設けられ、各ワイヤ４は水平部４０のプレフォーマ２４に向けて案内されるようになっている。図４に示すように、プレフォーマ２４のプレート２４ａは複数本のワイヤガイドピン２５を備えており、各ワイヤ３，４がワイヤガイドピン２５を次々に通過すると、各ワイヤ３，４は所望の波形に型付けされるようになっている。
　【００２８】水平部４０にはプレフォーマ２４、第１の鏡板２６、第２の鏡板２８、並びにボイス３０がこの順に並んでいる。第１の鏡板２６、第２の鏡板２８、ボイス３０は動かないように基礎に固定されている。さらにボイス３０の下流側にはダブルツイスター型バンチャー（撚り線機）５０が設けられている。先ず２本のワイヤ３が第２の鏡板２８を通過すると、ボイス３０に向けてともに水平に送られ、さらに２本のワイヤ３及び５本のワイヤ４がボイス３０を通過すると、バンチャー５０によって撚られて（２／５）ストランド２ａが形成される。この（２／５）（又は（１×７））ストランド２ａは、図８に示すように直径Ｄ０の実質的に真円をなすものである。
　【００２９】ダブルツイスター型バンチャー５０はクレードル１００を備え、クレードル１００内にはキャプスタン５６ａ，５６ｂ、ならしロール部６０、巻取ボビン６９が設けられている。これら第１及び第２のターンロール５２ａ，５２ｂは同一軸線上に配置され、軸線を中心に公転されるようになっている。バンチャー５０の本体フレームは、中空状の１対のスピンドルによりフレームに回転可能に支持されている。これら１対のスピンドルの相互間にはループが掛け渡されている。一方のスピンドルには第１のターンロール５２ａが設けられ、他方のスピンドルには第２のターンロール５２ｂが設けられている。これら１対のスピンドルによって第１及び第２のターンロール５２ａ，５２ｂは軸線を中心に公転される。なお、ストランド２ａは第１ターンロール５２ａから第２ターンロール５２ｂに向けて円弧を描くように送られる。
　【００３０】第１及び第２のターンロール５２ａ，５２ｂは、それぞれの回転軸が水平面に対して所定角度をなして傾いている。なお、巻取ボビン６９は第１及び第２のターンロール５２ａ，５２ｂの公転とは無関係に一定の姿勢を保つように設けられている。
　【００３１】第１及び第２のターンロール５２ａ，５２ｂの相互間にはオーバーツイスター５４ａ，５４ｂ、キャプスタン５６ａ，５６ｂ、ガイドロール５８，ならしロール群６０、巻取ボビン６９が配置されている。オーバーツイスター５４ａ，５４ｂは、ストランド２ａに過剰な撚りを加えて、
プレフォーマ２４で波形に型付け
　【００３２】図３に示すように、ストランド（ワイヤ束）２ａは、第２ターンロール５２ｂを通過すると、オーバーツイスター５４ａ，５４ｂで
の過剰撚りにより塑性変形（型付け）して形状が安定化し
　【００３３】次に、図５〜図７を参照してならしロール部６０について説明する。図５に示すように、ならしロール部６０は上下２つのローラーユニット６１，６２を備えている。下ローラーユニット６２は固定され、上ローラーユニット６１は加圧機（図示せず）によって昇降可能に支持されている。下ローラーユニット６２は２つのガイドローラ６４と多数のならしローラ６６を備え、上ローラーユニット６１は多数のならしローラ６６を備えている。これら上下のローラ６４，６６は互い違いになるように千鳥配置されている。ならしローラ６６の千鳥配置ピッチ間隔は、ローラ径の０．７倍から２．３倍までの範囲にあることが好ましい。なお、本実施倒ではガイドローラ６４及びならしローラ６６の直径は１６ｍｍである。これらローラ６４，６６の径は１０〜２０ｍｍの範囲であることが好ましい。
　【００３４】図６に示すように、ガイドローラ６４の周面にはＶ溝６４ａが形成されている。このＶ溝６４ａ内をストランド２ａが案内されるようになっている。ガイドローラ６４は、ストランド２ａの入側及び出側にそれぞれ設けられている。
　【００３５】図７に示すように、ならしローラ６６の周面６６ａは平らである。上ローラーユニット６１を下降させると、ならしローラ６６のフラット周面６６ａがストランド２ａに押し付けられ、偏平なストランド２となる。すなわち、図８に示すような実質真円状の横断面のストランド２ａが押し潰され、図９〜図１２に示すように楕円状の横断面のストランド２となる。なお、ストランド２ａが押し潰されるとき、２本の心ワイヤ３が５本の側ワイヤ４よりも外側に飛び出さない。このように心ワイヤ３が外方に飛び出さない理由は、側ワイヤ４をプレフォーマ２４で波付けするとともに、心ワイヤ３に適当な張力を印加しているからである。ちなみに本実施例において、心ワイヤ３（径０．２０ｍｍ）の波付け最大山高さは０．５４ｍｍであり、側ワイヤ４（径０．３７ｍｍ）の波付け最大山高さは１．３７１ｍｍである。一方、まったく波付けしない側ワイヤ４をならしロール部６０に送ると、心ワイヤ３が側ワイヤ４の外側に飛び出てしまう。よって、側ワイヤ４の波付け最大山高さが高くなればなるほど、また、心ワイヤ３の張力が大きくなればなるほど、心ワイヤ３は側ワイヤ４の外測に飛び出さなくなる。
　【００３６】次に、図９〜図２１を参照しながら実施例１及び実施例２のスチールコードとその評価について説明する。
（実施例１）特開平５−３０２２８３号公報に記載されたクレードルタイプの撚り線機を用いて図９乃至図１４に示す（１×７）構成のスチールコード２を製造した。図９は基準点でのコード横断面を示し、図１０は基準点から１／４ピッチずれた位置でのコード横断面を示し、図１１は基準点から１／２ピッチずれた位置でのコード横断面を示し、図１２は基準点から３／４ピッチずれた位置でのコード横断面を示す。以下に実施例１の製造条件及び製品サイズをそれぞれ示す。
　【００３７】
ワイヤの引張り強度；３３５±５ｋｇｆ／ｍｍ２
心ワイヤの径Ｄ１；０．１７５ｍｍ
側ワイヤの径Ｄ２；０．３７０ｍｍ
撚りピッチ；１６ｍｍ
撚り方向；Ｓ撚り
心ワイヤの型付け率；１３１．３％
側ワイヤの型付け率；１１０．４％
偏平比；１．３０
コードの平均長径ＬＤ；１．２９ｍｍ
コードの平均短径ＳＤ；０．９９ｍｍ
コード破断荷重；１８５．７ｋｇｆ／ｍｍ２
　図９、図１３及び図１４に示すように、長径ＬＤと短径ＳＤをもつ偏平状スチールコード２が得られた。この実施例１のスチールコード２では、平均長径ＬＤを同じとした場合に比較例の（１×９）構成のスチールコードよりも平均短径ＳＤがかなり小さくなった。
　【００３８】ちなみに、比較例の（１×９）構成のスチールコードは、特開平５−３０２２８３号公報に記載された３本の心ワイヤと６本の側ワイヤとを一括に撚り合わせた偏平状断面をもつものに相当する。
（実施例２）上記実施例１と同じクレードルタイプの撚り線機を用いて図１５乃至図１８に示す（１×７）構成のスチールコード２Ａを製造した。図１５は基準点でのコード横断面を示し、図１６は基準点から１／４ピッチずれた位置でのコード横断面を示し、図１７は基準点から１／２ピッチずれた位置でのコード横断面を示し、図１８は基準点から３／４ピッチずれた位置でのコード横断面を示す。
　【００３９】以下に実施例２の製造条件及び製品サイズをそれぞれ示す。
ワイヤの引張り強度；３３５±５ｋｇｆ／ｍｍ２
心ワイヤの径Ｄ４；０．１７５ｍｍ
側ワイヤの径Ｄ５；０．３７０ｍｍ
撚りピッチ；１６ｍｍ
撚り方向；Ｓ撚り
心ワイヤの型付け率；１３２．２％
側ワイヤの型付け率；１２５．０％
偏平比；１．３３
コードの平均長径ＬＤ；１．４２ｍｍ
コードの平均短径ＳＤ；１．０７ｍｍ
コード破断荷重；１８５．２ｋｇｆ／ｍｍ２
（実施例３）上記実施例１，２と同じクレードルタイプの撚り線機を用いて（１×７）構成の実施例３のスチールコード（図示せず）を製造した。
　【００４０】以下に実施例３の製造条件及び製品サイズを示す。
ワイヤの引張り強度；３３５±５ｋｇｆ／ｍｍ２
心ワイヤの径ｄ；０．２００ｍｍ
側ワイヤの径Ｄ；０．３７０ｍｍ
撚りピッチ；１６ｍｍ
撚り方向；Ｓ撚り
心ワイヤの型付け率；１３５．０％
側ワイヤの型付け率；１１２．８％
偏平比；１．３４
コードの平均長径ＬＤ；１．３８ｍｍ
コードの平均短径ＳＤ；１．０３ｍｍ
コード破断荷重；１８６．５ｋｇｆ／ｍｍ２
ゴム浸透性；１００％
［ゴム浸透性の評価］
　上記実施例１〜３のスチールコード２，２Ａを従来品及び比較品と比べてゴム浸透性につき評価した。なお、従来品には（３＋６）構成のスチールコードを用いた。また、比較例には特開平５−３０２２８３号公報に記載された偏平状断面　（１×９）構成のスチールコードを用いた。
　【００４１】ゴム浸透性は次のようにして評価した。先ず、実施例、従来例、比較例のそれぞれにつき２０ピッチ分の長さのスチールコードを用意する。各コードの側ワイヤを剥ぎ取り、肉眼により表と裏の山の各箇所につき合計４０箇所のゴム浸透状態を目視検査する。
　【００４２】目視検査には点数制を採用した。ゴムが完全に浸透している箇所を５点、ゴムが半分程度浸透している箇所を２．５点、ゴムが浸透していない箇所を０点とした場合に、表１００点のうち合計何点か、裏１００点のうち合計何点か、をそれぞれ調べた。さらに、これらの点数を合計して２で割って平均点数を求め、これを百分率表示することによりゴム浸透性を評価した。ゴム浸透性が９０％以上となるものを合格と判定した。
　【００４３】以下に、実施例、比較例、従来品のそれぞれの結果を示す。
　　　　　　　　　　　　　　　　心部のゴム浸透性（％）　　側部のゴム浸透性（％）
実施例（１×７）構成コード　　　９０〜１００　　　　　　　９０〜１００
比較例（１×９）構成コード　　　８０〜９０　　　　　　　　８５〜１００
従来品（３＋６）構成コード　　　３０〜５０　　　　　　　　８０〜９５
　次に、図１９及び図２０を参照しながら実施例の効果について説明する。
　【００４４】図１９は横軸に長径（ｍｍ）をとり、縦軸にゴム浸透性（％）をとって各実施例につき両者の関係を調べた結果をプロットしたグラフ図である。図２０は横軸に偏平比をとり、縦軸にゴム浸透性（％）をとって各実施例につき両者の関係を調べた結果をプロットしたグラフ図である。
　【００４５】各図中にて、丸（曲線Ａ）は
撚り線機のオーバーツイスターで過剰撚りを受けた後であって偏平化する前における
撚り線機のオーバーツイスターで過剰撚りを受けた後であって偏平化する前における
撚り線機のオーバーツイスターで過剰撚りを受けた後であって偏平化する前における
　【００４６】図１９及び図２０から明らかなように、側ワイヤの型付け率を大きくするほどゴム浸透性は向上する。また、同じ型付け率では長径を大きくするほど、偏平比を大きくするほど、ゴム浸透性は向上することが判明した。
　【００４７】次に、図２１〜図２３を参照しながら上記のスチールコードを用いてトラック又はバス用のスチールラジアルタイヤを製造する場合について説明する。図２１に示すように、先ず別のスチールコード２Ｂを実質的に真っ直ぐ、かつ等間隔になるように配列し、この上下からスチールコード２Ｂを挟むように生ゴム板７３をそれぞれ貼り付ける。このようなカレンダリングによってカーカスプレートを作製する。切断線９１に沿ってカーカスプレートを所定長ごとに切断する。切断線９１はスチールコード２Ｂに対して直交している。得られた切断シートの切断していない端面同士をつなぎ合わせ、これをタイヤカーカス７２として用いる。カーカス７２をタイヤ成形機のドラムに巻き付ける。サイドウォール８４をサイドプライア６及びビードフィラー７８と一体に成形する。また一方、スチールワイヤをリング状に成形してビード８０を作製する。ドラムにサイドウォール８４を巻き付け、これをカーカス７２と合体させる。ドラムからタイヤアッセンブリを抜き取り、これを成形機のドラムにセットする。そして、ビード８０をタイヤアッセンブリの両側に嵌め込み、カーカス７２の両端をビード８０に巻き付ける。加圧エアをタイヤアッセンブリのなかに供給し、これを膨張させる。
　【００４８】図２２に示すように、スチールコード２（２Ａ）を実質的に真っ直ぐ、かつ等間隔になるように配列し、この上下からスチールコード２（２Ａ）を挟むように生ゴム板７５をそれぞれ貼り付ける。このようなカレンダリングによってベルトプレートを作製する。切断線９３に沿ってベルトプレートを種々のサイズに切断する。切断線９３はスチールコード２（２Ａ）に対して斜行している。得られた切断シートをベルト７４ａ〜７４ｄとしてそれぞれ用いる。ベルト７４ａ〜７４ｄを上記タイヤアッセンブリのカーカスの上に次々に貼り合わせる。
　【００４９】トレッド抽出機から合成ゴムを押し出し、これを冷却し、さらに所定長に切断して、トレッド８２を作製する。トレッド８２をタイヤアッセンブリの外周面に貼り合わせる。タイヤアッセンブリを加圧膨張させながら、これを加熱し、所定形状の生タイヤを作製する。生タイヤを加硫機のなかで加硫し、生ゴムを硬化させる。さらに、最終の検査を受けて、図２３に示すようなスチールラジアルタイヤ７０が得られた。
　【００５０】
　【発明の効果】
　本発明のスチールラジアルタイヤでは、スチールコードの心ワイヤがコード心部から抜け出しにくく、かつコード心部にゴムが十分に充填されているので、フレッティングを生じない。また、本発明のスチールコードは、横断面が偏平化されているので、コードの保形性が高まり、心ストランドと側ワイヤの振れが生じにくくなる。このため、ゴムシートの切断面近傍又は説断面遠方でシートの反り返りが実質的に生じなくなる。
　【００５１】また、本発明のスチールコードでは心ワイヤを２本とし、心部に空隙が形成されない構造を採用しているので、ゴム浸透性に優れ、心部まで十分にゴムが充填される。
　【００５２】さらに、本発明のスチールコードは、線径比を大きくした場合であっても心ワイヤをコード心部から抜け出しにくくしたので、破断強度を損なうことなく、カレンダー加工工程でのコードの敷き並べピッチ間隔を十分に確保することができ、ゴムシート上に多数本を敷き並べることができる。
【図面の簡単な説明】
　【図１】
　スチールコードの製造ラインを示す全体概要図。
　【図２】
　図２（Ａ），図２（Ｂ），図２（Ｃ）のそれぞれは、ワイヤの張力制御装置を示す模式図。
　【図３】
　ダブルツイスターの各部の配置関係を示す概要斜視図。
　【図４】
　ワイヤを型付けするためのプレフォーマを示す模式図。
　【図５】
　ダブルツイスター内のならしロール部を示す概要図。
　【図６】
　ならしロール部の入側及び出側に設けられるガイドローラを示す図。
　【図７】
　ならしロール部の中間ローラを示す図。
　【図８】
　偏平加工前のスチールコード（真円ストランド）を示す横断面図。
　【図９】
　本発明の第１実施例に係るスチールコードを示す横断面図。
　【図１０】
　本発明の第１実施例に係るスチールコードを示す横断面図。
　【図１１】
　本発明の第１実施例に係るスチールコードを示す横断面図。
　【図１２】
　本発明の第１実施例に係るスチールコードを示す横断面図。
　【図１３】
　第１実施例のスチールコードの一部を長軸直交方向から見て示す外観図。
　【図１４】
　第１実施例のスチールコードの一部を短軸直交方向から見て示す外観図。
　【図１５】
　本発明の第２実施例に係るスチールコードを示す横断面図。
　【図１６】
　本発明の第２実施例に係るスチールコードを示す横断面図。
　【図１７】
　本発明の第２実施例に係るスチールコードを示す横断面図。
　【図１８】
　本発明の第２実施例に係るスチールコードを示す横断面図。
　【図１９】
　各実施例の長径とゴム浸透性との関係を示すグラフ図。
　【図２０】
　各実施例の偏平比とゴム浸透性との関係を示すグラフ図。
　【図２１】
　切断前のカレンダーシートを示す平面図。
　【図２２】
　切断前のカレンダーシートを示す平面図。
　【図２３】
　スチールラジアルタイヤの横断面である。
　【符号の説明】
２，２Ａ…スチーノレコード
３，３Ａ…心ワイヤ
４，４Ａ…側ワイヤ