【事件の表示】
　特許第２９６１３３２号「Ｔｉ含有鋼の無手入れ連鋳スラブの製造法」の請求項１、２に係る特許に対する特許異議の申立てについて、次のとおり決定する。
【結　論】
　訂正を認める。
　特許第２９６１３３２号の請求項１、２に係る特許を維持する。
【理　由】
１、手続の経緯
　本件特許第２９６１３３２号の請求項１、２に係る発明についての出願は、平成３年３月１２日に特許出願され、平成１１年８月６日にこれらの発明について特許権の設定の登録がなされ、その後、本件特許の請求項１、２に係る発明について特許異議の申立てがなされたので、当審より特許取消理由を通知したところ、その指定期間内である平成１２年１０月２０日に訂正請求がなされたものである。
　
２、訂正の適否についての判断
２−１、訂正の内容
　特許権者が求めている訂正の内容は、次のとおりである。
（１）訂正事項Ａ
　願書に添付した明細書(以下、「特許明細書」という。)の特許請求の範囲の請求項１を
「【請求項１】シール用ガスをタンデイッシュ内に送気しつつタンデイッシュ内のＴi含有溶鋼を鋳型に連続注入するＴi含有鋼の連続鋳造にさいし，該Ｔi含有鋼中のＴi含有量を0.25重量％以下およびＮ含有量を0.009重量％以下に規制したうえ，該タンデイッシュに送気するシールガスの流量を1.1 Nm3/T.Steel 未満とし且つ鋳造速度, 鋳型の振幅および振動数で定まるネガテイブストリップ時間ｔNを0.31sec以下に規制することを特徴とするＴi含有鋼の無手入れ連鋳スラブの製造法, 
　但し, ｔN＝60/ｆ−ｔP 
　　　　ｔP＝60cos-1(−1000ｖ/２πaf)/πf 
ここで，ｔN：ネガテイブストリップ時間(sec) 
  　　　ｔP：ポジテイブストリップ時間(sec) 
        Ｖ：鋳造速度(m/min) 
        ａ：振幅(mm)
        ｆ：鋳型振動数(cycle/min）。」に訂正する。
（２）訂正事項Ｂ
　特許明細書の特許請求の範囲の請求項２を
「【請求項２】Ｔi含有鋼はステンレス鋼である請求項１に記載の連続鋳造方法。」に訂正する。
（３）訂正事項Ｃ
特許明細書の段落【０００５】の
「但し, ｔN＝１/ｆ−ｔP 
　　　　ｔP＝cos-1(−ｖ/２πaf)/πf 
ここで，ｔN：ネガテイブストリップ時間(sec) 
  　　　ｔP：ポジテイブストリップ時間(sec) 
        Ｖ：鋳造速度(m/min) 
        ａ：振幅(mm)
        ｆ：鋳型振動数(cycle/min）である。」を
「但し, ｔN＝60/ｆ−ｔP 
　　　　ｔP＝60cos-1(−1000ｖ/２πaf)/πf 
ここで，ｔN：ネガテイブストリップ時間(sec) 
  　　　ｔP：ポジテイブストリップ時間(sec) 
        Ｖ：鋳造速度(m/min) 
        ａ：振幅(mm)
        ｆ：鋳型振動数(cycle/min）である。」に訂正する。
（４）訂正事項Ｄ
特許明細書の段落【００１６】の、「もとよれ」を「もとより」に訂正する。
　
２−２、訂正の目的の適否、新規事項の有無及び拡張・変更の存否
（１）訂正事項Ａについて
　訂正事項Ａは、特許請求の範囲の請求項１における、ネガティブストリップ時間ｔＮを定義する式「ｔＮ＝１／ｆ−ｔＰ」およびポジティブストリップ時間ｔＰを定義する式「ｔＰ＝ｃｏｓ−１（−ｖ／２πａｆ）／πｆ」を、それぞれ「ｔＮ＝６０／ｆ−ｔＰ」および「ｔＰ＝６０ｃｏｓ−１（−１０００ｖ／２πａｆ）／πｆ」と訂正するものである。
　ところで、訂正前のｔＮおよびｔＰを定義する式は、請求項１における「ここで，」以降の記載を参照すれば、それぞれの式の両辺でいずれも単位の不整合を生じていたことは明らかである。
　そうすると、この訂正は、ｔＮおよびｔＰを定義する式において、鋳型振動数ｆの単位［ｃｙｃｌｅ／ｍｉｎ］と、ｔＮおよびｔＰの単位［ｓｅｃ］とを整合させるための単位変換係数６０［ｓｅｃ／ｍｉｎ］が欠落していた誤記、および、鋳造速度ｖ［ｍ／ｍｉｎ］を振幅ａ［ｍｍ］で除する際の分子と分母の長さの単位を整合させるための単位変換係数１０００［ｍｍ／ｍ］が欠落していた誤記をそれぞれ訂正するものであり、また、この訂正によって、ネガティブストリップ時間ｔＮは何の変更を受けるものではない。
　以上のとおり、訂正事項Ａは、誤記の訂正を目的とするものであって、新規事項の追加に該当するものではなく、また実質上特許請求の範囲を拡張し、又は変更するものでもない。
（２）訂正事項Ｂ、Ｄについて
　訂正事項Ｂ、Ｄについては、誤記の訂正に該当することは明らかである。
　そして、訂正事項Ｂ、Ｄは、いずれも新規事項の追加に該当するものではなく、また実質上特許請求の範囲を拡張し、又は変更するものでもない。
（３）訂正事項Ｃについて
　訂正事項Ｃは、発明の詳細な説明の欄の記載を訂正事項Ａと同様に訂正するものであるから、訂正事項Ｃは、誤記の訂正を目的とするものであって、新規事項の追加に該当するものではなく、また実質上特許請求の範囲を拡張し、又は変更するものでもない。
　
２−３、まとめ
　以上のとおり、上記訂正請求は、特許法第１２０条の４第２項、及び同条第３項において準用する同法第１２６条第２〜３項の規定に適合するものであるから、当該訂正を認める。
　
３、特許異議の申立てについての判断
３−１、本件発明
　本件特許明細書の特許請求の範囲は、本件訂正明細書のとおりに訂正されることとなり、その請求項１に係る発明（以下、「本件発明１」という。）は、上記「２、訂正の内容」の「（１）訂正事項Ａ」に記載したとおりのものであり、また、請求項２に係る発明（以下、「本件発明２」という。）は、同じく「（２）訂正事項Ｂ」に記載したとおりのものである。
　
３−２、申立ての理由の概要
特許異議申立人・住友金属工業株式会社は、証拠として
（１）甲第１号証：「鉄と鋼　日本鉄鋼協会第１１２回講演大会講演概要集(I) 」No.12 Vol.72 Sept.1986、第２８３頁
（２）甲第２号証：特開昭５６−３５７５５号公報
（３）甲第３号証：第110・111回西山記念技術講座「鋼の凝固と鋳造プロセスの最近の進歩」(第110回昭和６１年２月４、５日、第111回昭和６１年２月１２，１３日）　第１５０頁
（４）甲第４号証：「鉄と鋼　日本鉄鋼協会第１０７回講演大会講演概要集(I) 」NO.4 VOL.70 MAR.1984、第２７３頁
（５）甲第５号証：特開昭６２−１７６６５６号公報
（６）甲第６号証：鉄鋼基礎共同研究会　連続鋳造における力学的挙動部会「連続鋳造における力学的挙動」昭和６０年４月３０日（社）日本鉄鋼協会発行、第２０６頁、第２１２頁、第２１３頁
を提示して、次の理由により本件発明１、２に係る特許を取り消すべき旨主張する。
理由１
　本件発明１、２は、甲第１〜６号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、それらの発明に係る特許は、いずれも特許法第２９条第２項の規定に違反してされたものである。
理由２
　本件明細書に記載不備があるから、本件発明１、２に係る特許は特許法第３６条第４項、第５項に規定する要件を満たしていない特許出願に対してされたものである。
３−３、特許異議申立人の提出した甲各号証の記載について
（１）甲第１号証
　Ｆｉｇ．１には、シール用ガスを夕ンディッシュ内に送気する連続鋳造装置の概略図が示され、また、Table １ Casting Conditions.には、タンディッシュシールガス流量の上限を２．５（Ｎｍ３／ｍｉｎ）とすることが記載されている。
（２）甲第２号証
　特許請求の範囲に、「Ｔｉ：０．１〜０．５％．．．を含むステンレス鋼において．．．
［％Ｔｉ］１・３・［％Ｎ］≦４．０×１０−３となる如くＴｉとＮの関係を調整したことを特徴とする．．．」と記載され、第２図と第４図には、ＴｉとＮ含有量の調整がチタンストリーク疵の低減に有効であることが示されている。そして、第４頁の表に対する説明として、「実施例（１）・・・においては、デッケル疵は全く発生せず、クラスター疵の発生もほとんど生じなかった。これらの鋼においては、表面手入れ量は少量ですみ」（第４頁右欄第６〜１０行）と記載されている。
（３）甲第３号証
　中炭素鋼鋳片コーナー横割れ発生に及ぼす鋳型振動条件の影響を示す図６（第１５０頁）に、ｔＮが０．２〜０．３［ｓｅｃ］の例が示されている。
（４）甲第４号証
　オーステナイト系ステンレス鋼連続鋳造スラブの無手入圧延について記載され、「ＯＳＭ深さ、欠陥発生率はネガティブストリップ時間ｔＮを小さくすることで浅く、減少する」（本文第１７〜１８行）こと、Table １に比較調査したｔＮの条件が０〜０．２５ｓｅｃであることが記載されている。
（５）甲第５号証
　請求項１に、「０．１ｓｅｃ≦ｔＮ≦０．５ｓｅｃ」の条件が記載されている。
（６）甲第６号証
　ステンレス鋼スラブの無手入圧延のための表面性状改善について記載されており、第２１２頁のＦｉｇ．１及び第２１３頁のＦｉｇ．２にｔＮ＝０〜０．２５（ｓｅｃ）の例が示されている。また、第２０６頁第２〜１０行には、「．．．ＳＵＳ３０４のオッシレーションマーク深さは、．．．サイクル数が高くなると浅くなる。また、ｆが高くなるに従い．．．爪の生成する頻度が減少し、爪形状も浅く軽微となる。．．．爪部にスカムや介在物が捕捉されにくくなる．．．」ことが記載されている。
　
４、当審の判断
４−１、理由１について
　本件発明１は、「Ｔi含有鋼についてスラブ無手入化が可能な連鋳スラブを製造する」ことを目的とし、その目的を達成するのには、ＴiＮやＴiＯ2に起因するＴiストリーク疵と紡錘状ヘゲ疵を発生させないことが必要であるという知見のもとに（以上、本件明細書の段落【０００４】参照）、そのための要件として、請求項１に記載されたように、（Ａ）ＴｉとＮの含有量、（Ｂ）シールガスの流量、（Ｃ）ネガテイブストリップ時間の３つの条件を規制するものである。
　これに対し、甲第１号証には、（Ｂ）の条件について記載され、甲第２号証には、Ｔi含有鋼において（Ａ）の条件について記載され、甲第３〜６号証には（Ｃ）の条件について記載されており、特に甲第４、６号証にはスラブ無手入化の要件として（Ｃ）の条件があることが記載されている。
　しかしながら、甲第２号証には、Ｔiストリーク疵を低減してスラブ手入量を少なくするために（Ａ）の条件を規定することは記載されているが、さらに紡錘状ヘゲ疵を発生させないでスラブ無手入化することについては記載されていない。また、甲第４、６号証には、オッシレーションマーク部欠陥の改善のための（Ｃ）の条件について記載されているが、紡錘状ヘゲ疵を発生させない要件として、（Ｂ）と（Ｃ）の条件とを組み合わせて規定することは記載されていない。さらに、甲第１、３、５号証には、それぞれの条件が単に示されているものであって、スラブ無手入化との関連については記載されていない。
　以上検討したように、甲第１〜６号証には、前記（Ａ）〜（Ｃ）の３条件のうちの何れか１つの条件が個々に記載されているにずぎず、しかも、Ｔi含有鋼について、Ｔiストリーク疵と紡錘状ヘゲ疵を発生させないでスラブ無手入化すること、および、そのためには前記の３条件が必要であることは、甲第１〜６号証の何れにも記載されていないから、甲各号証に個々に記載された条件を本件発明１のように組み合わせられるものではない。
　そして本件発明１は、Ｔi含有鋼において、スラブ無手入れ圧延でもＴiストリーク疵の発生を防止でき，且つ手入れスラブでも発生した紡錘状ヘゲ疵の発生も同時に防止できるので、Ｔi含有鋼のスラブ無手入化はもとより、良品質のホットコイルの製造ができるという特許明細書に記載された格別の作用効果を奏するものである。
　したがって、本件発明１は、甲第１〜６号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものではない。
　また、本件発明２は請求項１を引用して記載された発明であるから、本件発明１と同様当業者が容易に発明をすることができたものではない。
よって、理由１についての特許異議申立人の主張は採用することはできない。
　
４−２、理由２について
　特許異議申立人が理由２の根拠としてあげている、ｔＮの式に関連した不備は、式に含まれていた誤記による単位の不整合を考慮に入れずに計算したことによるものであり、前記訂正によってその誤記は訂正されたから、特許異議申立人の主張はその根拠が消滅した。
　したがって、本件特許の明細書の記載に不備があるものではないから、理由２についての特許異議申立人の主張は採用することはできない。
　
５．　むすび
　以上のとおりであるから、特許異議申立の理由及び証拠によっては、本件特許を取り消すことはできない。
　また、他に本件特許を取り消すべき理由を発見しない。
　よって、結論のとおり決定する。
【異議決定日】
平成１２年１１月１７日（２０００．１１．１７）
【訂正の要旨】
　　　　　　　　　　　
訂正の要旨
（１）訂正事項Ａ
　明細書の特許請求の範囲の請求項１を、誤記の訂正を目的として、
「【請求項１】シール用ガスをタンデイッシュ内に送気しつつタンデイッシュ内のＴｉ含有溶鋼を鋳型に連続注入するＴｉ含有鋼の連続鋳造にさいし，該Ｔｉ含有鋼中のＴｉ含有量を０．２５重量％以下およびＮ含有量を０．００９重量％以下に規制したうえ，該タンデイッシュに送気するシールガスの流量を１．１Ｎｍ３／Ｔ　Ｓｔｅｅｌ未満とし且つ鋳造速度，鋳型の振幅および振動数で定まるネガテイブストリップ時間ｔＮを０．３１ｓｅｃ以下に規制することを特徴とするＴｉ含有鋼の無手入れ連鋳スラブの製造法，
　但し，ｔＮ＝６０／ｆ−ｔＰ
　　　　ｔＰ＝６０ｃｏｓ−１（−１０００ｖ／２π　ａｆ）／πｆ
ここで，ｔＮ：ネガテイブストリップ時間（ｓｅｃ）
　　　　ｔＰ：ポジテイブストリップ時間（ｓｅｃ）
　　　　Ｖ：鋳造速度（ｍ／ｍｉｎ）
　　　　ａ：振幅（ｍｍ）
　　　　ｆ：鋳型振動数（ｃｙｃｌｅ／ｍｉｎ）。」に訂正する。
（２）訂正事項Ｂ
　明細書の特許請求の範囲の請求項２を、誤記の訂正を目的として、
「【請求項２】Ｔｉ含有鋼はステンレス鋼である請求項１に記載の連続鋳造方法。」に訂正する。
（３）訂正事項Ｃ
　明細書の段落【０００５】の
「但し，ｔＮ＝１／ｆ−ｔＰ
　　　　ｔＰ＝ｃｏｓ−１（−ｖ／２π　ａｆ）／πｆ
ここで，ｔＮ：ネガテイブストリップ時間（ｓｅｃ）
　　　　ｔＰ：ポジテイブストリップ時間（ｓｅｃ）
　　　　Ｖ：鋳造速度（ｍ／ｍｉｎ）
　　　　ａ：振幅（ｍｍ）
　　　　ｆ：鋳型振動数（ｃｙｃｌｅ／ｍｉｎ）である。」を、誤記の訂正を目的として、
「但し，ｔＮ＝６０／ｆ−ｔＰ
　　　　ｔＰ＝６０ｃｏｓ−１（−１０００ｖ／２π　ａｆ）／πｆ
ここで，ｔＮ：ネガテイブストリップ時間（ｓｅｃ）
　　　　ｔＰ：ポジテイブストリップ時間（ｓｅｃ）
　　　　Ｖ：鋳造速度（ｍ／ｍｉｎ）
　　　　ａ：振幅（ｍｍ）
　　　　ｆ：鋳型振動数（ｃｙｃｌｅ／ｍｉｎ）である。」に訂正する。
（４）訂正事項Ｄ
　明細書の段落【００１６】の「もとよれ」を、誤記の訂正を目的として、「もとより」に訂正する。
（５４）【発明の名称】
Ｔｉ含有鋼の無手入れ連鋳スラブの製造法
（５７）【特許請求の範囲】
　　【請求項１】　シール用ガスをタンデイッシュ内に送気しつつタンデイッシュ内のＴｉ含有溶鋼を鋳型に連続注入するＴｉ含有鋼の連続鋳造にさいし，該Ｔｉ含有鋼中のＴｉ含有量を０．２５重量％以下およびＮ含有量を０．００９重量％以下に規制したうえ，該タンデイッシュに送気するシールガスの流量を１．１Ｎｍ３／Ｔ　Ｓｔｅｅｌ未満とし且つ鋳造速度，鋳型の振幅および振動数で定まるネガテイブストリップ時間ｔＮを０．３１ｓｅｃ以下に規制することを特徴とするＴｉ含有鋼の無手入れ連鋳スラブの製造法，
　但し，ｔＮ＝
６０
　　　　ｔＰ＝
６０
１０００
ここで，ｔＮ：ネガテイブストリップ時間（ｓｅｃ）
　　　　ｔＰ：ポジテイブストリップ時間（ｓｅｃ）
　　　　Ｖ：鋳造速度（ｍ／ｍｉｎ）
　　　　ａ：振幅（ｍｍ）
　　　　ｆ：鋳型振動数（ｃｙｃｌｅ／ｍｉｎ）。
　　【請求項２】　Ｔｉ含有鋼はステンレス鋼である請求
項
【発明の詳細な説明】
　　　【０００１】
　　【産業上の利用分野】
　本発明は，Ｔｉ含有鋼についてスラブ無手入化が可能な連鋳スラブを製造する方法に関する。
　　　【０００２】
　　【従来の技術】
　Ｔｉ含有鋼（特にＴｉ含有ステンレス鋼）はＯやＮとの親和力の強いＴｉを含有することから，その熱延鋼帯（ホットコイル）あるいは冷延鋼帯（冷延コイル）の表面に，Ｔｉストリークと称するＴｉＮやＴｉＯ２に起因する帯状のヘゲ疵が発生しやすいことはよく知られている。Ｔｉストリーク疵はコイル歩留を大幅に低下させるばかりか，疵が除去できなければ屑化しなければならないので，従来よりこの疵に対して多くの原因調査や対策が行われてきた。例えば，連鋳時におけるモールドパウダー中にＴｉＯ２吸収が起こっても，特性変化の起こらないようにしたパウダー等も開発されたが，Ｔｉストリーク疵の減少には困難を極めているのが現状である。
　　　【０００３】
　また，Ｔｉ含有ステンレス鋼の連鋳スラブの表層を研削除去することなく無手入のまま熱延すると，得られたホットコイル表面に，介在物の存在が認められないものの紡錘状のヘゲ疵が発生することがある。この欠陥については，スラブ外観目視チェックにおいてもなんら異常部は確認されず，他報告にもＴｉ含有ステンレス鋼を無手入のまま熱延したという実例が殆んどないことから，原因解明に至っていない。
　このようなことから，Ｔｉ含有ステンレス鋼連鋳スラブの無手入化には問題があるので，スラブ表面を研削してから熱延に供されていた。
　　　【０００４】
　　【発明が解決しようとする課題】
　したがって本発明は，Ｔｉ含有ステンレス鋼連鋳スラブの無手入化を達成すべく，ＴｉＮやＴｉＯ２に起因するＴｉストリーク疵を発生させることなくかつ紡錘状ヘゲ疵のないホットコイルが製造できるＴｉ含有鋼の連続鋳造方法の確立を課題とする。
　　　【０００５】
　　【課題を解決するための手段】
　本発明によれば，シール用ガスをタンデイッシュ内に送気しつつタンデイッシュ内のＴｉ含有溶鋼を鋳型に連続注入するＴｉ含有鋼の連続鋳造にさいし，該Ｔｉ含有鋼中のＴｉ含有量を０．２５重量％以下およびＮ含有量を０．００９重量％以下に規制したうえ，該タンデイッシュに送気するシールガスの流量を１．１Ｎｍ３／Ｔ　Ｓｔｅｅｌ未満とし且つ鋳造速度，鋳型の振幅および振動数で定まるネガテイブストリップ時間ｔＮを０．３１ｓｅｃ以下に規制することによって，Ｔｉ含有鋼でも無手入れ可能な連鋳スラブを製造する。
　但し，ｔＮ＝
６０
　　　　ｔＰ＝
６０
１０００
ここで，ｔＮ：ネガテイブストリップ時間（ｓｅｃ）
　　　　ｔＰ：ポジテイブストリップ時間（ｓｅｃ）
　　　　Ｖ：鋳造速度（ｍ／ｍｉｎ）
　　　　ａ：振幅（ｍｍ）
　　　　ｆ：鋳型振動数（ｃｙｃｌｅ／ｍｉｎ）
である。なお，本発明においてＴｉ含有鋼としては特に表面美麗さが要求されるＴｉ含有ステンレス鋼を含む。
　　　【０００６】
　　［発明の詳述］
　Ｔｉ含有鋼は既述のようにＮやＯとの親和力の強いＴｉを含有することから，その連鋳スラブの無手入化どころか，Ｔｉ系介在物のために他の鋼種の連鋳スラブと比較して大幅なスラブの重研削を余儀なくされていた。ところが鋼中〔Ｔｉ〕量と〔Ｎ〕量をあるレベル以下とすることにより，ＴｉＮを主組成とするＴｉストリーク疵の発生がなくなり，スラブの無手入化の可能性が確認された。しかし，Ｔｉストリークが発生しないレベルのＴｉ含有鋼連鋳スラブを無手入のまま圧延してみると，Ｔｉストリーク疵ではない新たな紡錘状の疵が発生した。この疵には介在物は内在しなかった。したがってスラブ時点での介在物以外による原因であると推定された。そこでスラブの詳細な調査とコイルの追跡調査を行った結果，気泡疵が原因であることを知った。
　　　【０００７】
　すなわち，まずＴｉストリーク疵の主成分であるＴｉおよびＮの鋼中含有レベルとＴｉストリーク疵の関係を詳細に調査したところ，Ｔｉストリーク疵はＴｉ，Ｎ含有量があるレベル以上になると発生することを知見した。図１はその結果を示したもので，ベース鋼として，重量％でＣ；０．０６％以下，Ｓｉ；０．７５％以下，Ｍｎ；０．７０％以下，Ｃｒ；１０．５０〜１２．００％，Ｔｉ；０．１５〜０．５％，Ｎ；０．００６〜０．０１２％のステンレス鋼を対象に連続鋳造し，そのスラブを表面手入れしたうえ，熱延してホットコイルを製造した場合に，このホットコイル表面におけるＴｉストリーク疵の発生の有無を鋼中Ｔｉ含有量とＮ含有量で整理したものである。図１から明らかなように〔Ｔｉ〕が０．２５％以下でかつ〔Ｎ〕が０．００９％以下であればＴｉストリーク疵は発生しない。
　　　【０００８】
　しかし，このＴｉストリーク疵が発生しない筈のＴｉ，Ｎ含有量のスラブを無手入れのまま熱延してホットコイルを製造すると，紡錘状のヘゲ疵の発生を見ることがあった。そこで該無手入れ連鋳スラブよりサンプルを切出し，サンダーバフ研磨後徹底的に検鏡調査した結果，スラブ表層部に気泡状の欠陥が確認された。この気泡疵部には介在物は内在せず，また紡錘状ヘゲ疵自体にも介在物の存在は認められなかった。したがって，この気泡疵と紡錘状ヘゲ疵との相関が推定された。そこでスラブにドリルで気泡疵と同じ穴をあけてホットコイルを製造する追跡調査を行ったところ，ホットコイル表面には紡錘状ヘゲ疵と全く同形態の疵が発生した。これらのことから，スラブに認められる気泡疵を減少させれば紡錘状ヘゲ疵の発生を防止できることが推定され，その実現のために気泡疵と連鋳条件との関係を詳細に調査検討した。
　　　【０００９】
　その結果，連鋳条件における二つの因子が気泡疵の発生に影響していることを知った。一つはタンデイッシュヘのシール用ガスの送気量であり，もう一つは鋳型のネガテイブストリップ時間である。
　　　【００１０】
　図２は，図１の場合と同種の鋼について行った鋳造操業においてタンデイッシュヘに送気したアルゴンガスを溶鋼単位トン当りに換算し，この溶鋼単位トン当りのアルガゴンガス流量で（気泡疵＋紡錘状ヘゲ疵）発生の多寡を見たものである。図２より，タンデイッシュに送気するシール用ガスの溶鋼単位トン当りの流量（Ｎｍ３／Ｔ　Ｓｔｅｅｌ）が気泡疵の発生に影響していることが明らかである。すなわちタンデイッシュの大きさや鋳造規模に拘わらず，溶鋼と接触するシール用ガスの単位流量が多くなるとホットコイルの表面での気泡疵の発生量が多くなる。図２の結果は，気泡疵を防止するにはタンデイッシュシール用ガス流量を１．１Ｎｍ３／ＴＳｔｅｅｌ未満にすることが必要であることを示している。しかし，このシールガス流量をあまり下げると大気とのシール性に問題が出てくるのでシールガスを送気することは必要であり，０．５Ｎｍ３／Ｔ　Ｓｔｅｅｌ以上，好ましくは０．７Ｎｍ３／Ｔ　Ｓｔｅｅｌ以上は送気するのがよい。なお図２は，鋳型のネガテイブストリップ時間を０．３１ｓｅｃ以下としたときの操業例を集めたものである。
　　　【００１１】
　図３は，図１の場合と同種の鋼について行った鋳造操業において鋳造速度，鋳型のストローク（振幅）および振動数で定まるネガテイブストリップ時間と（気泡疵＋紡錘状ヘゲ疵）の関係を示したものであり，タンデイッシュシール用ガス流量はほぼ１．０Ｎｍ３／Ｔ　Ｓｔｅｅｌとしたときのものである。図３より，ネガテイブストリップ時間と該疵の多寡との明確な相関に見られ，ネガテイブストリップ時間が小さくなってくると気泡疵は減少し紡錘状ヘゲ疵の発生もなくなってくる。図３の結果はネガティブストリップ時間を０．３１ｓｅｃ以下とすることが該疵の発生を防止するうえで重要であることを示している。
　　　【００１２】
　以上の知見から，Ｔｉ含有鋼のホットコイルに現れるＴｉストリーク疵と，スラブ手入れを行っても現れる紡錘状ヘゲ疵の発生を抑制するには，ＴｉおよびＮの含有量を０．２５重量％以下およびＮ含有量を０．００９重量％以下に規制したうえ（これによってスラブ無手入れ化が可能となる），さらにタンデイッシュに送気するシールガスの流量を１．１Ｎｍ３／Ｔ　Ｓｔｅｅｌ未満とし且つ鋳型のネガテイブストリップ時間を０．３１ｓｅｃ以下に規制すればよいことが明らかとなり，これらの本発明に従う要件を満たせばＴｉ含有鋼でもスラブの無手入れ化が可能となると共に紡錘状ヘゲ疵のない健全なホットコイルを製造できる。
　　　【００１３】
　このようにして，本発明によればＴｉストリーク疵のみならず，紡錘状ヘゲ疵の発生も抑制できるが，その理由として次のように考えられる。この疵の発生を抑制するには気泡がスラブ表層部に捕捉されない鋳造条件で鋳造をすることが重要である。このためタンデイッシュ内溶鋼へ持ち込まれるシール用ガス，例えばＡｒ等の吹き込み量はシール性に問題がでない範囲に極力少なくする方がよく，具体的には１．１Ｎｍ３／Ｔ　Ｓｔｅｅｌ未満にする必要がある。さらにタンデイッシュ内で浮上しきれずモールド内に持ち込まれたガス（気泡）は，モールド内の凝固シエルに捕捉されないよう，シエル強度の許す限り凝固速度を遅くするのがよい。凝固速度を遅くする振動条件として，一般的にストローク４〜９ｍｍ，振動数７０〜１２０ｃｙｃｌｅ／ｍｉｎ，鋳造速度０．４〜１．０ｍ／ｍｉｎ内でネガテイブストリップ時間を小さくしていけばよいが，具体的には，スラブ表層の気泡疵，紡錘状ヘゲ疵の関係から０．３１ｓｅｃ以下とするのがよい。なおＴｉ含有鋼種に気泡疵が多く確認されるのは，Ｔｉの含有により溶鋼−スラブ界面の粘性が高くなり，気泡が抜けずらくなっているためと考えられる。
　　　【００１４】
　　【実施例】
　表１は，Ｃ≒０．２％，Ｓｉ≒０．５５％，Ｍｎ≒０．２％，Ｃｒ≒１１．０％のステンレス鋼に０．３０％以下のＴｉを添加し且つＮが０．０１５％以下となった溶鋼を，ネガテイブストリップ時間，タンデイッシュヘに送気したシールガス（アルゴンガス）の流量をそれぞれ変化させた表示の鋳造条件にて連続鋳造し，得られたスラブを無手入化のまま熱延してホットコイルを製造し，得られたホットコイルの疵の発生程度を調べた結果を示したものである。
　表１の結果に見られるように，本発明に従う条件にて製造したホットコイルには，Ｔｉストリーク疵および紡錘状ヘゲ疵の発生は認められない。
　　　【００１５】
　　【表１】
　　　【００１６】
　　【発明の効果】
　本発明によれば，Ｔｉ含有鋼でもスラブ無手入れ圧延でもＴｉストリーク疵の発生を防止でき，且つ手入れスラブでも発生した紡錘状ヘゲ疵の発生も防止できるのでＴｉ含有鋼のスラブ無手入化はもとよ
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【図面の簡単な説明】
　　【図１】　鋼中のＴｉ含有量およびＮ含有量とホットコイルでのＴｉストリーク発生の有無の関係を示す図である。
　　【図２】　タンデイッシュヘのシール用ガス流量がホットコイルでの気泡疵と紡錘状ヘゲ疵の発生の有無の関係を示す図である。
　　【図３】　鋳型のネガテイブストリップ時間がホットコイルでの気泡疵と紡錘状ヘゲ疵の発生の有無の関係を示す図である。