【事件の表示】
　特許第２８５１７２１号「切削工具用窒化珪素質焼結体」の請求項１に係る特許に対する特許異議の申立てについて、次のとおり決定する。
【結　論】
　特許第２８５１７２１号の請求項１に係る特許を維持する。
【理　由】
〔一〕　本件特許は、平成３年（１９９１）７月１７日に出願され（特願平３−１７６４４５号）、平成１０年１１月１３日に特許権の設定の登録がされ（特許第２８５１７２１号）、平成１１年１月２７日に特許掲載公報が発行されたものである。
　平成１１年７月２３日付けで、本件特許は、特許法第２９条第２項の規定に違反して特許されたものであり、また、特許法第３６条第４項及び第６項に規定する要件を備えていない出願に対してされたものであるから、本件特許は、取り消すべきものであるとの特許異議の申立てがされた。
　当審は、平成１１年１１月１２日付けで、上記と同一の理由で取消理由を通知し（通知書発送日　平成１１年１２月３日）、本件特許権者は、平成１２年２月１日付けで、特許異議意見書を提出した。
　
〔二〕　判断
Ａ．　明細書の記載について
　本件特許発明は、窒化けい素の針状粒子の平均短径及びアスペクト比を数値限定しているにもかかわらず、本件特許明細書には、これらの数値の測定法（あるいは、定義）については、格別には説明されていない。
　そこで、本件特許発明の窒化けい素の針状粒子の平均短径及ぶアスペクト比は、その字義どおりに解するほかはない。
　本件特許明細書の段落【0025】の、「焼結体に対して電子顕微鏡写真により窒化硅素結晶粒子の平均短径と平均アスペクト比を求めた」との記載は、窒化けい素針状粒子の微小結晶の短径部分及び長手方向の各表面が窒化けい素体の顕微鏡観察用断面に平行に現れた多数の微小結晶について、短径及び長さを測定することができ、統計的に平均短径及びアスペクト比を計算できることを意味していると認められる。窒化けい素の場合、その特有の性質のために、このような平均短径及びアスペクト比の測定決定方法が著しく不正確であり、現実には適用できないとする理由はみいだせない。
　そうすると、本件特許明細書の記載は、特許法第３６条第４項並びに第５項及び第６項に規定する要件を備えていないとすることはできない。
　
Ｂ．　容易性について
ａ．　本件特許発明
（イ）　本件特許の願書に添付された明細書（以下では、本件特許明細書という。）の特許請求の範囲の記載は下記のとおりである。
　 「【請求項１】Er、Yb、Sc、DyおよびHoから選ばれる少なくとも１種の周期律表第３ａ族元素を酸化物（RE２O３）換算で0.5〜5モル％、過剰酸素をSiO２換算で10モル％以下の割合で含有し、前記過剰酸素と前記周期律表第３ａ族元素酸化物とのSiO２/RE２O３で表されるモル比が1〜1.8であり、窒化珪素粒子が平均短径1μｍ以下、平均アスペクト比が3以上の針状粒子からなることを特徴とする切削工具用窒化珪素質焼結体。」
　以下では、上記特許請求の範囲に記載された構成の発明を本件特許発明という。
　また、以下では、窒化珪素及び窒化ケイ素の語は、直接引用する場合を除き、窒化けい素と統一して記す。
（ロ）　なお、本件特許明細書の発明の詳細な説明の項には、「焼成手段としては公知の方法が採用されるが、本発明の一つの特徴としては、機械的な圧力なしに窒素ガス圧力１〜１００気圧の雰囲気にて１７００〜２０００℃の焼成温度で焼成することが望ましい。また、前述したように窒化珪素粒子の粒径を小さくし、平均アスペクト比を大きくするためには、一旦、窒素中で１７００〜１８５０℃で焼成した後、１００〜３０００気圧、１５００〜１９００℃の温度で熱間静水圧焼成を施すことが望ましい。」とされている（段落【0021】参照）。
　また、本件特許明細書の表１には、１７５０〜１８００℃、５ｈｒ、２０ａｔｍで焼成し、１６５０℃、１ｈｒ、２０００ａｔｍで熱間静水圧焼成した実施例が示されている。
　
ｂ．　引例の記載
（１）　甲第１号証（特開昭５９−１９９５８４号公報。以下では、引例１という。）　
（イ）　切削工具として使用可能な窒化けい素焼結体として、下記の窒化けい素焼結体が記載されている。
　「（１）　希土類元素（Sc、Y及びランダニド元素を含む）の酸化物の少なくとも１種0.5〜25重量％と周期律表のＩＩａ族元素（Be、Mg、Ca、Sr、Ba及びRa）の酸化物の少なくとも１種0.1〜15重量％と周期律表のＩＩａ族元素（Be、Mg、Ca、Sr、Ba及びRa）の窒化物の少なくとも１種0.1〜15重量％と残り窒化硅素と不可避不純物から成ることを特徴とする窒化硅素基焼結体。
（２）　上記周期律表のＩＩａ族元素の酸化物と上記周期律表のＩＩａ族元素の窒化物の重量比が1：9〜9：1であることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の窒化硅素基焼結体。」
（ロ）　（１頁左下欄、下から４〜２行）
　「　本発明は、耐熱性構造用材料、機械工作用材料特に切削工具、耐摩耗材料及び耐食性材料に適する窒化硅素基焼結体に関する。」
（ハ）　（２頁左上欄、１１〜１７行）
　「　本発明は、上記のような問題点を解決し、Ｓｉ３Ｎ４と焼結助剤との反応性を容易にすることによって複雑な形状品又は大型の形状品における焼結助剤を主とする第２相の分散をＳｉ３Ｎ４焼結体内で均一にして、焼結体の強度、耐熱性、耐摩耗性及び靱性を高めた窒化硅素焼結体の提供を目的にしたものである。」
（ニ）　（３頁右上欄、８〜１２行）
　「ここで使用する出発原料としてのＳｉ３Ｎ４は、α−Ｓｉ３Ｎ４、β−Ｓｉ３Ｎ４、非晶質のＳｉ３Ｎ４又はこれらの結晶構造の異なるＳｉ３Ｎ４を任意の比率に混合したものを使用してもよい。」
（ホ）　 （２頁右上欄、下から２行〜同左下欄、１０行）
　「ここで使用する焼結助剤の内、周期律表のＩＩａ族元素の酸化物は低温で液相を生成させてＳｉ３Ｎ４と他の焼結剤の粒子の再配列を促進し高密度化の進行に寄与し、周期律表ＩＩａ族元素の窒化物は周期律表のＩＩａ族元素の酸化物よりも分解温度が低いことから焼結過程での分散が容易となり、構成原子の液相中への溶解、析出機構による相転移の媒介的作用を行って焼結助剤を主体とする第２相の偏析を妨止し、焼結後はＳｉ３Ｎ４と焼結助剤との結合強度を高めるのに寄与し、希土類元素の酸化物は高温強度の向上を主とする焼結体の諸特性を高めている。」　
（ヘ）　（２頁右下欄、７〜９行）
　「周期律表ＩＩａ族元素の酸化物の少なくとも１種及びＩＩａ族元素の窒化物の少なくとも１種はそれぞれ１〜８重量％が望ましい。」
（ト）　（引例１の３頁左上欄、１６行〜同右上欄、２行）
　「出発原料と混合粉砕どきの容器及びボールから混入するＳｉO２；Ａｌ及びＦｅ族元素は、硬質相であるSi３N４の硅素と窒素の相互拡散反応を促進し、特にＳｉO２はＳｉ３N４本来の分解温度を低下させるためにＳｉ３N４と焼結助剤との反応を低温側で生じさせて焼結の促進と緻密化に寄与する傾向にある。」
（チ）　（３頁左下欄、６〜８行）
　「焼結温度は、焼結方法又は配合成分によっても異なる１５００〜１９００℃の温度内で充分に緻密な焼結体が得られる。」
（リ）　引例１の第１表及び第２表には、5%Ｙ２Ｏ３−0.5%ＭｇＯ−4.5%Ｍｇ３Ｎ２−90%Ｓｉ３Ｎ４及び5%Ｙ２Ｏ３−1.0%ＭｇＯ−4.0%Ｍｇ３Ｎ２−90%Ｓｉ３Ｎ４の焼結条件（1850℃）並びに硬さ（ＨＲＡ）（中心部：93.0、93.1、外周部：93.1、93.0）及びＫＩＣ（中心部8.23、8.25；外周部8.20、8.21MN/m３／２）が示されている。
　
（２）　甲第２号証（特開昭６１−３８８０３号公報。以下では、引例２という。）
（イ）　特許請求の範囲
「１．　窒化珪素（Ｓｉ３Ｎ４）を主成分とする焼結体であって、該焼結体の表層部の破壊靱性が中心部の破壊靱性より2.0MN/m３／２以上高いことを特徴とする高靱性窒化硅素質焼結体工具。
２．　窒化珪素（Ｓｉ３Ｎ４）を主成分として所定形状に焼結成形された焼結体を、不活性雰囲気中で1300〜1600℃に加熱し、次いで50〜200℃/秒で冷却することを特徴とする高靱性窒化珪素質焼結体工具の製造方法。」
（ロ）　第１表には、1000〜1600℃で熱処理した95・Ｓｉ３Ｎ４−4・Ｒ２Ｏ３−1・ＭｇＯ（Ｒ＝Ｙ、Ｌａ、Ｃｅ、Ｙｂ）組成のセラミックが示され、第２表には、それらのＫＩＣ（MN/m３／２）、クランク摩耗量及び刃先の状態（チッピングの大小など）が示されている。
　
（３）　甲第３号証（特開昭６３−２８８９６５号公報。以下では、引例３という。）
（イ）　特許請求の範囲
　「（１）　３成分基準でβ−Ｓｉ３Ｎ４を85〜99モル％と、Ｓｃ、Ｙｂ、Ｅｒ、ＨｏおよびＤｙの群から選ばれる少なくとも１種の元素（Ｍ）の化合物を酸化物換算（Ｍ２Ｏ３）で1〜5モル％と、過剰酸素（Ｏ２）を10モル％以下の割合で含有し、かつ過剰酸素/Ｍ２Ｏ３（モル比）が2以下であることを特徴とする窒化珪素質焼結体。」
（ロ）　〔従来技術及びその問題点〕の一部（１頁左下欄、下から３行〜同右下欄、３行）
　「　窒化珪素から成る焼結体は原子の結合様式が共有結合を主体として成り、強度、硬度、熱的化学的安定性において、優れた特性を有することからエンジニアリングセラミックス、特に熱機関として例えばガスタービン等への応用が進められている。」
（ハ）　（３頁左上欄、６〜９行）
　「　本発明の窒化珪素質焼結体の製造にあたり、Ｓｉ３Ｎ４粉末としては、α型、β型のいずれでも良く、特にＢＥＴ比表面積が１０ｍ２／ｇ以上、酸素含有量３重量％以下のものを用いるのが望ましい。」
（ニ）　（３頁右上欄、３〜１８行）
　「　焼成は１６００〜２３００℃の焼成温度で窒素ガス、窒素ガスと水素ガスあるいは不活性ガスとの混合ガス等の窒素含有非酸化性雰囲気中で行われる。
　焼成方法としては常圧焼成法、ガス圧焼成法（ＧＰＳ）、熱間静水圧焼成法（ＨＩＰ）、ホットプレス法（ＨＰ）によって行うことができる。
　尚、本発明において焼結体中の過剰酸素量の制御は焼成条件の設定によって行う。過剰酸素量は通常、原料粉末中の不可避的不純物に結合する酸素であり、Ｓｉ３Ｎ４粉末には例えばＳｉＯ２として混入している。これらの酸素は比較的に低融点化合物として存在することから、焼成工程中に1900℃以上の温度にて焼成することによって焼結体中より揮散させることができる。よって過剰酸素の制御は1900℃以上の高温下での焼成時間によってほぼ決定される。」
　
（４）　甲第４号証（特開昭６３−１０００６７号公報。以下では、引例４という。）
（イ）　特許請求の範囲
「１．　Ｓｉ３Ｎ４が70重量％以上からなり、残部が実質的に希土類元素Ｙ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｙｂ、Ｌｕのうちの２種以上とＳｉとＯとＮからなる焼結体であって、（１）該焼結体に含まれる全ての希土類元素を二三酸化物に換算したモル量が、該焼結体に含まれる酸素量から全ての希土類元素を二三酸化物とした時希土類元素の二三酸化物に含まれる酸素量を差し引いた残り酸素量をＳｉＯ２とした時のＳｉＯ２のモル量に対する比で0.4〜1.3であり、（２）該焼結体に含まれるどの１種の希土類元素も、全ての希土類元素の合計に対して95モル％以下であり、（３）該焼結体のＳｉ３Ｎ４粒子の粒界相が実質的に結晶相よりなり、粒界結晶相の50%以上がアパタイト構造の結晶相よりなることを特徴とする窒化珪素焼結体。
２．　前記希土類元素として少なくともＹｂが、全ての希土類元素の合計に対して50〜95モル％であることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の窒化珪素焼結体。
３．　前記希土類元素がＹとＹｂであることを特徴とする特許請求の範囲第２項記載の窒化珪素焼結体。
４．　Ｙ２Ｏ３、Ｅｒ２Ｏ３、Ｔｍ２Ｏ３、Ｙｂ２Ｏ３、Ｌｕ２Ｏ３の希土類酸化物のうちの２種以上と窒化珪素原料粉末との混合粉末であって、選ばれた希土類酸化物のうちのどの１種も希土類酸化物総添加量の90モル％以下であるとともに、選ばれた希土類酸化物の総添加モル量が焼結後焼結体に含まれる酸素（希土類酸化物から導入された酸素を除く）をＳｉＯ２に換算したＳｉＯ２のモル量に対する比で0.4〜1.3である混合粉末を成形し、常圧あるいは加圧Ｎ２雰囲気中で1700〜2100℃で焼成することを特徴とする窒化珪素焼結体の製造法。」
（ロ）　（３欄右上欄、３〜１６行）
　「　希土類酸化物の総添加モル量が焼結後焼結体に含まれる酸素（希土類酸化物から導入される酸素を除く）をＳｉＯ２に換算したＳｉＯ２のモル量に対する比が0.4〜1.3になるように希土類酸化物の添加量を決定するのは、この比の範囲で添加することにより緻密化効果のある粒界液相が得られ、かつ粒界相を実質的にアパタイト構造の結晶相にすることができるためである。この比が1.3を超えると緻密化効果のある粒界液相が得られず、Ｌｎ４Ｓｉ２O７（Ｌｎ：希土類元素）が結晶相に多く含まれる。一方比が0.4より小さい場合には緻密化効果のある粒界液相が得られるが結晶相にＬｎ２Ｓｉ２O７（Ln：希土類元素）が含まれ、高温で高強度の焼結体は得られなくなる。」
（ハ）　（９頁左上欄、２〜４行）
　「そのため本発明は、複雑形状のガスタービン部品等の構造材料として好適に使用することができる。」
　
（５）　甲第５号証（特開昭６３−１５６０７０号公報。以下では、引例５という。）
（イ）　特許請求の範囲
「（１）　主として窒化珪素から成る結晶相と、少なくとも希土類元素及びアルミニウムを含有する粒界相から成り、該結晶相粒子の長軸の長さが20μｍ以下、短軸の長さが2μｍ以下で且つアスペクト比が長軸長/短軸長が10以下であって室温における抗折強度が100Kg/mm２以上、気孔率が1%以下であることを特徴とする窒化珪素質焼結体。
（２）　表面に希土類元素化合物、アルミニウム化合物のいずれか一方を有する平均粒径1μｍ以下の窒化珪素粉末と上記化合物の他方との混合粉末、あるいは上記化合物の両者を表面に有する平均粒径1μｍ以下の窒化珪素粉末を成型後、非酸化性雰囲気中で1700乃至1800℃で焼成したことを特徴とする窒化珪素質焼結体の製法。
（３）　上記焼成が大気圧下で行われることを特徴とする特許請求の範囲第２項記載の窒化珪素質焼成体の製法。
（４）　表面に希土類元素化合物、アルミニウム化合物にいずれか一方を有する平均粒径1μｍ以下の窒化珪素粉末と上記化合物の他方との混合粉末、あるいは上記化合物の両者を表面に有する平均粒径が1μｍ以下の窒化珪素粉末を成形後、非酸化性雰囲気中で1700乃至1800℃で焼成した後、更に1500乃至1800で1000乃至2000気圧の条件で熱間静水圧焼成したことを特徴とする窒化珪素質焼結体の製法。」
（ロ）　〔産業上の利用分野〕（１頁右欄）
　「　本発明は窒化珪素質焼結体及びその製法に関し、より詳細には例えばボールベアリング等のように高い機械的強度および低い気孔率を必要とする摺動部材等に適した窒化珪素質焼結体及びその製法に関する。」
（ハ）　〔問題点を解決するための手段〕の一部〔３頁左上欄、１０〜１７行〕
　「　これら助剤成分は希土類元素が酸化物換算で3乃至10重量％の割合で、アルミニウムがアルミナ換算で1乃至5重量％の割合で配合されるものであって、窒化珪素は87重量％以上の割合からなる。助剤成分が少ないといずれも焼結性が悪く、気孔率1%以下の緻密体が得られず、助剤成分が多い場合には1200℃での抗折強度100Kg/mm２以上が達成し得ない。」
（ニ）　第１表（４頁）によれば、Ｓｉ３Ｎ４は87〜93%、希土類元素として、Ｙ又はＹｂを酸化物として5〜10wt%、ＡｌをＡｌ２O３として2〜5wt%である例が示されている。
（ホ）　第２表（５頁）によれば、長軸が4〜30μｍ、短軸が1〜5μｍ、アスペクト比が4〜12の例が示され、それらの抗折強度は52〜75Kg/mm２であるとされている。
　
（６）　甲第６号証（特開平４−２０２０６０号公報。以下では、引例６という。）
（イ）　特許請求の範囲
「１．　窒化珪素に対してＹ２Ｏ３、Ｙｂ２Ｏ３、Ｓｃ２Ｏ３のうち１種以上を3〜6重量％とＭｇＡｌ２Ｏ４を0.01〜0.03重量％含み、粒状晶に観察される組織とその中に分散して存在する柱状晶に観察される組織からなり、柱状晶の平均径及び柱状晶の平均短径が0.2〜0.6μｍであり、かつ密度が理論密度の99%以上であることを特徴とする窒化珪素焼結体。
２．　焼結助剤としてＹ２Ｏ３、Ｙｂ２Ｏ３、Ｓｃ２Ｏ３のうち１種以上を3〜6重量％と、
　ＭｇＡｌ２Ｏ４を0.01〜0.03重量％とを添加した窒化珪素との均一混合粉末を成形し、
　該成形体を1530〜1650℃の範囲内の温度まで加熱して予備焼結し、次いで該温度範囲内の温度で圧力を1500気圧以上まで昇圧して本焼結することを特徴とする窒化珪素焼結体の製造方法。」
（ロ）　〔発明が解決しようとする課題〕（１頁右下欄）
「　ガスタービン1200〜1400℃の高温において羽根物ゆえに700MPa以上の高強度が要求されるが、従来の窒化珪素焼結体ではこのような高温高強度は実現されることができなかった。その理由は、緻密な焼結体を得るためには焼結温度を上げるか、焼結助剤の量を多くする必要があるが、焼結温度を上げると粒成長のため強度が低下し、かつ粒界相も厚くなるため高温強度が低下し、また焼結助剤の量を多くすると粒界相が厚くなるので高温強度が低下するものと考えられる。
　そこで、本発明は、1200〜1400℃の高温で700MPa以上の如く高強度を発現する窒化珪素焼結体及びその製造方法を提供することを目的とする。」
（ハ）　〔発明の効果〕（７頁）
　「　本発明によれば、理論密度の９９％以上の高密度でかつ１４００℃強度が７００ＭＰａ以上で、ガスタービン等に好適の窒化珪素焼結体が得られる。」
　
ｃ．　本件特許発明と引例発明との対比
（１）（イ）　本件特許明細書の段落【0013】には、「なお本発明の焼結体は切削工具としての耐摩耗性、耐欠損性の点から考慮してＡｌ２Ｏ３やＭｇＯ等の酸化物はできるだけ存在しないことが望ましく、特に１重量％以下に制御することが望ましい。」と記載され、本件特許発明は周期律表ＩＩａ族元素化合物を用いることを必須要件としていないのに対して、引例１の発明は、少なくとも、周期律表ＩＩａ族元素の酸化物及び窒化物を使用すること特徴としている点で相違していると認められる。
（ロ）　引例１の発明の詳細な説明の項には、切削工具用である場合が記載され、かつ、窒化硅素基焼結体は、窒化けい素質焼結体と認められるから、上記第１項記載の窒化けい素質焼結体は、
　「　希土類元素（Ｓｃ、Ｙ及びランダニド元素を含む）の酸化物の少なくとも１種0.5〜25重量％と周期律表のＩＩａ族元素（Ｂｅ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ及びＲａ）の酸化物の少なくとも１種0.1〜15重量％と周期律表のＩＩａ族元素（Ｂｅ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ及びＲａ）の窒化物の少なくとも１種0.1〜15重量％と残り窒化硅素と不可避不純物からなることを特徴とする切削工具用窒化けい素質焼結体。」
である場合があると認められる。
　以下では、上記切削工具用窒化けい素焼結体を引例１の切削工具用窒化けい素質焼結体といい、その発明を引例１の発明という。
　引例１の発明の切削工具用窒化けい素質焼結体は、「強度、耐熱性、耐摩耗性及び靱性を高めた窒化硅素焼結体」｛上記ｂ．（１）（ハ）参照｝でなければならないこと及び緻密化が望ましい｛上記ｂ．（１）（ト）及び同（チ）｝ことが記載されている。
　
（２）（イ）　引例２には、窒化けい素質焼結体を切削工具用として使用するためには、その靱性が優れていなければならないことが記載されている｛上記ｂ．（２）（イ）参照｝。ただし、引例２に具体的に開示されている窒化けい素質焼結体は、Ｓｉ３Ｎ４−Ｙ２Ｏ３−ＭｇＯ系である。
（ロ）　引例３の窒化けい素質焼結体では、「エンジニアリングセラミックス、特に熱機関として例えばガスタービン等への応用」｛上記ｂ．（３）（ロ）参照｝を、引例４の窒化けい素質焼結体では、「複雑形状のガスタービン部品等の構造材料として好適に使用することができる」を意図しているとはいえ｛上記ｂ．（４）（ハ）参照｝、窒化けい素質焼結体自体の組成については、本件特許発明の場合と格別の相違がない。
　また、引例５の窒化けい素質焼結体では、アルミナ成分を含有し、かつ、「例えばボールベアリング等のように高い機械的強度および低い気孔率を必要とする摺動部材等に適した」ものであるとはいえ｛上記ｂ．（５）（ロ）参照｝、また、引例６の窒化けい素質焼結体では、ＭｇＡｌ２Ｏ４を含有し、焼結条件｛上記ｂ．（６）（イ）参照｝を異にし、かつ、「ガスタービン等に好適」なものであるとはいえ｛上記ｂ．（６）（ハ）参照｝、その窒化けい素粒子の形状の点では格別相違していない。
（３）　引例１及び引例２には、切削工具用窒化けい素質焼結体の発明が記載されているが、一方、引例３から引例６までには、窒化けい素質焼結体の発明は記載されているものの、これらの窒化けい素焼結体が切削工具用に使用できるとは記載されていない。上記（２）（ロ）に指摘した事項は、少なくとも直接には窒化けい素質焼結体を切削工具にかかわるものではない。
　それにもかかわらず、上記（２）（イ）及び同（ロ）に指摘した事項は、それぞれの用途に対応して、窒化けい素質焼結体の強度、耐摩耗性及び靱性を改善するため必要な組成又は窒化けい素の形状について言及していると解することはできる。すなわち、窒化けい素質焼結体を切削工具として使用するために、その強度、耐熱性、耐摩耗性又は靱性を改善するためには、当業者は、引例２から引例６までの各引例の上記（２）（イ）及び同（ロ）に指摘した記載を参酌するものとは認められる。
　
（４）　しかしながら、引例１の発明及び引例２に記載されている切削工具用の窒化けい素質焼結体は、ＩＩａ族元素化合物〔酸化物（ＭｇＯをふくむ）又は窒化物〕を含んでいるところ、引例３から引例６までの各引例のいずれにも、窒化けい素質焼結体を切削工具用として使用することが直接記載されていないのであるから、引例３から引例６までの各引例にＩＩａ族元素化合物を用いないでもよいことが記載されているとしても、単にそれだけでは、引例１の発明の窒化けい素質焼結体の切削工具用途上の性質をさらに改善するために、ＩＩａ族元素化合物を用いないことまで示唆しているとはいえない。すなわち、窒化けい素質焼結体を切削工具用として用いるときに、引例１の発明のように周期律表ＩＩａ族元素の酸化物及び窒化物を用いなくても、本件特許発明のように、「Ｅｒ、Ｙｂ、Ｓｃ、ＤｙおよびＨｏから選ばれる少なくとも１種の周期律表第３ａ族元素を酸化物（ＲＥ２Ｏ３）換算で0.5〜5モル％、過剰酸素をＳｉＯ２換算で10モル％以下の割合で含有し、前記過剰酸素と前記周期律表第３ａ族元素酸化物とのＳｉＯ２/ＲＥ２Ｏ３で表されるモル比が1〜1.8で」という組成条件で、「窒化珪素粒子が平均短径1μｍ以下、平均アスペクト比が3以上の針状粒子」となるように焼結条件等の製造条件を選択すれば、優れた切削工具用窒化けい素質が得られることまでが、引例２から引例６までの各引例に示唆されているとは認められない。
　
（５）　そうすうると、本件特許発明は、引例１から引例６までの各引例に記載されている発明に基づいて、当業者が容易に発明をすることができた発明であるとは認められない。
　そして、他に本件特許を取り消すべき理由を発見しない。
　よって、結論のとおり決定する。
【異議決定日】
平成１３年１月５日（２００１．１．５）