【事件の表示】
　特許第３０２７９９１号「硬質層被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具」の請求項２に係る特許に対する特許異議の申立てについて、次のとおり決定する。
【結　論】
　訂正を認める。
　特許第３０２７９９１号の請求項２に係る特許を維持する。
【理　由】
第１　手続の経緯
　特許第３０２７９９１号の請求項１及び２に係る発明（以下「本件発明１及び２」という。）についての出願は、平成３年３月４日に特許出願され、平成１２年２月４日にその発明について特許権の設定の登録がされ、その後、日立ツール株式会社より請求項２に係る特許に対して特許異議の申立てがされ、請求項２に係る特許に対して取消しの理由が通知され、その指定期間内である平成１３年３月１５日に訂正請求がされたものである。
　
第２　訂正の内容
　上記訂正請求による訂正の内容は、次のとおりのものである。
　訂正事項ａ
　特許請求の範囲の減縮を目的とする明細書の訂正に該当するとして、願書に添付した明細書又は図面（以下「特許明細書等」という。）の特許請求の範囲の請求項２に記載された
「炭化タングステンからなる第１硬質分散相と、周期律表の４ａ，５ａおよび６ａ族金属の１種または２種以上の炭化物および／または炭室化物からなる第２硬質分散相、並びに鉄族金属のうち１種または２種以上を主成分とする結合相および不可避不純物からなる炭化タングステン基超硬合金基体の表面に、前記硬質層を被覆してなる切削工具において、
　上記炭化タングステン基超硬合金基体の硬さは、上記基体表面から５μｍを越え５０μｍ以内の深さ領域の基体内部で最小値および最小値以外の硬さ勾配が負から正に変る極小値を少なくとも１つ示し、かつ基体表面から５μｍ以内の深さ領域の基体表面近傍の硬さは、基体表面から５０μｍより深い深さ領域の基体中心部の硬さより低いことを特徴とする硬質層被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具。」を
「炭化タングステンからなる第１硬質分散相と、周期律表の４ａ，５ａおよび６ａ族金属の１種または２種以上の炭化物および／または炭室化物からなる第２硬質分散相、並びに鉄族金属のうち１種または２種以上を主成分とする結合相および不可避不純物からなる炭化タングステン基超硬合金基体の表面に、前記硬質層を被覆してなる切削工具において、
　上記炭化タングステン基超硬合金基体の硬さは、上記基体表面から５μｍを越え５０μｍ以内の深さ領域の基体内部で最小値および最小値以外の硬さ勾配が負から正に変る極小値を少なくとも２つ示し、前記少なくとも２つの極小値は内部に行くにしたがって小さな値を示して最小値が最も深い位置に存在し、かつ基体表面から５μｍ以内の深さ領域の基体表面近傍の硬さは、基体表面から５０μｍより深い深さ領域の基体中心部の硬さより低いことを特徴とする硬質層被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具。」と訂正する。
　訂正事項ｂ
　明りょうでない記載の釈明を目的とする明細書の訂正に該当するとして、特許明細書等の発明の詳細な説明の段落番号【０００８】に記載された
「この発明は、これら知見にもとづいてなされたものであって、
（１）炭化タングステンからなる第１硬質分散相、並びに鉄族金属のうち１種または２種以上を主成分とする結合相および不可避不純物からなる炭化タングステン基超硬合金基体の表面に、
　周期律表の４ａ，５ａおよび６ａ族金属、Ａｌ，Ｓｉの群から選んだ１種または２種以上の金属元素と、炭素、窒素、酸素およびほう素からなる群より選んだ１種または２種以上の非金属元素の化合物の１種の単層または２種以上の複数層で構成された硬質層（以下、硬質層という）を被覆してなる切削工具において、　上記炭化タングステン基超硬合金基体の硬さは、基体内部で最小値および最小値以外の硬さ勾配が負から正に変る極小値を少なくとも１つ示し、かつ基体表面近傍の硬さは基体中心部の硬さより低い硬質層被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具、
（２）炭化タングステンからなる第１硬質分散相と、周期律表の４ａ，５ａおよび６ａ族金属の１種または２種以上の炭化物および／または炭室化物からなる第２硬質分散相、並びに鉄族金属のうち１種または２種以上を主成分とする結合相および不可避不純物からなる炭化タングステン基超硬合金基体の表面に、前記硬質層を被覆してなる切削工具において、
　上記炭化タングステン基超硬合金基体の硬さは、基体内部で最小値および最小値以外の硬さ勾配が負から正に変る極小値を少なくとも１つ示し、かつ基体表面近傍の硬さは基体中心部の硬さより低い硬質層被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具、
に特徴とするものである。」を
「この発明は、これら知見にもとづいてなされたものであって、
（１）炭化タングステンからなる第１硬質分散相、並びに鉄族金属のうち１種または２種以上を主成分とする結合相および不可避不純物からなる炭化タングステン基超硬合金基体の表面に、
　周期律表の４ａ，５ａおよび６ａ族金属、Ａｌ，Ｓｉの群から選んだ１種または２種以上の金属元素と、炭素、窒素、酸素およびほう素からなる群より選んだ１種または２種以上の非金属元素の化合物の１種の単層または２種以上の複数層で構成された硬質層（以下、硬質層という）を被覆してなる切削工具において、　上記炭化タングステン基超硬合金基体の硬さは、基体内部で最小値および最小値以外の硬さ勾配が負から正に変る極小値を少なくとも１つ示し、かつ基体表面近傍の硬さは基体中心部の硬さより低い硬質層被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具、
（２）炭化タングステンからなる第１硬質分散相と、周期律表の４ａ，５ａおよび６ａ族金属の１種または２種以上の炭化物および／または炭室化物からなる第２硬質分散相、並びに鉄族金属のうち１種または２種以上を主成分とする結合相および不可避不純物からなる炭化タングステン基超硬合金基体の表面に、前記硬質層を被覆してなる切削工具において、
　上記炭化タングステン基超硬合金基体の硬さは、基体内部で最小値および最小値以外の硬さ勾配が負から正に変る極小値を少なくとも２つ示し、前記少なくとも２つの極小値は内部に行くにしたがって小さな値を示して最小値が最も深い位置に存在し、かつ基体表面近傍の硬さは基体中心部の硬さより低い硬質層被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具、
に特徴とするものである。」と訂正する。
　訂正事項ｃ
　明りょうでない記載の釈明を目的とする明細書の訂正に該当するとして、特許明細書等の発明の詳細な説明の段落番号【００１６】に記載された
「上記本発明被覆チップ１について、１０度研摩斜面により測定した荷重２００ｇのマイクロビッカース硬さを縦軸にとり、基体表面から内部に向う距離を横軸にとり基体硬さ分布をグラフに示すと図１に示されるようになった。図１に示されるように本発明被覆チップ１の基体内部には、最小値Ｐｍの他に２つの極値Ｐ１およびＰ２があり、そのために、すくい面摩耗が発達するまで欠損せず、極めて靭性が向上していることがわかる。また超硬合金基体表面から２００μｍ以上の深さの中心部に遊離炭素を含有していた。」を、
「上記本発明被覆チップ１について、１０度研摩斜面により測定した荷重２００ｇのマイクロビッカース硬さを縦軸にとり、基体表面から内部に向う距離を横軸にとり基体硬さ分布をグラフに示すと図１に示されるようになった。図１に示されるように本発明被覆チップ１の基体内部には、最小値Ｐｍの他に２つの極値Ｐ１およびＰ２があり、最小値Ｐｍが最も深い位置に存在し、そのために、すくい面摩耗が発達するまで欠損せず、極めて靭性が向上していることがわかる。また超硬合金基体表面から２００μｍ以上の深さの中心部に遊離炭素を含有していた。」と訂正する。
　
第３　訂正の目的の適否、新規事項の有無及び拡張・変更の存否
　訂正事項ａは、請求項２に記載された「極小値」が少なくとも２つであり、少なくとの２つの極小値は内部に行くにしたがって小さな値を示し、「最小値」が最も深い位置に存在すると限定しようとするものであるので、特許請求の範囲の減縮に該当する。
　そして、訂正事項ａの「極小値を少なくとも２つ示し、前記少なくとも２つの極小値は内部に行くにしたがって小さな値を示して最小値が最も深い位置に存在し」は、特許明細書等の図１に記載されていた事項であるので、新規事項の追加に該当するものではない。
　訂正事項ｂは、訂正事項ａで訂正された特許請求の範囲の記載と発明の詳細な説明との整合をとるための訂正であるので、明りょうでない記載の釈明に該当し、そして、訂正事項ｂは、訂正事項ａについて検討したように、新規事項の追加に該当するものではない。
　訂正事項ｃは、訂正事項ａで訂正された「最小値が最も深い位置に存在し、」に関連して、明細書の記載を一層明瞭にするために「最小値Ｐｍが最も深い位置に存在し、」を挿入するための訂正であるので、明りょうでない記載の釈明に該当し、そして、訂正事項ｂは、訂正事項ａについて検討したように、新規事項の追加に該当するものではない。
　そうすると、訂正事項ａ乃至ｃは、いずれも、特許明細書等に記載した事項の範囲内においてされたものであり、そして、訂正事項ａ乃至ｃの訂正によって発明の目的が変更されるものでもないから、訂正事項ａ乃至ｃは、いずれも、実質上特許請求の範囲を拡張し、又は変更するものでもない。
　以上のとおりであるので、上記訂正は、特許法第１２０条の４第２項及び同条第３項で準用する第１２６条第２項及び３項の規定に適合するので、当該訂正を認める。
　
第４　特許異議の申立てについての判断
１　特許異議の申立ての理由の概要及び取消しの理由の概要
　異議申立人は、証拠として甲第１号証：PROCEEDINGS OF THE 10th PLANSEE-SEMINAR 1981 Volume 1（１９８１年６月１日発行）第６１３〜６２１頁、甲第２号証：甲第１号証図３の説明図及び甲第３号証：特開昭６３−１０３０７１号公報を提出し、特許第３０２７９９１号の請求項２に係る発明（以下「本件発明」という。）は、甲第１号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであり、請求項２に係る特許は、特許法第２９条第２項の規定に違反してされたものであるから、取り消されるべき旨主張している。
　また、当審で通知した取消しの理由は、本件発明は、上記甲第１及び３号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであり、請求項２に係る特許は、特許法第２９条第２項の規定に違反してされたものであるから、取り消されるべきものというものである。
２　本件発明
　本件発明は、訂正明細書の特許請求の範囲の請求項２に記載された次のとおりのものである。
「炭化タングステンからなる第１硬質分散相と、周期律表の４ａ，５ａおよび６ａ族金属の１種または２種以上の炭化物および／または炭室化物からなる第２硬質分散相、並びに鉄族金属のうち１種または２種以上を主成分とする結合相および不可避不純物からなる炭化タングステン基超硬合金基体の表面に、前記硬質層を被覆してなる切削工具において、
　上記炭化タングステン基超硬合金基体の硬さは、上記基体表面から５μｍを越え５０μｍ以内の深さ領域の基体内部で最小値および最小値以外の硬さ勾配が負から正に変る極小値を少なくとも２つ示し、前記少なくとも２つの極小値は内部に行くにしたがって小さな値を示して最小値が最も深い位置に存在し、かつ基体表面から５μｍ以内の深さ領域の基体表面近傍の硬さは、基体表面から５０μｍより深い深さ領域の基体中心部の硬さより低いことを特徴とする硬質層被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具。」
３　引用刊行物
　甲第１号証には、第６１３頁に「Kennametal社のグレード、ＫＣ８５０のユニークな微細組織的特徴、およびその金属切削性能への影響について議論」及び第６１４頁欄外に「ＫＣ８５０は６ｗｔ％Ｃｏ、６ｗｔ％Ｔａ、２ｗｔ％Ｔｉ、残部ＷとＣの公称組成を有する多層Ｔｉ−Ｃ−Ｎ被覆グレードである。」と記載されており、また、第６１７頁の図３にＫＣ８５０インサートにおける表面からの深さに伴うコバルト濃度（バルクとの相対値）の変化が示されている。
　甲第２号証は、甲第１号証第６１７頁図３を拡大したものである。
　甲第３号証には、第１頁右下欄第６、７行に「結合金属量が多くなると靱性は増加するが、耐摩耗性は減少する」、第２頁左上欄第１１−１２行に「最も靱性にとむ結合金属を富化し、表面被覆合金としての耐衝撃性を向上させる方法。」、第３頁左上欄第１６−１７行に「結合相に富む硬さが低い層が超硬合金の中間にあり、」、第３頁右上欄第１３行に「Ｃｏ」及び第４頁左上欄第６−７行に「耐塑性変形性、耐摩耗性及び耐欠損性の向上」と記載されており、第４頁第１図に基体表面近傍の硬さ分布が示されている。
４　対比判断
　本件発明と、甲第１乃至３号証に記載された発明とを対比すると、甲第１号証図３より、基体内部で硬さの最小値および最小値以外の硬さ勾配が負から正に変る極小値を１つ示し、最小値が最も深い位置に存在することは、容易に想到することができると認められるが、甲第１乃至３号証のいずれにも、本件発明の構成要件である「基体内部で最小値および最小値以外の硬さ勾配が負から正に変る極小値を少なくとも２つ示し、前記少なくとも２つの極小値は内部に行くにしたがって小さな値を示して最小値が最も深い位置に存在し」の点については、記載がなく、且つ、示唆もされていない。そして、上記の点が当業者にとって容易に想到することができたものとは認められない。
　したがって、本件発明は、特許異議申立人が提出した甲第１乃至３号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものではない。
５　むすび
　以上のとおりであるから、請求項２に係る特許は、特許異議の申立ての理由及び証拠によっては取り消すことができない。
　また、他に請求項２に係る特許を取消すべき理由を発見しない。
　よって、結論のとおり決定する。
【異議決定日】
平成１３年５月２９日（２００１．５．２９）
【訂正の要旨】
　特許第３０２７９９１号発明の明細書中の特許請求の範囲の請求項２に「極小値を少なくとも１つ示し、」とあるのを、特許請求の範囲の減縮を目的として、「極小値を少なくとも２つ示し、前記少なくとも２つの極小値は内部に行くにしたがって小さな値を示して最小値が最も深い位置に存在し、」と訂正する。
　同明細書中の段落番号【０００８】に「極小値を少なくとも１つ示し、」とあるのを、明りょうでない記載の釈明を目的として、「極小値を少なくとも２つ示し、前記少なくとも２つの極小値は内部に行くにしたがって小さな値を示して最小値が最も深い位置に存在し、」と訂正する。
　同明細書中の段落番号【００１６】における「２つの極小値Ｐ１およびＰ２があり、」と「そのために」との間に、明りょうでない記載の釈明を目的として、「最小値Ｐｍが最も深い位置に存在し、」の１７文字を挿入する。
（５４）【発明の名称】
硬質層被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具
（５７）【特許請求の範囲】
　【請求項１】　炭化タングステンからなる第１硬質分散相、並びに鉄族金属のうち１種または２種以上を主成分とする結合相および不可避不純物からなる炭化タングステン基超硬合金基体の表面に、
　周期律表の４ａ，５ａおよび６ａ族金属、Ａｌ，Ｓｉの群から選んだ１種または２種以上の金属元素と、炭素、窒素、酸素およびほう素からなる群より選んだ１種または２種以上の非金属元素の化合物の１種の単層または２種以上の複数層で構成された硬質層（以下、硬質層という）
を被覆してなる切削工具において、
　上記炭化タングステン基超硬合金基体の硬さは、上記基体表面から５μｍを越え５０μｍ以内の深さ領域の基体内部で最小値および最小値以外の硬さ勾配が負から正に変る極小値を少なくとも１つ示し、かつ基体表面から５μｍ以内の深さ領域の基体表面近傍の硬さは基体表面から５０μｍより深い深さ領域の基体中心部の硬さより低いことを特徴とする硬質層被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具。
　【請求項２】　炭化タングステンからなる第１硬質分散相と、周期律表の４ａ，５ａおよび６ａ族金属の１種または２種以上の炭化物および／または炭室化物からなる第２硬質分散相、並びに鉄族金属のうち１種または２種以上を主成分とする結合相および不可避不純物からなる炭化タングステン基超硬合金基体の表面に、前記硬質層を被覆してなる切削工具において、
　上記炭化タングステン基超硬合金基体の硬さは、上記基体表面から５μｍを越え５０μｍ以内の深さ領域の基体内部で最小値および最小値以外の硬さ勾配が負から正に変る極小値を
少なくとも２つ
前記少なくとも２つの極小値は内部に行くにしたがって小さな値を示して最小値が最も深い位置に存在し、
【発明の詳細な説明】
　【０００１】
　【産業上の利用分野】
　この発明は、高送りおよび高切込みなどの重切削に用いても耐摩耗性に優れ、さらに断続切削で使用した場合に優れた耐欠損性を示す硬質層が被覆された炭化タングステン（以下、ＷＣと記す）基超硬合金製切削工具に関するものである。
　【０００２】
　【従来の技術】
　（１）特開平２−１９７５６９号公報には、極めて強靭な被覆超硬合金として、「被覆層界面直下２〜５μｍの超硬合金母材の硬度が５００ｇ荷重のビッカース硬度で７００〜１３００ｋｇ／ｍｍ２であり、かつ超硬合金母材内部に向って単調に増加し、被覆層界面下約５０〜１００μｍにて一定となる」被覆超硬合金基体が開示されている。
　【０００３】
　（２）特開昭６３−１０３０７１号公報には、耐摩耗性を著しく向上させた工具材料として、「超硬合金の表面が、平均４％以下の鉄族金属とβ−固溶体を主体とした炭化物、炭窒化物からなる厚さ１〜１０ミクロンの外層と、炭化物、炭窒化物および鉄族金属からなり基体より軟質な厚さ２〜４０ミクロンの内層とよりなる」低温化学蒸着された硬質層被覆ＷＣ基超硬合金切削工具の基体が開示されている。さらに、その超硬合金基体は「硬さが高く結合金属が減少しているβ固溶体に富む外層と、結合金属に富む硬さが低い内層が超硬合金の中間にあり、皮膜から基体まで硬さが変化している。」ことも示されている。
　【０００４】
　【発明が解決しようとする課題】
　しかし、上記特開平２−１９７５６９号公報記載の硬質層被覆超硬合金は、基体表面が最も軟化しているためにクラックは発生しにくいが、一度発生したクラックは内部に行くに従って硬さが上昇するために伝播しやすく、さらに上記特開昭６３−１０３０７１号公報記載の硬質層被覆超硬合金は、耐摩耗性を向上させるために基体の表面を４％以下の鉄族金属とβ−固溶体を主体とした炭化物、炭窒化物からなる厚さ：１〜１０ミクロンの基体内部よりも硬質な外層で構成されているために一層欠損を生じやすくなっており、上記いずれの硬質層被覆超硬合金も衝撃力の高い断続切削等の苛酷な重切削に用いた場合、欠損を生じるので切れ刃の信頼性は低いものであった。
　【０００５】
　【課題を解決するための手段】
　そこで、本発明者等は、衝撃力の高い断続切削および摩耗の激しい重切削で使用しても信頼性の高い硬質層被覆切削工具を得るべく研究を行った結果、「基体表面近傍」を基体表面および基体表面から５μｍ以内の深さ領域、「基体内部」を基体表面から５μｍを越え５０μｍ以内の深さ領域、「基体中心部」を基体表面から５０μｍより深い深さ領域と定義すると、以下の知見を得た。
　【０００６】
　（ａ）欠損は、硬質層被覆超硬合金製切削工具の表面に発生したクラックが、基体内部に向って成長することにより生じる。そのため従来の硬質層被覆超硬合金製切削工具の基体の硬さが、上記特開平２−１９７５６９号公報記載の硬質層被覆超硬合金製切削工具のように、基体の硬さが基体表面近傍で基体中心部より低下していることは耐欠損性の向上にはある程度寄与しているが、しかし更に耐欠損性を大幅に向上させるためには、基体表面近傍の硬さを基体中心部よりも軟化させ、かつ硬さの最小値を基体表面近傍を除く軟化領域内の基体内部に存在させることによって達成できる。
　【０００７】
　（ｂ）上記硬さの最小値を基体表面近傍を除く軟化領域内の基体内部に存在させ、さらに上記最小値以外にも硬さの勾配が負から正に変る変曲点（以下、極小値という。この極小値は、硬さをＨ、基体表面から内部に向う距離をｘとすると、ｄＨ／ｄｘ＜０からｄＨ／ｄｘ＞０に変る点、すなわちｄＨ／ｄｘ＝０となる点を示す）を少くとも１つ存在させると、表面に発生したクラックが硬さの最小値の領域で成長を阻止され、さらに上記少なくとも１つの極小値で大幅にクラックの伝播が抑制される。
　【０００８】
　この発明は、これら知見にもとづいてなされたものであって、
（１）炭化タングステンからなる第１硬質分散相、並びに鉄族金属のうち１種または２種以上を主成分とする結合相および不可避不純物からなる炭化タングステン基超硬合金基体の表面に、
　周期律表の４ａ，５ａおよび６ａ族金属、Ａｌ，Ｓｉの群から選んだ１種または２種以上の金属元素と、炭素、窒素、酸素およびほう素からなる群より選んだ１種または２種以上の非金属元素の化合物の１種の単層または２種以上の複数層で構成された硬質層（以下、硬質層という）を被覆してなる切削工具において、
　上記炭化タングステン基超硬合金基体の硬さは、基体内部で最小値および最小値以外の硬さ勾配が負から正に変る極小値を少なくとも１つ示し、かつ基体表面近傍の硬さは基体中心部の硬さより低い硬質層被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具、
（２）炭化タングステンからなる第１硬質分散相と、周期律表の４ａ，５ａおよび６ａ族金属の１種または２種以上の炭化物および／または炭室化物からなる第２硬質分散相、並びに鉄族金属のうち１種または２種以上を主成分とする結合相および不可避不純物からなる炭化タングステン基超硬合金基体の表面に、前記硬質層を被覆してなる切削工具において、
　上記炭化タングステン基超硬合金基体の硬さは、基体内部で最小値および最小値以外の硬さ勾配が負から正に変る極小値を少なくとも２つ示し、前記少なくとも２つの極小値は内部に行くにしたがって小さな値を示して最小値が最も深い位置に存在し、かつ基体表面近傍の硬さは基体中心部の硬さより低い硬質層被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具、
に特徴とするものである。
　【０００９】
　なお、この発明において、「基体表面近傍」とは基体表面および基体表面から５μｍ以内の深さ領域を示し、さらに「基体内部」とは基体表面から５μｍを越え５０μｍ以内の深さ領域を示し、「基体中心部」とは基体表面から５０μｍより深い深さ領域を示すものである。
　【００１０】
　この発明の硬質層被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具を製造する際に用いる超硬合金基体は、所定の組成に混合され、プレスされた圧粉体を１３８０℃まで昇温し、この温度範囲内の所定の温度で真空焼結したのち、雰囲気を浸炭性雰囲気に切り換えて焼結し、ついで０．３〜３．０℃／分で徐冷することにより得られる。
　【００１１】
　このようにして得られた超硬合金基体は、遊離炭素が含まれている時に所望の硬さ分布が得られやすい。また硬さの最小値および極小値が基体表面から５０μｍを越えて深い深さ領域の基体中心部に存在していると、切削時に塑性変形が発生しやすくなるところから、上記硬さの最小値および極小値は基体表面から５μｍを越え５０μｍ以内の深さ領域の基体内部に存在することが好ましい。また、この発明で基体表面近傍（基体表面および基体表面から深さ５μｍ以内の深さ領域）の硬さが基体中心部よりも大きいと、基体表面からのクラックの発生が著しく多くなる。したがって基体表面近傍の硬さは基体中心部より低く定めた。
　【００１２】
　【実施例】
　つぎに、この発明の硬質層被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具を実施例にもとづいて具体的に説明する。
　【００１３】
　原料粉末として、いずれも平均粒径：１μｍのＴｉ（Ｃ０．５６Ｎ０．４４）粉末、ＴａＣ粉末を用意し、さらに、
　平均粒径：３．５μｍのＷＣ粉末、平均粒径：１．２μｍのＣｏ粉末を用意し、これら原料粉末をＷＣ：８６．３％、Ｃｏ：５．６％、Ｔｉ（Ｃ０．５６Ｎ０．４４）：２．５％、ＴａＣ：５．６％の組成となるように配合し、ボールミルにて７２時間湿式混合し、乾燥したのち、１０ｋｇ／ｍｍ２の圧力にてＩＳＯ規格ＳＮＭＧ１２０４０８に則した形状を有する圧粉体にプレス成形した。
　【００１４】
　この圧粉体を０．０１Ｔｏｒｒの真空雰囲気中で１３８０℃に６０分保持し、引き続いて雰囲気をＣＨ４：Ｈ２＝１：２の混合ガスとして同じ温度に３０分間保持し、その後ＣＨ４＋Ｈ２混合ガスの雰囲気は変えずに１３００℃までの冷却を冷却速度１℃／分で、１２８０℃までの冷却を冷却速度２０℃／分で、１２６０℃までの冷却を冷却速度１℃／分で、１２４０℃までの冷却を冷却速度２０℃／分で実施し、最後に１℃／分の冷却速度で徐冷し、本発明ＷＣ基超硬合金基体を製造した。上記焼結条件およびその後の冷却条件を図２に示す。
　【００１５】
　このようにして製造された本発明ＷＣ基超硬合金基体に０．０６ｍｍの丸ホーニングを施したのち酸洗浄を行ない、通常のＣＶＤ法で、
　ＴｉＣ（５μｍ）−ＴｉＣＮ（１μｍ）−Ａｌ２Ｏ３（２μｍ）
の複合硬質層を被覆し、本発明硬質層被覆ＷＣ基超硬合金製チップ（以下、本発明被覆チップという）１を作製した。
　【００１６】
　上記本発明被覆チップ１について、１０度研摩斜面により測定した荷重２００ｇのマイクロビッカース硬さを縦軸にとり、基体表面から内部に向う距離を横軸にとり基体硬さ分布をグラフに示すと図１に示されるようになった。図１に示されるように本発明被覆チップ１の基体内部には、最小値Ｐｍの他に２つの極小値Ｐ１およびＰ２があり、最小値Ｐｍが最も深い位置に存在し、そのために、すくい面摩耗が発達するまで欠損せず、極めて靭性が向上していることがわかる。また超硬合金基体表面から２００μｍ以上の深さの中心部に遊離炭素を含有していた。
　【００１７】
　さらに上記本発明被覆チップ１を用いて、
　切削試験１
　被削材：ＳＮＣＭ４３９（ブリネル硬さ３００）の４角材、
　切削速度：２００ｍ／分、
　送り：０．５ｍｍ／ｒｅｖ、
　切込み：３ｍｍ、
の条件で断続切削し、チップに欠損が生じるまでの衝撃回数を測定した。その結果、本発明被覆チップ１は２４２０５回衝撃で欠損した。
　【００１８】
　一方、比較のために、圧粉体を１４００℃まで真空昇温し、２ＴｏｒｒのＮ２雰囲気中に３０分間保持したのち、１０℃／ｍｉｎの冷却速度で１３１０℃まで冷却後、１２００℃まで３℃／ｍｉｎで真空中（１０−３Ｔｏｒｒ）で冷却して従来用ＷＣ基超硬合金基体▲１▼を作製し、さらに同じく圧粉体を真空中１４００℃で焼結し、焼結終了後ＣＨ４，Ｎ２ガスを段階的に導入し、徐冷することにより従来用ＷＣ基超硬合金基体▲２▼を作製した。
　【００１９】
　上記従来用ＷＣ基超硬合金基体▲１▼〜▲２▼の表面をそれぞれ酸洗浄したのち、０．０６ｍｍの丸ホーニングを施した状態で通常の化学蒸着法により従来用ＷＣ基超硬合金基体▲１▼〜▲２▼に、いずれも
　ＴｉＣ（５μｍ）−Ａｌ２Ｏ３（２μｍ）
の複合硬質層を被覆し、従来硬質層被覆ＷＣ基超硬合金製チップ１〜２（以下、従来被覆チップ１〜２という）を作製した。この従来被覆チップ１〜２について、１０度研摩斜面により測定した荷重２００ｇのマイクロビッカース硬さを縦軸にとり、基体表面から内部に向う距離を横軸にとり基体硬さ分布をグラフに示すと図３に示されるようになった。図３に示されるように、従来被覆チップ１の基体の硬さの最小値は基体表面近傍にあるけれども基体内部にはなく、また従来被覆チップ２には基体内部に最小値が存在するが、基体表面近傍の硬さは基体中心部の硬さよりも高くなっていた。
　【００１９】
　上記従来被覆チップ１〜２を用いて、
　切削試験２
　被削材：ＳＮＣＭ４３９（ブリネル硬さ２７０）の４角鋼材、
　切削速度：１００ｍ／分、
　送り：０．４ｍｍ／ｒｅｖ、
　切込み：３ｍｍ、
の条件で断続切削し、チップに欠損が生じるまでの衝撃回数を測定した結果、従来被覆チップ１は２７４７回衝撃で欠損し、従来被覆チップ２は切断と同時に欠損した。
　【００２０】
　【発明の効果】
　本発明被覆チップ１の切削試験１の試験条件は、従来被覆チップ１〜２の切削試験２に比べて厳しい条件であるにもかかわらず、本発明被覆チップ１に欠損が生じるまでの衝撃回数は格段に多く、本発明被覆チップ１は過酷な断続切削に用いた場合にも優れた耐欠損性を示し、さらに、高送りおよび高切込みなどの重切削に用いた場合に優れた耐摩耗性を示すところがら、産業上すぐれた効果を奏するものである。
【図面の簡単な説明】
　【図１】
　この発明の硬質層被覆ＷＣ基超硬合金製チップの基体の硬さ分布を示すグラフ。
　【図２】
　この発明の硬質層被覆ＷＣ基超硬合金製チップを製造するために用いる基体の製造条件を示すグラフ。
　【図３】
　従来の硬質層被覆ＷＣ基超硬合金製チップの基体の硬さ分布を示すグラフ。
【図面】