【事件の表示】
　特許第２６８２８０５号「ビトリファイド砥石」の請求項１ないし４に係る特許に対する特許異議の申立てについて、次のとおり決定する。
【結論】
　訂正を認める。
　特許第２６８２８０５号の請求項１ないし３に係る特許を維持する。
【理由】
［１］手続の経緯
　本件特許第２６８２８０５号発明は、平成６年９月２６日に出願され、平成９年８月８日にその特許の設定登録がなされ、その後クレノートン株式会社より請求項１乃至４に係る発明に係る特許異議の申立がなされ、その後、取消理由通知がなされ、その指定期間内である平成１１年３月８日に訂正請求がなされたものである。
［２］訂正の適否についての判断
（２．Ａ）訂正の要旨
（１）訂正事項ａ
　本件特許明細書に記載された特許請求の範囲の請求項１乃至４を請求項１乃至３として次のように訂正する。
「【請求項１】一般砥粒を無機質ボンドにて結合させる形式のビトリファイド砥石において、該ビトリファイド砥石のうち研削負荷が大きい部分には、研削負荷の小さい部分よりも微結晶性焼結アルミナ質砥粒を１０容積％以上多く含有させ、前記無機質ボンドを９００℃以下の焼成温度にて焼結可能な低温焼成用無機質ボンドにより構成したことを特徴とするビトリファイド砥石。
　【請求項２】前記ビトリファイド砥石は、被削材の円筒外周面を研削するための第１研削部と、被削材の平面を研削するための第２研削部とを備えたアンギュラー砥石であり、前記微結晶性焼結アルミナ質砥粒は該第１研削部よりも該第２研削部に多く含有させられた請求項１のビトリファイド砥石。
　【請求項３】前記ビトリファイド砥石は、回転中心軸が平行なコントロール砥石との間において軸方向に平行な方向に送られる被削材の外周面を研削するセンターレス砥石であって、該被削材の移動方向の上流側に位置する第１研削部と下流側に位置する第２研削部とを備え、前記微結晶性焼結アルミナ質砥粒は該第２研削部よりも該第１研削部に多く含有させられた請求項１のビトリファイド砥石。」
　（２）訂正事項ｂ
　明細書の段落【０００５】の「【課題を解決するための手段】かかる目的を達成するための本発明の要旨とするところは、一般砥粒を無機質ボンドにて結合させる形式のビトリファイド砥石において、そのビトリファイド砥石のうち研削負荷が大きい部分には、研削負荷の小さい部分よりも微結晶性焼結アルミナ質砥粒を多く含有させ、前記無機質ボンドを９００℃以下の焼成温度にて焼結可能な低温焼成用無機質ボンドにより構成したことにある。」を、
「【課題を解決するための手段】かかる目的を達成するための本発明の要旨とするところは、一般砥粒を無機質ボンドにて結合させる形式のビトリファイド砥石において、そのビトリファイド砥石のうち研削負荷が大きい部分には、研削負荷の小さい部分よりも微結晶性焼結アルミナ質砥粒を１０容積％以上多く含有させ、前記無機質ボンドを９００℃以下の焼成温度にて焼結可能な低温焼成用無機質ボンドにより構成したことにある。」に訂正する。
（３）訂正事項ｃ
　明細書の段落【０００７】の「ここで、好適には、前記ビトリファイド砥石の研削負荷が大きい部分は、研削負荷が小さい部分よりも、前記微結晶性焼結アルミナ質砥粒が１０容積％以上多く含まれる。このようにすれば、研削負荷が大きい部分の磨耗や研削焼けが抑制されて寿命低下が防止されるという効果が有意に得られる。」を、
「また、前記ビトリファイド砥石の研削負荷が大きい部分は、研削負荷が小さい部分よりも、前記微結晶性焼結アルミナ質砥粒が１０容積％以上多く含まれる。このようにすれば、研削負荷が大きい部分の磨耗や研削焼けが抑制されて寿命低下が防止されるという効果が有意に得られる。」に訂正する。
（２．Ｂ）訂正の目的の適否、新規事項の存否および拡張変更の有無
（１）訂正事項ａについて
訂正事項ａは、請求項１の発明に、請求項２の発明の「１０容積％以上」なる構成を付加し「研削　負荷が大きい部分には、研削負荷の小さい部分よりも微結晶性焼結アルミナ質砥粒を１０容積％以上多く」という構成に限定した上で新請求項１とし、旧請求項２を削除し、旧請求項３及び旧請求項４については、その引用請求項を請求項１とした上で新請求項２及び新請求項３としたもので、上記訂正は、特許請求の範囲の減縮に該当し、新規事項を追加するものでもなく、実質的に特許請求の範囲を拡張又は変更するものではない。
　（２）訂正事項ｂについて
　訂正事項ｂは、訂正事項ａの訂正に伴い、明細書の【課題を解決するための手段】の段落における記載を、新たな請求項１の記載に対応させるもので、明りょうでない記載の釈明に該当し、新規事項を追加するものでもなく、実質的に特許請求の範囲を拡張又は変更するものではない。
　（３）訂正事項ｃについて
　訂正事項ｃは、訂正事項ａの訂正に伴い、「発明の詳細な説明」の項の段落【０００７】の記載を請求項１の構成に一致させるもので、明りょうでない記載の釈明に該当し、実質的に特許請求の範囲を拡張または変更するものでなく、新規事項を追加するものでもない。
（２．Ｃ）独立特許要件の判断
（１）訂正後の発明
　訂正明細書の請求項１乃至３に係る発明（以下「本件訂正発明１」乃至「本件訂正発明３」という。）は、訂正された明細書および願書に添付された図面の記載からみて、上記「２．（２．Ａ）」の訂正事項ａの【請求項１】乃至【請求項３】に記載のとおりのものであると認める。
（２）引用刊行物
　当審において通知した取消理由において引用された刊行物１〜９には次のことが記載されている。
（２．１）刊行物１（実願昭６１−１８１１７３号（実開昭６３−８６９６２号）のマイクロフィルム）：
　（ａ）砥石の刃先となる部分の摩耗が少なくなるように、▲１▼刃先となる箇所およびその周辺部分の砥粒を細かいもので形成しその他の部分を砥粒の大きいもので形成する。▲２▼砥粒は同じにし刃先となる部分を結合度の強い結合剤を用いて固め、他の部分は結合度の弱い結合剤を用いて固める。▲３▼砥粒は同じで刃先となる部分の砥粒密度を大にし他の部分の砥粒の密度を小にすること。（第３頁１８行〜第４頁７行）
　（ｂ）円筒研削盤，無芯研削盤用砥石において、刃先側の部分をより硬い砥石にし刃先側と反対側の部分を柔らかい砥石にすること（５頁第１９行〜第６頁１７行）。
（２．２）刊行物２（特開平４−３３６９７１号公報）：
　（ａ）ゾルーゲル法焼結アルミナ質研磨材グリット粒子と、ビトリファイド結合剤とから製造された結合研磨体において、研磨体が、溶融アルミナ、共溶融アルミナージルコニア、焼結アルミナージルコニア、炭化珪素、立方晶窒化ホウ素、ダイヤモンド、フリント、ガーネット、バブルドアルミナ、バブルドアルミナージルコニア、及びそれらの混合物よりなる群から選択された第二の研磨材約１〜約９０体積％を含む結合研磨体（特許請求の範囲の請求項５）。
　（ｂ）砥石を結合するために、ガラス組成物を８００〜約１２００℃で焼成すること（６頁左欄第４４行〜４６行）。
（２．３）刊行物３（特開平２−１０６２７３号公報）：
　（ａ）砥粒及びそれのためのビトリファイド結合剤を含んでなる砥石であって、その砥粒が１０〜１００重量％の多結晶焼結アルミナ質研磨材又は種入りのゾルゲル焼結アルミナ質研磨剤と、０〜９０重量％の別の種類の研磨材から本質的になり、上記ビトリファイド結合剤が少なくとも４０重量％のフリットを含有している研削砥石（特許請求の範囲【請求項１】、【請求項７】及び第５頁上右欄１１行〜下左欄４行）。
　（ｂ）結合剤は、完全にフリット処理された結合剤で、このフリットは重量％で６３％のシリカ、１２％のアルミナ，１．２％の酸化カルシウム、６．３％の酸化ナトリウム、７．５％の酸化カリウム及び１０％の酸化ホウ素を用い、生の砥石を９００℃で焼成して結合剤を熟成させること（第６頁下左欄２行〜１３行）。
（２．４）刊行物４（特開平３−２０５４７５号公報）：
　（ａ）溶融アルミナ、共融アルミナージルコニア、焼結アルミナージルコニア、炭化ケイ素、立方晶窒化ホウ素、ダイアモンド、フリント、ガーネット、バブルドアルミナ、バブルドアルミナ−ジルコニア、及びそれらの混合物から本質的になる群より選択された約２体積％から約９０体積％までの別の研磨材を更に含むゾルゲル焼結アルミナ質研磨材粒子及びビトリファイド結合剤を含む研磨結合体（特許請求の範囲の請求項６）。
　（ｂ）結合剤として、ＳｉＯ２：６３．０％、Ａ１２Ｏ３：１２．０％、Ｆｅ２Ｏ３：０．１％、ＣａＯ：１．１％、ＭｇＯ：０．１％、Ｎａ２Ｏ：６．２％、Ｋ２Ｏ：７．５％、Ｂ２Ｏ３：１０．０％（いずれも重量％）から成る溶融酸化物を用い９００℃で焼成すること（７頁下左欄１行〜３行及び表１）。
（２．５）刊行物５（特開平３−６８６７９号公報）：
　（ａ）焼結したゾルゲルアルミナに基づくフィラメント形状の研磨材と結合剤から構成された研磨製品であって、フィラメント形状のアルミナ研磨材に加えて、融解アルミナ、同時融解アルミナ−ジルコニア、非繊維形状の焼結アルミナ、非繊維の形状の焼結アルミナージルコニア、炭化ケイ素、立方体の窒化ホウ素、ダイヤモンド、フリント、ガーネット、バブルアルミナ、バブルアルミナージルコニア、およびそれらの混合物から成る群より選択される第２の研磨材の１〜９０容量％を含む研磨製品（特許請求の範囲の請求項１２）
　（ｂ）ガラス質結合剤として、ＳｉＯ２：４７．６１％、Ａ１２Ｏ３：１６．６５％、Ｆｅ２Ｏ３：０．３８％、ＴｉＯ２：０．３５％、ＣａＯ：１．５８１％、ＭｇＯ：０．１０％、Ｎａ２Ｏ：９．６３％、Ｋ２Ｏ：２．８６％、ＬｉＯ：１．７７％、Ｂ２Ｏ３：１９．０３％、ＭｎＯ２：０．０２％、Ｐ２Ｏ５：０．２２％（いずれも重量％）から成る結合剤を用い、９００℃で焼成すること（第９頁上左欄４行〜上右欄１７行）。
　（２．６）刊行物６（平成３年１２月２０日グラインディングセンタ研究会発行「グラインディングセンタ」第１３３頁乃至１４２頁）：
　（ａ）米国ノートン社のＳｅｅｄｅｄ　Ｇｅｌ製法によるαアルミナ微結晶焼結体は、サブミクロンの微結晶構造を有し、砥粒としては、耐破砕性が大幅に改善され、研削時、特に難削材研削時の砥粒の大破砕、脱落などを減少させ、切刃として有効に作用させると共に、ミクロな自生発刃作用により、切れ味の向上と耐摩耗性の大幅改善を可能とすること（１３３頁左欄１３〜１９行、同２１〜２８行）。
　（ｂ）ＳＧホイールはＳＧ砥粒の混合割合を変化させた種々のタイプがあり、個々の研削条件（被削材、機械馬力および剛性、ワークとの接触面積、研削圧力など）に合わせた砥石仕様の選定を行うこと（第１４１頁左欄１０行〜右欄２１行）。
（２．７）刊行物７（「機械と工具」１９９３年（平成５年）３月１日株式会社工業調査会発行第３７巻３号３６乃至４３頁）：
　（ａ）ＳＧ砥粒は結晶の大きさがＷＡ砥粒より著しく小さく、かつ格段に強靭な砥粒であり、砥粒の破砕性が大幅に改善され、研削焼けを防げること、研削能率の高い作業の場合，５ＳＧすなわち、ＳＧ砥粒の含有量の多い砥石を選択すること（第３６頁右欄１０〜１４行、３７頁右欄３〜７行、４１頁１〜５行）。
　（２．８）刊行物８（日刊工業新聞社発行「型技術」１９９１年６月号第６７乃至７０頁）：
　（ａ）ＳＧホイールは、ＳＧ砥粒の持つ特徴を発揮させ、作業の最適化を図るために、被削材、研削盤、研削条件に応じて、ＳＧ砥粒含有率を選定すること。被削性が難であるほど、機械剛性が高いほど、接触面積が小さいほど、研削能率が高いほどＳＧ砥粒の含有率を高くすること（６８頁左欄末行〜右欄１０行）。
　（２．９）刊行物９（平成４年４月２７日発行第２２回精密工学会「超砥粒ホイールの研削性能に関する研究専門委員会」資料１乃至２０頁）：
　（ａ）ＳＧホイールの実施例において、センターレス研削方式と、円筒研削方式即ちアンギュラー研削方式のデータが示され、夫々３ＳＧ或いは５ＳＧ砥石の場合、ＳＧ砥粒を用いない従来のホイールの場合よりも出来高比において４倍に達すること（２０頁右欄上下）。
（３）対比・判断
（３．１）本件訂正発明１について
本件訂正発明１と上記刊行物に記載のものとを対比する。
　刊行物２乃至５号証には、微結晶性焼結アルミナ質砥粒を１０容積％以上多く含有させた砥粒を有するビトリファイド砥石が記載されている。また刊行物６乃至９には、研削条件に応じて、砥石の砥粒中の、微結晶性焼結アルミナ質砥粒の混合割合を変化させることが記載されている。
　しかるに、これらの刊行物に記載された砥石は、一つの砥石における各種の砥粒の混合割合を記載しているが、砥石のうち研削負荷が大きい部分には、研削負荷の小さい部分よりも微結晶性焼結アルミナ質砥粒を多く含有させるということに付き記載がない。
　また、刊行物１には、「砥石の刃先となる部分の摩耗が少なくなるように、砥粒は同じで刃先となる部分の砥粒密度を大にし他の部分の砥粒の密度を小にすること。」が記載されているものの、「砥石のうち研削負荷が大きい部分には、研削負荷の小さい部分よりも微結晶性焼結アルミナ質砥粒を多く含有させる」点につき記載がない。
　したがって、上記刊行物１乃至９のいずれにも、本件訂正発明１の必須構成要件である、「砥石のうち研削負荷が大きい部分には、研削負荷の小さい部分よりも微結晶性焼結アルミナ質砥粒を１０容積％以上多く含有させ」る構成（これを「構成Ａ」という。）を備えていない。
　そして、本件訂正発明１は、この点により、「研削負荷が大きい部分の磨耗や研削焼けが抑制されて寿命低下が防止される」という明細書記載の顕著な効果を奏するものであり、本件訂正発明１が上記刊行物に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるとはいえない。
　なお、特許異議申立人は、刊行物１に、「砥石の刃先となる部分の摩耗が少なくなるように、砥粒は同じで刃先となる部分の砥粒密度を大にし他の部分の砥粒の密度を小にすること。」が記載されており、刊行物２〜９には、微結晶性焼結アルミナ質砥粒を含むビトリファイド砥石が記載され、研削圧力が高いほど焼結アルミナの混合割合を増すことが記載されているのだから、これらの刊行物を寄せ集めることにより、当業者が容易に本件発明１を発明することができたと主張している。
　しかしながら、刊行物１の砥石は、研削負荷の高い部分の硬度を高くするというものであり、砥粒の混合割合を変えるという思想が開示されていないから、硬度を変化させる刊行物１のものと、種類の異なる砥粒の混合割合を変化させるという刊行物２〜９のものから、研削負荷の大きい部分に研削負荷の小さい部分よりも微結晶性焼結アルミナを１０容積％以上多く含有させるという本件発明１の構成のようにすることが容易にできるとはいえない。
　（３．２）本件訂正発明２及び３について
　本件訂正発明２及び３は、本件訂正発明１の構成を引用して記載されているので、これらの発明は、やはり本件訂正発明１の構成Ａを有している。
　そして、構成Ａは、既述のとおり、上記刊行物から当業者が容易に想到できた構成であるとはいえない。
　そして、本件訂正発明２及び３は、この構成により、明細書記載の上記の効果を奏するものであるから、本件訂正発明２及び３が上記刊行物に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるといえない。
　また、他に本件訂正発明１乃至３を拒絶すべき理由を発見しない。
　したがって、本件訂正発明１乃至３は特許出願の際独立して特許を受けることができない発明とすることはできない。
（２．Ｄ）むすび
　以上のとおりであるから、上記訂正は、特許法第１２０条の４第２項ただし書き各号及び同条第３項において準用する特許法第１２６条第２ー４項の規定に適合するので、当該訂正を認める。
　［３］特許異議の申立てについての判断
（３．Ａ）特許異議申立の理由
　特許異議申立人・クレノートン株式会社は、甲第１号証乃至第９号証を提出し、請求項１乃至請求項４に係る発明は、甲第１号証〜第９号証刊行物に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができるものであるから特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができないものであり、請求項１乃至４に係る特許を取り消すべきであると主張している。
（３．Ｂ）当審の判断
　そこでこの特許異議申立の理由につき検討する。
（１）本件発明
　本件発明は適法に訂正された結果、上記「［２］（２．Ｃ）（１）訂正後の発明」において認定した通りのものである。
（２）甲各号証記載事項
　甲第１号証乃至甲第９号証は、それぞれ、取消理由通知において引用された上記刊行物１乃至９の刊行物であり、その記載事項は、上記「（２．Ｃ）（２）引用刊行物」の（２．１）〜（２．９）項に記載のとおりである。
（３）特許異議申立理由について
　請求項１乃至４に係る発明は、適法になされた訂正の結果、本件訂正発明１乃至３に訂正された。
　そして、本件訂正発明１乃至３は、「（３）対比・判断」の項において述べたように、甲第１号証乃至甲第９号証の刊行物に基づいて、当業者が容易に発明をすることができたといえない。
　したがって、本件訂正発明１乃至３が甲第１号証乃至甲第９号証刊行物の記載に基づき当業者が容易に発明できたとする特許異議申立の理由は理由があるとは言えない。
（４）結び
　以上の通りであるから、本件特許異議の申立は理由があるとは言えない。
　また、他に本件訂正発明１乃至３に対してなされた特許を取り消すべき理由を発見しない。
　よって、結論のとおり決定する。
【異議決定日】
平成１１年９月７日（１９９９．９．７）
【訂正の要旨】
訂正の要旨
　　　　　　　　　　　　　　　　　　（１）訂正事項ａ
　特許請求の範囲の減縮を目的として、本件特許明細書に記載された特許請求の範囲の請求項１に請求項２の構成を付加し請求項２を削除すると共に、旧請求項３，４項を、それぞれ新たに請求項２および請求項３として次のように訂正する。
「【請求項１】一般砥粒を無機質ボンドにて結合させる形式のビトリファイド砥石において、該ビトリファイド砥石のうち研削負荷が大きい部分には、研削負荷の小さい部分よりも微結晶性焼結アルミナ質砥粒を１０容積％以上多く含有させ、前記無機質ボンドを９００℃以下の焼成温度にて焼結可能な低温焼成用無機質ボンドにより構成したことを特徴とするビトリファイド砥石。
　【請求項２】前記ビトリファイド砥石は、被削材の円筒外周面を研削するための第１研削部と、被削材の平面を研削するための第２研削部とを備えたアンギュラー砥石であり、前記微結晶性焼結アルミナ質砥粒は該第１研削部よりも該第２研削部に多く含有させられた請求項１のビトリファイド砥石。
　【請求項３】前記ビトリファイド砥石は、回転中心軸が平行なコントロール砥石との間において軸方向に平行な方向に送られる被削材の外周面を研削するセンターレス砥石であって、該被削材の移動方向の上流側に位置する第１研削部と下流側に位置する第２研削部とを備え、前記微結晶性焼結アルミナ質砥粒は該第２研削部よりも該第１研削部に多く含有させられた請求項１のビトリファイド砥石。」
　　　　　　　　　　　　　　　　　　（２）訂正事項ｂ
　明りょうでない記載の釈明を目的として、明細書の段落【０００５】の「【課題を解決するための手段】かかる目的を達成するための本発明の要旨とするところは、一般砥粒を無機質ボンドにて結合させる形式のビトリファイド砥石において、そのビトリファイド砥石のうち研削負荷が大きい部分には、研削負荷の小さい部分よりも微結晶性焼結アルミナ質砥粒を多く含有させ、前記無機質ボンドを９００℃以下の焼成温度にて焼結可能な低温焼成用無機質ボンドにより構成したことにある。」を、
「【課題を解決するための手段】かかる目的を達成するための本発明の要旨とするところは、一般砥粒を無機質ボンドにて結合させる形式のビトリファイド砥石において、そのビトリファイド砥石のうち研削負荷が大きい部分には、研削負荷の小さい部分よりも微結晶性焼結アルミナ質砥粒を１０容積％以上多く含有させ、前記無機質ボンドを９００℃以下の焼成温度にて焼結可能な低温焼成用無機質ボンドにより構成したことにある。」に訂正する。
　　　　　　　　　　　　　　　　　　（３）訂正事項ｃ
　明りょうでない記載の釈明を目的として、明細書の段落【０００７】の「ここで、好適には、前記ビトリファイド砥石の研削負荷が大きい部分は、研削負荷が小さい部分よりも、前記微結晶性焼結アルミナ質砥粒が１０容積％以上多く含まれる。このようにすれば、研削負荷が大きい部分の磨耗や研削焼けが抑制されて寿命低下が防止されるという効果が有意に得られる。」を、
「また、前記ビトリファイド砥石の研削負荷が大きぃ部分は、研削負荷が小さい部分よりも、前記微結晶性焼結アルミナ質砥粒が１０容積％以上多く含まれる。このようにすれば、研削負荷が大きい部分の磨耗や研削焼けが抑制されて寿命低下が防止されるという効果が有意に得られる。」に訂正する。
（５４）【発明の名称】
ビトリファイド砥石
（５７）【特許請求の範囲】
　【請求項１】　一般砥粒を無機質ボンドにて結合させる形式のビトリファイド砥石において、
　該ビトリファイド砥石のうち研削負荷が大きい部分には、研削負荷の小さい部分よりも微結晶性焼結アルミナ質砥粒を
１０容積％以上
　
【請求項２】
１
　
【請求項３】
１
【発明の詳細な説明】
　【０００１】
　【産業上の利用分野】
　本発明は、微結晶性焼結アルミナ質砥粒を含むビトリファイド砥石に関するものである。
　【０００２】
　【従来の技術】
　溶融アルミナ砥粒、炭化珪素砥粒などの砥粒が無機質ボンドによって結合されるビトリファイド砥石は、一般に、砥粒および無機質ボンドに有機粘結剤が添加され且つ混練された材料が金型内においてプレス成形された後、１３００℃程度の比較的高い温度により焼成されることにより無機質ボンドが溶融して焼結が行われる。
　【０００３】
　【発明が解決すべき課題】
　ところで、上記のように構成された従来のビトリファイド砥石では、焼成温度が高く、焼成設備が大きくなるため、製造コストを低くするための障害となっていた。所謂低温ガラス質から構成した無機ボンドを用いて溶融アルミナ砥粒、炭化珪素砥粒などの砥粒を結合させることも考えられるが、このようなビトリファイド砥石では、低コストとなるものの、砥粒の保持力が低いために、砥粒の破砕よりは脱落が多くなるために、研削性能が劣る欠点があった。
　【０００４】
　本発明は以上の事情を背景として為されたものであり、その目的とするところは、充分な研削性能を備えた低温焼成可能なビトリファイド砥石を提供することにある。
　【０００５】
　【課題を解決するための手段】
　かかる目的を達成するための本発明の要旨とするところは、一般砥粒を無機質ボンドにて結合させる形式のビトリファイド砥石において、そのビトリファイド砥石のうち研削負荷が大きい部分には、研削負荷の小さい部分よりも微結晶性焼結アルミナ質砥粒を
１０容積％以上
　【０００６】
　【作用および発明の効果】
　このようにすれば、研削負荷が大きい部分には、研削負荷の小さい部分よりも微結晶性焼結アルミナ質砥粒を多く含有させられているが、この微結晶性焼結アルミナ質砥粒は無機質ボンドにより焼結させられていることから、ビトリファイド砥石の低温焼成用無機質ボンドとも結合力が比較的強く、且つ微結晶性焼結アルミナ質砥粒は比較的破砕され易いので、充分な研削性能が得られる。しかも、前記無機質ボンドが９００℃以下の焼成温度にて焼結可能な低温焼成用無機質ボンドにより構成されているので、焼成設備が簡単且つ小型となるので、製造コストが安価となる。また、砥石全体の砥粒に微結晶性焼結アルミナ質砥粒を用いる場合に比較しても、製造コストが大幅に安価となる。
　【０００７】
　
また
　【０００８】
　また、好適には、前記ビトリファイド砥石は、被削材の円筒外周面を研削するための第１研削部と平面を研削するための第２研削部とを備えたアンギュラー砥石であり、前記微結晶性焼結アルミナ質砥粒はその第１研削部よりも第２研削部に多く含有させられる。
　【０００９】
　また、好適には、　前記ビトリファイド砥石は、回転中心軸が平行なコントロール砥石との間において軸方向に平行な方向に送られる被削材の外周面を研削するセンターレス砥石であって、被削材の移動方向の上流側に位置する第１研削部と下流側に位置する第２研削部とを備え、前記微結晶性焼結アルミナ質砥粒は第２研削部よりも第１研削部に多く含有させられる。
　【００１０】
　【実施例】
　以下、本発明の一実施例を図面に基づいて詳細に説明する。図１は、アンギュラー砥石１０がその中心軸Ａまわりに回転駆動されることにより、中心軸Ａに対して９０度よりも小さな所定角度θだけ傾斜させられた中心軸Ｂまわりに回転駆動される段付円柱状の被削材１２の表面を研削する状態を示す図である。
　【００１１】
　上記アンギュラー砥石１０は、無機質ボンドにより砥粒が結合されることにより所定割合の気孔を有して構成されたビトリファイド砥石であり、被削材１２の円筒外周面１４を研削するための第１研削部１６と、被削材１２の段部の環状平面１８を研削するための第２研削部２０とを備えている。このアンギュラー砥石１０は、たとえば７６０ｍｍφ程度の径、６０ｍｍｔ程度の厚み（第１研削部１６の厚み５０ｍｍ、第２研削部２０の厚み１０ｍｍ）、３０４ｍｍφ程度の穴径に形成される。
　【００１２】
　上記環状平面１８を研削する第２研削部２０は、円筒外周面１４を研削するための第１研削部１６よりも研削負荷が大きいため、第２研削部２０の砥粒は第１研削部１６よりも微結晶性焼結アルミナ質砥粒を１０容積％以上多く含む。なお、第１研削部１６および第２研削部２０において微結晶性焼結アルミナ質砥粒以外の砥粒は、よく知られた溶融アルミナ質或いは炭化珪素質の一般砥粒が用いられる。
　【００１３】
　上記第２研削部２０に含まれる微結晶性焼結アルミナ質砥粒は、第２研削部２０中の砥粒に対する割合が、１０〜１００容積％の範囲内、好適には２５〜７０容積％の範囲内、さらに好適には３５〜５０容積％の範囲内となるように、混合されている。また、上記第１研削部１６においても、必要に応じて、上記微結晶性焼結アルミナ質砥粒が０〜１０容積％の範囲内で混合されるが、第２研削部２０における含有率よりも少なくとも１０容積％以上少なくされる。
　【００１４】
　ここで、上記微結晶性焼結アルミナ質砥粒は、サブミクロンの大きさを有する微細結晶のアルミナ粒子が焼結によって無機質ボンドで緻密に結合された砥粒であり、たとえば、米国特許第４３２３３６４号、米国特許第４３１４８２７号、米国特許第４７４４８０２号などに開示されたものと同様のものである。この微結晶性焼結アルミナ質砥粒は、たとえば微結晶性の水和アルミナおよび鉱酸から水性ゾルを生成して調製し、この水性ゾルには、所定量のジルコニアまたはスピネル生成マグネシアなどが含まれ得るが、高温焼成時の種または核生成剤として機能する有効量のサブミクロンのαアルミナ或いはα酸化第二鉄が加えられ、または加えられないままで、さらにシート成形或いは押し出し成形された後に乾燥および粉砕が行われることにより粒状にされた後、たとえば１４００度程度で焼成されることにより製造される。このような微結晶性焼結アルミナ質砥粒は、靭性が高く、砥粒切刃は微小破砕して常に新しい鋭利な切刃を創成するので、優れた研削性能が得られる。
　【００１５】
　上記アンギュラー砥石１０は以下に説明するように製造される。すなわち、第１研削部１６を構成するための所定の割合で調整された一般砥粒、無機質ボンド、有機粘結剤が第１混練工程において混練機を用いて混練される。また、第２研削部２０を構成するための所定の割合で調整された一般砥粒、微結晶性焼結アルミナ質砥粒、無機質ボンド、有機粘結剤、液状フェノール樹脂が第２混練工程において混練機を用いて混練される。第１チャージ工程では、第１混練工程で用意された材料のうち第１研削部１６を形成するための量だけが成形金型内にチャージされ、次いで、第２チャージ工程では、第２混練工程で用意された材料のうち第２研削部２０を形成するための量だけか上記成形金型内にチャージされる。そして、上記成形金型内にチャージされた材料がプレス成形工程においてプレス成形された後、焼成工程において９００℃以下の温度で所定時間加熱されることにより硬化され、仕上げ工程において仕上げられることによりアンギュラー砥石１０が製造される。上記無機質ボンドは９００℃以下の温度で溶融して砥粒を結合するように調製されているのである。
　【００１６】
　以下に、本発明者等がアンギュラー砥石（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）、（Ｄ）を以下に示す研削条件を用いて行った実験結果を表１に示す。また、表２において、９００℃焼成用無機質ボンドＡおよび従来の１２５０℃焼成用無機質ボンドＢの組成を示す。なお、各アンギュラー砥石（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）、（Ｄ）は、７６０ｍｍφの径、６０ｍｍｔの厚み（第１研削部１６の厚み５０ｍｍ、第２研削部２０の厚み１０ｍｍ）の形状に成形されている。
　【００１７】
・アンギュラー砥石（Ａ）
第１研削部：結合度Ｋ、砥石組織７
砥粒〔砥粒のうちの１００容積％が＃１２０のピンクアランダムＰＡ砥粒〕
結合剤　９００℃焼成用無機質ボンドＡ
第２研削部：結合度Ｋ、砥石組織７
砥粒〔砥粒のうち５０容積％が＃１２０の微結晶性焼結アルミナ質砥粒、５０容積％が＃１２０のホワイトアランダムＷＡ砥粒〕
結合剤　９００℃焼成用無機質ボンドＡ
・アンギュラー砥石（Ｂ）：
第１研削部：結合度Ｋ、砥石組織７
砥粒〔砥粒のうちの１００容積％が＃１２０のピンクアランダムＰＡ砥粒〕
結合剤　９００℃焼成用無機質ボンドＡ
第２研削部：結合度Ｊ、砥石組織７
砥粒〔砥粒のうちの１００容積％が＃１２０のピンクアランダムＰＡ砥粒〕
結合剤　９００℃焼成用無機質ボンドＡ
・アンギュラー砥石（Ｃ）：
第１研削部：結合度Ｋ、砥石組織７
砥粒〔砥粒のうちの１００容積％が＃１２０のピンクアランダムＰＡ砥粒〕
結合剤　１２５０℃焼成用無機質ボンドＢ
第２研削部：結合度Ｊ、砥石組織７
砥粒〔砥粒のうちの１００容積％が＃１２０のピンクアランダムＰＡ砥粒〕
結合剤　１２５０℃焼成用無機質ボンドＢ
・アンギュラー砥石（Ｄ）
第１研削部：結合度Ｋ、砥石組織７
砥粒〔砥粒のうち５０容積％が＃１２０の微結晶性焼結アルミナ質砥粒、５０容積％＃１２０のホワイト・アランダムＷＡ砥粒〕
結合剤　９００℃焼成用無機質ボンドＡ
第２研削部：結合度Ｋ、砥石組織７
砥粒〔砥粒のうち５０容積％が＃１２０の微結晶性焼結アルミナ質砥粒、５０容積％が＃１２０のホワイトアランダムＷＡ砥粒〕
結合剤　９００℃焼成用無機質ボンドＡ
　【００１８】
・切削条件
被削材：クロムモリブレン鋼（３０ｍｍφ×１００ｍｍ）
研削条件：湿式
周速：２７００ｍ／ｓｅｃ
　【００１９】
　【表１】
　【００２０】
　【表２】
　【００２１】
　表１から明らかなように、低温焼成されたアンギュラー砥石（Ｂ）は、高温焼成品に対して低コストであるが研削性能が劣るために実用的ではなかった。しかし、第２研削部２０に微結晶性焼結アルミナ質砥粒を混入したアンギュラー砥石（Ａ）は、微結晶性焼結アルミナ質砥粒を混入しない高温焼成のアンギュラー砥石（Ｃ）よりも研削性能およびコストに優れ、また、第１研削部１６および第２研削部２０の全体に微結晶性焼結アルミナ質砥粒を混入したアンギュラー砥石（Ｄ）よりも寿命／コスト値に優れる。
　【００２２】
　ここで、上記第２研削部２０の砥粒には微結晶性焼結アルミナ質砥粒が１０〜１００容積％の範囲内で含まれれば一応の効果が得られる。微結晶性焼結アルミナ質砥粒の割合が１０％を下まわると、微結晶性焼結アルミナ質砥粒を含有させた効果が実質的に得られない。しかし、好適には、上記第２研削部２０の砥粒には前記微結晶性焼結アルミナ質砥粒が２５〜７０容積％の範囲内で含まれる。第２研削部２０中の砥粒における微結晶性焼結アルミナ質砥粒の割合が７０容積％を越えると、微結晶性焼結アルミナ質砥粒を含有させた効果が飽和するので、高価な微結晶性焼結アルミナ質砥粒が増えるだけコスト高となる。また、第２研削部２０中の砥粒における微結晶性焼結アルミナ質砥粒の割合が２５容積％を下まわると、微結晶性焼結アルミナ質砥粒を含有させた効果は得られるものの効率的に得られなくなる。さらに好適には、上記第２研削部２０の砥粒には微結晶性焼結アルミナ質砥粒が３５〜５０容積％の範囲内で含まれる。第２研削部２０中の砥粒における微結晶性焼結アルミナ質砥粒の割合が３５〜５０容積％の範囲内であれば、微結晶性焼結アルミナ質砥粒を含有させた効果が実質的に顕著に得られ、且つ経済的である。
　【００２３】
　上述のように、本実施例のアンギュラー砥石１０によれば、研削負荷が大きい第２研削部２０には、研削負荷の小さい第１研削部１６よりも微結晶性焼結アルミナ質砥粒を多く含有させられているが、この微結晶性焼結アルミナ質砥粒は無機質ボンドにより焼結させられていることから、ビトリファイド砥石の低温焼成用無機質ボンドとも結合力が比較的強く、且つ微結晶性焼結アルミナ質砥粒は比較的破砕され易いので、充分な研削性能が得られる。しかも、前記無機質ボンドが９００℃以下の焼成温度にて焼結可能な低温焼成用無機質ボンドにより構成されているので、焼成設備が簡単且つ小型となるので、製造コストが安価となる。また、砥石全体の砥粒に微結晶性焼結アルミナ質砥粒を用いる場合に比較しても、製造コストが大幅に安価となる。
　【００２４】
　図２は、本発明の他の実施例であるセンターレス砥石５０を説明する図である。図２において、センターレス砥石５０はその中心軸Ｃまわりに回転駆動されることにより、中心軸Ｃに対して平行な中心軸Ｄまわりに回転駆動されるコントロール砥石５２との間において軸方向に平行な方向に順次送られる小径円柱状の被削材５４の外周面を研削する。
　【００２５】
　上記センターレス砥石５０は、無機質ボンドにより砥粒が結合されることにより所定割合の気孔を有して構成されたビトリファイド砥石であり、前記アンギュラー砥石１０と同様の工程によって製造される。このセンターレス砥石５０は、被削材５４の送り方向の上流側に位置する第１研削部５６と、被削材１２の送り方向の下流側に位置する第２研削部５８とを備えている。このセンターレス砥石５０は、たとえば６１０ｍｍφ程度の径、２０５ｍｍｔ程度の厚み、３０４．８ｍｍ程度の穴径の円筒状に形成される。
　【００２６】
　上記第１研削部５６は、軸方向に送られて食い込まされる被削材５４を研削することから研削負荷が大きいため、第１研削部５６の砥粒は第２研削部５８よりも微結晶性焼結アルミナ質砥粒を１０容積％以上多く含む。なお、第１研削部５６および第２研削部５８において微結晶性焼結アルミナ質砥粒以外の砥粒は、よく知られた溶融アルミナ質或いは炭化珪素質の一般砥粒が用いられる。
　【００２７】
　上記第１研削部５６に含まれる微結晶性焼結アルミナ質砥粒は、その第１研削部５６中の砥粒に対する割合が、１０〜１００容積％の範囲内、好適には２５〜７０容積％の範囲内、さらに好適には３５〜５０容積％の範囲内となるように、混合されている。また、上記第２研削部５８においても、必要に応じて、上記微結晶性焼結アルミナ質砥粒が０〜１０容積％の範囲内で混合されるが、第１研削部５６における含有率よりも少なくとも１０容積％以上少なくされる。
　【００２８】
　以下に、本発明者等がセンターレス砥石（ａ）、（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）を以下に示す研削条件を用いて行った実験結果を表３に示す。なお、９００℃焼成用無機質ボンドＡおよび従来の１２５０℃焼成用無機質ボンドＢの組成は前記表２に示してある。なお、各センターレス砥石（ａ）、（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）は、６１０ｍｍφの径、２０５ｍｍｔの厚み、３０４．８ｍｍφの内径、２０５ｍｍの軸方向（幅）寸法を備えた円筒の形状に成形されている。
　【００２９】
・センターレス砥石（ａ）
第１研削部：結合度Ｋ、砥石組織７
砥粒〔砥粒のうち５０容積％が＃８０の微結晶性焼結アルミナ質砥粒、５０容積％が＃８０のホワイトアランダムＷＡ砥粒〕
結合剤　９００℃焼成用無機質ボンドＡ
第２研削部：結合度Ｋ、砥石組織７
砥粒〔砥粒のうちの１００容積％が＃１００のピンクアランダムＰＡ砥粒〕
結合剤　９００℃焼成用無機質ボンドＡ
・センターレス砥石（ｂ）
第１研削部：結合度Ｋ、砥石組織７
砥粒〔砥粒のうちの１００容積％が＃８０のピンクアランダムＰＡ砥粒〕
結合剤　９００℃焼成用無機質ボンドＡ
第２研削部：結合度Ｊ、砥石組織７
砥粒〔砥粒のうちの１００容積％が＃１００のピンクアランダムＰＡ砥粒〕
結合剤　９００℃焼成用無機質ボンドＡ
・センターレス砥石（ｃ）：
第１研削部：結合度Ｋ、砥石組織７
砥粒〔砥粒のうちの１００容積％が＃８０のピンクアランダムＰＡ砥粒〕
結合剤　１２５０℃焼成用無機質ボンドＢ
第２研削部：結合度Ｊ、砥石組織７
砥粒〔砥粒のうちの１００容積％が＃１００のピンクアランダムＰＡ砥粒〕
結合剤　１２５０℃焼成用無機質ボンドＢ
・センターレス砥石（ｄ）
第１研削部：結合度Ｋ、砥石組織７
砥粒〔砥粒のうち５０容積％が＃８０の微結晶性焼結アルミナ質砥粒、５０容積％が＃８０のホワイトアランダムＷＡ砥粒〕
結合剤　９００℃焼成用無機質ボンドＡ
第２研削部：結合度Ｋ、砥石組織７
砥粒〔砥粒のうち５０容積％が＃８０の微結晶性焼結アルミナ質砥粒、５０容積％が＃８０のホワイトアランダムＷＡ砥粒〕
結合剤　９００℃焼成用無機質ボンドＡ
　【００３０】
・切削条件
　被削材：軸受鋼（３０ｍｍφ×１０ｍｍ）
　研削条件：湿式
　周速：２０００ｍ／ｓｅｃ
　【００３１】
　【表３】
　【００３２】
　表３から明らかなように、低温焼成されたセンターレス砥石（ｂ）は、高温焼成品に対して低コストであるが研削性能が劣るために実用的ではなかった。しかし、第１研削部５６に微結晶性焼結アルミナ質砥粒を混入したセンターレス砥石（ａ）は、微結晶性焼結アルミナ質砥粒を混入しない高温焼成のセンターレス砥石（ｃ）よりも研削性能およびコストに優れ、また、第１研削部５６および第２研削部５８の全体に微結晶性焼結アルミナ質砥粒を混入したセンターレス砥石（ｄ）よりも寿命／コスト値に優れる。
　【００３３】
　ここで、上記第１研削部５６の砥粒には微結晶性焼結アルミナ質砥粒が１０〜１００容積％の範囲内で含まれれば一応の効果が得られる。微結晶性焼結アルミナ質砥粒の割合が１０％を下まわると、微結晶性焼結アルミナ質砥粒を含有させた効果が実質的に得られない。しかし、好適には、上記第１研削部５６の砥粒には前記微結晶性焼結アルミナ質砥粒が２５〜７０容積％の範囲内で含まれる。第１研削部５６中の砥粒における微結晶性焼結アルミナ質砥粒の割合が７０容積％を越えると、微結晶性焼結アルミナ質砥粒を含有させた効果が飽和するので、高価な微結晶性焼結アルミナ質砥粒が増えるだけコスト高となる。また、第１研削部５６中の砥粒における微結晶性焼結アルミナ質砥粒の割合が２５容積％を下まわると、微結晶性焼結アルミナ質砥粒を含有させた効果は得られるものの効率的に得られなくなる。さらに姓適には、上記第１研削部５６の砥粒には微結晶性焼結アルミナ質砥粒が３５〜５０容積％の範囲内で含まれる。第１研削部５６中の砥粒における微結晶性焼結アルミナ質砥粒の割合が３５〜５０容積％の範囲内であれば、微結晶性焼結アルミナ質砥粒を含有させた効果が実質的に顕著に得られ、且つ経済的である。
　【００３４】
　上述のように、本実施例のセンターレス砥石５０によれば、研削負荷が大きい第１研削部５６には、研削負荷の小さい第２研削部５８よりも微結晶性焼結アルミナ質砥粒を多く含有させられているが、この微結晶性焼結アルミナ質砥粒は無機質ボンドにより焼結させられていることから、ビトリファイド砥石の低温焼成用無機質ボンドとも結合力が比較的強く、且つ微結晶性焼結アルミナ質砥粒は比較的破砕され易いので、充分な研削性能が得られる。しかも、前記無機質ボンドが９００℃以下の焼成温度にて焼結可能な低温焼成用無機質ボンドにより構成されているので、焼成設備が簡単且つ小型となるので、製造コストが安価となる。また、砥石全体の砥粒に微結晶性焼結アルミナ質砥粒を用いる場合に比較しても、製造コストが大幅に安価となる。
　【００３５】
　以上、本発明の一実施例を図面に基づいて説明したが、本発明はその他の態様においても適用される。
　【００３６】
　たとえば、前述の実施例では、アンギュラー砥石１０およびセンターレス砥石５０について説明されていたが、他の種類のビトリファイド砥石でも本発明が適用され得る。
　【００３７】
　また、前述の実施例の第２研削部５８には微結晶性焼結アルミナ質砥粒が混入されていなかったが、必要に応じて混入されてもよい。
　【００３８】
　なお、上述したのはあくまでも本発明の一実施例であり、本発明はその主旨を逸脱しない範囲において種々変更が加えられ得るものである。
【図面の簡単な説明】
　【図１】
　本発明の一実施例のアンギュラー砥石を示す図である。
　【図２】
　本発明の他の実施例のセンターレス砥石を示す図である。
　【符号の説明】
１０：アンギュラー砥石（ビトリファイド砥石）
１６：第１研削部（研削負荷が小さい部分）
２０：第２研削部（研削負荷が大きい部分）
５０：センターレス砥石（ビトリファイド砥石）
５６：第１研削部（研削負荷が大きい部分）
５８：第２研削部（研削負荷が小さい部分）