【事件の表示】
　特許第２８３００５４号「エンドミル用超硬合金」の請求項１に係る特許に対する特許異議の申立てについて、次のとおり決定する。
【結　論】
訂正を認める。
特許第２８３００５４号の請求項１に係る特許を維持する。
【理　由】
１．手続の経緯
　本件特許第２８３００５４号の発明は、平成１年５月２３日に特許出願され、平成１０年９月２５日にその特許の設定登録がなされ、その後、三菱マテリアル株式会社より特許異議の申立てがなされ、特許請求の範囲の請求項１に係る特許に対して取消理由通知がなされ、その指定期間内である平成１１年１２月１４日に訂正請求がなされたものである。
２．訂正の適否についての判断
ア．訂正の内容
訂正事項ａ
　特許請求の範囲の請求項１〜３の記載を次の請求項１に訂正する。
「【請求項１】ＷＣおよびＢ−１型固溶体からなる硬質相と、１３〜３０体積％の結合相Ｃｏ及び不可避不純物から構成された超硬合金において、該硬質相の平均粒径が１．５μｍ以下であり、かつ該硬質相の組成を（ＷａＭｂ）（ＣｕＮｖ）［但し、ＭはＴｉまたはＴｉを含みＷを除くＩＶａ、Ｖａ、ＶＩａ族金属の２種以上からなり、ａ、ｂ、ｕ、ｖはモル分率を示し、ａ＋ｂ＝１，ｕ＋ｖ＝１，ｕ＞０，ｖ≧０］と表わした時、ｂ≧０．４、ｖ≦−０．１５ａ＋０．２であり、かつ該結合相の抗磁力が１３０Ｏｅ（エールステツド）以上であることを特徴とするエンドミル用超硬合金。」
訂正事項ｂ
　特許明細書第１１頁下から第３行目に記載の「平均粒形」を「平均粒径」と訂正する。
イ．訂正の目的の適否、新規事項の有無及び拡張・変更の存否
　訂正事項ａは、訂正前の特許請求の範囲の請求項１に記載のエンドミル用超硬合金の硬質相の平均粒径を限定し、また、結合相の金属及び抗磁力を限定するものであるから、訂正事項ａは、特許請求の範囲の減縮に該当する。
　また、訂正事項ｂは、誤記を訂正するものであるから、訂正事項ｂは、誤記の訂正に該当する。
　また、訂正事項ａ及び訂正事項ｂは、訂正前の特許明細書の記載に基づくものであるから、新規事項の追加に該当せず、実質的に特許請求の範囲を拡張し、又は変更するものでない。
ウ．独立特許要件の判断
（引用刊行物記載の発明）
　訂正明細書の特許請求の範囲の請求項１に記載の発明（以下、「本件発明」という。）に対して、当審が通知した取消理由で引用した刊行物１（特開昭６１−１４７８２３号公報、特許異議申立人三菱マテリアル株式会社の提出した甲第１号証）には、
「組織が、Ｃｏを主体とする結合相と、ＮａＣｌ型結晶構造を有する固溶体炭窒化物粒子および炭化タングステン粒子よりなる硬質相とから構成され、上記固溶体炭窒化物がＴｉ，ＴａおよびＷの固溶体炭窒化物であり、しかも、結合相と硬質相とから構成される全体の組成が、上記固溶体炭窒化物中の窒素をＴｉＮとして、又、上記固溶体炭窒化物中の残りの金属成分を下記のような炭化物に換算して表示すると、
Ｃｏ：３〜２０％、
ＴｉＮ：１〜２０％、
ＴｉＣ：０．５〜２０％、
ＴａＣ：０．５〜２０％、
ＷＣおよび不可避不純物：残り
（以上重量％）よりなる窒素含有超硬合金」（特許請求の範囲第１項）、
「このように、この発明の方法により製造された窒素含有超硬合金は極めて高い強度を有するので、高強度を要求される切削工具や耐摩耗工具などとして最適である。」（第９頁左上欄第１７〜２０行）と記載されている。
（対比・判断）
（１）本件発明と刊行物１に記載されたものを対比する。
　重量％で表示されたものから体積％及びモル分率で表示されたものへ換算するために、刊行物１に記載された超硬合金の組成のうちの適当な組成
「重量％で、
Ｃｏ：１５％、
ＴｉＮ：３％、
ＴｉＣ：１８％、
ＴａＣ：１２％、
ＷＣ：残り
からなる組成」（以下、「特定組成」という。）に特定し、特定組成を重量％から体積％に換算すると、
「体積％で、
Ｃｏ：１６．８％、
ＴｉＮ：５．５％、
ＴｉＣ：３６．４％、
ＴａＣ：８．２％、
ＷＣ：残り（３３．１％）
からなる組成」となる。
　また、特定組成の超硬合金の組成をモル％に換算し、得られたモル％の組成から、さらに、ＷＣおよび固溶体炭窒化物からなる硬質相を構成する成分、すなわち、Ｗ，Ｔｉ，Ｔａ，Ｃ及びＮのそれぞれのモル分率を求めると、
Ｗ：０．３９、
Ｔｉ：０．５２、
Ｔａ：０．０９、
Ｃ：０．９３、
Ｎ：０．０７となり、
結局、刊行物１に記載された超硬合金のうち特定組成の超硬合金の硬質相の組成は、
（ＷａＭｂ）（ＣｕＮｖ）＝（Ｗ０．３９Ｔｉ０．５２Ｔａ０．０９）（Ｃ０．９３Ｎ０．０７）となる。
　また、刊行物１に記載された「ＮａＣｌ型結晶構造を有する固溶体炭窒化物粒子および炭化タングステン粒子よりなる硬質相」は、本件発明の「ＷＣおよびＢ−１型固溶体からなる硬質相」に相当する。
　以上のことから、両者は、ＷＣおよびＢ−１型固溶体からなる硬質相と、結合相Ｃｏ及び不可避不純物から構成された超硬合金において、該硬質相がＷ，Ｔｉ，Ｔａ，Ｃ及びＮからなり、硬質相を構成する各成分のモル分率の値が、硬質相の組成を（ＷａＭｂ）（ＣｕＮｖ）［但し、ＭはＴｉまたはＴｉを含みＷを除くＩＶａ、Ｖａ、ＶＩａ族金属の２種以上からなり、ａ、ｂ、ｕ、ｖはモル分率を示し、ａ＋ｂ＝１，ｕ＋ｖ＝１，ｕ＞０，ｖ≧０］と表わした時、ｂ≧０．４、ｖ≦−０．１５ａ＋０．２を満たし、また、結合相Ｃｏの含有量が重複する超硬合金である点で一致し、本件発明は、硬質相の平均粒径が１．５μｍ以下であり、かつ、結合相の抗磁力が１３０Ｏｅ（エールステツド）以上であり、また、エンドミル用超硬合金であるのに対し、刊行物１にはこれらの点が記載されていない点で、相違する。
　そして、本件発明は、請求項１に記載の事項を構成要件とすることにより、「この発明になるエンドミル用超硬合金を用いれば、耐摩耗性と靭性が著しく改善され、コーティングエンドミルを使用することなくして高能率のエンドミル加工が可能であることが認められた。」（本件訂正特許明細書第６頁下から第７〜９行）という特許明細書に記載のとおりの顕著な作用効果を奏するものと認められる。
　以上のとおりであるから、本件発明は、刊行物１に記載された発明であるとすることができない。
　したがって、本件発明は、特許出願の際独立して特許を受けることができるものである。
エ．むすび
　以上のとおりであるから、上記訂正請求は、特許法第１２０条の４第２項及び同条第３項で準用する第１２６条第２〜４項の規定に適合するので、当該訂正を認める。
３．特許異議申立てについて
ア．申立ての理由の概要
　特許異議申立人三菱マテリアル式会社は、証拠として、甲第１号証を提出し、本件発明は、甲第１号証に記載された発明であるから、特許法第２９条第１項の規定により、特許を受けることができないものであるので、本件発明に係る特許は取り消すべきである旨主張している。
イ．対比・判断
　甲第１号証には、「ウ．独立特許要件の判断（引用刊行物記載の発明）」に記載した事項が記載されており、本件発明は、「ウ．独立特許要件の判断（対比・判断）」に記載した理由により、甲第１号証に記載された発明であるとすることができない。
ウ．むすび
　以上のとおりであるから、特許異議申立人が提出した証拠及び理由によっては、本件発明に係る特許を取り消すことはできない。
　また、他に本件発明に係る特許を取り消すべき理由を発見しない。
　よって、結論のとおり決定する。
【異議決定日】
平成１２年１１月３０日（２０００．１１．３０）
【訂正の要旨】
訂正の要旨
訂正事項ａ
　特許請求の範囲の減縮を目的として、特許請求の範囲の請求項１〜３の記載を次の請求項１に訂正する。
「【請求項１】ＷＣおよびＢ−１型固溶体からなる硬質相と、１３〜３０体積％の結合相Ｃｏ及び不可避不純物から構成された超硬合金において、該硬質相の平均粒径が１．５μｍ以下であり、かつ該硬質相の組成を（ＷａＭｂ）（ＣｕＮｖ）［但し、ＭはＴｉまたはＴｉを含みＷを除くＩＶａ、Ｖａ、ＶＩａ族金属の２種以上からなり、ａ、ｂ、ｕ、ｖはモル分率を示し、ａ＋ｂ＝１，ｕ＋ｖ＝１，ｕ＞０，ｖ≧０］と表わした時、ｂ≧０．４、ｖ≦−０．１５ａ＋０．２であり、かつ該結合相の抗磁力が１３０Ｏｅ（エールステツド）以上であることを特徴とするエンドミル用超硬合金。」
訂正事項ｂ
　誤記の訂正を目的として、特許明細書第１１頁下から第３行目に記載の「平均粒形」を「平均粒径」と訂正する。
（５４）【発明の名称】
エンドミル用超硬合金
（５７）【特許請求の範囲】
（１）ＷＣおよびＢ−１型固溶体からなる硬質相と、１３〜３０体積％の結合相Ｃｏ及び不可避不純物から構成された超硬合金において、該硬質相の平均粒径が１．５μｍ以下であり、かつ該硬質相の組成を（ＷａＭｂ）（ＣｕＮｖ）［但し、ＭはＴｉまたはＴｉを含みＷを除くＩＶａ、Ｖａ、ＶＩａ族金属の２種以上からなり、ａ、ｂ、ｕ，ｖはモル分率を示し、ａ＋ｂ＝１，ｕ＋ｖ＝１，ｕ＞０，ｖ≧０］と表わした時、ｂ≧０．４、ｖ≦一０．１５ａ＋０．２であり、かつ該結合相の抗磁力が１３０Ｏｅ（エールステッド）以上であることを特徴とするエンドミル用超硬合金。
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
　この発明は著しく改善された耐摩耗性と靭性を有し、かつ優れた被削材加工面粗度を供するエンドミル用超硬合金に関するものである。
〈従来の技術〉
　―般鋼材や鋳鉄などのエンドミル作業には、従来より高速度鋼製のエンドミルが多く使用されてきたが、作業の能率向上が強く要求されだした昨今では、エンドミルの切削速度を高めてその要求に応えるケースが増えており、それに伴って耐摩耗性に優れる超硬合金をエンドミル材料として使用することが多くなってきた。
　しかしながら、超硬合金は高速度鋼に比べて抗折力に劣り、鋭利な刃先にチッピングが生じやすくなることから、その材料は超硬合金の中でも強度の高い、換言すれば耐摩耗性に劣る材料を使わざるを得ず、そのため底刃内周部の低速切削部の凝着摩耗や切削速度の速いエンドミル側面刃の摩耗を食止めることは非常に困難であった。
　又、特に金型材の加工においては、被削材硬度が高いために上記した摩耗の進行が著しく速いことに加えて、加工面の面粗度が重要な要求特性であるが、従来の超硬エンドミルでは充分な被削材面粗度を得ることが出来なかった。
　そこで、底刃内周部や側面刃部の耐摩耗性を表面に気相法等で成長させる硬質皮膜を設けて向上させるといったコーティングエンドミルが使われている。
〈発明が解決しようとする課題〉
　しかしながら、このコーティングエンドミルは硬質皮膜が−度剥離すると、急速に摩耗が進行すると共に、超硬露出部に凝着が生じ、加工面粗度が低下するという問題がある。
　また、通常摩耗した使用済みエンドミルは、再度刃先を研磨して使用されるが、この時には研磨部を再被覆しないと本来の耐摩耗性を発揮することができず、工具費や工具管理の負担が大きいのが現状である。
　〈課題を解決するための手段〉
　　本発明者らは超硬エンドミルにおける上記した問題点に鑑み、コーティングエンドミルに匹敵する耐摩耗性とコーティングエンドミルを上回る靭性を発揮し、かつ高加工面精度を安定して得られる超硬合金を得るべく検討の結果、この発明に至ったものである。
　即ち、この発明は超硬合金中のＴｉを主とするＷ以外の硬質金属の炭化物あるいは炭窒化物の含有量をモル分率で０．４以上とし、かつ窒素のモル分率ＶがＶ≦−０．１５ａ＋０．２の範囲にあり、かつ硬質相の平均粒径を１．５μｍ以下の微粒とし、なおかつ結合金属相量を１３体積％以上、３０体積％以下とするエンドミル用超硬合金を提供するものである。
〈作用〉
　エンドミルにおける摩耗の発生状態は第１図に示す通りであって、ａはエンドミル内周部の凝着摩耗の発生する部位を示し、被削材とエンドミル材質の凝着による摩耗が進行し、これによって被削材面粗度が低下し、さらに切削を続けると切削抵抗の増加によりチッピングや折損に至る。
　この凝着摩耗を低減させるには、鋼との親和性の低いＴｉを主とする（ＴｉＴａＮｂ）（ＣＮ）等の炭化物あるいは炭窒化物の含有量を増加させればよいことはよく知られている。尚、図中ｂはエンドミル側面刃の摩耗部位、ｃは刃先のチッピング発生部位を示す。
　しかしながら、これら炭化物あるいは炭窒化物の含有量を単に増加すると、強度の低下が避けられず、エンドミルとしては実用に耐えない。
　本発明者らはこの問題に対し、炭化物あるいは炭窒化物を微粒にし、かつ結合金属量を増加させることによって、強度を低下させずに、炭化物あるいは炭窒化物の含有量を高めることが可能であり、耐凝着摩耗性および被削材加工面粗さを向上させうることを見出したのである。
　この発明のエンドミル用超硬合金は切削速度の速いバイトやカッターの刃としては、刃先の塑性変形やすくい面のクレータ摩耗が生じやすく、不適であるが、切削速度が外周部でも高々６０ｍ／分であり、かつ中心部の低速域での凝着摩耗が工具寿命を支配するようなエンドミル切削に対しては驚くような高性能を発揮する。
　この発明において、（ＷａＭｂ）（ＣｕＮｖ）と表わされる硬質相の組成中ＴｉまたはＴｉを含みＷを除くＩＶａ、Ｖａ、ＶＩａ族金属の２種以上からなる炭化物あるいは炭窒化物、即ちＭのモル分率は硬質相全体に対して０．４あるいはそれ以上が適当である。これはモル分率が０．４未満では耐凝着摩耗性が十分でないためである。
　また硬質相であるＷＣおよびＢ−１型固溶体の平均粒径を１．５μｍ以下、結合金属量を１３〜３０体積％とするのは、硬質相の平均粒径が１．５μｍを超え、結合金属量が１３体積％以下になると、エンドミルとして必要な強度が得られず、逆に結合金属量が３０体積％を越えるとエンドミルの切削条件においても塑性変形を生じるようになり好ましくないためである。
　上記した硬質相としてのＷＣおよびＢ−１型固溶体の平均粒径の測定は顕微鏡組織によってＦｕｌｌｍａｎの式などで行なうが、−般には非常に困難である。
　また、合金の抗磁力は結合相組成、結合相量が一定のもとでは超硬合金の粒度パラメータになり得ることはよく知られている（日本金属学会誌、ｖｏｌ．２８．１９６４、Ｐ‐５５，鈴木寿ら）が、結合金属がＣｏよりなり、ＷＣ−Ｂ−１型固溶体−Ｃｏの３相合金においては、Ｃｏ体積％が１３〜３０％の範囲で抗磁力が１３０Ｏｅ（エールステッド）以上であれば、この発明の効果が発揮される。
　また、硬質粒子の焼結中の粒成長を抑制するために、合金中に窒素を添加することも、この発明の超硬合金を製造するうえで好ましい方法である。
　しかしながら、窒素のモル分率Ｖ１（Ｎ／Ｃ＋Ｎ）がＶ＞−０．１５ａ＋０．２となると合金の被研削性が著しく低下するため好ましくない。
　〈実施例〉
　以下、実施例によりこの発明を詳細に説明する。
実施例１
　市販のＷＣ粉末（平均粒径０．８μｍ）とＣｏ粉末（平均粒径１．０μｍ）、平均粒径１．０μｍの（ＴｉＷ）Ｃ粉末、同じく１．０μｍのＴａＣ、および同じく１．０μｍのＮｂＣを結合金属体積％、Ｗを除く炭化物モル分率および硬質相平均粒径が第１表に示す数値となるように配合し、湿式ボールミルにて１０時間混合した後、乾燥し、１ｔｏｎ／ｃｍ２の圧力で静水圧プレスした。
　その後１４００℃で１時間焼結して超硬合金を作製しこれらを夫々研削加工して６．０ｍｍφのエンドミルを得た。なお、Ｔｉ、Ｔａ、Ｎｂの比率はモル分率で８／１／１とした。
　第１表中試料血に＊印を付したものが本発明の実施例である。
　また、原料の粒度および配合比を変化させ、同様の方法にて第１表に示す比較合金を作製し、６．０ｍｍφのエンドミルとした。
　上記で得たこの発明および比較例の超硬合金によるエンドミルを用いて
　被削材　　　　　プレハードン鋼（ＨＲＣ３９）
　切削速度　　　　３０ｍ／分
　送り　　　　　　５０ｍｍ／ｍｉｎ（２枚刃）
　切込み　Ａｄ　　９ｍｍ
　　　　　Ｒｄ　　２．０ｍｍ
　切削油　　　　　乾式
　切削長　　　　　２０ｍ
の切削条件で切削テストを行なったところ、第２表に示す結果が得られた。なお、図９のエンドミルにＰＶＤ法によりＴｉＮを４μｍコーティングしたものを比較としてＮｏ．１０に示した。
上表から、この発明の超硬合金よりなるエンドミルは耐摩耗性および被削材加工面粗度に優れ、かつ刃先の耐チッピング性にもすぐれていることが認められた。
　尚、第２表における側面刃摩耗量、刃先のチッピングはそれぞれ第１図のｂ，ｃ部の状況を示すものである。
実施例２
　実施例１における（ＴｉＷ）Ｃの代りに（ＴｉＷ）（ＣＮ）を用いた以外は実施例１と同様にして第３表に示す値を有する超硬合金を得、これより６．０ｍｍφのエンドミルを作製した。
　上表から硬質相の塑性中に窒素を添加することによって硬質相の平均粒径が細かくなっていることが認められた。
　上記で得たエンドミルについて実施例１におけると同様の切削条件で切削テストを行なったところ第４表に示す結果が得られ、硬質相の平均粒径が微粒になるほど耐摩耗性が向上することが示され、この発明の超硬合金がエンドミル用としてすぐれていることが認められた。
〈発明の効果〉
　以上説明したように、この発明になるエンドミル用超硬合金を用いれば、耐摩耗性と靭性が著しく改善され、コーティングエンドミルを使用することなくして高能率のエンドミル加工が可能であることが認められた。
【図面の簡単な説明】
　図面はエンドミルの代表的な損傷部位を表わす説明図である。
ａ…エンドミル底刃部の凝着摩耗発生部位
ｂ…エンドミル側面刃の摩耗部位
ｃ…刃先のチッピング発生部位