【事件の表示】
　特許第２６６５００９号「高強度マルテンサイトステンレス鋼及びその製造方法」の請求項１ないし８に係る特許に対する特許異議の申立てについて、次のとおり決定する。
【結論】
　訂正を認める。
　特許第２６６５００９号の請求項１ないし８に係る特許を維持する。
【理由】
（Ｉ）手続きの経緯
　本件特許第２６６５００９号の発明は、平成１年１２月１４日に出願され、平成９年６月２０日に設定登録がなされ、平成９年１０月２２日に特許公報に掲載されたところ、平成１０年４月１６日に新日本製鐵株式会社から特許異議の申立がなされ、その後の取消理由通知に対しその指定期間内である平成１１年８月２７日に訂正請求がなされたものである。
（ＩＩ）訂正請求について
Ａ．訂正内容
特許請求の範囲の請求項７及び請求項８における
「Ｎｉｅｑ＝〔Ｎｉ〕＋〔Ｍｎ〕＋０．５〔Ｃｒ〕＋０．３〔Ｓｉ〕＋〔Ｍｏ〕…（１）」
を、誤記の訂正を目的として、
「Ｎｉｅｑ＝〔Ｎｉ〕＋〔Ｍｎ〕＋０．５〔Ｃｒ〕＋０．３〔Ｓｉ〕＋〔Ｍｏ〕＋〔Ｃｕ〕…（１）´」
と訂正する。
Ｂ．訂正の適否
Ｂ−１．目的・新規事項・拡張変更
　上記訂正内容は、願書に添付された明細書からみて、請求されたとおりに、誤記の訂正を目的とするものと解され、願書に添付された明細書に記載した事項の範囲内のものであり、実質上特許請求の範囲を拡張し又は変更するものでない。
Ｂ−２．独立特許要件
　当審が取消理由通知で示した訂正前の請求項７，８の記載不備に基づく取消理由は上記訂正により解消した。
　そして、上記訂正後の本件請求項１〜８に係る発明が特許出願の際に独立して特許を受けることができないとする他の理由は存在しない。
　したがって、上記訂正後の本件請求項１〜８に係る発明は特許出願の際に独立して特許を受けることができるものである。
Ｂ−３．訂正に関するむすび
　本件訂正請求は、特許法第１２０条の４第２項の規定及び同法第１２０条の４第３項で準用する同法第１２６条第２乃至４項の規定に適合し、適法なものと認める。
（ＩＩＩ）特許異議申立について
Ｃ．本件発明
　本件請求項１乃至８に係る発明は、訂正された明細書および図面の記載からみて、その特許請求の範囲の請求項１乃至８に記載された次のとおりのものである。
　【請求項１】Ｃ：０．００５〜０．０４ｗｔ％、Ｓｉ：１．０ｗｔ％以下、Ｍｎ：２．０ｗｔ％以下、Ｃｒ：１２．０〜１７．０ｗｔ％、Ｎｉ：１．５〜６．０ｗｔ％、Ｍｏ．０．１〜１．５ｗｔ％、Ｖ：０．０２〜０．５ｗｔ％及びＮ：０．００５〜０．１５ｗｔ％を、下記（１）式で表されるＮｉｅｑが１０．５〜１２．９ｗｔ％の範囲で含有し、残部はＦｅ及び不可避的不純物よりなる、耐力８０〜１１０ｋｇｆ／ｍｍ２を有する高強度マルテンサイトステンレス鋼。
記
Ｎｉｅｑ＝〔Ｎｉ〕＋〔Ｍｎ〕＋０．５〔Ｃｒ〕＋０．３〔Ｓｉ〕＋〔Ｍｏ〕…（１）
ここに右辺各項の〔　〕は、〔　〕内成分の鋼中含有量（ｗｔ％）を表す。
　【請求項２】Ｃ：０．００５〜０．０４ｗｔ％、Ｓｉ：１．０ｗｔ％以下、Ｍｎ：２．０ｗｔ％以下、Ｃｒ：１２．０〜１７．０ｗｔ％、Ｎｉ：１．５〜６．０ｗｔ％、Ｍｏ：０．１〜１．５ｗｔ％、Ｖ：０．０２〜０．５ｗｔ％、Ｎｂ：０．０２〜０．５ｗｔ％及びＮ：０．００５〜０．１５ｗｔ％を、下記（１）式で表されるＮｉｅｑが１０．５〜１２．９ｗｔ％の範囲で含有し、残部はＦｅ及び不可避的不純物よりなる、耐力８０〜１１０ｋｇｆ／ｍｍ２を有する高強度マルチンサイトステンレス鋼。
記
Ｎｉｅｑ＝〔Ｎｉ〕＋〔Ｍｎ〕＋０．５〔Ｃｒ〕＋０．３〔Ｓｉ〕十〔Ｍｏ〕…（１）
ここに右辺各項の〔　〕は、〔　〕内成分の鋼中含有量（ｗｔ％）を表す。
　【請求項３】Ｃ：０．００５〜０．０４ｗｔ％、Ｓｉ：１．０ｗｔ％以下、Ｍｎ：２．０ｗｔ％以下、Ｃｒ：１２．０〜１７．０ｗｔ％、Ｎｉ：１．５〜６．０ｗｔ％、Ｍｏ：０．１〜１．５ｗｔ％、Ｖ：０．０２〜０．５ｗｔ％、Ｃｕ：０．２〜２．０ｗｔ％及びＮ：０．００５〜０．１５ｗｔ％を、下記（１）´式で表されるＮｉｅｑが１０．５〜１２．９ｗｔ％の範囲で含有し、残部はＦｅ及び不可避的不純物よりなる、耐力８０〜１１０ｋｇｆ／ｍｍ２を有する高強度マルテンサイトステンレス鋼。
　記
Ｎｉｅｑ＝〔Ｎｉ〕＋〔Ｍｎ〕＋０．５〔Ｃｒ〕＋０．３〔Ｓｌ〕＋〔Ｍｏ〕＋〔Ｃｕ〕…（１）´
ここに右辺各項の〔　〕は、〔　〕内成分の鋼中含有量（ｗｔ％）を表す。
　【請求項４】Ｃ：０．００５〜０．０４ｗｔ％、Ｓｉ：１．０ｗｔ％以下、Ｍｎ：２．０ｗｔ％以下、Ｃｒ：１２．０〜１７．０ｗｔ％、Ｎｉ：１．５〜６．０ｗｔ％、Ｍｏ：０．１〜１．５ｗｔ％、Ｖ：０．０２〜０．５ｗｔ％、Ｎｂ：０．０２〜０．５ｗｔ％、Ｃｕ：０．２〜２．０ｗｔ％及びＮ：０．００５〜０．１５ｗｔ％を、下記（１）´式で表されるＮｉｅｑが１０．５〜１２．９ｗｔ％の範囲で含有し、残部はＦｅ及び不可避的不純物よりなる、耐力８０〜１１０ｋｇｆ／ｍｍ２を有する高強度マルテンサイトステンレス鋼。
　記
Ｎｉｅｑ＝〔Ｎｉ〕＋〔Ｍｎ〕＋０．５〔Ｃｒ〕＋０．３〔Ｓｉ〕＋〔Ｍｏ〕＋〔Ｃｕ〕
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　…（１）´
ここに右辺各項の〔　〕は、〔　〕内成分の鋼中含有量（ｗｔ％）を表す。
　【請求項５】Ｃ：０．００５〜０．０４ｗｔ％、Ｓｉ：１．０ｗｔ％以下、Ｍｎ：２．０ｗｔ％以下、Ｃｒ：１２．０〜１７．０ｗｔ％、Ｎｉ：１．５〜６．０ｗｔ％、Ｍｏ：０．１〜１．５ｗｔ％、Ｖ：０．０２〜０．５ｗｔ％及びＮ：０．００５〜０．１５ｗｔ％を、下記（１）式で表されるＮｉｅｑが１０．５〜１２．９ｗｔ％の範囲で含有し、残部はＦｅ及び不可避的不純物よりなる鋼素材に、最高加熱温度を１２５０℃とする加熱を施し、次いで仕上げ温度を８００℃以上とする熱間圧延を施し、引き続き下記（２）式で計算されるＶｃ値（℃／ｍｉｎ）以上の冷却速度で１００℃以下まで冷却し、次いで焼きもどし処理または焼入れ−焼もどし処理を施すことを特徴とする、耐力８０〜１１０ｋｇｆ／ｍｍ２を有する高強度マルテンサイトステンレス鋼の製造方法。
　記
Ｎｉｅｑ＝〔Ｎｉ〕＋〔Ｍｎ〕＋０．５〔Ｃｒ〕＋０．３〔Ｓｉ〕＋〔Ｍｏ〕…（１）
Ｖｃ＝２×｛〔Ｎｉ〕＋１００（〔Ｃ〕＋〔Ｎ〕）｝…（２）
ここに右辺各項の〔　〕は、〔　〕内成分の鋼中含有量（ｗｔ％）を表す。
　【請求項６】Ｃ：０．００５〜０．０４ｗｔ％、Ｓｉ：１．０ｗｔ％以下、Ｍｎ：２．０ｗｔ％以下、Ｃｒ：１２．０〜１７．０ｗｔ％、Ｎｉ：１．５〜６．０ｗｔ％、Ｍｏ：０．１〜１．５ｗｔ％、Ｖ：０．０２〜０．５ｗｔ％、Ｎｂ：０．０２〜０．５ｗｔ％及びＮ：０．００５〜０．１５ｗｔ％を、下記（１）式で表されるＮｉｅｑが１０．５〜１２．９ｗｔ％の範囲で含有し、残部はＦｅ及び不可避的不純物よりなる鋼素材に、最高加熱温度を１２５０℃とする加熱を施し、次いで仕上げ温度を８００℃以上とする熱間圧延を施し、引き続き下記（２）式で計算されるＶｃ値（℃／ｍｉｎ）以上の冷却速度で１００℃以下まで冷却し次いで焼きもどし処理または焼入れ−焼もどし処理を施すことを特徴とする、耐力８０〜１１０ｋｇｆ／ｍｍ２を有する高強度マルテンサイトステンレス鋼の製造方法。
　記
Ｎｉｅｑ＝〔Ｎｉ〕＋〔Ｍｎ〕＋０．５〔Ｃｒ〕＋０３〔Ｓｉ〕＋〔Ｍｏ〕…（１）
Ｖｃ＝２×｛〔Ｎｉ〕＋１００（〔Ｃ〕＋〔Ｎ〕）｝
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　…（２）
ここに右辺各項の〔　〕は、〔　〕内成分の鋼中含有量（ｗｔ％）を表す。
　【請求項７】Ｃ：０．００５〜０．０４ｗｔ％、Ｓｉ：１．０ｗｔ％以下、Ｍｎ：２．０ｗｔ％以下、Ｃｒ：１２．０〜１７．０ｗｔ％、Ｎｉ：１．５〜６．０ｗｔ％、Ｍｏ：０．１〜１．５ｗｔ％、Ｖ：０．０２〜０．５ｗｔ％、Ｃｕ：０．２〜２．０ｗｔ％及びＮ：０．００５〜０．１５ｗｔ％を、下記（１）´式で表されるＮｉｅｑが１０．５〜１２．９ｗｔ％の範囲で含有し、残部はＦｅ及び不可避的不純物よりなる鋼素材に、最高加熱温度を１２５０℃とする加熱を施し、次いで仕上げ温度を８００℃以上とする熱間圧延を施し、引き続き下記（２）式で計算されるＶｃ値（℃／ｍｉｎ）以上の冷却速度で１００℃以下まで冷却し、次いで焼きもどし処理または焼入れ−焼もどし処理を施すことを特徴とする、耐力８０〜１１０ｋｇｆ／ｍｍ２を有する高強度マルテンサイトステンレス鋼の製造方法。
　記
Ｎｉｅｑ＝〔Ｎｉ〕＋〔Ｍｎ〕＋０．５〔Ｃｒ〕＋０．３〔Ｓｉ〕＋〔Ｍｏ〕＋〔Ｃｕ〕…（１）´
Ｖｃ＝２×｛〔Ｎｉ〕十１００（〔Ｃ〕十〔Ｎ〕）｝…（２）
ここに右辺各項の〔　〕は、〔　〕内成分の鋼中含有量（ｗｔ％）を表す。
　【請求項８】Ｃ：０．００５〜０．０４ｗｔ％、Ｓｉ：１．０ｗｔ％以下、Ｍｎ：２．０ｗｔ％以下、Ｃｒ：１２．０〜１７．０ｗｔ％、Ｎｉ：１．５〜６．０ｗｔ％、Ｍｏ：０．１〜１．５ｗｔ％、Ｖ：０．０２〜０．５ｗｔ％、Ｎｂ：０．０２〜０．５ｗｔ％Ｃｕ：０．２〜２．０ｗｔ％及びＮ：０．００５〜０．１５ｗｔ％を、下記（１）´式で表されるＮｉｅｑが１０．５〜１２．９ｗｔ％の範囲で含有し、残部はＦｅ及び不可避的不純物よりなる鋼素材に、最高加熱温度を１２５０℃とする加熱を施し、次いで仕上げ温度を８００℃以上とする熱間圧延を施し、引き続き下記（２）式で計算されるＶｃ値（℃／ｍｉｎ）以上の冷却速度で１００℃以下まで冷却し、次いで焼きもどし処理または焼入れ−焼もどし処理を施すことを特徴とする、耐力８０〜１１０ｋｇｆ／ｍｍ２を有する高強度マルテンサイトステンレス鋼の製造方法。
　記
Ｎｉｅｑ＝〔Ｎｉ〕＋〔Ｍｎ〕＋０．５〔Ｃｒ〕＋０．３〔Ｓｉ〕＋〔Ｍｏ〕＋〔Ｃｕ〕…（１）´
Ｖｃ＝２×｛〔Ｎｉ〕＋１００（〔Ｃ〕＋〔Ｎ〕）｝…（２）
ここに右辺各項の〔　〕は、〔　〕内成分の鋼中含有量（ｗｔ％）を表す。
Ｄ．異議申立の理由
　特許異議申立の理由の概要は、本件請求項１乃至８に係る発明は、甲第１〜５号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、本件請求項１乃至８の発明に係る特許は、特許法第２９条第２項の規定に違反してなされたものであり取り消されるべきであるとするものである。
　なお、ここで、甲第１号証は特開昭５７−１６１５４号公報、甲第２号証は特開昭６１−１１９６５４号公報、甲第３号証は特公昭５５−６１０４号公報、甲第４号証は特公昭５１−１３４６３号公報、甲第５号証は特開平１−１２７６２０号公報である。
Ｅ．異議申立理由の検討
　甲第１号証には、
「Ｃ：０．０１〜０．０６％、Ｓｉ：１．００％以下、Ｍｎ：１．００％以下、Ｎｉ：３．００〜６．００％、Ｃｒ：１４．００〜１８．００％、Ｍｏ：０．２０〜１．５０％、Ｎ：０．０２〜０．１５％、残部Ｆｅと不可避的不純物とよりなり、かつマルテンサイト生成温度（℃）をＭｓとするとき、下記の（１）、（２）を満足してなる耐孔食性に優れる高力マルテンサイトステンレス鋼。
３０≦Ｍｓ＝１２９８−４１．７Ｃｒ−６１．１
Ｎｉ−３３．３Ｍｎ−２７．８Ｓｉ−６０．９Ｍｏ−１６．７（Ｃ＋Ｎ）……（１）
１７≦Ｃｒ＋２Ｍｏ＋２５Ｎ……（２）」
および、上記マルテンサイトステンレス鋼のＦｅの一部を「Ｔｉ、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｗのうちから選ばれる何れか１種または２種以上をＴｉについては０．２％以下、他についてはそれぞれ０．６％以下」で置換したものが記載され（特許請求の範囲参照）、上記マルテンサイト系ステンレス鋼は船舶用プロペラシャフトのように高強度で耐海水性が要求されるものに最も適した材料として開発されたものであること、実施例とその特性が第１表及び第２表のとおりであることが記載されている（第２頁左上欄１４行〜同頁右上欄２行、第１表、第２表参照）。
　しかし、甲第１号証の発明は、ステンレス鋼の成分の相互関係を、上記したように、本件請求項１〜８に係る発明のような「Ｎｉｅｑ」の値でなくこれと技術的に全く異なる値を用いて規定しており、本件請求項１〜８の発明と技術思想を異にし、実施例を示すとされる第１表の鋼の成分組成よりＮｉｅｑ値を算出しても本件請求項１〜８に係る発明のように「１０．５〜１２．９ｗｔ％の範囲」となるものはなく、甲第１号証に、本件請求項１〜８の発明と同一の発明は記載されておらず、本件請求項１〜８の発明のように、高速水流の環境下で使用されるマルテンサイトステンレス鋼に高い強度と優れた耐食性、耐エロージョン特性及び溶接性を兼備させるのに「Ｎｉｅｑが１０．５〜１２．９ｗｔ％」とすることが好ましいことを示唆する記載もないから、甲第１号証が「Ｎｉｅｑが１０．５〜１２．９ｗｔ％の範囲」という構成を有する本件請求項１〜８に係る発明の構成を示しいるとすることはできない。
　甲第２号証には、サワー環境やサワー環境化を来すような原油または天然ガスのパイプラインの敷設に用いる、耐食性と溶接性にすぐれたラインパイプ用のマルテンサイト系ステンレス鋼として、「Ｃ：０．０２ｗｔ％以下、Ｓｉ：１．０ｗｔ％以下、Ｍｎ：２．０ｗｔ％以下、Ｎｉ：０．５〜３．０ｗｔ％、Ｃｒ：１１〜１５ｗｔ％、Ｍｏ：０．５〜１．５ｗｔ％、Ａｌ：０．０１〜０．１０ｗｔ％、Ｐ：０．０３ｗｔ％未満、Ｓ：０．００３ｗｔ％未満、Ｎ：０．０２ｗｔ％以下を含み、残部実質的に鉄及び不可避的不純物からなることを特徴とする」もの、さらには、上記鉄の一部を「Ｓ％の１〜５倍に相当するＣａ」やさらに「０．１０％以上０．１５％以下のＶ」で置換したものが記載され（特許請求の範囲、第２頁左下欄１７行〜同頁右下欄２行参照）、上記不可避的不純物がＮｂ、Ｖ、Ｃｕなどを指し、それらの許容限度が０．０５％、０．０６％、０．１％程度であること（第３頁左上欄１０〜１２行参照）およびＮｉｅｑの値を算出した場合に本件請求項１〜８の発明で規定する範囲になる具体例（表１のＮｏ．６及び１５）が記載されている。
　しかし、甲第２号証の発明は、必須成分としてＡｌまたはさらにＣａを含有し、耐食性と溶接性にすぐれたラインパイプ用のマルチンサイト系ステンレス鋼を提供するものであるという点で、本件請求項１〜８の発明とは必須とする成分および目的を異にするものであり、甲第２号証には、Ｎｉｅｑの値についての言及も、高速水流の環境下で使用されるマルテンサイトステンレス鋼についての言及も、さらには、該ステンレス鋼に高い強度と優れた耐食性、耐エロージョン特性及び溶接性を兼備させるのに本件請求項１〜８に係る発明のように「Ｎｉｅｑが１０．５〜１２．９ｗｔ％の範囲」となるようにすることが好ましいことを示唆する記載もなく、Ｎｉｅｑの値が本件請求項１〜８の発明で規定する範囲になる具体例があることを考慮しても、鋼の成分の量割合はその系の成分や目的との関係で決められるもので具体例におけるＮｉｅｑの値をその成分および目的から切り離して考えることは困難であるから、甲第２号証の発明から「Ｎｉｅｑが１０５〜１２．９ｗｔ％の範囲」であるという構成を有する本件請求項１〜８の発明の構成が当業者に容易に想到されえたものであるとすることはできない。
　甲第３号証には、Ｃｕを含有し海水中の耐食性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼が記載されているものの、ＶやＮを有効成分とするものでなく、甲第４号証には、ＣｕとＮｂを含有する溶接構造用マルチンサイトステンレス鋼が記載されているものの、Ｖを有効成分とするものでないうえに、各成分の量割合が本件請求項１〜８の発明で定義する「Ｎｉｅｑ」とは内容的に全く異なる式を用いて規定されており、甲第５号証には、マルテンサイトステンレス鋼を１２５０℃以下に加熱し８００℃以上の仕上げ温度で熱間圧延したのち特定の冷却速度で１００℃以下に冷却し、ついで焼きもどし処理することが記載されているにすぎず、甲第３〜５号証のいずれにも、本件請求項１〜８の発明の「Ｎｉｅｑが１０．５〜１２．９ｗｔ％」という構成を示唆する記載はない。
　したがって、甲第１〜５号証を総合しても、「Ｎｉｅｑが１０．５〜１２．９ｗｔ％」という構成を有する本件請求項１〜８の発明の構成が当業者に容易に想到されえたものであるとすることはできない。
　そして、本件請求項１〜８の発明は、上記構成を採用することにより、明細書中に比較例を用いて説明されているとおり、高い強度と優れた耐食性、耐エロージョン特性及び溶接性を兼備し、高速水流の環境下でも使用できるマルテンサイトステンレス鋼を提供するという効果を奏したものである。
　してみれば、本件請求項１〜８に係る発明が甲第１〜５号証に記載された発明に基づいて当業者により容易に発明されえたものであるとすることはできず、本件請求項１〜８の発明に係る特許が特許法第２９条第２項の規定に違反してなされたものであるとすることはできない。
（ＩＶ）むすび
　以上のとおりであるから、特許異議申立ての理由および証拠によっては、本件請求項１〜８に係る発明の特許を取り消すことはできない。
　また、他に本件請求項１〜８に係る発明の特許を取消すべき理由を発見しない。
　よって、結論のとおり決定する。
【異議決定日】
平成１１年１０月６日（１９９９．１０．６）
【訂正の要旨】
訂正の要旨
　特許請求の範囲の請求項７及び請求項８における
「Ｎｉｅｑ＝〔Ｎｉ〕＋〔Ｍｎ〕＋０．５〔Ｃｒ〕＋０．３〔Ｓｉ〕＋〔Ｍｏ〕…（１）」
を、誤記の訂正を目的として、
「Ｎｉｅｑ＝〔Ｎｉ〕＋〔Ｍｎ〕＋０．５〔Ｃｒ〕＋０３〔Ｓｉ〕＋〔Ｍｏ〕＋〔Ｃｕ〕…（１）´」
と訂正する。
（５４）【発明の名称】
高強度マルテンサイトステンレス鋼及びその製造方法
（５７）【特許請求の範囲】
１．　Ｃ：０．００５〜０．０４ｗｔ％、
　　　Ｓｉ：１．０ｗｔ％以下、
　　　Ｍｎ：２．０ｗｔ％以下、
　　　Ｃｒ：１２．０〜１７．０ｗｔ％、
　　　Ｎｉ：１．５〜６．０ｗｔ％、
　　　Ｍｏ：０．１〜１．５ｗｔ％、
　　　　Ｖ：０．０２〜０．５ｗｔ％及び
　　　　Ｎ：０．００５〜０．１５ｗｔ％
　を、下記（１）式で表されるＮｉｅｑが１０．５〜１２．９ｗｔ％の範囲で含有し、残部はＦｅ及び不可避的不純物よりなる、耐力８０〜１１０ｋｇｆ／ｍｍ２を有する高強度マルテンサイトステンレス鋼。
　　　　　　　　　　　　　　　　　　記
　Ｎｉｅｑ＝〔Ｎｉ〕＋〔Ｍｎ〕＋０．５〔Ｃｒ〕＋０．３〔Ｓｉ〕＋〔Ｍｏ〕　　　　　　…（１）
　ここに右辺各項の〔　〕は、〔　〕内成分の鋼中含有量（ｗｔ％）を表す。
２．　Ｃ：０．００５〜０．０４ｗｔ％、
　　Ｓｉ：１．０ｗｔ％以下、
　　Ｍｎ：２．０ｗｔ％以下、
　　Ｃｒ：１２．０〜１７．０ｗｔ％、
　　Ｎｉ：１．５〜６．０ｗｔ％、
　　Ｍｏ：０．１〜１．５ｗｔ％、
　　　Ｖ：０．０２〜０．５ｗ桃、
　　Ｎｂ：０．０２〜０．５ｗｔ％及び
　　　Ｎ：０．００５〜０．１５ｗｔ％
を、下記（１）式で表されるＮｉｅｑが１０．５〜１２．９ｗｔ％の範囲で含有し、残部はＦｅ及び不可避的不純物よりなる、耐力８０〜１１０ｋｇｆ／ｍｍ２を有する高強度マルテンサイトステンレス鋼。
　　　　　　　　　　　　　　　　　　記
　Ｎｉｅｑ＝〔Ｎｉ〕＋〔Ｍｎ〕＋０．５〔Ｃｒ〕＋０．３〔Ｓｉ〕＋〔Ｍｏ〕　　　　　…（１）
　ここに右辺各項の〔　〕は、〔　〕内成分の鋼中含有量（ｗｔ％）を表す。
３．　Ｃ：０．００５〜０．０４ｗｔ％、
　　Ｓｉ：１．０ｗｔ％以下、
　　Ｍｎ：２．０ｗｔ以下、
　　Ｃｒ：１２．０〜１７．０ｗｔ％、
　　Ｎｉ：１．５〜６．０ｗｔ％、
　　Ｍｏ：０．１〜１．５ｗｔ％、
　　　Ｖ：０．０２〜０．５ｗｔ％、
　　Ｃｕ：０．２〜２．０ｗｔ％及び
　　　Ｎ：０．００５〜０．１５ｗｔ％
　を、下記（１）´式で表されるＮｉｅｑが１０．５〜１２．９ｗｔ％の範囲で含有し、残部はＦｅ及び不可避的不純物よりなる、耐力８０〜１１０ｋｇｆ／ｍｍ２を有する高強度マルテンサイトステンレス鋼。
　　　　　　　　　　　　　　　　　　記
　Ｎｉｅｑ＝〔Ｎｉ〕＋〔Ｍｎ〕＋０．５〔Ｃｒ〕＋０．３〔Ｓｉ〕＋〔Ｍｏ〕＋〔Ｃｕ〕…（１）´
　ここに右辺各項の〔　〕は、〔　〕内成分の鋼中含有量（ｗｔ％）を表す。
４．　Ｃ：０．００５〜０．０４ｗｔ％、
　　　ｌ：１．０ｗｔ％以下、
　　Ｍｎ：２．０ｗｔ％以下、
　　Ｃｒ：１２．０〜１７．０ｗｔ％、
　　Ｎｉ：１．５〜６．０ｗｔ％、
　　Ｍｏ：０．１〜１．５ｗｔ％、
　　　Ｖ：０．０５〜０．５ｗｔ％、
　　Ｎｂ：０．０２〜０．５ｗｔ％、
　　Ｃｕ：０．２〜２．０ｗｔ％及び
　　　Ｎ：０．００５〜０．１５ｗｔ％
を、下記（１）´式で表されるＮｉｅｑが１０．５〜１２．９ｗｔ％の範囲で含有し、残部はＦｅ及び不可避的不純物よりなる、耐力８０〜ｌ１０ｋｇｆ／ｍｍ２を有する高強度マルテンサイトステンレス鋼。
　　　　　　　　　　　　　　　　　　記
　Ｎｉｅｑ＝〔Ｎｉ〕＋〔Ｍｎ〕＋０．５〔Ｃｒ〕＋０．３〔Ｓｉ〕＋〔Ｍｏ〕＋〔Ｃｕ〕…（１）´
　ここに右辺各項の〔　〕は、〔　〕内成分の鋼中含有量（Ｗｔ％）を表す。
５．　Ｃ：０．００５〜０．０４ｗｔ％、
　　Ｓｉ：１．０ｗｔ％以下、
　　Ｍｎ：２．０ｗｔ％以下、
　　Ｃｒ：１２．０〜１７．０ｗｔ％、
　　Ｎｉ：１．５〜６．０ｗｔ％、
　　Ｍｏ：０．１〜１．５ｗｔ％、
　　　Ｖ：０．０２〜０．５ｗｔ％及び
　　　Ｎ：０．００５〜０．１５ｗｔ％
を、下記（１）式で表されるＮｉｅｑが１０．５〜１２．９ｗｔ％の範囲で含有し、残部はＦｅ及び不可避的不純物よりなる鋼素材に、
　　最高加熱温度を１２５０℃とする加熱を施し、
　　次いで仕上温度を８００℃以上とする熱間圧延を施し、
　　引き続き下記（２）式で計算されるｖｃ値（℃／ｍｉｎ）以上の冷却速度で１００℃以下まで冷却し、
　　次いで焼もどし処理または焼入れ一焼もどし処理を施すことを特徴とする、耐力８０〜１１０ｋｇｆ／ｍｍ２を有する高強度マルテンサイトステンレス鋼の製造方法。
　　　　　　　　　　　　　　　　　　記
　Ｎｉｅｑ＝〔Ｎｉ〕＋〔Ｍｎ〕＋０．５〔Ｃｒ〕＋０．３〔Ｓｉ〕＋〔Ｍｏ〕　　　　…（１）
　　　ｖｃ＝２×｛〔Ｎｉ〕＋１００（〔Ｃ〕＋〔Ｎ〕）｝　　　　　　　　　　　　　…（２）
　ここに右辺各項の〔　〕は、〔　〕内成分の鋼中含有量（ｗｔ％）を表す。
６．　Ｃ：０．００５〜０．０４ｗｔ％、
　　Ｓｉ：１．０ｗｔ％以下、
　　Ｍｎ：２．０ｗｔ％以下、
　　Ｃｒ：１２．０〜１７．０ｗｔ％、
　　Ｎｉ：１．５〜６．０ｗｔ％、
　　Ｍｏ：０．１〜１．５ｗｔ％、
　　　Ｖ：０．０２〜０．５ｗｔ％、
　　Ｎｂ：０．０２〜０．５ｗｔ％及び
　　　Ｎ：０．００５〜０．１５ｗｔ％
　を、下記（１）式で表されるＮｉｅｑ、が１０．５〜１２．９ｗｔ％の範囲で含有し、残部はＦｅ及び不可避的不純物よりなる鋼素材に、
　　最高加熱温度を１２５０℃とする加熱を施し、
　　次いで仕上温度を８００℃以上とする熱間圧延を施し、
　　引き続き下記（２）式で計算されるＶｃ値（℃／ｍｉｎ）以上の冷却速度で１００℃以下まで冷却し、
　　次いで焼もどし処理または焼入れ一焼もどし処理を施すことを特徴とする、耐力８０〜１１０ｋｇｆ／ｍｍ２を有する高強度マルチンサイトステンレス鋼の製造方法。
　　　　　　　　　　　　　　　　　　記
Ｎｉｅｑ＝〔Ｎｉ〕＋〔Ｍｎ〕＋０．５〔Ｃｒ〕＋０．３〔Ｓｉ〕＋〔Ｍｏ〕…（１）
Ｖｃ＝２×｛〔Ｎｉ〕＋１００（〔Ｃ〕＋〔Ｎ〕）｝…（２）
　ここに右辺各項の〔　〕は、〔　〕内成分の鋼中含有量（ｗｔ％）を表す。
７．　Ｃ：０．００５〜０．０４ｗｔ％、
　　Ｓｉ：１．０ｗｔ％以下、
　　Ｍｎ：２．０ｗｔ％以下、
　　Ｃｒ：１２．０〜１７．０ｗｔ％、
　　Ｎｉ：１．５〜６．０ｗｔ％、
　　Ｍｏ：０．１〜１．５ｗｔ％、
　　　Ｖ：０．０２〜０．５ｗｔ％、
　　Ｃｕ：０．２〜２．０ｗｔ％及び
　　　Ｎ：０．００５〜０．１５ｗｔ％
　を、下記（１）′式で表されるＮｉｅｑが１０．５〜１２．９ｗｔ％の範囲で含有し、残部はＦｅ及び不可避的不純物よりなる鋼素材に、
　　最高加熱温度を１２５０℃とする加熱を施し、
　　次いで仕上温度を８００℃以上とする熱間圧延を施し、
　　引き続き下記（２）式で計算されるＶｃ値（℃／ｍｉｎ）以上の冷却速度で１００℃以下まで冷却し、
　　次いで焼もどし処理または焼入れ−焼もどし処理を施すことを特徴とする、耐力８０〜１１０ｋｇｆ／ｍｍ２を有する高強度マルチンサイトステンレス鋼の製造方法。
　　　　　　　　　　　　　　　　　　記
Ｎｉｅｑ＝〔Ｎｉ〕＋〔Ｍｎ〕＋０．５〔Ｃｒ〕＋０．３〔Ｓｉ〕＋〔Ｍｏ〕＋〔Ｃｕ〕…（１）´
Ｖｃ＝２×｛〔Ｎｉ〕＋１００（〔Ｃ〕＋〔Ｎ〕）｝…（２）
　ここに右辺各項の〔　〕は、〔　〕内成分の鋼中含有量（ｗｔ％）を表す。
８．　Ｃ：０．００５〜０．０４ｗｔ％、
　　Ｓｉ：１．０ｗｔ％以下、
　　Ｍｎ：２．０ｗｔ％以下、
　　Ｃｒ：１２．０〜１７．０ｗｔ％、
　　Ｎｉ：１．５〜６．０ｗｔ％、
　　Ｍｏ：０．１〜１．５ｗｔ％、
　　　Ｖ：０．０２〜０．５ｗｔ％、
　　Ｎｂ：０．０２〜０．５ｗｔ％、
　　Ｃｕ：０．２〜２．０ｗｔ％及び
　　　Ｎ：０．００５〜０．１５ｗｔ％
　を、下記（１）´式で表されるＮｉｅｑ、が１０．５〜１２．９ｗｔ％の範囲で含有し、残部はＦｅ及び不可避的不純物よりなる鋼素材に、
　　最高加熱温度を１２５０℃とする加熱を施し、
　　次いで仕上温度を８００℃以上とする熱間圧延を施し、
　　引き続き下記（２）式で計算されるＶｃ値（℃／ｍｉｎ）以上の冷却速度で１００℃以下まで冷却し、次いで焼もどし処理または焼入れ−焼もどし処理を施すことを特徴とする、耐力８０〜１１０ｋｇｆ／ｍｍ２を有する高強度マルテンサイトステンレス鋼の製造方法。
　　　　　　　　　　　　　　　　　　記
Ｎｉｅｑ＝〔Ｎｉ〕＋〔Ｍｎ〕＋０．５〔Ｃｒ〕＋０．３〔Ｓｉ〕＋〔Ｍｏ〕＋〔Ｃｕ〕…（１）´
Ｖｃ＝２×｛〔Ｎｉ〕＋１００（〔Ｃ〕＋〔Ｎ〕）｝…（２）
　ここに右辺各項の〔　〕は、〔　〕内成分の鋼中含有量（ｗｔ％）を表す。
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
　この発明は、スクリュー、水車ランナーまたは高速船の水中翼等のように、高速流水の環境下で使用されるマルテンサイトステンレス鋼であって、特に高い強度と、優れた耐食性、耐エロージョン特性及び溶接性とを兼ね備える鋼を、その有利な製造方法とともに提案しようとするものである。
（従来の技術）
　スクリュー、水車ランナー等には、耐食性の他、高強度が要求されることから、従来からＮｉを含有した１３Ｃｒ−３〜５Ｎｉ鋼が用いられてきた。このような鋼は、特公昭４２−１６８７０号公報に示されているように、完全にオーステナイト化したのち室温まで冷却し、次いで５５０〜６５０℃に焼もどし処理を施し、１５〜４０％の残留オーステナイトを生成させて強度、じん性を確保している。このような熱処理を施した鋼の耐力は、最高で６０〜７０ｋｇｆ／ｍｍ２である。
　ところで上記の鋼を一例とするマルテンサイトステンレス鋼は、一般にフェライト系又はオーステナイト系ステンレス鋼に比較して溶接性や加工性が劣るため、従来厚物の構造物には鋳鋼品として製造されていた。しかし鋳鋼品は、鋳造時の鋳造欠陥が表面に現れると耐エロージョン特性が著しく損なわれ、また鋳造欠陥が内部に存在すると全体の健全性が損なわれるという問題があった。そこで特開平１−１２７６２０号公報には、熱間圧延を施すことによってかかるマルテンサイトステンレス鋼を製造する方法が示されている。この方法に従いマルテンサイトステンレス鋼を鋳鋼品から熱間圧延材とすることで、鋳造欠陥が少なくなり、耐エロージョン特性の劣化、疲労強度の劣化が著しく減少した。
　さて最近、高速船のスピードアップ、回転機器の高速化が指向されるようになり、より高強度のマルテンサイトステンレス鋼の開発が要望されている。しかし一般に高強度になるほど溶接が難しく、また疲労強度や、エロージョン等に対する耐食性が劣化することから、溶接性、耐エロージョン特性、耐食性や疲労強度の低下なく高強度を得ることが困難であった。
　例えば耐力が８０ｋｇｆ／ｍｍ２以上の高強度ステンレス鋼として、１７−４ＰＨステンレス鋼がある。この鋼は、溶体化処理後、時効処理を施して鋼中に炭化物やＣｕ等の析出物を析出させることにより高い耐力が付与されている。しかし、かかる時効処理型の高強度鋼は、溶接時に高温加熱された部分において析出物が再固溶し、強度の低下が起こる。そのため所定の強度を得るために再度時効処理する必要がある。すなわち従来鋼では、溶接組立後、煩雑な熱処理を繰り返し施しているのが現状であり、加えて大型構造物では熱処理炉の制限を受ける。
　また特開昭６２−１２４２１８号公報には、Ｎｉ、Ｍｎ等の合金成分の添加量を調整してＭｓ点を室温付近とし、所定の温度範囲及び時間で焼鈍することにより加工性に優れ溶接軟化抵抗を有する高強度ステンレス鋼を製造する方法が示されている。しかし合金成分の多量の添加は、経済的に不利であり、多量添加の必要のない高強度ステンレス鋼が要望されていた。
（発明が解決しようとする課題）
　高強度、具体的には耐力が８０〜１１０ｋｇｆ／ｍｍ２であって、かつ耐食性、耐エロージョン特性、溶接性に優れたマルテンサイトステンレス鋼及びその製造方法を提案することがこの発明の目的である。
（課題を解決するための手段）
　発明者らは、マルテンサイトステンレス鋼の高強度化について鋭意検討を重ねた結果、耐食性を低下させずに高強度化を達成するためには、結晶粒界の粗大な炭化物の析出を阻止することが最も重要であることに思い至った。
　そのことから、かかる炭化物の析出を阻止するためには、Ｃ、Ｎ、Ｃｒ、Ｎｉ量の適正化及びＭｏ、Ｖの添加が有効であることを知見し、このことにより耐食性、溶接性も向上することが判った。さらにＮｂ、Ｃｕの添加によりそれぞれ強度、耐海水疲労特性の向上が図られることも併せて知見した。また製造過程においては、熱間圧延の仕上温度を高め、引き続く冷却の速度を高めることが有利であることを知見した。
　この発明は、上記知見をもとに構成されたものである。
　すなわちこの発明は、Ｃ：０．００５〜０．０４ｗｔ％（以下単に％で示す）、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｃｒ：１２．０〜１７．０％、Ｎｉ：１．５〜６．０％、Ｍｏ：０．１〜１．５％、Ｖ：０．０２〜０．５％及びＮ：０．００５〜０．１５％を、下記（１）式で表されるＮｉｅｑが１０．５〜１２．９％の範囲で含有し、残部はＦｅ及び不可避的不純物よりなる、耐力８０〜１１０ｋｇｆ／ｍｍ２を有する高強度マルテンサイトステンレス鋼（第１発明）である。
　またこの発明は、Ｃ：０．００５〜０．０４％、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｃｒ：１２．０〜１７．０％、Ｎｉ：１．５〜６．０％、Ｍｏ：０．１〜１．５％、Ｖ：０．０２〜０．５％、Ｎｂ：０．０２〜０．５％及びＮ：０．００５〜０．１５％を、下記（１）式で表されるＮｉｅｑが１０．５〜１２．９％の範囲で含有し、残部はＦｅ及び不可避的不純物よりなる、耐力８０〜１１０ｋｇｆ／ｍｍ２を有する高強度マルテンサイトステンレス鋼（第２発明）である。
　またこの発明は、Ｃ：０．００５〜０．０４％、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｃｒ：１２．０〜１７．０％、Ｎｉ：１．５〜６．０％、Ｍｏ：０．１〜１．５％、Ｖ：０．０２〜０．５％、Ｃｕ：０．２〜２．０％及びＮ：０．００５〜０．１５％を、下記（１）´式で表されるＮｉｅｑが１０．５〜１２．９％の範囲で含有し、残部はＦｅ及び不可避的不純物よりなる、耐力８０〜ｌ１０ｋｇｆ／ｍｍ２を有する高強度マルテンサイトステンレス鋼（第３発明）である。
　またこの発明は、Ｃ：０．００５〜０．０４％、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｃｒ：１２．０〜１７．０％、Ｎｉ：１．５〜６．０％、Ｍｏ：０．１〜１．５％、Ｖ：０．０２〜０．５％、Ｎｂ：０．０２〜０．５％、Ｃｕ：０．２〜２．０％及びＮ：０．００５〜０．１５％を、下記（１）´式で表されるＮｉｅｑが１０．５〜１２．９％の範囲で含有し、残部はＦｅ及び不可避的不純物よりなる、耐力８０〜１１０ｋｇｆ／ｍｍ２を有する高強度マルテンサイトステンレス鋼（第４発明）である。
記
Ｎｉｅｑ＝〔Ｎｉ〕＋〔Ｍｎ〕＋０．５〔Ｃｒ〕＋Ｏ．３〔Ｓｉ〕＋〔Ｍｏ〕…（１）
Ｎｉｅｑ＝〔Ｎｉ〕＋〔Ｍｎ〕＋０．５〔Ｃｒ〕＋０．３〔Ｓｉ〕＋〔Ｍｏ〕＋〔Ｃｕ〕…（１）´
ここに右辺各項の〔　〕は、〔　〕内成分の鋼中含有量（％）を表す（以下同じ）。
　さらにこの発明は、上記した第１発明〜第４発明のそれぞれの成分組成範囲になる鋼素材に、最高加熱温度を１２５０℃とする加熱を施し、次いで仕上温度を８００℃以上とする熱間圧延を施し、引き続き下記（２）式で計算されるｖｃ値（℃／ｍｉｎ）以上の冷却速度で１００℃以下まで冷却し、次いで焼もどし処理または焼入れ−焼もどし処理を施すことを特徴とする、耐力８０〜１１０ｋｇｆ／ｍｍ２を有する高強度マルテンサイトステンレス鋼の製造方法（第５発明〜第８発明）である。
記
ｖｃ＝２×｛〔Ｎｉ〕＋１００（〔Ｃ〕＋〔Ｎ〕）｝…（２）
（作用）
　まずこの発明において、鋼の成分組成範囲を限定した理由を以下に述べる。
　Ｃ：０．００５〜０．０４％、
Ｃは、Ｃｒと結合してＣｒ炭化物を形成し、耐食性低下の原因となる。またじん性の低下原因にもなるため少ない方がよく、上限を０．０４％とした。しかしＣ量が少なすぎると強度を確保することが難しくなるため下限を０．００５％にした。
　Ｓｉ：１．０％以下、
Ｓｉは、脱酸するために不可欠な成分であり、そのためには少なくとも０．１％程度の添加が好ましいが、過剰に添加するとじん性を低下させるので上限は１．０％とした。
　Ｍｎ：２．０％以下、
Ｍｎは、鋼中のＳを固定するとともに、高温のオーステナイト域を広くして焼入れ性を改善する効果がある。かかる効果を発揮させるためには、少なくとも０．２％程度の添加が望ましいが、多量に添加するとじん性を低下させるために上限を２．０％とした。
　Ｃｒ：１２．０〜１７．０％
Ｃｒは、耐食性を確保し、かつマルチンサイト組織を得るために重要な成分であるが、１２．０％に満たないとその効果に乏しく、一方１７．０％を超えると高温加熱時にδフェライトを生成し、熱間加工性を低下させるという不利があるので１２．０〜１７．０％の範囲に限定した。
　Ｎｉ：１．５〜６．０％
Ｎｉは、耐食性及びじん性を向上させるために有効な成分であり、その効果が現れ始める１．５％を下限とした。一方Ｎｉ量が多すぎると熱間圧延後又はは焼入れ処理後の残留オーステナイト量が増加して、高強度が得られないため、上限を６．０％とした。
　Ｍｏ：０．１〜１．５％
Ｍｏは、耐食性を向上させ、また焼もどし処理において微細な炭化物を形成し、強度向上効果がある。かかる効果を発揮させるためには、少なくとも０．１％の添加が必要であるが、多く添加し過ぎると熱間加工性が低下するため上限を１．５％に限定した。
　Ｖ：０．０２〜０．５％
Ｖは、Ｃと結合して炭化物を形成し、粒内に析出することから強度向上に効果があるが、その効果は０．０２％以上で現れることから０．０２％を下限とし、一方多く添加し過ぎるとじん性を低下させるために上限を０．５％に限定した。
Ｎ：０．００５〜０．１５％
　Ｎは、高強度化に有効な成分であり、またＣと異なり粒界に粗大なＣｒ窒化物を作りにくいことから高強度化のためには積極的に添加するのが好ましいが、０．１５％を超えて添加すると熱間加工性を著しく低下させるという問題が生じるのでＮの上限を０．１５％とした。Ｎの添加量が０．１５％に満たないと強度増加効果が見られないために０．１５％を下限とした。
　第２発明、第４発明では、Ｎｂ：０．０２〜０．５％を含有させる。
Ｎｂは、Ｃと結合して炭化物を形成し、粒内に析出することから粒界での粗大炭化物の析出を抑制し、強度を向上させる。その効果は、０．０２％以上の添加で現れることから０．０２％を下限とし、一方多く添加しすぎると熱間加工性の低下をもたらすため上限を０．５％に限定した。
　第３発明、第４発明では、Ｃｕ：０．２〜２．０％を含有させる。
Ｃｕは、耐海水疲労特性の向上に効果があるが、０．２％以下ではその効果が小さく、一方２．０％を超えると熱間加工性が低下するために添加量を０．２〜２．０％の範囲に限定した。
　Ｃｕを添加しない第１発明、第２発明では（１）式、またＣｕを添加する第３発明、第４発明では（１）´式で表されるＮｉｅｑを１０．５〜１２．９％の範囲とする。
　高強度を得るためには、Ｎｉｅｑを低くしてＭｓ点を高め、残留オーステナイトを減少させる必要がある。そのために、Ｎｉｅｑは１２．９％を上限とする。Ｎｉｅｑが１０．５％未満では固溶強化効果が少なく、強度が不足するため１０．５％を下限とした。
　次にこの発明の鋼の製造方法としては、最高加熱温度を１２５０℃とする加熱を施し、次いで仕上温度を８００℃以上とする熱間圧延を施し、引き続き（２）式で計算されるｖｃ値（℃／ｍｉｎ）以上の冷却速度で１００℃以下まで冷却し、次いで焼もどし処理または焼入れ−焼もどし処理を施す方法が有利である。
　マルテンサイトステンレス鋼は、従来焼入れ−焼もどし処理が行われてきたが、耐食性、じん性の観点から上述のように熱間加工後、冷却を行う加工熱処理が好ましいのである。加工熱処理後は、焼戻しするのが好適であるが、通常の焼入れ−焼もどし処理を施してもよい。
　熱間圧延に先立つ鋼素材の最高加熱温度を１２５０℃に限定したのは次の理由による。第１図に、Ｃ：０．０４％、Ｓｉ：０．３％、Ｍｎ：０．６％、Ｃｒ：１３．５％、Ｎｉ：５．３％、Ｍｏ：０．３％、Ｖ：０．０５％、Ｎ：０．０２％の組成になる鋼に種々の温度に加熱したのち、高温高速引張試験を施し、熱間加工性について調べた結果を示す。この高温高速引張試験は、第２図に示す温度履歴を経て行われた。第１図の例のように、熱間加工性は１２５０℃以下の加熱で良好となるため、加熱温度の上限を１２５０℃に限定した。加熱温度の下限については、圧延機の負荷および圧延能率の点から１１００℃以上が好ましい。
　熱間圧延の圧下率については、特に限定はしないが、１パス毎の圧下率が１０％未満では、熱間圧延時に再結晶が促進しないために一部に粗大粒が残留し、じん性が低下するという不利があるため、１パス毎に１０％以上が好ましい。
　熱間圧延の仕上温度が下がり過ぎると熱間圧延中に炭化物が析出し、耐食性を低下させるために仕上温度は８００℃以上に限定した。
　熱間圧延に引き続く冷却の速度については、冷却途中の炭化物の析出を抑えるために
ｖｃ＝２×｛〔Ｎｉ〕＋１００（〔Ｃ〕＋〔Ｎ〕）｝（℃／ｍｉｎ）で計算される値以上の速度が必要である。
　この冷却の停止温度については、熱延後の冷却でオーステナイトが残留したまま焼もどし処理を施すとじん性が著しく低下するため、冷却停止温度は、１００℃以下であることが必要である。
　次に焼もどし処理については、この発明で耐力８０〜１１０ｋｇｆ／ｍｍ２を確保するための焼もどし温度の範囲は、鋼の組成に依存していて、Ｃｕ、Ｎｂを添加しない成分鋼では焼もどし温度４００〜５００℃が好ましい。すなわち４００℃より低いと微細炭化物が析出しないために耐力が８０ｋｇｆ／ｍｍ２以上にならず、また５００℃を超えると焼もどし時に粒界に粗大炭化物が析出し、耐食性が低下する。Ｃｕ、Ｎｂを添加する成分鋼では、焼もどし温度は、６５０℃まで拡大できる。
（実施例）
　表１に示す化学組成の鋼を溶製した。
　これらの鋼について、表２に示す製造プロセスで厚さ１１０ｍｍのスラブから２５ｍｍの鋼板に仕上げた。
　得られた鋼板の機械的性質及び耐食性、溶接性について調べた結果を表３に示す。
　なお耐食性は、６５％硝酸腐食試験で評価し、粒界腐食が顕著なものには×印をつけた。また耐エロージョン特性は、対向型磁歪振動式キャビテーションエロージョン試験機を用いて調べ、腐食減量１５ｇ／ｍ２・ｈ以下のものには○印、それより多くの減量を示したものには×印をつけた。また鋼板の表面をＴＩＧでなめ付け溶接した時の硬度で溶接部強度を評価した。また溶接性については、ｙ−スリット法で判定した。すなわち予熱１２０℃の試験で割れのないものには○印を、割れのあるものには×印をつけた。疲労試験は３．５％ＮａＣｌ溶液中で応力４００ＭＰａ、繰り返し速度毎秒１サイクルで単軸引張疲労試験を行い、Ｎｆが２３×１０５サイクル以上のものには○印を、それ未満のものには×印をした。
　この発明の鋼は、強度、じん性、耐食性の点で従来成分の鋼、又は従来プロセスで製造した鋼に比べて優れている。また溶接部強度もＨｖ３３０以上であり、溶接のままで十分な強度を確保できた。
（発明の効果）
　この発明の高強度マルテンサイトステンレス鋼は、Ｃ、Ｎ、Ｃｒ及びＮｉの量を適正化し、かつＭｏ、Ｖを添加することによって、耐食性、耐エロージョン特性、溶接性を損なうことなく耐力が８０〜１１０ｋｇｆ／ｍｍ２という高強度を確保することができ、耐エロージョン特性が要求される用途、また高強度、耐食性が要求される溶接構造用材料として有用である。
　また第２発明、第４発明では、Ｎｂを添加することによって、さらなる強度の向上が可能となる
　また第３発明、第４発明では、Ｃｕを添加することによって、耐海水疲労特性の１向上が可能となる。
　またこの発明の高強度マルテンサイトステンレス鋼の製造方法は、熱間加工後、冷却を行う加工熱処理を施すことによって有利に高強度のマルチンサイトステンレス鋼を製造することができる。
【図面の簡単な説明】
　第１図は、マルテンサイトステンレス鋼の熱間加工性に及ぼす加熱温度の影響を示すグラフ、
　第２図は、高温高速引張試験の加熱パターンを示すグラフである。