【事件の表示】
　特許第２９９４１４１号「高炉への粉体燃料の吹込み方法」の請求項１に係る特許に対する特許異議の申立てについて、次のとおり決定する。
【結　論】
　訂正を認める。
　特許第２９９４１４１号の請求項１に係る特許を維持する。
【理　由】
１．手続の経緯 
　本件特許第２９９４１４１号（請求項の数１）の発明は、平成４年６月１６日に特許出願され、平成１１年１０月２２日にその発明について特許の設定登録がなされ、その後、新日本製鐵株式会社より特許異議の申立てがなされ、取消理由通知がなされ、その指定期間内である平成１２年１２月４日に訂正請求がなされたものである。
　
２．訂正の適否についての判断
２−１．訂正の内容 
（ａ）特許請求の範囲の
「【請求項１】高炉のブローパイプを貫通して送風羽口内に挿入される粉体燃料吹込み用単管ランス又は２重管ランスを用い、該ランスに導入される全ガス中の酸素の平均濃度を３５〜６５％に調整して粉体燃料の吹込みを行うと共に前記ランスに導入する富化酸素を全送風中の酸素富化率換算で３％以下の量とすることを特徴とする高炉への粉体燃料の吹込み方法。」を、
「【請求項１】１５０ｋｇ／ｔ・ｐｉｇ以上の粉体燃料吹込みに際し、高炉のブローパイプを貫通して送風羽口内に挿入される粉体燃料吹込み用単管ランス又は２重管ランスを用い、該ランスに導入される全ガス中の酸素の平均濃度を３５〜６５％に調整して粉体燃料の吹込みを行うと共に前記ランスに導入する富化酸素を全送風中の酸素富化率換算で３％以下の量とすることを特徴とする高炉への粉体燃料の吹込み方法。」と訂正する。（以下、「訂正事項ａ」という。）
（ｂ）特許明細書の段落【０００９】の
「本発明はこの知見により完成されたもので、高炉のブローパイプを貫通して送風羽口内に挿入される粉体燃料吹込み用単管ランス又は２重管ランスを用い、」を、
「本発明はこの知見により完成されたもので、１５０ｋｇ／ｔ・ｐｉｇ以上の粉体燃料吹込みに際し、高炉のブローパイプを貫通して送風羽口内に挿入される粉体燃料吹込み用単管ランス又は２重管ランスを用い、」と訂正する。（以下、「訂正事項ｂ」という。）
２−２．訂正の目的の適否、新規事項の有無及び拡張・変更の存否 
　上記訂正事項ａは、請求項１に「１５０ｋｇ／ｔ・ｐｉｇ以上の粉体燃料吹込みに際し、」を付加して、粉体燃料の吹込量を限定するものであるから、特許請求の範囲の減縮を目的とするものである。そして、１５０ｋｇ／ｔ・ｐｉｇ以上の粉体燃料吹込みは、特許明細書の段落【０００３】、【０００８】等に記載されているから、上記訂正事項ａは、新規事項の追加に該当せず、実質上特許請求の範囲を拡張又は変更するものでもない。
　上記訂正事項ｂは、発明の詳細な説明の記載を特許請求の範囲の記載に整合させるものであるから、明りょうでない記載の釈明を目的とするものであり、新規事項の追加に該当せず、実質上特許請求の範囲を拡張又は変更するものでもない。 
２−３．訂正の適否についての結論
　以上のとおりであるから、上記訂正は、特許法第１２０条の４第２項、同条第３項で準用する第１２６条第２項及び第３項の規定に適合するので、当該訂正を認める。
　
３．特許異議の申立てについての判断 
３−１．申立ての理由及び当審の取消理由の概要
　特許異議申立人は、証拠として甲第１号証（特開平２−２１３４０６号公報）及び甲第２号証（特開昭５１−５２２３号公報）を提出し、本件請求項１に係る発明は、甲第１、２号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、本件請求項１に係る発明の特許は、特許法第２９条第２項の規定に違反してなされたものであると主張しており、当審において、この主張と同様の取消理由を通知した。
３−２．本件請求項１に係る発明 
　本件請求項１に係る発明は、平成１２年１２月４日付けで提出された訂正請求書に添付された訂正明細書の特許請求の範囲の請求項１に記載されたとおりのものである（以下、「本件発明」という）。 
３−３．甲号証記載の発明 
　甲第１号証には、高炉羽口からの燃料吹込方法に関して、
「炉内に熱風を送風する羽口またはブローパイプ内に先端部を突出して挿入した燃料吹込ランスから燃料を送給して熱風により高炉羽口から吹込む方法において、上記燃料吹込ランスとして内管および外管からなる同心２重管を使用し、上記燃料吹込用同心２重管ランスの内管から送給される燃料を、上記燃料の性状および送給量に応じて外管から送給される燃焼用空気の酸素濃度を制御しつつ燃焼させ、熱風により高炉内に吹込むことを特徴とする高炉羽口からの燃料吹込方法。」（特許請求の範囲：摘示１−Ａ）、
「本発明は、前述従来技術の問題点、すなわち、
（１）燃料の燃焼性が熱風の条件だけに依存しているため燃焼効率を常に高く保つことが困難である。
（２）酸素富化を行う場合、熱風全体の酸素濃度を上げるため多量の酸素が必要であるばかりでなく羽口前燃焼温度への影響が大き過ぎる。
（３）上記（１）、（２）が原因となって多量の燃料吹き込みが出来なくなる。
などの問題点を解消することができる高炉羽口からの燃料吹込方法を提供することを目的とするものである。」（第２頁右上欄第第１５行〜左下欄第５行：摘示１−Ｂ）、
「本発明は前述のように燃料吹込用同心２重管ランスの外管から送給される燃料用空気の酸素濃度を制御して内管から送給される燃料を燃焼させるので、熱風全体の酸素濃度を調節する従来法に比較して高い燃焼効率が得られる。このため酸素の使用量を節減できるばかりでなく羽口前のレースウェイの空間に形成される燃焼ガスの異常上昇が抑制され高炉操業の安定化が達成される。」（第２頁左下欄下から第２行〜右下欄第６行：摘示１−Ｃ）、
「微粉炭の他に重油等の液体燃料、微粉炭と液体燃料あるいは石炭・水スラリー等の各種燃料にも同様にして適用可能である。」（第２欄右下欄第１１行〜第１３行：摘示１−Ｄ）、
「最近の大型高炉では、出銑量１００００ｔ／日、送風量１１００Ｎｍ３／ｔ程度で運転される例が多い。今、この高炉に微粉炭８０ｋｇ／ｔ吹込む場合、羽口（４０本）１本当りの
　微粉炭量：１００００×８０×（１／２４）×（１／４０）
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　＝８３３ｋｇ／ｈ
　風量：１００００×１１００×（１／２４）×（１／４０）
　　　　　　　　　　　　　　　　　＝１１４５８Ｎｍ３／ｈ
であり、通常微粉炭の吹込み８０ｋｇ／ｔでは、送風中の酸素富化は１〜２％以上必要であり、必要な酸素量は、
　１１４５８×（０．２２〜０．２３）−１１４５８×（０．７８〜
０．７７）×（０．２１／０．７９）＝１４５〜２９０Ｎｍ３／ｈとなる。
　一方微粉炭の供給は通常空気で行われることが多く、微粉炭／空気の比は５〜１０（ｋｇ／ｋｇ）にとられることが多い。従って、その比を７．５ｋｇ／ｋｇとすると微粉炭とともに炉内へ入る空気量は、
　８３３×（１／７．５）＝１１１ｋｇ／ｈ＝８６Ｎｍ３／ｈとなる。
よって、酸素富化量を従来法と同じとすると同心２重管ランスの出口の微粉炭周辺の酸素濃度は、
（８６×０．２１＋１４５〜２９０）／（８６＋１４５〜２９０）
　＝０．７０５〜０．８１９となり、ほとんど純酸素に近くなる。
　高温における燃焼速度は、酸素の拡散速度すなわち、酸素濃度に律速されることはよく知られた事実であり、従って上述の結果は、本発明による微粉炭燃焼法を用いると従来法に比べて著しくよくなることがわかる。逆に、酸素富化量を減らすことも十分期待できる。また、使用する燃料の性状、使用量に応じて上述の酸素富化量を調節すれば、絶えず燃焼効率を高く維持できることも明らかである。」（第３頁右上欄第２行〜左下欄第１４行：摘示１−Ｅ）
と記載されている。
　甲第２号証には、高炉の操業方法に関して、
「液体燃料バーナー行き酸素及び送風富化酸素を添加し、所定の炉況の安定化羽口先温度で操業している高炉において、通常時の流体燃料吹込量に対して、下記式に近い流体燃料バーナー酸素比（Ｎｍ３Ｏ２／ｌ：羽口１本当り）を使用すると共に、高炉ダストのＹ値を時々監視し、そのＹ値が２．５を切った場合は次式に拘らず液体燃料バーナー行き酸素比を増加するか、あるいは流体燃料吹込量を減少させ、Ｙ値が７．０を超えた場合は流体燃料を増加するか、あるいはバーナー酸素比を減少させることを特徴とする高炉の操業方法。
　ｙ＝ｂ１ｌｏｇｅ　ｘ−ｂ２　（x≧ａ、ｙ≦１．０)
　　ｙ・・・液体燃料バーナー酸素比（Ｎｍ３Ｏ２／ｌ）
　　ｘ・・・液体燃料吹込量（ｌ／Ｈ）
　　ａ・・・固定液体燃料吹込量（羽口１本当り、
　　　　　　　　　　　　　　　　　５００〜１５００ｌ／Ｈ）
　　ｂ１・・・係数（０．７０〜１．２）
　　ｂ２・・・係数（４．２〜７．２）
但し、ａ，ｂ１，ｂ２は上記範囲内で高炉別により決る固定の値である。」（特許請求の範囲：摘示２−Ａ）、
「本発明は高炉に多量の流体燃料を安定して吹込むことにより、高炉でのコークス比を大巾に低下させることを目的とした高炉の操業方法に関するものである。」（第１頁右下欄第８行〜第１１行：摘示２−Ｂ）
と記載され、また、第９頁左上欄の表には、従来法において、出銑量が５７００ｔ／Ｄ、重油量が８５ｋｇ／ｔ−ｐｉｇ、コークス比が３９５ｋｇ／ｔ−ｐｉｇ、送風量が４１５０Ｎｍ３／分、送風温度が１１６０℃、送風中湿分が１５ｇ／Ｎｍ３、送風富化酸素量が６０００Ｎｍ３／Ｈ、バーナー行き酸素量が１７００Ｎｍ３／Ｈ、バーナーエアー量が１７００Ｎｍ３／Ｈ、羽口先温度が２２４０℃、高炉ダストＹ値が３．５である旨が記載され（摘示２−Ｃ）、更に、第１０頁の第６図には、系統図において、送風羽口４とバーナー１１が示されている（摘示２−Ｄ）。
　
３−４．対比・判断 
　甲第１号証には、摘示１−Ａ〜１−Ｅの記載からみて、「８０ｋｇ／ｔの微粉炭吹込みに際し、高炉のブローパイプを貫通して送風羽口内に挿入される微粉炭吹込用同心２重管ランスを用い、送風中の酸素富化を１〜２％以上、同心２重管ランスの出口の微粉炭周辺の酸素濃度を０．７０５〜０．８１９とする微粉炭の吹込み方法。」の発明が記載されていると認められる。
　本件発明と甲第１号証記載の発明とを対比すると、甲第１号証記載の発明における「微粉炭」は、本件発明における「粉体燃料」に、甲第１号証記載の発明における「ｋｇ／ｔ」は、本件発明における「ｋｇ／ｔ・ｐｉｇ」に、甲第１号証記載の発明における「同心２重管ランスの出口の微粉炭周辺の酸素濃度」は、本件発明における「２重管ランスに導入される全ガス中の酸素の平均濃度」にそれぞれ相当する。また、甲第１号証記載の発明における「送風中の酸素富化」は、そのために必要な酸素量が同心２重管ランスのみから送給されるとして計算されているから（摘示１−Ｅ参照）、本件発明における「２重管ランスに導入する富化酸素の全送風中の酸素富化率換算での量」に相当する。そうすると、両者は、「粉体燃料吹込みに際し、高炉のブローパイプを貫通して送風羽口内に挿入される粉体燃料吹込み用２重管ランスを用い、該２重管ランスに導入される全ガス中の酸素の平均濃度を所定の値にして粉体燃料の吹込みを行うと共に前記２重管ランスに導入する富化酸素を全送風中の酸素富化率換算で所定の量とする高炉への粉体燃料の吹込み方法」である点で一致し、また、「２重管ランスに導入する富化酸素の全送風中の酸素富化率換算での量」の数値範囲も重複するが、本件発明は、粉体燃料吹込量が１５０ｋｇ／ｔ・ｐｉｇ以上、２重管ランスに導入される全ガス中の酸素の平均濃度が３５〜６５％であるのに対し、甲第１号証記載の発明は、粉体燃料吹込量が８０ｋｇ／ｔ・ｐｉｇ、２重管ランスに導入される全ガス中の酸素の平均濃度が７０．５〜８１．９％である点で相違する。
　そこで、この相違点について検討する。
　本件発明は、「従来の吹込みレベルである１００〜１５０ｋｇ／ｔ−ｐｉｇ程度の吹込み量であれば問題はないが、吹込みレベルが１５０ｋｇ／ｔ−ｐｉｇ以上になると、微粉炭に対する酸素の相対的低下により、レースウェイ内での微粉炭の燃焼率が低下し、結果として、レースウェイから炉内に放出される未燃焼の微粉炭（チャー）量が増加し、これが炉内に蓄積して高炉の通気性、通液性を阻害し、送風量の低下を招来し、ひいては出銑量の減少を余儀なくされる」という問題点などの解消を目的とし（段落【０００３】、【０００７】等参照）、「ランスに導入される粉体燃料搬送用ガス（単管ランスの場合）、又は粉体燃料搬送用及び冷却用ガスの合計ガス（２重管ランスの場合）中の平均酸素濃度を３５〜６５％の範囲に調整することにより、送風中の酸素富化率換算で３％以下の少量の酸素で粉体燃料のレースウェイ内燃焼率を著しく高めることが可能であり、１５０〜２００ｋｇ／ｔ−ｐｉｇの高粉体燃料吹込みに十分対応できる」（段落【０００８】参照）という知見を基礎として、請求項１に記載された事項を構成要件とするものである。
　これに対し、甲第１号証には、燃焼効率を常に高く保つことが困難で、熱風全体の酸素濃度を上げると多量の酸素が必要となり、しかも羽口前燃焼温度が異常上昇し、多量の燃料吹き込みができなくなるという従来技術における問題点の解消を目的とすることは記載されているものの（摘示１−Ｂ等参照）、本件発明の『粉体燃料吹込みが１５０ｋｇ／ｔ・ｐｉｇ以上である場合の問題点を解消する』旨の目的や、前記知見について示唆するところはなく、しかも、甲第１号証記載の発明における粉体燃料吹込量『８０ｋｇ／ｔ・ｐｉｇ』は、本件発明の目的において問題とした従来技術よりも更に低レベルのものであるから、甲第１号証記載の発明に基づいて、本件発明の前記相違点の構成要件である『１５０ｋｇ／ｔ・ｐｉｇ以上の粉体燃料吹込みに際し、ランスに導入される全ガス中の酸素の平均濃度を３５〜６５％に調整すること』が容易に想到できるとすることはできない。
　甲第２号証には、高炉に多量の流体燃料を安定して吹込むことにより高炉でのコークス比を大巾に低下させることを目的とし（摘示２−Ｂ参照）、高炉ダストのＹ値が７．０を超えた場合は、流体燃料を増加させるか、あるいはバーナー酸素比を減少させること等を構成要件とする高炉の操業方法の発明が記載されており（摘示２−Ａ参照）、また、従来法において、送風量が４１５０Ｎｍ３／分、送風富化酸素量が６０００Ｎｍ３／Ｈ、バーナー行き酸素量が１７００Ｎｍ３／Ｈ、バーナーエアー量が１７００Ｎｍ３／Ｈである旨が記載されている（摘示２−Ｃ参照）。しかしながら、甲第２号証には、本件発明の『粉体燃料吹込みが１５０ｋｇ／ｔ・ｐｉｇ以上である場合の問題点を解消する』旨の目的や、前記知見について示唆するところはない。また、甲第２号証記載の発明は、粉体燃料を吹込むものではないし、その吹込みに２重管ランスを使用するものでもないから、甲第２号証において従来法として記載された、送風量、送風富化酸素量、バーナー行き酸素量、バーナーエアー量等から計算される酸素濃度の数値を甲第１号証記載の発明における「同心２重管ランスの出口の微粉炭周辺の酸素濃度」に適用できるとは認められない。それ故、甲第１号証記載の発明と甲第２号証記載の発明とを併せ考慮しても、本件発明の前記構成要件が容易に想到できるとすることはできない。
　そして、本件発明は、前記構成要件を具備することにより、少量の富化酸素で著しい燃焼性の改善効果を得ることができ、酸素富化による銑鉄製造コストの上昇を極力抑制した粉体燃料の多量吹込みが可能となるという明細書記載の顕著な効果を奏するものと認められる。
　したがって、本件発明は、甲第１、２号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものとはいえない。
　
 ４．むすび 
　以上のとおりであるから、特許異議申立ての理由及び証拠によっては、本件発明の特許を取り消すことはできない。 
　また、他に本件発明の特許を取り消すべき理由を発見しない。 
 よって、結論のとおり決定する。
【異議決定日】
平成１３年１月１０日（２００１．１．１０）
【訂正の要旨】
訂正の要旨
（Ａ）特許請求の範囲の請求項１を、特許請求の範囲の減縮を目的として、
「１５０ｋｇ／ｔ・ｐｉｇ以上の粉体燃料吹込みに際し、高炉のブローパイプを貫通して送風羽口内に挿入される粉体燃料吹込み用単管ランス又は２重管ランスを用い、該ランスに導入される全ガス中の酸素の平均濃度を３５〜６５％に調整して粉体燃料の吹込みを行うと共に前記ランスに導入する富化酸素を全送風中の酸素富化率換算で３％以下の量とすることを特徴とする高炉への粉体燃料の吹込み方法。」と訂正する。
（Ｂ）特許明細書の段落【０００９】の
「本発明はこの知見により完成されたもので、高炉のブローパイプを貫通して送風羽口内に挿入される粉体燃料吹込み用単管ランス又は２重管ランスを用い、」を、明りょうでない記載の釈明を目的として、
「本発明はこの知見により完成されたもので、１５０ｋｇ／ｔ・ｐｉｇ以上の粉体燃料吹込みに際し、高炉のブローパイプを貫通して送風羽口内に挿入される粉体燃料吹込み用単管ランス又は２重管ランスを用い、」と訂正する。
（５４）【発明の名称】
高炉への粉体燃料の吹込み方法
（５７）【特許請求の範囲】
　【請求項１】
１５０ｋｇ／ｔ・ｐｉｇ以上の粉体燃料吹込みに際し、
【発明の詳細な説明】
　【０００１】
　【産業上の利用分野】
　本発明は、高炉への微粉炭、粗粉炭等の粉体燃料の吹込み方法に関する。
　【０００２】
　【従来の技術】
　高炉の送風羽口から微粉炭等の粉体燃料の吹込みに使用されるランスとしては、単管ランス、気体冷却方式の２重管ランス、水冷方式の３重管ランスが使用されている。一般に、粉体燃料の搬送ガスおよびランス冷却用気体として空気あるいは窒素が用いられている。
　【０００３】
　例えば粉体燃料である微粉炭の吹込みの場合には、従来の吹込みレベルである１００〜１５０ｋｇ／ｔ−ｐｉｇ程度の吹込み量であれば問題はないが、吹込みレベルが１５０ｋｇ／ｔ−ｐｉｇ以上になると、微粉炭に対する酸素の相対的低下により、レースウェイ内での微粉炭の燃焼率が低下し、結果として、レースウェイから炉内に放出される未燃焼の微粉炭（チャー）量が増加し、これが炉内に蓄積して高炉の通気性、通液性を阻害し、送風量の低下を招来し、ひいては出銑量の減少を余儀なくされるという問題があった。
　【０００４】
　上記問題に対する対策としてランスを微粉炭吹込と酸素吹込み用の２重構造とし、これを送風支管内に水平に設け、かつ送風中の酸素濃度が３０％（酸素富化率９％）以上となるようにランスに酸素富化を行う技術（特開昭６２−２６３９０６号公報）が知られている。
　【０００５】
　【発明が解決しようとする課題】
　特開昭６２−２６３９０６号公報に記載されている技術では
　（１）ランスを送風支管内に水平に設ける必要があるため、羽口眼鏡が使用できなくなり、羽口あるいはランスヘの灰分の付着状況や粉体燃料の燃焼状況を観察することが困難になる。
　【０００６】
　（２）送風中の酸素濃度を３０％（酸素富化率９％）以上とする必要があるため、高価な酸素の使用量が増大し、銑鉄製造コストが大幅に上昇する。
　（３）多量の酸素をランスに集中させるとランス先端部が高熱となり、場合によっては溶損に至ることもあるため、ランスを水冷構造とする必要が生じ、結果として４重管構造という大きなランスになり、取扱いが不便で、かつ送風圧損増大を招く。
等の問題があった。
　【０００７】
　本発明は前記問題点を解消した高炉への粉体燃料の吹込み方法を提供することを目的とする。
　【０００８】
　【課題を解決するための手段】
　本発明者は、前記問題点を解決するために、従来のランスである単管ランス又は２重管ランスを用いることを前提として、ランスに導入される全ガス流量とその酸素濃度が粉体燃料のレースウェイ内燃焼率に及ぼす影響について調査した。その結果、ランスに導入される粉体燃料搬送用ガス（単管ランスの場合）、又は粉体燃料搬送用及び冷却用ガスの合計ガス（２重管ランスの場合）中の平均酸素濃度を３５〜６５％の範囲に調整することにより、送風中の酸素富化率換算で３％以下の少量の酸素で粉体燃料のレースウェイ内燃焼率を著しく高めることが可能であり、１５０〜２００ｋｇ／ｔ−ｐｉｇの高粉体燃料吹込みに十分対応できることを見出した。
　【０００９】
　本発明はこの知見により完成されたもので、
１５０ｋｇ／ｔ・ｐｉｇ以上の粉体燃料吹込みに際し、
　【００１０】
　【作用】
　本発明では、高炉のブローパイプを貫通して送風羽口内に挿入される従来の単管ランス又は２重管ランスを用いる。単管ランスは粉体燃料を搬送ガスと共に送入する単管のランスであり、２重管ランスは、内管内が粉体燃料を搬送ガスと共に送入する通路で内管と外管との間が冷却ガスを送入する通路となっている２重管のランスである。いずれも冷却水を用いないものである。これらの粉体燃料搬送用ガス及び冷却用ガスの流量と酸素濃度を調整して、ランスヘの全導入ガス中の平均酸素濃度を３５〜６５％の範囲に調整することによりレースウェイ内燃焼率を著しく高めることが可能である。
　【００１１】
　ランスヘの全導入ガス中平均酸素濃度を３５〜６５％に調整するために必要な富化酸素量は、搬送ガス及び冷却ガスの流量、種類（窒素、空気など）によって異なるが、送風酸素富化率換算で概ね１〜２％程度の量に相当する。このように少量の酸素でレースウェイ燃焼率を著しく高めることが可能となるため、特開昭６２−２６３９０６号公報に示されるようにランスを水冷化（大型化）する必要がなく、羽口眼鏡も従来通り使用可能であり、高価な酸素の使用量を大幅に減らすことができる。
　【００１２】
　ランスに導入されるガス中の酸素濃度を３５〜６５％と限定した理由は、この範囲で最も高い燃焼率が得られるためであり、酸素濃度が３０〜４０％において急激に燃焼率が上昇し、３５％が臨界的下限であり、一方６５％以上では逆に燃焼率の低下傾向が認められ、さらに７０％以上になるとランスが溶損しやすくなる傾向が認められたためである。
　【００１３】
　【実施例】
　図１に粉体燃料燃焼実験炉の構成を示す。燃焼実験炉本体１０は内径６００ｍｍφ、長さ４０００ｍｍの円筒炉で送風羽口１１の径は５６ｍｍφである。この送風羽口１１に実機同様の２重管ランス又は単管ランス３を羽口壁を貫通して取り付け、粉体燃料切出装置４から粉体燃料をランス３に供給した。ブロワ１から送られてくる気体を熱風発生炉２で加熱し、送風羽口１１に供給した。各ランスを羽口に斜に挿入して送風量３Ｎｍ３／ｍｉｎ、送風温度１１００℃、全酸素富化率３％の条件下で粉体燃料である微粉炭（−７５μｍ７０％、南アフリカ炭）を３０ｋｇ／ｈｒ（実機２００ｋｇ／ｔ相当）で吹込んだ。ランスに導入した全ガス量は０．２Ｎｍ３／ｍｉｎである。排ガスは煙道９から排出した。
　【００１４】
　羽口先９０ｃｍ（実機レースウェイ奥に相当する位置）の火焔中心で燃焼過程の微粉炭（チャー）を水冷銅ランス５により採取し、ダストフィルタ６を経てポンプ７によりガス分析計８へ送り、その燃焼率を測定し、ランス５に導入した全ガス中の酸素濃度の微粉炭燃焼率への影響を調査した。
　実験に使用したランスは、単管ランスは直径８ｍｍ，２重管ランスは内管径８ｍｍ×外管径１５ｍｍのステンレス鋼（ＳＵＳ３１０）製のものである。微粉炭搬送用ガス、ランス冷却用ガスとも空気、酸素、窒素を組合せることにより流量、酸素濃度ともに任意に調整可能とした。図２に２重管ランスを使用した場合の実験結果を示す。
　【００１５】
　ランスに導入した全ガス中の平均酸素濃度が３０％以上で燃焼性改善効果が現れ、４０％でその効果は飽和する。また６０％以上では逆に燃焼性の低下傾向が見られ、７０％近くになるとランス先端部の溶損が起こった。
　つまりランスに導入する全ガス中の平均酸素濃度を３５％以上、望ましくは４０％以上、６５％以下に調整することにより、ランス溶損の危険性を回避しつつ、微粉炭の燃焼率を著しく高めることが可能になることがわかる。
　【００１６】
　なお、単管のランスについても同様の結果が得られている。
　本発明に対して、前記特開昭６２−２６３９０６号公報に開示された酸素濃度を本発明による平均酸素濃度に換算すると８０％以上となり、ランス先端部の溶損が起こるため先に述べた通り、水冷が必要となり、それだけ構造も複雑化し大型化になるのである。
　【００１７】
　【発明の効果】
　本発明によれば、単管ランス又は２重管ランスの粉体燃料吹込みランスを用いて、少量の富化酸素で著しい燃焼性の改善効果を得ることができ、酸素富化による銑鉄製造コストの上昇を極力抑制した粉体燃料の多量吹込みが可能となった。
【図面の簡単な説明】
　【図１】
　粉体燃料燃焼実験炉の構成を示す図である。
　【図２】
　本発明の効果を示す実験結果のグラフでランス導入全ガス中平均酸素濃度と微粉炭燃焼率、ランス酸素富化率の関係を示す図である。
　【符号の説明】
　１　　ブロワ
　２　　熱風発生炉
　３　　ランス
　４　　粉体燃料切出装置
　５　　水冷銅ランス
　６　　ダストフィルタ
　７　　ポンプ
　８　　ガス分析計
　９　　煙突
１０　　燃焼実験炉本体
１１　　送風羽口