【事件の表示】
　特許第２７８４０８８号「建設機械の油圧シリンダー用ピストンロッドの製造方法」の請求項１に係る特許に対する特許異議の申立てについて、次のとおり決定する。
【結　論】
　訂正を認める。
　特許第２７８４０８８号の請求項１に係る特許を維持する。
【理　由】
１．手続きの経緯
　本件特許第２７８４０８８号の手続きの経緯は次のとおりである。
　特許出願　　　　平成　２年１０月２３日
　設定登録　　　　平成１０年　５月２２日 　
　公報発行　　　　平成１０年　８月　６日
　特許異議申立　　平成１１年　１月２７日他
　　　（計３件）　　　　　　　　　　　　　
　第１回取消理由　平成１１年　３月３１日付
　第１回訂正請求　平成１１年　７月２３日
　異議意見書　　　平成１１年　７月２３日
　第１回審尋　　　平成１２年　４月２８日
　第２回審尋　　　平成１２年　８月１０日
　口頭審理　　　　平成１３年　２月１５日　
　第２回取消理由　平成１３年　３月１３日付
　第２回訂正請求　平成１３年　３月２１日
　　（第１回訂正請求取り下げ）
　異議意見書　　　平成１３年　３月２１日
　
２．訂正の適否についての判断
２−１．訂正の要旨
　（１）訂正事項i：特許請求の範囲の請求項１「鉄系材料からなるシャフトに硬質クロムメッキを施した後、温度１００〜３００℃でべ一キングし、バフ仕上げすることを特徴とする」を、
「鉄系材料からなるシャフトに硬質クロムメッキを施した後、温度１００〜３００℃でベーキングし、バフ仕上げし、ＪＩＳＺ２３７１に準じて１００時間の塩水噴霧試験に供しても赤錆が発生しない」と訂正し、また、
　特許請求の範囲の請求項１「シリンダー用シャフトの製造方法」を「建設機械の油圧シリンダー用ピストンロッドの製造方法」と訂正する。　
　（２）訂正事項ii：特許明細書（特許公報第３欄第１４行〜第１６行）の「本発明は、鉄系材料からなるシャフトに硬質クロムメッキを施した後、温度１００〜３００℃でべ一キングし、バフ仕上げする」を、
「本発明は、鉄系材料からなるシャフトに硬質クロムメッキを施した後、温度１００〜３００℃でベーキングし、バフ仕上げし、ＪＩＳＺ２３７１に準じて１００時間の塩水噴霧試験に供しても赤錆が発生しない」と訂正する。
　（３）訂正事項iii：特許明細書の下記該当個所の「シリンダーシャフトの製造方法」を、
「建設機械の油圧シリンダー用ピストンロッドの製造方法」と訂正する。
　　イ．発明の名称の欄、ロ．特許公報第１欄第８行〜第９行、ハ．特許公報第３欄第８行、ニ．特許公報第３欄第１６行〜第１７行、ホ．特許公報第５欄第１４行〜第１５行、ヘ．特許公報第５欄第１９行
　
２−２．訂正の目的の適否、拡張・変更の存否及び新規事項の有無
　訂正事項ｉは、特許明細書の第１欄第８行〜第１３行、第５欄第１４行〜１６行、第６欄第２０行〜第４５行等の記載に基づき、請求項１に記載された「シリンダー用シャフト」が、「建設機械の油圧シリンダー用ピストンロッド」であることを明確にすると共に、その用途を特定するものであるから、特許請求の範囲の減縮及び明りょうでない記載の釈明を目的とするものである。また、「ＪＩＳＺ２３７１に準じて１００時間の塩水噴霧試験に供しても赤錆が発生しない」は、特許明細書（特許公報第２１行〜第２２行、同第６欄第４３行〜第４５行）の記載に基づくものであり、これも特許請求の範囲の減縮を目的とするものである。
  訂正事項ｉｉ及び訂正事項ｉｉｉは、訂正事項ｉの訂正に伴い、特許請求の範囲と発明の詳細な説明の記載との整合を図るため、発明の詳細な説明の項を、明りょうでない記載の釈明を目的として、同趣旨の訂正をするもので、これら訂正事項ｉ〜ｉｉｉは、実質的に特許請求の範囲を拡張又は変更するものではない。
　また、これら訂正事項は、特許明細書に記載した事項の範囲内においてなされるものである。
　
２−３．独立特許要件の判断
２−３−１．取消理由通知の内容
　第１回取消理由
　訂正前の特許発明は、異議申立人池田英治が提示した甲第１、第２号証、若しくは同日本硬質クロム工業会が提示した甲第１号証に記載された発明であるから、特許法第２９条第１項第３号の規定に該当する。また、異議申立人池田英治が提示した甲第１、第２号証、同今村元が提示した甲第１乃至３号証、若しくは同日本硬質クロム工業会が提示した甲第１、第２号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものと認められるから、特許法第２９条第２項の規定に該当する。
　第２回取消理由
　本件明細書の特許請求の範囲には、本件発明が明確に記載されていないので、特許法第３６条第４項の規定を満たしていない。
　
２−３−２．訂正明細書の請求項１に係る発明
　　訂正明細書の請求項１に係る発明は、その特許請求の範囲の請求項１に記載された次のとおりのものである。
請求項１「鉄系材料からなるシャフトに硬質クロムメッキを施した後、温度１００〜３００℃でベーキングし、バフ仕上げし、ＪＩＳＺ２３７１に準じて１００時間の塩水噴霧試験に供しても赤錆が発生しない、建設機械の油圧シリンダー用ピストンロッドの製造方法。」
２−３−３．引用例及び記載事項
◎引用例１：「クロムめっき」岸松平著　日刊工業新聞社発行　昭和３９年６月２０日（＝池田英治甲第１号証＝日本硬質クロム工業会甲第１号証）
　第81頁の「７．工業用クロムメッキ」第1行に「工業用クロムメッキは、従来硬質クロムメッキと呼ばれ」と、第82頁の表7.1の工業用クロムの後処理の箇所に「水素除去を行ったり、行わなかったりする」と、第105頁の「後処理の項」下から第3行〜第106頁第2行に「クロムメッキには多量の水素が吸蔵され、母材にまでおよぶものである。このため熱処理された鋼類は水素ゼイ性を生じる。したがって、これを回復させるための処理が必要で、通常150〜260℃の炉または油槽中で1〜5時間処理する。・・・一般焼入れ鋼は、150〜200℃が適当で」と、第106頁の「研磨仕上げの項」中段には「工業用クロムは、メッキ終了後そのまま使用される場合、バフ仕上を行う場合およびグラインダで研磨仕上げを行う場合とある。バフ仕上は、厚さまたは表面の状態に応じて、青棒をつけたバフでつやだしするか、または#300程度のエメリーバフで荒仕上をしてから、青棒により仕上げる。」と、第107頁の「クランクシャフトのメッキの項」下から第2行〜第108頁第22行に「（10）十分な厚さにクロムメッキされたクランクシャフトは、水洗後油槽に入れ200℃で4時間処理する。このさい、シャフトを急熱したり急冷してはならない。（11）クロム用の砥石を用いて、冷却剤を十分使用しながら研磨して標準寸法とする」と記載されている。
◎引用例２：「メッキ技術便覧」めっき技術便覧編集委員会編　日刊工業新聞社発行　昭和４６年７月２５日（＝池田英治甲第２号証＝今村元甲第２号証）
　第221頁の「めっき作業の項」第21行以下に「作業行程は素材の表面状態あるいは部品の用途によりかならずしも一定ではないが、一般的な作業工程を示せば次のようである」と記載され、そのめつき作業の一連を示すフローチャートには「素地仕上げ→表面清浄→ストップオフ→ジグ取付→陽極処理→めっき操作→水素除去→仕上」と、第227頁の「後処理の項」の第28行〜第228頁第4行に「クロムめっきには多量の水素が吸蔵され、素地にまでおよぶものであるが、それが原因となり部品がもろくなることがある。これが水素ぜい性である。水素ぜい性は概して高炭素鋼、冷間圧延鋼、焼入鋼などに顕著であるから、これらの材質の部品に対しては、150〜250℃の炉または油槽で1〜5時間処理し水素除去を行う。めつきはそのまま使用される場合が少なくないが、鏡面が要求される部品および寸法精度を要求される部品においては後加工が必要となる。鏡面仕上げを行うには、表面状態に応じマチレス、青棒でつや出しするか、場合により#300程度の工メリーバフで荒仕上げをほどこしてから青棒で仕上げる。またグラインダ加工する場合は、軟質または中程度のかたさの砥石を用い、粒度は＃60〜150のものがよい。」と記載されている。
◎引用例３：「ＪＩＳＨ８６１５−1972工業用クロムめっき」（＝今村元甲第１号証）
第１〜第５頁
　工業用クロムメッキの日本工業規格について述べられており、特に、第５頁の表には、シリンダ、ピストンロッド、シャフト類に対する最小メッキ厚さが２０ミクロン程度であることが示されている。
◎引用例４：「現場技術者のための実用メッキ（１）」日本めっき技術研究会編　槙書店発行　昭和５６年７月２０日（＝今村元甲第３号証）
　第236〜237頁の「めっきの後処理の項」に「（１）水素除去:クロムめっきはめっき中、めっき表面に多量の水素を発生し、そのためクロムめっき層の中には多量の水素ガスが含まれている。母材が水素脆性を起こし易いものであると、水素脆性によって割れることがあるから、脱水素処理を行う必要がある。（２）バフ研磨:めっき後光沢を必要とする場合はバフ研磨によって仕上げるのが普通である。（３）グラインダー研削仕上げ:めっき後、高い寸法精度を要する場合はグラインダー研削、ラッピング、ホーニングなどのと石による機械加工によって仕上げる。」と記載されている。
◎引用例５：「機械工学全書」伊藤伍郎著　株式会社コロナ社発行　１９８２年７月１日（＝日本硬質クロム工業会甲第２号証）
　第127頁「第10章腐食速度に影響する金属因子　10.9表面状態の影響　10.9.1表面粗さの影響の項」に、「たいていの場合に、滑らかな表面は荒れた表面よりも腐食速度が小さい。表面を滑らかに仕上げることは大気腐食のような腐食性の弱い環境中では腐食を抑制するのに役立つ。とくにステンレス鋼のように不導体になるものでは、表面仕上げ程度をよくする局部腐食を抑制するためにも必要である。滑らかな面では孔食の発生確率が低い。」と記載されている。
　
２−３−４．対比・判断
　本件特許請求の範囲の請求項１に記載の発明（以下、これを本件発明という。）は、上記２−３−２に記載のとおりであり、建設機械の油圧シリンダー用ピストンロッドの製造において、硬質クロムメッキを施した後に、温度１００〜３００℃でベーキングし、バフ仕上げをするものである。
　本件発明の目的は、硬度、耐摩耗性が高い等の硬質クロムメッキの利点を生かしつつ、耐食性に優れた建設機械の油圧シリンダー用ピストンロッドの製造方法を提供することにある。（本件特許公報第１欄第７行〜第３欄第９行及び第５欄第１４行〜第１６行参照）
　これに対し、引用例３のＪＩＳ規格によれば、種々用途の物品に対する硬質クロムメッキの最小厚さは２０ミクロン程度であること、そして、引用例１、引用例２及び引用例４の記載によれば、工業用クロムメッキの後処理として、水素除去のためのベーキングを行ったり、行わなかったりするが、メッキにより吸蔵された水素が母材にまでおよぶ場合があり、母材が水素脆性を起こしやすいものであると割れることがあるので、材料の水素脆性回復のためにベーキングする必要があり、水素脆性は概して高炭素鋼、冷間圧延鋼、焼入鋼など硬い材料に顕著であるから、これら材料の部品の水素脆性割れを防止するために水素除去の熱処理を行うこと、また、メッキ終了後そのまま使用される場合、バフ仕上を行う場合およびグラインダで研磨仕上げを行う場合があるが、鏡面が要求される部品及び寸法精度を要求される部品にはバフ仕上げやグラインダ加工等の後加工が必要となることは本件出願前に公知の事項と認められる。
　これら記載から、物品の材料に応じてベーキングをする場合しない場合があり、また、物品の用途、要求特性に応じてバフ仕上げが採用されているものと認められる。
　上記認定事項によれば、硬質クロムメッキ後の後処理として、本件のベーキングに相当する加熱処理、或いは、仕上げ処理としてのバフ仕上げ等が行われているものと認められるが、引用例で述べられているベーキング加熱処理の技術的意義は、メッキにより材料中に吸蔵された水素を加熱により除去するための処理であり、水素脆性対策の点からの処理の認識にとどまる。
　また、引用例５の記載等より、一般に平滑面は荒れた面よりも耐食性がよいといえるから、硬質クロムメッキ後に表面仕上げで平滑化のためのバフ仕上げをすれば他の仕上げ処理を選択した場合に比べて耐食性がよいことは予測されるとしても、本件発明のようにバフ仕上げに先立ちベーキング処理をすれば、耐食性はバフ仕上げのみの場合に比べてより一層優れたものになるのである。
　この点は、メッキ仕上げ後の物品組立時の次工程の内容にも影響されると考えられるが、本件明細書記載のベーキング処理とバフ仕上げをした実施例と、ベーキング処理することなくバフ仕上げした比較例の評価（本件ではメッキ仕上げ後、４００℃に加熱し冷却した後の評価。）をみても明らかなように差異が生じている。
　上記各引用例には、表面仕上げのバフ仕上げだけでなく、ベーキング処理とバフ仕上げを組み合わせれば耐食性がより一層向上するという本件発明の認識は示されていない。
　しかしながら、硬質クロムメッキ後の本件規定温度での加熱処理と、仕上げ処理としてのバフ仕上げは、上記引用例示の便覧等にも記載されるように当業者間において周知の後処理技術であることを考慮すると、本件発明のベーキングとバフ仕上げの構成は、ベーキングとバフ仕上げの両者を選択したという点では、選択的な意味があるけれども、種々の用途区分の部品・物品に対する硬質クロムメッキの後処理作業の組み合わせとしては、格別特異な組み合わせということはできない。
　そこでさらに審理するに、本件発明で対象としている「鉄系材料からなる・・・建設機械の油圧シリンダー用ピストンロッド」は、本件明細書の実施例に記載されるように、その物品の外径は大きなものであり、平成１３年３月２１日付の異議意見書で述べられるように、特許権者においてもその外径が３０ｍｍ以上の大きさのものと認識されている。
　そして、このような大径のものは、口頭審理における確認事項のように、硬質クロムメッキ後に、鉄系材料の水素脆性の点から水素除去のためのベーキング処理をする必要のないものであり、メッキ後の加熱処理は通常採用されていないものと認められる。
　してみれば、本件発明は通常ベーキング加熱処理を行わない物品に対して、所定温度でのベーキング処理を施したものであり、このような物品と所定温度での加熱処理、さらに、この加熱処理とバフ仕上げを組み合わせることは、通常当業者の念頭にないものであり、従来にない構成の組み合わせと認めることができる。
　そして、この組み合わせにより、硬質クロムメッキの利点を生かしつつ、通常加熱処理をしていない従来のものより優れた耐食性が得られるという点は、従来では技術的意義のもとに認識されていなかった本件特有の作用効果ということができ、これは、特定物品の耐食性という品質を安定的に保証する技術と解すべきものである。          
　したがって、訂正後における本件請求項１に記載の本件発明は、上記引用例に記載された発明である、或いは、引用例に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであると認めることができないから、特許出願の際独立して特許を受けることができない発明とすることはできない。
２−４．むすび
　　以上のとおりであるから、上記訂正請求は、特許法第１２０条の４第２項及び同条第３項で準用する第１２６条第２項乃至４項の規定に適合するので、当該訂正を認める。
　
３．特許異議の申立てについての判断
　異議申立人池田英治、今村元、日本硬質クロク工業会は、本件請求項１に係る発明は、各異議申立人提示の甲各号証に記載された発明であるか、または、甲各号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであり、本件特許は特許法第２９条第１項第３号若しくは同第２９条第２項の規定により特許を受けることができないものであるから、本件特許を取り消すべきと主張しているが、これらに対する判断は、上記２−３−４に記載のとおりである。
　なお、耐食性の認識の有無に関わらず、本件発明の構成を満足する製造方法が本件出願前に公知であることを立証すれば、本件発明の構成上、新規性は否定される。
　　　
４．むすび
　以上のとおりであるから、特許異議申し立ての理由および証拠方法によっては、本件請求項１に係る発明の特許を取り消すことはできない。
　また、他に本件請求項１に係る発明についての特許を取り消すべき理由を発見しない。
　よって、結論のとおり決定する。
【異議決定日】
平成１３年３月２９日（２００１．３．２９）
【訂正の要旨】
（３）訂正事項
　（ｉ）特許請求の範囲の請求項１「鉄系材料からなるシャフトに硬質クロムメッキを施した後、温度１００〜３００℃でべーキングし、バフ仕上げすることを特徴とする」を「鉄系材料からなるシャフトに硬質クロムメッキを施した後、温度１００〜３００℃でべーキングし、バフ仕上げし、ＪＩＳ　Ｚ　２３７１に準じて１００時間の塩水噴霧試験に供しても赤錆が発生しない」と訂正する。
　この訂正に伴い、特許請求の範囲と発明の詳細な説明の記載との整合性をとるため、特許第２７８４０８８号公報（以下、単に特許明細書という）第３欄第１４行〜第１６行の記載事項「本発明は、鉄系材料からなるシャフトに硬質クロムメッキを施した後、…バフ仕上げする」を、「本発明は、鉄系材料からなるシャフトに硬質クロムメッキを施した後、温度１００〜３００℃でべーキングし、バフ仕上し、ＪＩＳ　Ｚ　２３７１に準じて１００時間の塩水噴霧試験に供しても赤錆が発生しない」と訂正する。
　（ｉｉ）特許請求の範囲の請求項１「シリンダー用シャフトの製造方法」を「建設機械の油圧シリンダー用ピストンロッドの製造方法」と訂正する。
　この訂正に伴って、特許請求の範囲との整合性をとるため、当初明細書の下記箇所の記載事項「シリンダー用シヤフト」を、明瞭でない記載の釈明を目的として、「建設機械の油圧シリンダー用ピストンロッド」と訂正する。
　▲１▼発明の名称の欄
　▲２▼特許明細書第１欄第８行〜第９行
　▲３▼特許明細書第３欄第８行
　▲４▼特許明細書第３欄第１６行〜第１７行
　▲５▼特許明細書第５欄第１４行〜第１５行
　▲６▼特許明細書第５欄第１９行
（５４）【発明の名称】
建設機械の油圧シリンダー用ピストンロッド
（５７）【特許請求の範囲】
　鉄系材料からなるシャフトに硬質クロムメッキを施した後、温度１００〜３００℃でべーキングし、バフ仕上げ
し、ＪＩＳ　Ｚ　２３７１に準じて１００時間の塩水噴霧試験に供しても赤錆が発生しない、建設機械の油圧シリンダー用ピストンロッド
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
　本発明は、
建設機械の油圧シリンダー用ピストンロッド
［従来の技術と発明が解決しようとする課題］
　従来、パワーシャベルなどの建設機械の油圧機などには、ピストンロッドなどのシリンダー用シャフトが使用されている。シリンダーとシャフトとが摺動する前記シャフトには、硬度、耐摩耗性が高いこと、表面精度を含めた寸法精度が高いことなどの特性が要求される。そこで、シリンダー用シャフトは、通常、鉄系材料からなるシャフトに硬質クロムメッキを施すことにより製造されている。
　しかしながら、硬質クロムメッキにより形成されたメッキ層には、他の電気メッキ層と異なり、メッキ層の厚みが１００μｍ程度であっても、クラック、ピンホールやピットなどの多数の欠陥部が生成する。従って、硬質クロムメッキを施したシャフトは、種々の優れた特性を有するにも拘らず、腐蝕し、錆が発生し易い。特に、塩化ナトリウムなどの塩化物、酸の存在下や高温多湿環境下では、前記数多くの欠陥部に起因して、シリンダー用シャフトが著しく腐蝕する。シャフトが腐蝕すると、シリンダーとの摺動により傷が発生し、油洩れなどの原因となる。
　なお、硬質クロムメッキ物の腐蝕を防止するため、防錆剤を塗布し、クラックなどの欠陥部に浸透させることが行なわれているが、根本的な解決法とは言い難い。また、硬質クロムメッキ物の腐蝕を防止するため、厚み０．０５〜０．１ｍｍ程度のメッキ層を形成することが行なわれている。しかしながら、メッキ層の厚みを大きくすると、生産性が低下する。
　従って、本発明の目的は、硬質クロムメッキの利点を生かしつつ、耐蝕性に優れた
建設機械の油圧シリンダー用ピストンロッド
［発明の構成］
　本発明者らは、上記目的を達成するため、鋭意検討の結果、硬質クロムメッキを施した後、べーキング処理し、バフ仕上すると、耐蝕性が著しく向上することを見いだし、本発明を完成した。すなわち、本発明は、鉄系材料からなるシャフトに硬質クロムメッキを施した後、温度１００〜３００℃でべーキングし、バフ仕上げ
し、ＪＩＳ　Ｚ　２３７１に準じて１００時間の塩水噴霧試験に供しても赤錆が発生しない建設機械の油圧シリンダー用ピストンロッド
　前記メッキ基材であるシャフトは、鉄系材料、例えば、低炭素鋼、高炭素鋼、焼入れ鋼、高速度鋼、クロム鋼、ニッケル鋼、ニッケル・クロム鋼、ニッケル・クロム・モリブデン鋼、ステンレス鋼、タングステン鋼などの種々の材料で形成できる。　前記シャフトは、硬質クロムメッキに先立って、通常、有機溶剤、アルカリ浸漬、アルカリ電解脱脂などによる脱脂処理、必要に応じて、塩酸、硫酸などの酸による酸洗処理を行なってもよい。
　さらに、硬質クロムメッキに先立って、シャフトは、研磨工程に供される。シャフトの研磨は、慣用の方法、例えば、研磨力の大きな円筒研磨（リングバフ）、バーチカル研磨など；エメリーバフ研磨、ベルト研磨、フラップホイール研磨などの粗研磨；綿バフ、サイザルバフ、これらを組合せた中研磨や仕上げ研磨などを単独で、または組合せて行なうことができる。なお、中研磨、仕上げ研磨は、クローズドフェース、オープンフェース、ユニットフェースタイプのいずれであってもよい。
　必要に応じて不メッキ部をマスキングした後、陽極酸化によるエッチング処理に供される。このエッチング処理は、例えば、クロムメッキ浴、クロム酸水溶液、硫酸水溶液において、シャフトを陽極として、温度３０〜６０℃程度、電流密度１０〜５０Ａ／ｄｍ２程度、時間１０〜６００秒程度の条件で電解処理することにより行なうことができる。なお、エッチング処理に代えて、またはエッチング処理と共に、塩酸、硫酸などに浸漬する酸浸漬処理を行なってもよい。
　クロムメッキ浴の組成は特に制限されず、慣用のメッキ浴が使用できる。メッキ浴としては、例えば、無水クロム酸ＣｒＯ３、硫酸を含むサージェント浴；無水クロム酸ＣｒＯ３、硫酸に加えて、ケイフッ化ナトリウムやケイフッ化カリウムなどを含むケイフッ化浴などであってもよい。また、クロムメッキ浴は、ケイフッ酸、フッ化アンモニウム、硫酸ストロンチウム、クエン酸、酒石酸、シュウ酸、ギ酸などの少なくとも１つの成分を含んでいてもよい。メッキ浴は、通常、三価クロムを０．１〜３ｇ／ｌ程度含む場合が多い。
　メッキ浴、例えば、サージェント浴における無水クロム酸と硫酸との割合は、通常、無水クロム酸：硫酸＝１００：０．８〜１．５（ｇ／ｌ）程度である。耐蝕性を高めるためには、無水クロム酸１００ｇ／ｌに対する硫酸量は、１．０〜１．５ｇ／ｌ、好ましくは１．０２〜１．３ｇ／ｌ、さらに好ましくは１．０５〜１．２５ｇ／ｌ程度である。硫酸量が少なくなるにつれて、被覆力が向上するが、耐蝕性が低下し易く、硫酸量が多くなるにつれて、耐蝕性が向上するが、密着性、メッキ層の均一性が低下し易くなる。なお、メッキ浴は、高濃度浴、標準浴、低濃度浴のいずれであってもよく、無水クロム酸濃度は、通常１００〜４００ｇ／ｌ、好ましくは１５０〜３５０ｇ／ｌ、さらに好ましくは２００〜３００ｇ／ｌ程度である。
　硬質クロムメッキに際しては、陽極として、鉛合金、鉄などを、適宜配置して使用できると共に、メッキ層を均一化するため、補助陰極、遮蔽板などを使用できる。
　メッキ条件は、浴の組成などに応じて選択でき、通常、メッキ温度２０〜７０℃、好ましくは４０〜６５℃程度、電流密度１０〜１００Ａ／ｄｍ２、好ましくは３０〜６０Ａ／ｄｍ２程度である。また、メッキ時間は、浴の温度、電流効率、所望するメッキ膜厚などに応じて選択できる。
　硬質クロムメッキ層の膜厚は、１０〜３００μｍ、好ましくは３０〜２５０μｍ、さらに好ましくは４０〜２００μｍ程度である。このように膜厚が薄くても、耐蝕性を高めることができる。なお、顕微鏡観察によると、前記のように、硬質クロムメッキ層には、腐蝕の原因となる多数のクラックやピンホールなどが存在する。
　そして、前記硬質クロムメッキを施したメッキ物を、べーキング処理する。このべーキング処理により、耐蝕性が著しく改善される。べーキング温度は、通常、１００〜３００℃、好ましくは１５０〜２５０℃、さらに好ましくは１６０〜２３０℃程度である。べーキング温度が１００℃未満では、耐蝕性を高めるのに長時間を要し、３００℃を越えると過度な温度となり作業性が低下し易くなる。なお、べーキング時間は、べーキング温度に応じて、例えば、３０分〜１２時間、好ましくは１〜８時間程度の範囲で選択できる。また、シャフトが焼入れ鋼である場合、べーキングは、鉄系素地の焼戻し温度を越えない温度で行なうのが好ましい。べーキング処理後、メッキ物は、通常、徐冷される。
　前記べーキング処理の後、メッキ物は、バフ仕上げ工程に供される。メッキ物をバフ仕上げ工程に供することにより、耐蝕性を高めることができる。このバフ仕上は、前記研磨工程と同様に行なうことができる。好ましい方法は、大きな研磨力を作用させて研磨し、順次細かいバフ仕上げを行なう方法である。特に＃４００〜１０００程度のリングバフを行なった後、＃２４０〜６００程度の研磨剤による綿バフやサイザルバフを行ない、オープンサイザルバフを行なうのが好ましい。このような方法でバフ仕上げを行なうと、前記リングバフにより大きな研磨力が作用すると共に、綿バフやサイザルバフにより、メッキ層の突起部などが切削されるだけでなく、塑性変形し、前記メッキ層のクラックなどの開口部が閉塞され、かつ平滑化されるためか、耐蝕性が向上する。
　このようにして得られたシリンダー用シャフトは、メッキ層にクラックなどが存在していても、苛酷な条件下、例えば、塩水噴霧試験に供しても腐蝕しない。なお、促進試験により耐蝕性を評価する場合には、４００℃程度にメッキ物を加熱して上記塩水噴霧試験に供すればよい。
　本発明は、建設機械用
の油圧シリンダー用ピストンロッド
［発明の効果］
　本発明の製造方法では、硬質クロムメッキを施しているにも拘らず、耐蝕性に優れた
建設機械の油圧シリンダー用ピストンロッド
［実施例］
　以下に、実施例に基づいて本発明をより詳細に説明する。
　実施例１
　外径７５ｍｍφの低炭素鋼（Ｓ４．３Ｃ）製のロッドを脱脂処理し、＃３２０番のリングバフ、＃６００番のリングバフ、＃１０００番のリングバフを行ない、下記組成のメッキ浴中で、前記ロッドを陽極として、エッチング処理を行なった。なお、エッチング条件は、電流密度３５Ａ／ｄｍ２、時間４分である。
　メッキ浴組成
　無水クロム酸：２２４ｇ／ｌ
　硫酸　　　　：２．５ｇ／ｌ
　三価クロム　：１．５ｇ／ｌ
　次いで、前記メッキ浴を用い、下記の条件で硬質クロムメッキを行なった。
　メッキ浴の温度：５０℃
　電流密度　　　：３５Ａ／ｄｍ２
　得られた硬質クロムメッキ物を温度１８０℃で５時間べーキングし、徐冷した後、仕上げバフ工程に供し、硬質クロムメッキが施されたピストンロッドを作製した。なお、仕上げバフは、＃１０００番のリングバフ、＃３２０番の綿バフ、＃４００番の綿バフ、及びオープンサイザルバフの順序で行なった。
　実施例２
　べーキング温度を１６０℃とする以外、実施例１と同様にして、ピストンロッドを作製した。
　実施例３
　べーキング温度を２３０℃とする以外、実施例１と同様にして、ピストンロッドを作製した。
　実施例４
　メッキ浴の組成を、無水クロム酸２２４ｇ／ｌ、硫酸２．３ｇ／ｌ及び三価クロム１．５ｇ／ｌとする以外、実施例１と同様にして、ピストンロッドを作製した。
　実施例５
　仕上げバフ工程における＃１０００番のリングバフに代えて、＃６００番のリングバフを行なう以外、実施例１と同様にして、ピストンロッドを作製した。
　比較例１
　べーキング処理することなく、実施例１と同様にして、ピストンロッドを作製した。
　比較例２
　メッキ浴の組成を、無水クロム酸２２４ｇ／ｌ、硫酸１．９ｇ／ｌ及び三価クロム１．５ｇ／ｌとし、べーキング処理することなく、実施例１と同様にして、ピストンロッドを作製した。
　そして、各実施例及び比較例で得られたピストンロッドの耐蝕性を、次のような促進試験方法により評価した。
　先ず、メッキ後４８時間経過後のピストンロッドを４００℃に加熱し、冷却した後、ＪＩＳ　Ｚ　２３７１に準じて塩水噴霧試験に供し、８時間経過後の腐蝕の程度を下記の基準で評価した。
　　優：赤錆の発生なし
　　良：５〜１０％赤錆あり
　　可：１０〜２０％赤錆あり
　不可：３０％以上赤錆あり
　結果を表に示す。
　表より、実施例１〜５で得られたピストンロッドは、比較例１及び比較例２で得られたピストンロッドよりも著しく耐蝕性が高い。なお、実施例１〜５で得られたピストンロッドは、１００時間の塩水噴霧試験に供しても赤錆が発生しなかった。