(57)【要約】蒸発器を出る空気の温度と、蒸発器に出入りする空気の相対湿度とを、蒸気圧縮システム内の既存のセンサを用いて計算することができる。蒸発器を出る空気の温度を、蒸発器に入る空気の検出温度と、空気の飽和温度と、バイパスファクタと、を用いて計算する。その後、蒸発器に出入りする空気の相対温度を、湿度図表を用いて推定する。既存のセンサを用いて、蒸発器を出る空気の温度、および蒸発器に出入りする空気の相対湿度を決定することによって、蒸気圧縮システムの負荷要件を、追加のセンサを採用することなしに計算することができる。蒸気圧縮システムのシステム容量を負荷要件に一致させることができ、それによって電力の有効利用が可能となる。
2008525747.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
蒸気圧縮システムの状態を検出し、
前記蒸気圧縮システムの負荷需要を計算するために前記状態に基づいて、蒸発器を出る空気の出口温度、前記蒸発器に入る前記空気の相対湿度、および前記蒸発器を出る前記空気の相対湿度の少なくとも１つを決定する、
各ステップを含むことを特徴とする、蒸気圧縮システムの空気の状態を推定する方法。
【請求項２】
圧縮機で冷媒を高圧に圧縮し、
前記冷媒を冷却し、
前記冷媒を膨張させ、
前記蒸発器で前記冷媒を蒸発させる、
各ステップをさらに含むことを特徴とする請求項１記載の方法。
【請求項３】
前記状態を検出する前記ステップは、
前記圧縮機に入る前記冷媒の吸入温度を検出し、
前記圧縮機に入る前記冷媒の吸入圧力を検出し、
前記圧縮機を出る前記冷媒の吐出温度を検出し、
前記圧縮機を出る前記冷媒の吐出圧力を検出し、
前記蒸発器に入る前記冷媒の入口温度を検出し、
前記蒸発器を出る前記冷媒の出口温度を検出し、
前記蒸発器に入る前記空気の入口温度を検出する、
各ステップを含むことを特徴とする請求項２記載の方法。
【請求項４】
前記蒸発器のバイパスファクタを決定するステップをさら含み、前記バイパスファクタは前記蒸発器と直接接触することなしにバイパスされる空気の量を表すことを特徴とする請求項１記載の方法。
【請求項５】
前記バイパスファクタは、前記蒸発器のフィンの数、前記蒸発器の列の数、および、前記空気の速度によって決まり、かつ定数であることを特徴とする請求項４記載の方法。
【請求項６】
前記蒸発器を出る前記空気の前記出口温度は、
Ｔ1out＝ＢＰＦ（Ｔ1in−Ｔs）＋Ｔs
と定義され、ここで、ＢＰＦは前記バイパスファクタ、Ｔ1outは前記蒸発器を出る前記空気の前記出口温度、Ｔ1inは前記蒸発器に入る前記空気の入口温度、Ｔsは前記空気の飽和温度であることを特徴とする請求項５記載の方法。
【請求項７】
前記空気の前記飽和温度は、前記冷媒の飽和温度に実質的に等しいことを特徴とする請求項６記載の方法。
【請求項８】
前記蒸発器を出る前記空気の前記相対湿度は、前記空気の前記飽和温度において、前記空気の相対湿度の約９５％であることを特徴とする請求項７記載の方法。
【請求項９】
前記蒸発器に入る前記空気の前記入口温度と、前記蒸発器を出る前記空気の前記出口温度と、前記蒸発器を出る前記空気の前記相対湿度と、前記冷媒の前記飽和温度と、に基づいて、前記蒸発器に入る前記空気の前記相対湿度を決定するステップをさら含むことを特徴とする請求項８記載の方法。
【請求項１０】
前記冷媒の飽和温度を表す縦線と、飽和曲線と、が交わる第１の点を決定し、
前記蒸発器を出る前記空気の前記出口温度を表す縦線と、前記蒸発器を出る前記空気の前記相対湿度を表す曲線と、が交わる第２の点を決定し、
前記第１の点と前記第２の点の間に伸びる線を結び、
前記線を、前記蒸発器に入る前記冷媒の入口温度を表す縦線に交わるまで伸ばして、その交点を第３の点とする、
各ステップをさらに含み、前記第３の点は、前記蒸発器に入る前記空気の前記相対湿度を表すことを特徴とする請求項１記載の方法。
【請求項１１】
圧縮機を制御して前記蒸気圧縮システムのシステム容量を前記負荷需要に一致させるステップをさらに含むことを特徴とする請求項１記載の方法。
【請求項１２】
蒸発器に入る空気の入口温度を検出し、
蒸気圧縮システムの負荷需要を前記蒸発器に入る前記空気の前記入口温度に基づいて計算するために、前記蒸発器を出る前記空気の出口温度と、前記蒸発器に入る前記空気の相対湿度と、前記蒸発器を出る前記空気の相対湿度と、を計算する、
各ステップを含むことを特徴とする、蒸気圧縮システムの空気の状態を推定する方法。  
【請求項１３】
前記蒸発器を出る前記空気の前記出口温度は、
Ｔ1out＝ＢＰＦ（Ｔ1in−Ｔs）＋Ｔs
と定義され、ここで、ＢＰＦは、前記蒸発器と直接接触せずにバイパスされる空気の量を表す前記蒸発器のバイパスファクタ、Ｔ1outは、前記蒸発器を出る前記空気の前記出口温度、Ｔ1inは、前記蒸発器に入る前記空気の前記入口温度、Ｔsは、前記空気の飽和温度であり、前記空気の前記飽和温度は、前記蒸発器において前記空気と熱交換する冷媒の飽和温度と実質的に等しいことを特徴とする請求項１２記載の方法。
【請求項１４】
前記蒸発器を出る前記空気の前記相対湿度は、前記空気の前記飽和温度において、前記空気の相対湿度の約９５％であることを特徴とする請求項１３記載の方法。
【請求項１５】
前記蒸発器を出る前記空気の前記出口温度と、前記蒸発器を出る前記空気の前記相対湿度と、前記冷媒の前記飽和温度と、に基づいて、前記蒸発器に入る前記空気の前記相対湿度を決定するステップをさらに含むことを特徴とする請求項１４記載の方法。
【請求項１６】
前記冷媒の飽和温度を表す縦線と、飽和曲線と、が交わる第１の点を決定し、
前記蒸発器を出る前記空気の前記出口温度を表す縦線と、前記蒸発器を出る前記空気の前記相対湿度を表す曲線と、が交わる第２の点を決定し、
前記第１の点と前記第２の点の間に伸びる線を結び、
前記線を、前記蒸発器に入る前記冷媒の前記入口温度を表す縦線に交わるまで伸ばして、その交点を第３の点とする、
各ステップを含み、前記第３の点は、前記蒸発器に入る前記空気の前記相対湿度を表すことを特徴とする請求項１２記載の方法。
【請求項１７】
圧縮機を制御して前記蒸気圧縮システムのシステム容量を前記負荷需要に一致させるステップをさらに含むことを特徴とする請求項１２記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、一般に、システムの負荷要件を決定するためにＨＶＡＣシステムの入口と出口の空気の状態を推定する方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
ＨＶＡＣシステムによって大気中に排出される温室効果ガスは、電力の効率利用によって低減することができる。ＨＶＡＣシステムのシステム容量を負荷要件に一致させる容量制御を採用することにより、電力を効率的に利用することができる。容量制御は、様々な冷媒および空気の状態を利用してＨＶＡＣシステムの負荷要件を決定する。ＨＶＡＣシステムにおいては、一般にセンサを利用して、圧縮機に出入りする冷媒の圧力および温度と、蒸発器に出入りする冷媒の温度と、蒸発器に入る空気の温度と、を検出する。負荷要件が分かると、システム容量が負荷要件に一致するように、圧縮機を制御することができる。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
容量制御を行うために、蒸発器を出る空気の温度と、蒸発器に出入りする空気の相対湿度も検出する必要がある。しかしながら、蒸発器を出る空気の温度と、蒸発器に出入りする空気の相対湿度と、をモニタするために追加のセンサを設置しなければならないのが欠点である。先行技術においては、湿度センサ、乾球センサおよび湿球温度センサを蒸気圧縮システムに追加して、これらの状態をモニタしていた。
【０００４】
ＨＶＡＣシステムに追加のセンサを設置することには幾つかの欠点がある。その１つは、追加のセンサの採用には、費用がかかることである。さらに、一部のセンサの測定値は、熱力学系の複雑な動態のために、信頼性にかける場合がある。例えば、蒸発器を出る空気の温度の測定にセンサを採用する場合、ファンによって起こる出口の空気の乱流が温度の読取に影響を与えることがある。蒸発器を出る空気の温度と、蒸発器に出入りする空気の相対湿度と、を追加のセンサを用いることなしに決定することができれば、有益であろう。
【０００５】
従って、本発明は、既存のセンサを利用して、システムに追加の費用をかけることなしに、容量制御に必要な蒸発器の入口および出口の空気の状態を正確に推定する方法を提供し、また、ＨＶＡＣシステムの診断／予知に必要な情報を提供するとともに、先行技術の他の欠点および短所を克服する。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
蒸気圧縮システムは、冷却モードで運転しているとき、所定の区域に冷気を提供する。冷媒は圧縮機で圧縮されて高圧になり、凝縮器で冷却される。冷却された冷媒は、膨張装置で膨張させられて低圧になる。膨張後、冷媒は、蒸発器を通り、空気から熱を受け取って空気を冷却する。その後、冷媒は圧縮機に戻り、サイクルは完了する。
【０００７】
蒸気圧縮システムの冷却と空気の幾つかの特性を、蒸気圧縮システムの負荷需要を計算するために検出する。蒸気圧縮システムには、圧縮機吸入温度、圧縮機吐出温度、圧縮機吸入圧力、圧縮機吐出圧力、蒸発器に入る冷媒の入口温度、蒸発器を出る冷媒の出口温度、および蒸発器に入る空気の入口温度、を検出するセンサが含まれる。蒸発器を出る空気の温度、蒸発器に入る空気の相対湿度、および、蒸発器を出る空気の相対湿度は、センサが検出する値を用いて決定される。
【０００８】
蒸発器を出る空気の出口温度を、蒸発器に入る空気の検出入口温度、空気の飽和温度（冷媒の飽和温度にほぼ等しい）、および蒸発器のバイパスファクタを用いて計算する。
【０００９】
そうすると、蒸発器に出入りする空気の相対湿度を計算することができる。湿度図表の横軸は乾球温度で、縦軸は湿度比（ｈｕｍｉｄｉｔｙ  ｒａｔｉｏ）である。第１の点を、冷媒の飽和温度から伸びる縦線と、飽和線と、の交点としてプロットする。蒸発器を出る空気は飽和に近い状態で、蒸発器を出る空気の相対湿度は飽和線の約９５％である。従って、蒸発器を出る空気の相対湿度の線が分かる。第２の点を、蒸発器を出る空気の出口温度から伸びる縦線と、蒸発器を出る空気の相対湿度の線と、の交点に定める。
【００１０】
第１の点と第２の点とを結ぶ線を、蒸発器に入る空気の入口温度から縦に延びる縦線と交差するまで伸ばし、交点を第３の点とする。第３の点は、蒸発器に入る空気の相対湿度を表す。
【００１１】
既存のセンサを用いて蒸発器を出る空気の温度と、蒸発器に出入りする空気の相対湿度とを決定することによって、追加のセンサを採用することなしに蒸気圧縮システムの負荷要件を計算することができる。負荷要件が分かれば、システム容量を負荷要件に一致させることによって、蒸気圧縮システムの電力の有効利用が可能になる。
【００１２】
本発明のこれらの特徴および他の特徴は、以下の明細書および図面より最もよく理解されるであろう。
【００１３】
本発明の様々な特徴および利点は、以下における現在の好ましい実施例の詳細な説明によって当業者に明らかとなろう。詳細な説明に添付される図面については後に簡潔に記載する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
図１は、圧縮機２２と、凝縮器２４と、膨張装置２６と、蒸発器２８と、を含む、蒸気圧縮システム２０を示す。冷媒は、閉回路の上記圧縮システム２０を通って循環する。
【００１５】
蒸気圧縮システム２０が、冷却モードで運転しているとき、冷媒は高圧高エンタルピーで圧縮機２２を出て、凝縮器２４を通って流れる。凝縮器２４においては、冷媒は、水や空気等の流動性媒体に熱を逃し、凝縮して液体となり低エンタルピー高圧で凝縮器２４を出る。流動性媒体が空気である場合、ファン３０を使って凝縮器２４全体に流動性媒体を導く。冷却された冷媒は、その後、膨張装置２６を通り、冷媒の圧力は低下する。膨張後、冷媒は蒸発器２８を通って流れる。蒸発器２８において、冷媒は、空気から熱を受け取り、高エンタルピー低圧で蒸発器２８を出る。ファン３２は、蒸発器２８全体に空気を吹き込み、次に、冷却された空気を使って所定の区域５２を冷却する。
【００１６】
蒸気圧縮システム２０が加熱モードで運転しているとき、冷媒の流れは、四方弁（図示せず）を用いて逆転させる。加熱モードで運転しているとき、凝縮器２４は蒸発器として動作し、蒸発器２８は、凝縮器として動作する。
【００１７】
容量制御を利用して、蒸気圧縮システム２０のシステム容量を蒸気圧縮システム２０の負荷要件に一致させることによって、電力を有効利用する。負荷要件は、蒸発器２８で生じる必要な熱交換である。負荷要件が分かると、蒸気圧縮システム２０の負荷要件に見合うように、圧縮機２２を制御することができる。
【００１８】
容量制御タスクの不可欠の部分として負荷需要を計算するために、幾つかの変数が必要である。図２に示すように、変数は、（１）圧縮機吸入温度（ｓｕｃｔｉｏｎ  ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ）  Ｔsuc、（２）圧縮機吐出温度（ｄｉｓｃｈａｒｇｅ  ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ）Ｔdis、（３）圧縮機吸入圧力Ｐsuc、（４）圧縮機吐出圧力Ｐdis、（５）蒸発器に入る冷媒の入口温度（ｉｎｌｅｔ  ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ）Ｔ2in、（６）蒸発器を出る冷媒の出口温度（ｏｕｔｌｅｔ  ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ）Ｔ2out、（７）蒸発器に入る空気の入口温度Ｔ1in、（８）蒸発器を出る空気の出口温度Ｔ1out、（９）蒸発器に入る空気の相対湿度（ｒｅｌａｔｉｖｅ  ｈｕｍｉｄｉｔｙ）ＲＨ1、および、（１０）蒸発器を出る空気の相対湿度ＲＨ2である。
【００１９】
ファン３２によって起こる乱流空気流の不均質な性質のために、蒸発器を出る空気の出口温度Ｔ1outの正確な測定は難しい。蒸発器２８に入る空気の相対湿度ＲＨ1と、蒸発器を出る空気の相対湿度ＲＨ2とを測定すること（湿球温度）は、費用がかかり、また、不正確になる場合がある。従って、圧縮機吸入温度Ｔsuc、圧縮機吐出温度Ｔdis、圧縮機吸入圧力Ｐsuc、圧縮機吐出圧力Ｐdis、蒸発器に入る冷媒の入口温度Ｔ2in、蒸発器を出る冷媒の出口温度Ｔ2out、および、蒸発器に入る空気の入口温度Ｔ1in、を測定するセンサのみを蒸気圧縮システム２０に設置する。本発明においては、蒸発器を出る空気の出口温度Ｔ1out、蒸発器に入る空気の相対湿度ＲＨ1、および、蒸発器を出る空気の相対湿度ＲＨ2は、設置したセンサの検出値を用いて計算する。
【００２０】
図１に戻ると、蒸気圧縮システム２０には、圧縮機吸入温度Ｔsucを検出するセンサ３４、圧縮機吐出温度Ｔdisを検出するセンサ３６、圧縮機吸入圧力Ｐsucを検出するセンサ３８、圧縮機吐出圧力Ｐdisを検出するセンサ４０、蒸発器に入る冷媒の入口温度Ｔ2inを検出するセンサ４２、蒸発器を出る冷媒の出口温度Ｔ2outを検出するセンサ４４、および、蒸発器に流入する空気の入口温度Ｔ1inを検出するセンサ４６が含まれる。センサ３４、３６、３８、４０、４２、４４、４６は全て、制御装置４８と通信する。
【００２１】
蒸気圧縮システム２０に通常設置されるセンサ３４、３６、３８、４０、４２、４４、４６を採用することによって、蒸発器を出る空気の出口温度Ｔ1out、蒸発器に入る空気の相対湿度ＲＨ1、および、蒸発器を出る空気の相対湿度ＲＨ2は、追加のセンサを採用することなく計算することができる。
【００２２】
蒸発器２８のバイパスファクタ（ｂｙｐａｓｓ  ｆａｃｔｏｒ）ＢＰＦは、蒸発器２８のコイルと直接接触することなしにバイパスされる空気の量を表す。バイパスファクタＢＰＦは、コイルの単位長さあたりのフィンの数（コイルフィンのピッチ）、空気流方向のコイル列の数、および、空気の速度によって決まる。フィンの間隔が減少し、列の数が増加すると、コイルのバイパスファクタＢＰＦは減少する。バイパスファクタＢＰＦは、次のように定義される。
【００２３】
【数１】
2008525747.tif 000003
【００２４】
【数２】
2008525747.tif 000004
【００２５】
空気の飽和温度（ｓａｔｕｒａｔｉｏｎ  ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ）は、Ｔsで表される。空気の飽和温度Ｔsは、冷媒の飽和温度とほぼ等しい。冷媒の飽和温度は、圧縮機吸入圧力Ｐsucと冷媒特性を用いて計算する。冷媒特性は、用いる冷媒の種類によって決まる既知の値である。通常、バイパスファクタＢＰＦは、０．２未満である。  
【００２６】
図３は、空気が蒸発器２８のコイルを通過するときの空気の温度を示すグラフである。図示のように、空気は、蒸発器２８のコイル長全体をコイル長に沿って通るので、蒸発器を出る空気の出口温度Ｔ1outは、ほとんど空気の飽和温度Ｔsまで下がる。
【００２７】
蒸発器２８の熱伝達率は、次のように定義される。
【００２８】
【数３】
2008525747.tif 000005
【００２９】
熱伝達率は、変数
【００３０】
【数４】
2008525747.tif 000006
【００３１】
で表される。変数Ｕは、全体の熱伝達係数（Ｗ／ｍ2Ｋ）を表し、変数Ａは、蒸発器２８のコイルの表面積（ｓｕｒｆａｃｅ  ａｒｅａ）を表し、変数ＬＭＴＤは、対数平均温度差（ｌｏｇａｒｉｔｈｍｉｃ  ｍｅａｎ  ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ  ｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅ）を表す。
【００３２】
変数である対数平均温度差は、次のように定義される。
【００３３】
【数５】
2008525747.tif 000007
【００３４】
式１を式４に代入することができ、変数である対数平均温度差は、次のように定義される。
【００３５】
【数６】
2008525747.tif 000008
【００３６】
熱伝達率
【００３７】
【数７】
2008525747.tif 000009
【００３８】
も、次の式：
【００３９】
【数８】
2008525747.tif 000010
【００４０】
を用いて空気側（負荷需要）から計算することができる。
【００４１】
この式において、
【００４２】
【数９】
2008525747.tif 000011
【００４３】
は、空気の質量流量（ｋｇ／ｓ）を表し、ｃp1は、乾燥空気の比熱（Ｊ／ｋｇＫ）を表し、ＳＨＲは、顕熱比（ｓｅｎｓｉｂｌｅ  ｈｅａｔ  ｒａｔｉｏ）を表す。蒸発器に流入する空気の入口温度Ｔ1inおよび蒸発器から流出する空気の出口温度Ｔ1outは、セ氏温度（℃）である。
【００４４】
式３と式６を組み合わせると、次の式となる。
【００４５】
【数１０】
2008525747.tif 000012
【００４６】
図４に示すように、二相冷媒流を有する蒸発器２８のコイルに関しては、値ＵＡは、顕熱比ＳＨＲと空気の質量流量
【００４７】
【数１１】
2008525747.tif 000013
【００４８】
の関数である。蒸発器２８は、３０ＨＰヒートポンプ（ｈｅａｔ  ｐｕｍｐ）システムで用いられる。値ＵＡは、顕熱比ＳＨＲに反比例し、空気の流量変化とは一次の関係にある。従って、次の式：
【００４９】
【数１２】
2008525747.tif 000014
【００５０】
を用いて、値ＵＡを近似することができる。
【００５１】
式８において、変数ａ、ｂは、両方とも定数であり、ｂは、比較的小さい値を有する。式８を式７に代入すると、バイパスファクタＢＰＦが定数：
【００５２】
【数１３】
2008525747.tif 000015
【００５３】
であることが分かる。
【００５４】
バイパスファクタＢＰＦは、蒸発器２８の所定のコイルに関する定数なので、その値は、実験または設計モデルによって決定することができる。既知のバイパスファクタＢＰＦ値と式１とを用いて、蒸発器を出る空気の出口温度Ｔ1outを、次の式によって計算することができる。
【００５５】
【数１４】
2008525747.tif 000016
【００５６】
【数１５】
2008525747.tif 000017
【００５７】
蒸発器を出る空気の出口温度Ｔ1outを計算後、蒸発器に入る空気の相対湿度ＲＨ1と、蒸発器を出る空気の相対湿度ＲＨ2とを推定することができる。
【００５８】
図５は、蒸発器に入る空気の相対湿度ＲＨ1と蒸発器を出る空気の相対湿度ＲＨ2とを推定する手順を示す湿度図表である。横軸は乾球温度で、縦軸は湿度比である。空気の飽和温度Ｔsと、蒸発器を出る空気の入口温度Ｔ1inと、蒸発器を出る空気の出口温度Ｔ1outと、を表す点を横軸に沿ってプロットする。飽和線ＲＨｓも示す。
【００５９】
空気の飽和温度Ｔsから伸びる縦線は、点３で飽和線ＲＨｓと交わる。蒸発器２８を出る空気が飽和に近くなり、蒸発器２８を出る空気の相対湿度ＲＨ2が飽和線ＲＨｓの約９５％となるように、蒸発器２８のコイルを設計する。従って、相対湿度の線ＲＨ2が飽和線ＲＨｓの９５％であることを前提とすると、相対湿度の線ＲＨ2が分かる。蒸発器を出る空気の出口温度Ｔ1outは、バイパスファクタＢＰＦと蒸発器に入る空気の入口温度Ｔ1inとを用いて既に計算した。従って、蒸発器を出る空気の出口温度Ｔ1outから伸びる縦線と、相対湿度の線ＲＨ2とが交差する点２を、湿度図表上に求めることができる。
【００６０】
点２と点３を結ぶ線を、蒸発器に入る空気の入口温度Ｔ1inから縦に伸びる縦線と交わるまで伸ばし、その交点を点１とする。点１は、蒸発器に入る空気の相対湿度ＲＨ1を表す。次に、点１を通る相対湿度の線ＲＨ1を決定することができる。
【００６１】
蒸気圧縮システム２０が、加熱モードで運転している場合、相対湿度ＲＨ1および相対湿度ＲＨ2は、変化せず、上述の方法を用いて計算することができる。従って、蒸気圧縮システム２０の負荷要件を決定するために、蒸発器を出る空気の出口温度Ｔ1outのみを計算すればよい。
【００６２】
蒸気圧縮システム２０の既存のセンサ３４、３６、３８、４０、４２、４４、４６を用いて蒸発器を出る空気の出口温度Ｔ1out、蒸発器に入る空気の相対湿度ＲＨ1、および蒸発器を出る空気の相対湿度ＲＨ2を決定することによって、これらの値の決定のために追加のセンサを蒸気圧縮システム２０に追加する必要がなく、費用を削減し、正確性を向上させる。既存のセンサ３４、３６、３８、４０、４２、４４、４６を用いてこれらの値を決定することによって、蒸気圧縮システム２０の負荷要件を計算することができる。従って、圧縮機２２を制御することによって、蒸気圧縮システム２０のシステム容量を負荷用件に一致させることができ、その結果、追加のセンサを用いることなしに電力の有効利用が可能になる。
【００６３】
これまでの記述は、本発明の原理を例示したのみである。上述の教示に照らして本発明の多くの修正および変更が可能である。本発明の好ましい実施例を開示したが、当業者は、一定の修正は本発明の範囲内であることを認識するであろう。従って、別段の記載がない限り、添付の特許請求の範囲内において本発明を実施できることは理解されたい。このために、本発明の真の範囲および内容を決定するために添付の特許請求の範囲を検討するものとする。
【図面の簡単な説明】
【００６４】
【図１】蒸気圧縮システムを通って流れる空気および冷媒の状態の検出に用いられるセンサを含む蒸気圧縮システムの図。
【図２】蒸気圧縮システムの負荷要件を決定するために必要な検出値を示す蒸気圧縮システムの図。
【図３】空気が蒸発器を通り抜けるとき、蒸発器全体を通して流れる空気の温度を示すグラフ。
【図４】蒸発器に関するデータを示すグラフ。
【図５】蒸発器に出入りする空気の相対湿度を推定する手順を示す湿度図表。
【図１】
2008525747.tif 000018
【図２】
2008525747.tif 000019
【図３】
2008525747.tif 000020
【図４】
2008525747.tif 000021
【図５】
2008525747.tif 000022
【国際調査報告】
2008525747.tif 000023