(57)【要約】  本発明は、ポリスチレンと架橋型非水溶性ポリビニルピロリドンとから、押出し機を用いて両成分を処理することにより、濾過助剤として使用するのに適したポリマーブレンドを製造する方法に関する。本発明は、押出し機によりポリスチレンを溶融し、次に、ポリビニルピロリドンと混合し、該成分の混合物にポリスチレンとポップコーンポリマーとの全量を基準にして０．１〜１０重量％になるように水を添加し、その後、混合物を押し出して細粒化することが特徴である。【選択図】  なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
濾過助剤として適しておりかつポリスチレンと架橋型非水溶性ポリビニルピロリドンとで構成されるポリマーブレンドを押出し機によるこれら２種の成分の処理を介して製造する方法であって、押出し機によりポリスチレンを溶融することと、次に、それをポリビニルピロリドンと一緒に処理することと、該成分の混合物にポリスチレンとポップコーンポリマーとの全量を基準にして０．１〜１０重量％の水を添加することと、該混合物を押し出して細粒化することと、を含む上記方法。
【請求項２】
濾過助剤が２０〜９５重量％のポリスチレンと５〜８０重量％のポリビニルピロリドンとを含む請求項１に記載の方法。
【請求項３】
濾過助剤が５０〜８５重量％のポリスチレンと１５〜５０重量％のポリビニルピロリドンとを含む請求項１または２に記載の方法。
【請求項４】
濾過助剤が６０〜７５重量％のポリスチレンと２５〜４０重量％のポリビニルピロリドンとを含む請求項１または２に記載の方法。
【請求項５】
押出処理中に添加される水の量が０．５〜５重量％である請求項１〜４のいずれかに記載の方法。
【請求項６】
処理が１８０〜２２０℃のバレル温度で行われる請求項１〜５のいずれかに記載の方法。
【請求項７】
ポリスチレン溶融体がポリビニルピロリドンの添加前に脱揮発される請求項１〜６のいずれかに記載の方法。
【請求項８】
送出中の押出し物が水冷式ダイフェースペレット化により造形される請求項１〜７のいずれかに記載の方法。
【請求項９】
押出し物が粉砕により所望の粒子サイズに調整される請求項１〜８のいずれかに記載の方法。
【請求項１０】
粉砕が１工程以上で行われる請求項９に記載の方法。
【請求項１１】
４５〜１００μｍの平均粒子サイズが得られる請求項９または１０に記載の方法。
【請求項１２】
２０〜４０μｍの平均粒子サイズが得られる請求項９または１０に記載の方法。
【請求項１３】
所望の粒子サイズが低温粉砕により設定される請求項９〜１２のいずれかに記載の方法。
【請求項１４】
濾過助剤としての、請求項１〜１３のいずれかに記載のポリマーブレンドの使用。
【請求項１５】
異なる平均粒子サイズを有する粉砕されたポリマーブレンドの混合物が使用される請求項１４に記載の使用。
【請求項１６】
単一の平均粒子サイズを有する粉砕されたポリマーブレンドが使用される請求項１４に記載の使用。
【請求項１７】
飲料を処理するための、請求項１４〜１６のいずれかに記載の使用。
【請求項１８】
ビールを濾過するための、請求項１４〜１７のいずれかに記載の使用。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、押出し機による成分の処理を介してポリスチレンとポップコーンポリマーとをベースとするポリマーブレンドを製造する改良された方法と、さらには濾過助剤としてのこうした組成物の使用とに関する。
【背景技術】
【０００２】
多くの工業生産プロセスの重要な工程は、濾過を介する固体物質／液体物質混合物の分離である。濾過助剤という用語は、自由流動性固体、粉末、顆粒、または繊維の形態で濾過プロセスに利用される多くの製品に対して使用される。
【０００３】
濾過助剤は、より目の粗いケーク構造を達成するために濾過プロセスの開始前に濾過助剤層の形態でフィルターに適用したり（プレコートフィルター）、または濾過されるスラリーに連続的に添加したりすることが可能である。
【０００４】
濾過という用語は、不連続相（被分散物質）と連続相（分散媒）とで構成されたサスペンジョン（スラリー）をポーラスフィルターに通して流動させることを意味するものとする。この場合、固体粒子は、濾過材上に堆積され、清澄な濾過された液体（濾液）は、濾過材から排出される。このプロセス中に加えられる圧力差は、流動抵抗を克服するための外力として作用する。
【０００５】
基本的には、濾過手順中にさまざまな固形分分離機構が観察され得る。この場合に使用される主要な方式は、表面濾過またはケーク濾過、層濾過、およびシーブ濾過である。多くの場合、少なくとも２つの手順の併用が見受けられる。
【０００６】
表面濾過またはケーク濾過の場合、飲料濾過に対しては種々のタイプのプレコートフィルターが使用される。
【０００７】
プレコートフィルター方式ではいずれも、濾過される液体中に含まれる固形分とさらには意図的に添加された固形分（濾過助剤）とがフィルター媒体に保持されて、濾過ケークを形成する。濾過プロセスの過程では、濾過材を貫通するだけでなく、これを貫通する流動も依然として起こる。このタイプの濾過は、プレコート濾過とも呼ばれる。
【０００８】
本発明に従って濾過される液体は、飲料、特定的には、フルーツジュースまたはワインやビールのような発酵飲料である。本発明に係る方法により得られる濾過助剤は、特に、ビールの濾過に使用される。しかしながら、濾過助剤は、例えば、茶製品や発泡性ワインを処理するためにまたは一般的に食品や他の消耗品の望ましくない成分を吸着するために使用することも可能である。
【０００９】
（特許文献１）には、発泡ポリスチレンをベースとする濾過助剤を用いてプレコート濾過する方法が記載されている。
【００１０】
（特許文献２）には、安定化剤や濾過助剤としての高架橋型ポリビニルピロリドンが記載されている。
【００１１】
（特許文献３）には、ポリスチレンをベースとする濾過助剤が開示されている。押出し機によりポリスチレンを他の成分の存在下で配合することにより、調製を行うことが可能である。ケイ酸塩、炭酸塩、酸化物などのような多種多様な無機化合物と共に使用し得る他の成分は、架橋型ポリビニルピロリドンのようなポリマーである。
【００１２】
しかしながら、こうして得られた生成物は、粉砕中に問題を引き起こす可能性のあることが判明した。例えば、エネルギーコストを増大させた場合のみ粉砕が可能であり、工業規模ではコスト効率が良くない。
【特許文献１】米国特許第４３４４８４６号明細書
【特許文献２】欧州特許出願公開第３５１３６３号明細書
【特許文献３】国際公開第０２／３２５４４号パンフレット
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１３】
本発明の目的は、ポリスチレンをベースとし、架橋型ポリビニルピロリドンをも含み、配合材料のモルフォロジーに何ら悪影響を及ぼすことなく改良された被粉砕性を与える（したがって、濾過作用に重要である）濾過助剤を製造する改良された方法を見出すことであった。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
したがって、濾過助剤として適しておりかつポリスチレンと架橋型非水溶性ポリビニルピロリドンとで構成されるブレンドを押出し機による成分の処理を介して製造する方法を見出した。この方法は、押出し機によりポリスチレンを溶融することと、次に、それをポリビニルピロリドンと一緒に処理することと、成分の混合物に、ポリスチレンと架橋型ポリビニルピロリドンとの全量を基準にして０．１〜１０重量％、好ましくは０．５〜５重量％の水を添加することと、混合物を押し出してペレット化することと、を含む。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
ポリマーブレンドとは、化学的に異なるポリマーの混合物のことである。本発明の場合、ブレンドは、熱可塑性ポリスチレン成分と非熱可塑性非水溶性架橋型ポリビニルピロリドンポップコーンポリマーとで構成される。この場合、物理的方法によりブレンドを破壊して個々の成分を与えることはできない。
【００１６】
良く知られたポリスチレングレードのいずれをもポリスチレン成分として使用することが可能であり、例としては、標準的なポリスチレン、スチレンとブタジエンとで構成されるコポリマーのような耐衝撃性変性ポリスチレン（ＳＢグレード）、またはポリブタジエンゴム変性もしくはスチレン−ブタジエンゴム変性のポリスチレンのような高耐衝撃性変性ポリスチレン（ＨＩＰＳグレード）が挙げられる。これらのポリスチレンは、例えば、ＰＳ１５８ｋ、ＰＳ４８６Ｍ、またはスタイロルクス（Ｓｔｙｒｏｌｕｘ）（登録商標）（ＢＡＳＦ）の形態で市販されている。
【００１７】
本発明によれば、ブレンドは、ポリスチレン成分と共に第２のポリマー成分として、水を吸収してもゲルを形成することがなく文献中で「ポップコーンポリマー」と呼ばれる非水溶性架橋型ポリビニルピロリドンポリマーを含む（Ｊ．Ｗ．Ｂｒｅｉｔｅｎｂａｃｈ，  Ｃｈｉｍｉａ，Ｖｏｌ．２１，ｐｐ．４４９−４８８，１９７６を参照されたい）。米国薬局方（ＵＳＰ）や欧州薬局方（Ｐｈ．Ｅｕｒ．）のような薬局方では、こうしたポリマーは、クロスポビドンと呼ばれる。このタイプのポリマーは、ポーラス構造を有しかつ多くのキャビティーを有する。ポリマーは、水を吸収したときでさえもゲルを形成することはない。２０℃の水中におけるこのタイプのポリマーの膨潤体積は、通常は２〜１０Ｌ／ｋｇ、好ましくは４〜８Ｌ／ｋｇの範囲内である。
【００１８】
ポップコーンポリマーの調製自体は、公知である。ガラス状ポリマーではなくポップコーンポリマーを与えるかどうかは、重合プロセスの実施方法により実質的に決定される。例えば、欧州特許第８８９６４号明細書には、本発明の目的で使用されるポップコーンポリマーを調製するのに好適な方法が記載されている。
【００１９】
ポップコーンポリマーは、架橋型ポリマーである。架橋は、物理的または化学的に実施可能である。好適な化学架橋剤は、一般的には、分子が少なくとも２個のエチレン性不飽和非共役二重結合を含む化合物であり、したがって、重合プロセス中に二官能性架橋剤として作用する化合物である。好ましい代表例は、アルキレンビスアクリルアミド（例えば、メチレンビスアクリルアミドおよびＮ，Ｎ’−アクリロイルエチレンジアミン）、Ｎ，Ｎ’−ジビニルエチレンウレア、Ｎ，Ｎ’−ジビニルプロピレンウレア、エチリデンビス−３−（Ｎ−ビニルピロリドン）、Ｎ，Ｎ’−ジビニルイミダゾリル（２，２’）ブタン、および１，１’−ビス（３，３’）ビニルベンゾイミダゾリン−２−オン−１，４−ブタンである。他の好適な架橋剤の例は、アルキレングリコールジ（メタ）アクリレート（例えば、エチレングリコールジアクリレート、エチレングリコールジメタクリレート、テトラエチレングリコールジアクリレート、テトラエチレングリコールジメタクリレート、ジエチレングリコールジアクリレート、ジエチレングリコールジメタクリレート）、芳香族ジビニル化合物（例えば、ジビニルベンゼンおよびジビニルトルエン）、さらにはビニルアクリレート、アリルアクリレート、アリルメタクリレート、ジビニルジオキサン、ペンタエリトリトールトリアリルエーテル、トリアリルアミン、さらには架橋剤の混合物である。
【００２０】
特に好ましい架橋剤は、エチレングリコールジアクリレート、エチレングリコールジメタクリレート、Ｎ，Ｎ’−ジビニルエチレンウレア（ＤＶＥＨ）、およびジビニルベンゼン（ＤＶＢ）である。
【００２１】
架橋剤の使用量は、ポリマーの全量を基準にして、０〜１０重量％、好ましくは１〜８重量％、特に好ましくは０．２〜５重量％である。
【００２２】
これらのクロスポビドンは、例えば、ダイバガン（Ｄｉｖｅｒｇａｎ）（登録商標）グレード（ＢＡＳＦ）またはポリプラスドン（Ｐｏｌｙｐｌａｓｄｏｎｅ）（登録商標）グレード（ＩＳＰ）の形態で市販されている。
【００２３】
ポップコーンポリマーの粒子サイズは、一般的には１５μｍ〜１５００μｍである。
【００２４】
この場合、濾過助剤が、２０〜９５重量％、好ましくは５０〜８５重量％、特に好ましくは６０〜７５重量％のポリスチレンと、５〜８０重量％、好ましくは１５〜５０重量％、特に好ましくは４０〜２５重量％の架橋型非水溶性ポリビニルピロリドンとを含むように、量の比率が選択される。
【００２５】
原理的には、当業者に公知の従来型押出し機は、本発明に係る方法に好適である。これらは、通常、バレルと、駆動ユニットと、さらには搬送エレメントまたは混練エレメントを備えた１本以上の回転シャフト（スクリュー）で構成される可塑化ユニットと、を含む。
【００２６】
スクリューに沿って移送方向に２つ以上のセクションが存在し、本発明に係る方法では供給ゾーンと混合ゾーンと計量ゾーンとが含まれる。脱揮発ゾーンを設けても良く、この場合、大気圧下および／または真空中で脱揮発を行うことが可能である。例えば、スタッフィングスクリューやスチームジェットポンプを用いて、真空脱揮発を行うことが可能である。
【００２７】
これらの各セクションは、順次、最小独立ユニットとして１つ以上のバレルセクションを含み得る。
【００２８】
濾過助剤は、一軸スクリュー押出機、二軸スクリュー押出機、または多軸スクリュー押出機により調製可能であるが、好ましくは、二軸スクリュー押出機により調製される。２本以上のスクリューを噛み合わせてまたは密に噛み合わせて同方向回転または異方向回転させるように設計することが可能である。押出し機の好ましい設計は、同方向回転式かつ密噛合い式である。個々のバレルセクションは、加熱可能であることが望ましい。バレルセクションはまた、冷却できるように、例えば、水により冷却できるように設計されたものであっても良い。
【００２９】
押出プロセスで慣用されるエレメントのいずれかでスクリューを構成することが可能である。それらは、従来の搬送エレメントだけでなく、混練ディスクまたは逆搬送エレメントをも含み得る。当業者であれば、単純な試験を用いて、どのスクリュー構成が個々の場合に好適であるかを決定することが可能である。スクリュー長さ対スクリュー直径（ＬＤ比）の比は、２５：１〜５０：１、好ましくは３０：１〜４０：１であり得る。
【００３０】
本発明に従って使用される押出し機は、本質的に、次のセクションに分けられる。すなわち、第１のセクションでは、ポリスチレンが押出し機に導入され溶融される。このセクションのスクリュー形状は、熱可塑性ポリマーの搬送および溶融に用いられる従来の条件に対応する。供給装置を備えたバレルセクションに続いて、ポリスチレンの溶融が行われる１〜２つのバレルセクションが存在する。この領域では、スクリューは、搬送エレメントだけでなく混練ディスクをも有し得る。
【００３１】
混合ゾーンとして設計される第２のセクションでは、架橋型ポリビニルピロリドンが、溶融されたポリスチレンに導入される。添加前、溶融されたポリスチレンは、好ましくは、予備脱気または脱揮発に付される。脱揮発／脱気は、０．００５〜０．１ＭＰａの圧力で、好ましくは大気圧で行われる。次に、溶融されたポリスチレン中に処理条件下で固体である架橋型ポリビニルピロリドンが均一に分散されるように、成分が十分に混合される。このセクションも同様に、従来の搬送エレメントを含む。混合物を搬送するために、混練ディスクを組み込むことが望ましいこともある。混合プロセスのさらなる改良を行うために、逆搬送エレメントを組み込むことが望ましいこともある。一般的には、１〜３つのバレルセクションがこのセクションに設けられる。
【００３２】
この混合ゾーンと第３のセクションとの間に遅延エレメントが装着される。これは、スチームが逆方向に移動して架橋型ポリマーの供給装置中に戻りそれを詰まらせることを防止することが目的である。
【００３３】
次に、第３のセクションでは、水が高分子成分の混合物に導入される。水は、従来の仕込み装置を介して、例えば、漏斗形の仕込み装置を介して、または計量ポンプを用いて、添加可能である。次に、水を含む組成物は、水と溶融体とを混合しながら排出オリフィスの方向にさらに搬送される。このセクションは、処理される組成物の量に応じて１〜３つのバレルセクションで構成され得る。
【００３４】
水が導入される第３のセクションと排出オリフィスとの間に、１つ以上のバレルセクションを有するベントゾーンを設けても良い。この場合、大気圧下および／または真空中で脱揮発を行うことが可能である。脱揮発は、好ましくは、０．００５〜０．１ＭＰａの圧力で行われる。ベントゾーンと排出オリフィスとの間にさらなるバレルセクションを設けても良い。
【００３５】
次に、依然として塑性状態の組成物は、押出し機から排出される。排出方法は、従来のダイプレート、ペレタイジングダイ、または他の好適な装置を使用し得る。
【００３６】
ポリスチレンの供給ゾーンは、通常、加熱されない。組成物の塑性を確保するために、他方のゾーンはすべて加熱され、押出し機とダイプレートとの間の移行セクション、さらにはダイプレート自体も同様である。
【００３７】
押出し機のセクションのバレル温度、トランジションピースの温度、およびダイプレートの温度は、通常、１８０〜２２０℃である。選択されるバレル温度は、常に、組成物の温度がポリスチレンの融点よりは高いが架橋型ポリマーの分解温度よりは低くなるようにしなければならない。
【００３８】
依然として塑性状態の混合物は、好ましくは、ダイに通して押し出され、細粒化される。好適な細粒化方法は、原理的には、この目的に用いられる公知の従来法のいずれか、例えば、ホットカットペレタイザーおよびコールドカットペレタイザーである。
【００３９】
例えば、回転ナイフによりまたはエアジェットにより押出し物を細断することが可能である。
【００４０】
押出し物をペレット化する他の方法は、水冷式ダイフェースペレット化である。
【００４１】
次に、押出し物は粉砕される。粉砕は、１工程以上で、好ましくは２工程で実施可能であり、これにより所望の粒子サイズに設定される。設定粒子サイズは、２０〜１００μｍであり得る。液体窒素または任意の他の市販の冷却媒体（例えばドライアイス）で生成物を−５０℃〜＋５℃の温度に冷却しながら任意の市販のローター型ミル（好ましくは異方向回転式ピン付きディスクミル）を用いて予備細粒化（第１の粉砕工程）を行った後、任意の市販の対向ジェットミルを用いて第２の粉砕工程を行うことにより、粉砕を行い得る。第２の粉砕プロセスに関して、好ましい好適なプロセスは低温粉砕である。この場合、粉砕される組成物に低温の不活性ガスが導入される。使用し得る粉砕ガスの例は、窒素またはアルゴンである。粉砕ガスは、好ましくは、−５０〜＋５℃の温度に冷却される。
【００４２】
所望により、粉砕前に押出し物を乾燥させることも可能である。
【００４３】
第１の粉砕工程の後の濾過助剤の平均粒子サイズは、４５〜１００μｍ、好ましくは４５〜７５μｍである。
【００４４】
第２の粉砕プロセスの後の濾過助剤の好ましい平均粒子サイズは、２０〜４０μｍである。
【００４５】
平均粒子サイズは、累積重量分布を測定することにより決定される。
【００４６】
次に、所望により、濾過助剤を残留スチレンモノマー分の減量プロセスに付すことも可能である。これは、微粒子状ブレンドを水と混合することと、混合物を水蒸気蒸留プロセスに付すことと、次に、微粒子状ブレンドを分離することと、により、または組成物を移動させる装置を備えた槽（例えばパドル乾燥機）を用いて、微粒子状ブレンドと水とで構成された混合物から水を直接吸引除去することにより、行い得る。
【００４７】
濾過助剤として使用するために、単一の平均粒子サイズを有する粉砕された押出し物、さもなければ異なる平均粒子サイズを有する粉砕された画分の混合物、のいずれかを使用することが可能である。例えば、第１の粉砕工程から得られる粉砕された押出し物と第２の粉砕工程から得られる粉砕された押出し物とで構成される混合物を使用することが可能である。こうした混合物の量比は、自由に選択可能であり、通常、濾過される生成物の性質に依存する。例えば、５：９５〜９５：５、２０：８０〜８０：２０、３０：７０〜７０：３０、４０：６０〜６０：４０、または５０：５０の量比で第１の粉砕工程の粉砕生成物と第２の粉砕工程の粉砕生成物とで構成される混合物を使用することが可能である。しかしながら、２０〜４０μｍの平均粒子サイズを有する第２の粉砕工程の粉砕生成物を単独で使用することも可能である。４５〜１００μｍの平均粒子サイズを有する第１の粉砕工程の粉砕生成物を単独で使用することも可能である。
【００４８】
驚くべきことに、本発明に係る方法によれば、エネルギーコストの増大を伴うことなく粉砕により所望の粒子サイズに調整可能なペレットを容易に生成することが可能である。
【００４９】
水を導入したにもかかわらず、ブレンドの脱混合は起こらず、しかもモルフォロジーが影響を受けなかったことも、同様に驚くべきことであった。
【００５０】
当業者であれば、水に接触すると高い膨潤圧を生じることもあるというポップコーンポリマーの有する性質により、ポリスチレンマトリックス中への組込みが妨害され、代わりに、２つの構成要素の相分離が起こると予想するであろう。粉砕プロセス中でさえも、成分の脱混合は、観察されなかった。
【実施例】
【００５１】
以下の実施例で行われた実験は、押出し機の出口にペレタイジングダイを備えたヴェルナー＆フライデラー（Ｗｅｒｎｅｒ＆Ｐｆｌｅｉｄｅｒｅｒ）製の同方向回転密噛合い式ＺＳＫ４０二軸スクリューニーダーを用いて実施された。
【００５２】
押出し機の構造：
９つのセクション（ゾーン０〜８）、加熱移行部フランジ（ゾーン９）、ダイプレート（ゾーン１０）。ゾーン５とゾーン６との間に、スクリューは遅延エレメントを有していた。Ｌ／Ｄ比は３７であった。
【００５３】
選択された温度プロファイルは、いずれの実験の場合にも、以下の通りであった。ただし、指定温度は、常に、バレル温度である。  
ゾーン０：室温；ゾーン２：２００℃；ゾーン３〜５：１８０℃；ゾーン６：１８５℃；ゾーン７〜９：１９０℃；ダイプレート：２１０℃
【００５４】
スクリュー回転速度は、２００ｒｐｍであった。
【００５５】
送出中の押出し物は、水冷式ダイフェースペレット化により造形された。
【００５６】
実施例１、４、５、および６の使用材料は、７０重量％のポリスチレン１５８Ｋと３０重量％のクロスポビドンとを押し出すことにより得られたものであった。実施例２および３の材料は、同一重量比でポリスチレン４８６Ｍを用いて得られたものであった。
【００５７】
粉砕：
粒子サイズは、生成物の乾燥ディスパージョンおよび０．３ＭＰａの圧力を用いてマルバーン・インサイテック（Ｍａｌｖｅｒｎ  Ｉｎｓｉｔｅｃ）レーザー回折分光計により測定された。Ｘ５０：平均粒子サイズ、累積重量分布。
【００５８】
実施例１〜５の材料の粉砕：
第１の工程：押出し物は、１００００ｒｐｍのメインローター回転速度および３３００ｒｐｍのカウンターローター回転速度ならびに１０ｋｇ／ｈのスループットでピンインサートを用いたパルマン（Ｐａｌｌｍａｎｎ）ＰＰ  Ｌ１８異方向回転式ピン付きディスクミルにより細粒化された。押出し物は、冷却スクリュー中の液体窒素により冷却された。ミル投入温度は−２０℃であった。
【００５９】
第２の工程：これは、ホソカワ・アルピネ（Ｈｏｓｏｋａｗａ  Ａｌｐｉｎｅ）ＡＦＧ２００流動床対向ジェットミルを用いて行われた。使用した粉砕ガスは、−５〜＋５℃に予備冷却された０．８ＭＰａの粉砕圧の窒素を含んでいた。ミルは、３本の直径４ｍｍ粉砕ノズルを備えていた。使用した分級ホイールは、ホソカワ・アルピネ製の標準的ＡＴＰ１００鋼薄板ホイールを含み、分級ホイール速度は３５００ｒｐｍであった。本発明に従って配合されたペレットは、計量スクリューおよびダブルフラップエアロックバルブを介してミルに添加されたとき室温であり、指定の粒子サイズに粉砕された。
【００６０】
実施例６の材料の粉砕：
第１の工程：押出し物は、ホソカワ・アルピネ・コントラプレックス（Ｈｏｓｏｋａｗａ  Ａｌｐｉｎｅ  Ｃｏｎｔｒａｐｌｅｘ）２５０ＣＷ異方向回転式ピン付きディスクミルを用いて細粒化された。ただし、ローター回転速度は、ハウジング側で１１２００ｒｐｍかつドア側で５２００ｒｐｍであり、スループットは９０ｋｇ／ｈであった。押出し物は、液体窒素を有する冷却スクリューにより冷却された。ミル排出温度は−２０℃であった。
【００６１】
第２の工程：これは、ホソカワ・アルピネＡＦＧ４００流動床対向ジェットミルを用いて行われた。使用した粉砕ガスは、＋５℃に予備冷却された０．８ＭＰａの粉砕圧の窒素を含んでいた。ミルは、３本の直径８ｍｍ粉砕ノズルを備えていた。使用した分級ホイールは、ホソカワ・アルピネ製の標準的ＡＴＰ２００鋼薄板ホイールを含み、分級ホイール速度は２４５０ｒｐｍであった。本発明に従って配合されたペレットは、計量スクリューおよびダブルフラップエアロックバルブを介してミルに添加されたとき室温であり、指定の粒子サイズに粉砕された。
【表１】
2008536660.tif 000002
【表２】
2008536660.tif 000003
【００６２】
適用例：未濾過ビールの濾過
濾過プロセスは、第１の粉砕工程の画分（Ｘ５０：５１μｍ）６０重量％と第２の粉砕工程の画分（Ｘ５０：２７μｍ）４０重量％とで構成される混合物を用いた実施例６の材料を用いて行われた。
【００６３】
濾過作用は、未濾過ビールに対して決定された。実施した試験は、パイロットキャンドルフィルター（ギャップ間隔７０μｍ、濾過面積０．０３２ｍ２、スループット１５Ｌ／ｈ）を利用したプレコート濾過プロセスであった。濾液は、ＥＢＣ値が１未満のときに透明であると見なされた。流動速度も測定された。材料により提供された濾過作用は、キーゼルグールと同程度に良好であることが判明した。
【表３】
2008536660.tif 000004
【国際調査報告】
2008536660.tif 000005
2008536660.tif 000006
2008536660.tif 000007
2008536660.tif 000008