【事件の表示】
　特許第２９３２７３２号「硬質層被覆超硬合金製切削工具」の請求項１に係る特許に対する特許異議の申立てについて、次のとおり決定する。
【結　論】
　訂正を認める。
　特許第２９３２７３２号の請求項１に係る特許を維持する。
【理　由】
１．手続の経緯
  本件特許第２９３２７３２号の請求項１に係る発明についての出願は、平成３年１月１１日に特許出願され、平成１１年５月２８日にその発明について特許の設定登録がなされたものである。
　これに対して、日本特殊陶業株式会社より本件請求項１に係る発明の特許について特許異議の申立てがなされ、取消理由通知がなされ、その指定期間内である平成１２年７月４日に訂正請求がなされたものである。
２．訂正の適否
２−１．訂正の内容
  本件訂正の内容は、本件特許明細書を訂正請求書に添付された訂正明細書のとおりに、すなわち訂正事項ａないしｄのとおりに訂正しようとするものである。
（１）訂正事項a　
　請求項１の「・・・ｘは、上記窒化チタン層部分に接する内面で最小値をとり、内面から最外面に向かって層厚方向に増加するように変化して最外面で最大値をとり、一方、ｙは、上記室化チタン層部分に接する内面で最大値をとり、内面から最外面に向かって層厚方向に減少するように変化して最外面で最小値をとる、ことを特徴とする硬質層被覆超硬合金製切削工具。」を、「・・・ｘは、上記窒化チタン層部分に接する内面で最小値をとり、内面から最外面に向かって層厚方向に連続的に増加するように変化して最外面で最大値をとり、一方、ｙは、上記窒化チタン層部分に接する内面で最大値をとり、内面から最外面に向かって層厚方向に連続的に減少するように変化して最外面で最小値をとり、上記濃度傾斜層部分は平均結晶粒径：１９０〜２００Åの微細な結晶粒からなる、ことを特徴とする硬質層被覆超硬合金製切削工具。」と訂正する。
（２）訂正事項ｂ
　明細書中の段落【０００４】の「・・・ｘは、上記窒化チタン層部分に接する内面で最小値をとり、内面から最外面に向かって層厚方向に増加するように変化して最外面で最大値をとり、一方、ｙは、上記窒化チタン層部分に接する内面で最大値をとり、内面から最外面に向かって層厚方向に減少するように変化して最外面で最小値をとるように変化せしめると上記Ｔｉ（ＣｘＮｙ）層の結晶粒は微細化し、このＴｉ（ＣｘＮｙ）硬質層を被覆した硬質層被覆超硬合金切削工具は、優れた性能を示すという知見を得たのである。」を、「・・・ｘは、上記窒化チタン層部分に接する内面で最小値をとり、内面から最外面に向かって層厚方向に連続的に増加するように変化して最外面で最大値をとり、一方、ｙは、上記窒化チタン層部分に接する内面で最大値をとり、内面から最外面に向かって層厚方向に連続的に減少するように変化して最外面で最小値をとるように変化せしめると上記Ｔｉ（ＣｘＮｙ）層の結晶粒は平均結晶粒径：１９０〜２００Åに微細化し、このＴｉ（ＣｘＮｙ）硬質層を被覆した硬質層被覆超硬合金切削工具は、優れた性能を示すという知見を得たのである。」と訂正する。
（３）訂正事項ｃ
　明細書中の段落【０００５】の「・・・ｘは、上記窒化チタン層部分に接する内面で最小値をとり、内面から最外面に向かって層厚方向に増加するように変化して最外面で最大値をとり、一方、ｙは、上記室化チタン層部分に接する内面で最大値をとり、内面から最外面に向かって層厚方向に減少するように変化して最外面で最小値をとる硬質層被覆超硬合金製切削工具、に特徴を有するものである。」を、「・・・ｘは、上記窒化チタン層部分に接する内面で最小値をとり、内面から最外面に向かって層厚方向に連続的に増加するように変化して最外面で最大値をとり、一方、ｙは、上記窒化チタン層部分に接する内面で最大値をとり、内面から最外面に向かって層厚方向に連続的に減少するように変化して最外面で最小値をとり、上記濃度傾斜層部分は平均結晶粒径：１９０〜２００Åの微細な結晶粒からなる硬質層被覆超硬合金製切削工具、に特徴を有するものである。」と訂正する。
（４）訂正事項ｄ
　明細書中の段落【０００６】の「窒素ガス導入量および炭化水素ガス導入量は断続的に変化させても良いが、連続的に変化させるほうが好ましく、」（本件特許掲載公報第２頁第４欄第６〜８行）を削除する。
２−２．訂正の目的の適否、新規事項の有無及び拡張変更の存否
　上記訂正事項ａのうち、濃度傾斜層部分の組成の変化が「連続的に」起こっているという訂正は変化の態様を限定したものであるから、特許請求の範囲の減縮を目的とする訂正に該当する。また濃度傾斜層部分は「平均結晶粒径：１９０〜２００Åの微細な結晶粒からなる」という訂正は、結晶粒径を限定したものであるから、特許請求の範囲の減縮を目的とする訂正に該当する。
　そして、前者の訂正は、特許明細書の段落【００１２】の「連続的に増加」、「連続的に減少」との記載からみて願書に添付した明細書に記載した事項の範囲内においてなされたものである。また、後者の訂正は、特許明細書の段落【０００４】の「Ｔｉ（ＣｘＮｙ）層の結晶粒は微細化し」の記載や、特許明細書の表２において実施例の平均結晶粒径が下限１９０Å、上限２００Åであることからみて、願書に添付した明細書に記載した事項の範囲内においてなされたものである。また、上記訂正によって別個の新たな目的及び効果をもたらすものではないから実質上特許請求の範囲を拡張し、又は変更するものでもない。
　そして、上記訂正事項ｂないしｄは、特許請求の範囲の減縮を目的とする上記訂正事項ａの訂正に伴うものであり、減縮された特許請求の範囲の記載と明細書の記載を整合させるために、明りょうでない記載の釈明を行うことを目的とする訂正に該当するものであり、しかも願書に添付した明細書又は図面に記載した事項の範囲内においてした訂正であり、実質上特許請求の範囲を拡張し、又は変更するものでもない。
２−３．まとめ
　したがって、上記訂正は、特許法等の一部を改正する法律（平成６年法律第１１６号）附則第６条第１項の規定によりなお従前の例によるとされる、特許法第１２０条の４第３項において準用する平成６年法律第１１６号による改正前の特許法第１２６条第１項ただし書、第２項及び第３項の規定に適合するので、当該訂正を認める。
３．特許異議申立てについて
３−１．本件発明
　特許権者が請求した上記訂正は、上述したとおり、認容することができるから、本件請求項１に係る発明は上記訂正に係る訂正明細書の特許請求の範囲の請求項１に記載された次のとおりである（以下、本件発明という）。
「【請求項１】超硬合金基体の表面に、窒化チタン層部分および上記窒化チタン層の上に炭素および窒素の傾斜濃度分布を有する炭窒化チタン層部分（以下、傾斜濃度層部分という）からなる単一硬質層を被覆してなる切削工具であって、上記濃度傾斜層部分を組成式Ｔｉ（ＣｘＮｙ）〔ただし、ｘ＋ｙ＝１〕で表すと、ｘは、上記窒化チタン層部分に接する内面で最小値をとり、内面から最外面に向かって層厚方向に連続的に増加するように変化して最外面で最大値をとり、一方、ｙは、上記窒化チタン層部分に接する内面で最大値をとり、内面から最外面に向かって層厚方向に連続的に減少するように変化して最外面で最小値をとり、上記濃度傾斜層部分は平均結晶粒径：１９０〜２００Åの微細な結晶粒からなる、ことを特徴とする硬質層被覆超硬合金製切削工具。」
３−２．特許異議の申立ての理由の概要
  特許異議申立人日本特殊陶業株式会社は、証拠方法として甲第１〜５号証を提出し、本件請求項１に係る発明の特許は下記の理由（イ）〜（ハ）により取り消されるべきものである旨主張している。
（イ）本件請求項１に係る発明は、甲第１号証の出願当初の明細書及び図面に記載された発明と実質的に同一であるから、本件請求項１に係る発明の特許は特許法第２９条の２に違反してなされたものである。
（ロ）本件請求項１に係る発明は、甲第３号証に記載された発明と同一であるから、本件請求項１に係る発明の特許は特許法第２９条第１項第３号に違反してなされたものである。
（ハ）本件請求項１に係る発明は、甲第２〜５号証に記載された発明に基づいて当業者が容易になしうるものであるから、本件請求項１に係る発明の特許は特許法第２９条第２項に違反してなされたものである。
３−３．甲号各証の記載内容
甲第１号証：特願平１−３３８８２２号（特開平３−８２７４８号）の願書に最初に添付した明細書及び図面（以下、特開平３−８２７４８号公報の頁で示す。）
（ａ）「１．表面を有する工作物部分とこの表面上の少なくとも二つのメタロイドの固溶体層とを含んでなり、この層が反応性物理的被覆法により堆積されており且つ、この層の厚みのうちの支配的部分における上記少なくとも二つのメタロイドの混入比が該層の厚みのうちの支配的部分にわたって連続的に変化している、被覆された工作物。」（請求項１）
（ｂ）「２．前記メタロイドのうちの一つだけから本質的になり且つ前記工作物部分の表面と前記固溶体層の層の厚みのうちの支配的部分との間を結びつける分離層を含んでおり．前記層の厚みのうちの支配的部分における前記少なくとも二つのメタロイドの混入比が上記の分離層から当該固溶体層における層の厚みの支配的部分までにわたり着実に変化しており、・・・」（請求項２）
（ｃ）「５．前記固溶体層の層の厚みの支配的部分における二つのメタロイドの混入比がこの層の厚みの支配的部分の厚みにわたって上昇するかあるいは低下している、請求項１記載の被覆された工作物。」（請求項５）
（ｄ）「９．前記少なくとも二つのメタロイドが前記固溶体層を形成する窒化チタン及び炭化チタンを包含している、請求項１記載の被覆された工作物。」（請求項９）
（ｅ）「１０．前記分離層が本質的に窒化チタンからなる、請求項２記載の被覆された工作物。」（請求項１０）
（ｆ）「１３．・・・当該工作物部分を真空室に入れ、上記少なくとも二つのメタロイドのそれぞれを生成することのできる材料を当該真空室内で気化させ、この真空室内へ、上記の気化した材料とそれぞれ反応して、当該工作物の表面へ凝縮して上記の固溶体層を形成するための少なくとも二つのメタロイドを生成する少なくとも２種類のガスを導入し、そして上記の固溶体層のうちの少なくとも一部を形成する間に上記のガスのうちの一つの流入量を着実に低下させ且つ上記のガスのうちの別のものの流入量を着実に増加させることを包含している、被覆工作物の製造方法。」（請求項１３）
（ｇ）「１８．前記真空室において前記材料を気化させそして初めに前記ガスのうちの一つのみをこの真空室へ供給することによって当該ガスのうちの一つのみと当該材料とにより生成されたただ一つのメタロイドから本質的になる分離層を形成し、続いて当該真空室へ前記少なくとも２種類のガスのうちの他のものを導入することにより前記固溶体層が形成されることを包含している、請求項１３記載の方法。」（請求項１３）
（ｈ）「１９．前記固溶体層の層の厚みのうちの支配的部分を、この固溶体層の厚みのうちの支配的部分の形成び間前記少なくとも２種類のガスのうちの一つの流量を当該少なくとも２種類のガスのうちの他のものに関して減少させることにより形成し、・・・」（請求項１９）
（ｉ）「２０．前記少なくとも２種類のガスのうちの一つが窒素でありそして当該少なくとも２種類のガスのうちの他のものが炭素放出ガスであって、前記材料がチタンを含んでなる材料である、請求項１３記載の方法。」（請求項２０）
（ｊ）「この種類の方法並びに工作物の硬さ及び靭性を増加させるためにその方法により被覆された工作物は、欧州特許出願公開第０１９１５５４号明細書によって公知である。そのような工作物は、例えば切削工具として利用される。」（第３頁右上欄第１３〜１７行）
（ｋ）「この装置には、排気接続部３を有する真空室１及び開口７を経由して真空室１へつながれたグロー陰極６を有するグロー陰極室５がある。グロー陰極６は電源ユニット９により電力供給を受ける。真空室１の底１０のほぼ中央の上方に、冷却可能で垂直に転位可能なるつぼ１１があり、この中でチタン１３が気化によりガス状態にされる。・・・（中略）・・・グロー陰極室５及び真空室１へガス供給管路２１及び２２がそれぞれ通じている。管路２２は、真空室１の中で、開口２３を備えたいくつかの枝管２４ａ，２４ｂに分かれる。図示されているのは二つの枝管である。真空室１の内部では、枝管及び開口２３によって、ガス供給管路２２を通って入ってくるガス又はガス混合物が均一に分配される。・・・（中略）・・・清浄及び加熱工程後の被覆を製造するための個々の処理工程の時間シーケンスを第２図に示す。処理工程の一つを行う間に製造される層，すなわち、下層Ａ、分離層Ｂ、固溶体の層である、第１の部分的且つ支配的な部分又は層Ｃ、及び被覆の最上層を形成する、固溶体の層である、第二の部分的且つ従属的な部分又は層Ｄを、横座標にプロットする。第２図において、グラフａは低電圧アークの電流の強さの時間−電流曲線ｌａｒｃを示し、グラフｂは工作物２での負のバイアスＵｓｕｂの応答であり、グラフｃは真空室１の底１０のるつぼ１１の一番下の位置からのるつぼ１１の第１図の距離ｄであり、グラフｄはガス供給管路２１を通って真空室１へ流入するアルゴンＡｒのガス流量であり、グラフｅはガス入口２２を通るアセチレンＣ２Ｈ２のガス流量であり、そしてグラフｆは窒素ガスＮ２の流量である。」（第４頁左上欄第１５行〜右下欄第１１行）
（ｌ）「第３図には、加工処理の全部を行う間に工作物２の表面上に堆積した物質が、最初の工作物表面からの選定された距離ａでの重量％によるそれらの組成でもってプロットされる。第３図において、グラフａには窒化チタンＴｉＮの含有量がプロットされ、グラフｂには炭化チタンＴｉＣの含有量がプロットされ、・・・次の処理工程において窒素Ｎ２を、気化したチタンＴｉとの反応を完全にするため利用可能な窒素原子及びイオンの十分な供給がなされるように５０ｍＰａ窒素分圧を調整しながら・・・」（第４頁右下欄第１６行〜第５頁右上欄第３行）
（ｍ）「約１μｍの厚さ（この厚さは工作物２の利用目的によって変えることができる）の窒化チタンＴｉＮの分離層Ｂの気相成長後、炭素放出ガスとしてアセチレンＣ２Ｈ２を次の処理工程で第２図のグラフｅに示されるように、ガス入口２２を通して窒素Ｎ２と一緒に入れ、そして枝管２４ａ，２４ｂ等を通して真空室１内にむらなく配分する。比率に関して言うと、第２図のグラフｅ及びグラフｆに見られるように．真空室１内のアセチレンＣ２Ｈ２の割合が上昇するにつれて窒素Ｎ２の割合が低下する。アセチレンＣ２Ｈ２は解離し、そして解離した炭素は真空室においてイオン化される。イオン化された炭素もイオン化された窒素も，チタンＴｉの蒸気と化合してそれぞれ炭化チタンＴｉＣ及び窒化チタンＴｉＮになる。真空室１内の窒素Ｎ２が７０％になりそしてアセチレンＣ２Ｈ２が３０％になるまで、アセチレンの流入量を上昇させ且つ窒素の流入量を低下させる。」（第５頁右上欄第１９行〜左下欄第１６行）
（ｎ）「この発明の方法に従って作られた被覆には有意により大きな付着性があり、且つこの工作物の靭性は公知の方法に従って被覆されたもののそれよりも有意に高い，ということが今では分かっている。」（第６頁左下欄第５〜８行）
甲第２号証−１：欧州特許出願公開第０１９１５５４号公報
甲第２号証−２：特開昭６１−１７０５５９号公報（上記欧州公報のパリ条約優先権主張の基礎とされた日本出願の公開公報であり、当該欧州公報と同一内容を開示している）、以下、甲第２号証−２の引用部分を示す。
（ｏ）「超硬合金を基体としてその表面にＰＶＤ法によりＴｉＣ，ＴｉＮ，ＴｉＣＮを多層膜に被覆した被覆超硬合金において、基体に隣接する最内層を０．１μ以上１μ以下のＴｉＮとすることを特徴とする被覆超硬合金。」（特許請求の範囲第１項）
（ｐ）「本発明は主として切削工具として使用される超硬合金の耐磨耗性を向上させ、かつ良好な靭性を保持せしめるに最適な硬質被覆膜構造を有する被覆超硬合金に関するものである。」（第１頁右欄第１〜４行）
（ｑ）第３表に、試料２１の試験品として、超硬合金基材上にＴｉＮ層とＴｉＣＮ層とを形成した切削工具が開示されている。
甲第３号証：ＳＵＲＦＡＣＥ＆ＣＯＡＴＩＮＧＳ　ＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ　Ｖｏｌ．４２　Ｎｏ．３　（Ｄｅｃｅｍｂｅｒ１５，１９９０）ｐ２３７〜２５１
（ｒ）（訳文、以下同じ）「ＰＶＤ被覆が、カーバイド工具に対し有用なものとなり、鋭利な刃を有する高性能カーバイド工具の設計を可能とするという特有な機械的性質を有することを技術者や工具メーカーが悟るのに長年かかった。」（第２３７頁第２３〜２７行）
（ｓ）「ＴｉＣとＴｉＮとは広い化学量論組成範囲にて、いかなる比率にても固溶しあう性質を有する。また、ＴｉＣＮの熱力学的パラメータの実測値は、理想溶液を仮定して算出した理論値ともよく一致する。またＴｉＣＮ化合物の硬度は、研究の初期段階ではＴｉ０．６ＮからＴｉＣへと組成変化するにつれて硬度が単調に増加するという報告がなされていたが、現在ではＴｉＣのＣを特定量のＮで置換した組成において硬度が最大になるものと考えられている。」（第２３８頁第１〜７行）
（ｔ）「違う方法で、シュルツとホレックは次のことを示した。積層被覆構造の採用により、切削工具の機械的性質を向上させることができる。ＴｉＣ、ＴｉＮ及びＴｉＣＮは、機械的性質のおいて重要な相違点を有しているが、（積層化することで）その長所を互いに相補うことが可能となり、上記応用上有益である。」（第２３８頁第１７〜２１行）
（ｕ）「被覆は全て、シリンダ型バッチ式電子ビーム蒸着装置を用いて行った。被覆材料と反応ガスとの量比を変化させることにより、積層被覆構造を形成した。図１は該構造の一例を示すものである。オージェ電子分光法の線分析（図２）により、被膜の光学顕微鏡組織にて観察される色調変動が、Ｃ／Ｎ比と（Ｔｉに対する）化学量論比との変動に対応していることが確認された。」（第２３８頁第２３〜２９行）
（ｖ）「最適条件にて形成したＴｉＣＮ被膜の断面光学顕微鏡組織。黄金−なす色−灰色と変化する色調は、ＴｉＣＮ化合物の組成変化を反映している。ＴｉＮの第一層に続く形で７つのＴｉＣＮ層が積層形成されている。炭素比率を一層毎に増加させつつ、炭素含有量の小さい層から炭素含有量の大きい層へと変化している」（図１説明）
（ｗ）「積層方向における被膜のオージェ電子分光法線分析結果。色調上は明確に現れていた変動が多少平滑化され、全区間においてＣ／Ｎ比が連続的に変化している様子が認められる。」（図２説明）
甲第４号証：特開昭５８−１３６７６５号公報（ｘ）「この発明は、・・・（中略）・・・切削工具および耐磨耗工具用として使用するのに適した表面被覆超硬質合金部材に関するものである。」（第１頁右欄第７〜９行）
（ｙ）第２表に番号８として、ＴｉＮ層とＴｉＣＮ層とをこの順序にて積層した被覆超硬合金切削工具が開示されている。
甲第５号証：特開平２−１２２０４９号公報
（ｚ）「・・・表面被覆炭化タングステン（以下ＷＣで示す）基超硬合金製切削工具に関するものである。」（第２頁左下欄第１０〜１１行）
（ｚ−１）第２表に番号２として、ＴｉＮ層とＴｉＣＮ層が開示されている。
３−４．対比・判断
（１）上記理由（イ）について
　甲第１号証の上記（ｊ）の記載で言及された欧州特許出願公開第０１９１５５４号明細書において、上記（ｏ）の記載から明らかなように超硬合金を基体としているから、甲第１号証には被覆される工作物として超硬合金を使用することが開示されていると云える。
　そうすると、甲第１号証には「超硬合金からなる工作物の表面に窒化チタンからなる分離層を形成し、該層の上に窒化チタン及び炭化チタンからなる二つメタロイドの固溶体層を形成し、この二つのメタロイドの混入比は固溶体層の層の厚みにしたがって連続的に変化しており、固溶体層の表面でメタロイドの一つの炭化チタンがもう一つのメタロイドの窒化チタンより最大に多くなる混入比とした被覆された工作物からなる切削工具。」（以下、甲１発明という。）が記載されていると云える。
  そこで、本件発明と甲１発明とを対比すると、甲１発明の「固溶体層」は二つのメタロイドの固溶体であるから、Ｔｉ（ＣｘＮｙ）〔ただしｘ＋ｙ＝１〕と示すことができ、混入比が連続的に変化しているということは濃度が傾斜しているということであるから、結局、甲１発明の「固溶体層」は、本件発明の「濃度傾斜層部分」に相当する。
  そうすると、両者は、本件発明では、濃度傾斜層部分は平均結晶粒径：１９０〜２００Åの微細な結晶粒からなるのに対して、甲１発明ではその点が触れられていない点で相違し、その余は一致している。
  特許異議申立人は、平成１２年１１月２７付回答書において、この点に関し、（あ）甲１発明の濃度傾斜層部分の製造工程は、本件特許の製造工程と全く同一であり、結果として甲１発明の濃度傾斜層部分が本件発明と同一の平均結晶粒径を有する。（い）上記のように、製造工程が同一である上に、甲１発明の濃度傾斜層部分が連続的な組成変化構造を有している以上、平均結晶粒径が本件発明と同一の平均結晶粒径を有するものとなるのは当然である。（う）ＴｉＣとＴｉＮとを複合化させることにより被膜の平均結晶粒径を微細化できることは周知であるから、効果を最適化するために平均結晶粒径を適宜調整することは当業者が日常的に行う設計的事項である旨主張している。
　そこで、上記（あ）について検討する。
　本件発明では、圧力は１×１０−４Ｔｏｒｒであるのに対して、甲１発明では、圧力５０ｍＰａであり同程度と云える。しかしながら、温度については本件発明では７００℃で物理蒸着を行っている（本件特許掲載公報段落【００１１】）のに対して、甲１発明では、温度についてはＰＶＤ法の温度が一般的に２００〜７００℃と記載されているにすぎない。そして、平均結晶粒径に関して、ＰＶＤ法における２００〜７００℃の温度範囲の全てで７００℃の場合と同等であるとする根拠は見いだせないから、本件発明と甲１発明は製造工程が全く同一とは云えない。
　次に上記（い）について検討する。
　甲１発明において本件発明と同じ連続的な組成変化構造を有している。しかしながら、例えば、両者の表面組成をみると、甲１発明では、第３図によると、ＴｉＮ６０％、ＴｉＣ４０％程度とであるのに対して、本件発明では、図２によると、ＴｉＮ　０．０５、ＴｉＣ　０．９５程度である。このように、本件発明と甲１発明では、連続的に組成変化している構造ではあるが、具体的な濃度傾斜層の組成比は一致していない。してみると、平均結晶粒径が該組成比とかかわりなく、単に連続的な組成変化構造に依存しているとする根拠は見い出せないから、甲１発明においても本件発明と同一の平均結晶粒径を有しているとは云えない。
  次に（う）について検討する。
　特許異議申立人の提出した参考資料１には、異種の組み合わせによる複合膜では結晶成長が抑制されることは記載されているが、平均結晶粒径：１９０〜２００Åの微細な結晶粒からなる濃度傾斜層部分が切削工具に適していることは記載されていないから、濃度傾斜層部分を平均結晶粒径：１９０〜２００Åの微細な結晶粒からなるようにすることは単なる設計的事項とは云えない。
　そして、本件発明は、従来の物理蒸着法により形成されたＴｉＣＮ層の靱性の不足、層剥離等の問題を解決するために、Ｔｉ（ＣｘＮｙ）〔ただしｘ＋ｙ＝１〕の結晶粒を微細化し、平均結晶粒径１９０〜２００Åとしたことにより硬質層被覆超硬合金切削工具が優れた性能を有するという効果を奏するものである。
  したがって、本件発明と甲１発明は同一とすることはできない。
（２）理由（イ）、（ロ）について
  甲第３号証には、「ｃａｒｂｉｄｅ」の記載があるが、一般に「ｃｅｍｅｎｔｅｄ　ｃａｒｂｉｄｅｓ」は焼結炭化物合金のことを云い、焼結炭化物合金は超硬質合金の一種であるから、甲第３号証の「ｃａｒｂｉｄｅ」は超硬合金を意味していると云える。
　してみると、甲第３号証には「超硬合金に窒化チタン、炭窒化チタンの被覆をした切削工具において、窒化チタンの第１層に続いて７つの炭窒化チタン層が積層形成されて、炭素含有量の小さい層から炭素含有量が大きい層へと変化している切削工具。」（以下、甲３発明という。）が記載されていると云える。
　本件発明と甲３発明とを対比すると、甲３発明の「７つの炭窒化チタン層」は本件発明の「濃度傾斜層部分」に相当するから、両者は、本件発明では、濃度傾斜層部分は平均結晶粒径：１９０〜２００Åの微細な結晶粒からなるのに対して、甲３発明ではその点が触れられていない点で相違し、その余は一致している。
　そこで上記相違点について検討すると、甲第２、４、５号証には、硬質層被覆超硬合金切削工具において、従来の物理蒸着法により形成されたＴｉＣＮ層の靱性の不足、層剥離等の問題を解決するために、Ｔｉ（ＣｘＮｙ）〔ただしｘ＋ｙ＝１〕の結晶粒を微細化し、平均結晶粒径１９０〜２００Åとすることは記載も示唆もされていない。
　したがって、本件発明は、甲第３号証に記載された発明とすることはできず、また甲第２〜５号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に想到し得るものであるとすることもできない。
４．むすび
　以上のとおり、特許異議申立ての理由及び証拠方法によっては、本件請求項１に係る発明の特許を取り消すことはできない。
 また、他に本件請求項１に係る発明の特許を取り消すべき理由を発見しない。
 よって、特許法等の一部を改正する法律（平成６年法律第１１６号）附則第１４条の規定に基づく、特許法等の一部を改正する法律の施行に伴う経過措置を定める政令（平成７年政令第２０５号）第４条第２項の規定により、結論のとおり決定する。
【異議決定日】
平成１３年１月１８日（２００１．１．１８）
【訂正の要旨】
訂正の要旨
　特許第２９３２７３２号発明の明細書を、本件訂正請求書に添付された訂正明細書のとおりに、すなわち、
　（１）訂正事項ａ
　請求項１の「・・・ｘは、上記窒化チタン層部分に接する内面で最小値をとり、内面から最外面に向かって層厚方向に増加するように変化して最外面で最大値をとり、一方、ｙは、上記室化チタン層部分に接する内面で最大値をとり、内面から最外面に向かって層厚方向に減少するように変化して最外面で最小値をとる、ことを特徴とする硬質層被覆超硬合金製切削工具。」を、「・・・ｘは、上記窒化チタン層部分に接する内面で最小値をとり、内面から最外面に向かって層厚方向に連続的に増加するように変化して最外面で最大値をとり、一方、ｙは、上記窒化チタン層部分に接する内面で最大値をとり、内面から最外面に向かって層厚方向に連続的に減少するように変化して最外面で最小値をとり、上記濃度傾斜層部分は平均結晶粒径：１９０〜２００Åの微細な結晶粒からなる、ことを特徴とする硬質層被覆超硬合金製切削工具。」と訂正する。
（２）訂正事項ｂ
　明細書中の段落【０００４】の「・・・ｘは、上記窒化チタン層部分に接する内面で最小値をとり、内面から最外面に向かって層厚方向に増加するように変化して最外面で最大値をとり、一方、ｙは、上記窒化チタン層部分に接する内面で最大値をとり、内面から最外面に向かって層厚方向に減少するように変化して最外面で最小値をとるように変化せしめると上記Ｔｉ（ＣｘＮｙ）層の結晶粒は微細化し、このＴｉ（ＣｘＮｙ）硬質層を被覆した硬質層被覆超硬合金切削工具は、優れた性能を示すという知見を得たのである。」を、「・・・ｘは、上記窒化チタン層部分に接する内面で最小値をとり、内面から最外面に向かって層厚方向に連続的に増加するように変化して最外面で最大値をとり、一方、ｙは、上記窒化チタン層部分に接する内面で最大値をとり、内面から最外面に向かって層厚方向に連続的に減少するように変化して最外面で最小値をとるように変化せしめると上記Ｔｉ（ＣｘＮｙ）層の結晶粒は平均結晶粒径：１９０〜２００Åに微細化し、このＴｉ（ＣｘＮｙ）硬質層を被覆した硬質層被覆超硬合金切削工具は、優れた性能を示すという知見を得たのである。」と訂正する。
（３）訂正事項ｃ
　明細書中の段落【０００５】の「・・・ｘは、上記窒化チタン層部分に接する内面で最小値をとり、内面から最外面に向かって層厚方向に増加するように変化して最外面で最大値をとり、一方、ｙは、上記室化チタン層部分に接する内面で最大値をとり、内面から最外面に向かって層厚方向に減少するように変化して最外面で最小値をとる硬質層被覆超硬合金製切削工具、に特徴を有するものである。」を、「・・・ｘは、上記窒化チタン層部分に接する内面で最小値をとり、内面から最外面に向かって層厚方向に連続的に増加するように変化して最外面で最大値をとり、一方、ｙは、上記窒化チタン層部分に接する内面で最大値をとり、内面から最外面に向かって層厚方向に連続的に減少するように変化して最外面で最小値をとり、上記濃度傾斜層部分は平均結晶粒径：１９０〜２００Åの微細な結晶粒からなる硬質層被覆超硬合金製切削工具、に特徴を有するものである。」と訂正する。
（４）訂正事項ｄ
　明細書中の段落【０００６】の「窒素ガス導入量および炭化水素ガス導入量は断続的に変化させても良いが、連続的に変化させるほうが好ましく、」（本件特許掲載公報第２頁第４欄第６〜８行）を削除する。
（５４）【発明の名称】
硬質層被覆超硬合金製切削工具
（５７）【特許請求の範囲】
　【請求項１】　超硬合金基体の表面に、窒化チタン層部分および上記窒化チタン層の上に炭素および窒素の傾斜濃度分布を有する炭窒化チタン層部分（以下、傾斜濃度層部分という）からなる単一硬質層を被覆してなる切削工具であって、
　上記濃度傾斜層部分を組成式Ｔｉ（ＣｘＮｙ）〔ただし、ｘ＋ｙ＝１〕で表すと、ｘは、上記窒化チタン層部分に接する内面で最小値をとり、内面から最外面に向かって層厚方向に
連続的に
連続的に
り、上記濃度傾斜層部分は平均結晶粒径：１９０〜２００Åの微細な結晶粒からなる
【発明の詳細な説明】
　【０００１】
【産業上の利用分野】
　この発明は、フライス切削などの断続切削に用いた場合に優れた切削性能を示すことは勿論のこと、連続切削に用いた場合でも特に中低速の連続切削に用いた場合に優れた切削性能を示す硬質層被覆超硬合金製切削工具に関するものである。
　【０００２】
【従来の技術】
　一般に、結合相形成成分として、鉄族金属のうち１種または２種以上を含有し、さらに必要に応じて周期律表の４ａ，５ａ，および６ａ族金属の炭化物、窒化物、炭窒化物を０．５〜３０重量％含有し、残りが炭化タングステン（以下、ＷＣと記す、）および不可避不純物からなる超硬合金基体（以下、超硬合金基体いう）の表面に、ＴｉＣＮ層を物理蒸着法により被覆してなる硬質層被覆超硬合金製切削工具は知られている（特開昭５２−１０８７１号公報参照）。
　【０００３】
　【発明が解決しようとする課題】
　しかし、上記の方法で得られた従来の物理蒸着法により形成されたＴｉＣＮ層の結晶粒径は粗大であるためにＴｉＣＮ層の靭性が不足し、従来の物理蒸着法により形成されたＴｉＣＮ層を有する硬質層被覆超硬合金製切削工具は、フライス切削などの断続切削に用いた場合にはＴｉＣＮ硬質層は剥離し、また超硬合金基体に対する十分な付着強度が得られないために、その部分から欠損が発生し、満足のいく使用寿命が得られないという課題があったのである。
　【０００４】
　【課題を解決するための手段】
　そこで、本発明者らは、上述のような課題を解決し、フライス切削などの断続切削に用いた場合にも一層の長寿命を示す硬質層被覆超硬合金製切削工具を得るべく研究を行った結果、
　超硬合金基体の表面に、窒化チタン層部分および上記窒化チタン層の上に炭素および窒素の傾斜濃度分布を有する炭窒化チタン層部分（以下、傾斜濃度層部分という）からなる単一硬質層を被覆してなる切削工具であって、上記濃度傾斜層部分を組成式Ｔｉ（ＣｘＮｙ）〔ただし、ｘ＋ｙ＝１〕で表すと、ｘは、上記窒化チタン層部分に接する内面で最小値をとり、内面から最外面に向かって層厚方向に
連続的に
連続的に
平均結晶粒径：１９０〜２００Åに
　【０００５】
　この発明は、かかる知見にもとづいて成されたものであって、
　超硬合金基体の表面に、窒化チタン層部分および上記窒化チタン層部分の上に傾斜濃度層部分からなる単一硬質層を被覆してなる切削工具であって、上記濃度傾斜層部分を組成式Ｔｉ（ＣｘＮｙ）〔ただし、ｘ＋ｙ＝１〕で表すと、ｘは、上記窒化チタン層部分に接する内面で最小値をとり、内面から最外面に向かって層厚方向に
連続的に
連続的に
り、上記濃度傾斜層部分は平均結晶粒径：１９０〜２００Åの微細な結晶粒からなる
　【０００６】
　この発明の硬質層被覆超硬合金製切削工具におけるＴｉＮ層部分および傾斜濃度層部分からなる単一硬質層を形成するには、イオンプレーティング装置等の物理蒸着装置を用いる。上記物理蒸着装置には、反応ガスとして、先ず、窒素ガスを定常的に導入し、続いて、窒素ガスと炭化水素ガスの混合ガスを導入する。図１のグラフには、反応ガスの導入状態が示されており、図１のグラフに示されるように、この混合ガスは、物理蒸着の途中から導入され、物理蒸着の進行にともなって、窒素ガス導入量を連続的に減少させるとともに、これに反比例するように炭化水素ガスを連続的に増加するように供給する。図１のグラフでは、直線的に連続して変化させているが、これに限定されるものではなく、曲線的に連続して変化させてもよい。
　【０００７】
　このようにして得られたＴｉＮ層部分および傾斜濃度層部分からなる単一硬質層において、傾斜濃度層部分のＴｉ（ＣｘＮｙ）〔ただし、ｘ＋ｙ＝１〕のｘおよびｙの値は、反応ガスとして窒素ガスと炭化水素ガスの混合ガスを導入する関係から、それぞれ０≦ｘ≦１００および０≦ｙ≦１００の範囲内の値をとり、超硬合金基体上のＴｉＮ層部分に接する傾斜濃度層部分の内面はＴｉＮ層部分とほぼ同一成分となるために超硬合金基体に対する付着性が優れ、一方、切削時に直接影響を受ける最外面でＴｉＣが最大成分となるので耐摩耗性が優れ、単一硬質層でありながら付着性および耐摩耗性の両方を兼備えた優れた特性を有し、さらに傾斜濃度層部分の結晶粒も微細であるために靭性も向上するのでフライス切削などの断続切削に特に有効である。また、上記ＴｉＮ層部分および傾斜濃度層部分からなる単一硬質層を有するこの発明の硬質層被覆超硬合金製切削工具は、一般に逃げ面磨耗が激しいとされている中低速（切削速度：２００ｍ／ｍｉｎ未満）の連続切削にも有効である。
　【０００８】
　上記ＴｉＮ層部分および傾斜濃度層部分からなる単一硬質層の厚さは、全層厚が３０μｍ以下であることが好ましい。３０μｍを越えると切削時に基体との間に熱膨脹の差が大きくなり、亀裂が生じて剥離しやすくなる。一方、上記単一硬質層の全層厚が０．５μｍ未満では耐摩耗性が十分でないために０．５μｍ以上であることが好ましい。
　【０００９】
　　【実施例】
　つぎに、この発明の硬質層被覆超硬合金製切削工具を実施例に基づいて具体的に説明する。
　【００１０】
　原料粉末として、それぞれ平均粒径：３μｍのＣｏ粉末、ＴｉＣ粉末、ＴａＣ粉末、ＷＣ粉末を用意し、これら粉末を、Ｃｏ粉末：９重量％、ＴｉＣ粉末：１重量％、ＴａＣ粉末：２重量％、残り：ＷＣ粉末となるように配合し、混合したのち、圧粉体に成型し、この圧粉体を通常の条件で焼結して焼結体を製造し、この焼結体を研削してＩＳＯ規格ＴＮＧＡ１６０４０８の形状を有するＷＣ基超硬合金製チップを作製した。
　【００１１】
　つぎに、このＷＣ基超硬合金製チップを通常のイオンプレーティング装置内の上方に装着し、一方、上記イオンプレーティング装置内の下方のルツボ内には、Ｔｉ金属を充填した。かかる状態で上記イオンプレーティング装置内を１×１０−５Ｔｏｒｒの真空に保持し、昇温速度：６℃／ｍｉｎで７００℃に昇温させた。つづいて、この温度に保持しながら、Ｔｉ金属を通電等により加熱蒸発させるとともに、先ず、供給口より窒素ガスを導入し、続いて、窒素ガス量を減らしながら、アセチレンガスを導入し、排出口より排出しながらイオンプレーティング装置内の圧力を１．０×１０−４Ｔｏｒｒに維持し、窒素ガスとアセチレンガスの混合比を反比例するように上記窒素ガスは次第に減少するように供給すると同時にアセチレンンガスは次第に増加するように供給しながら窒素ガスとアセチレンガスの量を反比例するように連続的に変化させながら物理蒸着を行い、上記ＷＣ基超硬合金製チップの表面に表１に示される厚さの炭窒化チタン単一硬質層を被覆してなる本発明硬質層被覆超硬合金製チップ１〜１１を製造した。
　【００１２】
　上記傾斜濃度層部分の組成をＥＰＭＡを用いて測定したところ、Ｃは、超硬合金基体に接する最内面で最小値をとりかつ最内面から最外面に向かって層厚方向に連続的に増加するように変化して最外面で最大値をとり、一方、Ｎは、超硬合金基体に接する最内面で最大値をとりかっ最内面から最外面に向かって層厚方向に連続的に減少するように変化して最外面で最小値を示す濃度勾配を有していることが分った。
　【００１３】
　上記炭窒化チタン単一硬質層をＸ線回折し、（２００）面の半価幅を用いてＳｃｈｅｒｒｅｒの式により粒径を算出してその結果を表１に示した。
　さらに確認のために、上記本発明硬質層被覆超硬合金製チップ５の基体表面に被覆されたＴｉＮ層部分および傾斜濃度層部分の垂直断面をオージエ分析し、その結果をもとにファクター解析してグラフに示したところ、図２に示されるグラフが得られた。図２において、縦軸にはＴｉＣおよびＴｉＮの濃度比がＴｉＣ＋ＴｉＮ＝１となるようにとり、横軸に硬質層の層厚をとってある。
　【００１４】
　［従来例］
　一方、比較のために、実施例のボンバードクリーニングしたのち、窒素ガスおよびアセチレンガスを容量混合比＝１：１の一定比率で混合した混合ガスを流すことにより、上記ＷＣ基超硬合金製チップの表面に炭窒化チタン層からなり表１に示される厚さを有する従来硬質層被覆超硬合金製チップ１〜５を製造した。この従来硬質層被覆超硬合金製チップ１〜５についてもＸ線回折し、（２００）面の半価幅を用いてＳｃｈｅｒｒｅｒの式により粒径を算出してその結果を表１に示した。
　【００１５】
　これら本発明硬質層被覆超硬合金製チップ１〜１１および従来硬質層被覆超硬合金製チップ１〜５について、それぞれスクラッチ試験を行ってその結果を表１に示したのち、下記の条件で連続切削試験および断続切削試験を実施し、それらの切削試験結果を表２に示した。
　【００１６】
連続乾式切削試験
　被削材：ＳＮＣＭ４３９（ブリネル硬さ：２５０）、
　切削速度：１５０ｍ／ｍｉｎ、
　送り：０．３ｍｍ／ｒｅｖ．、
　切込み：１．５ｍｍ、
の条件で連続乾式切削し、チップの切刃の逃げ面摩耗幅が０．３ｍｍになるまでの時間（分）を測定した。
　【００１７】
断続乾式切削試験
　被削材：ＳＣＭ４４０（ブリネル硬さ：３００）製で軸方向外周に４本の溝の付いた円柱体、
　切削速度：１００ｍ／ｍｉｎ、
　送り：０．２１ｍｍ／ｒｅｖ．、
　切込み：１．０ｍｍ、
　切削時間：２ｍｉｎ、
の条件で切削し、１０個の試験切刃のうちの欠損発生切刃数を測定した。
　【００１８】
　【表１】
　【００１９】
　【表２】
　【００２０】
　【発明の効果】
　表１および表２に示される結果から、本発明硬質層被覆超硬合金製チップ１〜１１の被覆硬質層の結晶粒径は微細であり、切削速度：２００ｍ／ｍｉｎ未満の中低速連続乾式切削において優れた効果を発揮し、さらに断続乾式切削においても、いずれも欠損発生がほとんどなく、あってもごく僅かであり、スクラッチ試験の結果も良好で耐剥離性も優れていることから長期にわたって優れた切削性能を発揮する。これに対し、従来硬質層被覆超硬合金製チップ１〜５は、チップの切刃の逃げ面摩耗幅が０．３ｍｍになるまでの時間が短く、断続乾式切削において欠損が多く発生し、スクラッチ試験による切欠き発生までの荷重も小さく、耐剥離性も劣っているところがらチップの寿命も短く切削性能も劣ったものであることが明らかである。
　【００２１】
　上述のように、この発明の硬質層被覆超硬合金切削工具は、優れた耐摩耗性および耐欠損性を有するので、優れた切削性能を長期にわたって発揮することができ、産業上優れた効果をもたらすものである。
【図面の簡単な説明】
　【図１】
　窒素ガス、並びに窒素ガスおよび炭化水素ガスの導入量を模型的に示したグラフである。
　【図２】
　本発明硬質層被覆超硬合金製チップ５の基体表面に被覆されたＴｉＮ層部分および傾斜濃度層部分の垂直断面をオージエ分析し、その結果をもとにファクター解析して得られたグラフである。
【図面】