(57)【要約】圧縮機、特に車両空調システム用アキシャルピストン圧縮機に関するもので、圧縮機は、駆動機構室（１７）を画定するハウジングと、少なくとも１つのピストンが取り付けられ、軸方向に前後変位可能としているシリンダーブロックと、吸入側と吐出し側を有するシリンダーヘッドとを有し、駆動機構室（１７）と吸入側（１８）との間に流体接続（１２、１３）があり、その内部に調整弁（１０）が配置され、これにより駆動機構室（１７）と吸入側（１８）との間の規定の差圧から開始し、駆動機構室と吸入側との間の流体接続は、差圧が増加するのに伴い絞られてきて、流出する質量流がほぼ一定のレベルに維持される。【選択図】  図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
圧縮機、特に車両空調システム用アキシャルピストン圧縮機であって、駆動機構室（１７）を画定するハウジングと、軸方向に前後変位可能とするよう少なくとも１つのピストンが中に取り付けられたシリンダーブロックと、吸入側と吐出側を有するシリンダーヘッドとを有し、前記駆動機構室（１７）と前記吸入側（１８）との間に流体接続（１２、１３）が設けられ、その内部に調整弁（１０）が配置され、これにより前記駆動機構室（１７）と前記吸入側（１８）との間の規定の差圧から開始し、前記駆動機構室と前記吸入側との間の前記流体接続は、差圧が増加するのに伴い徐々に絞られていて、極限状態時には完全に閉鎖し、特に質量流が前記駆動機構室から流出する態様で減少した前記流体接続のフリー断面は、ほぼ一定の低レベルに維持されるもの。
【請求項２】
前記駆動機構室（１７）と前記吸入側（１８）間の差圧が規定値より高い場合、前記調節弁（１０）が流体接続を再開することにより、規定の低差圧を確立可能とすることを特徴とする請求項１に記載の圧縮機。
【請求項３】
前記駆動機構室（１７）と前記吸入側（１８）間の差圧の増加を伴う前記調節弁（１０）の絞り動作は、直線形、非直線形、下降形、および／または段階形であることを特徴とする請求項１または２に記載の圧縮機。
【請求項４】
前記調節弁（１０）はシリンダー空間（１１）を備え、それは前記駆動機構室（１７）との流体接続（ライン１２、１３）を有する一方、他方では前記吸入側（１８）と流体接続を有し、その中に特に弾性エレメント（１５、１６）に対して都度前後に変位可能とするようにピストン（１４）が取り付けられ、前記ピストン（１４）は、前記駆動機構室（１７）と前記吸入側（１８）との間の差圧に対応して前記ピストン（１４）に作用する差圧に基づき前記駆動機構室と前記吸入側間の流体通路を大きく、または小さく開放し、極限状態の場合は完全に閉鎖することを特徴とする請求項１から３のいずれかに記載の圧縮機。
【請求項５】
前記調節弁（１０）の前記ピストン（１４）は、一端が開放した中空ピストンで、その壁（１９）には、少なくとも１つの軸に沿って伸びる、特にスロット形の通路（２０）が形成され、この通路（２０）では、前記吸入側または流体ライン（１３）が前記吸引側（１８）に連結し、また前記シリンダー空間（１１）に横方向に開放されるが、一方前記ピストン（１４）の内部空間（２１）は、その開放端面（２２）を通じて、前記駆動機構室（１７）と接続する流体接続（ライン１２）を有することを特徴とする請求項４に記載の圧縮機。
【請求項６】
前記吸入側（１８）もまた前記ピストン（１４）の閉鎖端面、すなわちそのピストンベース（２３）に付されていることを特徴とする請求項４または５に記載の圧縮機。
【請求項７】
前記調節弁（１０）の前記ピストン（１４）は、２つのスプリングエレメント間、特にヘリカルスプリング（１５、１６）に連結され、前記シリンダー空間（１１）内でその端面と接触していることを特徴とする請求項４または６に記載の圧縮機。
【請求項８】
前記スプリングエレメント（１５、１６）は、前記ピストン（１４）に一体化して接続されることを特徴とする請求項７に記載の圧縮機。
【請求項９】
前記ピストン（１４）の前記壁（１９）は第二の通路（２７）を有し、軸に沿って第一の通路から吐出する（高圧）側の方向へ間隔を空け、前記駆動機構室（１７）と前記吸引側（１８）間の規定の高差圧を超えた後に有効となり、この高い差圧を減少させるため、前記駆動機構室と前記吸入側間の前記流体接続を開放または自由とすることを特徴とする請求項４から８のいずれかに記載の圧縮機。
【請求項１０】
前記調節弁（１０）の流路内、特にそのピストン（１４）内に、潤滑油、微粒子等を分離排出する手段が配されていることを特徴とする請求項１から９のいずれかに記載の圧縮機。
【請求項１１】
前記調節弁（１０）の前記ピストン（１４）は、鋼鉄製、鋼鉄合金製、軽金属製、特にアルミ製、および／または合成樹脂材料製であることを特徴とする請求項１から１０のいずれかに記載の圧縮機。
【請求項１２】
前記ピストン（１４）が合成樹脂製の場合、端面に接触するスプリングエレメント、特にヘリカル圧縮スプリング（１５、１６）は、鋳造によって合成樹脂材料と一体化するか、そこに埋めこむことを特徴とする請求項１１に記載の圧縮機。
【請求項１３】
前記吸入側（１８）が関連する前記通路（２０）は、前記ピストン（１４）の前記壁（１９）内の内向きにふくらんだ部分内、特に環状の内向きのふくらみ部に位置し、および／または前記シリンダー空間（１１）に横に開く、前記吸入側（１８）と連絡している前記流体ライン（１３）の開口部は外向きのふくらみ部、特に環状の外向きのふくらみ部、または環状の溝に位置し、そのため前記調節弁（１０）の機能が、前記ピストン（１４）の縦軸回りの回転の場合でも保持されることを特徴とする請求項４から１２のいずれかに記載の圧縮機。
【請求項１４】
前記ピストン壁（１９）の外部上、および／または前記シリンダー空間を画定する前記シリンダー壁上に、１つまたはもっと多い縦方向の溝が形成されて、これにより前記吸入側（１８）と、前記ピストンベース（２３）下に位置する前記シリンダー空間の部分間の流体接続が維持されることを特徴とする請求項６から１３のいずれかに記載の圧縮機。
【請求項１５】
前記調節弁（１０）の前記ピストン（１４）の前記壁（１９）内の前記スロット形通路（２０）は、一方向に軸に沿って、連続的かまたは段階的に、希望の調節動作に基づいて、広くまたは狭くなっており、特に前記駆動機構吐出側に向けて連続的か段階的に狭くなってくるので、前記駆動機構空間から流出する質量流は、実質的に一定に留まることを特徴とする請求項５から１４のいずれかに記載の圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は圧縮機、特に車両空調システム用アキシャルピストン圧縮機に関するもので、駆動機構室を画定するハウジングと、少なくとも１つのピストンが軸方向に前後変位可能とするよう取り付けられているシリンダーブロックと、吸入側および吐出側を有するシリンダーヘッドとを有する。
【背景技術】
【０００２】
特に、本圧縮機は、駆動機構室内に配置される斜板ドライブ又は揺動板ドライブを有する可変容量圧縮機であり、これにより駆動シャフトの回転運動が、１つ又は複数のピストンの軸方向の往復運動に変換される。一般には「傾斜板」ともいわれている回転斜板や揺動板は、駆動シャフトに対する傾斜が可変であり、外部モーターに連結できる。「傾斜板」の傾斜は、１つまたは複数のピストンのストロークを制御する。駆動機構室内の圧力が比較的に低い場合、「傾斜板」の傾斜は大きく、１つまたは複数のピストンのストロークは長くなる。駆動機構室内の圧力が比較的に高い場合、「傾斜板」の傾斜は小さく、１つまたは複数のピストンのストロークは短くなる。従来技術については、以下の文献を参照できる。
【特許文献１】ＤＥ  １９６  １１  ００４  Ａ１
【特許文献２】ＤＥ  ４４  ４１  ７２１  Ｃ２
【特許文献３】ＪＰ  ２００２／０７０７３９  Ａ
【０００３】
これらの文献は、ピストンストロークの可変調節機能を有する無段階で調節できる圧縮機に関する。
そのような圧縮機は、通常、上述したように、「傾斜板」の傾斜角の変化によって達成されるストロークの修正を伴うアキシャルピストン圧縮機の形で構成される。この行程で、１つまたは複数のピストンの下死点の位置が変化するが、結果として、上死点の位置、いわゆるすきま容積のサイズは変化しない理想的なケースを維持する。
【０００４】
このような圧縮機の運転では、内部漏洩および損失は通常発生する。この主たる理由は、１つまたは複数のシリンダに流入された冷媒の圧縮行程で、いわゆる部分質量流が、シリンダーとピストンの間隙を通じて、圧縮機の駆動機構空間に入る。この効果はまた「ブローバイ」としても知られる。油分離器が圧縮機の高圧側に設けられている限り、冷媒が好ましくない状態で、油戻りを通って駆動機構室に入る可能性がある。駆動機構室内の好ましくない過圧状態を避けるために、駆動機構室内と低圧側又は吸入側との間に流体接続があり、これによって駆動機構室に進入する漏洩質量が、再び流出可能となる。この流体接続は通常接続ボアである。このボアのフリー断面の寸法は、もっとも好ましくない条件下でも、駆動機構室に望ましくない過圧が生じないようにしている。ピストンストロークの駆動機構室内圧力による前述した依存性のため、駆動機構室内の圧力に影響を及ぼすことによって圧縮機を外部から調節することが一般的である。駆動機構室内の圧力の増加は、圧縮機の内部圧力とモーメント平衡に影響をもたらし、ピストンストロークを減少する。この結果、圧縮機は「ダウン調整」される。駆動機構室内の圧力が減少した場合は、逆のことが発生する。この結果、圧縮機は「アップ調節」となり得る。従来技術における対応する調節弁は電気的に制御される。この過程において、駆動機構室内の圧力を増やし、結果として、圧縮機の駆動機構室と吐出側または高圧側との間の流体接続の適当な開口によって、圧縮機の対応する「ダウン調節」が達成される。その流体接続中に配置するものは前記の調節弁であり、電気による制御が可能なものが望ましい。この際に注意すべきは、駆動機構室内の圧力が、規定の最高値を超えないことである。この目的のために、圧縮機の駆動機構室と吸入側との間に安全流体接続が配置される。
【０００５】
駆動機構室内の圧力は、吐出側を占める高圧と吸入側を占める低圧との間に調整される。圧縮機はこの限度内でアップ調節とダウン調節される。駆動機構室内の圧力増加は、圧縮機の駆動機構室と吸入側との間の一定断面の流体接続によって圧力増加に関して、従来技術でももちろん常に達成される。この状態では、前記流体接続が一定断面のため、増加した差圧を維持する場合、圧縮機をダウン調節する場合、すなわち駆動機構室と吸入側の間の差圧を増加する場合、駆動機構室から流出する質量流量が連続的に、且つ、著しく増加し始めることを念頭に置かねばならない。この質量流量は高圧側から直接取り入れられなければならないので、システムにおいて、圧縮機の実際の目的、即ち冷房や暖房を実現できなくなり、結果的に常に損失とみなさなければならない。圧縮機のダウン調節に必要な質量流は、ほとんど独占的に高圧側からの内部的な圧縮機手段で、調節弁を介して駆動機構室に伝達され、そこから、駆動機構室と吸入側間の流体接続を通じて、吸入側に戻り、そこから再度引き込まれて、圧縮される。このいわゆる「調節質量流」の圧縮のため、直接の利益をもたらさない追加の支出が必要である。
【０００６】
例によれば、図１は上述の挙動を図示する。駆動機構室と吸入側の差圧が増加すると（Ｘ軸）、駆動機構室と吸入側の流体接続を通じる質量流が大きく増加する。更にこのロス質量流に加えて、駆動機構室と吸入側間の流体接続または開口部の前後の入口および出口圧力も示すとともに、例を使用して入口の考えられる温度プロットも示す。すべての曲線のプロットは、ただの例としてみなすべきだが、車両空調システム用の圧縮機の典型的な作動点の基本的運転が認識できる。駆動機構室と吸入側との間の低圧差、および対応する低質量流に位置した質量流曲線の開始点は、内部漏洩とここでは詳述しない他の要素によって実質的に定義される。駆動機構室と吸入側との間のフリー断面は、すべてが稼動状態にあると仮定して、好ましくない圧縮機のダウン調節が起こらないように通常選択される。
【０００７】
特に中央ヨーロッパでは、比較的温和な年間温度であり、かつ大気湿度も比較的低く、空調システム、特に自動車用はダウン調節されることが多い（ダウン調節による上述固有の損失を伴って）。本発明は特に前述の問題に対し、単純、効率的でしかも経済的な解決を提供しようとするものである。
【０００８】
このエネルギー損失以外の問題として、ピストンと「傾斜板機構」の装備がある。圧力に関連した圧縮機内の力の主方向は、ピストン上部からピストン下部への軸方向である。圧力の結果、圧縮機のダウン調節の場合、即ち、吸入側の圧力を上回る駆動機構室の圧力増加の場合にのみ著しく反対のローディング（ピストン上部の方向に）が発生する。したがってダウン調節中には、ピストン下部に作用する圧力関連の力が規定のレベルを超えないようにしなければならない。この意味において念頭の置くべきは、軽量部材、特に軽金属材料のピストンを使用することが好ましく、このことはエネルギー条件においても調節条件においても有益である。本発明はこの面においても可能な解決策の提供を意図している。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
結果として本発明の根本的課題は、ダウン調節中に発生するロス質量流を最小とすることであり、特に調節特性を有する外部調節された圧縮機での場合であり、また一方では、吸い込み過程でピストンの上側方向に作用する圧力関連力を制限または減少できる安全装置を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
最初に言及した圧縮機タイプの場合、駆動機構室と吸入側間に流体接続を取り付け、この中には連続的に作動する調節弁を配置し、これにより駆動機構室と吸入側との間の規定差圧から開始し、駆動機構室と吸入側との間の流体接続は差圧が更に増大するにつれて更に絞られ、極限の場合は完全に閉鎖される手段によって本発明に係る問題は解決される。
【００１１】
駆動機構室と吸入側間の従来技術の「一定」の開口は、適宜に取り替えられ、本発明による「可変開口」となり、更に調節条件で特定すれば、開口断面は、駆動機構室と低圧側または吸入側との間の差圧が増加するにつれて減少を続け、この結果ロス質量流は、ほとんどオリジナルの値に維持される。
【００１２】
駆動機構室と吸入側間の流体接続中の調節弁は、駆動機構室と吸入側との間の規定された過高圧の場合に再度開口し、ピストンの損害や損傷に対応できることが望ましい。したがって、この基本概念は、駆動機構室と吸入側との間の過度の高差圧の場合、通常運転では作動していない開口で、少なくともその１つが開口し、この開口を通じて質量の流れが駆動機構室から流出可能となり、そこでは駆動機構室内の圧力が、更に低い作動圧力に戻る。この手段は、圧縮機や駆動機構室を好ましくない過圧から守る安全手段である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１３】
本発明の更に詳細、特に構造上の詳細は、請求項３以降に記載する。
これらの詳細についての参照は、本発明の以下の説明の中で別々に行い、特に実施例を使用する。この点において参照は以下の添付の図面で行う。
図２はロス質量流の各温度の影響を示す。
図３は線図方式で本発明に従って、圧縮機の駆動機構室と吸入側間に、建造され配置された調節弁の第一の配置図を示す（通常運転状態）。
図４は外部調節圧縮機の典型的なダウン調節曲線を示す。
図５は本発明のダウン調整中の機械式調節弁内における考えられる力のプロットを示す。
図６は駆動機構室と吸入側間の流体接続を流れるロス質量流の比較を示し、その開口部の断面は、本発明による調節弁で可変の開口部の断面である。および  
図７は稼動した安全機能を伴う図３記載の配置を示す。
【００１４】
典型的な圧縮機の運転条件、特に車両空調システム用アキシャルピストン圧縮機のロス質量流を考えた場合、ダウン調節領域については、各温度と入口条件の影響が小さいことがわかる。むしろ図２から分かるように、流出する質量流にとって決定的なのは、駆動機構室と吸入側との間の流体接続内に配置された調整弁の入口と出口との間の差圧である。
もし中庸な条件が寸法基準としてとられる場合、通常のダウン調節では、一般的に実際発生する「極値点」の最大の差は、通常のダウン調節領域で２％以下である（比較条件）。
【００１５】
駆動機構室と吸入側の間の差圧が、ロス質量流が実質的に原因であるという事実は、図３の機械式調整弁の手段によって引き出される。したがって、調整弁１０はシリンダースペース１１を備え、一方これはライン１２によって、アキシャルピストン圧縮機の駆動機構室を備えた流体接続を有し、そして他方では、さらにライン１３によって、流体接続は圧縮機の吸入側とともに、またその中にはピストン１４が低圧側に封鎖されて、取り付けられており、これによって弾性エレメントの作用に対抗して、各ケースで前後の変位を行い、−この場合ヘリカル圧縮スプリング１５，１６−また入口および出口圧力に起因する力で、ピストン１４はピストン１４に作用する差圧、駆動機構空間（図３に参照番号１７で示す）と吸入側（図３に参照番号１８で示す）間の差圧に対応するピストン１４に作用する差圧に依存して、駆動機構空間と吸入側との間の有効弁開口を大なり小なり減少させ、また極限の場合完全に封鎖する。前述の流体通路はライン１２、１３、およびシリンダー空間１１によって画定され、またピストン１４はその目的のため、一方の端が中空ピストンの形態で（図３の上部端面）、その壁１９内には、少なくとも１つの軸方向に伸びる、特にスロット形の通路２０が形成され、その通路２０には、吸入側１８または流体ライン１３が吸入側１８と連絡してシリンダー空間１１内に水平に出ている。中空ピストン１４の内部空間２１は、駆動機構室１７と解放端面２２によって流体接続を有する。吸入側でピストン１４は、ピストンベース２３によって締め切られる。吸入側、即ち低圧は、ピストンベース２３に外部から適用される。そのため、ピストンベース２３下のシリンダー空間１１は連接ライン２４を介して吸入側に接続するか、または吸入側に至るライン１３に接続する。
【００１６】
ピストン１４は二つのスプリング間に連結され、この場合はヘリカル圧縮スプリング１５、１６だが、その端面とシリンダー空間１１中で接触する。シリンダー空間１１は、弁体２５内の対応するボアによって画定され、このボアの開口部はヘリカル圧縮スプリングとピストン１４が正常に位置された後、ストッパー２６によって閉鎖されている。
【００１７】
スプリングエレメント１５、１６は、調節弁１０の絞り動作が、駆動機構室１７と吸入側１８間の差圧上昇時に、線形、非線形、下降形、および／または段階形のいずれかになるよう構成され調整される。これもピストン１４中の通路２０の形成に依存する。ピストン１４の壁１９に設けられたスロット形通路２０は、スロットの形に構成され、それは一方向軸に連続的又は段階的に広く又は狭くなり、さらに特定すれば、所望の調節運転に応じるものである。定常的な質量流を獲得するためには、軸方向に連続的に狭くなる幾何学的形状とすべきである。
【００１８】
弁体２５は圧縮機ハウジングの一部、または別の部品であってよい。ピストン１４が合成樹脂材料製の場合、スプリング１５，１６は構造ユニットとして、ピストンに一体形が望ましく、これは端面に鋳造によってピストン材を組み込むことである。既述したが、ピストン１４は、２つのスプリングエレメント１５、１６によってバイアスされてシリンダー空間１１内に設置され、これによりスプリングはすべての作動状態でピストン１４と接触可能となる。
【００１９】
ピストン１４は、ピストンを通過する質量流を無視できる低いレベルにするために、シリンダー空間１１内に遊び、より特定すれば、１５μｍ以下の遊びを持たせて取り付けられている。これを達成するため、追加のシールをピストンとシリンダー壁の間に配することができる。
【００２０】
図３でピストン１４は同じ端面をもって構成されている。また異なるサイズの端面を有する差動ピストンも使用可能である。これは力、特に差動力に支配されており、ピストンに作用する。スプリングエレメント１５、１６により発生するスプリング力は、対照的に付随的な重要性があるものである。この点については図５にて詳しく記載する。
【００２１】
駆動機構室と吸入側との間の圧力が平衡した場合、ピストン１４は中間位置に保持される。ピストン壁１９に設けられた通路２０は、吸入側１８にいたるライン１３とほぼ同一の高さに位置する。
【００２２】
圧縮機のストロークの減少させるためには、通常駆動機構室と吸入側との間に最低差圧が必要である。この最低差圧は、前記機械式調節弁の設計時に考慮しなければならない。まず、設計の条件では、ピストン壁１９内蔵のスロット形通路２０は、できる範囲において、前記最低差圧の場合、通路２０の全域が有効となるよう位置させる。しかし差圧が更に増加した場合、可能な限り速やかに、スロット形通路２０の有効断面を連続的に低減しなければならない。
【００２３】
ピストン壁１９内の通路開口部の設計は、内部漏洩やここに記載しない他の要素が、駆動機構室と吸入側との間の差圧が最低の場合、ピストン１４や調節弁１０によって完全に流出可能とするべきである。
【００２４】
ダウン調節過程において、駆動機構室と吸入側との間の差圧は増加する。差圧増加時の調節弁１０内のスプリングと圧力、およびピストン１４（図３の下方）の対応する変位の考えられる力のプロットを図５の例で示すが、そこではダウン調節の過程でも、吸引側の低圧増加の発生が想定できる。
【００２５】
調節弁１０の設置は如何なる場所でもよいが、これはピストン１４自体の重量が調節において無視できるからである。調節弁１０の設置は、シリンダーヘッド、シリンダーブロック、あるいは適切な接続を考慮すれば、圧縮機ハウジングの外部でもよい。
【００２６】
また図５によっても分かるように、調節ピストン１４は差圧の増加に伴って、吸入側に移動する。その結果、ピストン壁１９内のスロット形通路２０は覆われてきて、対応して開口部断面は減少してくる。通路２０の構成は、ピストン１４の変位後、残留開口部断面があって、ほとんど一定の質量流が、駆動機構室と吸入側間に確保されるようにするのが好ましい。この点についての参照は図６にある。
【００２７】
前述の調節弁１０により、ダウン調節中に流出する質量流は、一般的にほぼ一定の低レベルに維持できるので（図６参照）、駆動機構室と吸入側との間のダウン調整に必要な差圧を確立するため、十分に低いロス質量流がダウン調整運転に必要である。結果として、同一の冷房や暖房の性能を得るため、比較的少ない駆動力の支出となる。したがって効率は向上するが、さらに全ダウン調整領域では、駆動機構室と吸入側間の差圧が増加するにつれて、相対ロス質量流が減少している。
【００２８】
図７に記載の配置の場合、追加の開口部またはいわゆる安全スロット２７が、スロット形通路の２０の上部のピストン壁１９に設けられ、これは吐出側の方向で、低部のスロット形通路２０が完全に覆われた後、さらに特定すれば、駆動機構空間の圧力が過度に高くなり、調節弁内１０のピストン１４が結果として吸入側にさらに変位する場合に、直ちに効果を発揮する。したがって安全スロット２７は、駆動機構室と吸入側との間の差圧が規定の最高値に達した場合、効果を発揮する。駆動機構室内の圧力は、安全スロット２７によって効果的に且つ急速に低運転圧力に減少する。
【００２９】
その他の点では、図７の調節弁は図３によるものと対応して構成されており、また図３に参照して記述した要素は、図７に同じ参照番号で示した。
【００３０】
記述した調節弁の結果として、さらに有利性、すなわち圧縮機の駆動機構室と吸入側との間の質量流が大幅に減少した有利性が得られた。結果としてオイルの質量流、すなわちガス流に伴って運ばれるオイルの量も同様に減少した。これは一方では、全体の性能、および圧縮機の熱行動にも良い影響を与え、結果として車両空調システムにも、また他方では圧縮機の使用期間にも有益な効果をもたらす。
【００３１】
前記の調節弁はプレハブ形式の構造ユニットで提供できる。その他の要素である油分離器、微粒子フィルター等は、ピストンやシリンダー空間内にも一体化できる。
【００３２】
弁体２５は鋼鉄、鋼鉄合金、軽金属であることが望ましく、とくにアルミや合成樹脂材料が望ましい。同じことがピストン１４にも当てはまる。ピストン１４が合成樹脂材料の場合、スプリングエレメント１５、１６はピストン材料と密接に、または永久的に接続できるので、ピストンとスプリングエレメントは一つの構造体を形成し、シリンダー空間１１に一個の存在物として導入できる。ピストン１４は合成樹脂材料で、特に射出成型物が有利である。熱硬化性合成樹脂や熱可塑性材料が使用可能である。射出成型の場合、通路スロット２０と２７は同時に成型可能である。すべり特性が最適化された合成樹脂、特に熱硬化性合成樹脂や熱可塑性材料ですべり特性が最適化されたものが使用できる。
【００３３】
ピストン１４に金属材料が使用された場合、通路２０、２７はレーザー（レーザー切断）で成型するのが望ましい。この方法によれば、望ましいいかなる環状や開口断面も得られる。既述したように、ピストン１４の壁１９のスロット形通路２０は、望ましい調節動作に依存して、軸に沿う一方の方向に連続的、または段階的に広くなったり狭くなったりすることが可能であるが、この場合狭くなる幾何学形状が好ましい。通路２０の外形も最終的には、圧縮機自体、およびその運転動作に依存する。
【００３４】
駆動機構室１７に通じる流体ライン１２も、シリンダー空間１１に軸方向に沿って開放するような配置が勿論可能である。この限りにおいて、図３と７は一般原理の図式表示にすぎない。他言すれば、シリンダー空間１１に入る入口開口部も、必要であれば閉鎖ストッパー２６を通じて配置可能である。吸入側に通じるライン１３の口の領域には、外向きのふくらみを設けることが可能で、これによりピストン１４が縦軸の回りを回転している場合でも、ガスが通路２０を通じて流出する事を保証する。対応する方法で、通路２０も内向きのふくらみ内に位置させることが可能で、特にピストン壁１９内の環状内向きのふくらみである。また複数の通路２０をピストン壁１９内に配置可能で、これらはピストンの周辺に分散配置される。しかし、回転に対して固定されるよう、ピストン１４がシリンダー空間１１内に位置していることが好ましい。
【００３５】
さらに、ピストンベース２３の外側と吸入側との間の接続は、ピストン１４によって直接なされるが、更に特定すれば、ピストンまたはシリンダー壁上に形成された縦溝によって構成してもよい。これらの圧力連絡溝は、したがって吸入側とピストンベース２３との間の流体接続を作るよう意図されている。また、これがピストン１４の望ましい如何なる軸位置であるかを保証するため、対応する溝がシリンダー上に形成されることが望ましい。このタイプの圧力連絡溝も、ピストン１４の軸可動性改善という利益をもたらす。冷媒によって運ばれた油は、これはシリンダー空間１１内のピストン１４の可動性を損なう可能性のあるものだが、圧力連絡の縦向きまたは軸向き溝内に堆積する。したがって前記の縦向きまたは軸向き溝によって、ピストンとシリンダー壁間の接触面積は、一方では減少する。他方では、油収集空間が作られ、特に低周囲温度の場合、油がシリンダー空間１１内のピストン１４の可動性を損なうことはない。シリンダー空間１１内を移動する自由性が制限されていたピストン１４のリスクは減少する。さらに駆動機構室と吸入側との間の差圧は、低圧側との追加的接続なしにピストン１４に適用されることが保証される。
【００３６】
ピストン１４には３つの重要な位置がある。
駆動機構室と吸入側間の圧力平衡時における中央位置（ピストン１９内の通路２０の開口断面が全面的に有効）
駆動機構室と吸入側間の差圧を受けている作動点（通路２０の開口断面が減少状態）
駆動機構室と吸入側間の高差圧の場合の安全位置（安全スロット２７のみ有効）
本申請書に公開したすべての特徴は、それ自体、または先行技術との組合せが新規なものである限り、本発明にとって重要なものとして請求される。
【図面の簡単な説明】
【００３７】
【図１】図１は圧縮機の調節質量流の運転を示す。
【図２】図２はロス質量流の各温度の影響を示す。
【図３】図３は線図方式で本発明に従って、圧縮機の駆動機構室と吸入側間に、建造され配置された調節弁の第一の配置図を示す（通常運転状態）。
【図４】図４は外部調節圧縮機の典型的なダウン調節曲線を示す。
【図５】図５は本発明のダウン調整中の機械式調節弁内における考えられる力のプロットを示す。
【図６】図６は駆動機構室と吸入側間の流体接続を流れるロス質量流の比較を示し、その開口部の断面は、本発明による調節弁で可変の開口部の断面である。
【図７】図７は稼動した安全機能を伴う図３に係る構成を示す。
【符号の説明】
【００３８】
１０  調整弁
１１  シリンダー空間
１２  ライン
１３  ライン
１４  ピストン
１５  ヘリカル圧縮スプリング
１６  ヘリカル圧縮スプリング
１７  駆動機構空間
１８  吸入側
１９  ピストン壁
２０  （スロット形）通路
２１  内部空間
２２  開放端面
２３  ピストンベース
２４  連接ライン
２５  弁体
２６  閉鎖ストッパー
２７  安全スロット
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【国際調査報告】
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