(57)【要約】  本発明は貫流ボイラの運転のための方法に関し、その狙いはあらゆる運転状態において蒸発器伝熱面を通る給水質量流量と蒸発器伝熱面への熱流入との大々的に同期した変化を大きな技術的費用なしに可能にすることにある。このために、給水質量流量（Ｉ）を設定するための装置に給水流量制御装置（１）が付設され、給水流量制御装置（１）の制御量が給水質量流量（Ｉ）であり、給水質量流量の目標値（ＩＩ）が蒸気発生器出力に割り当てられた目標値Ｌに依存して導き出され、給水流量制御装置（１）に入力量の１つとして予熱器（２）の入口における給水密度の実際値ρEが与えられる。
2008506087.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
蒸発器伝熱面（４）と、蒸発器伝熱面（４）の流動媒体側前段に接続された予熱器（２）と、給水質量流量Ｍを設定するための装置と、この装置に付設された給水流量制御装置（１）とを備えた貫流ボイラの運転のための方法であって、給水流量制御装置（１）の制御量が給水質量流量Ｍであり、給水質量流量Ｍの目標値Ｍｓが蒸気発生器出力に割り当てられた目標値Ｌに依存して導き出され、給水流量制御装置（１）に入力量の１つとして予熱器（２）の入口における給水密度の実際値ρEが与えられることを特徴とする方法。
【請求項２】
給水流量制御装置（１）に他の入力量として予熱器（２）の出口における給水密度の実際値ρAが与えられることを特徴とする請求項１記載の方法。
【請求項３】
給水質量流量の目標値Ｍｓとして、下記の量
Ｍ＋Δρ-・Ｖ
が使用され、ただしＭは予熱器（２）の入口における給水質量流量の実際値、Δρ-は予熱器（２）内部の給水の平均密度の時間的変化、Ｖは予熱器（２）の容積であることを特徴とする請求項１又は２記載の方法。
【請求項４】
平均密度ρ-の近似値として予熱器（２）の入口における給水密度ρEが使用されることを特徴とする請求項１乃至３の１つに記載の方法。
【請求項５】
予熱器（２）における給水の平均密度の時間的変化Δρ-が微分特性を有する関数要素によって形成されることを特徴とする請求項３又は４記載の方法。
【請求項６】
入口密度信号が、予熱器（２）の貫流時間の時定数を有するむだ時間要素に入力され、予熱器（２）の熱時定数に応じてＰＴ１遅延され、そのようにして発生された信号が出口密度信号に負極性にて加えられることを特徴とする請求項２乃至５の１つに記載の方法。
【請求項７】
むだ時間も予熱器（２）の熱時定数も蒸気発生器の負荷に対して相関的に適合させられることを特徴とする請求項６記載の方法。
【請求項８】
給水流量制御装置（１）が必要に応じて投入および遮断可能であることを特徴とする請求項１乃至７の１つに記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、蒸発器伝熱面と、蒸発器伝熱面の流動媒体側前段に接続された予熱器と、蒸発器伝熱面への給水質量流量Ｍを設定するための装置とを備えた貫流ボイラの運転のための方法に関する。
【０００２】
貫流ボイラにおいては、燃焼室の気密な包囲壁を共に形成する複数の蒸気発生器管の加熱が、貫流中に蒸気発生器管内で流動媒体の完全な蒸発をもたらす。流動媒体（通常は水）が、それの蒸発前に、蒸発器伝熱面の流動媒体側前段に接続されている予熱器（一般にはエコノマイザとも呼ばれる。）に導かれ、そこで予め加熱される。
【０００３】
貫流ボイラの運転状態およびそれに関連して現在の蒸気発生器出力に依存して、蒸発器伝熱面への給水質量流量が調節される。負荷変動時には蒸発器流量および蒸発器伝熱面への熱流入をできるだけ同期させて変化させるべきである。なぜならば、さもなければ蒸発器伝熱面の出口における流動媒体の固有エンタルピのオーバーシュートを確実に回避することができないからである。固有エンタルピのこのような望ましくないオーバーシュートは、蒸気発生器から出る生蒸気の温度調節を阻害し、その上に材料への高い負荷を招き、それにともなって蒸気発生器の寿命低下をもたらす。
【０００４】
蒸気発生器のあらゆる運転状態において固有エンタルピのオーバーシュートおよび大きな温度変動を防止するために、負荷切替時にも必要な給水目標値を運転状態に応じて供給する給水流量制御装置が設けられている。
【０００５】
欧州特許第０６３９２５３号明細書から給水流量が給水量の予測計算によって調節される貫流ボイラが公知である。この場合に計算方法の基礎として、特に蒸発器伝熱面入口に給水質量流量が流入する蒸発器伝熱面の熱流収支が用いられる。
【０００６】
しかしながら実際には、蒸発器伝熱面入口の直ぐ近くでの給水質量流量の測定は技術的に高価であり、しかもあらゆる運転状態において確実に実施できるというわけではない。これではなくて代用的に予熱器の入口における給水質量が測定され、給水量の計算に取り入れられるが、しかし予熱器の入口における給水質量は、あらゆる場合に蒸発器伝熱面入口における給水質量流量に等しいというわけではない。
【０００７】
というのは、予熱器へ流れ込む媒体の温度が変化したとき、または変化した加熱に起因して予熱器内部の流動媒体の密度が変化したときに、予熱器において質量蓄積作用または質量払出し作用が生じ、予熱器の入口における給水質量流量が蒸発器伝熱面の入口における給水質量流量と一致しないからである。これらの蓄積および払出し作用が給水流量制御装置において考慮されないか、または不十分にしか考慮されない場合には、上述の固有エンタルピのオーバーシュートが起きることがあり、それにともない蒸発器伝熱面の出口において流動媒体の大きな温度変動が生じ得る。
【０００８】
温度変動は負荷切替の速度に依存し、急速な負荷切替の場合には特に大きい。したがって、従来においては負荷切替速度の制限を行なって、蒸気発生器の低い効率を我慢することが必要であった。このことから、場合によっては起こる運転障害の際に発生する急速な制御不能な負荷切替が蒸気発生器の寿命を低下させる。
【０００９】
本発明の課題は、蒸発器伝熱面を通る給水質量流量と蒸発器伝熱面への熱流入とを広範囲に同期して変化させることを、あらゆる運転状態において大きな技術的投資なしに可能にする冒頭に述べた如き蒸気発生器の運転のための方法を提供することにある。
【００１０】
この課題は、本発明によれば、給水質量流量Ｍを設定するための装置に流量制御装置が付設され、この流量制御装置の制御量が給水質量流量Ｍであり、給水質量流量の目標値Ｍｓが蒸気発生器出力に割り当てられた目標値Ｌに依存して導き出され、流量制御装置に入力量の１つとして予熱器の入口における給水密度の実際値ρEが与えられることによって解決される。
【００１１】
本発明は、蒸発器伝熱面を通る給水質量流量と蒸発器伝熱面への熱流入との同期した変化のために、蒸発器伝熱面の熱流とバランスさせるべきであるという考えに基づいている。最適には、このために蒸発器伝熱面の入口において給水質量流量の測定が行なわれるべきである。しかし、蒸発器伝熱面の入口における給水質量流量の直接測定は確実には実施できないことが分かったために、給水質量流量の直接測定は今や媒体側の好適な前段位置に、即ち、予熱器入口に用意されている。しかしながら、場合によっては発生する予熱器における質量蓄積および払出し作用は測定値を歪曲し得ることから、この作用は適切に補償されるべきである。このために蒸発器伝熱面の入口における給水質量流量の算定は、他の容易に取得できる測定量に基づいて行なわれるべきである。給水質量流量を算定するために予熱器入口において得られる測定値を補正するための特に適した測定量は、蒸発器伝熱面における流動媒体の平均密度およびそれの時間的変化である。
【００１２】
蒸発器伝熱面を通る熱流の特に正確な算定については、また給水質量流量の測定値の正確な補正ついても、予熱器伝熱面の出口における流動媒体の密度の付加的な検出が用意されることが好ましい。それにより特に正確な検出が、したがっていわゆる蓄積および払出し作用の考慮も可能にされている。追加もしくは代替としての有利な発展形態では、給水質量流量のための目標値Ｍｓとして、数式Ｍ＋Δρ-・Ｖが使用される。ただし、Ｍは予熱器の入口における給水質量流量の実際値、Δρ-は予熱器内の流動媒体の平均密度の時間的変化、Ｖは予熱器の容積である。したがって、付加分Δρ-・Ｖによって、いわゆる蓄積および払出し作用が考慮されている。
【００１３】
予熱器内部の流動媒体への熱流入が定常状態にあり、したがって時間的に変化しない場合には、目標値Ｍｓの算定のために、平均密度ρ-の代わりに、近似的に予熱器入口における流動媒体の密度ρEを使用するとよい。この場合には密度ρEの時間的変化が平均密度ρ-の時間的変化に等しく設定できるので、したがって予熱器伝熱面の出口における流動媒体の密度ρAの付加的な検出が不要である。
【００１４】
給水質量流量の目標値Ｍの算定時に、平均密度ρ-の代わりに近似的に予熱器入口における流動媒体の密度ρEが使用される場合、入口密度変化の信号は、システムの貫流時間に応じて遅れさせられなければならない。したがって、入口密度の実際値ρEは、調節技術において通常用いられるＰＴ１特性を有する微分要素によって、予熱器の貫流時間をもって時定数として遅れさせられた入口密度変化に変換させられる。
【００１５】
しかしながら、特に予熱器において加熱変化が生じる場合、したがって、例えば負荷切替時における予熱器内部の流動媒体への非定常的な熱流入の場合、平均密度ρ-およびそれの時間的変化Δρ-の算定は、近似化された入口密度の使用だけによっては不可能である。数学的手段にてρEおよびρAがρ-の算定にそれぞれ半分ずつ入り込むために、非定常な熱流入であるが一定の入口密度ρEの場合には、出口密度ρAの半分の変化が予熱器における密度変化のための尺度として使用することができる。
【００１６】
この場合にも微分要素による密度信号の時間微分の形成が行なわれる。しかしながら、出口密度の変化が時間的に予熱器における質量蓄積作用の後に存在することから、密度信号は約１秒の比較的小さい時定数でもってＰＴ１遅延されることが好ましい。
【００１７】
予熱器の入口および出口における流動媒体の密度の個別の検出により、このようにして、予熱器における給水蓄積および払出し作用を考慮し、給水流量の目標値を簡単なやり方で蒸発器の運転状態に適合させることができる。
【００１８】
したがって、蒸気発生器の特に正確な調節は、給水温度が予熱器への入口の前において突然変化する場合にも可能である。これは、例えば予熱器の前段に接続された予熱区間の突然の故障によって起こり得る。この種の故障の際に予熱器入口における流動媒体の密度の跳躍が大幅には変化しないで出口まで通り抜ける。しかし、予熱器における流動媒体の平均密度ρ-の変化は、既に予熱器入口における密度変化によって完全に検出されるので、蒸発器伝熱面の出口における密度の変化はもはや給水質量流量の目標値Ｍｓにおける算定された補正に作用を及ぼしてはならない。したがって、予熱器出口における密度信号を微分しかつ遅らせるＤＴ１要素の反応をこの場合に補償する補正回路が設けられているとよい。このために入口密度信号が、予熱器の貫流時間の時定数を有するむだ時間要素に入力され、予熱器の熱時定数に応じてＰＴ１遅延され、このようにして発生させられた信号が出口密度信号に負極性にて加えられる。
【００１９】
この補正回路は、あらゆる場合に密度変化を正しく反映させる。流れ込む媒体の急な温度変化の際には出口密度ρAの変化は既述のように考慮されない。しかしながら、入口密度ρEが一定のままであり、しかし予熱器における熱供給およびそれにともなう出口密度ρAが変化する場合には、予熱器出口において補正は行なわれないが、熱供給の変化の影響は給水質量流量の目標値Ｍｓの算定の際に完全に考慮される。
【００２０】
例えば負荷切替時のように、熱供給と同時に入口密度ρEが変化した場合には、入口密度跳躍による質量蓄積および払出し作用も、変化した熱供給に起因する蓄積作用も、個別に考慮される。予熱器出口における補正のためには、変化した熱供給によって生じる変化のみが考慮される。なぜならば、入口における密度跳躍によって出口にも時間遅れで生じる変化が入口のみにおいて考慮されて出口において補償されるからである。
【００２１】
予熱器のむだ時間も熱時定数も蒸気発生器の負荷に対して相関的に適合させられることが好ましい。
【００２２】
給水流量制御装置が蒸気発生器の運転状態に応じて投入および遮断可能であることが好ましい。
【００２３】
本発明により得られる利点は、特に、予熱器における給水の平均密度を考慮した給水質量流量の算定によって、蒸発器伝熱面を通る給水流量と蒸発器伝熱面への熱流入との同期した制御が、特に簡単で信頼性のあるやり方で、蒸気発生器のあらゆる有り得る運転状態において、蒸発器伝熱面の出口における流動媒体の固有エンタルピのオーバーシュートおよび発生させられた生蒸気の大きな温度変動を防止し、それにともない材料への負荷を低減し、蒸気発生器の寿命を高めることにある。
【００２４】
本発明の実施例を図面に基づいて更に詳細に説明する。図面において、図１は貫流ボイラのための給水流量制御装置の実施例を示し、図２は給水流量制御装置の代替構成の実施例を示し、図３ａは貫流ボイラの全負荷運転時の流れ込む給水の突然の温度変化の場合における蒸気発生器の蒸発器伝熱面の出口における流動媒体の固有エンタルピの時間経過を有するダイアグラムを示し、図３ｂは貫流ボイラの部分負荷時の流れ込む媒体の突然の温度変化の場合における固有エンタルピの時間経過を有するダイアグラムを示し、図３ｃは負荷切替時における固有エンタルピの時間経過を有するダイアグラムを示す。
【００２５】
同じ部分は全ての図において同一の符号を付されている。なお、本文中で、Ｍ，Ｑ等（サフィックス付を含む）で示す符号は、図においては、Ｍ，Ｑ等の上部にドットを付して示している。
【００２６】
図１は貫流ボイラの給水質量流量の目標値Ｍｓを形成するための装置１を概略的に示す。貫流ボイラはエコマイザとも呼ばれる給水用予熱器２を有し、これは詳しくは図示されていないガス流路内に存在する。予熱器２には流動媒体側において給水ポンプ３が前段に接続され、蒸発器伝熱面４が後段に接続されている。給水ポンプ３から予熱器２へ案内されている給水管中には、給水管を通る給水質量流量Ｍの測定のための測定装置５が配置されている。
【００２７】
給水ポンプ３における駆動電動機には調節器６が付設されている。調節器６の入力端には、制御量として、測定装置５により測定された給水質量流量Ｍの制御偏差ΔＭが与えられている。調節器には給水質量流量の目標値Ｍｓを形成するための装置１が付設されている。
【００２８】
この装置は、特別な需要に適した目標値Ｍｓの決定のために設計されている。この場合に、給水質量流量Ｍの実際値検出が蒸発器伝熱面４の直前ではなくて既に予熱器２の前において行なわれることが考慮されている。それによって、予熱器２における質量蓄積作用またはその払出し作用により給水質量流量Ｍの測定値の決定時に不正確さが生じ得る。これを補償するために、予熱器２の入口における給水の密度ρEを考慮したこの測定値の補正が用意されている。装置１は、とりわけ入力量として、一方では目標値発生器７によって与えられる貫流ボイラ出力の目標値Ｌを持ち、他方では測定装置９の圧力および温度の測定から決定された予熱器２の入口における給水密度の実際値ρEを持つ。
【００２９】
運転時に何度も繰り返し時間的に変化しかつ（図示されていない）燃焼調節回路において直接に燃料調節器に与えられる貫流ボイラの出力のための目標値Ｌが、装置１の第１の遅れ要素１３の入力端にも供給される。この遅れ要素１３は、第１の信号すなわち遅れさせられた第１の出力値Ｌ１を発生する。この第１の出力値Ｌ１は、給水流量制御装置１の関数発生器の関数発生ユニット１０および１１の入力端に導かれる。関数発生ユニット１０の出力端には給水質量流量に対する値Ｍ（Ｌ１）が現われ、関数発生ユニット１１の出力端には蒸発器伝熱面４の出口における固有エンタルピｈIAと蒸発器伝熱面４の入口における固有エンタルピｈIEとからなる差の値Δｈ（Ｌ１）が現われる。Ｌ１の関数としての値ＭおよびΔｈは、貫流ボイラの定常運転において測定されたＭおよびΔｈの値から求められていて、関数発生ユニット１０もしくは１１に格納されている。
【００３０】
出力量Ｍ（Ｌ１）およびΔｈ（Ｌ１）は、装置１の関数発生器の掛算器１４において互いに掛算される。得られた積の値Ｑ（Ｌ１）は、出力値Ｌ１における蒸発器伝熱面４への熱流に相当し、場合によっては、微分要素１４ａにおいて入口エンタルピから求められた、蒸発器における蓄積または払出し作用にとって特徴的な出力係数による補正後に、分子として割算器１５に入力される。分母として割算器１５に、加算要素１９により形成された差、すなわち蒸発器伝熱面４の出口における固有エンタルピの目標値ｈSA（Ｌ２）と蒸発器伝熱面４の入口における固有エンタルピの実際値ｈIEとの差が入力される。蒸発器伝熱面４の入口における固有エンタルピの実際値ｈIEは測定装置９により測定される。
【００３１】
目標値ｈSA（Ｌ２）は、装置１の関数発生器の第３の関数発生ユニット１２から取り出される。関数発生ユニット１２の入力値は第２の遅れ要素１６の出力端に生じ、第２の遅れ要素１６の入力量は第１の遅れ要素１３の出力端における第１の出力値Ｌ１である。それに応じて第３の関数発生ユニット１２の入力値は、第１の出力値Ｌ１に対して遅れた第２の出力値Ｌ２である。Ｌ２の関数としての値ｈSA（Ｌ２）は、貫流ボイラの定常運転時に測定されたｈSAの値から求められていて、このｈSAは第３の関数発生器１２内に格納されている。
【００３２】
割算器１５の出力端からは、予熱器２への給水質量流量実際値の制御偏差形成のための給水質量流量目標値Ｍｓが取り出される。予熱器２への給水質量流量実際値は装置５により測定され、制御偏差形成は加算要素２３において行なわれ、制御偏差は調節器６に導かれる。
【００３３】
第２の遅れ要素１６の出力端には微分要素１７の入力端が接続されていて、微分要素１７の出力端は加算要素１８に負極性入力になるように接続されている。この加算要素１８は、蒸発器伝熱面４への熱流Ｑ（Ｌ１）の値を微分要素１７の出力信号だけ補正する。
【００３４】
予熱器２の入口において測定装置９によって測定された給水温度および給水圧力は、計算要素２０において予熱器２の入口における給水密度の実際値ρEに換算される。これは微分要素２２の入力端に与えられ、予熱器の容積と掛算される。予熱器２の内部における蓄積および払出し作用に基づく給水質量流量の変化の計算された近似値ΔＭが、微分要素２２に組み込まれた遅れ要素を介して加算要素２４に導かれる。この遅れ要素は予熱器２を通る給水の貫流時間を時定数として有する。加算要素２４は、割算要素１５からの質量流量Ｍｓの目標値をΔＭだけ補正し、したがって給水質量流量の調節において、予熱器２の入口における給水の温度変化およびそれにともなう給水の密度変化に基づく質量蓄積および払出し作用の考慮を可能にする。
【００３５】
図２は給水流量制御装置の代替構成を示し、これは予熱器２の内部における熱入力の時間的変動時にも給水質量流量の制御における質量蓄積および払出し作用の信頼性のある考慮を可能にする。
【００３６】
このために、図２による実施例においては、図１による給水流量制御装置が予熱器２の出口における流動媒体の密度ρAの考慮に関する補足がなされている。予熱器２の出口における流動媒体の密度を決定するために、予熱器２の出口に、流動媒体の圧力および温度を測定するための測定装置２１が設けられている。計算要素２６が、後段に接続されている加算要素３０のための入力信号として、温度および圧力の測定から予熱器２の出口における流動媒体の密度ρAのための実際値を求める。加算要素３０の出力信号が微分要素３４に導かれ、この微分要素は予熱器２の容積を掛算された時間微分を出力信号として発生する。予熱器２の出口における給水質量流量の変化ΔＭAを再現するこの出力信号は加算要素３６に入力される。加算要素３６は予熱器２の入口における給水質量流量の変化ΔＭEを第２の入力量として有する。
【００３７】
加算要素３６は、出力信号として、ΔＭAおよびΔＭEから算定された予熱器２における質量蓄積およびその払出し作用に基づく給水質量流量の平均値の変化ΔＭを有する。加算要素３６の出力信号は、加算要素２４において、給水質量流量の目標値の補正のための割算要素１５の出力信号に重畳される。
【００３８】
例えば前置されている予熱区間の突然の故障の際において、予熱器２に流れ込む給水の突然の温度変化をもたらす運転障害の場合、計算要素２６の出力信号は、変化した入力密度の影響だけ補正されなければならない。これが行なわれないと、予熱器２の入口における密度跳躍の影響が２度、すなわち予熱器２の入口と出口とにおける給水密度検出時に考慮される。これを補正するために、計算要素２０の出力信号が、予熱器２を通る給水の貫流時間を時定数として有するむだ時間要素２８に入力される。このようにして発生させられた信号が、予熱器２の熱蓄積定数を有する遅れ要素３２を介して加算要素３０に負極性入力として与えられる。したがって、予熱器２の入口における密度跳躍の影響が出口密度信号において取り除かれ、したがって補正質量流量の算定時に１度だけ重複なしに考慮される。
【００３９】
装置１の使用のもとでの給水流量制御装置は、蒸気発生器のあらゆる運転状態において、蒸発器伝熱面４を通る給水質量流量の目標値Ｍｓの特に簡単な決定を可能にする。蒸発器伝熱面における熱流入に対するこの給水質量流量の正確な調整によって、生蒸気の出口温度の大きな変動および蒸発器伝熱面４の出口における固有エンタルピの過振動を確実に防止することができる。それによって、貫流ボイラの寿命低下を招く温度変動による材への高い負荷が回避される。
【００４０】
図３ａに示された時間ｔに依存した蒸発器伝熱面４の出口におけるｋＪ／ｋｇにての３つの固有エンタルピの経過（曲線推移Ｉ〜ＩＩＩ）が、全負荷運転中の貫流ボイラについて、予熱器２に前置された予熱区間の故障時に求められた。図３ａにおける曲線推移Ｉはシミュレーションされた運転障害によってひき起こされた給水流量制御装置において予熱器２の入口での給水の密度変化が考慮されず、したがって給水質量流量のための目標値Ｍｓとして図１または図２に基づく割算器１５の補正されていない出力信号が使用される場合に対して当てはまる。
【００４１】
曲線推移ＩＩは、図１に示されているように、給水流量制御装置において予熱器２の入口における密度ρEの時間的変化だけが、したがって予熱器２の入口における温度跳躍に起因する質量蓄積および払出し作用のみが考慮される場合に対して当てはまる。予熱器２における変化する加熱、したがって給水への変化する熱流入に起因する質量蓄積および払出し作用は考慮されないままである。この場合は図１の給水流量制御装置に相当する。
【００４２】
曲線推移ＩＩＩは、予熱器２における変化する加熱に起因する質量蓄積および払出し作用の付加的な考慮のもとでの固有エンタルピの時間的経過を示し、これは図２からの給水流量制御装置に相当する。この場合に、図２からの加算要素２４は、第２の入力量として割算要素１５の出力量のほかに、ΔＭAおよびΔＭEから算定された給水質量流量の平均値の変化ΔＭを有する。したがって、この場合に給水流量制御装置は予熱器２の入口における密度ρEのみならず、予熱器２の出口における密度ρAも付加的に考慮する。両密度ρEおよびρAの別個の検出によって、予熱器２における変化する加熱にも予熱器２の入口における給水の変化する温度にも起因する質量蓄積および払出し作用を考慮することができる。
【００４３】
図３ｂは、部分負荷（最大出力の５０％）運転中における貫流ボイラについて予熱器２に前置された予熱区間の故障時における部分時間ｔに依存した蒸発器伝熱面４の出口におけるｋＪ／ｋｇにての３つの固有エンタルピの経過（曲線推移Ｉ〜ＩＩＩ）を示す。
【００４４】
図３ｂにおける曲線推移Ｉは、図３ａにおけると同様に、給水流量制御装置において予熱器２に前置された予熱区間の故障によってひき起こされる予熱器２の入口での給水の密度変化が考慮されず、したがって給水質量流量のための目標値Ｍｓとして図１または図２に基づく割算器１５の補正されていない出力信号が使用される場合に対して当てはまる。
【００４５】
図３ｂにおける曲線ＩＩは、図３ａにおけると同様に、図１に示されているように、給水流量制御装置において予熱器２の入口における密度ρEの時間的変化だけが考慮されている。予熱器２における変化する加熱に起因する質量蓄積および払出し作用は考慮されないままである。この場合は図１の給水流量制御装置に相当する。
【００４６】
図３ｂにおける曲線ＩＩＩは、図３ａにおけると同様に、予熱器２における変化する加熱に起因する質量蓄積および払出し作用の付加的な考慮のもとでの固有エンタルピの時間的経過を示し、これは図２の給水流量制御装置に相当する。
【００４７】
図３ｃは、全負荷運転から部分負荷運転への（１００％負荷から５０％負荷への）負荷切替時における貫流ボイラの時間ｔに依存した蒸発器伝熱面４の出口におけるｋＪ／ｋｇにての３つの固有エンタルピの経過（曲線推移Ｉ〜ＩＩＩ）を示す。
【００４８】
図３ｃにおける曲線推移Ｉは、図３ａにおけると同様に、給水流量制御装置において予熱器２の故障によってひき起こされる予熱器２の入口での給水の密度変化が考慮されず、したがって給水質量流量のための目標値Ｍｓとして図１または図２に基づく割算器１５の補正されていない出力信号が使用される場合に対して当てはまる。
【００４９】
図３ｃにおける曲線推移ＩＩは、図３ａにおけると同様に、図１に示されているように、給水流量制御装置において予熱器２の入口における密度ρEの時間的変化だけが考慮される。予熱器２における変化する加熱に起因する質量蓄積および払出し作用は考慮されないままである。この場合は図１の給水流量制御装置に相当する。
【００５０】
図３ｃにおける曲線推移ＩＩＩは、図３ａにおけると同様に、予熱器２における変化する加熱に起因する質量蓄積および払出し作用の付加的な考慮のもとでの固有エンタルピの時間的経過を示し、これは図２からの給水流量制御装置に相当する。
【００５１】
図３ａ，３ｂおよび３ｃによるダイアグラムは図１または図２の給水流量制御装置１が蒸発器伝熱面４の出口における固有エンタルピのオーバーシュートの回避に特に適していることを示す。
【図面の簡単な説明】
【００５２】
【図１】本発明による方法の一実施例を示すブロック図
【図２】本発明による方法の他の実施例を示すブロック図
【図３ａ】貫流ボイラの全負荷運転時の流れ込む給水の突然の温度変化の場合における蒸気発生器の蒸発器伝熱面の出口における流動媒体の固有エンタルピの時間経過を有するダイアグラム
【図３ｂ】貫流ボイラの部分負荷時の流れ込む媒体の突然の温度変化の場合における固有エンタルピの時間経過を有するダイアグラム
【図３ｃ】負荷切替時における固有エンタルピの時間経過を有するダイアグラム
【符号の説明】
【００５３】
１        給水質量流量の目標値を形成するための制御装置
２        予熱器
３        給水ポンプ
４        蒸発器伝熱面
５        測定装置
６        調節器
７        ボイラ出力目標値発生器
９        測定装置
１０        関数発生ユニット
１１        関数発生ユニット
１２        関数発生ユニット
１３        遅れ要素
１４        掛算器
１４ａ      微分要素
１５        割算要素
１６        遅れ要素
１７        微分要素
１８        加算要素
１９        加算要素
２０        計算要素
２１        測定要素
２２        微分要素
２３        加算要素
２４        加算要素
２６        計算要素
２８        むだ時間要素
３０        加算要素
３２        遅れ要素
３４        微分要素
３６        加算要素
【図１】
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【図２】
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【図３Ａ】
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【図３Ｂ】
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【図３Ｃ】
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【国際調査報告】
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