(57)【要約】  原油の精製において、硫黄、窒素、及び金属のような不純物を原油から除去するために、水素化精製装置及び水素化分解装置のような水素化処理設備が使用される。これらは、また、供給原料を、ナフサ、ジェット燃料、灯油及びディーゼル油のような価値のある製品に変換するのに使用される。本発明は、複数の反応ステージを用い、単一の高圧ループにおける生成物への重油の全転化率を非常に大きくする。第２ステージ又はこれに続くステージは、並流及び向流運転の組合せであり得る。本発明の利点には、低い運転圧力で、少ない触媒量を用いて、供給原料を有用な生成物に変換することが含まれる。結果的に水素消費はまたより少なくなる。最少量の付属装置が用いられる。必要なものの消費もまた最小化される。
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
少なくとも２つのステージを有し、各ステージが少なくとも１つの反応ゾーンを有し、第２ステージが中間流出物及び塔底流出物を有する統合された水素化処理方法であって、以下のステップを含む方法：
（ａ）供給油原料と富水素ガス流とを合わせて供給原料を生成するステップ；
（ｂ）供給原料を第１ステージの反応ゾーン（沸点範囲の変換を実施するのに十分な条件に保たれている）に送り、供給原料と水素化処理触媒とを接触させるステップ；
（ｃ）ステップ（ｂ）の流出物を高温高圧分離装置に送り、ここで、前記流出物が第２ステージの塔底流出物と一緒にされ、塔頂フラクションと塔底フラクションとに分離されるステップ；
（ｄ）ステップ（ｃ）の塔頂フラクションと第２ステージからの中間留出物とを混合して合併流を生成させ、この合併流が低温高圧分離装置に送られるステップ；
（ｅ）ステップ（ｄ）の合併流を、ガス成分、炭化水素液体流及び硫黄化合物含有水流に分離するステップ；
（ｆ）ステップ（ｅ）のガス成分（水素を含んでいる）を、リサイクルガス圧縮装置に送るステップ；
（ｇ）ステップ（ｅ）の炭化水素液体流と、高温低圧分離装置からの塔頂流とを合わせるステップ；
（ｈ）ステップ（ｇ）の流を低温低圧分離装置に送り、ここで、この流が、塔頂流（これは、その後、水素と他の生成物流とに分けられる）と、塔底流（これは、ステップ（ｇ）の高温低圧分離装置の塔底流出物と合わされる）とに分離されるステップ；
（ｉ）ステップ（ｃ）の塔底フラクションをステップ（ｇ）の高温低圧分離装置に送り、ここで、前記塔底フラクションがステップ（ｇ）の塔頂流とステップ（ｈ）の塔底流出物とに分離されるステップ；
（ｊ）ステップ（ｈ）の合併流を生成物ストリッパーに送り、ここで、この流が水蒸気と向流で接触して、塔頂流と塔底流とを生成するステップ；
（ｋ）ステップ（ｊ）の塔底流を分留装置に送り、生成物流と塔底流とを生成させるステップ；及び
（ｌ）ステップ（ｋ）の塔底流を、第２ステージの反応ゾーン（沸点範囲の変換を実施するのに十分な条件に保たれている）にリサイクルし、前記塔底流と水素化処理触媒とを接触させるステップ。
【請求項２】
ステップ（ｅ）のガス成分を、リサイクルガス圧縮装置に送られる前に、Ｈ２Ｓの除去のために、アミン吸収剤を通過させる、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
第２ステージ反応ゾーンが２つのセクションを備え、第１セクションでは供給原料が水素と並流で流れ、第２セクションでは供給原料が水素と向流で流れる、請求項１に記載の方法。
【請求項４】
第１ステージ反応ゾーンが、水素化精製触媒、水素化分解触媒、或いは両方の組合せの少なくとも１つの床を、単独で又は互いに組み合わせて備え、第２ステージ反応ゾーンが水素化分解触媒の少なくとも１つの床を備える、請求項１に記載の方法。
【請求項５】
第２ステージの水素化分解触媒が卑金属又は卑金属の組合せを含む、請求項４に記載の方法。
【請求項６】
第１ステージ反応ゾーンが、水素化精製触媒、水素化分解触媒、又は両方の組合せの少なくとも１つの床を備え、第２ステージ反応ゾーンが芳香族飽和触媒の少なくとも１つの床を備える、請求項１に記載の方法。
【請求項７】
芳香族飽和触媒が貴金属単独又は複数の貴金属の組合せを含む、請求項６に記載の方法。
【請求項８】
供給原料が３９２°Ｆ以上の沸点を有する、請求項１に記載の方法。
【請求項９】
供給油原料が、減圧軽油（ＶＧＯ）、重質コーカー軽油（ＨＣＧＯ）、重質常圧軽油（ＡＧＯ）、軽質コーカー軽油（ＬＣＧＯ）、ビスブレーカー軽油（ＶＢＧＯ）、脱金属油（ＤＭＯ）、減圧残渣油、常圧残渣油、脱瀝油（ＤＡＯ）、フィッシャー−トロプシュ流、ライトサイクルオイル、ライトサイクル軽油及び他のＦＣＣ生成物流を含む、請求項８に記載の方法。
【請求項１０】
生成物ストリッパーがパッキング材料を含む、請求項１に記載の方法。
【請求項１１】
第２ステージの中間流出物が、第２ステージの並流ゾーンからの流出物のフラッシングによる物質、並びに、向流ゾーンからのストリッピングされた生成物を含む、請求項３に記載の方法。
【請求項１２】
前記中間流出物が軽質ガス、ナフサ、灯油及びディーゼル油の範囲の物質を含む、請求項１１に記載の方法。
【請求項１３】
生成物が２５０〜７００°Ｆの範囲で沸騰する中間留分フラクションを含む、請求項１に記載の方法。
【請求項１４】
生成物が、ナフサ、ジェット燃料、ディーゼル油及び灯油を含む、請求項１３に記載の方法。
【請求項１５】
ステージ１において床間水素冷却が用いられる、請求項１に記載の方法。
【請求項１６】
水素化精製条件が、４００°Ｆから９００°Ｆ（２０４℃〜４８２℃）の反応温度、５００から５０００ｐｓｉｇ（ポンド／平方インチでのゲージ圧）（３．５〜３４．６ＭＰａ）の圧力、０．５ｈｒ−１から２０ｈｒ−１（ｖ／ｖ）の原料供給速度（ＬＨＳＶ）、及び、１バレルの液体炭化水素供給原料当たり３００から２０００ＳＣＦ（６３．４〜３５６ｍ３／（１ｍ３の供給原料））の総水素消費を含む、請求項１に記載の方法。
【請求項１７】
水素化分解条件が、４００°Ｆから９５０°Ｆ（２０４℃〜５１０℃）の範囲の反応温度、５００から５０００ｐｓｉｇ（３．５〜４．５ＭＰａ）の反応圧力範囲、０．１から１５ｈｒ−１（ｖ／ｖ）の範囲の原料供給速度（ＬＨＳＶ）、及び、１バレルの液体炭化水素供給原料当たり５００から２５００ＳＣＦ（８９．１〜４４５ｍ３のＨ２／（１ｍ３の供給原料））の範囲の総水素消費を含む、請求項１に記載の方法。
【請求項１８】
水素化精製条件が、６００°Ｆ〜８５０°Ｆ（３１５℃から４６４℃）の範囲の反応温度、１０００から３０００ｐｓｉｇ（７．０〜２０．８ＭＰａ）の範囲の圧力、０．３ｈｒ−１から４ｈｒ−１（ｖ／ｖ）の範囲の原料供給速度（ＬＨＳＶ）、及び、１バレルの液体炭化水素供給原料当たり３００から２０００ＳＣＦ（６３．４〜３５６ｍ３／（１ｍ３の供給原料））の範囲の総水素消費を更に含む、請求項１６に記載の方法。
【請求項１９】
水素化分解条件が、６００°Ｆ〜８５０°Ｆ（３１５℃〜４５４℃）の範囲の反応温度、１０００〜３０００ｐｓｉｇ（７．０〜２０．８ＭＰａ）の反応圧力、０．５〜５．０ｈｒ−１の範囲の原料供給速度（ＬＨＳＶ）、及び、１バレルの液体炭化水素供給原料当たり５００から２５００ＳＣＦ（８９．１〜４４５ｍ３のＨ２／（１ｍ３の供給原料））の範囲の総水素消費を更に含む、請求項１７に記載の方法。
【請求項２０】
水素化分解触媒の分解成分が、アモルファスシリカ／アルミナ相、ゼオライト、又はこれらの両方を含む、請求項４に記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は水素化分解、より詳細には複数ステージの水素化分解に関する。
【背景技術】
【０００２】
原油の精製において、減圧軽油の水素化精製装置及び水素化分解装置が、供給原料から硫黄、窒素及び金属のような不純物を除去するために用いられている。通常、ＶＧＯ水素化精製装置又は中程度の過酷さの水素化分解装置からの中間留分沸騰物（２５０°Ｆ〜７３５°Ｆの範囲で沸騰）は、煙点、セタン価又は芳香族分の要求仕様を満たさない。
【０００３】
後の水素化処理ステージにおけるこれらの不純物の除去（アップグレーディングとして知られていることが多い）によって、より価値のある中間留分生成物が生み出される。水素化処理技術（水素化精製、水素化分解及び水素化脱ろう処理が含まれる）は、根本的に分子を再組換えすることによって原油の価値を高めることを目指している。最終生成物はまた、一層環境に優しいものにされる。
【０００４】
ほとんどの場合に、この中間留分は、中間留分水素化精製装置によって別にアップグレードされるか、或いは、代わりに、中間留分は一般燃料油の貯留物にブレンドされるか、又は家庭用加熱油として使用されている。最近、減圧軽油水素化精製反応装置、又は中程度の過酷さの水素化分解反応装置と同じ高圧ループにおいて中間留分が水素化精製できる水素化処理スキームが開発された。別の中間留分水素化精製装置が必要とされないので、投資コストの節減及び／又は必要なもの（ｕｔｉｌｉｔｙ）の節減はかなり大きい。
【０００５】
単一の高圧水素ループ内での複数ステージ水素化処理を対象とする米国特許がある。米国特許第６７９７１５４号では、重質軽油の高転化率及び高品質の中間留分生成物の製造が、異なる圧力と転化率レベルで運転される複数の反応ステージを有する単一の高圧ループにおいて可能である。与えられる融通性は非常に大きく、精製業者は製品品質を落とさないで、同時に、資本コストを最少化できる。様々な沸点範囲を有する供給原料が、プロセスの様々なセクションで導入されるので、水素の消費が最少化され、また資本投資が節減される。
【０００６】
米国特許第６７８７０２５号もまた、中間留分製造のための複数ステージ水素化処理を開示する。この発明の主な利点は、穏やかな水素化分解に必要とされる高圧環境を利用して、ライトサイクルオイル、軽質コーカー軽油及びビスブレーキングされた軽油又は直留常圧軽油のような難しい分解した原料を同時にアップグレードする可能性である。
【０００７】
米国特許第５９８０７２９号は、水素化精製ゾーンと水素化分解ゾーンとの間に位置する高温水素ストリッパーを用いる、複数ステージ水素化分解を開示する。
【０００８】
米国特許第６２４１８７６号は、ディーゼル油の生成を最大化するために、水素化分解装置において向流を使用することを教示する。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
本発明は、前記のように、ＶＧＯ水素化精製装置及び中程度に過酷な水素化分解装置から得られる、中間留分範囲において沸騰するフラクションをアップグレードする方法を対象とする。ＶＧＯ（減圧軽油）を、ほとんど無くなるまで分解することもまた対象とされる。本発明は、好ましくは、単一の水素ループを用いる複数ステージのプロセスを含む。しかし、穏やかな水素化分解、通常の１ステージ若しくは複数ステージ水素化精製及び水素化精製への適用のように、どのような固定床水素化処理スキームにおいても使用できるであろう。
【００１０】
本発明は、多くの経済的利点をもたらす。本発明の好ましい実施形態において、並流下向流及び向流が第２及びその後の水素化処理ステージにおいて同時に存在している。処理物は、過剰分解を防ぐために、床の全てを通過させないで、第２ステージから取り出すことができる。
【００１１】
更に、反応ゾーンは、特定の供給原料に対して最適化され、結果的に、水素の消費は少なくなり、用いられる触媒量は少なくなる。本発明は、通常のワンススルー（ｏｎｃｅ−ｔｈｒｏｕｇｈ）水素化分解装置で得られるものよりずっと大きな転化率をもたらす。
【００１２】
図に示されているように、塔底物を第２ステージに移動させるために、本発明ではリサイクルポンプが用いられる。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
本発明は、次の様に要約される（さらなる詳細は発明の好ましい実施形態の説明に見出される）。
【００１４】
少なくとも２つのステージを有し、各ステージが少なくとも１つの反応ゾーンを有し、第２ステージが中間流出物及び塔底流出物を有する統合された水素化処理方法であって、前記方法は以下のステップを含む：
（ａ）供給油原料と富水素ガス流とを合わせて供給原料とするステップ；
（ｂ）供給原料を第１ステージの反応ゾーン（沸点範囲の変換を実施するのに十分な条件に保たれている）に送り、供給原料と水素化処理触媒とを接触させるステップ；
（ｃ）ステップ（ｂ）の流出物を高温高圧分離装置に送り、ここで、前記流出物が第２ステージの塔底流出物と一緒にされ、塔頂フラクションと塔底フラクションとに分離されるステップ；
（ｄ）ステップ（ｃ）の塔頂フラクションと第２ステージからの中間留出物とを混合して合併流を生成させ、この流が低温高圧分離装置に送られるステップ；
（ｅ）ステップ（ｄ）の合併流を、ガス成分、炭化水素液体流及び硫黄化合物含有水流に分離するステップ；
（ｆ）ステップ（ｅ）のガス成分（水素を含んでいる）を、リサイクルガス圧縮装置に送るステップ；
（ｇ）ステップ（ｅ）の炭化水素液体流と、高温低圧分離装置からの塔頂流とを合わせるステップ；
（ｈ）ステップ（ｇ）の流を低温低圧分離装置に送り、ここで、前記流が、塔頂流（これは、次に、水素と他の生成物流とに分けられる）と、塔底流（これは、ステップ（ｇ）の高温低圧分離装置の塔底流と合わされる）とに分離されるステップ；
（ｉ）ステップ（ｃ）の塔底フラクションをステップ（ｇ）の高温低圧分離装置に送り、ここで、前記塔底フラクションがステップ（ｇ）の塔頂流とステップ（ｈ）の塔底流出物とに分離されるステップ；
（ｊ）ステップ（ｈ）の合併流を生成物ストリッパーに送り、ここで、前記流が水蒸気と向流で接触して、塔頂流と塔底流とを生成するステップ；
（ｋ）ステップ（ｊ）の塔底流を分留装置に送り、生成物流と塔底流とを生成させるステップ；及び
（ｌ）ステップ（ｋ）の塔底流を、第２ステージの反応ゾーン（沸点範囲の変換を実施するのに十分な条件に保たれている）にリサイクルし、前記塔底流と水素化処理触媒とを接触させるステップ。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
図を参照されたい。流１の供給原料は、流２の予め加熱（交換器ＢＢ）されたリサイクルガスと混合される。流２は、リサイクルガス圧縮装置からのリサクルガス（流１６）と、メイクアップ水素圧縮装置Ｂからの圧縮された高純度メイクアップガス（流２１）との混合物である。流３は、熱交換器ＡＡ及び第１ステージ反応器の供給原料炉Ｃで予め加熱され、第１反応ステージＤに送られる。第１反応ステージＤの第１床は、ＶＧＯを精製するのに適する水素化精製触媒を含み得る。この床は、別法として、水素化精製、脱金属及び水素化分解触媒の混合物を含んでいてもよい。床の間に低温水素を送り届ける段間冷却流４、５、６、７を有する、一連の固定床Ｅがあってもよい。
【００１６】
第１反応ステージＤの流出物８（水素化精製され、部分的に水素化分解されている）は、硫化水素、アンモニア、軽質ガス、ナフサ、中間留分及び水素化精製された重質軽油を含んでいる。この流出物は、交換器Ｚにおいて冷却された後、高温高圧分離装置Ｆ（フラッシュドラムとして働く）に入る。Ｆからの蒸気流である流９は、軽質ガス、ナフサ及び中間留分を、硫化水素及びアンモニアと共に含み、流２０（第２反応ステージＰからの中間流で、流９に加えられる）によって、並びに、熱交換器Ｔ及びＵにおけるプロセス熱交換によって冷却される。水（流１０）が、アンモニアと等モル量の硫化水素の大部分を硫化水素アンモニウム溶液として除去するために、流９に注入される。次いで、流９（ここでは流２０もまた含んでいる）は冷却され、低温高圧分離装置（Ｇ）に送られる。（Ｇ）からの塔頂流は、水素、軽質炭化水素ガス及び硫化水素を含んでいる（流１１）。流１の供給油原料の硫黄含量が大きい場合、流１１は、この水素リッチな流から硫化水素を除去するために、アミン吸収器（Ｈ）を通して送られてもよい。次いで、この水素リッチなガス（流１４）は、再圧縮され、流１６として反応器セクションにリサイクルして戻されるように、リサイクルガス圧縮装置Ａに送られる。（Ｇ）からの炭化水素液体流（流１２）は、低温低圧分離装置（Ｌ）において、さらなる水素を回収するために、圧力を下げられる。Ｇを出て行く硫黄化合物含有水流（１３）は、全ての硫化水素アンモニウムを含んでいる。
【００１７】
Ｆからの流１５は、反応ステージＤ及びＰからの大量の流出物を含んでいる。流１５は圧力を下げられ、高温低圧分離装置（Ｍ）に送られる。水素リッチな蒸気及び軽質炭化水素物は流２３により塔頂として取り出され（そして交換器Ｘで冷却され）、水素回収のために（流１２と一緒にされて）低温低圧分離装置Ｌに送られる。図は、流３７の塔頂物は水素回収に回されることを示している。Ｌからの塔底（交換器ＣＣにおいて冷却される）及びＭからの塔底（それぞれ、流２７及び２５）は、生成物回収のために、生成物ストリッパー（Ｎ）に送られる。製品ストリッパー（Ｎ）は、分留における質量移動に有効なパッキング材料を含む。ブタン、軽質ガス及びナフサの一部が流２９として塔頂で取り出される。塔底物は、流３５により取り出され、加熱され（熱交換器Ｗ及び炉Ｋを用いて）、その後、分留装置（Ｏ）に入る。分留装置からの塔底（流１８）は交換器Ｙ及び炉Ｖにおいて予め加熱され、リサイクル水素ガス（流１７）と一緒にされ、次いで、第２ステージ反応セクション（Ｐ）にポンプで戻される。第１反応ステージからの未転化油とガスとの混合物（流１９）は、最初に、第２ステージのゾーンＱにおける水素化分解触媒を通される。このセクションは、ガスと液体が一方向に（下向き）流れるという意味で、並流である。反応物を生成物に部分的に転化した後、混合物はゾーンＲにおいてフラッシングされる。軽質ガス、ナフサ、灯油及びディーゼル油の範囲の物の一部が流２０により取り出される。次いで、重質の未転化油及びいくらかのディーゼル油は、分流器（ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｏｒ）トレイを通って下に送られ、第２反応ステージの向流ゾーンＳに達し、そこで、この下降流の液体は、流２１により反応ゾーンを上昇する純粋なメイクアップ水素と十分に接触する。この向流接触により、脱芳香族（ａｒｏｍａｔｉｃｓ  ｓａｔｕｒａｔｉｏｎ）にとって非常に好ましい環境が生み出される（より低い温度とより高い水素分圧）。この向流反応器において、正反応は、脱芳香族及び水素化分解の両方にとって有利である。正味の結果は、所定の生成物品質で完全な転化を達成するのに必要とされる触媒量はずっと少ないということである。更に、向流反応床は、リサイクル流２２における多環式芳香族化合物を最少量にする。正味の結果は、第２ステージＰにおけるファウリング（ｆｏｕｌｉｎｇ）及びコーキングが少なくなるということである。
【００１８】
第２反応ステージからの反応器流出物（流２２）は、水素及び液体生成物の回収のために高温高圧分離装置（Ｆ）に送られる。途中で、それは交換器Ｚ１において冷却される。
【００１９】
反応器Ｐには少なくとも２つ、好ましくは３乃至４つの水素化分解触媒床がある。触媒系は卑金属又は貴金属によるもののいずれかを含み得る。最終反応ゾーンであるＳは、貴金属の適用にとって特に興味深い。
【００２０】
供給原料
本発明においては多様な炭化水素供給原料を使用できる。典型的な供給原料には、３９２°Ｆ（２００℃）を超える沸点を有する任意の重質油又は合成油フラクション又はプロセス流が含まれる。このような供給原料には、減圧軽油（ＶＧＯ）、重質コーカー軽油（ＨＣＧＯ）、重質常圧軽油（ＡＧＯ）、軽質コーカー軽油（ＬＣＧＯ）、ビスブレーカー軽油（ＶＢＧＯ）、脱金属油（ＤＭＯ）、減圧残渣油、常圧残渣油、脱瀝油（ｄｅａｓｐｈａｌｔｅｄ  ｏｉｌ、ＤＡＯ）、フィッシャー−トロプシュ流、ライトサイクルオイル、ライトサイクル軽油、及び他のＦＣＣ生成物流が含まれる。
【００２１】
生成物
本発明の方法は次の表に示される広範な用途に使用され得る。
【表１】
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【００２２】
本発明の方法は、約２５０〜７００Ｆ（１２１〜３７１℃）の範囲で沸騰する中間留分フラクションの製造に特に有用である。中間留分フラクションは、約２５０から７００Ｆのおおよその沸点範囲を有するとして定義される。中間留分の成分の少なくとも７５ｖｏｌ％、好ましくは８５ｖｏｌ％は、２５０Ｆを超える常圧沸点を有する。中間留分の成分の少なくとも７５ｖｏｌ％、好ましくは８５ｖｏｌ％は、７００Ｆ未満の常圧沸点を有する。「中間留分」という用語には、ディーゼル油、ジェット燃料及び灯油沸点範囲のフラクションが含まれる。灯油又はジェット燃料沸点範囲は、２８０と５２５Ｆ（１３８〜２７４℃）の間の範囲を表す。「ディーゼル油沸点範囲」という用語は、２５０から７００Ｆ（１２１〜３７１℃）の範囲で沸騰する炭化水素を表す。
【００２３】
ガソリン又はナフサもまた、本発明の方法によって製造され得る。ガソリン又はナフサは、通常、４００°Ｆ（２０４℃）未満、又はＣ５から４００°Ｆの範囲で沸騰する。どのような特定の精油所において回収される様々な生成物フラクションの沸点範囲も、原油供給源の特性、地域の精製市場及び製品価格のような要因と共に変化するであろう。
【００２４】
条件
水素化処理条件は、本出願においては主に水素化分解又は水素化精製を表す一般的用語である。
【００２５】
水素化精製条件は、４００°Ｆ〜９００°Ｆ（２０４℃〜４８２℃）、好ましくは、６００°Ｆ〜８５０°Ｆ（３１５℃から４６４℃）の反応温度；５００から５０００ｐｓｉｇ（ポンド／平方インチでのゲージ圧）（３．５〜３４．６ＭＰａ）、好ましくは、１０００から３０００ｐｓｉｇ（７．０〜２０．８ＭＰａ）の間の圧力；０．３ｈｒ−１から２０ｈｒ−１（ｖ／ｖ）、好ましくは、０．５から４．０の原料供給速度（ＬＨＳＶ）；及び、１バレルの液体炭化水素供給原料当たり３００から２０００ＳＣＦ（６３．４〜３５６ｍ３／（１ｍ３の供給原料））の総水素消費；を含む。
【００２６】
典型的な水素化分解条件（ステージ１又はステージ２において見出され得る）は、４００°Ｆ〜９５０°Ｆ（２０４℃〜５１０℃）、好ましくは、６００°Ｆ〜８５０°Ｆ（３１５℃から４５４℃）の反応温度を含む。反応圧力は、５００から５０００ｐｓｉｇ（３．５〜４．５ＭＰａ）、好ましくは、１０００から３０００ｐｓｉｇ（７．０〜２０．８ＭＰａ）の範囲である。ＬＨＳＶは、０．１から１５ｈｒ−１（ｖ／ｖ）、好ましくは、０．５から５．０ｈｒ−１の範囲である。水素消費は、１バレルの液体炭化水素供給原料当たり５００から２５００ＳＣＦ（８９．１〜４４５ｍ３のＨ２／（１ｍ３の供給原料））の範囲である。
【００２７】
触媒
水素化処理ゾーンは１種の触媒を含んでいても、いくつかの触媒を組み合わせて含んでいてもよい。
【００２８】
水素化分解触媒は、一般に、分解成分、水素化成分及びバインダーを含んでいる。このような触媒は当技術分野においてよく知られている。分解成分は、アモルファスシリカ／アルミナ相、及び／又はゼオライト（例えば、Ｙ型又はＵＳＹゼオライト）を含み得る。高分解活性を有する触媒では、ＲＥＸ、ＲＥＹ及びＵＳＹゼオライトがしばしば用いられる。バインダーは通常、シリカ又はアルミナである。水素化成分は、ＶＩ族、ＶＩＩ族、又はＶＩＩＩ族の金属、或いはこれらの酸化物又は硫化物であり、好ましくは、モリブデン、タングステン、コバルト、又はニッケル、或いはこれらの硫化物又は酸化物の１種又は複数であろう。触媒中に存在する場合、これらの水素化成分は、通常、触媒の約５重量％から約４０重量％を占める。代わりに、白金族金属、特に白金及び／又はパラジウムが、単独で、或いは卑金属水素化成分のモリブデン、タングステン、コバルト、若しくはニッケルと組み合わせて水素化成分として存在していてもよい。存在する場合、白金族金属は通常、触媒の約０．１重量％から約２重量％を占める。
【００２９】
通常、水素化精製触媒は、使用される場合、アルミナのような多孔質耐火性基材に担持された、ＶＩ族の金属又はこれらの化合物、及びＶＩＩＩ族の金属又はこれらの化合物の複合体であろう。水素化精製触媒の例は、アルミナに担持された、コバルト−モリブデン、硫化ニッケル、ニッケル−タングステン、コバルト−タングステン及びニッケル−モリブデンである。通常、このような水素化処理触媒は予備硫化される。
【実施例】
【００３０】
これらは、中東ＶＧＯを用いて得た条件と結果である。
【表２】
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【００３１】
この実施例は、高品質生成物の最大留出物収率を例示しており、これは触媒量の少ない第２ステージ反応器を用いて得ることができる。相対的に汚染物質のない環境（ヘテロ原子が第１ステージにおいて除去された）のために、第２ステージのＬＨＳＶは、一般に、第１ステージのＬＨＳＶより大きい。貴金属触媒が第２ステージにおいて用いられる場合、一般に、貴金属触媒は卑金属触媒より低い温度範囲で使用されることにも注目すべきである。
【図面の簡単な説明】
【００３２】
【図１】統合された多段水素化処理スキームを示す図である。第２ステージは、間に中間流出物の取出しのためのフラッシュゾーンを有する、水素流の並流及び向流ゾーンを例示している。
【図１】
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【国際調査報告】
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