(57)【要約】  本発明は、無端の引張り手段（３１）と比較的に薄い多数の横方向エレメント（３２）とを備え、この横方向エレメントがそれに対して主として横方向に配向された引張り手段（３１）上に滑動可能に取付けられ、横方向エレメントがそのエレメント（３２）の厚さにわたって互いに分離されかつ主として駆動ベルト（３）の縦方向に向いている前側の主面（４０）と後側の主面（４１）を備え、横方向エレメントがそのエレメント（３２）各々の側方側に１つ設けられた２つの側面（３６）を備え、それによって各々の側面（３６）と前記の前側の主面（４０）の間にそれぞれ前側の移行面（４２）が設けられ、そして各々の側面（３６）と前記の後側の主面（４１）の間にそれぞれ後側の移行面（４３）が設けられ、前側と後側の移行面（４２，４３）が互いに異なる寸法を有する、駆動ベルト（３）を提供するものである。【選択図】  図２
2008524523.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
無端の引張り手段（３１）と比較的に薄い多数の横方向エレメント（３２）とを備え、この横方向エレメントがそれに対して主として横方向に配向された引張り手段（３１）上に滑動可能に取付けられ、横方向エレメントがそのエレメント（３２）の厚さにわたって互いに分離されかつ主として駆動ベルト（３）の縦方向に向いた前側の主面（４０）と後側の主面（４１）を備え、横方向エレメントが駆動ベルト（３）を使用するトランスミッションのプーリ（１，２）に摩擦接触するための、そのエレメント（３２）の各々の側方側に１つ設けられた２つの側面（３６）を備え、それによって各々の側面（３６）と前記の前側の主面（４０）の間にそれぞれ前側の移行面（４２）が設けられ、そして各々の側面（３６）と前記の後側の主面（４１）の間にそれぞれ後側の移行面（４３）が設けられている、駆動ベルト（３）において、前側の移行面（４２）と後側の移行面（４３）が互いに異なる寸法を有することを特徴とする駆動ベルト。
【請求項２】
前側と後側の移行面（４２，４３）が駆動ベルト（３）の軸方向に測定した、互いに異なる幅（Ｗ）を有することを特徴とする請求項１または２に記載の駆動ベルト（３）。
【請求項３】
前側と後側の移行面（４２，４３）が駆動ベルト（３）の縦方向に測定した、互いに異なる奥行き（Ｄ）を有することを特徴とする請求項１または２に記載の駆動ベルト（３）。
【請求項４】
前側と後側の移行面（４２，４３）が湾曲しており、前側の移行面（４２）の湾曲を少なくとも効果的に定める前側の曲率半径（Ｒｆ）と、後側の移行面（４３）の湾曲を少なくとも効果的に定める後側の曲率半径（Ｒｒ）が互いに異なっていることを特徴とする請求項１から３のいずれか１項に記載の駆動ベルト（３）。
【請求項５】
前側の曲率半径（Ｒｆ）と後側の曲率半径（Ｒｒ）の比が少なくとも１．２５であり、好ましくは２よりも大きいことを特徴とする請求項１から４のいずれか１項に請求項に記載の駆動ベルト（３）。
【請求項６】
後側の移行面（４３）の寸法が前側の移行面（４２）の寸法よりも大きいことを特徴とする請求項１から５のいずれか一項に記載の駆動ベルト（３）。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、請求項１の前提部分に記載した駆動ベルトに関する。
【背景技術】
【０００２】
このような駆動ベルトは周知であり、とりわけ特許文献１によって知られており、しばしばバンドールネ（Van Doorne）プッシュベルトと呼ばれている。公知の駆動ベルトは少なくとも１個の無端の引張り手段と板状の多数の横方向エレメントを備えている。この横方向エレメントはおおよそ連続したひもを形成する引張り手段上に相次いで配置されている。横方向エレメントは引張り手段によって支持および案内されているが同時に、引張り手段の周囲に沿って自由に移動可能である。このような駆動ベルトは自動車のための無段変速トランスミッション、すなわちＣＶＴにおいて一般的に使用されている。このトランスミッションでは、駆動ベルトが２個のプーリに巻掛けられて摩擦接触し、それによって無段変速比でプーリとの間でトルクを伝達する。このトランスミッションは例えば特許文献２によって周知である。
【０００３】
このようなトランスミッションの機械的な効率はしばしば相互作用する多数の要因によって決定される。それによって、トランスミッションの効率の改善は通常、１つの要因またはこのような要因の特別な組み合わせのための最適値を見出すことに関係がある。このような要因の１つは、上記の特許文献２で明確に説明されており、プーリディスクの軸方向剛性として表されたプーリの変形量に関する。この特許文献２には、トランスミッションの作動中、プーリディスクを軸方向に離れるように曲げることにより、プーリディスクの間の駆動ベルトの軌道の一部が運動方向に向かって半径方向内側にらせん状に進むことが開示されている。特許文献２によれば、プーリディスクに対する駆動ベルトのこのようならせん状の軌跡は、トランスミッション効率に不利な作用をもたらす。この不利な作用は特にプーリ構造体の剛性の増大によって弱まる。しかしながら、達成可能な最大剛性は勿論、トランスミッションの適正な機能の点から見て有限である。
【特許文献１】欧州特許出願第０．９９４．２７５号
【特許文献２】ＷＯ−Ａ−２００３／０２１１３４
【発明の開示】
【０００４】
本発明は、これまでは論じられていない方法による、トランスミッション効率の更なる改善に関し、かつこの改善を目的とする。この改善は、トランスミッションの機能状態、特にトランスミッションのプーリディスクとその駆動ベルトの間の相互作用の新たに観察された特徴から出ている。本発明によれば、このような目的は驚くべきことに、請求項１に従って駆動ベルトを、そのほか点は公知であるトランスミッションに適用することによって達成される。
駆動ベルトのらせん状軌跡と共に、個々の横方向エレメントの角速度または接線速度がプーリディスクの間の駆動ベルトの前記軌道部分の長さに沿って変化するという観察が本発明の基礎となっている。この軌道部分は以下「巻掛け弧」と呼ぶ。勿論、プーリディスクの角速度がその周囲に沿って一定であるので、巻掛け弧内のほとんどの横方向エレメントはプーリディスクに対してスリップしている。すなわち、プーリディスクと横方向エレメントの間に、接線速度の差が存在する。トランスミッションの作動中に事実典型的に起こるという状況下で、巻掛け弧内の１個または数個だけの横方向エレメントについて、横方向エレメントの接線速度がプーリディスクの接線速度と等しいことが観察された。巻掛け弧内の他の横方向エレメントはプーリの回転運動の後に続き、それによって駆動摩擦力がプーリディスクによってこのような後続する横方向エレメントに加えられるかあるいはプーリのこのような運動の前で先行し、それによって駆動摩擦力がこのような先行する横方向エレメントによってプーリディスクに加えられる。
【０００５】
一方では、自動車のエンジンに取付けられて回転駆動され、そしてエンジンによって発生した動力を摩擦によって駆動ベルトに伝達するトランスミッションの一次プーリまたは駆動プーリについては、このような先行する横方向エレメントの存在が逆効果を招く。というのは、トランスミッションによって伝達可能な最大エンジントルクに対して不利な作用を生じるからである。他方では、自動車の被駆動車輪に取付けられてこの車輪を回転駆動し、駆動ベルトを介して摩擦によってエンジン動力を受け取るトランスミッションの二次プーリまたは被駆動プーリにおいて、後続する横方向エレメントの存在はトランスミッションの全体の機械的効率を低下させる。
上記の現象は少なくとも或る程度起こるけれども、その不利な作用は本発明に従って弱めることが可能である。請求した手段を適用することにより、駆動ベルトの横方向エレメントとプーリのディスクの間の潤滑される摩擦接触部に存在する摩擦係数は、プーリディスクと相対的な横方向エレメントのスリップ運動の方向、すなわちプーリ回転の後方での後続またはプーリ回転の前方での先行に依存する。
【０００６】
本発明では、プーリディスクと相対的な横方向エレメントの接線方向運動の前記方向に依存して、トランスミッションの作動中前記摩擦接触部に供給される潤滑フルードの量に影響を及ぼすために、前側と後側の移行面の幅と奥行きあるいは特に丸み付けまたは面取りを個別的に適合させることが可能である。従って、接線方向運動の両方向のために別々に、摩擦接触部の摩擦係数に影響を与えることができるかまたはこの摩擦係数を最適化することができる。というのは、前側の移行面と後側の移行面のどちらかが接線方向運動の方向に依存して先行する移行面になるからである。
例えば、理論的には、それぞれ先行する移行面の幅と奥行きの寸法が大きくなると、前記摩擦係数が小さくなると予想される。従って、後側の移行面に比べて前側の移行面を大きくすると、駆動プーリと駆動ベルト間の動力伝達は高められるであろう。第一の関心がトランスミッションの全体の機械的効率を改善することであるときには、前側の移行面よりも大きな移行面が適用される。
【０００７】
測定の結果、本発明による手段を適用することにより、特に駆動ベルトと被駆動プーリの間の動力伝達に影響を与えることができることがわかった。従って、本発明は特に、後側の移行面の寸法が前側の移行面の寸法よりも大きい駆動ベルトに関する。このような駆動ベルトでは、特に被駆動プーリにおける動力伝達効率の大幅な増大と比べたときに、本発明に従って予想される、駆動プーリにおける動力伝達に対する不利な作用は、比較的に制限されることがわかった。
更に、移行面が丸められているとき、すなわち側面と前側または後側の主面との間に多少滑らかな湾曲した移行部が形成されているとき、移行面の寸法または大きさは本発明に従い好都合なことに、仮想弧の曲率半径によって数値で表すことができる。この仮想弧はこのような移行面の丸められた輪郭を少なくとも効果的に描く。幅が２４ｍｍか３０ｍｍのどちらかで厚さが１．４〜２．０ｍｍの範囲内にある横方向エレメントを備えた、通常用いられる駆動ベルトでは、代表的な前記曲率半径は、絶対的には０．３〜０．５ｍｍの範囲内の値を有する。これによって、前側と後側の移行面の曲率半径の比較的に小さな差、例えば２５％の差でも、動力伝達効率に対して概念的に好ましい作用を生じる。本発明の好ましい作用は、上記の曲率半径の間に２以上の比較的に大きな比を適用することによってますます実現可能である。
【０００８】
添付の図を参照して本発明を説明する。
図１は、駆動ベルトと２個のプーリを備えた公知の無段変速トランスミッションを簡略化して示す斜視図である。
図２は公知の駆動ベルトの横方向エレメントの正面図である。
図３は図２に示したＡ−Ａ面に沿った公知の横方向エレメントの断面図である。
図４は、トランスミッション内の駆動ベルト軌道を概略的に示す、図１の公知の無段変速トランスミッションの簡略化した側面図である。
図５は、本発明に従って設計された横方向エレメントの第１実施の形態の、図２と同様な断面図である。
図６は、本発明に従って設計された横方向エレメントの第２実施の形態の、図２と同様な断面図である。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００９】
図１は自動車のエンジンと駆動輪の間の動力伝達装置で使用される公知の無段変速トランスミッションの主要部品を示している。トランスミッションはそれぞれ２個のプーリディスク４，５を有する２個のプーリ１，２を備えている。一方のプーリ１，２から他方のプーリ２，１へ回転運動Ｍと付随のトルクを伝達するために、プーリの間にプッシュ型の駆動ベルト３が設けられている。プーリディスク４，５は実質的に円錐の形をしており、少なくとも１個のプーリディスク４がトランスミッション内で、両ディスク４，５を配置した各プーリ軸６，７に沿って軸方向に移動可能である。トランスミッションは更に、駆動ベルト３をプーリディスクの間で締付けるように、少なくとも１個の前記可動のディスク４に対してそれぞれ他方のディスク５の方に向いた軸方向の締付け力を加える作動手段を備えている。
駆動ベルト３は無端の引張り手段３１と比較的に薄い多数の横方向エレメント３２を備えている。この横方向エレメントは引張り手段３１上に設けられ、引張り手段の縦方向に沿って移動可能であり、そして引張り手段に対して主に横方向に向いている。横方向エレメント３２は前記締付け力を吸収し、それによって駆動プーリ１の回転時に、ディスク４，５と駆動ベルト３の間の摩擦により、エレメント３２が前記プーリ１から被駆動プーリ２へそして元のプーリへ前記運動方向Ｍに押され、その結果引張り手段３１によって案内および支持される。それによって、トランスミッションの幾何学的変速比は駆動プーリ２における駆動ベルト３の有効接触半径Ｒ２と、駆動プーリ１における駆動ベルト３の有効接触半径Ｒ１との商によって決定および定められる。このような半径Ｒ１，Ｒ２と幾何学的な変速比は達成可能な値の予め定めた範囲内で連続的に変化し得る。
【００１０】
図２は、駆動ベルト３内においてその無端引張り手段３１に取付けられた公知の横方向エレメント３２の正面図である。この引張り手段は図示した例では２つの積層部品からなっている。各積層部品は多数の薄くて平らなリングによって形成され、互いに入れ子式に半径方向に重ねられ、横方向エレメント３２の各々の開口３３に収容されている。
横方向エレメント３２は本体部分３４を備えている。この本体部分は引張り手段３１の下方にあるいは半径方向において引張り手段の内側に位置し、開口３３の底側を形成している。横方向エレメント３２のほぼ矢じり形のヘッド部分３７は開口３３の上側を形成している。横方向エレメント３２のいわゆる柱部分３８は開口３３の間に位置している。この柱部分は本体部分３４とヘッド部分３７を互いに連結している。本体部分３４はその両側に、プーリディスク４，５に摩擦接触するための側面３６を備えている。この側面３６は互いに半径方向外側に向けて広がっている。このような広がり角度φ、いわゆるベルト角度φは、プーリ１，２のディスク４，５の間でも規定されている（図１参照）。プーリディスク４，５との摩擦接触の摩擦学的特性を高めるために、周知のごとく、側面３６に表面プロファイルが形成されている。
【００１１】
横方向エレメント３２の前側の主面４０には突起３９が設けられている。この突起は横方向エレメントのヘッド部分３７のほぼ中央に配置されている。突起３９は隣接する横方向エレメント３２の後側の主面４１に設けた穴（見えない）収容される。突起３９と穴は駆動ベルト３内の隣接する横方向エレメント３２を互いに連結および整列するために設けられている。
用語「前」と「後」は駆動ベルト３の全体の運動方向Ｍに関連して定められる。これに対して、以下において使用する用語「先行」と「後続」はプーリディスク４，５に対する横方向エレメント３２の相対運動の方向、少なくとも相対運動の接線方向成分に関連して定められる。
【００１２】
図３には、図２のＡ−Ａ面に沿った、すなわち本体部分３４の位置における横方向エレメント３２の断面が示してある。図示では、エレメント３２はその２つの側面３６の各々と前側の主面４０の間の移行部を形成する第１または前側の移行面４２と、エレメント３２の２つの側面３６の各々とその後側の主面４０の間の移行部を形成する第２または後側の移行面４３とを備えている。この例では、すべての移行面４２，４３は曲率半径Ｒｔで滑らかに丸められている。この曲率半径は、横方向エレメント３２の普通の製造工程によって、特にエレメント３２を石でタンブリングする製造ステップによって生じる。このタンブリングは基礎材料からエレメントを打ち抜きするときに生じたばりを研磨除去するために行われる。
図４は図１のトランスミッションの側面図である。駆動ベルト３の軌道は実線Ｌによって略示してある。被駆動プーリ２のディスク４，５の間で、駆動ベルト３は、ベルト３の運動方向Ｍに見たとき、前記ディスク４，５の間のベルト３の入口Ｅｐからベルトの出口Ｘｐへ半径方向内側にらせん形を描く軌道部分に沿って運動する。この軌道部分は以下において巻掛け弧Ｅｐ−Ｘｐによって示される。
【００１３】
駆動ベルト３のこのようならせん形の運動は、トラスミッションの作動中前記の締付け力の影響を受けて軸方向外側に曲がるディスク４，５の弾性変形の結果である。実際、このようならせん形の運動はほとんど目立たず、従って図２においては誇張して示してある。しかしながら、図２の誇張した縮尺でさえも、駆動ベルト３の半径方向内側への移動は、図４のＲ２のような比較的に大きな接触半径Ｒにおいてのみ明らかであり、図４のＲ１のような比較的に小さな接触半径Ｒでは通常は目立たない。この小さな接触半径では、ディスク４，５は前記の変形をしにくい。半径方向内側への移動の程度に影響を与える他のパラメータは、ベルト角度φおよびトランスミッションによって伝達されるトルクレベルに対する締付け力のレベルだけでなく、プーリディスク４，５と駆動ベルト３、特にその横方向エレメント３２の軸方向剛性もそのうちの一つである。
これに関して、トランスミッションの普通の作動中に、駆動ベルト３に実際に加えられる締付け力が、瞬間的な一般トルクレベルを伝達するために必要な力の最小レベルよりも大きいということに留意すべきである。そのために、実際に加えられた締付け力は通常は、前記のトルクレベルに対する前記の力の最小レベルを決定し、かつ１よりも大きい、例えば１．３のいわゆる安全係数をこの最小レベルに掛けることによって計算される。これによって、トランスミッションは伝達トルクの不正確および／または突然の変化に安全に適応可能である。しかしながら、トランスミッション作動のこの安全な特徴は、すべての横方向エレメント３２が巻掛け弧Ｅｐ−Ｘｐで伝達トルクの伝達に寄与するとは限らないという結果をもたらす。事実、トランスミッション作動の従来の分析では、巻掛け弧Ｅｐ−Ｘｐは２つの区間に分割されると見なされている。すなわち、第１または非作用の区間と、第２または作用の区間である。第１または非作用の区間では、接線方向に向いた摩擦力と、不可避の角度の差、すなわち接線速度が、個々の横方向エレメント３２とプーリディスク４，５の間に生じない。第２または作用の区間では、接線方向におけるエレメント３２の弾性圧縮により、接線速度差が実際に生じる。従って、エレメント３２は運動方向Ｍにおいて接線方向摩擦力をプーリディスク４，５に加える。
【００１４】
しかしながら、本発明では、らせん運動現象の点から見て、このような従来のアプローチを考慮しなければならない。このらせん運動現象は、巻掛け弧Ｅｐ−Ｘｐに沿った横方向エレメント３２の一つだけを除いて全部がプーリディスク４，５と相対的にスリップしていることを示す。らせん運動現象は必ず、スリップするこのような各エレメント３２とプーリディスク４，５の間で加えられる摩擦力を生じることになる。これらの状況下でトランスミッション内において力の平衡を達成するために、巻掛け弧Ｅｐ−Ｘｐは、図４において被駆動プーリ２に関連して示す３つの区間Ｉ，ＩＩ，ＩＩＩに分割される。
巻掛け弧Ｅｐ−Ｘｐの第１または反作用区間Ｉでは、横方向エレメント３２は被駆動プーリ２の回転運動に遅れをとり、従ってエレメント３２によって各プーリディスク４，５に加えられる接線方向摩擦力は運動方向Ｍとは反対に向けられる。従って、図２においてマイナス（−）の印が付けてある。ここで、プーリディスク４，５の局部的な接線速度を示す実線に対して、破線はエレメント３２の接線速度を示している。このプーリディスクの接線速度は勿論、プーリ２の全体の角速度と局部的な接触半径Ｒ２）によって決定される。換言すると、この反作用区間Ｉでは、被駆動プーリ２は実際に駆動ベルト３を駆動する。
【００１５】
巻掛け弧Ｅｐ−Ｘｐの第２区間は１個だけの横方向エレメント３２からなっていてもよいので、以下において時限点ＩＩで表される。この巻掛け弧Ｅｐ−Ｘｐの第２区間では、横方向エレメント３２はプーリ２の回転運動に正確に合っており、接線方向において摩擦力は少しも加えられない。最後に、巻掛け弧Ｅｐ−Ｘｐの第３または作用区間ＩＩＩでは、横方向エレメント３２は被駆動プーリ２の回転運動の前を先導し、それによってエレメント３２によって各プーリディスク４，５に加えられる接線方向摩擦力は、運動方向Ｍに沿った方向に向けられる。従って、図２においてプラス（＋）の印が付けてある。換言すると、この作用区間ＩＩＩでは駆動ベルト３が被駆動プーリ２を効果的に駆動する。
上記から容易に推察可能であるように、後続の横方向エレメント３２が被駆動プーリの巻掛け弧Ｅｐ−Ｘｐの反作用区間Ｉ内に存在すると、駆動ベルト３によって被駆動プーリ２に加えることができるトルクだけでなく、それに関連する動力伝達効率にも有害な影響がもたらされる。それとは反対に、先行する横方向エレメント３２が駆動プーリに存在すると、類似の有害な影響がもたらされる。
【００１６】
上記の洞察および分析に基づいて、本発明は、駆動プーリ１または被駆動プーリ２のどちらかについてのこのような有害な影響を減らすことを提案する。これは、駆動ベルト３の横方向エレメント３２とプーリディスク４，５の間の相対的な接線方向運動の方向に依存してこの横方向エレメントとプーリディスクの間の摩擦係数に影響を与えることによって達成される。特に、駆動プーリ１におけるトルク伝達を改善するように、先行する横方向エレメント３２に関するこのような摩擦係数を低下させるかまたは後続の横方向エレメント３２に関するこのような摩擦係数を増大させ、あるいは代替的に、被駆動プーリ２におけるトルク伝達を改善するように、後続の横方向エレメント３２に関するこのような摩擦係数を低下させるかまたは先行する横方向エレメント３２に関するこのような摩擦係数を増大させることができる。
これに関して、被駆動プーリ２における摩擦係数に与える影響はプラスであろうとマイナスであろうと駆動プーリ１における影響よりも大きい。従って、本発明は特に、後続の横方向エレメント３２の摩擦係数の低下あるいは先行する横方向エレメント３２の摩擦係数の上昇に関する。これは好都合なことに、横方向エレメント３２の形状を変更することによって実現可能である。以下において図５，６に基づいてこの形状変更を説明する。
【００１７】
図５には、図３の断面に類似する、本発明による横方向エレメント３２の第１実施の形態の断面が示してある。この第１実施の形態では、エレメント３２の前側の主面４０と側面３６の間の前側の移行面４２が、エレメント３２の後側の主面４１と側面３６の間の前側の移行面４３よりも大きな幅Ｗと奥行きＤを有する。この幅Ｗと奥行きＤはトランスミッションの作動中エレメント３２とプーリディスク４，５の間の摩擦接触部内に押し込まれる潤滑フルードの量に影響を与える。理論的には、先行する各移行面４２，４３のこれらの寸法Ｗ，Ｄ、すなわちエレメント３２とプーリディスク４，５間の相対的接線方向運動の方向に関連して定められる寸法が大きくなり、前記摩擦接触部の摩擦係数が小さくなる。従って、本発明によるエレメント３２のこの第１実施の形態では、前記の先行するエレメント３２は前記の後続のエレメント３２よりも小さな摩擦係数を有することになり、従って駆動プーリ１と駆動ベルト３間の動力伝達作用が高められる。これによって、トランスミッションによって伝達されるトルクレベルについて、小さな締付け力が許容される。それによって、トランスミッションの全体効率が改善される。
図６には、図３，５の断面に類似する、本発明による横方向エレメント３２の第２実施の形態の断面が示してある。この第２実施の形態では、滑らかに丸められた前側の移行面の曲率半径Ｒｆによって表される面４２の寸法は、滑らかに丸められた後側の移行面の曲率半径Ｒｒによって表される後側の移行面４３の寸法よりも小さい。本発明によるエレメント３２のこの第２実施の形態では、前記の先行するエレメント３２は前記の後続のエレメント３２よりも大きな摩擦係数を有する。従って、被駆動プーリ２と駆動ベルト３の間の動力伝達が高められる。
【００１８】
移行面４２，４３の幅Ｗと奥行きＤの寸法、またはそれぞれの曲率半径Ｒｆ，Ｒｒは、例えば、研削または塑性変形を用いて、横方向エレメント３２の製造工程において決めることができることが注目される（例えばＥＰ−Ａ−１４６１５４２参照）。しかしながら、これら移行面は続く石転動工程を比較的限られた程度においてのみ実施することによってエレメント３２を形成するための公知の打ち抜き工程の結果として自然に起きる、前側および後側の移行面４２および４３間の丸みにおける違いを利用することも可能である。
結論として、本発明は、トランスミッション作動中、プーリディスク４，５と相対的な横方向エレメントの接線方向運動の前記方向に依存して、ベルト３の横方向エレメント３２とプーリディスク４，５間の摩擦接触に影響を及ぼすために、前側と後側の移行面の寸法を個別的に適合させている。本発明の効果は、このような寸法と特に前側と後側の移行面の間におけるこの寸法の違いが、新しい設計パラメータ、すなわちベルト−プーリ型のＣＶＴの作動を最適化または高めるためのツールを提供することが認識されたことにある。しかしながら、このような寸法のために特別な（最適な）値を規定することは実用的でない。というのは、これらの値がそれによって達成しようとする特別な結果に依存するからである。更に、前記摩擦接触部の潤滑特性（例えば存在するフルード量、フルードの速度、側面の表面プロファイリングの種類等のような）は、各移行面に適用される最適な寸法に大きな影響を与える。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】駆動ベルトと２個のプーリを備えた公知の無段変速トランスミッションを簡略化して示す斜視図である。
【図２】公知の駆動ベルトの横方向エレメントの正面図である。
【図３】図２に示したＡ−Ａ面に沿った公知の横方向エレメントの断面図である。
【図４】トランスミッション内の駆動ベルト軌道を概略的に示す、図１の公知の無段変速トランスミッションの簡略化した側面図である。
【図５】本発明に従って設計された横方向エレメントの第１実施の形態の、図２と同様な断面図である。
【図６】本発明に従って設計された横方向エレメントの第２実施の形態の、図２と同様な断面図である。
【符号の説明】
【００２０】
１，２  プーリ、３  駆動ベルト、３１  引張り手段、３２  横方向エレメント、４０  前側の主面、４１  後側の主面、４２，４３  移行面
【図１】
2008524523.tif 000003
【図２】
2008524523.tif 000004
【図３】
2008524523.tif 000005
【図４】
2008524523.tif 000006
【図５】
2008524523.tif 000007
【図６】
2008524523.tif 000008
【手続補正書】
【提出日】平成19年12月17日(2007.12.17)
【手続補正１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
無端の引張り手段（３１）と比較的に薄い多数の横方向エレメント（３２）とを備え、この横方向エレメントがそれに対して主として横方向に配向された引張り手段（３１）上に滑動可能に取付けられ、横方向エレメントが打ち抜き工程で成形され、この打ち抜き工程で形成されたばりを除去する工程段階が打ち抜き工程に続いて行われ、横方向エレメントが駆動ベルト（３）の作動中横方向エレメント（３２）の運動方向に向いた前側の主面（４０）と、反対側に向いた後側の主面（４１）を備え、この両主面が横方向エレメント（３２）の厚さにわたって互いに分離され、かつ主として駆動ベルト（３）の縦方向に向いており、横方向エレメントが駆動ベルト（３）を使用するトランスミッションのプーリ（１，２）に摩擦接触するための、横方向エレメント（３２）の各々の側方側に１つ設けられた２つの側面（３６）を備え、それによって各々の側面（３６）と前記の前側の主面（４０）の間にそれぞれ前側の移行面（４２）が設けられ、そして各々の側面（３６）と前記の後側の主面（４１）の間にそれぞれ後側の移行面（４３）が設けられ、これらの移行面（４２，４３）が駆動ベルト（３）の軸方向に測定した観念上の幅（ｗ）と、駆動ベルト（３）の縦方向に測定した観念上の奥行き（Ｄ）を有する、駆動ベルト（３）において、前側の移行面（４２）の幅（Ｗ）と奥行き（Ｄ）の一方または両方と後側の移行面（４３）の対応する幅と奥行きの一方または両方が互いに異なる寸法であることを特徴とする駆動ベルト（３）。
【請求項２】
前側と後側の移行面（４２，４３）が湾曲しており、前側の移行面（４２）の湾曲を少なくとも効果的に定める前側の曲率半径（Ｒｆ）と、後側の移行面（４３）の湾曲を少なくとも効果的に定める後側の曲率半径（Ｒｒ）が互いに異なっていることを特徴とする請求項１に記載の駆動ベルト（３）。
【請求項３】
前側の曲率半径（Ｒｆ）と後側の曲率半径（Ｒｒ）の比が少なくとも１．２５であり、好ましくは２よりも大きいことを特徴とする請求項１または２に記載の駆動ベルト（３）。
【請求項４】
後側の移行面（４３）の幅（Ｗ）と奥行き（Ｄ）の一方または両方が、前側の移行面（４２）の対応する幅（Ｗ）と奥行き（Ｄ）の一方または両方よりも大きいことを特徴とする請求項１から３のいずれか１項に記載の駆動ベルト（３）。
【請求項５】
前側の移行面（４２）の幅（Ｗ）と奥行き（Ｄ）の一方または両方が、後側の移行面（４３）の対応する幅（Ｗ）と奥行き（Ｄ）の一方または両方よりも大きいことを特徴とする請求項１から３のいずれか１項に記載の駆動ベルト（３）。
【国際調査報告】
2008524523.tif 000009
2008524523.tif 000010
2008524523.tif 000011