(57)【要約】  吸入リードの吸入弁座の外周に囲われる面積をＳ（ｍｍ2）とし、支持端部から開閉部側の先端までの長さ寸法をＬ（ｍｍ）としたとき、Ｌ／Ｓを０．２５以下とすることで、冷媒吸入時の吸入リードの傾きを大きくでき、吸入弁座の内側からシリンダーボア内に吸入される冷媒の流れをスムーズにし、吸入抵抗を減少させることができることに加え、クリアランスボリュームの低減が図れることで、再膨張損失を低減できるので、冷媒循環量を多くし、体積効率が向上するので、冷凍性能が向上する。
2008531898.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
冷媒にＲ６００ａを用い、シリンダーボアを形成したブロックと、
前記シリンダーボア内を往復運動するピストンと、
前記ブロックの前記シリンダーボアの開口端部を封止するように配置されたバルブプレートを有し、
前記バルブプレートに穿設した吸入孔と、
前記吸入孔の前記シリンダーボア側の外周に形成された吸入弁座と、
前記吸入弁座を開閉する片持ち式の吸入リードとで形成された吸入バルブを備え、
前記吸入リードは薄板状の板ばね材によって形成され、
前記吸入弁座を開閉する開閉部と、
前記吸入リードの基部をなす支持端部と、
前記開閉部と前記支持端部とを連結するアーム部を有し、
前記支持端部から前記開閉部側の先端までの長さ寸法をＬ（ｍｍ）とし、前記吸入リードの前記吸入弁座の外周に囲われる面積をＳ（ｍｍ2）としたときに、Ｌ／Ｓを０．２５以下とした密閉型圧縮機。
【請求項２】
前記支持端部から前記開閉部側の先端までの長さ寸法をＬ（ｍｍ）とし、前記ピストンの往復動距離と前記シリンダーボアの内径で決まる気筒容積をＶ（ｃｍ3）としたときに、これらの値が関係式Ｌ＜０．５Ｖ＋１７を満足する請求項１に記載の密閉型圧縮機。
【請求項３】
前記吸入リードの前記吸入弁座の外周に囲われる面積をＳ（ｍｍ2）とし、前記ピストンの往復動距離と前記シリンダーボアの内径で決まる気筒容積をＶ（ｃｍ3）としたときに、これらの値が関係式Ｓ＞４Ｖ＋５０を満足する請求項１に記載の密閉型圧縮機。
【請求項４】
前記吸入リードは前記支持端部の近傍で前記シリンダーボア側に折曲されている請求項１から請求項３のいずれか１項に記載の密閉型圧縮機。
【請求項５】
前記支持端部は前記シリンダーボアの内径を延長させた範囲内に位置している請求項１から請求項３のいずれか１項に記載の密閉型圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、冷蔵庫に用いられる密閉型圧縮機に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、例えば、特開平０９−０７２２８０号公報に開示されているように、高効率を目的とした密閉型圧縮機は複数の吸入孔を設け、全体の吸入抵抗を低減するものがあった。
【０００３】
以下、図面を参照しながら上記従来の密閉型圧縮機を説明する。図８は、特許文献１に記載された従来の密閉型圧縮機の断面図である。また、図９は、特許文献１に記載された従来の密閉型圧縮機のバルブプレートの概略図であり、図１０は、特許文献１に記載された従来の密閉型圧縮機の吸入リードの概略図を示すものである。
【０００４】
図８に示すように、ブロック４０１にはシリンダーボア４０２が形成されており、ピストン４０３がシリンダーボア４０２内に往復自在に挿入されている。また、シリンダーボア４０２の開口端部にはこれを封止するようバルブプレート４０４が配設されており、バルブプレート４０４とシリンダーボア４０２の開口端部との間には吸入リード４０５が挟持されている。
【０００５】
また、図９に示すように、バルブプレート４０４には２つの吸入孔４０６が穿設されており、吸入孔４０６のシリンダーボア４０２側の外周には吸入弁座４０７が形成されている。そして、図１０に示すように吸入リード４０５は吸入弁座４０７を開閉する開閉部４０８と、吸入リード４０５の基部をなす支持端部４０９と、支持端部４０９と開閉部４０８とを連結するアーム部４１０で形成されている。支持端部４０９とは、吸入リード４０５が変位した際、実質リードとして動く部分と動かない部分との境界部分のことであり、図１０に示す点線内部のＡ部のことである。
【０００６】
以上のように構成された圧縮機について、以下その動作を説明する。ピストン４０３がシリンダーボア４０２内を往復動することで吸入行程時にシリンダーボア４０２内の圧力が下がり、吸入孔４０６とシリンダーボア４０２内の圧力差が生じる。そして、吸入リード４０５が支持端部４０９を支点にアーム部４１０が湾曲するようシリンダーボア４０２内へ開くことで吸入孔４０６から吸入弁座４０７を介して冷媒をシリンダーボア４０２内に吸入する。吐出行程時にはシリンダーボア４０２内の圧力が上がり吸入リード４０５が閉じ吸入弁座４０７を塞ぎ、冷媒をシリンダーボア４０２外へ吐出する。
【０００７】
上記動作からわかるように、吸入孔４０６、吸入弁座４０７はシリンダーボア４０２内へ冷媒を導く通路となっており、複数の吸入孔４０６、吸入弁座４０７を設け、冷媒の通過断面積を大きくすることで、吸入抵抗の低減を図っている。
【０００８】
しかしながら、上記従来の構成では、吸入弁座が複数あるため、各々の吸入弁座の内側からシリンダーボア内に吸入された冷媒が互いに流れを阻害して、冷媒の流れが乱れてしまい、開閉部が吸入抵抗を大きくしてしまうため十分量の冷媒を吸入することができなかった。
【０００９】
また、上記従来の吸入リードは、リード部分形成するように吸入リードの外周を薄板材から抜き取っている。抜き取った部分はクリアランスボリュームになってしまう。クリアランスボリュームとは、ピストンが上死点にきたとき、ピストンのバルブプレート側の上方に形成される空間のことである。上記従来の構成では、複数の吸入弁座があるため、吸入リードは吸入弁座を塞ぐような形状をなすと、吸入リードの外周長が大きくなってしまい、クリアランスボリュームが大きくなってしまう。クリアランスボリュームが大きくなってしまうと、再膨張損失が増大してしまうため、体積効率が低下し冷媒循環量が低下するので、十分な効率向上効果が得られなかった。
【発明の開示】
【００１０】
本発明の密閉型圧縮機は、冷媒にＲ６００ａを用い、シリンダーボアを形成したブロックと、シリンダーボア内を往復運動するピストンと、ブロックのシリンダーボア開口端部を封止するように配置されたバルブプレートを有している。また、密閉型圧縮機は、バルブプレートに穿設した吸入孔と、吸入孔のシリンダーボア側の外周に形成された吸入弁座と、吸入弁座を開閉する片持ち式の吸入リードとで形成された吸入バルブを備えている。そして、吸入リードは薄板状の板ばね材によって形成され、吸入弁座を開閉する開閉部と、吸入リードの基部をなす支持端部と、開閉部と支持端部とを連結するアーム部を有している。そして、支持端部から開閉部側の先端までの長さ寸法をＬ（ｍｍ）とし、吸入リードの吸入弁座の外周に囲われる面積をＳ（ｍｍ2）としたときに、Ｌ／Ｓを０．２５以下としたものである。
【００１１】
このような構成により、吸入リードの外周長を短くしクリアランスボリュームの低減を図るとともに、吸入リードを開く推進力である圧力差を受ける開閉部の面積が大きく、且つ長さ寸法Ｌが短いために、冷媒を吸入するときの吸入リードの傾きが大きくなって、冷媒が吸入リードの沿ってながれやすくなる。従って、シリンダーボア内へと流れる冷媒の流れをスムーズにし、再膨張損失、吸入抵抗を低減することにより冷媒循環量を多くし、体積効率を向上することができるので、高い効率を備えた密閉型圧縮機を提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
以下、本発明の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。なお、この実施の形態によってこの発明が限定されるものではない。
【００１３】
（実施の形態）
図１は、本発明の実施の形態における密閉型圧縮機の断面図であり、図２は、同密閉型圧縮機のバルブプレートの概略図である。また、図３は、同密閉型圧縮機の吸入リードの概略図であり、図４は、同密閉型圧縮機の吸入リードの側面概略図である。また、図５は、同密閉型圧縮機の支持端部から開閉部側の先端までの長さ寸法と吸入リードの吸入弁座の外周に囲われる面積との比率と体積効率の測定結果を示す図である。図６は、同密閉型圧縮機の吸入リードの吸入弁座の外周に囲われる面積と体積効率の測定結果を示す図である。そして、図７は、同密閉型圧縮機の支持端部から開閉部側の先端までの長さ寸法と体積効率の測定結果を示す図である。
【００１４】
図１に示すように、ブロック１０１にはシリンダーボア１０２が形成されており、ピストン１０３がシリンダーボア１０２内に往復自在に挿入されている。シリンダーボア１０２の開口端部にはこれを封止するようバルブプレート１０４が配設されており、バルブプレート１０４とシリンダーボア１０２の開口端部との間には吸入リード１０５が挟持されている。
【００１５】
そして、図２に示すように、バルブプレート１０４には吸入孔１０６が穿設されており、吸入孔１０６のシリンダーボア１０２側の外周には吸入弁座１０７が形成されている。
【００１６】
また、図３に示すように、吸入リード１０５は薄板状の板ばね材によって形成され、吸入弁座１０７を開閉する開閉部１０８と、吸入リード１０５の基部をなす支持端部１０９と、開閉部１０８と支持端部１０９とを連結するアーム部１１０を有している。そして、吸入リード１０５は、支持端部１０９の近傍でシリンダーボア１０２側に折曲されている。このように、吸入孔１０６と、吸入弁座１０７と、吸入弁座１０７を開閉する片持ち式の吸入リード１０５とで形成された吸入バルブを備えている。
【００１７】
ここで支持端部１０９とは、吸入リード１０５が変位した際、実質リードとして動く部分と動かない部分との境界部分のことであり、本実施の形態では幅が広がり、剛性が高くなる部分、すなわち図３に示す点線内部のＢ部のことである。
【００１８】
また、支持端部１０９はシリンダーボア１０２の内径を延長させた範囲内に位置している。
【００１９】
支持端部１０９から開閉部１０８側の先端までの長さ寸法Ｌを２０ｍｍ、吸入リード１０５の吸入弁座１０７の外周に囲われる面積Ｓを１００ｍｍ2、ピストン１０３の往復動距離とシリンダーボア１０２の内径で決まる気筒容積Ｖを１０ｃｍ3としている。なお、冷媒はＲ６００ａを用いている。
【００２０】
以上のように構成された圧縮機について、以下その動作、作用を説明する。ピストン１０３がシリンダーボア１０２内を往復動することで吸入行程時にシリンダーボア１０２内の圧力が下がり、吸入弁座１０７の内側とシリンダーボア１０２内の圧力差が生じ、吸入弁座１０７を塞いでいる吸入リード１０５の開閉部１０８に力が加わる。その結果、図４に示すように、吸入リード１０５が支持端部１０９を支点にアーム部１１０が湾曲するようシリンダーボア１０２内へ開くことで吸入孔１０６から吸入弁座１０７の内側を介して冷媒をシリンダーボア１０２内に吸入する。
【００２１】
この際、本実施の形態では吸入弁座１０７の内側の面積を大きくすることで、吸入弁座１０７の内側とシリンダーボア１０２内の圧力差が小さい段階、すなわちピストン１０３が上死点から下死点に向かう初期の段階で吸入リード１０５を開かせることができるので、冷媒循環量を多くしている。加えて、吸入弁座１０７、吸入孔１０６を大きくしているので、通過する冷媒の吸入抵抗を低減することができ、密閉型圧縮機の冷凍性能を向上させている。
【００２２】
また、本実施の形態では、吸入リード１０５は支持端部１０９近傍でシリンダーボア１０２側に折曲している。板ばね材によって形成された吸入リード１０５は、支持端部１０９近傍でシリンダーボア１０２側に折曲させると、吸入弁座１０７を塞いでいるときに、吸入リード１０５自身にシリンダーボア１０２側に変位しようとする力が生ずる。すなわち吸入弁座１０７の内側とシリンダーボア１０２内の圧力差に加えて、シリンダーボア１０２側に変位させる力が吸入リード１０５に加わるため、吸入リード１０５の開くタイミングを早め、吸入リード１０５の変位量を増大させることができ、体積効率を向上することができる。
【００２３】
吸入弁座１０７を大きくすると圧縮行程時にシリンダーボア１０２内の圧力が上がり、吸入弁座１０７の内側とシリンダーボア１０２内の圧力差により吸入リード１０５の開閉部１０８に大きな力がかかり、吸入リード１０５が破損するという懸念が生ずる。しかしながら、本実施の形態によれば、冷媒に、Ｒ１３４ａと同一の蒸発温度で比較すると、圧力、密度が低いＲ６００ａを使用しているため、吸入リード１０５に作用する力は小さく、Ｒ１３４ａと比較して、吸入弁座１０７の内径および外径をはるかに大きくすることができた。
【００２４】
次に、支持端部１０９から開閉部１０８側の先端までの長さ寸法をＬ（ｍｍ）とし、吸入リード１０５の吸入弁座１０７の外周に囲われる面積をＳ（ｍｍ2）とし、それらの関係について究明した結果、体積効率が急激に上昇するポイントが有ることが判明した。
【００２５】
ここで、吸入弁座１０７の内側の面積または吸入孔１０６の直径を吸入抵抗の観点から決定し、吸入リード１０５の開く際の冷凍機油の粘性抵抗と開閉部１０８の気密性の相互の関係から、吸入弁座１０７の幅は０．３〜１．５ｍｍの範囲にしている。従って、吸入リード１０５の吸入弁座１０７の外周に囲われる面積Ｓは定まる。
【００２６】
吸入弁座１０７内側を通過する冷媒の吸入抵抗とシリンダーボア１０２内に吸入された冷媒の流れを吸入リード１０５の開閉部１０８が阻害する抵抗を考慮し、吸入リード１０５の吸入弁座１０７の外周に囲われる面積Ｓを設計検討のため重要なパラメータとして採用した。
【００２７】
また、吸入リード１０５の開閉部１０８の端部が吸入弁座１０７に衝突すると衝撃で吸入リード１０５に割れなどが生じることがあるため、開閉部１０８は一般的に吸入弁座１０７の外周に対し０．２〜１．０ｍｍの範囲で大きくしている。
【００２８】
図５にＬとＳの比率（Ｌ／Ｓ）と体積効率の測定結果を示す。図５からわかるように、Ｌ／Ｓが０．２５以下になると体積効率が急激に向上している。
【００２９】
この理由について、以下に説明する。
【００３０】
単に吸入弁座１０７、吸入弁座１０７の内側の面積や吸入孔１０６を大きくすると、吸入リード１０５の開閉部１０８を大きくしなければならない。従って、吸入弁座１０７の内側からシリンダーボア１０２内に吸入された冷媒の流れを、大きな開閉部１０８が阻害し、十分な冷媒をシリンダーボア１０２内に吸入できない。
【００３１】
しかしながら本実施の形態においては、Ｌ／Ｓを０．２５以下とすることで、吸入リード１０５の吸入弁座１０７の外周に囲われる面積に対するアーム部１１０の相対長さが短くなる。そのため、アーム部１１０が長いものに比べ、開閉部１０８側の先端が同一量変位した際に、開閉部１０８側の先端と支持端部１０９を結ぶ直線とバルブプレート１０４がなす角度は大きくなり、吸入リード１０５の傾斜が大きくなる。従って、シリンダーボア１０２内へと流れる冷媒の流れは吸入リード１０５に沿うようになりスムーズになったからであると推定する。
【００３２】
その上、支持端部１０９から開閉部１０８側の先端までの相対長さを短くすることによって、吸入リード１０５の外周長が短くなるためクリアランスボリュームが少なくなり、再膨張損失を低減し、更に体積効率が向上する。
【００３３】
なお、ＬとＳの比率（Ｌ／Ｓ）において、吸入リード１０５の吸入弁座１０７の外周に囲われる面積Ｓはシリンダーボア１０２の内径に対して小さいため、圧縮機の気筒容積Ｖに対応して一定値以上に大きくすることはできない。
【００３４】
また、吸入リード１０５の支持端部１０９から開閉部１０８側先端までの長さ寸法Ｌが短すぎると、吸入行程時に吸入リード１０５が変位した際に、アーム部１１０や支持端部１０９に大きな応力が作用し折損する可能性が高くなるため、圧縮機の使用条件に合わせて一定値以上の長さは必要となる。
【００３５】
従って、ＬとＳの比率（Ｌ／Ｓ）は、上記観点から設計条件が制限されるものの、図５に示す通り、ＬとＳの比率（Ｌ／Ｓ）が０．２程度までは確実に体積効率が向上している。
【００３６】
次に、吸入リード１０５の吸入弁座１０７の外周に囲われる面積Ｓ（ｍｍ2）と吸入弁座１０７内側を通過する冷媒循環量の指標の一つである気筒容積Ｖ（ｃｍ3）の関係について究明した結果、体積効率が急激に上昇するポイントが有ることが判明した。図６に吸入弁座１０７の外周に囲われる面積Ｓと体積効率の関係の測定結果を示す。但し、図６では、Ｓ−Ｓ0を横軸として示している。ここで、Ｓ0は横軸を規格化するための定数である。Ｓ0は、気筒容積Ｖ（ｃｍ3）を用いて、関係式Ｓ0＝４Ｖ＋５０を満足するようにして定めている。また、気筒容積Ｖが９（ｃｍ3）および１０（ｃｍ3）の場合の体積効率を示している。
【００３７】
この結果からからわかるように、関係式Ｓ0＝４Ｖ＋５０を満足するＳ0よりＳが大きいとき、すなわちＳが関係式Ｓ＞４Ｖ＋５０を満足する値にしたときに体積効率が急激に上昇することがわかった。関係式Ｓ＞４Ｖ＋５０を満足することで、吸入弁座１０７の内側からシリンダーボア１０２内へと流れる冷媒の吸入抵抗を十分減少させることができ、気筒容積に対する望ましい冷媒循環量を確保できるためであると推定する。
【００３８】
なお、Ｓ−Ｓ0において、吸入リード１０５の吸入弁座１０７の外周に囲われる面積Ｓはシリンダーボア１０２の内径に対して小さいため、圧縮機の気筒容積Ｖに対応して一定値以上に大きくすることはできない。
【００３９】
従って、Ｓ−Ｓ0は、上記観点から設計条件が制限されるものの、図６に示す通り、Ｓ−Ｓ0の値が１７程度までは確実に体積効率が向上している。
【００４０】
また、支持端部１０９から開閉部１０８側の先端までの長さ寸法Ｌ（ｍｍ）と気筒容積Ｖ（ｃｍ3）の関係について究明した結果、体積効率が急激に上昇するポイントが有ることが判明した。図７に吸入リード１０５の支持端部１０９から開閉部１０８側の先端までの長さＬと気筒容積Ｖの関係の測定結果を示す。但し、図７では、Ｌ−Ｌ0を横軸として示している。ここで、Ｌ0は横軸を規格化するための定数である。Ｌ0は、気筒容積Ｖ（ｃｍ3）を用いて、関係式Ｌ0＝０．５Ｖ＋１７を満足するようにして定めている。また、気筒容積Ｖが９（ｃｍ3）および１０（ｃｍ3）の場合の体積効率を示している。
【００４１】
図７からわかるように、関係式Ｌ0＝０．５Ｖ＋１７を満足するＬ0よりＬが小さいとき、すなわち関係式Ｌ＜０．５Ｖ＋１７を満足するＬにすることで体積効率が飛躍的に向上している。
【００４２】
この理由は以下のように推定される。気筒容積を大きくすると、一般的に吸入行程時シリンダーボア１０２内の圧力の低下速度が速くなり、シリンダーボア１０２内に吸入される冷媒の速度は速くなる。そのため、吸入リード１０５の支持端部１０９から開閉部１０８側の先端までの長さが長すぎると、開閉部１０８側の先端がピストン１０３のバルブプレート１０４側に衝突して跳ね返る。その結果、吸入リード１０５の変位量が小さくなってしまう。
【００４３】
吸入リード１０５が十分に変位できないと、シリンダーボア１０２内へと流れる冷媒の流れは阻害され、吸入抵抗が増大してしまい、体積効率が低下してしまうからであると推定される。
【００４４】
さらに、開閉部１０８側の先端がピストン１０３のバルブプレート１０４側に衝突するとその衝撃によって、吸入リード１０５の破損するおそれがある。関係式Ｌ＜０．５Ｖ＋１７を満足するＬにすることで必要十分量の吸入リード１０５の変位量を確保し、開閉部１０８側の先端がピストン１０３のバルブプレート１０４側に衝突することを回避することができ、その結果、体積効率の向上に加えて信頼性の向上を図ることができる。
【００４５】
一方、Ｌの値を必要最小限に抑えることで、吸入リード１０５の外周長のクリアランスボリュームを小さくすることができ、再膨張損失を低減することができる。
【００４６】
なお、式Ｌ＜０．５Ｖ＋１７において、吸入リード１０５の支持端部１０９から開閉部１０８側先端までの長さ寸法Ｌが短すぎると、吸入行程時に吸入リード１０５が変位した際に、アーム部１１０や支持端部１０９に大きな応力が作用し折損する可能性が高くなるため、圧縮機の使用条件に合わせて一定値以上の長さは必要となる。
【００４７】
従って、式Ｌ＜０．５Ｖ＋１７の値は、上記観点から設計条件が制限されるものの、図７に示す通り、式Ｌ＜０．５Ｖ＋１７の値が−１．２程度までは確実に体積効率が向上している。
【００４８】
ここで、吸入リード１０５の支持端部１０９を、シリンダーボア１０２の内径の外側に配置した場合、支持端部１０９は吸入リード１０５以外の部品により支持されることになる。従って、圧縮機の組立時のバラツキにより支持端部１０９の位置や角度などが変化しやすくなり、吸入リード１０５の動きにバラツキが発生し冷凍性能が安定しない可能性がある。そのうえ、吸入リード１０５の外周長を長くする必要がある。
【００４９】
その結果、吸入リード１０５支持端部１０９を、シリンダーボア１０２の内径の外側に配置すると、吸入リード１０５の動きが安定しないことによる冷凍性能のバラツキに加え、吸入リード１０５の外周長が長くなってしまい、クリアランスボリュームが増加してしまい、再膨張損失を増加し、体積効率が低下してしまう。
【００５０】
しかしながら本実施の形態においては、支持端部１０９はシリンダーボア１０２の内径を延長させた範囲内に位置させているので、支持端部１０９の位置や角度などが変化しにくく吸入リード１０５の動きが安定する。そして、クリアランスボリュームが小さくなるので、再膨張損失が減り、体積効率が向上し、また冷凍性能が安定し、効率の高い密閉型圧縮機を実現することができる。
【産業上の利用可能性】
【００５１】
以上のように、本発明にかかる密閉型圧縮機は、高い効率および信頼性を備えることが可能となるので、エアーコンディショナー、冷凍冷蔵装置等に用いられる密閉型圧縮機にも有用である。
【図面の簡単な説明】
【００５２】
【図１】本発明の実施の形態における密閉型圧縮機の断面図
【図２】本発明の実施の形態における密閉型圧縮機のバルブプレート概略図
【図３】本発明の実施の形態における密閉型圧縮機の吸入リードの概略図
【図４】本発明の実施の形態における密閉型圧縮機の吸入リードの側面の概略図
【図５】本発明の実施の形態における密閉型圧縮機の支持端部から開閉部側の先端までの長さ寸法と吸入リードの吸入弁座の外周に囲われる面積との比率と体積効率の測定結果を示す図
【図６】本発明の実施の形態における密閉型圧縮機の吸入リードの吸入弁座の外周に囲われる面積と体積効率の測定結果を示す図
【図７】本発明の実施の形態における密閉型圧縮機の支持端部から開閉部側の先端までの長さ寸法と体積効率の測定結果を示す図
【図８】従来の密閉型圧縮機の断面図
【図９】従来の密閉型圧縮機のバルブプレートの概略図
【図１０】従来の密閉型圧縮機の吸入リードの概略図
【符号の説明】
【００５３】
１０１    ブロック
１０２    シリンダーボア
１０３    ピストン
１０４    バルブプレート
１０５    吸入リード
１０６    吸入孔
１０７    吸入弁座
１０８    開閉部
１０９    支持端部
１１０    アーム部
【図１】
2008531898.tif 000003
【図２】
2008531898.tif 000004
【図３】
2008531898.tif 000005
【図４】
2008531898.tif 000006
【図５】
2008531898.tif 000007
【図６】
2008531898.tif 000008
【図７】
2008531898.tif 000009
【図８】
2008531898.tif 000010
【図９】
2008531898.tif 000011
【図１０】
2008531898.tif 000012
【国際調査報告】
2008531898.tif 000013
2008531898.tif 000014
2008531898.tif 000015