(57)【要約】  マグネシウム基合金は、亜鉛、アルミニウム、カルシウムおよび／またはベリリウム、場合によってマンガン、ならびに偶発的な不純物を除いて残りはマグネシウムを含有する。亜鉛およびアルミニウムの含量は、直線ＡＢ、ＢＣ、ＣＤ、およびＤＡによって画定される四辺形の範囲に入り、カルシウムおよびベリリウムの含量は、直線ＥＦ、ＦＧ、ＧＨ、およびＨＥによって画定される四辺形の範囲に入り、ここで、Ａは、１０％Ｚｎ−２．５％Ａｌであり、Ｂは、１０％Ｚｎ−５％Ａｌであり、Ｃは、１３％Ｚｎ−６．４％Ａｌであり、Ｄは、１９％Ｚｎ−２．５％Ａｌであり、Ｅは、０．０１％Ｃａ−０％Ｂｅであり、Ｆは、１％Ｃａ−０％Ｂｅであり、Ｇは、０％Ｃａ−０．００２５％Ｂｅであり、Ｈは、０％Ｃａ−０．０００１％Ｂｅである。【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ａが、１０％Ｚｎ−２．５％Ａｌであり、
Ｂが、１０％Ｚｎ−５％Ａｌであり、
Ｃが、１３％Ｚｎ−６．４％Ａｌであり、
Ｄが、１９％Ｚｎ−２．５％Ａｌである直線ＡＢ、ＢＣ、ＣＤ、およびＤＡによって画定される四辺形の範囲に入る量の亜鉛（Ｚｎ）およびアルミニウム（Ａｌ）と；
Ｅが、０．０１％Ｃａ−０％Ｂｅであり、
Ｆが、１％Ｃａ−０％Ｂｅであり、
Ｇが、０％Ｃａ−０．００２５％Ｂｅであり、
Ｈが、０％Ｃａ−０．０００１％Ｂｅである直線ＥＦ、ＦＧ、ＧＨ、およびＨＥによって画定される四辺形の範囲に入る量のカルシウム（Ｃａ）および／またはベリリウム（Ｂｅ）と；
場合によってマンガンと；
偶発的な不純物を除いて残りがマグネシウムとからなることを特徴とする合金。
【請求項２】
１１％を超える亜鉛を含有することを特徴とする請求項１に記載の合金。
【請求項３】
１２％から１４％の亜鉛を含有することを特徴とする請求項２に記載の合金。
【請求項４】
２．５％から５％のアルミニウムを含有することを特徴とする請求項１乃至３のうちいずれか一項に記載の合金。
【請求項５】
３％から４．５％のアルミニウムを含有することを特徴とする請求項４に記載の合金。
【請求項６】
０．０１％から０．５％のカルシウムを含有することを特徴とする請求項１乃至５のうちいずれか一項に記載の合金。
【請求項７】
０．０５％から０．２％のカルシウムを含有する請求項６に記載の合金。
【請求項８】
０．０００２％から０．００２％のベリリウムを含有することを特徴とする請求項１乃至７のうちいずれか一項に記載の合金。
【請求項９】
０．０００５％から０．００１％のベリリウムを含有することを特徴とする請求項８に記載の合金。
【請求項１０】
１％未満の量のマンガンを含有することを特徴とする請求項１乃至９のうちいずれか一項に記載の合金。
【請求項１１】
０．１％から０．５％のマンガンを含有することを特徴とする請求項１０に記載の合金。
【請求項１２】
１１％から１３．５％の亜鉛と、
３％から４．５％のアルミニウムと、
０．０５％から０．１５％のカルシウムと、
０．０００５％から０．００１％のベリリウムと、
場合によって、０．５％未満の量のマンガンと、
偶発的な不純物を除いて残りがマグネシウムとからなることを特徴とするマグネシウム基合金。
【請求項１３】
１１．５％から１３．５％の亜鉛と、
３％から４．５％のアルミニウムと、
場合によって、０．５％未満の量のマンガンと、
０．０５％から０．１５％のカルシウムか、または０．０００５％から０．００１％のベリリウムのいずれかと、
偶発的な不純物を除いて残りがマグネシウムとからなることを特徴とするマグネシウム基合金。
【請求項１４】
１１．５％から１３．５％の亜鉛と、
３％から４．５％のアルミニウムと、
０．２％から０．４％のマンガンと、
０．０５％から０．１５％のカルシウムと、
０．０００５％から０．００１％のベリリウムと、
偶発的な不純物を除いて残りがマグネシウムとからなることを特徴とするマグネシウム基合金。
【請求項１５】
１１．５％から１３．５％の亜鉛と、
３％から４．５％のアルミニウムと、
０．２％から０．４％のマンガンと、
０．０５％から０．１５％のカルシウムか、または０．０００５％から０．００１％のベリリウムのいずれかと、
偶発的な不純物を除いて残りがマグネシウムとからなることを特徴とするマグネシウム基合金。
【請求項１６】
１２％から１３％の亜鉛、３．５％から４％のアルミニウム、０．０８％未満のケイ素、４０ｐｐｍ未満の鉄、および１０ｐｐｍ未満のニッケルを含有することを特徴とする請求項１２乃至１５のうちいずれか一項に記載の合金。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、少量のカルシウムおよび／またはベリリウムを含有するマグネシウム／亜鉛／アルミニウム（Ｍｇ−Ｚｎ−Ａｌ）合金に関する。
【背景技術】
【０００２】
重量比に対するそれらの優れた強度のために、マグネシウム合金は、商業的に魅力がある材料として十分に認められている。最も普通に使用されるマグネシウム合金は、約９０％のマグネシウム、９％のアルミニウムおよび１％の亜鉛を含有するＡＺ９１である。重量基準で、亜鉛はマグネシウムの価格の約６５％であり、それ故、亜鉛含有量の多いマグネシウム合金は、それらが商業的に満足できる特性を発揮するならば望ましい。
マグネシウム合金を使用する重大な不都合は、溶融合金の発火の危険である。酸化に対して十分に耐性があり、溶融合金が空気にさらされるとき保護カバーガスまたは同様のものの必要性を回避するマグネシウム合金が好都合である。
【０００３】
１９４５年に発行された特許文献１は、マグネシウム基合金、ならびにマグネシウムおよびマグネシウム基合金の酸化を防止する方法に関するものである。その特許は以下のことを記している：
「その一般的な目的は、空気、水蒸気または酸素を含有するその他の媒体と接触したときのマグネシウムの酸化する性質から生ずる問題を軽減する改良を提供することである。マグネシウムのような金属の商業的有用性は、その本質的な性質、またはそれを少量の他の金属との合金にすることによってそれに付与することができる性質だけによるのではなく、金属またはその合金を、再溶融、鋳造、使用する容易さ、またはさもなければ、最終的使用に必要なさまざまな条件および形状に形作ることができる容易さにもよる。マグネシウムは、溶融状態のときに壊滅的に酸化する傾向が顕著である。他の溶融金属の扱いには当たり前の多くの条件下で、溶融マグネシウムは、燃焼するか、さもなければ、まさに本質的な部分が酸化物に逆戻りする。固体状態のとき、マグネシウム基合金は、ある条件下で、比較的厳しい限界まで酸化する。マグネシウムおよびマグネシウム基合金の溶融状態における広汎な操作が、その金属を成型または使用するように計画された作業に必要な準備段階であるために、この顕著な酸化の傾向によって与えられる問題にほとんどすべての場合に遭遇し、マグネシウム産業においては一般的である」。
【０００４】
「これらの問題に直面して、該業界は、溶融したマグネシウムおよびマグネシウム基合金を製造作業中に空気および水蒸気あるいはその他の有害な媒体と接触することから保護する方法および装置を考案している。上記方法の１つは、溶融金属を保護ガス中にくるむものである。もう１つはその露出した表面を塩フラックスで常時保護するものである。その他のより複雑な方法および装置がしばしば必要である。マグネシウムおよびマグネシウム基合金の酸化の傾向を最小限に抑えるため、ひいては上記の費用のかかる保護手段の必要性を削減するために、その他の手段もまた探求されている。この目的のためにカルシウムがマグネシウムと合金にされており、そのようにして合金にされたマグネシウムまたはマグネシウム基合金は、以前より激しくは酸化しないけれども、全体的な効果は、十分ではなく、通常の保護手段の補足をするに過ぎない。ベリリウムをマグネシウムまたはマグネシウム基合金に添加した場合は、より良い結果が得られており、マグネシウムの酸化を最小限にするベリリウムの効果は、カルシウムの相当する量のそれよりはるかに大きいことが見出されている」。
【０００５】
特許文献２は、「雰囲気の酸素含量が増すにつれて燃焼を阻止するためにベリリウムの量が増加された」、０．００２５〜０．０１２５％の溶解したベリリウムを含有するＭｇ−Ａｌ−Ｚｎ−Ｓｉ−Ｍｎ合金に関する。米国特許第４５４３２３４号は、また、「約０．００１パーセントのベリリウム含量は、溶融マグネシウムの過剰な酸化を阻止する目的には不十分であると考えられる」ということを記している。
第４回アジア国際鋳物会議（Asian Foundry Congress）、１９９６年１０月２７日〜３１日において発表されたM. Sakamoto、S. AkiyamaおよびK. Ogiによる題名「Characterization of the oxidation surface layer on non-combustible Ca-bearing Mg melts」の論文は、カルシウム含有マグネシウム基合金の発火温度を報告した(その論文の図２参照)。測定した発火温度は、同一合金組成の反復の間でかなり変動した。これらの反復のほとんどで、０．５％以上のカルシウムの合金は、合金の融点を上回るまで発火しなかった。しかしながら、カルシウム量が４％もの高さに対して融点より下で発火が起こった例も示されている。
【０００６】
特許文献３は、優れた高温特性を有している、酸化抑制とは関係しないマグネシウム合金に関する。特許文献３は、カルシウムの添加が、高温強度および耐クリープ性を改良することが知られており、０．２重量％以上のカルシウム含量が望ましいことを記している。それはさらに、上記カルシウムの添加が大幅に可鋳性を低下させ、その合金を従来のダイカスティング法により鋳造することを不可能にすることを記している。特許文献３は、マグネシウム−アルミニウム−カルシウム合金の可鋳性は、亜鉛を含めることによって回復させることができることを教示している。約６から約１２重量％、より好ましくは約６から約１０重量％の亜鉛含量が教示されており、「亜鉛の範囲の上限は、合金の密度が低くとどまるように、約１２重量％、より好ましくは約１０重量％に設定される」。亜鉛の存在により、カルシウムを、「合金が、最大の耐クリープ性を獲得し、同時に良好な鋳造性を維持するために最大で２重量％まで、好ましくは最大で１．５％まで添加する」ことが可能となることが記述されている。
【０００７】
特許文献３は、下に記載する合金を例示した。したがって、特許文献３は、８．１５％を超えるＺｎを含有する合金は例示していない。
・Ｍｇ−５％Ａｌ−８％Ｚｎで、Ｃａ含量が０と２％の間の範囲（特許文献３の図２および図３を参照）
・Ｍｇ−５％Ａｌ−１％Ｚｎで、Ｃａ含量が０と２％の間の範囲（特許文献３の図２および図３を参照）
・Ｍｇ−４．５７％Ａｌ−８．１５％Ｚｎ−０．２３％Ｃａ−０．２５％Ｍｎ（特許文献３の表１を参照）
・Ｍｇ−４．７４％Ａｌ−８．１２％Ｚｎ−０．５９％Ｃａ−０．２５％Ｍｎ（特許文献３の表１を参照）
・Ｍｇ−４．６７％Ａｌ−８．１２％Ｚｎ−１．１７％Ｃａ−０．２７％Ｍｎ（特許文献３の表１を参照）
【特許文献１】米国特許第２３８０２００号明細書
【特許文献２】米国特許第４５４３２３４号明細書
【特許文献３】米国特許第５８５５６９７号明細書
【発明の開示】
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明は、
Ａが、１０％Ｚｎ−２．５％Ａｌであり、
Ｂが、１０％Ｚｎ−５％Ａｌであり、
Ｃが、１３％Ｚｎ−６．４％Ａｌであり、
Ｄが、１９％Ｚｎ−２．５％Ａｌである直線ＡＢ、ＢＣ、ＣＤ、およびＤＡによって画定される四辺形の範囲に入る量の亜鉛（Ｚｎ）およびアルミニウム（Ａｌ）と；
Ｅが、０．０１％Ｃａ−０％Ｂｅであり、
Ｆが、１％Ｃａ−０％Ｂｅであり、
Ｇが、０％Ｃａ−０．００２５％Ｂｅであり、
Ｈが、０％Ｃａ−０．０００１％Ｂｅである直線ＥＦ、ＦＧ、ＧＨ、およびＨＥによって画定される四辺形の範囲に入る量のカルシウム（Ｃａ）および／またはベリリウム（Ｂｅ）と；
場合によってマンガンと；
偶発的な不純物を除いて残りがマグネシウムとからなる合金を提供する。特に明記しない限り、本文書中の百分率は重量％である。
【０００９】
直線ＡＢ、ＢＣ、ＣＤ、およびＤＡによって画定される四辺形は、図１に示されており、これはアルミニウム対亜鉛の含量区画である。直線ＥＦ、ＦＧ、ＧＨ、およびＨＥによって画定される四辺形は、図２に示されており、これはベリリウム対カルシウムの含量区画である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１０】
本発明の合金はすべて、最低で１０％の亜鉛、好ましくは１１％を超える亜鉛、より好ましくは１２％を超える亜鉛、より好ましくは約１２〜１４％の亜鉛、最も好ましくは約１２〜１３％の亜鉛を含有する。最も驚いたことには、本発明者は、上記亜鉛の添加により、ベリリウムまたはカルシウム等のアルカリ土類元素が存在しなくても溶融状態の合金の発火を抑制できることを突き止めた。理論に制約されることは望まないが、この発火の抑制は、マグネシウムと亜鉛の蒸気圧および合金中に存在する亜鉛の量の結果であると考えられる。
【００１１】
溶融合金上の亜鉛とマグネシウムの蒸気圧は、Thermochimica Acta, 1988, vol 130, pages 193-203中のK.T. Jacob, S. SrikanthおよびY. Wasedaによる「Vapour Composition and Activities in Mg-zn Liquid Alloy at 923K」の題名による論文からの情報を用いて計算することができる。亜鉛の蒸気圧のマグネシウムの蒸気圧に対する比は、溶融合金中の亜鉛の量が増すと急速に増大する。１０重量％の亜鉛と９０重量％のマグネシウムを含有する溶融合金は、２２重量％の亜鉛と７８重量％のマグネシウムを含有する蒸気を生成するものと計算される。理論に制約されることは望まないが、亜鉛蒸気は、マグネシウム蒸気の発火を妨げるものと考えられる。
【００１２】
１０％を超える亜鉛を含有する溶融合金は発火に耐えるが、それらは固体になった試料の表面に黒ずんだ層を形成する傾向がある。少量のカルシウムおよび／または少量のベリリウムの添加が、固体になった時に光沢のある表面の外観をもたらすのに十分であることが見出されている。この効果を生ずるためには、本発明による亜鉛とアルミニウムの内容と組み合わせた０．０１％という少量のカルシウムまたは０．０００１％という少量のベリリウムで十分であることが見出されている。理論に制約されることは望まないが、光沢のある表面の外観は、溶融物の表面に形成された酸化皮膜のカルシウムおよび／またはベリリウム含量の濃縮の結果であると考えられる。
【００１３】
存在する場合、カルシウム含量は、好ましくは０．０１〜０．５％、より好ましくは０．０１〜０．３％、より好ましくは０．０２〜０．３％、より好ましくは０．０５〜０．３％、より好ましくは０．０５〜０．２％、より好ましくは０．０５〜０．１５％、最も好ましくは約０．１％である。１％を超えるカルシウム含量は、それらが合金の力学的性質を損ない、ダイカストしたときダイソルダリング（ｄｉｅ  ｓｏｌｄｅｒｉｎｇ）を引き起こすことが見出されているために望ましくない。
【００１４】
存在する場合、ベリリウム含量は、好ましくは０．０００２〜０．００２５％、より好ましくは０．０００２〜０．００２％、より好ましくは０．０００５〜０．００２％、より好ましくは０．０００５〜０．００１５％、より好ましくは０．０００５〜０．００１％、最も好ましくは約０．０００８％である。０．００２５％を超えるベリリウム含量は、所望の効果を得るためには不必要である。ベリリウムの毒性を考慮すると、ベリリウム含量をこのレベルより低く保つことによってその使用を最小限にすることがそれ故望ましい。
【００１５】
マンガン（Ｍｎ）は、合金の任意の成分であって、鉄（Ｆｅ）を除去する必要がある場合に含めることができる。Ｍｎが一成分であるとき、それは、好ましくは１％未満、より好ましくは０．７５％未満、より好ましくは０．１〜０．５％、より好ましくは０．２〜０．４％、最も好ましくは約０．３％の量で存在する。他の元素も、それらが合金の商業的に重要な特性に悪影響を与えないならば、合金の任意的成分を形成することができる。
鉄の存在は、耐食性を低下させる。本発明の合金が含む鉄は、好ましくは１００ｐｐｍ未満、より好ましくは４０ｐｐｍ未満であり、実質的に鉄を含まないのが最も好ましい。
【００１６】
本発明者は、耐食性はアルミニウム含量が減少するにつれて減少することを突き止めた。本発明の合金はすべて最低でも２．５％のアルミニウムを含有する。本発明の合金は、好ましくは２．５〜５％のアルミニウム、より好ましくは約３〜４．５％のアルミニウム、最も好ましくは約３．５〜４％のアルミニウムを含有する。
本発明者は、また、アルミニウムが多く、亜鉛が多い直線ＣＤ側に向かってもろさが増すことを突き止めた。
【００１７】
ニッケル（Ｎｉ）の存在は、耐食性を低下させる。本発明の合金が含むニッケルは、好ましくは２５ｐｐｍ未満、より好ましくは１０ｐｐｍ未満であり、実質的にニッケルを含まないのが最も好ましい。
ケイ素（Ｓｉ）の存在は、耐食性および力学的性質を低下させる。本発明の合金が含むケイ素は、好ましくは０．１％未満、より好ましくは０．０８％未満であり、実質的にケイ素を含まないのが最も好ましい。
【００１８】
溶融したときの発火に対する耐性に加えて、本発明のさまざまな好ましい実施形態は、リサイクル性、可鋳性、高温割れ耐性、耐食性、耐クリープ性、低消音率および良好な表面仕上げ等の１つまたは複数のその他の商業的に望ましい特性を示す。
マグネシウム合金の使用に対する重大な商業的障害は、ダイカスティングからのランナー、ビスケットなどを含むいわゆる「リターン材」をリサイクルすることの困難さに由来する廃棄物である。一般的には、ダイカスティングの３０〜７０％は、リサイクルする必要のあるランナーおよびビスケットからなる。マグネシウム合金のリサイクリングにおける問題は、湯垢および汚泥の形の高い融解物のロスをもたらす多量の表面酸化物に一般に起因すると考えられる。一般に、リサイクリングは、酸化物の除去を、それらを溶融物中に混入してそれらをその後のダイカスティングに含めることをしないでできるようにするために別々の作業の中で行う。意外にも、本発明者は、本発明の合金の少なくとも好ましい実施形態は、高められたリサイクル性を有することを突き止めた。本発明の合金のランナーおよびその他のダイカスティングのくずは、何らの精製もしくは浄化の必要もなく、直接溶融物に首尾よく戻された。理論に制約されることは望まないが、このリサイクル性は、溶融合金の発火の抑制を引き起こす酸化挙動の改良と密接に関係しているものと考えられる。
【実施例１】
【００１９】
ベリリウムの添加はなく、さまざまな量のアルミニウム、亜鉛およびカルシウムを含むマグネシウム合金を、六フッ化硫黄（ＳＦ６）を含む保護雰囲気下７００℃で溶融し、次いで空気中で鋳型に注いだ。得られた鋳造物の上面は、空気にさらしたまま放置した。組成によって４つの異なるタイプの挙動が観察された。
挙動１−鋳造物の表面が最初に黒変し、次いで図３に示すように発火した。
挙動２−表面は黒変したが、図４に示すように発火はしなかった。
【００２０】
挙動３−表面は最初光沢があり、次いで遅れて図５に示すように発火した。
挙動４−図６に示すように発火することなく表面は光沢を保持した。
表１は、一連の異なる合金に対して観察された挙動の一覧表である。１０％を超える亜鉛の添加で、燃焼を防止するには十分であり、黒変した表面になった。亜鉛なしのカルシウムの添加は、光沢表面を生じたが、発火を防止するためには０．８％のカルシウムを必要とした。燃焼を防止するのに十分な亜鉛を含む合金へのカルシウムの添加は、わずかに０．０５％のカルシウムで部分的に光沢のある表面を生じて表面を光沢のある外観に転化した。カルシウム含量の増加は、黒変量の連続的減少をもたらす。０．４％のカルシウムで黒変は観察されなかった。
【００２１】
１０％の亜鉛を含有する合金(表１参照)は、黒変して間もなく発火したが、一方それより高い亜鉛含量の合金は発火しなかった。合金は、発火しない有力な理由である低温を取り除くために故意に高温(７００℃)で注いだ。商業的鋳造は、これよりほぼ３０〜４０℃低い温度であり、当然発火の傾向は減少することが予想される。
【００２２】
【表１】
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【実施例２】
【００２３】
さらなる溶融物を調製し、上記の実施例１と同様にして鋳型に注いだ。注型後間もなく、ただし金属がまだ溶融している間に、金属の表面に金属スクレーパーをかけた。
図７は、非常に早く酸化されて光沢金属を露出することが不可能であった純粋なマグネシウムの挙動を示している。
図８は、同様に急速に酸化されるＭｇ−５％Ｚｎの合金の挙動を示している。１秒のほんの小さなかけらほどであるが、光沢金属を露出することができた。
【００２４】
図９は、Ｍｇ−１０％合金の挙動を示している。酸化の傾向は、周囲を取り巻く「カリフラワーのような」成長がないことおよび露出した光沢金属が増加したことにより示されるように大きく減少した。
図１０および図１１は、それぞれＭｇ−１５％ＺｎおよびＭｇ−２０％Ｚｎの合金の挙動を示している。いずれの場合も、光沢金属を露出させるのは比較的容易であり、それは再度酸化するまで数秒がかかった。どちらも「カリフラワーのような」成長は形成しなかった。
【００２５】
すべて０．１％のカルシウムおよび変化する量の亜鉛を含有するさらなる一連の合金を製造した。図１２、図１３および図１４は、注型した直後の合金（図１２ａ、図１３ａおよび図１４ａ）、それから短時間（約１分）後（図１２ｂ、図１３ｂおよび図１４ｂ）の合金の外観を示している。
図１２ａおよび図１２ｂは、亜鉛なしの合金の挙動を示す。最初に光沢があるように見えた後、この合金は「カリフラワーのような」成長を展開し次いでその後発火した。
【００２６】
図１３ａおよび図１３ｂは、５％の亜鉛を含有する亜鉛の挙動を示す。この合金もまた「カリフラワーのような」成長を展開して発火したが、図１２の亜鉛なしの合金より遅い速度であった。
図１４ａおよび図１４ｂは、１０％の亜鉛の合金の挙動を示す。この合金においては、「カリフラワーのような」成長および発火は、両方とも抑制された。試料を室温まで空冷したままにした後の最終的な外観は、図１４ｂから変化しなかった。
【実施例３】
【００２７】
さらなる溶融物を調製し、上記の実施例１と同様にして鋳型に注いだ。その溶融物は、１３％の亜鉛、３．６％のアルミニウムならびに変動する量のベリリウムおよびカルシウムを含有した。これらの合金のカルシウムおよびベリリウムの含量は表２に示されている。合金１および６は、カルシウムなしであり、合金１〜４は、ベリリウムなしであった。鋳造物の最終的な外観を図１５に示す。いくらかのカルシウムまたはベリリウムを含有した合金はすべて光沢のある表皮をもって固化した。カルシウムとベリリウムを両方とも含まない合金１は、黒変した表皮をもって固化した。
【００２８】
【表２】
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【００２９】
従来技術の出版物が本明細書で参照されているが、この参照は、これらの文書がオーストラリアまたは他のいずれかの国において当技術分野における一般的な周知の事実の一部を形成していることを是認する性質のものでないことを明確に理解すべきである。
【図面の簡単な説明】
【００３０】
【図１】アルミニウム対亜鉛の含量区画を示すグラフである。
【図２】ベリリウム対カルシウムの含量区画を示すグラフである。
【図３】鋳造物の表面における挙動１を示す図である。
【図４】鋳造物の表面における挙動２を示す図である。
【図５】鋳造物の表面における挙動３を示す図である。
【図６】鋳造物の表面における挙動４を示す図である。
【図７】非常に早く酸化されて光沢金属を露出することが不可能であった純粋なマグネシウムの挙動を示す図である。
【図８】急速に酸化されるＭｇ−５％Ｚｎの合金の挙動を示す図である。
【図９】Ｍｇ−１０％合金の挙動を示す図である。
【図１０】Ｍｇ−１５％Ｚｎ合金の挙動を示す図である。
【図１１】Ｍｇ−２０％Ｚｎの合金の挙動を示す図である。
【図１２】亜鉛なし合金の挙動を示す図である。
【図１３】５％の亜鉛を含有する亜鉛の挙動を示す図である。
【図１４】１０％の亜鉛の合金の挙動を示す図である。
【図１５】鋳造物の最終的な外観を示す図である。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【国際調査報告】
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