(57)【要約】  深絞り３次元木繊維構造コアの乾式形成のための方法が提供される。この方法では、予め形成された実質的に平坦で乾式形成された木繊維からなるマットを用意し、３次元モールドを用意し、乾式形成された木繊維のマットを３次元モールドに導入し、木繊維のマットを前記３次元木繊維構造コアに絞り成型する。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
深絞り３次元木繊維構造コアの乾式形成のための方法であって、
予め形成された実質的に平坦で乾式形成された木繊維からなるマットを用意し、
３次元モールドを用意し、
乾式形成された木繊維のマットを３次元モールドに導入し、
木繊維のマットを前記３次元木繊維構造コアに絞り成型する方法。
【請求項２】
前記予め形成された実質的に平坦で乾式形成された木繊維からなるマットを予圧縮し、前記マットの機械的粘着性を高めてその後の取扱および前記３次元モールドへの装填を容易にするステップをさらに含む請求項１の方法。
【請求項３】
予め形成された実質的に平坦で乾式形成された木繊維からなるマットは、前記３次元モールド内で実質的に単一のプレス動作で絞り成型される請求項１の方法。
【請求項４】
前記予め形成された実質的に平坦で乾式形成された木繊維からなるマットの水分含有量は、オーブン乾燥繊維を基準として約２０％以下である請求項１の方法。
【請求項５】
プレス接触時間は約１２０秒以内である請求項１の方法。
【請求項６】
木繊維からなるマットを前記３次元木繊維構造コアに深絞り成型する乾式形成プレスサイクルの時間は、木繊維からなるマットを前記３次元木繊維構造コアに深絞り成型する湿式形成プレスサイクルの時間よりも少なくとも約２倍短い請求項１の方法。
【請求項７】
薄板ボード面パネルが、該薄板ボード面パネルを通した実質的な電信がない状態で、乾式形成された３次元木繊維構造コアに付けられる請求項１の方法。
【請求項８】
コアの垂直軸方向の深さは、約１／４インチから約１−１／２インチまでの範囲にある請求項７の方法。
【請求項９】
薄板ボード面パネルの正面から背面への不均衡が実質的に最小限にされている請求項７の方法。
【請求項１０】
３次元木繊維構造コアは対角支持部材を備え、前記対角支持部材の角度は約３５度から約７０度までである請求項１の方法。
【請求項１１】
３次元モールドは積層プラットフォーム、対角支持部材、隅肉、および湾曲コーナーを備え、成型プロセス中に積層プラットフォームと対角支持部材との交差点における繊維絞りを容易にする請求項１の方法。
【請求項１２】
薄板ボード面パネルが乾式形成された３次元木繊維構造コアに付けられ、積層プラットフォーム寸法は、薄板ボード面パネルの水平面の接触面積のパーセンテージとして約１０％から３０％である請求項１１の方法。
【請求項１３】
３次元木繊維構造コアの壁厚さは約０．０８０インチから約０．１８０インチである請求項１の方法。
【請求項１４】
３次元木繊維構造コアの密度は約４５ポンド毎立方フィートから約７０ポンド毎立方フィートである請求項１１の方法。
【請求項１５】
ここで開示された方法により作製されたパネルの平面圧縮強さは、同等の重さで湿式形成されたパネルについての平面圧縮強さデータよりも少なくとも約２倍大きい請求項１１の方法。
【請求項１６】
深絞り３次元木繊維構造コアの乾式形成のための方法であって、
木繊維を用意し、
予め形成された実質的に平坦で乾式形成されたマットを前記木繊維から形成し、
３次元モールドを用意し、
乾式形成された木繊維のマットを３次元モールドに導入し、
木繊維のマットを前記３次元木繊維構造コアに絞り成型する方法。
【請求項１７】
前記予め形成された実質的に平坦で乾式形成された木繊維からなるマットを予圧縮し、前記マットの機械的粘着性を高めてその後の取扱および前記３次元モールドへの装填を容易にするステップをさらに含む請求項１６の方法。
【請求項１８】
予め形成された実質的に平坦で乾式形成された木繊維からなるマットは、前記３次元モールド内で実質的に単一のプレス動作で絞り成型される請求項１６の方法。
【請求項１９】
前記予め形成された実質的に平坦で乾式形成された木繊維からなるマットのコンシステンシーは約２０％以下である請求項１６の方法。
【請求項２０】
プレスサイクルの時間は約１２０秒以内である請求項１６の方法。
【請求項２１】
木繊維からなるマットを前記３次元木繊維構造コアに深絞り成型する乾式形成プレスサイクルの時間は、木繊維からなるマットを前記３次元木繊維構造コアに深絞り成型する湿式形成プレスサイクルの時間よりも少なくとも約２倍短い請求項１６の方法。
【請求項２２】
木繊維のマットを前記３次元木繊維構造コアに深絞り成型するときに、約２６０°Ｆから約４１０°Ｆの温度でプレスされる請求項１６の方法。
【請求項２３】
木繊維のマットを前記３次元木繊維構造コアに深絞り成型するときに、約５００ｐｓｉから約１，４００ｐｓｉの圧力でプレスされる請求項１６の方法。
【発明の詳細な説明】
【背景技術】
【０００１】
木繊維から多種多様な林産物が製造される。米国特許第５，９００，３０４号（その内容はそのまま参照により本願に組み込まれる）は、複合構造繊維板パネルの構造的な主成分として機能する構造的な木繊維ウェブを作製するために、熱および圧力の条件下で３次元的に成型される木繊維製品の分類に焦点を当てている。ウェブの幾何学的配置により、１次元的な力でプレスされ得る簡単な硬質モールドを使用することが可能となる。繊維ウェブをシート外被や外装に接着して複合パネル製品を製作すれば、その複合構造が強力かつ軽量の剛直３次元トラスを形成する。
【０００２】
３次元部材を有する他の繊維板製品がある。例えば、米国特許第４，７０２，８７０号（米国’８７０特許）（その内容はそのまま参照により本願に組み込まれる）は、木繊維から３次元構造要素を形成する方法および装置について述べている。この方法および装置では、完成繊維板製品における３次元的特徴を形成する弾性モールドインサートを使用する必要がある。弾性モールドインサートは、ごく一般的には、エラストマー突起の配列からなるものである。エラストマーは、硬質支持プレートに取り付けられる。木繊維製品を大量生産する場合には、エラストマーモールド部材は、製品強化および乾燥のために必要な熱および圧力による圧縮永久ひずみおよび比較的急速な劣化という問題を呈することがある。その結果、エラストマーモールド部材は、寿命が比較的短く、高速生産設備において頻繁に交換する必要がある。モールド寿命が短いことに加えて、開示された３次元繊維板は、平面を有し、該平面に対して略垂直に延びるウェブにより支持され、同一の繊維組成のウェブにより支持される物体に限定されてしまう。
【０００３】
米国’８７０特許の弾性モールドインサートから繊維マットへの熱伝達は、モールドインサートのエラストマー部材の熱伝導率が低いことと、エラストマーモールド部材間の繊維領域に至る伝熱経路が長いことから、ゆっくりしたものとなる。ゆっくりとした熱伝達の結果、プレス内での乾燥時間が長くなり、この方法にとっての、特に厚い製品にとっての大きな問題となる。繊維マットの電波加熱を用いることにより、乾燥速度を高めることができるが、これにより複雑さが増し、繊維板製品を形成し乾燥させるために使用される装置のコストが上昇してしまう。
【０００４】
米国特許第５，２７７，８５４号（その内容はそのまま参照により本願に組み込まれる）に述べられている繊維からグリッドを作るプロセスもまた３次元的に物体を形成することが可能な弾性モールドインサートの考えを用いている。この発明は、弾性モールドインサートを用いているので米国’８７０特許と同一の問題を有している。さらに、このモールドインサートは３次元的な力を作ることができるが、一般に２次元的特徴のみを有する繊維製品を作るために用いられている。
【０００５】
米国特許第５，１９８，２３６号および第５，３１４，６５４号（その内容はそのまま参照により本願に組み込まれる）は、構造的な繊維板製品において３次元的な特徴を形成するために硬質モールドを用いる方法および装置について述べている。これらの繊維板製品は、平面に対して略垂直に延びるウェブにより支持される平面形状の物体に限定される。さらに、開示された硬質モールド部材は、繊維の強化中には引っ込めておかなければならない。米国特許第５，３１４，６５４号においては、米国’８７０特許と同様の弾性モールドインサートを用いる第２の形成ステップが必要とされる。したがって、この構造的繊維板製品の形成は、米国’８７０特許について指摘したのと同一の問題を有している。さらに、伸縮自在のモールド部材が必要であるため、この方法は複雑で高価なものとなっている。
【０００６】
米国特許第５，３１６，８２８号（米国’８２８特許）（その内容はそのまま参照により本願に組み込まれる）は、単純な波形繊維板構造に３次元部材を追加することにより従来の波形繊維板に比べて強度および剛性を増した強化溝付き媒体および波形繊維板を示している。この３次元部材は、溝を横切る線に沿って塗布された接着材の形をとる。接着材は、少なくとも部分的に溝の谷部を充填して埋め、波に沿った方向と横切る方向の圧縮および曲げ応力により波形板をより剛直にする。
【０００７】
したがって、米国’８２８特許の構造は、単一部材として形成されておらず、多数の製造ステップを必要とする。さらに、谷部を溝の頂部まで充填するためにかなりの接着材が必要となる。厚い波形板においては溝の小さな部分にしか接着材を充填して埋めることができないので、この方法は厚い波形パネルに対しては効果がない。最後に、溝媒体の両側に接着材を塗布することは、製品の重量および材料コストの上昇を招き、板の製造を複雑にする。
【０００８】
米国特許第４，７２６，８６３号（その内容はそのまま参照により本願に組み込まれる）は、高強度複合板紙パネルを作る方法について述べている。このパネルは、下層と上層が接着材により接着される波状中間層からなる。起伏により形成された溝に沿った構造に変化がなく、概して構造が２次元的になっており、本願とは異なる構造分類に入る。従来の波形板の構造と同様であるその２次元的構造のために、このパネル製品は、起伏に沿った方向に比べて起伏を横切る方向の強度および剛性が低くなっている。
【０００９】
米国特許第５，９００，３０４号（その内容はそのまま参照により本願に組み込まれる）は、構造的要素用の湿式形成された３次元コアについて述べている。３次元木繊維ウェブは、１次元的な押圧力によりプレスされる単一の硬質モールドを用いて作製することができる。この繊維ウェブは、繊維を水に混合した木繊維を用意することによりスラリを形成する湿式形成プロセスを用いて作られる。繊維ウェブは、硬質モールドがプレスされ、スラリからキャリア流体の多くが排出され圧搾された後、加熱および圧力下で１つの部材として形成される。硬質モールドを用いて形成された後、繊維ウェブは、波形の隆起部に沿って間隔をおいてウェブの両側の波形の隆起部に沿って向斜（Ｖ字）凹みを有する波形を含む。凹みの反対側の面は、波形の溝に架かる波形補剛材として機能する背斜（逆Ｖ字）突起を形成している。これらの部材により傾斜ウェブ面が作られる。これらの部材の谷部と隆起部は平坦であってもよい。平坦な隆起部により、ウェブを付加的な要素に接着する接着材を塗布するための外表面が提供される。傾斜しているまたは平坦な面によって、１次元的な押圧力によりプレスされる単一の硬質モールドを用いてウェブを形成することが可能となる。
【００１０】
構造的パネルの応用においては、材料シートが、形作られたウェブの平坦な隆起部にウェブの片側または両側で接着材により接着され、ウェブを覆う滑らかな外装が提供される。これにより、ウェブは、複合パネルを形成するためにシート外装の間に挟まれる剛直かつ軽量の構造コアとして機能する。この組み合わせ構造は、シート材に接着された３次元ウェブからなる。
【００１１】
米国特許第６，４５１，２３５号（その内容はそのまま参照により本願に組み込まれる）は、強いコア構造を作製するためにプレス乾燥を用いて、繊維からなる水溶性スラリから３次元コアを形成するための湿式プロセスについて述べている。湿式形成方法は、湿った繊維の自然可塑性および順応性といわれるものを用いて深絞り３次元構造コアを作製するために用いることができる。湿った繊維を使用することにより、複雑なモールドデザインや複雑な形成プロセスを用いることなく、そのような構造の形成、絞り、および接着を行うことが可能となる。
【００１２】
米国特許第４，７０２，８７０号（その内容はそのまま参照により本願に組み込まれる）に記載された技術に基づいた市販品ＳＯＮＯＢｏａｒｄ（商標）は、繊維からなる水溶性スラリを１つの平坦面を有する３次元ハニカムにすることができる変形可能な複合モールドを利用することができる。湿ったプリフォーム構造を湿式プレスした後、ホットプレスに送ることができ、プレス乾燥させて半硬質複合構造を形成することができる。これらの構造をハニカム面に沿って２つ重ねて平坦な剛直パネルを作製することができる。この製品の他の形態は、市販されているものとしてＧｒｉｄｃｏｒｅ（商標）が知られている。
【発明の概要】
【００１３】
湿式形成された３次元コアの乾燥は、完了するのに時間がかかり、効率の悪い形成方法であるとされている。これは、湿式形成された材料の乾燥プロセスを実施するために高価な熱エネルギーを過度に必要としている。また、湿式形成は、多量の水をリサイクルする必要がある。水溶性廃液は、汚染対策処理を必要とする廃水の流れにおいて最終的に取り除かれる微細な繊維片や溶解固形物を含んでいる。
【００１４】
上述したように、米国特許第５，９００，３０４号で述べられたタイプの３次元構造コアは、湿式形成モールドを用いて作製される。湿式形成プロセスを行うための典型的なモールドについての説明は、米国特許第５，９００，３０４号のカラム５の１〜５２行およびカラム５の６５行からカラム６の６行においてなされている。
【００１５】
乾式形成された繊維から好ましい深絞り複合３次元構造コアを作製することは、乾式形成されたパネルにおける順応性の欠如と乾燥繊維の「スプリングバック」とによる高密度化の低下と機械的特性の開発について述べた従来技術が教示することではなかった。従来技術は、深絞りを形成するために必要な柔軟性および可動性と、そのような複合３次元構造において必要とされる接着力を得るための繊維間の密着性とが欠如しているため、乾燥した繊維を形成し高密度化するためには複雑で高価な装置および方法が必須であると結論づけている。
【００１６】
しかしながら、湿式形成プロセスを用いることは、これらの３次元コアを作製する方法として費用効率または時間効率のよいものではないということが確かめられている。したがって、濡れた繊維の塊を伴うかなりの排水が生じるような状況、特に水溶性繊維スラリからの湿式プレス乾燥、すなわち湿式形成において使用することを意図した米国特許第５，９００，３０４号で使用されたタイプのモールドは、乾式形成方法において用いることができる。このように、３次元コアの湿式形成において必須とされる湿式形成繊維流、高い繊維可塑性、および崩壊が実質的に生じるにもかかわらず、乾式形成プロセスを用いて均一で強固な複合コア構造を作製することができる。
【００１７】
対象とする乾式形成方法は、湿式形成技術により作製されたものと比べて高品質な３次元構造コアを形成することができる。また、米国特許第５，９００，３０４号のモールドのデザインにおける変更を加えて、パネル外装を通じてコアパターンを電信することなく構造的な完全性、高強度、および優れた積層特性を維持しつつ、より深い絞りのコアを乾式形成により作製する場合の性能を向上させることができる。
【００１８】
本発明の開示の一部となる添付した図面を参照することにより本発明をより良く理解することができるであろう。
【詳細な説明】
【００１９】
ここで示される典型的な構造は、湿式形成方法ではなく乾式形成方法を用いている点を除いて、米国特許第５，９００，３０４号において作製されるものと設計上同じである。ウェブの基本構造を明確にするために、実施形態における異なる斜視図が図１〜図３に示されている。図１に表された構造は、波形の隆起部内を下方に向かう多数のＶ字開口（以下、向斜凹み４という）と、波形の谷部から上方に向かう多数の逆Ｖ字突出部（以下、背斜突起５という）とがそれに沿って形成された一連の起伏または波形１からなるプレス繊維ウェブの上面図を示している。図１に示されるように、背斜突起５は波形と同じ高さであってもよいし、波形の隆起部から後方に設定されていてもよい。
【００２０】
参考までに、図１においては、波形の軸の方向が矢印３で示されている。平面の周りに形成されたウェブに対しては、ウェブの中央平面を、限られた全体の高さ寸法において構造の中央を通る水平面として定義することができる。一般的に、中央平面は、ウェブを形成するために加えられる力の方向に対して垂直である。
【００２１】
向斜凹み４の谷部と背斜突起５の隆起部の方向は、波形の軸に対して略垂直である。必要に応じて他の相対角が用いられる。背斜突起５は、図１に示される構造の下側から波形の谷部を凹ませることにより形成される。向斜凹み４と背斜突起５のいずれも、繊維ウェブ構造の反対側からではあるが同じようにして形成される波形隆起部への凹みであるといえる。
【００２２】
向斜凹み４および背斜突起５により形成される壁は、波形の隣り合う壁の間の空間に広がり架け渡されている。この空間を架け渡すことにより、向斜凹み４と背斜突起５とを波形１のガセットまたは補剛材として作用させることができる。また、波形の軸に対して垂直な方向における強度と剛性が提供される。繊維ウェブは、付加的な支持を必要とせずに、その常態を保持することができる。繊維ウェブの自己支持の特徴は、積層構造にする組立作業を非常に簡単で便利なものにする。また、この自己支持の特徴により、パッケージングにおいては有用となり得る常態条件でウェブを使用することができる。
【００２３】
この構造の頂部または隆起部６は、ウェブの上面および底面の双方において平坦であってもよい。これらの隆起部に沿った平坦な特徴は、この構造を様々な種類のシート外被または外装に接着する際あるいはいくつかのウェブをまとめて接着して積層構造を形成する際に使用される接着材を塗布するための便利で有効な場所となり得る面を形成する。図１に表されているように、これらの頂部の平坦な隆起部が、波形１の頂部または隆起部に加えて、背斜突起５の頂部または隆起部を備えていてもよい。
【００２４】
図２は、第１の実施形態におけるさらなる斜視図を提供している。この図においては、構造の断面および下部の特徴を明らかにするために、図１に示された構造が図１の平面２−２に沿って切断されている。図３は、１つの波形の中央を通る平面で分割された波形を示す他の斜視図である。図２および図３では、波形の谷部の凹みにより背斜突起５を形成することが分かりやすくなっている。この構造は、傾斜した面と平坦な隆起部とを有する比較的薄い３次元ウェブである。
【００２５】
本発明の構造のトポロジにより、１次元的な形成力によりプレスされる単一の硬質モールドを用いた単一の成型操作によって３次元ウェブを単一の連続部材として形成することが可能となる。本発明を形成するために使用されるモールド上面および底面は、構造のそれぞれ上面および底面の凹型を含んでいる。ウェブ構造の平面軸または中央平面に概して垂直な方向に一定方向の成型圧力が加えられる。
【００２６】
硬質モールドを用いて単一の成型ステップで繊維ウェブを単一部材として形成する能力は、ウェブ面がその構造の中央平面の座標の一価関数となっている点に特徴づけられる。したがって、モールドがその完成形のウェブに向かって移動する際に、ウェブのどの部分も２回以上交差しない。ウェブのどの部分も折り返しがなく、単一の連続ウェブを形成する単一の成型ステップにおいて硬質モールドへのアクセスを不可能にするような中空部もない。
【００２７】
ウェブの角度のついたあるいは傾斜した面により３次元ウェブ構造を素早く形成することが可能となるので、ウェブの形成後にモールドをウェブから素早く分離することも可能となる。優れた成型分離特性が得られる。
【００２８】
図４Ａは、図１および図２に表されたウェブと同様の３次元繊維ウェブの上面図を示している。この場合において、より多くの凹みおよび突起を有する少し大きなウェブが示されている。上面図は、ウェブ構造またはパターンを分かりやすくするために、意図的に偏った形を示している。ウェブは、縁を切り落としたり、ウェブの周囲を所望の形状に形成したりすることによって、矩形状の周囲または他の周囲形状を有するように作ってもよい。
【００２９】
図４Ａにおいては、構造の頂部の平坦な隆起部７が上面図において濃い黒色の線で表されており、底部の平坦な谷部８が上面図においてハッチングされたパターンで表されている。図１〜図３に関連して既に述べたように、隆起部７の平坦部は、ウェブを外装または他の繊維ウェブに接着するために使用される接着材を塗布するための優れた面を形成する。上面図において角度のついた細い線は、紙面に向かう向斜凹みと紙面から出る背斜突起の縁である。このように、ハッチングされた水平線を含む図４の菱形要素は向斜凹み９を表し、濃い実線を含むものは背斜突起１０を表している。
【００３０】
図４Ｂは、図４Ａに表された構造の下端図を示している。図４Ｂに示される図は、図４Ａにおいて断面４Ｂ−４Ｂで示されている。波形１１の端面および背斜突起１０の側面は、この図で見ることができる。図４Ｃは、向斜凹み９と背斜突起１０のさらに他の図を示すウェブの右端図を示している。図４Ｃの右端図は、図４Ａにおいて断面４Ｃ−４Ｃで示されている。
【００３１】
図４において、向斜凹み９と背斜突起１０の位置は、隣り合う波形に沿って少しずつずらして並べられている。これらの部材を少しずつずらして並べることにより、波形に沿った方向と波形を横切る方向の双方についての曲げ強度および剛性を構造に与えることができる。
【００３２】
図５Ａは、波形を横切る方向にウェブを曲げたり折り曲げやすくするために、向斜凹み１２と背斜突起１３とが波形に対して垂直な方向に並べられたウェブの上面図である。この実施形態の下端図は図５Ｂに示されており、右端図は図５Ｃに示されている。この実施形態の特有のトポロジにより、硬質材料からなる単一部材から３軸フライス盤で簡単に加工することができるモールドを使用することが可能となる。図５においては、凹みと突起の間に図４と比べていくらか大きな距離があることが示されており、向斜凹み１２と背斜突起１３の間隔および位置が変化し得ることを示している。適切な位置および間隔は、波形を横切る方向の強度や成型設備の経済性、完成品形状、最終用途などの製品用途要件によって決定される。
【００３３】
ウェブを折り曲げたり曲げたりすることができることは、種々の用途において有利なことである。例えば、箱の製造において、隅でウェブを折り曲げた後、外装で覆って滑らかな面を作ることができる。ウェブが常態で自己支持されていることにより、この順序による箱の組立が非常に簡単になる。木材や金属、硬質プラスチックのような堅いシート材料や、薄い繊維板や板紙のようなより柔軟なシート材料をウェブに適用して、この事例における箱面を形成することができる。異なる組立順序を用いることで、従来の波形板の製造においてなされていたように、ウェブに外装を施した後に折り曲げることができる。この場合において、外装を曲げる前に折り曲げ線に沿って折り目をつけることができるように、外装は柔軟でなければならない。
【００３４】
所定の折り曲げ線を除くウェブのほとんどの領域において凹みまたは突起を少しずつずらして並べた繊維ウェブを形成することもできる。これらの折り曲げ線に沿って凹みと突起が並べられる。直線的で少しずつずらして並べられたウェブの特徴の組み合わせを用いることにより、波形に沿った方向および波形を横切る方向の双方について剛直な折り曲げ容易なパネルを作製することができる。
【００３５】
図６は、繊維ウェブ１９の隆起部１８に接着可能な、滑らかでかつ平坦な面を有するシート１７を示している。図５に示されたものと同様のウェブ１９を絞ることができる。この複合構造は、繊維ウェブ１９支持またはコアを有する平坦面パネルになる。ウェブ１９に付けられるシート材１７は、剛直３次元トラスを形成する向斜凹み１２の頂部にわたるギャップを埋めている。このようにして形成された３次元トラスは、複合パネルにかなりの剛性を与える。
【００３６】
ウェブに付けられる平滑面シート１７は、情報を伝達したり広告したりするのに有用な文章や画像を印刷したり表示したりするのに優れた面を提供する。印刷を行うのはシートがウェブに結合される前または後のいずれであってもよい。図５においては概して平坦なパネルとして示されているが、ウェブ１９を円弧状に形成しまたは曲げ、シートが繊維ウェブ１９の湾曲に追従するように柔軟シートをウェブ１９に接着することにより、湾曲した形状も簡単に作ることができる。
【００３７】
繊維ウェブの実施形態のいずれについても、シート外装に多くの異なる材料を使用することができる。例えば、外装は、木製ベニヤ、木繊維材料からなるシート、木質粒子パネル材料、プラスチックまたは金属シートからなっていてもよい。
【００３８】
図７Ａは、いくつかの繊維ウェブ１９のそれぞれが互いに接着され積層構造にされた実施形態の上面図である。図７Ｂは、ウェブの積層部の底端図であり、図７Ｃは積み重ねられたウェブの右端図である。ウェブ１９は、それぞれのウェブ１９の隆起部１４に形成された面に沿って簡単に接着することができる。図７Ｂの端面図に示されるようにウェブ１９を少しずつずらして並べることにより、向斜凹み１２の頂部のギャップは、隣り合うウェブ１９の隆起部１４の剛直部により架け渡される。このように、この構造は、すべての方向についてかなりの剛性を有する複合剛直３次元トラスとなる。この場合においては、シート外装を使用することなく剛性が得られる。
【００３９】
図５のように並べられた凹みを有するウェブであっても、ウェブを積み重ねることによって、凹みの折り曲げ線を横切る方向を含むすべての方向について剛性を持たせることができる。これは、適切な積層構造における凹みのギャップにわたって形成された剛直橋部が、曲げの力がかかった凹みの閉塞に耐えるからである。ウェブ内に凹みを並べることにより、これらの積層構造において波形に沿った方向と横切る方向の双方に関して剛性を維持することができる。
【００４０】
所定のパネル厚さについて、積層ウェブは、一般的に単一の大きなウェブのみからなるパネルに比べて断熱特性がよい。この利点は、主に積み重ねられたウェブの厚みを通して空間が分離または区画されていることによるものである。空間を区画することにより、循環空気流は分かれて互いに分離される。これらの空気流に沿った熱対流により、積層ウェブの厚みにわたる伝熱は最小限になる。
【００４１】
図７には示されていないが、ウェブの積層部の中のウェブ１９の間にシート材を付けてもよい。このシート材による付加的な層の形成は、複合パネルに付加的な強度および剛性を与え、パネルにおける対流伝熱抵抗を増やす。対流伝熱抵抗の増加は、これらの実施形態における積層ウェブ内の空間をさらに分離および区画することにより生じる。
【００４２】
積層構造におけるウェブ１９間にシート材を追加するさらなる利点としては、種々の層の接着材による接着が簡単になることがある。シートが広い接着面を提供するためにこの利点が生じる。この状況において、積層部の隣り合う層は、シート層がない場合に必要とされるほど正確に位置決めする必要がない。シート層がなければ、接着する前にウェブ隆起部７と１４を注意深く揃えなければならない。
【００４３】
図８は、積層部に対してより大きな剛性と平滑面を与えるために、積層構造の外部ウェブの隆起部１４にシート外装１７を適用した例を表している。用途に応じて、積層部内のウェブ１９の間にシートを置くこともできるし、置かなくてもよい。
【００４４】
図９は、多数のウェブ１９が水平に積み重ねられた実施形態を示している。この場合において、シート外装は外部ウェブ隆起部１４ではなく、積層部の縁部に付けられる。この構成に関して、典型的には、それぞれのウェブは、ウェブ全長（図９の紙面に向かう寸法）に対して幅（図９における高さ寸法）が狭い。図９に表された積層ウェブとシート外装は、ウェブ１９の縁部に大きな負荷がかかる比較的太い梁やプラットフォームを形成する際に有用である。さらに、積層パネルの縁部に沿ったシート外被は、屑がウェブの積層部の中に入らないようにしている。
【００４５】
もう一度言うが、図９に示される積層部内のウェブの間にシート材を置き複合構造に付加的な強度および剛性を与えてもよい。図９には示されていないが、図９に表された構造の右、左、正面において複合パネルの縁部にシート外装を簡単に付けてもよい。これらのシート外装を追加することで、平滑な外装によって複合パネルのすべての側面を完全に囲むことができる。
【００４６】
繊維ウェブを入れ子にすることもできる。入れ子構造において多数のウェブを互いに接着することにより、単一のウェブの強度および剛性に比べて、ウェブの強度および剛性を実質的に増加させることができる。入れ子により、単一のウェブ構成と単一の形成装置を用いて、ウェブ厚さ、強度、および剛性を広い範囲で変化させることが可能となる。
【００４７】
本発明は、種々の形態において、パッケージング、材料取扱、建築および家具産業における多様な構造的製品を作るために使用することができる。製品には、パレット、バルク容器、頑丈な箱、運送コンテナ、壁パネル、屋根パネル、セメント型、仕切壁、ポスターディスプレイ、リール、机、小箱、棚、テーブル、およびドアが含まれる。
【００４８】
本発明は、あらゆる種類の木繊維から形成することができる。化学添加物を含まない木繊維だけで形成して、製品を簡単にリサイクル可能にすることができる。また、樹脂またはバインダ添加材で形成して特性を高めることもできる。また、本発明は、耐水性、耐火性、耐虫性のような特定の特性を構造に与えるためにその他の様々な添加物や処理法を含むことができる。
【００４９】
上述した米国特許第５，９００，３０４号に記載されたモールドを使用すれば、以下の乾式形成処理を行うことができる。
【００５０】
まず、処理済みの木繊維から、予め形成された実質的に平坦なマットが乾式形成される。これらの木繊維は、例えば、木材チップ、おが屑またはかんな削り屑、再生クラフト紙または古い波形繊維、古新聞または他の形態の再生紙を回転ディスクリファイナーで粉砕した木繊維全体を含んでいてもよい。
【００５１】
再生または未使用プラスチック材料およびポリエチレン、ポリ塩化ビニル、難燃成分、粘土、湿潤強力添加剤、ワックス、および／または殺虫剤をはじめとする（これに限られるものではない）最終製品に特定の特性を与えるために選択された他の成分に木繊維を混合してもよい。例えば、尿素ホルムアルデヒドまたはフェノールホルムアルデヒド樹脂、メチレンジイソシアネート樹脂または同類のバインダを木繊維に添加することもできる。
【００５２】
典型的には、上記木繊維に接着材が混合され、接着材の完全な混合と調合が達成される。これらの接着材は、木繊維を接着して予め形成された実質的に平坦で乾式形成された木繊維のマットとし、最終的には３次元木繊維構造コアとするために用いられる。本発明の接着システムは、概して、イソシアネートポリマーおよび／またはアルデヒドポリマー樹脂を有する。また、この接着システムは、イソシアネート／ラテックス共重合体またはフェノール−フォルムアルデヒド／ラテックス共重合体であってもよい。ここで用いることができる他の接着システムは、単一の混合添加により、または連続した２成分の接着材塗布により木繊維に塗布可能なアルデヒド非含有の湿潤強度添加材を有する大豆ベースの接着システムである。典型的には、接着システムを形成するポリマーは液状であり、リグノセルロース材の層の主面に直接塗布することができる。ポリマー樹脂を塗布する前に組み合わせてもよい。
【００５３】
アルデヒドポリマー樹脂は、フェノール−ホルムアルデヒド、レゾルシノール−ホルムアルデヒド、メラニン−ホルムアルデヒド、尿素ホルムアルデヒド、改質リグノスルホナート、尿素−フルフラールおよび凝縮フルフリルアルコール樹脂などの熱硬化性樹脂であってもよい。フェノール成分は、これまでフェノール樹脂の形成に用いられてきた、２つのオルト位または１つのオルト位とパラ位で置換されない１以上のフェノールを含むことができる。そのような非置換位は重合反応に必要である。フェノール環の残存炭素原子のいずれか１つまたはすべてを置換してもよく、あるいはいずれも置換しなくてもよい。置換基の性質は著しく変化し得るが、アルデヒドの重合において、置換基がオルト位および／またはパラ位でフェノールに干渉しないことだけが必要である。フェノール樹脂の形成において用いられる置換フェノールは、アルキル基置換フェノール、アリール基置換フェノール、シクロアルキル基置換フェノール、アルケニル基置換フェノール、アルコキシ基置換フェノール、アリールオキシ基置換フェノール、およびハロゲン置換フェノールを含み、上記置換基は、１〜２６個、好ましくは１〜１２個の炭素原子を含んでいる。好適なフェノールの具体例としては、フェノール、２，６キシレノール、ｏ−クレゾール、ｍ−クレゾール、ｐ−クレゾール、３，５−キシレノール、3−４−キシレノール、２，３，４−トリメチルフェノール、３−エチルフェノール、３，５−ジエチルフェノール、ｐ−ブチルフェノール、３，５−ジブチルフェノール、ｐ−アミルフェノール、ｐ−シクロヘキシルフェノール、ｐ−オクチルフェノール、３，５−ジシクロヘキシルフェノール、ｐ−フェニルフェノール、ｐ−クロチルフェノール、３，５−ジメトキシフェノール、３，４，５−トリメトキシフェノール、ｐ−エトキシフェノール、ｐ−ブトキシフェノール、３−メチル−４−メトキシフェノール、およびｐ−フェノキシフェノールが挙げられる。
【００５４】
フェノールと反応するアルデヒドは、ホルムアルデヒド、アセトアルデヒド、プロピオンアルデヒド、フルフルアルデヒド、およびベンズアルデヒドのようなこれまでフェノール樹脂の形成に用いられてきたいずれかのアルデヒドを含み得る。概して、用いられるアルデヒドは、Ｒ’を１〜８個の炭素原子を有する水素または炭化水素ラジカルとすると式Ｒ’ＣＨＯとなる。最も好ましいアルデヒドはホルムアルデヒドである。
【００５５】
好適には、イソシアネートポリマーは、分子毎に少なくとも２つの活性イソシアネート基を含む有機イソシアネートポリマー化合物またはそのような化合物の混合物であってもよい。概して、本発明の方法で用いられるイソシアネートポリマーは、イソシアナト基官能価が少なくとも約２価であるものである。好ましくは、この官能価は、１３２〜１３５のイソシアネート当量で２．３〜３．５の範囲にある。イソシアナト官能価は、利用可能なＮＣＯ基の割合とイソシアネートポリマー組成の平均分子量から決定することができる。利用可能なＮＣＯ基の割合は、ＡＳＴＭテスト方法Ｄ１６３８の手順によって決定することができる。
【００５６】
本発明の方法で用いることのできるイソシアネートポリマーは、典型的な芳香族、脂肪族、および脂環式のイソシアネートポリマーをはじめとする接着材の組成において典型的に用いられるものであってもよい。代表的な芳香族イソシアネートポリマーとしては、２，４−ジイソシアン酸トルエン、２，６−ジイソシアン酸トルエン、４，４’−メチレンビス（フェニルイソシアネート）、１，３−フェニレンジイソシアネート、トリフェニルメタントリイソシアネート、２，４，４’−トリイソシアナトジフェニルエーテル、２，４−ビス（４−イソシアナトベンジル）および同類のポリアリルポリイソシアネート、１，５−ナフタレンジイソシアネートおよびその混合物がある。代表的な脂肪族イソシアネートポリマーとしては、ヘキサメチレンジイソシアネート、キシリレンジイソシアネート、および１，１２−ドデカンジイソシアネートおよびリジンエチルエステルジイソシアネートがある。代表的な脂環式イソシアネートポリマーとしては、４，４’−メチレンビス（シクロヘキシルイソシアネート）、１，４−シクロヘキシレンジイソシアネート、１−メチル−２，４−シクロヘキシレンジイソシアネートおよび２，４−ビス（４−イソシアナトシクロヘキシルメチル）シクロへキシルイソシアネートがある。
【００５７】
典型的には、イソシアネートポリマーは液状で塗布される。一般に、フェノール樹脂としてフェノール−ホルムアルデヒド樹脂が使用される場合、フェノール−ホルムアルデヒド樹脂は、本発明の方法において使用される接着材の組成中に接着材の総重量に対して約５０〜９０重量％、好ましくは約６０〜８０重量％の範囲で存在する。一般に、イソシアネートポリマーは、木繊維のマットの総重量を基準として、好ましくは約３重量％から、より好ましくは約５重量％から、最も好ましくは約７重量％から、約３０重量％まで、より好ましくは約２５重量％まで、最も好ましくは約２０重量％までの量だけ存在する。これらの割合で接着システムを使用することにより、所望のボード特性と経済的な利点という商業的に魅力的な組み合わせを得ることができる。
【００５８】
予め形成された実質的に平坦な処理済み木繊維の乾燥マットの形成は、その割合を制御しつつ空気を通じて処理済み乾燥木繊維またはその混合物を重力により供給することにより行うことができる。重力により供給されたこれらの処理済み乾燥木繊維または混合物は、平坦な形成領域または真空形成ベッドに均一に散布され、所定の斤量（単位面積当たりの重量）を有するマットが形成される。そして、このマットは予圧縮され、その後の取扱および米国特許第５，９００，３０４号において略述されたタイプの３次元モールドを装備した不連続または連続ホットプレスへの装填に十分なようにその機械的粘着性が高められる。
【００５９】
その後、予形成され予圧縮された平坦な乾燥マットは、予形成され予圧縮された平坦な乾燥マットが絞り成型され単一のプレス動作で３次元構造に成型されるのに十分なプレスプロトコルを用いて、所定の時間の間３次元モールドによりプレスされる。対象コアを形成するために好ましい単一のプレス動作は、間欠的または連続的なモールド構成において実現することができる。
【００６０】
これらのマットは、マットの縦／横軸に平行な平面においてモールドに導入される。プレスのサイクル中に、マットがモールドの３次元外形において絞られると、熱硬化性のバインダ、ワックス、および他の接着材が硬化する。さらに、プレスサイクルの最後に圧力が開放される際に熱的に結合された強化コアが分離されることなく水蒸気が放出されることに備えて、存在する水分を熱的に蒸発させる。モールドに導入されたマットの水分含有量は、オーブン乾燥された木材固形物の総重量に対して、好ましくは約５重量％から、より好ましくは約６重量％から、最も好ましくは約８重量％から、約２０重量％まで、より好ましくは約１６重量％まで、最も好ましくは約１２重量％までである。一方、同一のオーブン乾燥を基準に表現すれば、予圧縮後で脱水、乾燥、および強化のためのホットプレスステージへの導入前の湿式形成マットの水分含有量は、典型的には乾燥マットよりも少なくとも約５倍、他の形態では少なくとも約７倍、さらなる実施形態では少なくとも約８倍、さらなる実施形態では少なくとも約１０倍高い。
【００６１】
ここで述べられた加熱された３次元モールドにマットが接触するプレスサイクルの期間は、対象となる予形成プレス乾燥マットを用いた場合、好ましくは約３０秒から、より好ましくは約３５秒から、最も好ましくは約４０秒から、好ましくは約１２０秒まで、より好ましくは約１００秒まで、最も好ましくは約７０秒までである。一方、米国特許第５，９００，３０４号または米国特許第４，７０２，８７０号のプロセスにより湿式形成されたマットが、プレスサイクル中に同一の３次元モールドを用いる場合、プレスサイクルの期間は、同様の温度および圧力において、典型的には少なくとも約２００秒から約８００秒の範囲である。換言すれば、本発明の乾式形成されたマットについてのプレスサイクルの期間は、湿式形成されたマットについてのプレスサイクルよりも少なくとも約２倍、他の形態では少なくとも約３倍、さらなる形態では少なくとも約４倍短い。
【００６２】
理論的には、ここで述べられたモールドを用いて約５００°Ｆおよび２，５００ｐｓｉに近い圧力という極端な温度および圧力で乾燥させることにより湿式形成されたマットのプレス期間を短くすることが可能である。しかしながら、乾燥マットの着火点は典型的には約４５０°Ｆである。したがって、好ましくは約２６０°Ｆから、より好ましくは約２８０°Ｆから、最も好ましくは約３００°Ｆの温度から、好ましくは約４１０°Ｆまで、より好ましくは約３８０°Ｆまで、最も好ましくは約３４０°Ｆまでの温度で、乾式形成されたマットをプレスすることができる。好ましくは約５００ｐｓｉから、より好ましくは約７００ｐｓｉから、最も好ましくは約８００ｐｓｉの圧力から、好ましくは約１，４００ｐｓｉまで、より好ましくは約１，２００ｐｓｉまで、最も好ましくは約１，０００ｐｓｉまでの圧力で、乾式形成されたマットをプレスすることができる。
【００６３】
乾式形成された繊維から複合３次元コアを作製することができるだけではなく、一般的にこれらの乾式形成されたコアは、同様の湿式形成されたコアよりも構造的に強い。これは、非常に高い全エネルギー効率で、かつ湿式形成プロセスに関連する水汚染問題を生じることなく実現することができる。工業的生産性と規模に限定すれば、乾式形成プロセスに関連した利点は、湿式プロセスと比較すると、より高い生産性とこれによる工業規模の経済性にある。
【００６４】
従来から、湿式形成によって優れた成型特性および強化型繊維間接着を得ることが提案されている。この考えは、コアと面要素とをサブパネルに一体的に形成し、これら２枚を重ねて応力外皮サンドイッチパネルを作製することにより効率を得ようとするＳＯＮＯＢｏａｒｄ（商標）やＧｒｉｄｃｏｒｅ（商標）などの製品の製造において具体化されている。この製造方法において、必要な厚さ較正を行うためにその後砂で磨かれる面要素には湿式形成の変動性が多く存在している。この製造方法において面の積み重ねに付与される左右の変動性は、応力外皮製品に不均衡を与え、その結果として使用時にパネルのそりや曲がりの傾向を生ずる。
【００６５】
本発明は、薄肉ボードＭＤＦを利用することによりこの左右の不均衡の傾向をなくしている。また、ＨＤＦ面や優れた均一性とコンシステンシーを有する他の外装材料を用いている。対象のプロセスにおいて、最終製品の厚さ制御は、必要に応じて較正または表面処理もされ得る応力外皮パネル面からは独立して、応力外皮複合体に不均衡を与えることなくコアを較正することによって行われる。さらに、薄肉ボード面パネルの正面から背面への不均衡は実質的に最小限になる。
【００６６】
薄板ボードＭＤＦまたはＨＤＦ面乾式形成パネルを利用することの他の重要な利点は、面を通じてコアパターンを電信しなくてもよいことにある。これは、一体コアと面サブパネルを使用する従来技術の湿式形成プロセスには本来的で避けられないものである。湿式形成技術においては、ハニカムコア構造を形成するために用いられる変形可能な塊状モールドインサートのそれぞれの周囲の領域において、湿式形成された繊維が外面に対する角度方向に平行な方向から方向を変えるときに、繊維の屈折率にずれが生じる。一体コア／面湿式形成プロセスにおける方向の変化により、ＳＯＮＯＢｏａｒｄ（商標）やＧｒｉｄｃｏｒｅ（商標）を作製するために使用された従来技術における電信コアパターンは消すことができなくなる。本発明の３次元コアの乾式形成を用いた薄板ボード面技術の使用により、好ましくは、薄板ボード面パネルを通した実質的な電信をしなくてもよくなり、これにより従来技術に固有の電信時の問題を解消し、精度、平坦性、および強度に優れたパネルを作製することができる。
【００６７】
単一ステップまたは多ステップの熱成型プロセスにおいて湾曲したパネルを作製するには、湿式形成よりも乾式形成の方が好ましい。また、本乾式形成コアにおいて用いられたモールドデザインは、積層プラットフォーム部材により、コアの対角支持部材における強度および接着材の受理性を独自に最適化する機会を提供し、その結果、強力なグルーラインが生じ、これにより強いパネルとなる。対照的に、湿式形成プロセスにおいて用いられる３次元エラストマーモールドおよび排液部材においては、中央で積層されたパネルにその面に垂直な曲げ力がかかったときに生じる最大剪断応力面と一致する、完成パネルのグルーラインに沿った弱い平面がどうしても生じてしまう。この本来的な欠陥は、エラストマー「塊状」部材が排液部材の面に付着（および固定）する面に沿って、繊維ウェブの高密度化が低下することから生じる。この繊維高密度化が低下した面は、積層面およびその面に対して垂直なパネルに曲げ負荷がかかっているときの最大剪断応力面と一致し、これによりパネル強度が制限される。
【００６８】
本発明においては、乾式形成された繊維マットから深絞り３次元構造および強固な積層複合体を形成することを容易にするために、ある程度の変更を組み込むことができる。これらの変更により、米国特許第５，９００，３０４号のモールドデザインを用いた場合の結果が改善される。これらの変更は、モールドの幾何学上のパラメータを絞りの深さに対して所定の角度内に維持し、応力外皮面を通してパターンを電信しない積層隆起部を有するコアを作製しつつ、予形成マットを引き裂くことなく繊維絞りを得ることを含み得る。対角支持部材の角は、３次元コアの縦−横軸から測定して、好ましくは約３５度から、より好ましくは約４０度から、最も好ましくは約４５度から、好ましくは約７０度まで、より好ましくは約６５度まで、最も好ましくは約６０度までの範囲とすることができる。これらのコアの垂直軸方向の深さは、好ましくは約１／４インチから、より好ましくは約３／８インチから、最も好ましくは約１／２インチから、好ましくは約１−１／２インチまで、より好ましくは約１−１／４インチまで、最も好ましくは約１インチまでの範囲とすることができる。
【００６９】
また、これらの変更には、隅肉と湾曲コーナーをモールドデザインに組み込み、製品における応力集中を軽減し、成型プロセス中に積層プラットフォームとモールドデザインの対角支持部材の交差点における繊維絞りを容易にすることが含まれ得る。外装用の積層プラットフォームである隆起部の頂部および谷部の幅は可変であり、所定の厚さの完成パネルを作製するために必要とされる対角部材の深さと角度による。積層プラットフォームは、正確な完成パネル厚さ、積層面における十分な剪断強さ、および外装ボードを通した無電信を提供するように寸法取りすることができる。外装ボードの水平面のパーセンテージとして、積層プラットフォーム寸法は、接触面積の好ましくは約１０％から、より好ましくは約１２％から、最も好ましくは約１５％から、約３０％まで、より好ましくは約２５％まで、最も好ましくは約２３％までである。また、繊維絞りを容易にするための曲率半径は、各辺で接する点において、隆起部の頂部または谷部の各辺で横積層プラットフォームに沿って隆起部または谷部を横切る距離の好ましくは約５％から、より好ましくは約１０％から、最も好ましくは約１５％から、約３５％まで、より好ましくは約３０％まで、最も好ましくは約２５％までである。
【００７０】
さらに、これらの変更には、３次元コアの支持および積層部材の厚さおよび密度を独立して変化させることが含まれ得る。そのような壁厚さの範囲は、好ましくは約０．０８０インチから、より好ましくは約０．０９０インチから、最も好ましくは約０．１０インチから、約０．１８０インチまで、より好ましくは約０．１５０インチまで、最も好ましくは約０．１２０インチまでである。上述した密度範囲は、好ましくは約４５ポンド毎立方フィートから、より好ましくは約５０ポンド毎立方フィートから、最も好ましくは約５５ポンド毎立方フィートから、約７０ポンド毎立方フィートまで、より好ましくは約６５ポンド毎立方フィートまで、最も好ましくは約６０ポンド毎立方フィートまでである。
【００７１】
隣り合う隆起部の好ましい縦方向寸法は、隆起部、すなわち橋部１０５（図１０参照）の水平面で向斜凹み１０２および背斜突起１０３の交差点により形成される隆起部１０４または谷部の隣接する横列に沿って連続して明確に見える直線をなくすように、二者択一的に短いかあるいは長い。図１０に示される構造により、薄板ボード面パネルを通したコアの実質的な電信をなくし、湿式形成／プレス乾燥プロセスに代えて乾式形成プロセスを用いて深絞り３次元構造コアを効率的に作ることが可能となる。
【００７２】
ここで述べた方法を用いて本発明のパラメータの範囲内で乾式形成により実験を行った。本発明の乾式形成プロセスを用いて作製したパネルについての試験で平面圧縮強さデータを得た。同等の重さで湿式形成されたパネルについて公表されている平面圧縮強さデータも得た。ここで開示された方法により作製されたパネルの平面圧縮強さが、同等の重さで湿式形成されたパネルについて公表されている平面圧縮強さよりも少なくとも約２倍、好ましくは少なくとも約３倍、より好ましくは少なくとも約４倍、最も好ましくは少なくとも約５倍大きいことをデータがはっきりと示している。
【図面の簡単な説明】
【００７３】
【図１】図１は、波形の隣り合う隆起部に沿って少しずつずらして並べられた凹みを有するウェブの片側にある波形と向斜凹みを示す成型された繊維ウェブの第１の実施形態の斜視図である。
【図２】図２は、図１に示されるウェブの正面の波形の隆起部を通る破断面を表した繊維ウェブの追加斜視図である。
【図３】図３は、図１に表された繊維ウェブの１つの波形の分離の斜視図であり、波形の頂部または隆起部を通る平面に沿って波形が切断されている。
【図４】図４は、波形の間に少しずつずらして並べられた向斜凹みおよび背斜突起を有する繊維ウェブの平面図（４Ａ）、端面図（４Ｂ）、および側面図（４Ｃ）を表している。
【図５】図５は、ウェブを横切る方向に並べられた向斜凹みおよび背斜突起を示す、本発明の第２の実施形態の平面図（５Ａ）、端面図（５Ｂ）、および側面図（５Ｃ）を示している。
【図６】図６は、剛直３次元トラス構造を形成する繊維ウェブの隆起部に接着されたシート外装を有するパネルの実施形態を示している。
【図７】図７は、厚い剛直繊維構造を形成するために積み重ねられ隆起部に沿って接着された複数の繊維ウェブの平面図（７Ａ）、端面図（７Ｂ）、および側面図（７Ｃ）を示している。積層部内の各ウェブは図５に示されるウェブの第２の実施形態の形をしている。積層構造内で他のウェブの実施形態を使用することもできる。
【図８】図８は、図７の積層ウェブおよび平坦な外表面を有する剛直構造を形成するために外側ウェブの外部隆起部に取り付けられるシート外装の組立図である。
【図９】図９は、比較的多数のウェブ片を使ってウェブを水平に積層した後、シート外装を積層ウェブの垂直端部に接着することにより作られたパネル製品を示している。図９の積層部に示されているそれぞれのウェブは、図５に示されるウェブの第２の実施形態と同一の形態を有している。積層構造内で他のウェブの実施形態を使用することもできる。
【図１０】図１０は、連続して明確に見える直線をなくすように構成された好ましい３次元コアの平面図である。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４Ａ】
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【図４Ｂ】
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【図４Ｃ】
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【図５Ａ】
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【図５Ｂ】
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【図５Ｃ】
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【図６】
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【図７Ａ】
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【図７Ｂ】
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【図７Ｃ】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【国際調査報告】
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