(57)【要約】  本発明は、第１の電圧値と第２の電圧値とのあいだで調整可能な出力電圧を有する３相交流発電機に関する。第１の電圧値は車両の電源負荷への給電のために設けられている。第２の電圧値は第１の電圧値より大きい。３相交流発電機はステータを有しており、ステータ歯の周囲に交流巻線が巻き回されており、巻線ストランドはステータ歯のあいだの溝に位置している。種々の電圧レベルで平衡した出力特性を保証するために、各ストランドは溝当たり定められた数の導体を有する。
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
交流発電機はステータを有し、ステータ歯に交流巻線が巻き回されており、交流巻線のストランドはステータ歯のあいだに存在する溝内に位置し、各ストランドは溝当たり複数の導体を有する、車両の搭載電源網負荷へ給電するための第１の電圧値と該第１の電圧値よりも大きい第２の電圧値とのあいだで出力電圧を調整可能な交流発電機において、
溝当たりの導体数ｚは、交流巻線の結線形態に依存して、シングルホール巻線では、第１の電圧値が１４Ｖのとき三角結線で５≦ｚ≦１０，二重三角結線で５≦ｚ≦１０，星形結線で２≦ｚ≦８，二重星形結線で２≦ｚ≦８，第１の電圧値が２８Ｖのとき三角結線で７≦ｚ≦１７，二重三角結線で７≦ｚ≦１７，星形結線で４≦ｚ≦１０，二重星形結線で４≦ｚ≦１０に選定されており、ダブルホール巻線では、第１の電圧値が１４Ｖのとき三角結線で３≦ｚ≦６，二重三角結線で３≦ｚ≦６，星形結線で１≦ｚ≦５，二重星形結線で１≦ｚ≦５，第１の電圧値が２８Ｖのとき三角結線で４≦ｚ≦９，二重三角結線で４≦ｚ≦９，星形結線で２≦ｚ≦６，二重星形結線で２≦ｚ≦６に選定されている
ことを特徴とする交流発電機。
【請求項２】
溝当たりの導体数ｚは、交流巻線の結線形態に依存して、シングルホール巻線では、第１の電圧値が１４Ｖのとき三角結線で５≦ｚ≦７，二重三角結線で５≦ｚ≦７，星形結線で２≦ｚ≦５，二重星形結線で２≦ｚ≦５，第１の電圧値が２８Ｖのとき三角結線で７≦ｚ≦１３，二重三角結線で７≦ｚ≦１３，星形結線で４≦ｚ≦７，二重星形結線で４≦ｚ≦７に選定されており、ダブルホール巻線では、第１の電圧値が１４Ｖのとき三角結線で３≦ｚ≦４，二重三角結線で３≦ｚ≦４，星形結線で１≦ｚ≦４，二重星形結線で１≦ｚ≦４，第１の電圧値が２８Ｖのとき三角結線で４≦ｚ≦７，二重三角結線で４≦ｚ≦７，星形結線で２≦ｚ≦４，二重星形結線で２≦ｚ≦４に選定されている、請求項１記載の交流発電機。
【請求項３】
溝当たりの導体数ｚは、交流巻線の結線形態に依存して、シングルホール巻線では、第１の電圧値が１４Ｖのとき三角結線で５≦ｚ≦６，二重三角結線で５≦ｚ≦６，星形結線で３≦ｚ≦４，二重星形結線で３≦ｚ≦４，第１の電圧値が２８Ｖのとき三角結線で７≦ｚ≦１０，二重三角結線で７≦ｚ≦１０，星形結線で５≦ｚ≦７，二重星形結線で５≦ｚ≦７に選定されており、ダブルホール巻線では、第１の電圧値が１４Ｖのとき三角結線で３≦ｚ≦４，二重三角結線で３≦ｚ≦４，星形結線で２≦ｚ≦３，二重星形結線で２≦ｚ≦３，第１の電圧値が２８Ｖのとき三角結線で５≦ｚ≦６，二重三角結線で５≦ｚ≦６，星形結線で３≦ｚ≦４，二重星形結線で３≦ｚ≦４に選定されている、請求項２記載の交流発電機。
【請求項４】
溝充填係数は４５％〜７０％である、請求項１から３までのいずれか１項記載の交流発電機。
【請求項５】
溝充填係数は５０％〜７０％である、請求項４記載の交流発電機。
【請求項６】
溝充填係数は５５％〜７０％である、請求項５記載の交流発電機。
【請求項７】
溝充填係数は６０％〜７０％である、請求項６記載の交流発電機。
【請求項８】
第２の電圧値は４２Ｖである、請求項１から７までのいずれか１項記載の交流発電機。
【請求項９】
極数ｎについて１０≦ｎ≦１８が相当する、請求項１から８までのいずれか１項記載の交流発電機。
【請求項１０】
出力電圧はレギュレータ（２）を介して調整可能である、請求項１から９までのいずれか１項記載の交流発電機。
【請求項１１】
レギュレータは交流発電機に取り付けられている、請求項１０記載の交流発電機。
【請求項１２】
第２の電圧値を超える出力電圧を制限するためにツェナーダイオードが用いられる、請求項１から１１までのいずれか１項記載の交流発電機。
【請求項１３】
設定可能な最大の電圧値は設定可能な最小の電圧値よりも少なくとも８Ｖ大きい、請求項１から１２までのいずれか１項記載の交流発電機。
【請求項１４】
請求項１から１３までのいずれか１項記載の交流発電機を備えた車両の搭載電源網において、
第１の搭載電源網負荷（８，１４）および第２の搭載電源網負荷（４，１２）を有しており、第１の搭載電源網負荷は交流発電機（１）と第１の搭載電源網負荷とのあいだに設けられた装置（５，９）に対して第１の電圧値に相応する定格電圧を給電し、第２の搭載電源網負荷は直接に交流発電機（１）から第１の定格電圧よりも大きい第２の定格電圧を給電される
ことを特徴とする車両の搭載電源網。
【請求項１５】
交流発電機（１）と第１の搭載電源網負荷（８）とのあいだに設けられた装置（１５）は直列レギュレータである（図１）、請求項１４記載の搭載電源網。
【請求項１６】
交流発電機（１）と第１の搭載電源網負荷（１４）とのあいだに設けられた装置（９）はスイッチング装置（９）である（図２）、請求項１４記載の搭載電源網。
【請求項１７】
第１の搭載電源網負荷に給電するために付加的な第２の発電機（７）が設けられている、請求項１４から１６までのいずれか１項記載の搭載電源網。
【請求項１８】
交流発電機（１）のレギュレータ（２）に出力電圧を調整するための制御信号を供給する制御ユニット（３）が設けられている、請求項１４から１７までのいずれか１項記載の搭載電源網。
【請求項１９】
制御ユニット（３）は直列レギュレータ（５）に制御信号を供給する、請求項１５から１８までのいずれか１項記載の搭載電源網。
【請求項２０】
制御ユニットおよび直列レギュレータは一体のユニットを形成する、請求項１５記載の搭載電源網。
【請求項２１】
制御ユニットはスイッチング装置（９）に切換信号を供給する、請求項１６記載の搭載電源網。
【請求項２２】
第２の電圧値は第１の電圧値よりも少なくとも８Ｖ大きい、請求項１４から２１までのいずれか１項記載の搭載電源網。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は交流発電機および交流発電機を備えた車両の搭載電源網の給電装置に関する。
【０００２】
従来技術
車両用の交流発電機は通常、回転数の共同利用にとって有利な電圧レベル、例えば１４Ｖの出力要求を満足できるように構成されている。
【０００３】
また、例えば１４Ｖの第１の駆動電圧に対して構成されているが、当該の第１の駆動電圧よりも高い第２の駆動電圧で効率を向上させて高い出力を送出する発電機も既知である。
【０００４】
さらに、駆動電圧を増大して発電機の始動回転数を高めることも知られている。ここで始動回転数とは発電機が電流の送出を開始するときの回転数であると理解されたい。
【０００５】
独国出願第１００４２５２４号明細書からは、第１の発電機からエネルギを供給される搭載電源網と第２の発電機からエネルギを供給される付加電源とを有する車両用の給電装置が公知である。当該の第２の発電機にはエネルギ送出を制御する制御装置が配属されており、さらに高電流に対応可能なエネルギ蓄積器としてのコンデンサが後置接続されている。この場合、制御装置を介して第２の発電機からのエネルギ送出を駆動状態および／または必要エネルギ量に依存して制御可能である。
【０００６】
また独国出願第１００４２５３２号明細書からは、車両用の２電圧給電装置が公知である。ここでは電気エネルギを形成する発電機に発電機制御回路が配属されている。発電機から導出された発電機電圧は、第１の電圧を導出するための第１の端子を介して可変のオーム抵抗へ供給される。可変のオーム抵抗には搭載電源網電圧を導出するための第２の端子および発電機制御回路が後置接続されている。
【０００７】
発明の利点
請求項１に記載の特徴を有する交流発電機は２つの電圧レベルのあいだでバランスの取れた出力比を有する。特に本発明の交流発電機は低い始動回転数が特徴である。また本発明の交流発電機は効率が高いことも特徴である。
【０００８】
システム全体は有利には車両の搭載電源網回路網であり、前述の交流発電機のほか、第１の搭載電源網負荷群および第２の搭載電源網負荷群を有する。第１の搭載電源網負荷群は交流発電機と第１の搭載電源網負荷群とのあいだに設けられた装置、有利には直列レギュレータ（Laengsregler）に対して、第１の電圧値に相応する定格電圧を供給する。定格電圧は有利には１４Ｖであり、また商用車両では有利には２８Ｖである。第２の搭載電源網負荷群には直接に交流発電機から第１の定格電圧と同じかそれより大きい第２の電圧、有利には４２Ｖが供給される。
【０００９】
発電機の出力電圧は有利には制御ユニットによって調整され、この制御ユニットにより直列レギュレータへ制御信号が供給される。制御ユニットは直列レギュレータ内に集積してもよい。
【００１０】
本発明の他の有利な実施形態については以下に図示の実施例に則して説明する。
【００１１】
図面
図１には本発明の搭載電源網の第１の実施例のブロック図が示されている。図２には本発明の搭載電源網の第２の実施例のブロック図が示されている。図３には交流発電機の交流巻線の種々の結線形態が示されている。図４には交流発電機のステータの部分図が示されている。図５には溝当たりの導体数に依存する発電機の出力特性を表すグラフが示されている。
【００１２】
実施例の説明
図１には本発明の搭載電源網の第１の実施例のブロック図が示されている。図１に示されている搭載電源網は、レギュレータ２によって駆動制御される発電機１を有する。レギュレータ２は制御部３に接続されており、発電機１の駆動に対する制御命令を受け取る。
【００１３】
発電機１の出力電圧は制御部３の制御命令により第１の電圧値と第２の電圧値とのあいだで調整可能である。
【００１４】
第１の電圧値は１４Ｖより小さい。第２の電圧値は有利には３６Ｖより大きい。
【００１５】
発電機１は出力側で４２Ｖ負荷である搭載電源網負荷４に接続されている。発電機１は直列レギュレータ５に接続されている。この直列レギュレータには制御部３から制御信号が印加される。制御部３および直列レギュレータ５は、図１に破線で示されているように、一体のユニットとして実現することもできる。直列レギュレータ５の出力側には車両の通常の搭載電源網が存在しており、これにはバッテリ６および搭載電源網負荷８が属する。搭載電源網負荷８は１２Ｖ負荷である。付加的に第２の発電機７が設けられている。バッテリ６は有利には１２Ｖ鉛蓄電池である。直列レギュレータ５は出力側に約１４Ｖの定電圧を送出し、この定電圧が鉛蓄電池６の充電および１２Ｖ負荷８の給電に用いられる。
【００１６】
図１に示されている装置は、所定の負荷、例えばヒータまたはモータ冷却ファンなど、１４Ｖ〜４２Ｖの範囲で任意に選択可能な高電圧または可変の電圧で駆動される負荷の給電に用いられる。またその他の搭載電源網は直列レギュレータ５に１４Ｖを供給する。
【００１７】
図１の装置は選択的に商用車両にも適用可能である。商用車両では、他の搭載電源網に供給される第１の電圧値は２８Ｖである。したがってこの場合には直列レギュレータ５の出力側に２８Ｖの給電電圧が送出される。発電機１は選択的に２８Ｖ〜４２Ｖの電圧範囲で動作する。
【００１８】
前述の電圧領域において最適に動作できるようにするために、本発明の発電機１は特徴的な構成を有する。この発電機の構成については図３〜図５に則して後に詳細に説明する。
【００１９】
図２には本発明の搭載電源網の第２の実施例のブロック図が示されている。図２に示されている搭載電源網は、レギュレータ２によって駆動制御される発電機１を有する。レギュレータ２は制御部３に接続されており、発電機１の駆動に対する制御命令を受け取る。
【００２０】
発電機１の出力電圧は制御部３の制御命令により第１の電圧値と第２の電圧値とのあいだで調整可能である。第１の電圧値は１４Ｖより小さい。第２の電圧値は有利には３６Ｖより大きい。
【００２１】
発電機１の出力側はスイッチング装置９に接続されている。このスイッチング装置はスイッチングユニット９ａおよびスイッチ９ｂを有しており、制御部３から制御信号を受け取る。スイッチ９ｂの切換コンタクトは発電機１に接続されている。スイッチ９ｂの端子ａには従来の部分電源回路網が接続されている。そのうち図２にはバッテリ６およびスイッチ１３に接続された１２Ｖ負荷１４が示されている。スイッチ９ｂの端子ｂはスイッチ１０に接続されており、これに直列にファンモータ１１が配置されている。ファンモータ１１には、スイッチ１０が閉成されるとき、発電機１から有利には１４Ｖ〜４２Ｖの範囲の直流電圧が供給される。スイッチ１０およびファンモータ１１から成る直列回路に並列に第２の負荷１２が配置されており、この負荷にも可変の電圧を供給することができる。制御部３は車両の機関の駆動中、エネルギを必要とする要素が発電機１に接続されるようにスイッチ９ｂの切り換えを制御する。スイッチ９ｂが切換位置ａにあるとき、従来の１４Ｖ搭載電源網に発電機１または場合により付加的な発電機７から１４Ｖの給電電圧が供給される。スイッチ９ｂが切換位置ｂにあるとき、４２Ｖ搭載電源網１１，１２に発電機１から４２Ｖの給電電圧が給電されるが、場合により１４Ｖ搭載電源網に付加的な発電機７から給電電圧が供給されることもある。
【００２２】
前述の電圧領域において最適に動作できるようにするために、本発明の発電機１は特徴的な構成を有する。この発電機の構成については図３〜図５に則して後に詳細に説明する。
【００２３】
本発明の発電機は交流発電機である。この交流発電機はステータを有しており、ステータ歯に交流巻線が巻き回されており、巻線ストランドはステータ歯のあいだの溝内に位置する。交流巻線は種々の結線形態を有することができる。このことを図３に基づき説明する。
【００２４】
図３ａには交流巻線の三角結線が示されている。ここではストランドが三角状に相互に結線されている。隣接するストランド間の電気的角度は約１２０°である。
【００２５】
図３ｂには交流巻線の星形結線が示されている。ここではストランドが星形状に相互に結線されている。隣接するストランド間の電気的角度は約１２０°である。
【００２６】
図３ｃには交流巻線の二重三角結線が示されている。これはステータにおいて電流で見て相互に分離された等しい２つの部分巻線から成る。各ストランドは三角状に結線され、相互に同相でステータに配置されている。この結線形態は、ステータまたはステータパケットが図３ａに示されている単純な三角結線の場合と同じ溝数を有することにより実現される。ステータの同じ溝へ２つの並列な巻線が配置され、それぞれの三角結線の系に対して別個に結線される。これにより２つの系の整流ダイオードを対称に利用することができる。
【００２７】
図３ｄには交流巻線の二重三角結線が示されている。これはステータにおいて電流で見て相互に分離された等しい２つの部分巻線から成るが、各ストランドは三角状に結線され、相互に約３０°ずつ電気的にシフトされてステータに配置されている。この結線形態は、ステータまたはステータパケットが図３ａに示されている単純な三角結線の場合の２倍の溝数を有することにより実現される。つまり、第１の三角結線のストランドによってカバーされた溝のあいだに第２の三角結線のストランドによってカバーされた溝が位置している。
【００２８】
図３ｅには交流巻線の二重星形結線が示されている。これはステータにおいて電流で見て相互に分離された等しい２つの部分巻線から成る。各ストランドは星形状に結線され、相互に同相でステータに配置されている。この結線形態は、ステータまたはステータパケットが図３ｂに示されている単純な星形結線の場合と同じ溝数を有することにより実現される。ステータの同じ溝へ２つの並列な巻線が配置され、それぞれの星形結線の系に対して別個に結線される。これにより２つの系の整流ダイオードを対称に利用することができる。
【００２９】
図３fには交流巻線の二重星形結線が示されている。これはステータにおいて電流で見て相互に分離された等しい２つの部分巻線から成るが、各ストランドは星形状に結線され、相互に約３０°ずつ電気的にシフトされてステータに配置されている。この結線形態は、ステータまたはステータパケットが図３ｂに示されている単純な星形結線の場合の２倍の溝数を有することにより実現される。つまり、第１の星形結線のストランドによってカバーされた溝のあいだに第２の星形結線のストランドによってカバーされた溝が位置している。
【００３０】
図４には本発明の交流発電機のステータの部分図が示されている。この図では、ステータ１６が複数のステータ歯１７を有している。１２極の交流発電機の場合、図３a〜図３ｃ，図３eのいずれかのように構成すると、ステータ歯の全数は３６個である。図３ｄまたは図３fのように構成すると、ステータ歯の全数は７２個である。８極の交流発電機の場合、図３a〜図３ｃ，図３eのいずれかのように構成すると、ステータ歯の全数は４８個である。図３ｄまたは図３fのように構成すると、ステータ歯の全数は９６個である。ステータ１６のステータ歯１７には交流巻線が巻き回されており、巻線ストランド１８．１，１８．２，１８．３はステータ歯１７のあいだの溝１５内に位置する。各ストランド１８．１，１８．２，１８．３は定められた数のワイヤ１９を有する。
【００３１】
導体は次のように定義される。すなわち、電流を導通させるために設けられた素子であり、溝内に配置された巻線の一部である。導体の断面は１つまたは複数のワイヤ（並列のワイヤ数ａ）に分割されている。相互に接続された２つの導体は極部の間の距離だけ相互に離されて配置されており、１つの巻線を形成している。直列接続され空間的に集約された複数の巻線から成る全体は、電気的過程の点で同時に作用するので、コイルと称する。単層ループ巻線では各巻線ストランドは極対ｐごとに１つずつコイルを有する。
【００３２】
溝当たりの導体数ｚはコイルの巻線数に相応する。１つの溝におけるワイヤ１９の数は溝当たりの導体数ｚに溝当たりの並列のワイヤ数ａを乗算して得られる。溝当たりの導体数ｚは、交流発電機が電圧レベル１４Ｖ〜４２Ｖまたは商用車両での電圧レベル２８Ｖ〜４２Ｖのあいだでバランスの取れた出力比を有するように選定される。さらに前述の溝当たりの導体数ｚは発電機の４２Ｖ動作における始動回転数ができるかぎり低くなるように選定される。さらに溝当たりの導体数ｚは交流巻線の結線形態に依存して設定される。
【００３３】
本発明によれば、溝当たりの導体数ｚは、交流巻線の結線形態に依存して、シングルホール巻線では、第１の電圧値が１４Ｖのとき三角結線で５≦ｚ≦１０，二重三角結線で５≦ｚ≦１０，星形結線で２≦ｚ≦８，二重星形結線で２≦ｚ≦８，第１の電圧値が２８Ｖのとき三角結線で７≦ｚ≦１７，二重三角結線で７≦ｚ≦１７，星形結線で４≦ｚ≦１０，二重星形結線で４≦ｚ≦１０に選定されている。
【００３４】
また本発明によれば、溝当たりの導体数ｚは、交流巻線の結線形態に依存して、ダブルホール巻線では、第１の電圧値が１４Ｖのとき三角結線で３≦ｚ≦６，二重三角結線で３≦ｚ≦６，星形結線で１≦ｚ≦５，二重星形結線で１≦ｚ≦５，第１の電圧値が２８Ｖのとき三角結線で４≦ｚ≦９，二重三角結線で４≦ｚ≦９，星形結線で２≦ｚ≦６，二重星形結線で２≦ｚ≦６に選定されている。
【００３５】
良好な結果が得られるのは、溝当たりの導体数ｚが、交流巻線の結線形態に依存して、シングルホール巻線で、第１の電圧値が１４Ｖのとき三角結線で５≦ｚ≦７，二重三角結線で５≦ｚ≦７，星形結線で２≦ｚ≦５，二重星形結線で２≦ｚ≦５，第１の電圧値が２８Ｖのとき三角結線で７≦ｚ≦１３，二重三角結線で７≦ｚ≦１３，星形結線で４≦ｚ≦７，二重星形結線で４≦ｚ≦７に選定される場合である。
【００３６】
また良好な結果が得られるのは、溝当たりの導体数ｚが、交流巻線の結線形態に依存して、ダブルホール巻線で、第１の電圧値が１４Ｖのとき三角結線で３≦ｚ≦４，二重三角結線で３≦ｚ≦４，星形結線で１≦ｚ≦４，二重星形結線で１≦ｚ≦４，第１の電圧値が２８Ｖのとき三角結線で４≦ｚ≦７，二重三角結線で４≦ｚ≦７，星形結線で２≦ｚ≦４，二重星形結線で２≦ｚ≦４に選定される場合である。
【００３７】
特に有利には、溝当たりの導体数ｚは、交流巻線の結線形態に依存して、シングルホール巻線では、第１の電圧値が１４Ｖのとき三角結線で５≦ｚ≦６，二重三角結線で５≦ｚ≦６，星形結線で３≦ｚ≦４，二重星形結線で３≦ｚ≦４，第１の電圧値が２８Ｖのとき三角結線で７≦ｚ≦１０，二重三角結線で７≦ｚ≦１０，星形結線で５≦ｚ≦７，二重星形結線で５≦ｚ≦７に選定される。
【００３８】
また特に有利には、溝当たりの導体数ｚは、交流巻線の結線形態に依存して、ダブルホール巻線では、第１の電圧値が１４Ｖのとき三角結線で３≦ｚ≦４，二重三角結線で３≦ｚ≦４，星形結線で２≦ｚ≦３，二重星形結線で２≦ｚ≦３，第１の電圧値が２８Ｖのとき三角結線で５≦ｚ≦６，二重三角結線で５≦ｚ≦６，星形結線で３≦ｚ≦４，二重星形結線で３≦ｚ≦４に選定される。
【００３９】
シングルホール巻線ではＮ＝２・ｐ・ｍが相当し、ここでＮはステータの溝数であり、ｐは極対数であり、ｍは巻線のストランド数である。
【００４０】
ダブルホール巻線ではＮ＝４・ｐ・ｍが相当し、ここでＮはステータの溝数であり、ｐは極対数であり、ｍは巻線のストランド数である。この場合、少なくとも２つの隣接する溝に同じストランドの導体が位置する。
【００４１】
図５には溝当たりの導体数ｚに依存した発電機の出力特性Ｐｅｌを表すグラフが示されている。ここでは曲線ａが第１の電圧領域１３．５Ｖで動作する発電機の出力特性Ｐｅｌを表し、曲線ｂが第２の電圧領域４０．５Ｖで動作する発電機の出力特性Ｐｅｌをを表している。
【００４２】
曲線ａ，ｂは、図３ａの三角結線の方式で巻き回された交流巻線を有し、ステータ内径１１２ｍｍ、回転数３０００ｒｐｍ、銅の溝充填係数（Kupferfuellfaktor）約６０％の発電機で測定されたものである。銅の溝充填係数とは１つの溝における全ワイヤの銅の全断面積と溝の断面積との商である。
【００４３】
曲線ａから、第１の電圧領域１３．５Ｖでの発電機出力は、溝当たり３個の導体を使用したとき約２．０ｋＷとなり、溝当たり１２個の導体を使用したとき約１．０ｋＷとなり、そのあいだの個数ではほぼ線形の特性を有することがわかる。曲線ｂから、第２の電圧領域４０．５Ｖでの発電機出力は、溝当たり３個または４個の導体を使用したとき０であり、溝当たり４個〜８個の導体を使用すると強く増大し、８個より多くなると増大の度合が小さくなることがわかる。
【００４４】
特許請求の範囲に挙げた溝当たりの導体数は、発電機が駆動時間の大部分にわたって第１の電圧レベル、すなわち自家用車両での１４Ｖおよび商用車両での２８Ｖで駆動され、４２Ｖの高電圧はわずかの時間しか必要とされないということを考慮して選定されたものである。高電圧は特に機関が冷えていて暖機しなければならない場合に相当する。このため、溝当たりの導体数ｚは、発電機の電流特性曲線および効率がとりあえず第１の電圧レベルで最適化され、第２の電圧レベルまで充分な能力が発揮されるように選定される。
【図面の簡単な説明】
【００４５】
【図１】本発明の第１の実施例の電源回路網のブロック図である。
【図２】本発明の第２の実施例の電源回路網のブロック図である。
【図３】３相交流発電機の交流巻線の種々の結線方式を示す図である。
【図４】３相交流発電機のステータの部分図である。
【図５】溝当たりの導体数に依存した発電機出力特性を示すグラフである。
【符号の説明】
【００４６】
１，７  発電機、  ２  制御回路、  ３  調整回路、  ４  第２の電源負荷群、  ５  直列制御回路（電圧適合素子）、  ６  バッテリ、  ８  第１の電源負荷群、  ９  スイッチング装置、  ９ａ  スイッチングユニット、  ９ｂ，１０，１３  スイッチ、  １１  ファンモータ、  １２  １４Ｖ〜４２Ｖ負荷、  １４  １４Ｖ負荷、  １５  溝、  １６  ステータ、  １７  ステータ歯、  １８．１，１８．２，１８．３  ストランドワイヤ  １９  ワイヤ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【国際調査報告】
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2008511276.tif 000009
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