(57)【要約】【課題】触媒の寿命向上等のため接触部分酸化器(CPO)のような水素脱硫器(HDS)付き炭化水素燃料改質器でのO2：C比を精密に制御する。【解決手段】CPO 19はHDS 15からオリフィス13a経由で脱硫炭化水素燃料を受ける。差圧変換器13bは燃料流差圧対応表部13cに信号24aを与え、燃料指令26から差引いた(25)燃料流信号24bを与え、比例／積分ゲイン29からバルブ位置信号30aとし、燃料バルブ12を制御するため直線化される(58)。実燃料流24b及び燃料流指令59の最小量59を空気／燃料対応表部33に適用する。得られた空気流指令を実空気流41bと比較して空気流指令48bを送風機49に与えるため、比例／積分ゲイン47の後に直線化される流れ制御信号48bを与える。オリフィス42aの前後の差圧42bは、実空気流フィードバック41bに変換する対応表部42cに与える。層流制限部42bはCPO19で暖めてよい。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
炭化水素燃料の供給源（１１）；
（ａ）接触部分酸化器（ＣＰＯ）及び（ｂ）自熱式改質器（ＡＴＲ）から選ばれた改質器（１９）；
該供給源から燃料を受け取ると共に、低硫黄燃料を該改質器に供給する水素脱硫器（ＨＤＳ）（１５）；
を備えた、炭化水素燃料からの水素含有リホーメートの製造システムにおいて、
該ＨＤＳ内の燃料の流量を制御するための第一ガスバルブであって、内部を流れるガス流はバルブ位置の非直線関数である該第一ガスバルブ（１２）；
（ａ）（ｉ）ベンチュリ管、（ｉｉ）オリフィス（１３ａ）及び（ｉｉｉ）層流制限部から選ばれた流れ抑制部の前後の圧力差、又は（ｂ）該ＨＤＳの前後の圧力差を示す燃料圧力信号を与えるための差圧変換器（１３ｂ）と、該燃料圧力信号に応答して改質器の燃料流を示す実燃料流信号（２４ｂ）を与えるための対応表部（１３ｃ）とを有する燃料流センサー；
該実燃料流信号及び少なくとも１つの燃料流指令信号（２６）に応答して該第一ガスバルブに燃料バルブ制御信号（３０ｂ）を与えるための第一機能部であって、該燃料バルブ制御信号に応答して第一ガスバルブは該燃料流制御信号の直線関数である燃料流を供給する位置に達する該第一機能部（２９、５８）；
空気供給源（５０）；
（ｃ）送風機（４９）及び（ｄ）該空気供給源と改質器間を相互連絡する第二ガスバルブ（５２）から選ばれた空気流制御器；
該燃料流指令信号と実燃料流信号とのうち小さい方に応答して空気流制御信号を与えるための空気流対応表部（３１、３３）；
（ｉｖ）ベンチュリ管、（ｖ）オリフィス（４２ａ）及び（ｖｉ）層流制限部（５６）から選ばれた熱絶縁流れ抑制部の前後の圧力差を示す空気圧力信号（４１ａ）を与えると共に、該改質器の空気入口（５３）と密に熱連絡するように該空気入口と一体的に配置した差圧変換器（４２ｂ）と、該空気圧力信号に応答して改質器への空気流を示す空気流信号（４１ｂ）を与えるための対応表部（４２ｃ）とを有する空気流センサー；及び
（ｅ）該送風機と関連し、該空気流制御信号に応答して送風機に送風機制御信号（４８ｂ）を与えるための第二機能部であって、該送風機制御信号に応答して送風機は該空気流制御信号の直線関数である空気流を供給するか、或いは（ｆ）該バルブと関連し、該空気流制御信号に応答して該バルブにバルブ制御信号（４８）を与えるための第二機能部であって、該バルブ制御信号に応答して該バルブは該空気流制御信号の直線関数である空気流を供給する、該第二機能部（４７、６０）；
を備えたことを特徴とする該システム。
【請求項２】
（ａ）内部を流れるガス流は送風機の速度の非直線関数である送風機（４９）及び（ｂ）内部を流れるガス流はバルブの位置の非直線関数であるバルブ（５２）から選ばれた流れ制御器；
ガス流制御信号（３３から）；
（ｃ）該送風機と関連し、該ガス流制御信号に応答して該送風機に送風機制御信号（４８ｂ）を与えるための機能部であって、該送風機制御信号に応答して該送風機は該ガス流制御信号の直線関数であるガス流を供給するか、或いは該バルブと関連し、該ガス流制御信号に応答して該バルブにバルブ制御信号（４８）を供給するための機能部であって、該バルブ制御信号に応答して該バルブは該ガス制御信号の直線関数であるガス流を供給する、該機能部（４７、６０）；
を備えた直線ガス流制御装置。
【請求項３】
炭化水素燃料改質器（１９）；
該改質器に低硫黄燃料を供給する水素脱硫器（ＨＤＳ）（１５）；
（ａ）該ＨＤＳから該改質器に燃料を移送する、（ｉ）ベンチュリ管、（ｉｉ）オリフィス（１３ａ）及び（ｉｉｉ）層流制限部から選ばれた抑制部の前後の圧力差、又は（ｂ）該ＨＤＳの前後の圧力差を示す圧力信号（２４ａ）を与えるための差圧変換器（１３ｂ）、及び
該圧力信号に応答して該改質器の燃料流を示す実燃料流信号（２４ｂ）を与えるための対応表部（１３ｃ）；
を備えた、炭化水素燃料改質器の入口の燃料流を感知するための燃料流センサー。
【請求項４】
炭化水素燃料改質器（１９）；
（ｉ）ベンチュリ管、（ｉｉ）オリフィス（１３ａ）及び（ｉｉｉ）層流制限部から選ばれた流れ抑制部；
該流れ抑制部の両端間の圧力を示す圧力信号（２４ａ）を与えるための差圧変換器（１３ｂ）、及び
該圧力信号に応答して該改質器の燃料流を示す燃料流信号を与えるための対応表部（１３ｃ）；
を備えた、炭化水素燃料改質器の燃料入口の燃料流を感知するための燃料流センサー。
【請求項５】
炭化水素燃料改質器（１９）；
（ｉ）ベンチュリ管、（ｉｉ）オリフィス（４２ａ）及び（ｉｉｉ）層流制限部（５６）から選ばれ、該改質器の入口（５３）と密に熱連絡するように該入口と一体的に配置された流れ抑制部；
該流れ抑制部を囲む熱絶縁；
該流れ抑制部の両端間の圧力を示す圧力信号（４１ａ）を与えるための差圧変換器（４２ｂ）；及び
該圧力信号に応答して改質器の空気流を示す空気流信号を与えるための対応表部（４２ｃ）；
を備えた空気流センサー。
【請求項６】
炭化水素燃料供給源（２６）；
（ａ）接触部分酸化器（ＣＰＯ）及び（ｂ）自熱式改質器（ＡＴＲ）から選ばれた改質器（１９）；
該供給源から燃料を受け取ると共に、低硫黄燃料を該改質器に供給する水素脱硫器（ＨＤＳ）（１５）；
該ＨＤＳ内の燃料の流量を制御するための第一ガスバルブ（１２）；
該改質器の燃料流を示す実燃料流信号を与えるための燃料流センサー（１３ａ、１３ｂ、１３ｃ）；
該実燃料流信号及び少なくとも１つの燃料流指令信号に応答して該第一ガスバルブにバルブ位置信号（３０ｂ）を与えるための第一機能部であって、該バルブ位置信号に応答して第一ガスバルブは該バルブ位置信号の関数である燃料流を供給する位置に達する該第一機能部（２９、５８）；
空気供給源（５０）；
（ｃ）送風機（４９）及び（ｄ）第二ガスバルブ（５２）から選ばれ、該空気供給源とＣＰＯ間を相互連絡する空気流制御器；
（ｅ）該燃料流指令信号及び（ｆ）該実燃料流信号の低い方に応答して空気流制御信号（３２）を与えるための空気流対応表部（３１）；
該改質器の空気流を示す空気流信号（４１ｂ）を与える空気流センサー（４２；４２ａ−ｃ）；及び
該空気流制御信号及び空気流制御信号に応答して該空気流制御器に空気流制御信号を与えるための第二機能部であって、該空気流制御信号に応答して空気流制御器は空気流制御信号の関数である空気流を供給する該第二機能部（４７、６０）；
を備えた、炭化水素燃料からの水素含有リホーメートの製造システム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
技術分野
本発明は接触部分酸化改質器（ＣＰＯ）又は自熱式改質器（ＡＴＲ）における酸素対炭素比の精密かつ確実な制御に関し、改質器のすぐ近くで空気流量及び燃料流量を測定し、燃料バルブ又は空気バルブの位置に対する非直線的な燃料流又は空気流を補正すると共に、空気送風機速度に対する非直線空気流を補正し、更に水凝縮による流れ測定値の精度低下を防止する。
【背景技術】
【０００２】
背景技術
“リホーメート”と言われる水素に富むガスの製造に通常、使用される接触部分酸化改質器（ＣＰＯ）及び自熱式改質器（ＡＴＲ）は、燃料ガス中の酸素対炭素比の精密制御を必要とし、また引続き“合成ガス”と呼ばれる低ＣＯＸガスを供給する燃料処理反応器では触媒の硫黄被毒を避けるため、燃料ガスに含まれる硫黄量を１０億容量部当たり約２５容量部（容量ｐｐｂ）未満に低下させなければならない。
【０００３】
公知のように、ＣＰＯ中の酸素対炭素比は、約０．６２でなければならない。約０．６５より高い比では、水素濃度が低下し、また０．５０未満の比では水素の製造量が低下する上、メタン量が多くなる。
【０００４】
過渡状態、即ち、燃料流指令に増減がある時、この比を維持するのは非常に困難である。一例として、水素脱硫器（ＨＤＳ）の先頭で燃料流が増大しても、直ぐにはＨＤＳの下流に現れない。これは初期の流れ増大の大部分は、ＨＤＳが大容量であるためＨＤＳを加圧する際、吸収されるからである。したがって、ＨＤＳの先頭の流れ送信装置は、空気流チャンネルに対し、実際にＣＰＯに達するよりも高い燃料流を示す。このためＣＰＯ中のＯ２／Ｃ比が高くなり、ＣＰＯでの水素製造量を低下させ、ＣＰＯ触媒を損傷する可能性があり、燃料流が下降過渡状態時は逆である。
【０００５】
適切なＯ２／Ｃ比を維持するための他の障害は、水の凝縮に対する流れ変換器の感受性である。タービン型流れ変換器は、特に湿気の存在下では、誤った低い流れ指示を誘引する傾向があり、下降過渡状態中、慣性により、誤った高い指示の原因となる“フリーホイール”しやすい。空気流路では、湿気は常に存在し、空気流変換器で凝縮しやすい。空気流制御は、送風機の速度を増大させて、このような空気流指示の誤った低下に応答して、過剰のＯ２、ＣＰＯ触媒の過熱及び触媒の損傷を起こす恐れがある。
【０００６】
また湿気は熱分散型流動計を混乱させ、渦発散型メーターは迅速な過渡状態中、安定ではない。要するに測定技術は、湿気の存在下で迅速な過渡状態中では燃料流及び空気流を精密に測定する能力を示さなかった。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
発明の開示
本発明の目的は、水素脱硫器（ＨＤＳ）を使用した炭化水素燃料改質システムにおいて酸素対炭素比を更に精密かつ信頼可能に制御すること；炭化水素燃料改質器において燃料及び空気流に対し更に精密かつ信頼可能に制御すること；Ｏ２／Ｃ比の制御性改良の結果として、接触部分酸化器（ＣＰＯ）及び自熱式改質器（ＡＴＲ）用触媒の寿命を向上すること、燃料過渡状態の結果としての過剰な酸素を減少させること；改質器において、燃料流の関数としての空気流のトラッキングを向上すること、改質器において、空気流及び燃料流を更に精密かつ信頼可能に測定すること；燃料／空気混合物が燃料の増加中、又は燃料過渡状態の低下中、燃料に富むのを保証すること、及び炭化水素燃料改質器で製造されたリホーメート中の水素及び一酸化炭素濃度の制御性を改良することである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明は、一部、ＣＰＯ又はＡＴＲのような炭化水素燃料改質器に供給した燃料流及び同等量の空気流は、できるだけ改質器の入口のすぐ近くで測定する必要があるという認識に基づく。本発明は、一部、燃料バルブ又は空気バルブを通る燃料又は空気流がバルブ位置の直線関数ではなく、また送風機で作られた空気流が送風機の速度の直線関数ではないという認識に基づく。また本発明は、一部、湿気を含む空気による水の凝縮が従来の空気流測定を混乱させるという認識に基づく。
【０００９】
本発明では、ＣＰＯ又はＡＴＲのような改質器を使用する炭化水素燃料改質システムにおいて、同等の空気流を測定するのに使用される燃料流は、改質器入口での燃料流変化に応答する差圧センサーで測定する。本発明の一形態では、燃料流は、燃料流過渡状態の流れを一層良好に解析するため、小さいオリフィス又は層流制限部の前後に接続された差圧変換器で測定する。他の形態では、本発明では燃料流はＨＤＳの前後の圧力降下の関数として測定する。
【００１０】
本発明では、ＣＰＯ又はＡＴＲを使用する炭化水素燃料改質器の空気流は、改質器のすぐ近くの流れ変化に応答する差圧変換器で測定する。本発明の一形態では、空気流は空気送風機と改質器間の空気流中の小さいオリフィス又は層流制限部の前後に接続された差圧変換器で測定する。本発明の他の形態では、空気流は、改質器の空気入口の合体部分として組込んだ、小さいオリフィス又は層流制限部の前後の差圧変換器で測定する。この形態ではオリフィス又は層流制限部は、改質容器からの熱伝導により加熱され、これにより湿気を含む空気による水凝縮を防止する。
【００１１】
本発明の他の局面では、燃料流指令は、バルブを通る燃料流量間の非直線性をバルブ位置の関数として適応させるため、調節される。このような調節は、バルブを空気の制御に使用した場合、空気流にも適用できる。更に本発明の局面では、空気送風機指令は、送風機から送風機の速度関数として供給する空気量の直線性の不足に適応させるため、補正される。
【００１２】
本発明では差圧は、炭化水素燃料改質器の入口と一体的に配置した流れ抑制部の前後で測定する。
本発明の他の目的、特徴及び利点は、添付図面で示すように、以下の実施態様の詳細な説明から更に明白となろう。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１３】
図面の簡単な説明
図１は、ＨＤＳ経由で空気及び炭化水素燃料が供給される、本発明の局面を使用した第一型ＣＰＯ改質器を示す簡略化した機能部概略図である。
図２は、ＨＤＳから燃料を受ける、本発明の別の局面を使用したＣＰＯ改質器の簡略化した機能部概略図である。
図３は、燃料流を燃料バルブ位置の関数として示す図である。
図４は、燃料バルブに対する位置指令を、直線化した空気指令の関数として示す図である。
【００１４】
図５は、空気流を空気送風機速度の関数として示す図である。
図６は、空気送風機に対する速度指令を直線化した空気指令の関数として示す図である。
図７及び図８は、図３の変形の一部分を示す図である。
図９〜１１は、それぞれ時間の関数として、水素製造量、酸素対炭素比、及びＣＰＯ出口での一酸化炭素量を示す図である。
図１２は、本発明の加熱層流抑制部の側面断面図である。
【００１５】
本発明を実施するための形態
図１に示す第一型の本発明では、液体石油ガス又は天然ガスのような炭化水素燃料は、導管１１中をバルブ１２及び流れ測定用変換器１３を通り、燃料予備加熱器１４を越え、次いで水素脱硫器（ＨＤＳ）１５に至る。ＨＤＳは、通常、白金又はパラジウムのような貴金属触媒を有し、触媒上でチオフェンのような硫黄化合物は硫化水素に還元され、次いで硫化水素は酸化亜鉛のような溶剤により捕獲される。低硫黄燃料は、導管１７のような燃料流路を過ぎて、ＣＰＯ１９又はＡＴＲのような改質器の入口にある混合器１８に供給され、ここで導管５３（下記）中の制御された空気流と混合する。導管２０内のＣＰＯ出口はリホーメートガスを含有する。このリホーメートガスは、メタン供給原料の場合は、水素約３７％、ＣＯ約１４％、ＣＯ２約４％及び痕跡量の他のガスである。
【００１６】
リホーメートは、例えば燃料電池用に好適な合成ガスを作るため、更に水性ガスシフト反応器及び優先的ＣＯ酸化器で処理してよい。水素脱硫処理を進行させるには、ＨＤＳでは追加の水素を必要とするが、この水素は、２００３年１２月９日出願の同時係属米国特許出願Ｎｏ．１０／７３１、２９１に示したライン２３のような前述の下流処理で得られる合成ガスで供給してよい。これは本発明の一部を形成しないので、更に説明しない。
【００１７】
流れ変換器１３は、総和接続部２５のフィードバックとしてライン２４に信号を与える。接続部２５の＋入力は、ライン２６への燃料流指令である。この流れ変換器１３は、タービン又はその他の種類の変換器を有してよい。ライン２８上のエラー信号は、比例／積分ゲイン部２９に付与され、その出力はライン３０でバルブ１２の位置を制御する。流れ変換器１３で示す流れがライン２６の燃料流指令で指示される流れと同じである限り、バルブは動かない。いかなる燃料流の指令による量変化もバルブ１２の位置において相応に調節される。
【００１８】
前述のように酸素の保有量を常に確実に指令するため、最小選択機能部３１は、ライン２６の燃料流指令とライン２４の実燃料流とのうち最小量を選択し、ライン３２を越えて燃料／空気の対応表部(schedule)３３に適用する。この対応表部は、正しい酸素対炭素比を与えるために燃料流量に必要な空気量の固定指示を与える。こうして、燃料流指令において上昇過渡状態中、空気燃料の対応表部は、指令よりも低い実燃料流に応答する。下降過渡状態中、対応表部３３は、実燃料流よりも低い指令に応答する。ライン３９での対応表部３３の出力は、総和器４０に適用され、その−入力は、空気流変換器４２からのライン４１にある。この空気流変換器４２は、タービン又はその他の種類であってよい。ライン４６の空気流エラー信号は、比例／積分ゲイン部４７に付与され、その出力はライン４８上で空気送風機４９の速度を制御する。送風機４９は、導管５０上で湿気を含む空気を受ける。流れ変換器４２の出力は、ＣＰＯ１９の混合器１８を通って、導管５３のような空気流路中に入る。
【００１９】
図２において、本発明の主要局面では、燃料流を示す圧力は、ＣＰＯ１９の入口で測定される。ＨＤＳ１５の下流温度は３５０℃（６６２°Ｆ）のオーダーなので、タービン流量計１３（図１）のような慣用の流量計は、熱により損傷するため、使用できない。したがって、小さい層流抑制部、ベンチュリ管、オリフィス１３ａを設け、差圧変換器１３ｂがオリフィス１３ａの反対側の圧力差を表示するライン２４ａに信号を与える。圧力差の関数としての燃料流の対応表部１３ｃは、ライン２４ｂ上にオリフィスを通る流れを示す信号を与える。
【００２０】
本発明の他の局面を図３及び図４に示す。図３は、燃料流（ｇ／秒）を燃料バルブ位置の関数としてプロットしたものである。更に開いたバルブ位置では、位置の増加分当たり一層少ない増加分の燃料流となる。これを補正するため、直線化機能部５８（図４）は、図示のように、ＰＩ機能部２９から燃料指令の関数としてバルブ１２に位置指令を与える。即ち、一層高い燃料指令に対しては、位置指令は、漸増的に大きくなる。或いは、図４の上がり凹形のゲイン指令は、図３の下がり凹形の流れ／位置関係を補正する。総合的な結果は、燃料流がバルブ位置指令の直線関数となることである。図２では別個の機能部５８として示したが、直線化は、ゲイン対応表部を比例／積分ゲイン部２９と併用して単一機能部で行ってよい。
【００２１】
所望ならば、対応表部３３は、本発明の用途に応じて、最小選択機能部３１以外の幾つかの選択された機能部３１ａに応答して作ってよい。或いは、所望ならば、対応表部は、本発明の他の局面を利用すると共に、ライン２６の燃料流指令自体であってよい。その結果、空気制御器は燃料流の変化の測定を待つことがないので、空気応答は一層速くなる。この方法は、ほぼ同じ設定点トラッキング（サーボ）応答を与えるために、ＰＩ２９及びＰＩ４７の積分ゲイン及び比例ゲインが同調する必要がある。この応答は、上昇過渡状態、下降過渡状態の両方とも、酸素対炭素比を非常に密に制御できる。
【００２２】
本発明では、送風機空気速度の関数としての空気流の非直線関係は、図５に示すとおりである。したがって、直線化機能部６０は、図６に示すように、ライン４８上の比例積分機能部４７からの空気指令の関数として、ライン４８ｂ上の送風機に対する速度指令のゲインを有する。こうして、図６の凹形下がり直線化は、図５の送風機空気速度に対する凹形上がり空気流を補正する。図８に示す他の実施態様では、空気流はバルブで制御できる。この場合の直線化は、図３及び図４について説明したとおりでよい。
【００２３】
図２では小さいベンチュリ管又はオリフィス４２ａは、空気流信号をライン４１ａ上で対応表部４２ｃに与えるため差圧変換器を備えている。これは本発明の他の局面によるもので、タービン、その他のタイプの流量計の不正確性を除去する。
【００２４】
図８に示すように、オリフィス１３ａの前後での燃料の差圧を感知する代りに、この燃料差圧は、所望ならば、水素脱硫器１５の前後に接続された変換器１３ｄにより感知してよい。しかし、図２に見られるようなオリフィス１３ａによる測定、或いは図１２について説明した層流制限が好ましい。
【００２５】
図９〜１１において、図１の例を点線で示し、図２の本発明例を実線で示す。図９〜１１は、それぞれ水素製造量、酸素対炭素比、及びＣＰＯ出口でのＣＯを比較したものである。これらの説明は、燃料電池電力プラントが燃料電池の電気出力約３０ｋＷから約１５０ｋＷまで１秒当たり約２０ｋＷで増大する負荷に対応する際、負荷追従性燃料電池電力プラントが必要とする水素製造量について言及したものである。図９は、負荷追従性燃料電池電力プラントにとって最も重要である過渡状態の最初の５秒内で水素製造量が僅かに増加することを示している。
【００２６】
本発明の最も顕著な利益を図１０に示す。この図では酸素対炭素比は、約０．０１より大きく変化しないことが判る。これは本発明の特徴を採用しない場合の約０．７２という不適格な過剰比率と対照的である。図１２は、過渡状態で一酸化炭素の製造量の最大ピークは、本発明では従来法よりも僅かに低いことを示している。
【００２７】
本発明の他の局面では、空気流の測定は、ＣＰＯ空気入口と一体化したオリフィス又は層流制限部の前後での圧力降下を測定して行われる。この測定では、オリフィス又は層流制限部を加熱して、水の凝縮及び空気流の測定値と関連した精度低下を防止する。図１２では、層流制限部５６は、ＣＰＯ１９のフランジ５７に嵌め込まれ、絶縁体５８を備えている。これにより、層流制限部５６は、流れ測定値の精度を低下させる凝縮（又は殆どの凝縮）を防止するのに十分高い温度に維持される。こうして、オリフィス１３ａ（図２）は本発明の精神及び範囲を逸脱することなく配置できる。
【図面の簡単な説明】
【００２８】
【図１】水素脱硫器（ＨＤＳ）経由で空気及び炭化水素燃料が供給される、本発明の局面を使用した第一型接触部分酸化器（ＣＰＯ）改質器を示す簡略化した機能部概略図である。
【図２】ＨＤＳから燃料を受ける、本発明の別の局面を使用したＣＰＯ改質器の簡略化した機能部概略図である。
【図３】燃料流を燃料バルブ位置の関数として示す図である。
【図４】燃料バルブに対する位置指令を、直線化した空気指令の関数として示す図である。
【図５】空気流を空気送風機速度の関数として示す図である。
【図６】空気送風機に対する速度指令を直線化した空気指令の関数として示す図である。
【図７】図３の変形の一部分を示す図である。
【図８】図３の変形の他の一部分を示す図である。
【図９】水素製造量と時間との関係図である。
【図１０】酸素対炭素比と時間との関係図である。
【図１１】ＣＰＯ出口での一酸化炭素量と時間との関係図である。
【図１２】本発明の加熱層流抑制部の側断面図である。
【符号の説明】
【００２９】
ＨＤＳ      水素脱硫器
ＣＰＯ      接触部分酸化器
１１        炭化水素燃料の供給源
１２        第一ガスバルブ
１３        水素脱硫器
１３ａ−c    燃料流センサー
１３ｂ      差圧変換器
１３ｃ      対応表部
１５        水素脱硫器
１９        改質器又は炭化水素燃料改質器
２４ａ      圧力信号
２４ｂ      実燃料流信号
２６        燃料流指令信号又は炭化水素燃料供給源
２９        第一機能部、ＰＩ機能部又は比例／積分ゲイン
３０ｂ      燃料バルブ制御信号又はバルブ位置信号
３１        空気流対応表部又は最小選択機能部
３２        空気流制御信号
３３        空気流対応表部
４１ａ      空気圧力信号
４１ｂ      空気流信号
４２ａ−ｃ  空気流センサー
４２ａ      オリフィス
４２ｂ      差圧変換器
４２ｃ      対応表部
４７        機能部、第二機能部又は比例積分ゲイン
４８        バルブ制御信号
４８ｂ      送風機制御信号
４９        送風機
５０        空気供給源
５２        バルブ又は第二ガスバルブ
５３        改質器の空気入口
５６        層流制限部
５８        第一機能部又は直線化機能部
６０        機能部、第二機能部又は直線化機能部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
2008513317.tif 000009
【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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