(57)【要約】  （ａ）アルカリ及び二酸化硫黄をマグネシウム塩を含むソースに加え、浸出段階においてマグネシウム二亜硫酸塩を含む浸出液を形成する段階と、（ｂ）浸出液から不可溶材料を分離する段階と、（ｃ）浸出液から過剰な二酸化硫黄を取り除き、固体のマグネシウム亜硫酸塩水和物としてマグネシウムを沈殿する段階と、（ｄ）固体のマグネシウム亜硫酸塩水和物をマグネシウムが低減された浸出液から分離する段階と、（ｅ）固体のマグネシウム亜硫酸塩水和物を焼成して、マグネシウムを酸化マグネシウムとして回収する段階とを含む、マグネシウム塩を含むソースからの酸化マグネシウムの回収のためのプロセス。
2008528421.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
（ａ）マグネシウム塩を含むソースにアルカリ及び二酸化硫黄を加え、浸出段階においてマグネシウム二亜硫酸塩を含む浸出液を形成する段階と、
（ｂ）前記浸出液から不溶性材料を分離する段階と、
（ｃ）前記浸出液から過剰な二酸化硫黄を取り除き、固体マグネシウム亜硫酸塩水和物としてマグネシウムを沈殿する段階と、
（ｄ）前記固体マグネシウム亜硫酸塩水和物をマグネシウムが低減された前記浸出液から分離する段階と、
（ｅ）前記固体マグネシウム亜硫酸塩水和物を焼成して、マグネシウムを酸化マグネシウムとして回収する段階とを含む、マグネシウム塩を含むソースから酸化マグネシウムを回収するプロセス。
【請求項２】
前記マグネシウム塩のソースが、ニッケル回収プロセスにおけるニッケル含有ラテライト鉱石の酸浸出法による廃石に関連するブラインポンドである、請求項１に記載のプロセス。
【請求項３】
前記マグネシウム塩が硫酸マグネシウム及び／又は塩化マグネシウムである、請求項１に記載のプロセス。
【請求項４】
前記アルカリが、炭酸カルシウム、カルクリート、ドロマイト、消石灰又は生石灰、ドライム、苛性ソーダ、又は炭酸ナトリウムから選択される、請求項１に記載のプロセス。
【請求項５】
前記マグネシウム塩が少なくとも塩化マグネシウムを含む、請求項１に記載のプロセス。
【請求項６】
前記アルカリがカルシウムを含有するアルカリであり、前記プロセスが可溶性硫酸塩をアルカリ及び二酸化硫黄と共に追加するさらなる段階を含む、請求項５に記載のプロセス。
【請求項７】
前記可溶性硫酸塩は硫酸ナトリウムである、請求項６に記載のプロセス。
【請求項８】
前記浸出段階での放出気体がアルカリを用いて洗浄され未反応の二酸化硫黄を回収する、請求項１に記載のプロセス。
【請求項９】
前記洗浄段階での未使用のアルカリが、前記浸出段階で必要とされるアルカリの一部又は全てとして前記浸出段階に添加される、請求項８に記載のプロセス。
【請求項１０】
前記アルカリは石灰石スラリーである、請求項９に記載のプロセス。
【請求項１１】
前記浸出液から分離された前記不溶性材料が無水物、石膏又は脈石、未変換炭酸カルシウム又は他の不溶性材料である、請求項１に記載のプロセス。
【請求項１２】
前記浸出液から分離された無水物、石膏及び脈石が販売可能な製品を生産するために選別される、請求項１１に記載のプロセス。
【請求項１３】
前記浸出段階が約３０℃から７０℃の間の温度で実行される、請求項１に記載のプロセス。
【請求項１４】
前記浸出段階が実行されるとき、系のｐＨが１．５から２．５の範囲である、請求項１に記載のプロセス。
【請求項１５】
前記二酸化硫黄及びアルカリは予備混合され二亜硫酸塩反応物を形成し、その後浸出段階においてマグネシウム塩を含有するソースに加えられ、マグネシウム二亜硫酸塩を含む浸出液を製造する、請求項１に記載のプロセス。
【請求項１６】
純粋な石膏が前記浸出液から沈殿される、請求項１５に記載のプロセス。
【請求項１７】
前記不溶性材料がろ過又は濃縮によって前記浸出液から分離される、請求項１に記載のプロセス。
【請求項１８】
前記過剰な二酸化硫黄は前記浸出液から取り除かれ、前記浸出液を加熱するか又は空気あるいは不活性気体を添加してエアストリッピングすることによって、マグネシウム二亜硫酸塩がマグネシウム亜硫酸塩に変換される、請求項１に記載のプロセス。
【請求項１９】
前記マグネシウム亜硫酸塩水和物を焼成するために使用されるか焼炉の放出気体からの熱が、必要であれば前記浸出液を沸騰するために使用され、及び／又は不活性気体のソースとして使用される、請求項１８に記載のプロセス。
【請求項２０】
前記浸出液のｐＨが４．５から１０の間に保持され、その後の二酸化硫黄除去段階でマグネシウム亜硫酸塩水和物の収率を最大化する、請求項１８に記載のプロセス。
【請求項２１】
前記プロセスが前記浸出液のｐＨが５から７の間になるまで実行される、請求項２０に記載のプロセス。
【請求項２２】
前記除去された二酸化硫黄が浸出段階に再利用され該段階の二酸化硫黄ソースとして使用される、請求項１８に記載のプロセス。
【請求項２３】
不活性気体又は気体混合物がマグネシウム亜硫酸塩の酸化を抑制するために使用され、焼成前にマグネシウム亜硫酸塩が硫酸マグネシウムへ酸化することを回避する、請求項１に記載のプロセス。
【請求項２４】
前記不活性気体又は気体混合物が窒素、二酸化炭素又はアルゴンから選択される、請求項１に記載のプロセス。
【請求項２５】
前記マグネシウム亜硫酸塩は約２５０℃から３５０℃の間の温度でか焼炉中で焼成される、請求項１に記載のプロセス。
【請求項２６】
焼成段階の間放出された二酸化硫黄が浸出段階に再利用され該段階の二酸化硫黄ソースとして使用される、請求項２１に記載のプロセス。
【請求項２７】
前記浸出段階のための二酸化硫黄の生成が、もしも必要な場合、ニッケル回収プロセスに関連する硫酸プラントから供給される、請求項１に記載のプロセス。
【請求項２８】
前記マグネシウム亜硫酸塩水和物が濃縮又はろ過によってマグネシウムが低減された前記浸出液から分離される、請求項１に記載のプロセス。
【請求項２９】
前記マグネシウムが低減された溶液はニッケル回収プロセスにおいて該プロセスにおけるラテライト浸出残渣の向流式デカンテーション洗浄に再利用される、請求項２に記載のプロセス。
【請求項３０】
マグネシウム亜硫酸塩固体は焼成前に予備乾燥され、取り扱い性を改良し、必要な燃料を低減する、請求項１に記載のプロセス。
【請求項３１】
前記プロセスにおいて回収される前記酸化マグネシウムは前記ニッケル回収プロセスにおいて中和剤として使用可能であるために十分な活性を有する、請求項２に記載のプロセス。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は酸化マグネシウムの製造プロセスに関する。本発明は、特に、廃マグネシウム塩から酸化マグネシウムを低コストで製造する方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
酸化マグネシウム、又はマグネシア、は鉱業において、例えば金属回収のための湿式冶金精製プロセスで比較的広く使用されている。酸化マグネシウムのある特別な使用法は、酸性溶液のｐＨを制御するための中和剤としての使用である。ニッケル回収プロセスにおいて、溶解したニッケル及びコバルトイオンを含む酸性溶液のｐＨを上昇させるために使用され、酸性溶液から水酸化ニッケル及び水酸化コバルトとしてニッケル及びコバルトを沈殿させる。
【０００３】
そのようなプロセスの一つは、ラテライト鉱石からニッケル及びコバルトを回収するためウエスタン・オーストラリア州で展開しているＣａｗｓｅプロジェクトである。Ｃａｗｓｅプロジェクトは固体酸化マグネシウム又は新たにスラリー状にされた酸化マグネシウムを使用して、ラテライト鉱石の高圧酸浸出法処理により得られた酸性溶液から溶解したニッケル及びコバルトを沈殿させる。ＢＨＰビリトンのレーベンズソーププロセスも、水酸化ニッケル及びコバルトの混合生成物としてニッケル及びコバルトの回収を提案する。
【０００４】
一般的に、品質の良い酸化マグネシウムは広く入手可能なわけではなく、Ｃａｗｓｅプロジェクトにおいて行なわれているように、ニッケル精製プロセスに輸入される必要がある。このことがニッケル回収プロセスのコストを非常に上昇させる可能性がある。
【０００５】
ラテライト鉱石は、マグネシウム含有量が高いサプロライト成分とマグネシウム含有量が低いリモナイト成分との両方を含む。Ｃａｗｓｅプロセス等の商業的なプロセスにおいて、ニッケル及びコバルトは高圧酸浸出法によってラテライト鉱石から回収され、ニッケル及びコバルトは鉱石から硫酸で浸出され、酸化マグネシウムを添加した後水酸化物の混合物として沈殿される。他の非商業的なプロセスでは、混合された水酸化物の沈殿物は、大気圧酸浸出法、又は高圧及び大気圧浸出法、又はラテライト鉱石の堆積浸出法によって、同様のやり方で製造されるとされている。
【０００６】
そのようなニッケル回収プロセスの間、ニッケル含有ラテライト鉱石のサプロリチックシリケート（ｓａｐｒｏｌｉｔｉｃ  ｓｉｌｉｃａｔｅｓ）内に含まれるマグネシウム分は一般的には廃棄物として捨てられる。プロセスにおいて使用される酸化マグネシウムから可溶化されたマグネシウムもまた廃棄物として捨てられる。溶解したマグネシウムは、一般的には硫酸マグネシウム又は塩化マグネシウムブラインとして精製に関連するブラインポンド（ｂｒｉｎｅ  ｐｏｎｄｓ）に集まる。
【０００７】
ブラインポンド材料は一般的にはプロセスの廃棄物とみなされる。廃棄材料中の金属分は廃石（ｔａｉｌｉｎｇｓ）として廃棄される場合失われ、環境問題の原因となる可能性がある。本発明は、金属回収プロセスの間潜在的に有用なマグネシウムをブラインポンドに送る必要性に関する一つ以上の問題を克服する又は少なくとも軽減する新規のプロセスを提供することを目的とする。本発明は、金属回収プロセスに使用するための、経済的な、良好な品質の酸化マグネシウム源を提供することをさらなる目的とする。
【０００８】
従来のプロセスに関する上記議論は本発明の背景を与える目的のためだけに明細書に記述されている。これらのプロセスが従来技術の一部を形成すること又は優先日以前に本発明に関する分野において共通の一般的な知識であったことを意味する又は表すものではない。
【特許文献１】米国特許第３，６８１，０２０号明細書
【特許文献２】米国特許第５，４３９，６５８号明細書
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
酸化マグネシウム及び水酸化マグネシウムは、湿式冶金ニッケル回収プロセスにおいて中和剤として使用される。酸化マグネシウムは、ニッケル含有ラテライト鉱石の商業的な酸浸出処理の間、水酸化ニッケル及びコバルトとして酸溶液からニッケル及びコバルトを回収するための中和剤として使用される。酸化マグネシウムの使用から、及びニッケル含有ラテライト鉱石のサプロリチック部分（ｓａｐｒｏｌｉｔｉｃ  ｐｏｒｔｉｏｎ）に含まれるマグネシウムシリケートから溶解されたマグネシウムは、一般的にそのようなプロセスの間廃棄材料として廃石に捨てられる。一般的に、廃棄されたマグネシウムはブラインポンドに送られ、例えば硫酸マグネシウム及び／又は塩化マグネシウム等の塩として存在する。好ましくは、本発明は、例えば硫酸マグネシウム及び／又は塩化マグネシウム等のブラインポンドから回収されたマグネシウム塩の、酸化マグネシウムへの変換に関する。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
特に、本発明はマグネシウム塩を含むソースからの酸化マグネシウムの回収のためのプロセスに関し、前記プロセスは以下の段階を含む。
（ａ）マグネシウム塩を含むソースにアルカリ及び二酸化硫黄を加え、浸出段階においてマグネシウム二亜硫酸塩を含む浸出液を形成する段階と、
（ｂ）前記浸出液から不溶性材料を分離する段階と、
（ｃ）前記浸出液から過剰な二酸化硫黄を取り除き、固体マグネシウム亜硫酸塩水和物としてマグネシウムを沈殿する段階と、
（ｄ）前記固体マグネシウム亜硫酸塩水和物をマグネシウムが低減された前記浸出液から分離する段階と、
（ｅ）前記固体マグネシウム亜硫酸塩水和物を焼成して、マグネシウムを酸化マグネシウムとして回収する段階。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１１】
本発明の好ましい実施形態において、本発明のプロセスにおいて使用されるマグネシウム塩のソースは、一般的に湿式冶金ニッケル回収プロセスの間廃石に捨てられた廃棄材料から得られる。しかしながら、本発明はそのようなマグネシウム塩ソースに制限されず、都合よく入手可能なマグネシウム塩ソースであればどのようなものが使用されてよい。好ましい実施形態において、マグネシウム塩は精製処理に関連するブラインポンド内に存在するので、ブラインポンドは手近なマグネシウム塩ソースとしてはたらくことができる。酸化マグネシウムがニッケル回収プロセスにおいて使用されるので、又はラテライト鉱石のマグネシウムが豊富なサプロライト部分が処理されるので、マグネシウム塩は一般的に硫酸マグネシウム又は塩化マグネシウムとして存在する。本発明の好ましい実施形態において、硫酸マグネシウム及び／又は塩化マグネシウム塩を含むブラインが処理される。第１の浸出段階において、硫酸マグネシウム塩が存在し、マグネシウム塩を含むブラインが炭酸カルシウム（石灰岩）等のアルカリを二酸化硫黄と共に添加することによって処理され、硫酸マグネシウムをマグネシウム二亜硫酸塩に転換する。アルカリ及びＳＯ２は共に、別個に、又は予備混合された反応物として添加されてよい。石灰岩は一般的に安価で広く入手可能であり、好ましいアルカリであるが、カルクリート、ドロマイト、消石灰又は生石灰、ドライム（焼成されたドロマイト）、苛性ソーダ、炭酸ナトリウム、又は経済的に適切な他の適切なアルカリが代わりに使われてよい。
【００１２】
硫酸マグネシウムより塩化マグネシウムが又は硫酸マグネシウムと共に塩化マグネシウムがブラインに存在している本発明の実施形態において、硫酸ナトリウム等の可溶性の硫酸塩もカルシウムを含むアルカリ及び二酸化硫黄と共に加えられるべきであり、溶液中のマグネシウム二亜硫酸塩と不溶性の石膏を形成する。
【００１３】
可溶性のマグネシウム二亜硫酸塩は結果として得られる浸出溶液に存在するであろう。無水物、石膏又は脈石等の不溶性材料は、マグネシウム二亜硫酸塩浸出溶液から分離される；そして未変換炭酸カルシウム及び他の不溶性の物質と共に廃棄物として捨てられるか、又は、もし望ましいなら、販売可能な製品を生産するために選別されてよい。二酸化炭素は気体として放出される。
【００１４】
浸出段階では、塩は硫酸マグネシウムであり、炭酸カルシウムはアルカリであるので、以下の方程式で要約されてよい。
ＭｇＳＯ４＋ＣａＣＯ３＋２ＳＯ２＋３Ｈ２Ｏ
→Ｍｇ（ＨＳＯ３）２＋ＣａＳＯ４．２Ｈ２Ｏ＋ＣＯ２
【００１５】
塩化マグネシウムは塩であり、アルカリである炭酸カルシウム及び硫酸ナトリウムも加えられるので、浸出段階は以下の方程式で要約されてよい。
ＭｇＣｌ２＋Ｎａ２ＳＯ４＋ＣａＣＯ３＋３Ｈ２Ｏ
→Ｍｇ（ＨＳＯ３）２＋ＣａＳＯ４．２Ｈ２Ｏ＋２ＮａＣｌ＋ＣＯ２
【００１６】
浸出段階は中位の温度、好ましくは３０℃から７０℃で、より好ましくは５０℃で実施可能である。好ましくは系のｐＨはｐＨ１．５から２．５付近であり、より好ましくは約２である。これらのｐＨ条件で、ＳＯ２過剰で、ほぼ不溶性のマグネシウム亜硫酸塩（ＭｇＳＯ３）よりもむしろ可溶性マグネシウム二亜硫酸塩（Ｍｇ（ＨＳＯ３）２）が生成する。カルシウムは無水物又は石膏として沈殿する。カルシウム二亜硫酸塩も可溶性であるのに対して、約２ｐＨにおいて、カルシウムは溶液中におけるカルシウム二亜硫酸塩として残るよりもむしろ石膏として沈殿する。ｐＨが約２及び５０℃において、石灰岩使用効率が約９０％であるべきである。
【００１７】
浸出段階においてＳＯ２及びアルカリを直接加える代わりに、アルカリ及びＳＯ２が予備混合されて二亜硫酸塩反応物が製造されてよく、Ｍｇ含有ブラインに加えられマグネシウム二亜硫酸塩を生成する。アルカリが炭酸カルシウムであり、硫酸マグネシウムが塩であるので、この２つの段階プロセスは次の方程式で要約されてよい：
ＣａＣＯ３＋２ＳＯ２＋Ｈ２Ｏ→Ｃａ（ＨＳＯ３）２＋ＣＯ２
Ｃａ（ＨＳＯ３）２＋ＭｇＳＯ４＋２Ｈ２Ｏ→ＣａＳＯ４．２Ｈ２Ｏ＋Ｍｇ（ＨＳＯ３）２
この実施形態において、例えば、不溶性の脈石のような汚染物質がない、純粋な石膏生成物の分離が可能となるだろう。
【００１８】
マグネシウム塩ソースがラテライト鉱石の酸浸出法からの廃石であるので、必要とされる硫酸はしばしばその場で製造され、硫酸プラントは浸出段階に関する二酸化硫黄製造の安価なソースを提供してよい。
【００１９】
マグネシウム二亜硫酸塩浸出液はその後ろ過、濃縮、又は他のよく知られた方法によって不溶性物から分離される。
【００２０】
過剰な二酸化硫黄はその後マグネシウム二亜硫酸塩浸出物から取り除かれる。これは好ましくは、空気の付加によって、浸出物にエアストリッピングを行なうことによって実施される。代わりに、浸出液はマグネシウム二亜硫酸塩をマグネシウム亜硫酸塩水和物に変換するために沸騰されてよい。二酸化硫黄除去段階は次の方程式によって要約されてよい。
空気又は熱
Ｍｇ（ＨＳＯ３）２＋（ｘ−１）Ｈ２Ｏ−＞ｘＭｇＳＯ３．Ｈ２Ｏ＋ＳＯ２
【００２１】
このプロセスの間放出された二酸化硫黄は浸出段階に再循環されてよく、その段階において二酸化硫黄ソースとして使用される。
【００２２】
二酸化硫黄除去段階は溶液からの二酸化硫黄の平衡駆動脱離に基づく。ある程度のマグネシウム亜硫酸塩水和物はエアストリッピングプロセスによって硫酸マグネシウムに酸化される可能性があるが、硫酸マグネシウムはブラインポンドに戻され再処理される。代わりに、不活性気体又は気体混合物、例えば窒素、二酸化炭素、アルゴン又は同様のもの等が、望ましくない酸化を抑制するために使用されてよい。
【００２３】
エアストリッピングは亜硫酸を除去することによって溶液のｐＨを増加させる可能性がある。マグネシウム亜硫酸塩水和物の収率を最大にする理想的なｐＨは約ｐＨ７であるが、マグネシウム亜硫酸塩は約４．５から１０のｐＨにおいて形成される。好ましい実施形態において、プロセスはｐＨが５から７の間になるまで実施される。
【００２４】
焼成段階で使用される炉の放出気体からの熱は、必要であれば浸出液を沸騰するための熱源として及び／又は溶液からＳＯ２を除去するための不活性気体のソースとして使用されてよい。
【００２５】
不溶性マグネシウム亜硫酸塩水和物は、濃縮、ろ過又は他のよく知られた方法によってマグネシウムが低減された浸出液から分離されてよい。最終生成物において望ましくないものである可能性があるハライド等の可溶性不純物を除去するために、沈殿の洗浄が行なわれてよい。沈殿を洗浄するために水が使用されてよい。マグネシウムが低減された浸出液は捨てられるか、又は例えばラテライト浸出残渣の向流式デカンテーション（ＣＣＤ）等、プロセスにおいて再利用されてよい。
【００２６】
マグネシウム亜硫酸塩水和物はその後か焼炉内部で好ましくは約２５０から３５０℃の間、より好ましくは約３００℃の温度で焼成される。この温度における焼成は、水を蒸気として除去し、さらに二酸化硫黄の気体を放出し、該気体は回収され浸出段階において再利用される。予備乾燥段階が焼成の前に行なわれてよく、マグネシウム亜硫酸塩水和物固体の取り扱い性を改良し、及び／又は焼成の間に必要な燃料を低減する。マグネシウム亜硫酸塩水和物は焼成プロセスの間酸化マグネシウムに変換される。回収された酸化マグネシウムはその後ニッケル回収プロセス等商業的な目的に使用されてよい。焼成段階は以下の方程式で要約されてよい。
ＭｇＳＯ３．ｘＨ２Ｏ→ＭｇＯ＋ＳＯ２＋ｘＨ２Ｏ
【００２７】
マグネシウム亜硫酸塩水和物の焼成は比較的低温、好ましくは約３００℃で行なわれてよい。焼成がこの温度で起こることは、特にニッケル及びコバルト製造における混合された水酸化物沈殿物の最適化のために、製造された酸化マグネシウムが最大の活性を有するべきであるという点で有利である。例えば９００℃超の高温焼成が不活性な酸化マグネシウムを製造するのに知られている。
【００２８】
焼成の間、酸化に起因する酸化マグネシウムの硫酸マグネシウム混入を回避するために、か焼炉の設計はこの問題を最小化するように選択される。しかしながら、酸化マグネシウム中の少量の硫酸マグネシウムは問題になると思えない。なぜなら、少なくとも混合された水酸化物を沈殿するプロセスの間、豊富な硫酸マグネシウムが存在しているためである。
【００２９】
図１は本発明のプロセスの好ましいフローシートを説明する。図面は本発明の好ましい実施形態を例証するものであり、本発明の範囲がそこに制限されるとみなされるべきではないと理解されるべきである。
【００３０】
図２は例１で調製及び記述される溶液のｐＨ及び溶液電位を説明する。
【００３１】
図１はフローシートの説明であり、一つ以上の反応器内で硫酸マグネシウムブライン（１）が二酸化硫黄を含む気体（２）及び石灰岩スラリー（３）と接触させられ、マグネシウム二亜硫酸塩としてマグネシウムを浸出する。二酸化硫黄（２）は回収され、下流の段階から回収される。さらなる二酸化硫黄が十分な体積のＳＯ２を補給するため追加されてよく、それは例えばニッケル回収操作に関連する硫酸プラントからのＳＯ２である。放出気体（４）は石灰石スラリー（５）で洗浄され、未反応のＳＯ２を回収して不活性気体を大気に排出することを可能にする。不溶性物質のスラリー（６）及び硫酸カルシウム（石膏又は無水物）はろ過され水で洗浄される。
【００３２】
溶解したマグネシウム二亜硫酸塩を含む浸出液（７）は空気（８）によってエアストリップされ、過剰なＳＯ２（このＳＯ２は浸出段階に戻される）を除去してマグネシウム亜硫酸塩水和物を沈殿する。マグネシウム亜硫酸塩スラリー（９）はろ過され、固体は水で洗浄される。マグネシウムが低減されたブラインはＣＣＤ洗浄のために戻される。洗浄されたマグネシウム亜硫酸塩水和物固体（１０）は焼成され酸化マグネシウム粉末を形成し、冷却されたものがニッケル回収プロセスにおいて混合された水酸化物を沈殿するのに使用される。焼成による二酸化硫黄放出気体は回収され（２）浸出段階に戻される。焼成による放出ガスはＳＯ２除去段階（８）のための熱源として及び／又は浸出段階での放出気体（４）の洗浄に使用されてよい。
【００３３】
本発明の特に有利な点は、金属回収プロセスプラントの現場においての廃棄材料から十分な量の酸化マグネシウムが製造され得るので、酸化マグネシウムがプラントに持ち込まれなくてはならない場合と比較して非常に低コストである点である。酸化マグネシウムを回収するのに使用されるプロセスは、一般的にそのような処理プラントにおいて使用可能なプロセス装置を含むだろうし、比較的穏やかな、非腐食性の条件下で操作される可能性がある。
【００３４】
浸出段階で必要とされる二酸化硫黄のさらなる有利な点は、一般的にプロセスの間に製造され、容易に浸出段階における使用のために再循環されることである。これに加え、マグネシウム塩ソースがラテライト鉱石の酸浸出からの廃石であるので、必要とされる硫酸は現場で生産されることが多く、硫酸プラントが浸出段階のための二酸化硫黄を作る安価なソースを提供する可能性がある。
【００３５】
例
例１
４５ｇ／Ｌのマグネシウム、０．３ｇ／ＬのＣａ、及び６１ｇ／ＬのＳ（ＩＣＰにより分析されたもの）を含む硫酸マグネシウム溶液（０．５Ｌ）はスターラー及び洗浄管を備えたビーカーに入れられた。石灰石（８７．４ｇ）が添加され、混合物は室温で攪拌された。混合物のｐＨが測定され、８．３６であった。二酸化硫黄が３０ｇ／分で混合物に注入された。ｐＨ及び溶液電位（ＡｇＡｇＣｌに対して）が図２に示される。１０５分後ｐＨは２．０４に達して洗浄は停止された。スラリーはろ過され固体は洗浄及び乾燥されて、結晶の乾燥重量は１３９．２ｇであった。ＸＲＦによる分析結果はこれらが石膏であることを示し、２３．５％のＣａ、０．０％のＭｇ及び１８．３％のＳを含んでいた。ろ過物（３２５ｍＬ）はＩＣＰによって分析され、４３ｇ／ＬのＭｇ、０．４ｇ／ＬのＣａ及び３０９ｇ／ＬのＳを含むことが確認された。
【００３６】
例２
例１で記述されるように調製された溶液（３０５ｍＬ）は攪拌しながら１．５時間沸点で加熱された。終了すると、スラリーはろ過され、固体は洗浄及び乾燥され、無色の結晶６５．６ｇを与えた。結晶のＸＲＤ分析結果は、それが主にＭｇＳＯ３，３Ｈ２Ｏを含有することを示した。ＸＲＦによる分析の結果、その固体が１５．２％のＭｇ、０．７％のＣａ及び２０．９％のＳを含むことが示された。
【００３７】
例２で示されたプロセスに関連して製造されたマグネシウム亜硫酸塩水和物はその後焼成されて活性な酸化マグネシウムを形成してよい。マグネシウム亜硫酸塩から酸化マグネシウムへの低温焼成は、例えば、３００℃から７００℃の焼成温度を開示する米国特許第３，６８１，０２０号明細書（Ｓｈａｈ）で、及び温度８００Ｆ（４２６℃）を開示する米国特許第５，４３９，６５８号明細書（Ｊｏｈｎｓｏｎら）において説明される。
【００３８】
上記記載は好ましい実施形態を参照して本発明の範囲を説明することを意図する。本発明の精神又は範囲から逸脱することのない変更は、ここで記述された発明の一部を形成するとみなされるべきである。
【図面の簡単な説明】
【００３９】
【図１】本発明の好ましいフローシートを説明する。
【図２】例１で調製及び記述される溶液のｐＨ及び溶液電位を説明する。
【符号の説明】
【００４０】
１  ブライン
２  二酸化硫黄
３  石灰岩スラリー
４  放出気体
５  石灰石スラリー
６  スラリー
７  浸出液
８  空気
９  マグネシウム亜硫酸塩スラリー
１０  マグネシウム亜硫酸塩水和物固体
【図１】
2008528421.tif 000003
【図２】
2008528421.tif 000004
【国際調査報告】
2008528421.tif 000005
2008528421.tif 000006
2008528421.tif 000007