(57)【要約】  油潤滑のない条件下において、ローラーベアリングアセンブリ（Ｂ）の動作寿命を延ばす方法が開示される。当該方法は、潤滑性の金属炭化物で強化された非晶質炭化水素コーティング層（１６）を、ベアリングアセンブリの転動体（ＲＥ）の摺り面（ＳＳ）又は転動面（ＲＳ）の一方、好ましくは転動体の少なくとも摺り面に施す行程を備えている。コーティングは、式１によって決定される厚みを有しており、式１において、ｄ＝コーティング厚み、Ｐ＝前記転動体に与えられる力と接触面積との比、ｎ＝転動体の数、（ｔ−ｔ０）＝油潤滑のない状況にて作動開始後の所望の動作時間、Ｋ’＝Ａｒｃｈａｒｄ定数である。【数１】2008533408.tif 000012
2008533408.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
油潤滑のない条件下にて、ローラーベアリングアセンブリ（Ｂ）の動作寿命を延ばす方法であって、前記ローラーベアリングアセンブリ（Ｂ）は内輪及び外輪（ＩＲ、ＯＲ）と、該内輪と外輪との間に位置する転動体（ＲＥ）と、を具備し、該転動体は摺り面（ＳＳ）と転動面（ＲＳ）とを有し、
前記方法が、潤滑性の金属炭化物で強化された非晶質炭化水素コーティング層（１６）を、ローラーベアリングの重要表面部分にわたって設ける工程を備えることを特徴とする、ローラーベアリングアセンブリ（Ｂ）の動作寿命を延ばす方法。
【請求項２】
前記金属炭化物が、炭化タングステンであることを特徴とする、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
前記コーティングを施す工程が、前記転動体の摺り面へのコーティング塗布を備えることを特徴とする、請求項１に記載の方法。
【請求項４】
前記ローラーベアリングがテーパーローラーベアリングであり、前記転動体が大端を有し、前記ベアリングが前記外輪にスラストリブをさらに具備し、
前記転動体へのコーティング塗布工程が、前記転動体の端／前記リブの接触面にて、摩耗保護を供するために、転動体の前記大端へのコーティング塗布を備えることを特徴とする、請求項３に記載の方法。
【請求項５】
前記ベアリングへの前記コーティング塗布工程が、前記ベアリングアセンブリにおける、前記転動体と、レース上の経路との間において摩耗保護を供するために、前記転動体の転動面へのコーティング塗布を備えることを特徴とする、請求項１に記載の方法。
【請求項６】
前記コーティングの厚みが、下記式（１）により決定されることを特徴とする、請求項１に記載の方法。
【数１】
2008533408.tif 000010
（ここで、ｄ＝コーティング深さ、Ｐ＝前記転動体に与えられる力と接触面積との比、ｎ＝転動体の数、（ｔ−ｔ０）＝油潤滑のない状況にて作動開始後の所望の動作時間、Ｋ’＝Ａｒｃｈａｒｄ定数である。）
【請求項７】
前記ｄ及びＫ’が、双方ともに小さい値であることを特徴とする、請求項６に記載の方法。
【請求項８】
前記Ｋ’が１×１０−１６Ｐａ・ｍよりも小さく、前記ｄが５μｍよりも小さいことを特徴とする、請求項７に記載の方法。
【請求項９】
前記炭化タングステンが、潤滑性の前記コーティング層に５０％未満で備えられていることを特徴とする、請求項２に記載の方法。
【請求項１０】
前記炭化タングステンが、非晶質の基質中に分散された結晶を形成し、該炭化タングステンの結晶は１０ｎｍより小さなサイズであることを特徴とする、請求項２に記載の方法。
【請求項１１】
前記コーティングの摩耗による副生成物がグラファイトであることを特徴とする、請求項１に記載の方法。
【請求項１２】
油潤滑のない条件下にて、ローラーベアリング（Ｂ）の動作寿命を延ばす方法であって、前記ローラーベアリングは内輪及び外輪（ＩＲ、ＯＲ）と、該内輪と外輪との間に位置する転動体（ＲＥ）と、を具備し、該転動体は、側面（ＲＳ）と、第一端面及び第二端面（ＳＳ）とを有し、
前記方法は、前記転動体の第一端面及び第二端面のうちの少なくとも一方に炭化タングステンコーティング層（１６）を設ける工程を備え、
前記炭化タングステンコーティング層は、非晶質炭素又は非晶質炭化水素基質中に含まれる結晶性炭化タングステンを含むことを特徴とする、ローラーベアリングの動作寿命を延ばす方法。
【請求項１３】
前記炭化タングステンの結晶が、１０ｎｍよりも小さなサイズを有することを特徴とする、請求項１２に記載の方法。
【請求項１４】
前記炭化タングステンコーティング層が、外側層を具備し、前記転動体表面と該外側層との間に接着層（１２）をさらに具備し、
前記炭化タングステンは、前記コーティング外側層の５０％未満であることを特徴とする、請求項１２に記載の方法。
【請求項１５】
内輪（ＩＲ）と、外輪（ＯＲ）と、該内輪及び外輪の間に位置する複数の転動体（ＲＥ）とを具備するローラーベアリング（Ｂ）であって、
前記転動体は、側面（ＲＳ）と、第一端面及び第二端面（ＳＳ）とを具備し、
前記転動体は、該転動体の側面、第一端面、第二端面のうち少なくとも一つに設けられたコーティング（１０）を有し、
前記コーティングは、非晶質炭素又は非晶質炭化水素の基質に含まれる結晶性炭化タングステンを含む外側層（１６）を具備し、
前記炭化タングステンの結晶は、１０ｎｍよりも小さなサイズを有し、前記コーティングの５０％未満であることを特徴とするローラーベアリング。
【請求項１６】
前記コーティングの摩耗による副生成物が、グラファイトであることを特徴とする、請求項１５に記載のローラーベアリング。
【請求項１７】
前記コーティングが、下記式（２）により決定される厚みを有することを特徴とする、請求項１５に記載のローラーベアリング。
【数２】
2008533408.tif 000011
（ここで、ｄ＝コーティングの厚み、Ｐ＝前記転動体に与えられる力と接触面積との比、ｎ＝転動体の数、（ｔ−ｔ０）＝油潤滑のない状況にて作動開始後の所望の動作時間、Ｋ’＝Ａｒｃｈａｒｄ定数である。）
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本特許出願は、米国暫定特許出願（出願番号：６０／６６３２２９、２００５年３月１８日）に対して優先権を主張しており、当該出願内容は本明細書に参考文献として組み込まれる。
【背景技術】
【０００２】
本発明は、転動体のベアリング、詳しくは、油潤滑のない条件下で、ベアリングを保護する方法、及びその方法を用いてなるベアリングに関する。
【０００３】
機械機器中の付着摩耗は、対応して動作する部材が、接触表面の凹凸の微小な溶着を生ずるのに十分な荷重及びスピード下で接触した場合に起こる。機械システムが潤滑性を壊滅的に失った場合、機械機器間の付着摩耗によって、当該部材の磨滅やシステムの焼き付きを引き起こす。回転翼航空機のギアボックスやタービンエンジンベアリングのような航空宇宙システムにおいて、潤滑性が壊滅的になくなることは、オイルアウト状態（油潤滑がない状態）といわれる。ギアボックスやタービンエンジンにおいて油潤滑がない状態は、通常、ベアリングの故障を引き起こし、動作不能状態となる。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
荷重やスピード等の動作状態によって、油潤滑がなくなってからベアリングが故障するまでの時間は、数秒から何分に至ることもある。新しいタービンエンジンの設計において、ローラーベアリングは、全負荷、スピードの条件下において、一時的に油潤滑がなくなっても、少なくとも３０秒の間持ち堪える仕様でなければならない。回転翼航空機のギアボックスにおいては、ローラーベアリングは、潤滑性が不可逆的に失われた後であっても、３０分以上の間動作を持続することが所望されている。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
簡潔に記載すると、本発明により、油潤滑のない条件下で、ローラーベアリングアセンブリの動作寿命を延ばす方法が開示される。周知のとおり、ローラーベアリングアセンブリは、内輪及び外輪と、当該内輪及び外輪の間に位置する転動体とを具備している。転動体は摺り面と転動面とを有している。本発明の方法は、潤滑性金属炭化物で強化された非晶質炭化水素コーティング層を、ローラーベアリングの重要表面部分に設ける工程を備える。潤滑性コーティング層は、転動体の摺り面又は転動面のうちの一方に設けられるのであるが、当該転動体の少なくとも摺り面に設けられることが好ましい。テーパーローラーベアリングにおいて、潤滑性コーティング層は、転動体の端／リブの接触面にて、摩耗保護を供するために、少なくとも転動体ベアリングの大端に設けられることが好ましい。
【０００６】
本発明の一形態によると、コーティングの摩耗による副生成物はグラファイトである。
【０００７】
炭化タングステンを含む潤滑性コーティングは、油潤滑のない条件下での動作時に、ベアリングアセンブリの寿命をうまく延ばすことができることがわかっている。当該炭化タングステンは、非晶質炭素又は炭化水素基質中に分散された結晶形にて存在している。当該炭化タングステン結晶は、１０ｎｍよりも小さなサイズであり、炭化タングステンは潤滑性コーティング層の５０％未満を構成し得る。
【０００８】
本発明の他の形態によると、接着層がベアリング表面にコートされ、潤滑性コーティング層が当該接着層に設けられる。
【０００９】
潤滑性コーティング層の深さｄは、油潤滑のない条件下において、ベアリングがどの程度の時間動作可能であるかに影響を与える。当該潤滑性コーティングの深さ又は厚みは、Ａｒｃｈａｒｄの式より決定される。
【００１０】
【数１】
2008533408.tif 000003
【００１１】
ここで、ｄ＝コーティング深さ、Ｐ＝前記転動体に与えられる力と接触面積との比、ｎ＝転動体の数、（ｔ−ｔ０）＝油潤滑のない状態となった後に動作できる所望の動作時間、Ｋ’＝Ａｒｃｈａｒｄ定数である。
【００１２】
好ましくは、ｄ及びＫ’は、双方ともに小さな値である。本発明のコーティングの好ましい形態において、Ｋ’は１×１０−１６Ｐａ・ｍよりも小さく、ｄは５μｍよりも小さい。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１３】
以下の詳細な説明は本発明の例示であり、以下のものに限定されることはない。本説明により、当業者は、本発明を実施することが疑いなく可能となり、種々の実施形態、適合、変形及び変更例が示され、本説明では、本発明者らが本発明を実施するのに、現時点で最良であると思われるものが含まれる。加えて、本発明が、以下に説明され、又は、図面により示された、その構造の詳細、構成要素の配置に限定されるものではないと理解されなければならない。本発明は、他の実施形態とすることも可能であり、様々な方法により実施され得る。また、本明細書で用いられる表現及び用語は、説明のために用いられるものであり、限定を加えるものではないということも理解されなければならない。
【００１４】
周知のように、ベアリングアセンブリＢは、外輪ＯＲ、内輪ＩＲ、及び、当該二つの輪の間に位置する複数の転動体ＲＥを備えている。当該転動体は、通常、図１に示されるようなテーパーローラーベアリングに、ケージＣによって、互いに対応する位置で保持される。ベアリングアセンブリにおいて、転動体は、摺り面ＳＳと転動面ＳＲとを備えている。図１に示されるような、テーパーローラーベアリングにおいては、転動体の側面が転動面であり、当該転動体の端面、特に大端面が、摺り面である。
【００１５】
本発明は、油潤滑のない条件下にて想定される付着摩耗に、一時的に打つ勝つため、ローラーベアリングの重要表面部、特に摺り面に設けられる潤滑性コーティングの使用を開示する。それによって、システムの最重要部品が破壊されるのに要する時間を、長くすることができる。図２に示されるように、本発明によりなされるコーティング１０は、転動体の摺り面１４に設けられる、金属接着層１２を備える。また、当該摺り面１４は、テーパーローラー、円筒ローラー、球面ローラー、及び、ニードルローラーを含む、転動体の反対側の端面を含む。ボールベアリングにおいては、当該ボールベアリング表面が摺り面及び転動面両方である。潤滑性コーティング層１６は、金属接着層１２上に設けられる。当該潤滑性コーティング層は、非晶質炭素又は炭化水素基質（ＭＣ／ａＣ又はＭＣ／ａＣ：Ｈ）に含まれる金属炭化物を有する。
【００１６】
金属炭化物で強化された非晶質炭素又は炭化水素コーティングは、ナノ構造材料であり、非晶質基質に含まれる金属炭化物粒子（通常１０ｎｍよりも小さな径である。）からなっている。当該粒子は基質中に分散され、強度を向上させ、従って、コーティングの破壊抵抗を向上させる。このようなコーティングのもう一つの重要な点として、当該コーティングは、鋼鉄と接着作用することがなく、当該コーティングは、油潤滑がない条件下で生じる付着摩耗に対して効果的なバリアとなる。接着層１２は、鋼鉄基材に強く接着し、潤滑性コーティング層は接着層に強く接着する。当該接着層は、ＣｒやＴｉ等の金属を備え得る。
【００１７】
コーティング１０はスパッタリングや化学基層蒸着等により設けることができる。図２には、接着層又は金属転移層１４と潤滑性コーティング層１６との間に明確な変わり目があるが、実際には、当該二つの層間にて、金属炭化物の濃度勾配があるように、より段階的に遷移している。当該遷移部の金属層側に向かって、金属炭化物含有量は少なくなっており、潤滑性コーティング層１６側に向かって、金属炭化物含有量は多くなっている。
【００１８】
金属炭化物が、炭化タングステンである場合には、当該炭化タングステンコーティングは、非晶質基質中にある炭化タングステン結晶を含む。当該基質は、非晶質炭素基質（ａＣ）、又は、非晶質炭化水素基質（ａＣ：Ｈ）とすることができる。炭化タングステン結晶は、コーティングの５０％未満を構成し、その中でも、２０％未満を構成することが好ましい。炭化タングステン結晶は小さく、結晶サイズが１０ｎｍ未満である。
【００１９】
油潤滑のない場合を想定して、特定のローラーベアリングの破壊までの時間をｔ０と定義する。潤滑性コーティングの摩耗係数は、以下のＡｒｃｈａｒｄの式で表現される。
【００２０】
【数２】
2008533408.tif 000004
【００２１】
ここでＨはコーティングの硬さ（Ｎ／ｍ２）、Ｆ／ｎは与えられた負荷／転動体（Ｎ）、ｌは摺り長さ（ｍ）、そしてＶは摩耗除去された材料体積（ｍ３）である。多くの場合、Ａｒｃｈａｒｄの式はＫ’＝Ｋ／Ｈで表現される。仮に摺り長さｌが、油潤滑のない条件下でのベアリング動作中の摺り速さ及び時間（ｔ’）の積と同等であれば、そして、仮にＶが接触面積（Ａ）とコーティングの摩耗深さ（ｄ’）とで表現されるならば、式２は式３のようになる。
【００２２】
【数３】
2008533408.tif 000005
【００２３】
これをｔ’について解くと、
【００２４】
【数４】
2008533408.tif 000006
となる。ここでは、Ｐ＝Ｆ／Ａを代入した。
【００２５】
油潤滑のない条件下において設けられない場合には、ベアリング故障の原因となるようなコーティング１０が、仮に、ベアリングの重要部分（即ち、摺り面）に設けられた場合、当該コーティングが摩耗除去される間、ベアリングの寿命が延ばされる。一度コーティングが摩耗除去されると、ベアリングは機能しなくなる。仮にｄがコーティングの総厚であるとすると、ｔ’は、油潤滑のない条件下において、潤滑性コーティングにより部品へ与えられる追加寿命時間となる。従って、油潤滑のない場合におけるベアリングの寿命は、以下の式５に等しい。
【００２６】
【数５】
2008533408.tif 000007
【００２７】
ここで、Ｋ’は実験室の摩擦計にて実験的に決定され得る値であり、Ｐ、ｎ、及び、ｖは、用途及び／又は部品デザインにより決定される。式５を検討すると、ローラーベアリングの重要表面（即ち摺り表面）に設けられる、Ｋ’が小さい値であるような、分厚いコーティングを施すことにより、ｔ’の値が最も大きくなることがわかる。実際には、接触応力、幾何公差、及び、耐熱性等により、例えば、潤滑性コーティングの厚みは制限される。加えて、硬いコーティング（Ｋ’の値が小さい。）は、通常、大きな弾性率を有することとなり、従って、非常に大きな内部応力を有し得ることとなる。硬いコーティングにあっては、接触応力がコーティングの厚みによって増加することは当然である。即ち、ほとんどの潤滑性コーティングについて、Ｋ’とｄとの間に妥協が存在する。結果として、コーティングは、割れや層間剥離とは対照的である、分子又は原子的な種類の摩耗となることが重要である。  
【００２８】
金属炭化物で強化された非晶質炭素又は炭化水素の群としては、大きな値のｄ（〜５μｍ）、小さな値のＫ’（〜１０−１７ｍ２／Ｎ）を有し、そして、割れや層間剥離がない分子又は原子的な摩耗を示すように合成される。さらに、このようなタイプのコーティングの摩耗による副生成物は、グラファイトであり、これは固体潤滑剤として非常に適している。
【００２９】
要約すると、油潤滑のない状況において、ローラーベアリングの寿命を延ばすために用いられる潤滑性コーティングの重要な特性は、（１）鉄鋼基材に強く接着していること、（２）鉄鋼と接着相互作用を起こさないこと、（３）原子的に又は分子的に摩耗をするものであって、割れや層間剥離が生じることのないようなもの、（４）ｄ／Ｋ’の比が大きい値となること、である。直感的には、油潤滑のない条件下においてベアリングの寿命を延ばすためには、摩擦係数が、潤滑性コーティングの最も望ましい特性であると想定されたが、驚くべきことに、そういうわけではないことがわかったのである。
【実施例】
【００３０】
表１は、三つのタイプの金属炭化物で強化された非晶質炭素及び炭化水素のコーティングについての摩擦係数（μ）、呼び厚さ（ｄ）、及び、ｄ／Ｋ’値を示している。これらコーティングは反応性及び非反応性スパッタリング、物理的気相成長法により、ザ・ティムケン・カンパニー製、Ｍ８６６００シリーズから入手可能である転動体の大端に施された。１８（ｎ＝１８）のコートされた転動体が、ベアリングへと組み立てられ、当該ベアリングは所定負荷４４４８Ｎ（１５７ＭＰａ）の接触応力、及び、転動体大端部とリブ面との間の摺り速さが２７００ｒｐｍ（１．２ｍ／ｓ）の条件下にて試験された。試験結果を図３に示す。標準のベアリングについては、上記条件下で、約６分持ち堪えたのに対して、炭化チタン／非晶質炭素（ＴｉＣ／ａＣ）コーティング、炭化チタン／非晶質炭化水素（ＴｉＣ／ａＣ：Ｈ）コーティング、及び、炭化タングステン／非晶質炭化水素（ＷＣ／ａＣ：Ｈ）コーティングを有するものについては、上述の標準ベアリングの結果よりも、４倍、９倍、及び、５６倍も長く持ち堪えた。従って、油潤滑のない条件下において、炭化チタンコーティングが、ベアリング動作を可能とするように満足に機能した一方で、炭化タングステンコーティングを有するベアリングは、当該炭化チタンコーティングを有するベアリングよりも、さらに顕著に、長時間ベアリングを持ち堪えさせた。
【００３１】
【表１】
2008533408.tif 000008
【００３２】
図４のグラフデーターは、ｄ／Ｋ’の関数としてｔをプロットしており、式５により分析され得る。データは直線近似により次式となる。
【００３３】
【数６】
2008533408.tif 000009
【００３４】
式６及び５を比較すると、ｔ０＝２７０秒、（ｎ／Ｐｖ）＝９．９×１０−８（ｓ／Ｐａ・ｍ）となることがわかる。４４４８Ｎの軸方向負荷が約１５７ＭＰａの接触応力を生じ、２７００ｒｐｍの回転が、ティムケンＭ８６６００シリーズのベアリングについて、転動体端／リブ面のスピード１．２ｍ／ｓに相当すると計算される。勾配値（９．９×１０−８ｓ／Ｐａ・ｍ）と（ｎ／Ｐｖ）の計算値（９．２×１０−８ｓ／Ｐａ・ｍ）とはよく合致している。式５については、Ａｒｃｈａｒｄ分析中に含まれていないさらなる摩耗形態又は他の効果を明らかとするために、スケーリング因子が必要となる場合がある。しかしながら、式５のモデルでは、油潤滑のない条件下において、転動体端のコーティングが、テーパーローラーベアリングへ与える追加動作寿命を計算する方法としては非常に効果的である。
【００３５】
式５の適用性は、テーパーローラーベアリングの転動体大端に限定される必要はない。コーティングは、テーパーローラーベアリングの小端に、円筒ローラーベアリングの一つ又は双方の端に、及び、円筒ローラーベアリング又は球状ローラーベアリングのローラーボディに施される可能性もある。金属炭化物で強化された非晶質炭素又は炭化水素コーティングを球状のボール表面に施すことは困難であり、さらに、このようなコーティングは、ボールベアリング輪の転動経路に施された場合、時々、ボールベアリングの早期故障を促す場合があるため、他のタイプのコーティングが、より好適にボールベアリングへと適用される場合もある。
【００３６】
上述の方法により処理されたローラーベアリングは、回転翼航空機ギアボックスのベアリングやタービンエンジンのベアリングに好適に用いられると解される。
【００３７】
本発明の範囲からかけ離れないものについては、上述の構成にて、多くの変形例がなされる可能性があり、上述の説明に含まれた、又は、添付した図面に示された全てのものについて、明示したものとして参酌されるべきであり、本発明の意味を何ら限定するものではない。
【図面の簡単な説明】
【００３８】
【図１】本発明のベアリングアセンブリについての断面図である。
【図２】ベアリング表面に施された本発明のコーティングを概略的に示す断面図である。
【図３】油潤滑のない条件下において、ベアリング動作寿命を延ばすための異なるコーティングについて、その効果についてのデータを示すグラフである。
【図４】図３に示される結果について、式５のＡｒｃｈａｒｄ式を用いて数値解析をした結果を示すグラフプロットである。
【図１】
2008533408.tif 000013
【図２】
2008533408.tif 000014
【図３】
2008533408.tif 000015
【図４】
2008533408.tif 000016
【国際調査報告】
2008533408.tif 000017
2008533408.tif 000018