(57)【要約】  本発明は、原料ガスを非吸着ガスとテールガスとに分離するためのサイクル時間Ｔを有する高速サイクル圧力スイング吸着（ＲＣＰＳＡ）を運転するための方法である。この方法は、高圧で純度Ｆ％を有する原料ガスを時間ｔＦの間、テールガスを選択的に吸着し、かつ吸着床の第２の端部から生成物ガスを送出する吸着床の第１の端部に送る工程を含む。この生成物ガスは、純度Ｐ％、回収率Ｒ％を有する。次いで、吸着床は、時間ｔＣＯの間、並流減圧され、引き続き時間ｔＣＮの間、向流減圧される。次いで、吸着床は、時間ｔＰの間、パージされ、ここで脱着ガス（テールガス）が３０ｐｓｉｇより高い圧力で吸着床の第１の端部で放出される。その後、吸着床は、継続時間ｔＲＰの間、再加圧される。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
サイクル時間ｔＴＯＴを有する高速サイクル圧力スイング吸着（ＲＣＰＳＡ）システムを運転して、原料ガスを生成物ガスとテール（排出）ガスに分離する方法であって、
（ａ）前記テールガスを選択的に吸着し、前記生成物ガスを通過させる吸着床に、時間ｔＦの間、純度Ｆ％の前記原料ガスを送る工程であって、
前記生成物ガスは、純度Ｐ％および回収率Ｒ％を有する工程；
（ｂ）前記吸着床を、時間ｔＣＯの間並流方式で減圧する工程；
（ｃ）前記吸着床を、時間ｔＣＮの間向流方式で減圧する工程；
（ｄ）前記吸着床を、時間ｔＰの間パージする工程であって、
脱着ガス（テールガスまたは排出ガス）を３０ｐｓｉｇよりも高い圧力で前記吸着床から放出する工程；
（ｅ）前記吸着床を、時間ｔＲＰの間再加圧する工程
を含み、
前記サイクル時間ｔＴＯＴが、総サイクル時間を構成する個々のサイクル時間の合計に等しく、即ち
ｔＴＯＴ＝ｔＦ＋ｔＣＯ＋ｔＣＮ＋ｔＰ＋ｔＲＰ
であり、
生成物純度の原料純度に対する比Ｐ％／Ｆ％が、Ｐ％／Ｆ％≧１．１を満足するとき、回収率Ｒ％が、Ｒ％≧８０％を満足する；および／または生成物純度の原料純度に対する比が０＜Ｐ％／Ｆ％＜１．１を満足するとき、回収率がＲ％≧９０％を満足するように、
０＜ｔＣＯ／ｔＦ≦１／３、
ｔＣＮ／ｔＦ≦１／４、および
１／５≦ｔＣＯ／ｔＰ
である
ことを特徴とする方法。
【請求項２】
前記テールガスは、６０ｐｓｉｇよりも高い圧力を有することを特徴とする請求項１に記載の方法。
【請求項３】
前記生成物ガスは、水素を含むことを特徴とする請求項１に記載の方法。
【請求項４】
前記生成物ガスは、メタンを含むことを特徴とする請求項１に記載の方法。
【請求項５】
前記生成物ガスは、オレフィンを含むことを特徴とする請求項１に記載の方法。
【請求項６】
前記生成物ガスは、酸素を含むことを特徴とする請求項１に記載の方法。
【請求項７】
前記生成物ガスは、窒素を含むことを特徴とする請求項１に記載の方法。
【請求項８】
前記生成物ガスは、ヘリウムを含むことを特徴とする請求項１に記載の方法。
【請求項９】
前記生成物は、飽和物を含むことを特徴とする請求項１に記載の方法。
【請求項１０】
前記生成物は、ＣＯ２を含むことを特徴とする請求項１に記載の方法。
【請求項１１】
前記生成物ガスの前記純度は、９０％より高いことを特徴とする請求項１に記載の方法。
【請求項１２】
前記生成物ガスの前記純度は、９５％より高いことを特徴とする請求項１に記載の方法。
【請求項１３】
前記生成物ガスの前記純度は、９９％より高いことを特徴とする請求項１に記載の方法。
【請求項１４】
テールガス（排出ガス）の圧力は、８０ｐｓｉｇより高いことを特徴とする請求項１に記載の方法。
【請求項１５】
生成物純度の原料純度に対する比が、Ｐ％／Ｆ％≧１．１を満足するとき、回収率が、Ｒ％≧８５％を満足する；および／または生成物純度の原料純度に対する比が０＜Ｐ％／Ｆ％＜１．１を満足するとき、回収率がＲ％≧９５％を満足することを特徴とする請求項１に記載の方法。
【請求項１６】
生成物純度の原料純度に対する比が、Ｐ％／Ｆ％≧１．１を満足するとき、回収率が、Ｒ％≧９０％を満足する；および／または生成物純度の原料純度に対する比が０＜Ｐ％／Ｆ％＜１．１を満足するとき、回収率がＲ％≧９８％を満足することを特徴とする請求項１に記載の方法。
【請求項１７】
製油所装置または石油化学装置に、前記テールガスを圧縮なしで供給する工程を更に含むことを特徴とする請求項１に記載の方法。
【請求項１８】
前記製油所装置は、水素処理装置、改質装置または流動化接触分解装置であることを特徴とする請求項３に記載の方法。
【請求項１９】
前記石油化学装置は、メタノール合成装置であることを特徴とする請求項３に記載の方法。
【請求項２０】
前記吸着床を減圧する工程は、並流のみである（即ち、ｔＣＮ＝０である）ことを特徴とする請求項１に記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、高速圧力スイング吸着装置を運転するための方法に関する。特に、３０ｐｓｉｇより高い圧力でテールガス（排出ガス）を放出するように高速圧力スイング吸着装置を運転する方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
圧力スイング吸着（ＰＳＡ）は、空気分離を含む、ガスを分離し、精製するために広く商業的に行われている。ＰＳＡよりも短サイクル時間で運転する、高速圧力スイング吸着（ＲＣＰＳＡ）も、空気分離に使用することができる。テールガス（吸着ガス）は、ブローダウン圧力が通常５〜１５ｐｓｉｇで各プロセスから放出される。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
油製油所のセッティングにおいて、原料ガスをテールガス（吸着ガス）と非吸着ガスとに分離して、通常６０〜８０ｐｓｉｇの圧力で燃料ヘッダーまたは他の製油所廃棄ストリームに送ることが望ましいことが多い。従って、テールガスがこれらのより高い圧力で放出されることが望ましい。そうでない場合、分離装置と燃料ヘッダーとの間にテールガス圧縮機を挿入しなければならない。生成物ガスの純度および／または回収率も高くなければならない。
【課題を解決するための手段】
【０００４】
本発明は、原料ガスを生成物ガスとテール（排出）ガスとに分離する総サイクル時間ｔＴＯＴを有する高速サイクル圧力スイング吸着（ＲＣＰＳＡ）システムを運転するための方法である。本方法には、時間ｔＦの間、選択的にテールガスを吸着し、吸着床から生成物ガスを送出する吸着床に、Ｆが非吸着性成分である原料ガスのパーセントである純度Ｆ％の原料ガスを送る工程が含まれ、ここで、生成物ガスは非吸着性成分の純度Ｐ％と回収率Ｒ％を有する。回収率Ｒ％は、生成物中の非吸着性成分の量の、原料中の吸着成分の量に対する比である。次いで、時間ｔＣＯの間、吸着床を並流減圧し、その後時間ｔＣＮの間、向流減圧するが、ここで、脱着ガス（テールガスまたは排出ガス）は３０ｐｓｉｇ以上の圧力で吸着床から放出される。吸着床は、時間ｔＰの間、通常は生成物ガスの一部とともにパージされる。その後、吸着床は時間ｔＲＰの間、通常は生成物ガスまたは原料ガスの一部とともに再加圧される。ここで、サイクル時間ｔＴＯＴは、総サイクル時間を構成する個々のサイクル時間の合計と等しい。即ち、
ｔＴＯＴ＝ｔＦ＋ｔＣＯ＋ｔＣＮ＋ｔＰ＋ｔＲＰ
である。本発明は、（１）生成物純度の原料純度に対する比、Ｐ％／Ｆ％≧１．１の場合に回収率、Ｒ％≧８０％、および／また（２）生成物純度の原料純度に対する比、０＜Ｐ％／Ｆ％＜１．１の場合に、回収率、Ｒ％≧９０％、のいずれかをもたらす条件で、３つの特定の比が、
０＜ｔＣＯ／ｔＦ≦１／３、および
ｔＣＮ／ｔＦ≦１／４、および
１／５≦ｔＣＯ／ｔＰ
としての定義に従うように実施される。
【０００５】
テールガスは、テールガス圧縮なしでテールガスが別の装置に供給され得るように十分高い圧力で放出される。
【０００６】
より好ましい実施形態において、テールガスの圧力は、６０ｐｓｉｇ以上である。最も好ましい実施形態において、テールガスの圧力は、８０ｐｓｉｇ以上である。生成物ガスは、水素、メタン、オレフィン、酸素、窒素、ヘリウムまたは飽和物を含む。テールガスは、水素処理装置、改質装置、流動化接触分解装置もしくはメタン合成装置などの製油所装置または石油化学装置の別の装置に供給され得る。
【０００７】
他の好ましい実施形態において、吸着床を減圧する唯一の工程は、並流である。つまり、向流減圧工程は省かれる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００８】
圧力スイング吸着（ＰＳＡ）は、ガスを分離し、精製するために商業的に広く実施されている方法である。この方法は、サイクルとして実行される５つの工程からなる。図１は、この方法を実施するためのシステムの概略図である。第１の工程は、バルブ６が閉、バルブ１８が開の状態で、吸着物質１２上にバルブ４を介して高圧の原料ガス混合物を送る供給工程である。吸着物質１２は、混合ガスの成分を選択的に除去し、それにより、好ましい成分に富んだ生成物ガスを生成し、その生成物ガスはバルブ１８から送出される。第２の工程は、バルブ４が閉の状態で、圧力が吸着物質１２中で減少する並流減圧である。工程３は、バルブ４が閉、バルブ６が開の状態での向流減圧工程である。この工程では、吸着物質はより低い圧力に減圧されることで清浄化され、この低い圧力で供給流に対して逆方向にパージする工程４がその後に続く。これらの工程（３および４）の間に生成される流出物は、テールガスと呼ばれる。これら４つの工程の後、次の原料供給工程に備えるために原料ガスまたは生成物ガスのいずれかとともに、工程５において吸着物質が加圧される。連続生産のために、記載された基本サイクルの異なる工程を施す数個の槽を用いて前記サイクルが実施される。本発明において、テールガス圧縮機を必要とすることなしにテールガスを他の装置に送るためにテールガス圧は十分高く運転される。
【０００９】
高速圧力スイング吸着（ＲＣＰＳＡ）は、それが使用するより短いサイクル時間によって、従来の圧力スイング吸着（ＣＰＳＡ）と区別される。例えば、ＲＣＰＳＡサイクル時間は、通常１分未満であるのに対し、ＣＰＳＡサイクル時間は、通常２〜４分より長い。これらのサイクルを実行するためのハードウェア（弁調節部、配管、槽の構成）もまた、著しく異なり、ＣＰＳＡとＲＣＰＳＡ双方の装置の製造供給元が存在する。ＣＰＳＡでは、現在水素などのガスを回収するために製油所で実施されているが、ＲＣＰＳＡは、現在空気分離のみに商業的に広く行われている。以下の例は、本発明の主題を説明するためのものである。異なる条件での処理性能を決定するためにＰＳＡのコンピュータシミュレーションモデルを使用する。
【実施例】
【００１０】
実施例１：本明細書で特許請求されるＰＳＡと製油所の改善された統合の１つの実施形態において、オレフィン生成物を生成するＲＣＰＳＡとＣＰＳＡとを比較した。例として、６５ｖｏｌ％エチレン−３５ｖｏｌ％エタン流を、０．１６ＭＭＳＣＦＤ（１日当たり百万標準立法フィート）、４Ａゼオライト上で分離するために、２０秒の原料供給工程を有するＲＣＰＳＡは、１分の原料供給工程を有するＣＰＳＡが必要とする吸着物質量の１／６で、９０％より高い純度でエチレンを生成することができる。この特定の例は、他のオレフィン−パラフィン分離へのＲＣＰＳＡの適用の単に例証となるものである。
【００１１】
実施例２：この実施例において、テールガスが６５ｐｓｉｇであるとともに製油所ストリームが４８０ｐｓｉｇであり、それによって圧力スイングは６．１８である。原料の組成および圧力は、水素処理または水素処理用途にみられるような製油所処理装置の通常のものである。この実施例では、代表的な炭化水素は炭素数、即ちＣ１＝メタン、Ｃ２＝エタンなど、によって記載される。このＲＣＰＳＡは、流速範囲にわたって純度が＞９９％、回収率が＞８１％で水素を生成することができる。表１ａ、１ｂは、ＲＣＰＳＡのコンピュータシミュレーションの結果並びにこの実施例としての異なる成分のインプットおよびアウトプットのパーセントを示す。表１ａおよび表１ｂはまた、４８０ｐｓｉｇでの６ＭＭＳＣＦＤおよび６５ｐｓｉｇでのテールガスに対して、回収率が８９．７％から９１．７％に増加すると水素純度が減少することを示す。
【００１２】
表１ａ、ｂ
Ｈ２精製におけるＲＣＰＳＡ（６７立方フィート）のインプットおよびアウトプットの組成（モル％）
原料は、４８０ｐｓｉｇ、１２２°Ｆおよびテールガスは６５ｐｓｉｇ
供給流量は約６ＭＭＳＣＦＤ
【００１３】
【表１】
2008528255.tif 000003
【００１４】
【表２】
2008528255.tif 000004
【００１５】
本発明において記載されるＲＣＰＳＡは、異なる工程からなるサイクルで運転される。工程１は、生成物が生成される間の原料供給工程であり、工程２は、並流減圧工程であり、工程３は、向流減圧工程であり、工程４は、パージ（通常、向流）工程であり、そして工程５は、生成物とともに再加圧する工程である。任意の事例で、本明細書に記載されるＲＣＰＳＡにおいて、吸着床の半数分は原料供給工程にある。更に、工程２から工程５までの時間は、工程１全体に対する時間と等しい。総サイクルに対する通常の工程時間は、０．５秒〜２秒、および更に短時間であり得る。工程２〜５は、この時間の一部である。
【００１６】
表２
ＲＣＰＳＡ（６７立方フィート）によるＨ２純度および回収率に対する工程時間の影響
表１と同一条件  原料は、４８０ｐｓｉｇ、１２２°Ｆおよびテールガスは６５ｐｓｉｇ
供給流量は約６ＭＭＳＣＦＤ
【００１７】
【表３】
2008528255.tif 000005
【００１８】
【表４】
2008528255.tif 000006
【００１９】
表２の条件は、表１と同じである。表２ａは、向流減圧工程がない場合に、高純度＞９９％を維持するために並流減圧時間が供給工程の１／３未満であるべきことを示す。
【００２０】
同様に表２ｂは、向流減圧とともに、高回収率（＞８０％）を維持するために総減圧時間が、好ましくは原料供給工程の１／３未満であるべきこと、および向流減圧時間が原料供給工程の１／４未満であるべきことを示す。
【００２１】
実施例３：この実施例は、表３の原料欄に示されるように、再度通常の成分を含む１０ＭＭＳＣＦＤ製油所ストリームを示す。ＲＣＰＳＡテールガスが６５ｐｓｉｇであるとともに、このストリームは４８０ｐｓｉｇであり、それにより絶対圧力スイングは６．１８である。例えば、原料組成は、７４％のＨ２を含む。前と同じように本発明のＲＣＰＳＡは、これらの原料組成から＞９９％の純度と＞８５％の回収率で水素を製造することができる。表３ａおよび表３ｂは、この実施例の結果を示す。
【００２２】
表３ａ、ｂ
Ｈ２精製におけるＲＣＰＳＡ（５３立方フィート）のインプットおよびアウトプットの組成（モル％）
原料は、４８０ｐｓｉｇ、１０１°Ｆおよびテールガスは６５ｐｓｉｇ
供給流量は約１０ＭＭＳＣＦＤ
【００２３】
【表５】
2008528255.tif 000007
【００２４】
【表６】
2008528255.tif 000008
【００２５】
表３ａおよび表３ｂ双方の事例では、テールガスの圧は６５ｐｓｉｇで高いが、本発明は、並流減圧工程（５／６０秒）の時間が、原料供給工程時間（３５／６０秒）の１／３未満である場合にのみ高純度（９９％）が得られることを示す。
【００２６】
表２および表３ａは、６ＭＭＳＣＦＤおよび１０ＭＭＳＣＦＤ双方の流量条件に対して、およそ９９％および＞８５％回収率の極めて高純度の水素がＲＣＰＳＡを用いて達成できることを示す。双方の事例において、テールガスは６５ｐｓｉｇである。すべての排出物が高圧で生成されたＲＣＰＳＡを用いて得られるこのように高い純度と回収率の生成物ガスは、以前に見いだされたことはなく、本発明の重要な特徴である。
【００２７】
表３ｃは、表３ａ、表３ｂで検討された同じ製油所ストリームに対して高回収で高純度（＞９９％）のＨ２を提供するＲＣＰＳＡ（容積＝４９立方フィート）に対する結果を示す。表３ｃのＰａｒｔ  ａは、向流減圧工程がない場合、並流減圧工程の時間が原料供給時間の１／３未満であるときに、高純度のＨ２が製造されることを示す。
【００２８】
【表７】
2008528255.tif 000009
【００２９】
実施例４：この実施例において、表４は、本明細書に記載されている発明によって運転されるＲＣＰＳＡの性能を更に説明する。この実施例において、原料は、通常の製油所ストリームであり、３００ｐｓｉｇの圧力である。すべてのテールガスが４０ｐｓｉｇで排出される場合に、本発明のＲＣＰＳＡは、８３．６％の回収率で９９％の純度の水素生成物を生成することができる。この場合、更に圧縮を要することなくフラッシュドラムもしくは他の分離器、または他の下流製油所装置にテールガスを送ることができる。絶対的には、この実施例での圧力スイングは５．５２である。同時にＲＣＰＳＡはまた、ＣＯを＜２ｖｐｐｍに除去する。これは生成物水素に富んだストリームを用いる製油所装置に極めて望ましい。ＣＯのより低いレベルにより、長期間にわたって活性が低下することなく下流装置の触媒が作動することが保証される。従来のＰＳＡは、このＣＯ仕様を満たすことができないと同時にまた、通常の燃料ヘッダー圧力、またはこのようなＲＣＳＰＡ排気ガスを処理する他の装置の高圧でなど、より高圧ですべてのテールガスを排出する条件を満たすことができない。すべてのテールガスが４０ｐｓｉｇまたはそれより高圧で利用できるので、ＲＣＰＳＡと製油所装置を統合するために更なる圧縮を要しない。従来技術は、通常回転軸を介する圧縮／膨張を使用する。
【００３０】
表４
水素からの一酸化炭素および炭化水素の除去におけるＲＣＰＳＡ（４立方フィート）のインプットおよびアウトプットの組成（モル％）
原料は、３００ｐｓｉｇ、１０１°Ｆ、および供給流量は約０．９７ＭＭＳＣＦＤ
【００３１】
【表８】
2008528255.tif 000010
【００３２】
実施例５：表５ａおよび表５ｂは、本明細書に記載されている本発明によって運転されるＲＣＰＳＡの性能を比較する。精製されるストリームは、原料中により低いＨ２（５１モル％）を有し、通常の製油所／石油化学のストリームである。双方の事例５ａおよび事例５ｂにおいて、並流工程の後に向流減圧工程が適用される。本発明によれば、表５ａは、すべての排ガスが６５ｐｓｉｇまたはそれより高い圧力で放出される場合でさえ、高いＨ２の回収率（８１％）が可能であることを示す。対照的に、いくらかのテールガスが５ｐｓｉｇ程度に低く利用可能である場合のＲＣＳＰＡは、水素回収率が５６％に低下するように向流減圧中で水素を損失する。加えて、表５ａのストリームのより高い圧力は、テールガス圧縮が必要とされないことを示す。
【００３３】
表５ａ、ｂ
回収率に対するテールガス圧力の影響
Ｈ２精製（５１．３モル％）の原料へのＲＣＰＳＡの適用例
水素精製におけるＲＣＳＰＡ（３１立方フィート）のインプットおよびアウトプットの組成（モル％）
原料は、２７３ｐｓｉｇ、１２２°Ｆおよび供給流量は約５．１ＭＭＳＣＦＤ
【００３４】
【表９】
2008528255.tif 000011
【００３５】
【表１０】
2008528255.tif 000012
【００３６】
実施例６：この実施例において、表６ａおよび表６ｂは、本明細書に記載されている本発明によって運転されるＲＣＰＳＡの性能を比較する。これらの場合、原料の圧力は８００ｐｓｉｇであり、テールガスは６５ｐｓｉｇまたは１００ｐｓｉｇで排出される。この組成物は、通常Ｈ２Ｓなどの不純物を反映し、そしてこの不純物はこのような製油所の適用中に存在し得る。以上のように、高純度＞９９％を有する双方の場合において高回収率（＞８０％）が観察される。これら双方の事例において、並流減圧のみが使用され、この工程中のテールガスはこのサイクル中の他の吸着床に送られる。向流パージの工程の間、テールガスが排出する。表６ｃは、並流減圧に続く向流減圧工程テールガスのいくらかがまた排出される運転ＲＣＰＳＡに対する事例を示す。並流減圧の流出物は、本発明の部分であるＲＣＳＰＡ槽の構成における他の吸着床の１つにそのテールガスを戻すのに十分な純度と圧力を有する。テールガス、即ち排出ガスは、向流減圧工程および向流パージ工程の間に流出する。
【００３７】
すべての事例において、他の高圧製油所処理との統合を可能とする上昇させた圧力で、テールガスの全体量が使用できる。これは、高回収率で高純度ガスを製造する一方、回転軸機械即ち圧縮機のいかなる形体も必要としない。本発明の広範な特許請求の範囲に従って、これらの事例は、説明的な実施例として単に考えられるべきであり、製油所、石油化学もしくは処理の場所または分離される特定の分子の種類についてさえいずれも限定するものではない。
【００３８】
表６ａ、ｂ、ｃ
高圧原料へＲＣＰＳＡへの適用例
水素精製におけるＲＣＳＰＡ（１８立方フィート）のインプットおよびアウトプットの組成（モル％）
原料は、８００ｐｓｉｇ、１２２°Ｆおよび供給流量は約１０．１ＭＭＳＣＦＤ
【００３９】
【表１１】
2008528255.tif 000013
【００４０】
【表１２】
2008528255.tif 000014
【００４１】
【表１３】
2008528255.tif 000015
【００４２】
実施例７：表７は、本明細書に述べられている本発明によって運転されるＲＣＰＳＡの性能を比較する。精製されているストリームは、原料中により高濃度のＨ２（８５ｍｏｌ％）を有しており、通常の製油所／石油化学のストリームである。これらの実施例において、生成物中の純度の増加は１０％より低い（即ち、Ｐ／Ｆ＜１．１）。この制限の下で、本発明の方法は、テールガスを圧縮することなく、＞９０％の回収率で水素を製造することができる。
【００４３】
表７ａ、ｂ、ｃ
水素濃度（８５モル％）を有する原料へのＲＣＰＳＡの適用例
ＲＣＳＰＡ（６．１立方フィート）のインプットおよびアウトプットの組成（モル％）
原料は、４８０ｐｓｉｇ、１３５°Ｆおよび供給流量は約６ＭＭＳＣＦＤ
【００４４】
【表１４】
2008528255.tif 000016
【００４５】
【表１５】
2008528255.tif 000017
【００４６】
【表１６】
2008528255.tif 000018
【００４７】
表８ａ、表８ｂは、先に述べた工程時間の特定の比に関して、本発明を説明するために使用された実施例からの事例を取りまとめたものである。
【００４８】
【表１７】
2008528255.tif 000019
【００４９】
【表１８】
2008528255.tif 000020
【００５０】
ＰＳＡ排出ガスのある部分が中間で、上昇した圧力で除去される場合に従来技術が存在する。しかしながら、すべての例で、ＰＳＡはある種の排出ガスが低圧（５ｐｓｉｇ＝２０ｐｓｉａ）で生成されるように運転される。重質の、望ましくない成分を非常に大きな部分含むこの排出ガスはまた、水素などの貴重な軽質生成物を含むので、このような低圧の排出ガスはまた、より低い回収率の一因となる。これは、より大きな圧力スイングによって提供される洗浄のより強度なレベルの結果である。しかしながら、放出される重質不純物と一緒に軽質成分の回避できない損失による、より低い回収にも導き得るのはこの重質の追加的富化であることは当該技術において十分に理解されていない。ＲＣＰＳＡに戻すことができず、例えば加圧ガスとして加圧工程を実行中のＲＣＰＳＡの別の槽を加圧するために再使用できないのでこの重質不純物は逃げ口から出さなければならない。図２は、本発明と従来技術とのテールガス圧の比較を示す。
【００５１】
本明細書で開示される別の特徴は、並流減圧／ブローダウン工程を用いながら、即ち向流ブローダウン工程を用いることなしに軽質製品の高純度および高回収率でＲＣＳＰＡが運転され得ることである。このような向流ブローダウン工程は向流排気ガスの一部を使用してタービンエキスパンダーと呼ばれる機械の独立した要素を駆動することによってエネルギー回収をもたらす手段として、従来技術に挙げられている。そして、このようなタービンエキスパンダーは、同じ軸上で運転する圧縮機を同時に駆動することができる。このように、従来技術は圧縮要件を減少させることを必要とする。すべての排出ガスが上昇させた圧力で利用でき、それにより回転軸などのいかなる回転圧縮機装置もなくするので、本発明においてこのような装置が必要とされないことは明らかである。加えて、生成物端部から流出する並流ブローダウンガス（即ち、原料供給工程に対する並流）が特定の量、通常は原料組成より低い純度に低下しないように並流ブローダウン工程の継続時間を制御することによって、ＲＣＳＰＡサイクル中の他の吸着床を加圧するためにすべての並流ブローダウンガスを使用することができる。この特徴により軽質生成物が大量に保存され、かつ軽質生成物の回収率を増加させる。
【図面の簡単な説明】
【００５２】
【図１】通常の高速圧力スイング吸着（ＲＣＰＳＡ）処理のための装置の概略図を示す。
【図１】
2008528255.tif 000021
【国際調査報告】
2008528255.tif 000022