(57)【要約】【課題】タンク本体の一対の対向壁の急激な接近、離間を抑制することができる燃料タンクを得る。【解決手段】燃料タンク１０は、タンク本体１１の互いに対向する天板１２、底板１４から互いに向けて突出された上側筒体１８、下側筒体２０を備える。また、燃料タンク１０は、上側筒体１８、下側筒体２０の相対変位に伴って抵抗力を生じる抵抗発生構造２６を備える。抵抗発生構造２６は、上記相対変位の速度の大きさ、又は天板１２、底板１４の接近、離間方向の力の大きさに応じた抵抗力を生じる。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
タンク本体の対向壁から互いに向けて突出された一対の突出部が前記対向壁の接近、離間方向の力を受けた場合に、該一対の突出部の相対変位の速度、又は前記対向壁の接近、離間方向の力に応じた抵抗力を生じる抵抗発生構造を備えた燃料タンク。
【請求項２】
前記一対の突出部は、前記対向壁の一方から他方に向けて突出された第１筒、及び前記対向壁の他方から一方に向けて突出されると共に前記第１筒と嵌合された第２筒であり、
前記抵抗発生構造は、前記第１筒と第２筒とで囲まれた空間に対する流体の出入りに伴い流動抵抗を生じる抵抗流路を含んで構成されている請求項１記載の燃料タンク。
【請求項３】
前記対向壁の接近を制限する第１ストッパと、
前記対向壁の離間を制限する第２ストッパと、
をさらに備え、かつ、前記第１ストッパ及び第２ストッパの少なくとも一方は、前記第１筒と第２筒とで構成されている請求項１又は請求項２記載の燃料タンク。
【請求項４】
前記第２ストッパは、前記第１筒における前記第２筒との嵌合部分から径方向の第２筒側に突出されると共に前記対向壁の他方に向けて径方向の突出量が徐減された傾斜形状を有する係合凸部と、前記第２筒に形成され前記係合凸部が入り込む係合凹部の凹壁との接触により、前記対向壁の離間を制限する構成とされている請求項２を引用する請求項３記載の燃料タンク。
【請求項５】
前記抵抗発生構造は、前記一対の突出部の一方に対し前記相対変位の方向を回転軸方向として回転可能に支持された第１ねじ部材と、前記一対の突出部の他方から一方に向けて突出されると共に前記第１ねじ部材と螺合された第２ねじ部材とを含んで構成されている請求項１記載の燃料タンク。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
自動車に搭載される燃料タンクでは、例えば特許文献１に記載されているように、タンクの上面と下面との間に補強装置を設け、圧縮力及び引張り力を両方とも吸収できるようにした構造がある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００２】
【特許文献１】特開２０１２−３５９１４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
ところで、例えば車両衝突時等には、燃料タンク内での燃料の慣性による移動に伴って、燃料タンクの外殻を成すタンク本体を急激に変形させる力が作用する場合がある。
【０００４】
本発明は、タンク本体の一対の対向壁の急激な接近、離間を抑制することができる燃料タンクを得ることが目的である。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
請求項１記載の発明に係る燃料タンクは、タンク本体の対向壁から互いに向けて突出された一対の突出部が前記対向壁の接近、離間方向の力を受けた場合に、該一対の突出部の相対変位の速度、又は前記対向壁の接近、離間方向の力に応じた抵抗力を生じる抵抗発生構造を備えている。
【０００６】
この燃料タンクでは、タンク本体の内圧変化や燃料の流動等によって、対向壁が互いに接近、離間する方向に一対の突出部が力を受けると、抵抗発生構造が抵抗力を生じる。この抵抗力は、相対変位の速度（以下、「相対速度」という）の大きさ又は対向壁を接近、離間させる方向の力（以下、「接離力」という）の大きさに応じた抵抗力とされる。このため、例えば、相対速度や接離力が小さい場合には、生じる抵抗力が小さく対向壁の相対変位が許容されてタンク本体の内圧が調整される等する。また例えば、相対速度や接離力が大きい場合には、生じる抵抗力が大きく対向壁の急激な相対変位が抑制される。
【０００７】
このように、請求項１記載の燃料タンクでは、タンク本体の対向壁の急激な接近、離間を抑制することができる。
【０００８】
請求項２記載の発明に係る燃料タンクは、請求項１において、前記一対の突出部は、前記対向壁の一方から他方に向けて突出された第１筒、及び前記対向壁の他方から一方に向けて突出されると共に前記第１筒と嵌合された第２筒であり、前記抵抗発生構造は、前記第１筒と第２筒とで囲まれた空間に対する流体の出入りに伴い流動抵抗を生じる抵抗流路を含んで構成されている。
【０００９】
この燃料タンクでは、第１筒と第２筒との嵌合によって燃料タンク本体内の一般部とは仕切られた空間が形成されており、該空間への抵抗流路を通じた流体（燃料、燃料蒸気、空気など）の出入りに伴い流動抵抗が生じる。この流動抵抗の大きさは、相対変位の速度の大きさに依存するので、抵抗発生構造は、相対速度に応じた抵抗力を生じさせる。
【００１０】
請求項３記載の発明に係る燃料タンクは、請求項１又は請求項２において、前記対向壁の接近を制限する第１ストッパと、前記対向壁の離間を制限する第２ストッパと、をさらに備え、かつ、前記第１ストッパ及び第２ストッパの少なくとも一方は、前記第１筒と第２筒とで構成されている。
【００１１】
この燃料タンクでは、第１ストッパ及び第２ストッパの少なくとも一方を構成する第１筒、第２筒を利用して、抵抗発生構造が構成されている。
【００１２】
請求項４記載の発明に係る燃料タンクは、請求項２を引用する請求項３において、前記第２ストッパは、前記第１筒における前記第２筒との嵌合部分から径方向の第２筒側に突出されると共に前記対向壁の他方に向けて径方向の突出量が徐減された傾斜形状を有する係合凸部と、前記第２筒に形成され前記係合凸部が入り込む係合凹部の凹壁との接触により、前記対向壁の離間を制限する構成とされている。
【００１３】
この燃料タンクでは、第１筒と第２筒との嵌合部に係合凸部、係合凹部を形成することで、第２ストッパが構成されている。そして、第１筒と第２筒との嵌合動作に伴って、傾斜形状の係合凸部が第２筒の端部と係合することで、該係合凸部が第２筒に対し径方向に離れる方向に第１筒又は係合凸部が変形される。係合凸部が係合凹部に至ると第１筒又は係合凸部が復元して、該係合凸部が係合凹部に入り込む。このため、第２ストッパを構成する第１筒と第２筒との組付け（嵌合）が容易である。
【００１４】
請求項５記載の発明に係る燃料タンクは、請求項１において、前記抵抗発生構造は、前記一対の突出部の一方に対し前記相対変位の方向を回転軸方向として回転可能に支持された第１ねじ部材と、前記一対の突出部の他方から一方に向けて突出されると共に前記第１ねじ部材と螺合された第２ねじ部材とを含んで構成されている。
【００１５】
この燃料タンクでは、接離力が小さい場合には、該接離力（の一部）が第１ねじ部材の回転力に変換され、第２ねじ部に対し第１ねじ部が送られる。すなわち、第１ねじ部と第２ねじ部とで送りねじ構造が構成されている。一方、接離力が大きい場合には、第１及び第２ねじ部の螺合部位に過剰な面圧に基づく大きな抵抗力が作用し（食い込む等が生じ）第２ねじ部に対する第１ねじ部の回転が制限（制動）される。これにより、該対向壁の急激な接近、離間が抑制される。
【発明の効果】
【００１６】
以上説明したように本発明に係る燃料タンクは、タンク本体の対向壁の急激な接近、離間を抑制することができるという優れた効果を有する。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】本発明の第１の実施形態に係る燃料タンクの概略全体構成を示す断面図である。
【図２】本発明の第１の実施形態に係る燃料タンクを構成する上側筒体及び下側筒体を示す図であって、（Ａ）は組付け状態の斜視図、（Ｂ）は分解斜視図である。
【図３】本発明の第１の実施形態に係る燃料タンクにおけるストッパの機能を説明する図であって、（Ａ）は基準状態を示す断面図、（Ｂ）は第１ストッパの機能状態を示す断面図、（Ｃ）第２ストッパの機能状態を示す断面図である。
【図４】本発明の第１の実施形態に係る燃料タンクにおける衝突時のタンク変形抑制状態を説明する図であって、（Ａ）は膨張を抑制する状態を示す断面図、（Ｂ）は圧縮を抑制する状態を示す断面図である。
【図５】本発明の第１の実施形態に係る燃料タンクが適用された自動車の前面衝突の際の状態を説明する図であって、（Ａ）は自動車のバリヤへの前面衝突の態様を示す側面図、（Ｂ）は前面衝突時のタンク本体の変形モードを模式的に示す側面図である。
【図６】本発明の第１の実施形態の変形例に係る燃料タンクの概略全体構成を示す断面図である。
【図７】本発明の第２の実施形態に係る燃料タンクにおける衝突時のタンク変形抑制状態を説明するための断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
本発明の実施形態に係る燃料タンク１０について図面に基づいて説明する。なお、各図に適宜記す矢印ＵＰは、鉛直方向の上側を示しており、燃料タンク１０が適用される自動車Ｖの上下方向の上側に一致している。
【００１９】
図１には、燃料タンク１０の概略全体構成が正面側から見た断面図にて示されている。この図に示される如く、燃料タンク１０は、上下方向に対向する天板１２、底板１４を有する。天板１２が一対の対向壁の一方又は他方に相当し、底板１４が一対の対向壁の他方又は一方に相当する。また、燃料タンク１０は、天板１２の周縁と底板１４の周縁とを繋ぐ周壁（側壁）１６を有する。燃料タンク１０は、天板１２と、底板１４と、周壁１６とで構成されたタンク本体１１内の収容空間Ｒｆ内に燃料を収容する構成とされている。
【００２０】
この実施形態では、燃料タンク１０は、後述する上側筒体１８、下側筒体２０を含め、樹脂材より構成された樹脂製燃料タンクとされている。なお、燃料タンク１０の少なくとも一部を構成する材料は樹脂材には限られず、鋼材やアルミ材等の金属等を採用しても良い。また、この実施形態では、タンク本体１１は、一例として平面視で矩形状を成すと共に上下に扁平された扁平タンクとされているが、その他の形状とされても良い。さらに、天板１２、底板１４が水平面に沿った平板状を成す構成には限られず、天板１２、底板１４に凸凹や段差を形成しても良く、周壁１６の高さが一定でない構成としても良い。
【００２１】
この燃料タンク１０は、天板１２から下向きに突出された一対の突出部の一方（又は他方）としての上側筒体１８と、底板１４から上向きに突出された一対の突出部の他方（又は一方）として下側筒体２０とを有している。上側筒体１８は、第１筒又は第２筒に相当し、下側筒体２０は、第２筒又は第１筒に相当する。それぞれ略円筒状に形成された上側筒体１８と下側筒体２０とは、上下方向に沿って互いに相対変位可能に嵌合している。
【００２２】
上側筒体１８は、その上端から径方向外向きに張り出されたフランジ１８Ｆにおいて、天板１２に固定されている。一方、下側筒体２０は、その下端から径方向外向きに張り出されたフランジ２０Ｆにおいて、底板１４に固定されている。また、図示は省略するが、この実施形態では、上側筒体１８と下側筒体２０とは、平面視でタンク本体１１の中央部（近傍）に配置されている。
【００２３】
そして、本燃料タンク１０においては、上側筒体１８と下側筒体２０とで、天板１２と底板１４との接近を制限する第１ストッパ２２、及び天板１２と底板１４との離間を制限する第２ストッパ２４が構成されている。また、上側筒体１８と下側筒体２０とで、天板１２と底板１４との接近、離間に伴い抵抗力を生じる抵抗発生構造２６が構成されている。以下、具体的に説明する。
【００２４】
以下の説明においては、燃料タンク１０（タンク本体１１）の内圧が大気圧と同等である場合の図１に実線（外形線）にて示すタンク本体１１の形状（天板１２と底板１４との間隔）を基準状態という。そして、基準状態から天板１２と底板１４との間隔が狭まる場合を天板１２と底板１４との接近（図１の想像線ＩＬ１参照）、該間隔が広がる場合を天板１２と底板１４との離間（図１の想像線ＩＬ２参照）という。また、接近状態から基準状態への復帰（動作）については離間と、離間状態から基準状態への復帰（動作）については接近ということとする。なお、図１に示す想像線ＩＬ１、ＩＬ２は、天板１２、底板１４の実際の変形（制限）量を誇張して示している。
【００２５】
（第１ストッパの構成）
図２（Ａ）、図２（Ｂ）に示される如く、上側筒体１８は、上部１８Ｕが下部１８Ｌよりも大径である段付き形状とされており、下部１８Ｌにおいて下側筒体２０内に嵌合している。上側筒体における上部１８Ｕと下部１８Ｌとの境界で下方を向く段差面１８Ｄは、下側筒体２０の上端面２０Ｕと対向している。この上側筒体１８の段差面１８Ｄと下側筒体２０の上端面２０Ｕとの対向配置によって、第１ストッパ２２が構成されている。
【００２６】
より具体的には、図３（Ａ）に示される如く、タンク本体１１の基準状態における上側筒体１８の段差面１８Ｄと下側筒体２０の上端面２０Ｕとの間隔Ｄ１は、天板１２と底板１４との接近制限量として設定されている。これにより、図３（Ｂ）に示される如く、天板１２と底板１４との接近量が接近制限量に達すると、上側筒体１８の段差面１８Ｄと下側筒体２０の上端面２０Ｕとが接触することで、それ以上の天板１２と底板１４との接近が制限される構成である。
【００２７】
（第２ストッパの構成）
図２（Ａ）、図２（Ｂ）に示される如く、上側筒体１８の下部１８Ｌには、その上下方向中間部から下端に至る二対のスリット１８Ｓが形成されている。これにより、上側筒体１８の下部１８Ｌには、径方向に沿って互いに接近、離間する方向に弾性変形可能な一対の弾性片１８Ｅが形成されている。各弾性片１８Ｅにおける外周側には、係合凸部１８Ｐが突出されている。係合凸部１８Ｐは、それぞれの上端において上方を向く係合面１８ＰＵと、下方に向けて徐々に弾性片１８Ｅからの係合凸部１８Ｐの突出高が低くなることで形成された傾斜面１８ＰＳとを有する。
【００２８】
一方、下側筒体２０には、上側筒体１８の係合凸部１８Ｐが入り込む係合孔２０Ｈが形成されている。下側筒体２０における係合孔２０Ｈの上縁（孔壁）を成す下向きの上壁面２０Ｄは、係合凸部１８Ｐの係合面１８ＰＵと対向している。この上側筒体１８の係合面１８ＰＵと下側筒体２０の上壁面２０Ｄとの対向配置によって、第２ストッパ２４が構成されている。係合孔２０Ｈは、本発明の係合凹部に相当し、上壁面２０Ｄは凹壁に相当する。
【００２９】
より具体的には、図３（Ａ）に示される如く、燃料タンク１０の基準状態における上側筒体１８の係合面１８ＰＵと下側筒体２０の上壁面２０Ｄとの間隔Ｄ２は、天板１２と底板１４との離間制限量として設定されている。これにより、図３（Ｃ）に示される如く、天板１２と底板１４との離間量が離間制限量に達すると、上側筒体１８の係合面１８ＰＵと下側筒体２０の上壁面２０Ｄとが接触することで、それ以上の天板１２と底板１４との離間が制限される構成である。間隔Ｄ２は、間隔Ｄ１と同じであっても良く、異なっていても良い。
【００３０】
なお、上側筒体１８の下部１８Ｌと下側筒体２０との嵌合（上下方向の相対移動による組付け）に際しては、係合凸部１８Ｐの傾斜面１８ＰＳが下側筒体２０の上端面２０Ｕの内縁と接触することで、弾性片１８Ｅが径方向内側に変形するようになっている。そして、係合凸部１８Ｐが係合孔２０Ｈの形成部位に至ると、弾性片１８Ｅが復元することで、該係合凸部１８Ｐは係合孔２０Ｈに入り込むようになっている。
また、図示は省略するが、燃料タンク１０は、車両(自動車Ｖ)にフロア下に固定されており、該燃料タンク１０の天板１２とフロアとの間には、上下方向に任意（所定）の間隔が設定されている。そして、上記した間隔Ｄ２は、天板１２とフロアとの間隔以上であることが好ましい。
【００３１】
（抵抗発生構造の構成）
抵抗発生構造２６は、上側筒体１８と下側筒体２０との相対変位に伴って、該相対変位の速度（以下、「相対速度」という）、又は天板１２と底板１４とを接近、離間させる方向の力（以下、「接離力」という）の大きさに応じた抵抗力を生じる構成とされている。
【００３２】
具体的には、抵抗発生構造２６は、上側筒体１８と下側筒体２０とで囲まれた筒内空間Ｒｃと、タンク本体１１の収容空間Ｒｆから筒内空間Ｒｃを除いた一般空間Ｒｇとを、流体の出入り可能に連通する抵抗流路２６Ｃを有する。ここで、流体とは、液体である燃料、該燃料の蒸気、その他の気体（空気等）を含むものである。
【００３３】
この実施形態では、図４（Ａ）、図４（Ｂ）に示される如く、抵抗流路２６Ｃとして、上側筒体１８の下部１８Ｌと下側筒体２０との嵌合部（摺動面間）の隙間２６Ｃ１が形成されている。また、この実施形態では、抵抗流路２６Ｃとして、天板１２とフランジ１８Ｆとの隙間２６Ｃ２、底板１４とフランジ２０Ｆとの隙間２６Ｃ３が形成されている。
【００３４】
これらの隙間２６Ｃ１〜２６Ｃ３を通じて、筒内空間Ｒｃに対する流体の出入りに伴い生じる流動抵抗に基づいて、上側筒体１８と下側筒体２０との相対変位に伴う抵抗力が生じる構成とされている。そして、隙間２６Ｃ１〜２６Ｃ３を通じて筒内空間Ｒｃに流体が出入りするのに伴い生じる流動抵抗は、上側筒体１８と下側筒体２０との相対速度の大きさに依存する。具体的には、相対速度が大きいほど、隙間２６Ｃ１〜２６Ｃ３での流動抵抗すなわち抵抗力が大きくなる構成である。
【００３５】
したがって例えば、上側筒体１８と下側筒体２０との相対速度が小さい場合には、隙間２６Ｃ１〜２６Ｃ３を通じて筒内空間Ｒｃに対し流体が出入りするのに伴う流動抵抗が小さいので、生じる抵抗力は小さい。この場合、第１ストッパ２２、第２ストッパ２４にて制限される範囲内での上側筒体１８と下側筒体２０との相対変位が許容されるようになっている。
【００３６】
一方、上側筒体１８と下側筒体２０との相対速度が大きい場合には、隙間２６Ｃ１〜２６Ｃ３を通じて筒内空間Ｒｃに対し流体が出入りするのに伴う流動抵抗が大きいので、生じる抵抗力は大きい。この場合、上側筒体１８と下側筒体２０との相対変位は、上記抵抗力によって抑制（制動）されるようになっている。
【００３７】
［作用］
次に、第１の実施形態の作用を説明する。
【００３８】
（燃料タンクの内圧変化）
燃料タンク１０（タンク本体１１）の内圧が大気圧の場合は、図１に実線にて示される如く、タンク本体１１は基準状態とされる。この際、図３（Ａ）に示される如く、第１ストッパ２２を構成する上側筒体１８の段差面１８Ｄと下側筒体２０の上端面２０Ｕとは、間隔Ｄ１を隔てて対向している。また、第２ストッパ２４を構成する上側筒体の係合面１８ＰＵと下側筒体２０の上壁面２０Ｄとは、間隔Ｄ２を隔てて対向している。
【００３９】
例えば外気温が変化すると、燃料タンク１０の内圧が変化する。このような外気温の変化に起因する変化は、緩やかな変化であり、上側筒体１８と下側筒体２０との相対速度（接離力）は小さい。このため、隙間２６Ｃ１〜２６Ｃ３を通じた筒内空間Ｒｃに対する流体の出入りに伴う流動抵抗、すなわち上側筒体１８と下側筒体２０との相対変位に対する抵抗力は小さい。この場合、上側筒体１８と下側筒体２０とは、第１ストッパ２２、第２ストッパ２４にて制限される範囲内での相対変位が許容される。換言すれば、第１ストッパ２２、第２ストッパ２４にて制限される範囲内での天板１２と底板１４との接近、離間が許容される。
【００４０】
例えば外気温の低下に起因して燃料タンク１０の内圧が大気圧よりも低くなる（負圧になる）と、天板１２と底板１４とには、互いに接近する方向の力が作用する。すると、天板１２と底板１４との接近に伴って、上側筒体１８と下側筒体２０とは、互いの嵌合量（深さ）が増す方向に相対変位する。
【００４１】
そして、この相対変位量が間隔Ｄ１（接近制限量）に達すると、上側筒体１８の段差面１８Ｄと下側筒体２０の上端面２０Ｕとが接触することで、それ以上の天板１２と底板１４との接近が制限される。これにより、天板１２及び底板１４の過度な湾曲（変形）も制限される。
【００４２】
一方、例えば、例えば外気温の上昇に起因して燃料タンク１０の内圧が大気圧よりも高くなる（正圧になる）と、天板１２と底板１４とには、互いに離間する方向の力が作用する。すると、天板１２と底板１４との離間に伴って、上側筒体１８と下側筒体２０とは、互いの嵌合量（深さ）が減じる方向に相対変位する。
【００４３】
そして、この相対変位量が間隔Ｄ２（離間制限量）に達すると、上側筒体１８の係合面１８ＰＵと下側筒体２０の上壁面２０Ｄとが接触することで、それ以上の天板１２と底板１４との離間が制限される。これにより、天板１２及び底板１４の湾曲（変形）も制限される。
【００４４】
以上により、第１ストッパ２２による接近制限量である間隔Ｄ１、第２ストッパ２４による離間制限量である間隔Ｄ２の設定によって、燃料タンク１０の内圧変化に起因する天板１２と底板１４の変形量を制御することができる。
【００４５】
（衝突に伴う燃料タンク内の燃料の移動）
例えば図５（Ａ）に示される如く、燃料タンク１０を搭載した自動車ＶがバリヤＢに前面衝突した場合、燃料タンク１０（タンク本体１１）内の燃料は慣性にて車両前方（矢印ＦＲ参照）へ移動する。この場合、図５（Ｂ）に示される如く、燃料タンク１０内の前部には正圧による膨張力Ｆｅが作用し、後部には負圧による圧縮力Ｆｃが作用する。これらの膨張力Ｆｅ、圧縮力Ｆｃによって、抵抗発生構造２６を備えない比較例に係る燃料タンク（タンク本体１１）では、図５（Ｂ）に想像線にて示される基準状態から、実線にて誇張して例示する変形モードで天板１２及び底板１４に変形が生じる。
【００４６】
このような衝突による燃料の移動に起因する膨張力Ｆｅ、圧縮力Ｆｃは、天板１２、底板１４に急激に作用する（短時間で入力される）。すなわち、上側筒体１８、下側筒体２０との相対速度が大きいか、又は天板１２及び底板１４に作用する接離力が大きい。
【００４７】
そして、例えば燃料タンク１０における膨張力Ｆｅが作用する部分に抵抗発生構造２６（上側筒体１８、下側筒体２０）が位置する場合、図４（Ａ）に示される如く、隙間２６Ｃ１〜２６Ｃ３を通じて筒内空間Ｒｃに対し流体が流入する（矢印Ｆｉ参照）。この流入に伴う流動抵抗が大きいので、上側筒体１８と下側筒体２０との嵌合量が減じられる方向の相対変位が抑制（制動）される。これにより、燃料タンク１０における膨張力Ｆｅが作用する部分での天板１２と底板１４との離間が抑制され、天板１２、底板１４の全体としての変形も抑制される。
【００４８】
一方、例えば燃料タンク１０における圧縮力Ｆｃが作用する部分に抵抗発生構造２６が位置する場合、図４（Ｂ）に示される如く、隙間２６Ｃ１〜２６Ｃ３を通じて筒内空間Ｒｃから流体が流出する（矢印Ｆｏ照）。この流出に伴う流動抵抗が大きいので、上側筒体１８と下側筒体２０との嵌合量が増す方向の相対変位が抑制（制動）される。これにより、燃料タンク１０における圧縮力Ｆｃが作用する部分での天板１２と底板１４との接近が抑制され、天板１２、底板１４の全体としての変形も抑制される。
【００４９】
（作用のまとめ）
以上説明したように、本実施形態に係る燃料タンク１０では、タンク本体１１の天板１２、底板１４の急激な接近、離間を抑制することができる。
【００５０】
また、燃料タンク１０では、抵抗発生構造２６は、上側筒体１８と下側筒体２０との嵌合により形成された筒内空間Ｒｃへの流体の出入りに伴う流動抵抗に基づく抵抗力を発生する。これにより、隙間２６Ｃ１〜２６Ｃ３を設定する簡単な構造で、上側筒体１８と下側筒体２０との相対速度、又は天板１２と底板１４との接離力に応じた抵抗力を生じる抵抗発生構造２６を得ることができる。
【００５１】
さらに、燃料タンク１０では、第１ストッパ２２及び第２ストッパ２４を構成する上側筒体１８と下側筒体２０とを利用することで、部品点数を増すことなく抵抗発生構造２６を得ることができる。
【００５２】
またさらに、燃料タンク１０では、上側筒体１８と下側筒体２０との嵌合部位に係合凸部１８Ｐ、係合孔２０Ｈを形成することで第２ストッパ２４が構成されている。そして、係合凸部１８Ｐが弾性片１８Ｅに形成されると共に傾斜面１８ＰＳを有するため、下側筒体２０内への上側筒体１８の下部１８Ｌの嵌合（挿入）動作に伴って、係合凸部１８Ｐを係合孔２０Ｈに入り込ませることができる。このため、上側筒体１８、下側筒体２０の組付け性が良好である。
【００５３】
［第１の実施形態の変形例］
なお、上記した第１の実施形態では、各１つの上側筒体１８、下側筒体２０（第１ストッパ２２、第２ストッパ２４、抵抗発生構造２６）が平面視でタンク本体１１の中央部に配置された例を示したが、本発明はこれに限定されない。例えば、図６に示される如く、複数の上側筒体１８、下側筒体２０（第１ストッパ２２、第２ストッパ２４、抵抗発生構造２６）がタンク本体１１内に配置された構成としても良い。
【００５４】
この場合、例えば、前面衝突の際に膨張力Ｆｅが作用するタンク本体１１内の前部、及び前面衝突の際に圧縮力Ｆｃが作用するタンク本体１１内の後部のそれぞれに、上側筒体１８、下側筒体２０を配置する構成とすることができる。この構成では、前面衝突時（図６に想像線ＩＬ３にて示す変形モードの場合）の天板１２、底板１４の変形制限効果が高い。
【００５５】
また、第１の実施形態におけるタンク本体１１の中央部への上側筒体１８、下側筒体２０の配置に代えて、タンク本体１１内の前部及び後部の何れかに上側筒体１８、下側筒体２０を配置した構成としても良い。
【００５６】
さらに、第１の実施形態では、抵抗流路２６が上側筒体１８、下側筒体２０内の筒内空間Ｒｃとタンク本体１１内の一般空間Ｒｇと連通する例を示したが、本発明はこれに限定されない。例えば、抵抗流路２６に代えて、筒内空間Ｒｃとタンク本体１１外の空間とを連通する抵抗流路を天板１２及び底板１４の少なくとも一方に設けた構成としても良い。この構成では、上側筒体１８と下側筒体２０との嵌合部（摺動部）にシール構造を設けることが好ましい。
【００５７】
またさらに、第１の実施形態では、上側筒体１８と下側筒体２０とが第１ストッパ２２及び第２ストッパ２４を構成する例を示したが、本発明はこれに限定されない。例えば、第１ストッパ２２の一部が天板１２又は底板１４によって構成されても良い。また、第１ストッパ２２及び第２ストッパ２４の少なくとも一方が上側筒体１８及び下側筒体２０とは独立した部材にて構成されても良い。
【００５８】
［第２の実施形態］
次に、本発明の第２の実施形態に係る燃料タンク５０について、図７に基づいて説明する。なお、第１の実施形態の構成と基本的に同様の構成については、第１の実施形態の構成と同一の符号を付すこととし、また、その説明、図示を省略する場合がある。また、燃料タンク５０（の少なくとも一部）を構成する材料についても、第１の実施形態に係る燃料タンク１０と同様であるため、説明を省略する。
【００５９】
燃料タンク５０は、天板１２から下向きに突出された一対の突出部の一方（又は他方）としての上側軸部５２と、底板１４から上向きに突出された一対の突出部の他方（又は一方）としての下側軸部５４とを有している。この実施形態における上側軸部５２は、円筒状に形成されており、その上端部から径方向外側に張り出されたフランジ５２Ｆにおいて天板１２に固定されている。また、下側軸部５４は、円筒状に形成されており、その下端部から径方向外側に張り出されたフランジ５４Ｆにおいて底板１４に固定されている。なお、上側軸部５２、下側軸部５４は円柱状（中実）に構成されても良い。
【００６０】
上側軸部５２の下端と下側軸部５４の上端とは、タンク本体１１の基準状態で上下に離間しつつ対向している。この対向間隔は、図示しない第１ストッパによる接近制限量（第１の実施形態における間隔Ｄ１と同等）よりも大とされている。これにより、上側軸部５２と下側軸部５４とによって、接近制限量未満で天板１２と底板１４との接近が制限されることがない構成とされている。
【００６１】
燃料タンク５０は、上側軸部５２（及び下側軸部５４）とで抵抗発生構造６０を構成する第１ねじ部材としてのナット部材６２を備えている。具体的には、上側軸部５２は、その下端側の外周におねじ部５２Ｓを有し、本発明の第２ねじ部材に相当する。一方、ナット部材６２は、下側軸部５４に対し上下方向を回転軸方向として回転可能でかつ回転軸方向に抜け止めされた状態で支持されている。また、このナット部材６２は、下側軸部５４に対する支持部位を除く部分がめねじ部６２Ｓとされており、上記の通りおねじ部５２Ｓを有する上側軸部５２に螺合されている。
【００６２】
この上側軸部５２とナット部材６２との間に所定値以下の軸方向の荷重が作用すると、該ナット部材６２が回転しつつ上側軸部５２の軸線（上下）方向に送られる送りねじ構造を成している。すなわち、めねじ部６２Ｓとおねじ部５２Ｓとの螺合部位で生じる摩擦に基づく抵抗力を上回る回転力によりナット部材６２が上側軸部５２に対し送られる構成とされている。そして、天板１２と底板１４とに所定値以下（許容限度内）の接離力が作用した場合に、ナット部材６２が上側軸部５２に対し送られることで、該接近、離間（上側軸部５２と下側軸部５４との相対変位）が許容されるようになっている。
【００６３】
一方、上側軸部５２とナット部材６２との間に所定値を超える軸方向の荷重が作用した場合には、上側軸部５２に対するナット部材６２の回転すなわち軸方向の送りが抑制（阻害）されるようになっている。この送り抑制のための抵抗力の発生要因は、例えば、めねじ部６２Ｓとおねじ部５２Ｓとの螺合部位の接触面圧が過剰になること（食い込み発生を含む）等とされる。以上により、天板１２と底板１４とに所定値を超える接離力が作用した場合には、めねじ部６２Ｓとおねじ部５２Ｓとの螺合部位で生じる抵抗力によって、該接近、離間（上側軸部５２と下側軸部５４との相対変位）が抑制（禁止）されるようになっている。すなわち、本実施形態に係る抵抗発生構造では、めねじ部６２Ｓとおねじ部５２Ｓとの螺合部位の押し付け（食い込み）に伴う上側軸部５２と下側軸部５４との相対変位は生じるものの、それ以上の相対変位が殆ど生じない構成とされている。
以上説明したように、抵抗発生構造６０は、接離力に応じた（接離力が大きい場合に小さい場合よりも大きい）抵抗力、すなわち上側軸部５２と下側軸部５４（一対の突出部）の相対変位に抗する力を生じる構成とされている。
【００６４】
（作用）
例えば外気温の変化により燃料タンク１０の内圧が緩やかに変化すると、該内圧の変化によって天板１２と底板１４とには接離力が作用する。この接離力が上側軸部５２と下側軸部５４とを上下に相対変位させる荷重として作用し、該荷重（の一部）によってナット部材６２が上側軸部５２に対し送られる。すなわち、天板１２と底板１４とが接近する場合は、ナット部材６２は螺合量を増す方向に送られ、天板１２と底板１４とが離間する場合は、ナット部材６２は螺合量を減じる方向に送られる。
【００６５】
これにより、天板１２と底板１４との接近、離間が許容される。なお、天板１２と底板１４との接近量、離間量は、図示しないストッパにて制限されても良い。
【００６６】
一方、例えば図５（Ａ）に示される自動車Ｖの前面衝突時には、燃料タンク５０には、第１の実施形態における説明と同様に、図５（Ｂ）に示される如く、その前部には膨張力Ｆｅが作用し、その後部には圧縮力Ｆｃが作用する。所定速度以上の速度でのバリヤＢへの前面衝突の場合、前面衝突時の膨張力Ｆｅ、圧縮力Ｆｃが上記所定値を超える接離力として、上側軸部５２、下側軸部５４（ナット部材６２）に作用する。このため、ナット部材６２が上側軸部５２に対し送られることがなく、又は該送りが著しく制限され、天板１２と底板１４との接近又は離間が抑制（制動）される。
【００６７】
このように、第２の実施形態に係る燃料タンク５０によっても、第１ストッパ２２、第２ストッパ２４による作用効果を除いて、第１の実施形態に係る燃料タンク１０と同様の効果を得ることができる。
【００６８】
［第２の実施形態の変形例］
なお、上記した第２の実施形態では、上側軸部５２、下側軸部５４が第１ストッパ２２、第２ストッパ２４を構成しない例を示したが、本発明はこれに限定されない。例えば、上側軸部５２と下側軸部５４との対向面によって第１ストッパ２２を構成しても良く、ナット部材６２とフランジ５２Ｆ（天板１２）とで第１ストッパ２２を構成しても良い。また、上側軸部５２に対するナット部材６２の上方への送り限（おねじ部５２Ｂの形成範囲の上限）にて第１ストッパ２２を構成しても良い。さらに、第２ストッパ２４は、例えば上側軸部５２から下方に延出した延出部に係合凸部１８Ｐに相当する係合凸部を設け、下側軸部５４に形成した係合孔２０Ｈに相当する係合孔に上記係合凸部を入り込ませることで構成することができる。
【００６９】
また、上記した第２の実施形態では、ナット部材６２が下側軸部５４に回転可能でかつ軸方向に抜け止めされた状態で支持された例を示したが、本発明はこれに限定されない。例えば、ナット部材６２が上側軸部５２に回転可能でかつ軸方向に抜け止めされた状態で支持されると共に、下側軸部５４に螺合される構成としても良く、ナット部材６２が上側軸部５２及び下側軸部５４の双方に螺合する構成としても良い。後者の構成においては、ナット部材６２の上側軸部５２と螺合するねじ部と、下側軸部５４と螺合するねじ部とが互いに逆ねじに形成されることとなる。
【００７０】
さらに、上記した第２の実施形態では、ナット部材６２が下側軸部５４に対して回転可能でかつ軸方向に抜け止めされた状態で支持された例を示したが、本発明はこれに限定されない。例えば、おねじ部材を下側軸部５４に対して回転可能かつ軸方向に抜け止めされた状態で支持させると共に、めねじ（ナット）部材を天板１２に固定した構成としても良い。
【００７１】
またさらに、第２の実施形態の抵抗発生構造６０を、図６に示される変形例と同様に、タンク本体１１内の複数個所に配置しても良い。
【００７２】
［その他の変形例］
また、例えば、上記した各実施形態の構成、及び各変形例の構成を上下反転した構成としても良いことは言うまでもない。
【００７３】
その他、本発明は、その要旨を逸脱しない範囲で各種変形して実施可能であることは言うまでもない。
【符号の説明】
【００７４】
１０  燃料タンク
１１  タンク本体
１２  天板（対向壁）
１４  底板（対向壁）
１８  上側筒体（突出部、第１筒、第２筒）
１８Ｄ      段差面（第１ストッパ）
１８Ｐ      係合凸部（第２ストッパ）
２０  下側筒体（突出部、第２筒、第１筒）
２０Ｈ      係合孔（係合凹部、第２ストッパ）
２０Ｕ      上端面（第１ストッパ）
２２  第１ストッパ
２４  第２ストッパ
２６  抵抗発生構造
２６Ｃ      抵抗流路
５０  燃料タンク
５２  上側軸部（突出部、第２ねじ部材）
５４  下側軸部（突出部）
６０  抵抗発生構造
６２  ナット部材（第１ねじ部材）
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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