(57)【要約】【課題】摺動面の偏摩耗を低減し、長寿命を図り得るオートテンショナを提供する。【解決手段】プーリ６と、該プーリ６の軸部材６１を少なくとも一端で固定支持する回転体７と、該回転体７をプーリ６の回転軸と平行な軸を中心に回動自在に支持するテンショナ支持体８と、回転体７とテンショナ支持体８の間に介装され、動力伝達体からプーリ６を介して加わる力に対抗するよう回転体７を付勢する付勢手段としてのスプリング９２とを備え、回転体７とテンショナ支持体８の間にはブッシュ９１が挟み込まれて摺動面を成し、プーリ６の円筒部材６３に前記動力伝達体から加わる力の力点の位置が、テンショナ軸方向に関してブッシュ９１のテンショナ軸方向両端の位置の間にあるようオートテンショナ１００を構成する。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
複数のギヤ間に巻き掛けられた動力伝達体にプーリを弾発的に当接させることにより、該動力伝達体に張力を付与するオートテンショナにおいて、
前記プーリと、該プーリの軸部材を少なくとも一端で固定支持する回転体と、該回転体を前記プーリの回転軸と平行な軸を中心に回動自在に支持するテンショナ支持体と、前記回転体と前記テンショナ支持体の間に介装され、前記動力伝達体から前記プーリを介して加わる力に対抗するよう前記回転体を付勢する付勢手段とを備え、
前記回転体と前記テンショナ支持体の間にはブッシュが挟み込まれて摺動面を成し、
前記プーリの円筒部材に前記動力伝達体から加わる力の力点の位置が、テンショナ軸方向に関して前記ブッシュのテンショナ軸方向両端の位置の間にあることを特徴とするオートテンショナ。
【請求項２】
ブッシュのテンショナ軸方向両端が、プーリの円筒部材のテンショナ軸方向両端よりもテンショナ軸方向に関して外側にあることを特徴とする、請求項１に記載のオートテンショナ。
【請求項３】
ブッシュのテンショナ軸方向の中心位置が、プーリの円筒部材のテンショナ軸方向の中心位置と一致することを特徴とする、請求項１又は２に記載のオートテンショナ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、摺動面の偏摩耗を低減し、長寿命を図り得るオートテンショナに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
自動車等の動力系においては、エンジンからの動力を、複数の機械のギヤ間に巻き掛けられた動力伝達体である無端のベルト等を介して伝達するとともに、該ベルトによりギヤ間で回転の同期を図り得るようになっている。このとき、動力を効率的に伝達するためには、ベルトに弛みが生じないよう十分な張力がかかっている必要がある一方、張力がかかりすぎるとベルトに対する負担が増大し、ベルトの寿命が短くなる虞がある。このため、ベルトの一点又は複数点にプーリを弾発的に当接させ、プーリの回転によってベルトの動きを保ちながらベルト全体に所定の張力を与えるオートテンショナが動力系の構成要素として用いられている。
【０００３】
図４は従来用いられているオートテンショナ５０の一例（以下、従来例）を示すもので、オートテンショナ５０は、図の上面においてベルト（図示せず）に当接するプーリ１と、該プーリ１の軸部材１１を少なくとも一端で固定支持する回転体２と、該回転体２を前記プーリ１の回転軸と平行な軸を中心に回動自在に支持するテンショナ支持体３を有している（以下、プーリ１の回転軸及び回転体２の回転軸と平行な方向をテンショナ軸方向と称する）。
【０００４】
プーリ１は、中心軸をなす軸部材１１の径方向外側に軸受１２を介して円筒部材１３を回動自在に支持する構造となっている。回転体２は、円筒部２１と、該円筒部２１の径方向外側の一方向に張り出すよう一体的に形成されたプーリ支持部２２を有し、プーリ支持部２２にはプーリ１の軸部材１１が固定されている。回転体２の円筒部２１の内側には、テンショナ支持体３の円柱部３１が挿入されており、円柱部３１の中心軸はプーリ１の中心軸と平行である。テンショナ支持体３の円柱部３１の外周面と回転体２の円筒部２１の内周面との間には、円筒形のブッシュ４１が挟み込まれ、ブッシュ４１の円筒面が摺動面を形成している。回転体２は、テンショナ支持体３の円柱部３１の周りをブッシュ４１を介して回動自在に支持されている。テンショナ支持体３は、円柱部３１の少なくとも一端にカップ部３２を有している。該カップ部３２は、底面が円柱部３１の一端から張り出すように形成され、側面が円柱部３１の一部と回転体２の円筒部２１の一部を径方向外側から覆うように形成されている。テンショナ支持体３は、該カップ部３２を介してエンジン等の外部の機械に固定され、テンショナ支持体３によってオートテンショナ５０全体を支持するようになっている。回転体２の円筒部２１の外周面と、テンショナ支持体３のカップ部３２の内面によって形成される空間には、付勢手段としてのスプリング４２がサポート材４３を介して回転体２の円筒部２１の外周面に巻き掛けられるようにして配設される。サポート材４３は、カップ部３２の底面に固定されている。スプリング４２は、一端がテンショナ支持体３に当接し、他端は回転体２に当接するようにテンショナ支持体３と回転体２の間に介装される。
【０００５】
上記従来例によるオートテンショナ５０の作動を説明する。動力系において、動力伝達体であるベルト（図示せず）は、図中上方からプーリ１の円筒部材１３の外周面に巻き掛けられるように当接する。ベルトの長手方向に沿った動きに追従して、円筒部材１３は軸部材１１を中心に回転する。同時に、プーリ１には、円筒部材１３のベルトと当接した部分に、プーリ１の径方向内側に向かう向きにベルトの張力がかかる。
【０００６】
このようにしてプーリ１に対し入力される力の向きが、プーリ１の中心軸からテンショナ支持体３の中心軸へ向かう向きからずれている場合には、プーリ１と、プーリ１を支持する回転体２が、テンショナ支持体３の円柱部３１を中心に、ブッシュ４１を介して一体的に回転しようとする。このとき、上述のようにスプリング４２の一端が回転体２に当接し、他端がテンショナ支持体３に当接しており、且つテンショナ支持体３は他の機械に固定されているので、回転体２が円柱部３１を中心に回転しようとすると、スプリング４２にねじりによる応力が発生する。この応力により回転体２が付勢され、ベルトから入力される力に対して回転体２に接続されたプーリ１全体が弾発し、ベルトに対して所定の張力を付与することができる。
【０００７】
ここで、このような従来例によるオートテンショナ５０においては、ベルトからプーリ１に過大な力が入力された場合、ブッシュ４１の各摺動面にかかる力に強い偏りが生じるため、ブッシュ４１の摺動面が偏摩耗し、オートテンショナ５０の寿命が短くなってしまう虞があった。特に、トラック等の大型車両においては、ベルトから入力される力が大きいため、上記偏摩耗の問題が顕著に生じがちであった。
【０００８】
従来例によるオートテンショナ５０において、テンショナ支持体３の円柱部３１の中心点Ｃの周囲に発生する力のモーメントについて、図５を参照して説明する。プーリ１の円筒部材１３上の点Ｐにベルトが当接し、テンショナ軸方向と直交する向きに大きさＦの力がかかるとする。図５に示すように、従来例においては、力点である点Ｐの位置は、テンショナ軸方向に関し、ブッシュ４１の軸方向両端部の外側に位置する。このとき、中心点Ｃと力点Ｐとのテンショナ軸方向の距離をａとすると、中心点Ｃを中心として、プーリ１及びプーリ１と一体に接続された回転体２に対し、力点Ｐにテンショナ軸方向と直交する向きにａ×Ｆの大きさの力のモーメントがかかることになる。この力のモーメントは、プーリ１と回転体２を、中心点Ｃを中心に反時計回りに回転させるように作用する。
【０００９】
しかし、回転体２は、テンショナ支持体３の円柱部３１にブッシュ４１を介して支持されており、且つテンショナ支持体３は外部の機械に固定されているため、プーリ１及び回転体２は中心点Ｃを中心に回転することはない。すなわち、回転体２がブッシュ４１から受ける力のモーメントと、プーリ１がベルトから受ける力のモーメントが釣り合う。
【００１０】
このとき、上述の通り、ベルトから入力される力のモーメントは、回転体２を反時計回りに回転させるように作用するため、これと反発する向きの力のモーメントがブッシュ４１から回転体２に作用することになる。つまり、図５中に矢印で示す如く、ブッシュ４１のうち、プーリ１側上方（図５では左上）に位置する摺動面に、回転体２の円筒部２１内周面に対して上向きの力が発生し、また、ブッシュ４１のうち、カップ部３２側下方（図５では右下）に位置する摺動面に、回転体２の円筒部２１内周面に対して下向きの力が発生する。これらの力のモーメントが中心点Ｃの周囲に時計回りに作用し、前記反時計回りの力のモーメントと釣り合う。
【００１１】
そして、ブッシュ４１の左上又は右下に位置する摺動面に発生する力は、図５中に示すように、ブッシュ４１の中心から両端部へ向かうに従って大きくなる偏った分布を示す。このため、ブッシュ４１においては、左上と右下の端部に摩耗が集中する偏摩耗が生じることになる。
【００１２】
このとき、図５中ブッシュ４１の左上に位置する摺動面から円筒部２１の内周面に上向きにかかる力の合計値をｆ１、ブッシュ４１の右下に位置する摺動面から円筒部２１の内周面に下向きにかかる力の合計値をｆ２とすると、プーリ１及び回転体２にかかる力の上下方向の釣り合いから、以下の式が成り立つ。
ｆ１＝Ｆ＋ｆ２
【００１３】
つまり、ブッシュ４１のうち、左上に位置する摺動面に発生する力の合計値ｆ１はＦよりも大きくなり、ブッシュ４１のうち、右下に位置する摺動面に発生する力の合計値ｆ２はＦよりも小さくなる。このため、ブッシュ４１のうち、プーリ１側の上端部（図５では左上端部）の摩耗が特に大きくなる。
【００１４】
偏摩耗量が大きくなると、回転体２が次第にテンショナ支持体３に対して図中左側に倒れるように傾くようになるので、回転体２とテンショナ支持体３との間にがたつきが発生し、またプーリ１の円筒部材１３のベルトとの当接面も傾斜して不安定になる。このため、ベルトに対して適切に張力を付与することができなくなるばかりか、摩耗量が大きい場合にはベルトがプーリ１から外れてしまうという問題があった。
【００１５】
このようなオートテンショナの摺動面の偏摩耗の問題を低減させ得る装置としては、例えば、特許文献１に記載の発明が提案されている。
【００１６】
特許文献１に記載の発明は、オートテンショナにおいてブッシュの摺動面の各部で平均接触圧力が異なることから、ブッシュの摺動面を分割し、各摺動面の間で異なる摩耗率を有する素材を用いることにより、又は各摺動面の間で軸方向の長さを平均接触圧力に応じて異ならせることにより、ブッシュ全体でオートテンショナの寿命期間にわたり摩耗量が均等となるようにしたものである。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１７】
【特許文献１】特開平９−１８９３４７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１８】
しかしながら、特許文献１に記載の装置は、摺動面の長さ割合や素材を変更したにすぎないものであり、摺動面にかかる力の偏り自体を低減し得るものではない。また、ブッシュの各摺動面同士の間での摩耗量の偏りには対応し得るものの、各摺動面内における摩耗量の偏りについてまで対策し得るものではなく、上記した偏摩耗の問題を十分に解決するには至っていなかった。
【００１９】
本発明は、斯かる実情に鑑みてなしたもので、摺動面の偏摩耗を低減し、長寿命を図り得るオートテンショナを提供するものである。
【課題を解決するための手段】
【００２０】
本発明は、複数のギヤ間に巻き掛けられた動力伝達体にプーリを弾発的に当接させることにより、該動力伝達体に張力を付与するオートテンショナにおいて、前記プーリと、該プーリの軸部材を少なくとも一端で固定支持する回転体と、該回転体を前記プーリの回転軸と平行な軸を中心に回動自在に支持するテンショナ支持体と、前記回転体と前記テンショナ支持体の間に介装され、前記動力伝達体から前記プーリを介して加わる力に対抗するよう前記回転体を付勢する付勢手段とを備え、前記回転体と前記テンショナ支持体の間にはブッシュが挟み込まれて摺動面を成し、前記プーリの円筒部材に前記動力伝達体から加わる力の力点の位置が、テンショナ軸方向に関して前記ブッシュのテンショナ軸方向両端の位置の間にあることを特徴とするオートテンショナにかかるものである。
【００２１】
而して、このようにすれば、テンショナ支持体の円柱部の中心点の位置が、プーリの円筒部材に加わる力の力点の位置に近くなるため、前記中心点の周囲にベルトから受ける力によって発生する力のモーメントが従来例と比較して小さくなり、ブッシュの摺動面に発生する力の合計が小さくなると同時にブッシュのテンショナ軸方向の長さが長いためにブッシュの摺動面にかかる圧力が小さくなり、且つ、ブッシュのテンショナ軸方向端部に力が集中しないので、摺動面の偏摩耗は大幅に軽減される。
【００２２】
本発明のオートテンショナにおいて、ブッシュのテンショナ軸方向両端が、プーリの円筒部材のテンショナ軸方向両端よりもテンショナ軸方向に関して外側にあるようにしても良い。
【００２３】
而して、このようにすれば、プーリの円筒部材に加わる力の力点が該円筒部材上を移動しても、該力点の位置がテンショナ軸方向に関して必ずブッシュのテンショナ軸方向両端の位置の内側にあるようになるため、ブッシュのテンショナ軸方向端部に力が集中することを確実に防止し得る。
【００２４】
本発明のオートテンショナにおいて、ブッシュのテンショナ軸方向の中心位置が、プーリの円筒部材のテンショナ軸方向の中心位置と一致するようにしても良い。
【００２５】
而して、このようにすれば、テンショナ支持体の円柱部の中心点の周囲にベルトから受ける力によって発生する力のモーメントが略ゼロとなり、ブッシュの摺動面に発生する力の合計が小さくなると同時にブッシュのテンショナ軸方向の長さが長いためにブッシュの摺動面にかかる圧力が小さくなり、且つ、ブッシュの各摺動面にかかる力の分布が均等になり、ブッシュのテンショナ軸方向端部に力が集中しないので、摺動面の偏摩耗は大幅に軽減される。
【発明の効果】
【００２６】
本発明のオートテンショナによれば、摺動面の偏摩耗を低減し、長寿命を図り得るという優れた効果を奏し得る。
【図面の簡単な説明】
【００２７】
【図１】本発明を実施する形態の第一例を示す正断面図である。
【図２】本発明を実施する形態の第一例の作用を示す概念図である。
【図３】本発明を実施する形態の第二例の作用を示す概念図である。
【図４】従来のオートテンショナの形態の一例を示す正断面図である。
【図５】従来のオートテンショナの作用を示す概念図である。
【発明を実施するための形態】
【００２８】
以下、本発明を実施する形態を添付図面を参照して説明する。
【００２９】
図１は本発明を実施する形態の第一例（以下、第一実施例）を示すもので、複数のギヤ間に巻き掛けられた動力伝達体にプーリを弾発的に当接させることにより、該動力伝達体に張力を付与するオートテンショナ１００を示している。オートテンショナ１００の基本的な構造は図４に示されたオートテンショナ５０と同様であり、図の上面において動力伝達体であるベルト（図示せず）に当接するプーリ６と、該プーリ６の軸部材６１を少なくとも一端で固定支持する回転体７と、該回転体７を前記プーリ６の回転軸と平行な軸を中心に回動自在に支持するテンショナ支持体８を有している（以下、プーリ６の回転軸及び回転体７の回転軸と平行な方向をテンショナ軸方向と称する）。
【００３０】
プーリ６は、中心軸をなす軸部材６１の径方向外側に軸受６２を介して円筒部材６３を回動自在に支持する構造となっている。回転体７は、円筒部７１と、該円筒部７１の径方向外側の一方向に張り出すよう一体的に形成されたプーリ支持部７２を有し、プーリ支持部７２にはプーリ６の軸部材６１が固定されている。回転体７の円筒部７１の内側には、テンショナ支持体８の円柱部８１が挿入されており、円柱部８１の中心軸はプーリ６の中心軸と平行である。テンショナ支持体８の円柱部８１の外周面と回転体７の円筒部７１の内周面との間には、円筒形のブッシュ９１が挟み込まれ、ブッシュ９１の円筒面が摺動面を形成している。回転体７は、テンショナ支持体８の円柱部８１の周りをブッシュ９１を介して回動自在に支持されている。テンショナ支持体８は、円柱部８１の少なくとも一端にカップ部８２を有している。該カップ部８２は、底面が円柱部８１の一端から張り出すように形成され、側面が円柱部８１の一部と回転体７の円筒部７１の一部を径方向外側から覆うように形成されている。テンショナ支持体８は、該カップ部８２を介してエンジン等の外部の機械に固定され、テンショナ支持体８によってオートテンショナ１００全体を支持するようになっている。回転体７の円筒部７１の外周面と、テンショナ支持体８のカップ部８２の内面によって形成される空間には、回転体７を付勢する付勢手段としてのスプリング９２がサポート材９３を介して回転体７の円筒部７１の外周面に巻き掛けられるようにして配設される。サポート材９３は、カップ部８２の底面に固定されている。スプリング９２は、一端がテンショナ支持体８に当接し、他端は回転体７に当接するようにテンショナ支持体８と回転体７の間に介装される。
【００３１】
ここで、本発明の特徴とするところは、回転体７の円筒部７１の軸方向の長さ、テンショナ支持体８の円柱部８１の軸方向の長さ、及びブッシュ９１の軸方向の長さを、従来例によるオートテンショナ５０の円筒部２１、円柱部３１、ブッシュ４１と比較して長く取り、プーリ６の円筒部材６３にベルトから加わる力の力点の位置が、テンショナ軸方向に関してブッシュ９１のテンショナ軸方向両端の位置の間にあるよう構成した点にある。
【００３２】
次に、上記第一実施例によるオートテンショナ１００において、テンショナ支持体８の円柱部８１の中心点Ｃ２の周囲に発生する力のモーメントについて、図２を参照しながら説明する。
【００３３】
オートテンショナ１００において、プーリ６の円筒部材６３上の点Ｐ２にベルトが当接し、テンショナ軸方向と直交する向きに図５中のＦと同じ大きさＦの力がかかるとする。このとき、中心点Ｃ２と力点である点Ｐ２とのテンショナ軸方向の距離をｂとすると、中心点Ｃ２を中心として、プーリ６及びプーリ６と一体に接続された回転体７に対し、力点Ｐ２の位置にテンショナ軸方向と直交する向きにｂ×Ｆの大きさの力のモーメントがかかることになる。
【００３４】
ここで、上述の通り、回転体７の円筒部７１の軸方向の長さ、及びテンショナ支持体８の円柱部８１の軸方向の長さは、従来例（図４，５を参照）の円筒部２１、円柱部３１と比較して長くとってあるため、円柱部８１の中心点Ｃ２の位置は、従来例に比べ、よりプーリ６に近い側にずれる。すなわち、距離ｂは、距離ａに比べて短く、従って、プーリ６に大きさＦの力がかかった時の中心点Ｃ２の周りの力のモーメントｂ×Ｆは、従来例のオートテンショナ５０においてプーリ１に大きさＦの力がかかった時の中心点Ｃの周りのモーメントａ×Ｆよりも小さくなる。
【００３５】
またこのとき、本第一実施例においては、上述した如く、力点Ｐ２の位置は、従来例の場合とは異なり、テンショナ軸方向に関してブッシュ９１の軸方向両端部より内側に位置するため、図５に示した従来例の場合とはブッシュ９１の摺動面に発生する力の分布が異なる。すなわち、図２中に矢印で示す如く、ブッシュ９１のうち、プーリ６側の上部（図２では左上）に位置する摺動面と、カップ部８２側の上部（図２では右上）に位置する摺動面に、回転体７の円筒部７１の内周面に対して上向きの力が発生し、カップ部８２側の下部（図２では右下）に位置する摺動面には力が発生しない。つまり、ブッシュ９１の上面全体でベルトからかかる力Ｆに対抗し、回転体７とプーリ６を支えることになる。
【００３６】
このとき、図２中ブッシュ９１の左上に位置する摺動面から円筒部７１の内周面に上向きにかかる力の合計値をｇ１、ブッシュ９１の右上に位置する摺動面から円筒部７１の内周面に上向きにかかる力の合計値をｇ２とすると、プーリ６及び回転体７にかかる力の上下方向の釣り合いから、以下の式が成り立つ。
Ｆ＝ｇ１＋ｇ２
【００３７】
つまり、ブッシュ９１のうち、左上に位置する摺動面に発生する力の合計値ｇ１と、右上に位置する摺動面に発生する力の合計値ｇ２は、いずれもＦよりも小さくなる。加えて、上述の如くブッシュ９１のテンショナ軸方向の長さが従来例と比較して長くなっているため、ブッシュ９１の摺動面各部にかかる圧力はさらに小さくなる。
【００３８】
さらに、ブッシュ９１に発生する力の分布は図中に矢印で示したようになり、力点Ｐ２の直下にあたる部分で最大となるので、ブッシュ９１の端部に力が集中することはなくなる。
【００３９】
而して、本第一実施例によれば、テンショナ支持体８の円柱部８１の中心点Ｃ２の位置が、プーリ６の円筒部材６３に加わる力の力点Ｐ２の位置に近くなるため、中心点Ｃ２の周囲にベルトから受ける力によって発生する力のモーメントｂ×Ｆが従来例と比較して小さくなり、ブッシュ９１の摺動面に発生する力の合計が小さくなると同時にブッシュ９１のテンショナ軸方向の長さが長いためにブッシュ９１の摺動面にかかる圧力が小さくなり、且つ、ブッシュ９１のテンショナ軸方向端部に力が集中しないので、摺動面の偏摩耗は大幅に軽減される。
【００４０】
従って、上記第一実施例によれば、オートテンショナ１００において、ブッシュ９１の摺動面の偏摩耗を低減し、長寿命を図り得るという優れた効果を奏し得る。
【００４１】
ここで、オートテンショナ１００において、回転体７の円筒部７１の軸方向の長さ、テンショナ支持体８の円柱部８１の軸方向の長さ、及びブッシュ９１の軸方向の長さを更に長く取り、ブッシュ９１のテンショナ軸方向両端が、プーリ６の円筒部材６３のテンショナ軸方向両端よりもテンショナ軸方向に関して外側にあるように構成しても良い。
【００４２】
このようにすれば、プーリ６の円筒部材６３に加わる力の力点Ｐ２が円筒部材６３上を移動しても、該力点Ｐ２の位置がテンショナ軸方向に関して必ずブッシュ９１のテンショナ軸方向両端の位置の内側にあるようになる。このため、ブッシュ９１のテンショナ軸方向端部に力が集中することを確実に防止し得る。
【００４３】
次に、本発明を実施する形態の第二例（以下、第二実施例）の作用を、図３を参照しながら説明する。
【００４４】
本第二実施例によるオートテンショナ２００の基本的な構造については、上記第一実施例によるオートテンショナ１００と略同様であるため省略する。本第二実施例によるオートテンショナ２００の特徴は、ブッシュ１９１のテンショナ軸方向の中心位置が、プーリ１０６の円筒部材１６３のテンショナ軸方向の中心位置と一致するよう構成した点にある。
【００４５】
このようにすれば、図３中に示す如く、プーリ１０６の円筒部材１６３の上面に当接するベルトからかかる力の力点Ｐ３のテンショナ軸方向の位置が、テンショナ支持体１０８の円柱部１８１の中心点Ｃ３のテンショナ軸方向の位置と略一致するため、ベルトから受ける力による中心点Ｃ３の周囲のモーメントは略ゼロとなり、また、ブッシュ１９１の反カップ部１８２側上部（図３では左上）の摺動面に発生する力と、カップ部１８２側上部（図３では右上）の摺動面に発生する力の分布が均等になる。
【００４６】
すなわち、図３中ブッシュ１９１の左上に位置する摺動面から回転体１０７の円筒部１７１の内周面に上向きにかかる力の合計値をｈ１、ブッシュ１９１の右上に位置する摺動面から円筒部１７１の内周面に上向きにかかる力の合計値をｈ２とすると、ベルトから受ける力Ｆとの間には以下の関係が成り立つ。
ｈ１＝ｈ２＝Ｆ／２
【００４７】
従って、上記第一実施例のオートテンショナ１００と比較しても更に摺動面に発生する力の偏りが小さくなり、摺動面の偏摩耗を効果的に防止し得る。
【００４８】
而して、本第二実施例によれば、テンショナ支持体１０８の円柱部１８１の中心点Ｃ３の周囲にベルトから受ける力によって発生する力のモーメントが略ゼロとなり、ブッシュ１９１の各部に発生する力の合計が小さくなると同時にブッシュ１９１のテンショナ軸方向の長さが長いためにブッシュ１９１の摺動面にかかる圧力が小さくなり、且つ、ブッシュ１９１の各摺動面にかかる力の分布が均等になり、ブッシュ１９１のテンショナ軸方向端部に力が集中しないので、摺動面の偏摩耗は大幅に軽減される。
【００４９】
従って、上記第二実施例によるオートテンショナ２００においても、ブッシュ１９１の摺動面の偏摩耗を低減し、長寿命を図り得るという優れた効果を奏し得る。
【００５０】
尚、本発明のオートテンショナは、上述の形態例にのみ限定されるものではなく、例えば、動力伝達体としてベルトでなくチェーンを用いる動力系にも適用し得ること、ブッシュの形状は完全な円筒形をしたものに限らず、円筒形の一部を切り欠いた形状や、円筒形の一部を成す複数の部材で構成した形状等、回転体の円筒部の内周面とテンショナ支持体の円柱部の外周面との間に摺動面を形成し得る形状であれば良いこと、ブッシュはころがり軸受で構成しても良いこと等、その他、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において種々変更を加え得ることは勿論である。
【符号の説明】
【００５１】
６  プーリ
６１  軸部材
６３  円筒部材
７  回転体
８  テンショナ支持体
９１  ブッシュ
９２  付勢手段（スプリング）
１００  オートテンショナ
【図１】
2015224741.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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