(57)【要約】  好ましくは食品に用いるための、重水素を減少させた水を得る方法および装置に関する。その方法は、精製後の水が、理論段数８段／ｍの効率で最小１００段の理論段数を有する充填物の存在下、連続同位体蒸留塔へ供給され、還流が上部ストリッピング帯域の最終段上へ供給され、ストリッピング帯域中の理論段数とより低部の富化帯域における理論段数との比率が１０：１、好ましくは９：１であり、この最後の場合、還流流の１０．５％が２００ｐｐｍＤ／（Ｄ＋Ｈ）未満の濃度で富化帯域を経て流れる廃棄物として生じ、還流流の４．５％が２０〜３０ｐｐｍＤ／（Ｄ＋Ｈ）の濃度の重水素減少水として得られ、ミネラル化されることからなる。本方法が適用される装置は低部富化帯域および上部ストリッピング帯域からなる充填物を含み、これらの帯域ａおよびｂの交差点で、断熱同位体蒸留塔に供給管が接続され、蒸気ボイラーと塔との間に、蒸気ボイラーによって供給される蒸気が塔に注入される帯域の下に置かれたレベル調節ループ（Ａ）が接続され、真空ランプと頂部帯域（ｄ）よび第２次凝縮器の間に真空調節ループ（Ｂ）が接続され、回収管が、投入装置が取り付けられた別の管が接続された中間貯蔵槽に接続され、投入装置が静止混合プロモーターが取り付けられた混合管に通じ、そこにはミネラル化添加剤のための貯蔵槽につながれた別の自動投入装置を備えた短い管が接続され、最終排出管はＵＶ殺菌サブシステムに接続されている。
2008512238.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
得られる供給水の脱イオン化および主に脱塩素化、並びに導電率１０μＳ／ｃｍへの精製を含む、ｐＨ６．５〜７．５、酸化力−最大５ｍｇ／ＬＫＭｎＯ4、遊離塩素−なし、アンモニア−なし、全体硬度−なしの各特性を有する重水素を減少させた水を得る方法において、ボイラーからの蒸気が絶対圧１５０ｍｍＨｇ、６０℃で高さ４５ｍ以下の同位体蒸留塔底部帯域の上部に供給され、重水素含有量が２００ｐｐｍＤ／（Ｄ＋Ｈ）未満の６０℃の水が塔から底部帯域の下部で排出され、一部はボイラーを通して再循環され、排出流の８％に相当する別の部分が工業用水回路での管理排出のために貯蔵され、充填物と直接接触する状態で、塔内に置かれた充填物を通り抜ける上昇流を有する蒸気に、大気圧で吸引される供給水が導入され、塔の頂部帯域において一定の真空が得られかつ維持され、その一定の真空度で蒸気が排出され、同じ真空度で２個の工程において及び４５℃で排出される冷却水の向流循環において凝縮され、２０〜３０ｐｐｍＤ／（Ｄ＋Ｈ）含有量の水が貯蔵されて、その一部は塔の頂部帯域で充填物の上部で導入され、別の部分は２５℃で貯蔵され、最後に重水素減少水がオゾン化によって抗細菌処理され、貯蔵され、そしてＵＶによって殺菌され、壜詰めされる方法であって、精製後、水が、２０００Ｌ／（ｈ×ｍ2）、好ましくは２５５５Ｌ／（ｈ×ｍ2）の液体投入量で、理論段数８段／ｍだが理論段数４．２段／ｍ以上の効率で最小１００段の理論段数を有する分離充填物の存在下、４５：１の高さ：直径比を有する連続同位体蒸留塔へ供給され、１００ｍｍＨｇの真空が塔頂で達成されそして維持され、蒸気の温度が頂部で５１．５℃であり、供給原料流および６０℃の蒸気流の比率が１：５であり、還流が、最少条件では９０番目の段数である、より上方のストリッピング帯域の最終段上へ供給され（３０ｐｐｍＤ／（Ｄ＋Ｈ）の濃度に相当する）、ストリッピング帯域中の理論段数とより低部の富化帯域における理論段数との比率が１０：１、好ましくは９：１であり、この最後の場合、還流流の１０．５％が２００ｐｐｍＤ／（Ｄ＋Ｈ）未満の濃度で富化帯域を経て流れる廃棄物として生じ、還流流の４．５％が２０〜３０ｐｐｍＤ／（Ｄ＋Ｈ）の濃度の重水素減少水として得られ、これは静止混合プロモーターの存在下、周囲温度でミネラル化添加剤と接触させることによってミネラル化されることを特徴とする上記の方法。
【請求項２】
４５℃にて塔頂部で集められる重水素減少蒸気のための冷却水は、前記の脱塩素化および精製された水であり、該水は、蒸気流を冷却した後、同位体蒸留塔の供給水に加えられることを特徴とする、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
最低２０ｐｐｍＤ／（Ｄ＋Ｈ）の重水素減少水が得られるとき、頂部ストリッピング帯域における充填物では、理論段数をこの帯域に沿って好ましくは８段／ｍから開始し、４．２段／ｍまで減少させることができる一定の効率であることを特徴とする、請求項１に記載の方法。
【請求項４】
２０〜３０ｐｐｍＤ／（Ｄ＋Ｈ）含有量の水のミネラル化が、２０〜３０ｐｐｍＤ／（Ｄ＋Ｈ）含有量の１００Ｌの水に、最低２００ｇの塩化カルシウム、１００ｇの硫酸マグネシウムおよび１００ｇの炭酸水素ナトリウムからなる天然ミネラル化水からの医薬等級塩を順に溶解することによって得られるミネラル化添加剤で達成されて、重水素減少飲料水が得られることを特徴とする、請求項１に記載の方法。
【請求項５】
管を通して飲料水源に接続された及び自動調節流量計を備えた別の管を通して低部および頂部帯域を有する同位体蒸留塔へ接続された脱イオン化および精製サブシステムを含み、底部帯域近くには供給管を通して低部帯域の上部へ接続された蒸気ボイラーが配置され、底部帯域の低部では、タップおよび自動流量計を備えた低部排出管が接続されかつ重水素富化水槽へ接続され、タップの前で管が蒸気ボイラーの低部に接続された管に通じており、塔の上部が、頂部帯域でマノメーターが取り付けられた管に接続され、頂部で特定の真空を達成するランプにつながれ、蒸気流が第２次凝縮器へ連続接続された第１次凝縮器の上部排出管を通して塔の頂部へ送られ、両凝縮器が前、中間、後のいくつかの管を通して冷却水を流し、第１次凝縮器が管を通して還流槽へ接続され、還流槽が、流量計が取り付けられた押出し管を通して還流を塔の頂部帯域へ循環させる遠心ポンプの吸引と通じる下方の管、および末端管へ接続されかつタップおよび自動調節流量計を備えた回集管につながれている、請求項１および請求項２〜４のいずれか一項に記載の方法を用いて重水素減少水を得るための装置であって、蒸気ボイラー（１２）が管（１３）を通して、上部ストリッピング帯域（ｂ）も有する充填物（９）の下部濃縮帯域（ａ）の下部に接続され、帯域（ａおよびｂ）の交差点で、充填物（９）が配置された断熱同位体蒸留塔（８）に管（６）が接続され、蒸気ボイラー（１２）と塔（８）との間に、蒸気ボイラー（１２）によって供給される蒸気が塔（８）に注入される帯域の下に置かれた、レベルメーター（１０）および調節タップ（１１）からなるレベル調節ループ（Ａ）が接続され、真空ランプ（２７）と頂部帯域（ｄ）および第２次凝縮器（１８）の間に、真空調節ループ（Ｂ）が接続され、回集管（４１）が、投入装置（４５）が取り付けられた短い管（４４）が接続された中間貯蔵槽（４３）に接続され、投入装置（４５）が静止混合プロモーターを備えた混合管（４６）に通じ、そこにはミネラル化添加剤を含む貯蔵槽（４９）につながれた別の自動投入装置（４８）を備えた短い管（４７）も接続され、混合管（４６）が管（５０）およびオゾン化サブシステム（５１）を通して最終貯蔵槽（５３）に接続され、そこでＵＶ殺菌サブシステム（５７）に接続された最終排出管（５４）が接続されていることを特徴とする上記の装置。
【請求項６】
脱イオン化および精製サブシステム（１）が前方及び後方の管（２０および２２）のそれぞれに及び低温槽（６７）に接続されていることを特徴とする、請求項５に記載の装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
発明の属する技術分野
本発明は、好ましくは食品に用いるための、重水素を減少させた水を得る方法および装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
発明の背景
２〜８０ｐｐｍＤ／（Ｄ＋Ｈ）の濃度で重水素を減少させた水を得る連続法は知られており、該方法は、濃度１４５〜１５０ｐｐｍＤ／（Ｄ＋Ｈ）の天然水の、または濃度１２０ｐｐｍＤ／（Ｄ＋Ｈ）の重水製造残留物の１００ｍｍＨｇ真空下での同位体蒸留を含む。該方法において、制御および調節された一定流量（これが水の連続供給量も決定する）の水を全部蒸発させるために、水はペリキュラー・ボイラー(pelicular boiler)に通される。、蒸気流は高さは１５ｍの上昇流であり、蒸留塔の直径は０．１ｍであり、充填物を備えている。その後、抽出された蒸気流は液体相に変えられ、その一部は塔の頂部帯域で還流として帯域の実際の温度にできるだけ近い温度で再循環され、そして残りの部分は塔の底からの液体相の回収とは別に一定の抽出流で集められ、いずれの場合にも回収は１００ｍｍＨｇ真空下で行われる。
【０００３】
これらの方法の欠点は、該方法の疑似固定管理にあり、これは、供給脱イオン水が必要なため唯一の処理サイクルがあり、そして液体流での同位体移送に必要な蒸気流を全部蒸発によって提供しなければならないので、供給水消費がかなり大きいことを考慮すれば同位体分離工程に不安定化が生じる。断熱蒸留塔を含む上記の方法が適用される重水素減少水製造用装置は公知であり、断熱蒸留塔には、液体回集器の上方に配置された規則的な充填物が存在し、塔の底で、流量計、調節タップおよび熱交換器をそれぞれ備えた管を通して定レベル供給槽につながれた蒸気加熱ペリキュラーボイラーに接続され、液体回収槽は、タップ、熱交換器および別の流量計を備えた別の管を通して回収槽に接続され、塔はその上側で真空ポンプに、２つの連続凝縮器およびタップがそれぞれ取り付けられた別の管を通して接続され、これらの凝縮器は流量計および蒸気で加熱される熱交換器を備えた別の管を通して塔の上部に接続され、この最後の管はタップおよび流量計が取り付けられた別の管に接続され、これは別の回収槽に通じでおり、これは他の回収槽と共に真空ポンプに接続されている。
【０００４】
これらの装置の欠点は、生産能力が比較的低く、生産規模拡大が不安定化の増幅を決定し、生産能力または生成物の品質への悪影響を伴うことである。
特許ＲＯ  １１２４２２  Ｂ１に記載の装置に本方法を適用することによって得られる重水素減少水は、重水素濃度が２〜８０ｐｐｍＤ／（Ｄ＋Ｈ）であり、次の特性を有する：ｐＨ＝６．５〜７．５；消費ＫＭｎＯ4＜１．５ｍｇ／Ｌ；Ｃｌ-＜０．１ｍｇ／Ｌ；導電率＜１．５μＳ／ｃｍ；ＳＯ42-＜０．１ｍｇ／Ｌ；ＰＯ43-＜０．１ｍｇ／Ｌ；Ｃａ2+＜０．１ｍｇ／Ｌ；Ｍｇ2+＜０．１ｍｇ／Ｌ；Ｆｅ2+＜０．１ｍｇ／Ｌ；Ｃｕ2+＜０．１ｍｇ／Ｌ；細菌試験：無菌。
【０００５】
これらの重水素減少水の欠点は、蒸留水に似た物理化学的特性を有することであり、それらは食品用の飲料水の部類に受け入れられない。
重水素減少水を得る他の方法も知られ、特許ＲＯ  １１５１４８  Ｂ１は、重水の必要な減少度に応じた様々な高さに位置する供給ポイントの蒸留帯域から天然水または濃度１２０ｐｐｍＤ／（Ｄ＋Ｈ）の重水製造残留物を連続供給し、その後、上昇蒸気流が下降液体流と密接に接触して液体の重水素富化および蒸気の重水素低減を達成し、軽水と呼ばれる重水素減少水をそしてバッチにより重水を連続して得ることを含む。
【０００６】
これらの方法の欠点は、例えば、塔における圧力変化または液体流の変化による、思いがけない流体力学的不安定化で軽水が非常に有毒な重水と混ざることによる不純化の危険性が絶えずあることである。
【０００７】
特許ＲＯ  １１５１４８  Ｂ１に記載の方法を適用する重水素減少水を製造するための装置は知られており、その装置は連続接続された同じ長さの３つの蒸留塔を含み、各蒸留塔はそれぞれ規則的な充填物を有し、直径が同じ他の２つの塔より大きな直径を有する第１の塔には異なる高さにいくつかの供給ポイントが設けられ、第１および最後の塔の各底で、一定の流量の上昇蒸気流を提供するボイラーに接続され、第１の塔の頂部で２つの凝縮器、２つのバッファー槽、還流槽、および還流を第１の塔に導入させる真空ポンプに接続され、還流の一部は軽水のような生成物として抽出され、他の塔では、液体流は重水素で富化され、その一部は重水用のポンプの出口から取り出される。
【０００８】
これらの装置の欠点は、それらが比較的大規模なことであり、処理パラメーターの変化による不安定化にシステムが敏感なため、塔の２つの末端で同時に２種の生成物を得るための最適な管理に特徴的な様々なパラメーターを制御および調節することが比較的困難であり、そしてこれらの不安定化の後に生産が停止し、望ましい濃度に戻るのに長時間（数十時間）を要し、これらの停止は生成物原単位におけるエネルギー消費を大きくする。
【０００９】
特許ＲＯ  １１５１４８  Ｂ１による装置にこれらの方法を適用することによって得られる重水素減少水は、重水素濃度が１〜８０ｐｐｍＤ／（Ｄ＋Ｈ）であり、次の特性を有する：ｐＨ＝６．５〜７．５；ＳｉＯ2＜０．１ｍｇ／Ｌ；Ｃｌ-＜０．１ｍｇ／Ｌ；Ｋ+＜０．１ｍｇ／Ｌ；ＳＯ42-＜０．１ｍｇ／Ｌ；ＰＯ43-＜０．１ｍｇ／Ｌ；Ｃａ2+＜０．１ｍｇ／Ｌ；Ｍｇ2+＜０．１ｍｇ／Ｌ；Ｆｅ2+＜０．１ｍｇ／Ｌ；Ｃｕ2+＜０．１ｍｇ／Ｌ；Ｍｎ2+＜０．１ｍｇ／Ｌ；消費ＫＭｎＯ4＜１．５ｍｇ／Ｌ；Ｎａ+＜０．１ｍｇ／Ｌ；導電率＜１．５μＳ／ｃｍ；酸化力＜０．５ｍｇ／Ｌ；濁り度＜３．０ｐｐｍＳｉＯ2；細菌試験：病原菌なし。
【００１０】
これらの重水素減少水の欠点は、それらが脱ミネラル化水であり、基準のミネラル物質を含有しないので飲料水と考えられないこと、及び、一定の重水素濃度を有するの重水素減少水の製造は、生物にとって非常に有毒な生成物である重水による汚染の傾向が常時存在することによって不安定化させられることである。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
発明の説明
一群の発明に属する発明によって解消される技術的問題は、重水素含有量が一定して２０〜３０ｐｐｍＤ／（Ｄ＋Ｈ）であり、制御された無機塩含有量を有し、生物に対する毒性がなく、病原菌が存在せず、またはオゾン濃度が有害レベルではなく、環境の自然平衡に悪影響を及ぼす廃棄物を生じさせないような、食品用の水を連続的に得ることである。
【００１２】
同位体蒸留塔の頂部圧力が１００ｍｍＨｇ、温度が５１．５℃、塔の高さ：直径比が４５：１であるとき、４５℃の供給原料流および６０℃の蒸気流を１：５の比率に維持すると、２０〜３０ｐｐｍＤ／（Ｄ＋Ｈ）の濃度で蒸気流４．５％に相当する重水素減少水からなる生成物流がもたらされることに意外にも気づいた。また、２００ｐｐｍ未満の重水素含有量の水は無害であり、大気中の湿気と接触して約７２時間の短時間で１４５ｐｐｍＤ／（Ｄ＋Ｈ）含有量の天然水の濃度および品質に同位体平衡となるので、廃棄物の排出は環境の自然平衡に悪影響を及ぼすことなく行われる。
【００１３】
本発明の方法は、精製後、水が、２０００Ｌ／（ｈ＋ｍ2）、好ましくは２５５５Ｌ／（ｈ＋ｍ2）の液体投入量で、理論段数が８段／ｍだが理論段数４．２段／ｍ以上の効率で最少１００段の理論段数を有する分離充填物の存在下、４５：１の高さ：直径比を有する連続同位体蒸留塔へ供給され、１００ｍｍＨｇの真空が塔頂で達成されそして維持され、蒸気の温度が頂部で５１．５℃であり、供給原料流および６０℃の蒸気流の比率が１：５であり、還流が、最少条件では９０番目の段数である、より上方のストリッピング帯域の最終段上へ供給され（３０ｐｐｍＤ／（Ｄ＋Ｈ）の濃度に相当する）、ストリッピング帯域における理論段数とより低部の富化帯域における理論段数との比率が１０：１、好ましくは９：１であり、この最後の場合、還流流の１０．５％が２００ｐｐｍＤ／（Ｄ＋Ｈ）未満の濃度で富化帯域を経て流れる廃棄物として生じ、還流流の４．５％が２０〜３０ｐｐｍＤ／（Ｄ＋Ｈ）の濃度の重水素減少水として得られ、これは静止混合プロモーターの存在下、周囲温度でミネラル化添加剤と接触させることによってミネラル化されるので、前記の欠点をもたない。
【００１４】
４５℃にて塔頂部で集められる重水素減少蒸気のための冷却水は、脱塩素化および脱イオン化された精製水からくる。これは、蒸気流を冷却した後、同位体蒸留塔の供給水中に導入される。
【００１５】
２０ｐｐｍＤ／（Ｄ＋Ｈ）の最高濃度の重水素減少水が得られるとき、底から頂部の充填物におけるより上方のストリッピング帯域では、好ましくは理論段数が最大８段／ｍの一定効率で割り当てられ、それはこの帯域の高さ全体にわたって５０％理論段／ｍで減じることができる。
【００１６】
２０〜３０ｐｐｍＤ／（Ｄ＋Ｈ）含有量の水のミネラル化は、２０〜３０ｐｐｍＤ／（Ｄ＋Ｈ）含有量の１００Ｌの水に、最低２００ｇの塩化カルシウム、１００ｇの硫酸マグネシウムおよび１００ｇの炭酸水素ナトリウムからなる医薬等級の天然ミネラル化水からの塩を順に溶解することによって得られるミネラル化添加剤で達成されて、生物に非毒性の重水素減少水が得られる。
【００１７】
本方法が適用される本発明の装置は上記の欠点をもたない。なぜなら、蒸気ボイラーが管を通して上部ストリッピング帯域も含む充填物の下部富化帯域の低部に接続され、これらの帯域の交差点に、充填物が配置された断熱同位体蒸留塔に供給管が接続され、蒸気ボイラーと塔との間に、蒸気ボイラーによって供給される蒸気が塔に注入される帯域の下に置かれた、レベルメーターおよび調節タップからなるレベル調節ループが接続され、真空ランプと頂部帯域および第２次凝縮器の間に真空調節ループが接続され、回収管が、投入装置を備えた短い管が接続された中間貯蔵槽に接続され、投入装置が静止混合プロモーターが取り付けられた混合管に通じ、そこにはミネラル化添加剤のための貯蔵槽につながれた別の自動投入装置を備えた短い管が接続され、混合管が管およびオゾン化サブシステムを通して最終貯蔵槽に接続され、これにはＵＶ殺菌サブシステムに接続された最終排出管が接続されているからである。
【００１８】
脱イオン化および精製サブシステムでは、前後に管が接続されている。
図面の簡単な説明
次に、発明者のグループによる本方法および装置の態様を、ミネラル化重水素減少水を得る装置の原理スキームを表す図１と関連させて示す。
【００１９】
実施するための最良の方式
本発明の装置は、管４上にタップ３が取り付けられた投入装置２によって、飲料水になる物理化学的特性をもつ水を提供する供給源５に通じる、水の脱塩素化および脱イオン化をそれぞれ行う精製サブシステム１を含む。
【００２０】
サブシステム１はそれ自体公知であり、好ましくは、図に示されていない水の脱塩素化および脱イオン化をそれぞれ行う自動精製ミニ装置を含む。サブシステム１からの水は、断熱された４５：１の高さ：直径比を有する同位体蒸留塔８の流れを自動調節する流量計７が取り付けられた供給管６を通して重力により運ばれる。蒸留塔８は直径が０．８ｍのとき、高さは４５ｍ、好ましくは３６ｍである。塔８には、例えば、以下の技術的特徴を有するリン青銅金網の規則的な充填物９が取り付けられている：
−  密度３６０ｋｇ／ｍ3；
−  比自由体積０．９５２ｍ3／ｍ3；
−  比自由表面６７０ｍ2／ｍ3
充填物９が配置されている高さは、理論段数１００段の最小理論段高さ２２．５ｍに相当し、例えば、８段／ｍの効率が望まれる場合、おそらく１２ｍとなる。充填物９の高さに沿って、２つの帯域ａおよびｂはそれぞれ異なる数の理論段数を含む低部富化帯域および上部ストリッピング帯域の範囲が定められ、それによって帯域ａは理論段数の相当する高さの最大９０％を有することができる。管６は帯域ａの上部で塔８に接続し、帯域ａは塔８の底部の帯域ｃに隣接している。充填物の全体の高さは２２．５ｍであり、１０個の部分のそれぞれがに２．２５ｍとなるように区切られている。帯域ａの高さは３ｍ、帯域ｂの高さは２７ｍ、そして帯域ｃの高さは５ｍである。供給水は底部帯域ｃに集まり、塔８内のそのレベルが帯域ｃによって定められる充填体積の２５％を示す値に達すると、過剰の液体は、レベルメーター１０および調節タップ１１を含むタイプレベル（蒸気流）のレベル調節ループＡによって蒸気ボイラー１２に移され、蒸気ボイラー１２は６０℃の蒸気を発生させ、それらは管１３により塔８に移され、帯域ａの底部近くに注入される。得られる凝縮物は閉鎖タップ１５が取り付けられた管１４によって取り出され、凝縮物回収システムへ送られる。６０℃の蒸気流は充填物９の帯域ａおよびｂを通って塔８中を上昇し、頂部の帯域ｄに入り、第１次凝縮器１７に接続された排出管１６を経て上部から排出される。第１次凝縮器１７は管１９を介して第２次凝縮器１８へ順次接続されている。
【００２１】
凝縮器１８は前方に置かれた管２０へ接続されており、これを通って凝縮された蒸気流は、入り口では好ましくは１５℃の冷却水と向流状態で流れる。この水は中間管２１を通って第１次凝縮器１７へ循環され、そこから温度４５℃でその後方の管２２を通って排出され、そしてサブシステム１に入る。
【００２２】
塔８は上部帯域ｄレベルで、真空調節ループＢ中のマノメーター２４およびタップ２５をそれぞれ備えた管２３に接続される。管２３は管２６を通して、頂部帯域ｄで好ましくは１００ｍｍＨｇの真空を達成するランプ２７に接続される。同時に、塔８の真空は富化帯域ａの低部に置かれた別のマノメーター２８で測定され、それは規則的な充填物９における圧力降下によって測定される値１５０ｍｍＨｇに等しいのが好ましい。
【００２３】
蒸気流凝縮物の７５％に相当する第１次凝縮器１７中の蒸気凝縮物から生じた液体流は、管２９を通して還流槽３０へ取り込まれ、そこから遠心ポンプ３２によって低部管３１を通して吸引され、還流として調節流量計３４が取り付けられた管３３を通して１２５０Ｌ／時の流量で、圧力２バールで、帯域ｂの第１段と接する帯域ｄの低部で塔８に押出される。
【００２４】
装置に水が入れられ、流体力学的管理が安定した後、帯域ｃの底部で塔８に接続された低部排出管３６に配置された低部調節タップ３５を開くことによって、塔８における液体の追加蓄積物が排出される。管３６には、タップ３５の後に調節流量計３７が取り付けられ、そして管３６は最高含有量２００ｐｐｍＤ／（Ｄ＋Ｈ）の重水素富化水の回収槽３８に接続されている。
【００２５】
分析器３９から得られる信号により還流槽３０からの留出物の重水素濃度が１４４ｐｐｍから３０ｐｐｍＤ／（Ｄ＋Ｈ）未満になったとき、タップ４０は開かれる。タップは槽３０の低部中間部において接続された回収管４１に取り付けられている。タップ４０の後方で、管４１には流量計４２が取り付けられ、これは中間貯蔵槽４３に貯蔵される重水素減少水の流れを測定および調節する。管４１は槽４３にその上部で接続されている。槽４３からの重水素減少水は、自動投入装置４５が取り付けられた短い管４４を通って静止混合プロモーターを備えた混合管４６へ循環し、そして該混合管には別の自動投入装置４８が取り付けられた別の短い管４７が接続されている。管４７は天然ミネラル化添加剤が入った貯蔵槽４９へ接続されている。
【００２６】
管４６は別の管５０を通ってオゾン化サブシステム５１と接続され、これは管５２を介して最終貯蔵槽５３に通じており、最終貯蔵槽５３には低部でタップ５５および調節流量計５６並びにＵＶ殺菌サブシステム５７が取り付けられた最終排出管５４が取り付けられている。ＵＶ殺菌サブシステム５７は次の技術的特徴を有する：作業能力１０００Ｌ／時、好ましくは５００Ｌ／時および電力３５Ｗ。
【００２７】
サブシステム５７は管５８を通してそれ自体は公知の閉回路壜詰めサブシステム５９に通じている。
第２次凝縮器１８は管６０を介してランプ２７に接続され、別の末端管６１を介して管４１に接続される。装置全体は食品工業のためのステンレス鋼で作られている。
【００２８】
管３６を通して排出される全体流からの９２％に相当する液体流をボイラー１２を通して再循環させるために、管６２を通して、管３６はタップ３５からの上へ向かう流れをボイラー１２の低部に送る。
【００２９】
サブシステム１は管６３を通してタップ６４と接続されているのが好ましく、１５℃の低温槽６７で冷却された水を送るポンプ６５は管２０を介して凝縮器１８へ接続される。
タップ６６が取り付けられた管２２はサブシステム１に接続される。
【００３０】
この装置に適用される本発明の方法は、供給原料水を飲料水の物理化学的特性を有する水に処理することからなり、そのため最終生成物は次の特性を有する：
−  ｐＨ：          ６．５〜７．５
−  酸化力：        最大５ｍｇＫＭｎＯ4／Ｌ
−  導電率：        最大１０μＳ／ｃｍ
−  遊離塩素：      なし
−  アンモニウム：  なし
−  全体硬度：      なし
塔８の供給ポイントにおける真空が１４５ｍｍＨｇであるとき、流量計７によって自動的に調節される還流流の１５％に相当する一定の流れで液体が供給されるサブシステム１において、この水は脱塩素および精製を含む処理にかけられ１０μＳ／ｃｍ未満の導電率が得られる。蒸留塔８には充填物９が取り付けられており、それは１００段の理論段数に相当する高さが好ましく、最大の高さは１８０段の理論段数に相当する高さである。水の供給ポイントは充填物９の高さの１０％に相当する高さの底部帯域ｃに向かって配置される。供給水は底部帯域ｃに蓄積し、レベルが流量計１０の表示パネルの５０％になると、２００℃の蒸気の供給が、調節タップ１１およびレベルメーター１０による帯域ｃのためのレベル調節管Ａを備えたボイラー１２から自動的に開始される。塔８へ供給された６０℃の蒸気は、底部から帯域ｂを通り抜け頂部へ循環し、帯域ｄから排出され、それらの９０％は第１次凝縮器１７で、残りは第２次凝縮器１８で凝縮され、それらは水との向流状態で冷却される。塔８の頂部の帯域ｄにおける１００ｍｍＨｇ真空は真空ランプ２７で得られ、マノメーター２４および調節タップ２５による真空調節システムＢによって調節され、底部帯域ｃでは真空はマノメーター２８で測定される。蒸気の凝縮から生じた液体は還流槽３０へ重力により移送され、そこからポンプ３２によって取り出され、塔８の頂端の帯域ｄへ還流として２バールの圧力で送られる。還流流は流量計３４で測定され、自動的に調節され、１２５０Ｌ／時で維持されるのが好ましい。
【００３１】
頂部ｄ帯域の液体投入量が好ましくは２５５５Ｌ／（ｈ×ｍ2）で維持されるように調節が行われ、塔８からの液体量が確保されると、タップ３５が開かれ、６０℃および大気脚による大気圧で、流量計７を通して塔８へ供給される流量と等しい流量計３７での測定および調節された流量で、廃水の排出が行われる。これらの条件で、装置は、存在する測定および調節ポイントでの一定の流量、温度および圧力の維持を意味する固定管理が達成できるように操作される。
【００３２】
物質移動によって、充填物９の表面における液体と水蒸気との接触ポイントでは、蒸気の重水素減少および液体の重水素富化が達成される。同時に、塔８の液体の供給ポイントは充填物９の高さで２つの帯域ａおよびｂ、すなわち、最少９０段の理論段数を有する上部ストリッピング帯域ｂおよび最少１０段の理論段数を有する底部富化帯域ａに分ける。
【００３３】
上記液体投入物を帯域ｄに有するために、高性能充填物９は理論段数８段／ｍの効率を有するが、理論段数４．２段／ｍでも得ることができる。
凝縮器１８に集められる留出物の濃度が、分析器３９で測定されて、２０〜３０ｐｐｍＤ／（Ｄ＋Ｈ）に低下すると、タップ４０が開かれ、最も冷たいポイントで、流量計４２で自動的に測定および調節された還流流の好ましくは４．５％に相当する２５℃の重水素減少水からなる生成物の取り出しが行われ、槽４３に貯蔵され、廃水流量は還流流量の好ましくは１０．５％に相当する値に減じられる（それぞれ供給および取り出し流量の間の差である）。重水素減少水は、２つの自動投入装置４５および４８により確保される体積比９９：１で槽４９からのミネラル化添加剤と混合することによってミネラル化され、次に、水中残留オゾン濃度を確実に０．１５ｍｇ／Ｌ以下にするオゾン富化空気を２５℃および大気圧で強制発泡することによるオゾン化サブシステム５１中でのオゾン化によって、混合物は抗細菌処理される。その後、混合物は、抗細菌処理を完了するために２時間の最低滞留時間で槽５３に貯蔵される。ミネラル化添加剤は、２０〜３０ｐｐｍＤ／（Ｄ＋Ｈ）を含有する重水素減少水１００Ｌに、塩化カルシウム２００ｇ、硫酸マグネシウム１００ｇおよび炭酸水素ナトリウム１００ｇの天然ミネラル水からの医薬等級塩を溶解することによって製造され、槽４９にｐＨ６．５〜７．５で２５℃にて貯蔵される。壜詰めされる前に、ミネラル化された重水素減少水は５００Ｌ／時の流量で、水の抗細菌処理に加えて微量の残留オゾンを破壊するＵＶ殺菌サブシステム５７に通される。重水素減少水は２０〜３０ｐｐｍＤ／（Ｄ＋Ｈ）の一定の重水素濃度を有し、品質特性は次のとおりである：
−  ｐＨ：            ６．５〜８．５
−  酸化力：          最大２ｍｇＫＭｎＯ4／Ｌ
−  カルシウム：      最大１００ｍｇ／Ｌ
−  マグネシウム：    最大５０ｍｇ／Ｌ
−  全体硬度：        最低９０ｍｇ／ＬＣａＣＯ3
−  アンモニウム：    なし
−  遊離塩素：        なし
−  塩化物：          最大２５０ｍｇ／Ｌ
−  硫酸塩：          最大２５０ｍｇ／Ｌ
−  硝酸塩：          最大５０ｍｇ／Ｌ
−  亜硝酸塩：        なし
−  細菌活性：        無菌
これらの物理化学的特性から、これは人の飲料用の水であり、飲料水に関する標準規定に従うものである。
【００３４】
壜詰めは、好ましくはポリマー材料、例えば食品工業用のポリエチレン、から製造された容器に２５℃で行われる。通常、水の賞味期限は最低１２ヶ月である。
【図面の簡単な説明】
【００３５】
【図１】ミネラル化重水素減少水を得る装置の原理スキームを表す。
【符号の説明】
【００３６】
１      精製サブシステム
５      供給源
８      同位体蒸留塔
１２    ボイラー
１７    第１次凝縮器
１８    第２次凝縮器
４３    中間貯蔵槽
４９    ミネラル化添加剤貯蔵槽
５３    最終貯蔵槽
【図１】
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【国際調査報告】
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