(57)【要約】【課題】加圧蒸発器の加圧能力を向上させることのできるタンクローリを提供する。【解決手段】単一の蛇行管３０を構成する４つの直管３２のそれぞれにおけるフィンピッチＬｐは、以下のように設定される。詳しくは、最上流に対応する第１段目の直管３２のフィンピッチＬｐ＝Ｌ１、第２段目の直管３２のフィンピッチＬｐ＝Ｌ２、第３段目の直管３２のフィンピッチＬｐ＝Ｌ３、および最下流に対応する第４段目の直管３２のフィンピッチＬｐ＝Ｌ４は、「Ｌ４＜Ｌ３＜Ｌ２＝Ｌ１」の関係を満たすように設定されている。これは、蛇行管３０に霜が生じる事態を極力抑制しつつ、蛇行管３０の表面積を極力拡大するための設定である。【選択図】  図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
液化天然ガスが積載されるタンクと、前記タンクから液化天然ガスを取り込み前記取り込んだ液化天然ガスを気化させて前記タンクに戻すことで前記タンクの内部を加圧する加圧蒸発器と、を備えるタンクローリにおいて、
前記加圧蒸発器は、前記タンクから前記液化天然ガスが流入する上流側から前記液化天然ガスが前記タンクへと流出する下流側までの前記液化天然ガスが流動する蛇行管を備え、
前記蛇行管は、複数の直管およびそれら複数の直管の端部どうしを連結する複数のＵ字管の連結により形成され、
前記タンクローリが水平な路面にある場合、前記上流側に対応する直管は、前記下流側に対応する直管よりも垂直方向下方に配置されており、
前記直管は、筒状部分と、該筒状部分の軸から放射状に伸びるように形成されたフィンとを備え、
前記複数の直管のうちの最上流の直管に形成されるフィン同士の間隔と比較して、最下流の直管に形成されるフィン同士の間隔の方が狭いことを特徴とするタンクローリ。
【請求項２】
前記フィンと、前記筒状部分とは、塑性加工によって一体的に形成されていることを特徴とする請求項１記載のタンクローリ。
【請求項３】
前記複数の直管のそれぞれは、両端部を除き接合面を有しないことを特徴とする請求項２記載のタンクローリ。
【請求項４】
前記フィンは、前記Ｕ字管には形成されていないことを特徴とする請求項２または３記載のタンクローリ。
【請求項５】
前記フィン同士の間隔は、単一の直管に形成されるものについては同一とされることを特徴とする請求項２から４のいずれか１項に記載のタンクローリ。
【請求項６】
前記直管のうち、前記最上流の直管および前記最下流の直管を除いたものの少なくとも１つの直管について、これに形成されるフィン同士の間隔は、前記最上流の直管に形成される前記フィン同士の間隔より狭く且つ、前記最下流の直管に形成される前記フィン同士の間隔より広いことを特徴とする請求項２から５のいずれか１項に記載のタンクローリ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、タンクローリに関し、特に加圧蒸発器の加圧能力を向上させることのできるタンクローリに関する。
【背景技術】
【０００２】
この種の加圧蒸発器としては、たとえば下記特許文献１にみられるように、タンクから流入する液化天然ガスの流路を構成する蛇行状の管を備えたものも提案されている。ここで、液化天然ガスが蛇行状の管内を流動する場合、管を介して外気と熱交換する。詳しくは、外気の方が温度が高いため、液化天然ガスが受熱し、気化される。気化された液化天然ガスがタンクに戻されることで、タンクが加圧される。これにより、タンク内の液化天然ガスを別の経路を介して取り出し、充填することが望まれる貯槽に充填することができる。
【０００３】
上記加圧蒸発器の加圧性能を高めるうえでは、上記管内の液化天然ガスと管外の外気との熱交換を促進することが要求される。そこで、下記特許文献１では、蛇行状の管の外周にフィンを備えて管の外周側の表面積を拡大し、熱交換を促進するようにしている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００２−２１９９９２号公報（段落００１１，００１２、図１など）
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ただし、管の外周面の表面積の拡大を図ることで、管付近の外気が過度に冷やされると、管の外周に霜が生じ、これが加圧能力の低下につながるおそれがあるという問題点があった。
【０００６】
本発明は、上記問題点を解決するためになされたものであり、その目的は、液化天然ガスが積載されるタンクと、前記液化天然ガスを取り込みこれを気化させて前記タンクに戻すことで前記タンクの内部を加圧する加圧蒸発器と、を備えて且つ、加圧蒸発器の加圧能力を向上させることのできるタンクローリを提供することにある。
【課題を解決するための手段および発明の効果】
【０００７】
請求項１記載のタンクローリにおいて、蛇行管のうち液化天然ガスが流入する上流側では、タンクから流入した液化天然ガスの受熱量が、下流側よりも少ない。このため、上流側にある液化天然ガスの温度は、下流側にある液化天然ガスの温度よりも低い。したがって、上流側に対応するフィン同士の間隔を過度に狭くする場合、上流側に対応する直管や直管付近にある外気の温度が過度に低下し、ひいては、直管の表面に霜が生じるおそれがある。霜が生じると、フィン同士の間隔を狭くすることによる加圧能力の上昇は望めず、かえって加圧能力が低下する。一方で、下流側の液化天然ガスの温度は上流側のそれよりも高いために、下流側に対応する直管については、フィン同士の間隔を狭くしても霜が生じにくい。すなわち、上流側に対応する直管については、フィン同士の間隔を狭くすることで加圧能力がかえって低下する一方、下流側に対応する直管については、フィン同士の間隔を狭くすることで加圧能力がさらに上昇する、ということがあり得る。請求項１記載のタンクローリでは、この点に鑑み、最上流の直管に形成されるフィン同士の間隔よりも最下流の直管に形成されるフィン同士の間隔を狭くすることで、上流側および下流側にかかわらず一律にフィン同士の間隔を狭くする場合と比較して、加圧能力を上昇させることができる。
【０００８】
また、請求項１記載のタンクローリにおいては、上流側に対応する直管が下流側に対応する直管の垂直方向下方に配置されている。そのため、下流側に対応する直管（上段の直管）を流動する液化天然ガスによって冷却された外気が下方に流下することで、上流側に対応する直管（下段の直管）付近の外気の温度が、下流側に対応する直管（上段の直管）付近の外気の温度と比較して低下しやすい。ここで、下段の直管は、液化天然ガスの流路の上流側に対応するため、直管を流動する液化天然ガスの温度が相対的に低く、上段の直管と比較して外気を冷却しやすい。このため、下段の直管は、上段の直管と比較して、直管を流動する液化天然ガスの温度が低いことのみならず、配置関係に起因して、すなわち上段の直管により冷却された外気が流下されることに起因して、霜を生じやすいものとなっている。このため、最上流の直管（下段の直管）に形成されるフィン同士の間隔よりも最下流の直管（上段の直管）に対応するフィン同士の間隔を狭くする構造の利用価値が特に大きいものとなっている。
【０００９】
請求項２記載のタンクローリにおいて、タンクローリに振動が加わることに起因して、直管に振動が加わる。ここで、たとえば筒状部分にフィンを巻きつけるなどして且つフィンの一部を筒状部材に溶接等によって固定する場合、フィンに振動が加わることで、溶接等によって筒状部材に固定されていない部分において隣接するフィン同士の間隔が製造時の間隔から変化するおそれがある。そして、フィン同士の間隔が変化する場合、直管が形成する流路の単位流路体積に対する直管の表面積が過度に大きい領域が生じ、ここに霜が生じるおそれがある。請求項２記載のタンクローリでは、この点に鑑み、フィンと筒状部分とを塑性加工にて一体的に形成することで、請求項１記載のタンクローリの効果に加え、隣接するフィン同士の間隔が変化する事態を回避することができるという効果を奏する。
【００１０】
また、フィンと筒状部分とが塑性加工にて一体的に形成されるため、筒状部分とフィンとは同一の材質からなる。このため、筒状部分にフィンを溶接した場合と比較して、伝熱効率が高いという効果を奏する。すなわち、溶接する場合には、溶接部分が溶接金属となることで伝熱効率が低下する。
【００１１】
さらに、フィンと筒状部分とが塑性加工により一体的に形成されるため、フィンと筒状部分は同一の材質で形成されていることとなり、温度に応じて筒状部分がその軸方向に伸縮することで、フィンも同時に筒状部分の軸方向の伸縮に合わせて変位する。このため、筒状部分の伸縮に伴ってフィンと筒状部分との間に応力が生じることを好適に抑制することができ、ひいては蛇行管に金属疲労が発生しにくいという効果を奏する。
【００１２】
請求項３記載のタンクローリでは、蛇行管に接合面がある場合、長時間にわたって振動が加わることなどに起因して、接合面において蛇行管の内部と外部とが連通し、漏れが生じるおそれがあることに着目する。そして、上記タンクローリでは、単一の直管自体には両端部を除き接合面を設けないことで、請求項２記載のタンクローリの効果に加え、上記漏れが生じることを好適に抑制することができるという効果を奏する。
【００１３】
請求項４記載のタンクローリにおいて、フィンを塑性加工によって形成する場合、Ｕ字管にフィンを形成することには技術的な困難が伴う。請求項４記載のタンクローリでは、この点に鑑み、直管のみにフィンを形成することで、請求項２または３記載のタンクローリの効果に加え、加圧蒸発器の製造を容易とすることができるという効果を奏する。
【００１４】
請求項５記載のタンクローリにおいて、塑性加工によって単一の筒状部分と一体的に形成されるフィン同士の間隔を変更することは、加工工程を複雑、困難とする傾向がある。請求項５記載のタンクローリでは、この点に鑑み、単一の直管に形成されるものについては、フィンどうしの間隔を同一とすることで、請求項２から４のいずれか１項に記載のタンクローリの効果に加え、加工工程の簡素化を図ることができるという効果を奏する。
【００１５】
請求項６記載のタンクローリにおいて、最上流の直管および最下流の直管以外の少なくとも１つの直管を流動する液化天然ガスの温度は、最上流の直管を流動する液化天然ガスの温度よりも高く、最下流の直管を流動する液化天然ガスの温度よりも低い傾向がある。このため、少なくとも１つの直管のフィン同士の間隔を、最上流の直管のフィン同士の間隔とした場合には、最上流の直管および最下流の直管以外の少なくとも１つの直管のフィン同士の間隔が、さらに狭くしても霜が生じない間隔、すなわち、不必要に広い間隔となるおそれがある。一方、最上流の直管および最下流の直管以外の少なくとも１つの直管のフィン同士の間隔を、最下流の直管のフィン同士の間隔とした場合には、少なくとも１つの直管のフィン同士の間隔が、霜が生じるほど狭くなるおそれがある。この点、最上流の直管のフィン同士の間隔と、最下流の直管のフィン同士の間隔と、最上流の直管および最下流の直管以外の少なくとも１つの直管のフィン同士の間隔とを、互いに相違させることで、請求項２から５のいずれか１項に記載のタンクローリの効果に加えて、最上流の直管および最下流の直管以外の直管のフィン同士の間隔を最上流の直管のフィン同士の間隔や最下流の直管のフィン同士の間隔とする場合と比較して、加圧能力を上昇させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】一実施形態にかかるタンクローリを示す側面図。
【図２】加圧蒸発器の上面図。
【図３】蛇行管の側面図。
【図４】加圧蒸発器の断面図。
【図５】フィンの形成工程を示す直管およびフィンの斜視図。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
図１に、本実施形態にかかるタンクローリ１０を示す。なお、図１の矢印Ｕ−Ｄ，Ｌ−Ｒ，Ｆ−Ｂは、タンクローリ１０の車体１４の上下方向、左右方向、前後方向をそれぞれ示しており、この表記は、図２〜図４においても用いる。
【００１８】
タンクローリ１０は、液化天然ガスを輸送するための車両であり、液化天然ガスが積載される円筒状のタンク１２と、そのタンク１２が架装される車体１４と、それらタンク１２および車体１４の間に介設される左右一対の支持フレーム１６と、タンク１２の後方に形成される機器室１８と、タンク１２および機器室１８の下方に設置される加圧蒸発器２０と、を主に備えて構成されている。
【００１９】
車体１４は、運転室としてのキャブ１４ａと、車体１４の骨格をなす左右一対の車体フレーム１４ｂと、前輪１４ｃを有し地面に対してキャブ１４ａを支持する前部走行装置と、後輪１４ｄを有し地面に対して車体１４の後方側を支持する後部走行装置とを主に備えている。
【００２０】
左右一対の車体フレーム１４ｂは、互いに対向しつつ車体１４の前後方向に延設される梁状の部材を複数の連結部材により連結することで梯子状に形成されている。タンク１２は、一対の車体フレーム１４ｂに、一対の支持フレーム１６を介して架装されている。
【００２１】
一対の支持フレーム１６は、互いに対向する梁状に構成される部材であり、タンク１２の前後方向に沿って延設されている。また、一対の支持フレーム１６は、その上部側がタンク１２に溶接されると共に、下部側がボルト等（図示せず）により一対の車体フレーム１４ｂにそれぞれ固定されている。
【００２２】
左右一対に設けられた支持フレーム１６によってタンク１２が支持されることで、支持フレーム１６の対向間にタンク１２を沈み込ませてタンク１２の重心を低くすることができ、タンクローリ１０の走行安定性を向上させることができる。
【００２３】
タンク１２は、パーライト等の断熱材を備えて構成されており、これにより、タンク１２内部の液化天然ガスの温度を水の凝固点よりも低い温度（ここでは、「−１６２℃」以下を想定）に保ち、これを液体状態で貯蔵する。
【００２４】
機器室１８は、複数の配管、弁等が格納される箱状の部位である。機器室１８の前壁面（図１のＦ方向の端側の壁面）はタンク１２の後端部分に連設され、機器室１８の上壁面がタンク１２の形状に沿った円弧状に形成されると共に機器室１８の床面、左右両側（図１のＲ−Ｌ方向の両側）の側壁面および後壁面（図１のＢ方向の端側の壁面）が平坦状に形成されている。また、機器室１８の後壁面には扉（図示せず）が設けられ、その扉を開放することで機器室１８内の弁等を操作することができる。
【００２５】
加圧蒸発器２０は、タンク１２から流入された液化天然ガスを外気と熱交換させることで気化させ、その気化させた天然ガスをタンク１２内に流出させることで、タンク１２内を加圧する装置であり、左右の後輪１４ｄの後方に一基ずつ設置されている。
【００２６】
次に、図２〜図４を参照して、加圧蒸発器２０の詳細な構成について説明する。
【００２７】
図２は、加圧蒸発器２０の上面図である。なお、図面を簡素化して理解を容易にするため、図２では、加圧蒸発器２０を模式的に図示する。
【００２８】
図２に示すように、加圧蒸発器２０は、蛇行状に形成される複数（ここでは、１３個）の蛇行管３０を備えている。蛇行管３０は、その内部の流路を流動する液化天然ガスと外気との熱交換を促すことで、液化天然ガスを気化させるための配管である。蛇行管３０は、タンク１２から液化天然ガスが流入する流入部から液化天然ガスがタンク１２に流出する流出部までの流路を区画形成する。
【００２９】
各蛇行管３０の一端側（Ｕ方向側）は、蛇行管３０のそれぞれによって形成される流体の流路どうしを合流させる出口ヘッダ４０に連結されている。出口ヘッダ４０には、出口継手４２が連結され、出口継手４２が、機器室１８内の配管を介してタンク１２に連結される。同様に、図示しない各蛇行管３０の他端側（Ｄ方向側）は、蛇行管３０のそれぞれによって形成される流体の流路どうしを合流させる入口ヘッダ５０に連結されている。入口ヘッダ５０には、入口継手５２が連結され、入口継手５２が、機器室１８内の配管を介してタンク１２に連結される。
【００３０】
図３は、蛇行管３０の側面図である。蛇行管３０は、流路断面積が一定であって且つ直線状の経路である直線経路部分を区画形成する複数の直管３２と、それら複数の直管３２の端部どうしを連結する複数のＵ字管３４とを備え、それら複数の直管３２およびＵ字管３４を蛇行状に連結することで１本の蛇行管３０が形成される。ここで、Ｕ字管３４は、外周が平滑な筒状部材をＵ字状に湾曲させた形状を有したものである。
【００３１】
詳しくは、最下段に該当する１段目の直管３２は、Ｕ字管３４を介して２段目の直管３２の一端に連結され、２段目の直管３２の他端は、Ｕ字管３４を介して３段目の直管３２の一端に連結される。３段目の直管３２の他端は、Ｕ字管３４を介して４段目の直管３２の一端に連結される。これにより、１段目の直管３２の一端から流入した液化天然ガスは、１段目の直管３２によって区画形成される直線状の経路（直線経路部分）を流動した後、Ｕ字管３４によって区画形成される屈曲部を介して２段目の直管３２に流入することで、流動方向を反転させる。同様に、２段目の直管３２に流入した液化天然ガスは、２段目の直管３２によって区画形成される直線経路部分を流動した後、Ｕ字管３４によって区画形成される屈曲部を介して３段目の直管３２に流入することで、流動方向を反転させる。さらに、３段目の直管３２に流入した液化天然ガスは、３段目の直管３２によって区画形成される直線経路部分を流動した後、Ｕ字管３４によって区画形成される屈曲部を介して４段目の直管３２に流入することで、流動方向を反転させる。
【００３２】
上記蛇行管３０を構成する１段目から４段目の直管３２は、垂直方向に一列に配置される。これにより、タンクローリ１０が水平な路面にある場合、単一の蛇行管３０を構成する４つの直管３２を路面に垂直投影した領域が互いに同一となる。
【００３３】
上記蛇行管３０のうち、Ｕ字管３４と直管３２との連結部分近傍における外周面、および、直管３２の長手方向（図３のＦ−Ｂ方向）中央部分における外周面には、樹脂で構成された円筒状のスリーブ３６が摺動可能に被覆されている。蛇行管３０は、後述する枠部材６０（図４参照）に対してスリーブ３６を介して摺動可能に保持される。
【００３４】
上記加圧蒸発器２０は、タンクローリ１０の前後方向における後輪１４ｄと機器室１８の後端との間に設置されている。詳しくは、上記車体フレーム１４ｂに固定された枠状の枠部材６０の内部に複数の蛇行管３０が格納されている（図４参照）。
【００３５】
図４は、図１のＩＶ−ＩＶ線における加圧蒸発器２０の断面図である。枠部材６０の内部において、加圧蒸発器２０は、複数の蛇行管３０が直管３２の軸心方向を車体１４の前後方向へ向けつつ車体１４の左右方向に沿って並設され、上述の入口ヘッダ５０が出口ヘッダ４０よりも車体１４の高さ方向における下方へ配置されている。
【００３６】
枠部材６０には、蛇行管３０が挿通可能な孔を有する固定部材６２が固着されている。固定部材６２の孔には、上記スリーブ３６が挿通されており、蛇行管３０がスリーブ３６を介して固定部材６２に摺動可能に保持されている。これにより、蛇行管３０に熱応力が発生した場合であっても、蛇行管３０を固定部材６２に対して相対変位させることができる。
【００３７】
上記蛇行管３０は、液化天然ガスの流路を蛇行させることで、流路を流動する液化天然ガスと外気との熱交換を促進し、これを気化させることを狙ったものである。また、蛇行管３０には、気化を促進するためのさらなる工夫がなされている。
【００３８】
すなわち、先の図３に示すように、直管３２を、円筒部分３２ｂと、円筒部分３２ｂの軸から放射状に延びるフィン３２ａとを備えて構成し、フィン３２ａにより蛇行管３０の外周の表面積を拡大し液化天然ガスと外気との熱交換が促進される。ここで、フィン３２ａは、単一の直管３２において、その長手方向中央部のスリーブ３６被覆部分を除き、隣接するフィン３２ａ同士の間隔（フィンピッチＬｐ）が等しく形成されている。
【００３９】
ただし、単一の蛇行管３０を構成する４つの直管３２のそれぞれにおけるフィンピッチＬｐは必ずしも同一でない。詳しくは、１段目（最上流）の直管３２（入口ヘッダ５０に連結される直管３２）のフィンピッチＬｐ＝Ｌ１、２段目の直管３２のフィンピッチＬｐ＝Ｌ２、さらに３段目の直管３２のフィンピッチＬｐ＝Ｌ３、および４段目（最下流）の直管３２（出口ヘッダ４０に連結される直管３２）のフィンピッチＬｐ＝Ｌ４は、「Ｌ４＜Ｌ３＜Ｌ２＝Ｌ１」の関係を満たすように設定されている。ここで、たとえば、「Ｌ４＝１１枚／１インチ、Ｌ３＝７枚／１インチ、Ｌ２＝Ｌ１＝５枚／１インチ」とすればよい。ただし、図２，３においては、フィン３２ａを模式的に示したため、直管３２に形成されるフィン３２ａの長さや数を特定する意図はない。なお、ここで、フィン３２ａが１インチあたり５枚備えられるということは、１インチあたり、円環状のフィン３２ａがそれぞれ独立に５枚形成されていることを意味せず、軸からの回転角度を固定しつつ軸方向に１インチ変位する間に、フィン３２ａに突き当たる回数が５回となることを意味する。すなわち、フィン３２ａは、実際には螺旋状に連続して形成されている。また、フィン３２ａは、その高さ、すなわち円筒部分３２ｂから放射状に延びる長さが一定とされている。ちなみに、１段目から４段目までの各直管３２のフィン３２ａの高さは、互いに等しい。
【００４０】
上記設定は、液化天然ガスの流路の上流側よりも下流側において、単位流路体積あたりの蛇行管３０の外周の表面積を拡大するためのものである。これは、タンク１２内の液化天然ガスの温度が水の凝固点よりも低いために、蛇行管３０の表面積が過度に大きくなると、蛇行管３０の表面に霜が生じ、液化天然ガスと外気との熱交換がかえって妨げられることに鑑み、蛇行管３０に霜が生じる事態を極力抑制しつつ、蛇行管３０の表面積を極力拡大することを狙ったものである。すなわち、液化天然ガスは、タンク１２から蛇行管３０に流入してから、タンク１２に流出するまでの間、蛇行管３０を介して外気から熱を受け取る。このため、蛇行管３０のうちタンク１２内の液化天然ガスが流入する側である入口ヘッダ５０に連結される側においては、外気からの受熱量の少ない液化天然ガスが流動することから、出口ヘッダ４０に連結される側と比較して、液化天然ガスの温度が低い。このため、蛇行管３０のうち上流側（入口ヘッダ５０側）における直管３２の温度は、下流側における直管３２の温度と比較して、低下しやすい。そして、蛇行管３０やその付近の外気の温度が過度に低下すると、蛇行管３０に霜が生じるおそれがある。一方、蛇行管３０のうちタンク１２側へと液化天然ガスが流出する側（出口ヘッダ４０側）内は、外気からの受熱量の多い液化天然ガスが流動することから、液化天然ガスの温度が上記流入する側と比較して高い。このため、蛇行管３０の下流側（出口ヘッダ４０側）付近の直管３２や外気の温度は、上流側付近の直管３２や外気の温度と比較して低下しにくい。
【００４１】
このため、上流側と下流側とでフィンピッチＬｐを同一とする場合には、上流側において霜が生じるにもかかわらず、下流側ではさらにフィンピッチＬｐを小さくしても霜が生じないという事態が生じうる。これは、下流側に限っては、表面積の拡大によって、液化天然ガスの外気からの受熱量を増加させることが可能であることを意味する。
【００４２】
このため、蛇行管３０に、上述したフィンピッチＬｐの設定によって、下流側の表面積を拡大することで、蛇行管３０に霜が生じる事態を極力抑制しつつも、蛇行管３０の表面積を極力拡大することができる。これにより、蛇行管３０を流動する液化天然ガスの外気からの受熱量を増大させることができる。これは、タンク１２に流入する液化天然ガスの圧力を極力上昇させることができることを意味する。
【００４３】
ここで本実施形態では、金属製の円筒状の部材に塑性加工を施すことで、フィン３２ａが形成された直管３２を形成する。詳しくは、図５に模式的に示すように、本実施形態では、直管３２と同一の長さを有する中空円筒部材（管７０）の外周に転造法を用いてフィン３２ａを形成する。なお、転造法としては、管７０の外周に、回転するダイスを押し当てることでフィン３２ａを形成する手法を採用すればよい。
【００４４】
これにより、直管３２を、フィン３２ａと円筒部分３２ｂとが一体的に形成されたものとすることができる。
【００４５】
以上説明した本実施形態によれば、以下の効果が得られるようになる。
【００４６】
（１）蛇行管３０のうち液化天然ガスの流路の最上流の直管３２（１段目の直管３２）のフィンピッチＬｐ＝Ｌ１と比較して最下流の直管３２（４段目）のフィンピッチＬｐ＝Ｌ４を小さくした。これにより、第１段目から第４段目までの直管３２のフィンピッチＬｐを同一とする場合と比較して、加圧能力を極力上昇させることができる。
【００４７】
（２）上段の直管３２を液化天然ガスの流路の下流側とし、下段の直管３２を同経路の上流側とした。ここで、上段の直管３２を流動する液化天然ガスによって冷却された外気は、鉛直下方に流下するため、下段の直管３２付近の外気の温度は、上段の直管３２付近の外気の温度よりも低くなりやすい。下段の直管３２は、上流側であるため、下段の直管３２内を流動する液化天然ガスの温度が相対的に低く、下流側である上段の直管３２と比較して温度が低下しやすい。このため、下段の直管３２は、上段の直管３２と比較して、内部を流動する液化天然ガスの温度が低いことのみならず、上段の直管３２付近の外気が流下することに起因して霜を生じやすいものとなっている。このため、上段の直管３２のフィンピッチＬｐを下段の直管３２のフィンピッチＬｐよりも小さくする設定が、加圧能力を向上させるうえで特に有効である。
【００４８】
さらに、上段の直管３２を流動する液化天然ガスの温度は、下段の直管３２を流動する液化天然ガスの温度よりも高いため、熱交換の効率が低下しやすいのであるが、各直管３２によって冷やされた外気が鉛直下方に流下することで、上段の直管３２付近の外気温度が下段の直管３２付近の外気温度よりも高くなりやすいため、熱交換の効率を高めることもできる。
【００４９】
（３）転造法によって筒状部分３２ｂとフィン３２ａとを一体的に形成した。ここで、たとえば筒状部分３２ｂにフィン３２ａを巻き付けるなどして且つ、フィン３２ａの一部を筒状部材３２ｂに溶接等により固定する場合には、タンクローリ１０の走行に伴ってタンクローリ１０に生じる振動、さらには、内燃機関等の原動機の振動によって、筒状部材３２ｂに固定されていない部分において隣接するフィン３２ａ同士の間隔が製造時の間隔から変化し、単一の直管３２におけるフィンピッチＬｐが不均衡になるおそれがある。これに対し、筒状部分３２ｂとフィン３２ａとを一体的に形成することで、筒状部分３２ｂにおけるフィン３２ａの配置が振動によって変化する事態を好適に回避することができる。
【００５０】
また、円筒部分３２ｂとフィン３２ａとが塑性加工にて一体的に形成されるため、直管３２とフィン３２ａとは同一の材質からなる。このため、円筒部分３２ｂにフィン３２ａを溶接した場合と比較して、伝熱効率が高い。すなわち、溶接する場合には、溶接部分が溶接金属となることで伝熱効率が低下する。
【００５１】
さらに、フィン３２ａと円筒部分３２ｂとが一体的に形成されるため、温度に応じて円筒部分３２ｂが軸方向に伸縮することで、フィン３２ａも円筒部分３２ｂの軸方向の伸縮に合わせて移動する。このため、円筒部分３２ｂの伸縮に伴って円筒部分３２ｂとフィン３２ａとの間に応力が生じることを好適に抑制することができることから、蛇行管３０に金属疲労が発生しにくい。
【００５２】
（４）直管３２を単一の管７０から形成することで、接合面を有しない構造とした。これにより、長時間にわたって振動が加わることなどに起因して漏れが生じる事態を好適に抑制することができる。
【００５３】
（５）Ｕ字管３４にはフィン３２ａを設けず、直管３２に限ってフィン３２ａを形成した。ここで、フィン３２ａを塑性加工によって形成する場合、Ｕ字管３４にフィンを形成することには技術的な困難が伴う。この点、本実施形態では、蛇行管３０へのフィンの形成を容易に行うことができる。
【００５４】
（６）フィン３２ａ同士の間隔（フィンピッチＬｐ）を調整対象とした。ここで、塑性加工によって形成可能なフィン３２ａの高さには大きな制約があるため、フィン３２ａの高さを調整する自由度は小さい。これに対し、フィン３２ａ同士の間隔を調整する場合、調整の自由度が比較的大きい。したがって、１段目の直管３２のフィンピッチＬｐと４段目の直管３２のフィンピッチＬｐとの大きさの差を大きくして、１段目の直管３２と４段目の直管３２との表面積の差を大きくすることができる。このため、上記実施形態によれば、上流側における直管３２やその付近の外気の過冷却を回避しつつ蛇行管３０の外周の表面積を極力大きくする設定が容易となる。
【００５５】
（７）単一の直管３２におけるフィン３２ａ同士の間隔（フィンピッチＬｐ）を同一とした。これにより、塑性加工としつつも、蛇行管３０へのフィン３２ａの形成を容易に行うことができる。これは、先の図５において、管７０から直管３２を形成するに際し、フィンピッチＬｐを徐々に変更するなどする場合には、加工が複雑になるためである。
【００５６】
（８）最上流に位置する第１段目の直管３２のフィンピッチＬｐ＝Ｌ１、第２段目の直管３２のフィンピッチＬｐ＝Ｌ２、第３段目の直管３２のフィンピッチＬｐ＝Ｌ３、最下流に位置する第４段目の直管３２のフィンピッチＬｐ＝Ｌ４の間に、「Ｌ４＜Ｌ３＜Ｌ２＝Ｌ１」の関係が成立するようにした。これにより、霜が生じる事態を極力抑制しつつ蛇行管３０の表面積を極力拡大することができる。
＜その他の実施形態＞
以上、実施の形態に基づき本発明を説明したが、本発明は上記実施の形態に何ら限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲内で種々の改良変形が可能であることは容易に推察できるものである。以下、変形例を例示列挙する。
【００５７】
「蛇行管３０の配置について」
上記実施形態では、単一の蛇行管３０を構成する各直管３２を水平な路面に垂直投影した領域が一致するようにしたがこれに限らない。たとえば、直管３２の軸心方向（図４のＦ−Ｂ方向）から視て、車体１４の高さ方向（図４のＵ−Ｄ方向）において直管３２が千鳥状に配置された状態でＵ字管３４に連結される構成としてもよい。これにより、直管３２が車体１４の高さ方向において直線状に配置される場合と比べて、Ｕ字管３４の曲率半径を確保してＵ字管３４内を通過する天然ガスを円滑に流通させつつ、車体１４の高さ方向において隣接する直管３２の離間寸法を小さくして加圧蒸発器２０全体の高さ寸法を小さくすることができる。
【００５８】
またたとえば、単一の蛇行管３０を構成する直管３２のうちより下流にあるものほど、最上流の直管３２との水平方向における距離が長くなるようにしてもよい。ただし、この場合であっても、水平方向外側の２つの蛇行管３０のそれぞれを構成する最上流の直管３２によって区画形成される領域と最下流の直管３２によって区画形成される領域とのそれぞれを、タンクローリ１０が水平な路面にある場合に路面に投影した領域どうしを重複させることが、スペースの有効利用の観点からは望ましい。
【００５９】
「フィン３２ａの配置について」
上記実施形態では、蛇行管３０を構成する各直管３２のフィンピッチＬｐ（＝Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４）が「Ｌ４＜Ｌ３＜Ｌ２＝Ｌ１」の関係を満たすように設定したがこれに限らない。たとえば、「Ｌ４＝Ｌ３＜Ｌ２＜Ｌ１」や、「Ｌ４＜Ｌ３＝Ｌ２＜Ｌ１」の関係を満たすように設定してもよい。さらに、フィンピッチＬｐを２段階で変更するものに限らず、「Ｌ４＝Ｌ３＜Ｌ２＝Ｌ１」の関係を満たすもの等、フィンピッチＬｐを１段階で変更するものや、「Ｌ４＜Ｌ３＜Ｌ２＜Ｌ１」の関係を満たしてフィンピッチＬｐを３段階で変更するものであってもよい。
【００６０】
さらに、単一の蛇行管３０を構成する直管３２の数を増やす場合、フィンピッチＬｐを４段階以上で変更することも可能である。
【００６１】
上記実施形態では、直管３２の中央部にスリーブ３６を設けたが、これに限らず、直管３２の中央部にスリーブ３６を設けることなく、この部分にもフィン３２ａを形成してもよい。また、上記実施形態では、Ｕ字管３４の外周にフィン３２ａを形成しないこととしたが、これに限らない。
【００６２】
「直管３２について」
上記実施形態では、各直管３２が両端部を除いて接合面を持たないようにしたが、これに限らず、たとえば同一の長さを有する２つの管を接合することで単一の直管３２を構成してもよい。この場合、上記２つの管のそれぞれの外周に形成されるフィン３２ａ同士の間隔を相違させることが容易となる。
【００６３】
「フィン３２ａについて」
上記実施形態において、４段目のフィン３２ａの高さを、３段目のフィン３２ａの高さよりも高くしたり、３段目のフィン３２ａの高さを、２段目のフィン３２ａの高さよりも高くしたり、２段目のフィン３２ａの高さを、１段目のフィン３２ａの高さよりも高くしたりしてもよい。ここで、フィン３２ａの高さを１種類とする場合よりも２種類とする場合の方が、加圧能力を上昇させることができ、フィン３２ａの高さを２種類とする場合よりも３種類とする場合の方が、加圧能力を上昇させることができ、フィン３２ａの高さを３種類とする場合よりも４種類とする場合の方が、加圧能力を上昇させることができる。
【００６４】
各直管３２に形成されるフィン３２ａとしては、直管３２の軸方向に沿ってらせん状に形成されるものに限らない。たとえば、各直管３２に、互いに独立したドーナツ状の部材を複数個形成するようにしてもよい。
【００６５】
「塑性加工について」
上記実施形態では、加工対象となる管７０を固定し、ダイスを回転させる例を示したが、ダイスを固定しつつ管７０を回転させることで塑性加工してもよく、また、管７０およびダイスの双方を回転させつつ塑性加工するようにしてもよい。
【００６６】
また、塑性加工を行うものにも限らない。
【符号の説明】
【００６７】
１０…タンクローリ、１２…タンク、２０…加圧蒸発器、３０…蛇行管、３２…直管、３２ａ…フィン、３２ｂ…筒状部分、３４…Ｕ字管。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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