(57)【要約】【課題】金型の互いに対向するコアの間の中心（ｃｅｎｔｅｒ）がずれて発生し得る偏心を防止することで、レンズを成形する際に発生する不良を防止することができるレンズ成形用金型を提供する。【解決手段】本発明のレンズ成形用金型１は、第１金型１０の第１コア孔１１に結合される第１コア１２と、第１コア１２と対向するように第２金型２０の第２コア孔２１に結合される第２コア２２と、を含み、第１コア１２及び第２コア２２は、それぞれ第１金型１０及び第２金型２０より熱膨張係数が大きい材質からなり、第１コア１２及び第２コア２２の外径は、それぞれ第１コア孔１１及び第２コア孔２１の直径より小さく形成されるものである。【選択図】図１
2015101090.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
第１金型の第１コア孔に結合される第１コアと、
前記第１コアと対向するように第２金型の第２コア孔に結合される第２コアと、を含み、
前記第１コア及び前記第２コアは、それぞれ前記第１金型及び前記第２金型より熱膨張係数が大きい材質からなり、
前記第１コア及び前記第２コアの外径は、それぞれ前記第１コア孔及び前記第２コア孔の直径より小さく形成される、レンズ成形用金型。
【請求項２】
前記第１コア及び前記第２コアの外径は、それぞれ前記第１コア孔及び前記第２コア孔の直径より１〜２μｍ小さく形成される、請求項１に記載のレンズ成形用金型。
【請求項３】
前記第１コアの膨張量をΔＰ１、前記第１コア孔の膨張量をΔＨ１としたときに、２μｍ＜ΔＰ１−ΔＨ１の条件式を満たす、請求項１に記載のレンズ成形用金型。
【請求項４】
前記第２コアの膨張量をΔＰ２、前記第２コア孔の膨張量をΔＨ２としたときに、２μｍ＜ΔＰ２−ΔＨ２の条件式を満たす、請求項１に記載のレンズ成形用金型。
【請求項５】
前記第１コアまたは前記第２コアは、熱膨張係数が１７×１０−６以上の材質からなる、請求項１に記載のレンズ成形用金型。
【請求項６】
前記第１コアの熱膨張係数をα１、前記第１金型の熱膨張係数をβ１としたときに、５×１０−６＜α１−β１＜１０×１０−６の条件式を満たす、請求項１に記載のレンズ成形用金型。
【請求項７】
前記第２コアの熱膨張係数をα２、前記第２金型の熱膨張係数をβ２としたときに、５×１０−６＜α２−β２＜１０×１０−６の条件式を満たす、請求項１に記載のレンズ成形用金型。
【請求項８】
前記第１コア及び前記第２コアは、熱伝導度が５０Ｗ／ｍ℃以上の材質からなる、請求項１に記載のレンズ成形用金型。
【請求項９】
前記第１コア及び前記第２コアはモールドマックス材質からなる、請求項１に記載のレンズ成形用金型。
【請求項１０】
前記第１コア及び前記第２コアは、外面がニッケル（Ｎｉ）でめっきされる、請求項１に記載のレンズ成形用金型。
【請求項１１】
第１コア孔が形成された第１金型と、
前記第１金型と対向する方向に位置され、第２コア孔が形成された第２金型と、
前記第１金型の前記第１コア孔に結合される第１コアと、
前記第１コアと対向するように前記第２金型の前記第２コア孔に結合される第２コアと、を含み、
前記第１コア及び前記第２コアは、熱伝導度が５０Ｗ／ｍ℃以上の材質からなる、レンズ成形用金型。
【請求項１２】
前記第１コア及び前記第２コアは、それぞれ前記第１金型及び前記第２金型より熱膨張係数が大きい材質からなり、
前記第１コア及び前記第２コアの外径は、それぞれ前記第１コア孔及び前記第２コア孔の直径より小さく形成される、請求項１１に記載のレンズ成形用金型。
【請求項１３】
前記第１コア及び前記第２コアの外径は、それぞれ前記第１コア孔及び前記第２コア孔の直径より１〜２μｍ小さく形成される、請求項１２に記載のレンズ成形用金型。
【請求項１４】
前記第１コアの膨張量をΔＰ１、前記第１コア孔の膨張量をΔＨ１としたときに、２μｍ＜ΔＰ１−ΔＨ１の条件式を満たす、請求項１１に記載のレンズ成形用金型。
【請求項１５】
前記第２コアの膨張量をΔＰ２、前記第２コア孔の膨張量をΔＨ２としたときに、２μｍ＜ΔＰ２−ΔＨ２の条件式を満たす、請求項１１に記載のレンズ成形用金型。
【請求項１６】
前記第１コア及び前記第２コアは、熱膨張係数が１７×１０−６以上の材質からなる、請求項１１に記載のレンズ成形用金型。
【請求項１７】
前記第１コアの熱膨張係数をα１、前記第１金型の熱膨張係数をβ１としたときに、５×１０−６＜α１−β１＜１０×１０−６の条件式を満たす、請求項１１に記載のレンズ成形用金型。
【請求項１８】
前記第２コアの熱膨張係数をα２、前記第２金型の熱膨張係数をβ２としたときに、５×１０−６＜α２−β２＜１０×１０−６の条件式を満たす、請求項１１に記載のレンズ成形用金型。
【請求項１９】
前記第１コア及び前記第２コアはモールドマックス材質からなる、請求項１１に記載のレンズ成形用金型。
【請求項２０】
前記第１コア及び前記第２コアは、外面がニッケル（Ｎｉ）でめっきされる、請求項１１に記載のレンズ成形用金型。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、レンズ成形用金型に関する。
【背景技術】
【０００２】
商品の３つの要素である外観、物性、及び寸法精度の維持は、金型の温度制御及び構造に大きく依存する（例えば、特許文献１参照）。
【０００３】
カメラレンズの射出において最も大きい問題は、可動側金型と固定側金型との中心（ｃｅｎｔｅｒ）がずれて偏心（ｄｅｃｅｎｔｅｒ）が発生することである。
【０００４】
この問題は、レンズの最終製品の光学性能において致命的な問題をもたらす。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特許第５１１２６３３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明の目的は、金型の互いに対向するコアの間で発生し得る偏心を防止することができるレンズ成形用金型を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明の一実施例によるレンズ成形用金型は、第１金型の第１コア孔に結合される第１コアと、前記第１コアと対向するように第２金型の第２コア孔に結合される第２コアと、を含み、前記第１コア及び前記第２コアは、それぞれ前記第１金型及び前記第２金型より熱膨張係数が大きい材質からなり、前記第１コア及び前記第２コアの外径は、それぞれ前記第１コア孔及び前記第２コア孔の直径より小さく形成されることができる。
【０００８】
また、本発明の一実施例によるレンズ成形用金型において、前記第１コア及び前記第２コアの外径は、それぞれ前記第１コア孔及び前記第２コア孔の直径より１〜２μｍ小さく形成されることができる。
【０００９】
また、本発明の一実施例によるレンズ成形用金型において、前記第１コアの膨張量をΔＰ１、前記第１コア孔の膨張量をΔＨ１としたときに、２μｍ＜ΔＰ１−ΔＨ１の条件式を満たすことができる。
【００１０】
また、本発明の一実施例によるレンズ成形用金型において、前記第２コアの膨張量をΔＰ２、前記第２コア孔の膨張量をΔＨ２としたときに、２μｍ＜ΔＰ２−ΔＨ２の条件式を満たすことができる。
【００１１】
また、本発明の一実施例によるレンズ成形用金型において、前記第１コア及び前記第２コアは、熱膨張係数が１７×１０−６以上の材質からなることができる。
【００１２】
また、本発明の一実施例によるレンズ成形用金型において、前記第１コアの熱膨張係数をα１、前記第１金型の熱膨張係数をβ１としたときに、５×１０−６＜α１−β１＜１０×１０−６の条件式を満たすことができる。
【００１３】
また、本発明の一実施例によるレンズ成形用金型において、前記第２コアの熱膨張係数をα２、前記第２金型の熱膨張係数をβ２としたときに、５×１０−６＜α２−β２＜１０×１０−６の条件式を満たすことができる。
【００１４】
また、本発明の一実施例によるレンズ成形用金型において、前記第１コア及び前記第２コアは、熱伝導度が５０Ｗ／ｍ℃以上の材質からなることができる。
【００１５】
また、本発明の一実施例によるレンズ成形用金型において、前記第１コア及び前記第２コアはモールドマックス材質からなることができる。
【００１６】
また、本発明の一実施例によるレンズ成形用金型において、前記第１コア及び前記第２コアは、外面がニッケル（Ｎｉ）でめっきされることができる。
【００１７】
一方、本発明の他の実施例によるレンズ成形用金型は、第１コア孔が形成された第１金型と、前記第１金型と対向する方向に位置され、第２コア孔が形成された第２金型と、前記第１金型の前記第１コア孔に結合される第１コアと、前記第１コアと対向するように前記第２金型の前記第２コア孔に結合される第２コアと、を含み、前記第１コア及び前記第２コアは、熱伝導度が５０Ｗ／ｍ℃以上の材質からなることができる。
【００１８】
また、本発明の他の実施例によるレンズ成形用金型において、前記第１コア及び前記第２コアは、それぞれ前記第１金型及び前記第２金型より熱膨張係数が大きい材質からなり、前記第１コア及び前記第２コアの外径は、それぞれ前記第１コア孔及び前記第２コア孔の直径より小さく形成されることができる。
【００１９】
また、本発明の他の実施例によるレンズ成形用金型において、前記第１コア及び前記第２コアの外径は、それぞれ前記第１コア孔及び前記第２コア孔の直径より１〜２μｍ小さく形成されることができる。
【００２０】
また、本発明の他の実施例によるレンズ成形用金型において、前記第１コアの膨張量をΔＰ１、前記第１コア孔の膨張量をΔＨ１としたときに、２μｍ＜ΔＰ１−ΔＨ１の条件式を満たすことができる。
【００２１】
また、本発明の他の実施例によるレンズ成形用金型において、前記第２コアの膨張量をΔＰ２、前記第２コア孔の膨張量をΔＨ２としたときに、２μｍ＜ΔＰ２−ΔＨ２の条件式を満たすことができる。
【００２２】
また、本発明の他の実施例によるレンズ成形用金型において、前記第１コア及び前記第２コアは、熱膨張係数が１７×１０−６以上の材質からなることができる。
【００２３】
また、本発明の他の実施例によるレンズ成形用金型において、前記第１コアの熱膨張係数をα１、前記第１金型の熱膨張係数をβ１としたときに、５×１０−６＜α１−β１＜１０×１０−６の条件式を満たすことができる。
【００２４】
また、本発明の他の実施例によるレンズ成形用金型において、前記第２コアの熱膨張係数をα２、前記第２金型の熱膨張係数をβ２としたときに、５×１０−６＜α２−β２＜１０×１０−６の条件式を満たすことができる。
【００２５】
また、本発明の他の実施例によるレンズ成形用金型において、前記第１コア及び前記第２コアはモールドマックス材質からなることができる。
【００２６】
また、本発明の他の実施例によるレンズ成形用金型において、前記第１コア及び前記第２コアは、外面がニッケル（Ｎｉ）でめっきされることができる。
【発明の効果】
【００２７】
本発明によれば、金型の互いに対向するコアの間の中心（ｃｅｎｔｅｒ）がずれて発生し得る偏心を防止することで、レンズを成形する際に発生する不良を防止することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２８】
【図１】本発明の実施例によるレンズ成形用金型を示した概念図である。
【図２】本発明の実施例によるレンズ成形用金型を示した要部概念図である。
【図３】本発明の実施例によるレンズ成形用金型において、第１金型と第２金型とが互いに離隔した状態を示した概念図である。
【図４】本発明の実施例によるレンズ成形用金型及び従来のレンズ成形用金型で成形されたレンズの一面の非球面形状誤差を示したグラフである。
【図５】本発明の実施例によるレンズ成形用金型及び従来のレンズ成形用金型で成形されたレンズの他面の非球面形状誤差を示したグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００２９】
本発明の目的、特定の長所及び新規の特徴は、添付図面に係る以下の詳細な説明及び好ましい実施例によってさらに明らかになるであろう。本明細書において、各図面の構成要素に参照番号を付け加えるに際し、同一の構成要素に限っては、たとえ異なる図面に示されても、できるだけ同一の番号を付けるようにしていることに留意しなければならない。また、「一面」、「他面」、「第１」、「第２」などの用語は、一つの構成要素を他の構成要素から区別するために用いられるものであり、構成要素が前記用語によって限定されるものではない。以下、本発明を説明するにあたり、本発明の要旨を不明瞭にする可能性がある係る公知技術についての詳細な説明は省略する。
【００３０】
以下、添付図面を参照して、本発明の好ましい実施例を詳細に説明する。
【００３１】
図１は、本発明の実施例によるレンズ成形用金型を示した概念図である。
【００３２】
図１及び図２を参照すれば、本発明の実施例によるレンズ成形用金型１は、第１金型１０に結合される第１コア１２と、第１コア１２と対向するように第２金型２０に結合される第２コア２２と、を含む。
【００３３】
図２は、本発明の実施例によるレンズ成形用金型を示した要部概念図であり、図３は、本発明の実施例によるレンズ成形用金型において、第１金型１０と第２金型２０とが互いに離隔した状態を示した概念図である。
【００３４】
以下、図１〜図３を参照して、本発明の実施例によるレンズ成形用金型１についてより詳細に説明する。
【００３５】
図１〜図３を参照すれば、第１コア１２は、第１金型１０の第１コア孔１１に結合される。
【００３６】
ここで、第１金型１０は、第２金型２０と対向する方向に形成された多数の第１コア孔１１を備えており、第１コア１２が第１コア孔１１に結合される。
【００３７】
また、第１コア１２及び第１コア孔１１は、互いに対応する形態に形成され、第１コア１２の外径が第１コア孔１１の直径より小さく形成することができる。この際、第１コア１２の外径は、第１コア孔１１の直径より１〜２μｍ小さく形成することができる。
【００３８】
また、本発明の一実施例によれば、第１コア１２の膨張量をΔＰ１、第１コア孔１１の膨張量をΔＨ１としたときに、次の条件式（１）を満たすことができる。
【００３９】
２μｍ＜ΔＰ１−ΔＨ１    （１）
【００４０】
前記条件式（１）を満たすことにより、容易に組み立てられることができる。
【００４１】
ここで、例えば、本発明の一実施例による第１コア１２の膨張量は、次の数式１により求められる。
【００４２】
（数式１）
ΔＰ１＝α１×ΔＴ×Ｐ１
ΔＰ１：第１コア１２の膨張量
α１：第１コア１２の熱膨張係数
ΔＴ：温度
Ｐ１：第１コア１２の直径
【００４３】
尚、第１コア１２は、第１金型１０より熱膨張係数が大きい材質からなる。この際、第１コア１２は、熱膨張係数が１７×１０−６以上の材質からなることができる。これにより、レンズを成形する際に第１コア１２が熱膨張して、第１コア１２と第１コア孔１１との間のギャップ（ｇａｐ）を最小化することができる。
【００４４】
また、第１コア１２の熱膨張係数をα１、第１金型１０の熱膨張係数をβ１としたときに、次の条件式（２）を満たすことができる。
【００４５】
５×１０−６＜α１−β１＜１０×１０−６    （２）
【００４６】
第１コア１２が前記条件式（２）より大きい値の材質からなる場合には、第１コア孔１１の変形が生じ、第１コア１２が条件式（２）より小さい値の材質からなる場合には、組立性が劣る。
【００４７】
また、第１コア１２は、熱伝導度が５０Ｗ／ｍ℃以上の材質からなる。これにより、成形物であるレンズの速い冷却によって表面固化層が形成されることで、フローマーク（Ｆｌｏｗ  ｍａｒｋ）などの外観不良の発生を著しく減少させることができる。
【００４８】
一方、第１コア１２は、モールドマックス（ｍｏｌｄｍａｘ）材質からなることができる。また、第１コア１２は、外面にニッケル（Ｎｉ）めっきされて形成されることができる。
【００４９】
第２コア２２は、第１コア１２と対向するように第２金型２０の第２コア孔２１に結合される。
【００５０】
ここで、第２金型２０は、第１金型１０と対向する方向に形成された多数の第２コア孔２１を備えており、第２コア２２が第２コア孔２１に結合される。
【００５１】
また、第２コア２２及び第２コア孔２１は、互いに対応する形態に形成され、第２コア２２の外径が第２コア孔２１の直径より小さく形成されることができる。ここで、第２コア２２の外径は、第２コア孔２１の直径より１〜２μｍ小さく形成されることができる。
【００５２】
また、本発明の一実施例によれば、第２コア２２の膨張量をΔＰ２、第２コア孔２１の膨張量をΔＨ２としたときに、次の条件式（３）を満たすことができる。
【００５３】
２μｍ＜ΔＰ２−ΔＨ２    （３）
【００５４】
前記条件式（３）を満たすことにより、容易に組み立てられることができる。
【００５５】
ここで、例えば、本発明の一実施例による第２コア２２の膨張量は、次の数式２により求められる。
【００５６】
（数式２）
ΔＰ２＝α２×ΔＴ×Ｐ２
ΔＰ２：第２コア２２の膨張量
α２：第２コア２２の熱膨張係数
ΔＴ：温度
Ｐ２：第２コア２２の直径
【００５７】
尚、第２コア２２は、第２金型２０より熱膨張係数が大きい材質からなる。この際、第２コア２２は、熱膨張係数が１７×１０−６以上の材質からなることができる。これにより、レンズを成形する際に第２コア２２が熱膨張して、第２コア２２と第２コア孔２１との間のギャップ（ｇａｐ）を最小化することができる。
【００５８】
また、第２コア２２の熱膨張係数をα２、第２金型２０の熱膨張係数をβ２としたときに、次の条件式（４）を満たすことができる。
【００５９】
５×１０−６＜α２−β２＜１０×１０−６    （４）
【００６０】
第２コア２２が前記条件式（４）より大きい値の材質からなる場合には、第２コア孔２１の変形が生し、第２コア２２が条件式（４）より小さい値の材質からなる場合には、組立性が劣る。
【００６１】
尚、第２コア２２は、熱伝導度が５０Ｗ／ｍ℃以上の材質からなる。これにより、成形物であるレンズの速い冷却によって表面固化層が形成されることで、フローマーク（Ｆｌｏｗ  ｍａｒｋ）などの外観不良の発生を著しく減少させることができる。
【００６２】
また、第２コア２２は、熱伝逹係数の高いモールドマックス材質からなる。これにより、均一な温度分布が維持できるため、レンズの形状精度が向上される。
【００６３】
また、第２コア２２は、外面にニッケル（Ｎｉ）めっきされて形成されることができる。
【００６４】
一方、本発明の実施例によるレンズ成形用金型１において、第１金型１０にはガイド孔１３が形成され、第２金型２０には第１金型１０のガイド孔１３に沿って移動するガイドポスト（ｐｏｓｔ）２３が形成される。
【００６５】
また、本発明の実施例によるレンズ成形用金型１において、第１金型１０にはガイド孔２４が形成され、第２金型２０には第１金型１０のガイド孔２４によりガイド（ｇｕｉｄｅ）されて移動するガイドピン（ｇｕｉｄｅ  ｐｉｎ）１４が形成される。
【００６６】
これにより、レンズを成形する際に、第１金型１０の第１コア１２と第２金型２０の第２コア２２の中心が互いにずれることを防止することができる。
【００６７】
上記のような本発明の実施例によるレンズ成形用金型１は、レンズを成形する際に、第１コア１２と第１コア孔１１との間、及び第２コア２２と第２コア孔２１との間にギャップが生じることが最小化できるため、第１コア１２と第２コア２２の中心が互いにずれて偏心が発生することを防止することができる。
【００６８】
また、本発明の実施例によるレンズ成形用金型１は、第１コア１２及び第２コア２２が高い熱伝導度の材質からなるため、レンズを成形する際に第１コア１２と第２コア２２との間に配置されるレンズ成形物の外観不良を著しく減少させることができる。
【００６９】
図４は、本発明の実施例によるレンズ成形用金型及び従来のレンズ成形用金型で成形されたレンズの一面の非球面形状誤差を示したグラフであり、図５は、本発明の実施例によるレンズ成形用金型及び従来のレンズ成形用金型で成形されたレンズの他面の非球面形状誤差を示したグラフである。
【００７０】
ここで、図４の垂直軸（Ｙ軸）は、レンズの一面（Ｓ１）で発生する非球面形状誤差（ＰＶ）を示した数値であり、図５の垂直軸（Ｙ軸）は、レンズの他面（Ｓ２）で発生する非球面形状誤差（ＰＶ）を示した数値である。尚、図４及び図５の水平軸（Ｘ軸）に記載の値は、レンズ成形用金型においてレンズが成形される空間であるキャビティ（ｃａｖｉｔｙ）それぞれに付与した番号である。
【００７１】
図４を参照して、従来のレンズ成形用金型で成形されたレンズの一面（Ｓ１）の非球面形状誤差（ＰＶ）を示したグラフ（Ａ）と、本発明の実施例によるレンズ成形用金型で成形されたレンズの一面（Ｓ１）の非球面形状誤差（ＰＶ）を示したグラフ（Ｂ）を比較すれば、本発明の実施例によるレンズ成形用金型で成形されたレンズの一面（Ｓ１）の非球面形状誤差（ＰＶ）が、従来のレンズ成形用金型で成形されたレンズの一面（Ｓ１）の非球面形状誤差（ＰＶ）に比べ著しく小さい値を示すことが分かる。
【００７２】
また、図５を参照して、従来のレンズ成形用金型で成形されたレンズの他面（Ｓ２）の非球面形状誤差（ＰＶ）を示したグラフ（Ａ）と、本発明の実施例によるレンズ成形用金型で成形されたレンズの他面（Ｓ２）の非球面形状誤差（ＰＶ）を示したグラフ（Ｂ）とを比較すれば、本発明の実施例によるレンズ成形用金型で成形されたレンズの他面（Ｓ２）の非球面形状誤差（ＰＶ）が、従来のレンズ成形用金型で成形されたレンズの他面（Ｓ２）の非球面形状誤差（ＰＶ）に比べ著しく小さい値を示すことが分かる。
【００７３】
以上、本発明を具体的な実施例に基づいて詳細に説明したが、これは本発明を具体的に説明するためのものであり、本発明はこれに限定されず、該当分野における通常の知識を有する者であれば、本発明の技術的思想内にての変形や改良が可能であることは明白であろう。
【００７４】
本発明の単純な変形乃至変更はいずれも本発明の領域に属するものであり、本発明の具体的な保護範囲は添付の特許請求の範囲により明確になるであろう。
【産業上の利用可能性】
【００７５】
本発明は、レンズ成形用金型に適用可能である。
【符号の説明】
【００７６】
１  レンズ成形用金型
１０  第１金型
１１  第１コア孔
１２  第１コア
１３  ガイド孔
１４  ガイドピン
２０  第２金型
２１  第２コア孔
２２  第２コア
２３  ガイドポスト
２４  ガイド孔
【図１】
2015101090.tif 000003
【図２】
2015101090.tif 000004
【図３】
2015101090.tif 000005
【図４】
2015101090.tif 000006
【図５】
2015101090.tif 000007
【手続補正書】
【提出日】平成27年3月12日(2015.3.12)
【手続補正１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
第１金型の第１コア孔に結合される第１コアと、
前記第１コアと対向するように第２金型の第２コア孔に結合される第２コアと、を含み、
前記第１コア及び前記第２コアは、それぞれ前記第１金型及び前記第２金型より熱膨張係数が大きい材質からなり、
前記第１コア及び前記第２コアの外径は、それぞれ前記第１コア孔及び前記第２コア孔の直径より小さく形成され、
前記第１コアの熱膨張係数をα１、前記第１金型の熱膨張係数をβ１としたときに、５×１０−６＜α１−β１＜１０×１０−６の条件式を満たす、レンズ成形用金型。 
【請求項２】
前記第１コア及び前記第２コアの外径は、それぞれ前記第１コア孔及び前記第２コア孔の直径より１〜２μｍ小さく形成される、請求項１に記載のレンズ成形用金型。
【請求項３】
前記第１コアの膨張量をΔＰ１、前記第１コア孔の膨張量をΔＨ１としたときに、２μｍ＜ΔＰ１−ΔＨ１の条件式を満たす、請求項１に記載のレンズ成形用金型。 
【請求項４】
前記第２コアの膨張量をΔＰ２、前記第２コア孔の膨張量をΔＨ２としたときに、２μｍ＜ΔＰ２−ΔＨ２の条件式を満たす、請求項１に記載のレンズ成形用金型。
【請求項５】
前記第１コアまたは前記第２コアは、熱膨張係数が１７×１０−６以上の材質からなる、請求項１に記載のレンズ成形用金型。 
【請求項６】
前記第２コアの熱膨張係数をα２、前記第２金型の熱膨張係数をβ２としたときに、５×１０−６＜α２−β２＜１０×１０−６の条件式を満たす、請求項１に記載のレンズ成形用金型。 
【請求項７】
前記第１コア及び前記第２コアは、熱伝導度が５０Ｗ／ｍ℃以上の材質からなる、請求項１に記載のレンズ成形用金型。 
【請求項８】
前記第１コア及び前記第２コアは、外面がニッケル（Ｎｉ）でめっきされる、請求項１に記載のレンズ成形用金型。 
【請求項９】
第１コア孔が形成された第１金型と、
前記第１金型と対向する方向に位置され、第２コア孔が形成された第２金型と、
前記第１金型の前記第１コア孔に結合される第１コアと、
前記第１コアと対向するように前記第２金型の前記第２コア孔に結合される第２コアと、を含み、
前記第１コア及び前記第２コアは、熱伝導度が５０Ｗ／ｍ℃以上の材質からなり、
前記第１コアの熱膨張係数をα１、前記第１金型の熱膨張係数をβ１としたときに、５×１０−６＜α１−β１＜１０×１０−６の条件式を満たす、レンズ成形用金型。
【請求項１０】
前記第１コア及び前記第２コアは、それぞれ前記第１金型及び前記第２金型より熱膨張係数が大きい材質からなり、
前記第１コア及び前記第２コアの外径は、それぞれ前記第１コア孔及び前記第２コア孔の直径より小さく形成される、請求項９に記載のレンズ成形用金型。 
【請求項１１】
前記第１コア及び前記第２コアの外径は、それぞれ前記第１コア孔及び前記第２コア孔の直径より１〜２μｍ小さく形成される、請求項１０に記載のレンズ成形用金型。 
【請求項１２】
前記第１コアの膨張量をΔＰ１、前記第１コア孔の膨張量をΔＨ１としたときに、２μｍ＜ΔＰ１−ΔＨ１の条件式を満たす、請求項９に記載のレンズ成形用金型。 
【請求項１３】
前記第２コアの膨張量をΔＰ２、前記第２コア孔の膨張量をΔＨ２としたときに、２μｍ＜ΔＰ２−ΔＨ２の条件式を満たす、請求項９に記載のレンズ成形用金型。 
【請求項１４】
前記第１コア及び前記第２コアは、熱膨張係数が１７×１０−６以上の材質からなる、請求項９に記載のレンズ成形用金型。 
【請求項１５】
前記第２コアの熱膨張係数をα２、前記第２金型の熱膨張係数をβ２としたときに、５×１０−６＜α２−β２＜１０×１０−６の条件式を満たす、請求項９に記載のレンズ成形用金型。 
【請求項１６】
前記第１コア及び前記第２コアは、外面がニッケル（Ｎｉ）でめっきされる、請求項９に記載のレンズ成形用金型。