(57)【要約】      （修正有）【課題】固体酸化物形燃料電池の燃料ガス流路の健全性を評価する方法を提供する。【解決手段】水蒸気を含まないメタン含有ガスをガスクロマトグラフにより分析し、メタン含有ガスと水蒸気を混合して反応用ガスとし、ＳＯＦＣの燃料ガス流路を含む燃料極の燃料ガス導入部に供給して燃料ガス流路を含む燃料極の燃料ガス排出部からオフガスを排出させ、オフガスから水蒸気を除去して分析用オフガスとし、分析用オフガスの成分量をガスクロマトグラフ分析し、メタン含有ガスの成分量及び反応用ガスの水蒸気含有率から反応用ガスの成分量を算出し、反応用ガスの成分量及び分析用オフガスの成分量を利用して燃料ガス流路を含む燃料極において生じる化学反応を考慮したマスバランス計算を実施することにより、オフガスの成分量を算出し、反応用ガスの成分量及びオフガスの成分量を利用して、燃料ガス流路を含む燃料極におけるメタンの反応状況を把握する。【選択図】図１
2015207425.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
成分量が未知で且つ水蒸気を実質的に含まないメタン含有ガスをガスクロマトグラフにより分析し、
前記メタン含有ガスと水蒸気を混合して反応用ガスとし、
前記反応用ガスを固体酸化物形燃料電池の燃料ガス流路を含む燃料極の燃料ガス導入部に供給して前記燃料ガス流路を含む燃料極の燃料ガス排出部からオフガスを排出させ、
前記オフガスから水蒸気を除去して分析用オフガスとし、
前記分析用オフガスの成分量をガスクロマトグラフ分析し、
前記メタン含有ガスの成分量及び前記反応用ガスの水蒸気含有率から前記反応用ガスの成分量を算出し、
前記反応用ガスの成分量及び前記分析用オフガスの成分量を利用して前記燃料ガス流路を含む燃料極において生じる化学反応を考慮したマスバランス計算を実施することにより、前記オフガスの成分量を算出し、
前記反応用ガスの成分量及び前記オフガスの成分量を利用して、前記燃料ガス流路を含む燃料極におけるメタンの反応状況を把握する
ことを特徴とする、固体酸化物形燃料電池の燃料ガス流路の健全性評価方法。
【請求項２】
成分量が既知で且つ水蒸気を実質的に含まないメタン含有ガスと水蒸気を混合して反応用ガスとし、
前記反応用ガスを固体酸化物形燃料電池の燃料ガス流路を含む燃料極の燃料ガス導入部に供給して前記燃料ガス流路を含む燃料極の燃料ガス排出部からオフガスを排出させ、
前記オフガスから水蒸気を除去して分析用オフガスとし、
前記分析用オフガスの成分量をガスクロマトグラフ分析し、
前記メタン含有ガスの成分量及び前記反応用ガスの水蒸気含有率から前記反応用ガスの成分量を算出し、
前記反応用ガスの成分量及び前記分析用オフガスの成分量を利用して前記燃料ガス流路を含む燃料極において生じる化学反応を考慮したマスバランス計算を実施することにより、前記オフガスの成分量を算出し、
前記反応用ガスの成分量及び前記オフガスの成分量を利用して、前記燃料ガス流路を含む燃料極におけるメタンの反応状況を把握する
ことを特徴とする、固体酸化物形燃料電池の燃料ガス流路の健全性評価方法。
【請求項３】
成分量が未知で且つ水蒸気を実質的に含まないメタン含有ガスをガスクロマトグラフ分析して取得される前記メタン含有ガスの成分量、前記メタン含有ガスと水蒸気を混合した反応用ガスを固体酸化物形燃料電池の燃料ガス流路を含む燃料極の燃料ガス導入部に供給して前記燃料ガス流路を含む燃料極の燃料ガス排出部から排出させたオフガスから水蒸気を除去した分析用オフガスをガスクロマトグラフ分析して取得される前記分析用オフガスの成分量、及び、前記反応用ガスの水蒸気含有率を記憶装置から読み込む手段と、
前記メタン含有ガスの成分量及び前記反応用ガスの水蒸気含有率から前記反応用ガスの成分量を算出し、前記反応用ガスの成分量及び前記分析用オフガスの成分量を利用して前記燃料ガス流路を含む燃料極において生じる化学反応を考慮したマスバランス計算を実施することにより、前記オフガスの成分量を算出し、前記反応用ガスの成分量及び前記オフガスの成分量を利用して、前記燃料ガス流路を含む燃料極におけるメタンの反応状況を求める手段と
を有することを特徴とする、固体酸化物形燃料電池の燃料ガス流路の健全性評価装置。
【請求項４】
成分量が既知で且つ水蒸気を実質的に含まないメタン含有ガスの成分量、及び、前記反応用ガスを固体酸化物形燃料電池の燃料ガス流路を含む燃料極の燃料ガス導入部に供給して前記燃料ガス流路を含む燃料極の燃料ガス排出部から排出させたオフガスから水蒸気を除去した分析用オフガスをガスクロマトグラフ分析して取得される前記分析用オフガスの成分量を記憶装置から読み込む手段と、
前記メタン含有ガスの成分量及び前記反応用ガスの水蒸気含有率から前記反応用ガスの成分量を算出し、前記反応用ガスの成分量及び前記分析用オフガスの成分量を利用して前記燃料ガス流路を含む燃料極において生じる化学反応を考慮したマスバランス計算を実施することにより、前記オフガスの成分量を算出し、前記反応用ガスの成分量及び前記オフガスの成分量を利用して、前記燃料ガス流路を含む燃料極におけるメタンの反応状況を求める手段と
を有することを特徴とする、固体酸化物形燃料電池の健全性評価装置。
【請求項５】
成分量が未知で且つ水蒸気を実質的に含まないメタン含有ガスをガスクロマトグラフ分析して取得される前記メタン含有ガスの成分量、前記メタン含有ガスと水蒸気を混合した反応用ガスを固体酸化物形燃料電池の燃料ガス流路を含む燃料極の燃料ガス導入部に供給して前記燃料ガス流路を含む燃料極の燃料ガス排出部から排出させたオフガスから水蒸気を除去した分析用オフガスをガスクロマトグラフ分析して取得される前記分析用オフガスの成分量、及び、前記反応用ガスの水蒸気含有率を記憶装置から読み込む手段、並びに、
前記メタン含有ガスの成分量及び前記反応用ガスの水蒸気含有率から前記反応用ガスの成分量を算出し、前記反応用ガスの成分量及び前記分析用オフガスの成分量を利用して前記燃料ガス流路を含む燃料極において生じる化学反応を考慮したマスバランス計算を実施することにより、前記オフガスの成分量を算出し、前記反応用ガスの成分量及び前記オフガスの成分量を利用して、前記燃料ガス流路を含む燃料極におけるメタンの反応状況を求める手段
としてコンピュータを機能させることを特徴とする、固体酸化物形燃料電池の燃料ガス流路の健全性評価プログラム。
【請求項６】
成分量が既知で且つ水蒸気を実質的に含まないメタン含有ガスの成分量、及び、前記反応用ガスを固体酸化物形燃料電池の燃料ガス流路を含む燃料極の燃料ガス導入部に供給して前記燃料ガス流路を含む燃料極の燃料ガス排出部から排出させたオフガスから水蒸気を除去した分析用オフガスをガスクロマトグラフ分析して取得される前記分析用オフガスの成分量を記憶装置から読み込む手段、並びに、
前記メタン含有ガスの成分量及び前記反応用ガスの水蒸気含有率から前記反応用ガスの成分量を算出し、前記反応用ガスの成分量及び前記分析用オフガスの成分量を利用して前記燃料ガス流路を含む燃料極において生じる化学反応を考慮したマスバランス計算を実施することにより、前記オフガスの成分量を算出し、前記反応用ガスの成分量及び前記オフガスの成分量を利用して、前記燃料ガス流路を含む燃料極におけるメタンの反応状況を求める手段
としてコンピュータを機能させることを特徴とする、固体酸化物形燃料電池の燃料ガス流路の健全性評価プログラム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、固体酸化物形燃料電池の燃料ガス流路の健全性評価に関する。さらに詳述すると、本発明は、固体酸化物形燃料電池の燃料ガス流路の構造が、当該燃料ガス流路を含む燃料極に供給した燃料ガスを適切に電極反応に寄与させ得る構造となっているか否かを評価するのに好適な方法、装置及びプログラムに関する。
【背景技術】
【０００２】
特許文献１には、固体酸化物形燃料電池の健全性を評価する方法が記載されている。具体的には、発電セルとセパレータを交互に積層してなるセルスタックを有し、発電セルの各々に反応用ガスを供給して発電反応を生じさせる固体酸化物形燃料電池において、発電セルの各々に反応用ガスを供給した状態で、セルスタックの積層方向における両端間に試験信号を印加して各セパレータ間のインピーダンスを測定し、そのインピーダンス特性を相互に比較することによって、セルスタックの健全性を評価するようにしている。
【０００３】
特許文献１には、この評価方法によって、単セルユニットのいずれかに性能不良や不具合がある場合に、それが各発電セルに供給される反応用ガスの供給流量の均一性に起因しているのか、あるいは各セパレータ間の内部抵抗の均一性に起因しているのかを特定することが可能であると記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００５−１０８６７４号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
固体酸化物形燃料電池の開発においては、上記以外の健全性の評価も必要となり得る。例えば、ガス流路の健全性の評価、即ち、ガス流路の構造が、当該ガス流路に供給したガスを適切に電極反応に寄与させ得る構造となっているか否かの評価も必要となり得る。しかしながら、ガス流路の健全性の評価手法は、未だ確立されるに至っていない。
【０００６】
そこで、本発明は、固体酸化物形燃料電池の燃料ガス流路について、その健全性を評価する方法、装置及びプログラムを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
固体酸化物形燃料電池の燃料ガス流路を含む燃料極にはメタン等を外部改質した燃料ガスを供給することが一般的であった。ここで、メタン等を外部改質した燃料ガスには、メタンは殆ど含まれていない。したがって、従来は、固体酸化物形燃料電池の燃料ガス流路を含む燃料極にメタンを殆ど含んでいないガスを供給することが一般的であった。
【０００８】
ところが、本願発明者等が鋭意検討を行った結果、固体酸化物形燃料電池の燃料ガス流路を含む燃料極に水蒸気を含むメタン含有ガスを直接供給し、燃料ガス流路の入口（燃料ガス導入部）と燃料ガス流路の出口（燃料ガス排出部）においてガスの成分量（つまり、ガスを構成する各種成分の量）を正確に把握することによって、燃料ガス流路を含む燃料極におけるメタンの反応状況を把握することができ、これにより、燃料ガス流路の健全性（つまり、燃料ガス流路の構造が、当該燃料ガス流路を含む燃料極に供給した燃料ガスを適切に電極反応に寄与させ得る構造であるか否か）を評価できることを知見するに至り、さらに種々検討を重ねて、本発明を完成するに至った。
【０００９】
即ち、本発明の固体酸化物形燃料電池の燃料ガス流路の健全性評価方法は、成分量が未知で且つ水蒸気を実質的に含まないメタン含有ガスをガスクロマトグラフにより分析し、メタン含有ガスと水蒸気を混合して反応用ガスとし、反応用ガスを固体酸化物形燃料電池の燃料ガス流路を含む燃料極の燃料ガス導入部に供給して燃料ガス流路を含む燃料極の燃料ガス排出部からオフガスを排出させ、オフガスから水蒸気を除去して分析用オフガスとし、分析用オフガスの成分量をガスクロマトグラフ分析し、メタン含有ガスの成分量及び反応用ガスの水蒸気含有率から反応用ガスの成分量を算出し、反応用ガスの成分量及び分析用オフガスの成分量を利用して燃料ガス流路を含む燃料極において生じる化学反応を考慮したマスバランス計算を実施することにより、オフガスの成分量を算出し、反応用ガスの成分量及びオフガスの成分量を利用して、燃料ガス流路を含む燃料極におけるメタンの反応状況を把握するようにしている。
【００１０】
また、本発明の固体酸化物形燃料電池の燃料ガス流路の健全性評価方法は、成分量が既知で且つ水蒸気を実質的に含まないメタン含有ガスと水蒸気を混合して反応用ガスとし、反応用ガスを固体酸化物形燃料電池の燃料ガス流路を含む燃料極の燃料ガス導入部に供給して燃料ガス流路を含む燃料極の燃料ガス排出部からオフガスを排出させ、オフガスから水蒸気を除去して分析用オフガスとし、分析用オフガスの成分量をガスクロマトグラフ分析し、メタン含有ガスの成分量及び反応用ガスの水蒸気含有率から反応用ガスの成分量を算出し、反応用ガスの成分量及び分析用オフガスの成分量を利用して燃料ガス流路を含む燃料極において生じる化学反応を考慮したマスバランス計算を実施することにより、オフガスの成分量を算出し、反応用ガスの成分量及びオフガスの成分量を利用して、燃料ガス流路を含む燃料極におけるメタンの反応状況を把握するようにしている。
【００１１】
次に、本発明の固体酸化物形燃料電池の燃料ガス流路の健全性評価装置は、成分量が未知で且つ水蒸気を実質的に含まないメタン含有ガスをガスクロマトグラフ分析して取得されるメタン含有ガスの成分量、メタン含有ガスと水蒸気を混合した反応用ガスを固体酸化物形燃料電池の燃料ガス流路を含む燃料極の燃料ガス導入部に供給して燃料ガス流路を含む燃料極の燃料ガス排出部から排出させたオフガスから水蒸気を除去した分析用オフガスをガスクロマトグラフ分析して取得される分析用オフガスの成分量、及び、反応用ガスの水蒸気含有率を記憶装置から読み込む手段と、メタン含有ガスの成分量及び反応用ガスの水蒸気含有率から反応用ガスの成分量を算出し、反応用ガスの成分量及び分析用オフガスの成分量を利用して燃料ガス流路を含む燃料極において生じる化学反応を考慮したマスバランス計算を実施することにより、オフガスの成分量を算出し、反応用ガスの成分量及びオフガスの成分量を利用して、燃料ガス流路を含む燃料極におけるメタンの反応状況を求める手段とを有するものとしている。
【００１２】
また、本発明の固体酸化物形燃料電池の燃料ガス流路の健全性評価装置は、成分量が既知で且つ水蒸気を実質的に含まないメタン含有ガスの成分量、及び、反応用ガスを固体酸化物形燃料電池の燃料ガス流路を含む燃料極の燃料ガス導入部に供給して燃料ガス流路を含む燃料極の燃料ガス排出部から排出させたオフガスから水蒸気を除去した分析用オフガスをガスクロマトグラフ分析して取得される分析用オフガスの成分量を記憶装置から読み込む手段と、メタン含有ガスの成分量及び反応用ガスの水蒸気含有率から反応用ガスの成分量を算出し、反応用ガスの成分量及び分析用オフガスの成分量を利用して燃料ガス流路を含む燃料極において生じる化学反応を考慮したマスバランス計算を実施することにより、オフガスの成分量を算出し、反応用ガスの成分量及びオフガスの成分量を利用して、燃料ガス流路を含む燃料極におけるメタンの反応状況を求める手段とを有するものとしている。
【００１３】
次に、本発明の固体酸化物形燃料電池の燃料ガス流路の健全性評価プログラムは、成分量が未知で且つ水蒸気を実質的に含まないメタン含有ガスをガスクロマトグラフ分析して取得されるメタン含有ガスの成分量、メタン含有ガスと水蒸気を混合した反応用ガスを固体酸化物形燃料電池の燃料ガス流路を含む燃料極の燃料ガス導入部に供給して燃料ガス流路を含む燃料極の燃料ガス排出部から排出させたオフガスから水蒸気を除去した分析用オフガスをガスクロマトグラフ分析して取得される分析用オフガスの成分量、及び、反応用ガスの水蒸気含有率を記憶装置から読み込む手段、並びに、メタン含有ガスの成分量及び反応用ガスの水蒸気含有率から反応用ガスの成分量を算出し、反応用ガスの成分量及び分析用オフガスの成分量を利用して燃料ガス流路を含む燃料極において生じる化学反応を考慮したマスバランス計算を実施することにより、オフガスの成分量を算出し、反応用ガスの成分量及びオフガスの成分量を利用して、燃料ガス流路を含む燃料極におけるメタンの反応状況を求める手段としてコンピュータを機能させるものとしている。
【００１４】
また、本発明の固体酸化物形燃料電池の燃料ガス流路の健全性評価プログラムは、成分量が既知で且つ水蒸気を実質的に含まないメタン含有ガスの成分量、及び、反応用ガスを固体酸化物形燃料電池の燃料ガス流路を含む燃料極の燃料ガス導入部に供給して燃料ガス流路を含む燃料極の燃料ガス排出部から排出させたオフガスから水蒸気を除去した分析用オフガスをガスクロマトグラフ分析して取得される分析用オフガスの成分量を記憶装置から読み込む手段、並びに、メタン含有ガスの成分量及び反応用ガスの水蒸気含有率から反応用ガスの成分量を算出し、反応用ガスの成分量及び分析用オフガスの成分量を利用して燃料ガス流路を含む燃料極において生じる化学反応を考慮したマスバランス計算を実施することにより、オフガスの成分量を算出し、反応用ガスの成分量及びオフガスの成分量を利用して、燃料ガス流路を含む燃料極におけるメタンの反応状況を求める手段としてコンピュータを機能させるものとしている。
【発明の効果】
【００１５】
本発明の固体酸化物形燃料電池の燃料ガス流路の健全性評価方法、装置及びプログラムによれば、固体酸化物形燃料電池の燃料ガス流路の健全性を評価することが可能となる。したがって、固体酸化物形燃料電池の燃料ガス流路の構造が、当該燃料ガス流路を含む燃料極に供給した燃料ガスを適切に電極反応に寄与させ得る構造となっているか否かといった評価を適切に行うことが可能となる。故に、本発明の評価結果を踏まえた燃料ガス流路の設計等が可能となり、固体酸化物形燃料電池の開発に大きく貢献し得る。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】本発明の健全性評価方法の実施形態の一例を説明するフローチャートである。
【図２】実施形態の健全性評価方法を健全性評価プログラムを用いて実施する場合の当該プログラムによって実現される健全性評価装置の機能ブロック図である。
【図３】実施形態の分析データ取得装置の概略構成図である。
【図４】実施例で使用した単セルを示す図面代替写真であり、左側が燃料極側セル、右側が空気極側セルである。
【図５】実施例において、燃料極側の金属治具上にシール用金とニッケル網を配置した状態を示す図面代替写真である。
【図６】実施例において、燃料極側の金属治具上に単セルをセットした状態を示す図面代替写真である。
【図７】実施例において、空気極側の金属治具上にアルミナフェルトと白金網（空気極ペースト塗布済み）を配置した状態を示す図面代替写真である。
【図８】実施例において、単セルをセットした燃料極側の金属治具を金属架台上に載置した状態を示す図面代替写真である。
【図９】実施例において、最終的なセットアップ状態を示す図面代替写真である。
【図１０】実施例において、電圧線と電流線の配置の状態を示す図である。
【図１１】実施例において使用した分析データ取得装置の構成概略図である。
【図１２】実施例において検討した各種条件について、非メタン改質率に対してメタン未反応率をプロットした図である。
【図１３】実施例において検討した各種条件について、燃料利用率に対してメタン未反応率をプロットした図である。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
以下、本発明を実施するための形態について、図面に基づいて詳細に説明する。
【００１８】
尚、以降の説明では、固体酸化物形燃料電池を「ＳＯＦＣ」と呼ぶこともある。
【００１９】
図１〜図３に、本発明のＳＯＦＣの燃料ガス流路の健全性評価方法、装置及びプログラムの実施形態の一例を示す。
【００２０】
本発明のＳＯＦＣの燃料ガス流路の健全性評価方法は、成分量が未知で且つ水蒸気を実質的に含まないメタン含有ガスをガスクロマトグラフにより分析し（Ｓ１）、メタン含有ガスと水蒸気を混合して反応用ガスとし（Ｓ２）、反応用ガスをＳＯＦＣの燃料ガス流路を含む燃料極の燃料ガス導入部に供給して燃料ガス流路を含む燃料極の燃料ガス排出部からオフガスを排出させ（Ｓ３）、オフガスから水蒸気を除去して分析用オフガスとし（Ｓ４）、分析用オフガスの成分量をガスクロマトグラフ分析し（Ｓ５）、メタン含有ガスの成分量及び反応用ガスの水蒸気含有率から反応用ガスの成分量を算出し（Ｓ６）、反応用ガスの成分量及び分析用オフガスの成分量を利用して燃料ガス流路を含む燃料極において生じる化学反応を考慮したマスバランス計算を実施することにより、オフガスの成分量を算出し（Ｓ７）、反応用ガスの成分量及びオフガスの成分量を利用して、燃料ガス流路を含む燃料極におけるメタンの反応状況を把握する（Ｓ８）ようにしている。
【００２１】
また、本発明のＳＯＦＣの燃料ガス流路の健全性評価装置は、成分量が未知で且つ水蒸気を実質的に含まないメタン含有ガスをガスクロマトグラフ分析して取得されるメタン含有ガスの成分量、メタン含有ガスと水蒸気を混合した反応用ガスをＳＯＦＣの燃料ガス流路を含む燃料極の燃料ガス導入部に供給して燃料ガス流路を含む燃料極の燃料ガス排出部から排出させたオフガスから水蒸気を除去した分析用オフガスをガスクロマトグラフ分析して取得される分析用オフガスの成分量、及び、反応用ガスの水蒸気含有率を記憶装置から読み込む手段（データ読込部１１ａ）と、メタン含有ガスの成分量及び反応用ガスの水蒸気含有率から反応用ガスの成分量を算出し、反応用ガスの成分量及び分析用オフガスの成分量を利用して燃料ガス流路を含む燃料極において生じる化学反応を考慮したマスバランス計算を実施することにより、オフガスの成分量を算出し、反応用ガスの成分量及びオフガスの成分量を利用して、燃料ガス流路を含む燃料極におけるメタンの反応状況を求める手段（演算部１１ｂ）とを有するものとしている。
【００２２】
さらに、本発明のＳＯＦＣの燃料ガス流路の健全性評価プログラムは、成分量が未知で且つ水蒸気を実質的に含まないメタン含有ガスをガスクロマトグラフ分析して取得されるメタン含有ガスの成分量、メタン含有ガスと水蒸気を混合した反応用ガスをＳＯＦＣの燃料ガス流路を含む燃料極の燃料ガス導入部に供給して燃料ガス流路を含む燃料極の燃料ガス排出部から排出させたオフガスから水蒸気を除去した分析用オフガスをガスクロマトグラフ分析して取得される分析用オフガスの成分量、及び、反応用ガスの水蒸気含有率を記憶装置から読み込む手段（データ読込部１１ａ）、並びに、メタン含有ガスの成分量及び反応用ガスの水蒸気含有率から反応用ガスの成分量を算出し、反応用ガスの成分量及び分析用オフガスの成分量を利用して燃料ガス流路を含む燃料極において生じる化学反応を考慮したマスバランス計算を実施することにより、オフガスの成分量を算出し、反応用ガスの成分量及びオフガスの成分量を利用して、燃料ガス流路を含む燃料極におけるメタンの反応状況を求める手段（演算部１１ｂ）としてコンピュータ（１０）を機能させるものとしている。
【００２３】
本発明のＳＯＦＣの燃料ガス流路の健全性評価の実行にあたっては、まず、Ｓ１〜Ｓ５までの処理が行われる。
【００２４】
Ｓ１〜Ｓ５までの処理は、例えば図３に示す分析データ取得装置によって実施される。メタン含有ガス供給装置２２からは、ＳＯＦＣ２１の燃料ガス導入部２１ａに向けてメタン含有ガスが供給される。メタン含有ガス供給装置２２から燃料ガス導入部２１ａまでのガス流路においては、メタン含有ガスの一部がＧＣ（ガスクロマトグラフ）分析に供される。その後、水蒸気供給装置２３によりメタン含有ガスに水蒸気が供給され、メタン含有ガスと水蒸気が混合されて反応用ガスとなる。この反応用ガスが、燃料ガス導入部２１ａに供給される。燃料ガス導入部２１ａに供給された反応用ガスは、電気炉２５で適切な運転温度に加熱制御されているＳＯＦＣ２１の燃料ガス流路を含む燃料極を流通した後、燃料ガス排出部２１ｂからオフガスとして排出される。このオフガスは、水蒸気除去装置２６で水蒸気が除去されて分析用オフガスとなり、ＧＣ分析に供される。その後、分析用オフガスは、例えば除害装置等（図示省略）を通過した後に系外に排出される。
【００２５】
メタン含有ガス供給装置２２からＳＯＦＣ２１の燃料ガス導入部２１ａに向けて供給されるメタン含有ガスは、成分量が未知で且つ水蒸気を実質的に含まないメタン含有ガスである。即ち、メタンとメタン以外のガスを含み且つ水蒸気を実質的に含まないメタン含有ガスである。メタン以外のガスとは、例えば、一酸化炭素（ＣＯ）、二酸化炭素（ＣＯ２）、水素（Ｈ２）、窒素（Ｎ２）等、ＳＯＦＣの燃料ガス流路を含む燃料極への供給が許容される（換言すれば、燃料ガス流路構成材料及び燃料極構成材料を酸化させることのないガス）一種以上のガスである。尚、「水蒸気を実質的に含まない」とは、ガスクロマトグラフ分析を妨害し得る量の水蒸気を含んでいないことを意味しており、ガスクロマトグラフ分析を妨害することのない範囲での水蒸気の含有は許容される。
【００２６】
メタン含有ガスのガスクロマトグラフ分析は、メタン含有ガスの成分（詳細には、メタン含有ガスを構成するガス成分）の定量分析が可能な装置を用いて適宜実施される。ここで、分析データ取得装置のコンパクト性を向上させる上では、小型のガスクロマトグラフ分析装置を用いることが好適である。このようなガスクロマトグラフ分析装置としては、例えば、アジレント社製Ｍ２００やＧＬサイエンス社製マイクロＧＣ４９０等のマイクロガスクロマトグラフ装置が挙げられるが、これに限定されるものではない。
【００２７】
水蒸気供給装置２３は、メタン含有ガスに一定量の水蒸気を持続的に供給可能な装置であれば、特に限定することなく使用することができる。このような装置としては、例えば、バブラー式加湿器等が挙げられるが、これに限定されるものではない。
【００２８】
水蒸気供給装置２３の後段には、露点計２４が備えられている。これにより、反応用ガスの水蒸気量を常時監視することができる。但し、メタン含有ガスの供給量（流量）と水蒸気の供給量（流量）が明らかである場合には、露点計２４を備えることなく、メタン含有ガスの供給量（流量）と水蒸気の供給量（流量）から、反応用ガスの水蒸気含有率を求めることが可能である。また、露点計２４以外の装置を利用して反応用ガスの水蒸気含有率を求めるようにしてもよい。
【００２９】
メタン含有ガスと水蒸気が混合して生成される反応用ガスは、燃料ガス導入部２１ａから導入され、燃料ガス流路を含む燃料極を通過する過程で化学反応に関与した後、燃料ガス排出部２１ｂからオフガスとして排出され、水蒸気除去装置２６に導入される。
【００３０】
水蒸気除去装置２６は、燃料ガス排出部２１ｂから排出されたオフガスから水蒸気を除去できる装置であれば特に限定することなく使用することができる。このような装置としては、例えば、冷却器等が挙げられるが、これに限定されるものではない。
【００３１】
尚、水蒸気除去装置２６によるオフガスからの水蒸気除去は、オフガスから水蒸気を除去して得られる分析用オフガスが実質的に水蒸気を含まないレベルで行えばよい。尚、「水蒸気を実質的に含まない」とは、上記定義と同様、ガスクロマトグラフ分析を妨害し得る量の水蒸気を含んでいないことを意味しており、ガスクロマトグラフ分析を妨害することのない範囲での水蒸気の含有は許容される。
【００３２】
分析用オフガスのガスクロマトグラフ分析は、分析用オフガスの成分（詳細には、分析用オフガスを構成するガス成分）の定量分析が可能な装置を用いて適宜実施される。ここで、分析データ取得装置のコンパクト性を向上させる上では、小型のガスクロマトグラフ分析装置を用いることが好適である。このようなガスクロマトグラフ分析装置としては、例えば、アジレント社製Ｍ２００やＧＬサイエンス社製マイクロＧＣ４９０等のマイクロガスクロマトグラフ装置が挙げられるが、これに限定されるものではない。
【００３３】
尚、メタン含有ガスのガスクロマトグラフ分析と分析用オフガスのガスクロマトグラフ分析は、共通のガスクロマトグラフ分析装置を用いて実施するようにしてもよい。これにより、分析データ取得装置のコンパクト製を向上させることができる。そして、この共通のガスクロマトグラフ分析装置を小型のガスクロマトグラフ分析装置（例えば、アジレント社製Ｍ２００やＧＬサイエンス社製マイクロＧＣ４９０等のマイクロガスクロマトグラフ装置）とすれば、分析データ取得装置のコンパクト性をさらに向上させることができる。
【００３４】
次に、Ｓ１〜Ｓ５の処理によって取得されたデータ、即ち、メタン含有ガスの成分量、分析用オフガスの成分量及び反応用ガスの水蒸気含有率を利用して、Ｓ６以降の処理が行われる。
【００３５】
ここで、本発明のＳＯＦＣの燃料ガス流路の健全性評価におけるＳ６以降の処理は、本発明のＳＯＦＣの燃料ガス流路の健全性評価装置によって実行され得る。
【００３６】
そして、本発明のＳＯＦＣの燃料ガス流路の健全性評価方法におけるＳ６以降の処理及びこれらの処理を実行するＳＯＦＣの燃料ガス流路の健全性評価装置は、本発明のＳＯＦＣの燃料ガス流路の健全性評価プログラムをコンピュータ上で実行することによっても実現され得る。
【００３７】
本実施形態では、ＳＯＦＣの燃料ガス流路の健全性評価プログラムをコンピュータ上で実行することによって、ＳＯＦＣの燃料ガス流路の健全性評価方法のＳ６以降の処理が実行される場合、及び、Ｓ６以降の処理を実行するＳＯＦＣの燃料ガス流路の健全性評価装置が実現される場合について説明する。
【００３８】
ＳＯＦＣの燃料ガス流路の健全性評価プログラム１７を実行するためのコンピュータ１０（尚、本実施形態では、ＳＯＦＣの燃料ガス流路の健全性評価装置１０でもある）の全体構成を図２に示す。このコンピュータ１０は、制御部１１、記憶部１２、入力部１３、表示部１４及びメモリ１５を備え、相互にバス等の信号回線によって接続されている。また、コンピュータ１０には、記憶装置としてのデータサーバ１６がバス等の信号回線によって接続されており、その信号回線を介してデータや制御指令等の信号の送受信（即ち、出入力）が相互に行われる。
【００３９】
制御部１１は、記憶部１２に記憶されているＳＯＦＣの燃料ガス流路の健全性評価プログラム１７によって、コンピュータ１０全体の制御及び演算を行うものであり、例えばＣＰＵ（中央演算処理装置）である。
【００４０】
記憶部１２は、少なくともデータやプログラムを記憶可能な装置であり、例えばハードディスクである。
【００４１】
メモリ１５は、制御部１１が種々の制御や演算を実行する際の作業領域であるメモリ空間となるものであり、例えばＲＡＭ(Ｒandom Ａccess Ｍemory の略)である。
【００４２】
入力部１３は、少なくとも作業者の命令を制御部１１に与えるためのインターフェイスであり、例えばキーボードである。
【００４３】
表示部１４は、制御部１１の制御によって文字や図形等の描画・表示を行うものであり、例えばディスプレイである。
【００４４】
本実施形態では、上述のＳ１〜Ｓ５の処理によって取得されたメタン含有ガスの成分量、分析用オフガスの成分量及び反応用ガスの水蒸気含有率が、演算用データベース１８としてデータサーバ１６に格納（保存）される。尚、Ｓ１〜Ｓ５の処理によって取得されたデータは、例えば、適当な記録媒体に保存された後に作業者によってデータサーバ１６内の演算用データベース１８に記録されるようにしてもよいし、分析装置等から無線又は有線の通信手段を介して、データサーバ１６内の演算用データベース１８に自動的に記録されるようにしてもよい。
【００４５】
また、コンピュータ１０の制御部１１には、ＳＯＦＣの燃料ガス流路の健全性評価プログラム１７を実行することにより、Ｓ１〜Ｓ５の処理によって取得されたデータを記憶装置としてのデータサーバ１６から読み込む処理を行うデータ読込部１１ａと、これらのデータを利用して演算を行う演算部１１ｂとが構成される。
【００４６】
健全性評価プログラム１７が実行されると、まず、コンピュータ１０の制御部１１に構成されたデータ読込部１１ａが、メタン含有ガスの成分量、分析用オフガスの成分量及び反応用ガスの水蒸気含有率のデータの読み込みを行う。詳細には、データ読込部１１ａが、Ｓ１〜Ｓ５の処理によって取得されてデータサーバ１６に格納されている演算用データベース１８に記録されているメタン含有ガスの成分量、分析用オフガスの成分量及び反応用ガスの水蒸気含有率のデータをデータサーバ１６から読み込む。
【００４７】
そして、データ読込部１１ａは、読み込んだメタン含有ガスの成分量、分析用オフガスの成分量及び反応用ガスの水蒸気含有率のデータをメモリ１５に記録させる。
【００４８】
続いて、制御部１１の演算部１１ｂにおいて、メタン含有ガスの成分量及び反応用ガスの水蒸気含有率から反応用ガスの成分量が算出される（Ｓ６）。
【００４９】
次に、算出された反応用ガスの成分量及び分析用オフガスの成分量を利用して、燃料ガス流路を含む燃料極において生じる化学反応を考慮したマスバランス計算が実施され、オフガスの成分量（つまり、水蒸気除去装置２６にて除去された水蒸気分も考慮した成分量）が算出される（Ｓ７）。
【００５０】
ここで、燃料ガス流路を含む燃料極において生じる化学反応としては、（１）発電反応、（２）リーク反応、（３）シフト反応、及び、（４）改質反応が挙げられる。
（１）Ｈ２＋１／２Ｏ２＝Ｈ２Ｏ
（２）Ｈ２＋１／２Ｏ２＝Ｈ２Ｏ
（３）Ｈ２＋ＣＯ２＝ＣＯ＋Ｈ２Ｏ
（４）ＣＨ４＋Ｈ２Ｏ＝３Ｈ２＋ＣＯ
【００５１】
また、化学反応（１）〜（４）の平衡定数Ｋ１〜Ｋ４は、以下の通りとなる。式中、ｐ（ガス構成分子）はガス中におけるガス構成分子の分圧を意味している。例えば、ｐ（Ｈ２）はガス中におけるＨ２の分圧を意味している。
Ｋ１  ＝ｐ（Ｈ２Ｏ）／｛ｐ（Ｈ２）×ｐ（Ｏ２）１／２｝
Ｋ２  ＝ｐ（Ｈ２Ｏ）／｛ｐ（Ｈ２）×ｐ（Ｏ２）１／２｝
Ｋ３  ＝｛ｐ（ＣＯ）×ｐ（Ｈ２Ｏ）｝／｛ｐ（Ｈ２）×ｐ（ＣＯ２）｝
Ｋ４  ＝｛ｐ（Ｈ２）３×ｐ（ＣＯ）｝／｛ｐ（ＣＨ４）×ｐ（Ｈ２Ｏ）｝
【００５２】
マスバランス計算は、例えば、以下の手順により行われる。まず、反応用ガスの成分量を、以下の通りとする。
＜反応用ガスの成分量＞
ＣＨ４  Ａ［ｍｏｌ］
Ｈ２    Ｂ［ｍｏｌ］
ＣＯ２  Ｃ［ｍｏｌ］
ＣＯ    Ｄ［ｍｏｌ］
Ｎ２    Ｅ［ｍｏｌ］
Ｈ２Ｏ  Ｆ［ｍｏｌ］
計      Ａ＋Ｂ＋Ｃ＋Ｄ＋Ｅ＋Ｆ［ｍｏｌ］
【００５３】
ここで、反応用ガスの成分量のうち、ＣＨ４、Ｈ２、ＣＯ２、ＣＯ、Ｎ２の成分量については、ガスクロマトグラフ分析により取得することができる。Ｈ２Ｏの成分量については、Ｓ６の処理により求めることができる。したがって、Ａ〜Ｆの数値が明らかとなる。
【００５４】
次に、（１）発電反応におけるＨ２の転化量をａ［ｍｏｌ］とし、（２）リーク反応におけるＨ２の転化量をｂ［ｍｏｌ］とし、（３）シフト反応におけるＣＯ２の転化量をｃ［ｍｏｌ］とし、（４）改質反応におけるＣＨ４の転化量をｄ［ｍｏｌ］とする。この場合、オフガスの成分量は、以下の通りとなる。
＜オフガスの成分量＞
ＣＨ４  Ａ−ｄ［ｍｏｌ］
Ｈ２    Ｂ−ａ−ｂ−ｃ＋３ｄ［ｍｏｌ］
ＣＯ２  Ｃ−ｃ［ｍｏｌ］
ＣＯ    Ｄ＋ｃ＋ｄ［ｍｏｌ］
Ｎ２    Ｅ＋２ｂ［ｍｏｌ］
Ｈ２Ｏ  Ｆ＋ａ＋ｂ＋ｃ−ｄ［ｍｏｌ］
計      Ａ＋Ｂ＋Ｃ＋Ｄ＋Ｅ＋Ｆ＋２ｂ＋２ｄ［ｍｏｌ］
【００５５】
尚、反応用ガス及びオフガス共に還元雰囲気であることから、Ｏ２は検出されないが、Ｎ２については、（２）のリーク反応に起因して、外部から燃料ガス流路を含む燃料極に入り込む酸素（ｂ／２分）に対応する量だけ増加し得る。即ち、乾燥空気中のＮ２／Ｏ２を４とすると、（ｂ／２）×４＝２ｂ［ｍｏｌ］分のＮ２が増加し得る。
【００５６】
ここで、オフガスの成分量のうち、ＣＨ４、Ｈ２、ＣＯ２、ＣＯ、Ｎ２の成分量については、ガスクロマトグラフ分析により取得することができる。この値をそれぞれＸ１、Ｘ２、Ｘ３、Ｘ４及びＸ５とすると、上記の通り明らかとなったＡ〜Ｅの数値から、ａ、ｂ、ｃ及びｄの少なくとも１つをパラメータとする以下の５つの方程式が得られる。
Ａ−ｄ＝Ｘ１
Ｂ−ａ−ｂ−ｃ＋３ｄ＝Ｘ２
Ｃ−ｃ＝Ｘ３
Ｄ＋ｃ＋ｄ＝Ｘ４
Ｅ＋２ｂ＝Ｘ５
【００５７】
また、ガスクロマトグラフ分析から得られるオフガスのＣＨ４、Ｈ２、ＣＯ２、ＣＯ、Ｎ２の成分量Ｘ１、Ｘ２、Ｘ３、Ｘ４及びＸ５並びにＳＯＦＣの作動圧力Ｐを用いて、オフガスの各成分の分圧を以下のように表すことができる。
ｐ（ＣＨ４）＝Ｐ×Ｘ１／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ＋Ｄ＋Ｅ＋Ｆ＋２ｂ＋２ｄ）
ｐ（Ｈ２）  ＝Ｐ×Ｘ２／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ＋Ｄ＋Ｅ＋Ｆ＋２ｂ＋２ｄ）
ｐ（ＣＯ２）＝Ｐ×Ｘ３／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ＋Ｄ＋Ｅ＋Ｆ＋２ｂ＋２ｄ）
ｐ（ＣＯ）  ＝Ｐ×Ｘ４／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ＋Ｄ＋Ｅ＋Ｆ＋２ｂ＋２ｄ）
ｐ（Ｎ２）  ＝Ｐ×Ｘ５／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ＋Ｄ＋Ｅ＋Ｆ＋２ｂ＋２ｄ）
ｐ（Ｈ２Ｏ）＝Ｐ×（Ｆ＋ａ＋ｂ＋ｃ−ｄ）／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ＋Ｄ＋Ｅ＋Ｆ＋２ｂ＋２ｄ）
ＳＯＦＣの運転温度から、平衡定数Ｋ１〜Ｋ４の値が明らかになるので、これらの分圧と平衡定数Ｋ１〜Ｋ４の関係から、さらに４つの方程式が導かれる。
【００５８】
そして、この４つの方程式と上記５つの方程式から、（１）発電反応におけるＨ２の転化量ａ［ｍｏｌ］、（２）リーク反応におけるＨ２の転化量ｂ［ｍｏｌ］、（３）シフト反応におけるＣＯ２の転化量ｃ［ｍｏｌ］、（４）改質反応におけるＣＨ４の転化量ｄ［ｍｏｌ］を求めることができる。これにより、オフガス中のＨ２Ｏの成分量（Ｆ＋ａ＋ｂ＋ｃ−ｄ［ｍｏｌ］）が明らかとなり、オフガスの全ての成分量が明らかとなる。
【００５９】
最後に、算出された反応用ガスの成分量及びオフガスの成分量を利用して、燃料ガス流路を含む燃料極におけるメタンの反応状況が求められる（Ｓ８）。具体的には、例えば、算出された反応用ガスの成分量から反応用ガスのメタン分圧を算出し、算出されたオフガスの成分量からオフガスのメタン分圧を算出し、反応用ガスのメタン分圧及びオフガスのメタン分圧から、以下の式により燃料ガス流路を含む燃料極におけるメタン未反応率［％］を求めることで、燃料ガス流路を含む燃料極におけるメタンの反応状況が求められる。尚、以下の式において、αは反応用ガスのメタン分圧であり、βはオフガスのメタン分圧である。
［メタン未反応率］＝  β／α  ×  １００
【００６０】
以上の処理により求められる燃料ガス流路を含む燃料極におけるメタン未反応率［％］は、ＳＯＦＣ２１の燃料ガス流路（燃料ガス導入部２１ａ〜燃料ガス排出部２１ｂ）の構造が、当該燃料ガス流路を含む燃料極に供給した燃料ガスを適切に電極反応に寄与させ得る構造となっているか否かを判断する指標となる。但し、当該燃料ガス流路にメタン改質触媒を設置していないものとする。即ち、メタン未反応率が高いほど、燃料ガス流路の構造が、当該燃料ガス流路を含む燃料極に供給した燃料ガスを適切に電極反応に寄与させにくい（換言すれば、燃料ガスが電極反応を経ることなく素通りし易い）構造になっているといえる。逆に、メタン未反応率が低いほど、燃料ガス流路の構造が、当該燃料ガス流路を含む燃料極に供給した燃料ガスを適切に電極反応に寄与させ易い構造になっているといえる。尚、メタン未反応率が高い場合、ネルンストロスが大きくなり、セルスタック性能が低下する。したがって、本発明により健全性を評価することで、ＳＯＦＣセルをスタック化したときのセルスタックの性能の良否についても評価し得る。
【００６１】
尚、算出された反応用ガスの成分量及びオフガスの成分量を利用した燃料ガス流路を含む燃料極におけるメタンの反応状況の計算は、上記の方法に限定されるものではなく、燃料ガス流路を含む燃料極におけるメタンの反応状況が把握できる限りにおいて、適宜変更しても構わない。例えば、燃料ガス流路を含む燃料極におけるメタン未反応率ではなく、燃料ガス流路を含む燃料極のおけるメタン反応率を求めるようにしてもよい。この場合、メタン反応率が高いほど、燃料ガス流路の構造が、当該燃料ガス流路を含む燃料極に供給した燃料ガスを適切に電極反応に寄与させ易い構造になっているといえる。逆に、メタン反応率が低いほど、燃料ガス流路の構造が、当該燃料ガス流路を含む燃料極に供給した燃料ガスを適切に電極反応に寄与させにくい構造になっているといえる。
【００６２】
上述の形態は本発明の好適な形態の一例ではあるがこれに限定されるものではなく本発明の要旨を逸脱しない範囲において種々変形実施可能である。例えば、成分量が既知で水蒸気を実質的に含まないメタン含有ガスを用いる場合には、上述の健全性評価方法のうち、メタン含有ガスのガスクロマトグラフ分析（Ｓ１）を省略してもよい。また、上述の分析データ取得装置のうち、前段のＧＣ分析を省略することも可能である。尚、メタン含有ガスの成分量が既知である場合とは、例えば、メタン含有ガスが実質的にメタンのみで構成されている場合や、事前に分析済みのメタン含有ガスが用いられる場合、十分に校正されたマスフローコントローラーでメタン含有ガスを構成するガス成分をそれぞれ供給する場合等が挙げられる。
【実施例】
【００６３】
以下に本発明の実施例を説明するが、本発明はこれら実施例に限られるものではない。
【００６４】
１．セル仕様
本実施例では、ＮｅｘＴｅｃｈ  Ｍａｔｅｒｉａｌｓ（ＮＴＭ）社の平板形ＳＯＦＣを使用した。ＳＯＦＣ単セルと金属治具の仕様を表１に示す。尚、表１中、電極面積は実測値である。また、電極厚は二次電子像写真より計測して得られた値である。
【００６５】
【表１】
2015207425.tif 000003
【００６６】
本実施例では、電解質支持形構造のＳＯＦＣ単セルを用いた。具体的には、表１に示す空気極材料と燃料極材料とをそれぞれ電解質板に塗布した後に焼成した。単セルの写真を図４に示す。図４中、左が燃料極側セルであり、右が空気極側セルである。
【００６７】
２．セルセットアップ
以下の手順でセルセットアップを行った。
【００６８】
まず、燃料極側の金属治具の燃料ガス流路に、プレスしたニッケル線（φ１ｍｍ）を埋め込んだ。そして、この金属治具上の外側にシール用金（０．２ｍｍ厚、田中貴金属製）を配置し、内側にニッケル網（０．２ｍｍ厚６０メッシュ、ニラコ製）を一枚配置した。ニッケル網の表面及び裏面には、燃料極ペースト（Ｎｉ、ＮＴＭ製）をスポンジで塗布した。燃料極側の金属治具上にシール用金とニッケル網を配置した状態を図５に示す。
【００６９】
次に、ＳＯＦＣ単セルの燃料極が、上記ニッケル網の真上に配置されるように重ねた。その際、ＳＯＦＣ単セルの燃料極の表面には、上記燃料極ペーストをスポンジで塗布した。燃料極側の金属治具上にＳＯＦＣ単セルをセットした状態を図６に示す。ＳＯＦＣ単セルの上面は空気極である。
【００７０】
次に、空気極側の金属治具上の外側にアルミナフェルトを配置し、内側に白金網（８０メッシュ、田中貴金属製）を３枚配置した。アルミナフェルトにはアルミナスラリーを充分に浸み込ませた。また、白金網の表面と裏面には、空気極ペースト（Ｌａ０．８０Ｓｒ０．２０ＭｎＯ３−ｄ、ＮＴＭ製）を塗布した。空気極側の金属治具上にアルミナフェルトと白金網（空気極ペースト塗布済み）を配置した状態を図７に示す。
【００７１】
次に、金属架台上に厚さ３ｍｍのファインフレックス１３００ペーパー（ニチアス株式会社）を３枚重ね、その上にＳＯＦＣ単セルをセットした燃料極側の金属治具（図５）を載置した（図８）。
【００７２】
最後に、図８に示す状態のＳＯＦＣ単セルの空気極に上記空気極ペーストを１００ミクロン以上塗布し、空気極側の金属治具を、白金網がＳＯＦＣ単セルの空気極の真上に配置されるように重ねた後、おもり（１２ｋｇ）を置いた。最終的なセットアップ状態を図９に示す。尚、金属治具の重さは１．３ｋｇである。
【００７３】
上記方法でセルセットアップしたものを以降の説明では、「セットアップＡ」と呼ぶ。
【００７４】
また、上記セルセットアップ方法において、シール用金の厚さを０．５ｍｍ厚（田中貴金属製）に変更し、燃料極側の金属治具の燃料ガス流路に、プレスしたニッケル線を埋め込むこと無く、代わりにニッケル網（０．３ｍｍ厚３０メッシュ、ＮＴＭ製）を燃料極側の金属治具の内側に配置し、おもりを４ｋｇとしたものも準備した。以降の説明では、これを「セットアップＢ」と呼ぶ。
【００７５】
尚、図１０に示すように、電圧線は、金属治具のガスの導入に用いる外径１／４インチ・肉厚１ｍｍの配管に外径１．２ｍｍ・孔径０．８ｍｍのアルミナ管で保護した白金線（直径０．３ｍｍ）を２本（１本は予備）通して、燃料極側はニッケル網に、空気極側は白金網に接続した。その際、金属治具と電圧線である白金線が接触していないことをテスターにて確認した。また、金属治具の配管を電流線とした。
【００７６】
試験は、図１１に示す分析データ取得装置を用い、電気炉２５の温度を８２５℃に設定して実施した。メタン含有ガス供給装置２２としての機能を有するガス混合器からのメタン含有ガスをバブラー２３で加湿して反応用ガスとし、これを燃料ガス流路を含む燃料極の入口（燃料ガス導入部２１ａ）に導入した。バブラー２３によりメタン含有ガスに供給される水蒸気量は、露点計２４（ロトロニック社製  ＨｙｇｒｏＦｌｅｘ３）をバブラーの下流に設置して、常時監視した。燃料ガス流路を含む燃料極の出口（燃料ガス排出部２１ｂ）から排出されるオフガスは、冷却器２６で十分に水蒸気を除去して分析用オフガスとし、マイクロガスクロマトグラフ（セットアップＡはアジレント社製Ｍ２００、セットアップＢはＧＬサイエンス社製マイクロＧＣ４９０）により分析した。分析後の分析用オフガスは除害装置を通過した後に系外に排出された。
【００７７】
尚、後述するように、試験は、同一条件について、１回目はＯＣＶ（開回路電圧）で、２回目は電流密度２００ｍＡ／ｃｍ２（電流値６．４Ａ）で実施したが、メタン含有ガスのガスクロマトグラフ分析は１回目のみ行った。２回目は１回目と同一のガス供給条件としたことから、メタン含有ガスの成分量は既知であるものとして取り扱い、ガスクロマトグラフ分析を省略した。
【００７８】
また、ガス混合器からＳＯＦＣの空気極側の入口（空気導入部）に向けて空気を供給し、空気極側の出口（空気排出部）から排出させた。空気極側の出口から排出した後の空気は、Ｏ２センサーでＯ２含有率が分析された後、系外に排出された。
【００７９】
セットアップＡについて、以下の表２〜表４に示す条件にて試験を実施した。
【００８０】
【表２】
2015207425.tif 000004
【００８１】
【表３】
2015207425.tif 000005
【００８２】
【表４】
2015207425.tif 000006
【００８３】
表２に示す試験条件１では、Ｓ／Ｃ（スチームカーボン比）＝２．５の場合について、Ｒｆ（燃料改質率）とＵｆ（燃料利用率）を異ならせて、８条件の試験を実施した。また、この８条件の試験は、１回目はＯＣＶ（開回路電圧）で、２回目は電流密度２００ｍＡ／ｃｍ２（電流値６．４Ａ）で実施した。
【００８４】
表３に示す試験条件２では、Ｓ／Ｃ（スチームカーボン比）＝３．０について、Ｒｆ（燃料改質率）とＵｆ（燃料利用率）を異ならせて、８条件の試験を実施した。また、この８条件の試験は、１回目はＯＣＶ（開回路電圧）で、２回目は電流密度２００ｍＡ／ｃｍ２（電流値６．４Ａ）で実施した。
【００８５】
表４に示す試験条件３では、Ｓ／Ｃ（スチームカーボン比）＝２．５及び３．０については、試験条件１及び２で検討しなかったＵｆ（燃料利用率）について、それぞれ４〜５条件の試験を実施した。また、Ｓ／Ｃ（スチームカーボン比）＝２．０について、Ｕｆ（燃料利用率）を異ならせて、６条件の試験を実施した。これらの試験も、試験条件１及び２と同様、１回目はＯＣＶ（開回路電圧）で、２回目は電流密度２００ｍＡ／ｃｍ２（電流値６．４Ａ）で実施した。
【００８６】
尚、表２〜４中、ＵＯ２は酸素利用率であり、Ａｎ（又はＡｎガス）は反応用ガスである。また、Ｃａ（又はＣａガス）はカソードガスである。露点温度は設定目標値であり、露点計（ロトロニック社製  ＨｙｇｒｏＦｌｅｘ３）が露点温度になるように、バブラーの温度を調整した。測定した露点温度から湿度計算ソフト（http://www.vaisala.co.jp/jp/support/HumidityCalculator/Pages/default.aspx）により水蒸気量の計算を行った。
【００８７】
次に、セットアップＢの試験条件を表５に示す。
【００８８】
【表５】
2015207425.tif 000007
【００８９】
セットアップＢについては、Ｓ／Ｃ（スチームカーボン比）＝２．５及び２．６について、Ｒｆ（燃料改質率）とＵｆ（燃料利用率）を異ならせて、５条件の試験を実施した。また、この５条件の試験は、１回目はＯＣＶ（開回路電圧）で、２回目は電流密度２００ｍＡ／ｃｍ２（電流値６．４Ａ）で実施した。また、一部の条件については、電流密度１００ｍＡ／ｃｍ２（電流値３．２Ａ）でも試験を実施した。
【００９０】
非メタン改質率に対してメタン未反応率をプロットした結果を図１２に示す。
【００９１】
ＯＣＶ条件と２００ｍＡ／ｃｍ２条件で大きな差は見られなかったことから、本発明は、ＯＣＶ条件で実施可能であることが明らかとなった。
【００９２】
また、セットアップＢのＳ／Ｃ＝２．５、Ｕｆ６．２％条件は、セットアップＡのＳ／Ｃ＝２．５、Ｕｆ２０％とメタン未反応率が大きな差が見られなかった。Ｕｆ６．２％条件は、Ｕｆ２０％条件と比べて、燃料ガス利用率が小さい。それにもかかわらず、メタン未反応率に大きな差が見られなかったことから、セットアップＢはセットアップＡに比べて燃料ガス流路の健全性が高い、即ち、燃料ガス流路の構造が、当該燃料ガス流路を含む燃料極に供給される燃料ガスを適切に電極反応に寄与させ易い構造となっていることが明らかとなった。また、この結果から、セットアップＡとセットアップＢの相違点であるシール用金の厚み、及び、燃料極側の金属治具の燃料ガス流路に使用する材料（プレスしたニッケル線、ニッケル網）の少なくともいずれかが、燃料ガス流路の健全性の向上に寄与し得るものと考えられた。
【００９３】
次に、燃料利用率に対してメタン未反応率をプロットした結果を図１３に示す。
【００９４】
燃料利用率の増加に伴って、メタン未反応率も低下することが確認できた。また、同じ燃料利用率で比較すると、セットアップＢはセットアップＡよりもメタン未反応率が低いことが明らかとなった。この結果からも、セットアップＢはセットアップＡに比べて燃料ガス流路の健全性が高い、即ち、燃料ガス流路の構造が、当該燃料ガス流路を含む燃料極に供給される燃料ガスを適切に電極反応に寄与させ易い構造となっていることが明らかとなった。
【符号の説明】
【００９５】
１０    コンピュータ
１１ａ  読込部
１１ｂ  演算部
２１    固体酸化物形燃料電池
２１ａ  燃料ガス導入部
２１ｂ  燃料ガス排出部
【図１】
2015207425.tif 000008
【図２】
2015207425.tif 000009
【図３】
2015207425.tif 000010
【図４】
2015207425.tif 000011
【図５】
2015207425.tif 000012
【図６】
2015207425.tif 000013
【図７】
2015207425.tif 000014
【図８】
2015207425.tif 000015
【図９】
2015207425.tif 000016
【図１０】
2015207425.tif 000017
【図１１】
2015207425.tif 000018
【図１２】
2015207425.tif 000019
【図１３】
2015207425.tif 000020