(57)【要約】【課題】第２の回転圧縮要素にオイルが過剰に供給されてしまう不都合を簡単な構成で解消することができるロータリコンプレッサを提供する。【解決手段】各回転圧縮要素３２、３４を仕切る中間仕切板３６と、回転軸１６に形成されたオイル孔１３と、中間仕切板３６に形成され、内側のオイル孔１３側と、外側の密閉容器１２側とに開口する貫通孔１３１と、中間仕切板３６に形成され、貫通孔１３１と第２の回転圧縮要素３４の吸込側とを連通するための連通孔１３３を備える。貫通孔１３１は、オイル孔１３側の小径孔部１３１Ａと、密閉容器１２側で小径孔部１３１Ａより径が大きい大径孔部１３１Ｂとから成り、連通孔１３３は、小径孔部１３１Ａに連通する。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
密閉容器内に駆動要素の回転軸にて駆動される第１及び第２の回転圧縮要素を備え、前記第１の回転圧縮要素で圧縮された冷媒ガスを前記密閉容器内に吐出し、更にこの吐出された中間圧の冷媒ガスを前記第２の回転圧縮要素で圧縮するロータリコンプレッサにおいて、
前記各回転圧縮要素をそれぞれ構成するためのシリンダと、
各シリンダ内に設けられ、前記回転軸の偏心部に嵌合されて偏心回転するローラと、
前記各シリンダ及び前記各ローラの間に介在して前記各回転圧縮要素を仕切る中間仕切板と、
前記各シリンダの開口面をそれぞれ閉塞し、前記回転軸の軸受けを有する支持部材と、
前記回転軸に形成されたオイル孔と、
前記中間仕切板に形成され、内側の前記オイル孔側と、外側の前記密閉容器側とに開口する貫通孔と、
前記中間仕切板に形成され、前記貫通孔と前記第２の回転圧縮要素の吸込側とを連通するための連通孔とを備え、
前記貫通孔は、前記オイル孔側の小径孔部と、前記密閉容器側で前記小径孔部より径が大きい大径孔部とから成り、
前記連通孔は、前記小径孔部に連通していることを特徴とするロータリコンプレッサ。
【請求項２】
前記小径部の径は、前記大径部の径に対して１０％以上８０％以下であることを特徴とする請求項１に記載のロータリコンプレッサ。
【請求項３】
前記小径部の長さは、前記貫通孔の全長に対して１０％以上９０％以下であることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載のロータリコンプレッサ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、密閉容器内に駆動要素の回転軸にて駆動される第１及び第２の回転圧縮要素を備え、第１の回転圧縮要素で圧縮された冷媒ガスを密閉容器内に吐出し、更にこの吐出された中間圧の冷媒ガスを第２の回転圧縮要素で圧縮するロータリコンプレッサに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来のこの種ロータリコンプレッサ、特に、内部中間圧型多段圧縮式のロータリコンプレッサでは、第１の回転圧縮要素の吸込ポートから冷媒ガスがシリンダの低圧室側に吸入され、ローラとベーンの動作により圧縮されて中間圧となりシリンダの高圧室側より吐出ポート、吐出消音室を経て密閉容器内に吐出される。そして、この密閉容器内の中間圧の冷媒ガスは第２の回転圧縮要素の吸込ポートからシリンダの低圧室側に吸入され、ローラとベーンの動作により２段目の圧縮が行なわれて高温高圧の冷媒ガスとなり、高圧室側より吐出ポート、吐出消音室を経て外部の放熱器などに流入する構成とされている（例えば、特許文献１参照。）。
【０００３】
また、回転軸内には軸中心に鉛直方向のオイル孔と、このオイル孔に連通する横方向の給油孔が形成されており、回転軸の下端に取り付けられたオイルポンプ（給油手段）により密閉容器内底部のオイル溜めからオイルが汲み上げられてオイル孔を上昇し、給油孔から回転軸や回転圧縮要素内の摺動部に供給されて潤滑とシールを行っていた。
【０００４】
係るロータリコンプレッサに、高低圧差の大きい冷媒、例えば自然冷媒である二酸化炭素（ＣＯ2）を冷媒として用いた場合、冷媒圧力は高圧となる第２の回転圧縮要素で１２ＭＰａＧに達し、一方、低段側となる第１の回転圧縮要素で８ＭＰａＧ（中間圧）となる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００４−１０８１６５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
ここで、このようなロータリコンプレッサにおいては、底部がオイル溜めとなる密閉容器内の圧力（中間圧）よりも第２の回転圧縮要素のシリンダ内の圧力（高圧）の方が高くなるため、回転軸のオイル孔や給油孔から圧力差を利用して第２の回転圧縮要素のシリンダ内にオイルを供給することが極めて困難となり、吸入冷媒に溶け込んだオイルのみによって専ら潤滑されるかたちとなっていた。
【０００７】
そこで、従来では各回転圧縮要素を仕切る中間仕切板に回転軸のオイル孔側から外側の密閉容器側まで貫通する貫通孔を形成すると共に、第２の回転圧縮要素を構成するシリンダにはこの貫通孔と第２の回転圧縮要素の吸込側とを連通する連通孔を形成し、吸入工程での吸入圧損を利用してオイル孔から第２の回転圧縮要素の吸込側にオイルを供給していた。
【０００８】
しかしながら、従来では加工が容易な比較的大径の貫通孔を形成していたため、オイルが第２の回転圧縮要素に過剰に供給されてしまう問題が発生していた。
【０００９】
本発明は、係る従来の技術的課題を解決するためになされたものであり、第２の回転圧縮要素にオイルが過剰に供給されてしまう不都合を簡単な構成で解消することができるロータリコンプレッサを提供するものである。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記課題を解決するために、本発明のロータリコンプレッサは、密閉容器内に駆動要素の回転軸にて駆動される第１及び第２の回転圧縮要素を備え、第１の回転圧縮要素で圧縮された冷媒ガスを密閉容器内に吐出し、更にこの吐出された中間圧の冷媒ガスを第２の回転圧縮要素で圧縮するものであって、各回転圧縮要素をそれぞれ構成するためのシリンダと、各シリンダ内に設けられ、回転軸の偏心部に嵌合されて偏心回転するローラと、各シリンダ及び各ローラの間に介在して各回転圧縮要素を仕切る中間仕切板と、各シリンダの開口面をそれぞれ閉塞し、回転軸の軸受けを有する支持部材と、回転軸に形成されたオイル孔と、中間仕切板に形成され、内側のオイル孔側と、外側の密閉容器側とに開口する貫通孔と、中間仕切板に形成され、貫通孔と第２の回転圧縮要素の吸込側とを連通するための連通孔とを備え、貫通孔は、オイル孔側の小径孔部と、密閉容器側で小径孔部より径が大きい大径孔部とから成り、連通孔は、小径孔部に連通していることを特徴とする。
【００１１】
請求項２の発明のロータリコンプレッサは、小径部の径を、大径部の径に対して１０％以上８０％以下としたことを特徴とする。
【００１２】
請求項３の発明のロータリコンプレッサは、上記各発明において小径部の長さを、貫通孔の全長に対して１０％以上９０％以下としたことを特徴とする。
【発明の効果】
【００１３】
本発明によれば、所謂内部中間圧型多段圧縮式のロータリコンプレッサにおいて、各回転圧縮要素をそれぞれ構成するためのシリンダと、各シリンダ内に設けられ、回転軸の偏心部に嵌合されて偏心回転するローラと、各シリンダ及び各ローラの間に介在して各回転圧縮要素を仕切る中間仕切板と、各シリンダの開口面をそれぞれ閉塞し、回転軸の軸受けを有する支持部材と、回転軸に形成されたオイル孔と、中間仕切板に形成され、内側のオイル孔側と、外側の密閉容器側とに開口する貫通孔と、中間仕切板に形成され、貫通孔と第２の回転圧縮要素の吸込側とを連通するための連通孔とを備え、貫通孔を、オイル孔側の小径孔部と、密閉容器側で小径孔部より径が大きい大径孔部とから構成し、連通孔を、小径孔部に連通させたので、回転軸のオイル孔と第２の回転圧縮要素の吸込側とが貫通孔の小径孔部と連通孔とで連通されることになり、第２の回転圧縮要素の吸込側に流入するオイル量を制限して、第２の回転圧縮要素への過剰なオイル供給を解消することができるようになる。
【００１４】
また、密閉容器内には大径孔部が開口するかたちとなり、この大径孔部より密閉容器内の冷媒が円滑に貫通孔に流入し、連通孔に入ることになるので、この密閉容器内からの冷媒によっても、第２の回転圧縮要素へのオイルの量が効果的に制限されることになる。
【００１５】
この場合、請求項２並びに請求項３の発明の如く、小径部の径を大径部の径に対して１０％以上８０％以下とすること、並びに、小径部の長さを貫通孔の全長に対して１０％以上９０％以下とすることで、第２の回転圧縮要素への過剰なオイル供給の解消と大径部にかかる密閉容器内の冷媒の適切な制御を実現することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】本発明を適用した実施例の内部中間圧型多段圧縮式ロータリコンプレッサの縦断側面図である。
【図２】図１のロータリコンプレッサの中間仕切板の平面図である。
【図３】図１のロータリコンプレッサの中間仕切板の縦断側面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
以下、図面に基づき本発明の実施の形態について詳細に説明する。
【００１８】
図１において、１０は二酸化炭素（ＣＯ2）を冷媒として使用する内部中間圧型多段圧縮式のロータリコンプレッサで、このロータリコンプレッサ１０は鋼板からなる円筒状の密閉容器１２と、この密閉容器１２の内部空間の上側に配置収納された駆動要素としての電動要素１４及びこの電動要素１４の下側に配置され、電動要素１４の回転軸１６により駆動される第１の回転圧縮要素３２（１段目）及び第２の回転圧縮要素３４（２段目）からなる回転圧縮機構部１８にて構成されている。尚、本実施例のロータリコンプレッサ１０の第１の回転圧縮要素３２の容積は、２段目となる第２の回転圧縮要素３４の容積よりも大きい。
【００１９】
密閉容器１２は、底部をオイル溜めＯＬとし、電動要素１４と回転圧縮機構部１８を収納する容器本体１２Ａと、この容器本体１２Ａの上部開口を閉塞する略椀状のエンドキャップ（蓋体）１２Ｂとで構成され、且つ、このエンドキャップ１２Ｂの上面中心には円形の取付孔１２Ｄが形成されており、この取付孔１２Ｄには電動要素１４に電力を供給するためのターミナル（配線を省略）２０が取り付けられている。
【００２０】
電動要素１４は、密閉容器１２の上部空間の内周面に沿って環状に取り付けられたステータ２２と、このステータ２２の内側に若干の間隙を設けて挿入配置されたロータ２４とから構成された直巻き式のＤＣモータであり、インバータにより回転数及びトルク制御が行われる。また、この電動要素１４はインバータにより、ロータリコンプレッサ始動時は低速にて起動され、その後所望の回転数に増速されるように回転数が制御される。また、前記ロータ２４は中心を通り鉛直方向に延びる回転軸１６に固定されている。
【００２１】
ステータ２２は、ドーナッツ状の電磁鋼板を積層した積層体２６と、この積層体２６の歯部に直巻き（集中巻き）方式により巻装されたステータコイル２８を有している。また、ロータ２４もステータ２２と同様に電磁鋼板の積層体３０で形成され、この積層体３０内に永久磁石ＭＧを挿入して構成されている。
【００２２】
また、回転軸１６の下端部には給油手段としてのオイルポンプ１０２が形成されている。このオイルポンプ１０２により、密閉容器１２内の底部に構成されたオイル溜めＯＬから潤滑用のオイルが吸い上げられて、回転軸１６内の軸中心に鉛直方向に形成されたオイル孔１３を経て、このオイル孔１３に連通する横方向の給油孔８２、８４（上下偏心部４２、４４にも形成されている）から上下偏心部４２、４４や第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４の摺動部等にオイルが供給される。これにより、第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４の摩耗の防止やシールが行われる。
【００２３】
前記第１の回転圧縮要素３２と第２の回転圧縮要素３４との間には中間仕切板３６が挟持されている。即ち、第１の回転圧縮要素３２と第２の回転圧縮要素３４は、中間仕切板３６と、この中間仕切板３６の上下に配置された上下シリンダ３８、４０と、この上下シリンダ３８、４０内を１８０度の位相差を有して回転軸１６に設けた上下偏心部４２、４４に嵌合されて偏心回転する上下ローラ４６、４８と、この上下ローラ４６、４８に当接して上下シリンダ３８、４０内をそれぞれ低圧室側と高圧室側に区画する後述する図示しないベーンと、上シリンダ３８の上側の開口面及び下シリンダ４０の下側の開口面を閉塞して回転軸１６の軸受けを兼用する支持部材としての上部支持部材５４及び下部支持部材５６にて構成される。
【００２４】
上部支持部材５４および下部支持部材５６には、吸込ポート１６１、１６２にて上下シリンダ３８、４０の内部とそれぞれ連通する吸込通路５８、６０と、凹陥した吐出消音室６２、６４が形成されると共に、これら両吐出消音室６２、６４の各シリンダ３８、４０とは反対側の開口部はそれぞれカバーにより閉塞される。即ち、吐出消音室６２はカバーとしての上部カバー６６、吐出消音室６４はカバーとしての下部カバー６８にて閉塞される。
【００２５】
この場合、上部支持部材５４の中央には軸受け５４Ａが起立形成されている。また、下部支持部材５６の中央には軸受け５６Ａが貫通形成されている。そして、回転軸１６は上部支持部材５４の軸受け５４Ａと下部支持部材５６の軸受け５６Ａに保持される。
【００２６】
下部カバー６８はドーナッツ状の円形鋼板から構成されており、周辺部の４カ所を主ボルト１２９によって下から下部支持部材５６に固定されている。この主ボルト１２９の先端は上部支持部材５４に螺合する。
【００２７】
そして、第１の回転圧縮要素３２の吐出消音室６４と密閉容器１２内とは連通路にて連通されており、この連通路は下部支持部材５６、上部支持部材５４、上部カバー６６、上下シリンダ３８、４０、中間仕切板３６を貫通する図示しない孔である。この場合、連通路の上端には中間吐出管１２１が立設されており、この中間吐出管１２１から密閉容器１２内に中間圧の冷媒が吐出される。
【００２８】
また、上部カバー６６は第２の回転圧縮要素３４の上シリンダ３８内部と図示しない吐出ポートにて連通する吐出消音室６２を画成し、この上部カバー６６の上側には、上部カバー６６と所定間隔を存して、電動要素１４が設けられている。この上部カバー６６は前記上部支持部材５４の軸受け５４Ａが貫通する孔が形成された略ドーナッツ状の円形鋼板から構成されており、周辺部が４本の主ボルト７８により、上から上部支持部材５４に固定されている。この主ボルト７８の先端は下部支持部材５６に螺合する。
【００２９】
ここで、中間仕切板３６には、図２、図３に示す如く内側のオイル孔１３側となるローラ４６内側と、外側の密閉容器１２側（密閉容器１２内）とを連通する貫通孔１３１がドリルによる切削加工で穿設されている。ここで、中間仕切板３６と回転軸１６との間には若干の隙間が形成されており、この隙間は、上側がローラ４６内側（ローラ４６内側の偏心部４２周辺の空間。オイル孔１３に連通する給油孔８２が位置する）と連通している。更に、中間仕切板３６と回転軸１６との間の隙間は、下側がローラ４８内側（ローラ４８内側の偏心部４４周辺の空間）と連通している。
【００３０】
即ち、貫通孔１３１は内側の回転軸１６のオイル孔１３側から外側の密閉容器１２内側に渡って中間仕切板３６を貫通し、回転軸１６のオイル孔１３側と密閉容器内側が開口している。また、貫通孔１３１はオイル孔１３側（内側）の小径孔部１３１Ａ（実施例では２．２ｍｍ）と、その密閉容器１２側（外側）で当該小径孔部１３１Ａよりも径が大きい大径孔部１３１Ｂ（実施例では３．０ｍｍ）とから構成され、小径孔部１３１Ａが回転軸１６側に開口し、大径孔部１３１Ｂが密閉容器１２内に開口している。尚、この大径孔部１３１Ｂの径は従来の貫通孔と同一である。
【００３１】
係る貫通孔１３１を穿設する際には、例えば、二種類の径のドリルを用意しておき、先ず、中間仕切板３６の外側から径の大きいドリルにて中間仕切板３６の径方向における中途部まで切削する。これにより、大径孔部１３１Ｂを穿設する。次に、ドリルを径の小さいものに変えて大径孔部１３１Ｂに挿入し、その終端から回転軸１６側まで切削して小径孔部１３１Ａを穿設する。
【００３２】
また、貫通孔１３１の小径孔部１３１Ａに対応する部分には上側に延在する連通孔（縦孔）１３３が穿設されている。この連通孔１３３は、小径孔部１３１Ａに対応する部分の中間仕切板３６に上から極めて細径のドリルにより切削加工する。また、その径は小径孔部１３１Ａよりも更に小さい径（実施例では１．０ｍｍ）とされている。
【００３３】
一方、上シリンダ３８には中間仕切板３６の連通孔１３３と吸込ポート１６１（第２の回転圧縮要素３４の吸込側）とを連通するインジェクション用の連通孔１３４が穿設されている。
【００３４】
尚、上述したように中間仕切板３６の貫通孔１３１の小径孔部１３１Ａの回転軸１６側の開口は、給油孔８２、８４を介してオイル孔１３に連通している。後述する如く密閉容器１２内は中間圧となるため、２段目で高圧となる上シリンダ３８内にはオイルの供給が困難となるが、中間仕切板３６を係る構成としたことにより、密閉容器１２内底部のオイル溜めＯＬから汲み上げられてオイル孔１３を上昇し、給油孔８２、８４から出たオイルは、中間仕切板３６の貫通孔１３１の小径孔部１３１Ａに入り、連通孔１３３、１３４を経て上シリンダ３８の吸込側（吸込ポート１６１）に供給されるようになる。
【００３５】
この場合、上シリンダ３８の吸込側の圧力（吸入圧力）は、吸入過程においては吸入圧損により中間仕切板３６の回転軸１６側の圧力よりも低下する。この期間に回転軸１６のオイル孔１３を経て給油孔８２、８４から中間仕切板３６の貫通孔１３１の小径孔部１３１Ａ、連通孔１３３を経て、上シリンダ３８の連通孔１３４より上シリンダ３８内にオイルがインジェクションされ、給油が成されることになる。
【００３６】
しかしながら、小径孔部１３１Ａは従来（大径孔部１３１Ｂと同径）よりも小径とされており、連通孔１３３はこの小径孔部１３１Ａよりも更に小径とされているので、第２の回転圧縮要素３４の上シリンダ３８内に供給されるオイル量は従来よりも制限されることになる。
【００３７】
一方、中間仕切板３６の大径孔部１３１Ｂは密閉容器１２内に開口しているため、密閉容器１２内の中間圧の冷媒は、この大径孔部１３１Ｂの開口から貫通孔１３１内に流入し、その後、連通孔１３３より外側の小径孔部１３１Ａの一部（短い距離）を経た後、連通孔１３３から上シリンダ３８の吸込側（吸込ポート１６１）に流入することになる。即ち、密閉容器１２内の冷媒は、小径孔部１３１Ａよりも大径の大径孔部１３１Ｂを経て円滑に連通孔１３３に至るので、これによっても上シリンダ３８内へのオイル量は制限されるかたちとなる。
【００３８】
尚、前述したように電動要素１４をインバータにより制御する場合、コンプレッサ始動時には低速にて起動されるように回転数を制御されるので、ロータリコンプレッサ１０の始動時には、貫通孔１３１から密閉容器１２内底部のオイル溜めＯＬからオイルを吸い込んでも、液圧縮による悪影響は抑制される。
【００３９】
そして、この場合冷媒としては地球環境にやさしく、可燃性および毒性等を考慮して自然冷媒である前記二酸化炭素（ＣＯ2）を使用し、密閉容器１２内に封入される潤滑油としてのオイルは、例えば鉱物油（ミネラルオイル）、アルキルベンゼン油、エーテル油、エステル油、ＰＡＧ（ポリアルキルグリコール）等既存のオイルが使用される。
【００４０】
密閉容器１２の容器本体１２Ａの側面には、上部支持部材５４と下部支持部材５６の吸込通路５８、６０、吐出消音室６２及び上部カバー６６の上側（電動要素１４の下端に略対応する位置）に対応する位置に、スリーブ１４１、１４２、１４３及び１４４がそれぞれ溶接固定されている。スリーブ１４１と１４２は上下に隣接すると共に、スリーブ１４３はスリーブ１４１の略対角線上にある。また、スリーブ１４４はスリーブ１４１と略９０度ずれた位置にある。
【００４１】
そして、スリーブ１４１内には上シリンダ３８に冷媒ガスを導入するための冷媒導入管９２の一端が挿入接続され、この冷媒導入管９２の一端は上シリンダ３８の吸込通路５８に連通される。この冷媒導入管９２は密閉容器１２の上側を通過してスリーブ１４４に至り、他端はスリーブ１４４内に挿入接続されて密閉容器１２内に連通する。
【００４２】
また、スリーブ１４２内には下シリンダ４０に冷媒ガスを導入するための冷媒導入管９４の一端が挿入接続され、この冷媒導入管９４の一端は下シリンダ４０の吸込通路６０に連通される。また、スリーブ１４３内には冷媒吐出管９６が挿入接続され、この冷媒吐出管９６の一端は吐出消音室６２に連通される。
【００４３】
以上の構成で次に動作を説明する。ターミナル２０および図示されない配線を介して前記インバータより電動要素１４のステータコイル２８に通電されると、電動要素１４が起動してロータ２４が回転する。この場合の起動は前述した如く低速にて行われ、その後増速されていく。この回転により回転軸１６と一体に設けた上下偏心部４２、４４に嵌合された上下ローラ４６、４８が上下シリンダ３８、４０内を偏心回転する。
【００４４】
これにより、冷媒導入管９４および下部支持部材５６に形成された吸込通路６０を経由して吸込ポート１６２から下シリンダ４０の低圧室側に吸入された低圧（４ＭＰａＧ）の冷媒ガスは、ローラ４８と図示しないベーンの動作により圧縮されて中間圧（８ＭＰａＧ）となり下シリンダ４０の高圧室側より吐出ポート４１、下部支持部材５６に形成された吐出消音室６４から連通路６３を経て中間吐出管１２１から密閉容器１２内に吐出される。
【００４５】
そして、密閉容器１２内の中間圧の冷媒ガスは、スリーブ１４４から出て冷媒導入管９２及び上部支持部材５４に形成された吸込通路５８を経由して吸込ポート１６１から上シリンダ３８の低圧室側に吸入される。
【００４６】
一方、ロータリコンプレッサ１０が起動すると貫通孔１３１の大径孔部１３１Ｂの密閉容器１２側の開口から侵入したオイルが連通孔１３３、連通孔１３４を経て第２の回転圧縮要素３４の上シリンダ３８の低圧室側に吸入される。そして、上シリンダ３８の低圧室側に吸入された中間圧の冷媒ガスとオイルは、ローラ４６と図示しないベーンの動作により２段目の圧縮が行なわれる。そこで、冷媒ガスは高温高圧となる（１２ＭＰａＧ）。
【００４７】
この場合、中間圧の冷媒ガスと共に、貫通孔１３１の大径孔部１３１Ｂの密閉容器１２側の開口から侵入したオイルも圧縮されるが、ロータリコンプレッサ１０はインバータにより起動時は低速にて運転されるように回転数が制御されているため、トルクも小さいので、オイル圧縮してもロータリコンプレッサ１０に与える影響は殆ど無く、通常の運転が行われる。
【００４８】
そして、所定の制御パターンにて回転数が上昇されていき、最終的に電動要素１４は所望の回転数にて運転される。運転中の油面は貫通孔１３１より下側となるが、前記貫通孔１３１の小径孔部１３１Ａから連通孔１３３及び連通孔１３４を経て第２の回転圧縮要素３４の吸込側への給油が行われるため、第２の回転圧縮要素３４の摺動部のオイル不足を回避することができる。
【００４９】
以上の如く、各回転圧縮要素３２、３４をそれぞれ構成するためのシリンダ３８、４０と、各シリンダ３８、４０内に設けられ、回転軸１６の偏心部４２、４４に嵌合されて偏心回転するローラ４６、４８と、各シリンダ３８、４０及び各ローラ４６、４８の間に介在して各回転圧縮要素３２、３４を仕切る中間仕切板３６と、回転軸１６に形成されたオイル孔１３と、中間仕切板３６に形成され、内側のオイル孔１３側と、外側の密閉容器１２側とに開口する貫通孔１３１と、中間仕切板３６に形成され、貫通孔１３１と第２の回転圧縮要素３４の吸込側とを連通するための連通孔１３３とを備えた内部中間圧型多段圧縮式のロータリコンプレッサ１０において、貫通孔１３１を、オイル孔１３側の小径孔部１３１Ａと、密閉容器１２側で小径孔部１３１Ａより径が大きい大径孔部１３１Ｂとから構成し、連通孔１３３を、小径孔部１３１Ａに連通させたので、回転軸１６のオイル孔１３と第２の回転圧縮要素３４の吸込側とが貫通孔１３１の小径孔部１３１Ａと連通孔１３３とで連通されることになり、第２の回転圧縮要素３４の吸込側に流入するオイル量を制限して、第２の回転圧縮要素３４への過剰なオイル供給を解消することができるようになる。
【００５０】
また、密閉容器１２内には大径孔部１３１Ｂが開口するかたちとなり、この大径孔部１３１Ｂより密閉容器１２内の冷媒が円滑に貫通孔１３１に流入し、連通孔１３３に入ることになるので、この密閉容器１２内からの冷媒によっても、第２の回転圧縮要素３４へのオイルの量が効果的に制限されることになる。
【００５１】
この場合、貫通孔の全ての径を縮小するのでは無く、密閉容器１２側は大径孔部１３１Ｂとされているので、中間仕切板３６に貫通孔１３１を穿設する加工性の悪化も最小限に抑えられる。特に、中間仕切板３６の外側から当該中間仕切板３６の径方向における中途部まで大径孔部１３１Ｂを穿設した後、当該大径孔部１３１Ｂの終端より小径孔部１３１Ａを穿設しているので、切削加工のための径の異なるドリルを二種類用意しておき、大径のドリルにて先ず中間仕切板３６の外側から大径孔部１３１Ｂを切削した後、小径のドリルをこの大径孔部１３１Ｂ内に挿入し、その終端から小径孔部１３１Ａを切削加工すればよくなり、加工性が著しく向上する。
【００５２】
この加工性の向上、並びに、小径部１３１Ａから連通孔１３３を介しての上シリンダ３８へのオイルの過剰な供給の解消や大径部１３１Ｂにかかる中間圧の冷媒の適切な制御を鑑みれば、小径部１３１Ａにおける連通部１３３の位置にもよるが、貫通孔１３１の全長Ｌ１と、小径部１３１Ａの長さＬ２及び径Ｄ１と、大径部１３１Ｂの径Ｄ２との関係は、小径部１３１Ａの径Ｄ１は、大径部１３１Ｂの径Ｄ２に対して１０％以上８０％以下、また、小径部１３１Ａの長さＬ２は、小径部１３１Ａの径Ｄ１に対して圧力損失が一定となるように、貫通孔１３１の全長Ｌ１に対して１０％以上９０％以下、が良いと考えられる。
【００５３】
即ち、貫通孔１３１の小径部１３１Ａの径Ｄ１を、大径部１３１Ｂの径Ｄ２に対して１０％以上８０％以下とすること、並びに小径部１３１Ａの長さＬ２を貫通孔１３１の全長Ｌ１に対して１０％以上９０％以下とすることで、第２の回転圧縮要素３４への過剰なオイル供給の解消と大径部１３１Ｂにかかる中間圧の冷媒（密閉容器１２内）の適切な制御を実現することが可能となる。
【００５４】
尚、本実施例では中間仕切板３６と回転軸１６との間に形成された隙間の上側がローラ４６内側と連通しており、下側がローラ４８内側と連通しているものとしたが、これに限らず、中間仕切板３６と回転軸１６との間に形成された隙間の上側のみがローラ４６内側と連通している場合（下側がローラ４８内側と連通していない場合）であっても良い。また、ローラ４６内側及びローラ４８内側が中間仕切板３６によって仕切られている場合であっても構わない。この場合であっても、中間仕切板の貫通孔１３１の小径孔部１３１Ａの中途部にローラ４６内側と連通する軸心方向の孔を形成することにより、給油孔８２から第２の回転圧縮要素３２の吸込側にオイルを供給することができる。
【００５５】
また、本実施例ではロータリコンプレッサを第１及び第２の回転圧縮要素を備えた２段圧縮式ロータリコンプレッサで説明したが、これに限らず、回転圧縮要素を３段、４段或いはそれ以上の回転圧縮要素を備えた多段圧縮式ロータリコンプレッサに適応しても差し支えない。
【符号の説明】
【００５６】
ＯＬ  オイル溜め
１０  ロータリコンプレッサ
１２  密閉容器
１３  オイル孔
１４  電動要素
１６  回転軸
１８  回転圧縮機構部
２２  ステータ
２４  ロータ
３２  第１の回転圧縮要素
３４  第２の回転圧縮要素
３６  中間仕切板
３８、４０  シリンダ
５４  上部支持部材
５６  下部支持部材
８２、８４  給油孔
１３１  貫通孔
１３１Ａ  小径孔部
１３１Ｂ  大径孔部
１３３  連通孔
１３４  連通孔
【図１】
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【図２】
2015068262.tif 000004
【図３】
2015068262.tif 000005