(57)【要約】      （修正有）【課題】ハイブリッドロケット燃料において、モータケースに対する充填配置を考慮した機械的物性及び接着性を確保できる範囲内において、固体燃料の融点を可能な範囲で下げることで、燃料後退速度を含んだ燃焼特性を高め得る固体燃料を提供する。【解決手段】モータケースＭＣに充填固定された固体燃料Ｆに対して別のタンクＴｏに収容された液体又は気体の酸化剤を供給することで、当該固体燃料Ｆを燃焼させてロケット推力を発生させるハイブリッドロケット燃料であって、前記固体燃料Ｆは、５〜３５重量％の熱可塑性エラストマーと、６５〜９５重量％のプロセスオイルとを混合させた樹脂組成物を主成分とし、当該樹脂組成物は、加熱溶融した状態で前記モータケースＭＣ内に充填して冷却固化させることで、当該モータケースＭＣに充填固定されることを特徴とするハイブリッドロケット燃料。【選択図】図１
2015010020.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
モータケースに充填固定された固体燃料に対して別のタンクに収容された液体又は気体の酸化剤を供給することで、当該固体燃料を燃焼させてロケット推力を発生させるハイブリッドロケット燃料であって、
前記固体燃料は、５〜３５重量％の熱可塑性エラストマーと、６５〜９５重量％のプロセスオイルとを混合させた樹脂組成物を主成分とし、
当該樹脂組成物は、加熱溶融した状態で前記モータケース内に充填して冷却固化させることで、当該モータケースに充填固定されることを特徴とするハイブリッドロケット燃料。
【請求項２】
主成分である前記樹脂組成物１００重量部に対して１５０重量部以下の粘着性付与樹脂が配合されて成ることを特徴とする請求項１に記載のハイブリッドロケット燃料。
【請求項３】
主成分である前記樹脂組成物１００重量部に対して２０重量部以下の溶融助剤が配合されて成ることを特徴とする請求項１に記載のハイブリッドロケット燃料。
【請求項４】
主成分である前記樹脂組成物１００重量部に対して１００重量部以下の溶融助剤が配合されて成ることを特徴とする請求項２に記載のハイブリッドロケット燃料。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱可塑性エラストマーとプロセスオイルとを主成分とするハイブリッドロケット燃料に関するものであり、更に、詳しくは、ＨＴＰＢ（Ｈｙｄｒｏｘｙｌ−ｔｅｒｍｉｎａｔｅｄ  ｐｏｌｙｂｕｔａｄｉｅｎｅ）〔未端水酸基ポリブタジエンゴム〕に代表される従来の熱硬化性樹脂燃料に比較して、固体燃料として必要な機械的物性を確保したうえで、燃焼特性に関して、従来良いとされているワックス燃料と同レベルを実現したハイブリッドロケット燃料に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
航空宇宙産業において、小型衛星の打上げに使用されるロケットには、固体燃料と酸化剤とを混練させて燃料を燃焼させて推力を発生させる固体燃料ロケット、別々のタンクに貯蔵された液体燃料と酸化剤とを燃焼室で適宜混合して燃焼させることで推力を発生させる液体燃料ロケット、更には、モータケースに充填固定された固体燃料と、別のタンクに収容された液体又は気体の酸化剤とを燃焼室に供給して燃焼させることで推力を発生させるハイブリッドロケットがある。
【０００３】
ハイブリッドロケットＲは、図１に示されるように、液体酸化剤が充填された酸化剤タンクＴｏと、固体燃料Ｆが充填されたモータケースＭＣとで流量バルブＶを介して連結され、前記タンクＴｏのモータケースＭＣと反対側に接続された圧力タンクＴｐから噴射される圧力気体により酸化剤タンクＴｏ内の液体酸素がインジェクタＩの部分からモータケースＭＣ内の固体燃料Ｆの内部に貫通された中空通路１に対して噴射されることで、溶融状態の固体燃料（当該固体燃料の表面には、燃焼室からの火炎が及んでいる）が液滴状となった液体酸素を伴って、ノズル噴射機構Ｎから燃焼室（図示せず）内に供給され、当該燃焼室内において、液体酸化剤が蒸発することで溶融した固体燃料が燃焼されて、推力が発生される構成である。なお、図１において、２は、圧力タンクＴｐ内の圧力気体の流出量を調整する流量調整器を示す。
【０００４】
上記したハイブリッドロケットは、固体燃料ロケットに対しては、以下の利点があるとされている。（１）燃料として火薬を使用しないために安全である。（２）固体燃料ロケットでは、固体燃料中に金属粉が含まれていると共に、酸化剤として過塩素酸アンモニウムが使用されることが多いのに対して、ハイブリッドロケットの燃料は、このような成分を有していないので、即ち、燃料自体が非塩酸系及び非金属系であるために、環境負荷が低い。（３）酸化剤の供給量の調整によって推力の調整ができる。
【０００５】
一方、ハイブリッドロケットは、液体燃料ロケットに対しては、以下の利点があるとされている。（１）液体燃料と酸化剤とを燃焼室に供給するための配管、ポンプ類が不要となるために、全体構造がシンプルとなって、低コスト化が可能となる。（２）固体燃料は液体燃料より密度が高いので、固体燃料を貯蔵するタンク（モータケース）を小さくできて、ロケット本体のスペースを小さくできる。
【０００６】
ハイブリッドロケットは、上記の利点を有するため、その燃料についても種々研究されており、例えば、特許文献１，２に開示されている。特許文献１には、固体燃料として、ＨＴＰＢにプラスチック粒を混和させたものが開示され、特許文献２には、固体燃料として、樹脂材料に金属繊維又は発泡金属を混和させたものが開示されている。更には、パラフィンワックスが固体燃料として使用されることもある。
【０００７】
ハイブリッドロケット燃料のうち固体燃料は、モータケース内に充填配置されるために、燃焼性に優れていること、即ち、「燃料後退速度」が一定値以上を有していることのみでは不十分であって、燃料タンクの内周面に対してしっかりと固定できること、即ち、高い「接着性」が要求され、更に、固体燃料自体が、加速度、振動等に起因する衝撃力に対しても耐え得る機械的物性が要求される。高い「燃料後退速度」が要求されるのは、固体燃料として、火薬成分を有していないために、単位時間に燃焼する固体燃料の量、即ち、燃料後退速度が一定値以上でないと、必要なロケット推力が得られないからである。
【０００８】
図４は、（１）ＨＴＰＢ、（２）ポリプロピレン，ポリエチレン，アクリル樹脂等の不活性ポリマー、（３）パラフィンワックスの「燃料後退速度」、「機械的物性」及び「モータケースとの接着性」の各面における評価が「○」、「△」、「×」の３段階で示されている。ここで、「燃料後退速度（Ｒｅｇｒｅｓｓｉｏｎ  ｒａｔｅ  ｏｆ  ｆｕｅｌ）」とは、単位時間（秒）に対する燃料の減少厚さ（減少量）を言う。ＨＴＰＢは、「機械的物性」及び「燃料タンクとの接着性」に関しては、いずれも優れているが、「燃料後退速度」は遅いという欠点があり、不活性ポリマーは、「機械的物性」に関しては、強度は高いが、伸びが不十分である欠点があり、「モータケースとの接着性」に関しては、種類により異なるので、一律には評価できない。更に、パラフィンワックス燃料に関しては、「燃料後退速度」が速い点では満足できるが、「機械的物性」及び「モータケースとの接着性」のいずれの点においても、評価が低い。
【０００９】
このように、ハイブリッドロケット燃料のうち固体燃料は、「燃料後退速度」、「機械的物性」及び「モータケースとの接着性」の全てにおいて、満足し得ることが要求されるが、従来の固体燃料は、いずれも全ての条件を満足し得るものは発見されていなかった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１０】
【特許文献１】特開２０１１−２０８８０号公報
【特許文献２】特開２０１１−８７７１６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
本発明は、ハイブリッドロケット燃料において、モータケースに対する充填配置を考慮した機械的物性及び接着性を確保できる範囲内において、固体燃料の融点を可能な範囲で下げることで、燃料後退速度を含む燃焼特性を高めることを課題としている。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
上記課題を解決するための請求項１の発明は、モータケースに充填固定された固体燃料に対して別のタンクに収容された液体又は気体の酸化剤を供給することで、当該固体燃料を燃焼させてロケット推力を発生させるハイブリッドロケット燃料であって、前記固体燃料は、５〜３５重量％の熱可塑性エラストマーと、６５〜９５重量％のプロセスオイルとを混合させた樹脂組成物を主成分とし、当該樹脂組成物は、加熱溶融した状態で前記モータケース内に充填して冷却固化させることで、当該モータケースに充填固定されることを特徴としている。
【００１３】
請求項１の発明において、熱可塑性エラストマーとしては、スチレン系エラストマー、オレフィン系エラストマー、ポリオレフィン及びこれらの混合物が挙げられ、プロセスオイルは、高沸点を有し、常温で液状であって、パラフィンオイル、ナフテンオイル等の鉱物油から成る。熱可塑性エラストマーとプロセスオイルとを混合させたものを樹脂組成物とし、当該樹脂組成物を加熱溶融させた溶融樹脂混合原料を、モータケースの形状に対応した成形型に注型した後に、冷却固化させることで、モータケースに充填固定可能な形状に成形する。
【００１４】
ここで、樹脂組成物を形成する熱可塑性エラストマーの全体に対する重量割合は、５〜３５重量％であることが必要であり、その結果として、プロセスオイルの重量割合は、６５〜９５重量％であることが必要である。熱可塑性エラストマーの全体に対する重量割合が５重量％より小さいと、樹脂組成物として柔らか過ぎて、その融点が６０°Ｃよりも低くなって、耐熱強度が小さくなる。この結果、モータケースに対する固体燃料の十分な保持力を確保できなくなる。一方、熱可塑性エラストマーの全体に対する重量割合が３５重量％よりも大きいと、溶融温度が１６０°Ｃを超えてしまい、燃焼時における固体燃料が溶融して液滴状となる液滴化現象が乏しくなって、ハイブリッドロケット燃料の固体燃料として適さなくなる。更に、熱可塑性エラストマーの全体に対する重量割合を２５重量％以下にすると、燃焼時における液滴化が容易となって、燃料後退速度を含む燃焼特性が高められる。
【００１５】
請求項２の発明は、主成分である前記樹脂組成物１００重量部に対して１５０重量部以下の粘着性付与樹脂が配合されて成ることを特徴としている。
【００１６】
請求項２の発明は、請求項１で特定される樹脂組成物１００重量部に対して１５０重量部以下の粘着性付与樹脂が配合されたものであって、粘着性付与樹脂としては、テルペン系樹脂、ロジン系樹脂、石油系樹脂、キシレン系樹脂、芳香属系炭化水素樹脂，及びこれらの混合物が挙げられる。粘着性付与樹脂は、常温で液状のものから、幅広い軟化点を有する常温で固体のものまであり、樹脂組成物の組成割合に応じて、前記樹脂組成物１００重量部に対して１５０重量部の範囲内において適正に選択することで、ハイブリッドロケット燃料のうち固体燃料として求められる溶融温度を満たすように調整できる。請求項１で特定される樹脂組成物に粘着性付与樹脂を配合することで、樹脂組成物を加熱溶融した後に冷却固化して得られる固体燃料の剛性が増して、モータケース或いはインシュレータに対する接着性を向上させられる。
【００１７】
また、樹脂組成物１００重量部に対する粘着性付与樹脂の配合割合が１５０重量部を超えると、上記のようにして成形された固体燃料としての可撓性が失われて脆くなって、自身の形状保持力が乏しくなって、ハイブリッドロケット燃料の固体燃料としての適正を保持できなくなる。ここで、樹脂組成物１００重量部に対する粘着性付与樹脂の配合割合を１００重量部以下にすると、固体燃料としての適正な溶融温度を満たしたうえで、適正な可撓性を有することになって、モータケースに対する接着性も高められる。
【００１８】
請求項３の発明は、請求項１の発明において、主成分である前記樹脂組成物１００重量部に対して２０重量部以下の溶融助剤が配合されて成ることを特徴としている。
【００１９】
請求項３の発明は、請求項１で特定される樹脂組成物１００重量部に対して２０重量部以下の溶融助剤が配合されているものであって、溶融助剤としては、パラフィンワックス、脂肪酸、脂肪酸エステル等が挙げられる。溶融助剤は、適度な融点と溶融粘度の低さを有しているため、当該溶融助剤を加えることで、固体燃料の溶解温度を適宜調整できる。樹脂組成物１００重量部に対する溶融助剤の重量割合が２０重量部を超えると、全体が脆くなって不適であり、当該重量割合を１０重量部以下にすると、固体燃料の溶解温度を適正に調整できることに加えて、固体燃料自体に可撓性が付与される。
【００２０】
請求項４の発明は、請求項２の発明において、主成分である前記樹脂組成物１００重量部に対して１００重量部以下の溶融助剤が配合されて成ることを特徴としている。
【００２１】
請求項４の発明によれば、請求項１で特定される樹脂組成物に対して粘着性付与樹脂と溶融助剤を組み合せて配合することで、固体燃料の溶解性、剛性、モータケースに対する接着性を適宜コントロールできる。主成分である樹脂組成物に溶融助剤の配合量は、粘着性付与樹脂が併用して配合されることで、樹脂組成物のみの場合に比較して配合量を多くしても、上記した諸物性の低下は少ない。それでも、樹脂組成物１００重量部に対する配合割合が１００重量部を超えると、脆くなって、固体燃料として適さなくなる。樹脂組成物に対する配合割合を５０重量部以下にすると、固体燃料として望ましい可撓性を付与できる。
【発明の効果】
【００２２】
本発明は、熱可塑性エラストマーとプロセスオイルとを主成分とする樹脂組成物をハイブリッドロケットの固体燃料とすることで、固体燃料としての溶融温度が低下されて、燃料後退速度が高まることで燃焼特性が高められるのに加えて、弾性率に代表される機械的物性が高められて、固体燃料として丈夫で壊れにくくなり、更に、モータケース又はインシュレータに対する接着性を高められ、ハイブリッドロケットの固体燃料として必要な特性である燃料後退速度、機械的物性及び接着性を満足させられる。
【００２３】
また、熱可塑性エラストマーとプロセスオイルとを主成分とする樹脂組成物に対して粘着性付与樹脂と溶融助剤とを単独で、又は併用して配合することで、ハイブリッドロケットの固体燃料の溶融温度及び可撓性の調整が可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００２４】
【図１】ハイブリッドロケットＲの模式図である。
【図２】本発明に係るハイブリッドロケット燃料の各実施例１〜８の組成成分を示す表である。
【図３】実施例３，６，７，８のハイブリッドロケット燃料を構成する各固体燃料と、ＨＴＰＢ及びパラフィンワックスとの平均酸化剤質量流束（ｋｇ/ ｍ2 ・ｓ) に対する平均燃料後退速度（ｍｍ／ｓ）の比較を示すグラフである。
【図４】従来のハイブリッドロケット燃料の固体燃料の特性表である。
【発明を実施するための形態】
【００２５】
本発明に係るハイブリッドロケット燃料を構成する固体燃料は、５〜３５重量％の熱可塑性エラストマーと、６５〜９５重量％のプロセスオイルとを混合させた樹脂組成物を主成分とし、必要に応じて、当該樹脂組成物に、粘着性付与樹脂及び／又は溶融助剤が配合される。当該樹脂組成物は、常温でゲル化している。以下に示す実施例１〜８においては、熱可塑性エラストマーとして、スチレン系熱可塑性エラストマーが使用され、このスチレン系熱可塑性エラストマーはポリスチレンブロックとポリオレフィン構造のエラストマーブロックで構成された共重合体である。なお、本発明の固体燃料の樹脂組成物としての熱可塑性エラストマーとしては、上記したスチレン系熱可塑性エラストマー以外にも、ポリスチレン−ポリ（エチレン／プロピレン）ブロック（ＳＥＰ）及びポリスチレン−ポリ（エチレン／プロピレン）ブロック−ポリスチレン（ＳＥＥＰＳ）が挙げられる。なお、上述したスチレン系熱可塑性エラストマーの他に、ＳＢＣ（スチレン−ブタジエン−スチレン共重合体）、ＳＥＢＣ（スチレン−エチレン−プロピレン−スチレン共重合体）等の熱可塑性エラストマーの使用が可能である。
【００２６】
本発明に係るハイブリッドロケット燃料の固体燃料を構成するプロセスオイルは、ナフテン系オイル、パラフィン系オイル等の鉱油類より成り、熱可塑性エラストマーの可塑剤又は軟化剤として用いられる。ナフテン系オイル、パラフィン系オイル、或いはこれらの混合物のいずれのオイルを用いても、プロセスオイルとしての効果は同等である。市販のスチレン系熱可塑性エラストマーには、既にプロセスオイルが配合されているが、実施例１〜８では、いずれも市販のスチレン系熱可塑性エラストマーに対して、ナフテン系オイル又はパラフィン系オイルのいずれかを単独で配合することで、基本成分である樹脂組成物が、５〜３５重量％の熱可塑性エラストマーと、６５〜９５重量％のプロセスオイルとの混合物となるように配合している。
【００２７】
上記した樹脂組成物は、常温でゲル化されていて、粘着性付与樹脂は、常温でゲル化した主成分である樹脂組成物に粘着力を付与することで、固体燃料としての硬さを高めると共に、モータケースに対する接着性が向上され、更には、ハイブリッドロケット燃料の固体燃料として求められる溶融温度を満たすように調整するために、必要に応じて配合され、その配合割合は、樹脂組成物１００重量部に対して１５０重量部以下である。即ち、樹脂組成物に対して粘着性付与樹脂を配合することで、固体燃料自体の剛性、可撓性、更には、モータケースに対する当該固体燃料の接着性等の機械的物性の調整が可能であるのに加えて、燃焼前における固体燃料の溶融性の調整が可能となる。粘着性付与樹脂としては、水素化テルペン樹脂、キシレン樹脂、α−ピネン樹脂、β−ピネン樹脂、ロジンエステル樹脂、脂肪族飽和炭化水素樹脂等が挙げられる。溶融助剤は、適度な融点と溶融粘度を有しているために、樹脂組成物に配合することで、固体燃料の溶解温度を含む溶融性を適宜調整でき、具体的には、パラフィンワックス、ステアリン酸等の脂肪酸、脂肪酸エステル等が挙げられる。
【実施例１】
【００２８】
実施例１のハイブリッドロケット燃料を構成する固体燃料は、スチレン系熱可塑性エラストマー、及びパラフィンオイル（プロセスオイル）として、それぞれ株式会社クラレの商品名「セプトンコンパウンド」及び出光興産株式会社の商品名「ダイアナプロセスオイル」を用いた。上記した市販の熱可塑性エラストマーの重量割合は、１７重量％であり、プロセスオイルの重量割合は、８３重量％であった。株式会社クラレの商品名「セプトンコンパウンド」には、プロセスオイルが４０重量％だけ含まれているので、結局、実施例１の固体燃料の純粋な熱可塑性エラストマーの重量割合は、１０．２重量％であり、プロセスオイルの重量割合は、８９．８重量％であった。実施例１のハイブリッドロケット燃料の固体燃料は、熱可塑性エラストマーとプロセスオイルとを混合させた樹脂組成物のみから成り、他の配合剤は含まれていないために、「請求項１」の実施例に該当する。当該樹脂組成物を溶融混練させて、型となるモータケースに流し込んで、冷却固化させることで、ハイブリッドロケット燃料を構成する固体燃料を得た。この固体燃料は、比較例１であるＨＴＰＢよりも低い融点において、液滴化現象が発生する。このため、実施例１の固体燃料は、燃焼性の評価の一つとしての「燃料後退速度」は、比較例１であるＨＴＰＢに対して速いために、燃焼性の点で優れているのみならず、型成形後におけるモータケースに対する接着性、更には、固体燃料自体の自己保持性を高める可撓性等の固体燃料として要求される基本的な機械的物性の面においても、満足できるものであった。
【００２９】
なお、「燃料後退速度」の測定は、円筒状に形成された固体燃料が内部に配置されたケースに対して燃焼ガスの流れる方向に沿って上流側に、点火用燃料が配置された別のケースを配置して、点火時に小流量の酸素ガスを流して、点火用燃料の着火の確認後に、所定流量の酸素ガスを流して本燃焼を所定時間だけ行い、窒素ガスを燃焼室に供給することで消火を行った。「燃料後退速度」は、実験前と実験後の質量差から「平均燃料後退速度」として求めた。なお、基本体な実験環境値として、酸化剤上流圧力は、８ＭＰａ未満であり、平均酸化剤質量流束は、１０〜８０ｋｇ/ ｍ2 ・ｓであり、燃焼室圧力は、０．７〜２ＭＰａであり、燃焼時間は、３秒未満であった。
【００３０】
固体燃料の機械的物性は、単軸引張試験により、弾性率（ヤング率）、最大応力及び最大歪みの基本物性を測定することで行った。実施例１の固体燃料を成形型に流し込むことで、厚さ約２０ｍｍの細長いシート板状に型成形して複数の試験片を製作し、株式会社島津製作所製の「ＥＨＦ−ＥＧ５０ｋＮ−１０Ｌ」の型式に係る引張試験機を用いた測定結果から、各試験片の「応力−歪み線図」を作成した。この「応力−歪み線図」から得られるデータから、弾性率は、２２．３（ｍＮ/ ｍｍ2 ) であり、最大応力は、０．０６（ｍＮ/ ｍｍ2 ) であり、更に、最大歪みは、４３７．４（％）であった。
【実施例２】
【００３１】
実施例２のハイブリッドロケット燃料を構成する固体燃料は、スチレン系熱可塑性エラストマー、及びナフテンオイル（プロセスオイル）として、それぞれ株式会社クラレの商品名「セプトンコンパウンド」及び日本サン石油株式会社の商品名「サンセンオイル」を用いて、主成分である樹脂組成物を構成し、更に、この樹脂組成物に対して、粘着性付与樹脂である水素化テルペン樹脂として、ヤスハラケミカル株式会社の商品名「クリアロン（軟化点：１２５°Ｃ）」を配合させた。上記した市販の熱可塑性エラストマーの重量割合は、１５重量％であり、プロセスオイルの重量割合は、８５重量％であった。株式会社クラレの商品名「セプトンコンパウンド」には、プロセスオイルが３５重量％だけ含まれているので、結局、実施例２の固体燃料の純粋な熱可塑性エラストマーの重量割合は、９．８重量％であり、プロセスオイルの重量割合は、９０．２重量％であり、粘着性付与樹脂である水素化テルペン樹脂は、樹脂組成物１００重量部に対して２０．０重量部（ｐｈｒ）だけ配合させた。実施例２のハイブリッドロケット燃料の固体燃料は、熱可塑性エラストマーとプロセスオイルとを混合させた樹脂組成物に対して粘着性付与樹脂が配合されているために、「請求項２」の実施例に該当する。当該樹脂組成物を溶融混練させて、型となるモータケースに流し込んで、冷却固化させることで、ハイブリッドロケット燃料を構成する固体燃料を得た。
【００３２】
この固体燃料には、粘着性付与樹脂が配合されて、固体燃料として適正な溶解温度に調整されて、実施例１の固体燃料よりも低い融点を有していて、当該融点における液滴化現象が活発であるために、燃焼性の評価の一つとしての「平均燃料後退速度」は、比較例１であるＨＴＰＢに対して速くて、燃焼性の点の当該比較例１よりも優れていた。また、機械的物性に関しては、弾性率は、３２．５（ｍＮ/ ｍｍ2 ) であり、最大応力、及び最大歪みは、それぞれ０．１２（ｍＮ/ ｍｍ2 ) ，４０５．６（％）であって、実施例１の固体燃料に比較すると、粘着性付与樹脂が配合された分だけ、僅かに大きな硬さ（耐弾性変形性）を有していることが分かった。
【実施例３】
【００３３】
実施例３のハイブリッドロケット燃料を構成する固体燃料は、実施例１の固体燃料と同様に、スチレン系熱可塑性エラストマー、及びパラフィンオイル（プロセスオイル）として、それぞれ株式会社クラレの商品名「セプトンコンパウンド」及び出光興産株式会社の商品名「ダイアナプロセスオイル」を用いた。両者を混合した後の実施例３の固体燃料の純粋な熱可塑性エラストマーの重量割合は、１４．０重量％であり、プロセスオイルの重量割合は、８６．０重量％である。実施例３の固体燃料は、上記した樹脂組成物１００重量部に対して、粘着性付与樹脂であるキシレン樹脂として、フドー株式会社の商品名「ニカノール（軟化点：１０８°Ｃ）」が５０．０重量部（ｐｈｒ）だけ配合されたものであるので、「請求項２」の実施例に該当する。実施例３の固体燃料には、粘着性付与樹脂が配合されて、固体燃料として適正な溶解温度に調整されていて、実施例１の固体燃料よりも低い融点を有していて、当該融点における液滴化現象が活発であるために、燃焼性の評価の一つとしての「平均燃料後退速度」は、図３に示されるように、比較例１であるＨＴＰＢに対しては、２倍を超える速さを有していると共に、従来の研究で良いとされている比較例２のパラフィンワックスとほぼ同レベルに速いために、燃焼性の面において、比較例１のＨＴＢＰよりも優れていることが分かった。また、機械的物性に関しては、弾性率は、１６９．３（ｍＮ/ ｍｍ2 ) であり、最大応力、及び最大歪みは、それぞれ０．２６（ｍＮ/ ｍｍ2 ) ，３１９．４（％）であって、実施例１，２の各固体燃料に比較すると、粘着性付与樹脂としてキシレン樹脂を選択していること、及び樹脂組成物に対する配合割合が実施例２の固体燃料に比較して高いことからして、実施例２の固体燃料に対して、遥かに大きな硬さ（耐弾性変形性）、特に、弾性率に関しては、比肩し得ない値を有していることが分かった。この機械的物性は、比較例２のパラフィンワックスよりもはるかに優れていた。
【実施例４】
【００３４】
実施例４のハイブリッドロケット燃料を構成する固体燃料は、スチレン系熱可塑性エラストマー、及びナフテンオイル（プロセスオイル）として、実施例２と同一のものを使用して、主成分である樹脂組成物を構成した。上記した市販の熱可塑性エラストマーの重量割合は、２３重量％であり、プロセスオイルの重量割合は、７７重量％であった。株式会社クラレの商品名「セプトンコンパウンド」には、プロセスオイルが３５重量％だけ含まれているので、結局、実施例４の固体燃料の純粋な熱可塑性エラストマーの重量割合は、１５．０重量％であり、プロセスオイルの重量割合は、８５．０重量％であり、溶融助剤として、日本精鑞株式会社の製造に係るパラフィンワックス（融点：６９°Ｃ）を、樹脂組成物１００重量部に対して１５．０重量部（ｐｈｒ）だけ配合させた。実施例４のハイブリッドロケット燃料の固体燃料は、熱可塑性エラストマーとプロセスオイルとを混合させた樹脂組成物に対して溶融助剤が配合されているために、「請求項３」の実施例に該当する。実施例４の固体燃料は、主成分である樹脂組成物に対して溶融助剤が配合されているため、固体燃料の燃焼前における溶融温度が適度に調整されることで、ＨＴＰＢの融点よりも低い融点において、液滴化現象が発生するため、「燃料後退速度」は、比較例１であるＨＴＰＢに対して改善された。また、機械的物性に関しては、弾性率は、１２３．５（ｍＮ/ ｍｍ2 ) であり、最大応力、及び最大歪みは、それぞれ０．２２（ｍＮ/ ｍｍ2 ) ，３９０．２（％）であって、樹脂組成物に対して溶融助剤が配合されている点において、実施例１，２の各固体燃料よりも大きな硬さ（耐弾性変形性）を有しており、ロケット固体燃料として、満足し得るものであった。
【実施例５】
【００３５】
実施例５のハイブリッドロケット燃料を構成する固体燃料は、実施例２，３と同様に、スチレン系熱可塑性エラストマー、及びナフテンオイル（プロセスオイル）として、それぞれ株式会社クラレの商品名「セプトンコンパウンド」及び日本サン石油株式会社の商品名「サンセンオイル」を用いた。上記した市販の熱可塑性エラストマーの重量割合は、３８重量％であり、プロセスオイルの重量割合は、６２重量％であった。株式会社クラレの商品名「セプトンコンパウンド」には、プロセスオイルが４０重量％だけ含まれているので、結局、実施例５の固体燃料の純粋な熱可塑性エラストマーの重量割合は、２２．８重量％であり、プロセスオイルの重量割合は、７７．２重量％であった。実施例５のハイブリッドロケット燃料の固体燃料は、主成分である樹脂組成物１００重量部に対して粘着性付与樹脂であるキシレン樹脂（軟化点：１０８°Ｃ）として、フドー株式会社の商品名「ニカノール」が７５．０重量部（ｐｈｒ）だけ配合されていると共に、溶融助剤として日油株式会社の製造に係るステアリン酸（融点：６９．６°Ｃ）が５０．０重量部（ｐｈｒ）だけ配合されているため、「請求項４」の実施例に該当する。実施例５の固体燃料は、粘着性付与樹脂及び溶融助剤の双方の配合により、固体燃料の燃焼前の溶解温度が一層適正に調整されるために、「燃料後退速度」は、比較例１であるＨＴＰＢに対して大幅に改善された。また、機械的物性に関しては、弾性率は、８７４．３（ｍＮ/ ｍｍ2 ) であり、最大応力、及び最大歪みは、それぞれ０．８６（ｍＮ/ ｍｍ2 ) ，２２６．８（％）であって、樹脂組成物に対して粘着性付与樹脂及び溶融助剤の双方が高い割合で配合されているために、実施例３の固体燃料よりも大きな硬さ（耐弾性変形性）を有しており、ロケット固体燃料として、満足し得るものであった。
【実施例６】
【００３６】
実施例６のハイブリッドロケット燃料を構成する固体燃料は、実施例１，３の各固体燃料と同様に、スチレン系熱可塑性エラストマー、及びパラフィンオイル（プロセスオイル）として、それぞれ株式会社クラレの商品名「セプトンコンパウンド」及び出光興産株式会社の商品名「ダイアナプロセスオイル」を用いた。両者を混合した後の実施例６の固体燃料の純粋な熱可塑性エラストマーの重量割合は、１０．５重量％であり、プロセスオイルの重量割合は、８９．５重量％である。実施例６の固体燃料は、上記した樹脂組成物１００重量部に対して、粘着性付与樹脂であるキシレン樹脂として、フドー株式会社の商品名「ニカノール（軟化点：１０８°Ｃ）」が１５．０重量部（ｐｈｒ）だけ配合され、溶融助剤として日油株式会社の製造に係るステアリン酸（融点６９．６°Ｃ）が、５．０重量部（ｐｈｒ）だけ配合されているため、「請求項４」の実施例に該当する。
【００３７】
実施例６の固体燃料には、樹脂組成物に対して粘着性付与樹脂及び溶融助剤の双方が配合されて、固体燃料として適正な溶解温度に調整されていて、実施例４の固体燃料よりも更に低い融点を有していて、当該融点における液滴化現象が活発であるために、燃焼性の評価の一つとしての「平均燃料後退速度」は、後述のように、比較例１のＨＴＰＢに対して速く、比較例２のパラフィンワックスに対して同レベルか又はそれ以上であることが判明した。図３は、実施例６及び同８の各ハイブリッドロケット燃料を構成する固体燃料と、比較例１のＨＴＰＢ及び比較例２のパラフィンワックスとの平均酸化剤質量流束（Ａｖｅｒａｇｅ  ｏｘｉｄｉｚｅｒ  ｍａｓｓ  ｆｌｕｘ）〔ｋｇ/ ｍ2 ・ｓ〕に対する平均燃料後退速度（Ａｖｅｒａｇｅ  Ｒｅｇｒｅｓｓｉｏｎ  ｒａｔｅ  ｏｆ  ｆｕｅｌ）〔ｍｍ／ｓ〕の比較を示す図であり、両対数グラフで表示されている。平均酸化剤質量流束（Ｇ）として、平均燃料後退速度を（ｒｂ）とした場合において、ＨＴＰＢにおいては、図３で一点鎖線で示されるように、（ｒｂ＝０．０２９８×Ｇ0.681 ）であると共に、パラフィンワックスに関しては、同図で２点鎖線で示されるように、（ｒｂ＝０．１５６×Ｇ0.39）であるのに対して、実施例６の固体燃料においては、同図で実線で示されるように、（ｒｂ＝０．１３７×Ｇ0.54）であり、平均酸化剤質量流束（Ｇ）を同一とした場合には、実施例６の固体燃料の平均燃料後退速度（ｒｂ）は、比較例１のＨＴＰＢに対しては、３〜４倍の速さを有すると共に、比較例２のパラフィンワックスに対しても同レベルか又はそれ以上であることが判明し、ロケット固体燃料の燃焼性の面で優れていることが分かった。
【００３８】
また、機械的物性に関しては、弾性率は、３７．７（ｍＮ/ ｍｍ2 ) であり、最大応力、及び最大歪みは、それぞれ０．０９（ｍＮ/ ｍｍ2 ) ，３７８．８（％）であって、樹脂組成物に対して粘着性付与樹脂及び溶融助剤の双方が配合されているために、実施例５の固体燃料よりも、僅かに大きな硬さ（耐弾性変形性）を有しており、ロケット固体燃料として、満足し得るものであった。
【実施例７】
【００３９】
実施例７のハイブリッドロケット燃料を構成する固体燃料は、樹脂組成物を構成する熱可塑性エラストマー及びプロセスオイル、並びに樹脂組成物に配合する粘着性付与樹脂、及び溶融助剤は、実施例６の固体燃料で使用されたものと同一であって、その組成割合が異なるのみである。即ち、実施例７の固体燃料の純粋な熱可塑性エラストマーの重量割合は、１７．５重量％であり、プロセスオイルの重量割合は、８２．５重量％であり、上記した樹脂組成物１００重量部に対して、粘着性付与樹脂であるキシレン樹脂として、フドー株式会社の商品名「ニカノール（軟化点：１０８°Ｃ）」が５０．０重量部（ｐｈｒ）だけ配合され、溶融助剤として日油株式会社の製造に係るステアリン酸（融点６９．６°Ｃ）が５．０重量部（ｐｈｒ）だけ配合されているため、「請求項４」の実施例に該当する。
【００４０】
図３に示されるように、実施例７の固体燃料の平均酸化剤質量流束に対する平均燃料後退速度は、比較例２のパラフィンワックスに対して同レベルに速く、燃焼性の面で改善されていることが分かった。また、機械的物性に関しては、弾性率は、２６７．７（ｍＮ/ ｍｍ2 ) であり、最大応力、及び最大歪みは、それぞれ０．４１（ｍＮ/ ｍｍ2 ) ，３４４．０（％）であって、実施例６の固体燃料に対して樹脂組成物に対する粘着性付与樹脂の配合割合（ｐｈｒ）が３倍以上であるために、実施例６の固体燃料よりも、遥かに大きな硬さ（耐弾性変形性）を有しており、ロケット固体燃料として、満足し得るものであった。
【実施例８】
【００４１】
実施例８のハイブリッドロケット燃料を構成する固体燃料は、樹脂組成物を構成する熱可塑性エラストマー及びプロセスオイル、並びに樹脂組成物に配合する粘着性付与樹脂、及び溶融助剤は、実施例６，７の各固体燃料で使用されたものと同一であって、その組成割合が異なるのみである。即ち、実施例８の固体燃料の純粋な熱可塑性エラストマーの重量割合は、２１．０重量％であり、プロセスオイルの重量割合は、７９．０重量％であり、上記した樹脂組成物１００重量部に対して、粘着性付与樹脂であるキシレン樹脂として、フドー株式会社の商品名「ニカノール（軟化点：１０８°Ｃ）」が５０．０重量部（ｐｈｒ）だけ配合され、溶融助剤として日油株式会社の製造に係るステアリン酸（融点６９．６°Ｃ）が１０．０重量部（ｐｈｒ）だけ配合されているため、「請求項４」の実施例に該当する。
【００４２】
実施例８の固体燃料の平均酸化剤質量流束（Ｇ）に対する平均燃料後退速度（ｒｂ）は、図３で破線で示されるように、（ｒｂ＝０．１０４×Ｇ0.53）の関係が成立して、ＨＴＰＢに対しては、２倍程度の速さであって、パラフィンワックスと同等の速さを有していて、燃焼性の面で改善されていることが分かった。また、機械的物性に関しては、弾性率は、６１７．７（ｍＮ/ ｍｍ2 ) であり、最大応力、及び最大歪みは、それぞれ０．５８（ｍＮ/ ｍｍ2 ) ，３００．２（％）であって、実施例７の固体燃料に対して、樹脂組成物に対する溶融助剤の配合割合（ｐｈｒ）が２倍であるために、実施例７の固体燃料よりも、大きな硬さ（耐弾性変形性）を有しており、ロケット固体燃料として、満足し得るものであった。
【比較例１】
【００４３】
実施例１〜８に対する比較例１として、ＨＴＰＢを用いた。ＨＴＰＢは、機械的物性は優れているが、図３に示されるように、「燃料後退速度」が遅く、大きな推力が得られず、実用に至らなかった。
【比較例２】
【００４４】
実施例１〜８に対する比較例２として、パラフィンワックスを用いた。パラフィンワックスは、図３に示されるように、燃料後退速度に関しては、満足し得るものであるが、「機械的物性」の点においては脆くて壊れ易く、またモータケースとの接着性が悪いという欠点を有していて、満足し得るものではなかった。
【符号の説明】
【００４５】
Ｆ：固体燃料
ＭＣ：モータケース
Ｒ：ハイブリッドロケット
Ｔｏ：酸化剤タンク
【図１】
2015010020.tif 000003
【図２】
2015010020.tif 000004
【図３】
2015010020.tif 000005
【図４】
2015010020.tif 000006