(57)【要約】【課題】本発明は、リニア圧縮機に関するものである。【解決手段】本発明の実施例によるリニア圧縮機は、冷媒の圧縮空間を形成するシリンダと、シリンダの内部から軸方向に往復運動可能に提供されるピストンと、ピストンに推力を提供するリニアモータと、を含み、リニアモータは、第１ステーター磁極、第２ステーター磁極及び第１ステーター磁極と第２ステーター磁極との間に規定される開口部を含むアウターステーターと、アウターステーターから離隔されて配置されるインナーステーターと、アウターステーターから離隔されて配置されるインナーステーターと、アウターステーターとインナーステーターとの間の空隙に移動可能に配置され、３つの曲を含む永久磁石と、を含み、３つの極は、２つの両端磁石と、２つの両端磁極の間に配置されて両端磁極の長さより長く形成された中央磁極と、を含む。【選択図】図５
2015010608.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
冷媒の圧縮空間を形成するシリンダと、
前記シリンダの内部から軸方向に往復運動可能に提供されるピストンと、
前記ピストンに動力を提供するリニアモータと、を含み、
前記リニアモータは、
第１ステーター磁極、第２ステーター磁極及び前記第１ステーター磁極と第２ステーター磁極との間に規定される開口部を含むアウターステーターと、
前記アウターステーターから離隔されて配置されるインナーステーターと、
前記アウターステーターとインナーステーターとの間の空隙に移動可能に配置され、３つの極を含む永久磁石と、を含み、
前記３つの極は、
２つの両端磁石と、
前記２つの両端磁極の間に配置されて前記両端磁極の長さより長く形成された中央磁極と、を含むリニア圧縮機。
【請求項２】
前記中央磁極の長さは、
前記２つの両端磁極のうち任意の一つの両端磁極の長さの２倍以下に形成される、請求項１に記載のリニア圧縮機。
【請求項３】
前記中央磁極の長さは、
前記２つの両端磁極の長さを足した長さ以下に形成される、請求項１に記載のリニア圧縮機。
【請求項４】
前記開口部の軸方向の長さは前記空隙の半径方向の高さと同じであるかそれ以上の値に形成される、請求項１に記載のリニア圧縮機。
【請求項５】
前記ピストンは上死点と下死点との間でストロークだけ移動可能であり、
前記第１ステーター磁極又は第２ステーター磁極の長さは前記ストローク以上の値に形成される、請求項１に記載のリニア圧縮機。
【請求項６】
前記２つの両端磁極のうちいずれか一つの両端磁極の長さは、
前記第１ステーター磁極又は第２ステーター磁極の長さの９０％以上の値に形成される、請求項５に記載のリニア圧縮機。
【請求項７】
前記２つの両端磁極は、
前記中央磁極と第１境界面で結合される第１極と、
前記中央磁極と第２境界面で結合される第２極と、を含む、請求項１に記載のリニア圧縮機。
【請求項８】
前記第１境界面は前記第１ステーター磁極の中心を基準に前記第１ステーター磁極の両端の間で軸方向に往復運動し、
前記第２境界面は前記第２ステーター磁極の中心を基準に前記第２ステーター磁極の両端の間で軸方向に往復運動するように形成される、請求項７に記載のリニア圧縮機。
【請求項９】
前記第１極は前記第１境界面に向かう位置に位置する先端部を含み、
前記ピストンが下死点の位置に位置する際、
前記１極の先端部は前記アウターステーターの外側に位置する、請求項７に記載のリニア圧縮機。
【請求項１０】
前記ピストンが上死点の位置に位置する際、
前記１極の先端部は前記第１ステーター磁極の端部又はその外側に位置する、請求項９に記載のリニア圧縮機。
【請求項１１】
前記２つの両端磁極は前記中央磁極の一側に結合される第１極を含み、
前記第１極の少なくとも一部分は前記第１ステーター磁極とインナーステーターとの間の空隙に位置する、請求項１に記載のリニア圧縮機。
【請求項１２】
前記２つの両端磁極は前記中央磁極の他側に結合される第２極を含み、
前記第２極の少なくとも一部分は前記第２ステーター磁極とインナーステーターとの間の空隙に位置する、請求項１１に記載のリニア圧縮機。
【請求項１３】
前記開口部は、
コイルを収容する収容空間の一側で前記第１ステーター磁極のチップと前記第２ステーター磁極のチップとの間に規定される、請求項１に記載のリニア圧縮機。
【請求項１４】
前記永久磁石はフェライト素材で形成される、請求項１に記載のリニア圧縮機。
【請求項１５】
前記ピストンとシリンダは、
アルミニウム又はアルミニウム合金で形成される、請求項１に記載のリニア圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、リニア圧縮機に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
一般に、圧縮機（ｃｏｍｐｒｅｓｓｏｒ）は電気モータやタービンなどの動力発生装置から動力を伝達されて空気や冷媒又はその他の多様な作動ガスを圧縮して圧力を上げる機械装置であって、冷蔵庫やエアコンなどのような家電機器又は産業全般にわたって広く使用されている。
【０００３】
このような圧縮機を大きく分類すると、ピストン（Ｐｉｓｔｏｎ）とシリンダ（Ｃｙｌｉｎｄｅｒ）との間に作動ガスが吸吐出される圧縮空間が形成されるようにしてピストンがシリンダの内部で直線往復運動をしながら冷媒を圧縮させる往復動式圧縮機（Ｒｅｃｉｐｒｏｃａｔｉｎｇ  ｃｏｍｐｒｅｓｓｏｒ）と、編心回転するローラと（Ｒｏｌｌｅｒ）とシリンダとの間に作動ガスが吸吐出される圧縮空間が形成されてローラがシリンダの内壁に沿って編心回転しながら冷媒を圧縮させる回転式圧縮機（Ｒｏｔａｒｙ  ｃｏｍｐｒｅｓｓｏｒ）及び旋回スクロール（Ｏｒｂｉｔｉｎｇ  ｓｃｒｏｌｌ）と固定スクロール（Ｆｉｘｅｄ  ｓｃｒｏｌｌ）との間に作動ガスが吸吐出される圧縮空間が形成されて旋回スクロールが固定スクロールに沿って回転しながら冷媒を圧縮させるスクロール式圧縮機（Ｓｃｒｏｌｌ  ｃｏｍｐｒｅｓｓｏｒ）とで区分される。
【０００４】
最近では、往復動式圧縮機のうち特にピストンが往復直線運動をする駆動モータに直接連結されるようにして運動転換による機械的な損失なしに圧縮効率を向上させ、簡単な構造で構成されるリニア圧縮機が多く開発されている。
【０００５】
普通、リニア圧縮機は密閉されたシェルの内部でピストンがリニアモータによってシリンダの内部で往復直線運動するように動きながら冷媒を吸入して圧縮させた後、吐出するように構成される。
【０００６】
リニアモータはインナーステーター及びアウターステーターとの間に永久磁石が位置するように構成され、永久磁石は永久磁石とインナー（又はアウター）ステーター間の相互電磁力によって直線往復運動するように駆動される。そして、永久磁石がピストンと連結された状態で駆動されることで、ピストンがシリンダの内部で往復直線運動しながら冷媒を吸入して圧縮させてから吐出させるようにする。
【０００７】
従来のリニア圧縮機に関して、本出願人は特許出願（以下、従来出願）を行ったことがある（特許文献１）。
【０００８】
従来出願によるリニア圧縮機には、リニアモータとしてコアブロック２４２及びコア巻線体２４１を具備するアウターステーター２４０、インナーステーター２２０及び永久磁石２６０が含まれ、ピストン１４０の一端は永久磁石２６０と連結される。
【０００９】
ここで、永久磁石２６０は一つの極性を有する１つの磁石で構成され、希土類磁石で形成される。
【００１０】
永久磁石２６０と、インナーステーター２２０及びアウターステーター２４０の相互電磁気力によって永久磁石２６０が往復直線運動すると、ピストン１４０は永久磁石２６０と共にシリンダ１３０の内部で往復直線運動する。
【００１１】
このような従来技術によると、永久磁石が一つの磁石で構成されてアウターステーターのコアブロックの両極と相互作用する。この際、１つの磁石から発生する磁束の量が十分ではなくなり、それを補償するために永久磁石の量（長さ又は厚さ）を大きくしなければならない問題点があった。
【００１２】
また、永久磁石が高い希土類磁石で形成されることで、上述した理由で永久磁石の量が多く要求されるほどリニア圧縮機の製造コストが急激に上昇される問題点があった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１３】
【特許文献１】公開番号１０−２０１０−００１０４２１
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１４】
本発明はこのような問題点を解決するために提案されたものであり、十分な力（推力）を発生するリニアモータを具備するリニア圧縮機を提供することを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
本発明の実施例によるリニア圧縮機は、冷媒の圧縮空間を形成するシリンダと、前記シリンダの内部から軸方向に往復運動可能に提供されるピストンと、前記ピストンに推力を提供するリニアモータと、を含み、前記リニアモータは、第１ステーター磁極、第２ステーター磁極及び前記第１ステーター磁極と第２ステーター磁極との間に規定される開口部を含むアウターステーターと、前記アウターステーターから離隔されて配置されるインナーステーターと、前記アウターステーターとインナーステーターとの間の空隙に移動可能に配置され、３つの極を含む永久磁石と、を含み、前記３つの極は、２つの両端磁石と、前記２つの両端磁極の間に配置されて前記両端磁極の長さより長く形成された中央磁極と、を含む。
【００１６】
また、前記中央磁極の長さは前記２つの両端磁極のうちいずれか一つの両端磁極の長さの２倍以下に形成されることを特徴とする。
【００１７】
また、前記中央磁極の長さは前記２つの両端磁極の長さを足した長さ以下に形成されることを特徴とする。
【００１８】
また、前記開口部の軸方向の長さは前記空隙の半径方向の高さと同じであるかそれ以上の値に形成されることを特徴とする。
【００１９】
また、前記ピストンは上死点と下死点との間でストローク（ｓｔｒｏｋｅ）だけ移動可能であり、前記第１ステーター磁極又は第２ステーター磁極の長さは前記ストローク以下の値に形成される。
【００２０】
また、前記２つの両端磁極のうちいずれか一つの両端磁極の長さは、前記第１ステーター磁極又は第２ステーター磁極の長さの９０％以上の値で形成される。
【００２１】
また、前記２つの両端磁極は前記中央磁極と第１境界面で結合される第１極と、前記中央磁極と第２境界面で結合される第２極が含む。
【００２２】
また、前記第１境界面は前記第２ステーター磁極の中心を基準に前記第１ステーター磁極の両端の間で軸方向に往復運動し、前記第２境界面は前記第２ステーター磁極の中心を基準に前記第２ステーター磁極の両端の間で軸方向に往復運動されるように形成されることを特徴とする。
【００２３】
また、前記第１極には前記第１境界面に向かう位置にある両端部が含まれ、前記ピストンが下死点の位置にある際、前記第１極の先端部は前記アウターステーターの外側に位置することを特徴とする。
【００２４】
また、前記ピストンが上死点の位置にある際、前記第１極の先端部は前記第１ステーター磁極の端部又はその外側に位置することを特徴とする。
【００２５】
また、前記２つの両端磁極には前記中央磁極の一側に結合される第１極が含まれ、前記第１極の少なくとも一部分は前記第１ステーター磁極とインナーステーターとの間の空隙に位置することを特徴とする。
【００２６】
また、前記２つの両端磁極には前記中央磁極の他側に結合される第３極が含まれ、前記第３極の少なくとも一部分は前記第２ステーター磁極とインナーステーターとの間の空隙に位置することを特徴とする。
【００２７】
また、前記開口部はコイルを収容する収容空間の一側で前記第１ステーター磁極のチップ（ｔｉｐ）と前記第２ステーター磁極のチップとの間に規定されることを特徴とする。
【００２８】
また、前記永久磁石はフェライト（ｆｅｒｒｉｔｅ）素材で形成される。
【００２９】
また、前記ピストンとシリンダはアルミニウム又はアルミニウム合金で形成される。
【発明の効果】
【００３０】
このような本発明によると、永久磁石が３つの極性を有する磁石で構成されて発生される磁束の量が増大され、増大された永久磁石の磁束がアウタースターターで発生する磁束と相互作用するためピストンに作用する推力が大きくなる長所がある。
【００３１】
また、アウターステーターに提供される磁極間の開口部の長さがアウターステーターとインナーステーターとの間の空隙（エアギャップ、Ａｉｒ  ｇａｐ）以上に維持されるため、漏洩される磁束を減らして空隙磁束、即ち、アウターステーターに発生されてインナーステーターに向かう磁束の大きさを増大することができる。
【００３２】
それによって、空隙磁束と永久磁石の磁束が相互作用して高い推力を発生する効果がある。
【００３３】
また、３極で構成された永久磁石において、両端の磁極の長さがアウターステーターの磁極の長さに対して所定の割合で構成されることでリニアモータに印加される電流に備えて発生される推力を増大させ、コギング力（又はトルク）を減らすことができる長所がある。
【００３４】
また、３極で構成された永久磁石において、中央磁極の長さが両端の磁極の長さよりは長く、両端の磁極の長さの２倍以下に構成されることで発生される推力を増大させ、コギング力（又はトルク）を減らすことができる長所がある。
【００３５】
また、ピストンとシリンダを非磁性体であるアルミニウム又はアルミニウム合金で構成することで、ピストン又はシリンダを介して磁束が外部に漏洩される現象を防止する効果がある。
【００３６】
また、永久磁石は安価なフェライト素材で形成されるため、モータアセンブリの製造コストが節減される長所がある。
【図面の簡単な説明】
【００３７】
【図１】本発明の実施例によるリニア圧縮機の内部構成を示す断面図である。
【図２】図１の「Ａ」部分を拡大した断面図である。
【図３】リニアモータの駆動によって軸方向に往復運動する永久磁石の様子を示す断面図である。
【図４】リニアモータの駆動によって軸方向に往復運動する永久磁石の様子を示す断面図である。
【図５】リニアモータの構成を概略的に示す断面図である。
【図６】リニアモータの構成を概略的に示す断面図である。
【図７Ａ】Ｔ１の磁極チップ間隔を有するリニアモータでの磁束を示す図である。
【図７Ｂ】Ｔ２の磁極チップ間隔を有するリニアモータでの磁束を示す図である。
【図７Ｃ】図７Ａと図７Ｂの構成によるリニアモータでの漏洩磁束の大きさを示す図である。
【図８】本発明の実施例によるピストンが上死点の位置にある際、それに対応する永久磁石の位置を示すリニアモータの図である。
【図９】本発明の実施例によるピストンが下死点の位置にある際、それに対応する永久磁石の位置を示すリニアモータの図である。
【図１０】本発明の実施例による永久磁石において、両端磁極の長さに応じて発生される推力の大きさを示すグラフである。
【図１１】本発明の実施例による永久磁石において、両端磁極の長さに応じてコギング力の変化を示すグラフである。
【図１２】本発明の実施例による永久磁石において、中央磁極の長さに応じて発生される推力の大きさを示すグラフである。
【図１３】本発明の実施例による永久磁石において、中央磁極の長さに応じてコギング力の変化を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００３８】
以下、図面を参照して本発明の具体的な実施例を説明する。但し、本発明の思想が提示される実施例に制限されることはなく、本発明の思想を理解する当業者は同じ思想の範囲内で他の実施例を容易に提案することができるはずである。
【００３９】
図１は、本発明の実施例によるリニア圧縮機の内部構成を示す断面図である。
【００４０】
図１を参照すると、本発明に実施例によるリニア圧縮機１０はシェル１１０の内部に提供されるシリンダ１２０と、シリンダ１２０の内部で往復直線運動するピストン１３０及びピストン１３０に駆動力を付与するリニアモータとしてモータアセンブリ２００を含む。ジェル１１０は上部シェル及び下部シェルが結合されて構成される。
【００４１】
シェル１１０は、冷媒が流入される吸入部１０１とシリンダ１２０の内部で圧縮された冷媒が排出される吐出部１０５を含む。吸入部１０１を介して吸入された冷媒は吸入マフラー１４０を介してピストン１３０の内部に流動する。冷媒が吸入マフラー１４０を通過する過程でノイズが低減される。
【００４２】
ピストン１３０は非磁性体であるアルミニウム素材（アルミニウム又はアルミニウム合金）で構成される。ピストン１３０がアルミニウム素材で構成されることで、モータアセンブリ２００で発生した磁束がピストン１３０に伝達されてピストン１３０の外部に漏洩される現象を防止する。そして、ピストン１３０は鍛造方法によって形成される。
【００４３】
一方、シリンダ１２０は非磁性体であるアルミニウム素材（アルミニウム又はアルミニウム合金）で構成される。そして、シリンダ１２０とピストン１３０の素材構成比、即ち、種類及び成分比は同じであってもよい。
【００４４】
シリンダ１２０がアルミニウム素材で構成されることで、モータアセンブリ２００で発生した磁束がシリンダ１２０伝達されてシリンダ１２０の外部に漏洩される現象を防止する。そして、シリンダ１２０は圧出棒加工方法によって形成される。
【００４５】
そして、ピストン１３０とシリンダ１２０が同じ素材（アルミニウム）で構成されることで熱膨張係数が互いに同じくなる。リニア圧縮機１０の運転の間、シェル１００の内部は高温（約１００℃）の環境が造成されるが、ピストン１３０とシリンダ１２０の熱膨張係数が同じであるためピストン１３０とシリンダ１２０は同じ量だけ熱変形される。
【００４６】
結局、ピストン１３０とシリンダ１２０が互いに異なる大きさ又は方向に熱変形されることでピストン１３０の運動の間にシリンダ１２０と干渉が発生することを防止する。
【００４７】
シリンダ１２０の内部にはピストン１３０によって冷媒が圧縮される圧縮空間Ｐが形成される。そして、ピストン１３０には圧縮空間Ｐに冷媒を流入させる吸入孔１３１ａが形成され、吸入孔１３１ａの一側には吸入孔１３１ａを選択的に開放する吸入バルブ１３２が提供される。
【００４８】
圧縮空間Ｐの一側には圧縮空間Ｐで圧縮された冷媒を排出するための吐出バルブアセンブリ１７０，１７２，１７４が提供される。即ち、圧縮空間Ｐはピストン１３０の一側端部と吐出バルブアセンブリ１７０，１７２，１７４との間に形成される空間として理解される。
【００４９】
吐出バルブアセンブリ１７０，１７２，１７４は冷媒の吐出空間を形成する吐出カバー１７２と、圧縮空間Ｐの圧力が吐出圧力以上になると開放されて冷媒を吐出空間に流入させる吐出バルブ１７０及び吐出バルブ１７０と吐出カバー１７２との間に提供されて軸方向に弾性力を付与するバルブばね１７４を含む。
【００５０】
ここで、「軸方向」とはピストン１３０が往復運動する方向、即ち、図１の横方向として理解される。一方、「半径方向」とはピストン１３０が往復運動する方向に垂直する方向であって、図１の縦方向として理解される。
【００５１】
吸入バルブ１３２は圧縮空間Ｐの一側に形成され、吐出バルブ１７０は圧縮空間Ｐの他側、即ち、吸入バルブ１３２の反対側に提供される。
【００５２】
ピストン１３０がシリンダ１２０の内部で往復直線運動をする過程において、圧縮空間Ｐの圧力が吐出圧力より低く吸入圧力以下になると吸入バルブ１３２が開放されて冷媒は圧縮空間Ｐに吸入される。一方、圧縮空間Ｐの圧力が吸入圧力以上になると吸入バルブ１３２が閉まった状態で圧縮空間Ｐの冷媒が圧縮される。
【００５３】
一方、圧縮空間Ｐの圧力が吐出圧力以上になるとバルブばね１７４が変形して吐出バルブ１７０を開放させ、冷媒は圧縮空間Ｐから吐出されて吐出カバー１７２の吐出空間に排出される。
【００５４】
そして、吐出空間の冷媒は吐出マフラー１７６を経てループパイプ１７８に流入される。吐出マフラー１７６は圧縮された冷媒の流動ノイズを低減し、ループパイプ１７６は圧縮された冷媒を吐出部１０５にガイドする。ループパイプ１７８は吐出マフラー１７６に結合されて屈極して延長され、吐出部１０５に結合される。
【００５５】
リニア圧縮機１０はフレーム１１０を更に含む。フレーム１１０はシリンダ２００を固定させる構成であり、シリンダ２００と一体に構成されるか別途の締結部材によって締結される。そして、吐出カバー１７２及び吐出マフラー１７６はフレーム１１０に結合される。
【００５６】
モータアセンブリ２００には、フレーム１００に固定されてシリンダ１２０を囲むように配置されるアウターステーター２１０と、アウターステーター２１０の内側に離隔されて配置されるインナーステーター２２０及びアウターステーター２１０とインナーステーター２２０との間の空間に位置する永久磁石２３０が含まれる。
【００５７】
永久磁石２３０は、アウターステーター２１０及びインナーステーター２２０との相互電磁気力によって直線往復運動する。そして、永久磁石２３０は一つの極性を有する単一磁石で構成されか３つの極を有する多数の磁石が結合されて構成される。
【００５８】
永久磁石２３０は連結部材１３８によってピストン１３０に結合される。連結部材１３８はピストン１３０の一側端部から永久磁石２３０に延長される。永久磁石２３０が直線移動することで、ピストン１３０は永久磁石２３０と共に軸方向に直線往復運動する。
【００５９】
アウターステーター２１０にはコイル巻線体２１３，２１５及びステーターコア２１１が含まれる。
【００６０】
コイル巻線体２１３，２１５は、ボビン２１３及びボビン２１３の円周方向に巻かれたコイル２１５を含む。コイル２１５の断面は多角形状を有し、一例に六角形状を有してもよい。
【００６１】
ステーターコア２１１は複数個のラミネーション（ｌａｍｉｎａｔｉｏｎ）が円周方向に積層されて構成され、コイル巻線体２１３，２１５を囲むように配置される。
【００６２】
アウターステーター２１０の一側にはステーターカバー２４０が提供される。アウターステーター２１０の一側端はフレーム１１０によって支持され、他側端はステーターカバー２１０によって支持される。
【００６３】
インナーステーター２２０はシリンダ１２０の外周に固定される。そして、インナーステーター２２０は複数個のラミネーションがシリンダ１２０の外側から円周方向に積層されて構成される。
【００６４】
リニア圧縮機１０は、ピストン１３０を支持するサポータ１３５及びピストン１３０から吸入部１０１に向かって延長されるバックカバー１１５を更に含む。バックカバー１１５は吸入マフラー１４０の少なくとも一部分をカバーするように配置される。
【００６５】
リニア圧縮機１０はピストン１３０が共振運動可能であるように各固有振動数が調節された複数のばね１５１，１５５を含む。
【００６６】
複数のばね１５１，１５５は、サポータ１３０とステーターカバー２４０の間に支持される第１ばね１５１及びサポータ１３５とバックカバー１１５との間に支持される第２ばね１５５を含む。
【００６７】
第１ばね１５１はシリンダ１２０又はピストン１３０の両側に複数個が提供され、第２ばね１５５はシリンダ１２０又はピストン１３０の前方に複数個が提供される。
【００６８】
ここで、「前方」とはピストン１３０から吸入部１０１に向かう方向として理解される。即ち、吸入部１０１から吐出バルブアセンブリ１７０，１７２，１７４に向かう方向は「後方」として理解される。この用語は以下の説明でも同じく使用される。
【００６９】
シェル１００の内部底面には所定のオイルが貯蔵される。そして、シェル１００の下部にはオイルをポップするオイル供給装置１６０が提供される。オイル供給装置１６０は、ピストン１３０が往復運動することで発生する振動によって作動されてオイルを上方にポップする。
【００７０】
リニア圧縮機１０はオイル供給装置１６０からオイルの流動をガイドするオイル供給管１６５を更に含む。オイル供給管１６５はオイル供給装置１６０からシリンダ１２０とピストン１３０との間の空間まで延長される。
【００７１】
オイル供給装置１６０からポンプされたオイルはオイル供給管１６５を経てシリンダ１２０とピストン１３０との間の空間に供給され、冷却及び潤滑作用を行う。
【００７２】
図２は図１の「Ａ」部分を拡大した断面図であり、図３及び図４はリニアモータの駆動によって軸方向に往復運動する永久磁石の様子を示す断面図である。
【００７３】
図２乃至図４を参照すると、本発明の実施例によるアウターステーター２１０は複数個のラミネーションが円周方向に積層されて構成されたステーターコア２１１を含む。ステーターコア２１１は第１コア２１１ａ及び第２コア２１１ｂが結合部２１１ｃで結合されるように構成される。
【００７４】
ステーターコア２１１の内部にはボビン２１３及びコイル２１５が配置される収容空間が規定され、収容空間の一側部には開放された開口部２１９が形成される。即ち、第１コア２１１ａと第２コア２１１ｂはステーターコア２１１が大よそ中央部に開口部２１９が形成されてＣの形状を有するように結合される。
【００７５】
第１コア２１１ａは、永久磁石２３０と作用する第１ステーター磁極２１７を含む。そして、第２コア２１１ｂ側には永久磁石２３０と作用する第２ステーター磁極２１８が形成される。第１ステーター磁極２１７と第２ステーター磁極２１８はそれぞれ第１コア２１１ａ及び第２コア２１１ｂの一部分である。
【００７６】
開口部２１９は第１ステーター磁極２１７と第２ステーター磁極２１８との間の空間として理解される。
【００７７】
永久磁石２３０は相対的に安価なフェライト素材で構成される。
【００７８】
そして、永久磁石２３０は極性が交番に配置される多数の極２３１，２３２，２３３を含む。多数の極２３１，２３２，２３３は互いに結合される第１極２３１、第２極２３２及び第３極２３３を含む。
【００７９】
モータアセンブリ２００に電流が印加されるとコイル２１５に電流が流れ、コイル２１５に流れる電流によってコイル２１５の周辺に磁束（ｆｌｕｘ）が形成され、磁束はアウターステーター２１０及びインナーステーター２２０に沿って閉回路を形成しながら流れる。
【００８０】
この際、第１ステーター磁極２１７はＮ極とＳ極のうちいずれか一つの極を形成し、第２ステーター磁極２１８Ｎ極とＳ極のうち他の一つの極を形成する（図５の実線矢印Ａを参照）。
【００８１】
永久磁石２３１，２３２，２３３は、アウターステーター２１０及びインナーステーター２２０に流れる磁束と永久磁石２３１，２３２，２３３によって形成される磁束の相互作用力によってアウターステーター２１０とインナーステーター２２０との間で軸方向に直線運動する。
【００８２】
そして、ピストン１３０は永久磁石２３１，２３２，２３３の動きによってシリンダ１２０の内部で移動する。
【００８３】
一方、コイル２１５に流れる電流の方向が変わればアウターステーター２１０とインナーステーター２２０を通過する磁束を方向が変わる。即ち、前記例において、第１ステーター磁極２１７と第２ステーター磁極２１８の極性が入れ替わるようになる。よって、永久磁石２３１，２３２，２３３の運動方向は反対に形成され、それによってピストン１３０の運動方向も変わる。このような磁束の方向が繰り返し変わりながらピストン１３０は直線往復運動可能になる。
【００８４】
図３は永久磁石２３１，２３２，２３３が一方向に移動して第１ばね１５１が引長された様子を示し、図４は永久磁石２３１，２３２，２３３が他方向に移動して第２ばね１５１が圧縮された様子を示す。
【００８５】
図３と図４の様子が繰り返し行われることで、永久磁石２３１，２３２，２３３及びピストン１３０は直線往復運動を行う。一例に、永久磁石２３１，２３２，２３３が図３の位置にある際、ピストン１３０は下死点（Ｂｏｔｔｏｍ  Ｄｅａｄ  Ｃｅｎｔｅｒ，ＢＤＣ）に位置し、永久磁石２３１，２３２，２３３が図４の位置にある際、ピストン１３０は上死点（Ｔｏｐ  Ｄｅａｄ  Ｃｅｎｔｅｒ，ＴＤＣ）に位置する。
【００８６】
ここで、下死点とは、ピストン１３０がシリンダ１２０の内部で最も低く位置する際の位置（下限点）、即ち、ピストン１３０が圧縮空間Ｐから最も遠く位置する際の位置を意味する。
【００８７】
そして、上死点とは、ピストン１３０がシリンダ１２０の内部で最も高く位置する際の位置、即ち、ピストン１３０が圧縮空間Ｐから最も近く位置する際の位置を意味する。
【００８８】
以下、モータアセンブリ２００の構造について図面を参照して詳細に説明する。
【００８９】
図５及び図６は、リニアモータの構成を概略的に示す断面図である。
【００９０】
図５を参照すると、本発明の実施例による第１コア２１１ａの第１ステーター磁極２１７と第２コア２１１ｂの第２ステーター磁極２１８は開口部２１９を基準に離隔して配置される。
【００９１】
詳しくは、第１ステーター磁極２１７の端部には第１チップ２１７ａが形成され、第２ステーター磁極２１８には第２チップ２１８ａが形成される。開口部２１９は第１チップ２１７ａと第２チップ２１８ａが離隔された部分として理解される。開口部２１９ｂの軸方向の長さは「Ｔ」と規定し、第１，２チップ２１７ａ，２１８ａ間の間隔として理解される。
【００９２】
一方、アウターステーター２１０とインナーステーター２２０との間隙は空隙として理解される。
【００９３】
詳しくは、空隙はアウターステーター２１０で発生する磁束と永久磁石２３０の磁束が当たる部分であって、磁束の相互作用によって永久磁石２３０に対する推力が形成される。空隙の高さは「Ｇ」と規定する。
【００９４】
永久磁石２３０は空隙内で往復運動すべきであるため、永久磁石２３０の厚さＭＴは空隙の高さＧより小さく形成される。
【００９５】
一方、図５に示したように、磁束が時計方向に形成されるように電流がコイル２１５に印加される場合、一部の磁束は第２ステーター磁極２１８、永久磁石２３０及びインナーステーター２２０を経て第１ステーター磁極２１７を通る。ここで、一部の磁束を「空隙磁束」と称し、空隙磁束は永久磁石２３０に対する推力を発生するのに役に立つ（実線矢印Ａ）。
【００９６】
そして、残りの磁石は第２ステーター磁極２１８から第１ステーター磁極２１７を通るように形成される。残りの磁束は永久磁石２３０に作用する推力に役に立たない磁束であって「漏洩磁束」と称する（点線矢印）。
【００９７】
空隙の高さはＧと開口部２１９の軸方向の長さＴの間に関係式を規定する。
【００９８】
上述したように、磁束には空隙磁束及び漏洩磁束が含まれる。空隙磁束及び漏洩磁束のうちいずれか一つの磁束が大きくなれば、他の一つの磁束の大きさは相対的に小さくなる。
【００９９】
空隙磁束と漏洩磁束の割合は空隙の高さはＧと開口部２１９の軸方向の長さＴの割合に応じて異なり得る。
【０１００】
詳しくは、空隙の高さＧが大きくなるほどアウターステーター２１０とインナーステーター２２０間の間隔が大きくなるため、アウターステーター２１０からインナーステーター２２０に流れる磁束大きさが小さくなる。即ち、空隙磁束の大きさが小さくなる。
【０１０１】
そして、開口部２１９の軸方向の長さＴが小さくなるほど第１ステーター磁極２１７と第２ステーター磁極２１８間の間隔が小さくなるため、第１スエーター磁極２１７及び第２ステーター磁極２１７のうちいずれか一つの磁極から他の一つの磁極に流れる磁束の大きさが大きくなる。即ち、漏洩磁束の大きさが大きくなる。
【０１０２】
よって、漏洩磁束を減らし空隙磁束を相対的に増加させるために、開口部２１９の軸方向の長さＴは空隙の高さＧ以上に形成される。即ち、Ｔ≧Ｇが成立する。これに関する効果は図７Ａ乃至図７Ｃで確認される。
【０１０３】
図７ＡはＴ１の磁極チップ間隔を有するリニアモータでの磁束を示す図であり、図７ＢはＴ２の磁極チップ間隔を有するリニアモータでの磁束を示す図であり、図７Ｃは図７Ａと図７Ｂの構成によるリニアモータでの漏洩磁束の大きさを示す図である。
【０１０４】
図７Ａは開口部２１９の軸方向の長さがＴ１である場合、モータアセンブリ２００から発生する磁束の流れを示す図であり、図７Ｂは開口部２１９の軸方向の長さがＴ２である場合、モータアセンブリ２００から発生する磁束の流れを示す図である。
【０１０５】
Ｔ２はＴ１より大きい値を有し、一例にＴ１は３ｍｍ、Ｔ２は９ｍｍであってもよい。
【０１０６】
そして、図７Ａ及び図７Ｂの場合、両方とも同じく空隙の高さはＧである。
【０１０７】
図７Ａ及び図７Ｂにおいて、開口部２１９の中心を貫通する半径方向の第１ラインがインナーステーター２２０と当たる一地点を原点Ｏとすると第１，２ステーター磁極２１７，２１８を連結する第２ラインと交差する地点をＰ１（第１地点）といえる。原点ＯとＰ１との間の間隔は空隙の高さに対応する。
【０１０８】
そして、第１ラインが結合部２１１ｃと交差するボビン２１３の上の地点をＰ２（第２地点）と規定する際、図７Ｃにはモータアセンブリ２００から漏洩する磁束が図示される。
【０１０９】
詳しくは、図７Ａのように空隙の高さＧに対して開口部２１９の軸方向の長さが相対的に小さい場合、アウターステーター２１０から発生した磁束のうち漏洩磁束、一例に（＋）極の漏洩磁束は原点ＯからＰ１まで急速に増加しながらＰ１で最大の漏洩磁束を形成する。そして、漏洩磁束はＰ１からＰ２方向に行くほど減少する。
【０１１０】
そして、（＋）極の漏洩磁束はＰ２から（−）極に方向転換されて大きさが増加され、Ｐ２から遠くなるにつれ漏洩磁束の大きさは大よそ一定な値を有するようになる（一定磁束）。ここで、（＋）極と（−）極は漏洩磁束の方向が反対方向であることを意味する。そして、一定磁束は（−）極の最大磁束として理解される。
【０１１１】
一方、図７Ｂのように空隙の高さＧに対して開口部２１９の軸方向の長さが相対的に大きい場合、アウターステーター２１０から発生した磁束のうち漏洩磁束、一例に（＋）極の漏洩磁束は原点ＯからＰ１まで緩慢に増加しながらＰ１で最大の漏洩磁束を形成する。図７Ｂの最大磁束は図７Ａの最大磁束に比べ小さい値を有する。
【０１１２】
そして、漏洩磁束はＰ１からＰ２方向に行くほど減少する。
【０１１３】
（＋）極の漏洩磁束はＰ２から（−）極に方向転換されて大きさが増加され、Ｐ２から遠くなるにつれ漏洩磁束の大きさは大よそ一定な値を有するようになる（一定磁束）。但し、図７Ｂの一定磁束の大きさは図７Ａの一定磁束の大きさに比べて小さい。
【０１１４】
図７Ｃに示したように、一定な空隙の高さＧに対して開口部の長さＴが大きいほど漏洩磁束の最大値、即ち、（＋）極及び（−）極の最大磁束が小さく形成されるため永久磁石２３０により多くの推力を提供することができ、それによってモータアセンブリ２００の運転効率が改善される。
【０１１５】
図８は本発明の実施例によるピストンが上死点の位置にある際、それに対応する永久磁石の位置を示すリニアモータの図であり、図９は本発明の実施例によるピストンが下死点の位置にある際、それに対応する永久磁石の位置を示すリニアモータの図である。
【０１１６】
図５、図６、図８及び図９を一緒に参照すると、本発明の実施例による永久磁石２３０は極性が交番に配置される多数の極２３１，２３２，２３３を含む。多数の極２３１，２３２，２３３には第１極２３１と、第１極２３１と結合される第２極２３２及び第２極２３２と結合される第３極２３３が含まれる。
【０１１７】
第１，３極２３１，２３３は第２極２３３の間に位置することから、第２極２３２を「中央磁極」、第１極２３１又は第３極２３３を「両端磁極」と称する。
【０１１８】
中央磁極は両端磁極より長く形成される。中央磁極２３２の長さを「ＭＣ」、第１極２３１の長さを「ＭＦ」、第３極２３３の長さを「ＭＲ」と規定する。ＭＦとＭＲは同じ値を有してもよく、圧縮機の設計に応じて推力を増加させるために他の値を有してもよい。
【０１１９】
第１極２３１と第２極２３２との間には第１境界面２３５が形成され、第２極２３２と第３極２３３との間には第２境界面２３６が形成される。
【０１２０】
第１極界面２３５は第１ステーター磁極２１７の中心を基準に第１ステーター磁極２１７を逸脱しない範囲内で往復運動し、第２境界面２３６は第２ステーター磁極２１８の中心を基準に第２ステーター磁極２１８を逸脱しない範囲内で往復運動する。
【０１２１】
即ち、第１境界面２３５は第１ステーター磁極２１７の中心を基準に第１ステーター磁極２１７の両端の間で軸方向に往復運動するように形成される。そして、第２境界面２３６は第２ステーター磁極２１８の中心を基準に第２ステーター磁極２１８の両端の間で軸方向に往復運動するように形成される。
【０１２２】
ここで、第１ステーター磁極２１７の極性（Ｎ又はＳ）と、第１，２極２３１，２３２の極性間に相互作用して押したり引いたりする力（推力）が発生する。そして、第２ステーター磁極２１８の極性（Ｎ又はＳ）と第２，３極２３２，２３３の極性間に相互作用して押したり引いたりする力が発生するため、永久磁石２３０が往復運動することができる。
【０１２３】
第１極２３１と第３極２３３は同じ極性を有し、第１極２３１と第３極２３３との間に位置する第２極２３２は反対の極性を有する。一例に、第１極２３１と第３極２３３がＮ極であれば第２極２３２はＳ極であり、第１極２３１と第３極２３３がＳ極であれば第２極２３２はＮ極であってもよい。
【０１２４】
理想的には第１ステーター磁極２１７に対して相互作用する２つの極が配置され、第２ステーター磁極２１８に対して相互作用する他の２つの極が配置されることが永久磁石２３０に多くの推力を発生する構造になり得る。ここで、相互作用する２つの極の長さは同じであり、他の２つの極の長さも同じく形成される。
【０１２５】
しかし、限られた圧縮機１０の内部空間を考慮すると、永久磁石が４つの極を含むように配置されることが制限的である。即ち、４つの極を配置する場合には永久磁石の全体の長さが増加し、それによってリニアモータの長さが増加する問題点が現れる。
【０１２６】
よって、本実施例による永久磁石２３０は、４つの極を配置する際に中央部に位置する２つの極を１つに構成して３つの極を交番に配置することを特徴とする。
【０１２７】
よって、中央に位置する極、即ち、中央磁極の長さは両端磁極の長さより長く形成され、４つの極を配置する場合に比べコンパクトな大きさを具現するために両端磁極の長さの２倍以下に形成される。即ち、以下のような関係式が規定される。
ＭＦ又はＭＲ≦ＭＣ≦２＊ＭＦ又は２＊ＭＲ
【０１２８】
そして、中央磁極ＭＣの長さは第１極２３１の長さをＭＦと第２極２３２の長さをＭＲを足した値より小さく形成される。
【０１２９】
要するに、中央磁極の長さが増加するほど第１ステーター磁極２１７又は第２ステーター磁極２１８との相互作用力が大きくなるため推力が増加する利点がある。
【０１３０】
但し、リニアモータの全体的な大きさを考慮する際、即ち、小型化又はコンパクト化を考慮する際、関係式のような極の長さの割合を満足すると推力の増加及び圧縮機のコンパクト化という２つの効果を達成することができる（図１２及び図１３を参照）。
【０１３１】
一方、第１ステーター磁極２１７又は第２ステーター磁極２１８の軸方向の長さＰは、圧縮機１０の最大負荷の際に運転するピストン１３０のストロークＳに基づいて決定される。ピストン１３０のストロークＳは上死点ＴＤＣと下死点ＢＤＣとの間の距離として理解される。
【０１３２】
ピストン１３０が下死点ＢＤＣに位置する際、第１極２３１の先端部（図８の左側端部）は第１コア２１１ａの外側に位置する。ここで、第１極２３１の先端部は、第１極２３１の一側端部を規定する第１境界面２３５の向き合う端部、即ち、第１極２３１の他側端部を規定する。
【０１３３】
そして、第１コア２１１ａの外側とは第１コア２１１の外側端部を通る半径方向の仮想線の外部に規定される領域として理解される。そして、本明細書の用語において、「外側又は外部方向」とは開口部２１９の中心から遠くなる方向を意味し、「内側又は内部方向」とは開口部２１９の中心に向かう方向を意味する。
【０１３４】
そして、ピストン１３０が上死点ＴＤＣに位置する際、第１極２３１の先端部は第１コア２１１ａの内側に位置する。即ち、第１極２３１の先端部は軸方向を基準に第１コア２１１ａが存在する領域内に位置する。
【０１３５】
但し、この際、第１極２３１の先端部が第１ステーター磁極２１７の内側までは移動しない。即ち、第１極２３１の先端部は第１ステーター磁極２１７の端部に対応する位置又は第１ステーター磁極２１７の外側に位置する。ここで、第１ステーター磁極２１７の内側とは、第１ステーター磁極２１７の両端を通る半径方向の仮想線の間の空間として理解される。
【０１３６】
第１ステーター磁極２１７の軸方向の長さと第２ステーター磁極２１８のそれは同じく形成される。
【０１３７】
詳しくは、第１ステーター磁極２１７又は第２ステーター磁極２１８の軸方向の長さＰはピストン１３０のストロークＳに制御的な誤差又は器具的な誤差を足して決定される。一例に、ストロークＳが１６ｍｍであれば長さＰは約１８ｍｍに設定される。
【０１３８】
もし、長さＰがストロークＳより小さく形成される場合、第１境界面２３５又は第２境界面２３６が第１ステーター磁極２１７又は第２ステーター磁極２１８の外側に移動し、それによって磁極２１７，２１８と永久磁石２３０間に発生する押したり引いたりする力が減少する問題点が現れる。よって、長さＰはストロークＳ以上の値に決定される。
【０１３９】
長さＰと第１極２３１又は第２極２３３の長さとの間に関係式を規定する。
【０１４０】
第１境界面２３５及び第２境界面２３６がそれぞれ第１，２ステーター磁極２１７，２１８の中心を基準に往復運動をしている際、両端磁極２３１，２３３の両先端が第１，２ステーター磁極２１７，２１８の両先端の内側に移動すると永久磁石２３０に加えられる推力が減少する。
【０１４１】
即ち、両端磁極２３１，２３３の少なくとも一部分が第１，２ステーター磁極２１７，２１８の両端の外側に位置しない場合、アウターステーター２１０の磁束と永久磁石２３０の磁束間に相互作用力が弱く形成される。
【０１４２】
よって、永久磁石２３０の往復運動を発生させる推力を安定性を考慮すると、第１極２３１の長さＭＦ及び第３極２３３の長さＭＲは第１，２ステーター磁極２１７，２１８の長さＰ以上に形成される。
【０１４３】
但し、第１極２３１の長さＭＦ及び第３極２３３の長さＭＲは永久磁石２３０の全体の長さに影響を及ぼす因子であって、リニア圧縮機１０の小型化を具現するのに制限事項として作用する。
【０１４４】
よって、本実施例は以下のような関係式を提案する。
ＭＦ又はＭＲ≧０．９＊Ｐ
【０１４５】
前記のような関係式によると、第１極２３１の長さＭＦ及び第３極２３３の長さＭＲが第１，２ステーター磁極２１７，２１８の長さＰと類似する範囲内で推力現象を最小化し、リニア圧縮機１０のコンパクト化を具現することができる効果を示す。
【０１４６】
図１０は本発明の実施例による永久磁石において、両端磁極の長さに応じて発生される推力の大きさを示すグラフであり、図１１は本発明の実施例による永久磁石において、両端磁極の長さに応じたコギング力の変化を示すグラフである。
【０１４７】
図１０を参照すると、本発明の実施例による両端磁極２３１，２３３の長さに応じて同一電流入力対比の推力の変化が示される。
【０１４８】
図１０の横軸は永久磁石２３０の位置を示す。横軸の原点Ｏは第１境界面２３５及び第２境界面２３６がそれぞれ第１，２ステーター磁極２１７，２１８の中心に位置する状態を規定する。この状態は永久磁石２３０が原点の位置に位置すると理解される。
【０１４９】
そして、（−）位置は永久磁石２３０が原点から一方向に移動する際を規定し、（＋）位置は永久磁石２３０が原点から他の方向に移動する際を規定する。横軸において、位置の絶対値が大きくなるほど原点から遠くなることを意味する。
【０１５０】
図１０によると、永久磁石２３０が原点の位置に位置する際に最も大きい推力（最大推力）が発生する。そして、両端磁極２３１，２３３の長さが大きいほど最大推力の値はより大きくなることが分かる。
【０１５１】
一例に、中央磁極２３２の長さが２４ｍｍで同じである条件で、両端磁極２３１，２３３の長さが１９ｍｍである際の最大推力はＦ１（Ｎ）に、両端磁極２３１，２３３の長さが１８ｍｍである際の最大推力はＦ２（Ｎ）に、両端磁極２３１，２３３の長さが１７ｍｍである際の最大推力はＦ３（Ｎ）に形成される。ここで、Ｆ１＞Ｆ２＞Ｆ３であってもよい。
【０１５２】
そして、両端磁極２３１，２３３の長さが長いほど永久磁石２３０の位置によって推力の大きさが全般的に大きく形成されることが分かる。即ち、両端磁極２３１，２３３の長さが長くなるほど永久磁石２３０に加えられる推力の大きさが増加するため圧縮機の運転効率が改善される。
【０１５３】
図１１を参照すると、本発明の実施例による両端磁極２３１，２３３の長さに応じて永久磁石２３０の磁気抵抗（ｒｅｌｕｃｔａｎｃｅ）による力、即ち、コギング（ｃｏｇｇｉｎｇ）力のピーク値が変化する様子が示される。
【０１５４】
永久磁石２３０の磁気抵抗又はコギング力はアウターステーター２１０から発生する磁束と永久磁石２３０の磁束の相互作用力に対する電気抵抗力として理解される。
【０１５５】
コギング力は永久磁石の位置（＋又は−位置）に応じてピーク値に向かって増加するか、ピーク値から減少する方向に変化される。
【０１５６】
詳しくは、永久磁石２３０が（＋）位置に位置する際にはコギング力は（＋）方向に形成され、所定位置でピーク値を有する。一方、永久磁石２３０が（−）位置に位置する際にはコギング力は（−）方向に形成され、所定位置でピーク値を有する。ここで、コギング力の（＋）と（−）は互いに反対方向の作用力を示す。
【０１５７】
ピーク値が大きくなるほどばね１５１，１５５に加えられる力が大きくなり、それによってリニアモータ２００の制御が難しくなる。
【０１５８】
図１１によると、両端磁極２３１，２３３の長さが大きくなるほどコキング力の（＋）、（−）ピーク値が小さくなり、それによってリニアモータ２００の制御がようになる効果が現れる。
【０１５９】
一例に、中央磁極２３２の長さが２４ｍｍで同じである条件で、両端磁極２３１，２３３の長さが１９ｍｍである際のコキング力のピーク値は約１５（Ｎ）に、両端磁極２３１，２３３の長さが１８ｍｍである際のコキング力のピーク値は約２０（Ｎ）に、両端磁極２３１，２３３の長さが１７ｍｍである際のコキング力のピーク値は約２７（Ｎ）に形成される。
【０１６０】
図１２は本発明の実施例による永久磁石において、中央磁極の長さに応じて発生される推力の大きさを示すグラフであり、図１３は本発明の実施例による永久磁石において、中央磁極の長さに応じたコギング力の変化を示すグラフである。
【０１６１】
図１２及び図１３を参照すると、両端磁極の長さが長いほど推力は増加し、コギング力のピーク値は小さく形成される特徴が示される。
【０１６２】
図１０及び図１１で説明したグラフで説明したように推力が大きいほどリニアモータの運転効率が改善され、コギング力のピーク値が小さく形成されるほどリニアモータの制御信頼性が向上される。
【０１６３】
図１０の場合、両端磁極の長さが同じ条件で中央磁極の長さＭＣの長さが長いほど推力が増加することが分かる。一例に、ＭＦ及びＭＲが１８ｍｍである条件でＭＣが２６ｍｍである際の推力（最大推力：８５Ｖ／ｍ／ｓ）は２４ｍｍである際の推力（最大推力：８３Ｖ／ｍ／ｓ）より大きく形成されることが分かる。
【０１６４】
図１１の場合、両端磁極の長さが同じ条件で中央磁極の長さＭＣの長さが長いほどコギング力のピーク値が減少することが分かる。一例に、ＭＦ及びＭＲが１８ｍｍである条件でＭＣが２６ｍｍである際のコキング力のピーク値（約１３Ｎ）はＭＣが２４ｍｍである際のコキング力のピーク値（約２０Ｎ）より小さく形成される。
【符号の説明】
【０１６５】
１０：リニア圧縮機
１００：シェル
１１０：フレーム
１２０：シリンダ
１３０：ピストン
１４０：吸入マフラー
１５１，１５５：第１，２ばね
１６０：オイル供給装置
１７０：吐出バルブ
２００：モータアセンブリ
２１０：アウターステーター
２１１：ステーターコア
２１３：ボビン
２１５：コイル
２１７：第１ステーターコア
２１８：第２ステーターコア
２２０：インナーステーター
２３０：永久磁石
２３１：第１極
２３２：第２極
２３３：第３極
２３５：第１境界面
２３６：第２境界面
２４０：ステーターカバー
【図１】
2015010608.tif 000003
【図２】
2015010608.tif 000004
【図３】
2015010608.tif 000005
【図４】
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【図５】
2015010608.tif 000007
【図６】
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【図７Ａ】
2015010608.tif 000009
【図７Ｂ】
2015010608.tif 000010
【図７Ｃ】
2015010608.tif 000011
【図８】
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【図９】
2015010608.tif 000013
【図１０】
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【図１１】
2015010608.tif 000015
【図１２】
2015010608.tif 000016
【図１３】
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