(57)【要約】【課題】ガスを良好に排出するガス抜き装置の設計自由度を高める。【解決手段】キャビティ２５と外部３４とを連通するガス抜き孔３１を備えた鋳造金型２３に設けられるガス抜き装置３０であって、鋳造金型２３に固定されるシリンダ４２と、鋳造金型２３に対して移動可能であるピストン４３と、を備える支柱ロッド４１と、ガス抜き孔３１に移動可能に取り付けられ、ガス抜き孔３１を開閉するキャビティ側のバルブ本体３３と、ピストン４３に連結される外部側の連結部３５と、を備えるバルブロッド３２と、を有し、支柱ロッド４１を構成する材料の熱膨張率は、バルブロッド３２を構成する材料の熱膨張率よりも大きい。【選択図】図５
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
キャビティと外部とを連通するガス抜き孔を備えた鋳造金型に設けられるガス抜き装置であって、
前記鋳造金型に固定される固定部と、前記鋳造金型に対して移動可能である可動部と、を備える第１ロッドと、
前記ガス抜き孔に移動可能に取り付けられ、前記ガス抜き孔を開閉するキャビティ側の弁体部と、前記可動部に連結される外部側の連結部と、を備える第２ロッドと、
を有し、
前記第１ロッドを構成する材料の熱膨張率は、前記第２ロッドを構成する材料の熱膨張率よりも大きい、ガス抜き装置。
【請求項２】
請求項１記載のガス抜き装置において、
前記第１ロッドの前記可動部と前記第２ロッドの前記連結部とは、前記鋳造金型の外部に配置される連結部材を介して連結される、ガス抜き装置。
【請求項３】
請求項１または２記載のガス抜き装置において、
前記鋳造金型の低温時には、前記第１ロッドが縮むことで前記第２ロッドの前記弁体部は前記ガス抜き孔を開放し、
前記鋳造金型の高温時には、前記第１ロッドが伸びることで前記第２ロッドの前記弁体部は前記ガス抜き孔を閉塞する、ガス抜き装置。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか１項に記載のガス抜き装置において、
前記鋳造金型の下部に湯口が形成され、
前記第１ロッドの前記固定部は、前記ガス抜き孔の開口部よりも下方に設けられる、ガス抜き装置。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれか１項に記載のガス抜き装置において、
前記第１ロッドは、軸方向に伸縮する伸縮構造を備え、
前記第１ロッドには、前記第１ロッドを構成する材料として、前記第２ロッドよりも熱膨張率の大きな液体が封入される、ガス抜き装置。
【請求項６】
請求項５記載のガス抜き装置において、
前記第１ロッドは、前記鋳造金型に固定される前記固定部としてのシリンダと、前記シリンダに移動可能に収容される前記可動部としてのピストンと、を備える、ガス抜き装置。
【請求項７】
請求項１〜６のいずれか１項に記載のガス抜き装置において、
前記第１ロッドの前記固定部は、前記キャビティに露出する、ガス抜き装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、鋳造金型に設けられるガス抜き装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
低圧鋳造や重力鋳造等においては、ガスの巻き込みによる鋳造不良を回避するため、溶湯を充填する際にキャビティからガスを排出している。このため、金型には多数のガス抜きピンが設置されており、ピン周囲の隙間を通じてキャビティ内のガスが排出されている。ところで、ガス抜きピンの周囲に設けられる隙間は、溶湯の流入を防止する観点から、微小な隙間（例えば０．１ｍｍ）に設定されている。このため、キャビティからガスを良好に排出するためには、金型に対して多数のガス抜きピンを設置することが求められていた。しかしながら、キャビティ形状や冷却回路構造によっては、金型に対して多数のガス抜きピンを設置することが困難な場合も想定される。そこで、金型に大きなガス抜き孔を設けるとともに、ガス抜き孔を開閉するバルブ機構を設けるようにしたガス抜き装置が提案されている（特許文献１参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開平８−１９７２２３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ところで、特許文献１に記載のガス抜き装置においては、バルブ機構が溶湯圧力によって制御されるため、キャビティ形状によってはガス抜き孔を適切に開閉させることが困難であった。すなわち、溶湯圧力が上昇した瞬間にガス抜き孔が閉じられる構造であるため、良好にキャビティ内がガスから溶湯に置換されるように、溶湯圧力の検出位置やガス抜き孔の開口位置を設定することは困難となっていた。したがって、ガスを良好に排出するとともに設計自由度の高いガス抜き装置が所望されている。
【０００５】
本発明の目的は、ガスを良好に排出するガス抜き装置の設計自由度を高めることにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明のガス抜き装置は、キャビティと外部とを連通するガス抜き孔を備えた鋳造金型に設けられるガス抜き装置であって、前記鋳造金型に固定される固定部と、前記鋳造金型に対して移動可能である可動部と、を備える第１ロッドと、前記ガス抜き孔に移動可能に取り付けられ、前記ガス抜き孔を開閉するキャビティ側の弁体部と、前記可動部に連結される外部側の連結部と、を備える第２ロッドと、を有し、前記第１ロッドを構成する材料の熱膨張率は、前記第２ロッドを構成する材料の熱膨張率よりも大きい。
【発明の効果】
【０００７】
本発明によれば、第１ロッドを構成する材料の熱膨張率は、第２ロッドを構成する材料の熱膨張率よりも大きいので、溶湯を充填する際の温度変化を利用してガス抜き孔を閉じることが可能となる。これにより、ガス抜き孔からガスを良好に排出することが可能となり、ガス抜き装置の設計自由度を高めることが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【０００８】
【図１】低圧鋳造機を示す概略図である。
【図２】（ａ）および（ｂ）は低圧鋳造機の鋳造手順を示す説明図である。
【図３】（ａ）および（ｂ）は低圧鋳造機の鋳造手順を示す説明図である。
【図４】本発明の一実施の形態であるガス抜き装置を備えた鋳造金型を示す拡大図である。
【図５】ガス抜き装置の内部構造を示す説明図である。
【図６】（ａ）および（ｂ）は溶湯の充填過程におけるガス抜き装置の作動状態を示す説明図である。
【図７】（ａ）および（ｂ）は溶湯の充填過程におけるガス抜き装置の作動状態を示す説明図である。
【図８】溶湯の湯面高さとバルブ本体のバルブ開度との関係を示す線図である。
【図９】本発明の他の実施の形態であるガス抜き装置を示す説明図である。
【図１０】（ａ）は鋳造品としてのシリンダヘッドを示す概略図であり、（ｂ）は完成品としてのシリンダヘッドを示す概略図である。
【図１１】図１０（ｂ）の矢印Ａ方向からシリンダヘッドを示す平面図である。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
以下、本発明の実施の形態を図面に基づいて詳細に説明する。図１は低圧鋳造機１０を示す概略図である。図１に示すように、低圧鋳造機１０には、ルツボ１１を備えた保温炉１２が設けられている。ルツボ１１には、アルミニウム合金等の金属材料を溶かした溶湯１３が貯留されている。ルツボ１１の周囲にはヒータ１４が設けられており、ルツボ１１の上端は天板部材１５によって覆われている。天板部材１５には導管つまりストーク１６が固定されており、ストーク１６の先端は溶湯１３に挿入されている。また、天板部材１５にはルツボ１１内に連通する給排流路１７が設けられており、給排流路１７にはバルブユニット１８や空気圧源１９が接続されている。天板部材１５には、下型２０、上型２１および横型２２からなる鋳造金型２３が組み付けられている。鋳造金型２３の下型（下部）２０には湯口２４が形成されており、鋳造金型２３のキャビティ２５と保温炉１２のストーク１６とは湯口２４を介して連通している。なお、鋳造金型２３の上型２１には、鋳造品を取り外すための押し出しピン２６が設けられている。
【００１０】
続いて、低圧鋳造機１０の鋳造手順について説明する。図２および図３は低圧鋳造機１０の鋳造手順を示す説明図である。図２（ａ）に示すように、天板部材１５に鋳造金型２３が組み付けられると、図２（ｂ）に示すように、給排流路１７から保温炉１２に圧縮空気が供給される。これにより、ルツボ１１内の溶湯１３が圧縮空気によって加圧され、溶湯１３はストーク１６および湯口２４を経てキャビティ２５に押し上げられる。そして、所定の凝固時間が経過すると、図３（ａ）に示すように、給排流路１７を通じて保温炉１２から空気が排出され、ストーク１６内の凝固していない溶湯１３はルツボ１１内に戻される。その後、図３（ｂ）に示すように、鋳造金型２３を開いて上型２１の押し出しピン２６を突出させ、キャビティ２５内で凝固した鋳造品２７が上型２１から取り外される。なお、上型２１や横型２２は図示しないスライド機構に固定されており、スライド機構を動作させることで鋳造金型２３の型合わせや型開きが可能となっている。
【００１１】
このような低圧鋳造機１０においては、ガスの巻き込みによる鋳造不良を回避するため、溶湯１３を充填する際にキャビティ２５からガスを排出することが必要である。そこで、鋳造金型２３には、キャビティ２５からガスを排出するガス抜き装置３０が設けられている。以下、ガス抜き装置３０の構造および機能について説明する。図４は本発明の一実施の形態であるガス抜き装置３０を備えた鋳造金型２３を示す拡大図である。また、図５はガス抜き装置３０の内部構造を示す説明図である。図４および図５に示すように、ガス抜き装置３０は、鋳造金型２３を構成する上型２１に設けられている。上型２１には、上下に貫通するガス抜き孔３１が形成されている。ガス抜き孔３１には、バルブロッド（第２ロッド）３２が移動自在つまり移動可能に取り付けられている。このバルブロッド３２は、ガス抜き孔３１からキャビティ２５に突出するバルブ本体（弁体部）３３と、ガス抜き孔３１から外部３４に突出する連結部３５とを備えている。また、ガス抜き孔３１を開閉するバルブ本体３３には、薄い円盤状のシール部３６が設けられている。図５に矢印Ａ１で示すように、バルブロッド３２を下方に移動させることにより、バルブ本体３３のシール部３６をガス抜き孔３１の開口部３７から離してガス抜き孔３１を開放することが可能となる。一方、図５に矢印Ｂ１で示すように、バルブロッド３２を上方に移動させることにより、バルブ本体３３のシール部３６をガス抜き孔３１の開口部３７に密着させてガス抜き孔３１を閉塞することが可能となる。なお、バルブロッド３２を構成する材料としては、温度の上昇によって膨張し難い材料、つまり熱膨張率の小さい材料が好ましい。例えば、バルブロッド３２を構成する材料として、ムライト（組成式：Ａｌ６Ｏ１３Ｓｉ２）等のセラミックスを用いることが可能である。
【００１２】
図４および図５に示すように、上型２１には、上下に貫通する複数の支柱孔４０が形成されている。それぞれの支柱孔４０には、支柱ロッド（第１ロッド）４１が挿入されている。この支柱ロッド４１は、上型２１に固定されるシリンダ（固定部）４２と、上型２１に対して移動自在つまり移動可能であるピストン（可動部）４３とを備えている。また、シリンダ４２の下端面４４は、キャビティ２５に露出するキャビティ面として機能している。また、シリンダ４２と支柱孔４０との間には、空気層からなる断熱層４５が設けられている。さらに、ピストン４３には冷却流路４６が形成されており、冷却流路４６にはポンプやクーラ等からなる冷却ユニット４７が接続されている。図５に示すように、シリンダ４２およびピストン４３によって膨張室４８が区画されており、この膨張室４８には水銀等の液体４９が封入されている。また、支柱ロッド４１に封入される液体４９、つまり支柱ロッド４１を構成する材料としては、温度の上昇によって膨張し易い材料、つまり熱膨張率の大きい材料が好ましい。すなわち、支柱ロッド４１を構成する材料の熱膨張率は、前述したバルブロッド３２を構成する材料の熱膨張率よりも大きくなっている。このような支柱ロッド４１を構成する材料としては、前述した水銀の他に、ガリンスタンやウッドメタル等の低融点合金を用いることが可能である。なお、ガリンスタンとは、融点が−１９℃の低融点合金であり、ガリウム、インジウムおよび錫からなる金属材料である。また、ウッドメタルとは、融点が７０℃の低融点合金であり、ビスマス、鉛、錫およびカドミウムからなる金属材料である。また、シリンダ４２を構成する材料としては、膨張室４８内の液体４９に熱を伝達する観点から、熱伝導率の高い金属材料が好ましい。例えば、銅を用いてシリンダ４２を形成しても良く、銅に微量元素を添加したベリリウム銅等の銅合金を用いてシリンダ４２を形成しても良い。
【００１３】
前述したように、支柱ロッド４１は、シリンダ４２とこれに移動可能に収容されるピストン４３とを有している。すなわち、支柱ロッド４１は、軸方向に伸縮する伸縮構造を有している。また、シリンダ４２とピストン４３との間には、熱膨張率の大きな水銀等の液体４９が封入されている。このような構造により、支柱ロッド４１の温度を低下させて液体４９を収縮させると、図５に矢印Ａ２で示すように、ピストン４３を下方に引き込んで支柱ロッド４１を軸方向に縮めることが可能となる。一方、支柱ロッド４１の温度を上昇させて液体４９を膨張させると、図５に矢印Ｂ２で示すように、ピストン４３を上方に押し出して支柱ロッド４１を軸方向に伸ばすことが可能となる。このように、温度変化に伴って上下動する支柱ロッド４１のピストン４３には、鋳造金型２３の外部３４に配置される連結板（連結部材）５０を介して、バルブロッド３２の連結部３５が連結されている。これにより、支柱ロッド４１の伸縮動作がバルブロッド３２に伝達されるため、支柱ロッド４１の温度変化に伴ってガス抜き孔３１を開閉することが可能となる。すなわち、図５に矢印Ａ１，Ａ２で示すように、低温時つまり温度低下に伴って支柱ロッド４１が縮む場合には、バルブロッド３２が下方に移動してガス抜き孔３１が開放されることになる。一方、図５に矢印Ａ１，Ａ２で示すように、高温時つまり温度上昇に伴って支柱ロッド４１が伸びる場合には、バルブロッド３２が上方に移動してガス抜き孔３１が閉塞されることになる。
【００１４】
続いて、ガス抜き装置３０の作動状態について説明する。図６および図７は溶湯１３の充填過程におけるガス抜き装置３０の作動状態を示す説明図である。図８は溶湯１３の湯面高さとバルブ本体３３のバルブ開度との関係を示す線図である。なお、図６および図７の説明図と図８の線図とにおいて、溶湯１３の湯面高さを示す符号Ｍ１〜Ｍ６はそれぞれ対応し、バルブ本体３３の開き量つまりバルブ開度を示す符号Ｌ１，Ｌ２はそれぞれ対応している。なお、図６および図７においては、図６（ａ）、図６（ｂ）、図７（ａ）、図７（ｂ）の順に溶湯１３の充填過程が示されている。また、図８においては、バルブ開度が実線で示されており、湯面高さが破線で示されている。
【００１５】
図６（ａ）に示すように、溶湯充填の初期段階においては、支柱ロッド４１が溶湯１３によって加熱されていないため、支柱ロッド４１の温度は低い状態となっている。これにより、支柱ロッド４１は縮んだ状態を維持し、バルブ本体３３を下方に保持することから、ガス抜き孔３１は開度Ｌ１で開かれた状態となる。次いで、図６（ｂ）に示すように、溶湯１３の湯面高さが支柱ロッド４１の下端面４４に到達すると、溶湯１３による支柱ロッド４１の加熱が開始される。これにより、図７（ａ）に示すように、溶湯充填に伴って支柱ロッド４１は徐々に伸び、バルブ本体３３を徐々に上昇させるため、ガス抜き孔３１の開度Ｌ２は徐々に縮小される。そして、図７（ｂ）に示すように、溶湯１３がガス抜き孔３１の開口部３７に到達する前に、上昇するバルブ本体３３によってガス抜き孔３１は閉じられる。すなわち、図８に示すように、溶湯１３の湯面高さがＭ２に到達すると（符号Ａ）、バルブ本体３３は上昇を開始してガス抜き孔３１を閉じ始める（符号Ｂ）。その後、バルブ本体３３がガス抜き孔３１を閉塞し（符号Ｃ）、溶湯１３がガス抜き孔３１の開口部３７に到達し（符号Ｄ）、キャビティ２５に対する溶湯１３の充填が完了する（符号Ｅ）。なお、ガス抜き孔３１が閉塞された後には、押し出しピン２６等の隙間を通じて残りのガスが排出されることになる。また、鋳造作業が完了した後には、支柱ロッド４１の冷却流路４６に冷却ユニット４７から冷却液が供給される。この冷却によって支柱ロッド４１は縮められるため、次の鋳造作業に備えて再びガス抜き孔３１が開放される。
【００１６】
これまで説明したように、溶湯１３の温度を利用してバルブ本体３３を上下させることにより、キャビティ２５に対する溶湯１３の充填過程においては、図６（ａ）、図６（ｂ）および図７（ａ）に矢印で示すように、キャビティ２５内のガスはガス抜き孔３１を通じて外部３４に排出される。そして、図７（ｂ）に示すように、ガス抜き孔３１の開口部３７に対して溶湯１３が到達する前に、バルブ本体３３によってガス抜き孔３１が閉じられるため、ガス抜き孔３１に対する溶湯１３の流入が防止される。これにより、ガス抜き孔３１を大きく形成することができるため、キャビティ２５から良好にガスを排出することが可能となり、鋳造品質を向上させることが可能となる。また、鋳造金型２３から従来のガス抜きピンを削減若しくは廃止することができ、鋳造金型２３の製造コストや維持コストを大幅に削減することが可能となる。また、支柱ロッド４１の周囲は断熱層４５によって覆われることから、支柱ロッド４１を効率良く温めて膨張させることが可能となり、ガス抜き装置３０の応答性を高めることが可能となる。また、支柱ロッド４１の膨張室４８に液体４９を封入したので、膨張する液体４９の体積を効率良く伸び量に変換することが可能となり、この点からもガス抜き装置３０の応答性を高めることが可能となる。また、バルブ本体３３の閉塞タイミングは、溶湯１３の温度や支柱ロッド４１の物性値によって決定される。このように、ガス抜き装置３０は単純な制御構造を有することから、ガス抜き装置３０を繰り返して動作させる際の安定性を高めることが可能となる。しかも、後述するように、支柱ロッド４１の長さ寸法や支柱ロッド４１を構成する材料によって、バルブ本体３３の閉塞タイミングを自在に調整することができるため、ガス抜き装置３０の設計自由度を飛躍的に高めることが可能となる。
【００１７】
以下、バルブ本体３３の閉塞タイミングについて説明する。前述したように、温度上昇に伴う支柱ロッド４１の膨張により、バルブ本体３３の閉塞タイミングが制御されている。ここで、溶湯充填時には、支柱ロッド４１だけでなくバルブロッド３２も加熱されるため、支柱ロッド４１を構成する材料としては、バルブロッド３２を構成する材料（例えばセラミックス）よりも熱膨張率の大きな材料（例えば水銀）が用いられる。すなわち、支柱ロッド４１の伸び量Ｌａからバルブロッド３２の伸び量Ｌｂを減算した量（Ｌａ−Ｌｂ）が、バルブ本体３３の開き量つまりバルブ開度ΔＬに相当する。このため、必要なバルブ開度ΔＬが確保されるように、熱膨張率の観点から支柱ロッド４１およびバルブロッド３２の材料が設定される。ここで、バルブロッド３２を構成する材料として、セラミックス等の熱膨張率の極めて小さな材料を用いることにより、バルブロッド３２の伸び量Ｌｂをほぼ０と見なすことが可能である。すなわち、支柱ロッド４１の伸び量Ｌａとバルブ本体３３のバルブ開度ΔＬとがほぼ等しくなるため、バルブ開度ΔＬを以下の式（１）で表現することが可能となる。なお、式（１）において、Ｘ１とは支柱ロッド４１が備える膨張室４８の長さ寸法であり、α１とは支柱ロッド４１を構成する水銀の熱膨張率であり、Ｔ１とは溶湯充填に伴って上昇する支柱ロッド４１の前後の温度差である。
ΔＬ＝Ｘ１×α１×Ｔ１    ・・・（１）
また、支柱ロッド４１の下端面４４は、ガス抜き孔３１の開口部３７よりも、寸法Ｚ１だけ下方に設けられている。すなわち、キャビティ２５に充填される溶湯１３が、ガス抜き孔３１の開口部３７に到達する前に、支柱ロッド４１の下端面４４に接触するようになっている。ここで、ガス抜き孔３１に対する溶湯１３の流入を防止するためには、溶湯１３が下端面４４から開口部３７までの到達に必要な時間内に、前述したバルブ開度ΔＬを０まで縮小する必要がある。例えば、溶湯１３の上昇速度に対して閉塞タイミングが遅い場合には、熱膨張率のより大きな液体４９を支柱ロッド４１に封入したり、膨張室４８の容量を拡大したりすること等が考えられる。また、溶湯１３の上昇速度に対して閉塞タイミングが早い場合には、熱膨張率のより小さな液体４９を支柱ロッド４１に封入したり、膨張室４８の容量を縮小したりすること等が考えられる。このように、支柱ロッド４１に封入される液体４９の種類を変更したり、支柱ロッド４１に設けられる膨張室４８の寸法を変更したりすることにより、バルブ本体３３の閉塞タイミングを自在に調整することが可能となる。これにより、支柱ロッド４１やバルブロッド３２の設置位置が制限される場合であっても、バルブ本体３３の閉塞タイミングを適切に調整することが可能となり、ガス抜き装置３０の設計自由度を飛躍的に高めることが可能となる。
【００１８】
前述の説明では、支柱ロッド４１をピストン４３やシリンダ４２によって構成しているが、これに限られることはなく、バルブロッド３２と同様に支柱ロッド４１を棒材によって構成しても良い。ここで、図９は本発明の他の実施の形態であるガス抜き装置６０を示す説明図である。なお、図９において、図５に示す部材と同様の部材については、同一の符号を付してその説明を省略する。図９に示すように、上型２１に形成される支柱孔４０には、棒状の金属材料からなる支柱ロッド（第１ロッド）６１が挿入されている。この支柱ロッド６１は、上型２１に固定される下端部（固定部）６２と、上型２１に対して移動自在つまり移動可能である上端部（可動部）６３とを備えている。また、支柱ロッド６１の下端面６４は、キャビティ２５に露出するキャビティ面として機能している。さらに、支柱ロッド４１には冷却流路４６が形成されており、冷却流路４６には冷却ユニット４７が接続されている。このように、単一の部材からなる支柱ロッド６１を用いた場合であっても、前述のガス抜き装置３０と同様に、バルブロッド３２を動作させることが可能となる。すなわち、支柱ロッド６１を構成する材料として、バルブロッド３２を構成する材料（例えばセラミックス）よりも熱膨張率の大きな材料（例えば銅合金）を用いることにより、前述のガス抜き装置３０と同様に機能させることが可能となる。このように、単一の部材からなる支柱ロッド６１を用いることにより、ガス抜き装置６０の製造コストや維持コストを低減することが可能となる。
【００１９】
以下、前述した鋳造金型２３を用いて製造される鋳造品について説明する。前述した鋳造金型２３によって製造される鋳造品として、エンジン部品であるシリンダヘッド７０が挙げられる。ここで、図１０（ａ）は鋳造品としてのシリンダヘッド７０を示す概略図であり、図１０（ｂ）は完成品としてのシリンダヘッド７０を示す概略図である。また、図１１は図１０（ｂ）の矢印Ａ方向からシリンダヘッド７０を示す平面図である。図１０（ａ）に示すように、支柱ロッド４１，６１の下端面４４，６４が接触することにより、鋳造品には鋳造面７１が形成されている。ここで、鋳造品の鋳造面７１は、支柱ロッド４１，６１によって積極的に冷却されることから、緻密な組織を備えた強固な鋳造面７１として形成される。そして、図１０（ｂ）および図１１に示すように、鋳造面７１は、その後の機械加工によって、ヘッドボルトが締め付けられる座面７２として形成される。このように、ヘッドボルトが締め付けられる座面７２を、ガス抜き装置３０，６０の支柱ロッド４１，６１によって強固に形成することができるため、シリンダヘッド７０の品質を向上させることが可能となる。
【００２０】
本発明は前記実施の形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で種々変更可能であることはいうまでもない。前述の説明では、バルブロッド３２をセラミックスによって形成しているが、これに限られることはなく、バルブロッド３２を金属材料によって形成しても良い。この場合には、バルブロッド３２を構成する金属材料として、支柱ロッド４１，６１を構成する材料よりも熱膨張率の小さな材料が用いられる。また、前述の説明では、支柱ロッド４１の伸縮構造として、シリンダ４２およびピストン４３からなる伸縮構造を挙げているが、これに限られることはなく、支柱ロッド４１の伸縮構造をベローズによって構成しても良い。また、伸縮構造を備えた支柱ロッド４１に、熱膨張率の大きな気体を封入しても良い。また、前述の説明では、低圧鋳造機１０の鋳造金型２３に対して本発明を適用しているが、これに限られることはなく、重力鋳造機の鋳造金型に対して本発明を適用しても良い。
【００２１】
また、図示する場合には、２本の支柱ロッド４１，６１によってガス抜き装置３０，６０を構成しているが、これに限られることはなく、１本の支柱ロッド４１，６１によってガス抜き装置を構成しても良く、３本以上の支柱ロッド４１，６１によってガス抜き装置を構成しても良い。同様に、図示する場合には、１本のバルブロッド３２によってガス抜き装置３０，６０を構成しているが、これに限られることはなく、２本以上のバルブロッド３２によってガス抜き装置を構成しても良い。なお、前述の説明では、製造される鋳造品としてシリンダヘッド７０を挙げているが、これに限られることはなく、インテークマニホールド等の他の部品であっても良いことはいうまでもない。
【符号の説明】
【００２２】
２０    下型（下部）
２３    鋳造金型
２４    湯口
２５    キャビティ
３０    ガス抜き装置
３１    ガス抜き孔
３２    バルブロッド（第２ロッド）
３３    バルブ本体（弁体部）
３４    外部
３５    連結部
３７    開口部
４１    支柱ロッド（第１ロッド）
４２    シリンダ（固定部）
４３    ピストン（可動部）
４９    液体
５０    連結板（連結部材）
６０    ガス抜き装置
６１    支柱ロッド（第１ロッド）
６２    下端部（固定部）
６３    上端部（可動部）
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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