(57)【要約】【課題】耐摩耗性を向上させたアルミニウム合金および摺動部材を提供する。【解決手段】アルミニウム合金は、４．０〜１０．０質量％のＳｎと、４．０〜８．０質量％のＳｉと、０．３〜２．０質量％のＣｕと、Ａｌとを含み、所定の断面において、粒径が４．０μｍ未満のＳｉ粒子の面積割合が２．０％未満であることを特徴とする。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
４．０〜１０．０質量％のＳｎと、
４．０〜８．０質量％のＳｉと、
０．３〜２．０質量％のＣｕと、
Ａｌと
を含み、
所定の断面において、粒径が４．０μｍ未満のＳｉ粒子の面積割合が２．０％未満である
ことを特徴とするアルミニウム合金。
【請求項２】
前記断面において、粒径が４．０μｍ以上のＳｉ粒子の面積割合が４．９％以上である
ことを特徴とする請求項１に記載のアルミニウム合金。
【請求項３】
前記断面において、Ｓｉ粒子の平均粒径が５．０〜１５．０μｍである
ことを特徴とする請求項１または２に記載のアルミニウム合金。
【請求項４】
０．１〜０．５質量％のＦｅをさらに含む
ことを特徴とする請求項１ないし３のいずれか一項に記載のアルミニウム合金。
【請求項５】
請求項１ないし４のいずれか一項に記載のアルミニウム合金で形成された合金層
を有する摺動部材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、アルミニウム合金および摺動部材に関する。
【背景技術】
【０００２】
自動車および産業用機械のエンジンのすべり軸受においては、Ａｌ−Ｓｎ−Ｓｉ三元系合金をベースとしたアルミニウム合金が軸受合金として広く用いられている。一般に、アルミニウム系の軸受合金においては、Ｓｎはなじみ性を与えるために添加され、Ｓｉは耐摩耗性、および耐焼付性を与えるために添加される。Ａｌ−Ｓｎ−Ｓｉ三元系合金においてはＳｉの析出物（以下「Ｓｉ粒子」という）が形成されるが、軸受合金の特性はＳｉ粒子の大きさの影響を受ける。具体的には、大きい（例えば粒子径４μｍ以上の）Ｓｉ粒子は、耐摩耗性を与え、さらにいわゆるラッピング効果によって耐焼付性を向上させる。
【０００３】
特許文献１は、摺動表面において、小さいＳｉ粒子と大きいＳｉ粒子の割合を特定の範囲（面積割合で、小さいＳｉ粒子が２０〜６０％、大きいＳｉ粒子が４０％以上）に制御することにより、耐摩耗性および耐疲労性を改善することを開示している。特許文献２は、大きいＳｉ粒子のＳｎ相に対する割合を特定の範囲に制御することにより、耐摩耗性を向上させることを開示している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００３−１１９５３０号公報
【特許文献２】国際公開２０１１／１３２７８８号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
特許文献１のように、粒子径４μｍ未満のＳｉ粒子が２０〜６０％存在すると、高負荷条件において摩耗が進行する場合があった。
これに対し本発明は、耐摩耗性を向上させたアルミニウム合金および摺動部材を提供する。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明は、４．０〜１０．０質量％のＳｎと、４．０〜８．０質量％のＳｉと、０．３〜２．０質量％のＣｕと、Ａｌとを含み、所定の断面において、粒径が４．０μｍ未満のＳｉ粒子の面積割合が２．０％未満であることを特徴とするアルミニウム合金を提供する。
【０００７】
前記断面において、前記断面において、粒径が４．０μｍ以上のＳｉ粒子の面積割合が４．９％以上であってもよい。
【０００８】
前記断面において、Ｓｉ粒子の平均粒径が５．０〜１５．０μｍであってもよい。
【０００９】
このアルミニウム合金は、０．１〜０．５質量％のＦｅをさらに含んでもよい。
【００１０】
また、本発明は、上記のアルミニウム合金で形成された合金層を有する摺動部材を提供する。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、耐摩耗性を向上させたアルミニウム合金および摺動部材が提供される。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】摺動部材１の外観を例示する図。
【図２】摺動部材１の、Ａ−Ａ断面を示す図。
【図３】軸受合金の組織を例示する図。
【図４】Ｓｉ粒子のアスペクト比を説明する図。
【図５】軸受合金の製造方法を例示する図。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
１．すべり軸受
図１は、一実施形態に係る摺動部材１の外観を例示する図である。摺動部材１は、例えばすべり軸受として用いられる。このすべり軸受は、例えば、内燃機関のクランクシャフトとコネクティングロッドとの間におけるコンロッドベアリング、またはクランクシャフトとエンジンブロックとの間における主軸受またはメインベアリングとして用いられる。この例で、摺動部材１は半円筒状の形を有している。２つの摺動部材１を組み合わせ、円筒状のすべり軸受として用いる。あるいは、円筒状の摺動部材をすべり軸受として用いてもよい。なお、摺動部材１は、トランスミッションやオイルポンプなどの補機に組み込まれるブシュとして使用してもよい。
【００１４】
図２は、摺動部材１の、Ａ−Ａ断面を示す図である。摺動部材１は、裏金１１と、ライニング層１２（軸受合金層）と、オーバーレイ層１３（コーティング層）と、接着層１４とを有する。裏金１１は、ライニング層１２の機械的強度を補強するための層である。裏金１１は、例えば鋼で形成される。
【００１５】
ライニング層１２は、軸受の摺動面（軸と接触する面）に沿って設けられ、軸受としての特性、例えば、摩擦特性（摺動特性）、耐焼付性、耐摩耗性、なじみ性、異物埋収性（異物ロバスト性）、および耐腐食性等の特性を与えるための層である。ライニング層１２は、軸受合金で形成されている。軸との凝着を防ぐため、軸受合金は軸といわゆる「ともがね（ともざい）」となることを避け、軸とは別の材料系が用いられる。この例では、鋼で形成された軸の軸受として用いるため、軸受合金としてアルミニウム合金が用いられる。軸受合金の詳細は後述する。
【００１６】
オーバーレイ層１３は、ライニング層１２の摩擦係数、なじみ性、耐腐食性、および異物埋収性（異物ロバスト性）等の特性を改善するための層である。オーバーレイ層１３は、バインダー樹脂と、バインダー樹脂中に分散された固体潤滑剤および硬質物の少なくとも一方を含む。バインダー樹脂としては、例えば熱硬化性樹脂が用いられる。具体的には、バインダー樹脂は、ポリアミドイミド（ＰＡＩ）樹脂、ポリイミド（ＰＩ）樹脂、ポリアミド樹脂、フェノール樹脂、ポリアセタール樹脂、ポリエーテルケーテルケトン樹脂、エポキシ樹脂、およびポリフェニレンサルファイド樹脂のうち少なくとも一種を含む。固体潤滑材は、摩擦特性を改善するために添加される。固体潤滑剤は、例えば、ＭｏＳ2、ＷＳ2、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、グラファイト、ｈ−ＢＮ、およびＳＢ2Ｏ3のうち少なくとも一種を含む。硬質物は、耐摩耗性を改善するために添加される。硬質物は、例えば、ＳｉＣ、Ａｌ2Ｏ3、ＴｉＮ、ＡｌＮ、ＣｒＯ3、Ｓｉ3Ｎ4、ＺｒＯ2、Ｆｅ2Ｐのうち少なくとも一種を含む。
【００１７】
接着層１４は、裏金１１とライニング層１２とを接着させるための層である。この例で、接着層１４には、Ｓｎを含まないアルミニウム合金または純アルミニウムが用いられる。
【００１８】
なお、摺動部材１の構造は図２で例示したものに限定されない。例えば、裏金１１、オーバーレイ層１３、および接着層１４のうち少なくとも１層は省略されてもよい。また、図２に例示した層以外の層、例えばライニング層１２とオーバーレイ層１３との間に接着層が追加されてもよい。さらに、摺動部材の形状は図１で例示したものに限定されない。軸を受けるすべり面を有するものであれば、どのような形状を有していてもよい。
【００１９】
２．軸受合金
本実施形態に係る軸受合金は、Ａｌ−Ｓｎ−Ｓｉ系のアルミニウム合金である。詳細には、この軸受合金はＳｎ、Ｓｉ、Ｃｕ、およびＦｅを含み、残部が実質的にＡｌからなる合金である。
【００２０】
Ｓｎは、軸受になじみ性、耐焼付性、および異物埋収性を与える。Ｓｎは、軸受合金において４．０〜１０．０質量％含まれることが好ましい。ＳｎはＡｌにほとんど固溶せず、Ｓｎが単独で晶出し、製造過程で分断され微細に分布する。Ｓｎは、アルミニウム合金において４〜１０質量％含まれることが好ましい。Ｓｎの含有量が４．０質量％未満では、なじみ性や耐焼付き性が不足する場合がある。Ｓｎの含有量が１０．０質量％を超えると、熱処理時に材料表面に発汗するＳｎが多くなり、板厚精度が確保できなくなる場合がある。なおここで発汗とは、低融点の融液が合金層表面に染み出すことをいう。
【００２１】
Ｓｉは、軸受に耐摩耗性、および耐焼付性を与える。ＳｉはＡｌに固溶するが、一方でＳｉ粒子が析出する。大きいＳｉ粒子は、耐摩耗性を与え、さらにいわゆるラッピング効果によって耐焼付性を向上させる。Ｓｉは、アルミニウム合金において４．０〜８．０質量％含まれることが好ましい。Ｓｉの含有量が４．０質量％未満では面積割合やＳｉ粒子数が少なく、耐摩耗性が不足する場合がある。Ｓｉの含有量が８．０質量％を超えると、冷間圧延時に割れが生じ製造が困難になる場合がある。
【００２２】
Ｃｕは、マトリックスの強度を向上させる。Ｃｕは、アルミニウム合金において０．３〜２質量％含まれることが好ましい。Ｃｕの含有量が０．３質量％未満ではアルミニウム合金の硬さが低くなり耐摩耗性が不足する場合がある。Ｃｕの含有量が２．０質量％を超えると、アルミニウム合金の伸びが低下し、冷間圧延時に割れが生じる場合がある。
【００２３】
Ｆｅは、アルミニウム合金の加工性、より具体的には被切削性を向上させる（切屑が切断されやすく細切れになりやすい）。Ｆｅはアルミニウム合金において０．１〜０．５質量％含まれることが好ましい。Ｆｅの含有量が０．１質量％未満では金属間化合物の析出量が少なく良好な被切削性が得られない場合がある。Ｆｅの含有量が０．５質量％を超えると金属間化合物が粗大となり、なじみ性や耐焼付き性が低下する場合がある。なお、Ｆｅはアルミニウム合金に添加されなくてもよい。
【００２４】
図３は、軸受合金の組織を例示する図である。軸受合金においては、Ｓｉ粒子およびＳｎ相が析出している。これらの析出物は、マトリックス中に分散している。Ｓｉ粒子には、粒径の小さいものと大きいものがある。本実施形態において、Ｓｉ粒子は、以下の（１）〜（６）の少なくともいずれか１つを満たすことが好ましい。
【００２５】
（１）摺動方向に平行な断面（例えば図１のＢ−Ｂ断面）におけるＳｉ粒子の平均粒径が５．０〜１５μｍであり、かつ、この断面において、粒径が４．０μｍ以上のＳｉ粒子の面積割合が４．９％以上である。なお、ここでいう粒径は、面積基準の円相当径ｒであり、次式（１）で算出される。
ｒ＝Σ（ＮＶ）／Σ（Ｎｄ2）      …（１）
ここで、Ｎは分級した粒子数を、Ｖは分級した粒子の体積を、ｄは分級値を、それぞれ表す。また、面積割合とは、測定視野の面積に対するＳｉ粒子の面積の割合をいう。
【００２６】
平均粒径が５．０μｍ未満だと耐摩耗性が不足する場合がある。一方、平均粒径が１５μｍを超えると耐疲労性が低下したり、相手軸が摩耗したりする場合がある。なお、Ｓｉ粒子の平均粒径は６．０μｍ以上であることがより好ましい。さらに前段の条件が満たされた場合でも、粒径が４．０μｍ以上のＳｉ粒子の面積割合が少なくなると耐摩耗性が不足する場合がある。なお、粒径が４．０μｍ以上のＳｉ粒子の面積割合が多くなっても耐摩耗性に悪影響を与えることはないが、成分の含有量からして粒径が４．０μｍ以上のＳｉ粒子の面積割合は１５％程度が上限となる場合がある。
【００２７】
（２）上記の断面において、Ｓｉ粒子の平均粒径が５．０〜１５μｍであり、かつ、この断面において、粒径が４．０μｍ以上のＳｉ粒子の面積割合が４．９％以上（好ましくは５．０％以上）である。なお、ここでいう粒径は、体積基準の円相当径ｒであり、次式（２）で算出される。
ｒ＝Σ（ＮＶｄ）／Σ（ＮＶ）      …（２）
なお、Ｓｉ粒子の平均粒径は６．０μｍ以上であることがより好ましい。
【００２８】
平均粒径については（１）で説明したとおりである。さらに前段の条件が満たされた場合でも、粒径が４．０μｍ以上のＳｉ粒子の面積割合が少なくなると耐摩耗性が不足する場合がある。なお、粒径が４．０μｍ以上のＳｉ粒子の面積割合が多くなっても耐摩耗性に悪影響を与えることはないが、成分の含有量からして粒径が４．０μｍ以上のＳｉ粒子の面積割合は１５％程度が上限となる場合がある。
【００２９】
（３）上記の断面において、粒径が４．０μｍ未満のＳｉ粒子の面積割合が２％未満である。なお、ここでいう粒径は、面積基準の円相当径である。
【００３０】
粒径が４．０μｍ未満のＳｉ粒子が増えすぎると耐摩耗性が不足する場合がある。
【００３１】
（４）上記の断面におけるＳｉ粒子の平均粒径が５．０〜１５μｍであり、かつ、この断面において、Ｓｉ粒子の総数に対する、粒径が４．０μｍ以上のＳｉ粒子の割合が３０％以上である。なお、ここでいう粒径は、面積基準の円相当径である。
【００３２】
平均粒径については（１）で説明したとおりである。また、粒径が４．０μｍ以上のＳｉ粒子の割合が少なくなると、耐摩耗性が不足する場合がある。
【００３３】
（５）上記の断面において、Ｓｉ粒子の総数に対する、粒径が６．０μｍ以上のＳｉ粒子の割合が１０％以上である。なお、ここでいう粒径は、面積基準の円相当径である。
【００３４】
粒径が６．０μｍのＳｉ粒子が少なすぎると耐摩耗性が不足する場合がある。
【００３５】
（６）上記の断面におけるＳｉ粒子の平均粒径が５．０〜１５μｍであり、かつ、この断面において、Ｓｉ粒子の総数に対するアスペクト比が１．５以上のＳｉ粒子の割合が３５％以上である。
【００３６】
Ｓｉ粒子の長手方向を制御することにより、軸とＳｉ粒子との接触面積が低減される。ひいては凝着が抑制され、耐摩耗性および耐焼付性が向上する。アスペクト比が１．５以上のＳｉ粒子が少ないと、耐摩耗性が不足する場合がある。なお、Ｓｉ粒子のアスペクト比とは、所定の方向（例えば摺動方向または圧延方向）の長さと、これと直交する方向の長さの比をいう。
【００３７】
図４は、Ｓｉ粒子のアスペクト比を説明する図である。図４において、横軸は摺動方向（圧延方向）に伸びており、縦軸は摺動方向と直交する方向に伸びている。Ｓｉ粒子は等方的ではなく、ある方向に長く延びた形状を有している。図４では楕円形状の４つのＳｉ粒子が図示されている。Ｓｉ粒子の長手方向は、複数のＳｉ粒子間で必ずしも摺動方向と一致していないが、摺動方向を向いているものが多い。長手方向がどのような向きであっても、アスペクト比ｒは（横軸方向の長さｘ）／（縦軸方向の長さｙ）で定義される。なお、実際のＳｉ粒子は必ずしも正確な楕円形をしているわけではないが、粒子のｘ軸への射影の長さおよびｙ軸への射影の長さが、それぞれ横軸方向の長さおよび縦軸方向の長さとして用いられる。
【００３８】
なお、上記の（１）〜（６）における平均粒径は、円相当径の体積平均または面積平均である。
【００３９】
３．製造方法
図５は、軸受合金の製造方法を例示する図である。ステップＳ１０１において、材料が計量される。材料としては、単体または合金のインゴットが用いられる。ステップＳ１０２において、計量された材料が溶解される。材料の溶解は、例えば高周波溶解炉を用いて行われる。ステップＳ１０３において、脱ガス処理が行われる。脱ガス処理は、溶融合金中のガスおよび不純物を除去するために行われる。
【００４０】
ステップＳ１０４において、溶融合金は板材に成形される。板材への成形は、例えば、金型への鋳造または水平方向への連続鋳造により行われる。連続鋳造が用いられた場合、板材は所定の長さ（例えば２０ｍ程度）で切断される。ステップＳ１０５において、面削処理が行われる。面削処理は、表面の欠陥層を除去するために行われる。面削処理においては、板材の６面のそれぞれにおいて、表面から所定の厚さ（例えば１〜５ｍｍ）の合金が削りとられる。面削処理は、例えば特殊フライス盤を用いて行われる。ステップＳ１０６において、冷間圧延が行われる。冷間圧延は、板材を所定の厚さにするまで、必要に応じて複数回行われる。なお、板材が所定の厚さを有していれば、冷間圧延を行わなくてもよい。
【００４１】
ステップＳ１０７において、熱処理が行われる。この熱処理は、Ｓｉ粒子を粗大化させるために行われる。この熱処理条件を調整することにより、Ｓｉ粒子の特性（粒径や面積比率等）を制御することができる。熱処理温度が共晶温度を超えると液相が出現してしまうので、熱処理は共晶温度を超えない温度範囲で行うことが好ましい。具体的には、共晶温度より５〜３０℃低い温度で熱処理を行うことが好ましい。より詳細には、熱処理は、例えば、５００℃〜５５０℃の温度で２〜５０時間行われる（なおこの時間および温度は保持温度および保持時間であり、昇温および降温の時間は含まない）。熱処理温度を上げると、または熱処理時間を延ばすと、Ｓｉ粒子がより大きくなる傾向がある。
【００４２】
ステップＳ１０８において、冷間圧延が行われる。ここで軸受合金は接着層１４の材料と合わされ、複合化（接合）される。冷間圧延は、板材を所定の厚さにするまで、必要に応じて複数回行われる。ステップＳ１０９において、焼鈍が行われる。この焼鈍は圧延による歪みを除去するために行われる。また、圧延により硬化した材料の延性を回復させる効果もある。この焼鈍は、例えば３００℃〜４２０℃の範囲で行われる。なお、接着層１４が用いられない場合、軸受合金が単独で圧延される。また、１または複数回の圧延と、圧延後の焼鈍の組み合わせ（例えば、２回の圧延と１回の焼鈍の組み合わせ）を複数回、繰り返してもよい。
【００４３】
ステップＳ１１０において、軸受合金と裏金が圧接される。ここで軸受合金（および接着層）は裏金１１の材料と合わされ、圧接される。圧接は、例えば冷間圧延機を用いて行われる。冷間圧延は、板材を所定の厚さにするまで、必要に応じて複数回行われる。ステップＳ１１１において、焼鈍が行われる。この焼鈍は、接合界面における相互拡散を促し、接着性を高めるために行われる。圧延による歪みを除去する目的もある。この焼鈍は、例えば３００℃〜４２０℃の範囲で行われる。
【００４４】
ステップＳ１１２において、板材が成形される。この例では、板材は、所望の幅に切断後、油圧プレス機を用いて、円筒状に成形される。この例では、圧延方向が摺動方向となるように成形される。なお、オーバーレイ層１３を形成する場合は、ステップＳ１１２の成形の後、軸受内面に切削加工を行い、その後、オーバーレイ層１３を形成する工程を追加する。オーバーレイ層１３は、液状のバインダー樹脂に固体潤滑剤を分散させた樹脂組成物を合金層の上に塗布し、塗布された樹脂組成物を熱硬化させることにより形成される。
【００４５】
４．実施例
４−１．試料の作製
表１は、実施例１〜８および比較例１〜７におけるアルミニウム合金の組成を示す。表１に示す組成のアルミニウム合金を、上記の製造方法で製造した。
【表１】
2015071798.tif 000002
【００４６】
作製した試料について、摺動方向に平行な断面を光学顕微鏡を用いて撮影し、この画像に対する画像解析によりＳｉ粒子の特性を測定した。画像解析には、株式会社ニレコ製のルーゼックスIIを用いた。測定視野は０．０３６６ｍｍ2であり、測定パラメータはＨＥ
ＹＷＯＯＤを用いた。Ｓｉ粒子の検出可能な最小径は０．４７６１μｍであった。
【００４７】
４−２．試料の評価
耐摩耗性の評価のため、摩耗試験を行った。試験は、静荷重摩耗試験機を用いて、以下の条件で行った。試験後、摩耗深さを測定した。
回転数：０−１０００ｒｐｍ
試験パターン：起動・停止（スタート・ストップ）
面圧：８ＭＰａ
サイクル数：２０００
潤滑油：ＣＶＴ（Continuously Variable Transmission）フルード
潤滑油温度：９０℃
軸粗さ：０．６９５〜０．７０５μｍＲａ
軸硬さ：７００〜８００ＨＶ
【００４８】
４−３．評価結果
表２は、実施例１〜８および比較例１〜７におけるＳｉ粒子の特性および摩耗試験の結果を示す。
【表２】
2015071798.tif 000003
【００４９】
表２において、Ｓｉ粒子の特性（ａ）〜（ｆ）は以下の事項を表している。
（ａ）Ｓｉ粒子の平均粒径（μｍ）
（ｂ）面積基準の粒径が４．０μｍ以上のＳｉ粒子の面積割合（％）
（ｃ）体積基準の粒径が４．０μｍ以上のＳｉ粒子の面積割合（％）
（ｄ）面積基準の粒径が４．０μｍ未満のＳｉ粒子の面積割合（％）
（ｅ）面積基準の粒径が４．０μｍ以上のＳｉ粒子の個数割合（％）
（ｆ）面積基準の粒径が６．０μｍ以上のＳｉ粒子の個数割合（％）
（ｇ）アスペクト比が１．５以上のＳｉ粒子の個数割合（％）
なお（ａ）〜（ｇ）は測定視野における値である。
【００５０】
表２に示されるように、上記の条件（１）〜（６）のうち少なくとも１つを満たす試料は、良好な耐摩耗性を示した。例えば、摩耗深さが５０μｍ以下のものを良品と判定すると、上記の条件（１）〜（６）のうち少なくとも１つを満たすものはいずれも良品であった。このように、Ｓｉ粒子の大きさ、分布状態、またはアスペクト比を制御することにより、耐摩耗性を向上させることができる。なお（１）と（２）の違いはＳｉ粒子の粒径の定義の違いであるが、Ｓｉ粒子の粒径はどちらの定義を用いてもよい。
【符号の説明】
【００５１】
１…摺動部材、１１…裏金、１２…ライニング層、１３…オーバーレイ、１４…接着層
【図１】
2015071798.tif 000004
【図２】
2015071798.tif 000005
【図４】
2015071798.tif 000006
【図５】
2015071798.tif 000007
【図３】
2015071798.tif 000008