(57)【要約】【課題】駆動回転軸と軸受部の油膜切れを簡単な構造で抑制することができる電動オイルポンプを提供することにある。【解決手段】軸受部に形成した油溝を軸受部軸方向に直交する面で断面した断面形状を、油溝の上流側開口縁が軸受部の内周面に繋がる部分と油溝の最大開口部から駆動回転軸の中心に延ばした線が軸受部の仮想の内周面と交差する部分との間に形成される軸受部の仮想内周面の長さに比べて、油溝の下流側開口縁が軸受部の内周面に繋がる部分と油溝の最大開口部から駆動回転軸の中心に延ばした線が軸受部の仮想の内周面と交差する部分との間に形成される軸受部の仮想内周面の長さの方が長く形成されていると共に、下流側開口縁が軸受部の内周面に繋がる部分に向けて断面積が減少するようにした形成した。【選択図】図４
2015045300.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポンプロータとアウタロータとから構成されるポンプ要素と、モータロータとステータから構成されるモータ要素と、前記ポンプロータと前記モータロータを結合する駆動回転軸と、前記駆動回転軸を軸支する軸受部とより構成され、前記モータロータを回転させて前記ポンプ要素を駆動する電動オイルポンプにおいて、
前記軸受部の内周面に前記駆動回転軸の軸方向に延びて吐出側の作動オイルが供給される油溝を形成し、
前記軸受部の軸方向に直交する面で断面した前記油溝の断面形状を、前記油溝の最大開口部から前記駆動回転軸の中心に延ばした前記軸受部の仮想内周面と交差する線を境にして、前記油溝の上流側開口縁が前記軸受部の内周面に繋がる部分までの前記軸受部の仮想内周面の長さに比べて、前記油溝の下流側開口縁が前記軸受部の内周面に繋がる部分までの前記軸受部の仮想内周面の長さの方が長く形成されていると共に、前記油溝の下流側開口縁が前記軸受部の内周面に繋がる部分に向けて断面積が減少するよう形成したことを特徴とする電動オイルポンプ。
【請求項２】
請求項１に記載の電動オイルポンプにおいて、
前記油溝の回転方向下流側開口部の下流側開口縁が前記軸受部の内周面に繋がる部分の位置は、最大でも前記油溝の前記最大開口部から前記軸受部の内周面に延ばした接線の接触点を越えない位置に決められていることをと特徴とする電動オイルポンプ。
【請求項３】
請求項１に記載の電動オイルポンプにおいて、
前記軸受部の前記内周面には等間隔に３個以上の前記油溝が設けられていることをと特徴とする電動オイルポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は電動オイルポンプに係り、特に吐出部の作動オイルをポンプの駆動回転軸の軸受部に供給して潤滑する電動オイルポンプに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、自動車のトランスミッションなどに搭載される電動オイルポンプとしては、トロコイド式の内接歯車ポンプが多く採用されている。内接歯車ポンプは、駆動回転軸によってポンプロータが回転し、ポンプロータの外歯と噛み合う内歯を有するアウタロータが回転することで、アウタロータの内歯とポンプロータの外歯との間に形成される複数の容積室の容積を連続的に変化させ、作動オイルを吸入、吐出するものである。このような電動オイルポンプは、例えば特開２０１２−２０７６３８号公報（特許文献１）に記載されている。
【０００３】
電動オイルポンプは、電動機への通電を制御する制御ドライバ部と、制御ドライバからの通電によって起磁力を発生させるコイルと鉄芯を有するステータ部と、ステータの内周側空間で永久磁石を有して起磁力により回転するモータロータ部と、このモータロータ部へ圧入等の手段で固定されて一体回転する駆動回転軸と、この駆動回転軸に圧入等の手段で一体回転するポンプロータ部とを有している。そして、駆動回転軸の軸受部には、駆動回転軸の回転摺動面に油膜を形成するために吐出部からの作動オイルを導入する油溝が形成されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１２−２０７６３８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
従来の電動オイルポンプにおいては、図９に示されているように、駆動回転軸１と軸受部２の間には所定の油膜形成隙間Ｇが形成されており、この油膜形成隙間Ｇに作動オイルを供給する油溝３が軸受部２に設けられている。油溝３は軸受部２の内周面で駆動回転軸１と平行に形成されると共に、油溝３は駆動回転軸１の中心に向かって開口している。その断面形状は油溝３の最大開口部Ｍと駆動回転軸１の回転中心を結ぶ線ＣＬを境にして回転方向上流側開口部３Ｕと回転方向下流側開口部３Ｄで対称の形状をしている。また、軸受部２の内周面と繋がる回転方向上流側開口部３Ｕと回転方向下流側開口部３Ｄの開口縁は、軸受部２の内周面の法線に近い向きとなる形状に形成されている。
【０００６】
そして、この油溝３に沿って軸受部２内部に導入された作動オイルは、静圧作用によって駆動回転軸１と軸受部２の間の油膜形成隙間Ｇに入り込むと共に、動圧作用によって駆動回転軸１の回転に引きずられて駆動回転軸１と軸受部２の間の油膜形成隙間Ｇに入り込むようになる。ここで、静圧作用による作動オイルの供給量は軸受部２の内周面に開口する油溝３の開口面積によって左右され、また動圧作用による作動オイルの供給量は軸受部２の内周面に開口する油溝３の開口面の間の駆動回転軸１と軸受部２の間の相対運動量に左右される。したがって、図９に示す油溝３においては上述した構成であるため、軸受部２の内周面に沿った油溝３の開口面の面積が小さいので静圧作用及び動圧作用が十分得られず、以下に述べるような課題を有していた。
【０００７】
この種の電動オイルポンプは自動車に搭載されることから頻繁にポンプ動作が行われたり、ポンプ動作が停止されたりして間欠的に作動している。したがって、ポンプが作動している間は吐出部の吐出圧が高いので駆動回転軸の軸受部に作動オイルが供給され、ポンプが停止している間は吐出部の吐出圧が低下、或いは消滅して作動オイルが駆動回転軸１の軸受部２に供給されなくなるものである。
【０００８】
このように、図９に示される油溝３を使用した電動オイルポンプが間欠的に作動されると、静圧作用及び動圧作用による作動オイルの供給が十分なされないことから、駆動回転軸１の回転による油膜形成、油膜維持の時間が短い作動状態となり、油膜の形成が不十分なまま停止状態になることが往々にして発生する。したがって、油膜切れの状態で駆動回転軸１と軸受部２が繰り返し回転摺動することとなり、軸受部２の磨耗が大きくなるという現象がある。一般的に油膜は駆動回転軸１の平均周速度が高いほど厚く、駆動回転軸１の押し付け荷重が大きい（ヘルツ面圧が大きい）状態ほど薄くなる。このため、駆動回転軸１の押し付け荷重が大きく、駆度回転軸１の平均周速度が低い条件ほど油膜切れを起こしやすいことが判っている。
【０００９】
したがって、電動オイルポンプが間欠的に作動されると上述した理由で駆動回転軸１と軸受部２の間に油膜切れを生じるようになる。油膜切れを生じると、例えば駆動回転軸１と軸受部２との間で焼き付きや異音を生じる危険性が高まるという恐れがある。或いは、油膜切れによる軸受部２の磨耗が大きくなり、駆動回転軸が安定せずに回転する場合には、電動機の永久磁石とステータ間の磁気吸引力バランスが周方向で崩れることによる磁気振動の増加や、軸振動による音振悪化の恐れがある。
【００１０】
このような油膜切れを回避するためには、メタル軸受やボールベアリングを使用して、駆動回転軸１の両端を支持するといった対策がとれるが、追加の部品が必要となる他に構造も複雑化して製造単価が高騰するという新たな課題が発生する。
【００１１】
いずれにしても、駆動回転軸１と軸受部２との間に油膜切れを生じると種々の悪影響を電動オイルポンプに与えることになり、この油膜切れを抑制することが必要とされている。
【００１２】
本発明の目的は、駆動回転軸と軸受部の油膜切れを簡単な構造で抑制することができる新規な電動オイルポンプを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
本発明の特徴は、軸受部の軸方向に直交する面で断面した油溝の断面形状を、油溝の最大開口部から駆動回転軸の中心に延ばした軸受部の仮想内周面と交差する線を境にして、油溝の上流側開口縁が軸受部の内周面に繋がる部分までの軸受部の仮想内周面の長さに比べて、油溝の下流側開口縁が軸受部の内周面に繋がる部分までの軸受部の仮想内周面の長さの方が長く形成されていると共に、下流側開口縁が軸受部の内周面に繋がる部分に向けて断面積が減少するよう形成した、ところにある。
【発明の効果】
【００１４】
本発明によれば、簡単な構成で駆動回転部と軸受部の間に充分な作動オイルを供給できるようになるものである。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】本発明が適用される電動オイルポンプの縦断面図である。
【図２】図１に示すハウジングの縦断面図である。
【図３】図２に示すハウジングを下面からみた下面図である。
【図４】本発明の一実施例になる油溝を形成した軸受部と駆動回転軸の部分断面を示す断面図である。
【図５】油溝の断面積の変化と作動オイルの圧力の関係を説明するための模式図である。
【図６】図５に示す油溝の断面積の変化モデルを元に計算した作動オイルの圧力変化を説明する説明図である。
【図７】電動オイルポンプを水平に配置した時の油溝の形成位置を説明する軸受部と駆動回転軸の断面を示す断面図である。
【図８】電動オイルポンプを垂直に配置した時の油溝の形成位置を説明する軸受部と駆動回転軸の断面を示す断面図である。
【図９】従来の油溝を形成した軸受部と駆動回転軸の部分断面を示す断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
以下、本発明の実施形態について図面を用いて詳細に説明するが、本発明は以下の実施形態に限定されることなく、本発明の技術的な概念の中で種々の変形例や応用例をもその範囲に含むものである。
【００１７】
以下、本発明になる電動オイルポンプの実施形態を図面に基づいて説明する。電動オイルポンプは、例えば、アイドルストップ機能を備えた車両の自動変速機用に搭載されるポンプである。この自動変速機は、例えばベルト式無段変速機であり、エンジンにより駆動される機械式ポンプを別途備えている。そして、アイドルストップ制御によるエンジンの停止時には、機械式ポンプによる油圧が確保できず、また、ベルト式無段変速機内の摩擦締結要素やプーリからのリーク等によって油圧が低下すると、再発進時に必要な油圧を確保するまでに時間がかかるため運転性の低下を招く。そこで、機械式ポンプとは別に、エンジンの作動状態にかかわらず油圧を吐出可能な電動オイルポンプを備え、摩擦締結要素やプーリからのリーク分の油圧を確保することで、エンジン再始動および再発進時の運転性を向上している。
【００１８】
電動オイルポンプ１０は、外歯歯車を有するポンプロータ１２と内歯歯車を有するアウタロータ１４とから構成されるポンプ要素と、ポンプロータ１２に結合されたモータロータ１６とステータ１８とから構成されるモータ要素とを有する。これらポンプ要素およびモータ要素は、ハウジング２０に収容されている。ハウジング２０は、一端側の内部にアウタロータ１４を回転可能に収装するポンプ要素収容部２２が形成され、他端側の開口の内周側においてステータ１８を固定支持すると共に内部にモータロータ１６等を収容するモータ収容部２４が形成され、更にモータ収容部２４よりも軸方向外側には、自動変速機に取り付けるためのブラケット２６が形成されている。
【００１９】
また、ハウジング２０内部には、ポンプロータ１２とモータロータ１６を連結する駆動回転軸２８を回転可能に支持する円筒状の軸受部３０と、この軸受部３０をハウジング２０の外周と連結すると共にポンプ収容部２２とモータ収容部２４との間を隔離する隔壁を有している。そして、軸受部３０の内周で駆動回転軸２８を軸支する構成とされている。更に、駆動回転軸２８と軸受部３０の上側には駆動回転軸２８をシールするシール部材３２が設けられている。
【００２０】
ポンプカバー３４は、ポンプ要素の吐出口と連通する円筒状に延在された吐出ポート３６と、ポンプ要素の吸入口と連通する吸入ポート３８とを有している。吐出ポート３６の先端外周には、シールリング４０が取り付けられている。
【００２１】
ハウジング２０のモータ収容部２４側には制御駆動部４２が固定されている。制御駆動部４２はハウジング２０に固定される筺体４４と、この筺体４４に収納される制御基板４６及び筺体４４に固定され、制御基板４６を覆うカバー４８とから構成されている。
【００２２】
このような電動オイルポンプは良く知られた構成なので、これ以上の構成及び動作の説明は省略する。
【００２３】
次に本発明の特徴である油溝の構成について説明する。図１にある通り、ポンプロータ１２と対向する軸受部３０には油溝５０が設けられている。この油溝５０は図２及び図３にあるように、ポンプの吐出通路５２に接続される接続通路５４によって流体的に接続されており、吐出通路５２の吐出圧によって作動オイルが油溝５０に供給されるようになっている。更に、油溝５０は接続通路５４から出発して軸受部３０の軸方向（回転駆動軸２８の軸方向）でモータ要素側に延びるように、軸受部３の内周面３０Ａに沿って所定の長さだけ形成されている。尚、参照番号５６は吸入通路である。
【００２４】
そして、特徴的な油溝５０の構成は図４に示されている通りである。図４においては、軸受部３０に形成した油溝５０を軸受部３０の軸方向に直交する面で断面した時の形状を示している。図４において、軸受部３０の内部には駆動回転軸２８が回転摺動可能に軸支されており、駆動回転軸２８と軸受部３０の間には所定の油膜形成隙間Ｇが形成されている。この油膜形成隙間Ｇに作動オイルを供給する油溝５０が軸受部３０の内周面３０Ａに設けられている。
【００２５】
油溝５０は上述した通り軸受部３０の内周面３０Ａに軸方向に向けて所定長さだけ延びており、駆動回転軸２８に向かって開口している。そして、軸受部３０の軸方向に直交する面の断面形状は、油溝５０の最大開口部Ｍと駆動回転軸１の回転中心を結ぶ線ＣＬを境にして、回転方向上流側開口部５０Ｕと回転方向下流側開口部５０Ｄでは非対称の形状をしている。
【００２６】
ここで、破線で示す油溝は従来の油溝３を示しており、これによって本実施例の油溝５０との相違を示すようにした。従来の油溝３においては最大開口部Ｍを通る所定長さの直径を基礎とする円弧状の溝を形成したもので、軸受部３０の内周面３０Ａと繋がる上流側開口縁と下流側開口縁は法線に近い形状をしている。このような形状によると、軸受部３０の内周面３０Ａに沿った油溝の開口面の面積が小さいので静圧作用及び動圧作用が十分得られないという問題があった。
【００２７】
これに対して、本実施例によれば、油溝５０を構成する回転方向で上流側の回転方向上流側開口部５０Ｕは最大開口部Ｍを通る所定長さの直径を基礎とする円弧状の溝で形成されており、同様に油溝５０を構成する回転方向で下流側の回転方向下流側開口部５０Ｄは最大開口部Ｍを通る所定長さの直径を基礎とする円弧状の溝で形成されている。この回転方向下流側開口部５０Ｄの形状は作り易さや、後述する圧力特性によって適切に選ばれるようにすることが重要である。尚、ダイカスト金型を使用して油溝５０を製作する場合は、基本的には上述の機能を備えた任意の形状の油溝５０を容易に製作することが可能である。
【００２８】
そして、油溝５０の回転方向上流側開口部５０Ｕとて回転方向下流側開口部５０Ｄの非対称の形状について更に詳細に述べる。油溝５０の回転方向上流側開口部５０Ｕの上流側開口縁が軸受部３０の内周面３０Ａに繋がる部分を『Ｐ』とし、油溝５０の最大開口部Ｍから駆動回転軸の中心に延ばした線が仮想の内周面３０Ａに繋がる部分を『Ｃ』とし、油溝５０の回転方向下流側開口部５０Ｄの下流側開口縁が軸受部の内周面３０Ａに繋がる部分を『Ｑ』とすると、『Ｐ』点と『Ｃ』点を結ぶ仮想内周面３０Ａ-１の長さに比べて、『Ｃ』点と『Ｑ』点を結ぶ仮想内周面３０Ａ-２の方が長く設定されている。このように、回転方向下流側開口部５０Ｄの方だけを長くする理由は次の通りである。つまり、『Ｐ』点と『Ｃ』点も長くすると、この部分で軸受部３０の内周面３０Ａに大きな凹みができることになり、駆動回転軸２８との間に大きな隙間が生じて、軸受部３０と駆動回転軸２８の間で異音が生じたり、摩耗が大きくなるといった不具合が生じる恐れがあるからである。回転方向上流側開口部５０Ｄを短くすると、この分だけ軸受部３０の内周面３０Ａが延長されるので駆動回転軸２８を軸支する面積が増えるようになって、良好な軸支作用を得ることができるようになるものである。
【００２９】
更に、『Ｑ』点の位置は最大でも油溝５０の最大開口部Ｍから軸受部３０の内周面３０Ａに延ばした接線の接触点を越えないものとされている。この接線の接触点を越えると、駆動回転軸２８の軸支機能を低下させるといった不具合や、油溝５０の最終端が段差をもって終了するため、油溝５０を徐々に浅くする狙いに反するようになるため、このような最大位置を規定しているものである。
【００３０】
したがって、最大開口部Ｍから回転方向下流側開口部５０Ｄの下流側開口縁が軸受部３０の内周面３０Ａに繋がる部分『Ｑ』点までの回転方向下流側開口部５０Ｄの断面積は徐々に減少するような形状となるものである。言い換えれば、回転方向下流側開口部５０Ｄは『Ｑ』点に向けて浅くなる形状に形成されているものである。
【００３１】
このような油溝５０を定義すると、軸受部３０の軸方向に直交する面で断面した油溝５０の断面形状を、油溝５０の最大開口部Ｍから駆動回転軸２８の中心に延ばした軸受部３０の仮想内周面と交差する線ＣＬを境にして、油溝５０の上流側開口縁が軸受部の内周面３０Ａに繋がる部分『Ｐ』点までの軸受部３０の仮想内周面３０Ａ-１の長さに比べて、油溝５０の下流側開口縁が軸受部の内周面３０Ａに繋がる部分『Ｑ』点までの軸受部３０の仮想内周面３０Ａ-２の長さの方が長く形成されていると共に、下流側開口縁が軸受部３０の内周面３０Ａに繋がる部分『Ｑ』点に向けて断面積が減少するように形成した油溝５０となる。
【００３２】
以上のような特徴的な形状を備えた油溝５０においては、駆動回転軸２８が回転されてポンプ要素によるポンプ作動が行われると、作動オイルは吐出通路５２に至る間に圧力が上昇し、接続通路５４を介して作動オイルが油溝５０に供給されるようになる。
【００３３】
油溝５０に作動オイルが供給されると、駆動回転軸２８と軸受部３０の間の油膜形成空間Ｇに作動オイルが供給されるようになるが、本実施例においては上述したように、油溝５０の回転方向上流側開口部５０Ｕの上流側開口縁から回転方向下流側開口部５０Ｄの下流側開口縁までの長さを従来の油溝に比べて長く形成している。したがって、この油溝５０の軸受部３０の内周面３０Ａに対する開口面積が従来の油溝の開口面積に比べて拡大されているため圧力損失を低減できるようになる。これによって、静圧作用による作動オイルの供給量を増加することができるようになる。
【００３４】
また、作動オイルの粘性によって駆動回転軸２８の回転に引きずられることで作動オイルが油膜形成空間Ｇも供給されるようになるが、本実施例においては上述したように、油溝５０の回転方向上流側開口部５０Ｕの上流側開口縁から回転方向下流側開口部５０Ｄの下流側開口縁までの長さを従来の油溝に比べて長く形成している。したがって、この油溝５０の軸受部３０の内周面３０Ａに対する開口面積が従来の油溝の開口面積に比べて拡大されているため駆動回転軸１のよる作動オイルの引きずり作用が高められるようになる。これによって、動圧作用による作動オイルの供給量を増加することができるようになる。
【００３５】
更に、本実施においては、最大開口部Ｍから回転方向下流側開口部５０Ｄの下流側開口縁が軸受部３０の内周面３０Ａに繋がる部分『Ｑ』点までの回転方向下流側開口部５０Ｄの断面積が連続的に減少するような形状とされている。このため、駆動回転軸２８が回転している時に油溝５０の作動オイルは駆動回転軸２８に引きずられて移動するが、回転方向下流側開口部５０Ｄの下流側開口縁に至る間に断面積が連続的に減少されているため、作動オイルは徐々に圧力を上昇されていくことになる。したがって、この圧力上昇作用によって油膜形成空間Ｇに更に多くの作動オイルを供給できるようになる。
【００３６】
また、回転方向下流側開口部５０Ｄの下流側開口縁が軸受部３０の内周面３０Ａに繋がる部分『Ｑ』点までの回転方向下流側開口部５０Ｄの断面積を徐々に減少するような形状とすると、作動オイルの流れが整流されて粘性抵抗が小さくなり、油膜形成空間Ｇに更に多くの作動オイルを供給できるようになる。
【００３７】
更に、油溝５０からの高い圧力で駆動回転軸２８を一方向に付勢するので駆動回転軸２８の姿勢を安定化させる効果も期待できるようになる。
【００３８】
次に、油溝５０の断面積の変化と圧力の関係について図５、図６を基に説明する。図５は油溝５０を簡略化してモデル化したものである。図５において、Ｐ点−Ｍ点-Ｑ１点を結ぶ線は図９に示す従来の油溝３を簡略化したもので、Ｐ点−Ｍ点-Ｑ２点を結ぶ線は本実施例の油溝５０を簡略化したものである。
【００３９】
このようなモデル化した油溝３と油溝５０を基に圧力変化を模擬的に計算した。この計算はＮａｖｉｅｒ−Ｓｔｏｋｅｓの式を用いて行ったものである。図６にあるように、従来の油溝３の下流側開口縁が軸受部３０の内周面３０Ａと交わるまでの長さをＬ１とした場合では、作動オイルの圧力変化は油溝３として示した通りである。一方、本実施例の油溝５０の下流側開口縁が軸受部３０の内周面３０Ａと交わるまでの長さをＬ３とした場合では、作動オイルの圧力変化は油溝５０として示した通りである。
【００４０】
この結果から、油溝５０の下流側開口縁が軸受部３０の内周面３０Ａと交わるまでの長さを長くし、更にその面積が徐々に減少するようにすれば、油溝５０内の圧力を大きく上昇させることができる。したがって、本実施例のように油溝５０の下流側開口縁が軸受部３０の内周面３０Ａと交わるまでの長さを長くし、更にその断面積を徐々に減少することで、油溝５０内の作動オイルの圧力を高めることができ、多くの作動オイルを油膜形成空間Ｇに供給することが期待できるものである。更には上述したような新たな効果を得ることができるものである。
【００４１】
尚、油溝５０の最大開口部Ｍで表す油溝５０の深さによっても圧力の上昇度合いが変化するので、この油溝５０の深さと油溝５０の下流側開口縁が軸受部３０の内周面３０Ａと交わる『Ｑ』点までの長さの関係を適切に選ぶことで、更に作動オイルの供給量を増やすことができる。
【００４２】
ここで、本実施例では油溝５０の最大開口部Ｍと下流側開口縁が軸受部３０の内周面３０と交わる『Ｑ』点までの開口縁の形状は比較的大きな直径の凹んだ円弧を使用しているが、これに限らず直線であっても良いし、本実施例とは逆の膨らみを備えた円弧であっても良い。要は、圧力上昇特性を備えた形状を採用すれば良いものである。
【００４３】
このような、特徴的な油溝５０を備えた軸受部３０を使用すると、油溝５０によって得られる作動オイルの圧力を利用して以下のような新たな機能を電動オイルポンプに追加することができるようになる。
【００４４】
図７に示す実施例は、駆動回転軸２８が水平になるようにして電動オイルポンプを使用する場合の例である。電動ポンプにおいて駆動回転軸２８が水平方向に配置される場合、軸受部３０にはモータロータやポンプロータの荷重を含む大きな荷重が重力方向に作用するようになる。このように駆動回転軸２８が水平方向に配置される場合、重力方向の荷重によって駆動回転軸２８は軸受部３０の内周面３０Ａの限定的な部分に接触するようになり、この部分で局所的な摩耗が生じる恐れがある。
【００４５】
したがって、この実施例では油溝５０が軸受部３０の内周面３０Ａの最下面に位置するように軸受部３０に油溝５０を形成する。このように構成すると油溝５０の下流側開口縁が軸受部３０の内周面３０Ａと交わる付近で最も高い圧力が得られるようになる。この油溝５０内の作動オイルの圧力によって駆動回転軸２８は重力に抗して上側に持ち上げられ、駆動回転軸２８が軸受部３０の内周面３０Ａに接触するのを抑制でき摩耗が生じるのを無くすようにできるものである。
【００４６】
図７に示す油溝５０の位置では作動オイルの圧力Ｓの作用方向は重力の方向とは若干ずれているが、その分力Ｓ´によって充分に駆動回転軸２８を持ち上げることができるものである。尚、油溝５０の位置を作動オイルの圧力Ｓの作用方向が重力の方向と一致するように設定すれば、更に駆動回転軸２８を持ち上げることができるものである。
【００４７】
また、駆動回転軸２８が垂直になるようにして電動オイルポンプを使用する場合がある。この場合では重力の影響は少ないが、吐出圧によるサイドフォースやモータの磁気力によって駆動回転軸２８に一方向の力が作用する場合がある。このように駆動回転軸２８が一方向から力が作用すると、駆動回転軸２８は軸受部３０の内周面３０Ａの他方側に接触するようになり、この部分で局所的な摩耗が生じる恐れがある。
【００４８】
この場合も上述したように、油溝５０を軸受部３０の内周面３０Ａの他方側に位置するように軸受部３０に油溝５０を形成する。このように構成すると油溝５０の下流側開口縁が軸受部３０の内周面３０Ａと交わる付近で最も高い圧力が得られるようになる。この油溝５０内の作動オイルの圧力によって駆動回転軸２８は一方向側の力に抗して反対側に付勢され、駆動回転軸２８が軸受部３０の内周面３０Ａに接触するのを抑制でき摩耗が生じるのを無くすようにできるものである。
【００４９】
更に、駆動回転軸２８が垂直になるようにして電動オイルポンプを使用する場合においては、駆動回転軸２８を自動的に調心する構成を得ることができる。図８に示すように、軸受部８の内周面３０Ａには等間隔に３個以上の油溝５０Ａ乃至５０Ｃが設けられている。このように等間隔に油溝５０Ａ乃至５０Ｃを形成すると、各油溝５０の下流側開口縁が軸受部３０の内周面３０Ａと交わる付近で最も高い圧力が得られるようになる。そして、この油溝５０Ａ乃至５０Ｃ内の作動オイルの圧力Ｓによって駆動回転軸２８には、軸受部３０の内周面３０Ａから中心方向に向けて等間隔に３方向から作動オイルの圧力Ｓをかけることができるようになって、結果として駆動回転軸２８を自動的に調心することができるようになる。
【００５０】
尚、以上に説明した油溝５０の形成方法としてはダイカスト金型によって簡単に製作することが可能であり、実施の観点では何ら問題はないものである。したがって、メタル軸受やボールベアリングを使用して、駆動回転軸１の両端を支持するといったような追加の部品が必要となる、構造も複雑化して製造単価が高騰する、という新たな課題もなくなるものである。
【００５１】
本発明を総括すると、本発明の特徴は、軸受部の軸方向に直交する面で断面した油溝の断面形状を、油溝の最大開口部から駆動回転軸の中心に延ばした軸受部の仮想内周面と交差する線を境にして、油溝の上流側開口縁が軸受部の内周面に繋がる部分までの軸受部の仮想内周面の長さに比べて、油溝の下流側開口縁が軸受部の内周面に繋がる部分までの軸受部の仮想内周面の長さの方が長く形成されていると共に、下流側開口縁が軸受部の内周面に繋がる部分に向けて断面積が減少するよう形成したものである。これによれば、簡単な構成で駆動回転部と軸受部の間に充分な作動オイルを供給できるようになるものである。
【符号の説明】
【００５２】
１０…電動オイルポンプ、１２…ポンプロータ１２、１４…アウタロータ、１６…モータロータ１６、１８…ステータ、２０…ハウジング、２２…ポンプ要素収容部、２４…モータ収容部２４、２８…駆動回転軸、３０…軸受部３０、３０Ａ…内周面、３６…吐出ポート３６、３８…吸入ポート、４２…制御駆動部、５０…油溝、５０Ｕ…上流側開口部、５０ｄ…下流側開口部、５２…吐出通路、５４…接続通路。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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