(57)【要約】【課題】打ち抜き加工における加工硬化を低減して、通電時にステータコアに発生する鉄損を低減させる回転電機用ステータコアの製造装置及び製造方法を提供する。【解決手段】回転電機用ステータコアの製造装置１は、鋼板２が配置される載置平面１２を備えたダイ４と、ダイ４上に配置された鋼板２からステータコア形成部材２０を所定形状に打ち抜くパンチ８と、ダイ４又はパンチ８に、載置平面１２と平行な所定の延在方向に沿って、載置平面１２と平行な平面に対して所定深さだけ凹む又は突出するように形成されたシャー１４とを備える。シャー１４は、ステータコア形成部材２０の外周を構成する縁部の内、縁部から一定距離までの部分において磁気抵抗が増加した際に、ステータコア形成部材全体での磁気抵抗を増加させる割合である磁気抵抗増加率が相対的に高い縁部に対向する位置において、延在方向が相対的に高い縁部に対して交差する方向に形成される。【選択図】図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
鋼板を所定形状に打ち抜いたステータコア形成部材を積層することで構成される回転電機用ステータコアの製造装置であって、
前記鋼板が配置される載置平面を備えたダイと、
前記ダイ上に配置された前記鋼板から前記ステータコア形成部材を前記所定形状に打ち抜くパンチと、
前記ダイ又は前記パンチに、前記載置平面と平行な所定の延在方向に沿って、前記載置平面と平行な平面に対して所定深さだけ凹む又は突出するように形成されたシャーと、
を備え、
前記シャーは、前記ステータコア形成部材の外周を構成する縁部の内、縁部から一定距離までの部分において磁気抵抗が増加した際に、ステータコア形成部材全体での磁気抵抗を増加させる割合である磁気抵抗増加率が相対的に高い縁部に対向する位置において、前記延在方向が前記相対的に高い縁部に対して交差する方向に形成されることを特徴とする回転電機用ステータコアの製造装置。
【請求項２】
前記ダイは、前記ステータコア形成部材の外周を構成する縁部の内、前記磁気抵抗増加率が相対的に低い縁部に対向する位置において、前記載置平面と平行な板押さえ部が形成されていることを特徴とする請求項１に記載の回転電機用ステータコアの製造装置。
【請求項３】
円弧状のバックヨークの周方向中央側から径方向内側にティースが突出して形成された分割コア形成部材を鋼板を打ち抜くことで形成し、該分割コア形成部材を積層し、円環状に連結することで構成される回転電機用ステータコアの製造装置であって、
前記鋼板が配置される載置平面を備えたダイと、
前記ダイ上に配置された前記鋼板から前記分割コア形成部材を打ち抜くパンチと、
前記ダイに、前記載置平面と平行な所定の延在方向に沿って、前記載置平面と平行な平面に対して所定深さだけ凹む又は突出するように形成されたシャーと、
を備え、
前記シャーは、前記分割コア形成部材の外周を構成する縁部の内、前記ティースの径方向端部に対向する位置において、前記延在方向が前記ティースの前記径方向端部に対して交差する方向に形成されることを特徴とする回転電機用ステータコアの製造装置。
【請求項４】
前記シャーは、前記分割コア形成部材の外周を構成する縁部の内、前記バックヨークの径方向端部の少なくとも一部に対向する位置も含むように形成されることを特徴とする請求項３に記載の回転電機用ステータコアの製造装置。
【請求項５】
前記ティースの径方向端部には、円周方向に突出する鍔部が形成されており、
前記シャーは、前記鍔部の周方向一方側の先端部に対向する位置から周方向他方側の先端部に対向する位置まで形成されており、
前記ダイには、前記鍔部の周方向一方側の先端部と周方向他方側の先端部の外側に、前記載置平面と平行な板押さえ部が形成されていることを特徴とする請求項４に記載の回転電機用ステータコアの製造装置。
【請求項６】
前記シャーは、前記分割コア形成部材の外周を構成する縁部の内、前記バックヨークの周方向端部に対向する位置において、前記延在方向が前記バックヨークの前記周方向端部に対して交差する方向にさらに形成されていることを特徴とする請求項３〜５のいずれか１項に記載の回転電機用ステータコアの製造装置。
【請求項７】
前記シャーの前記載置平面に対する深さ又は突出長は、前記鋼板の厚みよりも小さいことを特徴とする請求項１〜６のいずれか１項に記載の回転電機用ステータコアの製造装置。
【請求項８】
前記パンチの打ち抜き方向の反対側から、前記鋼板を押さえる逆押さえ部をさらに備えたことを特徴とする請求項１〜７のいずれか１項に記載の回転電機用ステータコアの製造装置。
【請求項９】
ダイ上に配置された鋼板からステータコア形成部材を、所定形状にパンチにより打ち抜く工程と、
前記ステータコア形成部材を積層する工程と、を備える回転電機用ステータコアの製造方法であって、
前記ダイ又は前記パンチには、前記鋼板が配置される載置平面と平行な所定の延在方向に沿って、前記載置平面と平行な平面に対して所定深さだけ凹む又は突出するようにシャーが形成されており、
前記シャーは、前記ステータコア形成部材の外周を構成する縁部の内、縁部から一定距離までの部分において磁気抵抗が増加した際に、ステータコア形成部材全体での磁気抵抗を増加させる割合である磁気抵抗増加率が相対的に高い縁部に対向する位置において、前記延在方向が前記相対的に高い縁部に対して交差する方向に形成されることを特徴とする回転電機用ステータコアの製造方法。
【請求項１０】
ダイ上に配置された鋼板から円弧状のバックヨークの周方向中央側から径方向内側にティースが突出して形成された分割コア形成部材を、パンチにより打ち抜く工程と、
該分割コア形成部材を積層し円環状に連結する工程と、を備える回転電機用ステータコアの製造方法であって、
前記ダイには、前記鋼板が配置される載置平面と平行な所定の延在方向に沿って、前記載置平面と平行な平面に対して所定深さだけ凹む又は突出するようにシャーが形成されており、
前記シャーは、前記分割コア形成部材の外周を構成する縁部の内、前記ティースの径方向端部に対向する位置において、前記延在方向が前記ティースの前記径方向端部に対して交差する方向に形成されることを特徴とする回転電機用ステータコアの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、回転電機用ステータコアの製造装置及び回転電機用ステータコアの製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より、回転電機用ステータコアは、電磁鋼板を多数積層して製造されているが、その際、プレスによる電磁鋼板の打ち抜きが行われている（例えば、特許文献１）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２０１１‐２１７５６５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、従来は、図１７（ａ）に示すように、電磁鋼板５０２をダイ５０４と付勢手段５０６ａによって付勢された板押さえ５０６によって挟んだ状態で、上からパンチ５０８によって瞬間的に製品としてのステータコア形成部材を打ち抜いていた。そのため、図１７（ｂ）に示すようなダイ５０４に形成されたステータコア形成部材と同形状の開口部５０４ａに沿って、ステータコア形成部材の形状輪郭部に加工硬化が発生してしまう。このように、打ち抜き加工の際に、ステータコアの形状輪郭部に加工硬化が発生すると、透磁率が低下（すなわち磁気抵抗が増加）するため、ヒステリシス損失が増加し、鉄損が増加するという問題があった。
【０００５】
本発明は、前述した課題に鑑みてなされたものであり、その目的は、打ち抜き加工における加工硬化を低減して、通電時にステータコアに発生する鉄損を低減させる回転電機用ステータコアの製造装置及び製造方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記目的を達成するために、請求項１に係る発明は、
鋼板（例えば、後述の実施形態における電磁鋼板２）を所定形状に打ち抜いたステータコア形成部材（例えば、後述の実施形態におけるステータコア形成部材２０）を積層することで構成される回転電機用ステータコアの製造装置（例えば、後述の実施形態における回転電機用ステータコアの製造装置１）であって、
前記鋼板が配置される載置平面（例えば、後述の実施形態における載置平面１２）を備えたダイ（例えば、後述の実施形態におけるダイ４、予備打ち抜きダイ１０４、形状打ち抜きダイ２０４）と、
前記ダイ上に配置された前記鋼板から前記ステータコア形成部材を前記所定形状に打ち抜くパンチ（例えば、後述の実施形態におけるパンチ８、３０８、予備打ち抜きパンチ１０８、形状打ち抜きパンチ２０８）と、
前記ダイ又は前記パンチに、前記載置平面と平行な所定の延在方向に沿って、前記載置平面と平行な平面に対して所定深さだけ凹む又は突出するように形成されたシャー（例えば、後述の実施形態におけるシャー１４、１１４、２１４、２１５、３１４）と、
を備え、
前記シャーは、前記ステータコア形成部材の外周を構成する縁部の内、縁部から一定距離までの部分において磁気抵抗が増加した際に、ステータコア形成部材全体での磁気抵抗を増加させる割合である磁気抵抗増加率が相対的に高い縁部に対向する位置において、前記延在方向が前記相対的に高い縁部に対して交差する方向に形成されることを特徴とする。
【０００７】
請求項２に係る発明は、請求項１の構成に加えて、
前記ダイは、前記ステータコア形成部材の外周を構成する縁部の内、前記磁気抵抗増加率が相対的に低い縁部に対向する位置において、前記載置平面と平行な板押さえ部（例えば、後述の実施形態における板押さえ部１３）が形成されていることを特徴とする。
【０００８】
請求項３に係る発明は、
円弧状のバックヨーク（例えば、後述の実施形態におけるバックヨーク部２２）の周方向中央側から径方向内側にティース（例えば、後述の実施形態におけるティース部２４）が突出して形成された分割コア形成部材（例えば、後述の実施形態における分割コア形成部材２０ａ）を鋼板を打ち抜くことで形成し、該分割コア形成部材を積層し、円環状に連結することで構成される回転電機用ステータコアの製造装置（例えば、後述の実施形態における回転電機用ステータコアの製造装置１）であって、
前記鋼板が配置される載置平面（例えば、後述の実施形態における載置平面１２）を備えたダイ（例えば、後述の実施形態におけるダイ４、予備打ち抜きダイ１０４、形状打ち抜きダイ２０４）と、
前記ダイ上に配置された前記鋼板から前記分割コア形成部材を打ち抜くパンチ（例えば、後述の実施形態におけるパンチ８、予備打ち抜きパンチ１０８、形状打ち抜きパンチ２０８）と、
前記ダイに、前記載置平面と平行な所定の延在方向に沿って、前記載置平面と平行な平面に対して所定深さだけ凹む又は突出するように形成されたシャー（例えば、後述の実施形態におけるシャー１４、１１４、２１４、２１５）と、
を備え、
前記シャーは、前記分割コア形成部材の外周を構成する縁部の内、前記ティースの径方向端部（例えば、後述の実施形態における径方向端部２４ａ）に対向する位置において、前記延在方向が前記ティースの前記径方向端部に対して交差する方向に形成されることを特徴とする。
【０００９】
請求項４に係る発明は、請求項３の構成に加えて、
前記シャーは、前記分割コア形成部材の外周を構成する縁部の内、前記バックヨークの径方向端部（例えば、後述の実施形態における径方向端部２２ａ）の少なくとも一部に対向する位置も含むように形成されることを特徴とする。
【００１０】
請求項５に係る発明は、請求項４の構成に加えて、
前記ティースの径方向端部には、円周方向に突出する鍔部（例えば、後述の実施形態における鍔部２４ｂ）が形成されており、
前記シャーは、前記鍔部の周方向一方側の先端部に対向する位置から周方向他方側の先端部に対向する位置まで形成されており、
前記ダイには、前記鍔部の周方向一方側の先端部と周方向他方側の先端部の外側に、前記載置平面と平行な板押さえ部が形成されていることを特徴とする。
【００１１】
請求項６に係る発明は、請求項３〜５のいずれかの構成に加えて、
前記シャーは、前記分割コア形成部材の外周を構成する縁部の内、前記バックヨークの周方向端部（例えば、後述の実施形態におけるバックヨーク部２２の周方向端部２２ｂ）に対向する位置において、前記延在方向が前記バックヨークの前記周方向端部に対して交差する方向にさらに形成されていることを特徴とする。
【００１２】
請求項７に係る発明は、請求項１〜６のいずれかの構成に加えて、
前記シャーの前記載置平面に対する深さ又は突出長は、前記鋼板の厚みよりも小さいことを特徴とする。
【００１３】
請求項８に係る発明は、請求項１〜７のいずれかの構成に加えて、
前記パンチの打ち抜き方向の反対側から、前記鋼板を押さえる逆押さえ部（例えば、後述の実施形態における逆押さえ１０）をさらに備えたことを特徴とする。
【００１４】
請求項９に係る発明は、
ダイ（例えば、後述の実施形態におけるダイ４）上に配置された鋼板（例えば、後述の実施形態における電磁鋼板２）からステータコア形成部材（例えば、後述の実施形態におけるステータコア形成部材２０）を、所定形状にパンチ（例えば、後述の実施形態におけるパンチ８、３０８、予備打ち抜きパンチ１０８、形状打ち抜きパンチ２０８）により打ち抜く工程と、
前記ステータコア形成部材を積層する工程と、を備える回転電機用ステータコアの製造方法であって、
前記ダイ又は前記パンチには、前記鋼板が配置される載置平面（例えば、後述の実施形態における載置平面１２）と平行な所定の延在方向に沿って、前記載置平面と平行な平面に対して所定深さだけ凹む又は突出するようにシャー（例えば、後述の実施形態におけるシャー１４、１１４、２１４、３１４）が形成されており、
前記シャーは、前記ステータコア形成部材の外周を構成する縁部の内、縁部から一定距離までの部分において磁気抵抗が増加した際に、ステータコア形成部材全体での磁気抵抗を増加させる割合である磁気抵抗増加率が相対的に高い縁部に対向する位置において、前記延在方向が前記相対的に高い縁部に対して交差する方向に形成されることを特徴とする。
【００１５】
請求項１０に係る発明は、
ダイ（例えば、後述の実施形態におけるダイ４）上に配置された鋼板から円弧状のバックヨーク（例えば、後述の実施形態におけるバックヨーク部２２）の周方向中央側から径方向内側にティース（例えば、後述の実施形態におけるティース部２４）が突出して形成された分割コア形成部材（例えば、後述の実施形態におけるステータコア形成部材２０）を、パンチ（例えば、後述の実施形態におけるパンチ８、３０８、予備打ち抜きパンチ１０８、形状打ち抜きパンチ２０８）により打ち抜く工程と、
該分割コア形成部材を積層し円環状に連結する工程と、を備える回転電機用ステータコアの製造方法であって、
前記ダイには、前記鋼板が配置される載置平面（例えば、後述の実施形態における載置平面１２）と平行な所定の延在方向に沿って、前記載置平面と平行な平面に対して所定深さだけ凹む又は突出するようにシャー（例えば、後述の実施形態におけるシャー１４、１１４、２１４、２１５、３１４）が形成されており、
前記シャーは、前記分割コア形成部材の外周を構成する縁部の内、前記ティースの径方向端部（例えば、後述の実施形態における径方向端部２４ａ）に対向する位置において、前記延在方向が前記ティースの前記径方向端部に対して交差する方向に形成されることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１６】
請求項１及び請求項９の発明によれば、対向する位置にシャーが形成された縁部においては、徐々にせん断が行われる逐次的せん断により、所定形状のステータコア形成部材が打ち抜かれることとなるため、瞬間的に発生するせん断応力（打ち抜きの間に発生するせん断応力のピーク値）が低減される。そのため、せん断応力が大きい程発生し易くなるステータコア形成部材の縁部の歪み、すなわち残留応力を低減することができる。従って、シャーを設けない場合、すなわち瞬間的な一度のせん断によってステータコア形成部材を打ち抜く場合に比べて、打ち抜きの際の縁部の歪み（加工硬化）を抑制することができ、ステータコア形成部材の縁部の内、磁気抵抗増加率の高い縁部に対して磁気抵抗の増加を抑制でき、通電時にステータコアにおいて発生する鉄損を効果的に低減することが可能となる。
【００１７】
請求項２の発明によれば、縁部の内、磁気抵抗増加率が相対的に低い縁部に対向する位置においては、シャーが形成されずに載置平面と平行な板押さえ部が形成されているため、仮に縁部の全てに対向する位置にシャーを設けた場合には鋼板を押さえることが困難となりステータコア形成部材の打ち抜き精度が低下してしまう虞があるところ、板押さえ部によって鋼板を安定的に押さえることで打ち抜き精度の低下を抑制することができる。したがって、打ち抜き精度の低下を抑制しつつ、磁気抵抗増加率の相対的に高い縁部においては、シャーによって打ち抜きの際のステータコア形成部材の縁部の歪み、すなわち残留応力を抑制して鉄損を低減することができる。
【００１８】
請求項３及び請求項１０の発明によれば、対向する位置にシャーが形成された縁部においては、徐々にせん断が行われる逐次的せん断により、所定形状の分割コア形成部材が打ち抜かれることとなるため、瞬間的に発生するせん断応力（打ち抜きの間に発生するせん断応力のピーク値）が低減される。そのため、ティースの径方向端部の歪み、すなわち残留応力を低減することができ、ティースの径方向端部の磁気抵抗の増加を抑制できるため、通電時にステータコアにおいて発生する鉄損を効果的に低減することが可能となる。
【００１９】
請求項４の発明によれば、分割コア形成部材の外周を構成する縁部の内、バックヨークの径方向端部の少なくとも一部に対向する位置も含むようにシャーを形成したため、バックヨークの径方向端部の磁気抵抗の増加を抑制できる。そのため、通電時に分割コアにおいて発生する鉄損をさらに低減することができる。また、ティースの径方向端部に対するシャーと、バックヨークの径方向端部に対するシャーとを共通のシャーによって形成することができるため、打ち抜き型（ダイ）の構成の複雑化を抑制しながら、ティースの径方向端部とバックヨークの径方向端部との打ち抜きの際の歪み（加工硬化）を抑制することができる。
【００２０】
請求項５の発明によれば、ティースの径方向端部に円周方向に突出するように設けられた鍔部の周方向一方側の先端部に対向する位置から周方向他方側の先端部に対向する位置までシャーを形成しているが、鍔部の先端部は分割コア形成部材において比較的微細な部分となるため、鍔部に隣接する位置において板押さえを行うことができ、細かい形状となる鍔部において打ち抜き精度を確保することができる。
【００２１】
請求項６の発明によれば、バックヨークの周方向端部に対向する位置において、延在方向がバックヨークの周方向端部に対して交差する方向にもシャーを形成したことにより、バックヨークの周方向端部の歪み、すなわち残留応力を低減することができ、バックヨークの周方向端部の磁気抵抗の増加を抑制できるため、通電時に分割コアにおいて発生する鉄損を低減することができる。
【００２２】
請求項７の発明によれば、シャーの深さ又は突出長を鋼板の厚みよりも小さくしているが、シャーの深さ又は突出長が大きくなるほど、鋼板がせん断される（打ち抜かれる）までに鋼板が打ち抜き方向に押される距離が大きくなってしまうこととなり、鋼板に反りや撓みが発生することによる歪みが発生してしまう虞があるところ、シャーの深さ又は突出長を鋼板の厚みよりも小さくしたことにより、鋼板の反り又は撓みを抑制しつつステータコア形成部材の縁部の歪み、すなわち残留応力を低減することができる。
【００２３】
請求項８の発明によれば、パンチの打ち抜き方向の反対側から鋼板を押さえる逆押さえ部を備えているため、ダイ又はパンチがシャーを有することにより鋼板が所定形状にせん断される（打ち抜かれる）までに鋼板が打ち抜き方向に押されていっても、鋼板の反り又は撓みを抑制しつつステータコア形成部材の縁部の歪みすなわち残留応力を低減することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２４】
【図１】本発明の一実施形態の回転電機用ステータコアの製造装置の概略構成を示す縦断面図である。
【図２】図１に示す回転電機用ステータコアの製造装置のダイ上に設けられた電磁鋼板とパンチを示す斜視図である。
【図３】ダイにおけるシャー及び載置平面の配置を示す図であり、（ａ）はダイの上面図、（ｂ）は（ａ）のダイを図中右側から見た側面図、（ｃ）は（ａ）のダイを図中下側から見た正面図である。
【図４】ステータコア形成部材を模式的に示すプレスモデルを示す図である。
【図５】図４に示す各領域（磁気抵抗区間）のみにおいて磁気抵抗が増加した場合における磁気抵抗増加率を示したグラフである。
【図６】ダイに対するシャーの４通りの配置を示す平面図である。
【図７】図６（Ａ）〜（Ｄ）の各シャー配置が歪みを改善する領域の磁気抵抗増加率と、結果として実際に得られたヒステリシス損失との関係を示すグラフである。
【図８】シャーの深さとヒステリシス損失係数との関係を示すグラフである。
【図９】せん断面からの距離と硬度との関係を、従来の打ち抜きと本発明の打ち抜きの場合を比較して示すグラフである。
【図１０】（ａ）予備打ち抜き工程のダイとパンチを示す斜視図であり、（ｂ）は（ａ）のパンチに形成されたシャーを示す斜視図である。
【図１１】（ａ）形状打ち抜き工程のダイとパンチを示す斜視図であり、（ｂ）は（ａ）のダイに形成されたシャーを示す斜視図である。
【図１２】パンチに対して傾斜面形状のシャーを形成した例を示す斜視図である。
【図１３】形状打ち抜きに複数谷形状のシャーを形成した例を示す斜視図である。
【図１４】非分割ステータの例とその１つのティース部分を取り出して拡大して示す平面図である。
【図１５】図１４に示す各領域（磁気抵抗区間）のみにおいて磁気抵抗が増加した場合における磁気抵抗増加率を示すグラフである。
【図１６】（ａ）は、ステータコアの一部拡大図であり、（ｂ）は、（ａ）に示すステータコアのスロット部を打ち抜くパンチに設けられるシャーを示す平面図及び側面図である。
【図１７】（ａ）は、従来の回転電機用ステータコアの製造装置の縦断面図であり、（ｂ）は（ａ）のダイの上面図である。
【発明を実施するための形態】
【００２５】
以下、本発明の実施の形態を、添付の図面に基づいて説明する。なお、図面は符号の向きに見るものとする。
【００２６】
図１及び図２に示すように、本実施形態の回転電機用ステータコアの製造装置１は、主に、電磁鋼板２を載置するダイ４と、ダイ４上に載置された電磁鋼板２を上から押さえる上押さえ６と、ダイ４と上押さえ６とによって挟まれた電磁鋼板２からステータコア形成部材２０を上から打ち抜くパンチ８及び、パンチ８の打ち抜き方向の反対側から電磁鋼板２を押さえる逆押さえ１０とから構成されている。
【００２７】
ダイ４には、図３に示すように、打ち抜かれるステータコア形成部材２０の外形に合わせた形状に開口部４ａが形成されており、この開口部４ａの縁に沿って、同じくこのステータコア形成部材２０と同じ外形を有するパンチ８が開口部４ａの内部にまで移動することにより電磁鋼板２を打ち抜くようになっている。またこのとき、逆押さえ１０の上端部１０ａも、ダイ４の開口部４ａの縁部に沿ってその内部に入り込んで、電磁鋼板２を下側からパンチ８に対して押し付けており、パンチ８の打ち抜き動作に伴ってパンチ８及び打ち抜かれた電磁鋼板２と一緒に下方に移動するようになっている。
【００２８】
また、図１に示すように、上押さえ６には、上押さえ６をダイ４側に向けて上から付勢するバネ等の付勢部材６ａが設けられるとともに、逆押さえ１０には、逆押さえ１０を下（パンチ８の打ち抜き方向の反対側）から上に向けて付勢する付勢部材１０ｂが設けられている。
【００２９】
図２に示すように、パンチ８は、ダイ４上に載置された電磁鋼板２の中央からステータコア形成部材２０として分割コア形成部材２０ａを打ち抜く。分割コア形成部材２０ａは、バックヨーク部２２とティース部２４とから構成されている。電磁鋼板２から分割コア形成部材２０ａを打ち抜いた周囲の部分は鋼板スクラップ部２８となる。
【００３０】
図３に示すように、ダイ４には、パンチ８の移動方向と垂直に平面状に形成された載置平面１２と、載置平面１２と平行な平面に対して所定深さだけ凹むような、又は所定高さだけ突出するような形状を有するシャー１４が形成されている。また、載置平面１２のうち、上押さえ６と接する部分が、載置平面１２と平行な板押さえ部１３となっている。板押さえ部１３においては、載置平面１２と平行な押さえ面を有する上押さえ６とともに電磁鋼板２が挟持されて固定される。板押さえ部１３は、載置平面１２の全部であっても一部であってもよいが、以下の説明では、載置平面１２の全部が板押さえ部１３となっている。すなわち、ダイ４の内シャー１４が形成されていない部分は板押さえ部１３として機能することとなる。
【００３１】
より具体的に説明すると、図３（ａ）に示すように、ダイ４の上面四隅等に電磁鋼板２を押さえるための板押さえ部１３（載置平面１２）が設けられている。また、図３（ｂ）及び図３（ｃ）に示すように、Ｖ字状に凹状に切りかかれた所定幅のシャー１４（１４ａ、１４ｂ）が、載置平面１２と平行な所定の延在方向に沿って、分割コア形成部材２０ａ（図２参照）が打ち抜かれるダイ４の開口部４ａの所定位置に形成されている。
【００３２】
シャー１４（１４ａ、１４ｂ）は、分割コア形成部材２０ａを打ち抜くためのダイ４の開口部４ａの縁部の内、縁部から一定距離までの部分において、磁気抵抗が増加した際に分割コア形成部材２０ａ全体での磁気抵抗を増加させる割合である磁気抵抗増加率が相対的に高い縁部に対向する位置において、延在方向がこの相対的に高い縁部に対して交差する方向に形成されることが好ましい。
【００３３】
以下、シャー１４（１４ａ、１４ｂ）の形状や配置に関しては、その位置にシャー１４を配置する理由を含めて、図４〜図６を用いて詳しく説明する。
【００３４】
まず、そもそもダイ４あるいはパンチ８にシャー１４（１４ａ、１４ｂ）を形成するのは、電磁鋼板２を打ち抜く際に一気に瞬間的に打ち抜くと、形状輪郭部に加工硬化（歪み）が生じ、通電時における鉄損が増加する。そのため、金型（ダイ、パンチ）に傾斜角を持ったシャーを形成することで、従来のように瞬間的に打ち抜くのではなく、徐々にせん断を行う、逐次的なせん断とすることにより、プレス荷重を低減させて、加工硬化を低減させるためである。
【００３５】
逐次的なせん断により加工硬化が低減されるのは、傾斜角を持ったシャー１４を形成することにより、傾斜角の効果でせん断荷重が低減するからであり、せん断荷重の低減は電磁鋼板２への歪み（残留応力）の低減につながり、加工硬化部位の発生が減少するからである。
【００３６】
図４は、分割コア形成部材２０ａを模式的に示すプレスモデルを示す図である。
図４に示すように、分割コア形成部材２０ａに対して、回転電機のロータと対向するティース部２４の先端部（径方向端部２４ａ）からバックヨーク部２２の周方向端部２２ｂに向けて磁束が発生する場合を想定し、その際の磁気抵抗領域を、主磁束に対して歪みの発生部位が連続の形態となるように区分化すると、（Ｌ０−Ｌ１）、（Ｌ１−Ｌ２）、（Ｌ２−Ｌ３）、（Ｌ３−Ｌ４）、（Ｌ４−Ｌ５）の５つの領域となる。
【００３７】
ここで、分割コア形成部材２０ａには打ち抜きの際に、打ち抜かれる外形端縁から所定距離内側までの部分に歪み（加工硬化）が生じる。磁束Ｍに沿った微小な磁路長ｄｌに対し、これに垂直な断面を考えると、この断面において、中央部は歪みが無いが、左右両端部にそれぞれ歪みが生じる。歪みが無い部分の断面積をＳ、透磁率をμ、また歪みが生じる部分の断面積をΔＳ（左右それぞれの断面積はΔＳ／２）、透磁率をμ’とすると、この微小部分における磁気抵抗ｄｒは、次式（１）のようになる。
ｄｒ＝ｄｌ／（μＳ＋μ’ΔＳ）      ・・・（１）
式（１）が示すように、磁気抵抗ｄｒは、微視的には磁路長ｄｌに比例し、磁束流入面の断面Ｓに反比例する。
【００３８】
また、各領域（Ｌｍ−Ｌｎ）（ここで、ｍ＝０、１、・・・、４、またｎ＝ｍ＋１である。）における磁気抵抗をｒｍｎとすると、ｒｍｎは、上記式（１）のｄｒをｍからｎまで積分したもの、ｒｍｎ＝∫ｄｒ（積分はｍからｎまで）であり、上記５つの領域を直列に接続したときの全体の磁気抵抗Ｒは次式（２）のようになる。
Ｒ＝Σｒｍｎ      ・・・（２）
ただし、式（２）の和Σは、５つの領域（Ｌｍ−Ｌｎ）＝（Ｌ０−Ｌ１）、（Ｌ１−Ｌ２）、・・・、（Ｌ４−Ｌ５）についてとるものとする。
【００３９】
全体磁気抵抗Ｒに対する各領域（Ｌｍ−Ｌｎ）での磁気抵抗ｒｍｎの寄与率はコアの各部寸法に依存する。まず各領域（Ｌｍ−Ｌｎ）におけるプレス歪みがある場合の磁気抵抗ｒｍｎを領域（Ｌｍ−Ｌｎ）の磁路長ｌｍｎとして式（１）と同様に、ｒｍｎ＝ｌｍｎ／（μＳ＋μ’ΔＳ）として算出する。また、各領域（Ｌｍ−Ｌｎ）におけるプレス歪みが無い場合の磁気抵抗ｒｍｎ’を、ｒｍｎ’＝ｌｍｎ／μＳとして算出する。また、プレス歪みが無い場合の磁気抵抗の全領域（Ｌｍ−Ｌｎ）＝（Ｌ０−Ｌ１）、（Ｌ１−Ｌ２）、・・・、（Ｌ４−Ｌ５）についての和をＲ’＝Σｒｍｎ’とする。そして、プレス歪みの影響で所定の領域（Ｌｍ−Ｌｎ）のみにおいて磁気抵抗が増加したと仮定した場合の、全体磁気抵抗の増加率（所定の領域（Ｌｍ−Ｌｎ）の磁気抵抗増加率と呼ぶこととする）ρｍｎを、次式（３）で計算する。
ρｍｎ＝（ｒｍｎ＋Σｒｉｊ’）／Ｒ’      ・・・（３）
ただし、式（３）中のΣは領域（Ｌｍ−Ｌｎ）以外の領域（Ｌｉ−Ｌｊ）についてとるものとする。
【００４０】
これらの式によって算出した鉄損低減検証結果（磁気抵抗増加率と鉄損との関係）を図５及び図７に示す。図５は、各領域（磁気抵抗区間）のみにおいて磁気抵抗が増加した場合における磁気抵抗増加率を示したグラフである。なお、領域（Ｌ２−Ｌ３）（図４参照）においては、歪み発生部位が少量なため、ｒ２３＝ｒ２３’とし、領域（Ｌ２−Ｌ３）における磁気抵抗増加率ρ２３を１としている。
【００４１】
以上のようなことを考慮して、図６に、ダイ４に対するシャー１４の配置を４通り示す。
【００４２】
図２も参照しながら説明すると、図６（Ａ）に示すものは、ティース部２４の径方向端部２４ａのステータコア周方向に突出するように形成される鍔部２４ｂに対向するダイ４の開口部４ａの左右両端４ｂを含むような幅Ｈ１で、ティース部２４の径方向に平行な方向に、バックヨーク部２２の径方向端部２２ａに対向するダイ４の開口部４ａの部分４ｃも含むようにして、中央部がＶ字状に凹むシャー１４（図３に示すシャー１４ａ参照）が形成されている。それ以外が板押さえ部１３となっている。すなわち、図６（Ａ）においては、ダイ４の、ティース部２４に形成される鍔部２４ｂの周方向一方側の先端部に対向する位置から、周方向他方側の鍔部２４ｂの先端部に対向する位置までの幅で、シャー１４の延在方向がティース部２４の径方向端部２４ａに対して交差する方向に形成されている。したがって、図６（Ａ）のシャーの配置では、ティース部２４の径方向端部２４ａの歪みと、バックヨーク部２２の径方向端部２２ａの一部の歪みとを低減することができる。すなわち、図６（Ａ）のシャーの配置では、領域（Ｌ０−Ｌ１）と、領域（Ｌ３−Ｌ４）の一部との磁気抵抗の増加が抑制される。
【００４３】
図６（Ｂ）に示すものは、ティース部２４の周方向端部２４ｃに対向するダイ４の開口部４ａの部分４ｄであるティース部２４の鍔部２４ｂのすぐ上からバックヨーク部２２に至るまでの幅Ｈ２で、ティース部２４の径方向に垂直な方向に、中央部がＶ字状に凹むようにしてシャー１４が形成されている。それ以外が板押さえ部１３となっている。すなわち、図６（Ｂ）においては、ティース部２４の周方向端部２４ｃの幅で、シャー１４の延在方向がティース部２４の周方向端部２４ｃに対して交差する方向に形成されている。したがって、図６（Ｂ）のシャー配置では、ティース部２４の周方向端部２４ｃの歪みを低減することができる。すなわち、図６（Ｂ）のシャー配置では、領域（Ｌ１−Ｌ２）の磁気抵抗の増加が抑制される。
【００４４】
図６（Ｃ）に示すものは、図６（Ａ）のものと同様に、ティース部２４の径方向端部２４ａに対向するダイ４の開口部４ａから、バックヨーク部２２の径方向端部２２ａに対向するダイ４の開口部４ａの部分４ｃを含み径方向に平行な方向にシャー１４が形成されているが、ここでシャー１４の幅はティース部２４の部分４ｅの幅Ｈ３に形成されている（Ｈ３＜Ｈ１）。それ以外が板押さえ部１３となっている。すなわち、図６（Ｃ）においては、ティース部２４に形成される鍔部２４ｂを含まない径方向端部２４ａの幅で、シャー１４の延在方向がティース部２４の径方向端部２４ａに対して交差する方向に形成されている。図６（Ｃ）のシャー配置では、ティース部２４の径方向端部２４ａの歪みを低減することができる。すなわち、図６（Ｃ）のシャーの配置では、領域（Ｌ０−Ｌ１）の磁気抵抗の増加が抑制される。
【００４５】
図６（Ｄ）に示すものは、バックヨーク部２２の左右の周方向端部２２ｂに対向するダイ４の開口部４ａの部分４ｆを含むようにして、バックヨーク部２２の周方向端部２２ｂの幅Ｈ４で、ティース部２４の径方向に垂直な方向に、シャー１４が形成されている。それ以外が板押さえ部１３となっている。すなわち、図６（Ｄ）においては、バックヨーク部２２の周方向端部２２ｂの幅で、シャー１４の延在方向がバックヨーク部２２の周方向端部２２ｂに対して交差する方向に形成されている。したがって、図６（Ｄ）のシャー配置では、バックヨーク部２２の周方向端部２２ｂの歪みを低減することができる。すなわち、図６（Ｄ）のシャー配置では、領域（Ｌ４−Ｌ５）の磁気抵抗の増加が抑制される。
【００４６】
図７に、図６（Ａ）〜（Ｄ）の各シャー配置が歪みを改善する領域の磁気抵抗増加率と、結果として実際に得られたヒステリシス損失との関係を示す。図７のグラフ中の符号（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）、（Ｄ）は、それぞれ図６に示した各シャー１４の配置例（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）、（Ｄ）と対応している。図７から、概して、磁気抵抗増加率が高い程、ヒステリシス損失が少なくなるような線形の関係があることがわかる。
【００４７】
また、図７からは、図６（Ａ）のシャーの配置例によって歪みが改善される領域の磁気抵抗増加率が最も高く、ヒステリシス損失を低減できることが分かる。これは、図６（Ａ）のシャーの配置例では、図４、図５における領域（Ｌ０−Ｌ１）と、領域（Ｌ３−Ｌ４）の一部とに対して磁気抵抗の増加を抑制することができるためである。すなわち、図６（Ａ）のシャーの配置例では、磁気抵抗増加率の高い領域（磁気抵抗増加率の高い縁部）に対して効果的にシャーを配置して、磁気抵抗の増加を抑制することができる。さらに、図６（Ａ）と図６（Ｄ）のシャーを組み合わせることで磁気抵抗増加率がさらに高くなり、図６（Ａ）と図６（Ｄ）のシャー配置を備えた金型仕様が最適であると言える。この場合であっても、シャーが形成されない領域を板押さえ部１３として確保することができる。すなわち、鉄損に対して効果のある部分に対してシャーを配置し、それ以外の部分にはシャーを配置せず板押さえ部１３を形成するようにした図３に記載のシャー配置とすることが好ましい。
【００４８】
このように図３に記載のシャー配置では、分割コア形成部材２０ａの縁部の内、ティース部２４の径方向端部２４ａに対向する位置において、延在方向が径方向端部２４ａに対して交差する方向にシャー１４ａが形成されているので、ティース部２４の径方向端部２４ａの歪み、すなわち残留応力を低減することができ、磁気抵抗の増加を抑制できるため、通電時に分割コア形成部材２０ａにおいて発生する鉄損を低減することができる。また、このシャー１４ａは、バックヨーク部２２の径方向端部２２ａ及び２２ｃの一部に対向する位置に及ぶので、シャーの構成が複雑化してしまうことを抑制しながら、バックヨーク部２２の径方向端部２２ａ及び２２ｃの一部の歪み（残留応力）もあわせて低減することができる。このことは、言い方をかえると、図３に記載のシャー配置では、分割コア形成部材２０ａの縁部の内、磁気抵抗増加率が相対的に高いティース部２４の径方向端部２４ａ及びバックヨーク部２２の径方向端部２２ａ及び２２ｃに対向する位置において、これらの端部に対して交差する方向にシャー１４ａが形成されていることを意味している。
【００４９】
また、図３に記載のシャー配置では、図６（Ａ）のシャー１４に対応するシャー１４ａに加えて、バックヨーク部２２の左右の周方向端部２２ｂに対向する位置において、延在方向がバックヨーク部２２の周方向端部２２ｂに対して交差する方向に、図６（Ｄ）のシャー１４に対応するシャー１４ｂが形成されているので、バックヨーク部２２の周方向端部２２ｂの歪み、すなわち残留応力も低減することができ、磁気抵抗の増加を抑制できるため、通電時に分割コア形成部材２０ａにおいて発生する鉄損をさらに低減することができる。
【００５０】
また、ティース部２４の径方向端部２４ａに円周方向に突出するように設けられた鍔部２４ｂの周方向一方側の先端部に対向する位置から周方向他方側の先端部に対向する位置までシャー１４ａを形成し、両先端部の外側を板押さえ部１３としたことにより、鍔部２４ｂに隣接する位置において板押さえを行うことができ、細かい形状となる鍔部２４ｂにおいて打ち抜き精度を確保することができる。但し、鍔部２４ｂが比較的大きい場合や、装置側で打抜き精度が確保できる場合には、鍔部２４ｂの両先端部の外側までシャーを形成しても良く、この場合、バックヨーク部２２の径方向端部２２ａ及び２２ｃのより広範囲に亘って歪み低減の効果を得ることができる。
【００５１】
図８に、シャーの深さとヒステリシス損失係数との関係を示す。図８において、横軸のシャー深さは、打ち抜く電磁鋼板の厚みｔを基準として表している。図８に示すように、シャー深さは、鋼板の厚みｔの３／４（７５％）程度の場合に最もヒステリシス損失係数が少なくなっており、シャー深さとしては、鋼板の厚みｔの３／４（７５％）程度が好ましい。
【００５２】
図９に、せん断面からの距離と硬度との関係を、従来の打ち抜きと本発明の打ち抜きの場合を比較して示す。
図９に示すように、せん断面から距離が遠いところでは従来の打ち抜きも本発明の打ち抜きでも硬度は素材硬度と同等であり殆ど硬化は発生していないが、せん断面に近いところでは、従来の打ち抜きに比べて本発明の打ち抜きでは硬化の発生が非常に小さく抑えられていることが分かる。
【００５３】
なお、電磁鋼板２を打ち抜いて分割コア形成部材２０ａを製造する打ち抜き工程は、図２に示すように、１組のダイ４とパンチ８によって電磁鋼板２から直接に分割コア形成部材２０ａを打ち抜くようにしてもよいが、打ち抜き工程はこれに限定せず、例えば次に説明するように２組のダイ及びパンチを用いて、まず大まかに分割コア形成部材２０ａの周囲を打ち抜く予備打ち抜き工程と、この大まかに打ち抜かれたものから実際に分割コア形成部材２０ａを打ち抜く形状打ち抜き工程とから構成される２段階打ち抜き工程としてもよい。
【００５４】
図１０（ａ）に、予備打ち抜き工程の予備打ち抜きダイ１０４と予備打ち抜きパンチ１０８を斜視図で示す。予備打ち抜き工程は、予備打ち抜きダイ１０４上に載置した電磁鋼板２から、２つの予備打ち抜きパンチ１０８により、分割コア形成部材２０ａの両側から鋼板スクラップ部２９を打ち抜くものである。２つの予備打ち抜きパンチ１０８は、一方側のティース部２４の周方向端部２４ｃからバックヨーク部２２の径方向端部２２ｃ、周方向端部２２ｂにかけての鋼板スクラップ部２９を打ち抜くとともに、他方側のティース部２４の周方向端部２４ｃからバックヨーク部２２の径方向端部２２ｃ、周方向端部２２ｂにかけての鋼板スクラップ部２９を打ち抜くものである。
【００５５】
図１０（ｂ）に、予備打ち抜きパンチ１０８を、ひっくり返して電磁鋼板２を打ち抜く側の面が上になるようにした斜視図を示す。ここに示す予備打ち抜きパンチ１０８の例においては、電磁鋼板２を打ち抜く側の面に、シャー１１４として、バックヨーク部２２の径方向端部２２ｃに対向する位置において、延在方向がバックヨーク部２２の径方向端部２２ｃに対して交差する方向にＶ字状の窪みを有するシャー１１４ａと、バックヨーク部２２の周方向端部２２ｂに対向する位置において、延在方向がバックヨーク部２２の周方向端部２２ｂに対して交差する方向にＶ字状の窪みを有するシャー１１４ｂとが形成されている。したがって、分割コア形成部材２０ａのバックヨーク部２２の径方向端部２２ｃと周方向端部２２ｂとが逐次せん断され、径方向端部２２ｃの歪みと周方向端部２２ｂの歪みとを低減することができる。
【００５６】
図１１（ａ）に、形状打ち抜き工程の形状打ち抜きダイ２０４と形状打ち抜きパンチ２０８を斜視図で示す。形状打ち抜き工程は、予備打ち抜き工程で図１０（ａ）に示す鋼板スクラップ部２９が打ち抜かれた電磁鋼板２を形状打ち抜きダイ２０４に載置して、形状打ち抜きパンチ２０８により、分割コア形成部材２０ａを打ち抜くものである。
【００５７】
図１１（ｂ）に、形状打ち抜きダイ２０４の上面を示す。ここに示す形状打ち抜きダイ２０４の上面には、図６（Ａ）と同様のシャー２１４が形成されている。これにより、ティース部２４の径方向端部２４ａの歪みと、バックヨーク部２２の径方向端部２２ａの一部の歪みとを低減することができる。
【００５８】
上記した実施形態に示したパンチ及びダイにおけるシャーの形状は、Ｖ字状窪みとしているが、シャーの形状はこれに限定されるものではなく、斜めであったり、複数のＶ字状窪み等に適宜形状を変更することも可能である。
【００５９】
図１２には、図１０（ｂ）で予備打ち抜きパンチ１０８に形成されたシャー１１４ａ、１１４ｂに代えて、傾斜面のみによって構成されたシャー１１４ｃ、１１４ｄを形成した例を示す。また、図１３には、図１１（ｂ）で形状打ち抜きダイ２０４に形成されたシャー２１４に代えて、複数のＶ字状窪みを有するシャー２１５を形成した例を示す。もちろんこれらは一例であり、これら以外のシャー形状であってもよい。
【００６０】
なお、本発明は以上述べてきた実施例のように分割ステータコアに限定されるものではなく、ステータコア形成部材として一体ステータコアにおいても適用可能である。また、本実施形態はステータ（固定子）のみならず、ロータ（回転子）へも適用可能である。
【００６１】
図１４は、一体ステータコアを構成する一体コア形成部材２０ｂを示すものであり、一体コア形成部材２０ｂは、円環状のバックヨーク部３０１から内径側に複数のティース部３０２が所定間隔で突出するように形成されており、隣り合うティース部３０２間にスロット３０４が形成されている。
【００６２】
また図１４において、１つのティース部３０２部分を取り出して図の右側に拡大して示す。この拡大図において、一体コア形成部材２０ｂに対して、回転電機のロータと対向するティース部３０２の先端部からバックヨーク部３０１の周方向端部に向けて磁束が発生する場合を想定し、その際の磁気抵抗領域を、主磁束に対して歪みの発生部位が連続の形態となるように区分化すると、（Ｌ０−Ｌ１）、（Ｌ１−Ｌ２）、（Ｌ２−Ｌ３）、（Ｌ３−Ｌ４）の４つの領域となる。
【００６３】
上記した（１）式から（３）式によって算出した各領域（磁気抵抗区間）のみにおいて磁気抵抗が増加した場合における磁気抵抗増加率を図１５に示す。図１５に示すように、ティース部３０２の領域（Ｌ１−Ｌ２）において磁気抵抗寄与率が大きくなっている。そこで、この領域に対向するスロット３０４の部分を打ち抜くパンチ３０８の部分にシャー３１４を配置する。
【００６４】
図１６（ａ）に、一体コア形成部材２０ｂの一部拡大図を示すとともに、図１６（ｂ）にスロット３０４部を打ち抜くパンチ３０８に設けられるシャー３１４の正面図と側面図を示す。
【００６５】
図１６（ｂ）のパンチ３０８の側面図が示すように、パンチ３０８にはティース部３０２（スロット３０４）の径方向に垂直に交差する方向にＶ字状の窪みとしてシャー３１４が形成される。これにより、磁気抵抗増加率が高いティース部３０２における歪みを低減することができる。
【００６６】
このように一体コア形成部材２０ｂの場合にも、一体コア形成部材２０ｂの打ち抜きの際に形状輪郭部に生じる加工硬化を低減させることができる。
【００６７】
以上、本発明の実施形態について説明してきたが、本発明はステータコアの製品形状に依存する相対的に磁気抵抗の高い部位のプレスせん断を、金型（ダイ、パンチ）に傾斜角を持った凹部（窪み）あるいは凸部（突出部）であるシャーを形成することで、逐次的なせん断を行うようにして、プレス荷重を低減させ、加工硬化を低減するようにするものである。また特に、打ち抜く製品を、パンチの反対側から逆に押す逆押さえを設けることにより、鋼板の反りを抑制して、加工硬化の進展範囲を小さくすることができる。これにより、せん断面の加工硬化を抑制することができ、ヒステリシス損失を低減させ、ステータコアの性能を向上させることができる。
【００６８】
また、シャーを形成する位置としては、本来であれば、打ち抜く製品に対応する全ての縁部に対してシャーを形成することが鉄損を抑えるためには有効であるが、シャーを形成すると鋼板を押さえ難くなり、打ち抜き精度が悪化するので、特に磁気抵抗増加率が相対的に高く鉄損に効く部分に対してシャーを形成し、それ以外の部分、磁束密度が相対的に低い縁部に対向する部分にはシャーを形成せずに載置平面を形成して鋼板を確実に押さえるようにすることが好ましい。
【００６９】
また、形成されるシャーの延在方向は、それぞれ縁部に対して直角に交差する方向であることが好ましい。また、シャーはダイ又はパンチのいずれに設けてもよく、パンチ及びダイにおけるシャーの形状は、Ｖ字状窪みとしてもよく、これ以外に斜めであったり、複数のＶ字状窪み等でもよく、適宜その形状を変更してもよい。
【００７０】
尚、本発明は、前述した各実施形態に限定されるものではなく、適宜、変形、改良、等が可能である。
例えば、ステータコア形成部材全体での磁気抵抗を増加させる割合である磁気抵抗増加率として、上記（３）式で表される磁気抵抗増加率を用いたが、これに限らず、ステータコア形成部材の外周を構成する縁部の内、縁部から一定距離までの部分において磁気抵抗が増加した際に、ステータコア形成部材全体での磁気抵抗を増加させる割合を算出、推定できるものである限り、適宜採用することができる。
【符号の説明】
【００７１】
１            回転電機用ステータコアの製造装置
２            電磁鋼板
４            ダイ
８            パンチ
１０          逆押さえ
１２          載置平面
１３          板押さえ部
１４（１４ａ、１４ｂ）      シャー
２０          ステータコア形成部材
２０ａ        分割コア形成部材
２０ｂ        一体コア形成部材
２２          バックヨーク部
２２ａ        径方向端部
２２ｂ        周方向端部
２４          ティース部
２４ａ        径方向端部
２４ｂ        鍔部
２４ｃ        周方向端部
１０８        予備打ち抜きパンチ（パンチ）
１１４（１１４ａ、１１４ｂ、１１４ｃ、１１４ｄ）      シャー
２０４        形状打ち抜きダイ（ダイ）
２０８        形状打ち抜きパンチ（パンチ）
２１４        シャー
２１５        シャー
３０２        ティース
３０８        パンチ
３１４        シャー
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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