(57)【要約】【課題】形態を慎重に制御することが可能なメソポーラスカーボンブラックの製造方法を提供する。【解決手段】カーボンブラックの表面積を増加する方法であって、第１ＢＥＴ窒素表面積よりも大きい第２ＢＥＴ窒素表面積を有するカーボンブラック生成物を生成するのに効果的な条件下で、流動床にて該第１ＢＥＴ窒素表面積を有するカーボンブラック出発材料と酸化剤とを接触させることを含む、方法。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
カーボンブラックの表面積を増加する方法であって、第１ＢＥＴ窒素表面積よりも大きい第２ＢＥＴ窒素表面積を有するカーボンブラック生成物を生成するのに効果的な条件下で、流動床にて該第１ＢＥＴ窒素表面積を有するカーボンブラック出発材料と酸化剤とを接触させることを含む、方法。
【請求項２】
該酸化剤を含む流動化剤を用いて、該流動床にて該カーボンブラック出発材料を流動化させることをさらに含む、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
該酸化剤が蒸気を含む、請求項２に記載の方法。
【請求項４】
該酸化剤が二酸化炭素を含む、請求項２に記載の方法。
【請求項５】
該流動化剤が不活性ガスをさらに含む、請求項３に記載の方法。
【請求項６】
該不活性ガスが窒素またはアルゴンを含む、請求項５に記載の方法。
【請求項７】
該流動化剤が本質的に蒸気からなる、請求項２に記載の方法。
【請求項８】
該カーボンブラック出発材料がペレット化したカーボンブラックを含む、請求項２に記載の方法。
【請求項９】
該条件が、約０．５〜約１５時間の反応時間を含む、請求項２に記載の方法。
【請求項１０】
カーボンブラック出発材料に対する、反応時間の最後における累積酸化剤の質量比が、約０．５〜約２．５である、請求項９に記載の方法。
【請求項１１】
該条件が、約７００℃〜約１３００℃の流動床の温度を含む、請求項２に記載の方法。
【請求項１２】
該条件が、約９００℃〜約１１００℃の流動床の温度を含む、請求項２に記載の方法。
【請求項１３】
該流動床におけるカーボンブラック出発材料に対する蒸気量の比が、約０．０５〜０．５０ｋｇ蒸気／ｋｇカーボンブラック出発材料／時間である、請求項２に記載の方法。
【請求項１４】
該流動化剤が、約０．０３〜約０．１５ｍ／ｓの該流動床における表面速度を有する、請求項２に記載の方法。
【請求項１５】
該第２ＢＥＴ窒素表面積が該第１ＢＥＴ窒素表面積よりも大きく、少なくとも約１．５倍である、請求項２に記載の方法。
【請求項１６】
該第２ＢＥＴ窒素表面積が該第１ＢＥＴ窒素表面積よりも大きく、約１．５〜約８倍である、請求項２に記載の方法。
【請求項１７】
第１ＢＥＴ窒素表面積よりも大きい第２ＢＥＴ窒素表面積を有するカーボンブラック生成物を生成するのに効果的な条件下で、流動床にて該第１ＢＥＴ窒素表面積を有するカーボンブラック出発材料と酸化剤とを接触させる工程を含むとともに該カーボンブラック出発材料が該酸化剤を含む流動化剤を用いて該流動床にて流動化される方法、により生成されたカーボンブラック生成物。
【請求項１８】
カーボンブラック生成物及びプラスチックを含む導電性プラスチックであって、該カーボンブラック生成物が、第１ＢＥＴ窒素表面積よりも大きい第２ＢＥＴ窒素表面積を有する該カーボンブラック生成物を生成するのに効果的な条件下で、流動床にて該第１ＢＥＴ窒素表面積を有するカーボンブラック出発材料と酸化剤とを接触させる工程を含む方法によって生成され、該カーボンブラック出発材料が、該酸化剤を含む流動化剤を用いて該流動床にて流動化される、導電性プラスチック。
【請求項１９】
液体ビヒクル中に分散されたカーボンブラック生成物を含むインクジェットインクであって、該カーボンブラック生成物が、第１ＢＥＴ窒素表面積よりも大きい第２ＢＥＴ窒素表面積を有する該カーボンブラック生成物を生成するのに効果的な条件下で、流動床にて該第１ＢＥＴ窒素表面積を有するカーボンブラック出発材料と酸化剤とを接触させる工程を含む方法によって生成され、該カーボンブラック出発材料が、該酸化剤を含む流動化剤を用いて該流動床にて流動化される、インクジェットインク。
【請求項２０】
カーボンブラック生成物及びその上に配置された活性相を含む燃料電池触媒であって、該カーボンブラック生成物が、第１ＢＥＴ窒素表面積よりも大きい第２ＢＥＴ窒素表面積を有する該カーボンブラック生成物を生成するのに効果的な条件下で、流動床にて該第１ＢＥＴ窒素表面積を有するカーボンブラック出発材料と酸化剤とを接触させる工程を含む方法によって生成され、該カーボンブラック出発材料が、該酸化剤を含む流動化剤を用いて該流動床にて流動化される、燃料電池触媒。
【請求項２１】
カーボンブラック生成物を含むスーパーキャパシタであって、該カーボンブラック生成物が、第１ＢＥＴ窒素表面積よりも大きい第２ＢＥＴ窒素表面積を有する該カーボンブラック生成物を生成するのに効果的な条件下で、流動床にて該第１ＢＥＴ窒素表面積を有するカーボンブラック出発材料と酸化剤とを接触させる工程を含む方法によって生成され、該カーボンブラック出発材料が、該酸化剤を含む流動化剤を用いて該流動床にて流動化される、スーパーキャパシタ。
【請求項２２】
（ｉ）約６００〜約１２００ｍ2／ｇまたは約１５００〜約１８００ｍ2／ｇのＢＥＴ窒素表面積、及び（ｉｉ）約０．９５〜約１．１のＢＥＴ窒素表面積／ＳＴＳＡ比を有する、多孔質カーボンブラック。
【請求項２３】
該ＢＥＴ窒素表面積が、約６００〜約９００ｍ2／ｇである、請求項２２に記載の多孔質カーボンブラック。
【請求項２４】
該ＢＥＴ窒素表面積が、約９００〜約１２００ｍ2／ｇである、請求項２２に記載の多孔質カーボンブラック。
【請求項２５】
該ＢＥＴ窒素表面積が、約１５００〜約１８００ｍ2／ｇである、請求項２２に記載の多孔質カーボンブラック。
【請求項２６】
約３５〜約８０ｎｍの平均一次粒子径、約６００〜約１８００ｍ2／ｇのＢＥＴ窒素表面積、及び約０．９５〜約１．１のＢＥＴ窒素表面積／ＳＴＳＡ比を有する、多孔質カーボンブラック。
【請求項２７】
約６００〜約１８００ｍ2／ｇのＢＥＴ窒素表面積、及び約１〜約７のＤagg／Ｄp比を有する、多孔質カーボンブラック。
【請求項２８】
該Ｄagg／Ｄp比が約１〜約５である、請求項２７に記載の多孔質カーボンブラック。
【請求項２９】
Ｄpが約３５〜約８０ｎｍである、請求項２８に記載の多孔質カーボンブラック。
【請求項３０】
Ｄpが約５〜約１５ｎｍである、請求項２８に記載の多孔質カーボンブラック。
【請求項３１】
該Ｄagg／Ｄp比が約１〜約３である、請求項２７に記載の多孔質カーボンブラック。
【請求項３２】
Ｄpが約３５〜約８０ｎｍである、請求項３１に記載の多孔質カーボンブラック。
【請求項３３】
Ｄpが約５〜約１５ｎｍである、請求項３１に記載の多孔質カーボンブラック。
【請求項３４】
約９００〜約１４００ｍ2／ｇのＢＥＴ窒素表面積、及び約１〜約５のＤagg／Ｄp比を有する、請求項２７に記載の多孔質カーボンブラック。
【請求項３５】
約０．９５〜約１．１のＢＥＴ窒素表面積／ＳＴＳＡ比を有する、請求項３４に記載の多孔質カーボンブラック。
【請求項３６】
該Ｄagg／Ｄp比が約１〜約３である、請求項３４に記載の多孔質カーボンブラック。
【請求項３７】
約０．９５〜約１．１のＢＥＴ窒素表面積／ＳＴＳＡ比を有する、請求項３６に記載の多孔質カーボンブラック。
【請求項３８】
窒素脱着によって測定される約１．２〜約２．０ｃｍ3／ｇで空孔径が２〜５ｎｍの全空孔体積を有する多孔質カーボンブラック。
【請求項３９】
窒素脱着によって測定される約３．０〜約５．０ｃｍ3／ｇで空孔径が２〜１００ｎｍの全空孔体積を有する多孔質カーボンブラック。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は炭素質材料に関する。特に、本発明は、メソポーラスカーボンブラック及びメソポーラスカーボンブラックの製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
メソポーラスカーボンブラックは、２ｎｍよりも大きいが、カーボンブラックの平均一次粒子径（Ｄp）よりも小さい平均空孔径を有するカーボンブラックである。メソポーラスカーボンブラックは概して、マイクロポーラスカーボンブラック、すなわち２ｎｍ未満の平均空孔径を有するカーボンブラックよりも高表面積を有する。
【０００３】
カーボンブラック中の空孔率はいくつかの方法によって達成され得る。ファーネスブラックの空孔率を増加するための１つの公知の方法は、カーボンブラック反応炉中の滞留時間を増加して、テールガス（ｔａｉｌ  ｇａｓ）がカーボンの表面を攻撃及びエッチングするための時間を増やすことである。他の方法は、アルカリ土類金属イオンをカーボンブラック原料に添加することであり、これらのイオンは、テールガスによるカーボンブラックのエッチングに触媒作用を及ぼすことが知られている。これらの技法は両方とも、「その場で」、すなわち、内部多孔性を有するカーボンブラックを生成する製造工程のファーネス反応炉内で、カーボンブラックをエッチングすることを含む。カーボン反応炉内の滞留時間を延長する主な制限は、反応炉の物理的長さ及び温度である。カーボンブラック反応炉は概して非常に高度の空孔率を得るためには十分な長さがない。さらに、（より大きい一次粒子を作るために用いられ得る）より低い反応温度においては、エッチングレートは十分に速くない。アルカリ土類金属を添加する制限は、カーボンブラックに不純物を残すことであり、これはいくつかの用途に不所望となり得る。これらのその場エッチング技法の両方についての他の主な制限は、これまで、メソポーラスカーボンブラックよりもマイクロポーラスカーボンブラックの形成に有利に働くことである。これまでは、従来のカーボンブラックファーネス反応炉を用いて高度のメソポーラスカーボンブラックを生成する方法がなかった。
【０００４】
ある程度のメソ多孔性は、ガス化プロセスによって作られたいくつかの競合的カーボンブラックに存在する。これらのカーボンブラックは反応の副生成物である（例えば、Ｋｅｔｊｅｎ  ＥＣ６００、Ｋｅｔｊｅｎ  ＥＣ３００、またはＰｒｉｎｔｅｘ  ＸＥ−２）。これらの生成物は顕著なメソ多孔性を有するが、ガス化プロセスに関連した他の要因のために、このプロセスによって形成され得るベースの形態（すなわち、一次粒子径及び凝集体直径）は、むしろ制限されるように思われる。これらの生成物は概して３０ｎｍ未満の一次粒子径Ｄｐを有する。さらに、ガス化プロセスで生成されたカーボンブラック粒子の構造は概して高度であり、これはフラクタルカーボンブラック凝集体が多くの一次粒子を含むということを意味している。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
したがって、形態（すなわち、一次粒子及び凝集体の大きさ）を慎重に制御する能力を提供する、メソポーラスカーボンブラックの製造方法についての必要性が存在する。さらに、従来のガス化プロセスによって生成されるカーボンブラックとは異なる空孔及び形態特性を有するメソポーラスカーボンブラックについての必要性が存在する。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
一実施態様において、本発明はカーボンブラックの表面積を増加するための方法であって、例えば少なくとも約１．５倍、例えば約１．５倍〜約８．０倍などの、第１ＢＥＴ窒素表面積よりも大きい第２ＢＥＴ窒素表面積を有するカーボンブラック生成物を生成するのに効果的な条件下で、流動床にて第１ＢＥＴ窒素表面積を有するカーボンブラック出発材料と酸化剤とを接触させることを含む方法を対象とする。好ましくは、その方法は、酸化剤を含む流動化剤を用いて、流動床にてカーボンブラック出発材料を流動化させることをさらに含む。流動化剤は所望により、約０．０３〜約０．１５ｍ／ｓの流動床における表面速度を有する。
【０００７】
所望により、酸化剤は蒸気を含む。前記条件は所望により、約０．５〜約１５時間の反応時間を含む。
【０００８】
流動化剤は所望により、酸化剤に加えて窒素を含む。様々な他の所望による実施態様において、流動化剤は蒸気を含むか、本質的に蒸気からなるか、または蒸気からなる。
【０００９】
好ましくは、カーボンブラック出発材料は、望ましい流動化特性を提供するペレット化したカーボンブラックを含む。
【００１０】
前記方法において、カーボンブラック出発材料に対する、反応時間の最後における累積酸化剤の質量比は、所望により、約０．５〜約２．５である。
【００１１】
前記条件は所望により、約７００℃〜約１３００℃、例えば、約９００℃〜約１１００℃の流動床の温度を採用することを含む。
【００１２】
流動床におけるカーボンブラック出発材料に対する蒸気量の比は、約０．０５〜０．５０ｋｇ蒸気／ｋｇカーボンブラック出発材料／時間である。
【００１３】
他の実施態様において、本発明は、第１ＢＥＴ窒素表面積よりも大きい第２ＢＥＴ窒素表面積を有するカーボンブラック生成物を生成するのに効果的な条件下で、流動床にて第１ＢＥＴ窒素表面積を有するカーボンブラック出発材料と酸化剤とを接触させる工程を含む方法によって生成されたカーボンブラック生成物を対象とする。カーボンブラック出発材料は、好ましくは、酸化剤を含む流動化剤を用いて流動床にて流動化される。
【００１４】
他の実施態様において、本発明は、カーボンブラック生成物及びプラスチックを含む導電性プラスチックであって、カーボンブラック生成物が、第１ＢＥＴ窒素表面積よりも大きい第２ＢＥＴ窒素表面積を有するカーボンブラック生成物を生成するのに効果的な条件下で、流動床にて第１ＢＥＴ窒素表面積を有するカーボンブラック出発材料と酸化剤とを接触させる工程を含む方法によって生成される、導電性プラスチックを対象とする。カーボンブラック出発材料は、好ましくは、酸化剤を含む流動化剤を用いて流動床にて流動化される。
【００１５】
他の実施態様において、本発明は、液体ビヒクル中に分散されたカーボンブラック生成物を含むインクジェットインクであって、カーボンブラック生成物が、第１ＢＥＴ窒素表面積よりも大きい第２ＢＥＴ窒素表面積を有するカーボンブラック生成物を生成するのに効果的な条件下で、流動床にて第１ＢＥＴ窒素表面積を有するカーボンブラック出発材料と酸化剤とを接触させる工程を含む方法によって生成される、インクジェットインクを対象とする。カーボンブラック出発材料は、好ましくは、酸化剤を含む流動化剤を用いて流動床にて流動化される。
【００１６】
他の実施態様において、本発明は、カーボンブラック生成物及びその上に配置された活性相を含む燃料電池触媒であって、カーボンブラック生成物が、第１ＢＥＴ窒素表面積よりも大きい第２ＢＥＴ窒素表面積を有するカーボンブラック生成物を生成するのに効果的な条件下で、流動床にて第１ＢＥＴ窒素表面積を有するカーボンブラック出発材料と酸化剤とを接触させる工程を含む方法によって生成される、燃料電池触媒を対象とする。カーボンブラック出発材料は、好ましくは、酸化剤を含む流動化剤を用いて流動床にて流動化される。
【００１７】
他の実施態様において、本発明は、カーボンブラック生成物を含むスーパーキャパシタであって、カーボンブラック生成物が、第１ＢＥＴ窒素表面積よりも大きい第２ＢＥＴ窒素表面積を有するカーボンブラック生成物を生成するのに効果的な条件下で、流動床にて第１ＢＥＴ窒素表面積を有するカーボンブラック出発材料と酸化剤とを接触させる工程を含む方法によって生成される、スーパーキャパシタを対象とする。カーボンブラック出発材料は、好ましくは、酸化剤を含む流動化剤を用いて流動床にて流動化される。
【００１８】
他の実施態様において、本発明は多孔質カーボンブラックを対象とし、例えば、（ｉ）約６００〜約１２００ｍ2／ｇまたは約１５００〜約１８００ｍ2／ｇ（例えば、約６００〜約９００ｍ2／ｇ、約９００〜約１２００ｍ2／ｇ、または約１５００〜約１８００ｍ2／ｇ）のＢＥＴ窒素表面積、及び（ｉｉ）約０．９５〜約１．１のＢＥＴ窒素表面積／ＳＴＳＡ（統計的厚さ比表面積）比を有するメソポーラスカーボンブラックを対象とする。
【００１９】
他の実施態様において、本発明は多孔質カーボンブラックを対象とし、例えば、約３５〜約８０ｎｍの平均一次粒子径、約６００〜約１８００ｍ2／ｇのＢＥＴ窒素表面積、及び約０．９５〜約１．１のＢＥＴ窒素表面積／ＳＴＳＡ比を有する、メソポーラスカーボンブラックを対象とする。
【００２０】
他の実施態様において、本発明は多孔質カーボンブラックを対象とし、例えば、約６００〜約１８００ｍ2／ｇのＢＥＴ窒素表面積、及び約１〜約７、例えば約１〜約５または約１〜約３のＤagg／Ｄp比を有する、メソポーラスカーボンブラックを対象とする。Ｄpは所望により約３５〜約８０ｎｍまたは約５〜約１５ｎｍである。多孔質カーボンブラックは、所望により、約９００〜約１４００ｍ2／ｇのＢＥＴ窒素表面積、及び約１〜約５、例えば約１〜約３のＤagg／Ｄp比を有する。多孔質カーボンブラックは、所望により、約０．９５〜約１．１のＢＥＴ窒素表面積／ＳＴＳＡ比を有する。
【００２１】
他の実施態様において、本発明は、窒素脱着によって測定される約１．２〜約２．０ｃｍ3／ｇで空孔径が２〜５ｎｍの全空孔体積を有する多孔質カーボンブラックを対象とする。
【００２２】
他の実施態様において、本発明は、窒素脱着によって測定される約３．０〜約５．０ｃｍ3／ｇで空孔径が２〜１００ｎｍの全空孔体積を有する多孔質カーボンブラックを対象とする。
【００２３】
本発明は以下の制限するものではない図を考慮してより良く理解されるだろう。
【図面の簡単な説明】
【００２４】
【図１】格子欠陥の除去による蒸気エッチングによってどのようにカーボンの表面積が増加するかを表したものである。
【図２】本発明の一態様による蒸気及び／または窒素を含む流動化剤を含む流動床反応システムの工程系統図を示す。
【図３Ａ】エッチング時間の関数としての蒸気エッチングされたカーボンブラックのＸＲＤプロファイルを示す。
【図３Ｂ】エッチング時間の関数としての蒸気エッチングされたカーボンブラックのＸＲＤプロファイルを示す。
【図３Ｃ】エッチング時間の関数としての蒸気エッチングされたカーボンブラックのＸＲＤプロファイルを示す。
【図４】蒸気エッチングが進むにつれてのカーボン微細構造における限定するものではない可能な変化を表す。
【図５Ａ】例４による、３６０分間、９５０℃における蒸気エッチングを行う前のカーボンブラック（Ｖｕｌｃａｎ  ＸＣ７２）についての空孔径の分布を示す。
【図５Ｂ】例４による、３６０分間、９５０℃における蒸気エッチングを行った後のカーボンブラック（Ｖｕｌｃａｎ  ＸＣ７２）についての空孔径の分布を示す。
【図６】累積蒸気／カーボン（ｋｇ／ｋｇ）の関数として、例２〜６によるエッチングされたカーボンブラックについてのＢＥＴ窒素表面積の変化を表したグラフである。
【図７】空孔径の関数として例Ｃ１及び例１〜５についての微分空孔体積を表したグラフである。
【図８】例１、４、及び６について、ＢＥＴ窒素表面積の関数としてのＢＥＴ窒素表面積／ＳＴＳＡ表面積の変化を表したグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００２５】
導入部
本発明は、一態様において、カーボンブラックの表面積を増加するため、好ましくはメソポーラスカーボンブラック生成物を生成するために、流動床反応炉にて酸化剤を用いてカーボンブラック出発材料を酸化することによってカーボンブラック表面積を増加する方法を対象とする。例えば、一実施態様において、本発明は、第１ＢＥＴ窒素表面積よりも大きい第２ＢＥＴ窒素表面積を有するカーボンブラック生成物を生成するのに効果的な条件下で、流動床にて第１ＢＥＴ窒素表面積を有するカーボンブラック出発材料と酸化剤、例えば蒸気とを接触させる工程を含む方法を対象とする。好ましい実施態様において、本方法は、酸化剤及び所望により窒素などの希釈剤を含む流動化剤を用いて、流動床にてカーボンブラック出発材料を流動化する工程をさらに含む。本発明はまた、この方法によって製造される様々なカーボンブラック生成物を対象とする。本明細書で用いるとき、用語「ＢＥＴ窒素表面積」とは、参照によって本明細書にその全体が組み込まれるＡＳＴＭ  Ｄ６５５６−０４によって測定される表面積を意味する。
【００２６】
カーボンブラック出発材料
上で示したように、本発明は、一態様において、カーボンブラック出発材料の表面積を増加することを対象とする。カーボンブラック出発材料の物理的特性は幅広く変わり得るが、好ましくは、カーボンブラックは流動床反応炉内における流動化に好適となる態様である。カーボンブラック出発材料の形態、大きさ、物理的形状、及び質量は、例えば、採用される特定の流動化条件、例えば流動化剤の表面速度、流動化プレートの設計等に依存するだろう。
【００２７】
好ましい実施態様において、カーボンブラック出発材料はペレット化したカーボンブラックを含む。ペレット化したカーボンブラックは、本発明の方法について望ましい流動化特性を示すことが分かった。非ペレット化カーボンブラック材料をペレット化し、ペレット化されたカーボンブラック出発材料を生成ために、様々な従来のカーボンブラックのペレット化技法のいずれもが使用され得る。例えば、ペレットは、湿式ペレット化によって形成され得る。微細なカーボンブラック粉末が、水とともにピンミキサーに投入され、次いで、高せん断下で混合される。高分子または低分子バインダーをまた、水に添加して、ペレットの硬度または耐久性を改良することができる。ペレット化の他の方法は、乾式ペレット化である。微細なカーボンブラック粉末が大きなロータリードラムに投入され、再利用された（または種）ペレットとともに混合される。ドラムの回転動作によって、微細粉末はペレットとともに混合されてペレットと組み合わせられる。
【００２８】
いくつかの例示的な実施態様において、カーボンブラック出発材料、例えばペレット化したカーボンブラック出発材料は、約２５μｍよりも大きい、例えば、約５０μｍよりも大きい、約１００μｍよりも大きい、約２００μｍよりも大きい、約５００μｍよりも大きい、または約１ｍｍよりも大きい平均ペレット径を有する。範囲に関しては、カーボンブラック出発材料、例えばペレット化したカーボンブラック出発材料は、所望により、約１０μｍ〜約５ｍｍ、例えば、約１００μｍ〜約５ｍｍ、または約２００μｍ〜約２ｍｍの平均ペレット径を有する。カーボンブラック出発材料は所望によりペレット径の分布を有し、２ｍｍより大きいペレット径が０質量％〜３質量％、１〜２ｍｍのペレット径が１５質量％〜８０質量％、５００μｍ〜１ｍｍのペレット径が１５質量％〜８０質量％、２５０μｍ〜５００μｍのペレット径が１質量％〜１５質量％、１２５μｍ〜２５０μｍのペレット径が０質量％〜１０質量％、及び１２５μｍ未満のペレット径が０質量％〜５質量％であるペレット径の分布を有する。これに関連して、ペレット径の分布及び平均ペレット径は、参照によって本明細書にその全体が組み込まれるＡＳＴＭ  Ｄ１５１１−００による、メッシュサイズを減らしながら積み重ねた一連のふるいを振動させて、そこにカーボンブラックのペレットを通過させ、次いで、それぞれにふるいで集められた質量を測定することによって決定される。
【００２９】
好ましくは、カーボンブラック出発材料は、乏しい流動化特性を示しがちである＃１２０メッシュのふるいを通過するカーボンブラック粒子、例えば、約１２５μｍ未満のペレット径を有するカーボンブラック粒子の粒径画分として本明細書で定義されるカーボンブラック微粒子を実質的に含まない。様々な所望による実施態様において、カーボンブラック出発材料は、約１５質量％未満のカーボンブラック微粒子、例えば、約１０質量％未満、約５質量％未満、または約２質量％未満のカーボンブラック微粒子を含む。
【００３０】
カーボンブラック出発材料の第１ＢＥＴ窒素表面積（Ｎ2ＳＡとも言う）は同様に幅広く変わり得る。様々な所望による実施態様において、第１ＢＥＴ窒素表面積は、約１０００ｍ2／ｇ未満、例えば約５００ｍ2／ｇ未満、約３００ｍ2／ｇ未満、または約１００ｍ2／ｇ未満である。
【００３１】
参照によって本明細書にその全体が組み込まれるＡＳＴＭ  Ｄ３８４９−０４（ＡＳＴＭ粒子径とも言う）によって測定されるカーボンブラック出発材料の平均一次粒子径は、所望により、約１００ｎｍ未満、例えば約７５ｎｍ未満、約５０ｎｍ未満、約３０ｎｍ未満、約２０ｎｍ未満、または約１０ｎｍ未満である。範囲に関しては、カーボンブラック出発材料の平均一次粒子径は、所望により、約５ｎｍ〜約１００ｎｍ、例えば、約１０ｎｍ〜約５０ｎｍ、約１０ｎｍ〜約４０ｎｍ、約１０ｎｍ〜約３０ｎｍ、または約１０ｎｍ〜約２０ｎｍである。
【００３２】
カーボンブラック凝集体は、接触点にて融合され、せん断によって容易に分離され得ないカーボンブラック一次粒子の構造体として定義される。カーボンブラック出発材料の平均凝集体径（Ｄagg）は、参照によって本明細書にその全体が組み込まれるＡＳＴＭ  Ｄ３８４９−０４に記載されるイメージング技術を用いてＴＥＭ像解析から抽出することができ、具体的には次の式に基づく。
Ｄagg＝（ＤmaxＤmin）0.5
式中、Ｄmaxは、ＴＥＭ解析からの粒子の算術数平均最大直径であり、Ｄminは、ＴＥＭ解析からの粒子の算術数平均最小直径である。いくつかの例示的な具体例では、カーボンブラック出発材料は、約５００ｎｍ未満、例えば約４００ｎｍ未満、約３００ｎｍ未満、約２００ｎｍ未満、または約１００ｎｍ未満である平均凝集体径を有する。範囲に関しては、カーボンブラック出発材料の平均凝集粒子径は、所望により、約３０ｎｍ〜約５００ｎｍ、例えば、約５０ｎｍ〜約３００ｎｍ、または約１００ｎｍ〜約３００ｎｍである。
【００３３】
カーボンブラック出発材料の構造は、平均一次粒子径に対する平均凝集体径の比（Ｄagg／Ｄp）によって特徴付けられ得る。カーボンブラック出発材料についてのＤagg／Ｄpの比は、所望により、約１〜約１２、例えば、約２〜約１０、または約４〜約１０の範囲であり、より高い数字はより大きい構造（ｇｒｅａｔｅｒ  ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ）を示す。より低い範囲の制限に関しては、カーボンブラック出発材料についてのＤagg／Ｄpの比は、所望により、約４よりも大きく、例えば、約７よりも大きいか、または約１１よりも大きい。
【００３４】
カーボンブラック出発材料のかさ密度は、カーボンブラック出発材料の流動化特性に著しい影響を有し得る。いくつかの例示的な実施態様において、カーボンブラック出発材料、例えばペレット化したカーボンブラック出発材料のかさ密度は、所望により、約１５０〜約５００ｋｇ／ｃｍ3、例えば約２００〜約４５０ｋｇ／ｃｍ3、または約２５０〜約４５０ｋｇ／ｃｍ3である。
【００３５】
高度にエッチングされたカーボンブラックのメソ多孔性対マイクロ多孔性の割合は、統計的厚さ比表面積（ＳＴＳＡ）に対するＢＥＴ窒素表面積の比によって特徴付けられ得る。ＢＥＴ窒素表面積は概してカーボンブラックの全表面積、すなわち、外部の表面積及びメソポーラス及びマイクロポーラスに起因する表面積を含む全表面積を反映するが、一方で、ＳＴＳＡ表面積は概して、外部の表面積及びメソ空孔に起因するカーボンブラックの表面積のみを反映する（すなわち、マイクロ空孔に起因する表面積を除く）。本明細書で用いるとき、用語「ＳＴＳＡ表面積」とは、参照によって本明細書にその全体が組み込まれるＡＳＴＭ  Ｄ６５５６−０４により測定される表面積を意味する。概して、ＢＥＴ窒素表面積及びＳＴＳＡ表面積が類似するほど（すなわち、その比が１に近づくほど）、カーボンブラックのマイクロポーラスは減少する。いくつかの例示的な実施態様において、カーボンブラック出発材料は、０．９よりも大きい、例えば、１．１よりも大きい、１．３よりも大きい、または１．５よりも大きいＢＥＴ窒素表面積／ＳＴＳＡ比を有する。本発明の酸化プロセスの際に、マイクロ多孔性（すなわち、ＢＥＴ窒素表面積／ＳＴＳＡ比）は、最初、増加し得るが、図１及び図８を参照しながら以下に記載するように、マイクロポーラス構造が酸化され、カーボンブラック粒子が「空洞化」されるにつれて、最終的には減少するだろう。マイクロポーラス構造の酸化の際、ＢＥＴ窒素表面積／ＳＴＳＡ比は理想的には１に近づく。
【００３６】
本発明の方法によって生成されるカーボンブラック生成物の一次粒子及び凝集体の大きさは、適切な形態を有するカーボンブラック出発材料を選択することによって制御され得る。ファーネスカーボンブラックは、幅広い範囲の一次粒子及び凝集体の大きさで入手可能である。これらのカーボンブラック出発材料は、所望により、未エッチングであることができ、または、その場で（すなわちカーボンブラック反応炉内で）ある程度エッチングされたものであることができる。他のカーボンブラック、例えばサーマルブラック、アセチレンブラック、ランプブラック、チャンネルブラック、またはガスファーネスブラックが、カーボンブラック出発材料として採用され得る。
【００３７】
いくつかの具体的な限定されない例において、カーボンブラック出発材料は、Ｖｕｌｃａｎ  ＸＣ７２（バインダー有りまたは無し）、Ｂｌａｃｋ  Ｐｅａｒｌｓ  ７００、  Ｂｌａｃｋ  Ｐｅａｒｌｓ  ８００、  Ｖｕｌｃａｎ  ＸＣ６０５、  Ｒｅｇａｌ  ３５０、  Ｒｅｇａｌ  ２５０、  Ｂｌａｃｋ  Ｐｅａｒｌｓ  ５７０、  及びＶｕｌｃａｎ  ＸＣ６８からなる群から選択される１以上のカーボンブラックを含む。
【００３８】
流動化剤
本方法は、好ましくは、酸化剤及び所望により窒素などの希釈剤を含む流動化剤を用いて、流動床にてカーボンブラック出発材料を流動化する工程を含む。
【００３９】
酸化剤の組成は、例えば採用されるカーボンブラック出発材料の組成及び所望の反応条件に依存して、幅広く変わり得る。いくつかの制限しない実施態様において、酸化剤は、Ｏ2、Ｏ3、酸素含有酸、水（例えば蒸気）、ＮＯx、ＳＯ3、またはＣＯ2のうちの１以上を含む。いくつかの特に好ましい実施態様において、酸化剤は、蒸気を含むか、蒸気からなるか、または本質的に蒸気からなる。好ましくは、流動化剤は、少なくとも５０質量％の蒸気、少なくとも７５質量％の蒸気、少なくとも９０質量％の蒸気、または１００質量％の蒸気を含む。流動化剤が別の非酸化性流動化成分を有さず本質的に酸化剤からなる場合は、カーボンブラック生成物を精製する必要がないか、または酸化工程の後にカーボンブラック生成物から流動化成分を分離する必要がないというさらなる利点がある。
【００４０】
所望により、流動化剤は、希釈剤、すわなち、主にカーボンブラック出発材料を酸化すること以外の理由で流動化剤に含まれる材料をさらに含む。例えば、希釈剤は、不活性ガス、例えば窒素またはアルゴンを含むことができる。したがって、流動化剤は、所望により、不活性ガス、例えば窒素またはアルゴンをさらに含む。開始の際は、流動化剤は希釈剤を含み、酸化剤をほとんどまたは全く含まないことができる。希釈剤を含み酸化剤をほとんどまたは全く含まない流動化剤を採用することによって、流動床反応炉の温度プロファイルが調整され（すなわち、流動床が加熱され）熱力学的に有利な反応を形成する間、カーボンブラック出発材料は希釈剤で流動化され得る。一旦、所望の温度プロファイルが達成されると、流動化剤の酸化剤の含有量を増加して、所望の、酸化剤：希釈剤の比及び反応の進行を提供することができる。同様の手順が、反応炉の停止に用いられ得る。
【００４１】
望ましくは、本発明の方法の酸化速度（例えばエッチングレート）は、カーボンブラック生成物を生成するのに効果的な条件下で、流動床にてカーボンブラック出発材料と酸化剤とを接触させる工程の際に、流動化剤中の希釈剤（例えば窒素）に対する酸化剤（例えば蒸気）の比を制御することによって、注意深く制御され得る。結果として、本発明の方法によって生成されたカーボンブラック生成物の第２ＢＥＴ窒素表面積は、流動化剤中の希釈剤（例えば窒素）に対する酸化剤（例えば蒸気）の比を制御することによって、注意深く制御され得る。
【００４２】
酸化条件
このたび、カーボンブラックは、効果的に酸化され、流動床反応炉にてその表面積を増加することができることが分かった。流動床反応炉は、他の反応炉の種類と比べて、酸化剤とカーボンブラック出発材料との接触を改良し、カーボンブラック生成物の生成において、より早い反応時間及びカーボンブラック出発材料のより均質なエッチングをもたらす、という利点を提供する。好ましい実施態様において、酸化剤は蒸気エッチングプロセスを含む。本明細書で用いるとき、用語「蒸気エッチング」とは、蒸気でカーボンブラック出発材料を酸化することを意味する。
【００４３】
流動床反応炉は概して、流動化剤導入ゾーンまたはプレナム、及び流動化剤導入ゾーンの上に配置された反応ゾーン（エッチングゾーン）または床を含む。動作中に、カーボンブラック出発材料はエッチングゾーンで流動化され流動床を形成する。２つのゾーンは好ましくは、底部の格子（ｇｒａｔｅ）、スクリーン、プレート（ｐｌａｔｅ）、または類似の分離構造によって分離される。これらは、エッチングゾーンから流動化剤導入ゾーンへのカーボンブラック出発材料の流れを実質的に排除しながら、流動化剤を流動化剤導入ゾーンからエッチングゾーン（流動床）へ流動させるための複数の開口部を含む。
【００４４】
理論に束縛されるものではないが、本発明の方法は、カーボンブラック出発材料から、例えば欠陥などの活性サイト、アモルファスカーボン、単一層面（ｓｉｎｇｌｅ  ｌａｙｅｒ  ｐｌａｎｅｓ）などを除去することによって表面積を増加すると考えられている。この方法は、図１に示され、欠陥を除去して、高度に酸化された高表面積のカーボンブラック生成物を生成することが表されている。図１において、一次粒子（カーボンブラック出発材料）は、粒子の表面に概して平行に配向された層状面を有する、より大きくより完全な結晶を含む「殻（ｓｈｅｌｌ）」によって表される同心の結晶態様（ｃｏｎｃｅｎｔｒｉｃ  ｃｒｙｓｔａｌｌｉｔｅ  ｍｏｄｅ）を有するものとして描かれている。粒子の中央領域または「中心部」は、主に小さく不完全な結晶、単一層面、及び場合によっては層状面に組み込まれていないばらばらのカーボン（ｄｉｓｏｒｇａｎｉｚｅｄ  ｃａｒｂｏｎ）を含む。さらに、例えば欠陥、官能基などの、カーボン表面にいくらかの（より高エネルギーの）活性サイトがある。本発明の方法の際に、酸化剤分子（例えば水分子）が最初にカーボン表面の活性サイトを攻撃して、その表面から炭素原子を除去し、ガス相のＣＯまたはＣＯ2及び水素（次の式１及び２を参照）を生成して、より多くの炭素原子の露出をもたらす。粒子の中心部における炭素原子は、表面上の炭素原子よりも高いエネルギーを有する傾向があり、酸化（例えばエッチング）速度は、表面上よりも粒子の中心部の方が速い傾向がある。
【００４５】
より具体的には、蒸気エッチングについて、再び理論に束縛されることはないが、カーボンブラック出発材料は、水蒸気改質に似た反応メカニズムでカーボンブラック生成物に転換される。蒸気エッチングの生成物は、ＣＯ及び水素並びに／またはＣＯ2及び水素を含む。ＣＯ及びＣＯ2の相対量は、カーボンに対する蒸気の比と温度とに依存する。例えば、カーボンに対する蒸気のより高い比は、ＣＯ2及び水素の生成に有利に働く。関連する蒸気エッチング反応は以下の通りである。
【化１】
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【００４６】
蒸気エッチングが酸化工程で使用される場合、蒸気エッチングは、好ましくは、蒸気を含む流動化剤を用いて流動床反応炉にてカーボンブラック出発材料を流動化することを含む。上で示したように、流動化剤は、１以上のさらなる成分、例えば窒素またはアルゴンなどの不活性ガスを含むことができる。流動床反応炉に投入される希釈剤に対する蒸気の比を制御することによって、カーボンブラック出発材料の蒸気エッチングの割合が望ましくは、注意深く制御され得る。カーボンブラックの蒸気エッチングの割合はまた、カーボンに対する蒸気流量の比によって制御され得る。カーボンに対する蒸気流量のより大きな比は、より大きなエッチング（ｇｒｅａｔｅｒ  ｅｔｃｈｉｎｇ）に有利に働く。
【００４７】
第１ＢＥＴ窒素表面積よりも大きい第２ＢＥＴ窒素表面積を有するカーボンブラック生成物を生成するのに効果的である流動床反応炉で使用される条件は、例えばカーボンブラック出発材料の物理的特性などの要因、及び特にカーボンブラック出発材料の流動化性（ｆｌｕｉｄｉｚａｂｉｌｉｔｙ）に依存して変わり得る。流動床反応炉の望ましい条件に影響するさらなる要因には、流動化プレートの設計、並びに使用される流動床反応炉の設計が含まれる。
【００４８】
流動床反応炉における酸化の速度及び割合を制御する他の重要なパラメータは、流動床の温度である。概して、流動床温度が高いほど、酸化の速度は速くなる。蒸気エッチングプロセスは好ましくは、反応の大きな吸熱特性のため（ΔＨ300K＝３１．４ｋｃａｌ／ｍｏｌ）、約７００℃よりも高い温度で行われる。いくつかの制限しない実施態様において、流動床の温度は約７００℃よりも高く、例えば約９００℃よりも高いか、または約１０００℃よりも高い。範囲に関しては、流動床の温度は所望により約７００℃〜約１４００℃、例えば約７００℃〜約１３００℃、約９００℃〜約１１００℃、または約１０００℃〜約１１００℃である。本明細書で用いられるとき、用語「流動床温度」とは、カーボンブラック生成物を生成するのに効果的な条件下で、流動床にてカーボンブラック出発材料と酸化剤、例えば蒸気とを接触させる工程の際の流動床の平均温度を意味する。
【００４９】
流動化剤が流動床に導入されるところにおける表面速度は、酸化剤とカーボンブラック出発材料との接触の割合を制御する上での他の重要な要因である。理想的には、表面速度は、流動床に含まれるカーボンブラックを流動化された態様で振る舞わせるために十分に大きいが、カーボンブラックのペレットまたは粒子を取り込むほど大きくはなく、それによって流動床反応炉からカーボンブラックのペレットまたは粒子を排出することができる。いくつかの限定しない実施態様において、流動化剤は、約０．０３〜約０．１５ｍ／ｓ、例えば、約０．０５〜約０．１３ｍ／ｓ、または約０．０５〜約０．１０ｍ／ｓの流動床の表面速度を有する。
【００５０】
カーボンブラック生成物を生成することが望まれるカーボンブラック出発材料の酸化の割合は概して、カーボンブラック出発材料に対する反応時間の最後における累積酸化剤の質量比に比例する。いくつかの例示的な限定しない実施態様において、カーボンブラック出発材料に対する反応時間の最後における累積酸化剤の質量比は、約０．５〜約３、例えば約０．５〜約２．５、約０．５〜約２、または約１〜約２である。類似のパラメータは、流動床におけるカーボンブラック出発材料に対する蒸気量の比であり、好ましくは、約０．０５〜約０．５０ｋｇ蒸気／ｋｇカーボンブラック出発材料／時間、例えば約０．１〜約０．４ｋｇ蒸気／ｋｇカーボンブラック出発材料／時間、または約０．２〜約０．３ｋｇ蒸気／ｋｇカーボンブラック出発材料／時間である。
【００５１】
カーボンブラック出発材料からカーボンブラック生成物を生成する上で採用される反応時間は、例えば、カーボンブラック出発材料とカーボンブラック生成物との間の表面積及び空孔率における所望の差、流動床反応炉の温度、流動化剤の表面ガス速度、流動化剤の酸化剤含有量、カーボンブラック出発材料の投入質量（ｍａｓｓ  ｌｏａｄｉｎｇ）、及び十分に流動床反応プロセスの当業者の知識内である他のパラメータに依存して、変化し得る。いくつかの限定しない実施態様において、前記条件は、約０．５〜約２４時間、例えば約０．５〜約１５時間、約２〜約１２時間、または約３〜約９時間の反応時間を含む。
【００５２】
所望のカーボンブラック出発材料の酸化の割合、並びに反応時間は、とりわけ、カーボンブラック生成物の第２ＢＥＴ窒素表面積とカーボンブラック出発材料の第１ＢＥＴ窒素表面積との間の所望の差に依存するだろう。いくつかの限定しない実施態様において、前記条件、例えば反応時間、流動床温度、流動化剤の酸化剤含有量等のうち１以上は、第１ＢＥＴ窒素表面積よりも第２ＢＥＴ窒素表面積が、少なくとも約１．２倍、少なくとも約１．５倍、少なくとも約２．０倍、少なくとも約４．０倍、または少なくとも約８．０倍だけ大きくなるように制御される。範囲に関しては、前記条件は所望により、第１ＢＥＴ窒素表面積よりも第２ＢＥＴ窒素表面積が、約１．５倍〜約８．０倍、例えば、約３．０倍〜約８．０倍、または約５．０倍〜約８．０倍だけ大きくなるように制御される。所望により、第１ＢＥＴ窒素表面積と第２ＢＥＴ窒素表面積との間の差は、約１００ｍ2／ｇよりも大きい、例えば約２００ｍ2／ｇよりも大きい、約３００ｍ2／ｇよりも大きい、約４００ｍ2／ｇよりも大きい、約５００ｍ2／ｇよりも大きい、約８００ｍ2／ｇよりも大きい、約１０００ｍ2／ｇよりも大きい、または約１２００ｍ2／ｇよりも大きい。
【００５３】
酸化（例えば蒸気エッチング）プロセスは所望により高圧下で行われる。酸化プロセス、例えば流動床反応炉内で採用される酸化剤（例えば蒸気）の分圧は、広い範囲にわたって変化し得る。概して、前記プロセスで採用される分圧は、約０．１〜約１気圧、例えば約０．２〜約０．８気圧、または約０．３〜約０．７気圧の範囲内である。
【００５４】
所望により、本発明の方法は、触媒の存在下で行われる。使用される場合は、触媒は所望により、例えば、金属酸化物（例えばＮｉＯ、ＣｕＯ、Ｆｅ2Ｏ3等）、金属硝酸塩（例えばＮｉ（ＮＯ3）2、Ｃｕ（ＮｉＯ3）2等）、または金属水酸化物（例えばＦｅ（ＯＨ）3、ＮａＯＨ、ＫＯＨ、及びＣａ（ＯＨ）2等）、または酢酸カルシウム、ギ酸カルシウム、塩化カルシウム、酢酸バリウム、ギ酸バリウム、若しくは塩化バリウムなどのアルカリ土類金属塩（有機アニオンまたは無機アニオンのいずれかを有する）を含む。触媒が使用される場合は、カーボンに対する触媒の質量比は、約０．０００１〜約０．５、例えば約０．００１〜約０．１、または約０．００５〜約０．０５である。
【００５５】
蒸気エッチングプロセスの際、流動床に含まれるカーボンブラックの試料を得て、分析し、表面積の所望の増加が達成されたか測定することができる。好ましい実施態様において、（例えば導管を介して）流動床と流体連結状態にあるサイクロン等の分離装置は、そこに含まれているカーボンブラックを定期的にサンプリングする。与えられた試料のエッチングレベルは、機械ではなく手動（すなわち手）による混合方法を使用するＡＳＴＭ  Ｄ２４１４−０６ａに記載される様式に類似した様式で、ｃｃ／１００ｇカーボンブラックを単位としたオイル吸収（すなわち、ＤＢＰまたはジブチルフタレート吸収）係数を手動で測定することによって見積もられ得る。例えば、約４００〜約７００ｃｃ／１００ｇの目標手動オイル吸収係数が望ましくあり得る（この目標数は、約８００〜約１５００ｍ2／ｇのＶｕｌｃａｎ  ＸＣ７２カーボンブラックについてのＢＥＴ表面積に対応する）。表面積の所望の増加が達成された後、得られたカーボンブラック生成物は、概して流動化剤の流れを止め、流動床を純窒素または他の不活性ガスの流れ下で冷却し、次いで、例えば流動化剤導入ゾーンを介して、及び流動化剤導入ゾーンと流体連結状態にある生成物排出口を介して、カーボン含有材料を除去することによって、蒸気エッチング装置から除去される。
【００５６】
図２は、本発明の一実施態様による例示的な蒸気エッチングシステム２００の工程系統図を提供する。蒸気エッチングシステム２００は、ゾーンが底部のスクリーンまたは格子２２５によって互いに分離されている、流動化剤導入ゾーンまたはプレナム２１０及びエッチングゾーン２１１を含む流動床反応炉２０８を含む。通常の動作の際、エッチングゾーン２１１は、カーボンブラック及び所望により触媒を含む流動床２１２を含む。エッチングゾーン２１１は好ましくは、１以上のヒーターによって加熱され、所望の温度プロファイルを提供する。
【００５７】
示したように、流動化剤は、蒸気及び／または実質的に不活性の流動化剤（例えばＮ2）を含む。蒸気は、蒸気発生器２０１（ポンプ２０２によって促進される）によって提供され、実質的に不活性の流動化剤は、実質的に不活性の流動化剤源２０３によって提供される。実施的に不活性の流動化剤及び蒸気（所望の比を提供するようにバルブによって制御される）は、導管２０４及び２０５のそれぞれを通り、ガス予熱器２０６に導入する前に混合される。ガス予熱器２０６は好ましくは、蒸気エッチングプロセスを促進するために、流動床反応炉２０８に導入する前に流動化剤の温度を増加する。
【００５８】
ガス予熱器２０６における予熱後に、流動化剤は、導管２０７を介して、流動化剤導入ゾーンまたはプレナム２１０に送られる。流動化剤導入ゾーンまたはプレナム２１０内に導入される流動化剤が正圧であるため、流動化剤が、スクリーンまたは格子２２５の開口部を通過し、エッチングゾーン２１１に入る。流動化剤がエッチングゾーン２１１に入るにつれて、それが流動床２１２におけるカーボンブラック及び所望による触媒を流動化させる。加えて、流動化剤がエッチングゾーン２１１に入るにつれて、過剰の蒸気、ガス状副生成物、及びいくらかの量の引き込まれた微粒子が、蒸気エッチング装置２０８の上部から導管２１５を介して除かれ、ガス状副生成物からカーボンブラックの微粒子を分離するために、１以上の分離装置、例えばサイクロン、バグハウス、フィルター等を含む分離システム２１６に送られる。
【００５９】
示すように、サンプリング装置２１４は、導管２１３を介して流動床２１２と流体連結状態にあり、その中に含まれるカーボンブラックを定期的にサンプリングして、所望の度合いの蒸気エッチングが達成されているかどうかを測定する。表面積の所望の増加が達成された後、得られた蒸気エッチングされたカーボンブラック、すなわち、カーボンブラック生成物は、流動化剤の流れを止め、流動床を純窒素または他の不活性ガスの流れ下で冷却させ、次いで、流動化剤導入ゾーン２１０を介して、及び流動化剤導入ゾーン２１０と流体連結状態にある生成物排出口２２４を介して、カーボンブラック生成物を除去することによって、蒸気エッチング装置から除かれる。
【００６０】
図３Ａ〜３Ｃは、エッチング時間の関数としての蒸気エッチングされたカーボンのＸＲＤパターンを示す。示すように、カーボンの種類に関係なく、（００２）におけるＸＲＤピークは概して蒸気エッチングに敏感であった。その敏感さは、蒸気エッチングが進むにつれてピーク（００２）のピーク強度が顕著に減少することによって反映される。対照的に、（１０）のピーク強度は、蒸気エッチングプロセスによって最小限に影響された。（００２）のピークは、カーボンの三次元秩序を反映し、一方で、（１０）のピークは、層状面により関連する。理論に束縛はされないが、これらの結果は、図４に示すように、長距離の格子配向秩序がエッチングの際に破壊されるか、または層状面がエッチングの進行につれてより無配向になることを示唆している。
【００６１】
図５Ａ及び５Ｂは、下記の例４による３６０分間、９５０℃における蒸気エッチングの前（図５Ａ）及び後（図５Ｂ）のカーボンブラック（Ｖｕｌｃａｎ  ＸＣ７２）についての空孔径分布を示す。示すように、親（蒸気エッチングされていない）カーボンブラックの最大空孔径は、約１０〜約１００ｎｍ程度であった。一次粒子が１４ｎｍ程度であったため、これらの空孔は、主として、集合粒子間の空孔（例えば凝集体の間に形成された空孔）である。蒸気エッチングの際に、マイクロ−及びメソ−空孔は、粒子から炭素原子を除去することによって作り出された。５０ｎｍよりも大きい空孔画分もみられるが、蒸気エッチングによって作り出された空孔のほとんどは、約３〜約５ｎｍ程度の平均ポア径を有していた。この結果は、水銀ポロシメーターによって確認された。
【００６２】
カーボンブラック生成物
様々なさらなる実施態様において、本発明は、カーボンブラック生成物を対象とし、好ましくは上述の方法のいずれかによって生成されるカーボンブラック生成物を対象とする。カーボンブラック生成物の様々な特性は、例えば、所望の用途、酸化条件、及び採用されるカーボンブラック出発材料の物理的特性に依存して変わるだろう。
【００６３】
カーボンブラック生成物の平均ペレット径は、主にカーボンブラック出発材料のペレット径に依存するだろう。例えば、様々な例示的実施態様において、カーボンブラック生成物、例えばペレット化したカーボンブラック生成物は、約１０μｍより大きい、例えば、約５０μｍより大きい、約１００μｍより大きい、約２００μｍより大きい、約５００μｍより大きい、または約１ｍｍより大きい平均ペレット径を有する。範囲に関しては、カーボンブラック生成物、例えばペレット化したカーボンブラック生成物は、約１０μｍ〜約５ｍｍ、例えば、約１００μｍ〜約５ｍｍ、または約２００μｍ〜約２ｍｍの平均ペレット径を有する。
【００６４】
カーボンブラック出発材料は好ましくはカーボンブラック微粒子を実質的に含まないので、カーボンブラック生成物は同様に、好ましくはカーボンブラック微粒子を実質的に含まない。また、カーボンブラック微粒子は、流動床反応炉によって容易に保持されない。結果として、カーボンブラック生成物は概して、カーボンブラック出発材料よりもカーボンブラック微粒子の画分は小さいだろう。様々な所望による実施態様において、カーボンブラック生成物は、約５質量％未満のカーボンブラック微粒子、例えば約３質量％未満、または約１質量％未満のカーボンブラック微粒子を含む。
【００６５】
カーボンブラック生成物の第２ＢＥＴ窒素表面積（Ｎ2ＳＡ）は、主に採用する酸化条件及びカーボンブラック生成物の所望の用途に基づいて変わるだろう。様々な所望による実施態様において、第２ＢＥＴ窒素表面積は約６００ｍ2／ｇより大きい、例えば、約９００ｍ2／ｇより大きい、約１０００ｍ2／ｇより大きい、約１２００ｍ2／ｇより大きい、または約１５００ｍ2／ｇより大きい。範囲に関して、第２ＢＥＴ窒素表面積は所望により約６００ｍ2／ｇ〜約１８００ｍ2／ｇ、例えば、約６００ｍ2／ｇ〜約９００ｍ2／ｇ、約９００ｍ2／ｇ〜約１２００ｍ2／ｇ、約１２００ｍ2／ｇ〜約１５００ｍ2／ｇ、または約１５００ｍ2／ｇ〜約１８００ｍ2／ｇである。
【００６６】
カーボンブラック生成物及びカーボンブラック出発材料の平均一次粒子径は概して互いに一致するはずだが、カーボンブラック生成物の平均一次粒子径（Ｄp）は、カーボンブラック出発材料の平均一次粒子径よりも若干大きくてもよい。いくつかの例示的な実施態様において、カーボンブラック生成物の平均一次粒子径は、カーボンブラック出発材料の平均一次粒子径よりも少なくとも約０．５ｎｍ大きい、例えば、少なくとも約１ｎｍ大きい、少なくとも約２ｎｍ大きい、少なくとも約３ｎｍ大きい、または少なくとも約４ｎｍ大きい。所望により、カーボンブラック生成物は、約１００ｎｍ未満、例えば約７５ｎｍ未満、約５０ｎｍ未満、約３０ｎｍ未満、約２０ｎｍ未満、または約１０ｎｍ未満の平均一次粒子径を有する。範囲に関しては、カーボンブラック生成物の平均一次粒子径は所望により約７ｎｍ〜約１００ｎｍ、例えば、約５ｎｍ〜約１５ｎｍ、約３５ｎｍ〜約８０ｎｍ、約１０ｎｍ〜約５０ｎｍ、約１０ｎｍ〜約４０ｎｍ、約１０ｎｍ〜約３０ｎｍ、または約１０ｎｍ〜約２０ｎｍである。
【００６７】
同様に、カーボンブラック生成物及びカーボンブラック出発材料の平均凝集体径は概して互いに一致するはずだが、カーボンブラック生成物の平均凝集体径（Ｄagg）は、カーボンブラック出発材料の平均凝集体径よりも若干大きくてもよい。いくつかの例示的な実施態様において、カーボンブラック生成物の平均凝集体径は、カーボンブラック出発材料の平均凝集体径よりも少なくとも約１０ｎｍ大きい、例えば、少なくとも約２０ｎｍ大きい、少なくとも約３０ｎｍ大きい、少なくとも約４０ｎｍ大きい、または少なくとも約５０ｎｍ大きい。所望により、カーボンブラック生成物は、約５００ｎｍ未満、例えば約４００ｎｍ未満、約３００ｎｍ未満、約２００ｎｍ未満、または約１００ｎｍ未満の平均凝集体径を有する。範囲に関しては、カーボンブラック生成物の平均凝集体径は所望により約３０ｎｍ〜約５００ｎｍ、例えば、約５０ｎｍ〜約３００ｎｍ、または約１００ｎｍ〜約３００ｎｍである。
【００６８】
カーボンブラック生成物は好ましくは、Ｄagg／Ｄp比によって特徴付けられるカーボンブラック出発材料に類似した構造を有する。いくつかの例示的な実施態様において、カーボンブラック生成物は、約１０未満、例えば約７未満、約４未満、または約２未満であるＤagg／Ｄp比を有する。範囲に関して、Ｄagg／Ｄp比は所望により約１〜約７、例えば約１〜約５、約１〜約３、または約１〜約２である。
【００６９】
上で示したように、本発明の酸化プロセスの際、マイクロ多孔性（すなわち、ＢＥＴ窒素表面積／ＳＴＳＡ比）は最初に増加し得るが、最終的に減少するだろう。したがって、本発明のプロセスが進行するにつれて、ＢＥＴ窒素表面積／ＳＴＳＡ比は、最終的に減少して１に近づくだろう。いくつかの好ましい実施態様において、カーボンブラック生成物は、約１．５未満、約１．４未満、約１．３未満、約１．２未満、約１．１未満、または約１．０５未満であるＢＥＴ窒素表面積／ＳＴＳＡ比を有する。範囲に関しては、カーボンブラック生成物は所望により、約０．９５〜約１．５、例えば、約０．９５〜約１．４、約０．９５〜約１．３、約０．９５〜約１．２、約０．９５〜約１．１、または約０．９５〜約１．０５のＢＥＴ窒素表面積／ＳＴＳＡ比を有する。
【００７０】
マイクロ多孔性は好ましくは本発明の方法にしたがって減少するが、理想的には、本発明のカーボンブラック生成物は、かなりの割合のメソ多孔性を有する。いくつかの例示的な実施態様において、カーボンブラック生成物は、ＢＪＨ窒素脱着によって測定される約０．３〜約２ｃｍ3／ｇ、例えば約０．５〜約１．５ｃｍ3／ｇ、約１．２〜約２．０ｃｍ3／ｇ、または約１〜約１．５ｃｍ3／ｇで空孔径が約２〜約５ｎｍの全空孔体積を有する。他の実施態様において、カーボンブラック生成物は、ＢＪＨ窒素脱着によって測定される約１．０〜約５．０ｃｍ3／ｇ、例えば約２．０〜約４．０ｃｍ3／ｇ、約３．０〜約５．０ｃｍ3／ｇ、または約２．５〜約４．０ｃｍ3／ｇで空孔径が約２〜約１００ｎｍの全空孔体積を有する。空孔径分布及び空孔体積を測定するＢＪＨ窒素脱着法は、参照によって本明細書にその全体が組み込まれるＡＳＴＭ４２２２−０３及びＡＳＴＭ及びＡＳＴＭ４６４１−９４に記載されており、本明細書に記載する空孔径の測定に使用した。
【００７１】
いくつかの特に好適な実施態様において、本発明は、従来のガス化カーボンブラック製造方法によっては達成できない所定の組み合わせの物理的特性を含む（好ましくは本発明の方法によって形成される）カーボンブラックを対象とする。
【００７２】
例えば、一実施態様において、本発明は、約６００〜約９００ｍ2／ｇ（例えば約６００〜約８００ｍ2／ｇ、または約７００〜約８００ｍ2／ｇ）のＢＥＴ窒素表面積、及び約０．９５〜約１．１（例えば約０．９５〜約１．０５）のＢＥＴ窒素表面積／ＳＴＳＡ比を有する多孔質カーボンブラックを対象とする。
【００７３】
他の実施態様において、本発明は、約９００〜約１２００ｍ2／ｇ（例えば約９００〜約１１００ｍ2／ｇ、または約１０００〜約１１００ｍ2／ｇ）のＢＥＴ窒素表面積、及び約０．９５〜約１．１（例えば約０．９５〜約１．０５）のＢＥＴ窒素表面積／ＳＴＳＡ比を有する多孔質カーボンブラックを対象とする。
【００７４】
他の実施態様において、本発明は、約１５００〜約１８００ｍ2／ｇ（例えば約１５００〜約１７００ｍ2／ｇ、または約１６００〜約１７００ｍ2／ｇ）のＢＥＴ窒素表面積、及び約０．９５〜約１．１（例えば約０．９５〜約１．０５）のＢＥＴ窒素表面積／ＳＴＳＡ比を有する多孔質カーボンブラックを対象とする。
【００７５】
他の実施態様において、本発明は、約３５〜約８０ｎｍの平均一次粒子径、約６００〜約１８００ｍ2／ｇ（例えば約８００〜約１５００ｍ2／ｇ、または約８００〜約１３００ｍ2／ｇ）のＢＥＴ窒素表面積、及び約０．９５〜約１．１（例えば約０．９５〜約１．０５）のＢＥＴ窒素表面積／ＳＴＳＡ比を有する多孔質カーボンブラックを対象とする。
【００７６】
他の実施態様において、本発明は、約６００〜約１８００ｍ2／ｇ（例えば約８００〜約１５００ｍ2／ｇ、または約８００〜約１３００ｍ2／ｇ）のＢＥＴ窒素表面積、及び約１〜約７、例えば、約１〜約５、約１〜約３、または約１〜約２のＤagg／Ｄp比を有する多孔質カーボンブラックを対象とする。
【００７７】
他の実施態様において、本発明は、約９００〜約１４００ｍ2／ｇ（例えば約９００〜約１２００ｍ2／ｇ、または約１０００〜約１２００ｍ2／ｇ）のＢＥＴ窒素表面積、及び約１〜約５（例えば、約１〜約３、または約１〜約２）のＤagg／Ｄp比を有する多孔質カーボンブラックを対象とする。
【００７８】
カーボンブラック生成物の用途
本発明のカーボンブラック生成物は、多くの用途に用いられ得る。例えば、カーボンブラック生成物は、導電性プラスチック、インクジェットインク、触媒担体（例えば燃料電池触媒用）、燃料電池電極、及びスーパーキャパシタの形成に用いられ得る。したがって、本発明はまた、カーボンブラック生成物から形成される導電性プラスチック、インクジェットインク、触媒担体（例えば燃料電池触媒用）、及びスーパーキャパシタを対象とする。もちろん、これらの用途は非限定例であり、他の用途も可能である。
【００７９】
第１用途において、カーボンブラック生成物は、導電性プラスチックの形成に用いられる。カーボンブラックは高い電気的導電性があり、それゆえにカーボンブラックのパーコレーションネットワーク（ｐｅｒｃｏｌａｔｉｎｇ  ｎｅｔｗｏｒｋ）を達成するのに十分な水準で、（通常は非導電性の）プラスチックに添加され、それによって電気的に導電性となったプラスチック部分またはフィルムが得られる。概して、カーボンブラックのより小さい投入質量（ｍａｓｓ  ｌｏａｄｉｎｇ）にて電気的パーコレーションを達成することは、プラスチックに、粘度、破壊靱性、粘着性、密度、または他の特性などの他の利点を与えることができるという点において有利であり得る。空孔の大きさに特に重点を置かずに高ＯＡＮカーボンの空孔率を増加することが目的である場合、高空孔率のカーボンが（小さい投入質量にてパーコレーションを達成する目的で）導電性用途に使用されている。例えば、参照によって本明細書にその全体が組み込まれるＥＰ０１７５３２７Ｂ１には、導電性カーボンブラックの（多孔質）表面積を増加するためにファーネス反応炉内へ試料片（ｓｐｅｃｉｅｓ）を注入することが記載されている。参照によって本明細書にその全体が組み込まれるＥＰ１４５３８９８Ｂ１には、導電性ポリオレフィンに高度にエッチングされた（高表面積）カーボンブラックを使用すること及びその利点が記載されている。参照によって本明細書にその全体が組み込まれるＵＳ特許第５，１７１，７７４号には、正の温度係数を有する抵抗を改良するために、結晶性ポリマー組成物に高度にエッチングされたカーボンブラックを使用することについて記載されている。
【００８０】
他の実施態様において、カーボンブラック生成物は、インクジェットインクに組み込まれる。この態様において、インクは好ましくは液体ビヒクル（例えば分散剤）及びカーボンブラック生成物を含み、インクジェット印刷に好適となる表面張力及び粘度特性を有する。それらの高表面積及び比較的低密度に起因して、本発明のカーボンブラック生成物は、驚くべき予想外の高度の安定性を有するインクジェットインクの形成に特に良好に適している。より低い密度は、小さい沈降力をもたらすが、一方で、保存された全体の形態は、類似の流体抵抗（ｄｒａｇ  ｆｏｒｃｅ）、及び同じ（または場合により改良された）光学濃度を保持する。したがって、本発明による酸化された、例えば蒸気エッチングされたカーボンブラックによって、光学濃度及び分散安定性の間のバランスの改良が可能となる。
【００８１】
他の実施態様おいて、本発明は、本発明の上述のいずれかの方法によって生成されたカーボンブラック生成物を含み、且つ活性相のための支持相として機能するカーボンブラック生成物上に配置された活性相をさらに含む触媒粒子を対象とする。
【００８２】
カーボンブラック支持相及びその上に配置された活性相を含む触媒粒子を形成するための多くの方法が知られている。好ましい実施態様において、触媒粒子は、スプレーコンバージョン反応炉（ｓｐｒａｙ  ｃｏｎｖｅｒｓｉｏｎ  ｒｅａｃｔｏｒ）にて形成される。この実施態様において、液体混合物は、カーボン担体粒子、すなわち上述のメソポーラスカーボンブラック生成物のいずれかと、活性層前駆体と、液体ビヒクルとを含んで形成される。液体混合物は、液体ビヒクルを蒸発させて、活性相前駆体をカーボン担体粒子上に配置された活性相に転換するのに効果的な条件下で高温にてスプレーされる。所望により、活性相は、白金、ルテニウム、白金及びルテニウム、または白金合金を含む。そのような方法は、例えば、参照によって本明細書にその全体が組み込まれる２００６年１月１０日に出願された米国特許出願第１１／３２８，１４７号に記載されている。
【００８３】
特に好適な実施態様において、本発明は、触媒粒子を形成する方法を対象とする。その方法は、（ａ）第１金属前駆体、液体ビヒクル、及び上述のカーボンブラック生成物のいずれか（例えばメソポーラスカーボンブラック）を含む支持体前駆体、を含む前駆体媒体を提供する工程、（ｂ）前駆体媒体をスプレーコンバージョン、例えば乾燥して、液体ビヒクルの少なくとも一部を蒸発させて、中間体粒子を形成する工程、並びに所望により（ｃ）カーボンブラック生成物上に配置された活性相を含む（好ましくは活性相ナノ粒子、例えば、約２５ｎｍ未満、例えば約１０ｎｍ未満、約８ｎｍ未満、約５ｎｍ未満、または約３ｎｍ未満の平均粒径を有する粒子を含む）触媒粒子を形成するのに効果的な温度（例えば約２５０〜約７５０℃）に中間体粒子を加熱する工程を含む。いくつかの金属前駆体、例えばいくつかの白金前駆体については、活性相は、スプレーコンバージョン工程で完全に形成されてもよく、その後の加熱工程（上述の工程（ｃ））は不要である。例えば、多孔質カーボン、例えばメソポーラスカーボン上に合金活性相を形成することが望まれる場合、前駆体媒体は１以上のさらなる金属前駆体を含んでもよい。もちろん、他の実施態様において、カーボンブラック生成物上に触媒粒子を形成するために、周知の湿式沈降法を使用してもよい。参照によって本明細書にその全体が組み込まれる米国特許第５，０６８，１６１号を参照されたい。
【００８４】
活性相は幅広く変わり得る。好ましい実施態様において、活性相は白金または任意の他の貴金属を含む。というのは、これらの材料が最も活性であり、燃料電池の腐食環境に最も良く耐えられるためである。他の実施態様において、活性相は１以上の合金、例えば貴金属合金を含む。いくつかの例示的な触媒合金が、例えば、参照によって本明細書にその全体が組み込まれる米国特許第４，１８６，１１０号（Ｐｔ−Ｔｉ、Ｐｔ−Ａｌ、Ｐｔ−Ａｌ−Ｓｉ、Ｐｌ−Ｓｒ−Ｔｉ、Ｐｔ−Ｃｅ）、同第４，３１６，９４４号（Ｐｔ−Ｃｒ）、及び同第４，２０２，９３４号（Ｐｔ−Ｖ）に記載されている。
【００８５】
さらに、いくつかの実施態様において、本発明は、上述の触媒粒子を含む電極、特に、直接メタノール型燃料電池（ＤＭＦＣ）または水素型燃料電池などの燃料電池用の電極、並びにそのような電極を形成する方法を対象とする。メソポーラスカーボンブラック粒子は、粒子の全体の表面積にわたって物質移動を可能とし、それによって白金または白金合金の触媒粒子の堆積、及び燃料電池の十分な動作のためのイオン及び試料片（ｓｐｅｃｉｅｓ）の移動の両方を可能にするという点で、燃料電池用途に非常に望ましい。（例えば、参照によって本明細書にその全体が組み込まれる２００７年６月１日に出願された、カーボン支持粒子上に配置されたＰｔ／Ｒｕ合金触媒粒子について開示する米国特許出願第１１／７５６，９９７号を参照されたい。）好ましい実施態様において、上述の触媒粒子は、炭素布、若しくはカーボン紙に堆積されるか、または膜（Ｎａｆｉｏｎ膜などのポリマー電解質膜（ＰＥＭ））に直接堆積されるインクに構成される。堆積工程は、スプレー堆積によって達成され得る。別法では、本発明による触媒粒子の堆積は、例えば、ペン／シリンジ、連続的なインクジェットまたは要求に応じて液滴を落とすインクジェット、液滴堆積、スプレー、フレキソ印刷、リソグラフ印刷、グラビア印刷、他の凹版印刷等によって、行われ得る。例えば、参照によって本明細書にその全体が組み込まれる２００３年４月１６日に出願された、インクジェット印刷などの直接描画方法を用いてＰＥＭ’ｓ上に触媒含有インクを印刷する方法を開示する米国特許出願公開第２００４／００３８８０８号を参照されたい。
【００８６】
触媒粒子を含むインクからスプレー堆積法にて電極及び膜電極組立体を形成する方法は、参照によって本明細書にその全体が組み込まれる同時係属の２００６年９月２２日に出願された米国特許出願第１１／５３４，５６１号（代理人整理番号第２００６Ａ０１９）、及び２００７年２月２７日に出願された同第１１／６７９，７５８号（代理人整理番号第２００７Ａ００１）に完全に開示されている。
【００８７】
他の実施態様において、カーボンブラック生成物は、スーパーキャパシタとしても知られている電気二重層コンデンサ用の電極を形成するのに用いられる。スーパーキャパシタは、特定の空孔径を有する高表面積カーボン（例えばＢｌａｃｋ  Ｐｅａｒｌｓ（ＢＰ）２０００）を利用する。本発明のこの態様において、カーボンブラック生成物は高表面積及び非定型の形態（例えば小さい出発ＯＡＮまたはＤagg／Ｄp、例えばＲｅｇａｌ２５０、Ｒｅｇａｌ３５０等）を有し、それはスーパーキャパシタの性能を強化する。電極中のカーボンブラックの最終の充填かさ密度（ｂｕｌｋ  ｐａｃｋｅｄ  ｄｅｎｓｉｔｙ）が従来のカーボンブラックよりも大きいことによってその新材料がより大きい体積容量を提供するため、その形態的相違点はスーパーキャパシタの性能を強化する。産業においては、現在、カーボンブラックに代えてまたは加えてエアロゲルまたは活性炭が使用される。というのは、主に、これらの材料を充填したときに達成され得る単位体積あたりのより大きな表面積のためである。例えば、参照によって本明細書にその全体が組み込まれる米国特許第７，１６０，６１５号には、活性炭と導電性強化剤としてカーボンブラックとを含む電気二重層コンデンサ用の電極を形成するための製造方法が記載されている。参照によって本明細書にその全体が組み込まれる米国特許第５，２６０，８５５号には、より高い特定の容量を有する電気二重層コンデンサの電極を形成するために、カーボン発泡体またはエアロゲルを使用することが記載されている。本発明によって、カーボンブラック単独の使用が、同程度のまたはより良い性能を達成することを可能にするだろう。
【００８８】
これらの新しい炭素質材料の表面改質は、容量を向上するためのさらなる方法を提供し得る。これは、例えばジアゾニウム、酸化、熱処理、または他の技法を用いて、多孔質カーボンブラック粒子に官能基を付加することで達成され得る。表面改質法には、参照によって本明細書にその全体が組み込まれる米国特許第５，５５４，７３９号、同第５，７０７，４３２号、同第５，８３７，０４５号、同第５，８５１，２８０号、同第５，８８５，３３５号、同第５，８９５，５２２号、同第５，９００，０２９号、同第５，９２２，１１８号、及び同第６，０４２，６４３号、並びにＰＣＴ国際公開ＷＯ９９／２３１７４に記載された方法が含まれる。そのような方法は、例えばポリマー及び／または界面活性剤を使用する分散剤型の方法に比べて、顔料または炭素質材料上に基のより安定な付加を提供する。酸化に関しては、炭素質材料はまた、表面上にイオン基及び／またはイオン化可能基を導入するために酸化剤によって酸化され得る。このようにして調製された炭素質材料は、表面により高い割合の酸素含有基を有することが分かった。酸化剤には、制限されるものではないが、酸素ガス、オゾン、ＮＯ2（ＮＯ2及び空気の混合物を含む）、過酸化水素などの過酸化物、過硫酸ナトリウム、過硫酸カリウム、または過硫酸アンモニウムを含む過硫酸塩、次亜塩素酸ナトリウムなどの次亜ハロゲン酸塩（ｈｙｐｏｈａｌｉｔｅ）、亜ハロゲン酸塩（ｈａｌｉｔｅ）、ハロゲン酸塩（ｈａｌａｔｅ）、または過ハロゲン酸塩（ｐｅｒｈａｌａｔｅ）（亜塩素酸ナトリウム、塩素酸ナトリウム、または過塩素酸ナトリウムなど）、硝酸などの酸化剤、及び過マンガン酸塩、四酸化オスミウム、酸化クロム、または硝酸セリウムアンモニウムなどの遷移金属含有酸化剤が含まれる。オキシダントの混合物も用いることができ、特に酸素及びオゾンのようなガス状酸化剤の混合物を用いることができる。さらに、塩素化及びスルホニル化などの、炭素質材料の表面にイオン基またはイオン化可能基を導入するための他の表面改質方法を用いて調製された炭素質材料も用いることができる。
【００８９】
理論に束縛されるつもりはないが、表面改質方法の１つによって親水性官能基が付加される場合、空孔内の固体粒子と液体電解質との間の二重層界面における電荷分離が増加し、そえゆえにエネルギー貯蔵容量を増加することができる。さらに、親水基の付加が、空孔の濡れを改良し、電解質が完全に多孔質構造を濡らして多孔質カーボンブラックの全体にわたって伝導路を形成することに役立つことができる。熱処理は、経時にわたって容量の低下を発生し得る特定の官能基の除去に用いられ得る。
【実施例】
【００９０】
本発明は、次の限定しない例を考慮してより良く理解されるだろう。
【００９１】
６種のカーボンブラック出発材料（４種の異なる市販のカーボンブラックから選択した）を、図２について上述したものと実質的に類似のパイロット規模の流動床反応システムで蒸気エッチングした。それぞれのカーボンブラック出発材料の理想流動化速度（ｉｄｅａｌ  ｆｌｕｉｄｉｚａｔｉｏｎ  ｖｅｌｏｃｉｔｙ）を、ベンチ規模の流動化装置で室温にて空気を用いて評価した。それぞれのカーボンブラック出発材料の最初の投入（ｃｈａｒｇｅ）を、底部プレート（ｂｏｔｔｏｍ  ｐｌａｔｅ）の上に配置するように流動床に入れた。次いで、流動床は密閉され、窒素流をカーボンブラックに通した。窒素流は、底部プレナムに入り、底部プレートを通過し、次いでカーボンブラックを通過し、次いで最後に流動床反応炉の上部から排出された。電気ヒーターを作動させて、流動床の温度を以下の表１に示す設定温度に高めた。次いで、窒素流を止め、理想流動化速度におおよそ等しい表面速度を有する酸化剤流（６つの例の全てにおいて純粋蒸気）を流して、連続運転を開始した。試料を、封管を用いて流動床から定期的に引き抜いて、カーボンブラックエッチングの進捗を監視するために測定した。表１に示す運転時間の最後にて、電気ヒーターとともに酸化剤流を止めて、流動床が室温まで低下する間、窒素を再び、流動床に通過させた。次いで、最終の流動床生成物を流動床反応炉の底部から集めた。全ての運転において、いくらかのカーボンブラックが微粒子収集システムに失われたが、これは、反応炉の上部から排出される流動化ガスに取り込まれた。
【００９２】
【表１】
2015071784.tif 000004
※例６は、乏しい流動化を提供した底部プレートを用いて実施され、より遅い反応時間をもたらした。
【００９３】
表１に記載する動作パラメータを用いて、表２に示した材料特性を有する蒸気エッチングされたカーボンブラック生成物を生成した。平均一次粒子直径及び平均凝集体直径（ＴＥＭによって測定）は、エッチングプロセスの際にほぼ同じ値を保持したか、あるいは若干増加した。
【００９４】
【表２】
2015071784.tif 000005
【００９５】
表３は、流動床におけるガス状酸化エッチング以外の方法によって生成された比較例のカーボンブラックを示す。
【００９６】
【表３】
2015071784.tif 000006
【００９７】
表１で示したように、蒸気：カーボン比（ｋｇ蒸気／（ｋｇカーボン／ｈｒ）の単位を有する）を調節して、エッチングレートを制御することができる。流動化速度が、カーボンブラックの材料特性によって大体決まることを考慮すると、カーボンに対する蒸気の比は、酸化剤ガス中の不活性ガス（概して窒素）に対する蒸気の比を変えることによって、または流動床への最初のカーボンブラックの投入量を変えることによって、実際に調整され得る。概算であるが、一定のカーボンに対する蒸気の比において、表面積の相対的増加によって測定されるエッチング反応は、異なるカーボンブラックについておおよそ類似するレートにて進むことが分かった。これは、図６のプロットによって示される。実際に、流動床反応炉は、所望のエッチング反応レートを達成するように流動床温度及び蒸気：カーボン比を選択すること、及び次いで表面積または他の試験によって測定される所望のエッチングレベルを達成するように一定時間の間、反応炉を運転することによって制御される。（例えば、臨界流動化速度未満で運転することによって、またはガスをうまく分配しない不良な流動化プレートを用いることによって）例６のように流動床における流動化が乏しい場合、エッチング速度が顕著に低下することがみられた（図６を参照）。これは、効率的なガス−固体接触を伴って流動床にて酸化エッチングを行うことの重要性のさらなる証明となる。
【００９８】
例は、流動床反応炉にて蒸気及び蒸気／窒素混合物でカーボンブラック出発材料をエッチングすることが、顕著な割合のメソ多孔性を有するカーボンブラック生成物を生成することができることをさらに示す。図７は、本方法によって作られたカーボンブラック生成物（例１〜５）についての窒素脱着等温線によって測定される空孔径分布を示す。図７に示す全てのカーボンブラック生成物は、８００〜１７００ｍ2／ｇの窒素表面積を有する。エッチング時間及び流動床条件は上記の例によって変えた。全ての蒸気でエッチングした例について、直径が３〜５ｎｍの空孔径分布の特性ピークがあるように見えるが、これは、例Ｃ１として図７に示したガス化プロセスによって作られた材料（例えばＫｅｔｊｅｎ  ＥＣ６００）に類似する。蒸気エッチングされたカーボンブラックＢＰ７００及びＢＰ８００（例２及び３）は、それぞれ、凝集体間の空孔率に起因する可能性がある１０ｎｍ及び３０ｎｍ付近で顕著な第２ピークを示す。例は、Ｄagg／Ｄpによって特徴付けられるより小さい凝集体径及びより低構造（ｌｏｗｅｒ  ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ）を有する高度のメソポーラスなこれまで未知のカーボンブラックを生成する新規な方法を示す。また、いくつかの例（例えば例２、３、及び４）で達成された（２〜５ｎｍの空孔体積によって特徴付けられる）メソ多孔性のレベルは、Ｋｅｔｊｅｎ  ＥＣ６００（例Ｃ１）のものよりも高い。
【００９９】
図７に含まれる蒸気エッチングされたカーボンブラックとは違って、Ｂｌａｃｋ  Ｐｅａｒｌｓ  ２０００（例Ｃ３）などの高度にエッチング（エッチングはファーネスリアクター内でその場で行われる）されたカーボンブラックは、２〜５ｎｍの範囲で大きなピークを示さない。というのは、空孔率は、主にマイクロ空孔（１．５〜２．５のＢＥＴ窒素表面積／ＳＴＳＡ比を有する）であるからである。対照的に、本発明によって作られた高度のメソポーラスカーボンブラック生成物は、２〜５ｎｍの範囲でピークを有し、概して、約１のＢＥＴ窒素表面積／ＳＴＳＡ比を有した。流動床における蒸気エッチングの際に発生するＢＥＴ窒素表面積／ＳＴＳＡ比の変化を監視することによって、反応時間を制御してメソポーラスカーボンブラックが生成することを確実にすることができる。これは図８に示され、本発明の酸化プロセスの際にどのようにＶｕｌｃａｎ  ＸＣ７２の空孔構造が変化するかを示したものである。最初は、ＢＥＴ窒素表面積／ＳＴＳＡ比が約１．５でありＢＥＴ窒素表面積が約２２５ｍ2／ｇであるので、Ｖｕｌｃａｎ  ＸＣ７２はマイクロ空孔を含む。材料が流動床反応炉でエッチングされるにつれて、ＢＥＴ窒素表面積は連続的に増加する。しかしながら、さらなるマイクロ多孔性が作られるのでＢＥＴ窒素表面積／ＳＴＳＡ比は最初に増加するが、次いで、空孔が大きくなり、マイクロポーラス構造が破壊されるにつれて、ＢＥＴ窒素表面積／ＳＴＳＡ比は減少し始め、１に近づく。これは、図８の例１、４、及び６が、粒子内のメソ多孔性と関連する空孔径分布において３〜５ｎｍのピークを示すのに対して、図８の試料Ａ及びＢが３〜５ｎｍの空孔径範囲のピークを有さないという事実によって証拠立てられる。それゆえに、適切な全表面積、空孔体積、及び空孔径を、温度、蒸気：カーボン比、及び流動床における時間を制御することによって制御することができる。
【０１００】
前述の例は、単に説明の目的のために提供したものであり、本発明を限定するものとしては全く解釈するべきではない。本発明を、様々な例示的実施態様を参照しながら記載したが、用いた記載は、例証及び説明のための記載であり、限定するための記載ではない。変化は、その態様において本発明の範囲及び趣旨から逸脱することなく、現在示している、及び補正した、添付の請求項の範囲で可能である。本発明を、特定の手段、材料、及び実施態様を参照して本明細書に記載したが、本発明は、本明細書に開示した特定のものに限定する意図はない。代わりに、本発明は、添付の特許請求の範囲内にあるような、全ての機能的に等しい構造、方法、及び使用に拡張される。
【図１】
2015071784.tif 000007
【図２】
2015071784.tif 000008
【図３Ａ】
2015071784.tif 000009
【図３Ｂ】
2015071784.tif 000010
【図３Ｃ】
2015071784.tif 000011
【図４】
2015071784.tif 000012
【図５Ａ】
2015071784.tif 000013
【図５Ｂ】
2015071784.tif 000014
【図６】
2015071784.tif 000015
【図７】
2015071784.tif 000016
【図８】
2015071784.tif 000017
【手続補正書】
【提出日】平成27年1月5日(2015.1.5)
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０１００
【補正方法】変更
【補正の内容】
【０１００】
前述の例は、単に説明の目的のために提供したものであり、本発明を限定するものとしては全く解釈するべきではない。本発明を、様々な例示的実施態様を参照しながら記載したが、用いた記載は、例証及び説明のための記載であり、限定するための記載ではない。変化は、その態様において本発明の範囲及び趣旨から逸脱することなく、現在示している、及び補正した、添付の請求項の範囲で可能である。本発明を、特定の手段、材料、及び実施態様を参照して本明細書に記載したが、本発明は、本明細書に開示した特定のものに限定する意図はない。代わりに、本発明は、添付の特許請求の範囲内にあるような、全ての機能的に等しい構造、方法、及び使用に拡張される。
本発明はまた、以下の内容を包含する。
（１）
カーボンブラックの表面積を増加する方法であって、第１ＢＥＴ窒素表面積よりも大きい第２ＢＥＴ窒素表面積を有するカーボンブラック生成物を生成するのに効果的な条件下で、流動床にて該第１ＢＥＴ窒素表面積を有するカーボンブラック出発材料と酸化剤とを接触させることを含む、方法。
（２）
該酸化剤を含む流動化剤を用いて、該流動床にて該カーボンブラック出発材料を流動化させることをさらに含む、項目１に記載の方法。
（３）
該酸化剤が蒸気を含む、項目２に記載の方法。
（４）
該酸化剤が二酸化炭素を含む、項目２に記載の方法。
（５）
該流動化剤が不活性ガスをさらに含む、項目３に記載の方法。
（６）
該不活性ガスが窒素またはアルゴンを含む、項目５に記載の方法。
（７）
該流動化剤が本質的に蒸気からなる、項目２に記載の方法。
（８）
該カーボンブラック出発材料がペレット化したカーボンブラックを含む、項目２に記載の方法。
（９）
該条件が、約０．５〜約１５時間の反応時間を含む、項目２に記載の方法。
（１０）
カーボンブラック出発材料に対する、反応時間の最後における累積酸化剤の質量比が、約０．５〜約２．５である、項目９に記載の方法。
（１１）
該条件が、約７００℃〜約１３００℃の流動床の温度を含む、項目２に記載の方法。
（１２）
該条件が、約９００℃〜約１１００℃の流動床の温度を含む、項目２に記載の方法。
（１３）
該流動床におけるカーボンブラック出発材料に対する蒸気量の比が、約０．０５〜０．５０ｋｇ蒸気／ｋｇカーボンブラック出発材料／時間である、項目２に記載の方法。
（１４）
該流動化剤が、約０．０３〜約０．１５ｍ／ｓの該流動床における表面速度を有する、項目２に記載の方法。
（１５）
該第２ＢＥＴ窒素表面積が該第１ＢＥＴ窒素表面積よりも大きく、少なくとも約１．５倍である、項目２に記載の方法。
（１６）
該第２ＢＥＴ窒素表面積が該第１ＢＥＴ窒素表面積よりも大きく、約１．５〜約８倍である、項目２に記載の方法。
（１７）
第１ＢＥＴ窒素表面積よりも大きい第２ＢＥＴ窒素表面積を有するカーボンブラック生成物を生成するのに効果的な条件下で、流動床にて該第１ＢＥＴ窒素表面積を有するカーボンブラック出発材料と酸化剤とを接触させる工程を含むとともに該カーボンブラック出発材料が該酸化剤を含む流動化剤を用いて該流動床にて流動化される方法、により生成されたカーボンブラック生成物。
（１８）
カーボンブラック生成物及びプラスチックを含む導電性プラスチックであって、該カーボンブラック生成物が、第１ＢＥＴ窒素表面積よりも大きい第２ＢＥＴ窒素表面積を有する該カーボンブラック生成物を生成するのに効果的な条件下で、流動床にて該第１ＢＥＴ窒素表面積を有するカーボンブラック出発材料と酸化剤とを接触させる工程を含む方法によって生成され、該カーボンブラック出発材料が、該酸化剤を含む流動化剤を用いて該流動床にて流動化される、導電性プラスチック。
（１９）
液体ビヒクル中に分散されたカーボンブラック生成物を含むインクジェットインクであって、該カーボンブラック生成物が、第１ＢＥＴ窒素表面積よりも大きい第２ＢＥＴ窒素表面積を有する該カーボンブラック生成物を生成するのに効果的な条件下で、流動床にて該第１ＢＥＴ窒素表面積を有するカーボンブラック出発材料と酸化剤とを接触させる工程を含む方法によって生成され、該カーボンブラック出発材料が、該酸化剤を含む流動化剤を用いて該流動床にて流動化される、インクジェットインク。
（２０）
カーボンブラック生成物及びその上に配置された活性相を含む燃料電池触媒であって、該カーボンブラック生成物が、第１ＢＥＴ窒素表面積よりも大きい第２ＢＥＴ窒素表面積を有する該カーボンブラック生成物を生成するのに効果的な条件下で、流動床にて該第１ＢＥＴ窒素表面積を有するカーボンブラック出発材料と酸化剤とを接触させる工程を含む方法によって生成され、該カーボンブラック出発材料が、該酸化剤を含む流動化剤を用いて該流動床にて流動化される、燃料電池触媒。
（２１）
カーボンブラック生成物を含むスーパーキャパシタであって、該カーボンブラック生成物が、第１ＢＥＴ窒素表面積よりも大きい第２ＢＥＴ窒素表面積を有する該カーボンブラック生成物を生成するのに効果的な条件下で、流動床にて該第１ＢＥＴ窒素表面積を有するカーボンブラック出発材料と酸化剤とを接触させる工程を含む方法によって生成され、該カーボンブラック出発材料が、該酸化剤を含む流動化剤を用いて該流動床にて流動化される、スーパーキャパシタ。
（２２）
（ｉ）約６００〜約１２００ｍ2／ｇまたは約１５００〜約１８００ｍ2／ｇのＢＥＴ窒素表面積、及び（ｉｉ）約０．９５〜約１．１のＢＥＴ窒素表面積／ＳＴＳＡ比を有する、多孔質カーボンブラック。
（２３）
該ＢＥＴ窒素表面積が、約６００〜約９００ｍ2／ｇである、項目２２に記載の多孔質カーボンブラック。
（２４）
該ＢＥＴ窒素表面積が、約９００〜約１２００ｍ2／ｇである、項目２２に記載の多孔質カーボンブラック。
（２５）
該ＢＥＴ窒素表面積が、約１５００〜約１８００ｍ2／ｇである、項目２２に記載の多孔質カーボンブラック。
（２６）
約３５〜約８０ｎｍの平均一次粒子径、約６００〜約１８００ｍ2／ｇのＢＥＴ窒素表面積、及び約０．９５〜約１．１のＢＥＴ窒素表面積／ＳＴＳＡ比を有する、多孔質カーボンブラック。
（２７）
約６００〜約１８００ｍ2／ｇのＢＥＴ窒素表面積、及び約１〜約７のＤagg／Ｄp比を有する、多孔質カーボンブラック。
（２８）
該Ｄagg／Ｄp比が約１〜約５である、項目２７に記載の多孔質カーボンブラック。
（２９）
Ｄpが約３５〜約８０ｎｍである、項目２８に記載の多孔質カーボンブラック。
（３０）
Ｄpが約５〜約１５ｎｍである、項目２８に記載の多孔質カーボンブラック。
（３１）
該Ｄagg／Ｄp比が約１〜約３である、項目２７に記載の多孔質カーボンブラック。
（３２）
Ｄpが約３５〜約８０ｎｍである、項目３１に記載の多孔質カーボンブラック。
（３３）
Ｄpが約５〜約１５ｎｍである、項目３１に記載の多孔質カーボンブラック。
（３４）
約９００〜約１４００ｍ2／ｇのＢＥＴ窒素表面積、及び約１〜約５のＤagg／Ｄp比を有する、項目２７に記載の多孔質カーボンブラック。
（３５）
約０．９５〜約１．１のＢＥＴ窒素表面積／ＳＴＳＡ比を有する、項目３４に記載の多孔質カーボンブラック。
（３６）
該Ｄagg／Ｄp比が約１〜約３である、項目３４に記載の多孔質カーボンブラック。
（３７）
約０．９５〜約１．１のＢＥＴ窒素表面積／ＳＴＳＡ比を有する、項目３６に記載の多孔質カーボンブラック。
（３８）
窒素脱着によって測定される約１．２〜約２．０ｃｍ3／ｇで空孔径が２〜５ｎｍの全空孔体積を有する多孔質カーボンブラック。
（３９）
窒素脱着によって測定される約３．０〜約５．０ｃｍ3／ｇで空孔径が２〜１００ｎｍの全空孔体積を有する多孔質カーボンブラック。
【手続補正２】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
１２００ｍ2／ｇ〜１８００ｍ2／ｇのＢＥＴ窒素表面積、１以上１０未満のＤagg／Ｄp比、及び０．９５〜１．１のＢＥＴ窒素表面積／ＳＴＳＡ比を有する、多孔質カーボンブラック。
【外国語明細書】
2015071784000001.pdf