(57)【要約】【課題】  鏡面性を阻害する要因である表面のピンホールや偏析部のうねりを抑制して、腐食性ガスに対する耐食性と鏡面性を兼備したプラスチック成形金型用鋼を提供する。【解決手段】  質量％で、Ｃ：０．２０〜０．４０％、Ｓｉ：０．２〜１．０％、Ｍｎ：１．０％以下、Ｃｒ：１２．０〜１５．０％、Ｍｏ＋Ｗ／２：０．０１〜０．４％、Ｖ：０．１〜１．０％未満、Ｎ：６００ｐｐｍ未満、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ａｌ：０．０５％以下、Ｏ：０．０１００％を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる鋼であり、この鋼の炭窒化物偏析部における最大硬さと非偏析部における最小硬さの差が３５ＨＶ以下である鏡面性に優れた耐食性プラスチック成形金型用鋼である。【選択図】      なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、Ｃ：０．２０〜０．４０％、Ｓｉ：０．２〜１．０％、Ｍｎ：１．０％以下、Ｃｒ：１２．０〜１５．０％、Ｖ：０．１〜１．０％未満、Ｎ：６００ｐｐｍ未満、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ａｌ：０．０５％以下、Ｏ：０．０１００％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる鋼であり、この鋼炭窒化物偏析部における最大硬さと非偏析部における最小硬さの差が３５ＨＶ以下であることを特徴とする鏡面性に優れた耐食性プラスチック成形金型用鋼。
【請求項２】
質量％で、Ｃ：０．２０〜０．４０％、Ｓｉ：０．２〜１．０％、Ｍｎ：１．０％以下、Ｃｒ：１２．０〜１５．０％、Ｍｏ＋Ｗ／２：０．０１〜０．４％、Ｖ：０．１〜１．０％未満、Ｎ：６００ｐｐｍ未満、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ａｌ：０．０５％以下、Ｏ：０．０１００％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる鋼であり、この鋼の炭窒化物偏析部における最大硬さと非偏析部における最小硬さの差が３５ＨＶ以下であることを特徴とする鏡面性に優れた耐食性プラスチック成形金型用鋼。
【請求項３】
質量％で、Ｃ：０．２０〜０．４０％、Ｓｉ：０．２〜１．０％、Ｍｎ：１．０％以下、Ｃｒ：１２．０〜１５．０％、Ｖ：０．１〜１．０％未満、Ｎ：６００ｐｐｍ未満、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ａｌ：０．０５％以下、Ｏ：０．０１００％以下を含有し、さらにＴｉ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｚｒのうちの１種または２種以上を合計で０．０１〜０．３％含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる鋼であり、この鋼の炭窒化物偏析部における最大硬さと非偏析部における最小硬さの差が３５ＨＶ以下であることを特徴とする鏡面性に優れた耐食性プラスチック成形金型用鋼。
【請求項４】
質量％で、Ｃ：０．２０〜０．４０％、Ｓｉ：０．２〜１．０％、Ｍｎ：１．０％以下、Ｃｒ：１２．０〜１５．０％、Ｍｏ＋Ｗ／２：０．０１〜０．４％、Ｖ：０．１〜１．０％未満、Ｎ：６００ｐｐｍ未満、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ａｌ：０．０５％以下、Ｏ：０．０１００％以下を含有し、さらにＴｉ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｚｒのうちの１種または２種以上を合計で０．０１〜０．３％含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる鋼であり、この鋼の炭窒化物偏析部における最大硬さと非偏析部における最小硬さの差が３５ＨＶ以下であることを特徴とする鏡面性に優れた耐食性プラスチック成形金型用鋼。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、耐食性および鏡面性に優れたプラスチック成形金型用鋼に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
プラスチック成形において、その方法の一つに射出成形金型を用いた射出成形法がある。
【０００３】
射出成形時に度々問題となるのが、腐食性ガスの発生である。成形加工時にプラスチック成形材料や添加剤は２００℃以上の高温高圧下で成形される。このときプラスチック成形材料や添加剤は熱影響を受け、例えばハロゲンガスなどの腐食性ガスを発生させる。これらのガスは金型を腐食させ、プラスチック成形品の寸法精度や鏡面性を劣化させる。
【０００４】
また、プラスチック成形では、プラスチックが充填される金型形状がプラスチックに転写されることから、鏡面性がプラスチック成形金型として重要な特性の一つである。この鏡面性に要求されるものとして、材料表面にピンホールがないこと、うねりの発生がないことが挙げられる。ここでピンホールとは、プラスチック成形用金型として使用する鋼の表面を研磨時に、非金属介在物や粗大な炭窒化物などが脱落したり掘り起こされたりして発生するものであり、鏡面性に悪影響を及ぼす。また、うねりとは、プラスチック成形用金型として使用する鋼を研磨後、表面にムラが生じた状態を言い、この原因は表面に硬質な炭化物が帯状に連なって残り凹凸ができているためである。このうねりが生じると、プラスチック製品の表面平滑度が劣化し、鏡面性が悪化する。
【０００５】
上記した背景のもとに、例えば、特許文献１に示すものがあり、耐食性の向上のためにＣｒ量を質量％で４％程度添加させた鋼が提案されているが、腐食性ガスによる化学的浸食に対する耐食性が十分でない。また、特許文献２には極値統計法により鋼中の非金属介在物のサイズを規定し鏡面性を確保したものが提案されているが、ピンホールの発生に対する考慮はなされているものの、表面に存在するうねりによる鏡面性の劣化に対しては考察がなされていない。特許文献３にはＣの含有量を減らしＮの含有量を増加することで、炭窒化物のサイズを微細に制限した鋼が提案されているが、過度のＮ添加は窒化物の偏析をおこし、また表面にうねりを生じさせ、耐食性及び鏡面性を劣化させる恐れがある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２０１２−２２９４７４号公報
【特許文献２】特開平１１−３３５７７５号公報
【特許文献３】特開２００７−９３２１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
上記に示したように、プラスチック成形時に発生する腐食性ガスに対する耐食性と表面平滑度が必要なプラスチック製品を成形するために、金型には高い鏡面性が要求されている。
【０００８】
本発明が解決しようとする課題は、プラスチック成形用金型用鋼として上記腐食性ガスに対する十分な耐食性を持った鋼で、かつ鏡面性を阻害する要因となる表面のピンホールや偏析部のうねりを抑制することで、耐食性と鏡面性を兼備したプラスチック成形金型用鋼を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記に示したような問題を解消するため、発明者らは鋭意開発を進めた結果、Ｃr量を適切に増量することで、成形時に発生する腐食性ガスに対する耐腐食性を十分に高めることができることを見出した。さらに、鏡面性の阻害の一因であるうねり発生の原因を定量的に見出した。すなわち、Ｖを適切に添加することで、析出する硬質炭窒化物を微細かつ均一に分散させ、上記うねりの原因となる炭窒化物偏析を解消した。また、このとき炭窒化物偏析部における最大硬さと非偏析部における最小硬さを測定すると、ビッカース硬度で３５ＨＶ以下であるときうねりが発生しないことを見出した。さらに、鏡面性の阻害のもう一つの要因であるピンホールの発生に関しても、Ｐ、Ｓ、Ａｌ及びＯを規制することで、非金属介在物の発生を抑制した。これらの手法を用いることで、鏡面性の向上を図ることができた。
【００１０】
上記の課題を解決するための本発明の手段は、第１の手段では、質量％で、Ｃ：０．２０〜０．４０％、Ｓｉ：０．２〜１．０％、Ｍｎ：１．０％以下、Ｃｒ：１２．０〜１５．０％、Ｖ：０．１〜１．０％未満、Ｎ：６００ｐｐｍ未満、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ａｌ：０．０５％以下、Ｏ：０．０１００％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる鋼である。そして、この鋼の炭窒化物偏析部における最大硬さと非偏析部における最小硬さの差が３５ＨＶ以下であることを特徴とする鏡面性に優れた耐食性プラスチック成形金型用鋼である。
【００１１】
第２の手段は、質量％で、Ｃ：０．２０〜０．４０％、Ｓｉ：０．２〜１．０％、Ｍｎ：１．０％以下、Ｃｒ：１２．０〜１５．０％、Ｍｏ＋Ｗ／２：０．０１〜０．４％、Ｖ：０．１〜１．０％未満、Ｎ：６００ｐｐｍ未満、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ａｌ：０．０５％以下、Ｏ：０．０１００％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる鋼である。そして、この鋼の炭窒化物偏析部における最大硬さと非偏析部における最小硬さの差が３５ＨＶ以下であることを特徴とする鏡面性に優れた耐食性プラスチック成形金型用鋼である。
【００１２】
第３の手段は、質量％で、Ｃ：０．２０〜０．４０％、Ｓｉ：０．２〜１．０％、Ｍｎ：１．０％以下、Ｃｒ：１２．０〜１５．０％、Ｖ：０．１〜１．０％未満、Ｎ：６００ｐｐｍ未満、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ａｌ：０．０５％以下、Ｏ：０．０１００％以下を含有し、さらにＴｉ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｚｒのうちの１種または２種以上を合計で０．０１〜０．３％含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる鋼である。そして、この鋼の炭窒化物偏析部における最大硬さと非偏析部における最小硬さの差が３５ＨＶ以下であることを特徴とする鏡面性に優れた耐食性プラスチック成形金型用鋼である。
【００１３】
第４の手段は、質量％で、Ｃ：０．２０〜０．４０％、Ｓｉ：０．２〜１．０％、Ｍｎ：１．０％以下、Ｃｒ：１２．０〜１５．０％、Ｍｏ＋Ｗ／２：０．０１〜０．４％、Ｖ：０．１〜１．０％未満、Ｎ：６００ｐｐｍ未満、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ａｌ：０．０５％以下、Ｏ：０．０１００％以下を含有し、さらにＴｉ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｚｒのうちの１種または２種以上を合計で０．０１〜０．３％含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる鋼である。そして、この鋼の炭窒化物偏析部における最大硬さと非偏析部における最小硬さの差が３５ＨＶ以下であることを特徴とする鏡面性に優れた耐食性プラスチック成形金型用鋼である。
【発明の効果】
【００１４】
第１と第２の手段をとることで、本発明の目的である化学的浸食作用のある腐食性ガスに対する耐腐食性が必要な金型や、成形品に高鏡面性を必要とする金型に用いることができる。すなわちＣｒを適切に添加することで上記腐食性ガスに対する耐食性を得るとともに、鋼材中の非金属介在物を抑制し、研磨時に脱落して発生するピンホールを減少させ、Ｖを適切に添加することで炭窒化物を材料全体に均一かつ微細に析出させ、局部的な偏析及び硬度差を解消し、うねりを抑制する効果がある。
【００１５】
第３と第４の手段をとることで、鋼材の熱処理時における結晶粒粗大化を抑制し、第１と第２の手段よりも鏡面性及び靭性に優れたプラスチック金型用鋼ができる。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
以下、本発明における成分組成範囲の限定理由について説明する。なお、化学成分は、質量％で示す。
【００１７】
Ｃ：０．２０〜０．４０％
Ｃは、炭化物を形成することで、耐摩耗性を向上させるとともに焼入れ性を高める元素であり、このためには０．２０％以上が必要である。しかし、Ｃが０．４０％を超えると、粗大な炭化物を形成し金型の鏡面性を劣化させ、かつ耐食性に必須なＣｒと多量の炭化物を形成することで、マトリックスのＣｒ量が減少して耐食性が低下し、また、偏析を助長し靭性を阻害する要因となる。そこで、Ｃは０．２０〜０．４０％とする。
【００１８】
Ｓｉ：０．２〜１．０％
Ｓｉは、溶製時の脱酸剤として、また鋼の焼入性を確保するために必要な元素であり、このためには０．２％以上が必要である。しかし、Ｓｉが１．０％を超えると靱性および加工性が悪化する。そこで、Ｓｉは０．２〜１．０％とする。
【００１９】
Ｍｎ：１．０％以下
Ｍｎは、溶製時の脱酸剤として、また鋼の焼入性を得るために必要な元素である。しかし、Ｍｎが１．０％を超えるとマトリックスを脆化させる。そこで、Ｍｎは１．０％以下とする。
【００２０】
Ｃｒ：１２．０〜１５．０％
Ｃｒは、材料表面に不働被膜を形成し、耐食性を向上させるとともに焼入れ性を高める元素である。このためには、Ｃｒは１２．０％以上が必要である。しかし、Ｃｒが１５．０％を超えると粗大な炭化物を形成し、金型用鋼の鏡面性を悪化する。そこで、Ｃｒは１２．０〜１５．０％とする。
【００２１】
Ｍｏ＋Ｗ／２：０．０１〜０．４％
ＭｏやＷは、硬質炭化物を形成し、硬さ、耐摩耗性を向上させるとともに、焼入性および焼戻し軟化抵抗性を高める。このためには、Ｍｏ＋Ｗ／２は０．４％以下であることが必要である。Ｍｏ＋Ｗ／２が０．４％を超えると、粗大な炭化物および炭化物偏析を形成し、鏡面性を劣化させる。また、過剰添加はコスト高となる。そこで、Ｍｏ＋Ｗ／２は０．０１〜０．４％とする。
【００２２】
Ｖ：０．１〜１．０％未満
Ｖは、焼入れ時に微細なＭＣ型炭窒化物を形成し、結晶粒の粗大化を抑制し靭性の劣化を抑制する。また、Ｖは鋼材中に炭窒化物として微細に分散して析出し、さらにＶの炭化物であるＶＣが他の元素の炭化物の析出起点となる。その結果、炭化物偏析を抑制し耐食性及び鏡面性を向上させる。このためには、Ｖは０．１％以上が必要である。しかし、Ｖが１．０％以上では粗大な炭窒化物及び偏析を助長し、うねりを発生させ鏡面性を劣化させる。そこで、Ｖは０．１〜１．０％未満とする。
【００２３】
Ｎ：６００ｐｐｍ未満
Ｎは、鋼中で窒化物を形成する。過度の添加は、窒化物の偏析を引き起こし、またうねりを生じさせ耐食性及び鏡面性を劣化させる。そこで、Ｎは６００ｐｐｍ未満とする。
【００２４】
Ｐ：０．０３０％以下
Ｐは、結晶粒界へ偏析し、靱性を低下させる。そこで、Ｐは０．０３０％以下とする。
【００２５】
Ｓ：０．０１０％以下
Ｓは、硫化物を形成し、研磨時に脱落した際、鏡面性を劣化させる。さらにＳは靱性および熱間加工性を悪化させる。そこで、Ｓは０．０１０％以下とする。
【００２６】
Ａｌ：０．０５％以下
Ａｌは、酸化物や窒化物を形成し、研磨時に脱落した際、鏡面性を劣化させる。そこで、Ａｌは０．０５％以下、望ましくは０．０３％以下とする。
【００２７】
Ｏ：０．０１００％以下
Ｏは、他の金属元素と酸化物を形成し、鏡面性を悪化する。そこで、Ｏは０．０１００％以下とし、望ましくは０．００５０％以下とする
【００２８】
Ｎｉ：０．０５〜０．４０％
Ｎｉは、焼入性および耐食性を高める元素である。このためには、Ｎｉは０．０５％以上が必要である。しかし、Ｎｉが０．４０％を超えて含有されると、オーステナイト組織が残留して、経年変化でマルテンサイト組織に変化した際、鋼材寸法変化を起す。そこで、Ｎｉは０．０５〜０．４０％とする。
【００２９】
Ｔｉ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｚｒのうちの１種又は２種以上：合計で０．０１〜０．３０％
Ｔｉ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｚｒは、いずれも微細な炭窒化物を形成し結晶粒粗大化を抑制することで靱性を向上する元素である。そのためには、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｚｒのうちの１種又は２種以上の含有量が合計で０．０１％以上とする必要がある。しかし、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｚｒのうちの１種又は２種以上の含有量が合計で０．３０％を超えて含有されると、粗大な炭窒化物および炭窒化物偏析を形成し鏡面性を悪化する。そこで、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｚｒのうちの１種又は２種以上は合計で０．０１〜０．３０％とする。
【００３０】
さらに、本願の請求項におけるプラスチック成形金型用鋼として化学成分以外の構成要件の限定理由を以下に説明する。
【００３１】
炭窒化物の偏析部の最大硬さと非偏析部の最小硬さの差：３５ＨＶ以下
炭窒化物偏析部とは、鋼材の中で、炭化物、窒化物、あるいは炭窒化物の析出量が比較的多く硬さが高い部位であり、通常、鋼材には５μｍ〜１ｍｍ程度の幅で分布している。なお、非偏析部とは、隣り合う炭窒化物偏析部の間にある、炭窒化物等の析出量が比較的少なく硬さが低い部位である。炭窒化物偏析部の最大硬さと非偏析部の最小硬さの差が３５ＨＶを超えると、表面にうねりが発生する。そのため、偏析部最大硬さと非偏析部最小硬さの差を３５ＨＶ以下とした。
【００３２】
さらに、本発明の実施の形態について、表を参照して以下に順次説明するものとする。先ず、本発明に係る鋼において、高鏡面性が得られるような炭化物析出状態を実現する方法として、例えば、次の（１）および（２）のような製造方法が好適に適用できる。
【００３３】
（１）本発明鋼の化学成分からなる鋳造材を真空アーク再溶解法（ＶＡＲ）やエレクトロスラグ再溶解法（ＥＳＲ）によって２次溶解して再凝固させる。すなわち、この方法では、２次溶解により、再溶解後の凝固が短時間で行われるため、凝固偏析が起こりにくく、炭化物の局部的な凝集及び偏析を抑えることが可能となる。
【００３４】
（２）上記の（１）により溶解、再凝固させた鋼を、１０００〜１２００℃で１０時間以上のソーキング処理を実施する製造方法である。この製造方法は、鋼中に析出した粗大な炭化物を適正範囲の大きさにコントロールするために最適の製造方法である。このソーキング処理は、焼入れ温度よりも高温で、かつ、融点よりも低い温度で実施する必要がある。ソーキング処理を適正に行えば、形成された粗大な炭化物を小さくし、さらに炭化物の量を少なくして均一に分散させることが可能である。なお、ソーキング処理する温度と時間は成分によって適正値が異なる。
【実施例１】
【００３５】
表１に示す発明鋼の化学成分からなるプラスチック成形金型用鋼の１００ｋｇを真空誘導溶解炉で溶製した。この溶製により得られた鋼材を１２００℃に加熱した均熱炉で１０時間ソーキング処理し、これを縦横５０ｍｍの角材に鍛伸し、次いで１０３０℃に加熱して空冷する焼入れ処理を施し、さらに２００〜５００℃に加熱して空冷する焼戻し処理を２回繰り返した。
一方、表１の発明鋼の化学成分の範囲から外れる化学成分を有する鋼を比較鋼とし、その１００ｋｇを真空誘導溶解炉で溶製し、溶製により得られた鋼材を１２００℃に加熱した均熱炉で１０時間ソーキング処理し、これを縦横５０ｍｍの角材に鍛伸し、次いで１０３０℃に加熱して空冷する焼入れ処理を施した。上記の本発明の実施例である発明鋼と同様の処理をしたが、焼なましすなわち焼鈍処理を省略した。
これらにおける焼入焼戻し硬さは５０ＨＲＣ以上とした。
【００３６】
【表１】
2015045071.tif 000002
【００３７】
ピンホール数について、焼入焼戻し後、縦横５０ｍｍの角材を切断し、圧延面を表面粗さＲａ１．５ｍｍ狙いでラップ加工を施した試験片を評価に供した。試験片表面について光学顕微鏡を用いて１００倍で１０視野観察を行い、観察されたピンホール１視野あたりの平均数を算出し、ピンホール数とした。なお表２では、ピンホール数が１以下であるとき、合格とした。
【００３８】
偏析部硬度差について、焼入焼戻し後、縦横５０ｍｍの角材を切断し、圧延面を機械研磨により＃２０００まで研磨し、試験片を作製した。ビッカース硬度計を用いて、研磨後の試験片表面偏析部において０．５０ｍｍの距離における測定を行い、その間における偏析部における最大硬さ及び非偏析部における最小硬さを測定し、硬度差を算出した。なお表２では、この差が３５ＨＶ以下であるとき、合格とした。
【００３９】
塩水噴霧試験について、焼入焼戻し後、縦横５０ｍｍの角材から径が１５ｍｍ、長さが６０ｍｍの丸棒を加工し、仕上げ加工により表面を＃４００相当にした。次いでＪＩＳ  Ｚ  ２３７１に準拠して塩水噴霧試験を行い、目視により発錆状態を確認した。なお表２では、錆が発生しなかったものをＡ、僅かに錆が発生したものをＢ、大部分に錆が発生したものをＣ、全面に錆が発生したものをＤ として示しており、Ｂ 以上を合格とした。
【００４０】
硝酸浸漬試験について、焼入焼戻し後、縦横５０ｍｍの角材から径が１５ｍｍ、長さが６０ｍｍの丸棒を加工し、仕上げ加工により表面を＃４００相当にした。その後試験片を５％ＨＮＯ3に２４時間浸漬を行う処理を２回行い、試験後の腐食減量（ｇ／ｍ2・ｈ）を測定した。なお表２では、その腐食減量が２０ｇ／ｍ2・ｈ以下のものを合格とした。
【００４１】
靭性について、焼入焼戻し後、縦横５０ｍｍの角材からＪＩＳ  Ｚ  ２２４２で規定されているノッチ深さ２ｍｍのＵノッチ試験片を加工し、シャルピー衝撃試験を室温にて実施して衝撃値を求めた。なお、表２では、２０Ｊ／ｃｍ2以上のものを合格とした。
【００４２】
【表２】
2015045071.tif 000003
【００４３】
表１に見られる本願の請求項に係る発明の化学成分の範囲を外れる比較鋼、及びソーキング処理を行っていない比較鋼は、表２にみられるように鏡面性、耐食性及び靭性が不十分である。すなわち、比較鋼は段落００３９で示した評価方法におけるピンホール数が１を超えて存在し、段落００４０で示した評価方法における鋼材の表面の硬度差が３５ＨＶ以上であるためうねりが発生する。さらに、段落００４１で示した評価方法における塩水噴霧試験ではＣまたはＤという結果を示したように、試験片の大部分に錆が発生し、段落００４２で示した評価方法における硝酸浸漬試験では、その腐食減量は２０ｇ／ｍ2・ｈ以上であり、腐食重量も大きい。さらに、段落００４３で示した評価方法におけるシャルピー衝撃値が２０Ｊ／ｃｍ2未満である。これらに対して、本発明鋼における鋼材の表面の硬度差は３５ＨＶ以下であるためうねりの発生を抑制し、塩水噴霧試験での評価はＡまたはＢを示し、硝酸浸漬試験では、その腐食減量が２０ｇ／ｍ2・ｈ以下であり腐食減量は小さい。さらにシャルピー衝撃試験において、２０Ｊ／ｃｍ2以上である。したがって、本発明鋼によるプラスチック成形金型は優れた鏡面性と耐食性及び靭性を有するのである。