(57)【要約】【課題】燃圧の制御精度を向上させることができるとともに、低圧ポンプの消費電力を低減することができる内燃機関の燃料供給装置を提供する。【解決手段】検出された内燃機関３の運転状態ＮＥ、ＴＲＥＱに応じて、低圧ポンプ吐出量が制御される（ステップ２）とともに、高圧ポンプよりも燃料噴射弁側の燃料の圧力である燃圧ＰＦが設定された目標燃圧ＰＦＯＢＪになるように、高圧ポンプが制御される（ステップ８、１０、１２）。また、低圧ポンプ吐出量が、設定される目標燃圧ＰＦＯＢＪの最大値を上記の高圧ポンプの制御によって実現可能な大きさに、抑制される。【選択図】図６
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
内燃機関の燃料噴射弁に燃料を供給する内燃機関の燃料供給装置であって、
燃料タンク内の燃料を前記燃料噴射弁側に吐出する、電動式の低圧ポンプと、
前記内燃機関の運転状態を検出する運転状態検出手段と、
当該検出された内燃機関の運転状態に応じて、前記低圧ポンプからの燃料の吐出量である低圧ポンプ吐出量を制御する低圧ポンプ制御手段と、
前記低圧ポンプから吐出された燃料を、吸い込むとともに、昇圧した状態で前記燃料噴射弁側に吐出する高圧ポンプと、
当該高圧ポンプよりも前記燃料噴射弁側の燃料の圧力の目標値である目標燃圧を、前記内燃機関の運転状態に応じて設定する目標燃圧設定手段と、
前記高圧ポンプよりも前記燃料噴射弁側の燃料の圧力である燃圧が前記設定された目標燃圧になるように、前記高圧ポンプを制御する高圧ポンプ制御手段と、を備え、
前記低圧ポンプ制御手段は、前記設定される目標燃圧の最大値を前記高圧ポンプ制御手段による前記高圧ポンプの制御によって実現可能な大きさに、前記低圧ポンプ吐出量を抑制することを特徴とする内燃機関の燃料供給装置。
【請求項２】
前記低圧ポンプ制御手段は、前記内燃機関の運転状態としての前記内燃機関の回転数で規定される所定の複数の回転数領域において、前記低圧ポンプ吐出量を、前記検出された内燃機関の回転数が属する回転数領域が高回転側の領域であるほど、より多くなるように制御するとともに、前記複数の回転数領域の各々において、当該各回転数領域で設定される前記目標燃圧の前記最大値を前記高圧ポンプ制御手段による前記高圧ポンプの制御によって実現可能な値に、前記低圧ポンプ吐出量を抑制することを特徴とする、請求項１に記載の内燃機関の燃料供給装置。
【請求項３】
前記低圧ポンプ制御手段は、前記内燃機関の運転状態としての前記内燃機関の負荷で規定される所定の複数の負荷領域において、前記低圧ポンプ吐出量を、前記検出された内燃機関の負荷が属する負荷領域が高負荷側の領域であるほど、より多くなるように制御するとともに、前記複数の負荷領域の各々において、当該各負荷領域で設定される前記目標燃圧の前記最大値を前記高圧ポンプ制御手段による前記高圧ポンプの制御によって実現可能な値に、前記低圧ポンプ吐出量を抑制することを特徴とする、請求項１に記載の内燃機関の燃料供給装置。
【請求項４】
前記高圧ポンプの吸込側には、当該高圧ポンプから吐出される燃料の量を調整するための常開式の電磁弁が設けられており、
前記高圧ポンプ制御手段は、前記高圧ポンプからの燃料の吐出量を、前記燃圧が前記目標燃圧になるように、前記電磁弁を介して制御することを特徴とする、請求項１ないし３のいずれかに記載の内燃機関の燃料供給装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内燃機関の燃料噴射弁に燃料を供給する内燃機関の燃料供給装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、この種の燃料供給装置として、例えば特許文献１に開示されたものが知られている。この燃料供給装置は、電動式の低圧ポンプと、ピストン式の高圧ポンプと、高圧ポンプ及び燃料噴射弁に接続されたデリバリパイプを備えている。燃料供給装置では、燃料タンク内の燃料が、低圧ポンプにより吸込まれるとともに、高圧ポンプ側に吐出され、低圧ポンプから吐出された燃料は、高圧ポンプによって、昇圧された状態でデリバリパイプ側に吐出される。また、デリバリパイプ内の燃料の圧力である燃圧が目標燃圧になるように、高圧ポンプからの燃料の吐出量（以下「高圧ポンプ吐出量」という）が制御される。
【０００３】
さらに、低圧ポンプからの燃料の吐出量（以下「低圧ポンプ吐出量」という）が、内燃機関の運転状態に応じて制御される。具体的には、低圧ポンプ吐出量は、内燃機関の回転数が低いほど、また、内燃機関の負荷が小さいほど、より小さな値に制御される。さらに、低圧ポンプ吐出量は、高圧ポンプ吐出量が少ないほど、より小さな値に制御される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００９−２２１９０６号公報（第５頁〜第７頁）
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
低圧ポンプ吐出量は、低圧ポンプに供給される電力の変化に対して、すぐには変化せず、ある程度の遅れをもって変化する。上述したように、従来の燃料供給装置では、低圧ポンプ吐出量が、内燃機関の回転数及び負荷ならびに高圧ポンプ吐出量に応じて、その都度、変更される。このため、例えば、目標燃圧が急増した場合には、燃圧（デリバリパイプ内の燃料の圧力）を目標燃圧になるように制御するために必要な高圧ポンプ吐出量に対して、低圧ポンプから高圧ポンプに吐出される燃料が不足する可能性がある。その場合には、高圧ポンプ吐出量を制御しても、燃圧を目標燃圧になるように制御することができず、その制御精度が低下してしまう。
【０００６】
本発明は、以上のような課題を解決するためになされたものであり、燃圧の制御精度を向上させることができるとともに、低圧ポンプの消費電力を低減することができる内燃機関の燃料供給装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記の目的を達成するために、請求項１に係る発明は、内燃機関３の燃料噴射弁４に燃料を供給する内燃機関の燃料供給装置１であって、燃料タンク１１内の燃料を燃料噴射弁４側に吐出する、電動式の低圧ポンプ１２と、内燃機関３の運転状態を検出する運転状態検出手段（実施形態における（以下、本項において同じ）ＥＣＵ２、クランク角センサ３２、アクセル開度センサ３３、ステップ１）と、検出された内燃機関３の運転状態（エンジン回転数ＮＥ、要求トルクＴＲＥＱ）に応じて、低圧ポンプ１２からの燃料の吐出量である低圧ポンプ吐出量ＱＬＰＯを制御する低圧ポンプ制御手段（ＥＣＵ２、ステップ２）と、低圧ポンプ１２から吐出された燃料を、吸い込むとともに、昇圧した状態で燃料噴射弁４側に吐出する高圧ポンプ２０と、高圧ポンプ２０よりも燃料噴射弁４側の燃料の圧力の目標値である目標燃圧ＰＦＯＢＪを、内燃機関３の運転状態に応じて設定する目標燃圧設定手段（ＥＣＵ２、ステップ６）と、高圧ポンプ２０よりも燃料噴射弁４側の燃料の圧力である燃圧ＰＦが設定された目標燃圧ＰＦＯＢＪになるように、高圧ポンプ２０を制御する高圧ポンプ制御手段（ＥＣＵ２、ステップ８、１０、１２）と、を備え、低圧ポンプ制御手段は、設定される目標燃圧ＰＦＯＢＪの最大値を高圧ポンプ制御手段による高圧ポンプ２０の制御によって実現可能な大きさに、低圧ポンプ吐出量ＱＬＰＯを抑制することを特徴とする。
【０００８】
この構成によれば、電動式の低圧ポンプから吐出された燃料が、高圧ポンプで昇圧された状態で、燃料噴射弁側に吐出される。また、高圧ポンプよりも燃料噴射弁側の燃料の圧力である燃圧が、検出された内燃機関の運転状態に応じて設定された目標燃圧になるように、高圧ポンプが、高圧ポンプ制御手段によって制御される。さらに、低圧ポンプからの燃料の吐出量である低圧ポンプ吐出量が、内燃機関の運転状態に応じ、低圧ポンプ制御手段によって制御される。この場合、前述した従来の場合と異なり、目標燃圧の最大値を高圧ポンプ制御手段による高圧ポンプの制御によって実現可能な大きさに、低圧ポンプ吐出量を抑制するので、目標燃圧が急増するような場合でも、低圧ポンプから高圧ポンプに燃料を十分に吐出でき、それにより、燃圧を目標燃圧になるように適切に制御できるとともに、その制御精度を向上させることができる。
【０００９】
また、低圧ポンプ吐出量を、常に大きな一定値に制御するのではなく、内燃機関の運転状態に応じて制御するとともに、目標燃圧の最大値を実現可能な大きさに抑制するので、内燃機関の運転状態に応じて、低圧ポンプの消費電力を低減することができる。このため、例えば、低圧ポンプの電源の充電用の発電機が内燃機関で駆動される場合には、上述した低圧ポンプの消費電力の低減により、内燃機関の燃費を向上させることができる。
【００１０】
請求項２に係る発明は、請求項１に記載の内燃機関の燃料供給装置１において、低圧ポンプ制御手段は、内燃機関３の運転状態としての内燃機関３の回転数で規定される所定の複数の回転数領域において、低圧ポンプ吐出量ＱＬＰＯを、検出された内燃機関３の回転数（エンジン回転数ＮＥ）が属する回転数領域が高回転側の領域であるほど、より多くなるように制御するとともに、複数の回転数領域の各々において、当該各回転数領域で設定される目標燃圧ＰＦＯＢＪの最大値を高圧ポンプ制御手段による高圧ポンプ２０の制御によって実現可能な値（第１吐出量ＱＬＰＯ１、第２吐出量ＱＬＰＯ２、第３吐出量ＱＬＰＯ３）に、低圧ポンプ吐出量ＱＬＰＯを抑制することを特徴とする。
【００１１】
一般に、内燃機関の回転数が高いほど、燃料の噴射可能な期間が短くなるため、より高い燃圧が必要になるので、より多くの低圧ポンプ吐出量が必要になる。上述した構成によれば、内燃機関の運転状態としての内燃機関の回転数で規定される所定の複数の回転数領域において、低圧ポンプ吐出量が、検出された内燃機関の運転状態としての内燃機関の回転数が属する回転数領域が高回転側の領域であるほど、より多くなるように制御される。また、複数の回転数領域の各々において、低圧ポンプ吐出量が、当該各回転数領域で設定される目標燃圧の最大値を高圧ポンプ制御手段による高圧ポンプの制御によって実現可能な値に、抑制される。以上により、内燃機関の回転数が上記の複数の回転数領域のいずれにあるときにも、低圧ポンプ吐出量を、内燃機関の回転数に応じて適切に制御でき、ひいては、燃圧の制御精度を向上させることができる。
【００１２】
また、低圧ポンプ吐出量が、複数の回転数領域の各々において、複数の回転数領域の全体において設定される目標燃圧の最大値を実現可能な値に、制御されるのではなく、当該各回転数領域で設定される目標燃圧の最大値を実現可能な値に、抑制される。したがって、低圧ポンプの消費電力を、内燃機関の回転数に応じて適切に低減することができる。
【００１３】
請求項３に係る発明は、請求項１に記載の内燃機関の燃料供給装置１において、低圧ポンプ制御手段は、内燃機関３の運転状態としての内燃機関３の負荷で規定される所定の複数の負荷領域において、低圧ポンプ吐出量ＱＬＰＯを、検出された内燃機関３の負荷（要求トルクＴＲＥＱ）が属する負荷領域が高負荷側の領域であるほど、より多くなるように制御するとともに、複数の負荷領域の各々において、当該各負荷領域で設定される目標燃圧ＰＦＯＢＪの最大値を高圧ポンプ制御手段による高圧ポンプ２０の制御によって実現可能な値（第１吐出量ＱＬＰＯ１、第２吐出量ＱＬＰＯ２、第３吐出量ＱＬＰＯ３）に、低圧ポンプ吐出量ＱＬＰＯを抑制することを特徴とする。
【００１４】
一般に、内燃機関の負荷が大きいほど、燃料噴射弁で噴射される燃料の量が多くなるため、より高い燃圧が必要になるので、より多くの低圧ポンプ吐出量が必要になる。上述した構成によれば、内燃機関の運転状態としての内燃機関の負荷で規定される所定の複数の負荷領域において、低圧ポンプ吐出量が、検出された内燃機関の運転状態としての内燃機関の負荷が属する負荷領域が高負荷側の領域であるほど、より多くなるように制御される。また、複数の負荷領域の各々において、低圧ポンプ吐出量が、当該各負荷領域で設定される目標燃圧の最大値を高圧ポンプ制御手段による高圧ポンプの制御によって実現可能な値に、抑制される。以上により、内燃機関の負荷が上記の複数の負荷領域のいずれにあるときにも、低圧ポンプ吐出量を、内燃機関の負荷に応じて適切に制御でき、ひいては、燃圧の制御精度を向上させることができる。
【００１５】
また、低圧ポンプ吐出量が、複数の負荷領域の各々において、複数の負荷領域の全体において設定される目標燃圧の最大値を実現可能な値に、制御されるのではなく、当該各負荷領域で設定される目標燃圧の最大値を実現可能な値に、抑制される。したがって、低圧ポンプの消費電力を、内燃機関の負荷に応じて適切に低減することができる。
【００１６】
請求項４に係る発明は、請求項１ないし３のいずれかに記載の内燃機関の燃料供給装置１において、高圧ポンプ２０の吸込側には、高圧ポンプ２０から吐出される燃料の量を調整するための常開式の電磁弁（吸込チェック弁２２、電磁アクチュエータ２３）が設けられており、高圧ポンプ制御手段は、高圧ポンプ２０からの燃料の吐出量を、燃圧ＰＦが目標燃圧ＰＦＯＢＪになるように、電磁弁を介して制御することを特徴とする。
【００１７】
この構成によれば、高圧ポンプの吸込側に、高圧ポンプから吐出される燃料の量を調整するための常開式の電磁弁が設けられている。この種の高圧ポンプでは、高圧ポンプで昇圧された燃料の圧力は、吸込側の電磁弁に対し、背圧として作用するので、通電により電磁弁を一旦、閉弁した後には、電磁弁に通電しなくても、この背圧により電磁弁を閉弁状態に維持することができる。このため、高圧ポンプからの燃料の吐出量（以下「高圧ポンプ吐出量」という）を変更するにあたり、電磁弁の閉弁タイミングを制御するだけで足り、また、電磁弁を閉弁するための電磁弁への通電時間（期間）を、一定の比較的短い時間に設定することができる。したがって、請求項１に係る発明による前述した効果と相まって、装置全体の消費電力を低減することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】本発明の実施形態による内燃機関の燃料供給装置を、これを適用した内燃機関とともに概略的に示す図である。
【図２】燃料供給装置のＥＣＵなどを示すブロック図である。
【図３】吸込行程の終了時における高圧ポンプを示す断面図である。
【図４】スピル行程中の高圧ポンプを示す断面図である。
【図５】吐出行程の終了時（吸込行程の開始時）における高圧ポンプを示す断面図である。
【図６】ＥＣＵによって実行されるポンプ制御処理を示すフローチャートである。
【図７】ポンプ制御処理で用いられるＥＬＯＢＪマップの一例である。
【図８】低圧ポンプ吐出量、通電開始タイミング及び要求トルクの推移の一例を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
以下、図面を参照しながら、本発明の好ましい実施形態を詳細に説明する。図１に示す内燃機関（以下「エンジン」という）３は、車両（図示せず）用の４サイクル式のガソリンエンジンであり、４つの気筒３ａ（＃１〜＃４）を有している。また、エンジン３には、気筒３ａごとに燃料噴射弁（以下「インジェクタ」という）４及び点火プラグ（図示せず）が設けられるとともに、各インジェクタ４に燃料を供給する燃料供給装置１が設けられている。
【００２０】
エンジン３の燃料は、各インジェクタ４から対応する気筒３ａ内に直接、噴射されるとともに、気筒３ａ内に生成された混合気が、点火プラグによって点火される。すなわち、エンジン３は、筒内噴射式のエンジンである。インジェクタ４の開閉は、後述するＥＣＵ２（図２参照）からの制御信号によって制御され、それにより、開弁タイミングによって燃料噴射時期が、開弁時間によって燃料噴射量が制御される。なお、図２では、便宜上、インジェクタ４を１つのみ示している。
【００２１】
上記の燃料供給装置１は、燃料を貯留する燃料タンク１１と、燃料タンク１１内に設けられた低圧ポンプ１２と、高圧ポンプ２０を備えている。
【００２２】
低圧ポンプ１２は、ＥＣＵ２により制御される電動タイプのものであり、電源としての１２Ｖバッテリ（図示せず）に接続されていて、エンジン３の運転中は常に運転される。低圧ポンプ１２からの燃料の吐出量は、１２Ｖバッテリから供給される電力が大きいほど、より多くなる。この１２Ｖバッテリは、エンジン３を動力減とする発電機によって充電される。また、低圧ポンプ１２には、燃料吸込路１３、低圧デリバリパイプ１４及び燃料戻し路１５が接続されている。低圧ポンプ１２は、燃料タンク１１内の燃料を、燃料吸込路１３を介して吸い込み、所定の低圧のフィード圧（例えば３９２ｋＰａ）まで昇圧した後、低圧デリバリパイプ１４に吐出するとともに、余分な燃料を燃料戻し路１５を介して、燃料タンク１１内に戻す。また、低圧デリバリパイプ１４の下流側端部には、上記の高圧ポンプ２０が接続されており、低圧ポンプ１２から低圧デリバリパイプ１４に吐出された低圧の燃料は、高圧ポンプ２０に供給される。
【００２３】
高圧ポンプ２０は、エンジン３のクランクシャフト（図示せず）に連結された容積式のものであり、高圧デリバリパイプ１６に接続されている。高圧ポンプ２０は、クランクシャフトで駆動されることにより、低圧ポンプ１２から供給された低圧の燃料をさらに昇圧し、高圧デリバリパイプ１６に吐出する。高圧ポンプ２０の詳細については後述する。
【００２４】
また、高圧デリバリパイプ１６には、前述した４つのインジェクタ４が並列に設けられている。高圧ポンプ２０から高圧デリバリパイプ１６に吐出された高圧の燃料は、各インジェクタ４に供給され、インジェクタ４の開弁に伴い、対応する気筒３ａ内に噴射される。さらに、高圧デリバリパイプ１６には、燃圧センサ３１が設けられており、高圧デリバリパイプ１６内の燃料の圧力（以下「燃圧」という）ＰＦは燃圧センサ３１によって検出され、その検出信号はＥＣＵ２に入力される。
【００２５】
また、燃料供給装置１は、高圧ポンプ２０をバイパスするバイパス管１７を備えており、バイパス管１７には、リリーフ弁１８が設けられている。リリーフ弁１８は、機械式のものであり、高圧デリバリパイプ１６内の燃圧ＰＦが所定のリリーフ圧（例えば２５ＭＰａ）に達したときに開弁し、高圧デリバリパイプ１６から低圧デリバリパイプ１４へ燃料を逃がすことによって、燃圧ＰＦをリリーフ圧を超えないように制限する。
【００２６】
高圧ポンプ２０は、図３〜図５に示すように、ポンプ本体２１と、ポンプ本体２１内に収容された吸込チェック弁２２及び吐出チェック弁２４と、吸込チェック弁２２を駆動するための電磁アクチュエータ２３と、駆動カム１９によって駆動されるプランジャ２５などを備えている。駆動カム１９は、周方向に等間隔で配置された４つのカム山１９ａを有するとともに、エンジン３の排気カムシャフト（図示せず）に一体に設けられており、クランクシャフトが２回転する間に、１回転する。
【００２７】
ポンプ本体２１の内部には、燃料を昇圧するための昇圧室２１ａが形成されており、この昇圧室２１ａは、吸込口２１ｂを介して低圧デリバリパイプ１４に連通するとともに、吐出口２１ｃを介して高圧デリバリパイプ１６に連通している。また、吸込チェック弁２２は、昇圧室２１ａの入口を開閉するものであり、昇圧室２１ａ内に収容されるとともに、弁体２２ａ及びコイルばね２２ｂを備えている。この弁体２２ａは、昇圧室２１ａの入口を開放する開弁位置（図３に示す位置）と、昇圧室２１ａの入口を閉鎖する閉弁位置（図５に示す位置）との間で移動自在に設けられるとともに、コイルばね２２ｂによって、閉弁位置側に付勢されている。
【００２８】
電磁アクチュエータ２３は、吸込チェック弁２２とともにスピル弁機構を構成するものであり、アクチュエータ本体２３ａ、コイル２３ｂ、アーマチュア２３ｃ及びコイルばね２３ｄを有している。コイル２３ｂは、アクチュエータ本体２３ａ内に収容され、ＥＣＵ２に電気的に接続されている。コイル２３ｂは、通電により励磁されるとともに、通電の停止によって非励磁状態に保持される。コイル２３ｂへの通電は、ＥＣＵ２によって制御される。
【００２９】
また、アーマチュア２３ｃは、その先端部が吸込チェック弁２２側に突出する所定の原点位置（図３及び図４に示す位置）と、吸込チェック弁２２側から退避する所定の動作位置（図５に示す位置）との間で移動自在に、アクチュエータ本体２３ａ内に収容されている。アーマチュア２３ｃは、コイル２３ｂが非励磁状態のときに、コイルばね２３ｄの付勢力によって原点位置に保持されるとともに、コイル２３ｂが励磁されたときに、その電磁力によって、コイルばね２３ｄの付勢力に抗しながら、動作位置側に吸引される。
【００３０】
さらに、電磁アクチュエータ２３のコイルばね２３ｄの付勢力は、吸込チェック弁２２のコイルばね２２ｂの付勢力よりも大きい値に設定されており、それにより、吸込チェック弁２２は、コイル２３ｂが非励磁状態のときに、原点位置にあるアーマチュア２３ｃによって開弁状態に保持される（図４参照）。
【００３１】
吐出チェック弁２４は、昇圧室２１ａの出口を開閉するものであり、昇圧室２１ａと吐出口２１ｃとの間の弁室２１ｄ内に収容されるとともに、弁体２４ａ及びコイルばね２４ｂを備えている。この弁体２４ａは、昇圧室２１ａの出口を開放する開弁位置（図５に示す位置）と、昇圧室２１ａの出口を閉鎖する閉弁位置（図３及び図４に示す位置）との間で移動自在に設けられるとともに、コイルバネ２４ｂによって、閉弁位置側に付勢されている。
【００３２】
また、プランジャ２５は、その一端部が昇圧室２１ａ内に突出する所定の突出位置［図５に示す位置（上死点位置）］と、昇圧室２１ａから退避する所定の退避位置［図３に示す位置（下死点位置）］との間で摺動自在に、ポンプ本体２１のプランジャバレル２１ｅ内に収容されている。プランジャ２５の他端部には、ばね座２６が取り付けられており、プランジャ２５及びばね座２６は、ばねホルダ２８を介して駆動カム１９に当接している。
【００３３】
さらに、ばね座２６とポンプ本体２１の間には、コイルばね２７が設けられており、このコイルばね２７によって、プランジャ２５は退避位置側に付勢されている。以上の構成により、プランジャ２５は、駆動カム１９の回転中、コイルばね２７の付勢力によってばねホルダ２８を介して駆動カム１９のカム面に当接するように保持され、それにより、エンジン３の運転中、駆動カム１９によって突出位置と退避位置との間で常に駆動される。
【００３４】
次に、以上のように構成された高圧ポンプ２０の動作について説明する。高圧ポンプ２０では、その１回の運転サイクル中、駆動カム１９の回転に伴って、吸込行程、スピル行程及び吐出行程が順に１回ずつ実行される。以下、これらの吸込行程、スピル行程及び吐出行程について、順に説明する。
【００３５】
［吸込行程］
吸込行程では、駆動カム１９が図５に示す回転角度位置から図３に示す回転角度位置に向かって図中の時計回りに回転するのに伴い、プランジャ２５が突出位置から退避位置に移動するとともに、昇圧室２１ａ内の燃圧が低下し、それによって、吸込チェック弁２２が開弁状態になり、低圧ポンプ１２からの燃料が昇圧室２１ａ内に吸い込まれる。図５及び図３に示す駆動カム１９の回転角度位置は、吸込行程の開始時（吐出行程の終了時）及び吸込行程の終了時における回転角度位置をそれぞれ示しており、吸込行程は、プランジャ２５が突出位置（上死点位置）から退避位置（下死点位置）に位置するまでの間に実行される。
【００３６】
［スピル行程］
吸込行程に続くスピル行程では、駆動カム１９が図３に示す回転角度位置から図４に示す回転角度位置に向かって回転するのに伴い、プランジャ２５が退避位置から突出位置に向かって移動する。その際、コイル２３ｂへの通電の停止により電磁アクチュエータ２３がオフ状態に制御されることによって、吸込チェック弁２２が開弁状態に保持され、それにより、昇圧室２１ａ内の低圧の燃料の一部が低圧ポンプ１２側に戻される。
【００３７】
［吐出行程］
スピル行程に続く吐出行程では、駆動カム１９が図４に示す回転角度位置から図５に示す回転角度位置に向かって回転するとともに、コイル２３ｂへの通電により電磁アクチュエータ２３がオン状態に制御されることによって、吸込チェック弁２２が閉弁する。それにより、昇圧室２１ａ内の燃圧が上昇することで、吐出チェック弁２４が開弁し、昇圧室２１ａ内の高圧の燃料が高圧デリバリパイプ１６に吐出される。この吐出行程中、後述する通電開始タイミングＴＳＨＰから通電終了タイミングＴＥＨＰまでコイル２３ｂが通電されることによって、電磁アクチュエータ２３は、オン状態に制御される。また、昇圧室２１ａ内の高圧の燃料は、吸込チェック弁２２の弁体２２ａに対し、背圧として作用し、それにより、吸込チェック弁２２が閉弁状態に保持される。
【００３８】
以上のように、この高圧ポンプ２０では、スピル行程中、電磁アクチュエータ２３の通電開始タイミングＴＳＨＰ、すなわち吸込チェック弁２２の閉弁タイミングを制御することによって、昇圧室２１ａから低圧ポンプ１２側に戻される燃料の量が変更される。これにより、高圧ポンプ２０から高圧デリバリパイプ１６側に吐出される燃料の吐出量が調整されることによって、高圧デリバリパイプ１６内の燃圧ＰＦが制御される。この場合、これまでに述べた高圧ポンプ２０の動作から明らかなように、スピル行程における吸込チェック弁２２の閉弁タイミングが早いほど、すなわち、スピル行程における通電開始タイミングＴＳＨＰが早いほど、昇圧室２１ａから低圧ポンプ１２側に戻される燃料の量が少なくなり、高圧ポンプ２０から吐出される燃料の量が多くなる。
【００３９】
また、エンジン３のクランクシャフトには、マグネットロータ及びＭＲＥピックアップ（いずれも図示せず）で構成されたクランク角センサ３２が設けられている（図２参照）。クランク角センサ３２は、クランクシャフトの回転に伴い、パルス信号であるＣＲＫ信号及びＴＤＣ信号を出力する。
【００４０】
ＣＲＫ信号は、所定クランク角ごとに発生し、出力される。ＥＣＵ２は、このＣＲＫ信号に基づいて、エンジン３の回転数（以下「エンジン回転数」という）ＮＥを算出する。ＴＤＣ信号は、いずれかの気筒３ａにおいてエンジン３のピストン（図示せず）が吸気行程開始時のＴＤＣ（上死点）付近の所定のクランク角位置（以下「基準クランク角位置」という）にあることを表す信号である。本実施形態では、エンジン３が４つの気筒３ａを有するため、ＴＤＣ信号は、クランク角１８０°ごとに発生し、出力される。また、エンジン３には、気筒判別センサ（図示せず）が設けられており、気筒判別センサは、気筒３ａを判別するためのパルス信号である気筒判別信号をＥＣＵ２に入力する。ＥＣＵ２は、これらのＣＲＫ信号、ＴＤＣ信号及び気筒判別信号に応じて、前述した駆動カム１９の回転角度位置を算出する。
【００４１】
さらに、ＥＣＵ２には、アクセル開度センサ３３から、車両のアクセルペダル（図示せず）の操作量（以下「アクセル開度」という）ＡＰを表す検出信号が入力される。
【００４２】
ＥＣＵ２は、ＣＰＵ、ＲＡＭ、ＲＯＭ及び入出力インターフェース（いずれも図示せず）などから成るマイクロコンピュータ（図示せず）で構成されている。ＥＣＵ２は、前述した各種のセンサ３１〜３３からの検出信号に応じ、ＲＯＭに記憶された制御プログラムに従って、低圧ポンプ１２及び高圧ポンプ２０から吐出される燃料の量（以下、それぞれ「低圧ポンプ吐出量」「高圧ポンプ吐出量」という）を制御するために、図６に示すポンプ制御処理を実行する。
【００４３】
このポンプ制御処理は、エンジン３の運転中、前述したＣＲＫ信号の発生に同期して、繰り返し実行される。まず、図６のステップ１（「Ｓ１」と図示。以下同じ）では、算出されたエンジン回転数ＮＥ及び検出されたアクセル開度ＡＰに応じ、所定のマップ（図示せず）を検索することによって、要求トルクＴＲＥＱを算出する。この要求トルクＴＲＥＱは、エンジン３に要求されるトルクである。
【００４４】
次いで、エンジン回転数ＮＥと、算出された要求トルクＴＲＥＱに応じ、図７に示す所定のＥＬＯＢＪマップを検索することによって、目標供給電力ＥＬＯＢＪを算出する（ステップ２）。この目標供給電力ＥＬＯＢＪは、前述した１２Ｖバッテリから低圧ポンプ１２に供給される電力（以下「低圧ポンプ供給電力」という）の目標値である。図７に示すように、このＥＬＯＢＪマップでは、エンジン回転数ＮＥ及び要求トルクＴＲＥＱに応じて、目標供給電力ＥＬＯＢＪを設定するための所定の３つの回転数負荷領域が規定されている。具体的には、目標供給電力ＥＬＯＢＪは、エンジン回転数ＮＥ及び要求トルクＴＲＥＱが低回転・低負荷領域にあるときには、第１目標供給電力ＥＬＯＢＪ１に設定される。また、目標供給電力ＥＬＯＢＪは、エンジン回転数ＮＥ及び要求トルクＴＲＥＱが中回転・中負荷の領域にあるときには、第１目標供給電力ＥＬＯＢＪ１よりも大きい第２目標供給電力ＥＬＯＢＪ２に設定され、高回転・高負荷の領域にあるときには、第２目標供給電力ＥＬＯＢＪ２よりも大きい第３目標供給電力ＥＬＯＢＪ３に設定される。
【００４５】
また、ＥＬＯＢＪマップでは、第１〜第３目標供給電力ＥＬＯＢＪ１〜ＥＬＯＢＪ３は、エンジン回転数ＮＥ及び要求トルクＴＲＥＱが対応する回転数負荷領域にあるときに算出される目標燃圧ＰＦＯＢＪの最大値を後述する高圧ポンプ吐出量の制御によって実現可能な値に、実験などにより予め設定されている。この目標燃圧ＰＦＯＢＪは、前述した燃圧ＰＦ（高圧デリバリパイプ１６内の燃料の圧力）の目標値である。すなわち、第１目標供給電力ＥＬＯＢＪ１は、ＮＥ及びＴＲＥＱが低回転・低負荷領域にあるときに算出される目標燃圧ＰＦＯＢＪの最大値を実現可能な値に、設定されている。また、第２目標供給電力ＥＬＯＢＪ２は、ＮＥ及びＴＲＥＱが中回転・中負荷領域にあるときに算出される目標燃圧ＰＦＯＢＪの最大値を実現可能な値に、第３目標供給電力ＥＬＯＢＪ３は、ＮＥ及びＴＲＥＱが高回転・高負荷領域にあるときに算出される目標燃圧ＰＦＯＢＪの最大値を実現可能な値に、それぞれ設定されている。また、上記ステップ２の実行により目標供給電力ＥＬＯＢＪが算出（設定）されると、低圧ポンプ供給電力が、算出された目標供給電力ＥＬＯＢＪになるように制御される。
【００４６】
ステップ２に続くステップ３では、算出された目標供給電力ＥＬＯＢＪが、その前回値ＥＬＯＢＪＺと等しいか否かを判別する。この答がＹＥＳで、目標供給電力ＥＬＯＢＪが前回値ＥＬＯＢＪＺと等しいときには、目標供給電力ＥＬＯＢＪが変化していないことを表すために、目標供給電力変化フラグＦ＿ＣＨＡＮを「０」に設定し（ステップ４）、後述するステップ６に進む。一方、上記ステップ３の答がＮＯで、目標供給電力ＥＬＯＢＪが前回値ＥＬＯＢＪＺと等しくないときには、目標供給電力ＥＬＯＢＪが変化したことを表すために、目標供給電力変化フラグＦ＿ＣＨＡＮを「１」に設定し（ステップ５）、ステップ６に進む。
【００４７】
このステップ６では、エンジン回転数ＮＥ及び要求トルクＴＲＥＱに応じ、所定のマップ（図示せず）を検索することによって、前述した目標燃圧ＰＦＯＢＪを算出する。このマップでは、目標燃圧ＰＦＯＢＪは、エンジン回転数ＮＥが高いほど、要求トルクＴＲＥＱが大きいほど、より大きな値に設定されている。これは、エンジン回転数ＮＥが高いほど、燃料の噴射可能な期間が短くなることと、要求トルクＴＲＥＱ（エンジン３の負荷）が大きいほど、インジェクタ４で噴射される燃料の量が多くなることから、より高い燃圧ＰＦが必要になるためである。
【００４８】
次いで、算出された目標燃圧ＰＦＯＢＪと検出された燃圧ＰＦとの偏差である燃圧偏差ＤＥＰＦを算出する（ステップ７）。次に、算出された燃圧偏差ＤＥＰＦに基づき、所定のフィードバック制御アルゴリズム（例えばＰＩ制御アルゴリズム）を用いて、ＦＢ補正項ＣＯＦＢを算出する（ステップ８）。このＦＢ補正項ＣＯＦＢは、燃圧ＰＦを目標燃圧ＰＦＯＢＪになるようにフィードバック制御するために、通電開始タイミングＴＳＨＰの算出に補正項として用いられるものである。
【００４９】
次いで、目標供給電力変化フラグＦ＿ＣＨＡＮが「１」であるか否かを判別する（ステップ９）。このステップ９の答がＮＯ（Ｆ＿ＣＨＡＮ＝０）のとき、すなわち、目標供給電力ＥＬＯＢＪが変化していないときには、通常時用のＴＳＨＰ算出処理によって、高圧ポンプ２０の通電開始タイミングＴＳＨＰを算出し（ステップ１０）、本処理を終了する。
【００５０】
このステップ１０では、通電開始タイミングＴＳＨＰが次のようにして算出される。すなわち、そのときに得られている通電開始タイミングＴＳＨＰ（前回値）に、前記ステップ８で算出されたＦＢ補正項ＣＯＦＢを加算することによって、通電開始タイミングＴＳＨＰを算出する。なお、エンジン３の始動時で、通電開始タイミングＴＳＨＰが算出されていないときには、その前回値として、所定の初期値が設定される。また、通電開始タイミングＴＳＨＰは、前述した吐出行程の終了時を基準とした駆動カム１９の回転角度位置で表され、スピル行程中のタイミングに算出される。この場合、通電開始タイミングＴＳＨＰは、より早いほど（より進角側であるほど）、より大きな回転角度位置に算出される。
【００５１】
一方、前記ステップ９の答がＹＥＳ（Ｆ＿ＣＨＡＮ＝１）で、目標供給電力ＥＬＯＢＪが変化したときには、オフセット補正項ＣＯＦＦを算出する（ステップ１１）。このオフセット補正項ＣＯＦＦは、目標供給電力ＥＬＯＢＪの変化に伴う低圧ポンプ吐出量の変化による高圧ポンプ吐出量への影響を補償するために、通電開始タイミングＴＳＨＰの算出に補正項として用いられるものである。
【００５２】
具体的には、オフセット補正項ＣＯＦＦは、次のようにして算出（設定）される。すなわち、目標供給電力ＥＬＯＢＪが第１目標供給電力ＥＬＯＢＪ１から第２目標供給電力ＥＬＯＢＪ２に増大したとき、及び、第２目標供給電力ＥＬＯＢＪ２から第１目標供給電力ＥＬＯＢＪ１に減少したときには、オフセット補正項ＣＯＦＦは、所定の第１オフセット補正項ＣＯＦＦ１（図８参照）に設定される。また、目標供給電力ＥＬＯＢＪが第２目標供給電力ＥＬＯＢＪ２から第３目標供給電力ＥＬＯＢＪ３に増大したとき、及び、第３目標供給電力ＥＬＯＢＪ３から第２目標供給電力ＥＬＯＢＪ２に減少したときには、オフセット補正項ＣＯＦＦは、所定の第２オフセット補正項ＣＯＦＦ２（図８参照）に設定される。
【００５３】
上記ステップ１１に続くステップ１２では、ＥＬＯＢＪ変化時用のＴＳＨＰ算出処理によって、通電開始タイミングＴＳＨＰを算出し、本処理を終了する。このステップ１２における通電開始タイミングＴＳＨＰの算出手法は、目標供給電力ＥＬＯＢＪが増大したときと、減少したときで、互いに異なっている。具体的には、目標供給電力ＥＬＯＢＪが増大したときには、そのときに得られている通電開始タイミングＴＳＨＰ（前回値）と、前記ステップ８で算出されたＦＢ補正項ＣＯＦＢとの和から、ステップ１１で算出されたオフセット補正項ＣＯＦＦを減算することによって、通電開始タイミングＴＳＨＰを算出する（ＴＳＨＰ←ＴＳＨＰの前回値＋ＣＯＦＢ−ＣＯＦＦ）。一方、目標供給電力ＥＬＯＢＪが減少したときには、通電開始タイミングＴＳＨＰの前回値とＦＢ補正項ＣＯＦＢの和に、オフセット補正項ＣＯＦＦを加算することによって、通電開始タイミングＴＳＨＰを算出する（ＴＳＨＰ←ＴＳＨＰの前回値＋ＣＯＦＢ＋ＣＯＦＦ）。
【００５４】
また、高圧ポンプ２０の通電終了タイミングＴＥＨＰは、目標供給電力ＥＬＯＢＪの変化の有無にかかわらず、通電開始タイミングＴＳＨＰから所定値を減算することによって、通電開始タイミングＴＳＨＰよりも所定値分、遅角側の回転角度位置に、算出される。この所定値は、非常に小さい値に設定されている。これにより、通電終了タイミングＴＥＨＰは、吐出行程中のタイミングに算出される。
【００５５】
図８は、低圧ポンプ吐出量ＱＬＰＯ、通電開始タイミングＴＳＨＰ及び要求トルクＴＲＥＱの推移の一例を示している。前述したように、目標供給電力ＥＬＯＢＪは、要求トルクＴＲＥＱが低負荷領域にあるときには、第１目標供給電力ＥＬＯＢＪ１に設定され、中負荷領域及び高負荷領域にあるときには、第２目標供給電力ＥＬＯＢＪ２及び第３目標供給電力ＥＬＯＢＪ３にそれぞれ設定される（ステップ２、図７）。これにより、低圧ポンプ吐出量ＱＬＰＯは、図８に示すように、ＴＲＥＱが低負荷領域にあるときには、ＥＬＯＢＪ１に応じた一定の第１吐出量ＱＬＰＯ１に制御され、中負荷領域にあるときには、ＥＬＯＢＪ２に応じた一定の第２吐出量ＱＬＰＯ２に、高負荷領域にあるときには、ＥＬＯＢＪ３に応じた一定の第３吐出量ＱＬＰＯ３に、それぞれ制御される。第１〜第３吐出量ＱＬＰＯ１〜ＱＬＰＯ３の大小関係は、ＱＬＰＯ３＞ＱＬＰＯ２＞ＱＬＰＯ１である。
【００５６】
前記ステップ２の実行による目標供給電力ＥＬＯＢＪの設定により、低圧ポンプ吐出量ＱＬＰＯは、所定の３つの回転数負荷領域（図７参照）において、エンジン回転数ＮＥが属する回転数領域が高回転側の領域であるほど、また、要求トルクＴＲＥＱが属する負荷領域が高負荷側の領域であるほど、より多くなるように制御される。また、低圧ポンプ吐出量ＱＬＰＯは、３つの回転数負荷領域の各々において、各回転数負荷領域で設定される目標燃圧ＰＦＯＢＪの最大値を前述した高圧ポンプ２０の制御によって実現可能な一定値に、制御される。
【００５７】
また、通電開始タイミングＴＳＨＰは、目標供給電力ＥＬＯＢＪが変化していないとき（ステップ９：ＮＯ）、すなわち、低圧ポンプ吐出量ＱＬＰＯが変化していないとき（時点ｔ１及びｔ２以外）には、エンジン回転数ＮＥ及び要求トルクＴＲＥＱが属する回転数負荷領域にかかわらず、その前回値にＦＢ補正項ＣＯＦＢを加算することによって算出される（ステップ１０）。これにより、通電開始タイミングＴＳＨＰが、要求トルクＴＲＥＱが大きいほど、より進角側の値に算出されることによって、高圧ポンプ吐出量が多くなり、その結果、燃圧ＰＦが、より大きな目標燃圧ＰＦＯＢＪになるように増大される。
【００５８】
また、目標供給電力ＥＬＯＢＪが増大したとき（ステップ９：ＹＥＳ）、すなわち、低圧ポンプ吐出量ＱＬＰＯが増大したとき（時点ｔ１、時点ｔ２）には、通電開始タイミングＴＳＨＰは、その前回値とＦＢ補正項ＣＯＦＢの和から、オフセット補正項ＣＯＦＦを減算することによって算出される（ステップ１２）。この場合、オフセット補正項ＣＯＦＦは、目標供給電力ＥＬＯＢＪが第１目標供給電力ＥＬＯＢＪ１から第２目標供給電力ＥＬＯＢＪ２に増大したとき（時点ｔ１に相当）には、第１オフセット補正項ＣＯＦＦ１に設定され、第２目標供給電力ＥＬＯＢＪ２から第３目標供給電力ＥＬＯＢＪ３に増大したとき（時点ｔ２に相当）には、第２オフセット補正項ＣＯＦＦ２に設定される（ステップ１１）。
【００５９】
以上により、通電開始タイミングＴＳＨＰは、目標供給電力ＥＬＯＢＪがＥＬＯＢＪ１からＥＬＯＢＪ２に増大したときには、第１オフセット補正項ＣＯＦＦ１の分、遅角側（高圧ポンプ吐出量を減少させる側）の値に補正され、ＥＬＯＢＪ２からＥＬＯＢＪ３に増大したときには、第２オフセット補正項ＣＯＦＦ２の分、遅角側の値に補正される。これにより、目標供給電力ＥＬＯＢＪの増大に伴う低圧ポンプ吐出量ＱＬＰＯの増大分が補償されるので、燃圧ＰＦＯＢＪを目標燃圧ＰＦＯＢＪにより早期に収束させることができる。
【００６０】
また、目標供給電力ＥＬＯＢＪが減少したとき（ステップ９：ＹＥＳ）、すなわち、低圧ポンプ吐出量ＱＬＰＯが減少したとき（時点ｔ１、時点ｔ２）には、通電開始タイミングＴＳＨＰは、その前回値とＦＢ補正項ＣＯＦＢの和に、オフセット補正項ＣＯＦＦを加算することによって算出される（ステップ１２）。この場合、オフセット補正項ＣＯＦＦは、目標供給電力ＥＬＯＢＪが第２目標供給電力ＥＬＯＢＪ２から第１目標供給電力ＥＬＯＢＪ１に減少したとき（時点ｔ１に相当）には、第１オフセット補正項ＣＯＦＦ１に設定され、第３目標供給電力ＥＬＯＢＪ３から第２目標供給電力ＥＬＯＢＪ２に減少したとき（時点ｔ２に相当）には、第２オフセット補正項ＣＯＦＦ２に設定される（ステップ１１）。
【００６１】
以上により、通電開始タイミングＴＳＨＰは、目標供給電力ＥＬＯＢＪがＥＬＯＢＪ２からＥＬＯＢＪ１に減少したときには、第１オフセット補正項ＣＯＦＦ１の分、進角側（高圧ポンプ吐出量を増大させる側）の値に補正され、ＥＬＯＢＪ３からＥＬＯＢＪ２に減少したときには、第２オフセット補正項ＣＯＦＦ２の分、進角側の値に補正される。これにより、目標供給電力ＥＬＯＢＪの減少に伴う低圧ポンプ吐出量ＱＬＰＯの減少分が補償されるので、燃圧ＰＦＯＢＪを目標燃圧ＰＦＯＢＪにより早期に収束させることができる。
【００６２】
なお、図８は、低圧ポンプ吐出量ＱＬＰＯ、通電開始タイミングＴＳＨＰ及び要求トルクＴＲＥＱ（エンジン３の負荷）の関係を示しているが、低圧ポンプ吐出量ＱＬＰＯ、通電開始タイミングＴＳＨＰ及びエンジン回転数ＮＥの関係も、同様である。
【００６３】
また、本実施形態における各種の要素と、本発明における各種の要素との対応関係は、次のとおりである。すなわち、本実施形態におけるＥＣＵ２が、本発明における運転状態検出手段、低圧ポンプ制御手段、目標燃圧設定手段及び高圧ポンプ制御手段に相当するとともに、本実施形態における吸込チェック弁２２及び電磁アクチュエータ２３が、本発明における電磁弁に相当する。また、本実施形態におけるクランク角センサ３２及びアクセル開度センサ３３が、本発明における運転状態検出手段に相当する。
【００６４】
以上のように、本実施形態によれば、燃圧ＰＦが目標燃圧ＰＦＯＢＪになるように、高圧ポンプ吐出量が、電磁アクチュエータ２３の通電開始タイミングＴＳＨＰを介して制御される（ステップ８、１０、１２）。また、低圧ポンプ吐出量ＱＬＰＯが、エンジン回転数ＮＥ及び要求トルクＴＲＥＱに応じて制御される（ステップ２、図７）。
【００６５】
具体的には、低圧ポンプ吐出量ＱＬＰＯが、所定の３つの回転数負荷領域において、エンジン回転数ＮＥが属する回転数領域が高回転側の領域であるほど、また、要求トルクＴＲＥＱが属する負荷領域が高負荷側の領域であるほど、より多くなるように制御される。また、３つの回転数負荷領域の各々において、低圧ポンプ吐出量ＱＬＰＯが、各回転数負荷領域で設定される目標燃圧ＰＦＯＢＪの最大値を前述した高圧ポンプ２０の制御によって実現可能な値に、抑制される。以上により、エンジン３の運転状態が３つの回転数負荷領域のいずれにあるときにも、低圧ポンプ吐出量ＱＬＰＯを、エンジン回転数ＮＥ及び要求トルクＴＲＥＱに応じて適切に制御でき、ひいては、燃圧ＰＦの制御精度を向上させることができる。
【００６６】
また、低圧ポンプ吐出量ＱＬＰＯが、３つの回転数負荷領域の各々において、３つの回転数負荷領域の全体において設定される目標燃圧ＰＦＯＢＪの最大値を実現可能な値に制御されるのではなく、各回転数負荷領域で設定される目標燃圧ＰＦＯＢＪの最大値を実現可能な値に、抑制される。したがって、低圧ポンプ１２の消費電力を、エンジン回転数ＮＥ及び要求トルクＴＲＥＱに応じて適切に低減でき、ひいては、エンジン３の燃費を向上させることができる。
【００６７】
さらに、高圧ポンプ２０の吸込側に、高圧ポンプ吐出量を調整するための吸込チェック弁２２及び電磁アクチュエータ２３から成る常開式の電磁弁が設けられている。したがって、上述した低圧ポンプ１２の消費電力の低減効果と相まって、燃料供給装置１全体の消費電力を低減することができる。
【００６８】
なお、本発明は、説明した実施形態に限定されることなく、種々の態様で実施することができる。例えば、実施形態では、本発明における内燃機関の運転状態として、エンジン回転数ＮＥ及び要求トルクＴＲＥＱの双方を用いているが、両者ＮＥ、ＴＲＥＱの一方を用いてもよい。あるいは、内燃機関の運転状態を表す他の適当なパラメータ、例えば、吸入空気量や燃料噴射量などを用いてもよい。また、実施形態では、図８に示すように、低圧ポンプ吐出量ＱＬＰＯを段階的に制御しているが、内燃機関の運転状態に応じてリニアに変化するように制御してもよく、あるいは、曲線的に変化するように制御してもよい。この場合、例えば、複数の回転数負荷領域の各々において、低圧ポンプ吐出量の最少値や、低圧ポンプ吐出量の最少値と最大値の間の中間値が、当該各回転数負荷領域で設定される目標燃圧の最大値を実現可能な大きさに、制御（設定）される。さらに、実施形態では、本発明における複数の回転数領域及び負荷領域の数は、３つであるが、任意である。
【００６９】
また、実施形態では、請求項２及び３に記載の低圧ポンプ吐出量の制御を、３つの回転数負荷領域の各々において実行しているが、所定の１つの運転領域においてのみ実行し、それ以外の運転領域においては、低圧ポンプ吐出量を、一定値に制御せずに、エンジン回転数ＮＥが高いほど、また、要求トルクＴＲＥＱが大きいほど、より多くなるように制御してもよい。さらに、実施形態では、低圧ポンプ吐出量ＱＬＰＯを、目標供給電力ＥＬＯＢＪに基づいてフィードフォワード的に制御しているが、フィードバック制御してもよい。この場合、例えば、低圧ポンプ吐出量の実際値をセンサなどで検出し、低圧ポンプ吐出量の目標値を設定するとともに、低圧ポンプ吐出量の目標値と実際値の偏差に基づき、所定のフィードバック制御アルゴリズムで算出したフィードバック補正項を用いて、低圧ポンプの目標供給電力が算出される。
【００７０】
また、実施形態では、常開式の吸込チェック弁２２が吸込側に設けられたタイプの高圧ポンプ２０を用いているが、他の適当なタイプの高圧ポンプを用いてもよく、例えば、常閉式の吸込チェック弁が吸込側に設けられたタイプの高圧ポンプを用いてもよい。さらに、実施形態では、本発明における内燃機関として、ガソリンエンジンであるエンジン３を用いているが、ディーゼルエンジンや、ＬＰＧエンジンなどを用いてもよい。また、以上の実施形態のバリエーションを適宜、組み合わせてもよいことは、もちろんである。その他、本発明の趣旨の範囲内で、細部の構成を適宜、変更することが可能である。
【符号の説明】
【００７１】
１  燃料供給装置
２  ＥＣＵ（運転状態検出手段、低圧ポンプ制御手段、目標燃圧設定手段、高圧            ポンプ制御手段）
３  エンジン
４  インジェクタ
１１  燃料タンク
１２  低圧ポンプ
２０  高圧ポンプ
２２  吸込チェック弁（電磁弁）
２３  電磁アクチュエータ（電磁弁）
３２  クランク角センサ（運転状態検出手段）
３３  アクセル開度センサ（運転状態検出手段）
ＰＦ  燃圧
ＮＥ  エンジン回転数（内燃機関の運転状態、内燃機関の回転数）
ＴＲＥＱ  要求トルク（内燃機関の運転状態、内燃機関の負荷）
ＰＦＯＢＪ  目標燃圧
ＱＬＰＯ  低圧ポンプ吐出量
【図１】
2015124716.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
2015124716.tif 000008
【図７】
2015124716.tif 000009
【図８】
2015124716.tif 000010