(57)【要約】【課題】  本発明は、光反射性微粒子を含んでいても、優れた熱成形性を有し、所望形状に熱成形することが可能な光反射板を提供する。【解決手段】本発明の光反射板は、ポリプロピレン系樹脂及び光反射性微粒子を含み且つ１４０℃での曲げ弾性率が５〜５５ＭＰａであり、好ましくは、結晶化温度が１１０℃以下であるので、熱成形性に優れており、破れを生じ又は厚みが不均一となることなく、所望形状に熱成形された熱成形品を製造することができる。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポリプロピレン系樹脂及び光反射性微粒子を含み且つ１４０℃での曲げ弾性率が５〜５５ＭＰａであることを特徴とする光反射板。
【請求項２】
結晶化温度が１１０℃以下であることを特徴とする請求項１に記載の光反射板。
【請求項３】
光反射性微粒子の含有量とポリプロピレン系樹脂の含有量との比（光反射性微粒子の含有量／ポリプロピレン系樹脂の含有量）が０．０５〜０．５であることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の光反射板。
【請求項４】
ポリプロピレン系樹脂は、メルトフローレイトが０．３〜１５ｇ／１０分で且つ融点が１５０〜１８０℃であるホモポリプロピレン１００重量部、メルトフローレイトが０．５〜５ｇ／１０分であり且つ融点が１１０〜１５０℃であるプロピレン−α−オレフィンランダム共重合体（Ａ）３〜２９００重量部、及び、メルトフローレイトが５ｇ／１０分を超え且つ３０ｇ／１０分以下であって融点が１１０〜１５０℃であるプロピレン−α−オレフィンランダム共重合体（Ｂ）４〜７００重量部を含むことを特徴とする請求項１〜３の何れか１項に記載の光反射板。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱成形性に優れた光反射板に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、液晶表示装置や照明装置などでは、光反射板が使用されている。このような光反射板としては、特許文献１に、ポリプロピレン樹脂及び無機フィラーを含有する成形材料を成形してなる光反射板において、無機フィラーとして酸化チタンを成形材料全量に対して４〜１５質量％含有すると共に、酸化チタン以外の無機フィラーを成形材料全量に対して２５〜４０質量％含有して成る光反射板が開示されている。
【０００３】
また、光反射板を照明装置などに組み込む際に、光反射板はこれを真空成形などの熱成形によって立体的な形状に成形される場合もある（例えば、特許文献２）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００６−３０９１０８号公報
【特許文献２】特開２０１０−１０８６４２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、上記光反射板は、光反射性微粒子である無機フィラーを含有していることから、熱成形時の塑性変形が不十分であり、光反射板を所望形状に熱成形することができないという問題点を有する。
【０００６】
したがって、本発明は、光反射性微粒子を含んでいても、優れた熱成形性を有し、所望形状に熱成形することが可能な光反射板を提供する。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明の光反射板は、ポリプロピレン系樹脂及び光反射性微粒子を含み且つ１４０℃での曲げ弾性率が５〜５５ＭＰａであることを特徴とする。
【０００８】
光反射板を構成しているポリプロピレン系樹脂としては、特に限定されず、例えば、ホモポリプロピレン、プロピレン−α−オレフィン共重合体などが挙げられる。なお、ポリプロピレン系樹脂は、単独で用いられても二種以上が併用されてもよい。
【０００９】
なお、プロピレンと共重合されるα−オレフィンとしては、例えば、エチレン、１−ブテン、１−ペンテン、４−メチル−１−ペンテン、１−ヘキセン、１−オクテン、１−ノネン、１−デセンなどが挙げられ、エチレンが好ましい。
【００１０】
ポリプロピレン系樹脂としては、ホモポリプロピレンと、プロピレン−α−オレフィンランダム共重合体とを含むことが好ましい。ホモポリプロピレンと、プロピレン−α−オレフィンランダム共重合体とを比較すると、ホモポリプロピレンの方がプロピレン−α−オレフィンランダム共重合体よりも概ね融点が高く、光反射板の熱成形時に、プロピレン−α−オレフィンランダム共重合体の溶融度合いを大きくする一方、ホモポリプロピレンの溶融度合いを抑制することができる。即ち、プロピレン−α−オレフィンランダム共重合体によって光反射板の塑性変形の向上を図り、光反射板がより所望形状に熱成形し易いように構成している。一方、ホモポリプロピレンによって、熱成形時に光反射板が急激に柔らかくなって光反射板に破れが生じることを効果的に防止している。従って、光反射板は、ポリプロピレン系樹脂としてホモポリプロピレンとプロピレン−α−オレフィンランダム共重合体とを含有していることによって、熱成形時に光反射板に破れを生じることなく、所望形状により正確に成形することができる。
【００１１】
ホモポリプロピレンのメルトフローレイトは、低すぎると、熱成形時の光反射板の柔軟性が低下して熱成形性が低下することがあり、高すぎると、光反射板が熱成形時に光反射板に破れを生じることがあるので、０．３〜１５ｇ／１０分が好ましく、０．５〜５ｇ／１０分がより好ましい。
【００１２】
本発明において、ポリプロピレン系樹脂のメルトフローレイト(ＭＦＲ)は、ＪＩＳ Ｋ ７２１０：１９９９「プラスチック―熱可塑性プラスチックのメルトマスフローレイト（ＭＦＲ）及びメルトボリュームフローレイト（ＭＶＲ）の試験方法」Ｂ法記載のｂ）ピストンが所定の距離を移動する時間を測定する方法により測定する。測定条件は試料３〜８ｇ、予熱２７０秒、ロードホールド３０秒、試験温度２３０℃、試験荷重２１．１８N、ピストン移動距離（インターバル）：４mmとする。試料の試験回数は３回とし、その平均をメルトフローレイト(ｇ／１０分)の値とする。ポリプロピレン系樹脂のメルトフローレイトを測定する装置としては、例えば、東洋精機製作所から市販されているセミオートメルトインデクサー２Ａを用いることができる。
【００１３】
ホモポリプロピレンの融点は、低すぎると、熱成形時に光反射板が柔らかくなりすぎて光反射板に破れを生じることがあり、高すぎると、熱成形時の光反射板の伸び性が低下し、光反射板を所望形状に熱成形できないことがあり、又は、光反射板の結晶化温度が高くなりすぎて光反射板の熱成形性が低下することがあるので、１５０〜１８０℃が好ましく、１５５〜１６５℃がより好ましい。
【００１４】
本発明において、ポリプロピレン系樹脂の融点は、ＪＩＳ  Ｋ７１２１：１９８７「プラスチックの転移温度測定方法」に記載されている方法で測定される。但し、サンプリング方法・温度条件に関しては以下のように行う。示差走査熱量計装置を用い、測定容器の底にすきまのないよう試料を約６ｍｇ充てんして、窒素ガス流量２０ｍＬ／分のもと、３０℃から−４０℃まで降温した後１０分間保持し、−４０℃から２２０℃まで昇温（１ｓｔ  Ｈｅａｔｉｎｇ）、１０分間保持後２２０℃から−４０℃まで降温（Ｃｏｏｌｉｎｇ）、１０分間保持後−４０℃から２２０℃まで昇温（２ｎｄ  Ｈｅａｔｉｎｇ）した時のＤＳＣ曲線を得た。なお、全ての昇温・降温は速度１０℃／分で行い、基準物質としてアルミナを用いた。本発明において、ポリプロピレン系樹脂の融点とは２ｎｄ  Ｈｅａｔｉｎｇ過程にみられる融解ピークのトップの温度を読みとった値である。なお、示差走査熱量計装置としては、例えば、エスアイアイナノテクノロジー社から商品名「ＤＳＣ６２２０型」にて市販されている装置を用いることができる。
【００１５】
プロピレン−α−オレフィンランダム共重合体は、メルトフローレイトが０．５〜５ｇ／１０分であり且つ融点が１１０〜１５０℃であるプロピレン−α−オレフィンランダム共重合体（Ａ）と、メルトフローレイトが５ｇ／１０分を超え且つ３０ｇ／１０分以下であって融点が１１０〜１５０℃であるプロピレン−α−オレフィンランダム共重合体（Ｂ）とを含有していることが好ましい。ポリプロピレン系樹脂が、メルトフローレイトの異なる二種類のプロピレン−α−オレフィンランダム共重合体を含有していることによって、ポリプロピレン系樹脂中における光反射性微粒子の分散性が良好となっており、熱成形時の光反射板の伸び性が全体的に略均一となるようにし、熱成形時に光反射板に部分的な破れが生じないようにしている。更に、ポリプロピレン系樹脂の伸び性を向上させて、光反射板を所望形状に正確に熱成形可能に構成している。
【００１６】
プロピレン−α−オレフィンランダム共重合体（Ａ）のメルトフローレイトは、低すぎると、光反射板の熱成形時における伸び性が低下し、光反射板を所望形状に熱成形できないことがあり、高すぎると、光反射板が熱成形時に柔らかくなりすぎて、光反射板の熱成形時に光反射板に破れが生じることがあるので、０．５〜５ｇ／１０分が好ましく、１〜４ｇ／１０分がより好ましい。
【００１７】
プロピレン−α−オレフィンランダム共重合体（Ａ）の融点は、低すぎると、光反射板が熱成形時に柔らかくなりすぎて、光反射板の熱成形時に光反射板に破れが生じることがあり、高すぎると、光反射板の熱成形時における伸び性が低下し、光反射板を所望形状に熱成形できないことがあり、又は、光反射板の結晶化温度が高くなりすぎて光反射板の熱成形性が低下することがあるので、１１０〜１５０℃が好ましく、１２０〜１５０℃がより好ましい。
【００１８】
ポリプロピレン系樹脂中におけるプロピレン−α−オレフィンランダム共重合体（Ａ）の含有量は、少なすぎると、光反射板が熱成形時に柔らかくなりすぎて、光反射板の熱成形時に光反射板に破れが生じることがあり、多すぎると、光反射板の熱成形時における伸び性が低下し、光反射板を所望形状に熱成形できないことがあるので、ホモポリプロピレン１００重量部に対して３〜２９００重量部が好ましく、１０〜２５００重量部がより好ましい。
【００１９】
プロピレン−α−オレフィンランダム共重合体（Ｂ）のメルトフローレイトは、５ｇ／１０分を超え且つ３０ｇ／１０分以下であることが好ましく、６〜２０ｇ／１０分がより好ましく、６〜１５ｇ／１０分が特に好ましい。プロピレン−α−オレフィンランダム共重合体（Ｂ）のメルトフローレイトが低すぎると、光反射板の熱成形時における伸び性が低下し、光反射板を所望形状に熱成形できないことがあると共に、ポリプロピレン系樹脂中における光反射性微粒子の分散性が低下し、ポリプロピレン系樹脂中に光反射性微粒子の凝集が発生し、光反射板の熱成形時に光反射性微粒子の凝集部分において破れを生じることがある。プロピレン−α−オレフィンランダム共重合体（Ｂ）のメルトフローレイトが高すぎると、光反射板が熱成形時に柔らかくなりすぎて、光反射板の熱成形時に光反射板に破れが生じることがある。
【００２０】
プロピレン−α−オレフィンランダム共重合体（Ｂ）の融点は、低すぎると、光反射板が熱成形時に柔らかくなりすぎて、光反射板の熱成形時に光反射板に破れが生じることがあり、高すぎると、光反射板の熱成形時における伸び性が低下し、光反射板を所望形状に熱成形できないことがあり、又は、光反射板の結晶化温度が高くなりすぎて光反射板の熱成形性が低下することがあるので、１１０〜１５０℃が好ましく、１２０〜１５０℃がより好ましい。
【００２１】
ポリプロピレン系樹脂中におけるプロピレン−α−オレフィンランダム共重合体（Ｂ）の含有量は、少なすぎると、ポリプロピレン系樹脂中における光反射性微粒子の分散性が低下し、ポリプロピレン系樹脂中に光反射性微粒子の凝集が発生し、光反射板の熱成形時に光反射性微粒子の凝集部分において破れを生じることがあり、又は、熱成形時の光反射板の伸び性が低下して光反射板に破れを生じることがあり、多すぎると、熱形成時に光反射板が柔らかくなりすぎて、光反射板に破れが生じることがあるので、ホモポリプロピレン１００重量部に対して４〜７００重量部が好ましく、１０〜６００重量部がより好ましい。
【００２２】
光反射板には光反射性微粒子が含有されている。光反射性微粒子としては、光反射板に含有されることによって光反射板の光線反射率を向上させることができるものであれば、特に限定されない。なお、「光反射板に光反射性微粒子を含有させることによって光反射板の光線反射率が向上する」とは、光反射性微粒子を含有する光反射板と、光反射性微粒子を含有させていないこと以外は同一の構成を有する光反射板とを比較した場合に、光反射性微粒子を含有する光反射板の方が、光反射性微粒子を含有していない光反射板よりも光線反射率が高いことをいう。
【００２３】
本発明において、光反射板の光線反射率は、ＪＩＳ  Ｋ７１０５に記載の測定法Ｂに準拠して８°の入射条件下にて全光線反射率の測定を行った場合における波長５５０ｎｍの光線反射率をいい、標準反射板として硫酸バリウム板を用いた時の光線反射率を１００とした時の絶対値で示したものである。
【００２４】
光反射性微粒子として、具体的には、金、銀、アルミニウム、ニッケル等の金属微粒子、酸化チタン（ＴｉＯ2）、酸化珪素（ＳｉＯ2）、酸化アルミニウム（Ａｌ2Ｏ3）などの金属酸化物微粒子が挙げられる。又、酸化チタンには、ルチル型、アナターゼ型、イルメナイト型がある。なかでも、熱可塑性樹脂との屈折率の差が大きく光反射性の高い光反射板を提供することができることから、金属酸化物微粒子が好ましく、酸化チタンがより好ましく、ルチル型酸化チタンが特に好ましい。
【００２５】
酸化チタンは、その光触媒作用が強いと熱可塑性樹脂を劣化させてしまって光反射板の光反射性が低下する原因となる場合がある。従って、酸化チタンは、その表面にアルミニウム、ケイ素、チタン、ジルコニウム、スズなどの酸化物を含む被覆層が形成されてなる被覆酸化チタンとして用いることが好ましい。被覆酸化チタンによれば、光反射板の光反射性を低下させることなく、酸化チタンの光触媒作用による熱可塑性樹脂の劣化を抑制することができる。
【００２６】
被覆酸化チタンを形成する方法としては、特に限定されず、酸化チタンの表面に、アルミニウム、ケイ素、チタン、ジルコニウム、スズなどの酸化物を被覆する方法が挙げられる。
【００２７】
被覆酸化チタンとしては、酸化チタンの表面がアルミニウム酸化物及びケイ素酸化物を含む被覆層によって被覆されてなる被覆酸化チタンが好ましい。このような被覆酸化チタンは、酸化チタンの光触媒作用による熱可塑性樹脂の劣化をより抑制することができる。
【００２８】
被覆酸化チタンの平均粒子径は、０．１０〜０．３９μｍが好ましく、０．１３〜０．３５μｍがより好ましく、０．１５〜０．３２μｍが特に好ましい。平均粒子径が上記範囲内である被覆酸化チタンを用いることにより、優れた光反射性能を光反射板の面方向において均一に発揮することが可能な光反射板を提供することができる。
【００２９】
光反射性微粒子の平均粒子径は下記の要領で測定することができる。即ち、光反射板をその厚み方向に全長に亘って切断し、走査型電子顕微鏡を用いて切断面を２５００倍の倍率にて撮影し拡大画面を得て、拡大画面上の任意の部分に、拡大画面上において一辺３０μｍに相当する正方形状の測定区画を設定する。測定区画内にある各光反射性微粒子の一次粒子を包囲し得る最小径の真円の直径を光反射性微粒子の粒径とし、各光反射性微粒子の粒径の相加平均値を光反射性微粒子の平均粒径とする。
【００３０】
なお、上記被覆酸化チタンは、E.I.Dupont de Nemours&Co.、SCM Corporation、Kerr-McGee Co.、CanadeanTitanium Pigments Ltd.、Tioxide of Canada Ltd.、Pigmentos y Productos Quimicos、S.A.de C.V、Tibras Titanos S.A.、Tioxide International Ltd.、SCM Corp.、Kronos Titan GmbH、NL Chemical SA/NV、Tioxide、TDF Tiofine BV、石原産業社、テイカ社、堺化学工業社、古河機械金属社、トーケムプロダクツ、チタン工業社、富士チタン工業社、韓国チタニウム社、中国金属加工社、ISK台湾社などから市販されている。
【００３１】
光反射板中における光反射性微粒子の含有量は、光反射性及び熱成形性に優れた光反射板を得るために、光反射性微粒子の含有量とポリプロピレン系樹脂の含有量との比（光反射性微粒子の含有量／ポリプロピレン系樹脂の含有量）は０．０５〜０．５が好ましく、０．１〜０．４がより好ましい。光反射性微粒子の含有量とポリプロピレン系樹脂の含有量との比が小さすぎると、光反射板の光反射性が低下することがある。光反射性微粒子の含有量とポリプロピレン系樹脂の含有量との比が大きすぎると、光反射板中に光反射性微粒子を均一に微分散することが困難となり、光反射性微粒子がポリプロピレン系樹脂中において凝集を生じ、光反射板の熱成形時に光反射板に破れが生じることがある。
【００３２】
光反射板には、酸化防止剤、紫外線吸収剤、ヒンダードアミン系光反射安定剤、銅害防止剤（金属不活性剤）、帯電防止剤、ステアリン酸金属石鹸などの分散剤、クエンチャー、ラクトン系加工安定剤、蛍光増白剤、及び結晶核剤などが含有されていてもよい。
【００３３】
光反射板の１４０℃での曲げ弾性率は、低すぎると、熱成形時に光反射板が柔らかくなりすぎて、得られる成形品が部分的に薄くなり又は光反射板に破れが生じ、高すぎると、熱成形時に光反射板の伸び性が低下して、光反射板を所望形状に正確に成形することができないので、５〜５５ＭＰａに限定され、１０〜５０ＭＰａが好ましく、１５〜３０ＭＰａがより好ましい。
【００３４】
光反射板の１４０℃での曲げ弾性率は下記の要領で測定される。光反射板を粉砕してペレット状のサンプルとする。サンプルを縦２５ｍｍ×横４０ｍｍ×深さ２ｍｍの直方体形状の金属製の枠内に敷き詰めた後、２２０℃に予め加熱しておいたプレス機にサンプルを供給し、サンプルを０．５ＭＰａの圧力をかけながら２２０℃にて２分間に亘って予備加熱する。次に、サンプルに２２０℃にて１４ＭＰａの圧力をかけて２分間に亘ってプレスを行う。サンプルを２３℃に冷却した後、ＪＩＳ  Ｋ７１００：１９９９の記号２３／５０、２級環境下で４８時間に亘って状態調節して、曲げ試験用サンプルの作製を行った。なお、プレス機は、例えば、東洋精機社から商品名「Ｐ１−１０Ｔ−Ｈ」にて市販されているプレス機を用いることができる。
【００３５】
曲げ試験用サンプルを用いてＪＩＳ  Ｋ７１７１に準拠してテンシロン万能試験機を使用して試験片サイズ（縦２５ｍｍ×横４０ｍｍ×厚み２ｍｍ）、試験速度（１ｍｍ／分）、加圧くさび：５Ｒ、支持台：２Ｒ、支点間距離（３２ｍｍ）、測定温度（１４０℃）の条件下にて曲げ試験を行って曲げ弾性率を算出する。なお、曲げ弾性率は、測定開始から１次最大点（上降伏点）までの範囲内で傾きが最大となる直線部分を曲げ弾性率とし、以下の式を用いて算出する。
Ｅ＝α×Ｌｖ3／（４Ｗ×ｔ3）  
Ｅ：曲げ弾性率（ＭＰａ）
α：弾性率勾配（Ｎ／ｍｍ）
Ｌｖ：支点間距離（ｍｍ）
Ｗ：試験片の幅（ｍｍ）
ｔ：試験片の厚さ（ｍｍ）
なお、テンシロン万能試験機は、例えば、オリエンテック社から商品名「ＵＣＴ−１０Ｔ」にて市販されているテンシロン万能試験機を用いることができる。又、曲げ弾性率の算出は、例えば、ソフトブレーン社から商品名「万能試験機用データ処理装置」として市販されているデータ解析処理ソフトを用いることができる。
【００３６】
光反射板の結晶化温度は、高すぎると、光反射板の熱成形時に、光反射板の熱成形開始から光反射板の結晶化までの時間が短くなり、光反射板の熱成形を十分に熱成形することができなくなり、光反射板の熱成形性が低下することがあるので、１１０℃以下が好ましく、低すぎると、熱成形した後の光反射板をその形状に保持するための冷却に時間がかかり、光反射板の熱成形サイクルが長くなることがあるので、９０〜１１０℃が好ましく、１００〜１１０℃がより好ましい。
【００３７】
光反射板の結晶化温度は、ＪＩＳ  Ｋ７１２１：１９８７「プラスチックの転移温度測定方法」に記載されている方法で測定された温度である。但し、サンプリング方法・温度条件に関しては以下のように行う。示差走査熱量計装置を用い測定容器の底にすきまのないよう試料を約６ｍｇ充てんして、窒素ガス流量２０ｍＬ／分のもと、３０℃から−４０℃まで降温した後１０分間保持し、−４０℃から２２０℃まで昇温（１ｓｔ  Ｈｅａｔｉｎｇ）、１０分間保持後２２０℃から−４０℃まで降温（Ｃｏｏｌｉｎｇ）、１０分間保持後−４０℃から２２０℃まで昇温（２ｎｄ  Ｈｅａｔｉｎｇ）した時のＤＳＣ曲線を得る。なお、全ての昇温・降温は速度１０℃／分で行い、基準物質としてアルミナを用いる。本発明において、結晶化温度とはＣｏｏｌｉｎｇ過程にみられる結晶化ピークのトップを読み取った値である。なお、示差走査熱量計装置としては、例えば、エスアイアイナノテクノロジー社から商品名「ＤＳＣ６２２０型」にて市販されている装置を用いることができる。
【００３８】
光反射板の厚みは薄すぎると、光反射板の剛性が低下して、光反射板に撓みが生じる虞れがある他、光反射板を熱成形して任意の形状に成形する際に薄肉部が発生しやすくなる虞れがある。光反射板の厚みが厚過ぎると、光反射板を組み込む装置の厚みや重量が増大する虞れがある。従って、光反射板の厚みは、０．１〜３ｍｍが好ましく、０．２〜２．５ｍｍがより好ましく、０．３〜２ｍｍが特に好ましい。なお、光反射板の形状は、特に制限されないが、シート状が好ましい。
【００３９】
次に、光反射板の製造方法を説明する。光反射板の製造方法としては、特に限定されず、例えば、ポリプロピレン系樹脂及び光反射性微粒子を含む樹脂組成物を押出機に供給して溶融混練した後、押出機から押出すことによって光反射板を製造する方法が挙げられる。
【００４０】
又、光反射板の製造方法としては、プロピレン−α−オレフィンランダム共重合体（Ｂ）と光反射性微粒子とを含む樹脂組成物を製造し、この樹脂組成物と、ホモポリプロピレン及びプロピレン−α−オレフィンランダム共重合体（Ａ）とを押出機に供給して溶融混練した後、押出機から押出して光反射板を製造する方法が好ましい。この製造方法によれば、ポリプロピレン系樹脂中に光反射性微粒子を均一に微分散させることでき、光反射性に優れた光反射板を得ることができる。
【００４１】
樹脂組成物に含まれる光反射性微粒子としては、上述した通り、被覆酸化チタンが好ましい。又、ポリプロピレン系樹脂中での被覆酸化チタンの分散性を向上させるために、予め加熱乾燥させた被覆酸化チタンを用いることが好ましい。
【００４２】
被覆酸化チタンの加熱乾燥は、被覆酸化チタンを好ましくは５０〜１４０℃、より好ましくは９０〜１２０℃で加熱することにより行うことができる。加熱時間は、２〜８時間が好ましく、３〜５時間がより好ましい。
【００４３】
プロピレン−α−オレフィンランダム共重合体（Ｂ）及び光反射性微粒子を含む樹脂組成物は、ペレット状などの所定の形状に成形されていることが好ましい。このように成形された樹脂組成物中では、被覆酸化チタンがプロピレン−α−オレフィンランダム共重合体（Ｂ）によって完全に被覆されており、プロピレン−α−オレフィンランダム共重合体（Ｂ）に被覆されずに露出している被覆酸化チタンは殆ど存在しない。従って、成形された樹脂組成物を長時間に亘って放置したとしても樹脂組成物中に含まれている被覆酸化チタンが吸湿して分散性が低下することを抑制することができる。
【００４４】
樹脂組成物をペレット状に成形するには、例えば、被覆酸化チタン及びプロピレン−α−オレフィンランダム共重合体（Ｂ）を押出機に供給して溶融混練することにより樹脂組成物を得、この樹脂組成物を押出機からストランド状に押出した後に所定の間隔毎に切断する方法が好ましく用いられる。
【００４５】
押出機中で被覆酸化チタン及びプロピレン−α−オレフィンランダム共重合体（Ｂ）を溶融混練することにより樹脂組成物を得る際に、揮発分除去手段を有する押出機を用い、溶融混練時に樹脂組成物から生じる揮発分を押出機の外部に排出するのが好ましい。このような方法により被覆酸化チタンが吸湿して分散性が低下することを抑制することができる。
【００４６】
揮発分除去手段を有する押出機としては、例えば、被覆酸化チタン及びプロピレン−α−オレフィンランダム共重合体（Ｂ）を溶融混練する押出機のシリンダーの中間部にシリンダー内部の気体を外部に排出するためのベント口を設けたベント式押出機などが好適に用いられる。ベント式押出機によれば、真空ポンプなどを用いてシリンダー内部の気体をベント口より吸引して外部へ排出することができる。
【００４７】
ベント口から気体を吸引する場合、シリンダー内の圧力を７．５〜２２５ｍｍＨｇ（１〜３０ｋＰａ）とするのが好ましく、２２．５〜１５０ｍｍＨｇ（３〜２０ｋＰａ）とするのがより好ましい。シリンダー内の圧力を上記範囲内とすることにより、溶融混練時にも溶融混練物に含まれる被覆酸化チタンに含まれている水和水を除去することができる。又、被覆酸化チタン及びプロピレン−α−オレフィンランダム共重合体（Ｂ）を溶融混練する温度は１８０〜２９０℃が好ましく、１８０〜２７０℃がより好ましい。
【００４８】
樹脂組成物中におけるプロピレン−α−オレフィンランダム共重合体（Ｂ）の含有量は、３０〜８０重量％が好ましく、４０〜７０重量％がより好ましい。樹脂組成物中におけるプロピレン−α−オレフィンランダム共重合体（Ｂ）の含有量が低過ぎると、光反射性微粒子を均一に分散させることが困難となり、得られる光反射板の光反射性が低下する虞れがある。樹脂組成物中におけるプロピレン−α−オレフィンランダム共重合体（Ｂ）の含有量が高過ぎると、得られる光反射板の光反射性が低下する虞れがある。
【００４９】
樹脂組成物中における光反射性微粒子の含有量は、２０〜７０重量％が好ましく、３０〜６０重量％がより好ましい。樹脂組成物中における光反射性微粒子の含有量が低過ぎると、得られる光反射板の光反射性が低下する虞れがある。又、樹脂組成物中における光反射性微粒子の含有量が高すぎると、光反射性微粒子を均一に分散させることが困難となり、得られる光反射板の光反射性が低下する虞れがある。
【００５０】
押出機中で、樹脂組成物と、ホモポリプロピレン及びプロピレン−α−オレフィンランダム共重合体（Ａ）とを溶融混練する際に、揮発分除去手段を有する押出機を用い、溶融混練時に、ホモポリプロピレン、プロピレン−α−オレフィンランダム共重合体（Ａ）及び樹脂組成物を含む溶融混練物から生じる揮発分を押出機の外部に排出するのが好ましい。このような方法により被覆酸化チタンが吸湿して分散性が低下することを抑制することができる。
【００５１】
揮発分除去手段を有する押出機としては、例えば、被覆酸化チタン及びプロピレン−α−オレフィンランダム共重合体（Ｂ）を溶融混練する際に用いられる上述したのと同様のベント式押出機が好適に用いられる。
【００５２】
ベント式押出機のベント口から気体を吸引する場合、シリンダー内の圧力を７．５〜２２５ｍｍＨｇ（１〜３０ｋＰａ）とするのが好ましく、２２．５〜１５０ｍｍＨｇ（３〜２０ｋＰａ）とするのがより好ましい。シリンダー内の圧力を上記範囲内とすることにより、ホモポリプロピレン、プロピレン−α−オレフィンランダム共重合体（Ａ）及び樹脂組成物の溶融混練時にも被覆酸化チタンが吸湿して分散性が低下することを抑制するができる。
【００５３】
又、ホモポリプロピレン、プロピレン−α−オレフィンランダム共重合体（Ａ）及び樹脂組成物を溶融混練する温度は、１８０〜２９０℃が好ましく、１８０〜２７０℃がより好ましい。
【００５４】
ホモポリプロピレン、プロピレン−α−オレフィンランダム共重合体（Ａ）及び樹脂組成物を溶融混練して押出機から押出すことによりシート状の押出物を得た後、これが冷却固化して光反射板となる前に、シート状の押出物の少なくとも一方の面に鏡面加工処理を行うのが好ましい。鏡面加工処理によれば、シート状の押出物の表面平滑性を向上させて優れた光反射性能を有する光反射板を提供することができる。
【００５５】
鏡面加工処理としては、例えば、外周面が鏡面に形成された鏡面ロールとこの鏡面ロールに対峙して配設された支持ロールとからなる一対のロール間にシート状の押出物を供給してシート状の押出物の表面に鏡面ロールを押圧する方法などが好ましく用いられる。
【００５６】
本発明の光反射板は、優れた熱成形性を有しており、用途に応じて必要に応じて所望形状に熱成形される。光反射板の熱成形方法としては、例えば、真空成形や圧空成形が挙げられる。真空成形や圧空成形としては、例えば、プラグ成形、フリードローイング成形、プラグ・アンド・リッジ成形、マッチド・モールド成形、ストレート成形、ドレープ成形、リバースドロー成形、エアスリップ成形、プラグアシスト成形、プラグアシストリバースドロー成形などが挙げられる。なお、上記成形方法においては温度調節可能な金型を用いることが好ましい。
【００５７】
本発明の光反射板は、ワードプロセッサー、パーソナルコンピュータ、携帯電話、ナビゲーションシステム、テレビジョン、携帯型テレビなどの液晶表示装置、広告や看板用の照明装置のバックライトユニットに用いられるのが好ましい。
【発明の効果】
【００５８】
本発明の光反射板は、ポリプロピレン系樹脂及び光反射性微粒子を含み且つ１４０℃での曲げ弾性率が５〜５５ＭＰａであるので、熱成形性に優れており、破れを生じることなく所望形状に熱成形することができる。
【発明を実施するための形態】
【００５９】
以下に、本発明を実施例を用いてより具体的に説明するが、本発明はこれに限定されない。
【実施例】
【００６０】
（実施例１〜７、比較例１、２）
先ず、被覆酸化チタン（テイカ社製  商品名「ＪＲ−４０３」、平均粒子径：０．２５μｍ）を用意した。この被覆酸化チタンは、ルチル型酸化チタンの表面がアルミニウム酸化物及びケイ素酸化物を含有する被覆層で被覆されていた。
【００６１】
次に、被覆酸化チタンを１００℃で５時間に亘って加熱して乾燥させることによって被覆酸化チタンに含まれている水和水を低減した。この乾燥させた被覆酸化チタン６０重量％と、プロピレン−エチレンランダム共重合体（Ｂ）（プライムポリマー社製  商品名「Ｆ７４４ＮＰ」、メルトフローレイト（ＭＦＲ）：７ｇ／１０分、融点：１３１．３℃）４０重量％とを含む混合物を、口径１２０ｍｍのベント式二軸押出機にて２３０℃で溶融混練し、ストランド状に押し出した後、所定長さに切断することにより、プロピレン−エチレンランダム共重合体（Ｂ）及び被覆酸化チタンを含み且つペレット化された樹脂組成物を得た。なお、ベント式二軸押出機のシリンダー内で被覆酸化チタン及びプロピレン−エチレンランダム共重合体（Ｂ）を溶融混練する際に、シリンダー内の圧力が６０ｍｍＨｇ（８ｋＰａ）となるようにして真空ポンプによりベント口からシリンダー内の気体を外部へ排出した。
【００６２】
表１の「押出機供給量」の欄に示した所定量の樹脂組成物、ホモポリプロピレン（Ａ）（サンアロマー社製  商品名「ＰＬ５００Ａ」、メルトフローレイト（ＭＦＲ）：３ｇ／１０分、融点：１６１．８℃）、ホモポリプロピレン（Ｂ）（サンアロマー社製  商品名「ＶＳ２００Ａ」、メルトフローレイト（ＭＦＲ）：０．５ｇ／１０分、融点：１６３．８℃）、及び、プロピレン−エチレンランダム共重合体（Ａ）（日本ポリプロ社製  商品名「ＥＧ７Ｆ」、メルトフローレイト（ＭＦＲ）：１．４ｇ／１０分、融点：１４３．３℃）を含む原料組成物を口径が１２０ｍｍのベント式単軸押出機に供給して２２０℃で溶融混練した後、押出機の先端に取り付けたＴダイ（シート幅：１０００ｍｍ、スリット間隔：０．５ｍｍ、温度２００℃）からシート状に押出してシート状の押出物を得た。次に、このシート状の押出物を、外周面が鏡面に形成された鏡面ロールとこの鏡面ロールに対峙して配設された支持ロールとからなる一対のロール間に供給し、鏡面ロールをシート状の押出物の表面に押圧することによって、一方の面が鏡面加工処理されてなる非発泡の光反射板（厚み：０．４７ｍｍ、密度：１．０９ｇ／ｃｍ3）を得た。なお、ベント式単軸押出機のシリンダー内でホモポリプロピレン、プロピレン−エチレンランダム共重合体（Ａ）及びペレット化された樹脂組成物を溶融混練する際に、シリンダー内の圧力が６０ｍｍＨｇ（８ｋＰａ）となるようにして真空ポンプによりベント口からシリンダー内の気体を外部へ排出した。
【００６３】
なお、表１の「光反射板の重量比」の欄に、光反射板中における、ホモポリプロピレンを１００重量部とした時のプロピレン−エチレンランダム共重合体（Ａ）及び（Ｂ）、並びに、被覆酸化チタンの含有量を示した。
【００６４】
得られた光反射板の曲げ弾性率及び結晶化温度を上記の要領で測定し、その結果を表１に示した。得られた光反射板の熱成形性を下記の要領で測定し、その結果を表１に示した。
【００６５】
（熱成形性）
光反射板を、一辺が６４ｃｍの平面正方形状に切り出し、その表面が１８５℃となるように３５０℃の加熱炉により加熱した後、マッチド・モールド成形により、切り出した光反射板の四方外周縁部を除いた部分を、一方の面側から他方の面側に向かって膨出させ、逆四角錐台状の凹部を多数、縦横方向に所定間隔毎に形成することにより、光反射板の熱成形を行った。
【００６６】
熱成形された光反射板は、略全面に９６個の凹部が縦横に連続的に形成されてなり、縦４２ｃｍ、横２９．７ｃｍの平面長方形状を有していた。なお、凹部は、熱成形された光反射板の長辺方向に１２個、短辺方向に８個形成されていた。
【００６７】
光反射板の凹部は、一辺が０．６ｃｍの平面正方形状の底面部と、この底面部の四方外周縁から光反射板の一方の面側に向かって徐々に拡がった状態に延設された周壁部とからなっていた。又、周壁部の開口端は縦３．２ｃｍ、横３．５ｃｍの平面長方形状に形成され、底面部の内面から光反射板の一方の面側までの高さは１．６ｃｍであった。
【００６８】
そして、熱成形された光反射板の表面状態をそれぞれ目視し、以下の基準に従って光反射板の熱成形性を評価した。
○：熱成形された光反射板において、シート破れは発生しておらず且つ全体的に金型に
沿って正確に熱成形されていた。
×：熱成形された光反射板において、シート破れが発生していたか、又は、シート破れ
は発生していなかったが、金型に沿って正確に熱成形されていない部分を生じてい
た。
【００６９】
【表１】
2015187647.tif 000002