(57)【要約】【課題】  本発明は、かかる従来技術の問題点を改善し、ベース面の最適な構成とすることで、耐熱性と耐摩耗性が高く、従来より高温環境下でも長期間摺動性を発揮することができる耐熱耐摩耗性布帛を提供する。【解決手段】摺動織物とベース織物からなる多重織物であって、摺動織物がＰＴＦＥ繊維を含んだ織物であり、ベース織物は２００℃で１６８時間熱処理後の引張強度が３．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上である繊維からなる織物で構成され、さらに摺動織物とべース織物が互いの経糸と／あるいは緯糸で互いに絡み合い結合していることを特徴とする、耐熱耐摩耗性多重織物。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
摺動織物とベース織物からなる多重織物であって、摺動織物がポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）繊維を含んだ織物であり、ベース織物は２００℃で１６８時間熱処理後の引張強度が３．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上である繊維からなる織物であり、摺動織物とべース織物が互いの経糸と／あるいは緯糸で互いに絡み合い結合していることを特徴とする、耐熱耐摩耗性多重織物。
【請求項２】
前記摺動織物がタテ糸、ヨコ糸共にＰＴＦＥ繊維からなることを特徴とする、請求項１記載の耐熱耐摩耗性多重織物。
【請求項３】
前記摺動織物の摺動方向が織物のタテ又はヨコ方向に平行であることを特長とする、請求項１または２記載の耐熱耐摩耗性多重織物。
【請求項４】
前記摺動織物のタテ・ヨコ表面比率が１．１以上であることを特長とする、請求項１から３のいずれかに記載の耐熱耐摩耗性多重織物。
表面比率＝（摺動方向に平行な繊維の表面積）／（摺動方向に垂直な繊維の表面積）
【請求項５】
前記ベース織物のカバーファクターが１３５０〜２３００であることを特長とする、請求項１から４のいずれかに記載の耐熱耐摩耗性多重織物。
【請求項６】
前記ベース織物が平織物であることを特徴とする、請求項１から５のいずれかに記載の耐熱耐摩耗性多重織物。
【請求項７】
前記摺動織物とベース織物の絡み合い結合の頻度が０．１以上０．６以下であることを特徴とする、請求項１から６のいずれかに記載の耐熱耐摩耗性多重織物。
【請求項８】
前記ベース織物を構成する繊維の熱処理後の引張強度保持率が８０％以上であることを特徴とする、請求項１から７のいずれかに記載の耐熱耐摩耗性多重織物。
【請求項９】
摺動相手材の温度が２００℃以上になる環境下で使用されることを特徴とする、請求項１から８のいずれかに記載の耐熱耐摩耗性多重織物。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、耐熱耐摩耗性を有する摺動性多重織物に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来からフッ素樹脂はその低摩擦係数を生かして摺動部材の表層にラミネートやコーティングされて様々な場所で使用されている。しかしながら、フッ素樹脂のラミネートやコーティングではフッ素樹脂膜が薄く、かつ非接着性のため剥がれやすく、長期的に摺動性を維持するためにはラミネートやコーティングを繰り返す必要があった。このような欠点を解消するためにフッ素樹脂を繊維化し、織り編み物や不織布として摺動部材の表面に配置させることで摩擦耐久性を向上させ、さらに他素材と接着しやすい織り編み物と複合してより強固に接着する摺動材が開発されている。そして近年では、フッ素樹脂の耐熱性を生かして、プリンターなどのＯＡ機器の摺動部にも使用されている。
【０００３】
例えば、特許文献１には自動車のスタビライザーバーの防振ゴムの摩擦を低減するため、多層構造を有する布帛で、一方の表面がフッ素系繊維を含み、他方の表面が熱融着性繊維を含んでいることを特徴とする布帛と防振ゴムの摺動面への接着性を向上させたものが開示されている。
【０００４】
さらに特許文献２には一方の表面がフッ素系繊維を含んでなり、他方の表面がフッ素系繊維以外の繊維に予め樹脂が被覆してなるディップ糸を含んでいることを特徴とする布帛によりゴムとの接着性を改善させる技術が開示されている。
【０００５】
また、特許文献３には横断面Ｃ字状を呈し、無端状に形成された本体樹脂部と、この本体樹脂部の内側面に、本体樹脂部の長手に沿って設けられた帆布とを備え、この帆布は本体樹脂部に設けられた基布と、前記基布の表面の一部を覆うように基布に設けられ、基布よりも低い摩擦特性を有するフッ素繊維摺動布とを備えたことを特徴とするマンコンベアの移動手摺が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２００８−１５０７２４号公報
【特許文献２】特開２００９−３５８２７号公報
【特許文献３】特開２０１１−４２４１３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながら、上記特許文献１、２に具体的に記載された布帛を、高温環境下で処理した上で摺動させる用途に使用すると、ベース側の繊維が破断し、耐久性の低下が起きやすかった。
【０００８】
特許文献３記載の技術は、走行中のマンコンベアベルトの摩擦低減を図り寿命を伸ばすものであるが、マンコンベアベルトの内側にある帆布と摺動布帛の固定を容易に且つ確実におこなうためのもので、マンコンベアベルトでの使用環境下での摺動を前提としており、具体的に記載された布帛では高温状態が続くと耐久性が極端に低くなるものであった。
【０００９】
このようにフッ素樹脂摺動材に関する従来の多重布帛は、フッ素樹脂面で摺動させ、もう一方の面（ベース面）で他部材とより強固に接着させることのみが追求され、高温環境下において十分な摺動性を発揮する耐熱耐摩耗性布帛については未だ得られていないのが実状である。
【００１０】
本発明は、かかる従来技術の問題点を改善し、ベース面の最適な構成とすることで、耐熱性と耐摩耗性が高く、従来より高温環境下でも長期間摺動性を発揮することができる耐熱耐摩耗性布帛を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
かかる課題を解決するため本発明は、次の構成を有する。
（１）摺動織物とベース織物からなる多重織物であって、摺動織物がポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）繊維を含んだ織物であり、ベース織物は２００℃で１６８時間熱処理後の引張強度が３．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上である繊維からなる織物であり、摺動織物とべース織物が互いの経糸と／あるいは緯糸で互いに絡み合い結合していることを特徴とする、耐熱耐摩耗性多重織物。
（２）前記摺動織物がタテ糸、ヨコ糸共にＰＴＦＥ繊維からなることを特徴とする、（１）記載の耐熱耐摩耗性多重織物。
（３）前記摺動織物の摺動方向が織物のタテ又はヨコ方向に平行であることを特長とする、（１）または（２）記載の耐熱耐摩耗性多重織物。
（４）前記摺動織物のタテ・ヨコ表面比率が１．１以上であることを特長とする、（１）から（３）のいずれかに記載の耐熱耐摩耗性多重織物。
（５）前記ベース織物のカバーファクターが１３５０〜２３００であることを特長とする、（１）から（４）のいずれかに記載の耐熱耐摩耗性多重織物。
（６）前記ベース織物が平織物であることを特徴とする、（１）から（５）のいずれかに記載の耐熱耐摩耗性多重織物。
（７）前記摺動織物とベース織物の絡み合い結合の頻度が０．１以上０．６以下であることを特徴とする、（１）から（６）のいずれかに記載の耐熱耐摩耗性多重織物。
（８）前記ベース織物を構成する繊維の熱処理後の引張強度保持率が８０％以上であることを特徴とする（１）から（７）のいずれかに記載の耐熱耐摩耗性多重織物。
（９）摺動相手材の温度が２００℃以上になる環境下で使用されることを特徴とする、（１）から（８）のいずれかに記載の耐熱耐摩耗性多重織物。
【発明の効果】
【００１２】
本発明によれば、耐熱性と耐摩耗性が高く、従来よりも高温環境下でも長期間摺動性を発揮することができる耐熱耐摩耗性布帛が提供される。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
本発明による耐熱耐摩耗性布帛は、摺動織物とベース織物からなる多重織物であって、摺動織物がＰＴＦＥ繊維を含んだ織物であり、ベース織物は２００℃で１６８時間熱処理後の引張強度が３．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上である繊維からなる織物で構成され、さらに摺動織物とべース織物が互いの経糸と／あるいは緯糸で互いに絡み合い結合していることが必要である。
【００１４】
本発明において用いられる低摩擦摺動を可能とするＰＴＦＥ繊維としてはポリテトラフルオロエチレン繊維が用いられる。ポリテトラフルオロエチレン繊維としては、テトラフルオロエチレンのホモポリマー、また全体の９０モル％以上、好ましくは９５モル％以上がテトラフルオロエチレンであるコポリマーが挙げられるが、摺動特性の点からテトラフルオロエチレン単位の含有量は多い方が好ましく、ホモポリマーであることがより好ましい。上記テトラフルオロエチレンに共重合可能な単量体としては、トリフルオロエチレン、トリフルオロクロロエチレン、テトラフルオロプロピレン、ヘキサフルオロプロピレンなどのフッ化ビニル化合物やさらにプロピレン、エチレン、イソブチレン、スチレン、アクリロニトリルなどのビニル化合物があげられるが、これらに限定する必要はない。かかるモノマーの中でもフッ化ビニル化合物、それもフッ素含有量の多い化合物であることが繊維摩擦特性の上から好ましい。
【００１５】
ＰＴＦＥ繊維には、セルロース系繊維溶液に微細粉末を混合して紡糸した後セルロースを昇華させる湿式紡糸法、フィルムを割繊するスリット法やフィルムを擦過して開繊するスカイブ法などがあり、その製造法に適した重合度のＰＴＦＥ樹脂が使用されている。
【００１６】
ＰＴＦＥ繊維は耐熱性のある柔らかい材質であり、高温で処理しても優れた摺動性を示すが、柔らかさ故により摩滅し擦り減り易く耐久性に乏しい傾向にある。しかしながら、本発明においては、耐熱耐久性のあるベース織物との多重織物とすることで、高温環境下でも優れた摺動性と耐久性をもつ耐熱耐摩耗性織物が得られるものである。すなわち本発明のような多重織物とすることで、高温環境下での摺動により擦り減るＰＴＦＥを、摺動織物とベース織物の絡み合い結合点やベース織物の摺動面側で受け取め、ＰＴＦＥの一部が絡み合い結合点やベース織物の摺動織物側表面にコートされるとともに、余ったＰＴＦＥはベース織物の凹凸部分に溜まっていくこととなる。そのため多重織物全体が摩滅していっても、ベース織物の凹凸部分に溜まったＰＴＦＥがベース織物表面をコートし続けることで、布帛表面は継続的にＰＴＦＥコートされた状態となり、長期にわたり摺動性を維持し続ける。
【００１７】
本発明のＰＴＦＥ繊維の形態としては、１本のフィラメントで構成されるモノフィラメント、複数本のフィラメントで構成されるマルチフィラメントのいずれも用いることができる。
【００１８】
また、本発明のＰＴＦＥ繊維を構成するモノフィラメントまたはマルチフィラメントからなる繊維の総繊度としては、５０〜２０００ｄｔｅｘが好ましく、さらに好ましくは１００〜１０００ｄｔｅｘの範囲内であることが好ましい。布帛を構成する繊維の総繊度が５０ｄｔｅｘ以上であると繊維の強力が強く、製織時の糸切れを低減できるので工程通過性が向上する。２０００ｄｔｅｘ以下であれば布帛表面の凹凸が少ないので、摺動性への影響がなく、かつ、布帛の剛性が高くなり過ぎず、柔軟性が損なわれないので使用面の形状に沿い易くなる。
【００１９】
また、摺動織物はＰＴＦＥ繊維とその他の繊維を合撚した繊維や、ＰＴＦＥ繊維のみあるいはその他の繊維を混ぜた紡績糸を用いることもできるが、摺動特性の点からＰＴＦＥ繊維のみを使用する方が好ましい。
【００２０】
本発明の耐熱耐摩耗性多重織物を構成するベース織物は、２００℃で１６８時間熱処理した後の引張強度が３．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上である繊維からなるものである。
【００２１】
ベース織物を構成する繊維を２００℃で１６８時間熱処理した後の引張強度が３．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上であることで、高温環境下での摺動時にベース繊維が破れにくくなり、耐熱耐久性が著しく向上する。より好ましくは４．２ｃＮ／ｄｔｅｘ以上である。上限としては、高いほど好ましいが、工業的には、最大３５ｃＮ／ｄｔｅｘ程度であり、２３ｃＮ／ｄｔｅｘ以下がより好ましい。
【００２２】
また、ベース織物を構成する繊維の２００℃で１６８時間熱処理後の引張強度保持率は８０％以上であることが好ましい。８０％以上であることで、２００℃付近で使用される場合において、十分な耐摩耗性を得ることが出来る。より好ましくは８５％以上であり、さらに好ましくは９０％以上である。上限としては１００％であることが最も好ましいが、工業的には９５％以下程度である。
【００２３】
ベース織物を構成する繊維としては、ポリパラフェニレンテレフタルアミド、ポリメタフェニレンイソフタルアミド、ガラス、カーボン、ポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール（ＰＢＯ）、ポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）、全芳香族ポリエステルから選ばれる１つ以上の繊維であって、かつ２００℃で１６８時間熱処理した後の引張強度が３．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上である繊維を用いることが好ましい。上記繊維の中では耐熱性、耐薬品性、耐加水分解性など過酷な環境下でも耐久性のあるＰＰＳ繊維であることがより好ましい。このようなＰＰＳ繊維は、例えば、溶融紡糸法により製糸をする際に上記範囲となるよう延伸倍率等の延伸条件を制御することにより得ることができる。
【００２４】
本発明の摺動織物とベース織物は互いの経糸と／あるいは緯糸で互いに絡み合い結合されていることが必要である。この絡み合い結合の頻度は０．１以上０．６以下であることが好ましく、０．２以上０．４以下であることがより好ましい。絡み合いの結合の頻度を０．１以上とすることでベース織物と摺動織物の接合がより強固になり、ベース織物と摺動織物がずれにくくなり、かつベース織物と摺動織物での摩擦による摩滅が防げる。一方０．６以下とすることで、絡み増加で糸の隙間が減少し、インチ（２．５４ｃｍ）あたりの糸本数を表す糸密度が上がりにくくなることを防ぎ、タテ糸／緯糸の密度バランスを整えることが出来る。
【００２５】
また、本発明の耐熱耐摩耗性多重織物が一方向の摺動に使用される場合、摺動織物の摺動面側の織物のタテ糸方向又はヨコ糸方向に平行な方向を摺動方向とすることが好ましい。タテ糸やヨコ糸に対して、斜め方向に摺動させると、目合い部（隣り合う経糸同士と隣り合う緯糸同士の真ん中に位置する部分）と織物表面（タテ糸やヨコ糸が渡っている部分）という高低差のある部分を交互に進む摺動していくのに対し、平行方向に摺動させれば、比較的高低差の小さい状態で摺動させることができるので、よりいっそう摩擦抵抗を小さくすることができる。方向性のない摺動の場合は、方向を決める必要はないが、織物表面の高低差は小さい方が摩擦抵抗が小さくなるため好ましい。
【００２６】
さらに、摺動方向に平行な繊維の表面積を摺動方向に垂直な繊維の表面積で除したタテ・ヨコ表面比率が１．１以上であることが好ましく、１．２以上であることがより好ましい。１．１未満であると摺動方向に対して垂直な繊維の量が多くなり、摩擦係数が上がるだけでなく、熱でより柔軟になったＰＴＦＥ繊維の摩滅を促進させてしまうため、好ましくない。上限としては３未満であることが好ましい。３以上であると、繊維の拘束性が弱くなり、摩滅し易くなるため、好ましくない。タテ・ヨコ表面比率を制御する方法としては、摺動方向に太い繊維を用いることや、製織時の張力を制御する、例えば経糸張力を大きくすることで経糸の繊維束を広げ面積を大きくできるなどで実現できる。上記タテ・ヨコ表面比率は後述の方法で求めた値とする。
【００２７】
本発明の耐熱耐摩耗性多重織物におけるベース織物のカバーファクターは、耐摩耗性の点から１３５０〜２３００であることが好ましく、１５５０〜２２００であることがより好ましい。１３５０未満であると、十分な強度が得られないだけでなく、織物の空隙率が大きすぎ、摺動時にＰＴＦＥ樹脂の一部をベース織物で十分に担持できなくなり、耐久性が得られなくなる。また、カバーファクターが２３００よりも大きくなると織物の凹凸が少なくなり、ＰＴＦＥが保持できなくなる。上記カバーファクターは後述の方法で求めた値とする。
【００２８】
本発明の耐摩耗性織物におけるベース織物の組織は、平織、綾織、サテンおよびその他組織が適用できるが、ベース織物は摩滅ＰＴＦＥを受け止める凹凸がより均一に分布していること、相手材との密着性を高くするには平滑性等が高い方がよいことなどから平織りが好ましい。
【００２９】
より好ましくはベース織物を平織り、摺動織物を平織りとした構造である。
【００３０】
かくして得られる本発明の耐熱耐摩耗性多重織物は、高温環境下において耐熱性に優れたベース織物が摺動織物のＰＴＦＥ繊維を強固に拘束し、かつ、ＰＴＦＥ繊維を多重織物内に蓄積する構造であるため、従来よりも高温環境下で用いられる摺動材とした場合において特に長期間摺動性を発揮することができ、例えば摺動相手材の温度が２００℃以上という高温環境下であっても好ましく使用することができる。本発明の耐熱耐摩耗性多重織物は特に２００℃以上の高温相手材と摺動させる場合従来の他のＰＴＦＥ摺動布帛に対して、より優れた耐久性向上効果を発揮できる。
【００３１】
また、本発明の耐摩耗性多重織物に、必要に応じフッ素系潤滑剤などを添加することも可能である。
【実施例】
【００３２】
以下、本発明の実施例を比較例と共に説明する。
【００３３】
なお、本実施例で用いる各種特性の測定方法は、以下のとおりである。
【００３４】
（１）引張強度（ｃＮ／ｄｔｅｘ）
織物を分解して得られた糸をＪＩＳ  Ｌ１０１３：２０１０（化学繊維フィラメント糸試験方法）に準じて標準状態（２０℃×６５％ＲＨ）で破断強力を測定し、原糸繊度（ｄｔｅｘ）で除し、引張強度を計算した。
【００３５】
（２）強度保持率（％）
２００℃、１６８時間オーブンで熱処理する前後の引張強度を（１）項に則り測定し、以下の方法で強度保持率を算出した。
強度保持率（％）＝（熱処理後の引張強度）／（熱処理前の引張強度）×１００
【００３６】
（３）摺動織物のタテ・ヨコ表面比率
摺動織物側の織物表面をキーエンス製マイクロスコープＶＨＸ−２０００にて３０倍に拡大した写真をもとに、摺動方向と平行なフッ素繊維の表面積と摺動方向に垂直なフッ素繊維の表面積の比率を計算した。
タテ・ヨコ表面比率＝（摺動方向に平行なフッ素繊維の表面積）／（摺動方向に垂直なフッ素繊維の表面積）
【００３７】
（４）摺動織物とベース織物の絡み合い結合の頻度（絡合頻度）（タテ糸を絡み糸とする場合、ヨコ糸を絡み糸とする場合（  ）内に読み替え）
少なくとも１ｃｍ四方のサイズの多重織物を分解し摺動織物のタテ糸（ヨコ糸）がベース織物側を通る回数に対して、摺動織物のタテ糸（ヨコ糸）とベース織物のヨコ糸（タテ糸）が絡み合う割合と、ベース織物のタテ糸（ヨコ糸）が摺動織物側を通る回数に対して、ベース織物のタテ糸（ヨコ糸）と摺動織物のヨコ糸（タテ糸）が絡み合う割合の平均値である。
Ａ＝摺動織物のタテ糸（ヨコ糸）とベース織物のヨコ糸（タテ糸）が絡み合う回数／摺動織物のタテ糸（ヨコ糸）がベース織物側を通る回数
Ｂ＝ベース織物のタテ糸（ヨコ糸）と摺動織物のヨコ糸（タテ糸）が絡み合う回数／ベース織物のタテ糸（ヨコ糸）が摺動織物側を通る回数
摺動織物とベース織物の絡み合い結合の頻度割合＝（Ａ＋Ｂ）／２
【００３８】
（５）織り密度
ＪＩＳＬ１０９６：２０１０（織物及び編物の生地試験方法）８．６．１Ａ法に準じ、試料を平らな台上に置き，不自然なしわ及び張力を除いて，異なる箇所について５０ｍｍのたて糸及びよこ糸の本数を数え，それぞれの平均値を単位長さについて算出した。
【００３９】
（６）ベース織物のカバーファクター
ベース織物のカバーファクター（ＣＦ）は、各素材の比重差を鑑みて、以下の式にて算出した。
ＣＦ＝（ベース織物の経糸繊度（ｄｔｅｘ）／ベース織物の経糸繊維の比重）１／２×ベース織物の経糸密度（本／ｉｎ（２．５４ｃｍ））＋（ベース織物の緯糸繊度（ｄｔｅｘ）／ベース織物の緯糸繊維の比重）１／２×ベース織物の緯糸密度（本／ｉｎ（２．５４ｃｍ））
【００４０】
（７）リング摩耗試験(摩擦摩耗試験１、２)
ＪＩＳ  Ｋ７２１８：１９８６  （プラスチックの滑り摩耗試験方法）Ａ法に準じ、織物は、縦３０ｍｍ、横３０ｍｍにサンプリングし、それぞれ同じ大きさの厚さ２ｍｍのアルミ板とポリカーボネート樹脂板の上に順に乗せてサンプルホルダーに固定した。
【００４１】
相手材はＳ４５Ｃで作られた、外径  ２５．６ｍｍ、内径  ２０ｍｍ、長さ  １５ｍｍ  の中空円筒形状の表面をサンドペーパーで磨き、粗さ測定器（ミツトヨ製ＳＪ−２０１）にて測定し０．８μｍｍ±０．１Ｒａの範囲の相手材を使用した。
【００４２】
リング摩耗試験機は、オリエンテック製ＭＯＤＥＬ：ＥＦＭ−III−ＥＮを用い、摩擦荷重：０．１５（ＭＰａ）、摩擦速度：１８０ｍｍ／秒にて試験を行った。
【００４３】
試験１は、熱処理前のサンプルを摩耗時間が１６８時間になるまで摺動させ、１６８時間後の摺動トルクを測定し、下記式より摩擦係数を算出すると共に、摺動後の織物サンプルの表面状態を観察し、フッ素部の摩滅がほとんどないものを◎、摩滅はあるが摩擦係数が安定しているものを○、摩滅して摩擦係数が上昇したものを△、織物が破壊されたものを×とした。
摩擦係数＝トルク（Ｎ）／荷重（Ｎ）
【００４４】
試験２は、２００℃１６８時間熱処理後のサンプルを摩耗時間が８時間になるまでの摺動トルクを測定した。安定部分の摺動トルクを用い、下記式より摩擦係数を計算するとともに、摺動後の織物サンプルの表面状態を観察し、フッ素部の摩滅がほとんどないものを◎、摩滅はあるが摩擦係数が安定しているものを○、摩滅して摩擦係数が上昇したものを△、織物が破壊されたものを×とした。
摩擦係数＝トルク（Ｎ）／荷重（Ｎ）
【００４５】
実施例１
ベース織物繊維として、２２０ｄｔｅｘ、５０フィラメント、引張強度４．９ｃＮ／ｄｔｅｘ、比重１．３４ｇ／ｃｍ３のＰＰＳ繊維をタテ糸、ヨコ糸に用い、摺動織物として４４０ｄｔｅｘ、６０フィラメント、比重２．３ｇ／ｃｍ３、ＰＴＦＥ繊維をタテ糸、ヨコ糸に用い、それぞれの織り密度がタテ４０＋８０本／ｉｎｃｈ（２．５４ｃｍ）（摺動織物タテ＋ベース織物タテ（本／ｉｎｃｈ（２．５４ｃｍ）、以下同じ）、ヨコ６４＋６４本／ｉｎｃｈ（２．５４ｃｍ）（摺動織物ヨコ＋ベース織物ヨコ（本／ｉｎｃｈ（２．５４ｃｍ）、以下同じ）、摺動織物とベース織物の絡み合いは摺動織物とベース織物のタテ糸を絡み糸として結合の頻度が０．５となるように、リボン織機にて２重平織物を製作した（リボン織機の特性上、ヨコ糸は２本同口で打ち込まれている。）。その後８０℃の精練槽にて精練を行い、２００℃でセットした。
【００４６】
この織物を分解してタテ糸、ヨコ糸の引張強度、２００℃１６８時間処理後の引張強度、強度保持率を測定するとともに、織物として表面比率、摩擦摩耗試験機等で評価した結果を表１にまとめた。
【００４７】
実施例２
ベース織物繊維として、２２０ｄｔｅｘ−１３４フィラメント、引張強度２１．３ｃＮ／ｄｔｅｘ、比重１．４４ｇ／ｃｍ３のポリパラフェニレンテレフタルアミド（商標“ケブラー”）繊維をタテ糸、ヨコ糸に用い、摺動織物として４４０ｄｔｅｘ、６０フィラメント、比重２．３ｇ／ｃｍ３、ＰＴＦＥ繊維をタテ糸、ヨコ糸に用い、それぞれの織り密度がタテ７０＋７０本／ｉｎｃｈ（２．５４ｃｍ）（摺動織物タテ＋ベース織物タテ（本／ｉｎｃｈ（２．５４ｃｍ）、以下同じ）、ヨコ６０＋６０本／ｉｎｃｈ（２．５４ｃｍ）（摺動織物ヨコ＋ベース織物ヨコ（本／ｉｎｃｈ（２．５４ｃｍ）、以下同じ）、摺動織物とベース織物の絡み合いは摺動織物とベース織物のタテ糸を絡み糸として結合の頻度が０．２となるように、レピア織機にて２重平織物を製作した。その後８０℃の精練槽にて精練を行い、２００℃でセットした。
【００４８】
この織物を分解してタテ糸、ヨコ糸の引張強度、２００℃１６８時間処理後の引張強度、強度保持率を測定するとともに、織物として表面比率、摩擦摩耗試験機等で評価した結果を表１にまとめた。
【００４９】
比較例１
ベース織物繊維として、４４０ｄｔｅｘ、６０フィラメント、引張強度１．８ｃＮ／ｄｔｅｘ、比重２．３ｇ／ｃｍ３、ＰＴＦＥ繊維をタテ糸、ヨコ糸に用いた以外は、実施例２と同様に、２重平織物を製作し、実施例２と同様の精練、セット処理を行った。この織物を、表面比率、摩擦摩耗試験機等で評価した結果を表１にまとめた。
【００５０】
比較例２
ベース織物として、２２０ｄｔｅｘ、４８フィラメント、引張強度５．０ｃＮ／ｄｔｅｘ、比重１．３８ｇ／ｃｍ３のＰＥＴ繊維をタテ糸、ヨコ糸に用いた以外は、実施例２と同様に、２重平織物を製作し、実施例２と同様の精練、セット処理を行った。この織物を、表面比率、摩擦摩耗試験機等で評価した結果を表１にまとめた。
【００５１】
比較例３
ベース織物繊維として、２２０ｄｔｅｘ、５０フィラメント、引張強度３．３ｃＮ／ｄｔｅｘ、比重１．３４ｇ／ｃｍ３の低延伸ＰＰＳ繊維をタテ糸、ヨコ糸に用いた以外は、実施例１と同様に、２重平織物を製作し、実施例１と同様の精練、セット処理を行った。この織物を、表面比率、摩擦摩耗試験機等で評価した結果を表１にまとめた。
【００５２】
実施例３〜６
ベース織物、摺動織物の条件を表１のように種々変更して織物を作成し、実施例２と同様の精練、セット処理を行った。この織物を分解してタテ糸、ヨコ糸の引張強度、２００℃１６８時間処理後の引張強度、強度保持率を測定するとともに、織物として表面比率、摩擦摩耗試験機等で評価した結果を表１にまとめた。
【００５３】
このように本発明の耐熱耐摩耗性多重織物とすることにより、高温環境下での耐熱耐摩耗性が飛躍的に向上することが明らかとなった。
【００５４】
【表１】
2015124450.tif 000002