(57)【要約】      （修正有）【課題】複数相のスイッチング型ＤＣ−ＤＣコンバータ回路を並列接続した電力変換装置であって、スナバコンデンサを共有する場合に、効率向上が可能な電力変換装置を提供する。【解決手段】第１スイッチング型ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１に含まれる第１スイッチング素子と、第２スイッチング型ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０２に含まれる第２スイッチング素子のそれぞれと並列接続されたスナバコンデンサ５００を備え、第１スイッチング型ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１の駆動頻度は、第２スイッチング型ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０２の駆動頻度より高く、かつ、第１スイッチング素子とスナバコンデンサ５００とを含む閉回路の寄生インダクタンスは、第２スイッチング素子とスナバコンデンサ５００とを含む閉回路の寄生インダクタンスよりも小さい。【選択図】図４
2015035850.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
第１スイッチング型ＤＣ−ＤＣコンバータ回路と、
前記第１スイッチング型ＤＣ−ＤＣコンバータ回路と並列接続された第２スイッチング型ＤＣ−ＤＣコンバータ回路と、
前記第１スイッチング型ＤＣ−ＤＣコンバータ回路に含まれる第１スイッチング素子と、
前記第２スイッチング型ＤＣ−ＤＣコンバータ回路に含まれる第２スイッチング素子と、
前記第１スイッチング素子及び前記第２スイッチング素子のそれぞれと並列接続されたスナバコンデンサと、を備え、
前記第１スイッチング型ＤＣ−ＤＣコンバータ回路の駆動頻度は、前記第２スイッチング型ＤＣ−ＤＣコンバータ回路の駆動頻度より高く、かつ、
前記第１スイッチング素子と前記スナバコンデンサとを含む閉回路の寄生インダクタンスは、前記第２スイッチング素子と前記スナバコンデンサとを含む閉回路の寄生インダクタンスよりも小さいことを特徴とする、
電力変換装置。
【請求項２】
前記第１スイッチング型ＤＣ−ＤＣコンバータ回路と前記第２スイッチング型ＤＣ−ＤＣコンバータ回路の駆動制御を行う制御部であって、前記第１スイッチング型ＤＣ−ＤＣコンバータ回路と前記第２スイッチング型ＤＣ−ＤＣコンバータ回路とのうち少なくとも一方を駆動させる場合に、前記第１スイッチング型ＤＣ−ＤＣコンバータ回路を優先的に駆動させる制御部を備えることを特徴とする、
請求項１に記載の電力変換装置。
【請求項３】
移動体に搭載され、前記移動体を駆動する手段に電力を供給することを特徴とする、
請求項１又は２に記載の電力変換装置。
【請求項４】
前記第２スイッチング型ＤＣ−ＤＣコンバータ回路よりも前記第１スイッチング型ＤＣ−ＤＣコンバータ回路の冷却効率が高くなるように、前記第１スイッチング型ＤＣ−ＤＣコンバータ回路及び前記第２スイッチング型ＤＣ−ＤＣコンバータ回路が配置されていることを特徴とする、
請求項１乃至３のいずれか一項に記載の電力変換装置。
【請求項５】
第１スイッチング型ＤＣ−ＤＣコンバータ回路と、前記第１スイッチング型ＤＣ−ＤＣコンバータ回路と並列接続された第２スイッチング型ＤＣ−ＤＣコンバータ回路と、前記第１スイッチング型ＤＣ−ＤＣコンバータ回路に含まれる第１スイッチング素子と、前記第２スイッチング型ＤＣ−ＤＣコンバータ回路に含まれる第２スイッチング素子と、前記第１スイッチング素子及び前記第２スイッチング素子のそれぞれと並列接続されたスナバコンデンサと、を備える電力変換装置の駆動制御方法であって、
前記第１スイッチング型ＤＣ−ＤＣコンバータ回路と前記第２スイッチング型ＤＣ−ＤＣコンバータ回路とのうち少なくとも一方を駆動させる場合に、前記第１スイッチング素子と前記スナバコンデンサとを含む閉回路及び前記第２スイッチング素子と前記スナバコンデンサとを含む閉回路のうち、寄生インダクタンスが小さい閉回路を一部に含むスイッチング型ＤＣ−ＤＣコンバータ回路を優先的に駆動させることを特徴とする、
電力変換装置の駆動制御方法。
【請求項６】
第１スイッチング型ＤＣ−ＤＣコンバータ回路と、
前記第１スイッチング型ＤＣ−ＤＣコンバータ回路と並列接続された第２スイッチング型ＤＣ−ＤＣコンバータ回路と、
前記第１スイッチング型ＤＣ−ＤＣコンバータ回路に含まれる第１スイッチング素子と、
前記第２スイッチング型ＤＣ−ＤＣコンバータ回路に含まれる第２スイッチング素子と、
前記第１スイッチング素子及び前記第２スイッチング素子のそれぞれと並列接続されたスナバコンデンサと、を備え、
前記第１スイッチング素子と前記スナバコンデンサとを含む閉回路の寄生インダクタンスは、前記第２スイッチング素子と前記スナバコンデンサとを含む閉回路の寄生インダクタンスと同等であることを特徴とする、
電力変換装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、スイッチング型ＤＣ−ＤＣコンバータ回路を含む電力変換装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来からＤＣ−ＤＣコンバータの大容量化（高出力化）、小型化等を図るために、複数のＤＣ−ＤＣコンバータ回路を並列接続し、複数相による並列運転等が行われる場合がある（例えば、特許文献１）。
【０００３】
この場合、並列接続された各スイッチング型ＤＣ−ＤＣコンバータ回路には、スイッチング素子がターンオフする際に該スイッチング素子の両端間に発生するサージ電圧を抑制するため、サージ抑制用のスナバコンデンサ等が配置される場合が多い（例えば、特許文献１）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００２−２３３１５１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
並列接続された各ＤＣ−ＤＣコンバータ回路に対してスナバコンデンサを設けると部品点数が増加し、ＤＣ−ＤＣコンバータのサイズが大きくなるため、スナバコンデンサを各ＤＣ−ＤＣコンバータで共有化することが考えられる。
【０００６】
しかしながら、スナバコンデンサを各ＤＣ−ＤＣコンバータで共有化した場合、各ＤＣ−ＤＣコンバータ毎にスナバコンデンサの容量、配置等の最適化を行うことができないために、サージ電圧に起因するスイッチング損失を増大し、効率低下の問題を生じる場合がある。
【０００７】
そこで、上記課題に鑑み、複数相のスイッチング型ＤＣ−ＤＣコンバータ回路を並列接続した電力変換装置であって、各ＤＣ−ＤＣコンバータ回路でスナバコンデンサを共有する場合に、効率向上を図ることが可能な電力変換装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記目的を達成するため、一実施形態において、本電力変換装置は、
第１スイッチング型ＤＣ−ＤＣコンバータ回路と、
前記第１スイッチング型ＤＣ−ＤＣコンバータ回路と並列接続された第２スイッチング型ＤＣ−ＤＣコンバータ回路と、
前記第１スイッチング型ＤＣ−ＤＣコンバータ回路に含まれる第１スイッチング素子と、
前記第２スイッチング型ＤＣ−ＤＣコンバータ回路に含まれる第２スイッチング素子と、
前記第１スイッチング素子及び前記第２スイッチング素子のそれぞれと並列接続されたスナバコンデンサと、を備え、
前記第１スイッチング型ＤＣ−ＤＣコンバータ回路の駆動頻度は、前記第２スイッチング型ＤＣ−ＤＣコンバータ回路の駆動頻度より高く、かつ、
前記第１スイッチング素子と前記スナバコンデンサとを含む閉回路の寄生インダクタンスは、前記第２スイッチング素子と前記スナバコンデンサとを含む閉回路の寄生インダクタンスよりも小さいことを特徴とする。
【発明の効果】
【０００９】
本実施の形態によれば、複数相のスイッチング型ＤＣ−ＤＣコンバータ回路を並列接続した電力変換装置であって、各ＤＣ−ＤＣコンバータ回路でスナバコンデンサを共有する場合に、効率向上を図ることが可能な電力変換装置を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】第１の実施形態に係るＤＣ−ＤＣコンバータ１００の回路構成図である。
【図２】第１の実施形態に係るＤＣ−ＤＣコンバータ１００に含まれるＤＣ−ＤＣコンバータ回路１相分（ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１）の構成を示す回路構成図である。
【図３】ＤＣ−ＤＣコンバータ回路に含まれるスイッチング素子に発生するサージ電圧を説明する図である。
【図４】第１の実施形態に係るＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１、１０２、１０３とスナバコンデンサとの配置関係を示す概念図である。
【図５】第１の実施形態に係るＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１、１０２、１０３の効率を示す図である。
【図６】第２の実施形態に係るＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１、１０２、１０３とスナバコンデンサとの配置関係を示す概念図である。
【図７】変形例に係るＤＣ−ＤＣコンバータ１００の回路構成図である。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
以下、図面を参照して発明を実施するための形態について説明する。
【００１２】
［第１の実施形態］
図１は、本実施形態に係るＤＣ−ＤＣコンバータ１００の回路構成図を示す。ＤＣ−ＤＣコンバータ１００は、例えば、ハイブリッド自動車、電気自動車等の電動車両に搭載されてよい。
【００１３】
ＤＣ−ＤＣコンバータ１００は、バッテリ７００とインバータ８００との間に設けられ、バッテリ７００から供給される電力の電圧を昇圧し、インバータ８００を介して上記電動車両を駆動するモータ９００に電力を供給する。また、上記電動車両がアクセルオフ状態の場合、車輪側からモータ９００が駆動されることにより回生発電が行われ、回生電力は、インバータ８００を介してＤＣ−ＤＣコンバータ１００に供給される。この場合、ＤＣ−ＤＣコンバータ１００は、回生電力を降圧し、バッテリ７００に電力供給を行う。これにより、バッテリ７００が充電される。なお、以下において、ＤＣ−ＤＣコンバータ１００が上記昇圧を行う場合を昇圧モードと呼ぶ場合があり、ＤＣ−ＤＣコンバータ１００が上記降圧を行う場合を降圧モードと呼ぶ場合がある。
【００１４】
ＤＣ−ＤＣコンバータ１００は、一対の入力端子Ｔ１ａ、Ｔ１ｂと、一対の出力端子Ｔ２ａ、Ｔ２ｂと、一対の入力端子Ｔ１ａ、Ｔ１ｂと一対の出力端子Ｔ２ａ、Ｔ２ｂとの間で並列に接続される３個のＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１、１０２、１０３と、スナバコンデンサ５００と、制御部６００と、平滑コンデンサ６５０等を備える。
【００１５】
ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１、１０２、１０３は、同一の構成を有し、いわゆる昇圧チョッパ（昇圧モードの場合）／降圧チョッパ（降圧モードの場合）と呼ばれる非絶縁型ＤＣ−ＤＣコンバータ回路である。また、ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１、１０２、１０３は、並列接続されている。
【００１６】
ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１は、２個のスイッチング素子２１１、２２１と、リアクトル１１１と、２個のダイオード３１１、３２１等を備える。ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０２は、２個のスイッチング素子２１２、２２２と、リアクトル１１２と、２個のダイオード３１２、３２２等を備える。ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０３は、２個のスイッチング素子２１３、２２３と、リアクトル１１３と、２個のダイオード３１３、３２３等を備える。
【００１７】
リアクトル１１１、１１２、１１３は、流れる電流により磁界を発生させ、磁気エネルギーを蓄えることが可能な受動素子である。また、リアクトル１１１、１１２、１１３は、電流を維持しようとする特性（定電流特性）を有し、例えば、スイッチング素子がオフにされ、それまで電流が流れていた経路が遮断された場合、別の経路を通じて電流を流し続ける。ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１、１０２、１０３は、上記作用を利用して後述するように一対の入力端子Ｔ１ａ、Ｔ１ｂを介してバッテリ７００から供給される電力の電圧を昇圧し、一対の出力端子Ｔ２ａ、Ｔ２ｂを介して供給される回生電力の電圧を降圧する。
【００１８】
スイッチング素子２１１、２２１、２１２、２２２、２１３、２２３は、制御部６００によりオンオフ制御がなされるスイッチ手段である。例えば、パワーＭＯＳＦＥＴ（Ｍｅｔａｌ  Ｏｘｉｄｅ  Ｓｅｍｉｃｏｎｄｕｃｔｏｒ  Ｆｉｅｌｄ  Ｅｆｆｅｃｔ  Ｔｒａｎｓｉｓｔｏｒ）、ＩＧＢＴ（Ｉｎｓｕｌａｔｅｄ  Ｇａｔｅ  Ｂｉｐｏｌａｒ  Ｔｒａｎｓｉｓｔｏｒ）等のパワースイッチング素子を用いてよい。
【００１９】
ダイオード３１１、３２１、３１２、３２２、３１３、３２３は、整流素子であり、例えば、フリーホイールダイオード（Ｆｒｅｅ  Ｗｈｅｅｌｉｎｇ  Ｄｉｏｄｅ）等を用いてよい。
【００２０】
ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１に含まれる構成要素は、以下のように接続されている。なお、ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０２、１０３は、ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１と同一の構成を有するため、説明を省略する。
【００２１】
リアクトル１１１の一端（一方の端子）は、入力端子Ｔ１ａを介してバッテリ７００の正極に接続されている。リアクトル１１１の他端（他方の端子）は、接続点Ｐ１ａを介してスイッチング素子２１１のコレクタ端子とスイッチング素子２２１のエミッタ端子に接続されている。
【００２２】
スイッチング素子２２１のコレクタ端子は、接続点Ｐｃを介してスナバコンデンサ５００の一方の端子と出力端子Ｔ２ａに接続されている。出力端子Ｔ２ａは、インバータ８００の一方の端子に接続されている。
【００２３】
インバータ８００の他方の端子に接続されている出力端子Ｔ２ｂは、接続点Ｐ１ｂを介してスイッチング素子２１１のエミッタ端子と入力端子Ｔ１ｂに接続される。入力端子Ｔ１ｂは、バッテリ７００の負極に接続されている。
【００２４】
ダイオード３１１のアノードは、スイッチング素子２１１のエミッタ端子に接続される。また、ダイオード３１１のカソードは、スイッチング素子２１１のコレクタ端子に接続される。すなわち、スイッチング素子２１１には、エミッタ端子からコレクタ端子に向かって順方向にダイオード３１１が並列配置される。
【００２５】
ダイオード３２１のアノードは、スイッチング素子２２１のエミッタ端子に接続される。また、ダイオード３２１のカソードは、スイッチング素子２２１のコレクタ端子に接続される。すなわち、スイッチング素子２２１には、エミッタ端子からコレクタ端子に向かって順方向にダイオード３２１が並列配置される。
【００２６】
ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１、１０２、１０３における具体的な電流の流れ等の動作については、後述する。
【００２７】
スナバコンデンサ５００は、ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１、１０２、１０３それぞれに含まれるスイッチング素子をターンオフさせた際に該スイッチング素子の両端に発生するサージ電圧を抑制させるために設けられる。詳しくは後述するが、スイッチング素子がオン状態における電流経路の配線等にはインダクタ成分が含まれるため、該インダクタ成文に蓄積されたエネルギーがスイッチング素子のターンオフ後に放出場所を失って、スイッチング素子間にサージ電圧として印加される。スナバコンデンサ５００は、スイッチング素子のターンオフの際に、上記インダクタ成分に蓄積されたエネルギーを還流させてサージ電圧を抑制することができる。スナバコンデンサ５００は、ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１、１０２、１０３（各ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１、１０２、１０３に含まれるスイッチング素子１１１、１２１、２１１、２２１、３１１、３２１）と並列接続され、サージ電圧を抑制するために各ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１、１０２、１０３間で共有される。また、スナバコンデンサ５００の一方の端子は、出力端子Ｔ２ａに接続され、他方の端子は、出力端子Ｔ２ｂに接続される。
【００２８】
制御部６００は、ＤＣ−ＤＣコンバータ１００の駆動制御を行う制御装置である。昇圧モードの場合、制御部６００は、ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１、１０２、１０３のスイッチング素子２１１、２１２、２１３それぞれのオンオフ制御を行うことにより、出力端子Ｔ２ａ、Ｔ２ｂ間の電圧を制御する。また、降圧モードの場合、制御部６００は、ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１、１０２、１０３のスイッチング素子２２１、２２２、２２３それぞれのオンオフ制御を行うことにより、入力端子Ｔ１ａ、Ｔ１ｂ間の電圧を制御する。具体的には、制御部６００は、各スイッチング素子のゲート端子にゲート駆動電圧を出力するゲート駆動回路を有し、該ゲート駆動回路からオンオフ駆動信号を各スイッチング素子に出力することによりオンオフ制御を行う。また、制御部６００は、出力端子Ｔ２ａ、Ｔ２ｂ間の電圧値や入力端子Ｔ１ａ、Ｔ１ｂ間の電圧値を電圧センサ（不図示）等から受信し、各電圧値に基づくフィードバック制御により上記オンオフ駆動信号のデューティ比等を制御する。
【００２９】
また、制御部６００は、モータ９００の負荷（出力負荷と回生負荷を含む）に応じて、駆動させるＤＣ−ＤＣコンバータ回路の数を切り替える制御を行う。例えば、本実施形態における電動車両が定常走行を行っている場合、モータ９００の駆動に必要な電力は比較的小さいため、３個のＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１、１０２、１０３のうち、１個又は２個を駆動させるようにする。また、電動車両が加速を開始した場合（過渡状態の場合）、モータ９００の駆動に必要な電力が比較的大きくなるため、３個のＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１、１０２、１０３の全てを駆動させるようにする。また、電動車両が比較的小さい減速度で減速している場合、モータ９００からの回生電力は比較的小さいため、３個のＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１、１０２、１０３のうち、１個又は２個を駆動させるようにする。また、電動車両が比較的大きい減速度で減速している場合、モータ９００からの回生電力は比較的大きいため、３個のＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１、１０２、１０３のすべてを駆動させるようにする。なお、ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１、１０２、１０３のうち、駆動されないＤＣ−ＤＣコンバータ回路は、制御部６００によるスイッチング素子のオンオフ制御が行われず（常時オフ状態）、上記昇圧又は降圧の電力変換動作に寄与しない状態となる。
【００３０】
また、各ＤＣ−ＤＣコンバータ回路には、優先順位が付けられており、制御部６００は、駆動させるＤＣ−ＤＣコンバータ回路の数を切り替える際には、該優先順位がより高いＤＣ−ＤＣコンバータ回路から優先的に駆動させる。本実施形態において、ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１が優先順位第１位であり、ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０２が優先順位第２位であり、ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０３が優先順位第３位である。制御部６００は、例えば、駆動数を１個にする場合、優先順位が最も高いＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１を駆動させる。また、駆動数を２個にする場合、優先順位第１位のＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１と優先順位第２位のＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０２を駆動させる。つまり、ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１、１０２、１０３のうち、ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１の駆動頻度が最も高く、ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０３の駆動頻度が最も低いことになる。
【００３１】
平滑コンデンサ６５０は、バッテリ７００の電流を平滑化されるために設けられる。平滑コンデンサ６５０の一方の端子は、入力端子Ｔ１ａに接続され、他方の端子は、出力端子Ｔ２ｂに接続され、バッテリ７００と並列に配置される。
【００３２】
次に、ＤＣ−ＤＣコンバータ１００の昇圧又は降圧の具体的動作について説明をする。
【００３３】
図２は、ＤＣ−ＤＣコンバータ１００に含まれるＤＣ−ＤＣコンバータ回路１相分（ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１の構成を示す回路構成図である。図２（ａ）は、昇圧モードの場合のＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１の動作を説明する図である。図２（ｂ）は、降圧モードの場合のＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１の動作を説明する図である。上述のとおり、並列接続されるＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１、１０２、１０３は同一の構成を有するため、ここでは、ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１を用いてＤＣ−ＤＣコンバータ１００の昇圧又は降圧の具体的動作を説明する。
【００３４】
まず、昇圧モードの場合について説明をする。なお、この場合、スイッチング素子２２１は、常時ＯＦＦである。
【００３５】
図２（ａ）を参照するに、スイッチング素子２１１がＯＮの場合、実線矢印で示す経路で電流が流れる。リアクトル１１１には、バッテリ７００の電圧が印加され、印加された電圧に応じてリアクトル１１１に流れる電流が増加する。リアクトル１１１のインダクタンスをＬ１、リアクトル１１１に流れる電流をｉ１、バッテリ電圧をＶ１とすると、Ｖ１＝Ｌ1×ｄｉ１／ｄｔの関係から電流の増加率が定まる。この際、リアクトル１１１には、１／２×Ｌ１×ｉ１２で与えられるエネルギーが蓄積される。次に、スイッチング素子２１１がターンオフした（ＯＦＦに切り替えられた）場合、点線矢印で示す経路で電流が流れる。スイッチング素子２１１がＯＦＦの場合、実線矢印の経路で電流が流れることができないため、リアクトル１１１の電流を維持しようとする特性によりダイオード３２１が導通し、リアクトル１１１に蓄積されていたエネルギーが放出されながら、点線矢印で示す経路で電流が流れる。この際に、バッテリ７００の電力にリアクトル１１１に蓄積されていたエネルギーが上乗せされた形で負荷７５０に電力供給が行われるため、負荷７５０には、バッテリ７００の電圧が昇圧されて電力供給が行われることになる。
【００３６】
次に、降圧モードの場合について説明をする。なお、この場合、スイッチング素子２１１は、常時ＯＦＦである。
【００３７】
図２（ｂ）を参照するに、スイッチング素子２２１がＯＮの場合は、実線矢印で示す経路で電流が流れる。リアクトル１１１には、出力端子Ｔ２ａ、Ｔ２ｂ間の電圧（回生電力の電圧）と入力端子Ｔ１ａ、Ｔ１ｂ間の電圧（バッテリ７００の電圧）の差分に当たる電圧が印加される。印加された電圧に応じてリアクトル１１１に流れる電流が増加する。この際、リアクトル１１１には、１／２×Ｌ１×ｉ１２で与えられるエネルギーが蓄積される。次に、スイッチング素子２２１がＯＦＦに切り替えられた場合は、点線矢印で示す経路で電流が流れる。スイッチング素子２２１がＯＦＦの場合、実線矢印の経路で電流が流れることができないため、リアクトル１１１の電流を維持しようとする特性によりダイオード３１１が導通し、リアクトル１１１に蓄積されていたエネルギーが放出されながら、点線矢印で示す経路で電流が流れる。すなわち、スイッチング素子２２１のオンオフ制御のデューティ比に基づいて回生電力が降圧されてバッテリ７００に充電される。
【００３８】
ここで、昇圧モードの場合も降圧モードの場合も各スイッチング素子２１１、２２１がターンオフする際に、配線等に含まれるインダクタ成分に応じたサージ電圧が発生する。以下、スイッチング素子のターンオフに伴い発生するサージ電圧について説明をする。
【００３９】
昇圧モードの場合、図２（ａ）を参照するに、スイッチング素子２１１がＯＮのとき、実線矢印で示す経路で電流が流れ、接続点Ｐ１ａ、Ｐ１ｂ間の配線等に含まれるインダクタ成分には電流に応じたエネルギーが蓄積される。スイッチング素子２１１がターンオフすると、上述した点線矢印で示す経路への移行はすぐには完了せず、過渡的に上記インダクタ成分に蓄積されたエネルギーがスイッチング素子２１１とスナバコンデンサ５００とを含む閉回路に流れる電流として放出される。また、降圧モードの場合、図２（ｂ）を参照するに、スイッチング素子２２１がＯＮのとき、実線矢印で示す経路で電流は流れ、接続点Ｐ１ａ、Ｐｃ間の配線等に含まれるインダクタ成分には電流に応じたエネルギーが蓄積される。スイッチング素子２２１がターンオフすると、上述した点線矢印で示す経路への移行はすぐには完了せず、過渡的に上記インダクタ成分に蓄積されたエネルギーがスイッチング素子２２１とスナバコンデンサ５００とを含む閉回路に流れる電流として放出される。このように、スナバコンデンサ５００を含む閉回路により配線等のインダクタ成分に蓄積されたエネルギーを放出して、スイッチング素子２１１、２２１に発生するサージ電圧をある程度抑制することが可能である。しかしながら、スイッチング素子２１１、２２１とスナバコンデンサ５００とを含む閉回路にもインダクタ成分が含まれるため、該インダクタ成分によるサージ電圧が発生する。なお、ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０２、１０３に関しても同様の回路動作を示し、同様のサージ電圧が発生する。
【００４０】
ここで、図３は、ＤＣ−ＤＣコンバータ回路に含まれるスイッチング素子に発生するサージ電圧を説明する図である。図３（ａ）は、スイッチング素子の駆動信号を示している。図３（ｂ）は、図３（ａ）の駆動信号に対応したゲート電圧を示している。図３（ｃ）は、図３（ａ）、（ｂ）に対応したスイッチング素子の両端電圧と電流を示している。なお、スナバコンデンサ５００とスイッチング素子とを含む閉回路のインダクタ成分のインダクタンスを該閉回路の寄生インダクタンス（Ｅｑｕｉｖａｌｅｎｔ  Ｓｅｒｉｅｓ  Ｉｎｄｕｃｔａｎｃｅ；ＥＳＬ）呼ぶことにする。また、図３を用いた説明においては、スイッチング素子２１１、２２１、２１２、２２２、２１３、２２３のうちの任意のスイッチング素子を単にスイッチング素子と呼ぶ。
【００４１】
図３（ａ）にて、スイッチング素子の駆動信号がＯＮからＯＦＦに切り替えられた際、図３（ｂ）のゲート電圧は、瞬時にオフ電圧には下がらず、ある時間（スイッチング時間）を要して、オフ電圧まで下がる。これに伴い、図３（ｃ）のスイッチング素子の電流Ｉｓも瞬時に０とはならず、スイッチング時間を要して、０まで下がる。このとき、スイッチング素子の両端電圧Ｖｓには、定常電圧Ｅ（昇圧モードの場合、バッテリ７００の電圧Ｖ１。降圧モードの場合、出力端子Ｔ２ａ、Ｔ２ｂ間（インバータ８００）の電圧Ｖ２とＶ１の差分の電圧）に加えて、サージ電圧ΔＶが上乗せされる。サージ電圧ΔＶは、スナバコンデンサ５００とスイッチング素子とを含む閉回路のＥＳＬ（寄生インダクタンス）Ｌｐとスイッチング素子の電流変化率ｄＩｓ／ｄｔにより、−Ｌｐ×ｄＩｓ／ｄｔと表される。定常電圧Ｅにサージ電圧ΔＶを加えた電圧が、昇圧モードの場合にはスイッチング素子２１１、２１２、２１３に、降圧モードの場合にはスイッチング素子２２１、２２２、２２３に印加される。
【００４２】
ここで、上述したとおり、スイッチング素子は、スイッチング時間を要して、ＯＮからＯＦＦに切り替わるため、スイッチング損失を生じる。具体的には、スイッチング素子のある時刻における電流ｉｓと両端電圧ｖｓによりスイッチング損失（電力損失）はｉｓ×ｖｓで表され、ｉｓ×ｖｓをスイッチング時間で積分したものがスイッチング素子のターンオフ時のスイッチング損失となる。よって、サージ電圧ΔＶがより小さい場合に、スイッチング損失は小さくなる。サージ電圧ΔＶは、上述のとおり、スナバコンデンサ５００とスイッチング素子とを含む閉回路のＥＳＬと比例関係にあるため、該ＥＳＬがより小さい場合に、スイッチング損失は小さくなる。
【００４３】
そこで、本実施形態において、スナバコンデンサ５００は、ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１、１０２、１０３それぞれに含まれるスイッチング素子とスナバコンデンサ５００とを含む各閉回路のＥＳＬと関連付けて配置される。具体的には、制御部６００により優先的に駆動されるＤＣ−ＤＣコンバータ回路、すなわち、駆動頻度がより高いＤＣ−ＤＣコンバータ回路に含まれるスイッチング素子とスナバコンデンサ５００とを含む閉回路のＥＳＬがより小さくなるようにスナバコンデンサ５００を配置する。
【００４４】
上述したとおり、優先順位第１位はＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１、優先順位第２位はＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０２、優先順位第３位はＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０３である。よって、ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１に含まれるスイッチング素子２１１、２２１とスナバコンデンサ５００とを含む閉回路のＥＳＬが最も小さくなるようにスナバコンデンサ５００を配置する。また、ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０３に含まれるスイッチング素子２１３、２２３とスナバコンデンサ５００とを含む閉回路のＥＳＬが最も大きくなるようにスナバコンデンサ５００を配置する。
【００４５】
図４は、本実施形態に係るＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１、１０２、１０３とスナバコンデンサ５００との配置関係を示す概念図である。
【００４６】
閉回路のＥＳＬは、一般に、配線等が長くなるほど大きな値となるため、図４に示すように、スナバコンデンサ５００を駆動頻度が最も高いＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１の最も近い位置に配置するとよい。また、スナバコンデンサ５００を駆動頻度が最も低いＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０３から最も離れた位置に配置するとよい。なお、配線等のインダクタ成分は、例えば、配線（バスバー）の＋線と−線を平行に配置すること等により相殺することが可能であるため、単純にスナバコンデンサ５００とＤＣ−ＤＣコンバータ回路との位置関係のみで上記ＥＳＬは決定されない。よって、例えば、駆動頻度が最も高いＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１の最も近い位置にスナバコンデンサ５００を配置できない場合には、配線（バスバー）の＋線と−線を平行に近接して配置する等によりスイッチング素子２１１、２２１とスナバコンデンサ５００とを含む閉回路のＥＳＬが最も小さくなるようにしてもよい。
【００４７】
次に、ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１、１０２、１０３の効率について説明をする。
【００４８】
図５は、ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１、１０２、１０３の効率の一例を示すグラフである。
【００４９】
図５を参照するに、駆動頻度が最も高いＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１に含まれるスイッチング素子２１１、２２１とスナバコンデンサ５００とを含む閉回路のＥＳＬは最も小さいため、スイッチング損失が小さい。そのため、駆動頻度が最も高いＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１の効率が最も高くなる。また、駆動頻度が最も低いＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０３に含まれるスイッチング素子２１３、２２３とスナバコンデンサ５００とを含む閉回路のＥＳＬは最も大きいため、スイッチング損失が最も大きい。そのため、駆動頻度が最も低いＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０３の効率が最も低くなる。
【００５０】
上述したとおり、制御部６００は、モータ９００の負荷に応じて、駆動させるＤＣ−ＤＣコンバータ回路の数を切り替える制御を行い、切り替える際には、優先順位がより高いＤＣ−ＤＣコンバータ回路から優先的に駆動させる。すなわち、優先順位がより高いＤＣ−ＤＣコンバータ回路は駆動頻度が高くなる。よって、駆動頻度がより高いＤＣ−ＤＣコンバータ回路に含まれるスイッチング素子とスナバコンデンサ５００とを含む閉回路ループのＥＳＬがより小さくなるようにスナバコンデンサ５００を配置することにより、ＤＣ−ＤＣコンバータ１００の実用上の効率向上を図ることができる。特に、本実施形態に係るＤＣ−ＤＣコンバータ１００が電力の授受を行う電動車両のモータ９００のように、出力負荷又は回生負荷が比較的小さい定常状態で使用されることが多い場合には、ＤＣ−ＤＣコンバータ１００の実用上の効率向上をより図ることができる。
【００５１】
また、上記説明では、スナバコンデンサ５００をＤＣ−ＤＣコンバータ１０１、１０２、１０３の駆動頻度に対応させて配置することによりＤＣ−ＤＣコンバータ１００の実用上の効率向上を図った。しかし、スナバコンデンサ５００に対して、駆動頻度のより高いＤＣ−ＤＣコンバータ回路に含まれるスイッチング素子とスナバコンデンサ５００とを含む閉回路のＥＳＬがより小さくなるように各ＤＣ−ＤＣコンバータ１０１、１０２、１０３を配置してもよい。例えば、スナバコンデンサ５００をレイアウト可能な位置に制約がある場合等には、駆動頻度が最も高いＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１をスナバコンデンサ５００の最も近くに配置するとよい。すなわち、駆動頻度が最も高いＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１に含まれるスイッチング素子２１１、２２１とスナバコンデンサ５００とを含む閉回路のＥＳＬが他のＤＣ−ＤＣコンバータ回路に含まれるスイッチング素子とスナバコンデンサ５００とを含む閉回路のＥＳＬの中で最も小さくなるようにするとよい。
【００５２】
また、同様の効果（ＤＣ−ＤＣコンバータ１００の実用上の効率向上）を図るため、制御部６００によるＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１、１０２、１０３の駆動制御が行われてもよい。すなわち、各スイッチング素子２１１、２２１、２１２、２２２、２１３、２２３とスナバコンデンサ５００とを含む閉回路のうち、ＥＳＬがより小さい閉回路の一部を含むＤＣ−ＤＣコンバータ回路を優先的に駆動するように、ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１、１０２、１０３の駆動制御を行うとよい。例えば、ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１、１０２、１０３やスナバコンデンサ５００等にレイアウト自由度がない場合等には、制御部６００による上記駆動制御が行われることにより、ＤＣ−ＤＣコンバータ１００の実用上の効率向上を図ることができる。
【００５３】
また、駆動頻度がより高いＤＣ−ＤＣコンバータ回路の冷却効率がより高くなるように各ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１、１０２、１０３が配置されてもよい。すなわち、優先順位が最も高いＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１を最も冷却効率が高くなるように配置し、優先順位が最も低いＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０３を最も冷却効率が低くなる用に配置するとよい。例えば、ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１は、ＤＣ−ＤＣコンバータ１００の端部や冷却風又は冷却水流入口に近い位置等、冷却効率を高めることが可能な位置に配置する等してよい。これにより、優先的に冷却効率の高いＤＣ−ＤＣコンバータ回路が駆動される。ＤＣ−ＤＣコンバータ回路の冷却効率が高くなると効率も向上するため、効率の高いＤＣ−ＤＣコンバータ回路の駆動頻度が高くなり、ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１００の実用上の効率向上を更に図ることができる。
【００５４】
［第２の実施形態］
次いで、第２の実施形態について説明をする。
【００５５】
本実施形態に係るスナバコンデンサ５００は、第１の実施形態と同様、ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１、１０２、１０３それぞれに含まれる各スイッチング素子とスナバコンデンサ５００とを含む各閉回路のＥＳＬと関連付けて配置される。
【００５６】
第１の実施形態と異なる点は、主に、各ＥＳＬが同等となるようにスナバコンデンサ５００が配置される点である。以下、第１の実施形態と同様の構成要素については同一の符号を付して、異なる部分を中心に説明をする。
【００５７】
制御部６００は、第１の実施形態と異なり、駆動させるＤＣ−ＤＣコンバータ回路の数の切り替えは行わず、常に３つのＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１、１０２、１０３を駆動させる。なお、第１の実施形態と同様に、駆動させるＤＣ−ＤＣコンバータ回路の数を切り替える制御を行ってもよい。
【００５８】
スナバコンデンサ５００は、上述したとおり、ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１、１０２、１０３それぞれに含まれる各スイッチング素子とスナバコンデンサ５００とを含む各閉回路のＥＳＬがそれぞれ同等になるように配置される。すなわち、ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１に含まれるスイッチング素子２１１、２２１とスナバコンデンサ５００とを含む閉回路、及びＤＣ−ＤＣコンバータ１０２に含まれるスイッチング素子２１２、２２２とスナバコンデンサ５００とを含む閉回路は、ＥＳＬが同じである。また、ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０３に含まれるスイッチング素子２１３、２２３とスナバコンデンサ５００とを含む閉回路についても同様である。また、スナバコンデンサ５００は、上記各閉回路について同等であるＥＳＬがより小さくなるように配置されるとよい。
【００５９】
ここで、図６は、本実施形態に係るＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１、１０２、１０３とスナバコンデンサ５００との配置関係を示す概念図である。
【００６０】
閉回路のＥＳＬは、一般に、配線等が長くなるほど大きな値となるため、図６に示すように、各ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１、１０２、１０３と同等の距離となるようにスナバコンデンサ５００を配置するとよい。また、各ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１、１０２、１０３とスナバコンデンサ５００とがより近くに配置されるようにするとよい。なお、配線等のインダクタ成分は、例えば、配線（バスバー）の＋線と−線を平行に配置すること等により相殺することが可能であるため、単純にスナバコンデンサ５００とＤＣ−ＤＣコンバータ回路との位置関係のみで上記ＥＳＬは決定されない。よって、例えば、実装上、同等の距離に配置できない場合には、配線（バスバー）の＋線と−線を平行に配置すること等により上記各閉回路のＥＳＬが同等となるようにしてもよい。
【００６１】
このように、上記各閉回路のＥＳＬを同等にすることにより各ＤＣ−ＤＣコンバータ１０１、１０２、１０３の効率を全体的に向上させることができる。特に常時３つのＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１、１０２、１０３の全てを駆動させるＤＣ−ＤＣコンバータ１００においては、全体的に効率向上を図る本実施形態に係るスナバコンデンサ５００の配置は好ましい。また、各ＥＳＬを同等にすることにより、各ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１、１０２、１０３とスナバコンデンサ５００とのサージ設計の前提が同等になるため、サージ適合工数（スナバコンデンサ５００の容量の最適化等）を大きく低減させることが可能となる。例えば、各ＤＣ−ＤＣコンバータ１０１、１０２、１０３に対して行う適合作業（３回）が１回で済むため、サージ適合工数を約１／３に低減させることが可能となる。
【００６２】
［変形例］
上述した実施形態においてＤＣ−ＤＣコンバータ１００に含まれる各ＤＣ−ＤＣコンバータ回路は、非絶縁型ＤＣ−ＤＣコンバータ回路であったが、任意のスイッチング型ＤＣ−ＤＣコンバータ回路でよく、例えば、絶縁型ＤＣ−ＤＣコンバータ回路であってもよい。
【００６３】
ここで、図７は、上述した実施形態に係るＤＣ−ＤＣコンバータ１００の変形例を示す回路構成図である。変形例に係るＤＣ−ＤＣコンバータ１００は、バッテリ７００からの電力を昇圧し、負荷７５０に供給する。
【００６４】
変形例に係るＤＣ−ＤＣコンバータ１００は、第１、２の実施形態と同様、一対の入力端子Ｔ１ａ、Ｔ１ｂと、一対の出力端子Ｔ２ａ、Ｔ２ｂと、一対の入力端子Ｔ１ａ、Ｔ１ｂと一対の出力端子Ｔ２ａ、Ｔ２ｂとの間で並列に接続される３個のＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１、１０２、１０３と、スナバコンデンサ５００と、制御部６００等を備える。なお、制御部６００は、図中省略している。
【００６５】
ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１、１０２、１０３は、同一の構成を有し、いわゆるフライバックコンバータと呼ばれる絶縁型ＤＣ−ＤＣコンバータ回路である。
【００６６】
ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１は、スイッチング素子２５１、トランス１５１、ダイオード３５１、コンデンサ４５１等を含む。また、ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０２は、スイッチング素子２５２、トランス１５２、ダイオード３５２、コンデンサ４５２等を含む。ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０３は、スイッチング素子２５３、トランス１５３、ダイオード３５３、コンデンサ４５３等を含む。
【００６７】
各トランス１５１、１５２、１５３は、それぞれ１次コイル１５１ａ、１５２ａ、１５３ａと２次コイル１５１ｂ、１５２ｂ、１５３ｂを含む。
【００６８】
ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１は、スイッチング素子２５１がＯＮのとき、入力端子Ｔ１ａから１次コイル１５１ａに向かう方向に電流が流れ、トランス１５１には電磁エネルギーが蓄積される。このとき、２次コイル１５１ｂとダイオード３５１の順方向との関係から２次コイル１５１ｂ側の回路には電流は流れない。スイッチング素子２５１がターンオフすると、ダイオード３５１が導通し、トランス１５１に蓄積されたエネルギーは、出力端子Ｔ２ａを介して、負荷７５０に供給される。制御部６００によりスイッチング素子２５１のオンオフ制御が行われることで、バッテリ７００の電力を昇圧して負荷７５０に供給する。ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０２、１０３についても同様の動作による昇圧が行われる。
【００６９】
変形例によるＤＣ−ＤＣコンバータ１００において、スナバコンデンサ５００は、第１、２の実施形態と同様、ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１、１０２、１０３に含まれるスイッチング素子２５１、２５２、２５３に発生するサージ電圧を抑制する。また、ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１、１０２、１０３に含まれるスイッチング素子２５１、２５２、２５３のターンオフ時に発生するサージ電圧は、各スイッチング素子２５１、２５２、２５３とスナバコンデンサ５００とを含む各閉回路のＥＳＬ（寄生インダクタンス）Ｌｐに比例する。よって、変形例によるＤＣ−ＤＣコンバータ１００においても、第１の実施形態と同様、駆動頻度がより高いＤＣ−ＤＣコンバータ回路に含まれるスイッチング素子とスナバコンデンサ５００とを含む閉回路のＥＳＬがより小さくなるようにスナバコンデンサ５００を配置してよい。すなわち、ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１に含まれるスイッチング素子２５１とスナバコンデンサ５００とを含む閉回路のＥＳＬは、他のＤＣ−ＤＣコンバータ回路に含まれるスイッチング素子とスナバコンデンサ５００とを含む閉回路のＥＳＬの中で最も小さくなるようにするとよい。なお、制御部６００は、第１の実施形態と同様、優先順位が高いＤＣ−ＤＣコンバータ回路から優先的に駆動を行い、優先順位が最も高いＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１の駆動頻度が最も高いものとする。これにより、効率の高いＤＣ−ＤＣコンバータ回路の駆動頻度が高くなるため、ＤＣ−ＤＣコンバータ１００の実用上の効率向上を図ることができる。
【００７０】
また、第１の実施形態と同様、各スイッチング素子２５１、２５２、２５３とスナバコンデンサ５００とを含む各閉回路のうち、ＥＳＬがより小さい閉回路の一部を含むＤＣ−ＤＣコンバータ回路を優先的に駆動するように、制御部６００によるＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１、１０２、１０３の駆動制御を行うとよい。例えば、ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１、１０２、１０３やスナバコンデンサ５００等にレイアウト自由度がない場合等には、制御部６００による上記駆動制御が行われることにより、ＤＣ−ＤＣコンバータ１００の実用上の効率向上を図ることができる。
【００７１】
また、変形例によるＤＣ−ＤＣコンバータ１００においても、第２の実施形態と同様、
ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１、１０２、１０３それぞれに含まれる各スイッチング素子とスナバコンデンサ５００とを含む各閉回路のＥＳＬがそれぞれ同等にしてよい。すなわち、ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１に含まれるスイッチング素子２５１とスナバコンデンサ５００とを含む閉回路、及びＤＣ−ＤＣコンバータ１０２に含まれるスイッチング素子２５２とスナバコンデンサ５００とを含む閉回路は、ＥＳＬが同じである。また、ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０３に含まれるスイッチング素子２５３とスナバコンデンサ５００とを含む閉回路についても同様である。また、スナバコンデンサ５００は、上記各閉回路について同等であるＥＳＬがより小さくなるように配置されるとよい。これにより、各ＤＣ−ＤＣコンバータ１０１、１０２、１０３の効率を全体的に向上させることができる。また、各ＤＣ−ＤＣコンバータ回路１０１、１０２、１０３とスナバコンデンサ５００とのサージ設計の前提が同等になるため、サージ適合工数（スナバコンデンサ５００の容量の最適化等）を大きく低減させることが可能となる。
【００７２】
以上、本発明を実施するための形態について詳述したが、本発明はかかる特定の実施形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載された本発明の要旨の範囲内において、種々の変形・変更が可能である。
【００７３】
例えば、上述した実施形態において、ＤＣ−ＤＣコンバータ回路の並列接続数は、３つであったが、３つ以上並列接続させてもよいし、２つ並列接続させてもよい。
【００７４】
また、上述した実施形態において、スナバコンデンサ５００は、全ての並列接続されたＤＣ−ＤＣコンバータ回路間で共有されているが、少なくとも２つのＤＣ−ＤＣコンバータ回路で共有されていてればよい。すなわち、スナバコンデンサ５００は、並列接続された複数のＤＣ−ＤＣコンバータ回路のうち、少なくとも２つのＤＣ−ＤＣコンバータ回路に含まれるスイッチング素子と並列接続されていればよい。
【００７５】
また、上述した実施形態においてＤＣ−ＤＣコンバータ１００に含まれる各ＤＣ−ＤＣコンバータ回路に接続される電源は、共通の電源（バッテリ７００）であったが、各ＤＣ−ＤＣコンバータ回路に接続される電源は異なる電源であってもよい。
【００７６】
また、上述した実施形態において、並列接続された複数のＤＣ−ＤＣコンバータ回路と各ＤＣ−ＤＣコンバータ回路で共有されるスナバコンデンサ５００との配置をＤＣ−ＤＣコンバータ１００に適用する例について説明したが、上記配置等は、例えば、ＡＣ−ＤＣコンバータ等、任意の電力変換装置に適用されてよい。
【符号の説明】
【００７７】
１００      ＤＣ−ＤＣコンバータ（電力変換装置）
１０１      ＤＣ−ＤＣコンバータ回路
１０２      ＤＣ−ＤＣコンバータ回路
１０３      ＤＣ−ＤＣコンバータ回路
２１１      スイッチング素子
２１２      スイッチング素子
２１３      スイッチング素子
２２１      スイッチング素子
２２２      スイッチング素子
２２３      スイッチング素子
２５１      スイッチング素子
２５２      スイッチング素子
２５３      スイッチング素子
５００      スナバコンデンサ
６００      制御部
【図１】
2015035850.tif 000003
【図２】
2015035850.tif 000004
【図３】
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【図４】
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【図５】
2015035850.tif 000007
【図６】
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【図７】
2015035850.tif 000009