(57)【要約】      （修正有）【課題】横方向拡散性及び透水性に優れた固液分離シートを提供すること。【解決手段】ポリウレタン連続気泡発泡体を含む固液分離シート、当該固液分離シートの製造方法、固液分離シートを用いた固液分離吸収体シート、及び当該固液分離吸収体シートを用いた着用吸収物品に関し、密度が、１００〜２００ｋｇ／ｍ３であり、そして厚みが、０．５〜３．０ｍｍｔであり、透水速度が、０．１２５ｍＬ／秒以上である、ポリウレタン連続気泡発泡体を含む、固液分離シート、当該固液分離シートの製造方法、固液分離シートを用いた固液分離吸収体シート、及び当該固液分離吸収体シートを用いた着用吸収物品。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
密度が、１００〜２００ｋｇ／ｍ３であり、そして
厚みが、０．５〜３．０ｍｍｔである、
ポリウレタン連続気泡発泡体を含む固液分離シート。
【請求項２】
透水速度が、０．１２５ｍＬ／秒以上である、ポリウレタン連続気泡発泡体を含む、請求項１に記載の固液分離シート。
【請求項３】
ポリウレタン連続気泡発泡体が、熱圧縮成形により得られる、請求項１又は２に記載の固液分離シート。
【請求項４】
密度が、１５〜９０ｋｇ／ｍ３であり、かつ／又は
通気性が、１０〜１２０Ｌ／ｍｉｎである、
ポリウレタン連続気泡発泡体を、熱圧縮成形することにより得られる、請求項３に記載の固液分離シート。
【請求項５】
ＪＩＳ Ｋ６４００に基づくセル数が３０〜７０個／２５ｍｍであるポリウレタン連続気泡発泡体を、熱圧縮成形することにより得られる、請求項３又は４に記載の固液分離シート。
【請求項６】
ポリウレタン連続気泡発泡体が、ポリエーテルポリオール又はポリエステルポリオールとポリイソシアネートから得られる、請求項１〜５のいずれか一項に記載の固液分離シート。
【請求項７】
請求項１〜６のいずれか一項に記載の固液分離シートと、吸水シートとを有する、固液分離吸収体シート。
【請求項８】
吸水シートが、
（ａ）ボルテックス法による吸収速度が１０〜７５秒であり、
（ｂ）嵩密度が０．５〜０．７ｇ／ｍｌであり、
（ｃ）吸湿ブロッキング率：０〜７％であり、そして
（ｄ）吸水量が５０〜７０ｇ／ｇである、
高吸水性樹脂を含む、請求項７に記載の固液分離吸収体シート。
【請求項９】
高吸水性樹脂が、水溶性エチレン性不飽和モノマーおよび／または加水分解により水溶性エチレン性モノマーを生成する加水分解性モノマーと、内部架橋剤とを含有する単量体組成物を重合してなる架橋重合体、またはアミノ酸の架橋重合体である、請求項７又は８に記載の固液分離吸収体シート。
【請求項１０】
請求項７〜９のいずれか一項に記載の固液分離吸収体シートを含む、着用吸収物品。
【請求項１１】
請求項７〜９のいずれか一項に記載の固液分離吸収体シート、又は親水性不織布が、トップシートとして用いられる、請求項１０に記載の着用吸収物品。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ポリウレタン連続気泡発泡体を含む固液分離シート、当該固液分離シートの製造方法、固液分離シートを用いた固液分離吸収体シート、及び当該固液分離吸収体シートを用いた着用吸収物品に関する。
【背景技術】
【０００２】
大人用紙おむつ中の軟便の処理を目的とした固液分離吸収体シートは、固液分離層と液体吸収層を含む積層構造を有し、当該固液分離層にはポリエチレン（PE）、ポリプロピレン（PP）、又はポリエステル（PET）などの合成樹脂不織布を用い、当該液体吸収層には高吸水性樹脂（SAP）を用いている。
【０００３】
合成樹脂不織布を用いた軟便処理用の固液分離吸収体シートは、軟便の固液分離性に乏しく、体液の透水性も良くないため、軟便に含まれる油分、繊維分がおむつの表面で目詰まりを発生させるケースが多く、軟便がおむつに吸収されにくい。
【０００４】
特許文献１には、使い捨ておむつなどの着用吸収性物品において、流動性大便が肌当接面において流動拡散することなく、肌当接面から沈降する着用吸収性物品が記載されている。特許文献１の着用吸収性物品は、股下域に排泄大便の保持手段が設けられた使い捨て着用吸収性物品であり、前記保持手段が、前記吸液性コアの上部におけるその長さ方向へ延在する連続フィラメント層から構成され、当該連続フィラメント層は高い圧縮弾性回復率及び空隙率を有し、該フィラメントが積層パネルの長さ方向へ延びるように配置してある。しかしながら、特許文献１には、着用吸収性物品において、ウレタンフォームを用いることは記載されていない（特許文献１）。
【０００５】
特許文献２には、体液吸収性物品の着用者に対して、その物品の体液拡散能力を有する部位が強い湿潤感を与えることがないような体液吸収性着用物品が記載されている。体液吸収性着用物品が内面シートと、外面シートと、内面シートの下方に位置する体液吸収性の第１パネルとを有する。内面シートと第１パネルとの中央部に形成された空隙部が弾性的に圧縮可能で透液性を有する疎水性の第２パネルによって埋められる。第２パネルと外面シートとの間には吸水性繊維が高密度に圧縮されてなる複数条の帯片と、帯片の下方に位置する疎水性にして透液性のスペーサ部材とが設けられる。第２パネルの第２層が、多孔質で透液性であり、厚さ方向ヘ弾性的に圧縮可能な疎水性の熱可塑性合成樹脂シート、オープンセルの発泡ポリウレタンによって形成されている。スペーサ部材は、フィルム、不織布のほか、オープンセルの発泡ウレタン等の透液性シートで形成され、好ましくは０．３〜２ｍｍ程度の厚さを有する。しかしながら、特許文献２には、体液及び繊維分を含む軟便の体液を拡散させることにより、使用時の横漏れを防ぐことができる体液吸収性物品は報告されていない（特許文献２）。
【０００６】
軟便の処理については、固液分離吸収体シートに穴を開ける、おむつなどの着用吸収性物品に軟便キャッチ用のポケットを作るなどの対策が取られてきた。しかしながら、軟便の処理の根本的な解決には至らず、使用時に横漏れを発生し、寝間着やシーツなどに軟便が付着するといった問題点があった。
【０００７】
また、従来のウレタンフォーム系のフィルターは、厚みが厚く、表面のみが密度が高く、内部の密度が低く、内部のセルが粗であるなど、不均一なものであった。そのため、従来のウレタンフォーム系のフィルターは、固体及び液体の混合物中（固液中）の液体を、フィルター厚み方向（縦方向）のみに透過させる。従来のウレタンフォーム系のフィルターは、固液中の固体により、フィルターの目詰まりが起こると、液体を透過させることができなかった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開平１０−１９２３４２号公報
【特許文献２】特開２００４−６５８４８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
本発明は、横方向拡散性及び透水性に優れた固液分離シートを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意研究を行った結果、密度が１００〜２００ｋｇ／ｍ３であり、そして厚みが０．５〜３．０ｍｍｔである、ポリウレタン連続気泡発砲体が、横方向拡散性及び透水性に優れ、固液混合物の液体を素早く広く拡散させて透過させることができることを見出し、本発明を完成させた。
【００１１】
すなわち、本発明は、以下に関する。
（１）密度が、１００〜２００ｋｇ／ｍ３であり、そして
厚みが、０．５〜３．０ｍｍｔである、
ポリウレタン連続気泡発泡体を含む固液分離シート。
（２）透水速度が、０．１２５ｍＬ／秒以上である、ポリウレタン連続気泡発泡体を含む、上記（１）に記載の固液分離シート。
（３）ポリウレタン連続気泡発泡体が、熱圧縮成形により得られる、上記（１）又は（２）のいずれか一項に記載の固液分離シート。
（４）密度が、１５〜９０ｋｇ／ｍ３であり、かつ／又は
通気性が、１０〜１２０Ｌ／ｍｉｎである、
ポリウレタン連続気泡発泡体を、熱圧縮成形することにより得られる、請求項３に記載の固液分離シート。
（５）ＪＩＳ Ｋ６４００に基づくセル数が３０〜７０個／２５ｍｍであるポリウレタン連続気泡発泡体を、熱圧縮成形することにより得られる、上記（３）又は（４）に記載の固液分離シート。
（６）ポリウレタン連続気泡発泡体が、ポリエーテルポリオール又はポリエステルポリオールとポリイソシアネートから得られる、上記（１）〜（５）のいずれか一項に記載の固液分離シート。
（７）上記（１）〜（６）のいずれか一項に記載の固液分離シートと、吸水シートとを有する、固液分離吸収体シート。
（８）吸水シートが、
（ａ）ボルテックス法による吸収速度が１０〜７５秒であり、
（ｂ）嵩密度が０．５〜０．７ｇ／ｍｌであり、
（ｃ）吸湿ブロッキング率：０〜７％であり、そして
（ｄ）吸水量が５０〜７０ｇ／ｇである、
高吸水性樹脂を含む、上記（７）に記載の固液分離吸収体シート。
（９）高吸水性樹脂が、水溶性エチレン性不飽和モノマーおよび／または加水分解により水溶性エチレン性モノマーを生成する加水分解性モノマーと、内部架橋剤とを含有する単量体組成物を重合してなる架橋重合体、またはアミノ酸の架橋重合体である、上記（７）又は（８）に記載の固液分離吸収体シート。
（１０）上記（７）〜（９）のいずれか一項に記載の固液分離吸収体シートを含む、着用吸収物品。
（１１）上記（７）〜（９）のいずれか一項に記載の固液分離吸収体シート、又は親水性不織布が、トップシートとして用いられる、上記（１０）に記載の着用吸収物品。
【００１２】
更に、本発明は、以下に関する。
（１２）密度が１５〜９０ｋｇ／ｍ３であり、そして
通気性が１０〜１２０Ｌ／ｍｉｎである、
ポリウレタン連続気泡発泡体を熱圧縮成形する工程を含む、上記（１）〜（６）のいずれか一項に記載のポリウレタン連続気泡発泡体を含む固液分離シートの製造方法。
（１３）ポリウレタン連続気泡発泡体が、軟質ポリウレタンフォームである、上記（１２）に記載の製造方法。
（１４）熱圧縮成形が、加熱温度１７０〜２１０℃で、１〜１０分間行われる、上記（１２）又は（１３）に記載の製造方法。
（１５）熱圧縮成形が、ポリウレタン連続気泡発泡体の元厚に対して１／１．５倍から１／７．５倍の熱圧縮倍率で行われる、上記（１２）〜（１４）のいずれか一項に記載の製造方法。
【発明の効果】
【００１３】
本発明によれば、横方向拡散性及び透水性に優れた固液分離シートを得ることができる。従来の固液分離シートでは、固液混合物（軟便等）の液体（体液等）は、一点に留まってシートを透過するため、シートの目詰まりを引き起こすが、本発明の固液分離シートは、固液混合物の液体をシート上に素早く拡散させ、シートを透過させることができるので、目詰まりしにくいという利便性を有する。
また、本発明の固液分離吸収体シートは、固液分離シートと、例えば高吸収性樹脂等を含む吸水シートとを有すことで、軟便に含まれる体液を素早く透過させ、軟便に含まれる体液を高吸収性樹脂等に保持させることにより、体液の逆戻りやかぶれの誘発などを防ぐことができる。
本発明によれば、シートの目詰まりを防止することができ、目詰まりによる軟便の横漏れを改善し、軟便をおむつに吸収させることができる。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
以下に、本発明について詳細に説明する。
【００１５】
本明細書において、「横方向拡散性」とは、液体が一点に留まらず、シートの厚み方向ではなく、シートの水平方向に拡散することを意味する。
【００１６】
本明細書において、「透水性」とは、水を透過させる性質を意味する。
【００１７】
本発明の固液分離シートは、ポリウレタン連続気泡発泡体を含む。
【００１８】
本発明の固液分離シートに用いられるポリウレタン連続気泡発泡体は、厚みが薄く、厚み断面方向に密度が均一であるものが好ましい。また、熱圧縮成形により、連続気泡構造を形成する骨格が、圧縮方向に塑性変形され折れ畳まれたように変形することにより、セル構造が、熱圧縮成形される前のセルが圧縮方向に密となる状態（のセル構造）となっているため、透水性と横拡散性に優れている。そのため、本発明の固液分離シートは、軟便処理に用いることができる。
【００１９】
本発明の固液分離シートに用いられるポリウレタン連続気泡発泡体の密度は、１００〜２００ｋｇ／ｍ３であり、好ましくは１２０〜１８０ｋｇ／ｍ３であり、より好ましくは１３０〜１７０ｋｇ／ｍ３である。
ポリウレタン連続気泡発泡体の密度は、ＪＩＳ Ｋ７２２２測定法に準拠して、はかりを用いて測定したものである。
ポリウレタン連続気泡発泡体の密度が１００ｋｇ／ｍ３未満の場合には、透水速度が低下する傾向となる。一方、ポリウレタン連続気泡発泡体の密度が２００ｋｇ／ｍ３を越える場合には、濾液量・透過性（出始め時間）が低下する傾向となる。
上記のポリウレタン連続気泡発泡体の密度は、例えば、熱圧縮に用いる軟質スラブポリウレタンフォームの密度調整、すなわち発泡剤の添加量の調整のような手法、又は本明細書の記載の方法、すなわち、熱圧縮倍率を調整して、ポリウレタン連続気泡発泡体を熱圧縮することにより調整することができる。
【００２０】
本発明の固液分離シートに用いられるポリウレタン連続気泡発泡体の厚みは、０．５〜３．０ｍｍｔであり、好ましくは０．６〜２．０ｍｍｔであり、より好ましくは０．７〜１．５ｍｍｔである。
ポリウレタン連続気泡発泡体の厚みは、デジタルノギスを用いて、測定したものである。
ポリウレタン連続気泡発泡体の厚みが０．５ｍｍｔ未満の場合には、強度が低下する傾向となる。一方、ポリウレタン連続気泡発泡体の厚みが３．０ｍｍｔを越える場合には、透水性が低下する傾向となる。
上記のポリウレタン連続気泡発泡体の厚さは、例えば、熱圧縮成形する際にスペーサーの厚みを変えることにより、又は本明細書の記載の方法にしたがって、ポリウレタン連続気泡発泡体を熱圧縮することにより調整することができる。
【００２１】
本発明の固液分離シートに用いられるポリウレタン連続気泡発泡体の透水速度は、０．１２５ｍＬ／秒以上であり、好ましくは０．２０ｍＬ／秒以上であり、より好ましくは０．２５ｍＬ／秒以上である。
ポリウレタン連続気泡発泡体の透水速度は、約５ｃｍの高さ位置から、イオン交換水０．５ｍＬ（１滴）をポリウレタン連続気泡発泡体上に滴下し、水滴がポリウレタン連続気泡発泡体上から消失するまでの時間（秒）を計測して算出する。
【００２２】
本発明の固液分離シートに用いられるポリウレタン連続気泡発泡体は、ポリウレタン連続気泡発泡体を熱圧縮成形することにより得られるものが好ましい。
【００２３】
本発明の別の態様は、ポリウレタン連続気泡発泡体を熱圧縮成形する工程を含むことを特徴とする、ポリウレタン連続気泡発泡体を含む固液分離シートの製造方法である。
【００２４】
本発明において、熱圧縮形成は、特に制限されず、例えば、平板に切り出したポリウレタン連続気泡発泡体を用い、該ポリウレタン連続気泡発泡体の側面を解放状態とし、該ポリウレタン連続気泡発泡体厚み方向を均一に圧縮塑性変形させることにより行うことができる。
【００２５】
本発明において、熱圧縮成形に用いられるポリウレタン連続気泡発泡体は、熱圧縮成形されることにより、気泡構造を形成する各骨格が、圧縮方向に圧縮変形され、折りたたまれたように変形されるので、熱圧縮成形後は、熱圧縮形成される前と比較して、圧縮方向にセル空間が密な状態となり、セル骨格が水平方向に並ぶ状態となる。
【００２６】
本発明において、熱圧縮成形に用いられるポリウレタン連続気泡発泡体は、密度が、１５〜９０ｋｇ／ｍ３であり、好ましくは２０〜８０ｋｇ／ｍ３であり、より好ましくは２５〜７５ｋｇ／ｍ３であり、かつ／又は通気性が、１０〜１２０Ｌ／ｍｉｎであり、好ましくは２０〜１００Ｌ／ｍｉｎである。このようなポリウレタン連続気泡発泡体を熱圧縮形成することにより、本発明の固液分離シートに使用するポリウレタン連続気泡発泡体を得てもよい。
密度は、ＪＩＳ Ｋ７２２２測定法に準拠して測定したものであり、通気性は、ＡＳＴＭ Ｄ３５７４測定法に準拠して測定したものである。
【００２７】
本発明において、熱圧縮成形に用いられるポリウレタン連続気泡発泡体は、ＪＩＳ Ｋ６４００に基づくセル数が、３０〜７０個／２５ｍｍ幅であり、好ましくは４０〜６０個／２５ｍｍ幅である。
ポリウレタン連続気泡発泡体のセル数は、ＪＩＳ Ｋ６４００に基づいて、拡大鏡を用いて測定したものである。
【００２８】
本発明において、熱圧縮形成は、熱圧縮成形に用いられるポリウレタン連続気泡発泡体を、加熱温度１７０〜２１０℃で、好ましくは１７０〜１９０℃で、圧縮することにより行われる。
【００２９】
本発明において、熱圧縮形成は、熱圧縮成形に用いられるポリウレタン連続気泡発泡体を、１〜１０分間、好ましくは２〜６分間、圧縮することにより行われる。
【００３０】
本発明において、熱圧縮形成は、熱圧縮成形に用いられるポリウレタン連続気泡発泡体の元厚に対して、１／１．５〜１／７．５倍、好ましくは１／２〜１／６倍の範囲となるように、圧縮することにより行われる。
【００３１】
熱圧縮成形に用いられるポリウレタン連続気泡発泡体は、軟質ポリウレタンフォームが好ましく、軟質スラブポリウレタンフォームがより好ましい。
【００３２】
熱圧縮成形に用いられる軟質ポリウレタンフォームは、軟質品、硬質品及び半硬質品に分けられるポリウレタンフォームの中で軟質品に相当し、かつＪＩＳＫ ６４００に基づく硬さが５０〜２５０Ｎのものをいう。軟質ポリウレタンフォームは、圧縮されて圧縮ウレタンフォームとされる。
【００３３】
熱圧縮成形に用いられる軟質スラブポリウレタンフォームは、ポリウレタンフォーム原料を反応させ、発泡を常温、大気圧で行うことによって得られる軟質ポリウレタンフォームである。軟質スラブポリウレタンフォームは、量産性に富み、モールド成形に比べて収率がよい。
【００３４】
軟質ポリウレタンフォームの原料は、ポリオール類、ポリイソシアネート化合物、触媒、発泡剤、整泡剤等よりなっている。ポリオール類は、ポリエーテルポリオール、ポリエステルポリオール、ポリエーテルエステル系ポリオールなどが例示され、それらのポリオールはそれぞれ単独で、又は組合せて使用することができる。
【００３５】
ポリエステルポリオールは、アジピン酸、フタル酸等のポリカルボン酸を、エチレング
リコール、ジエチレングリコール、プロピレングリコール、グリセリン等のポリオールと
反応させることによって得られる縮合系ポリエステルポリオールのほか、ラクトン系ポリ
エステルポリオール及びポリカーボネート系ポリオールなどが例示される。ポリエーテルポリオールは、ポリプロピレングリコール、ポリテトラメチレングリコール、それらの変性体等が例示される。このポリオール類は、原料成分の種類、分子量、縮合度等を調整することによって、水酸基の官能基数や水酸基価を変えることができる。
【００３６】
ポリオール類と反応させるポリイソシアネート化合物はイソシアネート基を複数有する
化合物であって、具体的にはトリレンジイソシアネート（ＴＤＩ）、４，４−ジフェニルメタンジイソシアネート（ＭＤＩ）、１，５−ナフタレンジイソシアネート（ＮＤＩ）、トリフェニルメタントリイソシアネート、キシリレンジイソシアネート（ＸＤＩ）、ヘキサメチレンジイソシアネート（ＨＤＩ）、ジシクロヘキシルメタンジイソシアネート、イソホロンジイソシアネート（ＩＰＤＩ）等が用いられる。
【００３７】
ここで、ポリイソシアネート化合物のイソシアネートインデックスは８０〜１３０であることが好ましい。イソシアネートインデックスは、ポリオール類の水酸基及び発泡剤（水）に対するポリイソシアネート化合物のイソシアネート基の当量比を百分率で表したものである。従って、その値が１００未満の場合には水酸基がイソシアネート基より過剰であることを意味し、１００を越える場合にはイソシアネート基が水酸基より過剰であることを意味する。イソシアネートインデックスが８０未満の場合には、ポリオール類がポリイソシアネート化合物と十分に反応することができず、柔軟性が大きく、形状保持性が低下する原因となる。一方、イソシアネートインデックスが１３０を越える場合には、軟質ポリウレタンフォームが硬くなったりしてその物性が低下する。
【００３８】
触媒はポリオール類とポリイソシアネート化合物とのウレタン化反応を促進するためのものである。係る触媒としては、Ｎ，Ｎ，Ｎ−トリメチルアミノエチルピペラジン、トリエチレンジアミン、ジメチルエタノールアミン等のアミン類、オクチル酸スズ等の有機金属化合物、酢酸塩、アルカリ金属アルコラート等が用いられる。これらのうち、軟質ポリウレタンフォームを得るためには、アミン類又はこれと金属含有触媒を併用することが望ましい。
【００３９】
発泡剤はポリウレタンを発泡させて軟質ポリウレタンフォームとするためのものである。この発泡剤としては、水のほかペンタン、シクロペンタン、ヘキサン、シクロヘキサン、ジクロロメタン、炭酸ガス等が用いられる。軟質ポリウレタンフォームの原料としては、界面活性剤等の整泡剤、縮合リン酸エステル等の難燃剤、酸化防止剤、可塑剤、紫外線吸収剤、着色剤等を添加することもできる。
【００４０】
前記ポリオール類とポリイソシアネート化合物とのウレタン化反応を行なう場合には、ワンショット法又はプレポリマー法などが採用される。ワンショット法は、ポリオール類とポリイソシアネート化合物とを直接反応させる方法である。プレポリマー法は、ポリオール類とポリイソシアネート化合物との各一部を事前に反応させて末端にイソシアネート基又は水酸基を有するプレポリマーを得、それにポリオール類又はポリイソシアネート化合物を反応させる方法である。ワンショット法はプレポリマー法に比べて製造工程が一工程で済み、製造条件の制約も少ないことから好ましい方法であり、製造コストを低減させることができる。
【００４１】
本発明の固液分離吸収体シートは、本発明の固液分離シートと吸水シートとを有する。
本発明の固液分離吸収体シートは、ポリウレタン連続気泡発泡体を含む固液分離シートを、場合により接着層などの任意の層を介在させて、吸水シートに重ね合せる工程を含む方法で製造することができる。本発明の固液分離吸収体シートは、軟便処理に用いることができる。該固液分離シートは、おむつなどの着用吸収物品に使用する際には、皮膚接触面側に配置して使用することができる。
【００４２】
本発明の吸水シートは、吸水性を有しているシートであれば特に制限されず、従来のおむつなどの着用吸収物品に使用されていたものを使用することができ、高吸水性樹脂を含む吸収体シートが例示され、水の引き込み性に優れた高吸収性樹脂を用いることができる。
【００４３】
本発明の固液分離吸収体シートに用いられる高吸収性樹脂のボルテックス法による（ａ）吸水速度は、１０〜７５秒であり、好ましくは１２〜７０秒、より好ましくは１４〜６５秒である。
【００４４】
（ボルテックス法による吸水速度の測定方法）
１００ｍＬのガラスビーカーに、生理食塩水（０．９重量％塩化ナトリウム水）５０ｍＬとマグネチックスターラーチップ（中央部直径８ｍｍ、両端部直径７ｍｍ、長さ３０ｍｍで、表面がフッ素樹脂コーティングされているもの）を入れ、ビーカーをマグネチックスターラー（アズワン製ＨＰＳ−１００）に載せる。マグネチックスターラーの回転数を６００±６０ｒｐｍに調整し、生理食塩水を撹拌させる。試料２．０ｇを、撹拌中の食塩水の渦の中心部で液中に投入し、ＪＩＳ  Ｋ  ７２２４（１９９６）に準拠して該吸水性樹脂粉末の吸水速度（秒）を測定する。具体的には、試料である吸水性樹脂粉末のビーカーへの投入が完了した時点でストップウォッチをスタートさせ、スターラーチップが試験液に覆われた時点（渦が消え、液表面が平らになった時点）でストップウォッチを止め、その時間（秒）を吸水速度として記録する。測定は５回行い（ｎ＝５）、上下各１点の値を削除し、残る３点の平均値を測定値とした。尚、これらの測定は２３±２℃、相対湿度５０±５％で行い、測定の前に試料を同環境で２４時間以上保存した後に測定する。
【００４５】
本発明の固液分離吸収体シートに用いられる高吸収性樹脂の（ｂ）嵩密度は、０．５０〜０．７０ｇ／ｍｌであり、好ましくは０．５２〜０．６８ｇ／ｍｌ、より好ましくは０．５４〜０．６６ｇ／ｍｌである。
【００４６】
（嵩密度の測定方法）
ＪＩＳ Ｋ６２１９−２ ２００５に準じて嵩密度の測定を行なう。試料である吸水性樹脂粉末を、質量及び体積既知の円筒容器（直径１００ｍｍのステンレス製容器、容量１０００ｍｌ）の中心部へ該容器の下端から５０ｍｍ以下の高さから注ぎ込む。このとき、注ぎ込まれた試料が円筒容器の上端よりも上方で三角錐を形成するように、十分な量の試料を円筒容器内に注ぎ込む。そして、へらを用いて円筒容器の上端よりも上方にある余剰の試料を払い落とし、この状態で該容器の質量を測定し、その測定値から容器の質量を差し引くことで、試料の質量を求め、これを容器の体積で除して、目的とする嵩密度を算出する。測定は５回行い（ｎ＝５）、上下各１点の値を削除し、残る３点の平均値を測定値とした。尚、これらの測定は２３±２℃、相対湿度５０±５％で行い、測定の前に試料を同環境で２４時間以上保存した後に測定する。
【００４７】
本発明の固液分離吸収体シートに用いられる高吸収性樹脂の（ｃ）吸湿ブロッキング率は、０〜７％（７．０％未満）であり、そして好ましくは６．５％未満、より好ましくは６．０％未満％である。
【００４８】
（吸湿ブロッキング率の測定方法）
試料１０．０ｇを底面の直径５２ｍｍ、高さ２２ｍｍのアルミニウムカップ（東洋エコー株式会社、ホイルコンテナー、品番１０７）に均一に入れ、４０℃、相対湿度８０％ＲＨの恒温恒湿槽中で３時間静置する。その後１２メッシュの金網で軽く篩い、吸湿によりブロッキングして１２メッシュをパスしない測定サンプルの粉末状物の質量、および１２メッシュをパスした試料の重量測定を測定し、次式に従って目的とする吸湿ブロッキング率を算出する。
吸湿ブロッキング率（％）＝（放置後の１２メッシュをパスしない試料の重量）／（放置後の１２メッシュをパスしない試料の重量+放置後の１２メッシュをパスした試料の重量）×１００  測定は５回行い（ｎ＝５）、上下各１点の値を削除し、残る３点の平均値を測定値とした。尚、測定は２３±２℃、湿度５０±５％で行い、測定の前に試料を同環境で２４時間以上保存した後で測定する。
【００４９】
本発明の固液分離吸収体シートに用いられる高吸収性樹脂の（ｄ）吸水量が５０〜７０ｇ／ｇであり、そして好ましくは５２〜６８ｇ／ｇ、より好ましくは５４〜６６ｇ／ｇである。
【００５０】
（吸水量の測定方法）
吸水量の測定は、ＪＩＳ Ｋ ７２２３（１９９６）に準拠して行う。目開き６３μｍのナイロン網（ＪＩＳ Ｚ８８０１−１：２０００）を幅１０ｃｍ、長さ４０ｃｍの長方形に切断して長手方向中央で二つ折りにし、両端をヒートシールして幅１０ｃｍ（内寸９ｃｍ）、長さ２０ｃｍのナイロン袋を作製する。測定試料１．００ｇを精秤し、作製したナイロン袋の底部に均一になるように入れる。試料の入ったナイロン袋を、生理食塩水に浸漬させる。浸漬開始から６０分後にナイロン袋を生理食塩水から取り出し、１時間垂直状態に吊るして水切りした後、試料の質量（Ｆ１）を測定する。また、試料を用いないで同様の操作を行い、そのときの質量Ｆ０（ｇ）を測定する。そして、これら質量Ｆ１、Ｆ０および試料の質量から、次式に従って、目的とする吸収倍率を算出する。
吸収倍率（ｇ／ｇ）＝（Ｆ１−Ｆ０）／試料の質量
【００５１】
本発明の固液分離吸収体シートに好適に用いられる高吸収性樹脂は、
（ａ）吸収速度が１０〜７５秒であり、
（ｂ）嵩密度が０．５〜０．７ｇ／ｍｌであり、
（ｃ）吸湿ブロッキング率が０〜７％であり、そして
（ｄ）吸水量が５０〜７０ｇ／ｇである。
【００５２】
本発明の固液分離吸収体シートに用いられる高吸水性樹脂の嵩密度、ボルテックス法による吸水速度、荷重下通液速度、吸水量、保水量は、例えば、架橋重合体の組成、表面改質剤の種類、吸水性樹脂粉末の粒度、乾燥条件などを適宜選択することにより調節することができる。
【００５３】
本発明の固液分離吸収体シートに用いられる高吸水性樹脂は、例えば、アクリル酸の部分中和塩、メタクリル酸の部分中和塩、グルタミン酸の部分中和塩、アスパラギン酸の部分中和塩を用いることができ、好ましくは、アクリル酸の部分中和塩を用いることができる。
【００５４】
本発明の固液分離吸収体シートは、尿パッドの表面（肌側）に取り付けて、使用することができる。尿パッドは一般的に立ちあがりフラップが設けられており、本発明の固液分離吸収体シートは、立ち上がりフラップと液透過性表面シートの間に嵌め込むようにして、取り付けることができる。
【００５５】
本発明の着用吸収物品は、例えば、おむつ、ナプキン、ライナー、母乳パッド等が挙げられる。本発明の着用吸収物品では、おむつの股間にあてがう部分に設けられた袋状ポケットに、本発明の固液分離吸収体シートを組みつけることができる。また、本発明の固液分離吸収体シートは、脱着可能に挿入されていてもよい。
【００５６】
本発明のおむつには、本発明の固液分離吸収体シート、又は親水性不織布を、トップシートとして用いることができる。トップシートとは、おむつの肌面側（表面側）に設けられたシート、又は吸収体（吸水する部分であるパルプ、高吸収性樹脂、及び、これらを被覆するティッシュ）の肌面側（表面側）に配されたシートを意味する。親水性不織布は、例えば、セルロース、レーヨン、コットン等の親水性繊維から形成された繊維、ポリプロピレン、ポリエチレン、ポリエステル、ポリアミド、ナイロン等の疎水性繊維を含む不織布であって、疎水性繊維の表面が界面活性剤により親水化された繊維のいずれかを含む。
【００５７】
本発明のおむつは、軟便の固形分による目詰まりが起こりにくいので、横漏れを改善することができ、既存のおむつよりも利便性に優れている。
【実施例】
【００５８】
以下に、各種の実施例および試験結果を示すが、これらの例は本発明をよりよく理解するためのものであり、本発明の範囲を限定するものではない。
【００５９】
１．本発明の固液分離用のポリウレタン連続気泡発泡体
実施例１〜３
軟質スラブポリウレタン発泡体（エステルフォーム商品名：モルトプレーン、株式会社イノアックコーポレーション製品、密度７５ｋｇ／ｍ３、通気性１２Ｌ／ｍｉｎ、セル数６４個／２５ｍｍ）から、軟質スラブポリウレタン発泡体の発泡方向と直交方向に裁断して４００ｍｍ × ４００ｍｍ × ｔｍｍに切り出した連続気泡発泡体ブロックを、最大圧力２１０ｋｇ／ｃｍ２、最大型締め力３７トンの油圧プレス式圧縮成形機に取り付けた熱盤により、連続気泡発泡体ブロックの厚み方向に沿って上下に所要量圧縮して熱プレスし、実施例及び比較例の固液分離シートを製造した。前記熱盤は、熱盤の裏面でオイルを循環させることにより、１８０℃で４分間、加熱した。また、連続気泡発泡体ブロックの圧縮変形量は、前記熱盤間に配置したスペーサーによって所定の圧縮倍率に調整した。なお、前記連続気泡発泡体ブロックの厚みｔは、各圧縮量で圧縮した際に１．０ｍｍとなるように、各圧縮量ごとに設定した。
【００６０】
実施例４〜６
軟質スラブポリウレタン発泡体（エーテルフォーム商品名：カラーフォーム、株式会社イノアックコーポレーション製品、密度２５ｋｇ／ｍ３、通気性１１０Ｌ／ｍｉｎ、セル数３８個／２５ｍｍ）を用いて、実施例１〜３と同様の操作を行って固液分離用のウレタンフォームを得た。
【００６１】
２．比較例のポリウレタン連続気泡発泡体
比較例１及び２
軟質スラブポリウレタン発泡体（エステルフォーム商品名：モルトプレーン、株式会社イノアックコーポレーション製品）を用いて、実施例１〜３と同様の操作を行って熱圧縮成形を行った。
【００６２】
比較例３及び４
軟質スラブポリウレタン発泡体（エーテルフォーム商品名：カラーフォーム、株式会社イノアックコーポレーション製品）を用いて、実施例１〜３と同様の操作を行って熱圧縮成形を行った。
【００６３】
実施例１〜６、及び比較例１〜４のポリウレタン連続気泡発泡体の密度を、ＪＩＳ Ｋ７２２２測定法に準拠して測定した。
【００６４】
実施例１〜６、及び比較例１〜４のポリウレタン連続気泡発泡体の通気性を、ＡＳＴＭ Ｄ３５７４測定法に準拠して測定した。
【００６５】
３．透水速度評価試験
実施例１〜６及び比較例１〜４のポリウレタンフォームの透水速度の評価を行った。
【００６６】
（方法）
ポリウレタンフォームから約５ｃｍの高さ位置から、イオン交換水１滴（約０．５ｍＬ）をポリウレタンフォーム上に滴下した。水滴がポリウレタンフォームを透過するのを目視にて確認し、水滴の全てが透過するのに要した時間を以下の判断基準に基づいて透水速度の評価を行った。
【００６７】
・透水速度評価基準
○：透過時間２秒未満（透水速度：０．２５ｍＬ／秒  以上）
△：透過時間２秒以上、４秒未満（透水速度：０．１２５ｍＬ／秒  以上、０．２５ｍＬ／秒  未満）
×：透過時間４秒以上（透水速度：０．１２５ｍＬ／秒  未満）
【００６８】
４．固液分離性能評価試験
実施例１〜６及び比較例１〜４のポリウレタンフォームの固液分離性能の評価を行った。
（１）濾液量評価及び透過性評価
(方法)
濾過フィルターホルダーに固液分離シート（４０φ（ｍｍ））を設置し、試験液としてトマトジュース１０ｇを充填した。１０分間での濾液量、濾過速度、濾液出始め時間で固液分離性能を評価した。
【００６９】
・濾液量評価基準
○：５ｇ以上
△：５ｇ未満、３ｇ以上
×：３ｇ未満
【００７０】
・濾過性（出始め時間）評価基準
○：５秒未満
△：５秒以上、１０秒未満
×：１０秒以上
【００７１】
（結果）
【表１】
2015080580.tif 000002
【００７２】
（考察）
比較例１及び３に示すように、ウレタンフォームを高圧縮させて最終圧縮品の密度が２２０ｋｇ／ｍ３を超える濾液量、透過性が低下する。比較例２のように、フォームを熱圧縮成形しない、または、比較例４のように熱圧縮成形しても最終フォーム密度が８０ｋｇ／ｍ３以下のものは、透水速度が遅い。
一方、実施例１〜６は適度に熱圧縮成形されており、透水性に優れ、また、濾液量、透過性も問題がない。
【００７３】
（２）横方向拡散性
(方法)
トマトジュース（繊維質を多く含む）をスポイトで５滴、フォームシートにたらして、滴下されたトマトジュースの固形分がシート表面に残渣として残される状態と、トマトジュース中の液体分がシート表面に濡れ広がる状態・面積を目視判定した。水平方向への濡れ拡がり性を観察した。
【００７４】
・横方向拡散性判断基準：
○：トマトジュース中の液体分がトマトジュースの固形分本体からシート水平方向への濡れ拡がり、その拡がり距離が、（１０秒以内に）５ｍｍ以上広がる。
×：トマトジュース中の水分が分離せず、シート上に一体となって形状を保持している。
【００７５】
（結果）
【表２】
2015080580.tif 000003
・ポリエチレンフォーム：ポリオレフィン系樹脂発泡体（密度６４ｋｇ／ｍ３、品名：ＰＥライトＡ−８、株式会社イノアックコーポレーション製）
・メラミンフォーム：メラミン樹脂発泡体（商品名：バソテクト、ＢＡＳＦ社製、密度９．５ｋｇ／ｍ３）
・プレポリマー反応によるウレタンフォーム：親水性ポリオールとイソシアネートとを反応させて得られたＮＣＯ末端プレポリマーと、水とを反応させて得られた親水性ウレタンフォーム
・エーテルフォーム：軟質スラブポリウレタン発泡体（エーテルフォーム商品名：カラーフォーム、株式会社イノアックコーポレーション製品、密度２５ｋｇ／ｍ３）
・エステルフォーム：軟質スラブポリウレタン発泡体（エステルフォーム商品名：モルトプレーン、株式会社イノアックコーポレーション製品、密度７５ｋｇ／ｍ３）
【００７６】
（考察）
親水性を有するメラミンフォームは、透水速度に優れるが、横方向拡散性に劣る。通常のウレタンフォームは、エーテル系、エステル系ともに、熱圧縮成形する前の状態では、透水速度、横方向拡散性ともに劣る。熱圧縮成形することにより、ウレタンフォームの透水速度、横方向拡散性を改善することができる。特に、実施例１及び４の横方向拡散性の試験結果の状況は、トマトジュースが固液分離シートに接して液分がシートの周囲、水平方向に瞬時に染み出すともに、シート状の繊維質および固形分が徐々に小さくなっていった。一方、熱圧縮成形しないウレタンフォームにトマトジュースを滴下しても、数秒間そのままの状態を維持するだけで、フォームに接しても液分がシートの水平方向への濡れ・染み出しも観察されなかった。
【００７７】
５．おむつのモニター試験
【００７８】
実施例Ａ
透液性トップシートとして、親水油剤処理を施したポリプロピレン・ポリエチレン芯鞘型複合繊維からなるエアスルー不織布（坪量１８ｇ／ｍ2）を用いた。不透液性裏面シートとしては、坪量２３ｇ／ｍ2のポリエチレンフィルムを用いた。両シート間に、パルプ２１ｇと後述の軟便用の高吸収性樹脂９ｇを混合したティッシュで包んだ吸収体１をトップシート側に、パルプ１８ｇと後述の通常の高吸水性樹脂（住友精化株式会社製、ＳＡ−６０）５ｇを混合したティッシュで包んだ吸収体２を不透液性裏面シート側に配置し、常法に従い、大人用の大型インナーパッドの使い捨ておむつを得て、その上に、本発明の固液分離シート（実施例１）を配置した。
【００７９】
比較例Ａ
透液性トップシートとして、親水油剤処理を施したポリプロピレン・ポリエチレン芯鞘型複合繊維からなるエアスルー不織布（坪量１８ｇ／ｍ2）を用いた。不透液性裏面シートとしては、坪量２３ｇ／ｍ2のポリエチレンフィルムを用いた。両シート間に、パルプ２１ｇと後述の軟便用の吸水性樹脂９ｇを混合したティッシュで包んだ吸収体１をトップシート側に、パルプ１８ｇと後述の通常の高吸水性樹脂（住友精化株式会社製：ＳＡ６０）５ｇを混合したティッシュで包んだ吸収体２を不透液性裏面シート側に配置し、常法に従い、大人用の大型インナーパッドの使い捨ておむつを得た。
【００８０】
上記軟便用の吸収性樹脂は、下記：
（ａ）ボルテックス法による吸収速度：１０〜７５秒
（ｂ）嵩密度：０．５〜０．７ｇ／ｍｌ
（ｃ）吸湿ブロッキング率：０〜７％
（ｄ）吸水量：５０〜７０ｇ／ｇ
のものを用いた。
【００８１】
上記通常の吸収性樹脂（住友精化株式会社製、ＳＡ−６０）は、下記：
（ｅ）ボルテックス法による吸収速度：９０秒以上
（ｆ）嵩密度：０．７〜０．８ｇ／ｍｌ
（ｇ）吸湿ブロッキング率：１０％以下
（ｈ吸水量：４０ｇ／ｇ〜５５ｇ／ｇ
のものを用いた。
【００８２】
＜モニター試験＞
実施例Ａの大人用の大型インナーパッドの使い捨ておむつに固液分離シートを載置したものを、又は比較例Ａの大人用の大型インナーパッドの使い捨ておむつを、アウターである株式会社リブドゥコーポレーション製テープ型おむつにセットして、普段より軟便漏れがある方１０名に装着してもらい排便後のモレの有無を確認した。
【００８３】
＜モレの有無＞
○：モレなし。
△：内モレ（アウターへのモレあり、衣服へのモレなし）。
×：外モレ（アウターへのモレあり、衣服へのモレあり）。
＜目詰まりの有無＞
○：目詰まりなし。
×：目詰まりあり。
【００８４】
＜結果＞
【表３】
2015080580.tif 000004
【表４】
2015080580.tif 000005
【００８５】
＜考察＞
実施例Ａでは、本発明の固液分離シートと上記軟便用の吸収性樹脂を併用することによって、固液分離シートで分離された軟便中の水分が素早く吸収され、便の流動性がなくなったためモレを改善できた。
比較例Ａでは、固液分離シートをパッド上に配置していないため便の固形分が大型インナーパッドのトップシートを目詰まりさせてしまったため、すべての被験者でモレが発生した。