(57)【要約】【課題】流動層反応の触媒として、衝突耐久性に優れ、形状が良好であり、且つプロピレンの製造における選択性が向上したゼオライト成形体及びその製造方法を提供することを目的とする。【解決手段】ゼオライト、シリカ及びリンを含有するゼオライト成形体であって、前記ゼオライトは、シリル化処理されたゼオライトであり、前記ゼオライト成形体中のＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比が１５〜２０００であり、且つ前記ゼオライト成形体中のゼオライトとシリカの合計質量に対するリン元素の質量比が０．０５５以上０．１０以下であるゼオライト成形体。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
ゼオライト、シリカ及びリンを含有するゼオライト成形体であって、
前記ゼオライトは、シリル化処理されたゼオライトであり、
前記ゼオライト成形体中のＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比が１５〜２０００であり、
且つ前記ゼオライト成形体中のゼオライトとシリカの合計質量に対するリン元素の質量比が０．０５５以上０．１０以下であるゼオライト成形体。
【請求項２】
前記ゼオライトがＣＨＡ構造を有するゼオライトである請求項１に記載のゼオライト成形体。
【請求項３】
安息角が２０°〜３５°である請求項１又は２に記載のゼオライト成形体。
【請求項４】
嵩密度が０．８０ｇ／ｃｍ３〜１．３０ｇ／ｃｍ３である請求項１乃至３のいずれか１項に記載のゼオライト成形体。
【請求項５】
以下の各工程：
（ｉ）ゼオライトをシリル化処理する工程
（ｉｉ）シリル化処理されたゼオライト、シリカゾル及びリン化合物を混合して、原料混合物を調製する工程、
（ｉｉｉ）前記原料混合物を噴霧乾燥して乾燥粉体を得る工程、
を含む、ゼオライト成形体の製造方法であって、
前記シリル化処理されたゼオライトは、ＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比が１５〜１０００であり、
前記シリカゾルに含まれるシリカ一次粒子の平均粒子径が３ｎｍ〜５０ｎｍである、
ゼオライト成形体の製造方法。
【請求項６】
（ｉｖ）前記乾燥粉体を焼成する工程をさらに含む請求項５に記載のゼオライト成形体の製造方法。
【請求項７】
前記シリル化処理されたゼオライトの平均粒子径が０．０５〜１０μｍである請求項５又は６に記載のゼオライト成形体の製造方法。
【請求項８】
前記ゼオライトがＣＨＡ構造を有するゼオライトである請求項５乃至７のいずれか１項に記載のゼオライト成形体の製造方法。
【請求項９】
前記ゼオライトが凝集型である請求項５乃至８のいずれか１項に記載のゼオライト成形体の製造方法。
【請求項１０】
前記リン化合物が水溶性リン化合物である請求項５乃至９のいずれか１項に記載のゼオライト成形体の製造方法。
【請求項１１】
前記水溶性リン化合物がリン酸である請求項１０に記載のゼオライト成形体の製造方法。
【請求項１２】
請求項１乃至４のいずれか１項に記載のゼオライト成形体を流動層反応触媒として用いるプロピレンの製造方法であって、
ゼオライト成形体と、エチレンを含有する炭化水素原料とを接触させる工程を含むプロピレンの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、流動層反応の触媒として使用される、ゼオライト、シリカ及びリンを含有するゼオライト成形体及びその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
流動層反応においては、通常、触媒を充填した反応器の下部から反応ガスを供給し、そのガス流れによって反応器内で触媒粒子が流動し、触媒粒子と反応ガスとが接触することで反応が進行する。ここで、流動層反応に用いられる触媒としては、化学的な性能のみならず、粒子の形状、大きさ、分布、流動性、強度等の、流動層反応に好適な物理的特性を備えていることが求められる。
流動層反応プロセスにおいて、触媒の流動に伴い、触媒粒子間、触媒粒子と反応器、触媒粒子と反応ガスとの衝突や接触による触媒粒子の摩耗や破砕が発生すると、触媒粒子の流動性低下や破砕粒子の飛散が発生するため、流動層反応触媒の性状としては、摩耗や破砕に耐えうるのに充分な機械的強度も求められる。
【０００３】
すなわち、流動層反応に用いる触媒としては、触媒粒子間、触媒粒子と反応器、触媒粒子と反応ガス、との衝突や接触に耐え得る機械的強度（耐摩耗性）を有することが必要である。こうした特性を付与するため、金属、複合酸化物、ゼオライト等の触媒活性成分をアルミナやシリカ等の担体成分やバインダーとともに成形し、その成形体を焼成する方法が知られている。例えば、特許文献１には、プロピレンを製造する触媒としてゼオライト、シリカ及びリンを特定比率で含有するシリカ成形体が記載されている。また、特許文献２には、ゼオライトとリン酸アルミニウム含有結合剤とマトリックスからなるゼオライト含有触媒が記載されている。更に、特許文献３にはプロピレン製造用触媒としてシリル化処理されたゼオライトが記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００９−２２１０３０号公報
【特許文献２】特開平４−３５４５４１号公報
【特許文献３】特開２０１３−７５２７６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、これら従前知られた技術、例えば特許文献１、特許文献３では衝突耐久性の低い成形体しか得られておらず、また、特許文献２おいては、ゼオライト（ＺＳＭ−５）／シリカスラリーとリン酸アルミニウム結合剤からは耐摩耗性の低い、柔らかい触媒しか得られないという問題がある。
上記状況に鑑み、本発明は、流動層反応の触媒として、衝突耐久性に優れ、活性密度が高いゼオライト、シリカ及びリンを含有するゼオライト成形体及びその製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明者らは上記課題を解決すべく鋭意研究を重ねた結果、ゼオライト、シリカ及びリンを含有するゼオライト成形体であって、前記ゼオライトがシリル化処理されたゼオライトであり、前記ゼオライト成形体中のＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比が特定比率であり、ゼオライトとシリカの合計質量に対するリン元素の質量比が特定範囲であるゼオライト成形体が、流動層反応用の触媒として、優れた形状、流動性、衝突耐久性及び選択性を有する
ことを見いだし、本発明に至った。
【０００７】
すなわち、本発明は以下である。
［１］  ゼオライト、シリカ及びリンを含有するゼオライト成形体であって、
前記ゼオライトは、シリル化処理されたゼオライトであり、
前記ゼオライト成形体中のＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比が１５〜２０００であり、
且つ前記ゼオライト成形体中のゼオライトとシリカの合計質量に対するリン元素の質量比が０．０５５以上０．１０以下であるゼオライト成形体。
［２］  前記ゼオライトがＣＨＡ構造を有するゼオライトである［１］に記載のゼオライト成形体。
［３］  安息角が２０°〜３５°である［１］又は［２］に記載のゼオライト成形体。
［４］  嵩密度が０．８０ｇ／ｃｍ３〜１．３０ｇ／ｃｍ３である［１］乃至［３］のいずれかに記載のゼオライト成形体。
［５］  以下の各工程：
（ｉ）ゼオライトをシリル化処理する工程
（ｉｉ）シリル化処理されたゼオライト、シリカゾル及びリン化合物を混合して、原料混合物を調製する工程、
（ｉｉｉ）前記原料混合物を噴霧乾燥して乾燥粉体を得る工程、
を含む、ゼオライト成形体の製造方法であって、
前記シリル化処理されたゼオライトは、ＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比が１５〜１０００であり、
前記シリカゾルに含まれるシリカ一次粒子の平均粒子径が３ｎｍ〜５０ｎｍである、ゼオライト成形体の製造方法。
［６］  （ｉｖ）前記乾燥粉体を焼成する工程をさらに含む［５］に記載のゼオライト成形体の製造方法。
［７］  前記シリル化処理されたゼオライトの平均粒子径が０．０５〜１０μｍである［５］又は［６］に記載のゼオライト成形体の製造方法。
［８］  前記ゼオライトがＣＨＡ構造を有するゼオライトである［５］乃至［７］のいずれかに記載のゼオライト成形体の製造方法。
［９］  前記ゼオライトが凝集型である［５］乃至［８］のいずれかに記載のゼオライト成形体の製造方法。
［１０］  前記リン化合物が水溶性リン化合物である［５］乃至［９］のいずれかに記載のゼオライト成形体の製造方法。
［１１］  前記水溶性リン化合物がリン酸である［１０］に記載のゼオライト成形体の製造方法。
［１２］  ［１］乃至［４］のいずれかに記載のゼオライト成形体を流動層反応触媒として用いるプロピレンの製造方法であって、
ゼオライト成形体と、エチレンを含有する炭化水素原料とを接触させる工程を含むプロピレンの製造方法。
【発明の効果】
【０００８】
本発明により、優れた衝突耐久性、活性密度が高いゼオライト成形体を提供することができる。本発明のゼオライト成形体は、流動層反応用の触媒としての好適な物性を有しているため、流動層反応によりエチレン含有炭化水素原料からプロピレンを製造する際の触媒として用いることで、プロピレンを高転化率で収率良くかつ長期間安定に製造することができる。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
以下本発明をさらに詳しく説明する。尚、本発明は、以下の実施の形態に限定されるものではなく、その要旨の範囲内で種々変形して実施することができる。
なお、本明細書中で「シリカ」とは、ゼオライト成形体の製造に用いられるシリカゾルに含まれるシリカを指し、特に断りのない場合を除き、ゼオライトを構成するシリカを意味しない。
【００１０】
［ゼオライト成形体］
本発明のゼオライト成形体は、ゼオライト、シリカ及びリンを含有するゼオライト成形体であって、
前記ゼオライトは、シリル化処理されたゼオライトであり、
前記ゼオライト成形体中のＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比が１５〜２０００であり、
且つ前記ゼオライト成形体中のゼオライトとシリカの合計質量に対するリン元素の質量比が０．０５５以上０．１０以下であるゼオライト成形体である。
本発明のゼオライト成形体に含まれるゼオライトは、シリル化処理されたゼオライトである。シリル化処理されたゼオライトを含むゼオライト成形体にすることによりプロピレンの製造における選択性が向上した触媒として作用することが可能となる。
【００１１】
本発明のゼオライト成形体中のＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比は１５〜２０００であり、好ましくは２０〜１５００、より好ましくは２５〜１２００、更に好ましいのは３０〜１０００である。ＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比が小さすぎると、プロピレンの製造における選択性が低下する場合がある。大きすぎると、ゼオライト成形体の摩耗損失が大きくなる傾向にある。
ここで、ゼオライト成形体のＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比は、ゼオライト成形体をアルカリ水溶液に溶解し、得られた溶液をプラズマ発光分光分析法により分析することにより求めることができる。
【００１２】
また、ゼオライトとシリカの合計質量に対するリン元素の質量比は、０．０５５以上０．１０以下であり、好ましくは０．０５６以上０．０９５以下、より好ましくは０．０５７以上０．０９０以下である。前記質量比が小さすぎると、ゼオライト成形体の耐摩耗性が低下する傾向にあり、大きすぎると流動性が低下する可能性がある。
前記質量比はゼオライト成形体をアルカリ水溶液に溶解し、得られた溶液をプラズマ発光分光分析法により、ケイ素、アルミニウム、リンそれぞれを定量分析することにより求めることができる。
【００１３】
本発明のゼオライト成形体は、安息角が、好ましくは２０°〜３５°であり、より好ましくは２２°〜３４°であり、更に好ましくは２４°〜３３°であり、特に好ましくは２８°〜３３°である。安息角が小さすぎると、流動性が過剰となるため、取り扱い性が悪化する傾向にあり、大きすぎると、流動性が低下しゼオライト成形体間のブリッジングが発生し易くなる傾向にある。
【００１４】
嵩密度は、ゼオライト成形体の球状度又は流動状態の指標として重要である。本発明のゼオライト成形体は、嵩密度が、好ましくは０．８０ｇ／ｃｍ３〜１．３０ｇ／ｃｍ３、より好ましくは０．８３ｇ／ｃｍ３〜１．２５ｇ／ｃｍ３、さらに好ましくは０．８５ｇ／ｃｍ３〜１．２０ｇ／ｃｍ３、特に好ましくは０．９２ｇ／ｃｍ３〜１．２０ｇ／ｃｍ３である。前記範囲内の嵩密度を有するゼオライト成形体は、流動層反応における触媒として用いた際に、反応ガス線速が向上し、触媒粒子と反応ガスとの物質移動・熱伝達がより良好となる傾向にある。嵩密度が小さすぎると、歪な形状の粒子や、割れ、欠け、中空の粒子の割合が多くなる傾向にあり、大きすぎると、比表面積が低下し触媒としての化学的性能が不充分となる傾向にある。
【００１５】
本発明のゼオライト成形体に含まれるゼオライトは８員環構造ゼオライト（酸素８員環構造ゼオライト）であることが好ましい。この８員環構造ゼオライトはゼオライトのもつ
細孔がＴＯ４単位（ＴはＳｉ、Ｐ、Ｇｅ、Ａｌ、Ｇａ等）８個からなる環構造を意味する。このような構造を取ることにより、ゼオライトの細孔径がプロピレン選択率を高くできる範囲になると考えられる。
【００１６】
このように細孔が酸素８員環で構成されているゼオライトの骨格構造としては、Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ  Ｚｅｏｌｉｔｅ  Ａｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ（ＩＺＡ）が規定するコードで表すと、例えば、ＡＦＸ、ＣＡＳ、ＣＨＡ、ＤＤＲ、ＥＲＩ、ＥＳＶ、ＧＩＳ、ＧＯＯ、ＩＴＥ、ＪＢＷ、ＫＦＩ、ＬＥＶ、ＬＴＡ、ＭＥＲ、ＭＯＮ、ＭＴＦ、ＰＡＵ、ＰＨＩ、ＲＨＯ、ＲＴＥ、ＲＴＨ、等が挙げられる。
【００１７】
これらのうち、ＡＦＸ、ＣＨＡ、ＤＤＲ、ＥＲＩ、ＬＥＶ、ＲＨＯ、ＲＴＨが好ましく、中でもＣＨＡ構造が特に好ましい。
上記ゼオライトの細孔（チャネル）の径は、一般には前記のＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ  Ｚｅｏｌｉｔｅ  Ａｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ（ＩＺＡ）が定める結晶学的なチャネル直径（Ｃｒｙｓｔａｌｌｏｇｈａｐｈｉｃ  ｆｒｅｅ  ｄｉａｍｅｔｅｒ  ｏｆ  ｔｈｅ  ｃｈａｎｎｅｌｓ）で示され、その好ましい範囲は、上限が０．５ｎｍ以下、より好ましくは０．４ｎｍ以下で、下限は０．２ｎｍ以上、より好ましくは０．３ｎｍ以上である。
【００１８】
ゼオライトの細孔径が０．５ｎｍを超えると、プロピレン以外の副生成物（ブテン、ペンテン等）が多くなって、選択率が低下する傾向となる。一方、細孔径が前記０．２ｎｍ未満ではこの細孔をエチレンもプロピレンも通過できなくなってエチレンと触媒活性点との接触頻度が少なくなって反応速度が低下する傾向となる。
細孔径を上記範囲とすることにより、副反応が抑えられプロピレンの選択率を高くすることができる。
【００１９】
本発明のゼオライト成形体に含まれるシリル化処理されたゼオライトの平均粒子径は、０．０５〜１０μｍであることが好ましく、０．５〜５μｍであることがよりこ好ましく、０．５〜４μｍであることが更に好ましい。
シリル化処理されたゼオライトの平均粒子径が大きすぎると、ゼオライト成形体の衝突耐久性が低下する傾向がある。シリル化処理されたゼオライトの平均粒子径が小さすぎると、ゼオライトの結晶性が低下し、ゼオライト成形体の触媒活性が低下する傾向となる。
なお平均粒子径は、レーザー回折・散乱式粒度分布計により測定した値である。
【００２０】
また本発明のゼオライト成形体を触媒とする場合は、通常、プロトン交換型となるが、その一部がナトリウム、カリウム等の長周期型周期表第１族元素（水素を除く）やマグネシウム、カルシウム等の長周期型周期表第２族元素に交換されていてもよい。
【００２１】
本発明に好ましく用いられるＣＨＡ構造のゼオライトとしては、構成元素がケイ素及びアルミニウムからなるアルミノシリケート、アルミニウム及びリンからなるアルミノホスフェート（ＡＬＰＯ）、ケイ素、アルミニウム及びリンからなるシリコアルミノホスフェート（ＳＡＰＯ）等が挙げられる。この中でもアルミノシリケートまたはシリコアルミノホスフェートが好ましく、アルミノシリケートがより好ましい。
【００２２】
なお、本発明に用いるゼオライトは、一般に用いられる水熱合成法により調製することが可能である。また水熱合成法にイオン交換、脱アルミニウム処理、含浸等で組成を変えたものも使用できる。
【００２３】
本発明のゼオライト成形体に含まれるゼオライトは凝集型が好ましい。凝集型のゼオライトであることにより、製造効率が良好となり製造されたゼオライト成形体の流動性が良好となる可能性がある。
尚、凝集型とはゼオライト一次粒子１００個の電子顕微鏡（ＳＥＭ）像のうち、他の一次粒子と部分的に結合しているゼオライト一次粒子の割合が６０％以上であることを意味する。
【００２４】
本発明のゼオライト成形体は、一次粒子の平均粒子径が３ｎｍ〜５０ｎｍであるシリカを原料として調製されたゼオライト成形体であることが好ましい。
なお、本明細書において「シリカ」とは８員環ゼオライト含有触媒の製造に用いられるシリカゾル等に含まれるシリカを指し、前記ゼオライトの構成成分となるシリカを意味しない。
【００２５】
上記シリカの一次粒子の平均粒子径は、ゼオライト成形体の耐摩耗性や嵩密度に密接に関連し、平均粒子径が３ｎｍ〜５０ｎｍの範囲にあると、ゼオライト粒子とシリカの充填状態がより均一で緻密になって、ゼオライト成形体の耐摩耗性が向上し、嵩密度も適度となる傾向にある。好ましいシリカ一次粒子の平均粒子径は、３ｎｍ〜３０ｎｍ、より好ましくは３ｎｍ〜２０ｎｍ、さらに好ましくは３ｎｍ〜１０ｎｍである。また、平均粒子径が５０ｎｍ以下の複数種のシリカを混合して、一次粒子の粒径分布が広いシリカを用いることもできる。
【００２６】
シリカはゼオライト、リンと混合する際は、粉体状のシリカを用いてもよいが、予め水等の液状媒体と混合してシリカゾルとして使用すると、取扱いやすく、またより均一に混合しやすいので好ましい。
シリカゾルとしては、アンモニウムイオンやナトリウムイオン等で安定化させたアルカリ性シリカゾル又は酸性のシリカゾル、アミンで安定化させたシリカゾル等を用いることができる。中でもアンモニウムイオンで安定化させたシリカゾルが好ましい。
なお、シリカゾルは、アルミナ、チタニア、ジルコニア、カオリン、及び珪藻土などとともに用いることができ、これらを２種以上組み合わせて用いてもよい。
【００２７】
本発明のゼオライト成形体は、リン化合物を原料として調製されたゼオライト成形体であることが好ましい。
リン化合物としては、リン酸、亜リン酸、次亜リン酸、ピロリン酸、ポリリン酸、リン酸一水素アンモニウム、リン酸二水素アンモニウム、リン酸三アンモニウム、過リン酸アンモニウム、次亜リン酸アンモニウム、五酸化リン、ホスフィン類等を用いることができる。好ましくは、リン酸、リン酸一水素アンモニウム、リン酸二水素アンモニウム、リン酸三アンモニウム、ピロリン酸、ポリリン酸等の水溶性のリン化合物であり、より好ましくはリン酸である。
【００２８】
［ゼオライト成形体の製造方法］
本発明のゼオライト成形体の製造方法は、以下の各工程：
（ｉ）ゼオライトをシリル化処理する工程
（ｉｉ）シリル化処理されたゼオライト、シリカゾル及びリン化合物を混合して、原料混合物を調製する工程、
（ｉｉｉ）前記原料混合物を噴霧乾燥して乾燥粉体を得る工程、
を含む、ゼオライト成形体の製造方法であって、
前記シリル化処理されたゼオライト中のＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比が１５〜１０００であり、
前記シリカゾルに含まれるシリカ一次粒子の平均粒子径が３ｎｍ〜５０ｎｍである。
【００２９】
［工程（ｉ）シリル化処理工程］
シリル化処理工程は、ゼオライトの表面をシリル化することで表面の酸点を少なくして好ましくない副反応を抑制するために行われることがある。
シリル化処理はアルコキシシランを用いる液相シリル化やクロロシランを用いる気相シリル化があるが、いずれも常法に従って行えばよい。
【００３０】
例えば液相シリル化は、テトラエトキシシラン等を所望の溶媒に溶解するかまたはそのままゼオライトに対して０．１〜３質量倍程度添加し、２０〜１４０℃で０．５〜２４時間程度処理することで行うことができる。処理後、ろ過・洗浄を行い、次いで乾燥することによりシリル化処理されたゼオライトを得ることができる。
また気相シリル化はテトラクロロシラン等を用いて、２０〜４００℃程度の条件でゼオライトに対して蒸着シリカ量が１〜２０質量％程度となるように行い、シリル化処理されたゼオライトとすることができる。
【００３１】
シリル化処理されたゼオライト中のＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比は１５〜１０００であり、好ましくは２５〜１０００であり、より好ましくは２５〜５００である。ここで、シリル化処理されたゼオライトのＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比は、シリル化処理されたゼオライトをアルカリ水溶液に溶解し、得られた溶液をプラズマ発光分光分析法により分析することにより求めることができる。
【００３２】
尚、次いで行う原料調製工程に供するシリル化処理されたゼオライトの平均粒径は好ましくは０．０５μｍ〜１０μｍ、より好ましくは０．５μｍ〜５μｍ、さらに好ましくは０．５μｍ〜４μｍである。シリル化処理されたゼオライトの平均粒径を前記範囲とすることにより、衝突耐久性、触媒活性に優れるゼオライト成形体とすることができる。前記平均粒径に調整するためには、例えばシリル化処理工程によりシリル化処理されたゼオライトを粉砕する方法、ゼオライトを粉砕した後にシリル化処理する方法が挙げられるが、平均粒径の調整が可能であれば前記二方法のどちらか又は併用により行っても構わない。ここでシリル化処理されたゼオライトの平均粒子径は、レーザー回折・散乱式粒度分布計により、５０質量％の粒径を平均粒子径とした。
【００３３】
［工程（ｉｉ）：原料調製工程］
原料調製工程では、使用する原材料である、シリル化処理されたゼオライト、シリカゾル及びリン化合物を液状媒体中で混合し、固体成分が分散したスラリーが製造される。
固体成分としては、上記のシリル化処理されたゼオライト及びシリカゾル挙げられ、液状媒体は通常水である。この他にリン化合物及び助剤類が、液状媒体に可溶性のものは液状媒体に溶解して、不溶性のものは分散させてスラリー中に含有される。
【００３４】
以下、液状媒体として水を用いた場合を例にとって説明する。
固体成分であるシリカは、前記の通りシリカ粉体を水に分散させたシリカゾルとして取り扱うことが混合性も良好となり好ましい。固体成分であるシリル化処理されたゼオライトは、粉体のままでも、水又はシリカゾルの一部に分散・懸濁させたスラリーとして用いても構わない。更にリン化合物はそのまま用いても、予め水などに溶解・分散させた上で用いてもよい。
【００３５】
シリカゾル中のシリカ一次粒子の平均粒子径は、ゼオライト成形体の耐摩耗性や嵩密度に極めて密接に関連する。平均粒子径が３ｎｍから５０ｎｍの範囲であれば、ゼオライト粒子との接触面積が増大し、ゼオライト粒子とシリカの充填状態がより均一かつ密となるため、ゼオライト成形体の耐摩耗性が向上し、嵩密度も大きくなる傾向にある。
シリカ一次粒子の平均粒子径は、好ましくは３ｎｍ〜３０ｎｍ、より好ましくは３ｎｍ〜２０ｎｍ、さらに好ましくは３ｎｍ〜１０ｎｍである。
【００３６】
シリカゾルは、アンモニウムイオンやナトリウムイオン等で安定化させたアルカリ性シリカゾル又は酸性のシリカゾル、アミンで安定化させたシリカゾル等を用いることができ
る。好ましくはアンモニウムイオンで安定化させたシリカゾルである。また、シリカゾルは、アルミノシリケート、アルミナ、チタニア、ジルコニア、カオリン、珪藻土等とともに用いることができ、これらは２種以上を組み合わせて用いてもよい。
【００３７】
ゼオライト成形体の製造に用いるリン化合物としては、リン酸、亜リン酸、次亜リン酸、ピロリン酸、ポリリン酸、リン酸一水素アンモニウム、リン酸二水素アンモニウム、リン酸三アンモニウム、過リン酸アンモニウム、次亜リン酸アンモニウム、五酸化リン、ホスフィン類等を用いることができる。好ましくは、リン酸、リン酸一水素アンモニウム、リン酸二水素アンモニウム、リン酸三アンモニウム、ピロリン酸、ポリリン酸等の水溶性のリン化合物であり、より好ましくはリン酸である。これらは単独、混合物、又は水溶液等として用いることができる。
【００３８】
ゼオライト成形体の原料混合物を調製する際のシリル化処理されたゼオライト、シリカゾル、リン化合物の混合順序としては特に制限されない。シリカ原料であるシリカゾルにシリル化処理されたゼオライトを添加し、その混合物にリン化合物を加えてもよく、シリカゾルにリン化合物を添加し、その混合物にシリル化処理されたゼオライトを加えてもよい。またシリル化処理されたゼオライトは、シリル化処理されたゼオライト粉体、水にシリル化処理されたゼオライトを分散・懸濁させたスラリー、又は、シリカゾルの一部にシリル化処理されたゼオライトを分散・懸濁させたスラリーとして用いることが好ましい。リン化合物はそのまま用いてもよく、あらかじめ水などに分散させて用いてもよい。
いずれの場合も、シリル化処理されたゼオライトとシリカの混合比率は、シリル化処理されたゼオライト／シリカの質量比率として１／１０〜１０／１の範囲となるように用いる。
【００３９】
また、原料混合物中には、原料混合物のｐＨを好適に調整するため酸を適宜加えてもよい。この場合、用いることができる酸としては、硫酸、塩酸、硝酸等が挙げられ、好ましくは硝酸である。原料混合物のｐＨは、好ましくは０．５〜１０であり、より好ましくは０．５〜４である。
これらの原料は、一般に撹拌機を備えた槽状の容器に投入され、撹拌・混合が行われて、均一なスラリーが調製される。
【００４０】
原料混合物中には、固形分としてシリル化処理されたゼオライトとシリカが含まれる。原料混合物の固形分質量濃度は、好ましくは５質量％〜７０質量％、より好ましくは１０質量％〜５０質量％である。原料混合物には、固形分質量濃度を調整するために、適宜、水を加えてもよい。
上記の濃度範囲とすることで、混合・撹拌を適切に行うことができ、またスラリーの取扱い性も良くなる。固形分濃度を調整するためには、必要に応じて水を加えればよい。
【００４１】
原料混合物の攪拌時間としては、好ましくは０．５時間〜５０時間、より好ましくは１時間〜５時間である。攪拌時の混合物の温度としては、好ましくは１０℃〜９０℃、より好ましくは１５℃〜７０℃、さらに好ましくは１５℃〜４０℃である。必要に応じて加熱することによって、原料混合物の粘度を上げてもよい。
また、ゼオライト成形体の形状をより真球状にする目的で、原料混合物の表面張力を調整する界面活性剤を加えてもよい。
【００４２】
［工程（ｉｉｉ）：乾燥工程］
乾燥工程は、上記原料調製工程で製造したスラリーを噴霧乾燥して乾燥粉体を得る工程である。
原料調製工程で製造されたスラリーは調製後直ちに噴霧乾燥しても、あるいは調製後にゼオライトへの助剤等の吸着量を制御するために所定時間混合・撹拌を行った後に噴霧乾
燥してもよい。
噴霧乾燥工程におけるスラリーの噴霧は、回転円盤方式、二流体ノズル方式又は高圧ノズル方式等の方法を採用することができるが、回転円盤方式又は二流体ノズル方式で行うことが好ましい。
【００４３】
乾燥熱源は、水蒸気や電気ヒーター等によって加熱された空気を用いることが好ましい。乾燥機入口の乾燥気流の温度（以下「入口温度」と記す）は、１４０℃を超えて４００℃以下とすることが必要である。より好ましい入口温度は１５０℃以上、３５０℃以下である。
乾燥気流の流通方式は並流（パラレルフロー）方式でも、向流（カウンターフロー）方式でもよいが、乾燥効率や乾燥機内壁への付着防止等の観点から、並流（パラレルフロー）方式が好ましい。
【００４４】
また、乾燥機出口の乾燥気流の温度（以下「出口温度」と記す）は、８０℃を超えて２５０℃以下とすることが必要で、より好ましくは９０℃〜２００℃である。なお、当然のことながら、入口温度は出口温度より高くなる。
乾燥機入口温度又は出口温度が上記範囲よりも低い場合は、乾燥が不十分となって乾燥機内壁に付着物ができたり、あるいは粒子が相互に融着したような異形粒子が生成したり、あるいは得られる粒子の強度が不十分となって、使用時に粉化が著しくなることがある。一方、乾燥機の入口温度又は出口温度が上記範囲を超えて高い場合は、エネルギー的に不利となる。
【００４５】
上記入口温度と出口温度との温度差（△ｔ）は、５０℃を超えて３００℃以下であることが好ましく、より好ましい温度差は８０℃以上、２５０℃以下である。この温度差が５０℃以下では乾燥効率が低く、設備能力を十分活用できないという問題点があり、一方３００℃を超える場合は、触媒の熱履歴が過剰となって、得られる触媒が流動に適さない形状になる恐れがある。
【００４６】
乾燥を良好に行い、流動床反応器に用いるために好適な形状及び強度の触媒粒子とするために、噴霧乾燥工程における供給スラリー中の水分と乾燥気流との質量比率は、０．００５〜０．２となるように乾燥を行う必要がある。この範囲未満では乾燥気流が多量に必要となりエネルギー効率が低下し、この範囲を超えて水分量が多くなると乾燥が十分進まず、乾燥機内への付着生成や、得られる粒子の強度不足などの問題が発生することがある。
【００４７】
噴霧乾燥を行う装置の形状に特に制限はないが、一般には上部が円筒形の直胴部となり、下部が逆円錐状のコーン部となる形状のものが、乾燥粒子が取り出しやすく、また噴霧液滴の乾燥もしやすいので好ましい。またその垂直方向の最大長と水平方向の最大長の比（垂直方向最大長／水平方向最大長）の範囲（以下「Ｌ／Ｄ」と記す）は、０．１〜１０である。Ｌ／Ｄがこの範囲を外れると設備の製造が難しくなったり、運転や設備の保守・管理に手間が掛かったりするようになる。
【００４８】
従来法において、スラリーを噴霧乾燥する際に、乾燥された粉体粒子の破壊や粒子表面の開孔、陥没が生じ、形状が不定で脆弱な粒子となる場合があることが知られている。これは、液滴からの液体の蒸発により液滴が収縮する一方、液滴表面の固化が進行して、液滴内部の液体の圧が高くなり、突沸するような形での蒸発が起こって粒子の破壊（割れ、欠け）や粒子表面の開孔が生じたり、粉体粒子の表面が陥没したりするためであると考えられている。
本発明においては、特定の原材料及び組成のスラリーを所定の条件で噴霧乾燥を行うため、ゼオライトとシリカゾル中のシリカ粒子とが緊密に接触して噴霧乾燥された触媒粒子
全体の強度が向上するため、上記のような問題が起きにくくなる。
【００４９】
［工程（ｉｖ）：焼成工程］
本発明のゼオライト成形体の製造方法においては、より衝突耐久性の高いゼオライト成形体を得ることを目的として、必要に応じて、前記乾燥粉体を焼成する工程をさらに含んでもよい。
焼成工程は上記噴霧乾燥工程で得られた乾燥粉体を加熱して、ゼオラオイト成形体を賦活したり、また粒子の硬度を向上して衝突耐久性を付与したりする工程である。
【００５０】
焼成工程は、マッフル炉、回転炉、トンネル炉、管状炉、又は流動焼成炉などを用いて行うことができる。
焼成温度は４００〜９００℃であり、好ましくは４５０〜８００℃、より好ましくは５００〜７００℃である。焼成温度が上記範囲未満では触媒の活性化が不十分となって、プロピレンの選択率が不足したり、エチレンの転化率が低下したりすることがある。焼成温度が上記範囲を超えて高くなると、賦活効果の向上は見られず、一方で触媒粒子の部分溶融によるシンタリングが起きて、触媒性能が低下してしまうことがある。
【００５１】
焼成時間は０．１〜１０時間である。焼成時間が０．１時間未満では十分な焼成効果が得られないことがある、一方焼成時間が１０時間を超えても触媒性能の向上は見られず、生産性が低下することとなる。
焼成工程は、酸素雰囲気下、大気雰囲気下、イナート雰囲気下、及び真空下等のいずれの条件下でも実施することができる。
焼成工程は反復して実施してもよい。
また、製造されたゼオライト成形体におけるシリル化処理されたゼオライト／シリカ質量比率及びＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比は、いずれも概ね仕込みの組成を維持する。
【００５２】
＜プロピレンの製造方法＞
本発明方法で製造したゼオライト成形体を用いて、エチレンを原料としてプロピレンを製造する方法を、以下簡単に説明する。
【００５３】
１．原料
本発明の触媒を用いてプロピレンを製造するための原料はエチレンである。
触媒に供給される仕込原料中の炭化水素化合物を基準としたエチレン換算含有率は特に限定されないが、生産性の観点から、エチレン換算含有率が２０質量％以上が好ましく、より好ましくは３０質量％以上、更に好ましくは５０質量％以上である。
上記仕込み原料中には、エチレンの他に、メタン、エタン、プロパン等のアルカン類及びプロピレン、ブテン、ヘキセン等のオレフィン類等が含まれていてもよく、この他にもアセチレン等のアルキン類、アルコール類、エーテル類等が含まれていてもよい。
その他、水（水蒸気）、水素、窒素、二酸化炭素、一酸化炭素等も、本発明の触媒の性能を阻害しない限り、含まれていてもよい。
【００５４】
２．プロピレンの製造方法
本発明のゼオライト成形体を使用してプロピレンを製造するに際しては、該ゼオライト成形体を装入した流動床反応器に上記のエチレン又はエチレンを含有する原料混合物を供給して、接触的にエチレンをプロピレンに転化する方法を用いるのが好ましい。
このような製造方法を例として、以下本ゼオライト成形体を用いるプロピレンの製造方法について説明する。
【００５５】
（１）ゼオライト成形体の水蒸気処理
エチレンの供給を開始する前に、例えば、本発明のゼオライト成形体を３００〜９００
℃の温度で水蒸気分圧０．０１気圧以上の条件で水蒸気処理することができる。この水蒸気の存在下での加熱処理では、水蒸気以外のガス成分として窒素及び／又は酸素等を含んでいてもよい。
水蒸気処理を行うことにより、本発明のゼオライト成形体を用いたプロピレンの製造において、ゼオライト成形体への炭素質成分の沈着（コーキング）によるゼオライト成形体の劣化を抑制することができ、プロピレン収率・収量を向上する場合がある。
【００５６】
（２）反応条件
本発明のゼオライト成形体を用いるプロピレンの製造方法における反応温度は、好ましくは３００〜５００℃の範囲で、３００〜４００℃の範囲であることがより好ましい。また反応圧力は、好ましくは、０．０１〜１ＭＰａ（絶対圧）の範囲で、０．１〜０．７ＭＰａ（絶対圧）の範囲であることがより好ましい。
【００５７】
反応器へのエチレンの供給速度は、本発明のゼオライト成形体の質量基準（ｇ−ｚｅｏ）の空間速度（ＷＨＳＶ）として、好ましくは１〜１００ｍｍｏｌ／（ｇ−ｚｅｏ・ｈ）であり、５〜７０ｍｍｏｌ／（ｇ−ｚｅｏ・ｈ）とすることがより好ましい。
上記の条件で、流動床反応器におけるガスの流通速度を、０．１〜１．５ｍ／秒、好ましくは０．１〜１．０ｍ／秒、より好ましくは０．２〜１．０ｍ／秒の範囲とすることにより、プロピレンを効率よく安定に製造することができる。
【００５８】
（３）流動床反応器
本発明のゼオライト成形体を用いるプロピレンの製造方法においては、反応器として流動床反応器を用いることが好ましい。
流動床反応器としてはフルードベッド型反応器とライザー型反応器とがあり、そのいずれも用いることができるが、ゼオライト成形体の分離・回収やプロピレンを効率よく安定に製造する観点から、フルードベッド型反応器を用いることが好ましい。
【００５９】
フルードベッド型反応器の構造としては、原料ガス供給のためのガス分散管を反応器底部及び／又は反応器下部に有し、ゼオライト成形体の濃厚層と希薄層に必要に応じて徐熱用の冷却コイルを有し、また、反応ガスとゼオライト成形体を分離するためのサイクロンを反応器内の上部に有する反応器が挙げられる。また、サイクロンは反応器の外部に設置することもできる。
【００６０】
（４）エチレン転化率
本発明のゼオライト成形体を用いるプロピレンの製造方法におけるエチレンの転化率はガスクロマトグラフィーを用いて生成物を分析し、下記式（１）によって求めることができる。
【００６１】
エチレン転化率（％）＝〔［反応器入口エチレン（モル）― 反応器出口エチレン（モ
ル）］／反応器入口エチレン（モル）〕×１００            （１）
【００６２】
（５）選択率
本発明のゼオライト成形体を用いるプロピレンの製造方法において、選択率はガスクロマトグラフィーを用いて生成物を分析し、各成分ごとに下記式（２）によって求めることができる。
なお、下記の式（２）において、プロピレン、ブテン、Ｃ５＋，パラフィンまたは芳香族化合物由来カーボン（モル）は、各成分を構成する炭素原子のモル数を意味する。また、パラフィンは炭素数１から３のパラフィンの合計、芳香族化合物はベンゼン、トルエン、キシレンの合計、Ｃ５＋は前記芳香族化合物を除いたＣ５以上の炭化水素の合計値である。
【００６３】
プロピレン選択率（％）＝
〔 反応器出口プロピレン由来カーボン（モル）／［反応器出口総カーボン（モル）
― 反応器出口エチレン由来カーボン（モル）］〕×１００
ブテン選択率（％）＝
〔 反応器出口ブテン由来カーボン（モル）／［反応器出口総カーボン（モル）― 反応器出口エチレン由来カーボン（モル）］〕×１００
Ｃ５＋選択率（％）＝
〔 反応器出口Ｃ５＋由来カーボン（モル）／［反応器出口総カーボン（モル）― 反応器出口エチレン由来カーボン（モル）］〕×１００
パラフィン選択率（％）＝
〔 反応器出口パラフィン由来カーボン（モル）／［反応器出口総カーボン（モル）
― 反応器出口エチレン由来カーボン（モル）］〕×１００
芳香族化合物選択率（％）＝
〔 反応器出口芳香族化合物由来カーボン（モル）／［反応器出口総カーボン（モル
）― 反応器出口エチレン由来カーボン（モル）］〕×１００        （２）
なお本明細書において、「収率」は、前記エチレン転化率と、生成した各成分の選択率との積により求められ、例えばプロピレン収率は次の式（３）により算出できる。
プロピレン収率（％）＝
（エチレン転化率（％）×プロピレン選択率（％））／１００      （３）
【００６４】
（６）原料の回収・再使用
本発明のゼオライト成形体を用いるプロピレンの製造方法においては、反応器からの流出ガスからプロピレンを分離した後のガス流は一部の高沸点成分を除去した上で、反応器に循環して再使用することが好ましい。
流動床反応器の流出ガスからプロピレンを分離する方法としては、蒸留分離等を用いればよく、またプロピレンを分離した後のガス流はエチレン等の低沸成分及びブテン等の高沸成分を含んでいるので、これらは一部の更に沸点の高い成分を除去した上で原料ガスの一部として上記流動床反応器に循環・再使用することが効率的である。
なお、再使用する量や比率については特に限定されず、プロピレンの生産量に応じて調整すれば十分である。
【実施例】
【００６５】
以下に実施例を挙げて本発明をより具体的に説明するが、本発明はその要旨を超えない限り、以下の実施例に何ら限定されるものではない。
（１）ゼオライト成形体中のゼオライトとシリカの合計質量に対するリン元素の質量比
ゼオライト成形体をアルカリ水溶液に溶解し、得られた溶液をプラズマ発光分光分析装置（株式会社堀場製作所製）によりケイ素、アルミニウム、リンのモル数を決定し、ゼオライトとシリカの合計質量を算出し、リンのモル数よりリン元素の質量を算出し、その質量比を求めた。
【００６６】
（２）ゼオライト、ゼオライト成形体中のＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比
ゼオライト、ゼオライト成形体それぞれをアルカリ水溶液に溶解し、得られた溶液をプラズマ発光分光分析装置（株式会社堀場製作所製）によりＳｉ及びＡｌを定量分析することによりモル比を求めた。
【００６７】
（３）ゼオライト成形体の摩耗損失
ゼオライト成形体の耐摩耗性の指標である摩耗損失は、噴流式流動装置を用いて測定した。噴流式流動装置は、ガス導入口、ゼオライト成形体設置部、金属遮蔽部、微粉末捕集部とからなる。「ゼオライト成形体設置部」所定量のゼオライト成形体（仕込み量（Ａ）
）を置く。次いで「ガス導入口」より蒸気圧相当量の水分を含む空気を５．０Ｌ／５０秒で２時間送風し、ゼオライト成形体を流動させる。流動したゼオライト成形体は「金属遮蔽部」に衝突し、その一部は破砕され微粉となる。微粉となったゼオライト成形体は「微粉末捕集部」に回収される。回収された微粉末ゼオライト成形体量（Ｃ）を測定し、下式に従って、摩耗損失を求めた。
摩耗損失（質量％）＝Ｃ／Ａ×１００
尚、摩耗損失が小さいほど衝突耐久性が良好である。
【００６８】
（４）ゼオライト成形体の安息角
ゼオライト成形体の安息角は、三輪式円筒回転形流動表面角測定器（筒井理化学器機株式会社製）を用い、回転数１０ｒｐｍで、造粒便覧（日本粉体工業協会編、オーム社）に記載されている傾斜角法を用いて測定した。
【００６９】
（５）ゼオライト成形体の嵩密度
ＪＩＳ規格Ｚ−２５０４かさ比重測定器（筒井理化学器械株式会社製）を用い、付属のマニュアルに従い、ゼオライト成形体の嵩密度を測定した。
【００７０】
（６）ゼオライト成形体の形状
ゼオライト成形体の形状は、電子顕微鏡（ＳＥＭ、株式会社日立製作所製Ｓ−８００）で観察した。
【００７１】
（７）シリル化処理されたゼオライトの平均粒子径
シリル化処理されたゼオライトの平均粒子径は、レーザー回折・散乱式粒度分布計（株式会社セイシン企業製ＬＭＳ−２４）を用い、５０質量％の粒径を平均粒子径とした。
【００７２】
（８）ゼオライトの凝集状態
電子顕微鏡（ＳＥＭ、株式会社日立製作所製Ｓ−８００）を用い、得られた視野像からゼオライトの凝集状態を下式により算出し、凝集割合が６０％以上のゼオライトを凝集型ゼオライトとした。
凝集割合（％）＝他の１次粒子と部分的に結合しているゼオライト粒子の個数／任意のゼオライト粒子１００個×１００
【００７３】
（９）エチレン転化率及びプロピレン収率
（ａ）エチレン転化率＝（反応器入口の供給流中のエチレン濃度−反応器出口の供給流中のエチレン濃度）／反応器入口の供給流中のエチレン濃度×１００
（ｂ）プロピレン収率＝反応生成したプロピレン量／反応転化したエチレン量×１００
【００７４】
（１）ゼオライト
（１−１）シリル化処理ゼオライト
米国特許第４，５４４，５３８号に記載の方法で合成したＣＨＡ構造を有するプロトン型のアルミノシリケート（ＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３＝２５、ゼオライト）２．７１ｋｇにトルエン２８．０ｋｇを加え、室温で１時間撹拌した後、水０．２７１ｋｇを加え、更に室温で１５分間撹拌した。その後、テトラエトキシシラン６．３０ｋｇを加え、７０℃で４時間加熱することでシリル化処理を行った。処理後、ろ過・洗浄を行い、得られたアルミノシリケートを８０℃で減圧乾燥した。
【００７５】
上記でシリル化処理されたゼオライトのＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３比は２５であった。また、走査型電子顕微鏡の測定により、ゼオライトの一次粒子径はおよそ１００〜２００ｎｍであった。更に、レーザー回折・散乱式粒度分布計の測定により、平均粒子径は３７．５μｍであった。
次いで、前記シリル化処理されたゼオライトをジェットミルにて解砕した。解砕したゼオライトをレーザー回折・散乱式粒度分布計で測定したところ、平均粒子径は２μｍであった。
以下、前記解砕したゼオライトをゼオライト１と称する。
【００７６】
（実施例１）
前記「ゼオライト１」に、シリカゾルとしてスノーテックスＮＸＳ（日産化学工業株式会社製、スラリー濃度 １４．５質量％、平均粒子径５ｎｍ）およびリン酸（和光純薬工
業株式会社製、試薬特級）を添加してスラリーを調製し、ニロアトマイザー社製モービルマイナー型スプレードライヤー（噴霧方式：回転円盤式）を使用して入口ガス温度２５０℃、出口ガス温度１５０℃の条件で噴霧乾燥を行った後、５５０℃で８時間焼成を行ない、ゼオライト成形体１を調製した。なお、供給スラリー中の水分／乾燥気流の質量比率は、０．０６であった。結果を表１に示す。
２０ｇの上記ゼオライト成形体１を６０℃のイオン交換水２００ｃｃと３０分混合し、５分間静置した後、上澄みを除去する。上記操作を５回繰り返したのち、水を含んだゼオライト成形体１を吸引濾過し、１２０℃で３時間乾燥した。
【００７７】
次いで、常圧固定床流通反応装置を用い、石英製反応管に前記ゼオライト成形体１を充填した。
エチレン３０体積％、窒素７０体積％の混合ガスをエチレンの空間速度がゼオライト質量基準で１３ｍｍｏｌ／（ｇ−ｚｅｏ・ｈ）になるように反応器に供給し、３５０℃、０．１ＭＰａの条件で反応を行った。ガスクロマトグラフィーにより反応開始１００分後の生成物を分析したところ、エチレン転化率は５０％、プロピレン選択率は８６％、プロピレン収率は４３％であった。
【００７８】
（実施例２）
シリカゾルとしてスノーテックスＮＸＳに加え、Ｃａｔａｌｏｉｄ  Ｓ−２０Ｌ（日揮触媒化成株式会社製、スラリー濃度  ２０．５％、平均粒子径１５ｎｍ）を更に使用したこと以外は上記実施例１と同様にして噴霧乾燥及び焼成を行なってゼオライト成形体２を調製した。結果を表１に示す。
【００７９】
（実施例３）
ゼオライト１、シリカゾル、リンの添加量を変更したこと以外は上記実施例２と同様にして噴霧乾燥及び焼成を行なってゼオライト成形体３を調製した。結果を表１に示す。
【００８０】
（実施例４）
ゼオライト１、シリカゾル、リンの添加量を変更したこと以外は上記実施例２と同様にして噴霧乾燥及び焼成を行なってゼオライト成形体４を調製した。結果を表１に示す。
【００８１】
（比較例１）
ゼオライト１、シリカゾル、リンの添加量を変更したこと以外は上記実施例１と同様にして噴霧乾燥及び焼成を行なってゼオライト成形体５を調製した。結果を表１に示す。
【００８２】
（比較例２）
ゼオライト１、シリカゾル、リンの添加量を変更したこと以外は上記実施例１と同様にして噴霧乾燥及び焼成を行なってゼオライト成形体６を調製した。結果を表１に示す。
【００８３】
（比較例３）
ゼオライト１、シリカゾル、リンの添加量を変更したこと以外は上記実施例１と同様にして噴霧乾燥及び焼成を行なってゼオライト成形体７を調製した。結果を表１に示す。
【００８４】
【表１】
2015187064.tif 000002
【００８５】
表１から以下の諸点が判明した。
（１）本願に規定する要件を満たす実施例１乃至４の何れかのゼオライト成形体は摩耗損失が少ない。すなわち、衝突耐久性に優れる。更に、安息角は特定の範囲内であるので、流動性が良好であり、取り扱いやすい。加えて、嵩密度は特定の範囲内であるので、流動層反応における触媒として使用した場合には有効な性能を有する。それは実施例１のプロピレンの製造の結果を見ても、良好な反応成績を示すと共に、優れた流動性を有していて流動床型の反応器に好適に使用できる。
【００８６】
（２）一方、本願に規定する要件を満足していない比較例においては摩耗損失の値が大きく、衝突耐久性を有さない。すなわち、それは流動床型の反応器におけるプロピレンの製造においては短期間でゼオライト成形体が微小化し、触媒としての性能低下を引き起こす、又は反応系外に排出されることが容易に予想できる。
【産業上の利用可能性】
【００８７】
本発明のゼオライト成形体及びゼオライト成形体の製造方法により得られるゼオライト成形体は、衝突耐久性に優れ、形状が良好であり、且つプロピレンの製造における選択性が向上しているのであるから、エチレンを原料として高い選択率で流動床反応器を用いてプロピレンを工業的に製造することができる触媒として有用である。