(57)【要約】【課題】制御室を排出通路に連通させてノズルニードルを開弁作動させる形式の燃料噴射弁において、燃料温度が高いときの開弁作動時の応答性を向上させる。【解決手段】制御プレート４４の材料の線膨張係数とシリンダ４１の材料の線膨張係数を異ならせて、制御プレート４４がストッパ面４１１に当接したときの固定プレートシート面３２と制御プレート４４との間の隙間寸法が、燃料温度の上昇に伴って小さくなるようにする。これによると、燃料温度の上昇に伴って上記隙間寸法が小さくなるため、開弁作動時の制御プレート４４の移動時間が短くなり、ひいては燃料温度が高いときの開弁作動時の応答性が向上する。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
高圧燃料を内燃機関の燃焼室に噴射するための噴孔（１４）を有するボデー（１）と、
前記ボデー内で往復動し、一端側にて前記噴孔を開閉するノズルニードル（２）と、
前記ノズルニードルの他端側が挿入され、前記ノズルニードルに閉弁向きの燃料圧力を作用させる制御室（４３）を有する筒状のシリンダ（４１）と、
前記制御室に露出する固定プレートシート面（３２）、前記固定プレートシート面に開口して前記制御室の燃料を低圧部（１３）に排出させる排出通路（３３）、および前記固定プレートシート面に開口して前記制御室に高圧燃料を供給する高圧供給通路（３４、３５）を有する固定プレート（３）と、
前記制御室に配置され、前記制御室における前記固定プレートシート面側の空間（４３ａ）と前記ノズルニードル側の空間（４３ｂ）とを連通させる連通路（４４１、４４２）を有するとともに、前記シリンダに形成されたストッパ面（４１１）と前記固定プレートシート面との間で往復変位し、前記固定プレートシート面に対向する制御プレートシート面（４４３）が前記固定プレートシート面に当接することにより前記制御室と前記高圧供給通路との連通を遮断する制御プレート（４４）と、
前記排出通路を開閉する排出弁（５）とを備え、
前記制御プレートが前記ストッパ面に当接ときの前記固定プレートシート面と前記制御プレートシート面との間の隙間寸法を閉時隙間寸法（ｈ）としたとき、
燃料温度の上昇に伴って前記閉時隙間寸法が小さくなるように、前記制御プレートおよび前記シリンダの各材料の線膨張係数が設定されていることを特徴とする燃料噴射弁。
【請求項２】
高圧燃料を内燃機関の燃焼室に噴射するための噴孔（１４）を有するボデー（１）と、
前記ボデー内で往復動し、一端側にて前記噴孔を開閉するノズルニードル（２）と、
前記ノズルニードルの他端側が挿入され、前記ノズルニードルに閉弁向きの燃料圧力を作用させる制御室（４３）を有する筒状のシリンダ（４１）と、
前記制御室に露出する固定プレートシート面（３２）、前記固定プレートシート面に開口して前記制御室の燃料を低圧部（１３）に排出させる排出通路（３３）、および前記固定プレートシート面に開口して前記制御室に高圧燃料を供給する高圧供給通路（３４、３５）を有する固定プレート（３）と、
前記制御室に配置され、前記制御室における前記固定プレートシート面側の空間（４３ａ）と前記ノズルニードル側の空間（４３ｂ）とを連通させる連通路（４４１、４４２）を有するとともに、前記シリンダに形成されたストッパ面（４１１）と前記固定プレートシート面との間で往復変位し、前記固定プレートシート面に対向する制御プレートシート面（４４３）が前記固定プレートシート面に当接することにより前記制御室と前記高圧供給通路との連通を遮断する制御プレート（４４）と、
前記排出通路を開閉する排出弁（５）とを備え、
前記固定プレートは、前記シリンダにおける前記固定プレート側の端面に当接する第１固定プレート部材（３ａ）と、前記固定プレートシート面が形成された第２固定プレート部材（３ｂ）とが一体化されて構成され、
前記制御プレートが前記ストッパ面に当接ときの前記固定プレートシート面と前記制御プレートシート面との間の隙間寸法を閉時隙間寸法（ｈ）としたとき、
燃料温度の上昇に伴って前記閉時隙間寸法が小さくなるように、前記第１固定プレート部材および前記第２固定プレート部材の各材料の線膨張係数が設定されていることを特徴とする燃料噴射弁。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、燃料を内燃機関の燃焼室に噴射する燃料噴射弁に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、この種の燃料噴射弁として、例えば特許文献１に記載されたものがある。この特許文献１に記載された燃料噴射弁は、ノズルニードルに閉弁向きの燃料圧力を作用させる制御室を備え、制御室の燃料圧力を制御することにより、ノズルニードルを開弁作動または閉弁作動させるようになっている。
【０００３】
具体的には、ノズルニードルに閉弁向きの燃料圧力を作用させる制御室が筒状のシリンダ内に形成され、制御室の一端側にノズルニードルの端部が挿入され、制御室の他端側開口部に固定プレートが配置され、制御室内に往復動する制御プレートが配置されている。
【０００４】
また、固定プレートは、制御室に露出する固定プレートシート面、固定プレートシート面に開口して制御室の燃料を低圧部に排出させる排出通路、および固定プレートシート面に開口して制御室に高圧燃料を供給する高圧供給通路を有している。
【０００５】
さらに、制御プレートは、制御室における固定プレートシート面側の空間とノズルニードル側の空間とを連通させる連通路を有するとともに、シリンダに形成されたストッパ面と固定プレートシート面との間で往復変位し、固定プレートシート面に対向する制御プレートシート面が固定プレートシート面に当接することにより制御室と高圧供給通路との連通を遮断するようになっている。
【０００６】
さらにまた、排出通路を開閉して制御室内の燃料の圧力を制御する圧力制御弁を備えている。
【０００７】
そして、圧力制御弁が排出通路を開くと、制御プレートが制御室と高圧供給通路との連通を遮断する。これにより、制御室の燃料圧力が下がり、ノズルニードルが開弁向きに移動して噴孔が開かれ、燃料が噴孔から内燃機関の燃焼室に噴射されるようになっている。
【０００８】
一方、圧力制御弁が排出通路を閉じると、制御プレートが制御室と高圧供給通路とを連通させる。これにより、制御室に高圧燃料が流入し、ノズルニードルが閉弁向きに移動して噴孔が閉じられるようになっている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００９】
【特許文献１】特開２０１１−１２６７０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
ところで、燃料噴射装置においては、マルチ噴射時のインターバルを短くするために、燃料噴射弁の応答性向上が望まれている。
【００１１】
ここで、閉弁状態では制御プレートがストッパ面に当接しており、このときの固定プレートシート面と制御プレートシート面との間の隙間を閉時隙間とし、また、閉時隙間の寸法を閉時隙間寸法とする。
【００１２】
そして、開弁作動時には、制御プレートが制御プレートシート面に当接する位置まで移動して制御プレートが制御室と高圧供給通路との連通を遮断した後に、制御室の燃料圧力が下がってノズルニードルが開弁向きに移動し始める。したがって、開弁作動時の応答性を上げるためには、閉時隙間寸法を小さくして、制御プレートの移動時間を短くするのが望ましい。
【００１３】
一方、閉弁作動時の応答性を上げるためには、高圧供給通路から閉時隙間および制御プレートの連通路を介して、制御室におけるノズルニードル側の空間に流れる高圧燃料の流量を多くすればよい。
【００１４】
したがって、閉弁作動時の応答性を上げるためには、閉時隙間にて燃料の流れが絞られないように、閉時隙間寸法を設定する必要がある。そして、温度による燃料粘性変化を考慮し、燃料温度が低いときの燃料粘度に基づいて閉時隙間寸法を設定している。
【００１５】
しかしながら、燃料温度の上昇に伴って閉時隙間寸法が大きくなるため、開弁作動時には、制御プレートの移動時間が長くなり、応答性が低下するという問題が発生する。
【００１６】
本発明は上記点に鑑みて、制御室を排出通路に連通させてノズルニードルを開弁作動させる形式の燃料噴射弁において、燃料温度が高いときの開弁作動時の応答性を向上させることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１７】
上記目的を達成するため、請求項１に記載の発明では、高圧燃料を内燃機関の燃焼室に噴射するための噴孔（１４）を有するボデー（１）と、ボデー内で往復動し、一端側にて噴孔を開閉するノズルニードル（２）と、ノズルニードルの他端側が挿入され、ノズルニードルに閉弁向きの燃料圧力を作用させる制御室（４３）を有する筒状のシリンダ（４１）と、制御室に露出する固定プレートシート面（３２）、固定プレートシート面に開口して制御室の燃料を低圧部（１３）に排出させる排出通路（３３）、および固定プレートシート面に開口して制御室に高圧燃料を供給する高圧供給通路（３４、３５）を有する固定プレート（３）と、制御室に配置され、制御室における固定プレートシート面側の空間（４３ａ）とノズルニードル側の空間（４３ｂ）とを連通させる連通路（４４１、４４２）を有するとともに、シリンダに形成されたストッパ面（４１１）と固定プレートシート面との間で往復変位し、固定プレートシート面に対向する制御プレートシート面（４４３）が固定プレートシート面に当接することにより制御室と高圧供給通路との連通を遮断する制御プレート（４４）と、排出通路を開閉する排出弁（５）とを備え、制御プレートがストッパ面に当接ときの固定プレートシート面と制御プレートシート面との間の隙間寸法を閉時隙間寸法（ｈ）としたとき、燃料温度の上昇に伴って閉時隙間寸法が小さくなるように、制御プレートおよびシリンダの各材料の線膨張係数が設定されていることを特徴とする。
【００１８】
これによると、燃料温度の上昇に伴って閉時隙間寸法が小さくなるため、燃料温度が高いときの開弁作動時の応答性が向上する。また、燃料温度が高いときは燃料粘度が低いため、閉弁作動時に閉時隙間にて燃料の流れが絞られることが回避される。
【００１９】
したがって、閉弁作動時の応答性を維持しつつ、燃料温度が高いときの開弁作動時の応答性を向上させることができる。
【００２０】
請求項２に記載の発明では、高圧燃料を内燃機関の燃焼室に噴射するための噴孔（１４）を有するボデー（１）と、ボデー内で往復動し、一端側にて噴孔を開閉するノズルニードル（２）と、ノズルニードルの他端側が挿入され、ノズルニードルに閉弁向きの燃料圧力を作用させる制御室（４３）を有する筒状のシリンダ（４１）と、制御室に露出する固定プレートシート面（３２）、固定プレートシート面に開口して制御室の燃料を低圧部（１３）に排出させる排出通路（３３）、および固定プレートシート面に開口して制御室に高圧燃料を供給する高圧供給通路（３４、３５）を有する固定プレート（３）と、制御室に配置され、制御室における固定プレートシート面側の空間（４３ａ）とノズルニードル側の空間（４３ｂ）とを連通させる連通路（４４１、４４２）を有するとともに、シリンダに形成されたストッパ面（４１１）と固定プレートシート面との間で往復変位し、固定プレートシート面に対向する制御プレートシート面（４４３）が固定プレートシート面に当接することにより制御室と高圧供給通路との連通を遮断する制御プレート（４４）と、排出通路を開閉する排出弁（５）とを備え、固定プレートは、シリンダにおける固定プレート側の端面に当接する第１固定プレート部材（３ａ）と、固定プレートシート面が形成された第２固定プレート部材（３ｂ）とが一体化されて構成され、制御プレートがストッパ面に当接ときの固定プレートシート面と制御プレートシート面との間の隙間寸法を閉時隙間寸法（ｈ）としたとき、燃料温度の上昇に伴って閉時隙間寸法が小さくなるように、第１固定プレート部材および第２固定プレート部材の各材料の線膨張係数が設定されていることを特徴とする。
【００２１】
これによると、請求項１に記載の発明と同様の効果が得られる。
【００２２】
なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。
【図面の簡単な説明】
【００２３】
【図１】本発明の第１実施形態に係る燃料噴射弁を示す断面図である。
【図２】第１実施形態に係る燃料噴射弁の他の作動状態を示す断面図である。
【図３】第１実施形態に係る燃料噴射弁における要部の拡大断面図である。
【図４】第１実施形態の第１変形例を示す要部の断面図である。
【図５】第１実施形態の第２変形例を示す要部の断面図である。
【図６】第１実施形態の第３変形例を示す要部の断面図である。
【図７】第１実施形態の第４変形例を示す要部の断面図である。
【図８】本発明の第２実施形態に係る燃料噴射弁の要部を示す断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００２４】
以下、本発明の実施形態について図に基づいて説明する。なお、以下の各実施形態相互において、互いに同一もしくは均等である部分には、図中、同一符号を付してある。
【００２５】
（第１実施形態）
本発明の第１実施形態について説明する。
【００２６】
図１〜図３に示す本実施形態の燃料噴射弁は、コモンレール（図示せず）から供給される高圧燃料を、圧縮着火式内燃機関（以下、内燃機関という。図示せず）の燃焼室に噴射するものである。
【００２７】
燃料噴射弁は、ボデー１、ノズルニードル２、固定プレート３、ニードル駆動部４、排出弁５を、主要構成要素として備えている。
【００２８】
略円筒状のボデー１は、実際には複数個に分割されており、中間部に固定プレート３を挟持している。
【００２９】
ボデー１には、コモンレールから供給される高圧燃料が流通する高圧燃料通路１１、この高圧燃料通路１１および固定プレート３の高圧燃料通路３１（詳細後述）を介して高圧燃料が常時供給される燃料溜まり室１２、排出弁５が収納される排出弁収納室１３、および燃料溜まり室１２内の高圧燃料を内燃機関の燃焼室に噴出させる噴孔１４が形成されている。低圧部としての排出弁収納室１３は、図示しない燃料タンクに接続されており、常に低圧になっている。
【００３０】
略円柱状のノズルニードル２は、燃料溜まり室１２内に往復動自在に配置され、ノズルニードル２の先端部（すなわち、噴孔側端部）がボデー１に接離することにより噴孔１４が開閉されるようになっている。
【００３１】
円板状の固定プレート３は、高圧燃料通路１１と燃料溜まり室１２とを連通させる高圧燃料通路３１、ニードル駆動部４の制御室４３（詳細後述）に露出する固定プレートシート面３２、固定プレートシート面３２に開口して制御室４３の燃料を排出弁収納室１３に排出させる排出通路３３、固定プレートシート面３２に開口する環状の溝３４、および、この溝３４と高圧燃料通路３１を連通させて制御室４３に高圧燃料を供給する供給通路３５を備えている。なお、溝３４と供給通路３５は、本発明の高圧供給通路を構成している。
【００３２】
ニードル駆動部４は、燃料溜まり室１２内に配置されている。ニードル駆動部４は、円筒状のシリンダ４１を備え、このシリンダ４１は第１スプリング４２によって固定プレート３に押し付けられるとともに、ノズルニードル２の後端部（すなわち、反噴孔側端部）がシリンダ４１に挿入されている。
【００３３】
シリンダ４１内には、ノズルニードル２に閉弁向きの燃料圧力を作用させる制御室４３が形成されている。そして、この制御室４３内に、円板状の制御プレート４４、および制御プレート４４を固定プレート３側に向かって付勢する第２スプリング４５が配置されている。
【００３４】
シリンダ４１には、制御室４３を区画する内壁面にストッパ面４１１が形成されている。そして、制御プレート４４は、このストッパ面４１１と固定プレートシート面３２との間で往復変位するようになっている。
【００３５】
なお、制御プレート４４がストッパ面４１１に当接した状態では、制御プレート４４により制御室４３は２つの空間に分離される。具体的には、固定プレートシート面３２側の空間である固定プレート側制御室４３ａと、ノズルニードル２側の空間であるニードル側制御室４３ｂとに分離される。以下、必要に応じて、制御室４３と、固定プレート側制御室４３ａと、ニードル側制御室４３ｂを、使い分ける。
【００３６】
制御プレート４４の径方向中心部には、固定プレート側制御室４３ａとニードル側制御室４３ｂとを連通させる連通孔４４１が形成されている。また、制御プレート４４の外周部には、固定プレート側制御室４３ａとニードル側制御室４３ｂとを連通させる切り欠き部４４２が形成されている。なお、連通孔４４１と切り欠き部４４２は、本発明の連通路を構成している。
【００３７】
制御プレート４４には、固定プレートシート面３２に対向する制御プレートシート面４４３が形成されている。そして、この制御プレートシート面４４３が固定プレートシート面３２に当接することにより、制御プレート４４により溝３４が閉塞されて、制御室４３と溝３４との連通が遮断されるようになっている。また、制御プレートシート面４４３が固定プレートシート面３２に当接した状態のとき、連通孔４４１と排出通路３３は連通している。
【００３８】
排出弁５は、排出弁収納室１３内に配置され、図示しない駆動手段に駆動されて排出通路３３を開閉するようになっている。
【００３９】
ここで、制御プレート４４がストッパ面４１１に当接したときの固定プレートシート面３２と制御プレート４４との間の隙間寸法（以下、閉時隙間寸法という）をｈとする。
【００４０】
そして、本実施形態では、制御プレート４４の材料の線膨張係数αａと、シリンダ４１の材料の線膨張係数αｂが異なっている。具体的には、燃料温度の上昇に伴って閉時隙間寸法ｈが小さくなるように、αａ＞αｂとしている。なお、シリンダ４１の材料は金属（例えば、炭素鋼）、制御プレート４４の材料は樹脂の、組み合わせを採用することができる。
【００４１】
次に、上記燃料噴射弁の作動を説明する。
【００４２】
図１に示すニードル閉弁状態のときに、排出弁５が駆動されて排出通路３３が開かれると、排出通路３３の燃料が排出弁収納室１３に流出して排出通路３３の圧力が下がる。これにより、固定プレート側制御室４３ａの圧力にて制御プレート４４がノズルニードル２側に向かって付勢される力よりも、ニードル側制御室４３ｂの圧力にて制御プレート４４が固定プレート３側に向かって付勢される力の方が大きくなるため、制御プレート４４が固定プレート３側に向かって移動する。
【００４３】
そして、制御プレートシート面４４３が固定プレートシート面３２に当接し、制御プレート４４により溝３４が閉塞されて制御室４３と溝３４との連通が遮断される。また、制御室４３の燃料が、連通孔４４１および排出通路３３を介して排出弁収納室１３に流出し、制御室４３の圧力が下がる。
【００４４】
これにより、ノズルニードル２を閉弁向きに付勢する力が小さくなるため、燃料溜まり室１２の燃料圧力に付勢されてノズルニードル２が開弁向きに移動し、ノズルニードル２の先端部がボデー１から離れて噴孔１４が開かれ、噴孔１４から内燃機関の燃焼室内に燃料が噴射される（図２の状態）。
【００４５】
前述したように、本実施形態では、αａ＞αｂである。したがって、燃料温度の上昇に伴って閉時隙間寸法ｈが小さくなるため、開弁作動時の制御プレート４４の移動時間が短くなり、ひいては燃料温度が高いときの開弁作動時の応答性が向上する。
【００４６】
次に、図２に示すニードル開弁状態のときに、排出弁５が駆動されて排出通路３３が閉じられると、排出通路３３の燃料の流出が止まり、排出通路３３と制御室４３が同圧になる。これにより、制御室４３の圧力にて制御プレート４４が固定プレート３側に向かって付勢される力よりも、排出通路３３および溝３４の圧力にて制御プレート４４がノズルニードル２側に向かって付勢される力の方が大きくなるため、制御プレート４４がノズルニードル２側に向かって移動する。
【００４７】
そして、制御プレート４４がストッパ面４１１に当接し、開放された溝３４から高圧燃料が制御室４３に流入する。より詳細には、溝３４から流入した高圧燃料は、固定プレートシート面３２と制御プレート４４との間の隙間、および連通孔４４１を介して、ニードル側制御室４３ｂに流入する。また、溝３４から流入した高圧燃料は、制御プレート４４の外壁面とシリンダ４１の内壁面との間の隙間、および切り欠き部４４２を介して、ニードル側制御室４３ｂに流入する。
【００４８】
このように、ニードル側制御室４３ｂに高圧燃料が流入することにより、ノズルニードル２が閉弁向きに移動し、ノズルニードル２の先端部がボデー１に当接して噴孔１４が閉じられ、燃料噴射が終了する。
【００４９】
前述したように、本実施形態では、燃料温度の上昇に伴って閉時隙間寸法ｈが小さくなるが、燃料温度が高いときは燃料粘度が低いため、閉弁作動時に固定プレートシート面３２と制御プレート４４との間の隙間にて燃料の流れが絞られることが回避され、閉弁作動時の応答性は維持される。
【００５０】
以上述べたように、本実施形態によると、閉弁作動時の応答性を維持しつつ、燃料温度が高いときの開弁作動時の応答性を向上させることができる。
【００５１】
ここで、線膨張係数が相対的に大きい方の部材（本実施形態では、制御プレート４４）の厚さをｔｐとする。そして、閉弁作動時の応答性を維持しつつ、燃料温度が高いときの開弁作動時の応答性を向上させる観点からは、αａ−αｂ＝ａ×ｈ／ｔｐの式において、係数ａを０．００２５〜０．００６３（１／Ｋ）に設定して、αａおよびαｂを設定することが望ましい。
【００５２】
なお、上記実施形態では、制御プレート４４全体を同一の材料にて形成したが、以下述べる第１〜第３変形例のように、制御プレート４４を異なる材料よりなる２部品にて構成してもよい。
【００５３】
図４は第１変形例を示すもので、制御プレート４４は、連通孔４４１が形成された第１制御プレート部材４４ａと、切り欠き部４４２が形成されるとともに第１制御プレート部材４４ａの外周側に配置された第２制御プレート部材４４ｂよりなる。
【００５４】
第１制御プレート部材４４ａおよび第２制御プレート部材４４ｂのうち、第２制御プレート部材４４ｂのみが、ストッパ面４１１に当接可能になっている。
【００５５】
第１制御プレート部材４４ａの制御プレートシート面４４３と、第２制御プレート部材４４ｂの制御プレートシート面４４３は、面一になっている。
【００５６】
第１制御プレート部材４４ａは、強度確保のために金属よりなる。第２制御プレート部材４４ｂは、第１制御プレート部材４４ａの材料やシリンダ４１の材料（本実施形態では金属）よりも線膨張係数が大きい材料（例えば、ゴム、樹脂）よりなる。
【００５７】
これによると、燃料温度の上昇に伴って閉時隙間寸法ｈが小さくなるため、上記実施形態と同様の効果が得られる。また、固定プレート３と制御プレート４４が当接する部位の面圧は高くなるが、第１制御プレート部材４４ａは金属製であるため、十分な耐久性を確保することができる。
【００５８】
図５は第２変形例を示すもので、制御プレート４４は、連通孔４４１が形成された第１制御プレート部材４４ａと、連通孔４４１および切り欠き部４４２が形成されるとともに第１制御プレート部材４４ａにおけるノズルニードル２側に配置された第２制御プレート部材４４ｂよりなる。
【００５９】
第１制御プレート部材４４ａは、強度確保のために金属よりなる。第２制御プレート部材４４ｂは、第１制御プレート部材４４ａの材料やシリンダ４１の材料（本実施形態では金属）よりも線膨張係数が大きい材料（例えば、ゴム、樹脂）よりなる。
【００６０】
これによると、燃料温度の上昇に伴って閉時隙間寸法ｈが小さくなるため、上記第１変形例と同様の効果が得られる。
【００６１】
図６は第３変形例を示すもので、制御プレート４４は、連通孔４４１および切り欠き部４４２が形成された第１制御プレート部材４４ａと、連通孔４４１が形成されるとともに第１制御プレート部材４４ａにおける固定プレート３側に配置された第２制御プレート部材４４ｂよりなる。
【００６２】
第１制御プレート部材４４ａは、強度確保のために金属よりなる。第２制御プレート部材４４ｂは、第１制御プレート部材４４ａの材料やシリンダ４１の材料（本実施形態では金属）よりも線膨張係数が大きい材料（例えば、ゴム、樹脂）よりなる。
【００６３】
これによると、燃料温度の上昇に伴って閉時隙間寸法ｈが小さくなるため、上記実施形態と同様の効果が得られる。
【００６４】
また、上記実施形態では、シリンダ４１全体を同一の材料にて形成したが、以下述べる第４変形例のように、シリンダ４１を異なる材料よりなる２部品にて構成してもよい。
【００６５】
図７は第４変形例を示すもので、シリンダ４１は、制御室４３を形成する第１シリンダ部材４１ａと、ストッパ面４１１が形成されるとともに第１シリンダ部材４１ａ内に配置された第２シリンダ部材４１ｂよりなる。
【００６６】
第１シリンダ部材４１ａおよび制御プレート４４は金属よりなる。第２シリンダ部材４１ｂは、制御プレート４４の材料や第１シリンダ部材４１ａの材料よりも線膨張係数が大きい材料（例えば、ゴム、樹脂）よりなる。
【００６７】
これによると、燃料温度の上昇に伴って閉時隙間寸法ｈが小さくなるため、上記実施形態と同様の効果が得られる。また、固定プレート３と制御プレート４４が当接する部位の面圧は高くなるが、制御プレート４４は金属製であるため、十分な耐久性を確保することができる。
【００６８】
（第２実施形態）
本発明の第２実施形態について説明する。以下、第１実施形態と異なる部分についてのみ説明する。
【００６９】
図８に示すように、固定プレート３は、シリンダ４１における固定プレート３側の端面に当接する第１固定プレート部材３ａと、固定プレートシート面３２が形成された第２固定プレート部材３ｂとが一体化されて構成されている。
【００７０】
そして、本実施形態では、第２固定プレート部材３ｂの材料の線膨張係数αａと、第１固定プレート部材３ａの材料の線膨張係数αｂが異なっている。具体的には、燃料温度の上昇に伴って閉時隙間寸法ｈが小さくなるように、αａ＞αｂとしている。なお、第２固定プレート部材３ｂの材料は金属（例えば、炭素鋼）、第１固定プレート部材３ａの材料は樹脂の、組み合わせを採用することができる。
【００７１】
これによると、燃料温度の上昇に伴って閉時隙間寸法ｈが小さくなるため、第１実施形態と同様の効果が得られる。また、第１固定プレート部材３ａを樹脂成型することにより、環状の溝３４を容易に形成することができる。
【００７２】
（他の実施形態）
なお、本発明は上記した実施形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載した範囲内において適宜変更が可能である。
【００７３】
また、上記各実施形態は、互いに無関係なものではなく、組み合わせが明らかに不可な場合を除き、適宜組み合わせが可能である。
【００７４】
また、上記各実施形態において、実施形態を構成する要素は、特に必須であると明示した場合および原理的に明らかに必須であると考えられる場合等を除き、必ずしも必須のものではないことは言うまでもない。
【００７５】
また、上記各実施形態において、実施形態の構成要素の個数、数値、量、範囲等の数値が言及されている場合、特に必須であると明示した場合および原理的に明らかに特定の数に限定される場合等を除き、その特定の数に限定されるものではない。
【００７６】
また、上記各実施形態において、構成要素等の形状、位置関係等に言及するときは、特に明示した場合および原理的に特定の形状、位置関係等に限定される場合等を除き、その形状、位置関係等に限定されるものではない。
【符号の説明】
【００７７】
１      ボデー
２      ノズルニードル
３      固定プレート
５      排出弁
１３    排出弁収納室（低圧部）
１４    噴孔
３３    排出通路
３４    溝（高圧供給通路）
３５    供給通路（高圧供給通路）
４１    シリンダ
４３    制御室
４４    制御プレート
４１１  ストッパ面
４４１  連通孔（連通路）
４４２  切り欠き部（連通路）
４４３  制御プレートシート面
４３ａ  空間（固定プレート側制御室）
４３ｂ  空間（ニードル側制御室）
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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