(57)【要約】【課題】蒸気タービンに導入される蒸気に含まれるスケール成分を低減でき、蒸気タービンに付着するスケールによる不具合を予防できる地熱発電システム及び地熱発電システムのスケール防止方法を提供すること。【解決手段】本発明の地熱発電システム１００は、生産井１０１より噴出した熱水Ｗ１から蒸気Ｓを分離する気水分離器１０２と、蒸気Ｓにより発電機１０４を駆動する蒸気タービン１０３と、蒸気Ｓに溶解性塩類化薬剤１０９を供給して当該蒸気Ｓに含まれるスケール成分を溶解性塩類とする第１薬剤供給部１０８Ａと、を備えることを特徴とする。【選択図】図５
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
生産井より噴出した熱水から蒸気を分離する気水分離器と、
前記蒸気に溶解性塩類化薬剤を供給して前記蒸気に含まれるスケール成分を溶解性塩類にする薬剤供給部と、
前記溶解性塩類化薬剤が供給された蒸気により発電機を駆動する蒸気タービンと、
を備えることを特徴とする地熱発電システム。
【請求項２】
前記薬剤供給部と前記蒸気タービンとの間に設けられ、前記蒸気を貯留する蒸気貯留部を備える、請求項１に記載の地熱発電システム。
【請求項３】
前記薬剤供給部は、前記気水分離器と前記蒸気タービンとの間に設けられた第１薬剤供給部と、前記第１薬剤供給部と前記蒸気タービンとの間に設けられた第２薬剤供給部とを有する、請求項１又は請求項２に記載の地熱発電システム。
【請求項４】
前記蒸気タービン内に前記溶解性塩類化薬剤を直接噴霧する薬剤噴霧部を備えた、請求項１から請求項３のいずれか１項に記載の地熱発電システム。
【請求項５】
前記薬剤噴霧部から供給される前記溶解性塩類化薬剤を噴霧する配管が前記蒸気タービン内に設けられた、請求項４に記載の地熱発電システム。
【請求項６】
前記溶解性塩類化薬剤が、アンモニア系薬剤、アミン系薬剤、ヒドラジン系薬剤、アンモニウム系水溶液、及び炭酸ガスからなる群から選択された少なくとも１種を含む、請求項１から請求項５のいずれか１項に記載の地熱発電システム。
【請求項７】
前記溶解性塩類化薬剤が、アンモニアガス、アンモニア水、塩化アンモニウム水溶液、炭酸アンモニウム水溶液、炭酸水素アンモニウム水溶液及び炭酸ガスからなる群から選択された少なくとも１種を含む、請求項６に記載の地熱発電システム。
【請求項８】
前記第１薬剤供給部、前記第２薬剤供給部及び前記薬剤噴霧部からの前記溶解性塩類化薬剤の供給を制御する制御装置を備えた、請求項４から請求項７のいずれか１項に記載の地熱発電システム。
【請求項９】
前記制御装置は、前記蒸気タービンのタービンノズルにおける差圧が所定の閾値以下となった際に、前記第２薬剤供給部から前記溶解性塩類化薬剤を供給する、請求項８に記載の地熱発電システム。
【請求項１０】
前記制御装置は、前記蒸気タービンのタービンノズルにおける差圧が所定の閾値以下となった際に、前記第１薬剤供給部から前記溶解性塩類化薬剤を供給する、請求項８又は請求項９に記載の地熱発電システム。
【請求項１１】
前記制御装置は、前記第２薬剤供給部からの前記溶解性塩類化薬剤の供給量に対して、前記第１薬剤供給部からの前記溶解性塩類化薬剤の供給量を相対的に多くする、請求項８から請求項１０のいずれか１項に記載の地熱発電システム。
【請求項１２】
前記制御装置は、前記蒸気タービンのタービンノズルの差圧が所定の閾値以下となった際に、前記薬剤噴霧部から一時停止した前記蒸気タービン内に前記溶解性塩類化薬剤を供給する、請求項８から請求項１１のいずれか１項に記載の地熱発電システム。
【請求項１３】
前記制御装置は、第１薬剤供給部から前記溶解性塩類化薬剤としてヒドラジン系薬剤を供給し、第２薬剤供給部から前記溶解性塩類化薬剤としてアンモニアガス、アンモニア水及びアミン系薬剤からなる群から選択された少なくとも１種を供給する、請求項８から請求項１２のいずれか１項に記載の地熱発電システム。
【請求項１４】
前記蒸気タービンから排出された蒸気を凝縮して復水とする復水器と、
前記復水を冷却して冷却水とする冷却塔と、を備えた、請求項１から請求項１３のいずれか１項に記載の地熱発電システム。
【請求項１５】
生産井より噴出した蒸気を含む熱水から分離された蒸気によって発電機を駆動する蒸気タービンのタービンノズルの差圧を測定する工程と、
前記差圧が所定の閾値以下である場合に、前記蒸気に含まれるスケール成分を溶解性塩類とする溶解性塩類化薬剤を前記蒸気に供給する工程とを含むことを特徴とする、地熱発電システムのスケール防止方法。
【請求項１６】
前記差圧が前記所定の閾値以下である場合に、前記蒸気タービンを一時停止して前記溶解性塩類化薬剤を前記蒸気タービンに直接噴霧する工程を含む、請求項１５に記載の地熱発電システムのスケール防止方法。
【請求項１７】
前記差圧が前記所定の閾値以下である場合に、前記蒸気タービンを一時停止して前記溶解性塩類化薬剤を前記蒸気タービン内に設けられた配管から直接噴霧する工程を含む、請求項１５又は請求項１６に記載の地熱発電システムのスケール防止方法。
【請求項１８】
前記溶解性塩類化薬剤が、アンモニア系薬剤、アミン系薬剤、ヒドラジン系薬剤、塩化アンモニウム水溶液、アンモニウム系水溶液、及び炭酸ガスからなる群から選択された少なくとも１種を含む、請求項１５から請求項１７のいずれか１項に記載の地熱発電システムのスケール防止方法。
【請求項１９】
前記溶解性塩類化薬剤が、アンモニアガス、アンモニア水、塩化アンモニウム水溶液、炭酸ガス、炭酸アンモニウム水溶液、及び炭酸水素アンモニウム水溶液からなる群から選択された少なくとも１種を含む、請求項１８に記載の地熱発電システムのスケール防止方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、地熱発電システム及び地熱発電システムのスケール防止方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
地熱発電は、地球の内部に蓄えられている高熱を利用して生産井より噴出させた地熱蒸気を発電用の蒸気タービンに導入し、これを駆動して発電するもので、水力、火力、原子力に次ぐエネルギー源として重要視されている。
【０００３】
地熱発電プラントでは、スケールを発生させる化学成分を含む蒸気を作動流体としているので、タービン入口のタービンノズルにスケールが付着し、タービンノズル出口が閉塞されてタービンの作動圧力が低下するため、発電システム全体の出力が低下する場合がある。
【０００４】
従来の地熱発電システムのスケール付着対策としては、タービン入口に水噴霧装置から高圧のドレン水を噴霧し、この噴霧による水滴によりスケールを発生させる成分のミストを除去する提案がある（特許文献１）。また、タービン内に配置されたタービンノズルやブレードの表面に蒸気を噴射し、スケールを除去する提案がある（特許文献２）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開昭６０−６９２１４号公報
【特許文献２】特開２００５−２２０８５０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、従来の水噴霧によるスケール発生の防止は、蒸気中のＮａＣｌの溶解が主体であり、その他のスケール成分の対策については、更なる改善が望まれている。
【０００７】
また、タービン入口で水の間欠スプレーを実施する場合には、タービン内部に水滴が飛来することで、エロージョン（浸食）が起こるおそれがあるので、スケールの除去作業を頻繁に実施することができない場合がある。
【０００８】
本発明は、このような実情に鑑みてなされたものであり、蒸気タービンに導入される蒸気に含まれるスケール成分を低減でき、蒸気タービンに付着するスケールによる不具合を予防できる地熱発電システム及び地熱発電システムのスケール防止方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明の地熱発電システムは、生産井より噴出した熱水から蒸気を分離する気水分離器と、前記蒸気に溶解性塩類化薬剤を供給して前記蒸気に含まれるスケール成分を溶解性塩類にする薬剤供給部と、前記溶解性塩類化薬剤が供給された蒸気により発電機を駆動する蒸気タービンと、を備えることを特徴とする。
【００１０】
この地熱発電システムによれば、薬剤供給部から供給された溶解性塩類化薬剤によりスケール成分が溶解性塩類となるので、蒸気タービンに導入されるスケール成分の量を低減できる。これにより、この地熱発電システムは、生産井より噴出した蒸気がスケール成分を多量に含む場合であっても、蒸気タービンへのスケールの付着を低減できるので、蒸気タービンに付着するスケールによる不具合の予防を実現できる。
【００１１】
本発明の地熱発電システムにおいては、前記薬剤供給部と前記蒸気タービンとの間に設けられ、前記蒸気を貯留する蒸気貯留部を備えることが好ましい。この構成により、蒸気貯留部内で溶解性塩類化薬剤が供給された蒸気が撹拌及び混合されるので、スケール成分と溶解性塩類化薬剤との反応が促進され、スケール成分を効率よく溶解性塩類として蒸気タービンへ導入されるスケール成分を更に低減できる。
【００１２】
本発明の地熱発電システムにおいては、前記薬剤供給部は、前記気水分離器と前記蒸気タービンとの間に設けられた第１薬剤供給部と、前記第１薬剤供給部と蒸気タービンとの間に設けられた第２薬剤供給部を有することが好ましい。この構成により、第１薬剤供給部に加えて、蒸気タービン側に設けられた第２薬剤供給部から更に溶解性塩類化薬剤が蒸気に供給されるので、生産井より噴出した蒸気がスケール成分を多量に含む場合であっても、蒸気タービンに導入される蒸気中のスケール成分を低減することができる。
【００１３】
本発明の地熱発電システムにおいては、前記蒸気タービン内に溶解性塩類化薬剤を直接噴霧する薬剤噴霧部を備えることが好ましい。この構成により、蒸気タービン内に直接溶解性塩類化薬剤を供給できるので、蒸気タービンにスケールが付着した場合であっても、効率良く蒸気タービンに付着するスケールを溶解性塩類として溶解除去することができる。
【００１４】
本発明の地熱発電システムにおいては、前記薬剤噴霧部から供給される前記溶解性塩類化薬剤を噴霧する配管が前記蒸気タービン内に設けられることが好ましい。この構成により、蒸気タービン内のタービンノズル及びタービンブレードなどに溶解性塩類化薬剤を直接噴霧できるので、蒸気タービン内のタービンノズル及びタービンブレードにスケールが付着した場合であっても、効率良くスケールを溶解除去することができる。
【００１５】
本発明の地熱発電システムにおいては、前記溶解性塩類化薬剤が、アンモニア系薬剤、アミン系薬剤、ヒドラジン系薬剤、アンモニウム系水溶液、及び炭酸ガスからなる群から選択された少なくとも１種を含むことが好ましい。この構成により、生産井から噴出する蒸気がスケール成分を多量に含有する場合であっても、スケール成分と溶解性塩類化薬剤とを効率良く反応させて溶解性塩類とすることが可能となるので、蒸気タービンにおけるスケールの付着を防ぐことが可能となる。
【００１６】
本発明の地熱発電システムにおいては、前記溶解性塩類化薬剤が、アンモニアガス、アンモニア水、塩化アンモニウム水溶液、炭酸アンモニウム水溶液、炭酸水素アンモニウム水溶液及び炭酸ガスからなる群から選択された少なくとも１種を含むことが好ましい。この構成により、生産井から噴出する蒸気が硫酸カルシウム及び炭酸カルシウムなどの溶解性が低いスケール成分を多量に含有する場合であっても、スケール成分と溶解性塩類化薬剤とを効率良く反応させて溶解性塩類とすることが可能となるので、蒸気タービンにおける硫酸カルシウム及び炭酸カルシウムに基づくスケールの付着を防ぐことが可能となる。
【００１７】
本発明の地熱発電システムにおいては、前記第１薬剤供給部、前記第２薬剤供給部及び前記薬剤噴霧部からの前記溶解性塩類化薬剤の供給を制御する制御装置を備えることが好ましい。この構成により、生産井から噴出した蒸気に含まれるスケール成分に応じて第１薬剤供給部、第２薬剤供給部及び薬剤噴霧部から任意にスケール付着剤を供給できるので、スケール成分を効率良く溶解性塩類塩として蒸気タービンにおけるスケールによる不具合を防ぐことができる。
【００１８】
本発明の地熱発電システムにおいては、前記制御装置は、前記蒸気タービンのタービンノズルの差圧が所定の閾値以下となった際に、前記第２薬剤供給部から溶解性塩類化薬剤を供給することが好ましい。この構成により、蒸気タービンにスケールが付着した際に蒸気タービン内に溶解性塩類化薬剤を供給してスケールを溶解除去することができる。
【００１９】
本発明の地熱発電システムにおいては、前記制御装置は、前記蒸気タービンのタービンノズルの差圧が所定の閾値以下となった際に、前記第１薬剤供給部から溶解性塩類化薬剤を供給することが好ましい。この構成により、蒸気タービンにスケールが発生した際に蒸気タービン内に溶解性塩類化薬剤を供給してスケールを溶解除去することができる。
【００２０】
本発明の地熱発電システムにおいては、前記制御装置は、前記第１薬剤供給部からの溶解性塩類化薬剤の供給量に対して、第１薬剤供給部からの溶解性塩類化薬剤の供給量を相対的に多くすることが好ましい。この構成により、第２薬剤供給部から供給される溶解性塩類化薬剤に対して、第１薬剤供給部から供給される溶解性塩類化薬剤とスケール成分との反応時間を長くとることができるので、スケール成分を効率良く溶解性塩類にすることが可能となる。
【００２１】
本発明の地熱発電システムにおいては、前記制御装置は、前記蒸気タービンのタービンノズルの差圧が所定の閾値以下となった際に、前記薬剤噴霧部から一時停止した前記蒸気タービン内に前記溶解性塩類化薬剤を供給することが好ましい。この構成により、蒸気タービンにスケールが発生した場合であっても、蒸気タービン内に噴霧された溶解性塩類化薬剤によりスケールを効率良く溶解性塩類として溶解除去することが可能となる。
【００２２】
本発明の地熱発電システムにおいては、前記制御装置は、第１薬剤供給部から前記溶解性塩類化薬剤としてヒドラジン系薬剤を供給し、第２薬剤供給部から前記溶解性塩類化薬剤としてアンモニア系薬剤及びアミン系薬剤からなる群から選択された少なくとも１種を供給することが好ましい。この構成により、第１薬剤供給部から気体の状態で供給されるヒドラジン系薬剤が蒸気と効率良く撹拌及び混合されてスケール成分と反応して溶解性塩類となると共に、第２液体供給部から液体の状態で供給される溶解性塩類化薬剤がスケール成分のミストを除去しやすくするので、より一層スケール付着を防止することができる。
【００２３】
本発明の地熱発電システムにおいては、前記蒸気タービンから排出された蒸気を凝縮して復水とする復水器と、前記復水を冷却して冷却水とする冷却塔と、を備えたことが好ましい。この構成により、蒸気に供給された溶解性塩類化薬剤により蒸気タービンから排出される蒸気凝縮水も中性〜弱アルカリ性にすることができるので、復水器以降での冷却水に対してｐＨ調整が不要となる。
【００２４】
本発明の地熱発電システムのスケール防止方法は、生産井より噴出した蒸気を含む熱水から分離された蒸気によって発電機を駆動する蒸気タービンのタービンノズルの差圧を測定する工程と、前記差圧が所定の閾値以下である場合に、前記蒸気に含まれるスケール成分を溶解性塩類にする溶解性塩類化薬剤を前記蒸気に供給する工程とを含むことを特徴とする。
【００２５】
この地熱発電システムのスケール防止方法によれば、蒸気タービンにスケールが発生してタービンノズルの差圧が所定の閾値以下となった際に溶解性塩類化薬剤が供給されるので、スケールの発生状況に応じて効率良く蒸気タービンに発生したスケールを除去することが可能となる。したがって、この地熱発電システムのスケール防止方法は、蒸気タービンに導入される蒸気に含まれるスケール成分を低減でき、蒸気タービンに付着するスケールによる不具合を予防できる。
【００２６】
本発明の地熱発電システムのスケール防止方法においては、前記差圧が前記所定の閾値以下である場合に、前記蒸気タービンを一時停止して前記溶解性塩類化薬剤を前記蒸気タービンに直接噴霧する工程を含むことが好ましい。この方法により、蒸気タービン内のタービンノズル及びタービンブレードなどに溶解性塩類化薬剤を直接噴霧できるので、蒸気タービン内のタービンノズル及びタービンブレードにスケールが付着した場合であっても、効率良くスケールを溶解除去することができる。
【００２７】
本発明の地熱発電システムのスケール防止方法においては、前記差圧が前記所定の閾値以下である場合に、前記蒸気タービンを一時停止して前記溶解性塩類化薬剤を前記蒸気タービン内に設けられた配管から直接噴霧する工程を含むことが好ましい。この方法により、蒸気タービン内のタービンノズル及びタービンブレードなどに直接溶解性塩類化薬剤を直接噴霧できるので、蒸気タービン内のタービンノズル及びタービンブレードにスケールが付着した場合であっても、効率良くスケールを溶解除去することができる。
【００２８】
本発明の地熱発電システムのスケール防止方法においては、前記溶解性塩類化薬剤が、アンモニア系薬剤、アミン系薬剤、ヒドラジン系薬剤、アンモニウム系水溶液、及び炭酸ガスからなる群から選択された少なくとも１種を含むことが好ましい。この方法により、生産井から噴出する蒸気がスケール成分を多量に含有する場合であっても、スケール成分と溶解性塩類化薬剤とを効率良く反応させて溶解性塩類にすることが可能となるので、蒸気タービンにおけるスケールの付着を防ぐことが可能となる。
【００２９】
本発明の地熱発電システムのスケール防止方法においては、前記溶解性塩類化薬剤が、アンモニアガス、アンモニア水、塩化アンモニウム水溶液、炭酸アンモニウム水溶液、炭酸水素アンモニウム水溶液及び炭酸ガスからなる群から選択された少なくとも１種を含むことが好ましい。この方法により、生産井から噴出する蒸気が硫酸カルシウム及び炭酸カルシウムなどの溶解性が低いスケール成分を多量に含有する場合であっても、スケール成分と溶解性塩類化薬剤とを効率良く反応させて溶解性塩類にすることが可能となるので、蒸気タービンにおける硫酸カルシウム及び炭酸カルシウムに基づくスケールの付着を防ぐことが可能となる。
【発明の効果】
【００３０】
本発明によれば、蒸気タービンに導入される蒸気に含まれるスケール成分を低減でき、蒸気タービンに付着するスケールによる不具合を予防できる地熱発電システム及び地熱発電システムのスケール防止方法を実現できる。
【図面の簡単な説明】
【００３１】
【図１】図１は、第１の実施の形態に係る地熱発電システムの概略図である。
【図２】図２は、第１の実施の形態に係る蒸気タービンの模式図である。
【図３】図３は、第２の実施の形態に係る地熱発電システムの概略図である。
【図４】図４は、第３の実施の形態に係る地熱発電システムの概略図である。
【図５】図５は、第４の実施の形態に係る地熱発電システムの概略図である。
【図６】図６は、第４の実施の形態に係る蒸気タービンの断面模式図である。
【図７】図７は、図６の部分拡大図である。
【図８】図８は、図６のＡ−Ａ線矢視断面図である。
【図９】図９は、第４の実施の形態に係る地熱発電システムのスケール防止方法のフロー図である。
【図１０】図１０は、第４の実施の形態に係る地熱発電システムのスケール防止方法のフロー図である。
【図１１】図１１は、第４の実施の形態に係る地熱発電システムのスケール防止方法のフロー図である。
【発明を実施するための形態】
【００３２】
以下、本発明の実施の形態について、添付図面を参照して詳細に説明する。なお、以下の各実施の形態に限定されるものではなく、適宜変更して実施可能である。また、以下の各実施の形態は適宜組み合わせて実施可能である。
【００３３】
（第１の実施の形態）
図１は、本発明の第１の実施の形態に係る地熱発電システムの概略図である。
図１に示すように、本実施の形態に係る地熱発電システム５０Ａは、シングルフラッシュ方式の地熱発電システムであり、生産井５１Ａより噴出した蒸気Ｓを含む熱水Ｗ１から蒸気Ｓを分離する気水分離器５３と、気水分離器５３で分離された蒸気Ｓによりタービンを回転させ、発電機６７を駆動する蒸気タービン５５と、気水分離器５３の後流側の蒸気配管Ｌ１にアンモニア塩生成薬剤１１を供給する第１薬剤供給部１２Ａと、を備えている。また、本実施の形態では、さらに蒸気タービン５５から出た蒸気を凝縮して復水Ｗ２とする復水器５６と、凝縮された復水Ｗ２を冷却して冷却水Ｗ３とする冷却塔５９と、復水器５６から凝縮されない不凝縮ガスＧを抽出するガス空気抽出器６３とを備えている。なお、符号５８は復水ポンプ、６１は冷却水ポンプ、６５は熱水タンク、６８はサイレンサ、Ｖ１はバルブを図示する。
【００３４】
生産井５１Ａは、例えば地下５００ｍ〜４，０００ｍ下にて発生する高圧熱水の地下滞留層（不図示）から、天然の高圧熱水（地熱蒸気）を採取する井戸である。高圧の熱水Ｗ１は、採取される地上までの上昇中に圧力が急低下するため、一部が蒸気へと気化し、地上においては熱水（液体）と蒸気（気体）とが混在した二相流となっている。そして、生産井５１Ａの後段（下流側）には、例えば旋回式の気水分離器５３が配管によって連結され、生産井５１Ａから採取された二相流は、気水分離器５３によって熱水（液体）５２と蒸気（気体）Ｓとに分離された後、熱水Ｗ１については熱水タンク６５を介して、熱水還元井５１Ｂに戻され、地下滞留層へと送り戻され、高圧熱水として再利用される。
【００３５】
一方、気水分離器５３によって熱水から分離された蒸気Ｓは、ミストセパレータ（不図示）へと送られる。ミストセパレータでは、気水分離器５３において十分に分離できなかった蒸気中のミスト（液体）が除去される。
【００３６】
その後、蒸気Ｓは蒸気タービン５５へと送られ、蒸気タービン５５内部のタービンノズル（不図示）から吹き出された高圧蒸気が、発電機６７と連結されたタービンロータ（不図示）を回転させることにより、電力が発生させられる。
【００３７】
地熱発電プラントは、上述した構成及び作用の如く、地下から採取した高圧熱水が気化した蒸気を作動流体とし、蒸気タービン５５を回転させることにより発電を行うプラントであるが、通常、生産井５１Ａから採取される高圧熱水は、地下水が地下の高温岩体へ接触・透水することにより生成されているため、高温岩体に含まれる種々の「化学成分」が高圧熱水中へ多量に溶解している。
【００３８】
この蒸気Ｓ中へ混在している不純物のうち、「溶解性固形物」、特に多量に混在する塩化ナトリウム（ＮａＣｌ）や硫酸カルシウム（ＣａＳＯ４）や炭酸カルシウム（ＣａＣＯ３）の溶解塩（スケール成分）は、気水分離器５３やミストセパレータ等の蒸気処理設備、蒸気タービン５５及び各々の配管内部において、高圧（高温）蒸気が蒸発濃縮することにより析出し、スケールとなって固着堆積しやすい。特に、高圧蒸気が噴出されるタービンノズル内部にスケールが堆積すると、タービンノズルの開口面積が狭くなるためタービンブレードの回転動力が低下し、プラントの発電効率が大きく落ちてしまう。
【００３９】
本実施の形態では、気水分離器５３の後流側で、蒸気タービン５５の入口の前流側において、蒸気配管Ｌ１にアンモニア塩生成薬剤１１を供給する第１薬剤供給部１２Ａを設けている。
【００４０】
アンモニア塩生成薬剤１１を蒸気Ｓに供給することで、蒸気のｐＨを中性〜弱アルカリ性に調整される。この結果、蒸気Ｓ中のミストに含まれる溶解塩を水溶性の高いアンモニウム塩とすることができ、スケールの発生要因を除去することができる。この結果、溶解塩の析出が防止される。また、事前に中性〜弱アルカリ性とすることで蒸気系統の腐食を防止することが可能となる。
【００４１】
ここで、アンモニア塩生成薬剤１１としては、例えば、アンモニアガス又はアンモニア水などのアンモニア系薬剤が好ましい。このアンモニアガス又はアンモニア水を供給することで、蒸気Ｓ中の例えば塩化ナトリウム（ＮａＣｌ）、硫酸カルシウム（ＣａＳＯ４）、又は炭酸カルシウム（ＣａＣＯ３）等の溶解塩は、塩化アンモニウム（ＮＨ４Ｃｌ）、硫酸アンモニウム（（ＮＨ４）２ＳＯ４）、炭酸アンモニウム（（ＮＨ４）２ＣＯ３）等のアンモニウム塩を生成することでスケール化と腐食を防止する。
【００４２】
また、アンモニア塩生成薬剤１１の供給により、蒸気Ｓ中の二酸化炭素（ＣＯ２）も炭酸アンモニウムとなるので、不凝縮ガスが蒸気タービン５５に導入前に除去されることとなるので、タービンの背圧低下による効果でタービン効率の向上を図ることもできる。
【００４３】
また、アンモニア塩生成薬剤１１としてアンモニア系薬剤以外のアミン系薬剤としては、例えばモノエタノールアミン（Ｃ２Ｈ７ＮＯ）、ジエタノールアミン（Ｃ４Ｈ１１ＮＯ２）、トリエタノールアミン（Ｃ６Ｈ１５ＮＯ３）等のアルコール系アミンを例示することができる。
【００４４】
これらのアミン系薬剤は、例えば燃焼排ガス中のＣＯ2ガス吸収薬剤として使用される物質である。地熱発電システムにおいても、蒸気中の不凝縮ガスとしてＣＯ２ガスが含まれているので、以下の下記式（１）及び下記式（２）に示す反応が進行し、ＣＯ２との反応で生成するＨＯ-ＣＨ２-ＣＨ２-ＮＨ３＋のＮＨ３＋イオンが、アンモニアと同様の作用をして、最終的にスケール成分の塩類と反応して水溶性の高いアンモニウム塩を生成する。
【００４５】
以下にモノエタノールアミンと溶解塩との反応の反応式の一例を示す。
ＨＯ-ＣＨ２-ＣＨ２-ＮＨ２＋ＣＯ２＋Ｈ２Ｏ→ＨＯ-ＣＨ２-ＣＨ２-ＮＨ３＋＋ＨＣＯ３−・・・（１）
ＨＯ-ＣＨ２-ＣＨ２-ＮＨ３＋＋ＮａＣｌ（又はＣａＳＯ４又はＣａＣＯ３等）＋Ｈ２Ｏ
→ＮＨ４Ｃｌ（又は（ＮＨ４）２ＳＯ４又は（ＮＨ４）２ＣＯ３等）＋ＨＯ-ＣＨ２-ＣＨ３・・・（２）
【００４６】
また、アミン系薬剤の代わりに、ヒドラジン系薬剤を用いるようにしてもよい。
ヒドラジン（Ｎ２Ｈ４）は、下記式（３）に示す反応のように、分解してアンモニア（ＮＨ３）となる。また、下記式（４）のように、蒸気Ｓ中の酸素を除去するので、防食作用もある。
Ｎ２Ｈ４＋Ｈ２Ｏ→ＮＨ３＋ＮＨ２ＯＨ・・・（３）
２Ｎ２Ｈ４＋１／２Ｏ２→Ｎ２＋２ＮＨ３＋Ｈ２Ｏ・・・（４）
【００４７】
この生成されたアンモニア（ＮＨ３）が上述したように蒸気Ｓ中の溶解塩（塩化ナトリウム（ＮａＣｌ）、硫酸カルシウム（ＣａＳＯ４）、又は炭酸カルシウム（ＣａＣＯ３）等）を水溶性の高いアンモニウム塩（塩化アンモニウム（ＮＨ４Ｃｌ）、硫酸アンモニウム（（ＮＨ４）２ＳＯ４）、炭酸アンモニウム（（ＮＨ４）２ＣＯ３））に変換することで、スケール化と腐食を防止する。
【００４８】
また、蒸気タービン５５で仕事をした蒸気は復水器５６で冷却されドレン化して復水Ｗ２となる。従来では、そのドレン化した水のｐＨを調整して、アルカリ性にして冷却水Ｗ３として利用している。これに対して、本実施の形態では、蒸気タービン５５に供給する蒸気Ｓを、あらかじめアルカリ性とすることで、復水器５６以降でのアルカリ剤を用いてのｐＨ調整が不要となる。
【００４９】
このように、本実施の形態によれば、例えばアンモニア等のアンモニア塩生成薬剤１１を蒸気Ｓへ供給することで、蒸気のスケール発生の防止と、復水器５６の復水Ｗ２をアルカリ性とすることで、配管類の腐食が防止され、相乗効果を奏することとなる。
【００５０】
ここで、第１の薬剤供給部１２Ａからのアンモニア塩生成薬剤１１の供給は、連続式でも間欠式でもよい。
【００５１】
また、第１薬剤供給部１２Ａからのアンモニア塩生成薬剤１１の供給量を、蒸気タービン５５のタービンノズルの差圧と連動して制御するようにしてもよい。差圧を確認した後の制御としては、差圧が所定値以下の場合、その圧力低下の度合いに応じて、第１薬剤供給部１２Ａからのアンモニア塩生成薬剤１１の供給量の供給の開始を行う制御、又は供給量を増加させるなどの制御を、制御装置（不図示）より実行するようにしてもよい。
【００５２】
図２は、蒸気タービンの模式図である。図２に示すように、蒸気タービン５５のタービンノズル５５ａの蒸気Ｓの入口側の圧力計Ｐ１の圧力と、ケーシング内のタービンノズル５５ａでの圧力計Ｐ２の圧力とを比較して、差圧が所定値以下となった場合には、制御装置（不図示）からの指令により第１薬剤供給部１２Ａからのアンモニア塩生成薬剤１１の供給を実行する。これにより、スケール付着の傾向を差圧により監視することで、より効果的にスケールの付着の防止又は付着したスケールを溶解させることができる。なお、符号５５ｂはタービンブレードを図示する。
【００５３】
本実施の形態によれば、気水分離器５３の後流側で蒸気タービン５５の入口前流側の蒸気配管Ｌ１において、例えばアンモニアガスやアンモニア水等のアンモニア塩生成薬剤１１の供給により、蒸気Ｓ中のｐＨを中性〜弱アルカリ性に調整することで、蒸気中のミストに含まれる溶解塩（例えば塩化ナトリウム（ＮａＣｌ）、硫酸カルシウム（ＣａＳＯ4）、又は炭酸カルシウム（ＣａＣＯ３）等）を、水溶性の高いアンモニウム塩（例えば塩化アンモニウム（ＮＨ４Ｃｌ）、硫酸アンモニウム（（ＮＨ４）２ＳＯ４）、炭酸アンモニウム（（ＮＨ４）２ＣＯ３））に変換することで、スケール成分の付着の防止を行うことができる。
【００５４】
また、通常、蒸気ＳのｐＨは酸性側（３．５〜４．５程度）であるのを、中性〜弱アルカリ性（ｐＨ６．５〜８．０）とすることで蒸気配管Ｌ１等の蒸気系統の腐食を防止することが可能となる。
【００５５】
さらに、蒸気タービン５５で仕事をした蒸気は復水器５６で冷却されドレン化し復水Ｗ２となるが、蒸気タービン５５に導入する以前に蒸気Ｓの状態において、あらかじめアルカリ性とすることで、復水器５６以降でのｐＨ調整が不要となる。アンモニア注入で蒸気とドレンの双方で効果を得ることが可能となる。
【００５６】
また、蒸気中の溶解塩類の析出防止のためにｐＨをアルカリ性とし水溶性の高いアンモニウム塩とすることでタービンノズルのスロート部のスケール生成を防止することができる。
【００５７】
また、蒸気Ｓ中には約０．０８〜０．１％程度炭酸ガス（ＣＯ２）が存在するが、アンモニア塩生成薬剤１１の供給により、復水器５６で容易に液化しやすくなり、さらに不凝縮ガスが除去されるのでタービン背圧が低減され、タービン効率が向上する。なお、従来は、液化しないためＨ２Ｓ、Ｏ２、Ｎ２等と共に不凝縮ガスとしてタービン背圧低減を妨害していたが、これが解消されることとなる。
【００５８】
この結果、本実施の形態によれば、地熱発電プラントの蒸気系統における、溶解塩類の析出によるスケーリングが防止され、タービンノズルのスロート部に固着・閉塞することが解消され、タービンブレードへの蒸気流量の低下が抑制され、発電負荷低下となることを防止することができる。
【００５９】
（第２の実施の形態）
次に、本発明の第２の実施の形態に係る地熱発電システムについて説明する。
図３は、本実施の形態に係る地熱発電システムの概略図である。図３に示すように、本実施の形態に係る地熱発電システム５０Ｂは、蒸気配管Ｌ１のアンモニア塩生成薬剤１１の供給位置よりも後流側に設けられ、蒸気Ｓを貯留する蒸気貯留部７０を備えている。
【００６０】
本実施の形態によれば、蒸気Ｓに供給されたアンモニア塩生成薬剤１１が蒸気貯留部７０内で混合されるので、アンモニア塩の生成効率が増大し、より効率的にスケール付着の防止ができる。なお、衝突部材（不図示）を設け、アンモニア塩生成薬剤１１が供給された蒸気Ｓを衝突させることで、積極的に混合・撹拌を行うようにしてもよい。
【００６１】
（第３の実施の形態）
次に、本発明の第３の実施の形態に係る地熱発電システムについて説明する。
図４は、本実施の形態に係る地熱発電システムの概略図である。図４に示すように、本実施の形態に係る地熱発電システム５０Ｃは、蒸気タービン５５の入口近傍の蒸気配管Ｌ１内にアンモニア塩生成薬剤１１を霧状に供給する第２薬剤供給部１２Ｂを備えている。
【００６２】
蒸気タービン５５の入口の前でアンモニア塩生成薬剤１１を蒸気Ｓ中に供給することで、霧状に吐き出した液滴によりスケールを発生させる成分のミストを除去しやすくするとともに、更にスケール付着を防止することができる。
【００６３】
また、アンモニア塩生成薬剤１１を霧状に供給する代わりに、蒸気配管Ｌ１内にアンモニア塩生成薬剤１１をガス状に供給するようにしてもよい。
【００６４】
アンモニア塩生成薬剤１１を蒸気中にガス状で供給することで、蒸気タービン５５の内部全体に満遍なくガス状のアンモニア塩生成薬剤１１が接触し、スケール成分の溶解除去を行うと共に、更にスケール付着を防止することができる。
【００６５】
この第２薬剤供給部１２Ｂを設ける場合には、第１薬剤供給部１２Ａからのアンモニア塩生成薬剤１１の供給量が、第２薬剤供給部１２Ｂからのアンモニア塩生成薬剤１１の供給量よりも差を付け、優位とするのが好ましい。
【００６６】
ここで、第１薬剤供給部１２Ａからのアンモニア塩生成薬剤１１の供給を連続式とする場合には、第２薬剤供給部１２Ｂからのアンモニア塩生成薬剤１１の供給は、通常は間欠式とするのが好ましいが、連続式としてもよい。
【００６７】
このように、第１薬剤供給部１２Ａからのアンモニア塩生成薬剤１１の供給量を優位とすることで、タービンに導入以前の蒸気配管Ｌ１内においてスケール成分の溶解塩を、溶解性の高いアンモニウム塩に変換することができ、スケール付着が防止される。
【００６８】
この第２薬剤供給部１２Ｂからのアンモニア塩生成薬剤１１の供給としては、タービン５５のタービンノズルの差圧と連動して、差圧が所定値以下のときに、供給を開始する又は供給量の増大を制御装置（不図示）より実行するようにしてもよい。
【００６９】
ここで、第１薬剤供給部１２Ａから供給されるアンモニア塩生成薬剤１１と、第２薬剤供給部１２Ｂから供給されるアンモニア塩生成薬剤１１は特には、限定されるものではない。
【００７０】
ただし、第１薬剤供給部１２Ａから供給されるアンモニア塩生成薬剤１１がヒドラジン系薬剤とし、第２薬剤供給部１２Ｂから供給されるアンモニア塩生成薬剤１１がアミン系薬剤であると、以下の点で好ましい。ヒドラジンは蒸気との撹拌混合により蒸気中のスケール成分と反応して水溶性の高いアンモニウム塩を生成させ、スケール付着の防止を図ることができるので、第１薬剤供給部１２Ａから供給するのがよい。また、アミン系薬剤は液滴噴霧によりスケールを発生させる成分のミストを除去しやすくするとともに、更にスケール付着を防止するので、タービン入口近傍の第２薬剤供給部１２Ｂから供給するのがよい。これにより、さらに効果的にスケールの付着を防止、又は付着したスケールを溶解させることができる。
【００７１】
（第４の実施の形態）
ところで、地熱発電システムでは、生産井から採取される高圧熱水を用いて発電するので、地熱発電システムが建設される地域の地層により熱水中に含まれるスケール成分の組成が異なる場合がある。特に、熱水中に含まれる硫酸カルシウム（ＣａＳＯ４）及び炭酸カルシウム（ＣａＣＯ３）の濃度が高い場合には、気水分離器によって分離された蒸気中に硫酸カルシウム（ＣａＳＯ４）及び炭酸カルシウム（ＣａＣＯ３）などがミスト状物質又は微粒子の状態で水溶性の低いスケール成分として蒸気タービンに搬送される。このため、蒸気タービンのタービンノズル及びタービンブレードに大量のスケールが堆積してスケールの除去が極めて困難となる場合がある。
【００７２】
そこで、本発明者らは、スケールの発生を防止するために用いる薬剤の種類及び薬剤の供給方法を種々検討した結果、硫酸カルシウム（ＣａＳＯ４）及び炭酸カルシウム（ＣａＣＯ３）の濃度が高い熱水を用いて地熱発電を行う場合であっても、蒸気タービンにおけるスケールの発生を効率良く防ぐことができること見出した。以下、本発明の第４の実施の形態について詳細に説明する。
【００７３】
図５は、本発明の第４の実施の形態に係る地熱発電システムの概略図である。
図５に示すように、本実施の形態に係る地熱発電システム１００は、シングルフラッシュ方式の地熱発電システムである。この地熱発電システム１００は、生産井１０１より噴出した蒸気Ｓを含む熱水Ｗ１から気水分離器１０２で蒸気Ｓを分離し、分離した蒸気Ｓによって蒸気タービン１０３を回転させて発電機１０４を駆動して発電する地熱発電システムである。
【００７４】
生産井１０１は、上述した第１の実施の形態に係る生産井５１Ａと同様に、地下５００ｍ〜４，０００ｍ下にて発生する高圧熱水の地下滞留層から天然の高圧熱水（地熱蒸気）を採取する井戸である。生産井１０１から噴出する蒸気Ｓを含む熱水Ｗ１は、酸化珪素（ＳｉＯ２）、塩化ナトリウム（ＮａＣｌ）、塩化鉄（ＦｅＳ）、炭酸カルシウム（ＣａＣＯ３）及び硫酸カルシウム（ＣａＳＯ４）などの蒸気タービン１０３に付着するスケール成分を含有する。本実施の形態においては、生産井１０１は、水溶性が低い炭酸カルシウム（ＣａＣＯ３）及び硫酸カルシウム（ＣａＳＯ４）をスケール成分の主成分とする高圧の熱水Ｗ１を気水分離器１０２に供給する。この熱水Ｗ１は、採取される地上までの上昇中に圧力が急低下して一部が蒸気へと気化し、地上では熱水Ｗ１（液体）と蒸気Ｓ（気体）とが混在した二相流となる。
【００７５】
気水分離器１０２としては、例えば、旋回式の気水分離器が用いられる。気水分離器１０２は、配管を介して生産井１０１に連結される。気水分離器１０２は、生産井１０１から採取された二相流となった熱水Ｗ１を熱水（液体）Ｗ１と蒸気（気体）Ｓとに気液分離する。気水分離器１０２で分離された蒸気Ｓは、溶解塩及び微粒子として炭酸カルシウム（ＣａＣＯ３）及び硫酸カルシウム（ＣａＳＯ４）を主成分とするスケール成分を含有する。
【００７６】
気水分離器１０２の後段には、熱水タンク１０５が設けられている。この熱水タンク１０５は、蒸気Ｓが分離されて熱水還元井１０６に還元される熱水Ｗ１を一時貯留する。熱水還元井１０６では、熱水Ｗ１が地下滞留層へと送り戻され、高圧熱水として再利用される。また、気水分離器１０２の後段には、バルブＶ１を介してサイレンサ１０７が設けられている。サイレンサ１０７は、地熱発電システム１００のメンテナンス時などに本来蒸気タービン１０３に供給される蒸気Ｓを外部に放出する。
【００７７】
さらに、気水分離器１０２の後段には、第１薬剤供給部（薬剤供給部）１０８Ａが設けられている。第１薬剤供給部１０８Ａは、気水分離器１０２によって分離された後、ミストセパレータ（不図示）によってミスト（液体）が除去された状態の蒸気Ｓが流れる蒸気配管Ｌ１内に溶解性塩類化薬剤１０９を供給する。このように、第１薬剤供給部１０８Ａによって蒸気Ｓに溶解性塩類化薬剤１０９を供給することにより、溶解性塩類化薬剤１０９と蒸気Ｓ中のミストに含まれる硫酸カルシウム及び炭酸カルシウムなどのスケール成分とが反応して水溶性の高い溶解性塩となるので、蒸気タービン１０３内でのスケールの発生を防ぐことができる。また、溶解性塩類化薬剤１０９の添加により、蒸気配管Ｌ１内を流れる蒸気Ｓが中性〜弱アルカリ性になるので、蒸気配管Ｌ１及び蒸気タービン１０３などの蒸気系統の腐食を防止することが可能となる。なお、第１薬剤供給部１０８Ａは、溶解性塩類化薬剤１０９を連続的に供給してもよく、所定の運転時間毎に間欠的に供給してもよい。
【００７８】
第１薬剤供給部１０８Ａの後段には、蒸気貯留部１１０が設けられている。この蒸気貯留部１１０は、溶解性塩類化薬剤１０９が供給された蒸気Ｓを内部に貯留する。蒸気貯留部１１０は、溶解性塩類化薬剤１０９が供給された蒸気Ｓを一時貯留することにより、蒸気Ｓと溶解性塩類化薬剤１０９との混合及び撹拌を促進する。これにより、蒸気Ｓに含まれるスケール成分と溶解性塩類化薬剤１０９とが効率良く接触してスケール成分が溶解塩となるので、より一層効率良くスケールの発生を抑制できる。また、蒸気貯留部１１０は、内部に衝突部材を設けて溶解性塩類化薬剤１０９が供給された蒸気Ｓを衝突させることにより、更に効率良く混合・撹拌を行うことができる。
【００７９】
蒸気貯留部１１０の後段には、第２薬剤供給部（薬剤供給部）１０８Ｂが設けられている。第２薬剤供給部１０８Ｂは、蒸気タービン１０３の入口近傍の蒸気配管Ｌ１内の蒸気Ｓに溶解性塩類化薬剤１０９を供給する。第２薬剤供給部１０８Ｂから供給する溶解性塩類化薬剤１０９としては、第１薬剤供給部１０８Ｂから供給するものと同様のものが使用できる。第２の薬剤供給部１０８Ｂは、溶解性塩類化薬剤１０９を連続的に供給してもよく、所定の運転期間毎に間欠的に供給してもよい。第２薬剤供給部１２Ｂは、溶解性塩類化薬剤１０９を霧状の状態で供給してもよく、ガス状の状態で供給してもよい。溶解性塩類化薬剤１０９を霧状の状態で供給することにより、霧状に吐き出した溶解性塩類化薬剤１０９の液滴によりスケール成分のミストが除去しやすくなり、更にスケール付着を防止することができる。また、溶解性塩類化薬剤１０９をガス状の状態で供給することにより、溶解性塩類化薬剤１０９が蒸気配管Ｌ１内で拡散されるので、蒸気タービン１０３の内部全体に満遍なく溶解性塩類化薬剤１０９が供給され、スケール成分を効率良く除去できる。
【００８０】
本実施の形態においては、第１薬剤供給部１０８Ａからの溶解性塩類化薬剤１０９の供給量を、第２薬剤供給部１０８Ｂからの溶解性塩類化薬剤１０９の供給量に対して相対的に多くすることが好ましい。これにより、蒸気タービン１０３の入口近傍でスケール成分を水溶性塩類に変換できるので、効率良くスケールの付着を防止できる。
【００８１】
第２薬剤供給部１０８Ｂの後段には、蒸気タービン１０３が設けられている。蒸気タービン１０３には、蒸気タービン１０３内の車室（ケーシング１０３ａ、図６参照）内に直接溶解性塩類化薬剤１０９を噴霧する薬剤噴霧部１０８Ｃが設けられている。薬剤噴霧部１０８Ｃは、蒸気タービン１０３が停止した状態で、薬液タンクに貯留された溶解性塩類化薬剤１０９を噴霧ポンプによって蒸気タービン１０３内に噴霧する。
【００８２】
ここで、図６から図８を参照して本実施の形態に係る蒸気タービン１０３の構成について詳細に説明する。図６は、本実施の形態に係る蒸気タービン１０３の断面模式図である。図６に示すように、本実施の形態に係る蒸気タービン１０３は、ケーシング１０３ａ内に配置されたタービンロータ１０３ｂを備える。タービンロータ１０３ｂにおける蒸気Ｓの入口側にはタービンノズル１０３ｃが設けられている。タービンロータ１０３ｂの外周面には、複数のタービンブレード１０３ｄが所定間隔で設けられており、このタービンブレード１０３ｄの間にケーシング１０３ａに固定された固定翼（仕切板）１０３ｅが配置されている。この蒸気タービン１０３では、ロータ１０３ｂの一端側のタービンノズル１０３ｃの蒸気Ｓの入口側に設置された圧力計Ｐ１の圧力とケーシング１０３ａ内のタービンノズル１０３ｃに設置された圧力計Ｐ２での圧力との差圧が測定される。
【００８３】
また、ケーシング１０３ａには、複数の洗浄配管１０３ｆ（図６において不図示、図８参照）が設けられている。この洗浄配管１０３ｆには、薬剤噴霧部１０８Ｃから溶解性塩類化薬剤１０９が供給される供給ラインＬ２が接続されている。この供給ラインＬ２には、洗浄配管１０３ｆへの溶解性塩類化薬剤１０９の供給を制御する供給ポンプ１１７及びバルブＶ２が設けられている。
【００８４】
図７は、図６に示した本実施の形態に係る蒸気タービン１０３の部分拡大図である。なお、図７においては、蒸気タービン１０３のタービンブレード１０３ｄの部分を拡大して示している。図７に示すように、ケーシング１０３ａには、ケーシング１０３ａ外からケーシング１０３ａ内に貫通した洗浄配管１０３ｆが設けられている。この洗浄配管１０３ｆには、先端部に薬剤噴霧部１０８Ｃから供給された溶解性塩類化薬剤１０９を固定翼１０３ｅに向けて分散して噴霧するノズルが設けられている。なお、図７においては、タービンブレード１０３ｄの部分を示しているが、タービンノズル１０３ｃに対しても、タービンブレード１０３ｄと同様にタービンノズル１０３ｃに溶解性塩類化薬剤１０９を噴霧する洗浄配管１０３ｆが設けられている。
【００８５】
図８は、図６に示した蒸気タービン１０３のＡ−Ａ線矢視断面図である。図８に示すように、洗浄配管１０３ｆは、蒸気タービン１０３の断面視において蒸気タービン１０３の上方向及び左右斜め方向から３つ配置される。各洗浄配管１０３ｆ間の角度θは、蒸気タービン１０３の洗浄効率の観点から、４５度が好ましい。このように洗浄配管１０３ｆを配置することにより、蒸気タービン１０３を停止した状態で洗浄配管１０３ｆから溶解性塩類化薬剤１０９が蒸気タービン１０３内の全体に噴霧されるので、タービンノズル１０３ｃ、タービンブレード１０３ｄ及び固定翼１０３ｅに発生したスケールを効率良く溶解除去することができる。また、この場合、蒸気タービン１０３と発電機１０４とを切り離してタービンロータ１０３ｂを回転させながら噴霧洗浄することにより蒸気タービン１０３内を満遍なく洗浄することができ、スケールを効率良く水溶性塩類として溶解除去することができる。そして、水溶性塩類が溶解した洗浄後の廃液は、後述する復水器１１２で回収されて廃液として処理される。
【００８６】
第１薬剤供給部１０８Ａ及び第２薬剤供給部１０８Ｂからの溶解性塩類化薬剤１０９の供給及び薬剤噴霧部１０８Ｃからの溶解性塩類化薬剤１０９の噴霧は、制御部１１１によって制御される。制御部１１１は、蒸気タービン１０３のタービンノズル１０３ｃの入口側に配置された圧力計Ｐ１及びタービンノズル１０３ｃ内に配置された圧力計Ｐ２によって測定された差圧に応じて第１薬剤供給部１０８Ａ及び第２薬剤供給部１０８Ｂからの溶解性塩類化薬剤１０９の供給量を制御する。制御部１１１は、例えば、測定した差圧が所定値以下となった場合に、第１薬剤供給部１０８Ａ及び第２薬剤供給部１０８Ｂからの溶解性塩類化薬剤１０９の供給を開始する。また、制御部１１１は、測定した差圧が所定値を超えた場合に、第１薬剤供給部１０８Ａ及び第２薬剤供給部１０８Ｂからの溶解性塩類化薬剤１０９の供給を停止する。さらに、制御部１１１は、測定した差圧が所定範囲内となるように、第１薬剤供給部１０８Ａ及び第２薬剤供給部１０８Ｂからの溶解性塩類化薬剤１０９の供給量を制御して溶解性塩類化薬剤１０９を連続的に供給してもよい。
【００８７】
また、制御部１１１は、圧力計Ｐ１及び圧力計Ｐ２によって測定されたタービンノズル１０３ｃの差圧に応じて薬剤噴霧部１０８Ｃから蒸気タービン１０３内に噴霧する溶解性塩類化薬剤１０９の供給量を制御する。制御部１１１は、例えば、測定した差圧が所定値以下となり、第１薬剤供給部１０８Ａ及び第２薬剤供給部１０８Ｂからの溶解性塩類化薬剤１０９の供給を開始しても差圧が所定範囲内とならない場合に、一時停止された蒸気タービン１０３内に薬剤噴霧部１０８Ｃから溶解性塩類化薬剤１０９を噴霧する。
【００８８】
蒸気タービン１０３の後段には、復水器１１２が設けられている。復水器１１２は、蒸気タービン１０３から排出された蒸気を凝縮して復水Ｗ２とする。復水器１１２の後段には、冷却塔１１４が設けられている。冷却塔１１４は、復水ポンプ１１３によって供給される復水Ｗ２を冷却して冷却水Ｗ３とする。冷却塔１１４で冷却された冷却水Ｗ３は、冷却水ポンプ１１５によって復水器１１２に供給される。また、復水器１１２の後段には、ガス空気抽出器１１６が設けられている。このガス空気抽出器１１６は、復水器１１２で凝縮されない不凝縮ガスＧを抽出する。
【００８９】
次に、本実施の形態に係る溶解性塩類化薬剤１０９について詳細に説明する。本実施の形態に係る溶解性塩類化薬剤１０９とは、蒸気Ｓ中に含まれる蒸気タービン１０３に付着するスケールの原因となるスケール成分を水溶性が高い溶解性塩類にするものである。溶解性塩類化薬剤１０９としては、本発明の効果を奏する範囲で各種薬剤を用いることができる。なお、溶解性塩類化薬剤１０９としては、上述した第１の実施の形態〜第３の実施の形態に係るアンモニウム塩生成化薬剤も用いることが可能である。
【００９０】
溶解性塩類化薬剤１０９としては、例えば、アンモニアガス及びアンモニア水などのアンモニア系薬剤、モノエタノールアミン（Ｃ２Ｈ７ＮＯ）、ジエタノールアミン（Ｃ４Ｈ１１ＮＯ２）、及びトリエタノールアミン（Ｃ６Ｈ１５ＮＯ３）などアルカノールアミンなどのアミン系薬剤、ヒドラジン（Ｎ２Ｈ４）及びヒドラジン誘導体などのヒドラジン系薬剤、塩化アンモニウム水溶液、炭酸アンモニウム水溶液、及び炭酸水素アンモニウム水溶液などのアンモニウム系水溶液、塩化カルシウム水溶液、及び炭酸ガスなどが挙げられる。これらは１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
【００９１】
溶解性塩類化薬剤１０９としては、アンモニア系薬剤が好ましい。このアンモニア系薬剤を蒸気Ｓに供給することにより、蒸気Ｓ中の塩化ナトリウム（ＮａＣｌ）、硫酸カルシウム（ＣａＳＯ4）、及び炭酸カルシウム（ＣａＣＯ３）などのスケール成分が塩化アンモニウム（ＮＨ４Ｃｌ）、硫酸アンモニウム（（ＮＨ４）２ＳＯ４）、及び炭酸アンモニウム（（ＮＨ４）２ＣＯ３）などの水溶性塩類としてのアンモニウム塩となって溶解するので、スケールの付着及び蒸気配管Ｌ１などの腐食を防止できる。さらに、蒸気Ｓ中の二酸化炭素（ＣＯ２）も炭酸アンモニウムとなるので、不凝縮ガスである二酸化炭素が蒸気タービン１０３に導入前に除去され、タービンの背圧低下による効果でタービン効率の向上を図ることもできる。
【００９２】
また、溶解性塩類化薬剤１０９としては、アミン系薬剤も好ましい。このアミン系薬剤を蒸気Ｓに供給することにより、蒸気Ｓ中に不凝縮ガスとして含まれるＣＯ２ガスとアミン系薬剤との間で以下の式（１）及び式（２）に示す反応が進行するので、反応によって生成するＮＨ３＋イオンがスケール成分と反応して水溶性塩類であるアンモニウム塩を生成する。以下にモノエタノールアミンとスケール成分との反応の一例を示す。
ＨＯ-ＣＨ２-ＣＨ２-ＮＨ２＋ＣＯ２＋Ｈ２Ｏ→ＨＯ-ＣＨ２-ＣＨ２-ＮＨ３＋＋ＨＣＯ３−・・・（１）
ＨＯ-ＣＨ２-ＣＨ２-ＮＨ３＋＋ＮａＣｌ（又はＣａＳＯ４又はＣａＣＯ３など）＋Ｈ２Ｏ→ＮＨ４Ｃｌ（又は（ＮＨ４）２ＳＯ４又は（ＮＨ４）２ＣＯ３など）＋ＨＯ-ＣＨ２-ＣＨ３・・・（２）
【００９３】
また、溶解性塩類化薬剤１０９としては、ヒドラジン系薬剤も好ましい。このヒドラジン系薬剤を用いることにより、下記式（３）及び下記式（４）に示すようにヒドラジン（Ｎ２Ｈ４）が分解してアンモニア（ＮＨ３）となる。このアンモニア（ＮＨ３）が上述したように蒸気Ｓ中のスケール成分（塩化ナトリウム（ＮａＣｌ）、硫酸カルシウム（ＣａＳＯ４）、及び炭酸カルシウム（ＣａＣＯ３）など）を、塩化アンモニウム（ＮＨ４Ｃｌ）、硫酸アンモニウム（（ＮＨ４）２ＳＯ４）、炭酸アンモニウム（（ＮＨ４）２ＣＯ３）などの水溶性塩類であるアンモニウム塩に変換するので、スケールの付着及び蒸気配管Ｌ１などの腐食を防止することができる。さらに、ヒドラジンを用いた場合には、下記式（４）のように、蒸気Ｓ中の酸素を除去するので、防食作用もある。
Ｎ２Ｈ４＋Ｈ２Ｏ→ＮＨ３＋ＮＨ２ＯＨ・・・（３）
２Ｎ２Ｈ４＋１／２Ｏ２→Ｎ２＋２ＮＨ３＋Ｈ２Ｏ・・・（４）
【００９４】
本実施の形態においては、溶解性塩類化薬剤１０９としては、アンモニアガス、アンモニア水、塩化アンモニウム水溶液、炭酸ガス、炭酸アンモニウム水溶液、炭酸水素アンモニウム水溶液及び、塩化カルシウム水溶液からなる群から選択された少なくとも１種を用いることが好ましい。これにより、以下の式（５）〜式（８）に基づく反応が進行して硫酸カルシウム（ＣａＳＯ４）及び炭酸カルシウム（ＣａＣＯ３）が、水溶性塩類である硫酸アンモニウム（（ＮＨ４）２ＳＯ4）、塩化カルシウム（ＣａＣｌ２）及び炭酸水素アンモニウム（Ｃａ（ＨＣＯ３）２）となるので、水溶性が低い硫酸カルシウム（ＣａＳＯ４）及び炭酸カルシウム（ＣａＣＯ３）の濃度が高い熱水Ｗ１を用いる場合であっても蒸気タービン１０３におけるスケールの発生を防ぐことができる。
ＣａＳＯ４＋２ＮＨ３＋ＣＯ２＋Ｈ２Ｏ→ＣａＣＯ３＋（ＮＨ４）２ＳＯ４・・・（５）
ＣａＳＯ４＋２ＮＨ４ＯＨ→Ｃａ（ＯＨ）２＋（ＮＨ４）２ＳＯ４・・・（６）
Ｃａ（ＯＨ）２＋２ＮＨ４Ｃｌ→＋ＣａＣｌ２＋２ＮＨ３＋２Ｈ２Ｏ・・・（７）
ＣａＣＯ３＋ＣＯ２＋Ｈ２Ｏ→Ｃａ（ＨＣＯ３）２・・・（８）
【００９５】
また、熱水Ｗ１中に含まれるスケール成分が主に硫酸カルシウム（ＣａＳＯ４）である場合には、溶解性塩類化薬剤１０９としては、アンモニアガス又はアンモニア水と炭酸ガスとの併用が好ましい。これにより、上記式（５）、上記式（６）及び上記式（８）に基づく反応により、硫酸カルシウム（ＣａＳＯ4）を効率良く水溶性が高い塩に変換できるので、スケールの付着を防止できる。
【００９６】
さらに、熱水Ｗ１中に含まれるスケール成分が主に炭酸カルシウム（ＣａＣＯ３）及び水酸化カルシウム（Ｃａ（ＯＨ）２）である場合には、溶解性塩類化薬剤１０９としては、アンモニア水、アンモニアガス、炭酸ガス、及び塩化カルシウム水溶液を併用することが好ましい。これにより、上記式（７）及び上記式（８）に基づく反応により、炭酸カルシウム（ＣａＣＯ３）及び水酸化カルシウム（Ｃａ（ＯＨ）２）を効率良く水溶性が高い塩に変換できるので、スケールの付着を防止できる。
【００９７】
また、溶解性塩類化薬剤１０９としては、第１薬剤供給部１０８Ａからヒドラジン系薬剤を供給し、第２薬剤供給部１０８Ｂからアンモニア系薬剤及び／又はアミン系薬剤を供給することが好ましい。これにより、第１薬剤供給部１０８Ａから気体の状態で供給されるヒドラジン系薬剤と蒸気Ｓとが効率良く撹拌され、蒸気Ｓに含まれるスケール成分とヒドラジン系薬剤とを効率良く反応させて水溶性塩類であるアンモニウム塩とすることができる。また、第２薬剤供給部１０８Ｂから液体の状態で供給されるアミン系薬剤により、スケール成分のミストが除去されやすくなるので、更にスケール付着を防止することができる。
【００９８】
次に、本実施の形態に係る地熱発電システム１００の全体動作について説明する。生産井１０１から供給される二相流としての熱水Ｗ１は、気水分離器１０２で熱水Ｗ１と蒸気Ｓとに分離される。気水分離器１０２で分離された熱水Ｗ１は、熱水タンク１０６を介して熱水還元井１０６に導入される。また、気水分離器１０２で分離された蒸気Ｓは、第１薬剤供給部１０８Ａによって蒸気配管Ｌ１内で溶解性塩類化薬剤１０９が供給されて蒸気貯留部１１０に導入される。ここでは、蒸気Ｓ内に溶解塩又は微粒子として含まれるスケール成分としての硫酸カルシウム及び炭酸カルシウムなどが溶解性塩類化薬剤１０９と反応して徐々に水溶性が高い溶解性塩類となる。蒸気貯留部１１０内に導入された蒸気Ｓは、第２薬剤供給部１０８Ｂから供給された溶解性塩類化薬剤１０９と混合された後、蒸気タービン１０３に導入される。これにより、蒸気Ｓ内に含まれるスケール成分が水溶性の高い溶解性塩類となった状態で蒸気タービン１０３に導入されるので、蒸気タービン１０３内のタービンノズル１０３ｃ及びタービンブレード１０３ｄへのスケールの付着を防止できる。
【００９９】
蒸気タービン１０３内に導入された蒸気Ｓは、蒸気タービン１０３内部のタービンノズル１０３ｃから吹き出される。これにより、発電機１０４と連結されたタービンロータ１０３ｂが回転して電力が発生させられる。その後、蒸気Ｓは、復水器１１２内に導入されて冷却水Ｗ３によって冷却されて復水Ｗ２となる。ここでは、蒸気Ｓに供給された溶解性塩類化薬剤１０９によって蒸気Ｓが中性〜弱アルカリ性（ｐＨ６．５〜８．０程度）となるので、復水Ｗ２もアルカリ性となり、復水器１１２以降でのアルカリ剤を用いた復水Ｗ２のｐＨ調整が不要になると共に、配管類の腐食を防止できる。この復水Ｗ２は、復水ポンプ１１３によって冷却塔１１４に供給されて冷却された後、冷却水ポンプ１１５によって冷却水Ｗ３として復水器１１２に供給される。
【０１００】
次に、本実施の形態に係る地熱発電システムのスケール防止方法について詳細に説明する。図９は、本実施の形態に係る地熱発電システムのスケール防止方法の概略を示すフロー図である。
【０１０１】
図９に示すように、制御部１１１は、地熱発電システム１００の運転中に蒸気タービン１０３の差圧を検出し、検出した差圧が所定の閾値以下であるか否かを判定する（ステップＳＴ１１）。制御部１１１は、検出した差圧が所定の閾値を超えた場合には、第１薬剤供給部１０８Ａ及び第２薬剤供給部１０８Ｂから溶解性塩類化薬剤１０９を供給せずに地熱発電システム１００の運転を継続する（ステップＳＴ１１：Ｎｏ）。
【０１０２】
また、制御部１１１は、検出した差圧が所定の閾値以下の場合には、スケールの発生により蒸気タービン１０３の閉塞が発生していると判定する（ステップＳＴ１１：Ｙｅｓ）。そして、制御部１１１は、第２薬剤供給部１０８Ｂから溶解性塩類化薬剤１０９を蒸気Ｓに供給する（ステップＳＴ１２）。次に、制御部１１１は、例えば、蒸気Ｓの全体積に対して５ｖｏｌ％の溶解性塩類化薬剤１０９を、５分以上３０分以下の間隔で第２薬剤供給部１０８Ｂから間欠的に供給する。ここでは、制御部１１１は、第２薬剤供給部１２Ｂから連続的に溶解性塩類化薬剤１０９を供給してもよい。なお、制御部１１１は、溶解性塩類化薬剤１０９として蒸気タービン１０３にとって不凝縮ガスである炭酸ガスを第２薬剤供給部１０８Ｂから供給する場合には、タービンの背圧上昇によるタービン性能の低下を防ぐ観点から、炭酸ガスの供給量を極力少なくすることが好ましい。
【０１０３】
続いて、制御部１１１は、再び蒸気タービン１０３の差圧を検出し、検出した差圧が所定の閾値以下であるか否かを判定する（ステップＳＴ１３）。制御部１１１は、検出した差圧が所定の閾値を超えた場合（ステップＳＴ１３：Ｎｏ）には、第２薬剤供給部１０８Ｂからの溶解性塩類化薬剤１０９の供給を停止して地熱発電システムを通常運転する。
【０１０４】
また、制御部１１１は、検出した差圧が所定の閾値以下の場合（ステップＳＴ１３：Ｙｅｓ）には、第１薬剤供給部１０８Ａから溶解性塩類化薬剤１０９の供給を開始する（ステップＳＴ１４）。次に、制御部１１１は、例えば、第１薬剤供給部１０８Ａから蒸気Ｓの全体積に対して５ｖｏｌ％の溶解性塩類化薬剤１０９を、反応時間を考慮して３０分程度の間隔で間欠的に供給する。ここでは、制御部１１１は、第１薬剤供給部１０８Ａから連続的に溶解性塩類化薬剤１０９を供給してもよい。また、制御部１１１は、溶解性塩類化薬剤１０９として蒸気タービン１０３にとって不凝縮ガスである炭酸ガスを第１薬剤供給部１０８Ａから供給する場合には、タービンの背圧上昇によるタービン性能の低下を防ぐ観点から、炭酸ガスの供給量を極力少なくすることが好ましい。
【０１０５】
続いて、制御部１１１は、再び蒸気タービン１０３のタービンノズル１０３ｃの入出部の差圧を検出し、検出した差圧が所定の閾値以下であるか否かを判定する（ステップＳＴ１３）。そして、制御部１１１は、検出した差圧が所定の閾値を超えた場合（ステップＳＴ１３：Ｎｏ）には、第１薬剤供給部１０８Ａ及び第２薬剤供給部１０８Ｂからの溶解性塩類化薬剤１０９の供給を停止して地熱発電システム１００を通常運転する。また、制御部１１１は、検出した差圧が所定の閾値以下の場合（ステップＳＴ１３：Ｙｅｓ）には、第１薬剤供給部１０８Ａ及び第２薬剤供給部１０８Ｂからの溶解性塩類化薬剤１０９の供給を継続する（ステップＳＴ１４）。
【０１０６】
図１０は、本実施の形態に係る地熱発電システムのスケール防止方法の他の例の概略を示すフロー図である。ここでは、蒸気タービン１０３へのスケールの付着量が多く、図９に示したスケール防止方法では十分な効果が得られなかった場合について説明する。
【０１０７】
図１０に示すように、図９に示したフロー図の処理を繰り返しても、ステップＳＴ１３において、蒸気タービン１０３のタービンノズル１０３ｃの入出部の差圧が所定の閾値以下の場合、蒸気タービン１０３を一時停止する（ステップＳＴ２１）。次に、蒸気タービン１０３のケーシング１０３ａを開放した後、制御部１１１は、薬剤噴霧部１０８Ｃから蒸気タービン１０３のケーシング１０３ａ内に直接溶解性塩類化薬剤１０９を噴霧する（ステップＳＴ２２）。ここでは、制御部１１１は、薬剤噴霧部１０８Ｃにより蒸気タービン１０３の蒸気Ｓの入口部であるケーシング１０３ａ内のタービンノズル１０３ｃと第１段目のタービンブレード１０３ｄとの間に溶解性塩類化薬剤１０９を噴霧する。そして、制御部１１１は、例えば、１００Ｌ〜２００Ｌの溶解性塩類化薬剤１０９を３０分以上１時間以下で薬剤噴霧部１０８Ｃから噴霧して１時間以上２時間以下保持した後、１００Ｌ〜２００Ｌの水を薬剤噴霧部１０８ｃから噴霧する水洗により溶解性塩類化薬剤１０９及び水溶性塩類化されたスケール成分を溶解除去する。また、制御部１１１が薬剤噴霧部１０８Ｃから供給する溶解性塩類化薬剤１０９としては、蒸気タービン１０３のケーシング１０３ａ内での拡散効果が得られる観点から、アンモニアガス及び炭酸ガスを供給することが好ましい。
【０１０８】
次に、蒸気タービン１０３を再起動した後（ステップＳＴ２３）、制御部１１１は、蒸気タービン１０３の差圧を検出し、制御部１１１が検出した差圧が所定の閾値以下であるか否かを判定する（ステップＳＴ２４）。制御部１１１は、検出した差圧が所定の閾値以下の場合（ステップＳＴ２４：Ｙｅｓ）には、再び蒸気タービン１０３を停止して薬剤噴霧部１０８Ｃによる溶解性塩類化薬剤１０９の噴霧を開始する（ステップＳＴ２１、ＳＴ２２）。また、制御部１１１は、検出した差圧が所定の閾値を超えた場合には（ステップＳＴ２４：Ｎｏ）、蒸気タービン１０３のスケールが除去されたと判定し、地熱発電システム１００を通常運転する。
【０１０９】
図１１は、本実施の形態に係る地熱発電システムのスケール防止方法の他の例の概略を示すフロー図である。ここでは、蒸気タービン１０３へのスケールの付着量が更に多く、図１０に示したスケール防止方法でも十分な効果が得られなかった場合について説明する。
【０１１０】
図１０に示すように、薬剤噴霧部１０８Ｃによる蒸気タービン１０３のケーシング１０３ａ内のタービンノズル１０３ｃと第１段目のタービンブレード１０３ｄとの間に溶解性塩類化薬剤１０９の噴霧を繰り返しても、蒸気タービン１０３の差圧が所定の閾値以下の場合、制御部１１１は、蒸気タービン１０３を一時停止する（ステップＳＴ３１）。次に、蒸気タービン１０３のケーシング１０３ａを開放した後、制御部１１１は、薬剤噴霧部１０８Ｃから蒸気タービン１０３のケーシング１０３ａ内のタービンノズル１０３ｃ及びタービンブレード１０３ｄの全段に洗浄配管１０３ｆから直接溶解性塩類化薬剤１０９を噴霧する（ステップＳＴ３２）。ここでは、制御部１１１は、例えば、２００Ｌ〜４００Ｌの溶解性塩類化薬剤１０９を３０分以上１時間以下で薬剤噴霧部１０８Ｃから噴霧して１時間以上２時間以下保持した後、２００Ｌ〜４００Ｌの水を薬剤噴霧部１０８Ｃから噴霧する水洗により溶解性塩類化薬剤１０９及び溶解塩を除去する。また、制御部１１１は、薬剤噴霧部１０８Ｃから供給する溶解性塩類化薬剤１０９としては、蒸気タービン１０３のケーシング１０３ａ内での拡散効果が得られる観点から、アンモニアガス及び炭酸ガスを供給することが好ましい。
【０１１１】
次に、制御部１１１は、蒸気タービン１０３を再起動（ステップＳＴ３３）して蒸気タービン１０３の差圧を検出し、検出した差圧が所定の閾値以下であるか否かを判定する（ステップＳＴ３４）。制御部１１１は、検出した差圧が所定の閾値以下の場合（ステップＳＴ３４：Ｙｅｓ）には、再び蒸気タービン１０３を停止して薬剤噴霧部１０８Ｃによる溶解性塩類化薬剤１０９の噴霧を開始する（ステップＳＴ３１、３２）。制御部１１１は、検出した差圧が所定の閾値を超えた場合（ステップＳＴ３４：Ｎｏ）には、蒸気タービン１０３のスケールが除去されたと判定し、地熱発電システム１００を通常運転する。そして、図１０に示したスケール防止方法を繰り返しても制御部１１１が検出した差圧が所定の閾値以下とならない場合、蒸気タービン１０３の開放工事及びメンテナンスを実施する。
【０１１２】
以上説明したように、本実施の形態に係る地熱発電システム１００及び地熱発電システム１００のスケール防止方法によれば、第１薬剤供給部１０８Ａ及び第２薬剤供給部１０８Ｂから供給される溶解性塩類化薬剤１０９によりスケール成分が溶解性塩類となるので、蒸気タービン１０３に導入されるスケール成分の量を低減できる。これにより、この地熱発電システム１００及び地熱発電システムのスケール防止方法は、生産井１０１より噴出した蒸気Ｓがスケール成分を多量に含む場合であっても、蒸気タービン１０３へのスケールの付着を低減できるので、蒸気タービン１０３に付着したスケールによる不具合の予防を実現できる。
【０１１３】
また、本実施の形態に係る地熱発電システム１００のスケール防止方法によれば、蒸気タービン１０３にスケールが付着した場合であっても、蒸気タービン１０３を一時停止して薬剤噴霧部１０８Ｃによって蒸気タービン１０３のケーシング１０３ａ内に溶解性塩類化薬剤１０９を直接噴霧して溶解除去するので、スケールを効率良く溶解除去することができ、スケールの発生による不具合を事前に予防することができる。
【０１１４】
さらに、本実施の形態に係る地熱発電システム１００及び地熱発電システム１００のスケール防止方法によれば、溶解性塩類化薬剤として、アンモニアガス、アンモニア水、塩化アンモニウム水溶液、炭酸アンモニウム水溶液、炭酸水素アンモニウム水溶液及び炭酸ガスからなる群から選択された少なくとも１種を用いるので、生産井１０１から噴出する蒸気Ｓが硫酸カルシウム及び炭酸カルシウムなどの溶解性が低いスケール成分を多量に含有する場合であっても、スケール成分と溶解性塩類化薬剤１０９とを効率良く反応させて溶解性塩類とすることが可能となり、蒸気タービンにおける硫酸カルシウム及び炭酸カルシウムに基づくスケールの付着を防ぐことが可能となる。
【符号の説明】
【０１１５】
１１  アンモニア塩生成薬剤
１２Ａ，１０８Ａ  第１薬剤供給部（薬剤供給部）
１２Ｂ，１０８Ｂ  第２薬剤供給部（薬剤供給部）
５０Ａ〜５０Ｃ，１００  地熱発電システム
５１Ａ，１０１  生産井
５１Ｂ，１０５  熱水還元井
５３，１０２  気水分離器
５５，１０３  蒸気タービン
５６，１１２  復水器
５８，１１３  復水ポンプ
５９，１１４  冷却塔
６１，１１５  冷却水ポンプ
６３，１１６  ガス空気抽出器
６５，１０６  熱水タンク
６７，１０４  発電機
６８，１０７  サイレンサ
７０，１１０  蒸気貯留部
１０３ａ  ケーシング
１０３ｂ  タービンロータ
１０３ｃ  タービンノズル
１０３ｄ  タービンブレード
１０３ｅ  仕切板
１０３ｆ  洗浄配管
１０８Ｃ  薬剤噴霧部
１０９  溶解性塩類化薬剤
１１１  制御部
１１７  供給ポンプ
Ｇ  不凝縮ガス
Ｌ１  蒸気配管
Ｌ２  供給ライン
Ｐ１，Ｐ２  圧力計
Ｓ  蒸気
Ｗ１  熱水
Ｗ２  復水
Ｗ３  冷却水
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
2015083832.tif 000009
【図８】
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【図９】
2015083832.tif 000011
【図１０】
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【図１１】
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