(57)【要約】      （修正有）【課題】低回転時におけるサージ圧を抑制できる可変容量形ベーンポンプを提供する。【解決手段】吐出ポート44の終端と吸入ポート43の始端の間を第１閉じ込み領域、吸入ポート43の終端と吐出ポート44の始端の間を第２閉じ込み領域、吸入ポート43の始端と吐出ポート44の終端の周方向中間点を基準点、ロータ6の駆動軸5の回転軸Oに対し直角に交わり基準点を通る線を基準線としたとき、ポンプ要素収容部の内周側に形成されたカム支持面93を第２閉じ込み領域側から第１閉じ込み領域側に向かって基準線との最短距離が小さくなるように形成し、カムリング8を、カムリング8の偏心量δが最大のとき、第２閉じ込み領域側において、カムプロファイル半径変化率が一旦減少した後、再度増加するように形成した。【選択図】図２
2015059524.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポンプ要素収容部を有するポンプハウジングと、
前記ポンプハウジングに軸支される駆動軸と、
前記ポンプハウジング内に設けられ、前記駆動軸によって回転駆動されると共に、周方向に複数個のスリットを有するロータと、
前記スリットに出没自在に設けられた複数のベーンと、
前記ポンプ要素収容部の内周側に形成されたカム支持面と、
前記ポンプ要素収容部内で前記カム支持面上を転がるように移動可能に設けられ、環状に形成され、内周側に前記ロータおよび前記ベーンと共に複数のポンプ室を形成するカムリングと、
前記ポンプハウジングに形成され、前記ロータの回転に伴い前記複数のポンプ室のうち容積が増大する吸入領域に開口し、前記駆動軸に対し前記カム支持面の反対側に配置された吸入口と、
前記ポンプハウジングに形成され、前記ロータの回転に伴い前記複数のポンプ室のうち容積が減少する吐出領域に開口し、前記駆動軸に対し前記カム支持面側に配置された吐出口と、
前記ポンプハウジングに設けられ、前記ロータに対する前記カムリングの偏心量を制御するカムリング制御機構と、
を備え、
前記ロータの回転に伴い前記吐出領域を離れた前記ベーンが前記吸入口と最初に重なる点を前記吸入口の始端とし、前記吸入領域にある前記ベーンが最後に前記吸入口と重なる点を前記吸入口の終端とし、前記吸入領域を離れた前記ベーンが前記吐出口と最初に重なる点を前記吐出口の始端とし、前記吐出領域にある前記ベーンが最後に前記吐出口と重なる点を前記吐出口の終端とし、前記吐出口の終端と前記吸入口の始端の間を第１閉じ込み領域、前記吸入口の終端と前記吐出口の始端の間を第２閉じ込み領域とし、前記駆動軸の回転方向を周方向としたとき、前記吸入口の始端と前記吐出口の終端の前記周方向中間点を基準点とし、前記駆動軸の回転軸に対し直角に交わり前記基準点を通る線を基準線とし、前記カムリングの内周面の中心と前記カムリングの内周面までの距離をカムプロファイル半径とし、前記駆動軸の回転方向における前記カムプロファイル半径の変化率をカムプロファイル半径変化率とし、
前記カムリングの内周面の中心が前記駆動軸の回転軸と一致するように前記カムリングを配置したとき、前記カムリングの内周面のうち、前記基準線と交わる１対の点のうち前記第１閉じ込み領域側の点を前記カムリングプロファイル定義用の角度の0度とし、前記カムリングの内周面の夫々の点において前記カムリングの内周面に沿って前記駆動軸の回転方向に向かって前記角度が増加し前記カムリングの内周面１周が360度となるように前記カムリングプロファイル定義用の角度を定義したとき、
前記カム支持面は、前記第２閉じ込み領域側から前記第１閉じ込み領域側に向かって前記基準線との最短距離が小さくなるように形成され、
前記カムリングは、前記カムリングの偏心量が最大のとき、前記第２閉じ込み領域側において、前記カムプロファイル半径変化率が一旦減少した後、再度増加するように形成されることを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
【請求項２】
請求項１に記載の可変容量形ベーンポンプにおいて、
前記カムリングは、前記カムリングの偏心量が最小のとき、前記カムリングプロファイル定義用の角度が180度の点において、前記カムプロファイル半径変化率が負の値となるように形成されることを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
【請求項３】
請求項２に記載の可変容量形ベーンポンプにおいて、
前記カムリングは、前記カムリングの偏心量が最大のとき、前記第２閉じ込み領域側において、前記カムプロファイル半径変化率が一旦減少した後、再度増加したときの最大値が負の値となるように形成されることを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
【請求項４】
請求項２に記載の可変容量形ベーンポンプにおいて、
前記駆動軸の回転方向における前記複数のポンプ室の容積変化率を容積変化率としたとき、
前記カムリングは、前記カムリングの偏心量が最小のとき、前記第２閉じ込み領域側において、前記容積変化率が一旦減少した後、再度増加し、この増加したときの最大値の値が負の値となるように形成されることを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
【請求項５】
請求項２に記載の可変容量形ベーンポンプにおいて、
前記カムリングは、前記第２閉じ込み領域側において、前記カムプロファイル半径変化率が減少した後、増加し、その後再度減少し、さらにその後再度増加し、さらにその後再度減少するように形成されることを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
【請求項６】
請求項５に記載の可変容量形ベーンポンプにおいて、
前記カムリングは、前記カムリングの偏心量が最大のとき、前記第２閉じ込み領域側において、前記カムプロファイル半径変化率が減少した後、増加し、その後再度減少し、さらにその後再度増加し、さらにその後再度減少するように形成されることを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
【請求項７】
請求項５に記載の可変容量形ベーンポンプにおいて、
前記カムリングは、前記カムリングの偏心量が最小のとき、前記第２閉じ込み領域側において、前記カムプロファイル半径変化率が減少した後、増加し、その後再度減少し、さらにその後再度増加し、さらにその後再度減少するように形成されることを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
【請求項８】
請求項２に記載の可変容量形ベーンポンプにおいて、
前記カムリングは、前記カムリングの偏心量が最大のとき、前記第２閉じ込み領域側において、前記カムプロファイル半径変化率が２回減少したうちの一方の最小値が正の値となるように形成されることを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
【請求項９】
請求項２に記載の可変容量形ベーンポンプにおいて、
前記駆動軸の回転方向における前記複数のポンプ室の容積変化率を容積変化率としたとき、
前記カムリングは、前記カムリングの偏心量が最大のとき、前記吐出ポートの始端に対応する位置において、前記容積変化率が正の値となるように形成されることを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
【請求項１０】
請求項２に記載の可変容量形ベーンポンプにおいて、
前記駆動軸の回転方向における前記複数のポンプ室の容積変化率を容積変化率としたとき、
前記カムリングは、前記カムリングの偏心量が最大のとき、前記カムリングプロファイル定義用の角度が170度の点において、前記容積変化率が正の値となるように形成されることを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
【請求項１１】
請求項１に記載の可変容量形ベーンポンプにおいて、
前記駆動軸の回転方向における前記複数のポンプ室の容積変化率を容積変化率としたとき、
前記カムリングは、前記カムリングの偏心量が最小のとき、前記カムリングプロファイル定義用の角度が170度の点において、前記容積変化率が負の値となるように形成されることを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
【請求項１２】
請求項１に記載の可変容量形ベーンポンプにおいて、
前記駆動軸の回転方向における前記複数のポンプ室の容積変化率を容積変化率としたとき、
前記カムリングは、前記カムリングの偏心量が最大のとき、前記吐出ポートの始端に対する位置において、前記容積変化率の値が負の値となるように形成されることを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
【請求項１３】
ポンプ要素収容部を有するポンプハウジングと、
前記ポンプハウジングに軸支される駆動軸と、
前記ポンプハウジング内に設けられ、前記駆動軸によって回転駆動されると共に、周方向に複数個のスリットを有するロータと、
前記スリットに出没自在に設けられた複数のベーンと、
前記ポンプ要素収容部の内周側に形成されたカム支持面と、
前記ポンプ要素収容部内で前記カム支持面上を転がるように移動可能に設けられ、環状に形成され、内周側に前記ロータおよび前記ベーンと共に複数のポンプ室を形成するカムリングと、
前記ポンプハウジングに形成され、前記ロータの回転に伴い前記複数のポンプ室のうち容積が増大する吸入領域に開口し、前記駆動軸に対し前記カム支持面の反対側に配置された吸入口と、
前記ポンプハウジングに形成され、前記ロータの回転に伴い前記複数のポンプ室のうち容積が減少する吐出領域に開口し、前記駆動軸に対し前記カム支持面側に配置された吐出口と、
前記ポンプハウジングに設けられ、前記ロータに対する前記カムリングの偏心量を制御するカムリング制御機構と、
を備え、
前記ロータの回転に伴い前記吐出領域を離れた前記ベーンが前記吸入口と最初に重なる点を前記吸入口の始端とし、前記吸入領域にある前記ベーンが最後に前記吸入口と重なる点を前記吸入口の終端とし、前記吸入領域を離れた前記ベーンが前記吐出口と最初に重なる点を前記吐出口の始端とし、前記吐出領域にある前記ベーンが最後に前記吐出口と重なる点を前記吐出口の終端とし、前記吐出口の終端と前記吸入口の始端の間を第１閉じ込み領域、前記吸入口の終端と前記吐出口の始端の間を第２閉じ込み領域とし、前記駆動軸の回転方向を周方向としたとき、前記吸入口の始端と前記吐出口の終端の前記周方向中間点を基準点とし、前記駆動軸の回転軸に対し直角に交わり前記基準点を通る線を基準線とし、前記駆動軸の回転方向における前記複数のポンプ室の容積変化率を容積変化率とし、
前記カムリングの内周面の中心が前記駆動軸の回転軸と一致するように前記カムリングを配置したとき、前記カムリングの内周面のうち、前記基準線と交わる１対の点のうち前記第１閉じ込み領域側の点を前記カムリングプロファイル定義用の角度の0度とし、前記カムリングの内周面の夫々の点において前記カムリングの内周面に沿って前記駆動軸の回転方向に向かって前記角度が増加し前記カムリングの内周面１周が360度となるように前記カムリングプロファイル定義用の角度を定義したとき、
前記カム支持面は、前記第２閉じ込み領域側から前記第１閉じ込み領域側に向かって前記基準線との最短距離が小さくなるように形成され、
前記カムリングは、前記カムリングの偏心量が最大のとき、前記第２閉じ込み領域側において、前記容積変化率が一旦減少した後、再度増加するように形成されることを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
【請求項１４】
ポンプ要素収容部を有するポンプハウジングと、
前記ポンプハウジングに軸支される駆動軸と、
前記ポンプハウジング内に設けられ、前記駆動軸によって回転駆動されると共に、周方向に複数個のスリットを有するロータと、
前記スリットに出没自在に設けられた複数のベーンと、
前記ポンプ要素収容部の内周側に形成されたカム支持面と、
前記ポンプ要素収容部内で前記カム支持面上を転がるように移動可能に設けられ、環状に形成され、内周側に前記ロータおよび前記ベーンと共に複数のポンプ室を形成するカムリングと、
前記ポンプハウジングに形成され、前記ロータの回転に伴い前記複数のポンプ室のうち容積が増大する吸入領域に開口し、前記駆動軸に対し前記カム支持面の反対側に配置された吸入口と、
前記ポンプハウジングに形成され、前記ロータの回転に伴い前記複数のポンプ室のうち容積が減少する吐出領域に開口し、前記駆動軸に対し前記カム支持面側に配置された吐出口と、
前記ポンプハウジングに設けられ、前記ロータに対する前記カムリングの偏心量を制御するカムリング制御機構と、
を備え、
前記ロータの回転に伴い前記吐出領域を離れた前記ベーンが前記吸入口と最初に重なる点を前記吸入口の始端とし、前記吸入領域にある前記ベーンが最後に前記吸入口と重なる点を前記吸入口の終端とし、前記吸入領域を離れた前記ベーンが前記吐出口と最初に重なる点を前記吐出口の始端とし、前記吐出領域にある前記ベーンが最後に前記吐出口と重なる点を前記吐出口の終端とし、前記吐出口の終端と前記吸入口の始端の間を第１閉じ込み領域、前記吸入口の終端と前記吐出口の始端の間を第２閉じ込み領域とし、前記駆動軸の回転方向を周方向としたとき、前記吸入口の始端と前記吐出口の終端の前記周方向中間点を基準点とし、前記駆動軸の回転軸に対し直角に交わり前記基準点を通る線を基準線とし、前記カムリングの内周面の中心と前記カムリングの内周面までの距離をカムプロファイル半径とし、前記駆動軸の回転方向における前記カムプロファイル半径の変化率をカムプロファイル半径変化率とし、
前記カムリングの内周面の中心が前記駆動軸の回転軸と一致するように前記カムリングを配置したとき、前記カムリングの内周面のうち、前記基準線と交わる１対の点のうち前記第１閉じ込み領域側の点を前記カムリングプロファイル定義用の角度の0度とし、前記カムリングの内周面の夫々の点において前記カムリングの内周面に沿って前記駆動軸の回転方向に向かって前記角度が増加し前記カムリングの内周面１周が360度となるように前記カムリングプロファイル定義用の角度を定義したとき、
前記カムリングは、前記カムリングの偏心量が最大のとき、前記第２閉じ込み領域側において、前記カムプロファイル半径変化率が一旦減少した後、再度増加するように形成されることを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
【請求項１５】
ポンプ要素収容部を有するポンプハウジングと、
前記ポンプハウジングに軸支される駆動軸と、
前記ポンプハウジング内に設けられ、前記駆動軸によって回転駆動されると共に、周方向に複数個のスリットを有するロータと、
前記スリットに出没自在に設けられた複数のベーンと、
前記ポンプ要素収容部の内周側に形成されたカム支持面と、
前記ポンプ要素収容部内で前記カム支持面上を転がるように移動可能に設けられ、環状に形成され、内周側に前記ロータおよび前記ベーンと共に複数のポンプ室を形成するカムリングと、
前記ポンプハウジングに形成され、前記ロータの回転に伴い前記複数のポンプ室のうち容積が増大する吸入領域に開口し、前記駆動軸に対し前記カム支持面の反対側に配置された吸入口と、
前記ポンプハウジングに形成され、前記ロータの回転に伴い前記複数のポンプ室のうち容積が減少する吐出領域に開口し、前記駆動軸に対し前記カム支持面側に配置された吐出口と、
前記ポンプハウジングに設けられ、前記ロータに対する前記カムリングの偏心量を制御するカムリング制御機構と、
を備え、
前記ロータの回転に伴い前記吐出領域を離れた前記ベーンが前記吸入口と最初に重なる点を前記吸入口の始端とし、前記吸入領域にある前記ベーンが最後に前記吸入口と重なる点を前記吸入口の終端とし、前記吸入領域を離れた前記ベーンが前記吐出口と最初に重なる点を前記吐出口の始端とし、前記吐出領域にある前記ベーンが最後に前記吐出口と重なる点を前記吐出口の終端とし、前記吐出口の終端と前記吸入口の始端の間を第１閉じ込み領域、前記吸入口の終端と前記吐出口の始端の間を第２閉じ込み領域とし、前記駆動軸の回転方向を周方向としたとき、前記吸入口の始端と前記吐出口の終端の前記周方向中間点を基準点とし、前記駆動軸の回転軸に対し直角に交わり前記基準点を通る線を基準線とし、前記駆動軸の回転方向における前記複数のポンプ室の容積変化率を容積変化率とし、
前記カムリングの内周面の中心が前記駆動軸の回転軸と一致するように前記カムリングを配置したとき、前記カムリングの内周面のうち、前記基準線と交わる１対の点のうち前記第１閉じ込み領域側の点を前記カムリングプロファイル定義用の角度の0度とし、前記カムリングの内周面の夫々の点において前記カムリングの内周面に沿って前記駆動軸の回転方向に向かって前記角度が増加し前記カムリングの内周面１周が360度となるように前記カムリングプロファイル定義用の角度を定義したとき、
前記カムリングは、前記カムリングの偏心量が最大のとき、前記第２閉じ込み領域側において、前記容積変化率が一旦減少した後、再度増加するように形成されることを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、可変容量形ベーンポンプに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、ロータのスリットにベーンを出没可能に収容し、カムリング内周面とロータ外周面とベーンとの間に形成したポンプ室の容積を変化させる可変容量形ベーンポンプが知られている。上記説明の技術に関係する一例は、特許文献１に記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開2012-87777号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
上述の従来装置において、低回転時においてポンプ室内の圧力が急激に上昇する、いわゆるサージ圧をより抑制して欲しいとのニーズがある。
本発明の目的は、低回転時におけるサージ圧を抑制できる可変容量形ベーンポンプを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明の可変容量形ベーンポンプでは、吐出口の終端と吸入口の始端の間を第１閉じ込み領域、吸入口の終端と吐出口の始端の間を第２閉じ込み領域、吸入口の始端と吐出口の終端の周方向中間点を基準点、ロータの駆動軸の回転軸に対し直角に交わり基準点を通る線を基準線としたとき、ポンプ要素収容部の内周側に形成されたカム支持面を第２閉じ込み領域側から第１閉じ込み領域側に向かって基準線との最短距離が小さくなるように形成し、カムリングを、カムリングの偏心量が最大のとき、第２閉じ込み領域側において、カムプロファイル半径変化率が一旦減少した後、再度増加するように形成した。
【発明の効果】
【０００６】
よって、本発明の可変容量形ベーンポンプでは、低回転時におけるサージ圧を抑制できる。
【図面の簡単な説明】
【０００７】
【図１】実施例１の可変容量形ベーンポンプが適用されるCVTのブロック図である。
【図２】実施例１の可変容量形ベーンポンプの内部を回転軸方向から見た断面図である。
【図３】実施例１のプレートをz軸正方向側から見た平面図である。
【図４】実施例１のリアボディをz軸正方向側から見た図である。
【図５】実施例１のフロントボディをz軸負方向側から見た図である。
【図６】実施例１の制御部の構成を示す図である。
【図７】実施例１のカムリングとアダプタリングを回転軸方向から見た図である。
【図８】実施例１のカムリング偏心量最大時におけるカムリングプロファイル定義用の角度に対するカムプロファイル半径変化率を示す図である。
【図９】実施例１の可変容量形ベーンポンプの回転数と吐出流量との関係を表す特性図である。
【図１０】実施例２のカムリング偏心量最小時におけるカムリングプロファイル定義用の角度に対するカムプロファイル半径変化率を示す図である。
【図１１】実施例３のカムリング偏心量最大時におけるカムリングプロファイル定義用の角度に対するカムプロファイル半径変化率を示す図である。
【図１２】実施例４のカムリング偏心量最小時におけるカムリングプロファイル定義用の角度に対する容積変化率を示す図である。
【図１３】実施例５のカムリング最大偏心時におけるカムリングプロファイル定義用の角度に対するカムプロファイル半径変化率を示す図である。
【図１４】実施例６のカムリング最小偏心時におけるカムリングプロファイル定義用の角度に対するカムプロファイル半径変化率を示す図である。
【図１５】実施例７のカムリング偏心量最大時におけるカムリングプロファイル定義用の角度に対する容積変化率を示す図である。
【図１６】実施例８のカムリング偏心量最大時におけるカムリングプロファイル定義用の角度に対する容積変化率を示す図である。
【図１７】実施例９のカムリング偏心量最小時におけるカムリングプロファイル定義用の角度に対する容積変化率を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【実施例１】
【０００８】
［可変容量形ベーンポンプの構成］
図１は、実施例１の可変容量形ベーンポンプ（以下、ベーンポンプ）1が適用されるベルト式無段変速機(CVT)100の一例を示すブロック図であり、実施例１の可変容量形ベーンポンプ（以下、ベーンポンプ）1の概要を説明する。ベーンポンプ1は、CVT100の油圧供給源として使用される。
ベーンポンプ1は内燃機関（エンジン）のクランクシャフト（不図示）により駆動され、作動流体を吸入・吐出する。作動流体として作動油、具体的にはATF（オートマチック・トランスミッション・フルード）を用いる。作動油（ATF）は、弾性係数が大きく、僅かな容積変化に対して圧力が大きく変化する性質を有する。
コントロールバルブ200内には、CVTコントロールユニット300により制御される各種のバルブ201〜213が設けられている。ベーンポンプ1から吐出された作動油は、コントロールバルブ200を介してCVT100の各部（プライマリプーリ101、セカンダリプーリ102、フォワードクラッチ103、リバースブレーキ104、トルクコンバータ105、潤滑・冷却系等106等）に供給される。
ベーンポンプ1は、１回転あたりに吐出する流体量（以下、ポンプ容量）を調節できる可変容量形であり、作動油を吸入・吐出するポンプ部2と、ポンプ容量を制御する制御部3とを一体のユニットとして備える。
【０００９】
［ポンプ部の構成］
ポンプ部2は主な構成要素として、クランクシャフトにより駆動される駆動軸5と、駆動軸5により回転駆動されるロータ6と、ロータ6の外周に形成された複数のスリット61のそれぞれに突没可能に収容されたベーン7と、ロータ6を囲んで配置されるカムリング8と、カムリング8を囲んで配置されるアダプタリング9と、カムリング8およびロータ6の軸方向側面に配置され、カムリング8、ロータ6およびベーン7と共に複数のポンプ室rを形成するプレート41と、収容孔400を有し、収容孔400の底部402にプレート41を収容すると共に、収容孔400内にカムリング8、ロータ6およびベーン7を収容するリアボディ（ポンプハウジング）40と、リアボディ40の収容孔400を閉塞すると共に、カムリング8、ロータ6およびベーン7と共に複数のポンプ室rを形成するフロントボディ（ポンプハウジング）42を有する。
図２は、ベーンポンプ1の内部を回転軸方向から見た一部断面図である。説明の便宜上、三次元直交座標系を設け、ベーンポンプ1の径方向にx軸およびy軸、ベーンポンプ1の回転軸方向にz軸を設定する。ベーンポンプ1の回転軸O上にz軸を設け、回転軸Oに対してカムリング8の中心軸Pが揺動する方向にx軸を設け、x軸およびz軸に直交する方向にy軸を設ける。図２の紙面上方をz軸正方向とし、Oに対してPが離れる側（第１閉じ込み領域に対する第２閉じ込み領域の側。図３参照。）をx軸正方向とし、吸入領域に対して吐出領域の側をy軸正方向とする。
【００１０】
［アダプタリングの構成］
リアボディ40には、z軸方向に延びる略円筒状の収容孔400が形成されている。この収容孔400には、円環状のアダプタリング9が設置されている。
アダプタリング9の内周面は、z軸方向に延びる略円筒状の収容孔90を構成する。収容孔90のx軸正方向側には、yz平面と略平行な第１平面部91が形成されている。収容孔90のx軸負方向側には、yz平面と略平行な第２平面部92が形成されている。第２平面部92のz軸方向略中央には、段差部920がx軸負方向側に形成されている。
収容孔90のy軸正方向側であって回転軸Oに対して若干x軸正方向寄りには、カム支持面93が形成されている。カム支持面93には、z軸方向から見て半円状の溝（凹部930）が形成されている。凹部930を挟んだ両側には、アダプタリング9を径方向に貫通する連通路931,932が形成されている。凹部930のx軸正方向側におけるカム支持面93には第１連通路931が開口し、カム支持面93のx軸負方向側に隣接して第２連通路932が開口している。収容孔90のy軸負方向側には、xz平面と略平行な第４平面部94が形成されている。第４平面部94には、z軸方向から見て矩形状の溝（凹部940）が形成されている。
【００１１】
［カムリングの構成］
アダプタリング9の収容孔90内には、円環状のカムリング8が揺動自在に設置されている。言い換えると、アダプタリング9は、カムリング8を取り囲むように配置されている。z軸方向から見て、カムリング8のカムリング内周面80およびカムリング外周面81は略円形であり、カムリング8の径方向幅は略一定である。カムリング8のy軸正方向側のカムリング外周面81には、z軸方向から見て半円状の溝（凹部810）が形成されている。
カムリング8のx軸負方向側のカムリング外周面81には、x軸方向に軸を有する略円筒状の凹部811が所定深さまで穿設されている。アダプタリング内周の凹部930とカムリング外周の凹部810との間には、z軸方向に延びるシールピン10が、これらの凹部930,810に挟み込まれるように、各凹部930,810に当接して設置される。
前述のアダプタリング内周の凹部940には、シール部材11が設置される。シール部材11は、カムリング外周面81のy軸負方向側に当接する。
アダプタリング内周の段差部920には、弾性部材としてのスプリング12の一端が設置される。スプリング12はコイルスプリングである。カムリング外周の凹部811には、スプリング12の他端が嵌挿される。スプリング12は圧縮状態で設置され、アダプタリング9に対してカムリング8をx軸正方向側に常時付勢する。
アダプタリング9の収容孔90のx軸方向寸法、すなわち第１平面部91と第２平面部92との間の距離は、カムリング外周面81の直径よりも大きく設けられている。カムリング8は、アダプタリング9に対してカム支持面93で支持され、カム支持面93を支点にxy平面内で揺動自在に設置されている。シールピン10はアダプタリング9に対するカムリング8の位置ズレ（相対回転）を抑制する。
カムリング8の揺動は、x軸正方向側では、カムリング外周面81がアダプタリング9の第１平面部91に当接することで規制され、x軸負方向側では、カムリング外周面81がアダプタリング9の第２平面部92に当接することで規制される。カムリング8の中心軸Pの回転軸Oに対する偏心量をδとする。カムリング外周面81が第２平面部92に当接する位置（最小偏心位置）では、偏心量δが最小値となる。カムリング外周面81が第１平面部91に当接する図２の位置（最大偏心位置）では、偏心量δが最大となる。カムリング8が揺動する際、カムリング8は、カム支持面93上を転がるように移動する。
【００１２】
［制御室の構成］
アダプタリング内周面95とカムリング外周面81との間の空間は、そのz軸負方向側がプレート41に、z軸正方向側がフロントボディ42により封止される一方、シールピン10とシール部材11とにより、２つの制御室R1,R2に液密に隔成されている。
x軸正方向側には第１制御室R1が形成され、x軸負方向側には第２制御室R2が形成されている。第１制御室R1には第１連通路931が開口し、第２制御室R2には第２連通路932が開口している。なお、上記規制位置で、カムリング外周とアダプタリング内周との間には所定の隙間が確保されており、第１，第２制御室R1,R2の容積は所定以上でありゼロとならない。
【００１３】
［ロータの構成］
ボディ4（リアボディ40、プレート41、フロントボディ42）には駆動軸5が回転自在に軸支されている。駆動軸5は、チェーンを介して内燃機関のクランクシャフトに結合されており、クランクシャフトに同期して回転する。駆動軸5の外周には、ロータ6が同軸に固定（スプライン結合）されている。ロータ6は略円柱状であり、カムリング8の内周側に設置されている。言い換えると、カムリング8は、ロータ6を取り囲むように配置されている。ロータ6のロータ外周面60とカムリング8のカムリング内周面80とプレート41、フロントボディ42との間に、環状室Rが形成されている。ロータ6は、駆動軸5と共に、回転軸Oの周りに、図２の時計回り方向に回転する。
ロータ6には、複数の溝（スリット61）が放射状に形成されている。各スリット61は、z軸方向から見て、ロータ外周面60から回転軸Oに向かって所定深さまで、ロータ径方向に延びて直線状に設けられており、ロータ6のz軸方向全範囲にわたって形成されている。スリット61は、ロータ6を周方向に等分割する位置に11箇所、形成されている。
ベーン7は、略矩形状の板部材（羽根）であり、複数（11枚）設けられ、各スリット61に１枚ずつ出没可能に収容されている。ベーン7のロータ外径側（回転軸Oから離れる側）の先端部（ベーン先端部70）は、カムリング内周面80に対応して緩やかな曲面状に形成されている。なお、スリット61とベーン7の数は11に限らない。
各スリット61のロータ内径側（回転軸Oに向かう側）の端部（スリット基端部610）は、略円筒状に形成され、z軸方向から見て、ロータ周方向におけるスリット本体部611の幅よりも大径の略円形である。なお、スリット基端部610を特に円筒状に形成しなくてもよく、例えばスリット本体部611と同様の溝形状としてもよい。スリット基端部610と、このスリット61に収容されたベーン7のロータ内径側の端部（ベーン基端部71）との間には、このベーン7の背圧室br（受圧部）が形成されている。
【００１４】
ロータ外周面60には、各ベーン7に対応する位置に、z軸方向から見て略台形状の突出部62が設けられている。突出部62は、ロータ6のz軸方向全範囲にわたって、ロータ外周面60から所定高さまで突出するように形成されている。突出部62の略中央位置には、各スリット61の開口部が設けられている。スリット61のロータ径方向長さ（突出部62およびスリット基端部610を含む）は、ベーン7のロータ径方向長さと略同じに設けられている。
突出部62を設けることで、スリット61のロータ径方向長さが所定以上確保され、例えば第２閉じ込み領域でベーン7がスリット61から最大限突出したとしてもスリット61におけるベーン7の保持性が確保されている。
環状室Rは、複数のベーン7によって、複数（11個）のポンプ室（容積室）rに区画されている。以下、ロータ6の回転方向（図２の時計回り方向。以下、単に回転方向という。）において隣り合うベーン7同士の間（２つのベーン7の側面間）の距離を、1ピッチという。１つのポンプ室rの回転方向幅は、1ピッチであり不変である。
カムリング8の中心軸Pが回転軸Oに対して（x軸正方向側に）偏心した状態では、x軸負方向側からx軸正方向側に向かうにつれて、ロータ外周面60とカムリング内周面80との間のロータ径方向距離（ポンプ室rの径方向寸法）が大きくなる。この距離の変化に応じ、ベーン7がスリット61から出没することで、各ポンプ室rが隔成されると共に、x軸正方向側のポンプ室rのほうが、x軸負方向側のポンプ室rよりも、容積が大きくなる。このポンプ室rの容積の差異により、x軸を境としてy軸負方向側では、ロータ6の回転方向（図２の時計回り方向）であるx軸正方向側に向かうにつれて、ポンプ室rの容積が拡大する一方、x軸を境としてy軸正方向側では、ロータ6の回転方向（図２の時計回り方向）であるx軸負方向側に向かうにつれて、ポンプ室rの容積が縮小する。
【００１５】
［プレートの構成］
図３は、プレート41をz軸正方向側から見た平面図である。プレート41には、吸入ポート（吸入口）43と、吐出ポート（吐出ポート）44と、吸入側背圧ポート45と、吐出側背圧ポート46と、ピン設置孔47と、貫通孔48とが形成されている。ピン設置孔47にはシールピン10が挿入され固定設置される。貫通孔48には駆動軸5が挿入され回転自在に設置される。
【００１６】
［吸入ポートの構成］
吸入ポート43は、外部から吸入側のポンプ室rに作動油を導入する際の入り口となる部分であり、ロータ6の回転に応じてポンプ室rの容積が拡大するy軸負方向側の区間に設けられている。吸入ポート43は、吸入側円弧溝430と吸入孔431,432とを有する。吸入側円弧溝430は、プレート41のz軸正方向側の面410に形成され、ポンプ吸入側の油圧が導入される溝であって、吸入側のポンプ室rの配置に沿って、回転軸Oを中心とする略円弧状に形成されている。
吸入側円弧溝430に対応する角度範囲、すなわち回転軸Oに対して吸入側円弧溝430のx軸負方向側の始端A（ロータ6の回転に伴い吐出領域を離れたベーン7が吸入ポート43と最初に重なる点）とx軸正方向側の終端B（吸入領域にあるベーン7が最後に吸入ポート43と重なる点）とがなす略4.5ピッチ分に相当する角度αの範囲に、ベーンポンプ1の吸入領域が設けられている。吸入側円弧溝430の始端Aおよび終端Bは、x軸に対して略0.5ピッチに相当する角度βだけy軸負方向側に離れた位置に設けられている。
吸入側円弧溝430の終端部436は、回転方向に凸の略半円弧状に形成されている。吸入側円弧溝430の始端部435には、回転負方向に凸の略半円弧状に形成された本体始端部433と、本体始端部433に連続するノッチ434とが形成されている。ノッチ434は、本体始端部433からポンプ回転方向と回転負方向に延びるように、略0.5ピッチの長さだけ形成され、その先端は始端Aと一致している。吸入側円弧溝430のロータ径方向幅は、回転方向全範囲で略等しく設けられている（図２参照）。
吸入側円弧溝430のロータ内径側の縁437は、ロータ外周面60（突出部62を除く）よりも若干ロータ外径側に位置する。吸入側円弧溝430のロータ外径側の縁438は、最小偏心位置にあるカムリング8のカムリング内周面80よりも若干ロータ外径側に位置し、その終端側で、最大偏心位置にあるカムリング8のカムリング内周面80よりも僅かにロータ外径側に位置する。カムリング8の偏心位置に関わらず、吸入側の各ポンプ室rは、z軸方向から見て吸入側円弧溝430と重なり、吸入側円弧溝430と連通している。
【００１７】
吸入側円弧溝430の回転方向略中央には、吸入孔431,432が開口している。吸入孔431は、z軸方向から見て略長円状であり、ロータ径方向幅が吸入側円弧溝430と略等しく、回転方向における長さが略1ピッチである。吸入孔431,432は、プレート41をz軸方向に貫通して、y軸と重なる位置に形成されている。
吸入側円弧溝430は、本体始端部433、吸入孔431,432との間、および終端部436において、プレート41の（z軸方向）厚さの20%弱の（z軸方向）深さを有する。
本体始端部433から吸入孔432までの間は、傾斜が設けられており、回転方向に徐々に深くなり、吸入孔432に達する部位ではプレート41の厚さと同じ深さとなるように形成されている。吸入孔431から終端部436までの間は、傾斜が設けられており、回転方向に徐々に浅くなり、終端部436に達する部位では本体始端部433と同じ深さとなるように形成されている。
ノッチ434は、z軸方向から見て、回転方向に向かうにつれて徐々にロータ径方向幅が大きくなる略鋭三角形状に設けられている。ノッチ434のロータ径方向幅の最大値は、吸入側円弧溝430の幅よりも小さく設けられている。ノッチ434の（z軸方向）深さは、回転方向に向かうにつれてゼロからプレート41の厚さの数%まで徐々に増加する。すなわち、ノッチ434の流路断面積は、吸入側円弧溝430の本体部よりも小さく、ノッチ434は、回転方向に流路断面積が徐々に大きくなる絞り部を構成する。
【００１８】
［吐出ポートの構成］
吐出ポート44は、吐出側のポンプ室rから外部へ作動油を吐出する際の出口となる部分であり、ロータ6の回転に応じてポンプ室rの容積が縮小するy軸正方向側の区間に設けられている。吐出ポート44は、吐出側円弧溝440と吐出孔441,442とを有する。吐出側円弧溝440は、第１プレート41の面410に形成され、ポンプ吐出側の油圧が導入される溝であって、吐出側のポンプ室rの配置に沿って、回転軸Oを中心とする略円弧状に形成されている。
吐出側円弧溝440に対応する角度範囲、すなわち回転軸Oに対して吐出側円弧溝440のx軸正方向側の始端C（吸入領域を離れたベーン7が吐出ポート44と最初に重なる点）とx軸負方向側の終端D（吐出領域にあるベーン7が最後に吐出ポート44と重なる点）とがなす角度αの範囲に、ベーンポンプ1の吐出領域が設けられている。吐出側円弧溝440の始端Cおよび終端Dは、x軸に対して略0.5ピッチ分に相当する角度βだけy軸正方向側に離れた位置に設けられている。
吐出側円弧溝440のロータ径方向幅は、回転方向全範囲で略等しく設けられており、吸入側円弧溝430のロータ径方向幅よりも若干小さい。吐出側円弧溝440のロータ内径側の縁446は、（突出部62を除く）ロータ外周面60よりも若干ロータ外径側に位置する。吐出側円弧溝440のロータ外径側の縁447は、最小偏心位置にあるカムリング8のカムリング内周面80と略重なる。吐出側の各ポンプ室rは、カムリング8の偏心位置に関わらず、z軸方向から見て吐出側円弧溝440と重なり、吐出側円弧溝440と連通している。
吐出側円弧溝440の回転方向側の終端部444には、吐出孔442が開口している。吐出孔442は、z軸方向から見て略長円状であり、ロータ径方向における幅が吐出側円弧溝440と略等しく、回転方向における長さが略1ピッチよりも若干長い。吐出孔442は、プレート41をz軸方向に貫通して形成されている。吐出孔442の回転方向側縁は、回転方向に凸の略半円弧状に形成され、終端部444の回転方向側縁と一致している。
【００１９】
吐出側円弧溝440の始端部443は、始端Cから吐出孔441の回転負方向側の縁445まで延びて形成されている。縁445は、z軸方向から見て、回転負方向に凸の略半円弧状に形成され、その先端Ｅは、始端Cから回転方向に略1ピッチの距離をおいた位置にある。回転方向で吸入側円弧溝430の終端Bと対向する始端部443の先端は、z軸方向から見て略矩形状に形成され、ロータ径方向に延びる縁を有する。
吐出側円弧溝440の吐出孔441,442との間に設けられた本体部448の（z軸方向）深さは、プレート41の（z軸方向）厚さの略25%である。始端部443は本体部448よりも溝深さが浅く、始端Cから縁445に至るまで傾斜が設けられている。始端Cでの溝深さは０で、縁445に向かうにつれて徐々に深くなり、縁445に達する部位では第１プレート41の厚さの10%弱の深さとなる。
始端部443は、その流路断面積が本体部448よりも小さく、かつ回転方向に向かうにつれて徐々に（z軸方向）深さが大きくなる形状に設けられており、回転方向に流路断面積が徐々に大きくなる絞り部を構成する。吸入側円弧溝430の終端Bと吐出側円弧溝440の始端Cとの間の面410には溝が設けられておらず、この区間に対応する角度範囲、すなわち回転軸Oに対して終端Bと始端Cとがなす角度2βの範囲に、ベーンポンプ1の第２閉じ込み領域が設けられている。第２閉じ込み領域の角度範囲は、略1ピッチ分に相当する。
同様に、吐出側円弧溝440の終端Dと吸入側円弧溝430の始端Aとの間の面410には溝が設けられておらず、この区間に対応する角度範囲、すなわち回転軸Oに対して終端Dと始端Aとがなす角度2βの範囲に、第１閉じ込み領域が設けられている。第１閉じ込み領域の角度範囲は、略1ピッチ分に相当する。
【００２０】
［閉じ込み領域］
第１閉じ込み領域および第２閉じ込み領域は、この領域内にあるポンプ室rの作動油を閉じ込め、吐出側円弧溝440と吸入側円弧溝430とが連通することを抑制する部分であり、x軸に跨る区間に設けられている（図３参照）。
［背圧ポート］
プレート41には、ベーン7の根元（背圧室br、スリット基端部610）に連通する背圧ポート45,46が、吸入側と吐出側でそれぞれ分離して設けられている（図３参照）。
【００２１】
［吸入側背圧ポート］（図３参照）
吸入側背圧ポート45は、吸入領域の大部分に位置する複数のベーン7の背圧室brと吸入ポート43とを連通するポートである。ベーン7が「吸入領域に位置する」とは、z軸方向から見て、ベーン7のベーン先端部70が吸入ポート43（吸入側円弧溝430）と重なっていることをいう。吸入側背圧ポート45は、吸入側背圧円弧溝450と吸入孔451とを有する。
吸入側背圧円弧溝450は、プレート41の面410に形成され、ポンプ吸入側の油圧が導入される溝であって、ベーン7の背圧室br（ロータ6のスリット基端部610）の配置に沿って、回転軸Oを中心とする略円弧状に形成されている。吸入側背圧円弧溝450は、略3ピッチ分に相当する角度の範囲（吸入側円弧溝430よりも狭い範囲）で形成されている。
吸入側背圧円弧溝450の始端Aは、吸入側円弧溝430（ノッチ434）の始端Aよりも若干回転方向側であって本体始端部433の回転方向側に隣接する位置にある。吸入側背圧円弧溝450の終端Bは、吸入側円弧溝430の終端Bよりも回転負方向側に略1.5ピッチ分に相当する角度だけ離れた位置にある。吸入側背圧円弧溝450のロータ径方向寸法（溝幅）は、回転方向全範囲で略等しく設けられており、吸入側円弧溝430と略等しく、スリット基端部610のロータ径方向寸法と略等しい。
吸入側背圧円弧溝450のロータ内径側の縁454は、スリット基端部610のロータ内径側縁よりも若干ロータ内径側に位置する。吸入側背圧円弧溝450のロータ外径側の縁455は、スリット基端部610のロータ外径側縁よりも僅かにロータ内径側に位置する。カムリング8の偏心位置に関わらず、z軸方向から見て、吸入側背圧円弧溝450は、スリット基端部610（背圧室br）と大部分重なるロータ径方向位置に設けられており、スリット基端部610（背圧室br）と重なるとき、これと連通する。
吸入側背圧円弧溝450の回転負方向寄り（始端A側）には、ロータ径方向で吸入側円弧溝430の吸入孔432と重なる位置に、吸入孔451が開口している。吸入孔451は、z軸方向から見て略長円状であり、ロータ径方向における幅が吸入側背圧円弧溝450と略等しく、回転方向における長さが略1ピッチである。吸入孔451は、プレート41をz軸方向に貫通して形成され、後述するリアボディ40の低圧室491を介して吸入側円弧溝430の吸入孔432と連通している。
吸入側背圧円弧溝450において、始端Aから吸入孔451までの間には、始端部452が設けられている。z軸方向から見て、始端部452の先端は、回転負方向に凸の略半円弧状に形成されている。吸入側背圧円弧溝450の終端部453は、回転方向に凸の略半円弧状に形成されている。始端部452の（z軸方向）深さは、プレート41の厚さの４０％弱であり、終端部453の深さは、プレート41の厚さの20%弱である。終端部453から吸入孔451までの区間には傾斜が設けられており、回転負方向に吸入孔451に向かうにつれて徐々に深くなり、吸入孔451に達する部位ではプレート41の厚さと同じ深さとなるように形成されている。
【００２２】
［吐出側背圧ポート］（図３参照）
吐出側背圧ポート46は、吐出領域、第１閉じ込み領域、第２閉じ込み領域の大半、および吸入領域の一部に位置する複数のベーン7の背圧室brと、吐出ポート44とを連通するポートである。ベーン7が「吐出領域等に位置する」とは、z軸方向から見て、ベーン7のベーン先端部70が吐出ポート44（吐出側円弧溝440）等と重なっていることをいう。吐出側背圧ポート46は、吐出側背圧円弧溝460と連通孔461とを有する。
吐出側背圧円弧溝460は、プレート41の面410に形成され、ポンプ吐出側の油圧が導入される溝であって、ベーン7の背圧室br（スリット基端部610）の配置に沿って、回転軸Oを中心とする略円弧状に形成されている。吐出側背圧円弧溝460は、略7ピッチ分に相当する角度の範囲（吐出側円弧溝440よりも広い範囲）で形成されている。
吐出側背圧円弧溝460は吸入領域まで臨むように形成され、吐出側背圧円弧溝460の始端Cは、吐出側円弧溝440の始端Cよりも回転負方向側に、第２閉じ込み領域を越え、さらに吸入側円弧溝430の終端Bよりも回転負方向側に位置している。始端Cは、終端Bから略1ピッチの（2βに相当する）距離をおいた位置にある。
吐出側背圧円弧溝460の終端Dは、吐出側円弧溝440の終端Dよりも回転方向側に1ピッチ弱に相当する角度だけ離れており、第１閉じ込み領域の終端部近くに位置している。
吐出側背圧円弧溝460のロータ径方向寸法（溝幅）は、回転方向全範囲で略等しく設けられており、吐出側円弧溝440よりも僅かに小さく、スリット基端部610のロータ径方向寸法よりも若干小さい。
【００２３】
吐出側背圧円弧溝460のロータ内径側の縁464は、スリット基端部610のロータ内径側縁よりも若干ロータ外径側に位置する。吐出側背圧円弧溝460のロータ外径側の縁465は、スリット基端部610のロータ外径側縁よりも僅かにロータ内径側に位置する。カムリング8の偏心位置に関わらず、z軸方向から見て、吐出側背圧円弧溝460は、スリット基端部610（背圧室br）と大部分重なるロータ径方向位置に設けられており、スリット基端部610（背圧室br）と重なるとき、これと連通する。
吐出側背圧円弧溝460の回転負方向寄り（始端C側）には、第２閉じ込み領域の始端側において、吸入側円弧溝430の終端Bとx軸（第２閉じ込み領域の中間点）とに挟まれた角度位置に、連通孔461が開口している。連通孔461の直径は、吐出側背圧円弧溝460のロータ径方向幅と略等しい。連通孔461は、プレート41内をz軸負方向側に向かうにつれてロータ外径側に位置するように、z軸方向に対して斜めにプレート41を貫通して形成されている。連通孔461は、第１プレート41のz軸負方向側の面に開口し、後述するリアボディ40の高圧室492を介して吐出ポート44（吐出側円弧溝440）の吐出孔441と連通している。吐出側背圧円弧溝460は、始端部462と背圧ポート本体部468を有する。
【００２４】
［リアボディの詳細］
図４は、リアボディ40をz軸正方向側から見た図である。リアボディ40の底部402には、収容孔490、低圧室491、高圧室492、吐出室493が形成されている。
収容孔490には、駆動軸5が挿入され回転自在に設置される。低圧室491は、底部402に凹状に形成されている。この低圧室491の開口部は、プレート41に形成された吸入ポート43の吸入孔431,432および吸入側背圧ポート45の吸入孔451のz軸負方向側開口部を覆うように設けられている。すなわち、吸入ポート43および吸入側背圧ポート45は低圧室491を介して連通しており、吸入ポート43および吸入側背圧ポート45には吸入圧が作用することとなる。
高圧室492は、底部402に凹状に形成されている。この高圧室492の開口部は、プレート41に形成された吐出ポート44の吐出孔441および吐出側背圧ポート46の吐出孔461のz軸負方向側開口部を覆うように設けられている。すなわち、吐出ポート44および吐出側背圧ポート46は高圧室492を介して連通しており、吐出ポート44および吐出側背圧ポート46には吐出圧が作用することとなる。
なお、本実施例では、吸入側背圧ポート45には吸入圧が作用し、吐出側背圧ポート46には吐出圧が作用する構成となっているが、吸入側背圧ポート45、吐出側背圧ポート46共に吐出圧が作用する構成であってもよい。
吐出室493は、底部402に凹状に形成されている。この吐出室493の開口部は、プレート41に形成された吐出ポート44の吐出孔442のz軸負方向側開口部を覆うように設けられている。この吐出室493は吐出通路65（図２参照）と連通しており、この吐出通路65から高圧の作動油が吐出される。
また高圧室492と吐出室493の外周を覆うようにシール溝494が形成されている。このシール溝494にはシール部材495が設けられている。プレート41のz軸負方向側の面がリアボディ40の底部402と対向して設置された状態では、シール部材495がz軸方向に圧縮されてプレート41のz軸負方向側の面に密着し、これにより高圧室492と吐出室493とが液密に保たれる。シール部材495によって、シール部材495外部の低圧領域496とシール部材495内部の高圧領域497とが画成されている。
【００２５】
［フロントボディの詳細］
図５は、フロントボディ42をz軸負方向側から見た図である。
フロントボディ42は、z軸負方向に突出したプレート面50を有する。プレート面50には、吸入ポート51、吐出ポート52と、吸入側背圧ポート53と、吐出側背圧ポート54と、ピン設置孔55と、貫通孔56とが形成されている。ピン設置孔55にはシールピン10が挿入され固定設置される。貫通孔56には駆動軸5が挿入され回転自在に設置される。吸入ポート51、吐出ポート52と、吸入側背圧ポート53および吐出側背圧ポート54は、プレート41に形成された吸入ポート43と、吐出ポート44と、吸入側背圧ポート45と、吐出側背圧ポート46と対応する位置に形成されている。
［吸入ポートの構成］（図５参照）
吸入ポート51は、吸入側のポンプ室rと連通しており、ロータ6の回転に応じてポンプ室rの容積が拡大するy軸負方向側の区間に設けられている。吸入ポート51は、吸入側円弧溝510と吸入孔511,512とを有する。吸入側円弧溝510は、吸入側のポンプ室rの配置に沿って、回転軸Oを中心とする略円弧状に形成されている。
吸入側円弧溝510の終端部516は、回転方向に凸の略半円弧状に形成されている。吸入側円弧溝510の始端部515には、回転負方向に凸の略半円弧状に形成されている。吸入側円弧溝510のロータ径方向幅は、回転方向全範囲で略等しく設けられている。
吸入側円弧溝510のロータ内径側の縁517は、ロータ外周面60（突出部62を除く）よりも若干ロータ外径側に位置する。吸入側円弧溝510のロータ外径側の縁518は、最小偏心位置にあるカムリング8のカムリング内周面80よりも若干ロータ外径側に位置し、その終端側で、最大偏心位置にあるカムリング8のカムリング内周面80よりも僅かにロータ外径側に位置する。カムリング8の偏心位置に関わらず、吸入側の各ポンプ室rは、z軸方向から見て吸入側円弧溝510と重なり、吸入側円弧溝510と連通している。
吸入側円弧溝510の回転方向終端部から中央部付近にかけて吸入孔511が開口している。吸入孔511は、ロータ径方向幅が吸入側円弧溝510と略等しく、回転方向における長さが略3ピッチである。吸入孔511は、フロントボディ42に形成された吸入通路64に接続されており、この吸入通路64から作動油が供給される。
吸入側円弧溝510には、吸入孔511に隣接して回転方向終端側に、吸入孔512が開口している。吸入孔512は、ロータ径方向幅が吸入側円弧溝510と略等しく、回転方向における長さが略1ピッチである。吸入孔512も、フロントボディ42に形成された吸入通路64に接続されている。
【００２６】
［吐出ポートの構成］（図５参照）
吐出ポート52は、ロータ6の回転に応じてポンプ室rの容積が縮小するy軸正方向側の区間に設けられている。吐出ポート52は、ノッチ521を有する吐出側円弧溝520を有する。吐出側円弧溝520は、吐出側のポンプ室rの配置に沿って、回転軸Oを中心とする略円弧状に形成されている。
吐出側円弧溝520のロータ径方向幅は、回転方向全範囲で略等しく設けられており、吸入側円弧溝510のロータ径方向幅よりも若干小さい。吐出側円弧溝520のロータ内径側の縁526は、ロータ外周面60（突出部62を除く）よりも若干ロータ外径側に位置する。吐出側円弧溝520のロータ外径側の縁527は、最小偏心位置にあるカムリング8のカムリング内周面80と略重なる。吐出側の各ポンプ室rは、カムリング8の偏心位置に関わらず、z軸方向から見て吐出側円弧溝520と重なり、吐出側円弧溝520と連通している。
吐出側円弧溝520の回転負方向側の端部には、ノッチ521が形成されている。このノッチ521は、吐出側円弧溝520よりも深さが浅く形成されている。
吐出側円弧溝520の回転正方向側端部は、回転正方向に向かって凸の略半円状に形成されている。また吐出側円弧溝520の回転負方向側であって、ノッチ521との境部分は回転負方向に向かって凸の略半円状に形成されている。またノッチ521の回転負方向側の縁は、矩形に形成されている。
【００２７】
［吸入側背圧ポートの構成］（図５参照）
プレート面50には、ベーン7の根元（背圧室br、スリット基端部610）に連通する背圧ポート53,54が、吸入側と吐出側でそれぞれ分離して設けられている。吸入側背圧ポート53は、吸入領域の大部分に位置する複数のベーン7の背圧室brと吸入ポート51とを連通するポートである。吸入側背圧ポート53は、吸入側背圧円弧溝530と吸入孔531とを有する。
吸入側背圧円弧溝530は、ベーン7の背圧室br（ロータ6のスリット基端部610）の配置に沿って、回転軸Oを中心とする略円弧状に形成されている。吸入側背圧円弧溝530は、略3ピッチ分に相当する角度の範囲（吸入側円弧溝510よりも狭い範囲）で形成されている。
吸入側背圧円弧溝530のロータ径方向寸法（溝幅）は、回転方向全範囲で略等しく設けられており、吸入側円弧溝510と略等しく、スリット基端部610のロータ径方向寸法と略等しい。
吸入側背圧円弧溝530のロータ内径側の縁534は、スリット基端部610のロータ内径側縁よりも若干ロータ内径側に位置する。吸入側背圧円弧溝530のロータ外径側の縁535は、スリット基端部610のロータ外径側縁よりも僅かにロータ内径側に位置する。カムリング8の偏心位置に関わらず、z軸方向から見て、吸入側背圧円弧溝530は、スリット基端部610（背圧室br）と大部分重なるロータ径方向位置に設けられており、スリット基端部610（背圧室br）と重なるとき、これと連通する。
吸入側背圧円弧溝530の回転負方向寄りには、ロータ径方向で吸入側円弧溝510の吸入孔512と重なる位置に、吸入孔531が開口している。吸入孔531は、z軸方向から見て略長円状であり、ロータ径方向における幅が吸入側背圧円弧溝530と略等しく、回転方向における長さが略1ピッチである。
z軸方向から見て、吸入側背圧円弧溝530の回転方向両側は回転方向に凸の略半円弧状に形成されている。
【００２８】
［吐出側背圧ポートの構成］（図５参照）
吐出側背圧ポート54は、吐出側背圧円弧溝540とオリフィス溝541とを有する。
吐出側背圧円弧溝540は、ベーン7の背圧室br（スリット基端部610）の配置に沿って、回転軸Oを中心とする略円弧状に形成されている。吐出側背圧円弧溝540は、略7ピッチ分に相当する角度の範囲（吐出側円弧溝520よりも広い範囲）で形成されている。
吐出側背圧円弧溝540は吸入領域まで臨むように形成され、吐出側背圧円弧溝540の始点は、吐出側円弧溝520の始点よりも回転負方向側に、第２閉じ込み領域を越え、さらに吸入側円弧溝510の終点よりも回転負方向側に位置している。
吐出側背圧円弧溝540の終点は、吐出側円弧溝520の終点よりも回転方向側にまで形成され、第１閉じ込み領域の終端部近くに位置している。
吐出側背圧円弧溝540のロータ径方向寸法（溝幅）は、回転方向全範囲で略等しく設けられており、吐出側円弧溝520よりも僅かに小さく、スリット基端部610のロータ径方向寸法よりも若干小さい。
吐出側背圧円弧溝540のロータ内径側の縁544は、スリット基端部610のロータ内径側縁よりも若干ロータ外径側に位置する。吐出側背圧円弧溝540のロータ外径側の縁545は、スリット基端部610のロータ外径側縁よりも僅かにロータ内径側に位置する。カムリング8の偏心位置に関わらず、z軸方向から見て、吐出側背圧円弧溝540は、スリット基端部610（背圧室br）と大部分重なるロータ径方向位置に設けられており、スリット基端部610（背圧室br）と重なるとき、これと連通する。
吐出側背圧円弧溝540の回転正方向側端部は、回転正方向に向かって凸の略半円状に形成されている。また吐出側背圧円弧溝540の回転負方向側であって、ノッチ521との境部分は矩形に形成されている。またオリフィス溝541の回転負方向側の縁は、矩形に形成されている。
【００２９】
［潤滑油溝］（図５参照）
吐出ポート52の吐出側円弧溝520の回転正方向側端には、第１閉じ込み領域であって吸入ポート51、吐出ポート52よりも外周側に連通する潤滑油溝57が形成されている。また吐出側円弧溝520の回転正方向側には、第２閉じ込み領域であって吸入ポート51、吐出ポート52よりも外周側に連通する潤滑油溝58が形成されている。この潤滑油溝57,58から作動油が潤滑油として揺動するカムリング8とプレート面50との間に供給される。
吸入ポート51の外周には、潤滑油溝59が形成されている。この潤滑油溝59は、潤滑油吸入孔591から後述する制御部3の第１制御室R1の作動油を潤滑油として揺動するカムリング8とプレート面50との間に供給する。
【００３０】
［制御部の構成］（図２参照）
制御部（カムリング制御機構）3は、主な構成要素として、制御弁30と第１，第２通路31,32と第１，第２制御室R1,R2とを有し、制御弁30により吐出室493から第１通路31、第２通路32への作動油の供給を切り替えることで、制御室R1,R2の容積を変化させる。制御弁30の作動は、CVTコントロールユニット300により、例えば内燃機関の回転数とスロットルバルブ開度とに基づいて制御される。
以下、図６を加えて制御部3の構成を説明する。
制御弁30は、第１制御室R1と第２制御室R2への作動流体の流入、流出を制御する弁であり、収容孔401と、ソレノイド301と、スプール302と、コイルスプリング303とを有する。説明の便宜上、スプール302の軸方向に、図６の紙面右側を正方向とするw軸を設定する。
収容孔401は、リアボディ40内をw軸方向に延び、w軸負方向から正方向へ向かって順に第１拡径部404、第２拡径部405、スプール収容部406が設けられている。第１拡径部404は最も内径が大きく、スプール収容部406は最も内径が小さい。
ソレノイド301は、収容孔401の開口縁に固定され、ソレノイドケース304のケース先端部305が第２拡径部405に挿入された状態でリアボディ40に固定されている。ケース先端部305の外周面306と第１拡径部404との間には環状のシール部材407が介装されている。ケース先端部305のケース端面308は、フラット（平坦）に形成され、w軸と直交する。
ソレノイドケース304は、ケース端面308に形成された開口（不図示）から出入り可能なプランジャ307を有する。プランジャ307は非通電時には動作せず、通電時には通電量に応じて突出する。すなわち、プランジャ307の先端部309は、非通電時にはケース端面308よりもソレノイドケース304の内部側へ位置し、通電時にはケース端面308よりもソレノイドケース304の外部側へ位置する。
【００３１】
スプール302は、収容孔401のスプール収容部406に収容され、その外周には、w軸負方向から順に正方向へ向かって順に第１円筒部310、第１ランド部311、第２円筒部312、第２ランド部313が設けられている。
第１円筒部310とスプール収容部406および第２拡径部405との間の空間は、作動油が流入する一方室408が形成されている。スプール302の第１円筒部310側の端面である第１端面314は、ソレノイド301の非通電時はソレノイドケース304のケース端面308と接触し、ソレノイド301が通電されるとケース端面308から突出するプランジャ307と接触する。第１端面314の形状については後述する。
第１ランド部311は、スプール収容部406内をw軸方向へ摺動し、リアボディ40内に形成された第１通路31と一方室408との間を連通・遮断する。
第２ランド部313は、スプール収容部406内をw軸方向へ摺動し、リアボディ40内に形成された第２通路32と、スプール302と収容孔401の底面403との間に形成された他方室409との間を連通・遮断する。孔部316の第２端面315側には、コイルスプリング303を収容する大径孔317が形成されている。
コイルスプリング303は、収容孔401の底面403とスプール302の段差面318との間に縮設されている。コイルスプリング303は所定のセット荷重でスプール302をw軸負方向へ付勢する。
吐出室493と吐出通路65とを結ぶ通路上には、メータリングオリフィス700よりも上流側において分岐し、上流側ポート401aに接続される上流側油路65aと、メータリングオリフィス700よりも下流側において分岐し、下流側ポート401bに接続される下流側油路65bとを有する。
【００３２】
［カム支持面］
図７は、実施例１のカムリング8とアダプタリング9を回転軸方向から見た図である。
ここで、ロータ6の回転方向（駆動軸5の回転方向）を周方向としたとき、吸入ポート43の始端Aと吐出ポート44の終端Dの周方向中間点を基準点とし、駆動軸5の回転軸0に対し直角に交わり基準点を通る線を基準線と定義する。つまり、基準線は、x軸上を通る直線である。
実施例１では、カム支持面93を、x軸正方向側からx軸負方向側に向かって、基準線に近づくように形成している。すなわち、第２閉じ込み領域側から第１閉じ込み領域側に向かって基準線との最短距離Lが小さくなるように形成している。
【００３３】
［カムリングプロファイル］
図７において、カムリング8の中心軸Pとカムリング8の内周面までの距離をカムプロファイル半径とし、駆動軸5の回転方向におけるカムプロファイル半径の変化率をカムプロファイル半径変化率とする。そして、中心軸Pが回転軸0と一致するようにカムリング8を配置したとき、カムリング8の内周面のうち、基準線（x軸）と交わる１対の点のうち第１閉じ込み領域側（x軸負方向側）の点をカムリングプロファイル定義用の角度の0度とし、カムリング8の内周面の夫々の点においてカムリング8の内周面に沿って駆動軸5の回転方向に向かって角度が増加しカムリング8の内周面１周が360度となるようにカムリングプロファイル定義用の角度を定義する。
このとき、実施例１では、カムリング8を、図８に示すように、カムリング8の偏心量δが最大のとき、第２閉じ込み領域側において、カムプロファイル半径変化率が一旦減少した後、再度増加するように形成した。
【００３４】
次に、実施例１のベーンポンプ1の作用を説明する。
［ポンプ作用］（図３参照）
カムリング8を回転軸Oに対してx軸正方向に偏心して配置した状態でロータ6を回転させることにより、ポンプ室rは回転軸周りに回転しつつ周期的に拡縮する。ポンプ室rが回転方向に拡大するy軸負方向側で、吸入ポート43からポンプ室rに作動油を吸入し、ポンプ室rが回転方向に縮小するy軸正方向側で、ポンプ室rから吐出ポート44へ上記吸入した作動油を吐出する。
具体的には、あるポンプ室rに着目すると、吸入領域において、このポンプ室rの回転負方向側のベーン7（以下、後側ベーン7）が吸入側円弧溝430の終端Bを通過するまで、言い換えると、回転正方向側のベーン7（以下、前側ベーン7）が吐出側円弧溝440の始端Cを通過するまで、当該ポンプ室rの容積は増大する。この間、当該ポンプ室rは吸入側円弧溝430と連通しているため、作動油を吸入ポート43から吸入する。
第２閉じ込み領域において、当該ポンプ室rの後側ベーン7（の回転正方向側の面）が吸入側円弧溝430の終端Bと一致し、前側ベーン7（の回転負方向側の面）が吐出側円弧溝440の始端Cと一致する回転位置では、当該ポンプ室rは吸入側円弧溝430とも吐出側円弧溝440とも連通せず、液密に確保される。
当該ポンプ室rの後側ベーン7が吸入側円弧溝430の終端Bを通過（前側ベーン7が吐出側円弧溝440の始端Cを通過）した後は、吐出領域において、回転に応じて当該ポンプ室rの容積は減少し、吐出側円弧溝440と連通するため、ポンプ室rから作動油を吐出ポート44へ吐出する。
第１閉じ込み領域において、当該ポンプ室rの後側ベーン7（の回転正方向側の面）が吐出側円弧溝440の終端Dと一致し、前側ベーン7（の回転負方向側の面）が吸入側円弧溝430の始端Aと一致する位置では、当該ポンプ室rは吐出側円弧溝440とも吸入側円弧溝430とも連通せず、液密に確保される。
【００３５】
実施例１では、第１，第２閉じ込み領域の範囲がそれぞれ1ピッチ分（１つのポンプ室rの分）だけ設けられているため、吸入領域と吐出領域とが連通することを抑制しつつ、ポンプ効率を向上することができる。なお、閉じ込み領域（吸入ポート43と吐出ポート44の間隔）を1ピッチ以上の範囲にわたって設けることとしてもよい。言い換えると、閉じ込み領域の角度範囲は、吐出領域と吸入領域を連通させない範囲であれば、任意に設定可能である。
なお、前側ベーン7（の回転負方向側の面）が第２閉じ込み領域から吐出領域へ移行するとき、始端部443の絞り作用により、ポンプ室rと吐出側円弧溝440の連通が急激に行われないため、吐出ポート44およびポンプ室rの圧力の変動が抑制される。すなわち、高圧の吐出ポート44から低圧のポンプ室rへ作動油が急激に流入することが抑制されるため、吐出ポート44から吐出孔442を介して接続された外部の配管に供給される流量の急激な減少が抑制される。よって、配管における圧力変動（油撃）を抑制することができる。また、ポンプ室rに供給される流量の急激な増加が抑制されるため、ポンプ室rにおける圧力変動も抑制することができる。なお、始端部443を適宜省略することとしてもよい。
また、前側ベーン7（の回転負方向側の面）が第１閉じ込み領域から吸入領域へ移行するとき、ノッチ434の絞り作用により、ポンプ室rと吸入側円弧溝430の連通が急激に行われないため、吸入ポート43およびポンプ室rの圧力の変動が抑制される。すなわち、ポンプ室rの容積が一気に増大することが抑制され、高圧のポンプ室rから低圧の吸入ポート43へ作動油が急激に流出することが抑制されるため、気泡の発生（キャビテーション）を抑制することができる。なお、ノッチ434を適宜省略することとしてもよい。
【００３６】
［容量可変作用］（図６、図９参照）
まず、ソレノイド301が非作動状態について図６および図９を参照しながら説明する。図９は、実施例１の可変容量形ベーンポンプの回転数と吐出流量との関係を表す特性図である。スプール302には、コイルスプリング303により初期セット荷重がw軸負方向側に付与されており、ポンプ作動初期の比較的流量が少ない状態では、メータリングオリフィス700の前後差圧はさほど大きくなく、コイルスプリング303の荷重によってスプール302はw軸負方向側に付勢されるため、第１ランド部311は上流側ポート401aと第１通路31とを遮断し、第２ランド部313は下流側ポート401bと第２通路32とを連通する。これにより、第１制御室R1には吐出圧は供給されず、第２制御室R2に吐出圧が供給されるため、カムリング8は偏心状態となってポンプ吐出流量は回転数に応じて増大する（図９の固定容量域(a)参照。）。
ポンプの吐出流量が増大すると、メータリングオリフィス700の上流側と下流側との間の差圧が大きくなるため、第１ランド部311に作用するw軸正方向の力がコイルスプリング303の初期セット荷重と第２ランド部313に作用するw軸負方向の力との合力を超えたとき、スプール302はw軸正方向へ移動を開始する。これにより、第１ランド部311は上流側ポート401aと第１通路31とを連通し、第２ランド部313は下流側ポート401bと第２通路32とを遮断する。よって、第１制御室R1にはメータリングオリフィス700よりも上流側の高い吐出圧が供給され、第２制御室R2には吐出圧が供給されなくなるから、カムリング8の偏心量が小さくなり、ポンプ回転数が上昇してもポンプ吐出流量は増大しない。ポンプ吐出流量が減少し過ぎると、メータリングオリフィス700の上流側と下流側との差圧が小さくなるから、再度カムリング8が偏心し、適宜吐出流量の増大が図られる（図９の吐出流量制御域(b)参照。）。
【００３７】
［カム支持面の順傾斜によるサージ圧およびキャビテーション抑制作用］
通常、CVT用のベーンポンプは、トランスミッションケース内において作動油に半分以上浸かっている状態で使用される。そして、ケース内では、例えば連結用のチェーン等が剥き出しで動作しているため、ケース内の作動油は常に撹拌された状態であり、ケース内の作動油には気泡が非常に多く含まれているという特徴がある。このため、高回転時に作動油の圧縮が弱いと、気泡を潰しきれずに残ってしまい、キャビテーションが発生する可能性がある。一方、低回転時に作動油の圧縮を強くすると、いわゆるサージ圧と呼ばれる吐出圧の急激な圧力変動およびポンプ室内の急激な圧力上昇が発生する。
これに対し、実施例１では、アダプタリング9のカム支持面93を、x軸正方向側からx軸負方向側に向かって基準線に近づくように、いわゆる順傾斜としている。このため、カムリング8の中心軸Pは、カムリング8の偏心量δが小さくなるほど基準線よりもy軸負方向側へ移動する。つまり、ベーンポンプ1の回転数が高くなるほど、前側ベーン7が吐出ポート44の始端Cに到達するタイミングに対し、各ポンプ室rが作動油の圧縮を開始するタイミング（ポンプ室rの容積が縮小を開始するタイミング）が早くなるため、第２閉じ込み領域における圧縮率を高めることができる。これにより、ベーンポンプ1の回転数が高いほど作動油の圧縮を強くすることができ、高回転時におけるキャビテーションの発生を抑制できる。
また、実施例１では、ベーンポンプ1の回転数が低くなるほど、各ポンプ室rが作動油の圧縮を開始するタイミングが遅くなるため、第２閉じ込み領域における圧縮率を抑制できる。これにより、ベーンポンプ1の回転数が低いほど作動油の圧縮を弱めることができ、低回転時におけるサージ圧を抑制できる。
【００３８】
［カムリングプロファイルによるサージ圧抑制作用］
実施例１では、カムリング8を、カムリング8の偏心量δが最大のとき、第２閉じ込み領域側において、カムプロファイル半径変化率が一旦減少した後、再度増加するように形成した。
ここで、カムリング内周面が真円形状を有する真円カムの場合、第２閉じ込み領域ではカムプロファイル半径変化率が一旦減少を始めると単調減少となり作動油の圧縮速度が早くなり過ぎるため、カムリング偏心量最大のとき、すなわち低回転時におけるサージ圧の抑制効果が低くなる。
これに対し、実施例１では、カムプロファイル半径変化率が一旦減少を始めても再度増加に転じるため、上記真円カムの場合と比較して、圧縮速度を緩やかにすることができ、低回転時におけるサージ圧を抑制できる。
【００３９】
実施例１の可変容量形ベーンポンプは、以下の効果を奏する。
(1) ポンプ要素収容部を有するボディ4（リアボディ40、プレート41、フロントボディ42）と、ボディ4に軸支される駆動軸5と、ボディ4内に設けられ、駆動軸5によって回転駆動されると共に、周方向に複数個のスリット61を有するロータ6と、スリット61に出没自在に設けられた複数のベーン7と、ポンプ要素収容部の内周側に形成されたカム支持面93と、ポンプ要素収容部内でカム支持面93上を転がるように移動可能に設けられ、環状に形成され、内周側にロータ6およびベーン7と共に複数のポンプ室rを形成するカムリング8と、ボディ4に形成され、ロータ6の回転に伴い複数のポンプ室rのうち容積が増大する吸入領域に開口し、駆動軸5に対しカム支持面93の反対側に配置された吸入ポート43と、ボディ4に形成され、ロータ6の回転に伴い複数のポンプ室rのうち容積が減少する吐出領域に開口し、駆動軸5に対しカム支持面93側に配置された吐出ポート44と、ボディ4に設けられ、ロータ6に対するカムリング8の偏心量δを制御する制御部3と、を備え、ロータ6の回転に伴い吐出領域を離れたベーン7が吸入ポート43と最初に重なる点を吸入ポート43の始端Aとし、吸入領域にあるベーン7が最後に吸入ポート43と重なる点を吸入ポート43の終端Bとし、吸入領域を離れたベーン7が吐出ポート44と最初に重なる点を吐出ポート44の始端Cとし、吐出領域にあるベーン7が最後に吐出ポート44と重なる点を吐出ポート44の終端Dとし、吐出ポート44の終端Dと吸入ポート43の始端Aの間を第１閉じ込み領域、吸入ポート43の終端Bと吐出ポート44の始端Cの間を第２閉じ込み領域とし、駆動軸5の回転方向を周方向としたとき、吸入ポート43の始端Aと吐出ポート44の終端Dの周方向中間点を基準点とし、駆動軸5の回転軸に対し直角に交わり基準点を通る線を基準線とし、カムリング8の内周面の中心Pとカムリング8の内周面までの距離をカムプロファイル半径とし、駆動軸5の回転方向におけるカムプロファイル半径の変化率をカムプロファイル半径変化率とし、カムリング8の内周面の中心Pが駆動軸5の回転軸Oと一致するようにカムリング8を配置したとき、カムリング8の内周面のうち、基準線と交わる１対の点のうち第１閉じ込み領域側の点をカムリングプロファイル定義用の角度の0度とし、カムリング8の内周面の夫々の点においてカムリング8の内周面に沿って駆動軸5の回転方向に向かって角度が増加しカムリング8の内周面１周が360度となるようにカムリングプロファイル定義用の角度を定義したとき、カム支持面93は、第２閉じ込み領域側から第１閉じ込み領域側に向かって基準線との最短距離Lが小さくなるように形成され、カムリング8は、カムリング8の偏心量δが最大のとき、第２閉じ込み領域側において、カムプロファイル半径変化率が一旦減少した後、再度増加するように形成される。
よって、カム支持面93がいわゆる順傾斜であるため、カムリング偏心量最大のとき、第２閉じ込み領域における圧縮率を抑制し、低回転時におけるサージ圧を抑制できると共に、カムリング偏心量最小のとき、第２閉じ込み領域における圧縮率を高め、高回転時におけるキャビテーションの発生を抑制できる。また、カムプロファイル半径変化率が一旦減少を始めても再度増加に転じるため、カムリング偏心量最大のときの圧縮速度を緩やかにすることができ、低回転時におけるサージ圧を抑制できる。
【００４０】
〔実施例２〕
図１０は、実施例２のカムリング偏心量最小時におけるカムリングプロファイル定義用の角度に対するカムプロファイル半径変化率を示す図である。
実施例２では、図１０に示すように、カムリング8を、カムリング8の偏心量δが最小のとき、カムリングプロファイル定義用の角度が180度の点において、カムプロファイル半径変化率が負の値となるように形成した点で実施例１と相違する。
実施例２の作用を説明する。
カムリング8を、カムリング偏心量最大時のとき、第２閉じ込み領域側において、カムプロファイル半径変化率が一旦減少した後、再度増加するように形成した場合、偏心量δが小さいほど第２閉じ込み領域側における圧縮率が抑制される、または膨張率が大きくなるため、高回転時における圧縮が弱くなり、キャビテーションを抑制できないおそれがある。
そこで、実施例２では、カムリング偏心量最小のとき、カムリングプロファイル定義用の角度が180度の点において、カムプロファイル半径変化率が負の値、すなわち圧縮行程となるようにしたことで、高回転時の圧縮率低下を小さくでき、キャビテーションを抑制できる。
実施例２の可変容量形ベーンポンプは、実施例１の効果(1)に加え、以下の効果を奏する。
(2) カムリング8は、カムリング8の偏心量が最小のとき、カムリングプロファイル定義用の角度が180度の点において、カムプロファイル半径変化率が負の値となるように形成される。
よって、高回転時におけるキャビテーションを抑制できる。
【００４１】
〔実施例３〕
図１１は、実施例３のカムリング偏心量最大時におけるカムリングプロファイル定義用の角度に対するカムプロファイル半径変化率を示す図である。
実施例３では、図１１に示すように、カムリング8を、カムリング8の偏心量δが最大のとき、第２閉じ込み領域側において、カムプロファイル半径変化率が一旦減少した後、再度増加したときの最大値が負の値となるように形成した点で実施例２と相違する。
実施例３の作用を説明する。
カムプロファイル半径変化率が再度増加したときの最大値が大きいほど、偏心量δが小さいときの膨張率も大きくなるため、実施例３では、この最大値が負の値となるようなカムプロファイル半径変化率としたことで、偏心量δが小さいときの膨張を抑制でき、その結果、高回転時におけるキャビテーションを抑制できる。
実施例３の可変容量ベーンポンプは、実施例２の効果(2)に加え、以下の効果を奏する。
(3) カムリング8は、カムリング8の偏心量δが最大のとき、第２閉じ込み領域側において、カムプロファイル半径変化率が一旦減少した後、再度増加したときの最大値が負の値となるように形成される。
よって、高回転時におけるキャビテーションを抑制できる。
【００４２】
〔実施例４〕
図１２は、実施例４のカムリング偏心量最小時におけるカムリングプロファイル定義用の角度に対する容積変化率を示す図である。ここで、容積変化率の場合のカムリングプロファイル定義用の角度は、後側ベーン7の角度を基準としている。
実施例４では、図１２に示すように、駆動軸5の回転方向における各ポンプ室rの容積変化率を容積変化率としたとき、カムリング8を、カムリング8の偏心量δが最小のとき、第２閉じ込み領域側において、容積変化率が一旦減少した後、再度増加し、この増加したときの最大値の値が負の値となるように形成した点で実施例２と相違する。
実施例４の作用を説明する。
実施例４では、半径変化率と同様に容積変化率が再度増加したときの値が負の値となっていることにより、偏心量δが小さいときの膨張を抑制でき、その結果、高回転時のキャビテーションを抑制できる。
実施例４の可変容量ベーンポンプは、実施例２の効果(2)に加え、以下の効果を奏する。
(4) 駆動軸5の回転方向における複数のポンプ室rの容積変化率を容積変化率としたとき、カムリング8は、カムリング8の偏心量δが最小のとき、第２閉じ込み領域側において、容積変化率が一旦減少した後、再度増加し、この増加したときの最大値の値が負の値となるように形成される。
よって、高回転時におけるキャビテーションを抑制できる。
【００４３】
〔実施例５〕
図１３は、実施例５のカムリング最大偏心時におけるカムリングプロファイル定義用の角度に対するカムプロファイル半径変化率を示す図である。
実施例５では、図１３に示すように、カムリング8を、カムリング偏心量最大のとき、第２閉じ込み領域側において、カムプロファイル半径変化率が減少した後、増加し、その後再度減少し、さらにその後再度増加し、さらにその後再度減少するように形成した点で実施例２と相違する。また、実施例５では、図１３に示すように、カムリング8を、カムリング偏心量最大のとき、第２閉じ込み領域側において、カムプロファイル半径変化率が２回減少したうちの一方（１回目）の最小値が正の値となるように形成した。
実施例５の作用を説明する。
実施例５では、カムプロファイル半径変化率が一旦減少を始めても２度に亘って増加に転じるため、圧縮速度と膨張速度を緩やかにすることができ、低回転時におけるサージ圧を抑制できる。
また、カムプロファイル半径変化率の２回の減少のうち、一方の最小値が正の値であるため、圧縮速度が緩やかとなり、低回転時におけるサージ圧を抑制できる。
【００４４】
実施例５の可変容量形ベーンポンプは、実施例２の効果(2)に加え、以下に列挙する効果を奏する。
(5) カムリング8は、第２閉じ込み領域側において、カムプロファイル半径変化率が減少した後、増加し、その後再度減少し、さらにその後再度増加し、さらにその後再度減少するように形成される。
よって、サージ圧またはキャビテーションを抑制できる。
(6) カムリング8は、カムリング8の偏心量δが最大のとき、第２閉じ込み領域側において、カムプロファイル半径変化率が減少した後、増加し、その後再度減少し、さらにその後再度増加し、さらにその後再度減少するように形成される。
よって、低回転時におけるサージ圧を抑制できる。
(7) カムリング8は、カムリング8の偏心量δが最大のとき、第２閉じ込み領域側において、カムプロファイル半径変化率が２回減少したうちの一方の最小値が正の値となるように形成される。
よって、低回転時におけるサージ圧を抑制できる。
【００４５】
〔実施例６〕
図１４は、実施例６のカムリング最小偏心時におけるカムリングプロファイル定義用の角度に対するカムプロファイル半径変化率を示す図である。
実施例６では、図１４に示すように、カムリング8を、カムリング偏心量最小のとき、第２閉じ込み領域側において、カムプロファイル半径変化率が減少した後、増加し、その後再度減少し、さらにその後再度増加し、さらにその後再度減少するように形成した点で実施例２と相違する。
実施例６の作用を説明する。
実施例６では、カムプロファイル半径変化率が一旦減少を始めても２度に亘って増加に転じるため、圧縮速度と膨張速度を緩やかにすることができ、高回転時におけるキャビテーションを抑制できる。
実施例６の可変容量形ベーンポンプは、実施例２の効果(2)、実施例５の効果(5)に加え、以下の効果を奏する。
(8) カムリング8は、カムリング8の偏心量δが最小のとき、第２閉じ込み領域側において、カムプロファイル半径変化率が減少した後、増加し、その後再度減少し、さらにその後再度増加し、さらにその後再度減少するように形成される。
よって、高回転時におけるキャビテーションを抑制できる。
【００４６】
〔実施例７〕
図１５は、実施例７のカムリング偏心量最大時におけるカムリングプロファイル定義用の角度（後側ベーン7の角度）に対する容積変化率を示す図である。
実施例７では、図１５に示すように、駆動軸5の回転方向における各ポンプ室rの容積変化率を容積変化率としたとき、カムリング8を、カムリング8の偏心量δが最大のとき、吐出ポート44の始端Cに対応する位置において、容積変化率が正の値となるように形成した点で実施例２と相違する。
実施例７の作用を説明する。
実施例７では、吐出ポート44（ノッチ521）と連通が始まる点（始端C）における容積変化率が正の値であるため、圧縮速度が緩やかとなり、低回転時におけるサージ圧を抑制できる。
実施例７の可変容量形ベーンポンプは、実施例２の効果(2)に加え、以下の効果を奏する。
(9) 駆動軸5の回転方向における複数のポンプ室rの容積変化率を容積変化率としたとき、カムリング8は、カムリング8の偏心量δが最大のとき、吐出ポート44の始端Cに対応する位置において、容積変化率が正の値となるように形成される。
よって、低回転時におけるサージ圧を抑制できる。
【００４７】
〔実施例８〕
図１６は、実施例８のカムリング偏心量最大時におけるカムリングプロファイル定義用の角度（後側ベーン7の角度）に対する容積変化率を示す図である。
実施例８では、図１６に示すように、駆動軸5の回転方向における各ポンプ室rの容積変化率を容積変化率としたとき、カムリング8を、カムリング8の偏心量δが最大のとき、カムリングプロファイル定義用の角度が170度の点において、容積変化率が正の値となるように形成した点で実施例２と相違する。また、実施例８では、カムリング8を、カムリング8の偏心量δが最大のとき、吐出ポート44の始端Cに対する位置において、容積変化率の値が負の値となるように形成した。
実施例８の作用を説明する。
実施例８では、カムリングプロファイル定義用の角度が170度の点においても容積変化率が正の値となるため、圧縮速度が緩やかとなり、低回転時におけるサージ圧を抑制できる。
また、吐出ポート44（ノッチ521）と連通が始まる点における容積変化率が負の値であるため、いわゆる予圧縮を与えることができ、吐出ポート44と連通する際の圧力変化を抑制できる。この結果、異音の抑制を図ることができる。
実施例８の可変容量形ベーンポンプは、実施例２の効果(2)に加え、以下に列挙する効果を奏する。
(10) 駆動軸5の回転方向における複数のポンプ室rの容積変化率を容積変化率としたとき、カムリング8は、カムリング8の偏心量δが最大のとき、カムリングプロファイル定義用の角度が170度の点において、容積変化率が正の値となるように形成される。
よって、低回転時におけるサージ圧を抑制できる。
(11) 駆動軸5の回転方向における複数のポンプ室rの容積変化率を容積変化率としたとき、カムリング8は、カムリング8の偏心量δが最大のとき、吐出ポート44の始端Cに対する位置において、容積変化率の値が負の値となるように形成される。
よって、吐出ポート44と連通する際の圧力変化を抑え、異音の抑制を図ることができる。
【００４８】
〔実施例９〕
図１７は、実施例９のカムリング偏心量最小時におけるカムリングプロファイル定義用の角度（後側ベーン7の角度）に対する容積変化率を示す図である。
実施例９では、図１７に示すように、駆動軸5の回転方向における複数のポンプ室rの容積変化率を容積変化率としたとき、カムリング8を、カムリング8の偏心量δが最小のとき、カムリングプロファイル定義用の角度が170度の点において、容積変化率が負の値となるように形成した点で実施例２と相違する。
実施例９の作用を説明する。
実施例９では、カムリングプロファイル定義用の角度が170度の点においても容積変化率が負の値となるため、膨張速度が緩やかとなり、高回転時におけるキャビテーションを抑制できる。
実施例９の可変容量形ベーンポンプは、実施例２の効果(2)に加え、以下の効果を奏する。
(12) 駆動軸5の回転方向における複数のポンプ室rの容積変化率を容積変化率としたとき、カムリング8は、カムリング8の偏心量δが最小のとき、カムリングプロファイル定義用の角度が170度の点において、容積変化率が負の値となるように形成される。
よって、高回転時におけるキャビテーションを抑制できる。
【００４９】
〔実施例１０〕
実施例１０の可変容量形ベーンポンプは、駆動軸5の回転方向における複数のポンプ室rの容積変化率を容積変化率としたとき、カムリング8を、カムリング8の偏心量δが最大のとき、第２閉じ込み領域側において、容積変化率が一旦減少した後、再度増加するように形成した点で実施例１と相違する。
実施例１０のカムリング偏心量最大時におけるカムリングプロファイル定義用の角度に対する容積変化率については、図１６と同様である。すなわち、実施例１０では、駆動軸5の回転方向における複数のポンプ室rの容積変化率を容積変化率としたとき、カムリング8を、カムリング8の偏心量δが最大のとき、第２閉じ込み領域側において、容積変化率が一旦減少した後、再度増加するように形成すると共に、カムリング8を、カムリング8の偏心量δが最大のとき、吐出ポート44の始端Cに対する位置において、容積変化率の値が負の値となるように形成した。
なお、カム支持面93の順傾斜については実施例１と同様である。
実施例１０の作用を説明する。
実施例１０では、容積変化率が一旦減少し始めても再度増加に転じるため、圧縮速度を緩やかにすることができ、低回転時におけるサージ圧を抑制できる。
また、吐出ポート44（ノッチ521）と連通が始まる点における容積変化率が負の値であるため、いわゆる予圧縮を与えることができ、吐出ポート44と連通する際の圧力変化を抑制できる。この結果、異音の抑制を図ることができる。
なお、カム支持面93を順傾斜としたことによるサージ圧およびキャビテーションの抑制作用については、実施例１と同様である。
【００５０】
実施例１０の可変容量形ベーンポンプは、以下に列挙する効果を奏する。
(13) ポンプ要素収容部を有するボディ4（リアボディ40、プレート41、フロントボディ42）と、ボディ4に軸支される駆動軸5と、ボディ4内に設けられ、駆動軸5によって回転駆動されると共に、周方向に複数個のスリット61を有するロータ6と、スリット61に出没自在に設けられた複数のベーン7と、ポンプ要素収容部の内周側に形成されたカム支持面93と、ポンプ要素収容部内でカム支持面93上を転がるように移動可能に設けられ、環状に形成され、内周側にロータ6およびベーン7と共に複数のポンプ室rを形成するカムリング8と、ボディ4に形成され、ロータ6の回転に伴い複数のポンプ室rのうち容積が増大する吸入領域に開口し、駆動軸5に対しカム支持面93の反対側に配置された吸入ポート43と、ボディ4に形成され、ロータ6の回転に伴い複数のポンプ室rのうち容積が減少する吐出領域に開口し、駆動軸5に対しカム支持面93側に配置された吐出ポート44と、ボディ4に設けられ、ロータ6に対するカムリング8の偏心量δを制御する制御部3と、を備え、ロータ6の回転に伴い吐出領域を離れたベーン7が吸入ポート43と最初に重なる点を吸入ポート43の始端Aとし、吸入領域にあるベーン7が最後に吸入ポート43と重なる点を吸入ポート43の終端Bとし、吸入領域を離れたベーン7が吐出ポート44と最初に重なる点を吐出ポート44の始端Cとし、吐出領域にあるベーン7が最後に吐出ポート44と重なる点を吐出ポート44の終端Dとし、吐出ポート44の終端Dと吸入ポート43の始端Aの間を第１閉じ込み領域、吸入ポート43の終端Bと吐出ポート44の始端Cの間を第２閉じ込み領域とし、駆動軸5の回転方向を周方向としたとき、吸入ポート43の始端Aと吐出ポート44の終端Dの周方向中間点を基準点とし、駆動軸5の回転軸に対し直角に交わり基準点を通る線を基準線とし、駆動軸5の回転方向における複数のポンプ室rの容積変化率を容積変化率とし、カムリング8の内周面の中心Pとカムリング8の内周面までの距離をカムプロファイル半径とし、カムリング8の内周面の中心Pが駆動軸5の回転軸Oと一致するようにカムリング8を配置したとき、カムリング8の内周面のうち、基準線と交わる１対の点のうち第１閉じ込み領域側の点をカムリングプロファイル定義用の角度の0度とし、カムリング8の内周面の夫々の点においてカムリング8の内周面に沿って駆動軸5の回転方向に向かって角度が増加しカムリング8の内周面１周が360度となるようにカムリングプロファイル定義用の角度を定義したとき、カム支持面93は、第２閉じ込み領域側から第１閉じ込み領域側に向かって基準線との最短距離Lが小さくなるように形成され、カムリング8は、カムリング8の偏心量δが最大のとき、第２閉じ込み領域側において、容積変化率が一旦減少した後、再度増加するように形成される。
よって、カム支持面93がいわゆる順傾斜であるため、カムリング偏心量最大のとき、第２閉じ込み領域における圧縮率を抑制し、低回転時におけるサージ圧を抑制できると共に、カムリング偏心量最小のとき、第２閉じ込み領域における圧縮率を高め、高回転時におけるキャビテーションの発生を抑制できる。また、カムプロファイル半径変化率が一旦減少を始めても再度増加に転じるため、カムリング偏心量最大のときの圧縮速度を緩やかにすることができ、低回転時におけるサージ圧を抑制できる。
(14) カムリング8は、カムリング8の偏心量δが最大のとき、吐出ポート44の始端Cに対する位置において、容積変化率の値が負の値となるように形成される。
よって、吐出ポート44と連通する際の圧力変化を抑え、異音の抑制を図ることができる。
【００５１】
〔実施例１１〕
実施例１１の可変容量形ベーンポンプは、カムリング8を、カムリング8の偏心量δが最小のとき、第２閉じ込み領域側において、容積変化率が一旦減少した後、再度増加し、この増加したときの最大値の値が負の値となるように形成した点で実施例１０と相違する。実施例１１のカムリング偏心量最小時におけるカムリングプロファイル定義用の角度に対する容積変化率については、図１２と同様である。
実施例１１の作用を説明する。
実施例１１では、カムリング偏心量最大時において容積変化率が再度増加したときの値が負の値となっていることにより、偏心量δが小さいときの膨張を抑制でき、その結果、高回転時のキャビテーションを抑制できる。
実施例１１の可変容量ベーンポンプは、実施例１０の効果(13)に加え、以下の効果を奏する。
(15) カムリング8は、カムリング8の偏心量δが最小のとき、第２閉じ込み領域側において、容積変化率が一旦減少した後、再度増加し、この増加したときの最大値の値が負の値となるように形成される。
よって、高回転時におけるキャビテーションを抑制できる。
【００５２】
〔実施例１２〕
実施例１２の可変容量形ベーンポンプは、カムリング8を、カムリング8の偏心量δが最大のとき、第２閉じ込み領域側において、容積変化率が一旦減少した後、再度増加し、この増加したときの最大値の値が負の値となるように形成した点で実施例１０と相違する。実施例１２のカムリング偏心量最大時におけるカムリングプロファイル定義用の角度に対する容積変化率については、図１２と同様である。
実施例１２の作用を説明する。
カムプロファイル半径変化率が再度増加したときの最大値が大きいほど、偏心量δが小さいときの膨張率も大きくなるため、この最大値が負の値となっていることにより、偏心量が小さいときの膨張を抑制し、その結果、高回転時におけるキャビテーションを抑制できる。
実施例１２の可変容量ベーンポンプは、実施例１０の効果(13)に加え、以下の効果を奏する。
(16) カムリング8は、カムリング8の偏心量δが最大のとき、第２閉じ込み領域側において、容積変化率が一旦減少した後、再度増加し、この増加したときの最大値の値が負の値となるように形成される。
よって、高回転時におけるキャビテーションを抑制できる。
【００５３】
〔実施例１３〕
実施例１３の可変容量形ベーンポンプは、カムリング8を、カムリング8の偏心量δが最小のとき、カムリングプロファイル定義用の角度が170度の点において、容積変化率が負の値となるように形成した点で実施例１０と相違する。実施例１３のカムリング偏心量最小時におけるカムリングプロファイル定義用の角度に対する容積変化率については、図１７と同様である。
実施例１３の作用を説明する。
実施例１３では、カムリングプロファイル定義用の角度が170度の点においても容積変化率が負の値となるため、膨張速度が緩やかとなり、高回転時におけるキャビテーションを抑制できる。
実施例１３の可変容量形ベーンポンプは、実施例１０の効果(13)に加え、以下の効果を奏する。
(17) カムリング8は、カムリング8の偏心量δが最小のとき、カムリングプロファイル定義用の角度が170度の点において、容積変化率が負の値となるように形成される。
よって、高回転時におけるキャビテーションを抑制できる。
【００５４】
〔実施例１４〕
実施例１４の可変容量形ベーンポンプは、カム支持面93を基準線と平行に形成した点で実施例１と相違する。カムリング8のカムリングプロファイルについては実施例１と同様である。
実施例１４の作用を説明する。
実施例１４では、カムリング8を、カムリング8の偏心量δが最大のとき、第２閉じ込み領域側において、カムプロファイル半径変化率が一旦減少した後、再度増加するように形成した。これにより、カムプロファイル半径変化率が一旦減少を始めても再度増加に転じるため、真円カムの場合と比較して、圧縮速度を緩やかにすることができ、低回転時におけるサージ圧を抑制できる。
【００５５】
実施例１４の可変容量形ベーンポンプは、以下の効果を奏する。
(18) ポンプ要素収容部を有するボディ4（リアボディ40、プレート41、フロントボディ42）と、ボディ4に軸支される駆動軸5と、ボディ4内に設けられ、駆動軸5によって回転駆動されると共に、周方向に複数個のスリット61を有するロータ6と、スリット61に出没自在に設けられた複数のベーン7と、ポンプ要素収容部の内周側に形成されたカム支持面93と、ポンプ要素収容部内でカム支持面93上を転がるように移動可能に設けられ、環状に形成され、内周側にロータ6およびベーン7と共に複数のポンプ室rを形成するカムリング8と、ボディ4に形成され、ロータ6の回転に伴い複数のポンプ室rのうち容積が増大する吸入領域に開口し、駆動軸5に対しカム支持面93の反対側に配置された吸入ポート43と、ボディ4に形成され、ロータ6の回転に伴い複数のポンプ室rのうち容積が減少する吐出領域に開口し、駆動軸5に対しカム支持面93側に配置された吐出ポート44と、ボディ4に設けられ、ロータ6に対するカムリング8の偏心量δを制御する制御部3と、を備え、ロータ6の回転に伴い吐出領域を離れたベーン7が吸入ポート43と最初に重なる点を吸入ポート43の始端Aとし、吸入領域にあるベーン7が最後に吸入ポート43と重なる点を吸入ポート43の終端Bとし、吸入領域を離れたベーン7が吐出ポート44と最初に重なる点を吐出ポート44の始端Cとし、吐出領域にあるベーン7が最後に吐出ポート44と重なる点を吐出ポート44の終端Dとし、吐出ポート44の終端Dと吸入ポート43の始端Aの間を第１閉じ込み領域、吸入ポート43の終端Bと吐出ポート44の始端Cの間を第２閉じ込み領域とし、駆動軸5の回転方向を周方向としたとき、吸入ポート43の始端Aと吐出ポート44の終端Dの周方向中間点を基準点とし、駆動軸5の回転軸に対し直角に交わり基準点を通る線を基準線とし、カムリング8の内周面の中心Pとカムリング8の内周面までの距離をカムプロファイル半径とし、駆動軸5の回転方向におけるカムプロファイル半径の変化率をカムプロファイル半径変化率とし、カムリング8の内周面の中心Pが駆動軸5の回転軸Oと一致するようにカムリング8を配置したとき、カムリング8の内周面のうち、基準線と交わる１対の点のうち第１閉じ込み領域側の点をカムリングプロファイル定義用の角度の0度とし、カムリング8の内周面の夫々の点においてカムリング8の内周面に沿って駆動軸5の回転方向に向かって角度が増加しカムリング8の内周面１周が360度となるようにカムリングプロファイル定義用の角度を定義したとき、カムリング8は、カムリング8の偏心量δが最大のとき、第２閉じ込み領域側において、カムプロファイル半径変化率が一旦減少した後、再度増加するように形成される。
よって、カムプロファイル半径変化率が一旦減少を始めても再度増加に転じるため、カムリング偏心量最大のときの圧縮速度を緩やかにすることができ、低回転時におけるサージ圧を抑制できる。
【００５６】
〔実施例１５〕
実施例１５の可変容量形ベーンポンプは、カムリング8を、カムリング偏心量最大のとき、第２閉じ込み領域側において、カムプロファイル半径変化率が減少した後、増加し、その後再度減少し、さらにその後再度増加し、さらにその後再度減少するように形成した点で実施例１４と相違する。また、実施例１５では、カムリング8を、カムリング偏心量最大のとき、第２閉じ込み領域側において、カムプロファイル半径変化率が２回減少したうちの一方（１回目）の最小値が正の値となるように形成した。実施例１５のカムリング最大偏心時におけるカムリングプロファイル定義用の角度に対するカムプロファイル半径変化率については、図１３と同様である。
実施例１５の作用を説明する。
実施例１５では、カムプロファイル半径変化率が一旦減少を始めても２度に亘って増加に転じるため、圧縮速度と膨張速度を緩やかにすることができ、低回転時におけるサージ圧を抑制できる。
また、カムプロファイル半径変化率の２回の減少のうち、一方の最小値が正の値であるため、圧縮速度が緩やかとなり、低回転時におけるサージ圧を抑制できる。
実施例１５の可変容量形ベーンポンプは、実施例１４の効果(18)に加え、以下に列挙する効果を奏する。
(19) カムリング8は、第２閉じ込み領域側において、カムプロファイル半径変化率が減少した後、増加し、その後再度減少し、さらにその後再度増加し、さらにその後再度減少するように形成される。
よって、サージ圧またはキャビテーションを抑制できる。
(20) カムリング8は、カムリング8の偏心量δが最大のとき、第２閉じ込み領域側において、カムプロファイル半径変化率が２回減少したうちの一方の最小値が正の値となるように形成される。
よって、低回転時におけるサージ圧を抑制できる。
【００５７】
〔実施例１６〕
実施例１６の可変容量形ベーンポンプは、駆動軸5の回転方向における各ポンプ室rの容積変化率を容積変化率としたとき、カムリング8を、カムリング8の偏心量δが最大のとき、吐出ポート44の始端Cに対応する位置において、容積変化率が正の値となるように形成した点で実施例１４と相違する。実施例１６のカムリング最大偏心時におけるカムリングプロファイル定義用の角度に対するカムプロファイル半径変化率については、図１５と同様である。
実施例１６の作用を説明する。
実施例１６では、吐出ポート44（ノッチ521）と連通が始まる点（始端C）における容積変化率が正の値であるため、圧縮速度が緩やかとなり、低回転時におけるサージ圧を抑制できる。
実施例１６の可変容量形ベーンポンプは、実施例１４の効果(18)に加え、以下の効果を奏する。
(21) 駆動軸5の回転方向における複数のポンプ室rの容積変化率を容積変化率としたとき、カムリング8は、カムリング8の偏心量δが最大のとき、吐出ポート44の始端Cに対応する位置において、容積変化率が正の値となるように形成される。
よって、低回転時におけるサージ圧を抑制できる。
【００５８】
〔実施例１７〕
実施例１７の可変容量形ベーンポンプは、駆動軸5の回転方向における各ポンプ室rの容積変化率を容積変化率としたとき、カムリング8を、カムリング8の偏心量δが最大のとき、カムリングプロファイル定義用の角度が170度の点において、容積変化率が正の値となるように形成した点で実施例１４と相違する。また、実施例１７では、カムリング8を、カムリング8の偏心量δが最大のとき、吐出ポート44の始端Cに対する位置において、容積変化率の値が負の値となるように形成した。実施例１７のカムリング最大偏心時におけるカムリングプロファイル定義用の角度に対するカムプロファイル半径変化率については、図１６と同様である。
実施例１７の作用を説明する。
実施例１７では、カムリングプロファイル定義用の角度が170度の点においても容積変化率が正の値となるため、圧縮速度が緩やかとなり、低回転時におけるサージ圧を抑制できる。
また、吐出ポート44（ノッチ521）と連通が始まる点における容積変化率が負の値であるため、いわゆる予圧縮を与えることができ、吐出ポート44と連通する際の圧力変化を抑制できる。この結果、異音の抑制を図ることができる。
実施例１７の可変容量形ベーンポンプは、実施例１４の効果(18)に加え、以下に列挙する効果を奏する。
(22) 駆動軸5の回転方向における複数のポンプ室rの容積変化率を容積変化率としたとき、カムリング8は、カムリング8の偏心量δが最大のとき、カムリングプロファイル定義用の角度が170度の点において、容積変化率が正の値となるように形成される。
よって、低回転時におけるサージ圧を抑制できる。
(23) 駆動軸5の回転方向における複数のポンプ室rの容積変化率を容積変化率としたとき、カムリング8は、カムリング8の偏心量δが最大のとき、吐出ポート44の始端Cに対する位置において、容積変化率の値が負の値となるように形成される。
よって、吐出ポート44と連通する際の圧力変化を抑え、異音の抑制を図ることができる。
【００５９】
〔実施例１８〕
実施例１８の可変容量形ベーンポンプは、カム支持面93を基準線と平行に形成した点で実施例１０と相違する。カムリング8のカムプロファイルについては実施例１０と同様である。
実施例１８の作用を説明する。
実施例１８では、容積変化率が一旦減少し始めても再度増加に転じるため、圧縮速度を緩やかにすることができ、低回転時におけるサージ圧を抑制できる。
実施例１８の可変容量形ベーンポンプは、以下の効果を奏する。
(24) ポンプ要素収容部を有するボディ4（リアボディ40、プレート41、フロントボディ42）と、ボディ4に軸支される駆動軸5と、ボディ4内に設けられ、駆動軸5によって回転駆動されると共に、周方向に複数個のスリット61を有するロータ6と、スリット61に出没自在に設けられた複数のベーン7と、ポンプ要素収容部の内周側に形成されたカム支持面93と、ポンプ要素収容部内でカム支持面93上を転がるように移動可能に設けられ、環状に形成され、内周側にロータ6およびベーン7と共に複数のポンプ室rを形成するカムリング8と、ボディ4に形成され、ロータ6の回転に伴い複数のポンプ室rのうち容積が増大する吸入領域に開口し、駆動軸5に対しカム支持面93の反対側に配置された吸入ポート43と、ボディ4に形成され、ロータ6の回転に伴い複数のポンプ室rのうち容積が減少する吐出領域に開口し、駆動軸5に対しカム支持面93側に配置された吐出ポート44と、ボディ4に設けられ、ロータ6に対するカムリング8の偏心量δを制御する制御部3と、を備え、ロータ6の回転に伴い吐出領域を離れたベーン7が吸入ポート43と最初に重なる点を吸入ポート43の始端Aとし、吸入領域にあるベーン7が最後に吸入ポート43と重なる点を吸入ポート43の終端Bとし、吸入領域を離れたベーン7が吐出ポート44と最初に重なる点を吐出ポート44の始端Cとし、吐出領域にあるベーン7が最後に吐出ポート44と重なる点を吐出ポート44の終端Dとし、吐出ポート44の終端Dと吸入ポート43の始端Aの間を第１閉じ込み領域、吸入ポート43の終端Bと吐出ポート44の始端Cの間を第２閉じ込み領域とし、駆動軸5の回転方向を周方向としたとき、吸入ポート43の始端Aと吐出ポート44の終端Dの周方向中間点を基準点とし、駆動軸5の回転軸に対し直角に交わり基準点を通る線を基準線とし、駆動軸5の回転方向における複数のポンプ室rの容積変化率を容積変化率とし、カムリング8の内周面の中心Pとカムリング8の内周面までの距離をカムプロファイル半径とし、カムリング8の内周面の中心Pが駆動軸5の回転軸Oと一致するようにカムリング8を配置したとき、カムリング8の内周面のうち、基準線と交わる１対の点のうち第１閉じ込み領域側の点をカムリングプロファイル定義用の角度の0度とし、カムリング8の内周面の夫々の点においてカムリング8の内周面に沿って駆動軸5の回転方向に向かって角度が増加しカムリング8の内周面１周が360度となるようにカムリングプロファイル定義用の角度を定義したとき、カムリング8は、カムリング8の偏心量δが最大のとき、第２閉じ込み領域側において、容積変化率が一旦減少した後、再度増加するように形成される。
よって、カムプロファイル半径変化率が一旦減少を始めても再度増加に転じるため、カムリング偏心量最大のときの圧縮速度を緩やかにすることができ、低回転時におけるサージ圧を抑制できる。
【００６０】
〔実施例１９〕
実施例１９の可変容量形ベーンポンプは、カムリング8を、カムリング8の偏心量δが最大のとき、吐出ポート44の始端Cに対する位置において、容積変化率の値が負の値となるように形成した点で実施例１８と相違する。実施例１９のカムリング最大偏心時におけるカムリングプロファイル定義用の角度に対するカムプロファイル半径変化率については、図１６と同様である。
実施例１９の作用を説明する。
実施例１９では、吐出ポート44（ノッチ521）と連通が始まる点における容積変化率が負の値であるため、いわゆる予圧縮を与えることができ、吐出ポート44と連通する際の圧力変化を抑制できる。この結果、異音の抑制を図ることができる。
実施例１９の可変容量形ベーンポンプは、実施例１８の効果(24)に加え、以下の効果を奏する。
(25) 駆動軸5の回転方向における複数のポンプ室rの容積変化率を容積変化率としたとき、カムリング8は、カムリング8の偏心量δが最大のとき、吐出ポート44の始端Cに対する位置において、容積変化率の値が負の値となるように形成される。
よって、吐出ポート44と連通する際の圧力変化を抑え、異音の抑制を図ることができる。
【００６１】
以下に、実施例から把握される特許請求の範囲に記載した発明以外の技術的思想について説明する。
(a) 請求項１３に記載の可変容量形ベーンポンプにおいて、
前記カムリングは、前記カムリングの偏心量が最大のとき、前記吐出ポートの始端に対応する位置において、前記容積変化率が負の値となるように形成されることを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
よって、吐出口と連通が始まる点における容積変化率が負の値であるため、いわゆる予圧縮を与えることができ、吐出口と連通する際の圧力変化が抑制され、異音の抑制を図ることができる。
(b) 請求項１３に記載の可変容量形ベーンポンプにおいて、
前記カムリングは、前記カムリングの偏心量が最小のとき、前記第２閉じ込み領域側において、前記容積変化率が一旦減少した後、再度増加し、この増加したときの最大値の値が負の値となるように形成されることを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
よって、半径変化率と同様に容積変化率が再度増加したときの値が負の値となっていることにより、偏心量が小さいときの膨張を抑制し、その結果、キャビテーションを抑制できる。
(c) 請求項１３に記載の可変容量形ベーンポンプにおいて、
前記カムリングの内周面の中心と前記カムリングの内周面までの距離をカムプロファイル半径とし、前記駆動軸の回転方向における前記カムプロファイル半径の変化率をカムプロファイル半径変化率としたとき、
前記カムリングは、前記カムリングの偏心量が最大のとき、前記第２閉じ込み領域側において、前記カムプロファイル半径変化率が一旦減少した後、再度増加したときの最大値が負の値となるように形成されることを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
よって、カムプロファイル半径変化率が再度増加したときの最大値が大きいほど、偏心量が小さいときの膨張率も大きくなるため、この最大値が負の値となっていることにより、偏心量が小さいときの膨張を抑制し、その結果、キャビテーションを抑制できる。
(d) 請求項１３に記載の可変容量形ベーンポンプにおいて、
前記カムリングは、前記カムリングの偏心量が最小のとき、前記カムリングプロファイル定義用の角度が170度の点において、前記容積変化率が負の値となるように形成されることを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
よって、カムリングプロファイル定義用の角度が170度の点において容積変化率が負の値となるため、膨張速度が緩やかとなり、高回転時におけるキャビテーションを抑制できる。
【００６２】
(e) 請求項１４に記載の可変容量形ベーンポンプにおいて、
前記カムリングは、前記カムリングの偏心量が最大のとき、前記第２閉じ込み領域側において、前記カムプロファイル半径変化率が減少した後、増加し、その後再度減少し、さらにその後再度増加し、さらにその後再度減少するように形成されることを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
よって、カムプロファイル半径変化率が一旦減少を始めても２度に亘って増加に転じるため、圧縮速度を緩やかにすることができ、低回転時におけるサージ圧を抑制できる。
(f) 請求項１４に記載の可変容量形ベーンポンプにおいて、
前記カムリングは、前記カムリングの偏心量が最大のとき、前記第２閉じ込み領域側において、前記カムプロファイル半径変化率が２回減少したうちの一方の最小値が正の値となるように形成されることを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
よって、カムプロファイル半径変化率の２回の減少のうち、一方の最小値が正の値であるため、圧縮速度が緩やかとなり、低回転時におけるサージ圧を抑制できる。
(g) 請求項１４に記載の可変容量形ベーンポンプにおいて、
前記駆動軸の回転方向における前記複数のポンプ室の容積変化率を容積変化率としたとき、
前記カムリングは、前記カムリングの偏心量が最大のとき、前記カムリングプロファイル定義用の角度が170度の点において、前記容積変化率が正の値となるように形成されることを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
よって、カムリングプロファイル定義用の角度が170度の点においても容積変化率が正の値となるため、圧縮速度が緩やかとなり、低回転時におけるサージ圧を抑制することができる。
【００６３】
(h) 請求項１４に記載の可変容量形ベーンポンプにおいて、
前記駆動軸の回転方向における前記複数のポンプ室の容積変化率を容積変化率としたとき、
前記カムリングは、前記カムリングの偏心量が最大のとき、前記吐出ポートの始端に対応する位置において、前記容積変化率が正の値となるように形成されることを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
よって、吐出口（ノッチ）と連通が始まる点における容積変化率が正の値であるため、圧縮速度が緩やかとなり、低回転時におけるサージ圧を抑制できる。
(i) 請求項１４に記載の可変容量形ベーンポンプにおいて、
前記駆動軸の回転方向における前記複数のポンプ室の容積変化率を容積変化率としたとき、
前記カムリングは、前記カムリングの偏心量が最大のとき、前記吐出ポートの始端に対する位置において、前記容積変化率の値が負の値となるように形成されることを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
よって、吐出口（ノッチ）と連通が始まる点における容積変化率が負の値であるため、いわゆる予圧縮を与えることができ、吐出口と連通する際の圧力変化が抑制され、異音の抑制を図ることができる。
(j) 請求項１５に記載の可変容量形ベーンポンプにおいて、
前記カムリングは、前記カムリングの偏心量が最大のとき、前記吐出ポートの始端に対応する位置において、前記容積変化率が負の値となるように形成されることを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
よって、吐出口（ノッチ）と連通が始まる点における容積変化率が負の値であるため、いわゆる予圧縮を与えることができ、吐出口と連通する際の圧力変化が抑制され、異音の抑制を図ることができる。
【符号の説明】
【００６４】
1    可変容量形ベーンポンプ
3    制御部（カムリング制御機構）
4    ボディ（ポンプハウジング）
5    駆動軸
6    ロータ
7    ベーン
8    カムリング
40   リアボディ（ポンプハウジング）
41   プレート（ポンプハウジング）
42   フロントボディ（ポンプハウジング）
43   吸入ポート（吸入口）
44   吐出ポート（吐出口）
61   スリット
93   カム支持面
400  収容孔
A    始端
B    終端
C    始端
D    終端
r    ポンプ室
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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