(57)【要約】【課題】良好な接合を達成することができるＭＩＧアークブレージング用ワイヤ、ＭＩＧアークブレージング方法及びＭＩＧアークブレージング接合体を提供する。【解決手段】実施形態のＭＩＧアークブレージング用ワイヤは、炭素鋼からなる母材及び銅からなる被接合材を、ＭＩＧアークブレージングにより接合するためのワイヤであって、ケイ素（Ｓｉ）含有量が２．０〜５．０質量％、マンガン（Ｍｎ）含有量が０．５〜２．０重量％であり、残部がＣｕ及び不可避的不純物からなる。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
炭素鋼からなる母材及び銅からなる被接合材を、ＭＩＧアークブレージングにより接合するためのワイヤであって、
ケイ素（Ｓｉ）含有量が２．０〜５．０質量％、マンガン（Ｍｎ）含有量が０．５〜２．０重量％であり、残部がＣｕ及び不可避的不純物からなることを特徴とするＭＩＧアークブレージング用ワイヤ。
【請求項２】
炭素鋼からなる母材及び銅からなる被接合材を接合するＭＩＧアークブレージング方法であって、
前記母材及び前記被接合材を所定の接合角θで配置する配置工程と、
前記母材及び前記被接合材の接合面の片方の側に、ケイ素（Ｓｉ）含有量が２．０〜５．０質量％、マンガン（Ｍｎ）含有量が０．５〜２．０重量％であり、残部がＣｕ及び不可避的不純物からなるワイヤを送給する溶射トーチの先端を位置させ、
前記溶射トーチの先端を覆うようにヘリウム（Ｈｅ）含有量が５０〜８０体積％であり、残部がＡｒ及び不可避不純物からなるシールドガスを供給し、
低入熱溶接電源によって前記ワイヤ及び前記母材間に電圧を印加させることでアークを発生させてビードを形成させながら、前記溶射トーチの先端から前記ワイヤを送給して前記母材及び前記被接合材を接合する接合工程と
を備えることを特徴とするＭＩＧアークブレージング方法。
【請求項３】
前記母材は熱伝導率５０〜７０Ｗ／ｍＫの炭素鋼であり、
前記被接合材は熱伝導率３５０〜４５０Ｗ／ｍＫの銅であることを特徴とする請求項２記載のＭＩＧアークブレージング方法。
【請求項４】
前記母材及び前記被接合材は、接合角θ＝９０〜１３５°で接合されることを特徴とする請求項２又は３記載のＭＩＧアークブレージング方法。
【請求項５】
炭素鋼からなる母材及び銅からなる被接合材が、請求項２乃至４のいずれか１項記載のＭＩＧアークブレージング方法で接合されたことを特徴とするＭＩＧアークブレージング接合体。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明の実施形態は、ＭＩＧアークブレージング用ワイヤ、ＭＩＧアークブレージング方法及びＭＩＧアークブレージング接合体に関する。
【背景技術】
【０００２】
バルブ型水車発電機は、バルブと呼ばれる卵形をした構造物に発電機を内蔵した発電機である。バルブは、内筒と外筒とから構成されており、外筒は発電機を内蔵している。また、外筒は内筒と中心軸を同軸として内筒を取り囲んで形成されている。内筒及び外筒はいずれも炭素鋼で構成され、内筒と外筒の間には外筒に接合された複数の銅製の伝熱フィンが設けられている。そしてこの伝熱フィンを介してバルブ内部の熱が外部に放出されるようになっている。
【０００３】
また、使用済み核燃料を貯蔵するためのキャスク（遮蔽容器）は使用済み核燃料を貯蔵する内筒と、この内筒と中心軸を同軸として内筒を取り囲んだ外筒が設けられている。外筒は、外部からの衝撃を吸収するように構成されている。内筒と外筒はいずれも炭素鋼で構成され、内筒の外周及び外筒の内周には複数の銅製の伝熱フィンが接合されている。そして、この伝熱フィンを介して使用済み核燃料の熱が外部に放熱されるようになっている。
【０００４】
上記したような銅と炭素鋼の異材接合には、ＴＩＧ溶接やアークブレージングが用いられている。アークブレージングとして、例えばプラズマＭＩＧアークブレージングが用いられる。プラズマＭＩＧアークブレージングは、プラズマアークで被接合材を溶融しない程度に加熱し、そのプラズマアーク内でＭＩＧアークブレージングを行う技術である。しかしながら、プラズマＭＩＧアークブレージングでは、溶接装置やトーチが大型化して狭隘部の接合が難しいことや、手動接合が困難であるという課題があった。
【０００５】
銅と炭素鋼の接合以外には、ステンレス鋼と炭素鋼の接合においてアークブレージングが用いられることがある。例えば、炭酸ガス５〜２２体積％と残部がアルゴン、ヘリウム、またはアルゴンとヘリウムの混合ガスを含んだシールドガスを用い、低入熱溶接電源と組み合せたアークブレージング方法が知られている。特に、低入熱溶接電源は、スパッタ発生量を低減できる等の利点があり、アークブレージングに用いられる低入熱溶接電源についても種々の提案がなされている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２００８−８２９０６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながら、銅と炭素鋼とを低入熱溶接電源を用いてＭＩＧアークブレージングで接合する際、従来のシールドガスを用いると、シールドガスに炭酸ガスが含まれているためにスパッタ発生量が増加し易い。また、銅と炭素鋼は熱伝導率が大きく異なるために、低入熱溶接電源を用いてＭＩＧアークブレージングを行った場合に溶滴移行が安定せず、溶接ビードが蛇行する等、溶接ビード形状の不良が生じ易い。また銅と炭素鋼のＭＩＧアークブレージングでは、アークも不安定となり易い。このように、低入熱溶接電源を用いたＭＩＧアークブレージングにおいて、接合される材料に応じた最適なワイヤ及びシールドガスの組成については知られていなかった。
【０００８】
本発明の解決しようとする課題は、銅と炭素鋼の接合において、良好な接合を達成することができるＭＩＧアークブレージング用ワイヤ、ＭＩＧアークブレージング方法及びＭＩＧアークブレージング接合体を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
実施形態のＭＩＧアークブレージング用ワイヤは、炭素鋼からなる母材及び銅からなる被接合材を、ＭＩＧアークブレージングにより接合するためのワイヤであって、ケイ素（Ｓｉ）含有量が２．０〜５．０質量％、マンガン（Ｍｎ）含有量が０．５〜２．０重量％であり、残部がＣｕ及び不可避的不純物からなることを特徴とする。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】実施形態のＭＩＧアークブレージング接合体を概略的に示す断面図である。
【図２】実施形態のＭＩＧアークブレージング装置を概略的に示す図である。
【図３】実施形態のＭＩＧアークブレージング方法による試験体及び溶接トーチの位置関係を示す概略構成図である。
【図４】実施形態のバルブ水車発電機を概略的に示す断面図である。
【図５】実施形態のバルブ水車発電機（図４）のＡ−Ａ断面図である。
【図６】実施形態の放射性格納容器の一例を概略的に示す断面図である。
【図７】図６の放射性格納容器の接合部を概略的に示す断面図である。
【図８】実施例２のＭＩＧアークブレージング方法による試験体及び溶接トーチの位置関係を示す概略構成図である。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
以下、本発明の実施の形態を、図面を用いて説明する。各図において、共通する機能を有する装置は同一の符号を付して示し、重複する説明を省略する。
【００１２】
図１は、本実施形態のＭＩＧアークブレージング用ワイヤを用いて、ＭＩＧアークブレージング方法により形成されるＭＩＧアークブレージング接合体１を示す断面図である。ＭＩＧアークブレージング接合体１において、炭素鋼からなる板状の母材２及び銅からなる板状の被接合材３は、ビード４によって接合されている。母材２と被接合材３は、接合角θが好ましくはθ＝９０〜１３５°で略Ｔ字型に組み合わされている。これは、オーバーラップやアンダーカットのない良好なビード４を形成させるためである。なお、接合角θは、母材２及び被接合材３においてビード４の形成される板面同士がなす角度である。
【００１３】
ＭＩＧアークブレージング接合体１は、母材２と被接合材３を、特定の組成のワイヤ及びシールドガスを用い、低入熱溶接電源を使用してＭＩＧアークブレージングを施すことで形成される。
【００１４】
母材２は炭素鋼からなる。母材２である炭素鋼は、熱伝導率が好ましくは５０〜７０Ｗ／ｍＫ、より好ましくは５５〜６０Ｗ／ｍＫである。母材２として、例えば、炭素（Ｃ）の含有量が質量％で、０．０２〜２％の範囲である低炭素鋼、中炭素鋼、高炭素鋼が好ましく用いられる。
【００１５】
一方、本実施形態における被接合材３は銅からなる。被接合材３である銅は、熱伝導率が好ましくは３５０〜４５０Ｗ／ｍＫ、より好ましくは３６０〜４２０Ｗ／ｍＫである。被接合材３としては、例えば、脱酸銅、無酸素銅、タフピッチ銅等の純銅が好ましく用いられる。本実施形態のＭＩＧアークブレージング方法によれば、上記したように熱伝導率の異なる母材２と被接合材３を用いて、良好な接合を達成することができる。また、母材２及び被接合材３の形状は特に限定されず、板状以外の形状であってもよい。この場合、母材２及び被接合材３におけるＭＩＧアークブレージングの施される面が略平面状であることが好ましい。
【００１６】
本実施形態のワイヤは、２．０〜５．０質量％のケイ素（Ｓｉ）、０．５〜２．０質量％のマンガン（Ｍｎ）を含み、残部が銅（Ｃｕ）及び不可避不純物からなるソリッドワイヤである。以下に本発明のＭＩＧアークブレージング用ワイヤの成分限定理由を述べる。
【００１７】
ＭＩＧアークブレージングにおけるアークの安定性に関しては、Ｓｉ及びＭｎがワイヤに含まれることが重要である。アークが安定しない場合には、ビード４の形状不良、スパッタ発生等といった接合欠陥や不具合を生じやすくなる。アークを安定させるためには、アークの陰極点が安定的に形成されることが重要であるが、陰極側に酸化物が存在すると、陰極点がより生成され易くなる。Ｓｉ及びＭｎは陰極点の元となる酸化物を生成するため、アークの安定性を向上させる。
【００１８】
Ｓｉはアーク安定性を向上させるとともにビード４の形状を向上させる効果を有する。ここで、Ｓｉが２．０質量％未満であると、ワイヤ先端に発生するアークが安定せず、ビード４の形状はＭＩＧアークブレージング方向に対して蛇行した形状になる。また、Ｓｉが５．０質量％を超えると、アークは安定するが、ビード４の形状は凸状になる。いずれも、良好な形状のビード４が得難いため、Ｓｉの含有量は２．０〜５．０質量％であり、好ましくは３．０〜４．０質量％である。
【００１９】
Ｍｎは、Ｓｉはアーク安定性を向上させるとともに溶融した母材２及び被接合材３の流動性を高めて溶滴移行をスムーズにする効果を有する。Ｍｎが０．５質量％未満であると、溶滴移行が不十分となり、溶滴が短絡移行の形態となる。一方、２．０質量％を超えると、溶滴の流動性が大きくなりすぎて溶滴が大きくなりグロビュラー移行となる。いずれの場合もスパッタ量が増大し易いため、Ｍｎの含有量は０．５〜２．０質量％であり、好ましくは０．７〜１．５質量％である。
【００２０】
なお、不可避不純物としては、ワイヤ製造原料に由来するニッケル（Ｎｉ）、クロム（Ｃｒ）、モリブデン（Ｍｏ）、ホウ素（Ｂ）等が挙げられ、その含有量は合計で０．０００１質量％未満である。
【００２１】
本実施形態において、シールドガスは、ヘリウム（Ｈｅ）が５０〜８０体積％であり、残部がＡｒおよび不可避的不純物からなる。以下、シールドガスの成分限定理由を述べる。
【００２２】
ＨｅはＭＩＧアークブレージング中のアークを広げて安定化させる効果を持つ。Ｈｅはアルゴンガスと比較して電位傾度が大きいため、溶接時のアーク電圧が高くなり、母材２の加熱が促進される。また母材２の加熱量が増加することで、母材２が溶融した溶融池からのアーク安定性向上に有効な金属蒸気の発生も促進されるから、アーク安定性が向上する。
【００２３】
Ｈｅが５０％未満の場合、タングステン電極先端に発生するアークが安定せず、ビード４の形状はＭＩＧアークブレージング方向に対して蛇行した形状となる。また、Ｈｅが８０％を超えるとアークは安定するが、ビード４の形状は凸状になり、良好なビード形状は得られない。したがって、Ｈｅは５０〜８０体積％、好ましくは６５〜７５体積％とする。
【００２４】
なお、不可避不純物としては、大気中に存在する酸素（Ｏ２）や水素（Ｈ２）が挙げられ、これらの含有量は合計で０．０００１体積％未満である。
【００２５】
次に、本実施形態のＭＩＧアークブレージング接合体１の形成方法を説明する。図２は本実施形態におけるＭＩＧアークブレージング装置１００の一例を示す概略構成図である。図２において、溶接トーチ１０はガスノズル５とコンタクトチップ６で構成されている。コンタクトチップ６には空洞が設けられており、この空洞内にワイヤ７が挿入されている。ＭＩＧアークブレージングが開始されると、低入熱溶接電源１１がワイヤ７及び母材２間に電圧を印加して、アークを発生させる。同時に、ガス供給装置９からシールドガスがガスノズル５に供給され、ガスノズル５の先端からワイヤ７の周囲を覆うように流出させる。そして、発生したアークによりビードを形成させながら、ワイヤ７がワイヤ送給装置８によって自動的に連続的に送給される。
【００２６】
図３は、本実施形態のＭＩＧアークブレージング方法を示す概略図である。先ず、配置工程で、母材２と被接合材３を、接合角θ＝９０°のＴ字型に組み合わせる。母材２を水平から好ましくはα＝４５〜５５°に傾斜させて、母材２及び接合材３の接合角θの二等分線が鉛直方向になるように配置する。次いで、接合工程で、本実施形態のＭＩＧアークブレージングを施す。このとき、溶射トーチ１０を上記鉛直方向からの傾斜角βを好ましくはβ＝±５°とする。これによりアークを安定させて溶滴移行を安定的に行うことができるため、良好な形状のビード４を形成し、良好に接合されたＭＩＧアークブレージング接合体１を得ることができる。
【００２７】
シールドガスの流量は特に限定されず、例えば１０〜３０リットル／分とする。シールドガス流量が１０リットル／分未満の場合、溶融金属部が適切にシールドされず、気孔が発生することがある。シールドガス流量が３０リットル／分を超える場合、大気の巻き込みが生じて、気孔が発生することがある。低入熱溶接電源９としては、ＣＭＴ（Ｃｏｌｄ  Ｍｅｔａｌ  Ｔｒａｎｓｆｅｒ）電源を用いることが好ましい。また、入熱量は母材の変形防止に有効であるため、１０〜２００ｋＪ／ｃｍとすることが好ましい。
【００２８】
このように、本実施形態のＭＩＧアークブレージング方法によれば、アークの安定性、ビード４の形状に優れ、スパッタ発生の低減された接合が可能であるため、接合性に優れたＭＩＧアークブレージングが達成され、良好に接合されたＭＩＧアークブレージング接合体１を得ることができる。
【００２９】
次に、本実施形態のＭＩＧアークブレージング方法の適用例について説明する。図４はバルブ水車発電機２０を示す概略構成図である。バルブ水車発電機２０は内筒２１と、発電機２７を内蔵し、内筒２１と中心軸を同軸として内筒２１を同軸上に取り囲む外筒２２と、外筒２２の内面側に接合され、発電機２７で発生する熱を放熱する複数の伝熱フィン２３を備えている。内筒２１及び外筒２２は炭素鋼から構成され、伝導フィン２３は銅で構成されている。バルブ水車発電機２０の外筒２２の中心には、回転軸２４が貫設されている。回転軸２４の、外筒２２の外側の一端には水流を受けて回転するランナ（図示せず）が備えられ、回転軸２４の他方の端部には発電機回転子２５が備えられている。発電機回転子２５と対向する外筒２３の内部壁面には、発電機固定子２６が保持されており、発電機回転子２５が回転することで発電機固定子２６に電流を発生させるようになっている。
【００３０】
図５は、バルブ水車発電機２０のＡ−Ａ断面図である。バルブ水車発電機２０において、外筒２２には伝熱フィン２３がビード２８によって接合されて図１に示すものと同様のＭＩＧアークブレージング接合体１が形成されている。ビード２８は、外筒２２及び伝熱フィン２３の接合面の一方の側から本実施形態のＭＩＧアークブレージングを施すことで形成される。これにより、アークの安定性、ビード２８の形状に優れ、スパッタ発生の低減された接合が可能である。したがって、外筒２２及び伝熱フィン２３を良好に接合したＭＩＧアークブレージング接合体１を得ることができる。
【００３１】
次に、本実施形態のＭＩＧアークブレージング方法の他の適用例について説明する。図６は放射性核燃料格納容器３０の一部を概略的に示す断面図である。図６の放射性核燃料格納容器３０は使用済みの核燃料を貯蔵する内筒３１と、内筒３１と中心軸を同軸として内筒３１を同軸上に取り囲む外筒３２と、内筒３１と外筒３２の間に接合された複数の伝熱フィン３３を備えている。放射性核燃料が内筒３１、外筒３２及び伝熱フィン３３により区画された空間に収容され、伝熱フィン３３を介してこの放射性核燃料が発生する熱が外部に放出されるようになっている。内筒３１及び外筒３２は炭素鋼から構成され、伝導フィン３３は銅で構成されている。図７は、図６における接合部４０を拡大した図である。接合部４０は内筒３１及び伝熱フィン３３、外筒３２及び伝熱フィン３３がビード３４によって接合されて形成されている。ビード３４は、接合部４０の一方の側から本実施形態のＭＩＧアークブレージングを施すことで形成される。これにより、アークの安定性、ビード３４の形状に優れ、スパッタ発生の低減された接合が可能である。したがって、内筒３１及び伝熱フィン３３、外筒３２及び伝熱フィン３３を良好に接合したＭＩＧアークブレージング接合体１を得ることができる。
【００３２】
なお、本実施形態ではバルブ水車発電機の外筒２２と伝熱フィン２３、放射性核燃料格納容器の内筒３１及び外筒３２と伝熱フィン３３とを接合するＭＩＧアークブレージング方法について説明したが、本発明はこれに限定されない。すなわち、炭素鋼製材料と銅製材料との接合であれば、本実施形態のＭＩＧアークブレージングを適用することが可能である。
【実施例】
【００３３】
次に、実施例を用いて本発明をより詳細に説明する。
（実施例１〜４、比較例１〜７）
図３において、母材２としてバルブ水車発電機２０の外筒２２を模擬した板厚１６ｍｍの炭素鋼板を用い、被接合材３として伝熱フィン２３を模擬した板厚２．５ｍｍの銅板を用いてＭＩＧアークブレージング接合体１の試験体を作製した。試験体は、炭素鋼板に対して、銅板が接合角θ＝９０°のＴ字型となるように配置し、ＭＩＧアークブレージング接合体１の試験体における炭素鋼板を水平面からα＝４５°に傾斜させて、図２に示すものと同様のＭＩＧアークブレージング装置で接合した。溶接トーチは鉛直方向からの傾斜角β＝０°とし、電源は、ＣＭＴ電源を使用した。ワイヤおよびシールドガスは表１に示す構成のものを作成し、これらを組み合わせて試験を実施した。
【００３４】
［ＭＩＧアークブレージング条件］
溶接装置：ＣＭＴ溶接電源（フローニアス社製）
試験材（炭素鋼板）：ＪＩＳ  Ｇ  ３１０１（２００４）ＳＳ４００（板厚１６ｍｍ）
試験材（銅板）：ＪＩＳ  Ｈ  ３１００（２０００）Ｃ１０２０（板厚２．５ｍｍ）
ワイヤ送給速度：６ｍ／分
ワイヤ径：φ１．２ｍｍ
ブレージング速度：４５ｃｍ／分
シールドガス流量：１５〜２０リットル／分
入熱量：１０〜１５ｋＪ／ｃｍ程度
【００３５】
ＭＩＧアークブレージング中のアークの安定性、スパッタ発生量、ビード形状を評価対象とし、目視での評価を行った。結果を表１に示す。表１における評価は次のとおりである。
【００３６】
［アークの安定性］
アークの安定性を評価し、アークのふらつきがないものを○、アークのふらつきが見られるものを×とした。
【００３７】
［スパッタ発生量］
スパッタの発生量を観察し、ビードの近辺にスパッタの付着がないものを○、スパッタの付着があるものを×とした。
【００３８】
［ビード形状］
ビードの形状を観察し、ビードの蛇行がないものを○、ビードが蛇行し、ビード止端にオーバーラップが生じているものを×とした。
【００３９】
【表１】
2015083315.tif 000003
【００４０】
表１より、ワイヤ中のＳｉ含有量が２．０〜５．０重量％、Ｍｎ含有量が０．５〜２．０重量％であり、シールドガス中のＨｅが５０〜８０容量％の組み合わせが良好な結果が得られることが分かる。
【００４１】
（実施例５〜８、比較例８〜１４）
図８は、本実施例のＭＩＧアークブレージング方法を示す概略構成図である。本実施例では、図６の放射性核燃料格納容器の外筒３１を模擬した板厚２０ｍｍの炭素鋼板１２と伝熱フィン３３を模擬した板厚６ｍｍの銅板１３を用いて試験体を作成した。図８に示すように、炭素鋼板１２に対し、銅板１３を、接合角θ＝１３５°となるように配置し、炭素鋼板１２を水平面からα＝５５°に傾斜させて、図２に示すものと同様のＭＩＧアークブレージング装置で接合した。溶接トーチは鉛直方向からの傾斜角度β＝０°とし、電源はＣＭＴ電源を使用した。ワイヤおよびシールドガスは表２に示す組成のものを作成し、これらを組み合わせて試験を実施した。
【００４２】
［ＭＩＧアークブレージング条件］
溶接装置：ＣＭＴ溶接電源（フローニアス社製）
試験材（炭素鋼板１１）：ＪＩＳ  Ｇ  ３１０１（２００４）ＳＳ４００（板厚２０ｍｍ）
試験材（銅板１２）：ＪＩＳ  Ｈ  ３１００（２０００）Ｃ１０２０（板厚６ｍｍ）
ワイヤ送給速度：１０ｍ／分
ワイヤ径：φ１．２ｍｍ
ブレージング速度：４５ｃｍ／分
シールドガス流量：１５〜２０リットル／分
入熱量：１０〜１５ｋＪ／ｃｍ程度
【００４３】
評価はＭＩＧアークブレージング中のアークの安定性、スパッタ発生量、ビード形状を対象とし、実施例１と同様に目視での評価を行った。試験結果を表２に示す。
【００４４】
【表２】
2015083315.tif 000004
【００４５】
表２より、ワイヤ中のＳｉ含有量が２．０〜５．０重量％、Ｍｎ含有量が０．５〜２．０重量％であり、シールドガス中のＨｅが５０〜８０容量％の組み合わせで良好な結果が得られることが分かる。
【００４６】
以上、説明した実施形態によれば、銅と炭素鋼の接合において、良好な接合を達成することができる。
【００４７】
本発明のいくつかの実施形態を説明したが、これらの実施形態は、例として提示したものであり、発明の範囲を限定することは意図していない。これら新規な実施形態は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置き換え、変更を行うことができる。これら実施形態やその変形は、発明の範囲や要旨に含まれるとともに、特許請求の範囲に記載された発明とその均等の範囲に含まれる。
【符号の説明】
【００４８】
１…接合体、２，１２…母材、３，１３…被接合材、４，２８，３４…ビード、５…ガスノズル、６…コンタクトチップ、７…ワイヤ、８…ワイヤ送給装置、９…ガス供給装置、１０…溶接トーチ、１１…低入熱溶接電源、２０…バルブ水車発電機、２１，３１…内筒、２２，３２…外筒、２３，３３…伝熱フィン、２４…回転軸、２５…発電機回転子、２６…発電機固定子、２７…発電機、３０…放射性核燃料格納容器、４０…接合部、１００…ＭＩＧアークブレージング装置。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
2015083315.tif 000009
【図６】
2015083315.tif 000010
【図７】
2015083315.tif 000011
【図８】
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