(57)【要約】【課題】過給機のインペラによって発生する騒音を吸音すると共に、吸入する空気に旋回流を生起させて、作動範囲が広く、低コストで耐久信頼性の高い過給機用サイレンサの提供を目的とする。【解決手段】過給機用サイレンサ５０であって、空気吸込み孔が円筒状外周面全面に設けられた外筒部材５１と、該外筒部材５１と同心に配置され、外筒部材５１と全周に亘って空間部Ｓを形成すると共に、空気流出用の孔が全面に設けられた円形状の内筒部材５２と、空間部Ｓに外筒部材５１側から内筒部材５２側へと空気を連通させる気体通路５３ａを形成した吸音部材５３と、気体通路５３ａを通過した空気を、内筒部材５２の内周面に沿って、コンプレッサ１３の回転方向と反対方向に空気の旋回流を生起させるガイド部とを備えたことを特徴とする。【選択図】図５
2015059444.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
過給機を構成する遠心圧縮機に空気を取入れる吸入空気通路に設けられる過給機用サイレンサであって、
前記過給機用サイレンサの外形を形成すると共に、空気吸込み用の孔が円筒状の外周面全面に設けられた外筒部材と、
該外筒部材と同心に配置され、前記外筒部材と全周に亘って空間部を形成すると共に、空気流出用の孔が全面に設けられた円筒状の内筒部材と、
前記空間部に前記外筒部材側から前記内筒部材側へと空気を流通させる気体通路を形成し、吸音作用を行う吸音部材と、
前記気体通路を通過する空気を、前記内筒部材の内部に、前記遠心圧縮機のインペラの回転方向と反対方向に旋回流を生起させる旋回付与手段と、を備えたことを特徴とする過給機用サイレンサ。
【請求項２】
前記吸音部材は、内部に前記気体通路を有した筒状を成し、前記吸音材部材の軸線は、前記インペラの回転軸の軸線と直角方向の平面上において前記旋回方向に傾斜を有して配設することで旋回付与手段としたことを特徴とする請求項１に記載の過給機用サイレンサ。
【請求項３】
前記旋回付与手段は、前記インペラの軸線方向において、前記コンプレッサ側の吸音部材の部分にのみ配設されていることを特徴とする請求項２に記載の過給機用サイレンサ。
【請求項４】
前記旋回方向に傾斜した前記軸線を有する前記吸音部材の前記内筒部材側端部は、前記軸線と前記内筒部材の外周面との交点において、前記内筒部材の接線方向に沿った形状に形成されていることを特徴とする請求項２記載の過給機用サイレンサ。
【請求項５】
前記吸音材は板状を成し、面部が前記インペラの回転軸線に沿うと共に、前記放射方向に複数の屈曲部を有し、同形状に形成された周方向に隣接する吸音部材とで前記気体通路を形成し、前記内筒部材側の屈曲片は前記インペラの回転方向と反対方向に向けて屈曲したことで前記旋回付与手段を構成したことを特徴とする請求項１に記載の過給機用サイレンサ。
【請求項６】
前記吸音部材は、前記開口部に、前記気体通路を通過した空気の流出方向をガイドするガイドベーンを配設して、該ガイドベーンによって旋回付与手段を構成したことを特徴とする請求項５に記載の過給機用サイレンサ。
【請求項７】
前記インペラの軸線方向において、前記ガイドベーンは、前記コンプレッサ側の前記吸音部材の開口部のみに配設されていることを特徴とする請求項６に記載の過給機用サイレンサ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、遠心圧縮機式の排気タービン過給機、特に舶用内燃機関や陸上発電機用内燃機関等に装着される排気タービン過給機用サイレンサに関する。
【背景技術】
【０００２】
舶用内燃機関や陸上発電機用内燃機関等に装着される過給機は、広い作動条件で安定した運転が求められている。
更に、近年の燃料費高騰や排ガス規制強化といった社会情勢から、更なる広い作動範囲での性能が求められている。
このような状況下において、過給機用サイレンサとして、消音性能の維持もしくは向上と、低圧損化を実現する形状を検討して、採用している。
【０００３】
排気タービン過給機で採用されている、遠心圧縮機の作動特性は、圧縮機のインペラ回転速度と空気流体の流量及び圧力比の関係で定義されるが、遠心圧縮機によって、圧縮圧の限界が異なる。
インペラの回転速度に対して、正常な昇圧が得られる流量には下限値があり、それ以下の流量ではインペラ翼列の入口に流体の振動が生じ、昇圧が得られなくなる。
そのような現象はサージと称されており、その限界はサージ限界と称されている。
回転速度が低い領域においても、正常な昇圧が得られるようにして、排気タービン過給機の使用可能範囲を大きくすることが求められている。
【０００４】
かかる要求を解決するために、特許文献１が開示されている。
特許文献１によると、インペラと、該インペラを内包するボデーにインペラへの空気通路に開口された開口孔とインペラ中途から開口孔に連通した再循環流路と、開口孔とインペラとの間に空気通路の空気の流れに旋回流を付与するベーンと、該ベーンを駆動する駆動装置と、該駆動装置の駆動を制御する制御装置を備えた技術が開示されている。
ベーンを駆動することにより、サージ限界の拡大を図るようにしている。
【０００５】
また、特許文献２について、図１２、図１３及び図１４に示すように、過給機０１の空気取入口側に取付けられて、外周面から放射状に空気を吸込む円筒状の外筒０１０と、該外筒０１０の一側の開口部を覆う円盤状の蓋部材０１１と、該外筒０１０の他側を覆うと共に、外筒０１０の内部を過給機０１の空気吸込み口と連通させる取付板０１２と、外筒０１０内に設けられ、多孔板で構成され吸音材を有する円筒状の内筒０１４と、該外筒０１０内に収納され、外筒０１０の軸芯ＣＬから放射状に板状部材０１５ａを配設すると共に、前記内筒０１４が挿嵌される切込部０１５ｂを有する吸音エレメント０１５と、内筒０１４を切込部０１５ｂに挿嵌すると共に該内筒０１４を押圧固定する円環部材０１６とを備えた技術が開示されている。
【０００６】
特許文献２によると、外筒０１０の外周面から吸込まれた空気は、吸音エレメント０１５の板状部材０１５ａに衝突することによって消音される。
更に、吸引された該空気は、内筒０１４の外周面に貼接された吸音材によって消音され、過給機０１側に吸込まれていく。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２００６−００２６５０号公報
【特許文献２】特開２００５−３２０９１５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかし、特許文献１によると、インペラホイール上流側に空気通路を流れる空気及び再循環流路の開口孔からの圧縮空気をベーンによって旋回流を生起させている。
この旋回流を生起させる装置は、ベーンを駆動する駆動装置と、該駆動装置の駆動を制御する制御装置を備えたもので、装置全体が複雑でコストが高くなるとともに、装置部品が多く、故障の原因になる要素を含んだ不具合を有している。
また、特許文献２によると、外筒０１０から吸込まれた空気は、内筒０１４及び吸音エレメント０１５の板状部材０１５ａによって、過給機０１のコンプレッサ回転軸線に沿って平行に流れるもので、吸気に旋回流を生起させることのできない不具合を有している。
従って、
【０００９】
本発明は、上述した課題に鑑みてなされた発明であって、過給機のインペラによって発生する騒音を吸音すると共に、吸入する空気に旋回流を生起させて、作動範囲が広く、低コストで耐久信頼性の高い過給機用サイレンサの提供を目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明はかかる課題を解決するため、過給機を構成する遠心圧縮機に空気を取入れる吸入空気通路に設けられる過給機用サイレンサであって、
前記過給機用サイレンサの外形を形成すると共に、空気吸込み用の孔が円筒状の外周面全面に設けられた外筒部材と、
該外筒部材と同心に配置され、前記外筒部材と全周に亘って空間部を形成すると共に、空気流出用の孔が全面に設けられた円筒状の内筒部材と、
前記空間部に前記外筒部材側から前記内筒部材側へと空気を流通させる気体通路を形成し、吸音作用を行う吸音部材と、
前記気体通路を通過する空気を、前記内筒部材の内部に、前記遠心圧縮機のインペラの回転方向と反対方向に旋回流を生起させる旋回付与手段と、を備えたことを特徴とする過給機用サイレンサの提供ができる。
【００１１】
本発明によれば、サイレンサの放射方向から吸込む空気を、内筒部材の内部に、インペラの回転方向と反対方向に旋回させることで、サージマージンが広がり、過給機の作動範囲が広くなる効果が得られる。
【００１２】
また、本発明において好ましくは、前記吸音部材は、内部に前記気体通路を有した筒状を成し、前記吸音材部材の軸線は、前記インペラの回転軸の軸線と直角方向の平面上において前記旋回方向に傾斜を有して配設することで旋回付与手段とするとよい。
【００１３】
かかる構成によれば、吸音部材を筒状に形成して、インペラの回転軸線に対し、同一平面上において、吸音材部材の軸線は旋回方向に傾斜を有して配設した構造としたので、内筒部材内にインペラの回転方向と反対方向の空気の旋回流を発生させることで、サージマージンが広がり、過給機の作動範囲が広くなる効果が得られると共に、構造が簡単で且つ、高い消音性能が得られる。
更に、構造が簡単なためサイレンサとしての性能及び耐久信頼性が向上し、製造コストの低減が図れる。
【００１４】
また、本発明において好ましくは、前記旋回付与手段は、前記インペラの軸線方向において、前記コンプレッサ側の吸音部材の部分にのみ配設するとよい。
【００１５】
かかる構成によれば、インペラに吸入される空気は、インペラの前端縁外周部は、コンプレッサの回転方向と反対方向の旋回流が流入し、インペラの中央部には、コンプレッサ回転軸線と平行な空気流とすることで、インペラに流入する空気の流入角を改善して、サージマージンの拡大効果を得ることができる。
【００１６】
また、本発明において好ましくは、前記旋回方向に傾斜した前記軸線を有する前記吸音部材の前記内筒部材側端部は、前記軸線と前記内筒部材の外周面との交点において、前記内筒部材の接線方向に沿った形状に形成されているとよい。
【００１７】
かかる構成によれば、吸音部材の内筒部材側の端部における凹凸を抑制することで、旋回流の抵抗を少なくすると共に、旋回流による騒音を少なくすることができる。
【００１８】
また、本発明において好ましくは、前記吸音材は板状を成し、面部が前記インペラの回転軸線に沿うと共に、前記放射方向に複数の屈曲部を有し、同形状に形成された周方向に隣接する吸音部材とで前記気体通路を形成し、前記内筒部材側の屈曲片は前記インペラの回転方向と反対方向に向けて屈曲したことで前記旋回付与手段を構成するとよい。
【００１９】
かかる構成によれば、板状の吸音部材を周方向に間隔を有して気体通路を形成する構造のため、内筒部材側の屈曲面の屈曲角度を周方向に適宜調整することで、空気の旋回流を発生させることができ、更には、吸音部材の周方向の間隔を調整することで、旋回流の強さを調整することで、サージマージンが広がり、過給機の作動範囲が広くなる効果が得られる。
また、気体通路の周方向の幅を適宜調整することで、吸音したい周波数帯を効率よく吸音すると共に、開口方向の調整が容易となる。
【００２０】
また、本発明において好ましくは、前記吸音部材は、前記開口部に、前記気体通路を通過した空気の流出方向をガイドするガイドベーンを配設して、該ガイドベーンによって旋回付与手段を構成するとよい。
【００２１】
かかる構成によれば、吸音部材の開口部にガイドベーンを設けることにより、吸音部材の軸線を内筒部材の軸線に向けて配設し、ガイドベーンによって空気の流出方向をガイドすることができ、サイレンサ製造が容易になると共に、流出方向の精度が向上し、サージマージンが広がり、過給機の作動範囲がさらに広くなる効果が得られる。
【００２２】
また、本発明において好ましくは、前記インペラの軸線方向において、前記ガイドベーンは、前記コンプレッサ側の前記吸音部材の開口部のみに配設されるとよい。
【００２３】
かかる構成によれば、インペラに吸入される空気は、インペラの前端縁外周部は、コンプレッサの回転方向と反対方向の旋回流が流入し、インペラの中央部には、コンプレッサ回転軸線と平行な空気流とすることで、インペラに流入する空気の流入角を改善して、サージマージンの拡大効果を得ることができる。
【発明の効果】
【００２４】
かかる発明によれば、過給機のインペラによって発生する騒音を吸音すると共に、吸入する空気に旋回流を生起させて、作動範囲が広く、低コストで耐久信頼性の高い過給機用サイレンサを提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２５】
【図１】本発明が実施されたサイレンサを備えた舶用過給機の外観斜視図を示す。
【図２】図１の概略断面図を示す。
【図３】図２のサイレンサの組立分解図を示す。
【図４】本発明の実施形態におけるサイレンサの外観詳細図を示す。
【図５】（Ａ）は本発明の第１実施形態における吸音部材の外観斜視図、（Ｂ）は図２のＡ−Ａ断面図を示す。
【図６】図５（Ｂ）のＡ−Ａ断面図を示す。
【図７】図２のＢ部詳細図を示す
【図８】（Ａ）は本発明の第２実施形態におけるサイレンサエレメントの軸線方向断面図、（Ｂ）は（Ａ）のＡ−Ａ断面図，（Ｃ）は（Ａ）のＢ−Ｂ断面図を示す。
【図９】（Ａ）は本発明の第３実施形態におけるサイレンサエレメントの径方向断面図、（Ｂ）は吸音部材の外観斜視図を示す。
【図１０】（Ａ）は本発明の第４実施形態におけるサイレンサエレメントの径方向断面図、（Ｂ）は吸音部材の外観斜視図を示す。
【図１１】（Ａ）は本発明の第５実施形態におけるサイレンサエレメントの径方向断面図、（Ｂ）は吸音部材の斜視図を示す。の平面視図を示す。
【図１２】従来技術におけるサイレンサ付過給機の外観図を示す。
【図１３】図１２のＡ−Ａ断面（径方向断面）を示す。
【図１４】図１２の組立分解図を示す。
【発明を実施するための形態】
【００２６】
以下、本発明に係る実施形態について図面を用いて詳細に説明する。
但し、この実施形態に記載されている構成部品の寸法、材質、形状、その相対配置などは特に特定的な記載がない限り、この発明の範囲をそれのみに限定する趣旨ではなく、単なる説明例にすぎない。
【００２７】
（第１実施形態）
本発明に係る排気タービン過給機１０（以後、過給機１０と略称する）のサイレンサ３０について、図１から図５に基づいて説明する。
図１はサイレンサ３０を備えた過給機１０の外観斜視図、図２は図１のサイレンサを備えた過給機１０の概略断面図、図３は図２のサイレンサ３０の組立分解図、図４は本発明の実施形態におけるサイレンサ３０の外観詳細図、図５は（Ａ）は吸音部材５３の外観斜視図、（Ｂ）は本発明の第１実施形態におけるサイレンサエレメント５０の径方向断面図（図２のＡ−Ａ断面）を示す。
過給機１０は、図示省略の舶用内燃機関（以後、内燃機関と略称する）が排出する排ガスによって駆動されるタービン１１と、タービン１１によって回転駆動される回転軸１２と、回転軸１２が回転駆動されることによって空気を圧縮する圧縮機１３（以後、コンプレッサ１３と称す）と、タービン１１とコンプレッサ１３との間に設けられて回転軸１２を支持する軸受台１４と、を備えている。
【００２８】
過給機１０には、吸入空気流路２７の上流側に過給機用サイレンサ５０（以後、サイレンサ５０と略称する）を備えている。
サイレンサ５０は、吸入空気流路２７の上流側に設置される装置であり、吸入空気を通過させることで、空気流のフィルタ機能と、吸入空気から発する騒音を吸収する消音機能を有している。
更に、騒音は、吸入空気流路２７からコンプレッサ１３のインペラ２２に流入する空気を、インペラ２２に設けた複数のインペラ翼２３によって、遮ることにより音が発生する。
実際には、タービン１１の回転数Ｎ×インペラ翼２３の枚数で毎分空気が切られる。
該切られる空気の音が吸入空気流路２７を逆流して外部に放散するのをサイレンサ５０にて吸音している。
【００２９】
タービン１１は、タービンハウジング１７と、内燃機関から排出された排ガスによって回転するタービンディスク１８の周方向に放射状に設けられているタービン翼１９とを備えている。
タービンハウジング１７は、タービンディスク１８とタービン翼１９とを内包している。
タービンハウジング１７は、内燃機関の排気マニホールドからの排ガスを導入する排ガス導入口１７ａと、排ガスをタービン翼１９へと導く排ガス通路１７ｂと、タービン翼１９を通過した排ガスを過給機１０の外部へ導く排ガス流出口１７ｃとを備えている。
【００３０】
タービンディスク１８は、円盤形状を成しており、回転軸から径方向外側に向けて延びるタービン翼１９が周方向に沿って複数設けられている。
タービン翼１９は、タービンハウジング１７によって径方向の外側を囲むように覆われている。タービン翼１９には、排ガス通路１７ｂから排ガスが導かれる。
タービン翼１９に導かれた排ガスによって、タービンディスク８及び回転軸１２が回転駆動される。
タービンディスク１８及び回転軸１２を回転駆動した排ガスは、タービン翼１９から排ガス流出口１７ｃに導かれ過給機１０の外部へ排出される。
【００３１】
コンプレッサ１３は、コンプレッサハウジング２１と、回転駆動されることで空気を圧縮するインペラ２２と、を備えている。
コンプレッサハウジング２１は、インペラ２２を覆うように設けられている。コンプレッサハウジング２１は、サイレンサ５０を介して外部から空気を取入れると、インペラ２２が圧縮した空気が導かれる渦巻状の加圧室２１ｂと、圧縮された空気を内燃機関に導くコンプレッサハウジング出口２１ｃと、後述する再循環流路２５とを備えている。
【００３２】
インペラ２２は略円盤形状を成しており、その一面には中心から径方向外側に向けて延在するインペラ翼２３が複数配設されている。
インペラ２２は、コンプレッサハウジング２１の渦巻状の加圧室２１ｂによって径方向外側を囲むように覆われている。
インペラ２２には、吸入空気流路２７の一部を形成するコンプレッサハウジング入口２１ａから吸入された空気が導入される。
インペラ２２は、同軸上に設けられているタービン１１が回転駆動することによって、吸入空気流路２７から吸入された空気が圧縮されて、インペラ２２の径方向外側へと送出する。
インペラ２２によって圧縮された空気は、渦巻状の加圧室２１ｂを通過してコンプレッサハウジング出口２１ｃから図示省略のインタークーラに導かれ、冷却されて、内燃機関に導入される。
【００３３】
軸受台１４には、一端をタービン１１側に突出させて、他端をコンプレッサ１３側に突出させた回転軸１２が挿通されている。
また、軸受台１２には、タービンハウジング１７と、コンプレッサハウジング２１とが接続されている。
これら、タービンハウジング１７と、軸受台１４と、コンプレッサハウジング２１とは、図示省略のボルトによって一体的に締結されている。
【００３４】
コンプレッサハウジング２１に形成される再循環流路２５について説明する。
再循環流路２５は、インペラ２２のインペラ翼２３の外周縁２３ａに対向するコンプレッサハウジング２１に開口する環状の下流側開口部２５ａと、インペラ翼２３の前縁２３ｂより上流側のコンプレッサハウジング２１の内周壁に開口する再循環口である上流側開口部２５ｂと、該上流側開口部２５ｂと下流側開口部２５ａとを連通する再循環連通路２５ｃとが設けられている。
そして、インペラ２２に流入した直後の空気又は、過圧途中の空気の一部を再循環流路２５通って、インペラ２２の上流側の吸入空気流路２７内に再循環させるようになっている。
また、再循環流路２５は、円筒状の吸入空気流路２７の外側に回転軸線ＣＬ１を中心とした円周上に複数設けられている。
【００３５】
再循環流路２５は、次のような作用をする。
コンプレッサ１３を通過する空気量が大流用状態では、再循環流路２５を通る空気は、吸入空気流路２７からの空気が上流側開口部２５ｂから下流側開口部２５ａに向かって流れ、下流側開口部２５ａからインペラ翼２３の外周縁２３ａに流れ込む。
一方、コンプレッサ１３を通る空気量が減少してサージングを生じるような低流量になると、再循環流路２５を通る空気の流れは、逆になり、下流側開口部２５ａから上流側開口部２５ｂに向かって流れて、吸入空気流路２７に再導入される。
これは、コンプレッサ中間部で吸入空気が圧縮されることにより、上流側開口部４５の空気圧より下流側開口部４３の空気圧の方が高くなるために逆流する。
これによって、見掛け上、インペラ翼２３の前縁２３ｂに流入する空気の流入量が多くなり、サージングが発生するサージ流量を小流量化できる。
なお、設計点近傍(適正状態)では、再循環流路２５への流れ込みはなくなる。
【００３６】
このように再循環流路２５を設けることによって、サージ流量を小流量化できる。
しかし、インペラ２２は、インペラ翼２３の枚数と、回転速度とによって決まる周波数の騒音を発生するため、再循環流路２５の長さ及び本数は、インペラホイール７による騒音の周波数と共振しない周波数帯域になるように設定される。
【００３７】
サイレンサ３０について説明する。
サイレンサ３０は、図４にサイレンサの外観詳細図を示すように、外形形状が円筒状を成している。
サイレンサ３０は、過給機１０のコンプレッサハウジング２１の吸入空気流路２７の上流側に配設されている。
サイレンサ３０は、サイレンサエレメント５０と、該サイレンサエレメト５０を過給機１０のコンプレッサハウジング入口２１ａに取付ける円形状のリヤパネル５８と、
吸入空気流路２７の上流端となるサイレンサエレメント５０の円形状端部を閉塞する円形状のフロントパネル５７とを備えている。
【００３８】
リヤパネル５８には、コンプレッサ１３への吸入空気流路２７の一部を形成する貫通孔が穿設されている。
フロントパネル５７には、内筒部材５２の内部に向けて円錐状突起部５７ａが配設されている。
円錐状突起部５７ａは、サイレンサエレメント５０の径方向（放射方向）から吸込まれる空気を、コンプレッサ１３の回転軸１２に沿った流れに変換するためのガイド部材である。
【００３９】
サイレンサエレメント５０は、外形を形成する円筒状の外筒部材５１と、該外筒部材５１と同心に配置され、外周面が外筒部材５１の内周面と空間部である環状空間部Ｓを有して配置された内筒部材５２と、該環状空間部Ｓに外筒部材５１から吸入した空気を内筒部材５２の内部に導入可能とした吸音機能を有した吸音部材５３と、を備えている。
サイレンサエレメント５０は、外筒部材５１及び内筒部材５２を、吸入空気流路２７の上流側に位置する略円形状のフロントパネル５７と、吸入空気流路２７の下流側に位置する略円形状のリヤパネル５８とによって、サイレンサエレメント５０の軸線方向に挟持された状態で、コンプレッサハウジング入口２１ａに取付けられている。
従って、環状の空間部Ｓは、フロントパネル５７、リヤパネル５８、外筒部材５１及び、内筒部材５２によって囲繞されている。
【００４０】
図４に示すように、フロントパネル５７とリヤパネル５８間には、複数本の外側支柱部材５４が配設されている。
そして、複数本の外側支柱部材５４及び内筒部材５２によって連結されて、略円柱状に形成している。
尚、この連結構造に限定されるものではない。
フロントパネル５７とリヤパネル５８の外周端近傍で、且つコンプレッサ１３の回転軸線ＣＬ１を中心とした周方向に沿って、等間隔に配置されて、フロントパネル５７とリヤパネル５８を連結している。
この場合、外側支柱部材５４と、フロントパネル５７及びリヤパネル５８との結合は、溶接やボルト締めにて結合されている。
外筒部材５１には、吸音部材５３を環状空間部Ｓに、外筒部材５１の外周側から挿入して、吸音部材５３の気体通路５３ａと略同心の空気流通孔３２ａを有した外側支持板３２を備えている。
従って、外側支持板３２は、環状空間部Ｓに吸音部材５３を挿入して、該吸音部材５３を支持板３２にて固定支持する。
【００４１】
外側支持板３２は、外側支柱部材５４の配置に合わせて周方向が複数に分割されている。
この外側支持板３２は、例えばボルト締め等により、外側支柱部材５４に対して、外側から着脱可能になっている。
更に、外筒部材５１には、複数本の外側支柱部材５４の外周側に、吸入空気と共に異物が侵入することを防止するため、外側から順にフィルタ５５、エキスパンドメタル５６によって構成されている。
この場合、エキスパンドメタル５６がフィルタ５５の形状を保持する部材となり、該エキスパンドメタル５６が外側支柱部材５４の適所に対して脱着可能に取付けられている。
【００４２】
一方、吸音部材５３の吸入空気流路２７側は、内筒部材５２によって固定支持される。
内筒部材５２は、フロントパネル５７とリヤパネル５８の半径方向中間部に連結しており、外側支持板３２と同様に空気流通孔５２ａが全面に穿設されている。
空気流通孔５２ａは吸音部材５３の気体通路５３ａと略同心に配設され、気体通路５３ａから吸入空気流路２７への吸気の流れを阻害しないようになっている。
内筒部材５２の内部が吸入空気流路２７の一部を構成して、コンプレッサ１３への空気供給口となる。
【００４３】
また図６に、図５（Ｂ）のＡ−Ａ断面を示すように、隣接する外側支柱部材５４の周方向の夫々の間には、インペラ２２の回転軸線ＣＬ１方向に７個の吸音部材５３が千鳥状に２列並べて配置されている。
尚、周方向に隣接する外側支柱部材５４間における吸音部材５３配列については特に限定するものではない。
【００４４】
図７に図２のＢ部詳細を示すように、吸音部材５３の両端部となる空気の入口部及び出口部は、少なくとも一方の内周側角部に設けられたＲ形状部３２ｂを備えている。
Ｒ形状部３２ｂは、空気流通孔３２ａを穿設した外側支持板３２の端部をＲ形状に加工したものであり、吸音部材５３に流入する空気の流れをスムーズにして、吸音部材５３の
気体通路５３ａを通過する空気の圧力損失を低減するものである。
このようなＲ形状部３２ｂは、外側支持板３２及び内筒部材５２に設けられた空気流通孔３２ａ、５２ａの少なくとも一方の端部に対し、プレス加工等により内向き（吸音部材５３の軸線方向内向き）のＲ加工を施したものである。
【００４５】
また、外側支持板３２及び内筒部材５２のＲ形状部３２ｂ、５２ｂの形状に合わせて、吸音部材５３の両端部に受部（Ｒ部が嵌合する）を設けておくと、Ｒ形状部３２ｂ、５２ｂと受部との係合により、運転中の振動等による位置ずれを防止できる。
また、サイレンサエレメント５０は、外側支持板３２及び内筒部材５２によって、吸音部材５３の両端部近傍を支持する構造としたので、外側支持板３２を取外した状態にすることで、吸音部材５３の組付作業又は交換作業を、外筒部材５１の外側から挿入又は抜き取りが容易に実施できる。
従って、作業性の向上等による製造及びメンテナンスコストの低減が可能となる。
【００４６】
吸音部材５３は、図５（Ａ）に示すように、円筒形状部材である。
吸音部材５３は、補強用部材（基材）となるエキスパンドメタルで円筒形状を形成し、該円筒の外周にガラスクロスを配置させて、グラスウール製の吸音材で覆った後、吸音材の外周をアルミ箔等の外周部材で覆ったものである。
尚、吸音材としては、木綿、麻綿、パンヤなどの植物繊維材、フェルト類の動物繊維、及びロックウールなどの鉱物繊維などが使用される。
【００４７】
また、吸音部材５３の中央部は、円筒形状の外周と略同軸線に筒状で且つ外周形状と略平行な直筒空間に形成された気体通路５３ａが形成されている。
気体通路５３ａは、インペラ２２が空気を取込み圧縮する際の吸気通路になると共に、インペラ２２が吸気を切る際に発生する風切り音（騒音）が吸入空気通路２７を遡り、該気体通路５３ａの壁面に衝突しながら吸音される。
【００４８】
尚、本実施形態では、気体通路５３ａの形状を、外周と略同軸線に筒状で且つ外周形状と略平行な直状空間に形成したが、気体通路５３ａをテーパ状の気体通路５３ａとしてもよい。
テーパ形状は、外筒５１側が大径、内筒５２側が小径になるように配置される。
そして、テーパ状の気体通路５３ａは、気体通路５３ａの長さ方向の略中央に最高の音圧レベルに対応する周波数により算出した通路断面積の直径になるようにしてある。
このような吸音部材５３の形状にすることで、吸音効果が得られる。
吸音部材５３の外形形状は、該吸音部材５３を吸音セル組にする際の便宜と、空間の無駄を無くすようにする形状であればよい。
例えば、外形形状を横断面が四角形の筒状にして、気体通路５３ａをテーパ状、又は四角錐状にしてもよい。
【００４９】
図５（Ｂ）に示すように、吸音部材５３は、２個の吸音部材５３をまとめて組にした吸音部材セットとしてある。
吸音部材セットは、環状空間部Ｓに吸音部材５３を取付ける際に、該吸音部材５３の組付容易化及び組付後の安定性等を確保するために実施している。
吸音部材セットにした吸音部材５３は、外筒部材５１と内筒部材５２との間の環状の空間部Ｓに、インペラ２２の回転軸線ＣＬ１方向に複数段に積重ねて配置され収納される。
尚、本実施形態では、吸音部材５３が７段積重ねられている。（図２及び図６参照）
吸音セル組の長さ方向（気体通路５３ａの軸線に沿った方向）に沿った中心軸線ＣＬ２は、回転軸線ＣＬ１と内筒部材５２の外周面との交点Ｐにおいて、ＣＬ１とＰ点とを結ぶ基準線Ｒに対し、回転軸１２の回転方向反対方向に傾斜する傾斜角θ（旋回付与手段）を有して配設されている。
尚、本実施形態の場合、傾斜角度は、略１０度で実施した。
【００５０】
このような構造にすることで、空気は、外筒部材５１の外周面から、内筒部材５２の吸入空気流路２７に放射方向から吸引される。
そして、吸音部材５３の気体通路５３ａは、回転軸線ＣＬ１方向に対して、インペラ２２の回転方向と反対方向に傾斜角θ＝１０度を有して取付けられている。
そのため、吸音部材５３の気体通路５３ａを吸引されてくる空気は、円錐状突起部５７ａに沿って、インペラ２２の回転方向と反対方向に旋回し、且つ吸入空気通路２７の中央部の空気密度を高くしてインペラ２２に導入される。
そのため、吸入空気流路２７を流れる空気量の多い時には、インペラ翼２３の空気取入量が多くなり、チャージ限界が大きくなる。
一方、旋回流は、吸入空気流路２７の空気流量抵抗の大きくなる外周部分において、慣性力を有して流れる。
従って、コンプレッサ１３を通る空気量が減少してサージングが生じるような低流量になると、再循環流路２５から吸入空気流路２７に再導入される空気と共に、吸入空気流路２７の旋回流とによって、インペラ翼２３の前縁２３ｂの外周部分の空気量が増加するので、サージングの限界範囲を大きくすることができ、過給機１０としての商品性向上が図れる。
また、空気の旋回流は、吸音部材５３の取付け角度をインペラ２２の回転方向と反対方向に傾斜させるだけで生起させる構造としたので、サイレンサエレメント５０の製造コストを抑制できる。
【００５１】
（第２実施形態）
図８に基づいて第２実施形態を説明する。
第２実施形態は、第１実施形態のサイレンサエレメントが異なる以外は同じである。
従って、サイレンサエレメント以外は説明を省略し、サイレンサエレメントにおいて同一部品には同一符号を付して、説明を省略する。
【００５２】
図８（Ａ）は、サイレンサエレメント７０を回転軸１２に沿った断面図、（Ｂ）は（Ａ）のＡ−Ａ断面図，（Ｃ）は（Ａ）のＢ−Ｂ断面図を示す。
サイレンサエレメント７０は、外形を形成する円筒状の外筒部材５１と、該外筒部材５１と同心に配置され、外周面が外筒部材５１の内周面と環状の空間部Ｓを有して配置された内筒部材５２と、該環状の空間部Ｓに外筒部材５１から吸入した空気を内筒部材５２の内部に導入可能とした吸音機能を有した吸音部材５３と、を備えている。
サイレンサエレメント７０は、外筒部材５１及び内筒部材５２を、略円形状のフロントパネル５７と略円形状のリヤパネル５８とによって、サイレンサエレメント７０の軸線方向に挟持された略円筒状に形成されている。
【００５３】
フロントパネル５７には、内筒部材５２の内部に向けて円錐状突起部５７ａが配設されている。
円錐状突起部３１ａは、サイレンサエレメント７０の径方向から吸込まれる空気を、コンプレッサ１３の回転軸１２に沿った流れに変換するためのガイド部材である。
【００５４】
サイレンサエレメント７０は、２個の吸音部材５３を組にした吸音セルを、外筒部材５１と内筒部材５２との間の環状の空間部Ｓに、インペラ２２の回転軸線ＣＬ１方向に複数段に積重ねて配置され収納される。
本実施形態の場合、７段に積重ねてある。
図８（Ｂ）に図８（Ａ）のＡ−Ａ断面を示すように、フロントパネル５７側に配置されている吸音部材５３の複数段（本実施形態では４段）は、気体通路５３ａの軸線ＣＬ３（組にした２個の吸音部材５３、５３の中心軸線）が回転軸線ＣＬ１方向に向くように配設されている。
一方、図８（Ｃ）に図８（Ａ）のＢ−Ｂ断面を示すように、コンプレッサ１３側に配置されている吸音部材５３の複数段は、該吸音部材５３の気体通路５３ａの軸線が、インペラ２２の回転方向と反対方向に傾斜している。
吸音セルは、吸音セルの長さ方向（気体通路５３ａの軸線に沿った方向）に沿った中心軸線ＣＬ３は、回転軸線ＣＬ１と内筒部材５２の外周面との交点Ｐにおいて、ＣＬ１とＰ点とを結ぶ基準線Ｒに対し、回転軸１２の回転方向反対方向に傾斜する傾斜角θ（旋回流付与手段）を有して配設されている。
【００５５】
尚、本実施形態の場合、傾斜角度θは、略１０度で実施した。
本実施形態の場合、傾斜角度θを有して配設した吸音部材５３は、積重ね７段のうち、コンプレッサ１３側に配置されている３段を実施した。
尚、吸気部材５３からの空気に旋回流を生起させる割合は、回転軸線ＣＬ１方向において３０〜４０％の範囲において、良い結果が出ている。
４０％を超えると、旋回流が強くなりすぎて、吸入空気通路の中央部を流れる空気量が少なくなりチャージ範囲が小さくなる傾向が表れた。
一方、３０％を下回ると、旋回流が弱くなり、サージング範囲が小さくなる傾向が現れた。
【００５６】
このようにすることで、フロントパネル５７側に配置されている吸音部材５３から流入する空気は、円錐状突起部３１ａの円錐形の傾斜面に沿ってガイドされ、回転軸線ＣＬ１に平行に吸入空気流路２７の中心部を流れてコンプレッサ１３のインペラ２２に導入される。
一方、コンプレッサ１３側に配置されている吸音部材５３から流入する空気は、内筒部材５２の内周面に沿って、旋回しながらコンプレッサ１３のインペラ２２に導入される。
従って、旋回しながらコンプレッサ１３のインペラ２２に導入される空気は、再循環流路２５の効果と相俟ってサージ限界範囲が大きくなる。
吸入空気流路２７に中心部を流れる空気は、流入抵抗が少ないので、コンプレッサ１３への流入量が多くなり、チャージ限界範囲も大きくなる。
【００５７】
（第３実施形態）
図９に基づいて第３実施形態を説明する。
第３実施形態は、第１実施形態の吸音部材の形状が異なる以外は同じである。
従って、サイレンサエレメントの吸音部材の形状以外の説明を省略し、サイレンサエレメントにおいて同一部品には同一符号を付して、説明を省略する。
【００５８】
第３実施形態における、サイレンサエレメント９０は、外形を形成する円筒状の外筒部材５１と、該外筒部材５１と同心に配置され、外周面が外筒部材５１の内周面と環状の空間部Ｓを有して配置された内筒部材５２と、該外筒部材５１と内筒部材５２を回転軸線ＣＬ１方向に閉塞するフロントパネル５７及び、リヤパネル５８と、該環状の空間部Ｓに外筒部材５１側から吸入した空気を内筒部材５２の内部に導入可能とした吸音機能を有した吸音部材９３とを備えている。
また、図９（Ａ）にサイレンサエレメント９０の径方向断面図を示す。
図９（Ａ）において、多数の吸音部材９３は、便宜上一部を実線で記載されているが、実際には各吸音部材９３は、フロントパネル５７、リヤパネル５８、外筒部材５１、内筒部材５２、フロントパネル５７及びリヤパネル５８によって囲繞された環状空間部Ｓに周方向へ全周に亘って配設されている。
【００５９】
図９（Ｂ）に示すように、吸音部材９３は、該吸音部材９３を２個組にした吸音部材セット９１された状態に形成されている。
吸音部材セット９１は、各吸音部材９３の気体通路９３ａからの空気が、コンプレッサ１３の回転方向と反対方向に流出するように角度θ（旋回流付与手段）を有して環状空間部Ｓに配設される。（本実施形態では角度θ＝１０度で実施）
そして、サイレンサエレメント９０の平面視において、吸音部材セット９１は、吸音部材９３、９３どうしの共通の軸線ＣＬ３が内筒部材６１の外周面と交差する点Ｐにおいて、内筒部材５２の接線方向に沿ってカットした形状に形成されている。
本実施形態では、吸音部材セット９１の外筒部材６１側も、内筒部材６２側と平行にカットした形状に形成されている。
【００６０】
このように形成することで、吸音部材セット９１の内筒部材６２側端部は、吸入空気通路２７側に突出しないようにすることができる。
従って、内筒部材６２の内周面は、凹凸が小さくなり、吸音部材セット９１によって発生する旋回流の流れ抵抗が小さくすることが可能となる。
一方、吸音部材セット９１の外筒部材５１側も同様に形成すると、外周面の凹凸が小さくなるので、外筒部材５１の製作構造が簡素化され、コスト低減が可能となる。
【００６１】
このようにすることで、第１実施形態における効果に増して、サージングの限界範囲を大きくすることができ、過給機１０としての商品性向上が図れる。
【００６２】
（第４実施形態）
図１０（Ａ），（Ｂ）に基づいて第４実施形態を説明する。
第４実施形態は、第１実施形態のサイレンサエレメントが異なる以外は同じである。
従って、サイレンサエレメント以外は説明を省略し、サイレンサエレメントにおいて同一部品には同一符号を付して、説明を省略する。
【００６３】
本実施形態におけるサイレンサエレメント６０は、外形を形成する円筒状の外筒部材６１と、該外筒部材６１と同心に配置され、外周面が外筒部材６１の内周面と環状空間部Ｓを有して配置された内筒部材６２と、該環状の空間部Ｓに外筒部材６１側から吸入した空気を内筒部材６２の内部に導入可能とした吸音機能を有した吸音部材６３とを備えている。
尚、外筒部材６１と内筒部材６２は、第１実施形態と同じなので、説明は省略する。
また、図１０（Ａ）において、多数の吸音部材６３は、便宜上一部のみに記載されているが、実際には各吸音部材６３は図１０（Ｂ）に記載の形状の吸音部材６３が空間Ｓに全州に亘って配設されている。
フロントパネル５７とリヤパネル５８間には、複数本の外側支柱部材５４（図４参照）が配設されて、フロントパネル５７とリヤパネル５８の間隔を維持している。
そして、複数本の外側支柱部材５４は、フロントパネル５７とリヤパネル５８の外周端近傍で、且つコンプレッサ１３の回転軸線ＣＬ１を中心とした周方向に沿って、等間隔に配置されている。
【００６４】
また、図１０（Ａ）に示すように、フロントパネル５７、リヤパネル５８、外筒部材６１、及び内筒部材６２によって囲繞された環状空間部Ｓには、板状の吸音部材６３が配設されている。
板状の吸音部材６３は、板状の面を回転軸線ＣＬ１に沿った方向であると共に、周方向へ等間隔Ｗで配設されている。
吸音部材６３は、図１０（Ｂ）に示すように、該板状の吸音部材６３が複数の屈曲部を有して形成されている。
本実施形態において、吸音部材６３は、多数の通気口が形成されたエキスパンドメタルからなる外周壁６４内に、グラスウールのような材質の網状あるいは、不織布状の吸音材が収納されている。
尚、吸音材としては、木綿、麻綿、パンヤなどの植物繊維材、フェルト類の動物繊維、及びロックウールなどの鉱物繊維などが使用される。
また、吸音部材６３には、外周壁６４の外表面に通気性が良く、防水性及び防油性を有するポリエステル系からなる不織布が貼り付けられ、各吸音部材６３を被覆している。
【００６５】
本実施形態では、板状の吸音部材６３は、相互に逆方向に屈曲する２つの屈曲部を有し、内筒部材６２側が第１屈曲部Ｋ１、外筒部材側が第２屈曲部Ｋ２から形成されている。
吸音部材６３は、全体が略Ｚ形状をなしている。
吸音部材６３は、２つの第１屈曲部Ｋ１、第２屈曲部Ｋ２により、長手方向（サイレンサエレメント６０の径方向）において、３つの部分に分割されている。
吸音部材６３は、内筒部材６２側の端縁６３ａと第１屈曲部Ｋ１間の第１折曲げ片６３ｅ、第１屈曲部Ｋ１と第２屈曲部Ｋ２間の第２折曲げ片６３ｆ、第２屈曲部Ｋ２と外筒部材６１側の端縁６３ｂ間の第３折曲げ片６３ｇとで構成されている。
吸音部材６３の内筒部材６２側に位置する部分、及び外筒部材６１側に位置する両方の先端部（内端部）６３ａ、６３ｂは、空気抵抗を減少させるために、板厚方向の断面が三角形状に形成されている。
これは、隣接する吸音部材６３間の隙間Ｗを通過する空気の流通抵抗を軽減するものである。
【００６６】
また、図１０（Ｂ）に示すように、吸音部材６３の屈曲形状は、第１屈曲部Ｋ１部分、及び外筒部材６１側の端縁６３ｂ部分における板厚中心ＣＬ４が、回転軸線ＳＬ１からの放射状に延びる基準線Ｒ上に位置するように形成されている。
更に、第１折曲げ片６３ｅは、第１屈曲部Ｋ１にて基準線Ｒに対して、回転軸１２の回転方向と反対方向へ角度θに屈曲（旋回流付与手段）されている。
第２折曲げ片６３ｆは、第１折曲げ片６３ｅに対し約２．５倍の長さを有すると共に、第１屈曲部Ｋ１にて基準線Ｒに対して２０度折り曲げられている。
また、第３折曲げ片６３ｇは、第１折曲げ片６３ｅに対し約１．５倍の長さを有すると共に、第１屈曲部Ｋ２にて基準線Ｒ側に折り曲げて、外筒部材６１側の端縁６３ｂが基準線Ｒ上に位置するように形成されている。
この状態で、各吸音部材６３は環状空間部Ｓ内に、周方向へ等間隔Ｗで配設されている。
このようにすることで、吸音部材６３は、隣接した夫々の吸音部材６３によって形成される気体通路６２ａを長くすると共に、回転軸線ＣＬ１側から気体通路６２ａを見た場合に、外筒部材６１が直接見えないように、吸音部材６３を屈曲させてある
【００６７】
このように、吸音部材６３は、環状空間部Ｓにおいて、隣接した夫々の吸音部材６３が等間隔で、同じ方向に配設されている。
そして、隣接した夫々の吸音部材６３によって形成される気体通路６３ａは、外筒部材側から内筒側に向けて通路幅が漸次減少される。
【００６８】
吸入空気は、サイレンサ６０の外筒部材６１側から内筒部材６２側に吸入される際に、複数の気体通路６３ａに分散されて、放射方向から導入されることになる。
コンプレッサ１３から発せられる騒音が各気体通路６３ａ吸音部材６３に衝突することにより消音される。
また、吸音部材６３は、上述の通り、第２折曲げ片６３ｆを第１折曲げ片６３ｅの２．５倍、折曲げ角度を基準線Ｒに対し２０度を有し、更に、第３折曲げ片６３ｇは、第１折曲げ片６３ｅに対し約１．５倍の長さを有して、吸気部材６３の壁面が基準線Ｒに接するように形成されている。
従って、吸音部材６３は、隣接した夫々の吸音部材６３によって形成される気体通路６３ａを長くすると共に、回転軸線ＣＬ１側から気体通路６３ａを見た場合に、外筒部材６１が直接見えない（Ｚ範囲）ようにして、騒音が吸音部材８３に衝突しないで、通り抜けるのを防止した形状に形成することで、吸音効果を向上させている。
更に、吸音部材６３を折曲げることにより、気体通路６２ａが長くなり、消音面積が大きくなり、消音効果を大きくすることができる。
【００６９】
吸音部材６３と吸音部材６３とで形成される隙間である気体通路６２ａを吸引されてくる空気は、円錐状突起部５７ａに沿って、インペラ２２の回転方向と反対方向に旋回し、且つ吸入空気通路２７の中央部の空気密度を高くしてインペラ２２に導入される。
そのため、吸入空気流路２７を流れる空気量の多い時には、インペラ翼２３の空気取入量が多くなり、チャージ限界が大きくなる。
一方、旋回流は、吸入空気流路２７の空気流量抵抗の大きくなる外周部分において、慣性力を有して流れる。
従って、コンプレッサ１３を通る空気量が減少してサージングが生じるような低流量になると、再循環流路２５から吸入空気流路２７に再導入される空気と共に、吸入空気流路２７の旋回流とによって、インペラ翼２３の前縁２３ｂの外周部分の空気量が増加するので、サージングの限界範囲を大きくすることができ、過給機１０としての商品性向上が図れる。
【００７０】
（第５実施形態）
図１１に基づいて第５実施形態を説明する。
第５実施形態は、第４実施形態のサイレンサエレメントが異なる以外は同じである。
従って、サイレンサエレメント以外は説明を省略し、サイレンサエレメントにおいて同一部品には同一符号を付して、説明を省略する。
【００７１】
本実施形態におけるサイレンサエレメント８０は、外形を形成する円筒状の外筒部材６１と、該外筒部材６１と同心に配置され、外周面が外筒部材６１の内周面と環状の空間部Ｓを有して配置された内筒部材６２と、該環状の空間部Ｓに外筒部材６１側から吸入した空気を内筒部材６２の内部に導入可能とした吸音機能を有した吸音部材８３とを備えている。
尚、外筒部材６１と内筒部材６２は、第１実施形態と同じなので、説明は省略する。
また、図１１（Ａ）において、多数の吸音部材８３は、便宜上一部を破線で記載されているが、実際には各吸音部材７３は、フロントパネル５７、リヤパネル５８、外筒部材６１、及び内筒部材６２によって囲繞された環状空間部Ｓに周方向へ全周に亘って配設されている。
【００７２】
吸音部材８３は、図１１（Ｂ）に示すように、該板状の吸音部材８３が複数の屈曲部を有して形成されている。
尚、本実施形態において、吸音部材８３は、第２実施形態の吸音部材６３に対し、屈曲形状以外は同じなので、構成内容の説明は省略する。
本実施形態では、板状の吸音部材８３は、相互に逆方向に屈曲する２つの屈曲部を有し、内筒部材６２側が第１屈曲部Ｋ１、外筒部材側が第２屈曲部Ｋ２から形成されている。
吸音部材８３は、全体が略Ｚ形状をなしている。
吸音部材８３は、内筒部材６２側の端縁８３ａと第１屈曲部Ｋ１間の第１折曲げ片８３ｅ、第１屈曲部Ｋ１と第２屈曲部Ｋ２間の第２折曲げ片６３ｆ、第２屈曲部Ｋ２と外筒部材６１側の端縁８３ｂ間の第３折曲げ片８３ｇとで構成されている。
【００７３】
また、図１１（Ｂ）に示すように、吸音部材８３は、第１折曲げ片８３ｅ、及び外筒部材６１側の端縁８３ｂ部分における板厚中心が、回転軸線ＣＬ１からの放射状に延びる基準線Ｒ上に位置するように屈曲形成されている。
第２折曲げ片８３ｆは、第１折曲げ片８３ｅに対し約２．５倍の長さを有すると共に、第１屈曲部Ｋ１にて基準線Ｒに対して２０℃で折り曲げられている。
また、第３折曲げ片８３ｇは、第１折曲げ片８３ｅに対し約１．５倍の長さを有すると共に、第１屈曲部Ｋ２にて基準線Ｒ側に折り曲げて、外筒部材６１側の端縁８３ｂが基準線Ｒ上に位置するように形成されている。
この状態で、各吸音部材８３は環状空間部Ｓ内に、周方向へ等間隔Ｗで配設されている。
【００７４】
また、吸音部材８３は、隣接した夫々の吸音部材８３によって形成される気体通路８３ａを長くすると共に、回転軸線ＣＬ１側から気体通路８３ａを見た場合に、外筒部材６１が直接見えない（Ｚ範囲）ようにして、騒音が吸音部材８３に衝突しないで、通り抜けるのを防止するための屈曲形状にしてある。
【００７５】
内筒部材６２の内周面６２ａには、気体通路８３ａを通過した吸入空気をインペラ２２の回転方向と逆方向にガイドするガイドベーン８５（旋回流付与手段）が配設されている。
ガイドベーン８５は、内筒部材６２の内周面６２ａから吸入空気流路２７に突出する状態で配設されており、回転軸線ＣＬ１に沿った方向視において、円弧状で且つ、旋回上流側からの空気になびくように配置されている。
尚、本実施形態では、ガイドベーン８５の配置を、該ガイドベーン８５の回転軸線ＣＬ１方向全域に配設したが、コンプレッサ１３側の３０〜４０％位にガイドベーン８５を配設するようにしてもよい。
また、本実施形態では、吸音部材６３は、屈曲部Ｋ１、Ｋ２を有した板状の物を使用して説明したが、第１又は第３実施形態等で使用した、円筒状の吸音部材５３又は９３を
内筒部材６２の内周面６２ａに、気体通路８３ａを通過した吸入空気をインペラ２２の回転方向と逆方向にガイドするガイドベーン８５（旋回流付与手段）を配設しても、同様の効果を得ることができる。
【００７６】
このようにすることで、コンプレッサ１３から発せられる騒音が各気体通路８３ａを通過しながら吸音部材６３に衝突することにより消音される。
吸音部材８３と吸音部材８３とで形成される隙間である気体通路８３ａを流れてくる空気は、内筒部材６２の内周面に沿うと共に、インペラ２２の回転方向と反対方向に旋回しながら、吸入空気流路２７を流れて、インペラ２２に導入される。
旋回流は、吸入空気流路２７の空気流量抵抗の大きくなる外周部分において、慣性力を有して流れる。
従って、コンプレッサ１３を通る空気量が減少してサージングが生じるような低流量になると、再循環流路２５から吸入空気流路２７に再導入される空気と共に、吸入空気流路２７の旋回流とによって、インペラ翼２３の前縁２３ｂの外周部分の空気量が増加するので、サージング限界範囲を大きくすることができ、過給機１０としての商品性向上が図れる。
【００７７】
また、ガイドベーン８５の配置を、該ガイドベーン８５の回転軸線ＣＬ１方向のコンプレッサ１３側の３０〜４０％位にガイドベーン８５を配設するようにした場合は、フロントパネル５７の円錐状突起部３１ａによって、フロントパネル５７側の吸音部材８３からの空気が吸入空気流路２７の流入抵抗が少ない中心部を流れて、コンプレッサ１３への流入量が多くなり、チャージ限界範囲も大きくなる。
吸入空気流路２７を流れる空気量の多い時には、インペラ翼２３の空気取入量が多くなり、チャージ限界範囲が広がる。
【産業上の利用可能性】
【００７８】
本発明によれば、排気タービン過給機、特に舶用内燃機関や陸上発電機用内燃機関等に装着される排気タービン過給機用サイレンサへの利用に適している。
【符号の説明】
【００７９】
１０        過給機
１１        タービン
１３        コンプレッサ
２１        コンプレッサハウジング
２２        インペラ
２５        再循環流路
２５ａ      下流側開口部
２５ｂ      上流側開口部
２５ｃ      再循環連通路
２７        吸入空気通路
３０        サイレンサ
５０，６０，７０，８０，９０        サイレンサエレメント
５１、６１          外筒部材
５２，６２          内筒部材
５３，６３，８３，９３              吸音部材
５３ａ，６３ａ，８３ａ、９３ａ      気体通路
５６        エキスパンドメタル
５７        フロントパネル
５７ａ      円錐状突起部
５８        リヤパネル
８５        ガイドベーン（旋回付与手段）
ＣＬ１      回転軸線
Ｒ          基準線
Ｓ          環状空間部
【図１】
2015059444.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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