(57)【要約】【課題】等価な硫黄含有率の点でマルポール条約の推奨に準拠する、好ましくは、規格ＩＳＯ８２１７にも準拠する舶用燃料および舶用燃料のベースを生産する。【解決手段】接触分解から生じたＨＣＯまたは「スラリー」タイプの炭化水素含有留分（１０）から出発して舶用燃料（４７）を生産する方法であって、前記方法は：要求される舶用燃料（４７）を得るために、ａ）水素化処理された流出物を生じさせる水素化処理段階（ａ）（１７）、ｂ）段階（ａ）から生じた水素化処理された流出物の分離の段階（ｂ）（２０）、（２４）、（３７）、（４３）であって、ガスフラクションと液体炭化水素含有フラクションとを得る、段階、ｃ）場合による、前記液体炭化水素含有フラクションをパラフィンリッチな炭化水素含有フラクションと混合する段階（ｃ）（４６）を含む。【選択図】図１
2015059220.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
接触分解から生じた炭化水素含有供給原料、いわゆるＨＣＯ供給原料（Heavy Cycle Oilの省略形）または「スラリー」供給原料から出発して舶用燃料を生産するための方法であって、該ＨＣＯ供給原料は、重質留分であり、硫黄含有率が最低０．５重量％であり、沸点が最低３００℃でありかつ最終沸点が最低４５０℃である化合物を最低８０％含有するものであり、該「スラリー」供給原料の硫黄含有率は０．５重量％超であり、沸点が最低３６０℃でありかつ最終沸点が最低５２０℃である化合物を最低８０％含有するものであり、前記方法は、硫黄含有率が０．５重量％以下であり、ＣＣＡＩが８７０未満である（ＣＣＡＩ：規格ＩＳＯ  ８２１７に従う「Calculated Carbon Aromaticity Index」（算定炭素芳香性指数））少なくとも１種の液体炭化水素含有フラクションを得ることを可能にし、このフラクションは、舶用燃料を構成し、前記方法は、以下の連続的な段階：
＊）  予備的なろ過の段階（ＦＩＬＴ）：これは、「スラリー」留分にのみ適用されて、それが含有する微細粒子の少なくとも一部が除去され、結果として、ＣＬＯと称されるろ過された留分が得られ、このＣＬＯ留分は、次いで、ＨＣＯ留分と同様に処理され、すなわち、それは、段階ａ）；ｂ）；ｃ）を経る、
ａ）  ＨＣＯまたはＣＬＯ供給原料の水素化処理段階（ａ）であって、場合によっては、別の炭化水素含有原料と共処理され、水素化処理された流出物が生じさせられる、段階、
ｂ）  段階（ａ）から生じた水素化処理された流出物の分離の段階（ｂ）であって、少なくとも１種のガスフラクションと液体炭化水素含有フラクションとが得られる、段階、
ｃ）  場合による、分離段階（ｂ）から生じた液体炭化水素含有フラクションをパラフィンリッチな炭化水素含有留分と混合する段階（ｃ）
を含む、方法。
【請求項２】
接触分解から生じた炭化水素含有供給原料から出発して舶用燃料を生産する方法であって、出発供給原料がいわゆるＨＣＯ供給原料である場合に、水素化処理の段階ａ）は、
−  温度：２８０〜３９０℃、好ましくは３２０〜３６０℃、
−  絶対圧力：５〜１５ＭＰａ、好ましくは６〜１０ＭＰａ、
−  炭化水素供給原料の空間速度：一般的にはＬＨＳＶと呼ばれ、標準条件（１気圧および１５℃）下の供給原料の体積測定流量を水素化処理触媒の全体積で除算したものとして定義される：０．１〜５ｈ−１、好ましくは０．２〜２ｈ−１、より好ましくは０．３〜１ｈ−１の範囲、
−  供給原料と混合される水素の量：１００〜３０００標準立方メートル（Ｎｍ３）／立方メートル（ｍ３）（液体供給原料）、好ましくは２００〜２０００Ｎｍ３／ｍ３、より好ましくは３００〜１５００Ｎｍ３／ｍ３、
の操作条件下に行われ、
−  段階ｂ）からの液体流出物が規格に従う舶用燃料についての仕様に準拠する液体流出物をもたらすので、パラフィン系留分と混合する段階ｃ）は不必要である、方法。
【請求項３】
接触分解から生じた炭化水素含有供給原料から出発して舶用燃料を生産する方法であって、出発供給原料がいわゆるＨＣＯ供給原料である場合に、段階ａ）は、
−  温度：２８０〜３９０℃、好ましくは３２０〜３６０℃、
−  絶対圧力：５ＭＰａ未満、
−  炭化水素供給原料の空間速度：一般的にはＬＨＳＶと呼ばれ、標準条件（１気圧および１５℃）下の供給原料の体積測定流量を水素化処理触媒の全体積で除算したものとして定義される：０．１〜５ｈ−１、好ましくは０．２〜２ｈ−１、より好ましくは０．３〜１ｈ−１の範囲、
−  供給原料と混合される水素の量：１００〜３０００標準立方メートル（Ｎｍ３）／立方メートル（ｍ３）（液体供給原料）、好ましくは２００〜２０００Ｎｍ３／ｍ３、より好ましくは３００〜１５００Ｎｍ３／ｍ３、
の条件下に行われ、
−  パラフィン系留分と混合する段階ｃ）は必要であり、前記パラフィン系留分は、以下の留分：直接蒸留から生じた留分（いわゆる「直留」留分）、例えば、常圧または真空の蒸留物および／または常圧または真空の残渣から選択される、方法。
【請求項４】
接触分解から生じた炭化水素含有供給原料から出発して舶用燃料を生産する方法であって、出発供給原料が「スラリー」留分であり、ろ過の後にＣＬＯ留分になる場合に、水素化処理段階ａ）の操作条件は、
−  温度：３００〜４２０℃、より好ましくは３４０〜３９０℃、
−  絶対圧力：５〜２０ＭＰａ、好ましくは８〜１８ＭＰａ、
−  炭化水素供給原料の空間速度（標準条件（１気圧および１５℃）下の供給原料の体積測定流量を水素化処理触媒の全体積で除算したものとして定義されるＬＨＳＶ）：０．１〜２．５ｈ−１、好ましくは０．３〜０．８ｈ−１の範囲、
−  供給原料と混合される水素の量：１００〜３０００標準立方メートル（Ｎｍ３）／立方メートル（ｍ３）（液体供給原料）、好ましくは２００〜２０００Ｎｍ３／ｍ３、より好ましくは３００〜１５００Ｎｍ３／ｍ３
の通りである、方法。
【請求項５】
混合段階ｃ）を行うために用いられるパラフィン系留分は、常圧または真空の直接蒸留から生じた供給原料の水素化処理または水素化分解の方法または転化方法から生じる、請求項１に記載のＨＣＯまたはＣＬＯタイプの供給原料から出発して舶用燃料を生産する方法。
【請求項６】
ＨＣＯまたはＣＬＯ供給原料に加えて、水素化処理段階は、共処理において、単独でまたは混合物で用いられる、以下：
−  常圧または真空の直接蒸留からのガスオイル、
−  接触分解からのＬＣＯ、
−  コーキングからのガスオイル、
−  ビスブレーキングからのガスオイル、
−  残渣の水素化転化（水素化処理および／または水素化分解）からのガスオイル
の供給原料の一つを、全供給原料（ＨＣＯ＋共処理される供給原料）に対して最高３０重量％の割合で処理する、請求項１に記載のＨＣＯまたはＣＬＯタイプの供給原料から出発して舶用燃料を生産する方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、接触分解装置から生じたＨＣＯまたは「スラリー」タイプの炭化水素含有留分からの舶用燃料の生産に関する。
【０００２】
ＨＣＯ留分（「heavy cycle oil」（重質サイクル油）の省略形）は、とりわけ、硫黄含有不純物を含有し、初期沸点が最低３００℃でありかつ最終沸点が最低４５０℃である化合物を最低８０％含有する。硫黄含有率が０．５重量％超であるいわゆる「スラリー」留分は、沸点が最低３６０℃でありかつ最終沸点が最低５２０℃である化合物を最低８０％含有する。用語「スラリー（slurry）」は、フランス語において簡単な翻訳を有しないので、本発明者らは、英語の用語を用いることになる。
【０００３】
以下に、ＨＣＯタイプの留分または「スラリー」タイプの留分が言及された時はいつでも、これは、上記の意味になり、上記の特徴を有することになる。
【０００４】
接触分解は、頭字語ＦＣＣ（「Fluid Catalytic Cracking」（流動接触分解）の省略形）およびＲＦＣＣ（「Resid Fluid Catalytic Cracking」（残油流動接触分解）の省略形）によって知られている。
【０００５】
ＦＣＣおよびＲＦＣＣは、真空蒸留物および／または蒸留残渣の転化方法であって、特に、以下の生成物を得ることを可能にする方法である：
−  液化石油ガス
−  ガソリン留分
−  ＬＣＯ（「Light Cycle Oil」：軽質サイクル油）として知られている軽質蒸留物：初期沸点が最低２００℃であり、かつ、最終沸点が最低３００℃であり、典型的な蒸留範囲は２２０〜３５０℃である化合物を最低８０％含有する
−  ＨＣＯ（「Heavy Cycle Oil」：重質サイクル油）として知られる重質蒸留物：初期沸点が最低３００℃でありかつ最終沸点が最低４５０℃であり、典型的な蒸留範囲は３５０〜５４０℃である化合物を最低８０％含有する
−  場合による（特にＲＦＣＣの場合）、残渣または「スラリー」：一般的に、それが含有する触媒の粒子から精製され、クラリファイド重油（clarified oil：ＣＬＯ）またはデカンテッドオイル（decanted oil：ＤＯ）が得られる；この残渣の初期沸点は、一般的に、５００℃超である。
【０００６】
時には、ＨＣＯおよび「スラリー」留分は、分離されない。
【０００７】
本発明は、より具体的には、舶用燃料および舶用燃料のベースを生産する方法であって、該舶用燃料および舶用燃料のベースは、良好な燃焼性および低硫黄含有率を有し、該方法は、ＦＣＣまたはＲＦＣＣから得られる、ＨＣＯタイプの留分または「スラリー」留分から出発する、方法に関する。
【０００８】
本発明は、等価な硫黄含有率の点でマルポール条約の推奨に準拠する、好ましくは、規格ＩＳＯ８２１７にも準拠する舶用燃料および舶用燃料のベースを生産するという目的を有する。
【０００９】
マルポール条約の附属書VIは、舶用燃料の硫黄含有率を漸進的に低下させることを目的とする。最終的には、最大等価硫黄含有率は、Sulphur Emission Control Areas（ＳＥＣＡｓ：硫黄排出規制海域）において０．１％ｗ／ｗおよび世界の残りの域において０．５％ｗ／ｗであろう。
【００１０】
舶用燃料の中で、規格ＩＳＯ８２１７において、蒸留物タイプの燃料と残渣タイプの燃料との間で区別がなされる。これらの２つのカテゴリー内で、複数のグレードがあり、粘度は、主要な区別する要素の一つである。
【００１１】
残渣タイプの燃料について、燃焼の質を反映する特徴は、Calculated Carbon Aromaticity Index（ＣＣＡＩ：算定炭素芳香性指数）によって測定される。
【００１２】
燃料の芳香族性の特徴と発火遅れとの間の相関関係は、当業者に知られている。ＣＣＡＩを計算するための式は、規格ＩＳＯ８２１７の最新の改訂に記載されている。この式は、特に、燃料の密度および粘度を必要とする。残渣タイプの全ての舶用燃料のグレードについて、ＩＳＯ８２１７は、８７０の最大ＣＣＡＩを推奨する。
【背景技術】
【００１３】
接触分解からの炭化水素フラクションの燃料ベースとしての、特に、舶用燃料のためのベースとしての使用は、長く知られており、特に、接触分解からの留分の低粘度のために燃料油の粘度を低下させることのために知られていた。しかしながら、そのような使用は、接触分解から生じた留分の非常に芳香族的な特徴のために、燃料プール、特に、舶用燃料プールにおいて制限された割合のものである。混合物中の所定の含有率を超えると、燃焼性は悪化する。
【００１４】
さらに、接触分解から生じた留分は、一般的に、硫黄含有性であり、燃料プール、特に、舶用燃料プール中にそれらを組み込むことは、国際海事機関（International Maritime Organization：ＩＭＯ）のマルポール条約の附属書VIによって推奨される前記燃料のための硫黄の仕様（specification）を満たすためにますます問題となる。
【００１５】
関連従来技術における以下の文献が言及されてよい：
−  特許文献１：ＨＣＯタイプの重質留分の選択的水素化および接触分解中間蒸留物の生産を改善するための接触分解装置へのその再循環の方法が記載されている。
−  特許文献２：ガソリン留分のより良好なグレードを得るための接触分解への流出物の再循環を伴うＬＣＯ、ＨＣＯの水素化方法が記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１６】
【特許文献１】仏国特許出願公開第２９８３２０８号明細書
【特許文献２】欧州特許出願公開第０４３２２３５号明細書
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１７】
これらの文献のいずれにも、国際海事機関の新しい推奨を満たす低硫黄含有率および新バージョンの規格ＩＳＯ  ８２１７／２０１２によって要求されるような良好な燃焼性を有する燃料または燃料ベースの生産が記載されていない。
【００１８】
本発明は、硫黄含有率が０．５重量％超であり、かつ、沸点が最低３００℃でありかつ最終沸点が最低４５０℃である化合物を最低８０％含有する接触分解からの炭化水素留分、いわゆるＨＣＯ留分の品質を向上させるための条件を記載する。
【課題を解決するための手段】
【００１９】
上記課題を解決するため、本発明は、接触分解から生じた炭化水素含有供給原料、いわゆるＨＣＯ供給原料（Heavy Cycle Oilの省略形）または「スラリー」供給原料から出発して舶用燃料を生産するための方法であって、該ＨＣＯ供給原料は、重質留分であり、硫黄含有率が最低０．５重量％であり、沸点が最低３００℃でありかつ最終沸点が最低４５０℃である化合物を最低８０％含有するものであり、該「スラリー」供給原料の硫黄含有率は０．５重量％超であり、沸点が最低３６０℃でありかつ最終沸点が最低５２０℃である化合物を最低８０％含有するものであり、前記方法は、硫黄含有率が０．５重量％以下であり、ＣＣＡＩが８７０未満である（ＣＣＡＩ：規格ＩＳＯ  ８２１７に従う「Calculated Carbon Aromaticity Index」（算定炭素芳香性指数））少なくとも１種の液体炭化水素含有フラクションを得ることを可能にし、このフラクションは、舶用燃料を構成し、前記方法は、以下の連続的な段階：
＊）  予備的なろ過の段階（ＦＩＬＴ）：これは、「スラリー」留分にのみ適用されて、それが含有する微細粒子の少なくとも一部が除去され、結果として、ＣＬＯと称されるろ過された留分が得られ、このＣＬＯ留分は、次いで、ＨＣＯ留分と同様に処理され、すなわち、それは、段階ａ）；ｂ）；ｃ）を経る、
ａ）  ＨＣＯまたはＣＬＯ供給原料の水素化処理段階（ａ）であって、場合によっては、別の炭化水素含有原料と共処理され、水素化処理された流出物が生じさせられる、段階、
ｂ）  段階（ａ）から生じた水素化処理された流出物の分離の段階（ｂ）であって、少なくとも１種のガスフラクションと液体炭化水素含有フラクションとが得られる、段階、
ｃ）  場合による、分離段階（ｂ）から生じた液体炭化水素含有フラクションをパラフィンリッチな炭化水素含有留分と混合する段階（ｃ）
を含む、方法である。
【００２０】
また、本発明は、接触分解から生じた炭化水素含有供給原料から出発して舶用燃料を生産する方法であって、出発供給原料がいわゆるＨＣＯ供給原料である場合に、水素化処理の段階ａ）は、
−  温度：２８０〜３９０℃、好ましくは３２０〜３６０℃、
−  絶対圧力：５〜１５ＭＰａ、好ましくは６〜１０ＭＰａ、
−  炭化水素供給原料の空間速度：一般的にはＬＨＳＶと呼ばれ、標準条件（１気圧および１５℃）下の供給原料の体積測定流量を水素化処理触媒の全体積で除算したものとして定義される：０．１〜５ｈ−１、好ましくは０．２〜２ｈ−１、より好ましくは０．３〜１ｈ−１の範囲、
−  供給原料と混合される水素の量：１００〜３０００標準立方メートル（Ｎｍ３）／立方メートル（ｍ３）（液体供給原料）、好ましくは２００〜２０００Ｎｍ３／ｍ３、より好ましくは３００〜１５００Ｎｍ３／ｍ３、
の操作条件下に行われ、
−  段階ｂ）からの液体流出物が規格に従う舶用燃料についての仕様に準拠する液体流出物をもたらすので、パラフィン系留分と混合する段階ｃ）は不必要である、方法である。
【００２１】
また、本発明は、接触分解から生じた炭化水素含有供給原料から出発して舶用燃料を生産する方法であって、出発供給原料がいわゆるＨＣＯ供給原料である場合に、段階ａ）は、
−  温度：２８０〜３９０℃、好ましくは３２０〜３６０℃、
−  絶対圧力：５ＭＰａ未満、
−  炭化水素供給原料の空間速度：一般的にはＬＨＳＶと呼ばれ、標準条件（１気圧および１５℃）下の供給原料の体積測定流量を水素化処理触媒の全体積で除算したものとして定義される：０．１〜５ｈ−１、好ましくは０．２〜２ｈ−１、より好ましくは０．３〜１ｈ−１の範囲、
−  供給原料と混合される水素の量：１００〜３０００標準立方メートル（Ｎｍ３）／立方メートル（ｍ３）（液体供給原料）、好ましくは２００〜２０００Ｎｍ３／ｍ３、より好ましくは３００〜１５００Ｎｍ３／ｍ３、
の条件下に行われ、
−  パラフィン系留分と混合する段階ｃ）は必要であり、前記パラフィン系留分は、以下の留分：直接蒸留から生じた留分（いわゆる「直留」留分）、例えば、常圧または真空の蒸留物および／または常圧または真空の残渣から選択される、方法である。
【００２２】
また、本発明は、接触分解から生じた炭化水素含有供給原料から出発して舶用燃料を生産する方法であって、出発供給原料が「スラリー」留分であり、ろ過の後にＣＬＯ留分になる場合に、水素化処理段階ａ）の操作条件は、
−  温度：３００〜４２０℃、より好ましくは３４０〜３９０℃、
−  絶対圧力：５〜２０ＭＰａ、好ましくは８〜１８ＭＰａ、
−  炭化水素供給原料の空間速度（標準条件（１気圧および１５℃）下の供給原料の体積測定流量を水素化処理触媒の全体積で除算したものとして定義されるＬＨＳＶ）：０．１〜２．５ｈ−１、好ましくは０．３〜０．８ｈ−１の範囲、
−  供給原料と混合される水素の量：１００〜３０００標準立方メートル（Ｎｍ３）／立方メートル（ｍ３）（液体供給原料）、好ましくは２００〜２０００Ｎｍ３／ｍ３、より好ましくは３００〜１５００Ｎｍ３／ｍ３
の通りである、方法である。
【００２３】
上記のＨＣＯまたはＣＬＯタイプの供給原料から出発して舶用燃料を生産する方法において、好ましくは、混合段階ｃ）を行うために用いられるパラフィン系留分は、常圧または真空の直接蒸留から生じた供給原料の水素化処理または水素化分解の方法または転化方法から生じる。
【００２４】
上記のＨＣＯまたはＣＬＯタイプの供給原料から出発して舶用燃料を生産する方法において、好ましくは、ＨＣＯまたはＣＬＯ供給原料に加えて、水素化処理段階は、共処理において、単独でまたは混合物で用いられる、以下：
−  常圧または真空の直接蒸留からのガスオイル、
−  接触分解からのＬＣＯ、
−  コーキングからのガスオイル、
−  ビスブレーキングからのガスオイル、
−  残渣の水素化転化（水素化処理および／または水素化分解）からのガスオイル
の供給原料の一つを、全供給原料（ＨＣＯ＋共処理される供給原料）に対して最高３０重量％の割合で処理する。
【００２５】
要約すると、本発明は、接触分解から生じたＨＣＯまたは「スラリー」タイプの炭化水素含有留分から出発して舶用燃料を生産する方法であって、前記方法は：要求される舶用燃料を得るために、ａ）水素化処理された流出物を生じさせる水素化処理段階（ａ）、ｂ）段階（ａ）から生じた水素化処理された流出物の分離の段階（ｂ）であって、ガスフラクションと液体炭化水素含有フラクションとを得る、段階、ｃ）場合による、前記液体炭化水素含有フラクションをパラフィンリッチな炭化水素含有フラクションと混合する段階（ｃ）を含む、方法を記載する。
【発明の効果】
【００２６】
本発明の上記方法によれば、等価な硫黄含有率の点でマルポール条約の推奨に準拠する、好ましくは、規格ＩＳＯ８２１７にも準拠する舶用燃料および舶用燃料のベースを生産することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２７】
【図１】図１は、本発明による方法の概略図を提示し、ａ）水素化処理帯域、ｂ）水素化処理帯域からの流出物を分離するための帯域およびｃ）場合による、パラフィンリッチな留分と混合するための帯域を示す。
【発明を実施するための形態】
【００２８】
（発明の簡単な説明）
本発明は、接触分解からの炭化水素含有供給原料（いわゆるＨＣＯ（Heavy Cycle Oil：重質サイクル油）供給原料）から出発して舶用燃料を生産する方法であって、この炭化水素含有供給原料は、硫黄含有率が最低０．５重量％であり、初期沸点が最低３００℃でありかつ最終沸点が最低４５０℃である化合物を最低８０％含有する、方法として定義されてよい。初期供給原料は、硫黄含有率が０．５重量％超であり、沸点が最低３６０℃でありかつ最終沸点が最低５２０℃である化合物を最低８０％含有する「スラリー」留分であってもよい。本発明による方法は、硫黄含有率が０．５重量％以下でありＣＣＡＩ（規格８２１７によるCalculated Carbon Aromaticity Index（算定炭素芳香性指数）の省略形）が８７０未満である液体炭化水素フラクションを得ることを可能にし、前記方法は、以下の連続的な段階：
＊）  予備的なろ過の段階（ＦＩＬＴ）：これは、「スラリー」留分にのみ適用し、それが含有する微細な粒子の少なくとも一部が除去され、結果、ＣＬＯと呼ばれるろ過された留分がもたらされ、このろ過された留分は、その後、ＨＣＯ留分と同様に処理される、すなわち、それは、段階ａ）；ｂ）；ｃ）を経る、
ａ）  ＨＣＯ供給原料の水素化処理段階（ａ）；場合によっては、別の炭化水素含有供給原料との共処理において、水素化処理された流出物を生じさせる、
ｂ）  段階（ａ）から得られた水素化処理された流出物を分離して、少なくとも１種のガスフラクションおよび１種の液体炭化水素含有フラクションを得る段階（ｂ）；
ｃ）  場合による、分離段階（ｂ）から生じた液体炭化水素含有フラクションをパラフィンリッチな炭化水素含有留分と混合する段階（ｃ）
を含む。
【００２９】
本発明による舶用燃料を生産する方法の第１の変形例によると、出発供給原料がＨＣＯ留分である場合、水素化処理段階の操作条件は：
−  温度：２５０〜４５０℃、好ましくは２８０〜３９０℃、より好ましくは３２０〜３６０℃、
−  絶対圧力：５〜１５ＭＰａ、好ましくは６〜１０ＭＰａ、
−  炭化水素含有供給原料の空間速度：一般的には、ＬＨＳＶと呼ばれ、標準条件（１気圧および１５℃）下の供給原料の体積測定流量を水素化処理触媒の全体積で除算したものとして定義される：０．１〜５ｈ−１、好ましくは０．２〜２ｈ−１、より好ましくは０．３〜１ｈ−１の範囲、
−  供給原料と混合される水素の量：１００〜３０００標準立方メートル（Ｎｍ３）／立方メートル（ｍ３）（液体供給原料）、好ましくは２００〜２０００Ｎｍ３／ｍ３、より好ましくは３００〜１５００Ｎｍ３／ｍ３
の通りであり、
−  段階ｂ）からの液体流出物は規格に従う舶用燃料の仕様に準拠する液体流出物をもたらすので、パラフィン系留分と混合する段階ｃ）は不要である。
【００３０】
本発明による舶用燃料を生産する方法の第２の変形例によると、出発供給原料がＨＣＯ留分である場合、水素化処理段階の操作条件は：
−  温度：２５０〜４５０℃、好ましくは２８０〜３９０℃、より好ましくは３２０〜３６０℃、
−  絶対圧力：６ＭＰａ未満、好ましくは５ＭＰａ未満、
−  炭化水素供給原料の空間速度：一般的にはＬＨＳＶと呼ばれ、標準条件（１気圧および１５℃）下の供給原料の体積測定流量を水素化処理触媒の全体積で除算したものとして定義される：０．１〜５ｈ−１、好ましくは０．２〜２ｈ−１、より好ましくは０．３〜１ｈ−１の範囲、
−  供給原料と混合される水素の量：１００〜３０００標準立方メートル（Ｎｍ３）／立方メートル（ｍ３）（液体供給原料）、好ましくは２００〜２０００Ｎｍ３／ｍ３、より好ましくは３００〜１５００Ｎｍ３／ｍ３、
の通りであり、
−  パラフィン系留分と混合する段階ｃ）が必要であるので、前記パラフィン系留分は、以下の留分から選択される：直接蒸留から生じた留分、例えば、常圧または真空の蒸留物および／または常圧または真空の残渣。
【００３１】
依然として第２の変形例との関連の中で、混合段階ｃ）を行うために用いられるパラフィン系留分は、常圧または真空の直接蒸留から生じた供給原料を水素化処理または水素化分解する方法または転化方法から生じてもよい。
【００３２】
先行する２つの変形例との関連で、しかし、第１の変形例からより具体的に、水素化処理段階ａ）は、ＨＣＯ供給原料との共処理において、単独でまたは混合物で用いられる以下の供給原料の一つを、全供給原料（ＨＣＯ＋共処理される供給原料）に対して最高３０重量％の割合で処理する：
−  常圧または真空の直接蒸留からのガスオイル、
−  接触分解からのＬＣＯ、
−  コーキングからのガスオイル、
−  ビスブレーキングからのガスオイル、
−  残渣の水素化転化（水素化処理および／または水素化分解）からのガスオイル。
【００３３】
出発供給原料が「スラリー」留分である場合、水素化処理段階の操作条件は：
−  温度：３００〜４２０℃、より好ましくは３４０〜３９０℃、
−  絶対圧力：５〜２０ＭＰａ、好ましくは８〜１８ＭＰａ、
−  炭化水素含有供給原料の空間速度（標準条件（１気圧および１５℃）下の供給原料の体積測定流量を水素化処理触媒の全体積で除算したものとして定義されるＬＨＳＶ）：０．１〜２．５ｈ−１、好ましくは０．３〜０．８ｈ−１の範囲、
−  供給原料と混合される水素の量：１００〜３０００標準立方メートル（Ｎｍ３）／立方メートル（ｍ３）（液体供給原料）、好ましくは２００〜２０００Ｎｍ３／ｍ３、より好ましくは３００〜１５００Ｎｍ３／ｍ３、
の通りであり、
−  依然として出発供給原料が「スラリー」供給原料である場合、ろ過の後にＣＬＯ供給原料になり、このＣＬＯ供給原料は、単独でまたは混合物で用いられる、以下の供給原料の一つとの共処理において、全供給原料（ＣＬＯ＋共処理される供給原料）に対して最高３０重量％の割合で処理されてよい：
−  常圧または真空の直接蒸留からのガスオイル、
−  接触分解からのＬＣＯ、
−  コーキングからのガスオイル、
−  ビスブレーキングからのガスオイル、
−  残渣の水素化転化（水素化処理および／または水素化分解）からのガスオイル。
【００３４】
（発明の詳細な説明）
一般的に、「燃料」とは、本発明の状況において、規格ＩＳＯ８２１７の意味内で舶用燃料として用いられ得る炭化水素含有供給原料を意味し、「燃料ベース」とは、炭化水素含有供給原料であって、他のベースと混合され、舶用燃料を構成するものを意味する。これらのベースの特性、特に、それらの硫黄含有率およびそれらの粘度は、前記ベースの起源に応じて、特に、原油のタイプおよび精製のタイプに応じて大きく変動する。
【００３５】
（炭化水素含有供給原料）
炭化水素含有タイプの供給原料は、接触分解から得られ、その硫黄含有率は、最低０．５重量％であり、沸点が最低３００℃でありかつ最終沸点が最低４５０℃である化合物を最低８０％含有する。供給原料は、したがって、少なくとも一部、接触分解方法から生じたＨＣＯ留分からなる。それは、接触分解方法から生じた「スラリー」留分を所定の割合で組み込んでもよい。
【００３６】
供給原料は、ＦＣＣまたはＲＦＣＣタイプの複数種の装置から生じた複数種のＨＣＯおよび／またはスラリー留分の混合物であってもよい。
【００３７】
ＨＣＯ供給原料を生じさせる接触分解方法は、ＦＣＣまたはＲＦＣＣタイプのものであってよく、石油から生じた、真空蒸留物または蒸留残油タイプの供給原料を処理してよい。単独でまたは混合物で用いられる、石炭、バイオマス、瀝青砂またはその誘導体、瀝青質頁岩またはその誘導体、母岩からの油またはその誘導体から生じた供給原料から出発して接触分解が操作されたならば、これは、依然として、本発明の範囲内であるだろう。
【００３８】
この供給原料は、場合によっては、少なくとも１種の共供給原料と共に処理されてよい。これは、共処理と呼ばれる。
【００３９】
可能な共供給原料の中で、ガスオイルタイプの留分（沸点が最低２００℃でありかつ最終沸点が最低３００℃である化合物を最低８０％含有する）または真空ガスオイル（沸点が最低３００℃でありかつ最終沸点が最低４５０℃である化合物を最低８０％含有する）が言及されてよく、これらの留分は、原油の直接蒸留から生じたか、石油、石炭および／またはバイオマスから生じた炭化水素供給原料の転化方法（水素の添加または炭素の排除を伴う）の終わりに得られる。
【００４０】
それらは、したがって、
−  直接蒸留
−  接触分解
−  コーキング
−  ビスブレーキング
−  残渣の水素化転化（水素化処理および／または水素化分解）
によって得られるガスオイル留分であってよい。
【００４１】
それらは、
−  蒸留
−  コーキング
−  ビスブレーキング
−  残渣の水素化転化（水素化処理および／または水素化分解）
によって得られる真空ガスオイル留分であってもよい。
【００４２】
ＨＣＯ炭化水素含有供給原料は、本発明による方法によって処理される全炭化水素含有供給原料の最低５０重量％、好ましくは最低７０重量％を示してよい。
【００４３】
有利には、１種以上の共供給原料、並びに、供給原料および共供給原料（１種以上）の相対的な割合は、１種のおよび同じ品質の舶用燃料を得るために、水素化処理段階（単数または複数）が供給油原料が単独で（共供給原料なしで）処理された場合よりも温和な操作条件下に作動するように選択される。
【００４４】
（水素化処理段階（ａ））
本明細書を通して、水素化処理段階は、当業者に知られる全ての実施形態に従って、一般的には、固定床タイプおよび／またはバブリング床タイプおよび／または同伴流タイプの少なくとも１種の触媒床により行われてよいことが理解される。
【００４５】
好ましい実施形態は、少なくとも１つの固定床を含む。
【００４６】
「水素化処理（hydrotreating）」（一般的にＨＤＴと呼ばれる）とは、水素の供給により接触処理して精製することを意味し、すなわち、炭化水素含有供給原料中に存在する硫黄および他の不純物の含有率を大きく低減させつつ、供給原料中の水素対炭素の比を、特に、芳香族化合物の水素化により増大させ、これにより、燃料、特に、舶用燃料の燃焼性における向上がもたらされる。
【００４７】
水素化処理に伴って、出発供給原料より軽質な留分が形成される。水素化処理は、特に、水素化脱硫（hydrodesulphurization：一般的にＨＤＳと呼ばれる）の反応、水素化脱窒（hydrodenitrogenation：一般的に、ＨＤＮと呼ばれる）の反応を含み、これらは、水素化、水素化脱酸素、水素化脱芳香族、水素化異性化、水素化脱アルキル化、および水素化分解の反応を伴う。
【００４８】
非常に重質な供給原料、特に、接触分解からの「スラリー」の場合、これは、金属およびアスファルテンを含有してよく、水素化脱金属、水素化脱アスファルテンおよびコンラドソン炭素（Conradson carbon）の低減の反応があってもよい。
【００４９】
好ましくは、水素化処理段階ａ）は、固定床において、ガスおよび液体の下降流により行われる。それにもかかわらず、前記水素化処理段階を行うためのあらゆる技術が、本発明と適合性である。
【００５０】
第１の好ましい実施形態によると、接触分解から生じたＨＣＯタイプの炭化水素含有供給原料の処理方法は、以下の条件で操作される水素化処理段階（ａ）を含む：
−  温度：２５０〜４５０℃、好ましくは２８０〜３９０℃、より好ましくは３２０〜３６０℃、
−  絶対圧力：５〜１５ＭＰａ、好ましくは６〜１０ＭＰａ、
−  炭化水素含有供給原料の空間速度：一般的には、ＬＨＳＶと呼ばれ、標準条件（１気圧および２５℃）下の供給原料の体積測定流量を水素化処理触媒の全体積で除算したものとして定義される：０．１〜５ｈ−１、好ましくは０．２〜２ｈ−１、より好ましくは０．３〜１ｈ−１の範囲、
−  供給原料と混合される水素の量：１００〜３０００標準立方メートル（Ｎｍ３）／立方メートル（ｍ３）（液体供給原料）、好ましくは２００〜２０００Ｎｍ３／ｍ３、より好ましくは３００〜１５００Ｎｍ３／ｍ３。
【００５１】
この第１の実施形態において、パラフィン系留分と混合する段階ｃ）は必要でない。水素化処理段階が、舶用燃料のための仕様を満たす液体流出物を直接的にもたらすからである。
【００５２】
第２の好ましい実施形態によると、接触分解からのＨＣＯタイプの炭化水素含有供給原料の処理方法は、以下の条件で操作される水素化処理段階（ａ）を含む：
−  温度：２５０〜４５０℃、好ましくは２８０〜３９０℃、より好ましくは３２０〜３６０℃、
−  絶対圧力：６ＭＰａ未満、好ましくは５ＭＰａ未満、
−  炭化水素供給原料の空間速度；一般的には、ＬＨＳＶと呼ばれ、標準条件（１気圧および１５℃）下の供給原料の体積測定流量を水素化処理触媒の全体積で除算したものとして定義される：０．１〜５ｈ−１、好ましくは０．２〜２ｈ−１、より好ましくは０．３〜１ｈ−１の範囲、
−  供給原料と混合される水素の量：１００〜３０００標準立方メートル（Ｎｍ３）／立方メートル（ｍ３）（液体供給原料）、好ましくは２００〜２０００Ｎｍ３／ｍ３、より好ましくは３００〜１５００Ｎｍ３／ｍ３。
【００５３】
この第２の好ましい実施形態によると、パラフィン系留分と混合する段階ｃ）は必要であり、このパラフィン系留分は、単独でまたは混合物で、当業者に周知である留分、例えば、常圧または真空の蒸留物または常圧または真空の残渣から選択される。
【００５４】
出発供給原料が「スラリー」留分である場合、ＬＣＯ留分のための操作条件は、好ましくは以下の通りである：
−  温度：３００〜４２０℃、より好ましくは３４０〜３９０℃、
−  絶対圧力：５〜２０ＭＰａ、好ましくは８〜１８ＭＰａ、
−  炭化水素供給原料の空間速度（ＬＨＳＶは、標準条件（１気圧および１５℃）下の供給原料の体積測定流量を水素化処理触媒の全体積で除算したものとして定義される）：０．１〜２．５ｈ−１、好ましくは０．３〜０．８ｈ−１の範囲、
−  供給原料と混合される水素の量：１００〜３０００標準立方メートル（Ｎｍ３）／立方メートル（ｍ３）（液体供給原料）、好ましくは２００〜２０００Ｎｍ３／ｍ３、より好ましくは３００〜１５００Ｎｍ３／ｍ３。
【００５５】
ＬＣＯ供給原料との可能な共供給原料の中で、ガスオイルタイプの留分（沸点が最低２００℃でありかつ最終沸点が最低３００℃である化合物を最低８０％含有する）または真空ガスオイルタイプの留分（沸点が最低３００℃でありかつ最終沸点が最低４５０℃である化合物を最低８０％含有する）が言及されてよく、これらの留分は、原油の直接蒸留から生じたか、または、石油、石炭および／またはバイオマスから生じた炭化水素含有供給原料の（水素の添加または炭素の排除による）転化方法の終わりに得られる。
【００５６】
それらは、したがって、
−  直接蒸留
−  接触分解
−  コーキング
−  ビスブレーキング
−  残渣の水素化転化（水素化処理および／または水素化分解）
によって得られるガスオイル留分であってよい。
【００５７】
それらは、
−  蒸留
−  コーキング
−  ビスブレーキング
−  残渣の水素化転化（水素化処理および／または水素化分解）
によって得られる真空ガスオイル留分であってもよい。
【００５８】
用いられる水素化処理触媒は、一般的に、担体上に、水素化脱水素機能を有する少なくとも１種の金属または金属化合物を含む粒状触媒である。これらの触媒は、有利には、少なくとも１種の第VIII族金属（一般的には、ニッケルおよびコバルトからなる群から選択される）、および／または少なくとも１種の第VIB族金属（好ましくはモリブデンおよび／またはタングステン）を含む触媒であってよい。
【００５９】
例えば、用いられてよい触媒は、０．５〜１０重量％のニッケル、好ましくは１〜５重量％のニッケル（酸化ニッケルＮｉＯとして表される）、および１〜３０重量％のモリブデン、好ましくは５〜２０重量％のモリブデン（酸化モリブデンＭｏＯ３として表される）を鉱物担体上に含む。
【００６０】
この担体は、例えば、アルミナ、シリカ、シリカ−アルミナ、マグネシア、粘土およびこれら鉱物の少なくとも２種の混合物からなる群から選択されてよい。
【００６１】
（段階ｂ）水素化処理からの流出物の分離）
本発明による方法は、少なくとも１種のガスフラクションおよび少なくとも１種の液体炭化水素含有フラクションを得るための分離段階（ｂ）をさらに含む。水素化処理段階（ａ）の終わりに得られた流出物は、炭化水素含有化合物を含有する液体フラクションと、ガス、特に、Ｈ２、Ｈ２Ｓ、ＮＨ３、およびＣ１−Ｃ４炭化水素を含有するガスフラクションとを含む。
【００６２】
このガスフラクションは、当業者に周知な分離装置を用いて、特に、１個以上の分離フラスコを用いて炭化水素含有流出物から分離され得、この分離フラスコは、異なる圧力および温度で操作してよく、場合によっては、蒸気または水素のストリッピングのための手段と組み合わされる。
【００６３】
水素化処理段階（ａ）の終わりに得られた流出物は、有利には、少なくとも１個の分離フラスコにおいて、少なくとも１種のガスフラクションと少なくとも１種の液体フラクションとに分離される。これらの分離器は、例えば、高圧高温（high-pressure and high-temperature：ＨＰＨＴ）の分離器および／または高圧低温（high-pressure, low-temperature：ＨＰＬＴ）の分離器であってよい。
【００６４】
場合による冷却の後、このガスフラクションは、好ましくは、水素の精製のための手段において処理されて、水素化反応の間に消費されなかった水素が回収される。
【００６５】
水素の精製のための手段は、アミンによる洗浄、膜分離装置、ＰＳＡ（Pressure Swing Adsorption：圧力スイング吸着）タイプのシステム、あるいは直列に配列されたこれらの複数の手段であってよい。
【００６６】
精製された水素は、その後、有利には、場合による再圧縮の後、本発明による方法に再循環させられてよい。水素は、水素化処理段階（ａ）の入口に導入されてよい。
【００６７】
分離段階（ｂ）は、常圧蒸留および／または真空蒸留を含んでもよい。有利には、分離段階（ｂ）は、常圧蒸留を含み、この常圧蒸留において、分離後に得られた液体炭化水素含有フラクション（単数種または複数種）は、常圧蒸留によって少なくとも１種の常圧蒸留物フラクションと、少なくとも１種の常圧残渣フラクションとに分留される。
【００６８】
常圧蒸留物フラクションは、燃料ベース（ナフサ、ケロセンおよび／またはディーゼル）を含有してよく、これらは、例えば、自動車および飛行の燃料を生産するための精油所において商業的にアップサイクルさせられ得るか、あるいは、燃料プール、特に、舶用燃料のプールにおける混合物中に組み込まれてよい。
【００６９】
さらに、本発明による方法の分離段階（ｂ）は、有利には、少なくとも１種の真空蒸留物フラクションと真空残渣フラクションとを生じさせる真空蒸留を含んでよい。
【００７０】
好ましくは、分離段階（ｂ）は、第１に、少なくとも１種の常圧蒸留物フラクションと常圧残渣フラクションとを生じさせる常圧蒸留と、その後の、少なくとも１種の真空蒸留物フラクションと真空残渣フラクションと生じさせる、常圧残渣の真空蒸留とを含む。
【００７１】
真空蒸留物フラクションは、典型的には、真空ガスオイルタイプのフラクション（ＶＧＯで表記される）を含有する。
【００７２】
この分離段階（ｂ）は、場合によっては、液−固分離の段階により補足されて、触媒微細物が除去されてもよく、これは、特に、供給原料が接触分解から生じた「スラリー」タイプの留分を含む場合である。
【００７３】
分離段階（ｂ）の終わりに、液体炭化水素含有フラクションが得られ、この液体炭化水素含有フラクションの硫黄含有率は、０．５重量％以下、好ましくは０．３重量％以下、一層より好ましくは０．１重量％以下である。
【００７４】
この液体炭化水素含有フラクションは、有利には、本発明の意味内において、舶用燃料のためのベースまたは舶用燃料としての機能を果たしてよい。
【００７５】
有利には、分離段階（ｂ）の終わりに得られた液体炭化水素含有流出物の全体の硫黄含有率は、０．５重量％以下、好ましくは０．３重量％以下である。
【００７６】
（場合による、パラフィンリッチな留分と混合する段階ｃ））
水素化処理段階ａ）の圧力条件に応じて場合により若しくは必然的に、分離段階（ｂ）の後に、段階（ｂ）から生じた液体炭化水素含有フラクションを少なくとも１種のパラフィンリッチな炭化水素含有留分と混合する段階（ｃ）が行われてよい。ディーゼルエンジンでは、パラフィンは、ナフテンより良好な燃焼性を有し、ナフテンは、それらの番では、芳香族化合物より良好な燃焼性を有する。
【００７７】
「パラフィンリッチ」とは、水素化処理段階（ａ）に入るＨＣＯ供給原料におけるパラフィンの含有率より高いパラフィンの含有率を有する留分を意味する。
【００７８】
拡大すると、別の供給原料より高い水素含有率を有する供給原料はよりパラフィンリッチであることが受け入れられる。実際に、パラフィンのＨ／Ｃ比は、ナフテンのＨ／Ｃ比より高く、ナフテンのＨ／Ｃ比は、その番では、芳香族化合物のＨ／Ｃ比より高い。
【００７９】
パラフィンリッチな炭化水素含有留分は、一般的には、直接蒸留によって得られた留分（英語の専門用語において"straight run" cuts（「直留」留分）と呼ばれる）、例えば、常圧または真空の蒸留物および／または常圧または真空の残渣である。
【００８０】
パラフィンリッチな炭化水素含有留分は、直接蒸留から生じた供給原料の水素化処理または水素化分解のための方法または転化方法から生じてもよい。水素化処理および水素化分解の方法は、水素圧力下に操作し、供給原料のものより高い水素含有率を有する流出物を得ることを可能にする。
【００８１】
燃料または燃料ベース、場合によっては、舶用燃料または舶用燃料のためのベースは、したがって、分離段階（ｂ）から生じた液体炭化水素含有フラクションから最終的に得られ、場合によっては、水素化処理段階の操作条件に応じて混合段階（ｃ）の間にパラフィンリッチな炭化水素含有留分と混合される。
【００８２】
（図面の詳細な説明）
本発明による方法の有利な実施形態が図１に示される。
【００８３】
図１において、供給原料（１０）は、場合によっては、共供給原料（１１）と混合され、再循環水素（３１）および補給水素（５０）と混合され、交換器（１３）において予備加熱され、密閉容器（１５）において反応器の入口温度に加熱され、これらは共通のパイプ（１２）および（１４）を経てなされ、パイプ（１６）を介して反応器（１７）に導入される。冷却ガスとして再循環水素（３２）が用いられてよく、反応の熱制御のために反応器（１７）に注入されてよい。
【００８４】
水素化処理段階から生じた流出物は、ライン（１８）に沿って、交換器（１３）を経て、次いで、ライン（１９）に沿って、分離セクションに送られる。この分離セクションは、第一に、高圧高温（ＨＰＨＴ）分離器（２０）からなり、ここから、ガスフラクション（２１）および液体フラクション（３５）が回収される。ガスフラクション（２１）は、一般的に、冷却のための交換器（図示なし）または空気冷却器（２２）を介して高圧低温（ＨＰＬＴ）分離器（２４）に送られ、ここから、ガス（Ｈ２、Ｈ２Ｓ、ＮＨ３、Ｃ１−Ｃ４炭化水素等）を含有するガスフラクション（２５）および液体フラクション（３３）が回収される。
【００８５】
高圧低温（ＨＰＬＴ）分離器（２４）からのガスフラクション（２５）は、水素の精製のための装置（２６）において処理され、ここから、水素（２８）が、圧縮機（２９）およびライン（３０）およびライン（３１）および／または水素化処理セクションへのライン（３２）を介した再循環のために回収される。
【００８６】
水素の精製のための装置は、アミンによる洗浄、膜、またはＰＳＡタイプのシステムからなっていてよい。少なくとも軽質炭化水素および望みでない窒素含有および硫黄含有の化合物を含有するガスの少なくとも一部は、流れ（２７）を介しておよび／または図示されない他の流れを介してプラントから除去される。
【００８７】
高圧低温（ＨＰＬＴ）分離器（２４）からの液体フラクション（３３）は、装置（３４）において膨張させられ、次いで、分留システム（３７）に送られる。
【００８８】
高圧高温（ＨＰＨＴ）分離（２０）から生じた液体フラクション（３５）は、装置（３６）において膨張させられ、次いで、分留システム（３７）に送られる。
【００８９】
当然、フラクション（３５）および（３３）は、膨張の後、一緒にシステム（３７）に送られてよい。分留システム（３７）は、常圧蒸留システムを含み、ガス状流出物（３８）、少なくとも１種のいわゆる軽質フラクション（３９）（特に、ナフサを含む）、ケロセンおよび／またはディーゼルを含有する少なくとも１種の中間蒸留物フラクション（４０）、および常圧残渣フラクション（４１）が生じさせられる。中間蒸留物フラクション（４０）の一部は、パイプ（５１）を介して燃料プール（４７）に送られてよい。常圧残渣フラクション（４１）の一部は、ライン（４２）を介して抜き出されて、要求される燃料のベースを構成してもよい。常圧残渣フラクション（４１）の一部または全部は、真空蒸留塔（４３）に送られてよく、真空残渣を含有するフラクション（４５）および真空ガスオイルを含有する真空蒸留物フラクション（４４）が回収される。
【００９０】
燃料（４７）は、少なくとも１種の中間蒸留物燃料ベース（５１）および／または真空蒸留物燃料ベース（４４）および／または常圧残渣燃料ベース（４２）および／または真空残渣燃料ベース（４５）の混合物によって構成される。
【００９１】
場合によっては、パラフィンリッチなフラクション（４６）が、燃料プール（４７）に送られてよい。
【００９２】
場合によっては、常圧残渣フラクション（４２）および／または真空残渣フラクション（４５）は、触媒残渣の分離の段階（図示なし）に付されてよい。分離および分留のための代わりとなる概要（図示なし）は、水蒸気ストリッピング塔の手段によって行われてよく、この水蒸気ストリッピング塔は、高圧または中間圧または低圧の分離器からの単数種または複数種の重質フラクションを処理する。この手段によって、ストリッピング塔の底部は、真空塔に直接的に供給する。
【００９３】
常圧蒸留塔は、依然として蒸留物の混合物を処理することとなるが、（最も重質の）未転化フラクションを処理しない。
【００９４】
示されない他の変形例が実施されて、例えば、
−  異なる熱統合（thermal integration）
−  異なる分離方法の配置
−  水素リッチなガスの異なる流通
−  反応の熱制御のための代替方法、特に、供給原料をベースとする液体冷却剤および／または分離段階から得られた留分を用いる方法
を得るようにしてもよい。
【００９５】
（比較のための実施例）
以下の実施例は、本発明を例証するが、本発明の範囲を制限するものではない。
【００９６】
（実施例１（ＨＣＯ供給原料））
接触分解から得られたＨＣＯタイプの留分が処理され、この留分は、３００℃超の温度で沸騰する化合物を９５重量％含有し、１５℃での密度は１．００５ｇ／ｃｍ３であり、５０℃での粘度は３４．５ｃＳｔであり、硫黄含有率は０．９８重量％である。
【００９７】
水素化処理することなく、この供給原料は、規格ＩＳＯ  ８２１７の意味において舶用燃料を構成しない。
【００９８】
規格ＩＳＯ８２１７の改訂２０１２によると、この粘度は、残留タイプの舶用燃料、例えばＲＭＤグレードにこの燃料を分類することを要求するだろう。しかしながら、８９７のＣＣＡＩは、８６０におけるＣＣＡＩ規格（ＲＭＤグレードの最大限）を超えている。
【００９９】
同様に、密度は、９７５ｋｇ／ｍ３を超えており、これは、ＲＭＤグレードの最大の値である。
【０１００】
硫黄含有率に関して、２０１２年において問題ではないが、マルポール条約の附属書VIにおいて推奨される等価硫黄含有率より上であるだろう。
【０１０１】
この供給原料の乏しい燃焼性は、芳香族化合物の高い含有率（６０％超）に起因する。この芳香族化合物の高含有率は、低い水素含有率（９．５％ｗ／ｗ）につながる。
【０１０２】
供給原料は、水素化処理段階（ａ）に付される。
【０１０３】
操作条件は、下記の表１に与えられる。
【０１０４】
【表１】
2015059220.tif 000003
【０１０５】
複数の実験が行われた：
１−７ＭＰａの圧力でＨＣＯ供給原料を処理する水素化処理段階（ａ）、
２−５ＭＰａの圧力でＨＣＯ供給原料を処理する水素化処理段階（ａ）、
３−５ＭＰａの圧力でＨＣＯ供給原料および「直留」ガスオイルタイプの共供給原料を処理する水素化処理段階（ａ）。
【０１０６】
各実験について、水素化処理セクション（ａ）からの流出物は、次いで、分離段階（ｂ）に付されて、分離器および常圧蒸留塔によってガスおよび液体が分離される。液体の中で、２００℃超の温度で沸騰する化合物は、燃料ベースを構成し、この燃料ベースについて、分析が行われる（硫黄、粘度およびＣＣＡＩ）。
【０１０７】
【表２】
2015059220.tif 000004
【０１０８】
（ケース１）
ケース１は、７ＭＰａの圧力で水素化処理段階ａ）を行い、８６０未満のＣＣＡＩで得られる燃料ベースを生じさせる。このＣＣＡＩ、規格ＩＳＯ８２１７のＲＭＤグレードの仕様未満の低硫黄含有率、密度および粘度のために、実験１により得られた燃料ベースは、ＲＭＤタイプの舶用燃料に直接的にアップサイクルさせられてよい（０．１％ｗ／ｗ未満の非常に低い硫黄含有率のためにＳＥＣＡｓにおいて最終的に用いられてよい）。
【０１０９】
（ケース２）
ケース２は、５ＭＰａの圧力で水素化処理段階ａ）を行い、これは、ＨＣＯを正確に水素化するのに十分ではなく、ＩＳＯ８２１７のＲＭＥグレードについての８６０の仕様を超えるが、ＲＭＧまたはＲＭＫのグレードについての８７０の仕様をも超えるＣＣＡＩによって特徴付けられる。
【０１１０】
実験２において得られた燃料ベースは、したがって、規格ＩＳＯ８２１７の改訂２０１２による残留タイプの舶用燃料に要求される仕様に対応していない（ＮＣで表記される）。
【０１１１】
（ケース３）
ケース３は、「直留」ガスオイルを伴うＨＣＯ供給原料の共処理を例証するケースであり、良好な特徴、特に、８６０未満のＣＣＡＩを有し、したがって、ＲＭＤタイプの舶用燃料にアップサイクルさせられてよい（これは、最終的には、０．１％ｗ／ｗ未満の非常に低い硫黄含有率のためにＳＥＣＡｓにおいて用いられてよい）。
【０１１２】
水素化処理段階の圧力を上げることへの代替手段は、実験２と同じ条件（５ＭＰａ）下にＨＣＯの水素化処理の前記段階を行うが、２００℃超の温度で沸騰する化合物（燃料ベースと呼ばれる）を含有する流出物の一部をパラフィンリッチな留分と混合することからなる（実験、４、５、６）。
【０１１３】
この生産態様を例証するために、混合段階ｃ）を行うために３種のいわゆる「パラフィン系」留分が用いられる。
【０１１４】
（ケース４）：水素化処理触媒の床上、５ＭＰａ、３４０℃で水素化処理された「直留」ガスオイル（ＧＯ）。
【０１１５】
（ケース５）：水素化処理触媒の床上、９ＭＰａ、３５０℃で水素化処理された「直留」真空ガスオイル（ＶＧＯ）。
【０１１６】
（ケース６）：水素化処理触媒の床上、１５ＭＰａ、３７０℃で水素化処理された「直留」常圧残渣（ＡＲ）。
【０１１７】
【表３】
2015059220.tif 000005
【０１１８】
実験４、５および６の間、得られた混合物のＣＣＡＩは、８６０未満であり、５０℃での粘度は８０ｃＳｔ未満である。それらは、したがって、ＲＭＤタイプの舶用燃料にアップサイクルさせられてよい。さらに、混合物４および５の硫黄含有率は、０．１％ｗ／ｗ未満であり、したがって、２０１５年の後のＳＥＣＡｓにおいてこれらの燃料を用いることが可能であるだろう。混合物６の硫黄含有率が０．５％ｗ／ｗ未満であるので、２０２０〜２０２５年の後にＳＥＣＡｓの外側でこの燃料を用いることが可能であるだろう。
【０１１９】
（実施例２：ＣＬＯ供給原料につながる「スラリー」供給原料）
ＬＣＯタイプの接触分解から得られた留分が処理され、この留分は、３６０℃超の温度で沸騰する化合物を９５重量％含有し、１５℃での密度は１．１１７ｇ／ｃｍ３であり、７０℃での粘度は、３２．０ｃＳｔであり、硫黄含有率は３．７０重量％である。
【０１２０】
水素化処理なしで、この供給原料は、規格ＩＳＯ  ８２１７の意味で舶用燃料を構成しない。
【０１２１】
規格ＩＳＯ８２１７の改訂２０１２を調査するのに際して、供給原料の密度および硫黄含有率の両方が高すぎることが理解され得る。
【０１２２】
供給原料は、したがって、水素化処理段階（ＲＤＳ）に付され、これは、供給原料の硫黄含有率および密度の両方が低減させられることを可能にするだろう。
【０１２３】
操作条件は、下記の表４に与えられる。
【０１２４】
【表４】
2015059220.tif 000006
【０１２５】
複数の実験が行われた：
（ケース１ａ）−  １８ＭＰａの圧力でＣＬＯ供給原料を処理する水素化処理段階（ＲＤＳ）。
【０１２６】
（ケース２ａ）−  ８ＭＰａの圧力でＣＬＯ供給原料を処理する水素化処理段階（ＲＤＳ）。
【０１２７】
（ケース３ａ）−  ８ＭＰａの圧力でＣＬＯ供給原料および１０重量％のレベルの「直留」真空残渣タイプの共供給原料を処理する水素化処理段階（ＲＤＳ）。
【０１２８】
各実験について、水素化処理セクションからの流出物は、次いで、分離段階に付されて、分離器および常圧蒸留塔によってガスおよび液体が分離される。液体の中で、２００℃超の温度で沸騰する化合物は、燃料ベースを構成し、この燃料ベースについて分析が行われる（硫黄、粘度およびＣＣＡＩ）。
【０１２９】
種々のケース１ａ、２ａ、３ａについての操作条件は、下記の表５に与えられる。
【０１３０】
【表５】
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【０１３１】
３つのケースは、本発明に合致する。
【０１３２】
（ケース１ａ）
ケース１ａは、１８ＭＰａの圧力、３７０℃の温度、および０．３ｈ−１のＬＨＳＶで水素化処理段階を行い、ＣＣＡＩが８６０未満である燃料ベースを生じさせる。
【０１３３】
このＣＣＡＩ、規格ＩＳＯ８２１７のＲＭＥグレードの仕様未満の低い硫黄含有率、密度および粘度のために、実験１により得られた燃料ベースは、ＲＭＥタイプの舶用燃料に直接的にアップサイクルさせられてよい（これは、最終的には、０．１％ｗ／ｗ未満の非常に低い硫黄含有率のためにＳＥＣＡｓにおいて用いられてよい）。
【０１３４】
（ケース２ａ）
ケース２ａは、８ＭＰａの圧力、３９０℃の温度、および０．５ｈ−１のＬＨＳＶで水素化処理段階を行い、ＣＣＡＩが８６０未満である燃料ベースを生じさせる。
【０１３５】
このＣＣＡＩ、規格ＩＳＯ８２１７のＲＭＫグレードの仕様未満の低い硫黄含有率、密度および粘度のために、実験２により得られた燃料ベースは、ＲＭＫタイプの舶用燃料に直接的にアップサイクルさせられてよい（これは、最終的には、０．１％ｗ／ｗ未満の非常に低い硫黄含有率のためにＳＥＣＡｓにおいて用いられてよい）。
【０１３６】
（ケース３ａ）
ケース３ａは、ＣＬＯ供給原料と直接蒸留（「直留」と呼ばれる）からの真空残渣との共処理を例証するケースであり、良好な特徴、特に、８６０未満のＣＣＡＩを有し、したがって、ＲＭＧタイプの舶用燃料にアップサイクルさせられてよい（これは、最終的には、０．１％ｗ／ｗ未満の非常に低い硫黄含有率のためにＳＥＣＡｓにおいて用いられてよい）。
【符号の説明】
【０１３７】
１３  交換器
１５  密閉容器
１７  反応器
２０  高圧高温（ＨＰＨＴ）分離器
２４  高圧低温（ＨＰＬＴ）分離器
２６  水素の精製のための装置
２９  圧縮機
３７  分留システム
４３  真空蒸留塔
【図１】
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