(57)【要約】【課題】ＮＯｘの生成を抑制することができる気体燃料供給システム及び気体燃料用エンジンを提供する。【解決手段】気体燃料供給システム１５は、シリンダ２とピストン３との間に形成される燃焼室７と、前記燃焼室７に気体燃料ＰＧを噴射する第１の弁と、気体燃料ＰＧの供給部と第１の弁との間に設けられて、第１の弁に気体燃料ＰＧを供給し、かつ燃焼室７に気体燃料ＰＧを供給する際において、第１の弁を開弁した後に開弁する第２の弁と、を含む。【選択図】図６
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
シリンダとピストンとの間に形成される燃焼室と、
前記燃焼室に気体燃料を噴射する第１の弁と、
前記気体燃料の供給部と前記第１の弁との間に設けられて、前記第１の弁に前記気体燃料を供給し、かつ前記燃焼室に前記気体燃料を供給する際において、前記第１の弁を開弁した後に開弁する第２の弁と、
を含む気体燃料供給システム。
【請求項２】
前記第１の弁が閉弁した後に、前記第２の弁が閉弁する
請求項１に記載の気体燃料供給システム。
【請求項３】
前記第１の弁が開弁する前であって、前記点火装置により前記気体燃料が点火される前に、さらに前記第１の弁が開弁する
請求項１又は請求項２に記載の気体燃料供給システム。
【請求項４】
シリンダとピストンとの間に形成される燃焼室と、
前記燃焼室に気体燃料を噴射する第１の弁と、
前記気体燃料の供給部と前記第１の弁との間に設けられて、前記第１の弁に前記気体燃料を供給する第２の弁と、を含む気体燃料システムの制御装置であって、
前記燃焼室に前記気体燃料を供給する際において、前記第１の弁を開弁した後に、前記第２の弁を開弁させる、
気体燃料供給システムの制御装置。
【請求項５】
前記制御装置は、
前記第１の弁を閉弁させた後に、前記第２の弁を閉弁させる
請求項４に記載の気体燃料供給システムの制御装置。
【請求項６】
前記制御装置は、
前記第１の弁を開弁させる前であって、前記点火装置により前記気体燃料を点火する前に、さらに前記第１の弁を開弁させる
請求項４又は請求項５に記載の気体燃料供給システムの制御装置。
【請求項７】
請求項１から請求項３に記載の気体燃料供給システムを有する、
エンジン。
【請求項８】
前記エンジンは２ストロークエンジンである、請求項７に記載のエンジン。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、気体燃料供給システム、気体燃料供給システムの制御装置及びエンジンに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
例えば船舶の動力源として、特許文献１に記載されているような、液体燃料及び気体燃料の両方を使って動力を発生するデュアルフューエルエンジン（二元燃料エンジン）が知られている。
【０００３】
デュアルフューエルエンジンは、液体燃料（燃料油）のみを使う燃料油専用モードと、液体燃料及び気体燃料（燃料ガス）の両方を使う二種燃料モードとのそれぞれで作動可能である。燃料油専用モードは、燃焼室に液体燃料を供給して、その供給された液体燃料を燃焼させる方式である。二種燃料モードは、燃焼室に気体燃料を供給するとともに、燃焼室に少量の液体燃料を供給してパイロット火炎を生成して、パイロット火炎で気体燃料を着火して燃焼させる方式である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特許第３４３２０９８号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
二種燃料モードにおいては、高圧の気体燃料を供給するタイミングと、気体燃料を着火させるタイミングとが近く、燃焼形態が拡散燃焼となる。拡散燃焼においては、高温の燃焼領域が形成される場合があり、高温の燃焼領域においては、ＮＯｘ（窒素酸化物）が発生しやすくなる可能性がある。
【０００６】
そこで、本発明は、ＮＯｘの生成を抑制することができる気体燃料供給システム、制御装置及びエンジンを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上述した課題を解決し、目的を達成するために、本発明の気体燃料供給システムは、シリンダとピストンとの間に形成される燃焼室と、前記燃焼室に気体燃料を噴射する第１の弁と、前記気体燃料の供給部と前記第１の弁との間に設けられて、前記第１の弁に前記気体燃料を供給し、かつ前記燃焼室に前記気体燃料を供給する際において、前記第１の弁を開弁した後に開弁する第２の弁と、を含む。
【０００８】
本発明によれば、第１の弁を開き、気体燃料の燃焼室への噴射が始まった際には、第２の弁は閉じている。そのため、第１の弁には、第２の弁からの気体燃料が新たに供給されず、第１の弁に残存していた気体燃料のみを噴射することになる。そして、第２の弁からの気体燃料が新たに供給されないため、第１の弁が噴射する気体燃料の圧力の低減が大きくなる。その後、第２の弁が開くと、第１の弁に新たな気体燃料が供給され、第１の弁が噴射する気体燃料の圧力が上昇する。このように、初期において、燃焼室へ噴射される気体燃料の圧力が小さく、その後、燃焼室へ噴射される気体燃料の圧力が大きくなった場合、初期における燃焼温度の上昇が抑制され、ＮＯｘの生成が抑制される。
【０００９】
前記気体燃料供給システムは、前記第１の弁が閉弁した後に、前記第２の弁が閉弁することが好ましい。第１の弁が閉じた後、第２の弁が閉じるまでの間に、第１の弁に対して気体燃料が供給される。そのため、第１の弁に残存している気体燃料が、サイクル毎に少なくなったり、多くなったりすることを抑制し、第１の弁による初期の気体燃料の噴射圧力が、サイクル毎に低くなったり、高くなったりすることを抑制することができる。
【００１０】
前記気体燃料供給システムは、前記第１の弁が開弁する前であって、前記点火装置により前記気体燃料が点火される前に、さらに前記第１の弁が開弁することが好ましい。第１の弁が開弁する前であって、気体燃料が点火される前に、さらに第１の弁を開いて気体燃料を噴射すると、第１の弁に残存している気体燃料の圧力が減少する。そのため、その後に再度第１の弁を開弁した際の、第１の弁が噴射する気体燃料の圧力がより低減する。従って、初期における気体燃料の噴射圧力と、その後の気体燃料の噴射圧力との差を、より好適に大きくすることができるため、ＮＯｘの生成の抑制など、気体燃料の噴射制御をより好適に行うことができる。
【００１１】
上述した課題を解決し、目的を達成するために、本発明の気体燃料供給システムの制御装置は、シリンダとピストンとの間に形成される燃焼室と、前記燃焼室に気体燃料を噴射する第１の弁と、前記気体燃料の供給部と前記第１の弁との間に設けられて、前記第１の弁に前記気体燃料を供給する第２の弁と、を含む気体燃料システムの制御装置であって、前記燃焼室に前記気体燃料を供給する際において、前記第１の弁を開弁した後に、前記第２の弁を開弁させる。係る気体燃料供給システムの制御装置を有することにより、初期における燃焼温度の上昇が抑制され、ＮＯｘの生成が抑制される。
【００１２】
前記気体燃料供給システムの制御装置は、前記第１の弁を閉弁させた後に、前記第２の弁を閉弁させることが好ましい。係る気体燃料供給システムの制御装置を有することにより、第１の弁による初期の気体燃料の噴射圧力が、サイクル毎に低くなったり、高くなったりすることを抑制することができる。
【００１３】
前記気体燃料供給システムの制御装置は、前記第１の弁を開弁させる前であって、前記点火装置により前記気体燃料を点火する前に、さらに前記第１の弁を開弁させることが好ましい。係る気体燃料供給システムの制御装置を有することにより、初期における気体燃料の噴射圧力と、その後の気体燃料の噴射圧力との差を、より好適に大きくすることができるため、ＮＯｘの生成の抑制など、気体燃料の噴射制御をより好適に行うことができる。
【００１４】
前記エンジンは、前記気体燃料供給システムを有することが好ましい。係るエンジンにより、ＮＯｘの生成を抑制することができる。
【００１５】
前記エンジンは、２ストロークエンジンであることが好ましい。２ストロークエンジンは、船舶等の動力源として好適である。
【発明の効果】
【００１６】
本発明によれば、気体燃料用エンジンにおいてＮＯｘの生成を抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】図１は、実施形態１に係るデュアルフューエルエンジン１の一例を示す模式図である。
【図２】図２は、デュアルフューエルエンジン１の動作の一例を示す模式図である。
【図３】図３は、二種燃料モードにおいて燃焼室に燃料が噴射されている状態の一例を模式的に示す平面図である。
【図４】図４は、二種燃料モードにおいて燃料が燃焼している状態の一例を模式的に示す図である。
【図５】図５は、二種燃料モードにおいて燃料が燃焼している状態の一例を模式的に示す平面図である。
【図６】図６は、実施形態１に係る気体燃料供給システム１５の一例を示す図である。
【図７】図７は、制御装置１０の構成の一例を示す模式図である。
【図８】図８は、比較例に係るクランク角度と、供給流路２１における気体燃料ＰＧの圧力との関係を示す図である。
【図９】図９は、実施形態１に係るクランク角度と、供給流路２１における気体燃料ＰＧの圧力との関係を示す図である。
【図１０】図１０は、実施形態２における、気体燃料ＰＧの予混合に係る噴射を行っている状態を模式的に表す平面図である。
【図１１】図１１は、実施形態２における、気体燃料ＰＧが予混合されている状態を示す平面図である。
【図１２】図１２は、実施形態２における、気体燃料ＰＧおよび液体燃料ＦＯの噴射を行っている状態を模式的に示す平面図である。
【図１３】図１３は、液体燃料ＦＯ及び気体燃料ＰＧが燃焼している状態の一例を模式的に示す平面図である。
【図１４】図１４は、実施形態２に係るクランク角度と、供給流路２１における気体燃料ＰＧの圧力との関係を示す図である。
【図１５】図１５は、実施形態２に係る気体燃料供給システムの他の一例を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
（実施形態１）
以下、本発明の実施形態１を、図面を参照して詳細に説明する。図１は、実施形態１に係るデュアルフューエルエンジン１の一例を示す模式図である。エンジンとしてのデュアルフューエルエンジン１は、台板５０と、台板５０に設けられた架構（本体）５１と、架構５１に設けられたジャケット５２とを備えている。また、デュアルフューエルエンジン１は、ジャケット５２に設けられたシリンダ２と、シリンダ２の内部で往復移動するピストン３と、ピストン３に接続されたピストン棒４１と、連接棒４３と、ピストン棒４１と連接棒４３とを連結するクロスヘッド４２と、クランクピン４４を介して連接棒４３と接続されたクランク軸４を備えている。また、デュアルフューエルエンジン１は、クランク軸４の回転角度（クランク角度）を検出する角度検出装置６と、ピストン３の上面とシリンダ２の内壁と排気弁１３との間に形成される燃焼室７に気体燃料ＰＧを供給する、第１の弁としての気体燃料噴射弁８を含む気体燃料供給システム１５と、燃焼室７に液体燃料ＦＯを供給する、点火装置としての液体燃料噴射弁９と、排気弁１３と、排気弁１３を駆動する駆動装置１４と、デュアルフューエルエンジン１及び気体燃料供給システム１５を制御する制御装置１０とを備えている。
【００１９】
シリンダ２は、ジャケット５２に設けられたシリンダライナ２Ａと、シリンダライナ２Ａ上に設けられたシリンダカバー２Ｂとを有する。クロスヘッド４２は、架構５１に設けられた案内部５１Ｇに沿って動き、ピストン棒４１からの機械的動力を連接棒４３に伝達する。クランク軸４は、台板５０に配置され、ピストン３から伝達される機械的動力を出力する。このように、デュアルフューエルエンジン１はいわゆるクロスヘッド式エンジンであるが、クロスヘッド４２を有さない、いわゆるトランクピストン式エンジンでもよい。
【００２０】
気体燃料噴射弁８は、燃焼室７に気体燃料ＰＧを噴射可能である。気体燃料ＰＧは、燃料としてのガスである。本実施形態において、気体燃料噴射弁８は、燃焼室７に２つ配置される。なお、気体燃料噴射弁８の数は任意である。
【００２１】
液体燃料噴射弁９は、燃焼室７に液体燃料ＦＯを噴射可能である。液体燃料ＦＯは、例えば、軽油、重油、及び重質油の少なくとも一つを含む。本実施形態において、液体燃料噴射弁９は、燃焼室７に２つ配置される。なお、液体燃料噴射弁９の数は任意である。
【００２２】
角度検出装置６は、例えば、クランク軸４に配置されたエンコーダスケールのようなスケール（格子）と、そのスケールを検出するエンコーダヘッドのような検出器とを有する。検出器は、クランク軸４のスケールを検出して、クランク軸４の回転パルスを検出する。クランク軸４の回転パルスは、例えば、ピストン３の上死点に位置におけるタイミングと関連付けられている。クランク軸４の回転パルスから、クランク軸４の回転速度が求められる。角度検出装置６は、検出器で検出したピストン３の上死点に位置におけるタイミングとクランク軸４の回転速度とに基づいて、クランク軸４の回転角度（クランク角度）を検出する。角度検出装置６の検出結果は制御装置１０に出力される。クランク角度とピストン３の位置とは関連付けられている。制御装置１０は、角度検出装置６の検出結果に基づいて、上死点及び下死点を含むピストン３の位置を求めることができる。また、制御装置１０は、内蔵されているタイマーの出力と、角度検出装置６の検出結果とに基づいて、例えば、ピストン３が上死点に配置された時点、及び下死点に配置された時点を求めることができる。制御装置１０は、クランク角度に基づいて、排気弁１３の開閉、気体燃料噴射弁８からの気体燃料ＰＧの噴射、及び液体燃料噴射弁９からの液体燃料ＦＯの噴射を制御するための指令信号を出力する。また、詳しくは後述するが、制御装置１０は、気体燃料供給システムのゲート弁の開閉を制御するための指令信号も出力する。
【００２３】
図２は、デュアルフューエルエンジン１の動作の一例を示す模式図である。実施形態１において、デュアルフューエルエンジン１は、２ストローク１サイクルのディーゼルエンジンである。図２に示すように、デュアルフューエルエンジン１の動作は、掃気ポート１１から取り入れた新しい空気を燃焼室７に送る掃気工程（Ａ）と、燃焼室７の空気をピストン３で圧縮する圧縮工程（Ｂ）と、燃焼室７に燃料を噴射してその燃料を燃焼させる燃焼工程（Ｃ）と、燃焼工程後の燃焼室７の気体を排気ポート１２から排出する排気工程（Ｄ）と、を含む。なお、上述のように、実施形態１では、デュアルフューエルエンジン１は２ストロークのエンジンであり、船舶等の動力源として好適である。ただし、２ストローク１サイクルのエンジンに限られず、例えば、４ストローク１サイクルのエンジンでもよい。
【００２４】
デュアルフューエルエンジン１は、液体燃料ＦＯのみを使う燃料油専用モードと、液体燃料ＦＯ及び気体燃料ＰＧの両方を使う二種燃料モードとのそれぞれで作動可能である。
【００２５】
燃料油専用モードは、液体燃料噴射弁９から燃焼室７に液体燃料ＦＯを供給し、液体燃料ＦＯを燃焼させる一方、気体燃料噴射弁８から燃焼室７に気体燃料ＰＧが供給されないモードである。燃料油専用モードでは、圧縮工程において、燃焼室７の空気が圧縮された後、燃焼工程において、液体燃料噴射弁９から燃焼室７に液体燃料ＦＯが噴射される。高温高圧の空気に液体燃料ＦＯが噴射されることにより、液体燃料ＦＯは自然発火して燃焼する。
【００２６】
二種燃料モードは、燃焼室７に液体燃料ＦＯ及び気体燃料ＰＧの両方が供給されるモードである。二種燃料モードは、気体燃料噴射弁８から燃焼室７に気体燃料ＰＧを噴射するとともに、液体燃料噴射弁９から燃焼室７に少量の液体燃料ＦＯを噴射してパイロット火炎を生成することで、パイロット火炎で気体燃料ＰＧを着火して燃焼させる方式である。なお、気体燃料ＰＧを着火する方法は、液体燃料ＦＯを噴射することに限られない。例えば、点火装置としてスパークプラグを用いて、気体燃料ＰＧを点火することも可能である。
【００２７】
次に、図３、図４、及び図５を参照して二種燃料モードについて説明する。図３は、二種燃料モードにおいて、気体燃料噴射弁８から燃焼室７に気体燃料ＰＧが噴射され、液体燃料噴射弁９から燃焼室７に液体燃料ＦＯが噴射されている状態の一例を模式的に示す平面図である。図４は、二種燃料モードにおいて、液体燃料ＦＯ及び気体燃料ＰＧのそれぞれが燃焼している状態の一例を模式的に示す図である。図５は、二種燃料モードにおいて、液体燃料ＦＯ及び気体燃料ＰＧが燃焼している状態の一例を模式的に示す平面図である。
【００２８】
圧縮工程において、燃焼室７の空気が圧縮される。図３に示すように、燃焼工程において、気体燃料噴射弁８から燃焼室７に気体燃料ＰＧが噴射される。また、液体燃料噴射弁９から燃焼室７に少量の液体燃料ＦＯが噴射される。ピストン３が上死点近傍に配置される時点において、液体燃料ＦＯと気体燃料ＰＧとが燃焼室７に近いタイミングで噴射される。二種燃料モードにおいて、主燃料は、気体燃料ＰＧである。
【００２９】
図３に示すように、気体燃料噴射弁８は、気体燃料ＰＧを噴射する噴口８Ｓを複数有する。液体燃料噴射弁９は、液体燃料ＦＯを噴射する噴口９Ｓを複数有する。気体燃料噴射弁８は、その気体燃料噴射弁８の噴口８Ｓの軸８Ａに対する放射方向に関して外側に向かって気体燃料ＰＧを噴射する。液体燃料噴射弁９は、その液体燃料噴射弁９の噴口９Ｓの軸９Ａに対する放射方向に関して外側に向かって液体燃料ＦＯを噴射する。噴口９Ｓの軸９Ａは、噴口８Ｓの軸８Ａに交差するように設けられているため、噴口９Ｓから噴射された液体燃料ＦＯは、噴口８Ｓから噴射された気体燃料ＰＧと交差する。
【００３０】
液体燃料噴射弁９から噴射された少量の液体燃料ＦＯは自然発火して、パイロット火炎を生成する。気体燃料噴射弁８は、高圧の気体燃料ＰＧを噴射する。高温高圧の空気が満たされ、パイロット火炎が生成されている燃焼室７に、高圧の気体燃料ＰＧが供給されることにより、図４及び図５に示すように、燃焼室７において拡散燃焼が生じる。本実施形態において、二種燃料モードは、拡散燃焼方式で気体燃料ＰＧを燃焼させる。
【００３１】
次に、実施形態１に係る気体燃料供給システム１５の一例について説明する。図６は、実施形態１に係る気体燃料供給システム１５の一例を示す図である。
【００３２】
気体燃料供給システム１５は、デュアルフューエルエンジン１の燃焼室７に気体燃料ＰＧを供給する。気体燃料供給システム１５は、制御装置１０により制御される。気体燃料供給システム１５は、燃焼室７に気体燃料ＰＧを噴射する気体燃料噴射弁８と、気体燃料噴射弁８に供給される気体燃料ＰＧが流れる供給流路２１と、供給流路２１を開閉可能な第２の弁としてのゲート弁２２と、気体燃料ＰＧを供給する気体燃料供給源２３とを備えている。気体燃料噴射弁８及びゲート弁２２は、制御装置１０に制御される。ゲート弁２２は、気体燃料ＰＧを送出可能なポンプを含む気体燃料の供給部としての気体燃料供給源２３と、気体燃料噴射弁８との間に設けられている。ゲート弁２２は気体燃料供給源２３と接続されているため、気体燃料供給源２３は、ゲート弁２２に気体燃料ＰＧを供給する。ゲート弁２２は供給流路２１にも接続されているため、ゲート弁２２は、開弁により、気体燃料ＰＧを供給流路２１に供給する。気体燃料噴射弁８は、開弁により、供給流路２１から燃焼室７に気体燃料ＰＧを供給する。気体燃料供給源２３は、高圧の気体燃料ＰＧを供給する。
【００３３】
図７は、制御装置１０の構成の一例を示す模式図である。制御装置１０は、例えば、コンピュータとして、気体燃料供給システム１５を制御する。図７に示すように、コンピュータとしての制御装置１０は、処理部６１と、記憶部６２とを含む。処理部６１は、例えば、ＣＰＵ（Central  Processing  Unit）である。記憶部６２には、例えば、主としてＲＡＭ（Random  Access  Memory）が用いられる。記憶部６２には、例えば、気体燃料供給システム１５を制御するための命令が記述されたコンピュータプログラムＰＲが記憶される。
【００３４】
処理部６１は、図１に示すように、角度検出装置６から、クランク角度の情報を収集する。処理部６１は、収集したクランク角度の情報を記憶部６２に記憶する。また、処理部６１は、記憶部６２から、気体燃料供給システム１５を制御するための命令が記述されたコンピュータプログラムＰＲを読み出す。具体的には、コンピュータプログラムＰＲには、クランク角度に応じて、気体燃料噴射弁８及びゲート弁２２の開閉を制御する命令が記述されている。処理部６１は、角度検出装置６から収集したクランク角度の情報と、コンピュータプログラムＰＲとの命令に基づき、気体燃料供給システム１５を制御し、気体燃料噴射弁８及びゲート弁２２の開閉を制御する。ただし、気体燃料噴射弁８とゲート弁２２とは、例えば、デュアルフューエルエンジン１のクランク軸４の回転に連動するカム及びタイミングベルト等により、機械的に制御されていてもよい。
【００３５】
気体燃料ＰＧは、液体燃料ＦＯと比べて粘度が低いため、例えばバルブのシート部などから漏れやすい。そのため、ゲート弁２２は、安全弁（インターロック機構）として機能するよう設けられている。例えば、気体燃料噴射弁８から、燃焼室７の気体燃料ＰＧが漏れてきても、ゲート弁２２は、気体燃料ＰＧの逆流を防ぐことができる。
【００３６】
次に、気体燃料噴射弁８とゲート弁２２との開閉のタイミングを、比較例と比較しながら説明する。図８は、比較例に係る、気体燃料噴射弁８及びゲート弁２２の開閉と、クランク角度と、供給流路２１における気体燃料ＰＧの圧力（気体燃料噴射弁８の入口の圧力）との関係を示す図である。なお、比較例においても、実施形態１と同様に、図６に示す気体燃料供給システム１５を有している。
【００３７】
図８において、クランク角度が０度のとき、ピストン３は上死点に配置される。クランク角度が１８０度（又は−１８０度）のとき、ピストン３は下死点に配置される。なお、図８は、クランク角度が−９０度から９０度の範囲における、気体燃料噴射弁８とゲート弁２２との間の供給流路２１の圧力と、気体燃料噴射弁８とゲート弁２２との開閉のタイミングとを示す。
【００３８】
図８に示されるように、クランク角度Ａ１度以前の期間Ｔ０においては、気体燃料噴射弁８及びゲート弁２２は閉じている。そのため、期間Ｔ０において、供給流路２１の圧力は一定となる。
【００３９】
クランク角度がＡ１度において、制御装置１０は、ゲート弁２２を開ける指令信号をゲート弁２２に出力する。クランク角度がＡ１度よりも大きいＡ２度になったとき、制御装置１０は、気体燃料噴射弁８を開ける指令信号を気体燃料噴射弁８に出力する。すなわち、比較例においては、デュアルフューエルエンジン１の１サイクルにおいて、ゲート弁２２が先に開き、気体燃料噴射弁８が後に開く。
【００４０】
クランク角度がＡ１度になったときからＡ２度になるまでの期間Ｔ１においては、ゲート弁２２が開いており、気体燃料噴射弁８は閉じている。ゲート弁２２には、気体燃料供給源２３から高圧（Ｐ１ｂａｒ）の気体燃料ＰＧが供給される。気体燃料噴射弁８が閉じた状態でゲート弁２２が開くことにより、期間Ｔ１において、気体燃料噴射弁８とゲート弁２２との間の供給流路２１の圧力は、気体燃料供給源２３と同じＰ１ｂａｒとなる。
【００４１】
クランク角度がＡ２度において、ゲート弁２２が開いている状態で気体燃料噴射弁８が開くことにより、気体燃料噴射弁８から気体燃料ＰＧが燃焼室７に噴射される。このように、比較例は、クランク角度がＡ２度になったときからＡ３度になるまでの期間Ｔ２において、ゲート弁２２が開いたまま気体燃料ＰＧが燃焼室７へ噴射されている。つまり、気体燃料供給源２３から供給された高圧の気体燃料ＰＧが、ゲート弁２２、供給流路２１及び気体燃料噴射弁８を通じて、燃焼室７に噴射されている。そして、気体燃料噴射弁８が開くタイミングと近いタイミングで、液体燃料噴射弁９から液体燃料ＦＯがパイロット燃料として噴射され、気体燃料ＰＧが点火され、気体燃料ＰＧが燃焼する。このように、比較例の燃焼形態は拡散燃焼である。なお、比較例において、クランク角度Ａ２度は、０度である。すなわち、ピストン３が上死点に配置されたときに、気体燃料噴射弁８から気体燃料ＰＧが噴射される。また、期間Ｔ２においては、ゲート弁２２が開いたまま気体燃料噴射弁８が開いて気体燃料ＰＧが噴射されることにより、気体燃料噴射弁８とゲート弁２２との間の供給流路２１の圧力は徐々に低下する。
【００４２】
クランク角度Ａ３度において、制御装置１０は、気体燃料噴射弁８を閉じる指令信号を気体燃料噴射弁８に出力する。そのため、クランク角度がＡ３度になったときからＡ４度になるまでの期間Ｔ３において、ゲート弁２２が開いた状態で、気体燃料噴射弁８が閉じている。期間Ｔ３において、ゲート弁２２を通じて気体燃料供給源２３から気体燃料ＰＧが供給流路２１に供給され、気体燃料ＰＧは噴射されないため、供給流路２１の圧力は徐々に増大する。
【００４３】
クランク角度Ａ４度において、制御装置１０は、ゲート弁２２を閉じる指令信号をゲート弁２２に出力する。クランク角度Ａ４度以降の期間である期間Ｔ４においては、気体燃料噴射弁８及びゲート弁２２の両方が閉じられているため、供給流路２１の圧力は、一定となる。
【００４４】
次に、実施形態１における、気体燃料噴射弁８とゲート弁２２との開閉のタイミングを説明する。図９は、実施形態１に係る、気体燃料噴射弁８及びゲート弁２２の開閉と、クランク角度と、供給流路２１における気体燃料ＰＧの圧力（気体燃料噴射弁８の入口の圧力）との関係を示す図である。図９に示すように、実施形態１においては、ゲート弁２２より先に、気体燃料噴射弁８が開く。係る点で、比較例と実施形態１とは異なる。
【００４５】
図９において、クランク角度が０度のとき、ピストン３は上死点に配置される。クランク角度が１８０度（又は−１８０度）のとき、ピストン３は下死点に配置される。なお、図９は、クランク角度が−９０度から９０度の範囲における、気体燃料噴射弁８とゲート弁２２との間の供給流路２１の圧力と、気体燃料噴射弁８とゲート弁２２との開閉のタイミングとを示す。
【００４６】
図９に示されるように、クランク角度Ｂ１度以前の期間Ｕ０において、気体燃料噴射弁８及びゲート弁２２は閉じている。そのため、期間Ｕ０において、供給流路２１の圧力は一定となる。
【００４７】
制御装置１０は、角度検出装置６によるクランク角度の検出結果に基づいて、指令信号を出力するタイミングを決定する。すなわち、クランク角度がＢ１度において、制御装置１０は、気体燃料噴射弁８を開ける指令信号を気体燃料噴射弁８に出力する。そして、クランク角度がＢ１度よりも角度が大きいＢ２度になったとき、制御装置１０は、ゲート弁２２を開ける指令信号をゲート弁２２に出力する。すなわち、実施形態１においては、デュアルフューエルエンジン１の１サイクルにおいて、気体燃料噴射弁８が先に開き、ゲート弁２２が後に開く。なお、実施形態１において、クランク角度Ｂ１度は、０度である。すなわち、ピストン３が上死点に配置されたときに、気体燃料噴射弁８から気体燃料ＰＧが噴射される。ただし、クランク角度Ｂ１は０度に限られず、０度より小さくてもよいし、大きくてもよい。
【００４８】
実施形態１においては、ゲート弁２２より先に、気体燃料噴射弁８が開く。比較例においては、気体燃料噴射弁８より先に、ゲート弁２２が開く。従って、比較例における期間Ｔ１のように、気体燃料噴射弁８が閉じた状態でゲート弁２２が開いて、供給流路２１の圧力を上昇させるという期間が、実施形態１にはない。そのため、実施形態１における気体燃料噴射弁８を開くクランク角度であるクランク角度Ｂ１度における供給流路２１の圧力は、比較例における気体燃料噴射弁８を開くクランク角度であるクランク角度Ａ２度における供給流路２１の圧力よりも小さい。
【００４９】
クランク角度がＢ１度になったときからＢ２度になるまでの期間Ｕ１においては、気体燃料噴射弁８が開いており、ゲート弁２２は閉じている。そのため、期間Ｕ１においては、ゲート弁２２を通じて供給流路２１に高圧の気体燃料ＰＧが新たに供給されることなく、気体燃料噴射弁８から、供給流路２１に残存している気体燃料ＰＧのみが燃焼室７に噴射されている。一方、比較例においては、期間Ｔ２において、気体燃料噴射弁８及びゲート弁２２が開いているため、ゲート弁２２を通じて供給流路２１に高圧の気体燃料ＰＧが供給されながら、気体燃料噴射弁８から、気体燃料ＰＧが燃焼室７に噴射されている。従って、実施形態１に係る期間Ｕ１では、比較例に係る期間Ｔ２よりも、供給流路２１の圧力が大きく低下する。比較例においては、期間Ｔ２の終期であるクランク角度がＡ３度になったタイミングにおいては、供給流路２１の圧力はＰ２ｂａｒより大きくなっている。一方、実施形態１においては、期間Ｕ１の終期であるクランク角度がＢ２度のタイミングにおいては、供給流路２１の圧力はＰ２ｂａｒより小さくなっている。また、気体燃料噴射弁８が開くタイミングであるクランク角度Ｂ１度と近いタイミングで、液体燃料噴射弁９が開いて液体燃料ＦＯがパイロット燃料として噴射される。そして、気体燃料ＰＧが点火され、気体燃料ＰＧが燃焼する。実施形態１における燃焼形態は拡散燃焼である。
【００５０】
クランク角度がＢ２度において、制御装置１０は、ゲート弁２２を開ける指令信号をゲート弁２２に出力する。供給流路２１には、気体燃料噴射弁８により気体燃料ＰＧが流出されているが、ゲート弁２２が開くことにより、気体燃料供給源２３から高圧（Ｐ１ｂａｒ）の気体燃料ＰＧが供給流路２１へ供給される。そのため、クランク角度がＢ２度になったときからＢ３度になるまでの期間Ｕ２においては、供給流路２１の圧力が上昇する。供給流路２１の圧力上昇は、気体燃料噴射弁８からの気体燃料ＰＧの噴射による圧力減少と、ゲート弁２２からの気体燃料ＰＧの供給による圧力上昇がバランスされるまで続く。
【００５１】
クランク角度Ｂ３度において、気体燃料噴射弁８からの気体燃料ＰＧの噴射による圧力減少と、ゲート弁２２からの気体燃料ＰＧの供給による圧力上昇とがバランスされる。クランク角度がＢ３度になったときからＢ４度になるまでの期間Ｕ３においては、気体燃料噴射弁８及びゲート弁２２が開いており、供給流路２１の圧力は徐々に減少する。期間Ｕ３においては、ゲート弁２２が開いたまま気体燃料ＰＧが燃焼室７へ噴射されている。つまり、気体燃料供給源２３から供給された高圧の気体燃料ＰＧが、ゲート弁２２、供給流路２１及び気体燃料噴射弁８を通じて、燃焼室７に噴射されている。そのため、ゲート弁２２が開いている期間Ｕ３よりも、ゲート弁２２が開いていない期間Ｕ１のほうが、供給流路２１の圧力減少量が大きくなっている。
【００５２】
クランク角度Ｂ４度において、制御装置１０は、気体燃料噴射弁８を閉じる指令信号を気体燃料噴射弁８に出力する。そして、クランク角度Ｂ５度において、制御装置１０は、ゲート弁２２を閉じる指令信号をゲート弁２２に出力する。すなわち、実施形態１においては、デュアルフューエルエンジン１の１サイクルにおいて、気体燃料噴射弁８を閉じた後に、ゲート弁２２を閉じる。そのため、クランク角度がＢ４度になったときからＢ５度になるまでの期間Ｕ４において、ゲート弁２２が開いた状態で、気体燃料噴射弁８が閉じている。期間Ｕ４において、ゲート弁２２を通じて気体燃料供給源２３から気体燃料ＰＧが供給流路２１に供給され、気体燃料ＰＧは噴射されないため、供給流路２１の圧力は徐々に増大する。
【００５３】
上述のように、クランク角度Ｂ５度において、制御装置１０は、ゲート弁２２を閉じる指令信号をゲート弁２２に出力する。このように、クランク角度Ｂ５度以降の期間である期間Ｕ５においては、気体燃料噴射弁８及びゲート弁２２の両方が閉じられているため、供給流路２１の圧力は、一定となる。
【００５４】
上述のように、実施形態１における燃焼形態は拡散燃焼であり、クランク角度Ｂ１度における気体燃料噴射弁８からの気体燃料ＰＧの噴射は、拡散燃焼に係る噴射ということができる。拡散燃焼において、燃焼初期の燃料の噴射圧力が高いと、高温の燃焼領域が発生しやすくなり、燃焼によるＮＯｘの発生が大きくなる。しかし、実施形態１においては、例えば期間Ｕ１において、比較例における期間Ｔ２と比較して、供給流路２１の圧力が低くなっているため、燃焼初期における気体燃料ＰＧの噴射圧力及び燃焼室７内の圧力も低くなる。このように、実施形態１においては、気体燃料噴射弁８が先に開き、ゲート弁２２が後に開くため、燃焼初期において燃焼室７内の気体燃料ＰＧの圧力を低くすることができ、ＮＯｘの生成を抑制することができる。さらに、一般的には、ＮＯｘの低減と熱効率とはトレードオフの関係にあり、ＮＯｘの生成を抑制すると、熱効率が低下する。しかし、実施形態１によると、熱効率の低下も抑制することができる。すなわち、実施形態１による燃焼は、ＮＯｘと熱効率とのトレードオフを改善することができる。また、液体燃料ＦＯの噴射タイミングは、クランク角度がＢ１度になるタイミングと近くであれば、特に限定されず、クランク角度がＢ１度になるよりも前のタイミングでもよく、クランク角度がＢ１度になるよりも後のタイミングでもよい。
【００５５】
実施形態１においては、気体燃料噴射弁８を閉じた後に、ゲート弁２２を閉じるため、期間Ｕ４に示すように、気体燃料ＰＧの噴射後に、供給流路２１の圧力を上昇させることができる。そのため、サイクル毎に供給流路２１の圧力が低下し、１サイクル毎に気体燃料噴射弁８から燃焼室７へ噴射する気体燃料ＰＧの圧力が下がることを抑制することができる。また、実施形態１においては、次のサイクルにおける燃焼初期の供給流路２１の圧力が、その前のサイクルにおける燃焼初期の供給流路２１の圧力よりも大きくなることを抑制することができる。従って、１サイクル毎に燃焼初期の供給流路２１の圧力が大きることを抑制することができる。例えば、実施形態１において、供給流路２１に圧力センサを設けて供給流路２１の圧力を確認し、１サイクル毎に供給流路２１の圧力が低下したり、上昇したりしないように、制御装置１０はゲート弁２２を閉じるタイミングを制御することができる。例えば、期間Ｕ５における供給流路２１の圧力を、期間Ｕ０における供給流路２１の圧力Ｐ３にする。
【００５６】
このように、実施形態１においては、デュアルフューエルエンジン１の１サイクルにおいて、気体燃料噴射弁８が開いた後に、ゲート弁２２が開く。そのため、燃焼初期において燃焼室７内の気体燃料ＰＧの圧力を低くして、ＮＯｘの生成を抑制することができる。また、デュアルフューエルエンジン１の１サイクルにおいて、気体燃料噴射弁８を閉じた後に、ゲート弁２２を閉じる。そのため、サイクル毎に気体燃料噴射弁８から燃焼室７へ噴射する気体燃料ＰＧの圧力が低下したり、上昇したりすることを抑制することができる。
【００５７】
（実施形態２）
次に、本発明の実施形態２を、図面を参照して詳細に説明する。実施形態２においては、実施形態１で説明した、クランク角度Ｂ１度における拡散燃焼に係る噴射の前に、ゲート弁２２を閉じたまま、さらに燃焼室７へ気体燃料ＰＧの噴射を行う。すなわち、気体燃料ＰＧの予混合を行う。クランク角度Ｂ１度における拡散燃焼に係る噴射の前の、燃焼室７へ気体燃料ＰＧの噴射を、以下、適宜予混合に係る噴射と記載する。実施形態２のその他の構成は、実施形態１と共通しており、実施形態１と共通している部分の説明は省略する。
【００５８】
図１０、図１１、図１２及び図１３を参照して、実施形態２における、二種燃料モードでの燃焼について説明する。図１０は、実施形態２における、燃焼室７で気体燃料ＰＧを予混合に係る噴射を行っている状態を模式的に表す平面図である。図１１は、実施形態２における、燃焼室７での気体燃料ＰＧが予混合されている状態を平面図である。図１２は、実施形態２における、気体燃料ＰＧおよび液体燃料ＦＯの噴射を行っている状態を模式的に示す平面図である。図１３は、液体燃料ＦＯ及び気体燃料ＰＧが燃焼している状態の一例を模式的に示す平面図である。
【００５９】
クランク角度が−１８０度であるタイミングよりも後であって、クランク角度が０度であるタイミングよりも前のタイミングにおいて（圧縮行程）、図１０に示すように、気体燃料噴射弁８から燃焼室７に気体燃料ＰＧが、予混合に係る噴射として噴射される。この場合、圧縮行程であるため、ピストン３が上昇する過程において、噴射された気体燃料ＰＧと燃焼室７内の空気とが混じり合って、図１１に示すように、混合気ＭＧが生成される。予混合に係る噴射は、クランク角度が−１００度以上、−１０度以下に行われることが好ましい。
【００６０】
そして、実施形態１と同様に、ピストン３が上死点近傍に配置される時点において、図１２に示すように、気体燃料ＰＧと液体燃料ＦＯとが燃焼室７に近いタイミングで噴射される。二種燃料モードにおいて、主燃料は、気体燃料ＰＧである。
【００６１】
液体燃料噴射弁９から噴射された少量の液体燃料ＦＯは自然発火（自己着火）して、パイロット火炎を生成する。パイロット火炎により、燃焼室７に噴射された気体燃料ＰＧも燃焼し、拡散燃焼が生じる。そして、図１３に示すように、気体燃料ＰＧの燃焼が、混合気ＭＧに伝播して、混合気ＭＧが燃焼することにより、一部に予混合燃焼が生じる。
【００６２】
このように、実施形態２においては、一部が予混合燃焼となり、燃焼形態の全部が拡散燃焼である場合と比べて、ＮＯｘの発生を抑制することができる。
【００６３】
次に、気体燃料噴射弁８とゲート弁２２との開閉のタイミングを説明する。図１４は、実施形態２に係る、気体燃料噴射弁８及びゲート弁２２の開閉と、クランク角度と、供給流路２１における気体燃料ＰＧの圧力（気体燃料噴射弁８の入口の圧力）との関係を示す図である。図１４に示すように、実施形態２においては、気体燃料噴射弁８が２回開く。係る点で、図９に示す実施形態１とは異なる。
【００６４】
図１４において、クランク角度が０度のとき、ピストン３は上死点に配置される。クランク角度が１８０度（又は−１８０度）のとき、ピストン３は下死点に配置される。なお、図１４は、クランク角度が−９０度から９０度の範囲における、気体燃料噴射弁８とゲート弁２２との間の供給流路２１の圧力と、気体燃料噴射弁８とゲート弁２２との開閉のタイミングとを示す。
【００６５】
図１４に示されるように、クランク角度Ｃ１度以前の期間Ｖ０においては、気体燃料噴射弁８及びゲート弁２２は閉じている。そのため、期間Ｖ０において、実施形態１に係る期間Ｕ０と同様に、供給流路２１の圧力は一定となる。
【００６６】
制御装置１０は、角度検出装置６によるクランク角度の検出結果に基づいて、指令信号を出力するタイミングを決定する。すなわち、クランク角度がＣ１度において、制御装置１０は、気体燃料噴射弁８を開ける指令信号を気体燃料噴射弁８に出力する。クランク角度Ｃ１度での気体燃料噴射弁８の開弁は、後述するクランク角度Ｃ３度での気体燃料噴射弁８の開弁及び液体燃料ＦＯの噴射よりも先になされる。つまり、クランク角度Ｃ１度での気体燃料噴射弁８の開弁は、予混合に係る噴射である。なお、クランク角度Ｃ１は、圧縮行程である−１８０度以上０度以下の範囲であるが、−１００度以上、−１０度以下であることが好ましい。
【００６７】
クランク角度がＣ１度になったときからＣ２度になるまでの期間Ｖ１においては、気体燃料噴射弁８が開いており、ゲート弁２２は閉じている。そのため、期間Ｖ１においては、ゲート弁２２を通じて供給流路２１に高圧の気体燃料ＰＧが新たに供給されることなく、気体燃料噴射弁８から、供給流路２１に残存している気体燃料ＰＧのみが燃焼室７に噴射されている。従って、期間Ｖ１において、供給流路２１の圧力が大きく低下する。また、期間Ｖ１は圧縮行程であり、燃焼室７内で、気体燃料ＰＧの燃焼が開始されない。
【００６８】
次に、クランク角度がＣ２度において、制御装置１０は、気体燃料噴射弁８を閉じる指令信号を気体燃料噴射弁８に出力する。クランク角度がＣ２度になったときからＣ３度になるまでの期間Ｖ２においては、気体燃料噴射弁８とゲート弁２２とは閉じている。そのため、期間Ｖ２において、供給流路２１の圧力は一定となっている。なお、期間Ｖ１及び期間Ｖ２においては、期間Ｖ１で燃焼室７に噴射された気体燃料ＰＧが、燃焼室内の空気と混じり合って、混合気ＭＧが生成される。また、図１４によると、クランク角度がＣ２度における供給流路２１の圧力はＰ２ｂａｒよりも小さい。ただし、気体燃料噴射弁８が開くタイミングであるクランク角度Ｃ１度での供給流路２１の圧力よりも、クランク角度Ｃ２度における供給流路２１の圧力が低下していれば、これに限られない。また、実施形態２によれば、液体燃料ＦＯの噴射前、かつ後述するクランク角度Ｃ３度の前において気体燃料噴射弁８の開弁は、期間Ｖ１においての１回のみであったが、複数回であってもよい。
【００６９】
クランク角度がＣ３度において、制御装置１０は、気体燃料噴射弁８を開く指令信号を気体燃料噴射弁８に出力する。クランク角度Ｃ３度は、実施形態１に係るクランク角度Ｂ１度と同じタイミングである。クランク角度がＣ３度になったときからＣ４度になるまでの期間Ｖ３においては、気体燃料噴射弁８が開いており、ゲート弁２２は閉じている。そのため、実施形態１の期間Ｕ１と同様に、ゲート弁２２を通じて供給流路２１に高圧の気体燃料ＰＧが新たに供給されることなく、気体燃料噴射弁８から、供給流路２１に残存している気体燃料ＰＧのみが燃焼室７に噴射されている。従って、期間Ｖ３において、供給流路２１の圧力が大きく低下する。
【００７０】
実施形態２では、期間Ｖ１においてすでに気体燃料噴射弁８を開いて、気体燃料ＰＧを噴射しているため、期間Ｖ３における供給流路２１の圧力は、実施形態１のクランク角度Ｂ１度における供給流路２１の圧力よりもさらに小さくなっている。また、実施形態１に係るクランク角度Ｂ１度と同様に、クランク角度がＣ３度になるタイミングと近いタイミングで、液体燃料噴射弁９が開いて液体燃料ＦＯがパイロット燃料として噴射され、気体燃料ＰＧが点火され、気体燃料ＰＧが拡散燃焼を開始する。
【００７１】
クランク角度がＣ４度において、制御装置１０は、ゲート弁２２を開く指令信号をゲート弁２２に出力する。供給流路２１では、気体燃料噴射弁８により気体燃料ＰＧは噴射されているが、ゲート弁２２が開くことにより、気体燃料供給源２３から高圧（Ｐ１ｂａｒ）の気体燃料ＰＧが供給される。そのため、クランク角度がＣ４度になったときからＣ５度になるまでの期間Ｖ４においては、実施形態１の期間Ｕ２と同様に、供給流路２１の圧力が上昇する。供給流路２１の圧力上昇は、気体燃料噴射弁８からの気体燃料ＰＧの噴射による圧力減少と、ゲート弁２２からの気体燃料ＰＧの供給による圧力上昇がバランスされるまで続く。
【００７２】
クランク角度Ｃ５度において、気体燃料噴射弁８からの気体燃料ＰＧの噴射による圧力減少と、ゲート弁２２からの気体燃料ＰＧの供給による圧力上昇がバランスされる。そのため、クランク角度がＣ５度になったときからＣ６度になるまでの期間Ｖ５においては、実施形態１に係る期間Ｕ３と同様に、気体燃料噴射弁８及びゲート弁２２が開いており、供給流路２１の圧力は徐々に減少する。
【００７３】
クランク角度Ｃ６度において、制御装置１０は、気体燃料噴射弁８を閉じる指令信号を気体燃料噴射弁８に出力する。そのため、クランク角度がＣ６度になったときからＣ７度になるまでの期間Ｖ６においては、実施形態１に係る期間Ｕ４と同様に、ゲート弁２２が開いた状態で、気体燃料噴射弁８が閉じる。供給流路２１においては、ゲート弁２２を通じて気体燃料供給源２３から気体燃料ＰＧが供給され、気体燃料ＰＧは噴射されないため、供給流路２１の圧力は徐々に増大する。
【００７４】
クランク角度Ｃ７度において、制御装置１０は、ゲート弁２２を閉じる指令信号をゲート弁２２に出力する。このように、クランク角度Ｃ７度以降の期間である期間Ｖ７においては、実施形態１に係る期間Ｕ５と同様に、気体燃料噴射弁８及びゲート弁２２の両方が閉じられているため、供給流路２１の圧力は一定となる。
【００７５】
実施形態２においては、期間Ｖ１において予混合に係る噴射を行っているため、燃焼が開始する前に、供給流路２１の圧力を下げることができる。そのため、燃焼初期における供給流路２１及び燃焼室７の圧力をより好適に低下させることができる。従って、実施形態２においては、さらに好適にＮＯｘの生成を抑制することができ、熱効率の低下も抑制することができる。また、クランク角度Ｃ１度での噴射の噴射時期や噴射期間を調整することによって、燃焼初期における供給流路２１の圧力や気体燃料ＰＧの噴射量を調整することができるため、気体燃料ＰＧの噴射制御をより好適に行うことができる。さらに、燃焼室７には混合気ＭＧが存在するため、一部が予混合燃焼となり、ＮＯｘの生成をさらに好適に抑制することができる。
【００７６】
図１５は、実施形態２に係る気体燃料供給システムの他の一例を示す図である。実施形態２において、第１の弁としての、気体燃料ＰＧを燃焼室７に噴射する弁は、気体燃料噴射弁８の単数であったが、第１の弁としての、気体燃料ＰＧを燃焼室７に噴射する弁は、複数であってもよい。例えば、図１５に示すように、気体燃料噴射弁８と別の噴射弁によって、予混合に係る噴射を行ってもよい。図１５に示すように、気体燃料供給システム１５ａは、予混合噴射弁８ａを更に有する。予混合噴射弁８ａは、気体燃料噴射弁８と同様に、制御装置１０に制御される。予混合噴射弁８ａは、図１４に示す期間Ｖ１において、燃焼室７に気体燃料ＰＧを噴射する。言い換えれば、予混合噴射弁８ａは、予混合に係る噴射を行う。気体燃料噴射弁８は、図１４に示す期間Ｖ３から期間Ｖ５において、燃焼室７に気体燃料ＰＧを噴射する。なお、図１５においては、予混合噴射弁８ａは、気体燃料噴射弁８と、ゲート弁２２との間に設けられているが、これに限られない。予混合噴射弁８ａは、供給流路２１に接続され、ゲート弁２２よりも、気体燃料供給源２３の反対側である、気体燃料ＰＧの流れ方向の下流側にあればよい。
【００７７】
このように、実施形態２においては、デュアルフューエルエンジン１の１サイクルにおいて、気体燃料噴射弁８が開く前であって、液体燃料ＦＯが噴射される前に、さらに気体燃料噴射弁８を開く。または、気体燃料噴射弁８が開く前であって、液体燃料ＦＯが噴射される前に、さらに予混合噴射弁８ａを開く。そのため、燃焼初期において燃焼室７内の気体燃料ＰＧの圧力をさらに好適に低減させ、ＮＯｘの生成を抑制することができる。また、気体燃料ＰＧの噴射制御をより好適に行うことができる。
【００７８】
以上、実施形態１及び実施形態２を説明したが、これらの実施形態等の内容によりこれらの実施形態等が限定されるものではない。また、前述した構成要素には、当業者が容易に想定できるもの、実質的に同一のもの、いわゆる均等の範囲のものが含まれる。さらに、前述した構成要素は適宜組み合わせることが可能である。さらに、前述した実施形態等の要旨を逸脱しない範囲で構成要素の種々の省略、置換又は変更を行うことができる。
【符号の説明】
【００７９】
１  デュアルフューエルエンジン
７  燃焼室
８  気体燃料噴射弁
８ａ  予混合噴射弁
１０  制御装置
１５  気体燃料供給システム
２１  供給流路
２２  ゲート弁
２３  気体燃料供給源
ＰＧ  気体燃料
ＦＯ  液体燃料
【図１】
2015127523.tif 000003
【図２】
2015127523.tif 000004
【図３】
2015127523.tif 000005
【図４】
2015127523.tif 000006
【図５】
2015127523.tif 000007
【図６】
2015127523.tif 000008
【図７】
2015127523.tif 000009
【図８】
2015127523.tif 000010
【図９】
2015127523.tif 000011
【図１０】
2015127523.tif 000012
【図１１】
2015127523.tif 000013
【図１２】
2015127523.tif 000014
【図１３】
2015127523.tif 000015
【図１４】
2015127523.tif 000016
【図１５】
2015127523.tif 000017