(57)【要約】【課題】夏季の屋外に置かれ、直射日光で加熱されると除熱されない虞があった。また、雨水が部分的にも溜まる構造であると、表面付着水をふき取らないと風乾が遅れてすぐに使用できないという問題があった。更に、堅牢で、緻密で汚れの付着しにくく、直射日光で加熱されても、除熱され易い構造であり、撥水性能の良好な放熱コンクリート座板と、これを用いたコンクリート製ベンチを実現することを課題とした。【解決手段】矩形の座面を有するコンクリート板において、その座面上の長辺に並行な中心線から、長辺と、対向する他の長辺の双方に斜降して連なる略同一幅の複数の導水溝部を有し、座面の裏面には、長辺に並行な多数の溝部を有することを特徴とする放熱コンクリート座板である。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
矩形の座面を有するコンクリート板において、その座面上の長辺に並行な中心線から、長辺と、対向する他の長辺の双方に斜降して連なる略同一幅の複数の導水溝部を有し、座面の裏面には、長辺に並行な多数の溝部を有することを特徴とする放熱コンクリート座板。
【請求項２】
前記複数の導水溝部２の溝の深さが、５〜１５ｍｍ、溝の開口部が５〜１５ｍｍ、溝間隔が１０ｍｍ以上であり、長辺に並行な多数の溝部３の溝の深さが３０〜６０ｍｍ、溝の先端開口部が３０ｍｍ以下、溝の底部が、２０ｍｍ以下、溝間隔が、先端部で１０〜２５ｍｍ、底部で１５〜３０ｍｍであることを特徴とする請求項１記載の放熱コンクリート座板。
【請求項３】
長辺と、対向する他の長辺の双方に斜降して連なる略同一幅の複数の導水溝部に、座面上で、斜降して集水する複数の枝溝部を連結して有することを特徴とする請求項１又は、請求項２の放熱コンクリート座板。
【請求項４】
前記座面を、導水溝部の間の中心線に沿って隆起させ、前記導水溝部への斜面又は、曲面として導水部に集水する形状としたことを特徴とする請求項１乃至請求項３のいずれかに記載の放熱コンクリート座板である。
【請求項５】
前記コンクリートの試験体の圧縮強度が、１５０Ｎ／ｍｍ２以上、曲げ強度が、１６．５Ｎ／ｍｍ２以上である請求項１乃至請求項４のいずれかに記載の放熱コンクリート座板。
【請求項６】
前記座板の製造において、コンクリート製造に用いるセメントを白色セメントとすることを特徴とする請求項１乃至請求項５のいずれかに記載の放熱コンクリート座板。
【請求項７】
前記座板の製造において、プラスチック型枠を用いた流し込み成形をおこない、硬化体形成後に研磨しないことを特徴とする請求項１乃至６のいずれかに記載の放熱コンクリート座板である。
【請求項８】
請求項１乃至請求項７のいずれかの放熱コンクリート座板と一体成形又は、コンクリート又は金属製の部材と接着して、ベンチの脚部を設けることを特徴とするコンクリート製べンチ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、放熱コンクリート座板とこれを用いたコンクリート製ベンチに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、コンクリート製ベンチは、肉厚のコンクリート座板を使用するために、夏季の屋外に置かれたとき、直射日光で加熱されて蓄熱され、周囲温度より高い座板温度となっていた。また、雨が降ったとき、座板に窪み等があると、雨水が溜まって、風乾が遅れていた。ここで、コンクリートとは、通常の粗骨材を必須とするコンクリートのみならず、骨材として細骨材のみを含むセメント組成物を包含する。以下、特に、特記しない限り、同じである。
【０００３】
放熱性が高くハンドリング性に優れた熱伝導性コンクリートは、セメント１００重量部と、熱伝導材としてのピッチ系炭素繊維５〜４００重量部とを含む組成物からなる熱伝導性セメント（特開２００８−３０３０９１号公報）を用いたベンチが考えられる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００８−３０３０９１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、ピッチ系炭素繊維を含む組成物からなる熱伝導性セメントをベンチ座板としてベンチを作成しても伝熱による放熱であるため、全体に伝熱構造をとらないと、夏季の屋外に置かれ、直射日光で加熱されると除熱されない虞があった。また、雨水が部分的にも溜まる構造であると、表面付着水をふき取らないと風乾が遅れてすぐに使用できないという問題が想定される。
【０００６】
更に、堅牢で、緻密で汚れが付着しにくく、直射日光で加熱されても、除熱され易い構造であり、比較的長尺でも充分な強度を有し、撥水性能の良好な放熱コンクリート座板と、これを用いたコンクリート製ベンチを実現することを課題とした。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明は、
［１］矩形の座面１を有するコンクリート板において、その座面１上の長辺に並行な中心線から、長辺と、対向する他の長辺の双方に斜降して連なる略同一幅の複数の導水溝部２を有し、座面１の裏面には、長辺に並行な多数の溝部３を有することを特徴とする放熱コンクリート座板１０である。 
[２］前記複数の導水溝部２の溝の深さが、５〜１５ｍｍ、溝の開口部が５〜１５ｍｍ、溝間隔が１０ｍｍ以上であり、長辺に並行な多数の溝部３の溝の深さが３０〜６０ｍｍ、溝３の先端開口部が１５〜３０ｍｍ、溝３の底部が、１０〜２０ｍｍ、溝３の間隔が、先端部で１０〜２５ｍｍ、底部で１５〜３０ｍｍであることを特徴とする放熱コンクリート座板である。
［３］長辺と、対向する他の長辺の双方に斜降して連なる略同一幅の複数の導水溝部２に、座面１上で、斜降して集水する複数の枝溝部４を連結することを特徴とする前記の放熱コンクリート座板である。
［４］前記座面１を、導水溝部２間の中心線に沿って隆起させ、前記導水溝部２への斜面又は、曲面として導水部２に集水する形状としたことを特徴とする放熱コンクリート座板である。
[５］前記コンクリートの圧縮強度が、１５０〜２００Ｎ／ｍｍ２、曲げ強度が、１６．５〜２５．０Ｎ／ｍｍ２である放熱コンクリート座板である。
［６］前記座板の製造において、コンクリート製造に用いるセメントを白色セメントとすることを特徴とする放熱コンクリート座板である。
［７］前記座板の製造において、プラスチック型枠を用いた流し込み成形をおこない、硬化体形成後に研磨しなくとも表面平滑なことを特徴とする放熱コンクリート座板である。
［８］［１］乃至［７］のいずれかの放熱コンクリート座板と一体成形又は、コンクリート又は金属製の部材と接着して、ベンチの脚部２０を設けることを特徴とするコンクリート製ベンチ１００である。
【発明の効果】
【０００８】
上記構成からなる放熱コンクリート座板は、プレキャストコンクリートを用いる。座面１上に、長辺に直交する略同一幅の複数の導水溝部２を有し、座面１の裏面には、長辺に並行な多数の溝部３があり、本溝部の放熱作用のため、座板の表面積が、同重量の板に比べて大きく、放熱による温度低下効果が顕著である。また、座面１の導水溝部２とその裏面の溝部３が互いに捻れ関係のため、十分な強度物性を有している。また、座面１上の導水溝部２が、斜降するので、座板を水平敷設しても、排水ができる。
【０００９】
導水溝部２に対して、導水枝溝４を座面上に有するか、又は、導水溝部２間の中心線に沿って隆起させ、前記導水溝部２への斜面又は、曲面として導水部２に集水すると、排水がさらに迅速となる。導水枝溝４は、適度な摩擦力を与える座板となる。また、座板の座面１の人体への接触面積が減少して、座板からの伝熱を抑制することができる。コンクリート製造に用いるセメントを白色セメントとすると、コンクリート座板の吸熱を防止でき、さらに、硬化体形成後に研磨することで、美観を増すことができる。
【００１０】
さらに、座板にベンチの脚部２０を設けてベンチ１００とすることで、座板裏面の多数の溝部３からの放熱を更に促進することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】本願発明の座板の一例の正投影図を示す図である。
【図２】本願発明の座板の一例の座面上の導水溝部を示す拡大図である。
【図３】本願発明の座板の一例の座面の裏面の溝部を示す拡大図である。
【図４】本願発明の座板の別の一例の座面上の導水溝部を示す拡大図である。
【図５】本願発明の座板を用いたベンチの一例の斜視図である。
【図６】本願発明の座板の別の一例の正投影図を示す図である。
【図７】本願発明の座板を用いたベンチの一例の正投影図である。座板部分は実線で示す。座板中の破線は、投影方向から見えない線である。
【図８】図７のベンチの斜視図は、図７の右側面の右上方から斜視した概略図（参考図）であり、背面には、前記直線溝とねじれの位置で直角をなす溝を有する。
【図９】本願発明の座板の一例の放熱による温度降下を示す図である。
【図１０】本願発明の座板の一例の伝熱例を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
図１は、本発明の実施形態に係る座板の正投影図を示し、当該座板１０はプレキャストコンクリート製である。（ａ）は、座面を上からとらえた正面図、（ｂ）は、右側面図、（ｃ）は、左側面図、（ｄ）は、底面図である。座面１は、矩形である。長辺は０．５〜２．０ｍ程度である。短辺は、３５〜６５ｃｍ程度である。座面１上の長辺に並行な中心線から、長辺と、対向する他の長辺の双方に斜降して連なる略同一幅の複数の導水溝部２を有し、座面１の裏面には、長辺に並行な多数の溝部３を形成する。
【００１３】
溝の断面形状は、図１（ｂ）、（ｃ）にあらわれるように、台形、矩形であることが好ましい。図１（ａ）の中心線にあたる中央部から溝が左右に傾斜して形成され、中央部が高く、端部に向かって暫次深くなる。
【００１４】
図２は、右側面図（ｂ）で、導水溝部２を拡大して示したものである。導水溝は、１０〜３０ｍｍの間隔で、５〜１５ｍｍの開口幅で形成するのが好ましい。傾斜の度合いは、長辺の端部で５〜２５ｍｍの深さであることが好ましい。形成間隔が３０ｍｍより広くて、開口幅を５ｍｍより小さくすると、水濡れの早期解消ができにくい。また、形成間隔が１０ｍｍより狭くて、開口幅が、１５ｍｍより大きくすると、溝部に人体が接触するようになり、人体への伝熱が増え座り心地も悪くなる。溝の長さに対する傾斜変化幅として１／４０〜１／２０の範囲が好ましい。１／４０より傾斜変化が小さいと、水の流れがスムースでなくなる虞があり、１／２０より大きいと、座板厚に対して短辺方向の溝部の切り込みが深くなり、座板にかかる荷重モーメントが大きくなると、製品の強度の面で不利である。
【００１５】
図３は、図１の正面図のＡ−Ａ´断面で、座面の裏面の溝部３の拡大図である。座面上の導水部２はリブ構造であるが、裏面の溝部３もこれと捻れ位置のリブ構造であり、座板座面の長辺方向に多数設置するので、座板の表面積を増大させながら、座板重量を軽減しつつ、人体の加重に対して、断面二次モーメントを大きくとることができる。
【００１６】
裏面の溝部３は、下底で１５〜３０ｍｍ、１０〜２５ｍｍの上底の幅をもつ、断面が台形状の突起で形成するのが好ましい。そして、長辺に並行な多数の溝部３に挟まれた溝の深さが３０〜６０ｍｍ、溝の先端開口部が１５〜３０ｍｍ、溝の底部を、１０〜２０ｍｍ、溝間隔が、先端部で１０〜２５ｍｍ、底部で１５〜３０ｍｍとすることが好ましい。突起下底部が３０ｍｍより広くて、溝の底部を１０ｍｍより小さくすると、比表面積がおおきくとれにくい。また、突起下底部が１５ｍｍより小さくて、溝底部の幅を、２０ｍｍより大きくすると、荷重にたいする断面二次モーメントが小さくなる。また、図３の座板端部の拡大図の示すように、導水溝部２と溝部３を隔離する肉厚は、１０〜３０ｍｍとすることが好ましい。１０ｍｍより小さいと強度不足となる虞があり、３０ｍｍ以上になると蓄熱が多くなり、放熱に不利となる。
【００１７】
図４は、導水溝部２に対して、導水枝溝４を座面上に有する実施例を示した。
【００１８】
図５は、座板と脚部から構成するベンチの一例を示した。
【００１９】
図６は、前記座面１を、導水溝部２間の中心線に沿って隆起させ、前記導水溝部２への斜面として導水部２に集水する形状とした放熱コンクリート座板の一例である。斜面に変えて、これを曲面として集水し、導水溝部２に導いても良い。
【００２０】
図７は、本願発明の座板を用いたベンチの一例の正投影図である。座板部分は実線で示す。  
【００２１】
図８は、図７のベンチの斜視図であり、図７の右側面の右上方から斜視した概略図（参考図）であり、背面には、前記直線溝とねじれの位置で直角をなす溝を有する。右側面図は、左側面図と対称であり、平面図は、底面図と対称であるので、省いてある。
【００２２】
本発明で用いるセメントとしては、普通ポルトランドセメント、エコセメント等が使用でき、また、太陽光の吸熱を防止し、遮熱効果を求める場合は、白色セメントを用いて明度の大きい色あいとすることが望ましい。
【００２３】
ここで、前記コンクリートの圧縮強度が、１５０〜２００Ｎ／ｍｍ２であり、曲げ強度が、１６．５Ｎ／ｍｍ２以上であるセメント組成物を用いた座板であることが好ましい。
【００２４】
前記溝部３の台形の上低の幅を２０ｍｍ、下底の幅を１５ｍｍ、高さ５５ｍｍとし、座板全体に係る等分布荷重の合力を２１ｋｇｆ（２１０Ｎ）とすると、安全率１．３を考慮した、座板の圧縮強度は、１５０Ｎ／ｍｍ２以上、曲げ強度で、１６．５Ｎ／ｍｍ２以上必要となるからである。曲げ強度２５．０Ｎ／ｍｍ２を超えても良いがベンチ用座板としては過剰仕様となる。
【００２５】
骨材の単位量は、コンクリートが、実用的強度を十分確保しつつ、成形に必要な流動性や
硬化後の床板の表面性状が良好となるように配合できればよい。
【００２６】
本発明で用いる配合物は、フロー値２０〜３０ｃｍ程度の流動性を持つことから、流し込みによる型枠成形することが好ましい。フロー値は、ＪＩＳ  Ｒ  ５２０１「セメントの物理試験方法（１１．フロー試験）」に記載される方法において、１５回の落下運動をおこなわないで、測定した。
【００２７】
水粉体比を１０〜３０％としてフロー値２０〜３０ｃｍ程度の配合物で、繊維補強をする場合は、繊維含有率が、水に対して２〜８重量部が好ましい。また、景観デザインを考慮する場合は、白色セメント又は普通セメントと顔料を用いて着色したコンクリートを用いることができる。
【００２８】
具体的には、前記コンクリートは、次の通り調製することができる。  
【００２９】
骨材としては、川砂、川砂利、砕石、砕砂等の天然骨材等を用いることができる。また擬
石調のテクスチャーを必要とする場合は、御影石等を用いることができる。
【００３０】
これらの骨材の粒度は、特に指定するものでないが、２．５ｍｍ以下のものが好ましく、更に２．０ｍｍ以下のものが好ましい。２．５ｍｍを超えると、流動分離を起こし易くなり、強度のバラツキが生ずる虞がある。
【００３１】
混練水としては、水道水、地下水、工業用水等があるが、ブロックの品質を妨げ
ない水であれば使用できる。
【００３２】
必要に応じて、高炉スラグ微粉末、石灰石微粉末、及び／又は、シリカフューム、フライ
アッシュ等のポゾラン物質を添加してもよい。
【００３３】
セメントの具体的な配合は、内田ら  土木学会「超高強度繊維補強コンクリートの設計施工指針(案)」２００４の示す配合（標準配合粉体の構成範囲  等）に準ずることが好ましい。但し、セメントは低熱セメントに限定されず、セメント１００重量部、５〜５０重量部のポゾラン質微粉末（平均粒径１０μｍ以下）、粒径５ｍｍ以下の細骨材５０〜２５０重量部、減水剤を固形分換算で０．５〜６．０重量部、及び１０〜３０重量部の水を含む配合物を金属型枠に流し込む。得られた硬化体は、流し込み成形の型枠形状を正確に反映して、溝部等の細部の成形の寸法安定性に優れ、硬化体の表面は、緻密で排水溝として好適であった。
【００３４】
また、更に、直径が０．０１〜１．０ｍｍ、長さ５〜２０ｍｍ程度の有機繊維を用いて、堅牢性を更に高めることができる。こうして、堅牢、緻密質で、表面の汚れの付着の少ないセメント硬化体質の排水板を調製することができる。
【００３５】
その他、減水剤、高性能減水剤、強度増進剤、急結剤等の化学混和剤を添加してもよい。景観性を重視する場合は、さらに、顔料を添加することが好ましい。
【００３６】
床板の製造方法は、ミキサーで混練したコンクリートをホッパー等に移した後、型枠にコ
ンクリートを流し込み、成形する。その際、型枠面に気泡が残らないよう適度な振動を加
えることができる。
【００３７】
養生は、所定の強度が得られるよう蒸気養生を行なう。この高強度コンクリートは、１次養生を２０〜４０℃で、１２〜４８時間、２次養生を６０〜９０℃で、２４〜４８時間行うことができる。
【００３８】
前記座板において、さらに、硬化体を研磨することが好ましい。
【００３９】
一方、１次養生に表面が平滑な繊維強化プラスチック（素材は、不飽和ポリエステル、エポキシ樹脂、ポリアミド樹脂、フェノール樹脂等）、ウレタン樹脂、硬質塩化ビニール等を用いると、４０℃程度までの耐熱性があり、１次養生に充分使用でき、その後、脱型して、２次養生することで、硬化体の表面を研磨しなくとも、表面粗さの小さく光沢のある美麗な外形が形成される。
【００４０】
前記座板において、普通ポルトランドセメントを用いるときは、さらに、５重量部以下の白色着色剤を製造時に混合することも好ましい。
【００４１】
以下に示す材料、型枠を使用した。
１．材料
１）セメント        ；普通ポルトランドセメント（太平洋セメント社製）、白色ポルトランドセメント（太平洋セメント社製）
２）ポゾラン質微粉末；シリカフューム
３）細骨材          ；珪砂４号と珪砂５号の混合品
４）高性能減水剤；ポリカルボン酸系高性能減水剤
５）水              ；水道水
６）無機粉末        ；石灰石粉末
７）有機繊維        ；ビニロン有機繊維
８）消泡剤          ；サンノプコ製消泡剤
２．型枠
金属製型枠
耐熱プラスチック型枠  ；ポリプロピレン製型枠  
【００４２】
実施例１
普通ポルトランドセメント１００重量部、シリカフューム３２．０重量部、細骨材１２８
重量部、高性能減水剤１．０重量部（セメントに対する固形分）、水２２重量部を混練した。
該配合物のフロー値を、「ＪＩＳ  Ｒ  ５２０１（セメントの物理試験方法）１１．フロー
ー試験」に記載される方法において、１５回の落下運動を行わないで測定した。その結果
、フロー値は２７０ｍｍであった。前記配合物を６００ｍｍ×１５００ｍｍ×８０ｍｍの鋼製座板型枠に流し込み、２０℃で４８時間前置き後、９０℃で４８時間蒸気養生した。また、前記配合物を４×４×１６ｃｍの型枠（鋼製）に流し込み、２０℃で４８時間前置き後、９０℃で４８時間蒸気養生した。該試験体の圧縮強度（３本の平均値）は１５０Ｎ／ｍｍ２であった。該硬化体の曲げ強度（３本の平均値）は２４Ｎ／ｍｍ２であった。また、前記配合物を図１に示す形状の型枠（金属製）に流し込み、２０℃で４８時間前置き後、９０℃で４８時間蒸気養生した。該硬化体を研磨布で手研磨した。その表面粗さ（Ｒｍａｘ）を「ＪＩＳ  Ｂ  ０６５１」に基づいて表面粗さ計を使用して測定した。その結果、表面粗さ（Ｒｍａｘ）は５．０μｍの緻密質硬化体であった。また、該硬化体は、付着汚れも少なく、優れた排水効果を示した。
【００４３】
実施例２
普通ポルトランドセメント１００重量部、シリカフューム３２．５重量部、細骨材１２０
重量部、高性能減水剤１．０重量部（セメントに対する固形分）、水２２重量部、石灰石粉末３０重量部、ビニロン有機繊維２重量部を混練した。該配合物のフロー値を実施例１と同様に測定した。その結果、フロー値は２４０ｍｍであった。また、前記配合物を型枠（ポリプロピレン製）に流し込み、２０℃で４８時間前置き後、９０℃で４８時間蒸気養生した。また、圧縮強度と曲げ強度も実施例１と同様に測定した。その結果、圧縮強度は１８５Ｎ／ｍｍ２、曲げ強度は２４Ｎ／ｍｍ２であった。また、表面粗さ（Ｒｍａｘ）も実施例１と同様に測定した。その結果、Ｒｍａｘは４．７μｍであった。研磨しなくとも表面が平滑で緻密であり、付着汚れも少なく、排水効果も特に良好であった。
【００４４】
実施例３
白色ポルトランドセメント１００重量部、シリカフューム２９重量部、石灰石粉末３５重量部に、高性能減水剤２重量部（セメントに対する固形分）、消泡剤を溶かし込んだ水２５重量部を混練した。ついで、白色顔料２重量部と細骨材１２８重量部の均斉混合物を、後添加し、該配合物のフロー値を、「ＪＩＳ  Ｒ  ５２０１（セメントの物理試験方法）１１．フロー試験」に記載される方法において、１５回の落下運動を行わないで測定した。その結果、フロー値は２７０ｍｍであった。テストピースとして調製した前記配合物の一部をφ５０×１００ｍｍの型枠（鋼製）に流し込み、２０℃で４８時間前置き後、９０℃で４８時間蒸気養生した。該硬化体の圧縮強度（３本の平均値）は１６０Ｎ／ｍｍ２であった。また、前記配合物を４×４×１６ｃｍの型枠（鋼製）に流し込み、２０℃で４８時間前置き後、９０℃で４８時間蒸気養生した。該硬化体の曲げ強度（３本の平均値）は２３Ｎ／ｍｍ２であった。また、前記配合物をポリプロピレン製型枠に流し込み、２０℃で４８時間前置き後、脱型し、さらに９０℃で４８時間蒸気養生した。その結果、表面粗さ（Ｒｍａｘ）は５．０μｍの緻密質硬化体であった。また、該硬化体は、付着汚れも少なく、優れた光沢を示した。
【００４５】
脚部２０の形状は図５、図８の門型等に限定されず、座板の重量を保持できる堅牢性を有するものでよい。さらにベンチには、背もたれを付加でき、これらを一体成形することも、座板に脚部、背もたれ部を後付けしてベンチを製造することができる。
【００４６】
図９に、図１の型枠にて製造した実施例１の座板（スリットと表示）と、厚さ６０ｍｍの溝のない座板（フラットと表示）の温度降下を比較して示した。各座板は共に、６０℃で１２時間保持したのち、１９℃、湿度４０％の恒温恒湿で、１時間の放熱を測定した。Ａｓは、同条件下で対照用アスファルト試験体の温度変化を示した。
【００４７】
３０分で約５℃、１時間で約８℃の放熱による温度差が認められた。両座板を、振動板上において同条件で測定すると、この温度差は更に拡大した。振動は、微風のある状態を模擬したものである。尚、実施例１には、着座表面に溝があるため、着座の際の体の接触面積が小さく、伝熱が小さいため、体感温度は、この温度差以上の効果が認められた。
【００４８】
図１０に、本願発明の座板の一例の伝熱例を示した。恒温槽で、実施例１の座板（スリット、と表示）と、厚さ６０ｍｍの溝のない座板（フラット、と表示）の相方を同一温度に加温した。座面に同一サイズの低温の粘土を装着して、その粘土内部の温度上昇を温度センサーで比較して測定したところ、座面からの熱が測定点に伝達して急激な温度上昇の生ずる時間（秒）を２倍に延長することが可能で、１分後でも、約３度の温度差を保持した。
【産業上の利用可能性】
【００４９】
本座板は、屋外等に設置するベンチに用いることができる。
【符号の説明】
【００５０】
１０：座板
１：座面
２：座面上導水溝部
３：座板の裏面の溝部
４：斜降方向に斜降して集水する枝溝
２０：脚部
１００：ベンチ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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