(57)【要約】【課題】熱延コイルの載置面（地面）と同じ位置か、それよりも下方にノズルを配置した場合にも、ミストによる冷却時間を短くすることが可能な熱延コイルの冷却方法を提供する。【解決手段】本発明は、熱間圧延ラインに設置された巻取り機で巻き取られたロール状の熱間圧延鋼帯である熱延コイルの冷却方法であって、所定のミスト噴霧ノズルから噴霧させたミストにより、横置きした前記熱延コイルの両側面の少なくとも片側を冷却することを特徴とする。【選択図】図１
2015128781.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
熱間圧延ラインに設置された巻取り機で巻き取られたロール状の熱間圧延鋼帯である熱延コイルの冷却方法であって、
前記熱延コイルを、前記熱間圧延鋼帯の幅方向が水平方向となるように配置する工程と、
高圧水を噴射するノズル本体と、
前記ノズル本体から噴射された高圧水である棒状噴流を衝突させる衝突面を有し、該衝突面が前記棒状噴流の進行方向に対して傾斜した、前記ノズル本体より上方に位置する衝突板と、
を含み、前記衝突面より上方に向けてミストを噴霧させることが可能なミスト噴霧ノズルを、前記熱延コイルの両側面の外側のうち少なくとも片側、かつ、前記熱延コイルの下端と同じ位置またはそれよりも下方に、前記衝突板が位置するように配置する工程と、
前記ミスト噴霧ノズルから噴霧させたミストにより、前記熱延コイルの両側面の少なくとも片側を冷却する工程と、
を有することを特徴とする熱延コイルの冷却方法。
【請求項２】
複数個の熱延コイルが、それぞれの熱延コイルの両側面が揃うように、二段に配置された状態で、少なくとも上段の熱延コイルを冷却するための冷却ノズルを、前記ミスト噴霧ノズルとする請求項１に記載の熱延コイルの冷却方法。
【請求項３】
下段の熱延コイルを冷却するための冷却ノズルも、前記ミスト噴霧ノズルとする請求項２に記載の熱延コイルの冷却方法。
【請求項４】
上段の熱延コイルを冷却する前記ミスト噴霧ノズルおよび下段の熱延コイルを冷却する前記ミスト噴霧ノズルの両方が、前記複数の熱延コイルの載置面と同じ位置またはそれよりも下方に、前記衝突板が位置するように配置される請求項３に記載の熱延コイルの冷却方法。
【請求項５】
熱間圧延ラインに設置された巻取り機で巻き取られたロール状の熱間圧延鋼帯である熱延コイルを、前記熱間圧延鋼帯の幅方向が水平方向となるように配置した状態で冷却する熱延コイルの冷却装置であって、
高圧水を噴射するノズル本体と、
前記ノズル本体から噴射された高圧水である棒状噴流を衝突させる衝突面を有し、該衝突面が前記棒状噴流の進行方向に対して傾斜した、前記ノズル本体より上方に位置する衝突板と、
を含み、前記衝突面より上方に向けてミストを噴霧させることが可能なミスト噴霧ノズルを、前記熱延コイルの両側面の外側のうち少なくとも片側、かつ、前記熱延コイルの下端と同じ位置またはそれよりも下方に、前記衝突板が位置するように配置してなる熱延コイルの冷却装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱間圧延ラインに設置された巻取り機で巻き取られたロール状の熱間圧延鋼帯である熱延コイルの冷却方法および冷却装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
熱間圧延鋼板は、図６に示すような熱間圧延ラインにて製造される。まず、加熱炉６１においてスラブを所定温度に加熱し、加熱されたスラブを粗圧延機６２で圧延して粗バーとする。次に、この粗バーを複数基の圧延スタンドからなる連続熱間仕上げ圧延機６３において所定の厚みの熱延鋼帯Ｐとする。そして、ランアウトテーブルに設置された冷却装置６４から、熱延鋼帯Ｐの上部および下部に冷却水を供給することによって熱延鋼帯Ｐを冷却した後、巻取り機６５でロール状に巻き取る。このように、巻取り機で巻き取られたロール状の熱間圧延鋼帯を、本明細書では「熱延コイル」と称する。
【０００３】
巻取り直後の熱延コイルの温度は５００〜６５０℃程度であり、熱延工場のコイル置き場（以下、「コイルヤード」という。）で常温まで冷却され、出荷される。コイル置き場では大量の熱延コイルを冷却しており、熱延コイルの周囲は気温が高く、周囲に別の高温の熱延コイルが設置されている。このため、単に放冷をしただけでは冷却完了までに３〜５日という長い時間がかかる。そのため、熱延コイルを置く場所が不足し、熱延コイルの出荷までの期間が長くなり、在庫が増加するといった問題が発生する。
【０００４】
そこで、熱延コイルの冷却方法が種々開発されている。特許文献１には、コイルヤードの天井部一体に屋内雰囲気の温度上昇を抑制するための冷却水の噴霧ノズルを設け、屋内の温度および湿度を検出し、検出結果に基づいて噴霧ノズルからの冷却水の噴霧量を制御する技術が記載されている。この技術は、冷却水が熱延コイルに直接降りかからない空冷方式に属し、コイルヤードの天井という遠方から冷却水を散布しており、冷却能力が低いため、効率的な冷却ができない。
【０００５】
また、熱延コイルに散水して冷却するなどの水冷方式も存在する。しかし、この方式では、熱延コイルの表面温度が１００℃以下の状態で冷却水が蒸発しにくく、熱延コイル表面が水で濡れ、そのまま放置すると鋼帯表面に錆びが発生する。錆びが発生すると外観が損なわれ、出荷できなくなる。
【０００６】
そこで、特許文献２では、熱延コイルを横穴状態に位置せしめ、該コイルの両側面に対し、水平方向より液滴径が５〜１００μｍの水ミストを噴霧し、冷却する熱延コイルの冷却方法が記載されている。この方法では、水ミストが熱延コイル側面付近の雰囲気を冷却するとともに、ミスト径が十分小さいため水ミストが側面に付着しても瞬時に気化するため、錆びの発生を抑制できる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開昭５７−１３４２０７号公報
【特許文献２】特開平５−１７７２４０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかし、ミストは周囲の風の影響を受けやすく、また、空気抵抗を大きく受けるため、特許文献２のような従来のノズルでは、ミストの噴射距離は短く、到達高さは１ｍ程度である。
【０００９】
ここで、特許文献２では、ミストを噴霧するノズルが熱延コイルの高さの半分の位置にあり、このノズルからノズル側面に向けてミストを噴霧している。しかし、クレーンを用いて熱延コイルをコイルヤードに設置する際、搬送中の熱延コイルがノズルに接触し、ノズルを破損させるおそれがある。このため、ミストを噴霧するノズルは、熱延コイルの載置面（地面）と同じ位置か、それよりも下方に配置することが望ましい。
【００１０】
一方で、熱延コイルは大きいもので高さが２ｍ程度ある。また、省スペースを目的として熱延コイルを二段に配置した場合には、上段の熱延コイルは地面から３ｍ程度もの高さとなる。そのため、ノズルを熱延コイルの載置面（地面）と同じ位置か、それよりも下方に配置した場合、１ｍ程度の到達高さではミストが熱延コイルの側面上部、あるいは、熱延コイルを二段に配置した場合の上段の熱延コイルに到達しないため、冷却効率が不十分となる。
【００１１】
このように従来技術では、熱延コイルの載置面（地面）と同じ位置か、それよりも下方にノズルを配置した場合に、熱延コイルの冷却を十分に行うことができず、冷却に長時間を要するという課題を、本発明者は見出した。
【００１２】
そこで本発明は、上記課題に鑑み、熱延コイルの載置面（地面）と同じ位置か、それよりも下方にノズルを配置した場合にも、ミストによる冷却時間を短くすることが可能な熱延コイルの冷却方法および冷却装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
この目的を達成すべく本発明者が鋭意検討したところ、高圧水による棒状噴流をその進行方向に対して傾斜させた衝突面に衝突させることにより、当該衝突面より上方に勢い良くミストを噴霧させるミスト噴霧装置を、熱延コイルの冷却に用いることを着想した。その結果、熱延コイルの側面上部、あるいは、熱延コイルを二段に配置した場合の上段の熱延コイルにミストを到達させることができ、短時間で冷却を完了できることを見出し、本発明を完成させるに至った。
【００１４】
本発明は、このような知見に基づきなされたものであり、その要旨構成は以下のとおりである。
（１）熱間圧延ラインに設置された巻取り機で巻き取られたロール状の熱間圧延鋼帯である熱延コイルの冷却方法であって、
前記熱延コイルを、前記熱間圧延鋼帯の幅方向が水平方向となるように配置する工程と、
高圧水を噴射するノズル本体と、
前記ノズル本体から噴射された高圧水である棒状噴流を衝突させる衝突面を有し、該衝突面が前記棒状噴流の進行方向に対して傾斜した、前記ノズル本体より上方に位置する衝突板と、
を含み、前記衝突面より上方に向けてミストを噴霧させることが可能なミスト噴霧ノズルを、前記熱延コイルの両側面の外側のうち少なくとも片側、かつ、前記熱延コイルの下端と同じ位置またはそれよりも下方に、前記衝突板が位置するように配置する工程と、
前記ミスト噴霧ノズルから噴霧させたミストにより、前記熱延コイルの両側面の少なくとも片側を冷却する工程と、
を有することを特徴とする熱延コイルの冷却方法。
【００１５】
（２）複数個の熱延コイルが、それぞれの熱延コイルの両側面が揃うように、二段に配置された状態で、少なくとも上段の熱延コイルを冷却するための冷却ノズルを、前記ミスト噴霧ノズルとする上記（１）に記載の熱延コイルの冷却方法。
【００１６】
（３）下段の熱延コイルを冷却するための冷却ノズルも、前記ミスト噴霧ノズルとする上記（２）に記載の熱延コイルの冷却方法。
【００１７】
（４）上段の熱延コイルを冷却する前記ミスト噴霧ノズルおよび下段の熱延コイルを冷却する前記ミスト噴霧ノズルの両方が、前記複数の熱延コイルの載置面と同じ位置またはそれよりも下方に、前記衝突板が位置するように配置される上記（３）に記載の熱延コイルの冷却方法。
【００１８】
（５）熱間圧延ラインに設置された巻取り機で巻き取られたロール状の熱間圧延鋼帯である熱延コイルを、前記熱間圧延鋼帯の幅方向が水平方向となるように配置した状態で冷却する熱延コイルの冷却装置であって、
高圧水を噴射するノズル本体と、
前記ノズル本体から噴射された高圧水である棒状噴流を衝突させる衝突面を有し、該衝突面が前記棒状噴流の進行方向に対して傾斜した、前記ノズル本体より上方に位置する衝突板と、
を含み、前記衝突面より上方に向けてミストを噴霧させることが可能なミスト噴霧ノズルを、前記熱延コイルの両側面の外側のうち少なくとも片側、かつ、前記熱延コイルの下端と同じ位置またはそれよりも下方に、前記衝突板が位置するように配置してなる熱延コイルの冷却装置。
【発明の効果】
【００１９】
本発明の熱延コイルの冷却方法および冷却装置によれば、熱延コイルの載置面（地面）と同じ位置か、それよりも下方にノズルを配置した場合にも、ミストによる冷却時間を短くすることができる。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】本発明の熱延コイルの冷却方法に用いるミスト噴霧ノズルの一例を示す模式図である。
【図２】図１の拡大図であり、ミスト噴射角度θの定義を説明するための図である。
【図３】本発明の熱延コイル２０の冷却方法の一実施形態を説明するための模式斜視図である。
【図４】図１の熱延コイル２０と衝突板１４との位置関係を説明するための模式図であり、（Ａ）は、熱延コイル２０を上から見た図、（Ｂ）は、熱延コイル４０を正面から見た図である。
【図５】本発明の他の実施形態による熱延コイル３０，３２，３４の冷却方法を説明するための模式斜視図である。
【図６】熱間圧延ラインの模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
以下、本発明の熱延コイルの冷却方法および冷却装置の実施形態を説明する。
【００２２】
（実施形態１）
本実施形態の熱延コイルの冷却方法および冷却装置を、図１〜図４を参照して説明する。まず図３を参照して、本実施形態の熱延コイル２０の冷却方法では、熱延コイル２０を、熱間圧延鋼帯の幅方向Ｗが水平方向となるように配置し、所定のミスト噴霧ノズルから噴霧させたミストにより、熱延コイル２０の両側面の少なくとも片側２０Ａを冷却する。熱延コイル２０の一般的な寸法は、外周部２０Ｃの幅が０．８〜１．８ｍ、外周部の直径（側面の直径）が１．３〜２．５ｍである。
【００２３】
本実施形態は、コイルヤードの地面の上に、複数の熱延コイルが、それぞれの熱延コイルの両側面が揃うように隣接して配置された一段配列状態の場合に関する。図３および図４には、そのうち１つの熱延コイル２０と、これに対応する２つのミスト噴霧ノズルのみを抜き出して示している。他の熱延コイルも同様の手法で冷却する。
【００２４】
鉄鋼分野において従来用いられてきたミストを噴霧するノズルは、冷却水をノズル内またはノズル出口近傍で微細化して、ノズル出口からミストを噴霧するタイプや、空気と冷却水をノズル内またはノズル出口近傍で混合し、ノズル出口において冷却水を微細化（ミスト化）して、冷却対象に向けてミストを噴霧するものであった。しかし、これらのノズルではミストの到達高さは１ｍ程度であり、既述のとおりの課題が生じる。ミストは、棒状噴流といった連続流と比較して、空気中で大きく減速するからである。
【００２５】
そこで本実施形態ではミストの生成方式を以下のように変更した。図１および図２を参照して、本実施形態で用いるミスト噴霧ノズル１０は、ノズル本体１２および衝突板１４を含む。ノズル本体１２は、高圧水（冷却水）を噴射する。衝突板１４は、ノズル本体１２から噴射された高圧水である棒状噴流を衝突させる衝突面１６を有し、ノズル本体１２より上方に位置する。衝突面１６は棒状噴流の進行方向に対して角度θ２だけ傾斜している。
【００２６】
棒状噴流は、傾斜した衝突面１６に衝突すると、進行方向が斜め上方の液膜となる。液膜は、衝突板１４から離れるに従い液糸へと分裂し、その後、液糸はミストへと分裂する。このようなメカニズムのミスト噴霧ノズルの詳細は、例えば特開平９−９４４８７号公報や、日本機械学会論文集（Ｂ編）71巻703号（2005-3）p. 987-985「壁面衝突による高速液体噴流の微粒化（Atomization of a High Speed Liquid Jet by Wall Impingement）」に記載されている。
【００２７】
このミスト噴霧ノズル１０によれば、冷却水は、衝突板１４から斜め上方に放出される段階ではミストではなく液膜であることから、空気中で大きく減速することはない。そのため、冷却水の最終形態であるミストを衝突面１６より上方に向けて噴霧させることができ、従来のノズルの場合よりもミストの到達高さを高くすることができる。本実施形態では、ミスト噴霧ノズル１０から噴霧させたミストにより、熱延コイルの両側面の少なくとも片側を冷却する。
【００２８】
本明細書において「ミスト」とは、ザウター平均で直径が１００μｍ以下の液滴群を意味するものとする。直径が１００μｍ超えの液滴群をスプレー噴射する場合、液滴が熱延コイルの側面に付着すると、熱延コイル表面温度が１００℃以下の場合に蒸発しにくく、付着した液滴が錆びの原因となるからである。ミストの直径は、液滴にレーザー光を照射して測定することができる。また、ミストを構成する液体は、水を主成分とするものであればよいが、純水であることが好ましい。
【００２９】
次に、図３および図４を参照して、ミスト噴霧ノズル１０と熱延コイル２０との位置関係を説明する。これらの図では、熱延コイルの一方の側面２０Ａを冷却するミスト噴霧ノズル１０の衝突板を符号１４Ａで示し、他方の側面２０Ｂを冷却するミスト噴霧ノズル１０の衝突板を符号１４Ｂで示した。以下、衝突板１４Ａを参照して説明するが、衝突板１４Ｂについても同様である。
【００３０】
本実施形態では、熱延コイル２０の側面２０Ａの外側、かつ、熱延コイル２０の下端（すなわち熱延コイルの載置面）と同じ位置またはそれよりも下方に、衝突板１４Ａが位置するように、ミスト噴霧ノズル１０を配置する。具体的には、図４（Ａ）を参照して、熱延コイル２０の両側面２０Ａ，２０Ｂの中央部にそれぞれ衝突板１４Ａ，１４Ｂが配置され、図４（Ｂ）を参照して、熱延コイルの載置面Ｇより距離Ｌ１だけ下方に衝突板１４Ａが配置される。
【００３１】
本実施形態では、熱延コイルの載置面Ｇと衝突板１４Ａとの距離Ｌ１、熱延コイルの側面２０Ａと衝突板１４Ａとの距離Ｌ２、冷却水の噴射圧力、および、後述するミスト傾斜角θ１を適宜設定することにより、冷却水がミストの状態で熱延コイルの側面２０Ａに全体的に到達させることができる。以下、これらの好適条件について説明する。
【００３２】
まず、図２および図４（Ｂ）を参照して、ミストの傾斜角θ１を説明する。ミストの傾斜角θ１は、図２の線分ＭＮと棒状噴流の進行方向とのなす角として定義される。点Ｎは、液糸が途切れてミストへと分裂する位置である。点Ｍは、線分ＰＱの中点である。線分ＰＱは、衝突板１４Ａから距離Ｌ２の位置、すなわち熱延コイルの側面２０Ａの位置におけるミストの拡がりを示している。線分ＰＮがミスト群の最上部であり、線分ＱＮがミスト群の最下部である。θ１は、画像が図２のようになるように、ミスト群およびその周辺を撮影し、画像解析することにより求めることができる。
【００３３】
冷却水の噴射圧力は、１ＭＰａ以上１０ＭＰａ以下とすることが好ましい。１ＭＰａ以上とすれば、安定してミストを発生させることができ、１０ＭＰａ以下とすれば、衝突面１６の損耗を抑制することができる。安定したミスト発生の観点からは、５ＭＰａ程度とすることがより好ましい。
【００３４】
ミストの傾斜角θ１は、０度以上４５度以下とすることが好ましい。０度未満の場合、熱延コイルと離れる方向への噴射となり、冷却に寄与しないミストが増加し、４５度を超えると、やはり冷却コイルにあたるミストが十分でないからである。θ１は、棒状噴流の進行方向に対する衝突面１６の傾斜角θ２と、冷却水の噴射圧力とに依存するが、噴射圧力は、安定したミストが発生できる範囲であれば、あまり大きくθ１には影響を与えない。そこで主にθ２を適宜設定することにより、好適なθ１を得ることができる。
【００３５】
熱延コイルの載置面Ｇと衝突板１４Ａとの距離Ｌ１は、０ｍｍ以上１００ｍｍ以下であることが好ましい。衝突板１４Ａの位置は、熱延コイルの載置面と同じ位置またはそれよりも下方であれば、搬送中の熱延コイルが衝突板１４Ａに接触するおそれがない。この観点から、Ｌ１は１００ｍｍ超えとする必要はなく、床を必要以上に掘ることは工事費の無用な増加を招き、また、冷却水の到達が困難になる。
【００３６】
熱延コイルの側面２０Ａと衝突板１４Ａとの距離Ｌ２は、５０ｍｍ以上５００ｍｍ以下とすることが好ましい。５０ｍｍ未満の場合、ミストになる前の液膜や液糸が熱延コイルにあたる可能性があり、錆の原因となったり、冷却能力が低下する懸念がある一方、５００ｍｍ超えの場合、熱延コイルの熱による上昇気流を活用できなくなり、ミストの噴射高さが減少するため、好ましくない。冷却水の噴射圧力および上記Ｌ１は、ミストの供給位置に与える影響が大きくない。よって、このＬ２と、ミストの傾斜角θ１とを特に考慮して、冷却水がミストの状態で熱延コイルの側面２０Ａに全体的に到達するようにする。
【００３７】
ノズル本体１２から噴射する冷却水の温度は、熱延コイルの冷却効果を十分に得る観点から３０℃以下とすることが好ましい。
【００３８】
本実施形態では、このようにして、熱延コイルの載置面（地面）と同じ位置か、それよりも下方にノズルを配置した場合にも、熱延コイルの側面上部にミストを到達させることができる。そのため、ミストによる熱延コイルの冷却時間を短くすることができる。
【００３９】
なお、本実施形態では、より高い冷却能力を得る観点から、熱延コイルの両側面２０Ａ，２０Ｂの外側にそれぞれミスト噴射ノズル１０を配置する例を示した。しかし、ミスト噴射ノズル１０を片側のみに配置する場合においても、従来のノズルを使用する場合より、高い冷却能力を得ることができる。
【００４０】
（実施形態２）
図５を参照して、第２の実施形態による熱延コイルの冷却方法および冷却装置を説明する。本実施形態は、複数個の熱延コイルが、それぞれの熱延コイルの両側面が揃うように、二段に配置された状態に関する。つまり、実施形態１の一段配列状態において、隣接する熱延コイル間の窪みに他の熱延コイルを載置した状態であり、コイルヤード内に多数の熱延コイルを効率よく配置できる。図５において、下段の熱延コイル３２，３４と、これらの熱延コイルの間の窪みに載置した上段の熱延コイル３０を示した。また、熱延コイル３２，３０，３４にそれぞれ対応するミスト噴霧ノズルの衝突板１４Ｃ，１４Ｄ，１４Ｅも図示した。
【００４１】
図５の左右方向において、衝突板１４Ｃ，１４Ｅは、熱延コイル３２，３４の側面の中央部にそれぞれ配置され、衝突板１４Ｄは、衝突板１４Ｃおよび衝突板１４Ｅの中間に配置される。また、衝突板１４Ｃ，１４Ｄ，１４Ｅはいずれも、熱延コイルの載置面Ｇと同じ位置またはそれよりも下方に位置する。
【００４２】
本実施形態のように、上段の熱延コイルを冷却するための冷却ノズルを、実施形態１で説明したミスト噴霧ノズル１０とすると、上段の熱延コイルの側面にもミストを到達させることができ、上段の熱延コイルの冷却時間を短縮することができる。
【００４３】
また、本実施形態では、下段の熱延コイルを冷却するための冷却ノズルも、実施形態１で説明したミスト噴霧ノズル１０である。これにより、下段の熱延コイルの側面上部にミストを到達させることができ、下段の熱延コイルの冷却時間を短縮することができる。
【００４４】
衝突板１４Ｃ，１４Ｅから放出された冷却液（液膜）が、ミストの状態で下段の熱延コイル３２，３４の側面に全体的に到達するための条件は、実施形態１で述べたとおりである。
【００４５】
衝突板１４Ｄから放出された冷却液（液膜）を、ミストの状態で上段の熱延コイル３０の側面に到達させるには、熱延コイルの載置面Ｇと衝突板１４Ｄとの距離Ｌ１、熱延コイルの側面と衝突板１４Ｄとの距離Ｌ２、冷却水の噴射圧力、および、ミスト傾斜角θ１を適宜変更すればよい。特に、距離Ｌ２およびミスト傾斜角θ１を変更することにより、ミストの到達高さを高くすることができる。
【００４６】
上段の熱延コイルの側面にミストを到達させる好適な条件としては、ミストの傾斜角θ１は０度以上１５度以下とし、距離Ｌ２は５０ｍｍ以上５００ｍｍ以下とすればよい。
【実施例】
【００４７】
熱延工場のコイルヤードにおいて、図５のように配置した３つの熱延コイルに対して、種々の方法で冷却を行った。熱延コイルの寸法は、外周部の幅１．７ｍ、外周部の直径１．７ｍ、重量２５トンとした。熱延コイルの冷却開始時の表面温度は６００℃であり、４５℃になった時点で冷却を停止した。冷却開始から完了までの時間を測定した。
【００４８】
（試験Ｎｏ．１）
上段、下段とも熱延コイルを大気中で放冷した。
【００４９】
（試験Ｎｏ．２）
空気と冷却水をノズル出口近傍で混合し、ノズル出口において冷却水を微細化（ミスト化）して、ミストを噴霧する形式のノズル（表１中では「従来ノズル」と表記する。）を、図５の衝突板１４Ｃ，１４Ｄ，１４Ｅの位置にそれぞれ配置した。冷却水は水温２０℃の純水とした。熱延コイルの載置面とノズルとの距離Ｌ１は、５０ｍｍとし、熱延コイルの側面とノズルとの距離Ｌ２は、３００ｍｍとした。
【００５０】
（試験Ｎｏ．３〜１６）
図１および図２に示すミスト噴射ノズル（表１中では「本発明ノズル」と表記する。）を、図５に示すように配置した。冷却水は水温２０℃の純水とし、ノズル本体からの噴射圧力は５ＭＰａで固定した。熱延コイルの載置面と衝突板との距離Ｌ１は、５０ｍｍで固定した。ミストの傾斜角θ１、および、熱延コイルの側面と衝突板との距離Ｌ２は、表１に示すように設定した。
【００５１】
【表１】
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【００５２】
試験Ｎｏ．２では、ミストはノズルから噴霧された直後大きく減速しており、本明細書におけるミストの傾斜角θ１は測定できなかった。目視観察によると、ミストの到達高さは１ｍ程度であり、下段熱延コイルの側面上部や上段熱延コイルの側面にはミストが到達しなかった。そのため、冷却時間は下段熱延コイルで６８時間、上段熱延コイルで７６時間と長時間を要し、特に上段では、大気放冷をした比較例１と大差なかった。
【００５３】
一方、本発明ノズルを用いた試験Ｎｏ．３〜１６では、目視観察によると、下段熱延コイルの側面上部および上段熱延コイルの側面にもミストを到達させることができた。そのため、冷却時間は下段熱延コイルで５６〜６７時間、上段熱延コイルで５８〜６８時間と、試験Ｎｏ．２よりも大幅に短くすることができた。
【産業上の利用可能性】
【００５４】
本発明の熱延コイルの冷却方法および冷却装置によれば、熱延コイルの載置面（地面）と同じ位置か、それよりも下方にノズルを配置した場合にも、ミストによる冷却時間を短くすることができるため、短時間で熱延コイルを出荷できる。
【符号の説明】
【００５５】
１０  ミスト噴霧ノズル
１２  ノズル本体
１４  衝突板
１６  衝突面
２０  熱延コイル
２０Ａ，２０Ｂ  熱延コイルの側面
２０Ｃ  熱延コイルの外周面
３０  熱延コイル（上段）
３２，３４  熱延コイル（下段）
６１  加熱炉
６２  粗圧延機
６３  連続熱間仕上げ圧延機
６４  冷却装置
６５  巻取り機
【図１】
2015128781.tif 000004
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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