(57)【要約】【課題】インバータ回路のスイッチング損失を低減する。【解決手段】スイッチング素子を有し、直流電源から出力される直流電力をスイッチング素子のスイッチングによって交流電力に変換してモータのコイルに供給するインバータ回路を具備する電力変換装置であって、スイッチング素子に並列接続されるスナバコンデンサと、スナバコンデンサに接続される補助リアクトルとを有し、スナバコンデンサが補助リアクトルとの共振現象によってスナバコンデンサの電荷を放電して、スイッチング素子の両端電圧を低下させる補助回路を具備する。【選択図】図１
2015116071.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
スイッチング素子を有し、直流電源から出力される直流電力を前記スイッチング素子のスイッチングによって交流電力に変換してモータのコイルに供給するインバータ回路を具備する電力変換装置であって、
前記スイッチング素子に並列接続されるスナバコンデンサと、前記スナバコンデンサに接続される補助リアクトルとを有し、前記スナバコンデンサが前記補助リアクトルとの共振現象によって電荷を放電して、前記スイッチング素子の両端電圧を低下させる補助回路を具備することを特徴とする電力変換装置。
【請求項２】
前記インバータ回路が、一端が前記直流電源のプラス側に、また他端が前記直流電源のマイナス側にそれぞれ接続される平滑コンデンサと、一端が前記平滑コンデンサの一端に、また他端が前記モータのコイルの一端にそれぞれ接続される前記スイッチング素子である第１主スイッチング素子と、一端が前記コイルの他端に、また他端が前記平滑コンデンサの他端にそれぞれ接続される前記スイッチング素子である第２主スイッチング素子と、アノード端子が前記コイルの他端に、またカソード端子が前記平滑コンデンサの一端にそれぞれ接続される第１主ダイオードと、アノード端子が前記平滑コンデンサの他端に、またカソード端子が前記コイルの一端にそれぞれ接続される第２主ダイオードとを有する電力変換装置であって、
前記補助回路である第１補助回路及び第２補助回路を具備し、
前記第１補助回路は、
一端が前記第１主スイッチング素子の一端に、また他端が前記第１主スイッチング素子の他端にそれぞれ接続される前記スナバコンデンサである第１スナバコンデンサと、前記第１スナバコンデンサの他端と前記第１主スイッチング素子の他端との間に設けられ、アノード端子が前記第１スナバコンデンサの他端に、またカソード端子が前記第１主スイッチング素子の他端にそれぞれ接続される第１補助ダイオードと、カソード端子が前記第１補助ダイオードのアノード端子に接続される第２補助ダイオードと、アノード端子が前記第１主ダイオードのアノード端子に接続される第３補助ダイオードと、一端が前記第３補助ダイオードのカソード端子に接続される前記補助リアクトルである第１補助リアクトルと、一端が前記第１補助リアクトルの他端に、また他端が第２補助ダイオードのアノード端子にそれぞれ接続される第１補助スイッチング素子とを有し、
前記第２補助回路は、
一端が前記第２主スイッチング素子の一端に、また他端が前記第２主スイッチング素子の他端にそれぞれ接続される前記スナバコンデンサである第２スナバコンデンサと、前記第２スナバコンデンサの一端と前記第２主スイッチング素子の一端との間に設けられ、アノード端子が前記第２主スイッチング素子の一端に、またカソード端子が前記第２スナバコンデンサの一端に接続される第４補助ダイオードと、アノード端子が前記第４補助ダイオードのカソード端子に接続される第５補助ダイオードと、カソード端子が前記第２主ダイオードのカソード端子に接続される第６補助ダイオードと、一端が第５補助ダイオードのカソード端子に接続される第２補助スイッチング素子と、一端が第２補助スイッチング素子の他端に、また他端が前記第６補助ダイオードのアノード端子にそれぞれ接続される前記補助リアクトルである第２補助リアクトルとを有することを特徴とする請求項１に記載の電力変換装置。
【請求項３】
前記第１補助回路では、前記第３補助ダイオードのカソード端子と第１補助リアクトルの一端との間に第１トランスが設けられ、
前記第２補助回路では、前記第２補助リアクトルの他端と第６補助ダイオードのアノード端子との間に第２トランスが設けられていることを特徴とする請求項２に記載の電力変換装置。
【請求項４】
前記第１補助回路では、前記第３補助ダイオードのアノード端子が、第１主ダイオードのアノード端子にではなく、前記平滑コンデンサの他端に接続され、
前記第２補助回路では、前記第６補助ダイオードのカソード端子が、第２主ダイオードのカソード端子にではなく、前記平滑コンデンサの一端に接続されることを特徴とする請求項３に記載の電力変換装置。
【請求項５】
前記第１補助回路では、前記第３補助ダイオードが削除されて、第１補助リアクトルの一端が第１主ダイオードのカソード端子に接続され、
前記第２補助回路では、前記第６補助ダイオードが削除されて、第２補助リアクトルの他端が第２主ダイオードのアノード端子に接続されることを特徴とする請求項２に記載の電力変換装置。
【請求項６】
前記第１補助回路では、前記第１補助リアクトルが削除されて、前記第１トランスを前記第１補助リアクトルの代わりとして使用し、
前記第２補助回路では、前記第２補助リアクトルが削除されて、前記第２トランスを前記第２補助リアクトルの代わりとして使用することを特徴とする請求項３または４に記載の電力変換装置。
【請求項７】
前記第１、第２主スイッチング素子をオン状態にし、かつ前記第１、第２補助スイッチング素子をオフ状態にする第１動作モードと、
前記第１、第２主スイッチング素子及び前記第１、第２補助スイッチング素子をオフ状態にする第２動作モードと、
第２動作モードの次に実行され、前記第１、第２補助スイッチング素子をオフ状態からオン状態に切り替える第３動作モードと、
第３動作モードの次に実行され、前記第１、第２スナバコンデンサの放電によって、前記第１、第２主スイッチング素子の両端電圧が低下する第４動作モードと、
第１動作モードの次に実行され、前記第１、第２スナバコンデンサを充電する第５動作モードとを有し、
前記第１動作モードは、前記第４動作モードの次に実行され、
前記第２動作モードは、第５動作モードの次に実行されることを特徴とする請求項２〜６のいずれか一項に記載の電力変換装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、電力変換装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、ソフトスイッチング技術を用いた高効率なチョッパ回路として、ＳＡＺＺ（Snubber Assisted Zero voltage and Zero current transition）チョッパ回路が提案されている。ここで、上記のソフトスイッチング技術とは、共振現象等を利用して電圧または電流を零とした状態でスイッチング動作を行うことにより電力損失を低減させる技術であり、上記のＳＡＺＺチョッパ回路とは、スナバ回路を利用してソフトスイッチングを実現するチョッパ回路である。
【０００３】
例えば、下記特許文献１には、ソフトスイッチングを行う昇圧チョッパ回路が開示されている。つまり、この昇圧チョッパ回路は、直列接続された２つのリアクトルと、一端が上述した直列接続されたリアクトルの一端に、また他端が直流電源のマイナス側にそれぞれ接続される主スイッチと、この主スイッチの両端の間に接続されたスナバダイオードとスナバコンデンサとからなる直列接続体と、このスナバダイオードとスナバコンデンサとの接続点と２つのリアクトルとの接続点との間に接続された補助スイッチとを備え、スナバコンデンサの電荷が低下した（零に近似した）時点で主スイッチをオンさせてソフトスイッチングを行う。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】国際公開第２００６/０９８３７６号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ところで、上記従来技術は、チョッパ回路にソフトスイッチング技術を適用することでチョッパ回路におけるスイッチング損失を低減するものであり、直流電力を交流電力に変換してモータ等に供給するインバータ回路を有する電力変換装置のスイッチング損失を低減するものではない。例えば、モータの１つであるスイッチトリラクタンスモータに電力を供給する電力変換装置の一般的にものとして、図１４（ａ）に示すものが挙げられる。
【０００６】
この電力変換装置は、図１４（ａ）に示すように、一端が直流電源Ｅのプラス側に、また他端がマイナス側にそれぞれ接続される平滑コンデンサＣと、一端が平滑コンデンサＣの一端に、また他端がスイッチトリラクタンスモータのステータに設けられたコイルＬの一端にそれぞれ接続されるスイッチング素子Ｓ５１と、一端がコイルＬの他端に、また他端が平滑コンデンサＣの他端にそれぞれ接続されるスイッチング素子Ｓ５２と、アノード端子がコイルＬの他端に、またカソード端子が平滑コンデンサＣの一端にそれぞれ接続されるダイオードＤ５１と、アノード端子が平滑コンデンサの他端に、またカソード端子がコイルＬの一端にそれぞれ接続されるダイオードＤ５２とを備える。
【０００７】
また、上記電力変換装置は、図１４（ｂ）、（ｃ）に示す２つの動作モードを有する。つまり、この電力変換装置は、スイッチング素子Ｓ５１、Ｓ５２両方をオン状態とすることで直流電源ＥからコイルＬに電力を供給する第１動作モード（図１４（ｂ）参照）と、スイッチング素子Ｓ５１、Ｓ５２両方をオフ状態とすることで直流電源ＥからコイルＬへの電力供給を停止する第２動作モード（図１４（ｃ）参照）とを有する。電力変換装置は、第１動作モードと第２動作モードとを交互に切り替えることで、コイルＬに供給する駆動電流を調整する。なお、図１４（ａ）〜（ｃ）には、スイッチトリラクタンスモータの特定の１相のコイルＬに電力を供給する電力変換装置を図示している。上記従来技術では、上述したような電力変換装置のインバータ回路における動作モードが切り替わる際のスイッチング素子のスイッチング損失を低減できない。
【０００８】
本発明は、上述した事情に鑑みてなされたものであり、インバータ回路のスイッチング損失を低減することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記目的を達成するために、本発明では、第１の解決手段として、スイッチング素子を有し、直流電源から出力される直流電力を前記スイッチング素子のスイッチングによって交流電力に変換してモータのコイルに供給するインバータ回路を具備する電力変換装置であって、前記スイッチング素子に並列接続されるスナバコンデンサと、前記スナバコンデンサに接続される補助リアクトルとを有し、前記スナバコンデンサが前記補助リアクトルとの共振現象によって前記スナバコンデンサの電荷を放電して、前記スイッチング素子の両端電圧を低下させる補助回路を具備する、という手段を採用する。
【００１０】
本発明では、第２の解決手段として、上記第１の解決手段において、前記インバータ回路が、一端が前記直流電源のプラス側に、また他端が前記直流電源のマイナス側にそれぞれ接続される平滑コンデンサと、一端が前記平滑コンデンサの一端に、また他端が前記モータのコイルの一端にそれぞれ接続される前記スイッチング素子である第１主スイッチング素子と、一端が前記コイルの他端に、また他端が前記平滑コンデンサの他端にそれぞれ接続される前記スイッチング素子である第２主スイッチング素子と、アノード端子が前記コイルの他端に、またカソード端子が前記平滑コンデンサの一端にそれぞれ接続される第１主ダイオードと、アノード端子が前記平滑コンデンサの他端に、またカソード端子が前記コイルの一端にそれぞれ接続される第２主ダイオードとを有する電力変換装置であって、前記補助回路である第１補助回路及び第２補助回路を具備し、前記第１補助回路は、一端が前記第１主スイッチング素子の一端に、また他端が前記第１主スイッチング素子の他端にそれぞれ接続される前記スナバコンデンサである第１スナバコンデンサと、前記第１スナバコンデンサの他端と前記第１主スイッチング素子の他端との間に設けられ、アノード端子が前記第１スナバコンデンサの他端に、またカソード端子が前記第１主スイッチング素子の他端にそれぞれ接続される第１補助ダイオードと、カソード端子が前記第１補助ダイオードのアノード端子に接続される第２補助ダイオードと、アノード端子が前記第１主ダイオードのアノード端子に接続される第３補助ダイオードと、一端が前記第３補助ダイオードのカソード端子に接続される前記補助リアクトルである第１補助リアクトルと、一端が前記第１補助リアクトルの他端に、また他端が第２補助ダイオードのアノード端子にそれぞれ接続される第１補助スイッチング素子とを有し、前記第２補助回路は、一端が前記第２主スイッチング素子の一端に、また他端が前記第２主スイッチング素子の他端にそれぞれ接続される前記スナバコンデンサである第２スナバコンデンサと、前記第２スナバコンデンサの一端と前記第２主スイッチング素子の一端との間に設けられ、アノード端子が前記第２主スイッチング素子の一端に、またカソード端子が前記第２スナバコンデンサの一端に接続される第４補助ダイオードと、アノード端子が前記第４補助ダイオードのカソード端子に接続される第５補助ダイオードと、カソード端子が前記第２主ダイオードのカソード端子に接続される第６補助ダイオードと、一端が第５補助ダイオードのカソード端子に接続される第２補助スイッチング素子と、一端が第２補助スイッチング素子の他端に、また他端が前記第６補助ダイオードのアノード端子にそれぞれ接続される前記補助リアクトルである第２補助リアクトルとを有する、という手段を採用する。
【００１１】
本発明では、第３の解決手段として、上記第２の解決手段において、前記第１補助回路では、前記第３補助ダイオードのカソード端子と第１補助リアクトルの一端との間に第１トランスが設けられ、前記第２補助回路では、前記第２補助リアクトルの他端と第６補助ダイオードのアノード端子との間に第２トランスが設けられている、という手段を採用する。
【００１２】
本発明では、第４の解決手段として、上記第３の解決手段において、前記第１補助回路では、前記第３補助ダイオードのアノード端子が、第１主ダイオードのアノード端子にではなく、前記平滑コンデンサの他端に接続され、前記第２補助回路では、前記第６補助ダイオードのカソード端子が、第２主ダイオードのカソード端子にではなく、前記平滑コンデンサの一端に接続される、という手段を採用する。
【００１３】
本発明では、第５の解決手段として、上記第２の解決手段において、前記第１補助回路では、前記第３補助ダイオードが削除されて、第１補助リアクトルの一端が第１主ダイオードのカソード端子に接続され、前記第２補助回路では、前記第６補助ダイオードが削除されて、第２補助リアクトルの他端が第２主ダイオードのアノード端子に接続される、という手段を採用する。
【００１４】
本発明では、第６の解決手段として、上記第３または第４の解決手段において、前記第１補助回路では、前記第１補助リアクトルが削除されて、前記第１トランスを前記第１補助リアクトルの代わりとして使用し、前記第２補助回路では、前記第２補助リアクトルが削除されて、前記第２トランスを前記第２補助リアクトルの代わりとして使用する、という手段を採用する。
【００１５】
本発明では、第７の解決手段として、上記第２〜第６のいずれか１つの解決手段において、前記第１、第２主スイッチング素子をオン状態にし、かつ前記第１、第２補助スイッチング素子をオフ状態にする第１動作モードと、前記第１、第２主スイッチング素子及び前記第１、第２補助スイッチング素子をオフ状態にする第２動作モードと、第２動作モードの次に実行され、前記第１、第２補助スイッチング素子をオフ状態からオン状態に切り替える第３動作モードと、第３動作モードの次に実行され、前記第１、第２スナバコンデンサの放電によって、前記第１、第２主スイッチング素子の両端電圧が低下する第４動作モードと、第１動作モードの次に実行され、前記第１、第２スナバコンデンサを充電する第５動作モードとを有し、前記第１動作モードは、前記第４動作モードの次に実行され、前記第２動作モードは、第５動作モードの次に実行される、という手段を採用する。
【発明の効果】
【００１６】
本発明によれば、スイッチング素子に並列接続されるスナバコンデンサと、前記スナバコンデンサに接続される補助リアクトルとを有し、スナバコンデンサが補助リアクトルとの共振現象によってスナバコンデンサの電荷を放電して、スイッチング素子の両端電圧を低下させる補助回路を具備することによって、インバータ回路のスイッチング損失を低減することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】本発明の第１実施形態に係る電力変換装置の回路図である。
【図２】本発明の第１実施形態に係る電力変換装置の動作モード毎の電力の流れを示す図である。
【図３】本発明の第１実施形態におけるスイッチングタイミングを示す図である。
【図４】本発明の第１実施形態に係る電力変換装置のスイッチトリラクタンスモータの３相のコイルＬ１、Ｌ１１、Ｌ２１に電力を供給する場合の構成を示す回路図である。
【図５】本発明の第２実施形態に係る電力変換装置の回路図である。
【図６】本発明の第２実施形態に係る電力変換装置の動作モード毎の電力の流れを示す図である。
【図７】本発明の第２実施形態におけるスイッチングタイミングを示す図である。
【図８】本発明の第３実施形態に係る電力変換装置の回路図である。
【図９】本発明の第３実施形態に係る電力変換装置の動作モード毎の電力の流れを示す図である。
【図１０】本発明の第３実施形態におけるスイッチングタイミングを示す図である。
【図１１】本発明の第４実施形態に係る電力変換装置の回路図である。
【図１２】本発明の第５実施形態に係る電力変換装置の回路図である。
【図１３】本発明の第６実施形態に係る電力変換装置の回路図である。
【図１４】従来の電力変換装置の回路（ａ）及び動作モード毎の電流の流れ（ｂ）、（ｃ）を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
〔第1実施形態〕
初めに第１実施形態について説明する。本第１実施形態に係る電力変換装置は、直流電源Ｅから出力される直流電力を交流電力に変換してスイッチトリラクタンスモータのステータ（図示略）に設けられたコイルＬ１に供給するものである。このような電力変換装置は、図１に示すように、１対の第１端子Ｔ１、Ｔ２、１対の第２端子Ｔ１１、Ｔ１２、平滑コンデンサＣ、第１主スイッチング素子ＭＳｈ、第２主スイッチング素子ＭＳｗ、第１主ダイオードＤｈ、第２主ダイオードＤｗ、第１スナバコンデンサＣｓｈ、第１補助ダイオードＤｓｈ１、第２補助ダイオードＤｓｈ２、第３補助ダイオードＤｓｈ３、第１補助リアクトルＬｓｈ、第１補助スイッチング素子ＳＳｈ、第２スナバコンデンサＣｓｗ、第４補助ダイオードＤｓｗ１、第５補助ダイオードＤｓｗ２、第６補助ダイオードＤｓｗ３、第２補助スイッチング素子ＳＳｗ、第２補助リアクトルＬｓｗ及びスイッチ制御部Ｍから構成されている。なお、図１には、スイッチトリラクタンスモータの特定の１相のコイルＬ１に電力を供給する電力変換装置を図示している。
【００１９】
また、上記平滑コンデンサＣ、第１主スイッチング素子ＭＳｈ、第２主スイッチング素子ＭＳｗ、第１主ダイオードＤｈ及び第２主ダイオードＤｗは、本実施形態におけるインバータ回路を構成するものである。
【００２０】
また、上記第１スナバコンデンサＣｓｈ、第１補助ダイオードＤｓｈ１、第２補助ダイオードＤｓｈ２、第３補助ダイオードＤｓｈ３、第１補助リアクトルＬｓｈ及び第１補助スイッチング素子ＳＳｈは、本実施形態における第１補助回路を構成するものである。
【００２１】
また、上記第２スナバコンデンサＣｓｗ、第４補助ダイオードＤｓｗ１、第５補助ダイオードＤｓｗ２、第６補助ダイオードＤｓｗ３、第２補助スイッチング素子ＳＳｗ及び第２補助リアクトルＬｓｗは、本実施形態における第２補助回路を構成するものである。
【００２２】
１対の第１端子Ｔ１、Ｔ２は、直流電源Ｅの両端（プラス側及びマイナス側）に接続されている。一方、１対の第２端子Ｔ１１、Ｔ１２は、スイッチトリラクタンスモータのコイルＬ１の両端に接続されている。
【００２３】
平滑コンデンサＣは、一端が第１端子Ｔ１を介して直流電源Ｅのプラス側に、また他端が第１端子Ｔ２を介して直流電源Ｅのマイナス側にそれぞれ接続されている。この平滑コンデンサＣは、直流電源Ｅから出力される直流電力に含まれるノイズを除去して平滑化するものである。
【００２４】
第１主スイッチング素子ＭＳｈは、一端が平滑コンデンサＣの一端に、また他端が第２端子Ｔ１１を介してスイッチトリラクタンスモータのコイルＬ１の一端にそれぞれ接続されている。
第２主スイッチング素子ＭＳｗは、一端が第２端子Ｔ１２を介してスイッチトリラクタンスモータのコイルＬ１の他端に、また他端が平滑コンデンサＣの他端にそれぞれ接続されている。
【００２５】
第１主ダイオードＤｈは、アノード端子が第２端子Ｔ１２を介してコイルＬ１の他端に、またカソード端子が平滑コンデンサＣの一端にそれぞれ接続されている。
第２主ダイオードＤｗは、アノード端子が平滑コンデンサＣの他端に、またカソード端子が第２端子Ｔ１１を介してコイルＬ１の一端にそれぞれ接続されている。
【００２６】
第１スナバコンデンサＣｓｈは、一端が第１主スイッチング素子ＭＳｈの一端に、また他端が第１補助ダイオードＤｓｈ１のアノード端子にそれぞれ接続されている。すなわち、第１スナバコンデンサＣｓｈは、第１主スイッチング素子ＭＳｈに並列接続されている。
【００２７】
第１補助ダイオードＤｓｈ１は、第１スナバコンデンサＣｓｈの他端と第１主スイッチング素子ＭＳｈの他端との間に設けられ、アノード端子が第１スナバコンデンサＣｓｈの他端に、またカソード端子が第１主スイッチング素子ＭＳｈの他端にそれぞれ接続されている。つまり、上記第１スナバコンデンサＣｓｈ及び第１補助ダイオードＤｓｈ１からなる直列回路は、第１主スイッチング素子ＭＳｈに並列接続されている。
【００２８】
第２補助ダイオードＤｓｈ２は、カソード端子が第１補助ダイオードＤｓｈ１のアノード端子に接続されている。
第３補助ダイオードＤｓｈ３は、アノード端子が第１主ダイオードＤｈのアノード端子に、またカソード端子が第１補助リアクトルＬｓｈの一端にそれぞれ接続されている。
【００２９】
第１補助リアクトルＬｓｈは、一端が第３補助ダイオードＤｓｈ３のカソード端子に、また他端が第１補助スイッチング素子ＳＳｈの一端にそれぞれ接続されている。
第１補助スイッチング素子ＳＳｈは、一端が第１補助リアクトルＬｓｈの他端に、また他端が第２補助ダイオードＤｓｈ２のアノード端子にそれぞれ接続されている。
【００３０】
第２スナバコンデンサＣｓｗは、一端が第４補助ダイオードＤｓｈ１のカソード端子に、また他端が第２主スイッチング素子ＭＳｗの他端にそれぞれ接続されている。すなわち、第２スナバコンデンサＣｓｗは、第２主スイッチング素子ＭＳｗに並列接続されている。
【００３１】
第４補助ダイオードＤｓｗ１は、第２スナバコンデンサＣｓｗの一端と第２主スイッチング素子ＭＳｗの一端との間に設けられ、アノード端子が第２主スイッチング素子ＭＳｗの一端に、またカソード端子が第２スナバコンデンサＣｓｗの一端に接続されている。つまり、上記第２スナバコンデンサＣｓｗ及び第４補助ダイオードＤｓｗ１からなる直列回路は、第２主スイッチング素子ＭＳｗに並列接続されている。
【００３２】
第５補助ダイオードＤｓｗ２は、アノード端子が第４補助ダイオードＤｓｗ１のカソード端子に、またカソード端子が第２補助スイッチング素子ＳＳｗの一端に接続されている。
第６補助ダイオードＤｓｗ３は、カソード端子が第２主ダイオードＤｗのカソード端子に接続されている。
【００３３】
第２補助スイッチング素子ＳＳｗは、一端が第５補助ダイオードＤｓｗ２のカソード端子に、また他端が第２補助リアクトルＬｓｗの一端にぞれぞれ接続されている。
第２補助リアクトルＬｓｗは、一端が第２補助スイッチング素子ＳＳｗの他端に、また他端が第６補助ダイオードＤｓｗ３のアノード端子にそれぞれ接続されている。
【００３４】
上述した第１主スイッチング素子ＭＳｈ、第２主スイッチング素子ＭＳｗ、第１補助スイッチング素子ＳＳｈ及び第２補助スイッチング素子ＳＳｗは、例えば、ＩＧＢＴ（Insulated Gate Bipolar Transistor：絶縁ゲートバイポーラトランジスタ）であり、ゲート端子がスイッチ制御部Ｍに接続され、スイッチ制御部Ｍから電圧値がハイレベルである制御信号がゲート端子に入力されるとオン状態となり、電圧値がローレベルである制御信号がゲート端子に入力されるとオフ状態となる。
【００３５】
また、第１主スイッチング素子ＭＳｈ、第２主スイッチング素子ＭＳｗ、第１補助スイッチング素子ＳＳｈ及び第２補助スイッチング素子ＳＳｗは、ＩＧＢＴ以外にも、例えばバイポーラトランジスタやＦＥＴ（Field Effect Transistor：電界効果トランジスタ）であってもよい。
【００３６】
スイッチ制御部Ｍは、第１主スイッチング素子ＭＳｈ、第２主スイッチング素子ＭＳｗ、第１補助スイッチング素子ＳＳｈ及び第２補助スイッチング素子ＳＳｗのスイッチング制御を行うマイクロコントローラであり、内部に記憶するプログラムに基づいて各スイッチング素子のゲート端子それぞれに、上述した制御信号を出力する。
【００３７】
次に、このように構成された本電力変換装置の動作について図２及び図３を参照して説明する。
本電力変換装置は、スイッチトリラクタンスモータのステータ（図示略）に設けられたコイルＬ１に駆動電力を供給すると共に、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗのスイッチング損失を低減するために、第１主スイッチング素子ＭＳｈ、第２主スイッチング素子ＭＳｗ、第１補助スイッチング素子ＳＳｈ及び第２補助スイッチング素子ＳＳｗのスイッチングを制御する。つまり、本電力変換装置は、以下に説明する第１〜第５動作モードを実行する。
【００３８】
第１動作モードは、直流電源ＥからスイッチトリラクタンスモータのコイルＬ１に駆動電力を供給する動作モードである。つまり、第１動作モードにおいて、スイッチ制御部Ｍは、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗをオン状態にし、かつ第１補助スイッチング素子ＳＳｈ及び第２補助スイッチング素子ＳＳｗをオフ状態にする（図２（１）及び図３参照）。これにより、図２（１）に示すように、直流電源Ｅから、平滑コンデンサＣを介して、スイッチトリラクタンスモータのコイルＬ１に電力が供給される。なお、第１実施形態については、第１補助スイッチング素子ＳＳｈ及び第２補助スイッチング素子ＳＳｗをオン状態にしたままでもよい。つまり、第１動作モードを後述する第５動作モードに切り替える際、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗと同様に、第１補助スイッチング素子ＳＳｈ及び第２補助スイッチング素子ＳＳｗをオフ状態にするようにしてもよい。
【００３９】
第２動作モードは、直流電源ＥからスイッチトリラクタンスモータのコイルＬ１への駆動電力の供給を停止する動作モードである。第２動作モードにおいて、スイッチ制御部Ｍは、第１主スイッチング素子ＭＳｈ、第２主スイッチング素子ＭＳｗ、第１補助スイッチング素子ＳＳｈ及び第２補助スイッチング素子ＳＳｗをオフ状態にする（図２（２）及び図３参照）。
【００４０】
これにより、図２（２）に示すように、コイルＬ１から、第１主ダイオードＤｈ、平滑コンデンサＣ及び第２主ダイオードＤｗを順に介してコイルＬ１に至る経路で電力が流れる。この結果、コイルＬ１の駆動電力は、スイッチトリラクタンスモータの駆動に使用されて、低下する。
【００４１】
本実施形態では、上記第２動作モードから第１動作モードに移行する間において、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗをオフ状態からオン状態にする際のスイッチング損失を低減する（つまりソフトスイッチングを実現する）ために、第３動作モード及び第４動作モードを順番に実行する（図２（３）、（４）及び図３参照）。
【００４２】
第３動作モードは、第２動作モードの次に実行され、直流電源ＥからスイッチトリラクタンスモータのコイルＬ１への駆動電力の供給を停止しつつ、コイルＬ１に蓄えられたエネルギーを放出する動作モードである。第３動作モードにおいて、スイッチ制御部Ｍは、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗをオフ状態のまま、第１補助スイッチング素子ＳＳｈ及び第２補助スイッチング素子ＳＳｗをオン状態にする（図２（３）及び図３参照）。
【００４３】
これにより、図２（３）に示すように、コイルＬ１に蓄えられたエネルギーは、電力として、第１主ダイオードＤｈ及び第２主ダイオードＤｗを通過する経路、第１補助リアクトルＬｓｈを通過する経路及び第２補助リアクトルＬｓｗを通過する経路、つまり３つの経路を介して放出される。そして、時間の経過と共に、第１補助リアクトルＬｓｈを通過する経路及び第２補助リアクトルＬｓｗを通過する経路に流れる電力が増大し、一方第１主ダイオードＤｈ及び第２主ダイオードＤｗを通過する経路に流れる電力が徐々に減少して流れなくなる。
【００４４】
本実施形態は、第２動作モードと第１動作モードとの間に第３動作モードを挟むことによって、第１主ダイオードＤｈ及び第２主ダイオードＤｗに流れる電力を徐々に減少させるため、従来のように第２動作モードから第１動作モードに直接切り替えて第１主ダイオードＤｈ及び第２主ダイオードＤｗに流れる電力の方向を急激に切り替える場合と比べて、第１主ダイオードＤｈ及び第２主ダイオードＤｗのリカバリー損失を低減できる。
【００４５】
また、コイルＬ１に蓄えられたエネルギーも、時間と共に減少し、第１補助リアクトルＬｓｈを通過する経路及び第２補助リアクトルＬｓｗを通過する経路の電圧も低下する。これにより、第３動作モードから第４モードに切り替わる。
【００４６】
第４動作モードは、第１スナバコンデンサＣｓｈ及び第２スナバコンデンサＣｓｗに蓄えれた電荷を放電する動作モードである。第４動作モードでは、コイルＬ１の電流値と第１補助リアクトルＬｓｈの電流値とが同等になると第１スナバコンデンサＣｓｈが第１補助リアクトルＬｓｈとの共振現象によって放電を開始し、コイルＬ１の電流値と第２補助リアクトルＬｓｗとの電流値が同等になると第２スナバコンデンサＣｓｗが第２補助リアクトルＬｓｗとの共振現象によって放電を開始する。（図２（４）及び図３参照）。
【００４７】
この結果、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗの両端電圧は低下（零に近似）する。第４動作モードの次に実行される第１モードにおいて、スイッチ制御部Ｍは、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗとの両端電圧が低下したタイミングで、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗをオフ状態からオン状態に切り替える。これにより、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗをオフ状態からオン状態にする（第２動作モードから第１動作モードに切り替える）際のスイッチング損失を低減することができる。
【００４８】
また、第１スナバコンデンサＣｓｈ及び第２スナバコンデンサＣｓｗから放電された電荷は、コイルＬ１に供給されて、スイッチトリラクタンスモータの駆動に使用される。これによって、電力を有効活用することが可能となる。
【００４９】
一方、第５動作モードは、上記第１動作モードから第２動作モードに移行する間で実行され、第１スナバコンデンサＣｓｈ及び第２スナバコンデンサＣｓｗを充電する動作モードである。スイッチ制御部Ｍは、第１動作モードの開始から特定の時間経過すると、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗをオン状態からオフ状態に切り替えることで、第１動作モードから第５動作モードに切り替える（図２（５）及び図３参照）。
【００５０】
ここで、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗをオン状態からオフ状態に切り替える際、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗに流れていた電力が、第１スナバコンデンサＣｓｈ及び第２スナバコンデンサＣｓｗに迂回して流れるため、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗのスイッチング損失を低減することができる。
【００５１】
また、スイッチ制御部Ｍは、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗをオン状態からオフ状態に切り替える前に、もしくは同時に第１補助スイッチング素子ＳＳｈ及び第２補助スイッチング素子ＳＳｗをオン状態からオフ状態に切り替えておく（図３参照）。
【００５２】
これにより、図２（５）に示すように、直流電源Ｅからの電力は、第１スナバコンデンサＣｓｈ及び第２スナバコンデンサＣｓｗを通過する経路のみに流れる。そして、第１スナバコンデンサＣｓｈ及び第２スナバコンデンサＣｓｗが充電されて、その電圧が直流電源Ｅと等しくなると、第５動作モードから第２動作モードに切り替わる。
【００５３】
続いて、上記第１実施形態の変形例として、スイッチトリラクタンスモータ（図示略）の３相分のコイルＬ１、Ｌ１１、Ｌ２１それぞれに１２０度ずつ位相の異なる駆動電力を供給する電力変換装置について説明する。
【００５４】
この電力変換装置は、図４に示すように、コイルＬ１だけでなく、コイルＬ１１に対応して、１対の第２端子Ｔ１１１、Ｔ１１２、平滑コンデンサＣ１、第１主スイッチング素子ＭＳｈ１、第２主スイッチング素子ＭＳｗ１、第１主ダイオードＤｈ１、第２主ダイオードＤｗ１、第１スナバコンデンサＣｓｈ１、第１補助ダイオードＤｓｈ１１、第２補助ダイオードＤｓｈ１２、第３補助ダイオードＤｓｈ１３、第１補助リアクトルＬｓｈ１、第１補助スイッチング素子ＳＳｈ１、第２スナバコンデンサＣｓｗ１、第４補助ダイオードＤｓｗ１１、第５補助ダイオードＤｓｗ１２、第６補助ダイオードＤｓｗ１３、第２補助スイッチング素子ＳＳｗ１及び第２補助リアクトルＬｓｗ１を備える。
【００５５】
また、電力変換装置は、コイルＬ２１に対応して、１対の第２端子Ｔ２１１、Ｔ２１２、平滑コンデンサＣ２、第１主スイッチング素子ＭＳｈ２、第２主スイッチング素子ＭＳｗ２、第１主ダイオードＤｈ２、第２主ダイオードＤｗ２、第１スナバコンデンサＣｓｈ２、第１補助ダイオードＤｓｈ２１、第２補助ダイオードＤｓｈ２２、第３補助ダイオードＤｓｈ２３、第１補助リアクトルＬｓｈ２、第１補助スイッチング素子ＳＳｈ２、第２スナバコンデンサＣｓｗ２、第４補助ダイオードＤｓｗ２１、第５補助ダイオードＤｓｗ２２、第６補助ダイオードＤｓｗ２３、第２補助スイッチング素子ＳＳｗ２及び第２補助リアクトルＬｓｗ２を備える。
【００５６】
このように構成された電力変換装置は、スイッチトリラクタンスモータの３相分のコイルＬ１、Ｌ１１、Ｌ２１それぞれに供給する駆動電流を生成するために、上述した第１〜第５動作モードをコイルＬ１、Ｌ１１、Ｌ２１各々に応じて実行し、コイルＬ１、Ｌ１１、Ｌ２１それぞれに１２０度ずつ位相の異なる駆動電流を供給する。
【００５７】
このような本実施形態によれば、第４動作モードにおいて、第１スナバコンデンサＣｓｈ及び第２スナバコンデンサＣｓｗの放電により、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗの両端電圧は低下し、第１動作モードにおいて、このタイミングで、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗをオフ状態からオン状態に切り替えることによって、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗのスイッチング損失を低減することができる。
【００５８】
また、本実施形態によれば、第５動作モードにおいて、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗをオン状態からオフ状態に切り替える際、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗに流れていた電力が、第１スナバコンデンサＣｓｈ及び第２スナバコンデンサＣｓｗに迂回して流れるため、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗのスイッチング損失を低減することができる。
【００５９】
また、本実施形態では、第３動作モードにおいて、第１主ダイオードＤｈ及び第２主ダイオードＤｗに流れる電力が徐々に減少するため、第２動作モードから第１動作モードに直接切り替わる場合と比べて、第１主ダイオードＤｈ及び第２主ダイオードＤｗのリカバリー損失を低減できる。また、本実施形態によれば、第１スナバコンデンサＣｓｈ及び第２スナバコンデンサＣｓｗから放電された電荷がコイルＬ１に供給されて、スイッチトリラクタンスモータの駆動に使用されるので、電力を有効活用することが可能となる。
【００６０】
〔第２実施形態〕
次に、第２実施形態に係る電力変換装置について説明する。
本第２実施形態に係る電力変換装置は、以下の点において、上記第１実施形態と相違する。つまり、本実施形態に係る電力変換装置は、図５に示すように、第３補助ダイオードＤｓｈ３のカソード端子と第１補助リアクトルＬｓｈの一端との間に第１トランスＴｓｈが設けられると共に、第２補助リアクトルＬｓｗの他端と第６補助ダイオードＤｓｗ３のアノード端子との間に第２トランスＴｓｗが設けられている点において、上記第１実施形態と相違する。これ以外の構成要素については第１実施形態と同様である。よって、第２実施形態において第１実施形態と同様の構成要素については説明を省略する。なお、図５には、スイッチトリラクタンスモータの特定の１相のコイルＬ１に電力を供給する電力変換装置を図示している。
【００６１】
第１トランスＴｓｈは、第３補助ダイオードＤｓｈ３のカソード端子と第１補助リアクトルＬｓｈの一端との間に設けられている。つまり、第１トランスＴｓｈの１次コイルは、一端が第１補助リアクトルＬｓｈに接続されている。また、２次コイルは、一端が第３補助ダイオードＤｓｈ３のカソード端子に接続されている。
【００６２】
第２トランスＴｓｗは、第２補助リアクトルＬｓｗの他端と第６補助ダイオードＤｓｗ３のアノード端子との間に設けられている。つまり、第２トランスＴｓｗの１次コイルは、一端が第２補助リアクトルＬｓｗの他端に接続されている。また、２次コイルは、一端が第６補助ダイオードＤｓｗ３のアノード端子に接続されている。
【００６３】
次に、このように構成された本第２実施形態の動作について図６及び図７を参照して説明する。
【００６４】
第１動作モードは、第１実施形態と同様、直流電源ＥからスイッチトリラクタンスモータのコイルＬ１に駆動電力を供給する動作モードである。つまり、第１動作モードにおいて、スイッチ制御部Ｍは、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗをオン状態にし、かつ第１補助スイッチング素子ＳＳｈ及び第２補助スイッチング素子ＳＳｗをオフ状態にする（図６（１）及び図７参照）。これにより、図６（１）に示すように、直流電源Ｅから、平滑コンデンサＣを介して、スイッチトリラクタンスモータのコイルＬ１に電力が供給される。
【００６５】
第２動作モードは、第１実施形態と同様、直流電源ＥからスイッチトリラクタンスモータのコイルＬ１への駆動電力の供給を停止する動作モードである。第２動作モードにおいて、スイッチ制御部Ｍは、第１主スイッチング素子ＭＳｈ、第２主スイッチング素子ＭＳｗ、第１補助スイッチング素子ＳＳｈ及び第２補助スイッチング素子ＳＳｗをオフ状態にする（図６（２）及び図７参照）。
【００６６】
これにより、図６（２）に示すように、コイルＬ１から、第１主ダイオードＤｈ、平滑コンデンサＣ及び第２主ダイオードＤｗを順に介してコイルＬ１に至る経路で電力が流れる。この結果、コイルＬ１の駆動電力は、スイッチトリラクタンスモータの駆動に使用されて、低下する。
【００６７】
本実施形態でも、第１実施形態と同様、上記第２動作モードから第１動作モードに移行する間において、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗをオフ状態からオン状態にする際のスイッチング損失を低減する（つまりソフトスイッチングを実現する）ために、第３動作モード及び第４動作モードを順番に実行する（図６（３）、（４）及び図７参照）。
【００６８】
第３動作モードは、第１実施形態と同様、第２動作モードの次に実行され、直流電源ＥからスイッチトリラクタンスモータのコイルＬ１への駆動電力の供給を停止しつつ、コイルＬ１に蓄えられたエネルギーを放出する動作モードである。第３動作モードにおいて、スイッチ制御部Ｍは、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗをオフ状態のまま、第１補助スイッチング素子ＳＳｈ及び第２補助スイッチング素子ＳＳｗをオン状態にする（図６（３）及び図７参照）。
【００６９】
これにより、図６（３）に示すように、コイルＬ１に蓄えられたエネルギーは、電力として、第１主ダイオードＤｈ及び第２主ダイオードＤｗを通過する経路、第１補助リアクトルＬｓｈを通過する経路及び第２補助リアクトルＬｓｗを通過する経路、つまり３つの経路を介して放出される。そして、時間の経過と共に、第１補助リアクトルＬｓｈを通過する経路及び第２補助リアクトルＬｓｗを通過する経路に流れる電力が増大し、一方第１主ダイオードＤｈ及び第２主ダイオードＤｗを通過する経路に流れる電力が徐々に減少して流れなくなる。
【００７０】
本実施形態は、第１実施形態と同様、第２動作モードと第１動作モードとの間に第３動作モードを挟むことによって、第１主ダイオードＤｈ及び第２主ダイオードＤｗに流れる電力を徐々に減少させるため、従来のように第２動作モードから第１動作モードに直接切り替えて第１主ダイオードＤｈ及び第２主ダイオードＤｗに流れる電力の方向を急激に切り替える場合と比べて、第１主ダイオードＤｈ及び第２主ダイオードＤｗのリカバリー損失を低減できる。
【００７１】
また、コイルＬ１に蓄えられたエネルギーも、時間と共に減少し、第１補助リアクトルＬｓｈを通過する経路及び第２補助リアクトルＬｓｗを通過する経路の電圧も低下する。これにより、第３動作モードから第４モードに切り替わる。
【００７２】
第４動作モードは、第１実施形態と同様、第１スナバコンデンサＣｓｈ及び第２スナバコンデンサＣｓｗに蓄えれた電荷を放電する動作モードである。第４動作モードでは、コイルＬ１の電流値と第１補助リアクトルＬｓｈの電流値とが同等になると第１スナバコンデンサＣｓｈが第１補助リアクトルＬｓｈとの共振現象によって放電を開始し、コイルＬ１の電流値と第２補助リアクトルＬｓｗとの電流値が同等になると第２スナバコンデンサＣｓｗが第２補助リアクトルＬｓｗとの共振現象によって放電を開始する。（図６（４）及び図７参照）
【００７３】
この結果、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗの両端電圧は低下（零に近似）する。第４動作モードの次に実行される第１モードにおいて、スイッチ制御部Ｍは、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗとの両端電圧が低下したタイミングで、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗをオフ状態からオン状態に切り替える。これにより、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗをオフ状態からオン状態にする（第２動作モードから第１動作モードに切り替える）際のスイッチング損失を低減することができる。
【００７４】
また、第１スナバコンデンサＣｓｈ及び第２スナバコンデンサＣｓｗから放電された電荷は、第１トランスＴｓｈあるいは第２トランスＴｓｗを介して、コイルＬ１に供給されて、スイッチトリラクタンスモータの駆動に使用される。これによって、電力を有効活用することが可能となる。
【００７５】
一方、第５動作モードは、第１実施形態と同様、上記第１動作モードから第２動作モードに移行する間で実行され、第１スナバコンデンサＣｓｈ及び第２スナバコンデンサＣｓｗを充電する動作モードである。スイッチ制御部Ｍは、第１動作モードの開始から特定の時間経過すると、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗをオン状態からオフ状態に切り替えることで、第１動作モードから第５動作モードに切り替える（図６（５）及び図７参照）。
【００７６】
ここで、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗをオン状態からオフ状態に切り替える際、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗに流れていた電力が、第１スナバコンデンサＣｓｈ及び第２スナバコンデンサＣｓｗに迂回して流れるため、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗのスイッチング損失を低減することができる。
【００７７】
また、スイッチ制御部Ｍは、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗをオン状態からオフ状態に切り替える前に、第１補助スイッチング素子ＳＳｈ及び第２補助スイッチング素子ＳＳｗをオン状態からオフ状態に切り替えておく（図７参照）。これは、第１補助リアクトルＬｓｈを通過する経路及び第２補助リアクトルＬｓｗを通過する経路に電力が流れないようにするためである。
【００７８】
これにより、図６（５）に示すように、直流電源Ｅからの電力は、第１スナバコンデンサＣｓｈ及び第２スナバコンデンサＣｓｗを通過する経路のみに流れる。そして、第１スナバコンデンサＣｓｈ及び第２スナバコンデンサＣｓｗが充電されて、その電圧が直流電源Ｅと等しくなると、第５動作モードから第２動作モードに切り替わる。
【００７９】
また、本第２実施形態の変形例として、スイッチトリラクタンスモータ（図示略）の３相分のコイルそれぞれに１２０度ずつ位相の異なる駆動電流を供給する電力変換装置がある。この電力変換装置は、第１実施形態の変形例（図４参照）と同じように、３相分のコイルそれぞれに対応して、第２実施形態の構成要素、つまり、１対の第２端子Ｔ１１、Ｔ１２、平滑コンデンサＣ、第１主スイッチング素子ＭＳｈ、第２主スイッチング素子ＭＳｗ、第１主ダイオードＤｈ、第２主ダイオードＤｗ、第１スナバコンデンサＣｓｈ、第１補助ダイオードＤｓｈ１、第２補助ダイオードＤｓｈ２、第３補助ダイオードＤｓｈ３、第１補助リアクトルＬｓｈ、第１補助スイッチング素子ＳＳｈ、第２スナバコンデンサＣｓｗ、第４補助ダイオードＤｓｗ１、第５補助ダイオードＤｓｗ２、第６補助ダイオードＤｓｗ３、第２補助スイッチング素子ＳＳｗ、第２補助リアクトルＬｓｗ、第１トランスＴｓｈ及び第２トランスＴｓｗを備えるようすればよい。このように構成された電力変換装置は、第１〜第５動作モードを３相分のコイル各々に応じて実行し、コイルそれぞれに１２０度ずつ位相の異なる駆動電力を供給する。
【００８０】
このような本実施形態によれば、第４動作モードにおいて、第１スナバコンデンサＣｓｈ及び第２スナバコンデンサＣｓｗの放電により、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗの両端電圧は低下し、第１動作モードにおいて、このタイミングで、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗをオフ状態からオン状態に切り替えることによって、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗのスイッチング損失を低減することができる。
【００８１】
また、本実施形態によれば、第５動作モードにおいて、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗをオン状態からオフ状態に切り替える際、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗに流れていた電力が、第１スナバコンデンサＣｓｈ及び第２スナバコンデンサＣｓｗに迂回して流れるため、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗのスイッチング損失を低減することができる。
【００８２】
また、本実施形態では、第３動作モードにおいて、第１主ダイオードＤｈ及び第２主ダイオードＤｗに流れる電力が徐々に減少するため、第２動作モードから第１動作モードに直接切り替わる場合と比べて、第１主ダイオードＤｈ及び第２主ダイオードＤｗのリカバリー損失を低減できる。また、本実施形態によれば、第１スナバコンデンサＣｓｈ及び第２スナバコンデンサＣｓｗから放電された電荷が第１トランスＴｓｈあるいは第２トランスＴｓｗを介して、コイルＬ１に供給されて、スイッチトリラクタンスモータの駆動に使用されるので、電力を有効活用することが可能となる。
【００８３】
〔第３実施形態〕
次に、第３実施形態に係る電力変換装置について説明する。
本第３実施形態に係る電力変換装置は、以下の点において、上記第２実施形態と相違する。つまり、本実施形態に係る電力変換装置は、図８に示すように、第３補助ダイオードＤｓｈ３のアノード端子が、第１主ダイオードＤｈのアノード端子にではなく、平滑コンデンサＣの他端に接続されると共に、第６補助ダイオードＤｓｗ３のカソード端子が、第２主ダイオードＤｗのカソード端子にではなく、平滑コンデンサＣの一端に接続される点において、上記第２実施形態と相違する。これ以外の構成要素については第２実施形態と同様である。よって、第３実施形態の構成要素については説明を省略する。なお、図８には、スイッチトリラクタンスモータの特定の１相のコイルＬ１に電力を供給する電力変換装置を図示している。
【００８４】
次に、このように構成された本第３実施形態の動作について図９及び図１０を参照して説明する。
【００８５】
第１動作モードは、第１実施形態と同様、直流電源ＥからスイッチトリラクタンスモータのコイルＬ１に駆動電力を供給する動作モードである。つまり、第１動作モードにおいて、スイッチ制御部Ｍは、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗをオン状態にし、かつ第１補助スイッチング素子ＳＳｈ及び第２補助スイッチング素子ＳＳｗをオフ状態にする（図９（１）及び図１０参照）。これにより、図９（１）に示すように、直流電源Ｅから、平滑コンデンサＣを介して、スイッチトリラクタンスモータのコイルＬ１に電力が供給される。
【００８６】
第２動作モードは、第１実施形態と同様、直流電源ＥからスイッチトリラクタンスモータのコイルＬ１への駆動電力の供給を停止する動作モードである。第２動作モードにおいて、スイッチ制御部Ｍは、第１主スイッチング素子ＭＳｈ、第２主スイッチング素子ＭＳｗ、第１補助スイッチング素子ＳＳｈ及び第２補助スイッチング素子ＳＳｗをオフ状態にする（図９（２）及び図１０参照）。
【００８７】
これにより、図９（２）に示すように、コイルＬ１から、第１主ダイオードＤｈ、平滑コンデンサＣ及び第２主ダイオードＤｗを順に介してコイルＬ１に至る経路で電力が流れる。この結果、コイルＬ１の駆動電力は、スイッチトリラクタンスモータの駆動に使用されて、低下する。
【００８８】
本実施形態でも、第１実施形態と同様、上記第２動作モードから第１動作モードに移行する間において、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗをオフ状態からオン状態にする際のスイッチング損失を低減する（つまりソフトスイッチングを実現する）ために、第３動作モード及び第４動作モードを順番に実行する（図９（３）、（４）及び図１０参照）。
【００８９】
第３動作モードは、第１実施形態と同様、第２動作モードの次に実行され、直流電源ＥからスイッチトリラクタンスモータのコイルＬ１への駆動電力の供給を停止しつつ、コイルＬ１に蓄えられたエネルギーを放出する動作モードである。第３動作モードにおいて、スイッチ制御部Ｍは、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗをオフ状態のまま、第１補助スイッチング素子ＳＳｈ及び第２補助スイッチング素子ＳＳｗをオン状態にする（図９（３）及び図１０参照）。
【００９０】
これにより、図９（３）に示すように、コイルＬ１に蓄えられたエネルギーは、電力として、第１主ダイオードＤｈ及び第２主ダイオードＤｗを通過する経路、第１補助リアクトルＬｓｈを通過する経路及び第２補助リアクトルＬｓｗを通過する経路、つまり３つの経路を介して放出される。そして、時間の経過と共に、第１補助リアクトルＬｓｈを通過する経路及び第２補助リアクトルＬｓｗを通過する経路に流れる電力が増大し、一方第１主ダイオードＤｈ及び第２主ダイオードＤｗを通過する経路に流れる電力が徐々に減少して流れなくなる。
【００９１】
本実施形態は、第１実施形態と同様、第２動作モードと第１動作モードとの間に第３動作モードを挟むことによって、第１主ダイオードＤｈ及び第２主ダイオードＤｗに流れる電力を徐々に減少させるため、従来のように第２動作モードから第１動作モードに直接切り替えて第１主ダイオードＤｈ及び第２主ダイオードＤｗに流れる電力の方向を急激に切り替える場合と比べて、第１主ダイオードＤｈ及び第２主ダイオードＤｗのリカバリー損失を低減できる。
【００９２】
また、コイルＬ１に蓄えられたエネルギーも、時間と共に減少し、第１補助リアクトルＬｓｈを通過する経路及び第２補助リアクトルＬｓｗを通過する経路の電圧も低下する。これにより、第３動作モードから第４モードに切り替わる。
【００９３】
第４動作モードは、第１実施形態と同様、第１スナバコンデンサＣｓｈ及び第２スナバコンデンサＣｓｗに蓄えれた電荷を放電する動作モードである。第４動作モードでは、コイルＬ１の電流値と第１補助リアクトルＬｓｈの電流値とが同等になると第１スナバコンデンサＣｓｈが第１補助リアクトルＬｓｈとの共振現象によって放電を開始し、コイルＬの電流値と第２補助リアクトルＬｓｗとの電流値が同等になると第２スナバコンデンサＣｓｗが第２補助リアクトルＬｓｗとの共振現象によって放電を開始する。（図９（４）及び図１０参照）
【００９４】
この結果、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗの両端電圧は低下（零に近似）する。第４動作モードの次に実行される第１モードにおいて、スイッチ制御部Ｍは、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗとの両端電圧が低下したタイミングで、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗをオフ状態からオン状態に切り替える。これにより、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗをオフ状態からオン状態にする（第２動作モードから第１動作モードに切り替える）際のスイッチング損失を低減することができる。
【００９５】
また、第１スナバコンデンサＣｓｈ及び第２スナバコンデンサＣｓｗから放電された電荷は、第１トランスＴｓｈあるいは第２トランスＴｓｗを介して、平滑コンデンサＣに供給されて、スイッチトリラクタンスモータの駆動に使用される。これによって、電力を有効活用することが可能となる。
【００９６】
一方、第５動作モードは、第１実施形態と同様、上記第１動作モードから第２動作モードに移行する間で実行され、第１スナバコンデンサＣｓｈ及び第２スナバコンデンサＣｓｗを充電する動作モードである。スイッチ制御部Ｍは、第１動作モードの開始から特定の時間経過すると、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗをオン状態からオフ状態に切り替えることで、第１動作モードから第５動作モードに切り替える（図９（５）及び図１０参照）。
【００９７】
ここで、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗをオン状態からオフ状態に切り替える際、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗに流れていた電力が、第１スナバコンデンサＣｓｈ及び第２スナバコンデンサＣｓｗに迂回して流れるため、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗのスイッチング損失を低減することができる。
【００９８】
また、スイッチ制御部Ｍは、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗをオン状態からオフ状態に切り替える前に、第１補助スイッチング素子ＳＳｈ及び第２補助スイッチング素子ＳＳｗをオン状態からオフ状態に切り替えておく（図１０参照）。これは、第１補助リアクトルＬｓｈを通過する経路及び第２補助リアクトルＬｓｗを通過する経路に電力が流れないようにするためである。
【００９９】
これにより、図９（５）に示すように、直流電源Ｅからの電力は、第１スナバコンデンサＣｓｈ及び第２スナバコンデンサＣｓｗを通過する経路のみに流れる。そして、第１スナバコンデンサＣｓｈ及び第２スナバコンデンサＣｓｗが充電されて、その電圧が直流電源Ｅと等しくなると、第５動作モードから第２動作モードに切り替わる。
【０１００】
また、本第３実施形態の変形例として、スイッチトリラクタンスモータ（図示略）の３相分のコイルそれぞれに１２０度ずつ位相の異なる駆動電流を供給する電力変換装置がある。この電力変換装置は、第１実施形態の変形例（図４参照）と同じように、３相分のコイルそれぞれに対応して、第３実施形態の構成要素、つまり、１対の第２端子Ｔ１１、Ｔ１２、平滑コンデンサＣ、第１主スイッチング素子ＭＳｈ、第２主スイッチング素子ＭＳｗ、第１主ダイオードＤｈ、第２主ダイオードＤｗ、第１スナバコンデンサＣｓｈ、第１補助ダイオードＤｓｈ１、第２補助ダイオードＤｓｈ２、第３補助ダイオードＤｓｈ３、第１補助リアクトルＬｓｈ、第１補助スイッチング素子ＳＳｈ、第２スナバコンデンサＣｓｗ、第４補助ダイオードＤｓｗ１、第５補助ダイオードＤｓｗ２、第６補助ダイオードＤｓｗ３、第２補助スイッチング素子ＳＳｗ、第２補助リアクトルＬｓｗ、第１トランスＴｓｈ及び第２トランスＴｓｗを備えるようすればよい。このように構成された電力変換装置は、第１〜第５動作モードを３相分のコイル各々に応じて実行し、コイルそれぞれに１２０度ずつ位相の異なる駆動電力を供給する。
【０１０１】
このような本実施形態によれば、第４動作モードにおいて、第１スナバコンデンサＣｓｈ及び第２スナバコンデンサＣｓｗの放電により、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗの両端電圧は低下し、第１動作モードにおいて、このタイミングで、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗをオフ状態からオン状態に切り替えることによって、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗのスイッチング損失を低減することができる。
【０１０２】
また、本実施形態によれば、第５動作モードにおいて、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗをオン状態からオフ状態に切り替える際、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗに流れていた電力が、第１スナバコンデンサＣｓｈ及び第２スナバコンデンサＣｓｗに迂回して流れるため、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗのスイッチング損失を低減することができる。
【０１０３】
また、本実施形態では、第３動作モードにおいて、第１主ダイオードＤｈ及び第２主ダイオードＤｗに流れる電力が徐々に減少するため、第２動作モードから第１動作モードに直接切り替わる場合と比べて、第１主ダイオードＤｈ及び第２主ダイオードＤｗのリカバリー損失を低減できる。また、本実施形態によれば、第１スナバコンデンサＣｓｈ及び第２スナバコンデンサＣｓｗから放電された電荷が第１トランスＴｓｈあるいは第２トランスＴｓｗを介して、平滑コンデンサＣにに供給されて、スイッチトリラクタンスモータの駆動に使用されるので、電力を有効活用することが可能となる。
【０１０４】
〔第４実施形態〕
次に、第４実施形態に係る電力変換装置について説明する。
本第４実施形態に係る電力変換装置は、以下の点において、上記第１実施形態と相違する。つまり、本実施形態に係る電力変換装置は、図１１に示すように、第３補助ダイオードＤｓｈ３を削除して、第１補助リアクトルＬｓｈの一端が第１スナバコンデンサＣｓｈの一端に接続されると共に、第６補助ダイオードＤｓｗ３を削除して、第２補助リアクトルＬｓｗの他端が第２スナバコンデンサＣｓｗの他端に接続される点において、上記第１実施形態と相違する。これ以外の構成要素については第１実施形態と同様である。よって、第４実施形態の構成要素については説明を省略する。また、第４実施形態の動作についても、上述した第１〜３実施形態と同様、第１〜第５動作モードを実行するものであるため、説明を省略する。なお、図１１には、スイッチトリラクタンスモータの特定の１相のコイルＬ１に電力を供給する電力変換装置を図示している。
【０１０５】
また、本第４実施形態の変形例として、スイッチトリラクタンスモータ（図示略）の３相分のコイルそれぞれに１２０度ずつ位相の異なる駆動電流を供給する電力変換装置がある。この電力変換装置は、図４のように、３相分のコイルそれぞれに対応して、第４実施形態の構成要素、つまり、１対の第２端子Ｔ１１、Ｔ１２、平滑コンデンサＣ、第１主スイッチング素子ＭＳｈ、第２主スイッチング素子ＭＳｗ、第１主ダイオードＤｈ、第２主ダイオードＤｗ、第１スナバコンデンサＣｓｈ、第１補助ダイオードＤｓｈ１、第２補助ダイオードＤｓｈ２、第１補助リアクトルＬｓｈ、第１補助スイッチング素子ＳＳｈ、第２スナバコンデンサＣｓｗ、第４補助ダイオードＤｓｗ１、第５補助ダイオードＤｓｗ２、第２補助スイッチング素子ＳＳｗ及び第２補助リアクトルＬｓｗを備えるようすればよい。このように構成された電力変換装置は、第１〜第５動作モードを３相分のコイル各々に応じて実行し、コイルそれぞれに１２０度ずつ位相の異なる駆動電力を供給する。
【０１０６】
このような本実施形態によれば、第４動作モードにおいて、第１スナバコンデンサＣｓｈ及び第２スナバコンデンサＣｓｗの放電により、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗの両端電圧は低下し、第１動作モードにおいて、このタイミングで、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗをオフ状態からオン状態に切り替えることによって、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗのスイッチング損失を低減することができる。
【０１０７】
また、本実施形態によれば、第５動作モードにおいて、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗをオン状態からオフ状態に切り替える際、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗに流れていた電力が、第１スナバコンデンサＣｓｈ及び第２スナバコンデンサＣｓｗに迂回して流れるため、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗのスイッチング損失を低減することができる。
【０１０８】
また、本実施形態では、第３動作モードにおいて、第１主ダイオードＤｈ及び第２主ダイオードＤｗに流れる電力が徐々に減少するため、第２動作モードから第１動作モードに直接切り替わる場合と比べて、第１主ダイオードＤｈ及び第２主ダイオードＤｗのリカバリー損失を低減できる。
【０１０９】
〔第５実施形態〕
次に、第５実施形態に係る電力変換装置について説明する。
本第５実施形態に係る電力変換装置は、以下の点において、上記第２実施形態と相違する。つまり、本実施形態に係る電力変換装置は、図１２に示すように、第１補助リアクトルＬｓｈが削除されて、第１トランスＴｓｈ（１次コイル）を第１補助リアクトルＬｓｈの代わりとして使用すると共に、第２補助リアクトルＬｓｗが削除されて、第２トランスＴｓｗ（１次コイル）を第２補助リアクトルＬｓｗの代わりとして使用する点において、上記第２実施形態と相違する。これ以外の構成要素については第２実施形態と同様である。よって、第５実施形態の構成要素については説明を省略する。また、第５実施形態の動作についても、上述した第１〜３実施形態と同様、第１〜第５動作モードを実行するものであるため、説明を省略する。なお、図１２には、スイッチトリラクタンスモータの特定の１相のコイルＬ１に電力を供給する電力変換装置を図示している。
【０１１０】
また、本第５実施形態の変形例として、スイッチトリラクタンスモータ（図示略）の３相分のコイルそれぞれに１２０度ずつ位相の異なる駆動電流を供給する電力変換装置がある。この電力変換装置は、図４のように、３相分のコイルそれぞれに対応して、第５実施形態の構成要素、つまり、１対の第２端子Ｔ１１、Ｔ１２、平滑コンデンサＣ、第１主スイッチング素子ＭＳｈ、第２主スイッチング素子ＭＳｗ、第１主ダイオードＤｈ、第２主ダイオードＤｗ、第１スナバコンデンサＣｓｈ、第１補助ダイオードＤｓｈ１、第２補助ダイオードＤｓｈ２、第３補助ダイオードＤｓｈ３、第１補助スイッチング素子ＳＳｈ、第２スナバコンデンサＣｓｗ、第４補助ダイオードＤｓｗ１、第５補助ダイオードＤｓｗ２、第６補助ダイオードＤｓｗ３、第２補助スイッチング素子ＳＳｗ、第１トランスＴｓｈ及び第２トランスＴｓｗを備えるようすればよい。
【０１１１】
このような本実施形態によれば、第４動作モードにおいて、第１スナバコンデンサＣｓｈ及び第２スナバコンデンサＣｓｗの放電により、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗの両端電圧は低下し、第１動作モードにおいて、このタイミングで、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗをオフ状態からオン状態に切り替えることによって、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗのスイッチング損失を低減することができる。
【０１１２】
また、本実施形態によれば、第５動作モードにおいて、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗをオン状態からオフ状態に切り替える際、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗに流れていた電力が、第１スナバコンデンサＣｓｈ及び第２スナバコンデンサＣｓｗに迂回して流れるため、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗのスイッチング損失を低減することができる。
【０１１３】
また、本実施形態では、第３動作モードにおいて、第１主ダイオードＤｈ及び第２主ダイオードＤｗに流れる電力が徐々に減少するため、第２動作モードから第１動作モードに直接切り替わる場合と比べて、第１主ダイオードＤｈ及び第２主ダイオードＤｗのリカバリー損失を低減できる。また、本実施形態によれば、第１スナバコンデンサＣｓｈ及び第２スナバコンデンサＣｓｗから放電された電荷が第１トランスＴｓｈあるいは第２トランスＴｓｗを介して、コイルＬ１に供給されて、スイッチトリラクタンスモータの駆動に使用されるので、電力を有効活用することが可能となる。
【０１１４】
〔第６実施形態〕
次に、第６実施形態に係る電力変換装置について説明する。
本第６実施形態に係る電力変換装置は、以下の点において、上記第３実施形態と相違する。つまり、本実施形態に係る電力変換装置は、図１３に示すように、第１補助リアクトルＬｓｈが削除されて、第１トランスＴｓｈ（１次コイル）を第１補助リアクトルＬｓｈの代わりとして使用すると共に、第２補助リアクトルＬｓｗが削除されて、第２トランスＴｓｗ（１次コイル）を第２補助リアクトルＬｓｗの代わりとして使用する点において、上記第３実施形態と相違する。これ以外の構成要素については第３実施形態と同様である。よって、第６実施形態の構成要素については説明を省略する。また、第６実施形態の動作についても、上述した第１〜３実施形態と同様、第１〜第５動作モードを実行するものであるため、説明を省略する。なお、図１３には、スイッチトリラクタンスモータの特定の１相のコイルＬ１に電力を供給する電力変換装置を図示している。
【０１１５】
また、本第６実施形態の変形例として、スイッチトリラクタンスモータ（図示略）の３相分のコイルそれぞれに１２０度ずつ位相の異なる駆動電流を供給するものがある。この電力変換装置は、図４のように、３相分のコイルそれぞれに対応して、第６実施形態の構成要素、つまり、１対の第２端子Ｔ１１、Ｔ１２、平滑コンデンサＣ、第１主スイッチング素子ＭＳｈ、第２主スイッチング素子ＭＳｗ、第１主ダイオードＤｈ、第２主ダイオードＤｗ、第１スナバコンデンサＣｓｈ、第１補助ダイオードＤｓｈ１、第２補助ダイオードＤｓｈ２、第３補助ダイオードＤｓｈ３、第１補助スイッチング素子ＳＳｈ、第２スナバコンデンサＣｓｗ、第４補助ダイオードＤｓｗ１、第５補助ダイオードＤｓｗ２、第６補助ダイオードＤｓｗ３、第２補助スイッチング素子ＳＳｗ、第１トランスＴｓｈ及び第２トランスＴｓｗを備えるようすればよい。このように構成された電力変換装置は、第１〜第５動作モードを３相分のコイル各々に応じて実行し、コイルそれぞれに１２０度ずつ位相の異なる駆動電力を供給する。
【０１１６】
このような本実施形態によれば、第４動作モードにおいて、第１スナバコンデンサＣｓｈ及び第２スナバコンデンサＣｓｗの放電により、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗの両端電圧は低下し、第１動作モードにおいて、このタイミングで、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗをオフ状態からオン状態に切り替えることによって、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗのスイッチング損失を低減することができる。
【０１１７】
また、本実施形態によれば、第５動作モードにおいて、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗをオン状態からオフ状態に切り替える際、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗに流れていた電力が、第１スナバコンデンサＣｓｈ及び第２スナバコンデンサＣｓｗに迂回して流れるため、第１主スイッチング素子ＭＳｈ及び第２主スイッチング素子ＭＳｗのスイッチング損失を低減することができる。
【０１１８】
また、本実施形態では、第３動作モードにおいて、第１主ダイオードＤｈ及び第２主ダイオードＤｗに流れる電力が徐々に減少するため、第２動作モードから第１動作モードに直接切り替わる場合と比べて、第１主ダイオードＤｈ及び第２主ダイオードＤｗのリカバリー損失を低減できる。また、本実施形態によれば、第１スナバコンデンサＣｓｈ及び第２スナバコンデンサＣｓｗから放電された電荷が第１トランスＴｓｈあるいは第２トランスＴｓｗを介して、平滑コンデンサＣにに供給されて、スイッチトリラクタンスモータの駆動に使用されるので、電力を有効活用することが可能となる。
【０１１９】
以上、本発明の実施形態について説明したが、本発明は上記実施形態に限定されることなく、例えば以下のような変形が考えられる。
上記第１〜第６実施形態の変形例は、直流電源Ｅからの直流電力を変換して３相のスイッチトリラクタンスモータに交流電力を供給するインバータ回路を有する電力変換装置に本発明を適用したものであるが、３相以外の複数相のスイッチトリラクタンスモータに交流電力を供給するインバータ回路を有する電力変換装置に本発明を適用してもよい。また、上記実施形態は、スイッチトリラクタンスモータに交流電力を供給するインバータ回路を有する電力変換装置に本発明を適用したものであるが、スイッチトリラクタンスモータ以外の他のモータに交流電力を供給するインバータ回路を有する電力変換装置に本発明を適用してもよい。
【符号の説明】
【０１２０】
Ｃ…平滑コンデンサ、Ｃ１…平滑コンデンサ、Ｃ２…平滑コンデンサ、Ｃｓｈ…第１スナバコンデンサ、Ｃｓｈ１…第１スナバコンデンサ、Ｃｓｈ２…第１スナバコンデンサ、Ｃｓｗ…第２スナバコンデンサ、Ｃｓｗ１…第２スナバコンデンサ、Ｃｓｗ２…第２スナバコンデンサ、Ｄ５１…ダイオード、Ｄ５２…ダイオード、Ｄｈ…第１主ダイオード、Ｄｈ１…第１主ダイオード、Ｄｈ２…第１主ダイオード、Ｄｓｈ１…第１補助ダイオード、Ｄｓｈ１１…第１補助ダイオード、Ｄｓｈ１２…第２補助ダイオード、Ｄｓｈ１３…第３補助ダイオード、Ｄｓｈ２…第２補助ダイオード、Ｄｓｈ２１…第１補助ダイオード、Ｄｓｈ２２…第２補助ダイオード、Ｄｓｈ２３…第３補助ダイオード、Ｄｓｈ３…第３補助ダイオード、Ｄｓｗ…第４補助ダイオード、Ｄｓｗ１…第４補助ダイオード、Ｄｓｗ１１…第４補助ダイオード、Ｄｓｗ１２…第５補助ダイオード、Ｄｓｗ１３…第６補助ダイオード、Ｄｓｗ２…第５補助ダイオード、Ｄｓｗ２１…第４補助ダイオード、Ｄｓｗ２２…第５補助ダイオード、Ｄｓｗ２３…第６補助ダイオード、Ｄｓｗ３…第６補助ダイオード、Ｄｗ…第２主ダイオード、Ｄｗ１…第２主ダイオード、Ｄｗ２…第２主ダイオード、Ｅ…直流電源、Ｌ…コイル、Ｌ１…コイル、Ｌ１１…コイル、Ｌ２１…コイル、Ｌｓｈ…第１補助リアクトル、Ｌｓｈ１…第１補助リアクトル、Ｌｓｈ２…第１補助リアクトル、Ｌｓｗ…第２補助リアクトル
Ｌｓｗ１  第２補助リアクトル
Ｌｓｗ２  第２補助リアクトル
Ｍ  スイッチ制御部
ＭＳｈ  第１主スイッチング素子
ＭＳｈ１  第１主スイッチング素子
ＭＳｈ２  第１主スイッチング素子
ＭＳｗ  第２主スイッチング素子
ＭＳｗ１  第２主スイッチング素子
ＭＳｗ２  第２主スイッチング素子
Ｓ５１  スイッチング素子
Ｓ５２  スイッチング素子
ＳＳｈ  第１補助スイッチング素子
ＳＳｈ１  第１補助スイッチング素子
ＳＳｈ２  第１補助スイッチング素子
ＳＳｗ  第２補助スイッチング素子
ＳＳｗ１  第２補助スイッチング素子
ＳＳｗ２  第２補助スイッチング素子
Ｔ１、Ｔ２  第１端子
Ｔ１１、Ｔ１２  第２端子
Ｔ１１１、Ｔ１１２  第２端子
Ｔ２１１、Ｔ２１２  第２端子
Ｔｓｈ  第１トランス
Ｔｓｗ  第２トランス
【図１】
2015116071.tif 000003
【図２】
2015116071.tif 000004
【図３】
2015116071.tif 000005
【図４】
2015116071.tif 000006
【図５】
2015116071.tif 000007
【図６】
2015116071.tif 000008
【図７】
2015116071.tif 000009
【図８】
2015116071.tif 000010
【図９】
2015116071.tif 000011
【図１０】
2015116071.tif 000012
【図１１】
2015116071.tif 000013
【図１２】
2015116071.tif 000014
【図１３】
2015116071.tif 000015
【図１４】
2015116071.tif 000016