(57)【要約】【課題】コストを抑制しつつ蒸気復水系処理剤を蒸気に対して均一に注入できる注入方法と、蒸気復水系処理剤が蒸気に対して均一に注入される蒸気発生プラントを提供する。【解決手段】ボイラに燃料を供給する燃料配管に設けられた流量計から該燃料配管を流れる燃料流量を取得し、蒸気復水系処理剤を蒸気に注入する薬注ポンプの吐出量を前記燃料流量に比例させる。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ボイラで発生した蒸気に蒸気復水系処理剤を注入する方法であって、
前記ボイラに燃料を供給する燃料配管に設けられた流量計から該燃料配管を流れる燃料流量を取得し、
前記蒸気復水系処理剤を蒸気に注入する薬注ポンプの吐出量を前記燃料流量に比例させることを特徴とする蒸気復水系処理剤の注入方法。
【請求項２】
ボイラで発生した蒸気に蒸気復水系処理剤を注入する方法であって、
前記蒸気が流れる蒸気配管に設けられた圧力センサから蒸気圧力を取得し、
前記蒸気圧力が所定値以上の時に前記蒸気復水系処理剤を蒸気に注入する薬注ポンプを稼働させ、該蒸気圧力が該所定値未満の時は該薬注ポンプを停止させることを特徴とする蒸気復水系処理剤の注入方法。
【請求項３】
蒸気ヘッダ通過後の蒸気に前記蒸気復水系処理剤を注入することを特徴とする請求項１又は２に記載の蒸気復水系処理剤の注入方法。
【請求項４】
前記蒸気復水系処理剤は不揮発性であることを特徴とする請求項１乃至３のいずれかに記載の蒸気復水系処理剤の注入方法。
【請求項５】
燃料を燃焼して蒸気を発生させるボイラと、
前記ボイラに燃料を供給する燃料配管と、
前記燃料配管に設けられ、燃料流量を測定する流量計と、
薬液タンクに貯留されている蒸気復水系処理剤を前記蒸気に注入する薬注ポンプと、
前記燃料流量と比例するように前記薬注ポンプの吐出量を制御する制御部と、
を備える蒸気発生プラント。
【請求項６】
ボイラは複数設けられており、
前記燃料配管は分岐して各ボイラに燃料を供給し、
前記流量計は、前記燃料配管の分岐点よりも上流側に設けられていることを特徴とする請求項５に記載の蒸気発生プラント。
【請求項７】
燃料を燃焼して蒸気を発生させるボイラと、
前記蒸気が流れる蒸気配管に設けられ、蒸気圧力を測定する圧力センサと、
薬液タンクに貯留されている蒸気復水系処理剤を前記蒸気に注入する薬注ポンプと、
前記蒸気圧力が所定値以上の時に前記薬注ポンプを稼働させ、該蒸気圧力が該所定値未満の時は該薬注ポンプを停止させる制御部と、
を備える蒸気発生プラント。
【請求項８】
前記ボイラで発生した蒸気が供給される蒸気ヘッダをさらに備え、
前記薬注ポンプは前記蒸気ヘッダ通過後の蒸気に前記蒸気復水系処理剤を注入することを特徴とする請求項５乃至７のいずれかに記載の蒸気発生プラント。
【請求項９】
前記蒸気ヘッダ通過後の蒸気は垂直配管及び水平配管を流れ、
前記薬注ポンプは前記水平配管を流れる蒸気に前記蒸気復水系処理剤を注入することを特徴とする請求項８に記載の蒸気発生プラント。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、蒸気発生プラントにおける蒸気復水系を防食する蒸気復水系処理剤の注入方法に関する。また、本発明は蒸気復水系が防食された蒸気発生プラントに関する。
【背景技術】
【０００２】
蒸気発生設備の蒸気復水系の防食方法としては、蒸気復水系薬品としてモノエタノールアミン、シクロヘキシルアミン、モルホリン等の中和性アミンを蒸気に添加し、凝縮水のｐＨを上昇させることにより防食する方法や、皮膜性アミンと呼ばれるオクタデシルアミン等の長鎖アルキルアミンを蒸気に添加して、蒸気復水系配管内の金属表面に撥水性皮膜を形成する方法が広く行われてきた。
【０００３】
一般に、中和性アミンや皮膜性アミン等の揮発性物質を用いた蒸気復水系処理剤の添加制御方法としては、ボイラの燃焼状態と燃焼時間に応じて薬注ポンプの稼働時間を決定するマイコン制御や、給水ポンプのオン／オフ信号またはパルス信号により薬注ポンプを連動・比例制御する方法が行われてきた。また、薬注点は給水ラインまたは蒸気ヘッダに設置され、ボイラ内または蒸気ヘッダ内で蒸気復水系処理剤を加熱することにより、揮発成分を蒸気プロセス側へ移行させていた。
【０００４】
しかし、従来の中和性アミン単独処理は、軟水給水の蒸気発生設備において、ｐＨを上昇させ腐食を抑制するために多くの添加量が必要になり、不経済であった。また、中和性アミンが蒸気や凝縮水に多量に混入すると、蒸気使用プロセスや排水に悪影響を及ぼすという問題があった。
【０００５】
また、従来の皮膜性アミン処理においては、皮膜性アミンを添加し過ぎて高濃度になると、スチームトラップやオリフィス等を閉塞させるおそれがあり、添加量を上げて防食効果を高めることができないという問題があった。
【０００６】
これらの問題に対して、特許文献１では、防食剤として植物系油脂の乳化エマルションを用いる方法が提案されている。このような防食剤を用いることで、低濃度で蒸気復水系の鋼材及び銅材に対して優れた防食効果が発揮される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２０１３−１９０４２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
植物系油脂の乳化エマルションを用いた蒸気復水系処理剤は不揮発性であり、蒸気配管に直接添加し、蒸気の流れにより薬品成分を蒸気中に拡散させて使用するため、蒸気復水系処理剤は、連続的かつ蒸気流量に比例して注入する必要がある。従来のマイコン制御や、給水ポンプのオン／オフ信号による薬注ポンプの連動・比例制御では、薬注の間隔が長く不定期であった。そのため、従来の薬品添加方法を用いた場合、連続して発生している蒸気へ不揮発性の蒸気復水系処理剤を均一に添加できず、十分な防食効果が得られない場合があるという問題があった。蒸気配管に蒸気流量計が設置されている場合は、蒸気流量計の出力信号に基づいて不揮発性蒸気復水系処理剤を蒸気配管に添加することが好適であるが、蒸気流量計は高価であり設置されていないことが多く、蒸気流量計を新たに設置することは高コストである。
【０００９】
本発明は、上記従来の実状に鑑みてなされたものであり、コストを抑制しつつ蒸気復水系処理剤を蒸気に対して均一に注入できる注入方法と、蒸気復水系処理剤が蒸気に対して均一に注入される蒸気発生プラントを提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明の蒸気復水系処理剤の注入方法は、ボイラで発生した蒸気に蒸気復水系処理剤を注入する方法であって、前記ボイラに燃料を供給する燃料配管に設けられた流量計から該燃料配管を流れる燃料流量を取得し、前記蒸気復水系処理剤を蒸気に注入する薬注ポンプの吐出量を前記燃料流量に比例させる。
【００１１】
本発明の蒸気復水系処理剤の注入方法は、ボイラで発生した蒸気に蒸気復水系処理剤を注入する方法であって、前記蒸気が流れる蒸気配管に設けられた圧力センサから蒸気圧力を取得し、前記蒸気圧力が所定値以上の時に前記蒸気復水系処理剤を蒸気に注入する薬注ポンプを稼働させ、該蒸気圧力が該所定値未満の時は該薬注ポンプを停止させる。
【００１２】
本発明の一態様では、蒸気ヘッダ通過後の蒸気に前記蒸気復水系処理剤を注入することが好ましい。
【００１３】
本発明の一態様では、前記蒸気復水系処理剤は不揮発性であることが好ましい。
【００１４】
本発明の蒸気発生プラントは、燃料を燃焼して蒸気を発生させるボイラと、前記ボイラに燃料を供給する燃料配管と、前記燃料配管に設けられ、燃料流量を測定する流量計と、薬液タンクに貯留されている蒸気復水系処理剤を前記蒸気に注入する薬注ポンプと、前記燃料流量と比例するように前記薬注ポンプの吐出量を制御する制御部と、を備える。
【００１５】
本発明の一態様では、ボイラは複数設けられており、前記燃料配管は分岐して各ボイラに燃料を供給し、前記流量計は、前記燃料配管の分岐点よりも上流側に設けられていることが好ましい。
【００１６】
本発明の蒸気発生プラントは、燃料を燃焼して蒸気を発生させるボイラと、前記蒸気が流れる蒸気配管に設けられ、蒸気圧力を測定する圧力センサと、薬液タンクに貯留されている蒸気復水系処理剤を前記蒸気に注入する薬注ポンプと、前記蒸気圧力が所定値以上の時に前記薬注ポンプを稼働させ、該蒸気圧力が該所定値未満の時は該薬注ポンプを停止させる制御部と、を備える。
【００１７】
本発明の一態様では、前記ボイラで発生した蒸気が供給される蒸気ヘッダをさらに備え、前記薬注ポンプは前記蒸気ヘッダ通過後の蒸気に前記蒸気復水系処理剤を注入することが好ましい。
【００１８】
本発明の一態様では、前記蒸気ヘッダ通過後の蒸気は垂直配管及び水平配管を流れ、前記薬注ポンプは前記水平配管を流れる蒸気に前記蒸気復水系処理剤を注入することが好ましい。
【発明の効果】
【００１９】
本発明によれば、薬注ポンプの吐出量を燃料流量に比例させることにより、蒸気復水系処理剤の注入量が蒸気流量にほぼ比例し、蒸気中に蒸気復水系処理剤を均一に注入することができる。ボイラが複数設けられ、燃料配管が分岐して各ボイラに燃料を供給している場合、燃料配管の分岐点よりも上流側に流量計を設けることで、蒸気流量に比例した、複数のボイラに供給される総燃料流量を測定できる。
【００２０】
本発明では、蒸気ヘッダ通過後の蒸気に蒸気復水系処理剤を注入することすることにより、蒸気復水系処理剤がスチームトラップ等で多量に排出されることを防ぎ、より薬注点から遠い蒸気配管および蒸気設備にも効率的に蒸気復水系処理剤の防食効果を発揮させることができる。また、蒸気復水系処理剤は水平配管を流れる蒸気に対して注入することが好ましい。
【００２１】
本発明によれば、蒸気流量がほぼ一定の場合、蒸気圧力に基づいて薬注ポンプの稼働／停止を制御することにより、蒸気中に蒸気復水系処理剤を均一に注入することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２２】
【図１】本発明の実施形態に係る蒸気発生プラントの概略構成図である。
【図２】第１変形例による蒸気発生プラントの概略構成図である。
【図３】第２変形例による蒸気発生プラントの概略構成図である。
【図４】本発明の実施例における蒸気発生プラントの模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００２３】
以下に本発明の実施の形態を詳細に説明する。
【００２４】
図１は本発明の実施形態に係る蒸気発生プラントの概略構成図である。図１の通り、蒸気発生プラントは、燃料を燃焼して蒸気を生成するボイラ１０、ボイラ１０から蒸気ヘッダ１２を介して蒸気が供給されて駆動する負荷機器１４、及び負荷機器１４からの排気蒸気を凝縮して凝縮水（復水）を生成する熱交換器１６を備えている。また、蒸気発生プラントには、蒸気復水系処理剤を貯留する薬液タンク３０、薬液タンク３０内の蒸気復水系処理剤を蒸気に注入する薬注ポンプ３２、及び薬注ポンプ３２を制御する制御部４０が設けられている。
【００２５】
ボイラ１０には燃料配管Ｌ１を介して燃料が供給される。燃料配管Ｌ１には燃料流量を測定する流量計２０が設けられている。例えば、燃料が重油や軽油等の液体燃料である場合、燃料配管Ｌ１にはインラインの流量計を設けることができる。また、流量計２０としてクランプオン型の超音波流量計を使用することで、配管工事不要で燃料配管Ｌ１に流量計２０を設置することができる。
【００２６】
流量計２０の測定結果は、パルス信号又はアナログ信号として、制御部４０へ出力される。流量計２０により測定される燃料流量は、ボイラ１０の燃焼状態に追随する。言い換えれば、燃料流量は蒸気流量に応じた挙動を示す。従って、制御部４０は、流量計２０から、蒸気流量に対応した値をもつ燃料流量測定結果を取得する。
【００２７】
ボイラ１０で生成された蒸気は、蒸気配管Ｌ４を介して蒸気ヘッダ１２に供給される。蒸気ヘッダ１２の底部にはドレン排出管を介してスチームトラップが接続されており（共に図示せず）、蒸気ヘッダ１２内の凝縮水が排出できるようになっている。
【００２８】
蒸気ヘッダ１２から排出された蒸気は、蒸気配管Ｌ５を介して負荷機器１４に供給される。蒸気配管Ｌ５は水平配管及び垂直配管を有し、水平配管を流れる蒸気には、薬注ポンプ３２から蒸気復水系処理剤が注入される。蒸気復水系処理剤の注入箇所を蒸気ヘッダ１２下流側の水平配管とすることで、蒸気復水系処理剤がスチームトラップ等で多量に排出されることを防ぎ、より遠い蒸気配管および蒸気設備へ蒸気復水系処理剤を到達させることができる。
【００２９】
負荷機器１４は蒸気配管Ｌ５を介して供給された蒸気により駆動する。負荷機器１４は、例えば蒸気タービンや工場設備である。負荷機器１４から排出された蒸気は、熱交換器１６により凝縮され、凝縮水は復水配管Ｌ６により回収され、ボイラ１０への給水に混合される。
【００３０】
制御部４０は、流量計２０の測定結果に基づいて薬注ポンプ３２を制御する。具体的には、制御部４０は、薬注ポンプ３２による蒸気復水系処理剤の注入量（薬注ポンプ３２の吐出量）が、燃料流量と比例するように薬注ポンプ３２を制御する。
【００３１】
薬液タンク３０に貯留される蒸気復水系処理剤は、油脂類の乳化エマルション等が好適であるが、これに限定されない。油脂としては、菜種油、ひまわり油、大豆油、とうもろこし油、ごま油、オリーブ油等の植物系油脂が好ましい。このような植物系油脂類の乳化を、植物由来のエステル系乳化剤を用いて行うことが好ましい。このような油脂類の乳化エマルションは、蒸気配管Ｌ５や復水配管Ｌ６を構成する鋼管や銅管等に対して優れた防食効果を持つ。
【００３２】
薬注ポンプ３２は、最大燃料流量に対応する蒸気復水系処理剤の注入量を満たす吐出能力を有する。また、薬注ポンプ３２は、流量計２０から出力されるアナログ信号又はパルス信号に比例・連動して運転する機能を有する。薬注ポンプ３２は、蒸気復水系処理剤を長時間、連続的に吐出できるものが好ましい。薬注ポンプ３２として、プランジャーポンプやダイヤフラムポンプ等の液体を間欠的に吐出するポンプを用いる場合は、流量計２０の測定結果に追随した吐出量となるよう、コントロール可能な最小吐出量が小さいものが好ましい。
【００３３】
このように、本実施形態によれば、蒸気流量に応じた値となる燃料流量を測定し、薬注ポンプ３２の吐出量を燃料流量に比例させる。そのため、蒸気復水系処理剤の蒸気配管Ｌ５への注入量が蒸気流量にほぼ比例し、蒸気中に蒸気復水系処理剤を均一に注入することができる。また、蒸気復水系処理剤がスチームトラップ等で多量に排出されることを防ぎ、より薬注点から遠い蒸気配管および蒸気設備にも効率的に蒸気復水系処理剤の防食効果を発揮させることができる。さらに、蒸気流量計の設置や配管工事が不要であるため、コストを抑制することができる。
【００３４】
なお、公知の油分分析方法により、蒸気復水系処理剤が蒸気発生プラントの防食対象（例えば、蒸気配管Ｌ５や復水配管Ｌ６）まで到達しているかを確認することができる。この方法では、まず、防食対象の下流側の凝縮水をサンプリングする。例えば、蒸気配管Ｌ５に接続されたスチームトラップ（図示せず）から排出されるドレンや、熱交換器１６から排出される凝縮水がサンプリングされる。
【００３５】
続いて、サンプリング水に、低温親水性−高温疎水性熱可逆型感熱性高分子化合物を加える。低温親水性−高温疎水性熱可逆性高分子化合物は、所定温度（転移温度）以下では親水性を示し水に溶解しているが、所定温度以上では脱水和して疎水性になり油分と親和性を生じる物質である。低温親水性−高温疎水性熱可逆型感熱性高分子化合物が加えられたサンプリング水を転移温度以上に上昇させると、脱水和して疎水性になるため油分と親和性を生じる。その結果、サンプリング水中の油分は凝固した高分子固体物（固形物）中に取り込まれて高度に濃縮される。このようにして水中に極希薄な状態で存在している油分についても濃縮することができる。
【００３６】
次に、この固形物を水相から分離する。そして、得られた固形物に、少量の純水を加え、転移温度より低くすると、固形物は溶解し、感熱性高分子化合物水溶液を分散媒として油分が懸濁する。感熱性高分子化合物は、疎水性と親水性の両面を有する界面活性剤的な性質を示し、その水溶液は油分を包含したミセルを形成することにより、油分を小さな粒子として懸濁分散することができる。その懸濁状態は、長時間に渉って高い安定性を保ち、その濁度は油分含量に比例する。また、懸濁粒子径を小さく保てるので濁度測定において高い感度を得ることができる。水性懸濁液中の濁度を測定し、この濁度に基づき油分含有量が求まる。
【００３７】
低温親水性−高温疎水性熱可逆性高分子化合物として、転移温度が２０〜６０℃程度のものを用いれば、サンプル容器を水浴または湯浴させることで、特別な装置を用いることなく、親水性または疎水性に変化させることができる。低温親水性−高温疎水性熱可逆性高分子化合物の例としてはＮ，Ｎ‐ジエチルアクリルアミド、Ｎ‐イソプロピルアクリルアミド、Ｎ‐ｎ‐プロピルアクリルアミド又はＮ‐シクロプロピルアクリルアミド等が挙げられる。
【００３８】
濁度の測定方式には透過光方式、散乱光方式、積分球方式等を用いることができる。例えば、透過光方式を用いる場合、測定波長は６００ｎｍ以上の波長域にあることが望ましい。
【００３９】
このような方法でサンプリング水中の油分含有量を求めることにより、蒸気復水系処理剤が防食対象まで到達しているかを確認でき、蒸気発生プラントの設置現場において、薬品管理を簡便に行うことができる。
【００４０】
［第１変形例］
上記実施形態では図１に示すように１つのボイラ１０が設けられた蒸気発生プラントについて説明したが、２つ以上のボイラが設けられていてもよい。図２は、２つのボイラ１０、１１が設けられた蒸気発生プラントの概略構成を示す。図１に示す蒸気プラントと同様の構成については同じ参照番号を付して説明を省略する。
【００４１】
燃料配管Ｌ１は、燃料配管Ｌ２、Ｌ３に分岐し、ボイラ１０には燃料配管Ｌ２を介して燃料が供給され、ボイラ１１には燃料配管Ｌ３を介して燃料が供給される。ボイラ１０で発生した蒸気と、ボイラ１１で発生した蒸気とが合流し、蒸気配管Ｌ４を介して蒸気ヘッダ１２に供給される。
【００４２】
流量計２０は、分岐前の燃料配管（母管）Ｌ１に設けることが好ましい。燃料配管Ｌ１に流量計２０を設けることで、複数のボイラに供給される総燃料流量を測定することができる。この総燃料流量は、蒸気発生プラントでの蒸気流量に比例した値となり、制御部４０がこの値に基づいて薬注ポンプ３２の吐出量を制御することで、蒸気配管Ｌ５への蒸気復水系処理剤の注入量が蒸気流量にほぼ比例し、蒸気中に蒸気復水系処理剤を均一に注入することができる。
【００４３】
分岐した燃料配管Ｌ２、Ｌ３にそれぞれ燃料計２０を設けてもよい。この場合、制御部４０は、ＰＬＣ（Programmable Logic Controller）やパルス合成器を備え、薬注ポンプ３２の吐出量を各燃料計２０の測定結果の合計値に比例するように制御することが好ましい。
【００４４】
［第２変形例］
上記実施形態では燃料流量に比例するように薬注ポンプ３２の吐出量を制御していたが、蒸気流量がほぼ一定の蒸気プラントでは、蒸気圧力を測定し、測定した蒸気圧力が所定値以上の時に蒸気復水系処理剤を連続注入し、所定値未満となった場合に蒸気復水系処理剤の注入を停止するようにしてもよい。
【００４５】
蒸気配管にはアナログ表示の圧力計が設置されていることが多く、この圧力計ラインを分岐してデジタル式の圧力センサを設置することができる。例えば、図３に示すように、蒸気ヘッダ１２の下流側の蒸気配管Ｌ５に設置されているアナログ表示の圧力計２２の圧力計ラインを分岐して、デジタル式の圧力センサ２４を設置する。圧力センサ２４は、蒸気圧力を測定し、測定結果を、パルス信号又はアナログ信号として、制御部４０へ出力する。圧力センサ２４の測定範囲の最大値は、ボイラ１０の最大蒸気圧力よりも大きい。
【００４６】
ボイラ１０の運転に伴い蒸気圧力が上昇し、圧力センサ２４の測定値が所定値に達すると、制御部４０は蒸気復水系処理剤を吐出するように薬注ポンプ３２を制御する。ボイラ１０が停止して蒸気圧力が低下し、圧力センサ２４の測定値が所定値未満になると、制御部４０は薬注ポンプ３２を停止させる。このように、蒸気流量がほぼ一定の蒸気プラントでは、蒸気圧力に基づいて薬注ポンプ３２の稼働／停止を制御することで、蒸気中に蒸気復水系処理剤を均一に注入することができる。
【００４７】
図１〜図３では、蒸気復水系処理剤の注入箇所を、蒸気ヘッダ１２の下流側の蒸気配管Ｌ５の水平配管に配置していたが、垂直配管に配置してもよい。また、蒸気ヘッダ１２の下流側に適した注入箇所がない場合は、蒸気ヘッダ１２や蒸気ヘッダ１２の上流側の蒸気配管Ｌ４に注入箇所を配置してもよい。
【００４８】
上記実施形態では、蒸気復水系処理剤として油脂類の乳化エマルションを用いていたが、これに限定されず、揮発性／不揮発性の薬品を用いることができる。
【実施例】
【００４９】
本発明を実施例によりさらに詳細に説明する。なお、本発明はこれらの例によって限定されるものではない。
【００５０】
＜実験条件＞
図４は実験を行った蒸気発生プラントの模式図である。小型貫流ボイラ(サムソン製NBO-500N)２台を高燃焼運転で稼動させ、蒸気９２０ｋｇ／ｈ、燃料使用量は７６Ｌ／ｈ、運転圧力は０．７ＭＰａ、ブロー率は５％、給水ポンプ能力は１３５０Ｌ／（ｈ・台）であった。
【００５１】
不揮発性の蒸気復水系薬品としては、水性媒体１００質量部においてヤシ油３０質量部、乳化剤としてポリグリセリンラウリン酸モノエステル（阪本薬品工業株式会社製  商品名：ＳＹグリスター）５質量部の存在下、ホモジナイザー（IKA社製、機種名：ULTRA-TURRAX T50 basic）を用いてヤシ油３０質量部を乳化処理することにより作成した油滴の平均径２μｍ程度のヤシ油エマルションを用いた。添加量は対蒸気２５ｇ／ｍ３として、蒸気ヘッダ前（上流側）または後（下流側）の水平な蒸気配管に注入した。蒸気ヘッダ前の薬注点と蒸気ヘッダ後の薬注点との間隔は２ｍとした。
【００５２】
蒸気ヘッダのスチームトラップドレン、蒸気ヘッダ後の薬注点より５ｍ離れた地点にあるスチームトラップのドレン、さらに３０ｍ離れた熱交換器後の蒸気凝縮水を、薬注開始２０時間経過後１０分おきに５回サンプリングし、それらを以下に示す蒸気復水系薬品濃度検出方法に則って蒸気復水系薬品の到達濃度を比較した。
【００５３】
また、蒸気凝縮水の一部を分岐して、テストピース（SPCC、#400研磨、エッチング処理済）を設置した樹脂製カラムに２４時間連続通水させて、浸水前後のテストピースの重量差より腐食速度を算出した。冷却水量を調整して蒸気凝縮水は４０℃に維持した。
【００５４】
＜蒸気復水系薬品濃度検出方法＞
（ステップ１）蒸気ヘッダのスチームトラップドレン、蒸気ヘッダ後の薬注点より５ｍ離れた地点にあるスチームトラップのドレン、さらに３０ｍ離れた熱交換器後の蒸気凝縮水をサンプリングする。サンプリングには事前に油分分析の必要サンプル量の容量がわかるようにラインされているガラス容器を使用し、そのラインまでドレン／蒸気凝縮水をサンプリングする。サンプリングする容器と計測用容器が異なると、容器を移し変えた際にサンプリング容器に油分が残り、誤差を生じるため、サンプリング容器と計測用容器とは同じものであることが好ましい。また、サンプリング容器は密閉性の高い蓋付きのものとする。
【００５５】
（ステップ２）サンプリング水の水温が、使用する低温親水性−高温疎水性熱可逆性高分子化合物の転移温度よりも高い場合は転移温度以下に冷却する。冷却方法は指定しないが、蓋を閉めて容器ごと水浴させる等の方法が適する。
【００５６】
（ステップ３）サンプリング水のｐＨおよび塩化物濃度を調整する。ｐＨおよび塩化物濃度を調整するのは、低温親水性−高温疎水性熱可逆性高分子化合物の転移温度がｐＨおよび塩化物濃度によって変化するためである。また、塩化物は塩析効果で凝集を促進する効果もある。
【００５７】
（ステップ４）サンプリング水に低温親水性−高温疎水性熱可逆性高分子化合物を加えて蓋を閉めてよく攪拌する。
【００５８】
（ステップ５）サンプリング水を低温親水性−高温疎水性熱可逆性高分子化合物の転移温度以上に加温する。加温方法は指定しないが、蓋を閉めてサンプリング容器ごと温浴させる等の方法が適する。
【００５９】
（ステップ６）サンプリング水が十分に加温された後、サンプリング容器をよく攪拌し、低温親水性−高温疎水性熱可逆性高分子化合物と油分を反応させて凝集させる。
【００６０】
（ステップ７）凝集物を塊状にするため、転移温度よりも高温環境で数分間放置する。
【００６１】
（ステップ８）塊状の凝集物以外の水溶液を捨てる。
【００６２】
（ステップ９）凝集物の入ったサンプル容器に純水を所定量添加し、蓋を閉めてよく攪拌させた後、低温親水性−高温疎水性熱可逆性高分子化合物の転移温度以下に冷却して、凝集物を純水に分散させる。
【００６３】
（ステップ１０）凝集物が分散した水溶液の分光度（波長６６０ｎｍ）を分光光度計で測定する。
【００６４】
（ステップ１１）あらかじめ取得しておいた蒸気復水系薬品濃度と分光度の関係より、蒸気復水系薬品濃度を算出する。
【００６５】
［実施例１］
サービスタンクから各ボイラに分岐する前の燃料配管（燃料種：Ａ重油、配管径：２０Ａ）に超音波流量計（東京計装製UL330）を設置して、その超音波流量計で検出した燃料流量０−２５００Ｌ／ｈが４−２０ｍＡのアナログ信号で出力されるように設定した。薬注ポンプ（イワキ製EHN-B11VC１YN）は、超音波流量計からのアナログ信号４−２０ｍＡをストローク数０−８２％、ストローク長５０％に設定することで、蒸気に対して２５ｇ／ｍ３で添加できるように調整した。なお、ｍ３はＮｍ３である（以下同様）。
薬注点は蒸気ヘッダ後の水平な蒸気配管（配管径：４０Ａ）であり、配管下部より配管中央まで６ｍｍのＳＵＳノズルを挿しいれて、ノズルの先より薬注を行った。結果を表１に示す。
【００６６】
［実施例２］
サービスタンクから各ボイラに分岐する前の燃料配管（燃料種：Ａ重油、配管径：２０Ａ）に超音波流量計（東京計装製UL330）を設置して、その超音波流量計で検出した燃料流量０−２５００Ｌ／ｈが４−２０ｍＡのアナログ信号で出力されるように設定した。薬注ポンプ（イワキ製EHN-B11VC１YN）は、超音波流量計からのアナログ信号４−２０ｍＡをストローク数０−８２％、ストローク長５０％に設定することで、蒸気に対して２５ｇ／ｍ３で添加できるように調整した。
薬注点は蒸気ヘッダ前の水平な蒸気配管（配管径：４０Ａ）であり、配管下部より配管中央まで６ｍｍのＳＵＳノズルを挿しいれて、ノズルの先より薬注を行った。結果を表１に示す。
【００６７】
［実施例３］
蒸気ヘッダ後の蒸気配管に圧力センサ（TLV製060G3126）を設置した。蒸気圧力０−１．０ＭＰａに対して圧力センサのアナログ信号は４−２０ｍＡで出力される。薬注ポンプ（イワキ製EHN-B11VC１YN）の設定を蒸気圧力で０．６５ＭＰａに相当する１４．４ｍＡ以上の信号が入力された場合にストローク数２．５％、ストローク長５０％に設定することで、蒸気に対して２５ｇ／ｍ３で添加できるように調整した。
薬注点は蒸気ヘッダ後の水平な蒸気配管（配管径：４０Ａ）であり、配管下部より配管中央まで６ｍｍのＳＵＳノズルを挿しいれて、ノズルの先より薬注をおこなった。結果を表１に示す。
【００６８】
［実施例４］
蒸気ヘッダ後の蒸気配管に圧力センサ（TLV製060G3126）を設置した。蒸気圧力０−１．０ＭＰａに対して圧力センサのアナログ信号は４−２０ｍＡで出力される。薬注ポンプ（イワキ製EHN-B11VC１YN）の設定を蒸気圧力で０．６５ＭＰａに相当する１４．４ｍＡ以上の信号が入力された場合にストローク数２．５％、ストローク長５０％に設定することで蒸気に対して２５ｇ／ｍ３で添加できるように調整した。
薬注点は蒸気ヘッダ前の水平な蒸気配管（配管径：４０Ａ）であり、配管下部より配管中央まで６ｍｍのＳＵＳノズルを挿しいれて、ノズルの先より薬注をおこなった。結果を表１に示す。
【００６９】
［比較例１］
ボイラのマイコン制御機能を用いて薬注をおこなった。マイコン制御ではボイラ１台あたり高燃焼状態では４６０ｋｇ／ｈ、低燃焼状態では２３０ｋｇ／ｈの蒸気発生能力があるとして、各燃焼状態の稼動時間を乗じて給水流量が想定される。２台のボイラにそれぞれ薬注ポンプ（イワキ製EHN-B11VC１YN）を用意して、運転時間が２．５分、蒸気流量１９．２ｋｇごとに薬注ポンプ（ストローク長５０％）が１．５秒稼動するように設定して、薬注量を蒸気に対して２５ｇ／ｍ３となるように調整した。
薬注点は蒸気ヘッダ後の水平な蒸気配管（配管径：４０Ａ）であり、各ボイラに設置した薬注ポンプ吐出側のチャッキを接続して１つにした後、配管下部より配管中央まで６ｍｍのＳＵＳノズルを挿しいれて、ノズルの先より薬注をおこなった。結果を表１に示す。
【００７０】
［比較例２］
給水ポンプのオン／オフに連動させて薬注ポンプをオン／オフさせた。２台のボイラにそれぞれ薬注ポンプ（イワキ製EHN-B11VC１YN）を用意した。薬注量を蒸気に対して２５ｇ／ｍ３とするために、ストローク長３．７％、ストローク長５０％に設定した。
薬注点は蒸気ヘッダ後の水平な蒸気配管（配管径：４０Ａ）であり、各ボイラに設置した薬注ポンプ吐出側のチャッキを接続して１つにした後、配管下部より配管中央まで６ｍｍのＳＵＳノズルを挿しいれて、ノズルの先より薬注をおこなった。結果を表１に示す。
【００７１】
【表１】
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【００７２】
表１の通り、燃料流量比例制御で薬注点を蒸気ヘッダ後とした場合、途中のスチームトラップで排出される薬品量が少なく、蒸気の流れに乗って蒸気系末端まで移動した薬品量が多く、最も効率的に薬注を行うことができた。蒸気圧力計連動制御で薬注点を蒸気ヘッダ後とした場合も、ほぼ同等の結果であった。蒸気ヘッダ前で薬注を行うと、同じ制御方式で蒸気ヘッダ後で薬注する場合よりも薬注の効率は低下するが、マイコン制御や給水ポンプオン／オフ連動制御で薬注点を蒸気ヘッダ後とした場合よりも、効率良く薬注できた。このように、燃料流量比例制御又は蒸気圧力計連動制御により薬注を行うことで、薬注点から遠い蒸気設備にも効率的に蒸気復水系薬品の防食効果を発揮させることができる。
【符号の説明】
【００７３】
１０  ボイラ
１２  蒸気ヘッダ
１４  負荷機器
１６  熱交換器
２０  流量計
３０  薬液タンク
３２  薬注ポンプ
４０  制御部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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