(57)【要約】【課題】高い引張強力を有する長繊維の不織布において、製造ラインの進行方向に対する面方向における垂直方向の低歪み領域での伸び性を向上させることを目的とする。【解決手段】仮ニードルパンチ装置と第１の本ニードルパンチ装置とが直列に配された絡合処理ゾーンにおいて、積層繊維ウェブを仮ニードルパンチ装置に連続的に搬送しながら仮絡合繊維ウェブを形成し、速度ドラフト率（Ｂ／Ａ）が１０５％以上で仮絡合繊維ウェブを本ニードルパンチ装置に連続的に搬送する。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
長繊維の繊維ウェブを折り重ねて形成された、連続的なシート状の積層繊維ウェブをニードルパンチ処理する方法であって、
上流側から下流側に順に、仮ニードルパンチ装置と、第１の本ニードルパンチ装置と、前記第１の本ニードルパンチ装置を除く少なくとも１つ以上の本ニードルパンチ装置とが直列に配された、一連のニードルパンチ装置を備える絡合処理ゾーンにおいて、
前記積層繊維ウェブを前記仮ニードルパンチ装置に連続的に搬送しながら、目付を１．０５倍未満に保つ範囲で仮絡合処理することにより仮絡合繊維ウェブを形成する工程と、
前記仮絡合繊維ウェブを前記第１の本ニードルパンチ装置に連続的に搬送しながら、目付が１．０５倍以上になるように第１の本絡合処理をすることにより第１の本絡合繊維ウェブを形成する工程と、を含み
前記仮ニードルパンチ装置から搬出された直後の仮ニードルパンチ繊維ウェブの搬送速度（Ａ）に対する、前記第１の本ニードルパンチ装置から搬出された直後の前記第１の本絡合繊維ウェブの搬送速度（Ｂ）の比率である速度ドラフト率（Ｂ／Ａ）が１０５％以上であることを特徴とする積層繊維ウェブの絡合処理方法。
【請求項２】
前記仮ニードルパンチ装置は第１の搬出ローラを備え、前記第１の本ニードルパンチ装置は第２の搬出ローラを備え、
前記速度ドラフト率（Ｂ／Ａ）は、前記第１の搬出ローラの回転速度（Ａ１）と前記第２の搬出ローラの回転速度（Ｂ１）とから算出される速度ドラフト率（Ｂ１／Ａ１）である請求項１に記載の積層繊維ウェブの絡合処理方法。
【請求項３】
前記仮ニードルパンチ装置によるパンチング密度が８０本／ｃｍ2以下であり、前記第１の本ニードルパンチ装置によるパンチング密度が１１０本／ｃｍ2以上である請求項１または２に記載の積層繊維ウェブの絡合処理方法。
【請求項４】
請求項１〜３の何れか１項に記載の積層繊維ウェブの絡合処理方法を経て得られたことを特徴とする不織布。
【請求項５】
請求項１〜３の何れか１項に記載の積層繊維ウェブの絡合処理方法を経て得られた極細繊維の不織布であって、
前記長繊維の繊維ウェブが極細繊維形成性複合繊維であり、
前記極細繊維形成性複合繊維を極細繊維化処理して形成された極細繊維を含むことを特徴とする極細長繊維不織布。
【請求項６】
請求項５に記載の極細長繊維不織布と、前記極細長繊維不織布に含浸付与された高分子弾性体とを備え、
前記絡合処理ゾーンの進行方向に対して、面方向に垂直になる方向の２０％伸長強力が２．２ｋｇ／２５ｍｍ以下であることを特徴とする人工皮革。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、不織布製造の一工程である繊維ウェブの絡合処理方法及びその処理方法を経て製造される不織布に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、人工皮革の基材として不織布が用いられている。人工皮革に用いる不織布を製造する方法においては、例えば、紡糸した繊維を５０〜１００ｍｍ程度の長さにカットしたステープルを用い、捲縮させたステープルをカード法等により繊維ウェブとし、繊維ウェブをクロスラッパー処理により複数枚積層し、積層された繊維ウェブをニードルパンチすることにより、繊維ウェブの繊維同士を３次元的に絡合させるような工程を経る。得られた絡合させた繊維ウェブを収縮処理することにより人工皮革に用いられる緻密な不織布が得られる。
【０００３】
上述したようなステープルを用いて製造された不織布は、繊維長が短いために繊維同士の絡合度が低かった。そのために引張強力が低いという問題があった。
【０００４】
一方、ステープルを用いて製造された不織布よりも引張強力が高い不織布として、例えば下記特許文献１に開示されているような長繊維を用いて製造される不織布が知られている。長繊維の不織布の製造方法としては、例えば、溶融させた熱可塑性樹脂を口金から連続的に吐出させ、エアジェット等の気流を当てながら延伸させることにより繊維を細化し、細化された繊維を堆積させる。そして、堆積させた繊維を金属ローラ等でプレスすることによりウェブ化し、形成されたウェブをクロスラッピングすることにより複数層積層し、ニードルパンチングすることにより、繊維ウェブを構成する繊維同士を３次元的に絡合させて不織布に仕上げる。
【０００５】
長繊維の不織布を用いて製造された不織布は、繊維が意図的に切断されたものではない極めて長い繊維長を有するために、繊維同士が高い絡合度で絡合する。そのために高い引張強力を保持することができるという利点を有する。
【０００６】
しかしながら、長繊維の不織布を用いて製造された不織布は、繊維の絡合度合いが高いために、短繊維の不織布を用いて製造された不織布に比べて伸びにくいという欠点があり、引張強力を高く維持しながら、低歪み領域のみの伸び性の改良が求められていた。
【０００７】
引張強力を高く維持しながら、低歪み領域のみの伸び性の改良が求められる不織布の用途としては、例えば、ゴルフ手袋用の人工皮革の用途がある。
【０００８】
具体的には、例えば、下記特許文献２は、人工皮革からなるゴルフ用手袋において、手の甲側を覆う手甲部と、掌側を覆う掌部とを同質の素材で構成し、かつ、手甲部の少なくとも一部を掌部よりも伸び率の高い伸長部としたゴルフ用手袋を開示する。そしてこのようなゴルフ用手袋の素材としては、上記伸長部を構成する素材を指先に沿う方向と直交する方向に原寸の２０％だけ伸ばすのに必要な強力Ｆａと、上記掌部を構成する素材を指先に沿う方向と直交する方向に原寸の２０％だけ伸ばすのに必要な強力Ｆｂとの関係がＦａ≦０．５及びＦａ＜Ｆｂ≦１．０を満たすような素材が、手袋を装着したときの窮屈感が抑制される傾向にあることを開示している。また、このような素材として、繊維長５１ｍｍの繊維を３次元に絡合した不織布を繊維基材として含む人工皮革を用いることを開示する。そして、一つの手袋の伸長部の引張強力を低下させるために、伸長部のみの厚みを薄くしたり、柔軟剤による柔軟化処理を施したりすることを開示する。しかしながら、このような引張強力を調整する処理によれば、製造コストが高くなるという問題があった。また、柔軟剤による柔軟化処理では、繊維表面同士の相互作用を低下させるためであるために、低歪み領域のみの伸長強力を充分に低下させることができなかった。さらに、特許文献２に開示された方法のような短繊維の不織布を用いた場合には、高い引張強力が得られなかった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００９】
【特許文献１】特開平１１−２００２１９号公報
【特許文献２】特開平１１−１８８１３０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
上述のように、長繊維の不織布を用いて製造された不織布は、繊維の絡合度合いが高いために、高い引張強力を有する反面、短繊維の不織布を用いて製造された不織布に比べて低歪み領域の伸長強力が高かった。このような不織布を用いた人工皮革を、例えば、ゴルフ用手袋の素材として用い、このようなゴルフ用手袋を装着した場合、手を握ったり開いたりするような動き（グリップ動作）をしたときに窮屈感があった。
【００１１】
本発明の積層繊維ウェブの絡合処理方法は、長繊維の不織布において、製造ラインの進行方向（以下、ＭＤ方向とも称する）に対する面方向における垂直方向（以下、ＣＤ方向とも称する）の初期の伸長強力を低下させることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
本発明の一局面は、長繊維の繊維ウェブを折り重ねて形成された、連続的な長尺シート状の積層繊維ウェブをニードルパンチ処理する方法であって、上流側から下流側に向けて順に、仮ニードルパンチ装置と、第１の本ニードルパンチ装置と、第１の本ニードルパンチ装置を除く少なくとも１つ以上の本ニードルパンチ装置とが直列に配された、一連のニードルパンチ装置を備える絡合処理ゾーンにおいて、積層繊維ウェブを仮ニードルパンチ装置に連続的に搬送しながら、目付を１．０５倍未満に保つ範囲で仮絡合処理することにより仮絡合繊維ウェブを形成する工程と、仮絡合繊維ウェブを第１の本ニードルパンチ装置に連続的に搬送しながら、目付が１．０５倍以上になるように第１の本絡合処理をすることにより第１の本絡合繊維ウェブを形成する工程と、を含み、仮ニードルパンチ装置から搬出された直後の仮ニードルパンチ繊維ウェブの搬送速度（Ａ）に対する、第１の本ニードルパンチ装置から搬出された直後の第１の本絡合繊維ウェブの搬送速度（Ｂ）の比率である速度ドラフト率（Ｂ／Ａ）が１０５％以上である積層繊維ウェブの絡合処理方法である。このような方法においては、仮絡合繊維ウェブは、積層繊維ウェブの形態安定性を維持させる程度に軽く絡合された状態である。仮絡合繊維ウェブは、絡合度が低いために長繊維は強く拘束されておらず、動きの自由度が高い。従って、ＭＤ方向に速度ドラフト率（Ｂ／Ａ）が１０５％以上になるように仮絡合繊維ウェブを延伸させることにより、ランダムに絡み合っていた長繊維がＭＤ方向に配向する。そして、長繊維をＭＤ方向に配向させた後に強く拘束するために本ニードルパンチ装置で本絡合させることにより、長繊維をＭＤ方向に配向させた状態で高い絡合度で絡合させた不織布が得られる。このような工程を経て得られた不織布においては、従来の方法のような長繊維を配向させないドラフト率１００％程度で本絡合させて得られた不織布に比べて、長繊維のＭＤ方向への配向度が高くなるために、ＣＤ方向に伸びやすくなる。そのために、このような処理方法を経て得られる不織布は、ＣＤ方向の初期の伸び性に相関する２０％伸長強力が従来よりも大幅に低くなる。その結果、高い引張強力と、ＣＤ方向への低い２０％伸長強力とを兼ね備える長繊維の不織布が得られる。また、長繊維の不織布であるために、２０％を超えた部分の伸長強力は、大幅に高く維持される。また、仮ニードルパンチ装置は第１の搬出ローラを備え、第１の本ニードルパンチ装置は第２の搬出ローラを備え、速度ドラフト率（Ｂ／Ａ）は、第１の搬出ローラの回転速度（Ａ１）と第２の搬出ローラの回転速度（Ｂ１）とから算出される速度ドラフト率（Ｂ１／Ａ１）であることが好ましい。
【００１３】
また、仮ニードルパンチ装置によるパンチング密度が８０本／ｃｍ2以下であり、第１の本ニードルパンチ装置によるパンチング密度が１１０本／ｃｍ2以上であることが仮絡合繊維ウェブにおいては長繊維が強く拘束されすぎない点から好ましい。
【００１４】
また、本発明の他の一局面は、上述した何れかの積層繊維ウェブの絡合処理方法を経て得られた不織布である。このような不織布は、ＣＤ方向の２０％伸長強力が従来よりも大幅に低い。
【００１５】
また、本発明の他の一局面は、上述した何れかの積層繊維ウェブの絡合処理方法を経て得られた極細繊維の不織布であって、長繊維の繊維ウェブが極細繊維形成性複合繊維であり、極細繊維形成性複合繊維を極細繊維化処理して形成された極細繊維を含む極細長繊維の不織布である。このような不織布は、極細長繊維を含むために緻密でしなやかで充実感にも優れ、ＣＤ方向の２０％伸長強力も低い。
【００１６】
また、本発明の他の一局面は、極細長繊維不織布と、極細長繊維不織布に含浸付与された高分子弾性体とを備え、絡合処理ゾーンの進行方向に対して垂直になる方向、すなわちＣＤ方向の２０％伸長強力が２．２ｋｇ／２５ｍｍ以下である人工皮革である。このような人工皮革はＣＤ方向の２０％伸張強力が低いために、フィット感のあるゴルフ手袋等のスポーツ手袋の素材として好ましく用いられる。このような人工皮革をＣＤ方向を指先に沿う方向と直交する方向に配置して製造された手袋は、グリップ動作における窮屈感が抑制される。
【発明の効果】
【００１７】
本発明によれば、製造ラインの進行方向に対する面方向における垂直方向において、初期の伸長強力を低下させた長繊維の不織布、及び人工皮革が得られる。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】図１は、実施形態の積層繊維ウェブの絡合処理方法に用いる絡合処理ゾーンを含む、一連のライン構成を説明するための模式図である。
【図２】図２（ａ）は、仮絡合繊維ウェブの繊維の方向を説明するための模式図であり、図２（ｂ）は、第１の本絡合繊維ウェブの繊維の方向を説明するための模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
本実施形態の積層繊維ウェブの絡合処理方法を用いて不織布を製造する方法の一例について説明する。
【００２０】
不織布の製造においては、はじめに、長繊維の繊維ウェブを製造する。
【００２１】
長繊維の繊維ウェブは、溶融状態の繊維形成性ポリマーを紡糸装置の紡糸用口金から吐出させ、エジェクターにより高速気流を作用させることにより目的の繊度になるように均一に牽引細化し、牽引細化された長繊維を切断せずにランダムな配向状態でコンベヤベルト状の移動式ネット等の捕集面上に裏面から吸引しながら捕集し、堆積させることにより得られる。このようにして、移動式ネットの補集面上に長繊維が堆積して長繊維の繊維ウェブが形成される。捕集された長繊維の繊維ウェブは、その表面の毛羽立ちを抑えるために、長繊維同士を融着させない程度の表面温度を有する金属ローラ等で移動式ネット上に押圧されることが好ましい。また、必要に応じて、金属ローラとバックローラとの間において熱プレスするようなニップ処理を行うことにより、さらに形態安定性を付与されてもよい。
【００２２】
長繊維とは、紡糸後に意図的にカットされた短繊維ではない、連続的な繊維であることを意味する。さらに具体的には、例えば、繊維長が３〜８０ｍｍ程度になるように意図的に切断された短繊維ではない繊維を意味する。極細繊維化する前の海島型複合繊維の繊維長は１００ｍｍ以上であることが好ましく、技術的に製造可能であり、かつ、製造工程において不可避的に切断されない限り、数ｍ、数百ｍ、数ｋｍあるいはそれ以上の繊維長であってもよい。
【００２３】
長繊維の繊度は特に限定されないが、１〜８ｄｔｅｘ、さらには２〜４ｄｔｅｘ、であることが好ましい。また、長繊維の繊維ウェブの目付は特に限定されないが、１０〜５０ｇ／ｍ2、さらには２０〜４０ｇ／ｍ2、であることが好ましい。
【００２４】
なお、上述したような紡糸の際に、繊維形成性ポリマーとして、選択的に除去できる海島型複合繊維の海成分（マトリクス成分）を構成する熱可塑性樹脂と、極細繊維を形成する樹脂成分である海島型複合繊維の島成分（ドメイン成分）を構成する熱可塑性樹脂とを溶融紡糸し、延伸することにより極細繊維形成性繊維である海島型複合繊維を製造することにより、極細繊維の長繊維の不織布を得ることができる。すなわち、溶融紡糸された海島型複合繊維中の海成分から後の何れかの工程で除去することにより、島成分の熱可塑性樹脂を主体とする、長繊維の極細繊維に変換することができる。
【００２５】
島成分の熱可塑性樹脂としては、海島型複合繊維及び極細繊維を形成可能な樹脂であれば特に限定されない。その具体例としては、例えば、ポリアミド６，ポリアミド６６，ポリアミド６１０，芳香族ポリアミド，ポリアミドエラストマー等のポリアミド系樹脂；ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ），ポリトリメチレンテレフタレート，ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ），ポリエステルエラストマー等のポリエステル系樹脂；アクリル樹脂；オレフィン樹脂；ポリビニルアルコール樹脂等の繊維形成能を有する樹脂が挙げられる。また、海成分の熱可塑性樹脂としては、島成分の樹脂とは溶剤に対する溶解性または分解剤に対する分解性を異にする熱可塑性樹脂が選ばれる。海成分の熱可塑性樹脂の具体例としては、例えば、水溶性ポリビニルアルコール系樹脂、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリスチレン、エチレンプロピレン樹脂、エチレン酢酸ビニル樹脂、スチレンエチレン樹脂、スチレンアクリル樹脂、などが挙げられる。
【００２６】
極細繊維の繊度は０．５ｄｔｅｘ以下であり、０．０００１〜０．５ｄｔｅｘ、さらには０．０００１〜０．２ｄｔｅｘであることが、緻密でしなやかで充実感にも優れた人工皮革を製造できる点から好ましい。
【００２７】
次に、長繊維の繊維ウェブを用いて積層繊維ウェブを形成し、形成された積層繊維ウェブを絡合処理する方法を図面を参照して説明する。
【００２８】
図１は、積層繊維ウェブの絡合処理方法に用いる、絡合処理ゾーンの一連の工程を説明するための模式図である。図１中、４はクロスラッパー装置、５は長繊維の繊維ウェブ、６は長繊維の繊維ウェブ５を折り重ねて形成された積層繊維ウェブ、７，１７はコンベアである。また、１０はニードルパンチ１１及び搬送ローラ１２を備えた仮ニードルパンチ装置、２０はニードルパンチ２１及び搬送ローラ２２を備えた第１の本ニードルパンチ装置、３０，４０，５０はそれぞれ、ニードルパンチ３１，４１，５１及び搬送ローラ３２，４２，５２を備えた第１の本ニードルパンチ装置２０の下流に直列に配された本ニードルパンチ装置である。また、１００は巻き取られた不織布ロールである。仮ニードルパンチ装置１０から最下流に配された本ニードルパンチ装置５０までが絡合処理ゾーンであり、第１の本ニードルパンチ装置２０から最下流に配された本ニードルパンチ装置５０までが本絡合処理ゾーンである。
【００２９】
図１に示した絡合処理ゾーンを含む一連のラインにおいては、はじめに、搬送ローラ３ａ，３ｂにより、長繊維の繊維ウェブ５がクロスラッパー装置４に連続的に搬送される。クロスラッパー装置４は、搬送された長繊維の繊維ウェブ５を折り重ねて積層繊維ウェブ６を形成する、クロスラッピングが行われる。クロスラッピングは、連続的なシート状の長繊維の繊維ウェブを積層するために特定の方向に対して交互に斜めに折り重ねる処理であり、このような処理により、積層繊維ウェブ中の繊維の配向や目付の分布が均質化される。クロスラッピングにおいては、所望の幅や所望の厚さを有する不織布を得るために、折り重ねる枚数や繊維ウェブを折り返す位置や等が適宜調整される。
【００３０】
なお、繊維ウェブを折り重ねる際には、繊維ウェブの製造ラインの進行方向に平行なＭＤ方向に対して、所定の折り返し角度及び所定の間隔ごとに、所定の積層数になるように折り畳むことが繊維の配向や目付の分布を均質化するためには好ましい。
【００３１】
折り返し間隔及び積層数は所望の目付け及び密度を調整するために適宜選択される。折り返し角度としては、５〜１５度、さらには８〜１２度程度であることが好ましい。また、折り返し間隔はとくに限定されないが、３０〜２５０ｍｍ程度、さらには６０〜２００ｍｍ程度であり、また、積層数は目的とする目付に応じて適宜調整されるが、例えば、５〜４０層、さらには８〜３０層程度であることが好ましい。また、クロスラッピングにより積層される繊維ウェブ（積層繊維ウェブ）の目付は特に限定されないが、１２０〜８００ｇ／ｍ2、さらには１５０〜５００ｇ／ｍ2、であることが好ましい。
【００３２】
なお、クロスラッピングの際には、ニードルパンチの際にニードルの針が折れたり損傷したりすることを防止するために、繊維ウェブの表面に針折れ防止油剤や帯電防止剤等を付与することが好ましい。このようにして長繊維の繊維ウェブ５を折り重ねて形成された、連続したシート状の積層繊維ウェブ６が形成される。
【００３３】
このようにして形成された連続したシート状の積層繊維ウェブ６は、コンベア７で搬送されて仮ニードルパンチ装置１０に送られる。そして、積層繊維ウェブ６をその目付を１．０５倍未満、好ましくは０．９〜１．０５倍未満、さらに好ましくは１〜１．０３倍に保つ範囲で、予備的に仮絡合処理することにより、形態安定性を付与された仮絡合繊維ウェブ８が形成される。目付が１．０５倍以上の場合には、仮絡合繊維ウェブの絡合度が高くなりすぎて長繊維が拘束されすぎてしまう。
【００３４】
仮絡合処理は、搬送されてくるシート状の積層繊維ウェブ６の片面のみまたは両面から同時又は交互にニードルパンチすることにより、積層繊維ウェブ６の形態安定性を向上させて層間のずれを抑制する等の目的で行われる仮ニードルパンチ装置によるニードルパンチングである。
【００３５】
仮絡合処理においては、例えば、片面又は、両面から同時または交互に少なくとも１つ以上のバーブが貫通する条件で行うことが好ましい。パンチング密度は積層繊維ウェブの目付や繊維密度等にもよるが、８０本／ｃｍ2以下、さらには、２０〜７０本／ｃｍ2、とくには３０〜５０本／ｃｍ2、程度であることが好ましい。仮絡合処理によるニードルパンチング密度が高すぎる場合には、仮絡合繊維ウェブの絡合度が高くなりすぎて長繊維が拘束されすぎる傾向がある。また、仮絡合処理によるニードルパンチング密度が低すぎる場合には、仮絡合繊維ウェブの形態安定性が低くなりすぎて工程通過性が低下する傾向がある。
【００３６】
仮絡合処理により形成された連続したシート状の仮絡合繊維ウェブ８は、コンベア１７で搬送されて第１の本ニードルパンチ装置２０に送られる。そして、仮絡合繊維ウェブ８をその目付が１．０５倍以上、好ましくは１．０５倍〜１．２倍、さらに好ましくは１．１〜１．２倍になるように、絡合処理することにより、３次元的に絡合処理されてより高い形態安定性を保持させた第１の本絡合繊維ウェブ９が形成される。目付が１．０５倍未満になる場合には、本絡合処理全体としての絡合効率が低下する。
【００３７】
第１の本ニードルパンチ装置２０から最下流に配された本ニードルパンチ装置５０までは本絡合処理ゾーンである。本絡合処理は、仮絡合処理された仮絡合繊維ウェブ８に高いニードルパンチング密度でニードルパンチングを施すことにより、緻密に３次元絡合された不織布に仕上げる工程である。
【００３８】
本絡合処理ゾーンにおいては、第１の本ニードルパンチ装置２０及びその下流に直列に配される複数の本ニードルパンチ装置３０、４０，５０により目的とする目付になるように絡合処理が行われる。直列に配される本ニードルパンチ装置の数は２つ以上であれば特に限定されず、目的とする絡合度合や目付、仮絡合繊維ウェブの目付等に応じて適宜調整される。
【００３９】
それぞれの本ニードルパンチ装置によるニードルパンチング密度としては、積層繊維ウェブの目付や繊維密度等にもよるが、１１０本／ｃｍ2以上、さらには１４０〜３００本／ｃｍ2、とくには２００〜２５０本／ｃｍ2、程度であることが好ましい。また、全ての本ニードルパンチ装置によるニードルパンチング密度の合計としては、１０００本／ｃｍ2以上、さらには１２００〜３０００本／ｃｍ2、とくには１４００〜１８００本／ｃｍ2、程度であることが好ましい。
【００４０】
また、仮絡合繊維ウェブは、全ての本ニードルパンチ装置によるニードルパンチングを経ることにより、その目付が１．２倍以上、好ましくは１．３〜１．８倍、さらに好ましくは１．４〜１．６倍になるように、絡合処理されることが好ましい。
【００４１】
本実施形態の積層繊維ウェブの絡合処理方法においては、仮ニードルパンチ装置から搬出された直後の連続的なシート状の仮絡合繊維ウェブの搬送速度（Ａ）に対する、第１の本ニードルパンチ装置から搬出された直後の第１の本絡合繊維ウェブの搬送速度（Ｂ）の比率である速度ドラフト率（Ｂ／Ａ）が１０５％以上である。
【００４２】
図１に示すように、本実施形態の絡合処理ゾーンを含む製造ラインにおいては、仮ニードルパンチ装置１０は第１の搬出ローラ１２を備え、第２の本ニードルパンチ装置２０は第２の搬出ローラ２２を備えている。そして、第１の搬出ローラ１２から搬出された直後の連続的なシート状の仮絡合繊維ウェブ８の搬送速度（Ａ１）に対する、第２の搬出ローラ２２から搬出された直後の第１の本絡合繊維ウェブ９の搬送速度（Ｂ１）の比率である速度ドラフト率（Ｂ１／Ａ１）が１０５％以上である。このように、仮ニードルパンチ装置１０と第１の本ニードルパンチ装置２０との間で仮絡合繊維ウェブ８をＭＤ方向に高い比率のドラフト処理を行うことにより、白抜き矢印で示すような方向に延伸されて、ランダムに絡み合っていた長繊維がＭＤ方向に配向する。そして、長繊維をＭＤ方向に配向させてから本ニードルパンチ装置で本絡合させることにより、長繊維をＭＤ方向に配向させた状態で絡合された不織布が得られる。
【００４３】
速度ドラフト率（Ｂ／Ａ）は１０５％以上であり、１０８％以上であることが好ましい。速度ドラフト率（Ｂ／Ａ）が１０５％以上の場合には、仮絡合繊維ウェブが５％以上延伸することにより長繊維がＭＤ方向に顕著に配向する。また、速度ドラフト率（Ｂ／Ａ）の上限は特に限定されないが１３０％程度であることが好ましい。速度ドラフト率（Ｂ／Ａ）が高すぎる場合には、ニードルにテンションが掛かりすぎるために、生産性が低下したり、ニードルが損傷しやすくなったりする傾向がある。
【００４４】
図２（ａ）は、仮絡合繊維ウェブ８の長繊維２の方向を説明するための模式図であり、図２（ｂ）は、第１の本絡合繊維ウェブ９の長繊維２の方向を説明するための模式図である。各図においては、説明のために、各層を露出させて長繊維２の配向方向を表現している。
【００４５】
図２（ａ）に示すように、仮絡合繊維ウェブ８においては長繊維２の配向方向がクロスラッピングにより、各層の長繊維２がランダムに配向している。このような仮絡合繊維ウェブ８に対して、上述したような高い比率のドラフト処理を行うことにより、長繊維２がＭＤ方向に配向する。そして、長繊維２をＭＤ方向に配向させるドラフト処理の後、本絡合処理を行うことにより、長繊維２がＭＤ方向に配向されたまま３次元的に絡合される。その結果、ＣＤ方向においては繊維が伸びやすくなり、ＭＤ方向においては引張強力が高くなる。そのために、このような処理方法を経て得られる不織布は、ＣＤ方向の２０％伸長強力が極めて低くなる。その結果、高い引張強力と、ＣＤ方向への２０％伸長強力が極めて低い長繊維の不織布が得られる。
【００４６】
このようにして形成された不織布に、例えば熱水中に浸漬すること等による熱収縮処理することにより緻密化し、形態安定性を付与するためのポリウレタン等の高分子弾性体と付与することにより人工皮革用基材とし、さらに、表面仕上げすることにより人工皮革が得られる。
【００４７】
不織布に高分子弾性体を付与する方法としては、例えば、高分子弾性体を含む溶液やエマルジョンをディップニップすることにより含浸させた後、高分子弾性体を凝固させる方法が挙げられる。なお、海島型複合繊維の不織布を用いた場合には、高分子弾性体の付与は、海島型複合繊維の極細繊維化処理の前に行っても、極細繊維化処理の後に行っても、極細繊維化処理の前及び後のそれぞれで行ってもよい。とくには、海島型複合繊維の極細繊維化処理の前に行った場合には、極細繊維化後の海成分が除去された部分に空隙が形成されることにより、しなやかな触感を保持する人工皮革が得られる点から好ましい。
【００４８】
高分子弾性体の種類は特に限定されない。例えば、ポリウレタン、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体やアクリル酸エステルあるいはメタクリル酸エステルの共重合体等のアクリル系弾性体、ポリアミド系弾性体、シリコーンゴム等の各種高分子弾性体が挙げられる。これらの中では、良好な風合が得られる点からポリウレタンがとくに好ましい。また、高分子弾性体は、必要に応じて、顔料、染料、凝固調節剤、安定剤などを含有してもよい。
【００４９】
高分子弾性体の含有割合は特に限定されないが、不織布を形成する長繊維と高分子弾性体との質量比（長繊維／高分子弾性体）が、５０／５０〜９５／５、さらには、６０／４０〜７０／３０の範囲であることが好ましい。高分子弾性体の割合が高すぎる場合には、ゴムライクな硬い風合いになる傾向があり、高分子弾性体の割合が低すぎる場合には、形態安定性が低下する傾向がある。
【００５０】
なお、海島型複合繊維の不織布を用いた場合には、海成分を選択的に除去する溶剤または分解剤に、海島型複合繊維を所定の時間浸漬して海成分を選択的に除去することにより、海島型複合繊維が、繊維束状の極細繊維に変換される。例えば、島成分がポリアミドまたはポリエチレンテレフタレート、海成分がポリエチレンである場合には、溶剤としてトルエン、トリクロロエチレン、テトラクロロエチレンなどが好ましく用いられうる。また、島成分がポリアミドまたはポリエチレンテレフタレートであり、海成分が易アルカリ分解性の変性ポリエステルである場合には、分解剤として苛性ソーダ水溶液などが好ましく用いられうる。このような処理により、海島型複合繊維の繊維絡合体から海成分が除去されて、長繊維の極細繊維の不織布が得られる。
【００５１】
海島型複合繊維から形成された極細繊維は、例えば、１０〜４００本が束状に存在することが、引張強力や引裂強力が高くなる点から好ましい。
【００５２】
このようにして、不織布に高分子弾性体を含浸付与させた人工皮革用基材が得られる。人工皮革用基材には、さらに、染色処理、揉み柔軟化処理、空打ち柔軟化処理、逆シールのブラッシング処理、防汚処理、親水化処理、滑剤処理、酸化防止剤処理、紫外線吸収剤処理、蛍光剤処理、難燃剤処理等の仕上げ処理等が施されてもよい。人工皮革用基材の厚さは特に限定されないが、３００〜２０００μｍ、さらには３５０〜１０００μｍであることが好ましい。
【００５３】
また、柔軟剤処理を施すことにより繊維間の相互作用を低下させて、不織布をさらに伸びやすくしてもよい。しかしながら、柔軟剤による処理では、繊維間の相互作用を低減させるだけであるために、伸び性の改良効果は限定的になる。柔軟剤としては、シルクプロテインを含む柔軟剤や、アミノ変性シリコーン等が挙げられる。
【００５４】
人工皮革基材に所望の外観を付与するための処理を施すことにより人工皮革に仕上げられる。人工皮革としては、例えば、人工皮革基材の表面に銀面調の樹脂層を付与した銀付調人工皮革や、人工皮革基材の表層の繊維を立毛または起毛させた起毛調人工皮革等が挙げられる。
【００５５】
銀付調人工皮革は、人工皮革基材の表面に銀面調の樹脂層を形成することにより仕上げられる。銀面調の樹脂層を形成する高分子弾性体としては、上述した高分子弾性体と同様の、例えば、ポリウレタン、アクリル系弾性体、シリコーン系弾性体、ジエン系弾性体、ニトリル系弾性体、フッ素系弾性体、ポリスチレン系弾性体、ポリオレフィン系弾性体、ポリアミド系弾性体、ハロゲン系弾性体等が挙げられる。
【００５６】
また、起毛調人工皮革は、人工皮革基材の表層をサンドペーパーなどを用いてバッフィング処理して起毛処理または立毛処理することにより、スエード調、ヌバック調、ベロア調、バックスキン調の外観を有するように仕上げられる。
【００５７】
本実施形態の人工皮革は、長繊維の不織布を含むために引張強力が高く、また、長繊維がＭＤ方向に配向しているために、ＣＤ方向の２０％伸長強力が低く抑えられる。このような人工皮革は、伸び性が求められる手袋等の素材として好ましく用いられる。
【００５８】
また、極細長繊維不織布と、極細長繊維不織布に含浸付与された高分子弾性体とを備える場合には、例えばＣＤ方向の２０％伸長強力が２．２ｋｇ／２５ｍｍ以下になるような歪み初期の伸び性に優れる人工皮革が得られる。このような人工皮革はＣＤ方向の２０％伸張強力が低いために、フィット感のあるゴルフ手袋等のスポーツ手袋の素材として好ましく用いられる。このような人工皮革をＣＤ方向を指先に沿う方向と直交する方向に配置して製造された手袋は、グリップ動作における窮屈感が抑制される。
【実施例】
【００５９】
以下、実施例により本発明をさらに具体的に説明する。なお、本発明の範囲はこれらの実施例に何ら限定されるものではない。
【００６０】
［実施例１］
島数が３００島となるように、海成分としてポリエチレン５０質量部、島成分としてポリアミド６ ５０質量部を、海成分／島成分の質量比５０／５０となるように溶融したストランドを２８５℃の口金を有する溶融複合用口金から吐出させた。そして、単位時間あたりの吐出量と得られる長繊維の繊度の比率から間接的に求められる紡糸速度が、３６００ｍ／ｍｉｎとなるように口金直下に設置したエアジェット吸引装置のエアー圧力を調整して、口金から吐出させた溶融したストランドを索引細化させながら冷却することにより、繊度２．９ｄｔｅｘの長繊維の海島型複合繊維を紡糸した。そして、得られた海島型複合繊維を吸引装置直下に設置した移動式ネット上に連続的に捕集したのち、表面温度６０℃の金属ローラを用いてプレスすることにより目付３０ｇ／ｍ2の長繊維の海島型複合繊維の繊維ウェブを得た。
【００６１】
針折れ防止油剤を繊維ウェブの表面に均一にスプレーしながら、クロスラッパーを用いて繊維ウェブを１２枚分に相当する目付になるように、折り返し角度１０度、折り返し間隔１００ｍｍで折り重ねるクロスラッピングにより、目付３６０ｇ／ｍ2の積層繊維ウェブを形成した。
【００６２】
そして、連続したシート状の積層繊維ウェブをコンベアで仮ニードルパンチ装置に連続的に搬送し、ニードルパンチングによる仮絡合処理を行うことにより目付３７０ｇ／ｍ2の仮絡合繊維ウェブを形成した。ニードルパンチングは、針先端からバーブまでの距離が５ｍｍの９バーブのフェルト針を用い、積層繊維ウェブに突き刺した針の先端が反対側から９ｍｍ突き出すように、パンチング密度４０本／ｃｍ2になるように設定された条件に設定し、片面側のみからニードルパンチングを行った。このとき仮ニードルパンチ装置の後部に併設された搬送ローラの回転速度は２．０５ｍ／ｍｉｎであった。また、目付の変化は１．０３倍であった。
【００６３】
そして引き続き、連続したシート状の仮絡合繊維ウェブを本ニードルパンチ装置で本絡合処理した。本ニードルパンチ装置は、９台のニードルパンチ装置が直列に配置されており、針先端からバーブまでの距離が５ｍｍの９バーブ、６バーブ、または１バーブのフェルト針を用い、仮絡合繊維ウェブに突き刺した針の先端が反対側から最大で１２ｍｍ突き出すような条件により仮絡合繊維ウェブの両面に交互にニードルパンチングを行った。突き刺した針本数が合計で１３８０本／ｃｍ2となるようにニードルパンチング処理することにより長繊維同士を絡合させ、目付５５０ｇ／ｍ2の不織布を得た。このとき、本絡合処理で、仮絡合繊維ウェブが最初に通過する第１の本ニードルパンチ装置の後部に併設された搬送ローラの速度は、２．２４ｍ／ｍｉｎであり、仮絡合繊維ウェブの搬送ローラから第１の本ニードルパンチ装置の搬送ローラ間の搬送ローラの速度ドラフト率は１０９．４％であった。また、第１の本ニードルパンチ装置のパンチング密度は１１０本／ｃｍ2であり、また、第１の本ニードルパンチ装置による仮絡合繊維ウェブの目付の変化は１．１１倍であった。そして、三次元絡合不織布を熱風乾燥炉で１５０℃の加熱を行った後、通水した冷却ローラを用いてプレスすることにより不織布の表面を平滑化した。
【００６４】
平滑化された不織布に、ポリエーテル系ポリウレタンを主体とするポリウレタン組成物１８質量部とＤＭＦ ８２質量部よりなる溶液を含浸し、凝固、水洗した後、海島型複合繊維中のポリエチレンを抽出除去することにより、長繊維の繊維束状のポリアミド６の極細繊維の不織布とポリウレタンとを含む厚さ１．１ｍｍの人工皮革基材を得た。
【００６５】
人工皮革基材の両面をバッフィングして厚さ０．３８ｍｍとし、表側になる面をサンドペーパーで起毛することにより立毛調の外観を付与した。この立毛調のシートを染料を用いて薄灰色に染色し、整毛することにより、厚さ０．３８ｍｍのスエード調の人工皮革を得た。この人工皮革のＣＤ方向の２０％伸張強力は２．２ｋｇ／２５ｍｍであった。結果を下記表１に示す。
【００６６】
【表１】
2015193959.tif 000003
【００６７】
［実施例２］
実施例１において、立毛調のシートを染料を用いて薄灰色に染色した後に、さらに、乾燥し、柔軟剤（洛東化成工業（株）製のシルクプロテイン剤であるラクセットＫ‐５００）を５％配合した水溶液を含む含浸浴で処理し、乾燥したのちに、整毛した以外は同様にして厚さ０．３８ｍｍのスエード調人工皮革を得た。結果を表１に示す。
【００６８】
［実施例３〜６］
比較例２において柔軟剤を５％配合した代わりに、それぞれ、１０％、２０％、３０％、４０％配合した以外は同様にして厚さ０．３８ｍｍのスエード調人工皮革を得た。結果を表１に示す。
【００６９】
［実施例７］
実施例１において、第１の本ニードルパンチ装置の後部に併設された搬送ローラの速度を２．２４ｍ／ｍｉｎに代えて、２．６６ｍ／ｍｉｎに変更することにより、仮絡合繊維ウェブの搬送ローラから第１の本ニードルパンチ装置の搬送ローラ間の搬送ローラの速度ドラフト率を１０９．４％に代えて、１２９．８％に変更した以外は同様にして厚さ０．３８ｍｍのスエード調人工皮革を得た。結果を表１に示す。
【００７０】
［比較例１］
実施例１において、第１の本ニードルパンチ装置の後部に併設された搬送ローラの速度を２．２４ｍ／ｍｉｎに代えて、２．０８ｍ／ｍｉｎに変更することにより、仮絡合繊維ウェブの搬送ローラから第１の本ニードルパンチ装置の搬送ローラ間の搬送ローラの速度ドラフト率を１０９．４％に代えて、１０１．４％に変更した以外は同様にして厚さ０．３８ｍｍのスエード調人工皮革を得た。結果を表１に示す。
【００７１】
［比較例２］
比較例１において、立毛調のシートを染料を用いて薄灰色に染色した後に、さらに、乾燥し、柔軟剤（洛東化成工業（株）製のシルクプロテイン剤であるラクセットＫ‐５００）を５％配合した水溶液を含む含浸浴で処理し、乾燥したのちに、整毛した以外は同様にして厚さ０．３８ｍｍのスエード調人工皮革を得た。結果を表１に示す。
【００７２】
［比較例３〜６］
比較例２において柔軟剤を５％配合した代わりに、それぞれ、１０％、２０％、３０％、４０％配合した以外は同様にして厚さ０．３８ｍｍのスエード調人工皮革を得た。結果を表１に示す。
【００７３】
［比較例７］
島数が３００島となるように、海成分としてポリエチレン５０質量部、島成分としてポリアミド６ ５０質量部を、海成分／島成分の質量比５０／５０となるように溶融したストランドを２８５℃の口金を有する溶融複合用口金から吐出させた。そして、吐出させたストランドを紡糸し、短繊維繊度１１．１ｄｔｅｘの複合繊維を製造した。この複合繊維を３倍に延伸して繊度３．７ｄｔｅｘに調整し、巻縮を付与した後、繊維長５１ｍｍにカットし、カードで解繊し、実施例１と同様の方法でクロスラッピングすることにより、目付３００ｇ／ｍ2の積層繊維ウェブを形成した。そして、連続したシート状の積層繊維ウェブをコンベアで仮ニードルパンチ装置に連続的に搬送し、ニードルパンチングによる仮絡合処理を行うことにより目付３１５ｇ／ｍ2の仮絡合繊維ウェブを形成した。
実施例１において、上述のように得られた仮絡合繊維ウェブを用い、第１の本ニードルパンチ装置の後部に併設された搬送ローラの速度を２．２４ｍ／ｍｉｎに代えて、２．１０ｍ／ｍｉｎに変更することにより、仮絡合繊維ウェブの搬送ローラから第１の本ニードルパンチ装置の搬送ローラ間の搬送ローラの速度ドラフト率を１０９．４％に代えて、１０２．４％に変更した以外は同様にして厚さ０．３８ｍｍのスエード調人工皮革を得た。結果を表１に示す。
【００７４】
［比較例８］
比較例７において、第１の本ニードルパンチ装置の後部に併設された搬送ローラの速度を２．１０ｍ／ｍｉｎに代えて、２．３０ｍ／ｍｉｎに変更することにより、仮絡合繊維ウェブの搬送ローラから第１の本ニードルパンチ装置の搬送ローラ間の搬送ローラの速度ドラフト率を１０２．４％に代えて、１１２．２％に変更した以外は同様にして厚さ０．３８ｍｍのスエード調人工皮革を得た。結果を表１に示す。
【００７５】
ドラフト率１０９％で仮絡合後に延伸させた不織布を用いた、本発明に係る実施例１で得られたスエード調皮革のＣＤ方向の２０％伸張強力は２．２ｋｇ／２５ｍｍと極めて低かった。一方、ドラフト率１０１％で仮絡合後に延伸させた不織布を用いた、比較例１で得られたスエード調皮革のＣＤ方向の２０％伸張強力は６．８ｋｇ／２５ｍｍと極めて高かった。また、比較例７及び比較例８の結果から、短繊維の場合には繊維が不連続であるために、ドラフト率１１２％で仮絡合後に延伸させても、２０％伸張強力は大幅に変化しなかった。
【産業上の利用可能性】
【００７６】
本発明の積層繊維ウェブの絡合処理方法を経て得られた不織布は人工皮革の基材として好ましく用いられる。とくに、極細繊維の不織布を用いた人工皮革は、ゴルフ手袋等のスポーツ手袋の素材として好ましく用いられる。
【符号の説明】
【００７７】
４                      クロスラッパー装置
５                      長繊維の繊維ウェブ
６                      積層繊維ウェブ
７，１７                コンベア
１０                    仮ニードルパンチ装置
１１                    ニードルパンチ
１２，２２，３２，４２，５２  搬送ローラ
２０                    第１の本ニードルパンチ装置
２１，３１，４１，５１  ニードルパンチ
２２              搬送ローラ
３０，４０，５０  本ニードルパンチ装置
１００              巻き取られた不織布ロール
【図１】
2015193959.tif 000004
【図２】
2015193959.tif 000005