(57)【要約】【課題】取扱性が良好で、良好な集束性（単繊維の単離のない）を維持し、熱可塑性樹脂中に均一に分散する樹脂補強用繊維束を提供することにある。また、機械的強度が向上した繊維補強熱可塑性樹脂組成物を提供する。【解決手段】複数本の芳香族ポリアミド繊維が集束してなる繊維束であって、該繊維束は、総繊度が２０００〜１００００ｄｔｅｘであり、撚り係数（ＴＭ）０．１〜５．０の撚りを有しており、該繊維束には、伸度が５００％以上のポリウレタン樹脂が１．０〜１５．０重量％付着していることを特徴とする樹脂補強用芳香族ポリアミド繊維束とする。また、樹脂補強用芳香族ポリアミド繊維束を熱可塑性樹脂に配合して得られる繊維補強熱可塑性樹脂組成物とする。ＴＭ＝Ｔ×√Ｄ／２８８０［但し、ＴＭ；撚り係数、Ｔ；撚り数（回／ｍ）、Ｄ；総繊度（ｄｔｅｘ）を示す。］【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
複数本の芳香族ポリアミド繊維が集束してなる繊維束であって、該繊維束は、総繊度が２０００〜１００００ｄｔｅｘであり、撚り係数（ＴＭ）０．１〜５．０の撚りを有しており、該繊維束には、伸度が５００％以上のポリウレタン系樹脂が１．０〜１５．０重量％付着していることを特徴とする樹脂補強用芳香族ポリアミド繊維束。
ＴＭ＝Ｔ×√Ｄ／２８８０
［但し、ＴＭ；撚り係数、Ｔ；撚り数（回／ｍ）、Ｄ；総繊度（ｄｔｅｘ）を示す。］
【請求項２】
芳香族ポリアミド繊維束の長さが０．５〜１０ｍｍである請求項１に記載の樹脂補強用芳香族ポリアミド繊維束。
【請求項３】
芳香族ポリアミド繊維束の安息角が４５°以下である請求項１または２のいずれかに記載の樹脂補強用芳香族ポリアミド繊維束。
【請求項４】
芳香族ポリアミド繊維束が、パラ型芳香族ポリアミド繊維である請求項１〜３のいずれか１項に記載の樹脂補強用芳香族ポリアミド繊維束。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれか１項に記載の樹脂補強用芳香族ポリアミド繊維束を熱可塑性樹脂に配合、混練して得られる繊維補強熱可塑性樹脂組成物。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱可塑性樹脂をマトリクスとする、樹脂補強用芳香族ポリアミド繊維束に関し、特に、繊維強化成形材料に用いられる成形加工性に優れた、良好な集束性を有する樹脂補強用芳香族ポリアミド繊維束に関する。
【背景技術】
【０００２】
芳香族ポリアミド繊維は、高強度、高弾性率及び優れた耐熱性を有する有機高分子材料であることから、この耐熱性繊維を補強材として用いて、マトリックスを熱硬化性及び熱可塑性樹脂とした繊維強化複合材料が自動車、建築、土木、電気など種々の分野で使用され、その他の分野でもその活用が望まれている。例えば、特開昭６０−２５５８４５号公報には芳香族ポリアミド繊維の短繊維束を補強材として用いる事が、また特開昭６１−１９７６５４号公報にはフィブリル化したアラミド繊維が補強材として用いることが記載されている。
【０００３】
繊維強化樹脂の製造法としては様々な方法があるが、よく用いられている方法は、特定長の短繊維束を樹脂ペレットあるいは樹脂パウダーと共に押出機で溶融混練して繊維強化ペレットとし（これをコンパウンド工程という）、これを射出成形によって成形品とする方法である。このような工程に供される短繊維束は、定量的にかつ安定的に供給するために、サイズ剤で集束させた形態で使用されるのが通常で、このサイズ剤で集束された短繊維束は、スクリューフィーダー又は振動フィーダー等により押出機に連続的に自動計量の下に供給される。
【０００４】
熱可塑性樹脂の補強材として用いられる従来の芳香族ポリアミド短繊維には以下のような問題がある。一つは、繊維長が短く、軽いという短繊維の特性上飛散しやすく、この為ハンドリング時、例えば熱可塑性樹脂との配合等に際し、定量での混合を困難にする上、作業者の衛生上にも問題がある。もう一つは、例えば熱可塑性樹脂と短繊維を予めタンブラー等で混合させる際、短繊維同士が絡み合い、均一な混合が困難となる上、更にはファイバーボールを形成する場合がある。このような状態で押出成形を行うと、成形物中の繊維混合が不均一となる、繊維の分散が不十分になる等の問題が生じ、それにより繊維強化樹脂成形体の機械的物性は低下する。
【０００５】
このような問題を解決する為、特開２００９−２５６８２７号公報には、１００％モジュラスが０．１〜１０．０ＭＰａのポリウレタン樹脂で被覆された熱可塑性樹脂補強用芳香族ポリアミド短繊維が記載されているが、本技術で得られる短繊維集束体は集束性が不十分であり、カット直後の梱包や搬送工程及びフィーダー計量工程で集束形状が十分に保持できず、フィーダー定量供給安定性が不十分であるという問題点があった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開昭６０−２５５８４５号公報
【特許文献２】特開昭６１−１９７６５４号公報
【特許文献３】特開２００９−２５６８２７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明は芳香族ポリアミド繊維の樹脂補強用短繊維が有する前記問題点に鑑みなされたもので、その目的は、取扱性が良好で、良好な集束性（単繊維の単離のない）を維持し、熱可塑性樹脂中に均一に分散する樹脂補強用繊維束を提供することにある。また、機械的強度が向上した繊維補強熱可塑性樹脂組成物を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明者らは鋭意検討の結果、芳香族ポリアミド繊維が集束してなる繊維束であり、その総繊度、撚り係数や、これに付与するポリウレタン樹脂等を巧みに選定し組みわせたとき、上記課題を容易に解決できることを見出し、本発明に至った。
【０００９】
かくして、本発明によれば、複数本の芳香族ポリアミド繊維が集束してなる繊維束であって、該繊維束は、総繊度が２０００〜１００００ｄｔｅｘであり、撚り係数（ＴＭ）０．１〜５．０の撚りを有しており、該繊維束には、伸度が５００％以上のポリウレタン樹脂が１．０〜１５．０重量％付着していることを特徴とする樹脂補強用芳香族ポリアミド繊維束が提供される。
ＴＭ＝Ｔ×√Ｄ／２８８０
［但し、ＴＭ；撚り係数、Ｔ；撚り数（回／ｍ）、Ｄ；総繊度（ｄｔｅｘ）を示す。］
また、上記樹脂補強用芳香族ポリアミド繊維束を熱可塑性樹脂に配合し、混練して得られる繊維補強熱可塑性樹脂組成物が提供される。
【発明の効果】
【００１０】
本発明の樹脂補強用アラミド繊維束は、カットした際に良好な集束性と流動性を合わせ持つため、取扱性に優れ、繊維補強樹脂とする際の押出工程における工程通過性が極めて良好となる。さらに混練、成形時には均一に繊維が分散されることから、繊維補強樹脂組成物の機械的強度を向上させることが可能となる。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
以下、本発明の実施の形態について詳細に説明する。本発明の樹脂補強用アラミド繊維束（以下、単に繊維束と称することがある）は、複数本の芳香族ポリアミド繊維が集束してなる繊維束であって、該繊維束は、総繊度が２０００〜１００００ｄｔｅｘであり、撚り係数（ＴＭ）が０．１〜５．０の撚りを有しており、該繊維束には、伸度が５００％以上のポリウレタン樹脂が１．０〜１５．０重量％付着していることを特徴とする。
ＴＭ＝Ｔ×√Ｄ／２８８０
［但し、ＴＭ；撚り係数、Ｔ；撚り数（回／ｍ）、Ｄ；総繊度（ｄｔｅｘ）を示す。］
【００１２】
本発明で用いる芳香族ポリアミド繊維とは、ポリアミドを構成する繰返し単位の８０モル％以上、好ましくは９０モル％以上が、芳香族ホモポリアミド、または、芳香族コポリアミドからなる芳香族ポリアミド繊維である。ここで芳香族ポリアミドとなる芳香族基は同一、または、相異なる芳香族基からなるものでも構わない。また、芳香族基の水素原子は、ハロゲン原子、低級アルキル基、フェニル基で置換されていても良い。芳香族ポリアミド繊維の製造方法や繊維特性については、従来公知の、例えば、特開昭４９−１００３２２号公報、特開昭４７−１０８６３号公報、特開昭５８−１４４１５２号公報、特開平４−６５５１３号公報などに記載されているものが使用できる。また、該芳香族ポリアミド繊維の中でもパラ型芳香族ポリアミド繊維であることが、耐熱性及び強度に優れているので好ましい。パラ型芳香族ポリアミド繊維は前記芳香族ポリアミドの延鎖結合が共軸または平行で、かつ、反対方向に向いているポリアミドからなる繊維である。具体的には、ポリパラフェニレンテレフタルアミド繊維（例えば、テイジンアラミドＢ．Ｖ．製、「トワロン」）や、共重合型の芳香族ポリアミド繊維であるコポリパラフェニレン・３，４’−オキシジフェニレン・テレフタルアミド繊維（例えば、帝人（株）製、「テクノーラ」）等が例示され、特に共重合型である後者は、複合材料とした時の機械的強度、特に衝撃強度が高く好ましい。
【００１３】
本発明に用いる繊維束は、上記の芳香族ポリアミド繊維が複数本集束してなる繊維束であり、その総繊度は、２０００〜１００００ｄｔｅｘ、好ましくは３０００〜９０００、より好ましくは４０００〜８０００ｄｔｅｘの範囲である。総繊度が２０００ｄｔｅｘ未満ではカットした際に、繊維束１個当たりの重量が軽く、繊維強化成形材料の製造工程での、繊維束とマトリクス樹脂とのドライブレンドや、サイドフィーダーによる繊維束の供給等における流動性に劣り、総繊度１００００ｄｔｅｘを超えると、カットした際に集束性を得ることが難しい。
【００１４】
また、本発明に用いる繊維束は撚りを有しており、かかる撚りによって集束性が強固に保持される。その撚りの範囲は、下記式で表される撚り係数が０．１〜５．０、好ましくは０．１〜４．０であり、より好ましくは０．１〜３．０、よりさらに好ましくは０．１〜２．８の範囲である。撚り係数が０．１未満では十分に集束性が保持されず、撚り係数が５．０を超えると、集束が過度に密になるため、ポリウレタン樹脂が内部まで均一に付着しないばかりでなく、繊維束にスナールが発生し工程通過性が悪くなるため好ましくない。
ＴＭ＝Ｔ×√Ｄ／２８８０
［但し、ＴＭ；撚り係数、Ｔ；撚り数（回／ｍ）、Ｄ；総繊度（ｄｔｅｘ）を示す。］
【００１５】
また、本発明においては、上記の撚りがかかった繊維束の表面にポリウレタン樹脂が付着しており、これにより繊維束を強固に集束している。ポリウレタン樹脂の付着量は、繊維束の全重量に対して好ましくは１〜１５重量％、より好ましくは２．５〜１５重量％である。付着量が１重量％未満の場合、繊維束の集束性が不十分となり、十分なフィーダー定量供給安定性が得られないといった問題が生じ、また、付着量が１５重量％を超えると、製造が困難となるため好ましくない。
【００１６】
本発明で使用するポリウレタン樹脂は、破断伸度が５００％以上のポリウレタン樹脂である。該ポリウレタン樹脂は、水分散液や水溶液または有機溶剤に溶解して用いる。また、本発明の目的を阻害しない範囲で、ポリウレタン樹脂に難燃剤、耐光剤、紫外線吸収剤、酸化防止剤、防錆剤、抗菌剤、顔料、シランカップリング剤、無機系微粒子などの機能剤を包含してもよく、また、繊維製造工程で付与する処理剤（油剤など）を除去せずそのまま使用してもよい。
【００１７】
ポリウレタン樹脂を付与した繊維束の乾燥方法としては、加熱した金属ロール等に接触させる方法、非接触のヒーター中に通す方法、高温のスチームを付与する方法等が挙げられる。また、円柱形状の繊維束を得やすくする為に、乾燥工程の前に円形のノズルガイドを通したり、円柱状の穴を有する加熱された金型に通しても良い。いずれの方法を用いる場合でも温度は１２０℃〜２００℃、滞留時間０．０５〜１０分の条件で乾燥させるのが好ましいが、ポリウレタン樹脂の付着量に応じて適宜調整した上で条件は設定することが望ましい。
【００１８】
本発明の繊維束は任意の長さにカットして使用することができ、その長さ（繊維長）は、押出し成形や射出成型等に用いる場合、好ましくは０．５〜１０ｍｍ、より好ましくは１〜６ｍｍ、さらに好ましくは１〜４ｍｍである。長さが０．５ｍｍ未満の場合には、複数本の単繊維が集束した、実質的に円柱状の繊維束を得ることが困難となり、また１０ｍｍを超える場合には、マトリックス樹脂と溶融混合する際に単繊維同士が絡み合い、分散不良となりやすいため好ましくない。カットの方法としては、繊維束の切断が可能ないずれのカッターを用いてカットしてもよく、具体的にはロータリーカッター、ギロチンカッター等を用いてカットすればよい。
また、本発明の繊維束は、安息角が好ましくは４５°以下、好ましくは４０°以下である。前記範囲を逸脱すると、マトリクス樹脂とのドライブレンド性、またはフィーダーによる供給性、及び練合・押出し性が低下する。
【００１９】
本発明の繊維束はこれを熱可塑性樹脂に配合して、繊維補強熱可塑性樹脂組成物とすることができる。該組成物を製造する方法としては公知の方法を採用することができ、例えば、繊維束と熱可塑性樹脂のペレットまたはパウダーとをドライブレンドし、フィーダーから供給して、押出し機から押出すことによって、ストランドを吐出し、さらにペレットを成形することができる。さらに該ペレットを用いて押出し成形あるいは射出成形して繊維補強熱可塑性樹脂成形体とすることができる。また、ペレットを作成せずに、前記のドライブレンド後、フィーダーから供給し、押出し機や射出成形機を用いて、直接、繊維補強熱可塑性樹脂成形体を製造することができる。なお、本発明においては、上記ペレットや繊維補強熱可塑性樹脂成形体などを総称して繊維補強熱可塑性樹脂組成物という。
【００２０】
本発明の繊維束は、集束性、流動性に優れており、該繊維束とマトリクス樹脂である熱可塑性樹脂とのドライブレンド性、またはフィーダーによる供給安定性、押出し機から押出されるストランドの吐出速度均一性、ストランド切れに対する安定性などが極めて良好となる。
【実施例】
【００２１】
以下、実施例により本発明をさらに詳細に説明する。なお、実施例で用いた評価方法は下記の通りである。
（１）ポリウレタン樹脂の付着量
繊維束に撚りをかけポリウレタン樹脂を付着させた後の繊維束の重量と、ウレタン樹脂を付着させる前の繊維束の重量から下記の式により算出した。
（ポリウレタン樹脂の付着量）＝｛（ポリウレタン樹脂付着後の繊維束重量）−（ポリウレタン樹脂付着前の繊維重量）｝／（ポリウレタン樹脂付着前の繊維束重量）×１００（％）
（２）ポリウレタン樹脂の破断伸度
ＪＩＳ  Ｋ７３１１に準拠して測定した。
（３）繊維束の安息角
ＪＩＳ  Ｒ  ９３０１−２−２に準拠して測定した。
（４）繊維束の供給安定性
振動フィーダー（（株）ワーカー製  ＨＫＧ８０−０１５）に芳香族ポリアミド繊維束を投入し、１０ｋｇ／ｈの速度で運転した際に、排出される繊維束を１５秒毎に５回ずつ計量し、供給される量のバラツキから下記の基準で判定した。
○：供給バラツキのＣＶ％が１０％未満
△：供給バラツキのＣＶ％が１０％以上
×：測定途中で、ホッパーに短繊維束が詰まり供給不能
（５）樹脂成形体のシャルピー衝撃強度
ＪＩＳ−Ｋ−７７０１に準拠して、ノッチ付サンプルを測定した。
【００２２】
［実施例１］
処理液として、水系ポリウレタン樹脂（ＤＩＣ（株）製「ボンディック１９４０ＮＥ」）をイオン交換水にて希釈し、固形分濃度を１５重量％に調製した。この処理液に、繊維束の繊度１６７０ｄｔｅｘ、単繊維本数１０００本のコポリパラフェニレン−３．４’−オキシジフェニレンテレフタルアミド繊維（帝人（株）製、「テクノーラＴ−２００Ｈ」）を２本合糸し、Ｓ方向に５８回／ｍの撚りを付与したコードを、連続的に浸漬させ、次いで温度２００℃の乾燥機に１分間通し、芳香族ポリアミド長繊維を得た。次いでこの長繊維をギロチンカッターにて長さ１ｍｍにカットし、芳香族ポリアミド繊維束を得た。
次にポリアミド６６樹脂（旭化成ケミカルズ（株）製「レオナ１３００Ｓ」）中に、上記のカットした繊維束を、繊維束の配合率が１５重量％となるように混合し、８０℃に加温したタンブラー中で２時間撹拌させた直後に２８０℃に加温した二軸押出機に導入し、混練押出してストランドとし、これをカットしてペレットに成形した。このペレットを用いて、成形温度２６０℃、金型温度８０℃で射出成形を行い、所定形状の芳香族ポリアミド繊維強化樹脂成形体を得た。結果を表１に示す。
【００２３】
［実施例２］
実施例１において１６７０ｄｔｅｘ、単繊維本数１０００本のコポリパラフェニレン−３．４’−オキシジフェニレンテレフタルアミド繊維（帝人（株）製、「テクノーラＴ−２００Ｈ」）を３本合糸し、Ｓ方向に４７回／ｍの撚りを付与した以外は実施例１と同様に実施し、芳香族ポリアミド繊維束を得た。
この繊維束を用いて、実施例１と同様の方法にて芳香族ポリアミド繊維強化樹脂成形体を得た。結果を表１に示す。
【００２４】
［実施例３］
実施例１において１６７０ｄｔｅｘ、単繊維本数１０００本のコポリパラフェニレン−３．４’−オキシジフェニレンテレフタルアミド繊維を５本合糸しＳ方向に３７回／ｍの撚りを付与したコードを用いた以外は実施例１と同様に実施し、芳香族ポリアミド繊維束を得た。
この繊維束を用いて、実施例１と同様の方法にて芳香族ポリアミド繊維強化樹脂成形体を得た。結果を表１に示す。
【００２５】
［実施例４］
実施例１において溶剤系ポリウレタン樹脂（ＤＩＣ（株）製「クリスボン２０１６ＥＬ」）をＮ、Ｎ−ジメチルホルムアミドにて希釈し、固形分濃度を１０重量％に調製し、繊維束の繊度１６７０ｄｔｅｘ、単繊維本数１０００本のコポリパラフェニレン−３．４’−オキシジフェニレンテレフタルアミド繊維を３本合糸し、Ｚ方向に１００回／ｍの撚りを付与したコードを用いた以外は実施例１と同様に実施し、芳香族ポリアミド長繊維から１ｍｍの芳香族ポリアミド繊維束を得た。
この繊維束を用いて、実施例１と同様の方法にて芳香族ポリアミド繊維強化樹脂成形体を得た。結果を表１に示す。
【００２６】
［実施例５］
実施例４においてＺ方向に１０回／ｍの撚りを付与したコードを用いた以外は実施例４と同様に実施し、芳香族ポリアミド長繊維から１ｍｍの芳香族ポリアミド繊維束を得た。
この繊維束を用いて、実施例１と同様の方法にて芳香族ポリアミド繊維強化樹脂成形体を得た。結果を表１に示す。
【００２７】
［実施例６］
実施例２と同様に実施し、得られた芳香族ポリアミド長繊維から６ｍｍの芳香族ポリアミド繊維束を得た。
この繊維束を用いて、実施例１と同様の方法にて芳香族ポリアミド繊維強化樹脂成形体を得た。結果を表１に示す。
【００２８】
［実施例７］
実施例１において繊維束の繊度１６７０ｄｔｅｘ、単繊維本数１０００本のポリパラフェニレンテレフタルアミド繊維（テイジンアラミド（株）製、「トワロンＴ−１０００」）を３本合糸し、Ｓ方向に４７回／ｍの撚りを付与したコードと用いた以外は実施例１と同様に実施し、得られた芳香族ポリアミド長繊維から６ｍｍの芳香族ポリアミド繊維束を得た。
この繊維束を用いて、実施例１と同様の方法にて芳香族ポリアミド繊維強化樹脂成形体を得た。結果を表１に示す。
【００２９】
［比較例１］
実施例１において１６７０ｄｔｅｘ、単繊維本数１０００本のコポリパラフェニレン−３．４’−オキシジフェニレンテレフタルアミド繊維（帝人（株）製、「テクノーラＴ−２００Ｈ」）を使用し、Ｓ方向に６０回／ｍの撚りを付与した以外は実施例１と同様に実施し、芳香族ポリアミド繊維束を得た。
この繊維束を用いて、実施例１と同様の方法にて芳香族ポリアミド繊維強化樹脂成形体を得た。
【００３０】
［比較例２］
実施例２において、処理液として水系ポリウレタン樹脂（ＤＩＣ（株）製「ボンディック１９８０ＮＥ」）を使用した以外は実施例２と同様に実施し、芳香族ポリアミド繊維束を得た。
この繊維束を用いて、実施例１と同様の方法にて芳香族ポリアミド繊維強化樹脂成形体の作成を試みたが、２軸押出機のホッパー部分で繊維束が絡み合いブリッジを形成したため、繊維を２軸押出機に落下させることができず、作成不可であった。結果を表１に示す。
【００３１】
［比較例３］
実施例２において、処理液として溶剤系ポリウレタン樹脂（ＤＩＣ（株）製「クリスボン７５ＳＴ」）を使用し、１６７０ｄｔｅｘ、単繊維本数１０００本のコポリパラフェニレン−３．４’−オキシジフェニレンテレフタルアミド繊維（帝人（株）製、「テクノーラＴ−２００Ｈ」）を３本合糸し、Ｚ方向に８０回／ｍの撚りを付与した以外は実施例２と同様に実施し、芳香族ポリアミド繊維束を得た。
この繊維束も比較例２同様の理由で芳香族ポリアミド繊維強化樹脂成形体を得ることはできなかった。結果を表１に示す。
【００３２】
［比較例４］
比較例３において、処理液として溶剤系ポリウレタン樹脂（ＤＩＣ（株）製「クリスボン２０１６ＥＬ」）を使用し、処理液にコードを浸漬後、絞り圧６ｋｇ／ｃｍ２のマングルに通し、次いで温度２００℃の乾燥機に１分間通した以外は比較例３と同様に実施し、芳香族ポリアミド繊維束を得た。
この繊維束も比較例２、３と同様の理由で芳香族ポリアミド繊維強化樹脂成形体を得ることはできなかった。結果を表１に示す。
【００３３】
［比較例５］
実施例１において、処理液として水系ポリウレタン樹脂（ＤＩＣ（株）製「ボンディック１９４０ＮＥ」）をイオン交換水にて希釈し、固形分濃度を３０重量％に調製した以外は実施例１と同様に実施し、芳香族ポリアミド繊維束を得た。
この繊維束を用いて、実施例１と同様の方法にて芳香族ポリアミド繊維強化樹脂成形体を得た。結果を表１に示す。
【００３４】
［比較例６］
実施例１において、繊維束の繊度１６７０ｄｔｅｘ、単繊維本数１０００本のコポリパラフェニレン−３．４’−オキシジフェニレンテレフタルアミド繊維を３本合糸し、Ｚ方向に２回／ｍの撚りを付与したコードを用いた以外は実施例１と同様に実施し、芳香族ポリアミド長繊維から１ｍｍの芳香族ポリアミド繊維束を得た。
この繊維束を用いて、実施例１と同様の方法にて芳香族ポリアミド繊維強化樹脂成形体を得た。結果を表１に示す。
【００３５】
【表１】
2015193946.tif 000002
【産業上の利用可能性】
【００３６】
本発明の樹脂補強用芳香族ポリアミド繊維束は、集束性と流動性に優れており、これを用いて繊維補強樹脂組成物を製造する場合には、該繊維束とマトリクス樹脂とのドライブレンド性、またはサイドフィーダーによる供給安定性、押出し機から押出されるストランドの吐出速度均一性、ストランド切れに対する安定性などが極めて良好となる。また、本発明によれば、上記の芳香族ポリアミド繊維束を用いることにより機械特性が格段に向上した繊維補強熱可塑性樹脂組成物を提供することができ、産業上の利用可性が極めて高いものである。