(57)【要約】【課題】ブレーキ損失を抑制しつつ、水滴除去のために蒸気通路から外部に排出される随伴蒸気をなくして、タービン効率の向上を図ることができる蒸気タービンを提供する。【解決手段】実施形態の蒸気タービン１０は、タービンロータ２１の周方向に構成された動翼翼列と、動翼翼列を囲むケーシング２０の内側に構成され、動翼翼列とタービン段落を構成する静翼翼列とを具備する。水滴を含む湿り蒸気が流れるタービン段落を構成する静翼２６ｂが、静翼２６ｂの内部に形成された中空部４０と、静翼２６ｂの外周側の背側および腹側の翼面に設けられ、中空部４０に連通する外周スリット６０、６１と、静翼２６ｂの内周側の背側の翼面であって外周スリット６０、６１が設けられた翼面の圧力よりも低圧となる部分に設けられ、中空部４０に連通する内周スリット８０とを備える。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
タービンロータの周方向に複数の動翼を植設して構成された動翼翼列と、
前記動翼翼列を囲むケーシングの内側に設けられたダイアフラム外輪とダイアフラム内輪との間に周方向に複数の静翼を取り付けて構成され、前記動翼翼列とタービン段落を構成する静翼翼列と
を具備し、
水滴を含む湿り蒸気が流れる前記タービン段落を構成する前記静翼が、
前記静翼の内部に形成された中空部と、
前記静翼の外周側の背側および腹側の少なくとも一方の翼面に設けられ、前記中空部に連通する外周スリットと、
前記静翼の内周側の背側の翼面であって前記外周スリットが設けられた翼面の圧力よりも低圧となる部分に設けられ、前記中空部に連通する内周スリットと
を備えることを特徴とする蒸気タービン。
【請求項２】
前記外周スリットを前記静翼の外周側の背側および腹側の双方の翼面に設けた場合において、
背側の前記外周スリットと腹側の前記外周スリットとが、翼面の等圧面上に形成されていることを特徴とする請求項１記載の蒸気タービン。
【請求項３】
前記内周スリットが、前記静翼間の間隔が最小となるスロート部よりも上流側に形成されていることを特徴とする請求項１または２記載の蒸気タービン。
【請求項４】
前記外周スリットおよび前記内周スリットが一つまたは複数形成されていることを特徴とする請求項１乃至３のいずれか１項記載の蒸気タービン。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明の実施形態は、蒸気タービンに関する。
【背景技術】
【０００２】
蒸気タービンは、火力プラント、ガスタービンと組み合わせたコンバインドサイクルプラント、原子力プラント、さらには、再生可能エネルギを利用した地熱発電プラント、太陽熱発電プラントに広く適用されている。蒸気タービンにおける性能および信頼を向上させることは、ＣＯ２排出の削減やエネルギ消費の削減へ大きく寄与する。
【０００３】
原子力用蒸気タービン、地熱用蒸気タービンの大部分の段落あるいは火力用蒸気タービンの低圧タービンの段落では、作動流体である蒸気の一部が凝縮して液化する。液化した蒸気の一部は、静翼の翼面、ダイアフラム外輪の壁面に付着して水膜を形成し、静翼の後縁部やダイアフラム外輪の壁面から吹き千切れて水滴となる。この水滴は、下流側の動翼に衝突し、動翼の一部を浸食する。
【０００４】
このような現象は、特に、蒸気圧力や温度が低下した、湿り度が高い最終のタービン段落の近傍で生じる。この現象は、経年的に信頼性の低下を招き、タービン効率を低下させ、ＣＯ２排出量を増加させる。
【０００５】
一般的な火力プラントに備えられる低圧タービンにおける最終のタービン段落の近傍における蒸気などの流動について説明する。
【０００６】
図８は、従来の低圧タービンにおける最終のタービン段落およびその一段上流のタービン段落の子午断面を示す図である。なお、図８において、破線は蒸気の流線を示し、実線は発生した水滴の流線を示している。
【０００７】
図８に示すように、ケーシング３００の内周には、ダイアフラム外輪３１０ａ、３１０ｂおよびダイアフラム内輪３１１ａ、３１１ｂが備えられている。このダイアフラム外輪３１０ａ、３１０ｂとダイアフラム内輪３１１ａ、３１１ｂとの間には、周方向に複数の静翼３１２ａ、３１２ｂが支持され、静翼翼列を構成している。
【０００８】
また、静翼翼列の直下流側には、タービンロータ３２０のロータディスク３２１ａ、３２１ｂに、周方向に複数の動翼３２２ａ、３２２ｂが植設された動翼翼列が構成されている。そして、静翼翼列とその直下流に位置する動翼翼列とによって一段のタービン段落が構成される。動翼３２２ａ、３２２ｂでは、静翼３１２ａ、３１２ｂにおいて膨張された蒸気の速度エネルギを回転エネルギに変換し動力を発生する。
【０００９】
蒸気は、図８に示すように、下流に行くに伴って拡大する拡大流路に沿って膨張する。水滴は、蒸気の圧力および温度が降下し、例えば、湿り度が３〜５％程度まで非平衡膨張した際に発生する。通常の火力用蒸気タービンのおける水滴の発生は、最終のタービン段落３３１よりも一段上流のタービン段落３３０で発生する。
【００１０】
初期に形成される水滴径は、０．１μｍ〜１μｍ程度であり、下流での蒸気の膨張に伴い水滴径が増加する。その際、一部の水滴は、静翼３１２ａや動翼３２２ａの表面に衝突して付着するが、水滴径が比較的小さいため、タービン段落３３０における動翼３２２ａの浸食は軽微である。
【００１１】
タービン段落３３０の動翼３２２ａに衝突し付着した水滴は、実線で示すように、遠心力、コリオリ力を受けて外周側へ流れる。そのため、タービン段落３３１のダイアフラム外輪３１０ｂの内周面には多くの水滴が付着して水膜を形成する。
【００１２】
この水膜は、ダイアフラム外輪３１０ｂの内周面側に発生する蒸気の二次流れによって、静翼３１２ｂの腹側から、周方向に隣接する静翼３１２ｂの背側へと導かれる。そして、水膜は、背側に達した後、二次流れに乗って、静翼３１２ｂの背側の外周側から内周側へ拡散され、静翼３１２ｂの後縁に到達する。図８では、水膜が拡散する領域を一点鎖線のハッチングで示している。
【００１３】
静翼３１２ｂの後縁に到達した水膜は、図８に示すように、後縁端より蒸気流に吹きちぎられて水滴３４０となって、蒸気流内に放出される。このときの水滴径は、数百μｍ程度に達し、直下流側の動翼３２２ｂに衝突し、動翼３２２ｂを浸食する。翼断面形状は、この浸食によって設計時の翼型とは異なる形状となるため、翼型損失が増加する。また、成長した水滴の速度は、蒸気流の速度よりも低下するために、水滴は、動翼３２２ｂの背側より流入する。そのため、動翼３２２ｂには、回転方向とは逆方向の力が作用して、ブレーキ損失が発生し、タービン効率が低下する。
【００１４】
このような水膜から発達した水滴による浸食に伴う翼型損失の増加や、タービン効率の低下を抑制するために、従来の低圧タービンは、図８に示すように、発生した水滴を除去する水滴除去装置を備えている。
【００１５】
水滴除去装置は、中空の静翼３１２ｂの腹側および背側に形成されたスリット３５０、３５１と、静翼３１２ｂの中空部３５２と連通する、ダイアフラム外輪３１０ｂおよびダイアフラム内輪３１１ｂに形成された中空部３５３、３５４とを備えている。中空部３５３、３５４は、復水器（図示しない）と連通している。そして、スリット３５０、３５１から回収された水滴や水膜は、静翼３１２ｂの中空部３５２、ダイアフラム外輪３１０ｂまたはダイアフラム内輪３１１ｂの中空部３５３、３５４を通り、復水器に導かれる。
【００１６】
また、水滴除去装置は、図８に示すように、静翼３１２ｂ間の、ダイアフラム外輪３１０ｂの内周面にスリット３６０を備えることもある。ダイアフラム外輪３１０ｂの内周面の水膜は、スリット３６０から回収され、ダイアフラム外輪３１０ｂの中空部３５３を介して復水器に導かれる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１７】
【特許文献１】特公昭４９−９５２２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１８】
しかしながら、従来の水滴除去装置においては、静翼３１２ｂに設けられたスリット３５０、３５１や、ダイアフラム外輪３１０ｂの内周面に設けられたスリット３６０から、水膜や水滴とともに過剰の蒸気が吸い込まれて復水器に導かれるため、タービン効率が低下するといった問題があった。
【００１９】
本発明が解決しようとする課題は、ブレーキ損失を抑制しつつ、水滴除去のために蒸気通路から外部に排出される随伴蒸気をなくして、タービン効率の向上を図ることができる蒸気タービンを提供するものである。
【課題を解決するための手段】
【００２０】
実施形態の蒸気タービンは、タービンロータの周方向に複数の動翼を植設して構成された動翼翼列と、前記動翼翼列を囲むケーシングの内側に設けられたダイアフラム外輪とダイアフラム内輪との間に周方向に複数の静翼を取り付けて構成され、前記動翼翼列とタービン段落を構成する静翼翼列とを具備する。
【００２１】
さらに、蒸気タービンにおいて、水滴を含む湿り蒸気が流れる前記タービン段落を構成する前記静翼が、前記静翼の内部に形成された中空部と、前記静翼の外周側の背側および腹側の少なくとも一方の翼面に設けられ、前記中空部に連通する外周スリットと、前記静翼の内周側の背側の翼面であって前記外周スリットが設けられた翼面の圧力よりも低圧となる部分に設けられ、前記中空部に連通する内周スリットとを備える。
【図面の簡単な説明】
【００２２】
【図１】実施の形態の蒸気タービンの鉛直方向の子午断面を示す図である。
【図２】実施の形態の蒸気タービンにおける最終のタービン段落およびその一段上流のタービン段落の子午断面を示す図である。
【図３】図２のＡ−Ａ断面を示す図である。
【図４】図２のＢ−Ｂ断面を示す図である。
【図５】実施の形態の蒸気タービンの最終のタービン段落における静翼の翼面圧力分布を示す図である。
【図６】ブレーキ損失と動翼の翼高さとの関係を示す図である。
【図７】従来の水滴除去装置を備えない場合、従来の水滴除去装置を備える場合、本実施の形態におけるブレーキ損失および随伴蒸気による損失の評価結果を示す図である。
【図８】従来の低圧タービンにおける最終のタービン段落およびその一段上流のタービン段落の子午断面を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００２３】
以下、本発明の実施の形態について図面を参照して説明する。
【００２４】
図１は、実施の形態の蒸気タービン１０の鉛直方向の子午断面を示す図である。図１には、低圧となるタービン段落に湿り蒸気が流れる低圧タービンを示している。
【００２５】
図１に示すように、蒸気タービン１０は、ケーシング２０を備え、このケーシング２０内には、タービンロータ２１が貫設されている。タービンロータ２１には、ロータディスク２２が形成され、このロータディスク２２に、複数の動翼２３が周方向に植設されている。複数の動翼２３を周方向に備えた動翼翼列は、タービンロータ軸方向に複数段構成されている。タービンロータ２１は、図示しないロータ軸受によって回転可能に支持されている。
【００２６】
ケーシング２０の内周には、ダイアフラム外輪２４が設置され、このダイアフラム外輪２４の内側には、ダイアフラム内輪２５が設置されている。また、ダイアフラム外輪２４とダイアフラム内輪２５との間には、周方向に複数の静翼２６が配置され、静翼翼列を構成している。この静翼翼列は、タービンロータ軸方向に動翼翼列と交互に複数段備えられている。そして、静翼翼列と、その直下流側に位置する動翼翼列とで一つのタービン段落を構成している。
【００２７】
タービンロータ２１とケーシング２０との間には、蒸気の外部への漏洩を防止するために、グランドシール部２７が設けられている。また、タービンロータ２１とダイアフラム内輪２５との間には、下流側への蒸気の漏洩を防止するために、シール部２８が設けられている。
【００２８】
また、蒸気タービン１０には、クロスオーバ管２９からの蒸気を蒸気タービン１０の内部に蒸気を導入するための蒸気入口管（図示しない）がケーシング２０を貫通して設けられている。
【００２９】
最終段のタービン段落の下流側には、タービン段落において膨張仕事をした蒸気を排気するための排気室（図示しない）が設けられ、この排気室を介して蒸気が蒸気タービン１０の外部に排気される。この排気室は、復水器（図示しない）に連通されている。
【００３０】
次に、低圧となり、水滴を含む湿り蒸気が流れるタービン段落の構成について説明する。
【００３１】
図２は、実施の形態の蒸気タービン１０における最終のタービン段落およびその一段上流のタービン段落の子午断面を示す図である。図２には、静翼間および動翼間となる位置での断面が示されている。図３は、図２のＡ−Ａ断面を示す図である。図４は、図２のＢ−Ｂ断面を示す図である。
【００３２】
なお、図２において、説明の便宜上、最終段のタービン段落の構成部品には、図１で示した対応する符号に「ｂ」を加えて示し、それよりも一段上流のタービン段落の構成部品には、図１で示した対応する符号に「ａ」を加えて示している。
【００３３】
図２および図３に示すように、最終段のタービン段落を構成する静翼２６ｂの外周側の背側５０および腹側５１には、外周スリット６０、６１が形成されている。静翼２６ｂは、例えば、図３に示すように、内部に中空部４０を備えている。背側５０に形成された外周スリット６０は、前縁７０側に形成され、中空部４０に連通している。一方、腹側５１に形成された外周スリット６１は、後縁７１側に形成され、中空部４０に連通している。外周スリット６０、６１は、例えば、前縁７０側や後縁７１側の、水滴や水膜が多く存在する範囲に形成されることが好ましい。
【００３４】
なお、静翼２６ｂの外周側（半径方向外側）の端部は、例えば、ダイアフラム外輪２４ｂによって閉鎖され、静翼２６ｂの内周側（半径方向内側）の端部は、例えば、ダイアフラム内輪２５ｂによって閉鎖されている。
【００３５】
ここで、静翼２６ｂの翼高さで、半径方向位置の各翼高さを除して得られる翼高さ比で示した場合、静翼２６ｂの外周側とは、例えば、０．７〜１の範囲をいう。なお、翼高さ比では、静翼２６ｂの内周端部が「０」であり、静翼２６ｂの外周端部が「１」となる。前縁７０側とは、例えば、翼弦長の中心よりも前縁７０側をいい、後縁７１側とは、例えば、翼弦長の中心よりも後縁７１側をいう。
【００３６】
外周スリット６０、６１は、図２に示すように、例えば、翼高さ方向に長辺となる長方形状の開口を有している。これらの外周スリット６０、６１は、蒸気が凝縮することで静翼２６ｂの外周側に発生した水滴や水膜を翼面側から中空部４０内に吸引するための開口である。
【００３７】
ここで、水滴などは、蒸気流路の外周側に向かって流されるため、外周スリット６０、６１を静翼２６ｂの外周側、すなわち、静翼２６ｂの半径方向外側に形成することで、水滴などの回収率が向上する。
【００３８】
外周スリット６０、６１は、図２に示すように、翼高さ方向に複数形成されてもよい。また、外周スリット６０、６１は、タービンロータ軸方向には互いにくい違い、かつ翼高さ方向（半径方向）には重なり合う千鳥格子状に形成されてもよい。
【００３９】
また、外周スリット６０と外周スリット６１は、例えば、それぞれ静翼面における等圧線に沿って形成され、かつそれぞれの等圧線が示す圧力が等しくなるように形成されてもよい。すなわち、背側５０の外周スリット６０と腹側５１の外周スリット６１とが、翼面の等圧面上に形成されてもよい。このように、外周スリット６０、６１を形成することで、後述する内周スリット８０との差圧によって、外周スリット６０、６１から均等に水滴や水膜を吸引することができる。
【００４０】
なお、ここでは、静翼２６ｂの外周側の背側５０と腹側５１の双方に、外周スリット６０、６１が形成された一例を示しているが、外周スリットは、背側５０および腹側５１の少なくとも一方の翼面に形成されていればよい。
【００４１】
一方、静翼２６ｂの内周側の背側５０には、図２および図４に示すように、内周スリット８０が形成されている。内周スリット８０は、後縁７１側に形成され、中空部４０に連通している。内周スリット８０が形成された翼面の圧力は、外周スリット６０、６１が設けられた翼面の圧力よりも低圧である。
【００４２】
内周スリット８０は、図４に示すように、静翼２６ｂ間の間隔が最小となるスロート部Ｓよりも上流側（前縁側）に形成される。すなわち、前縁側から後縁側に向かって翼面圧力が低下している翼面に内周スリット８０が形成される。このように圧力が後縁に向かって低下している翼面に内周スリット８０を形成することで、例えば、スロート部Ｓよりも下流側の減速域に内周スリット８０を設けることで発生する局所的な流れの剥離損失を抑えることができる。
【００４３】
ここで、静翼２６ｂの翼高さで、半径方向位置の各翼高さを除して得られる翼高さ比で示した場合、静翼２６ｂの内周側とは、例えば、０〜０．３の範囲をいう。なお、翼高さ比では、静翼２６ｂの内周端部が「０」であり、静翼２６ｂの外周端部が「１」となる。
【００４４】
外周スリット６０、６１が設けられた翼面の圧力と内周スリット８０が設けられた翼面の圧力との差圧によって、外周スリット６０、６１から水滴や水膜を吸引することができる。なお、外周スリット６０、６１から水滴や水膜を吸引する際、一部の蒸気も随伴して吸引される。そして、外周スリット６０、６１から吸引された水滴、水膜および随伴蒸気は、中空部４０を介して、内周スリット８０から再び蒸気通路に排出される。
【００４５】
ここで、静翼２６ｂの内周側において、背側５０に内周スリット８０を形成するのは、腹側５１よりも背側５０の方が圧力が低く、外周スリット６０、６１との差圧を大きくとることができるからである。この差圧による中空部４０における圧力を、例えば、従来の蒸気タービンにおける、復水器と連通する静翼の中空部における圧力と同程度に設定することができる。そのため、外周スリット６０、６１から吸引される水滴、水膜、随伴蒸気の流量を、従来の蒸気タービンにおけるこれらの流量と同程度に設定することができる。
【００４６】
内周スリット８０は、外周スリット６０、６１と同様に、例えば、翼高さ方向に長辺となる長方形状の開口を有している。内周スリット８０は、上記したように、外周スリット６０、６１から吸引された水滴、水膜および随伴蒸気を中空部４０から静翼２６ｂの外側に排出するための開口である。
【００４７】
内周スリット８０は、図２に示すように、翼高さ方向に複数形成されてもよい。また、内周スリット８０は、は、タービンロータ軸方向には互いにくい違い、かつ翼高さ方向（半径方向）には重なり合う千鳥格子状に形成されてもよい。
【００４８】
また、内周スリット８０は、例えば、それぞれ静翼面における等圧線に沿って形成されてもよい。このように、内周スリット８０を形成することで、外周スリット６０、６１との差圧によって、内周スリット８０から均等に水滴、水膜および随伴蒸気を排出することができる。
【００４９】
ここで、図５は、実施の形態の蒸気タービン１０の最終のタービン段落における静翼２６ｂの翼面圧力分布を示す図である。なお、図５には、説明の便宜上、外周スリット６０、６１と内周スリット８０とを同一断面に示している。図５において、実線が図２のＡ−Ａ断面における分布であり、破線が図２のＢ−Ｂ断面における分布である。
【００５０】
図５に示すように、二次流れにより水膜が集積される外周側（Ａ−Ａ断面）と、内周側（Ｂ−Ｂ断面）とでは、後縁側の翼面圧力分布が大きく異なる。静翼２６ｂの後縁側において、外周側の翼面圧力が高く、内周側の翼面圧力が低い。静翼２６ｂの後縁側において、外周側の方が内周側よりも翼面圧力が高いのは、外周側の方が内周側よりも蒸気の流速が遅いからである。
【００５１】
外周スリット６０と外周スリット６１は、等圧力線上に設けられ、内周スリット８０は、外周スリット６０、６１が設けられた翼面よりも低圧で、圧力最下点位置より上流側（前縁側）に設けられている。これによって、外周スリット６０、６１と内周スリット８０との間には、差圧ΔＰが生じる。
【００５２】
この差圧ΔＰによって、中空部４０を介して、外周スリット６０、６１から内周スリット８０へ向かう流れが生じる。この流れは、外周スリット６０、６１から吸引された水滴、水膜、随伴蒸気による流れである。
【００５３】
ここで、蒸気タービン１０の動作について、図１および図２を参照して説明する。
【００５４】
クロスオーバ管２９を経て蒸気タービン１０内に流入した蒸気は、各タービン段落の静翼２６、動翼２３を備える、徐々に拡大する蒸気流路を膨張仕事をしながら通過し、タービンロータ２１を回転させる。
【００５５】
蒸気は、下流に行くに伴って、圧力および温度が低下する。例えば、蒸気の圧力および温度が低下し、例えば、湿り度が３〜５％程度まで非平衡膨張すると水滴が発生する。初期に形成される水滴径は、例えば、０．１μｍ〜１μｍ程度であり、下流での蒸気の膨張に伴い水滴径が増加する。その際、一部の水滴は、静翼２６や動翼２３の表面に衝突して付着する。
【００５６】
例えば、最終のタービン段落よりも１段落上流のタービン段落の動翼２３ａに衝突し付着した水滴は、遠心力、コリオリ力を受けて外周側へ流れる。水滴の一部は、最終のタービン段落の静翼２６ｂに付着して水膜となる。
【００５７】
なお、最終のタービン段落よりも１段落上流のタービン段落において、上記したような微小な水滴が発生するが、動翼２３ａの浸食はほとんど生じない。そのため、ここでは、最終のタービン段落の静翼２６ｂにのみ、実施の形態の構成である、外周スリット６０、６１や内周スリット８０を備えた構成としている。このように、水滴を含む湿り蒸気が流れるタービン段落のうちの、少なくとも、動翼２３ａの浸食が問題となるタービン段落に実施の形態の構成を備えればよい。
【００５８】
最終のタービン段落の静翼２６ｂの外周側に流れる水滴や静翼２６ｂの外周側に付着した水膜は、外周スリット６０、６１と内周スリット８０との間の差圧ΔＰによって、外周スリット６０、６１から吸引される。この際、一部の蒸気も随伴蒸気として吸引される。
【００５９】
吸引された水滴、水膜、随伴蒸気は、中空部４０を通り、内周スリット８０から蒸気通路へ排出される。このように、外周スリット６０、６１から吸引された随伴蒸気を蒸気通路に再び戻すことで、随伴蒸気が外部に排出されることによる損失をなくすことができる。
【００６０】
ここで、図６は、ブレーキ損失と動翼の翼高さとの関係を示す図である。図６の横軸は、動翼の翼高さで、半径方向位置の各翼高さを除して得られる翼高さ比を示している。すなわち、動翼の内周端部は「０」であり、動翼の外周端部は「１」である。
【００６１】
ブレーキ損失は、動翼の周速度と動翼に流入する水滴相対速度との積に比例するため、図６に示すように、動翼の翼高さが高くなるに伴って大きくなる。しかしながら、上記したように、静翼２６ｂの外周側の水滴や水膜を吸引し、静翼２６ｂの内周側に排出することで、静翼２６ｂの直下流に位置する動翼２３ｂにおけるブレーキ損失を小さく抑えることができる。
【００６２】
上記したように、実施の形態の蒸気タービン１０によれば、静翼２６ｂの外周側から吸引された水滴、水膜、随伴蒸気を、静翼２６ｂの内周側の蒸気通路に再び戻すことができる。これによって、ブレーキ損失を抑制し、随伴蒸気が外部に排出されることによる損失をなくして、タービン効率の向上を図ることができる
【００６３】
（ブレーキ損失および随伴蒸気による損失の評価）
図７は、従来の水滴除去装置を備えない場合、従来の水滴除去装置を備える場合、本実施の形態におけるブレーキ損失および随伴蒸気による損失の評価結果を示す図である。なお、図７の評価結果は、数値解析によって得られたものである。
【００６４】
ここで、従来の水滴除去装置とは、図８に示すように、最終のタービン段落の静翼の外周側に設けられたスリットから水滴、水膜、随伴蒸気を吸引し、復水器に導くものである。従来の水滴除去装置を備えない場合とは、このような水滴除去装置を備えず、単なる静翼で構成された場合である。
【００６５】
図７に示すように、従来の水滴除去装置を備える場合、従来の水滴除去装置を備えない場合と比べて、静翼の外周側において水滴や水膜を排除することができるので、ブレーキ損失を防止できるが、水滴とともに除去される随伴蒸気による損失が発生する。
【００６６】
本実施の形態においては、水滴とともに除去される随伴蒸気による損失は生じない。さらに、本実施の形態においては、ブレーキ損失は発生するが、従来の水滴除去装置を備えない場合と比べて、大幅に低減されていることがわかる。
【００６７】
以上説明した実施形態によれば、ブレーキ損失を抑制しつつ、水滴除去のために蒸気通路から外部に排出される随伴蒸気をなくして、タービン効率の向上を図ることが可能となる。
【００６８】
本発明のいくつかの実施形態を説明したが、これらの実施形態は、例として提示したものであり、発明の範囲を限定することは意図していない。これら新規な実施形態は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置き換え、変更を行うことができる。これら実施形態やその変形は、発明の範囲や要旨に含まれるとともに、特許請求の範囲に記載された発明とその均等の範囲に含まれる。
【符号の説明】
【００６９】
１０…蒸気タービン、２０…ケーシング、２１…タービンロータ、２２…ロータディスク、２３，２３ａ，２３ｂ…動翼、２４，２４ｂ…ダイアフラム外輪、２５，２５ｂ…ダイアフラム内輪、２６，２６ｂ…静翼、２７…グランドシール部、２８…シール部、２９…クロスオーバ管、４０…中空部、５０…背側、５１…腹側、６０，６１…外周スリット、７０…前縁、７１…後縁、８０…内周スリット。
【図１】
2015048716.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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