(57)【要約】【課題】シャットダウン性能に優れる二次電池を提供する。【解決手段】二次電池は、正極と負極とをセパレータを介して巻回してなる巻回体を備え、該セパレータは、不織布基材と、膨張開始温度が互いに異なる２種以上の熱膨張性マイクロカプセルとを含み、該セパレータを、該巻回体の巻回方向において、巻き始め部を含む第１の領域と、巻き終わり部を含む第２の領域とに２分したとき、該第１の領域は、第１の熱膨張性マイクロカプセルを有し、該第２の領域は、第２の熱膨張性マイクロカプセルを有し、該第２の熱膨張性マイクロカプセルの膨張開始温度は、該第１の熱膨張性マイクロカプセルの膨張開始温度よりも低い。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
正極と負極とをセパレータを介して巻回してなる巻回体を備え、
前記セパレータは、不織布基材と、膨張開始温度が互いに異なる２種以上の熱膨張性マイクロカプセルとを含み、
前記セパレータを、前記巻回体の巻回方向において、巻き始め部を含む第１の領域と、巻き終わり部を含む第２の領域とに２分したとき、
前記第１の領域は、第１の熱膨張性マイクロカプセルを有し、前記第２の領域は、第２の熱膨張性マイクロカプセルを有し、
前記第２の熱膨張性マイクロカプセルの膨張開始温度は、前記第１の熱膨張性マイクロカプセルの膨張開始温度よりも低い、二次電池。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は二次電池に関する。
【背景技術】
【０００２】
二次電池のセパレータとして種々のものが知られている。たとえば特開２００７−２７３１２７号公報（特許文献１）には、熱膨張性マイクロカプセルを含有するセパレータが開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００７−２７３１２７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
従来、リチウムイオン二次電池の安全性確保のため、セパレータにはシャットダウン機能が持たされている。ここでシャットダウン機能とは、電池に過大な電流が流れた際に電流を遮断する機能を示す。たとえば、ポリエチレン（ＰＥ）製の微多孔膜セパレータは、過大な電流が流れた際に、その発熱によってＰＥが溶融し細孔が閉塞してＬｉ+の透過を遮断する。
【０００５】
一般に、このような微多孔膜セパレータは延伸法によって製造されている。そのため細孔がシャットダウンしてもセパレータ自体が熱収縮して、正極と負極とが接触してしまい電流遮断が不完全となる場合がある。
【０００６】
ところで、ニッケル水素二次電池等では従前より不織布セパレータが用いられている。不織布セパレータの製造には延伸工程が不要であることから、熱収縮の面で有利である。また不織布セパレータは、たとえばポリプロピレン（ＰＰ）等の耐熱性に優れる樹脂から構成することもできる。しかしながら不織布セパレータはシャットダウン機能を有していないため、長らくリチウムイオン二次電池には使用されていない。
【０００７】
特許文献１では、熱膨張性マイクロカプセルを不織布セパレータに含浸させることにより、不織布セパレータにシャットダウン機能を付与する方法が提案されている。かかる熱膨張性マイクロカプセルは所定の温度で膨張を開始し、不織布の細孔を閉塞することができる。しかしながら本発明者が大型電池に当該技術の適用を試みたところ、電池に内蔵される巻回体が大型になると、電流遮断が不完全になることが明らかとなった。
【０００８】
本発明は上記のような課題に鑑みてなされたものであって、その目的とするところはシャットダウン性能に優れる二次電池を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明者は上記課題を解決するため鋭意研究を行なったところ、巻回体が大型になると巻回体の中心部に熱が籠り易くなるとともに、巻回体の外周部は外装体を介した放熱によって温度が上がり難い状態となり、これにより巻回体の中心部と外周部との間で温度差が生じ、中心部で熱膨張性マイクロカプセルによるセパレータのシャットダウンが起こっても、外周部ではシャットダウンが起こらない場合があるとの知見を得、該知見に基づき更に研究を重ねることにより本発明を完成させるに至った。すなわち本発明の二次電池は以下の構成を備える。
【００１０】
（１）本発明の二次電池は、正極と負極とをセパレータを介して巻回してなる巻回体を備え、該セパレータは、不織布基材と、膨張開始温度が互いに異なる２種以上の熱膨張性マイクロカプセルとを含み、該セパレータを、該巻回体の巻回方向において、巻き始め部を含む第１の領域と、巻き終わり部を含む第２の領域とに２分したとき、該第１の領域は、第１の熱膨張性マイクロカプセルを有し、該第２の領域は、第２の熱膨張性マイクロカプセルを有し、該第２の熱膨張性マイクロカプセルの膨張開始温度は、該第１の熱膨張性マイクロカプセルの膨張開始温度よりも低い。
【００１１】
上記の構成において、セパレータの巻き始め部を含む第１の領域は巻回体の中心部に対応し、セパレータの巻き終わり部を含む第２の領域は巻回体の外周部に対応する。第１の領域と第２の領域とは、それぞれ膨張開始温度の異なる第１の熱膨張性マイクロカプセルおよび第２の熱膨張性マイクロカプセルを有する。すなわち第１の領域のシャットダウン開始温度と、第２の領域のシャットダウン開始温度とは互いに異なっており、第２の領域（巻回体の外周部）のシャットダウン開始温度は、第１の領域（巻回体の中心部）のシャットダウン開始温度より低い。
【００１２】
したがって大型の巻回体において、中心部と外周部との間に温度差が生じても、セパレータのシャットダウン機能は、巻回方向（長手方向）の全域に亘って、ほぼ同タイミングで作動する。これより本発明の二次電池は、良好なシャットダウン性能を有することができる。
【００１３】
（２）セパレータの巻回方向における長さ寸法をＬＡとし、セパレータの巻き始め部から第１の領域と第２の領域との境界までの長さ寸法をＬＢとしたとき、長さ寸法の比ＬＢ／ＬＡは、０．３≦ＬＢ／ＬＡ≦０．７を満たすことが好ましい。これによりセパレータの巻回方向におけるシャットダウンのタイミングを更に均等に近づけることができる。
【００１４】
（３）セパレータは、無機フィラーを更に含むことが好ましい。セパレータが無機フィラーを含むことにより、セパレータに耐熱性が付与される。
【発明の効果】
【００１５】
本発明の二次電池はシャットダウン性能に優れる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】本発明の一実施形態の二次電池に係わるセパレータの構成の一例を示す模式図である。
【図２】図１に示すセパレータの高温時の状態を示す模式図である。
【図３】参考例に係わるセパレータの構成の一例を示す模式図である。
【図４】図３に示すセパレータの高温時の状態を示す模式図である。
【図５】本発明の一実施形態に係る二次電池の構成の一例を示す模式的な断面斜視図である。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
以下、本発明の一実施形態（以下「本実施形態」とも記す）について詳細に説明するが、本実施形態はこれらに限定されるものではない。
【００１８】
＜二次電池＞
図５は、本実施形態の二次電池の構成の一例を示す模式的な断面斜視図である。図５に示す二次電池１０００は円筒形リチウムイオン二次電池であり、いずれも長尺帯状である正極１００と負極２００とをセパレータ３００を介して巻回してなる巻回体４００が、非水電解質とともに、電池外装体５００に封入されて構成されている。以下、二次電池１０００を構成する各部について説明する。
【００１９】
（セパレータ）
図１はセパレータ３００の構成の一例を示す模式図である。図１を参照してセパレータ３００は、不織布基材３０１と、膨張開始温度が互いに異なる２種以上の熱膨張性マイクロカプセルとを含む。セパレータ３００はこれらを含む限り、その他の部材や成分を含んでいてもよく、たとえば後述する無機フィラーや結着材、あるいは３種目、４種目となる熱膨張性マイクロカプセルを含んでいてもよい。
【００２０】
セパレータ３００は、巻回体４００の巻回方向において、巻き始め部ＳＴを含む第１の領域Ｒ１と、巻き終わり部ＥＤを含む第２の領域Ｒ２とを有する。ここで第１の領域Ｒ１は、第１の熱膨張性マイクロカプセルＣ１を有し、第２の領域Ｒ２は、第２の熱膨張性マイクロカプセルＣ２を有すものである。そして本実施形態では、第２の熱膨張性マイクロカプセルＣ２の膨張開始温度が、第１の熱膨張性マイクロカプセルＣ１の膨張開始温度よりも低いことを要する。
【００２１】
従来技術では、図３に示す参考例のように、セパレータ３０は、不織布基材３１に１種の熱膨張性マイクロカプセルＣ３を含有させたものであった。したがって図４に示すように、過大な電流が流れて電池温度が上昇した際、セパレータ３０の巻回方向において、熱膨張性マイクロカプセルＣ３の膨張開始のタイミングにバラツキが生じ、巻き始め部ＳＴ近傍ではシャットダウンが起こっても、巻き終わり部ＥＤ周辺では熱膨張性マイクロカプセルの膨張が十分でなく、シャットダウンが起こらない場合があった。
【００２２】
これに対して本実施形態では、セパレータ３００が互いに膨張開始温度の異なる２種以上の熱膨張性マイクロカプセルを含むことにより、図２に示すように二次電池１０００に過大な電流が流れて温度上昇した際、セパレータ３００の巻回方向において熱膨張性マイクロカプセルの膨張開始のタイミングがほぼ均等となるため、良好なシャットダウン性能を示すことができる。
【００２３】
ここで図１を参照してセパレータ３００の巻回方向における長さ寸法（全長）をＬＡとし、セパレータの巻き始め部ＳＴから第１の領域Ｒ１と第２の領域Ｒ２との境界ＢＤまでの長さ寸法をＬＢとしたとき、長さ寸法の比ＬＢ／ＬＡは、０．３≦ＬＢ／ＬＡ≦０．７を満たすことが好ましい。これによりセパレータ３００の全域に亘ってシャットダウンのタイミングをより均等に近づけることができる。なおより好ましくは、長さ寸法の比ＬＢ／ＬＡは、０．４≦ＬＢ／ＬＡ≦０．６を満たす。
【００２４】
前述のようにセパレータ３００は熱膨張性マイクロカプセル等を細孔内に含有するが、これらを含有した上でのセパレータ全体としての空孔率（以下「全空孔率」と記す）は、５０％以上６５％以下であることが好ましい。またセパレータ３００の厚さは、好ましくは５μｍ以上５０μｍ以下であり、より好ましくは１０μｍ以上４０μｍ以下であり、さらに好ましくは２０μｍ以上３０μｍ以下である。全空孔率と厚さが上記範囲を占めることにより、好適な保液性とイオン透過性とを有することができるからである。
【００２５】
（不織布基材）
セパレータ３００は不織布基材３０１を含む。基材に熱収縮が少ない不織布を用いることによりシャットダウン機能の発現を確実なものとすることができる。これに対して基材に微多孔膜を用いるとシャットダウンする前に、基材の熱収縮に伴い熱膨張性マイクロカプセルが動いてしまい効果的にシャットダウンできない場合がある。
【００２６】
不織布基材３０１は合成繊維を織らずに絡み合わせたシート状部材である。合成繊維としては、たとえばポリプロピレン（ＰＰ）繊維、ポリアミド繊維、アラミド繊維、ポリイミド繊維、ポリエチレンテレフタレート繊維、ポリブチレンテレフタレート繊維等を用いることができる。これらのうちＰＰ繊維が材料コストと耐熱性とのバランスの観点から好ましい。
【００２７】
（熱膨張性マイクロカプセル）
本実施形態の熱膨張性マイクロカプセルは、たとえば熱可塑性樹脂からなる外殻（シェル樹脂）と、液体状炭化水素からなる内包物とから構成することができる。このような熱膨張性マイクロカプセルを加熱していくと、まずシェル樹脂の軟化が始まり、同時に内包物である液体状炭化水素がガス化を始め、内圧が上昇して膨張する。膨張時は内圧とシェル樹脂の張力とが釣り合って膨張状態が保持される。このとき熱膨張性マイクロカプセルの体積は、膨張前に比べて３〜１０倍程度の体積に膨張する。
【００２８】
したがって熱膨張性マイクロカプセルを不織布基材３０１に多数含有させておくことにより、温度上昇時に、不織布の細孔を膨張した熱膨張性マイクロカプセルによって閉塞できる。すなわち不織布セパレータにシャットダウン機能を付与することができる。このときシェル樹脂の軟化開始温度および内包物の発泡開始温度（すなわち膨張開始温度）はシャットダウン開始温度と考えることができる。
【００２９】
熱膨張性マイクロカプセルの膨張開始温度は、電池仕様（設計容量、巻回体の大きさ等）に合わせて適宜選択が可能である。たとえば、過充電試験において巻回体の中心部と外周部との間に、どの程度の温度差が生じているかを予め把握し、第１の熱膨張性マイクロカプセルＣ１の膨張開始温度と、第２の熱膨張性マイクロカプセルＣ２の膨張開始温度とが、巻回体の温度差に対応する温度差を有するように、シェル樹脂および内包物を選択すればよい。
【００３０】
ここで第１の熱膨張性マイクロカプセルＣ１の膨張開始温度は、たとえば１２０℃程度であり、第２の熱膨張性マイクロカプセルＣ２の膨張開始温度は、たとえば１００℃程度である。そして第１の熱膨張性マイクロカプセルＣ１の膨張開始温度と第２の熱膨張性マイクロカプセルＣ２の膨張開始温度との温度差は、たとえば１０℃〜４０℃程度であり、好ましくは１０℃〜３０℃程度であり、より好ましくは１０℃〜２０℃程度である。
【００３１】
熱膨張性マイクロカプセルは、従来公知の方法によって不織布基材３０１に含有させることができる。たとえば熱膨張性マイクロカプセルと結着材（たとえばポリフッ化ビニリデン：ＰＶｄＦ）と溶媒（たとえばＮ−メチルピロリドン：ＮＭＰ）とからなるスラリーを不織布基材３０１に塗布する、あるいは該スラリーに不織布基材３０１を含浸することにより、熱膨張性マイクロカプセルを不織布基材３０１に含有させることができる。
【００３２】
不織布基材３０１における熱膨張性マイクロカプセルの目付量は、０．２ｇ／ｍ2以上２．０ｇ／ｍ2以下であることが好ましい。熱膨張性マイクロカプセルの目付量が該範囲を占めることにより、ＩＶ抵抗を過度に増加させることなくセパレータをより確実にシャットダウンさせることができる。
【００３３】
（無機フィラー）
本実施形態のセパレータ３００は、さらに無機フィラーＦを含むことができる。耐熱性に優れる無機フィラーＦを含むことにより、セパレータ３００の熱収縮をさらに小さくすることができる。ここで無機フィラーＦとしては、たとえばアルミナ（Ａｌ2Ｏ3）、ベーマイト（Ａｌ2Ｏ3・Ｈ2Ｏ）、チタニア（ＴｉＯ2）、シリカ（ＳｉＯ2）等を用いることができる。またこれら以外にも耐熱性を有しかつ圧縮に対する強度を有するものであれば、同様の作用を有するものとして、セパレータ３００に含ませることができる。
【００３４】
不織布基材３０１における無機フィラーＦの目付量は、２ｇ／ｍ2以上１０ｇ／ｍ2であることが好ましい。無機フィラーＦの目付量が該範囲を占めることにより、ＩＶ抵抗を過度に増加させることなく、セパレータの耐熱性を向上させることができる。
【００３５】
無機フィラーＦを不織布基材３０１に含有させる方法としては、上記熱膨張性マイクロカプセルと同様の方法が挙げられる。したがって、たとえば熱膨張性マイクロカプセルおよび無機フィラーを含むスラリーを作製し、該スラリーを不織布基材３０１に塗布・含浸することもできる。
【００３６】
（正極）
正極１００は、正極集電体上に正極活物質と導電助材と結着材とを含む正極合材層が固着されてなる。正極活物質には、たとえばＬｉＣｏＯ2、ＬｉＮｉＯ2、ＬｉＮｉaＣｏbＯ2（ａ＋ｂ＝１、０＜ａ＜１、０＜ｂ＜１）、ＬｉＭｎＯ2、ＬｉＭｎ2Ｏ4、ＬｉＮｉaＣｏbＭｎcＯ2（ａ＋ｂ＋ｃ＝１、０＜ａ＜１、０＜ｂ＜１、０＜ｃ＜１）、ＬｉＦｅＰＯ4等を用いることができる。また導電助材には、たとえばアセチレンブラック（ＡＢ）等を用いることができ、結着材には、たとえばＰＶｄＦやポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）等を用いることができる。
【００３７】
（負極）
負極２００は、負極集電体上に負極活物質と結着材とを含む負極合材層が固着されてなる。負極活物質には、たとえば黒鉛、コークス等の炭素系負極活物質や、珪素（Ｓｉ）、錫（Ｓｎ）等の合金系負極活物質を用いることができる。また結着材には、たとえばスチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）やカルボキシメチルセルロースナトリウム塩（ＣＭＣ−Ｎａ）等を用いることができる。
【００３８】
（非水電解質）
非水電解質には、リチウム塩を非プロトン性溶媒に溶解させたものを用いることができる。非プロトン性溶媒としては、たとえばエチレンカーボネート（ＥＣ）、プロピレンカーボネート（ＰＣ）、ブチレンカーボネート（ＢＣ）、γ−ブチロラクトン（γＢＬ）およびビニレンカーボネート（ＶＣ）等の環状カーボネート類や、ジメチルカーボネート（ＤＭＣ）、エチルメチルカーボネート（ＥＭＣ）およびジエチルカーボネート（ＤＥＣ）等の鎖状カーボネート類等を用いることができる。溶媒組成は、たとえばＥＣ：ＥＭＣ：ＤＥＣ＝３：５：２（体積比）である。またリチウム塩には、たとえばＬｉＰＦ6、ＬｉＢＦ4、ＬｉＣｌＯ4、ＬｉＡｓＦ6、Ｌｉ（ＣＦ3ＳＯ2）2Ｎ、Ｌｉ（ＣＦ3ＳＯ3）等を用いることができる。塩濃度は、たとえば０．５〜２．０ｍｏｌ／Ｌ程度である。なお非水電解質はゲル状あるいは固体状であってもよい。
【００３９】
以上のように二次電池１０００の説明を行なったが、これらは一例に過ぎず、本実施形態の二次電池は角形電池やパウチ形電池とすることもできる。また本実施形態の二次電池はリチウムイオン二次電池のような非水系電池に限られず、たとえばニッケル水素二次電池のような水系電池であってもよい。
【実施例】
【００４０】
以下、実施例を挙げて本実施形態をより詳細に説明するが、本実施形態はこれらに限定されるものではない。なお以下の説明において「平均粒子径」は、レーザ回折・散乱法によるメジアン径（ｄ５０）を示すものとする。
【００４１】
＜実施例１＞
以下のようにして円筒形リチウムイオン二次電池を作製し、過充電試験を行なってシャットダウン性能を評価した。
【００４２】
（正極の作製）
正極活物質（ＬｉＮｉ1/3Ｃｏ1/3Ｍｎ1/3Ｏ2）と、導電助材（ＡＢ）と、増粘材（ＣＭＣ−Ｎａ）と、結着材（ＰＴＦＥ）とを混合し、さらにこれに水を加えて混練することにより正極合材スラリーを得た。
【００４３】
正極合材スラリーを正極集電体（Ａｌ箔）上に塗工質量が３０ｍｇ／ｃｍ2となるように塗工、乾燥し、正極１００のフープ（幅５４ｍｍ）を得た。
【００４４】
（負極の作製）
負極活物質（鱗片状黒鉛、平均粒子径１０μｍ）と、結着材（ＳＢＲ）と、増粘材（ＣＭＣ−Ｎａ）とを水中で混練することにより負極合材スラリーを得た。
【００４５】
負極合材スラリーを負極集電体（Ｃｕ箔）上に塗工質量が１８ｍｇ／ｃｍ2となるように塗工、乾燥し、負極２００のフープ（幅５６ｍｍ）を得た。
【００４６】
（セパレータの作製）
（ｉ）第１の熱膨張性マイクロカプセル含有スラリーの作製
第１の熱膨張性マイクロカプセルＣ１として、マツモトマイクロスフィアー（登録商標）ＦＮ−１００ＳＳ（銘柄、松本油脂製薬株式会社製）を準備した。この熱膨張性マイクロカプセルの膨張開始温度は１２０℃である。第１の熱膨張性マイクロカプセルと、結着材（ＰＶｄＦ）とを、滴量の溶媒（ＮＭＰ）に投入し、クレアミックス（エム・テクニック株式会社製）を用いて分散させることにより第１の熱膨張性マイクロカプセル含有スラリーを得た。
【００４７】
（ｉｉ）第２の熱膨張性マイクロカプセル含有スラリーの作製
第２の熱膨張性マイクロカプセルＣ２として、マツモトマイクロスフィアーＦＮ−８０ＧＳ（膨張開始温度１００℃）を準備することを除いては、上記と同様にして第２の熱膨張性マイクロカプセル含有スラリーを作製した。
【００４８】
（ｉｉｉ）無機フィラー含有スラリーの作製
無機フィラーＦとしてアルミナフィラー（平均粒子径０．７μｍ）を準備した。そして上記と同様にして、無機フィラーをＰＶｄＦとともにＮＭＰに分散させて、無機フィラー含有スラリーを得た。なお今回の実験では、熱膨張性マイクロカプセル含有スラリーと無機フィラー含有スラリーとを別々に作製したが、熱膨張性マイクロカプセルおよび無機フィラーの両方を含有するスラリーを作製しても構わない。
【００４９】
（ｉｖ）不織布基材への含浸
不織布基材３０１としてＰＰ製の不織布（幅５９．５ｍｍ、厚さ２５μｍ）を準備した。図１を参照して、不織布基材３０１に上記で作製した２種の熱膨張性マイクロカプセル含有スラリーおよび無機フィラー含有スラリーを、グラビアコーターを用いて不織布基材３０１にパターン塗工することにより、２種の熱膨張性マイクロカプセルおよび無機フィラーを含むセパレータ３００を得た。なおセパレータ３００は、巻き始め部ＳＴを含む第１の領域Ｒ１に第１の熱膨張性マイクロカプセルＣ１を含み、巻き終わり部ＥＤを含む第２の領域Ｒ２に第２の熱膨張性マイクロカプセルＣ２を含むものである。
【００５０】
（非水電解質の調整）
ＥＣとＥＭＣとＤＥＣとを、ＥＣ：ＥＭＣ：ＤＥＣ＝３：５：２（体積比）となるように混合して非プロトン性溶媒を得た。次いで該非プロトン性溶媒に溶質としてＬｉＰＦ6（１．０ｍｏｌ／Ｌ）を溶解させることにより、非水電解質を得た。
【００５１】
（組み立て）
図５を参照して、正極１００と負極２００とがセパレータ３００を介して対向するように巻回して巻回体４００を得た。次いで巻回体４００を、円筒形の電池外装体５００（直径１８ｍｍ、高さ６５０ｍｍ）に挿入し、続いて非水電解質を注液した。さらに電池外装体５００を封止することにより、円筒形リチウムイオン二次電池（規格サイズ１８６５０、定格容量１．０Ａｈ）を得た。
【００５２】
＜実施例２＞
第２の熱膨張性マイクロカプセルとして、マツモトマイクロスフィアーＦ−４８（膨張開始温度９０℃）を用いることを除いては、実施例１と同様にして円筒形リチウムイオン二次電池を得た。
【００５３】
＜実施例３＞
第１の熱膨張性マイクロカプセルとして、マツモトマイクロスフィアーＦ−６５（膨張開始温度１１０℃）を用いることを除いては、実施例１と同様にして円筒形リチウムイオン二次電池を得た。
【００５４】
＜比較例１および２＞
不織布基材３０１に含浸する熱膨張性マイクロカプセルを１種とし、マツモトマイクロスフィアーＦＮ−１００ＳＳ（膨張開始温度１２０℃）またはマツモトマイクロスフィアーＦＮ−８０ＧＳ（膨張開始温度１００℃）のいずれか一方を用いることを除いては、実施例１と同様にして円筒形リチウムイオン二次電池を得た。
【００５５】
＜実施例４〜８＞
不織布基材３０１の空孔率を変化させて、熱膨張性マイクロカプセルおよび無機フィラーを含浸後のセパレータ全体としての空孔率（すなわち全空孔率）を表２に示すように変化させたことを除いては、実施例１と同様にして円筒形リチウムイオン二次電池を得た。
【００５６】
＜実施例９〜１４＞
図１を参照してセパレータ３００の巻回方向における長さ寸法ＬＡと、セパレータの巻き始め部ＳＴから第１の領域Ｒ１と第２の領域Ｒ２との境界ＢＤまでの長さ寸法ＬＢとの比であるＬＢ／ＬＡが、表３に示す数値になるように塗工パターンを変更することを除いては、実施例１と同様にして円筒形リチウムイオン二次電池を得た。
【００５７】
＜実施例１５〜２１＞
表４に示すように、熱膨張性マイクロカプセルの目付量を変更することを除いては、実施例１と同様にして円筒形リチウムイオン二次電池を得た。
【００５８】
＜実施例２２〜２４＞
表５に示すように、無機フィラーとしてベーマイト、シリカおよびチタニアを用いることを除いては、実施例１と同様にして円筒形リチウムイオン二次電池を得た。
【００５９】
＜実施例２５〜３０＞
表６に示すように、無機フィラーの目付量を変化させることを除いては、実施例１と同様にして円筒形リチウムイオン二次電池を得た。
【００６０】
＜評価＞
以下のようにして上記で得た各電池の評価を行なった。結果を表１〜表６に示す。
【００６１】
（過充電試験）
室温環境において、市販の熱電対とデータロガーを用いて、電池外装体側面の温度を計測しながら１Ｉｔ（１．０Ａ）の電流値でＳＯＣ（State of charge）が１６０％となるまで充電を行ない、電池外装体側面の最高到達温度を測定した。
【００６２】
（常温ＩＶ抵抗の測定）
室温環境において電池のＳＯＣを２０％に調整し、０．３Ａ、１．０Ａ、３．０Ａの各電流値で１０秒間放電を行なって、電圧降下量を計測し、電流値（Ｉ）と電圧降下量（ΔＶ）とから常温ＩＶ抵抗を算出した。
【００６３】
＜結果と考察＞
［１：互いに膨張開始温度が異なる熱膨張性マイクロカプセルを複数含有する場合のシャットダウン性能に関する考察］
表１に示すように、実施例１〜３と比較例１および２とを比較すると、実施例１〜３はいずれも最高到達温度が低く優れたシャットダウン性能を有していた。この理由は、実施例１〜３では、過充電時に巻回体の中心部（第１の領域Ｒ１）と外周部（第２の領域Ｒ２）との間に生じた温度差に対応して、中心部と外周部で熱膨張性マイクロカプセルの膨張開始温度を変えたため、セパレータの全域に亘って均一にシャットダウンが起こったからであると考えられる。
【００６４】
これに対して比較例１および２では、熱膨張性マイクロカプセルを１種とした為、セパレータの巻回方向においてシャットダウンにバラツキが生じ、電流遮断が不完全になったものと考えられる。
【００６５】
したがって、正極と負極とをセパレータを介して巻回してなる巻回体を備え、該セパレータは、不織布基材と、膨張開始温度が互いに異なる２種以上の熱膨張性マイクロカプセルとを含み、該セパレータを、該巻回体の巻回方向において、巻き始め部を含む第１の領域と、巻き終わり部を含む第２の領域とに２分したとき、該第１の領域は、第１の熱膨張性マイクロカプセルを有し、該第２の領域は、第２の熱膨張性マイクロカプセルを有し、該第２の熱膨張性マイクロカプセルの膨張開始温度は、該第１の熱膨張性マイクロカプセルの膨張開始温度よりも低い実施例に係る二次電池は、シャットダウン性能に優れるといえる。
【００６６】
【表１】
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【００６７】
［２：セパレータの全空孔率に関する考察］
表２に示すようにセパレータの全空孔率が５０％以上６５％以下の範囲では、シャットダウン性能および常温ＩＶ抵抗がともに良好である。しかし全空孔率が４５％になると常温ＩＶ抵抗が増加している。この電池のインピーダンス解析を行なったところ、抵抗の直流成分が増加していることが確認されたことから、セパレータのイオン透過性が低くなっているものと推定される。以上の結果からセパレータの全空孔率は５０％以上６５％以下であることが好ましいといえる。
【００６８】
【表２】
2015138657.tif 000004
【００６９】
［３：長さ寸法の比ＬＢ／ＬＡに関する考察］
表３に示すように、ＬＢ／ＬＡ＝０．５のときに過充電時の最高到達温度が最も低い。したがってＬＢ／ＬＡ＝０．５のときに、過充電時、温度が高くなりやすい巻回体の中心部と、膨張開始温度が高い方（１２０℃）の熱膨張性マイクロカプセルを含む第１の領域Ｒ１とが、位置的に対応していることが示唆される。
【００７０】
表１および表３から、ＬＢ／ＬＡ＝０．５を中心としてその両側すなわちＬＢ／ＬＡ＝０．３、０．４、０．６、０．７では、０．５には若干劣るもののシャットダウン性能に優れることが分かる。しかしＬＢ／ＬＡ＝０．２では最高到達温度が高い結果となった。これは第１の領域Ｒ１の面積が小さい為であると考えられる。またＬＢ／ＬＡ＝０．８では、セパレータの全面に膨張開始温度が１２０℃の熱膨張性マイクロカプセルを含浸したもの（比較例１）と殆ど差が見られなかった。
【００７１】
これらの結果から、ＬＢ／ＬＡは好ましくは０．３以上０．７以下であり、より好ましくは０．４以上０．６以下であるといえる。
【００７２】
【表３】
2015138657.tif 000005
【００７３】
［４：熱膨張性マイクロカプセルの目付量に関する考察］
熱膨張性マイクロカプセルの膨張率は３〜１０倍と非常に大きいために、少量の使用でもシャットダウン効果が期待できる。しかし目付量が０．１ｇ／ｃｍ2になると温度上昇が大きくなった。よって目付量は０．１ｇ／ｃｍ2を超えることが好ましい。
【００７４】
また表１および表４に示すように、熱膨張性マイクロカプセルの目付量が０．２〜２．０ｇ／ｃｍ2の範囲では過充電時の最高到達温度が低く安定している。ただし目付量の増加に伴って許容範囲であるものの常温ＩＶ抵抗の増加が確認できる。そして目付量が２．１ｇ／ｃｍ2では常温ＩＶ抵抗の増加が無視できないレベルに達している。したがって目付量は２．１ｇ／ｃｍ2未満であることが好ましい。
【００７５】
以上の結果を考慮すると、熱膨張性マイクロカプセルの目付量は、０．２ｇ／ｃｍ2以上２．０ｇ／ｃｍ2以下が好ましいといえる。
【００７６】
【表４】
2015138657.tif 000006
【００７７】
［５：無機フィラーの種類に関する考察］
表１および表５から分かるように無機フィラーをシリカ、チタニア等に変更しても、アルミナと同様の効果が得られている。したがってフィラーには、無機フィラー以外にも、耐熱性を有しかつ圧縮に対する強度が高いものを広く利用できるものと考えられる。
【００７８】
【表５】
2015138657.tif 000007
【００７９】
［６：無機フィラーの目付量に関する考察］
無機フィラーは熱膨張性マイクロカプセルよりも高い耐熱性および強度を有している。したがって無機フィラーは、内部短絡時の短絡面積の拡大防止に留まらず、電極間距離の維持にも寄与できると考えられる。熱膨張性マイクロカプセルは、過度に加熱されると収縮するため、そのような場合電極距離を維持できなくなる可能性がある。そこで無機フィラーを併用することにより、熱膨張性マイクロカプセルが収縮してしまうような場合にも電極間距離を維持できる。
【００８０】
表６に示すように無機フィラーの目付量が１．０ｇ／ｃｍ2になると温度上昇が大きくなった。これは電極間距離の維持に寄与する無機フィラーの量が十分でなかったものと考えられる。表１および表６に示すように、目付量が２．０〜１０．０ｇ／ｃｍ2の範囲では安定したシャットダウン性能を示している。しかし熱膨張性マイクロカプセルと同様に、目付量の増加に伴って、許容範囲であるものの常温ＩＶ抵抗の増加が確認できる。そして目付量が１１．０ｇ／ｃｍ2になると常温ＩＶ抵抗の増加が無視できないレベルに達している。
【００８１】
以上の結果から無機フィラーの目付量は、２．０ｇ／ｃｍ2以上１０．０ｇ／ｃｍ2以下が好ましいといえる。
【００８２】
【表６】
2015138657.tif 000008
【００８３】
以上のように本実施形態および実施例について説明を行なったが、今回開示された実施形態および実施例はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
【符号の説明】
【００８４】
１００  正極、２００  負極、３０，３００  セパレータ、３１，３０１  不織布基材、４００  巻回体、５００  電池外装体、１０００  二次電池、Ｃ１  第１の熱膨張性マイクロカプセル、Ｃ２  第２の熱膨張性マイクロカプセル、Ｃ３  熱膨張性マイクロカプセル、Ｆ  無機フィラー、Ｒ１  第１の領域、Ｒ２  第２の領域、ＳＴ  巻き始め部、ＥＤ  巻き終わり部、ＢＤ  境界、ＬＡ，ＬＢ  長さ寸法。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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