(57)【要約】【課題】ベルトの長手方向の伸縮性に優れていて、かつ糸の強力が高く、織物の耐摩耗性に優れ、ゴムとの接着性が改善された歯付きベルト用織物を提供する。【解決手段】下記（ａ）、（ｂ）、（ｃ）を満足する伸縮性交絡糸を緯糸に用い、非伸縮性合成繊維フィラメントを経糸に用いた歯付きベルト用織物である。（ａ）伸縮性交絡糸；合成エラストマーフィラメント糸と高強力繊維フィラメント糸とを流体ジェットにより交絡処理して形成された伸縮性交絡糸（ｂ）伸度比（Ｂ／Ａ）；０.６０＜（Ｂ／Ａ）＜０．９７  Ａ；初荷重０．００８８２ｃＮ／ｄｔｅｘで測定した伸縮性交絡糸の破断伸度（％）、  Ｂ；応力０．００８８２〜０．０８８２（ｃＮ／ｄｔｅｘ）間における伸縮性交絡糸の伸度（％）（ｃ）Ａ；５０〜１５０（％）  【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
伸縮性交絡糸を緯糸に用い、非伸縮性合成繊維フィラメント糸を経糸に用いた歯付きベルト用織物であって、下記（ａ）、（ｂ）、（ｃ）を満足することを特徴とする歯付きベルト用織物。
（ａ）伸縮性交絡糸；合成エラストマーフィラメント糸と高強力繊維フィラメント糸とを流体ジェットにより交絡処理して形成された伸縮性交絡糸
（ｂ）伸度比（Ｂ／Ａ）；０.６０＜（Ｂ／Ａ）＜０．９７
Ａ；初荷重０．００８８２ｃＮ／ｄｔｅｘで測定した伸縮性交絡糸の破断伸度（％）、
Ｂ；応力０．００８８２〜０．０８８２（ｃＮ／ｄｔｅｘ）間における伸縮性交絡糸の伸度（％）
（ｃ）Ａ；５０〜１５０（％）  
【請求項２】
伸縮性交絡糸中に占める合成エラストマーフィラメント糸の割合が、３〜３０質量％である請求項１に記載の歯付きベルト用織物。
【請求項３】
伸縮性交絡糸の交絡度が、５０〜３００である請求項１又は２に記載の歯付きベルト用織物。
【請求項４】
合成エラストマーフィラメント糸が、ポリウレタン系弾性糸である請求項１〜３のいずれかに記載の歯付きベルト用織物。
【請求項５】
高強力繊維フィラメント糸が、パラ系アラミド繊維である請求項１〜４のいずれかに記載の歯付きベルト用織物。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、歯付ベルトの歯部表面等に用いられる織物に関する。
【背景技術】
【０００２】
歯付きベルトは、自動車の燃料ポンプの駆動用等の産業用から家電製品に至るまで様々な用途で使用されており、芯線を埋設したベルト本体に、ベルトの長手方向に沿って多数の歯部を設け、プーリーギヤとの接触面を保護するために、歯部表面及び歯底部を織物等で被覆することによって作製されている。ベルト本体は、ウレタンゴム、クロロプレンゴム、水素化ニトリルゴム等のゴムで形成されている。前記の織物は、ベルト本体の長さ方向に沿って配置される緯糸と、これに交差する幅方向に配置される経糸とよりなるものである。この織物は、最初は歯付きベルトの周長にほぼ一致する長さを有しているが、噛合歯の成形時には歯付きベルトの歯形に沿った長さを有するものとなる必要があるため、織物を構成する緯糸は、歯付きベルトの長さ方向に向かって容易に伸長するものであることが必要とされる。
【０００３】
よって、緯糸として用いられる糸は、伸縮性があり、かつ伸長時に破断しない強度を有し、プーリーギヤとの接触によって破断しない耐久性を有するものでなければならない。また、自動車エンジンの高性能化に伴い、歯付きベルトは高熱、高負荷の下で稼動することとなるので、このような要求を満たすために、一般的には、織物の緯糸には伸縮性と耐熱性のある糸を用い、織物の経糸にはナイロン糸等の伸縮性のない糸を用いて製織された織物が使用されている。さらに近年は、より環境に配慮したコンパクトな自動車等の設計を可能にする上で、エンジンルームのコンパクト化、惹いては歯車等の部品の省スペース化が求められている。そのため、歯車が小型化しても歯付きベルトが長時間の稼動に耐えられるよう、より高度の強度、伸縮性、プーリーギヤとの接触時の摩耗強さが求められている。
【０００４】
従来の歯付きベルトの歯部表面等に用いられる織物としては、例えば、特許文献１には、パラ系アラミド繊維フィラメント捲縮糸もしくは引き延ばしたウレタン系弾性繊維に前記捲縮糸を巻回した被覆糸を、緯糸に用いて製織した織物が開示されている。しかしながら、捲縮糸を用いた場合、ベルト本体の長さ方向の織物の伸縮性は付与されるが、捲縮加工によって単糸レベルでの引張強度が低下しており強力面や摩耗強さが不十分である。また、引き延ばしたウレタン系弾性繊維に前記捲縮糸を巻回して被覆するなど多くの工程が必要であり、加工コストが高いという問題点がある。
【０００５】
また、特許文献２には、ウレタン系弾性繊維と、パラ系アラミド繊維等に微小の捲縮を与えた非弾性繊維捲縮糸とを合撚してなる伸縮性合撚糸を緯糸に、ナイロン糸を経糸に用いて製織した織物が開示されている。この織物は、捲縮糸を用いているため、糸の強力面や摩耗強さで課題がある。また、糸加工方法において、パラ系アラミド繊維等に微小の捲縮を与える独立した工程と、ウレタン系弾性繊維とパラ系アラミド繊維等に微小の捲縮を与えた非弾性繊維捲縮糸とを合撚する独立した工程の、それぞれが切り離された二工程からなることがコストアップの要因となっている。
【０００６】
さらに、特許文献３には、ベルト本体の長さ方向に沿って配置される糸として、ウレタン系弾性繊維の周囲に、ナイロンと高強力繊維のエア交絡糸を巻回し、さらにその周囲にナイロン糸を巻回し、前記エア交絡糸をナイロン糸の間から露出させた糸を用いて製織した織物が開示されている。この織物は、過酷な使用条件下で歯付きベルトの噛合歯が噛み合ったり離脱したりする際に、噛合歯に大きな変形が生じ、特に噛合歯の歯底における織物に高いテンションが作用した状態でプーリーとの接触及び解離が生じることで、極めて大きな摩耗が生じる状況において、耐久性を有するものである。つまり、中間糸自体は伸縮性を有しないが、螺旋状に巻回されているのでその螺旋が伸びることで伸長可能で、さらにエア交絡糸が有するループのアンカー効果によって、ゴムとの接着性の向上を狙ったものである。しかしながら、この糸は製造工程が煩雑であるため、糸の強力を保持しながら破断伸度が調整された糸を得るのが難しいという問題点がある。
【０００７】
またさらに、特許文献４には、芯糸と鞘糸のオーバーフィード率を変えて、芯糸を１〜６％、鞘糸を２５〜７５％とし、長さ方向の位相をずらすことで部分的に繊維長差を形成し、集束して嵩高加工糸を形成した糸が開示されている。芯糸に高強力繊維であるポリベンザゾール繊維を用いた糸は、ループのアンカー効果により、高強度と接着性を兼ね備えているため、歯付きベルト用織物として用いられることが開示されている。しかしながら、ポリウレタン系弾性糸を用いていないため、糸の破断伸度が３〜５％と低く、歯付きベルト用織物として用いるのに十分な伸長性を有していない。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開２００４−３３２１６０号公報
【特許文献２】再表２００２−０９２８９４号公報
【特許文献３】特開２００２−１６８３００号公報
【特許文献４】特開２００１−３３６０３８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
本発明は、かかる従来技術の背景に鑑み、経糸に非伸縮性合成繊維フィラメント糸、緯糸に合成エラストマーフィラメント糸と高強力繊維フィラメント糸とを交絡処理して形成された伸縮性交絡糸を用いることで、ベルト本体の長さ方向の伸縮性に優れ、かつ糸の強力が高く、織物の耐摩耗性に優れるだけでなく、ゴムとの接着性が改善された歯付きベルト用織物を提供せんとするものである。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明は、かかる課題を解決するため、次の手段を採用するものである。
すなわち、本発明は、以下の通りである。
（１）伸縮性交絡糸を緯糸に用い、非伸縮性合成繊維フィラメント糸を経糸に用いた歯付きベルト用織物であって、下記（ａ）、（ｂ）、（ｃ）を満足することを特徴とする歯付きベルト用織物。
（ａ）伸縮性交絡糸；合成エラストマーフィラメント糸と高強力繊維フィラメント糸とを流体ジェットにより交絡処理して形成された伸縮性交絡糸
（ｂ）伸度比（Ｂ／Ａ）；０.６０＜（Ｂ／Ａ）＜０．９７
Ａ；初荷重０．００８８２ｃＮ／ｄｔｅｘで測定した伸縮性交絡糸の破断伸度（％）、
Ｂ；応力０．００８８２〜０．０８８２（ｃＮ／ｄｔｅｘ）間における伸縮性交絡糸の伸度（％）
（ｃ）Ａ；５０〜１５０（％）  
（２）伸縮性交絡糸中に占める合成エラストマーフィラメント糸の割合が、３〜３０質量％である前記（１）に記載の歯付きベルト用織物。
（３）伸縮性交絡糸の交絡度が、５０〜３００である前記（１）又は（２）に記載の歯付きベルト用織物。
（４）合成エラストマーフィラメント糸が、ポリウレタン系弾性糸である前記（１）〜（３）のいずれかに記載の歯付きベルト用織物。
（５）高強力繊維フィラメント糸が、パラ系アラミド繊維である前記（１）〜（４）のいずれかに記載の歯付きベルト用織物。
【発明の効果】
【００１１】
本発明の歯付きベルト用織物は、経糸には非伸縮性合成繊維フィラメント糸を用い、緯糸には合成エラストマーフィラメント糸と高強力繊維フィラメント糸とを、所定の破断伸度及び伸度比の範囲となるよう、交絡処理が施された伸縮性交絡糸を用いているので、高強力繊維フィラメント糸が合成エラストマーフィラメント糸の表面を適度にカバーすることにより、歯付きベルト用織物としての強度、伸縮性、耐摩耗性、耐久性が向上するだけでなく、交絡糸のアンカー効果によって、ゴムとの接着性が飛躍的に改善される。高強力繊維フィラメント糸を構成する単繊維は、流体ジェットにより交絡を受けても高い引張り強度を維持しているので、歯付ベルトの歯に対して高い補強効果が得られる。したがって、本発明の歯付きベルト用織物は、省スペース化、高性能化が求められる用途、例えば、自動車のエンジンルーム用の歯付きベルト等、に好適である。また、パラ系アラミド繊維などの高強力繊維は耐熱性が高いので、高温耐久性の求められる油中ベルトにも好適である。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】本発明に係る伸縮性交絡糸のＳ−Ｓ曲線の一例を示す図である。
【図２】本発明に係る伸縮性交絡糸の製造方法の一例を示す概略図である。
【図３】ベルトの耐久性試験装置の概略図である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
以下、本発明の歯付きベルト用織物について詳細を説明する。
本発明の歯付きベルト用織物において、緯糸として用いる伸縮性交絡糸は、合成エラストマーフィラメント糸と高強力繊維フィラメント糸とを流体ジェットにより交絡処理して形成された伸縮性交絡糸である。交絡ノズルは乱流交絡ノズル、整流交絡ノズルなどを使用することができる。高強力繊維フィラメント糸を伸縮性交絡糸に加工する手段は、この様に流体ジェットにより交絡するのみであって複雑な工程ではないので、単繊維レベルでの強度低下は少なく本来の高強度特性を維持している。また、伸縮性交絡糸の加工工程は一工程で完了するので、効率的で、加工コストにおいても有利である。
【００１４】
合成エラストマーフィラメント糸としては、交絡糸に伸縮性を付与することが可能で、交絡処理が容易で、しかも高い弾性を持つ、ポリウレタン系弾性糸が好ましい。ポリウレタン系弾性糸は、その断面形状は特に限定されるものではなく、円形であっても扁平であってもよく、またその繊維は、モノフィラメントであっても溶着されたマルチフィラメントであってもよい。
【００１５】
ポリウレタン系弾性糸の繊度としては、４０〜９４０ｄｔｅｘの範囲が好ましく、１００〜３５０ｄｔｅｘの範囲がより好ましい。４０ｄｔｅｘ以上あれば、交絡処理工程及び製織工程で糸切れの原因となる虞がなく、一方、９４０ｄｔｅｘ以下であれば、製織した織物で歯付ベルトの歯部表面等を被覆した際に歯部表面等の均一性を損なうことがない。
【００１６】
ポリウレタン系弾性糸の破断伸度としては、３００％以上が好ましく、３００％未満であると、伸縮性交絡糸において、所定の破断伸度を発現させることが難しくなる。
【００１７】
高強力繊維フィラメント糸としては、原糸の特性として、ＪＩＳ  Ｌ  １０１３  ８．５に準じて測定した引張強さが１７ｃＮ／ｄｔｅｘ以上の高強力繊維フィラメント糸が好ましく用いられる。引張強さを１７ｃＮ／ｄｔｅｘ以上としたのは、これ未満の場合は、高強力で耐久性の高い歯付ベルト用の織物が得られないからである。好ましくは１７ｃＮ／ｄｔｅｘ〜３５ｃＮ／ｄｔｅｘ程度である。
【００１８】
高強力繊維フィラメント糸の繊度は、歯付ベルト用の織物として必要な厚さや強度を得る目的で適宜選択すればよいが、５５〜３４００ｄｔｅｘが望ましい。より好ましくは１１０〜１０００ｄｔｅｘであり、さらに好ましくは１１０〜５００ｄｔｅｘである。５５ｄｔｅｘ未満では歯付ベルト用の織物としての強さを得にくい。３４００ｄｔｅｘを超えると通常歯付ベルト用の織物として使用する厚さを超える織物となる。高強力繊維フィラメント糸を構成する単繊維フィラメントの繊度は、０．３〜４ｄｔｅｘが好ましく、さらに好ましくは１．０〜２．５ｄｔｅｘである。０．３ｄｔｅｘ未満では単繊維の強力が低く、タイミングベルトのゴム補強効果が十分とはいえない。４ｄｔｅｘを超えると単繊維の剛性が高く流体ジェットによる交絡が不十分である。
【００１９】
高強力繊維の具体例としては、パラ系アラミド繊維（ポリパラフェニレンテレフタルアミド繊維（東レ・デュポン社製、商品名Ｋｅｖｌａｒ（登録商標））、コポリパラフェニレン−３，４´−ジフェニルエーテルテレフタルアミド繊維（帝人テクノプロダクツ社製、商品名テクノーラ）、ポリアリレート繊維（クラレ社製、商品名ベクトラン）、ＰＢＯ繊維（東洋紡社製、商品名ザイロン）等があげられる。これらの高強力繊維一種でもよいし、二種以上の繊維を用いても良い。中でも、熱分解開始温度が４００℃以上、かつ限界酸素指数（ＬＯＩ）が２５以上であり、歯付きベルト用織物用途としての観点から、耐熱性及び耐切創性に優れているパラ系アラミド繊維が望ましい。さらに好ましくは、高温での収縮率が低く熱収縮特性に優れているという理由でポリパラフェニレンテレフタルアミド繊維が望ましい。
【００２０】
合成エラストマーフィラメント糸と高強力繊維フィラメント糸とを流体ジェットにより交絡処理して形成された、本発明の伸縮性交絡糸は、初荷重０．００８８２ｃＮ／ｄｔｅｘで測定されるその破断伸度（図１；伸縮性交絡糸のＳ−Ｓ曲線に示すＡ）が５０〜１５０％の範囲にあることが肝要である。即ち、低応力域から破断に至る伸度が重要である。歯付きベルト用織物は、噛合歯の成形時には伸びて歯付きベルトの歯形に沿った長さを有するものとなる必要があるが、伸縮性交絡糸の前記破断伸度が５０％未満では、織物を構成する緯糸は、歯付きベルトの長さ方向に向かっての伸長を損なうことがある。また、歯付きベルト用織物の製織時に緯糸として使用される伸縮性交絡糸は、適度に伸びて織物面に均一に配置される必要があるが、破断伸度が１５０％を超えると伸びきらない部分が部分的に太い糸となって織物面に現れ、歯付きベルト用織物の平滑性を損なうおそれがある。前記破断伸度は、より好ましくは６０〜１４０％、特に好ましくは７０〜１３０％の範囲である。
【００２１】
さらに、本発明の伸縮性交絡糸は、平滑で均一な収縮性を持つ歯付きベルト用織物を製織するうえで、低応力域での伸びも重要である。図１；伸縮性交絡糸のＳ−Ｓ曲線に示すＡを初荷重０．００８８２ｃＮ／ｄｔｅｘで測定した伸縮性交絡糸の破断伸度、同じくＢを伸縮性交絡糸の応力０．００８８２〜０．０８８２（ｃＮ／ｄｔｅｘ）間における伸度としたとき、破断伸度Ａに占める低応力域Ｂの伸度の割合（伸度比；Ｂ／Ａ）は、０．６０＜（Ｂ／Ａ）＜０．９７  であることが肝要である。より好ましくは０．７０＜（Ｂ／Ａ）＜０．９６、さらに好ましくは０．８０＜（Ｂ／Ａ）＜０．９５である。
【００２２】
歯付きベルト用織物は、噛合歯の成形時には伸びて歯付きベルトの歯形に沿った長さを有するものとなる必要があるが、伸度比（Ｂ／Ａ）が０．６０未満では、織物を構成する緯糸は、歯付きベルトの長さ方向に向かっての伸長を損なうことがある。一方、歯付きベルト用織物の製織時に緯糸として使用される伸縮性交絡糸は、適度に伸びて織物面に均一に配置される必要があるが、伸度比（Ｂ／Ａ）が０．９７を超えると、伸びきらない部分が織物面に部分的な太糸となって現れ、歯付きベルト用織物の平滑性を損なうおそれがある。
【００２３】
伸縮性交絡糸中に占める合成エラストマーフィラメント糸の割合は、伸縮性交絡糸の破断伸度が上記の範囲内となるよう、合成エラストマーフィラメント糸や高強力繊維フィラメント糸の量を調節すれば良い。好ましくは３〜３０質量％の範囲である。合成エラストマーフィラメント糸の割合が３質量％未満では、伸縮性交絡糸の収縮応力が不足し伸縮性交絡糸に伸長を付与することが困難となる傾向がある。一方、３０質量％を超えると、伸縮性交絡糸の強度が低下し、また収縮応力が過大となる傾向がある。より好ましくは５〜２５質量％、特に好ましくは７〜２３質量％である。
【００２４】
本発明に係る伸縮性交絡糸は、公知のタスランノズル又はインターレースノズルなどの流体加工ノズルを用いて製造され、合成エラストマーフィラメント糸と高強力繊維フィラメント糸を、流体加工ノズルを備えた加工装置に供給し、流体ジェットにより交絡処理することで得られる。交絡処理において交絡度を高めることにより、引張強さが劣る合成エラストマーフィラメント糸を、引張強さに優れる高強力繊維フィラメント糸でカバーし、織物の表面に露出する合成エラストマーフィラメント糸の割合を減少させることができ、その結果、織物の耐摩耗性及びベルトの耐久性を向上させることができる。また、ループの数を適度に増加させることで、ゴムとの接着性を高めることができる。
【００２５】
本発明に係る伸縮性交絡糸の加工方法の例を図２に示す。合成エラストマーフィラメント糸１は、送り出しローラー４と、フィードローラー５の間で引き伸ばされて流体加工ノズル７に供給される。高強力繊維フィラメント糸２は、フィードローラー６を経て流体加工ノズル７に供給され、合成エラストマーフィラメント糸１と一体となって流体加工ノズル７のエアージェットにより交絡処理され、デリベリローラー８を経て巻き取りローラー９でパッケージ３に巻き取られる。高強力繊維フィラメント糸２は、一個の原糸ボビンから供給されても良いし、複数の原糸ボビンから供給されても良い。高強力繊維フィラメント糸２は、一種類でも良いし、異なる二種類以上の素材を流体加工ノズルに供給して複合しても良い。合成エラストマーフィラメント糸１を引き伸ばす割合は、次のようにドラフト倍率で表わされる。
ドラフト倍率＝（フィードローラー５の表面速度）／（送り出しローラー４の表面速度）
【００２６】
合成エラストマーフィラメント糸のドラフト倍率は、２．５〜５、好ましくは２．５〜３．５である。ドラフト倍率２．５未満の場合、伸縮性交絡糸の低応力域の伸度が低く、歯付きベルト用織物の伸縮性交絡糸として適さないものとなる。ドラフト倍率５を超えると、伸縮性交絡糸の加工工程で合成エラストマーフィラメント糸が切断したり、伸縮性交絡糸の収縮力が強すぎて製織工程で十分に伸びきらず、歯付きベルト用織物の平滑性を損なったりする不都合が生じる。
【００２７】
高強力繊維フィラメント糸２は、流体加工ノズル７においてエアージェットにより合成エラストマーフィラメント糸１と一体となって交絡するうえで、緩みのある状態が望ましい。そのためには、フィードローラー６の表面速度よりもデリベリローラー８の表面速度を遅くすれば良い。緩みはオーバーフィード率で表わされる。一方、合成エラストマーフィラメント糸１のオーバーフィード率は、フィードローラー５とデリベリローラー８の表面速度の差で表わされる。
オーバーフィード率（％）＝（Ｖｆ−Ｖｄ）ｘ１００／Ｖｄ
Ｖｆ：フィードローラー５又は６の表面速度
Ｖｄ：デリベリローラー８の表面速度
【００２８】
本発明に係る伸縮性交絡糸の製造では、合成エラストマーフィラメント糸及び高強力繊維フィラメント糸について、好ましいオーバーフィード率は１０％以下である。より好ましくは０．２〜５％であり、さらに好ましくは０．３〜３％である。オーバーフィード率１０％以上では、伸縮性交絡糸の交絡が強すぎて、低伸長領域の伸度が低下し歯付きベルト用織物の伸縮性交絡糸としては適さないことがある。
【００２９】
フィードローラー５のオーバーフィード率とフィードローラー６のオーバーフィード率は、同じでも良いし、異なっても良く、伸縮性交絡糸の交絡の状態、加工性、低応力域の伸度の割合などに応じて調整すればよい。
【００３０】
また、流体加工ノズルの圧空圧は、約０．２から１．０ＭＰａ、好ましくは０．４〜０．６ＭＰａの範囲にあることが好ましい。流体ジェットによる交絡糸は、高強力繊維フィラメント糸が相互に交絡し重なり合ってループを形成するので、該ループのアンカー効果により、ゴムとの接着性を向上させることが可能となる。
【００３１】
本発明の歯付きベルト用織物に用いる伸縮性交絡糸の交絡度は、５０〜３００が好ましい。さらに好ましくは８０〜２５０である。交絡度５０未満の場合には、高強力繊維フィラメント糸単繊維同士の絡み合い、又は、合成エラストマーフィラメント糸と高強力繊維フィラメント糸の絡み合いが不十分で、製織時に単繊維が分離して合成エラストマーフィラメント糸が切れたり、高強力繊維フィラメント糸単繊維が毛羽になったりすることがある。交絡度３００を超える場合には、高強力繊維フィラメント糸単繊維同士の絡み合い、又は、合成エラストマーフィラメント糸と高強力繊維フィラメント糸の絡み合いが強すぎて、歯付ベルト用織物に必要な伸縮性を損なうことがある。
【００３２】
この様にして得られた伸縮性交絡糸は、後記の引っ張り試験方法により引張強力と伸度を測定する。流体加工前の高強力繊維フィラメント糸としては、引張強さが１７ｃＮ／ｄｔｅｘ以上の高強力繊維フィラメント糸を用いる。流体加工前の高強力繊維フィラメント糸は、それを構成する単繊維フィラメントそれぞれがまっすぐに引きそろえられ、たるみの無い状態であり、必要に応じて軽度の撚りを加えて各単繊維を引きそろえて引張試験を行って引張強力を測定する。しかし、流体加工ノズルによって加工された伸縮性交絡糸は、高強力繊維フィラメント糸を構成する単繊維それぞれが絡み合い、たるみを生じているので伸縮性交絡糸の見かけ上の引張強力は低い。伸縮性交絡糸から取り出した高強力繊維フィラメント糸単繊維の引張強度を測定すると、流体加工前の引張強度に近い強度を維持している。
【００３３】
本発明に係る歯付きベルト用織物において、経糸として用いる合成繊維フィラメント糸としては、単繊維２本以上で構成されるマルチフィラメントであれば、ナイロン繊維、ポリエステル繊維、ポリエチレン繊維、ポリプロピレン繊維、ポリビニルアルコール繊維から選ばれる１種、または複数の繊維の組み合わせを用いることができる。強度及び伸び率が高いことから、ナイロン繊維、ポリエステル繊維が好ましい。中でも引張強さの観点からナイロン繊維が最適である。
【００３４】
合成繊維フィラメント糸の太さは、最終的に得られる織物の要求特性に応じて任意に選定すればよいが、歯付きベルトにより高度の耐久性を求められていること等を考慮すると、通常、繊度３０〜３３００ｄｔｅｘのものが用いられる。より好ましくは、５０〜１０００ｄｔｅｘであり、さらに好ましくは１００〜５００ｄｔｅｘである。
【００３５】
本発明の歯付きベルト用織物の製織に当たっては、織物組織を平織り、綾織り、繻子織りなど、用途に応じて所望の組織の織物に製織すればよい。中でも、柔軟性があって歯形に沿いやすいことから２／２綾織組織が好ましい。
【実施例】
【００３６】
以下実施例により本発明をより詳細に説明する。ただし、本発明はこれら実施例により限定されるものではない。
【００３７】
各物性等の評価方法は、次の方法に依拠した。
【００３８】
［糸の引張強さ］
ＪＩＳ  Ｌ  １０１３：２０１０  化学繊維フィラメント糸試験方法  ８．５に準じて測定した。
【００３９】
［伸縮性交絡糸の引張り強力及び伸度］
ＪＩＳ  Ｌ  １０１３：２０１０  化学繊維フィラメント糸試験方法  ８．５引張り強さ及び伸び率、に準拠して測定した。低荷重下での伸度を測定するため、伸縮性交絡糸には撚りを加えず、初荷重は０．００８８２ｃＮ／ｄｔｅｘとした。
【００４０】
［単繊維の引張強力］
ＪＩＳ  Ｌ  １０１５：１９９９  化学繊維ステープル試験方法  ８．７引張り強さ及び伸び率、により単繊維引張り強力を測定した。測定条件は、定速伸長型試験機、掴み間隔２０ｍｍ、引張り速度２０ｍｍ／分である。
【００４１】
［交絡度］
ＪＩＳ  Ｌ  １０１３：２０１０  化学繊維フィラメント糸試験方法  ８．１５交絡度に準じて交絡度を測定した。但し、伸縮性交絡糸は、合成エラストマーフィラメントを含み低荷重下では収縮が大きく交絡度の測定がしにくいので、試料の垂下装置のつかみから１ｍ下方の位置に吊り下げるおもりは、０．０８８２ｃＮ／ｄｔｅｘを使用した。交絡度＝１００／フックの下降距離（ｃｍ）で求めた。
【００４２】
［ベルトの耐久性］
図３に概要を示すベルト耐久性試験機を用いて測定した。歯付きベルトを、従動プーリー１２，１３、駆動プーリー１１及びオートテンショナー１４に掛けわたし、１００℃の環境下で駆動プーリーを４０００（回／分）の速度で回転させ、歯元のクラックや歯欠けなどベルト機能が果たせなくなった時点までの時間を求めた。
【００４３】
（実施例１）
総繊度１５６ｄｔｅｘで破断伸度５３０％のポリウレタン系弾性糸（東レ・オペロンテックス（株）製、商品名「ライクラ」（登録商標））と、総繊度４４０ｄｔｅｘでフィラメント数２６６本（単繊維繊度１．６５ｄｔｅｘ）、引張強さ２０．３ｃＮ／ｄｔｅｘのポリパラフェニレンテレフタルアミド繊維（東レ・デュポン（株）製、商品名「Ｋｅｖｌａｒ」（登録商標））とを、タスランタイプノズルに同時に供給して、表１に示す引張強さと破断伸度の伸縮性交絡糸を形成した。タスランタイプノズルへの供給に先立ち、ポリウレタン系弾性糸を３倍にドラフトした。フィードローラーのオーバーフィード率は、ポリウレタン系弾性糸、ポリパラフェニレンテレフタルアミド繊維いずれも１．５％とした。エアージェット圧は０．６ＭＰａであった。
【００４４】
引張強さ５ｃＮ／ｄｔｅｘのナイロン６フィラメント糸（総繊度２３０ｄｔｅｘ、フィラメント数６０本）を経糸に用い、上記の伸縮性交絡糸を緯糸に用いて、織物組織２／２綾の織物を製織し、精練浴温度９５℃で常法により精練を行い、経糸密度１６０（本／５ｃｍ）、緯糸密度１３０（本／５ｃｍ）の織物を得た。この織物にエポキシ処理を行い、次いでＲＦＬ（レゾルシン−ホルマリン−ラテックス）接着処理を行って接着処理した織物を調製した。
【００４５】
また、ベルトの芯線には次のように調整したものを用いた。ＥＣＧ１５０のガラス繊維を３本引き揃え、ＲＦＬ液で処理し、風乾後２８０℃で１．５分間熱処理したものを、Ｓ方向、Ｚ方向にそれぞれ１２回／１０ｃｍの割合で下撚りして撚られた子縄を１１本づつ用意し、下撚りがＳ方向の子縄をＺ方向に、下撚りがＳ方向の子縄をＺ方向にそれぞれ８回／１０ｃｍの割合で上撚りした。
【００４６】
接着処理した織物を、その緯糸を周方向としたエンドレスの筒状にして、歯形を切った金型にセットし、織物の上からＳ撚りとＺ撚りの芯線を交互に配置するように巻き付け、さらにこの上から圧延ゴムシートを巻き付け、加圧・加硫することによって、スリーブ状の成形品を作製した。これを所定幅に切断することによって、芯線が１．４５ｍｍのピッチでベルト周方向にスパイラルに巻き付けられた、歯数が１６３、歯ピッチが８ｍｍの歯部を有するベルト幅１９．１ｍｍの歯付きベルトを得た。
【００４７】
得られた歯付きベルトの耐久時間は、１１４０時間と耐久性良好であった。
【００４８】
（実施例２）
ポリパラフェニレンテレフタルアミド繊維（「Ｋｅｖｌａｒ」（登録商標））の総繊度を２２０ｄｔｅｘとした以外は、実施例１と同様の条件で、伸縮性交絡糸を形成した。この伸縮性交絡糸を緯糸に用い、実施例１と同様の方法で歯付きベルトを得た。得られた歯付きベルトの耐久時間は、９５０時間と耐久性良好であった。
【００４９】
（実施例３）
タスランタイプノズルの替わりにインターレースノズルを使用した以外は、実施例１と同様の条件で、伸縮性交絡糸を形成した。この伸縮性交絡糸を緯糸に用い、実施例１と同様の方法で歯付きベルトを得た。得られた歯付きベルトの耐久時間は、１１２０時間と耐久性良好であった。
【００５０】
（比較例１）
ポリウレタン系弾性糸のドラフト倍率を２にした以外は、実施例１と同様の条件で、伸縮性交絡糸を形成した。実施例１と同様、ナイロン６フィラメント糸を経糸に用い、上記の伸縮性交絡糸を緯糸に用いて製織した結果、この織物は歯付きベルトの噛合歯の成形時に、ベルト長さ方向への伸びしろが不十分で噛合歯の凹凸に沿った伸び変形が得られず、歯付きベルト用織物として好適ではなかった。
【００５１】
（比較例２）
ポリウレタン系弾性糸のドラフト倍率を５．５にした以外は、実施例１と同様の条件で、伸縮性交絡糸を形成した。実施例１と同様、ナイロン６フィラメント糸を経糸に用い、上記の伸縮性交絡糸を緯糸に用いて製織した結果、製織時に伸縮性交絡糸の収縮性が高いために、緯糸が均一に伸ばされず歯付きベルト用織物としては不都合な凹凸のある織物となった。
【００５２】
（比較例３）
ポリパラフェニレンテレフタルアミド繊維（「Ｋｅｖｌａｒ」（登録商標））の替わりに、ナイロン６繊維（総繊度４６０ｄｔｅｘ、フィラメント数１２０本）を用いた以外は、実施例１と同様の条件で、伸縮性交絡糸を形成した。この伸縮性交絡糸を緯糸に用い、実施例１と同様の方法で歯付きベルトを得た。得られた歯付きベルトの耐久時間は、実施例１の約１／１０であった。
【００５３】
実施例１〜３および比較例１〜３の結果を、表１にまとめて示す。
【００５４】
【表１】
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【産業上の利用可能性】
【００５５】
本発明の歯付きベルト用織物は、産業用から家電製品に至るまで様々な用途で用いられる歯付きベルトの歯部表面等に用いられる織物として有用である。
【符号の説明】
【００５６】
１  合成エラストマーフィラメント糸
２  高強力繊維フィラメント糸
３  パッケージ
４  送り出しローラー
５  フィードローラー
６  フィードローラー
７  流体加工ノズル
８  デリベリローラー
９  巻き取りローラー
１１  駆動プーリー
１２  従動プーリー
１３  従動プーリー
１４  オートテンショナー
【図１】
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【図２】
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【図３】
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