(57)【要約】【課題】摩擦締結要素のスリップ締結制御中にトラクション制御が介入したとき、トルク不足を防止し、TCS要求トルクの実現を図ること。【解決手段】モータ/ジェネレータ４を、モータ回転数制御とし、第２クラッチ５を要求駆動力相当の容量にてスリップ締結するハイブリッドコントロールモジュール８１を備える。このＦＦハイブリッド車両の制御装置において、左右前輪１０Ｌ，１０Ｒにホイールスピンが発生したことを検知すると、ホイールスピン量を減少させるTCS制御を行うVDC/TCSコントロールユニット８５を設ける。ハイブリッドコントロールモジュール８１は、第２クラッチ５のスリップ締結制御中にTCS制御が介入すると、モータ/ジェネレータ４をモータ回転数制御としつつ、MG回転数制御中に使用可能なモータ下限トルクを、TCS制御での要求トルク相当として設定するモータ下限トルク設定部を有する。【選択図】図７
2015058869.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
駆動系に、エンジンと、モータと、摩擦締結要素と、駆動輪と、を備え、
前記モータの回転数を、前記摩擦締結要素のスリップ量を確保する目標モータ回転数に一致させるモータ回転数制御とし、前記摩擦締結要素を要求駆動力相当の容量にてスリップ締結するスリップ締結制御手段を備えたハイブリッド車両の制御装置において、
前記駆動輪にホイールスピンが発生したことを検知すると、前記駆動輪から路面へ伝達される駆動トルクを低下させ、ホイールスピン量を減少させるトラクション制御を行うトラクション制御手段を設け、
前記スリップ締結制御手段は、前記摩擦締結要素のスリップ締結制御中に前記トラクション制御が介入すると、前記モータをモータ回転数制御としつつ、モータ回転数制御中に使用可能なモータ下限トルクを、前記トラクション制御での要求トルク相当として設定するモータ下限トルク設定部を有する
ことを特徴とするハイブリッド車両の制御装置。
【請求項２】
請求項１に記載されたハイブリッド車両の制御装置において、
前記モータ下限トルク設定部は、前記モータ回転数制御でのモータ下限トルクを、TCS要求トルクダウン駆動力からエンジントルク推定値を差し引いたトルクに設定する
ことを特徴とするハイブリッド車両の制御装置。
【請求項３】
請求項１又は２に記載されたハイブリッド車両の制御装置において、
前記スリップ締結制御手段は、前記摩擦締結要素のスリップ締結制御中に前記トラクション制御が介入すると、前記モータをモータ回転数制御としつつ、目標モータ回転数を、システム要求から決まる下限回転数に設定するモータ下限回転数設定部を有する
ことを特徴とするハイブリッド車両の制御装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、モータ下流位置の摩擦締結要素をスリップ締結させるスリップ締結制御手段と、駆動輪のホイールスピンを抑えるトラクション制御手段が搭載されたハイブリッド車両の制御装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、モータと駆動輪の間に介装されたクラッチを、モータ回転数制御によりスリップ締結するWSCモードのとき、目標モータ回転数を、車体速に所定スリップ量を加算した上限回転数に設定するハイブリッド車両の制御装置が知られている（例えば、特許文献１参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２０１２−８６７０５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、従来のハイブリッド車両の制御装置にあっては、目標モータ回転数が、駆動輪のホイールスピンを抑える上限回転数に設定される構成となっていた。このため、左右輪の路面μが異なるスプリットμ路において、WSCモード中にトラクション制御（TCS制御）が介入すると、実モータ回転数が上限回転数を超えないように低く抑えられることになる。この結果、WSCモード中にTCS制御が介入すると、トルク不足（TCS指令トルク＞実トルク）になってしまい、TCS要求トルクが実現できない、という問題があった。
【０００５】
本発明は、上記問題に着目してなされたもので、摩擦締結要素のスリップ締結制御中にトラクション制御が介入したとき、トルク不足を防止し、TCS要求トルクの実現を図ることができるハイブリッド車両の制御装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記目的を達成するため、本発明は、駆動系に、エンジンと、モータと、摩擦締結要素と、駆動輪と、を有する。
前記モータの回転数を、前記摩擦締結要素のスリップ量を確保する目標モータ回転数に一致させるモータ回転数制御とし、前記摩擦締結要素を要求駆動力相当の容量にてスリップ締結するスリップ締結制御手段を備える。
このハイブリッド車両の制御装置において、前記駆動輪にホイールスピンが発生したことを検知すると、前記駆動輪から路面へ伝達される駆動トルクを低下させ、ホイールスピン量を減少させるトラクション制御を行うトラクション制御手段を設ける。
前記スリップ締結制御手段は、前記摩擦締結要素のスリップ締結制御中に前記トラクション制御が介入すると、前記モータをモータ回転数制御としつつ、モータ回転数制御中に使用可能なモータ下限トルクを、前記トラクション制御での要求トルク相当として設定するモータ下限トルク設定部を有する。
【発明の効果】
【０００７】
よって、摩擦締結要素のスリップ締結制御中にトラクション制御が介入すると、モータをモータ回転数制御としつつ、モータ回転数制御中に使用可能なモータ下限トルクが、トラクション制御での要求トルク相当として設定される。
すなわち、モータ回転数制御中に使用可能なモータ下限トルクは、このトルク以下に実モータトルクを下げないトルクである。このため、摩擦締結要素のスリップ締結制御中にトラクション制御が介入すると、実モータトルクが、トラクション制御での要求トルク相当以下になることがなく、スプリットμ路においても、トルク不足になるのが防止される。そして、実モータトルクができる限りモータ下限トルクに沿うようにモータ回転数制御を行うことで、トラクション制御でのTCS要求トルクが実現される。
この結果、摩擦締結要素のスリップ締結制御中にトラクション制御が介入したとき、トルク不足を防止し、TCS要求トルクの実現を図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【０００８】
【図１】実施例１の制御装置が適用されたＦＦハイブリッド車両を示す全体システム図である。
【図２】実施例１の制御装置を構成する制御システム系を示すブロック図である。
【図３】実施例１のハイブリッドコントロールモジュールの目標駆動力演算部による目標駆動力/目標回転数算出処理の流れを示すフローチャートである。
【図４】実施例１のハイブリッドコントロールモジュールのトルク配分演算部によるトルク配分算出処理の流れを示す全体フローチャートである。
【図５】トルク配分算出処理のうち目標ENGトルク算出処理の流れを示すフローチャートである。
【図６】トルク配分算出処理のうち目標MGトルク算出処理の流れを示すフローチャートである。
【図７】トルク配分算出処理のうちMG下限トルク算出処理の流れを示すフローチャートである。
【図８】トルク配分算出処理のうち目標MG回転数算出処理の流れを示すフローチャートである。
【図９】トルク配分算出処理のうち目標CL2トルク算出処理の流れを示すフローチャートである。
【図１０】トルク配分算出処理に付随する処理のうちCL2過スリップ防止処理の流れを示すフローチャート１である。
【図１１】トルク配分算出処理に付随する処理のうちCL2過スリップ防止処理の流れを示すフローチャート２である。
【図１２】トルク配分算出処理に付随する処理のうち極低温時WSCによるENGトルクフィードバック処理の流れを示すフローチャート１である。
【図１３】トルク配分算出処理に付随する処理のうち極低温時WSCによるENGトルクフィードバック処理の流れを示すフローチャート２である。
【図１４】WSCモード中にTCS制御が介入したとき、TCS対応制御を行わない場合の目標MG回転数・実MG回転数・車輪速・車体速・TCSトルクダウンの各特性(a)と、比較例のTCS対応制御を行う場合の目標MG回転数・実MG回転数・車輪速・車体速・TCSトルクダウン・ENG+MGトルクの各特性(b)と、を示すタイムチャートである。
【図１５】WSCモード中にTCS制御が介入したとき実施例1のTCS対応制御を行う場合のMG上限トルク・実MGトルク・MG下限トルク・目標MG回転数・ENG回転数・WSC目標回転数・車輪速・車体速・TCS作動フラグの各特性を示すタイムチャートである。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
以下、本発明のハイブリッド車両の制御装置を実現する最良の形態を、図面に示す実施例１に基づいて説明する。
【実施例１】
【００１０】
まず、構成を説明する。
実施例１の制御装置が適用されたＦＦハイブリッド車両（ハイブリッド車両の一例）の構成を、「全体システム構成」、「制御システムのブロック構成」、「目標駆動力演算部構成及びトルク配分演算部構成」、「トルク配分算出処理の詳細構成」、「CL2過スリップ防止処理構成」、「極低温時WSCによるENGトルクFB処理構成」に分けて説明する。
【００１１】
［全体システム構成］
図１はＦＦハイブリッド車両の全体システムを示す。以下、図１に基づいて、ＦＦハイブリッド車両の全体システム構成を説明する。
【００１２】
ＦＦハイブリッド車両の駆動系としては、図１に示すように、スタータモータ１と、横置きエンジン２と、第１クラッチ３(略称「CL1」)と、モータ/ジェネレータ４と、第２クラッチ５（略称「CL2」）と、ベルト式無段変速機６（略称「CVT」）と、を備えている。ベルト式無段変速機６の出力軸は、終減速ギアトレイン７と差動ギア８と左右のドライブシャフト９Ｒ，９Ｌを介し、左右の前輪１０Ｒ，１０Ｌに駆動連結される。なお、左右の後輪１１Ｒ，１１Ｌは、従動輪としている。
【００１３】
前記スタータモータ１は、横置きエンジン２のクランク軸に設けられたエンジン始動用ギアに噛み合うギアを持ち、エンジン始動時にクランク軸を回転駆動するクランキングモータである。
【００１４】
前記横置きエンジン２は、クランク軸方向を車幅方向としてフロントルームに配置したエンジンであり、電動ウォータポンプ１２と、横置きエンジン２の逆転を検知するクランク軸回転センサ１３と、を有する。
【００１５】
前記第１クラッチ３は、横置きエンジン２とモータ/ジェネレータ４との間に介装された油圧作動によるノーマルオープンの乾式多板摩擦クラッチであり、第１クラッチ油圧により完全締結/スリップ締結/開放が制御される。
【００１６】
前記モータ/ジェネレータ４は、第１クラッチ３を介して横置きエンジン２に連結された三相交流の永久磁石型同期モータである。このモータ/ジェネレータ４は、後述する強電バッテリ２１を電源とし、ステータコイルには、力行時に直流を三相交流に変換し、回生時に三相交流を直流に変換するインバータ２６が、ＡＣハーネス２７を介して接続される。
【００１７】
前記第２クラッチ５は、モータ/ジェネレータ４と駆動輪である左右の前輪１０Ｒ，１０Ｌとの間に介装された油圧作動による湿式の多板摩擦クラッチであり、第２クラッチ油圧により完全締結/スリップ締結/開放が制御される。実施例１の第２クラッチ５は、遊星ギアによるベルト式無段変速機６の前後進切替機構に設けられた前進クラッチ５ａと後退ブレーキ５ｂを流用している。つまり、前進走行時には、前進クラッチ５ａが第２クラッチ５とされ、後退走行時には、後退ブレーキ５ｂが第２クラッチ５とされる。
【００１８】
前記ベルト式無段変速機６は、プライマリ油室とセカンダリ油室への変速油圧によりベルトの巻き付き径を変えることで無段階の変速比を得る変速機である。このベルト式無段変速機６には、メインオイルポンプ１４（メカ駆動）と、サブオイルポンプ１５（モータ駆動）と、メインオイルポンプ１４からのポンプ吐出圧を調圧することで生成したライン圧PLを元圧として第１，第２クラッチ油圧及び変速油圧を作り出す図外のコントロールバルブユニットと、を有する。なお、メインオイルポンプ１４は、モータ/ジェネレータ４のモータ軸（＝変速機入力軸）により回転駆動される。サブオイルポンプ１５は、主に潤滑冷却用油を作り出す補助ポンプとして用いられる。
【００１９】
前記第１クラッチ３とモータ/ジェネレータ４と第２クラッチ５により１モータ・２クラッチの駆動システムが構成され、この駆動システムによる主な駆動態様として「EVモード」と「HEVモード」と「WSCモード」を有する。「EVモード」は、第１クラッチ３を開放し、第２クラッチ５を締結してモータ/ジェネレータ４のみを駆動源に有する電気自動車モードであり、「EVモード」による走行を「EV走行」という。「HEVモード」は、両クラッチ３，５を締結して横置きエンジン２とモータ/ジェネレータ４を駆動源に有するハイブリッド車モードであり、「HEVモード」による走行を「HEV走行」という。「WSCモード」は、モータ/ジェネレータ４をモータ回転数制御とし、第２クラッチ５を要求駆動力相当の容量にてスリップ締結するCL2スリップ締結モードである。この「WSCモード」は、駆動系にトルクコンバータのような回転差吸収継手を持たないことで、「HEVモード」での停車からの発進域等において、横置きエンジン２（アイドル回転数以上）と左右前輪１０Ｌ，１０Ｒの回転差をCL2スリップ締結により吸収するために選択される。
【００２０】
なお、図１の回生協調ブレーキユニット１６は、ブレーキ操作時、原則として回生動作を行うことに伴い、トータル制動トルクをコントロールするデバイスである。この回生協調ブレーキユニット１６には、ブレーキペダルと、横置きエンジン２の吸気負圧を用いる負圧ブースタと、マスタシリンダと、を備える。そして、ブレーキ操作時、ペダル操作量に基づく要求制動力から回生制動力を差し引いた分を液圧制動力で分担するというように、回生分/液圧分の協調制御を行う。
【００２１】
ＦＦハイブリッド車両の電源システムとしては、図１に示すように、モータ/ジェネレータ電源としての強電バッテリ２１と、１２Ｖ系負荷電源としての１２Ｖバッテリ２２と、を備えている。
【００２２】
前記強電バッテリ２１は、モータ/ジェネレータ４の電源として搭載された二次電池であり、例えば、多数のセルにより構成したセルモジュールを、バッテリパックケース内に設定したリチウムイオンバッテリが用いられる。この強電バッテリ２１には、強電の供給/遮断/分配を行うリレー回路を集約させたジャンクションボックスが内蔵され、さらに、バッテリ冷却機能を持つ冷却ファンユニット２４と、バッテリ充電容量（バッテリSOC）やバッテリ温度を監視するリチウムバッテリコントローラ８６と、が付設される。
【００２３】
前記強電バッテリ２１とモータ/ジェネレータ４は、ＤＣハーネス２５とインバータ２６とＡＣハーネス２７を介して接続される。インバータ２６には、力行/回生制御を行うモータコントローラ８３が付設される。つまり、インバータ２６は、強電バッテリ２１の放電によりモータ/ジェネレータ４を駆動する力行時、ＤＣハーネス２５からの直流をＡＣハーネス２７への三相交流に変換する。また、モータ/ジェネレータ４での発電により強電バッテリ２１を充電する回生時、ＡＣハーネス２７からの三相交流をＤＣハーネス２５への直流に変換する。
【００２４】
前記１２Ｖバッテリ２２は、補機類である１２Ｖ系負荷の電源として搭載された二次電池であり、例えば、エンジン車等で搭載されている鉛バッテリが用いられる。強電バッテリ２１と１２Ｖバッテリ２２は、ＤＣ分岐ハーネス２５’とDC/DCコンバータ３７とバッテリハーネス３８を介して接続される。DC/DCコンバータ３７は、強電バッテリ２１からの数百ボルト電圧を１２Ｖに変換するものであり、このDC/DCコンバータ３７を、ハイブリッドコントロールモジュール８１により制御することで、１２Ｖバッテリ２２の充電量を管理する構成としている。
【００２５】
ＦＦハイブリッド車両の制御システムとしては、図１に示すように、車両全体の消費エネルギーを適切に管理する機能を担う統合制御手段として、ハイブリッドコントロールモジュール８１（略称：「HCM」）を備えている。このハイブリッドコントロールモジュール８１に接続される制御手段として、エンジンコントロールモジュール８２（略称：「ECM」）と、モータコントローラ８３（略称：「MC」）と、CVTコントロールユニット８４（略称：「CVTCU」）と、VDC/TCSコントロールユニット８５（略称：「VDC/TCSCU」）と、リチウムバッテリコントローラ８６（略称：「LBC」）と、を有する。ハイブリッドコントロールモジュール８１を含むこれらの制御手段は、CAN通信線９０（CANは「Controller Area Network」の略称）により双方向情報交換可能に接続される。
【００２６】
前記ハイブリッドコントロールモジュール８１は、各制御手段、イグニッションスイッチ９１、アクセル開度センサ９２、車速センサ９３等からの入力情報に基づき、様々な制御を行う。エンジンコントロールモジュール８２は、横置きエンジン２の燃料噴射制御や点火制御や燃料カット制御等を行う。モータコントローラ８３は、インバータ２６によるモータジェネレータ４の力行制御や回生制御等を行う。CVTコントロールユニット８４は、第１クラッチ３の締結油圧制御、第２クラッチ５の締結油圧制御、ベルト式無段変速機６の変速油圧制御等を行う。リチウムバッテリコントローラ８６は、強電バッテリ２１のバッテリSOCやバッテリ温度等を管理する。
【００２７】
前記VDC/TCSコントロールユニット８５は、ブレーキ制御とエンジン/モータ出力制御により車両安定性を向上させるVDC機能とTCS機能を発揮する制御手段である。VDC機能は、車両の横滑り状態をセンサが検知すると、各輪独立のブレーキ制御とエンジン/モータ出力制御により横滑りを抑える機能である。TCS機能は、車輪速センサにより駆動輪である左右前輪１０Ｌ，１０Ｒにホイールスピンが発生したことを検知すると、ホイールスピン発生輪のブレーキ液圧を増圧すると共に、エンジン/モータ出力を減少制御することで、ホイールスピン量を減少させる機能である。
【００２８】
［制御システム系のブロック構成］
図２は、制御システム系を示す。以下、図２に基づき、制御システム系のブロック構成を説明する。
【００２９】
前記制御システム系は、図2に示すように、ハイブリッドコントロールモジュール８１と、エンジンコントロールモジュール８２と、モータコントローラ８３と、CVTコントロールユニット８４と、VDC/TCSコントロールユニット８５と、リチウムバッテリコントローラ８６と、を備えている。
【００３０】
前記ハイブリッドコントロールモジュール８１は、目標駆動力演算部８１ａと、トルク配分演算部８１ｂと、を有する。目標駆動力演算部８１ａでは、目標駆動力と目標回転数を算出し、目標駆動力をトルク配分演算部８１ｂへ出力し、目標回転数をCVTコントロールユニット８４へ出力する。トルク配分演算部８１ｂでは、目標駆動力演算部８１ａから目標駆動力を入力し、後述する様々な値の算出処理を行う。
【００３１】
前記エンジンコントロールモジュール８２は、トルク配分演算部８１ｂで算出されたENGトルク指令値を入力し、ENGトルクが指令値となるように、横置きエンジン２の燃料噴射アクチュエータ等に対し制御指令を出力する。
【００３２】
前記モータコントローラ８３は、トルク配分演算部８１ｂで算出されたMGトルク指令値（又はMG回転数指令値）、MG上限トルク、MG下限トルクを入力し、これらの指令値やトルクを満足するように、モータ/ジェネレータ４のインバータ２６に対し制御指令を出力する。
【００３３】
前記CVTコントロールユニット８４は、目標駆動力演算部８１ａで算出された目標回転数を入力し、目標ギア比算出部８４ａにてギア比を決め、決めたギア比（＝変速比）になるようにベルト式無段変速機６のコントロールバルブに対しプライマリ油圧制御指令とセカンダリ油圧制御指令を出力する。また、トルク配分演算部８１ｂで算出されたCL2トルク指令値を入力し、CL2トルクが指令値となるように、第２クラッチ５のコントロールバルブに対しCL1油圧制御指令を出力する。
【００３４】
前記VDC/TCSコントロールユニット８５は、TCS制御中にハイブリッドコントロールモジュール８１に対しトルクダウン要求を出力する。また、トルク配分演算部８１ｂで算出されたトルク推定値を入力し、駆動トルクが推定値となるように、エンジン/モータへの出力トルク低減指令やブレーキ液圧増圧指令を出力する。
【００３５】
前記リチウムバッテリコントローラ８６は、TCS制御中にハイブリッドコントロールモジュール８１に対しバッテリSOCや電力制限値の情報を出力する。
【００３６】
［目標駆動力演算部構成及びトルク配分演算部構成］
図３は、目標駆動力演算部による目標駆動力/目標回転数算出処理の流れを示し、図４は、トルク配分演算部によるトルク配分算出処理の流れを示す。以下、図３及び図４に基づき、目標駆動力演算部構成及びトルク配分演算部構成をあらわす各ステップについて説明する。
【００３７】
前記目標駆動力演算部８１ａによる目標駆動力/目標回転数算出処理を説明すると、ステップＳ１では、TCS作動有りか否かを判断する。YES（TCS作動有り）の場合はステップＳ３へ進み、NO（TCS作動無し）の場合はステップＳ２へ進む。ステップＳ２では、ステップＳ１でのTCS作動無しとの判断に続き、目標駆動力が、アクセル開度等により算出されるドライバー要求駆動力とされ、ステップＳ４へ進む。ステップＳ３では、ステップＳ１でのTCS作動有りとの判断に続き、目標駆動力が、アクセル開度等により算出されるドライバー要求駆動力と、ホイールスピン量等により算出されるTCS要求トルクダウン駆動力のうち、小さい方の駆動力が選択され、ステップＳ４へ進む。ステップＳ４では、ステップＳ２又はステップＳ３での目標駆動力の算出に続き、目標駆動力を得るモータ/ジェネレータ４の目標回転数を算出し、CVTコントロールユニット８４に対しギア比を決める情報として出力し、エンドへ進む。
【００３８】
前記トルク配分演算部８１ｂによるトルク配分算出処理を説明すると、ステップＳ５では、目標ENGトルクの算出を行い（図５）、ステップＳ６へ進む。ステップＳ６では、目標MGトルクの算出を行い（図６）、ステップＳ７へ進む。ステップＳ７では、MG下限トルクの算出を行い（図７）、ステップＳ８へ進む。ステップＳ８では、目標MG回転数の算出を行い（図８）、ステップＳ９へ進む。ステップＳ９では、目標CL2トルクの算出を行い（図９）、エンドへ進む。
【００３９】
［トルク配分算出処理の詳細構成］
図５は、目標ENGトルク算出処理の流れを示し、図６は、目標MGトルク算出処理の流れを示し、図７は、MG下限トルク算出処理の流れを示し、図８は、目標MG回転数算出処理の流れを示し、図９は、目標CL2トルク算出処理の流れを示す。以下、図５〜図９に基づき、トルク配分算出処理の詳細構成をあらわす各ステップについて説明する。
【００４０】
目標ENGトルクは、図５のフローチャートにて算出される。すなわち、ステップＳ51では、
目標ENGトルク＝目標駆動力＋発電トルク＋補正分（イナーシャ等）
の式を用いて算出する。
【００４１】
目標MGトルクは、図６に示すフローチャートにて算出される。ステップＳ61でモータ/ジェネレータ４がトルク制御中であるか否かを判断する。YES（モータトルク制御中）の場合はステップＳ63へ進み、NO（モータ回転数制御中）の場合はステップＳ62へ進む。ステップＳ62では、ステップS61でのモータ回転数制御中であるとの判断に続き、TCS制御中であるか否かを判断する。YES（TCS制御中）の場合はステップＳ63へ進み、NO（TCS非制御中）の場合はエンドへ進む。ステップＳ63では、ステップＳ61でのモータトルク制御中、或いは、ステップＳ62でのTCS制御中であるとの判断に続き、目標MGトルクを、
目標MGトルク＝目標駆動力（入力トルク換算分）−ENGトルク推定値
の式により算出し、エンドへ進む。
【００４２】
MG下限トルクは、図７に示すフローチャートにて算出される。ステップＳ71でモータ/ジェネレータ４が回転数制御中であるか否かを判断する。YES（モータ回転数制御中）の場合はステップＳ72へ進み、NO（モータトルク制御中）の場合はエンドへ進む。ステップＳ72では、ステップS71でのモータ回転数制御中であるとの判断に続き、TCS制御中であるか否かを判断する。YES（TCS制御中）の場合はステップＳ74へ進み、NO（TCS非制御中）の場合はステップＳ73へ進む。ステップＳ73では、ステップＳ72でのTCS非制御中であるとの判断に続き、MG下限トルクを、強電バッテリ２１の入力電力の制限とバッテリSOCにて決まる最大値により算出し、エンドへ進む。ステップＳ74では、ステップＳ72でのTCS制御中であるとの判断に続き、MG下限トルクを、目標MGトルク（図６のステップＳ63で算出したトルク）とし、エンドへ進む。
ここで、ステップＳ74で算出されるトルクは、TCS制御での要求トルク相当、つまり、TCS要求トルクダウン駆動力（＝TCS制御中の目標MGトルク）からエンジントルク推定値を差し引いたトルクに設定される（モータ下限トルク設定部）。
【００４３】
目標MG回転数は、図８に示すフローチャートにて算出される。ステップＳ81でモータ/ジェネレータ４が回転数制御中（CL2がスリップ中）であるか否かを判断する。YES（モータ回転数制御中）の場合はステップＳ82へ進み、NO（モータトルク制御中）の場合はエンドへ進む。ステップＳ82では、ステップS81でのモータ回転数制御中であるとの判断に続き、TCS制御中であるか否かを判断する。YES（TCS制御中）の場合はステップＳ84へ進み、NO（TCS非制御中）の場合はステップＳ83へ進む。ステップＳ83では、ステップＳ82でのTCS非制御中であるとの判断に続き、目標MG回転数を、
目標MG回転数＝変速機出力回転数(OUTREV)×ギア比＋CL2スリップ量
の式を用いて算出し、エンドへ進む。ステップＳ84では、ステップＳ82でのTCS制御中であるとの判断に続き、目標MG回転数を、システム要求から決まる下限回転数（＝目標MG回転数の下限値）に設定し、エンドへ進む。
【００４４】
ここで、ステップＳ83で算出される目標MG回転数を詳しく説明すると、
・アイドル回転数
・CL1ダンパ保護回転数（共振周波数）
・耐エンスト下限回転数
・CL2スリップ維持回転数（OUTREV×ギア比＋CL2スリップ量）
上記４つの回転数のうち、最大回転数とされる。
また、ステップＳ84（モータ下限回転数設定部）で算出される下限回転数を詳しく説明すると、
・アイドル回転数
・CL1ダンパ保護回転数（共振周波数）
・耐エンスト下限回転数
・TCS制御による要求駆動力を出せる回転数
上記４つの回転数のうち、最大回転数よりも高い回転数とされる。
なお、TCS制御による要求駆動力を出せる回転数は、要求駆動力が大きいほど高い回転数（可変値）であり、バッテリ出力制限が掛かるほど高い回転数（可変値）に設定する。つまり、下限回転数としては、実MG回転数と目標MG回転数下限の間の回転数範囲であれば良いことによる。但し、第２クラッチ５は、差回転が大きいほど発熱が大となるため、過スリップにならないように上限を設ける。
【００４５】
目標CL2トルクは、図９に示すフローチャートにて算出される。ステップＳ91でモータ/ジェネレータ４がトルク制御中（CL2 L/U中）であるか否かを判断する。YES（モータトルク制御中）の場合はステップＳ93へ進み、NO（モータ回転数制御中）の場合はステップＳ92へ進む。ステップＳ92では、ステップS91でのモータ回転数制御中であるとの判断に続き、目標CL2トルクを、目標駆動トルクとしてエンドへ進む。ステップＳ93では、ステップＳ91でのモータトルク制御中であるとの判断に続き、目標CL2トルクを、
目標CL2トルク＝目標駆動力（入力トルク換算分）＋L/Uマージン分
の式により算出し、エンドへ進む。
【００４６】
［CL2過スリップ防止処理構成］
図１０及び図１１は、CL2過スリップ防止処理の流れを示す。以下、図１０及び図１１に基づき、CL2過スリップ防止処理構成をあらわす各ステップについて説明する。
エンジン吹け上がり時のエンジントルクF/Bの目標値に、TCS制御介入のために低下させた目標MG回転数（＝下限回転数）を参照しないようにすることにより、必要のないエンジン吹け上がり防止のためのトルクダウンが作動しないようにしている。すなわち、第２クラッチ５が過スリップした場合には、図１０のステップＳ101→ステップＳ102へと進み、ステップＳ102では、ENGトルクダウン量（＝CL2スリップ量×ゲイン）を求め、横置きエンジン２をトルクダウンさせ、CL2過スリップを防止させている。そして、TCS制御中は、図１１のステップＳ103→ステップＳ105へと進み、ステップＳ105では、CL2スリップ量を、TCS-OFF時の目標回転数相当値（＝実MG回転数−目標MG回転数）とし、TCS制御介入のために低下させた下限回転数を参照しないようにしている。なお、TCS非制御中は、図１１のステップＳ103→ステップＳ104へと進み、ステップＳ104では、CL2スリップ量が目標MG回転数とされる。
【００４７】
［極低温時WSCによるENGトルクFB処理構成］
図１２及び図１３は、極低温時WSCによるENGトルクFB処理の流れを示す。以下、図１２及び図１３に基づき、極低温時WSCによるENGトルクFB処理構成をあらわす各ステップについて説明する。
【００４８】
極低温時のENGトルクFBは、TCS制御介入時の下限回転数を見つつ、回転低下防止の下支えのみ実施するようにすることにより、回転低下によるエンジンストールを防止しつつ、TCS要求トルクを実現できるようにしている。すなわち、極低温でのCL2スリップ中、TCS制御が介入してきたら、図１２のステップＳ121→ステップＳ122→ステップＳ124へと進み、ステップＳ124では、ENGトルクFBは、トルクアップ側のみ実施する（０Nm以上に制限する）。なお、極低温でのCL2スリップ中、TCS非制御であると、図１２のステップＳ121→ステップＳ122→ステップＳ123へと進み、ステップＳ123では、ENGトルクFBが実施される。そして、極低温でのCL2スリップ中は、図１３のステップＳ125→ステップＳ126へと進み、ステップＳ126では、ENGトルクFB量が、
ENGトルクFB量＝（実ENG回転数−目標回転数）×ゲイン
の式により算出される。
【００４９】
次に、作用を説明する。
実施例１のＦＦハイブリッド車両の制御装置における作用を、［WSCモード中にTCS制御が介入したときの課題］、［WSCモード中におけるTCS対応制御作用］に分けて説明する。
【００５０】
［WSCモード中にTCS制御が介入したときの課題］
図１４(a)は、WSCモード中に時刻t1にてTCS制御が介入したとき、TCS対応制御を行わない場合の各特性を示す。この場合、目標MG回転数を、
目標MG回転数＝プライマリ回転数＋スリップ量
により決めている。したがって、時刻t1にてTCS制御が介入すると、目標MG回転数＞実MG回転数（＝ENG/MG回転数）という回転数関係になるので、モータ/ジェネレータはトルクを出して回転を上げようとする。一方、ホイールスピンが発生するCL2摩擦μ＞路面μの状態では、第２クラッチCL2の出力側（駆動輪側）の回転数が上昇し、時刻t1からしばらくの間、第２クラッチCL2が締結する（実MG回転数＝車輪速）。
このため、本来は、図１４(a)の矢印Ａの点線特性に示すように、第２クラッチCL2がスリップし、TCS制御の開始から車輪速が応答良く収束してほしいのに対し、TCS制御の開始から駆動輪のホイールスピン（車輪速）の収束が遅れる。
【００５１】
そこで、駆動輪のホイールスピン収束性を狙って目標MG回転数に上限を付けたものを比較例とする。図１４(b)は、WSCモード中に時刻t1にてTCS制御が介入したとき、比較例のTCS対応制御を行う場合の各特性を示す。この比較例の場合、目標MG回転数上限により車輪速の回転上昇が抑えられることで、駆動輪のホイールスピンが応答良く収束し、車両挙動も早期に安定する。しかし、図１４(b)の矢印Ｂで囲まれるトルク特性に示すように、時刻t1〜時刻t2は、TCSトルクダウンに対しENG＋MGトルクが上回り、時刻t2〜時刻t3は、TCSトルクダウンに対しENG＋MGトルクが下回るというように、両者にトルク差が出る。このように、WSCモード中にTCS制御が介入したとき、モータ回転数制御中にTCSトルク要求に対するトルク精度が低いという課題があった。
【００５２】
［WSCモード中におけるTCS対応制御作用］
上記のように、WSCモード中にTCS制御が介入したとき、モータ回転数制御中にTCSトルク要求に対するトルク精度を上げたいという要求がある。以下、図７、図８及び図１５に基づき、これを反映するWSCモード中におけるTCS対応制御作用を説明する。
【００５３】
WSCモード中におけるTCS対応制御として、
(a)MG回転数制御中に使用可能なMG下限トルクを、TCS要求トルク相当として決める。
(b)MG回転数制御としつつ、目標MG回転数を、システム要求から決まる下限回転数とする。
を実施するようにした。
上記(a)については、モータ/ジェネレータ４が回転数制御中、かつ、TCS制御中であるとき、図７のフローチャートにおいて、ステップＳ71→ステップＳ72→ステップＳ74へと進む。そして、ステップＳ74において、MG下限トルクが、TCS制御での要求トルク相当、つまり、TCS要求トルクダウン駆動力からエンジントルク推定値を差し引いたトルクに設定される。
上記(b)については、モータ/ジェネレータ４が回転数制御中、かつ、TCS制御中であるとき、図８のフローチャートにおいて、ステップＳ81→ステップＳ82→ステップＳ84へと進む。そして、ステップＳ74において、目標MG回転数が、システム要求から決まる下限回転数に設定される。
【００５４】
図１５は、WSCモード中にTCS制御が介入したとき実施例1のTCS対応制御を行う場合の各特性を示す。
まず、TCS制御介入中の時刻t1〜時刻t4において、目標MG回転数が、システム要求から決まる下限回転数に設定され、MG下限トルクが、TCS制御での要求トルク相当に設定される。したがって、MG回転数制御状態であり、実MG回転数≧目標MG回転数となり、下限回転数以上の実MG回転数の回転数変動が許容される。このため、実MGトルクがMG下限トルクに沿ったものとなる。詳しくは、実MG回転数＞目標MG回転数の領域（t1〜t2、t3〜t4）では、実MGトルクがMG下限トルクに当たるが、実MG回転数＝目標MG回転数の領域（t2〜t3）では、実MGトルクがMG下限トルクを少し上回る。
【００５５】
そして、MG下限トルクが、TCS制御での要求トルク相当に設定されているため、MG下限トルクに沿って発生する実MGトルクにより、TCS要求トルクを実現できる。さらに、実MG回転数がシステム要求の下限回転数より低下しようとしても、実MG回転数が下限回転数により下支えられるので、エンジンストールも回避することができる。すなわち、実MG回転数の下げ過ぎによるエンジンストールの回避と、TCS要求トルクの実現と、の両立を図ることができる。
【００５６】
実施例１では、第２クラッチ５のスリップ締結制御中にTCS制御が介入すると、モータ/ジェネレータ４をMG回転数制御としつつ、MG回転数制御中に使用可能なMG下限トルクを、TCS制御での要求トルク相当として決める構成を採用した。
すなわち、MG回転数制御中に使用可能なMG下限トルクは、このトルク以下に実MGトルクを下げないトルクである。このため、第２クラッチ５のスリップ締結制御中にTCS制御が介入すると、実MGトルクが、TCS制御での要求トルク相当以下になることがなく、スプリットμ路においても、トルク不足になるのが防止される。そして、実MGトルクができる限りMG下限トルクに沿うようにMG回転数制御を行うことで、TCS制御でのTCS要求トルクが実現される。
この結果、第２クラッチ５のスリップ締結制御中にTCS制御が介入したとき、トルク不足を防止し、TCS要求トルクの実現を図ることができる。
【００５７】
実施例１では、MG回転数制御でのMG下限トルクを、TCS要求トルクダウン駆動力からエンジントルク推定値を差し引いたトルクに設定する構成を採用した。
すなわち、TCS要求トルクダウン駆動力は、TCS制御中の横置きエンジン２とモータ/ジェネレータ４のトータルダウン駆動力である。このため、TCS要求トルクダウン駆動力からエンジントルク推定値を差し引いたトルクは、モータ/ジェネレータ４が分担するダウン駆動力になる。
したがって、MG回転数制御でのMG下限トルクを、TCS要求トルクを実現する精度の良いトルク値として与えることができる。
【００５８】
次に、効果を説明する。
実施例１のＦＦハイブリッド車両の制御装置にあっては、下記に列挙する効果を得ることができる。
【００５９】
(1) 駆動系に、エンジン（横置きエンジン２）と、モータ（モータ/ジェネレータ４）と、摩擦締結要素（第２クラッチ５）と、駆動輪（左右前輪１０Ｌ，１０Ｒ）と、を有し、
前記モータ（モータ/ジェネレータ４）の回転数を、前記摩擦締結要素（第２クラッチ５）のスリップ量を確保する目標モータ回転数に一致させるモータ回転数制御とし、前記摩擦締結要素（第２クラッチ５）を要求駆動力相当の容量にてスリップ締結するスリップ締結制御手段（ハイブリッドコントロールモジュール８１）を備えたハイブリッド車両の制御装置において、
前記駆動輪（左右前輪１０Ｌ，１０Ｒ）にホイールスピンが発生したことを検知すると、前記駆動輪（左右前輪１０Ｌ，１０Ｒ）から路面へ伝達される駆動トルクを低下させ、ホイールスピン量を減少させるトラクション制御を行うトラクション制御手段（VDC/TCSコントロールユニット８５）を設け、
前記スリップ締結制御手段（ハイブリッドコントロールモジュール８１）は、前記摩擦締結要素（第２クラッチ５）のスリップ締結制御中に前記トラクション制御が介入すると、前記モータ（モータ/ジェネレータ４）をモータ回転数制御としつつ、モータ回転数制御中に使用可能なモータ下限トルク（MG下限トルク）を、前記トラクション制御での要求トルク相当として設定するモータ下限トルク設定部（図７）を有する。
このため、摩擦締結要素（第２クラッチ５）のスリップ締結制御中（WSCモード中）にトラクション制御（TCS制御）が介入したとき、トルク不足を防止し、TCS要求トルクの実現を図ることができる。
【００６０】
(2) 前記モータ下限トルク設定部（図７）は、前記モータ回転数制御でのモータ下限トルク（MG下限トルク）を、TCS要求トルクダウン駆動力からエンジントルク推定値を差し引いたトルクに設定する。
このため、(1)の効果に加え、モータ回転数制御（MG回転数制御）でのモータ下限トルクを、TCS要求トルクを実現する精度の良いトルク値として与えることができる。
【００６１】
(3) 前記スリップ締結制御手段（ハイブリッドコントロールモジュール８１）は、前記摩擦締結要素のスリップ締結制御中に前記トラクション制御が介入すると、前記モータ（モータ/ジェネレータ４）をモータ回転数制御としつつ、目標モータ回転数を、システム要求から決まる下限回転数に設定するモータ下限回転数設定部（図８）を有する。
このため、(1)又は(2)の効果に加え、実モータ回転数（実MG回転数）の下げ過ぎによるエンジンストールの回避と、TCS要求トルクの実現と、の両立を図ることができる。
【００６２】
以上、本発明のハイブリッド車両の制御装置を実施例１に基づき説明してきたが、具体的な構成については、この実施例１に限られるものではなく、特許請求の範囲の各請求項に係る発明の要旨を逸脱しない限り、設計の変更や追加等は許容される。
【００６３】
実施例１では、スリップ締結制御手段として、モータ下限トルク設定部（図７）と、モータ下限回転数設定部（図８）を共に有する好ましい例を示した。しかし、スリップ締結制御手段としては、モータ下限トルク設定部のみを有する例としても良い。
【００６４】
実施例１では、本発明の制御装置をＦＦハイブリッド車両に適用する例を示した。しかし、本発明の制御装置は、ＦＦハイブリッド車両に限らず、ＦＲハイブリッド車両や４ＷＤハイブリッド車両に対しても適用することができる。要するに、駆動系に、エンジンと、モータと、摩擦締結要素と、駆動輪と、を有するハイブリッド車両であれば適用できる。
【符号の説明】
【００６５】
１  スタータモータ
２  横置きエンジン（エンジン）
３  第１クラッチ
４  モータ/ジェネレータ（モータ）
５  第２クラッチ（摩擦締結要素）
６  ベルト式無段変速機
１０Ｒ，１０Ｌ  左右前輪（駆動輪）
１１Ｒ，１１Ｌ  左右後輪
２１  強電バッテリ
２２  １２Ｖバッテリ
８１  ハイブリッドコントロールモジュール（スリップ締結制御手段）
８５  VDC/TCSコントロールユニット（トラクション制御手段）
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
2015058869.tif 000012
【図１１】
2015058869.tif 000013
【図１２】
2015058869.tif 000014
【図１３】
2015058869.tif 000015
【図１４】
2015058869.tif 000016
【図１５】
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