(57)【要約】【課題】潤滑部よりも上流側の油をオイルポンプに循環させるための循環油路を備えた油圧回路において、低温時においても潤滑部に適切な量の油を供給する。【解決手段】油圧回路１は、オイルポンプ３０と、調圧部４０と、調圧部４０から排出された余剰油が供給される潤滑部５４と、調圧部４０から排出される余剰油の一部をストレーナ２０を経由させずにオイルポンプ３０に循環させるための循環油路７０と、調圧部４０と循環油路７０との間に設けられたスーパーチャージャーチェックバルブ（Ｓ／Ｃバルブ）６０と、潤滑部５４の末端の油圧をＳ／Ｃバルブ６０に供給するためのフィードバック油路８０とを備える。Ｓ／Ｃバルブ６０は、フィードバック油路８０からの末端油圧がしきい値未満である場合に閉状態となり、フィードバック油路８０からの末端油圧がしきい値を超える場合に開状態となるように構成される。【選択図】図１
2015140899.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
車両に搭載される変速機の油圧回路であって、
ストレーナを通過した油を吸入して吐出するオイルポンプと、
前記オイルポンプの吐出側に接続され、前記オイルポンプから供給される油の一部を余剰油として排出することによって前記オイルポンプの吐出側の油圧を調圧する調圧部と、
前記調圧部から排出された前記余剰油が供給される潤滑部と、
前記調圧部から排出される前記余剰油の一部を前記ストレーナを経由させずに前記オイルポンプの吸入側に循環させるための循環油路と、
前記調圧部と前記循環油路との間に設けられ、前記余剰油を前記循環油路に供給可能な開状態と、前記余剰油を前記循環油路に供給不能な閉状態との切替が可能なバルブ機構と、
前記バルブ機構と前記潤滑部の末端との間に設けられ、前記潤滑部の末端の油圧を前記バルブ機構に供給するためのフィードバック油路とを備え、
前記バルブ機構は、前記フィードバック油路からの前記末端の油圧がしきい値未満である場合に前記閉状態となり、前記フィードバック油路からの前記末端の油圧が前記しきい値を超える場合に前記開状態となるように構成される、変速機の油圧回路。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、変速機の油圧回路に関し、特に、潤滑部よりも上流側の油をストレーナを経由させずにオイルポンプに循環させるための循環油路を備えた油圧回路に関する。
【背景技術】
【０００２】
特開２００９−２１６１５５号公報（特許文献１）には、車両用変速機の油圧回路が開示されている。この油圧回路は、オイルパンと、油による潤滑が必要な潤滑部（軸受等）と、リリーフ弁と、循環油路とを備える。潤滑部は、上流側からの油（潤滑油）を受け、オイルパンへ排出する。リリーフ弁は、潤滑部よりも上流側の油圧が所定値を超えた場合に開かれる。リリーフ弁が開かれると、潤滑部よりも上流側の油の一部がリリーフ弁を通って循環油路に排出される。リリーフ弁から循環油路に排出された油は、オイルパンへ排出されることなくオイルポンプへ戻される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００９−２１６１５５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、特許文献１のように、潤滑部よりも上流側の油圧が所定値を超えた場合にリリーフ弁が開くように構成した場合、低温時においては、潤滑部に適切な量の油を供給することができなくなるおそれがある。すなわち、低温時は油の粘度が高く管路抵抗が増加する。この影響で、油が潤滑部の末端まで十分に行き渡る前に潤滑部よりも上流側の油圧が所定値を超えてリリーフ弁が開いてしまうと、潤滑部に適切な量の油が供給されなくなる。
【０００５】
本発明は、上述の課題を解決するためになされたものであって、その目的は、潤滑部よりも上流側の油をストレーナを経由させずにオイルポンプに循環させるための循環油路を備えた油圧回路において、低温時においても潤滑部に適切な量の油を供給することである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
この発明に係る油圧回路は、車両に搭載される変速機の油圧回路であって、ストレーナを通過した油を吸入して吐出するオイルポンプと、オイルポンプの吐出側に接続され、オイルポンプから供給される油の一部を余剰油として排出することによってオイルポンプの吐出側の油圧を調圧する調圧部と、調圧部から排出された余剰油が供給される潤滑部と、調圧部から排出される余剰油の一部をストレーナを経由させずにオイルポンプの吸入側に循環させるための循環油路と、調圧部と循環油路との間に設けられ、余剰油を循環油路に供給可能な開状態と、余剰油を循環油路に供給不能な閉状態との切替が可能なバルブ機構と、バルブ機構と潤滑部の末端との間に設けられ、潤滑部の末端の油圧をバルブ機構に供給するためのフィードバック油路とを備える。バルブ機構は、フィードバック油路からの末端の油圧がしきい値未満である場合に閉状態となり、フィードバック油路からの末端の油圧がしきい値を超える場合に開状態となるように構成される。
【発明の効果】
【０００７】
本発明によれば、低温時に管路抵抗が増加して潤滑部の末端に油が供給されていない状態では、フィードバック油路からの末端の油圧がしきい値未満となり、バルブ機構が閉状態に維持される。これにより、潤滑部の末端に油が供給されていない状態でバルブ機構が開状態となることが回避される。その結果、低温時においても潤滑部に適切な量の油を供給することができる。
【図面の簡単な説明】
【０００８】
【図１】変速機の油圧回路の構成を示す図である。
【図２】Ｓ／Ｃバルブの内部構成例を模式的に示す図である。
【図３】変形例による変速機の油圧回路の構成を示す図である。
【図４】変形例による二次調圧バルブの内部構成例を模式的に示す図である。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
以下、本発明の実施の形態について、図面を参照しながら詳細に説明する。なお、図中同一または相当部分には同一符号を付してその説明は繰返さない。
【００１０】
図１は、本実施の形態による変速機の油圧回路１の構成を示す図である。この油圧回路１は、車両に搭載される自動変速機（有段変速機、無段変速機など）を含む変速ユニットにおいて所望の変速比を形成するための油圧を発生する。また、油圧回路１は、変速ユニットにおける潤滑が必要な部位（潤滑部）へ潤滑油を供給する。
【００１１】
油圧回路１は、オイルパン１０と、ストレーナ２０と、オイルポンプ３０と、調圧部４０と、供給対象５０と、スーパーチャージャーチェックバルブ（以下「Ｓ／Ｃバルブ」という）６０と、循環油路７０と、フィードバック油路８０とを含む。
【００１２】
調圧部４０は、供給対象５０に供給される油圧を調圧する。本実施の形態による調圧部４０は、一次調圧バルブ４３と、二次調圧バルブ４６とを含む。なお、調圧バルブの数は必ずしも２つに限定されるものではなく、１つであっても３つ以上であってもよい。
【００１３】
供給対象５０は、第１供給部５１と、第２供給部５２と、オイルクーラ５３と、潤滑部５４とを含む。第１供給部５１は、たとえば、自動変速機のクラッチピストンや無段変速機のシーブである。第２供給部５２は、たとえば、エンジンと自動変速機との間に設けられるトルクコンバータのロックアップクラッチである。潤滑部５４は、変速ユニットにおいて、回転部や摺動部、軸受部など、潤滑油が必要な部位を総括的に示したものである。
【００１４】
オイルパン１０は、供給対象５０に供給するための油を蓄積する。ストレーナ２０は、オイルポンプ３０によってオイルパン１０から吸い上げられる油に含まれる異物を除去する。なお、ストレーナ２０は、オイルパン１０の内部に設けることができる。
【００１５】
オイルポンプ３０は、油路３１を経由してストレーナ２０に接続される。オイルポンプ３０は、エンジンのクランクシャフトに連結され、クランクシャフトが回転することによって駆動される。なお、オイルポンプ３０をモータの動力によって駆動されるように構成してもよい。オイルポンプ３０が駆動されると、オイルポンプ３０は、油路３１から油を吸入して油路４１に吐出する。
【００１６】
一次調圧バルブ４３は、油路４１から分岐する油路４２に接続される。一次調圧バルブ４３は、第１供給部５１に設けられるリニアソレノイドからの油圧をパイロット圧として作動し、オイルポンプ３０の吐出側の油圧（油路４１内の油圧）を調圧する。すなわち、一次調圧バルブ４３は、油路４１内の油圧をパイロット圧に応じた値（以下「ライン圧」あるいは「一次圧」という）に調圧する。ライン圧は、油路４１を経由して第１供給部５１に供給される。
【００１７】
一次調圧バルブ４３は、油路４１内の油圧をライン圧に調圧する際、油路４２から供給される油の一部を余剰油として油路４４に排出する。
【００１８】
二次調圧バルブ４６は、油路４４を経由して一次調圧バルブ４３に接続される。二次調圧バルブ４６は、一次調圧バルブ４３から排出された余剰油圧（油路４４内の油圧）を一定の圧力（以下「二次圧」ともいう）に調圧する。二次圧は、油路４４から分岐する油路４５を経由して第２供給部５２に供給される。
【００１９】
二次調圧バルブ４６は、油路４４内の油圧を二次圧に調圧する際、油路４４から供給される油の一部を余剰油として油路４７に排出する。
【００２０】
二次調圧バルブ４６から排出された余剰油は、油路４７から分岐する油路４８を通ってオイルクーラ５３に送られて冷却される。オイルクーラ５３を通過した油は、潤滑油として各潤滑部５４に供給される。なお、供給対象５０の各部に供給された油は、図示しないドレン油路を通ってオイルパン１０に戻される。
【００２１】
油路４７内の油圧（二次調圧バルブ４６から排出された余剰油圧）は、各潤滑部５４に潤滑油を供給するための基圧となる。そのため、以下では、油路４７内の油圧を「潤滑基圧」ともいう。
【００２２】
循環油路７０は、油路４７と油路３１との間に設けられる。循環油路７０は、二次調圧バルブ４６から排出された余剰油の一部を、ストレーナ２０を経由させずにオイルポンプ３０の吸入側に循環させるための油路である。
【００２３】
Ｓ／Ｃバルブ６０は、油路４７と循環油路７０との接続部分に設けられる。Ｓ／Ｃバルブ６０は、油路４７と循環油路７０とを連通して余剰油を循環油路７０に供給可能な開状態と、油路４７と循環油路７０とを遮断して余剰油を循環油路７０に供給不能な閉状態とに切替可能に構成される。
【００２４】
フィードバック油路８０は、潤滑部５４の末端部分（潤滑部５４の油圧経路における最下流部分）とＳ／Ｃバルブ６０とに接続され、潤滑部５４の末端部分の油圧をＳ／Ｃバルブ６０に供給（フィードバック）する。
【００２５】
このような油圧回路１において、オイルポンプ３０が駆動されると、調圧部４０を経由して供給対象５０に油が供給される。この際、油は、第１供給部５１、第２供給部５２、オイルクーラ５３、各潤滑部５４の順に充填されていく。Ｓ／Ｃバルブ６０が開状態となると、調圧部４０から排出された余剰油の一部が循環油路７０を経由してオイルポンプ３０に戻される。
【００２６】
しかしながら、油温が低い（たとえば４０℃未満である）と、油の動粘度が低下するため、供給対象５０内の油路各所の管路抵抗が増加する。供給対象５０内の管路抵抗が増加すると、供給対象５０の各部に油が供給され難くなるため、調圧部４０内の油路の圧力が増加する。つまり、油温が低いと、供給対象５０の各部に油が十分に供給される前に、潤滑基圧（油路４７内の油圧）が増加する。
【００２７】
したがって、仮に潤滑基圧がしきい値を超えた場合にＳ／Ｃバルブ６０が開くように構成されている場合（従来相当の構成である場合）、油温が低いと、供給対象５０の各部に油が供給される前にＳ／Ｃバルブ６０が開いて調圧部４０からの油がオイルポンプ３０へ戻されてしまう。そのため、供給対象５０のオイル充填がさらに遅れてしまう。特に、長期間放置された状態（油温が低くかつ供給対象５０内の油が抜けてオイルパン１０に戻されている状態）から車両を走行させる場合においては、エンジン始動時から供給対象５０の各部に油が充填されるまでの時間（すなわちエンジン始動時から変速ユニットが本来の性能を発揮するようになるまでの時間）が長くなってしまう。
【００２８】
そこで、本実施の形態においては、潤滑部５４の末端部分の油圧（以下「潤滑部５４の末端油圧」あるいは単に「末端油圧」ともいう）をＳ／Ｃバルブ６０に供給するフィードバック油路８０を設けた。そして、フィードバック油路８０から供給される末端油圧がしきい値未満である場合にＳ／Ｃバルブ６０が閉状態となり、末端油圧がしきい値を超える場合にＳ／Ｃバルブ６０が開状態となるように、Ｓ／Ｃバルブ６０を構成した。
【００２９】
図２は、Ｓ／Ｃバルブ６０の内部構成例を模式的に示す図である。図２において、Ｓ／Ｃバルブ６０の左側の状態が閉状態を示し、Ｓ／Ｃバルブ６０の右側の状態が開状態を示す。
【００３０】
Ｓ／Ｃバルブ６０は、潤滑基圧室６１と、弁体６２と、スプリング６３と、可動部材６４と、末端油圧室６５とを含む。
【００３１】
潤滑基圧室６１は、油路４７の端部に接続され、油路４７から潤滑基圧が供給される。潤滑基圧室６１における弁体６２側の面（図２において潤滑基圧室６１の下面）には、油路４７と循環油路７０とを連通するための開口部６１Ａが設けられる。
【００３２】
弁体６２は、開口部６１Ａの下方外側に配置される。弁体６２は、スプリング６３から、閉方向（図２の上方）に作用する弾性力を受ける。以下、スプリング６３によって弁体６２が閉方向に押される力を「スプリングによる閉弁力Ｆ１」あるいは単に「閉弁力Ｆ１」ともいう。
【００３３】
弁体６２が閉弁力Ｆ１によって上方に押されて潤滑基圧室６１の下面に当接すると、開口部６１Ａが弁体６２によって塞がれ、油路４７と循環油路７０とが遮断される。この状態が閉状態（図２の左側の状態）である。
【００３４】
閉状態において、弁体６２の上面には、潤滑基圧室６１内の潤滑基圧に応じた力が開方向（図２の下方）に作用する。以下、潤滑基圧室６１内の潤滑基圧によって弁体６２が開方向に押される力を「潤滑基圧による開弁力Ｆ２」あるいは単に「開弁力Ｆ２」ともいう。
【００３５】
末端油圧室６５は、フィードバック油路８０の端部に接続され、フィードバック油路８０から末端油圧が供給される。
【００３６】
可動部材６４の上端部は、ピストン状に形成されて末端油圧室６５内に配置される。可動部材６４は、末端油圧室６５内の末端油圧に応じて上下方向に変位可能に構成される。可動部材６４の下端部は、潤滑基圧室６１の開口部６１Ａ方向に延びて弁体６２の上面に当接するように構成される。
【００３７】
可動部材６４は、末端油圧室６５内の末端油圧から開方向に作用する力を受け、その力を弁体６２に伝達する。以下、可動部材６４によって弁体６２が開方向に押される力を「末端油圧による開弁力Ｆ３」あるいは単に「開弁力Ｆ３」ともいう。
【００３８】
このように、弁体６２には、スプリングによる閉弁力Ｆ１が閉方向に作用し、潤滑基圧による開弁力Ｆ２および末端油圧による開弁力Ｆ３が開方向に作用する。
【００３９】
本実施の形態においては、低温環境下で管路抵抗が増加することに起因して潤滑基圧による開弁力Ｆ２が一時的に増加したとしても末端油圧による開弁力Ｆ３が作用していない状態ではＳ／Ｃバルブ６０が閉状態に維持されるように、スプリングによる閉弁力Ｆ１（スプリング６３のばね定数）が予め大きめに調整されている。
【００４０】
すなわち、本実施の形態によるＳ／Ｃバルブ６０は、下記の式（１）が成立した場合に開状態となり、そうでない場合には閉状態に維持される。なお、式（１）において、Ｆ１〜Ｆ３はいずれも力の大きさ（絶対値）を表す。
【００４１】
開弁力Ｆ２＋開弁力Ｆ３＞閉弁力Ｆ１  …（１）
上記の式（１）を変形すると、下記の式（１ａ）が得られる。
【００４２】
開弁力Ｆ３＞閉弁力Ｆ１−開弁力Ｆ２  …（１ａ）
上記の式（１ａ）が成立しない場合、すなわち末端油圧による開弁力Ｆ３が「閉弁力Ｆ１−開弁力Ｆ２」未満である場合、Ｓ／Ｃバルブ６０は閉状態に維持される。末端油圧を基準として言い換えれば、「閉弁力Ｆ１−開弁力Ｆ２」に対応する油圧をしきい値として、末端油圧が当該しきい値未満である場合、Ｓ／Ｃバルブ６０は閉状態に維持される。
【００４３】
これにより、低温環境下で管路抵抗が増加することに起因して潤滑基圧が一時的に増加したとしても、潤滑部５４の末端部分に油が供給されるまでは、Ｓ／Ｃバルブ６０を閉状態に維持することができる。そのため、供給対象５０の各部に油が十分に供給される前にＳ／Ｃバルブ６０が開いてしまうことを抑制することができる。その結果、供給対象５０の各部に適切な量の油を早期に供給することができる。
【００４４】
以上のように、本実施の形態においては、潤滑部５４の末端油圧をＳ／Ｃバルブ６０にフィードバックし、フィードバックされた末端油圧がしきい値未満である場合にはＳ／Ｃバルブ６０が閉状態となるようにＳ／Ｃバルブ６０を構成した。そのため、低温環境下においても、潤滑部５４の末端部分に油が充填されるまでは、Ｓ／Ｃバルブ６０を閉状態に維持することができる。
【００４５】
［変形例］
上述の実施の形態では二次調圧バルブ４６とＳ／Ｃバルブ６０とを別々に設けたが、両者を一体的に設けるようにしてもよい。
【００４６】
図３は、本変形例による変速機の油圧回路１Ａの構成を示す図である。
この油圧回路１Ａに備えられる二次調圧バルブ９０は、上述の図１に示した二次調圧バルブ４６の機能とＳ／Ｃバルブ６０の機能とを併せ持つ。
【００４７】
具体的には、二次調圧バルブ９０は、油路４４を経由して一次調圧バルブ４３に接続され、油路４４内の油圧を二次圧に調圧する。この際、二次調圧バルブ９０は、油路４４から供給される油の一部を余剰油として油路４８Ａに排出する。二次調圧バルブ９０から油路４８Ａに排出された余剰油は、オイルクーラ５３および各潤滑部５４に供給される。したがって、本変形例においては、油路４８Ａ内の油圧が「潤滑基圧」となる。
【００４８】
また、二次調圧バルブ９０は、後述するように、油路４４から供給される油の一部を循環油路７０Ａにも排出する。二次調圧バルブ９０から循環油路７０Ａに排出された油は、ストレーナ２０を経由さずにオイルポンプ３０の吸入側に戻される。
【００４９】
油路４４Ａは、油路４４から分岐して二次調圧バルブ９０に接続される。また、油路４８Ｂは、油路４８Ａから分岐して二次調圧バルブ９０に接続される。
【００５０】
フィードバック油路８０Ａは、潤滑部５４の末端部分の油圧を二次調圧バルブ９０にフィードバックする。
【００５１】
なお、オイルパン１０、ストレーナ２０、オイルポンプ３０、供給対象５０などの他の構成部品の構造は、上述の図１に示した油圧回路１と同じであるため、ここでの詳細な説明は繰返さない。
【００５２】
図４は、二次調圧バルブ９０の内部構成例を模式的に示す図である。
二次調圧バルブ９０は、二次圧室９１と、スプール９２と、スプリング９３と、可動部材９４と、末端油圧室９５と、潤滑基圧室９８とを含む。スプール９２は、第１弁体９２Ａ，第２弁体９２Ｂを含む。第１弁体９２Ａの機能が上述の図１に示した二次調圧バルブ４６の機能に相当し、第２弁体９２Ｂの機能が上述の図１に示したＳ／Ｃバルブ６０の機能に相当する。
【００５３】
二次圧室９１は、油路４４Ａの端部に接続され、油路４４Ａからの油圧（二次圧）が供給される。
【００５４】
末端油圧室９５は、フィードバック油路８０Ａの端部に接続され、フィードバック油路８０Ａからの油圧（末端油圧）が供給される。
【００５５】
潤滑基圧室９８は、油路４８Ａの端部に接続され、油路４８Ａからの油圧（潤滑基圧）が供給される。
【００５６】
スプール９２は、二次圧室９１と潤滑基圧室９８との間に配置され、開閉方向（図４の左右方向）に変位可能に構成される。
【００５７】
スプール９２の右端部は、ピストン状に形成されて潤滑基圧室９８内に配置される。スプール９２の右端部には、潤滑基圧室９８内の油圧に応じた力が閉方向（図４の左方向）に作用する。以下、潤滑基圧室９８内の油圧によってスプール９２が閉方向に押される力を「潤滑基圧による閉弁力Ｆａ」あるいは単に「閉弁力Ｆａ」ともいう。
【００５８】
スプリング９３は、潤滑基圧室９８の内部に設けられ、スプール９２を閉方向に押す弾性力をスプール９２に付与する。以下、スプリング９３によってスプール９２が閉方向に押される力を「スプリングによる閉弁力Ｆｂ」あるいは単に「閉弁力Ｆｂ」ともいう。
【００５９】
スプール９２の左端部は、ピストン状に形成されて二次圧室９１内に配置される。スプール９２の左端部には、二次圧室９１内の油圧に応じた力が開方向（図２の右方向）に作用する。以下、二次圧室９１内の油圧によってスプール９２が開方向に押される力を「二次圧による開弁力Ｆｃ」あるいは単に「開弁力Ｆｃ」ともいう。
【００６０】
可動部材９４の左端部は、ピストン状に形成されて末端油圧室９５内に配置される。可動部材９４の右端部は、二次圧室９１の方向に延びてスプール９２の左端部に当接するように構成される。可動部材９４は、末端油圧室９５内の末端油圧から開方向（図４の右方向）に作用する力を受け、その力をスプール９２に伝達する。以下、可動部材９４によってスプール９２が開方向に押される力を「末端油圧による開弁力Ｆｄ」あるいは単に「開弁力Ｆｄ」ともいう。
【００６１】
スプール９２が閉弁位置（図４に示す位置）にある場合には、油路４４と油路４８Ａとが第１弁体９２Ａによって遮断され、かつ、油路４４と循環油路７０Ａとが第２弁体９２Ｂによって遮断される状態である。この状態が閉状態である。
【００６２】
スプール９２が閉弁位置から開方向（図４の右方向）へ第１ストローク量以上変位すると、第１弁体９２Ａによる遮断が解除され油路４４と油路４８Ａとが連通される。ただし、スプール９２の閉弁位置からのストローク量が第２ストローク量未満である場合には、油路４４と循環油路７０Ａとが第２弁体９２Ｂによって遮断された状態が維持される。第２ストローク量は、第１ストローク量よりも大きい値である。すなわち、スプール９２の閉弁位置からのストローク量が第１ストローク量以上かつ第２ストローク量未満である場合には、二次調圧バルブ９０からの油は、油路４８Ａには排出されるが、循環油路７０Ａには排出されない状態になる。以下、この状態を「半開状態」ともいう。
【００６３】
スプール９２の閉弁位置からのストローク量が第２ストローク量以上である場合には、油路４４と油路４８Ａとが連通されることに加えて、第２弁体９２Ｂによる遮断が解除され油路４４と循環油路７０Ａとが連通される。この場合には、二次調圧バルブ９０からの油は油路４８Ａおよび循環油路７０Ａの双方に排出される状態になる。以下、この状態を「全開状態」ともいう。
【００６４】
二次調圧バルブ９０は、下記の式（２）が成立した場合に全開状態（二次調圧バルブ９０からの油が循環油路７０Ａに排出される状態）となり、下記の式（２）が成立しない場合に閉状態あるいは半開状態（二次調圧バルブ９０からの油が循環油路７０Ａに排出されない状態）となる。なお、式（２）において、Ｆａ〜Ｆｄはいずれも力の大きさ（絶対値）を表す。
【００６５】
開弁力Ｆｃ＋開弁力Ｆｄ＞閉弁力Ｆａ＋閉弁力Ｆｂ  …（２）
上記の式（２）を変形すると、下記の式（２ａ）が得られる。
【００６６】
開弁力Ｆｄ＞閉弁力Ｆａ＋閉弁力Ｆｂ−開弁力Ｆｃ  …（２ａ）
上記の式（２ａ）が成立しない場合、すなわち末端油圧による開弁力Ｆｄが「閉弁力Ｆａ＋閉弁力Ｆｂ−開弁力Ｆｃ」未満である場合、二次調圧バルブ９０は、閉状態あるいは半開状態（二次調圧バルブ９０からの油が循環油路７０Ａに排出されない状態）に維持される。末端油圧を基準として言い換えれば、「閉弁力Ｆａ＋閉弁力Ｆｂ−開弁力Ｆｃ」に対応する油圧をしきい値として、末端油圧が当該しきい値未満である場合、二次調圧バルブ９０は閉状態あるいは半開状態に維持される。
【００６７】
これにより、低温環境下で管路抵抗が増加することに起因して潤滑基圧が増加したとしても、潤滑部５４の末端部分に油が供給されるまでは、二次調圧バルブ９０を閉状態あるいは半開状態に維持することができる。そのため、供給対象５０の各部に油が十分に供給される前に二次調圧バルブ９０が全開状態となって調圧部４０Ａからの油がオイルポンプ３０へ戻されることを抑制することができる。
【００６８】
特に、本変形例おいては、潤滑部５４の末端油圧を開方向に作用するようにＳ／Ｃバルブ６０にフィードバックするだけでなく、潤滑部５４よりも上流側の潤滑基圧を閉方向に作用するようにＳ／Ｃバルブ６０にフィードバックしている。そのため、低温時に増加する潤滑基圧による潤滑基圧による閉弁力Ｆａによって、二次調圧バルブ９０を開き難くすることができる。そして、油温の上昇に伴って管路抵抗が低下し潤滑部５４の末端部分に油が供給されると、末端油圧による開弁力Ｆｄが増加するため、潤滑基圧による閉弁力Ｆａは末端油圧による開弁力Ｆｄによって無効化（相殺）される。したがって、潤滑基圧を閉方向に作用するようにＳ／Ｃバルブ６０にフィードバックしない場合に比べて、スプリング９３のばね定数や末端油圧室９５内の径を小さくすることができ、二次調圧バルブ９０を小型化することが可能となる。
【００６９】
今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
【符号の説明】
【００７０】
１，１Ａ  油圧回路、１０  オイルパン、２０  ストレーナ、３０  オイルポンプ、３１，４１，４２，４４，４４Ａ，４５，４７，４８，４８Ａ，４８Ｂ  油路、４０，４０Ａ  調圧部、４３  一次調圧バルブ、４６，９０  二次調圧バルブ、５０  供給対象、５１  第１供給部、５２  第２供給部、５３  オイルクーラ、５４  潤滑部、６０  Ｓ／Ｃバルブ、６１  潤滑基圧室、６１Ａ  開口部、６２  弁体、６３，９３  スプリング、６４，９４  可動部材、６５，９５  末端油圧室、７０，７０Ａ  循環油路、８０，８０Ａ  フィードバック油路、９１  二次圧室、９２  スプール、９２Ａ  第１弁体、９２Ｂ  第２弁体、９８  潤滑基圧室。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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