(57)【要約】【課題】設置スペースの低減と簡単な設計との双方が可能な圧力容器を提供すること。【解決手段】圧力容器であって、高圧のガスを収容可能な直方体形状の容器本体（１０）と、容器本体（１０）内に設けられた平板状の隔壁（５０）と、を備え、隔壁（５０）は、容器本体（１０）とともに直方体形状を有するインタークーラとしての第一室（１０ａ）と直方体形状を有するアフタークーラとしての第二室（１０ｂ）とを形成するように容器本体（１０）内に接続されていること。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
高圧のガスを収容可能な直方体形状の容器本体と、
前記容器本体内に設けられた平板状の隔壁と、を備え、
前記隔壁は、前記容器本体とともに直方体形状を有するインタークーラとしての第一室と直方体形状を有するアフタークーラとしての第二室とを形成するように前記容器本体内に接続されている圧力容器。
【請求項２】
請求項１に記載の圧力容器において、
前記容器本体は、長方形の上壁と、この上壁と対向する長方形の底壁と、前記上壁の周縁と前記底壁の周縁とを接続する四角筒状の周壁とを有し、
前記周壁は、前記上壁及び前記底壁と直交する姿勢で互いに対向する一対の第一対向壁と、前記一対の第一対向壁につながっており、前記上壁及び前記底壁と直交しかつ前記一対の第一対向壁と直交する姿勢で互いに対向する一対の第二対向壁と、を有し、
前記隔壁は、前記上壁及び前記底壁と直交する姿勢で前記上壁の内面及び前記底壁の内面に接続されているとともに、前記一対の第一対向壁と平行でかつ前記一対の第二対向壁と直交する姿勢で前記一対の第二対向壁の内面に接続されている圧力容器。
【請求項３】
請求項２に記載の圧力容器において、
前記周壁の高さ寸法に対する前記第二対向壁の前記隔壁と直交する方向の幅寸法の割合が、１．０〜３．３である圧力容器。
【請求項４】
請求項３に記載の圧力容器において、
前記割合が、１．７５〜２．２である圧力容器。
【請求項５】
請求項４に記載の圧力容器において、
前記割合が、２である圧力容器。
【請求項６】
請求項２ないし５のいずれか１項に記載の圧力容器において、
前記第一室内及び前記第二室内において前記高圧のガスを冷却するための熱交換器を支持可能な支持部をさらに有し、
前記支持部は、前記一対の第一対向壁の内面から前記隔壁に向かって突出する外側支持部と、前記隔壁の側面から前記一対の第一対向壁に向かって突出する内側支持部と、を有する圧力容器。
【請求項７】
請求項６に記載の圧力容器において、
前記外側支持部は、前記隔壁と平行な方向に沿って前記一対の第一対向壁の一端から他端に至るように延びる形状を有し、
前記内側支持部は、前記外側支持部と平行な方向に沿って前記隔壁の一端から他端に至るように延びる形状を有する圧力容器。
【請求項８】
請求項６又は７に記載の圧力容器において、
前記外側支持部及び前記内側支持部は、前記熱交換器を支持した状態において当該熱交換器の上方及び下方に空間が形成されるようにこの熱交換器を支持可能な形状を有する圧力容器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、高圧のガスを冷却するためのガスクーラ等に用いられる圧力容器に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、高圧のガスを冷却するための圧力容器（ガスクーラ）が知られている。圧力容器は、設置スペースを有効活用するため、直方体形状とされることがある。例えば、特許文献１には、直方体形状のインタークーラと、直方体形状のアフタークーラと、を備えた圧縮機が開示されている。インタークーラは、第一圧縮機によって圧縮されたガスを冷却するための圧力容器である。アフタークーラは、インタークーラから流出した後に第二圧縮機によってさらに圧縮されたガスを冷却するための圧力容器である。インタークーラ及びアフタークーラは、互いに隣接した状態でパッケージ内に配置されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２０１３−１５５６１７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
上記特許文献１に記載の圧縮機は、２つの直方体形状の圧力容器（インタークーラ及びアフタークーラ）を有している。これらの圧力容器は、互いに隣接するように配置されているものの、パッケージ内には、双方の圧力容器を配置するためのスペースが必要となる。また、これらの圧力容器は、個別に設計される必要がある。
【０００５】
本発明の目的は、設置スペースの低減と簡単な設計との双方が可能な圧力容器を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
前記課題を解決するための手段として、本発明は、高圧のガスを収容可能な直方体形状の容器本体と、前記容器本体内に設けられた平板状の隔壁と、を備え、前記隔壁は、前記容器本体とともに直方体形状を有するインタークーラとしての第一室と直方体形状を有するアフタークーラとしての第二室とを形成するように前記容器本体内に接続されている圧力容器を提供する。
【０００７】
本発明では、隔壁によって単一の容器本体内に直方体形状の第一室（インタークーラ）及び第二室（アフタークーラ）が形成されるので、従来のように２つの直方体形状の圧力容器が隣接配置される場合に比べて設置スペースが低減される。さらに、従来のように２つの圧力容器が個別に設計される場合に比べて圧力容器の設計が簡単化される。
【０００８】
具体的に、前記容器本体は、長方形の上壁と、この上壁と対向する長方形の底壁と、前記上壁の周縁と前記底壁の周縁とを接続する四角筒状の周壁とを有し、前記周壁は、前記上壁及び前記底壁と直交する姿勢で互いに対向する一対の第一対向壁と、前記一対の第一対向壁につながっており、前記上壁及び前記底壁と直交しかつ前記一対の第一対向壁と直交する姿勢で互いに対向する一対の第二対向壁と、を有し、前記隔壁は、前記上壁及び前記底壁と直交する姿勢で前記上壁の内面及び前記底壁の内面に接続されているとともに、前記一対の第一対向壁と平行でかつ前記一対の第二対向壁と直交する姿勢で前記一対の第二対向壁の内面に接続されていることが好ましい。
【０００９】
このようにすれば、底壁を水平面上に載置したときに各室が水平方向に並ぶので、圧力容器の設置スペースに高さ方向の制限がある場合に有利となる。
【００１０】
この場合において、前記周壁の高さ寸法に対する前記第二対向壁の前記隔壁と直交する方向の幅寸法の割合が、１．０〜３．３であることが好ましい。
【００１１】
このようにすれば、第一室及び第二室に高圧のガスが流入することによって圧力容器に内圧が作用したときに当該圧力容器に生じる最大応力が比較的小さくなる。具体的に、本圧力容器の各室に高圧のガスが流入すると、上壁、底壁及び周壁には、これら各壁がそれぞれ外側に膨張する方向の荷重が作用する。その結果、上壁と周壁との境界及び底壁と周壁との境界に最も大きな応力が生じる。この圧力容器において、前記割合が１．０よりも小さくなると、上壁の面積及び底壁の面積に対して周壁の面積が相対的に大きくなるので、当該周壁の外側への変形量が相対的に大きくなる。そうすると、前記境界に生じる応力が比較的大きくなる。逆に、前記割合が３．３よりも大きくなると、周壁の面積に対して上壁の面積及び底壁の面積が相対的に大きくなるので、当該上壁及び底壁の外側への変形量が相対的に大きくなる。この場合も、前記境界に生じる応力が比較的大きくなる。本発明では、前記割合が１．０〜３．３に設定されているので、前記境界に生じる応力（本圧力容器に生じる最大応力）が比較的小さく抑えられる。このため、圧力容器の肉厚を小さくすることが可能となり、これより圧力容器の重量の低減が可能となる。
【００１２】
さらにこの場合において、前記割合が、１．７５〜２．２であることが好ましい。
【００１３】
このようにすれば、前記境界に生じる最大応力がさらに小さくなるので、本圧力容器のさらなる軽量化が可能となる。
【００１４】
より具体的には、前記割合が、２であることが好ましい。
【００１５】
このようにすれば、第一室及び第二室の一対の第二対向壁と平行な平面での断面が、ともに実質的に正方形となる。換言すれば、前記割合が２のときは、各壁には実質的に均一な荷重が作用するため、本圧力容器に生じる最大応力（前記境界に生じる応力）が最小となる。よって、圧力容器の肉厚を小さくすることが可能となり、これより圧力容器の重量の低減が可能となる。
【００１６】
また、本発明において、前記第一室内及び前記第二室内において前記高圧のガスを冷却するための熱交換器を支持可能な支持部をさらに有し、前記支持部は、前記一対の第一対向壁の内面から前記隔壁に向かって突出する外側支持部と、前記隔壁の側面から前記一対の第一対向壁に向かって突出する内側支持部と、を有することが好ましい。
【００１７】
このようにすれば、熱交換器が安定的に支持されるとともに、一対の第一対向壁が補強される。具体的に、外側支持部は、一対の第一対向壁の内面から隔壁に向かって突出する形状を有するので、第一対向壁と外側支持部とを含む断面の断面係数が大きくなる。よって、第一対向壁が補強される。換言すれば、外側支持部は、一対の第一対向壁を補強する機能と熱交換器を支持する機能との双方を兼ね備えている。
【００１８】
具体的に、前記外側支持部は、前記隔壁と平行な方向に沿って前記一対の第一対向壁の一端から他端に至るように延びる形状を有し、前記内側支持部は、前記外側支持部と平行な方向に沿って前記隔壁の一端から他端に至るように延びる形状を有することが好ましい。
【００１９】
このようにすれば、外側支持部及び内側支持部に沿って熱交換器をスライドさせるだけで当該熱交換器が各室に収容される。さらに、外側支持部は、一対の第一対向壁の一端から他端に至るように延びる形状を有するので、一対の第一対向壁が一層補強される。
【００２０】
また、前記外側支持部及び前記内側支持部は、前記熱交換器を支持した状態において当該熱交換器の上方及び下方に空間が形成されるようにこの熱交換器を支持可能な形状を有することが好ましい。
【００２１】
このようにすれば、外側支持部及び内側支持部に熱交換器が支持されることにより、各室内に例えば熱交換器の上方の空間から下方の空間に向かう高圧のガスの流路が形成される。よって、高圧のガスが効果的に冷却される。
【発明の効果】
【００２２】
以上のように、本発明によれば、設置スペースの低減と簡単な設計との双方が可能な圧力容器を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２３】
【図１】本発明の一実施形態の圧力容器の斜視図である。
【図２】図１の圧力容器の断面斜視図である。
【図３】図１の圧力容器内に熱交換器が収容された状態の断面斜視図である。
【図４】図１の圧力容器を備えた圧縮装置の概略図である。
【図５】容器本体の高さ寸法に対する幅寸法の比と最大応力との関係を示したグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００２４】
本発明の好ましい実施形態について、図１ないし図５を参照しながら説明する。
【００２５】
図１〜図３に示されるように、本実施形態の圧力容器は、高圧のガスを収容可能な直方体形状の容器本体１０と、この容器本体１０内に設けられた平板状の隔壁５０と、を備えている。隔壁５０は、容器本体１０と一体成形されている。この隔壁５０は、容器本体１０内の空間を二等分するように容器本体１０内に設けられている。具体的に、隔壁５０は、容器本体１０とともに直方体形状を有する第一室１０ａと直方体形状を有する第二室１０ｂとを形成するように容器本体１０内に設けられている。本圧力容器は、例えば鋳造によって成形される。
【００２６】
本実施形態の圧力容器は、図４に示されるように、第一圧縮機１０１及び第二圧縮機１０２を備える圧縮装置に用いられている。具体的に、本圧力容器の第一室１０ａは、第一圧縮機１０１によって圧縮された高圧のガスを冷却するためのインタークーラとして利用されている。第二室１０ｂは、第一室１０ａ（インタークーラ）から流出した後に第二圧縮機１０２によってさらに圧縮された高圧のガスを冷却するためのアフタークーラとして利用されている。なお、図１〜図３では、圧縮機から吐出された高圧のガスを各室１０ａ，１０ｂ内に導入するための導入部の図示、及び高圧のガスを各室１０ａ，１０ｂ内から外部に導出するための導出部の図示は、それぞれ省略されている。また、第一圧縮機１０１及び第二圧縮機１０２は、ギアを介してモータ１０３に接続されている。
【００２７】
以下、本実施形態の圧力容器を詳細に説明する。
【００２８】
図１〜図３に示されるように、容器本体１０は、長方形の上壁２０と、上壁２０と対向する長方形の底壁３０と、四角筒状の周壁４０とを有している。本実施形態では、インタークーラである第一室１０ａの体積とアフタークーラである第二室１０ｂの体積とは実質的に等しいため、第一室１０ａに作用する内圧よりも、第二室１０ｂに作用するそれの方が高くなる。ただし、各壁２０，３０，４０の肉厚は、すべて同じに設定されている。具体的に、各壁２０，３０，４０の肉厚は、第二室１０ｂに作用する内圧に耐え得る剛性を有するように設定されている。
【００２９】
上壁２０は、平板状を呈する。本実施形態では、上壁２０は、一方向に長い矩形状に形成されている。なお、以下の説明では、上壁２０の長手方向をＸ軸方向とし、上壁２０と底壁３０との並び方向をＺ軸方向とし、Ｘ軸方向及びＺ軸方向の双方に直交する方向をＹ軸方向とする。
【００３０】
底壁３０は、平板状を呈する。底壁３０は、一方向（Ｘ軸方向）に長い矩形状に形成されている。
【００３１】
周壁４０は、上壁２０の周縁と底壁３０の周縁とを接続している。周壁４０と上壁２０との境界及び周壁４０と底壁３０との境界は、それぞれ外側に向かって凸となるように湾曲している。つまり、容器本体１０の各辺及び各頂点が、それぞれ外側に凸となるように湾曲した形状となっている。本実施形態では、この容器本体１０の形状を直方体形状と称する。
【００３２】
周壁４０は、上壁２０及び底壁３０と一体的につながった周壁本体４２と、この周壁本体４２に対して着脱可能な蓋壁４８とを有する。なお、図１には、蓋壁４８の一部が破断した状態が示されている。
【００３３】
周壁本体４２は、互いに対向する平板状の一対の第一対向壁４４と、各第一対向壁４４と直交する姿勢で互いに対向する平板状の一対の第二対向壁４６とを有する。本実施形態では、各第一対向壁４４は、上壁２０及び底壁３０の長手方向と同方向（Ｘ軸方向）に長い矩形状に形成されている。各第二対向壁４６は、第一対向壁４４と直交する方向（Ｙ軸方向）に長い矩形状に形成されている。各第二対向壁４６の幅方向（Ｙ軸方向）の両端は、それぞれ第一対向壁４４に接続されている。各第二対向壁４６は、当該第二対向壁４６をその厚さ方向（Ｘ軸方向）に貫通する第一開口４６ａ及び第二開口４６ｂを有する。各開口４６ａ，４６ｂは、一対の第一対向壁４４の並び方向と同方向（Ｙ軸方向）に互いに隣接するように設けられている。
【００３４】
蓋壁４８は、第一開口４６ａ及び第二開口４６ｂを閉塞する形状を有する。蓋壁４８は、第一開口４６ａ及び第二開口４６ｂを塞ぐ姿勢でボルト等の締結具によって第二対向壁４６に締結される。
【００３５】
隔壁５０は、平板状を呈する。隔壁５０は、上壁２０及び底壁３０と直交する姿勢で上壁２０の内面及び底壁３０の内面とつながっている。この隔壁５０は、一対の第一対向壁４４と平行でかつ一対の第二対向壁４６と直交する姿勢で各第二対向壁４６のうち第一開口４６ａと第二開口４６ｂとの間の部位の内面とつながっている。本実施形態では、隔壁５０は、上壁２０及び底壁３０の長手方向と同方向（Ｘ軸方向）に長い矩形状に形成されている。隔壁５０の肉厚は、容器本体１０の肉厚と同じに設定されている。ただし、隔壁５０の肉厚は、容器本体１０の肉厚よりも小さく設定されてもよい。この隔壁５０により、容器本体１０内に直方体形状の第一室１０ａ（インタークーラ）と直方体形状の第二室１０ｂ（アフタークーラ）とが形成されている。
【００３６】
本圧力容器の第一室１０ａ及び第二室１０ｂには、図３に示されるように、各室１０ａ，１０ｂに流入した高圧のガスを冷却するための熱交換器７０がそれぞれ収容される。本実施形態の圧力容器は、熱交換器７０を支持する支持部６０をさらに備えている。具体的に、支持部６０は、一対の第一対向壁４４の内面に設けられた外側支持部６２と、隔壁５０の側面に設けられた内側支持部６４とを有する。本実施形態では、外側支持部６２は、一対の対向壁４４と一体成形されており、内側支持部６４は、隔壁５０と一体成形されている。
【００３７】
外側支持部６２は、各第一対向壁４４の内面から内側（隔壁５０側）に向かって突出する形状を有する。外側支持部６２は、各第一対向壁４４の長手方向（Ｘ軸方向）と平行な方向に沿って延びる形状を有する。本実施形態では、外側支持部６２は、第二対向壁４６と直交する方向について各第一対向壁４４の長手方向の一端から他端に至るように延びる形状を有する。外側支持部６２は、底壁３０から上壁２０側（上方）に離間した位置で各第一対向壁４４の内面とつながっている。
【００３８】
内側支持部６４は、隔壁５０の各側面から外側（第一対向壁４４側）に向かって突出する形状を有する。内側支持部６４は、外側支持部６２と平行な方向に沿って延びる形状を有する。本実施形態では、内側支持部６４は、第二対向壁４６と直交する方向について隔壁５０の長手方向の一端から他端に至るように延びる形状を有する。内側支持部６４は、底壁３０から上壁２０側（上方）に離間した位置で隔壁５０の側面とつながっている。本実施形態では、内側支持部６４の底壁３０に対する高さ位置は、外側支持部６２のそれと同じに設定されている。この内側支持部６４の隔壁５０の側面からの突出量は、外側支持部６２の第一対向壁４４の内面からの突出量よりも大きくなっている。
【００３９】
図３に示されるように、外側支持部６２及び内側支持部６４は、熱交換器７０を支持した状態において当該熱交換器７０の上方及び下方に空間が形成されるようにこの熱交換器７０を支持可能な形状となっている。
【００４０】
次に、本圧力容器の各室１０ａ，１０ｂに熱交換器７０を収容する手順を説明する。
【００４１】
まず、蓋壁４８が取り外された状態で、第一開口４６ａを通じて熱交換器７０が各支持部６２，６４上を当該支持部６２，６４の長手方向（Ｘ軸方向）に沿ってスライドされる。これにより、当該熱交換器７０が第一室１０ａに収容される。同様にして、第二室１０ｂにも熱交換器７０が収容される。
【００４２】
その後、蓋壁４８が第二対向壁４６に取り付けられる。これにより、第一室１０ａ及び第二室１０ｂ内にそれぞれ熱交換器７０が収容された状態で各室１０ａ，１０ｂが密閉される。
【００４３】
以上説明したように、本実施形態では、隔壁５０によって単一の容器本体１０内に直方体形状の第一室１０ａ（インタークーラ）及び第二室１０ｂ（アフタークーラ）が形成されるので、従来のように２つの直方体形状の圧力容器が隣接配置される場合に比べて設置スペースが低減される。さらに、従来のように２つの圧力容器が個別に設計される場合に比べて圧力容器の設計が簡単化される。
【００４４】
また、本実施形態では、熱交換器７０が安定的に支持されるとともに、一対の第一対向壁４４が補強される。具体的に、外側支持部６２は、一対の第一対向壁４４の内面から隔壁５０に向かって突出する形状を有するので、第一対向壁４４と外側支持部６２とを含む断面の断面係数が大きくなる。よって、第一対向壁４４が補強される。換言すれば、外側支持部６２は、一対の第一対向壁４４を補強する機能と熱交換器７０を支持する機能との双方を兼ね備えている。
【００４５】
また、本実施形態では、外側支持部６２は、隔壁５０と平行な方向に沿って一対の第一対向壁４４の一端から他端に至るように延びる形状を有し、内側支持部６４は、外側支持部６２と平行な方向に沿って隔壁５０の一端から他端に至るように延びる形状を有している。このため、外側支持部６２及び内側支持部６４に沿って熱交換器７０をスライドさせるだけで当該熱交換器７０が各室１０ａ，１０ｂ内に収容される。さらに、外側支持部６２により、一対の第一対向壁４４が一層補強される。
【００４６】
また、本実施形態では、図３に示されるように、外側支持部６２及び内側支持部６４は、熱交換器７０を支持した状態において当該熱交換器７０の上方及び下方に空間が形成されるようにこの熱交換器７０を支持可能な形状を有している。このため、外側支持部６２及び内側支持部６４に熱交換器７０が支持されることにより、各室１０ａ，１０ｂ内に例えば熱交換器７０の上方の空間から下方の空間に向かう高圧のガスの流路が形成される。よって、各室１０ａ、１０ｂ内に流入した高圧のガスの効果的な冷却が可能となる。
【００４７】
この圧力容器の各室１０ａ，１０ｂに高圧のガスが流入すると、上壁２０、底壁３０及び周壁４０には、これら各壁がそれぞれ外側に膨張する方向の荷重が作用する。その結果、上壁２０と周壁４０との境界及び底壁３０と周壁４０との境界に最も大きな応力が生じる。
【００４８】
ここで、容器本体１０の高さ寸法Ｈ（Ｚ軸方向の寸法）に対する容器本体１０の幅寸法Ｗ（Ｙ軸方向の寸法）の割合Ｗ／Ｈが１．０よりも小さくなると、上壁２０の面積及び底壁３０の面積に比べて周壁４０の面積が相対的に大きくなる。このため、周壁４０の外側への変形量が相対的に大きくなるので、前記境界に生じる応力も比較的大きくなる。逆に、前記割合Ｗ／Ｈが３．３よりも大きくなると、周壁４０の面積に比べて上壁２０の面積及び底壁３０の面積が相対的に大きくなる。このため、上壁２０及び底壁３０の外側への変形量が相対的に大きくなるので、前記境界に生じる応力も比較的大きくなる。
【００４９】
したがって、本実施形態では、前記割合Ｗ／Ｈが、１．０〜３．３の範囲に設定される。このようにすれば、前記境界に生じる応力（本圧力容器に生じる最大応力）が比較的小さく抑えられる。このため、圧力容器の肉厚を小さくすることが可能となり、これより圧力容器の重量の低減が可能となる。
【００５０】
さらに、前記割合Ｗ／Ｈは、１．７５〜２．５の範囲に設定されることがより好ましい。このようにすれば、前記境界に生じる応力がさらに小さく抑えられるので、本圧力容器のさらなる軽量化が可能となる。
【００５１】
そして、前記割合Ｗ／Ｈは、２に設定されることがより好ましい。このようにすれば、第一室１０ａ及び第二室１０ｂの一対の第二対向壁４６と平行な平面（ＹＺ平面）での断面が、ともに実質的に正方形となる。換言すれば、前記割合Ｗ／Ｈが２のときは、各壁には実質的に均一な荷重が作用するため、本圧力容器に生じる最大応力（前記境界に生じる応力）が最小となる。よって、圧力容器の肉厚をさらに小さくすることが可能となり、これより圧力容器の重量の一層の低減が可能となる。
【００５２】
なお、今回開示された実施形態は、すべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は、上記した実施形態の説明ではなく特許請求の範囲によって示され、さらに特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれる。
【００５３】
例えば、上記実施形態では、上壁２０及び底壁３０が隔壁５０と平行な方向（Ｘ軸方向）に長い長方形である例が示されたが、上壁２０及び底壁３０は、隔壁５０と直交する方向（Ｙ軸方向）に長い長方形であってもよい。
【００５４】
次に、本実施形態の圧力容器についての実施例を説明する。
【実施例】
【００５５】
本圧力容器に１０ＭＰａの内圧が作用したときに当該圧力容器に生じる最大応力について、前記割合Ｗ／Ｈが０．７５〜４．０の範囲で解析した。図５は、その結果を示している。なお、最大応力が生じた場所は、上壁２０と周壁４０との境界及び底壁３０と周壁４０との境界であった。本実施例では、容器本体１０及び隔壁５０の肉厚は、すべて２７．５ｍｍである。
【００５６】
図５に示されるように、横軸に前記割合Ｗ／Ｈをとり、縦軸に最大応力をとると、下向きに凸となる曲線が得られた。この図５から、前記割合Ｗ／Ｈが１．０〜３．３に設定された場合に最大応力が比較的小さくなることが確認された。具体的に、本実施例では、前記割合Ｗ／Ｈが１．０〜３．３の範囲では、最大応力が４００ＭＰａ以下となる。このため、本圧力容器の材料としてＦＣＤ４００が用いられた場合、前記割合Ｗ／Ｈが１．０〜３．３に設定されることが特に好ましくなる。すなわち、ＦＤＣ４００の引張強さは４００ＭＰａであるので、前記割合Ｗ／Ｈが１．０〜３．３に設定されることにより、圧力容器に生じる最大応力が前記引張強さの４００ＭＰａ以下に抑えられる。
【００５７】
さらに、図５から、前記割合Ｗ／Ｈが１．７５〜２．５の範囲に設定されることがより好ましいことが分かる。この範囲では、圧力容器に生ずる最大応力が３２０ＭＰａ以下に抑えられる。このため、各壁の薄肉化が可能となり、これにより圧力容器の重量の低減が可能となる。
【００５８】
また、図５より、前記割合Ｗ／Ｈが２のときに最大応力が最小値３１４ＭＰａとなっていることが分かる。
【符号の説明】
【００５９】
１０    容器本体
１０ａ  第一室
１０ｂ  第二室
２０    上壁
３０    底壁
４０    周壁
４２    周壁本体
４４    一対の第一対向壁
４６    一対の第二対向壁
４８    蓋壁
５０    隔壁
６０    支持部
６２    外側支持部
６４    内側支持部
７０    熱交換器
【図１】
2015200372.tif 000003
【図２】
2015200372.tif 000004
【図３】
2015200372.tif 000005
【図４】
2015200372.tif 000006
【図５】
2015200372.tif 000007