(57)【要約】【課題】熱間プレス前の鋼板強度を低減させつつ、熱間プレスに供する際の急速・短時間加熱でも十分な焼入れ性を確保しうる熱間プレス用鋼板を提供する。【解決手段】成分組成が、質量％で、Ｃ：０．１０〜０．３０％、Ｓｉ：２．０％以下（０％含む）、Ｍｎ：１．０〜３．０％、Ｃｒ：１．０％以下（０％を含まず）、Ｔｉ：０．０１〜０．１０％、Ｂ：０．０００３〜０．０１００％、をそれぞれ含み、残部が鉄および不可避的不純物からなり、鋼組織が、フェライトとセメンタイトとからなり、セメンタイトを内包するフェライトの面積率が５０％以上であり、前記フェライト中に内包されたセメンタイトの平均アスペクト比が２以下であり、前記フェライト中に内包されたセメンタイトのＳｉ濃度をＳｉθ、Ｍｎ濃度をＭｎθ、鋼板全体のＭｎ含有量をＭｎ、Ｓｉ含有量をＳｉとするとき、Ｍｎθ／Ｍｎ≦１．３、Ｓｉθ／Ｓｉ≧０．８を満たす熱間プレス用鋼板。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
成分組成が、質量％で（以下、化学成分について同じ。）、
Ｃ  ：０．１０〜０．３０％、
Ｓｉ：２．０％以下（０％を含まず）
Ｍｎ：０．５〜３．０％、
Ｃｒ：１．０％以下（０％を含まず）、
Ｔｉ：０．０１〜０．１０％、
Ｂ  ：０．０００３〜０．０１００％、
をそれぞれ含み、残部が鉄および不可避的不純物からなり、
鋼組織が、
フェライトとセメンタイトとからなり、
セメンタイトを内包するフェライトの面積率が５０％以上であり、
前記フェライト中に内包されたセメンタイトの平均アスペクト比が２以下であり、
前記フェライト中に内包されたセメンタイトのＳｉ濃度をＳｉθ、Ｍｎ濃度をＭｎθ、鋼板全体のＭｎ含有量をＭｎ、Ｓｉ含有量をＳｉとするとき、Ｍｎθ／Ｍｎ≦１．３、Ｓｉθ／Ｓｉ≧０．８を満たす
ことを特徴とする熱間プレス用鋼板。
【請求項２】
成分組成が、さらに、
Ｃｕ：０．５０％以下（０％を含まず）、
Ｎｉ：０．５０％以下（０％を含まず）、
Ｍｏ：０．５０％以下（０％を含まず）の少なくとも１種以上
を含むものである請求項１に記載の熱間プレス用鋼板。
【請求項３】
成分組成が、さらに、
Ｖ：０．１０％以下（０％を含まず）および／または
Ｎｂ：０．１０％以下（０％を含まず）
を含むものである請求項１または２に記載の熱間プレス用鋼板。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱間プレス時において、高速・短時間加熱でも優れた焼入れ性を示す熱間プレス用鋼板に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、自動車の燃費改善を実現するため、鋼板に対してさらなる高強度化が求められている。例えば、薄くても強度が６００ＭＰａ以上のハイテン材は、車体の軽量化と衝突時の安定性を両立できるため汎用されている。最近では、側面衝突の車体強度をさらに高めるため、１０００ＭＰａ級や１５００ＭＰａ級の超ハイテン材の使用が検討されている。しかしながら、超ハイテン材は、強度が非常に高いため加工性に劣る問題がある。
【０００３】
超ハイテン材を使用せずに、高強度の加工部品が得られる技術として、熱間プレス（ホットスタンプ、ホットプレス、ダイクエンチ等とも呼ばれる。）が注目されている。熱間プレスは、鋼板（ブランク）をオーステナイト域の温度まで加熱して軟化させた後、金型で加工しながら急冷して焼き入れを行う方法であり、これにより、引張強度１３００ＭＰａ以上の高強度を備え、かつ、形状凍結性にも優れた加工部品（熱間プレス成形部品）を得ることができる。また、熱間プレスで製造された加工部品は、従来の冷間プレスで製造された同強度の加工部品に比べて耐遅れ破壊性に優れるという利点も有している。
【０００４】
上記のように、熱間プレスは優れた技術であるが、以下のような課題を有している。
【０００５】
すなわち、熱間プレス後の加工部品において１３００ＭＰａ以上の引張強度を確保するためには、熱間プレスに供する熱間プレス用鋼板に、焼き入れ後の強度確保のために多量のＣを添加し、焼入れ性確保のために多量のＭｎやＣｒを添加し、靭性確保のためにＢを添加するなど、多量の合金元素の添加が必要となってくる。さらに、不純物として存在するＮなどの悪影響を無害化するためにＴｉなどの添加も必要となってくる。これら合金元素の多量の添加により、熱間プレスに供する熱間プレス鋼板の強度が上昇し、ブランク加工時におけるシャー刃の摩耗が大きくなったりするなどの問題が生じる。
【０００６】
また、特許文献１に開示されている熱間プレス方法は優れた技術であるが、熱間プレス前の鋼板の強度を下げるために、熱間プレス用鋼板の焼入れ元素、特にＭｎの含有量を低くしている。焼入れ元素の含有量の低下は、焼入れ性を劣化させ、冷却設備の増強を必要とする。また、安定した焼入れ性を得ることが困難となり、熱間プレスにより得られる熱間プレス成形部品に硬さのばらつきが生じ、この硬さのばらつきが、熱間プレス成形部品の靭性を低下させる場合もある。したがって、生産性や品質の安定性を考慮すると、焼入れ性を向上させるためＭｎなどの焼き入れ元素の含有量を低減させない対応を取ることが必要となる。
【０００７】
そこで、特許文献２には、１３００ＭＰａ以上の引張強度を有する熱間プレス成形部品の素材である熱間プレス用鋼板として、特に熱間プレスに供する前の状態において、良好な加工性、鋼板平坦矯正性およびブランク加工性を有しながら、熱間プレス時の焼入れ性に優れた熱間プレス用鋼板を提供することを目的として、Ｍｎ含有量を低減することなく、フェライト中のセメンタイトの６０面積％以上を球状化セメンタイトとした熱間プレス用鋼板が提案されている。
【０００８】
一方、熱間プレス自体の課題として、熱間プレスに供する鋼板の加熱に時間がかかったり、加熱温度到達後の保持時間（加熱保持時間）が長いことが生産性を律速するため、加熱速度の向上や加熱保持時間の短縮が検討されている（例えば、非特許文献１参照）。
【０００９】
熱間プレスの生産性向上を目的として、上記特許文献２に記載された熱間プレス用鋼板を用いて、加熱速度の向上や加熱保持時間の短縮を図ろうとすると、炭化物であるセメンタイトが球状化されているため、その溶解が遅延し、焼入れ性が劣化して、熱間プレスで成形された部品の強度が十分に確保できない問題が生じる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１０】
【特許文献１】特開平１０−９６０３１号公報
【特許文献２】特開２０１０−４７７８６号公報
【非特許文献】
【００１１】
【非特許文献１】牧  清二郎ら：「通電加熱を利用した鋼の部分焼入れ（塑性加工とその周辺技術（１），ものづくりにおける基礎研究と先端技術の融合）」、機械材料・材料加工技術講演会講演論文集，日本機械学会、２０１０年１１月２７日，第２０１０巻，第１８号，ｐ．３０５−１〜３０５−５
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
本発明は前記事情に着目してなされたものであり、その目的は、熱間プレス前における鋼板強度を低減させつつ、熱間プレスに供する際における急速・短時間加熱でも十分な焼入れ性を確保しうる熱間プレス用鋼板を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
請求項１に記載の発明は、
成分組成が、質量％で（以下、化学成分について同じ。）、
Ｃ  ：０．１０〜０．３０％、
Ｓｉ：２．０％以下（０％を含まず）
Ｍｎ：０．５〜３．０％、
Ｃｒ：１．０％以下（０％を含まず）、
Ｔｉ：０．０１〜０．１０％、
Ｂ  ：０．０００３〜０．０１００％、
をそれぞれ含み、残部が鉄および不可避的不純物からなり、
鋼組織が、
フェライトとセメンタイトとからなり、
セメンタイトを内包するフェライトが面積率で５０％以上存在し、
前記フェライト中に内包されたセメンタイトの平均アスペクト比が２以下であり、
前記フェライト中に内包されたセメンタイトのＳｉ濃度をＳｉθ、Ｍｎ濃度をＭｎθ、鋼板全体のＭｎ含有量をＭｎ、Ｓｉ含有量をＳｉとするとき、Ｍｎθ／Ｍｎ≦１．３、Ｓｉθ／Ｓｉ≧０．８を満たす
ことを特徴とする熱間プレス用鋼板である。
【００１４】
請求項２に記載の発明は、
成分組成が、さらに、
Ｃｕ：０．５０％以下（０％を含まず）、
Ｎｉ：０．５０％以下（０％を含まず）、
Ｍｏ：０．５０％以下（０％を含まず）の少なくとも１種以上
を含むものである請求項１に記載の熱間プレス用鋼板である。
【００１５】
請求項３に記載の発明は、
成分組成が、さらに、
Ｖ：０．１０％以下（０％を含まず）および／または
Ｎｂ：０．１０％以下（０％を含まず）
を含むものである請求項１または２に記載の熱間プレス用鋼板である。
【発明の効果】
【００１６】
本発明によれば、フェライト中に内包されたセメンタイトを球状化したことで、熱間プレス前における鋼板強度を低減させつつ、該球状化セメンタイトの、Ｍｎ濃度を制限するとともにＳｉ濃度を確保することで、炭化物であるセメンタイトの溶解しやすさを高めることにより、熱間プレスに供する際における高速・短時間加熱でも上記球状化セメンタイトが容易かつ十分に溶解し、優れた焼入れ性を確保できる熱間プレス用鋼板を提供できるようになった。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
以下、本発明に係る熱間プレス用鋼板（以下、「本発明鋼板」ともいう。）について、さらに詳細に説明する。
【００１８】
まず、本発明鋼板を構成する鋼組織について説明する。
【００１９】
〔本発明鋼板の鋼組織〕
本発明に係る熱間プレス用鋼板の鋼組織は、フェライトとセメンタイトとからなり、セメンタイトを内包するフェライトが面積率で５０％以上存在し、前記フェライト中に内包されるセメンタイトの平均アスペクト比が２以下であり、前記フェライト中に内包されるセメンタイトのＳｉ濃度をＳｉθ、Ｍｎ濃度をＭｎθ、鋼板全体のＭｎ含有量をＭｎ、Ｓｉ含有量をＳｉとするとき、Ｍｎ≦１．３、Ｓｉθ／Ｓｉ≧０．８を満たすものとする。
【００２０】
＜フェライトとセメンタイトとからなり、セメンタイトを内包するフェライトが面積率で５０％以上＞
熱間プレス用鋼板の冷間加工性を確保するためである。鋼組織がフェライトとセメンタイト以外の相や組織を含有したり、球状化した（後述）セメンタイトを内包するフェライトの割合が面積率で５０％に満たないと、熱間プレス用鋼板が硬質化してしまう。
【００２１】
＜前記フェライト中に内包されたセメンタイトの平均アスペクト比が２以下＞
フェライト中に内包されたセメンタイトを球状化することで、熱間プレス用鋼板の冷間加工性を向上させるためである。セメンタイトの平均アスペクトが２超え、すなわち、セメンタイトの球状化が不十分であると、上記と同様に熱間プレス用鋼板が硬質化してしまう。
【００２２】
＜前記フェライト中に内包されたセメンタイトのＳｉ濃度をＳｉθ、Ｍｎ濃度をＭｎθ、鋼板全体のＭｎ含有量をＭｎ、Ｓｉ含有量をＳｉとするとき、Ｍｎ≦１．３、Ｓｉθ／Ｓｉ≧０．８＞
上記球状化セメンタイトの、Ｍｎ濃度を制限するとともにＳｉ濃度を確保することで、炭化物であるセメンタイトの溶解能を高めることで、熱間プレスに供する際における高速・短時間加熱でも上記球状化セメンタイトを容易かつ十分に溶解し、優れた焼入れ性を確保するためである。Ｍｎθ／Ｍｎが１．３を超えた場合（すなわち、球状化セメンタイト中にＭｎが濃化しすぎた場合）や、Ｓｉθ／Ｓｉが０．８に満たない場合（すなわち、球状化セメンタイトからＳｉが排出されすぎた場合）は、熱間プレスに供する際における高速・短時間加熱では、球状化セメンタイトが十分に溶解せず、所望の焼入れ性を確保できなくなる。
【００２３】
ここで、セメンタイトを内包するフェライトの面積率、前記フェライト中に内包されたセメンタイトの、平均アスペクト比、ならびに、Ｓｉ濃度およびＭｎ濃度の測定方法について以下に説明する。
【００２４】
〔セメンタイトを内包するフェライトの面積率の測定方法〕
鋼板をレペラー腐食し、透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ；倍率１５００倍）観察によりフェライトを初めとする各相（マルテンサイト、ベイナイト等）の組織を同定した後、光学顕微鏡（倍率：１０００倍）観察により、粒内にセメンタイトが分断されて分布したフェライトの合計面積を測定し、全組織の面積に対する分率（面積率）を求めた。なお、上記フェライトの合計面積には、内包されたセメンタイトの面積を含むものとした。
【００２５】
〔前記フェライト中に内包されたセメンタイトの平均アスペクト比の測定方法〕
前記フェライト中に内包された個々のセメンタイトについて、それぞれ、長径を求め、その長径の方向に直角な方向の径を短径とし、長径／短径の比をアスペクト比と定義して求め、それら個々のセメンタイトのアスペクト比を算術平均することで平均アスペクト比を求めた。
【００２６】
〔前記フェライト中に内包されたセメンタイトのＳｉ濃度およびＭｎ濃度の測定方法〕
抽出レプリカサンプルを作製し、透過型電子顕微鏡のエネルギー分散型Ｘ線分析法にてフェライト中のセメンタイトの組成を分析する。このとき、抽出レプリカの薄膜の成分を含む分析結果が得られるので、その分析値を補正するため、分析結果から求められるセメンタイト中のＦｅ濃度とＳｉ濃度の比（Ｓｉθ／Ｆｅθ）とセメンタイト中のＦｅ濃度とＭｎ濃度の比（Ｍｎθ／Ｆｅθ）を用い、下記式（１）および式（２）にてセメンタイト中のＳｉ濃度ＳｉθおよびＭｎ濃度Ｍｎθをそれぞれ求めた。
【００２７】
【数１】
2015113501.tif 000002
【００２８】
次に、本発明鋼板を構成する成分組成について説明する。以下、化学成分の単位はすべて質量％である。
【００２９】
〔本発明鋼板の成分組成〕
Ｃ：０．１０〜０．３０％
熱間プレスは、素材の熱間プレス用鋼板を加熱して軟質化させ、プレス成形をしやすくすることが特徴の一つであるが、あわせて、プレス金型等で急冷して鋼を焼入れし、より高強度の熱間プレス成形部品を得ることも特徴である。鋼の焼入れ後の強度は主としてＣ含有量によって決定されるため、熱間プレス成形部品に要求される強度に応じてＣ含有量を設定する必要がある。本発明が目標とする熱間プレス成形部品の引張強度１３００ＭＰａ以上を得るためにＣ含有量を０．１０％以上とする。ただし、Ｃ含有量が高くなりすぎると、熱間プレスに供する熱間プレス用鋼板が硬質化し、熱間プレス前における冷間加工性を確保することが困難となるので、Ｃ含有量は０．３０％以下とする。好ましくは０．１４〜０．２８％、さらに好ましくは０．１８〜０．２５％である。
【００３０】
Ｓｉ：２．０％以下（０％を含まず）
Ｓｉは、熱間プレス用鋼板の焼入れ性を高め、かつ熱間プレス成形部品の強度を安定して確保するのに有効な元素である。ただし、Ｓｉ含有量が高くなりすぎると、熱間プレス用鋼板の軟質化が困難となるとともに、Ａｃ３点が著しく上昇し、熱間プレス時の加熱段階でフェライトが残存することで、強度が確保できなくなるため、Ｓｉ含有量は２．０％以下とする。好ましくは０．０２〜１．８％、さらに好ましくは０．３〜１．５％である。
【００３１】
Ｍｎ：０．５〜３．０％
Ｍｎは、上記Ｓｉと同様、熱間プレス用鋼板の焼入れ性を高め、かつ熱間プレス成形部品の強度を安定して確保するのに非常に有効な元素である。このような作用を有効に発揮させるためには、Ｍｎを０．５％以上含有させる必要がある。ただし、Ｍｎ含有量が高くなりすぎると、熱間プレス用鋼板の軟質化が困難となるので、Ｍｎ含有量は３．０％以下とする。好ましくは０．７〜２．６％、さらに好ましくは１．０〜２．４％である。
【００３２】
Ｃｒ：１．０％以下（０％を含まず）
Ｃｒは、不純物として鋼中に含有される元素であるが、熱間プレス用鋼板の焼入れ性を高め、かつ熱間プレス成形部品の強度を安定して確保するのに非常に有効な元素でもある。ただし、Ｃｒ含有量が高くなりすぎると、熱間プレス用鋼板の軟質化が困難となるので、Ｃｒ含有量は１．０％以下とする。好ましくは０．８％以下、さらに好ましくは０．５％以下である。なお、上記作用による効果をより確実に得るには、Ｃｒ含有量は０．１％以上とすることが好ましい。
【００３３】
Ｔｉ：０．０１〜０．１０％
Ｔｉは、ＢおよびＡｌよりも窒化物形成能が高いので、Ｔｉを十分に含有させることによりプレス成形部品の靭性劣化の原因となるＢＮやＡｌＮの形成を抑制することが可能となる。このような作用を有効に発揮させるためには、Ｔｉを０．０１％以上含有させる必要がある。ただし、Ｔｉ含有量が高くなりすぎると、Ｔｉが鋼中のＣと結合してＴｉＣを多量に形成し、熱間プレス用鋼板の軟質化が困難となるので、Ｔｉ含有量は０．１０％以下とする。好ましくは０．０７％以下、さらに好ましくは０．０５％以下である。
【００３４】
Ｂ：０．０００３〜０．０１００％
Ｂは、熱間プレス用鋼板の焼入れ性を高め、かつ熱間プレス鋼板部材の強度を安定して確保するのに非常に有効な元素である。このような作用を有効に発揮させるためには、Ｂを０．０００３％以上含有させる必要がある。ただし、Ｂ含有量が高くなりすぎると、熱間プレス用鋼板の軟質化が困難となるので、Ｂ含有量は０．０１００％以下とする。好ましくは０．０００５〜０．００８０％、さらに好ましくは０．０００８〜０．００５０％以下である。
【００３５】
本発明鋼板は上記成分を基本的に含有し、残部が鉄および不可避的不純物（Ｐ、Ｓ、Ｎ、Ａｌ、Ｏ等）である。
【００３６】
本発明鋼板は、その他、本発明の作用を損なわない範囲で、以下の許容成分を含有させることができる。
【００３７】
Ｃｕ：０．５０％以下（０％を含まず）、
Ｎｉ：０．５０％以下（０％を含まず）、
Ｍｏ：０．５０％以下（０％を含まず）の少なくとも１種以上
これらの元素は、熱間プレス用鋼板の焼入れ性を高めるのに有効に作用する。ただし、過剰に含有させても上記作用が飽和してしまい、経済的に無駄であるので、各元素とも上限値以下の含有とするのが推奨される。なお、上記作用をより効果的に発揮させるためには、各元素とも、その下限を０．１０％とするのがさらに好ましい。
【００３８】
Ｖ：０．１０％以下（０％を含まず）および／または
Ｎｂ：０．１０％以下（０％を含まず）
ＶおよびＮｂは、微細な炭化物を形成し、ピン止め効果により組織を微細にする効果がある。ただし、過剰に含有させても上記作用が飽和してしまい、経済的に無駄であるので、各元素とも上限値以下の含有とするのが推奨される。なお、上記作用をより効果的に発揮させるためには、各元素とも、その下限を０．０１％とするのがさらに好ましい。
【００３９】
なお、本発明鋼板は、非めっき鋼板、めっき鋼板のいずれでもよい。めっき鋼板の場合、そのめっきの種類としては、一般的な亜鉛系めっき、アルミ系めっき等のいずれでもよい。また、めっきの方法は、溶融めっき、電気めっき等のいずれでもよく、さらにめっき後に合金化熱処理を施してもよく、複層めっきを施してもよい。
【００４０】
次に、上記本発明鋼板を得るための好ましい製造方法を以下に説明する。
【００４１】
〔本発明鋼板の好ましい製造方法〕
まず、転炉で上記成分組成の範囲に調整された鋼を溶製し、この溶製された鋼を連続鋳造によりスラブとする。
【００４２】
このスラブを１１００〜１３００℃で５〜１２０ｍｉｎ加熱保持し、仕上げ温度がオーステナイト域の温度となる条件で熱間圧延（熱延）を行う。
鋼組織をオーステナイト単相とし、オーステナイト域の温度で加工を終了させることにより、巻取り後に生成するフェライトの細粒化を防止することで、最終的に得られる熱間プレス用鋼板の軟質化を実現できる。
【００４３】
［熱延後の冷却速度：１０℃／ｓ以上、巻取り温度：３００〜４５０℃］
熱延終了後、１０℃／ｓ以上の平均冷却速度で冷却し３００〜４５０℃で巻き取る。
このように３００〜４５０℃まで急冷することで、鋼組織中に転位密度の高いベイナイト組織を一定量含有させることができ、その結果、後段の冷間圧延後の焼鈍過程で再結晶が促進され、再結晶に伴って生成するセメンタイトのアスペクト比低減（球状化）が実現される。
また、置換型元素であるＭｎやＳｉが移動し難い温度域である３００〜４５０℃まで急冷することで、巻取り後の冷却中において、セメンタイト中にＭｎが流れ込んで濃化することや、セメンタイトからＳｉが排出されて濃度低下することを防止できる。
【００４４】
［冷延率：３０〜８０％］
熱延工程で得られた熱延材は、酸洗後、冷間圧延（冷延）が施されるが、その冷延率は３０〜８０％とする。
冷間での加工度を高めることで、次工程の焼鈍工程における再結晶を促進し、再結晶に伴って生成するセメンタイトのアスペクト比低減（球状化）に寄与する。ただし、冷延率を高くしすぎると、フェライト粒の展伸の程度が大きくなり、その後に焼鈍を施して得られる熱間プレス用鋼板の強度が高くなり、軟質化することが困難となる。
【００４５】
［焼鈍温度：５００〜７５０℃、焼鈍時間：１０〜３００ｓ］
冷延工程で得られた冷延材には焼鈍が施されるが、その焼鈍温度は５００〜７５０℃、焼鈍時間は１０〜３００ｓとする。
５００℃以上で一定時間保持することで、再結晶が起こり、セメンタイトのアスペクト比が低減（球状化）する。高温で長時間保持するほど再結晶は起こりやすくなり、セメンタイトのアスペクト比低減（球状化）には好ましいが、一方でセメンタイト中に合金元素が濃化しやすくなり、高温プレス用鋼板を高温プレスする際における高速・短時間加熱時の焼入れ性が劣化する。
【００４６】
なお、上記焼鈍が終了した鋼板を本発明に係る熱間プレス用鋼板としてもよいが、上記焼鈍が終了した鋼板に対してさらに表面に電気めっき層や溶融めっき層を施したものを本発明に係る熱間プレス用鋼板としてもよい。あるいは、熱間プレス成形部品の製造時に発生する可能性のあるスケールを抑制するため、および／または、熱間プレス時の形状加工を容易にするために、金属、有機物もしくは無機物、または、これらの複合化合物もしくは混合物からなる被覆層を表面に形成したものを本発明に係る熱間プレス用鋼板としてもよい。
【実施例】
【００４７】
真空誘導炉（ＶＩＦ）を用い、下記表１に示した化学成分を含有する供試鋼を溶製し、５０ｋｇのインゴットに鋳造して冷却した。得られたインゴットを１２００℃に加熱した後、いったん板厚２５ｍｍに熱間圧延し、これを供試材とした。この供試材を、再度１２００℃に加熱した後、仕上げ温度９００℃で各板厚に熱間圧延し、その後、巻取りを模擬するため、２０℃／ｓの冷却速度で急冷して、各巻取り温度で急冷を停止し、巻取り温度に加熱した大気炉に投入して３０分間保持した後、炉冷して熱延板とした。そして、この熱延板に冷間圧延を施し、板厚１．４ｍｍの冷延板とした。この冷延板を連続焼鈍ライン（ＣＡＬ）シミュレータを用いて各焼鈍温度・焼鈍時間で焼鈍処理を施し、焼鈍板とした。また、表面にめっきを施す場合は、めっきシミュレータを用いて、各焼鈍温度・焼鈍時間で焼鈍処理を施した後、めっき浴に浸漬し、めっきを付与し、溶融めっき板とした。このようにして作製した焼鈍板と溶融めっき板を熱間プレス用鋼板供試材とした。各製造条件を下記表２に示す。
【００４８】
このようにして作製した各熱間プレス用鋼板供試材について、上記［発明を実施するための形態］の項で説明した測定方法により、セメンタイトを内包するフェライトの面積率、前記フェライト中に内包されたセメンタイトの、平均アスペクト比、ならびに、Ｓｉ濃度およびＭｎ濃度を測定した。また、各供試材について、熱間プレス前における機械的特性を評価するため、ＪＩＳ  Ｚ  ２２０１に記載の５号試験片を作製し、ＪＩＳ  Ｚ  ２２４１に従って引張試験を行い、引張強度を測定した。
【００４９】
次いで、上記各熱間プレス用鋼板供試材について、熱間プレス時における焼入れ性を評価するため、各供試材を通電加熱装置にて８０℃／ｓの加熱速度で９００℃まで加熱し、９０ｓ保持した後、種々の冷却速度で冷却し、熱処理後の各供試材の鋼組織を分析することにより、マルテンサイトが面積率で９０％以上確保できる冷却速度を求め、それを臨界冷却速度として焼入れ性を評価する指標とした。
【００５０】
また、上記各熱間プレス用鋼板供試材を、上記通電加熱装置にて８０℃／ｓの加熱速度で９００℃まで加熱し、９０ｓ保持した後、直ちにプレスを施し、金型焼入れを行った。このようにして得られた熱間プレス後の供試材について、熱間プレス後における機械的特性を評価するため、ＪＩＳ  Ｚ  ２２０１に記載の５号試験片を作製し、ＪＩＳ  Ｚ  ２２４１に従って引張試験を行い、引張強度を測定した。
【００５１】
これらの測定結果を下記表３に示す。
【００５２】
【表１】
2015113501.tif 000003
【００５３】
【表２】
2015113501.tif 000004
【００５４】
【表３】
2015113501.tif 000005
【００５５】
上記表３に示すように、試験Ｎｏ．１、１０〜１２、１６〜２１は本発明で規定する成分組成および鋼組織の要件のうち少なくともいずれかを満足しない比較鋼板であり、熱間プレス前の引張強度、臨界冷却速度、熱間プレス後の引張強度の少なくともいずれかが合格基準を満たしていない。
【００５６】
これに対し、試験Ｎｏ．２〜９、１３〜１５はいずれも、本発明の成分組成の範囲を満足する鋼種を用い、推奨の製造条件で製造した結果、本発明の鋼組織規定の要件をすべて充足する発明鋼板であり、熱間プレス前の引張強度、臨界冷却速度、熱間プレス後の引張強度は全て合格基準を満たしており、熱間プレス前における鋼板強度を低減させつつ、熱間プレスに供する際における急速・短時間加熱でも十分な焼入れ性を確保しうる熱間プレス用鋼板が得られることが確認できた。