(57)【要約】【課題】計算負荷を軽減しつつ、高精度にラジカル量の予測を可能とする。【解決手段】本技術の一形態に係るシミュレーション方法は、被加工体にプラズマを利用した所定の加工処理を行う際の加工条件を取得することを含む。前記加工条件に基づいて、前記被加工体の表面の所定の評価点における、当該評価点からプラズマ空間を見通すことができる視野領域に相当する立体角が算出される。前記立体角と、前記評価点に入射するラジカルの当該評価点との反応確率とを引数とする関数を用いて、フラックス法により前記評価点に入射する入射ラジカル量が算出される。【選択図】図８
2015103653.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
被加工体にプラズマを利用した所定の加工処理を行う際の加工条件を取得し、
前記加工条件に基づいて、前記被加工体の表面の所定の評価点における、当該評価点からプラズマ空間を見通すことができる視野領域に相当する立体角を算出し、
前記立体角と、前記評価点に入射するラジカルの当該評価点との反応確率とを引数とする関数を用いて、フラックス法により前記評価点に入射する入射ラジカル量を算出する
シミュレーション方法。
【請求項２】
請求項１に記載のシミュレーション方法であって、
前記入射ラジカル量を算出する処理は、前記プラズマ空間から前記評価点へ直接入射する第１のラジカル量と、前記被加工体の表面から放出されて前記評価点へ入射する第２のラジカル量との総和を算出する
シミュレーション方法。
【請求項３】
請求項２に記載のシミュレーション方法であって、
前記入射ラジカル量を算出する処理は、前記立体角が所定の閾値以下のとき、前記立体角が前記閾値であるときのラジカル量を前記入射ラジカル量として算出する
シミュレーション方法。
【請求項４】
請求項１に記載のシミュレーション方法であって、
前記立体角をｄΩ、前記反応確率をＳn、前記プラズマ空間で生成されるラジカル量をΓn0としたとき、ｄΩ＞Ｌの場合において、前記評価点における入射ラジカル量Γ（ｄΩ，Ｓｎ）は、ｍ１（Ｓｎ）およびｍ２（Ｓｎ）をそれぞれ前記反応確率に依存するパラメータとして、
Γ（ｄΩ，Ｓｎ）／Γn0＝［ｄΩ／（２π）＋ｍ１（Ｓｎ）ｄΩｍ２（Ｓｎ）］
の式で算出されるシミュレーション方法。
【請求項５】
請求項１に記載のシミュレーション方法であって、
前記立体角をｄΩ、前記反応確率をＳn、前記プラズマ空間で生成されるラジカル量をΓn0としたとき、ｄΩ＞Ｌの場合において、前記評価点における入射ラジカル量Γ（ｄΩ，Ｓｎ）は、ｍ１（Ｓｎ）およびｍ２（Ｓｎ）をそれぞれ前記反応確率に依存するパラメータとして、
Γ（ｄΩ，Ｓｎ）／Γn0＝ｍ１（Ｓｎ）［ｄΩ／（２π）＋ｄΩｍ２（Ｓｎ）］
の式で算出されるシミュレーション方法。
【請求項６】
請求項４に記載のシミュレーション方法であって、
ｄΩ≦Ｌの場合において、前記評価点における入射ラジカル量Γ（ｄΩ，Ｓｎ）は、ｄΩ＝Ｌのときの値で一定とするシミュレーション方法。
【請求項７】
被加工体にプラズマを利用した所定の加工処理を行う際の加工条件に基づいて、前記被加工体の表面の所定の評価点における、当該評価点からプラズマ空間を見通すことができる視野領域に相当する立体角を算出する処理と、
前記立体角と、前記評価点に入射するラジカルの当該評価点との反応確率とを引数とする関数を用いて、フラックス法により前記評価点に入射する入射ラジカル量を算出する処理と
を含む計算を情報処理装置に実行させるシミュレーションプログラム。
【請求項８】
被加工体にプラズマを利用した所定の加工処理を行う加工部と、
前記加工部におけるプラズマ状態をモニタリングする検出部と、
前記所定の加工処理をシミュレーションするシミュレータと、
前記シミュレータによるシミュレーション結果に基づいて前記加工部を制御する制御部と
を具備し、
前記シミュレータは、
前記所定の加工処理を行う際の加工条件を取得するように構成された入力部と、
前記加工条件に基づいて、前記被加工体の表面の所定の評価点における、当該評価点からプラズマ空間を見通すことができる視野領域に相当する立体角を算出し、前記立体角と、前記評価点に入射するラジカルの当該評価点との反応確率とを引数とする関数を用いて、フラックス法により前記評価点に入射する入射ラジカル量を算出するように構成された演算部と、
前記入射ラジカル量に基づいて生成された前記加工条件の補正信号を前記制御部へ出力する出力部と
を有する
加工装置。
【請求項９】
請求項８に記載の加工装置であって、
前記シミュレータの出力に基づいて、前記加工処理の異常を報知するように構成された管理システムをさらに具備する
加工装置。
【請求項１０】
被加工体にプラズマを利用した所定の加工処理を行う際の加工条件を取得するように構成された入力部と、
前記加工条件に基づいて、前記被加工体の表面の所定の評価点における、当該評価点からプラズマ空間を見通すことができる視野領域に相当する立体角を算出し、前記立体角と、前記評価点に入射するラジカルの当該評価点との反応確率とを引数とする関数を用いて、フラックス法により前記評価点に入射する入射ラジカル量を算出するように構成された演算部と
を具備するシミュレータ。
【請求項１１】
被加工体にプラズマを利用した所定の加工処理を行う際の加工条件を取得し、
前記加工条件に基づいて、前記被加工体の表面の所定の評価点における、当該評価点からプラズマ空間を見通すことができる視野領域に相当する立体角を算出し、
前記立体角と、前記評価点に入射するラジカルの当該評価点との反応確率とを引数とする関数を用いて、フラックス法により前記評価点に入射する入射ラジカル量を算出し、
前記入射ラジカル量に基づいて予測された加工形状を評価し、
前記加工形状の評価結果に基づいて前記加工条件およびチップ内レイアウトの少なくとも１つを変更する
設計方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本技術は、被加工体の加工状態を予測するためのシミュレーション方法およびシミュレーションプログラム、並びに、そのシミュレーション方法を利用した加工装置、シミュレータおよび設計方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
半導体のプラズマエッチングシミュレーションでは、パターンへの入射ラジカル量と入射イオン量の計算を行い、それを用いて加工表面での反応を解くことでエッチレートが導出される。このエッチレートから形状進展計算がなされる。入射ラジカル量の算出では、パターン直上から加工表面要素に直接届く「直接成分」と、一度他の加工表面から再放出して届く「間接成分」の２つの計算が行われる。間接成分の計算は、加工形状の予測において、特に重要な要素となっている。
【０００３】
間接成分の計算方法としては、モンテカルロ法を用いた方法と、フラックス法を用いた方法とが知られている。前者では、物理を正確に反映できるものの、ターゲットパターンが高アスペクト比ほど多くのテストパーティクルが必要になるために計算時間が膨大となる。一方、後者では、物理を正しく反映しきれない部分があるものの、うまくモデル化すれば、計算コストが少なくて済むだけに、有用な計算手法となり得る。
【０００４】
代表的なフラックス法の計算方法として、例えば下記非特許文献１に記載のものが知られている。この方法は、間接成分は他要素からの再放出が１回のみと仮定し、２つの表面要素の法線ベクトルと要素重心を結ぶベクトルのなす角（φ）、重心間の距離（ｒ）、残留フラックス（（１−Ｓ）Γ）、表面要素面積（ｄＳ）を引数として計算するものである。
【０００５】
一方、下記特許文献１にも同様に、フラックス法を用いた計算手法が提案されている。この手法は、パターンを軸対称なホール形状に限った計算手法であり、円柱軸と垂直な面（Ｘ−Ｙ平面）で切られた円周上の微小要素からの再放出を、Ｘ軸と円周上の微小要素がなす角度（θ）について積分することで導出するものである。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特許第２８０３６４９号公報
【非特許文献】
【０００７】
【非特許文献１】Tuda et al., J. Appl. Phys. 81 (1997) 960
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかしながら、上記非特許文献１に記載の方法では、間接成分が１回の再放出しか考えられていないため、複数回の再放出があるような高アスペクト比（ＡＲ）の計算の場合には、間接フラックスの計算の誤差、ひいては、形状計算の誤差が大きくなってしまう。さらに、自身と相手方の情報を用いた計算であるため、計算負荷は表面要素の２乗に比例する。そのため、アスペクト比が大きくなればなるほど、計算負荷が急激に増加していってしまう。
【０００９】
一方、上記特許文献１に記載の方法では、パターン形状を軸対称の円柱形状に限定した計算手法であるため、ターゲットパターンが非対称軸構造である場合、周辺開口率がターゲットパターンの左右領域で異なる場合等における形状計算に対しては汎用性が乏しく、用途が限られてしまう。
【００１０】
以上のような事情に鑑み、本技術の目的は、計算負荷を軽減しつつ、高精度にラジカル量の予測が可能なシミュレーション方法およびシミュレーションプログラム、並びに、そのシミュレーション方法を利用した加工装置、シミュレータおよび設計方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
上記目的を達成するため、本技術の一形態に係るシミュレーション方法は、被加工体にプラズマを利用した所定の加工処理を行う際の加工条件を取得することを含む。
前記加工条件に基づいて、前記被加工体の表面の所定の評価点における、当該評価点からプラズマ空間を見通すことができる視野領域に相当する立体角が算出される。
前記立体角と、前記評価点に入射するラジカルの当該評価点との反応確率とを引数とする関数を用いて、フラックス法により前記評価点に入射する入射ラジカル量が算出される。
【００１２】
本技術の一形態に係るシミュレーションプログラムは、被加工体にプラズマを利用した所定の加工処理を行う際の加工条件に基づいて、前記被加工体の表面の所定の評価点における、当該評価点からプラズマ空間を見通すことができる視野領域に相当する立体角を算出する処理と、
前記立体角と、前記評価点に入射するラジカルの当該評価点との反応確率とを引数とする関数を用いて、フラックス法により前記評価点に入射する入射ラジカル量を算出する処理と
を含む計算を情報処理装置に実行させる。
【００１３】
本技術の一形態に係る加工装置は、加工部と、検出部と、シミュレータと、制御部とを具備する。
前記加工部は、被加工体にプラズマを利用した所定の加工処理を行う。
前記検出部は、前記加工部におけるプラズマ状態をモニタリングする。
前記シミュレータは、前記所定の加工処理をシミュレーションする。
前記制御部は、前記シミュレータによるシミュレーション結果に基づいて前記加工部を制御する。
前記シミュレータは、入力部と、演算部と、出力部とを有する。
前記入力部は、前記所定の加工処理を行う際の加工条件を取得するように構成される。
前記演算部は、前記加工条件に基づいて、前記被加工体の表面の所定の評価点における、当該評価点からプラズマ空間を見通すことができる視野領域に相当する立体角を算出し、前記立体角と、前記評価点に入射するラジカルの当該評価点との反応確率とを引数とする関数を用いて、フラックス法により前記評価点に入射する入射ラジカル量を算出するように構成される。
前記出力部は、前記入射ラジカル量に基づいて生成された前記加工条件の補正信号を前記制御部へ出力する。
【００１４】
本技術の一形態に係るシミュレータは、入力部と、演算部とを具備する。
前記入力部は、被加工体にプラズマを利用した所定の加工処理を行う際の加工条件を取得するように構成される。
前記演算部は、前記加工条件に基づいて、前記被加工体の表面の所定の評価点における、当該評価点からプラズマ空間を見通すことができる視野領域に相当する立体角を算出し、前記立体角と、前記評価点に入射するラジカルの当該評価点との反応確率とを引数とする関数を用いて、フラックス法により前記評価点に入射する入射ラジカル量を算出するように構成される。
【００１５】
本技術の一形態に係る設計方法は、被加工体にプラズマを利用した所定の加工処理を行う際の加工条件を取得することを含む。
前記加工条件に基づいて、前記被加工体の表面の所定の評価点における、当該評価点からプラズマ空間を見通すことができる視野領域に相当する立体角が算出される。
前記立体角と、前記評価点に入射するラジカルの当該評価点との反応確率とを引数とする関数を用いて、フラックス法により前記評価点に入射する入射ラジカル量が算出される。
前記入射ラジカル量に基づいて予測された加工形状が評価される。
前記加工形状の評価結果に基づいて前記加工条件およびチップ内レイアウトの少なくとも１つが変更される。
【発明の効果】
【００１６】
以上のように、本技術によれば、計算負荷を軽減しつつ、高精度にラジカル量を予測することができる。
なお、ここに記載された効果は必ずしも限定されるものではなく、本開示中に記載されたいずれかの効果であってもよい。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】本技術の第１の実施形態に係るシミュレータの一構成例を示す概略図である。
【図２】参照技術を説明する概念図である。
【図３】参照技術によるフラックス量の計算結果を示す図である。
【図４】本技術の一実施形態に係るシミュレーション方法を説明する、フラックスモデルの概念図である。
【図５】上記シミュレーション方法を説明する概念図である。
【図６】上記シミュレーション方法によるフラックス量の計算結果と参照技術によるフラックス量の計算結果とを比較して示す図である。
【図７】上記シミュレーション方法によるフラックス量の計算結果と参照技術によるフラックス量の計算結果とを比較して示す図である。
【図８】上記シミュレーション方法を説明するフローチャートである。
【図９】上記シミュレーション方法により得られたパターン形状を実形状と比較して示す図である。
【図１０】本技術の第２の実施形態において説明するシミュレーションソフトウェアの機能ブロック図である。
【図１１】本技術の第３の実施形態において説明する加工装置の一構成例を示すブロック図である。
【図１２】本技術の第４の実施形態において説明する設計方法のフローチャートである。
【図１３】上記設計方法を説明する被加工体の概略平面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
以下、本技術に係る実施形態を、図面を参照しながら説明する。
【００１９】
＜第１の実施形態＞
図１は、本技術の第１の実施形態に係るシミュレータ（情報処理装置）の一構成例を示している。以下、シミュレータ１００の構成について説明する。
【００２０】
［シミュレータ］
本実施形態のシミュレータ１００は、入力部１１と、演算部１２と、出力部１４とを備えている。入力部１１は、被加工体に対して所定の加工処理を行う際の加工条件を取得して演算部１２へ入力するように構成される。演算部１２は、形状・ダメージ演算部１３を有する。形状・ダメージ演算部１３では、入力部１１を介して入力された加工条件に基づいて、後述するシミュレーション方法によって、被加工体の形状進展やダメージ等の計算が行われる。
【００２１】
形状・ダメージ演算部１３は、ハードウェアで構成されて後述する計算処理を実現しもよいし、所定のシミュレーションプログラム（ソフトウェア）を用いて計算処理を実行してもよい。この場合、形状・ダメージ演算部１３は、例えばＣＰＵ（Central Processing Unit）等の演算装置で構成され、シミュレーションプログラムを外部から読み込み、そのプログラムを実行することにより計算を実行する。
【００２２】
シミュレーションプログラムは、例えば、図示しないデータベースや、別途設けられる例えばＲＯＭ（Read Only Memory）等の記憶部などに格納することができる。この際、シミュレーションプログラムを、例えばデータベースや別途設けられた記憶部等に予め実装した構成にしてもよいし、外部から例えばデータベースや別途設けられた記憶部等に実装する構成にしてもよい。外部からシミュレーションプログラムを取得する場合には、シミュレーションプログラムを、光ディスクや半導体メモリなどの媒体から配布するようにしてもよいし、インターネットなどの伝送手段を介してダウンロードするようにしてもよい。
【００２３】
出力部１４は、演算部１２によって計算された所定の加工処理のシミュレーション結果を出力するように構成される。出力部１４は、加工処理のシミュレーション結果と共に、例えば、演算に用いた加工処理条件およびパラメータ等の情報も出力してもよい。出力部１４は、例えばシミュレーション結果を表示する表示装置、シミュレーション結果を印刷して出力する印刷装置、シミュレーション結果を記録する記録装置等の装置のいずれか、または、これらの装置を適宜組み合わせて構成される。本実施形態では、シミュレータが出力部１４を備える例を説明するが、本技術はこれに限定されず、出力部１４がシミュレータの外部に設けられていてもよい。
【００２４】
シミュレータ１００はさらに、形状演算部１３における計算処理に必要となる各種パラメータを記憶するデータベース部を備えていてもよい。また、このようなデータベース部を、シミュレータの外部に設けてもよい。計算処理に必要となる各種パラメータを外部から随時入力する場合は、データベース部を設けなくてもよい。
【００２５】
本実施形態のシミュレータ１００は、被加工体に対して所定の加工処理を行う際に、被加工体表面の加工領域に入射するラジカル量を、フラックス法を用いて求める。
【００２６】
（参照技術）
代表的なフラックス法の計算方法として、例えば、文献「Tuda et al., J. Appl. Phys. 81 (1997) 960」に記載のものが知られている。この方法は、間接成分は他要素からの再放出が１回のみと仮定し、図２および下記（１）式に示すように、２つの表面要素（ＥP，ＥQ）の法線ベクトルと要素重心を結ぶベクトルのなす角（φP，φQ）、重心間の距離（ｒ）、残留フラックス（（１−Ｓ）Γ）、表面要素面積（ｄＳ）を引数として計算するものである。
【００２７】
【数１】
2015103653.tif 000003
【００２８】
しかしながら、この方法では、間接成分が１回の再放出しか考えられていないため、複数回の再放出があるような高アスペクト比（ＡＲ）の計算の場合には、図３に示すようにモンテカルロ法による計算と比較して、間接フラックスの計算の誤差、ひいては、形状計算の誤差が大きくなってしまう。さらに、自身と相手方の情報を用いた計算であるため、計算負荷は表面要素の２乗に比例する。そのため、アスペクト比が大きくなればなるほど、計算負荷が急激に増加していってしまう。
【００２９】
そこで本実施形態では、計算負荷を軽減しつつ、高精度にラジカル量を予測できるようにするため、以下に説明する方法でラジカル量を計算するようにしている。
【００３０】
[シミュレーションモデル]
本実施形態では、加工時間ｔに依存する立体角Ω（ｔ）と実効的な表面反応確率Ｓｎを引数として、擬似的に複数回数の再放出（対流・よどみ効果）を考慮したラジカル量をフラックス法で算出する。
【００３１】
被加工体に対する加工処理がプラズマエッチングの場合、被加工体の加工領域は、レジストマスクの開口領域である開口パターン（以下、単にパターンともいう。）に相当する。以下、プラズマエッチングプロセスを例に挙げて、ラジカルフラックスの計算方法を説明する。
【００３２】
（１）フラックスの計算方法
本実施形態に係るシミュレーション方法は、以下の計算処理を含む。当該計算処理は、シミュレーションプログラムとして、シミュレータ１００の演算部１２（形状・ダメージ演算部１３）に格納される。
【００３３】
（ａ）被加工体にプラズマを利用した所定の加工処理を行う際の加工条件を取得する。
（ｂ）上記加工条件に基づいて、上記被加工体の表面の所定の評価点における、当該評価点からプラズマ空間を見通すことができる視野領域に相当する立体角を算出する。
（ｃ）上記立体角と、上記評価点に入射するラジカルの当該評価点との反応確率とを引数とする関数を用いて、フラックス法により上記評価点に入射する入射ラジカル量を算出する。
【００３４】
（ａ）加工条件の取得
図４および図５は、本実施形態におけるフラックスモデルの概念図である。ここでは、被加工体としてシリコンウェーハ等の半導体ウェハ（以下、ウェハＷという。）を例に挙げて説明する。
【００３５】
ウェハＷの表面はＳｉＯ2膜で被覆されており、そのＳｉＯ2膜の表面には、所定の開口パターンを有するレジストマスクＲＭが形成されており、そのレジストマスクＲＭの開口部に相当するウェハＷの表面領域が加工領域とされる。ウェハＷの加工領域には、エッチングの進行により形状が経時的に変化するエッチングパターンＰ（以下、パターンＰという。）が形成される。
【００３６】
本実施形態において、所定の加工処理としてはプラズマエッチング処理が該当し、加工条件としては、レジストマスクＲＭの厚み、開口形状、エッチング条件（ガス種と流量、圧力、Ｖｐｐ、ウェハ温度等）等が含まれる。
【００３７】
（ｂ）立体角の算出
本実施形態に係るシミュレーション方法は、パターンＰの表面を複数の評価点Ｅに分割し、評価点Ｅごとに入射フラックス量を算出する。評価点Ｅは、図５に示すようにパターンＰの表面に仮想的に割り当てられた微細な矩形セルとして設定される。
【００３８】
立体角ｄΩは、対象とする１つの評価点Ｅにおける、当該評価点Ｅからプラズマ空間Ｓを見通すことができる視野領域に相当する立体角を意味する。立体角ｄΩは、時々刻々と変化するパターンＰの形状によって変化し、典型的には、パターンＰの深さが大きくなるほど立体角ｄΩの値は小さくなる。立体角ｄΩの初期値は、レジストマスクＲＭの厚みや開口形状、開口の大きさ（開口径）等によって決定される。
【００３９】
（ｃ）入射ラジカル量の算出
パターンＰはプラズマ空間Ｓから入射するラジカルとの表面反応によって深さ方向にエッチングされる。そこで図４に示すように、パターンＰに入射してくるラジカルフラックスを立体角ｄΩ（パターンの深さ）に対して３つの領域Ｄ１，Ｄ２およびＤ３に分けて定義する。
【００４０】
パターンＰの浅いところ、すなわち領域Ｄ１では、直接成分とそれによる擬似的なガスの対流の効果とする。ここで「直接成分」とは、プラズマ空間ＳからパターンＰの表面に直接到達するラジカルフラックスの成分をいう。また「対流」とは、ラジカルがパターンの側壁（内壁）に１回又は複数回反射され、あるいはパターン側壁（内壁）から再放出されたラジカルを含む流動的なガス状態をいう。そして領域Ｄ１の下層には、領域Ｄ１よりもガス密度が薄くなる領域Ｄ２が存在し、さらに深いところでは、ガスが停滞した「よどみ」の領域Ｄ３があると考える。
【００４１】
各領域Ｄ１，Ｄ２およびＤ３でのフラックスを表す関数をそれぞれＦ１，Ｆ２およびＦ３とする。パターンＰへの入射直前のラジカルフラックスの量をΓn0とすると、パターン内のある深さ（立体角ｄΩに相当）でのラジカルフラックスΓは、時々刻々と変化するｄΩ（ｔ）（ただし、０≦ｄΩ≦２π）と実効的な表面反応確率Ｓｎとの２つのパラメータの関数として以下のように表される。
【００４２】
【数２】
2015103653.tif 000004
【００４３】
【数３】
2015103653.tif 000005
【００４４】
ここで、Ｌは、領域Ｄ１およびＤ２と領域Ｄ３との境界に相当する立体角である。Ｌは、例えば、アスペクト比が１０以下に相当する比較的小さな立体角であり、ホールパターンであれば、例えば、０．０３である。上記（２）式および（３）式は、ｄΩ＝Ｌで、相互に連続である。
【００４５】
上記（２）式をさらに詳細に表現すると、実効的な表面反応確率Ｓｎに依存する２つのパラメータｍ１（Ｓｎ）、ｍ２（Ｓｎ）を用いて以下のように表す。
【００４６】
【数４】
2015103653.tif 000006
【００４７】
【数５】
2015103653.tif 000007
【００４８】
ここで、ｍ１（Ｓｎ）およびｍ２（Ｓｎ）は、１よりも小さく、表面反応確率Ｓｎに依存するパラメータであり、Ｓｎの２次以下の多項式で表現されるものとする。係数ｍ１（Ｓｎ）、ｍ２（Ｓｎ）は、立体角ｄΩの大きさで決定される定数である。係数ｍ１（Ｓｎ）、ｍ２（Ｓｎ）は、任意の関数に基づく演算値であってもよいし、様々な立体角ｄΩおよび表面反応確率Ｓｎに対するｍ１、ｍ２のデータベースをあらかじめ作成しておき、そのデータベースを利用して、最適なｍ１、ｍ２が検索・補間されてもよい。
【００４９】
係数ｍ１（Ｓｎ）、ｍ２（Ｓｎ）は、パターンＰ内における擬似的なガスの対流を数学的に表現するために加えられたもので、加工表面からの複数回の再放出があるような高アスペクト比領域において入射フラックス量の増加を反映させる補正パラメータとしての意義を有する。
【００５０】
（３）式あるいは（５）式は、入射ラジカル量を算出するに際して、立体角が所定の閾値以下（ｄΩ≦Ｌ）のとき、立体角が当該閾値（ｄΩ＝Ｌ）であるときのラジカル量を上記入射ラジカル量として算出することを意味する。すなわち本実施形態では、立体角が所定値以下のとき、擬似的なよどみ効果としてフラックスは一定であるとみなす。上記閾値Ｌは特に限定されないが、例えば、Ｌ＝０．０３とすることができる。
【００５１】
（４）式の右辺第一項は、直接成分Ｆ１に相当するものである。また、第二項は、間接成分とその減少を表現する項Ｆ２およびＦ３である。
【００５２】
パターンＰの内部では、入射したガスとは表面反応で消費されずに残ったガスならびに生成した反応生成物の存在によって、パターンＰの直上よりも密度が大幅に上昇し、クヌーセン（Knudsen）輸送的でない状態になっていると考えられる。クヌーセン輸送的でない状態とは、要するに、ガスの平均自由行程がパターンＰの特徴長さよりも長い状態、あるいは、パターンＰ内でガスの衝突が起こっていない状態をいう。それを考慮して、パターンＰの内部では、直接成分の減少効果よりも緩やかに［ｍ２（Ｓｎ）＜１］かつ立体角ｄΩに依存する項（指数関数）として表現される。
【００５３】
（４）式は、さらに（６）式のように変形することができる。
【００５４】
【数６】
2015103653.tif 000008
【００５５】
（６）式において、右辺第一項については、直接成分と間接成分の切り替わりになる境界がｄΩ〜１であるので、ｄΩ＝１とした平均化された直接成分に比例するとして与えられる。
【００５６】
図６に、（６）式により算出されるフラックス値を、上記参照技術（（１）式）を用いて算出されるフラックス値と比較して示す。図６にしめすように本実施形態によれば、複数回の再放出があるような高アスペクト比の計算の場合において、間接フラックスの計算の誤差、ひいては形状計算の誤差を小さくでき、モンテカルロ法で計算したときと同様の計算精度を得ることができる。
【００５７】
一方、表面反応確率Ｓｎを１．０、０．５、０．３および０．２としたときの（６）式によるフラックス値とモンテカルロ法による計算値の比較を図７に示す。パターン形状はホール形状とした。図７において、横軸は立体角（ｄΩ）でパターンの深さに相当する。縦軸は、フラックス比（Γ（ｄΩ，Ｓｎ）／Γn0）である。図７において破線はモンテカルロ法による計算値、実線は（６）式での計算値をそれぞれ示す。図７に示すように、本実施形態によれば、モンテカルロ法による結果をうまく再現できることがわかる。このことは、パターン形状がホール形状以外のものでも成り立つことを示している。
【００５８】
以上のように本実施形態においては、ウェハＷの加工領域が複数の評価点Ｅに分割され、各々の評価点Ｅについて、外部（プラズマ空間Ｓ）から当該評価点に直接的に入射するラジカル量と、外部から被加工体の表面を反射して当該評価点に間接的に入射するラジカル量との総和が算出される。上記処理を予め設定されたエッチング時間が終了するまで繰り返し実行することで、パターンＰの形状進展やダメージ等を予測することが可能となる。
【００５９】
［シミュレーション方法］
図８は、シミュレータ１００の動作を説明するフローチャートである。
【００６０】
計算開始後、必要なプラズマ条件、プロセス条件、レイアウト構造、マスク情報等を含む初期条件として入力する（ステップＳ１０１）。初期条件の入力は、オペレータによる手入力で行われてもよいし、予め入力された条件から必要な情報が自動的に抽出されてもよい。
【００６１】
次に、シミュレータ１００は、入力された初期条件を用いて任意の評価点Ｅにおける立体角ｄΩと、当該評価点Ｅに入射するイオンフラックスおよびラジカルフラックスとをそれぞれ計算する処理を実行する（ステップＳ１０２〜Ｓ１０４）。
【００６２】
ラジカルフラックスの計算では、上述のように、立体角ｄΩの大きさによって、２つの定式（（４）式（あるいは（６）式）および（５）式）が使い分けられる。シミュレータ１００は、これらのフラックス計算値を用いて表面反応方程式を解くことで、エッチレート（プラズマＣＶＤの場合は堆積レート）、形状進展、ダメージ積算・配分等を計算する処理を実行する（ステップＳ１０５〜Ｓ１０７）。なおイオンフラックス、エッチレート（堆積レート）、形状進展、ダメージ等の計算方法は特に限定されず、公知の演算手法が採用可能である。
【００６３】
続いて、シミュレータ１００は、時間を次の時間ステップ（ｔ＋ｄｔ）に動かし、同様の計算ルーチンを、設定した計算終了時間まで繰り返し行う処理を実行する（ステップＳ１０２〜Ｓ１０９）。
【００６４】
以上の計算手法により、高アスペクト比のパターン加工計算でも高速かつ実際の現象を反映した予測が可能となる。
【００６５】
（計算例１：低アスペクト比でのフラックス計算）
ＣＣＰ（Capacitively Coupled Plasma）ドライエッチング装置を想定したＳｉＯ2膜の２次元コンタクトホールエッチング時のラジカルフラックスを本実施形態の計算手法で求めた。マスク開口部の形状は円形であり、そのホール径（開口径）は２００ｎｍ、マスク厚は２００ｎｍとした。プロセス条件は、以下のとおりとした。
【００６６】
プラズマ源はＣＣＰに限られず、ＩＣＰ（Inductively Coupled Plasma）やＥＣＲ（Electron Cyclotron Resonance）などの他のプラズマ源が採用可能であり、加工装置の種類は問われない。また、本手法で計算可能なマスクパターンは上述の例に限られない。
【００６７】
［プロセス条件］
ガス種と流量：Ｃ4Ｆ8／Ｏ2／Ａｒ＝１１／８／４００ｓｃｃｍ
圧力：３０ｍＴｏｒｒ（３．９９Ｐａ）
Ｖｐｐ：１４５０Ｖ
ウェハ温度：３０℃
【００６８】
このとき、ＯＥＳ（Optical Emission Spectroscopy）、ＱＭＳ（Quadrupole Mass Spectroscopy）、ＩＲＬＡＳ（Infrared-diode Laser Absorption Spectroscopy）を用いたプラズマモニタリングで得られたチャンバ内のガスフラックスデータおよび上記プロセス条件を用いて、パターン直上に入射するイオン（ＣＦ＋、ＣＦ3＋、ＣＦ2＋、Ｃ2Ｆ4＋、Ｆ＋、Ａｒ＋）およびラジカル（ＣＦ2、ＣＦ、Ｆ、ＣＦ3、Ｏ）を導出した。このラジカルフラックス（Γn0）を用いて、ｄΩ＝２でのフラックス比（Γ／Γn0）の値を（４）式で求めた。このとき、ｍ１＝０．５５、ｍ２＝０．３、Ｓｎ＝０．３とした。計算の結果、Γ／Γn0は０．７７となり、モンテカルロ法で求めた値（０．８０）を４％の誤差内で再現することができた。
【００６９】
（計算例２：高アスペクト比でのフラックス計算（擬似的対流効果が支配的な場合））
計算例１と同一のプロセス条件およびレイアウト構造において、立体角ｄΩ＝０．０５でのフラックス比（Γ／Γn0）の値を（４）式で求めた。このとき、ｍ１＝０．５８、ｍ２＝０．４、Ｓｎ＝０．５とした。計算の結果、Γ／Γn0は０．２６となり、モンテカルロ法で求めた値（０．２３）を再現することができた。
【００７０】
（計算例３：高アスペクト比でのフラックス計算（擬似的よどみ効果が支配的な場合））
計算例１と同一のプロセス条件およびレイアウト構造において、立体角ｄΩ＝０．０３３でのフラックス比（Γ／Γn0）の値を（４）式および（５）式で求めた。このとき、ｍ１＝０．５８、ｍ２＝０．４、Ｓｎ＝０．５（Ｌ＝０．０３の値に同等）とした。計算の結果、Γ／Γn0は０．２４となり、モンテカルロ法で求めた値（０．１９）を再現することができた。
【００７１】
本実施形態によれば、パターン形状がホール形状である場合に限られず、それ以外のパターン形状でも再現することができる。また、加工膜やプロセス条件もこのかぎりではない。実効的な表面反応確率Ｓｎは、入力初期条件として常に一定としてもよいし、時間ｔに依存性をもたせてもよい。この場合、例えば、ｔに依存した関数系でもよいし、各時間ステップで１つ前の時間ステップで得られた入射フラックスと表面反応での消費フラックスとの比から求めてもよい。
【００７２】
（計算例４：形状・ダメージの計算）
実計算例１のプロセス条件（ただし、エッチング時間は１６０秒とした。）を初期条件としたＳｉＯ2コンタクトホール加工を想定し、セルリムーバル（Cell removal）法を用いて、図８の計算フローに従った２次元加工シミュレーションを行った。レジストマスクの初期パターンは、ホール径を２００ｎｍと９００ｎｍ、膜厚が４００ｎｍとした。セル（Cell）の大きさは、３ｎｍ×３ｎｍとした。ここでは、時間ステップが１つ前のフラックスベクトルから、例えば、特願2012-146065で提案された手法を用いて、２次元空間での法線を導出した。表面反応に関しては、例えば、深さ方向を考慮した表面反応モデル（特願2010-284130）を用いて、加工表面セルでの反応堆積物の膜厚とエッチングレートを算出し、上記法線方向に形状進展・ダメージ分布を計算した。
【００７３】
図９に形状計算結果を示す。図９は、実形状の断面ＳＥＭとシミュレーション結果とを比較して示す説明図である。断面ＳＥＭでみられる加工の深さや形状特徴の傾向を再現することができた。
【００７４】
形状進展モデルは、セルリムーバル法に限られず、特性曲線法、ストリング法、ショックトラッキング法、レベルセット法、レイトレイシングモデル等の他の手法が採用されてもよい。また、２次元加工だけでなく、３次元加工シミュレーションにも同様に適用可能である。
【００７５】
以上のように本実施形態によれば、立体角ｄΩと実効的な表面反応確率Ｓｎのみに依存した計算方法を用いているため、ローカルな形状（凹凸）に影響されることなく、高アスペクト比でもフラックス法で高速かつ高精度なラジカル量の予測が可能となる。しかも、形状影響を受けにくいフラックスの計算方法であるため、形状の発散や異常がなく安定した形状やダメージ進展の予測が可能となる。
【００７６】
また、計算負荷が小さいため、加工装置の制御システムへのシミュレーション導入がより現実的になる。さらに計算負荷が小さいので、これまで以上に多くのパラメータを振った計算が短期間で可能になり、効率のよいプロセス設計、ＯＰＣ（Optical Proximity Correction）設計あるいはレイアウト設計が可能になる。
【００７７】
＜第２の実施形態＞
次に、本技術の第２の実施形態について説明する。なお、上述の第１の実施形態と説明が重複する部分については、適宜説明を省略する。
【００７８】
［シミュレーションソフトウェア］
図１０は、上述の第１の実施形態に係るシミュレーション方法を適用したシミュレーションソフトウェア（プログラム）を説明する機能ブロック図である。
【００７９】
このシミュレーションソフトウェアは、初期条件を入力するためのＧＵＩ（Graphical User Interface）２１と、演算エンジン部２２と、シミュレーション結果を可視化するためのＧＵＩ２３とを有する。
【００８０】
演算エンジン部２２は、入力部２２１と、プラズマ状態演算部２２２と、シース加速演算部２２３と、開口率演算部２２４と、形状・ダメージ演算部２２５と、出力部２２６とを有する。ここで、入力部２２１は、シミュレータ１００の入力部１１を構成する。プラズマ状態演算部２２２、シース加速演算部２２３、開口率演算部２２４および形状・ダメージ演算部２２５は、シミュレータ１００の演算部１２を構成し、特に、形状・ダメージ演算部２２５は、シミュレータ１００の形状・ダメージ演算部１３に相当する。出力部２２６は、シミュレータ１００の出力部１４を構成する。
【００８１】
このシミュレーションソフトウェアの実行プラットフォームは、例えば、Ｗｉｎｄｏｗｓ（登録商標）、Ｌｉｎｕｘ（登録商標）、Ｕｎｉｘ（登録商標）、またはＭａｃ（登録商標）のいずれでもよい。また、ＧＵＩ２１，２３は、ＯｐｅｎＧＬ、Ｍｏｔｉｆ、ｔｃｌ／ｔｋなど構成言語を問わない。演算エンジン部２２のプログラミング言語は、Ｃ、Ｃ＋＋、Ｆｏｒｔｒａｎ、ＪＡＶＡ（登録商標）などその種類を問わない。
【００８２】
ＧＵＩ２１からは、初期条件として、レシピ情報、装置情報、計算用パラメータ、ＧＤＳ（Graphic Design System）データ、および膜厚情報を入力する。プラズマ状態演算部２２２では、初期条件を基にバルクプラズマ中の各ガス種（イオンとラジカル）の密度が計算される。シース加速演算部２２３では、バルクプラズマで生成されたイオンのシース内で加速（ラジカルとの衝突も含む）された終状態としてのイオンのエネルギー分布（ＩＥＤＦ：Ion Energy Distribution Function）とパターンへの入射角度分布（ＩＡＤＦ：Ion Angular Distribution Function）とが計算される。これらに対しては、実測等から得られるデータベースを用いてもよい。
【００８３】
開口率演算部２２４では、ＧＤＳデータと膜厚情報とからウェハ開口率およびＳｅｍｉ−ｌｏｃａｌ開口率（チップレベル開口率）のフラックスへの影響（互いに線形関係を持つ）を計算する。これらイオンとラジカルの入射フラックスから、形状・ダメージ演算部２２５において、図８の計算フローに従って、フラックス（イオン、ラジカル）、形状・ダメージ分布の計算を行う。形状進展には、ストリング法、レベルセット法、セルリムーバル法などいずれを用いても構わない。
【００８４】
計算終了後には、出力部２２６から線幅、テーパ角、マスク残膜などの加工形状情報、ダメージ分布、反応堆積物（ポリマー、酸化物）膜厚の結果をファイルに出力する。また、ＧＵＩ２３によってこれらの結果の可視化を行うこともできる。データ出力や可視化は、計算中にリアルタイムに行われても構わない。
【００８５】
＜第３の実施形態＞
次に、本技術の第２の実施形態について説明する。なお、上記第１の実施形態と説明が重複する部分については、適宜説明を省略する。
【００８６】
［加工装置］
図１１は、上述の第１の実施形態に係るシミュレーション方法を適用した、形状・ダメージ分布のリアルタイム可視化が可能は半導体加工装置の構成を示すブロック図である。
【００８７】
本実施形態の半導体加工装置３００は、加工チャンバ３１と、シミュレーションシステム３２と、制御システム３３と、ＦＤＣ／ＥＥＳシステム（Fault Detection and Classification／Equipment Engineering System）３４とを有する。加工チャンバ３１のプラズマ源にＣＣＰが採用されているが、これ以外にも、ＩＣＰ、ＥＣＲその他のプラズマ生成機構が採用されてもよい。
【００８８】
加工チャンバ３１は、被加工体に対して所定の加工処理（本例ではプラズマエッチング処理）を行う加工部として構成される。加工チャンバ３１には、シミュレーションに必要な入力データを取得するためのＯＥＳ３１１、ＱＭＳ３１２、ＩＲＬＡＳ３１３、エネルギースペクトルアナライザ３１４等で構成された検出部３１０が実装され、検出部３１０によって加工中、常時、プラズマ状態がモニタリングされている。サンプリング速度は例えば０．１秒である。加工中、これらによって取得される情報、さらにはレシピ情報３０１がシミュレーションシステム３２に送られ、ガス密度とイオンエネルギーが計算される。計算時間が実加工時間よりも十分小さければ、すべてリアクタシミュレーションによって求めてもよい。
【００８９】
シミュレーションシステム３２は、加工チャンバ３１における上記所定の加工処理をシミュレーションするシミュレータとして構成される。シミュレーションシステム３２は、ガス密度・イオンエネルギー演算部３２１と、開口率演算部３２２と、最適化計算部３２３と、補正プロセス条件出力部３２４とを有する。最適化計算部３２３は、形状演算部３２３１と、ダメージ演算部３２３２とを有する。シミュレーションシステム３２は、実質的には、上述の第２の実施形態における演算エンジン部２２（図１０）と同様の機能あるいは構成を有している。
【００９０】
最適化計算部３２３では、ＧＤＳ・膜厚情報３０２を用いて開口率演算部３２２で算出されるウェハ開口率ならびにＳｅｍｉ−ｌｏｃａｌ開口率（チップレベル開口率）のフラックスへの寄与（互いに線形関係を持つ）を加味して、フラックス、エッチレート、ダメージ分布を図８の計算フローによって計算する。エッチレート、ダメージを導出するモデルには、例えば、特願2012-146065で提案された手法を用いることができる。補正プロセス条件出力部３２４は、最適化計算部３２３における計算結果に基づいて生成された加工条件の補正信号を制御システム３３へ出力する。
【００９１】
制御システム３３は、シミュレーションシステム３２によるシミュレーション結果に基づいて加工チャンバ３１を制御する制御部として構成される。ＦＤＣ／ＥＥＳシステム３４は、シミュレーションシステム３２の出力に基づいて、上記加工処理の異常を報知するように構成された管理システムを構成する。
【００９２】
形状およびダメージが所望のスペックから外れた場合（例えば、線幅変動値が所望７０ｎｍの±１０％以上、ダメージ量が所望１０11／ｃｍ2の５０％増加）には、ガス流量、ガス圧力、印加パワー、ウェハ温度の順にプロセスパラメータを例えば±５０％（この判定条件値はパラメータ化）振って図８の計算を行うことで、所望スペック内を達成する補正条件を見つけ出す。その補正条件は、補正プロセス条件出力部３２４を介して制御システム３３へ引き渡される。制御システム３３は、加工チャンバ３１が補正条件を満たすように制御信号を加工チャンバ３１へ送信する。加工チャンバ３１は、補正条件に該当するパラメータを変更して加工を継続する。もし、シミュレーションでスペックを満たす解が見つからない場合には、アラート信号をＦＤＣ／ＥＥＳシステム３４に送り、装置を停止させる。
【００９３】
シミュレーションシステム３２の最適化計算部分に関しては、計算時間が実加工時間と同等のスケール以上の場合には、上記のようなオンラインで形状・ダメージの計算を行って最適解を見出すのではなく、様々なプロセス条件に対してあらかじめ形状・ダメージのデータベースを作成しておき、そのデータベースを利用して検索・補間する方法でも構わない。
【００９４】
なお、シミュレーションシステム３２における計算処理は、オンラインあるいはリアルタイムで実施される場合に限られず、オフラインで実施されてもよい。
【００９５】
＜第４の実施形態＞
次に、本技術の第３の実施形態について説明する。なお、上記第１の実施形態と説明が重複する部分については、適宜説明を省略する。
【００９６】
［設計方法］
本実施形態では、第１および第２の実施形態において説明したシミュレータ１００およびシミュレーションソフトウェアを用いて、半導体デバイスのレイアウト（チップ内レイアウト）の最適化設計について説明する。設計フローを図１２に示す。
【００９７】
第２の実施形態と同様に、ＧＵＩ２１（図１０）を介して、レシピ情報、装置情報、計算用パラメータ、ＧＤＳデータ、膜厚情報等の初期条件を入力する（ステップＳ４０１）。続いて、シミュレータ１００は、図８の計算フローによる従って、フラックス（イオン、ラジカル）、形状進展等の計算処理を実行する（ステップＳ４０２）。
【００９８】
続いてシミュレータ１００は、得られた形状と所望スペックとの差が１０％以上であるか否かを評価あるいは判定する（ステップＳ４０３）。当該差が１０％以上の場合、加工条件を変更して、加工形状を所望スペックに近づける。本実施形態では、ウェハ上にダミーパターン（例えばレジストパターン）を配置することで、ターゲットとするパターンに入射するラジカル量を調整する（ステップＳ４０４）。上記処理を繰り返し実行することで、所望スペックとの差を所定値以下（本例では１０％未満）に抑えられるレイアウトパターンを決定する。
【００９９】
図１３は、ダミーパターンの配置例を示す模式図である。ウェハＷ上の任意の１つのチップＷｃに設けられた複数のパターンＰ１〜Ｐ３うち、例えばパターンＰ２をターゲットにしたときの形状進展を予測する場合を想定する。例えば、加工条件が上述の第１の実施形態で説明した計算例１と同一であり、ホール加工変換差のスペックが２００ｎｍ、実施した加工変換差が２３０ｎｍの場合、パターンＰ２の周囲にレジストマスクで覆われたダミーパターンＤＰを配置する。パターンＰ２への入射ラジカル量を設計する過程で、パターンＰ２への入射ラジカル量が最適となるようにダミーパターンの形状、大きさ、配置等が変更されてもよい。
【０１００】
ダミーパターンＤＰを配置してチップレベル開口率を小さくすることで、レジストマスクからの反応生成物がパターンＰ２へ入射する量が増加し、これにより加工変換差を小さくすることができる。ダミーパターンは、例えば、チップレベル開口率が５％小さくなるように配置される。ターゲットパターンとダミーパターンとの距離は、特に限定されず、好適には、プロセスの圧力条件等にもよるが、反応生成物の平均自由行程の数倍程度以内に設定される。
【０１０１】
本実施形態に係る設計方法は、上述の例に限られず、例えば、ターゲットパターンのレイアウトや形状、あるいは、ターゲットパターンの周囲に形成されるの他のパターンのレイアウト等の決定にも適用可能である。
【０１０２】
さらに本実施形態によれば、レイアウト設計だけでなく、流量、圧力、基板温度、電極間距離、バイアスパワー等の加工条件を含むプロセス設計や、マスク形状（膜厚、テーパ角、線幅、開口率）等を含むＯＰＣ設計にも適用可能である。例えば、シミュレータ１００によって予測された加工形状やダメージを考慮しながら、加工レシピやパターンのマスク形状を最適化することができる。この場合、ダミーパターンを配置してもよいし、配置しなくてもよい。
【０１０３】
以上、本技術の実施形態について説明したが、本技術は上述の実施形態にのみ限定されるものではなく、本技術の要旨を逸脱しない範囲内において種々変更を加え得ることは勿論である。
【０１０４】
例えば以上の実施形態では、被加工体に施す加工処理としてプラズマエッチングを例に挙げて説明したが、これに限られず、プラズマを用いた各種表面処理、例えば、ＣＶＤ（Chemical Vapor Deposition）やＰＶＤ（Physical Vapor Deposition）等にも本技術は適用可能である。
【０１０５】
また、被加工体は、シリコン基板に限られず、Ｇａ−Ａｓ等の他の半導体基板であってもよいし、金属、プラスチック等の他の材料で構成された被加工体にも本技術は適用可能である。さらに被加工膜は、ＳｉＯ２膜以外の他の絶縁膜であってもよいし、導電膜その他の機能膜であってもよい。
【０１０６】
なお、本技術は以下のような構成もとることができる。
（１）被加工体にプラズマを利用した所定の加工処理を行う際の加工条件を取得し、
前記加工条件に基づいて、前記被加工体の表面の所定の評価点における、当該評価点からプラズマ空間を見通すことができる視野領域に相当する立体角を算出し、
前記立体角と、前記評価点に入射するラジカルの当該評価点との反応確率とを引数とする関数を用いて、フラックス法により前記評価点に入射する入射ラジカル量を算出する
シミュレーション方法。
（２）上記（１）に記載のシミュレーション方法であって、
前記入射ラジカル量を算出する処理は、前記プラズマ空間から前記評価点へ直接入射する第１のラジカル量と、前記被加工体の表面から放出されて前記評価点へ入射する第２のラジカル量との総和を算出する
シミュレーション方法。
（３）上記（２）に記載のシミュレーション方法であって、
前記入射ラジカル量を算出する処理は、前記立体角が所定の閾値以下のとき、前記立体角が前記閾値であるときのラジカル量を前記入射ラジカル量として算出する
シミュレーション方法。
（４）上記（１）〜（３）のいずれか１つに記載のシミュレーション方法であって、
前記立体角をｄΩ、前記反応確率をＳn、前記プラズマ空間で生成されるラジカル量をΓn0としたとき、ｄΩ＞Ｌの場合において、前記評価点における入射ラジカル量Γ（ｄΩ，Ｓｎ）は、ｍ１（Ｓｎ）およびｍ２（Ｓｎ）をそれぞれ前記反応確率に依存するパラメータとして、
Γ（ｄΩ，Ｓｎ）／Γn0＝［ｄΩ／（２π）＋ｍ１（Ｓｎ）ｄΩｍ２（Ｓｎ）］
の式で算出されるシミュレーション方法。
（５）上記（１）〜（４）のいずれか１つに記載のシミュレーション方法であって、
前記立体角をｄΩ、前記反応確率をＳn、前記プラズマ空間で生成されるラジカル量をΓn0としたとき、ｄΩ＞Ｌの場合において、前記評価点における入射ラジカル量Γ（ｄΩ，Ｓｎ）は、ｍ１（Ｓｎ）およびｍ２（Ｓｎ）をそれぞれ前記反応確率に依存するパラメータとして、
Γ（ｄΩ，Ｓｎ）／Γn0＝ｍ１（Ｓｎ）［ｄΩ／（２π）＋ｄΩｍ２（Ｓｎ）］
の式で算出されるシミュレーション方法。
（６）上記（４）または（５）に記載のシミュレーション方法であって、
ｄΩ≦Ｌの場合において、前記評価点における入射ラジカル量Γ（ｄΩ，Ｓｎ）は、ｄΩ＝Ｌのときの値で一定とするシミュレーション方法。
【符号の説明】
【０１０７】
１１…入力部
１２…演算部
１３…形状・ダメージ演算部
１４…出力部
１００…シミュレータ
３００…半導体加工装置
【図１】
2015103653.tif 000009
【図２】
2015103653.tif 000010
【図３】
2015103653.tif 000011
【図４】
2015103653.tif 000012
【図５】
2015103653.tif 000013
【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図９】
2015103653.tif 000021