(57)【要約】【課題】ベーンポンプの吐出圧に生じる脈動を抑えること。【解決手段】流体圧供給源として用いられるベーンポンプ１であって、回転駆動されるロータ２と、ロータ２に摺動自在に挿入される複数のベーン３と、ロータ２の回転に伴ってベーン３の先端部が摺接するカムリング４と、隣り合うベーン３との間に画成されるポンプ室７と、ポンプ室７に作動流体を導く吸込ポート３１、３３と、ポンプ室７から吐出する作動流体が導かれる吐出ポート３２、３４と、吐出ポート３２、３４の開口縁部からロータ２の回転方向と逆方向に延びる溝状のノッチ７０と、を備え、ノッチ７０は、開口面積の変化率がロータ２の回転方向に向かうに従って小さくなる勾配変化部７２を持つ。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
流体圧供給源として用いられるベーンポンプであって、
回転駆動されるロータと、
前記ロータに摺動自在に挿入される複数のベーンと、
前記ロータの回転に伴って前記ベーンの先端部が摺接するカムリングと、
隣り合う前記ベーンとの間に画成されるポンプ室と、
前記ポンプ室に作動流体を導く吸込ポートと、
前記ポンプ室から吐出する作動流体が導かれる吐出ポートと、
前記吐出ポートの開口縁部から前記ロータの回転方向と逆方向に延びる溝状のノッチと、を備え、
前記ノッチは、開口面積の変化率が前記ロータの回転方向に向かうに従って小さくなる勾配変化部を持つことを特徴とするベーンポンプ。
【請求項２】
前記ノッチは、
開口面積がその先端部から前記ロータの回転方向に向かうに従って次第に大きくなる上流溝部と、
開口面積が前記上流溝部から前記ロータの回転方向に向かうに従って変わらない下流溝部と、を有することを特徴とする請求項１に記載のベーンポンプ。
【請求項３】
前記ノッチは、
開口面積がその先端部から前記ロータの回転方向に向かうに従って次第に大きくなる上流溝部と、
開口面積が前記上流溝部から前記ロータの回転方向に向かうに従って次第に小さくなる下流溝部と、を有することを特徴とする請求項１に記載のベーンポンプ。
【請求項４】
前記ノッチは、前記吐出ポートに面して開口面積が部分的に小さくなる絞り部を備えることを特徴とする請求項１に記載のベーンポンプ。
【請求項５】
前記ノッチは、前記勾配変化部よりその先端部側の開口面積に対して前記勾配変化部より前記吐出ポート側の開口面積が大きくなることを特徴とする請求項１から４のいずれか一つに記載のベーンポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、流体圧供給源として用いられるベーンポンプに関する。
【背景技術】
【０００２】
車両に搭載される変速機やパワーステアリング装置等の油圧機器に作動油を供給する油圧供給源として、ベーンポンプが用いられる。
【０００３】
特許文献１には、カムリングとロータとの間において複数のベーンにより区画された複数のポンプ室と、膨張行程を行うポンプ室に作動油を導く吸入ポートと、圧縮行程を行うポンプ室から吐出する作動油が導かれる吐出ポートと、圧縮行程の初期を迎えるポンプ室から吐出する作動油を吐出ポートに導く溝状のノッチと、を備えるベーンポンプが開示されている。
【０００４】
上記溝状のノッチは、吐出ポートの開口縁部からロータの回転方向と逆向きに延びている。ノッチは、その先端部から基端部に向かうに従って溝の深さ及び開口幅が次第に大きくなる形状を有し、溝の深さの変化率が先端部から基端部に向かうに従って大きくなる部位を持つ。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００１−２４８５６９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、上記ノッチにあっては、ノッチの長さを大きく設定すると、ノッチの基端部で溝の深さ及び開口幅が大きくなるため、ノッチの基端部がカムリングとロータとの間に設けられるスペースに収まらなくなる。これにより、上記ベーンポンプは、ノッチの長さを十分に確保できないため、後述するように作動条件によっては作動油の吐出圧に脈動が生じるという問題があった。
【０００７】
本発明は上記の問題点に鑑みてなされたものであり、ベーンポンプの吐出圧に生じる脈動を抑えることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明は、流体圧供給源として用いられるベーンポンプであって、回転駆動されるロータと、ロータに摺動自在に挿入される複数のベーンと、ロータの回転に伴ってベーンの先端部が摺接するカムリングと、隣り合うベーンとの間に画成されるポンプ室と、ポンプ室に作動流体を導く吸込ポートと、ポンプ室から吐出する作動流体が導かれる吐出ポートと、吐出ポートの開口縁部からロータの回転方向と逆方向に延びる溝状のノッチと、を備え、ノッチは、開口面積の変化率がロータの回転方向に向かうに従って小さくなる勾配変化部を持つことを特徴とする。
【発明の効果】
【０００９】
本発明では、ノッチは開口面積の変化率が吐出ポートに向かうに従って小さくなる勾配変化部を持つため、ノッチの開口幅が大きくなることを抑えつつ、ノッチの長さを大きく設定することが可能となる。ノッチの長さがロータの周方向について十分に確保されることによって、ロータの周方向に並ぶ複数のポンプ室の間で作動流体の圧力がノッチを通じて伝播し、圧縮行程の初期を迎えるポンプ室の圧力上昇が促される。これにより、ポンプ室から吐出ポートに吐出された作動流体がノッチを通じて圧縮行程の初期を迎えるポンプ室に急激に流れ込む逆流現象を抑えられ、吐出ポートの吐出圧に生じる脈動を抑えられる。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】本発明の第１実施形態に係るベーンポンプの正面図である。
【図２】図１のＡ−Ａ線に沿う断面図である。
【図３】ポンプカバーの背面図である。
【図４】サイドプレートの正面図である。
【図５】サイドプレートの断面図である。
【図６Ａ】ノッチの長さと開口面積との関係を示す線図である。
【図６Ｂ】ノッチの長さと開口面積の変化率との関係を示す線図である。
【図７】ノッチ及び吐出ポート等の展開図である。
【図８】比較例に係るノッチ及び吐出ポート等の展開図である。
【図９】本発明の第２実施形態に係るサイドプレートの断面図である。
【図１０Ａ】ノッチの長さと開口面積との関係を示す線図である。
【図１０Ｂ】ノッチの長さと開口面積の変化率との関係を示す線図である。
【図１１】本発明の第３実施形態に係るサイドプレートの断面図である。
【図１２Ａ】ノッチの長さと開口面積との関係を示す線図である。
【図１２Ｂ】ノッチの長さと開口面積の変化率との関係を示す線図である。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
（第１実施形態）
以下、本発明の第１実施形態を添付図面に基づいて説明する。
【００１２】
図１、図２に示すベーンポンプ１は、作動流体を流体圧供給先に供給する流体圧供給源として用いられる。流体圧供給先は、例えば、車両に搭載される変速機やパワーステアリング装置等に設けられる油圧機器である。ベーンポンプ１では、作動流体として作動油が用いられる。なお、ベーンポンプ１では、作動流体として作動油ではなく、他の非圧縮性流体を用いてもよい。
【００１３】
ベーンポンプ１は、ケーシングとして、ポンプボディ１０と、ポンプカバー５０とを備える。ポンプボディ１０には、ポンプカバー５０によってが封止されるポンプ収容凹部１１が形成される。ポンプ収容凹部１１には、ポンプ機構として、ロータ２、ベーン３、カムリング４、及びサイドプレート３０等が収容される。カムリング４及びサイドプレート３０は、２本のピン１９によってポンプカバー５０に対して回り止めが行われる。ポンプカバー５０は、４本のボルト（図示省略）を介してポンプボディ１０に締結される。
【００１４】
なお、上述した構成に限らず、ベーンポンプ１は、カムリング４、サイドプレート３０がポンプボディ１０に一体形成される構成としてもよい。また、ベーンポンプ１には、ポンプカバー５０と別体のサイドプレートが設けられる構成としてもよい。
【００１５】
ロータ２は、駆動シャフト９に連結される。駆動シャフト９は、ポンプボディ１０とポンプカバー５０の間に回転自在に支持される。駆動シャフト９の端部に図示しないエンジンまたは電動モータの動力が伝達される。ロータ２は、図１に矢印で示す方向に回転する。
【００１６】
カムリング４とロータ２の間には、複数のベーン３が介装される。ロータ２には、複数のスリット８が所定間隔をもって放射状に形成される。ベーン３は、矩形の板状に形成され、スリット８に摺動自在に挿入される。
【００１７】
スリット８の奥側には、ベーン３の基端部によってベーン背圧室６が画成される。ベーン背圧室６には後述するようにポンプ吐出圧が導かれる。ベーン３は、その基端部を押圧するベーン背圧室６の圧力と、ロータ２の回転に伴って働く遠心力とによって、スリット８から突出する方向に付勢され、その先端部がカムリング４の内周カム面５に摺接する。
【００１８】
カムリング４の内側には、内周カム面５と、ロータ２の外周と、隣り合うベーン３とによって複数のポンプ室７が画成される。ロータ２が回転するのに伴って内周カム面５に摺接するベーン３が往復動してポンプ室７が拡縮される。これにより、タンクから供給される作動油は、図２に矢印で示すように、吸込通路２５を通じて吸込ポート５１、５３（図３参照）及び吸込ポート３１、３３（図４参照）に導かれ、ポンプ室７に吸い込まれる。ポンプ室７にて加圧された作動油は、図２に矢印で示すように、吐出ポート３２、３４から高圧室２０に吐出され、高圧室２０から吐出通路（図示省略）を通じて油圧機器に供給される。
【００１９】
ポンプボディ１０には、流量制御バルブ４０が収容される。流量制御バルブ４０は、ポンプ室７から吐出通路に吐出された作動油の一部を余剰油として吸込通路２５を通じてポンプ室７に還流させる。流量制御バルブ４０の作動により油圧機器に送られる作動油の流量が制御される。
【００２０】
環状のカムリング４は、略長円形状をした内周カム面５を有する。ロータ２が１回転するのに伴って、内周カム面５に追従する各ベーン３が２回往復動する。
【００２１】
平衡型のベーンポンプ１は、ロータ２の回転に伴ってベーン３が一回目の往復動をする第一の吸込領域及び第一の吐出領域と、ベーン３が二回目の往復動をする第二の吸込領域及び第二の吐出領域と、を有する。第一の吸込領域では、ポンプ室７の容積が拡張する第一の吸込行程が行われる。続いて第一の吐出領域では、ポンプ室７の容積が収縮する第一の吐出行程が行われる。続いて第二の吸込領域では、ポンプ室７の容積が拡張する第二の吸込行程が行われる。続いて第二の吐出領域では、ポンプ室７の容積が収縮する第二の吐出行程が行われる。第一の吸込領域、第一の吐出領域、第二の吸込領域、第二の吐出領域の間には、遷移領域が存在する。
【００２２】
カムリング４の内周カム面５には、第一の吸込行程において拡張するポンプ室７から第一の吸込ポート３１を通じて作動油が吸い込まれる第一の吸込区間５Ａと、遷移領域に設けられる遷移区間５Ｂと、第一の吐出行程において収縮するポンプ室７から第一の吐出ポート３２を通じて作動油が吐出される第一の吐出区間５Ｃと、遷移領域に設けられる遷移区間５Ｄと、第二の吸込行程において拡張するポンプ室７から第二の吸込ポート３３を通じて作動油が吸い込まれる第二の吸込区間５Ｅと、遷移領域に設けられる遷移区間５Ｆと、第二の吐出行程において収縮するポンプ室７から第二の吐出ポート３４を通じて作動油が吐出される第二の吐出区間５Ｇと、遷移領域に設けられる遷移区間５Ｈと、が形成される。
【００２３】
図３は、ポンプカバー５０におけるロータ２が摺接する端面５５を示す背面図である。ロータ２は、図３に矢印で示す方向に回転する。ポンプカバー５０の端面５５では、第一の吸込領域に吸込ポート５１及び背圧ポート６１が開口し、第一の吐出領域に吐出ポート５２及び背圧ポート６２が開口し、第二の吸込領域に吸込ポート５３及び背圧ポート６３が開口し、第二の吐出領域に吐出ポート５４及び背圧ポート６４が開口する。
【００２４】
図４は、サイドプレート３０におけるロータ２が摺接する端面３８を示す正面図である。端面３８には、第一の吸込領域に吸込ポート３１及び背圧ポート４１が開口し、第一の吐出領域に吐出ポート３２及び背圧ポート４２が開口し、第二の吸込領域に吸込ポート３３及び背圧ポート４３が開口し、第二の吐出領域に吐出ポート３４及び背圧ポート４４が開口する。
【００２５】
サイドプレート３０には、第一の吸込領域において高圧室２０と背圧ポート４１とを連通する吐出圧導入通孔４５と、第二の吸込領域において高圧室２０と背圧ポート４３とを連通する吐出圧導入通孔４６と、が形成される。これにより、ベーンポンプ１の作動時に、高圧室２０に生じるポンプ吐出圧が背圧ポート４１、４３を通じて第一、第二の吸込領域におけるベーン背圧室６に導かれる。
【００２６】
図４において、ロータ２は矢印で示す方向に回転する。サイドプレート３０の端面３８には、吐出ポート３２、３４の開口縁部からロータ２の回転方向と逆向きに延びる溝状のノッチ７０が開口する。ノッチ７０の先端部７０Ａは、第一、第二の遷移領域に配置される。第一、第二の吐出行程の初期、中期において収縮するポンプ室７からノッチ７０を通じて第一の吐出ポート３２に作動油が吐出される。
【００２７】
図５の（Ａ）は、図４のＢ−Ｂ線に沿う断面図である。この断面図に示すように、ノッチ７０は、吐出ポート３２から離れた先端部７０Ａと、吐出ポート３２の内壁３２Ａに開口した基端部７０Ｂと、を有する。ノッチ７０は、先端部７０Ａからロータ２の回転方向に向かって延びる上流溝部７１と、上流溝部７１の下流端に設けられる勾配変化部７２と、勾配変化部７２からロータ２の回転方向に向かって延びる下流溝部７３と、を有する。勾配変化部７２は、上流溝部７１と下流溝部７３とが連接する段差である。
【００２８】
図５の（Ｂ）は、図５の（Ａ）のＣ−Ｃ線に沿う断面図である。この断面図に示すように、ノッチ７０の上流溝部７１は、三角形の断面形状を有する。上流溝部７１は、ノッチ７０の開口面積が先端部７０Ａからロータ２の回転方向（勾配変化部７２に近づく方向）に向かうに従って次第に大きくなるテーパ状に形成される。ただし、ノッチ７０の開口面積は、ノッチ７０の中心線Ｎ（図４参照）に直交するノッチ７０の断面積である。
【００２９】
図５の（Ｃ）は、図５の（Ａ）のＤ−Ｄ線に沿う断面図である。この断面図に示すように、ノッチ７０の下流溝部７３は、矩形の断面形状を有する。下流溝部７３は、ノッチ７０の開口面積が上流溝部７１からロータ２の回転方向（吐出ポート３２に近づく方向）に向かうに従って変わらず一定となるように形成される。
【００３０】
図６Ａは、ノッチ７０におけるロータ２の周方向の長さと開口面積との関係を示す線図である。図６Ａに示すように、ノッチ７０の開口面積は、上流溝部７１にて先端部７０Ａから勾配変化部７２に向かって次第に大きくなり、勾配変化部７２にて段階的に大きくなり、下流溝部７３にて一定値になる。
【００３１】
図６Ｂは、ノッチ７０におけるロータ２の周方向の長さと開口面積の変化率との関係を示す線図である。ただし、ノッチ７０の開口面積の変化率は、ノッチ７０の中心線Ｎ（図４参照）の長さに対してノッチ７０の開口面積が変化する比率である。図６Ｂに示すように、ノッチ７０の開口面積の変化率は、上流溝部７１にて先端部７０Ａから勾配変化部７２に向かって次第に大きくなり、勾配変化部７２にて段階的に増減し、下流溝部７３にて０（零）になる。勾配変化部７２は、ノッチ７０の開口面積の変化率が上流溝部７１から下流溝部７３へと不連続に変化し、小さくなる部位である。
【００３２】
なお、勾配変化部７２は、上述した構成に限らず、ノッチ７０の開口面積の変化率が上流溝部７１から下流溝部７３へと連続して変化し小さくなる湾曲面によって構成してもよい。
【００３３】
次に、ベーンポンプ１の動作について説明する。
【００３４】
ロータ２の低速回転時には、圧縮行程の初期から中期を迎えるポンプ室７からノッチ７０を通じて吐出ポート３２に吐出される作動油と、圧縮行程の後期を迎えるポンプ室７から吐出ポート３２に吐出される作動油と、が合流して高圧室２０に吐出される。これにより、ベーンポンプ１では、ポンプ室７から吐出ポート３２における作動油の圧力がノッチ７０を介して緩やかに変化し、振動や騒音の発生が抑えられる。
【００３５】
一方、ロータ２の高速回転時には、作動油中に空気が混入したり、キャビテーションが生じる場合に、圧縮行程の初期を迎えるポンプ室７において加圧される作動油の圧力上昇が遅れる。このため、圧縮行程の中期から後期を迎えるポンプ室７から吐出される作動油がノッチ７０を通じて圧縮行程の初期を迎えるポンプ室７に急激に流れ込む逆流現象が起きる可能性がある。
【００３６】
図７は、上記ロータ２の高速回転時において、圧縮行程を迎えるポンプ室７に出入りする作動油が流れる様子を矢印で示す展開図である。この展開図において、各ポンプ室７は矢印Ｅで示す方向に移動する。圧縮行程の初期を迎えるポンプ室７では、作動油中に含まれる空気または真空部が圧縮されることにより、作動油の圧力上昇が遅れる。このため、圧縮行程の中期を迎えるポンプ室７から吐出される作動油が矢印Ｋ、Ｊで示すようにノッチ７０を通じて圧縮行程の初期を迎えるポンプ室７に流れ込む。こうしてノッチ７０に面するポンプ室７どうしの間で作動油の圧力がノッチ７０を通じて伝播し合うことにより、圧縮行程の初期を迎えるポンプ室７の圧力上昇が促される。一方、圧縮行程の後期を迎えるポンプ室７にて圧縮される作動油は矢印Ｆ、Ｇ、Ｈで示すように吐出ポート３２に吐出される。ノッチ７０を介して圧縮行程の初期を迎えるポンプ室７の圧力上昇が促されることにより、吐出ポート３２に吐出された作動油が矢印Ｉで示すようにノッチ７０へと流れ込むことが抑えられる。こうして吐出ポート３２とノッチ７０の間で作動油が逆流することが抑えられることにより、吐出ポート３２の吐出圧に生じる脈動を抑えられる。
【００３７】
図８は、比較例のベーンポンプに係る展開図である。このベーンポンプにおけるノッチ１７０は、開口面積が先端１７０Ａから基端１７０Ｂにかけて次第に大きくなり、開口面積の変化率が一定値、もしくは先端１７０Ａから基端１７０Ｂにかけて次第に大きくなる。この場合には、ノッチ１７０の長さをロータ２の周方向について十分に確保できないため、吐出ポート３２の作動油が矢印ｉで示すようにノッチ１７０を通じて初期の圧縮行程を迎えるポンプ室７に急激に流れ込む逆流現象が起き、吐出ポート３２の吐出圧に脈動が生じる。
【００３８】
以上の第１実施形態によれば、以下に示す作用効果を奏する。
【００３９】
〔１〕吐出ポート３２、３４の開口縁部からロータ２の回転方向と逆方向に延びる溝状のノッチ７０を備えるベーンポンプ１は、ノッチ７０の開口面積の変化率がロータ２の回転方向に向かうに従って小さくなる部位（勾配変化部７２）を持つ構成とする。
【００４０】
ベーンポンプ１では、ノッチ７０の開口面積の変化率が吐出ポート３２、３４に向かうに従って小さくなる勾配変化部７２を持つため、ノッチ７０が長くなるにつれてノッチ７０の開口幅が大きくなることを抑えつつ、ノッチ７０の長さを大きく設定することが可能となる。
【００４１】
ノッチ７０の長さがロータ２の周方向について十分に確保されることによって、圧縮行程を迎える複数のポンプ室７がノッチ７０に連通するようにノッチ７０の長さを設定することが可能となる。これにより、ロータ２の周方向に並ぶ複数のポンプ室７の間で作動油の圧力がノッチ７０を通じて伝播し合い、ポンプ室７から吐出ポート３２、３４に吐出された作動油がノッチ７０を通じて圧縮行程の初期を迎えるポンプ室７に急激に流れ込む逆流現象を抑えられ、吐出ポート３２、３４の吐出圧に生じる脈動を抑えられる。
【００４２】
〔２〕ノッチ７０は、開口面積がその先端部７０Ａからロータ２の回転方向に向かうに従って次第に大きくなる上流溝部７１と、ノッチ７０の開口面積が上流溝部７１からロータ２の回転方向に向かうに従って変わらない下流溝部７３と、を有する構成とした。
【００４３】
上記構成に基づき、一定の開口面積を持つ下流溝部７３によって、ノッチ７０の開口面積が十分に確保されるとともに、ノッチ７０の長さがロータ２の周方向について十分に確保される。これにより、ロータ２の高速回転時に吐出ポート３２、３４からノッチ７０を通じて作動油がポンプ室７に急激に流れ込む逆流現象を抑えることと、ロータ２の低速回転時にポンプ室７からノッチ７０を通じて吐出ポート３２、３４に向かう作動油の流れが円滑に導かれることと、を両立できる。
【００４４】
〔３〕ノッチ７０は、勾配変化部７２よりその先端部７０Ａ側の開口面積に対して勾配変化部７２より吐出ポート３２、３４側の開口面積が大きくなる構成とした。
【００４５】
上記構成に基づき、ロータ２の高速回転時に吐出ポート３２、３４からノッチ７０を通じてポンプ室７に向かう急激な作動油の流れが勾配変化部７２にて絞られるため、ノッチ７０における作動油の逆流現象を有効に抑えられる。
【００４６】
（第２実施形態）
次に、図９、図１０Ａ、図１０Ｂを参照して、本発明の第２実施形態を説明する。以下では、上記第１実施形態と異なる点を中心に説明し、上記第１実施形態と同一の構成には同一の符号を付して説明を省略する。
【００４７】
上記第１実施形態に係るノッチ７０は、ノッチ７０の開口面積が一定となる下流溝部７３を有するように構成されている。これに対して、第２実施形態に係るノッチ８０は、ノッチ８０の開口面積がロータ２の回転方向に向かうに従って次第に小さくなるように構成される。
【００４８】
図９の（Ａ）に示すように、ノッチ８０は、吐出ポート３２から離れた先端部８０Ａと、吐出ポート３２の内壁３２Ａに開口した基端部８０Ｂと、を有する。ノッチ８０は、先端部８０Ａからロータ２の回転方向に向かって延びる上流溝部８１と、上流溝部８１の下流端に設けられる勾配変化部８２と、勾配変化部８２からロータ２の回転方向に向かって延びる下流溝部８３と、を有する。勾配変化部８２は、上流溝部８１と下流溝部８３とが連接する段差である。
【００４９】
図９の（Ｂ）は、図９の（Ａ）のＣ−Ｃ線に沿う断面図である。この断面図に示すように、ノッチ８０の上流溝部８１は、三角形の断面形状を有する。上流溝部８１は、ノッチ８０の開口面積が先端部８０Ａからロータ２の回転方向（勾配変化部８２に近づく方向）に向かうに従って次第に大きくなるように形成される。
【００５０】
図９の（Ｃ）は、図９の（Ａ）のＤ−Ｄ線に沿う断面図である。この断面図に示すように、ノッチ８０の下流溝部８３は、矩形の断面形状を有する。下流溝部８３は、ノッチ８０の開口面積が上流溝部８１からロータ２の回転方向（吐出ポート３２に近づく方向）に向かうに従って次第に小さくなるように形成される。
【００５１】
図１０Ａは、ノッチ８０におけるロータ２の周方向の長さと開口面積との関係を示す線図である。この線図に示すように、ノッチ８０の開口面積は、上流溝部８１にて先端部８０Ａから勾配変化部８２に向かって次第に大きくなり、勾配変化部８２にて段階的に大きくなり、下流溝部８３にて勾配変化部８２から基端部８０Ｂに向かって次第に小さくなる。
【００５２】
図１０Ｂは、ノッチ８０におけるロータ２の周方向の長さと開口面積の変化率との関係を示す線図である。この線図に示すように、ノッチ８０の開口面積の変化率は、上流溝部８１にて先端部８０Ａから勾配変化部８２に向かって次第に大きくなり、勾配変化部８２にて段階的に増減し、下流溝部８３にて負の一定値になる。勾配変化部８２は、ノッチ８０の開口面積の変化率が上流溝部８１から下流溝部８３へと不連続に変化し、小さくなる部位である。
【００５３】
なお、勾配変化部８２は、上述した構成に限らず、ノッチ８０の開口面積の変化率が上流溝部８１から下流溝部８３へと連続して変化し小さくなる湾曲面によって構成してもよい。
【００５４】
以上の第２実施形態によれば、以下に示す作用効果を奏する。
【００５５】
〔４〕ノッチ８０は、ノッチ８０の開口面積が先端部８０Ａからロータ２の回転方向に向かうに従って次第に大きくなる上流溝部８１と、ノッチ８０の開口面積が上流溝部８１からロータ２の回転方向に向かうに従って次第に小さくなる下流溝部８３と、を有する構成とする。
【００５６】
上記構成に基づき、開口面積が次第に小さくなる下流溝部８３によって、圧縮行程の初期を迎えるポンプ室７に圧縮行程の中期を迎えるポンプ室７から作動油が流れ込むことが促されるとともに、圧縮行程の後期を迎える吐出ポート３２、３４から作動油がノッチ８０に流れ込むことが抑えられる。こうしてノッチ８０に面するポンプ室７どうしの間で作動油の圧力がノッチ８０を通じて伝播し合うことが促され、ロータ２の高速回転時に吐出ポート３２、３４の吐出圧に生じる脈動を抑えられる。
【００５７】
（第３実施形態）
次に、図１１、図１２Ａ、図１２Ｂを参照して、本発明の第３実施形態を説明する。以下では、上記第１実施形態と異なる点を中心に説明し、上記第１実施形態と同一の構成には同一の符号を付して説明を省略する。
【００５８】
第３実施形態に係るノッチ９０は、吐出ポート３２に面してノッチ９０の開口面積が部分的に小さくなる絞り部９５を有するように構成される。
【００５９】
図１１の（Ａ）に示すように、ノッチ９０は、吐出ポート３２から離れた先端部９０Ａと、吐出ポート３２の内壁３２Ａに開口した基端部９０Ｂと、を有する。ノッチ９０は、先端部９０Ａからロータ２の回転方向に向かって延びる上流溝部９１と、上流溝部９１の下流端に設けられる勾配変化部９２と、勾配変化部９２からロータ２の回転方向に向かって延びる下流溝部９３と、下流溝部９３の下流端に設けられる段部９４と、吐出ポート３２に面してノッチ９０の開口面積が部分的に小さくなる絞り部９５と、を有する。勾配変化部９２は、上流溝部９１と下流溝部９３とが連接する段差である。段部９４は、下流溝部９３と絞り部９５とが連接する段差である。
【００６０】
図１１の（Ｂ）は、図１１の（Ａ）のＣ−Ｃ線に沿う断面図である。この断面図に示すように、ノッチ９０の上流溝部９１は、三角形の断面形状を有する。上流溝部９１は、ノッチ９０の開口面積が先端部９０Ａからロータ２の回転方向（勾配変化部９２に近づく方向）に向かうに従って次第に大きくなるように形成される。
【００６１】
図１１の（Ｃ）は、図１１の（Ａ）のＤ−Ｄ線に沿う断面図である。この断面図に示すように、ノッチ９０の下流溝部９３は、矩形の断面形状を有する。下流溝部９３は、ノッチ９０の開口面積が上流溝部９１からロータ２の回転方向（吐出ポート３２に近づく方向）に向かうに従って変わらず一定となるように形成される。
【００６２】
図１１の（Ｄ）は、図１１の（Ａ）のＥ−Ｅ線に沿う断面図である。この断面図に示すように、ノッチ９０の絞り部９５は、下流溝部９３より小さい矩形の断面形状を有する。絞り部９５は、ノッチ９０の開口面積が下流溝部９３からロータ２の回転方向（吐出ポート３２に近づく方向）に向かうに従って変わらず一定となるように形成される。
【００６３】
図１２Ａは、ノッチ９０におけるロータ２の周方向の長さと開口面積との関係を示す線図である。この線図に示すように、ノッチ９０の開口面積は、上流溝部９１にて先端部９０Ａから勾配変化部９２に向かって次第に大きくなり、勾配変化部９２にて段階的に大きくなり、下流溝部９３にて一定値になり、段部９４にて段階的に小さくなり、絞り部９５にて一定値になる。
【００６４】
図１２Ｂは、ノッチ９０におけるロータ２の周方向の長さと開口面積の変化率との関係を示す線図である。この線図に示すように、ノッチ９０の開口面積の変化率は、上流溝部９１にて先端部９０Ａから勾配変化部９２に向かって次第に大きくなり、勾配変化部９２にて段階的に増減し、下流溝部９３にて０（零）になり、段部９４にて段階的に増減し、絞り部９５にて０（零）になる。勾配変化部９２は、ノッチ９０の開口面積の変化率が不連続に変化し、小さくなる部位である。
【００６５】
なお、勾配変化部９２、段部９４は、上述した構成に限らず、ノッチ９０の開口面積の変化率が連続して変化する湾曲面によって構成してもよい。
【００６６】
以上の第３実施形態によれば、以下に示す作用効果を奏する。
【００６７】
〔５〕ノッチ９０は、吐出ポート３２に面してノッチ９０の開口面積が部分的に小さくなる絞り部９５を有する構成とする。
【００６８】
上記構成に基づき、開口面積が部分的に小さくなる絞り部９５によって、圧縮行程の後期を迎える吐出ポート３２、３４から作動油がノッチ９０に流れ込むことが抑えられる。これにより、ロータ２の高速回転時に吐出ポート３２、３４の吐出圧に生じる脈動を抑えられる。
【００６９】
以上、本発明の実施形態について説明したが、上記実施形態は本発明の適用例の一部を示したに過ぎず、本発明の技術的範囲を上記実施形態の具体的構成に限定する趣旨ではない。
【００７０】
例えば、上記実施形態に係るノッチは、開口面積が一定、もしくは減少する下流溝部を有するが、これらに限らず、開口面積が次第に大きくなる下流溝部を有し、この下流溝部の開口面積の変化率が上流溝部の開口面積の変化率より小さくなる構成としてもよい。
【００７１】
また、本発明は、吐出容量（ポンプ押しのけ容積）が一定のベーンポンプに限らず、カムリングを移動して吐出容量を可変とするベーンポンプに適用してもよい。
【符号の説明】
【００７２】
１    ベーンポンプ
２    ロータ
３    ベーン
４    カムリング
７    ポンプ室
３１、３３    吸込ポート
３２、３４    吐出ポート
７０    ノッチ
７０Ａ    先端部
７１    上流溝部
７２    勾配変化部
７３    下流溝部
８０    ノッチ
８０Ａ    先端部
８１    上流溝部
８２    勾配変化部
８３    下流溝部
９０    ノッチ
９２    勾配変化部
９５    絞り部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６Ａ】
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【図６Ｂ】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０Ａ】
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【図１０Ｂ】
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【図１１】
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【図１２Ａ】
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【図１２Ｂ】
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