(57)【要約】【課題】装置全体をコンパクト化できる油圧プレスを提供する。【解決手段】本体と、スライドと、スライドを駆動するプレスシリンダとを有する油圧プレスであって、プレスシリンダへ作動油を供給するためのサーボモータにより駆動される圧油給排シリンダ２０とを備えており、圧油給排シリンダ２０は、プレスシリンダに対し４機設けられると共に、各圧油給排シリンダ２０は立てた状態で、プレス本体の側面に取り付けられている。このため装置全体がコンパクトになり小さなスペースにプレスを設置できる。各圧油給排シリンダ２０は、シリンダを基本構造とするためストロークの長尺化が容易であり、加圧ストロークを長くとれる。また、吐出量の制御は、サーボモータＭの積算回転量や回転数（ｒｐｍ）で正確に制御できる。【選択図】図１
2015167996.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
プレス本体と、該プレス本体に取り付けられた成形作業用のプレスシリンダとを有する油圧プレスであって、
前記プレスシリンダへ作動油を供給するためのサーボモータにより駆動される圧油給排部を備えており、
前記圧油給排部は複数機設けられると共に、各圧油給排部は前記プレス本体の側面に立てた状態で取り付けられている
ことを特徴とする油圧プレス。
【請求項２】
前記プレスシリンダは、
第１シリンダと、該第１シリンダよりもその内径が大きく前記第１シリンダと一体に形成された第２シリンダと、からなるシリンダ体と、
前記シリンダ体に摺動自在に挿入されたシリンダロッドとを有する
ことを特徴とする請求項１記載の油圧プレス。
【請求項３】
前記圧油給排部は、シリンダ部と、前記サーボモータの回転により前記シリンダ部内で進退するピストンと、からなる圧油給排シリンダで構成され、
該圧油給排シリンダの長手方向が鉛直方向となるように前記プレス本体の側面に取り付けられている
ことを特徴とする請求項１または２記載の油圧プレス。
【請求項４】
前記プレス本体はクラウンを有し、
前記プレスシリンダは、前記クラウンに固定され、
前記各圧油給排部は、作動油の吐出口が上端に設けられている
ことを特徴とする請求項２または３記載の油圧プレス。
【請求項５】
前記各圧油給排部の吐出口から前記プレスシリンダまでの配管の長さが略等しい
ことを特徴とする請求項３または４記載の油圧プレス。
【請求項６】
前記プレスシリンダに接続された蓄油部を更に備える
ことを特徴とする請求項１〜５のいずれか一項記載の油圧プレス。
【請求項７】
前記蓄油部は、前記クラウンに取り付けられている
ことを特徴とする請求項６記載の油圧プレス。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、油圧プレスに関する。さらに詳しくは、駆動源としての油圧装置を備える油圧プレスに関する。
【背景技術】
【０００２】
油圧プレスには駆動源である大掛かりな油圧装置が必要であり、プレス本体とは別に油圧室が設置され、プレス本体と油圧室を配管で連結し圧油の供給・排出が行われるように構成されている。このような油圧プレスでは、圧油の供給・排出が高頻度で繰り返し行われるため、配管には衝撃が発生しやすく、これを回避するには複雑なシステム設計が必要となる。また、多量の作動油を制御するため油漏れを防止する措置を設ける必要がある。油圧プレスにはこのような特有の問題がある。
【０００３】
油圧プレスにおける上記のような問題に対処するため、サーボモータ駆動により作動油を供給するシリンダをスライドに設けた油室に接続し、サーボモータ駆動を制御してスライドの作動を制御する従来技術が知られている（特許文献１、特許文献２参照）。
【０００４】
しかるに、特許文献１の従来技術では、つぎの問題がある。
１）加圧用のシリンダを１本しか用いていないので、作動油量の増加に容易に対応することができない。仮に対応させようとすると加圧シリンダを長くすることが必要なため、プレス装置が大型化する。
２）加圧用のシリンダが１本であると、これを駆動するアクチュエータ（たとえばサーボモータ）が大容量化し、設置スペースが大きくなると共にコストアップにもつながる、という問題がある。
【０００５】
特許文献２の従来技術は、シリンダ（マスターシリンダ）を２本備えたものであるが、これは１本が高速送り用、他方の１本が加圧用とそれぞれ使用目的が分れており、このような形でシリンダ本数を増やしたとしても、加圧時にさらに長い加圧ストロークに対応しようとすると、上記１）、２）と同じ問題が生じる。
【０００６】
さらに、従来技術の共通の問題として、プレス能力が大きくなると、加圧シリンダの断面積を大きくする必要があるため、遊行下降時及び加圧時の速度を速くしにくくなる。したがって、大流量の油圧ポンプが必要となり時には複数台のポンプを並べることとなって油圧ユニットの大型化につながる。そして、加圧能力（プレス力）においても高圧化が必要となり、それに対応するため、ホースや配管、パッキン、バルブ類の高圧化及び油漏れ対策が必要となり、機器選定が困難になると共にコストアップにもつながる、という問題がある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２００６−１５０４２２号公報
【特許文献２】特開２００２−２９５６２４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
本発明は上記事情に鑑み、長い加圧ストロークを可能としつつ装置全体をコンパクト化できる油圧プレスを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
第１発明の油圧プレスは、プレス本体と、該プレス本体に取り付けられた成形作業用のプレスシリンダとを有する油圧プレスであって、前記プレスシリンダへ作動油を供給するためのサーボモータにより駆動される圧油給排部を備えており、前記圧油給排部は複数機設けられると共に、各圧油給排部は前記プレス本体の側面に立てた状態で取り付けられていることを特徴とする。
第２発明の油圧プレスは、第１発明において、前記プレスシリンダは、第１シリンダと、該第１シリンダよりもその内径が大きく前記第１シリンダと一体に形成された第２シリンダと、からなるシリンダ体と、前記シリンダ体に摺動自在に挿入されたシリンダロッドとを有することを特徴とする。
第３発明の油圧プレスは、第１または第２発明において、前記圧油給排部は、シリンダ部と、前記サーボモータの回転により前記シリンダ部内で進退するピストンと、からなる圧油給排シリンダで構成され、該圧油給排シリンダの長手方向が鉛直方向となるように前記プレス本体の側面に取り付けられていることを特徴とする。
第４発明の油圧プレスは、第２または第３発明において、前記プレス本体はクラウンを有し、前記プレスシリンダは、前記クラウンに固定され、前記各圧油給排部は、作動油の吐出口が上端に設けられていることを特徴とする。
第５発明の油圧プレスは、第３または第４発明において、前記各圧油給排部の吐出口から前記プレスシリンダまでの配管の長さが略等しいことを特徴とする。
第６発明の油圧プレスは、第１〜第５発明のいずれか一項において、前記プレスシリンダに接続された蓄油部を更に備えることを特徴とする。
第７発明の油圧プレスは、第６発明において、前記蓄油部は、前記クラウンに取り付けられていることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１０】
第１発明によれば、圧油給排部は複数機用い、これをプレス本体の側面に立てて取付けるため装置全体がコンパクトになり小さなスペースにプレスを設置できる。
第２発明によれば、第１シリンダと第２シリンダとの断面積比を違えておけば、高速駆動と高負荷駆動とを切り替えることができる。下死点から遠い高速低負荷時は、断面積が小さな第１シリンダロッドに油圧が与えられ、高速でシリンダロッドを駆動することができる。また、下死点付近の低速高負荷時の加圧は、断面積が大きな第２シリンダロッドに油圧が与えられ、低速ながらも高負荷を発生させることができる。
第３発明によれば、圧油給排シリンダは、シリンダを基本構造としており油室の直径を太くしたり、その長さを長くすることで、容易に吐出量を増大することが可能なので、メインシリンダの加圧ストロークの長尺化が容易である。そして、吐出量の制御はピストンの前後進量で制御でき、その制御は、サーボモータの正逆転の積算回転量を制御することで達成でき、かつ前後進速度の制御は回転数を制御することで達成できる。このため圧油供給量も供給速度も自在に制御できる。
第４発明によれば、圧油給排シリンダの吐出口は上端に位置しているので、プレスシリンダとの間の距離は短くなり、作動供給の遅れ時間が小さくてすむので制御性が高くなる。
第５発明によれば、複数の圧油給排シリンダの吐出口からプレスシリンダまでの配管長さが等しいので、作動油供給時間が各圧油給排シリンダ間で同じになり、作動油給排の時間的バラツキがなくなって制御性が高くなる。
第６発明によれば、蓄油装置から作動油を補給できるので、高速加圧させる際に必要な大流量の作動油を供給できる。
第７発明によれば、蓄油装置がプレスシリンダの近傍に位置するので、遠方のピット内の油圧ユニットから油を補充することなく、配管長さを短縮することができ油漏れや圧損を低減させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】本発明の一実施形態に係る油圧プレスの正面図である。
【図２】図１の油圧プレスの平面図である。
【図３】プレスシリンダの拡大断面図である。
【図４】圧油給排シリンダの収縮時における断面図である。
【図５】図４におけるＶ−Ｖ線拡大断面図である。
【図６】圧油給排シリンダの伸長時における断面図である。
【図７】図１の油圧プレスにおける油圧回路図である。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
つぎに、本発明の実施形態を図面に基づき説明する。
図１および図３に基づき、本発明が適用される油圧プレスの基本構造をまず説明する。
油圧プレスは、油圧を用いて被成形品の成形加工を行うプレスである。被成形品の成形加工としては、鍛造，穴開け，曲げ，矯正等の加工が挙げられる。油圧プレスは、プレス本体Ｐと、成形作業用の油圧シリンダ（以下、メインシリンダという）１０と、を備えている。
【００１３】
プレス本体Ｐは公知のプレスと同様に、ベッド１とクラウン２とこれらを連結する      アプライト３と、から構成されている。なお、プレス本体Ｐは、他の構成（例えばクラウン２やアプライト３に相当するものが一体構造となったもの）でもよい。
【００１４】
メインシリンダ１０はシリンダ体１１とその内部に摺動自在に挿入されたシリンダロッド１２とからなり（図３参照）、シリンダ体１１はプレス本体の一部であるクラウン２に取付けられている。
メインシリンダ１０には、被成形品の成形加工を行う成形部が取り付けられている。すなわち、シリンダロッド１２の下部にはスライド４が取付けられており、その下部にはダイホルダを介して上金型５が取付けられるようになっている。ダイホルダ及び上金型が、被成形品の成形加工を行う成形部に相当する。一方、ベッド１の上部にはダイホルダを介して下金型６を設置するようになっている。
【００１５】
本発明が適用される油圧プレスには、メインシリンダ１０のみを備えるものの外、サブシリンダ等の他の油圧シリンダを備えるものも含まれる。特許請求の範囲にいう「プレスシリンダ」とは、メインシリンダの外にサブシリンダ等の他の油圧シリンダを加えたものを意味する。
【００１６】
図３に基づき、プレスシリンダの概要を説明する。
メインシリンダ１０の構造は公知のものを任意に採用できるが、図示の実施形態は、２段の親子シリンダ構造である。シリンダ体１１は、小径の第１シリンダ１１Ａとこの第１シリンダ１１Ａよりもその内径が大きな大径の第２シリンダ１１Ｂとが一体に形成されている。シリンダロッド１２は小径の第１シリンダロッド１２Ａとこの第１シリンダロッド１２Ａよりもその外形が大きな大径の第２シリンダロッド１２Ｂとが一体に形成されている。小径の第１シリンダ１１Ａの内径と小径の第１シリンダロッド１２Ａの外形とは略同一となっており、大径の第２シリンダ１１Ｂの内径と大径の第２シリンダロッド１２Ｂの外形とは略同一となっている。
【００１７】
第１シリンダ１１Ａと第１シリンダロッド１２Ａとの間の空間は小油室１０ａであり、第２シリンダ体１１Ｂと第２シリンダロッド１２Ｂとの間の空間は大油室１０ｂである。小油室１０ａが外部と繋がるように第１シリンダ１１Ａには給排口１５が設けられるとともに、大油室１０ｂが外部と繋がるように第２シリンダ１１Ｂには給排口１６が設けられている。給排口１５及び給排口１６は、後述する圧油給排水部ＯＤおよび蓄油部４０に接続されている。
【００１８】
メインシリンダ１０において、第１シリンダ１１Ａと第２シリンダ１１Ｂとの断面積比を違えておけば、小油室１０ａ又は大油室１０ｂのどちらに作動油を供給するかによって高速駆動と高負荷駆動とを切り替えることができる。下死点から遠い高速低負荷時は、小油室１０ａに作動油を供給することで断面積が小さな第１シリンダロッド１２Ａに油圧が与えられ、高速でシリンダロッド１２を駆動することができる。また、下死点付近の低速高負荷時の加圧は、大油室１０ｂに作動油を供給することで断面積が大きな第２シリンダロッド１２に油圧が与えられ、低速ながらも高負荷を発生させることができる。なお、低速高負荷時の加圧では、大油室１０ｂに加えて小油室１０ａにも作動油を供給し、第２シリンダロッド１２Ｂ及び第１シリンダロッド１２Ａの双方に油圧が与えられてもよい。
【００１９】
一例として、（第１シリンダ１１Ａの断面積）：（第２シリンダ１１Ｂの断面積−第１シリンダ１１Ａの断面積）＝１：２とすると、小油室１０ａのみに作動油を供給した場合には、大油室１０ｂのみに作動油を供給した場合と比べて、シリンダロッド１２が動く速度が２倍となる。また、大油室１０ｂのみに作動油を供給した場合には、小油室１０ａのみに作動油を供給した場合と比べて、発生する力（シリンダロッド１２がスライド４を押す力）を２倍にすることができる。
【００２０】
なお、このような加圧力の制御は、図示せぬ制御部によりその制御が行われる。
このような加圧力の制御を行うと、速度の高低や加圧力の高低を満足するプレス動作を行うことができるが、そうするには、本発明が提案する供給油量の変動幅を大きくとれる圧油給排シリンダが好適である。
【００２１】
さらに図３に基づき、サブシリンダ５０等を説明する。
前記スライド４の内部にはサブシリンダ５０が取付けられている。サブシリンダ５０はシリンダ体５１とその内部で摺動自在に上下動するシリンダロッド５２からなる。シリンダロッド５２はパンチを兼ねるものである。
【００２２】
また、サブシリンダ５０の上方にはノックアウトシリンダ５５が設けられており、そのシリンダ体５６にはピストンロッド５７が挿入され、ピストンロッド５７はシリンダロッド５２の下端から下方に突出するようになっている。
【００２３】
つぎに、本実施形態における油圧プレスの特徴部分を図１および図２に基づき説明する。
Ｐはプレス本体であり、その前後左右には４本のアプライト３が配置されている。この４本あるアプライト３の左右方向（つまり被成形品の入側・出側方向）の側方には、１本ずつ圧油給排部ＯＤが設けられている。
【００２４】
圧油給排部ＯＤは、サーボモータＭと、サーボモータＭの駆動により油圧を発生させる油圧発生部Ｐｇと、を備えている。本実施形態では、油圧発生部Ｐｇはシリンダ式の圧油給排水シリンダ２０で構成されているが、その詳細は後述する。
【００２５】
各圧油給排部ＯＤは、いずれも立てた状態でプレス本体Ｐに取り付けられている。「立てた状態」とは、圧油給排部ＯＤの長手方向が略鉛直方向となる状態を意味する。本実施形態の場合、油圧発生部Ｐｇである圧油給排シリンダ２０の長手方向（延伸方向）が略垂直方向となる状態で、圧油給排部ＯＤがプレス本体Ｐに取り付けられている。圧油給排部ＯＤは、クラウン２にその一端側が取り付けられることで、プレス本体Ｐに取り付けられている。なお、圧油給排部ＯＤは、プレス本体Ｐの他の箇所に取り付けられてもよく、例えばアプライト３に取り付けてもよい。
【００２６】
図示の実施形態では図２に示すように、圧油給排部ＯＤは圧油給排シリンダ２０であり、４本が用いられているが、２本、６本あるいは８本であってもよく、その本数は複数であれば任意である。図示の実施形態では、材料入側（図中左側）に圧油給排シリンダ部２０Ａ，２０Ｂが前後に配置され、材料出側（図中右側）に圧油給排シリンダ部２０Ｃ，２０Ｄが前後に配置されている。
【００２７】
図１に示すように、前記クラウン２上には蓄油部４０が設置されている。蓄油部４０としては加圧タンクやアキュムレータが用いられる。蓄油部４０はメインシリンダ１０の上端に取り付けられているが、支持部材を介してクラウン２に取り付けてもよい。
【００２８】
蓄油部４０は、配管等によりメインシリンダ１０の給排口１５及び給排口１６に接続されている（図７参照）。高速加圧させる際には大流量の作動油が必要となるが、この蓄油部４０を用いてメインシリンダ１０に作動油供給すると、必要な量の作動油を迅速に供給することができる。
この蓄油部４０とメインシリンダ１０間の配管系統は、図７に基づき後述するが、蓄油部４０がメインシリンダ１０の近傍に位置するので、配管長さを短縮することができ、油漏れや圧損を低減させることができる。
【００２９】
つぎに、圧油給排シリンダ２０の詳細を図４〜図６に基づき説明する。
２１はガイド筒で、その先端にはシリンダ部２２が取付けられている。２３はシリンダ部２２の先端に形成された吐出口である。２４はピストンで、ピストン部２５とロッド部２６が一体に形成されている。ピストン部２５はガイド筒２１内に挿入されており、ロッド部２６はシリンダ部２２の内部に液密に挿入されている。ロッド部２６とシリンダ部２２で囲まれた部分は油室２０ａである。
【００３０】
ガイド筒２１内周とピストン部２５外周との間にはリニアガイド２７が設けられていて、ピストン２４が回転を拘束された状態で進退するようになっている。また、ピストン部２５にはナット部２８が設けられている。
【００３１】
前記ナット部２８にはボールネジ２９が螺合されていて、ボールネジ２９の先端部分はピストン部２５に形成された空洞に挿入されている。
ボールネジ２９の基部はスラスト軸受３１とラジアル軸受３２で回転自在に支持されている。一方、ガイド筒２１の下端にはサーボモータＭと減速機３６が取付けられており、その出力軸がカップリング３７でボールネジ２９に連結されている。
【００３２】
以上の構成に基づき、サーボモータＭを正逆転させるとボールネジ２９が正逆転し、ピストン２４が前後進して、シリンダ体２２内でロッド部２６が進退する。
図４はロッド部２６が後進しており油室２０ａ内に作動油が充満していた状態を示し、。図６はロッド部２６が前進し、油室２０ａ内の作動油が排出された状態を示している。
この圧油給排シリンダ２０の作用によりメインシリンダ１０を含むプレスシリンダに作動油を給排することができる。
【００３３】
圧油給排シリンダ２０は、シリンダを基本構造としており油室２０ａの直径を太くしたり、その長さを長くすることで、容易に吐出量の増大が可能なので、メインシリンダ１０の加圧ストロークの長尺化が容易である。
そして、吐出量の制御、すなわち、ピストン２４の前後進量の制御は、サーボモータＭの正逆転の積算回転量を制御することで達成でき、かつ前後進速度の制御は回転数（ｒｐｍ）を制御することで達成できる。このため圧油供給量も供給速度も自在に制御できる。
【００３４】
図７に基づき、本実施形態における油圧プレスの油圧回路を説明する。
同図において、４本の圧油給排シリンダを符号２０Ａ，２０Ｂ，２０Ｃ，２０Ｄで示す。
４本の圧油給排シリンダ２０Ａ〜２０Ｄの油室２０ａには、ポンプ６０から延びる供給管６１が接続されている。各油室２０ａからは吐出管６２が延びており、それぞれが第１給排管６３と第２給排管６４に接続されている。第１給排管６３はメインシリンダ１０の小油室１０ａに接続され、第２給排管６４は大油室１０ｂに接続されている。
【００３５】
吐出管６２には開閉弁あるいはパイロット開放式逆止弁６５が介装されていて、供給は自由に行え、逆流は阻止するがパイロット制御すると許容するようになっている。また、第１給排管６３と第２給排管６４にも同様の逆止弁が介装されており（図示せず）、作動油給排を制御できるようになっている。
このため、圧油給排シリンダ２０Ａ〜２０Ｄのピストン２４を前進させ油室２０ａ内の作動油を押し出す吐出動作をすると、メインシリンダ１０ａの小油室１０ａと大油室１０ｂに、選択的あるいは並行的に作動油供給することができる。
【００３６】
また、蓄油部４０には２本の供給管６６，６７が接続されており、供給管６６は小油室１０ａに通ずる第１給排管６３に接続され、供給管６７は大油室１０ｂに接続されている。さらに、圧油を蓄油部４０に戻す給排管６８が第１給排管６３と蓄油部４０との間に接続され、同様に給排管６９が供給管６７と蓄油部４０との間に接続されている。これらの供給管６６〜６９にも、図示してないが作動油の給排を許容阻止できるパイロット制御式の逆止弁が介装されている。
このため、蓄油部４０内の作動油をメインシリンダ１０の小油室１０ａおよび／または大油室１０ｂに供給し、また蓄油部４０への返送を行うことができる。
【００３７】
なお、サブシリンダ５０への作動油給排、およびノックアウトシリンダ５５への作動油給排は、図示の実施形態では別の油圧源７１，７２を用いているが、既述した圧油給排シリンダ２０Ａ〜２０Ｄを用いてもよいことももちろんである。
【００３８】
メインシリンダ１０と圧油給排シリンダ２０との間の第１，第２給排管６３，６４は、図１に示すように、圧油給排シリンダ２０ａの上端にある吐出口２３からメインシリンダ１０の上端部に設けた作動油分配ブロック７０に接続され、作動油分配ブロック７０を介して小油室１０ａや大油室１０ｂに分配される。
このように構成すると、圧油給排シリンダ２０からメインシリンダ１０までの配管長さが短くなり作動油供給の遅れ時間が小さくなる。かつ配管長が等しくなるので、作動油供給時間が各圧油給排シリンダ２０Ａ〜２０Ｄ間で同じとなり、作動油給排の時間的バラツキがなくなって制御性が高くなる。さらに、配管長さが短くなり、油漏れを抑制することができる。
【００３９】
本実施形態では、つぎの利点がある。
１）複数本の圧油給排シリンダ２０Ａ〜２０Ｄを使用することにより、メインシリンダ１０へ同時に大流量の作動油を送ることができ、メインシリンダ１０の高速加圧および長い加圧ストロークに対応することができる。
２）圧油給排シリンダ２０を立てて設置することによって、油圧ユニットの平面的な設置スペースを大幅に小さくすることができる。
【００４０】
３）サーボモータＭで油量を直接制御するので、エネルギーロスを低減することで省エネが図れる。
４）複数本の圧油給排シリンダ２０Ａ〜２０Ｄをプレスシリンダ（メインシリンダ１０など）の近傍に設置することにより、プレスシリンダ（メインシリンダ１０など）との間の配管ボリュームを少なくすることができ、油漏れの圧損の低減につながり、さらには加圧時の応答が良くなる。
【００４１】
５）蓄油部４０がプレスシリンダ（メインシリンダ１０など）の近傍に位置するので、遠方のピット内の油圧ユニットから油を補充することなく、配管長さを短縮することができ、油漏れや圧損を低減させることができる。
【００４２】
本発明は、前述した実施形態に限定されず、本発明の要旨を逸脱しない範囲で下記のような種々の変形が可能である。
【００４３】
上記実施形態では、メインシリンダ１０は、小径の第１シリンダ１１Ａと大径の第２シリンダ１１Ｂとが一体に形成されたシリンダ体１１と、このシリンダ体１１に摺動自在に挿入されたシリンダロッド１２とからなる構成とされているが、他の構成としてもよい。例えば、シリンダ体１１は、単一の径のシリンダとし、そのシリンダに摺動自在に挿入されたシリンダロッドと、から構成されてもよい。
【００４４】
上記実施形態では、油圧発生部Ｐｇとして圧油給排シリンダ２０が用いられているが、これに換えてポンプを用いてもよい。このポンプはサーボモータから回転が入力されて、その回転により圧油が吐き出されるものである。すなわち、公知のサーボポンプを用いることができる。
【００４５】
上記実施形態では、プレスシリンダはクラウン２に固定されているが、プレス本体の他の部分に固定したものであってもよい。また、各圧油給排部ＯＤの作動油吐出口は、その上端に設けられているが、上端以外の部位に設けたものであってもよい。
【００４６】
上記実施形態では圧油給排部ＯＤの吐出口からプレスシリンダまでの配管の長さは略等しいが、等しくないものも本発明に含まれる。
【００４７】
上記実施形態では、蓄油部４０を備えたが、蓄油部を備えないものも本発明に含まれる。また、蓄油部を設ける場合、プレス本体であればクラウン以外のどの部材に設置してもよい。
【符号の説明】
【００４８】
１    ベッド
２    クラウン
３    アプライト
４    スライド
１０    メインシリンダ
２０（２０Ａ，２０Ｂ，２０Ｃ，２０Ｄ）    圧油給排シリンダ
２２    シリンダ体
２３    吐出口
２４    ピストン
４０    蓄油部
５０    サブシリンダ
Ｍ    サーボモータ
【図１】
2015167996.tif 000003
【図２】
2015167996.tif 000004
【図３】
2015167996.tif 000005
【図４】
2015167996.tif 000006
【図５】
2015167996.tif 000007
【図６】
2015167996.tif 000008
【図７】
2015167996.tif 000009