(57)【要約】【課題】正確且つ迅速な溶融金属の供給制御を実現し、精度の高い鋳造工程を実現する。【解決手段】ダイカストスリーブ溶融金属供給装置は、ダクト１、１’内の溶融金属１２をスリーブ２７に吸引する減圧手段と、ダクト１、１’内の溶融金属１２をスリーブ２７に送り出すための推力を与える誘導子１４、２４とを備え、ダクト１と保護管３との間に出来る流路ギャップを適正な厚みとして溶融金属１２の流動慣性を止める。予め定められた所定の溶融金属１２がスリーブ２７に供給される時、減圧手段により溶融金属１２がスリーブ２７内に吸引されるのと反対方向にダクト１、１’内の溶融金属１２に推力を与えるよう誘導子１４を駆動する。この逆推力を調整して、スリーブ２７に所定の給湯を行い、更に湯切れを良くする為のノズル開口部を鋭角にすることでダクト１”から精度良い給湯を行うものである。【選択図】図１
2015009252.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ダクト（１）、（１’）内の溶融金属（１２）をスリーブ（２７）に吸引する減圧手段と、ダクト（１）、（１’）内の溶融金属（１２）をスリーブ（２７）への送り出しを制動するための推力を与える誘導子（１４）とを備えた溶融金属供給装置において、電磁ポンプのダクト（１）とコア（２）、（２２）の保護管（３）によって生じる流路ギャップを１５mm以下で好ましくは１０ｍｍ以下とし、減圧手段により溶融金属（１２）がスリーブ（２７）内に吸引されるのと反対方向にダクト（１）、（１’）内の溶融金属（１２）に推力を与え、ダクト（１）、（１’）内の所定の湯面位置を検知するレベルセンサ（１９）によって鉛直カットノズル管（４５）の出口下部より５０ｍｍ以下に湯面を所定のレベル（３０）に設定し、その所定の湯面に溶融金属（１２）を保持・調整できる誘導子（１４）を駆動する駆動電源（３１）を備え、ノズル管（４５）を±１５度の精度で鉛直に鋭く切断し、好ましくは±５度以内に鉛直に切断した事を特徴とするダイカストスリーブ溶融金属供給装置。
【請求項２】
誘導子（１４）の駆動により溶融金属（１２）がダクト（１）、（１’）内の所定の湯面位置まで供給された後、スリーブ（２７）への溶融金属（１２）の供給が制動されるよう誘導子（１４）を駆動する駆動電源（３１）と制御盤とを備えることを特徴とする請求項１に記載のダイキャストスリーブ溶融金属供給装置。
【請求項３】
スリーブ（２７）のプランジャ（２８）の背面側に不活性ガスを供給する供給系を取り付けたことを特徴とする前記請求項１又は２に記載のダイカストスリーブ溶融金属供給装置。
【請求項４】
鋳造後にスリーブ（２７）のダクト（１”）との接続開口部付近からにスリーブ（２７）内に不活性ガスを注入する不活性ガス注入手段を有する事を特徴とする前請求項１〜３の何れかに記載のダイキャストスリーブ溶融金属供給装置。
【請求項５】
ダクト（１）、（１’）内の溶融金属（１２）をスリーブ（２７）に吸引する減圧手段と、ダクト（１）、（１’）内の溶融金属（１２）をスリーブ（２７）に送り出す前に、ダクト（１）、（１’）内のある定められた湯面に溶融金属（１２）を保持・調整できる推力を与える誘導子（１４）とを備えた溶融金属供給装置により溶融金属を供給する方法において、誘導子（１４）の駆動により溶融金属（１２）がダクト（１）、（１’）内の所定の湯面位置まで供給された後、減圧手段により溶融金属（１２）がスリーブ（２７）内に吸引されるのと反対方向の推力を調整し、ダクト（１）、（１’）内の溶融金属（１２）をレベル（３０）に保持した後駆動電源（３１）で誘導子（１４）の推力を弱めて更に強める駆動することを特徴とするダイカストスリーブ溶融金属供給方法。
【請求項６】
誘導子（１４）の駆動により溶融金属（１２）がダクト（１）、（１’）内の所定の湯面位置まで供給された後、スリーブ（２７）への溶融金属（１２）の供給が制動されるよう駆動電源（３１）で誘導子（１４）を所定のパターンで駆動することを特徴とする請求項５に記載のダイキャストスリーブ溶融金属供給方法。
【請求項７】
鋳造後にスリーブ（２７）のプランジャ（２８）が戻ってきて、ダクト（１”）との接続開口部をプランジャチップ（２８）が過ぎる前にスリーブ（２７）内に不活性ガスを注入する事を特徴とする前請求項５又は６に記載のダイキャストスリーブ溶融金属供給方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ダイカストマシンのスリーブに溶融アルミニウム等の溶融金属を供給する溶融金属供給装置に関し、特にダイカストスリーブを減圧して溶融金属を汲み上げて給湯する方式の真空ダイカストスリーブに溶融金属を供給する溶融金属供給装置に於いて適正な流路ギャップを持つ電磁ポンプ構造と制動力を弱めて間欠給湯する方式と鉛直カットノズル給湯管を有するダイカストスリーブ溶融金属供給装置とそれを用いた供給方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
例えばアルミニウムダイカスト装置によりアルミニウム鋳造物を製造する場合、アルミニウムのインゴットを溶融炉である溶融金属槽に入れて溶融した後、機械的給湯手段、空圧利用の給湯手段、電磁誘導による給湯手段等によりダイカストマシンの型内キャビティに溶融金属を充填し、アルミニウム鋳造物を鋳造する。
【０００３】
ダイカストマシンにおいては、金型に溶融金属を充填する前段階として、一旦シリンダー状のスリーブに所定量の溶融金属を充填し、これをプランジャで金型に押し込むことにより、金型内に予め定められた一定量の溶融金属をスリーブを介して供給する方式が使用されている。この場合にスリーブへの溶融金属の供給手段としては、例えば特開平０５−１７７３２９号公報、特開２００１−１８０５３公報、特開２００４−１５４８２５号公報に記載されたように、誘導電磁ポンプが多く使用されている。電磁ポンプに加え、前記特開平０５−１７７３２９号公報では、溶融金属槽側に設けた空圧装置が溶融金属供給手段として併用されている。ここに先行文献を挙げてはいないが、溶融金属槽側に設けた前記加圧装置に替えて又は併用して金型側に減圧装置を接続して減圧吸引することもある。
【０００４】
このようなダイカストマシンでは、シリンダー状のスリーブに所定量の溶融金属を一旦充填し、これをプランジャで金型に押し込むことにより、金型に定量の溶融金属を充填し、その金型で一定重量、容積の鋳造物を鋳造する。従って、スリーブへは給湯動作毎に予め定められた一定量の溶融金属を送り込むことが必要となる。
【０００５】
前述の通り、従来のダイカストスリーブへの溶融金属供給装置では、スリーブへの溶融金属供給手段として電磁ポンプが使用され、これに加圧装置や減圧装置が併用されている。これらの溶融金属供給手段では、誘導電磁ポンプの駆動やその停止により溶融金属の供給−停止の制御がなされ、これにより定量の溶融金属をスリーブへ供給するよう図られている。
【０００６】
一般に、電磁ポンプは、ダクトの軸方向に移動磁界を発生させて、その移動磁界がダクト内の溶融金属を通過することによって溶融金属内に誘導電流が誘起され、この誘導電流と移動磁界との相互作用に拠って移動磁界方向に推力が誘発され、この推力によって溶融金属を駆動したり制動したりするものである。
【０００７】
現在、ダイカストマシと保持炉との間にストークを接続して、スリーブや金型のキャビティを減圧して、保持炉内の溶湯を吸引して鋳造する真空ダイカストはすでに市販されていて、ドイツのメーカのバキュラル法が有名である。真空ダイカストに於いて金型のキャビティやスリーブを高真空の−1.0ｋｇ/ｃｍ２Ｇにすると比重2.5ｇ/ｃｍ３のアルミ溶湯は４ｍも上昇してしまうので保持炉を密閉炉にして差圧で１ｍ程度しか上がらない様にするなどの対策をしないとスリーブと保持炉との間に４ｍの高さのストークが必要になってしまう。
【０００８】
この様な密閉炉を必要としない方式として、電磁ポンプをブレーキとして使いダイカストマシンのスリーブと保持炉との間に直接接続したものが提案されている。しかしながら、電磁ポンプはダクト内に溶融金属が存在して初めて推力が発生する事から、スリーブ内を減圧装置で真空にしてゆく時、予め電磁ポンプに溶融金属を供給する方向と反対方向に移動磁界を発生させていたとしても、減圧装置が動作して電磁ポンプのダクトに溶融金属が吸い上げられて行く途中で制動力が働くことになるので、動いている溶融金属にはダクト内の流動慣性があり、すぐに制動することは出来ない。従って、予め電磁ポンプに溶融金属を供給する方向と反対方向に移動磁界を発生させておいてゆっくり真空にするか、電磁ポンプの出力を大気との圧力差を十分超える状態にして吸い上げられる溶湯を制動するしか無い。
【０００９】
前述の通り、減圧装置を併用し電磁ポンプダクト内に溶融金属が無い状態で誘導電磁ポンプに移動磁界を発生させておいて溶融金属が電磁ポンプのダクト内を上昇している途中で駆動力が発生して溶融金属を制動したとしても流動慣性により、溶融金属の推進を瞬時に停止することは困難である。たとえ湯面が制動されても流動慣性による揺動と溶融金属に含まれる水素がガス化して湯面が振動するため、スリーブへの溶融金属の定量供給は必ずしも正確に行われていないのが実情である。更に、湯面振動が止まっても真空中なので間欠給湯最後にノズル先端での湯切りをガス噴射による湯切りもできず、スリーブへの溶融金属の定量供給は必ずしも正確に行われていないのが実情である。現状ではスリーブへの溶融金属の供給量のバラツキについては、プランジャの押出量の調節によりこれを調整するしかない。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１０】
【特許文献１】特開平０５−１７７３２９号公報
【特許文献２】特開２００１−１８０５３公報
【特許文献３】特開２００４−１５４８２５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
本発明は、前述した従来の溶融金属供給装置における課題に鑑み、真空ポンプ、真空タンク等の減圧手段と環状リニア誘導電磁ポンプ等の溶融金属電磁ポンプを併用したダイカストスリーブへの溶融金属供給装置において、正確且つ迅速な溶融金属の供給制御を実現し、精度の高い鋳造工程を実現することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
本発明では、前記の目的を達成するため、減圧手段と溶融金属電磁ポンプとを併用してダイカスト装置のスリーブ２７に溶融金属１２を供給するに当たり、減圧吸引時に湯面振動が止まりやすい流路ギャップを持つ溶融金属電磁ポンプとし、予め定められた所定量の溶融金属１２がスリーブ２７に供給される前から溶融金属電磁ポンプの電磁コイルに大気圧力を止めるだけの逆方向の推力が発生する様に常に通電しておく。さらに先端を鉛直カットにして湯が切れる様にしたノズル管４５をダクト内に設けた。
【００１３】
すなわち、本発明によるダイカストスリーブ溶融金属供給装置は、ダクト１、１’内の溶融金属１２をスリーブ２７に吸引する減圧手段と、ダクト１、１’内の溶融金属１２に制動力を与える誘導子１４を有し、ダクト１、１’内の溶融金属１２を減圧時に直ちにスリーブ２７側に流出しない様に制動するための適正な流路ギャップを持つ溶融金属電磁ポンプと、ダクト１、１’内の湯面を検知するレベルセンサー１９を備えており、これらにより予め定められた所定の溶融金属１２がスリーブ２７に供給される場合、減圧手段により溶融金属１２がスリーブ２７内に吸引される前に、減圧手段の減圧でダクト１、１’内を上昇する溶融金属１２に減圧吸引力に見合う反対方向の逆推力が発生する様に誘導子１４に与えて置き、減圧手段よる短時間の減圧でもダクト１、１’内の溶融金属１２がダクト１、１’内に制動保持する。この時、誘導子１４によりダクト１、１’内の溶融属１２に与えられる制動力は、減圧手段による溶融金属１２の吸引方向と逆になる。溶融金属１２を制動するには給湯誘導子１４だけでなく立上誘導子２４も用いる事ができるが制御が煩雑になるので、給湯誘導子１４だけで制動するのが良い。
【００１４】
ダクト１、１’内に制動保持された溶融金属１２は、ノズルレベルセンサー１９の所定の位置に短時間内に調整され、誘導子１４への出力調整によりダクト１、１’内に制動された溶融金属１２への制動力を給湯量に見合うだけの時間減少させることに拠ってスリーブ２７へ溶融金属１２が必要量供給される。このノズルレベルセンサー１９で保持される湯面も溶融金属１２に含まれる水素がガス化して湯面変動を起し溶湯飛沫がノズル先端を乗り越えて給湯精度を低下させてしまうので、飛沫が乗り越えられない高さに湯面を設定しなければならない。
【００１５】
さらに先端を鉛直カットにして湯が切れる様にしたノズル管４５をダクト内に設ける。給湯を終え再度誘導子１４への制動力を増すと、ノズル先端に於いてスリーブ側に給湯される湯と電磁ポンプのノズル側に戻ろうとする湯が分かれる時に、この鋭い鉛直カットのノズル４５の先端に於いて湯が切れる事によって、精度良い間欠給湯が出来る。この鉛直カットのノズル管４５とは、傾いて設置されたダクト１，１’に対し、先端を鉛直方向に鋭く切断したものである。一般にダクト１の設置角度は３０度〜４５度が多く、例えばダクト１，１’を３０度に設置した場合、ノズル管４５はダクト１，１’の中心軸に対して６０度下向きに切断された形状とする。また例えばダクト１，１’を４５度に設置した場合は、ダクト１，１’の中心軸に対して４５度下向きに切断した形状とする。ダクト１，１’の設置角度が小さくなると、給湯後にダクト内を戻る湯の速度が遅くなって、鋭い湯切れが無くなり、湯面面積が増えた分湯面変動によって給湯精度のばらつきが±５％を超える様になるので、ダクト１，１’の傾斜角度は３０°以上が望ましい。
【００１６】
実験によれば、ノズル管４５の先端の鉛直精度が±５°を超えると、給湯中に切断面に溶融金属が回り込んで付着し、ノズル管４５の先端で湯面振動を起こすので給湯精度を悪くする。従ってノズル管４５の先端の鉛直精度は±５°以内とすべきである。このことは、設置角度の精度も同様である。例えばダクト１，１’の設置角度を３０°とし、ノズル管４５の先端をその中心軸方向に対して下側に６０°に切断したした場合、その制度を±５°以内とすべきである。
【００１７】
このような本発明によるダイカストスリーブ溶融金属供給装置では、減圧吸引時に慣性力に伴う湯面揺動が止まりやすい流路ギャップを持つ溶融金属電磁ポンプとし、予め定められた所定の溶融金属１２がスリーブ２７に供給される前に、減圧手段により溶融金属１２がスリーブ２７内に吸引されるのと反対方向にダクト１、１’内の溶融金属１２に誘導子１４で制動力を与える。この逆方向の制動力が溶融金属１２の流動慣性に対するブレーキとなるだけではなく、減圧手段による吸引力と見合った逆方向の制動力を与えればダクト１、１’内の溶融金属１２を短時間で且つ湯面の上下動を無くし停止させることが出来る。その際溶融金属１２に含まれる水素がガス化して湯面変動を起し溶湯飛沫がノズル先端を乗り越えて給湯精度を低下させない高さにダクト１’内に停止位置が設定され、その停止位置をダクト１’に設置されたレベルセンサー１９の信号に従って保持制御がなされ、停止位置からダクト１，１’の出口との高低差と給湯に必要な高さに相当する推力だけ必要な時間だけ低減させる。
【００１８】
さらに前述の鋭い鉛直カットされたノズル管４５の先端に於いて湯が切れることに拠って、スリーブ２７へ脈動無く精度良く給湯されることになる。給湯を終える為に電磁ポンプによる制動力を増すと、ノズル先端に於いてスリーブ側に給湯される湯と電磁ポンプのノズル側に戻ろうとする湯が分かれることになるが、このノズル先端を鉛直カットにして湯が切れる様にする事によって、精度良い間欠給湯が出来る。即ち減圧手段による吸引力に見合った逆方向推力をパターン通りに僅かに弱めたり強めたりする事に拠って、スリーブ２７へ脈動無く精度良く給湯されることになる。よって溶融金属１２のスリーブ２７への過剰な供給が防止されると共に、減圧手段と電磁ポンプを同時に運転した時の溶融金属１２の不安定な揺動や振動等も防止される。これにより、溶融金属１２のスリーブ２７への供給サイクルの短縮化と共に、正確な量の供給が安定して実現出来る。
【発明の効果】
【００１９】
以上説明した通り、本発明によるダイカストスリーブ溶融金属供給装置とその供給方法では、溶融金属１２のスリーブ２７への供給サイクルの短縮化と共に、正確な量の供給が安定して実現出来るので、効率的な鋳造工程の実現と共に、均一な品質の鋳造品を鋳造することが出来るようになる。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】ダイカストスリーブ溶融金属供給装置の一実施例を示す断面図である。
【図２】ダイカストスリーブ溶融金属供給装置におけるスリーブへの溶融金属の給湯量と誘導子の駆動出力との関係の例を模式的に示すグラフである。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２１】
本発明では、予め定められた所定の溶融金属１２がスリーブ２７に供給される前に、減圧手段により溶融金属１２がスリーブ２７内に吸引されるのと反対方向にダクト１、１’、１”内の溶融金属１２に溶融金属電磁ポンプで推力を与えることによりダクト１、１’、１”内に一旦溶融金属１２を短時間で振動もなく保持し、その保持推力を給湯に見合った時間弱めた後に、鋭い鉛直カットされたノズル管４５の先端に於いて湯が切れることに拠って、スリーブ２７への正確且つ迅速な溶融金属の供給制御を安定して実現するものである。
以下、本発明を実施するための最良の形態について、実施例をあげて詳細に説明する。
【００２２】
図１は、本発明による溶融金属供給装置の一実施例である。この溶融金属供給装置は、スリーブ２７の上側から溶融金属を給湯する例である。この溶融金属供給装置は、上側の給湯誘導子１４と下側の立上誘導子２４との２段の誘導子を有する。
ポンプ側ダクト１が斜めに配置され、溶融金属槽１１に収納された溶融金属１２の液面に前記ポンプ側ダクト１の下端が差し込まれている。ポンプ側ダクト１の溶融金属１２の液面より上にある部分の周囲には、磁性体製のヨーク１５にコイル１６を巻回した給湯誘導子１４が配置されている。ヨーク１５は、ポンプ側ダクト１の溶融金属１２の液面より上にある部分を囲むようにその外周側に嵌め込まれており、このヨーク１５に三相コイルを構成するコイル１６が巻回されている。この給湯誘導子１４には、冷却器１０が設けられ、駆動時に冷却される。
【００２３】
さらに前記ポンプ側ダクト１には、前記給湯誘導子１４より下側の部分の周囲に立上誘導子２４が配置されている。この立上誘導子２４は、前記の給湯誘導子１４と同様に、前記ポンプ側ダクト１の誘導子１４より下側の部分の外周に嵌め込まれた磁性体製のヨーク２５にコイル２６を巻回したものである。この立上誘導子２４のコイル２６は耐熱性を有する無機絶縁ケーブルにより巻回されている。無機絶縁ケーブルは、ステンレスチューブ等からなるシースの中に導電線を収納し、この導電線とシースとを、それらの間にマグネシア粉末等の無機絶縁粉末を充填して絶縁した構造を有する。いわゆるシースケーブルと呼ばれるものである。このような無機絶縁ケーブルは、耐熱性が高く、８００℃の温度にも耐えることが出来る。このため立上用誘導子２４は、冷却手段を有しない無冷却としながら、大きな電流を通電するのに適しており、その分だけ給湯誘導子１４のコイル１６に比べて立上誘導子２４のコイル２６の巻数は少なくすることが出来る。
【００２４】
この立上誘導子２４は、耐熱性を有するセラミック等からなる筒状の保護ケース１７で囲まれている。この保護ケース１７の上端開口部は、上側の給湯誘導子１４の下端面に固定されている。また、この保護ケース１７の下端の開口部は、前記ポンプ側ダクト１の下端と図示していないパッキンを介して密に接合されており、この接合部に囲まれた内側は、ポンプ側ダクト１の下端の溶融金属１２の導入口１８となっている。
【００２５】
給湯誘導子１４と立上誘導子２４とは、それぞれインバータを含む駆動電源３１、３２により駆動される。これら駆動電源３１、３２からはそれぞれ給湯誘導子１４と立上誘導子２４にインバータで変換された三相交流が通電され、これら誘導子１４、２４に移動磁界を発生させ、この移動する磁界による電磁誘導により、導電体であるポンプ側ダクト１内の溶融金属１２に推力を与える。
【００２６】
前記ポンプ側ダクト１の上端には、中間ダクト１’が断熱材を介して押さえ金具４２とバネ４４を用いて取付けられている。さらに先端が下方に曲がったＬ字形のエルボ管である給湯側ダクト１”と先端が鉛直カットされたノズル管４５とが断熱材を介して押さえ金具４２’とバネ４４’を用いて前記中間ダクト１’に密に接続されている。保護管３の中間ダクト１’に近い一端部の周囲にスペーサ７が設けられ、このスペーサ７を介して保護管３並びにその中のコア２、２２がポンプ側ダクト１の中心に位置するよう保持されている。この状態で先端が鉛直カットされた前記ノズル管４５は、給湯側ダクト１”の上向きになっている基部側の中に内蔵されている。また、ポンプ側ダクト１、中間ダクト１’、給湯側ダクト１”及びノズル管４５の接続部は何れも気密性が確保されるよう接続されている。
【００２７】
これらポンプ側ダクト１と中間ダクト１’と先端鉛直カットのノズル管４５は、セラミック等の耐熱性、耐蝕性のある材料で作られており、その外周に設けた保温用のマイクロヒータ等からなるヒータ９、９’、９”により溶融金属１２の融点以上の温度に加熱され、溶融金属１２の凝固を防いでいる。Ｌ字形の給湯側ダクト１”は、内面にセラミックコートしたステンレス鋼等で出来ており、その外周に設けた保温用のマイクロヒータ等からなるヒータ９”により溶融金属１２の融点以上の温度に加熱され、溶融金属１２の凝固を防いでいる。
【００２８】
溶融金属槽１１の中の溶融金属１２に液面センサ１３が設けられ、これにより溶融金属槽１１の中の溶融金属１２の液位が検知される。前記立上誘導子２４は、このセンサ１３で検知される溶融金属１２の液面より下に挿入される。
他方、中間ダクト１’に電磁誘導により溶融金属１２の存在を検知する形式の誘導式液面センサ等のセンサ１９が設けられ、これにより中間ダクト１’の中の液位が検知される。
【００２９】
給湯側ダクト１”の先端はスリーブ２７の上部に接続され、給湯側ダクト１”から溶融金属１２をスリーブ２７に供給することが出来る。スリーブ２７は、シリンダー状の円筒部材で、この中にはプランジャ２８が配置されている。このプランジャ２８は、スリーブ２７の中を図１において左右に移動し、スリーブ２７内に供給された溶融金属１２を押し出す。このプランジャ２８には熱電対列埋め込み式や誘導式等の溶融金属センサ３６が内蔵され、スリーブ２７内に供給された溶融金属１２を検知する。
【００３０】
さらにスリーブ２７の先には、金型２９が接続され、前記プランジャ２８の動作により、スリーブ２７に給湯された溶融金属１２がその先端からこの金型２９に充填される。この金型２９は図示してない金型駆動機構により駆動され、組み立てと脱型が行われる。
この金型２９には、電磁バルブ３３を介して減圧ポンプ３５が、電磁バルブ３９を介して真空タンク４６がそれぞれ接続されている。電磁バルブ３３を通して減圧ポンプ３５により金型２９内が減圧される。これにより、金型２９内とスリーブ２７の空気が排除された状態で、前記プランジャ２８の動作により、スリーブ２７から金型２９に溶融金属が円滑に且つ隅々にまで充填することが出来る。
【００３１】
しかしながら、溶融金属１２がアルミニウム合金の場合その比重が約２．５ｇ/ｃｍ３であるから、金型２９を真空近く（約−１．０ｋｇ／ｃｍ２Ｇ）まで減圧すると、大気圧が掛かった溶融金属槽１１に収納された溶融金属１２は約４ｍ汲み上げられる事になるので、プランジャ２８の動作が無くても溶融金属１２をスリーブ２７から金型２９内まで全ての空間に充填されてしまう。金型２９の減圧が大気圧の約半分の気圧（約−０．５ｋｇ／ｃｍ２Ｇ）であっても、溶融金属１２を大気圧で約２ｍ汲み上げることが出来るので、やはり溶融金属１２をスリーブ２７から金型２９内まで全ての空間に充填されてしまう。従って、電磁ポンプによる給湯方向と逆の推力によって、溶融金属１２をダクト１、中間ダクト１’に制動保持して、空圧の減圧調整より制御しやすい溶融金属電磁ポンプで発生する電気的な力である電磁力を弱くしたり強めたりの調整を行い、制動保持された溶融金属１２をスリーブ２７に定量給湯が必要となる。
【００３２】
ところが、単に金型２９を真空にする時に電磁ポンプに給湯と反対方向に推力が発生する様に移動磁界を発生させておくだけでは、大気圧が掛かった溶融金属槽１１に収納された溶融金属１２は、ダクト１を駆け上がる。駆け上がっている最中の溶融金属１２に中間ダクト１’の所定のレベル３０にバランスする逆推力を掛けていても溶融金属１２の流体慣性により溶融金属１２が前記の所定のレベル３０を通り過ぎてしまう。そしてその湯面が流体慣性により上下に揺動し、この揺動が止まるのに時間が掛かる。中間ダクト１’の所定のレベル３０と鉛直カットノズル管４５との距離が近いために給湯前にスリーブ２７に溶融金属１２が乗り越えて垂れてしまう。これではスリーブ２７への定量給湯は望めない。
【００３３】
従って、最も簡単な方法としては、給湯誘導子１４に減圧手段による吸引力に見合った給湯方向と逆方向に逆推力が発生できる状態に電力を加えておき、徐々に金型２９とスリーブ２７をゆっくり真空にすることである。そうするとダクト１内をゆっくり上昇する溶融金属１２に逆磁力が発生し、ダクト１、中間ダクト１’内に一旦溶融金属１２を保持し、その後スリーブ２７への正確且つ迅速な溶融金属の供給制御を安定して実現する。このため、減圧手段による吸引力に見合った逆方向推力をパターン通りに僅かに弱めたり強めたりする事に拠って、スリーブ２７へ脈動無く給湯することが出来る。
【００３４】
これは制御が非常に簡単で良いが、真空から給湯するまでに数分を要し、１分程度で運転されるダイカスト鋳造法にとってはサイクル時間が掛かってしまいコスト上昇に繋がり実用的では無い。更にダクト１、中間ダクト１’、鉛直カットノズル管４５内を溶融金属１２が駆け上がってレベルセンサー１９を用いて所定のレベル３０に湯面を設定しても溶融金属１２中の水素が湯面でガス化して湯面変動と飛沫を発生し、鉛直カットノズル管４５を溶融金属１２が乗り越えて給湯精度を低下させてしまう。
【００３５】
この溶融金属１２の飛沫が中間ダクト１’や鉛直カットノズル管４５の内面に付着しているので、金型２９が開いているときにダクト１、中間ダクト１’内面に付着した溶融金属１２は空気に触れて酸化してしまう。これでは内面に付着した溶融金属１２の酸化膜が次の給湯時に給湯されてしまうので、出来るだけ酸化物を含まない溶融金属１２を金型２９に充?して、品質の良い鋳造品を作るという真空ダイカスト法の目的と合致しなくなる。従って、スリーブ２７に給湯完了後プランジャが動いてスリーブ２７の開口部を過ぎてからプランジャ２８の進行方向と反対の背後に不活性ガスタンク３８から電磁バルブ３７を通して窒素ガス等の不活性ガスを注入し、電磁ポンプ側のＬ字形の給湯側ダクト１”や先端鉛直カットのノズル管４５、中間ダクト１’、ポンプ側ダクト１にも不活性ガスが自然と注入されてゆく機構が必要となる。
【００３６】
今回用いる環状リニア誘導電磁ポンプのダクト１にはコア２、２２を内在する保護管３があり、この保護管３とダクト１の環状の流路ギャップを小さくすることに依って、ダクト１はオリフィスの様な流路絞り効果が有って、ポンプ側ダクト１の下端の溶融金属１２の導入口１８から立ち上がろうとする溶融金属１２にブレーキが掛かる。実験によれば流路ギャップを１０ｍｍ以下にすると慣性で上昇する高さも少なく、数秒で安定することが分かった。数秒よりはわずかに長い５秒前後はかかるが流路ギャップを１５ｍｍ以下にすれば、比較的短時間で安定する。この様に流路ギャップを狭めることでダクト１、中間ダクト１’、鉛直カットノズル管４５を含む給湯側ダクト１”内部を真空にする時、ダクト１を駆け上がる溶融金属１２を中間ダクト１’の設定レベル３０に短時間で保持することが出来るように成った。
【００３７】
この様に設定レベル３０設定しようとしても、大気圧力は変動し、１％変動しても真空中で立ち上がる高さは約４ｃｍ変化するので、真空時は設定レベル３０より５ｃｍから１０ｃｍ下に立ち上げ、レベルセンサー１９により電磁ポンプの逆推力を短時間の内に調整して設定レベル３０に設定するのが良い。更に、溶融金属１２に含まれる水素がガス化して湯面変動や飛沫が発生し鉛直カットノズル管４５から溶融金属１２があふれてしまうので、実験によると溶融金属１２に含まれる水素量にもよるが鉛直カットノズル管４５の下側出口から５ｃｍ下の高さに設定レベル３０を設けなければならない。１００ｇの溶融金属１２に含まれる水素量が数ｃｃ／１００ｇにもなると１０ｃｍ以上下に設定レベル３０を設ける必要がある。
【００３８】
設定レベル３０に湯面を設定後、一般の電磁ポンプとは方向性は逆であるが、制御性が良い電磁力を使って細かく出力をレベル３０から鉛直カットノズル管４５のΔｈまでの高さまで湯面が上昇するように弱め、さらに必要な給湯量を得る時間だけ保持する事によって、所定の給湯量を確保する。この給湯を終わろうとするときＬ字形の給湯側ダクト１”を通ってスリーブ２７側に流れてゆく湯と中間ダクト１’側に戻ってくる湯が切れるように別れる様に鉛直カットされたエッジが有る鉛直カットノズル管４５によって精度良い給湯ができる。
【００３９】
以上の説明でも分かる事ではあるが、鉛直カットノズル管４５を乗り越えて押し上げる力は、溶融金属槽１１の溶融金属１２の湯面に掛かる大気圧である。この圧力は静圧であってガス圧を用いる一般的な低圧鋳造の様にクッション性の有る動圧でもなく、また一般的な低圧鋳造機に用いる密閉炉の上部空間へのガス注入に時間が掛かる動圧ではないので溶融金属１２の動作に遅れを生じさせることはない。この様な動圧問題を避けるためには電磁ポンプ用の炉はオープンウエル（開放炉）でなければならない。オープンウエル（開放炉）は、コスト低減やメンテナンス性を向上するので望ましい事である。
【００４０】
スリーブ２７は、プランジャが動き出すときや型開きや型締めの時かなりの振動と変位が有るので、給湯側ダクト１”、中間ダクト１’及びポンプ側ダクト１の接続部のパッキン等にダメージを与える。スリーブ２７の変位に至っては１ｍｍから２ｍｍもの変位があり、この変位を吸収し、Ｌ字型の給湯側ダクト１”の伸びも吸収しなければならない。このため図１には、スリーブ２７と給湯側ダクト１”との間にベローズ５２を入れてこれら振動と熱膨張を吸収し、かつスリーブ２７と給湯側ダクト１”と中間ダクト１’やダクト１までを密閉空間にすべくセラミックコートしたステンレス鋼製の給湯側ダクト１”とベローズ５２は溶接構造とする。また、スリーブ２７の給湯口の上にスリーブ２７の内部のプランジャチップの潤滑のため、潤滑油タンク４９から電磁バルブ５１をとして潤滑剤を注入可能としたスプレーノズル５３が密閉状態を保ちつつ上下出来るようにベローズ３４を通して挿入する構造とした。またこのベローズ３４内には、不活性ガスタンク４７が電磁バルブ４８を介して接続されている。ベローズ３４、５２は、スリーブ２７のメンテナンスを容易に行うためにクイックカップリング構造とした。
【００４１】
次に、最良の本案の運転方法を以下に示す。この溶融金属供給装置を運転するときは、まず立上誘導子２４への通電によりポンプ側ダクト１の中の溶融金属１２を給湯誘導子１４の電磁力が作用する高さまで汲み上げた後、誘導式等のレベルセンサー１９の信号を基に給湯誘導子１４に三相交流を通電調整し、ダクト１、中間ダクト１’の中の溶融金属１２を適当なレベル、例えば図１に実線で示すレベル３０に維持する。このレベル３０で溶融金属１２の供給の待機状態とする。その後、金型２９とスリーブ２７を直線的に減圧してゆき、それと同時に給湯誘導子１４の給湯方向の電磁力を下げて行き、電磁力が零になっても減圧圧力がレベル３０の位置に相当する液圧力、例えば溶融金属１２の比重を２．５ｇ/ｃｍ３とし溶融金属槽１１に収納された溶融金属１２の湯面とダクト１、中間ダクト１’内の溶融金属１２のレベル３０との高さが１ｍだとするとその液圧は約０．２５ｋｇ/ｃｍ２Ｇに相当するので、減圧圧力を約−０．２５ｋｇ/ｃｍ２Ｇになった時点でもレベル３０は維持され、その時に給湯誘導子１４への電力の位相反転を行い給湯方向と反対方向の逆推力を与えながら金型２９の減圧を継続して行く。金型２９の減圧圧力が真空状態（約−１．０ｋｇ／ｃｍ２Ｇ）になった時点での給湯誘導子１４の逆圧力は、溶融金属槽１１に収納された溶融金属１２の湯面とダクト１、中間ダクト１’内の溶融金属１２のレベル３０との高さが１ｍに相当する液圧は約０．２５ｋｇ/ｃｍ２Ｇが加わるので約０．７５ｋｇ/ｃｍ２Ｇで図１に実線で示すレベル３０の位置が十分に維持される。給湯誘導子１４に通電する三相交流の逆推力を図１の二点鎖線で示すように給湯側ダクト１”の最上部を越流するに必要な高さに相当する逆推力を弱めると、溶融金属１２が図１の二点鎖線で示すように給湯側ダクト１”の最上部を越流して溶融金属１２の供給先であるスリーブ２７に供給される。
【００４２】
この様に中間ダクト１’の中の湯面保持レベル３０を維持する制御は難しいので、溶融金属１２の給湯動作が完了しプランジャが移動を開始してスリーブ２７の開口部をプランジャチップが通り過ぎてから、給湯側ダクト１”のベローズ３４の近傍に電磁バルブ48を通して不活性ガスタンク４７から不活性ガスを注入して、同時に電磁ポンプの逆推力も零にして中間ダクト１’やポンプ側ダクト１内の湯面を溶融金属槽の湯面と同じ湯面に戻してやることでも良い。
【００４３】
この様にポンプ側ダクト１内の湯面が溶融金属槽の湯面と同じなり、且つ給湯ダクト１，１’、１”側に不活性ガスが充填されていれば、立上誘導子２４を用いて溶融金属１２を湯面保持レベル３０に維持する制御をやめて、簡単に給湯誘導子１４だけに金型２９側の真空圧力−１．０ｋｇ／ｃｍ２Ｇに耐えるだけの逆電磁力を掛けておいて、金型２９側減圧時にダクト１中で溶融金属１２を制動し、中間ダクト１’の湯面保持レベル３０に溶融金属１２を維持する制御でも良い。
【００４４】
この様に減圧手段による吸引力に見合った逆方向推力をパターン通りに僅かに弱めたり強めたりする事に拠って、スリーブ２７へ脈動無く給湯することが出来る。この給湯時と給湯待機時との溶融金属１２のレベル差は、給湯側ダクト１”の最上部を越流するに必要な高さであり、図１においてΔｈで示す。このΔｈを堰流量計の原理に基づく流量計算式に当てはめることで流量が計算できる。Δｈに相当する電磁ポンプの逆推力の弱める電力は、電磁ポンプの出力特性から計算できる。これに拠って給湯誘導子１４に通電する三相交流の逆電力の差と給湯時間から給湯量が分かり、スリーブ２７に鋳造に必要な供給量が供給される。さらに前述したΔｈを誘導式等のレベルセンサー１９で測定できるので、必要なΔｈに成るように給湯誘導子１４を制御して、給湯時間とΔｈから堰流量計の計算式を用いて供給量が分かるので、更に精度良く給湯量が把握できる。
【００４５】
以上の説明で明らかなようにスリーブ２７には、予め定められた一定量の溶融金属１２、すなわち金型２９に充填すべき１回量分の溶融金属１２が供給される。その量は、図１において二点鎖線Ｌで示すように、通常スリーブ２７の最大容積（プランジャ２８が最も後退した時の容積）の半分程である。このスリーブ２７への溶融金属１２の供給量は、前記プランジャ２８に内蔵した溶融金属センサ３６でも検知することが出来る。
【００４６】
このように、スリーブ２７に予め定められた一定量の溶融金属１２が供給されると同時に、給湯誘導子１４の出力調整により溶融金属１２のレベルを図１に実線で示すレベル３０に戻す。前述した通り、この給湯時と給湯待機時との溶融金属１２のレベル差は図１にΔｈで示された高さである。スリーブ２７への給湯を完了した時点で、プランジャ２８がゆっくり動き出し、図示していないプランジャ２８の移動位置検知器の信号によってプランジャ２８が、Ｌ字型の給湯側ダクト１”からスリーブ２７につながる供給側ダクト１”の開口部を塞いだ時点で給湯誘導子１４の給湯方向と反対方向の逆推力を瞬時に零にして位相を反転しておく。その後もプランジャ２８がゆっくり動いて行くので、供給側ダクト１”のスリーブ２７内の開口部はプランジャ２８の移動方向に対してプランジャ２８の背面側になってしまう。一般のダイカストマシンのプランジャ２８の背面は、大気開放であるから急激に大気が流入して、ダクト１、中間ダクト１’内の溶融金属１２が瞬時にして溶融金属槽１１に戻ってしまう。大気が入るとダクト１、中間ダクト１’内のレベル３０が維持できなくなるばかりか、溶融金属１２が酸化してしまうので、ダクト１、中間ダクト１’内のレベル３０が下がらず、溶融金属１２が酸化しないように、図１の様に、プランジャ２８の背面をダクト１、中間ダクト１’内のレベル３０を維持する圧力、例えば溶融金属槽１１に収納された溶融金属１２の湯面とダクト１、中間ダクト１’内の溶融金属１２のレベル３０との高さが１ｍだとすると、約−０．２５ｋｇ/ｃｍ２Ｇに維持する。出来ればこの背圧ガスは不活性ガスが望ましく、不活性ガスタンク３８からバルブ３７を介して供給される。更にその後もプランジャ２８がゆっくり動いて行き、スリーブ２７が溶融金属１２で満たされた時点でプランジャ２８は通常のダイカストマシンと同様に高速で動き、金型２９に溶融金属１２が充填され、充?完了後更にゆっくりプランジャ２８を押し込んで溶融金属１２の凝固収縮分を補って鋳造が完了する。
【００４７】
改めて言うべきことではないが装置を簡単にするため、ここで説明した電磁ポンプ側の給湯側ダクト１”、中間ダクト１’、ポンプ側ダクト１内を約−０．２５ｋｇ/ｃｍ２Ｇに維持するのには新たな減圧供給系が必要なので、電磁ポンプの出力を切って、不活性ガスだけを大気圧まで供給して、中間ダクト１’内のレベル３０を維持せず、溶融金属槽１１に収納された溶融金属１２の湯面と同じレベルまで下げても良い。
【００４８】
この様にポンプ側ダクト１内の湯面が溶融金属槽の湯面と同じなり、且つ給湯ダクト１，１’、１”側に不活性ガスが充填されていれば、立上誘導子２４を用いて溶融金属１２を湯面保持レベル３０に維持する制御をやめて、簡単に給湯誘導子１４だけに金型２９側の真空圧力−１．０ｋｇ／ｃｍ２Ｇに耐えるだけの逆電磁力を掛けておいて、金型２９側減圧時にダクト１中で溶融金属１２を制動し、中間ダクト１’の湯面保持レベル３０に溶融金属１２を維持する制御でも良い。
【００４９】
鋳造が完了し、金型２９が開いて図示していない鋳造品を取り出した後、プランジャ２８がスリーブ２７内部を戻ってくるが、プランジャ２８がスリーブ２７の給湯側ダクト１”との繋ぎ開口部を過ぎると急激に金型２９側から電磁ポンプのダクト１側に空気が流入してしまうので、予めプランジャ２８が戻り始める前に大気圧と同じ圧力の不活性ガスタンク４７の電磁バルブ４８を開いて電磁ポンプのダクト１側に窒素ガスを充填しておく。このガス注入前の時点では給湯側ダクト１，１’，１”の内部は、不活性ガスタンク３８からバルブ３７を介して約−０．２５ｋｇ/ｃｍ２Ｇに維持して、溶融金属１２がレベル３０に保持されているので、溶融金属１２をレベル３０に保持するには、プランジャ２８が戻り始める時に不活性ガスタンク４７の電磁バルブ４８を開いて給湯側ダクト１，１’，１”に直線的にガス供給をしながら給湯誘導子１４の出力を上方向に上げてレベル３０を維持する。プランジャ２８が戻り始める時には給湯側ダクト１，１’，１”内部は大気圧と同圧の不活性ガスで満たされているものの、金型２９は開いているので金型２９側から空気を引き連れてプランジャ２８が戻って来るので、スリーブ２７の給湯側ダクト１”の開口部の前でプランジャ２８の速度をゆっくり戻し、更にプランジャ２８を止めて金型２９側からの空気流入が一挙に起こらないようにしながら、中間ダクト１’に取り付けたレベルセンサー１９の指示値に基づいて、給湯方向に給湯誘導子１４の電磁力を上昇させレベル３０を維持するように駆動電源３１を調節する。
【００５０】
前に説明した通り、装置も操作も簡単にするため、プランジャ２８が戻り始める前に大気と同圧の不活性ガスタンク４７の電磁バルブ４８を開いて電磁ポンプの側の給湯側ダクト１”、中間ダクト１’、ポンプ側ダクト１内をすでに窒素ガスなどの不活性ガスで充填してしまえば、ダクト１レベルセンサー１９で中間ダクト１’内のレベル３０に湯面を保持しなければならない事でもない。ただし、プランジャ２８が戻って来る時、金型２９側から空気を引き連れてので、電磁ポンプの側の給湯側ダクト１”や給湯側ダクト１”、中間ダクト１’、ダクト１内に空気が徐々に入ってくるので、レベル３０に湯面を保持する制御方法は、酸化物をできるだけ発生しない様にする効果はある。
【００５１】
この溶融金属１２の給湯と制動の動作を図２に模式的に示す。溶融金属槽１１に収納された溶融金属１２をダクト１、中間ダクト１’内の所定のレベル３０に達するまでの給湯誘導子１４の出力は、重力と逆らう方向への給湯出力を正（＋）として記載し、金型２９を減圧し真空に至るまでの間に正（+）から重力方向の負（−）に切り替わり、溶融金属１２をスリーブ２７に送り出すようダクト１、中間ダクト１’内の溶融金属１２への推力を弱めて先端鉛直カットのノズル管４５内を越流しスリーブ２７へ給湯する。スリーブ２７内の溶融金属１２が所定のレベルＬに達すると、誘導子１４の出力は、ダクト１、中間ダクト１’内のレベル３０に戻す様に負（−）の出力を強め溶融金属１２に給湯と反対方向に逆方向の推力を与え、制動する。こうすることにより、前記減圧ポンプ３５や真空タンク３４等の減圧手段によりダクト１、中間ダクト１’内の溶融金属１２に加えられる溶融金属槽１１側からの大気圧と拮抗するような制動力が働き、適切な流路ギャップを持つ溶融金属電磁ポンプは同溶融金属１２の流動慣性が抑えられる。これにより、スリーブ２７への過剰な溶融金属１２の供給や、急激な溶融金属１２の停止によるダクト１、中間ダクト１’内での溶融金属１２の脈動等が抑えられる。
【００５２】
金型２９から鋳物が取り出された後、金型２９内面に図示していない専用のスプレーにて離型剤を塗布する。更にプランジャ２８がスリーブ２７の給湯側ダクト１”の開口部を過ぎて元の位置に戻ってきたら、スリーブ２７内用潤滑剤を塗布するためのスプレーノズル５３をスリーブ２７の中心部に押し下げた後に、潤滑剤をスリーブ２７内にスプレーする。これに依ってプランジャ２８がスリーブ２７内面をかじらない様にし、且つスリーブ２７の内面が溶融金属１２に依って腐食しないようにする。
【００５３】
スリーブ２７に供給された予め定められた一定量の溶融金属１２は、その後プランジャ２８のストローク動作によりスリーブ２７から金型２９に押し出され、充填され、鋳造が行われる。このとき、予め前記減圧ポンプ３５や真空タンク３４等の減圧手段により金型２９内の空気は排除されているので、ガスを巻き込む事なく一定量の溶融金属１２が金型２９に完全に充填される。これに拠ってダイカスト鋳造品は、ガスや鬆のない良質な製品となる。
【産業上の利用可能性】
【００５４】
本発明による溶融金属供給装置は、減圧手段と誘導子１４、２４の出力調整により正確な量の溶融金属１２をスリーブ２７に迅速に供給することが出来るので、スリーブ２７により溶融金属１２の充填が行われるダイカスト鋳造の分野で利用することが出来る。
【符号の説明】
【００５５】
１    ポンプ側ダクト
１’  中間ダクト
１”  給湯側ダクト
２    コア
３    保護管
１２  溶融金属
１４  誘導子
２２  コア
２４  誘導子
２７  スリーブ
２８  プランジャチップ
２９  金型
３０  湯面レベル
３１  駆動電源
４５  ノズル管
【図１】
2015009252.tif 000003
【図２】
2015009252.tif 000004
【手続補正書】
【提出日】平成25年7月1日(2013.7.1)
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１６
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００１６】
実験によれば、ノズル管４５の先端の鉛直精度が±５°を超えると、給湯中に切断面に溶融金属が回り込んで付着し、ノズル管４５の先端で湯面振動を起こすので給湯精度を悪くする。従ってノズル管４５の先端の鉛直精度は±５°以内とすべきである。このことは、設置角度の精度も同様である。例えばダクト１，１’の設置角度を３０°とし、ノズル管４５の先端をその中心軸方向に対して下側に６０°に切断したした場合、その精度を±５°以内とすべきである。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００４４
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００４４】
この様に減圧手段による吸引力に見合った逆方向推力をパターン通りに僅かに弱めたり強めたりする事に拠って、スリーブ２７へ脈動無く給湯することが出来る。この給湯時と給湯待機時との溶融金属１２のレベル差は、給湯側ダクト１”の最上部を越流するに必要な高さであり、図１においてΔｈで示す。このΔｈから鉛直カットノズル管４５の上部出湯口の下端までの高さを考慮しつつ堰流量計の原理に基づく流量計算式に当てはめることで流量が計算できる。Δｈに相当する電磁ポンプの逆推力の弱める電力は、電磁ポンプの出力特性から計算できる。これに拠って給湯誘導子１４に通電する三相交流の逆電力の差と給湯時間から給湯量が分かり、スリーブ２７に鋳造に必要な供給量が供給される。さらに前述したΔｈを誘導式等のレベルセンサー１９で測定できるので、必要なΔｈに成るように給湯誘導子１４を制御して、給湯時間とΔｈから堰流量計の計算式を用いて供給量が分かるので、更に精度良く給湯量が把握できる。