(57)【要約】【課題】低温の成形温度で優れた成形性をもって所望の成形体を成形可能な熱可塑性繊維強化複合材料と、それを用いて成形した成形体、ならびにその複合材料の製造方法を提供する。【解決手段】強化繊維材料に熱可塑性マトリックス樹脂を含浸させた複合材料であって、マトリックス樹脂がアクリル系樹脂からなり、複合材料としてのガラス転移温度（Ｔｇ）が０℃〜１００℃の範囲内にある熱可塑性繊維強化複合材料、それを用いて成形した成形体、その複合材料の製造方法。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
強化繊維材料に熱可塑性マトリックス樹脂を含浸させた複合材料であって、前記マトリックス樹脂がアクリル系樹脂からなり、複合材料としてのガラス転移温度（Ｔｇ）が０℃〜１００℃の範囲内にあることを特徴とする熱可塑性繊維強化複合材料。
【請求項２】
前記マトリックス樹脂が、ガラス転移温度（Ｔｇ）が０℃〜１００℃の範囲内にあるモノマーを重合させたものからなる、請求項１に記載の熱可塑性繊維強化複合材料。
【請求項３】
前記マトリックス樹脂が、ガラス転移温度（Ｔｇ）が０℃〜１００℃の範囲内にある、モノマーと該モノマーとは別のモノマーとの混合物を重合させたものからなる、請求項１に記載の熱可塑性繊維強化複合材料。
【請求項４】
前記マトリックス樹脂が、前記モノマーを前記強化繊維材料に含浸させた後重合させたものからなる、請求項２または３に記載の熱可塑性繊維強化複合材料。
【請求項５】
前記マトリックス樹脂が、前記モノマーを重合させて溶液とし、該溶液を前記強化繊維材料に含浸させたものからなる、請求項２または３に記載の熱可塑性繊維強化複合材料。
【請求項６】
前記強化繊維材料が、炭素繊維、黒鉛繊維、炭化珪素繊維、アルミナ繊維、タングステンカーバイド繊維、ボロン繊維、ガラス繊維、アラミド繊維、高密度ポリエチレン繊維、ポリアミド繊維、ポリエステル繊維から選ばれた少なくとも１種の強化繊維からなる、請求項１〜５のいずれかに記載の熱可塑性繊維強化複合材料。
【請求項７】
前記強化繊維材料が、強化繊維を一方向に引き揃えた一方向材、織物、編物、不織布、編組のストランド状物から選ばれた少なくとも１種の形態を有する、請求項１〜６のいずれかに記載の熱可塑性繊維強化複合材料。
【請求項８】
請求項１〜７のいずれかに記載の熱可塑性繊維強化複合材料を、５０℃〜２００℃の範囲内の温度で成形してなる成形体。
【請求項９】
強化繊維材料に熱可塑性マトリックス樹脂を含浸させて熱可塑性繊維強化複合材料を製造する方法であって、ガラス転移温度（Ｔｇ）が０℃〜１００℃の範囲内にある、少なくとも１種のアクリル系モノマーを準備または調製するステップと、準備または調製されたアクリル系モノマーを、前記強化繊維材料に含浸させた後重合させる、または、重合させて溶液とした後該溶液を前記強化繊維材料に含浸させるステップとを有することを特徴とする、熱可塑性繊維強化複合材料の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、強化繊維材料に熱可塑性マトリックス樹脂を含浸させた熱可塑性繊維強化複合材料に関し、とくに、低温で優れた成形性をもって所望形状の成形体をプレス成形もしくはスタンピング成形可能な熱可塑性繊維強化複合材料、およびそれを用いた成形体、ならびにその複合材料の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
無機繊維、有機繊維等の強化繊維材料に各種マトリックス樹脂を含浸させた繊維強化複合材料は広く知られており、とくに目標とする形状の成形体をプレス成形やスタンピング成形により成形する場合、比較的優れた成形性（本願では、生産性を含めた概念として「成形性」と呼ぶ。）を達成するために、熱可塑性樹脂がマトリックス樹脂として使用され、成形前の素材形態としてプリプレグの形態が採用されることが多い。
【０００３】
このような熱可塑性繊維強化複合材料を用いて所定形状のプレス成形やスタンピング成形により所定形状の成形体を成形する場合、通常、ホットプレス装置と呼ばれるプレス成形機が使用されるが、一般的なプレス成形機は、例えば１５０℃程度の成形温度の仕様、高々１８０℃程度の成形温度の仕様となっている。ところが、熱可塑性樹脂をマトリックス樹脂とした従来の繊維強化複合材料を加熱、プレス成形する場合、成形温度として２００℃を超える成形温度が要求される場合が多く、その要求を満たすために、一般的なプレス成形機を、２００℃を超える温度での成形が可能なように改造して使用することが多い。
【０００４】
しかし、このような高温化のための改造を行うと、それだけ設備費が嵩むこととなる。また、上記のように成形温度を上げると、成形時のおける昇温、降温のための時間が長くなり、成形サイクルが長くなって、成形性の向上には限界が生じることとなる。
【０００５】
したがって、従来の成形温度よりは低温の成形温度にて、好ましくは、一般的なプレス成形機に改造を加えることなく使用可能な成形温度にて、所定形状の成形体を成形できるようにすることが望まれ、それによって成形性の向上をはかることが望まれる。
【０００６】
先に本出願人により、マトリックス樹脂に特定の熱可塑性アクリルモノマーを用い、プリプレグとしての保存管理性、成形性、耐熱性、耐光性の向上をはかり、曲げ強度の向上をはかった繊維強化複合材料が提案されているが（特許文献１）、必ずしも、上記のような問題点に対処するために、成形温度の低温化を達成可能な複合材料とはなっていない。この特許文献１の実施例には、本発明と関連させて観ると、ガラス転移温度（Ｔｇ）が１０５℃〜１１１℃の範囲内にある、特定の熱可塑性アクリルモノマーを用いたマトリックス樹脂が記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２０１３−１９９６１３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
そこで本発明の課題は、上述したような問題点に着目し、低温の成形温度で優れた成形性をもって所望の成形体をプレス成形やスタンピング成形可能な熱可塑性繊維強化複合材料を提供することにあり、併せてその複合材料を用いて成形した成形体、ならびにその複合材料の製造方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記課題を解決するために、本発明に係る熱可塑性繊維強化複合材料は、強化繊維材料に熱可塑性マトリックス樹脂を含浸させた複合材料であって、上記マトリックス樹脂がアクリル系樹脂からなり、複合材料としてのガラス転移温度（Ｔｇ）が０℃〜１００℃の範囲内にあることを特徴とするものからなる。このガラス転移温度（Ｔｇ）は、測定の便宜性を考慮して複合材料としてのガラス転移温度（Ｔｇ）として規定してあるが、現実には上記マトリックス樹脂のガラス転移温度（Ｔｇ）と同等の温度である。
【００１０】
このような本発明に係る熱可塑性繊維強化複合材料においては、熱可塑性マトリックス樹脂がアクリル系樹脂からなることで、プレス成形やスタンピング成形の際の良好な成形性を達成できるとともに、それを用いて成形された成形体の優れた機械特性を実現可能である。そして、ガラス転移温度（Ｔｇ）が０℃〜１００℃の範囲内にあることにより（つまり、低Ｔｇとすることにより）、低温でのプレス成形やスタンピング成形が可能になり、それによって昇温、降温ステップを含む成形サイクルの短縮が可能になって、成形性の向上が可能になる。また、成形温度の低温化により、一般的なプレス成形機を、それに改造を加えることなく使用することが可能になって、設備費の低減をはかることも可能になる。このガラス転移温度（Ｔｇ）が０℃よりも低くなると、複合材料として粘着性が高くなるため、例えばプリプレグ形態での取扱い性や保存管理性に問題が生じるおそれがある。一方、ガラス転移温度（Ｔｇ）が１００℃を超えると、液状の熱可塑性マトリックス樹脂を強化繊維材料に含浸させる際にマトリックス樹脂を隈なく行き渡らせるための含浸性に問題が生じるおそれがある。したがって、本発明ではガラス転移温度（Ｔｇ）を０℃〜１００℃の範囲内にして規定している。成形性の向上をより確実に達成するためには、このガラス転移温度（Ｔｇ）の範囲は、好ましくは０℃〜９５℃の範囲であり、より好ましくは０℃〜９０℃の範囲である。
【００１１】
上記本発明に係る熱可塑性繊維強化複合材料においては、上記マトリックス樹脂として、ガラス転移温度（Ｔｇ）が０℃〜１００℃の範囲内にあるモノマー（例えば、ガラス転移温度（Ｔｇ）がこの範囲内にある１種のモノマー、あるいはガラス転移温度（Ｔｇ）がこの範囲内にある２種以上のモノマーの混合物）を重合させたものを使用できる。
【００１２】
また、上記マトリックス樹脂として、ガラス転移温度（Ｔｇ）が０℃〜１００℃の範囲内にある、モノマー（モノマーＡ）と該モノマーとは別のモノマー（モノマーＢ）との混合物（さらには、モノマーＣやそれ以外のモノマーを加えた３種以上のモノマーの混合物）を重合させたものを使用できる。この場合、モノマーＡ、モノマーＢ（さらには、それら以外のモノマー）のガラス転移温度（Ｔｇ）は必ずしも０℃〜１００℃の範囲内にある必要はなく、混合物としてのガラス転移温度（Ｔｇ）が０℃〜１００℃の範囲内にあればよい。上記のようなモノマーやモノマーの混合物を使用することで、本発明で規定した複合材料としてのガラス転移温度（Ｔｇ）が０℃〜１００℃の範囲内にあることを実現可能である。本発明で使用可能なモノマーの具体例については後述する。
【００１３】
また、上記複合材料形態でのマトリックス樹脂は、上記のようなモノマー（モノマーの混合物を含む）を上記強化繊維材料に含浸させた後重合させたものから構成できる。例えば、上記のようなモノマーを常温で強化繊維材料に含浸させた後、加熱により重合させたものから構成できる。
【００１４】
あるいは、上記複合材料形態でのマトリックス樹脂は、上記のようなモノマー（モノマーの混合物を含む）を先に重合させて溶液とし、該溶液を上記強化繊維材料に含浸させたものから構成できる。
【００１５】
本発明に係る熱可塑性繊維強化複合材料における上記強化繊維材料としては、とくに限定されないが、例えば、炭素繊維、黒鉛繊維、炭化珪素繊維、アルミナ繊維、タングステンカーバイド繊維、ボロン繊維、ガラス繊維、アラミド繊維、高密度ポリエチレン繊維、ポリアミド繊維、ポリエステル繊維から選ばれた少なくとも１種の強化繊維を使用できる。中でも、マトリックス樹脂との結合性を向上して複合材料としての機械特性を向上するために、マトリックス樹脂内のいずれかの基と結合する官能基を表面に有する強化繊維材料の使用が好ましい。
【００１６】
上記強化繊維材料をどのような形態で本発明に係る熱可塑性繊維強化複合材料中に存在させるかについては、とくに限定されないが、上記強化繊維材料が、例えば、強化繊維を一方向に引き揃えた一方向材、織物、編物、不織布、編組のストランド状物から選ばれた少なくとも１種の形態を有することが好ましい。このような形態の強化繊維材料を含む本発明に係る熱可塑性繊維強化複合材料は、必要に応じて、適宜複数積層して成形体の成形に供することができる。
【００１７】
本発明に係る成形体は、上記のような熱可塑性繊維強化複合材料を、５０℃〜２００℃の範囲内の温度で成形してなる成形体からなる。すなわち、複合材料としてのガラス転移温度（Ｔｇ）が０℃〜１００℃の範囲内にある本発明に係る熱可塑性繊維強化複合材料を用いることにより、低温でのプレス成形やスタンピング成形が可能になり、それによって、とくに成形体の製造における昇温、降温ステップを含む成形サイクルの短縮が可能になって、成形性の向上が可能になる。また、成形温度の低温化により、一般的なプレス成形機を、高温化のための改造を加えることなく使用することが可能になって、設備費の低減をはかることも可能になる。成形温度のより好ましい範囲は５０℃〜１８０℃の範囲であり、さらに好ましい範囲は５０℃〜１６０℃の範囲である。
【００１８】
本発明に係る熱可塑性繊維強化複合材料の製造方法は、強化繊維材料に熱可塑性マトリックス樹脂を含浸させて熱可塑性繊維強化複合材料を製造する方法であって、ガラス転移温度（Ｔｇ）が０℃〜１００℃の範囲内にある、少なくとも１種のアクリル系モノマーを準備または調製するステップと、準備または調製されたアクリル系モノマーを、上記強化繊維材料に含浸させた後重合させる、または、重合させて溶液とした後該溶液を上記強化繊維材料に含浸させるステップとを有することを特徴とする方法からなる。少なくとも１種のアクリル系モノマーを準備または調製については、前述したような、ガラス転移温度（Ｔｇ）が０℃〜１００℃の範囲内にある少なくとも１種のモノマーや、混合物としてのガラス転移温度（Ｔｇ）が０℃〜１００℃の範囲内にあるモノマー混合物を準備または調製すればよい。
【発明の効果】
【００１９】
このように、本発明によれば、熱可塑性繊維強化複合材料を用いたプレス成形やスタンピング成形を、低温で行うことが可能になり、それによって優れた成形性を実現できる。また、従来の一般的なプレス成形機を改造を加えることなく使用することが可能になり、設備費の低減をはかることもできる。
【００２０】
本発明に係る熱可塑性繊維強化複合材料を用いることにより、所望の成形体を優れた成形性をもって効率よくかつ低コストで製造することが可能になる。
【００２１】
また、本発明に係る複合材料の製造方法は、本発明による知見さえあれば後述の実施例に示すように容易に実施可能である。
【発明を実施するための形態】
【００２２】
以下に、本発明のより具体的な実施の形態について説明する。
本発明に係る熱可塑性繊維強化複合材料は、強化繊維材料に熱可塑性マトリックス樹脂を含浸させた複合材料からなり、この複合材料においては、マトリックス樹脂がアクリル系樹脂からなり、複合材料としてのガラス転移温度（Ｔｇ）が０℃〜１００℃の範囲内にある。ガラス転移温度（Ｔｇ）の測定は後述の方法による。
【００２３】
本発明で熱可塑性マトリックス樹脂を準備または調製するために、少なくとも１種以上のアクリル系モノマーを使用するが、複合材料としてのガラス転移温度（Ｔｇ）を０℃〜１００℃の範囲内とするためには、例えば次のような低Ｔｇアクリル系モノマーが使用可能である。これら低Ｔｇアクリル系モノマーは、単独で使用される場合にはそのガラス転移温度（Ｔｇ）が０℃〜１００℃の範囲内にあるものが選択されて準備され、２種以上混合して使用される場合には、複合材料としてのガラス転移温度（Ｔｇ）が０℃〜１００℃の範囲内に入るように調製される（したがって、混合されるモノマーとしては、ガラス転移温度（Ｔｇ）が１００℃より高いもの、０℃よりも低いものも含まれる）。使用可能なアクリル系モノマーとしては、例えばＴｇの温度範囲別に羅列すると、次のようなものが挙げられる（各アクリル系モノマーの次に記載されているのは、そのガラス転移温度（Ｔｇ）である）。
【００２４】
１００℃以上
メチルメタクリレート：１０５℃
イソボルニルメタクリレート：１８０℃
ジシクロペンタニルメタクリレート：１７５℃
アクリロイルモルホリン：１４５℃
ジシクロペンタニルメタクリレート：１２０℃
１−アダマンチルアクリレート：２５０℃
Ｔｅｒｔ−ブチルメタクリレート：１０７℃
ネオペンチルグリコールジアクリレート：１０５℃
９０〜１００℃
ヒドロキシエチルアクリルアミド：９８℃
イソボルニルアクリレート：９４℃
８０〜９０℃
ビスフェノールＡのＥＯ付加物ジメタクリレート：８７℃
２−メチル−１，８−オクタンジオールジアクリレート１，９―ノナンジオールアクリレート混合物：８８℃
ジエチルアクリルアミド：８１℃
２，２，２―トリフルオロエチルメタアクリレート：８１℃
６０〜７０℃
１，９―ノナンジオールジアクリレート：６８℃
シクロヘキシルメタクリレート：６６℃
エチルメタクリレート：６５℃
１，６―ヘキサンジオールジアクリレート：６３℃
テトラヒドロフルフリルメタクリレート：６０℃
５０〜６０℃
２−ヒドロキシエチルメタクリレート：５５℃
ベンジルメタクリレート：５４℃
ＰＥＧ２００＃ジアクリレート：５０℃
４０〜５０℃
イソブチルメタクリレート：４８℃
３０〜４０℃
ｎ―ステアリルメタクリレート：３８℃
ネオペンチルグルコールジメタクリレート：３２．５℃
１Ｈ，１Ｈ，５Ｈ―オクタフルオロベンチルメタアクリレート：３６℃
２０〜３０℃
２−ヒドロキシプロピルメタクリレート：２６℃
ｎ―ブチルメタクリレート：２０℃
ジエチルアミノエチルメタクリレート：２０℃
エチルアクリレート：２０℃
１０〜２０℃
ラウリルアクリレート：１５℃
２−ヒドロキシ-3-フェノキシプロピルアクリレート：１７℃
ジメチルアミノエチルメタクリレート：１８℃
シクロヘキシルアクリレート：１５℃
ｔ―ブチルアクリレート：１４℃
ジシクロペンテニルオキシエチルアクリレート：１０−１５℃
０〜９℃
アクリル酸メチル：８℃
ベンジルアクリレート：６℃
３―エチル-オキセタニルメチルメタクリレート：２℃
−１０〜０℃
２，２，２―トリフルオロエチルアクリレート：-５℃
ラウリルアクリレート：−３℃
２−ヒドロキシプロピルアクリレート：−７℃
２−エチルヘキシルメタクリレート：−１０℃
−２０〜−１０℃
テトラヒドロフルフリルアクリレート：−１２℃
２−ヒドロキシエチルアクリレート：−１５℃
イソステアリルアクリレート：−１８℃
−３０〜−２０℃
イソブチルアクリレート：−２６℃
フェノキシエチルアクリレート：−２２℃
アクリル酸エチル：−２２℃
−５０〜−４０℃
２−メトキシエチルアクリレート：−５０℃
イソジシルメタクリレート：−４１℃
−６０〜−５０℃
アクリル酸ブチル：−５４℃
アクリル酸―２―エチルヘキシル：−７０℃
２−ヒドロキシプロピルアクリレート：−６０℃
−７０〜−６０℃
２−ヒドロキシエチルアクリレート：−７０℃
【００２５】
本発明における物性値の測定および特性の評価は次の方法によった。
（１）ガラス転移温度（Ｔｇ）の測定方法：
複合材料としてのガラス転移温度（Ｔｇ）およびマトリックス樹脂に使用可能な低Ｔｇアクリル系モノマーのガラス転移温度（Ｔｇ）は、ＤＳＣ（示差走査熱量計）を使用し、ＪＩＳ―Ｋ―７１２１に準拠して測定した。
【００２６】
（２）：成形性の評価
強化繊維材料として炭素繊維織物を２枚重ねて用い、それにモノマーまたは溶液を含浸させ、２００ｍｍ×２００ｍｍ、厚さ１ｍｍの平板状の熱可塑性繊維強化複合材料(炭素繊維強化複合材料：ＣＦＲＰ)の試料を作製した。該試料を、成形温度１５０℃の条件にてプレス成形した（神藤金属工業社製プレス成形機）。成形性の評価は、６０℃に加熱したＬ字形の雌金型上に１５０℃で３０秒間加熱したＣＦＲＰ平板をのせ、上からＬ字形の雄金型をのせて加圧し、平板がどれぐらい金型のＬ字に沿うかを目視で次の基準によって評価した。
○：金型に沿って正確に変形
△：金型に沿ってＬ字に変形するがやや変形精度が不足
×：金型に沿って折れ曲がるものの変形が正確にＬ字に沿わない
【実施例】
【００２７】
実施例１〜３２、比較例１〜５
強化繊維材料として炭素繊維材料（東レ（株）製、ＣＯ６３４３Ｂ）を使用し、熱可塑性マトリックス樹脂として表１〜表１０に示すアクリル系モノマー（各モノマーについての表中の数値はそれぞれ重量部で示してある。）と重合開始剤（和光純薬社製）とを使用して、熱可塑性繊維強化複合材料を作製した。条件としては６５℃で１００分加熱した。得られた熱可塑性繊維強化複合材料のガラス転移温度（Ｔｇ）のＤＳＣ測定を行うとともに、得られた熱可塑性繊維強化複合材料を用いてプレス成形し、前述の方法により成形性の評価を行った。結果を表１〜表１０に示す。
【００２８】
【表１】
2015113412.tif 000002
【００２９】
【表２】
2015113412.tif 000003
【００３０】
【表３】
2015113412.tif 000004
【００３１】
【表４】
2015113412.tif 000005
【００３２】
【表５】
2015113412.tif 000006
【００３３】
【表６】
2015113412.tif 000007
【００３４】
【表７】
2015113412.tif 000008
【００３５】
【表８】
2015113412.tif 000009
【００３６】
【表９】
2015113412.tif 000010
【００３７】
【表１０】
2015113412.tif 000011
【００３８】
表１〜１０の結果から明らかなように、複合材料としてのガラス転移温度（Ｔｇ）が０℃〜１００℃の範囲内にあることにより、優れた成形性が得られることを確認できた。
【産業上の利用可能性】
【００３９】
本発明は、熱可塑性繊維強化複合材料を使用して成形を行うあらゆる用途に適用可能である。