(57)【要約】【課題】比較的簡易な構成でありながら、グリースの長寿命化が可能である軸受装置、及びスピンドル装置を提供する。【解決手段】一対のアンギュラ玉軸受１０の外輪１２の内周面と内輪１１の外周面との間には、一対の軸受内部空間Ｓ１が形成される。一対の軸受内部空間Ｓ１における外輪１２の内周面には、グリースＧ１が封入される。外輪間座３０の外周面には、グリースＧ２が封入されるグリース封入溝３３が凹設される。外輪間座３０には、グリース封入溝３３に封入されたグリースＧ２を一対の軸受内部空間Ｓ１に供給可能な一対の給油孔３４が設けられる。ハウジングＨには、グリース封入溝３３と連通して、空気を供給する空気孔４６が設けられる。【選択図】図２
2015113956.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
回転部材に外嵌する内輪と、固定部材に内嵌する外輪と、前記内輪及び前記外輪の軌道面間に配置された複数の玉と、前記複数の玉を転動自在に保持する保持器と、をそれぞれ有し、同軸に配置された一対のアンギュラ玉軸受と、
一対の前記内輪の間に配置され、前記内輪と共に回転する内輪間座と、
一対の前記外輪の間に配置された外輪間座と、
を備える軸受装置であって、
一対のアンギュラ玉軸受の前記外輪の内周面と前記内輪の外周面との間には、一対の軸受内部空間が形成され、
一対の前記軸受内部空間における前記外輪の内周面には、グリースが封入され、
前記外輪間座の外周面には、グリースが封入されるグリース封入溝が凹設され、
前記外輪間座には、前記グリース封入溝に封入されたグリースを前記一対の軸受内部空間に供給可能な一対の給油孔が設けられ、
前記固定部材には、前記グリース封入溝と連通して、空気を供給する空気孔が設けられる
ことを特徴とする軸受装置。
【請求項２】
前記外輪間座は、軸方向中間部に径方向内側に向かう壁部が凸設され、
前記内輪間座は、軸方向に当接する一対の内輪間座片からなり、
一対の前記内輪間座片は、それぞれ軸方向端部に径方向外側に向かう鍔部が凸設され、
前記鍔部の軸方向内側面と前記壁部の軸方向外側面との間には、径方向に延びる第１隙間が形成され、
前記鍔部の外周面と前記外輪間座の内周面との間には、軸方向に延びる第２隙間が形成され、
前記給油孔は、前記第１隙間に連通し、
前記第１隙間は、前記第２隙間に連通し、
前記第２隙間は、前記軸受内部空間に連通する
ことを特徴とする請求項１に記載の軸受装置。
【請求項３】
前記第１隙間は、軸方向内側から軸方向外側に向かうにしたがって大径となるテーパ形状である
ことを特徴とする請求項２に記載の軸受装置。
【請求項４】
前記第１及び第２隙間の少なくとも一方は、ラビリンス隙間である
ことを特徴とする請求項２又は３に記載の軸受装置。
【請求項５】
前記給油孔には、多孔質材製で内部に微細流路を有する栓状部材が設けられる
ことを特徴とする請求項１〜４の何れか１項に記載の軸受装置。
【請求項６】
前記外輪の内周面及び／又は前記グリース封入溝に封入されるグリースは、ゲル状グリースである
ことを特徴とする請求項１〜５の何れか１項に記載の軸受装置。
【請求項７】
前記外輪の内周面には、前記軌道面よりも軸方向外側においてカウンターボアが形成される
ことを特徴とする請求項１〜６の何れか１項に記載の軸受装置。
【請求項８】
前記回転部材と前記固定部材とを備えるスピンドル装置であって、
前記回転部材は、軸方向一端側に加工工具が取り付けられる回転軸であり、
前記固定部材は、前記回転軸を請求項１〜７の何れか１項に記載の軸受装置を介して、回転自在に支持するハウジングである
ことを特徴とするスピンドル装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、軸受装置及びスピンドル装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
工作機械等に適用されるスピンドル装置の回転軸は、高速回転して被加工物の切削加工や研削加工を行っている。工作機械用主軸の高速化は著しく発展しており、主軸の高速化を可能にするための潤滑方法はオイルミスト潤滑やオイルエア潤滑が主流であった。しかし、近年では環境対策・省エネ化・省資源化の傾向がある中で、騒音やオイル飛散による環境面への配慮が必要なこと、大量のエアが必要であることの他、オイルミスト供給装置やオイルエア供給装置のような付帯設備が必要となるためコスト面でも不利な点がある。
【０００３】
これらの問題を回避するために、グリース潤滑が再度注目され始めている。グリース潤滑は軸受組込時に封入されたグリースの基油で潤滑を行うが、軸受潤滑に必要な基油の量は限りがあり潤滑寿命に依存する。そのため軸受に封入するグリース量を増加させる対策もあるが、これは粘性抵抗が大きくなるために、高速回転で使用すると軸受発熱が大きくなってしまい、逆に早期のグリース劣化により油膜切れが発生し焼き付きに至ってしまう場合がある。また、高速回転でなくとも、過剰のグリースを封入すると慣らし運転時間が長くなり主軸受交換後の生産ライン復帰に時間を要することになるため生産効率にも影響する。
【０００４】
そこで、特許文献１に記載の転がり軸受のグリース溜り部品を適用することが考えられる。このグリース溜り部品は、内輪、外輪、及びこれら内外輪の軌道面間に介在した複数の転動体を有する転がり軸受に対して、固定輪である外輪に隣接して配置される。また、グリース溜り部品は、内部がグリース溜りとなる環状の容器部と、この容器部から突出して外輪の軌道面の近傍まで挿入される環状の軸受内挿入部と、を有する。この軸受内挿入部は、内部がグリースの流路となり、先端にスリット状のグリース基油滲み出し口を有する。このグリース基油滲み出し口は、取り外し自在な封止部材で封止される。
【０００５】
そして、グリース溜り部品を転がり軸受に装着した状態では、転がり軸受の運転停止と運転再開の繰り返しに伴うグリース溜りでのヒートサイクルによる圧力変動で、グリースから分離した基油が軸受内挿入部のグリース基油滲み出し口から外輪の軌道面に吐出され、潤滑油の供給が行われる。これにより、軸受の高速化と長寿命化、メンテナンスフリーを図っている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２００８−２４０８２８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながら、特許文献１に記載のグリース溜り部品では、上述したように、容器部から突出して外輪の軌道面の近傍まで挿入される軸受内挿入部を有しており、構造が複雑であると共に、グリース溜り部品単体での取り扱いが不便であった。
【０００８】
本発明は、前述した課題に鑑みてなされたものであり、その目的は、比較的簡易な構成でありながら、グリースの長寿命化が可能である軸受装置、及びスピンドル装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明の上記目的は、下記の構成により達成される。
（１）  回転部材に外嵌する内輪と、固定部材に内嵌する外輪と、前記内輪及び前記外輪の軌道面間に配置された複数の玉と、前記複数の玉を転動自在に保持する保持器と、をそれぞれ有し、同軸に配置された一対のアンギュラ玉軸受と、
一対の前記内輪の間に配置され、前記内輪と共に回転する内輪間座と、
一対の前記外輪の間に配置された外輪間座と、
を備える軸受装置であって、
一対のアンギュラ玉軸受の前記外輪の内周面と前記内輪の外周面との間には、一対の軸受内部空間が形成され、
一対の前記軸受内部空間における前記外輪の内周面には、グリースが封入され、
前記外輪間座の外周面には、グリースが封入されるグリース封入溝が凹設され、
前記外輪間座には、前記グリース封入溝に封入されたグリースを前記一対の軸受内部空間に供給可能な一対の給油孔が設けられ、
前記固定部材には、前記グリース封入溝と連通して、空気を供給する空気孔が設けられる
ことを特徴とする軸受装置。
（２）  前記外輪間座は、軸方向中間部に径方向内側に向かう壁部が凸設され、
前記内輪間座は、軸方向に当接する一対の内輪間座片からなり、
一対の前記内輪間座片は、それぞれ軸方向端部に径方向外側に向かう鍔部が凸設され、
前記鍔部の軸方向内側面と前記壁部の軸方向外側面との間には、径方向に延びる第１隙間が形成され、
前記鍔部の外周面と前記外輪間座の内周面との間には、軸方向に延びる第２隙間が形成され、
前記給油孔は、前記第１隙間に連通し、
前記第１隙間は、前記第２隙間に連通し、
前記第２隙間は、前記軸受内部空間に連通する
ことを特徴とする（１）に記載の軸受装置。
（３）  前記第１隙間は、軸方向内側から軸方向外側に向かうにしたがって大径となるテーパ形状である
ことを特徴とする（２）に記載の軸受装置。
（４）  前記第１及び第２隙間の少なくとも一方は、ラビリンス隙間である
ことを特徴とする（２）又は（３）に記載の軸受装置。
（５）  前記給油孔には、多孔質材製で内部に微細流路を有する栓状部材が設けられる
ことを特徴とする（１）〜（４）の何れか１つに記載の軸受装置。
（６）  前記外輪の内周面及び／又は前記グリース封入溝に封入されるグリースは、ゲル状グリースである
ことを特徴とする（１）〜（５）の何れか１つに記載の軸受装置。
（７）  前記外輪の内周面には、前記軌道面よりも軸方向外側においてカウンターボアが形成される
ことを特徴とする（１）〜（６）の何れか１つに記載の軸受装置。
（８）  前記回転部材と前記固定部材とを備えるスピンドル装置であって、
前記回転部材は、軸方向一端側に加工工具が取り付けられる回転軸であり、
前記固定部材は、前記回転軸を（１）〜（７）の何れか１つに記載の軸受装置を介して、回転自在に支持するハウジングである
ことを特徴とするスピンドル装置。
【発明の効果】
【００１０】
本発明によれば、固定部材の空気孔から外輪間座のグリース封入溝に向かって、空気を供給して圧力をかけることにより、グリース封入溝に封入されたグリースの基油分を、外輪間座の給油孔を介して一対の軸受内部空間側へ移動させることができる。これにより、グリースの長寿命化が可能となり、さらなる高速回転に対応することが可能となる。
また、軸受の回転数や温度等の諸条件に応じて、固定部材の空気孔から供給される空気の圧力をコントロールすることで、適正なグリース供給が可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】スピンドル装置の一部断面図である。
【図２】第１実施形態に係る軸受装置の断面図である。
【図３】第２実施形態に係る軸受装置の断面図である。
【図４】第３実施形態に係る軸受装置の断面図である。
【図５】第４実施形態に係る軸受装置の断面図である。
【図６】第５実施形態に係る軸受装置の断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
以下、本発明の一実施形態に係る軸受装置について、図面に基づいて詳細に説明する。
【００１３】
（第１実施形態）
本実施形態の軸受装置１は、例えば、図１に示すようなスピンドル装置４０に適用することが可能である。スピンドル装置４０は、工作機械用のモータビルトイン式スピンドル装置であり、回転部材としての回転軸４１と固定部材としてのハウジングＨとを備え、回転軸４１が軸受装置１を介してハウジングＨに回転自在に支持されている。回転軸４１の軸方向一端側（図１中、左側）には、不図示の加工工具が取付けられる。また、ハウジングＨは、工具側から順に、軸受外輪押え４２、外筒４３等によって構成されている。外筒４３には、後述する外輪間座３０のグリース封入溝３３（図２参照。）と連通し、空気を供給可能な空気孔４６が設けられている。この空気孔４６には、間欠的又は連続的に、強制的に空気を送り込むことが可能である。
【００１４】
また、スピンドル装置４０は、回転軸４１と一体回転可能に配置されるロータ４４と、ロータ４４の周囲に配置されるステータ４５とを備える。ステータ４５は、その外周面がハウジングＨを構成する外筒４３に内嵌されて固定される。ロータ４４とステータ４５とはモータＭを構成し、ステータ４５に電力を供給することでロータ４４に回転力を発生させて回転軸４１を回転させる。このとき、回転軸４１に外嵌する内輪１１や内輪間座２０は、回転軸４１と共に一体回転する。
【００１５】
図２に示すように、軸受装置１は、回転軸４１に外嵌し、回転輪である内輪１１と、ハウジングＨの外筒４３に内嵌し、固定輪である外輪１２と、内輪１１及び外輪１２の軌道面１１ａ、１２ａ間に配置された複数の玉１３と、複数の玉１３を転動自在に保持する保持器１４と、をそれぞれ有し、同軸に背面組合せで配置された一対のアンギュラ玉軸受１０を備える。また、軸受装置１は、一対の内輪１１の間に配置され、内輪１１と共に回転する円環状の内輪間座２０と、一対の外輪１２の間に配置された円環状の外輪間座３０と、を備える。
【００１６】
外輪１２の内周面には、軌道面１２ａよりも軸方向外側（図１中、左右両側。外輪間座３０から離間する方向。）においてカウンターボア１２ｂが形成され、軌道面１２ａよりも軸方向内側（図１中、外輪間座３０に近接する方向。）において平面１２ｃが形成される。
【００１７】
外輪１２の内周面と内輪１１の外周面との間には、軸受内部空間Ｓ１が形成され、軸受内部空間Ｓ１における外輪１２の内周面（カウンターボア１２ｂ及び平面１２ｃ）には、グリースＧ１が封入される。なお、高速回転時の昇温特性と長グリース寿命のバランスを鑑み、通常は軸受内部空間Ｓ１の容積に対して、おおむね１０〜２０％に相当するグリースを封入するのが望ましい。このようにグリース量を設定することにより、慣らし運転時間が短くなり、スピンドル装置４０の主軸交換後の生産ライン復帰時間を短縮することができる。
【００１８】
外輪間座３０は、軸方向中間部に径方向内側に向かう壁部３２が凸設される。
【００１９】
内輪間座２０は、組み込みセットを容易とするために、軸方向に当接する一対の内輪間座片２１からなる。一対の内輪間座片２１は、それぞれ軸方向外側端部に径方向外側に向かう鍔部２２が形成される。
【００２０】
鍔部２２の軸方向内側面と壁部３２の軸方向外側面との間には、径方向に延びる第１隙間Ｃ１が形成され、鍔部２２の外周面と外輪間座３０の内周面との間には、軸方向に延びる第２隙間Ｃ２が形成され、壁部３２の内周面と内輪間座２０（内輪間座片２１）の外周面との間には、軸方向に延びる第３隙間Ｃ３が形成される。第３隙間Ｃ３は第２隙間Ｃ２の径方向内側端部と連通し、第２隙間Ｃ２は第１隙間Ｃ１の軸方向内側端部と連通し、第１隙間Ｃ１は軸受内部空間Ｓ１と連通する。また、第１及び第３隙間Ｃ１、Ｃ３に比べて、第２隙間Ｃ２はその隙間量が非常に小さく設定されており、ラビリンス隙間を構成している。なお、第２隙間Ｃ２の隙間量は、０．１５ｍｍ〜１．０ｍｍ／半径法とすることが望ましい。
【００２１】
ここで、外輪間座３０の外周面にはグリース封入溝３３が凹設されており、当該グリース封入溝３３を満たすようにグリースＧ２が封入される。また、外輪間座３０には、グリース封入溝３３の底部の軸方向両端部と、第２隙間Ｃ２とを連通する一対の給油孔３４が設けられており、この一対の給油孔３４は軸方向外側に向かうにしたがって径方向内側に傾斜するように形成される。
【００２２】
このように構成した軸受装置１では、ハウジングＨの空気孔４６から外輪間座３０のグリース封入溝３３に向かって、空気を供給して圧力をかけることにより、グリース封入溝３３に封入されたグリースＧ２の基油分を、一対の給油孔３４及び一対の第２隙間Ｃ２を介して一対の軸受内部空間Ｓ１側へ移動させることができる。
【００２３】
ここで、グリースＧ１、Ｇ２の基油は繊維構造に相当する増ちょう剤により保持されており、増ちょう剤の繊維間を毛細管現象により基油が移動していくため、外輪１２の内周面のグリースＧ１とグリース封入溝３３のグリースＧ２が接することで、基油の移動に必要な増ちょう剤もつながり、その結果グリースＧ２の基油にグリースＧ１の基油が加わることになる。これにより、グリースの長寿命化が可能となり、さらなる高速回転に対応することが可能となる。
【００２４】
また、軸受の回転数や温度等の諸条件に応じて、ハウジングＨの空気孔４６から供給される空気の圧力をコントロールすることで、適正なグリース供給が可能となる。なお、空気孔４６の数や配置、供給空気の間欠サイクル時間、供給量、供給圧等については軸受構造、配列、使用回転数等に応じて最適な条件を設定すればよい。
【００２５】
また、第２隙間Ｃ２はラビリンス隙間であるので、当該第２隙間Ｃ２において、毛細管作用と同様のことが生じ、グリース封入溝３３に封入されたグリースＧ２と外輪１２の内周面に封入されたグリースＧ１との連通が、より促進される。
【００２６】
また、軸受内部空間Ｓ１のグリースＧ１は、空間容積に対して約１０〜２０％としているため、慣らし運転時間も短くなり、このような軸受装置１をスピンドル装置４０の主軸に用いる場合には、主軸交換後の生産ライン復帰時間を短縮することができる。また、工作機械主軸のように高速回転する場合、アンギュラ玉軸受１０周辺部の昇温も上昇するが、それに伴いグリースＧ１、Ｇ２も温度が上昇し、軟化するため、より基油も流動しやすい傾向にある。そのため、本実施形態の軸受装置１は、高速回転に非常に適していると言える。
【００２７】
また、スピンドル装置４０のようなモータビルトイン式スピンドル装置の場合、アンギュラ玉軸受１０の発熱以外に、ロータ４４やステータ４５の発熱も加わり、封入されたグリースＧ２がより軟化されるので、グリースＧ２の軸受内部空間Ｓ１側への補給性がより向上する。特に、高速回転中はアンギュラ玉軸受１０が焼き付きやすくなるため、潤滑がより必要となるが、回転が高速になるにしたがってグリースＧ２の補給性も向上するので、スピンドル装置４０の高速化とアンギュラ玉軸受１０の焼き付きの防止を両立することができる。
【００２８】
また、本実施形態のように、外輪１２にカウンターボア１２ｂがあるアンギュラ玉軸受１０では、カウンターボア１２ｂ側において保持器１４と外輪１２との隙間が大きいため、外輪１２の内周面（カウンターボア１２ｂ）に封入したグリースＧ１が溜りやすく、一方、反カウンターボア側（平面１２ｃ側）は保持器１４と外輪１２との隙間が小さいため、グリース溜り量が少ない。この場合、アンギュラ玉軸受１０内部において基油潤滑に偏りが発生してしまう。特に、外輪１２の内周面で保持器１４を案内する外輪案内保持器の場合は、隙間がより小さいので、基油潤滑の偏りが大きくなってしまう。しかしながら、本実施形態では、外輪１２の内周面には、軌道面１２ａよりも軸方向外側においてカウンターボア１２ｂが形成されるので、グリース溜り量が少ない反カウンターボア側（平面１２ｃ側）は外輪間座３０の近傍に位置することになる。したがって、反カウンターボア側に、外輪間座３０のグリース封入溝３３に封入されたグリースＧ２の基油分が供給されやすくなるため、カウンターボア１２ｂ側と反カウンターボア側との基油供給バランスが良好となり、潤滑効率を上げることが可能となる。
【００２９】
さらに、接触角を持ったアンギュラ玉軸受１０においては、カウンターボア１２ｂに向かって空気が吸込む現象（いわゆるポンプ作用）が発生するので、軸方向内側から軸方向外側に向かって空気の流れが生じ（図２中の実線の矢印を参照。）、外輪間座３０のグリース封入溝３３に封入されたグリースＧ２の基油分を、より円滑に軸受内部空間Ｓ１側へ移動させることが可能となる。
【００３０】
なお、グリースＧ１、Ｇ２について、一般的なグリースとは異なるゲル状グリースを採用することで、より性能を向上することが可能である。ゲル状グリースは、回転に伴って発生するせん断力によりゲル状から容易に油状となり、せん断力がなくなると速やかにゲル状に回復するという特徴をもっており、低トルク運転を実現することができる。したがって、グリースＧ１、Ｇ２が転走面に供給された際に、ゲル状から油状に変化することで、グリースＧ１、Ｇ２の噛み込みによる瞬間的なトルク変動を防止できる。また、転走面近傍のグリースＧ１、Ｇ２の油状化により、転走面からやや離れた部分のグリースＧ１、Ｇ２との流体的なつながりが良くなり、より周辺部からの基油の補給が促進される。使用されるゲル化剤としては高いゲル化能を有するベンジリデンソルビトール誘導体又はアミノ酸系ゲル化剤が適正とされる。このように、基油潤滑の効率をあげることができる他には、低トルクで慣らし運転時間を短縮できることが可能となる。特に、工作機械主軸用軸受のようにｄｍｎ５０万以上、あるいはｄｍｎ１００万以上の用途で効果が期待できる。なお、軸受内部空間Ｓ１のグリースＧ１、及び間座内部空間Ｓ２のグリースＧ２のうち、一方のみをゲル状グリースとしてもよい。また、グリースＧ１、Ｇ２に、一般的なグリースを適用する場合には、ちょう度を２２０〜２９５とすることが好ましく、ゲル状グリースを適用する場合には、ゲル剤：増ちょう剤の割合を５０〜８０：５０〜２０とし、ちょう度を２６５〜２７５とすることが好ましい。
【００３１】
（第２実施形態）
次に、第２実施形態に係る軸受装置１について説明する。なお、本実施形態の軸受装置は、上述の実施形態と基本的構成が同一であるため、相違部分について詳述し、同一部分については説明を省略する。
【００３２】
図３に示すように、本実施形態では、第２隙間Ｃ２に加え、第１隙間Ｃ１もラビリンス隙間とされる。また、グリース封入溝３３は、径方向内側に延びて壁部３２の内部まで延在し、全体として断面略Ｔ字形状とされる。また、一対の給油孔３４は軸方向に延びて、グリース封入溝３３の径方向内側端部と第１隙間Ｃ１とを連通するように設けられる。
【００３３】
このような構成によれば、空気圧によりグリース封入溝３３及び給油孔３４から供給されたグリースＧ２は、第１隙間Ｃ１（鍔部２２の軸方向内側面）に到達し、内輪間座２０の回転による遠心力によって第１隙間Ｃ１を径方向外側に移動し、第２隙間Ｃ２を介して軸受内部空間Ｓ１に供給される。したがって、グリースＧ２の軸受内部空間Ｓ１側への移動をより促進させることが可能となる。
【００３４】
また、本実施形態においては、第２隙間Ｃ２に加えて第１隙間Ｃ１もラビリンス隙間であるので、これら第１及び第２隙間Ｃ１、Ｃ２において、毛細管作用と同様のことが生じ、グリース封入溝３３に封入されたグリースＧ２と外輪１２の内周面に封入されたグリースＧ１との連通が、より促進される。なお、第１隙間Ｃ１の軸方向における隙間量は、０．１５ｍｍ〜１．０ｍｍとすることが望ましい。
【００３５】
（第３実施形態）
次に、第３実施形態に係る軸受装置１について説明する。なお、本実施形態の軸受装置は、上述の実施形態と基本的構成が同一であるため、相違部分について詳述し、同一部分については説明を省略する。
【００３６】
図４に示すように、外輪間座３０の壁部３２の軸方向外側面、及び当該軸方向外側面と対向する内輪間座片２１の鍔部２２を、軸方向内側から軸方向外側に向かうにしたがって大径となるテーパ形状とすることによって、第１隙間Ｃ１を、軸方向内側から軸方向外側に向かうにしたがって大径となるテーパ形状としてもよい。
【００３７】
このように構成した軸受装置１では、内輪１１及び内輪間座２０が高速で回転した場合、第１及び第２隙間Ｃ１、Ｃ２には、内輪間座２０の鍔部２２の周速によって、円周方向の空気流が発生するが、この場合、周速が速いほど負圧作用が生じやすい。ここで、第１隙間Ｃ１は、軸方向内側から軸方向外側に向かうにしたがって大径となるように形成されているため、「第１隙間Ｃ１小径側（軸方向内側）の圧力＞第１隙間Ｃ１大径側（軸方向外側）の圧力≒第２隙間Ｃ２の圧力」となる。したがって、第１及び第２隙間Ｃ１、Ｃ２には、軸方向内側から軸方向外側に向かって空気の流れが発生する。そして、この空気流により、給油孔３４から供給されたグリースＧ２の基油分を、第１及び第２隙間Ｃ１、Ｃ２を介して軸受内部空間Ｓ１側へ確実に移動させることができる。これにより、グリースの長寿命化が可能となり、さらなる高速回転に対応することが可能となる。
【００３８】
なお、第１隙間Ｃ１のテーパ角度θは、５°以上４５°以下とすることが好ましく、１０°以上３０°以下とすることがさらに好ましい。なお、仮に、テーパ角度θが５°より小さい場合には、差圧効果が小さくなり、グリースＧ２が軸受内部空間Ｓ１側へ流入するための空気流が発生しにくくなる。また、仮に、テーパ角度θが４５°より大きい場合には、内輪間座片２１の鍔部２２がシャープエッジとなり、組込み作業等でバリや欠けが発生し易く、第１隙間Ｃ１での干渉等の不具合が生じる虞がある。また、第１隙間Ｃ１の径方向隙間は、より狭い方が差圧効果を得られやすいので好適であるが、外輪間座３０及び内輪間座２０の干渉や部品加工精度等を考慮して、０．１５ｍｍ〜１．０ｍｍ／半径法とすることが望ましい。
【００３９】
（第４実施形態）
次に、第４実施形態に係る軸受装置１について説明する。なお、本実施形態の軸受装置は、第３実施形態と基本的構成が同一であるため、相違部分について詳述し、同一部分については説明を省略する。
【００４０】
図５に示すように、給油孔３４のグリース封入溝３３との連通部（上流端）には、多孔質材製である栓状部材５０が埋め込まれている。多孔質材としては、多孔質高分子材、多孔質金属燒結体、多孔質セラミック燒結体等が挙げられる。このうちの多孔質高分子材としては、軟質ウレタンフォーム、ポリスチレンフォーム、ポリ塩化ビニルフォーム、フェノール樹脂フォーム、尿素樹脂フォーム、ポリビニルアルコールフォーム、ビスコーススポンジ、ラバーフォーム、シンタクチックフォーム等の、連続気泡を有する多孔質高分子材が挙げられる。また、多孔質金属燒結体としては、鉄系材料、銅系材料、ステンレス系材料、ニッケル系材料、クロム系材料等の燒結体を使用できる。また、多孔質セラミック燒結体としては、アルミナ、ジルコニア等を使用できる。
【００４１】
この栓状部材５０の内部には、上流側（グリース封入溝３３側）と下流側（第１隙間Ｃ１側）を連通する微細流路が形成されている。したがって、ハウジングＨの空気孔４６から空気圧を加えた場合、グリース封入溝３３に封入したグリースＧ２は、栓状部材５０の微細流路内に押し込まれ、この微細流路を通じて給油孔３４の下流側に送られる。
【００４２】
したがって、使用するグリースＧ２の性状（基油粘度やちょう度）に応じて、当該栓状部材５０の空隙率（内部に存在する微細流路の大きさ）や、断面積、長さを適宜変更することにより、栓状部材５０を通過して軸受内部空間Ｓ１側に供給されるグリース量を調整することが可能となる。特に、空気孔４６から供給される空気の圧力や、空気加圧時間を適切に設定すれば、一定量のグリース量を軸受内部空間Ｓ１に供給することが可能である。なお、グリースＧ２への空気加圧は、必要に応じて最適な間隔で実施してもよく、最適な基油量が常時維持されるように、最適な加圧圧力を常時負荷するようにしてもよい。
【００４３】
（第５実施形態）
次に、第５実施形態に係る軸受装置１について説明する。なお、本実施形態の軸受装置は、第４実施形態と基本的構成が同一であるため、相違部分について詳述し、同一部分については説明を省略する。
【００４４】
図６に示すように、本実施形態の栓状部材５０は、給油孔３４の第１隙間Ｃ１との連通部（下流端）に、締め代をもって打ち込まれることによって埋め込まれている。このような構成とすることにより、第４実施形態に比べて、製作容易とすることができる。なお、栓状部材５０の給油孔３４の下流端への固定方法は、必要に応じて、接着やねじ込み等、他の方法を用いても構わない。
【００４５】
なお、本発明は、前述した各実施形態に限定されるものではなく、適宜、変形、改良、等が可能である。
【符号の説明】
【００４６】
１  軸受装置
１０  アンギュラ玉軸受
１１  内輪
１１ａ  軌道面
１２  外輪
１２ａ  軌道面
１２ｂ  カウンターボア
１２ｃ  平面
１３  玉
１４  保持器
２０  内輪間座
２１  内輪間座片
２２  鍔部
３０  外輪間座
３２  壁部
３３  グリース封入溝
３４  給油孔
４１  回転軸（回転部材）
４２  軸受外輪押え
４３  外筒
４４  ロータ
４５  ステータ
４６  空気孔
５０  栓状部材
Ｃ１  第１隙間
Ｃ２  第２隙間
Ｃ３  第３隙間
Ｍ  モータ
Ｓ１  軸受内部空間
Ｈ  ハウジング（固定部材）
θ  テーパ角度
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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