(57)【要約】      （修正有）【課題】熱媒体と空気とを顕熱交換させることによって空調を行う空調装置において、空気温度制御の応答性を向上させる。【解決手段】熱媒体温度調節器１４、１５で温度調節された熱媒体と空調対象空間への送風空気とを顕熱交換させる熱媒体空気熱交換器１６、１７と、熱媒体が流通する流路を有し、熱媒体温度調節器１４、１５で温度調節された熱媒体との間で熱授受が行われる熱授受部１３、１８、１９、２０と、熱媒体温度調節器１４、１５と熱授受部１３、１８、１９、２０との間の熱媒体流路４３、４６、４７、４８を形成する大内径配管と、熱媒体温度調節器１４、１５と熱媒体空気熱交換器１６、１７との間の熱媒体流路４４、４５を形成し、大内径配管と比較して小さい内径を有する小内径配管とを備える。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
熱媒体を吸入して吐出するポンプ（１１、１２）と、
前記熱媒体を冷却、加熱または温度調節する熱媒体温度調節器（１４、１５）と、
前記熱媒体温度調節器（１４、１５）で温度調節された前記熱媒体と空調対象空間への送風空気とを熱交換させる熱媒体空気熱交換器（１６、１７）と、
前記熱媒体が流通する流路を有し、前記熱媒体温度調節器（１４、１５）で温度調節された前記熱媒体との間で熱授受が行われる熱授受部（１３、１８、１９、２０）と、
前記熱媒体温度調節器（１４、１５）と前記熱授受部（１３、１８、１９、２０）との間の熱媒体流路（４３、４６、４７、４８）を形成する大内径配管（４３Ａ、４６Ａ、４７Ａ、４８Ａ）と、
前記熱媒体温度調節器（１４、１５）と前記熱媒体空気熱交換器（１６、１７）との間の熱媒体流路（４４、４５、１２３、１２４、１４１、１４２）を形成し、前記大内径配管（４３Ａ、４６Ａ、４７Ａ、４８Ａ）と比較して小さい内径（φＨ、φＣ、φＳ）を有する小内径配管（４４Ａ、４５Ａ、１２３Ａ、１２４Ａ、１４１Ａ、１４２Ａ）とを備えることを特徴とする空調装置。
【請求項２】
熱媒体を吸入して吐出するポンプ（１１、１２）と、
前記熱媒体を冷却、加熱または温度調節する熱媒体温度調節器（１４、１５）と、
前記熱媒体温度調節器（１４、１５）で温度調節された前記熱媒体と空調対象空間への送風空気とを熱交換させる熱媒体空気熱交換器（１６、１７）と、
前記熱媒体が流通する流路を有し、前記熱媒体空気熱交換器（１６、１７）を流れる前記熱媒体との間で熱授受が行われる熱授受部（１３、１８、１９、２０、６１）と、
前記熱媒体空気熱交換器（１６、１７）と前記熱授受部（１３、１８、１９、２０、６１）との間の熱媒体流路（４３、４６、４７、４８、６２）を形成する大内径配管（４３Ａ、４６Ａ、４７Ａ、４８Ａ、６２Ａ）と、
前記熱媒体温度調節器（１４、１５）と前記熱媒体空気熱交換器（１６、１７）との間の熱媒体流路（４２、４４、４５、１２３、１２４、１４１、１４２）を形成し、前記大内径配管（４３Ａ、４６Ａ、４７Ａ、４８Ａ、６２Ａ）と比較して小さい内径（φＨ、φＣ、φＳ）を有する小内径配管（４２Ａ、４４Ａ、４５Ａ、１２３Ａ、１２４Ａ、１４１Ａ、１４２Ａ）とを備えることを特徴とする空調装置。
【請求項３】
前記熱媒体空気熱交換器（１７）に、前記熱授受部（１８）で熱授受が行われた前記熱媒体が流入する状態と、流入しない状態とを切り替える切替手段（２１、２２、９２）を備え、
前記熱授受部は、エンジン（６１）の廃熱を利用して前記熱媒体を加熱する熱媒体加熱部（１８）、または前記エンジン（６１）であることを特徴とする請求項１または２に記載の空調装置。
【請求項４】
前記切替手段（２１、２２、９２）は、前記熱媒体空気熱交換器（１７）に、前記熱授受部（１８）で熱授受が行われた前記熱媒体が流入する状態と、前記熱媒体温度調節器（１５）で温度調節された前記熱媒体が流入する状態とを切り替え、
前記熱媒体温度調節器は、冷凍サイクル（３１）の高圧側冷媒と前記熱媒体とを熱交換させて前記熱媒体を加熱する熱媒体加熱用熱交換器（１５）であることを特徴とする請求項３に記載の空調装置。
【請求項５】
前記熱授受部（１３、１８、１９、２０）と前記熱媒体空気熱交換器（１６、１７）との間で前記熱媒体が循環する循環状態と、前記熱媒体が循環しない非循環状態とを切り替える切替手段（２１、２２）と、
空調開始時に前記非循環状態に切り替えるように前記切替手段（２１、２２）の作動を制御する制御手段（７０）とを備えることを特徴とする請求項１ないし３のいずれか１つに記載の空調装置。
【請求項６】
熱媒体を吸入して吐出する第１ポンプ（１１）および第２ポンプ（１２）と、
冷媒を吸入して吐出する圧縮機（３２）と、
前記圧縮機（３２）から吐出された前記冷媒と前記第２ポンプ（１２）から吐出された前記熱媒体とを熱交換させて前記熱媒体を加熱する熱媒体加熱用熱交換器（１５）と、
前記熱媒体加熱用熱交換器（１５）から流出した前記冷媒を減圧膨張させる減圧手段（３３）と、
前記減圧手段（３３）で減圧膨張された前記冷媒と前記第１ポンプ（１１）から吐出された前記熱媒体とを熱交換させて前記熱媒体を冷却する熱媒体冷却用熱交換器（１４）と、
前記熱媒体と外気とを熱交換させる熱媒体外気熱交換器（１３）と、
前記熱媒体冷却用熱交換器（１４）で冷却された前記熱媒体と空調対象空間への送風空気とを顕熱交換させて前記送風空気を冷却する空気冷却用熱交換器（１６）と、
前記熱媒体加熱用熱交換器（１５）で加熱された前記熱媒体と前記空調対象空間への送風空気とを顕熱交換させて前記送風空気を加熱する空気加熱用熱交換器（１７）と、
前記熱媒体が流通する流路を有し、前記熱媒体との間で熱授受が行われる熱授受部（１３、１８、１９、２０）と、
前記熱媒体外気熱交換器（１３）および前記熱授受部（１３、１８、１９、２０）のそれぞれに対して、前記熱媒体加熱用熱交換器（１５）との間で前記熱媒体が循環する状態と、前記熱媒体冷却用熱交換器（１４）との間で前記熱媒体が循環する状態とを切り替える切替手段（２１、２２）と、
前記切替手段（２１、２２）と前記熱授受部（１３、１８、１９、２０）との間の熱媒体流路（４３、４６、４７、４８）を形成する大内径配管（４３Ａ、４６Ａ、４７Ａ、４８Ａ）と、
前記熱媒体冷却用熱交換器（１４）と前記空気冷却用熱交換器（１６）との間の熱媒体流路（４４）を形成し、前記大内径配管（４３Ａ、４６Ａ、４７Ａ、４８Ａ）と比較して小さい内径（φＣ）を有する冷却側小内径配管（４４Ａ）と、
前記熱媒体加熱用熱交換器（１５）と前記空気加熱用熱交換器（１７）との間の熱媒体流路（４５）を形成し、前記大内径配管（４３Ａ、４６Ａ、４７Ａ、４８Ａ）と比較して小さい内径（φＨ）を有する加熱側小内径配管（４５Ａ）とを備えることを特徴とする空調装置。
【請求項７】
前記加熱側小内径配管（４５Ａ）の内径（φＨ）は、前記冷却側小内径配管（４４Ａ）の内径（φＣ）よりも小さくなっていることを特徴とする請求項６に記載の空調装置。
【請求項８】
熱媒体を吸入して吐出するポンプ（１１）と、
冷凍サイクル（３１）の低圧側冷媒と前記熱媒体とを熱交換させて前記熱媒体を冷却する熱媒体冷却用熱交換器（１４）と、
前記熱媒体冷却用熱交換器（１４）で冷却された前記熱媒体と空調対象空間への送風空気とを熱交換させて前記送風空気を冷却する空気冷却用熱交換器（１６）と、
エンジンの廃熱を利用して前記熱媒体を加熱する熱媒体加熱部（６１）と、
前記熱媒体加熱部（６１）で加熱された前記熱媒体と前記送風空気とを熱交換させて前記送風空気を加熱する空気加熱用熱交換器（１７）と、
前記熱媒体加熱部（６１）と前記空気加熱用熱交換器（１７）との間の熱媒体流路（６２）を形成する加熱側配管（６２Ａ）と、
前記熱媒体冷却用熱交換器（１４）と前記空気冷却用熱交換器（１６）との間の熱媒体流路（４１）を形成し、前記加熱側配管（６２Ａ）と比較して小さい内径（φＣ）を有する冷却側配管（４１Ａ）とを備えることを特徴とする空調装置。
【請求項９】
前記空気冷却用熱交換器（１６）に流入する前記熱媒体の温度が、前記空気冷却用熱交換器（１６）の目標温度（ＴＣＯ）に関連する温度よりも低い温度になるように、前記熱媒体冷却用熱交換器（１４）における前記熱媒体の冷却能力を制御する制御手段（７０）を備えることを特徴とする請求項６ないし８のいずれか１つに記載の空調装置。
【請求項１０】
前記熱媒体温度調節器（１４、１５）と前記熱媒体空気熱交換器（１６、１７）との間の熱媒体流路（１２１、１２２、１３１、１３２、１３４、１３５、１３６、１３７）を形成し、前記小内径配管（４４Ａ、４５Ａ、１２３Ａ、１２４Ａ、１４１Ａ、１４２Ａ）の少なくとも一部と並列に配置され、前記小内径配管（４４Ａ、４５Ａ、１２３Ａ、１２４Ａ、１４１Ａ、１４２Ａ）と比較して大きい内径（φＬ、φＭ）を有する並列配管（１２１Ａ、１２２Ａ、１３１Ａ、１３２Ａ、１３４Ａ、１３５Ａ、１３６Ａ、１３７Ａ）を備えることを特徴とする請求項１ないし５のいずれか１つに記載の空調装置。
【請求項１１】
前記熱媒体空気熱交換器（１６、１７）を循環する前記熱媒体が前記並列配管（１２１Ａ、１２２Ａ、１３１Ａ、１３２Ａ、１３４Ａ、１３５Ａ、１３６Ａ、１３７Ａ）を流れる第１状態と、前記熱媒体空気熱交換器（１６、１７）を循環する前記熱媒体が前記並列配管（１２１Ａ、１２２Ａ、１３１Ａ、１３２Ａ、１３４Ａ、１３５Ａ、１３６Ａ、１３７Ａ）を前記並列配管（１２１Ａ、１２２Ａ、１３１Ａ、１３２Ａ、１３４Ａ、１３５Ａ、１３６Ａ、１３７Ａ）を流れず且つ前記小内径配管（４４Ａ、４５Ａ、１２３Ａ、１２４Ａ、１４１Ａ、１４２Ａ）を流れる第２状態とを切り替える流路切替手段（１２０、１３３）を備えることを特徴とする請求項１０に記載の空調装置。
【請求項１２】
前記熱媒体空気熱交換器（１６、１７）の目標温度（ＴＣＯ、ＴＨＯ、ＴＡＯ）に関連する温度と、前記熱媒体空気熱交換器（１６、１７）の温度（ＴＣ、ＴＨ、ＴＡＶ）に関連する温度との差の絶対値が所定量を超えている場合、前記第２状態に切り替わるように前記流路切替手段（１２０、１３３）の作動を制御する流路切替制御手段（７０）を備えることを特徴とする請求項１１に記載の空調装置。
【請求項１３】
前記送風空気を発生する送風機（５４）と、
前記送風機（５４）が作動を開始した場合、前記第２状態に切り替わるように前記流路切替手段（１２０、１３３）の作動を制御する流路切替制御手段（７０）を備えることを特徴とする請求項１１に記載の空調装置。
【請求項１４】
前記熱媒体空気熱交換器（１６、１７）の目標温度（ＴＣＯ、ＴＨＯ、ＴＡＯ）に関連する温度と、前記熱媒体空気熱交換器（１６、１７）の温度（ＴＣＯ、ＴＨＯ、ＴＡＯ）に関連する温度との差の絶対値が所定量未満の場合、前記第１状態に切り替わるように前記流路切替手段（１２０、１３３）の作動を制御する流路切替制御手段（７０）を備えることを特徴とする請求項１１に記載の空調装置。
【請求項１５】
前記空調対象空間の目標温度と、前記空調対象空間の温度との差の絶対値が所定量未満の場合、前記第１状態に切り替わるように前記流路切替手段（１２０、１３３）の作動を制御する流路切替制御手段（７０）を備えることを特徴とする請求項１１に記載の空調装置。
【請求項１６】
前記流路切替手段（１２０、１３３）は、前記第１状態から前記第２状態に切り替える場合、前記熱媒体空気熱交換器（１６、１７）から吹き出される前記送風空気の温度の変動が抑制されるように、前記並列配管（１２１Ａ、１２２Ａ、１３１Ａ、１３２Ａ、１３４Ａ、１３５Ａ、１３６Ａ、１３７Ａ）を流れる前記熱媒体の流量を漸増させることを特徴とする請求項１１ないし１５のいずれか１つに記載の空調装置。
【請求項１７】
前記並列配管（１３１Ａ）に配置され、前記熱媒体が持つ冷熱および温熱を蓄える蓄冷熱部（１３８）を備えることを特徴とする請求項１０ないし１６のいずれか１つに記載の空調装置。
【請求項１８】
前記熱授受部は、前記熱媒体と外気とを熱交換させる熱媒体外気熱交換器（１３）であることを特徴とする請求項１ないし１７のいずれか１つに記載の空調装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、空調対象空間に空調風を吹き出す空調装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、一般的な車両用空調装置においては、冷凍サイクルの冷媒と、車室内への送風空気とを熱交換させる冷媒空気熱交換器を備えている。
【０００３】
一方、特許文献１には、冷凍サイクルの冷媒と冷却材とを熱交換させる冷媒冷却材熱交換器と、冷媒冷却材熱交換器で熱交換された冷却材を用いて車室内を空調する空調機構とを備える車両用空調装置が記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１３−６０１９０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
後者の従来技術（特許文献１）では、前者の従来技術と比較して、冷却材（熱媒体）、冷却材が流れる冷却材配管、および冷却材と車室内への送風空気とを顕熱交換させる冷却材空気熱交換器等が増えて熱容量が増えることとなるので、空気温度制御の応答性が低下してしまう。特に、空調起動直後の急速暖房（ウォームアップ）時や急速冷房（クールダウン）時において温度制御遅れが顕著になる。
【０００６】
この対策として、冷凍サイクルの能力を向上させることによって空気温度制御の応答性を改善した場合、装置の体格増大や消費動力の悪化を引き起こしてしまう。
【０００７】
本発明は上記点に鑑みて、熱媒体と空気とを顕熱交換させることによって空調を行う空調装置において、空気温度制御の応答性を向上させることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記目的を達成するため、請求項１に記載の発明では、
熱媒体を吸入して吐出するポンプ（１１、１２）と、
熱媒体を冷却、加熱または温度調節する熱媒体温度調節器（１４、１５）と、
熱媒体温度調節器（１４、１５）で温度調節された熱媒体と空調対象空間への送風空気とを熱交換させる熱媒体空気熱交換器（１６、１７）と、
熱媒体が流通する流路を有し、熱媒体温度調節器（１４、１５）で温度調節された熱媒体との間で熱授受が行われる熱授受部（１３、１８、１９、２０）と、
熱媒体温度調節器（１４、１５）と熱授受部（１３、１８、１９、２０）との間の熱媒体流路（４３、４６、４７、４８）を形成する大内径配管（４３Ａ、４６Ａ、４７Ａ、４８Ａ）と、
熱媒体温度調節器（１４、１５）と熱媒体空気熱交換器（１６、１７）との間の熱媒体流路（４４、４５、１２３、１２４、１４１、１４２）を形成し、大内径配管（４３Ａ、４６Ａ、４７Ａ、４８Ａ）と比較して小さい内径（φＨ、φＣ、φＳ）を有する小内径配管（４４Ａ、４５Ａ、１２３Ａ、１２４Ａ、１４１Ａ、１４２Ａ）とを備えることを特徴とする。
【０００９】
これによると、熱媒体温度調節器（１４、１５）と熱媒体空気熱交換器（１６、１７）との間の熱媒体流路（４４、４５、１２３、１２４、１４１、１４２）を形成する配管（４４Ａ、４５Ａ、１２３Ａ、１２４Ａ、１４１Ａ、１４２Ａ）の内径が、熱媒体温度調節器（１４、１５）と熱授受部（１３、１８、１９、２０）との間の熱媒体流路（４３、４６、４７、４８）を形成する配管（４３Ａ、４６Ａ、４７Ａ、４８Ａ）の内径と同じになっている場合と比較して、熱媒体温度調節器（１４、１５）と熱媒体空気熱交換器（１６、１７）との間における熱媒体配管および熱媒体の体積を減らすことができ、ひいては熱容量を減らすことができる。その結果、空気温度制御の応答性を向上させることができる。
【００１０】
上記目的を達成するため、請求項２に記載の発明では、
熱媒体を吸入して吐出するポンプ（１１、１２）と、
前記熱媒体を冷却、加熱または温度調節する熱媒体温度調節器（１４、１５）と、
熱媒体温度調節器（１４、１５）で温度調節された熱媒体と空調対象空間への送風空気とを熱交換させる熱媒体空気熱交換器（１６、１７）と、
熱媒体が流通する流路を有し、熱媒体空気熱交換器（１６、１７）を流れる熱媒体との間で熱授受が行われる熱授受部（１３、１８、１９、２０、６１）と、
熱媒体空気熱交換器（１６、１７）と熱授受部（１３、１８、１９、２０、６１）との間の熱媒体流路（４３、４６、４７、４８、６２）を形成する大内径配管（４３Ａ、４６Ａ、４７Ａ、４８Ａ、６２Ａ）と、
熱媒体温度調節器（１４、１５）と熱媒体空気熱交換器（１６、１７）との間の熱媒体流路（４２、４４、４５、１２３、１２４、１４１、１４２）を形成し、大内径配管（４３Ａ、４６Ａ、４７Ａ、４８Ａ、６２Ａ）と比較して小さい内径（φＨ、φＣ、φＳ）を有する小内径配管（４２Ａ、４４Ａ、４５Ａ、１２３Ａ、１２４Ａ、１４１Ａ、１４２Ａ）とを備えることを特徴とする。
【００１１】
これによると、熱媒体温度調節器（１４、１５）と熱媒体空気熱交換器（１６、１７）との間の熱媒体流路（４２、４４、４５、１２３、１２４、１４１、１４２）を形成する配管（４２Ａ、４４Ａ、４５Ａ、１２３Ａ、１２４Ａ、１４１Ａ、１４２Ａ）の内径が、熱媒体空気熱交換器（１６、１７）と熱授受部（１３、１８、１９、２０）との間の熱媒体流路（４３、４６、４７、４８、６２）を形成する配管（４３Ａ、４６Ａ、４７Ａ、４８Ａ、６２Ａ）の内径と同じになっている場合と比較して、熱媒体温度調節器（１４、１５）と熱媒体空気熱交換器（１６、１７）との間における熱媒体配管および熱媒体の体積を減らすことができ、ひいては熱容量を減らすことができる。その結果、空気温度制御の応答性を向上させることができる。
【００１２】
上記目的を達成するため、請求項６に記載の発明では、
熱媒体を吸入して吐出する第１ポンプ（１１）および第２ポンプ（１２）と、
冷媒を吸入して吐出する圧縮機（３２）と、
圧縮機（３２）から吐出された冷媒と第２ポンプ（１２）から吐出された熱媒体とを熱交換させて熱媒体を加熱する熱媒体加熱用熱交換器（１５）と、
熱媒体加熱用熱交換器（１５）から流出した冷媒を減圧膨張させる減圧手段（３３）と、
減圧手段（３３）で減圧膨張された冷媒と第１ポンプ（１１）から吐出された熱媒体とを熱交換させて熱媒体を冷却する熱媒体冷却用熱交換器（１４）と、
熱媒体と外気とを熱交換させる熱媒体外気熱交換器（１３）と、
熱媒体冷却用熱交換器（１４）で冷却された熱媒体と空調対象空間への送風空気とを顕熱交換させて送風空気を冷却する空気冷却用熱交換器（１６）と、
熱媒体加熱用熱交換器（１５）で加熱された熱媒体と空調対象空間への送風空気とを顕熱交換させて送風空気を加熱する空気加熱用熱交換器（１７）と、
熱媒体が流通する流路を有し、熱媒体との間で熱授受が行われる熱授受部（１３、１８、１９、２０）と、
熱媒体外気熱交換器（１３）および熱授受部（１３、１８、１９、２０）のそれぞれに対して、熱媒体加熱用熱交換器（１５）との間で熱媒体が循環する状態と、熱媒体冷却用熱交換器（１４）との間で熱媒体が循環する状態とを切り替える切替手段（２１、２２）と、
切替手段（２１、２２）と熱授受部（１３、１８、１９、２０）との間の熱媒体流路（４３、４６、４７、４８）を形成する大内径配管（４３Ａ、４６Ａ、４７Ａ、４８Ａ）と、
熱媒体冷却用熱交換器（１４）と空気冷却用熱交換器（１６）との間の熱媒体流路（４４）を形成し、大内径配管（４３Ａ、４６Ａ、４７Ａ、４８Ａ）と比較して小さい内径（φＣ）を有する冷却側小内径配管（４４Ａ）と、
熱媒体加熱用熱交換器（１５）と空気加熱用熱交換器（１７）との間の熱媒体流路（４５）を形成し、大内径配管（４３Ａ、４６Ａ、４７Ａ、４８Ａ）と比較して小さい内径（φＨ）を有する加熱側小内径配管（４５Ａ）とを備えることを特徴とする。
【００１３】
これによると、熱媒体外気熱交換器（１３）および熱授受部（１３、１８、１９、２０）のそれぞれに対して、熱媒体加熱用熱交換器（１５）との間で熱媒体が循環する状態と、熱媒体冷却用熱交換器（１４）との間で熱媒体が循環する状態とを切り替え可能になっている空調装置において、上記請求項１に記載の発明と同様の作用効果を奏することができる。
【００１４】
上記目的を達成するため、請求項８に記載の発明では、
熱媒体を吸入して吐出するポンプ（１１）と、
冷凍サイクル（３１）の低圧側冷媒と熱媒体とを熱交換させて熱媒体を冷却する熱媒体冷却用熱交換器（１４）と、
熱媒体冷却用熱交換器（１４）で冷却された熱媒体と空調対象空間への送風空気とを熱交換させて送風空気を冷却する空気冷却用熱交換器（１６）と、
エンジンの廃熱を利用して熱媒体を加熱する熱媒体加熱部（６１）と、
熱媒体加熱部（６１）で加熱された熱媒体と送風空気とを熱交換させて送風空気を加熱する空気加熱用熱交換器（１７）と、
熱媒体加熱部（６１）と空気加熱用熱交換器（１７）との間の熱媒体流路（６２）を形成する加熱側配管（６２Ａ）と、
熱媒体冷却用熱交換器（１４）と空気冷却用熱交換器（１６）との間の熱媒体流路（４１）を形成し、加熱側配管（６２Ａ）と比較して小さい内径（φＣ）を有する冷却側配管（４１Ａ）とを備えることを特徴とする。
【００１５】
これによると、熱媒体冷却用熱交換器（１４）と空気冷却用熱交換器（１６）との間の熱媒体流路（４１）を形成する冷却側配管（４１Ａ）の内径が、熱媒体加熱部（６１）と空気加熱用熱交換器（１７）との間の熱媒体流路（６２）を形成する加熱側配管（６２Ａ）の内径と同じになっている場合と比較して、熱媒体冷却用熱交換器（１４）と空気冷却用熱交換器（１６）との間における熱媒体配管および熱媒体の体積を減らすことができ、ひいては熱容量を減らすことができる。その結果、空気冷却用熱交換器（１６）における空気温度制御の応答性を向上させることができる。
【００１６】
なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】第１実施形態における車両用熱管理システムの全体構成図である。
【図２】第１実施形態における各流路の径の大小関係を示す斜視断面図である。
【図３】第１実施形態の車両用熱管理システムにおける電気制御部を示すブロック図である。
【図４】第２実施形態における車両用熱管理システムの全体構成図である。
【図５】第３実施形態における車両用熱管理システムの全体構成図である。
【図６】第４実施形態における車両用熱管理システムの全体構成図である。
【図７】第４実施形態における車両用熱管理システムの第１状態を示す全体構成図である。
【図８】第４実施形態における車両用熱管理システムの第２状態を示す全体構成図である。
【図９】内径１６ｍｍの配管３ｍあたりの配管圧損とポンプ消費電力の推定値を示す図表である。
【図１０】内径８ｍｍの配管３ｍあたりの配管圧損とポンプ消費電力の推定値を示す図表である。
【図１１】第５実施形態における車両用熱管理システムの全体構成図である。
【図１２】第６実施形態における車両用熱管理システムの全体構成図である。
【図１３】第７実施形態における車両用熱管理システムの全体構成図である。
【図１４】第８実施形態における車両用熱管理システムの全体構成図である。
【図１５】第８実施形態における車両用熱管理システムのクールダウン時を示す全体構成図である。
【図１６】第８実施形態における車両用熱管理システムのウォームアップ時を示す全体構成図である。
【図１７】第８実施形態における車両用熱管理システムの通常冷房時を示す全体構成図である。
【図１８】第８実施形態における車両用熱管理システムの通常暖房時を示す全体構成図である。
【図１９】第９実施形態における車両用熱管理システムの全体構成図である。
【図２０】第９実施形態における流路切替装置のウォームアップ／クールダウン状態における作動を示す図である。
【図２１】第９実施形態における流路切替装置の定常暖房／蓄熱利用暖房状態における作動を示す図である。
【図２２】第９実施形態における流路切替装置の定常冷房／蓄冷利用冷房状態における作動を示す図である。
【図２３】第１０実施形態における車両用熱管理システムの全体構成図である。
【図２４】第１０実施形態における流路切替装置の除湿暖房状態における作動を示す図である。
【図２５】第１０実施形態における流路切替装置のウォームアップ／定常冷房／蓄冷利用冷房状態における作動を示す図である。
【図２６】第１０実施形態における流路切替装置のクールダウン／定常暖房／蓄熱利用暖房状態における作動を示す図である。
【図２７】他の実施形態（３）における車両用熱管理システムの全体構成図である。
【図２８】他の実施形態（４）における車両用熱管理システムの全体構成図である。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
以下、実施形態について図に基づいて説明する。なお、以下の各実施形態相互において、互いに同一もしくは均等である部分には、図中、同一符号を付してある。
【００１９】
（第１実施形態）
図１に示す車両用熱管理システム１０は、車両が備える各種機器や車室内を適切な温度に調節するために用いられる。本実施形態では、車両用熱管理システム１０を、エンジン（内燃機関）および走行用電動モータ（モータージェネレータ）から車両走行用駆動力を得るハイブリッド自動車に適用している。
【００２０】
本実施形態のハイブリッド自動車は、車両停車時に外部電源（商用電源）から供給された電力を、車両に搭載された電池（車載バッテリ）に充電可能なプラグインハイブリッド自動車として構成されている。電池としては、例えばリチウムイオン電池を用いることができる。
【００２１】
エンジンから出力される駆動力は、車両走行用駆動力として用いられるのみならず、発電機を作動させるためにも用いられる。そして、発電機にて発電された電力および外部電源から供給された電力を電池に蓄わえることができる。電池は、減速時や降坂時に走行用電動モータにて回生された電力（回生エネルギ）を蓄えることもできる。
【００２２】
電池に蓄えられた電力は、走行用電動モータのみならず、車両用熱管理システム１０を構成する電動式構成機器をはじめとする各種車載機器に供給される。
【００２３】
プラグインハイブリッド自動車は、車両走行開始前の車両停車時に外部電源から電池に充電しておくことによって、走行開始時のように電池の蓄電残量ＳＯＣが予め定めた走行用基準残量以上になっているときにはＥＶ走行モードとなる。ＥＶ走行モードは、走行用電動モータが出力する駆動力によって車両を走行させる走行モードである。
【００２４】
一方、車両走行中に電池の蓄電残量ＳＯＣが走行用基準残量よりも低くなっているときにはＨＶ走行モードとなる。ＨＶ走行モードは、主にエンジン６１が出力する駆動力によって車両を走行させる走行モードであるが、車両走行負荷が高負荷となった際には走行用電動モータを作動させてエンジン６１を補助する。
【００２５】
本実施形態のプラグインハイブリッド自動車では、このようにＥＶ走行モードとＨＶ走行モードとを切り替えることによって、車両走行用の駆動力をエンジン６１のみから得る通常の車両に対してエンジン６１の燃料消費量を抑制して、車両燃費を向上させている。ＥＶ走行モードとＨＶ走行モードとの切り替えは、駆動力制御装置（図示せず）によって制御される。
【００２６】
図１に示すように、車両用熱管理システム１０は、第１ポンプ１１、第２ポンプ１２、ラジエータ１３、冷却水冷却器１４、冷却水加熱器１５、クーラコア１６、ヒータコア１７、冷却水冷却水熱交換器１８、インバータ１９、電池温調用熱交換器２０、第１切替弁２１および第２切替弁２２を備えている。
【００２７】
第１ポンプ１１（低温側ポンプ）および第２ポンプ１２（高温側ポンプ）は、冷却水（熱媒体）を吸入して吐出する電動ポンプである。冷却水は、熱媒体としての流体である。本実施形態では、冷却水として、少なくともエチレングリコール、ジメチルポリシロキサンもしくはナノ流体を含む液体、または不凍液体が用いられている。
【００２８】
ラジエータ１３、冷却水冷却器１４、冷却水加熱器１５、クーラコア１６、ヒータコア１７、冷却水冷却水熱交換器１８、インバータ１９および電池温調用熱交換器２０は、冷却水が流通する冷却水流通機器（熱媒体流通機器）である。
【００２９】
ラジエータ１３は、冷却水と車室外空気（以下、外気と言う。）とを熱交換（顕熱交換）させる冷却水外気熱交換器（熱媒体外気熱交換器）である。ラジエータ１３に外気温以上の温度の冷却水を流すことにより、冷却水から外気に放熱させることが可能である。ラジエータ１３に外気温以下の冷却水を流すことにより、外気から冷却水に吸熱させることが可能である。換言すれば、ラジエータ１３は、冷却水から外気に放熱させる放熱器としての機能、および外気から冷却水に吸熱させる吸熱器としての機能を発揮できる。
【００３０】
ラジエータ１３は、冷却水が流通する流路を有し、冷却水冷却器１４や冷却水加熱器１５で温度調節された冷却水との間で熱授受が行われる熱授受機器（熱授受部）である。
【００３１】
室外送風機３０は、ラジエータ１３へ外気を送風する電動送風機（外気送風機）である。ラジエータ１３および室外送風機３０は車両の最前部に配置されている。このため、車両の走行時にはラジエータ１３に走行風を当てることができる。
【００３２】
冷却水冷却器１４および冷却水加熱器１５は、冷却水を熱交換させて冷却水の温度を調節する冷却水温度調節用熱交換器（熱媒体温度調節器）である。冷却水冷却器１４は、冷却水を冷却する冷却水冷却用熱交換器（熱媒体冷却用熱交換器）である。冷却水加熱器１５は、冷却水を加熱する冷却水加熱用熱交換器（熱媒体加熱用熱交換器）である。
【００３３】
冷却水冷却器１４は、冷凍サイクル３１の低圧側冷媒と冷却水とを熱交換させることによって冷却水から低圧側冷媒に吸熱させる低圧側熱交換器（熱媒体用吸熱器）である。冷却水冷却器１４は、冷凍サイクル３１の蒸発器を構成している。
【００３４】
冷凍サイクル３１は、圧縮機３２、冷却水加熱器１５、膨張弁３３、冷却水冷却器１４および内部熱交換器３４を備える蒸気圧縮式冷凍機である。本実施形態の冷凍サイクル３１では、冷媒としてフロン系冷媒を用いており、高圧側冷媒圧力が冷媒の臨界圧力を超えない亜臨界冷凍サイクルを構成している。
【００３５】
圧縮機３２は、電池から供給される電力によって駆動される電動圧縮機であり、冷凍サイクル３１の冷媒を吸入して圧縮して吐出する。
【００３６】
冷却水加熱器１５は、圧縮機３２から吐出された高圧側冷媒と冷却水とを熱交換させることによって高圧側冷媒を凝縮（潜熱変化）させる凝縮器である。
【００３７】
膨張弁３３は、冷却水加熱器１５から流出した液相冷媒を減圧膨張させる減圧手段である。膨張弁３３は、冷却水冷却器１４出口側冷媒の温度および圧力に基づいて冷却水冷却器１４出口側冷媒の過熱度を検出する感温部３３ａを有し、冷却水冷却器１４出口側冷媒の過熱度が予め定めた所定範囲となるように機械的機構によって絞り通路面積を調節する温度式膨張弁である。
【００３８】
冷却水冷却器１４は、膨張弁３３で減圧膨張された低圧冷媒と冷却水とを熱交換させることによって低圧冷媒を蒸発（潜熱変化）させる蒸発器である。冷却水冷却器１４で蒸発した気相冷媒は圧縮機３２に吸入されて圧縮される。
【００３９】
内部熱交換器３４は、冷却水加熱器１５から流出した冷媒と、冷却水冷却器１４から流出した冷媒とを熱交換させる熱交換器である。
【００４０】
冷凍サイクル３１は、冷却水を冷却する冷却水冷却器１４と、冷却水を加熱する冷却水加熱器１５とを有する冷却水冷却加熱手段（熱媒体冷却加熱手段）である。換言すれば、冷凍サイクル３１は、冷却水冷却器１４で低温冷却水を作り出す低温冷却水発生手段（低温熱媒体発生手段）であるとともに、冷却水加熱器１５で高温冷却水を作り出す高温冷却水発生手段（高温熱媒体発生手段）である。
【００４１】
ラジエータ１３では外気によって冷却水を冷却するのに対し、冷却水冷却器１４では冷凍サイクル３１の低圧冷媒によって冷却水を冷却する。このため、冷却水冷却器１４で冷却された冷却水の温度を、ラジエータ１３で冷却された冷却水の温度に比べて低くできる。具体的には、ラジエータ１３では冷却水を外気の温度よりも低い温度まで冷却できないのに対し、冷却水冷却器１４では冷却水を外気の温度よりも低い温度まで冷却できる。
【００４２】
クーラコア１６およびヒータコア１７は、冷却水冷却器１４および冷却水加熱器１５で温度調節された冷却水と車室内への送風空気とを熱交換させて送風空気の温度を調節する熱媒体空気熱交換器である。
【００４３】
クーラコア１６は、冷却水と車室内への送風空気とを熱交換（顕熱交換）させて車室内への送風空気を冷却する空気冷却用熱交換器である。ヒータコア１７は、車室内への送風空気と冷却水とを熱交換（顕熱交換）させて車室内への送風空気を加熱する空気加熱用熱交換器である。
【００４４】
冷却水冷却水熱交換器１８、インバータ１９および電池温調用熱交換器２０は、冷却水が流通する流路を有し、冷却水との間で熱授受が行われる熱授受機器（温度調節対象機器）である。
【００４５】
冷却水冷却水熱交換器１８は、車両用熱管理システム１０の冷却水（第１ポンプ１１または第２ポンプ１２によって循環される冷却水）と、エンジン冷却回路６０の冷却水（エンジン用熱媒体）とを熱交換する熱交換器（熱媒体熱媒体熱交換器）である。
【００４６】
冷却水冷却水熱交換器１８は、第１ポンプ１１または第２ポンプ１２によって循環される冷却水とエンジン６１との間で熱授受が行われるエンジン用熱授受部（熱授受部）を構成している。
【００４７】
冷却水冷却水熱交換器１８は、エンジン６１の廃熱を利用して冷却水を加熱する冷却水加熱部（熱媒体加熱部）である。
【００４８】
インバータ１９は、電池から供給された直流電力を交流電圧に変換して走行用電動モータに出力する電力変換装置である。インバータ１９は、作動に伴って発熱する発熱機器である。インバータ１９の冷却水流路は、インバータ素子と冷却水との間で熱授受が行われるインバータ用熱授受部（熱授受部）を構成している。
【００４９】
電池温調用熱交換器２０は、電池への送風経路に配置され、送風空気と冷却水とを熱交換する熱交換器（熱媒体空気熱交換器）である。電池温調用熱交換器２０は、電池と冷却水との間で熱授受が行われる電池用熱授受部（熱授受部）を構成している。
【００５０】
第１ポンプ１１は、第１ポンプ用流路４１に配置されている。第１ポンプ用流路４１において第１ポンプ１１の吐出側には、冷却水冷却器１４が配置されている。
【００５１】
第２ポンプ１２は、第２ポンプ用流路４２に配置されている。第２ポンプ用流路４２において第２ポンプ１２の吐出側には、冷却水加熱器１５が配置されている。
【００５２】
ラジエータ１３は、ラジエータ用流路４３に配置されている。クーラコア１６は、クーラコア用流路４４に配置されている。ヒータコア１７は、ヒータコア用流路４５に配置されている。
【００５３】
冷却水冷却水熱交換器１８は、冷却水冷却水熱交換器用流路４６に配置されている。インバータ１９は、インバータ用流路４７に配置されている。電池温調用熱交換器２０は、電池熱交換用流路４８に配置されている。
【００５４】
第１ポンプ用流路４１、第２ポンプ用流路４２、ラジエータ用流路４３、クーラコア用流路４４、ヒータコア用流路４５、冷却水冷却水熱交換器用流路４６、インバータ用流路４７および電池熱交換用流路４８は、冷却水が流れる冷却水流路（熱媒体流路）である。
【００５５】
ラジエータ用流路４３には、リザーブタンク４３ａが接続されている。リザーブタンク４３ａは、冷却水を貯留する大気開放式の容器（熱媒体貯留手段）である。したがって、リザーブタンク４３ａに蓄えている冷却水の液面における圧力は大気圧になる。
【００５６】
リザーブタンク４３ａに蓄えている冷却水の液面における圧力が所定圧力（大気圧とは異なる圧力）になるようにリザーブタンク４３ａが構成されていてもよい。
【００５７】
リザーブタンク４３ａに余剰冷却水を貯留しておくことによって、各流路を循環する冷却水の液量の低下を抑制することができる。リザーブタンク４３ａは、冷却水中に混入した気泡を気液分離する機能を有している。
【００５８】
第１ポンプ用流路４１、第２ポンプ用流路４２、ラジエータ用流路４３、クーラコア用流路４４、ヒータコア用流路４５、冷却水冷却水熱交換器用流路４６、インバータ用流路４７および電池熱交換用流路４８は、第１切替弁２１および第２切替弁２２に接続されている。第１切替弁２１および第２切替弁２２は、冷却水の流れ（冷却水循環状態）を切り替える切替手段である。
【００５９】
第１切替弁２１は、冷却水の入口として第１入口２１ａおよび第２入口２１ｂを有し、冷却水の出口として第１出口２１ｃ、第２出口２１ｄ、第３出口２１ｅ、第４出口２１ｆ、第５出口２１ｇおよび第６出口２１ｈを有している。
【００６０】
第２切替弁２２は、冷却水の出口として第１出口２２ａおよび第２出口２２ｂを有し、冷却水の入口として第１入口２２ｃ、第２入口２２ｄ、第３入口２２ｅ、第４入口２２ｆ、第５入口２２ｇおよび第６入口２２ｈを有している。
【００６１】
第１切替弁２１の第１入口２１ａには、第１ポンプ用流路４１の一端が接続されている。換言すれば、第１切替弁２１の第１入口２１ａには、冷却水冷却器１４の冷却水出口側が接続されている。
【００６２】
第１切替弁２１の第２入口２１ｂには、第２ポンプ用流路４２の一端が接続されている。換言すれば、第１切替弁２１の第２入口２１ｂには、冷却水加熱器１５の冷却水出口側が接続されている。
【００６３】
第１切替弁２１の第１出口２１ｃには、ラジエータ用流路４３の一端が接続されている。換言すれば、第１切替弁２１の第１出口２１ｃにはラジエータ１３の冷却水入口側が接続されている。
【００６４】
第１切替弁２１の第２出口２１ｄには、クーラコア用流路４４の一端が接続されている。換言すれば、第１切替弁２１の第２出口２１ｄにはクーラコア１６の冷却水入口側が接続されている。
【００６５】
第１切替弁２１の第３出口２１ｅには、ヒータコア用流路４５の一端が接続されている。換言すれば、第１切替弁２１の第３出口２１ｅにはヒータコア１７の冷却水入口側が接続されている。
【００６６】
第１切替弁２１の第４出口２１ｆには、冷却水冷却水熱交換器用流路４６の一端が接続されている。換言すれば、第１切替弁２１の第４出口２１ｆには冷却水冷却水熱交換器１８の冷却水入口側が接続されている。
【００６７】
第１切替弁２１の第５出口２１ｇには、インバータ用流路４７の一端が接続されている。換言すれば、第１切替弁２１の第５出口２１ｇにはインバータ１９の冷却水入口側が接続されている。
【００６８】
第１切替弁２１の第６出口２１ｈには、電池熱交換用流路４８の一端が接続されている。換言すれば、第１切替弁２１の第６出口２１ｈには電池温調用熱交換器２０の冷却水入口側が接続されている。
【００６９】
第２切替弁２２の第１出口２２ａには、第１ポンプ用流路４１の他端が接続されている。換言すれば、第２切替弁２２の第１出口２２ａには、第１ポンプ１１の冷却水吸入側が接続されている。
【００７０】
第２切替弁２２の第２出口２２ｂには、第２ポンプ用流路４２の他端が接続されている。換言すれば、第２切替弁２２の第２出口２２ｂには、第２ポンプ１２の冷却水吸入側が接続されている。
【００７１】
第２切替弁２２の第１入口２２ｃには、ラジエータ用流路４３の他端が接続されている。換言すれば、第２切替弁２２の第１入口２２ｃにはラジエータ１３の冷却水出口側が接続されている。
【００７２】
第２切替弁２２の第２入口２２ｄには、クーラコア用流路４４の他端が接続されている。換言すれば、第２切替弁２２の第２入口２２ｄにはクーラコア１６の冷却水出口側が接続されている。
【００７３】
第２切替弁２２の第３入口２２ｅには、ヒータコア用流路４５の他端が接続されている。換言すれば、第２切替弁２２の第３入口２２ｅにはヒータコア１７の冷却水出口側が接続されている。
【００７４】
第２切替弁２２の第４入口２２ｆには、冷却水冷却水熱交換器用流路４６の他端が接続されている。換言すれば、第２切替弁２２の第４入口２２ｆには冷却水冷却水熱交換器１８の冷却水出口側が接続されている。
【００７５】
第２切替弁２２の第５入口２２ｇには、インバータ用流路４７の他端が接続されている。換言すれば、第２切替弁２２の第５入口２２ｇにはインバータ１９の冷却水出口側が接続されている。
【００７６】
第２切替弁２２の第６入口２２ｈには、電池熱交換用流路４８の他端が接続されている。換言すれば、第２切替弁２２の第６入口２２ｈには電池温調用熱交換器２０の冷却水出口側が接続されている。
【００７７】
第１切替弁２１および第２切替弁２２は、各入口と各出口との連通状態を任意または選択的に切り替え可能な構造になっている。
【００７８】
具体的には、第１切替弁２１は、ラジエータ１３、クーラコア１６、ヒータコア１７、冷却水冷却水熱交換器１８、インバータ１９および電池温調用熱交換器２０のそれぞれについて、第１ポンプ１１から吐出された冷却水が流入する状態と、第２ポンプ１２から吐出された冷却水が流入する状態と、第１ポンプ１１から吐出された冷却水および第２ポンプ１２から吐出された冷却水が流入しない状態とを切り替える。
【００７９】
第２切替弁２２は、ラジエータ１３、クーラコア１６、ヒータコア１７、冷却水冷却水熱交換器１８、インバータ１９および電池温調用熱交換器２０のそれぞれについて、第１ポンプ１１へ冷却水が流出する状態と、第２ポンプ１２へ冷却水が流出する状態と、第１ポンプ１１および第２ポンプ１２へ冷却水が流出しない状態とを切り替える。
【００８０】
第１切替弁２１および第２切替弁２２は、弁開度を調節可能になっている。これにより、ラジエータ１３、クーラコア１６、ヒータコア１７、冷却水冷却水熱交換器１８、インバータ１９および電池温調用熱交換器２０を流れる冷却水の流量を調節できる。
【００８１】
すなわち、第１切替弁２１および第２切替弁２２は、ラジエータ１３、クーラコア１６、ヒータコア１７、冷却水冷却水熱交換器１８、インバータ１９および電池温調用熱交換器２０のそれぞれに対して、冷却水の流量を調節する流量調節手段である。
【００８２】
第１切替弁２１は、第１ポンプ１１から吐出された冷却水と、第２ポンプ１２から吐出された冷却水とを任意の流量割合で混合して、ラジエータ１３、クーラコア１６、ヒータコア１７、冷却水冷却水熱交換器１８、インバータ１９および電池温調用熱交換器２０に流入させることが可能になっている。
【００８３】
すなわち、第１切替弁２１および第２切替弁２２は、ラジエータ１３、クーラコア１６、ヒータコア１７、冷却水冷却水熱交換器１８、インバータ１９および電池温調用熱交換器２０のそれぞれに対して、冷却水冷却器１４で冷却された冷却水と、冷却水加熱器１５で加熱された冷却水との流量割合を調節する流量割合調節手段である。
【００８４】
第１切替弁２１および第２切替弁２２は、一体的に形成されて弁駆動源が共用化されていてもよい。第１切替弁２１および第２切替弁２２は、多数の弁の組み合わせで構成されていてもよい。
【００８５】
クーラコア１６およびヒータコア１７は、車両用空調装置の室内空調ユニット５０のケース５１に収容されている。
【００８６】
ケース５１は、車室内に送風される送風空気の空気通路を形成しており、ある程度の弾性を有し、強度的にも優れた樹脂（例えば、ポリプロピレン）にて成形されている。ケース５１内の空気流れ最上流側には、内外気切替箱５２が配置されている。内外気切替箱５２は、内気（車室内空気）と外気（車室外空気）とを切替導入する内外気導入手段である。
【００８７】
内外気切替箱５２には、ケース５１内に内気を導入させる内気吸込口５２ａおよび外気を導入させる外気吸込口５２ｂが形成されている。内外気切替箱５２の内部には、内外気切替ドア５３が配置されている。
【００８８】
内外気切替ドア５３は、ケース５１内に導入される内気の風量と外気の風量との風量割合を変化させる風量割合変更手段である。具体的には、内外気切替ドア５３は、内気吸込口５２ａおよび外気吸込口５２ｂの開口面積を連続的に調節して、内気の風量と外気の風量との風量割合を変化させる。内外気切替ドア５３は、電動アクチュエータ（図示せず）によって駆動される。
【００８９】
内外気切替箱５２の空気流れ下流側には、室内送風機５４（ブロワ）が配置されている。室内送風機５４は、内外気切替箱５２を介して吸入した空気（内気および外気）を車室内へ向けて送風する送風手段である。室内送風機５４は、遠心多翼ファン（シロッコファン）を電動モータにて駆動する電動送風機である。
【００９０】
ケース５１内において室内送風機５４の空気流れ下流側には、クーラコア１６、ヒータコア１７および補助ヒータ５６が配置されている。補助ヒータ５６は、ＰＴＣ素子（正特性サーミスタ）を有し、このＰＴＣ素子に電力が供給されることによって発熱して空気を加熱するＰＴＣヒータ（電気ヒータ）である。
【００９１】
ケース５１の内部においてクーラコア１６の空気流れ下流側部位には、ヒータコアバイパス通路５１ａが形成されている。ヒータコアバイパス通路５１ａは、クーラコア１６を通過した空気を、ヒータコア１７および補助ヒータ５６を通過させずに流す空気通路である。
【００９２】
ケース５１の内部においてクーラコア１６とヒータコア１７との間には、エアミックスドア５５が配置されている。
【００９３】
エアミックスドア５５は、ヒータコア１７および補助ヒータ５６へ流入させる空気と、ヒータコアバイパス通路５１ａへ流入させる空気との風量割合を連続的に変化させる風量割合調節手段である。エアミックスドア５５は、回動可能な板状ドアや、スライド可能なドア等であり、電動アクチュエータ（図示せず）によって駆動される。
【００９４】
ヒータコア１７および補助ヒータ５６を通過する空気とヒータコアバイパス通路５１ａを通過する空気との風量割合によって、車室内へ吹き出される吹出空気の温度が変化する。したがって、エアミックスドア５５は、車室内へ吹き出される吹出空気の温度を調節する温度調節手段である。
【００９５】
ケース５１の空気流れ最下流部には、空調対象空間である車室内へ送風空気を吹き出す吹出口５１ｂが配置されている。この吹出口５１ｂとしては、具体的には、デフロスタ吹出口、フェイス吹出口およびフット吹出口が設けられている。
【００９６】
デフロスタ吹出口は、車両前面窓ガラスの内側の面に向けて空調風を吹き出す。フェイス吹出口は、乗員の上半身に向けて空調風を吹き出す。フット吹出口は、乗員の足元に向けて空調風を吹き出す。
【００９７】
吹出口５１ｂの空気流れ上流側には、吹出口モードドア（図示せず）が配置されている。吹出口モードドアは、吹出口モードを切り替える吹出口モード切替手段である。吹出口モードドアは、電動アクチュエータ(図示せず)によって駆動される。
【００９８】
吹出口モードドアによって切り替えられる吹出口モードとしては、例えば、フェイスモード、バイレベルモード、フットモードおよびフットデフロスタモードがある。
【００９９】
フェイスモードは、フェイス吹出口を全開してフェイス吹出口から車室内乗員の上半身に向けて空気を吹き出す吹出口モードである。バイレベルモードは、フェイス吹出口とフット吹出口の両方を開口して車室内乗員の上半身と足元に向けて空気を吹き出す吹出口モードである。
【０１００】
フットモードは、フット吹出口を全開するとともにデフロスタ吹出口を小開度だけ開口して、フット吹出口から主に空気を吹き出す吹出口モードである。フットデフロスタモードは、フット吹出口およびデフロスタ吹出口を同程度開口して、フット吹出口およびデフロスタ吹出口の双方から空気を吹き出す吹出口モードである。
【０１０１】
エンジン冷却回路６０は、エンジン６１を冷却するための冷却水循環回路である。エンジン冷却回路６０は、冷却水が循環する循環流路６２を有している。循環流路６２には、エンジン６１、エンジン用ポンプ６３、エンジン用ラジエータ６４および冷却水冷却水熱交換器１８が配置されている。
【０１０２】
エンジン用ポンプ６３は、冷却水を吸入して吐出する電動ポンプである。エンジン用ポンプ６３は、エンジン６１から出力される動力によって駆動される機械式ポンプであってもよい。
【０１０３】
エンジン用ラジエータ６４は、冷却水と外気とを熱交換することによって冷却水の熱を外気に放熱させる放熱用熱交換器（熱媒体空気熱交換器）である。
【０１０４】
循環流路６２には、ラジエータバイパス流路６５が接続されている。ラジエータバイパス流路６５は、冷却水がエンジン用ラジエータ６４をバイパスして流れる流路である。
【０１０５】
ラジエータバイパス流路６５と循環流路６２との接続部にはサーモスタット６６が配置されている。サーモスタット６６は、温度によって体積変化するサーモワックス（感温部材）によって弁体を変位させて冷却水流路を開閉する機械的機構で構成される冷却水温度応動弁である。
【０１０６】
具体的には、サーモスタット６６は、冷却水の温度が所定温度を上回っている場合（例えば８０℃以上）、ラジエータバイパス流路６５を閉じ、冷却水の温度が所定温度を下回っている場合（例えば８０℃未満）、ラジエータバイパス流路６５を開ける。
【０１０７】
循環流路６２には、エンジン補機用流路６７が接続されている。エンジン補機用流路６７は、冷却水が冷却水冷却水熱交換器１８と並列に流れる流路である。
【０１０８】
エンジン補機用流路６７にはエンジン補機６８が配置されている。エンジン補機６８は、オイル熱交換器、ＥＧＲクーラ、スロットルクーラ（ウォーマ）、ターボクーラ、エンジン補助モータ等である。オイル熱交換器は、エンジンオイルまたはトランスミッションオイルと冷却水とを熱交換してオイルの温度を調節する熱交換器である。
【０１０９】
ＥＧＲクーラは、エンジンの排気ガスの一部を吸気側に還流させてスロットルバルブで発生するポンピングロスを低減させるＥＧＲ（排気ガス再循環）装置を構成する熱交換器であって、還流ガスと冷却水とを熱交換させて還流ガスの温度を調節する熱交換器である。
【０１１０】
スロットルクーラ（ウォーマ）は、スロットルバルブが高温時（例えば１００℃以上）にスロットルバルブ構成部品を熱害から守り、かつスロットルバルブが低温時（たとえば氷点下未満時）にスロットルバルブ構成部品が凍結して作動不良となること防止するために、スロットル内部に設けたウォータジャケットを介してスロットルバルブ構成部品と冷却水とを熱交換させてスロットルバルブ構成部品を温度調整する温調機器である。
【０１１１】
ターボクーラはターボチャージャで発生する熱と冷却水とを熱交換させてターボチャージャを冷却するための冷却器である。
【０１１２】
エンジン補助モータは、エンジン停止中でもエンジンベルトを回せるようにするための大型モータであり、エンジンベルトで駆動される圧縮機やウォータポンプなどをエンジンの駆動力が無い状態でも作動させたり、エンジンの始動時に利用される。
【０１１３】
エンジン用ラジエータ６４にはエンジン用リザーブタンク６４ａが接続されている。エンジン用リザーブタンク６４ａの構造および機能は、上述のリザーブタンク４３ａと同様である。
【０１１４】
図２は、ラジエータ用流路４３、クーラコア用流路４４、ヒータコア用流路４５、冷却水冷却水熱交換器用流路４６、インバータ用流路４７および電池熱交換用流路４８の径の大小関係を示している。
【０１１５】
ヒータコア用流路４５の径φＨおよびクーラコア用流路４４の径φＣは、ラジエータ用流路４３、冷却水冷却水熱交換器用流路４６、インバータ用流路４７および電池熱交換用流路４８の径φＬよりも小さくなっている。
【０１１６】
換言すれば、ヒータコア用流路４５を構成するヒータコア用配管４５Ａの内径φＨ、およびクーラコア用流路４４を構成するクーラコア用配管４４Ａの内径φＣは、ラジエータ用流路４３を構成するラジエータ用配管４３Ａ、冷却水冷却水熱交換器用流路４６を構成する冷却水冷却水熱交換器用配管４６Ａ、インバータ用流路４７を構成するインバータ用配管４７Ａ、および電池熱交換用流路４８を構成する電池熱交換用配管４８Ａの内径φＬよりも小さくなっている。
【０１１７】
すなわち、ヒータコア用配管４５Ａおよびクーラコア用配管４４Ａは小内径配管であり、ラジエータ用配管４３Ａ、冷却水冷却水熱交換器用配管４６Ａ、インバータ用配管４７Ａおよび電池熱交換用配管４８Ａは大内径配管である。ヒータコア用配管４５Ａは加熱側小内径配管であり、クーラコア用配管４４Ａは冷却側小内径配管である。
【０１１８】
本例では、ヒータコア用配管４５Ａの内径φＨは８ｍｍになっており、従来の標準的なヒータコア用配管の内径である１５ｍｍよりも小さくなっている。本例では、クーラコア用配管４４Ａの内径φＣは１０ｍｍになっており、他の配管４３Ａ、４６Ａ、４７Ａ、４８Ａの内径φＬは１６ｍｍになっている。
【０１１９】
次に、車両用熱管理システム１０の電気制御部を図３に基づいて説明する。制御装置７０は、ＣＰＵ、ＲＯＭおよびＲＡＭ等を含む周知のマイクロコンピュータとその周辺回路から構成され、そのＲＯＭ内に記憶された空調制御プログラムに基づいて各種演算、処理を行い、出力側に接続された各種制御対象機器の作動を制御する制御手段である。
【０１２０】
制御装置７０によって制御される制御対象機器は、第１ポンプ１１、第２ポンプ１２、第１切替弁２１、第２切替弁２２、室外送風機３０、圧縮機３２、室内送風機５４、ケース５１の内部に配置された各種ドア（内外気切替ドア５３、エアミックスドア５５、吹出口モードドア等）を駆動する電動アクチュエータ、およびインバータ１９等である。
【０１２１】
制御装置７０は、その出力側に接続された各種制御対象機器を制御する制御手段が一体に構成されたものであるが、それぞれの制御対象機器の作動を制御する構成（ハードウェアおよびソフトウェア）が、それぞれの制御対象機器の作動を制御する制御手段を構成している。
【０１２２】
本実施形態では、制御装置７０のうち、第１ポンプ１１および第２ポンプ１２の作動を制御する構成（ハードウェアおよびソフトウェア）をポンプ制御手段７０ａとする。ポンプ制御手段７０ａは、各冷却水流通機器を流れる冷却水の流量を制御する流量制御手段（熱媒体流量制御手段）である。
【０１２３】
本実施形態では、制御装置７０のうち、第１切替弁２１および第２切替弁２２の作動を制御する構成（ハードウェアおよびソフトウェア）を切替弁制御手段７０ｂとする。切替弁制御手段７０ｂは、各冷却水流通機器を流れる冷却水の流量を制御する流量制御手段（熱媒体流量制御手段）である。
【０１２４】
本実施形態では、制御装置７０のうち、室外送風機３０の作動を制御する構成（ハードウェアおよびソフトウェア）を室外送風機制御手段７０ｃ（外気送風機制御手段）とする。室外送風機制御手段７０ｃは、ラジエータ１３を流れる外気の流量を制御する外気流量制御手段である。
【０１２５】
本実施形態では、制御装置７０のうち、圧縮機３２の作動を制御する構成（ハードウェアおよびソフトウェア）を圧縮機制御手段７０ｄとする。圧縮機制御手段７０ｄは、圧縮機３２から吐出される冷媒の流量を制御する冷媒流量制御手段である。
【０１２６】
本実施形態では、制御装置７０のうち、室内送風機５４の作動を制御する構成（ハードウェアおよびソフトウェア）を室内送風機制御手段７０ｅとする。室内送風機制御手段７０ｅは、車室内へ吹き出される送風空気の風量を制御する風量制御手段である。
【０１２７】
本実施形態では、制御装置７０のうち、ケース５１の内部に配置された各種ドア（内外気切替ドア５３、エアミックスドア５５、吹出口モードドア等）の作動を制御する構成（ハードウェアおよびソフトウェア）を空調切替制御手段７０ｆとする。
【０１２８】
エアミックスドア５５および空調切替制御手段７０ｆは、クーラコア１６で冷却された送風空気のうちヒータコア１７を流れる送風空気とヒータコア１７を迂回して流れる送風空気との風量割合を調節する風量割合調節手段である。
【０１２９】
内外気切替ドア５３および空調切替制御手段７０ｆは、車室内へ吹き出される送風空気のうち内気と外気との割合を調節する内外気割合調節手段である。
【０１３０】
本実施形態では、制御装置７０のうち、補助ヒータ５６の作動を制御する構成（ハードウェアおよびソフトウェア）を補助ヒータ制御手段７０ｇ（電気ヒータ制御手段）とする。
【０１３１】
本実施形態では、制御装置７０のうち、インバータ１９の作動を制御する構成（ハードウェアおよびソフトウェア）をインバータ制御手段７０ｈ（発熱機器制御手段）とする。
【０１３２】
上述の各制御手段７０ａ、７０ｂ、７０ｃ、７０ｄ、７０ｅ、７０ｆ、７０ｇ、７０ｈを制御装置７０に対して別体で構成してもよい。
【０１３３】
制御装置７０の入力側には、内気温度センサ７１、内気湿度センサ７２、外気温度センサ７３、日射センサ７４、第１水温センサ７５、第２水温センサ７６、ラジエータ水温センサ７７、クーラコア温度センサ７８、ヒータコア温度センサ７９、エンジン水温センサ８０、インバータ温度センサ８１、電池温度センサ８２、冷媒温度センサ８３、８４および冷媒圧力センサ８５、８６等のセンサ群の検出信号が入力される。
【０１３４】
内気温度センサ７１は、内気の温度（車室内温度）を検出する検出手段（内気温度検出手段）である。内気湿度センサ７２は、内気の湿度を検出する検出手段（内気湿度検出手段）である。
【０１３５】
外気温度センサ７３は、外気の温度（車室外温度）を検出する検出手段（外気温度検出手段）である。日射センサ７４は、車室内の日射量を検出する検出手段(日射量検出手段）である。
【０１３６】
第１水温センサ７５は、第１ポンプ用流路４１を流れる冷却水の温度（例えば第１ポンプ１１に吸入される冷却水の温度）を検出する検出手段（第１熱媒体温度検出手段）である。
【０１３７】
第２水温センサ７６は、第２ポンプ用流路４２を流れる冷却水の温度（例えば第２ポンプ１２に吸入される冷却水の温度）を検出する検出手段（第２熱媒体温度検出手段）である。
【０１３８】
ラジエータ水温センサ７７は、ラジエータ用流路４３を流れる冷却水の温度（例えばラジエータ１３から流出した冷却水の温度）を検出する検出手段（機器側熱媒体温度検出手段）である。
【０１３９】
クーラコア温度センサ７８は、クーラコア１６の表面温度を検出する検出手段（クーラコア温度検出手段）である。クーラコア温度センサ７８は、例えば、クーラコア１６の熱交換フィンの温度を検出するフィンサーミスタや、クーラコア１６を流れる冷却水の温度を検出する水温センサ等である。
【０１４０】
ヒータコア温度センサ７９は、ヒータコア１７の表面温度を検出する検出手段（ヒータコア温度検出手段）である。ヒータコア温度センサ７９は、例えば、ヒータコア１７の熱交換フィンの温度を検出するフィンサーミスタや、ヒータコア１７を流れる冷却水の温度を検出する水温センサ等である。
【０１４１】
エンジン水温センサ８０は、エンジン冷却回路６０を循環する冷却水の温度（例えばエンジン６１の内部を流れる冷却水の温度）を検出する検出手段（エンジン熱媒体温度検出手段）である。
【０１４２】
インバータ温度センサ８１は、インバータ用流路４７を流れる冷却水の温度（例えばインバータ１９から流出した冷却水の温度）を検出する検出手段（機器側熱媒体温度検出手段）である。
【０１４３】
電池温度センサ８２は、電池熱交換用流路４８を流れる冷却水の温度（例えば電池温調用熱交換器２０に流入する冷却水の温度）を検出する検出手段（機器側熱媒体温度検出手段）である。
【０１４４】
冷媒温度センサ８３、８４は、圧縮機３２から吐出された冷媒の温度を検出する吐出側冷媒温度センサ８３、および圧縮機３２に吸入される冷媒の温度を検出する吸入側冷媒温度センサ８４である。
【０１４５】
冷媒圧力センサ８５、８６は、圧縮機３２から吐出された冷媒の圧力を検出する吐出側冷媒圧力センサ８５、および圧縮機３２に吸入される冷媒の圧力を検出する吸入側冷媒温度センサ８６である。
【０１４６】
制御装置７０の入力側には、操作パネル８８に設けられた各種空調操作スイッチからの操作信号が入力される。例えば、操作パネル８８は、車室内前部の計器盤付近に配置されている。
【０１４７】
操作パネル８８に設けられた各種空調操作スイッチは、エアコンスイッチ、オートスイッチ、室内送風機５２の風量設定スイッチ、車室内温度設定スイッチ、空調停止スイッチ等である。
【０１４８】
エアコンスイッチは、冷房または除湿の作動・停止（オン・オフ）を切り替えるスイッチである。オートスイッチは、空調の自動制御を設定または解除するスイッチである。車室内温度設定スイッチは、乗員の操作によって車室内目標温度を設定する目標温度設定手段である。空調停止スイッチは、空調を停止させるスイッチである。
【０１４９】
操作パネル８８に設けられた各種空調操作スイッチは、クーラコア１６で送風空気を冷却する冷却要求、およびヒータコア１７で送風空気を加熱する加熱要求を行う空調要求手段である。
【０１５０】
次に、上記構成における作動を説明する。制御装置７０が第１ポンプ１１、第２ポンプ１２、圧縮機３２、第１切替弁２１および第２切替弁２２等の作動を制御することによって、種々の作動モードに切り替えられる。
【０１５１】
例えば、第１ポンプ１１によって吸入されて吐出された冷却水が、冷却水冷却器１４と、ラジエータ１３、クーラコア１６、ヒータコア１７、冷却水冷却水熱交換器１８、インバータ１９および電池温調用熱交換器２０のうち少なくとも１つの機器との間で循環する低温側冷却水回路（低温側熱媒体回路）が形成され、第２ポンプ１２によって吸入されて吐出された冷却水が、冷却水加熱器１５と、ラジエータ１３、クーラコア１６、ヒータコア１７、冷却水冷却水熱交換器１８、インバータ１９および電池温調用熱交換器２０のうち少なくとも１つの機器との間で循環する高温側冷却水回路（高温側熱媒体回路）が形成される。
【０１５２】
ラジエータ１３、クーラコア１６、ヒータコア１７、冷却水冷却水熱交換器１８、インバータ１９および電池温調用熱交換器２０のそれぞれについて、低温側冷却水回路に接続される場合と、高温側冷却水回路に接続される場合とを状況に応じて切り替えることによって、ラジエータ１３、クーラコア１６、ヒータコア１７、冷却水冷却水熱交換器１８、インバータ１９および電池温調用熱交換器２０を状況に応じて適切な温度に調節できる。
【０１５３】
ラジエータ１３が低温側冷却水回路に接続された場合、冷凍サイクル３１のヒートポンプ運転を行うことができる。すなわち、低温側冷却水回路では、冷却水冷却器１４で冷却された冷却水がラジエータ１３を流れるので、ラジエータ１３で冷却水が外気から吸熱する。
【０１５４】
そして、ラジエータ１３にて外気から吸熱した冷却水は、冷却水冷却器１４で冷凍サイクル３１の冷媒と熱交換して放熱する。したがって、冷却水冷却器１４では、冷凍サイクル３１の冷媒が冷却水を介して外気から吸熱する。
【０１５５】
冷却水冷却器１４にて外気から吸熱した冷媒は、冷却水加熱器１５にて高温側冷却水回路の冷却水と熱交換して放熱する。したがって、外気の熱を汲み上げるヒートポンプ運転を実現できる。
【０１５６】
ラジエータ１３が高温側冷却水回路に接続された場合、冷却水加熱器１５で加熱された冷却水がラジエータ１３を流れるので、ラジエータ１３で冷却水の熱を外気に放熱できる。
【０１５７】
クーラコア１６が低温側冷却水回路に接続された場合、冷却水冷却器１４で冷却された冷却水がクーラコア１６を流れるので、クーラコア１６で車室内への送風空気を冷却できる。すなわち車室内を冷房できる。
【０１５８】
ヒータコア１７が高温側冷却水回路に接続された場合、冷却水加熱器１５で加熱された冷却水がヒータコア１７を流れるので、ヒータコア１７で車室内への送風空気を加熱できる。すなわち車室内を暖房できる。
【０１５９】
冷却水冷却水熱交換器１８が低温側冷却水回路に接続された場合、冷却水冷却器１４で冷却された冷却水が冷却水冷却水熱交換器１８を流れるのでエンジン冷却水を冷却できる。換言すれば、冷却水冷却水熱交換器１８で低温側冷却水回路の冷却水がエンジン冷却水から吸熱できるので、エンジン６１の廃熱を汲み上げるヒートポンプ運転を実現できる。
【０１６０】
冷却水冷却水熱交換器１８が高温側冷却水回路に接続された場合、冷却水加熱器１５で加熱された冷却水が冷却水冷却水熱交換器１８を流れるのでエンジン冷却水を加熱できる。したがって、エンジン６１を加熱（暖機）できる。
【０１６１】
インバータ１９が低温側冷却水回路に接続された場合、冷却水冷却器１４で冷却された冷却水がインバータ１９を流れるのでインバータ１９を冷却できる。換言すれば、インバータ１９の廃熱を汲み上げるヒートポンプ運転を実現できる。
【０１６２】
インバータ１９が高温側冷却水回路に接続された場合、冷却水加熱器１５で加熱された冷却水がインバータ１９を流れるのでインバータ１９を加熱(暖機)できる。
【０１６３】
電池温調用熱交換器２０が低温側冷却水回路に接続された場合、冷却水冷却器１４で冷却された冷却水が電池温調用熱交換器２０を流れるので電池を冷却できる。換言すれば、電池の廃熱を汲み上げるヒートポンプ運転を実現できる。
【０１６４】
電池温調用熱交換器２０が高温側冷却水回路に接続された場合、冷却水加熱器１５で加熱された冷却水が電池温調用熱交換器２０を流れるので電池を加熱（暖機）できる。
【０１６５】
本実施形態では、ヒータコア用配管４５Ａの内径φＨおよびクーラコア用配管４４Ａの内径φＣが、他の冷却水配管４３Ａ、４６Ａ、４７Ａ、４８Ａの内径φＬよりも小さくなっている。
【０１６６】
これによると、ヒータコア用配管４５Ａの内径φＨおよびクーラコア用配管４４Ａの内径φＣが、他の冷却水配管４３Ａ、４６Ａ、４７Ａ、４８Ａの内径φＬと同じになっている場合と比較して、冷却水加熱器１５とヒータコア１７との間、および冷却水冷却器１４とクーラコア１６との間の冷却水配管の構成材料の重量および冷却水の体積を減らすことができ、ひいては熱容量を減らすことができる。
【０１６７】
その結果、空調起動直後の急速暖房時（ウォームアップ時）や急速冷房時（クールダウン時）に冷却水の温度を所望温度に到達させるために必要な熱量を減らすことができる。冷凍サイクル３１における単位時間当たりの冷却加熱能力が同一である場合、熱容量が小さいほど車室内温度を目標温度に到達させるために要する時間が短くなる。すなわち、ウォームアップ性能やクールダウン性能が向上するので、空調快適性が向上する。
【０１６８】
本実施形態では、ヒータコア用配管４５Ａの内径φＨを小さくしているので、冷却水流量が多くなると配管圧損が顕著に増大する。そのため、配管圧損によって発生する熱量が増大する。すなわち、配管圧損は、冷却水の粘性に関係する損失であり、冷却水の分子間の摩擦熱損が主因であるので、配管圧損が増大すると摩擦熱損が増大して発熱量が増大する。
【０１６９】
さらに、配管圧損が増大するとポンプ消費電力も増大するので、ポンプ内部の駆動モータ部やモータ駆動用素子での発熱量が増大して冷却水へと伝熱される熱量が増える。
【０１７０】
その結果、冷凍サイクル３１における加熱能力のみならず、ポンプの電気素子排熱と配管圧損による発熱量を合わせた加熱能力が得られるので、空調起動直後の急速暖房時に冷却水の温度を所望温度に上昇させる時間をさらに短くできる。
【０１７１】
本実施形態では、制御装置７０は、クーラコア１６に流入する冷却水の温度が、クーラコア１６の目標温度ＴＣＯ（例えば１℃）よりも低い温度（例えば−１０℃）になるように冷却水冷却器１４における冷却水の冷却能力（すなわち圧縮機３２の冷媒吐出能力）を制御する。
【０１７２】
これにより、クーラコア１６へ流れる冷却水の流量を少なくしてもクーラコア１６の温度を目標温度ＴＣＯに維持できるので、クーラコア用配管４４Ａの内径φＣを小さくすることに伴う配管圧損の増加を抑制できる。
【０１７３】
ヒータコア１７から吹き出される空気の温度は、ヒータコア１７を通過する送風空気の風量と、ヒータコア１７を流れる冷却水の温度および流量によって決まる。例えば、ヒータコア１７を通過する送風空気の風量が一定の場合、ヒータコア１７を流れる冷却水の温度が高いほどヒータコア吹出空気温度が高くなり、ヒータコア１７を流れる冷却水の流量が多いほどヒータコア吹出空気温度が高くなる特性がある。
【０１７４】
この特性によれば、ヒータコア１７を流れる冷却水の流量を減らしても、ヒータコア１７を流れる冷却水の温度を上げることによって、ヒータコア吹出空気温度を一定に保つことができる。
【０１７５】
ヒータコア１７を流れる冷却水の流量を減らすことによって、ヒータコア用配管４５Ａの内径φＨを小さくすることに伴う配管圧損の増加を抑制できる。通常の暖房時（急速暖房時以外）は配管圧損を少なくしてポンプ電力を低く抑えるのが望ましいから、急速暖房時に対して、通常暖房時はヒータコア１７を流れる冷却水の温度を高く設定することによって、急速暖房時の加熱能力の向上と通常暖房時の省電力の両立を図ることができる。
【０１７６】
これに対し、インバータ１９や電池温調用熱交換器２０等の温度調節対象機器においては、温調対象機器を耐熱温度（例えばインバータ１９であれば６０℃）以下に維持する必要があることから、温度調節対象機器を流れる冷却水の流量を減らすことは好ましくない。
【０１７７】
この点に鑑みて、本実施形態では、インバータ用配管４７Ａおよび電池熱交換用配管４８Ａの内径φＬを大きくしているので、配管圧損の増大を招くことなく、温度調節対象機器を流れる冷却水の流量を確保でき、ひいては温調対象機器を耐熱温度以下に維持できる。
【０１７８】
また、熱容量を増やすことによって、例えばインバータおよび電池での急な発熱量増加時においても、インバータや電池の温度の上昇速度を熱容量で抑えることができるので、熱害に対する保護性能が向上する。
【０１７９】
また、ラジエータ１３の冷却配管４３の熱容量を大きくすることによって、外気から吸熱するヒートポンプ運転モード時にラジエータ１３に当たる風の温度が急変する場合でも、吸熱量急変を抑制して車室内空調吹出温度の変動を抑制できるので、空調快適性を向上できる。ラジエータ１３に当たる風の温度が急変する場合とは、例えば車両走行中にトンネルから出た場合など、外気温度環境が大きく異なる空間を走行する場合である。
【０１８０】
クーラコア１６は、送風空気を冷却除湿する熱交換器であるので、クーラコア１６の表面で空気中の水分が凝縮して湿るという現象が発生する。一方、クーラコア１６では冷却水と送風空気とが顕熱交換するので、冷却水の流量が少ないとクーラコア１６の表面に温度分布が生じてしまう特性がある。この特性に起因してクーラコア１６の表面の一部分が露点温度を超えた場合、凝縮水が蒸発してしまい、カビのような臭いの発生原因となり、乗員へ不快感を与えてしまうことがある。
【０１８１】
そのため、クーラコア１６では冷却水の流量をある程度確保する必要があるので、ヒータコア１８に比べて冷却水の流量を多くする必要がある。
【０１８２】
その点に鑑みて、本実施形態では、クーラコア用配管４４Ａの内径φＣは、ヒータコア用配管４５Ａの内径φＨよりも大きくなっているので、凝縮水の蒸発を抑制でき、ひいてはカビのような臭いの発生を抑制できる。
【０１８３】
本実施形態では、ヒータコア用配管４５Ａの内径φＨは、クーラコア用配管４４Ａの内径φＣよりも小さくなっている。ヒータコア用配管４５Ａの内径φＨを極力小さくすることによって、ウォームアップ性能を向上できる。
【０１８４】
なお、通常使用域において、空気加熱用熱交換器１７における冷却水と送風空気との温度差は、空気冷却用熱交換器１６における冷却水と送風空気との温度差よりも大きい。そのため、ヒータコア用配管４５Ａの内径φＨを小さくすることによって空気加熱用熱交換器１７における冷却水流量が小さくなっても、空気加熱用熱交換器１７の加熱性能の低下度合いは小さくなる。
【０１８５】
例えば、車室内空気温度２５℃状態での除湿暖房モードでは、クーラコア１６では２５℃の空気を吸い込み、０℃の冷却水を流して１℃の空気を吹き出し、ヒータコア１７は１℃の空気を吸い込み、５３℃の冷却水で空気を再加熱して５０℃の空気を吹き出す。
【０１８６】
この場合、ヒータコア１７における気水温度差（空気と冷却水との温度差）は約５２℃であるが、クーアコア１６における気水温度差は約２５℃であり、同一冷却水流量の場合、気水温度差が大きいヒータコア１７での伝熱量が多くなるので、ヒータコア１７の流量を少なくできる。
【０１８７】
本実施形態では、第１切替弁２１および第２切替弁２２は、ラジエータ１３、冷却水冷却水熱交換器１８、インバータ１９および電池温調用熱交換器２０と、クーラコア１６との間で冷却水が循環する循環状態と、冷却水が循環しない非循環状態とを切り替えるようになっている。そして、制御装置７０は、クールダウン時（空調開始時）に非循環状態に切り替えるように第１切替弁２１および第２切替弁２２を制御する。
【０１８８】
これによると、クールダウン時に、冷却水冷却器１４およびクーラコア１６を有する低温側冷却水回路においてラジエータ１３、冷却水冷却水熱交換器１８、インバータ１９および電池温調用熱交換器２０の熱容量を減らすことができるので、クールダウン性能を一層向上できる。
【０１８９】
同様に、本実施形態では、第１切替弁２１および第２切替弁２２は、ラジエータ１３、冷却水冷却水熱交換器１８、インバータ１９および電池温調用熱交換器２０と、ヒータコア１７との間で冷却水が循環する循環状態と、冷却水が循環しない非循環状態とを切り替えるようになっている。そして、制御装置７０は、ウォームアップ時（空調開始時）に非循環状態に切り替えるように第１切替弁２１および第２切替弁２２を制御する。
【０１９０】
これによると、ウォームアップ時に、冷却水加熱器１５およびヒータコア１７を有する高温側冷却水回路においてラジエータ１３、冷却水冷却水熱交換器１８、インバータ１９および電池温調用熱交換器２０の熱容量を減らすことができるので、ウォームアップ性能を一層向上できる。
【０１９１】
（第２実施形態）
本実施形態では、図４に示すように、ヒータコア１７がエンジン冷却回路６０の循環流路６２に配置されている。
【０１９２】
ヒータコア用流路４５は、第２ポンプ用流路４２のうち冷却水加熱器１５の冷却水出口側、および第２ポンプ１２の冷却水吸入側に接続されている。
【０１９３】
ヒータコア用流路４５は、循環流路６２のうちエンジン６１の冷却水出口側かつヒータコア１７の冷却水入口側に三方継手９０を介して接続されている。
【０１９４】
ヒータコア用流路４５は、循環流路６２のうちヒータコア１７の冷却水出口側かつエンジン６１の冷却水入口側に三方弁９１を介して接続されている。
【０１９５】
三方弁９１は、ヒータコア１７に、エンジン６１で加熱された冷却水が流れる状態と、冷却水加熱器１５で加熱された冷却水が流れる状態とを切り替える切替手段である。三方弁９１の作動は、制御装置７０によって制御される。
【０１９６】
ヒータコア用流路４５の径φＨは、循環流路６２の径φＬよりも小さくなっている。換言すれば、ヒータコア用流路４５を構成するヒータコア用配管４５Ａの内径φＨは、循環流路６２を構成する循環配管６２Ａの内径φＬよりも小さくなっている。すなわち、ヒータコア用配管４５Ａは小内径配管であり、循環配管６２Ａは大内径配管である。
【０１９７】
本実施形態によると、上記第１実施形態と同様の作用効果を奏することができる。
【０１９８】
（第３実施形態）
本実施形態では、図５に示すように、ヒータコア用流路４５の一端が、第２ポンプ用流路４２のうち冷却水加熱器１５の冷却水出口側に接続され、ヒータコア用流路４５の他端が、第２ポンプ用流路４２のうち第２ポンプ１２の冷却水吸入側に接続されている。
【０１９９】
第２ポンプ用流路４２にはリザーブタンク４２ａが接続されている。リザーブタンク４２ａの構造および機能は、上述のリザーブタンク４３ａと同様である。
【０２００】
ヒータコア用流路４５の径φＨは、第２ポンプ用流路４２および冷却水冷却水熱交換器用流路４６の径φＬよりも小さくなっている。換言すれば、ヒータコア用流路４５を構成するヒータコア用配管４５Ａの内径φＨは、第２ポンプ用流路４２を構成する第２ポンプ用配管４２Ａ、および冷却水冷却水熱交換器用流路４６を構成する冷却水冷却水熱交換器用配管４６Ａの内径φＬよりも小さくなっている。
【０２０１】
すなわち、ヒータコア用配管４５Ａは小内径配管であり、第２ポンプ用配管４２Ａおよび冷却水冷却水熱交換器用配管４６Ａは大内径配管である。
【０２０２】
本実施形態によると、上記第１実施形態と同様の作用効果を奏することができる。
【０２０３】
（第４実施形態）
本実施形態では、図６に示すように、ヒータコア１７がエンジン冷却回路６０の循環流路６２に配置されている。
【０２０４】
第２ポンプ用流路４２の一端は、循環流路６２のうちエンジン６１の冷却水出口側かつヒータコア１７の冷却水入口側に接続されている。
【０２０５】
第２ポンプ用流路４２の他端は、循環流路６２のうちヒータコア１７の冷却水出口側かつエンジン６１の冷却水入口側に接続されている。
【０２０６】
循環流路６２のうち第２ポンプ用流路４２の他端の接続部よりもエンジン６１の冷却水入口側の部位には、四方弁９２が配置されている。四方弁９２には、第２ポンプ用流路４２のうち第２ポンプ１２の冷却水吸入側部位が接続されている。
【０２０７】
四方弁９２は、図７に示す第１状態と図８に示す第２状態とを切り替える流路切替手段である。図７に示す第１状態は、循環流路６２に冷却水が流れて第２ポンプ用流路４２に冷却水が流れない状態である。図８に示す第２状態は、循環流路６２に冷却水が流れず第２ポンプ用流路４２に冷却水が流れる状態である。四方弁９２の作動は、制御装置７０によって制御される。
【０２０８】
第２ポンプ用流路４２の径φＨは、循環流路６２の径φＬよりも小さくなっている。換言すれば、第２ポンプ用流路４２を構成する第２ポンプ用配管４２Ａの内径φＨは、循環流路６２を構成する循環配管６２Ａの内径φＬよりも小さくなっている。
【０２０９】
すなわち、第２ポンプ用配管４２Ａは小内径配管であり、循環配管６２Ａは大内径配管である。
【０２１０】
冷凍サイクル３１には、膨張弁３３で減圧膨張した低圧側冷媒と車室内への送風空気とを熱交換させることによって低圧側冷媒を蒸発（潜熱変化）させる蒸発器１４Ａが設けられている。
【０２１１】
空調モードがエンジン熱暖房モードである場合、図７に示す第１状態に切り替えられる。エンジン熱暖房モードは、エンジン６１の通常稼動中に実施される空調モードである。エンジン熱暖房モードでは、エンジン６１の廃熱を利用してヒータコア１７で送風空気を加熱する。
【０２１２】
エンジン熱暖房モードでは、エンジン６１とヒータコア１７との間で、径が大きい循環流路６２を通じて冷却水が循環するので、エンジン用ポンプ６３の出力が低い状態でもヒータコア１７に十分な量の冷却水を循環させることができる。
【０２１３】
空調モードがヒートポンプ暖房モードである場合、図８に示す第２状態に切り替えられる。ヒートポンプ暖房モードは、エンジン６１が暖機中に実施される空調モードである。ヒートポンプ暖房モードでは、冷凍サイクル３１の加熱能力を利用してヒータコア１７で送風空気を加熱する。
【０２１４】
ヒートポンプ暖房モードでは、エンジン６１の熱を奪わずに外気から吸熱するヒートポンプ運転によって暖房を行う。そのため、エンジン冷却水の温度を速やかに上昇させることができるので燃費を向上できるとともに、エンジン６１が暖機中であっても暖房性能を確保できる。
【０２１５】
ヒートポンプ暖房モードでは、冷却水加熱器１５とヒータコア１７との間で、径が小さい第２ポンプ用流路４２を通じて冷却水が循環するので、熱容量を減らすことができ、ひいてはヒータコア吹出温度を速やかに上昇させることができる。
【０２１６】
本実施形態では、四方弁９２は、図７に示す第１状態と図８に示す第２状態とを切り替える。これによると、内径が大きい循環配管６２Ａと、内径が小さい第２ポンプ用配管４２Ａとを使い分けることができる。
【０２１７】
第１状態では、内径が大きい循環配管６２Ａを使うことによってポンプ消費電力を削減して空調効率を高めることができる。第２状態では、内径が小さい第２ポンプ用配管４２Ａを使うことによって熱容量を小さくして、冷却水の温度を所望温度に到達させるために要する時間を短縮することができる。
【０２１８】
例えば、長さ１．５ｍ、内径１６ｍｍ、外径２４ｍｍの配管では、内部の冷却水容積が３００ｃｃ、配管の体積が３７７ｃｃとなる。一方、長さ１．５ｍ、内径８ｍｍ、外径１６ｍｍのホース配管では、内部の冷却水容積が７５．４ｃｃ、配管の体積が３００．７ｃｃとなる。
【０２１９】
したがって、長さ１．５ｍの配管の内径を１６ｍｍから８ｍｍに変更することによって、冷却水容積を２２５ｃｃ、配管体積を７６ｃｃ削減できる。これにより、例えば、冷却水がエチレングリコール５０％液であり、配管の材質がエチレン・プロピレン・ジエン共重合ゴム（ＥＰＤＭ）である場合、熱容量を９６５Ｊ／Ｋ削減できる。但し、エチレングリコール５０％液の比熱は３．５Ｊ／ｇ・Ｋ、比重は１．０５であり、エチレン・プロピレン・ジエン共重合ゴム（ＥＰＤＭ）の比熱は２．２Ｊ／ｇ・Ｋ、比重は０．８７である。
【０２２０】
例えば、冷却水加熱器１５の加熱能力が３ｋＷである場合、熱容量を９６５Ｊ／Ｋ削減すると、冷却水の温度を−１０℃から６０℃に上昇させるために要する時間を約３４秒短縮できる。
【０２２１】
図９は、内径１６ｍｍの配管３ｍあたりの配管圧損とポンプ消費電力の推定値を示す図表である。図１０は、内径８ｍｍの配管３ｍあたりの配管圧損とポンプ消費電力の推定値を示す図表である。図９、図１０は、冷却水の温度が２０℃、ポンプの総合効率が３０％の条件で配管圧損とポンプ消費電力とを算出している。
【０２２２】
図９と図１０との比較からわかるように、内径１６ｍｍの配管では、内径８ｍｍの配管と比較してポンプ消費電力を約１／２５に削減できる。
【０２２３】
したがって、定常空調時に第１状態に切り替えて内径が大きい循環配管６２Ａを使うことによって、ポンプ消費電力を削減して空調効率を高めることができる。一方、空調起動直後の急速空調時に第２状態に切り替えて内径が小さい第２ポンプ用配管４２Ａを使うことによって、冷却水の温度を速やかに所望温度に到達させることができる。
【０２２４】
（第５実施形態）
本実施形態では、図１１に示すように、ヒータコア１７がエンジン冷却回路６０の循環流路６２に配置されており、クーラコア１６が第１ポンプ用流路４１に配置されている。
【０２２５】
冷凍サイクル３１には、圧縮機３２から吐出された高圧側冷媒と外気とを熱交換させることによって高圧側冷媒を凝縮（潜熱変化）させる凝縮器１５Ａが設けられている。
【０２２６】
第１ポンプ用流路４１にはリザーブタンク４１ａが接続されている。リザーブタンク４１ａの構造および機能は、上述のリザーブタンク４３ａと同様である。
【０２２７】
第１ポンプ用流路４１の径φＣは、循環流路６２の径φＬよりも小さくなっている。換言すれば、第１ポンプ用流路４１を構成する第１ポンプ用配管４１Ａ（冷却側配管）の内径φＣは、循環流路６２を構成する循環配管６２Ａ（加熱側配管）の内径φＬよりも小さくなっている。すなわち、第１ポンプ用配管４１Ａは小内径配管であり、循環配管６２Ａは大内径配管である。
【０２２８】
これによると、冷却水冷却器１４とクーラコア１６とを有する低温側冷却水回路における冷却水の容積および冷却水配管の容積を減らして熱容量を減らすことができるので、クールダウン性能を向上できる。
【０２２９】
ヒータコア１７とエンジン６１とを有する高温側冷却水回路においては、エンジン６１の廃熱を利用しているため、熱容量が与える影響は非常に小さい。そのため、循環流路６２の径φＬを大きくすることによって、ヒータコア１７を流れる冷却水の流量を多く確保できるようにしている。
【０２３０】
本実施形態では、上記第１実施形態と同様に、制御装置７０は、クーラコア１６へ流れる冷却水の温度が、クーラコア１６の目標温度ＴＣＯ（例えば１℃）よりも低い温度（例えば−１０℃）になるように冷却水冷却器１４の冷却能力（すなわち圧縮機３２の冷媒吐出能力）を制御する。
【０２３１】
これにより、クーラコア１６へ流れる冷却水の流量を少なくしてもクーラコア１６の温度を目標温度ＴＣＯに維持できるので、クーラコア用配管４４Ａの内径φＣを小さくすることに伴う配管圧損の増加を抑制できる。
【０２３２】
（第６実施形態）
本実施形態では、図１２に示すように、クーラコア１６が第１ポンプ用流路４１に配置されており、第１ポンプ用流路４１には、第１並列流路１００および第２並列流路１０１が接続されている。
【０２３３】
第１並列流路１００には蓄冷部１０２が設けられている。蓄冷部１０２は、第１並列流路１００を流れる冷却水が持つ冷熱を蓄えるものである。蓄冷部１０２の例としては、化学蓄熱材、保温タンク、潜熱型蓄熱体（パラフィンや水和物系の物質）などが挙げられる。保温タンクは、第１並列流路１００の径を局部的に拡大することによって形成されていてもよい。
【０２３４】
第１並列流路１００の一端は、第１ポンプ用流路４１のうち冷却水冷却器１４の冷却水出口側に第１三方弁１０３を介して接続されている。第１並列流路１００の他端は、第１ポンプ用流路４１のうちクーラコア１６の冷却水入口側に第１三方継手１０４を介して接続されている。
【０２３５】
第２並列流路１０１の一端は、第１ポンプ用流路４１のうち第１ポンプ１１の冷却水吸入側に第２三方弁１０５を介して接続されている。第２蓄冷器用流路１００の他端は、第１ポンプ用流路４１のうちクーラコア１６の冷却水出口側に第２三方継手１０６を介して接続されている。
【０２３６】
第１三方弁１０３は、冷却水冷却器１４から流出した冷却水が第１並列流路１００を流れる第１状態と、冷却水冷却器１４から流出した冷却水が第１並列流路１００を流れず且つ第１ポンプ用流路４１を流れる第２状態とを切り替える流路切替手段である。
【０２３７】
第２三方弁１０５は、クーラコア１６から流出した冷却水が第２並列流路１０１を流れる第１状態と、クーラコア１６から流出した冷却水が第２並列流路１０１を流れず且つ第１ポンプ用流路４１を流れる第２状態とを切り替える流路切替手段である。
【０２３８】
冷凍サイクル３１には、圧縮機３２から吐出された高圧側冷媒と外気とを熱交換させることによって高圧側冷媒を凝縮（潜熱変化）させる凝縮器１５Ａが設けられている。
【０２３９】
第１ポンプ用流路４１にはリザーブタンク４１ａが接続されている。リザーブタンク４１ａの構造および機能は、上述のリザーブタンク４３ａと同様である。
【０２４０】
第１ポンプ用流路４１の径φＣは、第１並列流路１００および第２並列流路１０１の径φＬよりも小さくなっている。換言すれば、第１ポンプ用流路４１を構成する第１ポンプ用配管４１Ａの内径φＣは、第１並列流路１００および第２並列流路１０１を構成する並列配管１００Ａ、１０１Ａの内径φＬよりも小さくなっている。したがって、第１ポンプ用配管４１Ａは小内径配管である。
【０２４１】
第１並列流路１００および第２並列流路１０１は、第１ポンプ用流路４１の一部と並列に配置されている。換言すれば、並列配管１００Ａ、１０１Ａは、第１ポンプ用配管４１Ａの一部と並列に配置されている。
【０２４２】
制御装置７０は、通常冷房時、上述の第１状態に切り替わるように第１三方弁１０３および第２三方弁１０５の作動を制御する。これにより、冷却水冷却器１４とクーラコア１６との間で、径が大きい第１並列流路１００および第２並列流路１０１を通じて冷却水が循環する。
【０２４３】
制御装置７０は、空調起動直後の急速冷房時、上述の第２状態に切り替わるように第１三方弁１０３および第２三方弁１０５の作動を制御する。これにより、冷却水冷却器１４とクーラコア１６との間で、径が小さい第１ポンプ用流路４１を通じて冷却水が循環する。
【０２４４】
例えば、制御装置７０は、クーラコア１６の目標温度ＴＣＯと、実際のクーラコア１６の温度ＴＣとの差の絶対値が所定量を超えている場合、空調起動直後の急速冷房時と判定する。
【０２４５】
例えば、制御装置７０は、クーラコア１６の目標温度ＴＣＯに関連する温度と、実際のクーラコア１６の温度ＴＣに関連する温度との差の絶対値が所定量を超えている場合、空調起動直後の急速冷房時と判定するようにしてもよい。
【０２４６】
例えば、制御装置７０は、送風機５４が作動を開始した場合、空調起動直後の急速冷房時と判定するようにしてもよい。
【０２４７】
このように、径が小さい第１ポンプ用流路４１と、径が大きい並列流路１００、１０１とを使い分けることによって、空調起動直後の急速冷房時に冷却水の温度を速やかに所望温度に低下させることができるとともに、定常冷房時における冷房効率を高めることができる。その理由は、上記第４実施形態と同様である。
【０２４８】
（第７実施形態）
本実施形態では、図１３に示すように、上記第６実施形態の第１三方弁１０３および第２三方弁１０５の代わりに三方継手１０７、１０８が配置されており、第１並列流路１００に第１流路開閉弁１０９が配置されており、第２並列流路１０１に第２流路開閉弁１１０が配置されている。
【０２４９】
第１流路開閉弁１０９は第１並列流路１００を開閉して、第１並列流路１００における冷却水の流通を断続する。第２流路開閉弁１１０は第２並列流路１０１を開閉して、第２並列流路１０１における冷却水の流通を断続する。
【０２５０】
第１流路開閉弁１０９および第２流路開閉弁１１０は、エアミックスドア５５を駆動する電動アクチュエータ１１１によって、リンク・ギア機構１１２を介して駆動される。電動アクチュエータ１１１の作動は、制御装置７０によって制御される。
【０２５１】
エアミックスドア５５がヒータコアバイパス通路５１ａを全開しヒータコア１７側の空気通路を全閉する最大冷房状態（ＭＡＸＣＯＯＬモード）の場合、第１流路開閉弁１０９および第２流路開閉弁１１０は第１並列流路１００および第２並列流路１０１を全閉するように駆動される。これにより、冷却水冷却器１４とクーラコア１６との間で、径が小さい第１ポンプ用流路４１を通じて冷却水が循環するので、冷却水の温度を速やかに所望温度に低下させることができる。
【０２５２】
エアミックスドア５５が最大冷房状態（ＭＡＸＣＯＯＬモード）以外の場合、第１流路開閉弁１０９および第２流路開閉弁１１０は第１並列流路１００および第２並列流路１０１を開けるように駆動される。これにより、冷却水冷却器１４とクーラコア１６との間で、径が大きい第１並列流路１００および第２並列流路１０１を通じて冷却水が循環するので、定常冷房時における冷房効率を高めることができる。
【０２５３】
（第８実施形態）
本実施形態では、図１４に示すように、クーラコア用流路４４の両端およびヒータコア用流路４５の両端が、流路切替弁１２０に接続されている。
【０２５４】
流路切替弁１２０には、第１大径流路１２１の一端、第２大径流路１２２の一端、第１小径流路１２３の一端、および第２小径流路１２４の一端が接続されている。
【０２５５】
第１大径流路１２１の他端、および第１小径流路１２３の他端は、第１切替弁２１の冷却水出口側に接続されている。第２大径流路１２２の他端、および第２小径流路１２４の他端は、第２切替弁２２の冷却水入口側に接続されている。
【０２５６】
第１切替弁２１は、第１大径流路１２１および第１小径流路１２３のそれぞれについて、第１ポンプ１１から吐出された冷却水が流入する状態と、第２ポンプ１２から吐出された冷却水が流入する状態と、第１ポンプ１１から吐出された冷却水および第２ポンプ１２から吐出された冷却水が流入しない状態とを切り替える。
【０２５７】
第２切替弁２２は、第２大径流路１２２および第２小径流路１２４のそれぞれについて、第１ポンプ１１へ冷却水が流出する状態と、第２ポンプ１２へ冷却水が流出する状態と、第１ポンプ１１および第２ポンプ１２へ冷却水が流出しない状態とを切り替える。
【０２５８】
流路切替弁１２０は、ヒータコア用流路４５が第１大径流路１２１および第２大径流路１２２に接続され、且つクーラコア用流路４４が第１小径流路１２３および第２小径流路１２４に接続される状態と、ヒータコア用流路４５が第１小径流路１２３および第２小径流路１２４に接続され、且つクーラコア用流路４４が第１大径流路１２１および第２大径流路１２２に接続される状態とを切り替える流路切替手段である。
【０２５９】
流路切替弁１２０の作動は、制御装置７０によって制御されるようになっている。すなわち、制御装置７０は、流路切替弁１２０の作動を制御する流路切替制御手段である。
【０２６０】
第１小径流路１２３および第２小径流路１２４の径φＳは、第１大径流路１２１および第２大径流路１２２の径φＬよりも小さくなっている。換言すれば、第１小径流路１２３および第２小径流路１２４を構成する小内径配管１２３Ａ、１２４Ａの内径φＳは、第１大径流路１２１および第２大径流路１２２を構成する大内径配管１２１Ａ、１２２Ａの内径φＬよりも小さくなっている。
【０２６１】
大内径配管１２１Ａ、１２２Ａは、小内径配管１２３Ａ、１２４Ａと並列に配置されている。すなわち、大内径配管１２１Ａ、１２２Ａは並列配管である。
【０２６２】
第１大径流路１２１には、蓄冷熱部１２５が設けられている。蓄冷熱部１２５は、冷却水が持つ温熱または冷熱を蓄えるものである。蓄冷熱部１２５の例としては、化学蓄熱材、保温タンク、潜熱型蓄熱体（パラフィンや水和物系の物質）などが挙げられる。保温タンクは、第１大径流路１２１の径を局部的に拡大することによって形成されていてもよい。
【０２６３】
クールダウン時には、制御装置７０は、図１５に示すように、冷却水冷却器１４とクーラコア１６との間で、径が小さい第１小径流路１２３および第２小径流路１２４を通じて冷却水が循環するように流路切替弁１２０の作動を制御する（第２状態）。
【０２６４】
ウォームアップ時には、制御装置７０は、図１６に示すように、冷却水加熱器１５とヒータコア１７との間で、径が小さい第１小径流路１２３および第２小径流路１２４を通じて冷却水が循環するように流路切替弁１２０の作動を制御する（第２状態）。
【０２６５】
通常冷房時には、制御装置７０は、図１７に示すように、冷却水冷却器１４とクーラコア１６との間で、径が大きい第１大径流路１２１および第２大径流路１２２を通じて冷却水が循環するように流路切替弁１２０の作動を制御する（第１状態）。
【０２６６】
通常冷房時には、制御装置７０は、冷却水加熱器１５とヒータコア１７との間で、径が小さい第１小径流路１２３および第２小径流路１２４を通じて冷却水が循環するように流路切替弁１２０の作動を制御してもよい。すなわち、冷房時はクーラコア１６の負荷が高く、ヒータコア１７の負荷はエアミックス利用程度の低負荷であることから、ヒータコア１７を流れる冷却水の流量を多くする必要がないため、径が小さい配管を使ってもヒータコア１７に要求される加熱性能を確保できる。
【０２６７】
通常暖房時には、制御装置７０は、図１８に示すように、冷却水加熱器１５とヒータコア１７との間で、径が大きい第１大径流路１２１および第２大径流路１２２を通じて冷却水が循環するように流路切替弁１２０の作動を制御する（第１状態）。
【０２６８】
通常暖房時には、制御装置７０は、冷却水冷却器１４とクーラコア１６との間で、径が小さい第１小径流路１２３および第２小径流路１２４を通じて冷却水が循環するように流路切替弁１２０の作動を制御してもよい。すなわち、暖房時はヒータコア１７の負荷が高く、クーラコア１６の負荷は除湿利用程度の低負荷であることから、クーラコア１６を流れる冷却水の流量を多くする必要がないため、径が小さい配管を使ってもクーラコア１６に要求される除湿性能を確保できる。
【０２６９】
本実施形態では、第１小径流路１２３および第２小径流路１２４は、冷却水冷却器１４とクーラコア１６との間の冷却水流路を形成するとともに冷却水加熱器１５とヒータコア１７との間の冷却水流路を形成している。
【０２７０】
第１大径流路１２１および第２大径流路１２２は、第１小径流路１２３および第２小径流路１２４と並列に配置され、第１小径流路１２３および第２小径流路１２４と比較して大きい内径φＬを有している。
【０２７１】
流路切替弁１２０は、クーラコア１６を循環する冷却水が第１大径流路１２１および第２大径流路１２２を流れる第１状態と、クーラコア１６を循環する冷却水が第１大径流路１２１および第２大径流路１２２を流れず且つ第１小径流路１２３および第２小径流路１２４を流れる第２状態とを切り替える。
【０２７２】
同様に、流路切替弁１２０は、ヒータコア１７を循環する冷却水が第１大径流路１２１および第２大径流路１２２を流れる第１状態と、ヒータコア１７を循環する冷却水が第１大径流路１２１および第２大径流路１２２を流れず且つ第１小径流路１２３および第２小径流路１２４を流れる第２状態とを切り替える。
【０２７３】
これによると、第２状態では第１状態と比較して冷却水の容積および冷却水配管の容積を減らすことができ、ひいては熱容量を減らすことができる。
【０２７４】
制御装置７０は、クーラコア１６の目標温度ＴＣＯと、実際のクーラコア１６の温度ＴＣとの差の絶対値が所定量を超えている場合、第２状態に切り替わるように流路切替弁１２０の作動を制御する。
【０２７５】
これにより、クールダウン時に第２状態に切り替えて熱容量を削減できるので、クールダウン性能を向上できる。
【０２７６】
制御装置７０は、クーラコア１６の目標温度ＴＣＯに関連する温度と、実際のクーラコア１６の温度ＴＣに関連する温度との差の絶対値が所定量を超えている場合、第２状態に切り替わるように流路切替弁１２０の作動を制御してもよい。
【０２７７】
制御装置７０は、ヒータコア１７の目標温度ＴＨＯと、実際のヒータコア１７の温度ＴＨとの差の絶対値が所定量を超えている場合、第２状態に切り替わるように流路切替弁１２０の作動を制御する。
【０２７８】
これにより、ウォームアップ時に第２状態に切り替えて熱容量を削減できるので、ウォームアップ性能を向上できる。
【０２７９】
制御装置７０は、ヒータコア１７の目標温度ＴＨＯに関連する温度と、実際のヒータコア１７の温度ＴＨに関連する温度との差の絶対値が所定量を超えている場合、第２状態に切り替わるように流路切替弁１２０の作動を制御してもよい。
【０２８０】
制御装置７０は、車室内への吹出空気の目標温度ＴＡＯと、実際の車室内への吹出空気の温度ＴＡＶとの差の絶対値が所定量を超えている場合、第２状態に切り替わるように流路切替弁１２０の作動を制御してもよい。
【０２８１】
これにより、急速空調時（クールダウン時やウォームアップ時）に第２状態に切り替えて熱容量を削減できるので、急速空調性能（クールダウン性能やウォームアップ性能）を向上できる。
【０２８２】
制御装置７０は、車室内への吹出空気の目標温度ＴＡＯに関連する温度と、実際の車室内への吹出空気の温度ＴＡＶに関連する温度との差の絶対値が所定量を超えている場合、第２状態に切り替わるように流路切替弁１２０の作動を制御してもよい。
【０２８３】
制御装置７０は、送風機５４が作動を開始した場合、第２状態に切り替わるように流路切替弁１２０の作動を制御してもよい。
【０２８４】
これにより、急速空調時（クールダウン時やウォームアップ時）に第２状態に切り替えて熱容量を削減できるので、急速空調性能（クールダウン性能やウォームアップ性能）を向上できる。
【０２８５】
制御装置７０は、クーラコア１６の目標温度ＴＣＯと、実際のクーラコア１６の温度ＴＣとの差の絶対値が所定量未満の場合、第１状態に切り替わるように流路切替弁１２０の作動を制御する。
【０２８６】
これにより、通常冷房時（非クールダウン時）に第１状態に切り替えて配管圧損を低減できるので、ポンプ消費電力を削減して冷房効率を高めることができる。
【０２８７】
制御装置７０は、クーラコア１６の目標温度ＴＣＯに関連する温度と、実際のクーラコア１６の温度ＴＣに関連する温度との差の絶対値が所定量未満の場合、第１状態に切り替わるように流路切替弁１２０の作動を制御してもよい。
【０２８８】
制御装置７０は、ヒータコア１７の目標温度ＴＨＯと、実際のヒータコア１７の温度ＴＨとの差の絶対値が所定量未満の場合、第１状態に切り替わるように流路切替弁１２０の作動を制御する。
【０２８９】
これにより、通常暖房時（非ウォームアップ時）に第１状態に切り替えて配管圧損を低減できるので、ポンプ消費電力を削減して暖房効率を高めることができる。
【０２９０】
制御装置７０は、ヒータコア１７の目標温度ＴＨＯに関連する温度と、実際のヒータコア１７の温度ＴＨに関連する温度との差の絶対値が所定量未満の場合、第１状態に切り替わるように流路切替弁１２０の作動を制御してもよい。
【０２９１】
制御装置７０は、車室内への吹出空気の目標温度ＴＡＯと、実際の車室内への吹出空気の温度ＴＡＶとの差の絶対値が所定量未満の場合、第１状態に切り替わるように流路切替弁１２０の作動を制御してもよい。
【０２９２】
これにより、通常空調時（通常冷房時や通常暖房時）に第１状態に切り替えて配管圧損を低減できるので、ポンプ消費電力を削減して空調効率を高めることができる。
【０２９３】
制御装置７０は、車室内への吹出空気の目標温度ＴＡＯに関連する温度と、実際の車室内への吹出空気の温度ＴＡＶに関連する温度との差の絶対値が所定量未満の場合、第１状態に切り替わるように流路切替弁１２０の作動を制御してもよい。
【０２９４】
制御装置７０は、車室内温度設定スイッチによって設定された車室内目標温度と、実際の車室内の温度との差の絶対値が所定量未満の場合、第１状態に切り替わるように流路切替弁１２０の作動を制御してもよい。
【０２９５】
これにより、通常空調時（通常冷房時や通常暖房時）に第１状態に切り替えて配管圧損を低減できるので、ポンプ消費電力を削減して空調効率を高めることができる。
【０２９６】
流路切替弁１２０は、第１状態から第２状態に切り替える場合、第１大径流路１２１および第２大径流路１２２を流れる冷却水の流量を漸増させる。これにより、クーラコア１６から吹き出される送風空気の温度の変動やヒータコア１７から吹き出される送風空気の温度の変動を抑制できる。
【０２９７】
（第９実施形態）
本実施形態では、図１９に示すように、第１切替弁２１の冷却水出口側に、第１共用流路１３１の一端が接続されており、第２切替弁２２の冷却水入口側に、第２共用流路１３２の一端が接続されている。
【０２９８】
第１切替弁２１は、第１共用流路１３１について、第１ポンプ１１から吐出された冷却水が流入する状態と、第２ポンプ１２から吐出された冷却水が流入する状態と、第１ポンプ１１から吐出された冷却水および第２ポンプ１２から吐出された冷却水が流入しない状態とを切り替える。
【０２９９】
第２切替弁２２は、第２共用流路１３２について、第１ポンプ１１へ冷却水が流出する状態と、第２ポンプ１２へ冷却水が流出する状態と、第１ポンプ１１および第２ポンプ１２へ冷却水が流出しない状態とを切り替える。
【０３００】
第１共用流路１３１の他端は、流路切替装置１３３の第１冷却水入口１３３ａに接続されている。第２共用流路１３２の他端は、流路切替装置１３３の第１冷却水出口１３３ｂに接続されている。
【０３０１】
流路切替装置１３３の第２冷却水出口１３３ｃには、第１ヒータコア接続流路１３４の一端が接続されている。流路切替装置１３３の第２冷却水入口１３３ｄには、第２ヒータコア接続流路１３５の一端が接続されている。
【０３０２】
第１ヒータコア接続流路１３４の他端は、ヒータコア用流路４５のうちヒータコア１７の冷却水入口側に接続されている。第２ヒータコア接続流路１３５の他端は、ヒータコア用流路４５のうちヒータコア１７の冷却水出口側に接続されている。
【０３０３】
流路切替装置１３３の第３冷却水出口１３３ｅには、第１クーラコア接続流路１３６の一端が接続されている。流路切替装置１３３の第３冷却水入口１３３ｆには、第２クーラコア接続流路１３７の一端が接続されている。
【０３０４】
第１クーラコア接続流路１３６の他端は、クーラコア用流路４４のうちクーラコア１６の冷却水入口側に接続されている。第２クーラコア接続流路１３７の他端は、クーラコア用流路４４のうちクーラコア１６の冷却水出口側に接続されている。
【０３０５】
第１共用流路１３１および第２共用流路１３２の径φＬは、クーラコア用流路４４の径φＣおよびヒータコア用流路４５の径φＨよりも大きくなっている。換言すれば、第１共用流路１３１および第２共用流路１３２を構成する共用配管１３１Ａ、１３２Ａの内径φＬは、クーラコア用流路４４を構成するクーラコア用配管４４Ａの内径φＣ、およびヒータコア用流路４５を構成するヒータコア用配管４５Ａの内径φＨよりも大きくなっている。
【０３０６】
共用配管１３１Ａ、１３２Ａは、クーラコア用配管４４Ａおよびヒータコア用配管４５Ａと並列に配置されている。すなわち、クーラコア用配管４４Ａおよびヒータコア用配管４５は小内径配管であり、共用配管１３１Ａ、１３２Ａは並列配管である。
【０３０７】
第１ヒータコア接続流路１３４、第２ヒータコア接続流路１３５、第１クーラコア接続流路１３６および第２クーラコア接続流路１３７の径φＭは、第１共用流路１３１および第２共用流路１３２の径φＬよりも小さく、且つクーラコア用流路４４の径φＣおよびヒータコア用流路４５の径φＨよりも大きくなっている。
【０３０８】
換言すれば、第１ヒータコア接続流路１３４、第２ヒータコア接続流路１３５、第１クーラコア接続流路１３６および第２クーラコア接続流路１３７を構成する接続配管１３４Ａ、１３５Ａ、１３６Ａ、１３７Ａの内径φＬは、第１共用流路１３１および第２共用流路１３２を構成する共用配管１３１Ａ、１３２Ａの内径φＬよりも小さく、且つクーラコア用流路４４を構成するクーラコア用配管４４Ａの内径φＣ、およびヒータコア用流路４５を構成するヒータコア用配管４５Ａの内径φＨよりも大きくなっている。
【０３０９】
第１共用流路１３１には、蓄冷熱部１３８が設けられている。蓄冷熱部１３８は、冷却水が持つ温熱または冷熱を蓄えるものである。蓄冷熱部１３８の例としては、化学蓄熱材、保温タンク、潜熱型蓄熱体（パラフィンや水和物系の物質）などが挙げられる。保温タンクは、第１共用流路１３１の径を局部的に拡大することによって形成されていてもよい。
【０３１０】
流路切替装置１３３は、図２０に示すウォームアップ／クールダウン状態、図２１に示す定常暖房／蓄熱利用暖房状態、および図２２に示す定常冷房／蓄冷利用冷房状態に切り替える流路切替手段である。
【０３１１】
流路切替装置１３３の作動は、制御装置７０によって制御される。すなわち、制御装置７０は、流路切替弁１２０の作動を制御する流路切替制御手段である。
【０３１２】
図２０に示すウォームアップ／クールダウン状態では、第１共用流路１３１と第２共用流路１３２とを接続する。
【０３１３】
これにより、冷却水冷却器１４とクーラコア１６との間で、径が小さいクーラコア用流路４４を通じて冷却水が循環するとともに、冷却水加熱器１５とヒータコア１７との間で、径が小さいヒータコア用流路４５を通じて冷却水が循環するので、クールダウン時に冷却水の温度を速やかに所望温度に低下させることができるとともに、ウォームアップ時に冷却水の温度を速やかに所望温度に上昇させることができる。
【０３１４】
蓄冷熱部１３８は、クーラコア用流路４４およびヒータコア用流路４５に配置されておらず、第１共用流路１３１に配置されているので、ウォームアップ／クールダウン状態では、クーラコア１６を循環する冷却水が蓄冷熱部１３８を流れず、ヒータコア１７を循環する冷却水も蓄冷熱部１３８を流れない。そのため、クールダウン時に冷却水の冷熱が蓄冷熱部１３８に奪われることなく冷却水の温度を速やかに所望温度に低下させることができるとともに、ウォームアップ時に冷却水の温熱が蓄冷熱部１３８に奪われることなく冷却水の温度を速やかに所望温度に上昇させることができる。
【０３１５】
図２１に示す定常暖房／蓄熱利用暖房状態では、第１共用流路１３１と第１ヒータコア接続流路１３４とを接続し、第２ヒータコア接続流路１３５と第２共用流路１３２とを接続する。
【０３１６】
これにより、冷却水冷却器１４とクーラコア１６との間で、径が小さいクーラコア用流路４４を通じて冷却水が循環するとともに、冷却水加熱器１５とヒータコア１７との間で、径が大きい第１共用流路１３１および第２共用流路１３２を通じて冷却水が循環するので、定常暖房時における暖房効率を高めることができる。
【０３１７】
蓄冷熱部１３８は第１共用流路１３１に配置されているので、蓄熱利用暖房時に蓄冷熱部１３８に蓄えられた温熱を利用して暖房を行うことができる。
【０３１８】
図２２に示す定常冷房／蓄冷利用冷房状態では、第１共用流路１３１と第１クーラコア接続流路１３６とを接続し、第２クーラコア接続流路１３７と第２共用流路１３２とを接続する。
【０３１９】
これにより、冷却水冷却器１４とクーラコア１６との間で、径が大きい第１共用流路１３１および第２共用流路１３２を通じて冷却水が循環するとともに、冷却水加熱器１５とヒータコア１７との間で、径が小さいクーラコア用流路４４を通じて冷却水が循環するので、定常冷房時における冷房効率を高めることができる。
【０３２０】
蓄冷熱部１３８は第１共用流路１３１に配置されているので、蓄冷利用冷房時に蓄冷熱部１３８に蓄えられた冷熱を利用して冷房を行うことができる。
【０３２１】
（第１０実施形態）
本実施形態では、図２３に示すように、第１切替弁２１の冷却水出口側に、第１共用流路１４１の一端が接続されており、第２切替弁２２の冷却水入口側に、第２共用流路１４２の一端が接続されている。
【０３２２】
第１共用流路１４１の他端は、流路切替装置１３３の第１冷却水入口１３３ａに接続されている。第２共用流路１４２の他端は、流路切替装置１３３の第１冷却水出口１３３ｂに接続されている。
【０３２３】
流路切替装置１３３の第２冷却水出口１３３ｃには、ヒータコア用流路４５の一端が接続されている。流路切替装置１３３の第２冷却水入口１３３ｄには、ヒータコア用流路４５の他端が接続されている。
【０３２４】
流路切替装置１３３の第３冷却水出口１３３ｅには、クーラコア用流路４４の一端が接続されている。流路切替装置１３３の第３冷却水入口１３３ｆには、クーラコア用流路４４の他端が接続されている。
【０３２５】
第１ヒータコア接続流路１３４の一端は、第１切替弁２１を介して第２ポンプ用流路４２に接続されている。第１ヒータコア接続流路１３４の他端は、ヒータコア用流路４５のうちヒータコア１７の冷却水入口側に接続されている。
【０３２６】
第２ヒータコア接続流路１３５の一端は、第２切替弁２２を介して第２ポンプ用流路４２に接続されている。第２ヒータコア接続流路１３５の他端は、ヒータコア用流路４５のうちヒータコア１７の冷却水出口側に接続されている。
【０３２７】
第１クーラコア接続流路１３６の一端は、第１切替弁２１を介して第１ポンプ用流路４１に接続されている。第１クーラコア接続流路１３６の他端は、クーラコア用流路４４のうちクーラコア１６の冷却水入口側に接続されている。
【０３２８】
第２クーラコア接続流路１３７の一端は、第２切替弁２２を介して第１ポンプ用流路４１に接続されている。第２クーラコア接続流路１３７の他端は、クーラコア用流路４４のうちクーラコア１６の冷却水出口側に接続されている。
【０３２９】
第１切替弁２１は、第１共用流路１４１について、第１ポンプ１１から吐出された冷却水が流入する状態と、第２ポンプ１２から吐出された冷却水が流入する状態と、第１ポンプ１１から吐出された冷却水および第２ポンプ１２から吐出された冷却水が流入しない状態とを切り替える。
【０３３０】
第２切替弁２２は、第２共用流路１４２について、第１ポンプ１１へ冷却水が流出する状態と、第２ポンプ１２へ冷却水が流出する状態と、第１ポンプ１１および第２ポンプ１２へ冷却水が流出しない状態とを切り替える。
【０３３１】
第１共用流路１４１および第２共用流路１４２の径φＳ、クーラコア用流路４４の径φＣおよびヒータコア用流路４５の径φＨは、第１ヒータコア接続流路１３４、第２ヒータコア接続流路１３５、第１クーラコア接続流路１３６および第２クーラコア接続流路１３７の径φＭよりも小さくなっている。
【０３３２】
換言すれば、第１共用流路１４１および第２共用流路１４２を構成する共用配管１４１Ａ、１４２Ａの内径φＳ、クーラコア用流路４４を構成するクーラコア用配管４４Ａの内径φＣ、ならびにヒータコア用流路４５を構成するヒータコア用配管４５Ａの内径φＨは、第１ヒータコア接続流路１３４、第２ヒータコア接続流路１３５、第１クーラコア接続流路１３６および第２クーラコア接続流路１３７を構成する接続配管１３４Ａ、１３５Ａ、１３６Ａ、１３７Ａの内径φＭよりも小さくなっている。
【０３３３】
接続配管１３４Ａ、１３５Ａ、１３６Ａ、１３７Ａは、共用配管１４１Ａ、１４２Ａと並列に配置されている。すなわち、共用配管１４１Ａ、１４２Ａは小内径配管であり、接続配管１３４Ａ、１３５Ａ、１３６Ａ、１３７Ａは並列配管である。
【０３３４】
第１ヒータコア接続流路１３４には蓄熱部１４３が設けられている。第１クーラコア接続流路１３６には蓄冷部１４４が設けられている。蓄熱部１４３は、第１ヒータコア接続流路１３４を流れる冷却水が持つ温熱を蓄えるものである。蓄冷部１４４は、第１クーラコア接続流路１３６を流れる冷却水が持つ冷熱を蓄えるものである。蓄熱部１４３および蓄冷部１４４の例としては、化学蓄熱材、保温タンク、潜熱型蓄熱体（パラフィンや水和物系の物質）などが挙げられる。保温タンクは、接続流路１３４、１３５の径を局部的に拡大することによって形成されていてもよい。
【０３３５】
流路切替装置１３３は、図２４に示す除湿暖房状態、図２５に示すウォームアップ／定常冷房／蓄冷利用冷房状態、および図２６に示すクールダウン／定常暖房／蓄熱利用暖房状態に切り替える。
【０３３６】
図２４に示す除湿暖房状態では、第１共用流路１４１と第２共用流路１４２とを接続する。これにより、冷却水冷却器１４とクーラコア１６との間で、径が大きい第１クーラコア接続流路１３６および第２クーラコア接続流路１３７を通じて冷却水が循環するとともに、冷却水加熱器１５とヒータコア１７との間で、径が大きい第１ヒータコア接続流路１３４および第２ヒータコア接続流路１３５を通じて冷却水が循環するので、除湿暖房時における除湿効率および暖房効率を高めることができる。
【０３３７】
蓄冷部１４４は第１クーラコア接続流路１３６に配置されているので、除湿暖房時に蓄冷部１４４に蓄えられた冷熱を利用して除湿を行うことができる。
【０３３８】
蓄熱部１４３は第１ヒータコア接続流路１３４に配置されているので、除湿暖房時に蓄熱部１４３に蓄えられた温熱を利用して暖房を行うことができる。
【０３３９】
図２５に示すウォームアップ／定常冷房／蓄冷利用冷房状態では、第１共用流路１３１とヒータコア用流路４５の一端とを接続し、ヒータコア用流路４５の他端と第２共用流路１３２とを接続する。
【０３４０】
これにより、冷却水冷却器１４とクーラコア１６との間で、径が大きい第１クーラコア接続流路１３６および第２クーラコア接続流路１３７を通じて冷却水が循環するとともに、冷却水加熱器１５とヒータコア１７との間で、径が小さい第１共用流路１４１、ヒータコア用流路４５および第２共用流路１４２を通じて冷却水が循環するので、ウォームアップ時に冷却水の温度を速やかに所望温度に上昇させることができるとともに、定常冷房時における冷房効率を高めることができる。
【０３４１】
蓄冷部１４４は第１クーラコア接続流路１３６に配置されているので、蓄冷利用冷房時に蓄冷部１４４に蓄えられた冷熱を利用して除湿を行うことができる。
【０３４２】
図２６に示すクールダウン／定常暖房／蓄熱利用暖房状態では、第１共用流路１４１とクーラコア用流路４４の一端とを接続し、クーラコア用流路４４の他端と第２共用流路１４２とを接続する。
【０３４３】
これにより、冷却水冷却器１４とクーラコア１６との間で、径が小さい第１共用流路１４１、クーラコア用流路４４および第２共用流路１４２を通じて冷却水が循環するとともに、冷却水加熱器１５とヒータコア１７との間で、径が大きい第１ヒータコア接続流路１３４および第２ヒータコア接続流路１３５を通じて冷却水が循環するので、クールダウン時に冷却水の温度を速やかに所望温度に低下させることができるとともに、定常暖房時における暖房効率を高めることができる。
【０３４４】
蓄熱部１４３は第１ヒータコア接続流路１３４に配置されているので、蓄熱利用暖房時に蓄熱部１４３に蓄えられた温熱を利用して暖房を行うことができる。
【０３４５】
（他の実施形態）
上記実施形態を適宜組み合わせ可能である。上記実施形態を例えば以下のように種々変形可能である。
【０３４６】
（１）上記各実施形態では、温度調節対象機器を温度調節するための熱媒体として冷却水を用いているが、油などの各種媒体を熱媒体として用いてもよい。
【０３４７】
熱媒体として、ナノ流体を用いてもよい。ナノ流体とは、粒子径がナノメートルオーダーのナノ粒子が混入された流体のことである。ナノ粒子を熱媒体に混入させることで、エチレングリコールを用いた冷却水（いわゆる不凍液）のように凝固点を低下させる作用効果に加えて、次のような作用効果を得ることができる。
【０３４８】
すなわち、特定の温度帯での熱伝導率を向上させる作用効果、熱媒体の熱容量を増加させる作用効果、金属配管の防食効果やゴム配管の劣化を防止する作用効果、および極低温での熱媒体の流動性を高める作用効果を得ることができる。
【０３４９】
このような作用効果は、ナノ粒子の粒子構成、粒子形状、配合比率、付加物質によって様々に変化する。
【０３５０】
これによると、熱伝導率を向上させることができるので、エチレングリコールを用いた冷却水と比較して少ない量の熱媒体であっても同等の冷却効率を得ることが可能になる。
【０３５１】
また、熱媒体の熱容量を増加させることができるので、熱媒体自体の蓄冷熱量（顕熱による蓄冷熱）を増加させることができる。
【０３５２】
蓄冷熱量を増加させることにより、圧縮機３２を作動させない状態であっても、ある程度の時間は蓄冷熱を利用した機器の冷却、加熱の温調が実施できるため、車両用熱管理システムの省動力化が可能になる。
【０３５３】
ナノ粒子のアスペクト比は５０以上であるのが好ましい。十分な熱伝導率を得ることができるからである。なお、アスペクト比は、ナノ粒子の縦×横の比率を表す形状指標である。
【０３５４】
ナノ粒子としては、Ａｕ、Ａｇ、ＣｕおよびＣのいずれかを含むものを用いることができる。具体的には、ナノ粒子の構成原子として、Ａｕナノ粒子、Ａｇナノワイヤー、ＣＮＴ（カーボンナノチューブ）、グラフェン、グラファイトコアシェル型ナノ粒子（上記原子を囲むようにカーボンナノチューブ等の構造体があるような粒子体）、およびＡｕナノ粒子含有ＣＮＴなどを用いることができる。
【０３５５】
（２）上記各実施形態の冷凍サイクル３１では、冷媒としてフロン系冷媒を用いているが、冷媒の種類はこれに限定されるものではなく、二酸化炭素等の自然冷媒や炭化水素系冷媒等を用いてもよい。
【０３５６】
また、上記各実施形態の冷凍サイクル３１は、高圧側冷媒圧力が冷媒の臨界圧力を超えない亜臨界冷凍サイクルを構成しているが、高圧側冷媒圧力が冷媒の臨界圧力を超える超臨界冷凍サイクルを構成していてもよい。
【０３５７】
（３）上記実施形態では、第１ポンプ１１または第２ポンプ１２から吐出された冷却水が、冷却水冷却水熱交換器１８を介してエンジン冷却回路６０のエンジン冷却水と熱交換するようになっているが、第１ポンプ１１または第２ポンプ１２から吐出された冷却水が流路切替弁を介してエンジン冷却回路６０を循環するようになっていてもよい。
【０３５８】
この実施形態においては、エンジン６１の冷却水流路は、エンジン６１と冷却水との間で熱授受が行われるエンジン用熱授受部（熱授受部）を構成している。
【０３５９】
この実施形態においては、エンジン６１の冷却水流路は、エンジン６１の廃熱を利用して冷却水を加熱する冷却水加熱部（熱媒体加熱部）を構成している。
【０３６０】
流路切替弁は、第１ポンプ１１または第２ポンプ１２から吐出された冷却水がエンジン冷却回路６０を循環する場合と循環しない場合とを切り替える切替手段である。
【０３６１】
例えば、図２７に示すように、上記第１実施形態（図１）における冷却水冷却水熱交換器用流路４６がエンジン冷却回路６０の循環流路６２に接続されていて、第１ポンプ１１または第２ポンプ１２から吐出された冷却水が第１切替弁２１および第２切替弁２２を介してエンジン冷却回路６０を循環するようになっていてもよい。
【０３６２】
（４）上記第２実施形態（図４）では、ヒータコア１７がエンジン冷却回路６０の循環流路６２に配置されているが、図２８に示すように、ヒータコア１７が第２ポンプ用流路４２に配置されており、第２ポンプ用流路４２が三方弁９１を介してエンジン冷却回路６０の循環流路６２に接続されていてもよい。
【０３６３】
三方弁９１は、ヒータコア１７に、エンジン６１および冷却水加熱器１５で加熱された冷却水が流れる状態と、冷却水加熱器１５で加熱された冷却水が流れる状態とを切り替える切替手段である。
【０３６４】
（５）上記実施形態において、発熱機器としてインバータ１９を備えているが、インバータ１９の他に種々の発熱機器を備えていてもよい。種々の発熱機器の例としては、走行用電動モータや各種エンジン機器などが挙げられる。
【０３６５】
各種エンジン機器としては、ターボチャージャ、インタークーラ、ＥＧＲクーラ、ＣＶＴウォーマ、ＣＶＴクーラ、排気熱回収器などが挙げられる。
【０３６６】
ターボチャージャは、エンジンの吸入空気（吸気）を過給する過給機である。インタークーラは、ターボチャージャで圧縮されて高温になった過給吸気と冷却水とを熱交換して過給吸気を冷却する吸気冷却器（吸気熱媒体熱交換器）である。
【０３６７】
ＥＧＲクーラは、エンジンの吸気側に戻されるエンジン排気ガス（排気）と冷却水とを熱交換して排気を冷却する排気冷却水熱交換器（排気熱媒体熱交換器）である。
【０３６８】
ＣＶＴウォーマは、ＣＶＴ（無段変速機）を潤滑する潤滑油（ＣＶＴオイル）と冷却水とを熱交換してＣＶＴオイルを加熱する潤滑油冷却水熱交換器（潤滑油熱媒体熱交換器）である。
【０３６９】
ＣＶＴクーラは、ＣＶＴオイルと冷却水とを熱交換してＣＶＴオイルを冷却する潤滑油冷却水熱交換器（潤滑油熱媒体熱交換器）である。
【０３７０】
排気熱回収器は、排気と冷却水とを熱交換して冷却水に排気の熱を吸熱させる排気冷却水熱交換器（排気熱媒体熱交換器）である。
【符号の説明】
【０３７１】
１１、１２    第１、第２ポンプ（ポンプ）
１３          ラジエータ（熱授受部、熱媒体外気熱交換器）
１４          冷却水冷却器（熱媒体温度調節器、熱媒体冷却用熱交換器）
１５          冷却水加熱器（熱媒体温度調節器、熱媒体冷却用熱交換器）
１６          クーラコア（熱媒体空気熱交換器、空気冷却用熱交換器）
１７          ヒータコア（熱媒体空気熱交換器、空気冷却用熱交換器）
１８          冷却水冷却水熱交換器（熱授受部）
１９          インバータ（熱授受部）
２０          電池温調用熱交換器（熱授受部）
２１、２２    第１、第２切替弁（切替手段）
４３Ａ        ラジエータ用配管（大内径配管）
４６Ａ        冷却水冷却水熱交換器用配管（大内径配管）
４７Ａ        インバータ用配管（大内径配管）
４８Ａ        電池熱交換用配管（大内径配管）
４４Ａ        クーラコア用配管（小内径配管、冷却側小内径配管）
４５Ａ        ヒータコア用配管（小内径配管、加熱側小内径配管）
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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【図２２】
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【図２３】
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【図２４】
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【図２５】
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【図２６】
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【図２７】
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【図２８】
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