(57)【要約】【課題】固体高分子形燃料電池の使用環境下においても高い耐食性を示す金属セパレータ材料、及び、これを用いた金属セパレータを提供すること。【解決手段】金属セパレータ材料は、オーステナイト系ステンレス鋼からなり、固体高分子形燃料電池の金属セパレータに用いられる。前記オーステナイト系ステンレス鋼は、Ｃ≦０．０８０ｍａｓｓ％、２．０≦Ｓｉ≦７．０ｍａｓｓ％、Ｍｎ≦２．０ｍａｓｓ％、Ｐ≦０．０５ｍａｓｓ％、Ｓ≦０．０３ｍａｓｓ％、１１．５≦Ｎｉ≦１５．０ｍａｓｓ％、１５．０≦Ｃｒ≦２０．０ｍａｓｓ％、及び、Ｃｕ＜１．０ｍａｓｓ％を含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる。金属セパレータは、前記金属セパレータ材料からなる基材と、前記基材の表面に形成された導電性の被膜とを備えている。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
以下の構成を備えた金属セパレータ材料。
（１）前記金属セパレータ材料は、オーステナイト系ステンレス鋼からなり、固体高分子形燃料電池の金属セパレータに用いられる。
（２）前記オーステナイト系ステンレス鋼は、
Ｃ≦０．０８０ｍａｓｓ％、
２．０≦Ｓｉ≦７．０ｍａｓｓ％、
Ｍｎ≦２．０ｍａｓｓ％、
Ｐ≦０．０５ｍａｓｓ％、
Ｓ≦０．０３ｍａｓｓ％、
１１．５≦Ｎｉ≦１５．０ｍａｓｓ％、
１５．０≦Ｃｒ≦２０．０ｍａｓｓ％、及び、
Ｃｕ＜１．０ｍａｓｓ％
を含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる。
【請求項２】
前記オーステナイト系ステンレス鋼は、
Ｍｏ≦３．０ｍａｓｓ％
をさらに含む請求項１に記載の金属セパレータ材料。
【請求項３】
前記オーステナイト系ステンレス鋼は、
Ｎ≦０．３ｍａｓｓ％
をさらに含む請求項１又は２に記載の金属セパレータ材料。
【請求項４】
請求項１から３までのいずれか１項に記載の金属セパレータ材料からなる基材と、
前記基材の表面に形成された導電性の被膜と
を備えた金属セパレータ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、金属セパレータ材料及び金属セパレータに関し、さらに詳しくは、オーステナイト系ステンレス鋼からなり、かつ、固体高分子形燃料電池の金属セパレータに適した金属セパレータ材料、及び、この材料を用いて製造される金属セパレータに関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、二酸化炭素排出量削減の観点から、発電時に二酸化炭素を排出せず、発電効率に優れる燃料電池の開発が進められている。燃料電池は、水素と酸素（空気）を反応させることによって電気を発生させるもので、燃料ガス及び電解質の種類によって、リン酸形燃料電池、溶融炭酸塩形燃料電池、固体酸化物形燃料電池、アルカリ形燃料電池、及び固体高分子形燃料電池等の様々なタイプのものがある。
【０００３】
これらの燃料電池の中でも、固体高分子形燃料電池は、
（１）運転温度が８０℃程度と低く、短時間で立ち上げ可能である、
（２）小型化が可能である、
などの理由から、燃料電池自動車や携帯用の小型分散電源への搭載が最も期待されている燃料電池である。
【０００４】
固体高分子形燃料電池は、複数の燃料電池セルの集合体から形成されている。上記燃料電池セル（単セル）は、固体高分子電解質膜の両面を、白金触媒を担持したカーボンブラック等の電極層、カーボンクロス等のガス拡散層（ＧＤＬ）、及びセパレータで挟み込んだ構造を備えている。代表的な固体高分子電解質膜としては、水素イオン（プロトン）交換基を有するフッ素系プロトン伝導膜があり、スルホン酸基の働きによりプロトンを伝導する。
【０００５】
セパレータの表面には、電極層にガスを流すための流路（凹部）が形成される。そして、一方の電極層の表面に燃料ガス（水素）を流し、他方の電極層の表面に酸化剤ガス（空気）を流すことで電気化学反応が生じ、セパレータ間に起電力が発生する。
すなわち、固体高分子形燃料電池は、
（１）燃料電極での水素ガスをプロトンにイオン化するアノード反応と、
（２）酸化剤（空気）電極での空気中の酸素ガスと、電解質膜を透過したプロトンが反応して水を生成するカソード反応と
によって、約０．７〜０．８Ｖの起電力が発生するという電気化学反応を利用している。
【０００６】
固体高分子形燃料電池に用いるセパレータは、
（１）単セル間を隔てる隔壁、
（２）電解質膜や電極を支える構造体、
（３）発生した電子を運ぶ導電体、
（４）酸素（空気）及び水素、並びに、生成した水の流路
などの多くの役割を持っており、通電状態では約８０℃の硫酸雰囲気という著しい腐食環境下に長時間曝される。従って、セパレータには、極めて高い耐食性が要求される。
【０００７】
また、燃料電池自動車に用いる固体高分子形燃料電池は、長時間の耐久性に加えて、低コスト化、小型化が要求される。現在までに実用化されているものの多くは、セパレータとしてカーボン素材を用いたものである。しかし、このカーボン製セパレータは、衝撃による破損を回避するため肉厚となり小型化が困難であると同時に、流路を形成するための加工コストが高いという欠点がある。そのため、塑性加工により低コストで成形が可能な金属セパレータ材の検討が進められている。
【０００８】
セパレータに使用される従来の金属材料（例えば、ステンレス鋼）は、表面が不働態被膜で覆われることによって耐食性を保っている。しかしながら、前述のようにセパレータには成形性や耐食性と共に、優れた導電性が要求される。不働態被膜は、表面接触抵抗が高く、導電性に劣るため、不働態被膜で覆われた金属材料では、こうした要求特性を両立するのが難しい。そのため、金属セパレータの表面に導電性の被膜を形成することにより、耐食性と導電性を両立させることが検討されている。
【０００９】
例えば、特許文献１には、ステンレス鋼板の表面に貴金属の膜を被覆した燃料電池用セパレータが開示されている。
また、特許文献２には、ステンレス鋼板の表面にダイヤモンドライクカーボンの膜を被覆した燃料電池用セパレータが開示されている。
【００１０】
実際には、燃料電池用セパレータを、製造工程から燃料電池としての長時間の使用を終えるまで、被覆材のみで完全に保護し続けることは困難と想定される。また、コストの観点から意図的に完全な被覆を行わない場合（例えば、特許文献１参照）もある。そのため、基材（下地材）の耐食性が必要となる。一般的に、基材には、特許文献１、２に記載されているように、オーステナイト系ステンレス鋼（例えば、ＳＵＳ３１６Ｌ）が用いられる場合が多い。
【００１１】
一方、燃料電池セパレータは、発電中、通常０．７〜０．８Ｖ前後の電圧下での硫酸腐食環境に曝される。しかし、燃料電池の起動時や停止時には、瞬間的に１Ｖ以上の電圧がかかり、通常のステンレス鋼は過不働態域となる。そのため、燃料電池自動車のような使用環境では、起動や停止を繰り返すことにより、過不働態によるセパレータの腐食が徐々に進行し、燃料電池性能の低下を招くと考えられる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１２】
【特許文献１】特開２００４−２９６３１８号公報
【特許文献２】特開２０１２−２１２５６４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１３】
本発明が解決しようとする課題は、固体高分子形燃料電池の使用環境下においても高い耐食性を示す金属セパレータ材料、及び、これを用いた金属セパレータを提供することにある。
また、本発明が解決しようとする他の課題は、幅広い電位範囲での耐食性に優れた金属セパレータ材料、及び、これを用いた金属セパレータを提供することにある。
さらに、本発明が解決しようとする他の課題は、高い耐食性に加えて、成形性に優れた金属セパレータ材料、及び、これを用いた金属セパレータを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
上記課題を解決するために本発明に係る金属セパレータ材料は、以下の構成を備えていることを要旨とする。
（１）前記金属セパレータ材料は、オーステナイト系ステンレス鋼からなり、固体高分子形燃料電池の金属セパレータに用いられる。
（２）前記オーステナイト系ステンレス鋼は、
Ｃ≦０．０８０ｍａｓｓ％、
２．０≦Ｓｉ≦７．０ｍａｓｓ％、
Ｍｎ≦２．０ｍａｓｓ％、
Ｐ≦０．０５ｍａｓｓ％、
Ｓ≦０．０３ｍａｓｓ％、
１１．５≦Ｎｉ≦１５．０ｍａｓｓ％、
１５．０≦Ｃｒ≦２０．０ｍａｓｓ％、及び、
Ｃｕ＜１．０ｍａｓｓ％
を含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる。
【００１５】
本発明に係る金属セパレータは、
本発明に係る金属セパレータ材料からなる基材と、
前記基材の表面に形成された導電性の被膜と
を備えている。
【発明の効果】
【００１６】
所定の組成を有するオーステナイト系ステンレス鋼に対して相対的に多量のＳｉを添加すると、固体高分子形燃料電池の使用環境下においても高い耐食性を示し、かつ、良好な成形性を示す。これは、
（１）Ｓｉにより表面にＳｉＯ2からなる強固な酸化被膜が形成され、カソード反応電位のような強酸化性雰囲気中での耐食性が向上するため、
（２）Ｃｒ、Ｎｉの適量添加により、幅広い電位での耐食性が向上するため、及び、
（３）Ｃｒ、Ｎｉ、Ｃｕ等の適量添加により、成形性が向上するため、
と考えられる。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
以下に、本発明の一実施の形態について詳細に説明する。
［１．  金属セパレータ材料］
本発明に係る金属セパレータ材料は、以下の構成を備えている。
（１）前記金属セパレータ材料は、オーステナイト系ステンレス鋼からなり、固体高分子形燃料電池の金属セパレータに用いられる。
（２）前記オーステナイト系ステンレス鋼は、
Ｃ≦０．０８０ｍａｓｓ％、
２．０≦Ｓｉ≦７．０ｍａｓｓ％、
Ｍｎ≦２．０ｍａｓｓ％、
Ｐ≦０．０５ｍａｓｓ％、
Ｓ≦０．０３ｍａｓｓ％、
１１．５≦Ｎｉ≦１５．０ｍａｓｓ％、
１５．０≦Ｃｒ≦２０．０ｍａｓｓ％、及び、
Ｃｕ＜１．０ｍａｓｓ％
を含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる。
【００１８】
［１．１．  オーステナイト系ステンレス鋼］
本発明において、オーステナイト系ステンレス鋼は、以下の元素を含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる。添加元素の種類、その成分範囲、及び、その限定理由は、以下の通りである。
【００１９】
［１．１．１．  主構成元素］
（１）  Ｃ≦０．０８０ｍａｓｓ％：
Ｃは、製鋼プロセス上から不可避的に含まれる元素である。Ｃ量が過剰になると、耐食性を低下させる。従って、Ｃ量は、０．０８０ｍａｓｓ％以下である必要がある。
【００２０】
（２）  ２．０≦Ｓｉ≦７．０ｍａｓｓ％：
Ｓｉは、表層にＳｉＯ2からなる強固な酸化被膜を形成し、酸化性雰囲気中での耐食性を向上させる効果がある。このような効果を得るためには、Ｓｉ量は、２．０ｍａｓｓ％以上である必要がある。Ｓｉ量は、さらに好ましくは、３ｍａｓｓ％以上である。
一方、Ｓｉ量が過剰になると、加工性が低下する。従って、Ｓｉ量は、７．０ｍａｓｓ％以下である必要がある。Ｓｉ量は、さらに好ましくは、５．０ｍａｓｓ％以下である。
【００２１】
（３）  Ｍｎ≦２．０ｍａｓｓ％：
Ｍｎは、製鋼プロセス上から（例えば、スクラップから）不可避的に混入する元素である。Ｍｎ量が過剰になると、ＭｎＳが析出する。ＭｎＳは、耐食性を大きく劣化させ、かつ、冷間加工性を阻害する原因となる。従って、Ｍｎ量は、２．０ｍａｓｓ％以下である必要がある。Ｍｎ量は、さらに好ましくは、１．５ｍａｓｓ％以下である。
【００２２】
（４）  Ｐ≦０．０５ｍａｓｓ％：
Ｐは、粒界に偏析し、靱性の低下を招く。従って、Ｐ量は、０．０５ｍａｓｓ％以下である必要がある。Ｐ量は、さらに好ましくは、０．０３ｍａｓｓ％以下である。
【００２３】
（５）  Ｓ≦０．０３ｍａｓｓ％：
Ｓは、ＭｎＳとなって耐食性を大きく劣化させる。また、Ｓの過剰な添加は、熱間加工性を阻害する。従って、Ｓ量は、０．０３ｍａｓｓ％以下である必要がある。
【００２４】
（６）  １１．５≦Ｎｉ≦１５．０ｍａｓｓ％：
Ｎｉは、オーステナイト組織を安定化させ、耐食性及び加工性を向上させる効果がある。このような効果を得るためには、Ｎｉ量は、１１．５ｍａｓｓ％以上である必要がある。
一方、Ｎｉ量が過剰になると、効果が飽和し、かつ、コスト高となる。従って、Ｎｉ量は、１５．０ｍａｓｓ％以下である必要がある。
【００２５】
（７）  １５．０≦Ｃｒ≦２０．０ｍａｓｓ％：
Ｃｒは、耐食性を付与するために必須の元素である。Ｃｒ量が少ないと、０．７Ｖ（ＳＨＥ）程度の電位（燃料電池の通常使用時の電位）下での耐食性が低下する。従って、Ｃｒ量は、１５．０ｍａｓｓ％以上である必要がある。
一方、Ｃｒ量が過剰になると、１Ｖ（ＳＨＥ）以上の高電位下での耐食性が低下する。従って、Ｃｒ量は、２０．０ｍａｓｓ％以下である必要がある。
【００２６】
（８）  Ｃｕ＜１．０ｍａｓｓ％：
Ｃｕは、製鋼プロセス上から混入する可能性がある元素である。Ｃｕは、加工性を向上させると共に、０．７Ｖ（ＳＨＥ）程度の電位下での耐食性を高める効果がある。
しかし、Ｃｕは、１Ｖ（ＳＨＥ）以上の高電位下での耐食性を低下させる。過不働態域での腐食を抑制するためには、Ｃｕ量は、１．０ｍａｓｓ％未満である必要がある。
【００２７】
［１．１．２．  副構成元素］
本発明において、オーステナイト系ステンレス鋼は、上述した主構成元素に加えて、以下の１種以上の副構成元素をさらに含んでいても良い。添加元素の種類、その成分範囲、及び、その限定理由は、以下の通りである。
【００２８】
（１）  Ｍｏ≦３．０ｍａｓｓ％：
Ｍｏは、硫酸に対する耐食性の向上、特に、０．７Ｖ（ＳＨＥ）程度の電位下での耐食性を高める効果が大きく、耐孔食性向上の効果も大きい。そのため、必要に応じて、Ｍｏを添加することができる。Ｍｏ量は、好ましくは、２．０ｍａｓｓ％以上である。
一方、Ｍｏ量が過剰になると、１Ｖ（ＳＨＥ）以上の高電位下での耐食性が低下し、成形性も低下する。従って、Ｍｏ量は、３．０ｍａｓｓ％以下が好ましい。
【００２９】
（２）  Ｎ≦０．３ｍａｓｓ％：
Ｎは、オーステナイト安定化元素であり、耐食性及び耐孔食性を向上させる。そのため、必要に応じて、Ｎを添加することができる。
一方、Ｎ量が過剰になると、成形性が低下する。従って、Ｎ量は、０．３ｍａｓｓ％以下が好ましい。
【００３０】
［１．２．  用途］
本発明に係る金属セパレータ材料は、固体高分子形燃料電池の金属セパレータに用いられる。固体高分子形燃料電池の金属セパレータには、通常運転時においては０．７〜０．８Ｖ程度の電圧がかかり、起動及び停止時には瞬間的に１．０Ｖ以上の電圧がかかる。
上述した添加元素の内、耐食性に影響を及ぼす元素は、
（１）０．７〜０．８Ｖ程度の電圧範囲における耐食性を高める効果（すなわち、不働態域における電流値を下げる効果）がある元素（例えば、Ｓｉ、Ｃｒ、Ｃｕ、Ｍｏ、Ｎｉなど）、
（２）１．０Ｖ以上の電圧範囲における耐食性を高める効果（すなわち、過不働態域の下限電位を上昇させる効果）がある元素（例えば、Ｓｉ、Ｎｉなど）
の２種類に大別される。
本発明に係る金属セパレータ材料は、効果の異なるこれらの元素の含有量が最適化されているので、固体高分子形燃料電池の通常運転時だけでなく、起動及び停止時においても高い耐食性を示す。
【００３１】
［２．  金属セパレータ］
本発明に係る金属セパレータは、
本発明に係る金属セパレータ材料からなる基材と、
前記基材の表面に形成された導電性の被膜と
を備えている。
【００３２】
［２．１．  基材］
基材は、本発明に係る金属セパレータ材料からなる。
基材の形状は、特に限定されるものではなく、固体高分子形燃料電池の構造に応じて、最適な形状を選択することができる。基材を構成する金属セパレータ材料の詳細は、上述した通りであるので、説明を省略する。
【００３３】
［２．２．  被膜］
基材の表面には、導電性の被膜が形成される。
被膜は、固体高分子形燃料電池の使用環境下において、高い耐食性と、高い導電性とを示す材料からなる。このような条件を満たす被膜の材料としては、例えば、
（１）Ａｕ、Ａｇ、Ｐｔ、Ｐｄ、Ｒｈ、Ｉｒなどの貴金属、
（２）１種又は２種以上の貴金属を含む合金、
（３）炭素系導電膜（例えば、ダイヤモンドライクカーボン）
などがある。
【００３４】
被膜は、基材の表面の全面に形成されていても良く、あるいは、耐食性及び導電性が要求される部分にのみ形成されていても良い。
被膜の厚さは、特に限定されるものではなく、目的に応じて最適な厚さを選択することができる。好適な厚さは、被膜の材料や要求特性にもよるが、通常、数ｎｍ〜数百ｎｍである。
被膜の形成方法は、特に限定されるものではなく、被膜の材料に応じて最適な方法を選択することができる。被膜の形成方法としては、例えば、メッキ、蒸着などがある。
【００３５】
［３．  金属セパレータ材料及び金属セパレータの製造方法］
本発明に係る金属セパレータ（及び、金属セパレータ材料）は、
（１）目的とする組成となるように配合された原料を溶解及び鋳造し、
（２）得られた鋳塊を所定の温度（例えば、１０００〜１２００℃）で熱間圧延し、
（３）熱間圧延後の板材を所定の温度（例えば、１０００〜１２００℃）で固溶化熱処理し、
（４）固溶化熱処理後の板材に対して冷間圧延及び焼鈍しを繰り返して所定の厚さの帯状の素材とし、
（５）帯状の素材から所定の形状を有する基材を切り出し、
（６）基材の表面に導電性皮膜を形成する
ことにより製造することができる。
【００３６】
［４．  作用］
所定の組成を有するオーステナイト系ステンレス鋼に対して相対的に多量のＳｉを添加すると、固体高分子形燃料電池の使用環境下においても高い耐食性を示し、かつ、良好な成形性を示す。これは、
（１）Ｓｉにより表面にＳｉＯ2からなる強固な酸化被膜が形成され、カソード反応電位のような強酸化性雰囲気中での耐食性が向上するため、
（２）Ｃｒ、Ｎｉの適量添加により、幅広い電位での耐食性が向上するため、及び、
（３）Ｃｒ、Ｎｉ、Ｃｕ等の適量添加により、成形性が向上するため、
と考えられる。
【実施例】
【００３７】
（実施例１〜２１、比較例１〜１４）
［１．  試料の作製］
表１に示す化学成分の合金を高周波誘導炉にて溶製し、５０ｋｇの鋼塊を得た。この鋼塊を１０００℃〜１２００℃に加熱し、熱間圧延にて厚み３〜５ｍｍの板材に加工した。この板材を１０００℃〜１２００℃で固溶化熱処理をした後、冷間圧延と焼鈍しを繰り返して、厚み０．２ｍｍの帯状の素材に加工した。
【００３８】
［２．  試験方法］
得られた素材からサンプルを採取し、成形性及び耐食性を評価した。それぞれの測定及び評価は、以下のようにして行った。
【００３９】
［２．１．  成形性評価］
素材から９０ｍｍ×９０ｍｍ×０．２ｍｍの試験片を取り出した。各試験片を１１００℃で１分間加熱する焼鈍を行った後、エリクセン試験（ＪＩＳ  Ｚ２２４７）を行った。すなわち、９．８ｋＮのしわ押し付け力を加えて、破断に至るまでのエリクセン値（最大成形深さ）を測定した。
成形性は、以下の基準で評価した。評価が◎〜△であれば、実用上問題はない。
◎：エリクセン値が１２ｍｍ以上（加工性良好）、
○：エリクセン値が１０ｍｍ以上１２ｍｍ未満、
△：エリクセン値が９ｍｍ以上１０ｍｍ未満、
×：エリクセン値が９ｍｍ未満（加工性不良）。
【００４０】
［２．２．  耐食性］
燃料電池の発電能力（出力、耐久性）は、セパレータからの溶出イオン量が少ないほど良好である。発電時にはカソード極にて０．７Ｖ（ＳＨＥ）の電位が印加される。そこで、各燃料電池用金属セパレータ材料の腐食電流密度を測定した。測定は、燃料電池の発電環境を模擬するよう、試験片に０．７Ｖ（ＳＨＥ）の電位を印加した状態で、８０℃、ｐＨ３の硫酸溶液に浸漬し、２０時間経過時に試験片に流れる電流を測定した。
【００４１】
０．７Ｖでの耐食性は、以下の基準で評価した。評価が◎〜○であれば、実用上問題はない。
◎：腐食電流密度が１×１０-7（Ａ／ｃｍ2）未満、
○：腐食電流密度が１×１０-7（Ａ／ｃｍ2）以上１×１０-6（Ａ／ｃｍ2）未満、
△：腐食電流密度が１×１０-6（Ａ／ｃｍ2）以上１×１０-5（Ａ／ｃｍ2）未満、
×：腐食電流密度が１×１０-5（Ａ／ｃｍ2）以上。
【００４２】
また、燃料電池の起動時及び停止時には、瞬間的に１．０Ｖ（ＳＨＥ）以上の電位が印加される。そこで、起動及び停止時の高電位での耐食性を評価する目的で、試験片に１．１Ｖ（ＳＨＥ）の電位を印加した状態で、８０℃、ｐＨ３の硫酸溶液に浸漬し、２０時間経過時に試験片に流れる電流を測定した。
【００４３】
１．１Ｖでの耐食性は、以下の基準で評価した。実用上、１Ｖを超える高電位となる累積時間は、通常発電時（０．７Ｖ程度の電位がかかる）の累積時間に比べて短いことから、評価が◎〜△であれば、実用上問題はない。
◎：腐食電流密度が１×１０-7（Ａ／ｃｍ2）未満、
○：腐食電流密度が１×１０-7（Ａ／ｃｍ2）以上１×１０-6（Ａ／ｃｍ2）未満、
△：腐食電流密度が１×１０-6（Ａ／ｃｍ2）以上１×１０-5（Ａ／ｃｍ2）未満、
×：腐食電流密度が１×１０-5（Ａ／ｃｍ2）以上。
【００４４】
［２．３．  耐孔食性］
海岸付近で使用されることを想定した場合、燃料電池の発電に必要な空気には塩素が比較的多く含まれる。これらの塩素が燃料電池の中に取り込まれると、金属セパレータの組成によっては、塩素に起因して特性が大幅に劣化する場合がある。よって、塩素を含む腐食液を用いた耐食試験が必要であり、重要な意味を持つ（燃料電池用セパレータには、塩素を含む水溶液中での耐食性が要求される）。
そこで、各燃料電池用金属セパレータ材料の耐孔食性を評価するため、８０℃、ｐＨ３の硫酸溶液に塩素イオンを５０ｐｐｍ添加した溶液を用い、ＪＩＳ  Ｇ０５７７の測定方法に従って孔食電位を測定した。
【００４５】
孔食電位は、以下の基準（腐食電流密度が１×１０-5（Ａ／ｃｍ2）以上となったときの電位）で評価した。評価が◎〜△であれば、実用上問題はない。
◎：孔食電位が０．８Ｖ（ＳＨＥ）以上、
○：孔食電位が０．６Ｖ（ＳＨＥ）以上０．８Ｖ（ＳＨＥ）未満、
△：孔食電位が０．４Ｖ（ＳＨＥ）以上０．６Ｖ（ＳＨＥ）未満、
×：孔食電位が０．４Ｖ（ＳＨＥ）未満。
【００４６】
［３．  結果］
表１に結果を示す。表１から、以下のことがわかる。
【表１】
2015113510.tif 000002
【００４７】
比較例１〜６、８、１１、１２は、成形性は一定の水準にあったが、耐食性（特に、１．１Ｖ（ＳＨＥ）の電位印加時の耐食性）が劣っていた。また、比較例７、９、１０、１３、１４は、耐食性は一定の水準にあったが、成形性が劣っていた。
これに対し、実施例１〜２１は、電位印加時の耐食性及び成形性が一定の水準以上にあり、耐食性と成形性とを併有していた。
表１より、実施例１〜２１の材料から金属セパレータの基材を加工し、基材の表面に導電性の被膜を形成すれば、耐食性に加えて、優れた導電性を持つ金属セパレータとなることが分かる。
【００４８】
以上、本発明の実施の形態について詳細に説明したが、本発明は上記実施の形態に何ら限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内で種々の改変が可能である。
【産業上の利用可能性】
【００４９】
本発明に係る金属セパレータ材料は、固体高分子形燃料電池の金属セパレータの材料として用いることができる。