(57)【要約】      （修正有）【課題】室外膨張弁から吐出される冷媒Ｒ３２の異常な温度上昇を回避して冷凍機油の劣化を抑制し、また、室外膨張弁の開度変化に対する温度変化の割合を小さくして室内機の吹出温度の変動を抑制する新規な冷凍サイクル装置を提供する。【解決手段】室外膨張弁の流量特性を低開度領域では開度変化に対する流量変化の割合を小さくし、高開度領域では開度変化に対する流量変化の割合を大きくした。これによれば、冷媒Ｒ３２を使用した場合においても、暖房運転時の冷媒Ｒ３２の温度変化を小さくすることができ、冷媒Ｒ３２の吐出温度の異常上昇による冷凍機油の劣化を抑制することができる。また、室外膨張弁の開度変化に対する温度変化の割合を小さくして室内機の吹出温度の変動を抑制することができる。【選択図】図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
少なくとも圧縮機、四方弁、室外膨張弁、室外熱交換器を冷媒配管で接続して冷凍サイクルを構成した冷凍サイクル装置において、
前記冷凍サイクルに使用される冷媒を冷媒Ｒ３２とすると共に、前記圧縮機の冷媒の吐出温度を目標吐出温度に制御する前記室外膨張弁の流量特性を、低開度領域では前記室外膨張弁の開度変化に対する流量変化の割合を小さくし、高開度領域では前記室外膨張弁の開度変化に対する流量変化の割合を大きくしたことを特徴とする冷凍サイクル装置。
【請求項２】
請求項１に記載の冷凍サイクル装置において、
前記室外膨張弁の開度は、前記圧縮機の冷媒の吐出温度を目標吐出温度に収束するようにフィードバック制御されることを特徴とする冷凍サイクル装置。
【請求項３】
請求項２に記載の冷凍サイクル装置において、
前記室外膨張弁の開度は下限開度及び上限開度が設定してあり、外気の温度が予め設定された温度を下回った場合には、前記上限開度を前記低開度領域の上限開度に変更することを特徴とする冷凍サイクル装置。
【請求項４】
少なくとも圧縮機、四方弁、室外膨張弁、室外熱交換器を冷媒配管で接続して冷凍サイクルを構成した冷凍サイクル装置において、
前記冷凍サイクルに使用される冷媒を冷媒Ｒ３２とすると共に、前記圧縮機に吸入される冷媒温度から蒸発圧力及び蒸発温度を推定し吸入乾き度を算出し、この算出した吸入乾き度を目標吸入乾き度に制御する前記室外膨張弁の流量特性を、低開度領域では前記室外膨張弁の開度変化に対する流量変化の割合を小さくし、高開度領域では前記室外膨張弁の開度変化に対する流量変化の割合を大きくしたことを特徴とする冷凍サイクル装置。
【請求項５】
請求項４に記載の冷凍サイクル装置において、
前記室外膨張弁の開度は、前記圧縮機に吸入される冷媒の吸入乾き度を目標吸入乾き度に収束するようにフィードバック制御されることを特徴とする冷凍サイクル装置。
【請求項６】
請求項４に記載の冷凍サイクル装置において、
前記冷媒温度から求められる蒸発圧力および蒸発温度に代えて、前記圧縮機へ吸入される冷媒の温度と圧力によって蒸発圧力及び蒸発温度を推定して吸入乾き度を算出することを特徴とする冷凍サイクル装置。
【請求項７】
請求項４、請求項５のいずれかに記載の冷凍サイクル装置において、
前記室外膨張弁の開度は下限開度及び上限開度が設定してあり、吸入乾き度が予め設定された吸入乾き度を下回った場合には、前記上限開度を前記低開度領域の上限開度に変更することを特徴とする冷凍サイクル装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、冷凍サイクルを利用した空気調和装置や冷凍装置等の冷凍サイクル装置に係り、特に地球温暖化係数（ＧＷＰ）の低い冷媒を使用する冷凍サイクル装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
現在、空気調和装置や冷凍装置等の冷凍空調機器では冷凍サイクル内に封入する冷媒として、冷媒Ｒ４１０Ａを採用したものが主流となっている。冷媒Ｒ４１０Ａは冷凍空調機器の効率向上を図ることができ、それによる消費電力の低減により間接的に発電時の二酸化炭素発生量の削減を図ることができる。また、冷媒漏洩への対策等による冷媒排出の抑制も図ることで地球温暖化の防止に貢献しているものである。尚、以下の説明では空気調和装置を例として説明する。
【０００３】
ところで、冷媒Ｒ４１０ＡはＧＷＰ（地球温暖化係数）の高い冷媒であるため、地球温暖化防止を更に進める観点から、冷媒Ｒ４１０ＡよりもＧＷＰ（地球温暖化係数）が小さい冷媒を冷凍サイクル装置に使用することが望ましく、候補冷媒としては冷媒Ｒ３２が推奨されている。
【０００４】
このような冷媒Ｒ３２を使用した冷凍サイクル装置を使用した空気調和装置として、例えば特開２０１２‐１８９２３８号公報（特許文献１）にあるような空気調和装置が知られている。特許文献１では、冷媒Ｒ３２は冷媒Ｒ４１０Ａと比べて熱物性が異なるので、この熱物性に応じた制御を行うことが必要であることを示している。そして、特許文献１では、冷媒Ｒ４１０Ａから冷媒Ｒ３２に変えると、その熱物性の差により圧縮機の吐出温度が上昇し、冷凍サイクルの圧縮機の冷凍機油が劣化するという現象が発生するので、インジェクション用膨張弁から冷媒熱交換器を通り、圧縮機の圧縮室に接続されたバイパス回路を設けて圧縮機の吐出温度の上昇を抑制することを提案している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２０１２‐１８９２３８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
そして、特許文献１では熱物性の観点から冷媒Ｒ３２の属性に対応した構成を提案しているが、本発明者等の知見によると冷媒Ｒ３２と冷媒Ｒ４１０Ａの流量特性の相違によって次のような事実が明らかになった。すなわち、冷媒の流量特性の相違によって、室外機の膨張弁（以下、室外膨張弁という）を通過する冷媒Ｒ３２の量が冷媒Ｒ４１０Ａに比べて特異的な特性を有しており、これによって、冷媒Ｒ４１０Ａと同じ室外膨張弁を使用すると冷媒の温度が大きく変動することが判明した。
【０００７】
冷媒Ｒ３２は冷媒Ｒ４１０Ａに比べて流れ易い特性を有しており、これによって冷媒Ｒ３２の温度を制御する室外膨張弁の開度変化に対する流量変化の割合が大きくなり、冷媒Ｒ４１０Ａと比べると、この流量変化に依存して温度変化が大きくなる傾向にある。これについての詳細は後述する。
【０００８】
特に、室外膨張弁を通過する冷媒Ｒ３２の循環量が少なくなる外気温度が低い時の暖房運転において、従来の冷媒Ｒ４１０Ａに使用している室外膨張弁を使用すると、室外膨張弁の開度変化に対する流量変化の割合が大きく変化し、室外膨張弁から吐出される冷媒Ｒ３２の温度が異常上昇することで、冷凍機油の劣化によって圧縮機が故障するといった事態を引き起こす恐れがある。
【０００９】
また、一般的に暖房運転では室外膨張弁の開度は圧縮機の温度が所定の温度になるようにフィードバック制御されているが、上述したように室外膨張弁の開度変化に対して冷媒Ｒ３２の流量変化の割合が大きいため、これに伴って冷媒Ｒ３２の温度が大きく変動するようになる。
【００１０】
したがって、圧縮機の温度を所定の温度に収束するようにフィードバック制御していても、室外膨張弁の開度が小さいときは開度制御している状態で流量変化（＝温度変化）が大きいため、温度もこれに対応して大きく変動して目標温度に収束させることが困難である。このため、暖房運転を行っている場合は室内機の吹出温度が上下して快適性を損なうという副次的な課題をも生じることになる。
【００１１】
本発明の目的は、室外膨張弁から吐出される冷媒Ｒ３２の異常な温度上昇を回避して冷凍機油の劣化を抑制し、また、室外膨張弁の開度変化に対する温度変化の割合を小さくして室内機の吹出温度の変動を抑制する新規な冷凍サイクル装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
本発明の特徴は、室外膨張弁の流量特性を低開度領域では開度変化に対する流量変化の割合を小さくし、高開度領域では開度変化に対する流量変化の割合を大きくした、ところにある。
【発明の効果】
【００１３】
本発明によれば、冷媒Ｒ３２を使用した場合においても、室外膨張弁から吐出される冷媒Ｒ３２の温度変化を小さくすることができ、冷媒Ｒ３２の吐出温度の異常上昇による冷凍機油の劣化を抑制することができる。
【００１４】
また、室外膨張弁の開度変化に対する温度変化の割合を小さくして室内機の吹出温度の変動を抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】本発明が適用される第１の空気調和装置の冷凍サイクル装置で、室外機側の構成を示す構成図である。
【図２】冷媒Ｒ４１０Ａと冷媒Ｒ３２の膨張弁流量と吐出温度の関係を示す特性図である。
【図３】冷媒Ｒ４１０Ａと冷媒Ｒ３２の膨張弁開度と膨張弁流量の関係を示す特性図である。
【図４】室外膨張弁の弁部分を拡大した拡大断面図である。
【図５】本発明が適用される第２の空気調和装置の冷凍サイクルで、室外機側の構成を示す構成図である。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
次に、本発明の実施形態について図面を用いて詳細に説明するが、本発明は以下の実施形態に限定されることなく、本発明の技術的な概念の中で種々の変形例や応用例をもその範囲に含むものである。
【実施例１】
【００１７】
まず、本発明が適用される第１の空気調和装置の冷凍サイクル装置について図１を用いて説明するが、図１においては空気調和装置５０の主に室外機５１側を示している。ここで、本実施例では冷媒Ｒ３２を用いることを前提としている。
【００１８】
図１において、参照番号１は圧縮機であり、この圧縮機１は冷媒配管を介して四方弁２に接続されている。四方弁２は圧縮機１とガス阻止弁１１、或いは室外熱交換器３の接続を切り替える機能を備えている。熱交換器３には室外ファン２３が設けられており、冷媒と外部の空気との間で熱交換するもので、冷房運転では冷媒Ｒ３２の熱を外部空気に排出し、暖房運転では外部空気の熱を冷媒Ｒ３２に汲み上げる機能を備えている。
【００１９】
また、熱交換器３には冷媒配管を介して室外膨張弁４が接続されており、室外膨張弁４は更に液阻止弁１２と接続されている。ガス阻止弁１１と液阻止弁１２はガス接続配管５３、及び液接続配管５４によって室内機(図示せず)側と接続されている。
【００２０】
室外膨張弁４はパルスモータによって往復動される膨張弁本体（図示せず）を備えており、膨張弁本体は冷媒Ｒ３２の量を連続的に調整することができる構成となっている。すなわち、パルス数と膨張弁本体の往復移動量は予め関係付けて決められており、例えば１パルスで０．１ｍｍだけ移動するようにしていれば、１ｍｍ移動させる場合は１０パルスを与えれば良いことになる。もちろん、このパルス数と往復移動量は任意に設定することが可能である。更に、膨張弁本体の往復移動量と冷媒Ｒ３２の流量の関係は膨張弁本体の軸方向断面形状によって定めることができ、この断面形状が本実施例では重要となっている。つまり、冷媒Ｒ３２の流量特性によってこの断面形状が決められているものである。この流量特性と弁開度及び断面形状の関係については図２、図３を用いて説明する。
【００２１】
そして、暖房運転時には、圧縮機１から吐出された高温高圧のガス冷媒は、実線矢印で示すように、四方弁２、ガス阻止弁１１、ガス接続配管５３を通り、室内機に至って凝縮されて液冷媒となる。この液冷媒は、通常では全開状態の室内膨張弁（図示せず）を通過後、液接続配管５４及び液阻止弁１２を通って室外膨張弁４に至り、この室外膨張弁４により減圧されて低温低圧のガス液混合冷媒となる。
【００２２】
この減圧された冷媒は、室外熱交換器３、室外ファン２３の作用によって蒸発され、ガス冷媒となり再び四方弁２を経由して圧縮機１に戻される。暖房運転中は、圧縮機１の運転可能範囲を逸脱しないように、圧縮機１の上部に設けた温度検出手段であるサーミスタ２４にて冷媒の吐出温度を間接的に検出し、この検出された温度信号を制御装置１６に入力して所定の温度に収束するように室外膨張弁４の開度をフィードバック制御している。室外膨張弁４の開度を制御することにより冷媒の吐出温度を調整できるので、結果的に、圧縮機１の温度を制御することができるようになる。
【００２３】
次に、図１に示す室外膨張弁４による冷媒Ｒ４１０Ａと冷媒Ｒ３２の流量−吐出温度特性について図２に示すグラフで説明する。
【００２４】
図２は、同じ流量特性の室外膨張弁４を用いて冷媒Ｒ４１０Ａと冷媒Ｒ３２を使用した場合の室外膨張弁４を流れる膨張弁流量と吐出温度の関係を示す特性図であり、圧縮機１の回転数は冷媒Ｒ４１０Ａ、冷媒Ｒ３２とも同じ回転数としている。
【００２５】
図２からわかるように、膨張弁流量が少ない低開度領域では、冷媒Ｒ３２の膨張弁流量の流量変化に対し吐出温度の温度変化の割合が大きく、その傾きが大きいことが分かる。一方、冷媒Ｒ４１０Ａを使用した場合は膨張弁流量の流量変化に対し吐出温度の温度変化の割合が小さく、その傾きが小さいことが分かる。したがって、或る第１の温度Ｔ１から或る第２の温度Ｔ２まで上昇させるためには、冷媒Ｒ３２は少ない量の冷媒を調量するのに対し、冷媒Ｒ４１０Ａは多くの量の冷媒を調量することになる。
【００２６】
膨張弁流量の流量変化は膨張弁開度により変化するが、本実施例ではパルスモータを使用していることから、フィードバック制御に際して１パルス毎の冷媒Ｒ３２の流量変化は冷媒Ｒ４１０Ａに比較して大きいことが分かる。つまり、低開度領域で膨張弁流量、或いは膨張弁開度の変化による冷媒の吐出温度の変化が大きいことがわかる。
【００２７】
例えば、冷媒Ｒ４１０Ａの膨張弁流量をＧ１、冷媒Ｒ３２の膨張弁流量をＧ２として同等の温度で比較した場合、冷媒Ｒ４１０Ａに比較して冷媒Ｒ３２の膨張弁流量のほうが少ないことがわかる。これは冷媒Ｒ３２が少ない流量変化で大きな温度変化を生じることを示している。
【００２８】
更に、室外膨張弁４の冷媒Ｒ４１０Ａと冷媒Ｒ３２の膨張弁開度−膨張弁流量特性について図３に示すグラフで説明する。
【００２９】
図３は、冷媒Ｒ４１０Ａに使用する室外膨張弁４と、冷媒Ｒ３２に使用する室外膨張弁４の開度と流量の関係を示した特性図である。図２に示した特性から、冷媒Ｒ４１０Ａで使用している室外膨張弁４をそのまま冷媒Ｒ３２で使用すると、冷媒Ｒ４１０Ａで使用している室外膨張弁４は流量変化が大きいため、低開度領域でも流量の変化が大きく吐出温度を安定化させるのが困難となる。このため、本実施例では図３に示したような冷媒Ｒ３２の流量特性に対応した室外膨張弁４を使用するようにしている。具体的にはこの特性に合わせて、膨張弁本体の往復移動量に対する必要とされる冷媒流量に合せて形状を決めれば良いものである。
【００３０】
本実施例においては、冷媒Ｒ３２に対応した室外膨張弁４は図３に示す低開度領域で、膨張弁本体の開度変化に対する膨張弁流量の変化の割合を小さくすることで吐出温度の変化を小さくすることが可能となる。
【００３１】
また、高開度領域においては、膨張弁流量および冷媒循環量が多いため冷媒の吐出温度が低くなりやすいが、膨張弁流量および冷媒循環量が多い場合でも吐出温度が上昇する場合があるため膨張弁流量を小さくすることは得策でない。このため、高開度領域では膨張弁開度変化に対する流量変化の傾きを大きくする形状としている。
【００３２】
図４に冷媒Ｒ３２を用いる場合の具体的な室外膨張弁４の膨張弁本体の詳細を示している。この膨張弁本体６０は弁部６１と、この弁部６１に固定された作動軸６２とより構成されている。弁部６１は冷媒通路のシート６３に対向して配置されており、弁部６２とシート６３の間の開口面積によって冷媒Ｒ３２の量を制御する。
【００３３】
作動軸６２の他端はパルスモータのロータにねじ係合されており、ロータの内部に形成されたねじ部とねじ係合するねじ部が形成されている。したがって、ロータが回転することによってねじ係合されている作動軸６２が前後に往復動することができる。そして、パルスモータに与えられるパルス数に対応してロータが回転し、この回転に応じた動作量だけ作動軸６２が往復動されるものである。
【００３４】
弁部６１には断面形状が異なる少なくとも高開度領域部と低開度領域部の二つの領域が形成されている。低開度領域部は図３に示す低開度領域の開度−流量特性が与えられており、高開度領域部は図３に示す高開度領域の開度−流量特性が与えられている。図４に示す弁部６１の高開度領域部と低開度領域部の断面形状は曲線、或いは円弧の組合せによって形成しているが、両領域を直線の組合せで形成しても良いものである。要は、図３に示すような特性、或いはこの特性に近似する特性が得られる断面形状であれば良いものである。
【００３５】
ここで、本実施例では冷媒Ｒ３２に対応した室外膨張弁４は、予め下限開度および上限開度を設けておき、外気温度により上限開度を決定して室外膨張弁４の開度制御を実施するようにしている。外気温度は熱交換器３に取り付けた外気サーミスタ２５で検出するようにしている。
【００３６】
例えば、図３に示す下限開度ＥＶＯｍｉｎ１は、運転停止直後の冷媒Ｒ３２の移動による次回起動時の液戻り防止のため冷媒Ｒ４１０Ａで使用している膨張弁流量と同じ流量に設定にする。また、上限開度ＥＶＯｍａｘ１は、高開度領域においての吐出温度の異常上昇防止のため冷媒Ｒ４１０Ａと同じ膨張弁流量とする。尚、上限開度ＥＶＯｍａｘ１はＲ４１０Ａの膨張弁流量以下としても良い。
【００３７】
そして、通常の温度では上限開度はＥＶＯｍａｘ１とするが、予め設定された温度を下回った場合は、上限開度はＥＶＯｍａｘ１を上限開度ＥＶＯｍａｘ２とする。両開度は、「上限開度ＥＶＯｍａｘ１＞上限開度ＥＶＯｍａｘ２」の関係を与えている。
上限開度ＥＶＯｍａｘ２の設定は、上述したように外気温度が低い時に膨張弁流量の傾きが大きい開度領域で制御した場合、冷媒の吐出温度の変化が大きくなり吐出冷媒温度の異常上昇による冷凍機油の劣化や、室外膨張弁４の開度変化に基づく大きな温度変化による快適性不良を防止するために行われる。
【００３８】
上限開度をＥＶＯｍａｘ２に変更する場合は、下限開度ＥＶＯｍｉｎ１から上限開度ＥＶＯｍａｘ２に至るまでのパルスモータのステップ数を予め記憶しておき、制御を開始してからの積算ステップ数（開く場合は加算、閉じる場合は減算する）によっておおよその現在の開度が推定できるので、これらを比較することによって上限開度ＥＶＯｍａｘ２を超えない範囲で開度の調整が可能となるものである。
【００３９】
更には、室外膨張弁４に作動軸６２の位置を検出する位置センサを設け、この位置センサからの位置信号によって上限開度ＥＶＯｍａｘ２を超えない範囲で開度制御することも可能である。
【００４０】
以上の通り、本実施例によれば、暖房運転を行うような外気温度が低い状態においては、室外膨張弁４は低開度領域で使用されるが、室外膨張弁４の弁部６１に形成した低開度領域部の開度変化（弁部の移動量）に対する流量変化の割合を小さく設定されているので、冷媒Ｒ３２を使用した場合においても、暖房運転時の冷媒Ｒ３２の温度変化を小さくすることができ、冷媒Ｒ３２の吐出温度の異常上昇による冷凍機油の劣化を抑制することができるようになる。尚、高開度領域においては、膨張弁流量が多い場合でも吐出温度が上昇する場合があるため膨張弁流量を小さくすることは得策でないので、高開度領域では膨張弁開度変化に対する流量変化の傾きを大きくする形状としている。
【００４１】
また、室外膨張弁４の開度は圧縮機１の温度が所定の温度になるようにフィードバック制御されているが、上述したように室外膨張弁４の開度変化に対して冷媒Ｒ３２の流量変化の割合が小さくできるため、これに伴う冷媒Ｒ３２の温度変動も小さくなる。したがって、圧縮機１の温度を所定の温度に収束するようにフィードバック制御する場合も目標温度に収束させることが容易となる。このため、暖房運転を行っている場合は室内機の吹出温度が上下せず快適性を保つことが可能となる。
【実施例２】
【００４２】
次に、本発明が適用される第２の空気調和装置の冷凍サイクル装置について図５を用いて説明するが、図１と同じ参照番号は同じ構成要素を示しているため、これに関する説明は省略する。ここでも、本実施例では冷媒Ｒ３２を用いることを前提としている。
【００４３】
例えば、図１に示す冷媒温度を目標に収束させる制御では冷媒の吐出温度の変化に対して追従性が遅いということが想定される。
【００４４】
このため、本実施例では吸入乾き度を目標とする室外膨張弁４の制御を実施することにより、更に温度変化を小さくすることができるようにするものである。
【００４５】
吸入乾き度を目標とした場合の制御を実施する際は、吸入乾き度を算出するために冷媒Ｒ３２の吸入温度、冷媒Ｒ３２の吸入圧力を検出する必要がある。したがって、本実施例では吸入側サーミスタ２６、低圧圧力センサ２７を圧縮機１の吸入側に設けるようにしている。尚、吸入サーミスタ２６から低圧圧力を推定できる場合は低圧圧力センサ２７を用いなくても良いものである。
【００４６】
図４にあるように、本実施例は圧縮機１の吸入側温度を検出する吸入サーミスタ２６、低圧圧力センサ２７を設けた構成としている。そして、吸入サーミスタ２６で検出される冷媒温度、及び低圧圧力センサ２７にて検出される冷媒圧力から蒸発温度、蒸発圧力を算出し、吸入乾き度を算出する。そして本実施例では吸入乾き度を予め設定した目標吸入乾き度となるようにフィードバック制御して室外膨張弁４の開度を調整する。
【００４７】
冷媒Ｒ４１０Ａを使用した一般的な空気調和装置においては、圧縮機１への液戻りを回避するため目標吸入乾き度を１以上とするように制御している。しかしながら、冷媒Ｒ３２を使用した場合、室外膨張弁４から吐出される冷媒Ｒ３２の吐出温度が上昇しやすいため、冷媒Ｒ４１０Ａと同じ目標吐出温度及び目標乾き度となるよう制御を実施すると、吐出冷媒温度の異常上昇による冷凍機油の劣化や、室外膨張弁４の開度変化に基づく大きな温度変化による快適性不良に至る恐れがある。このため、吸入乾き度を１以下にすると圧縮機への液戻りが懸念される。
【００４８】
そこで、本実施例では、吸入サーミスタ２６、及び低圧圧力センサ２７を設けて液圧縮を回避できる吸入乾き度１付近を目標にフィードバック制御することで圧縮機への液戻り、および吐出温度の上昇を抑制するようにしている。このため、使用する室外膨張弁４は実施例１と同様に冷媒Ｒ３２に対応した室外膨張弁４とし、室外膨張弁４の流量特性は、低開度領域では開度変化に対する流量変化の傾きを小さくし、高開度領域では開度変化に対する流量変化の傾きを大きくしたものを使用するようにしている。
【００４９】
そして、吸入乾き度が１未満となった場合は室外膨張弁４の開度を閉じ側に制御し、吸入乾き度が１以上になった場合は室外膨張弁４の開度を開き側に制御することにより目標吸入乾き度に収束するようにフィードバック制御することができる。
【００５０】
また、実施例１と同様に予め室外膨張弁４の下限開度、及び上限開度を設けておき、乾き度により上限開度を選択して室外膨張弁制御を実施することもできる。
【００５１】
例えば、実施例１と同様に下限開度ＥＶＯｍｉｎ１は、運転停止直後の冷媒Ｒ３２の移動による次回起動時の液戻り防止のため冷媒Ｒ４１０Ａで使用している膨張弁流量と同じ流量に設定にする。また、上限開度ＥＶＯｍａｘ１は、高開度領域においての吐出温度の異常上昇防止のため冷媒Ｒ４１０Ａと同じ膨張弁流量とする。
【００５２】
そして、通常の吸入乾き度に制御する場合では上限開度はＥＶＯｍａｘ１とするが、予め設定された吸入乾き度を下回った場合は、上限開度はＥＶＯｍａｘ１を上限開度ＥＶＯｍａｘ２とする。上限開度をＥＶＯｍａｘ２に変更する場合は、実施例１と同じ方法で実行することができる。
【００５３】
以上の通り、本実施例によれば、暖房運転を行うような外気温度が低い状態においては、室外膨張弁４は低開度領域で使用されるが、室外膨張弁４の弁部６１に形成した低開度領域部の開度変化（弁部の移動量）に対する流量変化の割合を小さく設定されているので、冷媒Ｒ３２を使用した場合においても、暖房運転時の冷媒Ｒ３２の温度変化を小さくすることができ、冷媒Ｒ３２の吐出温度の異常上昇による冷凍機油の劣化を抑制することができるようになる。尚、高開度領域においては、膨張弁流量が多い場合でも吐出温度が上昇する場合があるため膨張弁流量を小さくすることは得策でないので、高開度領域では膨張弁開度変化に対する流量変化の傾きを大きくする形状としている。
【００５４】
また、室外膨張弁４の開度は目標吸入乾き度になるようにフィードバック制御されているが、上述したように室外膨張弁４の開度変化に対して冷媒Ｒ３２の流量変化の割合が小さくできるため、これに伴う冷媒Ｒ３２の温度変動も小さくなる。したがって、目標吸入乾き度に収束するようにフィードバック制御する場合も追従性良く目標吸入乾き度に収束させることが容易となる。
【符号の説明】
【００５５】
１…圧縮機、２…四方弁、３…室外熱交換器、４…室外膨張弁、１１…ガス阻止弁、１２…液阻止弁、１６…制御装置、２３…室外ファン、２４，２５,２６…サーミスタ（温度検出手段）、２７…圧力センサ(圧力検出手段)、５０…空気調和装置、５１…室外機、５３…ガス接続配管、５４…液接続配管、６０…膨張弁本体、６１弁部、６２…作動軸。６３…シート。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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