(57)【要約】【課題】圧縮機を用いずに発生するＢＯＧを処理できる低温液化ガス貯蔵タンクのＢＯＧ処理方法を提供する。【解決手段】貯蔵タンク１０内で発生したＢＯＧ３０を一対の圧縮ドラム３４ａ、３４ｂに交互に導入し、一方の圧縮ドラム３４ａにＢＯＧを導入してる間に、他方の圧縮ドラム３４ｂ内に、払出液からなる圧縮液３６を導入して他方の圧縮ドラム３４ｂ内のＢＯＧを圧縮し、その圧縮ＢＯＧをＢＯＧ吸収ドラム１３に導入すると共に貯蔵タンク１０内の払出液をＢＯＧ吸収ドラム１３に導入して圧縮ＢＯＧを払出液に吸収させるものである。【選択図】図１
2015121274.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
貯蔵タンク内で発生したＢＯＧを圧縮ドラムに導入し、そのＢＯＧを導入した圧縮ドラム内に、払出液からなる圧縮液を導入してＢＯＧを圧縮し、その圧縮ＢＯＧをＢＯＧ吸収ドラムに導入すると共に貯蔵タンク内の払出液をＢＯＧ吸収ドラムに導入して圧縮ＢＯＧを払出液に吸収させることを特徴とする低温液化ガス貯蔵タンクのＢＯＧ処理方法。
【請求項２】
貯蔵タンク内で発生したＢＯＧを一対の圧縮ドラムに交互に導入し、一方の圧縮ドラムにＢＯＧを導入してる間に、他方の圧縮ドラム内に、払出液からなる圧縮液を導入して他方の圧縮ドラム内のＢＯＧを圧縮し、その圧縮ＢＯＧをＢＯＧ吸収ドラムに導入すると共に貯蔵タンク内の払出液をＢＯＧ吸収ドラムに導入して圧縮ＢＯＧを払出液に吸収させることを特徴とする低温液化ガス貯蔵タンクのＢＯＧ処理方法。
【請求項３】
貯蔵タンク内で発生したＢＯＧをバッファードラムに一時貯留し、バッファードラムからＢＯＧを圧縮ドラムに供給する請求項１又は２記載の低温液化ガス貯蔵タンクのＢＯＧ処理方法。
【請求項４】
圧縮液は、一対の圧縮ドラム内に収容されると共に一対の圧縮ドラムに交互に移送され、両圧縮ドラムで、ＢＯＧの圧縮排出とＢＯＧ導入を交互に繰り返す請求項２又は３記載の低温液化ガス貯蔵タンクのＢＯＧ処理方法。
【請求項５】
圧縮ドラムに圧縮液を移送する際に、その移送中の圧縮液を貯蔵タンクの払出液と熱交換する請求項１〜４のいずれかに記載の低温液化ガス貯蔵タンクのＢＯＧ処理方法。
【請求項６】
圧縮ＢＯＧをＢＯＧ吸収ドラムに導入して払出液に吸収させた後、これを気化器に供給し、その気化器で気化したガスを需要系に供給する請求項１〜５のいずれかに記載の低温液化ガス貯蔵タンクのＢＯＧ処理方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はＬＮＧ等の低温液化ガスの貯蔵タンクで発生するＢＯＧを処理するための低温液化ガス貯蔵タンクのＢＯＧ処理方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
ＬＮＧ等の低温液化ガスを貯蔵する低温液貯蔵タンクは、周辺からの入熱でタンク内貯液が蒸発してＢＯＧ（ボイルオフガス）が発生する。また低温液化ガスの通常の受入時（荷揚げ時）にも大量のＢＯＧが発生する。
【０００３】
従来、貯蔵タンクで発生するＢＯＧは、下記の方法で処理してタンクの内圧上昇を防止している。
（１）発生した低温のＢＯＧを無給油式の高圧圧縮機で、２〜７ＭＰａに加圧し、気化器で気化させたガスと共に需要系へ送出する。
（２）発生したＢＯＧを低圧圧縮機で加圧し、このＢＯＧを払出液に吸収液化させ、これをポンプで高圧にして気化器に送って気化させて需要系に送出する。
【０００４】
図２は、上記（１）のＢＯＧを高圧圧縮機で、直接需要系に送出するフローを示したものである。
【０００５】
貯蔵タンク１００内のＬＮＧ１１１は、払出液払出ライン１１２より払出ポンプ１１７にて気化器１１５に払い出され、気化器１１５で大気や温水などでＬＮＧを気化されて需要系へ送出される。この際に、圧力計１２５により、供給圧を検出し、需要系への送出圧となるよう、圧力調整弁１２４で気化器１１５に送るＬＮＧが制御される。また、払出ポンプ１１７の吐出量は、流量計１１８で検出され、払出ポンプ１１７の吐出量がミニマムフロー以下にならないように流量調節弁１２８が制御され、余剰のＬＮＧが流量調節弁１２８から液戻しライン１２７を介して貯蔵タンク１００に戻される。
【０００６】
この図２において、貯蔵タンク１００で発生するＢＯＧ１３０は、高圧圧縮機１３２で需要圧（２〜７ＭＰａ）まで圧縮され、圧縮ＢＯＧライン１３１から気化器１１５で気化したＮＧと共に需要系に送出される。
【０００７】
図３は、上記（２）のＢＯＧを払出液に吸収させた後、気化器を通して需要系に送出するフローを示したものである。
【０００８】
この図３のフローでは、貯蔵タンク２００内のＬＮＧ２１１は、払出ポンプ２１７にて、払出液払出ライン２１２を介してＢＯＧ吸収ドラム２１３に供給し、ＢＯＧ吸収ドラム２１３でＢＯＧを吸収し、その吸収液を、吸収液送出ポンプ２２２にて、吸収液払出ライン２１４を介して気化器２１５に供給し、気化器２１５で、気化させたて需要系に送出するものである。
【０００９】
払出ポンプ２１７と吸収液送出ポンプ２２２の吐出側には、流量計２１８、２２３がそれぞれ接続され、余剰のＬＮＧが流量調節弁１２８、２２６から液戻しライン２２７を介して貯蔵タンク１００に戻される。ＢＯＧ吸収ドラム２１３へのＬＮＧ量は、ＢＯＧ吸収ドラム２１３に設けた液面計２６８にて、吸収液送出ポンプ２２２の吐出側に設けた流量調整弁２２１で制御され、吸収液送出ポンプ２２２の吐出圧は、圧力計２２５と圧力調整弁２２４で制御される。
【００１０】
この図３において、貯蔵タンク２００で発生するＢＯＧ２３０は、低圧圧縮機２３２で、ＢＯＧ吸収ドラム２１３内のＬＮＧに吸収できる飽和圧力（０．５〜１ＭＰａ）近くまで圧縮し、これを圧縮ＢＯＧライン２３１からＢＯＧ吸収ドラム２１３内のＬＮＧに吹き込むことでＢＯＧがＬＮＧに吸収して気化器１１５に供給する。
【００１１】
また、ＢＯＧ吸収ドラム２１３には、圧力計２６４が設けられ、ＢＯＧ吸収ドラム２１３内の圧力が設定値以上のときに、排気ライン２６２、排気弁２６３にてフレアスタック２６１に放出する。ＢＯＧ吸収ドラム２１３内にＬＮＧを充填する際に、そのＢＯＧ吸収ドラム２１３内のＢＯＧを含むガスを、排気ライン２６２、逃がすガス逃がしライン２６５を通して貯蔵タンク２００に逃がすようになっている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１２】
【特許文献１】特開平５−２９６３９９号公報
【特許文献２】特開平７−１５７７８２号公報
【特許文献３】特開平８−１７０７９９号公報
【特許文献４】特開平９−５９６５７号公報
【特許文献５】特開２００８−６４１２６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１３】
しかしながら、（１）の方法は、圧縮機が無給油式で高価であり、高圧のガス需要では駆動電力が４００〜２０００ｋＷと大きくなり運転費が大きくなる。また年間の保守費も高く、無給油往復動圧縮機ではピストンリング交換等で高価になる。さらに、高圧ガス需要に対して単純に圧縮機で加圧してＢＯＧを処理するのは、機器費用及び運転費が大きくなるために経済的に不利益な設備となる。
【００１４】
この点を改良した（２）の方法は、ＢＯＧを払出液に吸収液化できる圧力まで加圧するため、払出液量によって決まる平衡吸収圧力（０．４〜０．５ＭＰａ）まで加圧すればよいため、高圧圧縮機を使用しないで、低圧圧縮機ですむ。しかし、低圧圧縮機でも、設備費及び保守費が高価となり、低温使用に適した圧縮機の使用は避けられない。
【００１５】
また高圧圧縮機であれ低圧圧縮機であれ、これらＢＯＧ圧縮機は、騒音及び機械保護のためにコンクリート等で防音対策を施した建屋内に収納され、しかも換気及びその他の付帯設備も必要となるため設備費が高価になる。
【００１６】
そこで、本発明の目的は、上記課題を解決し、圧縮機を用いずに発生するＢＯＧを処理できる低温液化ガス貯蔵タンクのＢＯＧ処理方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１７】
上記目的を達成するために本発明は、貯蔵タンク内で発生したＢＯＧを圧縮ドラムに導入し、そのＢＯＧを導入した圧縮ドラム内に、払出液からなる圧縮液を導入してＢＯＧを圧縮し、その圧縮ＢＯＧをＢＯＧ吸収ドラムに導入すると共に貯蔵タンク内の払出液をＢＯＧ吸収ドラムに導入して圧縮ＢＯＧを払出液に吸収させることを特徴とする低温液化ガス貯蔵タンクのＢＯＧ処理方法である。
【００１８】
また本発明は、貯蔵タンク内で発生したＢＯＧを一対の圧縮ドラムに交互に導入し、一方の圧縮ドラムにＢＯＧを導入してる間に、他方の圧縮ドラム内に、払出液からなる圧縮液を導入して他方の圧縮ドラム内のＢＯＧを圧縮し、その圧縮ＢＯＧをＢＯＧ吸収ドラムに導入すると共に貯蔵タンク内の払出液をＢＯＧ吸収ドラムに導入して圧縮ＢＯＧを払出液に吸収させることを特徴とする低温液化ガス貯蔵タンクのＢＯＧ処理方法である。
【００１９】
貯蔵タンク内で発生したＢＯＧをバッファードラムに一時貯留し、バッファードラムからＢＯＧを圧縮ドラムに供給するのが好ましい。
【００２０】
圧縮液は、一対の圧縮ドラム内に収容されると共に一対の圧縮ドラムに交互に移送され、両圧縮ドラムで、ＢＯＧの圧縮排出とＢＯＧ導入を交互に繰り返すのが好ましい。
【００２１】
圧縮ドラムに圧縮液を移送する際に、その移送中の圧縮液を貯蔵タンクの払出液と熱交換するのが好ましい。
【００２２】
圧縮ＢＯＧをＢＯＧ吸収ドラムに導入して払出液に吸収させた後、これを気化器に供給し、その気化器で気化したガスを需要系に供給するのが好ましい。
【発明の効果】
【００２３】
本発明は、貯蔵タンクで発生するＢＯＧを圧縮機を用いることなく圧縮し、これを払出液に吸収させることでＢＯＧの処理が行えるという優れた効果を発揮する。
【図面の簡単な説明】
【００２４】
【図１】本発明の一実施の形態を示す図である。
【図２】ＢＯＧを圧縮して需要系に供給する従来例を示す図である。
【図３】ＢＯＧを圧縮してＬＮＧに吸収させる従来例を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００２５】
以下、本発明の好適な一実施の形態を添付図面に基づいて詳述する。
【００２６】
図１において、１０は、貯液１１としてのＬＮＧ等の低温液化ガスを貯蔵する貯蔵タンクで、貯液１１が払出液払出ライン１２からＢＯＧ吸収ドラム１３にてＢＯＧを吸収し、ＢＯＧ吸収ドラム１３より吸収液払出ライン１４を介して気化器１５に供給され、気化器１５にて気化されて、需要系に供給されるようになっている。
【００２７】
貯蔵タンク１０とＢＯＧ吸収ドラム１３とを結ぶ払出液払出ライン１２には、開閉弁１６、払出ポンプ１７、流量計１８、逆止弁１９、圧縮液クーラ２０、流量調節弁２１が接続され、貯蔵タンク１０内の貯液１１からなる払出液がＢＯＧ吸収液６０としてＢＯＧ吸収ドラム１３に供給される。ＢＯＧ吸収ドラム１３と気化器１５を結ぶ吸収液払出ライン１４には、吸収液送出ポンプ２２、流量計２３、圧力調整弁２４、圧力計２５が接続される。
【００２８】
流量計２３と圧力調整弁２４間の吸収液払出ライン１４には、流量計２３にて制御される流量調整弁２６を介して、貯蔵タンク１０に吸収液６０を戻す液戻しライン２７が接続される。また逆止弁１９の下流側の払出液払出ライン１２と液戻しライン２７を結んで、貯液１１を液戻しライン２７に戻すための流量調節弁２８が接続され、その流量調節弁２８が、流量計１８にて制御されるようになっている。
【００２９】
液戻しライン２７の貯蔵タンク１０側には開閉弁２９が接続される。
【００３０】
貯蔵タンク１０には、発生するＢＯＧ３０を排出するＢＯＧライン３１が接続される。ＢＯＧライン３１にはバッファードラム３２が接続され、そのバッファードラム３２の下流側のＢＯＧライン３１が二つに分岐され、それぞれのＢＯＧライン３１ａ、３１ｂに逆止弁３３ａ、３３ｂを介してВＯＧ圧縮ドラム３４ａ、３４ｂが接続される。バッファードラム３２内のＢＯＧ３０は、圧縮液移送装置３５により、いずれか一方のВＯＧ圧縮ドラム３４ａ（又は３４ｂ）に導入され、他方のＢＯＧ圧縮ドラム３４ｂ（又は３４ａ）では、導入したＢＯＧ３０を払出液からなる圧縮液３６で圧縮するように構成される。
【００３１】
ВＯＧ圧縮ドラム３４ａ、３４ｂの頂部には、圧縮液３６で圧縮されたＢＯＧを排出する圧縮ＢＯＧライン３７ａ、３７ｂが逆止弁３８ａ、３８ｂを介して接続される。逆止弁３８ａ、３８ｂの下流側の圧縮ＢＯＧライン３７ａ、３７ｂは合流され、その合流した圧縮ＢＯＧライン３７がＢＯＧ吸収ドラム１３に接続される。
【００３２】
圧縮液移送装置３５は、圧縮液移送ポンプ３８と、圧縮液移送ポンプ３８からの圧縮液３６を移送する圧縮液移送ライン３９と、圧縮液移送ライン３９に接続され、移送側三方切替弁４０を介して圧縮液３６を、ВＯＧ圧縮ドラム３４ａ、３４ｂへ供給する圧縮液移送分岐ライン３９ａ、３９ｂと、ВＯＧ圧縮ドラム３４ａ、３４ｂに接続された圧縮液移送分岐ライン３９ａ、３９ｂから分岐してВＯＧ圧縮ドラム３４ａ、３４ｂ内の圧縮液３６を戻すための圧縮液返送分岐ライン４１ａ、４１ｂと、圧縮液返送分岐ライン４１ａ、４１ｂに返送側三方切替弁４２を介して接続され、ВＯＧ圧縮ドラム３４ａ、（又は３４ｂ）からの圧縮液３６を、圧縮液移送ポンプ３８へ戻す圧縮液返送ライン４１とから構成される。
【００３３】
圧縮液移送ポンプ３８の吸込側の圧縮液返送ライン４１には、払出液払出ライン１２からの払出液を導入して圧縮液３６とする液補充ライン４５が接続され、その液補充ライン４５に補充液調整弁４６が接続される。
【００３４】
圧縮液移送ポンプ３８の吐出側の圧縮液移送ライン３９には、ミニマムフローを検出するための流量計４７、逆止弁４８、圧縮液クーラ２０が接続される。圧縮液移送ライン３９は、移送側三方切替弁４０にて、圧縮液移送分岐ライン３９ａ、３９ｂに分岐され、圧縮液３６をВＯＧ圧縮ドラム３４ａ又は３４ｂへ移送するようになっている。
【００３５】
流量計４７と逆止弁４８間の圧縮液移送ライン３９には、圧縮液移送ポンプ３８の流量を確保するための圧縮液３６を液戻しライン２７に流すミニマムフロー補償ライン５０が接続され、そのミニマムフロー補償ライン５０にミニマムフロー補償弁５１が接続される。ミニマムフロー補償弁５１は、流量計４７で検出した流量がミニマムフロー値に達するときに圧縮液移送ポンプ３８の流量を確保するために、その流量計４７の検出値がミニマムフロー値以上となるように圧縮液移送ライン３９からの圧縮液３６を液戻しライン２７に流して最低流量を確保するようになっている。
【００３６】
逆止弁４８から圧縮液クーラ２０に至る圧縮液移送ライン３９には、ВＯＧ圧縮ドラム３４ａ、３４ｂ内の圧縮液３６が多くなった場合に、圧縮液３６を液戻しライン２７に流す排出ライン５２が接続され、その排出ライン５２に排出制御弁５３が接続される。
【００３７】
ВＯＧ圧縮ドラム３４ａ、３４ｂには、ＢＯＧの圧力を検出する圧力計５５ａ、５５ｂと圧縮液３６のレベルを検出する液面計５６ａ、５６ｂが設けられ、これらの検出値がＢＯＧ圧縮制御器５７に入力される。ＢＯＧ圧縮制御器５７は、圧力計５５ａ、５５ｂ、液面計５６ａ、５６ｂの検出値に基づいて、補充液調整弁４６、排出制御弁５３を制御すると共に、移送側三方切替弁４０、返送側三方切替弁４２を設定時間毎に切り替える。
【００３８】
ВＯＧ圧縮ドラム３４ａ、３４ｂ内のＢＯＧは、圧縮液３６で交互に導入と圧縮が繰り返され、その圧縮ＢＯＧが圧縮ＢＯＧライン３７より、ＢＯＧ吸収ドラム１３内に導入される。この圧縮ＢＯＧライン３７のＢＯＧ吹込口３７Ｄは吸収液６０内に位置するように配置される。
【００３９】
ＢＯＧ吸収ドラム１３の上部には、フレアスタック６１に排気する排気ライン６２が接続され、その排気ライン６２に排気弁６３が接続される。排気弁６３は、ＢＯＧ吸収ドラム１３に設けた圧力計６４で検出した圧力が設定値以上のときに開となって、ＢＯＧ吸収ドラム１３内の圧力が過度に上昇するのを防止する。また排気弁６３の上流側を排気ライン６２には、ＢＯＧ吸収ドラム１３内に、払出液としての吸収液６０を充填する際にＢＯＧ吸収ドラム１３内のＢＯＧ等を含むガスを貯蔵タンク１０側に戻すガス逃がしライン６５が接続され、そのガス逃がしライン６５に開閉弁６６が接続される。
【００４０】
ＢＯＧ吸収ドラム１３には、吸収液６０のレベルを検出する液面計６８が設けられ、その検出値に基づいて流量調節弁２１が制御される。また液面計６８の検出値と圧力計２５の検出値は、払出制御器７０に入力され、払出制御器７０が気化器１５から需要系へ供給する気化ガス（ＮＧ）が所定圧となるよう圧力調整弁２４を制御する。
【００４１】
次に、本実施の形態の低温液化ガス貯蔵タンクのＢＯＧ処理方法を説明する。
【００４２】
本実施の形態では、貯蔵タンク１０の貯液１１としてＬＮＧの例で説明する。
【００４３】
貯蔵タンク１０から貯液１１としてのＬＮＧを、払出液払出ライン１２より払出ポンプ１７にて、圧縮液クーラ２０を通してＢＯＧ吸収ドラム１３に吸収液６０として送る。
【００４４】
他方貯蔵タンク１０内で発生したＢＯＧ３０は、ＢＯＧライン３１からバッファードラム３２を介してＢＯＧ圧縮ドラム３４ａ、３４ｂのいずれか一方に導入される。この際、導入側の一方のＢＯＧ圧縮ドラム３４ａ（又は３４ｂ）内の圧縮液３６が、圧縮液移送装置３５により他方のＢＯＧ圧縮ドラム３４ｂ（又は３４ａ）に移送され、これにより、一方のＢＯＧ圧縮ドラム３４ａではＢＯＧの導入がなされ、他方のＢＯＧ圧縮ドラム３４ｂでは、導入したＢＯＧの圧縮と移送がなされる。
【００４５】
ＢＯＧ吸収ドラム１３では、ＢＯＧ圧縮ドラム３４ａ、又は３４ｂから送られる圧縮ＢＯＧが吸収液６０の中に吹き込まれて混合され、吸収液６０の冷熱で冷却し、ＢＯＧを吸収液化する。
【００４６】
ＢＯＧ吸収ドラム１３でのＢＯＧの吸収液化は、貯蔵タンク１０で発生するＢＯＧ量、ＢＯＧの圧縮熱、組成、熱量及び吸収液６０としての払出液の組成、熱量から両者を混合した場合に、混合流体が全凝縮する圧力と温度を求めておき、払出ポンプ１７により、全凝縮する圧力まで吸収液６０を加圧しＢＯＧ吸収ドラム１３に送り略満杯とする。
【００４７】
ＢＯＧ圧縮ドラム３４ａ、３４ｂへの圧縮液３６としてのＬＮＧの初期充填は、ＬＮＧ貯蔵タンク１０から払出ポンプ１７でＬＮＧを吸い込み、これを払出液払出ライン１２から液補充ライン４５、補充液調整弁４６を通し、圧縮液返送ライン４１、返送側三方切替弁４２にて、いずれか一方のＢＯＧ圧縮ドラム３４ａ（又は３４ｂ）に送ってＬＮＧを満杯にする。ＢＯＧ圧縮ドラム３４ａ内のガスは逆止弁３８ａが開き、ＢＯＧライン３７経由してＢＯＧ吸収ドラム１３に排出される。
【００４８】
ＢＯＧ吸収ドラム１３内のガスは、排気ライン６２からフレアスタック６１に排出される。
【００４９】
このように一方のＢＯＧ圧縮ドラム３４ａ内に、圧縮液３６としてのＬＮＧを充填した後、補充液調整弁４６を閉じて、圧縮液移送ポンプ３８を駆動して、ＢＯＧ圧縮ドラム３４ａ内の圧縮液３６を、返送側三方切替弁４２を介して圧縮液移送ポンプ３８に吸い込み、圧縮液移送ポンプ３８から圧縮液移送ライン３９より圧縮液クーラ２０を通し、移送側三方切替弁４０、圧縮液移送分岐ライン３９ｂを介して他方のВＯＧ圧縮ドラム３４ｂへ圧縮液３６を充填し、ＢＯＧ圧縮ドラム３４ｂ内のガスをＢＯＧ吸収ドラム１３に排出する。
【００５０】
この一方のＢＯＧ圧縮ドラム３４ａ内に充填された圧縮液３６を他方のＢＯＧ圧縮ドラム３４ｂに移送することで、貯蔵タンク１０内で発生し、バッファードラム３２に貯留されたＢＯＧがＢＯＧ圧縮ドラム３４ａ内に導入され、次に他方のＢＯＧ圧縮ドラム３４ｂ内に充填された圧縮液３６を、圧縮液返送分岐ライン４１ｂ、返送側三方切替弁４２を介して圧縮液移送ポンプ３８へ戻すと共にこれを再度一方のＢＯＧ圧縮ドラム３４ａに移送することで、ＢＯＧ圧縮ドラム３４ａ内に導入したＢＯＧを、ＢＯＧライン３７経由してＢＯＧ吸収ドラム１３に圧縮移送する。
【００５１】
このように一方のＢＯＧ圧縮ドラム３４ａ（又は３４ｂ）内の圧縮液３６を、圧縮液移送装置３５により他方のＢＯＧ圧縮ドラム３４ｂ（又は３４ｂ）に交互に移送することで、貯蔵タンク１０内で発生するＢＯＧを、ＢＯＧ圧縮ドラム３４ａ、３４ｂに交互に導入し、これを圧縮してＢＯＧ吸収ドラム１３に移送することができる。
【００５２】
ＢＯＧ吸収ドラム１３への吸収液６０の張込は、払出ポンプ１７によりＬＮＧ貯蔵タンク１０からＬＮＧを送り規定液面まで充填する。
【００５３】
次に圧縮液移送ポンプ３８を起動し、移送側三方切替弁４０をＢＯＧ圧縮ドラム３４ｂ側に開とし、同時に返送側三方切替弁４２をＢＯＧ圧縮ドラム３４ａ側に開として、ＢＯＧ圧縮ドラム３４ａからＢＯＧ圧縮ドラム３４ｂに圧縮液３６を移送する。この操作により、ＢＯＧ圧縮ドラム３４ａ内の液面が低下する共に圧力が降下し、ＬＮＧ貯蔵タンク１０内のＢＯＧ３０がＢＯＧライン３１、バッファードラム３２、逆止弁３３ａを経由してＢＯＧ圧縮ドラム３４ａ内に導入される。圧縮液移送ポンプ３８からの圧縮液３６は、ＢＯＧ圧縮ドラム３４ｂに移送されて、そのドラム中のＢＯＧを圧縮し、ＢＯＧ吸収ドラム１３内の圧力よりも高くなると、逆止弁３８ｂが開き圧縮ＢＯＧライン３７を経由してＢＯＧ吸収ドラム１３内に排出される。この操作は、ＢＯＧ圧縮ドラム３４ａ内の圧縮液３６が略空になり、ＢＯＧ圧縮ドラム３４ｂが圧縮液３６で満杯になるまで続けられる。
【００５４】
この後は、移送側三方切替弁４０と返送側三方切替弁４２の切替時間を設定して一定時間間隔で逆の操作に切り替えられる。この切替時間の設定時間と圧縮液移送ポンプ３８の移送量から算出されるＢＯＧ処理量をベースにして、ＢＯＧ圧縮ドラム３４ａ、３４ｂの容量を決める。
【００５５】
ＢＯＧ吸収ドラム１３に送入された圧縮ＢＯＧは、貯留されている過冷却状態の吸収液（ＬＮＧ）６０中に吹き込まれて吸収液６０と接触して吸収液化される。ＢＯＧを吸収した吸収液６０は、流量計２３と液面計６８に制御されて吸収液送出ポンプ２２で気化器１５等に送られて需要系に供される。
【００５６】
ＬＮＧ貯蔵タンク１０から払出ポンプ１７で払い出されるＬＮＧは、圧縮液移送ポンプ３８の吐出側の圧縮液移送ライン３９に接続されている圧縮液クーラ２０で、圧縮液３６を冷却後、ＢＯＧ吸収ドラム１３に送入されて圧縮ＢＯＧの吸収に使用される。
【００５７】
ＢＯＧ吸収ドラム１３の容量は、ＢＯＧ圧縮ドラム３４ａ、３４ｂの運転が移送側三方切替弁４０と返送側三方切替弁４２の切替バッチ運転となるので圧縮ガスの流入が間欠的になる。この間欠的なガスの吸収を平準化するために、吸収液の貯留液量は、約０．５時間分の払出液が貯留できる容量とする。
【００５８】
図１に示した設備のポンプ等の機器は、屋外型なので、従来の圧縮機のための建屋は不要である。
【００５９】
圧縮ドラム３４ａ、３４ｂ内に流入したＢＯＧは、圧縮時（ＢＯＧ排出時）に圧縮液３６の冷熱により気・液界面で凝縮して再液化するが、この再液化量は僅かであり、また減圧時（ＢＯＧ導入時）には、気・液界面から再蒸発するため問題となることはない。また凝縮による再液化は、圧縮ＢＯＧのガス伝熱と液への熱拡散に支配されるために、減圧による蒸発よりも少なくなる。従って、圧縮液３６は、徐々に軽質成分が減少して重質化する。圧縮液３６の減少に伴い圧縮液３６を所定量に維持するために、ＢＯＧ圧縮制御器５７は、液面計５６ａ、５６ｂの検出値を基に、補充液調整弁４６を制御して払出液を液補充ライン４５より補充（少量）する。この操作により圧縮液３６の組成は、払出液及びＢＯＧの組成が一定であれば、少し重質化した一定の組成に保つことができる。
【００６０】
圧縮液３６を、圧縮液移送ポンプ３８にて、ＢＯＧ圧縮ドラム３４ａ、３４ｂに交互に移送する際、圧縮液３６の移送に伴って、吸込側のドラム内の圧縮液３６の量が少なくなると共に圧縮側のドラム内圧が高くなるため、圧縮液移送ポンプ３８の有効吸込みヘッドが変化し、キャビテーションが発生しやすくなる。この際、圧縮液移送ポンプ３８の吐出流量を流量計４７で検出し、流量がミニマムフローとなる場合には、補充液調整弁４６を開として、液補充ライン４５から払出液を、圧縮液移送ポンプ３８に導入すると共に余剰の払出液をミニマムフロー補償弁５１からミニマムフロー補償ライン５０を介して液戻しライン２７に戻すことで、圧縮液移送ポンプ３８の必要有効吸込みヘッドを確保してキャビテーションの発生を防止する。また同時に、ＢＯＧ圧縮制御器５７は、液面計５６ａ（又は５６ｂ）の検出値を基に、排出制御弁５３を制御して、圧縮液３６を排出ライン５２から液戻しライン２７に流して、ＢＯＧ圧縮ドラム３４ａ（又は３４ｂ）でのＢＯＧ圧縮圧を制御してＢＯＧ吸収ドラム１３に送り、圧縮ＢＯＧを吸収液６０に吸収させることで、圧縮ＢＯＧの吸収を制御する。
【００６１】
以上において、ＬＮＧを気化器１５で気化し、その気化ガスを需要系のガスタービン等の燃料にする場合を例とすると、ガスタービンの効率を高くするためには、ガス供給圧力を約２〜３．５ＭＰａにする必要がある。この場合、ＢＯＧを従来のように圧縮機を用い、その圧縮機で加圧すると非常に大きい駆動動力（４００〜６００ｋＷ）を必要とするが、本実施の形態の設備では、圧縮機を用いていないため、設備費は１／３以下となり、また圧縮機を用いるよりも動力を低減でき省エネ効果を大とすることができる。
【００６２】
ＬＮＧは、気化器１５で気化されるが、ＢＯＧを吸収しているために熱量（エンタルピー）が高くなっているので、気化する熱量が少なくなるために加熱熱量が少なくなる。
【００６３】
本実施の形態ではＢＯＧ圧縮ドラム３４ａ、３４ｂを２基設置して交互に切り替える場合について行っているが、ＢＯＧ圧縮ドラムを１基にして圧縮液（ＬＮＧ）を処理するようにしても良い。
【００６４】
この場合は２基設置に比較すると、吸気量を２倍にする必要があるので、圧縮ドラムの容積も２倍以上となる。また圧縮液が常に低沸点の貯蔵液で行うので、吸気時の減圧過程では貯蔵液の飽和圧力以下になるために、圧縮液の上部では過飽和状態になってフラッシュガスが発生する。また圧縮液の移送により発生する熱によっても蒸発するので、圧縮ドラムの効率も低下するためにドラム容量は上記の吸気容量よりもかなり大きくする必要がある。建設敷地面積等は狭くすることができるので有利である。
【実施例】
【００６５】
次に本発明の実施例の仕様詳細と従来例とを併せて説明する。
【００６６】
（１）ＬＮＧ貯蔵タンクの仕様
ＬＮＧ貯蔵タンクの仕様は、本実施例、従来例とも以下の仕様とする。
１）タンク仕様
タンク容量                      ２３０，０００  ｍ3
タンク設計圧力                      ２，２００  ｍｍＡｑ
貯蔵時ＢＯＧ発生量                    ８４．６  ｔ／Ｄ
３．５３  ｔ／ｈ
蒸発率
タンク他                            ０．０８  ｗｔ％／Ｄ
吸収液量（払出液量）          ３１０，０００  ｔ／Ｙ
３８．７５  ｔ／ｈ
８４  ｍ3／ｈ
吸収液圧力上昇
払出液でのガス吸収による昇圧          ２．９７  ｋｇ／ｃｍ2ｈ
【００６７】
（実施例）
上記のＬＮＧ貯蔵タンクの仕様でのＢＯＧ吸収ドラム、ＢＯＧ圧縮ドラム、圧縮液移送ポンプ、払出ポンプ、圧縮液クーラ、バッファードラムは以下の仕様となる。
１）ＢＯＧ吸収ドラム
入熱量                          ５１６，３０４  ｋｃａｌ／ｈ
圧縮温度                              −１０６  ℃
吸収液量（払出液量）            ３１０，０００  ｔ／Ｙ
８，０００  ｈ
３８．７５  ｔ／ｈ
８４  ｍ3／ｈ
ガス吸収による昇圧                    ２．６６  ｋｇ／ｃｍ2
ｋｃａｌ当り単位昇圧                  ０．２０  ｋｇ／ｃｍ2／ｋｃａｌ
平均ガス流入体積                    ２，２４８  ｍ3／ｈ
圧力                                    ３．７  ｋｇ／ｃｍ2Ａ
吸収液滞留量                              ４２  ｍ3
滞留時間                                  ３０  ｍｉｎ．
寸法    直径                                ３  ｍ
胴長                                    ６．０  ｍ
２）ＢＯＧ圧縮ドラム
基数                                        ２  基
設計圧力                                    ６  ｋｇ／ｃｍ2
設計温度                              −１６０  ℃
運転圧力                                ３．７  ｋｇ／ｃｍ2Ａ
ガスチャージ回数                          ３０  回／ｈ
圧縮切替間隔                                ２  ｍｉｎ．
１回のガスチャージ体積                    ８６  ｍ3
寸法    直径                            ３．３  ｍ
胴長                                    ８．９  ｍ
３）圧縮液移送ポンプ
台数                                        １  台
圧縮用液移送量                      ２，５６７  ｍ3／ｈ
移送時間                                ２．０  ｍｉｎ
移送量                                    ８６  ｍ3／２ｍｉｎ
吸入圧力                                １．１  ｋｇ／ｃｍ2Ａ
吐出圧力                                ４．１  ｋｇ／ｃｍ2Ａ
馬力  電動機出力                        ２０９  ｋＷ
４）払出ポンプ馬力
台数                                        １  台
吸収液量                          ３８，７５０  ｋｇ／ｈ
吸入圧力                                ３．７  ｋｇ／ｃｍ2Ａ
吐出圧力                                ４．１  ｋｇ／ｃｍ2Ａ
馬力（電動機出力）                        １１  ｋＷ
５）圧縮液クーラ
交換熱量                            ３１６５２  ｋｃａｌ／ｈ
圧縮液流量                  １，１８０，８８９  ｋｇ／ｈ
冷却用払出液流量                    ３８７５０  ｋｇ／ｈ
伝熱面積                                １５９  ｍ2
６）バッファードラム
基数                                        １  基
設計圧力                                    ２  ｋｇ／ｃｍ2
設計温度                              −１６０  ℃
運転圧力                                １．１  ｋｇ／ｃｍ2Ａ
ガスホールド時間                          ６０  ｓｅｃ
体積                                      ４３  ｍ3
寸法  直径                                  ３  ｍ
胴長                                        ５  ｍ
【００６８】
（従来例）
上記のＬＮＧ貯蔵タンクの仕様で、発生するＢＯＧを圧縮機で圧縮し、これを圧縮ＢＯＧ吸収ドラムで払出液に吸収させたとき、ＢＯＧ圧縮機、圧縮ＢＯＧ吸収ドラムの仕様は以下のようになる。
１）ＢＯＧ圧縮機
設置台数                                    ２  台
ＢＯＧ流量（１台）                  ３，５２７  ｋｇ／ｈ
吸入圧力                              １．１０  ｋｇ／ｃｍ2Ａ
吐出圧力                              ４．５０  ｋｇ／ｃｍ2Ａ
吸入温度                              −１５０  ℃
電動機出力                              １７６  ｋＷ／１台
２）圧縮ＢＯＧ吸収ドラム（熱交換器）
設置基数                                    ２  基
ＢＯＧ凝縮熱＋圧縮機入熱量      ５７５，６５６  ｋｃａｌ／ｈ
吸収液量（払出液量）            ３１０，０００  ｔ／Ｙ
３８．７５  ｔ／ｈ
８４  ｍ3／ｈ
ガス吸収による昇圧                    ２．９７  ｋｇ／ｃｍ2ｈ
吸収液化必要圧力                        ４．５  ｋｇ／ｃｍ2Ａ
寸法    直径                                ３  ｍ
胴長                                    ０．４  ｍ
設計圧力                                ０．６  ＭＰａ
設計温度                              −１６０  ℃
【００６９】
以上、実施例と比較例の仕様について示したが、従来例においては、ＬＮＧの受入時は、荷揚げ操作時に発生するＢＯＧ量は、通常貯蔵時のＢＯＧ発生量の約２倍になる。従って、荷揚げ時には貯蔵時のＢＯＧを処理する圧縮機は、二基となり、設備費が大幅に高くなる。また荷揚げ時に発生するＢＯＧを処理する際の圧縮機動力は、１７６ラ２＝３５２ｋＷとなる。また、発生するＢＯＧを２〜３ＭＰａに単純に圧縮したのでは、４００〜６００ｋＷも必要となる。
【００７０】
これに対して、本実施例では、高価な圧縮機を用いることなくＬＮＧポンプですみ、設備費は１／３となり、しかも、圧縮機移送ポンプと払出ポンプを合わせた動力は、２０９＋１１＝２２０ｋＷと、従来例に対して１３０ｋＷも動力節減を図ることができる。
【符号の説明】
【００７１】
１０  貯蔵タンク
１３  ＢＯＧ吸収ドラム
３０  ＢＯＧ
３４ａ、３４ｂ  圧縮ドラム
６０  吸収液（払出液）
【図１】
2015121274.tif 000003
【図２】
2015121274.tif 000004
【図３】
2015121274.tif 000005