(57)【要約】【課題】土木、建築等の分野において使用される、氷点以下でも使用可能な機械式鉄筋継手用充填剤材の提供。【解決手段】鉄筋の機械式継手に使用するための主剤と硬化剤からなる充填材であって、該主剤は、使用時に該硬化剤と略１０：１の容量比率で混合され、該主剤は、反応性単量体で希釈されたエポキシアクリレート樹脂を主成分としたラジカル硬化型樹脂組成物と無機フィラーとの混合物であり、該硬化剤は、有機過酸化物と無機フィラーとの混合物であり、該主剤に含まれる無機フィラーと該硬化剤に含まれる無機フィラーは、それぞれ、該主剤又は該硬化剤中６５〜７５重量％を占め、かつ、平均粒径０．５〜１．５μｍの小粒径無機フィラーと平均粒径１０〜２０μｍの大粒径無機フィラーとの重量比１：１〜１：４未満の混合物であることを特徴とする充填材。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
鉄筋の機械式継手に使用するための主剤と硬化剤からなる充填材であって、該主剤は、使用時に該硬化剤と略１０：１の容量比率で混合され、該主剤は、反応性単量体で希釈されたエポキシアクリレート樹脂を主成分としたラジカル硬化型樹脂組成物と無機フィラーとの混合物であり、該硬化剤は、有機過酸化物と無機フィラーとの混合物であり、該主剤に含まれる無機フィラーと該硬化剤に含まれる無機フィラーは、それぞれ、該主剤又は該硬化剤中６５〜７５重量％を占め、かつ、平均粒径０．５〜１．５μｍの小粒径無機フィラーと平均粒径１０〜２０μｍの大粒径無機フィラーとの重量比１：１〜１：４未満の混合物であることを特徴とする充填材。
【請求項２】
前記主剤に含まれる無機フィラーと前記硬化剤に含まれる無機フィラーのモース硬度は、それぞれ、３以上である、請求項１に記載の充填材。
【請求項３】
前記主剤に含まれる無機フィラーと前記硬化剤に含まれる無機フィラーは、それぞれ、重質炭酸カルシウムである、請求項１又は２に記載の充填材。
【請求項４】
前記主剤と前記硬化剤の粘度は、それぞれ、２３℃において４０〜１３０Pa・ｓである、請求項１〜３のいずれか１項に記載の充填材。
【請求項５】
前記ラジカル硬化型樹脂組成物中に、前記反応性単量体が、６０〜８０重量％で含まれる、請求項１〜４のいずれか１項に記載の充填材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、土木、建築等の分野において使用される、氷点以下でも使用可能な機械式鉄筋継手用充填材に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、土木、建築等の分野において鉄筋が使用されているが、２本の鉄筋を継ぎ合せる部分、すなわち、鉄筋継手を作製する必要が生じる場合がある。鉄筋継手の工法としては、ガス圧接継手、溶接式継手、及び機械式継手に大別される。
ガス圧接継手とは、接合する鉄筋の端面同士を突き合わせて、加熱・加圧し、母材を溶かさず、原子同士を金属結合させて接合する方法である。溶接式継手とは、接合する鉄筋の端面同士の隙間にアーク熱によって溶接金属と鉄筋端部を溶融して接合する方法である。また、機械式継手とは、スリーブやカプラー等の継手部品を用いて鉄筋を軸方法に機械的に接合する方法である。
【０００３】
機械式継手は、ねじ式（トルク固定方式、無機グラウト方式、有機グラウト方式）、端部ねじ加工式、鋼管圧着式、モルタル充填式、併用式（ねじ式＋モルタル、鋼管圧着＋無機グラウト、鋼管圧着＋トルク固定方式）に分類される。例えば、上記ねじ式（有機グラウト方式）とは、カプラーと鉄筋の隙間に有機グラウト材を充填し、鉄筋同士を接合する機械式継手工法であり、固定鉄筋の接合が可能であり、ねじピッチ合わせが不要であり、同列（いも）継手で施工可能であり、抜き取り検査、超音波検査が不要であり、天候の悪い日でも作業可能であり、また熟練した職人が不要であり、人出を削減できるという利点がある。
【０００４】
図１に、ねじ式（有機グラウト方式）の機械式鉄筋継手工法の施工手順を例示する。近年、高層ビル建築の梁、柱等には、鉄筋工法の合理化のために、鉄筋先組み工法、プレキャスト（ＰＣ）工法が多用されており、かかる機械式継手のシェアが伸びている。尚、ＰＣ工法とは、建物の基本となる部材を、最新設備の整った工場で製造した後、現場へ持ち込み躯体を組み立てる工法である。
【０００５】
ねじ式（有機、無機グラウト方式）機械式継手工法においては、カプラー中央部の注入孔からグラウト材を注入し、カプラーの両端からグラウト材が溢れ出したことを目視で確認して注入完了とされる。グラウト材としては、現場調合式のものとカートリッジ式のものとがある。現場調合式のものでは、それぞれの容器に入った主剤と硬化剤を混合し、これを、充填容器に詰め替えて鉄筋継手に注入し、固定する。また、カートリッジ式のものでは、カートリッジ中の主剤と硬化剤を、ハンドガンや油圧等の力で適量ずつ吐出し、スタティックミキサー等の混合機により混合されたグラウト材を鉄筋継手に注入し、固定する。
【０００６】
しかしながら、従来技術の充填材は、冬期において氷点以下、例えば、−２０℃では硬化反応が低下して硬化できないという問題、流動性が低下してグラウト材を注入するために要する時間が長くなる又は注入できなくなるという問題（例えば、−２０℃で吐出性低下という問題）がある。例えば、有機系のグラウト材であるエポキシ樹脂では５℃以下では使用できず、また、無機系のグラウト材であるセメントでは、水を使用するため氷点下では使用できない。
【０００７】
以下の特許文献１には、エポシキ樹脂を主剤として用いて５℃以下の低温でも硬化が可能とされる充填材が開示されている。
また、以下の特許文献２には、メチルメタクリレート、２−ヒドロキシエチルメタクリレート、及び２，２−ビス（４−（メタクリロキシエトキシ）フェニル）プロパンからなる重合性ビニルポリマーと、アクリロニトリル−ブタジエンゴム及びメチルメタアクリレート−ブタジエン−スチレン共重合体を成分とする主剤を用いた、−１０℃でも十分な流動性、硬化性を維持し、寒冷地での冬場でも使用でき、「がた」も殆どなく、機械的特性が優れた継手用充填材が開示されている。
さらに、以下の特許文献３には、アクリル系モノマー／オリゴマーを主剤として用いた、−１０℃で施工でき、「がた」のない充填材が開示されている。
しかしながら、特許文献１に記載されたエポキシ樹脂は、５℃以下では使用できず、また、特許文献２又は３に記載されたビニルエステル樹脂やアクリル樹脂は、エポキシアクリレート樹脂に比較して、硬化速度が遅く、低温での硬化性が低く、また耐アルカリ性に劣る。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開２００１−２２０４３０号公報
【特許文献２】特開２００３−１０５０４４号公報
【特許文献３】特開２００２−１８０６０１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
かかる状況下、本発明が解決しようとする課題は、土木、建築等の分野において使用される、氷点以下でも使用可能な機械式鉄筋継手用充填材を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明者は、上記課題を解決すべく鋭意検討し実験を重ねた結果、低温硬化性の良いエポキシアクリレート樹脂を主剤としたラジカル硬化型樹脂と、特定重量比の小粒径無機フィラーと大粒径無機フィラーを組み合わせることで、上記課題を解決しうることを見出し、本発明を完成するに至ったものである。
すなわち、本発明は下記の通りのものである。
【００１１】
［１］鉄筋の機械式継手に使用するための主剤と硬化剤からなる充填材であって、該主剤は、使用時に該硬化剤と略１０：１の容量比率で混合され、該主剤は、反応性単量体で希釈されたエポキシアクリレート樹脂を主成分としたラジカル硬化型樹脂組成物と無機フィラーとの混合物であり、該硬化剤は、有機過酸化物と無機フィラーとの混合物であり、該主剤に含まれる無機フィラーと該硬化剤に含まれる無機フィラーは、それぞれ、該主剤又は該硬化剤中６５〜７５重量％を占め、かつ、平均粒径０．５〜１．５μｍの小粒径無機フィラーと平均粒径１０〜２０μｍの大粒径無機フィラーとの重量比１：１〜１：４未満の混合物であることを特徴とする充填材。
【００１２】
［２］前記主剤に含まれる無機フィラーと前記硬化剤に含まれる無機フィラーのモース硬度は、それぞれ、３以上である、前記［１］に記載の充填材。
【００１３】
［３］前記主剤に含まれる無機フィラーと前記硬化剤に含まれる無機フィラーは、それぞれ、重質炭酸カルシウムである、前記［１］又は［２］に記載の充填材。
【００１４】
［４］前記主剤と前記硬化剤の粘度は、それぞれ、２３℃において４０〜１３０Pa・ｓである、前記［１］〜［３］のいずれかに記載の充填材。
【００１５】
［５］前記ラジカル硬化型樹脂組成物中に、前記反応性単量体が、６０〜８０重量％で含まれる、前記［１］〜［４］のいずれかに記載の充填材。
【発明の効果】
【００１６】
機械的鉄筋継手の充填材として用いた場合、本発明に係る充填材は、氷点下での、硬化速度、充填性は許容範囲内であるため−２０℃での使用も可能であり、また、硬化物の収縮率、圧縮強度も許容範囲内であるので、土木、建築分野におけるＰＣ工法における氷点下での鉄筋継手の充填材として好適に利用可能である。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】ねじ式（有機グラウト方式）の機械式鉄筋継手工法の施工手順の説明図。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
以下、本発明の実施形態を詳細に説明する。
主剤は、反応性単量体で希釈されたエポキシアクリレート樹脂を主成分としたラジカル硬化型樹脂組成物と無機フィラーとの混合物である。
本発明に係る充填材の主剤に含まれるラジカル硬化型樹脂は、エポキシ樹脂とメタクリル酸、アクリル酸等の不飽和一塩基酸の付加反応物であるエポキシアクリレート樹脂である。エポキシアクリレート樹脂としては、例えば、２，２−ビス［４−（メタクリロキシエトキシ）フェニル］プロパン、ジメチロール−トリシクロデカンジメタクリレート、ビスフェノールＡグリシジルエーテルメタクリル酸付加物、水添ビスフェノールＡジグリシジルエーテルメタクリル酸付加物、テトラキス（グリシジルフェニル）エタンメタクリル酸付加物、ナフタレン型ジグリシジルエーテルメタクリル酸付加物、トリグリシジルイソシアヌレートメタクリル酸付加物等が挙げられる。また、ラジカル硬化型樹脂は分子量が４００〜１５００が好ましく、芳香環又は脂環部を２個以上含むのもが好ましい。
【００１９】
ラジカル硬化型樹脂は、反応性単量体で希釈して用いられ、該反応性単量体としては、カルボン酸とアルコールの多官能性エステルが用いられる。本発明では、ラジカル硬化型樹脂と反応性単量体との混合物をラジカル硬化型樹脂組成物という。反応性単量体としては、例えば、エチレングリコールジメタクリレート、ジエチレングリコールジメタクリレート、トリエチレングリコールジメタクリレート、１，３−ブタンジオールジメタクリレート、１，６−ヘキサンジオールジメタクリレート、ネオペンチルグリコールジメタクリレート、トリメチロールプロパントリメタクリレート、ビスフェノールＡのエチレンオキサイド付加物ジメタクリレート（ｍ＋ｎ≒２．０〜１２）、フタル酸ジアリル、トリメット酸トリアリル、トリアリルイソシアヌレート、フェニルマレイミド等が挙げられ、耐アルカリ性に優れたメタクリル酸及びメタクリルアルコールとのエステル類、例えば、ジエチレングリコールジメタクリレートが好ましい。反応性単量体は単独で用いてもよいし、混合して用いてもよい。少量であれば一官能性のエステル類を混合しても構わない。
【００２０】
ラジカル硬化型樹脂への反応性単量体の混合比率は特に限定されないが、ラジカル硬化型樹脂組成物中６０〜８０質量％が好ましい。例えば、ラジカル硬化型樹脂組成物は、エポキシアクリレート樹脂３０重量％とジエチレングリコールジメタクリレート７０重量％の混合物であることができる。また、ラジカル硬化型樹脂組成物の粘度が１０〜５００ｍＰａ・ｓ（Ｅ型粘度計、２５℃）となるように混合することが望ましい。
【００２１】
硬化剤は、有機過酸化物と無機フィラーとの混合物である。硬化剤としては、ジアシルパーオキサイド類、ケトンパーオキサイド類、ヒドロパーオキサイド類、ジアルキルパーオキサイド類、パーオキシケタール類、アルキルパーエステル類及びパーオキシカーボネート類等の有機過酸化物であり、例えば、ベンゾイルパーオキサイド、メチルエチルケトンパーオキサイド、ラウリルパーオキサイド、ジクミルパーオキサイド、クメンヒドロパーオキサイド等が挙げられ、好ましくはベンゾイルパーオキサイドが用いられる。また、硬化剤は好ましくは希釈剤で希釈して用いられる。硬化剤の希釈剤としては、硫酸カルシウム、炭酸カルシウム等の無機物、ジメチルフタレート、ジブチルフタレート、ジシクロヘキシルフタレート、ジオクチルフタレート、脂肪族炭化水素、芳香族炭化水素、シリコーンオイル、流動パラフィン重合性モノマー、水等であることができる。
【００２２】
本発明においては、主剤に含まれる無機フィラーと硬化剤に含まれる無機フィラーは、それぞれ、該主剤又は該硬化剤中６５〜７５重量％を占め、かつ、平均粒径０．５〜１．５μｍの小粒径無機フィラーと平均粒径１０〜２０μｍの大粒径無機フィラーとの重量比１：１〜１：４未満の混合物である。
無機フィラーとしては、微粉シリカ、無粉アルミナ、タルク、石綿、コロイド性含水ケイ酸アルミニウム／有機複合体、ベントナイト、ヒマシ油誘導体等が挙げられる。主剤に含まれる無機フィラーと硬化剤に含まれる無機フィラーのモース硬度は、硬化物の圧縮強度の観点から、それぞれ、３以上であることが好ましく、コストの観点から、重質炭酸カルシウムであることが特に好ましい。
【００２３】
無機フィラーの含有量を高くすると、硬化物の収縮率が低下するため好ましいが、充填性が悪くなる。したがって、本発明においては、無機フィラーは、それぞれ、該主剤又は該硬化剤中６５〜７５重量％を占める。また、小粒径無機フィラーの比率を高めると主剤又は硬化剤の粘度が上昇し、低温での充填性が悪くなるが、硬化物の圧縮強度は高くなる。したがって、本発明においては、平均粒径０．５〜１．５μｍの小粒径無機フィラーと平均粒径１０〜２０μｍの大粒径無機フィラーとの重量比１：１〜１：４未満の混合物である。
【００２４】
本発明に係る充填材の主剤及び硬化剤は、それぞれ、必要により、チクソトロピー剤、例えば、微粉シリカ、無粉アルミナ、タルク、石綿、コロイド性含水ケイ酸アルミニウム／有機複合体、ベントナイト、ヒマシ油誘導体等を含有しても構わない。主剤と硬化剤の粘度は、それぞれ、２３℃において４０〜１３０Pa・ｓであることが好ましい。主剤及び硬化剤の粘度を近い値に調節すれば、使用時に均一な混合が期待できる。
【００２５】
主剤には、必要に応じ、促進剤、重合禁止剤、着色剤、顔料、紫外線吸収剤等を添加、混合することができる。また、硬化剤成分にも必要に応じ、骨材、充填材、希釈剤、可塑剤等を添加混合することができる。
本発明に用いることのできる促進剤は、窒素置換基中に水酸基を有する第３級芳香族アミン類であればよく、例えば、Ｎ，Ｎ−ジメチルアニリン、Ｎ，Ｎ−ジメチル−ｐ−トルイジン、Ｎ，Ｎ−ジヒドロキシプロピル−ｐ−トルイジン、Ｎ−フェニルジエタノールアミン、Ｎ−ｐ−トリールジエタノールアミン、Ｎ，Ｎ−ビスヒドロキシブチル−ｐ−トルイジン等があり、少量で効果的なＮ，Ｎ−ビスヒドロキシプロピル−ｐ−トルイジンが好ましい。また、促進剤は、硬化剤と直接接触することを避ければ主剤とは別置きにして使用時に主剤に混合してもよいし、予め樹脂中に混合させて置いてもよい。その含有量は好ましくは０．１〜５質量％、より好ましくは０．５〜２．５質量％である。
これらの促進剤は単独で用いても、また、２種以上混合してもよく、更には従来一般的に用いられていた、Ｎ，Ｎ−ジメチルアニリン、ナフテン酸コバルト等の促進剤と併用して使用してもかまわない。
【００２６】
重合禁止剤としては、キノン類、ハイドロキノン類、フェノール類等が挙げられ、例えば、ベンゾキノン、ｐ−ベンゾキノン、ｐ−トルキノン、ｐ−キシロキノン、ナフトキノン、２，６−ジクロロキノン、ハイドロキノン、ｐ−ｔ−ブチルカテコール、２，５−ジ−ｔ−ブチルハイドロキノン、モノメチルハイドロキノン、ｐ−メトキシフェノール、２，６−ジ−ｔ−ブチル−ｐ−クレゾール、ハイドロキノンモノメチルエーテル等を必要量添加することができるが、キノン類はアミン類と反応し、着色等の変化を起こすことがあるため、ハイドロキノン類、フェノール類を添加することが好ましく、最も効果的なものはクレゾール類である。
【００２７】
着色剤、顔料、紫外線吸収剤等を必要により添加する。これらの添加剤としては、レーキ顔料、アゾ顔料、フタロシアニン顔料、高級有機顔料、無機顔料、又はそれらの混合物が挙げられる。
【実施例】
【００２８】
以下の実施例及び比較例により本発明を具体的に説明する。
実施例及び比較例で作製した充填材を以下の試験方法を用いて評価した。
＜−２０℃での硬化時間（時間）＞
ＪＩＳ  Ｋ  ６９０１に準拠して、−２０℃での硬化時間を測定した。
【００２９】
＜−２０℃での充填時間（分）＞
ねじ節鉄筋（Ｄ４１）の２本をカプラー（全長３５０ｍｍ）に接合し、固定し、鉄筋継手を構築した。該鉄筋継手を、−２０℃に冷却した恒温室に放置して、その温度に冷却した。２０℃に温調されたカートリッジを専用エアーガン（０．５ＭＰａ）で注入を行い、注入開始からカプラーの両端からグラウト材が溢れ出るまでの時間を測定した。
【００３０】
＜圧縮降伏強度（N/mm2）、圧縮弾性率（N/mm2）>
ＪＩＳ  Ｋ  ７１８１に準拠して、主剤と硬化剤を１０：１の割合で混合したものを、泡をかまないように注意しながら１０×１０×３０（ｍｍ）の型に流し込み、−２０℃で１日養生した。養生後、試験体を２ｍｍ／ｍｉｎの試験速度で測定した。
【００３１】
＜硬化収縮率（％）＞
硬化前の比重をＪＩＳ  Ｋ  ７２３２の３．１（２）に従って、また、硬化後の比重をＪＩＳ  Ｋ  ７２３２の３．２（１）に従って、それぞれ求め、以下の式により硬化収縮率を求めた。
硬化収縮率（％）＝（硬化後の比重−硬化前の比重）÷硬化後の比重×１００
【００３２】
＜粘度（Ｐａ・ｓ）＞
ＪＩＳ  Ｋ  ７１１７−１に準じ、ＴＶＢ形粘度計（スピンドル６号）で２３℃、２０ｒｐｍの粘度を測定した。
【００３３】
＜無機のフィラーの平均粒度（平均粒子径μｍ）＞
レーザー回折散乱法で測定された粒度分布から得られる重量５０％径を、無機のフィラーの平均粒度（平均粒子径）とした。測定器として、セイシン工業、型番ＳＫＮ―１０００を使用した。
【００３４】
［実施例１］
ビスフェノールＡグリシジルエーテルメタクリル酸付加物（ｎ＝１．２）３０質量％、反応性単量体としてジエチレングリコールジメタクリレートが７０質量％の樹脂５００ｇに、促進剤としてＮ，Ｎ−ジヒドロキシプロピル−ｐ−トルイジン５ｇ、重合禁止剤として２，６−ジ−ｔ−ブチル−ｐ−クレゾール（ＢＨＴ）０．５ｇを混合した。この樹脂１００ｇに対し、重質炭酸カルシウムR（丸尾カルシウム（株）製、平均粒径１５μｍ）１６０ｇ＋ナノックス＃３０（丸尾カルシウム（株）製、重質炭酸カルシウム、平均粒子径１μｍ）８０ｇを添加・混合し、次いでチクソトロピー剤として疎水性フュームドシリカHDK H-18(旭化成ワッカーシリコーン（株）製)０．４ｇを添加・混合して主剤を得た。
他方、過酸化ベンゾイルのジブチルフタレート希釈品（ナイパーNS、日油（株）製）１００ｇに、ジブチルフタレート（和光純薬工業（株）製）２０ｇを添加・混合して、過酸化ベンゾイルのジブチルフタレート希釈品を得た。これに、重質炭酸カルシウムR（丸尾カルシウム（株）製、平均粒径１５μｍ）１６０ｇ＋ナノックス＃３０（丸尾カルシウム（株）製、重質炭酸カルシウム、平均粒子径１μｍ）８０ｇを添加・混合し、次いでチクソトロピー剤として疎水性フュームドシリカHDK H-18(旭化成ワッカーシリコーン（株）製)２ｇと着色剤として四三酸化鉄（和光純薬工業（株）製）２ｇを添加・混合して硬化剤を得た。
調合した主剤と硬化剤を１０：１の容量比率のカートリッジにそれぞれを充填しカートリッジを試作した。排出口に混合・充填のためのミキシングノズルを装着し、適合するディスペンサーにセットし主剤と硬化剤を吐出・混合した樹脂で充填材の試験片を作製し評価した。調合割合及び評価結果を以下の表１に示す。
【００３５】
［比較例１］
無機フィラーとして、主剤及び硬化剤に重質炭酸カルシウムR（丸尾カルシウム（株）製、平均粒径１５μｍ）のみを使用した他は、実施例１と同様にして充填材の試験片を作製し評価した。調合割合及び評価結果を以下の表１に示す。
【００３６】
［比較例２］
無機フィラーとして、主剤及び硬化剤にナノックス＃３０（丸尾カルシウム（株）製、重質炭酸カルシウム、平均粒子径１μｍ）のみを使用した他は、実施例１と同様にして充填材の試験片を作製し評価した。調合割合及び評価結果を以下の表１に示す。
【００３７】
［比較例３］
主剤として、エポキシ樹脂を、硬化剤として変性脂肪酸ポリアミンを使用した他は、実施例１と同様にして充填材の試験片を作製し評価した。調合割合及び評価結果を以下の表１に示す。
【００３８】
［比較例４］
主剤として、無機系グラウト剤を、硬化剤として水を使用した他は、実施例１と同様にして充填材の試験片を作製し評価した。調合割合及び評価結果を以下の表１に示す。
【００３９】
【表１】
2015174946.tif 000002
【００４０】
−２０℃での硬化時間について、実施例１と比較例１、２では、同じラジカル硬化型樹脂を用いたので、硬化時間は同じであるのに対し、比較例３では、主剤としてエポキシ樹脂を用いたため、硬化反応が低下し未硬化となり、比較例４では、主剤として無機系グラウト材を用いたため、硬化剤である水が凍結してしまい水和反応せず未硬化となった。
また、−２０℃での充填時間については、比較例１〜４は流動性が悪く充填できなかった。
また、圧縮降伏強度、圧縮弾性率、硬化収縮率については、比較例３と４では未硬化であり測定できなかった。
以上の結果から、実施例１は−２０℃においても十分な充填性、樹脂の硬化性及び硬化物物性を有することが分かる。本発明を用いることで低温硬化性に優れた高強度の充填材の提供を可能とした。
【産業上の利用可能性】
【００４１】
機械的鉄筋継手の充填材として用いた場合、本発明に係る充填材は、氷点下での、硬化速度、充填性は許容範囲内であるため−２０℃での使用も可能であり、また、硬化物の収縮率、圧縮強度も許容範囲内であるので、土木、建築分野におけるＰＣ工法における氷点下での鉄筋継手の充填材として好適に利用可能である。
【図１】
2015174946.tif 000003