(57)【要約】【課題】排気ガス入口近傍におけるフィンの変形を抑制すること。【解決手段】一方の端が排気ガス入口１０２であり他方の端が排気ガス出口１０４である排気ガス流路ＧＣＮが内部に設けられた伝熱管本体と、伝熱管本体内に配置されたフィン１４２Ｌ、１４２Ｍと、を少なくとも備え、排気ガス流路ＧＣＮ内を流れる排気ガスの平均的流れ方向Ｆにおいて、伝熱管本体内の上流部に位置するフィン１４２Ｌの平均厚みが、上流部よりも下流側に位置するフィン１４２Ｍの平均厚みよりも大きいことを特徴とする熱交換器用伝熱管およびこれを用いた熱交換器。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
一方の端が排気ガス入口であり他方の端が排気ガス出口である排気ガス流路が内部に設けられた伝熱管本体と、
前記伝熱管本体内に配置されたフィンと、を備え、
前記排気ガス流路内を流れる排気ガスの平均的流れ方向において、前記伝熱管本体内の上流部に位置するフィンの平均厚みが前記上流部よりも下流側に位置するフィンの平均厚みよりも大きいことを特徴とする熱交換器用伝熱管。
【請求項２】
請求項１に記載の熱交換器用伝熱管において、
前記排気ガスの平均的流れ方向の単位長さ区間内に存在する全てのフィンの主表面の総面積が、前記上流部よりも下流側と比べて、前記上流部の方が小さいことを特徴とする熱交換器用伝熱管。
【請求項３】
請求項１または２に記載の熱交換器用伝熱管において、
前記フィンの平均厚みが、前記排気ガスの平均的流れ方向の上流側から下流側へと行くに従い、段階的にまたは徐々に薄くなっていることを特徴とする熱交換器用伝熱管。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか１つに記載の熱交換器用伝熱管において、
前記排気ガスの平均的流れ方向に沿って、前記フィンが断続的に配置されていることを特徴とする熱交換器用伝熱管。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれか１つに記載の熱交換器用伝熱管において、
前記フィンを構成する材料が、アルミニウムまたはアルミニウム合金であることを特徴とする熱交換器用伝熱管。
【請求項６】
請求項１〜５のいずれか１つに記載の熱交換器用伝熱管と、
前記熱交換器用伝熱管を収納すると共に、冷却用液体入口および冷却用液体出口が設けられた外筒管と、を少なくとも備えたことを特徴とする熱交換器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱交換器用伝熱管および熱交換器に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
排気ガス中の窒素酸化物の低減や、燃費向上などを目的として、自動車等の内燃機関において、燃焼後の排気ガスの一部を取り出して、吸気側へ導き再度吸気させる技術（Exhaust Gas Recirculation）では、排気ガスを、内燃機関の冷却水を用いて気−液熱交換により冷却する熱交換器が多数提案されている。このような熱交換器において、高温の排気ガスと冷却水との熱交換は、熱交換器用伝熱管内に設けられた排気ガス流路内に配置された金属製のフィンを介して行われる（たとえば、特許文献１等）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００７−７８１９４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
このような熱交換器においては、高い熱交換効率が求められるため、排気ガス流路内に配置されるフィンの総表面積は出来る限り大きい方が望ましい。ここで、排気ガス流路内に配置されるフィンの総表面積を極大化するためには、フィンの厚みをより薄くすると共に、単位体積当たりの配置密度をより高くすることが望ましいと言える。
【０００５】
しかしながら、排気ガス流路の上流側の排気ガスの温度は、下流側の排気ガスの温度よりも高温である。このため、排気ガス入口側近傍においてフィンの厚みが小さい、すなわち、フィンの熱容量が小さいと、排気ガスとの接触・熱交換によって高温になったフィン自体の冷却が十分に進まず、フィンの温度が高温に維持される。したがって、この場合、フィンに熱歪みやブリスター（ふくれ）が発生し、フィンが変形してしまう恐れがある。
【０００６】
本発明は上記事情に鑑みてなされたものであり、排気ガス入口近傍におけるフィンの変形を抑制できる熱交換器用伝熱管およびこれに用いる熱交換器を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記課題は以下の本発明により達成される。すなわち、
本発明の熱交換器用伝熱管は、一方の端が排気ガス入口であり他方の端が排気ガス出口である排気ガス流路が内部に設けられた伝熱管本体と、伝熱管本体内に配置されたフィンと、を備え、排気ガス流路内を流れる排気ガスの平均的流れ方向において、伝熱管本体内の上流部に位置するフィンの平均厚みが上流部よりも下流側に位置するフィンの平均厚みよりも大きいことを特徴とする。
【０００８】
本発明の熱交換器用伝熱管の一実施形態は、排気ガスの平均的流れ方向の単位長さ区間内に存在する全てのフィンの主表面の総面積が、上流部よりも下流側と比べて、上流部の方が小さいことが好ましい。
【０００９】
本発明の熱交換器用伝熱管の他の実施形態は、フィンの平均厚みが、排気ガスの平均的流れ方向の上流側から下流側へと行くに従い、段階的にまたは徐々に薄くなっていることが好ましい。
【００１０】
本発明の熱交換器用伝熱管の他の実施形態は、排気ガスの平均的流れ方向に沿って、フィンが断続的に配置されていることが好ましい。
【００１１】
本発明の熱交換器用伝熱管の他の実施形態は、フィンを構成する材料が、アルミニウムまたはアルミニウム合金であることが好ましい。
【００１２】
本発明の熱交換器は、熱交換器用伝熱管を収納すると共に、冷却用液体入口および冷却用液体出口が設けられた外筒管と、を少なくとも備えたことを特徴とする。
【発明の効果】
【００１３】
本発明によれば、排気ガス入口近傍におけるフィンの変形を抑制できる熱交換器用伝熱管およびこれに用いる熱交換器を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】本発明の熱交換器の一例を示す分解斜視図である。
【図２】本発明の熱交換器用伝熱管の一例を示す拡大断面図（ＸＹ断面図）である。
【図３】フィンの断面形状の一例を示す拡大断面図（ＹＺ断面図）である。ここで、図３（Ａ）は、フィンの断面形状が長方形状である場合の断面図を示したものであり、図３（Ｂ）は、フィンの断面形状が台形状である場合の断面図を示したものである。
【図４】本発明の熱交換器用伝熱管の他の例を示す拡大断面図（ＸＹ断面図）である。
【図５】本発明の熱交換器用伝熱管の他の例を示す拡大断面図（ＸＹ断面図）である。
【図６】本発明の熱交換器用伝熱管の他の例を示す拡大断面図（ＸＹ断面図）である。
【図７】本発明の熱交換器用伝熱管を排気ガスの平均流れ方向Ｆと直交する平面（ＹＺ平面）で切断した断面における断面構造の一例を示す模式断面図である。
【図８】本発明の熱交換器用伝熱管を排気ガスの平均流れ方向Ｆと直交する平面（ＹＺ平面）で切断した断面における断面構造の他の例を示す模式断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
図１は、本実施形態の熱交換器用伝熱管の一例を示す分解斜視図である。ここで、図１中に示すＸ方向、Ｙ方向、Ｚ方向は互いに直交する方向を意味し、また、熱交換器用伝熱管の中心軸ＡＸおよび排気ガスの平均的流れ方向ＦはＸ方向と平行を成しており、これらの点は、図２以降においても同様である。また、Ｘ方向を上流方向又は下流方向と称し、Ｙ方向を幅方向あるいは左右方向と称し、Ｚ方向を高さ方向あるいは上下方向と称す場合がある。なお、本願明細書において、「排気ガスの平均的流れ方向Ｆ」は、熱交換器用伝熱管内における局所的な排気ガスの流れ方向では無く、熱交換器用伝熱管内を流れる排気ガス全体に着目した場合の平均的な流れ方向を意味し、排気ガス流路の略中央部を、排気ガス入口側から排気ガス出口側へと移動する経路と略平行な方向と言い換えることもできる。
【００１６】
図１に示す熱交換器１０は、熱交換器用伝熱管２０と、この熱交換器用伝熱管２０を収納すると共に、冷却用液体入口３２および冷却用液体出口３４が設けられた外筒管３０と、を備えている。なお、冷却用液体入口３２および冷却用液体出口３４の位置関係は逆でもよい。
【００１７】
ここで、熱交換器用伝熱管２０は、一方の端が排気ガス入口１０２であり他方の端が排気ガス出口１０４である排気ガス流路ＧＣＮが内部に設けられた伝熱管本体１００を有している。この伝熱管本体１００は、平板状の第一のプレート１３０からなる第一筐体１１０と、略直方体状の第二筐体１２０とから構成されている。そして、第二筐体１２０は、その上面に開口部１２２が設けられ、その下面は平板状のプレート（第二のプレート１４０）からなり、第二筐体１２０の長手方向の両側に位置する一対の側面には、円形の排気ガス入口１０２および排気ガス出口１０４が各々設けられている。そして、第二筐体１２０の開口部１２２を塞ぐように第一筐体１１０（第一のプレート１３０）が配置される。このため、これら第一のプレート１３０および第二のプレート１４０は、伝熱管本体１００の外周面の一部を構成することになる。
【００１８】
そして、外筒管３０内に、熱交換器用伝熱管２０が収納された状態では、熱交換器用伝熱管２０の外周側と外筒管３０の内周側との間に外部と遮断された密閉空間が形成される。このため、熱交換時に、冷却用液体入口３２から冷却水等の冷却用液体が供給されると、熱交換器用伝熱管２０の外周側と外筒管３０の内周側との間を流れる冷却用液体が、伝熱管本体１００の外周面（たとえば、第一のプレート１３０の外周面１３０Ｂや第二のプレート１４０の外周面１４０Ｂなど）と接触することになる。
【００１９】
また、伝熱管本体１００内には複数枚のフィン１３２、１４２が配置されている。図１に示す例では、第一のフィン１３２は、第一のプレート１３０の内周面１３０Ａに対して直立するように設けられ、第二のフィン１４２は、第二のプレート１４０の内周面（図１中、不図示）に対して直立するように設けられている。これらのフィン１３２、１４２は、排気ガスの平均的流れ方向Ｆ（Ｘ方向と平行を成し、排気ガス入口１０２から排気ガス出口１０４へと向かう方向）と略平行を成す平板状の部材である。
【００２０】
図２は、本実施形態の熱交換器用伝熱管の一例を示す拡大断面図であり、具体的には、図１中に示す熱交換器用伝熱管を、ＸＹ平面で切断して、Ｚ方向（図１中の紙面の上方側）から見た場合の拡大断面図の一例を示したものである。なお、図２では、第二のフィン１４２を切断した断面図を示しているため、第一のフィン１３２は記載を省略してあるが、図中において第二のフィン１４２と同位置（図２中の紙面手前側）に、ＸＹ平面に対して第二のフィン１４２と面対称を成すように第一のフィン１３２が存在している。また、図２中に示す各々の第二のフィン１４２の高さはいずれも同一である。ここで、図２に示す熱交換器用伝熱管２０Ａ（２０）では、熱交換器用伝熱管２０Ａの伝熱管本体１００を構成する第二筐体１２０内に、排気ガスの平均的流れ方向Ｆと平行を成す方向に１列当たり２枚、排気ガスの平均的流れ方向Ｆと直交する方向（幅方向）に略等間隔で１列当たり４枚、合計８枚の第二のフィン１４２が配置されている。また、各々の第二のフィン１４２の断面形状は、直線的な帯状を成しており、いずれの第二のフィン１４２も排気ガスの平均的流れ方向Ｆと平行を成すように第二筐体１２０内に配置されている。
【００２１】
そして、排気ガスの平均的流れ方向Ｆにおいて、伝熱管本体１００内の上流部に配置され、第一列目Ｌ１を構成する４枚のフィン１４２Ｌ（１４２）の平均厚みは、上流部よりも下流側、すなわち、第一列目Ｌ１の下流側に配置された第二列目Ｌ２を構成する４枚のフィン１４２Ｍ（１４２）の平均厚みよりも大きくなっている。このため、排気ガス入口１０２側から排気ガス流路ＧＣＮ内に流入した高温の排気ガスがフィン１４２Ｌと接触しても、フィン１４２Ｌの変形を抑制することが容易である。
【００２２】
なお、本願明細書において、「フィンの平均厚み」とは、フィン１３２、１４２の幅方向（排気ガスの平均的流れ方向Ｆと直交する方向）におけるフィン１３２、１４２の平均的な厚みを意味する。
【００２３】
たとえば、図２中、熱交換器用伝熱管２０Ａを符号Ａ１−Ａ２間で切断した場合のフィン１４２Ｌの断面形状（ＹＺ平面の断面形状）は、図３（Ａ）に示すように長方形状を成している。そして、フィン１４２Ｌの断面形状の長辺方向（高さ方向）が内周面１４０Ａと直交するように、フィン１４２Ｌは、内周面１４０Ａに対して直立するように配置されている。この場合、フィン１４２Ｌの平均厚みＴは、フィン１４２の短辺長さを意味する。
【００２４】
しかしながら、フィン１３２、１４２のＹＺ平面の断面形状としては、図３（Ａ）に例示した以外の断面形状も適宜採用することができ、たとえば、フィン１３２、１４２の断面形状の高さ方向に対するフィン１３２、１４２の厚みが異なる断面形状も採用できる。この場合、フィン１３２、１４２の平均厚みＴは、排気ガスの平均的流れ方向Ｆと直交する平面（ＹＺ平面）におけるフィン１３２、１４２の断面積Ｓをフィン１３２、１４２の断面形状の高さ方向の長さＬで割った値として近似的に求められる。たとえば、図３（Ｂ）に例示するように、底辺が内周面１４０Ａと一致するように内周面１４０Ａ上に設けられた台形状の断面形状を有するフィン１４２Ｘ（１４２）では、フィン１４２Ｘの断面積Ｓを、フィン１４２Ｘの断面形状の高さ方向の長さＬ（フィン１４２Ｘの高さ）で割った値が、フィン１４２Ｘの平均厚みＴとして求められる。
【００２５】
なお、図２に示す熱交換器用伝熱管２０Ａでは、第一列目Ｌ１を構成する各々のフィン１４２Ｌに１：１で対応するように第二列目Ｌ２にもフィン１４２Ｍを設けている。このため、第二列目Ｌ２において幅方向に隣り合う２枚のフィン１４２Ｍの隙間Ｇ２は、第一列目Ｌ１において幅方向に隣り合う２枚のフィン１４２Ｌの隙間Ｇ１よりも大きくなる。それゆえ、圧力損失や熱交換効率等の観点で、隙間Ｇ１が出来る限り小さくなるように設計している場合でも、熱交換器用伝熱管２０Ａ全体として見た場合、隙間Ｇ２が大きすぎるため、熱交換効率が悪い。従って、熱交換効率を向上させるためには、隙間Ｇ２をより小さくすることで、第二列目Ｌ２を構成するフィン１４２Ｍの総枚数を増やし、フィン１４２Ｍの主表面の総面積をより増大させることが望ましい。なお、本願明細書において、「フィンの主表面」とは、フィンの表面を構成する各面のうち、面積が実質的に最も大きい一対の面を意味し、たとえば、図１および図２に示す例ではＺＸ平面と平行を成す一対の面が主表面である。
【００２６】
図４は、本実施形態の熱交換器用伝熱管２０の他の例を示す拡大断面図であり、具体的には図２に示す熱交換器用伝熱管２０Ａの変形例について示す図である。図４に示す熱交換器用伝熱管２０Ｂ（２０）は、図２に示す熱交換器用伝熱管２０Ａに対して第二列目Ｌ２を構成するフィン１４２Ｍの枚数を４枚から６枚に増すと共に隙間Ｇ１と隙間Ｇ２とを略同程度にした点を除けば、図２に示す熱交換器用伝熱管２０Ａと同様の構成を有する。すなわち、排気ガスの平均的流れ方向Ｆの単位長さ区間ＵＬ内に存在する全てのフィンの総面積について言えば、図２に示す例では、上流部に配置された（合計４枚の）フィン１４２Ｌの主表面の総面積と、上流部よりも下流側の下流部に配置された（合計４枚の）フィン１４２Ｍの主表面の総面積は同一である。これに対して、図４に示す例では、上流部に配置された（合計４枚の）フィン１４２Ｌの主表面の総面積よりも、上流部よりも下流側の下流部に配置された（合計６枚の）フィン１４２Ｍの主表面の総面積の方が、１．５倍大きい。言い換えれば、主表面の総面積は、上流部よりも下流側（図４に示す例では第二列目のフィン１４２Ｍが位置する下流部）と比べて、上流部の方が小さくなっている。
【００２７】
以上に説明したように、排気ガスの平均的流れ方向Ｆの単位長さ区間ＵＬ当たりで見た場合、上流部に位置するフィン１４２Ｌは、厚みが大きいため配置枚数も限られ、主表面の総面積も小さくなるために熱交換効率が低下することは避けがたい。しかしながら、上流部に位置するフィン１４２Ｌよりも下流側に位置するフィン１４２Ｍは、相対的に厚みがより小さいために、図４に例示したようにフィン１４２Ｍの配置枚数を増加させることができ、結果的に主表面の総面積もより大きくできる。それゆえ、図４に例示する熱交換器用伝熱管２０Ｂでは、図２に例示する熱交換器用伝熱管２０Ａと比べて、上流部に位置するフィン１４２Ｌの熱交換効率の低さを上流部よりも下流側に位置するフィン１４２Ｍにより補うことができる。
【００２８】
図５は、本実施形態の熱交換器用伝熱管２０の他の例を示す拡大断面図であり、具体的には図２に示す熱交換器用伝熱管２０Ａの変形例について示す図である。図５に示す熱交換器用伝熱管２０Ｃ（２０）では、上流側から下流側へと、第一列目Ｌ１に４枚のフィン１４２Ｌを配置し、第二列目Ｌ２に４枚のフィン１４２Ｍを配置し、第三列目Ｌ３に４枚のフィン１４２Ｍを配置し、第四列目Ｌ４に４枚のフィン１４２Ｓ（１４２）を配置している。すなわち、図５に示す例では、図２に示す例に対して、排気ガス流れ方向Ｆに対する個々のフィン１４２の長さを約半分にした上で、新たに第三列目Ｌ３のフィン１４２Ｍおよび第四列目のフィン１４２Ｓを追加した構成を有している点に特徴があり、それ以外は図２に示す例と同様である。なお、各々のフィン１４２の厚みは、伝熱管本体１００内の上流部に位置する第一列目Ｌ１のフィン１４２Ｌが最も大きく、中流部に位置する第二列目Ｌ２および第三列目Ｌ３のフィン１４２Ｍがその次に大きく、下流部に位置する第四列目Ｌ４のフィン１４２Ｓが最も小さい。
【００２９】
なお、図５に示す例においても、図４に例示した場合と同様に、上流部よりも下流側の中流部の幅方向において隣り合う２枚のフィン１４２Ｍの隙間Ｇ２および隙間Ｇ３、ならびに、上流部および中流部よりも下流側の下流部の幅方向において隣り合う２枚のフィン１４２Ｓの隙間Ｇ４から選択される少なくとも１種の隙間を、より狭くして、フィン１４２Ｍおよび／またはフィン１４２Ｓをより密集して多数枚配置してもよい。これにより、中流部や下流部において、排気ガスの平均的流れ方向Ｆの単位長さ区間ＵＬ当たりにおいて、各々の列を構成するフィン１４２Ｍまたはフィン１４２Ｓの主表面の総面積を、上流部と比べて相対的に増大させることができる。よって、この場合、熱交換器用伝熱管２０Ｃ（２０）の熱交換効率をより向上させることができる。
【００３０】
また、フィン１４２の平均厚みＴは、排気ガスの平均的流れ方向Ｆに沿って上流側から下流側へと行くに従い、図２、図４〜図５あるいは後述する図６に例示したように段階的に薄くなっているか、あるいは、徐々に薄くなっていることが好ましい。この場合、フィン１４２の厚みがより薄くなる下流側へと行くに従い、フィン１４２の配置枚数あるいは配置密度を増やす等により、排気ガスの平均的流れ方向Ｆの単位長さ区間ＵＬ当たりのフィン１４２の主表面の総面積を増やしていくことができる。この場合、熱交換効率をより一層向上させることが容易となる。なお、必要に応じて、伝熱管本体１００内の上流部を除く部分、すなわち、上流部よりも下流側では、上流部に位置するフィン１４２Ｌの厚み以上とならない範囲であれば、排気ガスの平均的流れ方向Ｆに沿って、フィン１４２の厚みが再び増加してもよい。たとえば、図５に示す例において、第三列目Ｌ３のフィン１４２Ｍと、第四列目Ｌ４のフィン１４２Ｓとを入れ替えて配置してもよい。
【００３１】
図６は、本実施形態の熱交換器用伝熱管２０の他の例を示す拡大断面図であり、具体的には図２に示す熱交換器用伝熱管２０Ａの変形例について示す図である。図６に示す熱交換器用伝熱管２０Ｄ（２０）は、図２に示すように、伝熱管本体１００内の上流部に配置されたフィン１４２Ｌとこのフィン１４２Ｌの下流側に位置するフィン１４２Ｍとを接続して一体化したフィン１４２ＬＭ（１４２）を４枚備えている点以外は、図２に示す熱交換器用伝熱管２０Ａと実質的に同様の構成を有する。図５に示す熱交換器用伝熱管２０Ｄでは、フィン１４２ＬＭのうち、伝熱管本体１００内の上流部に位置する部分の厚みが、上流部よりも下流側に位置する部分の厚みよりも厚くなっている。このため、図６に示す熱交換器用伝熱管２０Ｄは、図２に示す熱交換器用伝熱管２０Ａと同様に、フィン１４２ＬＭの上流側で本来生じやすい変形を抑制できる。
【００３２】
なお、フィン１４２は、図６に例示したフィン１４２ＬＭのように、排気ガスの平均的流れ方向Ｆに沿って連続的に配置されていてもよく、図２に例示したフィン１４２Ｌ、１４２Ｍ、図４に例示したフィン１４２Ｌ、１４２Ｍ、あるいは図５に例示したフィン１４２Ｌ、１４２Ｍ、１４２Ｍ、１４２Ｓのように、排気ガスの平均的流れ方向Ｆに沿って断続的に配置されていてもよい。しかしながら、熱交換効率をより高くする観点からは、フィン１４２は、排気ガスの平均的流れ方向Ｆに沿って断続的に配置されていることがより望ましい。この場合、排気ガスとの接触によりフィン１４２に吸収された熱が、冷却用液体と接する伝熱管本体１００の外周面に接近しない方向、すなわち、ＸＹ断面におけるフィン１４２の長手方向に沿って伝達されることを抑制できる。
【００３３】
図７は、本実施形態の熱交換器用伝熱管２０を排気ガスの平均流れ方向Ｆと直交する平面（ＹＺ平面）で切断した断面における断面構造の一例を示す模式断面図であり、具体的には、図２中の符号Ａ１−Ａ２間の断面構造、すなわち、熱交換器用伝熱管２０ＡのＹＺ平面における断面構造の一例を示す図である。図７に示すように、第一のフィン１３２Ｌ（１３２）は、第一のプレート１３０の内周面１３０Ａに対して直立するように設けられ、第二のフィン１４２Ｌは、第二のプレート１４０の内周面１４０Ａに対して直立するように設けられている。また、第一のフィン１３２Ｌは第一のプレと１３０と一体的に形成されており、第二のフィン１４２Ｌも第二のプレート１４０と一体的に形成されている。そして、第一のフィン１３２Ｌの先端部１３２Ｔと、第二のフィン１４２Ｌの先端部１４２Ｔとは、隙間Ｘを形成するようにして対向している。
【００３４】
ここで、これらフィン１３２Ｌ、１４２Ｌの間を流れる排気ガスの熱は、第一のフィン１３２Ｌを介して第一のプレート１３０側へと伝達されると共に、第二のフィン１４２Ｌを介して第二のプレート１４０側へと伝達される。そして、これらプレート１３０、１４０に伝達された熱は、第一のプレート１３０の外周面１３０Ｂおよび第二のプレート１４０の外周面１４０Ｂと接触する冷却用液体（図中、図示省略）へと伝達される。
【００３５】
なお、本実施形態の熱交換器用伝熱管２０において、図７に例示したようなＹＺ平面における断面構造については特に限定されるものではなく、図７に例示した以外の断面構造も適宜採用することができる。たとえば、図８に例示するようにＹＺ平面における断面構造を、第一のプレート１３０の内周面１３０Ａから直立するように設けられた第一のフィン１３２と、第二のプレート１４０の内周面１４０Ａから直立するように設けられた第二のフィン１４２とが、これらプレート１３０、１４０の幅方向において交互に重なり合う断面構造としてもよい。この場合は、第一のフィン１３２の先端部１４２Ｔと、第二のプレート１４０の内周面１４０Ａとが対向し、第二のフィン１４２の先端部１４２Ｔと、第一のプレート１３０の内周面１３０Ａとが対向することになる。
【００３６】
第一のプレート１３０、第二のプレート１４０、第一のフィン１３２および第二のフィン１４２を構成する材料としては、排気ガスに対する適度な耐腐食性および耐熱性を有し、かつ、適度な熱伝導率を持つ材料であれば特に制限なく利用できるが、実用性やコスト等の観点から、通常は、ＳＵＳ等に代表されるステンレススチールなどの鉄系材料や、アルミニウムまたはアルミニウム合金を用いることが好ましい。また、通常は、第一のプレート１３０、第二のプレート１４０、第一のフィン１３２および第二のフィン１４２や、これらの部材以外のその他の部材も含めて熱交換器用伝熱管２０全体が同一の材料から構成されることが好ましい。
【００３７】
なお、平均厚みＴが小さいフィン１３２、１４２が、排気ガスの平均的流れ方向Ｆの上流側に配置された場合、熱歪みが生じる可能性がある。さらに、平均厚みＴが小さいフィン１３２、１４２を構成する材質がアルミニウムまたはアルミニウム合金からなる場合には、熱歪み以外にもブリスターが生じる可能性がある。したがって、これらの熱歪みやブリスターが、結果的に平均厚みＴが小さいフィン１３２、１４２の変形を引き起こす原因となる。しかしながら、本実施形態の熱交換器用伝熱管２０では、平均厚みＴが最も大きいフィン１３２Ｌ、１４２Ｌが排気ガスの平均的流れ方向Ｆの上流側に配置される。このため、フィン１３２Ｌ、１４２Ｌの材質や、変形の原因が如何様であろうともこれらフィン１３２Ｌ、１４２Ｌの変形を抑制することが極めて容易である。
【００３８】
また、第二のフィン１４２は、第二のプレート１４０の内周面１４０Ａに対して溶接や接着などにより物理的又は化学的に接合されていてもよく、嵌め込みなどにより機械的に接合されていてもよい。しかしながら、ダイカスト成形などの鋳造により、第二のプレート１４０と第二のフィン１４２とは一体的に形成されていることが特に好ましい。これにより、第二のプレート１４０と第二のフィン１４２との間に接合界面が存在しないため、接合界面の存在に起因する伝熱抵抗をゼロにすることができ、第二のフィン１４２の熱を第二のプレート１４０側へとスムーズに伝達することができる。この点は、第一のフィン１３２と第一のプレート１３０とについても同様である。また、ダイカスト成形を利用して第一のプレート１３０および第一のフィン１３２を一体的に成形し、第二のプレート１４０および第二のフィン１４２を一体的に成形できるという観点では、これらの部材を構成する材料はアルミニウムまたはアルミニウム合金を用いることが極めて好適である。
【００３９】
なお、図１、図２、図４〜図６に示す例では、熱交換器用伝熱管２０内に形成される排気ガスの排気ガス流路ＧＣＮの形状は、ＸＹ平面方向において、排気ガス入口１０２から排気ガス出口１０４へと直線的に伸びる形状を成している。しかし、ＸＹ平面方向における排気ガス流路ＧＣＮの形状は、排気ガス入口１０２と排気ガス出口１０４とを接続する流路が形成できるのであればその形状は如何様であってもよく、たとえば、排気ガス流路ＧＣＮをＵ字状に形成してもよい。また、図１に示す例において、外筒管３０との相対的関係で、排気ガス入口１０２と排気ガス出口１０４との位置関係を逆にしてもよい。
【符号の説明】
【００４０】
１０      ：熱交換器
２０、２０Ａ、２０Ｂ、２０Ｃ、２０Ｄ      ：熱交換器用伝熱管
３０      ：外筒管
３２      ：冷却用液体入口
３４      ：冷却用液体出口
１００    ：伝熱管本体
１０２    ：排気ガス入口
１０４    ：排気ガス出口
１１０    ：第一筐体
１２０    ：第二筐体
１２２    ：開口部
１３０  ：（第一の）プレート
１３０Ａ  ：内周面
１３０Ｂ  ：外周面
１３２、１３２Ｌ    ：（第一の）フィン
１３２Ｔ  ：先端部
１４０    ：（第二の）プレート
１４０Ａ  ：内周面
１４０Ｂ  ：外周面
１４２、１４２Ｌ、１４２Ｍ、１４２Ｓ、１４２ＬＭ、１４２Ｘ    ：（第二の）フィン
１４２Ｔ  ：先端部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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