(57)【要約】【課題】本発明は、均一冷却を実現して、材質が均一な高品質の鋼板を安定製造できる技術を提供することを目的とする。【解決手段】デスケーリング装置が装備されたリバース式の熱間圧延機を用いた鋼板の製造方法において、圧延最終パスを終了した後に、前記デスケーリング装置によって、下記式（１）で計算される値ＡがＡ≦２２００（ｍ／ｓ）−１の関係を満たすように鋼板を搬送させながら、鋼板の全長の表裏面をエネルギー密度が０．１０J／ｍｍ２以上の高圧水で噴射し、その後、前記鋼板を加速冷却することを特徴とする鋼板の製造方法。Ａ＝Ｌ／（Ｖ×Ｄ）・・・式（１）ここで、Ｌ（ｍ）；鋼板の圧延方向の長さ、Ｄ（ｍ）；板厚、Ｖ（ｍ／ｓ）；デスケーリング時の前記鋼板の搬送速度である。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
デスケーリング装置が装備されたリバース式の熱間圧延機を用いた鋼板の製造方法において、圧延最終パスを終了した後に、前記デスケーリング装置によって、下記式（１）で計算される値ＡがＡ≦２２００（ｍ／ｓ）−１の関係を満たすように鋼板を搬送させながら、鋼板の全長の表裏面をエネルギー密度が０．１０J／ｍｍ２以上の高圧水で噴射し、その後、前記鋼板を加速冷却することを特徴とする鋼板の製造方法。
Ａ＝Ｌ／（Ｖ×Ｄ）・・・式（１）
ここで、Ｌ（ｍ）；鋼板の圧延方向の長さ、Ｄ（ｍ）；板厚、Ｖ（ｍ／ｓ）；デスケーリング時の前記鋼板の搬送速度である。
【請求項２】
前記デスケーリング装置は前記熱間圧延機の上流側及び下流側に装備されており、前記圧延最終パスを前記熱間圧延機の上流側で終了させ、前記式（１）で計算される数値ＡがＡ≦１８５０（ｍ／ｓ）−１の関係を満たすように鋼板を搬送させながら、前記上流側及び下流側のデスケーリング装置によって鋼板の全長を高圧水で噴射することを特徴とする、請求項１に記載の鋼板の製造方法。
【請求項３】
前記高圧水の噴射圧力が１０ＭＰａ以上であることを特徴とする請求項１又は２に記載の鋼板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱間圧延後に制御冷却を実施する鋼板の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
熱間圧延の後に制御冷却を実施することによって鋼板、特に、板厚が６ｍｍ以上の厚鋼板を製造するプロセスは、例えば図１に示すような設備において実施される。図１において、スラブやインゴットなどの鋼素材（図示せず）は加熱炉４で再加熱され、その加熱段階で鋼素材表面に生成した一次スケール除去のためにデスケーリング装置３ｂによってデスケーリングされた後、１台ないし２台のリバース式の熱間圧延機による圧延後、冷却設備において水冷または空冷による制御冷却を行っている。一般的にリバース式熱間圧延機の直近にはデスケーリング装置が設置されており、圧延によるスケール押し込み疵の発生防止などを目的として用いられている。しかし、鋼板の先尾端部は、圧延時の噛み込みが不安定になるため、圧延中に高圧水を噴射できない場合があり、そのような場合には先尾端部のスケールの厚さが中央部よりも大きくなるという問題がある。
【０００３】
厚鋼板を冷却設備で水冷する場合、図２のように鋼板表面のスケールが厚くなるほど冷却されやすいことが知られている。さらに、スケール厚みにばらつきがありその厚みが一定範囲内でないと冷却が不均一になるため、鋼板の強度及び硬度等の材質が不均一となるという問題が生じる。
特許文献１には、スケール厚みを制御して均一冷却を行う技術が開示されている。この技術は、圧延中に圧延機の前後に備えられたデスケーリング装置を用いてスケール除去率及び残存厚を制御することにより熱伝達係数を変化させて、鋼板の長手方向の均一冷却を達成させるものである。すなわち、鋼板の尾端が先端に比べて冷却停止温度が低くなる場合などに、尾端側を先端側に比べてデスケーリングの噴射水量が多くなるように制御し、長手方向でスケール除去率及び残存厚を調整することによって均一冷却を行うものである。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開平６−３３０１５５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかし、特許文献１の方法は、オンラインでスケール除去率や厚みを測定して制御できなければ、熱伝達係数が予測できないため、高精度の冷却制御は実現できないという問題がある。
また、スケール除去率を変化させる場合、スケールが残存している箇所と剥離している箇所で鋼板の冷却速度が異なるため、鋼板の温度が不均一となるという問題もある。すなわち、熱間圧延時の鋼板表層部のスケールの厚さが不均一である場合、スケールが厚い箇所は冷えやすいため、鋼板の圧延方向の長さの冷却後の温度分布は不均一となるという問題がある。例えば、図３は、板厚２５ｍｍの鋼板の先端部４ｍ以内の位置でのスケール厚が４０μｍで、それ以外の鋼板の圧延方向の長手方向位置でのスケール厚が２０μｍであった場合の冷却停止温度を鋼板の圧延方向の長手方向位置で測定した結果である。鋼板の温度が８００℃から目標温度５００℃まで冷却する時の冷却停止温度は、４０μｍの箇所で４６０℃、２０μｍの箇所で５００℃となり、冷却停止温度が目標から４０℃下回ってしまい、均一な材質を得ることができないことを示している。ここで、鋼板の温度は鋼板表面温度を意味する。
【０００６】
このような問題に対して、従来の技術では、熱間圧延を終了した後の冷却時において、冷却水量や搬送速度を調整することで、長手方向の冷却停止温度の均一化を図ってきた。しかし、この方法では、スケールの厚さにばらつきがあると冷却停止温度が不均一となる問題を解決することはできない。
本発明は、上記の問題を解決し、加速冷却工程において均一冷却を実現して、材質が均一な高品質の鋼板を安定製造できる技術を提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記課題を解決する為、本発明は以下の構成を採用する。
［１］デスケーリング装置が装備されたリバース式の熱間圧延機を用いた鋼板の製造方法において、圧延最終パスを終了した後に、前記デスケーリング装置によって、下記式（１）で計算される値ＡがＡ≦２２００（ｍ／ｓ）−１の関係を満たすように鋼板を搬送させながら、鋼板の全長の表裏面をエネルギー密度が０．１０J／ｍｍ２以上の高圧水で噴射し、その後、前記鋼板を加速冷却することを特徴とする鋼板の製造方法。
Ａ＝Ｌ／（Ｖ×Ｄ）・・・式（１）
ここで、Ｌ（ｍ）；鋼板の圧延方向の長さ、Ｄ（ｍ）；板厚、Ｖ（ｍ／ｓ）；デスケーリング時の前記鋼板の搬送速度である。
［２］前記デスケーリング装置は前記熱間圧延機の上流側及び下流側に装備されており、前記圧延最終パスを前記熱間圧延機の上流側で終了させ、前記式（１）で計算される値ＡがＡ≦１８５０（ｍ／ｓ）−１の関係を満たすように鋼板を搬送させながら、前記上流側及び下流側のデスケーリング装置によって鋼板の全長を高圧水で噴射することを特徴とする、[１]に記載の鋼板の製造方法。
［３］前記高圧水の噴射圧力が１０ＭＰａ以上であることを特徴とする[１]又は[２]に記載の鋼板の製造方法。
【発明の効果】
【０００８】
本発明の鋼板の製造方法によれば、熱間圧延時のスケールを完全に除去することで均一冷却を実現するものであり、スケール除去率や厚みをオンラインで計測して制御しなくても、鋼板材質のばらつきが少ない高品質の鋼板の製造が可能となる。さらに、上流側及び下流側に装備した熱間圧延機を用いることにより、さらに高精度の冷却制御が可能となり、鋼板材質のばらつきが少ない高品質の鋼板の製造が可能となる。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】熱間圧延の後に制御冷却を実施することによって厚板の鋼板を製造する設備の構成を示す概略図である。
【図２】厚鋼板を水冷した場合の鋼板表面温度変化に及ぼす鋼板表面のスケール厚の影響を示す説明図である。
【図３】冷却停止温度を鋼板の圧延方向の長手方向位置で測定した結果を示す図である。
【図４】スケール剥離率に及ぼす高圧水のエネルギー密度の影響を示す図である。
【図５】圧延最終パスの搬送方向が下流側である場合の鋼板製造設備の構成を示す概略図である。
【図６】Ｌ／（Ｖ×Ｄ）（（ｍ／ｓ）−１）とデスケーリング開始から終了までの表面温度降下量ΔＴ（℃）の関係を示す図である。
【図７】デスケーリング開始から終了までの鋼板の表面温度降下量ΔＴ（℃）と尾端部の表面温度の関係を示す図である。
【図８】鋼板の温度とＦｅＯが破壊されるために必要な噴射圧力の関係を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
まず、本発明はリバース式の熱間圧延機を用いる鋼板の製造方法であり、鋼板の板厚は、１０〜８０ｍｍが好ましい。また、本発明において製造される鋼板は、引張強度が４５０ＭＰａ以上の高張力鋼板が好ましい。
前記熱間圧延機には、デスケーリング装置が装備されていることが必要であり、装備されている位置は前記熱間圧延機の上流側及び／または下流側である。さらに好ましくは、前記熱間圧延機の下流側及び上流側の両者（３ａ、３ｂ）に、デスケーリング装置が装備される。これにより、熱間圧延時のスケールを一定条件下でさらに安定して除去することができるので好ましい。
【００１１】
つぎに、圧延最終パスを終了した鋼板を、前記デスケーリング装置によって鋼板の全長を高圧水で噴射する。
圧延最終パスを終了した後にデスケーリングを行うこととしたのは、本発明は、熱間圧延時に鋼板の全長に生成したスケールの除去を対象にしているからである。
本発明は鋼板長手方向の圧延終了箇所に対して鋼板の全長にわたり高圧水で噴射するものであるが、これは以下の態様がある。
【００１２】
まず、圧延最終パスの搬送方向が下流側である場合、図５のように、熱間圧延機２の下流に設置されたデスケーリング装置３ａによって、圧延が終了した箇所に対して、先端部から全長にわたって高圧水を噴射するものである。この場合は、下流側のデスケーリング装置３ａのみによって鋼板の全長を高圧水で噴射する場合である。
また、圧延最終パスの搬送方向が上流側である場合、上流側のみのデスケーリング装置３ｂでのみの鋼板の全長を高圧水で噴射する場合でもよい。
【００１３】
さらに、圧延最終パスの搬送方向が上流側である場合、圧延終了後に熱間圧延機２の下流及び上流側に設置された両方のデスケーリング装置（３ａ、３ｂ）でデスケーリングすることによって、先端部から全長にわたって高圧水を噴射するのが好ましい。すなわち、このように下流側から上流側へという方向で最終圧延パスが終了し、下流側及び上流側に設置された両方のデスケーリング装置（３ａ、３ｂ）でデスケーリングする実施態様が好ましい。
【００１４】
以上のように、いずれの場合にも、圧延最終パスを終了した鋼板を、高圧水を噴射するので、圧延噛込み不安定の問題がなく、先尾端部にも高圧水を噴射でき、全長でスケールが均一となる。しかし、上流側のみデスケーリング装置３ｂを装備した熱間圧延機２であっても本発明効果を奏することができる。
ここで、本発明で鋼板に噴射される高圧水とは、噴射圧力が１０ＭＰａ以上の圧力となる水流をいう。
【００１５】
この高圧水を鋼板の全長を噴射することにより、スケールを完全に除去でき、均一冷却を実現できる。高圧水は鋼板に衝突する時に生じる圧力によってスケールを破壊するため、高圧水の液滴が鋼板に衝突する時に発生する局所的な圧力がスケールの硬度を超えることが必要となる。この点に関して、本発明者らは以下の検討を行った。図８に鋼板の温度とＦｅＯが破壊されるために必要な噴射圧力の関係を示す。制御冷却を行うような鋼板は、圧延終了後の温度は高くても９００℃前後なので、スケールを破壊するためには少なくとも１０ＭＰａ以上の噴射圧力が必要となる。さらに、好ましくは噴射圧力が１５ＭＰａ以上とする。
【００１６】
また、本発明では、この高圧水のエネルギー密度が０．１０Ｊ／ｍｍ２以上であることが必要である。
ここで、鋼板に噴射される高圧水のエネルギー密度（Ｊ／ｍｍ２）とは、デスケーリングによってスケールを除去する能力の指標であり、高圧水の水量密度×噴射圧力×衝突時間として定義される。水量密度（単位；Ｌ／ｍ２ｍｉｎ）は、高圧水の噴射流量÷高圧水衝突面積で計算される値であり、噴射圧力（ＭＰａ）とは高圧水の吐出圧力で定義され、衝突時間（ｓ）は高圧水の衝突厚み÷鋼板の搬送速度で計算される値で定義される。この高圧水のエネルギー密度とスケール剥離率（高圧水が鋼板に噴射されスケールが剥離した面積と鋼板面積の割合）の関係は、具体的には図４のようになり、高圧水のエネルギー密度が大きいほどスケール除去能力は大きくなる。この関係から、エネルギー密度が０．１０Ｊ／ｍｍ２より小さいと鋼板の一部にスケールが残存し、冷却停止温度がばらついて材質が不均一となる場合がある。従って、この高圧水のエネルギー密度が０．１０Ｊ／ｍｍ２以上であることが好ましい。さらに好ましくは、高圧水のエネルギー密度が０．１５Ｊ／ｍｍ２以上である。
【００１７】
一方、鋼板の材質に及ぼす要因としては、冷却速度や冷却停止温度の他に、冷却開始前の鋼板の温度制御が挙げられ、例えば冷却開始温度によって制御冷却後に得られる鋼板の金属組織が異なってくる。
例えば、鋼板表層部でベイナイト単層組織を得る場合、成分系を適宜選定すれば、冷却開始温度をＡｒ３点以上とし、所定の冷却速度、冷却停止温度で冷却することによって製造できる。しかし、冷却開始温度がＡｒ３点以下の場合には、まずフェライトが生成されるため、ベイナイトの単相組織は得られない。したがって、鋼板の板厚が薄く、搬送速度が遅いときには、鋼板温度の低下が大きくなるため、ベイナイト単層組織を得るための冷却開始温度の確保が難しくなる場合がある。
【００１８】
このような知見を基礎に検討を行い、本発明者らは、後述する式（１）で計算される値ＡがＡ≦２２００（ｍ／ｓ）−１の関係を有することが必要であることを見出した。すなわち、Ａ＝Ｌ／（Ｖ×Ｄ）・・・式（１）、ここで、Ｌ（ｍ）；前記鋼板の圧延方向の長さ、Ｄ（ｍ）；板厚、Ｖ（ｍ／ｓ）；デスケーリング時の前記鋼板の搬送速度である。
図６にＡ＝Ｌ／（Ｖ×Ｄ）（（ｍ／ｓ）−１）とデスケーリング開始から終了までの表面温度降下量ΔＴ（℃）の関係を示す。この図から、Ａ＝Ｌ／（Ｖ×Ｄ）が大きいと温度降下量が大きくなり、Ａｒ３点以上の冷却開始温度の確保が難しくなるため、上限Ａを定めることが必要であることがわかる。ここで、表面温度降下量ΔＴ（℃）は、圧延機の前後に設置される例えば放射温度計により求めることができる。
【００１９】
また、制御冷却を実施するにあたって、冷却開始温度は先端に比べて尾端で低下する。図７に板厚１５ｍｍ、制御冷却中の搬送速度２．０ｍ／ｓ、板長４０ｍの場合における、デスケーリング開始から終了までの鋼板の表面温度降下量ΔＴ（℃）と尾端部の表面温度の関係を示す。ΔＴが５０℃以上になると、Ａｒ３点以上から冷却を開始することは困難になる。Ａ＝Ｌ／（Ｖ×Ｄ）＞２２００（ｍ／ｓ）−１となると、デスケーリング開始から終了までの間に鋼板表面温度が５０℃以上低下するため、Ａｒ３点以上の冷却開始温度を確保できず、必要な材質が得られないという問題が発生する場合がある。
【００２０】
したがって、この値Ａの上限は２２００（ｍ／ｓ）−１とした。好ましい上限値は１８５０（ｍ／ｓ）−１である。
本発明では、引き続いて、前記鋼板を均一に冷却するため加速冷却を行う製造方法を採用する。均一の冷却をするには、加速冷却を行う。ここで、加速冷却による均一な冷却速度は、板厚１０〜８０ｍｍで鋼板表面で１００〜３００℃／ｓｅｃが例示できる。
【実施例】
【００２１】
以下、本発明を実施例に基づいて説明する。
図１に示す設備において、加熱炉４でスラブを再加熱した後、一次スケールをデスケーリングによって除去し、熱間圧延を行った。圧延中はスケール押し込み疵の発生防止のため、熱間圧延機２の上流及び下流に装備されたデスケーリング装置３によって鋼板上に高い水流を噴射し、圧延終了後の板厚は２５ｍｍ、板長は２５ｍ、鋼板温度は８６０℃であった。冷却開始前の鋼板温度は８００℃であり、冷却装置１で５００℃まで冷却した。目標とする材質を確保し、そのばらつきが小さい鋼板を製造するためには、冷却後の温度測定で、鋼板表面の温度むらを３０℃以内に抑える必要があった。
【００２２】
また、以下の説明で、鋼板の先尾端でビッカース硬さを測定し、それぞれのビッカース硬さの差（ΔＨｖ）がΔＨｖ≦１０を具備している場合を材質のばらつきの問題が少ないと判断した。
以下、実施例について説明する。実施例と比較例の実施条件及び結果を表１〜５に示す。
（実施例１）
実施例１では、下流から上流側への最終圧延パス終了後、圧延機上流側と下流側で熱間圧延機２に装備されたデスケーリング装置３によって、高圧水を鋼板全長にわたり噴射した後、冷却装置で冷却して製造した。圧延後にデスケーリングを２回実施したことによりスケールを完全に除去でき、鋼板表面の温度むらは３０℃以内となり、材質ばらつきの少ない高品質の鋼板が得られた。
【００２３】
これに対して、比較例１では、熱間圧延の圧延最終パスを終了した後、デスケーリング装置３によって鋼板を高圧水で噴射をせずに、その後の冷却装置１で冷却して製造した。圧延後にデスケーリングを行わなかったので、圧延中に生じた鋼板表面のスケールむらによって、鋼板表面の温度むらは４０℃となり、材質ばらつきの問題があった。
【００２４】
【表１】
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【００２５】
（実施例２）
実施例２では、圧延終了後、熱間圧延機２に装備されたデスケーリング装置３によって、鋼板に噴射される高圧水の持つエネルギー密度が０．１５Ｊ／ｍｍ２でＡ＝Ｌ／（Ｖ×Ｄ）の上限を１８００（ｍ／ｓ）−１に定めて、熱間圧延機２の上流側と下流側で高圧水を鋼板全長にわたり噴射した後、冷却装置１で冷却して製造した。エネルギー密度が０．１５Ｊ／ｍｍ２であったのでスケールを完全に除去でき、鋼板表面の温度むらが１０℃以内に低減して、材質ばらつきの少ない高品質の鋼板が得られた。また、Ａ＝Ｌ／（Ｖ×Ｄ）を規制していたため、冷却開始前の鋼板温度が低下することなく、目標の材質を得ることができた。
【００２６】
これに対して、比較例２では、圧延終了後、熱間圧延機２に装備されたデスケーリング装置によって、エネルギー密度が０．０８Ｊ／ｍｍ２でＡ＝Ｌ／（Ｖ×Ｄ）の上限を１８００（ｍ／ｓ）−１に定めて、圧延機上流側と下流側で高圧水で鋼板の全長にわたり噴射した後、冷却装置で冷却して製造した。エネルギー密度が０．０８Ｊ／ｍｍ２なので鋼板の一部にスケールが残存し、鋼板表面の温度むらが４０℃となり、材質ばらつきの問題があった。
【００２７】
【表２】
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【００２８】
（実施例３）
実施例３では、圧延終了後、熱間圧延機２に装備されたデスケーリング装置３によって、鋼板に噴射される高圧水の持つエネルギー密度が０．１５Ｊ／ｍｍ２でＡ＝Ｌ／（Ｖ×Ｄ）＝１５００（ｍ／ｓ）−１で、熱間圧延機２の上流側と下流側で高圧水を鋼板の全長を噴射した後、冷却装置で冷却して製造した。エネルギー密度が０．１５Ｊ／ｍｍ２であったのでスケールを完全に除去でき、鋼板表面の温度むらが１０℃に低減して、材質ばらつきの少ない高品質の鋼板が得られた。また、Ａ＝Ｌ／（Ｖ×Ｄ）＝１５００（ｍ／ｓ）−１であるため、冷却開始温度は８００℃となり、目標の材質を得ることができた。
【００２９】
これに対して、比較例３では、圧延終了後、熱間圧延機２に装備されたデスケーリング装置によって、エネルギー密度が０．２５Ｊ／ｍｍ２かつＡ＝Ｌ／（Ｖ×Ｄ）＝２４００（ｍ／ｓ）−１で、熱間圧延機２の上流側と下流側で高圧水を鋼板全長にわたり噴射した後、冷却装置１で冷却して製造した。スケールは完全に除去できたが、Ａ＝Ｌ／（Ｖ×Ｄ）＝２４００（ｍ／ｓ）−１であるため、冷却開始前の鋼板温度が７８０℃まで低下してしまい、目標の材質を得ることができなかった。
【００３０】
【表３】
2015174134.tif 000005
【００３１】
（実施例４）
実施例４では、圧延終了後、熱間圧延機２に装備されたデスケーリング装置３によって、鋼板に噴射されるデスケーリング水の持つエネルギー密度が０．１５Ｊ／ｍｍ２でＡ＝Ｌ／（Ｖ×Ｄ）が２２００以下となるように搬送速度を制御し、噴射圧力を１８ＭＰａとして、熱間圧延機２の上流側と下流側で高圧水を鋼板全長にわたり噴射した後、冷却装置１で冷却して製造した。エネルギー密度が０．１５Ｊ／ｍｍ２で噴射圧力が１８ＭＰａあったので、スケールを完全に除去でき、鋼板表面の温度むらが１０℃に低減して、材質ばらつきの少ない高品質の鋼板が得られた。
【００３２】
比較例４では圧延終了後、熱間圧延機２に装備されたデスケーリング装置によって、鋼板に噴射されるデスケーリング水の持つエネルギー密度が０．１１Ｊ／ｍｍ２でＡ＝Ｌ／（Ｖ×Ｄ）が２２００以下となるように搬送速度を制御し、噴射圧力を９ＭＰａとして、熱間圧延機２の上流側と下流側で高圧水を鋼板全長にわたり噴射した後、冷却装置１で冷却して製造した。エネルギー密度は０．１１Ｊ／ｍｍ２であるが、噴射圧力が９ＭＰａであったので、スケールを破壊できずに残存し、鋼板表面の温度むらが４０℃となり、材質ばらつきの問題があった。
【００３３】
【表４】
2015174134.tif 000006
【００３４】
（実施例５）
実施例５では、熱間圧延機の上流または下流のどちらか一つのみに装備されたデスケーリング装置により高圧水を用いた例である。
実施例５Ａでは、圧延終了後、熱間圧延機２の上流側に装備されたデスケーリング装置によって、高圧水を鋼板全長にわたり噴射した後、冷却装置で冷却して製造した。圧延後にデスケーリングを噴射したことによりスケールを完全に除去でき、鋼板表面の温度むらは３０℃以内となり、材質ばらつきの少ない高品質の鋼板が得られた。これに対して、比較例５Ａでは、熱間圧延の圧延最終パスを終了した後、デスケーリング装置３によって鋼板を高圧水で噴射をせずに、その後の冷却装置１で冷却して製造した。圧延後にデスケーリングを行わなかったので、圧延中に生じた鋼板表面のスケールむらによって、鋼板表面の温度むらは４０℃となり、材質ばらつきの問題があった。
【００３５】
実施例５Ｂでは、圧延終了後、熱間圧延機２の下流側に装備されたデスケーリング装置によって、高圧水を鋼板全長にわたり噴射した後、冷却装置で冷却して製造した。圧延後にデスケーリングを噴射したことによりスケールを完全に除去でき、鋼板表面の温度むらは３０℃以内となり、材質ばらつきの少ない高品質の鋼板が得られた。これに対して、比較例５Ｂでは、熱間圧延の圧延最終パスを終了した後、デスケーリング装置によって鋼板を高圧水で噴射をせずに、その後の冷却装置１で冷却して製造した。圧延後にデスケーリングを行わなかったので、圧延中に生じた鋼板表面のスケールむらによって、鋼板表面の温度むらは４０℃となり、材質ばらつきの問題があった。
【００３６】
【表５】
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【符号の説明】
【００３７】
１    冷却装置
２    熱間圧延機
３ａ  下流側デスケーリング装置
３ｂ  上流側デスケーリング装置
４    加熱炉
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
2015174134.tif 000013
【図７】
2015174134.tif 000014
【図８】
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