(57)【要約】【課題】コンプレッサーハウジング及びベアリングハウジングの締結面のシール性を向上することのできる車載用ターボチャージャーを提供する。【解決手段】コンプレッサーハウジング１３及びベアリングハウジング１５は、ボルト１６Ａの定寸締めにより締結されるとともに、その締結面Ｓ１，Ｓ２が液状ガスケットとしてのＦＩＰＧ３０によりシールされる。ベアリングハウジング１５側の締結面Ｓ２におけるＦＩＰＧ３０の設置部分に、同締結面Ｓ２の他の部位よりも凹んだ凹段差部２９を形成することで、ＦＩＰＧ３０の膜厚を確保して、コンプレッサーハウジング１３及びベアリングハウジング１５の熱膨張差に起因した締結面Ｓ１，Ｓ２間の相対変位によってＦＩＰＧ３０が剥離され難くなるようにした。【選択図】図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
コンプレッサーハウジングとベアリングハウジングとが締結により固定されるとともに、それらの締結面が液状ガスケットによりシールされた車載用ターボチャージャーにおいて、
前記締結面における前記液状ガスケットの設置部分に、同締結面の他の部位よりも凹んだ凹段差部が形成されてなる、
ことを特徴とする車載用ターボチャージャー。
【請求項２】
前記コンプレッサーハウジング及び前記ベアリングハウジングの熱膨張差に起因した前記締結面の間の相対変位が使用温度範囲における最大値に達したときに、前記締結面に対する接着を維持可能な前記液状ガスケットの最小膜厚以上となるように前記凹段差部の段差高さが設定された、
請求項１に記載の車載用ターボチャージャー。
【請求項３】
前記凹段差部の段差高さは、２８μｍ以上とされてなる、
請求項１又は２に記載の車載用ターボチャージャー。
【請求項４】
前記凹段差部の段差高さは、１５０μｍ以下とされてなる、
請求項１〜３のいずれか１項に記載の車載用ターボチャージャー。
【請求項５】
前記コンプレッサーハウジング及びベアリングハウジングは、異種材料で形成されてなる、
請求項１〜４のいずれか１項に記載の車載用ターボチャージャー。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、コンプレッサーハウジング及びベアリングハウジングの締結面を液状ガスケットによりシールした車載用ターボチャージャーに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、特許文献１に見られるように、コンプレッサーハウジングとベアリングハウジングとがボルトにより締結固定され、それらの締結面が液状ガスケットでシールされた車載用ターボチャージャーが知られている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００９−２４３３３９６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
こうした車載用ターボチャージャーでは、コンプレッサーハウジングとベアリングハウジングとの熱膨張差のため、温度変化に応じて、締結面のコンプレッサーハウジング側とベアリングハウジング側との相対変位が生じる。特に、コンプレッサーハウジングとベアリングハウジングとが異なる材料で形成されている場合には、材料の熱膨張率の違いのため、そうした締結面間の相対変位が大きくなり易い。こうした相対変位が大きくなると、締結面と液状ガスケットとの間に大きい剪断荷重が発生して、液状ガスケットが締結面から剥離して、締結面のシール性が低下してしまうことがある。
【０００５】
本発明は、こうした実情に鑑みてなされたものであり、その解決しようとする課題は、コンプレッサーハウジング及びベアリングハウジングの締結面のシール性を向上することのできる車載用ターボチャージャーを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記課題を解決する車載用ターボチャージャーは、コンプレッサーハウジングとベアリングハウジングとが締結により固定されるとともに、それらの締結面が液状ガスケットによりシールされたターボチャージャーにおいて、前記締結面における前記液状ガスケットの設置部分に、同締結面の他の部位よりも凹んだ凹段差部を形成するようにしている。
【０００７】
液状ガスケットの膜厚が十分に厚ければ、締結面の間に相対変位が生じても、その相対変位を液状ガスケット自体の弾性変形で吸収することが可能なため、液状ガスケットは剥離し難くなる。上記構成では、締結面同士が密接するまでコンプレッサーハウジング及びベアリングハウジングを締結しても、凹段差部が形成された部分には少なくともその段差高さ分のクリアランスが残される。そのため、上記構成では、液状ガスケットの膜厚を厚くすることが可能となり、コンプレッサーハウジング及びベアリングハウジングの熱膨張差に起因した締結面の間の相対変位によって液状ガスケットが容易に剥離しないようにすることができる。したがって、上記構成によれば、コンプレッサーハウジング及びベアリングハウジングの締結面のシール性を向上することができるようになる。
【０００８】
なお、凹段差部の段差高さは、コンプレッサーハウジング及びベアリングハウジングの熱膨張差に起因した締結面の間の相対変位が使用温度範囲における最大値に達したときに、締結面に対する接着を維持可能な同液状ガスケットの最小膜厚以上となるように設定すると良い。具体的には、凹段差部の段差高さは、２８μｍ以上とすることが望ましい。
【０００９】
一方、凹段差部の段差高さが大き過ぎると、その内部への液状ガスケットの充填が不十分となってしまう虞がある。こうした充填不良を回避するには、凹段差部の段差高さは、１５０μｍ以下とすることが望ましい。
【００１０】
ちなみに、コンプレッサーハウジング及びベアリングハウジングが線膨張係数の異なる異種材料で形成されている場合には、上記のような熱膨張差に起因した締結面間の相対変位がより大きくなる。そのため、上記のような凹段差部の形成は、そうした車載用ターボチャージャーへの適用が特に好適となる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】車載用ターボチャージャーの一実施形態についてその側部断面構造を示す断面図。
【図２】同実施形態の車載用ターボチャージャーコンプレッサーハウジング及びその周辺の側部断面構造を示す断面図。
【図３】図２の領域Ｃの拡大断面図。
【図４】コンプレッサーハウジング側から見たベアリングハウジングの正面構造を示す正面図。
【図５】ＦＩＰＧの膜厚が薄いときの、（ａ）は締結面間の相対変位前のＦＩＰＧの状態を、（ｂ）は締結面間の相対変位後のＦＩＰＧの状態をそれぞれ示す断面図。
【図６】ＦＩＰＧの膜厚が厚いときの、（ａ）は締結面間の相対変位前のＦＩＰＧの状態を、（ｂ）は締結面間の相対変位後のＦＩＰＧの状態をそれぞれ示す断面図。
【図７】凹段差部の段差高さの推奨設定範囲の設定態様を示すグラフ。
【図８】同実施形態の変形例におけるコンプレッサーハウジング及びベアリングハウジングの締結面及びその周辺の側部断面構造を示す断面図。
【図９】同実施形態の他の変形例におけるコンプレッサーハウジング及びベアリングハウジングの締結面及びその周辺の側部断面構造を示す断面図。
【図１０】同実施形態のさらに別の変形例におけるコンプレッサーハウジング及びベアリングハウジングの締結面及びその周辺の側部断面構造を示す断面図。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
以下、車載用ターボチャージャーの一実施形態を、図１〜図７を参照して詳細に説明する。車載用ターボチャージャーは、車載内燃機関に適用され、その排気のエネルギーを利用して、吸気を加圧して内燃機関に供給する過給装置となっている。
【００１３】
図１に示すように、本実施形態の車載用ターボチャージャーの内部には、回転に応じて吸気を加圧吐出するコンプレッサーホイール１０、及び排気の吹き付けに応じて回転されるタービンホイール１１の２つのホイールが収容されている。これら２つのホイール（１０，１１）は、タービンシャフト１２の両端にそれぞれ一体回転可能に連結されている。
【００１４】
こうした車載用ターボチャージャーのハウジングは、大きくは、コンプレッサーホイール１０を収容するコンプレッサーハウジング１３、タービンホイール１１を収容するタービンハウジング１４、及びタービンシャフト１２を軸受支持するベアリングハウジング１５の３つの部分に分けられる。コンプレッサーハウジング１３は、複数のボルト１６Ａによって、図中左側におけるベアリングハウジング１５の端部に締結されている。また、タービンハウジング１４も同様に、複数のボルト１６Ｂによって、図中右側におけるベアリングハウジング１５の端部に締結されている。なお、以下の説明では、コンプレッサーハウジング１３及びタービンシャフト１２において、ベアリングハウジング１５に締結される側の端をそれらの基端と、その反対側の端をそれらの先端とそれぞれ記載する。
【００１５】
コンプレッサーハウジング１３の内部には、コンプレッサーホイール１０を収容するコンプレッサー室１７がその基端部分に形成されている。コンプレッサー室１７は、コンプレッサーホイール１０の回転軸Ｌに沿って延びる略円筒形状の吸気取入口１８を通じて、コンプレッサーハウジング１３の先端側にて外部に開放されている。さらに、コンプレッサーハウジング１３の内部には、コンプレッサーホイール１０の外周を渦巻状に周回するスクロール通路１９が形成されている。
【００１６】
一方、タービンハウジング１４の内部には、タービンホイール１１を収容するタービン室２０が形成されている。タービン室２０は、タービンホイール１１の回転軸Ｌに沿って延びる略円筒形状の排気排出口２１を通じて、タービンハウジング１４の先端側にて外部に開放されている。さらに、タービンハウジング１４の内部にも、タービンホイール１１の外周を渦巻状に周回するスクロール通路２２が形成されている。
【００１７】
こうした車載用ターボチャージャーの過給動作は、以下の態様で行われる。ターボチャージャーに導入された排気は、タービンハウジング１４のスクロール通路２２内で圧縮された上で、タービンホイール１１に向って吹き付けられる。吹き付けられた排気は、その流勢でタービンホイール１１を回転させた後、排気排出口２１を通って排気通路の下流側へと排出される。タービンホイール１１が回転すると、タービンシャフト１２を介して連結されたコンプレッサーホイール１０も一体となって回転する。コンプレッサーホイール１０は、その回転に応じて、吸気取入口１８より取り入れられた吸気を外周に向けて送り出す。そして、その吸気は、コンプレッサーハウジング１３のスクロール通路１９で圧縮された上で、内燃機関に供給される。
【００１８】
なお、本実施形態の車載用ターボチャージャーでは、３つのピースに分割形成された３ピース構成のハウジングが、コンプレッサーハウジング１３として採用されている。次に、こうしたコンプレッサーハウジング１３の分割構造、及びそうしたコンプレッサーハウジング１３とベアリングハウジング１５との締結構造について説明する。
【００１９】
図２に示すように、コンプレッサーハウジング１３は、スクロールピース２３、シュラウドピース２４及びＲピース２５の３つのピースに分割形成されている。これら３つのピース（２３，２４，２５）は、アルミニウム合金のダイキャストにより製造されている。
【００２０】
スクロールピース２３は、コンプレッサーハウジング１３において、吸気取入口１８の壁面と、スクロール通路１９における先端側の壁面とを構成する。また、シュラウドピース２４は、コンプレッサーハウジング１３において、コンプレッサー室１７の壁面と、スクロール通路１９における基端側の壁面の内周部分とを構成する。さらに、Ｒピース２５は、コンプレッサーハウジング１３において、スクロール通路１９における基端側の壁面の外周部分を構成する。
【００２１】
なお、スクロールピース２３は、Ｒピース２５の外周を通ってコンプレッサーハウジング１３の基端まで延伸されている。そして、スクロールピース２３におけるコンプレッサーハウジング１３の基端側の端部の外周には、ボルト１６Ａがネジ止めされるネジ穴２６が複数形成されている。
【００２２】
一方、ベアリングハウジング１５におけるコンプレッサーハウジング１３側の端部には、その周方向に突出するようにフランジ２７が形成されている。フランジ２７には、上記ボルト１６Ａを通すための通孔２８が複数形成されている。そして、スクロールピース２３とベアリングハウジング１５との間にシュラウドピース２４とＲピース２５を挟み込んだ上で、通孔２８を通してボルト１６Ａをネジ穴２６にネジ止めしてスクロールピース２３とベアリングハウジング１５とを締結することで、ベアリングハウジング１５にコンプレッサーハウジング１３が固定されている。なお、ベアリングハウジング１５は、鋳鉄製とされている。
【００２３】
なお、こうした締結におけるコンプレッサーハウジング１３側の締結面Ｓ１は、スクロールピース２３におけるコンプレッサーハウジング１３の基端側の端面と、Ｒピース２５におけるコンプレッサーハウジング１３の基端側の端面の外周側の部分とされている。また、ベアリングハウジング１５側の締結面Ｓ２は、フランジ２７におけるコンプレッサーハウジング１３側の端面の外周側の部分となっている。そして、このときのボルト１６Ａの締結は、締結面Ｓ１，Ｓ２が完全に突き当たるまでボルト１６Ａを締めるように、すなわち定寸締めにて行われる。
【００２４】
ところで、このようなコンプレッサーハウジング１３とベアリングハウジング１５とが締結により固定された構造の車載用ターボチャージャーでは、締結面Ｓ１，Ｓ２間のクリアランスを通じて、内部からオイルやエアが漏出する虞がある。そこで、本実施形態の車載用ターボチャージャーでは、コンプレッサーハウジング１３及びベアリングハウジング１５の締結面Ｓ１，Ｓ２を、液状ガスケットとしてのＦＩＰＧ（Formed In Place Gasket）によりシールするようにしている。ＦＩＰＧは、合せ面に液体の状態で塗布され、その後の加熱や空気中の水分の吸収により硬化して弾性体となることで、合せ面をシールして接着する液状ガスケットである。
【００２５】
以下、そうした締結面Ｓ１，Ｓ２のシール構造の詳細を説明する。
図３は、図２において二点鎖線により囲まれた領域Ｃの断面構造を拡大して示したものである。同図に示すように、ベアリングハウジング１５側の締結面Ｓ２には、そのボルト１６Ａの締結位置よりも内周側の部分に、同締結面Ｓ２の他の部位よりも凹んだ凹段差部２９が形成されている。なお、このターボチャージャーでは、凹段差部２９は、その外周側の端と内周側の端との間に、スクロールピース２３、Ｒピース２５及びベアリングハウジング１５の三面合せの位置Ｄを挟むように形成されている。
【００２６】
図４は、コンプレッサーハウジング１３側から見たベアリングハウジング１５の正面構造を示している。同図に示すように、凹段差部２９は、締結面Ｓ２の周方向中央の部分を周回するように延伸されている。
【００２７】
こうした凹段差部２９によって、ボルト１６Ａの定寸締め後にも、締結面Ｓ１，Ｓ２間に、一定の幅のクリアランスが残された部分が形成される。なお、このターボチャージャーでは、凹段差部２９の段差高さｈは、１００±５０μｍとされている。そして、この凹段差部２９とコンプレッサーハウジング１３側の締結面Ｓ１との間に形成されるクリアランスに、ＦＩＰＧ３０が充填されている。
【００２８】
続いて、以上のように構成された車載用ターボチャージャーの作用を説明する。
ＦＩＰＧ３０が介設される締結面Ｓ１，Ｓ２の温度は、外気温、高温の排気が内部を通過するタービンハウジング１４からの熱伝達、吸気の断熱圧縮によるコンプレッサーハウジング１３の温度上昇などにより、大きく変化する。この車載用ターボチャージャーでは、その使用中に、締結面Ｓ１，Ｓ２の温度が−４０〜１６０℃の範囲で変化するものと想定されている。
【００２９】
一方、締結面Ｓ１，Ｓ２間には、温度変化に応じて、アルミニウム合金製のコンプレッサーハウジング１３と鉄製のベアリングハウジング１５との熱膨張差に起因した周方向の相対変位が生じる。そして、そうした相対変位により、締結面Ｓ１，Ｓ２に対するＦＩＰＧ３０の接着面に剪断力が生じるようになる。
【００３０】
図５（ａ）に示すように、ＦＩＰＧ３０の膜厚が薄ければ、同図５（ｂ）に示すように、締結面Ｓ１，Ｓ２間に相対変位が生じたときに、ＦＩＰＧ３０の弾性変形では、その相対変位を十分に吸収できないようになる。そのため、締結面Ｓ１，Ｓ２に対するＦＩＰＧ３０の接着面に、大きい剪断力が作用して、締結面Ｓ１，Ｓ２からＦＩＰＧ３０が剥離して、締結面Ｓ１，Ｓ２間のシール性が低下してしまうようになる。
【００３１】
図６（ａ）に示すように、ＦＩＰＧ３０の膜厚が十分に厚ければ、同図６（ｂ）に示すように、締結面Ｓ１，Ｓ２間に相対変位が生じたときに、ＦＩＰＧ３０の弾性変形でその相対変位を十分に吸収することができる。そのため、このときの締結面Ｓ１，Ｓ２に対するＦＩＰＧ３０の接着面に作用する剪断力は小さくなり、締結面Ｓ１，Ｓ２からのＦＩＰＧ３０の剥離が抑えられるようになる。
【００３２】
ここで、締結面Ｓ２に凹段差部２９が設けられていなければ、ボルト１６Ａの定寸締めによりＦＩＰＧ３０は圧縮され、その膜厚は５μｍ程度と、非常に薄いものとなる。一方、本実施形態では、ボルト１６Ａを定寸締めしても、凹段差部２９が形成された部分では、少なくともその段差高さｈ分のクリアランスが締結面Ｓ１，Ｓ２の間に残されるため、その部分のＦＩＰＧ３０の膜厚は、凹段差部２９の段差高さｈ以上となる。そのため、凹段差部２９の段差高さｈを十分に大きくしておけば、コンプレッサーハウジング１３及びベアリングハウジング１５の熱膨張差による締結面Ｓ１，Ｓ２間の相対変位に起因したＦＩＰＧ３０の剥離を防止することが可能となる。
【００３３】
次に、上記のような熱膨張差に起因したＦＩＰＧ３０の剥離防止のための凹段差部２９の段差高さｈの適正値について検討する。
図７のグラフに示される追従限界ラインは、各締結面温度における剥離防止に必要なＦＩＰＧ３０の膜厚の最小値を線で繋いだものである。なお、同図には、ＦＩＰＧ３０の設置時の締結面温度が２０℃の場合の、すなわち、締結面温度が２０℃のときの締結面Ｓ１，Ｓ２間の相対変位が「０」の場合の、追従限界ラインが示されている。
【００３４】
そのときの締結面温度及びＦＩＰＧ３０の膜厚を、同図のグラフにプロットしたとき、その座標点が追従限界ラインよりも右側の領域にあれば、ＦＩＰＧ３０の剥離は生じないことになる。ここで、上述したように本実施形態では、締結面Ｓ１，Ｓ２の使用温度範囲は、−４０〜１６０℃の範囲となっており、その温度範囲における追従限界ラインのＦＩＰＧ３０の膜厚の最大値は、２８μｍとなっている。したがって、ＦＩＰＧ３０の膜厚が２８μｍ以上となるように凹段差部２９の段差高さｈを設定すれば、すなわち凹段差部２９の段差高さｈを２８μｍ以上とすれば、使用温度範囲内での熱膨張差によるＦＩＰＧ３０の剥離を防止できることになる。
【００３５】
一方、凹段差部２９の段差高さｈが大き過ぎれば、ボルト１６Ａの定寸締めでは、ＦＩＰＧ３０の原液が十分圧縮されず、ＦＩＰＧ３０が凹段差部２９に完全に充填されない虞がある。そうした充填不良を確実に防止可能な凹段差部２９の段差高さｈの上限は、１５０μｍとなっている。したがって、凹段差部２９の段差高さｈの推奨設定範囲は、２８〜１５０μｍの範囲となる。
【００３６】
なお、こうした推奨設定範囲は、コンプレッサーハウジング及びベアリングハウジングの締結時のボルトの定寸締めにおいて一般的に採用されるボルト締付けトルクの範囲や、コンプレッサーハウジング及びベアリングハウジングの締結面に一般に使用される各種のＦＩＰＧの特性値（粘度や接着強度）の範囲を考慮して求められている。そのため、上記推奨設定範囲は、車載用ターボチャージャー一般に、共通したものとなっている。
【００３７】
以上説明した本実施形態の車載ターボチャージャーによれば、以下の効果を奏することができる。
（１）本実施形態では、締結面Ｓ２におけるＦＩＰＧ３０の設置部分に、同締結面Ｓ２の他の部位よりも凹んだ凹段差部２９を形成するようにしている。そのため、ＦＩＰＧ３０の膜厚を厚くすることが可能となり、コンプレッサーハウジング１３及びベアリングハウジング１５の熱膨張差に起因して締結面Ｓ１，Ｓ２間に相対変位が生じても、ＦＩＰＧ３０の剥離は生じ難くなる。したがって、コンプレッサーハウジング１３及びベアリングハウジング１５の締結面Ｓ１，Ｓ２のシール性を向上することができるようになる。
【００３８】
（２）本実施形態では、凹段差部２９の段差高さｈを、次の態様で設定している。すなわち、まず、コンプレッサーハウジング１３及びベアリングハウジング１５の熱膨張差に起因した締結面Ｓ１，Ｓ２間の相対変位の、それら締結面Ｓ１，Ｓ２の使用温度範囲における最大値を求める。そして、それら締結面Ｓ１，Ｓ２間の相対変位がその最大値に達したときに、同締結面Ｓ１，Ｓ２に対する接着を維持可能なＦＩＰＧ３０の最小膜厚以上となるように凹段差部２９の段差高さｈを設定している。具体的な数値を挙げると、凹段差部２９の段差高さｈを２８μｍ以上に設定している。そのため、熱膨張差によるＦＩＰＧ３０の剥離をより確実に防止することができる。
【００３９】
（３）本実施形態では、凹段差部の段差高さｈを、１５０μｍ以下としている。そのため、凹段差部２９の内部へのＦＩＰＧ３０の充填不良を回避して、締結面のシール性をより好適に確保できるようになる。
【００４０】
なお、上記実施形態は、以下のように変更して実施することもできる。
・図８に示すように、コンプレッサーハウジング１３側の締結面Ｓ１に凹段差部３１を設けるようにしても良い。このようにした場合にも、上記実施形態と同様の作用効果を奏することができる。また、こうした凹段差部３１の段差高さｈも、やはり２８〜１５０μｍが推奨設定範囲となる。
【００４１】
・図９に示すように、コンプレッサーハウジング１３側、ベアリングハウジング１５側の締結面Ｓ１，Ｓ２の双方に凹段差部３２，３３をそれぞれ設けるようにしても良い。このようにした場合にも、上記実施形態と同様の作用効果を奏することができる。なお、双方の凹段差部３２，３３が対向する位置に形成される場合には、それら２つの凹段差部によって、凹段差部３２の段差高さｈ１と凹段差部３３の段差高さｈ２との和（＝ｈ１＋ｈ２）分の高さを有する段差が締結面Ｓ１，Ｓ２に形成されることとなる。よって、こうした場合には、段差高さｈ１，ｈ２の和が２８〜１５０μｍの範囲となるように凹段差部３２，３３を形成すれば、熱膨張差に起因したＦＩＰＧ３０の剥離を好適に防止できることになる。
【００４２】
・図１０に示すように、凹段差部２９の全体が、三面合せの位置Ｄよりも当該車載用ターボチャージャーの外周側の、スクロールピース２３およびベアリングハウジング１５の二面合せとなる部分に凹段差部２９を形成するようにしても良い。こうした場合にも、凹段差部２９に設置されたＦＩＰＧ３０によって、スクロールピース２３及びＲピース２５の合せ面Ｓ３，Ｓ４間のクリアランスを通ってのエア等の漏出も併せ防止することが可能である。
【００４３】
・三面合せの位置Ｄよりも当該車載用ターボチャージャーの内周側の、Ｒピース２５およびベアリングハウジング１５の二面合せとなる部分に凹段差部２９およびＦＩＰＧ３０を設置するようにしてもよい。こうした場合にも、スクロールピース２３及びＲピース２５の合せ面Ｓ３，Ｓ４にシール構造が別途に設けられていれば、それらの合せ面Ｓ３，Ｓ４を通ってのエア等の漏出を防止することができる。また、そうした合せ面Ｓ３，Ｓ４のシール性が問われない場合にも、こうした構造を採用可能である。
【００４４】
・上記実施形態では、ボルト１６Ａよりも内周にＦＩＰＧ３０を設置するようにしていたが、ボルト１６Ａよりも外周の、スクロールピース２３およびベアリングハウジング１５の二面合せとなる部分にＦＩＰＧ３０を設置するようにしても良い。そうした場合にも、コンプレッサーハウジング１３及びベアリングハウジング１５の締結面におけるＦＩＰＧ３０の設置部分に、同締結面の他の部位よりも凹んだ凹段差部を形成すれば、熱膨張差によるＦＩＰＧ３０の剥離を防止して、締結面のシール性を向上することができる。
【００４５】
・上記実施形態では、コンプレッサーハウジング１３が３ピースの分割構造とされていたが、これを２ピースの分割構造としたり、１ピース構造としたりしても良い。いずれにせよ、コンプレッサーハウジングとベアリングハウジングとの締結面に凹段差部を形成し、その凹段差部に液状ガスケットを設置するようにすれば、液状ガスケットの膜厚を確保して、両ハウジングの締結面のシール性を向上することが可能となる。
【００４６】
・上記実施形態では、コンプレッサーハウジング１３がアルミニウム合金製とされ、ベアリングハウジング１５が鋳鉄製とされていたが、それらの一方又は双方の材質を変更しても良い。そうした場合であれ、両者が異種材質で形成されていれば、熱膨張差による締結面Ｓ１，Ｓ２間の相対変位が材料の線膨張係数の違いにより大きくなるため、上記のような締結面への凹段差部の形成でシール性を大きく向上することできる。もっとも、コンプレッサーハウジング１３及びベアリングハウジング１５の双方がアルミニウム合金製とされている場合など、両者が同じ材料で形成されている場合にも、形状の違いによって両者に熱膨張差が生じることがある。そのため、コンプレッサーハウジング１３及びベアリングハウジング１５の双方が同じ材料で形成されている場合にも、上記のような締結面への凹段差部の形成は、シール性の向上に効果を有する。
【符号の説明】
【００４７】
１０…コンプレッサーホイール、１１…タービンホイール、１２…タービンシャフト、１３…コンプレッサーハウジング、１４…タービンハウジング、１５…ベアリングハウジング、１６Ａ…ボルト、１６Ｂ…ボルト、１７…コンプレッサー室、１８…吸気取入口、１９…スクロール通路、２０…タービン室、２１…排気排出口、２２…スクロール通路、２３…スクロールピース、２４…シュラウドピース、２５…Ｒピース、２６…ネジ穴、２７…フランジ、２８…通孔、２９，３１，３２，３３…凹段差部、３０…ＦＩＰＧ（液状ガスケット）、Ｓ１…締結面（コンプレッサーハウジング側）、Ｓ２…締結面（ベアリングハウジング側）。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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