(57)【要約】【課題】本発明の目的は、噴霧流体の微粒化の促進と、噴霧流体の微細化に用いる噴霧用媒体の使用量の低減または加圧力の低減とを両立させた噴霧ノズルを提示することにある。【解決手段】噴霧ノズル先端部に噴霧流体流路と噴霧用媒体流路を連通させて流下した噴霧流体と噴霧用媒体を混合して混合流体とする混合室を設け、混合室で混合された混合流体を複数の混合流体流路に分岐する分岐部を形成し、分岐した混合流体を流下させる複数の混合流体流路を配設し、噴霧ノズル先端部近傍の混合流体流路は、混合流体が対向して流下して合流する合流部を形成するように対向させて配設し、この合流部に連通して合流部で混合した混合流体を噴霧ノズルから外部に噴霧する出口孔を噴霧ノズルの先端部に設けた構成の噴霧ノズル。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
噴霧流体を噴霧用媒体と混合した混合流体を噴霧する噴霧ノズルにおいて、
前記噴霧流体を供給する噴霧流体流路と、前記噴霧用媒体を供給する噴霧用媒体流路と、前記噴霧流体流路と噴霧用媒体流路が接続する噴霧ノズル先端部で構成され、
前記噴霧ノズル先端部には、前記噴霧流体流路と噴霧用媒体流路を連通させて、該噴霧流体流路を流下した前記噴霧流体と該噴霧媒体流路を流下した前記噴霧用媒体を混合して混合流体にする混合室を設け、
前記混合室の下流側となる前記噴霧ノズル先端部に、前記混合室で混合された混合流体を分岐した複数の混合流体流路に分岐する分岐部を形成し、
前記分岐部の下流側となる前記噴霧ノズル先端部に、該分岐部で分岐した混合流体を流下させる複数の混合流体流路を配設すると共に、これらの複数の混合流体流路の下流側は混合流体を対向して流下して混合流体が合流する合流部を形成するように対向させて配設し、
前記混合流体流路に形成した合流部と連通して該合流部で混合した混合流体を噴霧ノズルから外部に噴霧する出口孔を設けたことを特徴とする噴霧ノズル。
【請求項２】
請求項１に記載の噴霧ノズルにおいて、
前記出口孔を複数個設置したことを特徴とする噴霧ノズル。
【請求項３】
請求項１または２に記載の噴霧ノズルにおいて、
前記混合室に流入する前記噴霧流体流路と噴霧用媒体流路の少なくとも一方は、複数個配設されていることを特徴とする噴霧ノズル。
【請求項４】
請求項１または２に記載の噴霧ノズルにおいて、
前記混合室と、前記混合室の下流側に形成した前記分岐部との接続部分に、流路断面積を狭める絞り部を形成したことを特徴とする噴霧ノズル。
【請求項５】
請求項１または２に記載の噴霧ノズルにおいて、
前記混合室の流路断面積に対して、前記分岐部で分岐した複数の混合流体流路の流路断面積の合計が小さくなるように形成されていることを特徴とする噴霧ノズル。
【請求項６】
請求項１または２に記載の噴霧ノズルにおいて、
前記混合室と、前記混合室の下流側に形成した前記分岐部との間に、前記混合室を流下した混合流体に旋回流を誘起する旋回流発生器が設置されていることを特徴とする噴霧ノズル。
【請求項７】
噴霧ノズルを備えた燃焼装置であって、
噴霧ノズルとして請求項１乃至６のいずれか１項に記載の噴霧ノズルを用い、液体燃料を噴霧流体として前記噴霧ノズルに供給し、燃焼用空気を噴霧用媒体として前記噴霧ノズルに供給することを特徴とする噴霧ノズルを備えた燃焼装置。
【請求項８】
噴霧ノズルを備えた燃焼装置であって、
噴霧ノズルとして請求項１乃至６のいずれか１項に記載の噴霧ノズルを用い、液体燃料を噴霧流体として前記噴霧ノズルに供給し、燃焼用空気の一部を噴霧用媒体として圧縮して前記噴霧ノズルに供給することを特徴とする噴霧ノズルを備えた燃焼装置。
【請求項９】
燃焼装置として液体燃料を使用するガスタービン燃焼器と、ガスタービン燃焼器に液体燃料を供給する燃料供給系統と、ガスタービン燃焼器に燃焼用空気を供給する燃焼用空気供給系統と、前記ガスタービン燃焼器で発生した燃焼排ガスによって駆動されるガスタービンと、ガスタービン燃焼器に燃焼用空気を供給する圧縮機とを備えており、
前記燃焼装置で使用する噴霧ノズルとして、請求項１乃至６のいずれか１項に記載の噴霧ノズルを備えたことを特徴とする噴霧ノズルを備えた燃焼装置。
【請求項１０】
請求項９に記載の噴霧ノズルを備えた燃焼装置において、
前記噴霧ノズル出口の周囲に燃焼用空気の一部を投入する予混合室を設けてこの予混合室で前記噴霧ノズルから噴出する液体燃料と燃焼空気の一部を混合し、
前記予混合室の下流側で該予混合室の流路断面積よりも広い流路断面積を有する燃焼装置の燃焼室に接続するように構成したことを特徴とする噴霧ノズルを備えた燃焼装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、噴霧ノズル及び噴霧ノズルを備えた燃焼装置に係り、特に液体燃料（噴霧流体）を気体（噴霧用媒体）を使用して微粒化する二流体噴霧方式の噴霧ノズル、及びこの噴霧ノズルを備えた燃焼装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
ガスタービンの燃焼器等の燃焼装置では燃料の多様化と高い環境性能の両立が求められる。
【０００３】
燃料の多様化については、天然ガスに代表される燃焼ガスのほか、軽油やＡ重油等の液体燃料も用いられ、一部のガスタービンでは、燃料の供給状況に応じて燃料ガスと液体燃料を使用できる、所謂、デュアルフューエルと呼ばれるガスタービン燃焼器も使用される。
【０００４】
これらの燃焼装置では、燃焼により排出される窒素酸化物（ＮＯｘ）や一酸化窒素（ＣＯ）、煤塵の低減が求められる。窒素酸化物（ＮＯｘ）の低減に対して、ガスタービン燃焼器では、空気中の窒素が高温で参加されて生じるサーマルＮＯｘの低減を中心に開発がすすめられている。
【０００５】
ガスタービン燃焼器のサーマルＮＯｘの低減には、燃料と空気を予め混合させたうえで燃焼させる予混合燃焼方式の適用が有効である。この燃焼方式では燃料と空気との比率を燃焼場で一定にすることで局所的な高温場を生成せず、サーマルＮＯｘの生成を抑制できる。
【０００６】
一方、この燃焼方式のガスタービン燃焼器では、安定燃焼範囲が狭く、未燃焼分としてＣＯや煤塵が生じやすい。
【０００７】
液体燃料をガスタービン燃焼器に使用する場合、液体燃料を微粒化し空気と混合を促進することがＮＯｘの低減に望ましい。たとえば予混合燃焼方式のガスタービン燃焼器において、液体燃料と空気を予め混合させるうえで、液体燃料の微粒化を進めると、空気との混合が容易となる。
【０００８】
また、微粒化を進めることで液体燃料の重量当たりの表面積が増し、燃焼反応が早まる。このため未燃焼分が発生しにくくなり、燃焼装置から発生するＣＯや煤塵量を低減できる。
【０００９】
液体燃料を微粒化する噴霧ノズルの形式のひとつに、液体燃料（噴霧流体）に噴霧用媒体として空気や蒸気を供給し、噴霧流体と混合することで微粒化する二流体噴霧方式がある。
【００１０】
この二流体噴霧方式は、噴霧流体に圧力を加えて噴霧する方式と比べて液体燃料の使用量の増減に対する微粒化性能の変化が小さく、燃焼負荷の変化が必要な燃焼装置で一般に使用される。
【００１１】
二流体噴霧方式の噴霧ノズル（以下、単に噴霧ノズルと記載）では、微粒化性能を高めるとともに噴霧用媒体の使用量や圧力を低減して、噴霧に必要なエネルギー使用量を減らすことが望ましい。このため、噴霧用媒体の混合方法等の検討がされてきた。
【００１２】
特開昭６２−１８６１１２号公報（特許文献１）に噴霧流体と噴霧用媒体を出口孔の上流側の空間（内部混合室）で混合させ、混合後の混合流体を多数の出口孔から噴出させる内部混合方式の噴霧ノズルの例を示す。
【００１３】
混合室で噴霧流体と噴霧用媒体を混合させることで両者の混合を促進し、その後、多数の出口孔から噴出させることで微粒化が促進する。
【００１４】
特開平９−２３９２９９号公報（特許文献２）に噴霧流体と噴霧用媒体を混合後の混合流体を噴霧ノズルの出口孔近傍で対向させて供給し、対向した混合流体の流れを衝突させることで微粒化を促進させる方法の噴霧ノズルの例を示す。
【００１５】
この方式は噴霧ノズルの出口孔から扇状に噴霧されるため、ファンスプレ―式とも呼ばれる。ファンスプレ―式の噴霧ノズルでは、噴霧用媒体を出口孔の上流側の流路にて噴霧流体と混合させ、混合流体を噴霧孔近傍で相互に衝突させる。噴霧流体と噴霧用媒体との混合流体とすることで、噴霧流体の衝突力は単独の場合よりも強まり、噴霧流体は微細化される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１６】
【特許文献１】特開昭６２−１８６１１２号公報
【特許文献２】特開平９−２３９２９９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１７】
前記特開昭６２−１８６１１２号公報に開示された二流体噴霧ノズルは、噴霧流体と噴霧用媒体を内部混合室で混合させ、複数の出口孔から噴出させる。内部混合室で混合流体が完全に混合することが望ましいが、噴霧流体と噴霧用媒体の圧力や流量の条件により両者の混合比率に局所的な違いが生じることがある。
【００１８】
この場合、複数設けられた出口孔毎で噴霧流体と噴霧用媒体の混合比率が変動し、一部の出口孔からの噴霧の微粒化が他の出口からの噴霧に比べて悪化する場合がある。
【００１９】
前記特開平９−２３９２９９号公報に開示された二流体噴霧ノズルは、噴霧流体と噴霧用媒体を複数の混合部で混合する。このため、それぞれの混合部の流路断面積を規定することで、噴霧流体と噴霧用媒体の混合比率のばらつきは前記特開昭６２−１８６１１２号公報に示される噴霧ノズルに比べて小さくなる。
【００２０】
しかし、噴霧流体と噴霧用媒体の混合部が多く流路構造が複雑となる。また、混合部では上流側から接続する噴霧流体の流路と噴霧用媒体の流路が交差するため、混合部の壁面には噴霧流体や噴霧用媒体が角度をもって衝突しやすい。
【００２１】
噴霧流体中の固形分は壁面に対して角度をもって衝突すると壁面が摩耗しやすくなるので、流路の一部が摩耗し、流路断面積が広がると噴霧ノズルを流れる噴霧流体や噴霧用媒体の流量が変わるため、噴霧ノズルの交換が必要となる。
【００２２】
本発明の目的は、噴霧流体の微粒化の促進と、噴霧流体の微細化に用いる噴霧用媒体の使用量の低減または加圧力の低減とを両立させた噴霧ノズル及び噴霧ノズルを備えた燃焼装置を提示することにある。
【課題を解決するための手段】
【００２３】
本発明の噴霧ノズルは、噴霧流体を噴霧用媒体と混合した混合流体を噴霧する噴霧ノズルであって、前記噴霧ノズルは前記噴霧流体を供給する噴霧流体流路と、前記噴霧用媒体を供給する噴霧用媒体流路と、前記噴霧流体流路と噴霧用媒体流路が接続する噴霧ノズル先端部で構成され、前記噴霧ノズル先端部には、前記噴霧流体流路と噴霧用媒体流路を連通させて、該噴霧流体流路を流下した前記噴霧流体と該噴霧媒体流路を流下した前記噴霧用媒体を混合して混合流体にする混合室を設け、前記混合室の下流側となる前記噴霧ノズル先端部に、前記混合室で混合された混合流体を分岐した複数の混合流体流路に分岐する分岐部を形成し、前記分岐部の下流側となる前記噴霧ノズル先端部に、該分岐部で分岐した混合流体を流下させる複数の混合流体流路を配設すると共に、これらの複数の混合流体流路の下流側は混合流体を対向して流下して混合流体が合流する合流部を形成するように対向させて配設し、前記混合流体流路に形成した合流部と連通して該合流部で混合した混合流体を噴霧ノズルから外部に噴霧する出口孔を設けたことを特徴とする。
【００２４】
本発明の噴霧ノズルを備えた燃焼装置は、噴霧ノズルとして請求項１乃至６のいずれか１項に記載の噴霧ノズルを用い、液体燃料を噴霧流体として前記噴霧ノズルに供給し、燃焼用空気を噴霧用媒体として前記噴霧ノズルに供給することを特徴とする。
【００２５】
また本発明の噴霧ノズルを備えた燃焼装置は、噴霧ノズルとして請求項１乃至６のいずれか１項に記載の噴霧ノズルを用い、液体燃料を噴霧流体として前記噴霧ノズルに供給し、燃焼用空気の一部を噴霧用媒体として圧縮して前記噴霧ノズルに供給することを特徴とする。
【００２６】
また本発明の噴霧ノズルを備えた燃焼装置は、燃焼装置として液体燃料を使用するガスタービン燃焼器と、ガスタービン燃焼器に液体燃料を供給する燃料供給系統と、ガスタービン燃焼器に燃焼用空気を供給する燃焼用空気供給系統と、前記ガスタービン燃焼器で発生した燃焼排ガスによって駆動されるガスタービンと、ガスタービン燃焼器に燃焼用空気を供給する圧縮機とを備えており、
前記燃焼装置で使用する噴霧ノズルとして、請求項１乃至６のいずれか１項に記載の噴霧ノズルを備えたことを特徴とする
【発明の効果】
【００２７】
本発明によれば、噴霧流体の微粒化の促進と、噴霧流体の微細化に用いる噴霧用媒体の使用量の低減または加圧力の低減とを両立させた噴霧ノズル及び噴霧ノズルを備えた燃焼装置が実現できる。
【図面の簡単な説明】
【００２８】
【図１】本発明の第１実施例である噴霧ノズルの先端部の構成を示す断面図。
【図２】本発明の第１実施例の噴霧ノズルをノズル先端側から見た正面図。
【図３】本発明の第２実施例である噴霧ノズルの先端部の構成を示す断面図。
【図４】本発明の第３実施例である噴霧ノズルの先端部の構成を示す断面図。
【図５】本発明の第２実施例及び第３実施例の噴霧ノズルをノズル先端側から見た正面図。
【図６】図１〜図５に示した第１実施例〜第３実施例の噴霧ノズルを備えた本発明の第４実施例である噴霧ノズルを備えたガスタービン燃焼器を設置したガスタービンプラントの全体構成を示す概略構成図。
【図７】図１〜図５に示した第１実施例〜第３実施例の噴霧ノズルを備えた本発明の第５実施例である噴霧ノズルを備えた他のガスタービン燃焼器を設置したガスタービンプラントの全体構成を示す概略構成図。
【発明を実施するための形態】
【００２９】
本発明の実施例である噴霧ノズルと、その噴霧ノズルを備えた燃焼装置について、図面を用いて以下に説明する。
【実施例１】
【００３０】
本発明の第１実施例である噴霧ノズル３１について図１及び図２を用いて説明する。
【００３１】
図１に本発明の第１実施例である噴霧ノズル３１の先端部の断面図を示す。図２は図１の第１実施例の噴霧ノズル３１を噴霧流体の供給方向の下流側から見た平面図である。
【００３２】
図１及び図２に示した本実施例の噴霧ノズル３１は、液体燃料２を噴霧流体４１として圧力を加えて供給し、別の流体（圧縮空気や蒸気等）を噴霧用媒体４２として圧力を加えて供給し、噴霧ノズル３１内で噴霧流体４１と噴霧用媒体４１を混合した混合流体４３を形成し、この混合流体４３を噴霧ノズル３１の先端部の近傍に配設した混合流体流路５７、５８、６０、５９内で対向流にして流下させてそれらの混合流体流路内の合流部８１で衝突させることにより混合流体４３中の噴霧媒体４１を微細化し、微細化した噴霧媒体４１を噴霧ノズル３１の先端部に設けた出口孔６１、６２から外部に噴出させるように構成している。
【００３３】
噴霧ノズル３１の出口孔６１、６２から外部に噴霧する混合流体４３中の噴霧媒体４１は直径で１００μｍ未満、出来れば５０μｍ以下に微粒化させることが望ましい。微粒子では体積に占める表面積が大きく、燃焼室からの熱放射により昇温し蒸発し易い。また、液滴としての燃焼反応も速い。
【００３４】
一方、直径で１５０μｍ以上の粗大粒子は蒸発や燃焼し難く、未燃焼分としてＣＯや煤塵排出の原因となる。また、噴霧流体と空気との混合が悪いのでＮＯｘ排出の原因となる。
【００３５】
このため、噴霧ノズル３１は微粒化を進め、微粒子を増やすことで燃焼反応の促進に寄与する。なお、微粒化の程度は、混合流体４３の圧力や噴霧用媒体比（噴霧流体４１に対する噴霧用媒体４２の割合）により調整できる。
【００３６】
液体燃料の噴霧流体４１を微粒化することで、燃焼用空気との混合を促進し、燃焼装置から排出されるＮＯｘを抑制できる。また、液体燃料を微粒化することで燃焼反応を早め、未燃焼分であるＣＯや煤塵の排出を抑制できる。なお、燃焼方法は燃料と空気を別途に供給し燃焼させる拡散燃焼方式の燃焼器やボイラにおいても微粒化によるＮＯｘやＣＯ、煤塵の低減効果は得られる。
【００３７】
本実施例の噴霧ノズル３１の先端部の構造について図１と図２を用いて更に説明する。図１と図２に示した本実施例の噴霧ノズル３１では、噴霧ノズル３１の先端部は内筒部５１と外筒部５２に分解できる構造となっているが、一体構造であっても良い。
【００３８】
噴霧ノズル３１を構成する内筒部５１の最上流側には、液体燃料である噴霧流体４１が流れる噴霧流体流路５３と、空気又は蒸気である噴霧用媒体４２が流れる噴霧用媒体流路５４が設けられている。噴霧流体４１は軽油やＡ重油等の液体燃料であり、噴霧用媒体４２は加圧された空気や蒸気が一般的である。
【００３９】
噴霧流体４１と噴霧用媒体４２はそれぞれ、噴霧流体流路５３と噴霧用媒体流路５４の下流となる内筒部５１の内部に設けられた内部混合室５５に流入して混合し、この内部混合室５５で混合流体４３を形成する。
【００４０】
図１に示した本実施例の噴霧ノズル３１では、噴霧用媒体４２は複数の噴霧用媒体流路５６を介して内部混合室５５に流入するが、単一の噴霧用媒体流路５６から内部混合室５５に直接流入するように形成しても良い。
【００４１】
また、噴霧流体４１を複数の噴霧流体流路５３を介して内部混合室５５に流入するように形成しても良い。前記噴霧流体４１と噴霧用媒体４２は複数の流路を介して内部混合室５５に流入させることで、噴霧流体４１と噴霧用媒体４２の混合が早まる効果がある。
【００４２】
内部混合室５５の下流側には、該内部混合室５５内で噴霧流体４１と噴霧用媒体４２を混合した混合流体４３を、内筒部５１の下流側に配設した複数の混合流体流路５７〜６０に混合流体を分岐する分岐部７０を備えている。
【００４３】
前記混合流体流路５７〜６０は、内筒部５１の軸心側に配設された混合流体流路５８、５９と、外筒５２に近接した内筒部５１の外周側に配設された混合流体流路５７、６０から構成されている。
【００４４】
混合流体４３が流れる外周側に配設された混合流体流路５７と軸心側に配設された混合流体流路５８は、噴霧ノズル３１の先端部に近接したこれらの混合流体流路５７、５８の下流側が混合流体４３を対向して流下するように配設しており、そして前記混合流体流路５７、５８の下流側の流路内に、対向して流下する混合流体４３が互いに衝突して混合流体４３中の噴霧媒体４１が微細化される合流部８１を形成した構造となっている。
【００４５】
同様に、混合流体４３が流れる外周側に配設された混合流体流路６０と軸心側に配設された混合流体流路５９は、噴霧ノズル３１の先端部に近接したこれらの混合流体流路６０、５９の下流側が混合流体４３を対向して流下するように配設しており、そして前記混合流体流路６０、５９の下流側の流路内に、対向して流下する混合流体４３が互いに衝突して混合流体４３中の噴霧媒体４１が微細化される合流部８２を形成した構造となっている。
【００４６】
そして、前記混合流体流路５７、５８の下流側の合流部８１、及び、前記混合流体流路６０、５９の下流側の合流部８２にそれぞれ連通して、噴霧ノズル３１の先端からこれらの合流部８１、８２を経た混合流体４３中の噴霧媒体４１が微細化された扇形の噴霧４４として外部に噴出させる開口部となる出口孔６１、６２が噴霧ノズル３１の先端部の外面にそれぞれ設けられている。
【００４７】
本実施例の噴霧ノズル３１では、混合流体流路５７〜６０の下流部は内筒部５１の内部と、該内筒部５１と外筒部５２との境界面に設けられ、出口孔６１、６２は外筒部５２の先端部に設けた長穴６３、６４と前記混合流体流路５７〜６０の交差部となる。
【００４８】
本実施例の噴霧ノズル３１の場合、内筒部５１の外周側に設置された外筒部５２の先端部に設けた長穴６３、６４が、図２に示すように混合流体流路５７、５８、及び混合流体流路６０、５９とそれぞれ直交する方向に長手方向を有する矩形状に形成されているため、噴出される混合流体４３は、扇形の噴霧４４は長穴６３、６４の長手方向（図２のＹ−Ｙ方向）に拡大する。
【００４９】
このように流体を衝突させて扁平な扇形の噴霧４４を形成する本実施例の噴霧ノズル３１のような形式を特にファンスプレ―式噴霧ノズルと呼ぶ。
【００５０】
扁平な扇形の噴霧４４は一般的な円錐状の噴霧に比べて周囲気体との境界部が長いため、周囲気体との流速差によるせん断力が働きやすい。このため、扇形の噴霧４４は一般的な円錐状の噴霧に比べて微粒化が良い特徴がある。
【００５１】
また、扁平な扇形の噴霧４４は噴霧の拡大や周囲気体とのせん断力により一般的な円錐状の噴霧に比べて噴霧の運動量が噴霧ノズル近傍で低下しやすい。このため、扁平な扇形の噴霧４４は噴霧ノズル近傍に噴霧粒子が滞留しやすい。
【００５２】
例えば、本実施例の噴霧ノズル３１をガスタービン燃焼器の噴霧ノズルに適用した場合に、この噴霧ノズル３１から噴霧流体を扁平な扇形の噴霧４４として噴霧すると、噴霧の運動量が低下する。噴霧粒子は燃焼器内の気流に従って流れることで噴霧ノズル３１を備えたガスタービン燃焼器の燃焼室の隔壁に付着し難くなり、噴霧粒子がガスタービン燃焼器の燃焼室の隔壁に付着することによる燃焼や液体燃料の変質によるコーキング等の障害を起こし難くなる。
【００５３】
噴霧流体４１の微粒化は噴霧用媒体４２との混合や、出口孔６１、６２から噴出後の周囲気体とのせん断力により微粒化が進む。特に効果的に微粒化を進める部分について下記の（Ａ）から（Ｄ）の４項目を示す。
【００５４】
（Ａ）噴霧ノズル３１の内部混合室５５での噴霧流体４１と噴霧用媒体４２の混合。
【００５５】
（Ｂ）内部混合室５５から分岐後の個別の混合流体流路での噴霧流体４１と噴霧用媒体４２の混合。
【００５６】
（Ｃ）噴霧ノズル３１の出口孔近傍での噴霧流体４１と噴霧用媒体４２の混合流体４３を相互に衝突させることによる噴霧流体４１と噴霧用媒体４２の混合の促進。
【００５７】
（Ｄ）噴霧ノズル３１の出口孔から噴出後の混合流体４３と周囲気体との流速差によるせん断力。
【００５８】
前記項目（Ａ）から（Ｃ）は流路内での液体であるの噴霧流体４１と気体であるの噴霧用媒体４２との混合と液体が気体中に分散することによる微粒化である。
【００５９】
前記項目（Ａ）は液体の噴霧流体４１と気体の噴霧用媒体４２とが混合である。項目（Ｂ）は混合流体４３が混合流体流路５７から６０をそれぞれ流下する過程で、流路内の流速差によるせん断力で液体の分散と微粒化が進む部分を示す。
【００６０】
項目（Ｃ）も混合流体４３中での液体の分散と微粒化の一種である。本実施例の噴霧ノズル３１の先端部となる出口孔６１、６２の近傍では、噴霧ノズル３１の先端部に近接したこれらの混合流体流路５７、５８の下流側が混合流体４３を対向して流下して合流部８１で衝突するように配設していると共に、これらの混合流体流路６０、５９の下流側が混合流体４３を対向して流下して合流部８２で衝突するように配設している。
【００６１】
よって、混合流体流路５７、５８の下流側を対向して流下した混合流体４３が、混合流体流路５７、５８の合流部８１で衝突し、混合流体流路６０、５９の下流側を対向して流下した混合流体４３が、混合流体流路６０、５９の合流部８２で衝突することで、混合流体４３に強い乱れが生じる。
【００６２】
この衝突により混合流体４３を形成している噴霧流体４１と噴霧用媒体４２の混合が進んで混合流体４３中の噴霧媒体４１の微細化が促進される。
【００６３】
項目（Ｄ）は混合流体４３が出口孔６１、６２から噴出後に周囲気体との流速差で混合流体中の液体である噴霧流体４１が強いせん断力を受けることによる微粒化である。
【００６４】
前記項目（Ｃ）により混合流体４３が衝突することで、出口から噴出する混合流体４３は衝突方向と直交する平面に拡がる扁平な扇形の噴霧４４を形成する。
【００６５】
扇形の噴霧４４は円筒形の噴霧に比べて周囲気体との境界部が長いため、項目（Ｄ）による混合流体４３中の噴霧流体４１の微粒化が促進される特徴を有する。
【００６６】
このように、噴霧流体４１の微粒化は出口部に近い前記項目（Ｃ）と（Ｄ）が主となるが、項目（Ａ）、項目（Ｂ）で各々の混合流体流路を流れる混合流体４３中の噴霧流体４１と噴霧用媒体４２の比率が決まるため、項目（Ａ）、項目（Ｂ）も噴霧流体４１の微粒化性能を左右する重要な部分である。
【００６７】
本実施例の噴霧ノズル３１は、特に、上記項目（Ａ）、項目（Ｂ）での混合流体４３中の噴霧流体４１と噴霧用媒体４２の比率のばらつき低減と微粒化促進を図ったものである。噴霧流体４１と噴霧用媒体４２を内部混合室５５で混合させて混合流体とした後にこの混合流体４３を分岐し、分岐させた混合流体４３を対向流として流下させて衝突させ、更に混合させるとの２段階の混合をすることで、以下の１）から３）に示す効果が生じる。
【００６８】
１）１つ目の効果は、噴霧流体４１と噴霧用媒体４２を混合した混合流体４３の形成の促進と、複数の出口孔６１、６２での混合流体４３中の噴霧流体４１と噴霧用媒体４２の比率のばらつきの抑制である。これにより微粒化を促進できる。
【００６９】
内筒部５１の内部に設けた内部混合室５５内で噴霧流体４１と噴霧用媒体４２が合流して混合流体４３が形成される際に、それぞれの流れ方向の変化と合流に伴う流れの乱れにより両者が混合して噴霧流体４１が微粒化するが、内部混合室５５が大きいと流れの乱れが収まり、噴霧流体４１と噴霧用媒体４２の密度差により両者が分離する可能性がある。
【００７０】
そこで、内部混合室５５の下流側に分岐部７０を設けて該内部混合室５５内で形成された混合流体４３が該内部混合室５５から下流側に複数の混合流体流路５７〜６０に分割して流下することで、出口孔６１、６２から噴出する混合流体４３中の噴霧流体４１と噴霧用媒体４２の比率のばらつきを抑制する。
【００７１】
また、混合流体４３を流下する混合流体流路を複数の混合流体流路５７〜６０に分岐することで、混合流体４３と流路を形成する壁面との間のせん断力により混合流体４３には乱れが生じ易くなる。この混合流体４３の乱れを利用することで、混合流体４３を形成する噴霧流体４１と噴霧用媒体４２との混合と、混合流体４３の微粒化が促進される。
【００７２】
特許文献１に示す内部混合室の場合、内部混合室の容積により混合状態が変わる。たとえば、内部混合室を狭めると噴霧流体と噴霧用媒体の混合が進む前に出口孔に到達する。
【００７３】
一方、内部混合室を大きすぎる場合、噴霧流体と噴霧用媒体の混合する際の流れの乱れが収まり、両者の密度差により分離が生じる場合がある。
【００７４】
この混合状態は内部混合室の容積と噴霧流体、噴霧用媒体の流量や圧力条件により変動する。このため、運転条件が変わると微粒化性能も変化することとなる。
【００７５】
一方、本実施例の噴霧ノズル３１では、噴霧ノズル３１に設けた内部混合室５５の下流側を複数の混合流体流路に分岐している。噴霧流体４１と噴霧用媒体４２の流れの乱れが収まり、両者が分離する前に複数の混合流体流路に分岐することで、運転条件に関わらず、噴霧ノズル先端部の出口孔での混合流体４３中の噴霧流体４１と噴霧用媒体４２の比率のばらつきを抑制できる。
【００７６】
また、噴霧流体４１と噴霧用媒体４２を混合させた混合流体４３を複数の混合流体流路に分岐して流下させることで、混合流体４３とその流路壁面との間のせん断力により混合流体４３には乱れが生じ易くなる。この混合流体４３の乱れによって、噴霧流体４１と噴霧用媒体４２の混合と、噴霧流体４１の微粒化が促進されることになる。
【００７７】
２）２つ目の効果は、噴霧流体４１と噴霧用媒体４２とが混合する混合部での摩耗の抑制である。噴霧流体４１と噴霧用媒体４２を混合する場合、例えば、それぞれの流路を交差させて両者の混合する場合には、両者の混合部の壁面に噴霧流体４１や噴霧用媒体４２が角度をもって衝突し易い。
【００７８】
噴霧流体４１中に含まれる固形分は流路の壁面に対して角度をもって衝突すると壁面が摩耗しやすくなる。特に流路が狭いと流路断面積に対する壁面との接触部の割合が増えるので噴霧流体４１中の固形分が流路の壁面に衝突する頻度が増え、混合部で摩耗しやすくなる。
【００７９】
本実施例の噴霧ノズル３１では、内筒部５１の内部に設けた内部混合室５５で噴霧流体４１と噴霧用媒体４２を合流させて混合流体４３を形成している。複数の流路を用いた噴霧流体４１と噴霧用媒体４２の合流と混合を行う場合に比べて、前記内部混合室５５の如く広い空間で両者を混合させているので、流路断面積に対する流路壁面との接触部の割合が小さく、噴霧流体４１中の固形分が流路の壁面に衝突する頻度は少ない。
【００８０】
また、内部混合室５５の下流側で混合流体４３を流下させる流路を分岐して複数の混合流体流路に分割させているが、内部混合室５５の下流側では噴霧流体４１と噴霧用媒体４２はほぼ同じ方向に流れるので、流路壁面に噴霧流体４１のみが角度をもって衝突し難い。このため、複数の流路を用いた噴霧流体４１と噴霧用媒体４２の合流と混合を行う場合に比べて混合部で流路の壁面が摩耗しにくくなる。
【００８１】
特許文献２に示す複数の流路での混合の場合、混合部の上流側から接続する噴霧流体の流路と噴霧用媒体の流路が交差するため、混合部の壁面に噴霧流体や噴霧用媒体が角度をもって衝突しやすい。
【００８２】
噴霧流体中に含まれる固形分は流路壁面に対して角度をもって衝突すると噴霧流体が流下する流路壁面が摩耗しやすくなる。さらに、この流路が複数の流路に分岐されている場合には、流路断面積に対する流路壁面との接触部の割合が増えるので、噴霧流体に含まれる固形分が流路壁面に衝突する頻度が増える。このため、噴霧流体と噴霧用媒体が混合する混合部で流路壁面が摩耗しやすい。
【００８３】
一方、本実施例の噴霧ノズル３１では、噴霧ノズル３１に設けた内部混合室５５で噴霧流体４１と噴霧用媒体４２を合流させて混合流体４３を形成している。複数の流路での合流と混合の場合に比べて流路断面積に対する壁面との接触部の割合が小さく、流れ中の固形分が壁面に衝突する頻度は少ない。
【００８４】
また、内部混合室５５の下流側で複数の混合流体流路に分岐させるので、噴霧流体４１と噴霧用媒体４２は同じ方向に流れ、混合部の壁面に噴霧流体のみが角度をもって衝突し難い。このため、複数の流路での合流と混合の場合に比べて混合部で摩耗しにくくなる。
【００８５】
３）３つ目の効果は、噴霧流体４１（液体燃料）の変質による流動障害の抑制である。液体燃料は高温の状態で滞留すると、内部の高分子成分が変質し、固体として析出して流路の壁面に付着する、いわゆるコーキングという現象をもたらすことがある。
【００８６】
このコーキングが生じると流路が閉塞し、噴霧ノズルからの噴霧や、噴霧ノズルを備えた燃焼装置の運転の障害となる。コーキングは液体燃料が単独で存在し、かつ高温部にさらされることで生じやすくなる。
【００８７】
例えば、本実施例の噴霧ノズル３１をガスタービン燃焼器の噴霧ノズルに適用した場合に、この噴霧ノズル３１の先端部はガスタービン燃焼器の燃焼室の内筒に面するため、高温の燃焼ガスからの熱放射により高温となり易い。
【００８８】
このため噴霧ノズル３１の先端部では、液体燃料の噴霧流体４１を、噴霧流体４１と噴霧用媒体４２が混合した混合流体４３の状態で供給し、かつ高速流で送ることで滞留時間を短くすることが望ましい。
【００８９】
一方、噴霧ノズル３１の内筒部５１の内部に設けた内部混合室５５のように広い空間では、液体の一部が滞留する空間を有するため、内部混合室５５を噴霧ノズル３１の先端部からできるだけ離すことが望ましい。
【００９０】
本実施例の噴霧ノズル３１では、内筒部５１の内部に設けた内部混合室５５の下流側に該内部混合室５５内で形成した混合流体４３を分岐して流下させる複数の混合流体流路を配設することで、噴霧ノズル３１の先端部から離れた位置に内部混合室５５を設けることができる。
【００９１】
内部混合室５５から混合流体４３を分岐して流下させる複数の混合流体流路は上述のように流路断面積が狭く、噴霧流体４１と噴霧用媒体４２の分離が生じ難い。また、流路の壁面を摩耗する可能性が低い。
【００９２】
このため、液体燃料単独での流路や内部混合室５５のように広い空間を噴霧ノズルの先端部から離れた位置に形成することで、噴霧ノズル３１内の流路でのコーキングの発生とそれに伴う流動障害が生じ難い。
【００９３】
上記したように、本実施例の噴霧ノズル３１では、個々の出口孔から噴出する混合流体４３中の噴霧流体４１と噴霧用媒体４２の比率を一定とし、噴霧流体４１の微粒化の促進と噴霧用媒体の使用量の低減や加圧力の低減を両立させることができる。
【００９４】
また、噴霧流体４１と噴霧用媒体４２の混合部での摩耗や流路内でのコーキングを抑制し、噴霧ノズル３１の使用時間を延ばすことができる。
【００９５】
混合流体４３の微粒化により、液体燃料の単位重量当たりの表面積が増加するので、燃焼反応が進み、噴霧ノズル３１を備えた燃焼装置出口での未燃焼分である一酸化炭素や煤塵が低減し、燃焼効率を高くできる。また、燃焼反応を早く進めることで、酸素の消費が進み、窒素酸化物の発生を抑えることができる。
【００９６】
さらに、未燃焼分や煤塵、一酸化炭素が低減することで、噴霧ノズル３１を備えた燃焼装置に投入する余剰な空気を削減できる。余剰な空気が減ると、燃焼排ガス量も低下し、燃焼排ガスとともに燃焼装置外に放出される顕熱を低下させ、熱効率を高めることができる。
【００９７】
また、噴霧用媒体４２の使用量の抑制や圧力の低減により、噴霧用媒体４２の各々の供給や加圧力に使用なエネルギー消費量を低減できる。
【００９８】
なお、図１〜図２に示した第１実施例の噴霧ノズル３１では出口孔が出口孔６１及び出口孔６２との２つある場合について説明したが、出口孔が３つ以上ある場合についても本実施例の噴霧ノズル３１を適用することができる。
【実施例２】
【００９９】
次に本発明の第２実施例である噴霧ノズル３１について図３及び図５を用いて説明する。
【０１００】
図３は本発明の第２実施例である噴霧ノズル３１における先端部の断面図を示し、図５は図３に示す本実施例の噴霧ノズル３１を噴霧流体の供給方向の下流側から見た平面図を示している。本実施例の噴霧ノズル３１の先端部は内筒部５１と外筒部５２に分解できる構造であるが、一体構造であっても構わない。
【０１０１】
図３及び図５に示した本実施例の噴霧ノズル３１は、図１及び図２に示した第１実施例の噴霧ノズル３１と基本的な構成及び作用効果は同じであるので、両者に共通した構成の説明は省略し、相違する部分についてのみ以下に説明する。
【０１０２】
図３及び図５に示した本実施例の噴霧ノズル３１では、内部混合室５５に旋回流発生器７１を備えている。そして、噴霧流体流路５３を流下する噴霧流体４１と、噴霧用媒体流路５４を流下する噴霧用媒体４２は、噴霧流体流路５３及び噴霧用媒体流路５４がそれぞれ連通しており、噴霧ノズル３１を構成する内筒部５１の内部に設けられた内部混合室５５に流入して噴霧流体４１と噴霧用媒体４２とが混合して混合流体４３となる。
【０１０３】
そして、内部混合室５５で噴霧流体４１と噴霧用媒体流路５４とが混合して形成された混合流体４３は、内部混合室５５の下流側に設置された旋回流発生器７１を通過することで混合流体４３は噴霧ノズル３１の軸（図３のＸ−Ｘ方向）に対して周方向の流速成分が誘起される。
【０１０４】
前記旋回流発生器７１を通過した混合流体４３は、この旋回流発生器７１の下流側に設置された分岐部７０によって分岐され、この分岐部７０で分岐された混合流体４３は混合流体流路５７、５８の下流側が各々対向して合流する構造となる。この合流部に連通して噴霧ノズルの外面への開口部（出口孔）６１が設けられる。
【０１０５】
本実施例では混合流体流路５７、５８の下流部は内筒部５１と外筒部５２の境界面に設けられ、出口孔６１は外筒部に設けた長穴６３と混合流体流路５７、５８の交差部となる。噴霧流体４１の微粒化は噴霧用媒体４２との混合や出口孔６１、６２からの噴出後の周囲気体とのせん断力により微粒化が進む。
【０１０６】
内部混合室５５の下流側で旋回流発生器７１を通過することで混合流体４３は噴霧ノズルの軸（図３のＸ−Ｘ方向）に対して周方向の流速成分が誘起される。このため混合流体４３は内部混合室の外径方向に多く流れ、分岐部７０での分岐の際に周方向に分岐することで、それぞれの流路に噴霧流体と噴霧用媒体が同じ比率で流入しやすくなる。
【０１０７】
上記したように、本実施例によれば、噴霧流体の微粒化の促進と、噴霧流体の微細化に用いる噴霧用媒体の使用量の低減または加圧力の低減とを両立させた噴霧ノズルが実現できる。
【実施例３】
【０１０８】
次に本発明の第３実施例である噴霧ノズル３１について図４及び図５を用いて説明する。
【０１０９】
図４は本発明の第３実施例である噴霧ノズル３１における先端部の断面図を示し、図５は図３に示す第２実施例の噴霧ノズル３１と同様に、図４に示した第３実施例の噴霧ノズル３１を噴霧流体の供給方向の下流側から見た平面図を示している。
【０１１０】
本実施例の噴霧ノズル３１の先端部も、内筒部５１と外筒部５２に分解できる構造であるが、一体構造であっても構わない。
【０１１１】
図３及び図５に示した本実施例の噴霧ノズル３１は、図１及び図２に示した第１実施例の噴霧ノズル３１と基本的な構成及び作用効果は同じであるので、両者に共通した構成の説明は省略し、相違する部分についてのみ以下に説明する。
【０１１２】
図３及び図５に示した本実施例の噴霧ノズル３１では、内筒部５１の内部に設けた内部混合室５５の下流側で流路が狭まる流路縮小部７２を有した構成となっている。噴霧流体４１と噴霧用媒体４２はそれぞれの流路５３、５４の下流に設けられた内部混合室５５で混合し、混合流体４３となる。
【０１１３】
内部混合室５５の下流側に設けた流路縮小部７２を通過することで混合流体４３は流速が高まる。そして、流路縮小部７２の下流側に設けた分岐部７０によって分岐された混合流体４３は、分岐した混合流体４３を流下させる混合流体流路５７、５８のうち、噴霧ノズル３１の先端部の近傍となる混合流体流路５７、５８の下流側が混合流体４３を対向して流下するように配設すると共に、この対向して流れる混合流体４３が衝突して混合する合流部８３を該混合流体流路５７、５８の流路内に形成した構造となっている。
【０１１４】
この合流部８３に噴霧ノズル３１の先端部の外面に混合流体４３を噴出する開口部（出口孔）６１が設けられている。
【０１１５】
本実施例の噴霧ノズル３では、混合流体流路５７、５８の下流部は内筒部５１と外筒部５２の境界面に設けられ、出口孔６１は外筒部５２の先端部の外面に設けた長穴６３と混合流体流路５７、５８の交差部として形成される。
【０１１６】
噴霧流体４１の微粒化は噴霧用媒体４２との混合や出口孔６１からの噴出後の周囲気体とのせん断力により微粒化が進む。
【０１１７】
内部混合室５５の下流側に設けた流路縮小部７２を混合流体４３が通過することで、内部混合室５５内に設けた流路縮小部７２の下流側に形成した分岐部７０近傍で混合流体４３の流速が高まり、混合流体４３を形成している噴霧流体４１と噴霧用媒体４２の混合が更に促進される。
【０１１８】
混合流体４３を形成している噴霧流体４１と噴霧用媒体４２の混合を促進させた上で前記分岐部７０でこの混合流体４３を分岐することで、それぞれの混合流体流路５７、５８を流下する混合流体４３として噴霧流体４１と噴霧用媒体４２が同じ比率で流入しやすくなる。
【０１１９】
なお、図３〜図５に示した第２実施例及び第３実施例の噴霧ノズル３１では出口孔６１が１つある場合について説明したが、出口孔が２つ以上ある場合についても本実施例の噴霧ノズル３１を適用することができる。
【０１２０】
上記したように、本実施例によれば、噴霧流体の微粒化の促進と、噴霧流体の微細化に用いる噴霧用媒体の使用量の低減または加圧力の低減とを両立させた噴霧ノズルが実現できる。
【実施例４】
【０１２１】
次に本発明の第４実施例である噴霧ノズルを備えた燃焼装置として、噴霧ノズルを備えたガスタービン燃焼器について図６を用いて説明する。
【０１２２】
図６は本実施例の噴霧ノズルを備えたガスタービン燃焼器が設置されたガスタービンプラントの全体構成を示す概略構成図である。図６に示したガスタービンプラントは、空気を圧縮して高圧の燃焼用空気１を生成する圧縮機６と、圧縮機６で生成した燃焼用空気１と燃料２を導入して燃焼し、高温の燃焼ガス３を発生させる燃焼装置を構成する図１〜図５に示した第１実施例〜第３実施例の噴霧ノズル３１を備えたガスタービン燃焼器７と、ガスタービン燃焼器７で発生した燃焼ガス３を導入して駆動されるタービン８と、タービン８によって駆動され、電力を発生させる発電機９を有する。
【０１２３】
ガスタービン燃焼器７で発生させた燃焼ガス３によってタービン８を駆動した動力は発電機９を回転して発電すると共に、圧縮機６の駆動用としても用いられる。
【０１２４】
上記したガスタービンプラントではタービン８で得られた動力で発電機９を駆動して発電する例を示すが、タービン８で得られた動力をたとえば回転機械に使用しても構わない。
【０１２５】
本実施例となる噴霧ノズル３１を備えた燃焼装置であるガスタービン燃焼器７は、燃焼用空気１を導入する外筒１１と、該外筒１１に取り付けられたエンドカバー１２とで密閉された圧力容器を構成している。
【０１２６】
外筒１１の内部は燃料ノズル３１から噴霧された燃料と燃焼用空気を混合させて燃焼し、燃焼ガス３を生成する燃焼空間となる燃焼室１３ａを内部に形成する内筒１３と、この内筒１３の下流に該内筒１３の流路よりも流路を狭めたトランジションピース１４があり、このトランジションピース１４の下流でタービン８に接続されている。
【０１２７】
燃焼用空気１は外筒１１と内筒１３の間の空間を通り、内筒１３の最上流部（図１のエンドカバー１２側）から内筒１３内に供給され、燃料２はエンドカバー１５を貫通する燃料ノズル３１から内筒１３内の燃焼室１３ａに噴霧される。
【０１２８】
内筒１３内の燃焼室１３ａに噴霧された燃料２は燃焼用空気１と混合し、その混合ガスが点火栓１６により点火されて燃焼を開始する。
【０１２９】
ガスタービン燃焼器７では、窒素酸化物（ＮＯｘ）や一酸化炭素（ＣＯ）、煤塵の低減が求められる。このため、燃焼用空気１と燃料２の混合を改良し、燃焼用空気１に旋回流を与える旋回器１５や、空気取入口１７を介して燃焼用空気１の噴出方向や流速、流量配分を調整して内筒１３内の燃焼室１３ａに燃焼用空気１を流入させている。
【０１３０】
また、燃焼用空気１の一部を内筒１３の側面に設けた空気導入口１９から内筒１３内の燃焼室１３ａに導入して、内筒１３の隔壁部を冷却することが望ましい。
【０１３１】
図６に示す本実施例の噴霧ノズル３１を備えたガスタービン燃焼器７に燃料を供給する燃料供給系統について説明すると、本実施例の噴霧ノズル３１を備えた燃焼装置であるガスタービン燃焼器７に液体燃料を供給する燃料供給系統には、燃料タンク２２と、この燃料タンク２２から液体燃料を移送する移送ポンプ２３と、移送する燃料を調節する移送調整弁２４を備え、前記移送ポンプ２３及び移送調整弁２４の下流側には該移送ポンプ２３及び移送調整弁２４を経た液体燃料を加圧する高圧ポンプ２５と、燃料の圧力を調節する圧力調整弁２６を備えている。
【０１３２】
更に、前記高圧ポンプ２５及び圧力調整弁２６の下流側には該高圧ポンプ２５及び圧力調整弁２６を経た液体燃料の供給を遮断する遮断弁２７と、液体燃料の流量を調節する流量調整弁２８を備え、その下流側に該高圧ポンプ２５及び圧力調整弁２６を経た液体燃料の流量を測定する燃料流量計２９と、液体燃料を分配する燃料分配器３０が設置されており、前記燃料分配器３０で分配された液体燃料２はガスタービン燃焼器７に設置された燃料ノズル３１に供給され、この燃料ノズル３１から燃料２を内筒１３内の燃焼室１３ａに噴霧して燃焼させるように構成されている。
【０１３３】
また、ガスタービン燃焼器７に供給される噴霧用空気１は、圧縮機６で圧縮した空気の一部を高圧圧縮機３２で昇圧し、この高圧圧縮機３２の下流側に設置した圧力・流量調整弁３３と空気分配器３４を介して噴霧用空気１として燃料ノズル３１に供給するように構成されている。
【０１３４】
この噴霧用空気１は液体燃料２の微粒化に用いられるほか、液体燃料２の供給開始時や停止時に流路や燃料ノズル３１内の残留物を除去するパージ用の空気としても用いられる。
【０１３５】
なお、噴霧用空気１はガスタービンの圧縮機６で得られた圧縮空気を昇圧する方法のほか、単独の圧縮機で得ることも可能である。また、空気に代わり蒸気を用いることも可能である。
【０１３６】
噴霧ノズル３１やガスタービン燃焼器７はガスタービンプラントに複数設けられるのが一般的であるが、図６ではその一部のみを記載した。
【０１３７】
また、図６に示した本実施例の噴霧ノズル３１を備えたガスタービン燃焼器７では、燃料として液体燃料２を使用する場合を例に説明したが、本実施例の噴霧ノズル３１を有するガスタービン燃焼器７は、液体燃料のほかに気体燃料を別の系統として有し、燃料の供給状況に応じて気体燃料と液体燃料を使用できるいわゆるデュアルフューエルと呼ばれるガスタービン燃焼器にも適用できる。
【０１３８】
液体燃料は直径で１００μｍ未満、出来れば５０μｍ以下に微粒化させることが望ましい。微粒子では体積に占める表面積が大きく、炉内からの熱放射により昇温し蒸発し易い。また、液滴としての燃焼反応も速い。
【０１３９】
一方、直径で１５０μｍ以上の粗大粒子は蒸発や燃焼し難く、未燃焼分としてＣＯや煤塵排出の原因となる。また、燃料気体と空気との混合が悪いのでＮＯｘ排出の原因となる。このため、噴霧ノズルは微粒化を進め、微粒子を増やすことで燃焼反応の促進に寄与する。なお、微粒化の程度は、混合流体の圧力や噴霧用媒体量（噴霧流体に対する噴霧用媒体の割合）により調整できる。
【０１４０】
実施例１から３のいずれかに示した本発明の噴霧ノズル３１を本実施例に示す燃焼装置に用いることで、噴霧ノズル３１の個々の出口孔から噴出する混合流体４３中の噴霧流体４１と噴霧用媒体４２の比率を一定とし、噴霧流体４１の微粒化の促進と噴霧用媒体の使用量の低減や加圧力の低減を両立させることができる。
【０１４１】
また、噴霧流体４１と噴霧用媒体４２の混合部での摩耗や流路内でのコーキングを抑制し、噴霧ノズル３１の使用時間を延ばすことができる。
【０１４２】
混合流体４３の微粒化により、液体燃料の単位重量当たりの表面積が増加するので、燃焼反応が進み、噴霧ノズル３１を備えた燃焼装置出口での未燃焼分である一酸化炭素や煤塵が低減し、燃焼効率を高くできる。
【０１４３】
また、燃焼反応を早く進めることで、酸素の消費が進み、窒素酸化物の発生を抑え、かつ未燃焼分や煤塵、一酸化炭素が低減することができる。また、噴霧用媒体４２の使用量の抑制や圧力の低減により、噴霧用媒体４２の各々の供給や加圧力に使用なエネルギー消費量を低減できる。
【０１４４】
なお、燃焼方法は燃料と空気を別途に供給し燃焼させる拡散燃焼方式の燃焼器やボイラにおいても微粒化によるＮＯｘやＣＯ、煤塵の低減効果は得られる。
【実施例５】
【０１４５】
次に本発明の第５実施例である噴霧ノズルを備えた燃焼装置として、噴霧ノズルを備えたガスタービン燃焼器について図７を用いて説明する。
【０１４６】
図７は本実施例の噴霧ノズルを備えたガスタービン燃焼器７ｂが設置されたガスタービンプラントの全体構成を示す概略構成図である。
【０１４７】
図７に示した本実施例の噴霧ノズルを備えたガスタービン燃焼器７ｂは、図６に示した第４実施例の噴霧ノズルを備えたガスタービン燃焼器７と基本的な構成及び作用効果は同じであるので、両者に共通した構成の説明は省略し、相違する部分についてのみ以下に説明する。
【０１４８】
図７に示した本実施例の噴霧ノズルを備えたガスタービン燃焼器７ｂに用いられる噴霧ノズル３１は、図１〜図２に示した第１実施例の噴霧ノズル３１、並びに図３〜図５に示した第２実施例及び第３実施例の噴霧ノズル３１であるので、噴霧ノズル３１についての説明は省略する。
【０１４９】
図７に示した本実施例の噴霧ノズルを備えたガスタービン燃焼器７ｂにおいて、図６に示した第４実施例の噴霧ノズルを備えたガスタービン燃焼器７と異なっているのは、ガスタービン燃焼器７の内筒１３の内部の、燃料ノズル３１から噴霧された燃料と燃焼用空気を混合させて燃焼して燃焼ガス３を生成する燃焼空間となる燃焼室１３ａの上流側であって、燃焼用空気１を旋回して流入させる旋回器１５の下流側となる前記燃料ノズル３１の周囲に、燃焼用空気１の一部を投入する予混合室１８を設けてこの予混合室１８で前記噴霧ノズル３１から噴出する液体燃料２と燃焼空気１の一部を混合し、下流側の燃焼室１３ａで燃焼するように構成したものである。
【０１５０】
そして前記予混合室１８は下流側の燃焼室１３ａと接続されており、この下流側の燃焼室１３ａの流路断面積が前記予混合室１８の流路断面積よりも広い流路断面積を有するように形成されて、本実施例の噴霧ノズルを備えたガスタービン燃焼器７ｂを構成したものである。
【０１５１】
ガスタービン燃焼器７の内筒１３の上流側に燃焼用空気１と燃料２を燃焼前に混合させる空間を形成する予混合室１８を設けることで、燃焼用空気１と燃料２が混合後に燃焼するので、希薄燃焼により燃焼時に温度が局所的に高い部分が形成されない。このため、高い温度での燃焼で生成しやすい窒素酸化物（ＮＯｘ）を効果的に低減できる。
【０１５２】
この際、予混合室１８の流路断面積を内筒１３内の燃焼室１３ａの流路断面積よりも狭くなるように形成して、予混合室１８内の燃焼用空気１と燃料２の流速を早めると、予混合室１８内での燃料２の燃焼を抑制し、燃焼用空気１と燃料２の混合を促進することができる。
【０１５３】
実施例１から３のいずれかに示した本発明の噴霧ノズル３１を本実施例に示す燃焼装置に用いることで、噴霧ノズル３１の個々の出口孔から噴出する混合流体４３中の噴霧流体４１と噴霧用媒体４２の比率を一定とし、噴霧流体４１の微粒化の促進と噴霧用媒体の使用量の低減や加圧力の低減を両立させることができる。
【０１５４】
また、噴霧流体４１と噴霧用媒体４２の混合部での摩耗や流路内でのコーキングを抑制し、噴霧ノズル３１の使用時間を延ばすことができる。
【０１５５】
混合流体４３の微粒化により、液体燃料の単位重量当たりの表面積が増加するので、燃焼反応が進み、噴霧ノズル３１を備えた燃焼装置出口での未燃焼分である一酸化炭素や煤塵が低減し、燃焼効率を高くできる。
【０１５６】
また、燃焼反応を早く進めることで、酸素の消費が進み、窒素酸化物の発生を抑え、かつ未燃焼分や煤塵、一酸化炭素が低減することができる。また、噴霧用媒体４２の使用量の抑制や圧力の低減により、噴霧用媒体４２の各々の供給や加圧力に使用なエネルギー消費量を低減できる。
【符号の説明】
【０１５７】
１：燃焼用空気、２：燃料、３：燃焼ガス、６：圧縮機、７、７ｂ：ガスタービン燃焼器、８：タービン、９：発電機、１１：外筒、１２：エンドカバー、１３：内筒、１３ａ：燃焼室、１４：トランジションピース、１５：旋回器、１６：点火栓、１７：空気取入口、１８：予混合室、１９：空気導入口、４１：噴霧流体、４２：噴霧用媒体、４３：混合流体、４４：扇型噴霧、５１：噴霧ノズルの内筒部、５２：噴霧ノズルの外筒部、５３：噴霧流体流路、５４：噴霧用媒体流路、５５：内部混合室、５６：噴霧用媒体流路、５７〜６０：混合流体流路、６１、６２：出口孔、６３、６４：長穴、７０：分岐部、７１：旋回流発生器、７２：流路縮小部、８１〜８３：合流部、１２２：燃料タンク、１２３：移送ポンプ、１２４：移送調整弁、１２５：高圧ポンプ、１２６：圧力調整弁、１２７：遮断弁、１２８：流量調整弁、１２９燃料流量計、１３０：燃料分配器、３１：噴霧ノズル、１３２：高圧圧縮機、１３３：圧力・流量調整弁、１３４：空気分配器。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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