(57)【要約】【課題】高い耐温水性が得られ温水用の配管に使用しても長期間安定して利用できる配管部材を提供する。【解決手段】ポリスチレン樹脂（Ａ）と、ポリフェニレンオキサイド樹脂（Ｂ）と、重量平均繊維長が１ｍｍ以上１０ｍｍ以下のガラス繊維（Ｃ）とを含んでなり、ポリスチレン樹脂（Ａ）が２０質量％以上６５質量％以下、ポリフェニレンオキサイド樹脂（Ｂ）が２０質量％以上５０質量％以下、ガラス繊維（Ｃ）が１０質量％以上５０質量％以下で含有される。ポリスチレン樹脂（Ａ）は、結晶性ポリスチレン樹脂（Ａ１）と、耐衝撃性ポリスチレン系樹脂（Ａ２）と、マレイン酸変性ポリフェニレンオキサイド樹脂およびフマル酸変性ポリフェニレンオキサイド樹脂のうちの少なくともいずれか一方（Ａ３）とを含んでなる。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポリスチレン樹脂（Ａ）と、
ポリフェニレンオキサイド樹脂（Ｂ）と、
重量平均繊維長が１ｍｍ以上１０ｍｍ以下のガラス繊維（Ｃ）と、を含んでなり、
前記ポリスチレン樹脂（Ａ）が２０質量％以上６５質量％以下であり、
前記ポリフェニレンオキサイド樹脂（Ｂ）が２０質量％以上５０質量％以下であり、
前記ガラス繊維（Ｃ）が１０質量％以上５０質量％以下である
ことを特徴とする配管用樹脂組成物。
【請求項２】
請求項１に記載の配管用樹脂組成物であって、
前記ポリスチレン樹脂（Ａ）は、結晶性ポリスチレン樹脂（Ａ１）と、耐衝撃性ポリスチレン樹脂（Ａ２）と、マレイン酸変性ポリフェニレンオキサイド樹脂およびフマル酸変性ポリフェニレンオキサイド樹脂のうちの少なくともいずれか一方（Ａ３）とを含んでなり、
前記ポリスチレン樹脂（Ａ）中に占める前記結晶性ポリスチレン樹脂（Ａ１）の含有量が４５質量％以上６５質量％以下であり、
前記ポリスチレン樹脂（Ａ）中に占める前記耐衝撃性ポリスチレン樹脂（Ａ２）の含有量が３０質量％以上５０質量％以下であり、
前記ポリスチレン樹脂（Ａ）中に占める前記マレイン酸変性ポリフェニレンオキサイド樹脂およびフマル酸変性ポリフェニレンオキサイド樹脂のうちの少なくともいずれか一方（Ａ３）の含有量が１質量％以上１０質量％以下である
ことを特徴とする配管用樹脂組成物。
【請求項３】
請求項１または請求項２に記載の配管用樹脂組成物であって、
前記ガラス繊維（Ｃ）は、繊維径が１０μｍ以上２５μｍ以下である
ことを特徴とする配管用樹脂組成物。
【請求項４】
請求項１から請求項３までのいずれか一項に記載の配管用樹脂組成物であって、
１００℃における１０００時間の温水浸漬の後の引張強度保持率が９０％以上である
ことを特徴とする配管用樹脂組成物。
【請求項５】
請求項１から請求項４までのいずれか一項に記載の配管用樹脂組成物にて形成された
ことを特徴とする樹脂配管部材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、配管用樹脂組成物、および、それから得られた樹脂配管部材に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、ガラス繊維が含有されて強化されたポリフェニレンサルファイド樹脂組成物を用いて形成されたものが利用されている。
また、一方、特許文献１に記載の樹脂組成物は、変性ポリフェニレンエーテルとアルコキシシラン処理された無機フィラー（ガラス繊維を含む）とから形成された樹脂組成物で、好適な用途として、事務機器のシャーシやハウジング、電気・電子機器の種々部品に好適に用いられている。例えば、フライバックトランス、コイルボビン、アダプターケース、リレーソケット、スイッチ類、製造工程で使用される耐熱トレー、さらに、自動車などのホイルキャップ、インストルメントパネル、エアスポイラー、家電部品、日用品等の用途に利用されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００４−３２３７８３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ところで、温水用の配管部材では、耐温水性、高温クリープ特性、疲労特性、耐薬品性を満たす必要があるが、特許文献１に記載のような従来のポリフェニレンサルファイド樹脂組成物を用いたものでは、耐温水性が十分とは言えない。このため、長期的には取り替えの頻度が増えることから、さらなる耐温水性が望まれている。
【０００５】
本発明は、温水用の配管に使用しても高い耐温水性が得られ長期間安定して利用できる配管用樹脂組成物、および、それから得られる樹脂配管部材を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明の配管用樹脂組成物は、ポリスチレン樹脂（Ａ）と、ポリフェニレンオキサイド樹脂（Ｂ）と、重量平均繊維長が１ｍｍ以上１０ｍｍ以下のガラス繊維（Ｃ）と、を含んでなり、前記ポリスチレン樹脂（Ａ）が２０質量％以上６５質量％以下であり、前記ポリフェニレンオキサイド樹脂（Ｂ）が２０質量％以上５０質量％以下であり、前記ガラス繊維（Ｃ）が１０質量％以上５０質量％以下であることを特徴とする。
【０００７】
この発明では、ポリスチレン樹脂（Ａ）と、ポリフェニレンオキサイド樹脂（Ｂ）と、重量平均繊維長が１ｍｍ以上１０ｍｍ以下のガラス繊維（Ｃ）とが所定の割合で配合されてなることから、例えば１００℃における１０００時間の温水浸漬の後の引張強度保持率が９０％以上となる高い耐温水性が得られる。
ここで、ポリスチレン樹脂とは、スチレンのモノマーとして含む樹脂またはこの樹脂を含む樹脂が含まれる。
そして、ポリスチレン樹脂（Ａ）が２０質量％より少なくなると耐薬品性が低下し、６５質量％より多くなると高温クリープ特性が損なわれる。
また、ポリフェニレンオキサイド樹脂（Ｂ）が２０質量％より少なくなると高温クリープ特性が損なわれ、５０質量％より多くなると成形時の溶融原料の流動性が損なわれる。
さらに、ガラス繊維（Ｃ）が１０質量％より少なくなると引張強度や高温クリープ特性が損なわれ、５０質量％より多くなると成形時の溶融原料の流動性が損なわれる。
そして、ガラス繊維（Ｃ）の重量平均繊維長が１ｍｍより短くなると引張強度や衝撃強度が低下するとともに高温クリープ特性が損なわれ、１０ｍｍより長くなると例えば成形機への食い込みが悪くなる。具体的には、成形機のクリアランスと原料ペレットの寸法との関係で、成形機内へ原料ペレットが安定して落下供給できなくなり、単位時間当たりの樹脂送り量が少なくなり、型全体に溶融樹脂がまわらずに成形不良を生じるいわゆるショートショットなどが生じやすくなる。
なお、重量平均繊維長は、例えば、ガラス繊維をるつぼに入れて６００℃で灰化分が白くなるまで灰化し、灰分の繊維長さを実態顕微鏡により１０００本測定することで、算出される。
そして、ガラス繊維（Ｃ）としては、例えばガラスファイバーロービングなどが用いられる。
【０００８】
そして、本発明では、前記ポリスチレン樹脂（Ａ）は、結晶性ポリスチレン樹脂（Ａ１）と、耐衝撃性ポリスチレン樹脂（Ａ２）と、マレイン酸変性ポリフェニレンオキサイド樹脂およびフマル酸変性ポリフェニレンオキサイド樹脂のうちの少なくともいずれか一方（Ａ３）とを含んでなり、前記ポリスチレン樹脂（Ａ）中に占める前記結晶性ポリスチレン樹脂（Ａ１）の含有量が４５質量％以上６５質量％以下であり、前記ポリスチレン樹脂（Ａ）中に占める前記耐衝撃性ポリスチレン樹脂（Ａ２）の含有量が３０質量％以上５０質量％以下であり、前記ポリスチレン樹脂（Ａ）中に占める前記マレイン酸変性ポリフェニレンオキサイド樹脂およびフマル酸変性ポリフェニレンオキサイド樹脂のうちの少なくともいずれか一方（Ａ３）の含有量が１質量％以上１０質量％以下である構成とすることが好ましい。
この発明では、ポリスチレン樹脂（Ａ）として、結晶性ポリスチレン樹脂（Ａ１）と、耐衝撃性ポリスチレン樹脂（Ａ２）と、マレイン酸変性ポリフェニレンオキサイド樹脂およびフマル酸変性ポリフェニレンオキサイド樹脂のうちの少なくともいずれか一方（Ａ３）とを所定の割合で配合したものとすることで、耐薬品性、疲労特性および衝撃特性に優れるという特有の作用効果を奏する。
【０００９】
ここで、結晶性ポリスチレン樹脂は、ベンゼン環が交互に向きを変えて重合しているシンジオタクチック構造を有する結晶性のポリスチレンで、シンジオタクチック・ポリスチレン樹脂である。また、耐衝撃性ポリスチレン樹脂（ＨＩＰＳ：High Impact Polystyrene）は、スチレンのみの重合体で非晶性の無色透明の汎用ポリスチレン（ＧＰＰＳ：General Purpose Polystyrene）にゴム類を加えて耐衝撃性を持たせた耐衝撃性と剛性のバランスがとれた樹脂で、例えばブタジエンにスチレンをグラフト重合して得られ、アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン（Acrylonitrile Butadiene Styrene：ＡＢＳ）樹脂などが用いられる。
そして、ポリスチレン樹脂（Ａ）中に占める結晶性ポリスチレン樹脂（Ａ１）の含有量が４５質量％より少なくなると耐薬品性が低下するおそれがあり、６５質量％より多くなると耐衝撃性の低下や疲労特性が損なわれるおそれがある。
また、ポリスチレン樹脂（Ａ）中に占める耐衝撃性ポリスチレン樹脂（Ａ２）の含有量が３０質量％より少なくなると耐衝撃性の低下や疲労特性が損なわれるおそれがあり、５０質量％より多くなると高温クリープ特性が損なわれるおそれがある。
さらに、マレイン酸変性ポリフェニレンオキサイド樹脂およびフマル酸変性ポリフェニレンオキサイド樹脂のうちの少なくともいずれか一方（Ａ３）のポリスチレン樹脂（Ａ）中に占める含有量が１質量％より少なくなると引張強度が低下するおそれがあり、１０質量％より多くなっても引張強度の増大は望めず経済的ではないとともに耐衝撃性が低下するおそれがある。
【００１０】
また、本発明では、前記ガラス繊維（Ｃ）は、繊維径が１０μｍ以上２５μｍ以下である構成とすることが好ましい。
この発明では、所定の繊維径のガラス繊維（Ｃ）を用いることで、高温クリープ特性、疲労特性に優れるという特有の作用効果を奏する。
ここで、繊維径が１０μｍより細くなると、ガラス繊維間に樹脂が入り込まなくなる含浸不足が生じるおそれがあり、含浸不足による衝撃強度の低下や、ペレットを製造し搬送するなどのハンドリング時にガラス繊維が抜け落ちゴミが発生するおそれがあり、２５μｍより太くなると引張強度が低下するおそれがある。
なお、繊維径は、１３μｍ以上２５μｍ以下が好ましい。ここで、繊維径が１３μｍより細くなると、耐衝撃性が低下するおそれがあり、２５μｍより太くなると、引張特性が低下するおそれがある。
【００１１】
さらに、本発明では、１００℃における１０００時間の温水浸漬の後の引張強度保持率が９０％以上である構成とすることが好ましい。
この発明では、１００℃における１０００時間の温水浸漬の後でも、引張強度保持率が９０％以上と高い耐温水性が得られる。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
以下、本発明の配管部材の一実施形態について説明する。
本発明の配管部材は、特に温水配管用途に好適な樹脂製の管および管を接続するための継ぎ手である。
【００１３】
配管部材は、ポリスチレン樹脂（Ａ）と、ポリフェニレンオキサイド樹脂（Ｂ）と、重量平均繊維長が１ｍｍ以上１０ｍｍ以下のガラス繊維（Ｃ）とからなる樹脂組成物が、射出成形などにより成形されたものである。
ここで、樹脂組成物のペレットを製造する方法としては、特に限定されず、例えば通常の長繊維ペレット製造方法を好適に用いることができる。成形方法としては、成形機による射出成型の場合には背圧を０．３ＭＰａ以上５ＭＰａ以下にすることで、ガラス繊維の折損抑制の観点から好ましい。
樹脂組成物は、ポリスチレン樹脂（Ａ）が２０質量％以上６５質量％以下であり、ポリフェニレンオキサイド樹脂（Ｂ）が２０質量％以上５０質量％以下であり、ガラス繊維（Ｃ）が１０質量％以上５０質量％以下である。
【００１４】
ポリスチレン樹脂（Ａ）は、結晶性ポリスチレン樹脂（Ａ１）と、耐衝撃性ポリスチレン樹脂（Ａ２）と、マレイン酸変性ポリフェニレンオキサイド樹脂およびフマル酸変性ポリフェニレンオキサイド樹脂のうちの少なくともいずれか一方（Ａ３）とからなることが好ましい。
結晶性ポリスチレン樹脂（Ａ１）としては、例えばシンジオタクチック・ポリスチレン樹脂で、メタロセン触媒による重合により得られるものが利用できる。
耐衝撃性ポリスチレン樹脂（Ａ２）としては、スチレンのみの重合体で非晶性の無色透明の汎用ポリスチレン（ＧＰＰＳ：General Purpose Polystyrene）にゴム類を加えた樹脂で、例えばＡＢＳ樹脂が用いられる。
マレイン酸変性ポリフェニレンオキサイド樹脂およびフマル酸変性ポリフェニレンオキサイド樹脂のうちの少なくともいずれか一方（Ａ３）としては、ポリマーの混ざりをよくするための相溶加剤としての役目と、ガラス繊維（Ｃ）とポリマーとの接着をよくする役目で添加されるもので、例えばＣＸ−１（商品名  出光興産株式会社製）などが挙げられる。
【００１５】
ポリスチレン樹脂（Ａ）中に占める結晶性ポリスチレン樹脂（Ａ１）の含有量は、４５質量％以上６５質量％以下であることが好ましい。ポリスチレン樹脂（Ａ）中に占める耐衝撃性ポリスチレン樹脂（Ａ２）の含有量は、３０質量％以上５０質量％以下であることが好ましい。マレイン酸変性ポリフェニレンオキサイド樹脂およびフマル酸変性ポリフェニレンオキサイド樹脂のうちの少なくともいずれか一方（Ａ３）のポリスチレンを含む樹脂（Ａ）中に占める含有量は、１質量％以上１０質量％以下であることが好ましい。
【００１６】
ポリフェニレンオキサイド樹脂（Ｂ）は、ポリスチレン樹脂と相溶する樹脂であり、ポリスチレンに耐熱性を付与する目的で添加されるもので、例えばＰＰＯ６４６−１１１（商品名  サビックイノベーティブプラスチックスジャパン社製）などが挙げられる。
【００１７】
重量平均繊維長が１ｍｍ以上１０ｍｍ以下のガラス繊維（Ｃ）としては、例えばガラスファイバーロービングなどが用いられる。
また、ガラス繊維（Ｃ）の繊維径は、１０μｍ以上２５μｍ以下であることが好ましい。
【００１８】
樹脂組成物としては、その他、例えば顔料やフィラーなどを適宜添加してもよい。
顔料としては、カーボンブラック、酸化亜鉛、酸化チタン、酸化鉄などがあげられるが特に限定されない。
フィラーとしては、タルク、マイカ、炭酸カルシウム、硫酸バリウム、ガラス繊維、カオリン、珪藻土、硫酸カルシウム、炭素繊維、チタン酸カリウム繊維などを挙げることができる。なかでもガラス繊維、炭素繊維が好ましい。
そして、顔料やフィラーは、合計で例えば０．０１質量％以上４質量％以下で好適に添加される。ここで、顔料やフィラーは、４質量％より多くなると、引張特性、耐衝撃性、疲労特性、高温クリープ特性、耐温水性が低下するおそれがある。
【００１９】
上述したように、本実施形態では、ポリスチレン樹脂（Ａ）と、ポリフェニレンオキサイド樹脂（Ｂ）と、重量平均繊維長が１ｍｍ以上１０ｍｍ以下のガラス繊維（Ｃ）とが所定の割合で配合されてなることから、例えば１００℃における１０００時間の温水浸漬の後の引張強度保持率が９０％以上となる高い耐温水性が得られる。
【００２０】
なお、本発明を実施するための最良の構成などは、以上の記載で開示されているが、本発明は、これに限定されるものではない。すなわち、本発明は、主に特定の実施形態に関して説明されているが、本発明の技術的思想および目的の範囲から逸脱することなく、以上述べた実施形態に対し、材質、数量、その他の詳細な構成において、当業者が様々な変形を加えることができるものである。
したがって、上記に開示した材質、層構成などを限定した記載は、本発明の理解を容易にするために例示的に記載したものであり、本発明を限定するものではないから、それらの材質などの限定の一部若しくは全部の限定を外した名称での記載は、本発明に含まれるものである。
【００２１】
例えば、本実施形態では、ポリスチレン樹脂（Ａ）としては、結晶性ポリスチレン樹脂（Ａ１）と、耐衝撃性ポリスチレン樹脂（Ａ２）と、マレイン酸変性ポリフェニレンオキサイド樹脂およびフマル酸変性ポリフェニレンオキサイド樹脂のうちの少なくともいずれか一方（Ａ３）とを所定の割合で配合したものに限られず、例えば非晶性のポリスチレンを用いるなどしてもよい。
また、ガラス繊維（Ｃ）の繊維径は１０μｍ以上２５μｍ以下が好ましいが、この範囲に限られるものではない。
【実施例】
【００２２】
次に、実施例に基づいて本発明をさらに具体的に説明する。
なお、本発明は、以下の実施例および比較例により制限されるものではない。
【００２３】
［実施例１］
以下の方法によりサンプルを製造し、サンプルの特性（耐温水性、引張特性、耐衝撃性、高温クリープ特性、疲労特性、耐薬品性、成形流動性）について評価した。その結果を表１に示す。
シンジオタクチック−ポリスチレン樹脂（出光興産株式会社製  商品名：１４２ＺＥ）と、耐衝撃性ポリスチレン樹脂（ＰＳジャパン株式会社製  商品名：ＨＴ４７８）と、フマル酸変性ポリフェニレンオキサイド樹脂（出光興産株式会社製  商品名：ＣＸ−１）とを、質量比４１：５４：５でプリブレンドしたものを、２軸押出機（株式会社池貝製  商品名：ＰＣＭ−３０）を用い、シリンダ温度およびダイス温度２８０℃で溶融混練し、ポリスチレン樹脂（Ａ）のペレットを得た。
得られたポリスチレン樹脂ペレットと、ポリフェニレンオキサイド樹脂（サビックイノベーティブプラスチックスジャパン社製  商品名：ＰＰＯ６４６−１１１）とを、質量比６３：３７でプリブレンドしたものを、２軸押出機（株式会社東芝製  商品名：ＴＥＭ２２Ｓ）を用い、シリンダ温度およびダイス温度２９０℃で溶融混練し、長繊維ペレット製造装置（株式会社神戸製鋼所製  商品名：ＫＯＳＬＦＰ−１１２）にて樹脂浴温度２９０℃でガラス繊維ロービング（日東紡績株式会社製  商品名：ＲＳ２４００ＱＲ−４８３ＡＳ  ガラス単繊維直径：１７μｍ  重量平均繊維長：２４６５ｍｍ）を混合し、引抜ダイス穴径２．８ｍｍで引抜成形、ペレタイズし、長繊維ペレット（ガラス繊維３５質量％含有）を得た。
得られた長繊維ペレットを射出成形機（株式会社日本製鋼所製  商品名：ＪＳＷ１８０ＡＤ）でシリンダ温度２９０℃、金型温度１２０℃、背圧３ＭＰａにて、ＡＳＴＭ  Ｄ７９０に準拠した試験片を作製した。
【００２４】
［実施例２］
実施例２は、実施例１におけるシンジオタクチック−ポリスチレン樹脂と、耐衝撃性ポリスチレン樹脂と、フマル酸変性ポリフェニレンオキサイド樹脂との混合割合を、質量比３４：６１：５とした以外は、実施例１と同様にサンプルを製造した。
そして、実施例１と同様に特性を評価した。その結果を表１に示す。
【００２５】
［実施例３］
実施例３は、実施例１におけるシンジオタクチック−ポリスチレン樹脂と、耐衝撃性ポリスチレン樹脂と、フマル酸変性ポリフェニレンオキサイド樹脂との混合割合を、質量比４９：４６：５とした以外は、実施例１と同様にサンプルを製造した。
そして、実施例１と同様に特性を評価した。その結果を表１に示す。
【００２６】
［実施例４］
実施例４は、実施例１におけるシンジオタクチック−ポリスチレン樹脂と、耐衝撃性ポリスチレン樹脂と、フマル酸変性ポリフェニレンオキサイド樹脂との混合割合を、質量比４１：５６：３とした以外は、実施例１と同様にサンプルを製造した。
そして、実施例１と同様に特性を評価した。その結果を表１に示す。
【００２７】
［実施例５］
実施例５は、実施例１におけるガラス繊維ロービングとして、ガラス単繊維直径２５μｍのものを用いた以外は、実施例１と同様にサンプルを製造した。
そして、実施例１と同様に特性を評価した。その結果を表１に示す。
【００２８】
［実施例６］
実施例６は、実施例１におけるガラス繊維ロービングとして、ガラス単繊維直径１０μｍのものを用いた以外は、実施例１と同様にサンプルを製造した。
そして、実施例１と同様に特性を評価した。その結果を表１に示す。
【００２９】
［実施例７］
実施例７は、実施例１におけるサンプルの射出成形時の背圧を７ＭＰａとした以外は、実施例１と同様にサンプルを製造した。
そして、実施例１と同様に特性を評価した。その結果を表１に示す。
【００３０】
［実施例８］
実施例８は、実施例１におけるサンプルの射出成形時の背圧を２ＭＰａとした以外は、実施例１と同様にサンプルを製造した。
そして、実施例１と同様に特性を評価した。その結果を表１に示す。
【００３１】
［実施例９］
実施例９は、実施例１におけるポリスチレン系樹脂ペレットとポリフェニレンオキサイド樹脂との混合割合を質量比５０：５０とし、実施例１と同様にして長繊維ペレットを得た。さらに、ポリスチレン系樹脂ペレットとポリフェニレンオキサイド樹脂との混合割合を質量比５０：５０でプリブレンドしたものを、２軸押出機（株式会社池貝製  商品名：ＰＣＭ−３０）で溶融混練して得られたペレットと、前工程で得られた長繊維ペレットとを、以下の表１に示す配合比率でプリブレンドし、射出成形機（株式会社日本製鋼所製  商品名：ＪＳＷ１８０ＡＤ）を用いてサンプルを製造する以外は、実施例１と同様の条件とした。
そして、実施例１と同様に特性を評価した。その結果を表１に示す。
【００３２】
［実施例１０］
実施例１０は、実施例１におけるシンジオタクチック−ポリスチレン樹脂と、耐衝撃性ポリスチレン樹脂と、フマル酸変性ポリフェニレンオキサイド樹脂との混合割合を、質量比４３：５３：４とし、実施例１と同様にしてポリスチレン系樹脂ペレットを得た。そして、得られたポリスチレン系樹脂ペレットとポリフェニレンオキサイド樹脂との混合割合を質量比６０：４０とし、実施例１と同様にして長繊維ペレットを得た。
さらに、前工程で得られたポリスチレン樹脂ペレット（シンジオタクチック−ポリスチレン樹脂と、耐衝撃性ポリスチレン樹脂と、フマル酸変性ポリフェニレンオキサイド樹脂との混合割合が質量比４３：５３：４）とポリフェニレンオキサイド樹脂との混合割合を質量比６０：４０でプリブレンドしたものを、２軸押出機（株式会社池貝製  商品名：ＰＣＭ−３０）で溶融混練して得られたペレットと、前工程で得られた長繊維ペレットとを、以下の表１に示す配合比率でプリブレンドし、射出成形機（株式会社日本製鋼所製  商品名：ＪＳＷ１８０ＡＤ）を用いてサンプルを製造する以外は、実施例１と同様の条件とした。
そして、実施例１と同様に特性を評価した。その結果を表１に示す。
【００３３】
［実施例１１］
実施例１１は、実施例１におけるシンジオタクチック−ポリスチレン樹脂と、耐衝撃性ポリスチレン樹脂と、フマル酸変性ポリフェニレンオキサイド樹脂との混合割合を、質量比４２：５３：５とし、実施例１と同様にしてポリスチレン樹脂ペレットを得た。得られたポリスチレン系樹脂ペレットを用いて、実施例１と同様にして長繊維ペレット（ガラス繊維４３質量％含有）を得た。なお、長繊維ペレットを得る際、引抜ダイス穴径２．４ｍｍとした。それ以外は、実施例１と同様にしてサンプルを製造した。
そして、実施例１と同様に特性を評価した。その結果を表１に示す。
【００３４】
［比較例１］
比較例１は、実施例１におけるシンジオタクチック−ポリスチレン樹脂と、耐衝撃性ポリスチレン樹脂と、フマル酸変性ポリフェニレンオキサイド樹脂との混合割合を、質量比４１：５４：５とし実施例１と同様にしてポリスチレン樹脂ペレットを得た。得られたポリスチレン樹脂ペレットとポリフェニレンオキサイド樹脂とを、実施例１と同様に質量比６３：３７でプリブレンドしたものを、２軸押出機（株式会社池貝製  商品名：ＰＣＭ−３０）を用い、シリンダ温度およびダイス温度２８０℃で溶融混練し、チョップドガラス繊維（オーエンスコーニングジャパン株式会社製  商品名：ＪＡＦＴ１６４Ｇ  ガラス単繊維直径：１３μｍ  重量平均繊維長：２０６ｍｍ）をサイドフィードして得られたペレットを用い、実施例１と同様の条件でサンプルを製造した。
そして、実施例１と同様に特性を評価した。その結果を表２に示す。
【００３５】
［比較例２］
比較例２は、実施例１におけるシンジオタクチック−ポリスチレン樹脂と、耐衝撃性ポリスチレン樹脂と、フマル酸変性ポリフェニレンオキサイド樹脂との混合割合を、質量比４０：５３：７とし実施例１と同様にしてポリスチレン樹脂ペレットを得た。得られたポリスチレン系樹脂ペレットとポリフェニレンオキサイド樹脂との混合割合を質量比３５：６５とし、実施例１と同様にして長繊維ペレットを得た。
さらに、前工程で得られたポリスチレン樹脂ペレット（シンジオタクチック−ポリスチレン樹脂と、耐衝撃性ポリスチレン樹脂と、フマル酸変性ポリフェニレンオキサイド樹脂との混合割合が質量比４０：５３：７）とポリフェニレンオキサイド樹脂との混合割合を質量比３５：６５でプリブレンドしたものを、２軸押出機（株式会社池貝製  商品名：ＰＣＭ−３０）で溶融混練して得られたペレットと、前工程で得られた長繊維ペレットとを、以下の表２に示す配合比率でプリブレンドし、射出成形機（株式会社日本製鋼所製  商品名：ＪＳＷ１８０ＡＤ）を用いてサンプルを製造する以外は、実施例１と同様の条件とした。
そして、実施例１と同様に特性を評価した。その結果を表２に示す。
【００３６】
［比較例３］
比較例３は、実施例１におけるシンジオタクチック−ポリスチレン樹脂と、耐衝撃性ポリスチレン樹脂と、フマル酸変性ポリフェニレンオキサイド樹脂との混合割合を、質量比４５：５２：３とし実施例１と同様にしてポリスチレン樹脂ペレットを得た。得られたポリスチレン樹脂ペレットとポリフェニレンオキサイド樹脂との混合割合を質量比５９：４１とし、実施例１と同様にして長繊維ペレットを得た。
さらに、前工程で得られたポリスチレン樹脂ペレット（シンジオタクチック−ポリスチレン樹脂と、耐衝撃性ポリスチレン樹脂と、フマル酸変性ポリフェニレンオキサイド樹脂との混合割合が質量比４０：５３：７）とポリフェニレンオキサイド樹脂との混合割合を質量比３５：６５でプリブレンドしたものを、２軸押出機（株式会社池貝製  商品名：ＰＣＭ−３０）で溶融混練して得られたペレットと、前工程で得られた長繊維ペレットとを、以下の表２に示す配合比率でプリブレンドし、射出成形機（株式会社日本製鋼所製  商品名：ＪＳＷ１８０ＡＤ）を用いてサンプルを製造する以外は、実施例１と同様の条件とした。
そして、実施例１と同様に特性を評価した。その結果を表２に示す。
【００３７】
［比較例４］
比較例４は、実施例１におけるシンジオタクチック−ポリスチレン樹脂と、耐衝撃性ポリスチレン樹脂と、フマル酸変性ポリフェニレンオキサイド樹脂との混合割合を、質量比４４：４８：８とし実施例１と同様にしてポリスチレン樹脂ペレットを得た。得られたポリスチレン系樹脂ペレットとポリフェニレンオキサイド樹脂との混合割合を質量比５６：４４とし、実施例１と同様にして長繊維ペレット（ガラス繊維５５質量％含有）を得た。なお、長繊維ペレットを得る際、引抜ダイス穴径２．２ｍｍとした。それ以外は、実施例１と同様にしてサンプルを製造した。
そして、実施例１と同様に特性を評価した。その結果を表２に示す。
【００３８】
［比較例５］
比較例５は、実施例１におけるシンジオタクチック−ポリスチレン樹脂と、耐衝撃性ポリスチレン樹脂と、フマル酸変性ポリフェニレンオキサイド樹脂との混合割合を、質量比３４：４３：２３とし、実施例１と同様にしてポリスチレン樹脂ペレットを得た。得られたポリスチレン樹脂ペレットとポリフェニレンオキサイド樹脂との混合割合を質量比６８：３２とし、実施例１と同様にして長繊維ペレットを得た。それ以外は、実施例１と同様にしてサンプルを製造した。
そして、実施例１と同様に特性を評価した。その結果を表２に示す。
【００３９】
［比較例６］
比較例６は、実施例１におけるシンジオタクチック−ポリスチレン樹脂と、耐衝撃性ポリスチレン樹脂と、フマル酸変性ポリフェニレンオキサイド樹脂との混合割合を、質量比４４：５２：４とし、実施例１と同様にしてポリスチレン樹脂ペレットを得た。得られたポリスチレン樹脂ペレットとポリフェニレンオキサイド樹脂との混合割合を質量比８４：１６とし、実施例１と同様にして長繊維ペレットを得た。それ以外は、実施例１と同様にしてサンプルを製造した。
そして、実施例１と同様に特性を評価した。その結果を表２に示す。
【００４０】
［比較例７］
比較例７は、温水配管用として従来使用されているガラス繊維強化ポリフェニレンサルファイド樹脂複合材料を用いて、実施例１と同様にしてサンプルを製造した。すなわち、ＤＩＣ株式会社製の商品名Ｚ２３０（ガラス繊維含有）を、射出成形機（株式会社日本製鋼所製  商品名：ＪＳＷ１８０ＡＤ）でシリンダ温度３２０℃、金型温度１５０℃にて試験片を作製した。
そして、実施例１と同様に特性を評価した。その結果を表２に示す。
【００４１】
［耐温水性］
耐温水性の評価は、ＳＵＳ３０４管に水道水とサンプルとを、サンプルが水面下に全て沈む状態に入れ、ねじ付き蓋とシールテープにより密封し、恒温槽にてＳＵＳ３０４管を１００℃に保ち１０００時間後にＳＵＳ３０４管からサンプルを取り出した。
取り出したサンプルにおけるＡＳＴＭ  Ｄ６３８に準拠した引張強度と、ＳＵＳ管封入前の引張強度とを測定し、引張強度の保持率（恒温処理後の引張強度／恒温処理前の引張強度×１００）を求めた。保持率Ｈの大きさに応じて、以下の通りの評価とした。
Ｈ≧９０％：◎
８０％≦Ｈ＜９０％：○
７０％≦Ｈ＜８０：△
Ｈ＜７０％：×
【００４２】
［引張特性］
引張特性の評価は、ＡＳＴＭ  Ｄ６３８に準拠した引張強度Ｓを測定し、以下の評価とした。
Ｓ≧１６０ＭＰａ：◎
１３０ＭＰａ≦Ｓ＜１６０ＭＰａ：○
Ｓ＜１３０ＭＰａ：△
【００４３】
［耐衝撃性］
耐衝撃性の評価は、ＡＳＴＭ  Ｄ２５６に準拠したＩＺＯＤ衝撃強度（ノッチ付き）Ｉを測定し、以下の評価とした。
Ｉ≧２０ｋＪ／ｍ２：◎
１７ｋＪ／ｍ２≦Ｉ＜２０ｋＪ／ｍ２：○
１４ｋＪ／ｍ２≦Ｉ＜１７ｋＪ／ｍ２：△
Ｉ＜１４ｋＪ／ｍ２：×
【００４４】
［高温クリープ特性］
高温クリープ特性の評価は、製造されたサンプルからＡＳＴＭ  Ｄ６３８に準拠した引張ダンベル試験片を切り出し、ＪＩＳ  Ｋ７１１５に基づき、８０℃雰囲気下３０ＭＰａにおける引張クリープの１０００時間におけるクリープ歪みＣを測定し、以下の評価とした。
Ｃ＜３％：◎
３％≦Ｃ＜５％：○
Ｃ≧５％：△
試験片切断：×
【００４５】
［疲労特性］
疲労特性の評価は、製造されたサンプルから切り出したＡＳＴＭ  Ｄ６３８に準拠した引張ダンベル試験片を用いた。そして、ＳＨＩＭＡＺＵ製作所製  サーボパルサーを用いた油圧式の実験装置を用い、引張振動疲労試験（片振り、荷重曲線：正弦カーブ、９０℃雰囲気、１０Ｈｚ、はんか幅５％）における疲労限界応力Ｔ（１０７回耐えることが可能な繰り返し応力）を測定し、以下の評価とした。
Ｔ≧３５ＭＰａ：◎
２５ＭＰａ≦Ｔ＜３５ＭＰａ：○
Ｔ＜２５ＭＰａ：△
【００４６】
［耐薬品性］
耐薬品性の評価は、製造されたサンプルからＡＳＴＭ  Ｄ７９０における曲げ試験片を切り出し、花王株式会社製  「ビオレ  しっかりクリアジェル」（商品名）に対する臨界歪みＲを測定し、以下の評価とした。
臨界歪みＲの測定は、１２．５ｍｍ×３．２ｍｍ断面の射出成型品角棒を３点曲げし、スパン中央上面に任意の歪を生じさせる。そして、スパン中央の角棒上面中央に「ビオレ  しっかりクリアジェル」を染み込ませた紙製のウエス（商品名；キムワイプ（日本製紙クレシア株式会社製）５ｍｍ×５ｍｍ）をピンセットで乗せる。２４時間後に角棒を手で折り曲げる。破断しない最大の歪を臨界歪として測定した。
Ｒ≧０．３％：◎
０．２％≦Ｒ＜０．３％：○
Ｒ＜０．２％：△
【００４７】
［成形流動性］
成形流動性の評価は、サンプル製造時の金型温度８０℃、射出圧力１５０ＭＰａにおけるスパイラルフロー長さ（ｔ＝１ｍｍ）Ｌを測定し、以下の評価とした。
Ｌ≧２５ｃｍ：◎
１５ｃｍ≦Ｌ＜２５ｃｍ：○
Ｌ＜１５ｃｍ：△
【００４８】
【表１】
2015000936.tif 000002
【００４９】
【表２】
2015000936.tif 000003
【００５０】
表１，２に示す結果から、本願発明の樹脂配合範囲およびガラスファイバー長さの樹脂組成物は、耐温水性、引張特性、耐衝撃性、高温クリープ特性、疲労特性、耐薬品性、成形流動性の諸特性が良好であることが確認され、温水配管に好適であることが期待できる。