(57)【要約】      （修正有）【課題】弁体と弁座との間で冷媒が圧縮されることで気泡が崩壊する。この気泡の崩壊によって衝撃波が発生し、衝撃波が弁座に衝突すると、この衝撃波の衝突圧によって弁座が損傷してしまうことを抑制すること。【解決手段】弁座５４ｅを、ビッカース硬度が１２８〜１３５の範囲内の値に設定されたアルミニウム合金によって形成した。アルミニウム合金は、シリコン、銅及びマグネシウムを含み、シリコンの含有量は、３．５〜５重量％の範囲内の値に設定されている。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
斜板に係留されたピストンが前記斜板の傾角に応じたストロークで往復動する可変容量型斜板式圧縮機に用いられ、前記斜板の傾角を変更させるために制御圧室の圧力を制御する容量制御弁において、
電磁ソレノイドによって駆動される駆動力伝達体と、
前記駆動力伝達体に設けられるとともに前記制御圧室と吐出圧領域又は吸入圧領域とを接続する接続通路の開度を調整する弁体と、
前記弁体が着座する弁座と、を有し、
前記弁座は、ビッカース硬度が１２８〜１３５の範囲内の値に設定されたアルミニウム合金によって形成されていることを特徴とする容量制御弁。
【請求項２】
前記アルミニウム合金は、シリコン、銅及びマグネシウムを含み、
前記シリコンの含有量は、３．５〜５重量％の範囲内の値に設定されていることを特徴とする請求項１に記載の容量制御弁。
【請求項３】
前記アルミニウム合金は、前記シリコンと前記銅とが同程度の含有量であるとともに、前記マグネシウムは前記シリコン及び前記銅よりも含有量が少ないことを特徴とする請求項２に記載の容量制御弁。
【請求項４】
前記弁座はバルブハウジングと一体形成されており、
前記バルブハウジングは前記アルミニウム合金によって形成されていることを特徴とする請求項１〜請求項３のいずれか一項に記載の容量制御弁。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、可変容量型斜板式圧縮機に用いられる容量制御弁に関する。
【背景技術】
【０００２】
可変容量型斜板式圧縮機のハウジング内には斜板が収容されている。斜板は、制御圧室として機能するクランク室の圧力が高くなると斜板の傾角が小さくなり、クランク室の圧力が低くなると斜板の傾角が大きくなる。斜板の傾角が小さくなると、ピストンのストロークが小さくなって吐出容量が減少し、斜板の傾角が大きくなると、ピストンのストロークが大きくなって吐出容量が増大する。クランク室の圧力の制御には、例えば特許文献１の容量制御弁が用いられる。
【０００３】
容量制御弁は、電磁ソレノイドによって駆動される駆動力伝達体を有する。駆動力伝達体には、クランク室と吐出圧領域又は吸入圧領域とを接続する接続通路の開度を調整する弁体が設けられている。また、容量制御弁のバルブハウジングには、弁体が着座する弁座が設けられている。そして、電磁ソレノイドで生じる電磁力が駆動力伝達体に作用すると、弁体が弁座に接近する方向へ駆動力伝達体が移動して、接続通路の開度が減少していく。電磁ソレノイドで生じる電磁力が作用しなくなると、弁体が弁座から離間する方向へ駆動力伝達体が移動して、接続通路の開度が増大していく。このように、接続通路の開度が調整されることにより、吐出圧領域からクランク室に供給される冷媒の量、又はクランク室から吸入圧領域へ排出される冷媒の量が調節され、クランク室の圧力が制御される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００４−１６２６４０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ところで、駆動力伝達体は、電磁ソレノイドで生じる電磁力が作用することにより駆動力伝達体の移動方向に振動する。この駆動力伝達体の振動に伴って弁体も駆動力伝達体の移動方向に振動する。弁体が駆動力伝達体の移動方向へ振動する過程において、弁体が弁座から離間する方向へ移動する際には、弁体と弁座との間で冷媒（液冷媒）が膨張して気泡が発生する。そして、弁体が駆動力伝達体の移動方向へ振動する過程において、弁体が弁座に接近する方向へ移動する際に、弁体と弁座との間で冷媒が圧縮されることで気泡が崩壊する。この気泡の崩壊によって衝撃波が発生し、衝撃波が弁座に衝突すると、この衝撃波の衝突圧によって弁座が損傷してしまう虞がある。
【０００６】
本発明は、上記課題を解決するためになされたものであって、その目的は、弁座が損傷してしまうことを抑制することができる容量制御弁を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記課題を解決する容量制御弁は、斜板に係留されたピストンが前記斜板の傾角に応じたストロークで往復動する可変容量型斜板式圧縮機に用いられ、前記斜板の傾角を変更させるために制御圧室の圧力を制御する容量制御弁において、電磁ソレノイドによって駆動される駆動力伝達体と、前記駆動力伝達体に設けられるとともに前記制御圧室と吐出圧領域又は吸入圧領域とを接続する接続通路の開度を調整する弁体と、前記弁体が着座する弁座と、を有し、前記弁座は、ビッカース硬度が１２８〜１３５の範囲内の値に設定されたアルミニウム合金によって形成されている。
【０００８】
本発明者らは、ビッカース硬度が１２８〜１３５の範囲内の値に設定されたアルミニウム合金によって形成された弁座を用いて、効果の確認を行う検証実験を行った。この検証実験の結果、弁体と弁座との間で気泡が発生して、この気泡の崩壊によって発生する衝撃波が弁座に衝突したとしても、この衝突波の衝突圧による弁座の損傷が起こり難いことが確認された。したがって、ビッカース硬度が１２８〜１３５の範囲内の値に設定されたアルミニウム合金によって形成された弁座を用いることで、気泡の崩壊によって発生する衝撃波が弁座に衝突したとしても、その衝突波の衝突圧によって弁座が損傷してしまうことを抑制することができる。
【０００９】
上記容量制御弁において、前記アルミニウム合金は、シリコン、銅及びマグネシウムを含み、前記シリコンの含有量は、３．５〜５重量％の範囲内の値に設定されていることが好ましい。
【００１０】
アルミニウム合金において、シリコンの含有量が多いほど弁座の耐久性は向上するが、弁体が弁座に当接する際に、弁体が摩耗してしまう虞がある。一方、シリコンの含有量が少ないほど弁座の耐久性が低下するため、弁体と弁座との間で発生する気泡の崩壊による衝撃波が弁座に衝突すると、この衝撃波の衝突圧によって弁座が損傷する可能性が高まる。そこで、本発明者らは、シリコンの含有量が３．５〜５重量％の範囲内の値に設定されたアルミニウム合金を用いて、効果の確認を行う検証実験を行った。この検証実験の結果、弁体が弁座に当接しても弁体の摩耗が起こり難く、さらには、弁体と弁座との間で気泡が発生して、この気泡の崩壊によって発生する衝撃波が弁座に衝突したとしても、この衝突波の衝突圧による弁座の損傷が起こり難いことが確認された。したがって、シリコンの含有量が３．５〜５重量％の範囲内の値に設定されたアルミニウム合金によって形成された弁座を用いることで、弁体の摩耗の抑制、及び弁座の損傷の抑制を両立させることができる。
【００１１】
上記容量制御弁において、前記アルミニウム合金は、前記シリコンと前記銅とが同程度の含有量であるとともに、前記マグネシウムは前記シリコン及び前記銅よりも含有量が少ないことが好ましい。これによれば、弁体の摩耗の抑制、及び弁座の損傷の抑制の両立に最適な弁座を形成することができる。
【００１２】
上記容量制御弁において、前記弁座はバルブハウジングと一体形成されており、前記バルブハウジングは前記アルミニウム合金によって形成されていることが好ましい。これによれば、弁座がバルブハウジングと別体で形成されている場合に比べると、容量制御弁の製造工程を簡素化させることができる。
【発明の効果】
【００１３】
この発明によれば、弁座が損傷してしまうことを抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】実施形態における可変容量型斜板式圧縮機を示す側断面図。
【図２】電磁ソレノイドに対する電流供給が停止されている状態を示す容量制御弁の断面図。
【図３】電磁ソレノイドに対する電流供給が行われている状態を示す容量制御弁の断面図。
【図４】バルブハウジングの材質を説明するための一覧表。
【図５】別の実施形態における容量制御弁の一部を拡大して示す断面図。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
以下、可変容量型斜板式圧縮機に用いられる容量制御弁を具体化した一実施形態を図１〜図４にしたがって説明する。
図１に示すように、可変容量型斜板式圧縮機１０のハウジングＨは、シリンダブロック１１と、このシリンダブロック１１の前端面に接合されたフロントハウジング１２と、シリンダブロック１１の後端面に弁・ポート形成体１３を介して接合されたリヤハウジング１４とから構成されている。ハウジングＨ内において、シリンダブロック１１とフロントハウジング１２とで囲まれた空間にはクランク室１５が区画されている。また、シリンダブロック１１及びフロントハウジング１２には、回転軸１６が回転可能に支持されるとともに、クランク室１５内において、回転軸１６にはラグプレート２１が一体回転可能に固定されている。
【００１６】
回転軸１６のハウジングＨからの突出端部には、動力伝達機構ＰＴを介して外部駆動源としての車両のエンジンＥが作動連結されている。本実施形態では、動力伝達機構ＰＴは、常時伝達型のクラッチレス機構（例えばベルト及びプーリの組合せ）である。
【００１７】
クランク室１５には、回転軸１６から駆動力を得て回転するとともに、回転軸１６に対して軸方向へ傾動可能な斜板２２が収容されている。斜板２２は、クランク室１５内において、スライド移動可能に回転軸１６に支持されるとともに、この斜板２２は押圧ばね２５によって傾角が最小になる方向へ付勢されている。ラグプレート２１と斜板２２との間にはヒンジ機構２３が介在されている。そして、斜板２２は、押圧ばね２５の付勢力、ヒンジ機構２３を介したラグプレート２１との間でのヒンジ連結、及び回転軸１６の支持により、ラグプレート２１及び回転軸１６と同期回転可能であるとともに、回転軸１６の軸方向へのスライド移動を伴いながら回転軸１６に対し傾動可能となっている。
【００１８】
シリンダブロック１１には、複数（図面には１つのみ示す）のシリンダボア１１ａが回転軸１６を取り囲むようにして貫設されるとともに、各シリンダボア１１ａにはピストン２６が往復動可能にそれぞれ収容されている。各シリンダボア１１ａの両開口は、弁・ポート形成体１３及びピストン２６によって閉塞されるとともに、各シリンダボア１１ａ内にはピストン２６の往復動に応じて体積変化する圧縮室２４が区画されている。各ピストン２６は、シュー２９を介して斜板２２の外周部に係留されている。そして、回転軸１６の回転にともなう斜板２２の回転運動が、シュー２９を介してピストン２６の往復直線運動に変換される。
【００１９】
リヤハウジング１４と弁・ポート形成体１３との間には、吐出室３０が環状に区画されるとともに、この吐出室３０の内側に、吸入室３１が区画されている。また、弁・ポート形成体１３には、吸入室３１に連通する吸入ポート３１ｈ、及び吸入ポート３１ｈを開閉する吸入弁３１ｖが形成されるとともに、吐出室３０に連通する吐出ポート３０ｈ、及び吐出ポート３０ｈを開閉する吐出弁３０ｖが形成されている。
【００２０】
そして、吸入室３１の冷媒は、ピストン２６の上死点から下死点への移動により、吸入ポート３１ｈ及び吸入弁３１ｖを介してシリンダボア１１ａに吸入される。シリンダボア１１ａに吸入された冷媒は、ピストン２６の下死点から上死点への移動により所定の圧力にまで圧縮されるとともに、吐出ポート３０ｈから吐出弁３０ｖを押し退けて吐出室３０に吐出される。よって、吸入室３１は吸入圧領域となっており、吐出室３０は吐出圧領域となっている。
【００２１】
リヤハウジング１４には、吐出室３０に連通する吐出通路３０ａが形成されるとともに、吸入室３１に連通する吸入通路３１ａが形成されている。吐出通路３０ａと、吸入通路３１ａとは外部冷媒回路４０により接続されている。外部冷媒回路４０は、吐出通路３０ａに接続された凝縮器４１、この凝縮器４１に接続された膨張弁４２、及び膨張弁４２に接続された蒸発器４３を備えるとともに、蒸発器４３には吸入通路３１ａが接続されている。そして、可変容量型斜板式圧縮機１０は、冷凍サイクルに組み込まれている。
【００２２】
吐出室３０から外部冷媒回路４０に至る途中には逆止弁４５が設けられている。逆止弁４５が開いているときには、吐出室３０内の冷媒は、外部冷媒回路４０へ流出する。また、クランク室１５と吸入室３１とは、シリンダブロック１１及び弁・ポート形成体１３を貫通する絞り通路３５により接続されている。リヤハウジング１４には、電磁式の容量制御弁５０が組み付けられている。
【００２３】
図２に示すように、容量制御弁５０のバルブハウジング５１は、電磁ソレノイド５２が収容される第１ハウジング５３と、第１ハウジング５３に組み付けられる筒状の第２ハウジング５４と、第２ハウジング５４における第１ハウジング５３とは反対側の開口を塞ぐ有蓋筒状の蓋部５６とを有している。
【００２４】
電磁ソレノイド５２は、固定鉄心５２ａと、コイル５２ｃへの電流供給による励磁に基づいて固定鉄心５２ａに引き付けられる可動鉄心５２ｂとを有する。固定鉄心５２ａは、第１ハウジング５３内における第２ハウジング５４側の開口側に設けられるとともに、可動鉄心５２ｂは、第１ハウジング５３内における第２ハウジング５４とは反対側に設けられている。固定鉄心５２ａと可動鉄心５２ｂとの間には、固定鉄心５２ａと可動鉄心５２ｂとを互いに遠ざける方向に付勢するばね５２ｄが配設されている。電磁ソレノイド５２の電磁力は、ばね５２ｄの付勢力に抗して、可動鉄心５２ｂを固定鉄心５２ａに向けて引き付ける。電磁ソレノイド５２は、図示しない制御コンピュータの通電制御（デューティ比制御）を受ける。
【００２５】
第２ハウジング５４と固定鉄心５２ａとの間には弁室５７が区画されるとともに、第２ハウジング５４と蓋部５６との間には、感圧室５８が区画されている。また、可動鉄心５２ｂには、円柱状の駆動力伝達体５９が取り付けられており、可動鉄心５２ｂと一体的に移動可能になっている。駆動力伝達体５９には、弁室５７に収容される弁体６０が設けられている。駆動力伝達体５９はステンレスにより形成されている。すなわち、弁体６０はステンレスにより形成されている。
【００２６】
また、第２ハウジング５４における弁室５７と感圧室５８との間には弁孔５４ｈが貫設されている。第２ハウジング５４における弁室５７側の弁孔５４ｈ周りは、弁体６０が着座する弁座５４ｅとなっている。よって、本実施形態では、弁座５４ｅはバルブハウジング５１に一体形成されている。弁体６０は、弁座５４ｅに接離して弁孔５４ｈを開閉可能である。電磁ソレノイド５２の電磁力は、ばね５２ｄの付勢力に抗して、弁孔５４ｈを閉じる位置に向けて弁体６０を付勢する。
【００２７】
さらに、駆動力伝達体５９は、弁体６０に連続するとともに弁体６０よりも外径が小径の小径部５９１と、小径部５９１に連続するとともに小径部５９１よりも外径が大径の大径部５９２と、大径部５９２に連続するとともに大径部５９２よりも外径が小径の軸部５９３とを有している。大径部５９２の一部及び軸部５９３は、弁孔５４ｈを貫通して感圧室５８内に突出している。さらに、弁孔５４ｈにおいて、小径部５９１の周りには環状の間隙５９４が残されている。
【００２８】
感圧室５８には感圧体６１が収容されている。感圧体６１は、伸縮可能なベローズ６２と、ベローズ６２における蓋部５６側の端部に結合された支持体６３と、ベローズ６２における駆動力伝達体５９側の端部に結合された受圧体６４と、ベローズ６２内で支持体６３と受圧体６４とを互いに遠ざける方向に付勢するばね６５とから構成されている。駆動力伝達体５９の軸部５９３の先端部は、受圧体６４に接離可能になっている。また、感圧室５８内において、受圧体６４と第２ハウジング５４との間には、受圧体６４を支持体６３側に付勢するばね６９が配設されている。
【００２９】
第２ハウジング５４には、弁孔５４ｈに連通する連通孔５４ｒが形成されている。連通孔５４ｒは、弁孔５４ｈにおける小径部５９１の周りの間隙５９４に開口している。連通孔５４ｒにおける弁孔５４ｈとは反対側の開口にはフィルタ５４ｆが配設されている。そして、弁孔５４ｈは、連通孔５４ｒ及び通路６６を介して吐出室３０に連通している。また、弁室５７は通路６７を介してクランク室１５に連通している。よって、本実施形態では、通路６６、連通孔５４ｒ、弁孔５４ｈ、弁室５７、及び通路６７によって、吐出室３０からクランク室１５に至る供給通路７０が形成されている。供給通路７０は、クランク室１５と吐出室３０とを接続する接続通路である。そして、容量制御弁５０は、供給通路７０中に配置されている。
【００３０】
弁体６０は、供給通路７０の開度を調整して、吐出室３０からクランク室１５へ供給される冷媒の量を調整する。弁体６０は、弁座５４ｅに当接することで供給通路７０を閉鎖する閉弁状態となるとともに、弁座５４ｅから離間することで供給通路７０を開放する開弁状態となる。
【００３１】
ベローズ６２内において、支持体６３にはストッパ６３ａが一体形成されている。また、受圧体６４には、支持体６３のストッパ６３ａに向けて突出するストッパ６４ａが形成されている。支持体６３のストッパ６３ａと受圧体６４のストッパ６４ａとは、ベローズ６２の最短長を規定している。
【００３２】
感圧室５８は、通路６８を介して吸入室３１に連通している。そして、ベローズ６２は、受圧体６４における駆動力伝達体５９側の面が受ける吸入室３１からの吸入圧に応じて駆動力伝達体５９の移動方向に伸縮する。このベローズ６２の伸縮が、弁体６０の位置決めに利用されて弁体６０の弁開度の調整に寄与している。弁体６０の弁開度は、電磁ソレノイド５２で生じる電磁力、ばね５２ｄの付勢力、及び感圧体６１における弁体６０を開弁する方向への付勢力のバランスによって決まる。
【００３３】
図３は、電磁ソレノイド５２に対する電流供給が行われている状態（デューティ比が０より大きい状態であり、以下においてはＯＮ運転という）を示している。可変容量型斜板式圧縮機１０がＯＮ運転になると、可動鉄心５２ｂが、電磁ソレノイド５２で生じる電磁力によって、ばね５２ｄの付勢力に抗して、固定鉄心５２ａに向けて引き付けられ、弁体６０が弁座５４ｅに接近する方向へ駆動力伝達体５９が移動する。そして、弁体６０が弁座５４ｅに当接すると、弁体６０が閉弁状態となり、吐出室３０に吐出された冷媒の供給通路７０を介したクランク室１５への流れが遮断される。これにより、クランク室１５の圧力が低くなり、斜板２２の傾角が大きくなって吐出容量が増大する。
【００３４】
ＯＮ運転において、電磁ソレノイド５２に対する電流供給が大きくなると、斜板２２の傾角が最大傾角となるとともに、ピストン２６のストロークが最も大きくなり、最大吐出容量での圧縮が行われる。また、吐出圧が増大すると、逆止弁４５が開き、吐出室３０内の冷媒が外部冷媒回路４０へ流出する。外部冷媒回路４０へ流出した冷媒は、吸入室３１へ還流する。
【００３５】
図２は、電磁ソレノイド５２に対する電流供給が停止されている状態（デューティ比が０であり、以下においてはＯＦＦ運転という）を示している。可変容量型斜板式圧縮機１０がＯＦＦ運転になると、可動鉄心５２ｂは、ばね５２ｄの付勢力によって固定鉄心５２ａから離間している。そして、弁体６０は弁座５４ｅから離間しており、供給通路７０を開放する開弁状態となっている。このとき、弁体６０の弁開度は最も大きくなっている。よって、吐出室３０から供給通路７０を介してクランク室１５に供給される冷媒の量が最も多く、クランク室１５の圧力が最大になっている。
【００３６】
さらに、クランク室１５内の冷媒は、絞り通路３５のみから吸入室３１へ流出する。これにより、斜板２２の傾角が最小傾角となるとともに、ピストン２６のストロークが最も小さくなり、最小吐出容量での圧縮が行われる。また、斜板２２が回転しなくなると、逆止弁４５が閉じて外部冷媒回路４０における冷媒循環が停止する。
【００３７】
図４に示すように、バルブハウジング５１は、ビッカース硬度［ＨＶ］が１２８のアルミニウム合金によって形成されている。よって、バルブハウジング５１を形成するアルミニウム合金のビッカース硬度は、１２８〜１３５の範囲内の値に設定されている。アルミニウム合金は、シリコン（Ｓｉ）、銅（Ｃｕ）及びマグネシウム（Ｍｇ）を含むものである。シリコンの含有量は４．５重量％である。銅の含有量は４．４重量％である。マグネシウムの含有量は０．６重量％である。よって、シリコンの含有量は、３．５〜５重量％の範囲内の値に設定されている。また、アルミニウム合金は、シリコンと銅とが同程度の含有量であるとともに、マグネシウムはシリコン及び銅よりも含有量が少ない。
【００３８】
次に、本実施形態の作用について説明する。
駆動力伝達体５９は、電磁ソレノイド５２で生じる電磁力が作用することにより駆動力伝達体５９の移動方向に振動する。この駆動力伝達体５９の振動に伴って弁体６０も駆動力伝達体５９の移動方向に振動する。弁体６０が駆動力伝達体５９の移動方向へ振動する過程において、弁体６０が弁座５４ｅから離間する方向へ移動する際には、弁体６０と弁座５４ｅとの間で冷媒（液冷媒）が膨張して気泡が発生する。そして、弁体６０が駆動力伝達体５９の移動方向へ振動する過程において、弁体６０が弁座５４ｅに接近する方向へ移動する際に、弁体６０と弁座５４ｅとの間で冷媒が圧縮されることで気泡が崩壊する。この気泡の崩壊によって衝撃波が発生し、衝撃波は弁座５４ｅに衝突する。
【００３９】
そこで、本発明者らは、上記構成の容量制御弁５０を用いて、効果の確認を行う検証実験を行った。具体的には、電磁ソレノイド５２に供給される電流量を一定値に設定した状態で、可変容量型斜板式圧縮機１０を一定時間運転させる。そして、可変容量型斜板式圧縮機１０の運転開始時の吸入圧と、可変容量型斜板式圧縮機１０を運転させてから一定時間後の吸入圧とを比較して、吸入圧の変化量を測定する。この検証実験の結果、上記構成の容量制御弁５０では、吸入圧の変化量が、予め定められた規定範囲内であったことが確認された。
【００４０】
本実施形態では、弁座５４ｅはバルブハウジング５１に一体形成されている。すなわち、弁座５４ｅはビッカース硬度が１２８のアルミニウム合金によって形成されている。よって、この検証実験の結果、弁体６０と弁座５４ｅとの間で気泡が発生して、この気泡の崩壊によって発生する衝撃波が弁座５４ｅに衝突したとしても、この衝突波の衝突圧による弁座５４ｅの損傷が起こり難いことが確認された。したがって、ビッカース硬度が１２８のアルミニウム合金によって形成された弁座５４ｅを用いることで、気泡の崩壊によって発生する衝撃波が弁座５４ｅに衝突したとしても、その衝突波の衝突圧によって弁座５４ｅが損傷してしまうことが抑制されている。
【００４１】
また、アルミニウム合金において、シリコンの含有量が多いほど弁座５４ｅの耐久性は向上するが、弁体６０が弁座５４ｅに当接する際に、弁体６０が摩耗してしまう虞がある。一方、シリコンの含有量が少ないほど弁座５４ｅの耐久性が低下するため、弁体６０と弁座５４ｅとの間で発生する気泡の崩壊による衝撃波が弁座５４ｅに衝突すると、この衝撃波の衝突圧によって弁座５４ｅが損傷する可能性が高まる。
【００４２】
ここで、上記検証実験の結果、弁体６０が弁座５４ｅに当接しても弁体６０の摩耗が起こり難く、さらには、弁体６０と弁座５４ｅとの間で気泡が発生して、この気泡の崩壊によって発生する衝撃波が弁座５４ｅに衝突したとしても、この衝突波の衝突圧による弁座５４ｅの損傷が起こり難いことが確認された。したがって、シリコンの含有量が４．５重量％であるアルミニウム合金によって形成された弁座５４ｅを用いることで、弁体６０の摩耗の抑制、及び弁座５４ｅの損傷の抑制が両立できる。
【００４３】
上記実施形態では以下の効果を得ることができる。
（１）弁座５４ｅを、ビッカース硬度が１２８〜１３５の範囲内の値に設定されたアルミニウム合金によって形成した。これによれば、気泡の崩壊によって発生する衝撃波が弁座５４ｅに衝突したとしても、その衝突波の衝突圧によって弁座５４ｅが損傷してしまうことを抑制することができる。
【００４４】
（２）アルミニウム合金は、シリコン、銅及びマグネシウムを含み、シリコンの含有量は、３．５〜５重量％の範囲内の値に設定されている。これによれば、弁体６０の摩耗の抑制、及び弁座５４ｅの損傷の抑制を両立させることができる。
【００４５】
（３）アルミニウム合金は、シリコンと銅とが同程度の含有量であるとともに、マグネシウムはシリコン及び銅よりも含有量が少ない。これによれば、弁体６０の摩耗の抑制、及び弁座５４ｅの損傷の抑制の両立に最適な弁座５４ｅを形成することができる。
【００４６】
（４）弁座５４ｅをバルブハウジング５１と一体形成し、バルブハウジング５１をアルミニウム合金によって形成した。これによれば、弁座５４ｅがバルブハウジング５１と別体で形成されている場合に比べると、容量制御弁５０の製造工程を簡素化させることができる。
【００４７】
（５）バルブハウジング５１（弁座５４ｅ）をアルミニウム合金により形成した。これによれば、例えば、バルブハウジング５１を真鍮により形成する場合に比べると、コストを削減させることができるとともに、容量制御弁５０を軽量化させることができる。
【００４８】
なお、上記実施形態は以下のように変更してもよい。
○  図５に示すように、弁座５４Ｅが、バルブハウジング５１とは別体で形成されていてもよい。弁座５４Ｅは、ビッカース硬度［ＨＶ］が１２８のアルミニウム合金によって形成されている。アルミニウム合金は、シリコン（Ｓｉ）、銅（Ｃｕ）及びマグネシウム（Ｍｇ）を含むものである。シリコンの含有量は４．５重量％である。銅の含有量は４．４重量％である。マグネシウムの含有量は０．６重量％である。
【００４９】
○  実施形態において、アルミニウム合金のビッカース硬度は、１２８〜１３５の範囲内の値に設定されていればよい。
○  実施形態において、アルミニウム合金において、シリコンの含有量は、３．５〜５重量％の範囲内の値に設定されていればよい。
【００５０】
○  実施形態において、弁体６０がステンレス以外の材料により形成されていてもよい。
○  実施形態において、弁体６０は、クランク室１５と吸入室３１とを接続する接続通路としての排出通路の開度を調整するものであってもよい。そして、弁体６０によって排出通路の開度が調整されることで、クランク室１５から吸入室３１へ排出される冷媒の量が調節されて、クランク室１５の圧力が制御されるようにしてもよい。
【００５１】
次に、上記実施形態及び別例から把握できる技術的思想について以下に追記する。
（イ）前記弁体はステンレスにより形成されている。
（ロ）斜板に係留されたピストンが前記斜板の傾角に応じたストロークで往復動するとともに、前記斜板の傾角を変更させるために制御圧室の圧力を制御する容量制御弁を備えた可変容量型斜板式圧縮機において、前記容量制御弁は、電磁ソレノイドによって駆動される駆動力伝達体と、前記駆動力伝達体に設けられるとともに前記制御圧室と吐出圧領域又は吸入圧領域とを接続する接続通路の開度を調整する弁体と、前記弁体が着座する弁座と、を有し、前記弁座は、ビッカース硬度が１２８〜１３５の範囲内の値に設定されたアルミニウム合金によって形成されていることを特徴とする可変容量型斜板式圧縮機。
【符号の説明】
【００５２】
１０…可変容量型斜板式圧縮機、１５…制御圧室として機能するクランク室、２２…斜板、２６…ピストン、３０…吐出圧領域である吐出室、３１…吸入圧領域である吸入室、５０…容量制御弁、５１…バルブハウジング、５２…電磁ソレノイド、５４ｅ，５４Ｅ…弁座、５９…駆動力伝達体、６０…弁体、７０…接続通路である供給通路。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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