(57)【要約】      （修正有）【課題】材料強度を低下させることなく、優れたリベット成形性を有する缶蓋用アルミニウム合金板を提供する。【解決手段】Ｍｇ：３．８〜５．５質量％、Ｆｅ：０．１〜０．５質量％、Ｓｉ：０．０５〜０．３質量％、Ｍｎ：０．０１〜０．６質量％、Ｃｕ：０．３質量％以下を含有し、残部がＡｌ及び不可避不純物からなる缶蓋用アルミニウム合金板。円相当直径が１０〜３００ｎｍの金属間化合物の数密度を８０個／μｍ３以下とし、円相当直径が３００ｎｍを超える金属間化合物の面積率を０．３〜２．０％の範囲とする。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｍｇ：３．８〜５．５質量％、Ｆｅ：０．１〜０．５質量％、Ｓｉ：０．０５〜０．３質量％、Ｍｎ：０．０１〜０．６質量％、Ｃｕ：０．３質量％以下を含有し、残部がＡｌ及び不可避不純物からなるアルミニウム合金板であって、円相当直径が１０ｎｍ以上３００ｎｍ以下の金属間化合物の数密度が８０個／μｍ３以下で、円相当直径が３００ｎｍを超える金属間化合物の面積率が０．３％以上２．０％以下であることを特徴とする缶蓋用アルミニウム合金板。
【請求項２】
円相当直径が１０ｎｍ以上３００ｎｍ以下の金属間化合物の数密度が６０個／μｍ３以下であることを特徴とする請求項１に記載された缶蓋用アルミニウム合金板。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、缶蓋用アルミニウム合金板に関し、特に材料強度とリベット成形性のバランスのよいイージーオープン缶蓋用アルミニウム合金板に関する。
【背景技術】
【０００２】
缶蓋用アルミニウム合金板に求められる特性として、蓋加工に耐える成形性、飲料充填後内圧に耐える耐圧強度、及び正常かつ簡単に開けるための開缶性が挙げられる。
一方、近年、低コスト化の観点から、缶蓋用アルミニウム合金板の薄肉化が求められている。しかし、アルミニウム合金板を薄肉化すると缶蓋の耐圧強度が低下する。缶蓋の耐圧強度の低下を抑制する方法の１つとして、アルミニウム合金自体を高強度化することが考えられるが、高強度化に伴って成形性が低下するという問題が生じる。このため、缶蓋用アルミニウム合金板を薄肉化するには、強度と成形性のバランスを向上させることが必要である。
【０００３】
缶蓋用アルミニウム合金板（缶蓋用Ａｌ−Ｍｇ系合金板）の材料強度を保ったまま成形性を向上させる技術の１つとして、金属間化合物の粒径を制御することが行われてきた。例えば特許文献１には、直径５０μｍの視野内に存在する直径３μｍ以上の金属間化合物の粒子数と、０．２ｍｍ２内に存在する直径１μｍ以上の金属間化合物の粒子数をそれぞれ規定した缶蓋用アルミニウム合金板が記載されている。特許文献２には、１ｍｍ２内に存在する長さが１μｍ以上の金属間化合物の粒子数を規定した缶蓋用アルミニウム合金板が記載されている。特許文献３には、１ｍｍ２内に存在する円相当径０．７μｍ以上の金属間化合物の粒子数を規定した缶蓋用アルミニウム合金板が記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開平０５−３０２１３９公報
【特許文献２】特開２００２−１０５５７４号公報
【特許文献３】特開２００７−２７７６９４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
特許文献１〜３に記載されたサイズ（円相当直径が０．７μｍ以上）の金属間化合物は、リベット成形時に割れの起点となる。このため、特許文献１〜３に記載されているように、このサイズの金属間化合物の単位面積当たりの粒子数を少なくしたり、面積率を小さくしたりすることで、リベット成形時に発生する割れを抑制することができる。
しかし、リベット成形時に割れが発生していなくても、くびれが発生していると、ステイク（タブを蓋に付けるためにリベット部をたたいてつぶす加工）時に割れが発生する可能性がある。そして、従来の技術ではリベット成形時のくびれまで制御できておらず、くびれを抑制したより良いリベット成形性が求められている。
【０００６】
本発明は、材料強度を低下させることなく、優れたリベット成形性を有する缶蓋用アルミニウム合金板を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
Ａｌ−Ｍｇ系合金は、変形が進むとマイクロバンドが形成され、このマイクロバンドが発達してくびれが生じると一般に考えられている。本発明者らは、マイクロバンドの起点がサブミクロンサイズの金属間化合物であると推測し、従来制御していたサイズ（円相当直径が０．７μｍ以上）よりも小さいサイズの金属間化合物について、その分布状態を制御することで、くびれの発生を抑制しようと考えた。その考えを基に、本発明者らは実験・検討を重ねた結果、サブミクロンサイズの金属間化合物の最適な分布状態を見出し、本発明をなすに至った。
【０００８】
本発明に係る缶蓋用アルミニウム合金板は、Ｍｇ：３．８〜５．５質量％、Ｆｅ：０．１〜０．５質量％、Ｓｉ：０．０５〜０．３質量％、Ｍｎ：０．０１〜０．６質量％、Ｃｕ：０．３質量％以下を含有し、残部がＡｌ及び不可避不純物からなり、円相当直径が１０ｎｍ以上３００ｎｍ以下の金属間化合物の数密度が８０個／μｍ３以下で、円相当直径が３００ｎｍを超える金属間化合物の面積率が０．３％以上２．０％以下であることを特徴とする。上記缶蓋用アルミニウム合金板において、円相当直径が１０ｎｍ以上３００ｎｍ以下の金属間化合物の数密度は６０個／μｍ３以下であることが好ましい。
【発明の効果】
【０００９】
これまでの蓋材用アルミニウム合金板は、高強度化するとリベット成形性が低下し、逆に優れたリベット成形性を得るには、材料強度を低下させる必要があった。一方、本発明に係る蓋材用アルミニウム合金板は、高い材料強度を有するにも関わらず、優れたリベット成形性を有する。本発明によれば、缶蓋用アルミニウム合金板を薄肉化した場合でも、飲料充填後の耐圧強度に不足がなく、リベット成形性及び開缶性にも優れた缶蓋用アルミニウム合金板を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】アルミニウム合金板からなる缶蓋の平面図である。
【図２】開缶性の評価時に使用する缶蓋のスコアの断面図である。
【図３】開缶性の評価時に使用する開缶荷重測定機の概要図である。図３（ａ）は開缶荷重測定機の斜視図である。図３（ｂ）は開缶荷重測定機の測定時の缶蓋付近の断面模式図である。図３（ｃ）は開缶荷重測定機に缶蓋を設置するときの缶蓋の向きを示す正面模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
以下、本発明に係る缶蓋用アルミニウム合金板及びその製造方法について、詳細に説明する。
（アルミニウム合金の成分組成）
Ｍｇ：３．８〜５．５質量％
Ｍｇは、アルミニウム合金板の強度を向上させる効果がある。しかし、Ｍｇの含有量が３．８質量％未満の場合、アルミニウム合金板の強度が不十分であり、缶蓋に成形したときの耐圧強度が不足する。一方、Ｍｇの含有量が５．５質量％を超える場合、アルミニウム合金板の強度が過剰となり、リベット成形性が低下する。従って、Ｍｇの含有量は３．８〜５．５質量％とする。
【００１２】
Ｆｅ：０．１〜０．５質量％
Ｆｅは、アルミニウム合金板中にＡｌ−Ｆｅ（−Ｍｎ）系、Ａｌ−Ｆｅ（−Ｍｎ）−Ｓｉ系金属間化合物を形成し、缶蓋に成形したときのスコア部の引裂き性を高め、開缶性を向上させる効果がある。しかし、Ｆｅの含有量が０．１質量％未満の場合、スコア部の引裂き性が向上せず、開缶時にスコア脱線（開缶時にスコア部以外に亀裂が伝播すること）や開缶力の増大によるタブ折れといった開缶不良が生じ易くなる。一方、Ｆｅの含有量が０．５質量％を超える場合、アルミニウム合金板中の３００ｎｍを超える金属間化合物の面積率が所定の範囲よりも大きくなり、リベット成形性が低下する。従って、Ｆｅの含有量は０．１〜０．５質量％とする。
【００１３】
Ｓｉ：０．０５〜０．３質量％
Ｓｉは、アルミニウム合金板中にＭｇ−Ｓｉ系、Ａｌ−Ｆｅ（−Ｍｎ）系、Ａｌ−Ｆｅ（−Ｍｎ）−Ｓｉ系金属間化合物を形成し、缶蓋に成形したときのスコア部の引裂き性を高め、開缶性を向上させる効果がある。しかし、Ｓｉの含有量が０．０５質量％未満の場合、Ｆｅと同様に開缶性が向上しない。また、アルミニウム合金板の原材料に使用できるスクラップ量が減少し、またアルミニウム地金の必要純度が高くなるため、コストが増大する。一方、Ｓｉの含有量が０．３質量％を超える場合、アルミニウム合金板中の３００ｎｍを超える金属間化合物の面積率が所定の範囲よりも大きくなり、リベット成形性が低下する。従って、Ｓｉの含有量は０．０５〜０．３質量％とする。
【００１４】
Ｍｎ：０．０１〜０．６質量％
Ｍｎは、アルミニウム合金板の強度を向上させる効果があるとともに、アルミニウム合金板中にＡｌ−Ｆｅ−Ｍｎ系、Ａｌ−Ｆｅ−Ｍｎ−Ｓｉ系金属間化合物を形成させ、缶蓋に成形したときのスコア部の引裂き性を高め、開缶性を向上させる効果がある。しかし、Ｍｎの含有量が０．０１質量％未満の場合、アルミニウム合金板の強度向上効果や缶蓋に成形したときの開缶性向上効果が得られない。一方、Ｍｎの含有量が０．６質量％を超える場合、アルミニウム合金板中の３００ｎｍを超える金属間化合物の面積率が所定の範囲よりも大きくなり、リベット成形性が低下する。従って、Ｍｎの含有量は０．０１〜０．６質量％とする。
【００１５】
Ｃｕ：０．３質量％以下
Ｃｕは、アルミニウム合金板の強度を向上させる効果がある。しかし、Ｃｕの含有量が０．３質量％を超える場合、アルミニウム合金板の強度が過剰となり、リベット成形性が低下する。従って、Ｃｕの含有量は０．３質量％以下とする。
【００１６】
不可避不純物
本発明に係るアルミニウム合金は、前記添加成分以外に残部Ａｌと不可避不純物を含有する。不可避不純物は、Ｃｒが０．３質量％以下、Ｚｎが０．３質量％以下、Ｔｉが０．１質量％以下、Ｚｒが０．１質量％以下、Ｂが０．１質量％以下、その他の元素が各々０．０５質量％以下の範囲内で許容される。不可避不純物の含有量がこの範囲内であれば、本発明に係るアルミニウム合金板の特性に影響しない。
【００１７】
（アルミニウム合金板中の金属間化合物）
アルミニウム合金板中に、円相当直径が３００ｎｍを超える金属間化合物を適度に分布させることにより、アルミニウム合金板を缶蓋に成形したときのスコア部の引裂き性を高め、開缶性を向上させる効果が得られる。アルミニウム合金板の板表面において、円相当直径が３００ｎｍを超える金属間化合物の面積率が０．３％よりも小さい場合、スコア部の引裂き性が低下し、開缶性が悪化する。一方、板表面において、円相当直径が３００ｎｍを超える金属間化合物の面積率が２．０％を超える場合、リベット成形の際に金属間化合物によって亀裂が発生し、かつ伝播し易くなり、成形性が低下する。従って、円相当直径が３００ｎｍを超える金属間化合物の面積率は０．３％以上２．０％以下とする。この面積率の上限は好ましくは１．０％であり、下限は好ましくは０．４％である。
【００１８】
一方、サブミクロンサイズの金属間化合物のうち、円相当直径が１０ｎｍ以上３００ｎｍ以下の金属間化合物は、リベット成形の際にマイクロバンドの起点となり、そのマイクロバンドが発達してくびれとなる。円相当直径が１０ｎｍ以上３００ｎｍ以下の金属間化合物の数密度が８０個／μｍ３を超えると、リベット成形時に多量にマイクロバンドが発生し、発達しやすくなりくびれが発生する。従って、円相当直径が１０ｎｍ以上３００ｎｍ以下の金属間化合物の数密度は８０個／μｍ３以下とする。円相当直径が１０ｎｍ以上３００ｎｍ以下の金属間化合物の数密度は少ないほどよく、好ましくは６０個／μｍ３以下とする。
【００１９】
（アルミニウム合金板の製造方法）
本発明に係るアルミニウム合金板は、鋳造、均質化熱処理、熱間圧延、１次冷間圧延、中間焼鈍、２次冷間圧延の工程で製造することができる。鋳造、均質化熱処理、熱間圧延、中間焼鈍等では、Ａｌ−（Ｆｅ，Ｍｎ）系とＭｇ２Ｓｉの金属間化合物が生成し、冷間圧延後の巻き取りによる自己焼鈍や焼付塗装焼鈍では、Ａｌ−Ｃｕ−Ｍｇなどの析出物が生成する。自己焼鈍や焼付塗装焼鈍で生成する析出物のサイズは数ｎｍであり、リベット成形時の割れやマイクロバンドの起点にはならないと考えられる。従って、金属間化合物のサイズと数密度及び面積率を上記特定の範囲内に制御し、優れた開缶性と、強度とリベット成形性のバランスの向上を発現させるには、中間焼鈍までの工程が重要となる。
本発明に係るアルミニウム合金板の製造方法は、特に均質化熱処理を４００℃〜５５０℃の温度範囲で１〜１０時間保持する点、及び中間焼鈍を連続して２回行う点に特徴がある。以下、各工程について説明する。
【００２０】
まず、ＤＣ鋳造法等の公知の半連続鋳造法によりアルミニウム合金を鋳造する。
次に、鋳塊表層の不均一な組織となる領域を面削にて除去した後、均質化熱処理を施す。均質化熱処理は４００〜５５０℃の温度範囲で１〜１０時間保持する。均質化熱処理温度が４００℃未満の場合又は保持時間が１時間未満の場合、円相当直径が３００ｎｍを超える金属間化合物の面積率が所定の範囲よりも小さくなり、開缶性が低下する。また、均質化熱処理温度が５５０℃を超える場合、熱間圧延時にバーニングが生じる。また、保持時間が１０時間を超える場合、生産性が低下する。
均質化熱処理後、冷却することなく続けて熱間圧延を行い、好ましくは３００℃以上で熱間圧延を終了する。作製された熱間圧延材は再結晶組織となる。
【００２１】
前記熱間圧延板を、総圧延率５０〜８０％で冷間圧延（１次冷間圧延）する。総圧延率が５０％未満の場合、圧延による蓄積歪みが不足し、次工程の中間焼鈍にて再結晶粒径が大きくなり、リベット成形性を含む成形性が悪くなってしまう。一方、総圧延率が８０％を超える場合、圧延パス数が多くなり生産性が低下する。
【００２２】
次に、前記冷間圧延板を中間焼鈍して再結晶させるとともに、３００ｎｍ以下の金属間化合物の数密度を減少させる。この中間焼鈍は連続して２回行う。１回目の中間焼鈍は、材料温度３８０℃〜５５０℃の範囲、保持時間が１０分以内の条件で行い、室温まで冷却後、再加熱して２回目の中間焼鈍を行う。２回目の中間焼鈍は、同じく材料温度３８０℃〜５５０℃の範囲、保持時間が１０分以内の条件で行う。２回目の中間焼鈍後の冷却速度は１００℃／ｍｉｎ以上とする。中間焼鈍の保持温度が３８０℃未満の場合、円相当直径が１０〜３００ｎｍの金属間化合物の数密度が所定の範囲より大きくなり、リベット成形性が低下する。保持温度が５５０℃を超える場合、又は保持時間が１０分間を超える場合、金属間化合物を減少させる効果が飽和し、コストが高くなってしまう。また、中間焼鈍の回数が１回の場合、又は２回目の冷却速度が１００℃／ｍｉｎ未満の場合、円相当直径が１０〜３００ｎｍの金属間化合物の数密度が所定の範囲より大きくなり、リベット成形性が低下する。
【００２３】
続いて、前記焼鈍した冷間圧延板を、総圧延率を５０〜８５％で再度冷間圧延（２次冷間圧延）する。総圧延率が５０％未満の場合、圧延による加工硬化が小さく強度が低下し、缶蓋へ成形したときの耐圧強度が不足する。一方、総圧延率が８５％を超える場合、缶蓋用アルミニウム合金板の強度が高くなり過ぎ、リベット成形性を含む製品板の成形性が低下する。従って、総圧延率は５０〜８５％とする。
【００２４】
以上の工程で製造した缶蓋用アルミニウム合金板は、クロメート系やジルコン系などの表面処理を施し、エポキシ系樹脂や塩ビゾル系、ポリエルテル系などの有機塗料を塗布し、ＰＭＴ（Ｐｅａｋ  Ｍｅｔａｌ  Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ：メタル到達温度）が２３０〜２８０℃程度で焼付け処理された後、缶蓋へと成形される。
【実施例】
【００２５】
以下、本発明の効果を確認した実施例を、本発明の要件を満たさない比較例と対比して具体的に説明する。なお、本発明はこの実施例に限定されるものではない。
表１に示すアルミニウム合金（Ｎｏ．３２を除く）を半連続鋳造法（ＤＣ）にて鋳造し、鋳塊表層を面削してスラブを作製した。このスラブに均質化熱処理を施した後、熱間圧延を行って熱間圧延板とし、この熱間圧延板に対し、１次冷間圧延（圧延率７０％）、中間焼鈍、２次冷間圧延（圧延率７９％）を順次行い、板厚０．２１５ｍｍの缶蓋用アルミニウム合金板を作製した。ただし、Ｎｏ．３３のアルミニウム合金は、熱間圧延後、１次冷間圧延のみ（圧延率９３％）を行い、中間焼鈍を行わなかった。また、Ｎｏ．３２のアルミニウム合金は、特許文献１の発明を模擬するために連続鋳造法（ＣＣ）にて鋳造し、連続鋳造板を均質化処理せず１次冷間圧延（圧延率７０％）、中間焼鈍、２次冷間圧延（圧延率７９％）を順次行い、板厚０．２１５ｍｍの缶蓋用アルミニウム合金板を作製した。均質化熱処理及び中間焼鈍条件を表１，２に示す。
【００２６】
【表１】
2015151596.tif 000002
【００２７】
【表２】
2015151596.tif 000003
【００２８】
製造したＮｏ．１〜３３のアルミニウム合金板を供試材とし、円相当直径が１０ｎｍ以上３００ｎｍ以下の金属間化合物の数密度、円相当直径が３００ｎｍを超える金属間化合物の面積率、０．２％耐力、リベット成形性及び開缶荷重を、以下に示す要領で測定した。その結果を表２に示す。
【００２９】
（円相当直径が１０ｎｍ〜３００ｎｍの金属間化合物の数密度）
アルミニウム合金板の表面を機械研磨して、厚さ０．１ｍｍとした後、ツインジェット式電解研磨法にて厚さ１００ｎｍの薄膜にし、この薄膜を透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）にて、５０万倍で４視野撮影した。透明のフィルムに撮影画像から金属間化合物のみを転写し、画像解析ソフトＩｍａｇｅ−Ｐｒｏ  Ｐｌｕｓを用いて撮影範囲内の金属間化合物の数とそれぞれの粒子面積を測定し、前記粒子面積より円相当直径を求め、円相当直径が１０ｎｍ以上３００ｎｍ以下の粒子の数密度を求めた。
【００３０】
（円相当直径が３００ｎｍを超える金属間化合物の面積率）
アルミニウム合金板の圧延方向平行断面をバフ研磨により鏡面とし、この鏡面化された面において、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）にて、加速電圧１５ｋＶで倍率５００倍の組成像（ＣＯＭＰＯ像）を２０視野（合計面積０．７５ｍｍ２以上）撮影した。この組成像のうち、母相より白いコントラストで得られる粒子をＡｌ−Ｆｅ（−Ｍｎ）系、Ａｌ−Ｆｅ（−Ｍｎ）−Ｓｉ系金属間化合物とみなし、黒いコントラストで得られる粒子をＭｇ−Ｓｉ系金属間化合物とみなした。この組成像から、画像処理により円相当直径３００ｎｍを超える金属間化合物の面積率（撮影面積に対する百分率）を算出した。
【００３１】
（０．２％耐力）
アルミニウム合金板に対し、塗装・焼付け工程を模擬したオイルバスによる２５５℃×２０秒の熱処理を施した後、引張方向が圧延方向と平行になるようにＪＩＳ−５号引張試験片を作製した。この試験片を用い、ＪＩＳ−Ｚ２２４１に準じて引張試験を行い、０．２％耐力を求めた。０．２％耐力の適正範囲は３００ＭＰａ以上であり、この範囲であれば、薄肉化された缶蓋であっても耐圧強度を満足する。
【００３２】
（リベット成形性）
リベット成形工程は、缶蓋中央部を張り出させるバブル成形工程と、張出部（バブル）を１〜３工程で縮径しつつ急峻な突起とするボタン成形工程と、突起（ボタン）にタブを組付けた後に前記突起を押し潰してタブをかしめるステイク工程とで構成される。タブを正常に固定するためには、ステイク後のリベット径の大きさを確保する必要があり、そのため、ボタン成形工程終了後の突起（ボタン）高さを十分に高く成形できるアルミニウム合金板が求められる。
ここでは、バブル工程を模擬した試験にてリベット成形性を評価した。すなわち、アルミニウム合金板に対し、塗装・焼付け工程を模擬したオイルバスによる２５５℃×２０秒の熱処理を施した後、φ６ｍｍの微小張出試験を行い、くびれや割れが発生しない限界張出高さを求めた。限界張出高さの適正範囲は１．４５ｍｍ以上とした。アルミニウム合金板の限界張出高さが１．４５ｍｍ以上であれば、実成形時に十分な高さのボタンを成形することができる。
【００３３】
（開缶荷重）
アルミニウム合金板について、塗装・焼付け工程を模擬したオイルバスによる２５５℃×２０秒の熱処理を施した後、２０４径フルフォーム・エンド金型にてシェル成型、コンバージョン成形、タブのステイクを行った後に、開缶試験を行った。図１は、開缶試験に用いた缶蓋の平面図である。図２は、開缶試験に用いた缶蓋のスコア３の断面図である。図３は、開缶時の荷重を測定する開缶荷重測定機の概要図である。図３（ａ）は開缶荷重測定機５の斜視図である。図３（ｂ）は開缶荷重測定機５の測定時の缶蓋１付近の断面模式図である。図３（ｃ）は開缶荷重測定機５に缶蓋１を設置するときの缶蓋１の向きを示す正面模式図である。缶蓋１をスコア３に対してタブ４が上方となるように、開缶荷重測定機５に缶蓋１を設置する（図３（ｃ））。缶蓋１のタブ４に掛止具６を引っ掛けて、掛止部７とする（図３（ｂ））。掛止具６を水平方向へ引っ張って３Ｎの引張荷重を負荷し、その状態で掛止具６を静止させた後、缶蓋１をＸ方向に回転させた。ロードセルにて荷重を測定し、最も高い荷重を開缶荷重とした。開缶荷重の適正範囲は２５Ｎ以下とした。なお、前記微小張出試験で限界張出高さが１．４５ｍｍ未満のアルミニウム合金については、必要な突起（ボタン）高さが得られずタブを正常に付けることができないため、開缶荷重を測定する試験を行わなかった。
【００３４】
表１，２に示すように、成分組成、円相当直径が１０ｎｍ〜３００ｎｍの金属間化合物の数密度（以下、１０ｎｍ〜３００ｎｍの金属間化合物の数密度という）、及び円相当直径が３００ｎｍを超える金属間化合物の面積率（以下、３００ｎｍ超の金属間化合物の面積率という）が本発明の規定範囲内のＮｏ．１〜１７（実施例）は、０．２％耐力及び開缶荷重が適正で、リベット成形性が優れる。従って、Ｎｏ．１〜１７のアルミニウム合金板は、肉厚が０．２１５ｍｍと薄いが、イージーオープン缶蓋用として好適に使用し得る。
【００３５】
一方、Ｎｏ．１８〜３３（比較例）は、成分組成、１０ｎｍ〜３００ｎｍの金属間化合物の数密度、及び３００ｎｍ超の金属間化合物の面積率のいずれかが本発明の規定範囲内でなく、下記のとおり、０．２％耐力、開缶荷重及びリベット成形性のいずれかが適正値を満たさない。
Ｎｏ．１８はＭｇ含有量が不足するため、０．２％耐力が低く、Ｎｏ．１９はＭｇ含有量が過剰なため、リベット成形性が劣る。
Ｎｏ．２０はＦｅ含有量が不足するため、３００ｎｍ超の金属間化合物の面積率が小さく開缶荷重が大きい。Ｎｏ．２１はＦｅ含有量が過剰なため、３００ｎｍ超の金属間化合物の面積率が大きくリベット成形性が劣る。
Ｎｏ．２２はＳｉ含有量が不足するため、３００ｎｍ超の金属間化合物の面積率が小さく開缶荷重が大きい。Ｎｏ．２３はＳｉ含有量が過剰なため、３００ｎｍ超の金属間化合物の面積率が大きくリベット成形性が劣る。
【００３６】
Ｎｏ．２４はＭｎ含有量が不足するため、０．２％耐力が低く、３００ｎｍ超の金属間化合物の面積率が小さく開缶荷重が大きい。Ｎｏ．２５はＭｎ含有量が過剰なため、３００ｎｍ超の金属間化合物の面積率が大きくリベット成形性が劣る。
Ｎｏ．２６はＣｕ含有量が過剰なため、リベット成形性が劣る。
Ｎｏ．２７は中間焼鈍の保持温度が低いため、１０ｎｍ〜３００ｎｍの金属間化合物の数密度が高くリベット成形性が劣る。Ｎｏ．２８は２回目の中間焼鈍後の冷却速度が小さいため、１０ｎｍ〜３００ｎｍの金属間化合物の数密度が高くリベット成形性が劣る。Ｎｏ．２９は中間焼鈍が１回だけのため、１０ｎｍ〜３００ｎｍの金属間化合物の数密度が高くリベット成形性が劣る。
【００３７】
Ｎｏ．３０は均質化処理の保持温度が低いため、３００ｎｍ超の金属間化合物の面積率が小さく開缶荷重が大きい。Ｎｏ．３１は均質化処理の保持時間が短いため、３００ｎｍ超の金属間化合物の面積率が小さく開缶荷重が大きい。Ｎｏ．３２は均質化処理を行っていないため、３００ｎｍ超の金属間化合物の面積率が小さく開缶荷重が大きい。
Ｎｏ．３３は中間焼鈍を行っていないため、１０ｎｍ〜３００ｎｍの金属間化合物の数密度が高くリベット成形性が劣る。
【符号の説明】
【００３８】
１  缶蓋
２  リベット部
３  スコア
４  タブ
５  開缶荷重測定機
６  掛止具
７  掛止部
【図１】
2015151596.tif 000004
【図２】
2015151596.tif 000005
【図３】
2015151596.tif 000006