(57)【要約】      （修正有）【課題】低コストかつ短期間に接着剤の漏出の有無を確認できる方法を提供する。【解決手段】接着剤４の漏出予測方法は、開口端２１１から接着剤４までの流路５１の長さｄ（ｍｍ）を取得するステップと、温度Ｔにおいて接着剤４の接続部３１側の端部に生じる圧縮応力ｐ(T)を数値解析に基づいて算出するステップと、温度Ｔにおける流路５１の断面積Ｓ(T)を数値解析に基づいて算出するステップと、温度Ｔにおける、熱処理を施された接着剤４の粘度μ(T)を準備するステップと、ｐ(T)、Ｓ(T)、μ(T)及び流路５１の長さｄの各値を用いて、式（１）により接着剤４の流量Ｑ(T)（ｍｍ3／ｓ）を算出するステップとを有する。そして、流量Ｑ(T)の値が０．０１９ｍｍ3／ｓ未満の場合に接着剤４がハウジング２から漏出しないと判定する。2015122162.tif 000011【選択図】図３
2015122162.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ハウジングと、該ハウジングに埋設された埋設部及び上記ハウジングの開口端から外方に突出した接続部を一体に備えた導電体と、上記埋設部と上記ハウジングとの間に存在する隙間の一部に配されると共に該隙間を封止する接着剤とを有する端子台が温度Ｔにｈ時間保持する熱処理を施された際の、上記開口端からの上記接着剤の漏出の有無を予測する方法であって、
上記開口端から上記接着剤に到達するまでの流路の長さｄ（ｍｍ）を設計図から取得するステップと、
上記温度Ｔにおいて上記接着剤の上記開口端側の端部に生じる圧縮応力ｐ(T)（Ｐａ）を数値解析に基づいて算出するステップと、
上記温度Ｔにおける上記流路の断面積Ｓ(T)（ｍｍ2）を数値解析に基づいて算出するステップと、
上記温度Ｔにおける、上記熱処理を施された上記接着剤の粘度μ(T)（Ｐａ・ｓ）の値を準備するステップと、
上記ｐ(T)の値、上記Ｓ(T)の値、上記μ(T)の値及び上記流路の長さｄ（ｍｍ）の値を用いて下記数式（１）により上記接着剤の流量Ｑ(T)（ｍｍ3／ｓ）を算出するステップとを有し、
上記流量Ｑ(T)の値が０．０１９ｍｍ3／ｓ未満である場合に上記接着剤が漏出しないと判定し、上記流量Ｑ(T)の値が０．０１９ｍｍ3／ｓ以上である場合に上記接着剤が漏出すると判定することを特徴とする、接着剤の漏出予測方法。
【数１】
2015122162.tif 000009
【請求項２】
ハウジングと、
該ハウジングに埋設された埋設部及び上記ハウジングの開口端から外方に突出した接続部を一体に備えた導電体と、
上記埋設部と上記ハウジングとの間に存在する隙間の一部に配されると共に該隙間を封止する接着剤とを有し、
使用が想定される最高温度をＴmax（℃）とし、
上記最高温度Ｔmaxにおいて想定される最長使用時間をｈmax（時間）とし、
上記開口端から上記接着剤に到達するまでの流路の長さをｄ（ｍｍ）とし、
上記最高温度Ｔmaxにおける上記開口端側の上記接着剤の端部に生じる圧縮応力の値をｐ(Tmax)（Ｐａ）とし、
上記最高温度Ｔmaxにおける上記流路の断面積をＳ(Tmax)（ｍｍ2）とし、
上記最高温度Ｔmaxにおける、上記最高温度Ｔmax℃でｈmax時間保持する熱処理を施された上記接着剤の粘度をμ(Tmax)（Ｐａ・ｓ）としたときに、
上記ｐ(Tmax)の値、上記Ｓ(Tmax)の値、上記μ(Tmax)の値及び上記ｄの値を用いて下記数式（２）より算出される上記接着剤の流量Ｑ(Tmax)（ｍｍ3／ｓ）が０．０１９ｍｍ3／ｓ未満となるように構成されていることを特徴とする端子台。
【数２】
2015122162.tif 000010
【請求項３】
自動車用ワイヤーハーネスを接続するための端子台であることを特徴とする請求項２に記載の端子台。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、端子台からの接着剤の漏出の有無を予測する方法及び該方法により接着剤の漏出が抑制できるよう設計された端子台に関する。
【背景技術】
【０００２】
例えば自動車用のワイヤーハーネス等の接続に用いられる端子台は、金属製の導電体とハウジングとを有しており、インサート成形により導電体がハウジングの樹脂部分に固定されているものがある。ハウジングの樹脂部分は、通常、金属と接着されにくいため、成形後に発生する樹脂のひけ等が原因となり、ハウジングと導電体との間には不可避的に隙間が形成される。一方、端子台は、導電体とハウジングとの間を液密に封止することを要求される場合がある。この場合には、通常、ハウジングと導電体との間に、上記隙間を液密に封止するための封止手段が設けられる。
【０００３】
例えば特許文献１には、インサート成形によって、金属製の導電体と樹脂製のコネクタハウジングとが一体に成形されたコネクタの例が開示されている。このコネクタは、導電体におけるコネクタハウジングに埋設される部分に、予めシール部が配設されている。そのため、インサート成形の際にハウジングの樹脂部分とシール部とが接着される。これにより、導電体とコネクタハウジングとの間の隙間が塞がれ、両者の間が液密に封止されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１３−４５５１０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
端子台のシール部には、一般に樹脂系の接着剤が用いられている。しかしながら、樹脂系の接着剤は使用中に熱劣化により粘度が低下するという問題を有している。そのため、端子台の使用期間が長期にわたる場合には、コネクタハウジングから接着剤が漏出することが懸念されている。
【０００６】
そこで、コネクタハウジングからの接着剤の漏出を抑制するために種々の検討が行われている。しかしながら、接着剤の漏出の有無を判定するためには、実際に試験体を作製した上で、試験体そのものを熱処理して漏出の有無を確認する以外の手法が無い。そのため、試作評価に要する時間を短縮することが困難であり、ひいては端子台の設計が長期化するという問題がある。
【０００７】
また、接着剤の漏出を抑制するためには、通常、コネクタハウジングの形状を最適化する手段が取られる。それ故、接着剤の漏出を抑制できるコネクタハウジングを得るためには、コネクタハウジングの形状を変化させた試験体を多数作成する必要がある。従って、試作に要するコストの低減には限界がある。
【０００８】
本発明は、かかる背景に鑑みてなされたものであり、低コストかつ短期間に接着剤の漏出の有無を確認できる方法を提供すると共に、当該方法により設計された接着剤の漏出しにくい端子台を提供しようとするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本願発明者らは、鋭意研究を重ねた結果、ハウジングと導電体との間の隙間内を流れる接着剤の流れをハーゲン・ポアズイユ流れとして取り扱うことにより、接着剤の漏出の有無を予測し得ることを見出した。また、本願発明者らは、上記隙間の実際の形状とは異なるにも関わらず、接着剤の流れのモデル式として円筒管内におけるハーゲン・ポアズイユ流れの式を採用できることを見出した。
【００１０】
すなわち、本発明の一態様は、ハウジングと、該ハウジングに埋設された埋設部及び上記ハウジングの開口端から外方に突出した接続部を一体に備えた導電体と、上記埋設部と上記ハウジングとの間に存在する隙間の一部に配されると共に該隙間を封止する接着剤とを有する端子台が温度Ｔにｈ時間保持する熱処理を施された際の、上記開口端からの上記接着剤の漏出の有無を予測する方法であって、
上記開口端から上記接着剤に到達するまでの流路の長さｄ（ｍｍ）を設計図から取得するステップと、
上記温度Ｔにおいて上記接着剤の上記開口端側の端部に生じる圧縮応力ｐ(T)（Ｐａ）を数値解析に基づいて算出するステップと、
上記温度Ｔにおける上記流路の断面積Ｓ(T)（ｍｍ2）を数値解析に基づいて算出するステップと、
上記温度Ｔにおける、上記熱処理を施された上記接着剤の粘度μ(T)（Ｐａ・ｓ）の値を準備するステップと、
上記ｐ(T)の値、上記Ｓ(T)の値、上記μ(T)の値及び上記流路の長さｄ（ｍｍ）の値を用いて下記数式（１）により上記接着剤の流量Ｑ(T)（ｍｍ3／ｓ）を算出するステップとを有し、
上記流量Ｑ(T)の値が０．０１９ｍｍ3／ｓ未満である場合に上記接着剤が漏出しないと判定し、上記流量Ｑ(T)の値が０．０１９ｍｍ3／ｓ以上である場合に上記接着剤が漏出すると判定することを特徴とする、接着剤の漏出予測方法にある。
【００１１】
【数１】
2015122162.tif 000003
【００１２】
また、本発明の他の態様は、ハウジングと、
該ハウジングに埋設された埋設部及び上記ハウジングの開口端から外方に突出した接続部を一体に備えた導電体と、
上記埋設部と上記ハウジングとの間に存在する隙間の一部に配されると共に該隙間を封止する接着剤とを有し、
使用が想定される最高温度をＴmax（℃）とし、
上記最高温度Ｔmaxにおいて想定される最長使用時間をｈmax（時間）とし、
上記開口端から上記接着剤に到達するまでの流路の長さをｄ（ｍｍ）とし、
上記最高温度Ｔmaxにおける上記開口端側の上記接着剤の端部に生じる圧縮応力の値をｐ(Tmax)（Ｐａ）とし、
上記最高温度Ｔmaxにおける上記流路の断面積をＳ(Tmax)（ｍｍ2）とし、
上記最高温度Ｔmaxにおける、上記最高温度Ｔmax℃でｈmax時間保持する熱処理を施された上記接着剤の粘度をμ(Tmax)（Ｐａ・ｓ）としたときに、
上記ｐ(Tmax)の値、上記Ｓ(Tmax)の値、上記μ(Tmax)の値及び上記ｄの値を用いて下記数式（２）より算出される上記接着剤の流量Ｑ(Tmax)（ｍｍ3／ｓ）が０．０１９ｍｍ3／ｓ未満となるように構成されていることを特徴とする端子台にある。
【００１３】
【数２】
2015122162.tif 000004
【発明の効果】
【００１４】
上記接着剤の漏出予測方法は、上記数式（１）を用いて上記流量Ｑ(T)の値を算出するために必要な値のうち、上記圧縮応力ｐ(T)及び上記断面積Ｓ(T)の２つの値を数値解析により算出するよう構成されている。また、上記流路の長さｄ（ｍｍ）の値は、設計図から取得される。
【００１５】
すなわち、上記数式（１）を用いて上記流量Ｑ(T)（ｍｍ3／ｓ）を算出するために必要な値のうち、実際に測定する必要がある値は、温度Ｔにｈ時間保持する上記熱処理を施された上記接着剤の粘度μ(T)（Ｐａ・ｓ）のみである。そして、上記粘度μ(T)の値は、予め上記熱処理を施された接着剤のみを用いて測定することができる。このように、上記接着剤の漏出予測方法は、ハウジング、導電体及び接着剤を備えた試験体を実際に作製することなく上記流量Ｑ(T)の値を算出することができるよう構成されている。
【００１６】
そして、上記接着剤の漏出予測方法は、上記数式（１）を用いて算出された上記流量Ｑ(T)の値が０．０１９ｍｍ3／ｓ未満である場合に上記接着剤は漏出しないと判定し、上記流量Ｑ(T)の値が０．０１９ｍｍ3／ｓ以上である場合に上記接着剤が漏出すると判定するよう構成されている。それ故、上記接着剤の漏出予測方法は、試験体を実際に作製することなく、接着剤の漏出の有無を予測することができる。
【００１７】
また、上記接着剤の漏出予測方法は、数値解析用モデルを変更することにより、ハウジングの形状や導電体の形状等を変更した場合の上記圧縮応力ｐ(T)の値及び上記断面積Ｓ(T)の値を算出することができる。そして、これらの値は、ハウジングの形状等を変更した試験体を実際に作製し、上記熱処理後における接着剤の漏出の有無を確認するために必要な時間に比べてより短時間で算出される。それ故、上記接着剤の漏出予測方法は、ハウジングの形状等を変更する場合の接着剤の漏出の有無を、従来よりも短期間に確認することができる。
【００１８】
また、上記接着剤の漏出予測方法を用いることにより、実際に試験体を作製する前に、接着剤の漏出抑制に有効なハウジングの形状等をある程度絞り込むことができる。そのため、上記接着剤の漏出予測方法は、試験体を作製する回数を容易に低減することができ、ひいては試作コストを容易に低減することができる。
【００１９】
このように、上記接着剤の漏出予測方法によれば、低コストかつ短期間に接着剤の漏出の有無を確認することができる。
【００２０】
また、上記端子台は、上記接着剤の漏出予測方法を適用することにより、上記最大温度Ｔmaxに上記最長使用時間ｈmax時間保持する熱処理が施された後に、上記接着剤が漏出しないように予め設計されている。すなわち、上記端子台は、想定される使用条件のうち、最も厳しい使用条件において接着剤が漏出しないように予め設計されている。それ故、上記端子台は、使用が想定される温度範囲及び期間内に接着剤の漏出がなく、優れた品質を有する。また、上記端子台は、上記接着剤の漏出予測方法に由来して設計期間の短縮及び試作コストの低減が容易なものとなり、ひいてはより安価に提供可能なものとなる。
【図面の簡単な説明】
【００２１】
【図１】実施例における、端子台の正面図。
【図２】実施例における、端子台の上面図。
【図３】図２のIII−III線矢視断面図。
【図４】図３における、接着剤近傍を拡大した断面図。
【図５】圧縮応力ｐ(T)の値の算出に用いる解析モデルの一例を示す説明図。
【図６】実施例における、導電体及び樹脂成形部が変形した状態の解析モデルの断面図（図３に相当する断面図）。
【図７】図６のVII−VII線矢視断面図。
【図８】実施例における、粘度μ(T)の測定結果の一例を示すグラフ。
【発明を実施するための形態】
【００２２】
上記接着剤の漏出予測方法の構成の例及び上記接着剤の漏出予測方法を適用する端子台の構成の例について説明する。なお、以下に説明する構成は一例であり、適宜変更することができる。
【００２３】
［端子台］
上記端子台は、例えば、以下のように構成される。端子台１は、図１〜図４に示すように、ハウジング２と、導電体３と、接着剤４とを有している。図３に示すように、導電体３は、ハウジング２に埋設された埋設部３２と、ハウジング２の開口端２１１から外方に突出した２箇所の接続部３１とを有している。また、接着剤４は、埋設部３２とハウジング２との間に存在する隙間５の一部に配され、隙間５を封止するよう構成されている。
【００２４】
図１〜図４に示すように、端子台１は、平板状のハウジング２と、ハウジング２を厚み方向に貫通する複数の導電体３とを有している。
【００２５】
図１及び図２に示すように、ハウジング２は熱可塑性樹脂よりなる樹脂成形部２１を有している。図１〜図３に示すように、導電体３は板状を呈しており、樹脂成形部２１を貫通すると共にインサート成形により樹脂成形部２１に固定されている。また、図３に示すように、導電体３は、樹脂成形部２１に埋設された埋設部３２の両端に接続部３１を有している。各々の接続部３１は、ワイヤーハーネス等を締結するための締結孔３１１及び締結ナット３１２を有している。
【００２６】
隙間５の一部には、導電体３と樹脂成形部２１との間を液密に封止する接着剤４が設けられている。隙間５における接着剤４と樹脂成形部２１の開口端２１１との間の領域は、接着剤４が漏出する際の流路５１となる。
【００２７】
［接着剤４の漏出予測方法］
接着剤４の漏出予測方法は、流路５１の長さｄ（ｍｍ）を設計図から取得するステップと、圧縮応力ｐ(T)の値及び断面積Ｓ(T)の値をそれぞれ数値解析に基づいて算出するステップと、粘度μ(T)の値を準備するステップと、流量Ｑ(T)の値を算出するステップとを有している。以下、各ステップの態様について説明する。
【００２８】
＜流路５１の長さｄの値の取得＞
流路５１の長さｄの値は、設計図から取得される値である。すなわち、流路５１の長さｄは、端子台１を作製した後、室温において測定される、接着剤４から樹脂成形部２１の開口端２１１までの距離と実質的に等しい。
【００２９】
＜圧縮応力ｐ(T)の値の算出＞
圧縮応力ｐ(T)の値の算出には、例えば図５に示すように、接着剤４が導電体３とハウジング２との間に密閉されていると仮定した解析モデル１０１が用いられる。つまり、圧縮応力ｐ(T)の値の算出に用いる解析モデル１０１は、導電体３と、導電体３上に配置された接着剤４と、接着剤４を覆うように配置されたハウジング２とを有している。また、導電体３とハウジング２との間に形成される隙間５はないものとし、隙間５に相当する領域５００にはハウジング２が配置されている。また、解析モデル１０１の初期状態における温度は２０℃に設定される。
【００３０】
解析モデル１０１におけるハウジング２、導電体３及び接着剤４の寸法は、設計図に従って設定される。ハウジング２等の寸法の一例を以下に示す。なお、図５には１／４対称性を有する２次元有限要素モデルの例を示したが、解析モデル１０１を３次元有限要素モデルとすることも可能である。
・ハウジング２の長さＬh：４．０ｍｍ
・ハウジング２の厚みＴh：３．０ｍｍ
・接着剤４の長さＬa：２．５ｍｍ
・接着剤４の厚みＴa：０．１ｍｍ
・導電体３の長さＬb：７．０ｍｍ
・導電体３の厚みＴb：０．８ｍｍ
【００３１】
解析モデル１０１を用いた数値解析は、例えば二次元有限要素モデルを用いた有限要素法や三次元有限要素モデルを用いた有限要素法等により行われる。数値解析においては、各部材の温度を初期状態（温度２０℃）から温度Ｔまで均一に上昇させる温度プロファイルが解析モデル１０１に負荷される。その結果、各部材の温度が温度Ｔとなった状態において、接着剤４の接続部３１側の端部４１（図５参照）に生じる圧縮応力の値がｐ(T)の値である。
【００３２】
＜断面積Ｓ(T)の値の算出＞
流路５１の断面積Ｓ(T)の値の算出には、ハウジング２及び導電体３からなる解析モデルが用いられる。解析モデルにおけるハウジング２及び導電体３の寸法は、設計図に従って設定される。また、初期状態における解析モデルの温度は２０℃に設定される。
【００３３】
流路５１の断面積Ｓ(T)の値を算出するステップにおいて、接着剤４は解析モデルから省略されていてもよい。接着剤４は、ハウジング２及び導電体３に比べて弾性率が低く、かつ、占有体積が少ないため、ハウジング２及び導電体３の変形に及ぼす影響が極めて小さい。それ故、解析モデルから接着剤４を省略することにより、計算精度を維持しつつ計算時間を短縮することができる。
【００３４】
断面積Ｓ(T)の値を算出するステップにおける数値解析は、例えば三次元有限要素モデルを用いた有限要素法等により行われる。数値解析においては、各部材の温度を初期状態（温度２０℃）から温度Ｔまで均一に上昇させる温度プロファイルが解析モデルに負荷される。その結果、各部材の温度が温度Ｔとなった状態における、ハウジング２及び導電体３の変形が数値解析により推定される。そして、ハウジング２及び導電体３が変形した状態の解析モデルに基づいて、流れ方向に垂直な断面における流路５１の断面積Ｓ(T)が算出される。なお、流れ方向とは、接着剤４が隙間５内をハウジング２の開口端２１１に向かって流れる方向をいう。
【００３５】
＜粘度μ(T)の値の準備＞
接着剤４の粘度μ(T)の値は、以下の手順により測定される。まず、接着剤４を厚さ２ｍｍのシート状に成形した試験片が作成される。得られた試験片は、加熱炉等を用いて温度Ｔにｈ時間保持する熱処理を施される。熱処理を施された試験片の温度Ｔにおける粘度μ(T)の値は、例えばレオメータ等の装置を用いて測定される。以上の測定を接着剤の種類及び熱処理の条件ごとに予め行うことにより、粘度μ(T)の値の準備が準備される。
【００３６】
＜流量Ｑ(T)の値の算出＞
上記数式（１）には、以上の各ステップにより得られた圧縮応力ｐ(T)の値、断面積Ｓ(T)の値、粘度μ(T)の値及び流路５１の長さｄ（図５参照）の値が代入される。その結果、流量Ｑ(T)の値が算出される。
【００３７】
ここで、数式（１）は、流路５１内を接着剤４が接続部３１側へ向けて流れる場合のモデル式である。上記数式（１）は、円筒管内を流れるハーゲン・ポアズイユ流れの式（下記数式（３））を以下のように変形することにより導出される。
【００３８】
【数３】
2015122162.tif 000005
【００３９】
なお、上記数式（３）において用いた記号の意味は以下の通りである。
Ｑ（ｍｍ3／ｓ）：円筒管内を流れる流体の流量
Ｒ（ｍｍ）：円筒管の半径
μ（Ｐａ・ｓ）：流体の粘度
ｐ1（Ｐａ）：円筒管の流入口における流体の圧力
ｐ2（Ｐａ）：円筒管の流出口における流体の圧力
【００４０】
まず、流れ方向に垂直な断面における流路５１の断面形状を円筒状と仮定する。すなわち、上記数式（３）における円筒管の断面積が、流路５１の断面積Ｓ(T)に等しいと仮定する。これにより、流路５１の断面積Ｓ(T)と円筒管の半径Ｒとの間に、Ｓ(T)＝πＲ2という関係が成立する。それ故、上記数式（３）内のＲ4が（Ｓ(T)/π）2に置き換えられる。
【００４１】
次に、上記円筒管における流入口と流出口との圧力差を意味する（ｐ1−ｐ2）が、接着剤４の圧縮応力ｐ(T)に等しいと近似する。端子台１は、通常、大気圧下で使用される。従って、接着剤４が流動していない状態においては、ｐ1及びｐ2はいずれも大気圧に等しい。
【００４２】
一方、端子台１が加熱されて接着剤４に熱膨張が生じると、接着剤４の接続部３１側の端部に、接続部３１側へ向かう応力（圧縮応力ｐ(T)）が生じる。接着剤４は、この応力により接続部３１側へ向けて流動すると考えられる。それ故、接着剤４が接続部３１側へ向けて流動している状態においては、ｐ1がｐ2よりも接着剤４の応力分だけ大きくなると考えられ、（ｐ1−ｐ2）が圧縮応力ｐ(T)に等しいと近似することができる。
【００４３】
以上により、円筒管内を流れるハーゲン・ポアズイユ流れの式（上記数式（３））から上記数式（１）を導出することができる。
【００４４】
接着剤４の漏出予測方法を適用する端子台１は、自動車用ワイヤーハーネスを接続するための端子台１として好適である。かかる用途に用いる端子台１には、汎用の端子台に比べて極めて高い品質が要求される。これに対し、端子台１は、接着剤４の漏出予測方法を適用することにより、優れた品質を有すると共に、設計に要する期間が短く、試作コストの低いものとなる。その結果、端子台１は、コストが安く、かつ、優れた品質を有するものとなる。
【実施例】
【００４５】
（実施例１）
上記接着剤の漏出予測方法の実施例について、図１〜図８を用いて説明する。図１〜図４に示すように、ハウジング２と、導電体３と、接着剤４とを有している。図３に示すように、導電体３は、ハウジング２に埋設された埋設部３２と、ハウジング２の開口端２１１から外方に突出した２箇所の接続部３１とを一体に有している。また、接着剤４は、埋設部３２とハウジング２との間に存在する隙間５の一部に配され、隙間５を封止するよう構成されている。
【００４６】
接着剤４の漏出予測方法は、開口端２１１から接着剤４に到達するまでの流路５１の長さｄ（ｍｍ）を設計図から取得するステップと、
温度Ｔにおいて接着剤４の開口端２１１側の端部４１に生じる圧縮応力ｐ(T)（Ｐａ）を数値解析に基づいて算出するステップと、
温度Ｔにおける流路５１の断面積Ｓ(T)（ｍｍ2）を数値解析に基づいて算出するステップと、
温度Ｔにｈ時間保持する熱処理を施された接着剤４の、温度Ｔにおける粘度μ(T)（Ｐａ・ｓ）を準備するステップと、
ｐ(T)の値、Ｓ(T)の値、μ(T)の値及び流路５１の長さｄ（ｍｍ）の値を用いて上記数式（１）により接着剤４の流量Ｑ(T)（ｍｍ3／ｓ）を算出するステップとを有している。
【００４７】
そして、接着剤４の漏出予測方法は、流量Ｑ(T)の値が０．０１９ｍｍ3／ｓ未満である場合に接着剤４が漏出しないと判定し、上記流量Ｑ(T)の値が０．０１９ｍｍ3／ｓ以上である場合に接着剤４が漏出すると判定するよう構成されている。以下、詳説する。
【００４８】
本例においては、表１に示すように、温度Ｔにｈ時間保持する熱処理が施された端子台１における接着剤４の漏出の有無の予測を、上記接着剤の漏出予測方法により行った。また、端子台１を実際に作製し、表１に示す条件で熱処理が施された後の接着剤４の漏出の有無を目視により確認した。
【００４９】
圧縮応力ｐ(T)（Ｐａ）を算出するステップにおいては、上述した解析モデル１０１を作成した。また、初期状態（温度２０℃）において、導電体３、樹脂成形部２１及び接着剤４は、互いに接触しており、接触面における摩擦係数が０となるように設定した。その他は上述した方法の通りである。
【００５０】
流路５１の断面積Ｓ(T)（ｍｍ2）を算出するステップにおいては、端子台１の設計図に基づいて３次元有限要素モデルを作成した。また、初期状態（温度２０℃）において、導電体３及び樹脂成形部２１は互いに接触しており、接触面における摩擦係数が０となるように設定した。また、接着剤４は、上記３次元有限要素モデルから省略した。その他は上述した方法の通りである。
【００５１】
図６及び図７に、導電体３及び樹脂成形部２１が変形した状態の上記３次元有限要素モデルの一例を示す。図６に示すように、導電体３及び樹脂成形部２１には、熱膨張係数の差や構造的な要因等によって湾曲等が生じることがある。この場合には、図６及び図７に示すように、導電体３と樹脂成形部２１との間の隙間５の形状が断面の位置によって変化することがある。そのため、本例において用いた断面積Ｓ(T)の値は、樹脂成形部２１の開口端２１１における流路５１の断面積の値とした。
【００５２】
接着剤４の粘度μ(T)（Ｐａ・ｓ）は、レオメータ（ティー・エイ・インスツルメント社製「ＡＲＥＳレオメータ」）を用いて、接着剤４の粘度を予め測定して準備した。レオメータの測定条件は以下の通りである。その他は上述した方法の通りである。
【００５３】
測定モード：ずりモード（Ａｕｔｏ  ｓｔｒａｉｎ制御）
昇温速度：３℃／分
測定周波数：１Ｈｚ
測定ジオメトリー：パラレルプレート  φ２５ｍｍ
測定雰囲気：窒素雰囲気
【００５４】
粘度測定結果の一例として、図８に、１５０℃に１０００時間保持する熱処理が施された接着剤４の粘度測定結果を示す。図８の縦軸は粘度μ(T)（Ｐａ・ｓ）の値であり、対数表示されている。また、図８の横軸は温度Ｔ（℃）の値である。例えば、１５０℃に１０００時間保持する熱処理が施された後の端子台１からの接着剤４の漏出の有無を予測しようとする場合には、図８において、温度Ｔが１５０℃であるときの粘度μ(T)の値（７５００Ｐａ・ｓ）を読み取り、この値を上記数式（１）に代入すればよい。
【００５５】
以上により得られた圧縮応力ｐ(T)の値、断面積Ｓ(T)の値、粘度μ(T)の値及び流路５１の長さｄの値を用いて流量Ｑ(T)の値を算出した。その結果を表１に示す。また、表１には、端子台１を実際に作製し、熱処理が施された後の接着剤４の漏出の有無を目視確認した結果を示した。
【００５６】
【表１】
2015122162.tif 000006
【００５７】
表１より知られるように、上記数式（１）により算出されたＱ(T)の値が０．０１９ｍｍ3／ｓ未満である熱処理条件においては、端子台１からの接着剤４の漏出は確認されなかった。一方、上記数式（１）により算出されたＱ(T)の値が０．０１９ｍｍ３／ｓ以上である熱処理条件においては、端子台１からの接着剤４の漏出が実際に確認された。
【００５８】
（実施例２）
本例は、実施例１における端子台１の形状を変更するとともに、接着剤４から接続部３１までの流路５１の長さｄを実施例１よりも大きい４．５ｍｍにした例である。それ以外は、実施例１と同様である。
【００５９】
表２に、本例において算出された圧縮応力ｐ(T)の値、断面積Ｓ(T)の値、粘度μ(T)の値、流路５１の長さｄの値及び流量Ｑ(T)の値を示した。また、表２には、端子台１を実際に作製し、熱処理が施された後の接着剤４の漏出の有無を目視確認した結果を示した。
【００６０】
【表２】
2015122162.tif 000007
【００６１】
表２より知られるように、上記数式（１）により算出されたＱ(T)の値が０．０１９ｍｍ3／ｓ未満である熱処理条件においては、端子台１からの接着剤４の漏出は確認されなかった。一方、上記数式（１）により算出されたＱ(T)の値が０．０１９ｍｍ3／ｓ以上である熱処理条件においては、端子台１からの接着剤４の漏出が実際に確認された。
【００６２】
（実施例３）
本例は、実施例１における端子台１の形状をさらに変更するとともに、接着剤４から接続部３１までの流路５１の長さｄを実施例２よりも大きい５．５ｍｍにした例である。それ以外は、実施例１と同様である。
【００６３】
表３に、本例において算出された圧縮応力ｐ(T)の値、断面積Ｓ(T)の値、粘度μ(T)の値、流路５１の長さｄの値及び流量Ｑ(T)の値を示した。また、表３には、端子台１を実際に作製し、熱処理が施された後の接着剤４の漏出の有無を目視確認した結果を示した。
【００６４】
【表３】
2015122162.tif 000008
【００６５】
表３より知られるように、上記数式（１）により算出されたＱ(T)の値が０．０１９ｍｍ3／ｓ未満である熱処理条件においては、端子台１からの接着剤４の漏出は確認されなかった。一方、上記数式（１）により算出されたＱ(T)の値が０．０１９ｍｍ3／ｓ以上である熱処理条件においては、端子台１からの接着剤４の漏出が実際に確認された。
【００６６】
実施例１〜実施例３に示したように、上記接着剤の漏出予測方法は、上記数式（１）により算出されたＱ(T)の値が０．０１９ｍｍ3／ｓ未満であれば、端子台１の形状等によらず接着剤４の漏出の有無を予測することができる。それ故、上記接着剤の漏出予測方法を用いることにより、実際に試験体を作製する前に、接着剤４の漏出抑制に有効なハウジング２の形状等をある程度絞り込むことができる。
【００６７】
その結果、上記接着剤の漏出予測方法によれば、低コストかつ短期間に接着剤４の漏出の有無を確認することができる。
【００６８】
そして、上記接着剤の漏出予測方法により、使用が想定される最高温度Ｔmaxにおける流量Ｑ(Tmax)の値が０．０１９ｍｍ3／ｓ未満となるように構成された端子台１は、想定される使用条件のうち、最も厳しい条件において接着剤が漏出しないように予め設計されたものとなる。従って、かかる構成を有する端子台１は、使用が想定される温度範囲及び期間内に接着剤４の漏出がなく、優れた品質を有する。また、端子台１は、上記接着剤の漏出予測方法に由来して設計期間の短縮及び試作コストの低減が容易なものとなり、ひいてはより安価に提供可能なものとなる。
【符号の説明】
【００６９】
１  端子台
２  ハウジング
２１１  開口端
３  導電体
３１  接続部
３２  埋設部
４  接着剤
５  隙間
５１  流路
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
2015122162.tif 000018
【図８】
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