(57)【要約】【課題】グリップ性能（特に、ウェットグリップ性能）、耐チッピング性能をバランス良く向上できる二輪車タイヤ用トレッドゴム組成物、及び該ゴム組成物をタイヤのトレッドに用いた二輪車タイヤを提供する。【解決手段】スチレンブタジエンゴムを含むゴム成分と、１つの粒子に対して隣接する粒子が３つ以上の粒子を分岐粒子Ｚとしたとき、分岐粒子Ｚを含む分岐粒子間Ｚ−Ｚの平均長Ｗ１が３０〜４００ｎｍのストラクチャーシリカとを含み、前記ゴム成分１００質量部に対して、前記ストラクチャーシリカを５〜５０質量部含む二輪車タイヤ用トレッドゴム組成物に関する。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
スチレンブタジエンゴムを含むゴム成分と、１つの粒子に対して隣接する粒子が３つ以上の粒子を分岐粒子Ｚとしたとき、分岐粒子Ｚを含む分岐粒子間Ｚ−Ｚの平均長Ｗ１が３０〜４００ｎｍのストラクチャーシリカとを含み、前記ゴム成分１００質量部に対して、前記ストラクチャーシリカを５〜５０質量部含む二輪車タイヤ用トレッドゴム組成物。
【請求項２】
スチレンブタジエンゴムを含むゴム成分と、シリカゾルとを混練して得られることを特徴とする二輪車タイヤ用トレッドゴム組成物。
【請求項３】
カーボンブラックを含む請求項１又は２記載の二輪車タイヤ用トレッドゴム組成物。
【請求項４】
前記ストラクチャーシリカが、平均一次粒子径をＤとしたとき、分岐粒子Ｚを含む分岐粒子間Ｚ−Ｚの平均アスペクト比Ｗ１／Ｄが３〜１００のものである請求項１又は３に記載の二輪車タイヤ用トレッドゴム組成物。
【請求項５】
前記ストラクチャーシリカの平均一次粒子径Ｄが５〜１０００ｎｍである請求項１、３又は４に記載の二輪車タイヤ用トレッドゴム組成物。
【請求項６】
シリカ１００質量部に対して、シランカップリング剤を１〜２０質量部含む請求項１〜５のいずれかに記載の二輪車タイヤ用トレッドゴム組成物。
【請求項７】
ゴム成分１００質量部に対して、カーボンブラックの含有量が３０〜２００質量部、シリカの含有量が５〜１００質量部、フィラーの合計含有量が５０〜２５０質量部である請求項１〜６のいずれかに記載の二輪車タイヤ用トレッドゴム組成物。
【請求項８】
請求項１〜７のいずれかに記載のゴム組成物を用いて作製したトレッドを有する二輪車タイヤ。
【請求項９】
モトクロス用タイヤである請求項８記載の二輪車タイヤ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、二輪車タイヤ用トレッドゴム組成物及びそれを用いて作製した二輪車タイヤに関する。
【背景技術】
【０００２】
二輪車タイヤに使用されるトレッド用ゴム組成物（二輪車タイヤ用トレッドゴム組成物）は、走行時におけるチッピング（部分的なゴムの剥離）の発生を抑制するため、高い機械的強度（耐チッピング性能）が求められる。更に、二輪車タイヤ用トレッドゴム組成物には、良好なグリップ性能（特に、ウェットグリップ性能）も要求される。
【０００３】
シリカを配合することにより、良好なグリップ性能（特に、ウェットグリップ性能）が得られる（例えば、特許文献１）。しかし、シリカを配合すると、ゴム組成物の機械的強度が低下し、耐チッピング性能が低下するという問題があった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１１−０８９０７８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明は、前記課題を解決し、グリップ性能（特に、ウェットグリップ性能）、耐チッピング性能をバランス良く向上できる二輪車タイヤ用トレッドゴム組成物、及び該ゴム組成物をタイヤのトレッドに用いた二輪車タイヤを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明は、スチレンブタジエンゴムを含むゴム成分と、１つの粒子に対して隣接する粒子が３つ以上の粒子を分岐粒子Ｚとしたとき、分岐粒子Ｚを含む分岐粒子間Ｚ−Ｚの平均長Ｗ１が３０〜４００ｎｍのストラクチャーシリカとを含み、上記ゴム成分１００質量部に対して、上記ストラクチャーシリカを５〜５０質量部含む二輪車タイヤ用トレッドゴム組成物に関する。
【０００７】
本発明はまた、スチレンブタジエンゴムを含むゴム成分と、シリカゾルとを混練して得られることを特徴とする二輪車タイヤ用トレッドゴム組成物に関する。
【０００８】
上記二輪車タイヤ用トレッドゴム組成物は、カーボンブラックを含むことが好ましい。
【０００９】
上記ストラクチャーシリカが、平均一次粒子径をＤとしたとき、分岐粒子Ｚを含む分岐粒子間Ｚ−Ｚの平均アスペクト比Ｗ１／Ｄが３〜１００のものであることが好ましい。
【００１０】
上記ストラクチャーシリカの平均一次粒子径Ｄが５〜１０００ｎｍであることが好ましい。
【００１１】
上記二輪車タイヤ用トレッドゴム組成物は、シリカ１００質量部に対して、シランカップリング剤を１〜２０質量部含むことが好ましい。
【００１２】
上記二輪車タイヤ用トレッドゴム組成物は、ゴム成分１００質量部に対して、カーボンブラックの含有量が３０〜２００質量部、シリカの含有量が５〜１００質量部、フィラーの合計含有量が５０〜２５０質量部であることが好ましい。
【００１３】
本発明はまた、上記ゴム組成物を用いて作製したトレッドを有する二輪車タイヤに関する。
【００１４】
上記二輪車タイヤは、モトクロス用タイヤであることが好ましい。
【発明の効果】
【００１５】
本発明によれば、スチレンブタジエンゴムを含むゴム成分と、特定のシリカとを含む二輪車タイヤ用トレッドゴム組成物であるので、グリップ性能（特に、ウェットグリップ性能）、耐チッピング性能をバランス良く向上でき、該ゴム組成物をタイヤのトレッドに使用することにより、上記性能に優れた二輪車タイヤを提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】分岐粒子Ｚについての概略模式図である。
【図２】シリカの平均一次粒子径Ｄ、分岐粒子Ｚを含む分岐粒子間Ｚ−Ｚの平均長（Ｗ１）、及び分岐粒子Ｚを含まない分岐粒子間Ｚ−Ｚの平均長（Ｗ２）についての概略模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
本発明の二輪車タイヤ用トレッドゴム組成物は、スチレンブタジエンゴムを含むゴム成分と、１つの粒子に対して隣接する粒子が３つ以上の粒子を分岐粒子Ｚとしたとき、分岐粒子Ｚを含む分岐粒子間Ｚ−Ｚの平均長Ｗ１が３０〜４００ｎｍのストラクチャーシリカ（直鎖シリカ）とを含み、前記ゴム成分１００質量部に対して、前記ストラクチャーシリカを５〜５０質量部含む。
【００１８】
従来の粒状シリカを配合したゴム組成物では、グリップ性能（特に、ウェットグリップ性能）を向上させることはできても、ゴム組成物の機械的強度が低下し、耐チッピング性能が低下するという問題があった。一方、上記ストラクチャーシリカを使用することで、シリカ粒子の凝集が生み出すオクルードラバー（シリカの凝集体に包み込まれ、歪むことができないゴム）が減少し、局所的な応力集中、すなわち、局所的な歪みが減少する。更に、上記ストラクチャーシリカは、急ブレーキや急カーブ時などのタイヤの高伸張時（高歪時）、タイヤのトレッド周方向に配向する。これにより、シリカを配合することにより得られる良好なグリップ性能（特に、ウェットグリップ性能）を維持しつつ、耐チッピング性能も向上でき、グリップ性能（特に、ウェットグリップ性能）、耐チッピング性能をバランス良く得られる。
【００１９】
本発明の上記ストラクチャーシリカを含むゴム組成物は、例えば、スチレンブタジエンゴムを含むゴム成分とシリカゾルとを混練して製造できる。
【００２０】
［ゴム成分］
本発明では、ゴム成分として、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）が使用される。これにより、良好なグリップ性能（特に、ウェットグリップ性能）、耐チッピング性能が得られる。
【００２１】
ＳＢＲとしては特に限定されず、乳化重合スチレンブタジエンゴム（Ｅ−ＳＢＲ）、溶液重合スチレンブタジエンゴム（Ｓ−ＳＢＲ）等、タイヤ工業において一般的なものを使用できる。なかでも、Ｅ−ＳＢＲが好ましい。
【００２２】
ゴム成分１００質量％中のＳＢＲの含有量は、好ましくは６０質量％以上、より好ましくは８０質量％以上であり、更に好ましくは１００質量％である。ＳＢＲの含有量が６０質量％未満であれば、充分なグリップ性能（特に、ウェットグリップ性能）、耐チッピング性能が得られないおそれがある。
【００２３】
本発明において、ＳＢＲ以外に使用できるゴム成分としては、例えば、天然ゴム（ＮＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）、アクリロニトリルブタジエンゴム（ＮＢＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）などのジエン系ゴムが挙げられる。これらのゴム成分は単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせてもよい。
【００２４】
（ストラクチャーシリカ（直鎖シリカ））
本発明で使用するストラクチャーシリカ（直鎖シリカ）は、１つの粒子に対して隣接する粒子が３つ以上の粒子（以下、分岐粒子Ｚとする）を有し、分岐粒子Ｚとそれに隣接する粒子により分岐構造が形成される。分岐粒子Ｚとは、分岐粒子の概略説明図である図１における粒子のうちの粒子Ｚであり、３個以上の他の粒子と隣接している。なお、ストラクチャーシリカとしては、分岐構造を有するもの（例えば図２）と有しないものが挙げられるが、分岐構造を有しないストラクチャーシリカは、すぐに凝集してしまうため、実質的に存在しない。
【００２５】
ストラクチャーシリカの分岐粒子Ｚを含む分岐粒子間Ｚ−Ｚの平均長（図２におけるＷ１）は、３０ｎｍ以上、好ましくは４０ｎｍ以上である。３０ｎｍ未満では、高伸長領域においてシリカの配向によるヒステリシスロスの増加効果が充分に得られず、充分なグリップ性能（特に、ウェットグリップ性能）が得られないおそれがある。また、Ｗ１は、４００ｎｍ以下、好ましくは２００ｎｍ以下、更に好ましくは１００ｎｍ以下である。４００ｎｍを超えると、硬くなり、充分なグリップ性能（特に、ウェットグリップ性能）が得られないおそれがある。
【００２６】
ストラクチャーシリカの平均一次粒子径（Ｄ、分岐粒子を含むストラクチャーシリカの概略説明図である図２参照）は、好ましくは５ｎｍ以上、より好ましくは７ｎｍ以上である。５ｎｍ未満では、充分な耐チッピング性能が得られないおそれがある。また、Ｄは、好ましくは１０００ｎｍ以下、より好ましくは１００ｎｍ以下、更に好ましくは１８ｎｍ以下である。１０００ｎｍを超えると、高伸長領域において応力が充分に増大せず、ヒステリシスロスが増大しないため、充分なグリップ性能（特に、ウェットグリップ性能）が得られないおそれがある。
【００２７】
ストラクチャーシリカの分岐粒子Ｚを含む分岐粒子間Ｚ−Ｚの平均アスペクト比（Ｗ１／Ｄ）は、好ましくは３以上、より好ましくは４以上である。３未満では、高伸長領域において応力が充分に増大せず、ヒステリシスロスが増大しないため、充分なグリップ性能（特に、ウェットグリップ性能）が得られないおそれがある。また、Ｗ１／Ｄは、好ましくは１００以下、より好ましくは３０以下である。Ｗ１／Ｄが１００を超えると、硬くなり、充分なグリップ性能（特に、ウェットグリップ性能）が得られないおそれがある。
【００２８】
なお、本発明では、シリカのＤ、Ｗ１及びＷ１／Ｄは、加硫ゴム組成物中に分散したシリカを透過型電子顕微鏡観察により測定することができる。例えば、図２において、粒子が真球とした場合には、Ｗ１／Ｄは５となる。
【００２９】
ストラクチャーシリカの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、５質量部以上、好ましくは１０質量部以上、より好ましくは２０質量部以上である。５質量部未満では、ストラクチャーシリカを配合した効果が充分に得られない傾向がある。また、ストラクチャーシリカの含有量は、５０質量部以下、好ましくは４０質量部以下、より好ましくは３０質量部以下である。５０質量部を超えると、ゴム組成物の剛性が高くなり、加工性及びグリップ性能（特に、ウェットグリップ性能）が悪化する傾向がある。
【００３０】
本発明では、ストラクチャーシリカと共に、従来からゴム組成物に配合されている粒状シリカを配合することが好ましい。これにより、グリップ性能（特に、ウェットグリップ性能）をより向上できる。粒状シリカとしては、例えば、乾式法シリカ（無水シリカ）、湿式法シリカ（含水シリカ）などが挙げられる。なかでも、シラノール基が多いという理由から、湿式法シリカが好ましい。
【００３１】
粒状シリカの窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）は、好ましくは４０ｍ２／ｇ以上、より好ましくは７０ｍ２／ｇ以上、更に好ましくは１１０ｍ２／ｇ以上である。４０ｍ２／ｇ未満であると、耐チッピング性能が低下する傾向がある。また、粒状シリカのＮ２ＳＡは、好ましくは２２０ｍ２／ｇ以下、より好ましくは２００ｍ２／ｇ以下である。２２０ｍ２／ｇを超えると、粒状シリカが分散しにくくなり、加工性が悪化するおそれがある。
なお、粒状シリカのＮ２ＳＡは、ＡＳＴＭ  Ｄ３０３７−９３に準じてＢＥＴ法で測定される値である。
【００３２】
シリカの含有量（ストラクチャーシリカと粒状シリカの合計含有量）は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは５質量部以上、より好ましくは１０質量部以上、更に好ましくは２０質量部以上である。５質量部未満では、充分なグリップ性能（特に、ウェットグリップ性能）、耐チッピング性能が得られないおそれがある。また、ストラクチャーシリカの含有量は、好ましくは１００質量部以下、より好ましくは８０質量部以下、更に好ましくは６０質量部以下である。１００質量部を超えると、ゴム組成物の剛性が高くなり、加工性及びグリップ性能（特に、ウェットグリップ性能）が悪化する傾向がある。
【００３３】
（シランカップリング剤）
本発明では、シリカ（ストラクチャーシリカ、使用する場合には粒状シリカも）とともに、シランカップリング剤を使用することが好ましい。シランカップリング剤としては特に限定されず、従来からタイヤ分野において汎用されているものを使用でき、例えば、スルフィド系、メルカプト系、ビニル系、アミノ系、グリシドキシ系、ニトロ系、クロロ系シランカップリング剤などが挙げられる。なかでも、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（２−トリエトキシシリルエチル）テトラスルフィド、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）ジスルフィド、ビス（２−トリエトキシシリルエチル）ジスルフィドなどのスルフィド系を好適に使用できる。なかでも、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィドが好ましい。これらのシランカップリング剤は単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
【００３４】
シランカップリング剤の含有量は、シリカ１００質量部に対して、好ましくは１質量部以上、より好ましくは２質量部以上である。シランカップリング剤の含有量が１質量部未満では、充分な耐チッピング性能が得られない傾向がある。また、シランカップリング剤の含有量は、シリカ１００質量部に対し、好ましくは２０質量部以下、より好ましくは１５質量部以下、更に好ましくは１２質量部以下である。シランカップリング剤の含有量が２０質量部を超えると、その含有量ほどのシランカップリング剤の配合効果が得られず、高コストになる傾向がある。
なお、シリカ１００質量部とは、ストラクチャーシリカと共に粒状シリカも使用する場合には両者の合計量を意味する。
【００３５】
（カーボンブラック）
本発明では、カーボンブラックを使用することが好ましい。これにより、良好な耐チッピング性能が得られる。
【００３６】
カーボンブラックの窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）は７０ｍ２／ｇ以上が好ましく、１２０ｍ２／ｇ以上がより好ましい。７０ｍ２／ｇ未満では、充分な補強性が得られず、充分な耐チッピング性能が得られないおそれがある。該Ｎ２ＳＡは、２００ｍ２／ｇ以下が好ましく、１６０ｍ２／ｇ以下がより好ましい。２００ｍ２／ｇを超えると、ウェットグリップ性能が低下する傾向がある。
なお、カーボンブラックのＮ２ＳＡは、ＪＩＳ  Ｋ  ６２１７−２：２００１によって求められる。
【００３７】
カーボンブラックのジブチルフタレート吸油量（ＤＢＰ）は、５０ｍｌ／１００ｇ以上が好ましく、１００ｍｌ／１００ｇ以上がより好ましい。５０ｍｌ／１００ｇ未満では、充分な補強性が得られず、充分な耐チッピング性能が得られないおそれがある。また、カーボンブラックのＤＢＰは、２００ｍｌ／１００ｇ以下が好ましく、１３５ｍｌ／１００ｇ以下がより好ましい。２００ｍｌ／１００ｇを超えると、ウェットグリップ性能が低下するおそれがある。
なお、カーボンブラックのＤＢＰは、ＪＩＳ  Ｋ６２１７−４：２００１に準拠して測定される。
【００３８】
カーボンブラックの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは３０質量部以上、より好ましくは５０質量部以上である。３０質量部未満では、充分な補強性が得られず、充分な耐チッピング性能が得られないおそれがある。該含有量は、好ましくは２００質量部以下、より好ましくは１５０質量部以下、更に好ましくは１００質量部以下である。２００質量部を超えると、ウェットグリップ性能が低下するおそれがある。
【００３９】
シリカ（ストラクチャーシリカと粒状シリカの合計）とカーボンブラックとの合計１００質量％中のシリカの含有量は、好ましくは１０質量％以上、より好ましくは２０質量％以上である。該シリカの含有量は、好ましくは６０質量％以下、より好ましくは５０質量％以下である。上記範囲内であれば、グリップ性能（特に、ウェットグリップ性能）、耐チッピング性能を高次元でバランス良く改善することができる。
【００４０】
本発明では、フィラーとして、ストラクチャーシリカ、粒状シリカ、カーボンブラック以外にも、クレー、炭酸カルシウム、マイカ等を使用できる。
【００４１】
フィラーの合計含有量（好ましくはストラクチャーシリカ、粒状シリカ、カーボンブラックの合計含有量）は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは５０質量部以上、より好ましくは７０質量部以上である。５０質量部未満では、充分な補強性が得られず、充分な耐チッピング性能が得られないおそれがある。該含有量は、好ましくは２５０質量部以下、より好ましくは１８０質量部以下、更に好ましくは１２０質量部以下である。２５０質量部を超えると、ウェットグリップ性能が低下するおそれがある。
【００４２】
（軟化剤）
軟化剤としては、プロセスオイル、潤滑油、パラフィン、流動パラフィン、石油アスファルト、ワセリンなどの石油系軟化剤、大豆油、パーム油、ヒマシ油、アマニ油、ナタネ油、ヤシ油などの脂肪油系軟化剤、トール油、サブ、蜜ロウ、カルナバロウ、ラノリンなどのワックス類、リノール酸、パルミチン酸、ステアリン酸、ラウリン酸などの脂肪酸、などが挙げられる。プロセスオイルとしては、例えば、パラフィン系プロセスオイル、アロマ系プロセスオイル、ナフテン系プロセスオイルなどを用いることができる。なかでも、石油系軟化剤が好ましく、プロセスオイルがより好ましく、アロマ系プロセスオイルが更に好ましい。軟化剤の配合量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは１０〜１００質量部、より好ましくは２０〜５０質量部である。軟化剤の配合量が上記範囲内であると、より良好なグリップ性能（特に、ウェットグリップ性能）、耐チッピング性能が得られる。
【００４３】
（加硫促進剤）
本発明のゴム組成物は、加硫促進剤を含むことができる。加硫促進剤としては、例えば、スルフェンアミド系、チアゾール系、チウラム系、チオウレア系、グアニジン系、ジチオカルバミン酸系、アルデヒド−アミン系、アルデヒド−アンモニア系、イミダゾリン系、キサンテート系加硫促進剤などが挙げられる。これらは単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。なかでも、スルフェンアミド系加硫促進剤が好ましい。
【００４４】
スルフェンアミド系加硫促進剤としては、例えば、Ｎ−ｔｅｒｔ−ブチル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド（ＴＢＢＳ）、Ｎ−シクロヘキシル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド（ＣＢＳ）、Ｎ，Ｎ’−ジシクロヘキシル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド（ＤＺ）などが挙げられる。なかでも、ＣＢＳが好ましい。
【００４５】
加硫促進剤の配合量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは１質量部以上、より好ましくは１．５質量部以上、更に好ましくは２質量部以上である。該加硫促進剤の配合量は、好ましくは６質量部以下、より好ましくは４質量部以下である。加硫促進剤の配合量が上記範囲内であると、より良好なグリップ性能（特に、ウェットグリップ性能）、耐チッピング性能が得られる。
【００４６】
（加硫助剤）
本発明のゴム組成物は、加硫助剤を含むことができる。加硫助剤としては、ステアリン酸、酸化亜鉛（亜鉛華）などを使用することができる。
【００４７】
（その他の成分）
本発明のゴム組成物には、その他の補強剤、可塑剤、加硫剤などのタイヤ用又は一般のゴム組成物用に配合される各種配合剤及び添加剤を配合することができる。また、これらの配合剤、添加剤の含有量も一般的な量とすることができる。
【００４８】
＜ゴム組成物の製造方法＞
本発明のゴム組成物は、従来公知の製造方法により製造することができ、その製造方法が限定されるものではない。例えば、上記各成分をバンバリーミキサーや混練ロールなどの混練機を用いて、通常の方法及び条件で混練することによって製造することができる。
【００４９】
特に、ストラクチャーシリカが形成された前述の本発明のゴム組成物を容易に製造できるという点から、シリカゾルを、ＳＢＲを含むゴム成分などと共にゴム混練装置で混練することが好ましく、具体的には、
（Ｉ）ＳＢＲを含むゴム成分と、シリカゾルと、必要に応じて、カーボンブラック、シランカップリング剤、酸化亜鉛、ステアリン酸、軟化剤、老化防止剤、ワックス等を８０〜１８０℃（好ましくは９０〜１７０℃）で３〜１０分間混練するベース練り工程と、
（ＩＩ）ベース練り工程により得られた混練物と、加硫剤と、加硫促進剤とを３０〜７０℃（好ましくは４０〜６０℃）で３〜１０分間混練する仕上げ練り工程と、
（ＩＩＩ）仕上げ練り工程により得られた未加硫ゴム組成物を１５０〜１９０℃（好ましくは１５０〜１８０℃）で５〜３０分間加硫する加硫工程とを含む製造方法がより好ましい。
【００５０】
シリカゾルの好ましい配合量（シリカ換算）は、上述のストラクチャーシリカと同様である。
【００５１】
なお、ストラクチャーシリカを形成する混練工程（ベース練り工程など）では、ゴムの良溶媒であるトルエン中で各成分を混練りすると、ストラクチャーシリカのＷ１が過度に長くなりやすい傾向があるため、トルエンを用いずに混練りすることが好ましい。
【００５２】
本明細書において、シリカゾルとは、溶媒にシリカを分散させたコロイド溶液をいう。シリカゾルとしては、特に限定されないが、好適にストラクチャーシリカを形成できるという理由から、細長い形状のシリカが溶媒中に分散したコロイド溶液が好ましく、細長い形状のシリカが有機溶媒中に分散したコロイド溶液（オルガノシリカゾル）がより好ましい。ここで、細長い形状のシリカとは、球状や粒状などの一次粒子が複数個繋がった鎖のような形状のシリカ（二次粒子）を意味する。なお、線状であっても分岐したものであってもよい。
【００５３】
また、シリカを分散させる溶媒としては、特に限定されないが、メタノール、イソプロパノール等のアルコールが好ましく、イソプロパノールがより好ましい。
【００５４】
シリカゾルに含まれるシリカ（二次粒子）を構成する一次粒子の平均粒子径は、好ましくは１〜１００ｎｍ、より好ましくは５〜８０ｎｍである。
一次粒子の平均粒子径は、日本電子製透過電子顕微鏡ＪＥＭ２１００ＦＸで撮影した写真において、目視で５０個の一次粒子の粒子径（平均直径）を測定し、それらを平均した値を平均粒子径とした。
【００５５】
なお、一次粒子の平均直径は、シリカ（二次粒子）が細長形状である場合、電子顕微鏡写真における、シリカ（二次粒子）の任意の５０箇所で測定した太さ（直径）の平均値として求めることができ、シリカ（二次粒子）がくびれを有した数珠状である場合、電子顕微鏡写真における、５０個の各数珠の直径の平均値として求めることができる。各数珠に長径と短径がある場合、即ち各数珠が細長状である場合は、短径を測定する。
【００５６】
シリカゾルに含まれるシリカ（二次粒子）の平均粒子径は、好ましくは２０〜３００ｎｍ、より好ましくは３０〜１５０ｎｍである。シリカ（二次粒子）の平均粒子径は動的光散乱法によって測定することができ、具体的には、以下の方法により測定することができる。
シリカ（二次粒子）の平均粒子径は、大塚電子株式会社のレーザー粒子解析システムＥＬＳ−８０００（キュムラント解析）で測定した。測定条件は、温度２５℃、入射光と検出器との角度９０°、積算回数１００回であり、分散溶媒の屈折率として水の屈折率（１．３３３）を入力する。測定濃度は、通常５×１０−３質量％程度で行った。
【００５７】
上記シリカ（二次粒子）は、例えば、国際公開第００／１５５５２号パンフレットの請求の範囲第２項、及びそれに関する明細書の開示部分に記載の方法、特許第２８０３１３４号公報、特許第２９２６９１５号公報の請求項２及びそれに関する明細書の開示部分に記載の方法等に準じて製造することができる。
【００５８】
本発明に使用することができる上記シリカ（二次粒子）の具体例としては、日産化学工業株式会社製の「スノーテックス−ＯＵＰ」（平均二次粒子径：４０〜１００ｎｍ）、同「スノーテックス−ＵＰ」（平均二次粒子径：４０〜１００ｎｍ）、同「スノーテックスＰＳ−Ｍ」（平均二次粒子径：８０〜１５０ｎｍ）、同「スノーテックスＰＳ−ＭＯ」（平均二次粒子径：８０〜１５０ｎｍ）、同「スノーテックスＰＳ−Ｓ」（平均二次粒子径：８０〜１２０ｎｍ）、同「スノーテックスＰＳ−ＳＯ」（平均二次粒子径：８０〜１２０ｎｍ）、「ＩＰＡ−ＳＴ−ＵＰ」（平均二次粒子径：４０〜１００ｎｍ）、扶桑化学工業株式会社製の「クォートロンＰＬ−７」（平均二次粒子径：１３０ｎｍ）等が挙げられる。なかでも、好適にストラクチャーシリカを形成できるという理由から、ＩＰＡ−ＳＴ−ＵＰが好ましい。
【００５９】
このようにして得られた本発明のゴム組成物をタイヤのトレッドに用いることで、グリップ性能（特に、ウェットグリップ性能）、耐チッピング性能がバランス良く改善された二輪車タイヤが得られる。
【００６０】
＜二輪車タイヤ＞
本発明の二輪車タイヤは、上記ゴム組成物を用いて通常の方法で製造される。
すなわち、上記成分を配合したゴム組成物を、未加硫の段階でトレッドなどの形状にあわせて押出し加工し、他のタイヤ部材とともに、タイヤ成型機上にて通常の方法で成形することにより、未加硫タイヤを形成する。この未加硫タイヤを加硫機中で加熱加圧することにより二輪車タイヤを得る。また、ストリップを巻きつけて作製するＳＴＷ工法により二輪車タイヤを製造してもよい。
【００６１】
本発明の二輪車タイヤは、自動二輪車用タイヤとして用いられ、特に、モトクロス用タイヤとして好適に用いられる。
【実施例】
【００６２】
実施例に基づいて、本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらのみに限定されるものではない。
【００６３】
＜実施例及び比較例＞
以下に、実施例及び比較例で用いた各種薬品について説明する。
ＳＢＲ：日本ゼオン（株）製のＮｉｐｏｌ１５０２（Ｅ−ＳＢＲ、スチレン含有量：２３．５質量％）
カーボンブラック：キャボットジャパン（株）製のＮ１１０（Ｎ２ＳＡ：１４４ｍ２／ｇ、ＤＢＰ吸収量：１１５ｍｌ／１００ｇ）
シリカＡ：日産化学工業（株）製のオルガノシリカゾルＩＰＡ−ＳＴ−ＵＰ（細長い形状のイソプロパノール分散シリカゾル（動的光散乱法によって測定されたシリカ（二次粒子）の平均粒子径：４０〜１００ｎｍ）、シリカ含有率：１５質量％）（表１に記載の量は、オルガノシリカゾル中のシリカ量を示す。）
シリカＢ：デグッサ社製のウルトラシルＶＮ３（粒状シリカ、Ｎ２ＳＡ：１７５ｍ２／ｇ）
シランカップリング剤：エボニックデグッサ社製のＳｉ６９（ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド）
アロマオイル：（株）ジャパンエナジー製のダイアナプロセスオイルＸ１４０（アロマ系プロセスオイル）
老化防止剤：住友化学（株）製のアンチゲン６Ｃ（Ｎ−（１，３−ジメチルブチル）−Ｎ’−フェニル−ｐ−フェニレンジアミン）
ステアリン酸：日油（株）製のステアリン酸「椿」
酸化亜鉛：ハクスイテック（株）製の酸化亜鉛３種（平均一次粒子径：１．０μｍ）
ワックス：大内新興化学工業（株）製のサンノックＮ
硫黄：軽井沢硫黄（株）製の粉末硫黄
加硫促進剤：大内新興化学工業（株）製のノクセラーＣＺ（Ｎ−シクロヘキシル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド）
【００６４】
表１に示す配合内容に従い、（株）神戸製鋼所製の１．７Ｌバンバリーミキサーを用いて、硫黄及び加硫促進剤以外の材料を８０〜１８０℃の条件下で５分間混練りし、混練り物を得た。次に、得られた混練り物に硫黄及び加硫促進剤を添加し、オープンロールを用いて、５０℃の条件下で５分間練り込み、未加硫ゴム組成物を得た。
得られた未加硫ゴム組成物をトレッドの形状に成形し、タイヤ成型機上で他のタイヤ部材とともに貼り合わせ、１５０℃の条件下で３０分間プレス加硫し、試験用タイヤ（モトクロス用タイヤ）（タイヤサイズ：１２０／８０−１９）を得た。
得られた試験用タイヤについて以下に示す試験方法により性能を評価した。
【００６５】
＜評価項目及び試験方法＞
（ウェットグリップ性能、耐チッピング性能）
上記試験用タイヤをモトクロス用自動二輪車（本田技研工業（株）製のＣＲＦ４５０Ｒ）の全輪に装着し、ウェット条件の未舗装オフロードコースにて１０周の実車走行を行なった。この際のグリップ性能について、以下の５段階の官能評価を行った。
５：非常に良好、４：良好、３：普通、２：やや劣る、１：劣る
また、走行後の試験用タイヤの外観により、耐チッピング性能について、以下の５段階の官能評価を行った。
５：非常に良好、４：良好、３：普通、２：やや劣る、１：劣る
【００６６】
（シリカの平均一次粒子径、平均長及び平均アスペクト比）
上記試験用タイヤのトレッドからサンプルを切り出し、該サンプル中に分散したシリカを透過型電子顕微鏡で観察し、シリカの平均一次粒子径（Ｄ）、分岐粒子Ｚを含む分岐粒子間Ｚ−Ｚの平均長（図２におけるＷ１）、分岐粒子Ｚを含まない分岐粒子間Ｚ−Ｚの平均長（図２におけるＷ２）、分岐粒子Ｚを含む分岐粒子間Ｚ−Ｚの平均アスペクト比（Ｗ１／Ｄ）、分岐粒子Ｚを含まない分岐粒子間Ｚ−Ｚの平均アスペクト比（Ｗ２／Ｄ）を算出した。数値は、３０箇所を測定した平均値とした。なお、実施例２、４は、シリカＡとシリカＢを併用したため、ゴム組成物中にストラクチャーシリカと共に粒状シリカも存在するため、ストラクチャーシリカのみを透過型電子顕微鏡で観察し、評価を行った。
【００６７】
【表１】
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【００６８】
表１に示すように、スチレンブタジエンゴムを含むゴム成分と、特定のシリカとを含む実施例は、グリップ性能（特に、ウェットグリップ性能）、耐チッピング性能をバランス良く向上できた。
【符号の説明】
【００６９】
Ｚ  分岐粒子
【図１】
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【図２】
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