(57)【要約】【課題】３ピース缶胴やＥＯＥなどの材料として好適な、機械的性質の等方性に優れる高強度高加工性の缶用鋼板および缶用鋼板の製造方法を提供すること。【解決手段】質量％で、Ｃ：０．００１％以上０．０２０％未満、Ｓｉ：０．００３％以上０．１００％以下、Ｍｎ：０．１０％以上０．６０％以下、Ｐ：０．００１％以上０．１００％以下、Ｓ：０．００１％以上０．０２０％以下、Ａｌ：０．００５％以上０．１００％以下、Ｎ：０．０１２０％超０．０２００％以下を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなり、ＡｌＮとして存在するＮ量が０．００５０％以下であり、引張強度が５００ＭＰａ以上６００ＭＰａ以下であり、圧延方向破断伸びを［ＥＬ−Ｌ］％、幅方向破断伸びを［ＥＬ−Ｃ］％としたときに、［ＥＬ−Ｌ］が８以上２５以下、［ＥＬ−Ｃ］が８以上２５以下、［ＥＬ−Ｌ］−［ＥＬ−Ｃ］の絶対値が５以下である缶用鋼板を提供する。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、Ｃ：０．００１％以上０．０２０％未満、Ｓｉ：０．００３％以上０．１００％以下、Ｍｎ：０．１０％以上０．６０％以下、Ｐ：０．００１％以上０．１００％以下、Ｓ：０．００１％以上０．０２０％以下、Ａｌ：０．００５％以上０．１００％以下、Ｎ：０．０１２０％超０．０２００％以下を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなり、ＡｌＮとして存在するＮ量が０．００５０％以下であり、引張強度が５００ＭＰａ以上６００ＭＰａ以下であり、圧延方向破断伸びを［ＥＬ−Ｌ］％、幅方向破断伸びを［ＥＬ−Ｃ］％としたときに、［ＥＬ−Ｌ］が８以上２５以下、［ＥＬ−Ｃ］が８以上２５以下、［ＥＬ−Ｌ］−［ＥＬ−Ｃ］の絶対値が５以下であることを特徴とする缶用鋼板。
【請求項２】
質量％で、Ｃ：０．００１％以上０．０２０％未満、Ｓｉ：０．００３％以上０．１００％以下、Ｍｎ：０．１０％以上０．６０％以下、Ｐ：０．００１％以上０．１００％以下、Ｓ：０．００１％以上０．０２０％以下、Ａｌ：０．００５％以上０．１００％以下、Ｎ：０．０１２０％超０．０２００％以下を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼を連続鋳造によりスラブとし、スラブ再加熱温度を１２４０℃超として熱間圧延を行った後、５３０℃以上７４０℃以下の温度で巻取り、８５％以上９５％以下の圧延率で一次冷間圧延を行い、引き続き、Ａ１変態点未満の温度で焼鈍を行い、７％以上２０％以下の圧延率で二次冷間圧延を行うことを特徴とする請求項１に記載の缶用鋼板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、飲料品や食品の容器材料として用いられる缶用鋼板および缶用鋼板の製造方法に関し、特に、機械的性質の等方性に優れる高強度高加工性の缶用鋼板および缶用鋼板の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
ＤＲ（Ｄｏｕｂｌｅ  Ｒｅｄｕｃｅｄ）材と呼ばれる鋼板は、焼鈍の後に再度冷間圧延が行われる鋼板であり、焼鈍の後に圧延率の小さい調質圧延のみを行うＳＲ（Ｓｉｎｇｌｅ  Ｒｅｄｕｃｅｄ）材に比べ、板厚を薄くすることが容易である。薄い鋼板を用いることにより製缶コストを低減することが可能となるため、飲料缶や食缶に用いられる鋼板のうち、蓋や底、３ピース缶の胴、絞り缶などに、ＤＲ材が用いられる場合がある。
【０００３】
ＤＲ材を製造するＤＲ法は、焼鈍後に再度冷間圧延を施すことで加工硬化が生じるため、薄く硬い鋼板を製造することができる。しかし、その反面、ＤＲ法により製造されたＤＲ材は、延性に乏しいため、ＳＲ材に比べて加工性に劣る。また、ＤＲ材は、焼鈍後の冷間圧延に起因して、圧延方向に比べ幅方向の強度は大きく伸びは小さいという機械的性質の異方性を呈する。
【０００４】
３ピースで構成される食缶や飲料缶の胴材は、筒状に成形された後、蓋や底を巻き締めるために両端にフランジ加工が施される。そのため、缶の胴材の端部には良好な加工性が要求される。２ピースで構成される食缶や飲料缶の胴材は、絞り加工や絞りしごき加工によって成形される。加工性に乏しい鋼板を用いてこれらのような製缶を行うことは不可能である。
【０００５】
ここで、３ピース缶の胴材の成形法には、鋼板の圧延方向に沿って溶接を行う成形法と、幅方向に沿って溶接を行う成形法とがある。製缶メーカーでは、缶形によってこれらの成形法が使い分けられる場合があるため、使用される鋼板は、圧延方向と幅方向の機械的性質の差が小さいもの、すなわち等方性が良好なものであることが好ましい。また、ＥＯＥ（Ｅａｓｙ  Ｏｐｅｎ  Ｅｎｄ）の成形の際、張り出し加工によってリベットが成形される。鋼板の異方性が大きい場合には、張り出し加工時に割れや皺が発生し、リベット成形が困難になるため、機械的性質の等方性の良好な鋼板が求められる。
【０００６】
しかし、ＤＲ材では上記のような加工性や機械的性質の等方性を実現することは困難であるため、食缶や飲料缶の胴材には主にＳＲ材が用いられてきた。しかし、現在では、板厚を薄くしてコスト低減をはかるために、食缶や飲料缶の胴材に対してもＤＲ材を適用する要求が高まっている。なお、以下に例示するように、板取り性（幅方向延性）に優れる鋼板（ＤＲ材）を製造する技術が多数開示されている。
【０００７】
特許文献１には、Ｃ：０．００６０％超〜０．０２９０％を含有する鋼片を１０５０℃以上に再加熱し、仕上げ温度をＡｒ３変態点以上、巻取り温度を６８０℃以下とする熱間圧延を行い、冷間圧延、焼鈍の後に圧下率２〜１０％未満の二次冷間圧延を行う技術が開示されている。
【０００８】
特許文献２には、Ｃ：０．００６０％超〜０．０３００％未満を含有した鋼片を１０５０℃以上に再加熱し、仕上げ温度をＡｒ３変態点以上とする熱間圧延を行い、冷間圧延、焼鈍の後に圧下率１０〜２５％未満の二次冷間圧延を行う技術が開示されている。
【０００９】
特許文献３には、Ｃｒ：０．００５〜０．１００％を含有した鋼片を１１００℃以上に再加熱し、仕上げ温度をＡｒ３変態点以上とする熱間圧延を行い、冷間圧延、焼鈍の後に圧下率１０〜２５％未満の二次冷間圧延を行う技術が開示されている。
【００１０】
特許文献４には、Ｃｒ：０．００５〜０．１００％を含有した鋼片を１１００℃以上に再加熱し、仕上げ温度をＡｒ３変態点以上、巻取り温度を６８０℃以下とする熱間圧延を行い、冷間圧延、焼鈍の後に圧下率２〜１０％未満の二次冷間圧延を行う技術が開示されている。
【００１１】
特許文献５には、Ｃ：０．００６０％以下、Ｎ：０．００６０％超を含有した鋼片を１０５０℃以上に再加熱し、仕上げ温度をＡｒ３変態点以上とする熱間圧延を行い、冷間圧延、焼鈍の後に圧下率１０〜２５％未満の二次冷間圧延を行う技術が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１２】
【特許文献１】特許第２７１４９９４号公報
【特許文献２】特開平３−２５７１２３号公報
【特許文献３】特開平４−３３３５２５号公報
【特許文献４】特開平４−３５０１２５号公報
【特許文献５】特開平３−２９４４３２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１３】
しかしながら、特許文献１〜４に記載の技術により製造された鋼板（ＤＲ材）は、成分組成が適切ではないため、強度と伸びとのバランスが悪く、高加工性とはいえず、食缶や飲料缶の胴材には適用できない。また、特許文献５に記載の技術により製造された鋼板は、スラブ冷却時に析出したＡｌＮの残存量が過剰であり、伸びに対して強度が不足するため、食缶や飲料缶の胴材には適用できない。
【００１４】
本発明は、かかる事情に鑑みてなされたものであって、３ピース缶胴やＥＯＥなどの材料として好適な、機械的性質の等方性に優れる高強度高加工性の缶用鋼板および缶用鋼板の製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
本発明者らは、上記課題を解決し、目的を達成するために、鋭意研究を行った結果、以下の知見を得た。すなわち、加工性と引張強度とを両立するためには、強度を確保するために、多量のＮを添加すること、および、加工性を確保するために、Ｃの含有量を低くして炭化物を起因とする微細な割れの発生を抑えることが有効である。また、Ｃの含有量を低く抑えることは、機械的性質の等方性の向上にも効果的である。
【００１６】
上記の知見に基づいてなされた本発明にかかる缶用鋼板は、質量％で、Ｃ：０．００１％以上０．０２０％未満、Ｓｉ：０．００３％以上０．１００％以下、Ｍｎ：０．１０％以上０．６０％以下、Ｐ：０．００１％以上０．１００％以下、Ｓ：０．００１％以上０．０２０％以下、Ａｌ：０．００５％以上０．１００％以下、Ｎ：０．０１２０％超０．０２００％以下を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなり、ＡｌＮとして存在するＮ量が０．００５０％以下であり、引張強度が５００ＭＰａ以上６００ＭＰａ以下であり、圧延方向破断伸びを［ＥＬ−Ｌ］％、幅方向破断伸びを［ＥＬ−Ｃ］％としたときに、［ＥＬ−Ｌ］が８以上２５以下、［ＥＬ−Ｃ］が８以上２５以下、［ＥＬ−Ｌ］−［ＥＬ−Ｃ］の絶対値が５以下であることを特徴とする。
【００１７】
また、本発明にかかる缶用鋼板の製造方法は、上記発明の缶用鋼板の製造方法であって、質量％で、Ｃ：０．００１％以上０．０２０％未満、Ｓｉ：０．００３％以上０．１００％以下、Ｍｎ：０．１０％以上０．６０％以下、Ｐ：０．００１％以上０．１００％以下、Ｓ：０．００１％以上０．０２０％以下、Ａｌ：０．００５％以上０．１００％以下、Ｎ：０．０１２０％超０．０２００％以下を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼を連続鋳造によりスラブとし、スラブ再加熱温度を１２４０℃超として熱間圧延を行った後、５３０℃以上７４０℃以下の温度で巻取り、８５％以上９５％以下の圧延率で一次冷間圧延を行い、引き続き、Ａ１変態点未満の温度で焼鈍を行い、７％以上２０％以下の圧延率で二次冷間圧延を行うことを特徴とする。なお、本明細書において、鋼の成分を示す％は、すべて質量％である。
【発明の効果】
【００１８】
本発明によれば、３ピース缶胴やＥＯＥなどの材料として好適な、機械的性質の等方性に優れる高強度高加工性の缶用鋼板を得ることができる。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
以下、本発明の一実施の形態を詳細に説明する。なお、この実施の形態により本発明が限定されるものではない。
【００２０】
まず、本発明の缶用鋼板について説明する。鋼板の圧延方向破断伸びを［ＥＬ−Ｌ］％、幅方向破断伸びを［ＥＬ−Ｃ］％とする。このとき、本発明の缶用鋼板は、［ＥＬ−Ｌ］が８以上２５以下、［ＥＬ−Ｃ］が８以上２５以下、かつ、［ＥＬ−Ｌ］−［ＥＬ−Ｃ］の絶対値が５以下である、機械的性質の等方性に優れる高強度高加工性の缶用鋼板である。そして、このような鋼板は、Ｃ含有量が低く抑えられ、多量のＮを含有した鋼に対して、圧延率を適切な範囲とする二次冷間圧延を行うことにより製造される。具体的には、このような鋼板は、スラブ再加熱温度を１２４０℃超として熱間圧延を行い、５３０℃以上７４０℃以下の温度で巻取り、次いで８５％以上９５％以下の圧延率で一次冷間圧延を行い、引き続きＡ１変態点未満の温度で焼鈍を行い、次いで７％以上２０％以下の圧延率で二次冷間圧延を行うことで製造される。これらの要件は、本発明の最も重要な要件である。
【００２１】
次に、本発明の缶用鋼板の成分組成について説明する。
【００２２】
Ｃ：０．００１％以上０．０２０％未満
本発明の特徴である機械的性質の良好な等方性は、Ｃの低い含有量によって実現可能となるものであり、Ｃ量が０．０２０％超では、機械的性質の等方性が低下する。このため、Ｃ量は０．０２０％未満とする。一方、Ｃ量を０．００１％未満とするためには、脱Ｃコストが過大となる。従って、Ｃ量は０．００１％以上０．０２０％未満とする。機械的性質の等方性の観点から、Ｃ量は０．００１％以上０．０１０％未満であることがより好ましい。
【００２３】
Ｓｉ：０．００３％以上０．１００％以下
Ｓｉ量が０．１００％を超えると、表面処理性の低下、耐食性の劣化等の問題が起きる。そのため、Ｓｉ量の上限は０．１００％とする。一方、Ｓｉ量を０．００３％未満とするためには、精錬コストが過大となる。そのため、Ｓｉ量の下限は０．００３％とする。
【００２４】
Ｍｎ：  ０．１０％以上０．６０％以下
Ｍｎは結晶粒を微細化する作用を有し、望ましい材質を確保する上で必要な元素である。この効果を発揮するためには、少なくとも０．１０％以上の添加が必要である。そのため、Ｍｎ量の下限は０．１０％とする。一方、Ｍｎを多量に添加すると耐食性が低下する。そのため、Ｍｎ量の上限は０．６０％とする。
【００２５】
Ｐ：０．００１％以上０．１００％以下
Ｐは、鋼を硬質化させ、加工性を悪化させると同時に、耐食性をも悪化させる有害な元素である。そのため、Ｐ量の上限は０．１００％とする。一方、Ｐ量を０．００１％未満とするためには、脱Ｐコストが過大となる。よって、Ｐ量の下限は０．００１％とする。
【００２６】
Ｓ：０．００１％以上０．０２０％以下
Ｓは、鋼中で介在物として存在し、延性の低下、耐食性の劣化をもたらす有害な元素である。そのため、Ｓ量の上限は０．０２０％とする。一方、Ｓ量を０．００１％未満とするには、脱Ｓコストが過大となる。よって、Ｓ量の下限は０．００１％とする。
【００２７】
Ａｌ：０．００５％以上０．１００％以下
Ａｌは、製鋼時の脱酸材として必要な元素である。Ａｌの含有量が０．００５％未満では、脱酸が不十分となり、介在物が増加し、加工性が劣化する。一方、Ａｌの含有量が０．１００％を超えると、アルミナクラスターなどに起因する表面欠陥の発生頻度が増加する。よって、Ａｌ量は０．００５％以上０．１００％以下とする。
【００２８】
Ｎ：０．０１２０％超０．０２００％以下
本発明の鋼板は、Ｎを多量に含むことにより強度が確保される。Ｎ量が０．０１２０％以下であると、強度を担う固溶Ｎが過少となり、強度が不足する。一方、Ｎ量が０．０２００％を超えると、固溶Ｎによる強化が過剰となり、延性が低下して十分なフランジ加工性が発揮されない。したがって、Ｎ量は０．０１２０％超０．０２００％以下とする。好ましくは、Ｎ量は０．０１３０％超０．０１６０％以下とする。
【００２９】
Ｎ  ａｓ  ＡｌＮ：０．００５０％以下
強度に寄与するＮは主に固溶状態のＮであり、本発明の鋼板において強度を確保するためにはある程度の固溶Ｎ量が必要となる。本発明の鋼板の組成では、鋼中でＮが形成する化合物として主にＡｌＮが考えられる。そこで、このＡｌＮとして存在するＮ（Ｎ  ａｓ  ＡｌＮ）量が０．００５０％超であると固溶Ｎ量が少なくなり、強度不足となる。したがって、Ｎ  ａｓ  ＡｌＮ量は０．００５０％以下とする。より好ましくは、Ｎ  ａｓ  ＡｌＮ量は０．００１０％以下とする。
【００３０】
本発明の鋼板の残部はＦｅおよび不可避的不純物を含有する。本発明の鋼板は、公知の溶接缶用鋼板中に一般的に含有される成分元素を含有していても良い。例えば、以下に示す量の成分元素を目的に応じて鋼板に含有させることができる。具体的に、Ｃｒ：０．１０％以下、Ｃｕ：０．２０％以下、Ｎｉ：０．１５％以下、Ｍｏ：０．０５％以下、Ｔｉ：０．３％以下、Ｎｂ：０．３％以下、Ｚｒ：０．３％以下、Ｖ：０．３％以下、Ｃａ：０．０１％以下等の量の成分元素を含有しても良い。
【００３１】
次に、本発明の缶用鋼板の機械的性質について説明する。３ピース缶胴の成形において要求される加工性として、フランジ加工性が重要である。フランジ加工は鋼板端部を引き伸ばす加工であるから、フランジ加工性は引張試験における破断伸びによって評価できる。ＥＯＥの成形時には張り出し加工によってリベットが成形されるが、張り出し加工部は二軸の引張変形を受けるため、リベット成形性も引張試験における破断伸びによって評価できる。
【００３２】
［ＥＬ−Ｌ］：８以上２５以下
［ＥＬ−Ｃ］：８以上２５以下
［ＥＬ−Ｌ］−［ＥＬ−Ｃ］の絶対値：５以下
鋼板の圧延方向の破断伸びを［ＥＬ−Ｌ］％、幅方向の破断伸びを［ＥＬ−Ｃ］％とする。このとき、［ＥＬ−Ｌ］および［ＥＬ−Ｃ］が８未満であると延性に乏しく、フランジ加工やリベット成形に対応できない。一方、［ＥＬ−Ｌ］および［ＥＬ−Ｃ］が２５を超えてもさらなる利点は無く、製造が困難になる。［ＥＬ−Ｌ］−［ＥＬ−Ｃ］の絶対値が５を超えると機械的性質の異方性が過大であり、鋼板の方向によって３ピース缶胴の成形の条件を変えざるを得なくなる。また、［ＥＬ−Ｌ］−［ＥＬ−Ｃ］の絶対値が５を超えると、ＥＯＥのリベット成形において割れや皺が発生する。したがって、［ＥＬ−Ｌ］−［ＥＬ−Ｃ］の絶対値は５以下とする。より好ましくは、［ＥＬ−Ｌ］−［ＥＬ−Ｃ］の絶対値は３以下とする。
【００３３】
引張強度：５００ＭＰａ以上６００ＭＰａ以下
鋼板の引張強度が５００ＭＰａ未満であると、製缶素材としての強度を確保するために、顕著な経済効果が得られるほどに鋼板を薄くすることができない。一方、鋼板の引張強度が６００ＭＰａを超えると、ロールフォーム等の加工性が悪化する。よって、引張強度は５００ＭＰａ以上６００ＭＰａ以下とする。なお、破断伸び、引張強度は「ＪＩＳ  Ｚ  ２２４１」に示される金属材料引張試験方法により測定できる。
【００３４】
次に、本発明の缶用鋼板の製造方法について説明する。本発明の缶用鋼板は、上記組成からなる鋼を連続鋳造によりスラブとし、スラブ再加熱温度を１２４０℃超として熱間圧延を行った後、５３０℃以上７４０℃以下の温度で巻取り、８５％以上９５％以下の圧延率で一次冷間圧延を行い、引き続き、Ａ１変態点未満の温度で焼鈍を行い、７％以上２０％以下の圧延率で二次冷間圧延を行うことで製造される。
【００３５】
なお、鋼は、転炉等を用いた通常公知の溶製方法により溶製され、連続鋳造法によりスラブ（圧延素材）とされる。
【００３６】
スラブ再加熱温度：１２４０℃超
熱間圧延前のスラブ再加熱温度は、鋳造後のスラブ冷却時に析出したＡｌＮの再溶解量に影響を及ぼす。スラブ再加熱温度が１２４０℃以下であると、ＡｌＮの再溶解が不十分となり、ＡｌＮ量が過大となる。したがって、スラブ再加熱温度は１２４０℃超とする。より好ましくは、スラブ再加熱温度は１２５０℃以上とする。
【００３７】
スラブは、熱間圧延により、熱延板となる。熱間仕上圧延温度は、熱延鋼板の結晶粒粗大化防止や析出物分布の均一性の観点から、Ａｒ３変態点以上とすることが好ましい。
【００３８】
巻取り温度：５３０℃以上７４０℃以下
巻取り温度が７４０℃超であると、巻取り後に析出するＡｌＮ量が過大となる。巻取り温度を５３０℃未満とするには、熱間圧延設備に過大な冷却能力が必要となる。従って、熱間圧延後の巻取り温度は５３０℃以上７４０℃以下とする。より好ましくは、巻取り温度は５６０℃以上７１０℃以下とする。
【００３９】
次に、必要に応じて、酸洗が行われる。酸洗は、表層スケールが除去できればよく、特に条件は規定しない。
【００４０】
一次冷間圧延の圧延率：８５％以上９５％以下
前述したように、ＳＲ材を製造するＳＲ法に比べて、ＤＲ法では板厚を薄くすることが容易であり、強度に優れた鋼板を製造することが可能であるため、本発明においてはＤＲ法を採用する。一次冷間圧延の圧延率が小さい場合、極薄の鋼板を製造するためには熱間圧延の仕上げ厚を薄くするか、二次冷間圧延の圧延率を大きくすることが必要となる。熱間圧延の仕上げ厚が薄くなると所定の仕上げ圧延温度を確保することが困難となる。また、二次冷間圧延の圧延率を大きくすることは、後述の理由から好ましくない。一次冷間圧延の圧延率が８５％以上であれば、熱間圧延の仕上げ厚を薄くしたり、二次冷間圧延の圧延率を大きくしたりする必要は無く、極薄の鋼板を製造することが可能である。一方、一次冷間圧延の圧延率を９５％超とするには圧延機への負担が過大となる。したがって、一次冷間圧延の圧延率は８５％以上９５％以下とする。より好ましくは、一次冷間圧延の圧延率は８８％以上９１．５％未満とする。
【００４１】
焼鈍温度：Ａ１変態点未満
焼鈍温度をＡ１変態点以上とすると、連続焼鈍においてヒートバックルなどの通板トラブルが発生しやすくなり、好ましくない。したがって、焼鈍温度はＡ１変態点未満とする。操業効率を考慮すると、より好ましくは、焼鈍温度は６３０〜７００℃とする。
【００４２】
二次冷間圧延の圧延率：７％以上２０％以下
二次冷間圧延の圧延率が２０％を超えると、二次冷間圧延による加工硬化が過大となり、良好な加工性が得られなくなる。また、二次冷間圧延の圧延率が７％未満であると、強度が不足する。したがって、二次冷間圧延の圧延率は７％以上２０％以下とする。より好ましくは、二次冷間圧延の圧延率は９％以上１８％以下とする。
【００４３】
なお、二次冷間圧延以降は、めっき処理等の工程を常法通り行い、缶用鋼板として仕上げることができる。
【００４４】
以上、説明したように、本実施の形態によれば、鋼板の加工性と機械的性質の等方性とが向上することにより、板厚の薄いＤＲ材による製缶が容易となり、薄肉化が必要な広範囲の缶用鋼板に適用できる。
【実施例】
【００４５】
本実施例において、まず、表１に示す成分組成を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼を実機転炉で溶製し、連続鋳造することにより鋼スラブを得た。ここで得られた鋼スラブに対して、表２に示す温度に再加熱した後、圧延開始温度１１５０℃で熱間圧延を行い、表２に示す巻取り温度で巻取った。熱間圧延の仕上げ圧延温度は８８０℃とし、熱間圧延後には酸洗を施した。次いで、表２に示す圧延率で一次冷間圧延を行い、焼鈍温度６９０℃で連続焼鈍し、引き続き、表２に示す圧延率で二次冷間圧延を施した。
以上により得られた鋼板にＳｎめっきを両面に連続的に施して、片面Ｓｎ付着量２．８ｇ／ｍ２のめっき鋼板（缶用鋼板）を得た。
【００４６】
【表１】
2015151620.tif 000002
【００４７】
【表２】
2015151620.tif 000003
【００４８】
以上により得られためっき鋼板（ぶりき）に対して、２１０℃、１５分の塗装焼付け相当の熱処理を行った後、引張試験を行った。引張試験は、ＪＩＳ５号サイズの引張試験片を用いて、ＪＩＳ  Ｚ  ２２４１に従い、圧延方向および幅方向の引張強度および破断伸びを測定した。
【００４９】
また、塗装焼付け相当の熱処理を施しためっき鋼板を用いて、シーム溶接によって外径５２．８ｍｍの缶胴成形を行い、端部を外径５０．４ｍｍまでネックイン加工した後に、外径５５．４ｍｍまでフランジ加工を行って、フランジ割れの発生の有無を評価した。缶胴成形は１９０ｇ飲料缶サイズとし、鋼板の圧延方向に沿って溶接を行った。ネックイン加工はダイネック方式により、フランジ加工はスピンフランジ方式により行われた。フランジ割れが発生した場合は×、割れに至る前段階の厚さ方向くびれが発生した場合は○、割れや厚さ方向くびれが発生しない場合は◎と評価した。
【００５０】
また、得られためっき鋼板を用いてＥＯＥタブ取り付け用リベットを成形し、リベット加工性を評価した。リベット成形は３段階のプレス加工により行われ、張り出し加工の後に縮径加工を実施し、直径４．０ｍｍ、高さ２．５ｍｍの球頭状リベットが成形された。リベット表面で割れが発生した場合は×、割れに至る前段階の厚さ方向くびれが発生した場合は○、割れや厚さ方向くびれが発生しない場合は◎と評価した。
【００５１】
表３は、以上により得られた結果を示す。
【００５２】
【表３】
2015151620.tif 000004
【００５３】
表３より、本発明例（Ｎｏ．１〜１１）の缶用鋼板は、強度に優れており、極薄の缶用鋼板として必要な引張強度５００ＭＰａ以上を達成している。また、［ＥＬ−Ｌ］−［ＥＬ−Ｃ］の絶対値が５以下で加工性にも優れており、３ピース缶胴のフランジ加工やＥＯＥのリベット成形も可能であることが確認された。
【００５４】
一方、比較例のＮｏ．１２は、Ｃの含有量が多すぎるため、機械的性質の等方性に劣り、フランジ加工やリベット成形で割れが生じている。比較例のＮｏ．１３は、Ｎの含有量が少なすぎるため、引張強度が不足している。比較例のＮｏ．１４は、Ｎの含有量が多すぎるため、二次冷間圧延により延性が損なわれ、破断伸びが不足し、フランジ加工やリベット成形で割れが生じている。比較例のＮｏ．１５は、スラブ再加熱温度が低すぎるため、ＡｌＮ量が多くなり、引張強度が不足している。比較例のＮｏ．１６は、巻取り温度が高すぎるため、ＡｌＮ量が多くなり、引張強度が不足している。比較例のＮｏ．１７は、二次冷間圧延の圧延率が小さすぎるため、引張強度が不足している。比較例のＮｏ．１８は、二次冷間圧延の圧延率が大きすぎるため、延性が損なわれ、破断伸びが不足し、フランジ加工やリベット成形で割れが生じている。
【産業上の利用可能性】
【００５５】
本発明にかかる缶用鋼板は、３ピース缶胴等を低コストにて製造するための材料として最適であり、ＥＯＥ等の材料としても好適に使用できる。