(57)【要約】【課題】軽量でクッション性を有し、かつ優れた酸素吸収性を有する樹脂組成物、およびその発泡体を提供することを目的とする。【解決手段】ビニリデン基量（Ｖｄ）が１．２個／１０４Ｃ以上２．１個／１０４Ｃ以下であり、メルトフローレート（ＭＦＲ）（測定条件：１９０℃、２．１６ｋｇ荷重）が０．１ｇ／１０分以上６．０ｇ／１０分以下である高圧法低密度ポリエチレン、酸素吸収性剤及び化学発泡剤を含む樹脂組成物を用い、押出発泡させる。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
ビニリデン基量（Ｖｄ）が１．２個／１０４Ｃ以上２．１個／１０４Ｃ以下であり、メルトフローレート（ＭＦＲ）（測定条件：１９０℃、２．１６ｋｇ荷重）が０．１ｇ／１０分以上６．０ｇ／１０分以下である高圧法低密度ポリエチレン、酸素吸収剤及び化学発泡剤を含む樹脂組成物。
【請求項２】
高圧法低密度ポリエチレンの溶融張力（測定条件：温度１９０℃、引取速度０．５ｍ／分）が５０ｍＮ以上２００ｍＮ以下である請求項１に記載の樹脂組成物。
【請求項３】
請求項１又は２に記載の樹脂組成物からなる発泡体
【請求項４】
請求項１又は２に記載の樹脂組成物を押出機に供給して加熱溶融混練し、低圧域に押出して発泡させることを特徴とする請求項３に記載の発泡体の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、酸素吸収性を有する樹脂組成物及びそれを用いた酸素吸収性を有する発泡体に関する。本発明で提供する該樹脂組成物、及び該発泡体は、食品、薬剤、医薬品、化粧品、電子部品等の酸化防止を目的とした包装材、酸素吸収性容器、酸素吸収性を有する容器栓、容器蓋、或いはパッキンの材料として有用である。
【背景技術】
【０００２】
包装容器には軽量で成形性に優れるプラスチック容器が利用されているが、金属容器、或いはガラス容器に比べ、酸素バリア性に劣っている。このような問題を解決するため、酸素バリア性のフィルム、金属蒸着したフィルム、無機物を蒸着したフィルム等が利用されている。一方、これらの酸素バリア性樹脂、或いはフィルムを用いて酸素が包装された内容物、或いは容器中に侵入しないようにする方法とは別に、酸素吸収性を有する樹脂を用いる方法が知られている。該樹脂は、熱可塑性樹脂に酸素吸収剤を配合し、溶融混練によって該酸素吸収剤を該樹脂中に均一分散させた後、容器、フィルム、パッキン等、所望の形状に成形して利用される。酸化セリウムを含んだ酸素吸収性のフィルムの両面に樹脂フィルムを積層した酸素吸収性フィルム（例えば、特許文献１）、或いは線状低密度ポリエチレンと鉄系酸素吸収材からなる組成物をフィルム化して熱可塑性樹脂の発泡体と積層したパッキン（例えば、特許文献２）が提案されている。
【０００３】
しかしながら、特許文献１で開示されている酸素吸収性樹脂組成物中の酸化セリウムは５０重量％よりも多く、このような大量の酸化セリウムを添加すると樹脂の流動性が低下して溶融成形が難しくなり、用いる樹脂が制限され、そのＭＦＲが８ｇ／１０分を超えていることが必要となる。このような高ＭＦＲの樹脂を単独で溶融加工すると溶融粘度（ＭＶ）、及び溶融張力（ＭＳ）が小さいため製膜が難しいため、酸素吸収性樹脂組成物をフィルム化する際には、該酸素吸収性樹脂層の両面を他の樹脂で保護した３層構造のフィルムとして製膜する必要があり、該酸素吸収性樹脂のみを単独でフィルム化することは難しいという問題があった。また、特許文献２にはクッション性と弾性を有する酸素吸収性のパッキンを得る方法が開示されているが、この技術は酸素吸収性の無い発泡体層とクッション性のない酸素吸収性フィルムを熱、或いは接着によりラミネートさせる方法であり、該酸素吸収性樹脂自体にクッション性を付与することは難しかった。
【０００４】
クッション性がある酸素吸収性樹脂は、各種容器のパッキン、蓋内部のはめ込むシール材、栓等に利用することで、容器内の酸素を吸収するだけでなく、容器の密封性を高め、容器内部への酸素の侵入も防止できること、発泡体はシート、或いはフィルムに対して酸素の透過性が高いため、酸素吸収性にも優れること、が期待される。しかしながら、上記のように、従来技術では酸素吸収性樹脂自体が押出加工しにくい材料であったため、該酸素吸収性樹脂を単独で成形してシート状発泡体を得るのは難しいという問題があった。一方、前述の用途においては製造時の品質をより長期に維持することが必要となってきており、材料コスト低減、及び廃棄物の減量等の環境対策の観点からも、より軽量で、酸素吸収性、及びクッション性にも優れた酸素吸収性樹脂成型体が求められていた。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２０１２−１５８１２５号公報
【特許文献２】特許第４３７０６３０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明は上記の課題を鑑みてなされたものであり、軽量でクッション性を有し、かつ優れた酸素吸収性を有する樹脂組成物、およびその発泡体を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明者らは、上記の課題を解決すべく鋭意検討した結果、（１）特定の高圧法低密度ポリエチレンが、溶融押出加工中に、そのＭＶが著しく上昇すること、（２）酸素吸収剤を大量に添加しても組成物を押出機に投入した時点では、該組成物のＭＶ、及びＭＳが低く押出負荷が小さいこと、（３）押出機出口付近では該樹脂組成物のＭＶ、及びＭＳが押出加工、及び発泡に適した値まで上昇すること、及び（４）該高圧法低密度ポリエチレンに化学発泡剤を添加すれば、押出発泡が可能となり、軽量、かつクッション性を有する酸素吸収性発泡体が得られることを見出し、本発明を完成するに至った。
【０００８】
すなわち、本発明は、ビニリデン基量（Ｖｄ）が１．２個／１０４Ｃ以上２．１個／１０４Ｃ以下であり、メルトフローレート（ＭＦＲ）（測定条件：１９０℃、２．１６ｋｇ荷重）が０．１ｇ／１０分以上６．０ｇ／１０分以下である高圧法低密度ポリエチレン、酸素吸収性剤及び化学発泡剤を含む樹脂組成物、該高圧法低密度ポリエチレンの溶融張力（測定条件：温度１９０℃、引取速度０．５ｍ／分）が５０ｍＮ以上２００ｍＮ以下である該樹脂組成物、該樹脂組成物からなる発泡体、及び該樹脂組成物を押出機に供給して加熱溶融混練し、低圧域に押出して発泡させることを特徴とする該発泡体の製造方法に関するものである。
【０００９】
本発明で用いる高圧法低密度ポリエチレンのビニリデン基量は１．２個／１０４Ｃ以上２．１個／１０４Ｃ以下であり、好ましくは１．３個／１０４Ｃ以上１．９個／１０４Ｃ以下であり、更に好ましくは１．５個／１０４Ｃ以上１．８個／１０４Ｃ以下である。ビニリデン基量が１．２個／１０４Ｃ未満、又は２．１個／１０４Ｃを超えると、何れも発泡倍率が低下するため好ましくない。
【００１０】
本発明で用いる高圧法低密度ポリエチレンのＭＦＲは０．１ｇ／１０分以上６．０ｇ／１０分以下であり、好ましくは０．５ｇ／１０分以上５．０ｇ／１０分以下、更に好ましくは１．０ｇ／１０分以上５．０ｇ／以下である。０．１ｇ／１０分未満、又は６．０ｇ／１０分を超えると、何れも発泡倍率が低下するため好ましくない。
【００１１】
本発明で用いる高圧法低密度ポリエチレンの溶融張力（測定条件：温度１９０℃、引取速度０．５ｍ／分）は５０ｍＮ以上２００ｍＮ以下が好ましく、好ましくは６０ｍＮ以上１８０ｍＮ以下、更に好ましくは７０ｍＮ以上１６０ｍＮである。溶融張力がこの範囲内にあると、発泡倍率が高くなるため好ましい。
【００１２】
本発明の高圧法低密度ポリエチレンの分子量分布は特に制限されないが、押出加工性の観点から、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）で測定した重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）の比で定義される分散度（Ｑ）＝Ｍｗ／Ｍｎが７以上１２以下が好ましく、更に好ましくは８以上１１以下である。
【００１３】
本発明の高圧法低密度ポリエチレンの製造はラジカル重合開始剤の存在下で、溶媒の存在下あるいは不存在下において、必要に応じて主に分子量調節を目的に連鎖移動剤を添加して、高圧圧縮機を備えた連続式のベッセル型、或いはチューブラー型高圧法ポリエチレン製造装置により製造できるが、重合装置としては反応器内部の温度分布を制御し易いベッセル型重合装置が好適に用いられる。本発明の低密度ポリエチレンは、エチレン流量、エチレンガス温度、ラジカル開始剤量の最適化により反応器入口と出口の間に、必要に応じて予め設定した温度勾配を生じさせると同時に、この温度勾配の大きさに応じた最適な反応圧力を設定することにより容易かつ効率的に製造出来る。具体的には、本発明の低密度ポリエチレンは、反応器内の平均反応温度を出来る限り高温にしてビニリデン基量を高め、同時に、ＭＦＲを可能な限り低下させるため、高分子量成分を生成する低温領域を同一反応器内に設けて、反応器内部に温度勾配を生じさせた上で、所望のビニリデン基量とＭＦＲとなるように、反応圧力、及び反応器内部に供給するエチレンの温度を最適化することで容易、かつ効率的に製造することが出来る。
【００１４】
重合圧力としては１００ＭＰａ以上４００ＭＰａ以下、好ましくは１５０ＭＰａ以上１９０ＭＰａ以下が用いられる。この圧力の範囲内であれば、ビニリデン基量が高く、かつＭＦＲが低い低密度ポリエチレンを得ることが出来るため好ましい。
【００１５】
反応温度としては１００℃以上３３０℃以下、好ましくは２００℃以上２８０℃以下が用いられる。反応器内部の最高温度と最低温度の差は１０℃以上２００℃以下、好ましくは１３℃以上１００℃以下の条件が用いられる。反応器の温度が１００℃以上であり、かつ反応器上部と下部の温度差が上記の範囲内であれば、ビニリデン基量が高く、かつＭＦＲが低い低密度ポリエチレンを得ることが出来るため好ましい。
【００１６】
反応器に供給するエチレンの供給量と温度は、反応圧力、反応温度に依存し、所望のビニリデン基量とＭＦＲとするため、適宜変更され、エチレン供給量は生産速度に応じても適宜変更し得る。エチレン供給量としては１０ｋｇ／ｈ以上３０ｋｇ／ｈ以下が用いられ、エチレンの温度は１０℃以上１００℃以下が用いられる。エチレン供給量が１０ｋｇ／ｈ以上であり、エチレン温度が１０℃以上であれば、低密度ポリエチレンが経済性に優れた生産速度で製造出来るため好ましい。
【００１７】
ラジカル重合開始剤としては例えば酸素、過酸化水素、ジエチルペルオキシド、ｔ−ブチルヒドロペルオキシド、ジ−ｔ−ブチルペルオキシド、ジクミルペルオキシド、ジクミルペルオキシド、ｔ−ブチルペルオキシベンゾエート、ジ−ｔ−ブチルペルオキシアセテート、ｔ−ブチルペルオキシピバレート等を用いることが出来るが、反応温度に応じて最適な分解温度の開始剤を選定出来る。本発明で用いる開始剤の量は、開始剤の種類、反応器内部の温度、高圧反応器へ導入するエチレン流量、及びエチレンの温度に合わせ適宜調整されるため、厳密に特定の範囲に限定し得るものではないが、一般的には１〜２５ｋｇ／ｈである。
【００１８】
連鎖移動剤は主に分子量の増大を抑える目的で使用でき、また二重結合量を増加させる目的でも使用できる。連鎖移動剤の例としてはエタン、プロパン、ブタン、ペンタン、ヘキサン等の脂肪族炭化水素、プロピレン、１−ブテン、イソブテン、１−ヘキセン等のオレフィン化合物、ホルムアルデヒド、アセトアルデヒド、プロピオンアルデヒド等のアルデヒド化合物、ベンゼン、トルエン等の芳香族炭化水素等が挙げられる。
【００１９】
本発明で用いる高圧法低密度ポリエチレンの造粒方法に特に制限はなく、一般的に用いられている公知の方法を用いることができる。造粒方法の例としてストランドカット、アンダーウォーターカット等が例示される。本発明で用いる造粒機の押出機内のスクリューは溶融樹脂に強いせん断力がかからず、樹脂がせん断発熱しにくいニーディングゾーンの無いシングルフライト型スクリューを備えた一軸押出機を用いるのが好ましい。
【００２０】
本発明で用いる酸素吸収剤としては鉄、酸化セリウム等の金属化合物、アスコルビン酸及びその誘導体、システイン、没食子酸（３，４，５−トリヒドロキシ安息香酸）、及び、没食子酸プロピル  、没食子酸エピガロカテキン等の没食子酸誘導体が例示され、塩化鉄、硫酸鉄、クエン酸鉄、ステアリン酸鉄、トリス（２，４−ペンタンジオナト）鉄、硫酸銅、硫酸マンガン等の遷移金属化合物を併用できる。必要に応じてポルフィリン金属錯体、或いはフタロシアニン錯体等の金属錯体を触媒として添加してもよく、また、炭酸カルシウム、炭酸ナトリウム、炭酸カリウム等のアルカリ金属塩を助剤として添加出来る。
【００２１】
本発明で用いる酸素吸収剤の量は、高圧法低密度ポリエチレン１００重量部に対して、３０重量部以上１００重量部以下が好ましく、更に好ましくは４０重量部以上９０重量部以下、最も好ましくは５０重量部以上８０重量部以下である。該酸素吸収剤の量がこの範囲にあれば、発泡性、酸素吸収性、成形性に優れているため好ましい。
【００２２】
本発明で用いる化学発泡剤としては、分解温度が１５０℃〜２４０℃のものを用いるのが好ましく、このような化学発泡剤としてアゾジカルボンアミド、４，４’−オキシビスベンゼンスルホニルヒドラジド、Ｎ，Ｎ’−ジニトロソペンタメチレンテトラミン、アゾビスイソブチロニトリル、等を例示することが出来る。
【００２３】
また、化学発泡剤の助剤を用いることができ、該助剤としてはサリチル酸、ステアリン酸、フタル酸、ステアリン酸亜鉛、ステアリン酸鉛、ステアリン酸マグネシウム、ステアリン酸カルシウム、エチレングリコール、グリセリン、エタノールアミン、尿素、尿素誘導体、メラミン、二塩基性亜リン酸鉛、三塩基性硫酸鉛、酸化亜鉛等が例示される。該助剤の添加量は化学発泡剤１重量部に対して０．０００２重量部以上０．８重量部以下が好ましく、更に好ましくは０．０００３重量部以上０．６重量部以下、最も好ましくは０．０００５重量部以上０．４重量部である。該助剤の添加量がこの範囲内に有れば、高い発泡倍率となるため好ましい。
【００２４】
本発明で用いる化学発泡剤の添加量は、製造しようとする発泡体の厚みにより適宜変更する必要があるが、高圧法低密度ポリエチレン１００重量部に対して、０．１重量部以上１５重量部以下であることが好ましく、更に好ましくは０．５重量部以上１０重量部であり、最も好ましくは０．５重量部以上５重量部以下である。該発泡剤の添加量がこの範囲に有れば、発泡性に優れた組成物となるため好ましい。
【００２５】
また、本発明では均一かつ微細なセル構造を形成させるために発泡核剤を利用することが出来る。発泡核剤としては、ナイロン粉末やテフロン（登録商標）粉末、アゾジカルボンアミドおよびタルク、窒化ホウ素、シリカなどが例示される。発泡核剤の配合量は、高圧法低密度ポリエチレン１００重量部に対して、０．０２〜３．０重量部、好ましくは０．１〜１．５重量部が好ましい。添加量がこの範囲に有れば均一で微細なセル構造が形成されるため好ましい。
【００２６】
本発明の樹脂組成物のブレンド物を製造する方法としては、樹脂を溶融させて行うメルトブレンド、及び樹脂を溶融させずペレットとその他の添加剤をブレンドするドライブレンドが例示される。ドライブレンドを用いる場合は、Ｖ型ブレンダー、リボンミキサー、ヘンシェルミキサー、タンブラー等を用いて室温〜１００℃以下で行うのが好ましく、更に好ましくは室温〜８０℃で行い、最も好ましくは室温〜６０℃で行う。
【００２７】
本発明で用いる高圧法低密度ポリエチレンは既に述べたように、溶融加工時のＭＶ及びＭＳの変化が大きいため、メルトブレンドを行う場合、単軸、或いは２軸の押出機を使用して、該ポリエチレンが溶融する限り出来る限り低温、即ち１２０℃以上２００℃以下で行うことが好ましく、更に、用いる化学発泡剤の分解温度（１５０℃〜２２０℃）以下で行うのが好ましい。従い、メルトブレンドの温度としては、１２０℃以上１５０〜２２０℃以下が好ましく、更に好ましくは１２０℃以上１６０℃以下、最も好ましくは１２０℃以上１５０℃以下である。ブレンド温度がこの範囲内に有れば、高圧法低密度ポリエチレンのＭＶ、及びＭＳの変化が小さく、化学発泡剤が無駄に分解することを防ぐことが出来るため好ましい。
【００２８】
本発明の樹脂組成物からなる発泡体の製造方法としては、発泡体が得られる限りいかなる方法を用いてもよい。例えば、本発明の樹脂組成物、及び、タルク等の気泡調整剤、収縮防止剤等を必要に応じて添加して押出機に供給し、加熱溶融、混練した後、押出樹脂温度、押出ダイ内部圧力、吐出量等を調整して、押出機先端のダイから低圧域に押出して発泡させる押出発泡法を用いることが出来る。この方法では、必要とされる発泡体の形状に応じ、押出機先端に取付けるダイを選択することが可能であり、ストランドダイ、環状ダイ、及びスリットダイを用いた場合、それぞれ丸棒状、シート状、板状の発泡体を製造できる。押出発泡における加工温度は高圧法低密度ポリエチレンの融点以上で、かつ、化学発泡剤の分解温度以上であれば、何ら制限されず、１５０℃以上２５０℃とするのが好ましく、更に好ましくは１５０℃以上２２０℃であり、最も好ましくは１８０℃以上２２０℃である。
【００２９】
本発明の樹脂組成物には、耐熱安定剤、耐候安定剤、帯電防止剤、防曇剤、抗ブロッキング剤、スリップ剤、滑剤、核剤、顔料、タッキファイヤー、カーボンブラック、タルク、ガラス粉、ガラス繊維等の無機充填剤または補強剤、有機充填剤または補強剤、難燃剤、中性子遮蔽剤等の公知の添加剤を配合することができる。また、他の熱可塑性樹脂と混合して用いることもできる。これらの例として、粘着付与樹脂、ワックス、ＨＤＰＥ、Ｌ−ＬＤＰＥ、ＬＤＰＥ、ポリプロピレン、ポリ−１−ブテン、ポリ−４−メチル−１−ペンテン、エチレン・酢酸ビニル共重合体、エチレン・ビニルアルコール共重合体、ポリスチレン、これらの無水マレイン酸グラフト物等を例示することができる。
【発明の効果】
【００３０】
軽量でクッション性を有し、優れた酸素吸収性を有する樹脂組成物、およびその発泡体を提供出来る。
【実施例】
【００３１】
以下に、実施例を示して本発明を更に詳細に説明するが、本発明はこれら実施例により制限されるものではない。
【００３２】
以下に、実施例および比較例で用いた測定方法を示す。
（１）ビニリデン基量
樹脂を窒素下、１５０℃、２分間プレスを行って厚み２００μｍのフィルムを作製し、パーキンエルマー社製Ｓｐｅｃｔｒｕｍ  Ｏｎｅ赤外分光光度計を用い、ビニリデン基の特性吸収ピーク８８８ｃｍ−１を用いて定量分析し、炭素原子１００００個当たりのビニリデン基の個数（個／１０４Ｃ）を求めた。
（２）密度
ＪＩＳ  Ｋ６９２２−１（１９９７年）に準拠して測定した。
（３）メルトフローレート（ＭＦＲ）
ＪＩＳ  Ｋ６９２２−１に準拠して測定した。
（４）溶融張力（ＭＳ）
設定温度２３℃の恒温室内で、バレル直径９．５５ｍｍの毛管粘度計（東洋精機製作所、製品名：キャピログラフ）を用いて、長さ８ｍｍ、直径２．０９５φ、流入角９０℃のフラットダイを使用し、温度１９０℃で、樹脂を１８ｇ充填し、ピストン降下速度１０ｍｍ／分、引取速度０．５ｍで引取った際に必要な張力を溶融張力とした。
（５）メルトフローレート（ＭＦＲ）
ＪＩＳ  Ｋ６９２２−１に準拠して測定した。
（６）ドライブレンド（Ａ法）
誠和鉄工所製のタンブラーブレンダ―、型式ＳＤ−２５を用いて、ブレンド時間を２０分としてドライブレンドした。
（７）押出発泡シートの製造
単軸押出機（スクリュー径５０ｍｍφ、Ｌ／Ｄ＝３６、共伸機械製）に、樹脂組成物を１５ｋｇ／時で供給し、溶融混練し、１３０℃に設定したスリットダイ（幅５００ｍｍ）からシート状の発泡体を押出した。
（８）発泡倍率
押出発泡シートから、幅５ｃｍ×長さ５ｃｍ×厚さ１．５ｃｍの発泡体を切り出し、重量Ｗ（ｇ）を測定し、ＪＩＳ    Ｋ    ６７６７に準拠して、次式で見掛密度を算出した。
【００３３】
見掛密度（ｇ／ｃｍ３）＝Ｗ／（５×５×１．５）
発泡倍率は、この見掛密度より、  発泡倍率＝１／見掛密度により求めた。
（９）発泡シート性状
押出発泡シートの外観、および断面における気泡の状態を目視で評価し、○：表面が平滑で均一な気泡状態、×：表面の平滑性にはかかわらず気泡状態が不均一、と２段階で評価した。
（１０）発泡成形体の独立気泡率
発泡成形体の独立気泡率（Ｓ）（％）は、ＡＳＴＭ  Ｄ２８５６−７０に記載の手順Ｃに準拠し、東芝ベックマン株式会社製の空気比較式比重計９３０型を使用して測定される発泡体の実容積（独立気泡の容積と樹脂部分の容積との和）Ｖｘ（Ｌ）、測定に使用した発泡体試験片の外寸法から計算される見掛け容積Ｖａ（Ｌ）、試験片の重量Ｗ２（ｇ）、試験片を構成する樹脂の密度ρ  （ｇ／Ｌ）を用い、下記式により算出した。
【００３４】
Ｓ（％）＝（Ｖａ−Ｖｘ）×１００／（Ｖａ−Ｗ２／ρ）    
尚、試験片を構成する樹脂の密度ρ（ｇ／Ｌ）及び試験片の重量Ｗ２（ｇ）は、発泡体試験片を加熱プレスにより気泡を脱泡させてから冷却する操作を行い、得られた試験片から求めることができる。
（１１）酸素吸収能力（酸素吸収量）
内容積８５ｃｍ３のスチール箔積層カップに、体積が２７ｃｍ３となるように切り出した発泡体シートを入れてヒートシールして密閉し、２３℃雰囲気下にて、７日間保管し、島津製作所製ＧＣ−３ＢＴを用いて、カップ内の酸素濃度を測定し、発泡体の単位表面積当たりの酸素吸収量（ｃｃ／ｃｍ２）を算出した。
【００３５】
合成例１
ベッセル型反応器に往復型高圧圧縮機で圧縮したエチレン２２．４ｋｇ／ｈを温度２５℃で圧入し、重合開始剤としてｔ−ブチルパーオキサイド１３．８ｇ／ｈを添加し、圧力１８０ＭＰａ、反応器上部の温度２５７℃、反応器下部の温度２７７℃で連続的に重合し、密度９１８ｋｇ／ｍ３、ビニリデン基量１．９個／１０４Ｃ、ＭＦＲ５．２ｇ／１０分、ＭＳ７１ｍＮの高圧法低密度ポリエチレンＡ１を得た。
【００３６】
合成例２
ベッセル型反応器に往復型高圧圧縮機で圧縮したエチレン２２．１ｋｇ／ｈを温度３３℃で圧入し、重合開始剤としてｔ−ブチルパーオキサイド１７．５ｇ／ｈを添加し、圧力１６４ＭＰａ、反応器上部の温度２５０℃、反応器下部の温度２７１℃で連続的に重合し、密度９１８ｋｇ／ｍ３、ビニリデン基量１．２個／１０４Ｃ、ＭＦＲ４．０ｇ／１０分、ＭＳ１１３ｍＮの低密度ポリエチレンＡ２を得た。
【００３７】
合成例３
ベッセル型反応器に往復型高圧圧縮機で圧縮したエチレン２３．４ｋｇ／ｈを温度３５℃で圧入し、重合開始剤としてｔ−ブチルパーオキサイド７．３ｇ／ｈを添加し、圧力１８５ＭＰａ、反応器上部の温度２６２℃、反応器下部の温度２６５℃で連続的に重合し、密度９１８ｋｇ／ｍ３、ビニリデン基量１．５個／１０４Ｃ、ＭＦＲ１１．０ｇ／１０分、ＭＳ３ｍＮの低密度ポリエチレンＡ３を得た。
【００３８】
合成例４
ベッセル型反応器に往復型高圧圧縮機で圧縮したエチレン２２．６ｋｇ／ｈを温度３３℃で圧入し、重合開始剤としてｔ−ブチルパーオキサイド１０．３ｇ／ｈを添加し、圧力１９０ＭＰａ、反応器上部の温度２６１℃、反応器下部の温度２６５℃で連続的に重合し、密度９１８ｋｇ／ｍ３、ビニリデン基量１．５個／１０４Ｃ、ＭＦＲ７．１ｇ／１０分、ＭＳ７ｍＮの低密度ポリエチレンＡ４を得た。
【００３９】
合成例５
ベッセル型反応器に往復型高圧圧縮機で圧縮したエチレン２４．２ｋｇ／ｈを温度３４℃で圧入し、重合開始剤としてｔ−ブチルパーオキサイド１１．１ｇ／ｈを添加し、圧力１５６ＭＰａ、反応器上部の温度２５８℃、反応器下部の温度２６３℃で連続的に重合し、密度９１９ｋｇ／ｍ３、ビニリデン基量１．３個／１０４Ｃ、ＭＦＲ９．１ｇ／１０分、ＭＳ９ｍＮの低密度ポリエチレンＡ５を得た。
【００４０】
合成例６
ベッセル型反応器に往復型高圧圧縮機で圧縮したエチレン２１．１ｋｇ／ｈを温度３６℃で圧入し、重合開始剤としてｔ−ブチルパーオキサイド１５．３ｇ／ｈを添加し、圧力１６２ＭＰａ、反応器上部の温度２３０℃、反応器下部の温度２４２℃で連続的に重合し、密度９２０ｋｇ／ｍ３、ビニリデン基量１．１個／１０４Ｃ、ＭＦＲ７．８ｇ／１０分、ＭＳ１１ｍＮの低密度ポリエチレンＡ６を得た。
【００４１】
合成例７
ベッセル型反応器に往復型高圧圧縮機で圧縮したエチレン１９．２ｋｇ／ｈを温度３５℃で圧入し、重合開始剤としてｔ−ブチルパーオキサイド８．９ｇ／ｈを添加し、圧力８４ＭＰａ、反応器上部の温度２２８℃、反応器下部の温度２４３℃で連続的に重合し、密度９２２ｋｇ／ｍ３、ビニリデン基量０．８個／１０４Ｃ、ＭＦＲ３．９ｇ／１０分、ＭＳ３１ｍＮの低密度ポリエチレンＡ７を得た。
【００４２】
実施例１
合成例１で得られた高圧法低密度ポリエチレン（Ａ１）１００重量部に対して、酸化セリウムを１００重量部、４，４‘−オキシビスベンゼンスルフォニルヒドラジド１．３重量部、炭酸カリウム０．３重量部、発泡核剤（永和化成製、ＥＥ２７５Ｆ）０．３重量部を添加し、室温でドライブレンドした後、押出機を用いて発泡シートを成形した。得られた発泡シートはクッション性があり、優れた酸素吸収性能を示した。
【００４３】
実施例２
酸素吸収剤の酸化セリウム１００重量部をアスコルビン酸６０重量部と２−アミノ−３−スルファニルプロピオン酸４０重量部とした以外は実施例１と同様の手法で、柔軟でクッション性優れ、酸素吸収性能にも優れた発泡シートを得た。評価結果を表１に示す。
【００４４】
実施例３
酸素吸収剤の酸化セリウムを３，４，５−トリヒドロキシ安息香酸とした以外は実施例１と同様の手法で、柔軟でクッション性優れ、酸素吸収性能にも優れた発泡シートを得た。評価結果を表１に示す。
【００４５】
実施例４、５
酸素吸収剤の酸化セリウムの添加量を７０〜８０重量部とし、高圧法低密度ポリエチレンとしてＡ２を用いた以外は実施例１と同様の手法で、柔軟でクッション性優れ、酸素吸収性能にも優れた発泡シートを得た。評価結果を表１に示す。
【００４６】
比較例１
高圧法低密度ポリエチレンとしてＡ３を用いた以外は実施例１と同様の手法で、発泡シートを得た。評価結果を表１に示すが、発泡倍率、及び独立気泡率が小さく、柔軟性とシート外観に劣っており、酸素吸収能力も低いものであった。
【００４７】
比較例２〜５
高圧法低密度ポリエチレンとしてＡ４〜Ａ７を用いた以外は実施例２〜５と同量の酸素吸収剤を用いて、押出発泡法によりシートを得た。評価結果を表１に示すが、発泡倍率、及び独立気泡率が小さく、柔軟性とシート外観に劣っており、酸素吸収能力も低いものであった。
【表１】
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