(57)【要約】【課題】樹脂膜の切断しやすさ、ガラスシートの品質、およびカッターホイールの耐久性を向上できる、複合シートのスクライブ方法の提供。【解決手段】ガラスシートおよび該ガラスシート上に形成される樹脂膜を含む複合シートのスクライブ方法であって、前記樹脂膜を切断するカッターホイールの刃先を前記ガラスシートにおける前記樹脂膜を形成する面に押し付けてスクライブ線を形成し、前記樹脂膜の切断と前記スクライブ線の形成とを同時に行う工程を有し、前記カッターホイールの刃先角度が６０°〜９０°であり、前記カッターホイールの前記工程における刃先荷重の平均値が１０Ｎ以下である、複合シートのスクライブ方法。【選択図】図１
2015078106.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ガラスシートおよび該ガラスシート上に形成される樹脂膜を含む複合シートのスクライブ方法であって、
前記樹脂膜を切断するカッターホイールの刃先を前記ガラスシートにおける前記樹脂膜を形成する面に押し付けてスクライブ線を形成し、前記樹脂膜の切断と前記スクライブ線の形成とを同時に行う工程を有し、
前記カッターホイールの刃先角度が６０°〜９０°であり、前記カッターホイールの前記工程における刃先荷重の平均値が１０Ｎ以下である、複合シートのスクライブ方法。
【請求項２】
前記工程において前記カッターホイールの刃先荷重を周期的に変動させる、請求項１に記載の複合シートのスクライブ方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、複合シートのスクライブ方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
ガラスシートおよび該ガラスシート上に形成される樹脂膜を含む複合シートが知られている。この複合シートは、ガラスシートの耐薬品性、耐熱性と、樹脂膜のフレキシブル性とを両方有し、その特性を活かして、例えばディスプレイ、太陽電池等の製造に用いられる。
【０００３】
複合シートの切断方法として、樹脂膜を切断するカッターホイールをガラスシートにおける樹脂膜を形成する面に押し付けてスクライブ線を形成し、樹脂膜の切断とスクライブ線の形成とを同時に行う方法が知られている（例えば特許文献１参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１２−１５３５８５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
上記特許文献１では、カッターホイールの刃先が鈍いため、樹脂膜の切断が困難なことがあった。
【０００６】
樹脂膜の切断しやすさの向上には、刃先荷重の増大、刃先の鋭角化が有効である。
【０００７】
しかし、刃先荷重が大きすぎると、ガラスシートが破損しやすく、ガラスシートの品質が悪い。また、刃先が鋭すぎると、カッターホイールの耐久性が悪い。
【０００８】
本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであって、樹脂膜の切断しやすさ、ガラスシートの品質、およびカッターホイールの耐久性を向上できる、複合シートのスクライブ方法の提供を主な目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記課題を解決するため、本発明の一態様によれば、
ガラスシートおよび該ガラスシート上に形成される樹脂膜を含む複合シートのスクライブ方法であって、
前記樹脂膜を切断するカッターホイールの刃先を前記ガラスシートにおける前記樹脂膜を形成する面に押し付けてスクライブ線を形成し、前記樹脂膜の切断と前記スクライブ線の形成とを同時に行う工程を有し、
前記カッターホイールの刃先角度が６０°〜９０°であり、前記カッターホイールの前記工程における刃先荷重の平均値が１０Ｎ以下である、複合シートのスクライブ方法が提供される。
【発明の効果】
【００１０】
本発明の一態様によれば、樹脂膜の切断しやすさ、ガラスシートの品質、およびカッターホイールの耐久性を向上できる、複合シートのスクライブ方法が提供される。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】本発明の第１実施形態による複合シートのスクライブ方法を示す断面図である。
【図２】図１のカッターホイールの拡大図である。
【図３】本発明の第２実施形態による複合シートのスクライブ方法を示す断面図である。
【図４】本発明の第３実施形態による複合シートのスクライブ方法を示す断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
以下、本発明を実施するための形態について図面を参照して説明する。各図面において、同一の又は対応する構成には、同一の又は対応する符号を付して説明を省略する。
【００１３】
［第１実施形態］
図１は、本発明の第１実施形態による複合シートのスクライブ方法を示す断面図である。複合シート１０は、ガラスシート１２、およびガラスシート１２上に形成される樹脂膜１４を含む。複合シート１０は、ガラスシート１２の耐薬品性、耐熱性と、樹脂膜１４のフレキシブル性とを両方有し、その特性を活かして、例えばディスプレイ、太陽電池等の製造に用いられる。
【００１４】
ガラスシート１２のガラスの種類は、多種多様であってよく、例えばソーダライムガラス、無アルカリガラス等でよい。また、ガラスシート１２の成形方法は、一般的なものでよく、例えばフロート法、フュージョン法、リドロー法等でよい。
【００１５】
ガラスシート１２の０℃〜３００℃における平均線膨張係数（以下、単に「平均線膨張係数」という）は、例えば１０×１０−７／℃〜１００×１０−７／℃、好ましくは１０×１０−７／℃〜５０×１０−７／℃である。
【００１６】
ガラスシート１２の厚さは、例えば２００μｍ以下である。ガラスシート１２の厚さが２００μｍ以下の場合、ガラスシート１２を渦巻き状に巻回してガラスロールを作製することが可能である。ガラスシート１２の厚さは、好ましくは１５０μｍ以下、より好ましくは１００μｍ以下、さらに好ましくは５０μｍ以下である。また、ガラスシート１２の厚さは、好ましくは５μｍ以上、より好ましくは１０μｍ以上である。
【００１７】
ガラスシート１２は、ガラスと樹脂との密着性を高めるため、予め表面処理が施されたものであってよい。表面処理としては、プライマー処理、オゾン処理、プラズマエッチング処理等が挙げられる。プライマーとしては、シランカップリング剤が例示できる。シランカップリング剤としては、アミノシラン類、エポキシシラン類、アルコキシシラン類、シラザン類等が例示できる。
【００１８】
樹脂膜１４は、ガラスシート１２の片面に形成されてよく、ガラスシート１２の切断位置の少なくとも一部に形成され、ガラスシート１２の切断位置の全体にわたって形成されてよい。樹脂膜１４は、ガラスシート１２よりも大きくても小さくてもよい。樹脂膜１４は、ガラスシート１２と同じ大きさを有することが特に好ましい。
【００１９】
樹脂膜１４は、熱可塑性樹脂、熱硬化性樹脂のいずれで形成されてもよい。熱可塑性樹脂としては、例えば、ポリアミド（ＰＡ）、ポリアミドイミド（ＰＡＩ）、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）、ポリエーテルサルホン（ＰＥＳ）、環状ポリオレフィン（ＣＯＰ）、ポリカーボネート（ＰＣ）、ポリ塩化ビニル（ＰＶＣ）、ポリエチレン（ＰＥ）、ポリプロピレン（ＰＰ）、アクリル（ＰＭＭＡ）、ウレタン（ＰＵ）、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、ＡＢＳ、熱可塑性ポリイミド等が用いられる。ＡＢＳは、アクリロニトリル、ブタジエン、スチレンの共重合合成樹脂である。熱硬化性樹脂としては、例えば、ポリイミド（ＰＩ）、エポキシ（ＥＰ）等が用いられる。尚、樹脂膜１４は、光硬化性樹脂で形成されてもよい。
【００２０】
また、樹脂膜１４は、耐熱性や強度、成形性などの向上のため、無機フィラーを含んでもよい。
【００２１】
樹脂膜１４をガラスシート１２上に形成する方法は、特に限定されないが、例えば液状の樹脂組成物をガラスシート１２に塗布し、樹脂組成物を固化させて樹脂膜１４を形成する方法、樹脂フィルムをガラスシート１２に貼り付ける方法のいずれでもよい。
【００２２】
樹脂フィルムをガラスシート１２に貼り付ける場合、樹脂フィルムおよびガラスシート１２の一方を、他方に形成された接着層と接着させてよい。この場合、接着層の樹脂としては、イソシアネート系、ポリウレタン系、ポリエステル系、アクリル系、ポリエチレンイミン系、ゴム系、シランカップリング剤、チタンカップリング剤、シリコーン系、ポリイミドシリコーン系、エポキシ系、フェノール系、シアノアクリレート等が挙げられる。
【００２３】
樹脂膜１４の厚さは、例えば１００μｍ以下である。樹脂膜１４の厚さが厚くなりすぎると、樹脂膜１４の切断に必要なカッターホイール２０の刃先荷重が大きすぎ、ガラスシート１２にかかる負荷が大きすぎ、ガラスシート１２が破損する。樹脂膜１４の厚さは、好ましくは５０μｍ未満、より好ましくは４０μｍ以下、さらに好ましくは２０μｍ以下、特に好ましくは１０μｍ以下である。樹脂膜１４の厚さは、好ましくは０．１μｍ以上、より好ましくは１μｍ以上である。
【００２４】
尚、樹脂膜１４が樹脂フィルムと接着層とで構成される場合、樹脂膜１４の厚さは、樹脂フィルムの厚さと接着層の厚さとの合計となる。
【００２５】
樹脂膜１４は、本実施形態では平坦な膜であるが、凹凸パターンを有する膜でもよい。樹脂膜１４が凹凸パターンを有する膜である場合、カッターホイール２０で切断する部分の樹脂膜１４の厚さが上記好適な範囲を満たすことが好ましい。
【００２６】
次に、図１を再度参照して、複合シート１０のスクライブ方法について説明する。複合シート１０のスクライブ方法は、樹脂膜１４を切断するカッターホイール２０の刃先をガラスシート１２における樹脂膜１４を形成する面１２ａに押し付けてスクライブ線１３を形成し、樹脂膜１４の切断とスクライブ線１３の形成とを同時に行う工程を有する。
【００２７】
当該工程では、先ず、樹脂膜１４を上に向けた複合シート１０がステージ３０に載置され、ステージ３０が複合シート１０を真空吸着する。尚、複合シートの固定方法は、多種多様であってよく、一般的なものであってよい。
【００２８】
次いで、複合シート１０にカッターホイール２０を押し付ける空気圧シリンダ４０が作動させられる。空気圧シリンダ４０は、シリンダ本体４１、シリンダ本体４１内を上室４２と下室４３とに区画するピストン４５、およびピストン４５と共にシリンダ本体４１に対して相対的に上下動するロッド４６を含む。ロッド４６の下端にはホルダ４７が取り付けられ、ホルダ４７はカッターホイール２０を回転自在に支持する。
【００２９】
シリンダ本体４１の上室４２に圧縮空気を供給すると、圧縮空気の圧力によってカッターホイール２０が複合シート１０に押し付けられる。その結果、カッターホイール２０が樹脂膜１４を切断し、ガラスシート１２における樹脂膜１４を形成する面１２ａ（以下、単に「ガラスシート表面１２ａ」という）に押し付けられる。
【００３０】
尚、本実施形態では、カッターホイール２０をガラスシート表面１２ａに押し付ける押圧部材として、空気圧シリンダが用いられるが、油圧シリンダ、またはバネなどが用いられてもよい。
【００３１】
カッターホイール２０は、ガラスシート表面１２ａに押し付けられた状態で、ガラスシート１２に対して相対的に移動される。この間、カッターホイール２０は、その中心線を中心に回転する。カッターホイール２０が回転することで、カッターホイール２０とガラスシート１２との相対移動が滑らかになる。
【００３２】
なお、ガラスシート１２に対してカッターホイール２０が相対的に移動されればよく、ガラスシート１２およびカッターホイール２０の少なくとも一方が移動されればよい。
【００３３】
カッターホイール２０は、樹脂膜１４を押し分けながら、ガラスシート表面１２ａにスクライブ線１３を形成し、樹脂膜１４の切断と、スクライブ線１３の形成とを同時に行う。そのため、樹脂膜１４の切断と、スクライブ線１３の形成とが別々に行われる場合と異なり、樹脂膜１４の切断位置と、スクライブ線１３の形成位置との位置合わせが不要である。
【００３４】
スクライブ線１３は、ガラスシート表面１２ａから所定の深さで溝状に形成される。スクライブ線１３の深さはガラスシート１２の厚さよりも浅く、スクライブ線１３はガラスシート１２を厚さ方向に貫通しない。スクライブ線１３の形成後にガラスシート１２に応力を加えることで、スクライブ線１３に沿ってガラスシート１２が切断できる。樹脂膜１４の切断とスクライブ線１３の形成とが同時に行われるため、樹脂膜１４の切断面とガラスシート１２の切断面とが面一になりやすい。
【００３５】
スクライブ線１３を引く速度は、例えば６０ｍｍ／ｍｉｎ〜３００００ｍｍ／ｍｉｎであり、好ましくは６００ｍｍ／ｍｉｎ〜１８０００ｍｍ／ｍｉｎである。
【００３６】
図２は、図１のカッターホイールの拡大図である。カッターホイール２０の刃面２１、２２は、例えばダイヤモンド、またはタングステンカーバイドなどで形成される。カッターホイール２０の刃面２１、２２は、カッターホイール２０の刃先を通る仮想面２３に対して一定の傾斜角α１、α２を有してよい。上記仮想面２３は、カッターホイール２０の回転軸２４に対して垂直とされ、ガラスシート表面１２ａに対して垂直とされてよい。刃面２１の傾斜角α１と刃面２２の傾斜角α２とは同じ角度であってよい。
【００３７】
カッターホイール２０の刃先角度θは、刃面２１の傾斜角α１と刃面２２の傾斜角α２との合計の角度であって、６０°〜９０°である。刃先角度θを９０°以下とすることにより、樹脂膜１４の切断しやすさが向上できる。また、刃先角度θを６０°以上とすることにより、カッターホイール２０の耐久性が向上できる。刃先角度θは、好ましくは７０°〜８０°である。
【００３８】
尚、本実施形態の傾斜角α１は一定であるが、傾斜角α１が段階的に変化してもよい。例えば、カッターホイール２０の径方向外側ほど、傾斜角α１が小さくてもよいし、傾斜角α１が大きくてもよい。傾斜角α２も同様である。傾斜角α１、α２が段階的に変化する場合、刃先における傾斜角α１と傾斜角α２との合計の角度が刃先角度θである。
【００３９】
カッターホイール２０の刃先荷重は、上記工程において略一定であってよい。刃先荷重の測定には、複合シート１０の代わりに、ステージ３０に載置されるロードセルが用いられる。空気圧シリンダ４０の上室４２の圧力を測定する圧力センサが用いられてもよい。
【００４０】
カッターホイール２０の上記工程における刃先荷重の平均値は、カッターホイール２０がガラスシート表面１２ａに押し付けられた状態で、刃先に所望の荷重がかかってから所望の荷重以下になるまでの平均値であり、１０Ｎ以下である。刃先荷重の平均値を１０Ｎ以下とすることにより、ガラスシート１２の破損が低減でき、ガラスシート１２の品質が向上できる。例えば、ガラスシート表面１２ａに対して水平なクラック（所謂ラテラルクラック）の成長、ガラスシート１２の割れや欠けが低減できる。刃先荷重の平均値は、好ましくは７Ｎ以下である。また、刃先荷重の平均値は、好ましくは３Ｎ以上である。
【００４１】
［第２実施形態］
上記第１実施形態では、カッターホイール２０の刃先荷重が略一定とされる。これに対し、第２実施形態では、カッターホイール２０の刃先荷重が周期的に変動される点で主に相違する。以下、主に相違点について説明する。
【００４２】
図３は、本発明の第２実施形態による複合シートのスクライブ方法を示す断面図である。本実施形態では、カッターホイール２０の刃先荷重を周期的に変動させるため、空気圧シリンダ４０の上室４２の圧力を周期的に変動させる。上室４２の圧力調整には、第１減圧弁５１、第１方向切換弁５２、第２減圧弁５３、および第２方向切換弁５４が用いられる。また、下室４３の圧力調整には、第３減圧弁５５、および第３方向切換弁５６が用いられる。
【００４３】
第１減圧弁５１、第２減圧弁５３、および第３減圧弁５５は、コンプレッサーなどの圧力源５７から供給される圧縮空気の圧力を設定圧力に調整する。第１減圧弁５１の設定圧力と、第２減圧弁５３の設定圧力とは、上室４２の圧力を周期的に変動させるため、異なる値とされる。例えば、第１減圧弁５１の設定圧力は、第２減圧弁５３の設定圧力よりも小さい。第３減圧弁５５の設定圧力は、特に限定されない。
【００４４】
第１方向切換弁５２、第２方向切換弁５４、および第３方向切換弁５６は、圧力源５７から供給される圧縮空気の流れ方向を切り換える弁であって、例えば図３に示すように電気操作式の３ポート２位置スプール弁であってよい。スプールは、ソレノイドの可動鉄芯と共に移動する。ソレノイドのコイルは、制御部５８による制御下で、通電状態（オン状態）と非通電状態（オフ状態）とに切り換えられる。これにより、スプールの位置が切り換えられ、圧縮空気の流れ方向が切り換えられる。制御部５８は、例えばマイクロコンピュータで構成され、メモリなどの記憶部およびＣＰＵを含む。制御部５８は、記憶部に記憶されるプログラムをＣＰＵに実行させることにより、第１方向切換弁５２、第２方向切換弁５４、第３方向切換弁５６、および圧力源５７を制御する。
【００４５】
図３に示すように第１方向切換弁５２がオン状態、第２方向切換弁５４がオフ状態のとき、上室４２の圧力は第１減圧弁５１の設定圧力と略同じである。この状態から第２方向切換弁５４がオン状態に切り換えられると、上室４２の圧力は第２減圧弁５３の設定圧力と略同じ圧力になる。尚、第１方向切換弁５２および第２方向切換弁５４の両方がオフ状態のとき、上室４２は大気に開放され、上室４２の圧力は大気圧となる。
【００４６】
また、図３に示すように第３方向切換弁５６がオフ状態のとき、下室４３は大気に開放され、下室４３の圧力は大気圧となる。一方、第３方向切換弁５６がオン状態のとき、下室４３の圧力は第３減圧弁５５の設定圧力と略同じ圧力になる。
【００４７】
次に、上記空気圧シリンダ４０を用いたスクライブ方法について説明する。先ず、ステージ３０によって支持される複合シート１０とカッターホイール２０との位置合わせでは、制御部５８は第１方向切換弁５２および第２方向切換弁５４の両方をオフ状態とし、第３方向切換弁５６をオン状態とする。これにより、空気圧シリンダ４０が縮んだ状態とされ、カッターホイール２０と複合シート１０との接触が防止できる。
【００４８】
次いで、カッターホイール２０を複合シート１０に押し付けるため、制御部５８は第３方向切換弁５６をオフ状態に、第１方向切換弁５２をオン状態にそれぞれ切り換える。第２方向切換弁５４はオフ状態のまま維持される。これにより、空気圧シリンダ４０が伸びた状態とされ、カッターホイール２０が複合シート１０に押し付けられる。カッターホイール２０の刃先荷重は、第１減圧弁５１の設定圧力に対応する荷重となる。第１減圧弁５１の設定圧力が第２減圧弁５３の設定圧力よりも小さいため、カッターホイール２０と複合シート１０との接触時の衝撃が低減できる。
【００４９】
尚、本実施形態では、第１減圧弁５１の設定圧力が第２減圧弁５３の設定圧力よりも大きいが、小さくてもよい。この場合、第２方向切換弁５４もオン状態とされてよい。第２減圧弁５３の設定圧力に対応する刃先荷重が生じる。
【００５０】
次いで、カッターホイール２０と複合シート１０とを相対的に移動させる間、制御部５８は、第１方向切換弁５２をオン状態に維持すると共に、第２方向切換弁５４をオン状態とオフ状態とに周期的に切り換える。これにより、上室４２の圧力が周期的に変動され、カッターホイール２０の刃先荷重が周期的に変動される。その変動周波数は、例えば１０Ｈｚ〜５００Ｈｚであり、好ましくは２０Ｈｚ〜２００Ｈｚである。刃先荷重は、例えば０．１Ｎ〜３０Ｎの範囲内で変動し、好ましくは０．２Ｎ〜１５Ｎの範囲内で変動する。刃先荷重の平均値は、１０Ｎ以下であり、好ましくは７Ｎ以下である。また、刃先荷重の平均値は、３Ｎ以上であることが好ましい。
【００５１】
刃先荷重の平均値は、時間平均値であり、上室４２の圧力を周期的に変動させるときの第２方向切換弁５４のオン時間とオフ時間との比に依存する。当該比が１の場合、つまりオン時間とオフ時間とが同じ時間の場合、刃先荷重の平均値は、第１減圧弁５１の設定圧力に対応する刃先荷重と、第２減圧弁５３の設定圧力に対応する刃先荷重との平均値となる。尚、オン時間とオフ時間とは異なる時間でもよい。
【００５２】
樹脂膜１４の膜厚が同じ、且つ、カッターホイール２０の刃先角度θが同じ場合、カッターホイール２０の刃先荷重が周期的に変動されることにより、より小さな平均値の刃先荷重での樹脂膜１４の切断が可能になり、ガラスシート１２の品質がより向上できる。
【００５３】
尚、空気圧シリンダ４０に圧縮ガスを供給する回路は、多種多様であってよく、例えば上室４２と圧力源５７とを接続する圧力経路と、該圧力経路の途中に設けられるリーク弁を含んでもよい。リーク弁をオン状態とオフ状態とに周期的に切り換えることにより、上室４２の圧力が周期的に変動できる。
【００５４】
［第３実施形態］
上記第２実施形態ではカッターホイール２０の刃先荷重を周期的に変動させるため、空気圧シリンダを用いる。これに対し、第３実施形態では振動子を用いる点で主に相違する。以下、主に相違点について説明する。
【００５５】
図４は、本発明の第３実施形態による複合シートのスクライブ方法を示す断面図である。図４に示すスクライブ方法には、フレーム６１、ガイド６２、第１スライダ６３、第２スライダ６４、組立体６５、およびホルダ６６が用いられる。
【００５６】
ガイド６２はフレーム６１に敷設され、ガイド６２に沿って第１スライダ６３および第２スライダ６４が独立に上下動自在とされる。第１スライダ６３は、第２スライダ６４の上方に配設される。第１スライダ６３に設けられる第１磁石６７と、第２スライダ６４に設けられる第２磁石６８とは、上下方向に反発力を生じさせる。第１磁石６７、および第２磁石６８は、永久磁石、電磁石のいずれでもよい。
【００５７】
組立体６５は、振動子７１および振動子ホルダ７２を有する。振動子７１は、例えば超音波振動を発生させるピエゾ素子を含む。ピエゾ素子は、交流電圧を加えると、伸縮する。振動子ホルダ７２は、振動子７１を伸縮自在に保持する。振動子７１の伸縮に伴い、第２スライダ６４に形成される突起部６４ａに沿って振動子ホルダ７２が相対的に上下動される。振動子ホルダ７２の下端にはホルダ６６が取り付けられ、ホルダ６６はカッターホイール２０を回転自在に支持する。
【００５８】
振動子７１の伸縮時に、第２スライダ６４が上下に振動する。第２スライダ６４には第１スライダ６３の重量が作用するため、第２スライダ６４の跳ね上がりが抑制でき、カッターホイール２０の跳ね上がりが抑制できる。カッターホイール２０を複合シート１０に押し付け続けることができる。カッターホイール２０が上下に振動しないため、ホルダ６６および振動子ホルダ７２は上下に振動せず、第２スライダ６４が上下に振動する。
【００５９】
尚、本実施形態では、第１スライダ６３と第２スライダ６４との間に上下方向に反発力を生じさせる反発力発生機構として、第１磁石６７および第２磁石６８が用いられるが、バネが用いられてもよい。また、反発力発生機構はなくてもよい。
【００６０】
次に、上記振動子７１を用いたスクライブ方法について説明する。先ず、ステージ３０によって支持される複合シート１０と、カッターホイール２０との位置合わせが行われる。その後、カッターホイール２０が複合シート１０に押し付けられる。このときの刃先荷重は、静荷重であって、主に第１スライダ６３、第２スライダ６４、組立体６５、ホルダ６６、およびカッターホイール２０の総重量に対応する荷重である。
【００６１】
次いで、カッターホイール２０と複合シート１０とを相対的に移動させる間、振動子７１に交流電圧が加えられ、振動子７１が伸縮させられる。これにより、刃先荷重が周期的に変動させられる。その変動周波数は、例えば１０Ｈｚ〜５００Ｈｚであり、好ましくは２０Ｈｚ〜２００Ｈｚである。刃先荷重の平均値は上記静荷重と等しくてよい。刃先荷重は、例えば０．１Ｎ〜３０Ｎの範囲内で変動し、好ましくは０．２Ｎ〜１５Ｎの範囲内で変動する。刃先荷重の平均値は、１０Ｎ以下であり、好ましくは７Ｎ以下である。また、刃先荷重の平均値は、３Ｎ以上であることが好ましい。
【００６２】
本実施形態では、第２実施形態と同様に刃先荷重を周期的に変動させるため、第２実施形態と同様により小さな平均値の刃先荷重での樹脂膜１４の切断が可能になり、ガラスシート１２の品質がより向上できる。
【００６３】
尚、本実施形態では、刃先荷重の発生に、第１スライダ６３の自重などが用いられるが、油圧シリンダの荷重が併用されてもよい。
【実施例】
【００６４】
［試験例１〜試験例８］
試験例１〜試験例８では、表１に示す条件以外、同じ条件でスクライブ試験を行った。複合シートとしては、ガラスシート（１５０ｍｍ角、厚さ１００μｍ、旭硝子社製無アルカリガラス、商品名：ＡＮ１００）に対して積層樹脂フィルム（１５０ｍｍ角、３Ｍ社製、品番５４１３Ｌ）を貼り付けたものを用意した。積層樹脂フィルムは、基材としてのポリイミドフィルム（厚さ４５μｍ）と、接着層としてのアクリル粘着剤（厚さ２５μｍ）とからなる。
【００６５】
スクライブ試験後、（１）樹脂膜の切断の可否、（２）ガラスシートの損傷の有無を目視で確認した。結果を表１に示す。
【００６６】
【表１】
2015078106.tif 000003
表１から明らかなように、試験例１〜試験例４では、刃先角度が６０°〜９０°の範囲内にあり、且つ刃先荷重の平均値が１０Ｎ以下であるため、樹脂膜の切断が可能であり、ガラスシートの損傷が認められなかった。試験例１〜４で得られたスクライブ線付きの複合シートに圧力を加えたところ、スクライブ線に沿ってガラスシートが割断できた。また、試験例４では、刃先荷重を０．１Ｎと３０Ｎとの間で２００Ｈｚの周波数で周期的に変動させたため、低い平均値の刃先荷重で樹脂膜の切断およびスクライブ線の形成が可能であった。
【００６７】
一方、試験例５〜試験例７では、刃先角度が大きすぎるため、樹脂膜が切断できず、ガラスシートにスクライブ線が形成できなかった。また、試験例７〜試験例８では、刃先荷重が大きすぎるため、ガラスシートの損傷が認められた。具体的には、ラテラルクラックが認められた。試験例７〜試験例８で得られたスクライブ線付きの複合シートに圧力を加えガラスシートを折ったところ、折り損じが生じた。
【００６８】
［試験例９〜試験例１０］
試験例９では、試験例１と全て同じ条件でスクライブ試験を行い、ホイールカッターの耐久性を調べた。スクライブ線を１ｋｍ引いた後、ホイールカッターの刃先を顕微鏡で観察したところ、刃先の鈍化は認められなかった。
【００６９】
一方、試験例１０では、刃先角度を３０°とした以外、試験例１と同じ条件でスクライブ試験を行ったところ、スクライブ線を1００ｍ引いた時点で刃先の鈍化が認められた。
【００７０】
以上、複合シートのスクライブ方法の実施形態などを説明したが、本発明は上記実施形態などに限定されず、特許請求の範囲に記載された本発明の要旨の範囲内において、種々の変形、改良が可能である。
【符号の説明】
【００７１】
１０  複合シート
１２  ガラスシート
１２ａ  ガラスシートにおける樹脂膜を形成する面
１３  スクライブ線
１４  樹脂膜
２０  カッターホイール
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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