(57)【要約】【課題】セラミックヒータに素子割れが生じ難く信頼性の高いグロープラグ及びその製造方法を提供すること。【解決手段】グロープラグ１は、主体金具１０と、主体金具１０の先端側ＧＳに保持されたセラミックヒータ２０と、主体金具１０に挿通され、軸線方向ＨＪに延びる棒状で金属製の中軸部材４０と、ヒータ後端部２５と中軸先端部４１とを接続する接続部材５０とを備える。そして、中軸部材４０のうち、中軸先端部４１と中軸後端部４５との間に位置する中軸胴部４３は、胴部後端部４３ｋを基準とした胴部先端部４３ｓの円周振れを矯正した振れ矯正部４３ｆを、軸線方向ＨＪに互いに離間して複数有する。【選択図】図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
軸孔を有する筒状の主体金具と、
上記主体金具の先端側に保持された棒状のセラミックヒータと、
上記主体金具の上記軸孔に挿通され、軸線方向に延びる棒状で金属製の中軸部材と、
上記セラミックヒータのヒータ後端部と上記中軸部材の中軸先端部とを接続する接続部材と、を備える
グロープラグであって、
上記中軸部材のうち、上記中軸先端部と中軸後端部との間に位置する中軸胴部は、
この中軸胴部の胴部後端部を基準とした胴部先端部の円周振れを矯正した振れ矯正部を、上記軸線方向に互いに離間して複数有する
グロープラグ。
【請求項２】
請求項１に記載のグロープラグであって、
前記振れ矯正部は、
前記中軸胴部の前記軸線方向の一部を、全周にわたり縮径させた縮径部である
グロープラグ。
【請求項３】
請求項１に記載のグロープラグであって、
前記振れ矯正部は、
前記中軸胴部の前記軸線方向の一部に、全周にわたり転造によるローレットを形成した転造ローレット部である
グロープラグ。
【請求項４】
請求項１〜請求項３のいずれか一項に記載のグロープラグであって、
前記中軸胴部は、
自身の軸線方向の中央よりも先端側と後端側のそれぞれに、少なくとも１つ以上前記振れ矯正部を有する
グロープラグ。
【請求項５】
請求項１〜請求項４のいずれか一項に記載のグロープラグであって、
各々の前記振れ矯正部の前記軸線方向の寸法を等しくする共に、これらの振れ矯正部を前記軸線方向に等間隔で形成してなる
グロープラグ。
【請求項６】
請求項１〜請求項５のいずれか一項に記載のグロープラグであって、
複数の前記振れ矯正部についての前記軸線方向の寸法の和を、前記中軸胴部のうち、前記振れ矯正部以外の部位である非矯正部についての前記軸線方向の寸法の和よりも、小さくしてなる
グロープラグ。
【請求項７】
請求項１〜請求項６のいずれか一項に記載のグロープラグであって、
前記中軸部材は、
前記中軸胴部のうち前記振れ矯正部以外の部位である非矯正部の径と同径のコイル材を切断した線材に、上記振れ矯正部を形成してなる
グロープラグ。
【請求項８】
軸孔を有する筒状の主体金具と、
上記主体金具の先端側に保持された棒状のセラミックヒータと、
上記主体金具の上記軸孔に挿通され、軸線方向に延びる棒状で金属製の中軸部材と、
上記セラミックヒータのヒータ後端部と上記中軸部材の中軸先端部とを接続する接続部材と、を備え,
上記中軸部材のうち、上記中軸先端部と中軸後端部との間に位置する中軸胴部は、
この中軸胴部の胴部後端部を基準とした胴部先端部の円周振れを矯正した振れ矯正部を、上記軸線方向に互いに離間して複数有する
グロープラグの製造方法であって、
上記中軸胴部のうち上記振れ矯正部以外の部位である非矯正部の径と同径のコイル材を切断した線材を用い、複数の上記振れ矯正部に対応する間隔でストライプ状に配置された複数の凸条を有する一対の転造ダイスで上記中軸胴部を挟圧しつつ、上記一対の転造ダイスを上記凸条の延びる方向で互いに逆方向に相対移動させて、上記中軸胴部を回転させ、上記凸条による押圧で上記中軸胴部の一部を全周にわたり縮径させて、複数の上記振れ矯正部を形成する矯正部形成工程と、
上記振れ矯正部を形成した上記中軸部材を用いて、上記グロープラグを組み立てる組立工程と、を備える
グロープラグの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ディーゼルエンジンの始動の補助に用いるグロープラグ及びその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より、ディーゼルエンジンの始動を補助するために使用されるグロープラグとして、軸孔を有する筒状の主体金具と、この主体金具の先端側に保持された棒状のセラミックヒータと、主体金具の軸孔に挿通された棒状で金属製の中軸部材と、セラミックヒータのヒータ後端部と中軸部材の中軸先端部とを接続する接続部材とを有するものが知られている。このようなグロープラグは、例えば特許文献１に開示されている（特許文献１の図１及びその説明箇所等を参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開平１０−１８５１９２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
グロープラグのうち中軸部材の形態としては、その中軸胴部を切削加工をして、中軸先端部及び中軸後端部よりも外径を細く形成したものがある。この中軸部材では、中軸胴部の剛性（軸線方向に直交する径方向の曲げ剛性）を低くできる。このため、中軸後端部を基準とした中軸先端部の円周振れ（以下、単に「中軸部材の振れ」とも言う）が大きい（同軸度が大きい）中軸部材を用いて、グロープラグを組み立てた場合でも、セラミックヒータに掛かる曲げ応力を緩和できる。即ち、セラミックヒータは、主体金具の先端側に保持され、しかも接続部材を介して中軸部材に接続されているために、中軸部材の振れが大きいと、セラミックヒータに掛かる曲げ応力が大きくなる。しかし、この曲げ応力は、剛性の低い中軸胴部が曲がることで吸収されるので、セラミックヒータに生じる曲げ応力を緩和できる。
【０００５】
これに対し、中軸部材の中軸胴部を軸線方向の全体にわたって同径とする場合には、中軸胴部に切削加工を施さなくても良い利点がある。しかし、この中軸部材は、中軸胴部内に剛性の低い部分がないので、全体として中軸胴部が曲がり難い。このため、振れの大きい中軸部材を用いてグロープラグを組み立てた場合に、セラミックヒータに掛かる曲げ応力が大きくなる。特に、コイル材を切断した線材を用いて中軸部材を加工形成した場合には、線材が元々曲がっていることが多く、中軸部材の振れが大きくなりがちである。従って、この中軸部材を用いてグロープラグを組み立てたときに、セラミックヒータに掛かる曲げ応力が大きくなり易い。セラミックヒータに掛かる曲げ応力が大きいと、セラミックヒータに素子割れが生じるおそれがある。
【０００６】
本発明は、かかる現状に鑑みてなされたものであって、セラミックヒータに素子割れが生じ難く信頼性の高いグロープラグ及びその製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記課題を解決するための本発明の一態様は、軸孔を有する筒状の主体金具と、上記主体金具の先端側に保持された棒状のセラミックヒータと、上記主体金具の上記軸孔に挿通され、軸線方向に延びる棒状で金属製の中軸部材と、上記セラミックヒータのヒータ後端部と上記中軸部材の中軸先端部とを接続する接続部材と、を備えるグロープラグであって、上記中軸部材のうち、上記中軸先端部と中軸後端部との間に位置する中軸胴部は、この中軸胴部の胴部後端部を基準とした胴部先端部の円周振れを矯正した振れ矯正部を、上記軸線方向に互いに離間して複数有するグロープラグである。
【０００８】
このグロープラグでは、中軸部材の中軸胴部は、胴部後端部を基準とした胴部先端部の円周振れ（以下、単に「中軸胴部の振れ」とも言う）を矯正する振れ矯正部を、軸線方向に互いに離間して複数有する。つまり、この中軸胴部は、中軸胴部に振れ矯正部を設ける前に比して、中軸胴部の振れが抑制されている（胴部後端部の軸線を基準軸線とした胴部先端部の軸線の同軸度が小さくされている）。このため、中軸先端部及び中軸後端部を含めた中軸部材の全体で見ても、中軸部材の振れ（中軸後端部を基準とした中軸先端部の円周振れ）が抑制されている（中軸後端部の軸線を基準軸線とした中軸先端部の軸線の同軸度が小さくなっている）。従って、この中軸部材を用いたグロープラグは、主体金具の先端側に保持され、しかも接続部材を介して中軸部材に接続されたセラミックヒータに掛かる曲げ応力を小さくできる。よって、このグロープラグは、セラミックヒータに素子割れが生じ難く信頼性が高い。
【０００９】
なお、「中軸部材」としては、例えば、コイル材を切断した線材を用いて、中軸先端部及び中軸後端部に所要の加工を施すほか、中軸胴部の複数箇所に振れ矯正部を形成したものが挙げられる。また、切削加工により形成した中軸部材を用いて、中軸胴部の複数箇所に振れ矯正部を形成したものも挙げられる。
【００１０】
「中軸胴部」は、中軸先端部と中軸後端部との間に位置する部位である。
「振れ矯正部」は、中軸胴部の軸線方向の一部をなし、自身の軸線と、自身に隣接する「非矯正部（振れ矯正部以外の部位）」の軸線とが斜交するように、自身と自身に隣接する「非矯正部」とを連結したり、或いは、自身に隣接する「非矯正部」同士の軸線が斜交するように、「非矯正部」同士を連結することで、中軸胴部について、「振れ矯正部」を形成する前よりも、「中軸胴部の振れ」を低減するように形成された部位を言う。
【００１１】
この「振れ矯正部」は、中軸胴部の胴部先端部と胴部後端部との振れを制限した状態で、中軸胴部の軸線方向の一部を塑性変形させて形成すると良い。中軸胴部の軸線方向の一部を塑性変形させる手法としては、例えば、転造加工が挙げられる。また、転造加工などの塑性変形の加工は、中軸胴部の軸線方向の一部について、全周にわたって施してもよいし、周方向の複数箇所に加工を施してもよい。なお、周方向の複数箇所に塑性変形加工を施す場合には、周方向に均等に施すのが好ましい。
【００１２】
「振れ矯正部」の具体的な形態としては、例えば、中軸胴部の軸線方向の一部について、径方向外側から径方向内側に向けて押圧して、全周にわたり縮径の塑性変形をさせた縮径部が挙げられる。また、中軸胴部の軸線方向の一部について、全周にわたり、綾目ローレットや、凸部が軸線方向に沿って延びる形態の縦目ローレット、凸部が軸線方向に直交する周方向に延びる形態の横目ローレット、凸部が軸線方向に交わって延びる形態の斜めローレットなどのローレットのいずれかを、転造加工による塑性変形で形成した転造ローレット部が挙げられる。また、中軸胴部の軸線方向の一部について、全周にわたり転造加工による塑性変形で雄ネジを形成した雄ネジ部も挙げられる。
【００１３】
各々の「振れ矯正部」は、軸線方向の寸法や断面形状（軸線方向に直交する横断面の形状）を互いに同じにしてもよいし、互いに異ならせてもよい。
また、中軸胴部のうち、振れ矯正部以外の部位である複数の「非矯正部」についても、軸線方向の寸法や断面形状（軸線方向に直交する横断面の形状）を互いに同じにしてもよいし、互いに異ならせてもよい。
【００１４】
「中軸先端部」は、中軸胴部の先端側に位置して、接続部材に接続される部位であり、接続部材との接続に好適な形態とするのが良い。例えば、接続部材として、筒状をなす接続リングを用いる場合、中軸先端部の形態としては、接続リング内に嵌入させる径小の嵌合部と、これよりも径大で、嵌合部を接続リング内に挿入したときに、接続リングに当接して位置決めをする径大部とを設けた形態が挙げられる。
「中軸後端部」は、中軸胴部の後端側に位置する部位であり、それ自体を外部との接続に用いる端子部としてもよいし、或いは、中軸後端部に、端子部材を外嵌させてもよい。
【００１５】
「セラミックヒータ」としては、絶縁性のセラミックからなる基体に、導電性のセラミックからなる発熱抵抗体を一体化したセラミックヒータが挙げられる。具体的には、導電性セラミックからなる発熱抵抗体を、絶縁性セラミックからなる基体の内部に埋設した構成や、発熱抵抗体を基体の外部に露出させた構成のセラミックヒータが挙げられる。
「接続部材」としては、筒状をなし、その先端側でセラミックヒータのヒータ後端部に外嵌してセラミックヒータに接続する一方、後端側で中軸部材の中軸先端部に外嵌して中軸部材に接続する形態が挙げられる。
「主体金具」は、セラミックヒータを直接または間接に保持する。例えば、ロウ付けにより主体金具の先端部でセラミックヒータを直接保持する形態が挙げられる。また、筒状部材を介して主体金具の先端部でセラミックヒータを間接に保持する形態が挙げられる。具体的には、セラミックヒータを筒状部材に挿通してセラミックヒータの一部と筒状部材とを接続すると共に、この筒状部材を主体金具の軸孔に圧入して筒状部材と主体金具の先端部とを接続する形態などが挙げられる。
【００１６】
更に、上記のグロープラグであって、前記振れ矯正部は、前記中軸胴部の前記軸線方向の一部を、全周にわたり縮径させた縮径部であるグロープラグとすると良い。
【００１７】
このように振れ矯正部を全周にわたり縮径させた縮径部とすることで、全周方向について中軸胴部の曲がりを矯正できるので、中軸胴部の振れ、更には中軸部材の振れを確実に抑制できる。従って、この中軸部材を用いたグロープラグは、セラミックヒータに掛かる曲げ応力を確実に小さくでき、セラミックヒータに素子割れが生じ難い。
なお、「縮径部」としては、例えば、径方向内側に凹む断面が、矩形状（コ字状）やＶ字状、Ｕ字状をなす形態が挙げられる。また、縮径させて縮径部を形成する手法としては、例えば転造加工が挙げられる。
【００１８】
更に、前記のグロープラグであって、前記振れ矯正部は、前記中軸胴部の前記軸線方向の一部に、全周にわたり転造によるローレットを形成した転造ローレット部であるグロープラグとすると良い。
【００１９】
このように振れ矯正部を全周にわたり転造によるローレットを形成した転造ローレット部とすることで、全周方向について中軸胴部の曲がりを矯正できるので、中軸胴部の振れ、更には中軸部材の振れを確実に抑制できる。従って、この中軸部材を用いたグロープラグは、セラミックヒータに掛かる曲げ応力を確実に小さくでき、セラミックヒータに素子割れが生じ難い。
【００２０】
更に、上記のいずれかに記載のグロープラグであって、前記中軸胴部は、自身の軸線方向の中央よりも先端側と後端側のそれぞれに、少なくとも１つ以上前記振れ矯正部を有するグロープラグとすると良い。
【００２１】
このように中軸胴部の先端側と後端側にそれぞれ振れ矯正部を設けることで、中軸胴部の先端側においても後端側においても振れを矯正できるので、中軸胴部の振れ、更には中軸部材の振れを効果的に抑制できる。従って、この中軸部材を用いたグロープラグは、セラミックヒータに掛かる曲げ応力を確実に小さくでき、セラミックヒータに素子割れが生じ難い。
【００２２】
更に、上記のいずれかに記載のグロープラグであって、各々の前記振れ矯正部の前記軸線方向の寸法を等しくする共に、これらの振れ矯正部を前記軸線方向に等間隔で形成してなるグロープラグとすると良い。
【００２３】
このように各々の軸線方向の寸法を等しく、かつ等間隔に振れ矯正部を設けることで、中軸胴部の振れが等寸法かつ等間隔に設けた振れ矯正部のそれぞれで矯正されるので、中軸胴部全体の曲がりを確実に矯正して、中軸胴部の振れ、更には中軸部材の振れを確実に抑制できる。従って、この中軸部材を用いたグロープラグは、セラミックヒータに掛かる曲げ応力を確実に小さくでき、セラミックヒータに素子割れが生じ難い。
【００２４】
更に、上記のいずれかに記載のグロープラグであって、複数の前記振れ矯正部についての前記軸線方向の寸法の和を、前記中軸胴部のうち、前記振れ矯正部以外の部位である非矯正部についての前記軸線方向の寸法の和よりも、小さくしてなるグロープラグとすると良い。
【００２５】
複数の振れ矯正部の軸線方向の寸法の和が大き過ぎると、中軸胴部に振れ矯正部を加工形成する際に大きな力が必要となるため、大型の装置が必要となってコストが掛かる。このため、グロープラグが高価になりがちである。これに対し、このグロープラグでは、振れ矯正部の軸線方向の寸法の和を、非矯正部の軸線方向の寸法の和よりも小さくしている。これにより、中軸胴部に振れ矯正部を加工形成する際に必要な力が小さくて済むので、コストを低減できる。従って、安価なグロープラグとすることができる。
【００２６】
更に、上記のいずれかに記載のグロープラグであって、前記中軸部材は、前記中軸胴部のうち前記振れ矯正部以外の部位である非矯正部の径と同径のコイル材を切断した線材に、上記振れ矯正部を形成してなるグロープラグとすると良い。
【００２７】
前述のように、コイル材を切断した線材を用いて加工形成した中軸部材は、線材が元々曲がっていることが多く、中軸胴部の振れ及び中軸部材の振れが大きくなりがちである。しかし、このグロープラグでは、中軸部材の中軸胴部に、軸線方向に互いに離間した複数の振れ矯正部を設けているので、中軸胴部の振れ、更には中軸部材の振れを抑制できる。従って、このグロープラグは、中軸部材の素材にコイル材を切断した線材を用いているにも拘わらず、セラミックヒータに掛かる曲げ応力を適切に小さくでき、セラミックヒータに素子割れが生じ難い。
【００２８】
また、他の態様は、軸孔を有する筒状の主体金具と、上記主体金具の先端側に保持された棒状のセラミックヒータと、上記主体金具の上記軸孔に挿通され、軸線方向に延びる棒状で金属製の中軸部材と、上記セラミックヒータのヒータ後端部と上記中軸部材の中軸先端部とを接続する接続部材と、を備え、上記中軸部材のうち、上記中軸先端部と中軸後端部との間に位置する中軸胴部は、この中軸胴部の胴部後端部を基準とした胴部先端部の円周振れを矯正した振れ矯正部を、上記軸線方向に互いに離間して複数有するグロープラグの製造方法であって、上記中軸胴部のうち上記振れ矯正部以外の部位である非矯正部の径と同径のコイル材を切断した線材を用い、複数の上記振れ矯正部に対応する間隔でストライプ状に配置された複数の凸条を有する一対の転造ダイスで上記中軸胴部を挟圧しつつ、上記一対の転造ダイスを上記凸条の延びる方向で互いに逆方向に相対移動させて、上記中軸胴部を回転させ、上記凸条による押圧で上記中軸胴部の一部を全周にわたり縮径させて、複数の上記振れ矯正部を形成する矯正部形成工程と、上記振れ矯正部を形成した上記中軸部材を用いて、上記グロープラグを組み立てる組立工程と、を備えるグロープラグの
製造方法である。
【００２９】
このグロープラグの製造方法では、上述のように矯正部形成工程を行っているので、中軸胴部に振れ矯正部を設ける前に比して、振れが効果的に矯正された中軸胴部及び中軸部材を、容易かつ確実に形成できる。従って、この中軸部材を用いてグロープラグを組み立てると（組立工程）、セラミックヒータに掛かる曲げ応力が小さく、セラミックヒータに素子割れが生じ難くて信頼性が高いグロープラグを製造できる。
【図面の簡単な説明】
【００３０】
【図１】実施形態１に係るグロープラグの縦断面図である。
【図２】実施形態１に係るグロープラグのうち、後端側の部位を拡大した縦断面図である。
【図３】実施形態１に係り、中軸部材の平面図である。
【図４】実施形態１に係り、中軸部材の部分拡大平面図である。
【図５】実施形態１に係り、中軸部材の振れ矯正部の横断面図（図４におけるＡ−Ａ断面図）である。
【図６】実施形態１に係り、矯正部形成工程で用いる転造ダイスを示す説明図である。
【図７】実施形態１に係り、矯正部形成工程において転造ダイスにより振れ矯正部を形成する様子を示す説明図である。
【図８】実施形態２に係り、中軸部材の部分拡大平面図である。
【図９】実施形態３に係り、中軸部材の部分拡大平面図である。
【図１０】実施形態４に係り、中軸部材の部分拡大平面図である。
【図１１】実施形態５に係り、中軸部材の部分拡大平面図である。
【図１２】実施形態６に係るグロープラグのうち、後端側の部位を拡大した縦断面図である。
【図１３】実施例及び比較例について、中軸胴部の振れを示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００３１】
以下、本発明の実施の形態を、図面を参照しつつ説明する。図１及び図２に、本実施形態１に係るグロープラグ１を示す。なお、図１及び図２において、グロープラグ１の軸線ＡＸ及びこれと同軸な中軸部材４０の軸線ＢＸに沿う方向を軸線方向ＨＪとし、軸線方向ＨＪのうち、セラミックヒータ２０が配置された側（図中下側）を先端側ＧＳ、これと反対側（図中上側）を後端側ＧＫとする。
このグロープラグ１は、ディーゼルエンジンの燃料室（図示外）に取り付けられ、エンジン始動時の点火を補助する熱源として利用される。このグロープラグ１は、主体金具１０、セラミックヒータ２０、外筒３０、中軸部材４０、接続リング（接続部材）５０、端子部材６０等から構成されている。
【００３２】
このうち主体金具１０は、軸線方向ＨＪに貫通する軸孔１０ｈを有する筒状で金属製（具体的には炭素鋼）の部材である。この主体金具１０は、金具先端部１１と、金具後端部１５と、これらの間に位置する金具胴部１３とからなる。このうち金具胴部１３の後端側ＧＫには、このグロープラグ１を内燃機関のエンジンヘッド（図示しない）に取り付けるための雄ネジが形成された取付部１３ｇが設けられている。また、金具後端部１５には、断面形状が六角形状で、このグロープラグ１をエンジンヘッドに取り付ける際に工具を係合させる工具係合部１５ｃが設けられている。また、図２に示すように、金具後端部１５における軸孔１０ｈの開口部分は、後端側ＧＫに向けてテーパ状に広がるテーパ部１５ｔとされている。
【００３３】
次に、セラミックヒータ２０について説明する。このセラミックヒータ２０は、丸棒状で、ヒータ先端部２１が半球状に曲面加工された形状をなす。セラミックヒータ２０は、絶縁性セラミック（具体的には窒化珪素質セラミック）からなる絶縁基体２６の内部に、導電性セラミック（具体的には導電成分として炭化タングステンを含有する窒化珪素質セラミック）からなる発熱抵抗体２７が埋設された構造を有する。
【００３４】
このうち発熱抵抗体２７は、発熱部２７ｃと、一対のリード部２７ｄ，２７ｅと、一対の電極取出部２７ｆ，２７ｇとからなる。発熱部２７ｃは、ヒータ先端部２１内に配置されて、Ｕ字状に曲げ返された形状をなし、通電時に高温に発熱する。また、一対のリード部２７ｄ，２７ｅは、発熱部２７ｃの両端に繋がり、ヒータ後端部２５に向けて互いに平行に延びる。また、一対の電極取出部２７ｆ，２７ｇは、ヒータ後端部２５で一対のリード部２７ｄ，２７ｅと繋がる一方、ヒータ後端部２５の外周面に露出する。一方の電極取出部２７ｇは、他方の電極取出部２７ｆよりも後端側ＧＫに位置する。
【００３５】
次に、外筒３０について説明する。外筒３０は軸線方向ＨＪに貫通する筒孔３０ｈを有する筒状で金属製（具体的にはステンレス）の部材である。外筒３０は、先端側ＧＳに位置する外筒胴部３１と、後端側ＧＫに位置する外筒嵌合部３５と、これらの間に位置する外筒鍔部３３とからなる。このうち外筒胴部３１は、円筒状をなす。また、外筒鍔部３３は、外筒胴部３１よりも径大とされている。また、外筒嵌合部３５は、前述の主体金具１０の金具先端部１１に嵌合する段状をなす。
【００３６】
この外筒３０は、セラミックヒータ２０のヒータ先端部２１を先端側ＧＳに突出させると共に、ヒータ後端部２５を後端側ＧＫに突出させた状態で、自身の筒孔３０ｈ内にセラミックヒータ２０を挿通し径方向外側から保持している。これにより、セラミックヒータ２０の一方の電極取出部２７ｆは、外筒３０に当接して外筒３０と電気的に接続される。また、外筒３０の外筒嵌合部３５は、主体金具１０の金具先端部１１に嵌合した状態で、金具先端部１１にレーザ溶接されている。これにより、セラミックヒータ２０は、主体金具１０の先端側ＧＳに外筒３０を介して保持される。
【００３７】
次に、中軸部材４０について説明する。図３〜図５に別途、中軸部材４０を示す。この中軸部材４０は、主体金具１０の軸孔１０ｈに主体金具１０とは絶縁された状態で挿通され、軸線方向ＨＪに延びる丸棒状（軸線方向ＨＪの寸法が１００ｍｍ）で金属製（具体的にはステンレス）の部材である。この中軸部材４０は、後述するように、中軸胴部４３のうち振れ矯正部４３ｆ以外の部位である非矯正部４３ｇの径Ｄｇと同径のコイル材を用いて加工形成されている。
【００３８】
中軸部材４０は、中軸先端部４１と、中軸後端部４５と、これらの間に位置する中軸胴部４３とからなる。このうち中軸先端部４１は、後述する接続リング５０に接続される部位であり、径小な嵌合部４１ｓと、これよりも径大な径大部４１ｋとからなる。また、中軸後端部４５は、後述する端子部材６０が外嵌する部位であり、外周に綾目ローレット４５ｉ（図２参照）が形成されている。
【００３９】
次に、中軸胴部４３について説明する。この中軸胴部４３には、中軸胴部４３の胴部後端部４３ｋを基準とした胴部先端部４３ｓの円周振れ（中軸胴部４３の振れ）を矯正してなる振れ矯正部４３ｆ（４３ｆ１〜４３ｆ１０）が、軸線方向ＨＪに互いに離間して複数（具体的には１０個）形成されている。なお、各振れ矯正部４３ｆは、後述するように転造加工により形成されている。これらの振れ矯正部４３ｆは、自身の軸線と、自身に隣接する非矯正部４３ｇの軸線とが斜交するように、自身と自身に隣接する非矯正部４３ｇとを連結したり、或いは、自身に隣接する非矯正部４３ｇ同士の軸線が斜交するように、非矯正部４３ｇ同士を連結することで、中軸胴部４３について、振れ矯正部４３ｆを形成する前よりも、中軸胴部４３の振れを低減するように形成された部位である。
【００４０】
具体的には、各々の振れ矯正部４３ｆは、中軸胴部４３の軸線方向ＨＪの一部を、全周にわたり縮径させた縮径部である。この縮径部（振れ矯正部）４３ｆは、縦断面において内側に略矩形状に凹む段差状の形態をなしている。中軸胴部４３の非矯正部４３ｇの径ＤｇがＤｇ＝２．７００ｍｍであるのに対し、振れ矯正部（縮径部）４３ｆの径ＤｆはＤｆ＝２．６５５ｍｍである。また、各々の振れ矯正部４３ｆは、軸線方向ＨＪの寸法Ｌｆが互いに等しくされている（具体的にはＬｆ＝３．５ｍｍ）。
【００４１】
また、これらの振れ矯正部４３ｆは、隣り合う振れ矯正部４３ｆ同士の間隙が３．５ｍｍとなるように（振れ矯正部４３ｆ同士の間に位置する非矯正部４３ｇ１の軸線方向ＨＪの寸法Ｌｇ１がＬｇ１＝３．５ｍｍとなるように）、等間隔（具体的には７．０ｍｍの間隔）で配置されている。また、これらの振れ矯正部４３ｆは、中軸胴部４３の軸線方向ＨＪのほぼ全体にわたってバランス良く形成されている。具体的には、中軸胴部４３の軸線方向ＨＪの中央ＨＪＣに、１つの振れ矯正部４３ｆ５が配置され、これよりも先端側ＧＳに４つの振れ矯正部４３ｆ１〜４３ｆ４が配置され、後端側ＧＫに５つの振れ矯正部４３ｆ６〜４３ｆ１０がそれぞれ配置されている。
【００４２】
なお、最も先端側ＧＳに位置する非矯正部４３ｇ２の軸線方向ＨＪの寸法Ｌｇ２は、Ｌｇ２＝１０．０ｍｍである。一方、最も後端側ＧＫに位置する非矯正部４３ｇ３の軸線方向ＨＪの寸法Ｌｇ３は、Ｌｇ３＝３．０ｍｍである。従って、非矯正部４３ｇの軸線方向ＨＪの寸法Ｌｇ１，Ｌｇ２，Ｌｇ３の和Ｌｇｔは、Ｌｇｔ＝３．５×９＋１０．０＋３．０＝４４．５ｍｍである。これに対し、振れ矯正部４３ｆの軸線方向ＨＪの寸法Ｌｆの和Ｌｆｔは、Ｌｆｔ＝３．５×１０＝３５．０ｍｍである。従って、振れ矯正部４３ｆの軸線方向ＨＪの寸法Ｌｆの和Ｌｆｔは、非矯正部４３ｇの軸線方向ＨＪの寸法Ｌｇ１，Ｌｇ２，Ｌｇ３の和Ｌｇｔよりも小さい（Ｌｆｔ＜Ｌｇｔ）。
【００４３】
次に、接続リング５０について説明する。この接続リング５０は、図１に示すように、セラミックヒータ２０のヒータ後端部２５と中軸部材４０の中軸先端部４１とを接続する筒状で金属製（具体的にはステンレス）の部材である。この接続リング５０は、主体金具１０内でこれに離間して配置されている。接続リング５０のうち先端側ＧＳに位置するリング先端部５１には、セラミックヒータ２０のヒータ後端部２５が圧入されている。これにより、セラミックヒータ２０の電極取出部２７ｇは、接続リング５０に当接して接続リング５０に電気的に接続される。
【００４４】
一方、接続リング５０のうち後端側に位置するリング後端部５５には、中軸部材４０の中軸先端部４１が圧入されている。具体的には、中軸先端部４１の嵌合部４１ｓがリング後端部５５に嵌合すると共に、中軸先端部４１の径大部４１ｋがリング後端部５５に係合して接続リング５０の位置決めをする。かくして、セラミックヒータ２０と中軸部材４０とが接続リング５０を介して接続される。
【００４５】
次に、端子部材６０について説明する。この端子部材６０は、金属製の部材であり、先端側ＧＳに位置する包囲部６１と、後端側ＧＫに位置する端子部６５とからなる。このうち包囲部６１は、先端側ＧＳに開口する有底筒状をなし、中軸部材４０の中軸後端部４５に外嵌し、中軸後端部４５に加締め固定されている。図２に示すように、この包囲部６１のうち、先端側ＧＳの一部である孔内包囲部６１ｓは、主体金具１０の軸孔１０ｈ内に配置されている。一方、包囲部６１のうち、孔内包囲部６１ｓよりも後端側ＧＫの孔外包囲部６１ｋは、主体金具１０の外部（主体金具１０よりも後端側ＧＫ）に配置されている。また、包囲部６１の外周には、段部６１ｔが形成されている。端子部６５は、このグロープラグ１をエンジンヘッドに取り付ける際に、プラグキャップ（図示外）が嵌められて、通電用端子として用いられる部位である。
【００４６】
主体金具１０の軸孔１０ｈ内において、主体金具１０の金具後端部１５と端子部材６０の孔内包囲部６１ｓとの間（円筒状の空間）には、先端側ＧＳから順に、Ｏリング７１及び絶縁スペーサ７３が配置されている。このうちＯリング７１は、絶縁性のゴム状弾性体（具体的にはフッ素系ゴム）からなる。このＯリング７１は、主体金具１０の金具後端部１５と端子部材６０の孔内包囲部６１ｓとの間を絶縁しつつ気密に封止することにより、軸孔１０ｈを封止している。
【００４７】
一方、絶縁スペーサ７３は、筒状の絶縁体（具体的にはナイロン）からなる。この絶縁スペーサ７３は、Ｏリング７１よりも後端側ＧＫに位置して、主体金具１０の金具後端部１５と端子部材６０の孔内包囲部６１ｓとを確実に離間させ、これらの間での接触による短絡を防止している。また、絶縁スペーサ７３は、後端側ＧＫが先端側ＧＳよりも径大とされており、主体金具１０のテーパ部１５ｔに後端側ＧＫから当接して、軸線方向ＨＪの挿入深さが制限されている。一方で、絶縁スペーサ７３は、端子部材６０の段部６１ｔに係合しており、端子部材６０よって先端側ＧＳに向けて付勢されている。
【００４８】
以上で説明したように、本実施形態１のグロープラグ１では、中軸部材４０の中軸胴部４３は、中軸胴部４３の振れを矯正する振れ矯正部４３ｆを、軸線方向ＨＪに互いに離間して複数有する。つまり、この中軸胴部４３は、中軸胴部４３に振れ矯正部４３ｆを設ける前に比して、中軸胴部４３の振れが抑制されている（胴部後端部４３ｋの軸線を基準軸線とした胴部先端部４３ｓの軸線の同軸度が小さくされている）。このため、中軸先端部４１及び中軸後端部４５を含めた中軸部材４０の全体で見ても、中軸部材４０の振れ（中軸後端部４５を基準とした中軸先端部４１の円周振れ）が抑制されている（中軸後端部４５の軸線を基準軸線とした中軸先端部４１の軸線の同軸度が小さくなっている）。従って、この中軸部材４０を用いたグロープラグ１は、主体金具１０の先端側に保持され、しかも接続リング５０を介して中軸部材４０に接続されたセラミックヒータ２０に掛かる曲げ応力を小さくできる。よって、このグロープラグ１は、セラミックヒータ２０に素子割れが生じ難く信頼性が高い。
【００４９】
更に、本実施形態１では、振れ矯正部４３ｆは、中軸胴部４３の軸線方向ＨＪの一部を、全周にわたり縮径させた縮径部である。このように振れ矯正部４３ｆを全周にわたり縮径させた縮径部とすることで、全周方向について中軸胴部４３の曲がりを矯正できるので、中軸胴部４３の振れ、更には中軸部材４０の振れを確実に抑制できる。従って、この中軸部材４０を用いたグロープラグ１は、セラミックヒータ２０に掛かる曲げ応力を確実に小さくでき、セラミックヒータ２０に素子割れが生じ難い。
【００５０】
また、本実施形態１では、中軸胴部４３は、自身の軸線方向ＨＪの中央ＨＪＣよりも先端側ＧＳと後端側ＧＫに、それぞれ複数の振れ矯正部４３ｆを有する。このように中軸胴部４３の先端側ＧＳと後端側ＧＫにそれぞれ振れ矯正部４３ｆを設けることで、中軸胴部４３の先端側ＧＳにおいても後端側ＧＫにおいても振れを矯正できるので、中軸胴部４３の振れ、更には中軸部材４０の振れを効果的に抑制できる。
【００５１】
また、本実施形態１では、各々の振れ矯正部４３ｆの軸線方向ＨＪの寸法Ｌｆを等しくする共に、これらの振れ矯正部４３ｆを軸線方向ＨＪに等間隔で形成している。このように各々の軸線方向ＨＪの寸法Ｌｆを等しく、かつ等間隔に振れ矯正部４３ｆを設けることで、中軸胴部４３の振れが等寸法かつ等間隔に設けた振れ矯正部４３ｆのそれぞれで矯正
されるので、中軸胴部４３全体の曲がりを確実に矯正して、中軸胴部４３の振れ、更には中軸部材４０の振れを確実に抑制できる。
【００５２】
また、本実施形態１では、複数の振れ矯正部４３ｆの軸線方向ＨＪの寸法Ｌｆの和Ｌｆｔを、非矯正部４３ｇの軸線方向ＨＪの寸法Ｌｇ１，Ｌｇ２，Ｌｇ３の和Ｌｇｔよりも小さくしている。このため、中軸胴部４３に振れ矯正部４３ｆを加工形成する際に必要な力が小さくて済むので、コストを低減できる。従って、安価なグロープラグ１とすることができる。
【００５３】
また、本実施形態１では、後述するように、中軸部材４０は、中軸胴部４３の非矯正部４３ｇの径Ｄｇと同径のコイル材を切断した線材４０ｘに、振れ矯正部４３ｆを形成している。コイル材を切断した線材４０ｘを用いて加工形成した中軸部材４０は、線材４０ｘが元々曲がっていることが多く、中軸胴部４３の振れ及び中軸部材４０の振れが大きくなりがちである。しかし、本実施形態１では、中軸部材４０の中軸胴部４３に、軸線方向ＨＪに互いに離間した複数の振れ矯正部４３ｆを設けているので、中軸胴部４３の振れ、更には中軸部材４０の振れを抑制できる。従って、このグロープラグ１は、中軸部材４０の素材にコイル材を切断した線材４０ｘを用いているにも拘わらず、セラミックヒータ２０に掛かる曲げ応力を適切に小さくでき、セラミックヒータ２０に素子割れが生じ難い。
【００５４】
次いで、上記グロープラグ１の製造方法について説明する。まず、中軸部材４０の製造について説明する。まず、中軸胴部４３の非矯正部４３ｇの径Ｄｇ（＝２．７００ｍｍ）と同径のコイル材を用意し、これを切断して、中軸部材４０の寸法に対応した所定寸法の線材４０ｘを得る。次に、この線材４０ｘ（中軸部材４０）の先端側ＧＳにプレス加工を行って、中軸先端部４１に嵌合部４１ｓ及び径大部４１ｋを形成する。また、線材４０ｘ（中軸部材４０）の後端側ＧＫにローレット加工を行って、中軸後端部４５の外周に綾目ローレット４５ｉを形成する。
【００５５】
次に、矯正部形成工程において、この線材４０ｘ（中軸部材４０）の中軸胴部４３に、複数の振れ矯正部４３ｆを形成する（図６及び図７参照）。この矯正部形成工程は、一対の転造ダイスＴＤ１，ＴＤ２を用いた転造加工により行う。各々の転造ダイスＴＤ１，ＴＤ２は、図６に示すように、矩形板状をなす板状部ｔａと、この板状部ｔａの一方の主面に設けられた複数（具体的には１０個）の凸条ｔｂとからなる。各々の凸条ｔｂの幅Ｗｔは、振れ矯正部４３ｆの軸線方向ＨＪの寸法Ｌｆと等しい（Ｗｔ＝３．５ｍｍ）。また、複数の凸条ｔｂは、隣り合う振れ矯正部４３ｆ同士の間隔と等しい間隔Ａｔ＝７．０ｍｍで、ストライプ状に（互いに平行に）配置されている。
【００５６】
図７に示すように、矯正部形成工程を行うにあたり、支持部材ＳＢによって、線材４０ｘ（中軸部材４０）が軸線ＢＸ周りに回転可能な状態で、線材４０ｘのうち中軸胴部４３の胴部先端部４３ｓを支持しておく。次に、一対の転造ダイスＴＤ１，ＴＤ２で線材４０ｘ（中軸部材４０）の中軸胴部４３を挟圧しつつ（図７中、左右方向から中軸胴部４３を挟圧する）、一対の転造ダイスＴＤ１，ＴＤ２を凸条ｔｂの延びる方向（図７中、紙面に直交する方向）で互いに逆方向に相対移動させる。具体的には、一方（図７中、右側）の転造ダイスＴＤ１を紙面手前側から奥側に移動させると共に、他方（図７中、左側）の転造ダイスＴＤ２を紙面奥側から手前側に移動させる。これにより、中軸胴部４３を軸線ＢＸ周りに回転させる。そして、凸条ｔｂによる押圧で中軸胴部４３の一部を全周にわたり縮径させて、中軸胴部４３に複数の振れ矯正部４３ｆを形成する。かくして、中軸部材４０が作成される。
【００５７】
次に、グロープラグ１を組み立てる組立工程について説明する。まず、セラミックヒータ２０及び接続リング５０を用意し、接続リング５０のリング先端部５１内に、セラミックヒータ２０のヒータ後端部２５を圧入する。また、外筒３０を用意し、外筒３０の筒孔３０ｈ内に、セラミックヒータ２０を圧入し、ヒータ先端部２１を外筒３０から先端側ＧＳに突出させると共に、ヒータ後端部２５を外筒３０から後端側ＧＫに突出させる。
【００５８】
次に、接続リング５０のリング後端部５５内に、前述した中軸部材４０のうち中軸先端部４１の嵌合部４１ｓを圧入し、中軸先端部４１の径大部４１ｋをリング後端部５５に係合させて、接続リング５０の位置決めをする。その後、これら中軸部材４０の径大部４１ｋと接続リング５０のリング後端部５５をレーザ溶接する。
次に、主体金具１０を用意し、主体金具１０の軸孔１０ｈに先端側ＧＳから、セラミックヒータ２０等と一体となった中軸部材４０を挿入し、主体金具１０の金具先端部１１に外筒３０の外筒嵌合部３５を嵌合させて、これらをレーザ溶接する。
【００５９】
次に、端子部材６０、絶縁スペーサ７３及びＯリング７１を用意し、端子部材６０の孔内包囲部６１ｓに、絶縁スペーサ７３を外嵌させ、更に、この絶縁スペーサ７３の先端側ＧＳに、Ｏリング７１を外嵌させる。その後、端子部材６０の孔内包囲部６１ｓをＯリング７１及び絶縁スペーサ７３と共に、主体金具１０の軸孔１０ｈ内に後端側ＧＫから挿入する。その際、端子部材６０の包囲部６１内に、中軸部材４０の中軸後端部４５が挿入される。その後、端子部材６０の包囲部６１を加締めて、包囲部６１内で中軸後端部４５を固定する。かくして、グロープラグ１が完成する。
【００６０】
以上で説明したように、本実施形態１のグロープラグ１の製造方法では、前述のように矯正部形成工程を行っているので、中軸胴部４３に振れ矯正部４３ｆを設ける前に比して、振れが効果的に矯正された中軸胴部４３及び中軸部材４０を、容易かつ確実に形成できる。従って、組立工程において、この中軸部材４０を用いてグロープラグ１を組み立てると、セラミックヒータ２０に掛かる曲げ応力が小さく、セラミックヒータ２０に素子割れが生じ難くて信頼性が高く、かつ、安価なグロープラグ１を製造できる。
【００６１】
（実施形態２〜５）
次いで、第２〜第５の各実施形態について説明する（図８〜図１１参照）。実施形態２〜５に係るグロープラグ２０１，３０１，４０１，５０１では、中軸胴部２４３，３４３，４４３，５４３に設ける振れ矯正部２４３ｆ，３４３ｆ，４４３ｆ，５４３ｆの形態が、それぞれ実施形態１に係る振れ矯正部４３ｆの形態と異なる。それ以外は、実施形態１と同様であるので、実施形態１と同様な部分の説明は、省略または簡略化する。
【００６２】
実施形態２〜５に係る中軸部材２４０，３４０，４４０，５４０は、実施形態１と同様に、非矯正部２４３ｇ，３４３ｇ，４４３ｇ，５４３ｇの径Ｄｇと同径のコイル材を用いて形成されている。一方、実施形態２〜５に係る振れ矯正部２４３ｆ，３４３ｆ，４４３ｆ，５４３ｆは、中軸先端部２４１，３４１，４４１，５４１と中軸後端部２４５，３４５，４４５，５４５との間に位置する中軸胴部２４３，３４３，４４３，５４３の軸線方向ＨＪの一部について、全周にわたり、ローレット２４３ｉ，３４３ｉ，４４３ｉ，５４３ｉを転造加工による塑性変形で形成した転造ローレット部である。
【００６３】
具体的には、実施形態２（図８参照）の振れ矯正部２４３ｆは、綾目ローレット２４３ｉが外周に形成された転造ローレット部である。
また、実施形態３（図９参照）の振れ矯正部３４３ｆは、凸部が軸線方向ＨＪに沿って延びる形態の縦目ローレット３４３ｉが外周に形成された転造ローレット部である。
また、実施形態４（図１０参照）の振れ矯正部４４３ｆは、凸部が軸線方向ＨＪに直交する周方向に延びる形態の横目ローレット４４３ｉが外周に形成された転造ローレット部である。
また、実施形態５（図１１参照）の振れ矯正部５４３ｆは、凸部が軸線方向ＨＪに交わって延びる形態の斜めローレット５４３ｉが外周に形成された転造ローレット部である。
【００６４】
これら実施形態２〜５においても、胴部後端部２４３ｋ，３４３ｋ，４４３ｋ，５４３ｋを基準とした胴部先端部２４３ｓ，３４３ｓ，４４３ｓ，５４３ｓの円周振れを矯正する振れ矯正部２４３ｆ，３４３ｆ，４４３ｆ，５４３ｆが、中軸胴部２４３，３４３，４４３，５４３に複数形成されている。このため、これらの中軸胴部２４３，３４３，４４３，５４３は、振れ矯正部２４３ｆ，３４３ｆ，４４３ｆ，５４３ｆを形成する前に比して、中軸胴部２４３，３４３，４４３，５４３の振れが抑制され、更には中軸部材２４０，３４０，４４０，５４０の振れが抑制されている。従って、これらの中軸部材２４０，３４０，４４０，５４０を用いたグロープラグ２０１，３０１，４０１，５０１は、セラミックヒータ２０に生じる曲げ応力を小さく、セラミックヒータ２０に素子割れが生じ難くて信頼性が高い。
【００６５】
更に、これら実施形態２〜５では、振れ矯正部２４３ｆ，３４３ｆ，４４３ｆ，５４３ｆを、全周にわたり転造によるローレット２４３ｉ，３４３ｉ，４４３ｉ，５４３ｉを形成した転造ローレット部としている。このため、全周方向について中軸胴部２４３，３４３，４４３，５４３の曲がりを矯正できるので、中軸胴部２４３，３４３，４４３，５４３の振れ、更には中軸部材２４０，３４０，４４０，５４０の振れを確実に抑制できる。従って、グロープラグ２０１，３０１，４０１，５０１は、セラミックヒータ２０に生じる曲げ応力を確実に小さくでき、セラミックヒータ２０に素子割れが生じ難い。その他、実施形態１と同様な部分は、実施形態１と同様な作用効果を有する。
【００６６】
（実施形態６）
次いで、第６の実施形態について説明する（図１２参照）。本実施形態６に係るグロープラグ６０１は、グロープラグ６０１の後端側ＧＫの形態が、実施形態１のグロープラグ１等と異なる。それ以外は、実施形態１と同様であるので、実施形態１と同様な部分の説明は、省略または簡略化する。
【００６７】
本実施形態６のグロープラグ６０１は、実施形態１と同様な主体金具１０、セラミックヒータ２０、外筒３０、接続リング５０等を有する。一方、端子部材６６０、Ｏリング６７１、絶縁スペーサ６７３、及び中軸部材６４０の後端側ＧＫの形態が、実施形態１と異なる。実施形態１の端子部材６０は、その一部（孔内包囲部６１ｓ）が主体金具１０の軸孔１０ｈ内に配置され、それ以外の部分が主体金具１０の外部（主体金具１０よりも後端側ＧＫ）に配置されている（図２参照）。これに対し、本実施形態６の端子部材６６０は、その全体が主体金具１０の外部（主体金具１０よりも後端側ＧＫ）に配置される形態とされている（図１２参照）。
【００６８】
具体的には、端子部材６６０は、先端側ＧＳに位置する端子鍔部６６３と、後端側ＧＫに位置する端子部６６５と、これらの間に位置する包囲部６６１とからなる。このうち端子鍔部６６３は、後述する絶縁スペーサ６７３のスペーサ鍔部６７３ｋに当接して、絶縁スペーサ６７３を先端側ＧＳに向けて付勢する部位であり、主体金具１０の軸孔１０ｈの径よりも径大とされている。また、包囲部６６１は、先端側ＧＳに開口する有底筒状をなし、中軸部材６４０の中軸後端部６４５に外嵌し、中軸後端部６４５に加締め固定されている。また、端子部６６５は、実施形態１の端子部６５と同様な形態を有する。なお、本実施形態６の中軸部材６４０は、実施形態１と同様に、非矯正部６４３ｇの径Ｄｇと同径のコイル材を切断した線材４０ｘから形成されているが、中軸後端部６４５の軸線方向ＨＪの寸法が、実施形態１の中軸後端部４５の軸線方向ＨＪの寸法よりも短くされている。
【００６９】
また、実施形態１では、端子部材６０の孔内包囲部６１ｓが主体金具１０の軸孔１０ｈ内に挿入され、これら孔内包囲部６１ｓと主体金具１０との間に、Ｏリング７１及び絶縁スペーサ７３が配置されている（図２参照）。これに対し、本実施形態６では、中軸部材６４０と主体金具１０との間に、Ｏリング６７１及び絶縁スペーサ６７３が配置されている（図１２参照）。
【００７０】
具体的には、Ｏリング６７１は、主体金具１０の金具後端部１５と中軸部材６４０との間を絶縁しつつ気密に封止している。また、絶縁スペーサ６７３は、先端側ＧＳに位置するスペーサ挿入部６７３ｓと、後端側ＧＫに位置するスペーサ鍔部６７３ｋとからなる。このうちスペーサ挿入部６７３ｓは、主体金具１０の軸孔１０ｈ内に挿入されて、主体金具１０の金具後端部１５と中軸部材６４０とを確実に離間させる。また、スペーサ鍔部６７３ｋは、主体金具１０の軸孔１０ｈよりも径大で、主体金具１０の金具後端部１５に後端側ＧＫから係合している。一方で、このスペーサ鍔部６７３ｋは、前述のように、端子部材６６０の端子鍔部６６３に当接しており、端子部材６６０よって先端側ＧＳに向けて付勢されている。
【００７１】
本実施形態６のグロープラグ６０１でも、中軸部材６４０のうち、中軸先端部６４１（図１参照）と中軸後端部６４５との間に位置する中軸胴部６４３に、実施形態１の振れ矯正部４３ｆと同様に、胴部後端部６４３ｋを基準とした胴部先端部６４３ｓの円周振れを矯正する振れ矯正部６４３ｆが複数形成されている。このため、中軸胴部６４３は、振れ矯正部６４３ｆ（図１も参照）を形成する前に比して、中軸胴部６４３の振れが抑制され、更には中軸部材６４０の振れが抑制されている。従って、この中軸部材６４０を用いたグロープラグ６０１は、セラミックヒータ２０に生じる曲げ応力を小さく、セラミックヒータ２０に素子割れが生じ難くて信頼性が高い。その他、実施形態１と同様な部分は、実施形態１と同様な作用効果を有する。
【００７２】
（実施例及び比較例）
次いで、本発明の効果を検証するために行った試験の結果について説明する。本発明の実施例として、実施形態１に係る中軸部材４０を３０個用意した。前述のように、この中軸部材４０の中軸胴部４３には、複数（具体的に１０個）の振れ矯正部４３ｆが軸線方向ＨＪに互いに離間して形成されている。
一方、比較例として、中軸胴部４３に振れ矯正部４３ｆを形成する前の中軸部材、即ち、実施形態１のグロープラグ１の製造方法において、矯正部形成工程を行う直前の中軸部材を３０個用意した。
【００７３】
次に、これら実施例及び比較例の各中軸部材について、中軸胴部の振れ（胴部後端部を基準とした胴部先端部の円周振れ）をそれぞれ測定した。その結果を図１３に示す。なお、この図１３では、比較例に係る中軸胴部の振れの平均値（ｎ＝３０の平均値）を１００％（基準値）としている。そして、比較例の中軸部材における振れの値の分布、及び、実施例の中軸部材における振れの値の分布を示している。図１３から明らかなように、比較例の中軸部材に比して、実施例の中軸部材４０は、中軸胴部４３の振れが大幅に小さく（２０％程度に）なっており、しかも、振れのバラツキも小さくなっていることが判る。この結果より、中軸胴部４３に複数の振れ矯正部４３ｆを形成することで、中軸胴部４３の振れが矯正されたことが判る。
【００７４】
以上において、本発明を実施形態に即して説明したが、本発明は上述の実施形態１〜６に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で、適宜変更して適用できることは言うまでもない。
例えば、実施形態１に記載のグロープラグ１の製造方法では、矯正部形成工程に先立ち、コイル材を切断した線材４０ｘの先端側ＧＳを加工して中軸先端部４１に嵌合部４１ｓ及び径大部４１ｋを形成すると共に、後端側ＧＫを加工して中軸後端部４５の外周に綾目ローレット４５ｉを形成したが、これに限られない。例えば、コイル材を切断した線材４０ｘに先に矯正部形成工程を行って、中軸胴部４３に振れ矯正部４３ｆを形成した後に、先端側ＧＳ及び後端側ＧＫに上記加工を行ってもよい。また、振れ矯正部４３ｆ等の形成数は、実施形態１等のように１０個に限定されず、中軸胴部４３の振れが抑制できる範囲で、中軸胴部４３の長さや材質等を考慮して複数形成すればよい。
【符号の説明】
【００７５】
１，２０１，３０１，４０１，５０１，６０１  グロープラグ
１０  主体金具
１０ｈ  軸孔
２０  セラミックヒータ
２５  ヒータ後端部
４０，２４０，３４０，４４０，５４０，６４０  中軸部材
４０ｘ  線材
４１，２４１，３４１，４４１，５４１，６４１  中軸先端部
４３，２４３，３４３，４４３，５４３，６４３  中軸胴部
４３ｓ，２４３ｓ，３４３ｓ，４４３ｓ，５４３ｓ，６４３ｓ  胴部先端部
４３ｋ，２４３ｋ，３４３ｋ，４４３ｋ，５４３ｋ，６４３ｋ  胴部後端部
４３ｆ（４３ｆ１〜４３ｆ１０），６４３ｆ  振れ矯正部（縮径部）
２４３ｆ，３４３ｆ，４４３ｆ，５４３ｆ  振れ矯正部（転造ローレット部）
２４３ｉ  綾目ローレット
３４３ｉ  縦目ローレット
４４３ｉ  横目ローレット
５４３ｉ  斜めローレット
４３ｇ，２４３ｇ，３４３ｇ，４４３ｇ，５４３ｇ，６４３ｇ  非矯正部
４５，２４５，３４５，４４５，５４５，６４５  中軸後端部
５０  接続リング（接続部材）
ＢＸ  （中軸部材の）軸線
ＨＪ  軸線方向
ＧＳ  （軸線方向の）先端側
ＧＫ  （軸線方向の）後端側
Ｄｆ  （振れ矯正部の）径
Ｄｇ  （非矯正部の）径
Ｌｆ  （振れ矯正部の軸線方向の）寸法
Ｌｆｔ  （振れ矯正部の軸線方向の寸法の）和
Ｌｇ１，Ｌｇ２，Ｌｇ３  （非矯正部の軸線方向の）寸法
Ｌｇｔ  （非矯正部の軸線方向の寸法の）和
ＨＪＣ  （中軸胴部の軸線方向の）中央
ＴＤ１，ＴＤ２  転造ダイス
ｔｂ  凸条
Ａｔ  （凸条同士の）間隔
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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