(57)【要約】【課題】加工性と強度との双方に優れ、材料コストの安価な端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板を提供する。【解決手段】端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板１は、１０質量％以上のＦｅを含有し、残部がＣｕ及び不可避不純物よりなる化学成分を有している。また、端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板１は、Ｆｅを主成分とし、圧下方向に扁平な形状を呈するＦｅ系粒子３が圧延方向に連なって分布すると共に、隣り合うＦｅ系粒子３の間がＣｕを主成分とするＣｕ系母相２により分断されている金属組織を有している。Ｆｅ系粒子３は、圧延方向と平行な方向に測定して得られる長さ寸法及び圧延方向と直角な方向に測定して得られる幅寸法の双方が４〜３２μｍであり、かつ、圧下方向に測定して得られる厚み寸法が０．２〜３．０μｍであることが好ましい。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
１０質量％以上のＦｅを含有し、残部がＣｕ及び不可避不純物よりなる化学成分を有し、
Ｃｕを主成分とするＣｕ系母相中に、Ｆｅを主成分とし、圧下方向に扁平な形状を呈するＦｅ系粒子が圧延方向に連なって分布する金属組織を有していることを特徴とする端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板。
【請求項２】
上記Ｆｅ系粒子は、上記圧延方向と平行な方向に測定して得られる長さ寸法及び上記圧延方向と直角な方向に測定して得られる幅寸法の双方が４〜３２μｍであり、かつ、上記圧下方向に測定して得られる厚み寸法が０．２〜３．０μｍであることを特徴とする請求項１に記載の端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板。
【請求項３】
引張強さが７００ＭＰａ以上であることを特徴とする請求項１または２に記載の端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか１項に記載の端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板よりなる端子金具であって、
電線の端末部を接続するバレル部と、
該バレル部に連なる略角筒状の筒状体部とを有し、
該筒状体部は、上記端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板の上記圧延方向とのなす角度が４５〜９０°の範囲である直線状の曲げ線に沿って上記端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板に曲げ加工を施して形成されていることを特徴とする端子金具。
【請求項５】
上記曲げ線と上記圧延方向とのなす角度が９０°であることを特徴とする請求項４に記載の端子金具。
【請求項６】
上記端子金具は、上記筒状体部内に配されると共に、半円筒状に湾曲する湾曲部を介して上記筒状体部の開口端に連なって形成される弾性片部を有していることを特徴とする請求項４または５に記載の雌端子金具。
【請求項７】
上記端子金具は、上記筒状体部の開口端から上記バレル部と反対側に向けて延設され、上記端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板の上記圧延方向とのなす角度が４５〜９０°の範囲である直線状の曲げ線に沿って上記端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板を折り重ねてなるタブ部を有していることを特徴とする請求項４または５に記載の雄端子金具。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板及びそれを用いた端子金具に関する。
【背景技術】
【０００２】
自動車等に用いる端子金具には、例えば黄銅などの、銅に数質量％程度の金属を添加した銅合金が使用されているものがある。近年、端子金具の剛性を確保しつつ、材料コストを低減することが望まれている。そこで、材料の強度が高く、材料コストの低い銅合金として、銅（Ｃｕ）に鉄（Ｆｅ）を添加したＣｕ−Ｆｅ系合金を端子金具の素材として用いることが検討されている。
【０００３】
例えば特許文献１には、０．０５〜５質量％の炭素が固溶した１０〜７０質量％のＦｅと、残部がＣｕ及び不可避不純物との合金からなるばね部材の例が開示されている。かかる化学成分を有するＣｕ−Ｆｅ系合金は、従来の銅合金よりも高い強度を有するものとなりやすい。また、Ｃｕ−Ｆｅ系合金は、Ｃｕよりも地金代の安価なＦｅを含有しているため、Ｆｅの含有量を多くすることにより材料コストを容易に低減することができる。
【０００４】
このように、Ｃｕ−Ｆｅ系合金は、端子金具の素材として要求される強度と、材料コストとを両立する可能性を有する材料である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開平５−１２５４６８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、従来公知のＣｕ−Ｆｅ系合金は、端子金具を作製する場合に加工性と強度を両立させることが困難である。つまり、従来のＣｕ−Ｆｅ系合金は、Ｆｅの含有量が少ない場合には、例えば曲げ加工等を施す際の加工性に優れる反面、強度が低くなる傾向がある。そのため、Ｆｅの含有量が少ない場合には、端子金具の素材に要求される強度を満たすことが困難となる。また、Ｆｅの含有量が少ない場合には、材料コストの低減が困難である。
【０００７】
一方、Ｆｅの含有量を多くしたＣｕ−Ｆｅ系合金は、強度が高くなりやすく、材料コストを低減し易いものの、加工性が悪化するという問題がある。そのため、強度の高いＣｕ−Ｆｅ系合金は、端子金具の作製工程において曲げ加工を施した後に、屈曲部に割れが生じ易い。
【０００８】
このように、従来公知のＣｕ−Ｆｅ系合金を端子金具の素材として用いるためには、材料コストを低減すると共に、高い強度と優れた加工性とを両立させることが必要である。
【０００９】
本発明は、かかる背景に鑑みてなされたものであり、加工性と強度との双方に優れ、材料コストの安価な端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板及びこれを用いた端子金具を提供しようとするものである。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明の一態様は、１０質量％以上のＦｅを含有し、残部がＣｕ及び不可避不純物よりなる化学成分を有し、
Ｃｕを主成分とするＣｕ系母相中に、Ｆｅを主成分とし、圧下方向に扁平な形状を呈するＦｅ系粒子が圧延方向に連なって分布する金属組織を有していることを特徴とする端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板にある。
【００１１】
また、本発明の他の態様は、上記端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板よりなる端子金具であって、
電線の端末部を接続するバレル部と、
該バレル部に連なる略角筒状の筒状体部とを有し、
該筒状体部は、上記端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板の上記圧延方向とのなす角度が４５〜９０°の範囲である直線状の曲げ線に沿って上記端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板に曲げ加工を施して形成されていることを特徴とする端子金具にある。
【発明の効果】
【００１２】
上記端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板（以下、適宜「圧延板」と省略することがある。）は、１０質量％以上のＦｅを含有し、残部がＣｕ及び不可避不純物よりなる化学成分を有している。そのため、上記圧延板は、従来の銅合金と同等以下の材料コストを容易に実現できる。
【００１３】
また、上記圧延板は、Ｃｕを主成分とするＣｕ系母相中に、Ｆｅを主成分とし、圧下方向に扁平な形状を呈するＦｅ系粒子が圧延方向に連なって分布する金属組織を有している。かかる金属組織を有する上記圧延板は、圧延方向への延性が比較的大きくなる。それ故、例えば、圧延方向と直角方向に伸びる曲げ線に沿って上記圧延板に曲げ加工を施す際に、屈曲部分に割れが生じにくくなる。このように、上記圧延板は、加工方向を適切に選択することにより優れた加工性を有する。そのため、上記圧延板の圧延方向を考慮して端子金具を作製することにより、曲げ加工等に伴う割れの発生を抑制することができる。
【００１４】
また、上記圧延板は、上記特定の化学成分と、上述した金属組織とを具備していることにより、従来の銅合金よりも強度を高くすることができる。
【００１５】
以上のように、上記端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板は、加工性と強度との双方に優れ、材料コストの安価なものとなる。
【００１６】
また、上記圧延板を用いて作製される端子金具は、略角筒状の筒状体部を有している。そして、筒状体部は、上記端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板の圧延方向とのなす角度が４５〜９０°の範囲である直線状の曲げ線に沿って端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板に曲げ加工を施して形成されている。そのため、筒状体部を形成する９０°曲げ加工等の際に、上記圧延板の有する圧延方向への高い延性を効果的に利用でき、屈曲部における割れやクラックの発生を抑制することができる。その結果、上記端子金具は、筒状体部に割れ等がなく、優れた品質を有するものとなる。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】実施例１における、試験材１の板面の光学顕微鏡写真。
【図２】図１を拡大した光学顕微鏡写真。
【図３】実施例１における、Ｆｅ系粒子の形状を示す説明図。
【図４】実施例１の試験材１における、板幅方向に直交する断面の電子顕微鏡写真。
【図５】実施例１の試験材１における、圧延方向に直交する断面の電子顕微鏡写真。
【図６】図４に存在するＦｅ系粒子の長さ寸法の分布を示す説明図。
【図７】図５に存在するＦｅ系粒子の幅寸法の分布を示す説明図。
【図８】図４に存在するＦｅ系粒子の厚み寸法の分布を示す説明図。
【図９】図５に存在するＦｅ系粒子の厚み寸法の分布を示す説明図。
【図１０】実施例１における、板幅方向に伸びる曲げ線に沿って試験材１に９０°曲げ加工を施した際の屈曲部の写真。
【図１１】実施例１における、板幅方向に伸びる曲げ線に沿って試験材１に１８０°曲げ加工を施した際の屈曲部の写真。
【図１２】実施例１における、圧延方向に伸びる曲げ線に沿って試験材１に９０°曲げ加工を施した際の屈曲部の写真。
【図１３】実施例１における、圧延方向に伸びる曲げ線に沿って試験材１に１８０°曲げ加工を施した際の屈曲部の写真。
【図１４】実施例１における、端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板の引張試験結果を示す応力−ひずみ曲線図。
【図１５】実施例１における、圧延方向に引張力を加えたときの試験材１の破断面の電子顕微鏡写真。
【図１６】実施例１における、板幅方向に引張力を加えたときの試験材１の破断面の電子顕微鏡写真。
【図１７】実施例１における、圧延工程でのＦｅ系粒子の変形過程を示す説明図。
【図１８】実施例２における、雌端子金具の斜視図。
【図１９】実施例２における、雌端子金具の一部断面図。
【図２０】実施例２における、端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板に打ち抜き加工を施した状態の平面図。
【図２１】実施例３における、雄端子金具の斜視図。
【図２２】実施例３における、端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板に打ち抜き加工を施した状態の平面図。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
上記端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板は、１０質量％以上のＦｅを含有している。上述したように、Ｃｕ−Ｆｅ系合金は、Ｆｅの含有量が多くなるほど強度が高くなる傾向がある。そのため、上記圧延板は、Ｆｅの含有量を１０質量％以上とすることにより、端子金具の素材に要求される強度を十分に満足することができる。また、上記圧延板は、Ｆｅの含有量を１０質量％以上とすることにより、従来の銅合金よりも材料コストを低減することができる。それ故、強度をより強くし、材料コストをより低減する観点から、Ｆｅの含有量は１０質量％以上とする。同じ観点から、Ｆｅの含有量は２０質量％以上が好ましく、５０質量％以上がより好ましい。
【００１９】
一方、Ｆｅの含有量が過度に多くなると、上述したように加工性が悪化するため、上記圧延板を用いて端子金具等を作製する際に割れ等が生じ易くなる。また、Ｆｅ系粒子は、Ｃｕを主成分とするＣｕ系母相に比べて導電率が低いため、Ｆｅの含有量が過度に多い場合には、得られる端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板の導電率が低くなりやすい。それ故、Ｆｅの含有量が過度に多い場合には、端子金具に要求される導電率を満足することが困難となるおそれがある。これらの問題を回避するためには、例えば、Ｆｅの含有量を７０質量％以下に規制することが好ましい。
【００２０】
以上のように、上記端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板は、Ｆｅの含有量を１０質量％以上とすることにより、端子金具の素材に要求される強度、加工性、導電性等の諸特性を満足し、材料コストの安価な材料となる。また、かかる観点から、上記圧延板はＦｅの含有量を１０〜７０質量％とすることがより好ましい。
【００２１】
また、上記金属組織は、例えば、鋳造の際に生じるＦｅを主成分とする晶出物や、熱処理等により生じるＦｅを主成分とする析出物等を、圧延方向に引き延ばされた状態で上記Ｃｕ系母相中に含んでいる。つまり、上記晶出物や上記析出物は、冷間圧延時の加工力を受けることにより、圧延方向に引き延ばされつつ、圧下方向に薄くなるよう塑性変形する。そして、上記晶出物や上記析出物が十分に引き延ばされ、それ以上塑性変形ができなくなった状態からさらに加工力を受けることにより、上記晶出物や上記析出物が圧延方向に分断され、上記Ｆｅ系粒子が生じる。また、それと同時に隣り合う上記Ｆｅ系粒子の間に上記Ｃｕ系母相が進入する。以上の結果、上記Ｆｅ系粒子が圧延方向に連なって分布すると共に、隣り合う上記Ｆｅ系粒子の間が上記Ｃｕ系母相により分断されている金属組織が形成される。
【００２２】
なお、上述した「主成分」とは、最も含有量の多い元素であることを意味している。そして、上記Ｃｕ系母相は主成分のＣｕの他に微量のＦｅあるいは不純物を含有する場合がある。また、Ｆｅ系粒子は主成分のＦｅの他に微量のＣｕあるいは不純物を含有する場合がある。
【００２３】
上記Ｆｅ系粒子は、圧延方向と平行な方向に測定して得られる長さ寸法及び圧延方向と直角な方向に測定して得られる幅寸法の双方が４〜３２μｍであり、かつ、圧下方向に測定して得られる厚み寸法が０．２〜３．０μｍであることが好ましい。この場合には、上記圧延板は、加工性により優れると共に、より高い強度を有する。
【００２４】
上記長さ寸法が３２μｍを超えるＦｅ系粒子、上記幅寸法が３２μｍを超えるＦｅ系粒子、または上記厚み寸法が３．０μｍを超えるＦｅ系粒子が上記圧延板中に存在する場合には、曲げ加工等を施す際に、Ｆｅ系粒子自身の変形に伴い、Ｆｅ系粒子とＣｕ系母相との間に亀裂が生じるおそれがある。このような亀裂は、割れの原因となるおそれがあり、ひいては加工性が不十分となるおそれがある。
【００２５】
また、上記長さ寸法が４μｍ未満となるＦｅ系粒子、上記幅寸法が４μｍ未満となるＦｅ系粒子、または上記厚み寸法が０．２μｍ未満となるＦｅ系粒子が上記圧延板中に存在する場合には、Ｆｅ系粒子による強度向上効果が不十分となる恐れがある。つまり、Ｆｅ系粒子が荷重を支えきれず、Ｃｕ系母相が容易に変形するおそれがあるため、強度が不十分となるおそれがある。
【００２６】
また、上記圧延板は、引張強さが７００ＭＰａ以上であることが好ましい。従来のＣｕ−Ｆｅ系合金は、上述したように加工性と強度とを両立させることが困難である。そのため、引張強さが７００ＭＰａ以上となる高強度のＣｕ−Ｆｅ系合金は、端子金具の素材として用いることがほとんど不可能であった。これに対し、上記端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板は、上記特定の化学成分と上記特定の金属組織とを共に備えることにより、黄銅材（引張強さ４５０〜５００ＭＰａ）やコルソン系銅合金（引張強さ６００〜６５０ＭＰａ）よりも高い強度を備え、かつ、優れた加工性を有する。それ故、上記圧延板は、板厚を従来のものより薄くしても端子金具の素材として十分な強度を有し、ひいては端子金具の小型化、軽量化に有利なものとなる。
【００２７】
また、上記圧延板は、圧延方向における伸びが２％以上であることが好ましい。この場合には、上記圧延板は、圧延方向において、十分に高い延性を示す。そのため、例えば、圧延方向と直角方向に伸びる曲げ線に沿って上記圧延板に曲げ加工を施す場合等に、屈曲部分における割れやクラックの発生をより抑制し易くなる。このように、上記特定の範囲の伸びを有する上記圧延板は、より優れた加工性を有する。
【００２８】
また、上記圧延板は、導電率が３０％ＩＡＣＳ以上であることが好ましい。この場合には、上記圧延板の導電率は、黄銅材等の銅合金と同等となる。そのため、上記圧延板は、端子金具に要求される導電率を満足でき、端子金具の素材として好適に用いることができる。
【００２９】
上記端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板を用いて端子金具を作製する場合には、端子金具が以下のように構成されていることが好ましい。
【００３０】
すなわち、上記端子金具は、電線の端末部を接続するバレル部と、
該バレル部に連なる略角筒状の筒状体部とを有し、
該筒状体部は、上記端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板の上記圧延方向とのなす角度が４５〜９０°の範囲である直線状の曲げ線に沿って上記端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板に曲げ加工を施して形成されていることが好ましい。
【００３１】
略角筒状の筒状体部を有する端子金具においては、筒状体部を形成する際に、素材となる板材に９０°曲げ加工を施す必要がある。この９０°曲げ加工によって形成される屈曲部は、通常、曲げ半径が極めて小さくなるため、素材の加工性が不十分な場合に割れやクラックが生じ易いという問題がある。
【００３２】
これに対し、上記端子金具は、上記圧延板を素材として用いると共に、筒状体部が、上記圧延方向とのなす角度が上記特定の範囲である直線状の曲げ線に沿って上記圧延板に曲げ加工を施すことにより形成されている。すなわち、上記端子金具は、上記曲げ加工を施す際の曲げ線が圧延方向に対して概ね直角方向に伸びた状態となるように構成されている。そのため、曲げ加工の際に、上記圧延板の有する圧延方向への高い延性を効果的に利用することができる。以上の結果、上記端子金具は、筒状体部に割れやクラックが生じにくく、優れた品質を有する。
【００３３】
また、上記端子金具は、上記曲げ線と上記圧延方向とのなす角度が９０°であることが好ましい。この場合には、筒状体部を形成する曲げ加工の際に、上記圧延板の有する圧延方向への高い延性を最大限に利用することができる。その結果、上記端子金具は、筒状体部に割れやクラックが生じにくく、より優れた品質を有する。
【００３４】
また、上記端子金具は、筒状体部内に配されると共に、半円筒状に湾曲する湾曲部を介して筒状体部の開口端に連なって形成される弾性片部を有する雌端子金具として構成されていてもよい。この場合には、上記端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板の有する高い強度に由来して、弾性片部が雄端子金具を押圧する押圧力をより高くすることができる。その結果、上記雌端子金具は、雄端子金具との接触荷重をより高くすることができ、端子金具間の接続信頼性をより向上させることができる。
【００３５】
また、上記湾曲部が略半円筒状を呈しているため、湾曲部を形成する際の曲げ加工において、曲げ半径が比較的大きくなる。それ故、湾曲部を形成する際の曲げ加工を容易に行うことができると共に、湾曲部に割れやクラックが生じにくくなる。これらの結果、上記雌端子金具は、より優れた接続信頼性を有すると共に、より優れた品質を有する。
【００３６】
また、上記端子金具は、筒状体部の開口端からバレル部と反対側に向けて延設され、上記圧延板の圧延方向とのなす角度が４５〜９０°の範囲である直線状の曲げ線に沿って上記圧延板を折り重ねてなるタブ部を有する雄端子金具として構成されていてもよい。
【００３７】
上記タブ部は、通常、素材となる板材に対して曲げ半径の極めて小さい９０°曲げ加工や１８０°曲げ加工を施すことにより形成される。それ故、これらの曲げ加工によって形成される屈曲部は、上述した筒状体部と同様に、素材の加工性が不十分な場合に割れやクラックが生じ易いという問題がある。
【００３８】
一方、上記タブ部は、上記圧延方向とのなす角度が上記特定の範囲である直線状の曲げ線に沿って上記圧延板に曲げ加工を施して形成されている。そのため、上記雄端子金具は、タブ部を成形する曲げ加工の際に、上記圧延板の有する圧延方向への高い延性を効果的に利用することができる。その結果、上記雄端子金具は、タブ部に割れやクラックが生じにくく、より優れた品質を有する。
【実施例】
【００３９】
（実施例１）
上記端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板の実施例について、図１〜図１７を用いて説明する。端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板１は、１０質量％以上のＦｅを含有し、残部がＣｕ及び不可避不純物よりなる化学成分を有している。また、端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板１は、図１〜図５に示すように、Ｃｕを主成分とするＣｕ系母相２中に、Ｆｅを主成分とし、圧下方向に扁平な形状を呈するＦｅ系粒子３が圧延方向に連なって分布する金属組織を有している。以下、端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板１の作製方法及び詳細な構成について説明する。
【００４０】
なお、以下において、圧延方向に平行な方向を「長手方向Ｘ」、圧下方向に平行な方向を「板厚方向Ｚ」ということがある。また、圧延方向及び圧下方向の双方に直交する方向を「板幅方向Ｙ」ということがある。また、端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板１を適宜「圧延板１」と省略することがある。
【００４１】
＜圧延板１の作製方法＞
圧延板１は、従来公知のＣｕ−Ｆｅ系合金圧延板と同様の工程により作製することができる。すなわち、圧延板１は、化学成分を所望の比率に調整したインゴットを鋳造した後、熱間鍛造や熱間圧延等の熱間加工、溶体化処理や時効処理等のための熱処理及び冷間加工を適宜組み合わせることにより作製することができる。また、圧延板１の作製工程は、Ｃｕ系母相２中に、圧下方向に扁平な形状を呈するＦｅ系粒子３が圧延方向に連なって分布する金属組織を生じさせるために、少なくとも１回の冷間圧延を含む必要がある。
【００４２】
また、上記金属組織をより効率的に生じさせるためには、最終工程が冷間圧延となるように作製工程を構成した上で、最終工程に供する直前の中間材に急冷処理を施すことが好ましい。
【００４３】
本例においては、Ｆｅを２０質量％含有し、残部がＣｕ及び不可避不純物からなる化学成分と、上記金属組織とを具備する試験材１と、Ｆｅを１０質量％含有し、残部がＣｕ及び不可避不純物からなる化学成分と、上記金属組織とを具備する試験材２との２種類の試験材を作製した。なお、試験材１及び試験材２の板厚は、ともに０．３ｍｍｔとした。
【００４４】
これらの試験材を用いて金属組織の観察及び機械特性の評価を行った。以下に、その詳細について説明する。
【００４５】
＜金属組織の観察＞
・Ｆｅ系粒子３の形態観察
まず、試験材１の板面を研磨し、光学顕微鏡を用いて板面に現れた金属組織を観察した。図１及び図２に得られた光学顕微鏡写真を示す。図１及び図２より知られるように、板面に現れた金属組織は、比較的明るい色調を呈するＣｕ系母相２が圧延方向（長手方向Ｘ）に伸び、全体として筋状の模様を呈していた。また、図２及び図３に示すように、Ｃｕ系母相２中に、比較的暗い色調を示すＦｅ系粒子３が圧延方向に連なって分布している様子が観察された。
【００４６】
次いで、試験材１を板幅方向Ｙに直交する面で切断し、得られた断面を電子顕微鏡により観察した。これにより得られた断面の電子顕微鏡写真を図４に示す。図４より知られるように、板幅方向Ｙに直交する断面に存在する個々のＦｅ系粒子３は、圧下方向（板厚方向Ｚ）に扁平であり、中央部３１が外周縁部３２よりも膨らんだ形状を呈していた。
【００４７】
同様に、試験材１を長手方向Ｘに直交する面で切断し、得られた断面を電子顕微鏡により観察した。これにより得られた断面の電子顕微鏡写真を図５に示す。図４及び図５より知られるように、長手方向Ｘに直交する断面に存在する個々のＦｅ系粒子３は、図４と同様に、板厚方向Ｚに扁平であり、中央部３１が外周縁部３２よりも膨らんだ形状を呈していた。
【００４８】
以上の結果から、端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板１は、図３に示すように、板厚方向Ｚに扁平な形状を呈する個々のＦｅ系粒子３が長手方向Ｘに連なって分布しているとともに、隣り合うＦｅ系粒子３の間がＣｕを主成分とするＣｕ系母相２により分断されている金属組織を有していることを確認した。
【００４９】
・Ｆｅ系粒子３の寸法分布の評価
次に、図４及び図５に基づいて、試験材１におけるＦｅ系粒子３の寸法の分布を評価した。具体的には、まず、図４において観察された全てのＦｅ系粒子３について、圧延方向（長手方向Ｘ）に測定して得られる長さ寸法と、圧下方向（板厚方向Ｚ）に測定して得られる厚み寸法とを測定した。そして、得られた長さ寸法及び厚み寸法の値に基づいてヒストグラムを作成した。
【００５０】
同様に、図５において観察された全てのＦｅ系粒子３について、圧延方向に直角な方向（板幅方向Ｙ）に測定して得られる幅寸法と、厚み寸法とを測定し、これらの値に基づいてヒストグラムを作成した。
【００５１】
図６〜図９に、それぞれ、Ｆｅ系粒子３の長さ寸法の分布、幅寸法の分布及び厚み寸法の分布を示す。なお、図６〜図９の横軸はＦｅ系粒子３の寸法を示している。また、図６〜図９の縦軸は、横軸上の寸法範囲内に上記測定により得られた寸法が含まれるＦｅ系粒子３の個数である。また、図８には図４に基づいて作成した厚み寸法の分布を示し、図９には図５に基づいて作成した厚み寸法の分布を示した。
【００５２】
図６〜図９より知られるように、Ｆｅ系粒子３の寸法は、長さ寸法及び幅寸法の双方が４〜３２μｍであり、かつ、厚み寸法が０．２〜３．０μｍである範囲に含まれていた。
【００５３】
＜機械特性評価＞
・曲げ試験
試験材１を用いて曲げ試験を行い、圧延板１に曲げ加工を施す場合の加工性を評価した。図１０〜図１３に曲げ試験の結果を示す。
【００５４】
図１０は、板幅方向Ｙに伸びる曲げ線に沿って９０°曲げ加工を施した試験材１における、屈曲部の写真である。図１０に示すように、板幅方向Ｙに伸びる曲げ線に沿って９０°曲げ加工を施した試験材１においては、屈曲部に割れやクラックは発生しなかった。
【００５５】
図１１は、板幅方向Ｙに伸びる曲げ線に沿って１８０°曲げ加工を施した試験材１における、屈曲部の写真である。図１１に示すように、板幅方向Ｙに伸びる曲げ線に沿って１８０°曲げ加工を施した試験材１においては、上述した９０°曲げ加工と同様に、屈曲部に割れやクラックは発生しなかった。
【００５６】
図１２は、圧延方向に伸びる曲げ線に沿って９０°曲げ加工を施した試験材１における、屈曲部の写真である。図１２に示すように、圧延方向に伸びる曲げ線に沿って９０°曲げ加工を施した試験材１においては、屈曲部の板表面に微小な凹凸が見られるものの、割れやクラックは発生しなかった。
【００５７】
図１３は、圧延方向に伸びる曲げ線に沿って１８０°曲げ加工を施した試験材１における、屈曲部の写真である。図１３に示すように、圧延方向に伸びる曲げ線に沿って１８０°曲げ加工を施した試験材１においては、屈曲部に割れが発生した。
【００５８】
このように、圧延板１は、圧延方向に伸びる曲げ線に沿って曲げ加工を施す際の加工性と比べて、板幅方向Ｙに伸びる曲げ線に沿って曲げ加工を施す際の加工性がより優れている。それ故、圧延板１は、例えば１８０°曲げ加工や曲げ半径の小さい曲げ加工等の高い加工性を要求される屈曲部を板幅方向Ｙに伸びる曲げ線に沿って形成することにより、屈曲部における割れやクラックの発生を抑制しやすい。
【００５９】
また、圧延板１は、例えば９０°曲げ加工や曲げ半径の比較的大きい曲げ加工等の比較的曲げ加工の容易な部位であれば、割れやクラックを生じさせることなく圧延方向に伸びる曲げ線に沿って曲げ加工を施すことが可能である。
【００６０】
・引張試験
Ｆｅを２０％含有する試験材１及びＦｅを１０％含有する試験材２の２種の試験材を用いて圧延方向への引張試験及び板幅方向Ｙへの引張試験を行い、圧延板１の延性を評価した。なお、引張試験はＪＩＳ  Ｚ  ２２４１に準じて行った。また、引張試験に供する試験片は、圧延方向及び板幅方向の２方向について採取した。
【００６１】
図１４に、引張試験により取得した応力−ひずみ曲線図を示す。なお、図１４の縦軸は引張応力（ＭＰａ）であり、横軸はひずみ（％）である。
【００６２】
図１４より知られるように、試験材１及び試験材２は、いずれも７００ＭＰａ以上の引張強さを示した。また、試験材１及び試験材２は、それぞれ、板幅方向Ｙに引張力を加えた場合の伸びよりも、圧延方向に引張力を加えた場合の伸びの方が大きくなった。
【００６３】
以上のように、圧延板１は、圧延方向と直角な方向（板幅方向Ｙ）への延性に比べて圧延方向への延性がより大きい。
【００６４】
次に、端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板１の作用効果について説明する。圧延板１は、１０質量％以上のＦｅを含有し、残部がＣｕ及び不可避不純物よりなる化学成分を有している。そのため、圧延板１は、従来の銅合金と同等以下の材料コストを容易に実現できる。
【００６５】
また、圧延板１は、Ｃｕを主成分とするＣｕ系母相２中に、Ｆｅを主成分とし、圧下方向に扁平な形状を呈するＦｅ系粒子３が圧延方向に連なって分布する金属組織を有している。そのため、圧延板１は、圧延方向と直角な方向に比べて圧延方向への延性がより大きくなる。
【００６６】
また、圧延板１は、上記特定の化学成分と、上述した金属組織とを具備していることにより、従来の銅合金よりも高い強度を有する。
【００６７】
以上のように、端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板１は、加工性と強度との双方に優れ、材料コストの安価なものとなる。
【００６８】
本例のように、圧延板１が圧延方向に優れた延性を示すメカニズムとしては、例えば以下のメカニズムが考えられる。
【００６９】
試験材１の引張試験後における破断面を電子顕微鏡により観察したところ、圧延方向に引張力を加えた場合の破断面は、図１５に示すように、ディンプル状を呈する延性破壊痕（符号４）の中に、粒子状の破壊痕（符号５）を多数有していた。これに対し、板幅方向Ｙに引張力を加えた場合の破断面は、図１６に示すように、略全面がディンプル状の延性破壊痕（符号４）となっており、図１５に比べて粒子状の破壊痕（符号５）がほとんど観察されなかった。
【００７０】
また、図１５及び図１６における符号４（４ａ、４ｂ、４ｃ）及び符号５（５ａ、５ｂ、５ｃ、５ｄ）で示した点について、ＥＤＸ（エネルギー分散型Ｘ線分光法）による組成分析を行った。その結果を表１に示す。
【００７１】
【表１】
2015117392.tif 000003
【００７２】
表１より知られるように、延性破壊痕（符号４）における組成は、粒子状の破壊痕（符号５）における組成に比べてＦｅの濃度が低かった。従って、延性破壊痕は、Ｆｅ濃度の低いＣｕ系母相２が延性破壊を起こした痕跡であり、粒子状の破壊痕は、Ｆｅ系粒子３とＣｕ系母相２との界面が破壊され、Ｆｅ系粒子３がＣｕ系母相２から脱落した痕跡であると推測できる。
【００７３】
以上の観察結果から、圧延方向への引張試験においては、Ｆｅ系粒子３がＣｕ系母相２から脱落することにより、比較的延性の高いＣｕ系母相２の性質に由来して端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板１が延びやすくなっていると考えられる。一方、板幅方向Ｙへの引張試験においては、Ｆｅ系粒子３とＣｕ系母相２とが強固に結合しており、Ｃｕ系母相２からのＦｅ系粒子３の脱落が起こりにくくなっていると考えられる。それ故、全面において延性破壊となるために延びにくくなっていると考えられる。
【００７４】
以上のメカニズムを、Ｆｅ系粒子３の形成過程との関係から考察すると、Ｃｕ系母相２とＦｅ系粒子３との結合の強さは、以下のようなメカニズムによって変化すると推測できる。
【００７５】
端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板１の金属組織は、その作製工程において、例えば以下のような過程により形成される。図１７（ａ）に示すように、冷間加工を施す前の中間材１００においては、Ｆｅを主成分とする晶出物３０１や析出物３０２がＣｕ系母相２中に分散している。この状態の中間材１００に対して冷間圧延を施すと、晶出物３０１や析出物３０２が、冷間圧延時の加工力を受けて、圧延方向に引き延ばされつつ、圧下方向に薄くなるよう塑性変形する（図１７（ｂ）参照）。
【００７６】
そして、晶出物３０１や析出物３０２が十分に引き延ばされ、それ以上塑性変形ができなくなった状態からさらに加工力を受けると、図１７（ｃ）に示すように、晶出物３０１や析出物３０２が圧延方向に分断され、Ｆｅ系粒子３が生じる。また、それと同時に隣り合うＦｅ系粒子３の間にＣｕ系母相２が進入する。以上により、Ｆｅ系粒子３が圧延方向に連なって分布すると共に、隣り合うＦｅ系粒子３の間がＣｕ系母相２により分断されている金属組織が形成される。
【００７７】
このような過程において、Ｆｅ系粒子３の板幅方向Ｙの端部３３（図３参照）は、Ｃｕ系母相２と常に接しながら変形している。それ故、Ｆｅ系粒子３の板幅方向Ｙの端部３３とＣｕ系母相２との結合が強固なものとなり、例えば板幅方向Ｙに引張試験を行う際等に、Ｆｅ系粒子３が脱落しにくくなっていると考えられる。
【００７８】
一方、Ｆｅ系粒子３の圧延方向（長手方向Ｘ）の端部３４（図３参照）は、冷間加工に伴って晶出物３０１や析出物３０２が分断されることにより形成される。そのため、板幅方向Ｙの端部３３に比べてＣｕ系母相２との結合が弱くなり易いと考えられる。それ故、例えば圧延方向に引張試験を行う際等に、圧延方向の端部３４がＣｕ系母相２から剥離し、Ｆｅ系粒子３が脱落し易くなっていると考えられる。
【００７９】
（実施例２）
本例は、端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板１を用いて作製した雌端子金具１０１の例である。本例の雌端子金具１０１は、実施例１における試験材１に相当する圧延板１を用いて形成されている。また、図１８及び図１９に示すように、雌端子金具１０１は、電線の端末部を接続するバレル部１１と、バレル部１１に連なる略角筒状の筒状体部１２とを有している。そして、筒状体部１２は、図２０に示すように、圧延板１の圧延方向（長手方向Ｘ）とのなす角度θが４５〜９０°の範囲である直線状の曲げ線１２０に沿って圧延板１に曲げ加工を施して形成されている。
【００８０】
また、雌端子金具１０１は、図１９に示すように、筒状体部１２内に配されると共に、筒状体部１２の開口端１２１と半円筒状に湾曲する湾曲部１３を介して連なって形成される弾性片部１４を有している。また、雌端子金具１０１は、弾性片部１４に面して配設され、雄端子金具との電気的接点を形成する接点部１５を筒状体部１２内に有している。
【００８１】
バレル部１１は、電線の端末部における絶縁被覆をかしめて固定するインシュレーションバレル部１１１と、電線の端末部における導体をかしめて圧着するワイヤバレル部１１２とを有している。
【００８２】
雌端子金具１０１は、例えば以下のようにして作製することができる。まず、圧延板１に打ち抜き加工を施し、図２０に示す端子中間体１０を作製する。端子中間体１０は、筒状体部１２、接点部１５、弾性片部１４及びバレル部１１に相当する複数の端子部１０３と、複数の端子部１０３を連ねるキャリア部１０４とを有している。
【００８３】
端子部１０３は、弾性片部１４に相当する端子前部１０３ａと、筒状体部１２及び接点部１５に相当する端子中央部１０３ｂと、バレル部１１に相当する端子後部１０３ｃとを一体に有している。また、端子中間体１０は、端子前部１０３ａ、端子中央部１０３ｂ及び端子後部１０３ｃが、圧延板１の板幅方向Ｙに一列に並んでいる。そして、端子後部１０３ｃは圧延方向に延設されたキャリア部１０４に連なっている。
【００８４】
端子中間体１０を作製した後、端子部１０３に曲げ加工を施し、雌端子金具１０１の形状に成形する。端子前部１０３ａには、圧延方向とのなす角度が０°となる曲げ線１３０（図２０参照）に沿って曲げ加工が施される。これにより、筒状体部１２の開口端１２１から半円筒状に湾曲する湾曲部１３が形成される。その結果、図１９に示すように、筒状体部１２の内部に弾性片部１４が配設されるとともに、弾性片部１４が湾曲部１３を介して筒状体部１２の開口端１２１と連なって形成される。
【００８５】
また、図２０に示すように、端子中央部１０３ｂには、圧延方向とのなす角度θが９０°となる４本の曲げ線１２０に沿って、４箇所の９０°曲げ加工が施される。これにより、略角筒状の筒状体部１２が形成されるとともに、接点部１５が筒状体部１２の筒内に折り込まれ、弾性片部１４に面する位置に配設される。
【００８６】
また、端子後部１０３ｃには、板幅方向Ｙから見て略Ｕ字状を呈するように曲げ加工が施される。これにより、バレル部１１が形成される。
【００８７】
次に、本例の作用効果について説明する。本例の雌端子金具１０１は、端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板１を素材として用いると共に、圧延板１の圧延方向とのなす角度θが９０°である直線状の曲げ線１２０に沿って圧延板１に曲げ加工を施すことにより筒状体部１２が形成されている。そのため、筒状体部１２を形成する９０°曲げ加工の際に、圧延板１の有する圧延方向への高い延性を効果的に利用することができる。その結果、雌端子金具１０１は、筒状体部１２に割れが生じにくく、優れた品質を有する。
【００８８】
また、雌端子金具１０１は、筒状体部１２内に配されると共に、半円筒状に湾曲する湾曲部１３を介して筒状体部１２の開口端１２１に連なって形成される弾性片部１４を有している。そのため、雌端子金具１０１は、雄端子金具との接触荷重をより高くすることができ、接続信頼性をより向上させることができる。
【００８９】
また、湾曲部１３が略半円筒状を呈しているため、湾曲部１３を形成する際の曲げ加工において、曲げ半径が比較的大きくなる。それ故、湾曲部１３を形成する際の曲げ加工を容易に行うことができると共に、湾曲部１３に割れが生じにくくなる。これらの結果、雌端子金具１０１は、より優れた接続信頼性を有すると共に、より優れた品質を有する。
【００９０】
（実施例３）
本例は、端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板１を用いて作製した雄端子金具１０２の例である。本例の雄端子金具１０２は、実施例１における試験材１に相当する圧延板１を用いて形成されている。また、図２１に示すように、雄端子金具１０２は、バレル部１１と、筒状体部１２とを有している。そして、図２２に示すように、筒状体部１２は、圧延板１の圧延方向とのなす角度θが９０°である直線状の曲げ線１２０に沿って端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板１に曲げ加工を施して形成されている。
【００９１】
また、図２１及び図２２に示すように、雄端子金具１０２は、筒状体部１２の開口端１２１からバレル部１１と反対側に向けて延設され、圧延板１の圧延方向とのなす角度が９０°である直線状の曲げ線１６０に沿って圧延板１を折り重ねてなるタブ部１６を有している。
【００９２】
雄端子金具１０２は、例えば以下のようにして作製することができる。まず、圧延板１に打ち抜き加工を施し、図２２に示す端子中間体１０を作製する。端子中間体１０は、筒状体部１２、タブ部１６及びバレル部１１に相当する複数の端子部１０３と、複数の端子部１０３を連ねるキャリア部１０４とを有している。
【００９３】
端子部１０３は、タブ部１６に相当する端子前部１０３ａと、筒状体部１２に相当する端子中央部１０３ｂと、バレル部１１に相当する端子後部１０３ｃとを一体に有している。また、端子中間体１０は、端子前部１０３ａ、端子中央部１０３ｂ及び端子後部１０３ｃが、圧延板１の板幅方向Ｙに向けて一列に並んでいる。そして、端子後部１０３ｃはキャリア部１０４に連なっている。
【００９４】
端子中間体１０を作製した後、端子部１０３に曲げ加工を施し、雄端子金具１０２の形状に成形する。端子前部１０３ａには、圧延方向とのなす角度φが９０°となる２本の曲げ線１６０に沿って、２箇所の９０°曲げ加工が施される。すなわち、端子前部１０３ａは、２本の曲げ線１６０により区画された３つの領域１６１ａ、１６１ｂのうち、両側の領域１６１ａの内表面が互いに密着するようにして折り重ねられる。これにより、板幅方向Ｚに垂直な断面において板厚方向Ｚに扁平な形状を呈するタブ部１６が形成される。
【００９５】
その他は実施例２と同様である。なお、図２１及び図２２において用いた符号のうち、実施例２において用いた符号と同一のものは、実施例２と同様の構成要素等を示す。
【００９６】
本例の雄端子金具１０２は、圧延板１を素材として用いると共に、圧延板１の圧延方向とのなす角度θが９０°である直線状の曲げ線１２０に沿って圧延板１に曲げ加工を施すことにより筒状体部１２が形成されている。そのため、雄端子金具１０２は、筒状体部１２に割れが生じにくく、優れた品質を有する。
【００９７】
また、雄端子金具１０２は、筒状体部１２の開口端１２１からバレル部１１と反対側に向けて延設され、圧延板１の圧延方向とのなす角度φが９０°である直線状の曲げ線１６０に沿って圧延板１を折り重ねてなるタブ部１６を有している。そのため、タブ部１６を成形する９０°曲げ加工の際に、圧延板１の有する圧延方向への高い延性を効果的に利用することができる。その結果、雄端子金具１０２は、タブ部１６に割れが生じにくく、優れた品質を有する。
【符号の説明】
【００９８】
１  端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板
２  Ｃｕ系母相
３  Ｆｅ系粒子
【図３】
2015117392.tif 000004
【図６】
2015117392.tif 000005
【図７】
2015117392.tif 000006
【図８】
2015117392.tif 000007
【図９】
2015117392.tif 000008
【図１４】
2015117392.tif 000009
【図１７】
2015117392.tif 000010
【図１８】
2015117392.tif 000011
【図１９】
2015117392.tif 000012
【図２０】
2015117392.tif 000013
【図２１】
2015117392.tif 000014
【図２２】
2015117392.tif 000015
【図１】
2015117392.tif 000016
【図２】
2015117392.tif 000017
【図４】
2015117392.tif 000018
【図５】
2015117392.tif 000019
【図１０】
2015117392.tif 000020
【図１１】
2015117392.tif 000021
【図１２】
2015117392.tif 000022
【図１３】
2015117392.tif 000023
【図１５】
2015117392.tif 000024
【図１６】
2015117392.tif 000025
【手続補正書】
【提出日】平成26年12月1日(2014.12.1)
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２４
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００２４】
上記圧延板中に存在するＦｅ系粒子が、上記長さ寸法が３２μｍを超えるＦｅ系粒子、上記幅寸法が３２μｍを超えるＦｅ系粒子及び上記厚み寸法が３．０μｍを超えるＦｅ系粒子のうち１種以上のＦｅ系粒子のみから構成されている場合には、曲げ加工等を施す際に、Ｆｅ系粒子自身の変形に伴い、Ｆｅ系粒子とＣｕ系母相との間に亀裂が生じるおそれがある。このような亀裂は、割れの原因となるおそれがあり、ひいては加工性が不十分となるおそれがある。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２５
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００２５】
また、上記圧延板中に存在するＦｅ系粒子が、上記長さ寸法が４μｍ未満となるＦｅ系粒子、上記幅寸法が４μｍ未満となるＦｅ系粒子及び上記厚み寸法が０．２μｍ未満となるＦｅ系粒子のうち１種以上のＦｅ系粒子のみから構成されている場合には、Ｆｅ系粒子による強度向上効果が不十分となる恐れがある。つまり、Ｆｅ系粒子が荷重を支えきれず、Ｃｕ系母相が容易に変形するおそれがあるため、強度が不十分となるおそれがある。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００９４
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００９４】
端子中間体１０を作製した後、端子部１０３に曲げ加工を施し、雄端子金具１０２の形状に成形する。端子前部１０３ａには、圧延方向とのなす角度φが９０°となる２本の曲げ線１６０に沿って、２箇所の９０°曲げ加工が施される。すなわち、端子前部１０３ａは、２本の曲げ線１６０により区画された３つの領域１６１ａ、１６１ｂのうち、両側の領域１６１ａの内表面が互いに密着するようにして折り重ねられる。これにより、板幅方向Ｙに垂直な断面において板厚方向Ｚに扁平な形状を呈するタブ部１６が形成される。
【手続補正４】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図１４
【補正方法】変更
【補正の内容】
【図１４】
2015117392.tif 000026
【手続補正書】
【提出日】平成27年3月25日(2015.3.25)
【手続補正１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
１０質量％以上７０質量％以下のＦｅを含有し、残部がＣｕ及び不可避不純物よりなる化学成分を有し、
Ｃｕを主成分とするＣｕ系母相中に、Ｆｅを主成分とし、圧下方向に扁平な形状を呈するＦｅ系粒子が圧延方向に連なって分布しており、かつ、一連の上記Ｆｅ系粒子における隣り合う該Ｆｅ系粒子の間に上記Ｃｕ系母相が介在している金属組織を有していることを特徴とする端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板。
【請求項２】
上記Ｆｅ系粒子は、上記圧延方向と平行な方向に測定して得られる長さ寸法及び上記圧延方向と直角な方向に測定して得られる幅寸法の双方が４〜３２μｍであり、かつ、上記圧下方向に測定して得られる厚み寸法が０．２〜３．０μｍであることを特徴とする請求項１に記載の端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板。
【請求項３】
引張強さが７００ＭＰａ以上であることを特徴とする請求項１または２に記載の端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか１項に記載の端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板よりなる端子金具であって、
電線の端末部を接続するバレル部と、
該バレル部に連なる略角筒状の筒状体部とを有し、
該筒状体部は、上記端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板の上記圧延方向とのなす角度が４５〜９０°の範囲である直線状の曲げ線に沿って上記端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板に曲げ加工を施して形成されていることを特徴とする端子金具。
【請求項５】
上記曲げ線と上記圧延方向とのなす角度が９０°であることを特徴とする請求項４に記載の端子金具。
【請求項６】
上記端子金具は、上記筒状体部内に配されると共に、半円筒状に湾曲する湾曲部を介して上記筒状体部の開口端に連なって形成される弾性片部を有していることを特徴とする請求項４または５に記載の雌端子金具。
【請求項７】
上記端子金具は、上記筒状体部の開口端から上記バレル部と反対側に向けて延設され、上記端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板の上記圧延方向とのなす角度が４５〜９０°の範囲である直線状の曲げ線に沿って上記端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板を折り重ねてなるタブ部を有していることを特徴とする請求項４または５に記載の雄端子金具。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１０
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００１０】
本発明の一態様は、１０質量％以上７０質量％以下のＦｅを含有し、残部がＣｕ及び不可避不純物よりなる化学成分を有し、
Ｃｕを主成分とするＣｕ系母相中に、Ｆｅを主成分とし、圧下方向に扁平な形状を呈するＦｅ系粒子が圧延方向に連なって分布しており、かつ、一連の上記Ｆｅ系粒子における隣り合う該Ｆｅ系粒子の間に上記Ｃｕ系母相が介在している金属組織を有していることを特徴とする端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板にある。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１３
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００１３】
また、上記圧延板は、Ｃｕを主成分とするＣｕ系母相中に、Ｆｅを主成分とし、圧下方向に扁平な形状を呈するＦｅ系粒子が圧延方向に連なって分布しており、かつ、一連の上記Ｆｅ系粒子における隣り合う該Ｆｅ系粒子の間に上記Ｃｕ系母相が介在している金属組織を有している。かかる金属組織を有する上記圧延板は、圧延方向への延性が比較的大きくなる。それ故、例えば、圧延方向と直角方向に伸びる曲げ線に沿って上記圧延板に曲げ加工を施す際に、屈曲部分に割れが生じにくくなる。このように、上記圧延板は、加工方向を適切に選択することにより優れた加工性を有する。そのため、上記圧延板の圧延方向を考慮して端子金具を作製することにより、曲げ加工等に伴う割れの発生を抑制することができる。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２０
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００２０】
以上のように、上記端子金具用Ｃｕ−Ｆｅ系合金圧延板は、Ｆｅの含有量を１０質量％以上７０質量％以下とすることにより、端子金具の素材に要求される強度、加工性、導電性等の諸特性を満足し、材料コストの安価な材料となる。
【手続補正５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２２
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００２２】
なお、上述した「主成分」とは、最も含有量の多い元素であることを意味している。そして、上記Ｃｕ系母相は主成分のＣｕの他に微量のＦｅあるいは不可避不純物を含有する場合がある。また、Ｆｅ系粒子は主成分のＦｅの他に微量のＣｕあるいは不可避不純物を含有する場合がある。