(57)【要約】【課題】圧力損失を増大させることなく、熱交換効率を高め、冷凍能力を向上させることができる磁気作業物質を用いた熱交換体を提供する。【解決手段】磁気作業物質を用いた熱交換体１０を構成する熱交換単体１１は、基材シート１２の両面上に磁気作業物質層１３が接着剤層１４を介して露出状態で形成されている。前記磁気作業物質層はランタン（Ｌａ）−鉄（Ｆｅ）−シリカ（Ｓｉ）系材料の水素化物が微粉化された磁気作業物質により形成されている。前記複数の熱交換単体１１が一定間隔をおいて配置されて熱交換単体群１６が形成され、該熱交換単体群１６の各熱交換単体１１における磁気作業物質層１３が露出状態で形成されている。そして、冷却媒体１７が熱交換単体１１の両面に沿って流れ、熱交換が行われるようになっている。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
基材シート上に磁気作業物質層が接着剤層を介して形成され、前記磁気作業物質層はランタン（Ｌａ）−鉄（Ｆｅ）−シリカ（Ｓｉ）系材料の水素化物が微粉化された磁気作業物質により形成されるとともに、該磁気作業物質層が露出状態で形成されていることを特徴とする磁気作業物質を用いた熱交換体。
【請求項２】
前記基材シート上に磁気作業物質層が接着剤層を介して形成された複数の熱交換単体が間隔をおいて配置されて熱交換単体群が形成され、該熱交換単体群の各熱交換単体における磁気作業物質層が露出状態で形成されていることを特徴とする請求項１に記載の磁気作業物質を用いた熱交換体。
【請求項３】
前記熱交換単体群の熱交換単体における熱交換単体間が一定間隔をおいて配置されていることを特徴とする請求項２に記載の磁気作業物質を用いた熱交換体。
【請求項４】
前記複数の熱交換単体群が熱伝導性を有する材料よりなる連結部材で連結されて熱交換集合体が形成されていることを特徴とする請求項２又は請求項３に記載の磁気作業物質を用いた熱交換体。
【請求項５】
前記磁気作業物質は、温度と磁気エントロピーとの関係を示すグラフにおける磁気エントロピーのピーク温度が異なる複数のランタン（Ｌａ）−鉄（Ｆｅ）−シリカ（Ｓｉ）系材料の水素化物により形成されていることを特徴とする請求項１から請求項４のいずれか一項に記載の磁気作業物質を用いた熱交換体。
【請求項６】
前記接着剤層を形成する接着剤は、アクリル系樹脂の接着剤であることを特徴とする請求項１から請求項５のいずれか一項に記載の磁気作業物質を用いた熱交換体。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えば磁気熱量効果を利用した磁気ヒートポンプに用いられ、圧力損失を抑えて冷凍能力を高めることができる磁気作業物質を用いた熱交換体に関する。
【背景技術】
【０００２】
磁気ヒートポンプは、磁気作業物質が磁化と消磁の際に温度変化を示す磁気熱量効果を利用するもので、この現象に基づいて磁化と消磁を繰り返すことにより、消磁時に生ずる冷熱を水、空気等の冷却媒体で取り出すものである。磁気作業物質としては、ランタン（Ｌａ）系やガドリニウム（Ｇｄ）系の希土類元素に他の元素を含む材料が用いられ、熱交換を効率的に行うために、粉末、粒状、塊状等の形状に成形され、容器に充填されて使用され、冷却媒体と接触するようになっている。
【０００３】
磁気作業物質は水等の冷却媒体と長時間にわたって接触することから、長時間の使用後に磁気作業物質が腐食して減量したり、組成変更を起こしたりして冷凍能力が低下する。磁気作業物質として例えばランタン（Ｌａ）−鉄（Ｆｅ）−シリカ（Ｓｉ）系合金は、Ｆｅが含まれているため腐食しやすく、Ｆｅ成分が溶出して冷却媒体を汚染させるという欠点がある。
【０００４】
このような磁気作業物質の腐食を防止する防食方法が例えば特許文献１に記載されている。この防食方法は、磁気作業物質をラミネート加工によって所定形状の非磁性シートで封止する方法である。非磁性シートとしては、樹脂フィルムを用いることができるが、樹脂フィルムは熱伝導性が劣ることから、熱伝導性が良く、透磁率の高いアルミニウム、ステンレス鋼等の箔を用いることもできる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００９−４７３２７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
前述した特許文献１に記載されている従来構成の磁気作業物質の防食方法においては、磁気作業物質が非磁性シートによりラミネート加工されて被覆されている。すなわち、磁気作業物質と冷却媒体との間の熱交換が非磁性シートを介して行われることから、熱交換効率が低下し、例えば磁気ヒートポンプの冷凍能力を十分に高めることができないという問題があった。また、磁気作業物質に非磁性シートをラミネート加工した後の形状によっては、冷却媒体の流れに対する障害となって冷却媒体の圧力損失を生ずるおそれもある。
【０００７】
そこで、本発明の目的とするところは、圧力損失を増大させることなく、熱交換効率を高め、冷凍能力を向上させることができる磁気作業物質を用いた熱交換体を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記の目的を達成するために、請求項１に記載の発明の磁気作業物質を用いた熱交換体は、基材シート上に磁気作業物質層が接着剤層を介して形成され、前記磁気作業物質層はランタン（Ｌａ）−鉄（Ｆｅ）−シリカ（Ｓｉ）系材料の水素化物が微粉化された磁気作業物質により形成されるとともに、該磁気作業物質層が露出状態で形成されていることを特徴とする。
【０００９】
請求項２に記載の発明の磁気作業物質を用いた熱交換体は、請求項１に係る発明において、前記基材シート上に磁気作業物質層が接着剤層を介して形成された複数の熱交換単体が間隔をおいて配置されて熱交換単体群が形成され、該熱交換単体群の各熱交換単体における磁気作業物質層が露出状態で形成されていることを特徴とする。
【００１０】
請求項３に記載の発明の磁気作業物質を用いた熱交換体は、請求項２に係る発明において、前記熱交換単体群の熱交換単体における熱交換単体間が一定間隔をおいて配置されていることを特徴とする。
【００１１】
請求項４に記載の発明の磁気作業物質を用いた熱交換体は、請求項２又は請求項３に係る発明において、前記複数の熱交換単体群が熱伝導性を有する材料よりなる連結部材で連結されて熱交換集合体が形成されていることを特徴とする。
【００１２】
請求項５に記載の発明の磁気作業物質を用いた熱交換体は、請求項１から請求項４のいずれか一項に係る発明において、前記磁気作業物質は、温度と磁気エントロピーとの関係を示すグラフにおける磁気エントロピーのピーク温度が異なる複数のランタン（Ｌａ）−鉄（Ｆｅ）−シリカ（Ｓｉ）系材料の水素化物により形成されていることを特徴とする。
【００１３】
請求項６に記載の発明の磁気作業物質を用いた熱交換体は、請求項１から請求項５のいずれか一項に係る発明において、前記接着剤層を形成する接着剤は、アクリル系樹脂の接着剤であることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１４】
本発明の磁気作業物質を用いた熱交換体によれば、圧力損失を増大させることなく、熱交換効率を高め、冷凍能力を向上させることができるという優れた効果を奏する。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】第１実施形態における磁気作業物質を用いた熱交換体を示し、（ａ）は熱交換単体群を示す斜視図、（ｂ）は熱交換単体を示す断面図。
【図２】ランタン（Ｌａ）−鉄（Ｆｅ）−シリカ（Ｓｉ）系の磁気作業物質の物性を示す図であって、（ａ）は水素化温度の相違による温度（Ｋ）と磁気エントロピー（−ΔＳ）との関係を示すグラフ、（ｂ）はランタン（Ｌａ）−鉄（Ｆｅ）−シリカ（Ｓｉ）系の磁気作業物質の水素化温度の相違による水素含有量（質量％）とキュリー温度（Ｔｃ）との関係を示すグラフ。
【図３】第２実施形態における磁気作業物質を用いた熱交換体を示し、（ａ）は熱交換単体を示す斜視図、（ｂ）は熱交換単体を示す断面図。
【図４】第３実施形態における磁気作業物質を用いた熱交換体を示し、熱交換単体群を連結部で連結した状態を示す部分破断正面図。
【図５】第４実施形態における磁気作業物質を用いた熱交換体を示し、熱交換単体群の熱交換単体間を直接接続した状態を示す部分破断正面図。
【図６】第５実施形態における磁気作業物質を用いた熱交換体を示し、熱交換単体群の熱交換単体間を、丸棒状のスペーサを介して積み上げた状態を示す部分破断正面図。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
（第１実施形態）
以下、本発明の第１実施形態を図１及び図２に基づいて詳細に説明する。
図１（ａ）,（ｂ）に示すように、磁気作業物質を用いた熱交換体１０を構成する熱交換単体１１は、基材シート１２の両面に磁気作業物質層１３が接着剤層１４により固着されて形成されている。基材シート１２としては、エポキシ樹脂、ウレタン樹脂、シリコーン樹脂等の合成樹脂のシートが好ましいが、ステンレス鋼、銅等の金属のシートやアルミナ等のセラミックのシートも用いられる。基材シート１２の厚さは、特に制限されないが、５０〜１００μｍが好ましい。基材シート１２の厚さが５０μｍより薄い場合には、基材シート１２としての形状保持が難しくなって好ましくない。その一方、基材シート１２の厚さが１００μｍより厚い場合には、基材シート１２の熱容量が大きくなり、熱交換に悪影響を与えるため好ましくない。
【００１７】
前記磁気作業物質層１３はランタン（Ｌａ）−鉄（Ｆｅ）−シリカ（Ｓｉ）系材料の水素化物が微粉化された磁気作業物質により形成されている。磁気作業物質の微粉は、粒子径が例えば１０〜５００μｍ程度に形成される。また、基材シート１２の両面に形成された磁気作業物質層１３は、それぞれ露出状態で形成されている。
【００１８】
磁気作業物質層１３の厚さは、５〜２０μｍ程度の範囲に設定される。磁気作業物質層１３の厚さが５μｍを下回ると、磁気作業物質の性能を十分に発揮することができず、例えば磁気ヒートポンプの冷凍能力を向上させることが難しくなる。その一方、磁気作業物質層１３の厚さが２０μｍを上回ると、磁気作業物質層１３の厚さに見合う機能が得られなくなり、好ましくない。
【００１９】
図１（ａ）に示すように、前記熱交換単体１１は四角板状に形成され、四隅に配置された一定厚さのスペーサ１５を介して一定間隔で複数段、例えば１０段に積み上げられ、熱交換単体群１６が構成されている。そして、この熱交換単体群１６においても、熱交換単体１１間はスペーサ１５によって空間が形成されていることから、磁気作業物質層１３は露出状態に形成されている。
【００２０】
図２（ａ）は温度（Ｋ）と磁気エントロピー〔−ΔＳ（Ｊ／ｋｇＫ）〕との関係を示し、この図２（ａ）に示すように、前記磁気作業物質としてのランタン（Ｌａ）−鉄（Ｆｅ）−シリカ（Ｓｉ）系材料は、水素化により室温領域において磁気熱量効果を発揮することができる。すなわち、磁気作業物質として具体的には、Ｌａ（Ｆｅ１−ｘＳｉｘ）１３、ｘ＝０．１０〜０．１２の水素化物が用いられる。そして、例えばｘ＝０．１０の場合には、磁気エントロピーのピーク温度が約１９０Ｋであったのに対し、水素化温度が３００℃の場合にはピーク温度が約２７０Ｋ、水素化温度が２５０℃の場合にはピーク温度が約２９０Ｋ、水素化温度が２００℃の場合にはピーク温度が約３１５Ｋ、水素化温度が１５０℃の場合にはピーク温度が約３３５Ｋであった。
【００２１】
また、例えばｘ＝０．１２の場合には、磁気エントロピーのピーク温度が約２０５Ｋであったのに対し、水素化温度が３００℃の場合にはピーク温度が約２６５Ｋ、水素化温度が２５０℃の場合にはピーク温度が約２８５Ｋ、水素化温度が１５０℃の場合にはピーク温度が約３２０Ｋであった。
【００２２】
このように、磁気作業物質であるＬａ（Ｆｅ１−ｘＳｉｘ）１３、ｘ＝０．１０〜０．１２を水素化することにより磁気熱量効果を発揮できる温度を格段に上昇させることができるため、Ｌａ（Ｆｅ１−ｘＳｉｘ）１３の水素化物が使用される。さらに、上記のように、水素化温度によって磁気熱量効果を発揮できる磁気エントロピーのピーク温度は相違するため、水素化温度の異なる水素化物を混合して使用することが好ましい。
【００２３】
図２（ｂ）に示すように、磁気作業物質であるＬａ（Ｆｅ１−ｘＳｉｘ）１３、ｘ＝０．１０〜０．１２の水素化物の水素含有量（質量％）とキュリー温度（Ｔｃ）との関係は、水素化温度が３００℃で水素含有量が約０．１５質量％の場合には、キュリー温度が約２６５Ｋであった。また、水素化温度が２５０℃で水素含有量が約０．２０質量％の場合には、キュリー温度が約２９０Ｋであり、水素化温度が２００℃で水素含有量が約０．２７質量％の場合には、キュリー温度が約３３０Ｋであった。
【００２４】
従って、−１０℃〜５０℃程度の範囲において、目標とする温度がキュリー温度前後の範囲内に設定されるように考慮し、磁気作業物質として、水素化温度すなわち水素含有量の異なるＬａ（Ｆｅ１−ｘＳｉｘ）１３、ｘ＝０．１０〜０．１２の水素化物を混合して使用することが好ましい。
【００２５】
前記接着剤層１４は、アクリル系樹脂、ウレタン系樹脂等の接着剤により形成されるが、接着性、熱伝導性、耐水性等の観点からアクリル系樹脂の接着剤が好ましい。接着剤層１４の厚さは、０．１〜２μｍ程度が好ましい。接着剤層１４の厚さが０．１μｍ未満の場合には、接着力が不足したり、接着剤層１４の厚さが不均一になったりして好ましくない。一方、接着剤層１４の厚さが２μｍを超える場合には、接着剤層１４が厚くなり過ぎて、接着剤層１４によって熱伝導性が低下したりして好ましくない。
【００２６】
次に、上記のように構成された熱交換体１０の作用を説明する。
さて、図１（ｂ）に示すように、本実施形態の磁気作業物質を用いた熱交換体１０では、熱交換単体１１は基材シート１２の両面に磁気作業物質層１３が接着剤層１４を介して露出状態で形成されている。そして、図１（ａ）に示すように、複数の熱交換単体１１がスペーサ１５を介して積み上げられ、熱交換単体群１６が形成されている。この熱交換単体群１６においては、各熱交換単体１１間に一定の空間が形成されている。
【００２７】
このため、図１（ｂ）に示すように、この熱交換単体群１６を例えば磁気ヒートポンプに使用した場合、冷却媒体１７は熱交換単体群１６における各熱交換単体１１の両面に沿って流れる。このとき、各熱交換単体１１の基材シート１２両面には磁気作業物質層１３が露出状態で配置されている。そのため、冷却媒体１７は基材シート１２両面における磁気作業物質層１３の全表面の磁気作業物質に直接接触して熱交換することができる。
【００２８】
従って、磁気作業物質と冷却媒体１７との熱交換を広い面積にわたって行うことができ、熱交換量を増大させることができる。さらに、冷却媒体１７は基材シート１２両面の磁気作業物質層１３表面に沿って平坦に流通することから、圧力損失を抑制することができる。
【００２９】
以上詳述した第１実施形態によって得られる効果を以下にまとめて記載する。
（１）第１実施形態の磁気作業物質を用いた熱交換体１０では、基材シート１２上に磁気作業物質層１３が接着剤層１４により固着されて形成され、前記磁気作業物質層１３はランタン（Ｌａ）−鉄（Ｆｅ）−シリカ（Ｓｉ）系材料の水素化物が微粉化された磁気作業物質により形成されるとともに、露出状態で形成されている。このため、例えば磁気ヒートポンプの熱交換時に冷却媒体１７が露出状態の磁気作業物質層１３の磁気作業物質と直接的に熱交換することができ、熱交換を効率良く行うことができる。
【００３０】
従って、第１実施形態の磁気作業物質を用いた熱交換体１０によれば、圧力損失を増大させることなく、熱交換効率を高め、冷凍能力を向上させることができるという優れた効果を奏する。
【００３１】
（２）前記基材シート１２上に磁気作業物質層１３が接着剤層１４により固着されて形成された複数の熱交換単体１１が間隔をおいて配置されて熱交換単体群１６が形成され、該熱交換単体群１６の各熱交換単体１１における磁気作業物質層１３が露出状態で形成されている。このため、熱交換単体群１６においても、冷却媒体１７は各熱交換単体１１の磁気作業物質層１３と良好に熱交換することができ、熱交換容量の増大により冷凍能力を向上させることができる。
【００３２】
（３）前記熱交換単体群１６の熱交換単体１１間が一定間隔をおいて配置されている。従って、熱交換単体群１６における冷却媒体１７の流れを均一にすることができ、圧力損失を一層抑制し、熱交換の均一性を高めることができる。
【００３３】
（４）前記熱交換単体１１を構成する各磁気作業物質は、ピーク温度の異なる複数のランタン（Ｌａ）−鉄（Ｆｅ）−シリカ（Ｓｉ）系材料の水素化物により形成されている。そのため、磁気作業物質の動作温度を所望とする温度に容易に調整することができるとともに、キュリー温度を上昇させることができる。
【００３４】
（５）前記接着剤層１４を形成する接着剤は、アクリル系樹脂の接着剤である。このため、接着剤層１４の接着性を良好にできるとともに、熱伝導性を向上させることができる。
【００３５】
（第２実施形態）
次に、第２実施形態の熱交換体を図３（ａ）及び（ｂ）に基づいて説明する。なお、この第２実施形態では、主に第１実施形態と相違する部分について説明し、同一部分については説明を省略する。
【００３６】
図３（ａ）に示すように、基材シート１２の表面には凸条１８及び凹条１９が一定幅で交互に平行に延びるように形成されるとともに、熱交換単体１１の裏面は平坦に形成されている。図３（ｂ）に示すように、基材シート１２表面の凸条１８上及び凹条１９上には、接着剤層１４を介して磁気作業物質層１３が一定厚さで形成されている。また、基材シート１２の裏面には、接着剤層１４を介して磁気作業物質層１３が一定厚さで形成されている。そして、この複数の熱交換単体１１がスペーサ１５を介して積み上げられる。
【００３７】
さて、第２実施形態の熱交換体１０を例えば磁気ヒートポンプに使用した場合、冷却媒体１７は各熱交換単体１１の両面に沿って流れ、表面側では凸条１８の表面及び凹条１９内を、凸条１８と凹条１９の延びる方向に沿って流れる。このため、各熱交換単体１１の表面側においては、磁気作業物質層１３の接触面積が広くなり、冷却媒体１７と磁気作業物質との接触による熱交換量が増大する。
【００３８】
従って、この第２実施形態の熱交換体１０によれば、第１実施形態の熱交換体１０よりも熱交換容量を増加させることができ、熱交換効率を一層高め、冷凍能力の向上を図ることができる。
【００３９】
（第３実施形態）
次に、第３実施形態の熱交換体１０を図４に基づいて説明する。なお、この第２実施形態では、主に第１実施形態と相違する部分について説明し、同一部分については説明を省略する。
【００４０】
図４に示すように、この第３実施形態の熱交換体１０は、前述した複数の熱交換単体群１６ａ,１６ｂ,１６ｃが連結部材２０で連結されて熱交換集合体２６となっている。すなわち、第１の熱交換単体群１６ａを構成する各熱交換単体１１の一端側は低熱伝導性の材料で形成された固定部材２１の係合凹部２２に係合されて支持されている。各熱交換単体１１の他端側は良熱伝導性の材料で形成された連結部材２０の係止凹部２３に係止されて支持されている。連結部材２０としては、前記磁気作業物質又はその混合物を使用することができる。
【００４１】
前記第１の熱交換単体群１６ａに隣接する第２の熱交換単体群１６ｂは、各熱交換単体１１の一端が前記連結部材２０の係止凹部２３に係止されて支持されるとともに、他端は前記連結部材２０と同じ連結部材２０の係止凹部２３に係止されて支持されている。
【００４２】
前記第２の熱交換単体群１６ｂに隣接する第３の熱交換単体群１６ｃは、各熱交換単体１１の一端が前記連結部材２０の係止凹部２３に係止されて支持されるとともに、他端は前記固定部材２１の係合凹部２２に係合されて支持されている。
【００４３】
さて、第３実施形態の熱交換集合体２６を例えば磁気ヒートポンプに使用した場合、冷却媒体１７は各熱交換単体群１６ａ,１６ｂ,１６ｃにおける各熱交換単体１１の両面に沿って流れる。このため、各熱交換単体群１６ａ,１６ｂ,１６ｃにおいては、冷却媒体１７と磁気作業物質との接触による熱交換が同様に行われるとともに、熱交換単体群１６ａ,１６ｂ,１６ｃ間の連結部材２０は熱伝導性が良いことから、隣り合う熱交換単体群１６ａ,１６ｂ,１６ｃ間の良好な熱伝導を図ることができる。
【００４４】
従って、この第３実施形態の熱交換集合体２６によれば、熱交換容量を大幅に増加させることができ、熱交換効率をさらに高め、冷凍能力を大きく向上させることができる。
（第４実施形態）
次に、第４実施形態の熱交換体１０を図５に基づいて説明する。なお、この第４実施形態では、主に第３実施形態と相違する部分について説明し、同一部分については説明を省略する。
【００４５】
図５に示すように、この第４実施形態の熱交換集合体２６は、前記第３実施形態の熱交換集合体２６において、第１の熱交換単体群１６ａと第２の熱交換単体群１６ｂとの間の連結部材２０及び第２の熱交換単体群１６ｂと第３の熱交換単体群１６ｃとの間の連結部材２０が省略されている。そして、第１の熱交換単体群１６ａの各熱交換単体１１の端部と第３の熱交換単体群１６ｃの各熱交換単体１１の端部に切欠き部２４を設け、これらの切欠き部２４間に第２の熱交換単体群１６ｂの各熱交換単体１１の端部が係合して支持されるように構成されている。
【００４６】
さて、この第４実施形態の熱交換集合体２６を例えば磁気ヒートポンプに使用した場合、冷却媒体１７は各熱交換単体群１６ａ,１６ｂ,１６ｃにおける各熱交換単体１１の両面に沿って流れるため、各熱交換単体群１６ａ,１６ｂ,１６ｃにおいては、冷却媒体１７と磁気作業物質との接触による熱交換が同様に行われる。さらに、第４実施形態の熱交換集合体２６では、第１の熱交換単体群１６ａの各熱交換単体１１と第２の熱交換単体群１６ｂの各熱交換単体１１とが直接接触すると同時に、第２の熱交換単体群１６ｂの各熱交換単体１１と第３の熱交換単体群１６ｃの各熱交換単体１１とが直接接触している。このため、熱交換単体群１６ａ,１６ｂ,１６ｃ間の優れた熱伝導性を発揮することができる。
【００４７】
従って、この第４実施形態の熱交換集合体２６によれば、第３実施形態の熱交換集合体２６に比べて構成を簡易にすることができるとともに、熱交換効率を一層高め、冷凍能力を大幅に向上させることができる。
【００４８】
（第５実施形態）
次に、第５実施形態の熱交換体１０を図６に基づいて説明する。なお、この第５実施形態では、主に第４実施形態と相違する部分について説明し、同一部分については説明を省略する。
【００４９】
図６に示すように、この第５実施形態の熱交換集合体２６では、第４実施形態の熱交換集合体２６において、第１の熱交換単体群１６ａの端部と第３の熱交換単体群１６ｃの端部における固定部材２１が省略されている。そして、第１の熱交換単体群１６ａにおける各熱交換単体１１間及び第３の熱交換単体群１６ｃにおける各熱交換単体１１間には、熱伝導性の良い丸棒状の間隔保持材２５が配置されている。
【００５０】
さて、この第５実施形態の熱交換集合体２６を例えば磁気ヒートポンプに使用した場合、冷却媒体１７は各熱交換単体群１６ａ,１６ｂ,１６ｃにおける各熱交換単体１１の両面に沿って流れるため、各熱交換単体群１６ａ,１６ｂ,１６ｃにおいては、冷却媒体１７と磁気作業物質との接触による熱交換が同様に行われる。加えて、第５実施形態の熱交換集合体では、低熱伝導性の固定部材２１が省略され、第１の熱交換単体群１６ａの各熱交換単体１１間と第３の熱交換単体群１６ｃの各熱交換単体１１間には熱伝導性の良い間隔保持材２５が介在されていることから、熱交換単体１１間の優れた熱伝導を発揮することができる。
【００５１】
従って、この第５実施形態の熱交換集合体２６によれば、第４実施形態の熱交換集合体２６に比べて構成を簡単にできるとともに、熱交換効率を一層高め、冷凍能力を大幅に向上させることができる。
【００５２】
なお、前記各実施形態を次のように変更して具体化することも可能である。
・前記熱交換体１０としては、磁気作業物質層１３を基材シート１２の片面のみに接着剤層１４を介して形成したものであってもよい。
【００５３】
・前記第３〜第５実施形態の熱交換集合体２６において、熱交換単体群１６ａ,１６ｂ,１６ｃの数を適宜変更することができるが、熱交換効率、製作の容易性等の観点から、熱交換単体群１６ａ,１６ｂ,１６ｃの数を３〜５に設定することが好ましい。
【００５４】
・前記熱交換単体１１において、基材シート１２上に接着剤層１４を介して形成される磁気作業物質層１３を複数層、例えば２〜５層に構成してもよい。この場合、接着剤層１４は熱伝導性の観点からできるだけ薄く形成することが好ましく、また接着剤層１４を形成する接着剤は熱伝導性の良いものを選択して使用することが望ましい。
【００５５】
・前記第３実施形態において、固定部材２１に代えて第５実施形態の間隔保持材２５を使用したり、第５実施形態において、第３実施形態の連結部材２０を使用したりしてもよい。
【００５６】
・前記熱交換単体群１６における熱交換単体１１間の間隔を均一ではなく、適宜の間隔に設定してもよい。例えば、熱交換単体群１６の上部ほど熱交換単体１１間の間隔が狭くなるように設定してもよい。
【符号の説明】
【００５７】
１０…熱交換体、１１…熱交換単体、１２…基材シート、１３…磁気作業物質層、１４…接着剤層、１６,１６ａ,１６ｂ,１６ｃ…熱交換単体群、２０…連結部材、２６…熱交換集合体。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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