(57)【要約】【課題】優れた静粛性を発揮する容量可変型斜板式圧縮機を提供する。【解決手段】本発明の圧縮機は、第１シリンダボア２１ａが第２シリンダボア２３ａよりも小径に形成されている。そして、この圧縮機では、吸入行程時に、第１吸入室２７ａには吸入ポート１７０から直接冷媒ガスが供給され、その冷媒ガスが第１吸入室２７ａから第１圧縮室２１ｄへ吸入される。これに対し、第２圧縮室２３ｄには、吸入ポート１７０、第１吸入通路１７１、第１吸入室２７ａ、第１連絡路３７ａ、斜板室３３及び第２連絡路３７ｂを経て冷媒ガスが供給される。これにより、この圧縮機では、第１シリンダボア２１ａが各第２シリンダボア２３ａよりも小径であることによる第１圧縮室２１ｄ側の吸入脈動と第２圧縮室２３ｄ側の吸入脈動との振幅の差を好適に是正することが可能となっている。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
吸入ポートを介して冷媒が吸入される吸入室と、吐出室と、斜板室と、シリンダボアとが形成されたハウジングと、前記ハウジングに回転可能に支持された駆動軸と、前記駆動軸の回転によって前記斜板室内で回転可能な斜板と、前記駆動軸と前記斜板との間に設けられ、前記駆動軸の回転軸心に直交する方向に対する前記斜板の傾斜角度の変更を許容するリンク機構と、前記シリンダボアに往復動可能に収納されたピストンと、前記斜板の回転により、前記傾斜角度に応じたストロークで前記ピストンを前記シリンダボア内で往復動させる変換機構と、前記傾斜角度を変更可能なアクチュエータと、前記アクチュエータを制御する制御機構とを備えた容量可変型斜板式圧縮機において、
前記シリンダボアは、前記斜板の一面側に設けられた第１シリンダボアと、前記斜板の他面側に設けられた第２シリンダボアとからなり、
前記ピストンは、前記第１シリンダボア内を往復動して、前記第１シリンダボア内に第１圧縮室を区画する第１頭部と、前記第２シリンダボア内を往復動して、前記第２シリンダボア内に第２圧縮室を区画する第２頭部とを有し、
前記リンク機構は、前記傾斜角度の変更に伴い、前記第２頭部の上死点位置よりも前記第１頭部の上死点位置が大きく移動するように配設され、
前記アクチュエータは、前記斜板と連結され、前記回転軸心方向に移動可能なアクチュエータ本体と、前記制御機構によって内部の圧力が変更されることで前記アクチュエータ本体を移動させる制御圧室とを有し、
前記容量可変型斜板式圧縮機は、前記吸入ポートから前記第１圧縮室へ吸入される前記冷媒が流通する第１吸入流路と、
前記吸入ポートから前記第２圧縮室へ吸入される前記冷媒が流通する第２吸入流路と、
前記第１吸入流路に設けられた第１吸入弁構造と、
前記第２吸入流路に設けられた第２吸入弁構造とを備え、
前記第１シリンダボアは前記第２シリンダボアよりも小径に形成され、
前記吸入ポートから前記第２圧縮室への前記冷媒の吸入に比べて、前記吸入ポートから前記第１圧縮室への前記冷媒の吸入が容易となるように、前記第１吸入流路と前記第２吸入流路とを異ならせる構造及び前記第１吸入弁構造と前記第２吸入弁構造とを異ならせる構造の少なくとも一方を有していることを特徴とする容量可変型斜板式圧縮機。
【請求項２】
前記吸入室は、前記第１圧縮室側に設けられた第１吸入室と、前記第２圧縮室側に設けられた第２吸入室とを有し、
前記第１吸入流路は、前記吸入ポートと前記第１吸入室とを連通させる第１吸入通路を有し、
前記第２吸入流路は、前記第１吸入通路と、前記第１吸入室と、前記斜板室と、前記第１吸入室と前記斜板室とを連通させる第１連通路と、前記斜板室と前記第２吸入室とを連通させる第２連通路とを有している請求項１記載の容量可変型斜板式圧縮機。
【請求項３】
前記アクチュエータは、前記駆動軸と一体回転可能に前記斜板室内に配置され、
前記アクチュエータ本体は、前記駆動軸に固定される固定体と、前記回転軸心方向に延びる筒状をなし、前記斜板と連結されて前記固定体を取り囲みつつ、前記回転軸心方向に移動可能な可動体とからなり、
前記制御圧室は、前記固定体と前記可動体との間に形成されて前記斜板室と区画され、
前記制御圧室は、自身の容積が拡大して前記傾斜角度が大きくなるように前記可動体を移動させる請求項２記載の容量可変型斜板式圧縮機。
【請求項４】
前記吸入室は、前記第１圧縮室側に設けられた第１吸入室と、前記第２圧縮室側に設けられた第２吸入室とを有し、
前記第１吸入流路は、前記ハウジングに形成され、前記第１圧縮室と前記第１吸入室とを連通する第１吸入孔を有し、
前記第２吸入流路は、前記ハウジングに形成され、前記第２圧縮室と前記第２吸入室とを連通する第２吸入孔を有し、
前記第１吸入弁機構造は、前記第１圧縮室と前記第１吸入室との差圧によって前記第１吸入孔を開閉する第１吸入リード弁を有し、
前記第２吸入弁機構造は、前記第２圧縮室と前記第２吸入室との差圧によって前記第２吸入孔を開閉する第２吸入リード弁を有し、
前記第１吸入孔と前記第２吸入孔とは開口面積が等しく、
前記第１吸入リード弁は、前記第２吸入リード弁よりも肉薄である請求項１記載の容量可変型斜板式圧縮機。
【請求項５】
前記吸入室は、前記第１圧縮室側に設けられた第１吸入室と、前記第２圧縮室側に設けられた第２吸入室とを有し、
前記第１吸入流路は、前記ハウジングに形成され、前記第１圧縮室と前記第１吸入室とを連通する第１吸入孔を有し、
前記第２吸入流路は、前記ハウジングに形成され、前記第２圧縮室と前記第２吸入室とを連通する第２吸入孔を有し、
前記第１吸入弁機構造は、前記第１圧縮室と前記第１吸入室との差圧によって前記第１吸入孔を開閉する第１吸入リード弁を有し、
前記第２吸入弁機構造は、前記第２圧縮室と前記第２吸入室との差圧によって前記第２吸入孔を開閉する第２吸入リード弁を有し、
前記第１吸入リード弁と前記第２吸入リード弁とは厚みが等しく、
前記第１吸入孔は、前記第２吸入孔よりも大きく開口している請求項１記載の容量可変型斜板式圧縮機。
【請求項６】
前記吸入室は、前記第１圧縮室側に設けられた第１吸入室と、前記第２圧縮室側に設けられた第２吸入室とを有し、
前記第１吸入流路は、前記ハウジングに形成され、前記第１圧縮室と前記第１吸入室とを連通する第１吸入孔を有し、
前記第２吸入流路は、前記ハウジングに形成され、前記第２圧縮室と前記第２吸入室とを連通する第２吸入孔を有し、
前記第１吸入弁機構造は、前記第１圧縮室と前記第１吸入室との差圧によって前記第１吸入孔を開閉する第１吸入リード弁を有し、
前記第２吸入弁機構造は、前記第２圧縮室と前記第２吸入室との差圧によって前記第２吸入孔を開閉する第２吸入リード弁を有し、
前記第１吸入孔と前記第２吸入孔とは開口面積が等しく、
前記第１吸入リード弁と前記第２吸入リード弁とは厚みが等しく、
前記第１吸入リード弁は、前記第２吸入リード弁よりも開度が大きい請求項１記載の容量可変型斜板式圧縮機。
【請求項７】
前記第１吸入流路は、前記第２吸入流路よりも大きな内径を有している請求項１記載の容量可変型斜板式圧縮機。
【請求項８】
前記第１吸入流路の距離は、前記第２吸入流路の距離よりも短い請求項１記載の容量可変型斜板式圧縮機。
【請求項９】
前記吸入室は、前記第１圧縮室側に設けられた第１吸入室と、前記第２圧縮室側に設けられた第２吸入室とを有し、
前記第１吸入流路は、前記ハウジングに形成され、前記第１圧縮室と前記第１吸入室とを連通する第１吸入孔を有し、
前記第２吸入流路は、前記ハウジングに形成され、前記第２圧縮室と前記第２吸入室とを連通する第２吸入孔を有し、
前記第１吸入弁構造は、吸入行程にある前記第１圧縮室と前記第１吸入室とを前記駆動軸の回転に伴って連通させる回転弁を有し、
前記第２吸入弁構造は、前記第２圧縮室と前記第２吸入室との差圧によって前記第２吸入孔を開閉する吸入リード弁を有する請求項１記載の容量可変型斜板式圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は容量可変型斜板式圧縮機に関する。
【背景技術】
【０００２】
特許文献１に従来の容量可変型斜板式圧縮機（以下、圧縮機という。）が開示されている。この圧縮機では、フロントハウジングとシリンダブロックとリヤハウジングとによってハウジングが形成されている。フロントハウジングには、第１吸入室と第１吐出室とが形成されており、リヤハウジングには、第２吸入室と第２吐出室とが形成されている。また、リヤハウジングには圧力調整室が形成されている。
【０００３】
シリンダブロックには、吸入口と、斜板室と、複数の第１シリンダボアと、複数の第２シリンダボアと、第１〜３吸入通路とが形成されている。吸入口及び斜板室は、共にシリンダブロックの略中央に形成されている。吸入口は管路と連通している。各第１シリンダボアはシリンダブロックの前方側に形成されている。各第２シリンダボアは、シリンダブロックの後方側に形成されている。各第１シリンダボアと各第２シリンダボアとは同径である。
【０００４】
第１吸入通路と第２吸入通路とは、共にシリンダブロックの第１シリンダボア側に形成されている。第１吸入通路は吸入口と第１吸入室とに連通している。第２吸入通路は第１吸入室と斜板室とに連通している。第３吸入通路はシリンダブロックの第２シリンダボア側に形成されており、斜板室と第２吸入室とに連通している。
【０００５】
各シリンダボアにはピストンが往復動可能に収納されている。具体的には、各ピストンは、第１シリンダボアを往復動する第１頭部と、第２シリンダボアを往復動する第２頭部とを有している。シリンダボアの第１シリンダボアと第２シリンダボアとが同径であることから、ピストンの第１頭部と第２頭部とも同径である。これにより、この圧縮機では、第１シリンダボアと第１頭部とによって第１圧縮室が形成されているとともに、第２シリンダボアと第２頭部とによって第２圧縮室が形成されている。第１圧縮室は第１吸入室と第１吐出室とに連通している。第２圧縮室は第２吸入室と第２吐出室とに連通している。
【０００６】
また、各ピストンには開閉部材が設けられている。開閉部材はピストンと共に往復動を行う。この往復動によって、開閉部材は吸入口と斜板室とを連通又は非連通に切り替えることが可能となっている。
【０００７】
さらに、ハウジングには駆動軸が挿通されている。この駆動軸はシリンダブロック内で回転可能に支持されている。斜板室内には駆動軸の回転によって回転可能な斜板が設けられている。斜板と各ピストンとは変換機構を通じて接続可能となっている。この変換機構は、斜板の回転により、傾斜角度に応じたストロークで各ピストンをシリンダボア内で往復動させるようになっている。また、駆動軸と斜板との間には、斜板の傾斜角度の変更を許容するリンク機構が設けられている。ここで、傾斜角度とは、駆動軸の回転軸心に直交する方向に対して斜板がなす角度である。この傾斜角度の変更はアクチュエータによって行われる。そして、アクチュエータの制御は制御機構によって行われる。
【０００８】
アクチュエータは、斜板室内において、斜板を基準として第２シリンダボア側に配置されている。このアクチュエータは、アクチュエータ本体と制御圧室とを有している。アクチュエータ本体は、支持部材とスプールとを有している。支持部材は駆動軸の後端側に揺動自在に取り付けられている。スプールは後端側を制御圧室内に配置した状態で、シリンダブロックとリヤハウジングとの間に設けられている。このスプールは、シリンダブロック及びリヤハウジングによって摺動可能に支持されており、シリンダブロック内を前後方向に摺動可能となっている。支持部材とスプールとの間にはスラスト軸受及びラジアル軸受が設けられている。
【０００９】
リンク機構は、斜板の傾斜角度の変更に伴い、ピストンの第２頭部の上死点位置よりも第１頭部の上死点位置が大きく移動するように配設されている。このリンク機構は、球支持部と球面凹部とラグアームとを有している。球支持部は支持部材の前端に形成されている。球面凹部は、斜板に形成されており、球支持部を囲包している。ラグアームは、斜板の前面に形成されたスリットと、駆動軸に形成された平板部とで構成されている。平板部には、回転軸心と直交する方向に延びつつ、外周側から回転軸心に近づく方向に延びる長孔が形成されている。スリットは長孔内に挿通されたピンにより平板部に揺動可能に支持されている。これにより、斜板は駆動軸に対して揺動可能に支持されている。
【００１０】
この圧縮機では、制御機構が第２吐出室と圧力調整室とを非連通とすれば、制御圧室内が斜板室と同程度に低圧となる。これにより、スプール及び支持部材が後退する。このため、斜板の傾斜角度が小さくなり、ピストンのストロークが減少する。このため、圧縮機の１回転当たりの圧縮容量が小さくなる。このようにピストンのストロークが小さい状態では、開閉部材により吸入口と斜板室とは非連通となる。このため、この圧縮機では、吸入口から吸入された冷媒は、第１吸入通路を通じて第１吸入室に吸入されて第１圧縮室に吸入される。一方、第２圧縮室に対しては、第１吸入室に吸入された冷媒が第２吸入通路、斜板室、第３吸入通路、第２吸入室の順に流通して吸入される。そして、この圧縮機では、ピストンの第２頭部の上死点位置よりも第１頭部の上死点位置が大きく移動するため、斜板の傾斜角度がゼロ度に近づけば、第２圧縮室のみで僅かな圧縮仕事を行い、第１圧縮室では圧縮仕事を行わない。
【００１１】
また、この圧縮機では、制御機構によって第２吐出室と圧力調整室とを連通させれば、制御圧室内が斜板室よりも高圧となる。これにより、スプール及び支持部材が前進する。このため、斜板の傾斜角度が大きくなり、ピストンのストロークが大きくなる。このため、圧縮機の１回転当たりの圧縮容量が大きくなる。ここで、この圧縮機では、ピストンのストロークが大きくなることにより、開閉部材が吸入口と斜板室とを連通させる。これにより、この圧縮機では、第１吸入室に吸入された冷媒が上記のように流通して第２圧縮室に吸入されるだけでなく、第１吸入室及び第２吸入通路を経ることなく、吸入口から直接斜板室内に流入した冷媒も第３吸入通路を経て第２圧縮室に吸入されるようになる。
【００１２】
このように、この圧縮機では、第１圧縮室側と第２圧縮室側とで、冷媒の吸入方式が異なっている。そして、この圧縮機では、このような冷媒の吸入方式の相違により、ピストンのストローク、すなわち、斜板の傾斜角度に応じて、第２圧縮室に吸入される冷媒の流量が変化する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１３】
【特許文献１】特開平１−２１９３６４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１４】
しかし、上記従来の圧縮機では、第１圧縮室側と第２圧縮室側とにおいて冷媒の吸入方式が相違することにより、第１圧縮室側の吸入脈動と第２圧縮室側の吸入脈動とで振幅が相違することとなる。このことは、斜板の傾斜角度が大きくなり圧縮容量が大きくなることで、特に顕著となる。これにより、この圧縮機では、第１圧縮室側の吸入脈動と第２圧縮室側の吸入脈動とを合成した吸入脈動が大きくなることで騒音が懸念される。
【００１５】
本発明は、上記従来の実情に鑑みてなされたものであって、静粛性に優れた容量可変型斜板式圧縮機を提供することを解決すべき課題としている。
【課題を解決するための手段】
【００１６】
本発明の容量可変型斜板式圧縮機は、吸入ポートを介して冷媒が吸入される吸入室と、吐出室と、斜板室と、シリンダボアとが形成されたハウジングと、前記ハウジングに回転可能に支持された駆動軸と、前記駆動軸の回転によって前記斜板室内で回転可能な斜板と、前記駆動軸と前記斜板との間に設けられ、前記駆動軸の回転軸心に直交する方向に対する前記斜板の傾斜角度の変更を許容するリンク機構と、前記シリンダボアに往復動可能に収納されたピストンと、前記斜板の回転により、前記傾斜角度に応じたストロークで前記ピストンを前記シリンダボア内で往復動させる変換機構と、前記傾斜角度を変更可能なアクチュエータと、前記アクチュエータを制御する制御機構とを備えた容量可変型斜板式圧縮機において、
前記シリンダボアは、前記斜板の一面側に設けられた第１シリンダボアと、前記斜板の他面側に設けられた第２シリンダボアとからなり、
前記ピストンは、前記第１シリンダボア内を往復動して、前記第１シリンダボア内に第１圧縮室を区画する第１頭部と、前記第２シリンダボア内を往復動して、前記第２シリンダボア内に第２圧縮室を区画する第２頭部とを有し、
前記リンク機構は、前記傾斜角度の変更に伴い、前記第２頭部の上死点位置よりも前記第１頭部の上死点位置が大きく移動するように配設され、
前記アクチュエータは、前記斜板と連結され、前記回転軸心方向に移動可能なアクチュエータ本体と、前記制御機構によって内部の圧力が変更されることで前記アクチュエータ本体を移動させる制御圧室とを有し、
前記容量可変型斜板式圧縮機は、前記吸入ポートから前記第１圧縮室へ吸入される前記冷媒が流通する第１吸入流路と、
前記吸入ポートから前記第２圧縮室へ吸入される前記冷媒が流通する第２吸入流路と、
前記第１吸入流路に設けられた第１吸入弁構造と、
前記第２吸入流路に設けられた第２吸入弁構造とを備え、
前記第１シリンダボアは前記第２シリンダボアよりも小径に形成され、
前記吸入ポートから前記第２圧縮室への前記冷媒の吸入に比べて、前記吸入ポートから前記第１圧縮室への前記冷媒の吸入が容易となるように、前記第１吸入流路と前記第２吸入流路とを異ならせる構造及び前記第１吸入弁構造と前記第２吸入弁構造とを異ならせる構造の少なくとも一方を有していることを特徴とする（請求項１）。
【００１７】
本発明の圧縮機では、第１シリンダボアが第２シリンダボアよりも小径に形成されている。これにより、この圧縮機では、第２頭部が第１頭部よりも大径に形成されることとなる。このため、この圧縮機では、第２圧縮室側の吸入脈動の振幅が大きくなる一方で、第１圧縮室側の吸入脈動の振幅が小さくなり、両者を合成した吸入脈動が残存することとなる。
【００１８】
この点、この圧縮機では、第１吸入流路と第２吸入流路とを異ならせる構造及び第１吸入弁構造と第２吸入弁構造とを異ならせる構造の少なくとも一方を有している。このため、この圧縮機では、吸入ポートから第２圧縮室への冷媒の吸入に比べて、吸入ポートから第１圧縮室への冷媒の吸入が容易となる。これにより、この圧縮機では、吸入行程時に第２頭部に作用する吸入抵抗（以下、第２吸入抵抗という。）よりも、吸入行程時に第１頭部に作用する吸入抵抗（以下、第１吸入抵抗という。）が小さくなる。このため、この圧縮機では、第２圧縮室側の吸入脈動は振幅が小さくなる一方で、第１圧縮室側の吸入脈動は振幅が大きくなる。こうして、この圧縮機では、第１シリンダボアが第２シリンダボアよりも小径に形成されていることによる第１圧縮室側の吸入脈動と第２圧縮室側の吸入脈動との振幅の差を是正することが可能となり、合成した吸入脈動を低減することが可能となる。このため、この圧縮機では、変化する圧縮容量の全ての領域で吸入脈動が小さくなり、騒音を低減できる。
【００１９】
したがって、本発明の圧縮機は静粛性に優れている。
【００２０】
本発明の圧縮機において、第１吸入流路と第２流路とを異ならせる構造や第１吸入弁構造と第２吸入弁構造とを異ならせる構造については、種々の構造を採用することが可能である。
【００２１】
例えば、本発明の圧縮機において、吸入室は、第１圧縮室側に設けられた第１吸入室と、第２圧縮室側に設けられた第２吸入室とを有し得る。また、第１吸入流路は、吸入ポートと第１吸入室とを連通させる第１吸入通路を有し得る。そして、第２吸入流路は、第１吸入通路と、第１吸入室と、斜板室と、第１吸入室と斜板室とを連通させる第１連通路と、斜板室と第２吸入室とを連通させる第２連通路とを有していることが好ましい（請求項２）。
【００２２】
この場合、第１吸入通路により、第１吸入室には吸入ポートから直接冷媒が吸入される。そして、この冷媒が第１吸入室から第１圧縮室へ吸入される。これにより、吸入ポートから第１圧縮室への冷媒の吸入が容易となることで第１吸入抵抗が小さくなることで、第１圧縮室側の吸入脈動の振幅は大きくなる。これに対し、第２圧縮室には、吸入ポート、第１吸入通路、第１吸入室、第１連絡路、斜板室及び第２連絡路を経て冷媒が吸入される。このため、吸入ポートから第２圧縮室へは冷媒が吸入され難くなることで第２吸入抵抗は大きくなり、第２圧縮室側の吸入脈動の振幅は小さくなる。これらにより、この圧縮機では、第１圧縮室側と第２圧縮室側とで吸入脈動の振幅差を好適に是正することが可能となる。
【００２３】
このような圧縮機において、アクチュエータは、駆動軸と一体回転可能に斜板室内に配置され得る。また、アクチュエータ本体は、駆動軸に固定される固定体と、回転軸心方向に延びる筒状をなし、斜板と連結されて固定体を取り囲みつつ、回転軸心方向に移動可能な可動体とからなり得る。さらに、制御圧室は、固定体と可動体との間に形成されて斜板室と区画され得る。そして、制御圧室は、自身の容積が拡大して傾斜角度が大きくなるように可動体を移動させることが好ましい（請求項３）。
【００２４】
この場合、圧縮機では、制御圧室の容積が大きくなるにつれて斜板の傾斜角度が大きくなる一方、斜板室の容積は次第に小さくなる。そして、斜板の傾斜角度が最大となった際、斜板室の容積は最小となる。このため、この圧縮機では、傾斜角度が大きくなるにつれ、斜板室によるマフラ効果が抑制され、第２圧縮室側の吸入脈動の低減効果が抑制されることとなる。これにより、この圧縮機では、圧縮容量の変化に応じて、第１圧縮室側と第２圧縮室側とにおける吸入脈動の振幅差を好適に是正することが可能となる。
【００２５】
また、本発明の圧縮機において、吸入室は、第１圧縮室側に設けられた第１吸入室と、第２圧縮室側に設けられた第２吸入室とを有し得る。第１吸入流路は、ハウジングに形成され、第１圧縮室と第１吸入室とを連通する第１吸入孔を有し得る。第２吸入流路は、ハウジングに形成され、第２圧縮室と第２吸入室とを連通する第２吸入孔を有し得る。第１吸入弁機構造は、第１圧縮室と第１吸入室との差圧によって第１吸入孔を開閉する第１吸入リード弁を有し得る。第２吸入弁機構造は、第２圧縮室と第２吸入室との差圧によって前記第２吸入孔を開閉する第２吸入リード弁を有し得る。そして、第１吸入孔と第２吸入孔とは開口面積が等しく、第１吸入リード弁は、第２吸入リード弁よりも肉薄であることも好ましい（請求項４）。
【００２６】
この場合には、第２吸入リード弁が第２吸入孔を開放することに比べて、第１吸入リード弁は第１吸入孔を開放し易くなる。このため、この圧縮機では、第２吸入抵抗に比べて第１吸入抵抗が小さくなり、第２圧縮室に比べて第１圧縮室に対して冷媒が吸入され易くなる。これにより、この圧縮機では、第１圧縮室側と第２圧縮室側とで吸入脈動の振幅差を好適に是正することが可能となる。
【００２７】
また、本発明の圧縮機において、吸入室は、第１圧縮室側に設けられた第１吸入室と、第２圧縮室側に設けられた第２吸入室とを有し得る。第１吸入流路は、ハウジングに形成され、第１圧縮室と第１吸入室とを連通する第１吸入孔を有し得る。第２吸入流路は、ハウジングに形成され、第２圧縮室と第２吸入室とを連通する第２吸入孔を有し得る。第１吸入弁機構造は、第１圧縮室と第１吸入室との差圧によって第１吸入孔を開閉する第１吸入リード弁を有し得る。第２吸入弁機構造は、第２圧縮室と第２吸入室との差圧によって第２吸入孔を開閉する第２吸入リード弁を有し得る。そして、第１吸入リード弁と第２吸入リード弁とは厚みが等しく、第１吸入孔は、第２吸入孔よりも大きく開口していることも好ましい（請求項５）。
【００２８】
このように、第２吸入孔よりも第１吸入孔の方が大きく開口することにより、圧縮機では、第２吸入孔側よりも第１吸入孔側の方が冷媒が流通し易くなる。このため、この圧縮機においても、第２吸入抵抗に比べて第１吸入抵抗が小さくなり、第２圧縮室に比べて第１圧縮室に対して冷媒が吸入され易くなる。これにより、この圧縮機でも、第１圧縮室側と第２圧縮室側とで吸入脈動の振幅差を好適に是正することが可能となる。
【００２９】
また、本発明の圧縮機において、吸入室は、第１圧縮室側に設けられた第１吸入室と、第２圧縮室側に設けられた第２吸入室とを有し得る。第１吸入流路は、ハウジングに形成され、第１圧縮室と第１吸入室とを連通する第１吸入孔を有し得る。第２吸入流路は、ハウジングに形成され、第２圧縮室と第２吸入室とを連通する第２吸入孔を有し得る。第１吸入弁機構造は、第１圧縮室と第１吸入室との差圧によって第１吸入孔を開閉する第１吸入リード弁を有し得る。第２吸入弁機構造は、第２圧縮室と第２吸入室との差圧によって第２吸入孔を開閉する第２吸入リード弁を有し得る。そして、第１吸入孔と第２吸入孔とは開口面積が等しく、第１吸入リード弁と第２吸入リード弁とは厚みが等しく、第１吸入リード弁は、第２吸入リード弁よりも開度が大きいことも好ましい（請求項６）。
【００３０】
このように、第２吸入リード弁よりも第１吸入リード弁の方が大きく開くことにより、圧縮機では、第２吸入孔側よりも第１吸入孔側の方が冷媒が流通し易くなる。このため、この圧縮機においても、第２吸入抵抗に比べて第１吸入抵抗が小さくなり、第２圧縮室に比べて第１圧縮室に対して冷媒が吸入され易くなる。これにより、この圧縮機でも、第１圧縮室側と第２圧縮室側とで吸入脈動の振幅差を好適に是正することが可能となる。
【００３１】
また、本発明の圧縮機において、第１吸入流路は、第２吸入流路よりも大きな内径を有していることも好ましい（請求項７）。
【００３２】
このように、第２吸入流路よりも第１吸入流路の方が大きな内径を有することにより、圧縮機では、冷媒が第１吸入流路を流通し易くなる。このため、この圧縮機では、第２吸入抵抗に比べて第１吸入抵抗が小さくなり、第２圧縮室に比べて第１圧縮室に対して冷媒が吸入され易くなる。これにより、この圧縮機でも、第１圧縮室側と第２圧縮室側とで吸入脈動の振幅差を好適に是正することが可能となる。
【００３３】
また、本発明の圧縮機において、第１吸入流路の距離は、第２吸入流路の距離よりも短いことも好ましい（請求項８）。
【００３４】
このように、第２吸入流路の距離よりも、第１吸入流路の距離の方が短くなることにより、冷媒は、第２吸入流路側よりも第１吸入流路側を流通し易くなる。このため、この圧縮機では、第２吸入抵抗に比べて第１吸入抵抗が小さくなり、第２圧縮室に比べて第１圧縮室に対して冷媒が吸入され易くなる。これにより、この圧縮機でも、第１圧縮室側と第２圧縮室側とで吸入脈動の振幅差を好適に是正することが可能となる。
【００３５】
また、本発明の圧縮機において、吸入室は、第１圧縮室側に設けられた第１吸入室と、第２圧縮室側に設けられた第２吸入室とを有し得る。第１吸入流路は、ハウジングに形成され、第１圧縮室と第１吸入室とを連通する第１吸入孔を有し得る。第２吸入流路は、ハウジングに形成され、第２圧縮室と第２吸入室とを連通する第２吸入孔を有し得る。第１吸入弁構造は、吸入行程にある第１圧縮室と第１吸入室とを駆動軸の回転に伴って連通させる回転弁を有し得る。そして、第２吸入弁構造は、第２圧縮室と第２吸入室との差圧によって第２吸入孔を開閉する吸入リード弁を有していることも好ましい（請求項９）。
【００３６】
この場合、駆動軸の回転によって、吸入行程にある第１圧縮室と第１吸入室とが第１吸入孔によって連通し、冷媒が第１圧縮室に吸入される。これにより、この圧縮機では、第１吸入抵抗を可及的に小さくすることが可能となり、第２圧縮室に比べて第１圧縮室に対して冷媒が吸入され易くなる。このため、この圧縮機でも、第１圧縮室側と第２圧縮室側とで吸入脈動の振幅差を好適に是正することが可能となる。
【発明の効果】
【００３７】
本発明の圧縮機は静粛性に優れている。
【図面の簡単な説明】
【００３８】
【図１】実施例１の圧縮機における最大容量時の断面図である。
【図２】実施例１の圧縮機に係り、制御機構を示す模式図である。
【図３】実施例の圧縮機における最小容量時の断面図である。
【図４】実施例１の圧縮機に係り、第１吸入流路と第２吸入流路とが同一である場合における駆動軸の回転と吸入脈動の変化との関係を示すグラフである。
【図５】実施例１の圧縮機に係り、第１吸入流路と第２吸入流路とが異なる場合における駆動軸の回転と吸入脈動の変化との関係を示すグラフである。
【図６】実施例２の圧縮機における最大容量時の断面図である。
【図７】実施例２の圧縮機における部分拡大図である。
【図８】実施例３の圧縮機における部分拡大図である。
【図９】実施例４の圧縮機における部分拡大図である。
【図１０】実施例５の圧縮機における最大容量時の断面図である。
【図１１】実施例６の圧縮機における最大容量時の断面図である。
【図１２】実施例７の圧縮機における最大容量時の断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００３９】
以下、本発明を具体化した実施例１〜７を図面を参照しつつ説明する。実施例１〜７の圧縮機は、容量可変型両頭斜板式圧縮機である。これらの各圧縮機は、いずれも車両に搭載されており、車両用空調装置の冷凍回路を構成している。
【００４０】
（実施例１）
図１に示すように、この圧縮機は、ハウジング１と、駆動軸３と、斜板５と、リンク機構７と、複数のピストン９と、複数対のシュー１１ａ、１１ｂと、アクチュエータ１３と、図２に示す制御機構１５とを備えている。
【００４１】
図１に示すように、ハウジング１は、圧縮機の後方に位置するリヤハウジング１７と、圧縮機の前方に位置するフロントハウジング１９と、リヤハウジング１７とフロントハウジング１９との間に位置する第１、２シリンダブロック２１、２３と、第１、２弁形成プレート３９、４１とを有している。
【００４２】
リヤハウジング１７には、上記の制御機構１５が設けられている。また、リヤハウジング１７には、圧力調整室２５と、第１吸入室２７ａと、第１吐出室２９ａと、吸入ポート１７０と、第１吸入通路１７１とが形成されている。圧力調整室２５は、リヤハウジング１７の中心部分に位置している。第１吐出室２９ａはリヤハウジング１７の外周側に位置している。また、第１吸入室２７ａは、リヤハウジング１７において、圧力調整室２５と第１吐出室２９ａとの間、すなわち、圧力調整室２５よりも外周側であって、第１吐出室２９ａよりも内周側となる位置に形成されている。
【００４３】
さらに、この第１吸入室２７ａは、一部がリヤハウジング１７の後方に向かって延びるように形成されている。吸入ポート１７０は、リヤハウジング１７の上端に形成されている。第１吸入通路１７１は第１吸入室２７ａと一体に形成されている。第１吸入通路１７１は、リヤハウジング１７の上方に向かって延びており、吸入ポート１７０に連通している。これにより、吸入ポート１７０は第１吸入室２７ａと直接接続しており、管路を構成する図示しない蒸発器と第１吸入室２７ａとを連通させている。
【００４４】
フロントハウジング１９には、前方に向かって突出するボス１９ａが形成されている。このボス１９ａ内には、駆動軸３との間に位置する軸封装置３１が設けられている。また、フロントハウジング１９には、第２吸入室２７ｂ及び第２吐出室２９ｂが形成されている。第２吸入室２７ｂはフロントハウジング１９の内周側に位置しており、第２吐出室２９ｂはフロントハウジング１９の外周側に位置している。また、この第２吐出室２９ｂと上記の第１吐出室２９ａとは、図示しない吐出流路によって接続されている。吐出流路には圧縮機の外部に連通する吐出ポート（図示略）が形成されている。
【００４５】
第１シリンダブロック２１と第２シリンダブロック２３とは、同径に形成されている。これらの第１シリンダブロック２１と第２シリンダブロック２３とは、リヤハウジング１７とフロントハウジング１９との間に位置しており、互いに隣接している。第１シリンダブロック２１は、圧縮機の後方に位置しており、リヤハウジング１７と隣接している。一方、第２シリンダブロック２３は、圧縮機の前方に位置しており、フロントハウジング１９と隣接している。さらに、これらの第１シリンダブロック２１と第２シリンダブロック２３とにより、斜板室３３が形成されている。この斜板室３３は、ハウジング１における前後方向の略中央に位置している。
【００４６】
第１シリンダブロック２１には、複数個の第１シリンダボア２１ａが周方向に等角度間隔でそれぞれ平行に形成されている。また、第１シリンダブロック２１には、駆動軸３を挿通させる第１軸孔２１ｂが形成されている。第１軸孔２１ｂは圧力調整室２５と連通している。この第１軸孔２１ｂ内には、第１滑り軸受２２ａが設けられている。
【００４７】
また、第１シリンダブロック２１には、第１軸孔２１ｂと連通して第１軸孔２１ｂと同軸をなす第１収納室２１ｃが凹設されている。この第１収納室２１ｃは、第１シリンダブロック２１の一部である壁面によって周囲が囲まれており、各第１シリンダボア２１ａと区画されている。第１収納室２１ｃ内は斜板室３３と連通している。また、第１収納室２１ｃは、後端に向かって段状に縮径する形状とされている。第１収納室２１ｃの後端には、第１スラスト軸受３５ａが設けられている。さらに、第１シリンダブロック２１には、第１吸入室２７ａを斜板室３３に連通させる第１連通路３７ａが形成されている。
【００４８】
また、第１シリンダブロック２１には、後述する各第１吸入リード弁３９１ａの変形量を調整可能な第１リテーナ溝２１ｅが凹設されている。
【００４９】
第２シリンダブロック２３には、上記の第１シリンダボア２１ａと同数となる複数個の第２シリンダボア２３ａが形成されている。第１シリンダボア２１ａと第２シリンダボア２３ａとは同軸に形成されている。ここで、上記の各第１シリンダボア２１の直径は、各第２シリンダボア２３ａの直径よりも小さくなっている。つまり、この圧縮機では、各第１シリンダボア２１ａが各第２シリンダボア２３ａよりも小径に形成されている。
【００５０】
また、第２シリンダブロック２３には、駆動軸３を挿通させる第２軸孔２３ｂが形成されている。この第２軸孔２３内には、第２滑り軸受２２ｂが設けられている。さらに、第２シリンダブロック２３には、第２軸孔２３ｂと連通して第２軸孔２３ｂと同軸をなす第２収納室２３ｃが凹設されている。この第２収納室２３ｃは、第２シリンダブロック２３の一部である壁面によって周囲が囲まれており、各第２シリンダボア２３ａと区画されている。第２収納室２３ｃも斜板室３３と連通している。第２収納室２３ｃは、前端に向かって段状に縮径する形状とされている。第２収納室２３ｃの前端には、第２スラスト軸受３５ｂが設けられている。
【００５１】
さらに、第２シリンダブロック２３には、第２吸入室２７ｂを斜板室３３に連通させる第２連通路３７ｂが形成されている。ここで、上記のように、第１連通路３７ａによって、第１吸入室２７ａと斜板室３３とが連通していることから、これらの第１、２連通路３７ａ、３７ｂ及び斜板室３３を通じて、第２吸入室２７ｂは、第１吸入室２７ａ、ひいては、吸入ポート１７０と連通している。これらの第１連通路３７ａと第２連通路３７ｂとは、等しい長さで形成されている。また、第１連通路３７ａと第２連通路３７ｂとは、内径が等しく形成されている。
【００５２】
また、第２シリンダブロック２３には、後述する各第２吸入リード弁４１１ａの変形量を調整可能な第２リテーナ溝２３ｅが凹設されている。第１シリンダブロック２１に形成された第１リテーナ溝２１ｅと、第２シリンダブロック２３に形成された第２リテーナ溝２３ｅとは同形状であり、互いの深さは等しくなっている。
【００５３】
第１弁形成プレート３９は、リヤハウジング１７と第１シリンダブロック２１との間に設けられている。また、第２弁形成プレート４１は、フロントハウジング１９と第２シリンダブロック２３との間に設けられている。
【００５４】
第１弁形成プレート３９は、第１バルブプレート３９０と、第１吸入弁プレート３９１と、第１吐出弁プレート３９２と、第１リテーナプレート３９３とを有している。第１バルブプレート３９０、第１吐出弁プレート３９２及び第１リテーナプレート３９３には、第１シリンダボア２１ａと同数の第１吸入孔３９０ａが形成されている。また、第１バルブプレート３９０及び第１吸入弁プレート３９１には、第１シリンダボア２１ａと同数の第１吐出孔３９０ｂが形成されている。さらに、第１バルブプレート３９０、第１吸入弁プレート３９１、第１吐出弁プレート３９２及び第１リテーナプレート３９３には、第１連通孔３９０ｃが形成されている。
【００５５】
各第１シリンダボア２１ａは、各第１吸入孔３９０ａを通じて第１吸入室２７ａと連通している。また、各第１シリンダボア２１ａは、各第１吐出孔３９０ｂを通じて第１吐出室２９ａと連通している。そして、第１連通孔３９０ｃを通じて、第１吸入室２７ａと第１連通路３７ａとが連通している。
【００５６】
第１吸入弁プレート３９１は、第１バルブプレート３９０の前面に設けられている。この第１吸入弁プレート３９１には、弾性変形により各第１吸入孔３９０ａを開閉可能な第１吸入リード弁３９１ａが複数形成されている。また、第１吐出弁プレート３９２は、第１バルブプレート３９０の後面に設けられている。この第１吐出弁プレート３９２には、弾性変形により各第１吐出孔３９０ｂを開閉可能な第１吐出リード弁３９２ａが複数形成されている。第１リテーナプレート３９３は、第１吐出弁プレート３９２の後面に設けられている。この第１リテーナプレート３９３は、各第１吐出リード弁３９２ａのリフト量を規制する。
【００５７】
第２弁形成プレート４１は、第２バルブプレート４１０と、第２吸入弁プレート４１１と、第２吐出弁プレート４１２と、第２リテーナプレート４１３とを有している。第２バルブプレート４１０、第２吐出弁プレート４１２及び第２リテーナプレート４１３には、第２シリンダボア２３ａと同数の第２吸入孔４１０ａが形成されている。また、第２バルブプレート４１０及び第２吸入弁プレート４１１には、第２シリンダボア２３ａと同数の第２吐出孔４１０ｂが形成されている。さらに、第２バルブプレート４１０、第２吸入弁プレート４１１、第２吐出弁プレート４１２及び第２リテーナプレート４１３には、第２連通孔４１０ｃが形成されている。
【００５８】
各第２シリンダボア２３ａは、各第２吸入孔４１０ａを通じて第２吸入室２７ｂと連通している。また、各第２シリンダボア２３ａは、各第２吐出孔４１０ｂを通じて第２吐出室２９ｂと連通している。そして、第２連通孔４１０ｃを通じて、第２吸入室２７ｂと第２連通路３７ｂとが連通している。
【００５９】
第２吸入弁プレート４１１は、第２バルブプレート４１０の後面に設けられている。この第２吸入弁プレート４１１には、弾性変形により各第２吸入孔４１０ａを開閉可能な第２吸入リード弁４１１ａが複数形成されている。また、第２吐出弁プレート４１２は、第２バルブプレート４１０の前面に設けられている。この第２吐出弁プレート４１２には、弾性変形により各第１吐出孔４１０ｂを開閉可能な第２吐出リード弁４１２ａが複数形成されている。第２リテーナプレート４１３は、第２吐出弁プレート４１２の前面に設けられている。この第２リテーナプレート４１３は、各第２吐出リード弁４１２ａのリフト量を規制する。
【００６０】
上記の各第１吸入孔３９０ａと各第２吸入孔４１０ａとは、開口面積が等しく形成されている。また、上記の各第１吐出孔３９０ｂと各第２吐出孔４１０ｂとについても、開口面積が等しく形成されている。さらに、上記の第１連通孔３９０ｃと第２連通孔４１０ｃとについても開口面積が等しく形成されている。
【００６１】
また、第１吸入弁プレート３９１と第２吸入弁プレート４１１とは肉厚が等しく形成されている。これにより、第１吸入リード弁３９１ａと第２吸入リード弁４１１ａとは、厚さが等しくなっている。さらに、第１吐出弁プレート３９２と第２吐出弁プレート４１２とは肉厚が等しく形成されている。これにより、第１吐出リード弁３９２ａと第２吐出リード弁４１２ａとについても、厚さが等しくなっている。そして、さらに、この圧縮機では、第１リテーナプレート３９３によって調整される第１吐出リード弁３９２ａの変形量と、第２リテーナプレート４１３によって調整される第２吐出リード弁４１２ａの変形量とが等しくなるように、第１リテーナプレート３９３と第２リテーナプレート４１３とが対称で等しい形状で形成されている。
【００６２】
上記のように、各第１吸入孔３９０ａを通じて各第１シリンダボア２１ａが第１吸入室２７ａと連通し、第１吸入室２７ａが第１吸入通路１７１によって吸入ポート１７０と接続している。これにより、これらの第１吸入通路１７１、第１吸入室２７ａ及び各第１吸入孔３９０ａによって、第１吸入流路２が形成されている。
【００６３】
また、第２吸入室２７ｂは、第１、２連通路３７ａ、３７ｂ、斜板室３３、第１吸入室２７ａ及び第１吸入通路１７１によって吸入ポート１７０と接続している。これにより、これらの第１吸入通路１７１、第１吸入室２７ａ、斜板室３３、第１、２連通路３９０ａ、３９０ｂ、第１、２連通路３７ａ、３７ｂ及び各吸入孔４１０ａによって、第２吸入流路４が形成されている。
【００６４】
この圧縮機では、第１、２連通路３７ａ、３７及び第１、２連通孔３９０ｃ、４１０ｃによって、第１、２吸入室２７ａ、２７ｂと斜板室３３とが互いに連通している。このため、第１、２吸入室２７ａ、２７ｂ内と斜板室３３内とは、圧力がほぼ等しくなっている。そして、斜板室３３には、吸入ポート１７０、第１吸入通路１７１、第１吸入室２７ａ及び第１連通路３７ａを通じて、蒸発器を経た冷媒ガスが斜板室３３に流入することから、斜板室３３内及び第１、２吸入室２７ａ、２７ｂ内の各圧力は、第１、２吐出室２９ａ、２９ｂ内よりも低圧である。
【００６５】
駆動軸３は、軸本体３０と第１、２支持部材４３ａ、４３ｂとで構成されている。この軸本体３０は、ボス１９ａから後方に向かって延びており、第１、２滑り軸受２２ａ、２２ｂ内に挿通されている。これにより、軸本体３０、ひいては、駆動軸３は、ハウジング１に対して回転軸心Ｏ周りで回転可能に軸支されている。軸本体３０の前端はボス１９ａ内に位置しており、後端は圧力調整室２５内に位置している。
【００６６】
また、この軸本体３０には、斜板５とアクチュエータ１３とが取り付けられている。これらの斜板５とアクチュエータ１３とは、それぞれ斜板室３３内に配置されている。
【００６７】
第１支持部材４３ａは、軸本体３０の前端側に圧入されている。これにより、第１支持部材４３ａは第２滑り軸受２２ｂと摺接する。この第１支持部材４３ａには、第２スラスト軸受３５ｂと当接するフランジ４３１が形成されているとともに、後述する第２ピン４７ｂが挿通される取付部（図示略）が形成されている。さらに、第１支持部材４３ａには、第１復帰ばね４４ａの前端が固定されている。この第１復帰ばね４４ａは、回転軸心Ｏ方向で、第１支持部材４３ａ側から斜板室３３側に向かって延びている。
【００６８】
第２支持部材４３ｂは、軸本体３０の後端側に圧入されている。これにより、第２支持部材４３ｂは第１滑り軸受２２ａと摺接する。この第２支持部材４３ｂには、フランジ４３２が形成されている。このフランジ４３２は、第１スラスト軸受３５ａとアクチュエータ１３との間に配置され、第１収納室２１ｃ内に位置している。
【００６９】
また、軸本体３０内には、軸本体３０の後端から前端に向かって回転軸心Ｏ方向に延びる軸路３ｂと、軸路３ｂの前端から径方向に延びて軸本体３０の外周面に開く径路３ｃとが形成されている。軸路３ｂの後端は圧力調整室２５に開いている。一方、径路３ｃは、後述する制御圧室１３ｃに開いている。
【００７０】
駆動軸３の先端にはねじ部３ｄが形成されている。駆動軸３は、ねじ部３ｄを介して図示しないプーリ又は電磁クラッチと接続されている。これらのプーリ又は電磁クラッチのプーリには車両のエンジンによって駆動される図示しないベルトが巻き掛けられている。
【００７１】
斜板５は環状の平板形状をなしており、後面５ａと前面５ｂとを有している。後面５ａは、斜板室３３内において第１シリンダボア２１ａ側、すなわち、圧縮機の後方に面している。斜板５の後面５ａ側が本発明における一端側に相当する。前面５ｂは、斜板室３３内において第２シリンダボア２３ａ側、すなわち、圧縮機の前方に面している。斜板５の前面５ｂ側が本発明における他端側に相当する。
【００７２】
この斜板５はリングプレート４５に固定されている。このリングプレート４５は環状の平板形状に形成されており、中心部に挿通孔４５ａが形成されている。斜板５は、斜板室３３内において挿通孔４５ａに軸本体３０が挿通されることにより駆動軸３に取り付けられている。
【００７３】
リンク機構７はラグアーム４９を有している。ラグアーム４９は、斜板室３３内において、斜板５よりも前方側に配置されており、斜板５と第１支持部材４３との間に位置している。ラグアーム４９は、前端側から後端側に向かって略Ｌ字形状となるように形成されている。ラグアーム４９は、図３に示すように、回転軸心Ｏに対する斜板５の傾斜角度が最小になった時に第１支持部材４３ａのフランジ４３１と当接するようになっている。このため、この圧縮機では、ラグアーム４９によって、斜板５の傾斜角度を最小値に維持することが可能となっている。また、ラグアーム４９の後端側には、ウェイト部４９ａが形成されている。ウェイト部４９ａは、アクチュエータ１３の周方向におよそ半周にわたって延びている。なお、ウェイト部４９ａの形状は適宜設計することが可能である。
【００７４】
図１に示すように、ラグアーム４９の後端側は、第１ピン４７ａによってリングプレート４５の一端側と接続されている。これにより、ラグアーム４９の後端側は、第１ピン４７ａの軸心を第１揺動軸心Ｍ１として、リングプレート４５の一端側、すなわち斜板５に対し、第１揺動軸心Ｍ１周りで揺動可能に支持されている。この第１揺動軸心Ｍ１は、駆動軸３の回転軸心Ｏと直交する方向に延びている。
【００７５】
ラグアーム４９の前端側は、第２ピン４７ｂによって第１支持部材４３ａと接続されている。これにより、ラグアーム４９の前端側は、第２ピン４７ｂの軸心を第２揺動軸心Ｍ２として、第１支持部材４３ａ、すなわち駆動軸３に対し、第２揺動軸心Ｍ２周りで揺動可能に支持されている。この第２揺動軸心Ｍ２は第１揺動軸心Ｍ１と平行に延びている。これらのラグアーム４９、第１、２ピン４７ａ、４７ｂが本発明におけるリンク機構７に相当している。
【００７６】
ウェイト部４９ａは、ラグアーム４９の後端側、つまり、第１揺動軸心Ｍ１を基準として第２揺動軸心Ｍ２とは反対側に延在して設けられている。このため、ラグアーム４９が第１ピン４７ａによってリングプレート４５に支持されることで、ウェイト部４９ａはリングプレート４５の溝部４５ｂを通って、リングプレート４５の後面、つまり斜板５の後面５ａ側に位置する。そして、斜板５が回転軸心Ｏ周りに回転することにより発生する遠心力が斜板５の後面５ａ側でウェイト部４９ａにも作用することとなる。
【００７７】
この圧縮機では、斜板５と駆動軸３とがリンク機構７によって接続されることにより、斜板５は駆動軸３と共に回転することが可能となっている。ここで、この圧縮機では、斜板５の傾斜角度が最小となった時に、リンク機構７と接続された斜板５が斜板室３３内において第２シリンダボア２３ａ側寄りの位置となるようにリンク機構７の配置位置を決定している。そして、ラグアーム４９の両端がそれぞれ第１揺動軸心Ｍ１及び第２揺動軸心Ｍ２周りで揺動することにより、斜板５は傾斜角度を変更することが可能となっている。
【００７８】
各ピストン９は、ピストン９の後端に形成された第１頭部９ａと、ピストン９の前端に形成された第２頭部９ｂと、ピストン９の中央に形成された凹部９ｃとを有している。第１頭部９ａは第１シリンダボア２１ａ内を往復動可能に収納されている。これらの各第１頭部９ａと第１弁形成プレート３９とにより、各第１シリンダボア２１ａ内にそれぞれ第１圧縮室２１ｄが区画されている。第２頭部９ｂは第２シリンダボア２３ａ内を往復動可能に収納されている。これらの各第２頭部９ｂと第２弁形成プレート４１とにより、各第２シリンダボア２３ａ内にそれぞれ第２圧縮室２３ｄが区画されている。
【００７９】
ここで、上記のように、第１シリンダボア２１ａが第２シリンダボア２３ａよりも小径であることから、第１頭部９ａは第２頭部９ｂよりも小径に形成されている。また、第１シリンダボア２１ａと第２シリンダボア２３ａとが同軸に形成されていることから、第１頭部９ａと第２頭部９ｂとについても同軸に形成されている。
【００８０】
第１頭部９ａと第２頭部９ｂとは、共に前後方向で等しい長さで形成されている。これにより、各ピストン９では、凹部９ｃの中央から第１頭部９ａの先端までの長さと、凹部９ｃの中央から第２頭部９ｂの先端までの長さとが等しくなっている。
【００８１】
凹部９ｃ内には、半球状のシュー１１ａ、１１ｂがそれぞれ設けられている。これらのシュー１１ａ、１１ｂによって斜板５の回転がピストン９の往復動に変換されるようになっている。シュー１１ａ、１１ｂが本発明における変換機構に相当している。こうして、斜板５の傾斜角度に応じたストロークで、第１、２頭部９ａ、９ｂがそれぞれ第１、２シリンダボア２１ａ、２３ａ内を往復動することが可能となっている。
【００８２】
この圧縮機では、上記のように、斜板５の傾斜角度が最小となった時に、斜板５が斜板室３３内において第２シリンダボア２３ａ側寄りに位置している。これにより、この圧縮機では、同図に示すように、斜板５の傾斜角度が最大であり、ピストン９のストロークが最大である場合には、第１頭部９ａの上死点位置は第１弁形成プレート３９に最も近接した位置となり、第２頭部９ｂの上死点位置は第２弁形成プレート４１に最も近接した位置となる。一方、図３に示すように、斜板５の傾斜角度が小さくなり、ピストン９のストロークが減少するにつれて、第１頭部９ａの上死点位置は次第に第１弁形成プレート３９から遠隔した位置となる。一方で、第２頭部９ｂの上死点位置は、ピストン９のストロークが最大である場合と殆ど変わることなく、第２弁形成プレート４１に近接した位置を維持する。
【００８３】
図１に示すように、アクチュエータ１３は、斜板室３３内に配置されており、斜板５を基準として、第１シリンダボア２１ａ側に位置している。このアクチュエータ１３は、その一部を第１凹部２１ｃ内に進入させることが可能となっており、第１凹部２１ｃ内に収納された状態とすることが可能となっている。
【００８４】
アクチュエータ１３は、可動体１３ａと固定体１３ｂと制御圧室１３ｃとを有している。これらの可動体１３ａ及び固定体１３ｂによって、本発明におけるアクチュエータ本体が形成されている。制御圧室１３ｃは、可動体１３ａと固定体１３ｂとの間に形成されている。
【００８５】
可動体１３ａは、本体部１３０と周壁１３１とを有している。本体部１３０は、可動体１３ａの後方に位置しており、回転軸心Ｏから離れる方向で径方向に延びている。周壁１３１は、本体部１３０の外周縁と連続し、後方から前方に向かって延びている。また、この周壁１３１の前端には、連結部１３２が形成されている。これらの本体部１３０、周壁１３１及び連結部１３２により、可動体１３ａは有底の円筒状を呈している。
【００８６】
固定体１３ｂは、可動体１３ａの内径とほぼ同径の円板状に形成されている。この固定体１３ｂとリングプレート４５との間には、第２復帰ばね４４ｂが設けられている。具体的には、この第２復帰ばね４４ｂの後端は、固定体１３ｂに固定されており、第２復帰ばね４４ｂの前端は、リングプレート４５の他端側に固定されている。
【００８７】
可動体１３ａ及び固定体１３ｂには、軸本体３０が挿通されている。これにより、可動体１３ａは、第１収納室２１ｃに収納された状態で、斜板５を挟んでリンク機構７と対向した状態で配置されている。一方、固定体１３ｂは、斜板５よりも後方で可動体１３ａ内に配置されており、その周囲が周壁１３１によって取り囲まれた状態となっている。これにより、可動体１３ａと固定体１３ｂとの間に制御圧室１３ｃが形成されている。この制御圧室１３ｃは、可動体１３ａの本体部１３０と周壁１３１と固定体１３ｂとによって斜板室３３から区画されている。上記のように、制御圧室１３ｃ内には径路３ｃが開いており、径路３ｃ及び軸路３ｂを通じて、制御圧室１３ｃは圧力調整室２５と連通している。
【００８８】
また、軸本体３０が挿通されることにより、可動体１３ａは、駆動軸３と共に回転可能となっているとともに、斜板室３３内において、駆動軸３の回転軸心Ｏ方向に移動することが可能となっている。一方、固定体１３ｂは、軸本体３０に挿通された状態で、軸本体３０に固定されている。これにより、固定体１３ｂは、駆動軸３と共に回転することのみ可能となっており、可動体１３ａのように移動することは不可能となっている。これにより、可動体１３ａは、回転軸心Ｏ方向に移動するに当たり、固定体１３ｂに対して相対移動する。
【００８９】
可動体１３ａの連結部１３２には、リングプレート４５の他端側が第３ピン４７ｃによって接続されている。これにより、リングプレート４５の他端側、すなわち、斜板５は、第３ピン４７ｃの軸心を作用軸心Ｍ３として、作用動軸心Ｍ３周りで可動体１３ａに揺動可能に支持されている。この作用軸心Ｍ３は、第１、２揺動軸心Ｍ１、Ｍ２と平行に延びている。こうして、可動体１３ａは斜板５と連結された状態となっている。そして、この可動体１３ａは、斜板５の傾斜角度が最大になった時にフランジ４３２と当接するようになっている。
【００９０】
図２に示すように、制御機構１５は、抽気通路１５ａと給気通路１５ｂと制御弁１５ｃとオリフィス１５ｄとを有している。
【００９１】
抽気通路１５ａは、圧力調整室２５と第１吸入室２７ａに接続されている。これにより、この抽気通路１５ａと軸路３ｂと径路３ｃとによって、制御圧室１３ｃと圧力調整室２５と第１吸入室２７ａとは、互いに連通した状態となっている。給気通路１５ｂは、圧力調整室２５と第１吐出室２９ａとに接続されている。この給気通路１５ｂと軸路３ｂと径路３ｃとによって、制御圧室１３ｃと圧力調整室２５と第１吐出室２９ａとが連通している。また、給気通路１５ｂには、オリフィス１５ｄが設けられており、給気通路１５ｂ内を流通する冷媒ガスの流量が絞られている。
【００９２】
制御弁１５ｃは抽気通路１５ａに設けられている。この制御弁１５ｃは、第１吸入室２７ａ内の圧力に基づき抽気通路１５ａの開度を調整することが可能となっている。これにより、制御弁１５ｃは、抽気通路１５ａを流通する冷媒ガスの流量を調整することが可能となっている。
【００９３】
この圧縮機では、図１に示す吸入ポート１７０に対して蒸発器に繋がる配管が接続されるとともに、図示しない吐出ポートに対して凝縮器に繋がる配管が接続される。凝縮器は配管及び膨張弁を介して蒸発器と接続される。これらの圧縮機、蒸発器、膨張弁、凝縮器等によって車両用空調装置の冷凍回路が構成されている。なお、蒸発器、膨張弁、凝縮器及び各配管の図示は省略する。
【００９４】
以上のように構成された圧縮機では、駆動軸３が回転することにより、斜板５が回転し、各ピストン９が第１、２シリンダボア２１ａ、２３ａ内を往復動する。このため、第１、２圧縮室２１ｄ、２３ｄがピストンストロークに応じて容積変化を生じる。このため、この圧縮機では、第１、２圧縮室２１ｄ、２３ｄにそれぞれ冷媒ガスを吸入する吸入行程と、第１、２圧縮室２１ｄ、２３ｄにおいて冷媒ガスが圧縮される圧縮行程と、圧縮された冷媒ガスが第１、２圧縮室２１ｄ、２３ｄからそれぞれ吐出される吐出行程とが繰り返し行われることとなる。
【００９５】
ここで、吸入行程時において、第１圧縮室２１ｄと第１吸入室２７ａとの差圧により、第１吸入リード弁３９１ａが第１吸入孔３９０ａを開放することによって、第１吸入室２７ａ内の冷媒ガスが第１圧縮室２１ｄに吸入されることとなる。同様に、第２圧縮室２３ｄと第２吸入室２７ｂとの差圧により、第２吸入リード弁４１１ａが第２吸入孔４１０ａを開放することによって、第２吸入室２７ｂ内の冷媒ガスが第２圧縮室２３ｄに吸入されることとなる。
【００９６】
また、吐出行程時には、第１圧縮室２１ｄと第１吐出室２９ａとの差圧により、第１吐出リード弁３９２ａが第１吐出孔３９０ｂを開放することによって、第１圧縮室２１ｄ内で圧縮された冷媒ガスが第１吐出室２９ａに吐出される。同様に、第２圧縮室２３ｄと第２吐出室２９ｂとの差圧により、第２吐出リード弁４１２ａが第２吐出孔４１０ｂを開放することによって、第２圧縮室２３ｄ内で圧縮された冷媒ガスが第２吐出室２９ｂに吐出される。
【００９７】
そして、吸入行程等が行われる間、斜板５、リングプレート４５、ラグアーム４９及び第１ピン４７ａからなる回転体には斜板５の傾斜角度を小さくするピストン圧縮力が作用する。そして、斜板５の傾斜角度が変更されれば、ピストン９のストロークの増減による容量制御を行うことが可能である。
【００９８】
具体的には、制御機構１５において、図２に示す制御弁１５ｃが抽気通路１５ａを流通する冷媒ガスの流量を増大させれば、第１吐出室２９ａ内の冷媒ガスが給気通路１５ｂ及びオリフィス１５ｄを経て圧力調整室２５内に貯留され難くなる。このため、制御圧室１３ｃの圧力が第１吸入室２７ａとほぼ等しくなる。このため、斜板５に作用するピストン圧縮力によって、図３に示すように、アクチュエータ１３が変位し、可動体１３ａが斜板室３３の前方側、すなわち、第１収納室２１ｃの外に向かって移動し、ラグアーム４９に近接する。
【００９９】
これにより、この圧縮機では、第２復帰ばね４４ｂの付勢力に抗しつつ、リングプレート４５の他端側、すなわち、斜板５の他端側が作用軸心Ｍ３周りで時計回り方向に揺動する。また、ラグアーム４９の後端が第１揺動軸心Ｍ１周りで反時計回り方向に揺動するとともに、ラグアーム４９の前端が第２揺動軸心Ｍ２周りで反時計回り方向に揺動する。このため、ラグアーム４９が第１支持部材４３ａのフランジ４３１に接近する。これらにより、斜板５は、作用軸心Ｍ３を作用点とし、第１揺動軸心Ｍ１を支点として揺動する。このため、駆動軸３の回転軸心Ｏに対する斜板５の傾斜角度がゼロ度に近づき、ピストン９のストロークが減少する。このため、この圧縮機では、１回転当たりの吸入及び吐出容量が小さくなる。なお、図３に示す斜板５の傾斜角度がこの圧縮機における最小傾斜角度である。
【０１００】
ここで、この圧縮機では、ウェイト部４９ａに作用した遠心力も斜板５に付与される。このため、この圧縮機では、斜板５が傾斜角度を減少させる方向に変位し易くなっている。また、可動体１３ａが斜板室３３の前方側に移動することで、可動体１３ａの前端がウェイト部４９ａの内側に位置する。これにより、この圧縮機では、斜板５の傾斜角度が減少した際、可動体１３ａの前端側のおよそ半分がウェイト部４９ａによって覆われた状態となる。
【０１０１】
また、斜板５の傾斜角度が減少することで、リングプレート４５が第１復帰ばね４４ａの後端と当接する。これにより、第１復帰ばね４４ａが弾性変形し、第１復帰ばね４４ａがリングプレート４５によって圧縮される。
【０１０２】
そして、上記のように、この圧縮機では、斜板５の傾斜角度が小さくなり、ピストン９のストロークが減少することで、第１頭部９ａの上死点位置が第１弁形成プレート３９から遠隔する。このため、この圧縮機では、斜板５の傾斜角度がゼロ度に近づくことで、第２圧縮室２３ｄ側では僅かに圧縮仕事が行われる一方、第１圧縮室２１ｄ側では圧縮仕事が行われなくなる。
【０１０３】
一方、図２に示す制御弁１５ｃが抽気通路１５ａを流通する冷媒ガスの流量を減少させれば、第１吐出室２９ａ内の冷媒ガスが給気通路１５ｂ及びオリフィス１５ｄを経て圧力調整室２５内に貯留され易くなる。このため、制御圧室１３ｃの圧力が第１吐出室２９ａとほぼ等しくなる。このため、斜板５に作用するピストン圧縮力に抗して、アクチュエータ１３が変位し、図１に示すように、可動体１３ａが斜板室３３の後方側、つまり、第１収納室２１ｃ内に向かって移動し、ラグアーム４９から遠隔する。
【０１０４】
これにより、この圧縮機では、作用軸心Ｍ３において、連結部１３２を通じて可動体１３ａが斜板５の他端側を斜板室３３の後方側へ牽引する状態となる。これにより、斜板５の他端側が作用軸心Ｍ３周りで反時計回り方向に揺動する。また、ラグアーム４９の後端が第１揺動軸心Ｍ１周りで時計回り方向に揺動するとともに、ラグアーム４９の前端が第２揺動軸心Ｍ２周りで時計回り方向に揺動する。このため、ラグアーム４９が第１支持部材４３ａのフランジ４３１から離間する。これらにより、斜板５は、作用軸心Ｍ３及び第１揺動軸心Ｍ１をそれぞれ作用点及び支点とし、上述の傾斜角度が小さくなる場合と反対方向に揺動する。このため、駆動軸３の回転軸心Ｏに対する斜板５の傾斜角度が増大する。これにより、この圧縮機では、ピストン９のストロークが増大することで、圧縮機の１回転当たりの吸入及び吐出容量が大きくなる。なお、図１に示す斜板５の傾斜角度がこの圧縮機における最大傾斜角度である。
【０１０５】
この圧縮機では、各第１シリンダボア２１ａが各第２シリンダボア２３ａよりも小径に形成されている。このため、上記のように、この圧縮機では、第２頭部９ｂが第１頭部９ａよりも大径に形成されている。そこで、例えば、この圧縮機において、第１吸入流路２と第２吸入流路４とを同一の構造とし、吸入ポート１７０から吸入された冷媒ガスが各第１圧縮室２１ｄと各第２圧縮室２３ｄとに同じようにして吸入されるようにすることが考えられる。
【０１０６】
この場合、図４のグラフにおいて一点鎖線で示すように、第１圧縮室２１ｄ側の吸入脈動の振幅が、同図中の破線で示す第２圧縮室２３ｄ側の吸入脈動の振幅よりも小さくなる。このため、このような圧縮機では、同図中の実線で示すように、両者を合成した吸入脈動が残存することとなる。
【０１０７】
この点、実施例１の圧縮機では、第１吸入流路２と第２吸入流路４とで構造が相違している。これにより、第１吸入流路２では、吸入行程時に、第１吸入室２７ａには吸入ポート１７０及び第１吸入通路１７１から直接冷媒ガスが供給される。そして、この吸入ポート１７０から直接吸入された冷媒ガスは、上記のように第１吸入リード弁３９１ａが変形して第１吸入孔３９０ａを開放することで、第１吸入室２７ａから第１圧縮室２１ｄへ吸入される。これに対し、第２吸入流路４では、第２吸入室２７ｂには、吸入ポート１７０、第１吸入通路１７１、第１吸入室２７ａ、第１連通路３７ａ、斜板室３３及び第２連通路３７ｂを経て冷媒ガスが吸入される。そして、第２吸入リード弁４１１ａが変形して第２吸入孔４１０ａを開放することで、冷媒ガスが第２吸入室２７ｂから第２圧縮室２３ｄへ吸入される。
【０１０８】
これらのため、この圧縮機では、第２吸入抵抗よりも、第１吸入抵抗が小さくなっている。そして、このように第１吸入抵抗が小さくなることで、この圧縮機では、第１圧縮室２１ｄに対して冷媒ガスが吸入され易くなり、第１圧縮室２１ｄ側の吸入脈動の振幅が大きくなる。一方で、第２吸入抵抗が大きくなることで、この圧縮機では、第２圧縮室２３ｄに対して冷媒ガスが吸入され難くなり、第２圧縮室２３ｄ側の吸入脈動の振幅が小さくなる。
【０１０９】
具体的には、この圧縮機では、図５に示すように、第２吸入抵抗が大きくなることで、同図中の破線で示す第２圧縮室２３ｄ側の吸入脈動は振幅が図４の場合と比較して小さくなる。一方、第１吸入抵抗が小さくなることで、図５中の一点鎖線で示す第１圧縮室２１ｄ側の吸入脈動は振幅が図４の場合と比較して大きくなる。こうして、この圧縮機では、各第１シリンダボア２１ａが各第２シリンダボア２３ａよりも小径に形成されていることによる第１圧縮室２１ｄ側の吸入脈動と第２圧縮室２３ｄ側の吸入脈動との振幅の差を好適に是正することが可能となっている。このため、この圧縮機では、図５中の実線で示すように、第１圧縮室２１ｄ側の吸入脈動と第２圧縮室２３ｄ側の吸入脈動とを合成した吸入脈動を低減することが可能となっている。このため、この圧縮機では、変化する圧縮容量の全ての領域で吸入脈動が小さくなり、騒音を低減できる。
【０１１０】
したがって、実施例１の圧縮機は静粛性に優れている。
【０１１１】
特に、この圧縮機では、図３に示すように、可動体１３ａが斜板室３３内を前方に移動して、可動体１３ａが固定体１３ｂに近接することで制御圧室１３ｃの容積が縮小する。そして、このように制御圧室１３ｃの容積が縮小することで、斜板５の傾斜角度が減少する。ここで、この圧縮機では、可動体１３ａが斜板室３３内を前方に移動することで、第１凹部２３ｃ内も斜板室３３として機能することとなる。これに対し、図１に示すように、可動体１３ａが斜板室３３内を後方に移動して、可動体１３ａが固定体１３ｂから遠隔することで制御圧室１３ｃの容積が拡大する。そして、このように制御圧室１３ｃの容積が拡大することで、斜板５の傾斜角度が大きくなる。
【０１１２】
つまり、この圧縮機では、制御圧室１３ｃの容積が大きくなるにつれて斜板５の傾斜角度が大きくなる一方、斜板室３３の容積は次第に小さくなる。そして、同図に示すように、斜板５の傾斜角度が最大となった際、斜板室３３の容積は最小となる。このため、この圧縮機では、傾斜角度が大きくなるにつれ、斜板室３３によるマフラ効果が抑制され、第２圧縮室２３ｄ側の吸入脈動の低減効果が抑制されることとなる。つまり、この圧縮機では、第２圧縮室２３ｄ側の吸入脈動の振幅を大きくして、第２圧縮室２３ｄ側の吸入脈動の振幅を第１圧縮室２１ｄ側の吸入脈動の振幅により近づけることができる。これにより、この圧縮機では、圧縮容量の変化に応じて、第１圧縮室２１ｄ側と第２圧縮室２３ｄ側とにおける吸入脈動の振幅差を好適に是正することが可能となっている。
【０１１３】
（実施例２）
図６に示すように、実施例２の圧縮機では、リヤハウジング１７に対して吸入ポート１７０及び第１吸入通路１７１が設けられていない。そして、リヤハウジング１７に吸入ポート口１７０及び第１吸入通路１７１が設けられないことで、この圧縮機では、実施例１の圧縮機と比較して第１吸入室２７ａが小さく形成されている。
【０１１４】
また、この圧縮機では、実施例１の圧縮機と異なり、第１シリンダブロック２１に対して第１連絡路３８ａが形成されている他、吸入ポート３３０が形成されている。さらに、この圧縮機では、第２シリンダブロック２３に対して第２連絡路３８ｂが形成されている。第１連絡路３８ａと第２連絡路３８ｂとは、内径が等しく形成されている。
【０１１５】
実施例１の圧縮機における第１連絡路３７ａと同様、第１連絡路３８ａは斜板室３３に連通している。そして、第１連通孔３９０ｃを介して、第１吸入室２７ａと第１連絡路３８ａとが連通している。これにより、第１連絡路３８ａは、吸入ポート３３０と第１吸入室２７ａとを連通させている。
【０１１６】
また、実施例１の圧縮機における第２連絡路３７ｂと同様、第２連絡路３８ｂは斜板室３３に連通している。そして、第２連通孔４１０ｃを介して、第２吸入室２７ｂと第２連絡路３８ｂとが連通している。これにより、第２連絡路３８ｂは、吸入ポート３３０と第２吸入室２７ｂとを連通させている。
【０１１７】
吸入ポート３３０は、第１シリンダブロック２１の前端側寄りの位置に形成されており、ハウジング１の前後方向の略中央に位置している。吸入ポート３３０は斜板室３３と連通している。そして、この吸入ポート３３０を介して斜板室３３は、管路を構成する図示しない蒸発器と接続している。また、吸入ポート３３０がハウジング１の前後方向の略中央に位置していることで、この圧縮機では、第１連絡路３８ａから吸入ポート３３０までの距離と、第２連絡路３８ｂから吸入ポート３３０までの距離とが等しくなっている。
【０１１８】
また、図７に示すように、この圧縮機では、第１吸入弁プレート３９１が第２吸入弁プレート４１１よりも肉薄に形成されている。これにより、第２吸入リード弁４１１ａと比較して、第１吸入リード弁３９１ａは肉薄となっている。なお、各第１、２吸入孔３９０ａ、４１０ａ同士の開口面積の他、各第１、２吐出孔３９０ｂ、４１０ｂ同士の開口面積や第１、２リテーナプレート３９３、４１３同士の形状は実施例１の圧縮機と同様である。
【０１１９】
この圧縮機では、吸入行程時に、蒸発器から吸入ポート３３０を通じて斜板室３３に吸入された冷媒ガスは、第１連絡路３８ａを経て第１吸入室２７ａに至り、各第１吸入孔３９０ａを経て各第１圧縮室２１ｄに吸入される。これにより、この圧縮機では、これらの第１連絡路３８ａ、第１吸入室２７ａ及び各第１吸入孔３９０ａによって、第１吸入流路２ａが形成されている。
【０１２０】
また、同じく蒸発器から吸入ポート３３０を通じて斜板室３３に吸入された冷媒ガスは、第２連絡路３８ｂを経て第２吸入室２７ｂに至り、各第２吸入孔４１０ａを経て各第２圧縮室２３ｄに吸入される。これにより、この圧縮機では、これらの第２連絡路３８ｂ、第２吸入室２７ｂ及び各第２吸入孔４１０ａによって、第２吸入流路４ａが形成されている。この圧縮機における他の構成は実施例１の圧縮機と同様であり、同一の構成については同一の符号を付して構成に関する詳細な説明を省略する。
【０１２１】
この圧縮機では、各第１吸入リード弁３９１ａが各第２吸入リード弁４１１ａと比較して肉薄になっている。このため、この圧縮機では、吸入行程時において、第２吸入リード弁４１１ａが第２吸入孔４１０ａを開放する場合に比べて、第１吸入リード弁３９０ａは第１吸入孔３９０ａを開放し易くなる。このため、この圧縮機では、第２吸入抵抗に比べて第１吸入抵抗が小さくなり、吸入行程時に、第２圧縮室２３ｄに比べて第１圧縮室２１ｄに対して冷媒ガスが吸入され易くなる。これにより、この圧縮機では、図５に示すように、第２吸入抵抗が大きくなることで、同図中の破線で示す第２圧縮室２３ｄ側の吸入脈動は、振幅が図４の場合と比較して小さくなる。一方、第１吸入抵抗が小さくなることで、同図中の一点鎖線で示す第１圧縮室２１ｄ側の吸入脈動は、振幅が図４の場合と比較して大きくなる。
【０１２２】
こうして、この圧縮機でも、各第１シリンダボア２１ａが各第２シリンダボア２３ａよりも小径に形成されていることによる第１圧縮室２１ｄ側の吸入脈動と第２圧縮室２３ｄ側の吸入脈動との振幅の差を好適に是正することが可能となっている。この圧縮機における他の作用は実施例１の圧縮機と同様である。
【０１２３】
（実施例３）
図８に示すように、実施例３の圧縮機では、第１弁形成プレート３９における各第１吸入孔３９０ａと、第２弁形成プレート４１における各第２吸入孔４１０ａとで、互いに開口面積が異なっている。具体的には、各第２吸入孔４１０ａと比較して、各第１吸入孔３９０ａの方が大きく開口している。
【０１２４】
また、この圧縮機では、実施例１の圧縮機と同様、第１吸入弁プレート３９１と第２吸入弁プレート４１１との肉厚が等しく形成されており、各第１吸入リード弁３９１ａと各第２吸入リード弁４１１ａとが共に等しい厚さとなっている。さらに、この圧縮機において、各第１吐出孔３９０ｂと各第２吐出孔４１０ｂとの開口面積等を含む他の構成は、実施例２の圧縮機と同様である。
【０１２５】
この圧縮機においても、実施例２の圧縮機と同様、蒸発器から吸入ポート３３０を通じて斜板室３３に吸入された冷媒ガスは、第１、２吸入流路２ａ、４ａによって、それぞれ第１、２圧縮室２１ｄ、２３ｄに吸入されることとなる。
【０１２６】
そして、第２吸入孔４１０ａよりも第１吸入孔３９０ａの方が大きく開口することにより、この圧縮機では、第２吸入孔４１０ａ側よりも第１吸入孔３９０ａ側の方が冷媒ガスが流通し易くなる。このため、この圧縮機でも、第２吸入抵抗に比べて第１吸入抵抗が小さくなり、吸入行程時に、第２圧縮室２３ｄと比べて第１圧縮室２１ｄに対して冷媒ガスが吸入され易くなる。これにより、この圧縮機でも、各第１シリンダボア２１ａが各第２シリンダボア２３ａよりも小径に形成されていることによる第１圧縮室２１ｄ側の吸入脈動と第２圧縮室２３ｄ側の吸入脈動との振幅の差を好適に是正することが可能となっている。この圧縮機における他の作用は実施例１の圧縮機と同様である。
【０１２７】
（実施例４）
図９に示すように、実施例４の圧縮機では、第１リテーナ溝２１ｅと第２リテーナ溝２３ｅとが異なる形状で形成されている。具体的には、第２リテーナ溝２３ｅと比較して、第１リテーナ溝２１ｅはより深く凹設されている。
【０１２８】
また、この圧縮機では、実施例１の圧縮機と同様、各第１吸入リード弁３９１ａと各第２吸入リード弁４１１ａとが共に等しい厚さとなっている。さらに、この圧縮機において、各第１吐出孔３９０ｂと各第２吐出孔４１０ｂとの開口面積等を含む他の構成は、実施例２の圧縮機と同様である。
【０１２９】
この圧縮機においても、実施例２、３の圧縮機と同様、蒸発器から吸入ポート３３０を通じて斜板室３３に吸入された冷媒ガスは、第１、２吸入流路２ａ、４ａによって、それぞれ第１、２圧縮室２１ｄ、２３ｄに吸入されることとなる。
【０１３０】
ここで、この圧縮機では、第２リテーナ溝２３ｅよりも第１リテーナ溝２１ｅの方が深く凹設されることにより、各第２吸入リード弁４１１ａよりも、各第１吸入リード弁３９１ａの方が吸入行程時により大きく変形することが可能となっている。
【０１３１】
これにより、この圧縮機では、吸入行程時に第２吸入リード弁４１１ａよりも第１吸入リード弁３９０ａの方が大きく開くこととなり、第２吸入孔４１０ａ側よりも第１吸入孔３９０ａ側の方が冷媒ガスが流通し易くなる。このため、この圧縮機でも、第２吸入抵抗に比べて第１吸入抵抗が小さくなり、吸入行程時に、第２圧縮室２３ｄと比べて第１圧縮室２１ｄに対して冷媒ガスが吸入され易くなる。これにより、この圧縮機でも、各第１シリンダボア２１ａが各第２シリンダボア２３ａよりも小径に形成されていることによる第１圧縮室２１ｄ側の吸入脈動と第２圧縮室２３ｄ側の吸入脈動との振幅の差を好適に是正することが可能となっている。この圧縮機における他の作用は実施例１の圧縮機と同様である。
【０１３２】
（実施例５）
図１０に示すように、実施例５の圧縮機では、実施例２の圧縮機と同様に、第１、２シリンダブロック２１、２３に対して、それぞれ第１、２連絡路３８ａ、３８ｂが形成されている。ここで、この圧縮機では、実施例２の圧縮機と異なり、第１連絡路３８ａと第２連絡路３８ｂとが異なる内径で形成されている。具体的には、この圧縮機では、第２連絡路３８ｂと比較して、第１連絡路３８ａは大きな内径で形成されている。また、第１連絡路３８ａが大きな内径で形成されることに伴い、第１弁形成プレート３９における第１連通孔３９０ｃは、第２弁形成プレート４１における第２連通孔４１０ｃよりも大きく開口している。
【０１３３】
また、この圧縮機でも、実施例１の圧縮機と同様、各第１吸入リード弁３９１ａと各第２吸入リード弁４１１ａとが共に等しい肉厚となっている。さらに、この圧縮機において、各第１吐出孔３９０ｂと各第２吐出孔４１０ｂとの開口面積等を含む他の構成は、実施例２の圧縮機と同様である。
【０１３４】
この圧縮機においても、実施例２〜４の圧縮機と同様、蒸発器から吸入ポート３３０を通じて斜板室３３に吸入された冷媒ガスは、第１、２吸入流路２ａ、４ａによって、それぞれ第１、２圧縮室２１ｄ、２３ｄに吸入されることとなる。ここで、第２連絡路３８ｂよりも第１連絡路３８ａ方が大きな内径で形成されることから、この圧縮機では、第２吸入流路４ａよりも第１吸入流路２ａの方が大きな内径を有している。
【０１３５】
これにより、この圧縮機では、吸入行程時に斜板室３３に吸入された冷媒ガスは、第２吸入流路４ａ側よりも第１吸入流路４ａ側を流通し易くなる。このため、この圧縮機でも、第２吸入抵抗に比べて第１吸入抵抗が小さくなり、吸入行程時に、第２圧縮室２３ｄと比べて第１圧縮室２１ｄに対して冷媒ガスが吸入され易くなる。これにより、この圧縮機でも、各第１シリンダボア２１ａが各第２シリンダボア２３ａよりも小径に形成されていることによる第１圧縮室２１ｄ側の吸入脈動と第２圧縮室２３ｄ側の吸入脈動との振幅の差を好適に是正することが可能となっている。この圧縮機における他の作用は実施例１の圧縮機と同様である。
【０１３６】
（実施例６）
図１１に示すように、実施例６の圧縮機では、実施例２の圧縮機と同様に、第１シリンダブロック２１に対して、第１連絡路３８ａ及び吸入ポート３３０が形成されており、第２シリンダブロック２３に対して、第２連絡路３８ｂが形成されている。ここで、この圧縮機では、実施例２の圧縮機と異なり、吸入ポート３３０が第１シリンダブロック２１の中央付近に形成されている。これにより、この圧縮機では、ハウジング１の後方寄りの位置に吸入ポート３３０が形成されている。そして、このように、ハウジング１の後方寄りの位置に吸入ポート３３０が形成されることで、この圧縮機では、第１連絡路３８ａから吸入ポート３３０までの距離と、第２連絡路３８ｂから吸入ポート３３０までの距離とが異なっている。具体的には、第２連絡路３８ｂから吸入ポート３３０までの距離よりも、第１連絡路３８ａから吸入ポート３３０までの距離の方が短くなっている。
【０１３７】
また、この圧縮機でも、実施例１の圧縮機と同様、各第１吸入リード弁３９１ａと各第２吸入リード弁４１１ａとが共に等しい厚さとなっている。さらに、この圧縮機において、各第１吐出孔３９０ｂと各第２吐出孔４１０ｂとの開口面積等を含む他の構成は、実施例２の圧縮機と同様である。
【０１３８】
この圧縮機においても、実施例２〜５の圧縮機と同様、蒸発器から吸入ポート３３０を通じて斜板室３３に吸入された冷媒ガスは、第１、２吸入流路２ａ、４ａによって、それぞれ第１、２圧縮室２１ｄ、２３ｄに吸入されることとなる。ここで、第２連絡路３８ｂから吸入ポート３３０までの距離よりも、第１連絡路３８ａから吸入ポート３３０までの距離の方が短いことから、この圧縮機では、第２吸入流路４ａよりも第１吸入流路２ａの方が距離が短くなっている。
【０１３９】
これにより、この圧縮機では、吸入行程時に吸入ポート３３０から吸入された冷媒は、第２吸入流路４ａ側よりも第１吸入流路２ａ側を流通し易くなる。このため、この圧縮機でも、第２吸入抵抗に比べて第１吸入抵抗が小さくなり、吸入行程時に、第２圧縮室２３ｄと比べて第１圧縮室２１ｄに対して冷媒ガスが吸入され易くなる。これにより、この圧縮機でも、各第１シリンダボア２１ａが各第２シリンダボア２３ａよりも小径に形成されていることによる第１圧縮室２１ｄ側の吸入脈動と第２圧縮室２３ｄ側の吸入脈動との振幅の差を好適に是正することが可能となっている。この圧縮機における他の作用は実施例１の圧縮機と同様である。
【０１４０】
（実施例７）
実施例７の圧縮機は、実施例１等の圧縮機におけるリヤハウジング１７に換えて、図１２に示すように、リヤハウジング１８を備えている。そして、この圧縮機では、リヤハウジング１８と第１シリンダブロック２１との間に、第１弁形成プレート５１が設けられている。また、この圧縮機では、駆動軸３が軸本体３００と第１支持部材４３ａと第２支持部材４６とで構成されている。
【０１４１】
さらに、この圧縮機では、実施例２の圧縮機と同様に、第１シリンダブロック２１に対して、第１連絡路３８ａ及び吸入ポート３３０が形成されており、第２シリンダブロック２３に対して、第２連絡路３８ｂが形成されている。
【０１４２】
リヤハウジング１８にも、上記のリヤハウジング１７と同様、制御機構１５と、第１吸入室２７ａと、第１吐出室２９ａとが形成されている他、圧力調整室２５０が形成されている。この圧力調整室２５０は、実施例１における圧力調整室２５と比較して小型に形成されている。このように、圧力調整室２５０が小型となることで、リヤハウジング１８では、第１吸入室２７ａが大型化されている。また、圧力調整室２５０内には、Ｏリング２５１が設けられている。なお、実施例１等の圧縮機と同様、圧力調整室２５０は、抽気通路１５ａ及び給気通路１５ｂを通じて第１吸入室２７ａ及び第１吐出室２９ａと連通している。また、実施例１の圧縮機と異なり、このリヤハウジング１８には、吸入ポート１７０及び第１吸入通路１７１は形成されていない。
【０１４３】
第１シリンダブロック２１には、第１軸孔２１ｂ側から第１シリンダボア２１ａ内に向かって延びる第１吸入孔２１ｆが形成されている。また、第１滑り軸受２２ａには、第１吸入孔２１ｆと連通する連通孔２２０が形成されている。なお、この圧縮機では、第１シリンダブロック２１に対して、第１リテーナ溝２１ｅは形成されていない。
【０１４４】
第１弁形成プレート５１は、第１バルブプレート５１０と、第１吐出弁プレート５１１と、第１リテーナプレート５１２とを有している。第１バルブプレート５１０には、第１シリンダボア２１ａと同数の第１吐出孔５１０ｂが形成されている。また、第１バルブププレート５１０、第１吐出弁プレート５１１及び第１リテーナプレート５１２には、第１連通孔５１０ｃと挿通孔５１０ｄとが形成されている。
【０１４５】
各第１シリンダボア２１ａは、各第１吐出孔５１０ｂを通じて第１吐出室２９ａと連通している。そして、第１連通孔５１０ｃを通じて、第１吸入室２７ａと第１連絡路３８ａとが連通している。挿通孔５１０ｄには、駆動軸３の後端側が挿通されている。各第１吐出孔５１０ｂの開口面積と各第２吐出孔４１０ｂとは、開口面積が等しくなっている。また、第１連通孔５１０ｃと第２連通孔４１０ｃとは、開口面積が等しくなっている。
【０１４６】
第１吐出弁プレート５１１は、第１バルブプレート５１０の後面に設けられている。この吐出弁プレート５１１には、弾性変形により各第１吐出孔５１０ｂを開閉可能な吐出リード弁５１１ａが複数形成されている。第１リテーナプレート５１２は、第１吐出弁プレート５１１の後面に設けられている。この第１リテーナプレート５１２は、各吐出リード弁５１１ａのリフト量を規制する。なお、第１リテーナプレート５１２は第２リテーナプレート４１３と対称で等しい形状で形成されており、第１吐出リード弁５１１ａの変形量と、第２吐出リード弁４１２ａの変形量とは等しくなっている。
【０１４７】
軸本体３００は、実施例１等の圧縮機における軸本体３０と異なり、後端が最も小径となるように形成されており、挿通孔５１０ｄよりも小径となっている。この軸本体３００後端は、挿通孔５１０ｄを通じて圧力調整室２５０内に挿通されている。この際、Ｏリング２５１が圧力調整室２５０の壁面と軸本体３００の後端との間に位置することで、圧力調整室２５０内の気密性が確保されている。
【０１４８】
軸本体３００に対しても、上記の軸本体３０と同様に、軸路３ｂ及び径路３ｃが形成されている。これらの軸路３ｂ及び径路３ｃにより、圧力調整室２５０と制御圧室１３ｃとが連通している。
【０１４９】
また、軸本体３００の前端側に対して第１支持部材４３ａが圧入されている他、軸本体３００の後端側に対して第２支持部材４６が圧入されている。これにより、第２支持部材４６は第１滑り軸受２２ａと摺接する。また、第２支持部材４６にはフランジ４６０が形成されている。このフランジ４６０は、第１スラスト軸受３５ａとアクチュエータ１３との間に配置され、第１収納室２１ｃ内に位置している。フランジ４６０には、斜板５の傾斜角度が最大になった時に可動体１３ａが当接するようになっている。
【０１５０】
ここで、上記のように、軸本体３００は後端側の径が小さくなっていることから、この圧縮機では、第２支持部材４６と軸本体３００との間に、軸内連絡路３８ｃが形成されている。この軸内連絡路３８ｃは、挿通孔５１０ｄと軸本体３００の後端と間を通じて第１吸入室２７ａと連通している。
【０１５１】
第２支持部材４６には、回転路４６ａが形成されている。この回転路４６ａは、軸内連絡路３８ｃと連通しつつ、第２支持部材４６の外周面に開いている。軸内連絡路３８ｃは、駆動軸３が回転し、回転路４６ａと連通孔２２０とが連通することにより、第１吸入孔２１ｆを通じて第１圧縮室２１ｄと連通する。これにより、第１吸入室２７ａと第１圧縮室２１ｄとが連通する。
【０１５２】
この圧縮機では、これらの第１連絡路３８ａ、第１吸入室２７ａ、軸内連絡路３８ｃ、連通孔２２０及び第１吸入孔２１ｆによって、第１吸入流路２ｂが形成されている。この圧縮機における他の構成は実施例２の圧縮機と同様である。
【０１５３】
この圧縮機では、吸入ポート３３０から吸入された冷媒ガスが第１吸入流路３８ａを経て第１吸入室２７ａに至る。また、駆動軸３では、軸本体３００が回転することで、第１、２支持部材４３ａ、４６も回転する。そして、第１圧縮室２１ｄ側の吸入行程時に、回転路４６ａと連通孔２２０とが連通する。これにより、この圧縮機では、軸内連絡路３８ｃと第１吸入孔２１ｆとが連通し、軸内連絡路３８ｃ、回転路４６ａ、連通孔２２０及び第１吸入孔２１ｆを通じて、冷媒ガスが第１圧縮室２１ｄに吸入される。一方、第２圧縮室２３ｄに対しては、実施例２等の圧縮機と同様、第２吸入流路４ａによって、冷媒ガスが吸入されることとなる。
【０１５４】
このように、駆動軸３の回転によって、吸入行程時に軸内連絡路３８ｃと吸入路２１ｆとが連通し、第１吸入室２７ａ内の冷媒ガスが第１圧縮室２１ｄへ吸入されることで、この圧縮機では、第１吸入抵抗を可及的に小さくすることが可能となっている。これにより、この圧縮機でも、第２圧縮室２３ｄと比べて吸入行程時に第１圧縮室２１ｄへ冷媒ガスが吸入され易くなる。このため、この圧縮機でも、各第１シリンダボア２１ａが各第２シリンダボア２３ａよりも小径に形成されていることによる第１圧縮室２１ｄ側の吸入脈動と第２圧縮室２３ｄ側の吸入脈動との振幅の差を好適に是正することが可能となっている。この圧縮機における他の作用は実施例１の圧縮機と同様である。
【０１５５】
以上において、本発明を実施例１〜７に即して説明したが、本発明は上記実施例１〜７に制限されるものではなく、その趣旨を逸脱しない範囲で適宜変更して適用できることはいうまでもない。
【０１５６】
例えば、実施例１〜７の圧縮機を適宜組み合わせることにより、吸入ポート１７０、３３０から各第２圧縮室２３ｄへの冷媒ガスの吸入に比べて、吸入ポート１７０、３３０から各第１圧縮室２１ｄへの冷媒の吸入が容易となるように構成しても良い。
【０１５７】
また、アクチュエータ１３を第２凹部２３ｃ内に配置し、ラグアーム４９を第１凹部２１ｃ内に配置して圧縮機を構成しても良い。
【０１５８】
さらに、制御機構１５において、給気通路１５ｂに対して制御弁１５ｃを設けるとともに、抽気通路１５ａにオリフィス１５ｄを設ける構成としても良い。この場合には、制御弁１５ｃによって、給気通路１５ｃを流通する高圧の冷媒ガスの流量を調整することが可能となる。これにより、第１吐出室２９ａ内の高圧によって制御圧室１３ｃを迅速に高圧とすることで、迅速な圧縮容量の減少を行うことが可能となる。
【産業上の利用可能性】
【０１５９】
本発明は空調装置等に利用可能である。
【符号の説明】
【０１６０】
１…ハウジング
２、２ａ、２ｂ…第１吸入流路
３…駆動軸
４、４ａ…第２吸入流路
５…斜板
７…リンク機構
９…ピストン
９ａ…第１頭部
９ｂ…第２頭部
１１ａ、１１ｂ…シュー（変換機構）
１３…アクチュエータ
１３ａ…可動体（アクチュエータ本体）
１３ｂ…固定体（アクチュエータ本体）
１３ｃ…制御圧室
１５…制御機構
２１ａ…第１シリンダボア
２１ｄ…第１圧縮室
２１ｆ…第１吸入孔
２３ａ…第２シリンダボア
２３ｄ…第２圧縮室
２７ａ…第１吸入室
２７ｂ…第２吸入室
２９ａ…第１吐出室
２９ｂ…第２吐出室
３３…斜板室
３７ａ…第１連通路
３７ｂ…第２連通路
４６ａ…回転路
１７０…吸入ポート
１７１…第１吸入通路
３３０…吸入ポート
３９０ａ…第１吸入孔
３９１ａ…第１吸入リード弁
４１０ａ…第２吸入孔
４１１ａ…第２吸入リード弁
Ｏ…回転軸心
【図１】
2015034505.tif 000003
【図２】
2015034505.tif 000004
【図３】
2015034505.tif 000005
【図４】
2015034505.tif 000006
【図５】
2015034505.tif 000007
【図６】
2015034505.tif 000008
【図７】
2015034505.tif 000009
【図８】
2015034505.tif 000010
【図９】
2015034505.tif 000011
【図１０】
2015034505.tif 000012
【図１１】
2015034505.tif 000013
【図１２】
2015034505.tif 000014