(57)【要約】      （修正有）【課題】機関の停止中に、吸気通路まで排気が逆流することにより、内燃機関の再始動性が悪化する問題を抑制、ないし回避する。【解決手段】内燃機関の停止から再始動までの間に、排気通路から吸気通路に逆流する排気ガスの流量、内燃機関の停止から再始動までの間に、排気通路から吸気通路に逆流して吸気通路内に滞留した排気ガスの濃度、及び、内燃機関の停止から再始動までの間に、排気通路から吸気通路に逆流する排気ガスの流量、または濃度を推定するための代用値のうち少なくとも一つの値の多寡に応じて、内燃機関の再始動時に、電動機に印加する電圧、または電流の大きさを調整する内燃機関の制御装置を構成した。【選択図】図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
内燃機関の停止から再始動までの間に排気通路から吸気通路に逆流する排気ガスの流量、内燃機関の停止から再始動までの間に排気通路から吸気通路に逆流して吸気通路内に滞留した排気ガスの濃度、及び、内燃機関の停止から再始動までの間に排気通路から吸気通路に逆流する排気ガスの流量または濃度を推定するための代用値のうち少なくとも一つの値の多寡に応じて、内燃機関の再始動時に電動機に印加する電圧または電流の大きさを調整する内燃機関の制御装置。
【請求項２】
前記代用値が、内燃機関の停止から再始動までの経過時間である請求項１記載の内燃機関の制御装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、車両等に搭載された内燃機関の制御装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
信号待ち等、車両の一時停車時に内燃機関のアイドル回転を停止させて燃費の向上を図るアイドリングストップシステムが周知である。
【０００３】
アイドリングストップシステムでは、車速が所定以下で、ブレーキペダルが踏み込まれており、冷却水温及びバッテリ電圧が十分高い、といった諸条件が成立したときに、内燃機関を自動的に停止させる。そして、アイドルストップの後、運転者がブレーキペダルから足を離す、またはアクセルペダルを踏み込む等の再始動要求があったときに、スタータモータのピニオンギアをフライホイール（ＭＴ車の場合）またはドライブプレート（ＡＴ車の場合）外周のリングギアに噛合させ、クランキングを行い機関を再始動する。
【０００４】
内燃機関の停止後の再始動において、内燃機関の始動をより確実なものとするために、スタータには比較的高い電圧が供給されている。一例として下記特許文献１には、内燃機関の停止後に電気負荷に供給される電流及び電圧に応じて、次回の再始動時に高い電圧をスタータに供給することが開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２０１２−２５５３６１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
ところで、上記特許文献１に記載の発明では以下のような状況は考慮されていない。すなわち、車両の停車中には、車両後方から強い風が吹き込む等して、排気通路に滞留していた排気ガスが上流側へと逆流することがある。内燃機関の停止中は、何れかの気筒で吸気バルブ及び排気バルブがともに開弁していることがあり、この場合には、逆流する排気ガスが吸気通路に達してしまう。すると、内燃機関の次回の始動の際、気筒の燃焼室内に逆流した排気を含む吸気が流入する。そのため、始動開始時の燃焼が不安定になり、内燃機関の始動に時間がかかってしまうという不具合が生じる。
【０００７】
本発明は、以上の点に着目し、機関の停止中に吸気通路まで排気が逆流することにより内燃機関の再始動性が悪化するという問題を抑制ないし回避することを所期の目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明は、以上のような課題を解決するために、次のような構成を採用したものである。すなわち、本発明では、内燃機関の停止から再始動までの間に排気通路から吸気通路に逆流する排気ガスの流量、内燃機関の停止から再始動までの間に排気通路から吸気通路に逆流して吸気通路内に滞留した排気ガスの濃度、及び、内燃機関の停止から再始動までの間に排気通路から吸気通路に逆流する排気ガスの流量または濃度を推定するための代用値のうち少なくとも一つの値の多寡に応じて、内燃機関の再始動時に電動機に印加する電圧または電流の大きさを調整する内燃機関の制御装置を構成した。
【０００９】
前記代用値の一例としては、内燃機関の停止から再始動までの経過時間が挙げられる。
【発明の効果】
【００１０】
本発明によれば、機関の停止中に吸気通路まで排気が逆流することにより内燃機関の再始動性が悪化するという問題を抑制ないし回避できる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】本発明の一実施形態における車両用内燃機関の全体構成を示す図。
【図２】同実施形態の制御装置がＤＣ−ＤＣコンバータに出力するスタータの供給電圧と排気濃度との関係を示すグラフ。
【図３】同実施形態の制御装置がプログラムに従い実行する処理の手順例を示すフロー図。
【図４】本発明の変形例にかかる制御装置がプログラムに従い実行する処理の手順例を示すフロー図。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
本発明の一実施形態を、図面を参照して説明する。図１に、本実施形態における車両用内燃機関の概要を示す。
【００１３】
本実施形態における内燃機関は、火花点火式ガソリンエンジンであり、複数の気筒１（図１には、そのうち一つを図示している）を具備している。各気筒１の吸気ポート近傍には、燃料を噴射するインジェクタ１１を設けている。また、各気筒１の燃焼室の天井部に、点火プラグ１２を取り付けてある。点火プラグ１２は、点火コイルにて発生した誘導電圧の印加を受けて、中心電極と接地電極との間で火花放電を惹起するものである。点火コイルは、半導体スイッチング素子であるイグナイタとともに、コイルケースに一体的に内蔵される。
【００１４】
吸気を供給するための吸気通路３は、外部から空気を取り入れて各気筒１の吸気ポートへと導く。吸気通路３上には、エアクリーナ３１、電子スロットルバルブ３２、サージタンク３３、吸気マニホルド３４を、上流からこの順序に配置している。また、吸気ポート中には、吸気バルブを配している。この吸気バルブは、バルブスプリングにより閉弁側に付勢されている。また、サージタンク３３には、当該サージタンク３３内の排気濃度を検出するための濃度センサ３５が配されている。
【００１５】
排気を排出するための排気通路４は、気筒１内で燃料を燃焼させた結果発生した排気を各気筒１の排気ポートから外部へと導く。この排気通路４上には、排気マニホルド４２及び排気浄化用の三元触媒４１を配置している。また、排気ポート中には、排気バルブを配している。この排気バルブは、バルブスプリングにより閉弁側に付勢されている。また、排気通路４上の触媒４１の下流側には、上流側へ向かって逆流する排気ガスの流量を検出する流量センサ（圧力センサ）４３が配されている。
【００１６】
例えば、三気筒の４ストロークエンジンでは、何れかの気筒が圧縮上死点となる時点で、残りの二つの気筒における吸気バルブまたは排気バルブが大きく開いており、当該バルブから吸気カムまたは排気カムが強い反作用力を受ける状態となっている。故に、内燃機関の停止後、各気筒１の圧縮上死点近傍のタイミングで吸気バルブ及び排気バルブが静止することは少ない。
【００１７】
逆に、各バルブから吸気カムまたは排気カムが受ける反作用力が一番小さいタイミングで吸気バルブ及び排気バルブが静止することとなる。具体的には、ある気筒の圧縮上死点と次に圧縮行程を迎える気筒の圧縮上死点との間の時点、すなわち、何れかの気筒が排気上死点となる時点で、残りの二つの気筒における吸気バルブ及び排気バルブは閉じており、当該バルブから吸気カム及び排気カムが受ける反作用力が最も小さくなっている。そして、排気上死点にある気筒では、吸気バルブと排気バルブとが両方開いている状態、すなわちバルブオーバラップとなっている。
【００１８】
内燃機関の制御装置たるＥＣＵ０は、プロセッサ、メモリ、入力インタフェース、出力インタフェース等を有したマイクロコンピュータシステムである。
【００１９】
入力インタフェースには、車両の実車速を検出する車速センサから出力される車速信号ａ、クランクシャフトの回転角度及びエンジン回転数を検出するエンジン回転センサから出力されるクランク角信号（Ｎ信号）ｂ、アクセルペダルの踏込量またはスロットルバルブ３２の開度をアクセル開度として検出するセンサから出力されるアクセル開度信号ｃ、車載のバッテリの電圧（または、バッテリ電流）を検出するセンサから出力されるバッテリ電圧信号ｄ、吸気通路３（特に、サージタンク３３）内の吸気温及び吸気圧を検出する温度・圧力センサから出力される吸気温・吸気圧信号ｅ、内燃機関の冷却液（または、冷却水）の温度を検出する液温センサから出力される冷却液温信号ｆ、吸気カムシャフトまたは排気カムシャフトの複数のカム角にてカム角センサから出力されるカム角信号（Ｇ信号）ｇ、シフトレバーのレンジを知得するためのセンサ（または、シフトポジションスイッチ）から出力されるシフトレンジ信号ｈ、触媒４１の下流側において上流側へ向かって逆流する排気ガスの流量を検出する流量センサ４３から出力される信号ｐ、吸気通路３（特に、サージタンク３３）内の排気濃度を検出する濃度センサ３５から出力される信号ｑ等が入力される。アクセル開度は、いわば要求負荷である。内燃機関の冷却液温は、内燃機関の温度を示唆する。
【００２０】
出力インタフェースからは、点火プラグ１２のイグナイタに対して点火信号ｉ、インジェクタ１１に対して燃料噴射信号ｊ、スロットルバルブ３２に対して開度操作信号ｋ等を出力する。
【００２１】
ＥＣＵ０のプロセッサは、予めメモリに格納されているプログラムを解釈、実行し、運転パラメータを演算して内燃機関の運転を制御する。ＥＣＵ０は、内燃機関の運転制御に必要な各種情報ａ、ｂ、ｃ、ｄ、ｅ、ｆ、ｇ、ｈ、ｐ、ｑを入力インタフェースを介して取得し、エンジン回転数を知得するとともに気筒１に充填される吸気量を推算する。そして、それらエンジン回転数及び吸気量等に基づき、要求される燃料噴射量、燃料噴射タイミング（一度の燃焼に対する燃料噴射の回数を含む）、燃料噴射圧、点火タイミングといった各種運転パラメータを決定する。運転パラメータの決定手法自体は、既知のものを採用することが可能である。ＥＣＵ０は、運転パラメータに対応した各種制御信号ｉ、ｊ、ｋを出力インタフェースを介して印加する。
【００２２】
また、ＥＣＵ０は、内燃機関の始動（冷間始動であることもあれば、アイドリングストップからの復帰であることもある）時において、電動機（スタータモータまたはモータジェネレータ）に制御信号ｓを入力し、電動機によりクランクシャフトを回転させるクランキングを行う。クランキングは、内燃機関が初爆から連爆へと至り、エンジン回転数すなわちクランクシャフトの回転速度が冷却水温等に応じて定まる判定値を超えたときに（完爆したものと見なして）終了する。
【００２３】
内燃機関を始動する際にクランキングするスタータ（セルモータ）は、バッテリから電力供給を受ける。スタータは、ＤＣ−ＤＣコンバータ（昇圧装置）を介してバッテリの正極端子に接続している。一方、バッテリの負極端子は、アイドルストップ車両の筐体に接続している。ＤＣ−ＤＣコンバータは、内燃機関の始動時において、ＥＣＵ０から出力された制御信号ｕを受信して、バッテリ電圧をスタータに印加する電圧まで、すなわち、図２に示すような吸気通路３側へ逆流した排気ガスの濃度に応じた電圧まで昇圧する。
【００２４】
しかして、本実施形態のＥＣＵ０は、内燃機関の停止から再始動までの間に排気通路４から吸気通路３に逆流して吸気通路３内に滞留した排気ガスの濃度の多寡に応じて、内燃機関の再始動時に電動機であるスタータに印加する電圧及び／または電流の大きさを調整する制御を行う。より具体的には、内燃機関の停止から再始動までの間に逆流する排気ガスの濃度Ｄが閾値Ｔ１よりも大きい場合に、排気通路４上にある排気ガスが上流側へ流れる逆流状態が発生していると判定し、前記排気濃度Ｄと閾値Ｔ１との差が大きいほど、内燃機関の再始動時にスタータに供給する電圧の値を大きくする制御を行う。
【００２５】
図３に、アイドルストップに際してＥＣＵ０がプログラムに従い実行する処理の手順例を示す。
【００２６】
ＥＣＵ０は、アイドルストップ条件が成立したときに（ステップＳ１）、気筒１におけるインジェクタ１１からの燃料噴射及び点火プラグ１２による点火を停止するアイドルストップを開始する（ステップＳ２）。ステップＳ１では、車両の車速が所定値（例えば、９ｋｍ／ｈないし１３ｋｍ／ｈの値）以下であり、シフトポジションが走行レンジであり（ＡＴ車の場合）、ブレーキペダルが踏み込まれておりマスタシリンダ圧が所定値（例えば、０．７ＭＰａ）以上であり、加えて、車載バッテリの電圧が所定以上であり、内燃機関の冷却水温が所定以上高い等の諸条件がおしなべて成立したことを以て、アイドルストップ条件が成立したものと判断する。
【００２７】
アイドルストップ中に、ＥＣＵ０は、少なくとも一つの気筒１で吸気バルブ及び排気バルブが同時に開いている状態が生じ、かつ、排気ガスが逆流しているか否かを判断する。具体的には、吸気通路３側まで逆流する排気ガスの濃度Ｄが、閾値Ｔ１よりも大きいか否かを判断する（ステップＳ３）。排気通路４から吸気通路３へ排気ガスが逆流してくると、吸気通路３（特に、サージタンク３３）内の酸素量が極端に少なくなる。すなわち、排気通路４側からの排気逆流による酸素量の低減に伴い、サージタンク３３に設けられた濃度センサ３５の排気検出量が極端に多くなる。しかして、ステップＳ３においてＥＣＵ０は、吸気通路３に設けられた濃度センサ３５が検出する排気濃度Ｄが閾値Ｔ１よりも大きいか否かを判断する。
【００２８】
ステップＳ３で排気濃度Ｄが閾値Ｔ１よりも大きい場合には、少なくとも一つの気筒１で吸気バルブ及び排気バルブが同時に開いている状態が生じ、ＥＣＵ０は排気ガスが吸気通路３側へ逆流していると判断する（ステップＳ４）。
【００２９】
その後、ＥＣＵ０は、濃度センサ３５から入力される信号ｑに基づいてスタータに供給する電圧を算出する（ステップＳ５）。具体的には、図２に示すようなグラフを基に、濃度センサ３５にて検出された一時点での排気濃度Ｄに基づいて、スタータへ供給する電圧を決定する。
【００３０】
ステップＳ５の後、ＥＣＵ０は、アイドルストップ終了条件が成立したか否かを判断する（ステップＳ６）。ステップＳ６では、具体的には、シフトポジションが非走行レンジに変更された（ＡＴ車の場合）、ブレーキペダルの踏み込みが緩められてマスタシリンダ圧が再始動用の低位判定値（例えば、０．１ＭＰａ）以下に低下した、あるいは逆にブレーキペダルの踏込量が強められてマスタシリンダ圧が再始動用の高位判定値以上に上昇した、アクセルペダルが踏まれた、内燃機関の停止から所定時間（例えば、３分）が経過した、等のうちの何れかを以て、アイドルストップ終了条件が成立したものと判断する。
【００３１】
アイドルストップ終了条件が成立した暁には、ステップＳ５で算出された供給電圧をスタータに印加するための信号ｕをＤＣ−ＤＣコンバータに入力して（ステップＳ７）、アイドルストップを終了する。具体的には、排気濃度Ｄが小さいほど（排気濃度Ｄと閾値Ｔ１との差が小さいほど）ＤＣ−ＤＣコンバータで変換されるスタータへの供給電圧を小さく設定し、排気濃度Ｄが大きいほど（排気濃度Ｄと閾値Ｔ１との差が大きいほど）ＤＣ−ＤＣコンバータで変換されるスタータへの供給電圧を大きく設定してある。なお、本実施形態では、スタータへの供給電圧は、スタータ等の許容電圧または消費許容電力等の上限を有しており、排気濃度Ｄが一定以上の場合には、ＤＣ−ＤＣコンバータで変換し得る最大電圧となるように設定されている。
【００３２】
アイドルストップを終了する際には、具体的には、スタータモータのピニオンギアをフライホイール（ＭＴ車の場合）またはドライブプレート（ＡＴ車の場合）外周のリングギアに噛合させて内燃機関のクランキングを行い、かつインジェクタ１１からの燃料噴射（及び点火）を再開して内燃機関を再始動する。なお、ステップＳ６でアイドルストップ条件が成立していない場合には、ステップＳ５へと戻る。しかして、内燃機関が再始動する直前のサージタンク３３内の排気濃度Ｄを検出し、これに対応した供給電圧をスタータに印加するようにしている。
【００３３】
本実施形態では、内燃機関の停止から再始動までの間に排気通路４から吸気通路３に逆流して吸気通路３内に滞留した排気ガスの濃度の多寡に応じて、内燃機関の再始動時にスタータに印加する電圧の大きさを調整する内燃機関の制御装置０を構成した。
【００３４】
このようなものであれば、アイドルストップ開始から再始動までの間に吸気通路３まで逆流する排気ガスの濃度Ｄに応じてスタータへの供給電圧を変えるので、従来のように一律でスタータへの供給電圧を高く設定したものに比べて無駄な電力使用を抑えることができる。
【００３５】
また、機関の停止中に吸気通路３まで排気が逆流した際の再始動性の低下を抑制することができる。換言すれば、内燃機関の再始動に要する時間が不当に長くなることなく、迅速に再始動できるため、バッテリの消費電力を節約することができる。
【００３６】
特に、本実施形態のようなアイドルストップシステムを搭載したものでは、再始動を速やかに行うことによって、信号待ちからの発進時等に再始動が遅れて後続車両に追突される等の危険性を防止でき、安全性を向上させることができる。
【００３７】
なお、本実施形態のようにサージタンク３３に濃度センサ３５を備えたものであれば、排気バルブ及び吸気バルブの開閉状態についてクランク角信号（Ｎ信号）ｂやカム角信号（Ｇ信号）ｇを考慮することなしに、吸気通路３への逆流状態を判定できる。
【００３８】
また、上述した三気筒エンジンでは、何れかの気筒１が排気上死点となる時点で吸気バルブ及び排気バルブが静止することが多いため、内燃機関の停止期間中に、吸気バルブ及び排気バルブが同時に開いている状況が生じやすい。そのため、上述した制御は特に有効である。なお、本発明は、気筒数が三気筒以外の内燃機関に対しても適用することができるのはもちろんである。
【００３９】
なお、本発明は以上に詳述した実施形態に限られるものではない。
【００４０】
上記実施形態では、アイドルストップ中、吸気通路内に滞留した排気ガスの濃度を閾値と比較することで内燃機関の再始動時に電動機に印加する電圧または電流の大きさを調整するようにしていたが、内燃機関の停止から再始動までの間に排気通路から吸気通路に逆流する排気ガスの流量を閾値と比較するようなものであってもよい。以下、上述した実施形態と同一またはこれに準じた部分には、同一の符号を付して詳細な説明を省略する。
【００４１】
図４に、アイドルストップに際してＥＣＵ０がプログラムに従い実行する処理の手順例を示す。
【００４２】
ＥＣＵ０は、アイドルストップ条件が成立したときに（ステップＳ１１）、アイドルストップを開始し（ステップＳ１２）、アイドルストップ中に、ＥＣＵ０は、排気ガスが逆流しているか否かを判断する。具体的には、排気通路４内を逆流する排気ガスの流量Ｆが、閾値Ｔ２よりも大きいか否かを判断する（ステップＳ１３）。排気通路４内を逆流する排気ガスの流量Ｆは、触媒４１の下流側に設けられた流量センサ４３によって検出される。
【００４３】
ステップＳ１３で排気通路４内を逆流する排気ガスの流量Ｆが閾値Ｔ２よりも大きく、排気通路４内を排気ガスが逆流していると判断されたときに、吸気バルブ及び排気バルブが同時に開いている状態が、何れかの気筒１で生じていれば（ステップＳ１４）、逆流した排気ガスが、吸気通路３にまで達し得る状態であると判断する（ステップＳ１５）。ステップＳ１４では、ＥＣＵ０は、クランク角信号（Ｎ信号）ｂ及びカム角信号（Ｇ信号）ｇの双方を参照して、内燃機関の停止中に、何れかの気筒１で吸気バルブ及び排気バルブが同時に開弁しているバルブオーバラップとなっているか否かを知得する。
【００４４】
その後、ＥＣＵ０は、流量センサ４３から入力される信号ｐに基づいてスタータに供給する電圧を算出する（ステップＳ１６）。具体的には、流量センサ４３にて検出された一時点での排気の流量に基づいて、スタータへ供給する電圧を決定する。
【００４５】
ステップＳ１６の後、ＥＣＵ０は、アイドルストップ終了条件が成立したか否かを判断する（ステップＳ１７）。アイドルストップ終了条件が成立した暁には、ステップＳ１６で算出された供給電圧をスタータに印加するための信号ｕをＤＣ−ＤＣコンバータに入力して（ステップＳ１８）、アイドルストップを終了する。具体的には、排気流量Ｆが小さいほど（排気流量Ｆと閾値Ｔ２との差が小さいほど）ＤＣ−ＤＣコンバータで変換されるスタータへの供給電圧を小さく設定し、排気流量Ｆが大きいほど（排気流量Ｆと閾値Ｔ２との差が大きいほど）ＤＣ−ＤＣコンバータで変換されるスタータへの供給電圧を大きく設定してある。なお、本変形例では、排気流量Ｆが一定以上の場合には、ＤＣ−ＤＣコンバータで変換し得る最大電圧となるように設定されている。
【００４６】
このようなものであれば、上述した実施形態と同一またはこれに準じた効果が得られる。なお、上述した変形例では、ステップＳ１３における排気ガスが排気通路４上で逆流していることの判断（閾値Ｔ２との比較）の際、及び、ステップＳ１６におけるスタータへ供給する電圧を決定する際に、単位面積当たりの瞬間的な量である流量を用いていたが、これに代えて、実際の排気ガスの量の総量である流量の積分値を用いてもよい。また、ステップＳ１４でＥＣＵ０がクランク角信号（Ｎ信号）ｂ及びカム角信号（Ｇ信号）ｇの双方を直接参照してバルブオーバラップ状態を知得するようにしたが、内燃機関の停止前のクランク角信号（Ｎ信号）ｂ及びカム角信号（Ｇ信号）ｇからアイドルストップ中の吸気バルブ及び排気バルブの状態を推定するものであってもよい。
【００４７】
さらに、排気通路を逆流する排気ガス流量を測定するための流量センサを設ける位置は、排気通路上であればどの位置であってもよく、触媒の上流側であってもよい。また、吸気通路側まで逆流する排気ガス濃度を測定するための排気濃度センサを設ける位置は、吸気通路上であればどの位置であってもよく、サージタンクの下流側であってもよい。
【００４８】
また、排気濃度センサに代えて、吸気通路上の酸素濃度を検知するセンサを設けるものであってもよい。この場合には、酸素濃度を検知するセンサによって検出された酸素濃度と閾値を比較し、酸素濃度が閾値よりも低い場合には、吸気通路上まで排気ガスが逆流していると判断して、当該酸素濃度と閾値との差が大きいほど内燃機関の再始動時に電動機に印加する電圧の値を大きく制御すればよい。酸素濃度を検知するセンサとしては、排気ガスの空燃比に対して非線形な出力特性を有するＯ2センサや、排気ガスの空燃比に比例した信号を出力するリニアＡ／Ｆセンサ等の空燃比センサを用いることができる。なお、流量センサと排気濃度センサまたは酸素濃度センサは、少なくとも一方を備えていればよい。
【００４９】
さらに、上述した実施形態のステップＳ５や変形例のステップＳ１６において、ＤＣ−ＤＣコンバータで変換するスタータへの供給電圧の値は、上述したような排気ガスの濃度や排気ガスの流量のみに基づいて決められるものに限られず、
・内燃機関停止から再始動までの経過時間のみに基づいて（換言すれば、内燃機関の停止から再始動までの間に排気通路から吸気通路に逆流する排気ガスの流量または濃度を推定するための代用値である内燃機関の停止から再始動までの経過時間の多寡に応じて）、
・排気ガスの流量や排気ガスの濃度と内燃機関停止から再始動までの経過時間との双方を参照して（換言すれば、内燃機関の停止から再始動までの間に排気通路から吸気通路に逆流する排気ガスの流量、または、内燃機関の停止から再始動までの間に排気通路から吸気通路に逆流して吸気通路内に滞留した排気ガスの濃度、及び、前記代用値の多寡に応じて）、
・排気ガスの流量と排気ガスの濃度の双方を参照して（換言すれば、内燃機関の停止から再始動までの間に排気通路から吸気通路に逆流する排気ガスの流量、及び、内燃機関の停止から再始動までの間に排気通路から吸気通路に逆流して吸気通路内に滞留した排気ガスの濃度の多寡に応じて）
決められるものであってもよい。
【００５０】
また、排気ガスの流量や排気ガスの濃度は、センサによって実測された値に限られず、推定された値であってもよい。具体的な一例としては、内燃機関の停止から再始動までの経過時間と、吸気バルブ及び排気バルブの状態を実測したもの／推定したものとの双方を参照して決められる値と、閾値とを比較して、当該値が閾値よりも大きい場合に、排気通路上にある排気ガスが上流側へ流れる逆流状態が発生していると判定し、前記値と閾値との差が大きいほど、内燃機関の再始動時に電動機に印加する電圧の値を大きくする制御を行うものが考えられる。
【００５１】
なお、このように推定された値を用いた場合であっても、上述した実測値を用いた場合の手順に準じて制御され、実測値を用いた場合と同様の効果を得ることができる。さらに、本変形例のように推定された値を用いたものであれば、排気ガスの流量を測定するための流量センサやサージタンク内の排気濃度を測定するための濃度センサ等を別途設ける必要がない。すなわち、既存のセンサのみを用いて排気ガスの逆流を検出するようにしているため、上述した課題の解決を低コストで実現することができる。
【００５２】
さらに、上述した実施形態や変形例においては、排気ガスの流量や濃度等に基づいてスタータへの供給電圧を一意に決めるようにしていたが、これには限られず種々変更可能である。例えば、クランキングに時間を要する場合、すなわち、クランキング中にエンジン回転数が判定値を超えるまでの所要時間が、予め決められた所定時間を超える場合には、当該クランキング中にスタータへの供給電圧をさらに上げるようにＤＣ−ＤＣコンバータに信号を出力するようにしてもよい。
【００５３】
また、電動機はスタータには限られず種々変更可能であり、電動機に印加する電圧の大きさを調整するもの以外にも、電動機に印加する電流の大きさを調整するものであってもよいのはもちろんである。
【００５４】
その他、各部の具体的構成や具体的な処理の手順は、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で種々変形が可能である。
【産業上の利用可能性】
【００５５】
本発明は、車両等に搭載される内燃機関に利用することができる。
【符号の説明】
【００５６】
０…制御装置（ＥＣＵ）
３…吸気通路
４…排気通路
【図１】
2015117673.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
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