(57)【要約】【課題】高温時に生ずる応力を効果的に緩和できるガスケットを提供すること。【解決手段】エンジンのターボチャージャー３の出口部３０の結合に用いられ、４つの締結穴１１Ａ，１３Ａ，１５Ａ，１７Ａを有する略円環状のガスケット１であって、排気を偏流させるＷ／Ｇバルブ５の下流側に配置され、ガスケット１が出口部３０のフランジ３１に組み付けられた状態で、フランジ３１に当接するガスケット１の当接面をガスケット面１０と定義したときに、ガスケット面１０が、複数の締結穴１１Ａ，１３Ａ，１５Ａ，１７Ａを有する略円環状であり、一の締結穴と他の締結穴との間の領域において、Ｗ／Ｇバルブ５により偏流された排気が衝突することで最も高温となる部分Ｈの幅が最も狭く、且つ、当該部分Ｈから一の締結穴又は他の締結穴に向かうに従い幅が漸増するように構成されることを特徴とするガスケット１である。【選択図】図１
2015014242.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
内燃機関の排気系部品の結合に用いられ、複数の締結穴を有する環状のガスケットであって、
前記ガスケットは、排気を偏流させる偏流部の下流側に配置され、
前記ガスケットが前記排気系部品のフランジ間に組み付けられた状態で、当該フランジに当接する前記ガスケットの当接面をガスケット面と定義したときに、
当該ガスケット面が、複数の締結穴を有する環状であり、一の締結穴と他の締結穴との間の領域において、前記偏流部により偏流された排気が衝突することで最も高温となる部分の幅が最も狭く、且つ、当該部分から前記一の締結穴又は前記他の締結穴に向かうに従い幅が漸増するように構成されることを特徴とするガスケット。
【請求項２】
前記ガスケットは、オーステナイト系鉄合金で構成され、
前記排気系部品のフランジは、フェライト系鉄合金で構成されることを特徴とする請求項１に記載のガスケット。
【請求項３】
前記偏流部は、バルブで構成されることを特徴とする請求項１又は２に記載のガスケット。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ガスケットに関する。より詳しくは、内燃機関の排気系部品の結合に用いられるガスケットに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、内燃機関の排気系部品の結合には、多種多様な形状のガスケットが用いられている（例えば、特許文献１〜３参照）。通常、内燃機関の排気系部品の結合に用いられるガスケットでは、高温に曝されて熱変形することで、引張り応力等の応力が生ずる。そのため、応力による破断を回避することを目的として、ガスケットは、高温時に生ずる応力を緩和するような構造に設計されることが望まれる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特許第４７６０６３３号公報
【特許文献２】特開昭６２−１８３２１号公報
【特許文献３】特開平７−１８９７２３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ところで、内燃機関の排気は、排気通路の形状や排気通路内に設けられた部品によって偏流される。そのため、偏流された高温の排気が直接衝突する位置に配置されるガスケットを設計するに際しては、高温の排気がガスケットのいずれの部位に最も大きな影響を与え、それにより、どのような応力が発生するかを考慮した設計をする必要がある。しかしながら、従来ではそのような考慮はなされておらず、その結果として、高温時に生ずる応力を効果的に緩和できていないのが現状である。
【０００５】
本発明は上記に鑑みてなされたものであり、その目的は、高温時に生ずる応力を効果的に緩和できるガスケットを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記目的を達成するため本発明は、内燃機関（例えば、後述のエンジン）の排気系部品（例えば、後述のターボチャージャー３の出口部３０）の結合に用いられ、複数の締結穴（例えば、後述の締結穴１１Ａ，１３Ａ，１５Ａ，１７Ａ）を有する環状のガスケットであって、前記ガスケットは、排気を偏流させる偏流部（例えば、後述のＷ／Ｇバルブ５）の下流側に配置され、前記ガスケットが前記排気系部品のフランジ（例えば、後述のフランジ３１）間に組み付けられた状態で、当該フランジに当接する前記ガスケットの当接面をガスケット面（例えば、後述のガスケット面１０）と定義したときに、当該ガスケット面が、複数の締結穴（例えば、後述の締結穴１１Ａ，１３Ａ，１５Ａ，１７Ａ）を有する環状であり、一の締結穴と他の締結穴との間の領域において、前記偏流部により偏流された排気が衝突することで最も高温となる部分（例えば、後述の部分Ｈ）の幅が最も狭く、且つ、当該部分から前記一の締結穴又は前記他の締結穴に向かうに従い幅が漸増するように構成されることを特徴とするガスケット（例えば、後述のガスケット１）を提供する。
【０００７】
本発明では、ガスケットを、排気を偏流させる偏流部の下流側に配置する。また、ガスケットを排気系部品のフランジ間に組み付けた状態で、当該フランジに当接するガスケット面が、一の締結穴と他の締結穴との間の領域において、偏流部により偏流された排気が衝突することで最も高温となる部分の幅が最も狭く、且つ、当該部分から一の締結穴又は他の締結穴に向かうに従い幅が漸増するように構成する。
本発明のガスケットによれば、最も高温に曝される部分の幅を最も狭くするため、当該部分における材料の熱変形量を極力小さくできる。また、最も高温に曝される部分から締結穴に向かうに従い幅を漸増させるため、締結穴付近の剛性を向上でき、締結穴に起因する応力による変形を抑制できる。従って、本発明によれば、高温時に生ずる応力を効果的に緩和でき、熱変形量を抑制できるため、高いシール性と高い耐久性を有するガスケットが得られる。
【０００８】
前記ガスケットは、オーステナイト系鉄合金で構成され、前記排気系部品のフランジは、フェライト系鉄合金で構成されることが好ましい。
【０００９】
この発明では、ガスケットをオーステナイト系鉄合金で構成し、ガスケットが当接する排気系部品のフランジをフェライト系鉄合金で構成する。
例えば従来のように、ガスケットを、排気系部品のフランジと同じフェライト系鉄合金で構成した場合には、高温時における応力の発生を抑制できるものの、十分なシール性が得られない。そのため、この場合には、ガスケットと排気系部品のフランジとの間にコート剤（例えば、窒化ホウ素及び珪酸ナトリウム等を含む水分散剤）を塗布する必要がある。また、このコート剤は、経時で熱が付加されると、接着剤のように固化するため、メンテナンスを行う度に固化したコート剤を除去する必要がある。さらにこの場合には、コート剤を使用しない場合に比べてフランジの剛性を高くする必要があるため、結果として、フランジの重量が増加する。
これに対して、従来、ガスケットを、フェライト系鉄合金よりも高い弾性を有するオーステナイト系鉄合金で構成した場合には、高温時に大きな応力が生ずるおそれがあったところ、この発明によれば上述したように応力を効果的に緩和できるため、上述した発明の効果が顕著に発揮される。また、オーステナイト系鉄合金の特性として、コート剤を用いることなく従来よりも高いシール性が得られる。さらには、コート剤が不要であり、メンテナンス時間の短縮化、コストの削減及びフランジ重量の低減が可能である。
【００１０】
前記偏流部は、バルブ（例えば、後述のＷ／Ｇバルブ５）で構成されることが好ましい。
【００１１】
この発明では、偏流部をバルブで構成する。
通常、排気は、排気系に設けられたウエストゲート（Ｗ／Ｇ）バルブやＥＧＲバルブ等のバルブにより、大きく偏流される。そのため、この発明では、高温の排気がバルブにより大きく偏流され、偏流された排気が下流側に配置されたガスケットの締結穴間に集中的に衝突するため、上述した課題が顕著に生じる。従って、この発明によれば、例えば偏流部を排気通路の屈曲部で構成した場合等と比べて、上述した各発明の効果がより確実に発揮される。
【発明の効果】
【００１２】
本発明によれば、高温時に生ずる応力を効果的に緩和できるガスケットを提供できる。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】本発明の一実施形態に係るガスケットをターボチャージャーの出口部のフランジに組み付けた状態を示す図であり、（ａ）が出口側から見た図であり、（ｂ）が側面図である。
【図２】上記実施形態に係るガスケットの平面図である。
【図３】図２のＡ−Ａ線断面図である。
【図４】高温時にガスケット内に生ずる応力の分布を示す図であり、（ａ）が上記実施形態に係るガスケットの応力分布を示す図であり、（ｂ）が従来のガスケットの応力分布を示す図である。
【図５】ターボチャージャーの出口部を出口側から見た図である。
【図６】他のターボチャージャーの出口部を出口側から見た図である。
【図７】他のターボチャージャーの出口部の温度分布を示す図である。
【図８】上記実施形態の変形例を示す図であり、（ａ）がＥＧＲ装置のＥＧＲ管を正面から見た図であり、（ｂ）がＥＧＲ装置のＥＧＲ管の側断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
以下、本発明の一実施形態について、図面を参照しながら詳細に説明する。
本発明の一実施形態に係るガスケットは、内燃機関（以下、「エンジン」という。）の排気系部品としての、ターボチャージャーの出口部の結合に用いられる。本実施形態に係るガスケットは、エンジンから排出された排気を偏流させる偏流部としてのウエストゲートバルブ（以下、「Ｗ／Ｇバルブ」という。）の下流側に配置される。
【００１５】
図１は、本実施形態に係るガスケット１を、ターボチャージャー３の出口部３０のフランジ３１に組み付けた状態を示す図であり、（ａ）が出口側から見た図であり、（ｂ）が側面図である。
図１（ａ）及び図１（ｂ）に示すように、ガスケット１は、ターボチャージャー３の出口部３０のフランジ３１に組み付けられる。より詳しくは、ガスケット１は、ガスケット１に形成された４つの締結穴１１Ａ，１３Ａ，１５Ａ，１７Ａがフランジ３１に形成された４つの締結穴と重なるようにして、ターボチャージャー３の出口部３０の開口縁に形成されたフランジ３１のフランジ面３２上に取り付けられる。
なお、ガスケット１は、図示しない排気管の開口縁に形成されたフランジと上記フランジ３１との間で挟持される。
【００１６】
ここで、本実施形態では、ガスケット１がフランジ３１に組み付けられた状態で、フランジ３１に当接するガスケット１の当接面を、ガスケット面１０と定義する。図１（ａ）では、斜線部分がガスケット面１０を示している。ガスケット面１０は、例えば複数枚のガスケット１を束ねて使用する場合に、ガスケット１同士を位置決めして締結するためのリベット１０１Ａ，１０２Ａ，１０３Ａ，１０４Ａが形成されたリベット部１０１，１０２，１０３，１０４等を除いた、排気のシールに寄与する面を意味する。
【００１７】
本実施形態では、ターボチャージャー３の出口部３０のフランジ３１は、フェライト系鉄合金で構成される。これに対して、ガスケット１は、フランジ３１とは異なり、オーステナイト系鉄合金で構成される。
フェライト系鉄合金は、高温時に応力が生じ難い一方で、シール性が劣るという特性がある。これに対してオーステナイト系鉄合金は、優れたシール性を有する一方で、高い弾性を有し、高温時に応力が生じ易い特性がある。
なお、鉄合金としては、例えば、鉄鋼、ＳＵＳ等が例示される。
【００１８】
図２は、本実施形態に係るガスケット１の平面図である。
図２に示すように、ガスケット１は、略円環状の形状を有する。ガスケット１は、周方向に略等間隔で設けられた締結穴１１Ａ，１３Ａ，１５Ａ，１７Ａを有する。
上述のようにして定義したガスケット面１０は、締結穴１１Ａ付近の締結穴部１１と、締結穴１３Ａ付近の締結穴部１３と、締結穴１５Ａ付近の締結穴部１５と、締結穴１７Ａ付近の締結穴部１７と、締結穴部１１と締結穴部１３との間の中間部１２と、締結穴部１３と締結穴部１５との間の中間部１４と、締結穴部１５と締結穴部１７との間の中間部１６と、締結穴部１７と締結穴部１１との間の中間部１８と、で構成される。
【００１９】
本実施形態に係るガスケット１は、一の締結穴部と他の締結穴部との間の領域において、偏流部としてのＷ／Ｇバルブにより偏流された排気が衝突することで最も高温となる部分の幅が最も狭く形成されている特徴を有する。
具体的には、ガスケット１は、各中間部１２，１４，１６，１８の周方向の略中央部分が最も幅が狭く形成されている。
また、本実施形態に係るガスケット１は、各中間部１２，１４，１６，１８の周方向の略中央部分から、各締結穴１１Ａ，１３Ａ，１５Ａ，１７Ａに向かうに従い、幅が漸増するように形成されている特徴を有する。
以上の特徴的な構成を採用した理由については、後段で詳述する。
【００２０】
図３は、図２のＡ−Ａ線断面図である。
図３に示すように、本実施形態に係るガスケット１は、計６枚のガスケット１Ａ〜１Ｅを束ね、リベット１０１Ａ，１０２Ａ，１０３Ａ，１０４Ａにより互いに締結されたものである。また、各ガスケット１Ａ〜１Ｅは、断面視で外側部分から内側部分に向かって、積層方向に交互に反対側に傾斜する傾斜部が形成されている。これにより、隣接するガスケット間において、外側と内側のいずれか交互に、所定の隙間が形成されている。
【００２１】
次に、高温時にガスケット内に生ずる応力の分布について説明する。
図４は、高温時にガスケット内に生ずる応力の分布を示す図であり、（ａ）が本実施形態に係るガスケット１の応力分布を示す図であり、（ｂ）が従来のガスケット９の応力分布を示す図である。なお、ガスケット９は、ガスケット１と同様に、ターボチャージャー３の出口部３０のフランジ３１に取り付けられるものである。また、図４では、黒い部分ほど、応力が高いことを示している。
【００２２】
図４（ｂ）の破線丸で示すように、従来のガスケット９では、締結穴９１Ａ，９３Ａ，９５Ａ，９７Ａ付近のガスケット内側と、締結穴９１Ａ，９３Ａ，９５Ａ，９７Ａ間のガスケット外側において、高い応力が発生することが分かる。これは、ガスケット９を構成する材料の伸びが、内側と外側とで異なることにより生ずるものである。
【００２３】
より詳しくは、拘束率の低い、即ち最も変形し易い締結穴９１Ａ，９３Ａ，９５Ａ，９７Ａ付近が変形することで、ガスケット９の外側に引張り応力が発生する。次いで、これに付随して、ガスケット９の内側も変形し、締結穴９１Ａ，９３Ａ，９５Ａ，９７Ａ付近に引張り応力が発生する。
このとき、締結穴９１Ａ，９３Ａ，９５Ａ，９７Ａ付近のガスケット９の内側における変形は、締結穴９１Ａ，９３Ａ，９５Ａ，９７Ａ付近から離隔する方向の変形である（図４（ｂ）の矢印参照）。
締結穴９１Ａ，９３Ａ，９５Ａ，９７Ａ間のガスケット９の外側における変形は、締結穴９１Ａ，９３Ａ，９５Ａ，９７Ａ間の中間付近から締結穴９１Ａ，９３Ａ，９５Ａ，９７Ａに近接する方向の変形である（図４（ｂ）の矢印参照）。
以上の結果から、ガスケットの締結穴の位置を考慮し、変形量を抑制するようにガスケット幅を調整することで、応力を緩和できることが分かる。
【００２４】
次に、Ｗ／Ｇの位置とフランジ温度との関係について説明する。
図５は、ターボチャージャー３の出口部３０を出口側から見た図である。図５に示すように、ターボチャージャー３の出口部３０には、Ｗ／Ｇバルブ５が設けられている。Ｗ／Ｇバルブ５は、Ｗ／Ｇバルブシャフト軸Ｘ１を軸として紙面に垂直な方向に開閉され、その開度はおよそ２０°である。
Ｗ／Ｇバルブ５が開く側で、且つ、Ｗ／Ｇバルブシャフト軸Ｘ１に平行でＷ／Ｇバルブ５の中心Ｃを通る直線Ｘ２に直交する直線Ｙ１とフランジ３１が交わる部分Ｈ（図５の破線丸内の部分）に、高温の排気が最も集中して衝突する。従って、当該部分Ｈが最も高温に曝される。
【００２５】
図６は、他のターボチャージャー３Ａの出口部３０Ａを出口側から見た断面図である。ターボチャージャー３Ａの出口部３０Ａは、基本的な構成はターボチャージャー３の出口部３０と同様であり、向きや寸法等が異なる。このターボチャージャー３Ａにおいても、上記と同様の理由により、部分ＨＡ（図６の破線丸内の部分）に、高温の排気が最も集中して衝突し、当該部分ＨＡが最も高温に曝される。
ここで、図７は、他のターボチャージャー３Ａの出口部３０Ａの温度分布を示す図である。図７では、黒い部分ほど、温度が高いことを示している。図６と図７を比較すれば明らかであるように、部分ＨＡが最も高温に曝されることが確認される。
この結果から、ターボチャージャー３の出口部３０においても、部分Ｈが最も高温に曝されることが確認される。
【００２６】
以上の結果から、高温時に発生する引張り応力と、Ｗ／Ｇバルブ５の位置から推測される温度分布を考慮してガスケット１の幅を変化させる形状に設計するのがよいことが分かる。ただし、最も高温に曝される部分Ｈが、締結穴間となるように設計することが必要であり、本実施形態では、最も高温に曝される部分Ｈは中間部１６の周方向の略中央部分に配置される。
【００２７】
従って、上記を考慮して設計された図４（ａ）に示す本実施形態に係るガスケット１によれば、高温時にガスケット１内に生ずる応力が、従来よりも大きく緩和されることが分かる。即ち、本実施形態に係るガスケット１は、最も高温に曝される部分Ｈに相当する中間部１６の周方向の略中央部分に加えて、各中間部１２，１４，１８の周方向の略中央部分が最も幅が狭く形成されている特徴と、各中間部１２，１４，１６，１８の周方向の略中央部分から各締結穴１１Ａ，１３Ａ，１５Ａ，１７Ａに向かうに従い幅が漸増するように形成されている特徴を有することにより、高温時にガスケット１内に生ずる応力が、従来よりも大きく緩和されることが分かる。
【００２８】
本実施形態によれば、以下の効果が奏される。
本実施形態では、ガスケット１を、排気を偏流させるＷ／Ｇバルブ５の下流側に配置した。また、ガスケット１をターボチャージャー３の出口部３０のフランジ３１に組み付け状態で、当該フランジ３１に当接するガスケット面１０が、４つの締結穴１１Ａ，１３Ａ，１５Ａ，１７Ａを有する環状であり、一の締結穴と他の締結穴との間の領域において、Ｗ／Ｇバルブ５により偏流された排気が衝突することで最も高温となる部分Ｈの幅が最も狭く、且つ、当該部分Ｈから一の締結穴又は他の締結穴に向かうに従い幅が漸増するように構成した。
本実施形態のガスケット１によれば、最も高温に曝される部分Ｈの幅を最も狭くするため、当該部分Ｈにおける材料の熱変形量を極力小さくできる。また、最も高温に曝される部分Ｈから締結穴に向かうに従い幅を漸増させるため、締結穴付近の剛性を向上でき、締結穴に起因する応力による変形を抑制できる。従って、本実施形態によれば、高温時に生ずる応力を効果的に緩和でき、熱変形量を抑制できるため、高いシール性と高い耐久性を有するガスケット１が得られる。
【００２９】
また本実施形態では、ガスケット１をオーステナイト系鉄合金で構成し、ガスケット１が当接するターボチャージャー３の出口部３０のフランジ３１をフェライト系鉄合金で構成した。
例えば従来のように、ガスケットをフランジと同じフェライト系鉄合金で構成した場合には、高温時における応力の発生を抑制できるものの、十分なシール性が得られない。そのため、この場合には、ガスケットとフランジとの間にコート剤（例えば、窒化ホウ素及び珪酸ナトリウム等を含む水分散剤）を塗布する必要がある。また、このコート剤は、経時で熱が付加されると、接着剤のように固化するため、メンテナンスを行う度に固化したコート剤を除去する必要がある。さらにこの場合には、コート剤を使用しない場合に比べてフランジの剛性を高くする必要があるため、その結果として、フランジの重量が増加する。
これに対して、従来、ガスケットを、フェライト系鉄合金よりも高い弾性を有するオーステナイト系鉄合金で構成した場合には、高温時に大きな応力が生ずるおそれがあったところ、本実施形態によれば上述したように応力を効果的に緩和できるため、上述した効果が顕著に発揮される。また、オーステナイト系鉄合金の特性として、コート剤を用いることなく従来よりも高いシール性が得られる。さらには、コート剤が不要であり、メンテナンス時間の短縮化、コストの削減及びフランジ重量の低減が可能である。
【００３０】
また本実施形態では、排気を偏流する偏流部をＷ／Ｇバルブ５で構成した。
通常、排気は、排気系に設けられたウエストゲート（Ｗ／Ｇ）バルブやＥＧＲバルブ等のバルブにより、大きく偏流される。そのため、本実施形態では、高温の排気がバルブにより大きく偏流され、偏流された排気が下流側に配置されたガスケットの締結穴間に集中的に衝突するため、上述した課題が顕著に生じる。従って、本実施形態によれば、例えば偏流部を排気通路の屈曲部で構成した場合等と比べて、上述した効果がより確実に発揮される。
【００３１】
なお、本発明は上記実施形態に限定されるものではなく、本発明の目的を達成できる範囲での変形、改良等は本発明に含まれる。
上記実施形態では、排気系部品をターボチャージャーの出口部とし、偏流部をＷ／Ｇバルブで構成したがこれに限定されない。
図８は、本実施形態の変形例を示す図であり、（ａ）がＥＧＲ装置７のＥＧＲ管７０を正面から見た断面図であり、（ｂ）がＥＧＲ装置７のＥＧＲ管７０の側断面図である。図８に示すように、排気系部品をＥＧＲ装置７のＥＧＲ管７０とし、偏流部をＥＧＲバルブ７１で構成してもよい。この場合、ＥＧＲバルブ７１の上下に位置する部分ＨＥ（図８中の破線丸部分）が最も高温に曝される部分である。
あるいは、他の排気系部品に利用される他のバルブで構成してもよい。また、偏流部を、排気管の屈曲部で構成してもよい。
【００３２】
上記実施形態では、ガスケットを略円環状としたが、これに限定されない。環状であれば適用可能である。
また、上記実施形態では、締結穴の数を４つとしたがこれに限定されない。締結穴は４つより多くてもよく、４つより少なくてもよい。
【００３３】
上記実施形態では、ガスケットを６枚束ねて用いたが、枚数は限定されない。６枚より多くても少なくてもよく、１枚でもよい。枚数に限らず、排気系部品のフランジに当接するガスケット面の形状が本発明の範囲内であればよい。
なお、１枚のみ使用する場合には、複数枚を束ねるためのリベットは不要である。
【符号の説明】
【００３４】
１…ガスケット
３…ターボチャージャー（排気系部品）
５…Ｗ／Ｇバルブ（偏流部）
１０…ガスケット面
１１Ａ，１３Ａ，１５Ａ，１７Ａ…締結穴
３０…出口部（排気系部品）
３１…フランジ
Ｈ…最も高温となる部分
【図１】
2015014242.tif 000003
【図２】
2015014242.tif 000004
【図３】
2015014242.tif 000005
【図４】
2015014242.tif 000006
【図５】
2015014242.tif 000007
【図６】
2015014242.tif 000008
【図７】
2015014242.tif 000009
【図８】
2015014242.tif 000010