(57)【要約】【課題】風音を低減し、風圧特性を向上させるとともに、金車通過時の素線の浮き上がりを抑制する送電線を提供する。【解決手段】送電線は、長手方向に延伸する中心部と、中心部の外側に設けられ複数の素線が撚り合わせられる外部撚線層と、を有し、外部撚線層は、中心部の外側に設けられ断面が円形である複数の円形素線と、２つの円形素線の間に設けられ、外側から中心部に向けて凹んだ凹部が設けられ、円形素線側の側面に円形素線の外周に沿うように凹んだ側面凹部が設けられる凹形素線と、２つの円形素線の間に設けられ、中心部から外側に向けて突出した凸部が設けられ、円形素線側の側面に円形素線の外周に沿うように凹んだ側面凹部が設けられる凸形素線と、を有する。【選択図】図１
2015159703.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
長手方向に延伸する中心部と、
前記中心部の外側に設けられ複数の素線が撚り合わせられる外部撚線層と、
を有し、
前記外部撚線層は、
前記中心部の外側に設けられ断面が円形である複数の円形素線と、
２つの前記円形素線の間に設けられ、外側から前記中心部に向けて凹んだ凹部が設けられ、前記円形素線側の側面に前記円形素線の外周に沿うように凹んだ側面凹部が設けられる凹形素線と、
２つの前記円形素線の間に設けられ、前記中心部から外側に向けて突出した凸部が設けられ、前記円形素線側の側面に前記円形素線の外周に沿うように凹んだ側面凹部が設けられる凸形素線と、
を有する
ことを特徴とする送電線。
【請求項２】
前記凹形素線の前記凹部の底部から、前記外部撚線層の前記中心部から最も離れた部分を通る円までの距離は、１．５ｍｍ以上３．０ｍｍ以下である
ことを特徴とする請求項１に記載の送電線。
【請求項３】
前記凸形素線は、前記中心部を中心として前記凹形素線から９０°の位置に配置されることを特徴とする請求項１または２に記載の送電線。
【請求項４】
前記凸形素線は、
隣接する前記円形素線の前記中心部から最も離れた部分よりも前記中心部側で周方向に沿って設けられ、前記凸部の両側から前記凸部を挟むように２つ設けられる平坦部を有する
ことを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の送電線。
【請求項５】
前記凹形素線は、
隣接する前記円形素線の前記中心部から最も離れた部分よりも前記中心部側で周方向に沿って設けられ、前記凹部の両側から前記凹部を挟むように２つ設けられる平坦部を有する
ことを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載の送電線。
【請求項６】
前記凹形素線は少なくとも一対設けられ、
前記一対の凹形素線は、前記中心部を中心として対称に配置される
ことを特徴とする請求項１〜５のいずれか１項に記載の送電線。
【請求項７】
前記凸形素線は少なくとも一対設けられ、
前記一対の凸形素線は、前記中心部を中心として対称に配置される
ことを特徴とする請求項１〜６のいずれか１項に記載の送電線。
【請求項８】
前記凹形素線の前記側面凹部は、前記凹部を中心として対称となるように２つ設けられる
ことを特徴とする請求項１〜７のいずれか１項に記載の送電線。
【請求項９】
前記凸形素線の前記側面凹部は、前記凸部を中心として対称となるように２つ設けられる
ことを特徴とする請求項１〜８のいずれか１項に記載の送電線。
【請求項１０】
前記凹形素線の前記側面凹部の曲率半径は、前記円形素線の半径の１．０倍以上２．０倍以下である
ことを特徴とする請求項１〜９のいずれか１項に記載の送電線。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、送電線に関する。
【背景技術】
【０００２】
架空送電線では、送電線に吹き付ける風が表面から剥離する際に、風の剥離点における圧力変動によって、風音が発生する。この風音レベルは、送電線の断面形状に依存する。
【０００３】
そこで、風音を低減するため、以下のような送電線が開示されている。
【０００４】
特許文献１には、セグメント形状の素線と、セグメント形状の素線よりも径方向に高い素線と、を有する送電線が記載されている。また、特許文献２には、外部撚線層が互いに直径の異なる複数の素線を有し、断面形状が略楕円である送電線が記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開昭６３−１１６３１０号公報
【特許文献２】特開平９−３３０６１７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、特許文献１および２に記載の技術では、金車に送電線を通過させた際に、送電線に張力が印加された状態での送電線の曲げや、送電線の回転による捻れの影響によって、外部撚線層の素線が中心部から外側に向かって離れ同一円周上の並びから飛び出す現象（以下、浮き上がり）が発生する可能性がある。
【０００７】
本発明の目的は、風音を低減し、風圧特性を向上させるとともに、金車通過時の素線の浮き上がりを抑制する送電線を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明の第１の態様によれば、
長手方向に延伸する中心部と、
前記中心部の外側に設けられ複数の素線が撚り合わせられる外部撚線層と、
を有し、
前記外部撚線層は、
前記中心部の外側に設けられ断面が円形である複数の円形素線と、
２つの前記円形素線の間に設けられ、外側から前記中心部に向けて凹んだ凹部が設けられ、前記円形素線側の側面に前記円形素線の外周に沿うように凹んだ側面凹部が設けられる凹形素線と、
２つの前記円形素線の間に設けられ、前記中心部から外側に向けて突出した凸部が設けられ、前記円形素線側の側面に前記円形素線の外周に沿うように凹んだ側面凹部が設けられる凸形素線と、
を有する
送電線が提供される。
【０００９】
本発明の第２の態様によれば、
前記凹形素線の前記凹部の底部から、前記外部撚線層の前記中心部から最も離れた部分を通る円までの距離は、１．５ｍｍ以上３．０ｍｍ以下である
第１の態様に記載の送電線が提供される。
【００１０】
本発明の第３の態様によれば、
前記凸形素線は、前記中心部を中心として前記凹形素線から９０°の位置に配置される第１または第２の態様に記載の送電線が提供される。
【００１１】
本発明の第４の態様によれば、
前記凸形素線は、
隣接する前記円形素線の前記中心部から最も離れた部分よりも前記中心部側で周方向に沿って設けられ、前記凸部の両側から前記凸部を挟むように２つ設けられる平坦部を有する
第１〜第３の態様のいずれかに記載の送電線が提供される。
【００１２】
本発明の第５の態様によれば、
前記凹形素線は、
隣接する前記円形素線の前記中心部から最も離れた部分よりも前記中心部側で周方向に沿って設けられ、前記凹部の両側から前記凹部を挟むように２つ設けられる平坦部を有する
第１〜第４の態様のいずれかに記載の送電線が提供される。
【００１３】
本発明の第６の態様によれば、
前記凹形素線は少なくとも一対設けられ、
前記一対の凹形素線は、前記中心部を中心として対称に配置される
第１〜第５の態様のいずれかに記載の送電線が提供される。
【００１４】
本発明の第７の態様によれば、
前記凸形素線は少なくとも一対設けられ、
前記一対の凸形素線は、前記中心部を中心として対称に配置される
第１〜第６の態様のいずれかに記載の送電線が提供される。
【００１５】
本発明の第８の態様によれば、
前記凹形素線の前記側面凹部は、前記凹部を中心として対称となるように２つ設けられる
第１〜第７の態様のいずれかに記載の送電線が提供される。
【００１６】
本発明の第９の態様によれば、
前記凸形素線の前記側面凹部は、前記凸部を中心として対称となるように２つ設けられる
第１〜第８の態様のいずれかに記載の送電線が提供される。
【００１７】
本発明の第１０の態様によれば、
前記凹形素線の前記側面凹部の曲率半径は、前記円形素線の半径の１．０倍以上２．０倍以下である
第１〜第９の態様のいずれかに記載の送電線が提供される。
【発明の効果】
【００１８】
本発明によれば、風音を低減し、風圧特性を向上させるとともに、金車通過時の素線の浮き上がりを抑制する送電線が提供される。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】本発明の第１実施形態に係る送電線の軸方向と直交する断面図である。
【図２】送電線の一部を拡大した断面図である。
【図３】実施例、比較例１〜３における風音特性を示す図である。
【図４】実施例、比較例１〜３におけるコロナ騒音特性を示す図である。
【図５】（ａ）は、風圧特性の測定方法を示す鉛直方向から見た模式図であり、（ｂ）は、風圧特性の測定方法を示す水平方向から見た模式図である。
【図６】風圧特性の測定装置を示す模式図である。
【図７】実施例、比較例１における風圧特性を示す図である。
【図８】送電線の金車通過特性の評価方法を示す模式図である。
【図９】（ａ）は、第２実施形態に係る送電線の軸方向と直交する断面図であり、（ｂ）は、第３実施形態に係る送電線の軸方向と直交する断面図である。
【図１０】（ａ）〜（ｃ）は、それぞれ、比較例１〜３に係る送電線の軸方向と直交する断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
＜本発明の第１実施形態＞
（１）送電線の構造
本発明の第１実施形態に係る送電線について、図１を用いて説明する。図１は、本実施形態に係る送電線１０の軸方向と直交する断面図である。
【００２１】
本実施形態に係る送電線１０は、架空電線として用いられるよう構成され、例えば、中心部１００と、中心部１００の外側に設けられ複数の素線が螺旋状に撚り合わせられる外部撚線層２００と、を有する。外部撚線層２００は、円形素線３２０、凹形素線３４０および凸形素線３６０を有し、外部撚線層２００の表面には凹形素線３４０および凸形素線３６０による凹凸が形成されている。以下、詳細を説明する。
【００２２】
なお、以下において、送電線１０の「軸方向」とは送電線１０の長手方向をいい、送電線１０の「径方向」とは送電線１０の軸方向に垂直な方向、すなわち送電線１０の短手方向をいい、送電線１０の「周方向」とは送電線１０の外周に沿った方向のことをいう。
【００２３】
（中心部）
図１に示されているように、送電線１０の中心には、中心部１００が設けられる。中心部１００は、複数の芯線１１０が撚り合わせられており、例えば、中心に設けられる第１の芯線と、第１芯線の外周を覆うように撚り合わせられる第２の芯線と、を有する。第２の芯線は、例えば６本設けられ、第１の芯線を中心に対称に配置される。
【００２４】
中心部１００は、例えば、亜鉛メッキ鋼からなる芯線、インバーからなる芯線、およびカーボンコンポジットからなる芯線の少なくともいずれか一つにより構成される。なお、「カーボンコンポジット」とは、複数本集合させたカーボンファイバー（炭素繊維）を樹脂で固めることにより形成される。なお、中心部１００の芯線の外周には、腐食を抑制するためにアルミニウム（Ａｌ）等が被覆されていてもよい。
【００２５】
中心部１００と後述する外部撚線層２００との間には、例えば防食グリスが充填される。これにより、中心部１００の腐食が抑制される。
【００２６】
（外部撚線層）
中心部１００の外側には、外部撚線層２００が設けられる。外部撚線層２００は、送電時に主に電流を流す導体部分として構成され、例えば、アルミニウム（Ａｌ）、アルミニウム合金、アルミニウム覆鋼線、若しくは導電性樹脂により形成され、または上記金属から成る金属線および導電性樹脂線を撚り合わせることにより形成される。
【００２７】
外部撚線層２００は、中心部１００側から外側に向けて、第１の外部撚線層２１０と、第２の外部撚線層２２０と、を有する。第１の外部撚線層２１０は、中心部１００の外側に設けられ断面が円形である複数の円形素線３２０を有する。また、第１の外部撚線層２１０における円形素線３２０は、例えば１０本設けられる。
【００２８】
（第２の外部素線）
複数の第２の外部撚線層２２０は、第１の外部撚線層２１０の外側に設けられ、以下のような素線を有する。
【００２９】
（円形素線）
第２の外部撚線層２２０は、第１の外部撚線層２１０の外側に設けられ断面が円形である複数の円形素線３２０を有する。第２の外部撚線層２２０の円形素線３２０の直径は、例えば第１の外部撚線層２１０の円形素線３２０の直径と等しい。
【００３０】
複数の円形素線３２０は、例えば後述する凹形素線３４０または凸形素線３６０を挟むように、周方向に対して互いに等間隔で撚り合わせられる。本実施形態では、一つの円形素線３２０の隣には後述する凹形素線３４０および凸形素線３６０の少なくともいずれか一方が配置される。円形素線３２０と、凹形素線３４０または凸形素線３６０と、は周方向に交互に配置される。ここでは、円形素線３２０は、第２の外部撚線層２２０において例えば８本設けられる。
【００３１】
（凹形素線）
２つの円形素線３２０の間には、凹形素線３４０が設けられる。凹形素線３４０には、外側から中心部１００に向けて凹んだ凹部３４２が設けられる。凹部３４２の断面形状は、例えば半円状である。凹形素線３４０の凹部３４２は、外部撚線層２００（２２０）の中心部１００から最も離れた部分を通る円よりも中心部１００側に凹んでいる。
【００３２】
凹形素線３４０の凹部３４２の底部から、外部撚線層２００（２２０）の中心部１００から最も離れた部分を通る円までの距離ｄは、１．５ｍｍ以上３．０ｍｍ以下である。距離ｄが１．５ｍｍ未満であるとき、卓越周波数で発生する風音の低減量が小さくなり（風音の低減効果が弱くなり）、近隣住民から苦情が発生する可能性がある。これに対して、本実施形態では距離ｄが１．５ｍｍ以上であることにより、風音を低減する効果を得ることができる。一方、距離ｄが３．０ｍｍより大きいとき、送電線が金車を通過する際に外部撚線層の凹凸の影響を受けて素線の飛び出しや送電線の形状の乱れ（素線間の隙間が大きくなる現象）等が発生する可能性がある。これに対して、本実施形態では距離ｄが３．０ｍｍ以下であることにより、風音低減効果を得ることができるとともに、送電線１０が金車を通過する際に外部撚線層２００の素線の飛び出しや送電線１０の形状の乱れが生じることを抑制することができる。
【００３３】
凹形素線３４０には、隣接する円形素線３２０の中心部１００から最も離れた部分よりも中心部１００側に、周方向に沿って平坦部３４６が設けられる。平坦部３４６は、凹部３４２の両側から凹部３４２を挟むように２つ設けられる。凹形素線３４０の凹部３４２は、平坦部３４６を介して、２つの円形素線３２０の間の中心に配置される。凹形素線３４０に平坦部３４６が設けられることにより、後述するように、円形素線３２０と接する凹形素線３４０の側面凹部３４４を出来る限り長く確保することによって、側面凹部３４４が円形素線３２０を拘束する拘束力を確保することができる。また、２つの円形素線３２０で挟まれた凹形素線３４０が谷となった状態で金車の面に接するとき、凹形素線３４０の平坦部３４６が金車の面に接することによって、送電線１０が安定的に金車を通過することができる。更に、降雨の際、円形素線３２０の間に溜まった雨水の表面張力によっ
て、水滴を平たく保持することによって、コロナ放電を抑制することができる。
【００３４】
また、凹形素線３４０には、円形素線３２０側の側面に円形素線３２０の外周に沿うように凹んだ側面凹部３４４が設けられる。これにより、円形素線３２０が側面凹部３４４に嵌合（係合）することにより、円形素線３２０および凹形素線３４０のそれぞれが中心部１００から外側に離れること（浮き上がり）が抑制される。
【００３５】
また、凹形素線３４０の側面凹部３４４は、凹部３４２を中心として対称となるように２つ設けられる。これにより、凹形素線３４０の両側の円形素線３２０が均等に凹形素線３４０に係合する。
【００３６】
また、凹形素線３４０の側面凹部３４４の曲率半径Ｒは、円形素線３２０の半径ｒの１．０倍以上２．０倍以下である。側面凹部３４４の曲率半径Ｒが円形素線３２０の半径ｒの１．０倍以上であることにより、凹形素線３４０の側面凹部３４４に円形素線３２０を嵌合させることができる。
【００３７】
ここで、図２は、送電線の一部を拡大した断面図である。図２に示されているように、側面凹部３４４の曲率半径Ｒが大きくなるにつれて、凹形素線の側面凹部の断面は直線的となる。したがって、側面凹部３４４の曲率半径Ｒが円形素線３２０の半径ｒの２．０倍より大きいとき、凹形素線の側面凹部の断面が直線的となることによって、隣り合う円形素線の拘束力が弱くなり、素線の浮き上がりが発生し易くなる可能性がある。これに対して、本実施形態では側面凹部３４４の曲率半径Ｒが円形素線３２０の半径ｒの２．０倍以下であることにより、凹形素線３４０の側面凹部３４４が曲面で円形素線３２０に接して、側面凹部３４４が円形素線３２０に安定的に係合する。これにより、円形素線３２０および凹形素線３４０のそれぞれが浮き上がることを抑制することができる。
【００３８】
また、凹形素線３４０の凹部３４２と反対側の内周面３４８は、中心部１００の中心を中心とする同心円に沿うように設けられる。
【００３９】
凹部３４２、側面凹部３４４、平坦部３４６および内周面３４８によって形成される凹形素線３４０の角部はＲ形状に丸められている。凹形素線３４０の角部の曲率半径は、０．５ｍｍ以上１．０ｍｍ以下である。これにより、当該角部からの部分放電が抑制される。
【００４０】
また、凹形素線３４０の凹部３４２、側面凹部３４４、平坦部３４６および内周面３４８は、軸方向に連続的に延在するように構成される。
【００４１】
送電線１０には、凹形素線３４０が少なくとも一対設けられる。一対の凹形素線３４０は、中心部１００を中心として対称に配置される。本実施形態では、例えば凹形素線３４０は二対設けられ、二対の凹形素線３４０は、それぞれ中心部１００を中心として対称に配置される。また、二対の凹形素線３４０は、一対の円形素線３２０を介して隣接して設けられる。
【００４２】
（凸形素線）
凹形素線３４０と同様にして、２つの円形素線３２０の間には、凸形素線３６０が設けられる。凸形素線３６０には、中心部１００から外側に向けて突出した凸部３６２が設けられる。凸部３６２の断面形状は、例えば半円状である。
【００４３】
凸形素線３６０の凸部３６２の頂部は、円形素線３２０の中心部から最も離れた部分を通る円以内に位置する。これにより、送電線１０の外形は、全て円形素線で構成された標
準的な送電線に近くなる。したがって、全て円形素線で構成された標準的な送電線に置き替えて送電線１０を布設する際に、標準的な送電線の付属品をそのまま使用することができる。
【００４４】
凸形素線３６０には、隣接する円形素線３２０の中心部１００から最も離れた部分よりも中心部１００側に、周方向に沿って平坦部３６６が設けられる。平坦部３６６は、凸部３６２の両側から凸部３６２を挟むように２つ設けられる。凸形素線３６０の凸部３６２は、平坦部３６６を介して、２つの円形素線３２０の間の中心に配置される。円形素線３２０と凸形素線３６０の凸部３６２との間には、凹部（符号不図示）が形成される。円形素線３２０と凸形素線３６０の凸部３６２との間の凹部は、円形素線３２０が隣り合う場合の隙間よりも広く形成される。これにより、雨水が、円形素線３２０が隣り合う場合よりも低く抑えられることによって、コロナ放電が抑制される。
【００４５】
また、凸形素線３６０には、円形素線３２０側の側面に円形素線３２０の外周に沿うように凹んだ側面凹部３６４が設けられる。これにより、円形素線３２０が側面凹部３６４に嵌合することにより、円形素線３２０および凸形素線３６０のそれぞれが中心部１００から外側に離れること（浮き上がり）が抑制される。
【００４６】
また、凸形素線３６０の側面凹部３６４は、凸部３６２を中心として対称となるように２つ設けられる。これにより、凸形素線３６０の両側の円形素線３２０が均等に凸形素線３６０に係合する。
【００４７】
なお、凸形素線３６０の側面凹部３６４の曲率半径Ｒは、凹形素線３４０の側面凹部３４４の曲率半径と同様に、円形素線３２０の半径の１．０倍以上２．０倍以下である。これにより、凹形素線３４０の側面凹部３４４の曲率半径を上記範囲内としたことによる効果と同様の効果を得ることができる。
【００４８】
また、凸形素線３６０の凸部３６２と反対側の内周面３６８は、中心部１００の中心を中心とする同心円に沿うように設けられる。
【００４９】
凸部３６２、側面凹部３６４、平坦部３６６および内周面３６８によって形成される凸形素線３６０の角部はＲ形状に丸められている。凸形素線３６０の角部の曲率半径は、０．５ｍｍ以上１．０ｍｍ以下である。これにより、当該角部からの部分放電が抑制される。
【００５０】
また、凸形素線３６０の凸部３６２、側面凹部３６４、平坦部３６６および内周面３６８は、軸方向に連続的に延在するように構成される。
【００５１】
送電線１０には、凸形素線３６０が少なくとも一対設けられる。一対の凸形素線３６０は、中心部１００を中心として対称に配置される。本実施形態では、例えば凸形素線３６０は二対設けられ、二対の凸形素線３６０は、それぞれ中心部１００を中心に対称に配置される。また、二対の凸形素線３６０は、一対の円形素線３２０を介して隣接して設けられる。
【００５２】
また、凸形素線３６０は、中心部１００を中心として凹形素線３４０から９０°の位置に配置される。中心部１００を中心として対称に配置される一対の凸形素線３６０は、一対の凹形素線３４０と直交する方向に配置される。凹形素線３４０の凹部３４２の底部と、凸形素線３６０の凸部３６２の頂部と、を結んだ線の形状は、略楕円形状とみなすことができる。これにより、短手方向から吹く風に対して風の剥離点が風下側に移動することにより、抗力係数が小さくなる。また、送電線１０の表面には、ゴルフボールのようなデ
ィンプルと同様の形状が形成されたことになる。したがって、送電線１０に印加される風圧荷重を低減することができる。
【００５３】
（具体的寸法）
送電線１０の具体的な寸法としては、例えば中心部１００の芯線１１０の直径は１ｍｍ以上５ｍｍ以下であり、中心部１００の直径は６．９ｍｍ以上１５ｍｍ以下である。また、第１の外部撚線層２１０の円形素線３２０の直径は１ｍｍ以上６．６ｍｍ以下である。
【００５４】
第２の外部撚線層２２０の円形素線３２０の直径は１ｍｍ以上６．６ｍｍ以下であり、凹形素線３４０の径方向の最大高さは１ｍｍ以上５ｍｍ以下であり、凸形素線３６０の径方向の最大高さは１ｍｍ以上５ｍｍ以下である。なお、凹形素線３４０の平坦部３４６から凹部３４２の底部までの距離は、１．５ｍｍ以上３ｍｍ以下であり、凸形素線３６０の平坦部３６６から凸部３６２の頂部までの距離は、１．５ｍｍ以上３ｍｍ以下である。
【００５５】
第２の外部撚線層２２０の素線の合計本数は１０本以上９０本以下である。また、送電線１０の全体としての直径（長径）は、５ｍｍ以上６０ｍｍ以下である。
【００５６】
（２）送電線の製造方法
次に、本実施形態に係る送電線１０の製造方法について説明する。
【００５７】
まず、長手方向に延伸し断面が円形である所定本数の芯線を形成する。次に、１本の芯線１１０を第１芯線として中心に配置し、第１芯線の外周を覆うように６本の芯線を第２芯線として撚り合わせることにより、中心部１００を形成する。
【００５８】
次に、断面が円形である複数の素線を形成し、中心部１００の外周を覆うように、複数の円形素線３２０を撚り合わせることにより、第１の外部撚線層２１０を形成する。
【００５９】
次に、以下のようにして第２の外部撚線層２２０を形成する。
【００６０】
第１の外部撚線層２１０の素線と同様にして、断面が円形である複数の円形素線３２０を形成する。凹形素線３４０に相当する開口を有する伸線ダイスを用い、外側から凹んだ凹部３４２と、凹部３４２が設けられる面に隣接する側面に円形素線３２０の外周に沿うように凹んで設けられる側面凹部３４４と、を有する凹形素線３４０を成型する。また、凸形素線３６０に相当する開口を有する伸線ダイスを用い、外側に向けて突出した凸部３６２と、凸部３６２が設けられる面に隣接する側面に円形素線３２０の外周に沿うように凹んで設けられる側面凹部３６４と、を有する凸形素線３６０を成型する。
【００６１】
次に、凹形素線３４０の側面凹部３４４に円形素線の外周を嵌合させながら２つの円形素線３２０の間に凹形素線３４０を配置し、凸形素線３６０の側面凹部３６４に円形素線３２０の外周を嵌合させながら２つの円形素線３２０の間に凸形素線３６０を配置する。このようにして、円形素線３２０、凹形素線３４０および凸形素線３６０を撚り合わせることにより、第２の外部撚線層２２０を形成する。
【００６２】
以上により、本実施形態に係る送電線１０が製造される。
【００６３】
（３）本実施形態に係る効果
本実施形態やその変形例によれば、以下に示す１つ又は複数の効果を奏する。
【００６４】
（ａ）本実施形態によれば、中心部１００の外側に設けられる外部撚線層２００は、円形素線３２０、凹形素線３４０および凸形素線３６０を有する。凹形素線３４０には、外側
から中心部１００に向けて凹んだ凹部３４２が設けられる。また、凸形素線３６０には、中心部１００から外側に向けて突出した凸部３６２が設けられる。これにより、風音を低減し、風圧特性を向上させることができる。
【００６５】
ここで、図１０（ａ）を用い、比較例１として、全ての素線が円形素線である標準的な送電線９２について考える。図１０（ａ）は、比較例１に係る送電線の軸方向と直交する断面図である。
【００６６】
図１０（ａ）に示されているように、比較例１における外部撚線層２００の表面は凹凸が少なく滑らかであるため、比較例１の送電線９２は全体として１つの円柱に近い。送電線９２に短手方向から風が吹きつけられたとき、送電線９２に一様に当たった風は、風が送電線の表面から剥離する剥離点において、カルマン渦を形成する。カルマン渦は、送電線９２の風下側の上下で交互に発生する。このため、送電線９２周辺の圧力変動による振動に伴って風音が発生する。
【００６７】
ここで、比較例１の送電線９２のように送電線が円柱に近似できるとき、送電線の風音レベルは、特定の周波数でピークを形成する。風音レベルがピークとなる周波数（卓越周波数）は送電線の直径と風速に依存する。比較例１では、この卓越周波数における風音レベルは、近隣住民から苦情を受ける程度となる。
【００６８】
また、比較例１の送電線９２では、送電線９２に短手方向から風が吹きつけられたとき、送電線９２の風下側と風上側とで送電線９２が風から受ける抗力に差が生じることにより、送電線９２の風圧荷重が増加する。すなわち、送電線９２の抗力係数が大きくなる。
【００６９】
これに対して、本実施形態によれば、送電線１０の表面には、凹形素線３４０および凸形素線３６０によって凹凸が形成される。送電線１０に短手方向から風が吹き付けられたとき、風が乱れてカルマン渦が形成されにくくなり、圧力変動が抑えられる。これにより、風音を低減することができる。また、特定の周波数における風音の発生を抑制することができる。
【００７０】
また、本実施形態の送電線１０に短手方向から風が吹き付けられたとき、送電線１０の表面に形成された凹凸により気流の混合が生じる。送電線１０の凹凸から一端剥離した気流は、再び送電線１０の風下側の表面に接近する。送電線１０付近における気流がこのような現象を繰り返すことにより、風の剥離点が送電線１０の風下側に移動する。これにより、風上側と風下側との圧力差が減少することにより、本実施形態の送電線１０の風圧荷重を低減することができる。
【００７１】
以上のように、本実施形態によれば、風音を低減し、風圧特性を向上させることができる。
【００７２】
（ｂ）本実施形態によれば、凹形素線３４０には、円形素線３２０に接する側に円形素線３２０の外周に沿うように側面凹部３４４が設けられる。また、凸形素線３６０には、円形素線３２０に接する側に円形素線３２０の外周に沿うように側面凹部３６４が設けられる。これにより、円形素線３２０および凹形素線３４０のそれぞれが中心部１００から外側に離れること（浮き上がり）が抑制される。
【００７３】
ここで、図１０（ｂ）および（ｃ）を用い、比較例２および３として、それぞれ特許文献１および２に相当する送電線９２について考える。図１０（ｂ）は、比較例２に係る送電線の軸方向と直交する断面図であり、図１０（ｃ）は、比較例３に係る送電線の軸方向と直交する断面図である。
【００７４】
図１０（ｂ）に示されているように、比較例２の送電線９４の外部撚線層２００は、セグメント形状の素線９１０と、セグメント形状の素線９１０よりも径方向に高い（嵩高い）素線９２０と、を有する。素線９１０および素線９２０の間に段差が形成される。送電線９４に短手方向から風が吹きつけられたとき、素線９１０および素線９２０の間の段差によって乱流が生じることにより、風音が発生することが抑制される。
【００７５】
また、図１０（ｃ）に示されているように、比較例３の送電線９６の外部撚線層２００は、円形素線３２０と、直径が円形素線３２０よりも大きい大円形素線９３０と、を有する。また、送電線９６の断面形状が略楕円である。送電線９６に短手方向から風が吹きつけられたとき、円形素線３２０および大円形素線９３０の間の段差によって乱流が生じることにより、風音が発生することが抑制される。
【００７６】
しかしながら、比較例２および３では、金車に送電線９４，９６を通過させた際に、以下のような課題が生じる可能性がある。
【００７７】
比較例２では、素線９２０が中心部１００を挟んで対向する方向の直径は、素線９１０が中心部１００を挟んで対向する方向の直径よりも大きい。金車に送電線９４を通過させたとき、送電線９４に張力が印加された状態での送電線９４の曲げや、送電線９４の回転による捻れの影響によって、長径を構成する素線９２０が倒れることがある。このとき、素線９１０の素線９２０と接触する側面は平滑面であるため、倒れた素線９２０を押さえることができず、素線９１０および素線９２０の間には拘束力が働かない。このため、片方の素線９１０が狭くなり、素線９１０が中心部１００から外側に向かって離れる現象（浮き上がり）が発生する可能性がある。
【００７８】
比較例３では、外部撚線層２００に設けられる細い円形素線３２０の剛性は、太い大円形素線９３０の剛性よりも小さい。金車に送電線９６を通過させたとき、剛性の小さい円形素線３２０と、剛性の大きい大円形素線９３０とは、送電線９６に張力が印加された状態での送電線９６の曲げや、送電線９６の回転による捻れの影響を受ける。このとき、大円形素線９３０は金車の最も外側を回る場合、大円形素線９３０は、大きな曲げ応力を受け、細い円形素線３２０よりも伸びる。また、このとき、円形素線３２０の大円形素線９３０と接触する側面は平滑面であるため、大円形素線９３０の伸びを抑制することができず、円形素線３２０および大円形素線９３０の間には拘束力が働かない。したがって、大円形素線９３０と円形素線３２０との伸びの違いや、送電線９６の回転による捻れによって、送電線９６の撚り線ピッチが変化してしまう。このため、剛性の小さい円形素線３２０が外側に押し出され中心部１００から外側に向かって離れる現象（浮き上がり）が発生する可能性がある。
【００７９】
これに対して、本実施形態によれば、凹形素線３４０の側面凹部３４４に円形素線３２０が嵌合し、凸形素線３６０の側面凹部３６４に円形素線３２０が嵌合する。金車に送電線１０を通過させたときに、円形素線３２０、凹形素線３４０および凸形素線３６０が、送電線９６に張力が印加された状態での送電線９６の曲げや、送電線９６の回転による捻れの影響を受けた場合であっても、円形素線３２０および凹形素線３４０の間、または円形素線３２０および凸形素線３６０の間には、拘束力が働く。これにより、円形素線３２０、凹形素線３４０および凸形素線３６０のそれぞれが中心部１００から外側に離れること（浮き上がり）が抑制される。
【００８０】
このようにして、本実施形態によれば、風音を低減し、風圧特性を向上させるとともに、金車通過時の素線の浮き上がりを抑制する送電線１０を提供することができる。
【００８１】
（ｃ）本実施形態によれば、凹形素線３４０の凹部３４２の底部から、外部撚線層２００の中心部１００から最も離れた部分を通る円までの距離ｄは、１．５ｍｍ以上３．０ｍｍ以下である。距離ｄが１．５ｍｍ未満であるとき、卓越周波数で発生する風音の低減量が小さくなり（風音の低減効果が弱くなり）、近隣住民から苦情が発生する可能性がある。これに対して、本実施形態では距離ｄが１．５ｍｍ以上であることにより、風音を低減する効果を得ることができる。一方、距離ｄが３．０ｍｍより大きいとき、送電線が金車を通過する際に外部撚線層の凹凸の影響を受けて素線の飛び出しや送電線の形状の乱れ（素線間の隙間が大きくなる現象）等が発生する可能性がある。これに対して、本実施形態では距離ｄが３．０ｍｍ以下であることにより、風音低減効果を得ることができるとともに、送電線１０が金車を通過する際に外部撚線層２００の素線の飛び出しや送電線１０の形状の乱れが生じることを抑制することができる。
【００８２】
（ｄ）本実施形態によれば、凸形素線３６０は、中心部１００を中心として凹形素線３４０から９０°の位置に配置される。中心部１００を中心として対称に配置される一対の凸形素線３６０は、一対の凹形素線３４０と直交する方向に配置される。凹形素線３４０の凹部３４２の底部と、凸形素線３６０の凸部３６２の頂部と、を結んだ線の形状は、略楕円形状とみなすことができる。送電線１０の短手方向から吹く風に対して、風の剥離点が風下側に移動することにより、抗力係数が小さくなる。また、送電線１０の表面には、ゴルフボールのようなディンプルと同様の形状が形成されたことになる。したがって、送電線１０に印加される風圧荷重を低減することができる。
【００８３】
（ｅ）本実施形態によれば、凸形素線３６０は、中心部１００から外側に突出した凸部３６２と、隣接する円形素線３２０の中心部１００から最も離れた部分よりも中心部１００側で周方向に沿って設けられ凸部３６２の両側から凸部３６２を挟むように２つ設けられる平坦部３６６と、を有する。送電線１０がこのような構造を有することにより、降雨時のコロナ騒音が抑制される。
【００８４】
ここで、上記した比較例２において、降雨の影響を受けた場合について考える。
【００８５】
図１０（ｂ）のように、比較例２の送電線９４では、降雨の際、素線９２０の先端側に集められた水滴は、鋭利に突出して形成される。このため、比較例２では、送電線９４の表面に付着した水滴から生じるコロナ放電に起因して、コロナ騒音が大きくなる可能性がある。
【００８６】
これに対して、本実施形態によれば、円形素線３２０と凸形素線３６０の凸部３６２との間には凹部（符号不図示）が形成される。降雨の際、送電線１０の先端側に集められた水滴は、当該凹部に留まり、送電線１０の表面から突出することが抑制される。これにより、コロナ放電によるコロナ騒音を抑制することができる。
【００８７】
（ｆ）本実施形態によれば、凹形素線３４０は、隣接する円形素線３２０の中心部１００から最も離れた部分よりも中心部側１００で周方向に沿って設けられ凹部３４２の両側から凹部３４２を挟むように２つ設けられる平坦部３４６を有する。これにより、円形素線３２０と接する凹形素線３４０の側面凹部３４４を出来る限り長く確保することによって、側面凹部３４４が円形素線３２０を拘束する拘束力を確保することができる。また、２つの円形素線３２０で挟まれた凹形素線３４０が谷となった状態で金車の面に接するとき、凹形素線３４０の平坦部３４６が金車の面に接することによって、送電線１０が安定的に金車の面に接触することができる。更に、降雨の際、円形素線３２０の間に溜まった雨水の表面張力によって、水滴を平たく保持することによって、コロナ放電を抑制することができる。
【００８８】
（ｇ）本実施形態によれば、凸形素線３６０の凸部３６２の頂部は、円形素線３２０の中心部から最も離れた部分を通る円以内に位置する。これにより、送電線１０の外形は、全て円形素線で構成された標準的な送電線に近くなる。したがって、全て円形素線で構成された標準的な送電線に置き替えて送電線１０を布設する際に、標準的な送電線の付属品をそのまま使用することができる。また、送電線１０が金車に通過する際に、凸形素線３６０の凸部３６２に局所的に力が加わることが抑制され、凸形素線３６０が片側に寄ることが抑制される。これにより、送電線１０の素線が中心部１００から外側に向かって離れる現象（浮き上がり）が発生することが抑制される。
【００８９】
＜本発明の第２実施形態＞
図９（ａ）を用い、本発明の第２実施形態について説明する。図９（ａ）は、本実施形態に係る送電線の軸方向と直交する断面図である。
【００９０】
本実施形態は、第２の外部撚線層の構成が第１実施形態と異なる。以下、第１実施形態と異なる要素についてのみ説明し、第１実施形態で説明した要素と実質的に同一の要素には、同一の符号を付してその説明を省略する。
【００９１】
（１）送電線の構造
図９（ａ）に示されているように、送電線１２の円形素線３２０は、第２の外部撚線層２２０において例えば１０本設けられる。凹形素線３４０の両側には、それぞれ２つの円形素線３２０が隣接して設けられる。
【００９２】
本実施形態では、例えば凹形素線３４０は一対のみ設けられ、一対の凹形素線３４０は、中心部１００を中心として対称に配置される。また、例えば凸形素線３６０は二対設けられ、二対の凸形素線３６０は、それぞれ中心部１００を中心に対称に配置される。
【００９３】
凸形素線３６０は、中心部１００を中心として凹形素線３４０から厳密に９０°の位置に配置されてはいないが、中心部１００を中心として凹形素線３４０から略９０°の位置に配置されている。ここでは、一対の凹形素線３４０と直交する方向には、一対の円形素線３２０が配置される。また当該円形素線に隣接して二対の凸形素線３６０が配置される。
【００９４】
（２）本実施形態に係る効果
（ａ）本実施形態によれば、送電線における円形素線３２０、凹形素線３４０および凸形素線３６０の配置は第１実施形態の配置に限られるものではなく、例えば凹形素線３４０は一対のみであってもよい。このように、円形素線３２０、凹形素線３４０および凸形素線３６０は任意に配置を変更することができる。
【００９５】
（ｂ）本実施形態によれば、凸形素線３６０は、中心部１００を中心として凹形素線３４０から厳密に９０°の位置に配置されてはいなくても、凹形素線３４０の凹部３４２の底部と、凸形素線３６０の凸部３６２の頂部と、を結んだ線の形状が略楕円形状とみなすことができれば、風圧荷重を低減することができる。
【００９６】
＜本発明の第３実施形態＞
図９（ｂ）を用い、本発明の第３実施形態について説明する。図９（ｂ）は、本実施形態に係る送電線の軸方向と直交する断面図である。
【００９７】
本実施形態は、第２の外部撚線層の構成が第１実施形態と異なる。以下、第１実施形態と異なる要素についてのみ説明し、第１実施形態で説明した要素と実質的に同一の要素には、同一の符号を付してその説明を省略する。
【００９８】
（１）送電線の構造
図９（ｂ）に示されているように、送電線１４の円形素線３２０は、第２の外部撚線層２２０において例えば８本設けられる。
【００９９】
本実施形態では、例えば凹形素線３４０は三対設けられ、三対の凹形素線３４０は、それぞれ中心部１００を中心として対称に配置される。また、例えば凸形素線３６０は一対のみ設けられ、一対の凸形素線３６０は、中心部１００を中心に対称に配置される。
【０１００】
なお、凸形素線３６０は、中心部１００を中心として凹形素線３４０から９０°の位置に配置される。
【０１０１】
（２）本実施形態に係る効果
本実施形態によれば、円形素線３２０、凹形素線３４０および凸形素線３６０は任意に配置を変更することができ、例えば凸形素線３６０は一対のみであってもよい。
【０１０２】
＜本発明の他の実施形態＞
以上、本発明の実施形態および変形例について具体的に説明したが、本発明は上述の実施形態および変形例に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で種々変更可能である。
【０１０３】
上述の実施形態では、凸形素線３６０の凸部３６２の頂部は、円形素線３２０の中心部から最も離れた部分を通る円以内に位置する場合について説明したが、凸形素線の凸部の頂部は、円形素線の中心部から最も離れた部分を通る円よりも外側に突出していてもよい。
【０１０４】
また、上述の実施形態では、凸形素線３６０が平坦部３６６を有し、凹形素線３４０が平坦部３４６を有する場合について説明したが、平坦部３６６および平坦部３４６は平坦でなくてもよい。凸形素線の凸部が円形素線側から緩やかに突出し、または凹形素線の凹部が円形素線側から緩やかに凹んでいても良い。
【実施例】
【０１０５】
次に、本発明に係る実施例について比較例と共に説明する。
【０１０６】
（送電線の製造）
本発明に係る送電線として、以下のように、実施例および比較例１〜３に係る送電線を製造した。
【０１０７】
実施例として、図１に示されているような第１実施形態の構造を有する送電線１０を製造した。中心部１００の芯線１１０の直径を１０．５ｍｍとし、外部撚線層２００の円形素線３２０の直径を４．５ｍｍとし、凹形素線３４０の径方向の高さを３．４ｍｍとし、凸形素線３６０の径方向の高さを４．４ｍｍとした。凹形素線３４０の凹部３４２の底部から、外部撚線層２００の中心部１００から最も離れた部分を通る円までの距離ｄを２．１３ｍｍとした。また、凹形素線３４０の側面凹部３４４の曲率半径Ｒ、および凸形素線３６０の側面凹部３６４の曲率半径Ｒを２．２５ｍｍとした。実施例の送電線１０の長径は２８．５ｍｍであり、短径は２４．２５ｍｍであった。
【０１０８】
比較例１として、図１０（ａ）に示されているような構造を有する送電線９２を製造した。中心部１００の芯線１１０の直径を１０．５ｍｍとし、外部撚線層２００の円形素線３２０の直径を４．５ｍｍとした。比較例１の送電線１０の直径は２８．５ｍｍであった
。
【０１０９】
比較例２として、図１０（ｂ）に示されているような構造を有する送電線９４を製造した。中心部１００の芯線１１０の直径を１０．５ｍｍとし、第１の外部撚線層２１０の円形素線３２０の直径を４．５ｍｍとした。第２の外部撚線層２２０におけるセグメント形状の素線９１０の径方向の高さを３．０ｍｍとし、嵩高い素線９２０の径方向の高さを５．７ｍｍとした。比較例２の送電線１０の長径は２９．９ｍｍであり、短径は２４．５ｍｍであった。
【０１１０】
比較例３として、図１０（ｃ）に示されているような構造を有する送電線９６を製造した。中心部１００の芯線１１０の直径を１０．５ｍｍとし、第１の外部撚線層２１０の円形素線３２０の直径を４．５ｍｍとした。第２の外部撚線層２２０の円形素線３２０の直径を４．０ｍｍとし、大円形素線９３０の直径を６．５ｍｍとした。比較例３の送電線１０の長径は３２．５ｍｍであり、短径は２７．５ｍｍであった。
【０１１１】
（評価結果）
実施例、比較例１〜３に対して、以下のように風音特性、コロナ騒音特性、風圧特性、および金車挿通特性を評価した。
【０１１２】
（風音特性）
実施例、比較例１〜３の送電線に対して、短手方向から風速２０ｍ／ｓの風を吹き付けて、送電線から発せられる風音を測定した。このとき、１／３オクターブバンド分析により風音を測定した。
【０１１３】
図３は、実施例、比較例１〜３における風音特性を示す図である。図３の横軸は、風音の周波数（Ｈｚ）であり、縦軸は、風音レベル（ｄＢ（Ａ））である。
【０１１４】
図３に示されているように、比較例１では、周波数が１６０Ｈｚ付近で風音レベルが急峻に上に凸となり、周波数が１６０Ｈｚのときに風音レベルがピークとなっていた。
【０１１５】
ここで、比較例１の送電線９２が円柱であると仮定した場合、風音レベルがピークとなる周波数（卓越周波数）ｆは、以下の式（１）で求められる。
ｆ＝Ｓ・Ｖ／Ｄ  ・・・（１）
ただし、Ｓはストローハル数（０．２）、Ｖは風速（ｍ／ｓ）、Ｄは送電線の直径（ｍ）である。
【０１１６】
式（１）により、風速２０ｍ／ｓ、送電線９２の直径Ｄが０．０２８５ｍであるとき、卓越周波数ｆは約１４０Ｈｚとなる。式（１）により求めた卓越周波数は、比較例１の実際の測定結果とほぼ一致する。
【０１１７】
また、比較例１の周波数が１６０Ｈｚのときの風音レベルは、５７ｄＢ（Ａ）であり、暗騒音（通常の生活をしている中で標準的な音）に対して５ｄＢ（Ａ）以上大きかった。ここで、音響心理調査の結果によれば、このように風音レベルが５ｄＢ（Ａ）以上卓越すると、送電線の近隣に住む住民からの苦情が増加するとされている。このため、比較例１の送電線９２を使用した場合、住民からの苦情を多く受ける可能性がある。
【０１１８】
これに対して、比較例２および３、実施例では、風音レベルは全ての周波数においてなだらかに分布していた。すなわち、実施例の風音レベルは、比較例２および３の風音レベルと同等であった。
【０１１９】
比較例２および３、実施例では、送電線に短手方向から風が吹き付けられたとき、送電線の表面に設けられた凹凸によって、風が乱れてカルマン渦が形成されにくくなり、圧力変動が抑えられる。これにより、比較例２および３、実施例では、風音を低減することができ、特定の周波数における風音の発生を抑制することができたと考えられる。
【０１２０】
（コロナ騒音特性）
実施例、比較例１〜３の送電線に対して、降雨時に所定の電位傾度で電圧を印加して、送電線から発せられるコロナ騒音を測定した。
【０１２１】
図４は、実施例、比較例１〜３におけるコロナ騒音特性を示す図である。図４の横軸は、電位傾度Ｇ（ｋＶ／ｃｍ）であり、縦軸は、コロナハム音レベル（ｄＢ（Ａ））である。「コロナハム音」とは、送電線に印加される電圧の周波数（電源周波数）の２倍の周波数成分の騒音レベルのことをいう。
【０１２２】
図４に示されているように、電位傾度が増加するにつれて、コロナハム音レベルは単調に増加する。比較例２におけるコロナハム音レベルは、実施例、比較例１および３におけるコロナハム音レベルよりも高かった。比較例２の送電線９４では、降雨の際、素線９２０の先端側に集められた水滴は、鋭利に突出して形成されたため、送電線９４の表面に付着した水滴から生じるコロナ放電に起因して、コロナ騒音が大きくなったと考えられる。
【０１２３】
これに対して、実施例におけるコロナハム音レベルは、比較例１および３におけるコロナハム音レベルと同等であった。実施例では、円形素線３２０と凸形素線３６０の凸部３６２との間には凹部が形成される。降雨の際、送電線１０の先端側に集められた水滴は、当該凹部に留まり、送電線１０の表面から突出することが抑制されていた。これにより、コロナ放電によるコロナ騒音を抑制することができたと考えられる。
【０１２４】
（風圧特性）
次に、以下のようにして、実施例および比較例１の送電線の風圧特性を評価した。
【０１２５】
ここで、図５（ａ）は、風圧特性の測定方法を示す鉛直方向から見た模式図であり、（ｂ）は、風圧特性の測定方法を示す水平方向から見た模式図である。図６は、風圧特性の測定装置を示す模式図である。図５（ａ）および（ｂ）に示されているように、風洞吹き出し口８０１から風洞吸込口８０２に向けて、隔壁８２０によって囲まれた空間内に風が吹くように構成される。風洞吹き出し口８０１には、ピトー管８１２を介して風圧（動圧）を測定するマノメータ８１４が設けられる。風洞吹き出し口８０１および風洞吸込口８０２の間には、短手方向に風が吹くように送電線１０（実施例および比較例の送電線）が配置される。送電線１０の両端には、Ｘ、ＹおよびＺ方向の荷重（揚力または抗力）を検出する３分力天秤（荷重検出器）８３０（３分力天秤（Ｉ）８３０ａ，３分力天秤（ＩＩ）８３０ｂ）が設けられる。
【０１２６】
図６に示されているように、３分力天秤８３０は、和算箱８４２に接続される。３分力天秤８３０（Ｉ）８３０ａのＸ方向成分（Ｘ−Ｉ）と、３分力天秤８３０（ＩＩ）８３０ｂのＸ方向成分（Ｘ−ＩＩ）と、は、和算箱８４２によって和算される。同様に、３分力天秤（Ｉ）８３０ａおよび３分力天秤（ＩＩ）８３０ｂのそれぞれのＹ方向成分およびＺ成分も、和算箱８４２によって和算される。和算箱８４２は、アンプ８４４およびＡ／Ｄ変換器８４６を介して、コンピュータ（ＰＣ）８５０に接続される。これにより、３分力天秤８３０が検出した荷重（揚力および抗力）に係る信号がコンピュータ８５０に取り込まれる。その他、マノメータ８１４、気圧計８１６および温度計８１８が、それぞれＡ／Ｄ変換器８４６を介して、コンピュータ（ＰＣ）８５０に接続される。これにより、風圧（動圧）、気圧および温度に係る信号がコンピュータ８５０に取り込まれる。
【０１２７】
図５および図６に示されているように、上記した風洞設備を用い、実施例および比較例１の送電線に対して、短手方向から所定の風速の風を吹き付けた。このとき、風圧特性測定装置の３分力天秤８３０により、送電線における風圧荷重（抗力）を測定し、下記の式（２）〜式（４）により抗力係数Ｃｄを求めた。
【０１２８】
【数１】
2015159703.tif 000003
【０１２９】
ただし、Ｆｘは抗力（Ｎ）であり、ρは空気密度（ｋｇ・ｓ２／ｍ４）であり、Ｖは風速（ｍ／ｓ）であり、Ｄは送電線の外径（ｍ）、Ｌは送電線の有効長さ（ｍ）である。
【０１３０】
【数２】
2015159703.tif 000004
【０１３１】
【数３】
2015159703.tif 000005
【０１３２】
ただし、Ｐは動圧（Ｐａ）であり、Ｈは水銀柱高さ（ｍｍＨｇ）であり、Ｔは気温（℃）である。
【０１３３】
図７は、実施例、比較例１における風圧特性を示す図である。図７の横軸は、風速（ｍ／ｓ）であり、縦軸は、抗力係数Ｃｄ（任意単位）である。
【０１３４】
図７に示されているように、比較例１では、風速２０ｍ／ｓ以上において、風速が大きくなるにつれて、抗力係数が大きくなっていた。比較例１の送電線９２では、送電線に短手方向から風が吹きつけられたとき、送電線の風下側と風上側とで送電線が風から受ける抗力に差が生じる。したがって、比較例１では、送電線９２の風圧荷重が増加し、送電線９２の抗力係数が大きくなったと考えられる。
【０１３５】
これに対して、実施例では、風速が大きくなるにつれて、抗力係数が単調に減少した。風速４０ｍ／ｓのとき、実施例の抗力係数は、比較例１の抗力係数よりも約１０％低減されていた。実施例の送電線１０に短手方向から風が吹き付けられたとき、送電線１０の表面に形成された凹凸により気流の混合が生じ、風の剥離点が送電線１０の風下側に移動する。これにより、風上側と風下側との圧力差が減少する。したがって、実施例では、送電線１０の風圧荷重が低減し、送電線１０の抗力係数が減少したと考えられる。
【０１３６】
（金車通過特性）
次に、以下のようにして、実施例、比較例２および３の送電線の金車通過特性を評価し
た。
【０１３７】
図８は、送電線の金車通過特性の評価方法を示す模式図である。図８に示されているように、送電線１０の両端には、ワイヤ８７２が接続される。送電線１０の一端に接続されたワイヤ８７２は、滑車８７３ｃを介してクレーン８７１ｂのフック（符号不図示）に固定される。送電線１０の他端に接続されたワイヤ８７２は、滑車８７３ｂおよびクレーン８７１ａのフックに取り付けられた滑車８７３ａを介して、重り（ウエイト）８７４に固定される。クレーン８７１ｃは、送電線１０を金車８６０に通過させた状態で金車８６０を所定の高さまで持ち上げる。
【０１３８】
ここで、クレーン８７１ｃに吊り下げた金車８６０を、水平方向に対して送電線１０が金車８６０に入射する角度θが所定の角度になるような高さで固定する。クレーン８７１ａ，８７１ｂのブームを伸ばし、クレーン８７１ａと８７１ｂを同期させて、送電線１０を金車８６０上で一方向に移動させる。このとき、クレーン８７１ａ側の重り８７４を浮かせて、送電線１０に張力を印加する。送電線１０が金車８６０を通過したら、重り８７４を地上につけ、送電線１０に張力が印加されないようにして、送電線１０を逆方向に戻す。この作業を繰り返して、金車８６０に送電線１０を通過させることを２０回行い、金車通過特性を評価した。この金車通過特性の評価を、実施例、比較例２および３の送電線に対して行った。
【０１３９】
比較例２では、送電線９４に張力が印加された状態での送電線９４の曲げや、送電線９４の回転による捻れの影響によって、セグメント形状の素線９１０が中心部１００から外側に向かって離れる現象（浮き上がり）が発生した。また、比較例３では、比較例２と同様にして、剛性の小さい円形素線３２０の浮き上がりが発生した。
【０１４０】
これに対して、実施例では、送電線９６に張力が印加された状態での送電線９６の曲げや、送電線９６の回転による捻れの影響を受けた場合であっても、円形素線３２０、凹形素線３４０および凸形素線３６０の浮き上がりは生じなかった。実施例では、凹形素線３４０の側面凹部３４４に円形素線３２０が嵌合し、凸形素線３６０の側面凹部３６４に円形素線３２０が嵌合する。円形素線３２０および凹形素線３４０の間、または円形素線３２０および凸形素線３６０の間には、拘束力が働く。したがって、円形素線３２０、凹形素線３４０および凸形素線３６０の浮き上がりが抑制されたと考えられる。
【０１４１】
以上のように、本発明によれば、風音を低減し、風圧特性を向上させるとともに、金車通過時の素線の浮き上がりを抑制する送電線を提供することができる。
【符号の説明】
【０１４２】
１０，１２，１４  送電線
１００  中心部
１１０  芯線
２００  外部撚線層
２１０  第１の外部撚線層
２２０  第２の外部撚線層
３２０  円形素線
３４０  凹形素線
３４２  凹部
３４４  側面凹部
３４６  平坦部
３６０  凸形素線
３６２  凸部
３６４  側面凹部
３６６  平坦部
３６８  内周面
８０１  風洞吹き出し口
８０２  風洞吸込口
８１２  ピトー管
８３０  ３分力天秤（荷重検出器）
８３０ａ  ３分力天秤（Ｉ）
８３０ｂ  ３分力天秤（ＩＩ）
８４２  和算箱
８４４  アンプ
８５０  コンピュータ（ＰＣ）
８６０  金車
８７１ａ，８７１ｂ，８７１ｃ  クレーン
８７２  ワイヤ
８７３ａ，８７３ｂ，８７３ｃ  滑車
８７４  重り（ウエイト）
【図２】
2015159703.tif 000006
【図３】
2015159703.tif 000007
【図４】
2015159703.tif 000008
【図５】
2015159703.tif 000009
【図６】
2015159703.tif 000010
【図７】
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【図１】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
2015159703.tif 000015