(57)【要約】【課題】温度上昇に伴い、寸法変化が生じ難く、且つ表示装置の輝度特性を均一化し得る導光板を創案すること。【解決手段】本発明の導光板は、少なくともガラス板を有すると共に、該ガラス板の光路長５０ｍｍにおけるレターデーションが３０ｎｍ以下であることを特徴とする。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
少なくともガラス板を有すると共に、該ガラス板の光路長５０ｍｍにおけるレターデーションが３０ｎｍ以下であることを特徴とする導光板。
【請求項２】
ガラス板の少なくとも一辺の寸法が１０００ｍｍ以上であることを特徴とする請求項１に記載の導光板。
【請求項３】
ガラス板の端面の表面粗さＲａが２μｍ以下であることを特徴とする請求項１又は２に記載の導光板。
【請求項４】
ガラス板の熱膨張係数が１２０×１０−７／℃以下であることを特徴とする請求項１〜３の何れかに記載の導光板。
【請求項５】
ガラス板の歪点が５５０℃以上であることを特徴とする請求項１〜４の何れかに記載の導光板。
【請求項６】
ガラス板が、ガラス組成として、質量％で、ＳｉＯ２  ４０〜７０％、Ａｌ２Ｏ３  ２〜２５％、Ｂ２Ｏ３  ０〜２０％、Ｒ２Ｏ（ＲはＬｉ、Ｎａ、Ｋの一種又は二種以上）  ０〜２５％、ＭｇＯ  ０〜１０％、ＣａＯ  ０〜１５％、ＳｒＯ  ０〜１０％、ＢａＯ  ０〜１５％、ＺｎＯ  ０〜１０％、ＺｒＯ２  ０〜１０％を含有することを特徴とする請求項１〜５の何れかに記載の導光板。
【請求項７】
ガラス板がオーバーフローダウンドロー法により成形されてなることを特徴とする請求項１〜６の何れかに記載の導光板。
【請求項８】
エッジライト型面発光装置に用いることを特徴とする請求項１〜７の何れかに記載の導光板。
【請求項９】
請求項１〜７の何れかに記載の導光板を備えることを特徴とするエッジライト型面発光装置。
【請求項１０】
光路長５０ｍｍにおけるレターデーションが３０ｎｍ以下であり、且つ導光板に用いることを特徴とするガラス板。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、導光板に関し、特に、エッジライト型面発光装置に好適な導光板に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、液晶テレビ等に液晶表示装置が用いられている。液晶表示装置は、面発光装置と、この面発光装置の光出射面側に配置される液晶パネルとを備えている。面発光装置として、例えば、直下型、エッジライト型が知られている。
【０００３】
直下型面発光装置では、光源が、光出射面に対して反対側となる背面に配置される。光源として、発光ダイオード（Ｌｉｇｈｔ Ｅｍｉｔｔｉｎｇ Ｄｉｏｄｅ）等の点光源を用いる場合、明るさを補うために、多数のＬＥＤチップが必要になり、輝度特性のばらつきが非常に大きくなる。
【０００４】
このため、現在では、エッジライト型面発光装置が主流になっている。エッジライト型面発光装置では、ＬＥＤ等の光源と、導光板と、反射板（又は反射膜）等とを備えている。光源は、光出射面に対して直交方向となる側面に配置される。導光板は、光源からの光を全反射により内部に伝播し、面状に出射させるために配置される。導光板として、アクリル樹脂等の樹脂板が一般的に使用されている（特許文献１〜４参照）。反射板は、光出射面と反対側の光反射面に配置されると共に、光反射面に抜けた光を反射させて、液晶パネル等の表示面を発光させるために配置される。なお、液晶パネル等の表示面を均一に発光させるために、導光板の光出射面側に、拡散板（拡散膜）が配置される場合もある。
【０００５】
図１は、エッジライト型面発光装置１の一例を示す断面概念図である。エッジライト型面発光装置１は、ＬＥＤ等の光源２と、導光板３と、反射板４と、拡散板５とを備えている。光源２からの光は、導光板３の端面から入射し、導光板３の内部に伝搬する。光反射面６に達した光は、反射板４により反射し、光出射面７の方に進み、拡散板５により拡散する。結果として、拡散板５の上方に配置された液晶パネル等の表示面を均一に発光させることが可能になる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２０１２−１２３９３３号公報
【特許文献２】特開２０１２−１３８３４５号公報
【特許文献３】特開２０１２−２１６５２３号公報
【特許文献４】特開２０１２−２１６５２８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
エッジライト型面発光装置では、光源から光が発生すると、熱が発生し、それに伴い、導光板の温度も上昇する。そして、導光板として樹脂板を用いる場合、導光板の熱による寸法変化は液晶パネルの寸法変化よりも大きくなる。この原因は、樹脂板の熱膨張係数が高いことによる。例えば、アクリル樹脂板の熱膨張係数は約７００×１０−７／℃である。そのため、従来までは、寸法変化の差に起因して不当な応力が発生しないように、液晶表示装置の額縁部分に空隙を設けて、導光板の寸法変化を補正していた。
【０００８】
しかし、近年、液晶表示装置の狭額縁化により、導光板の寸法変化を液晶表示装置の額縁部分で補正し難くなっている。
【０００９】
また、液晶パネルは、偏光を用いている。更に、エッジライト型面発光装置は、光出射面において光源からの距離が相違する。よって、近年、液晶表示装置の大型化に伴い、偏光状態がパネル面内で異なり、輝度特性の不均一が発生し易くなっている。
【００１０】
そこで、本発明は、上記事情に鑑み成されたものであり、その技術的課題は、温度上昇に伴い、寸法変化が生じ難く、且つ表示装置の輝度特性を均一化し得る導光板を創案することである。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明者は、鋭意検討の結果、導光板として、温度変化による寸法変化が小さいガラス板を採択すると共に、ガラス板のレターデーションを所定範囲に規制することにより、上記技術的課題を解決し得ることを見出し、本発明として提案するものである。すなわち、本発明の導光板は、少なくともガラス板を有すると共に、該ガラス板の光路長５０ｍｍにおけるレターデーションが３０ｎｍ以下であることを特徴とする。「光路長５０ｍｍにおけるレターデーション」は、市販の複屈折測定装置で測定可能であり、例えば、ユニオプト社製ＰＥＬ−３Ａ−ＸＲを用いて、光ヘテロダイン法により測定可能である。
【００１２】
液晶パネル等の表示パネルは、一対のガラス板間に、液晶素子等の表示素子を挟み込んだ構造を有している。そこで、導光板としてガラス板を採択すると、表示パネルと導光板の寸法変化の差が小さくなり、液晶表示装置等の表示装置の狭額縁化に適正に対応することができる。
【００１３】
本発明者は、ガラス板の光路長５０ｍｍにおけるレターデーションが表示装置の輝度特性に影響を与えることを見出した。そこで、本発明では、ガラス板の光路長５０ｍｍにおけるレターデーションを３０ｎｍ以下に規制して、表示装置の輝度特性の均一化を図っている。
【００１４】
本発明の導光板は、ガラス板の少なくとも一辺の寸法が１０００ｍｍ以上であることが好ましい。このようにすれば、表示装置の大型化の要請を満たすことができる。
【００１５】
本発明の導光板は、ガラス板の端面の表面粗さＲａが２μｍ以下であることが好ましい。このようにすれば、光源からの光を均一に導光板に入射させることができる。ここで、「表面粗さＲａ」とは、ＪＩＳ  Ｂ０６０１：２００１に準拠した方法により測定した値を指し、評価長さ８ｍｍ、カットオフ値λｃ＝０．８ｍｍ、カットオフ比λｃ／λｓ＝１００の条件で測定した値を指す。
【００１６】
本発明の導光板は、ガラス板の熱膨張係数が１２０×１０−７／℃以下であることが好ましい。ここで、「熱膨張係数」は、ディラトメーターを用いて、ＪＩＳ  Ｒ３１０２に基づき、３０〜３８０℃における平均熱膨張係数を測定した値を指す。
【００１７】
本発明の導光板は、ガラス板の歪点が５５０℃以上であることが好ましい。このようにすれば、導光板の耐熱性が向上する。ここで、「歪点」は、ＪＩＳ  Ｒ３１０３に基づいて測定した値を指す。
【００１８】
本発明の導光板は、ガラス板が、ガラス組成として、質量％で、ＳｉＯ２  ４０〜７０％、Ａｌ２Ｏ３  ２〜２５％、Ｂ２Ｏ３  ０〜２０％、Ｒ２Ｏ（ＲはＬｉ、Ｎａ、Ｋの一種又は二種以上）  ０〜２５％、ＭｇＯ  ０〜１０％、ＣａＯ  ０〜１５％、ＳｒＯ  ０〜１０％、ＢａＯ  ０〜１５％、ＺｎＯ  ０〜１０％、ＺｒＯ２  ０〜１０％を含有することが好ましい。このようにすれば、低熱膨張係数と高歪点を両立することが可能になる。
【００１９】
本発明の導光板は、ガラス板がオーバーフローダウンドロー法により成形されてなることが好ましい。ここで、「オーバーフローダウンドロー法」は、耐熱性の樋状成形体の両側から溶融ガラスを溢れさせて、溢れた溶融ガラスを成形体の下端で合流させながら、下方に延伸成形してガラス板を製造する方法である。
【００２０】
本発明の導光板は、エッジライト型面発光装置に用いることを特徴とする。
【００２１】
本発明のエッジライト型面発光装置は、上記の導光板を備えることを特徴とする。
【００２２】
本発明のガラス板は、光路長５０ｍｍにおけるレターデーションが２０ｎｍ以下であり、且つ導光板に用いることを特徴とする。
【図面の簡単な説明】
【００２３】
【図１】エッジライト型面発光装置の一例を示す断面概念図である。
【発明を実施するための形態】
【００２４】
本発明の導光板において、ガラス板の光路長５０ｍｍにおけるレターデーションが３０ｎｍ以下であり、好ましくは２５ｎｍ以下、２０ｎｍ以下、特に０．１〜１７．５ｎｍ以下である。レターデーションが大き過ぎると、表示装置の輝度特性を均一化し難くなる。
【００２５】
ガラス板のレターデーションを低下させるには、例えば、溶融ガラスを成形炉（成形体）でガラスリボンに成形する際に、ガラスリボンの端部の厚みがガラスリボンの中央部の厚みとほぼ同じ厚みとなるように成形したり、ガラスリボンを徐冷炉で徐冷（冷却）する際に、ガラスリボンの幅方向における温度分布を可及的に小さくするように冷却すればよい。
【００２６】
成形工程において、ガラスリボンの端部の厚みをガラスリボンの中央部の厚みとほぼ同じ厚みになるように成形する理由は、ガラスリボンの端部の厚みがガラスリボンの中央部の厚みと異なると、成形後の冷却工程において、ガラスリボンの端部と中央部とで冷却速度が異なり、その結果、レターデーションが大きくなるためである。例えば、溶融ガラスをガラスリボンに延伸成形するための成形ロール等の回転速度等を調整すると、ガラスリボンの端部の厚みとガラスリボンの中央部の厚みを均一化し易くなる。
【００２７】
また、徐冷炉での冷却工程において、ガラスリボンの幅方向における温度分布を可及的に小さくする方法として、下記の方法が挙げられる。
（１）ガラスリボンが均一に加熱されるように、ヒーターの数を増やし、更にヒーター間の温度差を可及的に低減する。例えば、ヒーター間の温度差を±１℃以内に規制する。
（２）ヒーターからの熱がガラスリボンに均一に伝わるように、ヒーターとガラスリボンの間に均熱板を設置する。
（３）ガラスリボンの中央部と端部の冷却速度の差が小さくなるように、ガラスリボンの端部に囲いを設置したり、その部分にヒーターを多く配置する。
（４）板引き速度を低く（遅く）する。
【００２８】
オーバーフローダウンドロー法は、フロート法と異なり、低温雰囲気である切断工程から高温雰囲気である徐冷炉及び成形炉の方向に、常にガラスリボンの表面に沿って低温の空気流が上昇し、上昇した低温の空気流は徐冷炉等の内部で加熱された後、その一部が周壁部の隙間を通して外部雰囲気に洩れ出すため、徐冷炉や成形炉の雰囲気温度が変動し易くなっている。その結果、オーバーフローダウンドロー法で成形されたガラス板は、レターデーションが大きくなり易い。そのため、オーバーフローダウンドロー法でガラス板を成形する場合は、ガラスリボンの端部と中央部の厚みをほぼ同じ厚みにすること、ガラスリボンの幅方向における温度分布を小さくすることに加えて、徐冷炉や成形炉における低温の空気流の上昇を抑えることが好ましい。
【００２９】
徐冷炉や成形炉における低温の空気流の上昇を抑えるには、例えば、徐冷炉内に対流防止板を設けたり、送風機等を用いて成形炉や徐冷炉の外部雰囲気の気圧が高くなるように調整して、成形炉や徐冷炉内の空気を外部雰囲気に洩れ出し難くすればよい。
【００３０】
上記の方法以外にも、ガラス組成中のＳｉＯ２、Ａｌ２Ｏ３、Ｂ２Ｏ３の含有量を増加させて、熱膨張係数を低下させたり、アルカリ土類金属酸化物の含有量を増加させて、光弾性定数を低下させると、ガラス板のレターデーションが低下し易くなる。
【００３１】
本発明の導光板において、ガラス板の少なくとも一辺の寸法は、好ましくは１０００ｍｍ以上、１５００ｍｍ以上、２０００ｍｍ以上、２５００ｍｍ以上、特に３０００ｍｍ以上である。このようにすれば、表示装置の大型化の要請を満たすことができる。
【００３２】
ガラス板の端面の表面粗さＲａは、好ましくは２μｍ以下、１．５μｍ以下、１μｍ以下、０．７μｍ以下、特に０．５μｍ以下である。このようにすれば、光源からの光がガラス板の端面で散乱し易くなり、光源からの光を均一に導光板に入射させることが困難になる。
【００３３】
ガラス板の熱膨張係数は、好ましくは１２０×１０−７／℃以下、９０×１０−７／℃以下、６０×１０−７／℃以下、５５×１０−７／℃以下、５０×１０−７／℃以下、４５×１０−７／℃以下、特に２５×１０−７〜４０×１０−７／℃以下である。熱膨張係数が高過ぎると、表示パネルと導光板の熱による寸法変化の差が大きくなる。
【００３４】
ガラス板の歪点は、好ましくは５５０℃以上、５８０℃以上、６００℃以上、６１５℃以上、６３０℃以上、６４０℃以上、特に６５０℃以上である。歪点が低過ぎると、ガラス板の耐熱性が低下し易くなり、例えば、ガラス板の表面に高温で反射膜、拡散膜等を成膜すると、ガラス板が熱変形し易くなる。
【００３５】
ガラス板は、ガラス組成として、質量％で、ＳｉＯ２  ４０〜７０％、Ａｌ２Ｏ３  ２〜２５％、Ｂ２Ｏ３  ０〜２０％、Ｒ２Ｏ（ＲはＬｉ、Ｎａ、Ｋの一種又は二種以上）  ０〜２５％、ＭｇＯ  ０〜１０％、ＣａＯ  ０〜１５％、ＳｒＯ  ０〜１０％、ＢａＯ  ０〜１５％、ＺｎＯ  ０〜１０％、ＺｒＯ２  ０〜１０％を含有することが好ましい。上記のように各成分の含有量を規制した理由を下記に示す。なお、各成分の含有範囲の説明において、％表示は質量％を意味する。
【００３６】
ＳｉＯ２は、ガラスのネットワークフォーマーとなる成分であり、熱膨張係数を低下させて、熱による寸法変化、レターデーションを低減する成分である。また耐酸性、歪点を高める成分である。ＳｉＯ２の含有量は、好ましくは４０〜７０％、５０〜６７％、特に５７〜６４％である。ＳｉＯ２の含有量が多くなると、高温粘性が高くなり、溶融性が低下すると共に、成形時にクリストバライトの失透ブツが析出し易くなる。一方、ＳｉＯ２の含有量が少なくなると、熱膨張係数が高くなって、熱による寸法変化、レターデーションが大きくなり易い。また耐酸性、歪点が低下し易くなる。
【００３７】
Ａｌ２Ｏ３は、熱膨張係数を低下させて、熱による寸法変化、レターデーションを低減する成分である。また、歪点を高めたり、成形時にクリストバライトの失透ブツの析出を抑える効果もある。Ａｌ２Ｏ３の含有量は、好ましくは２〜２５％、１０〜２０％、特に１４〜１７％である。Ａｌ２Ｏ３の含有量が多くなると、液相温度が上昇して、ガラス板に成形し難くなる。一方、Ａｌ２Ｏ３の含有量が少なくなると、熱膨張係数が高くなって、熱による寸法変化、レターデーションが大きくなり易い。また歪点が低下し易くなる。
【００３８】
Ｂ２Ｏ３は、融剤として作用し、高温粘性を下げて、溶融性を改善する成分である。また熱膨張係数を低下させて、熱による寸法変化、レターデーションを低減する成分である。Ｂ２Ｏ３の含有量は、好ましくは０〜２０％、５〜１５％、特に７．５〜１２％である。Ｂ２Ｏ３の含有量が多くなると、歪点、耐酸性が低下し易くなる。一方、Ｂ２Ｏ３の含有量が少なくなると、熱膨張係数が高くなって、熱による寸法変化、レターデーションが大きくなり易い。また溶融性が低下し易くなる。
【００３９】
Ｒ２Ｏは、高温粘性を低下させて、溶融性を改善する成分である。Ｒ２Ｏの含有量は、好ましくは０〜２５％、０〜２０％、特に０〜１５％である。Ｒ２Ｏの含有量が多くなると、歪点が低下し易くなる。なお、熱膨張係数を低下させる観点では、Ｒ２Ｏの含有量を可及的に低減することが好ましく、その含有量は５％以下、１％以下、特に０．５％以下が好ましい。なお、Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏの含有量もそれぞれ５％以下、１％以下、特に０．５％以下が好ましい。
【００４０】
ＭｇＯは、歪点を低下させずに高温粘性のみを低下させて、溶融性を改善する成分である。また光弾性定数を低下させる成分である。ＭｇＯの含有量は、好ましくは０〜１０％、０〜５％、特に０〜３．５％である。ＭｇＯの含有量が多くなると、成形時に失透ブツが析出し易くなる。
【００４１】
ＣａＯは、歪点を低下させずに高温粘性のみを低下させて、溶融性を改善する成分である。また光弾性定数を低下させる成分である。ＣａＯの含有量は、好ましくは０〜１５％、２〜１２％、特に３．５〜１０％である。ＣａＯの含有量が多過ぎると、成形時に失透ブツが析出し易くなる。
【００４２】
ＳｒＯは、耐薬品性、耐失透性を高める成分である。また光弾性定数を低下させる成分である。ＳｒＯの含有量は、好ましくは０〜１０％、０．５超〜８％、特に１〜８％である。ＳｒＯの含有量が多くなると、熱膨張係数が高くなって、熱による寸法変化、レターデーションが大きくなり易い。
【００４３】
ＢａＯは、ＳｒＯと同様にして、耐薬品性、耐失透性を高める成分である。また光弾性定数を低下させる成分である。ＢａＯの含有量は、好ましくは０〜１５％、０〜１０％、特に０．１〜８％である。ＢａＯの含有量が多くなると、密度が高くなったり、熱膨張係数が高くなって、熱による寸法変化、レターデーションが大きくなり易い。また溶融性が低下し易くなる。
【００４４】
ＺｎＯは、溶融性を改善する成分である。ＺｎＯの含有量は、好ましくは０〜１０％、０〜５％、特に０〜１％である。ＺｎＯの含有量が多くなると、耐失透性、歪点が低下し易くなる。
【００４５】
ＺｒＯ２は、歪点を高める成分である。ＺｒＯ２の含有量は、好ましくは０〜１０％、０〜７％、特に０〜５％である。ＺｒＯ２の含有量が多くなると、密度が著しく上昇したり、成形時にＺｒＯ２に起因する失透ブツが析出し易くなる。
【００４６】
上記成分以外にも、他の成分を導入してもよい。例えば、液相温度を低下させるために、Ｙ２Ｏ３、Ｌａ２Ｏ３、Ｎｂ２Ｏ５、Ｐ２Ｏ５を各３％まで、清澄剤としてＡｓ２Ｏ３、Ｓｂ２Ｏ３、ＳｎＯ２、ＳＯ３、Ｆ、Ｃｌ等を合量で２％まで導入してもよい。但し、Ａｓ２Ｏ３、Ｓｂ２Ｏ３は、環境負荷物質であり、またフロート法でガラス板を成形する場合、フロートバス中で還元されて金属異物となるため、実質的な導入を避けることが好ましく、具体的には、その含有量をそれぞれ０．０１％未満とすることが好ましい。
【００４７】
本発明の導光板において、ガラス板は、オーバーフローダウンドロー法で成形されてなることが好ましい。このようにすれば、成形時にガラスリボンの表裏面の温度差、組成差が生じ難いと共に、未研磨で表面品位が良好なガラス板を成形し易くなり、結果として、導光板の製造コストの低廉化、輝度特性の均一化を図り易くなる。この理由は、オーバーフローダウンドロー法の場合、表面となるべき面が樋状耐火物に接触せず、自由表面の状態で成形されるからである。樋状構造物の構造や材質は、所望の寸法や表面品位を実現できるものであれば、特に限定されない。また、下方への延伸成形を行うために、ガラスリボンに対して力を印加する方法は、所望の寸法や表面品位を実現できるものであれば、特に限定されない。例えば、充分に大きい幅を有する耐熱性ロールをガラスリボンに接触させた状態で回転させて延伸する方法を採用してもよいし、複数の対になった耐熱性ロールをガラスリボンの端面近傍のみに接触させて延伸する方法を採用してもよい。
【００４８】
なお、オーバーフローダウンドロー法以外にも、スロットダウンドロー法、フロート法、ロールアウト法、リドロー法等でガラス板を成形することもできる。なお、フロート法では、成形時にガラスリボンの表裏面の温度差、組成差が発生し易いが、成形時の温度制御を厳密に行うと、その温度差、組成差を低減することができる。
【００４９】
本発明の導光板は、一方の表面（光反射面）側に、反射膜を備えることが好ましく、他方の表面（光出射面）側に、拡散膜を備えることが好ましい。このようにすれば、表示装置の輝度特性を均一化し易くなる。
【００５０】
本発明のエッジライト型面発光装置は、上記の導光板を備えることを特徴とする。また、本発明のエッジライト型面発光装置は、導光板の一方の表面（光反射面）側に、反射板を備えることが好ましく、導光板の他方の表面（光出射面）側に、拡散板を備えることが好ましい。このようにすれば、表示装置の輝度特性を均一化し易くなる。
【００５１】
本発明のガラス板は、光路長５０ｍｍにおけるレターデーションが３０ｎｍ以下であり、且つ導光板に用いることを特徴とする。ここで、本発明のガラス板の技術的特徴（好適な特性、効果等）は、本発明の導光板の技術的特徴と同様である。よって、本発明のガラス板につき、詳細な説明を省略する。
【００５２】
本発明のガラス板は、表示パネルに使用されるガラス板に適用して、導光板の機能を併有させることもできる。このようにすれば、表示装置の部材構成を簡略化することができる。
【実施例】
【００５３】
以下、実施例に基づいて、本発明を詳細に説明する。なお、以下の実施例は、単なる例示である。本発明は、以下の実施例に何ら限定されない。
【００５４】
（実施例１）
まずガラス組成として、質量％で、ＳｉＯ２  ６０％、Ａｌ２Ｏ３  １５％、Ｂ２Ｏ３  １０％、ＭｇＯ  １％、ＣａＯ  ８％、ＳｒＯ  ５％、ＢａＯ  １％を含有するように、ガラス原料を調合、混合した後、連続溶融炉にて、最高温度１６５０℃で溶融して、溶融ガラスを得た。次に、得られた溶融ガラスをオーバーフローダウンドロー法にて板状に成形、徐冷した後、２２００ｍｍ×１９５０ｍｍ×厚み１．１ｍｍの寸法に切断すると共に、端面の表面粗さＲａを０．５μｍに研磨することにより、ガラス板を得た。なお、成形、徐冷の際に、各ヒーター間の温度分布を±１℃以内に制御すると共に、成形炉や徐冷炉の外部雰囲気の気圧が高くなるように制御して、上昇気流の発生を抑制した。
【００５５】
得られたガラス板から、熱膨張係数、歪点の測定試料を作製し、各測定を行った。その結果、歪点は６５０℃であり、熱膨張係数は３８×１０−７／℃であった。なお、熱膨張係数は、ディラトメーターを用いて、ＪＩＳ  Ｒ３１０２に基づき、３０〜３８０℃における平均熱膨張係数を測定した値である。歪点は、ＪＩＳ  Ｒ３１０３に基づいて測定した値である。
【００５６】
得られたガラス板を更に５０ｍｍ×５０ｍｍ×厚み１．１ｍｍの寸法に切断し、相対する端面を鏡面研磨した。次に、ユニオプト社製ＰＥＬ−３Ａ−ＸＲを用いて、光ヘテロダイン法により、光路長５０ｍｍにおけるレターデーションを測定した。測定の際に、レーザー光が光学研磨した端面に垂直に照射するようにした。その結果、レターデーションは１７．３ｎｍであった。
【００５７】
以上の結果から、このガラス板を有する導光板は、温度上昇に伴い、寸法変化が生じ難く、且つ表示装置の輝度特性を均一化し得るものと考えられる。
【００５８】
（実施例２）
まずガラス組成として、質量％で、ＳｉＯ２  ６２％、Ａｌ２Ｏ３  １８％、Ｂ２Ｏ３  ０．５％、ＭｇＯ  ３％、Ｎａ２Ｏ  １４．５％、Ｋ２Ｏ  ２％を含有するように、ガラス原料を調合、混合した後、連続溶融炉にて、最高温度１６５０℃で溶融して、溶融ガラスを得た。次に、得られた溶融ガラスをオーバーフローダウンドロー法にて板状に成形、徐冷した後、１８００ｍｍ×１５００ｍｍ×厚み１．１ｍｍの寸法に切断すると共に、端面の表面粗さＲａを０．５μｍに研磨することにより、ガラス板を得た。なお、成形、徐冷の際に、各ヒーター間の温度分布を±１℃以内に制御すると共に、成形炉や徐冷炉の外部雰囲気の気圧が高くなるように制御して、上昇気流の発生を抑制した。
【００５９】
得られたガラス板から、熱膨張係数、歪点の測定試料を作製し、各測定を行った。その結果、歪点は５６０℃であり、熱膨張係数は９１×１０−７／℃であった。なお、熱膨張係数は、ディラトメーターを用いて、ＪＩＳ  Ｒ３１０２に基づき、３０〜３８０℃における平均熱膨張係数を測定した値である。歪点は、ＪＩＳ  Ｒ３１０３に基づいて測定した値である。
【００６０】
得られたガラス板を更に５０ｍｍ×５０ｍｍ×厚み１．１ｍｍの寸法に切断し、相対する端面を鏡面研磨した。次に、ユニオプト社製ＰＥＬ−３Ａ−ＸＲを用いて、光ヘテロダイン法により、光路長５０ｍｍにおけるレターデーションを測定した。測定の際に、レーザー光が光学研磨した端面に垂直に照射するようにした。その結果、レターデーションは１８ｎｍであった。
【００６１】
以上の結果から、このガラス板を有する導光板は、温度上昇に伴い、寸法変化が生じ難く、且つ表示装置の輝度特性を均一化し得るものと考えられる。
【００６２】
（比較例）
まずガラス組成として、質量％で、ＳｉＯ２  ６０％、Ａｌ２Ｏ３  １５％、Ｂ２Ｏ３  １０％、ＭｇＯ  １％、ＣａＯ  ８％、ＳｒＯ  ５％、ＢａＯ  １％を含有するように、ガラス原料を調合、混合した後、連続溶融炉にて、最高温度１６５０℃で溶融して、溶融ガラスを得た。次に、得られた溶融ガラスをオーバーフローダウンドロー法にて板状に成形、徐冷した後、２２００ｍｍ×１９５０ｍｍ×厚み１．１ｍｍの寸法に切断すると共に、端面の表面粗さＲａを０．５μｍに研磨することにより、ガラス板を得た。なお、成形、徐冷の際に、各ヒーター間の温度分布を厳密に制御せず、上昇気流の抑制も行わなかった。
【００６３】
得られたガラス板を更に５０ｍｍ×５０ｍｍ×厚み１．１ｍｍの寸法に切断し、相対する端面を鏡面研磨した。次に、ユニオプト社製ＰＥＬ−３Ａ−ＸＲを用いて、光ヘテロダイン法により、光路長５０ｍｍにおけるレターデーションを測定した。測定の際に、レーザー光が光学研磨した端面に垂直に照射するようにした。その結果、レターデーションは３９．４ｎｍであった。
【００６４】
以上の結果から、このガラス板を有する導光板は、温度上昇に伴い、寸法変化が生じ易く、且つ表示装置の輝度特性が不均一化し易いものと考えられる。
【符号の説明】
【００６５】
１  エッジライト型面発光装置
２  光源
３  導光板
４  反射板
５  拡散板
６  光反射面
７  光出射面
【図１】
2015050109.tif 000003