(57)【要約】      （修正有）【課題】軽量化と遮音性を両立する、異なる厚みのガラス板で構成された合せガラス、及びこれが取り付けられた取付構造体の提供。【解決手段】外側ガラス板１と、外側ガラス板１と対向配置され、外側ガラス板１より厚みの小さい内側ガラス板２と、外側ガラス板１及び内側ガラス板２の間に挟持された中間膜３と、を備え、中間膜３は、コア層３１、コア層３１と隣接し外側ガラス板１側に配置される第１アウター層３２１、及びコア層３１と隣接し内側ガラス板２側に配置される第２アウター層３２２、を備え、第１及び第２アウター層３２１，３２２のヤング率が、ともにコア層３１のヤング率よりも大きく、第１アウター層３２１の厚みが、第２アウター層３２２よりも小さい合わせガラス。【選択図】図１
2015168592.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
外側ガラス板と、
前記外側ガラス板と対向配置され、前記外側ガラス板より厚みの小さい内側ガラス板と、
前記外側ガラス板及び内側ガラス板の間に挟持された中間膜と、
を備え、
前記中間膜は、コア層、当該コア層と隣接し前記外側ガラス板側に配置される第１アウター層、及び当該コア層と隣接し前記内側ガラス板側に配置される第２アウター層、を備え、
前記第１及び第２アウター層のヤング率が、前記コア層のヤング率よりも大きく、
前記第１アウター層の厚みが、前記第２アウター層よりも小さい、合わせガラス。
【請求項２】
前記外側ガラス板と前記第１アウター層との合計厚みが、前記内側ガラス板と前記第２アウター層との合計厚みと同じである、請求項１に記載の合わせガラス。
【請求項３】
前記第１及び第２アウター層の少なくとも１つのヤング率が、周波数１００Ｈｚ，温度２０℃において、５６０ＭＰａ以上である、請求項１または２に記載の合わせガラス。
【請求項４】
前記コア層のヤング率が、周波数１００Ｈｚ，温度２０℃において、２０ＭＰａ以下である、請求項１から３のいずれかに記載の合わせガラス。
【請求項５】
前記内側ガラス板の厚みは、０．８〜１．６ｍｍである、請求項１から４のいずれかに記載の合わせガラス。
【請求項６】
前記内側ガラス板の厚みは、１．０〜１．４ｍｍである、請求項１から４のいずれかに記載の合わせガラス。
【請求項７】
前記内側ガラス板の厚みは、０．８〜１．３ｍｍである、請求項１から４のいずれかに記載の合わせガラス。
【請求項８】
前記コア層の厚みが０．１〜２．０ｍｍである、請求項１から７のいずれかに記載の合わせガラス。
【請求項９】
前記外側ガラス板の厚みは、１．８〜５．０ｍｍである、請求項１から８のいずれかに記載の合わせガラス。
【請求項１０】
請求項１から９のいずれかに記載の合わせガラスと、
前記合わせガラスを、垂直からの取付け角度が４５度以下に取り付ける取付部と、を備えている、合わせガラスの取付構造体。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、自動車のウインドシールドなどに用いられる合わせガラス及びこれが取り付けられた取付構造体に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、自動車の燃費性向上の観点から、装着されるウインドシールドなどのガラスの軽量化が求められ、それに伴い厚みの小さいガラスの開発が進められている。しかしながら、厚みを小さくすると、遮音性能が低下するため、車外の音が車内に流入し、車内環境が悪化するという問題がある。これを解決するため、例えば、特許文献１には、面密度を低下させつつ所定の周波数における遮音性能を維持する自動車用の合せガラスが記載されている。この合わせガラスは、一対のガラス板の間に、樹脂製の中間膜を配置したものである。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００２−３２６８４７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ところで、特許文献１のような合わせガラスでは、厚みを小さくすることにより遮音性能の低下をある程度防止することはできるが、車外側のガラスの厚みも小さくなることから、車外側の外力によるガラス割れが発生しやすくなるという問題がある。これを解決すべく、車外側のガラスの厚みは従来と同等にしつつ車内側のガラス板のみを薄くして、全体として面密度を低下させる方法が考えられる。この点について、本発明者は、以下のように検討した。
【０００５】
まず、本発明者らは、車内側と車外側のガラスの厚みを異なる構成とすると、図８に示すように、同厚の場合に比して、人間が聞き取りやすい２０００〜５０００Ｈｚの周波数域の遮音性能が低下することを見出した。同図は、周波数と音響透過損失（Sound Transmission Loss：ＳＴＬ）との関係をシミュレーションした結果を示すグラフである。このグラフには、厚みが１．５ｍｍの２枚のガラス板で構成された合わせガラス（以下、第１合わせガラスという）と、厚みが２．０ｍｍと１．０ｍｍの異なるガラス板で構成された合わせガラス（以下、第２合わせガラスという）が表示されている。いずれの合わせガラスも、２つのガラス板の間に樹脂製の中間膜が配置されている。このグラフによれば、３０００〜５０００Ｈｚの周波数域において、第２合わせガラスの音響透過損失が、第１合わせガラスに比べて低下していることが分かる。すなわち、厚みの異なるガラス板を用いることで、人間が聞き取りやすい２０００〜５０００Ｈｚの周波数域の遮音性能が低下することが分かった。
【０００６】
このように、厚みの異なるガラス板を組み合わせると、軽量化は図れるものの、ＳＴＬが低下するという問題が発生する。特に、人間が聞き取りやすい２０００〜５０００Ｈｚの周波数域における遮音性能が低下し、車内環境が悪化するという問題が発生する。なお、このような問題は、自動車のガラスのみならず、軽量化と遮音性が要求される合わせガラス全般に起こり得る問題である。
【０００７】
本発明は、上記問題を解決するためになされたものであり、軽量化と遮音性を両立する、異なる厚みのガラス板で構成された合せガラス、及びこれが取り付けられた取付構造体を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明に係る合わせガラスは、外側ガラス板と、前記外側ガラス板と対向配置され、前記外側ガラス板より厚みの小さい内側ガラス板と、前記外側ガラス板及び内側ガラス板の間に挟持された中間膜と、を備え、前記中間膜は、コア層、当該コア層と隣接し前記外側ガラス板側に配置される第１アウター層、及び当該コア層と隣接し前記内側ガラス板側に配置される第２アウター層、を備え、前記第１及び第２アウター層のヤング率が、ともに前記コア層のヤング率よりも大きく、前記第１アウター層の厚みが、前記第２アウター層よりも小さい。
【０００９】
上記合わせガラスにおいては、前記１ガラス板と前記第１アウター層との合計厚みが、前記内側ガラス板と前記第２アウター層との合計厚みと同じであることが好ましい。
【００１０】
上記合わせガラスにおいては、前記第１及び第２アウター層の少なくとも１つのヤング率を、周波数１００Ｈｚ，温度２０℃において、５６０ＭＰａ以上とすることができる。
【００１１】
上記合わせガラスにおいては、前記コア層のヤング率を、周波数１００Ｈｚ，温度２０℃において、２０ＭＰａ以下とすることができる。
【００１２】
上述した合わせガラスにおいては、前記内側ガラス板の厚みを、０．８〜１．６ｍｍとすることができる。
【００１３】
上述した合わせガラスにおいては、前記内側ガラス板の厚みを、１．０〜１．４ｍｍとすることができる。
【００１４】
上述した合わせガラスにおいては、前記内側ガラス板の厚みを、０．８〜１．３ｍｍとすることができる。
【００１５】
上述した合わせガラスにおいては、前記コア層の厚みを０．１〜２．０ｍｍとすることができる。
【００１６】
上述した合わせガラスにおいては、前記外側ガラス板の厚みを、１．８〜５．０ｍｍとすることができる。
【００１７】
また、本発明に係る合わせガラスの取付構造体は、上述したいずれかの合わせガラスと、前記合わせガラスを、垂直からの取付け角度が４５度以下に取り付ける取付部と、を備えている。このような取付構造体は、例えば、自動車、建築物などであり、取付部とは合わせガラスを取り付けるフレームなどである。また、取付部に対し、合わせガラスは公知の方法で取り付けることができる。
【発明の効果】
【００１８】
本発明によれば、軽量化と遮音性を両立する、異なる厚みのガラスで構成された合せガラス、及びこれが取付けられた取付構造体を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】本発明に係る合わせガラスの一実施形態を示す断面図である。
【図２】湾曲状の合わせガラスのダブリ量を示す正面図（ａ）及び断面図（ｂ）である。
【図３】湾曲形状のガラス板と、平面形状のガラス板の、一般的な周波数と音響透過損失の関係を示すグラフである。
【図４】合わせガラスの厚みの測定位置を示す概略平面図である。
【図５】コア層の測定に用いる画像の例である。
【図６】合わせガラスの取付方法を示す概略図である。
【図７】単板ガラスの厚さを変化させたときの周波数と音響透過損失の関係を示すグラフである。
【図８】従来の合わせガラスにおける周波数と音響透過損失の関係を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
以下、本発明に係る合わせガラスの一実施形態について、図面を参照しつつ説明する。図１は、本実施形態に係る合わせガラスの断面図である。同図に示すように、本実施形態に係る合わせガラスは、外側ガラス板１、内側ガラス板２、及びこれらのガラスの間に挟持される中間膜３で構成されている。外側ガラス１とは、外乱を受けやすい側に配置されるガラス板であり、内側ガラス２は、その反対側に配置されるガラス板である。したがって、例えば、この合わせガラスを自動車の窓ガラスとして用いる場合には、車外側のガラス板が外側ガラス板になり、建築材として用いる場合には、屋外を向く側が外側ガラス板になる。但し、受け得る外乱によっては、これとは反対の配置になることもある。以下、各部材について説明する。
【００２１】
＜１．外側ガラス板及び内側ガラス板＞
外側ガラス板１及び内側ガラス板２は、公知のガラス板を用いることができ、熱線吸収ガラス、一般的なクリアガラスやグリーンガラス、またはＵＶグリーンガラスで形成することもできる。但し、この合わせガラスを自動車の窓ガラスに用いる場合には、自動車が使用される国の安全規格に沿った可視光線透過率を実現する必要がある。例えば、外側ガラス板１により必要な日射吸収率を確保し、内側ガラス板２により可視光線透過率が安全規格を満たすように調整することができる。以下に、クリアガラスの組成の一例と、熱線吸収ガラス組成の一例を示す。
【００２２】
（クリアガラス）
ＳｉＯ2:７０〜７３質量％
Ａｌ2Ｏ3：０．６〜２．４質量％
ＣａＯ：７〜１２質量％
ＭｇＯ：１．０〜４．５質量％
Ｒ2Ｏ：１３〜１５質量％（Ｒはアルカリ金属）
Ｆｅ2Ｏ3に換算した全酸化鉄（Ｔ−Ｆｅ2Ｏ3）：０．０８〜０．１４質量％
【００２３】
（熱線吸収ガラス）
熱線吸収ガラスの組成は、例えば、クリアガラスの組成を基準として、Ｆｅ2Ｏ3に換算した全酸化鉄（Ｔ−Ｆｅ2Ｏ3）の比率を０．４〜１．３質量％とし、ＣｅＯ2の比率を０〜２質量％とし、ＴｉＯ2の比率を０〜０．５質量％とし、ガラスの骨格成分（主に、ＳｉＯ2やＡｌ2Ｏ3）をＴ−Ｆｅ2Ｏ3、ＣｅＯ2およびＴｉＯ2の増加分だけ減じた組成とすることができる。
【００２４】
本実施形態に係る合わせガラスの厚みは特には限定されないが、軽量化の観点からは、外側ガラス板１と内側ガラス板２の厚みの合計を、２．４〜３．８ｍｍとすることが好ましく、２．６〜３．４ｍｍとすることがさらに好ましく、２．７〜３．２ｍｍとすることが特に好ましい。このように、軽量化のためには、外側ガラス板１と内側ガラス板２との合計の厚みを小さくすることが必要であるので、各ガラス板のそれぞれの厚みは、特には限定されないが、例えば、以下のように、外側ガラス板１と内側ガラス板２の厚みを決定することができる。
【００２５】
外側ガラス板１は、主として、外部からの障害に対する耐久性、耐衝撃性が必要であり、例えば、この合わせガラスを自動車のウインドシールドとして用いる場合には、小石などの飛来物に対する耐衝撃性能が必要である。この観点から、外側ガラス板１の厚みｔ１は１．８ｍｍ以上、１．９ｍｍ以上、２．０ｍｍ以上、２．１ｍｍ以上、２．２ｍｍ以上の順で好ましい。一方、外側ガラス板１の厚みｔ１の上限は、５．０ｍｍ以下、４．０ｍｍ以下、３．１ｍｍ以下、２．５ｍｍ以下、２．４ｍｍ以下の順で好ましい。この中で、２．１ｍｍより大きく２．５ｍｍ以下、特に、２．２ｍｍ以上２．４ｍｍ以下が好ましい。
【００２６】
一方、内側ガラス板２は、合わせガラスの軽量化のため、外側ガラス板１よりも厚みを小さくする必要がある。具体的には、後述するように、人間が聞き取りやすい音の周波数領域である２０００〜５０００Ｈｚで影響を受けやすい、１．２ｍｍ±０．６ｍｍの範囲であることが好ましい。具体的には内側ガラス板２の厚みｔ２は、０．６ｍｍ以上、０．８ｍｍ以上、１．０ｍｍ以上、１．３ｍｍ以上の順で好ましい。一方、内側ガラス板２の厚みｔ２の上限は、１．８ｍｍ以下、１．６ｍｍ以下、１．４ｍｍ以下、１．３ｍｍ以下、１．１ｍｍ未満の順で好ましい。この中で、例えば、０．６ｍｍ以上１．１ｍｍ未満が好ましい。
【００２７】
また、本実施形態に係る外側ガラス板１及び内側ガラス板２の形状は、平面形状及び湾曲形状のいずれであってもよい。しかしながら、ＳＴＬは湾曲形状の方が低下するため、湾曲形状ガラスは特に音響対策が必要である。湾曲形状の方が平面形状よりＳＴＬ値が低下するのは湾曲形状の方が共振モードによる影響が大きいためと考えられる。
【００２８】
さらに、ガラスが湾曲形状である場合には、ダブリ量が大きくなると遮音性能が低下するとされている。ダブリ量とは、ガラス板の曲げを示す量であり、例えば、図２に示すように、ガラス板の上辺の中央と下辺の中央とを結ぶ直線Ｓを設定したとき、この直線Ｓとガラス板との距離のうち最も大きいものをダブリ量と定義する。
【００２９】
図３は、湾曲形状のガラス板と、平面形状のガラス板の、一般的な周波数とＳＴＬの関係をシミュレーションした結果を示すグラフである。図３によれば、湾曲形状のガラス板は、ダブリ量が３０〜３８ｍｍの範囲では、ＳＴＬに大きな差はないが、平面形状のガラス板と比べると、４０００Ｈｚ以下の周波数域でＳＴＬが低下していることが分かる。したがって、湾曲形状のガラス板を作製する場合、ダブリ量は小さい方がよいが、例えば、ダブリ量が３０ｍｍを超える場合には、後述するように、中間膜３のコア層３１のヤング率を２０ＭＰａ（周波数１００Ｈｚ，温度２０℃）以下とすることが好ましい。
【００３０】
ここで、ガラス板が湾曲している場合の厚みの測定方法の一例について説明する。まず、測定位置については、図４に示すように、ガラス板の左右方向の中央を上下方向に延びる中央線Ｓ上の上下２箇所である。測定機器は、特には限定されないが、例えば、株式会社テクロック製のＳＭ−１１２のようなシックネスゲージを用いることができる。測定時には、平らな面にガラス板の湾曲面が載るように配置し、上記シックネスゲージでガラス板の端部を挟持して測定する。なお、ガラス板が平坦な場合でも、湾曲している場合と同様に測定することができる。
【００３１】
＜２．中間膜＞
中間膜３は、複数の層で形成されており、一例として、図１に示すように、軟質のコア層３１を、これよりも硬質の一対のアウター層３２１、３２２で挟持した３層で構成することができる。ここでは、外側ガラス板１側のアウター層を第１アウター層３２１と称し、内側ガラス板２側のアウター層を第２アウター層３２２と称することとする。但し、この構成に限定されるものではなく、両アウター層３２１、３２２をそれぞれ、複数の層で構成することもできる。
【００３２】
コア層３１は両アウター層３２よりも軟質であればよい。この点については、ヤング率を基準として材料を選択することができ、例えば、周波数１００Ｈｚ，温度２０℃において、１〜５０ＭＰａとすることが好ましく、１〜２０ＭＰａとすることがさらに好ましく、１〜１６ＭＰａであることが特に好ましく、１〜１０ＭＰａであることがとりわけ好ましい。
【００３３】
また、本発明者により、一般的にコア層のヤング率を低下させると、３０００〜５０００Ｈｚの周波数域で遮音性能が向上することが見出されている。この点について、以下の表１には、クリアガラスからなる外側ガラス板と内側ガラス板、及びコア層３１とコア層３１の両側に位置する両アウター層３２１，３２２で構成された中間膜３を有する合わせガラスの遮音性能を示している。外側ガラス板１の厚みは２．０ｍｍ、内側ガラス板２の厚みは１．３ｍｍ、中間膜３の厚みは、コア層３１が０．１０ｍｍ、両アウター層３２１，３２２が０．３３ｍｍであり、合計０．７６ｍｍである。以下の表１では、周波数が１２５０〜１００００Ｈｚの間でのＳＴＬを示している。具体的には、コア層３１のヤング率（周波数１００Ｈｚ、温度２０℃で測定）を２５ＭＰａ，１２．５ＭＰａ，及び６．２５ＭＰａとした場合のＳＴＬを算出し（算出方法は後述する実施例の方法に従う）、ヤング率が２５ＭＰａの場合を基準として（以下の表では基準であるため０としている）、ヤング率が１２．５ＭＰａ，６．２５ＭＰａのときのＳＴＬの差（単位はｄＢ）を示している。このとき、アウター層３２１，３２２のヤング率は５６０ＭＰａ、ｔａｎδは０．２６（温度２０℃、周波数１００Ｈｚ）である。表１によれば、周波数が、３１５０〜５０００Ｈｚの間では、コア層３１のヤング率が２５ＭＰａから１２．５ＭＰａ，６．２５ＭＰａへと低下するのにしたがってＳＴＬが向上していることが分かる。なお、両アウター層３２１，３２２の厚みが異なっていても、この傾向は同じであることを、本発明者により見出されている。
【表１】
2015168592.tif 000003
【００３４】
測定方法としては、例えば、Metravib社製固体粘弾性測定装置DMA 50を用い、ひずみ量０．０５％にて周波数分散測定を行うことができる。以下、本明細書においては、特に断りのない限り、ヤング率は上記方法での測定値とする。但し、周波数が２００Ｈｚ以下の場合の測定は実測値を用いるが、２００Ｈｚより大きい場合には実測値に基づく算出値を用いる。この算出値とは、実測値からWLF法を用いることで算出されるマスターカーブに基づくものである。
【００３５】
一方、アウター層３２１，３２２のヤング率は、コア層３１より大きければよい。例えば、周波数１００Ｈｚ，温度２０℃において、４００ＭＰａ以上高いことが好ましく、５００ＭＰａ以上高いことがさらに好ましい。具体的なヤング率としては、例えば、周波数１００Ｈｚ，温度２０℃において５６０ＭＰａ以上、６５０ＭＰａ以上、１３００ＭＰａ以上、１７６４ＭＰａ以上の順で好ましい。一方、アウター層３２のヤング率の上限は特には限定されないが、例えば、加工性の観点から設定することができる。例えば、１７５０ＭＰａ以上となると、加工性、特に切断が困難になることが経験的に知られている。また、コア層３１を挟む一対のアウター層３２を設ける場合、外側ガラス板１側のアウター層３２のヤング率を、内側ガラス板２側のアウター層３２のヤング率よりも大きくすることが好ましい。これにより、車外や屋外からの外力に対する耐破損性能が向上する。
【００３６】
中間膜３のコア層３１のｔａｎδは、周波数１００Ｈｚ，温度２０℃において、０．５〜３．０であることが好ましく、０．７〜２．０であることがさらに好ましく、１．０〜１．５であることが特に好ましい。ｔａｎδが上記範囲にあると、音を吸収しやすくなり、遮音性能が向上する。しかし、３．０よりも大きくなると、中間膜３が柔らかくなりすぎ、取り扱いが困難になるため、好ましくない。また、０．５より小さくなると耐衝撃性能が低下して好ましくない。
【００３７】
一方、アウター層のｔａｎδは、コア層３１よりも小さい値であればよく、例えば、周波数１００Ｈｚ，温度２０℃において、０．１から３．０の間で定めることができる。
【００３８】
この点について、本発明者により、一般的にコア層のｔａｎδを大きくすると、５０００〜１００００Ｈｚの周波数域で遮音性能が向上することが見出されている。この点について、以下の表２には、クリアガラスからなる外側ガラス板１と内側ガラス板２、及びコア層３１とこのコア層３１の両側に位置するアウター層３２１，３２２で構成された中間膜３を有する合わせガラスの遮音性能を示している。外側ガラス板１の厚みは２．０ｍｍ、内側ガラス板２の厚みは１．３ｍｍ、中間膜３の厚みは、コア層３１が０．１０ｍｍ、両アウター層３２１，３２２が０．３３ｍｍであり、合計０．７６ｍｍである。なお、このときのコア層３１、及び両アウター層３２１，３２２のヤング率はそれぞれ１２．５ＭＰａ，５６０ＭＰａである（周波数１００Ｈｚ，温度２０℃で測定）。以下の表２では、周波数が１２５０〜１００００Ｈｚの間での音響透過損失を示している。具体的には、コア層３１のｔａｎδ（周波数１００Ｈｚ、温度２０℃で測定）を０．８，１．２，及び１．６とした場合の音響透過損失を算出し（算出方法は後述する実施例の方法に従う）、ｔａｎδが０．８の場合を基準として（以下の表では基準であるため０としている）、ｔａｎδが１．２，１．６のときの音響透過損失の差（単位はｄＢ）を示している。なお、アウター層３２１，３２２のｔａｎδは、０．２６である。表２によれば、周波数が、５０００〜１００００Ｈｚの間では、コア層３１のｔａｎδが０．８から１．２，１．６へと大きくなるのにしたがってＳＴＬが向上していることが分かる。なお、両アウター層３２１，３２２の厚みが異なっていても、この傾向は同じであることを、本発明者により見出されている。
【表２】
2015168592.tif 000004
【００３９】
また、各層３１，３２１、３２２を構成する材料は、特には限定されないが、少なくともヤング率が上記のような範囲とすることができる材料であることが必要である。例えば、アウター層３２は、ポリビニルブチラール樹脂（ＰＶＢ）によって構成することができる。ポリビニルブチラール樹脂は、各ガラス板との接着性や耐貫通性に優れるので好ましい。一方、コア層３１は、エチレンビニルアセテート樹脂（ＥＶＡ）、またはアウター層を構成するポリビニルブチラール樹脂よりも軟質なポリビニルアセタール樹脂によって構成することができる。軟質なコア層を間に挟むことにより、単層の樹脂中間膜と同等の接着性や耐貫通性を保持しながら、遮音性能を大きく向上させることができる。
【００４０】
一般に、ポリビニルアセタール樹脂の硬度は、（ａ）出発物質であるポリビニルアルコールの重合度、（ｂ）アセタール化度、（ｃ）可塑剤の種類、（ｄ）可塑剤の添加割合などにより制御することができる。したがって、それらの条件から選ばれる少なくとも１つを適切に調整することにより、同じポリビニルブチラール樹脂であっても、アウター層に用いる硬質なポリビニルブチラール樹脂と、コア層に用いる軟質なポリビニルブチラール樹脂との作り分けが可能である。さらに、アセタール化に用いるアルデヒドの種類、複数種類のアルデヒドによる共アセタール化か単種のアルデヒドによる純アセタール化かによっても、ポリビニルアセタール樹脂の硬度を制御することができる。一概には言えないが、炭素数の多いアルデヒドを用いて得られるポリビニルアセタール樹脂ほど、軟質となる傾向がある。したがって、例えば、アウター層がポリビニルブチラール樹脂で構成されている場合、コア層には、炭素数が５以上のアルデヒド（例えばｎ−ヘキシルアルデヒド、２−エチルブチルアルデヒド、ｎ−へプチルアルデヒド、ｎ−オクチルアルデヒド）、をポリビニルアルコールでアセタール化して得られるポリビニルアセタール樹脂を用いることができる。なお、所定のヤング率が得られる場合は、上記樹脂等に限定されることはい。
【００４１】
また、中間膜３の総厚は、特に規定されないが、０．３〜６．０ｍｍであることが好ましく、０．５〜４．０ｍｍであることがさらに好ましく、０．６〜２．０ｍｍであることが特に好ましい。一方、コア層３１の厚みは、０．１〜２．０ｍｍであることが好ましく、０．１〜０．６ｍｍであることがさらに好ましい。０．１ｍｍよりも小さくなると、軟質なコア層３１の影響が及びにくくなり、また、２．０ｍｍや０．６ｍｍより大きくなると総厚が増大するため、コストアップとなるからである。
【００４２】
両アウター層３２１，３２２の厚みは、次のように調整される。すなわち、第１アウター層３２１の厚みｔ３が第２アウター層３２２の厚みｔ４よりも小さくなっている。特に、第１アウター層３２１と外側ガラス板１との合計厚み（ｔ１＋ｔ３）が、第２アウター層３２２と内側ガラス板２との合計厚み（ｔ２＋ｔ４）と同じであるように、両アウター層３２１，３２２の厚みｔ３，ｔ４が調整されることが好ましい。両アウター層３２１，３２２の厚みｔ３，ｔ４は、このような調整がなされているのであれば、具体的な厚みは特に限定されないが、例えば、０．１〜２．０ｍｍであることが好ましく、０．１〜１．０ｍｍであることがさらに好ましい。
【００４３】
コア層３１及び両アウター層３２１，３２２の厚みは、例えば、以下のように測定することができる。まず、マイクロスコープ（例えば、キーエンス社製ＶＨ−５５００）によって合わせガラスの断面を１７５倍に拡大して表示する。そして、コア層３１の厚みを目視により特定し、これを測定する。このとき、目視によるばらつきを排除するため、測定回数を５回とし、その平均値をコア層３１及び両アウター層３２１，３２２の厚みとする。例えば、図５に示すような合わせガラスの拡大写真を撮影し、このなかでコア層及び両アウター層３２１，３２２を特定して厚みを測定する。
【００４４】
なお、中間膜３の厚みは全面に亘って一定である必要はなく、例えば、ヘッドアップディスプレイに用いられる合わせガラス用に楔形にすることもできる。この場合、例えば、コア層３１の厚みを変化させることで、中間膜３を全体としてくさび形にすることができる。そして、中間膜３の厚みは、最も厚みの小さい箇所、つまり合わせガラスの最下辺部を測定する。中間膜３が楔形の場合、外側ガラス板１及び内側ガラス板２は、平行に配置されないが、このような配置も本発明における外側ガラス板と内側ガラス板との「対向配置」に含まれるものとする。すなわち、本発明の「対向配置」は、例えば、１ｍ当たり３ｍｍ以下の変化率で厚みが大きくなる中間膜３を使用した時の外側ガラス板１と内側ガラス板２の配置を含む。
【００４５】
中間膜３の製造方法は特には限定されないが、例えば、上述したポリビニルアセタール樹脂等の樹脂成分、可塑剤及び必要に応じて他の添加剤を配合し、均一に約１１０℃の温度でロールにより約１５分間混練した後、約１４０℃の温度で約３０ｋｇ／ｃｍ2の圧力を加えて各層を一括で押出し成型する方法、この方法により作成した２つ以上の樹脂膜をプレス法、ラミネート法等により積層する方法が挙げられる。プレス法、ラミネート法等により積層する方法に用いる積層前の樹脂膜は単層構造でも多層構造でもよい。また、２つ以上の樹脂膜を共押出により積層して中間膜を得てもよい。
【００４６】
＜３．合わせガラスの製造方法＞
本実施形態に係る合わせガラスの製造方法は、特に限定されず、従来より公知の合わせガラスの製造方法を採用することができる。例えば、まず、中間膜３を外側ガラス板１及び内側ガラス板２の間に挟み、これをゴムバッグに入れ、減圧吸引しながら約７０〜１１０℃で予備接着する。予備接着は、これ以外の方法を用いることもできる。例えば、中間膜３を外側ガラス板１及び内側ガラス板２の間に挟み、オーブンにより４５〜６５℃で加熱する。続いて、この合わせガラスを０．４５〜０．５５ＭＰａでロールにより押圧する。次に、この合わせガラスを、再度オーブンにより８０〜１０５℃で加熱した後、０．４５〜０．５５ＭＰａでロールにより再度押圧する。こうして、予備接着が完了する。
【００４７】
次に、本接着を行う。予備接着がなされた合わせガラスを、オートクレーブにより、８〜１５気圧で、１００〜１５０℃によって、本接着を行う。具体的には、１４気圧で１４５℃の条件で本接着を行うことができる。こうして、本実施形態に係る合わせガラスが製造される。
【００４８】
＜６．合わせガラスの取付構造＞
上述した合わせガラスは、例えば、自動車、建築物などの取付構造体に取付けることができる。このとき、合わせガラスは、取付部を介して取付構造物に取付けられる。取付部とは、例えば、自動車に取付けるためのウレタン枠などのフレーム、接着材、クランプなどが該当する。自動車への取付の一例を挙げると、図６（ａ）に示すように、まず、合わせガラス１０の両端にピン５０を取付けておき、取付対象となる自動車のフレーム７０に接着材６０を塗布する。フレームには、ピンが挿入される貫通孔８０が形成されている。そして、図６（ｂ）に示すように、合わせガラス１０をフレーム７０に取付ける。まず、ピン５０を貫通孔８０に挿入し、合わせガラス１０をフレーム７０に対して仮止めする。このとき、ピン５０には段差が形成されているため、ピン５０は貫通孔８０の途中までしか挿入されず、これにより、フレーム７０と合わせガラス１０との間に隙間が生じる。そして、この隙間には上述した接着材６０が塗布されているため、時間の経過とともに接着材６０を介して合わせガラス１０とフレーム７０が固定される。
【００４９】
このような合わせガラスの取付構造体への取付において、合わせガラス１０の取付角度はθは、図６（ｃ）に示すように、垂直Ｎから４５度以下にすることが好ましい。
【００５０】
＜６．特徴＞
以上のように、本実施形態によれば、中間膜３の一部を構成するコア層３１のヤング率を、両アウター層３２１，３２２のヤング率よりも小さくすることで、次の効果を得ることができる。まず、中間膜のヤング率が大きいと、合わせガラスであっても、単板として性質が強くなる。また、以下の数式に示すように、ガラスは一般的に厚みやヤング率が小さくなるほどコインシデンス周波数は高周波側にシフトする。
【数１】
2015168592.tif 000005
【００５１】
これらを考慮すると、中間膜３のヤング率が大きいと、例えば、厚みが２ｍｍの２枚のガラス板を有する合計の厚みが４ｍｍの合わせガラスであっても、４ｍｍの厚みを有する単板と同様の挙動を示す。この場合、コインシデンス周波数が３０００〜４０００Ｈｚとなり、人が聞きやすい周波数帯で性能が低下する。一方、ヤング率が小さくなれば、合わせガラスの性能は２枚のガラス板の合算になる。例えば、図７に示すように、２ｍｍのガラス板は５０００Ｈｚあたりにコインシデンス周波数が存在し、１ｍｍのガラス板は８０００Ｈｚにコインシデンス周波数が存在する。そして、これら１ｍｍと２ｍｍの厚さのガラス板の合わせガラスの性能はその合算であるため、コインシデンス周波数は、５０００〜８０００Ｈｚの間に存在することになる。なお、図７は、合わせガラスではない単板の、周波数とＳＴＬとの関係をシミュレーションした結果を示すグラフである。
【００５２】
そこで、本実施形態においては、中間膜３の一部を構成するコア層３１のヤング率を、両アウター層３２１，３２２よりも小さくすることで（例えば、４００ＭＰａ以上）、合わせガラスの性能を外側ガラス板１と内側ガラス板２との合算となるようにしている。これにより、人間が聞き取りやすい周波数においては遮音性能が低下するのを防止することができる。例えば、内側ガラス板２の厚みを外側ガラス板１の厚みよりも小さくしても、コインシデンス周波数が高周波側にシフトするため、２０００〜５０００Ｈｚの周波数領域において低下したＳＴＬを上昇させることが可能となる。その結果、合わせガラスの軽量化とともに、人間が聞き取りやすい２０００〜５０００Ｈｚの周波数域での遮音性能を向上することができる。特に、コア層３１のヤング率を、周波数１００Ｈｚ，温度２０℃で５０ＭＰａ以下という小さいものとすることで、上述した効果が顕著になる。
【００５３】
さらに、次のような効果もある。本実施形態では、厚みの大きい外側ガラス板１側の第１アウター層３２１の厚みｔ３を小さくし、厚みの小さい内側ガラス板２側の第２アウター層３２２の厚みｔ４を大きくしている。そのため、両ガラス板１，２の厚みｔ１，ｔ２は相違するものの、コア層３１を挟んで両側に配置された部材（ガラス板とアウター層の合計厚み）の厚みの差は小さくなっている。ここで、両アウター層３２１，３２２のヤング率はコア層３１に比べて高いため、遮音性能に関してアウター層３２１は、近似的にガラス板１，２と一体的なものとしての挙動を示すと考えられる。したがって、コア層３１を挟む両側に配置された部材の厚みの差が小さくなるため、両ガラス板１，２の厚みが異なることによる遮音性能の低下を防止することができる。その結果、軽量化と遮音性を両立が可能となる。
【００５４】
特に、外側ガラス板１と第１アウター層３２１との合計厚み（ｔ１＋ｔ３）を、内側ガラス板２と第２アウター層３２２との合計厚み（ｔ２＋ｔ４）と同じにすれば、コア層３１を挟む両側に配置された部材の厚みが同じになるため、遮音性能については、同厚のガラス板による合わせガラスに近似した挙動を示すと考えられる。したがって、遮音性能を大きく向上することができる。
【００５５】
また、本発明者は、中間膜３のアウター層３２のヤング率を向上すると、約４０００Ｈｚ以上の周波数域での遮音性能が向上することを見出した。例えば、一般的に用いられるヤング率が４４１ＭＰａ（２０℃、１００Ｈｚ）のアウター層に対し、ヤング率が５６０ＭＰａ（２０℃、１００Ｈｚ）のアウター層３２を用いると、周波数６３００Ｈｚにおいて、ＳＴＬが０．３ｄＢ向上することを見出した。一般的に、人間は０．３ｄＢ以上の音の変化を認識できるとされているため、ヤング率を高めることで、高周波数域において、人間が認識できるほどの遮音効果を得ることができる。また、アウター層３２のヤング率は高くなるほど、遮音性能が高くなることが見出されており、例えば、ヤング率を８８０ＭＰａ（２０℃、１００Ｈｚ）以上とすると、周波数６３００Ｈｚにおいて、１．０ｄＢ以上ＳＴＬが向上し、１３００ＭＰａ（２０℃、１００Ｈｚ）以上とすると、さらにＳＴＬが向上することが見出されている。
【００５６】
一方、１０００〜３５００Ｈｚの低周波数域では、アウター層のヤング率を向上すると、ＳＴＬが低下することが分かっている。しかしながら、その低下は小さいことも見出されている。
【符号の説明】
【００５７】
１  外側ガラス板
２  内側ガラス板
３  中間膜
３１  コア層
３２１  第１アウター層
３２２  第２アウター層
【図１】
2015168592.tif 000006
【図２】
2015168592.tif 000007
【図３】
2015168592.tif 000008
【図４】
2015168592.tif 000009
【図５】
2015168592.tif 000010
【図６】
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【図７】
2015168592.tif 000012
【図８】
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