(57)【要約】【課題】高強度鋼板を高速度の溶接条件でサブマージアーク溶接する場合においても、アークの安定性、スラグ剥離性、ビード外観・形状等の溶接作業性が良好で、溶接欠陥が無く健全で優れた機械性能の溶接金属が得られるサブマージアーク溶接用溶融型フラックスを提供する。【解決手段】質量％で、ＣａＯ：５〜２５％、ＭｇＯ：１〜５％、Ａｌ2Ｏ3：１５〜２９％、ＣａＦ2：３０〜５０％、ＳｉＯ2：１５〜２５％、ＭｎＯ：０．５〜１５％、ＴｉＯ2：０．２〜５％、ＢａＯ：１〜５％、Ｂ2Ｏ3：０．１〜１.５％を含有し、残部は酸化鉄及び不可避不純物からなることを特徴とするサブマージアーク溶接用溶融型フラックス。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、
ＣａＯ：５〜２５％、
ＭｇＯ：１〜５％、
Ａｌ2Ｏ3：１５〜２９％、
ＣａＦ2：３０〜５０％、
ＳｉＯ2：１５〜２５％、
ＭｎＯ：０．５〜１５％、
ＴｉＯ2：０．２〜５％、
ＢａＯ：１〜５％、
Ｂ2Ｏ3：０．１〜１.５％
を含有し、残部は酸化鉄及び不可避不純物からなる
ことを特徴とするサブマージアーク溶接用溶融型フラックス。
【請求項２】
質量％で、更に、
Ｎａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ、及び、Ｌｉ2Ｏの１種又は２種以上の合計：０．２〜１．５％を含有することを特徴とする請求項１に記載のサブマージアーク溶接用溶融型フラックス。
【請求項３】
前記フラックスの粒度構成が、質量％で、
粒径５００μｍ超の粗粒：６％以下、
粒径１５０μｍ超〜５００μｍ以下：４６〜８０％、
粒径１５０μｍ以下：１６〜５０％である
ことを特徴とする請求項１又は２に記載のサブマージアーク溶接用溶融型フラックス。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、石油、天然ガス等を輸送する高強度と低温における靭性が要求されるパイプライン用ＵＯ鋼管の造管溶接に用いるサブマージアーク溶接用溶融型フラックス、特に、高強度鋼を高速度の溶接条件で溶接する場合においても、溶接作業性が良好で、溶接欠陥が無く健全で優れた機械性能の溶接金属が得られるサブマージアーク溶接用溶融型フラックスに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
石油、天然ガス等を輸送するパイプライン用鋼管として、鋼管の長手方向を溶接により接合した溶接鋼管が用いられている。この中で、ＵＯ鋼管は、Ｃプレス、Ｕプレス及びＯプレスを用いて鋼板を円筒状に成型した後、板の突き合わせ部を溶接により接合して製造されるものである。
【０００３】
この接合に使用する溶接方法には、品質と生産性を考慮して、サブマージアーク溶接が用いられることが多い。サブマージアーク溶接とは、フラックスと溶接ワイヤを用いてフラックス中でアークを発生させて溶接する方法である。ＵＯ鋼管でのサブマージアーク溶接部は、通常鋼管の内面から１層、鋼管の外面から１層の両面１層溶接が一般的である。
【０００４】
溶接をしようとする部位に、フラックスと溶接ワイヤの組み合わせで溶接金属を盛り溶接部を形成するが、溶接金属には、母材に見合った強度と靭性が要求される。
【０００５】
溶接金属の品質（強度と靱性）の制御には、フラックスの組成や溶接ワイヤの成分が重要であり、従来から、種々の技術開発が行われてきた。
【０００６】
例えば、特許文献１には、フラックス物性値、即ち、粘度と融点（結晶化濃度）を指標として導入することで、高速性と作業性を改善するフラックスが開示されている。しかし、特許文献１に記載のフラックスにはＳｉＯ2が多量に添加されているので、溶接金属の酸素量が増加して、靭性が劣化する。
【０００７】
特許文献２には、フラックスの組成と溶融スラグの粘性を適正化することで、溶接金属酸素量低減と耐溶接欠陥性を両立可能な溶融型フラックスが開示されている。しかし、特許文献２に記載のフラックスにはＡｌ2Ｏ3が多量に添加されているので、フラックスの溶融点が高くなり、図１に示すように、溶接ビード頂部に、溶接時にスラグが浮上できずに生成したスラグ巻込みが発生し易くなる。
【０００８】
特許文献３には、スラグ巻込みを防止するためにＳｉＯ2量を減らすことなく、かつ、酸素濃度を低く押さえるために塩基度を高めたフラックスが開示されている。しかし、特許文献３に記載のフラックスは、Ａｌ2Ｏ3が少量しか添加されておらず、高速溶接時に良好なスラグ剥離性及びビード外観を得ることができない。
【０００９】
特許文献４には、高強度鋼板における溶接金属の良好な低温靭性と良好なビード形状を得るために溶接金属の酸素量を最適化し、フラックスの成分範囲及び配分を細かく規定したフラックスが開示されている。しかし、特許文献４に記載のフラックスは、ＭｎＯが添加されていないため、高速溶接時に良好なビード外観を得ることができない。
【００１０】
特許文献５には、高速サブマージアーク溶接において良好なスラグ剥離性及び美しいビード外観を得るため、フラックス組成中のＭｎＯ2及びＦｅＯを限定し、溶接作業性の改善を図った技術が開示されている。しかし、特許文献５に記載のフラックスは、ＭｎＯ及びＳｉＯ2が多量に添加されているので、溶接金属の酸素量が増加して靭性が劣化する。
【００１１】
特許文献６には、引張強さ７５キロ以上のＵＯＥ鋼管の製造等におけるサブマージアーク溶接において、フラックス中のＳｉＯ2を従来以上に低減することで、酸素量２５０ｐｐｍ以下となる溶接金属を安定して製造可能なフラックスが開示されている。しかし、特許文献６に記載のフラックスは、ＳｉＯ2が少ないのでビード趾端部のなじみが悪く、スラグ剥離性が劣化し、特に、高速溶接においては、アンダーカットが生じるという問題がある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１２】
【特許文献１】特開平０４−２３８６９４号公報
【特許文献２】特開２００９−１３６８９８号公報
【特許文献３】特開平０７−２５６４８８号公報
【特許文献４】特開２００７−０９０３９９号公報
【特許文献５】特開２００８−０９３６９６号公報
【特許文献６】特開２００６−３２６６４２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１３】
近年、輸送効率の向上やコスト低減の目的で、従来のＵＯ鋼管の強度を上回る高強度ＵＯ鋼管の要望が高まりつつある。
【００１４】
当然、これらのＵＯ鋼管を溶接してなる溶接金属にも、母材に見合った強度と低温靭性が要求される。しかし、本発明者らの検討結果によれば、高強度のパイプライン用ＵＯ鋼管を高速度の溶接条件でサブマージアーク溶接した場合、図１に示すような、溶接ビード頂部に溶接時にスラグが浮上できなかったスラグが巻込まれる現象（以下、スラグ巻込みという。）やブローホール、アンダーカット等の溶接欠陥が生じる場合がある。
【００１５】
そこで、本発明は、上述した問題点に鑑みなされたもので、高強度鋼板を高速度の溶接条件でサブマージアーク溶接する場合においても、アークの安定性、スラグ剥離性、ビード外観・形状等の溶接作業性が良好で、溶接欠陥が無く健全で優れた機械性能の溶接金属が得られるサブマージアーク溶接用溶融型フラックスを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１６】
本発明者らは、上記目的を達成するため、従来の高速サブマージアーク溶接用溶融型フラックスをベースに、成分組成の改良及び粒度構成について鋭意検討した。その結果、フラックス組成中のＭｎＯ、ＴｉＯ2、及び、ＢａＯの添加が極めて重要な影響を及ぼすことを見出した。
【００１７】
本発明は、上記知見に基づいてなされたもので、その要旨は、次のとおりである。
【００１８】
（１）質量％で、
ＣａＯ：５〜２５％、
ＭｇＯ：１〜５％、
Ａｌ2Ｏ3：１５〜２９％、
ＣａＦ2：３０〜５０％、
ＳｉＯ2：１５〜２５％、
ＭｎＯ：０．５〜１５％、
ＴｉＯ2：０．２〜５％、
ＢａＯ：１〜５％、
Ｂ2Ｏ3：０．１〜１.５％
を含有し、残部は酸化鉄及び不可避不純物からなる
ことを特徴とするサブマージアーク溶接用溶融型フラックス。
【００１９】
（２）質量％で、更に、
Ｎａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ、及び、Ｌｉ2Ｏの１種又は２種以上の合計：０．２〜１．５％を含有する
ことを特徴とする前記（１）に記載のサブマージアーク溶接用溶融型フラックス。
【００２０】
（３）前記フラックスの粒度構成が、質量％で、
粒径５００μｍ超の粗粒：６％以下、
粒径１５０μｍ超〜５００μｍ以下：４６〜８０％、
粒径１５０μｍ以下：１６〜５０％である
ことを特徴とする前記（１）又は（２）に記載のサブマージアーク溶接用溶融型フラックス。
【発明の効果】
【００２１】
本発明のサブマージアーク溶接用溶融型フラックスによれば、高速度の溶接条件で溶接する場合においても、アークの安定性、スラグ剥離性、及び、ビード外観・形状等の溶接作業性が良好で、溶接欠陥が無く健全で優れた機械性能の溶接金属が得られる。
【図面の簡単な説明】
【００２２】
【図１】溶接ビード頂部に発生するスラグ巻込みを模式的に示す図である。
【図２】本発明の実施例で使用した開先形状を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００２３】
本発明者らは、前述したように、本発明の目的を達成するため、従来の高速サブマージアーク溶接用溶融型フラックスをベースに成分組成の改良及び粒度構成について鋭意検討した。その結果、フラックス組成中のＭｎＯ、ＴｉＯ2、及び、ＢａＯの添加が極めて重要な影響を及ぼすことを見出した。
【００２４】
高速度のサブマージアーク溶接においては溶接欠陥が発生し易いため、まず、従来の高速サブマージアーク溶接用溶融型フラックスをベースに、成分組成の検討を行った。良好なスラグ剥離性及びビード外観は、Ａｌ2Ｏ3の適量添加により、ビード形状の確保は、ＳｉＯ2及びＣａＯの適量添加により、また、溶接金属の靭性確保は、ＣａＦ2の増量添加とＭｇＯ及びＢ2Ｏ3の適量添加により改善することができた。
【００２５】
しかし、従来のフラックスの成分組成をコントロールするだけでは限界があるため、他成分の複合使用を検討した。その結果、ＭｎＯ、ＴｉＯ2、及び、ＢａＯの少量添加によって、スラグの粘性、流動性、及び、融点を適正化し、溶接欠陥のない優れた機械性能の溶接金属が得られた。
【００２６】
以下に、本発明のサブマージアーク溶接用溶融型フラックス（以下「本発明フラックス」ということがある。）の詳細について説明する。
【００２７】
なお、以下においては、溶融型フラックスの成分組成を溶融型フラックスの全質量に対する割合である質量％で表すものとし、その質量％は単に％と記載する。
【００２８】
［ＣａＯ：５〜２５％］
ＣａＯは、スラグの融点及び流動性を調整するために重要な成分である。ＣａＯが５％未満では、ビード趾端部のなじみが悪くビード外観が不良となり、特に，高速度のサブマージアーク溶接ではアンダーカットも生じる。一方、ＣａＯが２５％を超えると、スラグ流動性が不良となり、ビード高さが不均一でスラグ剥離性も不良になる。したがって、ＣａＯは５〜２５％とする。好ましくは１０〜２０％である。
【００２９】
［ＭｇＯ：１〜５％］
ＭｇＯは、スラグの耐火性及び塩基度を向上させる効果がある。ＭｇＯが１％未満では、フラックスの塩基度が低くなり、溶接金属中の酸素量が増加して靭性が劣化する。一方、ＭｇＯが５％を超えると、フラックスの溶融点が高くなりスラグ巻込みが発生する。更に、ビードの波目が粗く、スラグ剥離性及びビード外観が不良となる。したがって、ＭｇＯは１〜５％とする。好ましくは２〜４％である。
【００３０】
［Ａｌ2Ｏ3：１５〜２９％］
Ａｌ2Ｏ3は、良好なスラグ剥離性及びビード外観を得るための重要な成分である。Ａｌ2Ｏ3が１５％未満では、スラグ剥離性及びビード外観が不良となる。一方、Ａｌ2Ｏ3が２９％を超えると、フラックスの溶融点が高くなりスラグ巻込みが発生する。また、凸ビードとなりスラグ剥離性も不良となる。したがって、Ａｌ2Ｏ3は１５〜２９％とする。好ましくは１８〜２５％である。
【００３１】
［ＣａＦ2：３０〜５０％］
ＣａＦ2は、溶接金属の酸素量を低くして靭性改善に効果があるが、融点が低いため過多になるとビードの平滑性が損なわれる。ＣａＦ2が３０％未満では、溶接金属の酸素量が増加して靭性改善の効果が得られない。一方、ＣａＦ2が５０％を超えると、アークが不安定となりビード外観が不良となる。したがって、ＣａＦ2は３０〜５０％とする。好ましくは３４〜４５％である。
【００３２】
［ＳｉＯ2：１５〜２５％］
ＳｉＯ2は、良好な溶接ビードを形成するための重要な成分である。ＳｉＯ2が１５％未満では、ビード趾端部のなじみが悪くなりビード形状が不良となってスラグ剥離性が劣化する。更に高速度の溶接においてアンダーカットも生じる。一方、ＳｉＯ2が２５％を超えると、溶接金属の酸素量が増加して靭性が劣化する。したがって、ＳｉＯ2は１５〜２５％とする。好ましくは１７〜２２％である。
【００３３】
［ＭｎＯ：０．５〜１５％］
ＭｎＯは、スラグの粘性、流動性及び融点の調整をするのに有効な成分であり、特に高速度のサブマージアーク溶接において、極めて重要な成分である。ＭｎＯが０．５％未満では、ビード外観が不良でスラグ巻き込みも生じる。一方、ＭｎＯが１５％を超えると、溶接金属中の酸素量が増加して靱性が劣化する。したがってＭｎＯは、０．５〜１５％とする。好ましくは１．０〜１２％である。
【００３４】
［ＴｉＯ2：０．２〜５％］
ＴｉＯ2は、アーク安定性及びビード表面の平滑性を得るために重要な成分であるＴｉＯ2が０．２％未満では、アークが不安定で、ビード形状も不良となる。一方、ＴｉＯ2が５％を超えると、スラグ剥離性が劣化する。したがって、ＴｉＯ2は０．２〜５％とする。好ましくは０．８〜３％である。
【００３５】
［ＢａＯ：１〜５％］
ＢａＯは、アーク安定性及びスラグの融点を調整するのに有効な成分である。また、高速度のサブマージアーク溶接においてビード表面の平滑性を得るために重要な成分である。ＢａＯが１％未満では、アークが不安定でビード形状が不良となる。また、スラグ巻き込みも生じるようになる。一方、ＢａＯが５％を超えると、ビード外観が不良となる。したがって、ＢａＯは１〜５％とする。好ましくは２〜４．３％である。
【００３６】
［Ｂ2Ｏ3：０．１〜１．５％］
Ｂ2Ｏ3は、溶接金属の靱性向上に有効な成分である。Ｂ2Ｏ3が０．１％未満では、溶接金属の靭性が劣化する。一方、Ｂ2Ｏ3が１．５％を超えると、溶接金属が硬化し靱性が劣化する。したがって、Ｂ2Ｏ3は０．１〜１．５％以上とする。好ましくは０．７〜１．３％である。
【００３７】
［Ｎａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ、及び、Ｌｉ2Ｏの１種又は２種以上の合計：０．２〜１．５％］
Ｎａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ、及び、Ｌｉ2Ｏは、高速度の溶接においてアークを安定にする。Ｎａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ、及び、Ｌｉ2Ｏの１種又は２種以上の合計が０．２％未満であると、アークが不安定になる。一方、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ、及び、Ｌｉ2Ｏの１種又は２種以上の合計が１．５％を超えると、ビードの光沢が失われてビード外観が劣化し、更に、溶接ヒュームの発生量が著しく増加する。したがって、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ、及び、Ｌｉ2Ｏの１種又は２種以上の合計は０．２〜１．５％とする。好ましくは０．６〜１．３％である。
【００３８】
その他は、酸化鉄（ＦｅＯ等）Ｐ及びＳ等の不純物であり、Ｐ及びＳは共に低融点の化合物を生成して靭性を低下させるので、できるだけ低いことが好ましい。
【００３９】
次に、本発明フラックスの粒度構成について説明する。このフラックスの粒径についても％は質量％を意味する。
【００４０】
［粒径５００μｍ超の粗粒：６％以下］
高速溶接において、フラックスの粒径５００μｍ超の粗粒はビード形状を不良にする粒子である。粒径５００μｍ超の粗粒が６％を超えると、フラックスが溶融し難くなり、アークが不安定でビード幅が不均一になり易くアンダーカットなどの溶接欠陥が発生する。したがって、粒径５００μｍ超の粗粒は６％以下とする。好ましくは４％以下である。
【００４１】
［粒径１５０μｍ超〜５００μｍ以下：４６〜８０％］
フラックスの粒径１５０μｍ超〜５００μｍ未満は安定したビード形状を形成するための重要な粒子である。粒径１５０μｍ超〜５００μｍ未満が４６％未満では、ビード形状が凸形状でガス抜けが悪くなりピット及びブローホールなどの溶接欠陥も発生する。一方、粒径１５０μｍ超〜５００μｍ以下が８０％を超えると、ビード表面にポックマークが生じやすくなる。また、ビード幅が広がりすぎて溶込みが浅くなり融合不良が発生しやすくなる。したがって、粒径１５０μｍ超〜５００μｍ以下の粒子は４６〜８０％とする。好ましくは５６〜７０％である。
【００４２】
［粒径１５０μｍ以下：１６〜５０％］
フラックスの粒径１５０μｍ以下も安定したビード形状を形成するための重要な粒子である。粒径１５０μｍ以下が１６％未満では、アークが不安定になる。一方、粒径１５０μｍ以下が５０％を超えると、スラグがこびり付き易くスラグ剥離性が不良でビード幅が狭くなり、更に、ガス抜けも不良でピット・ブローホールなどの溶接欠陥が発生する。したがって、粒径１５０μｍ以下は１６〜５０％とする。好ましくは２０〜４０％である。
【実施例】
【００４３】
次に、本発明の実施例について説明するが、実施例での条件は、本発明の実施可能性及び効果を確認するために採用した一条件例であり、本発明は、この一条件例に限定されるものではない。本発明は、本発明の要旨を逸脱せず、本発明の目的を達成する限りにおいて、種々の条件を採用し得るものである。
【００４４】
（実施例）
表１に示す各種成分組成の溶融型フラックスを試作し、表２に示す３電極のサブマージアーク溶接条件で、表３に示すＪＩＳ  Ｚ３３５１  ＹＳ−Ｍ５に該当するソリッドワイヤを組み合わせ、表４示す成分組成の板厚２０ｍｍ、長さ１５００ｍｍの母材に、図２に示す断面形状のＶ開先に溝加工して溶接を行った。
【００４５】
【表１】
2015166100.tif 000002
【００４６】
【表２】
2015166100.tif 000003
【００４７】
【表３】
2015166100.tif 000004
【００４８】
【表４】
2015166100.tif 000005
【００４９】
なお、表１に示す溶融型フラックスは、各種鉱物原材料を溶融し、冷却後粉末状に粉砕した後、各種粒度構成に整粒したものである。また、フラックス成分組成中のその他は、原料から不可避で混入する酸化鉄、Ｐ、Ｓ等の不純物である。
【００５０】
溶接作業性の評価は、アーク安定性、スラグ剥離性、ビード外観・形状、アンダーカットの有無を調査して行った。
【００５１】
溶接金属の内部欠陥の調査は、２０ｍｍの全厚で溶接線全長にわたりＸ線透過試験を行って調査した。その後、板厚を溶接面と反対の裏面から７ｍｍ減厚した後、再度Ｘ線透過試験を行い、スラグ巻込みの発生数を調査した。
【００５２】
溶接金属の靭性及び引張強度は、溶接金属の２ｍｍＶノッチシャルピー衝撃試験片（ＪＩＳ  Ｚ２２０２  ４号）及び丸棒型引張試験片（ＪＩＳ  Ｚ３１１１に準じたＡ２号）を試験板表面から７ｍｍ下の溶接金属を中心として採取して評価した。
【００５３】
衝撃試験は、−３０℃の試験温度で３回繰り返した衝撃試験の吸収エネルギーの平均値が１００Ｊ以上を良好とした。また、引張試験は引張強さ６００ＭＰａ以上を良好とした。それらの結果を、表５にまとめて示す。
【００５４】
【表５】
2015166100.tif 000006
【００５５】
表１及び表５中のフラックス記号ＭＦ１〜ＭＦ１１が発明例であり、フラックス記号ＭＦ１２〜２３は比較例である。
【００５６】
発明例であるフラックス記号ＭＦ１〜ＭＦ３、ＭＦ７、ＭＦ１０、及び、ＭＦ１１は、フラックスの成分組成及び粒度構成が適正であるので、溶接作業性が良好で、溶接部に欠陥も無く、溶接金属の引張強さ及び吸収エネルギーも良好であり、極めて満足な結果を達成している。
【００５７】
また、フラックス記号ＭＦ２、ＭＦ３、ＭＦ５、及び、ＭＦ８〜ＭＦ１０は、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ、及び、Ｌｉ2Ｏの１種又は２種以上を適量含んでいるので、アークが非常に安定していた。
【００５８】
なお、フラックス記号ＭＦ４は、フラックス粒径５００ｍμ超の粗粒が多いので、アークがやや不安定であった。フラックス記号ＭＦ５は、フラックス粒径１５０μｍ超〜５００以下が少ないので、ビードが少し凸状となり、ビード形状がやや不良であった。
【００５９】
フラックス記号ＭＦ６は、フラックス粒径１５０μｍ以下が少ないので、アークがやや不安定であった。
【００６０】
フラックス記号ＭＦ８は、フラックス粒径１５０μｍ以下が多いので、ポックマークが少し発生してビード外観がやや不良であった。フラックス記号ＭＦ１０は、フラックス粒径１５０超〜５００μｍ以下が多いので、ポックマークが少し発生したためビード外観がやや不良であった。
【００６１】
比較例中フラックス記号ＭＦ１２は、ＣａＯが少ないので、ビード外観が不良でアンダーカットも生じた。また、Ｌｉ2Ｏが少ないので、アークがやや不安定であった。
【００６２】
フラックス記号ＭＦ１３は、ＣａＯが多いので、ビード形状及びスラグ剥離性が不良であった。また、ＣａＦ2が少ないので、溶接金属の酸素量が多く吸収エネルギーが低値であった。
【００６３】
フラックス記号ＭＦ１４は、ＭｇＯが多いので、ビードの波目が粗くビード外観、スラグ剥離性が不良で、スラグ巻込みも生じた。また、フラックス粒径５００ｍμ超の粗粒が多いので、アークが不安定でアンダーカットも生じた。
【００６４】
フラックス記号ＭＦ１５は、Ａｌ2Ｏ3が少ないので、ビード外観及びスラグ剥離性が不良であった。また、フラックス粒径１５０μｍ以下が少ないので、アークが不安定であった。
【００６５】
フラックス記号ＭＦ１６は、Ａｌ2Ｏ3が多いので、ビード形状が不良でスラグ巻込みも生じた。また、ＭｎＯが多いので、溶接金属の酸素量が多く吸収エネルギーが低値であった。
【００６６】
フラックス記号ＭＦ１７は、ＣａＦ2が多いので、アークが不安定でビード外観・形状も不良であった。また、ＭｇＯが多いので、溶接金属の酸素量が多く吸収エネルギーが低値であった。
【００６７】
フラックス記号ＭＦ１８は、ＳｉＯ2が少ないのでビード外観・形状及びスラグ剥離性が不良で、アンダーカットも生じた。
【００６８】
フラックス記号ＭＦ１９は、ＴｉＯ2が少ないので、アークが不安定でビード形状も不良であった。また、Ｂ2Ｏ3が多いので、溶接金属の引張強さが高く吸収エネルギーが低値であった。
【００６９】
フラックス記号ＭＦ２０は、ＢａＯが少ないのでアークが不安定で、スラグ巻込みも生じた。また、フラックス粒径１５０超〜５００μｍ以下が多いので、ビード表面にポックマークが生じ、開先底部に融合不良も生じた。
【００７０】
フラックス記号ＭＦ２１は、ＢａＯが多いので、ビード外観・形状が不良であった。また、フラックス粒径１５０以下が多いので、スラグ剥離性が不良で、ブローホールが生じた。
【００７１】
フラックス記号ＭＦ２２は、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ及びＬｉ2Ｏの合計が多いので、ビード外観が不良であった。また、ＳｉＯ2が多いので、溶接金属の酸素量が多く吸収エネルギーが低値であった。
【００７２】
フラックス記号ＭＦ２３は、ＴｉＯ2が多いので、スラグ剥離性が不良であった。また、フラックス粒径１５０超〜５００μｍ以下が少ないので、ビードが凸状となりビード外観が不良で、ブローホールも生じた。
【産業上の利用可能性】
【００７３】
前述したように、本発明のサブマージアーク溶接用溶融型フラックスによれば、高速度の溶接条件で溶接する場合においても、アークの安定性、スラグ剥離性、及び、ビード外観・形状等の溶接作業性が良好で、溶接欠陥が無く健全で優れた機械性能の溶接金属が得られる。よって、本発明は、溶接を使用する産業において利用可能性が高いものである。
【図１】
2015166100.tif 000007
【図２】
2015166100.tif 000008