(57)【要約】【課題】ドライバーショットでの飛行性能に優れたゴルフボールの提供。【解決手段】ゴルフボールは、球状のコアと、カバーとを備える。コアは、内層コアと、中間層コアと、外層コアとを有する。硬度Ｈ（Ｃ）は、硬度Ｈ（Ｂ）と同じか、これよりも大きい。硬度Ｈ（Ｅ）は、硬度Ｈ（Ｄ）と同じか、これよりも大きい。角αは、中間層コアの厚みＹ(ｍｍ）、硬度Ｈ（Ｃ）及び硬度Ｈ（Ｄ）から、（式１）により算出される。角βは、外層コアの厚みＺ（ｍｍ）、硬度Ｈ（Ｅ）及び硬度Ｈ（Ｆ）から（式２）により算出される。角αは０°以上である。角αと角βとの差（α−β）は０°以上である。α＝（１８０／π）×ａｔａｎ［｛Ｈ（Ｄ）−Ｈ（Ｃ）｝／Ｙ］    (式１）β＝（１８０／π）×ａｔａｎ［｛Ｈ（Ｆ）−Ｈ（Ｅ）｝／Ｚ］    (式２）【選択図】図１
2015084846.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
球状のコアと、このコアの外側に位置するカバーとを備えており、
上記コアが、内層コアと、この内層コアの外側に位置する中間層コアと、この中間層コアの外側に位置する外層コアとを有しており、
上記内層コアと中間層コアとの境界から半径方向で１ｍｍ外側に存在する点ＣのＪＩＳ−Ｃ硬度Ｈ（Ｃ）が、上記内層コアと中間層コアとの境界から半径方向で１ｍｍ内側に存在する点ＢのＪＩＳ−Ｃ硬度Ｈ（Ｂ）と同じか、これよりも大きく、
上記中間層コアと外層コアとの境界から半径方向で１ｍｍ外側に存在する点ＥのＪＩＳ−Ｃ硬度Ｈ（Ｅ）が、上記中間層コアと外層コアとの境界から半径方向で１ｍｍ内側に存在する点ＤのＪＩＳ−Ｃ硬度Ｈ（Ｄ）と同じか、これよりも大きく、
上記中間層コアの厚みＹ（ｍｍ）、上記硬度Ｈ（Ｃ）及び上記硬度Ｈ（Ｄ）から、式（１）により算出される角度（ｄｅｇｒｅｅ）が、角αとされ、上記外層コアの厚みＺ（ｍｍ）、上記硬度Ｈ（Ｅ）及び上記硬度Ｈ（Ｆ）から（式２）により算出される角度（ｄｅｇｒｅｅ）が、角βとされたとき、
α＝（１８０／π）×ａｔａｎ［｛Ｈ（Ｄ）−Ｈ（Ｃ）｝／Ｙ］    (式１）
β＝（１８０／π）×ａｔａｎ［｛Ｈ（Ｆ）−Ｈ（Ｅ）｝／Ｚ］    (式２）
上記角αが０°以上であり、
上記角αと、上記角βとの差（α−β）が０°以上であるゴルフボール。
【請求項２】
上記角βが、−２０°以上＋２０°以下である請求項１に記載のゴルフボール。
【請求項３】
上記内層コアの半径Ｘに対する上記中間層コアの厚みＹの比（Ｙ／Ｘ）が、０．５以上２．０以下であり、
上記半径Ｘに対する上記外層コアの厚みＺの比（Ｚ／Ｘ）が、０．５以上２．５以下である請求項１又は２に記載のゴルフボール。
【請求項４】
上記コアが切断されて得られる半球の切断面において、上記内層コアの断面積Ｓ１に対する上記中間層コアの断面積Ｓ２の比（Ｓ２／Ｓ１）が、１．０以上８．０以下であり、  上記断面積Ｓ１に対する上記外層コアの断面積Ｓ３の比（Ｓ３／Ｓ１）が、２．５以上１２．５以下である請求項１又は２に記載のゴルフボール。
【請求項５】
上記内層コアの体積Ｖ１に対する上記中間層コアの体積Ｖ２の比（Ｖ２／Ｖ１）が、２．５以上２０．０以下であり、体積Ｖ１に対する上記外層コアの体積Ｖ３の比（Ｖ３／Ｖ１）が、１０．０以上５７．０以下である請求項１又は２に記載のゴルフボール。
【請求項６】
上記コアと上記カバーとの間に、さらに中間層を備える請求項１から５のいずれかに記載のゴルフボール。
【請求項７】
上記中間層が、内側中間層と、この内側中間層の外側に位置する外側中間層とを有している請求項６に記載のゴルフボール。
【請求項８】
上記カバーが、内側カバーと、この内側カバーの外側に位置する外側カバーとを有している請求項１から７のいずれかに記載のゴルフボール。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ゴルフボールに関する。詳細には、本発明は、コアとカバーとを備えたゴルフボールに関する。
【背景技術】
【０００２】
ゴルフボールに対するゴルファーの最大の要求は、飛行性能である。ゴルファーは、特に、ドライバーショットにおける飛行性能を重視する。飛行性能は、ゴルフボールの反発性能と相関する。反発性能に優れたゴルフボールが打撃されると、速い速度で飛行し、大きな飛距離が達成される。
【０００３】
大きな飛距離が達成されるには、適度な弾道高さが必要である。弾道高さは、スピン速度及び打ち出し角度に依存する。大きなスピン速度によって高い弾道を達成するゴルフボールでは、飛距離が不十分である。大きな打ち出し角度によって高い弾道を達成するゴルフボールでは、大きな飛距離が得られる。外剛内柔構造のコアが採用されることにより、小さなスピン速度と大きな打ち出し角度とが達成されうる。
【０００４】
諸性能の達成の観点からコアの硬度分布が検討されたゴルフボールが、特開２０１２−２２３５６９号公報、特開２０１２−２２３５７０号公報、特開２０１２−２２３５７１号公報及び特開２０１２−２２３５７２号公報に開示されている。
【０００５】
特開２０１２−２２３５７１号公報には、三層構造のコアを備えたゴルフボールが開示されている。このコアには、コアの中心から表面に向かって、第一層、第二層及び第三層が形成されている。このコアの第三層の硬度勾配は、第二層の硬度勾配よりも大きい。特開２０１２−２２３５６９号公報、特開２０１２−２２３５７０号公報及び特開２０１２−２２３５７２号公報にも、同様のゴルフボールが記載されている。特開２０１２−２２３５６９号公報に開示されたゴルフボールのコアでは、第一層との境界部分における第二層の硬度が、第一層よりも小さい。特開２０１２−２２３５７０号公報に記載のゴルフボールのコアでは、第二層との境界部分における第三層の硬度が、第二層の硬度よりも小さい。特開２０１２−２２３５７２号公報には、第一層との境界部分における第二層の硬度が、第一層よりも小さく、かつ、第二層との境界部分における第三層の硬度が、第二層の硬度よりも小さいコアが開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２０１２−２２３５６９号公報
【特許文献２】特開２０１２−２２３５７０号公報
【特許文献３】特開２０１２−２２３５７１号公報
【特許文献４】特開２０１２−２２３５７２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
ゴルファーの飛行性能に対する要求は、近年ますますエスカレートしている。アプローチ性能や打球感等の優れた性能が阻害されることなく、ドライバーショットでより大きな飛距離が得られるゴルフボールが待望されている。本発明者らは、コアの特定の領域における硬度勾配が、特に、ドライバーショットでの飛距離の増大に寄与することを見出し、さらにコア全体の硬度分布の最適化を図ることにより、本発明の完成に至ったものである。
【０００８】
本発明の目的は、飛行性能に優れたゴルフボールの提供にある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明に係るゴルフボールは、球状のコアと、このコアの外側に位置するカバーとを備える。このコアは、内層コアと、この内層コアの外側に位置する中間層コアと、この中間層コアの外側に位置する外層コアとを有している。内層コアと中間層コアとの境界から半径方向で１ｍｍ外側に存在する点ＣのＪＩＳ−Ｃ硬度がＨ（Ｃ）は、内層コアと中間層コアとの境界から半径方向で１ｍｍ内側に存在する点ＢのＪＩＳ−Ｃ硬度がＨ（Ｂ）と同じか、これより大きい。中間層コアと外層コアとの境界から半径方向で１ｍｍ外側に存在する点ＥのＪＩＳ−Ｃ硬度がＨ（Ｅ）は、中間層コアと外層コアとの境界から半径方向で１ｍｍ内側に存在する点ＤのＪＩＳ−Ｃ硬度がＨ（Ｄ）と同じか、これより大きい。中間層コアの厚みＹ(ｍｍ）、硬度Ｈ（Ｃ）及び硬度Ｈ（Ｄ）から、（式１）により算出される角度（ｄｅｇｒｅｅ）が、角αとされ、外層コアの厚みＺ（ｍｍ）、硬度Ｈ（Ｅ）及び硬度Ｈ（Ｆ）から（式２）により算出される角度（ｄｅｇｒｅｅ）が、角βとされたとき、
α＝（１８０／π）×ａｔａｎ［｛Ｈ（Ｄ）−Ｈ（Ｃ）｝／Ｙ］    (式１）
β＝（１８０／π）×ａｔａｎ［｛Ｈ（Ｆ）−Ｈ（Ｅ）｝／Ｚ］    (式２）
この角αは０°以上であり、角αと、角βとの差（α−β）は０°以上である。
【００１０】
好ましくは、この角βは、−２０°以上＋２０°以下である。
【００１１】
好ましくは、この内層コアの半径Ｘに対する中間層コアの厚みＹの比（Ｙ／Ｘ）は、０．５以上２．０以下である。好ましくは、この半径Ｘに対する外層コアの厚みＺの比（Ｚ／Ｘ）は、０．５以上２．５以下である。
【００１２】
このコアが切断されて得られる半球の切断面において、この内層コアの断面積Ｓ１に対する中間層コアの断面積Ｓ２の比（Ｓ２／Ｓ１）は、１．０以上８．０以下であることが好ましい。この断面積Ｓ１に対する外層コアの断面積Ｓ３の比（Ｓ３／Ｓ１）は、２．５以上１２．５以下であることが好ましい。
【００１３】
好ましくは、この内層コアの体積Ｖ１に対する上記中間層コアの体積Ｖ２の比（Ｖ２／Ｖ１）は、２．５以上２０．０以下である。好ましくは、この体積Ｖ１に対する外層コアの体積Ｖ３の比（Ｖ３／Ｖ１）は、１０．０以上５７．０以下である。
【００１４】
好ましくは、このゴルフボールは、コアとカバーとの間に、さらに中間層を備える。好ましくは、この中間層は、内側中間層と、この内側中間層の外側に位置する外側中間層とを有している。好ましくは、このカバーは、内側カバーと、この内側カバーの外側に位置する外側カバーとを有している。
【発明の効果】
【００１５】
本発明に係るゴルフボールでは、コアの硬度分布が適正である。このゴルフボールは、反発性能に優れる。このゴルフボールがドライバーで打撃されたときのボール速度は、大きい。このゴルフボールがドライバーで打撃された時のスピン速度は、小さい。大きなボール速度と、小さなスピン速度とにより、大きな飛距離が達成される。このゴルフボールは、飛行性能に優れる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】図１は、本発明の一実施形態に係るゴルフボールが示された断面図である。
【図２】図２は、図１のゴルフボールのコアの硬度分布が示されたグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。
【００１８】
図１は、本発明の一実施形態に係るゴルフボール２が示された一部切り欠き断面図である。このゴルフボール２は球状のコア４と、このコア４の外側に位置する中間層６と、この中間層６の外側に位置する補強層８と、この補強層８の外側に位置するカバー１０とを備えている。このコア４は、内層コア１２と、この内層コア１２の外側に位置する中間層コア１４と、この中間層コア１４の外側に位置する外層コア１６とを有している。カバー１０の表面には、多数のディンプル１８が形成されている。カバー１０の表面のうちディンプル１８以外の部分は、ランド２０である。このゴルフボール２は、カバー１０の外側にペイント層及びマーク層を備えているが、これらの層の図示は省略されている。
【００１９】
このゴルフボール２の直径は、４０ｍｍ以上４５ｍｍ以下である。米国ゴルフ協会（ＵＳＧＡ）の規格が満たされるとの観点から、直径は４２．６７ｍｍ以上が好ましい。空気抵抗抑制の観点から、直径は４４ｍｍ以下が好ましく、４２．８０ｍｍ以下がより好ましい。このゴルフボール２の質量は、４０ｇ以上５０ｇ以下である。大きな慣性が得られるとの観点から、質量は４４ｇ以上が好ましく、４５．００ｇ以上がより好ましい。ＵＳＧＡの規格が満たされるとの観点から、質量は４５．９３ｇ以下が好ましい。
【００２０】
本発明では、コア４の中心点ＡのＪＩＳ−Ｃ硬度Ｈ（Ａ）、内層コア１２と中間層コア１４との境界から半径方向で１ｍｍ内側の点ＢのＪＩＳ−Ｃ硬度Ｈ（Ｂ）、内層コア１２と中間層コア１４との境界から半径方向で１ｍｍ外側の点ＣのＪＩＳ−Ｃ硬度Ｈ（Ｃ）、中間層コア１４と外層コア１６との境界から半径方向で１ｍｍ内側の点ＤのＪＩＳ−Ｃ硬度Ｈ（Ｄ）、中間層コア１４と外層コア１６との境界から半径方向で１ｍｍ外側の点ＥのＪＩＳ−Ｃ硬度Ｈ（Ｅ）及びコア４の表面に位置する点ＦのＪＩＳ−Ｃ硬度Ｈ（Ｆ）が測定される。硬度Ｈ（Ａ）から硬度Ｈ（Ｅ）は、コア４が切断されて得られる半球の切断面にＪＩＳ−Ｃ型硬度計が押しつけられることにより測定される。球状のコア４の表面にＪＩＳ−Ｃ硬度計が押しつけられることにより、硬度Ｈ（Ｆ）が測定される。測定には、この硬度計が装着された自動ゴム硬度測定機（高分子計器社の商品名「Ｐ１」）が用いられる。
【００２１】
図２は、図１のゴルフボール２のコア４の硬度分布が示された折れ線グラフである。このグラフの横軸は、コア４の中心点から各測定点までの距離(ｍｍ)である。このグラフの縦軸は、各測定点におけるＪＩＳ−Ｃ硬度である。点Ａから点Ｆについて測定された距離と硬度とが、このグラフ上にプロットされている。
【００２２】
図２に示される通り、硬度Ｈ（Ｃ）は、硬度Ｈ（Ｂ）よりも大きい。このコア４では、内層コア１２との境界部分における中間層コア１４の硬度が、内層コア１２の硬度よりも大きい。さらに図示される通り、硬度Ｈ（Ｅ）は、硬度Ｈ（Ｄ）よりも大きい。このコア４では、中間層コア１４との境界部分における外層コア１６の硬度が、中間層コア１４の硬度より大きい。即ち、このコア４では、半径方向内側から外側に向かって、硬度が段階的に増加する。このコア４を備えたゴルフボール２がドライバーで打撃されたときのスピン速度は、小さい。小さいスピン速度により、大きな飛距離が得られる。硬度Ｈ（Ｂ）と硬度Ｈ（Ｃ）とが同じでもよく、硬度Ｈ（Ｄ）と硬度Ｈ（Ｅ）とが同じでも良い。
【００２３】
スピン抑制との観点から、硬度Ｈ（Ｃ）と硬度Ｈ（Ｂ）との差［Ｈ（Ｃ）−Ｈ（Ｂ）］は、３以上が好ましく、５以上がより好ましい。耐久性の観点から、差［Ｈ（Ｃ）−Ｈ（Ｂ）］は２０以下が好ましい。
【００２４】
スピン抑制との観点から、硬度Ｈ（Ｅ）と硬度Ｈ（Ｄ）との差［Ｈ（Ｅ）−Ｈ（Ｄ）］は、５以上が好ましく、８以上がより好ましい。耐久性の観点から、差［Ｈ（Ｅ）−Ｈ（Ｄ）］は２５以下が好ましい。
【００２５】
本発明において、角αは、以下の（式１）により算出される。
α＝（１８０／π）×ａｔａｎ［｛Ｈ（Ｄ）−Ｈ（Ｃ）｝／Ｙ］    (式１）
ここで、Ｙは、中間層コア１４の厚み（ｍｍ）である。
本発明において、角βは、以下の（式２）により算出される。
β＝（１８０／π）×ａｔａｎ［｛Ｈ（Ｆ）−Ｈ（Ｅ）｝／Ｚ］    (式２）
ここで、Ｚは、外層コア１６の厚み（ｍｍ）である。
【００２６】
角βは、角αよりも小さい。これは、外層コア１６に形成された硬度勾配が、中間層コア１４に形成された硬度勾配よりも小さいことを意味する。このコア４は、反発性能に優れる。このコア４を備えたゴルフボール２がドライバーで打撃されたときのボール速度は、大きい。大きなボール速度により、大きな飛距離が得られる。角αと角βとが同じでもよい。
【００２７】
好ましくは、角αと角βとの差（α−β）は、０°以上である。飛行性能の観点から、差（α−β）は１０°以上が好ましく、１５°以上がより好ましく、２０°以上が特に好ましい。耐久性の観点から、好ましい差（α−β）は、６０°以下である。好ましくは、角αの絶対値が、角βの絶対値よりも大きい。
【００２８】
スピン抑制の観点から、好ましい角αは０°以上である。より好ましくは、２０°以上であり、さらに好ましくは３０°以上である。耐久性の観点から、好ましい角αは、６０°以下である。
【００２９】
打撃時のボール速度が大きいとの観点から角βは−２０°以上２０°以下が好ましい。より好ましくは、−１５°以上１５°以下であり、さらに好ましくは−１０°以上１０°以下である。
【００３０】
内層コア１２は、ゴム組成物が架橋されることによって形成されている。ゴム組成物の基材ゴムとして、ポリブタジエン、ポリイソプレン、スチレン−ブタジエン共重合体、エチレン−プロピレン−ジエン共重合体及び天然ゴムが例示される。反発性能の観点から、ポリブタジエンが好ましい。ポリブタジエンと他のゴムとが併用される場合は、ポリブタジエンが主成分とされるのが好ましい。具体的には、基材ゴム全量に対するポリブタジエンの量の比率は５０質量％以上が好ましく、８０質量％以上がより好ましい。ポリブタジエンにおけるシス−１，４結合の比率は４０％以上が好ましく、８０％以上がより好ましい。
【００３１】
好ましくは、内層コア１２のゴム組成物は、共架橋剤を含む。共架橋剤により、内層コア１２の高反発性が達成される。反発性能の観点から、好ましい共架橋剤は、炭素数が２から８であるα，β−不飽和カルボン酸の、１価又は２価の金属塩である。α，β−不飽和カルボン酸の金属塩は、基材ゴムの分子鎖にグラフト重合することにより、ゴム分子を架橋する。好ましいα，β−不飽和カルボン酸の金属塩として、アクリル酸亜鉛、アクリル酸マグネシウム、メタクリル酸亜鉛及びメタクリル酸マグネシウムが挙げられる。アクリル酸亜鉛及びメタクリル酸亜鉛がより好ましい。
【００３２】
共架橋剤として、炭素数が２から８であるα，β−不飽和カルボン酸と金属化合物とが配合されてもよい。この金属化合物は、ゴム組成物中でα，β−不飽和カルボン酸と反応する。この反応によって得られた塩が、基材ゴムの分子鎖にグラフト重合する。好ましいα，β−不飽和カルボン酸としては、アクリル酸及びメタクリル酸が挙げられる。
【００３３】
好ましい金属化合物の例示として、水酸化マグネシウム、水酸化亜鉛、水酸化カルシウム及び水酸化ナトリウムのような金属水酸化物；酸化マグネシウム、酸化カルシウム、酸化亜鉛及び酸化銅のような金属酸化物；並びに炭酸マグネシウム、炭酸亜鉛、炭酸カルシウム、炭酸ナトリウム、炭酸リチウム及び炭酸カリウムのような金属炭酸化物が挙げられる。金属酸化物が好ましい。より好ましくは、二価金属を含む酸化物である。二価金属を含む酸化物は、共架橋剤と反応して、金属架橋を形成する。特に好ましい金属酸化物としては、酸化亜鉛及び酸化マグネシウムが挙げられる。
【００３４】
反発性能の観点から、共架橋剤の量は、基材ゴム１００質量部に対して２０質量部以上が好ましく、２５質量部以上がより好ましい。ソフトな打球感の観点から、共架橋剤の量は、基材ゴム１００質量部に対して５０質量部以下が好ましく、４５質量部以下がより好ましい。
【００３５】
好ましくは、内層コア１２のゴム組成物は、共架橋剤と共に有機過酸化物を含む。有機過酸化物は、架橋開始剤として機能する。有機過酸化物は、ゴルフボール２の反発性能に寄与する。好適な有機過酸化物としては、ジクミルパーオキサイド、１，１−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）−３，３，５−トリメチルシクロヘキサン、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサン及びジ−ｔ−ブチルパーオキサイドが挙げられる。汎用性の観点から、ジクミルパーオキサイドが好ましい。
【００３６】
反発性能の観点から、有機過酸化物の量は、基材ゴム１００質量部に対して０．１質量部以上が好ましく、０．３質量部以上がより好ましく、０．５質量部以上が特に好ましい。ソフトな打球感の観点から、有機過酸化物の量は、基材ゴム１００質量部に対して２．０質量部以下が好ましく、１．５質量部以下がより好ましく、１．２質量部以下が特に好ましい。
【００３７】
好ましくは、内層コア１２のゴム組成物は、有機硫黄化合物を含む。好ましい有機硫黄化合物の例示として、ジフェニルジスルフィド、ビス（４−クロロフェニル）ジスルフィド、ビス（３−クロロフェニル）ジスルフィド、ビス（４−ブロモフェニル）ジスルフィド、ビス（３−ブロモフェニル）ジスルフィド、ビス（４−フルオロフェニル）ジスルフィド、ビス（４−ヨードフェニル）ジスルフィド、ビス（４−シアノフェニル）ジスルフィド等のモノ置換体；ビス（２，５−ジクロロフェニル）ジスルフィド、ビス（３，５−ジクロロフェニル）ジスルフィド、ビス（２，６−ジクロロフェニル）ジスルフィド、ビス（２，５−ジブロモフェニル）ジスルフィド、ビス（３，５−ジブロモフェニル）ジスルフィド、ビス（２−クロロ−５−ブロモフェニル）ジスルフィド、ビス（２−シアノ−５−ブロモフェニル）ジスルフィド等のジ置換体；ビス（２，４，６−トリクロロフェニル）ジスルフィド、ビス（２−シアノ−４−クロロ−６−ブロモフェニル）ジスルフィド等のトリ置換体；ビス（２，３，５，６−テトラクロロフェニル）ジスルフィド等のテトラ置換体；及びビス（２，３，４，５，６−ペンタクロロフェニル）ジスルフィド、ビス（２，３，４，５，６−ペンタブロモフェニル）ジスルフィド等のペンタ置換体が挙げられる。好ましい有機硫黄化合物の他の例示として、２−チオナフトール、１−チオナフトール、２−クロロ−１−チオナフトール、２−ブロモ−１−チオナフトール、２−フルオロ−１−チオナフトール、２−シアノ−１−チオナフトール、２−アセチル−１−チオナフトール、１−クロロ−２−チオナフトール、１−ブロモ−２−チオナフトール、１−フルオロ−２−チオナフトール、１−シアノ−２−チオナフトール、１−アセチル−２−チオナフトール等のチオナフトール類並びにこれらの金属塩が例示される。有機硫黄化合物は、反発性能に寄与する。より好ましい有機硫黄化合物は、ジフェニルジスルフィド、ビス（ペンタブロモフェニル）ジスルフィド及び２−チオナフトールである。
【００３８】
反発性能の観点から、有機硫黄化合物の量は、基材ゴム１００質量部に対して０．１質量部以上が好ましく、０．２質量部以上がより好ましい。反発性能の観点から、この量は３．０質量部以下が好ましく、２．０質量部以下がより好ましい。
【００３９】
内層コア１２のゴム組成物が、脂肪酸又は脂肪酸金属塩を含んでも良い。脂肪酸又は脂肪酸金属塩は、内層コア１２の加熱・成形時に、共架橋剤による金属架橋を阻害又は切断することにより、コア４の硬度分布の形成に寄与すると考えられる。脂肪酸又は脂肪酸金属塩が添加される場合、好ましい量は、基材ゴム１００質量部に対して０．５質量部以上２０質量部以下である。
【００４０】
適正な硬度分布が得られるとの観点から、脂肪酸金属塩が好ましい。オクタン酸、ラウリン酸、ミリスチン酸、パルミチン酸、ステアリン酸、オレイン酸及びベヘニン酸のカリウム塩、マグネシウム塩、アルミニウム塩、亜鉛塩、鉄塩、銅塩、ニッケル塩及びコバルト塩が例示される。脂肪酸の亜鉛塩が特に好ましい。好ましい脂肪酸の亜鉛塩の具体例として、オクタン酸亜鉛、ラウリン酸亜鉛、ミリスチン酸亜鉛及びステアリン酸亜鉛が挙げられる。
【００４１】
内層コア１２に、比重調整等の目的で充填剤が配合されてもよい。好適な充填剤としては、酸化亜鉛、硫酸バリウム、炭酸カルシウム及び炭酸マグネシウムが例示される。充填剤として、高比重金属からなる粉末が配合されてもよい。高比重金属の具体例としては、タングステン及びモリブデンが挙げられる。特に好ましい充填剤は、酸化亜鉛である。酸化亜鉛は、比重調整の役割のみならず、架橋助剤としても機能する。充填剤の量は、内層コア１２の意図した比重が達成されるように適宜決定される。
【００４２】
内層コア１２には、硫黄、老化防止剤、着色剤、可塑剤、分散剤等の各種添加剤が、必要に応じて適量配合される。内層コア１２に、架橋ゴム粉末又は合成樹脂粉末が配合されてもよい。内層コア１２の架橋温度は、通常は１４０℃以上１８０℃以下である。内層コア１２の架橋時間は、通常は１０分以上６０分以下である。
【００４３】
内層コア１２の中心硬度は、前述のコア４の中心点ＡのＪＩＳ−Ｃ硬度Ｈ（Ａ）と同じである。硬度Ｈ（Ａ）は、３０以上７５以下が好ましい。硬度Ｈ（Ａ）が３０以上である内層コア１２により、優れた反発性能が達成されうる。この観点から、硬度Ｈ（Ａ）は３５以上がより好ましく、４０以上が特に好ましい。硬度Ｈ（Ａ）が７５以下である内層コア１２により、ドライバーでのショットにおける過剰なスピンが抑制される。この観点から、硬度Ｈ（Ａ）は７３以下がより好ましく、７０以下が特に好ましい。
【００４４】
内層コア１２と中間層コア１４との境界から半径方向で１ｍｍ内側の点ＢのＪＩＳ−Ｃ硬度Ｈ（Ｂ）は、３５以上８０以下が好ましい。硬度Ｈ（Ｂ）が３５以上である内層コア１２により、ドライバーでのショットにおける過剰なスピンが抑制される。この観点から、硬度Ｈ（Ｂ）は４０以上がより好ましく、４５以上が特に好ましい。硬度Ｈ（Ｂ）が８０以下である内層コア１２により、優れた耐久性が得られる。この観点から、硬度Ｈ（Ｂ）は７５以下がより好ましく、７０以下が特に好ましい。
【００４５】
好ましくは、硬度Ｈ（Ｂ）は硬度Ｈ（Ａ）よりも大きい。この内層コア１２は、外剛内柔構造の形成に寄与する。ドライバーショットにおけるスピン抑制との観点から、硬度Ｈ（Ｂ）と硬度Ｈ（Ａ）との差［Ｈ（Ｂ）−Ｈ（Ａ）］は、１以上が好ましく、３以上がより好ましい。反発性能の観点から、差［Ｈ（Ｂ）−Ｈ（Ａ）］は１０以下が好ましい。
【００４６】
内層コア１２の半径Ｘは、後述する条件が満たされるように適宜設定されうる。反発性能の観点から好ましい半径Ｘは２．０ｍｍ以上であり、より好ましくは５．０ｍｍ以上である。半径Ｘは、１２．０ｍｍ以下が好ましい。
【００４７】
断面積Ｓ１は、球状のコア４が切断されて得られる半球の切断面において測定される。断面積Ｓ１は、後述する条件が満たされるように適宜設定されうる。反発性能の観点から好ましい断面積Ｓ１は、１２ｍｍ２以上であり、より好ましくは７８ｍｍ２以上である。断面積Ｓ１は、４５０ｍｍ２以下が好ましい。
【００４８】
内層コア１２の体積Ｖ１は、後述する条件が満たされるように適宜設定されうる。反発性能の観点から好ましい体積Ｖ１は、３３ｍｍ３以上であり、より好ましくは５２０ｍｍ３以上である。体積Ｖ１は、７２００ｍｍ３以下が好ましい。
【００４９】
打球感の観点から、内層コア１２の圧縮変形量は、１．０ｍｍ以上が好ましく、１．２ｍｍ以上がより好ましく、１．３ｍｍ以上が特に好ましい。反発性能の観点から、圧縮変形量は４．０ｍｍ以下が好ましく、３．５ｍｍ以下がより好ましく、３．０ｍｍ以下が特に好ましい。
【００５０】
圧縮変形量の測定には、ＹＡＭＡＤＡ式コンプレッションテスターが用いられる。このテスターでは、測定対象である内層コア１２が金属製の剛板の上に置かれる。この内層コア１２に向かって金属製の円柱が徐々に降下する。この円柱の底面と剛板との間に挟まれた内層コア１２は、変形する。内層コア１２に９８Ｎの初荷重がかかった状態から２９４Ｎの終荷重がかかった状態までの円柱の移動距離が、測定される。初荷重がかかるまでの円柱の移動速度は、０．８３ｍｍ／ｓである。初荷重がかかってから終荷重がかかるまでの円柱の移動速度は、１．６７ｍｍ／ｓである。
【００５１】
中間層コア１４は、ゴム組成物が架橋されることによって形成されている。中間層コア１４のゴム組成物の基材ゴムには、内層コア１２に関して前述された基材ゴムが用いられうる。反発性能の観点から、ポリブタジエンが好ましく、特にハイシスポリブタジエンが好ましい。
【００５２】
中間層コア１４のゴム組成物は、内層コア１２に関して前述された共架橋剤を含みうる。反発性能の観点から好ましい共架橋剤は、アクリル酸、メタクリル酸、アクリル酸亜鉛、アクリル酸マグネシウム、メタクリル酸亜鉛及びメタクリル酸マグネシウムである。ゴム組成物は、内層コア１２に関して前述された金属化合物をさらに含む。好ましい金属化合物として、酸化マグネシウム、酸化亜鉛が例示される。
【００５３】
中間層コア１４のゴム組成物は、内層コア１２に関して前述された有機過酸化物を含みうる。好ましい有機過酸化物としては、ジクミルパーオキサイド、１，１−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）−３，３，５−トリメチルシクロヘキサン、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサン及びジ−ｔ−ブチルパーオキサイドが挙げられる。
【００５４】
好ましくは、中間層コア１４のゴム組成物は、内層コア１２に関して前述された硫黄化合物を含みうる。好ましい有機硫黄化合物は、ジフェニルジスルフィド、ビス（ペンタブロモフェニル）ジスルフィド及び２−チオナフトールである。中間層コア１４のゴム組成物が、内層コア１２に関して前述された脂肪酸又は脂肪酸金属塩を含んでも良い。
【００５５】
中間層コア１４のゴム組成物には、充填剤、硫黄、加硫促進剤、老化防止剤、着色剤、可塑剤、分散剤等の各種添加剤が、必要に応じて適量配合される。中間層コア１４の架橋温度は、通常は１４０℃以上１８０℃以下である。中間層コア１４の架橋時間は、通常は１０分以上６０分以下である。
【００５６】
内層コア１２と中間層コア１４との境界から半径方向で１ｍｍ外側の点ＣのＪＩＳ−Ｃ硬度Ｈ（Ｃ）は６０以上９０以下が好ましい。硬度Ｈ（Ｃ）が６０以上である中間層コア１４により、優れた反発性能が達成されうる。この観点から、硬度Ｈ（Ｃ）は６３以上がより好ましく、６５以上が特に好ましい。硬度Ｈ（Ｃ）が９０以下である中間層コア１４により、ドライバーでのショットにおける過剰なスピンが抑制される。この観点から、硬度Ｈ（Ｃ）は８５以下がより好ましく、８０以下が特に好ましい。
【００５７】
中間層コア１４と外層コア１６との境界から半径方向で１ｍｍ内側の点ＤのＪＩＳ−Ｃ硬度Ｈ（Ｄ）は、６５以上９５以下が好ましい。硬度Ｈ（Ｄ）が６５以上である中間層コア１４により、ドライバーでのショットにおける過剰なスピンが抑制される。この観点から、硬度Ｈ（Ｄ）は６８以上がより好ましく、７０以上が特に好ましい。硬度Ｈ（Ｄ）が９５以下である中間層コア１４により、優れた耐久性が得られる。この観点から、硬度Ｈ（Ｄ）は９０以下がより好ましく、８５以下が特に好ましい。
【００５８】
ドライバーショットにおけるスピン抑制との観点から、硬度Ｈ（Ｄ）と硬度Ｈ（Ｃ）との差［Ｈ（Ｄ）−Ｈ（Ｃ）］は、０以上が好ましく、３以上がより好ましい。耐久性の観点から、差［Ｈ（Ｄ）−Ｈ（Ｃ）］は１５以下が好ましい。
【００５９】
中間層コア１４の厚みＹは、後述する条件が満たされるように適宜設定されうる。反発性能の観点から好ましい厚みＹは１．０ｍｍ以上であり、より好ましくは４．５ｍｍ以上である。厚みＹは、１１．０ｍｍ以下が好ましい。
【００６０】
断面積Ｓ２は、球状のコア４が切断されて得られる半球の切断面において測定される。断面積Ｓ２は、後述する条件が満たされるように適宜設定されうる。反発性能の観点から好ましい断面積Ｓ２は、５０ｍｍ２以上であり、より好ましくは２７０ｍｍ２以上である。断面積Ｓ２は、６８０ｍｍ２以下が好ましい。
【００６１】
中間層コア１４の体積Ｖ２は、後述する条件が満たされるように適宜設定されうる。反発性能の観点から好ましい体積Ｖ２は、８００ｍｍ３以上であり、より好ましくは５４００ｍｍ３以上である。体積Ｖ２は、１７５００ｍｍ３以下が好ましい。
【００６２】
打球感の観点から、内層コア１２と中間層コア１４からなる球体の圧縮変形量は、３．０ｍｍ以上が好ましく、３．５ｍｍ以上がより好ましく、４．０ｍｍ以上が特に好ましい。反発性能の観点から、圧縮変形量は７．０ｍｍ以下が好ましく、６．８ｍｍ以下がより好ましく、６．５ｍｍ以下が特に好ましい。
【００６３】
圧縮変形量の測定には、ＹＡＭＡＤＡ式コンプレッションテスターが用いられる。このテスターでは、測定対象である内層コア１２と中間層コア１４からなる球体が金属製の剛板の上に置かれる。この球体に向かって金属製の円柱が徐々に降下する。この円柱の底面と剛板との間に挟まれた球体は、変形する。球に９８Ｎの初荷重がかかった状態から１２７４Ｎの終荷重がかかった状態までの円柱の移動距離が、測定される。初荷重がかかるまでの円柱の移動速度は、０．８３ｍｍ／ｓである。初荷重がかかってから終荷重がかかるまでの円柱の移動速度は、１．６７ｍｍ／ｓである。
【００６４】
外層コア１６は、ゴム組成物が架橋されることによって形成されている。外層コア１６のゴム組成物の基材ゴムには、内層コア１２に関して前述された基材ゴムが用いられうる。反発性能の観点から、ポリブタジエンが好ましく、特にハイシスポリブタジエンが好ましい。
【００６５】
外層コア１６のゴム組成物は、内層コア１２に関して前述された共架橋剤を含みうる。反発性能の観点から好ましい共架橋剤は、アクリル酸、メタクリル酸、アクリル酸亜鉛、アクリル酸マグネシウム、メタクリル酸亜鉛及びメタクリル酸マグネシウムである。ゴム組成物は、内層コア１２に関して前述された金属化合物をさらに含む。好ましい金属化合物として、酸化マグネシウム、酸化亜鉛が例示される。
【００６６】
外層コア１６のゴム組成物は、内層コア１２に関して前述された有機過酸化物を含みうる。好ましい有機過酸化物としては、ジクミルパーオキサイド、１，１−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）−３，３，５−トリメチルシクロヘキサン、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサン及びジ−ｔ−ブチルパーオキサイドが挙げられる。
【００６７】
好ましくは、外層コア１６のゴム組成物は、内層コア１２に関して前述された硫黄化合物を含みうる。好ましい有機硫黄化合物は、ジフェニルジスルフィド、ビス（ペンタブロモフェニル）ジスルフィド及び２−チオナフトールである。外層コア１６のゴム組成物が、内層コア１２に関して前述された脂肪酸又は脂肪酸金属塩を含んでも良い。
【００６８】
外層コア１６のゴム組成物には、充填剤、硫黄、加硫促進剤、老化防止剤、着色剤、可塑剤、分散剤等の各種添加剤が、必要に応じて適量配合される。外層コア１６の架橋温度は、通常は１４０℃以上１８０℃以下である。外層コア１６の架橋時間は、通常は１０分以上６０分以下である。
【００６９】
中間層コア１４と外層コア１６との境界から半径方向で１ｍｍ外側の点ＥのＪＩＳ−Ｃ硬度Ｈ（Ｅ）は、７５以上１００以下が好ましい。硬度Ｈ（Ｅ）が７５以上である外層コア１６により、優れた反発性能が達成されうる。この観点から、硬度Ｈ（Ｅ）は７８以上がより好ましく、８０以上が特に好ましい。硬度Ｈ（Ｅ）が１００以下である外層コア１６により、ドライバーでのショットにおける過剰なスピンが抑制される。この観点から、硬度Ｈ（Ｅ）は９５以下がより好ましく、９３以下が特に好ましい。
【００７０】
内層コア１２、中間層コア１４及び外層コア１６からなるコア４の表面に位置する点ＦのＪＩＳ−Ｃ硬度Ｈ（Ｆ）は、７５以上１００以下が好ましい。硬度Ｈ（Ｆ）が７５以上である外層コア１６により、ドライバーでのショットにおける過剰なスピンが抑制される。この観点から、硬度Ｈ（Ｆ）は７８以上がより好ましく、８０以上が特に好ましい。硬度Ｈ（Ｆ）が１００以下である外層コア１６により、優れた耐久性が得られる。この観点から、硬度Ｈ（Ｆ）は９５以下がより好ましく、９３以下が特に好ましい。硬度Ｈ（Ｆ）は、コア４の表面にＪＩＳ−Ｃ型硬度計が押しつけられることにより測定される。測定には、この硬度計が装着された自動ゴム硬度測定機（高分子計器社の商品名「Ｐ１」）が用いられる。
【００７１】
ドライバーショットにおけるスピン抑制との観点から、硬度Ｈ（Ｆ）と硬度Ｈ（Ｅ）との差［Ｈ（Ｆ）−Ｈ（Ｅ）］は、−５以上が好ましく、−２以上がより好ましい。耐久性の観点から、差［Ｈ（Ｆ）−Ｈ（Ｅ）］は５以下が好ましい。
【００７２】
ドライバーショットにおけるスピン抑制との観点から、硬度Ｈ（Ｆ）と硬度Ｈ（Ａ）との差［Ｈ（Ｆ）−Ｈ（Ａ）］は、２０以上が好ましく、２４以上がより好ましい。耐久性の観点から、差［Ｈ（Ｆ）−Ｈ（Ａ）］は４０以下が好ましい。
【００７３】
外層コア１６の厚みＺは、後述する条件が満たされるように適宜設定されうる。反発性能の観点から好ましい厚みＺは３．０ｍｍ以上であり、より好ましくは５．０ｍｍ以上である。厚みＺは、１２．０ｍｍ以下が好ましい。
【００７４】
断面積Ｓ３は、球状のコア４が切断されて得られる半球の切断面において測定される。断面積Ｓ３は、後述する条件が満たされるように適宜設定されうる。反発性能の観点から好ましい断面積Ｓ３は、３８０ｍｍ２以上であり、より好ましくは５９０ｍｍ２以上である。断面積Ｓ３は、１０２０ｍｍ２以下が好ましい。
【００７５】
外層コア１６の体積Ｖ３は、後述する条件が満たされるように適宜設定されうる。反発性能の観点から好ましい体積Ｖ３は、１３５００ｍｍ３以上であり、より好ましくは１８７００ｍｍ３以上である。体積Ｖ３は、３０２００ｍｍ３以下が好ましい。
【００７６】
反発性能の観点から、コア４の直径は３６．５ｍｍ以上が好ましく、３７．０ｍｍ以上がより好ましく、３７．５ｍｍ以上が特に好ましい。直径は４２．０ｍｍ以下が好ましく、４１．０ｍｍ以下がより好ましく、４０．２ｍｍ以下が特に好ましい。コア４の質量は、２５ｇ以上４２ｇ以下が好ましい。
【００７７】
打球感の観点から、コア４の圧縮変形量Ｄｃは２．０ｍｍ以上が好ましく、２．５ｍｍ以上が特に好ましい。コア４の反発性能の観点から、圧縮変形量Ｄｃは４．８ｍｍ以下が好ましく、４．５ｍｍ以下が特に好ましい。コア４の圧縮変形量Ｄｃは、内層コア１２と中間層コア１４からなる球体の圧縮変形量の測定方法と同様の方法にて測定される。
【００７８】
本発明に係るゴルフボール２では、中間層コア１４の硬度勾配と外層コア１６の硬度勾配とが相対的に制御されることによって、ドライバーショットでの優れた飛行性能が達成される。内層コア１２、中間層コア１４及び外層コア１６が適正な配置が、硬度分布の最適化に寄与する。
【００７９】
ドライバーショットでのスピン抑制との観点から、内層コア１２の半径Ｘに対する中間層コア１４の厚みＹの比（Ｙ／Ｘ）は、０．５以上が好ましく、０．６以上がより好ましく、０．８以上が特に好ましい。大きなボール速度が得られるとの観点から、比（Ｙ／Ｘ）は、２．０以下が好ましく、１．７以下がより好ましく、１．４以下が特に好ましい。
【００８０】
ドライバーショットでのスピン抑制との観点から、内層コア１２の半径Ｘに対する外層コア１６の厚みＺの比（Ｚ／Ｘ）は、０．５以上が好ましく、０．７以上がより好ましく、０．９以上が特に好ましい。大きなボール速度が得られるとの観点から、比（Ｚ／Ｘ）は、２．５以下が好ましく、２．０以下がより好ましい。
【００８１】
飛行性能の観点から、外層コア１６の厚みＺに対する中間層コア１４の厚みＹの比（Ｙ／Ｚ）は、０．２５以上３．０以下である。
【００８２】
ドライバーショットでのスピン抑制との観点から、内層コア１２の断面積Ｓ１に対する中間層コア１４の断面積Ｓ２の比（Ｓ２／Ｓ１）は、１．０以上が好ましく、１．５以上がより好ましく、２．０以上が特に好ましい。大きなボール速度が得られるとの観点から、比（Ｓ２／Ｓ１）は、８．０以下が好ましく、６．５以下がより好ましく、６．０以下が特に好ましい。
【００８３】
ドライバーショットでのスピン抑制との観点から、内層コア１２の断面積Ｓ１に対する外層コア１６の断面積Ｓ３の比（Ｓ３／Ｓ１）は、２．５以上が好ましく、３．０以上がより好ましい。大きなボール速度が得られるとの観点から、比（Ｓ３／Ｓ１）は、１２．５以下が好ましく、１２．０以下がより好ましく、１１．５以下が特に好ましい。
【００８４】
飛行性能の観点から、外層コア１６の断面積Ｓ３に対する中間層コア１４の断面積Ｓ２の比（Ｓ２／Ｓ３）は、０．０８以上１．８０以下である。
【００８５】
ドライバーショットでのスピン抑制との観点から、内層コア１２の体積Ｖ１に対する中間層コア１４の体積Ｖ２の比（Ｖ２／Ｖ１）は、２．５以上が好ましく、３．０以上がより好ましく、４．５以上が特に好ましい。大きなボール速度が得られるとの観点から、比（Ｖ２／Ｖ１）は、２０．０以下が好ましく、１９．０以下がより好ましく、１８．５以下が特に好ましい。
【００８６】
ドライバーショットでのスピン抑制との観点から、内層コア１２の体積Ｖ１に対する外層コア１６の体積Ｖ３の比（Ｖ３／Ｖ１）は、１０．０以上が好ましく、１０．５以上がより好ましく、１１．０以上が特に好ましい。大きなボール速度が得られるとの観点から、比（Ｖ３／Ｖ１）は、５７．０以下が好ましく、５１．０以下がより好ましく、４５．０以下が特に好ましい。
【００８７】
飛行性能の観点から、外層コア１６の体積Ｖ３に対する中間層コア１４の体積Ｖ２の比（Ｖ２／Ｖ３）は、０．０４以上１．２５以下である。
【００８８】
本発明において、中間層６には、熱可塑性樹脂組成物が好適に用いられる。この樹脂組成物の基材ポリマーとしては、アイオノマー樹脂、熱可塑性ポリエステルエラストマー、熱可塑性ポリアミドエラストマー、熱可塑性ポリウレタンエラストマー、熱可塑性ポリオレフィンエラストマー及び熱可塑性ポリスチレンエラストマーが挙げられる。好ましい基材ポリマーは、アイオノマー樹脂である。アイオノマー樹脂を含む中間層６を有するゴルフボール２は、反発性能に優れる。
【００８９】
好ましいアイオノマー樹脂としては、α−オレフィンと炭素数が３以上８以下のα，β−不飽和カルボン酸との二元共重合体が挙げられる。好ましい二元共重合体は、８０質量％以上９０質量％以下のα−オレフィンと、１０質量％以上２０質量％以下のα，β−不飽和カルボン酸とを含む。この二元共重合体は、反発性能に優れる。好ましい他のアイオノマー樹脂としては、α−オレフィンと炭素数が３以上８以下のα，β−不飽和カルボン酸と炭素数が２以上２２以下のα，β−不飽和カルボン酸エステルとの三元共重合体が挙げられる。好ましい三元共重合体は、７０質量％以上８５質量％以下のα−オレフィンと、５質量％以上３０質量％以下のα，β−不飽和カルボン酸と、１質量％以上２５質量％以下のα，β−不飽和カルボン酸エステルとを含む。この三元共重合体は、反発性能に優れる。二元共重合体及び三元共重合体において、好ましいα−オレフィンはエチレン及びプロピレンであり、好ましいα，β−不飽和カルボン酸はアクリル酸及びメタクリル酸である。特に好ましいアイオノマー樹脂は、エチレンと、アクリル酸又はメタクリル酸との共重合体である。
【００９０】
二元共重合体及び三元共重合体において、カルボキシル基の一部は金属イオンで中和されている。中和のための金属イオンとしては、ナトリウムイオン、カリウムイオン、リチウムイオン、亜鉛イオン、カルシウムイオン、マグネシウムイオン、アルミニウムイオン及びネオジムイオンが例示される。中和が、２種以上の金属イオンでなされてもよい。ゴルフボール２の反発性能及び耐久性の観点から特に好適な金属イオンは、ナトリウムイオン、亜鉛イオン、リチウムイオン及びマグネシウムイオンである。
【００９１】
アイオノマー樹脂の具体例としては、三井デュポンポリケミカル社の商品名「ハイミラン１５５５」、「ハイミラン１５５７」、「ハイミラン１６０５」、「ハイミラン１７０６」、「ハイミラン１７０７」、「ハイミラン１８５６」、「ハイミラン１８５５」、「ハイミランＡＭ７３１１」、「ハイミランＡＭ７３１５」、「ハイミランＡＭ７３１７」、「ハイミランＡＭ７３１８」、「ハイミランＡＭ７３２９」、「ハイミランＭＫ７３３７」、「ハイミランＭＫ７３２０」及び「ハイミランＭＫ７３２９」；デュポン社の商品名「サーリン６１２０」、「サーリン６９１０」、「サーリン７９３０」、「サーリン７９４０」、「サーリン８１４０」、「サーリン８１５０」、「サーリン８９４０」、「サーリン８９４５」、「サーリン９１２０」、「サーリン９１５０」、「サーリン９９１０」、「サーリン９９４５」、「サーリンＡＤ８５４６」、「ＨＰＦ１０００」及び「ＨＰＦ２０００」；並びにエクソンモービル化学社の商品名「ＩＯＴＥＫ７０１０」、「ＩＯＴＥＫ７０３０」、「ＩＯＴＥＫ７５１０」、「ＩＯＴＥＫ７５２０」、「ＩＯＴＥＫ８０００」及び「ＩＯＴＥＫ８０３０」が挙げられる。２種以上のアイオノマー樹脂が併用されてもよい。１価の金属イオンで中和されたアイオノマー樹脂と２価の金属イオンで中和されたアイオノマー樹脂とが併用されてもよい。
【００９２】
アイオノマー樹脂と他の樹脂とが併用されてもよい。併用される場合は、反発性能の観点から、アイオノマー樹脂が基材ポリマーの主成分とされる。全基材ポリマーに占めるアイオノマー樹脂の比率は５０質量％以上が好ましく、６５質量％以上がより好ましく、７０％以上が特に好ましい。
【００９３】
アイオノマー樹脂と併用されうる好ましい樹脂は、スチレンブロック含有熱可塑性エラストマーである。スチレンブロック含有熱可塑性エラストマーは、アイオノマー樹脂との相溶性に優れる。スチレンブロック含有熱可塑性エラストマーを含む樹脂組成物は、流動性に優れる。
【００９４】
アイオノマー樹脂と併用されうる他の樹脂は、エチレン−（メタ）アクリル酸共重合体である。この共重合体は、エチレンと（メタ）アクリル酸とを含有する単量体組成物の共重合反応によって得られる。この共重合体では、カルボキシル基の一部が金属イオンで中和されている。この共重合体は３質量％以上２５質量％以下の（メタ）アクリル酸成分を含有する。極性官能基を有するエチレン−メタクリル酸共重合体が、好ましい。
【００９５】
中間層６の樹脂組成物に、比重調整等の目的で充填剤が配合されてもよい。好適な充填剤としては、酸化亜鉛、硫酸バリウム、炭酸カルシウム及び炭酸マグネシウムが例示される。充填剤として、高比重金属からなる粉末が配合されてもよい。高比重金属の具体例としては、タングステン及びモリブデンが挙げられる。充填剤の量は、中間層６の意図した比重が達成されるように適宜決定される。中間層６には、必要に応じて、二酸化チタンのような着色剤、分散剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、光安定剤、蛍光剤、蛍光増白剤等が配合されうる。
【００９６】
ドライバーショットでのスピン抑制の観点から、中間層６のショアＤ硬度Ｈｍは３５以上が好ましく、４０以上がより好ましい。打球感の観点から、硬度Ｈｍは８０以下が好ましく、７６以下がより好ましい。
【００９７】
本発明では、「ＡＳＴＭ−Ｄ  ２２４０−６８」の規定に準拠して、中間層６の硬度が測定される。測定には、ショアＤ型硬度計が取り付けられた自動ゴム硬度計（高分子計器社の商品名「Ｐ１」）が用いられる。測定には、熱プレスで成形された、中間層６と同一の材料からなる、厚みが約２ｍｍであるシートが用いられる。測定に先立ち、シートは２３℃の温度下に２週間保管される。測定時には、３枚のシートが重ね合わされる。
【００９８】
耐久性の観点から、中間層６の厚みＴｍは、０．６ｍｍ以上が好ましく、０．８ｍｍ以上がより好ましい。反発性能の観点から、厚みＴｍは２．０ｍｍ以下が好ましく、１．８ｍｍ以下がより好ましい。好ましくは、コア４と中間層６とからなる球体の直径は、３９．１ｍｍ以上４２．３ｍｍ以下である。
【００９９】
中間層６が、内側中間層と、この内側中間層の外側に位置する外側中間層との二層により構成されてもよい。中間層６が二層構造とされることにより、ボール全体の硬度分布がさらに精密に制御される。この二層構造の中間層を備えたゴルフボールでは、ドライバーショットにおいて大きなボール速度が得られる。
【０１００】
中間層６が、内側中間層と外側中間層との二層構造とされる場合、内側中間層の厚みと、外側中間層の厚みとは、二層の厚みの合計が０．８ｍｍ以上２．０ｍｍ以下となるように、適宜調整される。
【０１０１】
打球感の観点から、コア４と中間層６とからなる球体の圧縮変形量は、１．７ｍｍ以上が好ましく、１．８ｍｍ以上がより好ましく、１．９ｍｍ以上が特に好ましい。反発性能の観点から、この球体の圧縮変形量は４．０ｍｍ以下が好ましく、３．６ｍｍ以下がより好ましく、３．４ｍｍ以下が特に好ましい。コア４と中間層６からなる球体の圧縮変形量は、内層コア１２と中間層コア１４からなる球体の圧縮変形量の測定方法と同様の方法にて測定される。
【０１０２】
中間層６の形成には、射出成形法、圧縮成形法等の既知の手法が採用されうる。
【０１０３】
本発明において、カバー１０には、樹脂組成物が好適に用いられる。この樹脂組成物の基材ポリマーとしては、アイオノマー樹脂、熱可塑性ポリエステルエラストマー、熱可塑性ポリアミドエラストマー、熱可塑性ポリウレタンエラストマー、熱可塑性ポリオレフィンエラストマー及び熱可塑性ポリスチレンエラストマーが挙げられる。好ましい基材ポリマーは、熱可塑性ポリウレタンエラストマーである。熱可塑性ポリウレタンエラストマーは、軟質である。この樹脂組成物からなるカバー１０を備えたゴルフボール２は、コントロール性能に優れる。熱可塑性ポリウレタンエラストマーは、カバー１０の耐擦傷性及び打球感にも寄与する。
【０１０４】
熱可塑性ポリウレタンエラストマーは、ハードセグメントとしてのポリウレタン成分と、ソフトセグメントとしてのポリエステル成分又はポリエーテル成分とを含む。ポリウレタン成分のためのイソシアネートとしては、脂環式ジイソシアネート、芳香族ジイソシアネート及び脂肪族ジイソシアネートが例示される。２種以上のジイソシアネートが併用されてもよい。
【０１０５】
脂環式ジイソシアネートとしては、４，４’−ジシクロヘキシルメタンジイソシアネート（Ｈ１２ＭＤＩ）、１，３−ビス（イソシアナトメチル）シクロヘキサン（Ｈ６ＸＤＩ）、イソホロンジイソシアネート（ＩＰＤＩ）及びトランス−１，４−シクロヘキサンジイソシアネート（ＣＨＤＩ）が例示される。汎用性及び加工性の観点から、Ｈ１２ＭＤＩが好ましい。
【０１０６】
芳香族ジイソシアネートとしては、４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート（ＭＤＩ）及びトルエンジイソシアネート（ＴＤＩ）が例示される。脂肪族ジイソシアネートとしては、ヘキサメチレンジイソシアネート（ＨＤＩ）が例示される。
【０１０７】
特に、脂環式ジイソシアネートが好ましい。脂環式ジイソシアネートは主鎖に二重結合を有さないので、カバー１０の黄変が抑制される。しかも、脂環式ジイソシアネートは強度に優れるので、カバー１０の損傷が抑制される。
【０１０８】
熱可塑性ポリウレタンエラストマーの具体例としては、ＢＡＳＦジャパン社の商品名「エラストランＮＹ８０Ａ」、「エラストランＮＹ８２Ａ」、「エラストランＮＹ８４Ａ」、「エラストランＮＹ８５Ａ」、「エラストランＮＹ８８Ａ」、「エラストランＮＹ９０Ａ」、「エラストランＮＹ９７Ａ」、「エラストランＮＹ５８５」、「エラストランＸＫＰ０１６Ｎ」、「エラストラン１１９５ＡＴＲ」、「エラストランＥＴ８９０Ａ」及び「エラストランＥＴ８８０５０」；並びに大日精化工業社の商品名「レザミンＰ４５８５ＬＳ」及び「レザミンＰＳ６２４９０」が挙げられる。
【０１０９】
熱可塑性ポリウレタンエラストマーと他の樹脂とが併用されてもよい。併用されうる樹脂としては、熱可塑性ポリエステルエラストマー、熱可塑性ポリアミドエラストマー、熱可塑性ポリオレフィンエラストマー、スチレンブロック含有熱可塑性エラストマー及びアイオノマー樹脂が挙げられる。熱可塑性ポリウレタンエラストマーと他の樹脂とが併用される場合、スピン性能及び耐擦傷性能の観点から、熱可塑性ポリウレタンエラストマーが基材ポリマーの主成分とされる。全基材ポリマーに占める熱可塑性ポリウレタンエラストマーの比率は５０質量％以上が好ましく、７０質量％以上がより好ましく、８５質量％以上が特に好ましい。
【０１１０】
カバー１０には、必要に応じ、二酸化チタンのような着色剤、硫酸バリウムのような充填剤、分散剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、光安定剤、蛍光剤、蛍光増白剤等が、適量配合される。
【０１１１】
飛行性能の観点から、カバー１０のショアＤ硬度Ｈｃは１０以上が好ましく、１５以上がより好ましい。コントロール性及び打球感の観点から、硬度Ｈｃは、５５以下が好ましく、５０以下がより好ましい。硬度Ｈｃは、硬度Ｈｍの測定方法と同様の方法にて測定される。
【０１１２】
飛行性能及び耐久性の観点から、カバー１０の厚みＴｃは、０．１ｍｍ以上が好ましく、０．３ｍｍ以上がより好ましい。コントロール性及び打球感の観点から、厚みＴｃは１．２ｍｍ以下が好ましく、０．８ｍｍ以下がより好ましい。
【０１１３】
カバー１０が、内側カバーと、この内側カバーの外側に位置する外側カバーとの二層により構成されてもよい。カバー１０が二層構造とされることにより、ボール全体の硬度分布がさらに精密に制御される。この二層構造のカバーを備えたゴルフボールでは、ドライバーショットでの飛行性能が阻害されることなく、優れたコントロール性能や良好な打球感が得られる。
【０１１４】
カバー１０が、内側カバーと外側カバーとの二層構造とされる場合、内側カバーの厚みと、外側カバーの厚みとは、二層の厚みの合計が０．１ｍｍ以上１．２ｍｍ以下となるように、適宜調整される。
【０１１５】
カバー１０の形成には、射出成形法、圧縮成形法等の既知の手法が採用されうる。カバー１０の成形時に、成形型のキャビティ面に形成されたピンプルによりディンプル１８が形成される。
【０１１６】
打球感の観点から、ゴルフボール２の圧縮変形量Ｄｂは１．９ｍｍ以上が好ましく、２．０ｍｍ以上がより好ましく、２．３ｍｍ以上が特に好ましい。反発性能の観点から、圧縮変形量Ｄｂは３．５ｍｍ以下が好ましく、３．４ｍｍ以下がより好ましく、３．３ｍｍ以下が特に好ましい。ゴルフボール２の圧縮変形量Ｄｂは、内層コア１２と中間層コア１４からなる球体の圧縮変形量の測定方法と同様の方法にて測定される。
【０１１７】
耐久性の観点から、中間層６とカバー１０との間にさらに補強層８を有するゴルフボール２が好ましい。補強層８は、中間層６とカバー１０との間に位置している。補強層８は、中間層６と堅固に密着し、カバー１０とも堅固に密着する。補強層８により、カバー１０の中間層６からの剥離が抑制される。ゴルフボール２がクラブフェースのエッジで打撃されると、シワが生じやすい。補強層８により、シワが抑制され、ゴルフボール２の耐久性が向上する。
【０１１８】
補強層８の基材ポリマーには、二液硬化型熱硬化性樹脂が好適に用いられる。二液硬化型熱硬化性樹脂の具体例としては、エポキシ樹脂、ウレタン樹脂、アクリル樹脂、ポリエステル系樹脂及びセルロース系樹脂が挙げられる。補強層８の強度及び耐久性の観点から、二液硬化型エポキシ樹脂及び二液硬化型ウレタン樹脂が好ましい。
【０１１９】
二液硬化型エポキシ樹脂は、エポキシ樹脂がポリアミド系硬化剤で硬化されることで得られる。二液硬化型エポキシ樹脂に用いられるエポキシ樹脂としては、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＦ型エポキシ樹脂及びビスフェノールＡＤ型エポキシ樹脂が例示される。柔軟性、耐薬品性、耐熱性及び強靭性のバランスの観点から、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂が好ましい。ポリアミド系硬化剤の具体例としては、ポリアミドアミン硬化剤及びその変性物が挙げられる。エポキシ樹脂とポリアミド系硬化剤との混合において、エポキシ樹脂のエポキシ当量とポリアミド系硬化剤のアミン活性水素当量との比は、１．０／１．４以上１．０／１．０以下が好ましい。
【０１２０】
二液硬化型ウレタン樹脂は、主剤と硬化剤との反応によって得られる。ポリオール成分を含有する主剤とポリイソシアネート又はその誘導体を含有する硬化剤との反応によって得られる二液硬化型ウレタン樹脂や、イソシアネート基末端ウレタンプレポリマーを含有する主剤と活性水素を有する硬化剤との反応によって得られる二液硬化型ウレタン樹脂が用いられうる。特に、ポリオール成分を含有する主剤とポリイソシアネート又はその誘導体を含有する硬化剤との反応によって得られる二液硬化型ウレタン樹脂が好ましい。
【０１２１】
補強層８が、着色剤（典型的には二酸化チタン）、リン酸系安定剤、酸化防止剤、光安定剤、蛍光増白剤、紫外線吸収剤、ブロッキング防止剤等の添加剤を含んでもよい。添加剤は、二液硬化型熱硬化性樹脂の主剤に添加されてもよく、硬化剤に添加されてもよい。
【０１２２】
補強層８は、主剤及び硬化剤が溶剤に溶解又は分散した液が、中間層６の表面に塗布されることで得られる。作業性の観点から、スプレーガンによる塗布が好ましい。塗布後に溶剤が揮発し、主剤と硬化剤とが反応して、補強層８が形成される。好ましい溶剤としては、トルエン、イソプロピルアルコール、キシレン、メチルエチルケトン、メチルイソブチルケトン、エチレングリコールモノメチルエーテル、エチルベンゼン、プロピレングリコールモノメチルエーテル、イソブチルアルコール及び酢酸エチルが例示される。
【０１２３】
シワの抑制の観点から、補強層８の厚みは３μｍ以上が好ましく、５μｍ以上がより好ましい。補強層８が容易に形成されるとの観点から、厚みは１００μｍ以下、さらには５０μｍ以下、さらには２０μｍ以下が好ましい。厚みは、ゴルフボール２の断面がマイクロスコープで観察されることで測定される。粗面処理により中間層６の表面が凹凸を備える場合は、凸部の直上で厚みが測定される。
【０１２４】
シワの抑制の観点から、補強層８の鉛筆硬度は４Ｂ以上が好ましく、Ｂ以上がより好ましい。ゴルフボール２が打撃されたときの、カバー１０から中間層６までの力の伝達ロスが小さいとの観点から、補強層８の鉛筆硬度は３Ｈ以下が好ましい。鉛筆硬度は、「ＪＩＳ  Ｋ５４００」規格に準拠して測定される。
【０１２５】
中間層６とカバー１０とが十分に密着しており、シワが生じにくい場合は、補強層８が設けられなくてもよい。
【実施例】
【０１２６】
以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。
【０１２７】
［実施例１］
１００質量部のハイシスポリブタジエン（ＪＳＲ社の商品名「ＢＲ−７３０」）、３４．８質量部の酸化マグネシウム（三協化成社の商品名「マグサラット１５０ＳＴ）」）、２８質量部のメタクリル酸（三菱レイヨン社製）及び０．９質量部のジクミルパーオキサイド（日本油脂社の商品名「パークミルＤ」）を混練し、ゴム組成物を得た。このゴム組成物を、共に半球状キャビティを備えた上型及び下型からなる金型に投入し、１７０℃の温度下で２５分間加熱して、直径が１５．０ｍｍである球状の内層コアを得た。
【０１２８】
１００質量部のハイシスポリブタジエン（前述の「ＢＲ−７３０」）、２５質量部のアクリル酸亜鉛（前述の「サンセラーＳＲ」）、５質量部の酸化亜鉛、適量の硫酸バリウム（堺化学社製）、０．７質量部のジクミルパーオキサイド（日油社の商品名「パークミルＤ」）及び０．５質量部のジフェニルジスルフィド(住友精化社製）を混練し、ゴム組成物を得た。このゴム組成物から、ハーフシェルを成形した。上記内層コアを２枚のハーフシェルで被覆した。この内層コア及びハーフシェルを、共に半球状キャビティを備えた上型及び下型からなる金型に投入し、１７０℃の温度下で２５分間加熱した。ゴム組成物からは、中間層コアが成形された。得られた内層コアと中間層コアとからなる球体の直径は２４．０ｍｍであった。中間層コアの比重が内層コアの比重と一致するように、硫酸バリウムの量を調整した。
【０１２９】
１００質量部のハイシスポリブタジエン（前述の「ＢＲ−７３０」）、４６．５質量部のアクリル酸亜鉛（前述の「サンセラーＳＲ」）、５質量部の酸化亜鉛、適量の硫酸バリウム（堺化学社製）、０．７質量部のジクミルパーオキサイド（前述の「パークミルＤ」）、０．５質量部のジフェニルジスルフィド(住友精化社製）及び０．１質量部の老化防止剤（本州化学工業社製の商品名「Ｈ−ＢＨＴ」）を混練し、ゴム組成物を得た。このゴム組成物から、ハーフシェルを成形した。上記内層コアと中間層コアとからなる球体を２枚のハーフシェルで被覆した。この内層コアと中間層コアとからなる球体及びハーフシェルを、共に半球状キャビティを備えた上型及び下型からなる金型に投入し、１７０℃の温度下で２５分間加熱して、直径４０．１ｍｍのコアを得た。ゴム組成物からは、外層コアが成形された。外層コアの比重が内層コア及び中間層コアの比重と一致し、かつボール質量が４５．４ｇとなるように、硫酸バリウムの量を調整した。
【０１３０】
５０質量部のアイオノマー樹脂（前述の「ハイミラン１６０５」）、５０質量部の他のアイオノマー樹脂（前述の「ハイミランＡＭ７３２９」）、４質量部の二酸化チタン（石原産業社製）及び適量の硫酸バリウム（堺化学社製）を二軸混練押出機で混練し、樹脂組成物を得た。押出条件は、スクリュー径が４５ｍｍであり、スクリュー回転数が２００ｒｐｍであり、スクリューＬ／Ｄが３５であり、ダイ温度が１６０℃から２３０℃であった。金型に、コアを投入した。上記樹脂組成物を射出成形法にてコアの周りに射出し、中間層を成形した。この中間層の厚みは、１．０ｍｍであった。
【０１３１】
二液硬化型エポキシ樹脂を基材ポリマーとする塗料組成物（神東塗料社の商品名「ポリン７５０ＬＥ）を調製した。この塗料組成物の主剤液は、３０質量部のビスフェノールＡ型固形エポキシ樹脂と、７０質量部の溶剤とからなる。この塗料組成物の硬化剤液は、４０質量部の変性ポリアミドアミンと、５５質量部の溶剤と、５質量部の二酸化チタンとからなる。主剤液と硬化剤液との質量比は、１／１である。この塗料組成物を中間層の表面にエアガンで塗布し、２３℃雰囲気下で１２時間保持して、補強層を得た。補強層の厚みは、１０μｍであった。
【０１３２】
１００質量部の熱可塑性ポリウレタンエラストマー（ＢＡＳＦジャパン社の商品名「エラストランＮＹ８４Ａ１０クリア」）、１．７質量部の離型剤（ＢＡＳＦジャパン社の商品名「エラストランワックスマスターＶＤ」）、４質量部の二酸化チタン（堺化学社製）及び０．２質量部の光安定剤（城北化学工業社製の商品名「ＪＦ−９０」）を二軸混練押出機で前述の押出条件にて混練し、樹脂組成物を得た。この樹脂組成物から、圧縮成形法にて、ハーフシェルを成形した。このハーフシェル２枚で、コア、中間層及び補強層からなる球体を被覆した。共に半球状キャビティを備えた上型及び下型からなり、キャビティ面に多数のピンプルを備えたファイナル金型に、上記球体及びハーフシェルを投入した。圧縮成形法にて、カバーを得た。このカバーの厚みは、０．３ｍｍであった。カバーには、ピンプルの形状が反転した形状を有するディンプルが形成された。このカバーの表面を研磨した。このカバーの周りに二液硬化型ポリウレタンを基材とするクリアー塗料をエアガンで塗装し、乾燥硬化して直径が４２．７ｍｍ、質量４５．６ｇである実施例１のゴルフボールを得た。
【０１３３】
［実施例２−５３及び比較例１−３１］
コア、中間層及びカバーの仕様を下記の表２２から３８に示される通りとした他は実施例１と同様にして、実施例２から５３及び比較例１から３１のゴルフボールを得た。コアのゴム組成物の詳細が、下記の表１から３に示されている。コアの仕様と硬度分布が下記の表５から２１に示されている。中間層及びカバーの樹脂組成物の詳細が、下記の表４に示されている。
【０１３４】
［ドライバー（Ｗ＃１）による打撃］
ツルテンパー社のスイングマシンに、チタンヘッドを備えたドライバー（ダンロップスポーツ社の商品名「ＸＸＩＯ」、シャフト硬度：Ｓ、ロフト角：１０．０°）を装着した。ヘッド速度が４５（ｍ／ｓ）である条件で、ゴルフボールを打撃した。打撃直後のボール速度（ｍ／ｓ）及びスピン速度（ｒｐｍ）を測定した。さらに、発射地点から静止地点までの飛距離（ｍ）を測定した。１０回測定されて得られたデータの平均値が、下記の表２２から３８に示されている。
【０１３５】
【表１】
2015084846.tif 000003
【０１３６】
【表２】
2015084846.tif 000004
【０１３７】
表１及び２に記載された化合物の詳細は、以下の通りである。
ＢＲ７３０：ＪＳＲ社の、ハイシスポリブタジエン（シス−１，４−結合含有量：９６質量％、１，２−ビニル結合含有量：１．３質量％、ムーニー粘度（ＭＬ１＋４（１００℃））：５５、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）：３）
マグサラット１５０ＳＴ：三協化成社の酸化マグネシウム
サンセラーＳＲ：三新化学工業社のアクリル酸亜鉛（１０質量％ステアリン酸コーティング品）
酸化亜鉛：東邦亜鉛社の商品名「銀嶺Ｒ」
硫酸バリウム：堺化学社の商品名「硫酸バリウムＢＤ」
ジクミルパーオキサイド：日油社の商品名「パークミルＤ」
ＰＢＤＳ：川口化学工業社のビス（ペンタブロモフェニル）ジスルフィド
ＤＰＤＳ：住友精化社のジフェニルジスルフィド
Ｈ−ＢＨＴ：本州化学工業社社のジブチルヒドロキシトルエン（老化防止剤）
【０１３８】
【表３】
2015084846.tif 000005
【０１３９】
表３に記載された化合物の詳細は、以下の通りである。
アクリル酸亜鉛：日本蒸留工業社
老化防止剤：大内新興化学工業社の商品名「ノクラックＮＳ−６」
ペンタクロロチオフェノール亜鉛塩：ワコーケミカル社
トリメチロールプロパン：三菱ガス化学社
【０１４０】
【表４】
2015084846.tif 000006
【０１４１】
表４に記載された化合物の詳細は、以下の通りである。
ニュクレルＮ１０５０Ｈ：三井デュポンポリケミカル社のエチレン−メタクリル酸共重合体
ラバロンＴ３２２１Ｃ：三菱化学社の熱可塑性ポリスチレンエラストマー
二酸化チタン：石原産業社
硫酸バリウム：堺化学社の商品名「硫酸バリウムＢＤ」
ＪＦ−９０：城北化学工業社製のビス（２、２、６、６−テトラメチル−４−ピペリジル）セバケート（光安定剤）
【０１４２】
【表５】
2015084846.tif 000007
【０１４３】
【表６】
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【０１４４】
【表７】
2015084846.tif 000009
【０１４５】
【表８】
2015084846.tif 000010
【０１４６】
【表９】
2015084846.tif 000011
【０１４７】
【表１０】
2015084846.tif 000012
【０１４８】
【表１１】
2015084846.tif 000013
【０１４９】
【表１２】
2015084846.tif 000014
【０１５０】
【表１３】
2015084846.tif 000015
【０１５１】
【表１４】
2015084846.tif 000016
【０１５２】
【表１５】
2015084846.tif 000017
【０１５３】
【表１６】
2015084846.tif 000018
【０１５４】
【表１７】
2015084846.tif 000019
【０１５５】
【表１８】
2015084846.tif 000020
【０１５６】
【表１９】
2015084846.tif 000021
【０１５７】
【表２０】
2015084846.tif 000022
【０１５８】
【表２１】
2015084846.tif 000023
【０１５９】
【表２２】
2015084846.tif 000024
【０１６０】
【表２３】
2015084846.tif 000025
【０１６１】
【表２４】
2015084846.tif 000026
【０１６２】
【表２５】
2015084846.tif 000027
【０１６３】
【表２６】
2015084846.tif 000028
【０１６４】
【表２７】
2015084846.tif 000029
【０１６５】
【表２８】
2015084846.tif 000030
【０１６６】
【表２９】
2015084846.tif 000031
【０１６７】
【表３０】
2015084846.tif 000032
【０１６８】
【表３１】
2015084846.tif 000033
【０１６９】
【表３２】
2015084846.tif 000034
【０１７０】
【表３３】
2015084846.tif 000035
【０１７１】
【表３４】
2015084846.tif 000036
【０１７２】
【表３５】
2015084846.tif 000037
【０１７３】
【表３６】
2015084846.tif 000038
【０１７４】
【表３７】
2015084846.tif 000039
【０１７５】
【表３８】
2015084846.tif 000040
【０１７６】
表２２から３８に示されるように、実施例のゴルフボールでは、ドライバーでのショットにおいて優れた飛行性能が発揮される。この評価結果から、本発明の優位性は明らかである。
【産業上の利用可能性】
【０１７７】
本発明に係るゴルフボールは、ゴルフ場でのプレーや、ドライビングレンジにおけるプラクティスに用いられうる。
【符号の説明】
【０１７８】
２・・・ゴルフボール
４・・・コア
６・・・中間層
８・・・補強層
１０・・・カバー
１２・・・内層コア
１４・・・中間層コア
１６・・・外層コア
１８・・・ディンプル
２０・・・ランド
【図１】
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【図２】
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【手続補正書】
【提出日】平成25年12月24日(2013.12.24)
【手続補正１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】請求項１
【補正方法】変更
【補正の内容】
【請求項１】
球状のコアと、このコアの外側に位置するカバーとを備えており、
上記コアが、内層コアと、この内層コアの外側に位置する中間層コアと、この中間層コアの外側に位置する外層コアとを有しており、
上記内層コアと中間層コアとの境界から半径方向で１ｍｍ外側に存在する点ＣのＪＩＳ−Ｃ硬度Ｈ（Ｃ）が、上記内層コアと中間層コアとの境界から半径方向で１ｍｍ内側に存在する点ＢのＪＩＳ−Ｃ硬度Ｈ（Ｂ）と同じか、これよりも大きく、
上記中間層コアと外層コアとの境界から半径方向で１ｍｍ外側に存在する点ＥのＪＩＳ−Ｃ硬度Ｈ（Ｅ）が、上記中間層コアと外層コアとの境界から半径方向で１ｍｍ内側に存在する点ＤのＪＩＳ−Ｃ硬度Ｈ（Ｄ）と同じか、これよりも大きく、
上記中間層コアの厚みＹ（ｍｍ）、上記硬度Ｈ（Ｃ）及び上記硬度Ｈ（Ｄ）から、式（１）により算出される角度（ｄｅｇｒｅｅ）が、角αとされ、上記外層コアの厚みＺ（ｍｍ）、上記硬度Ｈ（Ｅ）及び上記コアの表面に位置する点ＦのＪＩＳ−Ｃ硬度Ｈ（Ｆ）から（式２）により算出される角度（ｄｅｇｒｅｅ）が、角βとされたとき、
α＝（１８０／π）×ａｔａｎ［｛Ｈ（Ｄ）−Ｈ（Ｃ）｝／Ｙ］    (式１）
β＝（１８０／π）×ａｔａｎ［｛Ｈ（Ｆ）−Ｈ（Ｅ）｝／Ｚ］    (式２）
上記角αが０°以上であり、
上記角αと、上記角βとの差（α−β）が０°以上であるゴルフボール。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００９
【補正方法】変更
【補正の内容】
【０００９】
本発明に係るゴルフボールは、球状のコアと、このコアの外側に位置するカバーとを備える。このコアは、内層コアと、この内層コアの外側に位置する中間層コアと、この中間層コアの外側に位置する外層コアとを有している。内層コアと中間層コアとの境界から半径方向で１ｍｍ外側に存在する点ＣのＪＩＳ−Ｃ硬度Ｈ（Ｃ）は、内層コアと中間層コアとの境界から半径方向で１ｍｍ内側に存在する点ＢのＪＩＳ−Ｃ硬度Ｈ（Ｂ）と同じか、これより大きい。中間層コアと外層コアとの境界から半径方向で１ｍｍ外側に存在する点ＥのＪＩＳ−Ｃ硬度Ｈ（Ｅ）は、中間層コアと外層コアとの境界から半径方向で１ｍｍ内側に存在する点ＤのＪＩＳ−Ｃ硬度Ｈ（Ｄ）と同じか、これより大きい。中間層コアの厚みＹ(ｍｍ）、硬度Ｈ（Ｃ）及び硬度Ｈ（Ｄ）から、（式１）により算出される角度（ｄｅｇｒｅｅ）が、角αとされ、外層コアの厚みＺ（ｍｍ）、硬度Ｈ（Ｅ）及びコアの表面に位置する点ＦのＪＩＳ−Ｃ硬度Ｈ（Ｆ）から（式２）により算出される角度（ｄｅｇｒｅｅ）が、角βとされたとき、
α＝（１８０／π）×ａｔａｎ［｛Ｈ（Ｄ）−Ｈ（Ｃ）｝／Ｙ］    (式１）
β＝（１８０／π）×ａｔａｎ［｛Ｈ（Ｆ）−Ｈ（Ｅ）｝／Ｚ］    (式２）
この角αは０°以上であり、角αと、角βとの差（α−β）は０°以上である。
【手続補正３】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図２
【補正方法】変更
【補正の内容】
【図２】
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