(57)【要約】【課題】エジェクトピンの振れに起因するスリーブ孔の経時的な拡大による蒸気漏れを抑制でき、かつ金型交換時の作業負担を軽減できるエジェクトピンを提供することを目的とする。【解決手段】長尺のピン本体１６ａと、該ピン本体１６ａの先端に設けられた押出部１６ｂとを有し、発泡成形型の雌型１４から成形品を押し出すエジェクトピン１６において、雌型１４の背面から突出した部分の１ｍ当たりの質量が８００ｇ以下である、エジェクトピン１６。【選択図】図２
2015189134.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
長尺のピン本体と、該ピン本体の先端に設けられた押出部とを有し、発泡成形型の雌型から成形品を前方に押し出すエジェクトピンにおいて、
前記ピン本体は、前記雌型の背面から突出し、
前記雌型の背面から突出した部分の１ｍ当たりの質量が８００ｇ以下である、エジェクトピン。
【請求項２】
前記ピン本体の全長に対する、該ピン本体の後端から１／２の部分の１ｍ当たりの質量が、該ピン本体の先端から１／２の部分の１ｍ当たりの質量よりも軽い、請求項１に記載のエジェクトピン。
【請求項３】
一部又は全部が樹脂製である、請求項１に記載のエジェクトピン。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、エジェクトピンに関する。
【背景技術】
【０００２】
ポリスチレン系樹脂発泡成形品等の熱可塑性樹脂発泡成形品の型内発泡成形に用いられる発泡成形機としては、例えば、型締めした状態で内部に高温蒸気を供給可能な一対の型からなる発泡成形型を有するものが知られている。該発泡成形機では、成形後に型開きし、型本体からエジェクトピンにより成形品を押し出せるようになっている。
【０００３】
型本体から成形品を押し出すエジェクトピンとしては、例えば、以下のものが知られている。
（１）長尺の軸部と、該軸部の先端に設けられた押出し板を有し、固定型及び移動型からなる成形型の固定型に、該固定型の背面から軸部が突出するように取り付けられ、軸部の途中に屈曲可能な屈曲部が形成されたエジェクトピン（特許文献１）。
（２）水平移動する雄金型及び上下動する雌金型を有する発泡成形機における、雌金型に取り付けられたエジェクトピン（特許文献２）。
（３）ピン本体内に軸方向に延びる貫通孔が形成され、かつピン本体の先端面に、該貫通孔と連通し、発泡樹脂ビーズの粒径よりも小さな幅又は径の通気部が形成されたエジェクトピン（特許文献３）。
【０００４】
（１）〜（３）のようなエジェクトピンは、通常ステンレスで形成されている。該エジェクトピンは、キャビティを形成する凹部が形成された型（雌型）に、該型に固定されたスリーブ内を通し、エジェクトピンの先端面がキャビティ面と面一となるように取り付けられる。また、型に取り付けられたエジェクトピンの後端は、固定されず自由端とされる。発泡成形後には、エジェクトピンの軸方向に移動するエジェクト板によりピンの後端が軸方向に押されることで、エジェクトピンの先端が型の凹部内に突出し、該型から成形品を押し出す。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】実公平５−４１８７０号公報
【特許文献２】特開平１０−５２８３０号公報
【特許文献３】特開２００８−２３００８７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかし、（１）〜（３）のようなエジェクトピンを用いる場合、成形時にエジェクトピンにおける型の背面から突出する部分が振れることで、特にスリーブの軸方向の端部で経時的にスリーブ孔が楕円状に摩耗して拡大し、スリーブとエジェクトピンとの間に隙間が生じて型内に供給された蒸気が漏れる問題がある。また、このように蒸気が漏れた場合には金型を交換するが、（１）〜（３）のようなエジェクトピンは重いため、金型交換時の作業負担も大きい。
【０００７】
本発明は、エジェクトピンの振れに起因するスリーブ孔の経時的な拡大による蒸気漏れを抑制でき、かつ金型交換時の作業負担を軽減できるエジェクトピンを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明のエジェクトピンは、長尺のピン本体と、該ピン本体の先端に設けられた押出部とを有し、発泡成形型の雌型から成形品を前方に押し出すエジェクトピンにおいて、前記ピン本体は、前記雌型の背面から突出し、前記雌型の背面から突出した部分の１ｍ当たりの質量が８００ｇ以下であることを特徴とする。
【０００９】
本発明のエジェクトピンでは、前記ピン本体の全長に対する、該ピン本体の後端から１／２の部分の１ｍ当たりの質量が、該ピン本体の先端から１／２の部分の１ｍ当たりの質量よりも軽いことが好ましい。
また、エジェクトピンの一部又は全部が樹脂製であることが好ましい。
【発明の効果】
【００１０】
本発明のエジェクトピンを用いれば、エジェクトピンの振れに起因するスリーブ孔の経時的な拡大による蒸気漏れが抑制され、かつ金型交換時の作業負担が軽減される。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】本発明のエジェクトピンを備える発泡成形機の概略構成を示した断面図である。
【図２】図１のエジェクトピンを拡大した断面図である。
【図３】図１の発泡成形機で発泡成形を行う様子を示した断面図である。
【図４】図１の発泡成形機で発泡成形を行う様子を示した断面図である。
【図５】図１の発泡成形機で発泡成形を行う様子を示した断面図である。
【図６】図５のエジェクトピンを拡大した断面図である。
【図７】スプリング止めカラーの一例を示した斜視図（Ａ）と、該スプリング止めカラーをエジェクトピンに取り付けた様子を示した斜視図（Ｂ）である。
【図８】スリーブの後端部とエジェクトピンの該後端部から突出する部分とを覆う保護部材を設けた様子を示した断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
＜発泡成形機＞
以下、本発明のエジェクトピンを備える発泡成形機の一例を示して説明する。
本実施形態の発泡成形機１００は、図１及び図２に示すように、雄型１２及び雌型１４からなる発泡成形型１０と、雌型１４に取り付けられるエジェクトピン１６と、エジェクトピン１６に取り付けられるスプリング１８及びスプリング止めカラー２０と、エジェクトピン１６の後端１６ｃを軸方向に押すエジェクト板２２と、雌型１４から押出された成形品を受ける受け台２４，２４と、を有する。
【００１３】
雄型１２は、雄型保持体２６により保持されている。この例の発泡成形型１０では、雄型１２が雌型１４に接近又は離間するように水平移動することで、型閉め又は型開きが可能になっている。
雌型１４は、雄型１２と対向する正面に凹部２８ａが形成された雌型本体２８と、雌型本体２８に固定されたスリーブ３０と、を有している。雄型１２と雌型１４を型締めすることで、雌型本体２８の凹部２８ａ内に目的の成形品と相補的な形状のキャビティが形成されるようになっている。
【００１４】
雄型１２及び雌型１４には、それぞれ多数の蒸気孔（図示略）が設けられている。また、それぞれの蒸気孔は、雄型１２及び雌型１４の内部に形成された蒸気室（図示略）と連通している。発泡成形型１０では、蒸気室に供給された蒸気が蒸気孔を通じてキャビティ内に供給されるようになっている。
また、図示していないが、雄型１２及び雌型１４の適所には、キャビティ内に予備発泡粒子を充填するための供給管路と接続された予備発泡粒子供給口が設けられている。
【００１５】
雌型１４の雌型本体２８には、背面２８ｂから凹部２８ａに通じる貫通孔２８ｃが形成されている。
スリーブ３０は、貫通孔２８ｃの内径と同等の外径を有しており、雌型本体２８に形成された貫通孔２８ｃに一部が挿入され、残りの部分が雌型本体２８の背面２８ｂ側に突出した状態で固定されている。また、スリーブ３０は、筒状であり、内部の軸方向の中央部分に内径が拡径された拡径部３０ａが形成されている。スリーブ３０は、雌型本体２８に着脱可能に設けられていてもよく、雌型本体２８と一体に形成されていてもよい。
スリーブ３０の軸方向の長さは、１００〜４００ｍｍが好ましく、１５０〜３５０ｍｍがより好ましい。スリーブ３０の軸方向の長さが長いほど、エジェクトピンの突出部分の長さが短くなるためエジェクトピンが振れにくくなる。また、スリーブ３０の軸方向の長さが短いほど発泡成形時の熱損失が小さくなる。
スリーブ３０の材質としては、特に限定されず、公知の材質を採用できる。例えば、アルミニウム、真鍮等が挙げられる。
【００１６】
エジェクトピン１６は、発泡成形型１０の雌型本体２８から成形品を前方に押し出すためのピンであり、長尺のピン本体１６ａと、ピン本体１６ａの先端に設けられた押出部１６ｂとを有する。
エジェクトピン１６は、押出部１６ｂがスリーブ３０よりもキャビティ側となるようにピン本体１６ａの一部がスリーブ３０内に通され、スリーブ３０の後端、すなわち雌型１４の背面からピン本体１６ａの残りの部分が突出するように取り付けられている。
ピン本体１６ａの全長の目安は、５００〜２０００ｍｍである。
ピン本体１６ａの太さ（外径）の目安は、１０〜３０ｍｍである。
【００１７】
この例では、スリーブ３０の内部に拡径部３０ａが形成されていることで、エジェクトピン１６のピン本体１６ａは、スリーブ３０の先端部３０ｂと後端部３０ｃと接触しているものの、それ以外の部分ではスリーブ３０と接触していない。これにより、スリーブ３０とピン本体１６ａとの摩擦抵抗が小さくなるため、スリーブ３０内でエジェクトピン１６を軸方向に摺動させることが容易になる。
押出部１６ｂの形状はこの例では板状であるが、板状には限定されない。押出部１６ｂの先端面の形状は、雌型本体２８に形成された貫通孔２８ｃの凹部２８ａ側の開口形状と同じになっている。また、ピン本体１６ａの後端がエジェクト板に押されていない状態において、押出部１６ｂの先端面は雌型本体２８のキャビティ面２８ｄと面一となっている。
【００１８】
エジェクトピン１６のピン本体１６ａにおける雌型１４の背面から突出した部分は、螺旋状のスプリング１８内に通された状態になっている。ピン本体１６ａが螺旋内に通されたスプリング１８の両端は、スリーブ３０の後端部３０ｃと、ピン本体１６ａの後端１６ｃ近傍に装着されたスプリング止めカラー２０にそれぞれ当接している。
スプリング止めカラー２０は、従来公知のものを用いることができ、例えば、図７（Ａ）に示すように、円環の一部が欠けた形状で、内径がエジェクトピン１６のピン本体１６ａの外径と同等であり、内周面の幅方向の両側において周方向に凹条２０ａ，２０ｂが並んで形成されたスプリング止めカラー２０が挙げられる。エジェクトピン１６のピン本体１６ａにおけるスプリング止めカラー２０を取り付ける部分に、スプリング止めカラー２０の凹条２０ａ，２０ｂに対応する凸条を形成しておくことで、図７（Ｂ）に示すように、その部分にスプリング止めカラー２０をワンタッチで簡便に取り付けることができる。なお、スプリング止めカラーとしては、ネジ等によってエジェクトピンに固定するものを用いてもよい。
【００１９】
エジェクトピン１６のピン本体１６ａの後端１６ｃがエジェクト板２２により軸方向に押されることで、図６に示すように押出部１６ｂが雌型本体２８の凹部２８ａ内に突き出され、雌型本体２８の凹部２８ａ内から成形品が押し出される。また、エジェクトピン１６の押出部１６ｂが雌型本体２８の凹部２８ａ内に突き出されたときには、スプリング１８がスリーブ３０の後端部３０ｃとスプリング止めカラー２０によって圧縮された状態となる。そのため、成形品を押し出した後、エジェクト板２２が後退すると、圧縮されたスプリング１８が伸びる力によってエジェクトピン１６も後退し、押出部１６ｂの先端面は雌型本体２８のキャビティ面２８ｄと面一となる位置まで戻る。
【００２０】
エジェクトピン１６における、スリーブ３０の後端から突出した部分、すなわち雌型１４の背面から突出した部分の１ｍ当たりの質量（ＷＰ）は、８００ｇ以下である。これにより、成形時にエジェクトピン１６の雌型１４の背面から突出した部分が振れることが抑制される。その結果、スリーブ３０の先端部３０ｂ及び後端部３０ｃとピン本体１６ａとの摩擦が低減されるため、スリーブ３０の先端部３０ｂ及び後端部３０ｃのスリーブ孔が摩耗により拡大して蒸気が漏れることが抑制される。
エジェクトピン１６における前記の１ｍ当たりの質量（ＷＰ）は、蒸気漏れを抑制しやすい点から、８００ｇ以下であり、７００ｇ以下が好ましく、５５０ｇ以下がより好ましく、３００ｇ以下が最も好ましい。
また、エジェクトピン１６における前記の１ｍ当たりの質量（ＷＰ）は、強度の点から、１００ｇ以上が好ましく、１５０ｇ以上がより好ましい。
【００２１】
エジェクトピン１６のピン本体１６ａの全長に対する、ピン本体１６ａの後端１６ｃから１／２の部分の１ｍ当たりの質量は、ピン本体１６ａの先端から１／２の部分の１ｍ当たりの質量よりも軽いことが好ましい。これにより、成形時にエジェクトピン１６の雌型１４の背面から突出した部分が振れることがさらに抑制されるため、蒸気漏れがより抑制される。
【００２２】
エジェクトピン１６の周囲に備えられるスプリング１８の総質量（ＷＳ）に対するエジェクトピン１６の総質量（ＷＥ）の比（ＷＥ／ＷＳ）は、１．０〜５．０が好ましく、１．５〜４．０がより好ましい。前記比（ＷＥ／ＷＳ）が下限値以上であれば、強度に優れるエジェクトピンとなる。前記比（ＷＥ／ＷＳ）が上限値以下であれば、成形時にエジェクトピン１６の雌型１４の背面から突出した部分が振れることが抑制されやすくなるため、蒸気漏れを抑制することがより容易になる。
【００２３】
エジェクトピン１６における前記の１ｍ当たりの質量（ＷＰ）、及び前記比（ＷＥ／ＷＳ）を調節する態様は、特に限定されない。例えば、この例のようにエジェクトピン１６におけるピン本体１６ａの内部を削り、内部が中空の筒状とすることで１ｍ当たりの質量（ＷＰ）、及び前記比（ＷＥ／ＷＳ）を調節する態様が挙げられる。また、エジェクトピン１６の材質の選択によって前記の１ｍ当たりの質量（ＷＰ）、及び前記比（ＷＥ／ＷＳ）を調節する態様であってもよい。
【００２４】
エジェクトピン１６の材質としては、特に限定されず、例えば、ステンレス、真鍮、アルミニウム、樹脂等が挙げられる。
エジェクトピン１６は、軽量化が容易な点では、一部又は全部を樹脂製とすることが好ましい。樹脂としては、耐熱性、耐摩耗性の点では、ポリエーテルエーテルケトンが好ましい。また、コスト面ではポリ塩化ビニルが好ましい。
スリーブ３０よりも先にピン本体１６ａが摩耗することでスリーブ３０の摩耗を抑制できる点では、エジェクトピン１６のピン本体１６ａにおける少なくともスリーブ３０と接触する部分を樹脂製とすることが好ましい。エジェクトピン１６の交換はスリーブ３０の交換に比べて容易であるため、スリーブ３０よりも先にエジェクトピン１６が摩耗するようにすればエジェクトピン１６だけの交換で済み、発泡成形機１００のメンテナンスが容易になる。
【００２５】
エジェクトピン１６は、別の材質のピンをつなぎ合わせて形成したものであってもよい。例えば、全長に対して後端１６ｃから１／３の部分がポリ塩化ビニル製で、先端から２／３の部分がステンレス製のエジェクトピン１６、全長に対して後端１６ｃから１／３の部分がポリエーテルエーテルケトン製で、先端から２／３の部分がステンレス製のエジェクトピン１６等が挙げられる。エジェクトピン１６の後端１６ｃから少なくとも１／３を樹脂製、残りの部分をステンレス製とすれば、エジェクトピン１６の振れが抑制されやすくなり、蒸気漏れがより抑制される。
【００２６】
雌型１４においては、蒸気漏れを抑制しやすい点から、スリーブ３０の先端面（エジェクトピン１６の押出部１６ｂ側の面）を中心に向かって滑らかに窪むテーパー形状とし、スリーブ３０の先端部３０ｂとエジェクトピン１６の押出部１６ｂとの間にパッキンを設けることが好ましい。
【００２７】
以下、発泡成形機１００の作用について説明する。
発泡成形機１００によりポリスチレン系樹脂発泡成形品等の成形品を製造する際には、図３に示すように、雄型１２と雌型１４とを接近させて発泡成形型１０を閉じ、その内部に形成されたキャビティ内に予備発泡粒子Ｐ’を充填した後、発泡成形型１０のキャビティ内に高温蒸気を供給し、加熱して発泡させながら予備発泡粒子Ｐ’同士を融着させて型内発泡成形する。
蒸気により型内発泡成形する方法としては、特に限定されず、例えば、雌型１４から雄型１２に向かって、又は雄型１２から雌型１４に向かって蒸気を流す工程（ｉ）と、工程（ｉ）と逆向きに蒸気を流す工程（ｉｉ）と、雄型１２と雌型１４の両方からキャビティ内に蒸気を供給し、キャビティ内に保持させた蒸気で保熱する工程（ｉｉｉ）と、を行う方法が挙げられる。
【００２８】
次いで、発泡成形型１０を冷却した後、図４に示すように、雌型１４から離間するように雄型１２を水平移動させることで発泡成形型１０を開き、雌型１４を受け台２４，２４の位置まで下降させる。次いで、図５及び図６に示すように、エジェクト板２２によりエジェクトピン１６の後端１６ｃを軸方向に押し込み、エジェクトピン１６の押出部１６ｂを雌型本体２８の凹部２８ａ内に突き出すことで、成形品Ｐを離型させて受け台２４，２４上に押し出す。成形品Ｐを押し出した後、エジェクト板２２を後退させる。このとき、エジェクトピン１６は圧縮されたスプリング１８が伸びる力によって後退し、押出部１６ｂの先端面は雌型本体２８のキャビティ面２８ｄと面一となる位置まで戻る。その後、雌型１４を雄型１２と対向する高さまで上昇させ、次の型内発泡成形を行う。
【００２９】
従来のステンレス製のエジェクトピンでは、エジェクトピンの自重が重いために、特に雌型を上昇及び下降させたときにエジェクトピンにおける雌型の背面から突出した部分が大きく振れやすい。そのため、特にスリーブの軸方向の端部で経時的にスリーブ孔が楕円状に摩耗して拡大し、スリーブとエジェクトピンとの間に隙間が生じて型内に供給された蒸気が漏れやすい。これに対して、エジェクトピン１６を用いた発泡成形機１００の場合では、エジェクトピン１６における雌型１４の背面から突出した部分の１ｍ当たりの質量（ＷＰ）が８００ｇ以下であることで、エジェクトピン１６における雌型１４の背面から突出した部分の振れが抑制される。その結果、スリーブの摩耗によるスリーブ孔の拡大が抑制され、蒸気漏れが抑制される。また、金型を交換する際にも、エジェクトピンが軽量化されていることで作業負担も軽減される。
【００３０】
本発明は、振れが生じやすい全長が５００〜２０００ｍｍのエジェクトピンに有効であり、７５０〜１５００ｍｍのエジェクトピンにより有効である。
また、本発明は、振れが生じやすい、雌型の背面から突出した部分の長さが１００〜１９００ｍｍのエジェクトピンに有効であり、該長さが６００〜１３５０ｍｍのエジェクトピンにより有効である。
【００３１】
以上説明した本発明のエジェクトピンを用いれば、エジェクトピンにおける雌型の背面から突出した部分の振れに起因するスリーブ孔の拡大による蒸気漏れが抑制され、また金型交換時の作業負担も軽減される。
本発明のエジェクトピンは、発泡成形機１００のように、型内発泡成形後に雌型を下降させて成形品を受け台上に押し出すタイプの発泡成形機に特に有効である。該発泡成形機は、雌型を上昇及び下降させるうえ、受け台まで成形品を押し出すためにエジェクトピンを長くする必要があり、エジェクトピンの振れが起きやすい傾向がある。そのため、該発泡成形機に本発明のエジェクトピンを用いることで、エジェクトピンの振れに起因する蒸気漏れの抑制効果がより有効に働く。
なお、本発明のエジェクトピンは、前記した発泡成形機１００に備えられるものには限定されない。例えば、本発明のエジェクトピンは、受け台を有さず、型開きした状態でそのまま雌型を上昇及び下降させずに、エジェクトピンの先端を雌型本体の凹部内に押し込んで成形品を離型させる発泡成形機に用いてもよい。該発泡成形機の場合でも、成形時にエジェクトピンを軸方向に繰り返し動かす際にエジェクトピンが振れることで同様の蒸気漏れが起きることがあるため、本発明のエジェクトピンを用いることでピンの振れに起因する蒸気漏れを抑制できる。また、金型交換時の作業負担も軽減される。
【００３２】
また、本発明のエジェクトピンを用いる発泡成形機では、図８に示すように、スリーブ３０の後端部３０ｃと、スリーブ３０の後端部３０ｃ近傍のピン本体１６ａの突出した部分とを覆う保護部材４０を設けてもよい。この保護部材４０を設けることで、エジェクトピン１６の突出部分が多少振れたとしても、スリーブ３０の後端部３０ｃ近傍でのピン本体１６ａの振れが低減されるため、スリーブ３０の後端部３０ｃとエジェクトピン１６のピン本体１６ａを保護でき、それらの摩耗をより抑制できる。
保護部材４０の材質は、例えば、ポリエーテルエーテルケトン、全芳香族ポリエステル、芳香族ポリアミド、ポリイミド、ポリベンゾイミダゾール、ポリアミドイミド等の樹脂が挙げられる。なかでも、耐熱性、耐摩耗性の点から、ポリエーテルエーテルケトンが好ましい。
【実施例】
【００３３】
以下、実施例によって本発明を詳細に説明するが、本発明は以下の記載によっては限定されない。
［実施例１］
後端から６０ｍｍがアルミニウム製で、残りがステンレス製であり、内部を削って中空の筒状とすることで雌型の背面から突出した部分の１ｍ当たりの質量を６７０ｇとした全長１ｍのエジェクトピン１６を、図１に例示した発泡成形機１００の雌型１４に取り付け、型内発泡成形を３０００回実施した。スリーブ３０としては、エジェクトピン１６と接触する部分のみが真鍮製であり、残りがアルミニウム製であり、軸方向の長さが３００ｍｍ、スリーブ孔の口径が１５．０ｍｍのものを用いた。エジェクトピン１６における雌型１４の背面から突出した部分の長さを７００ｍｍとした。スプリング１８の質量は１３５ｇであり、スプリング１８の総質量（ＷＳ）に対するエジェクトピン１６の総質量（ＷＥ）の比（ＷＥ／ＷＳ）は、５．０であった。
型内発泡成形の実施後、雌型１４からスリーブ３０を取り外し、スリーブ孔の口径を測定したところ、摩耗による口径の拡大は見られなかった。
【００３４】
［実施例２］
ポリエーテルエーテルケトン製で、雌型の背面から突出した部分の１ｍ当たりの質量を２４０ｇとした全長１ｍのエジェクトピン１６を、図１に例示した発泡成形機１００の雌型１４に取り付け、型内発泡成形を３０００回実施した。スリーブ３０としては、アルミニウム製であり、軸方向の長さが２０５ｍｍ、スリーブ孔の口径が１５．０ｍｍのものを用いた。エジェクトピン１６における雌型１４の背面から突出した部分の長さを７９５ｍｍとした。スプリング１８の質量は１３５ｇであり、スプリング１８の総質量（ＷＳ）に対するエジェクトピン１６の総質量（ＷＥ）の比（ＷＥ／ＷＳ）は、１．８であった。
型内発泡成形の実施後、雌型１４からスリーブ３０を取り外し、スリーブ孔の口径を測定したところ、摩耗による口径の拡大は見られなかった。
【００３５】
［実施例３］
内部が中空のポリ塩化ビニル製筒状体の内部に、ステンレス製の棒状体を複合したものであり、雌型の背面から突出した部分の１ｍ当たりの質量を５２０ｇとした全長１ｍのエジェクトピン１６を、図１に例示した発泡成形機１００の雌型１４に取り付け、型内発泡成形を３０００回実施した。スリーブ３０としては、アルミニウム製であり、軸方向の長さが２０５ｍｍ、スリーブ孔の口径が１５．０ｍｍのものを用いた。エジェクトピン１６における雌型１４の背面から突出した部分の長さを７９５ｍｍとした。スプリング１８の質量は１３５ｇであり、スプリング１８の総質量（ＷＳ）に対するエジェクトピン１６の総質量（ＷＥ）の比（ＷＥ／ＷＳ）は、３．９であった。
型内発泡成形の実施後、雌型１４からスリーブ３０を取り外し、スリーブ孔の口径を測定したところ、摩耗による口径の拡大は見られなかった。
【００３６】
［比較例１］
ステンレス製で、雌型の背面から突出した部分の１ｍ当たりの質量が８２２ｇの全長１ｍのエジェクトピン１６を、図１に例示した発泡成形機１００の雌型１４に取り付け、型内発泡成形を３０００回実施した。スリーブ３０としては、アルミニウム製であり、軸方向の長さが２０５ｍｍ、スリーブ孔の口径が１５．０ｍｍのものを用いた。エジェクトピン１６における雌型１４の背面から突出した部分の長さを７９５ｍｍとした。スプリング１８の質量は１３５ｇであり、スプリング１８の総質量（ＷＳ）に対するエジェクトピン１６の総質量（ＷＥ）の比（ＷＥ／ＷＳ）は、６．１であった。
型内発泡成形の実施後、雌型１４からスリーブ３０を取り外し、スリーブ孔の口径を測定したところ、口径の最大値は１５．３ｍｍであり、摩耗によるスリーブ孔の拡大が見られた。
【符号の説明】
【００３７】
１０  発泡成形型
１２  雄型
１４  雌型
１６  エジェクトピン
１６ａ  ピン本体
１６ｂ  押出部
１６ｃ  後端
１８  スプリング
２０  スプリング止めカラー
２２  エジェクト板
２４  受け台
２８  雌型本体
２８ａ  凹部
【図１】
2015189134.tif 000003
【図２】
2015189134.tif 000004
【図３】
2015189134.tif 000005
【図４】
2015189134.tif 000006
【図５】
2015189134.tif 000007
【図６】
2015189134.tif 000008
【図７】
2015189134.tif 000009
【図８】
2015189134.tif 000010