(57)【要約】【課題】袋体としたときの膨張部と非膨張部の境界部分の展開初期のバイアス方向における目開きを抑制し、エアバッグとしたときの耐バースト性に優れた基布を提供すること。【解決手段】刃梳き抵抗値が経糸に対し４５°のバイアス方向において２００Ｎ以上１０００Ｎ未満であり、かつ、下式（１）及び（２）で表される刃梳き経指数ＥＣＰ（Ｗ）及び刃梳き緯指数ＥＣＰ（Ｆ）が３０未満であるノンコートエアバッグ基布。      ＥＣＰ（Ｗ）＝ＡＢＳ（ＥＣ４５−ＥＣＷ）／ＥＣ４５＊１００      （１）      ＥＣＰ（Ｆ）＝ＡＢＳ（ＥＣ４５−ＥＣＦ）／ＥＣ４５＊１００      （２）  （上記（１）および（２）式中、ＥＣ４５は経糸に対し４５°方向の刃梳き抵抗値であり、ＥＣＷは経糸方向の刃梳き抵抗値であり、ＥＣＦは緯糸方向の刃梳き抵抗値であり、ＡＢＳは絶対値記号である。）【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
刃梳き抵抗値が経糸に対し４５°のバイアス方向において２００Ｎ以上１０００Ｎ未満であり、かつ、下式（１）及び（２）で表される刃梳き経指数ＥＣＰ（Ｗ）及び刃梳き緯指数ＥＣＰ（Ｆ）が３０未満であるノンコートエアバッグ基布。
ＥＣＰ（Ｗ）＝ＡＢＳ（ＥＣ４５−ＥＣＷ）／ＥＣ４５＊１００      （１）
ＥＣＰ（Ｆ）＝ＡＢＳ（ＥＣ４５−ＥＣＦ）／ＥＣ４５＊１００      （２）
（上記（１）および（２）式中、ＥＣ４５は経糸に対し４５°方向の刃梳き抵抗値であり、ＥＣＷは経糸方向の刃梳き抵抗値であり、ＥＣＦは緯糸方向の刃梳き抵抗値であり、ＡＢＳは絶対値記号である。）
【請求項２】
刃梳き抵抗値が経糸方向、緯糸方向のいずれも３８０Ｎ以上１０００Ｎ未満である請求項１に記載のノンコートエアバッグ基布。
【請求項３】
分解糸繊度が３５０ｄｔｅｘ以上７５０ｄｔｅｘ以下である請求項１または２に記載のエアバッグ基布。
【請求項４】
カバーファクターが２０００以上２６００以下である請求項１〜３のいずれか一項に記載のエアバッグ基布。
【請求項５】
残油率が０．０５重量％以上０．２重量％以下である請求項１〜４のいずれか一項に記載のエアバッグ基布。
【請求項６】
ＡＳＴＭ  Ｄ４０３２剛軟度が１０Ｎ以上３０Ｎ以下である請求項１〜５のいずれか一項に記載のエアバッグ基布。
【請求項７】
引裂き強力が１６０Ｎ以上３００Ｎ以下である請求項１〜６のいずれか一項に記載のエアバッグ基布。
【請求項８】
構成する繊維の単糸繊度が２〜７ｄｔｅｘである請求項１〜７のいずれか一項に記載のエアバッグ基布。
【請求項９】
構成する繊維の単糸断面形状が丸断面である請求項１〜８のいずれか一項に記載のエアバッグ基布。
【請求項１０】
構成する繊維の原糸強度が８．２〜１１．０ｃＮ／ｄｔｅｘである請求項１〜９のいずれか一項に記載のエアバッグ基布。
【請求項１１】
構成する繊維がポリアミドである請求項１〜１０のいずれか一項に記載のエアバッグ基布。
【請求項１２】
少なくとも下記（ａ）〜（ｃ）の条件を含む製織工程で製造されることを特徴とする請求項１〜１１のいずれか一項に記載のエアバッグ基布。
（ａ）製織時の経糸張力が０．３０ｃＮ／ｄｔｅｘ〜０．４５ｃＮ／ｄｔｅｘである。
（ｂ）精練時の経張力が１．２Ｎ／ｃｍ〜３．０Ｎ／ｃｍである。
（ｃ）熱セット時の経オーバーフィードが６％未満である。
【請求項１３】
請求項１〜１２のいずれか一項に記載のエアバッグ基布を用いたエアバッグ。
【請求項１４】
請求項１３に記載のエアバッグを用いたエアバッグ装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はエアバッグ基布に関する。より詳しくは対バースト性に優れたエアバッグ基布に関する。
【背景技術】
【０００２】
エアバッグは事故時の衝突の衝撃や、車内装備品と人体の接触を軽減するものである。そのために、エアバッグには高い気密性が求められているが、気密性が高くなるに従い、膨張部と非膨張部の境界部分には大きな応力がかかる。特に経糸に対し、４５°、１３５°、２２５°、３１５°の角度方向（以下バイアス方向と言う）は一般に目開きし易く、この目開き部分からのガス漏れによる気密性低下が問題となる。バーストの挙動を解析してみると、最初にバイアス方向の目開きが発生し、この部分よりガスが噴出し、これがきっかけとなってバッグがバーストすることが判明した。特にパイロテクニックインフレータの様に、バッグが高温ガスに曝される場合、より目開きしやすくなる為にバイアス方向の目開きに対する抵抗性は特に重要である。
【０００３】
上記バイアス方向の目開きに対する改良は下記特許文献１に開示されている。これは、バイアス方向の強力を経緯方向の平均強力に対し２０％以上とするものである。しかしながら、上記解析結果の如く、バーストに対しては最初の目開きが重要であり、それを表現する刃梳き抵抗性が重要であるが、上記文献には当該パラメータの紹介はなされていない。また、強力のみでは刃梳き抵抗を推定することはできない。
【０００４】
目開き抑制としては下記特許文献２に開示されている。これは、織物の分解糸の総繊度、織物を構成する織糸の引抜抵抗、基布経緯方向の強力、引張試験における荷重３００Ｎでの伸び、剛軟度、目付を特定の領域に制御することで収納性、耐久性、展開速度を改善しようとするものである。また、こういった基布を得るためには経緯方向とも緊張状態でのセットが好ましいとある。これは低繊度高密度織物においては経緯の接点が多いためそれほど問題とならないが、３５０ｄｔｅｘ以上の繊度においては、繊維が比較的太いために上記低繊度品より経緯交点数は少なく設計される。こういった基布においての加熱時の緯方向の緊張は気密性の低下を招く場合があることが分かっている。また、当該文献においてもバイアス方向の刃梳き抵抗については記述されていない。つまり上記の如く、バイアス方向の目開き抑制の方法については未だ検討されていないのである。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００４−１９０１５８号公報
【特許文献２】特開２０１２−５２２８０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明の目的は、袋体としたときの膨張部と非膨張部の境界部分の展開初期のバイアス方向における目開きを抑制し、エアバッグとしたときの耐バースト性に優れた基布を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明者は、エアバッグ基布としたときのバイアス方向の刃梳き抵抗値を適正なバランスに調整することで、バーストに対し高い耐性を持つ基布が得られることを見出し、本発明に至った。
すなわち、本発明は以下のとおりである。
【０００８】
［１］刃梳き抵抗値が経糸に対し４５°のバイアス方向において２００Ｎ以上１０００Ｎ未満であり、かつ、下式（１）及び（２）で表される刃梳き経指数ＥＣＰ（Ｗ）及び刃梳き緯指数ＥＣＰ（Ｆ）が３０未満であるノンコートエアバッグ基布。
ＥＣＰ（Ｗ）＝ＡＢＳ（ＥＣ４５−ＥＣＷ）／ＥＣ４５＊１００      （１）
ＥＣＰ（Ｆ）＝ＡＢＳ（ＥＣ４５−ＥＣＦ）／ＥＣ４５＊１００      （２）
（上記（１）および（２）式中、ＥＣ４５は経糸に対し４５°方向の刃梳き抵抗値であり、ＥＣＷは経糸方向の刃梳き抵抗値であり、ＥＣＦは緯糸方向の刃梳き抵抗値であり、ＡＢＳは絶対値記号である。）
［２］刃梳き抵抗値が経糸方向、緯糸方向のいずれも３８０Ｎ以上１０００Ｎ未満である前記［１］に記載のノンコートエアバッグ基布。
［３］分解糸繊度が３５０ｄｔｅｘ以上７５０ｄｔｅｘ以下である前記［１］または［２］に記載のエアバッグ基布。
［４］カバーファクターが２０００以上２６００以下である前記［１］〜［３］のいずれか一項に記載のエアバッグ基布。
［５］残油率が０．０５重量％以上０．２重量％以下である前記［１］〜［４］のいずれか一項に記載のエアバッグ基布。
［６］ＡＳＴＭ  Ｄ４０３２剛軟度が１０Ｎ以上３０Ｎ以下である前記［１］〜［５］のいずれか一項に記載のエアバッグ基布。
［７］引裂き強力が１６０Ｎ以上３００Ｎ以下である前記［１］〜［６］のいずれか一項に記載のエアバッグ基布。
［８］構成する繊維の単糸繊度が２〜７ｄｔｅｘである前記［１］〜［７］のいずれか一項に記載のエアバッグ基布。
［９］構成する繊維の単糸断面形状が丸断面である前記［１］〜［８］のいずれか一項に記載のエアバッグ基布。
［１０］構成する繊維の原糸強度が８．２〜１１．０ｃＮ／ｄｔｅｘである前記［１］〜［９］のいずれか一項に記載のエアバッグ基布。
［１１］構成する繊維がポリアミドである前記［１］〜［１０］のいずれか一項に記載のエアバッグ基布。
［１２］少なくとも下記（ａ）〜（ｃ）の条件を含む製織工程で製造されることを特徴とする前記［１］〜［１１］のいずれか一項に記載のエアバッグ基布。
（ａ）製織時の経糸張力が０．３０ｃＮ／ｄｔｅｘ〜０．４５ｃＮ／ｄｔｅｘである。
（ｂ）精練時の経張力が１．２Ｎ／ｃｍ〜３．０Ｎ／ｃｍである。
（ｃ）熱セット時の経オーバーフィードが６％未満である。
［１３］前記［１］〜［１２］のいずれか一項に記載のエアバッグ基布を用いたエアバッグ。
［１４］前記［１３］に記載のエアバッグを用いたエアバッグ装置。
【発明の効果】
【０００９】
本発明のエアバッグ基布は、バッグ展開時に気密性が損なわれやすい膨張部と非膨張部の境界部分において、特に目開きの発生が大きいバイアス方向においても目開きの発生を防ぐことができる。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】実施例において展開試験に用いたエアバッグの形状を示す図である。
【図２】パッケージばらけの評価方法を説明する図である。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
以下、本発明について詳細に説明する。
本発明のエアバッグ基布は、刃梳き抵抗値が経糸に対し４５°の方向において２００Ｎ以上１０００Ｎ未満が必要である。好ましくは３００Ｎ以上９５０Ｎ未満、さらに好ましくは６００Ｎ以上９００Ｎ未満である。２００Ｎ未満の部分があれば、バッグ展開時にその部分より目開きが発生し、気密性の著しい低下や、バーストが発生する場合がある。１０００Ｎ以上になると基布が硬くなり、引裂き強力の低下によってバッグの膨張部と非膨張部の境界部分が破壊し、バーストする場合がある。
また、刃梳き抵抗値は経糸方向、緯糸方向のいずれにおいても３８０Ｎ以上１０００Ｎ未満であることが好ましい。刃梳き抵抗値が経糸方向、緯糸方向のいずれにおいても３８０Ｎ以上であれば、バッグ展開時の負荷による目開きが抑制されたレベルにあり、気密性の向上や抗バースト性に一層寄与する。刃梳き抵抗値が経糸方向、緯糸方向のいずれにおいても１０００Ｎ未満であれば、引裂き強力の維持に一層寄与する。
【００１２】
さらに、上記式（１）および（２）で表される刃梳き経指数ＥＣＰ（Ｗ）及びは刃梳き緯指数ＥＣＰ（Ｆ）が３０以下であって、刃梳き抵抗のバランスが良いことが必要である。好ましくは２５以下、より好ましくは２０以下である。ＥＣＰ（Ｗ）及びＥＣＰ（Ｆ）が３０を超える部分がある場合は、その部分におけるバッグ展開時にかかる応力がバイアス方向に集中してかかり、目開きを誘発する場合がある。刃梳き抵抗は織糸方向に対する角度依存性が無いことが好ましく、ＥＣＰ（Ｗ）及びＥＣＰ（Ｆ）はそれぞれ０であることが最も好ましい。
【００１３】
刃梳き抵抗値と刃梳き指数を上記の範囲にするには、熱可塑性樹脂を溶融紡糸し、紡糸時の紡糸油剤としてエステル系平滑剤が３０〜７０重量％、乳化剤が７０〜３０重量％の組成物をエマルジョン化した油剤を糸重量に対し０．５〜２．０重量％付与し、製織時には経糸張力を０．３０〜０．４５ｃＮ／ｄｔｅｘとして製織し、温水加工工程では６０〜９０℃の湯洗を経糸方向のみに１．２Ｎ／ｃｍ以上で引っ張りながら実施し、１００℃以上の熱セットにおいて、テンター等の幅だしを実施せずに経糸方向のみに引っ張る処理を行い、基布の緩和を未処理反に対し６％未満に抑えることが好ましい。
紡糸油剤については、基布に残存する油分（残油率）が織物重量に対して０．２重量％以下であることが好ましい。残油率が０．２重量％以下であれば、バイアス方向の刃梳き抵抗を高くすることができる。一方、０．０５重量％以上であることが好ましく、基布の引裂き強力が高く維持できる。紡糸油剤の組成としては、乳化剤が７０〜３０重量％が好ましく、エマルジョン化できる組成が好ましい。糸重量に対し０．５〜２．０重量％付与したものを、製織から加工の工程で適切な量に減らしてゆくことができる。
【００１４】
製織時の経糸張力は、０．３０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上が好ましく、バイアス方向の刃梳き抵抗を高く維持できる。一方、０．４５ｃＮ／ｄｔｅｘ以下が好ましいく、経糸損傷による製織停止が避けられる。
温水加工時の張力、即ち精練時の経張力は、経糸方向のみに１．２Ｎ／ｃｍ以上が好ましい。１．２Ｎ／ｃｍ以上であればバイアス刃梳き抵抗を高く維持しバランスよくできる。温水中の織物を正常に搬送制御するため、３．０Ｎ／ｃｍ以下がより好ましい。
熱セットは、織物幅方向では引張りをできるだけしないことが好ましい。織物長方向では、引張制御をおこない、オーバーフィードを６％未満とすることが好ましい。より好ましくは、製織生機から最終の熱セット処理までの間での織物の経収縮発現を６％未満とすることが好ましい。織物長方向すなわち経方向の収縮発現を６％未満とすることでバイアス方向の刃梳き抵抗を高く維持しバランスよくできる。
【００１５】
本発明のエアバッグ基布を構成する繊維の総繊度は、分解糸としたときに３５０以上７５０ｄｔｅｘ未満であると、柔軟性が適正で十分な基布強力が得られ、より好適である。３５０ｄｔｅｘ未満であれば基布強度が低くなる場合がある。７５０ｄｔｅｘ以上になると、基布としたときに経緯の接点が少ないために、剛軟度が高くなり膨張部と非膨張部の境界部に応力がかかりやすくなり、目開きが大きくなる場合がある。
また、単糸繊度を２〜７ｄｔｅｘとすることで、製織時の擦過による毛羽発生を抑制でき、基布とした場合の刃梳き抵抗性値の範囲をより好適な範囲に収めることが出来る。
【００１６】
基布を構成する織糸の単糸断面形状は丸断面が好ましい。丸断面糸は、基布に応力がかかる場合において、均等に応力がかかる為に、引裂き、引張強力の高い基布を得ることができる。ここでの丸断面とはアスペクト比が１．０以上１．５未満のことを言い、アスペクト比の長軸の定義はその断面の最大径、短軸の定義は最小径を示す。より好ましくは、アスペクト比が１．０以上１．１未満である。
【００１７】
基布のカバーファクターが２０００以上２６００以下を満足する範囲であることが好ましい。カバーファクターが２３００以上２５００以下であればより好ましく、２３５０以上２４５０未満が最も好ましい。２０００以上であれば、バイアス方向の刃梳き抵抗を高くすることができる。２６００以下であれば剛軟度を抑制できる。ここで、カバーファクターは[√（経繊度（ｄｔｅｘ））×経密度（本／２．５４ｃｍ）＋√（緯繊度（ｄｔｅｘ））×緯密度（本／２．５４ｃｍ）]である。
【００１８】
基布の引裂き強力が１６０Ｎ以上３００Ｎ未満であることが好ましい。１７０Ｎ以上がより好ましく、１８０Ｎ以上であれば最も好ましい。１６０Ｎ以上ではエアバッグが展開する際に縫目において基布破壊することが回避できる。また３００Ｎ以下の基布であれば柔軟な基布となり、収納性に有利になる。ここでの引裂き強力はＩＳＯ１３９３７−２に規定されているシングルタング法で求めるものである。
本発明のエアバッグ基布の剛軟度を１０Ｎ以上３０Ｎ以下とすれば、収納性と目開きのバランスがさらによくなりより好適である。１０Ｎ未満では、実質的には糸―糸間の拘束力が極端に低下することになって、目開きが大きくなる傾向となる。一方で、１０Ｎ以上ではバッグを折りたたむ際の折り癖がつきやすく、折り戻りなくパッケージ姿をとどめるため、収納工程の作業性が良いうえに、収納形態の品質が向上する。また、３０Ｎを超えれば折りたたみにくくなり収納性が悪くなる場合がある。
【００１９】
本発明のエアバッグ基布に使用する繊維は熱可塑性繊維が好適に使用できる。熱可塑性繊維の中でもポリアミド系繊維が機械物性や価格面より好適である。特にナイロン６６繊維は、熱容量が大きく、パイロガスによるエアバッグ展開に用いる場合に、バイアス目開きからのホットガス溶融バーストがしにくいため有利であり、機械物性、価格面のバランスが取れていてより好適である。
また、本発明のエアバッグ基布に使用する繊維は、原糸における強度が８．２〜１１．０ｃＮ／ｄｔｅｘであることが好ましい。さらに好ましくは８．５〜９．１ｃＮ／ｄｔｅｘである。８．２ｃＮ／ｄｔｅｘ未満では基布としたときの強力が低くなる場合があり好ましくない。一方、１１．０ｃＮ／ｄｔｅｘを超えると繊維分子が高度に配向しすぎ、製織等における繊維軸に対し横方向の力が加わった場合、毛羽になりやすいので好ましくない。
【実施例】
【００２０】
次に、実施例、比較例によって本発明をさらに詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例のみに限定されるものではない。先ず、本発明における各種測定方法および評価方法の説明をする。
（１）基布の刃梳き抵抗はＡＳＴＭ−Ｄ６４７９に準じて測定した。
（２）基布の引裂き強力はＪＩＳ  Ｌ−１０９６  ８．１５  Ａ−１法にて測定した。
（３）製織時の停台の評価は、豊田自動織機社製ＬＷＴ７１０を用い、２．３ｍ幅、織機回転数６００ｒｐｍで試織を行い、停台が５回／日以上で×、２回以下で○、３〜４回で△とした。
（４）分解糸総繊度は、ＪＩＳ  Ｌ１０９６  附属書１４に準じて、織物を分解し、経緯の分解糸につき試料長を２５ｃｍとして計測した。
（５）原糸の強度はＪＩＳ  Ｌ１０１３  ８．５．１法にて測定した。
（６）基布の剛軟度はＡＳＴＭ  Ｄ４０３２−９４にしたがって測定した。
【００２１】
（７）展開試験目開（コールドガス）は、図１に示す円形バッグを、１６８０ｄｔｅｘ１本撚りの縫い糸を用いて、運針数が５５針／１０ｃｍの本縫いにて縫製し、マイクロシステム社製ＣＧＳシステムを用い、試験圧力１０ＭＰａ、試験ガス容量１Ｌ、オリフィス０．６ｉｎｃｈとしてＨｅガスを瞬時にバッグ内へ供給し、その後のバッグ縫製部の目開きをノギスで測定し、下記の基準で評価した。
また、展開試験目開（インフレータ）は、上記と同じ円形バッグを用い、６０Ｌ試験タンクにおいて２００ｋＰａを示すパイロテクニックインフレータにて展開し、その後のバッグ縫製部の目開きをノギスで測定し、下記の基準で評価した。
○：展開後の目開きが３ｍｍ未満で縫い糸が破断しない状態
△：展開後の目開きが３ｍｍ以上で縫い糸が破断しない状態
×：展開後の縫い糸が破断した状態
なお、展開試験目開き評価において、表１および２に記載した数値は目開き方向の経糸に対する角度である。
【００２２】
（８）パッケージばらけ：基布から直径７６０ｍｍの円形布を２枚きりだし、周縁部同士を縫合して図２（Ａ）のようにエアバッグ（１）を作成した。このエアバッグを図２（Ｂ）のように折りたたんで、３００ｍｍ角のガラス板（２）と錘（３）で２００ｇの荷重をかけて５分間保持した。この荷重を除いた３０秒後に、折り戻り反発で折りたたんだパッケージが開いてしまう程度を観察、以下のように評価した。
（×）：パッケージが開いてしまい、１５０ｍｍ角のエリアをはみ出してしまうもの。
（△）：パッケージが開き、１５０ｍｍ角のエリアをはみ出さないものの、開き高さが折りたたみ高さ（図２（Ｂ）のＸ）の２．５倍以上になっているもの。
（〇）：パッケージの開き高さが折りたたみ高さ（図２（Ｂ）のＸ）の２．５倍に達せず、１５０ｍｍ角エリアに収まっているもの。
（９）残油率：基布１５ｇを採取して試料とし、絶乾状態の試料を精秤して試料重量とした。シクロヘキサンを溶媒として基布試料のソックスレー抽出を行なった。抽出した溶媒を加熱蒸発させ、その乾燥残渣重量を精密天秤にて測定し、油分重量を求めた。この油分重量を試料重量で割って、残油率（重量％）を得た。
【００２３】
［実施例１］
ポリアミド６６樹脂を３００℃において溶融紡糸し、冷却しながらエステル系平滑剤６０重量％及び非イオン型界面活性剤４０重量％の紡糸油剤を油分２５重量％の水分散液として繊維に付与した。ついで２００℃の熱延伸ロールにて４．９倍に延伸したのち、圧縮空気にて交絡を付与し、繊度が４７０ｄｔｅｘおよび単糸数が１３６本の原糸を得た。この原糸の強度は８．６ｃＮ／ｄｔｅｘ、破断伸び率は２０．０％、油剤付着率は０．８重量％であった。この原糸を用い、糊付けすることなく豊田自動織機社製ＬＷＴ７１０にて、経糸設定密度５１本／ｉｎｃｈ、緯糸設定密度５２本／ｉｎｃｈ、反幅２３０ｃｍ、経糸張力０．３５ｃＮ／ｄｔｅｘ、織機回転数６００ｒｐｍで平織製織を行った。両耳部分はそれぞれ絡み糸として３３ｄｔｅｘのナイロン６６モノフィラメント２本を使用した。また、増し糸として絡み糸の内側に３３ｄｔｅｘのナイロン６６モノフィラメント８本を平織で織り込み、原料反を得た。その後、８０℃の湯浴に４００Ｎの張力下で６０秒間滞留処理し、加熱ドラムにて１１０℃で４０秒間乾燥を行い、目的の織密度が経緯共に５５本／ｉｎｃｈの織物を得た。この織物の残油率を計測した結果、織物重量に対し０．１重量％であった。得られた織物について、評価を行ない、それらの結果を表１に記載した。また、上記製織時の製織性評価も表１に記載した。
【００２４】
［実施例２］
実施例１に記載のナイロン６６繊維を用い、経糸設定密度５３本／ｉｎｃｈ、緯糸設定密度５３本／ｉｎｃｈ、反幅２３０ｃｍ、経糸張力０．３５ｃＮ／ｄｔｅｘ、織機回転数５００ｒｐｍで平織製織を行った。両耳部分は実施例１と同様にして原料反を得た。その後８０℃の湯浴に４００Ｎの張力下で６０秒間処理し、加熱ドラムにて１１０℃で４０秒間乾燥を行い、目的の織密度が経緯共に５７本／ｉｎｃｈの織物を得た。この織物の残油率を計測した結果、織物重量に対し０．１２重量％であった。得られた織物について、各種特性測定および評価を行ない、それらの結果を表１に記載した。また、上記製織時の製織性評価も表１に記載した。
【００２５】
［実施例３］
実施例１に記載のナイロン６６繊維を用い、経糸設定密度４９本／ｉｎｃｈ、緯糸設定密度５０本／ｉｎｃｈ、反幅２３０ｃｍ、経糸張力０．３５ｃＮ／ｄｔｅｘ、織機回転数６００ｒｐｍで平織製織を行った。両耳部分は実施例１と同様にして原料反を得た。その後８０℃の湯浴に４００Ｎの張力下で６０秒間処理し、加熱ドラムにて１１０℃で４０秒間乾燥を行い、目的の織密度が経緯共に５３本／ｉｎｃｈの織物を得た。この織物の残油量率を計測した結果、織物重量に対し０．０９重量％であった。得られた織物について、各種特性測定および評価を行ない、それらの結果を表１に記載した。また、上記製織時の製織性評価も表１に記載した。
【００２６】
［実施例４］
ポリアミド６６樹脂を３００℃において溶融紡糸し、冷却しながらエステル系平滑剤６０重量％及び非イオン型界面活性剤４０重量％の紡糸油剤を油分２５重量％の水分散液として繊維に付与した。ついで２００℃の熱延伸ロールにて４．９倍に延伸したのち、圧縮空気にて交絡を付与し、繊度４７０ｄｔｅｘ、フィラメント数２１６本の原糸を得た。原糸の強度は８．７ｃＮ／ｄｔｅｘ、破断伸び率は１９．５％、油剤付着率は０．８５重量％であった。この原糸を用いて、糊付けすることなく豊田自動織機社製ＬＷＴ７１０にて、経糸設定密度５１．５本／ｉｎｃｈ、緯糸設定密度５２．５本／ｉｎｃｈ、反幅２３０ｃｍ、経糸張力０．３５ｃＮ／ｄｔｅｘ、織機回転数６００ｒｐｍで平織製織を行った。両耳部分はそれぞれ絡み糸として３３ｄｔｅｘのナイロン６６モノフィラメント８本を使用した。また、増し糸として絡み糸の内側に３３ｄｔｅｘのナイロン６６モノフィラメント８本を平織で織り込み、原料反を得た。その後、８０℃の湯浴に４００Ｎの張力下で６０秒間処理し、加熱ドラムにて１１０℃で４０秒間乾燥を行い、目的の織密度が経緯共に５５本／ｉｎｃｈの織物を得た。この織物の残油率を計測した結果、織物重量に対し０．１重量％であった。得られた織物について、評価を行ない、それらの結果を表１に記載した。また、上記製織時の製織性評価も表１に記載した。
【００２７】
［実施例５］
ポリアミド６６樹脂を３００℃において溶融紡糸し、冷却しながらエステル系平滑剤６０重量％及び非イオン型界面活性剤４０重量％の紡糸油剤を油分２５重量％の水分散液として繊維に付与した。その後２００℃の熱延伸ロールにて４．８倍に延伸した後、圧縮空気にて交絡を付与することにより、繊度４７０ｄｔｅｘ、フィラメント数７２本の原糸を得た。原糸の強度は８．６ｃＮ／ｄｔｅｘ、破断伸び率は２０．２％であった。この原糸を用い、糊付けすることなく豊田自動織機社製ＬＷＴ７１０にて、経糸設定密度５１．５本／ｉｎｃｈ、緯糸設定密度５２．５本／ｉｎｃｈ、反幅２３０ｃｍ、経糸張力０．３０ｃＮ／ｄｔｅｘ、織機回転数６００ｒｐｍで平織製織を行った。両耳部分はそれぞれ絡み糸として３３ｄｔｅｘのナイロン６６モノフィラメント８本を使用した。また、増し糸として絡み糸の内側に３３ｄｔｅｘのナイロン６６モノフィラメント２本を平織で織り込み、原料反を得た。その後、８０℃の湯浴に４００Ｎの張力下で６０秒間処理し、加熱ドラムにて１１０℃で４０秒間乾燥を行い、目的の織密度が経緯共に５５本／ｉｎｃｈの織物を得た。この織物の残油率を計測した結果、織物重量に対し０．１重量％であった。得られた織物について、各種特性測定および評価を行ない、それらの結果を表１に記載した。また、上記製織時の製織性評価も表１に記載した。
【００２８】
［実施例６］
ポリアミド６６樹脂を３００℃において溶融紡糸し、冷却しながらエステル系平滑剤６０重量％及び非イオン型界面活性剤４０重量％の紡糸油剤を油分２５重量％の水分散液として繊維に付与した。その後２００℃の熱延伸ロールにて４．４倍に延伸した後、圧縮空気にて交絡を付与することにより、繊度４７０ｄｔｅｘ、フィラメント数１３６本の原糸を得た。原糸の強度は８．０ｃＮ／ｄｔｅｘ、破断伸び率は２５．５％であった。この原糸を用い、糊付けすることなく豊田自動織機社製ＬＷＴ７１０にて、経糸設定密度５１．５本／ｉｎｃｈ、緯糸設定密度５３．０本／ｉｎｃｈ、反幅２３０ｃｍ、経糸張力０．３０ｃＮ／ｄｔｅｘ、織機回転数６００ｒｐｍで平織製織を行った。両耳部分はそれぞれ絡み糸として３３ｄｔｅｘのナイロン６６モノフィラメント８本を使用した。また、増し糸として絡み糸の内側に３３ｄｔｅｘのナイロン６６モノフィラメント２本を平織で織り込み、原料反を得た。その後、８０℃の湯浴に４００Ｎの張力下で６０秒間処理し、加熱ドラムにて１１０℃で４０秒間乾燥を行い、目的の織密度が経緯共に５５本／ｉｎｃｈの織物を得た。この織物の残油率を計測した結果、織物重量に対し０．１重量％であった。得られた織物について、各種特性測定および評価を行ない、それらの結果を表１に記載した。また、上記製織時の製織性評価も表１に記載した。
【００２９】
[実施例７]
実施例１に記載のナイロン６６繊維を用い、経糸設定密度４６本／ｉｎｃｈ、緯糸設定密度４５．５本／ｉｎｃｈ、反幅２３０ｃｍ、経糸張力０．３５ｃＮ／ｄｔｅｘ、織機回転数６００ｒｐｍで平織製織を行った。両耳部分はそれぞれ絡み糸として３３ｄｔｅｘのナイロン６６モノフィラメント２本を使用した。また、増し糸として絡み糸の内側に３３ｄｔｅｘのナイロン６６モノフィラメント２本を平織で織り込み原料反を得た。その後８０℃の湯浴に４００Ｎの張力下で６０秒間処理し、加熱ドラムにて１１０℃で４０秒間乾燥を行い、目的の織密度が経緯共に４９本／ｉｎｃｈの織物を得た。この織物の残油率を計測した結果、織物重量に対し０．０９重量％であった。得られた織物について、各種特性測定および評価を行ない、それらの結果を表１に記載した。また、上記製織時の製織性評価も表１に記載した。
【００３０】
［実施例８］
ポリエチレンテレフタレート樹脂を２９０℃において溶融紡糸し、冷却しながらエステル系平滑剤６０重量％及び非イオン型界面活性剤４０重量％の紡糸油剤を油分２５重量％の水分散液として繊維に付与した。その後２００℃の熱延伸ロールにて６．０倍に延伸した後、圧縮空気にて交絡を付与することにより、繊度５５０ｄｔｅｘ、フィラメント数９６本の原糸を得た。原糸の強度は７．０ｃＮ／ｄｔｅｘ、破断伸び率は２０％、油剤付着量は０．７５重量％であった。この原糸を用いて実施例３と同様な製織及び熱セットを実施した結果、残油率は織物重量に対し０．０８重量％であった。得られた織物について、各種特性測定および評価を行ない、それらの結果を表１に記載した。また、上記製織時の製織性評価も表１に記載した。
【００３１】
【表１】
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【００３２】
［比較例１］
実施例１に記載のナイロン６６繊維を用い、経糸設定密度４６．５本／ｉｎｃｈ、緯糸設定密度４６本／ｉｎｃｈ、反幅２３０ｃｍ、経糸張力０．２５ｃＮ／ｄｔｅｘ、織機回転数６００ｒｐｍで平織製織を行った。両耳部分はそれぞれ絡み糸として３３ｄｔｅｘのナイロン６６モノフィラメント２本を使用した。また、増し糸として絡み糸の内側に３３ｄｔｅｘのナイロン６６モノフィラメント２本を平織で織り込み、原料反を得た。その後８０℃の湯浴に４００Ｎの張力下で６０秒間処理し、加熱ドラムにて１１０℃で４０秒間乾燥を行い、目的の織密度が経緯共に４９本／ｉｎｃｈの織物を得た。この織物の残油率を計測した結果、織物重量に対し０．０８重量％であった。得られた織物について、各種特性測定および評価を行ない、それらの結果を表２に記載した。また、上記製織時の製織性評価も表２に記載した。織物製織の経糸張力が低く、バイアス方向の刃梳き抵抗が低い。エアバッグのパイロガス展開では縫目部でホットガスによる縫糸破断が生じていた。
【００３３】
［比較例２］
実施例１に記載のナイロン６６繊維を用い、経糸設定密度４０本／ｉｎｃｈ、緯糸設定密度３９．５本／ｉｎｃｈ、反幅２３０ｃｍ、経糸張力０．３２ｃＮ／ｄｔｅｘ、織機回転数６００ｒｐｍで平織製織を行った。両耳部分はそれぞれ絡み糸として３３ｄｔｅｘのナイロン６６モノフィラメント２本を使用した。また、増し糸として絡み糸の内側に３３ｄｔｅｘのナイロン６６モノフィラメント２本を平織で織り込み、原料反を得た。その後８０℃の湯浴に４００Ｎの張力下で６０秒間処理し、加熱ドラムにて１１０℃で４０秒間乾燥を行い、目的の織密度が経緯共に４２本／ｉｎｃｈの織物を得た。この織物の残油率を計測した結果、織物重量に対し０．０７重量％であった。得られた織物について、各種特性測定および評価を行ない、それらの結果を表２に記載した。また、上記製織時の製織性評価も表２に記載した。織物の織密度が低く、バイアス方向の刃梳き抵抗が低い。エアバッグのパイロガス展開では縫目部でホットガスによる縫糸破断が生じていた。エアバッグのパッケージも折り戻りばらけしやすく、収納品位が劣っていた。
【００３４】
［比較例３］
実施例１の繊維を用い、整経時にポリアクリル酸を糸重量に対し２重量％糊付けし、豊田自動織機社製ＬＷＴ７１０にて、経糸設定密度５２本／ｉｎｃｈ、緯糸設定密度５３．５本／ｉｎｃｈ、反幅２３０ｃｍ、経糸張力０．３５ｃＮ／ｄｔｅｘ、織機回転数６００ｒｐｍで平織製織を行った。両耳部分はそれぞれ絡み糸として３３ｄｔｅｘのナイロン６６モノフィラメント２本を使用した。また、増し糸として絡み糸の内側に３３ｄｔｅｘのナイロン６６モノフィラメント８本を平織で織り込み、原料反を得た。その後、湯浴に浸漬せずに、そのまま加熱ドラムにて１１０℃で４０秒間乾燥を行い、目的の織密度が経緯共に５５本／ｉｎｃｈの織物を得た。この織物の油剤率を計測した結果、織物重量に対し０．５重量％であった。得られた織物について、評価を行ない、それらの結果を表２に記載した。また、上記製織時の製織性評価も表２に記載した。バイアス方向の刃梳き抵抗が高いが、引裂き強力が低い。エアバッグのパイロガス展開では縫目部でホットガスによる縫糸破断や基布破壊が生じていた。
【００３５】
[比較例４]
実施例１に記載のナイロン６６繊維を用い、経糸設定密度５１本／ｉｎｃｈ、緯糸設定密度５２本／ｉｎｃｈ、反幅２３０ｃｍ、経糸張力０．２５ｃＮ／ｄｔｅｘ、織機回転数６００ｒｐｍで平織製織を行った。両耳部分はそれぞれ絡み糸として３３ｄｔｅｘのナイロン６６モノフィラメント２本を使用した。また、増し糸として絡み糸の内側に３３ｄｔｅｘのナイロン６６モノフィラメント２本を平織で織り込み、原料反を得た。その後８０℃の湯浴に最少搬送力である経張力５０Ｎで６０秒間滞留処理し、加熱ドラムにて１１０℃で４０秒間乾燥を行い、目的の織密度が経５５．５本／ｉｎｃｈ緯５５本／ｉｎｃｈの織物を得た。この織物の残油率を計測した結果、織物重量に対し０．０５重量％であった。得られた織物について、各種特性測定および評価を行ない、それらの結果を表２に記載した。また、上記製織時の製織性評価も表２に記載した。精練において、織物がほぼ自由収縮で、バイアス方向の刃梳き抵抗が低くバランスも悪い。エアバッグのパイロガス展開では縫目部でホットガスによる縫糸破断が生じていた。
【００３６】
【表２】
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【産業上の利用可能性】
【００３７】
本発明のエアバッグ基布は、膨張部と非膨張部の境界部分の目開きがバイアス方向おいても高度に抑制されるので、産業上の利用価値は極めて大きい。
【図１】
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【図２】
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