(57)【要約】【課題】弁開閉時期制御装置の相対回転位相の変位の低速化を可能にするソレノイドバルブを構成する。【解決手段】スプール５０が、弁ケース４０の一端部にある場合に、流体圧ポンプＰからの流体を、メインポート４０Ｐｍから弁開閉時期制御装置の進角室Ｃａまたは遅角室Ｃｂの一方に対して第１ポート４０Ａから供給し、進角室Ｃａまたは遅角室Ｃｂの他方からの流体を第２ポート４０Ｂに送り、この流体を第３ポート４０ＤＢに排出する。これと同時に、第１ポート４０Ａと第２ポート４０Ｂとを連通させ、第２ポート４０Ｂと第３ポート４０ＤＢとを連通させるように構成した。【選択図】図６
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
弁ケースと、
当該弁ケースの一端部から他端部まで往復移動可能に内装されたスプールと、
当該スプールを駆動操作する電磁ソレノイドとを備えると共に、
前記弁ケースには、
外部の流体圧ポンプから吐出された流体が供給されるメインポートと、
前記メインポートに流入した流体が外部の内燃機関に備えられた弁開閉時期制御装置の進角室あるいは遅角室に流入する又は進角室あるいは遅角室からの流出を許容する第１ポート及び第２ポートと、
前記弁開閉時期制御装置から前記第１ポートあるいは前記第２ポートを介して戻された前記流体が排出されることを許容する第３ポートとが備えられ、
前記スプールが前記弁ケースの一端部又は他端部に位置し、前記メインポートが前記第１ポートと連通し、前記第２ポートが前記第３ポートと連通するとき、前記第２ポートは前記メインポートとも連通するソレノイドバルブ。
【請求項２】
前記弁開閉時期制御装置が、弁開閉時期を最進角位相と最遅角位相との間の中間位相で固定されるように流体によって操作されるロック機構を備えており、
前記弁ケースが、
前記流体圧ポンプからの流体を受けるサブポートと、
当該サブポートから流出した流体が前記ロック機構に流入する又は前記ロック機構から流出されることを許容する第４ポートと、
前記スプールが前記弁ケースの端部にあるとき前記ロック機構から前記第４ポートを介して戻された流体を排出して前記ロック機構をロック状態に設定する第５ポートとを備えている請求項１に記載のソレノイドバルブ。
【請求項３】
前記電磁ソレノイドに供給される電力が零の時、前記弁ケースの一端部に前記スプールを付勢する付勢部材を備えている請求項１または２に記載のソレノイドバルブ。
【請求項４】
前記電磁ソレノイドに供給される電力が最大のとき前記スプールが前記弁ケースの他端部に位置すると共に、
前記メインポートが前記第２ポートと連通し、前記第１ポートが前記第３ポート及び前記メインポートと連通して前記進角室および前記遅角室が連通される請求項３に記載のソレノイドバルブ。
【請求項５】
前記スプールが前記弁ケースの両端部の何れか一方の端部に位置し、
前記第１ポートあるいは前記第２ポートが前記第３ポートおよび前記メインポートに連通されるとき、
前記メインポートに連通する前記第１ポートあるいは前記第２ポートの開口部の面積が、前記第３ポートに連通する開口部の面積よりも大きい請求項１〜４の何れか一項に記載のソレノイドバルブ。
【請求項６】
前記スプールが前記弁ケースの両端部の何れか一方の端部に位置し、
前記第１ポートあるいは前記第２ポートが前記第３ポートおよび前記メインポートに連通されるとき、
前記メインポートから前記第３ポートに連通する連通路のうち前記メインポートに連通する部位の開口部の面積が、当該連通路が前記第３ポートに連通される部位の開口部の面積よりも大きい請求項５に記載のソレノイドバルブ。
【請求項７】
前記弁ケースの一端部へ前記スプールを付勢する付勢部材を備え、前記電磁ソレノイドの電磁力が前記付勢部材の付勢力よりも小さいとき、前記スプールは、前記弁ケースの一端部に配置される請求項１又は２に記載のソレノイドバルブ。
【請求項８】
前記弁ケースの他端部へ前記スプールを付勢する付勢部材を備え、前記電磁ソレノイドの電磁力が前記付勢部材の付勢力よりも大きいとき、前記スプールは、前記弁ケースの他端部に配置される請求項１又は２に記載のソレノイドバルブ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、弁開閉時期制御装置用の制御弁に関し、詳しくは、内燃機関のクランクシャフトと同期回転する駆動側回転体と、内燃機関の弁開閉用のカムシャフトと一体回転する従動側回転体とを有し、これらの間に形成される進角室又は遅角室に対する流体の給排を行うソレノイドバルブに関する。
【背景技術】
【０００２】
特許文献１には、駆動側回転体（文献ではロータ）と従動側回転体（文献では第２回転部材）とが示され、駆動側回転体と従動側回転体との相対回転位相をロックするロック機構が記載されている。このロック機構は従動側回転体に形成されたロック凹部と、これにバネの付勢力により係合するロック部材（文献ではロック体）とで構成されている。ソレノイドバルブ（文献では油圧制御弁）によりロック凹部から作動油を排出した状態でロック凹部に対するロック体の係合を（ロック状態への移行を）可能にし、ロック凹部に作動油を供給することによりロック状態の解除を行えるように構成されている。
【０００３】
ソレノイドバルブには進角室に連通するポート、遅角室に連通するポート、ロック機構を制御するポート、油圧ポンプから作動油が供給されるポート、作動油を排出するポートが形成されたボディを有している。このボディの内部にはスライド移動自在にスプールが収容され、このスプールは、電磁ソレノイドに供給する電力の調整により複数のポジションの何れかに操作される。
【０００４】
この特許文献１では、エンジンの停止時にはＥＣＵが、ソレノイドバルブに対する給電量を０にすることにより、進角室と遅角室とロック油通路とをドレンし、カム変動トルクによる相対回転位相の変動を利用してロック状態に移行する作動形態が示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００３‐１７２１０９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
特許文献１に記載されるように、エンジンの停止時に弁開閉時期制御装置をロック状態に移行することにより、この後のエンジンの始動時には、カム変動トルクの作用による相対回転位相の変動を抑制して安定的な始動を可能にする。
【０００７】
しかし、特許文献１に示される制御を行ってもロック状態に移行できないことがあり、エンジンストール時にもロック状態に移行できない現実がある。このように弁開閉時期制御装置が非ロック状態にある状況でエンジンを始動する場合には、カム変動トルクにより弁開閉時期制御装置の相対回転位相が大きく変動し、吸気弁あるいは排気弁の開閉タイミングの変動によりエンジンの始動性の低下を招くものであった。
【０００８】
このような理由から、弁開閉時期制御装置のロック機構が非ロック状態にある場合には、ロック状態へ迅速に移行できることが望まれる。しかしながら、特許文献１に記載されるソレノイドバルブや、一般的に用いられているソレノイドバルブでは、進角室又は遅角室に流体を供給する場合には、ソレノイドバルブに対応するポートが全開状態となるため、相対回転位相が高速で変化し、ロック部材がロック凹部に係入可能な相対回転位相に達した場合でも、ロック部材がロック凹部に係合しないことがあった。
【０００９】
つまり、ロック部材がロック凹部に対して完全に係合するには所定の時間を必要とするため、相対回転位相が高速で変化する場合には、相対回転位相がロック位相に達してもロック状態に移行できないこともあった。このような理由から、相対回転位相を進角方向と遅角方向とに繰り返し変位させることでロック状態へ移行することも可能であるが、このような移行形態では、余分に時間が掛かることもあり改善の余地がある。
【００１０】
本発明の目的は、弁開閉時期制御装置の相対回転位相の変位の低速化によりロック状態への確実な移行を可能にするソレノイドバルブを合理的に構成する点にある。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明の特徴は、弁ケースと、当該弁ケースの一端部から他端部まで往復移動可能に内装されたスプールと、当該スプールを駆動操作する電磁ソレノイドとを備えると共に、前記弁ケースには、外部の流体圧ポンプから吐出された流体が供給されるメインポートと、前記メインポートに流入した流体が外部の内燃機関に備えられた弁開閉時期制御装置の進角室あるいは遅角室に流入する又は進角室あるいは遅角室からの流出を許容する第１ポート及び第２ポートと、前記弁開閉時期制御装置から前記第１ポートあるいは前記第２ポートを介して戻された前記流体が排出されることを許容する第３ポートとが備えられ、前記スプールが前記弁ケースの一端部又は他端部に位置し、前記メインポートが前記第１ポートと連通し、前記第２ポートが前記第３ポートと連通するとき、前記第２ポートは前記メインポートとも連通する点にある。
【００１２】
例えば、弁開閉時期制御装置の進角室に第１ポートが連通し、遅角室の第２ポートが連通するものを想定すると、スプールが弁ケースの一端部にある場合にはメインポートからの流体が第１ポートを介して進角室に供給され、遅角室の流体が第２ポートから第３ポートに排出される。これと同時に、第２ポートがメインポートに連通することにより、第３ポートからの流体が遅角室に供給される。
また、内燃機関の始動時には弁開閉時期制御装置の進角室と遅角室との内部に流体が殆ど存在しない状況にあり、この状況でカムシャフトからカム変動トルクが作用した場合には弁開閉時期制御装置の相対回転位相のバタツキ（進角と遅角とへ交互に急激に変化する現象）を招くものである。これに対し、本発明では、内燃機関の始動時にロック機構がロック状態にある場合には、進角室と遅角室とに流体を充填することが可能となり、この後にロック状態を解除しても相対回転位相のバタツキを抑制できる。
更に、本発明では、内燃機関の始動時にロック機構がロック状態にない場合には、進角室に供給する流体量を減じ、進角方向への変位を低速化させるため、ロック機構のロック状態への移行を確実に行わせることが可能となる。
【００１３】
本発明は、前記弁開閉時期制御装置が、弁開閉時期を最進角位相と最遅角位相との間の中間位相で固定されるように流体によって操作されるロック機構を備えており、前記弁ケースが、前記流体圧ポンプからの流体を受けるサブポートと、当該サブポートから流出した流体が前記ロック機構に流入する又は前記ロック機構から流出されることを許容する第４ポートと、前記スプールが前記弁ケースの端部にあるとき前記ロック機構から前記第４ポートを介して戻された流体を排出して前記ロック機構をロック状態に設定する第５ポートとを備えている点にある。
【００１４】
これによると、スプールが弁ケースの一端部にある場合には第４ポートからの流体を、第５ポートを介して排出することにより、ロック機構のロック状態への移行を確実にする。また、ロック状態にあるロック機構のロックを解除した後には進角室と遅角室とに流体を供給することも可能となり、ロックを解除した場合にも弁開閉時期制御装置の相対回転位相の変動を抑制する。
【００１５】
本発明は、前記電磁ソレノイドに供給される電力が零の時、前記弁ケースの一端部に前記スプールを付勢する付勢部材を備えても良い。
【００１６】
これによると、内燃機関の始動時のようにスタータモータ等に電力を必要とする状況でも電力を消費することなく、付勢部材の付勢力によりスプールが弁ケースの一端部に保持できる。これにより、電磁ソレノイドに電力を供給することなく相対回転位相の変位速度の低減が実現する。
【００１７】
本発明は、前記電磁ソレノイドに供給される電力が最大のとき前記スプールが前記弁ケースの他端部に位置すると共に、前記メインポートが前記第２ポートと連通し、前記第１ポートが前記第３ポート及び前記メインポートと連通して前記進角室および前記遅角室が連通されても良い。
【００１８】
これによると、電磁ソレノイドに供給する電力が最大である場合には、スプールが弁ケースの他端部に達する。ここで、弁開閉時期制御装置の進角室に第１ポートが連通し、遅角室に第２吐出トが連通するものを想定すると、メインポートからの流体が第２ポートから遅角室に供給され、進角室の流体が第１ポートから第３ポートに排出される。これと同時に、進角室と遅角室とが連通する。
このように、例えば、内燃機関を停止する場合には、弁開閉時期制御装置の相対回転速度を減じロック位相でロック状態への移行も容易に行える。
【００１９】
本発明は、前記スプールが前記弁ケースの両端部の何れか一方の端部に位置し、前記第１ポートあるいは前記第２ポートが前記第３ポートおよび前記メインポートに連通されるとき、前記メインポートに連通する前記第１ポートあるいは前記第２ポートの開口部の面積が、前記第３ポートに連通する開口部の面積よりも大きく構成してある。
【００２０】
これによると、例えば、メインポートからの流体を第１ポートに供給する構成では、この第１ポートにメインポートが連通して流体を供給すると同時に、第１ポートが第３ポートに連通して流体を排出する。この場合に、メインポートに連通する第１ポートの開口面積が、第３ポートに連通する開口面積より大きいため、この第１ポートから第３ポートに排出される流体の量は制限される。
このように、第１ポート又は第２ポートから第３ポートに排出される流体の量を制限することで弁開閉時期制御装置の相対回転位相の変位を確実に行わせることが可能となる。
【００２１】
本発明は、前記スプールが前記弁ケースの両端部の何れか一方の端部に位置し、前記第１ポートあるいは前記第２ポートが前記第３ポートおよび前記メインポートに連通されるとき、前記メインポートから前記第３ポートに連通する連通路のうち前記メインポートに連通する部位の開口部の面積が、当該連通路が前記第３ポートに連通される部位の開口部の面積よりも大きい構成してある。
【００２２】
これによると、例えば、メインポートからの流体を第１ポートに供給する構成では、この第１ポートにメインポートが連通して流体を供給すると同時に、第１ポートが第３ポートに連通して流体を排出する。この場合に、メインポートから第３ポートに連通する連通路のうちメインポートに連通する部位の開口部の面積が、この連通路のうち第３ポートに連通する部位の開口部の面積より大きいため、メインポートから第３ポートに直接的に排出される流体の量は制限される。
このように、メインポートから第３ポートに直接的に排出される流体量の制限により弁開閉時期制御装置の相対回転位相の変位を確実に行わせることが可能となる。
【００２３】
本発明は、前記弁ケースの一端部へ前記スプールを付勢する付勢部材を備え、前記電磁ソレノイドの電磁力が前記付勢部材の付勢力よりも小さいとき、前記スプールは、前記弁ケースの一端部に配置されても良い。
【００２４】
これによると、電磁ソレノイドに電力が供給され、この供給によって発生する電磁力が付勢部材の付勢力より小さいときには、スプールが弁ケースの一端部に維持される。
【００２５】
本発明は、前記弁ケースの他端部へ前記スプールを付勢する付勢部材を備え、前記電磁ソレノイドの電磁力が前記付勢部材の付勢力よりも大きいとき、前記スプールは、前記弁ケースの他端部に配置されても良い。
【００２６】
これによると、電磁ソレノイドに電力が供給され、この供給によって発生する電磁力が付勢部材の付勢力より大きい時には、スプールが弁ケースの他端部に維持される。
【図面の簡単な説明】
【００２７】
【図１】内燃機関制御システムの構成の全体図である。
【図２】図１の弁開閉時期制御装置のII−II線断面図である。
【図３】ロック解除状態の弁開閉時期制御装置の断面図である。
【図４】最遅角ロック位相でのロック状態の弁開閉時期制御装置の断面図である。
【図５】スプールのポジションと作動油の給排関係等を一覧化した図である。
【図６】スプールが第１進角ポジションにあるソレノイドバルブの断面図である。
【図７】スプールが第２進角ポジションにあるソレノイドバルブの断面図である。
【図８】スプールがロック解除ポジションにあるソレノイドバルブの断面図である。
【図９】スプールが第２遅角ポジションにあるソレノイドバルブの断面図である。
【図１０】スプールが第１遅角ポジションにあるソレノイドバルブの断面図である。
【図１１】スプールのストロークとポート等の開口面積との関係を示す図である。
【図１２】別実施形態（ａ）の内燃機関制御システムの構成の全体図である。
【図１３】別実施形態（ａ）のソレノイドバルブの断面図である。
【図１４】別実施形態（ａ）のスプールのポジションと作動油の給排関係等を一覧化した図である。
【発明を実施するための形態】
【００２８】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。
〔基本構成〕
図１〜図４に示すように、内燃機関としてのエンジンＥの吸気バルブＶａの開閉時期を設定する弁開閉時期制御装置Ａと、この弁開閉時期制御装置Ａを油圧により制御するソレノイドバルブＳＶと、このソレノイドバルブＳＶ及びエンジンＥの始動／停止を制御するためにＥＣＵとして構成されるエンジン制御ユニット１０とを備えて内燃機関制御システムが構成されている。
【００２９】
エンジンＥ（内燃機関の一例）は、乗用車等の車両に備えられるものである。このエンジンＥは、下部にクランクシャフト１を備え、シリンダブロック２に形成されたシリンダボアの内部にピストン３を収容し、このピストン３とクランクシャフト１とをコネクティングロッド４で連結した４サイクル型に構成されている。
【００３０】
エンジンＥの上部には吸気カムシャフト５と排気カムシャフトとを備え、エンジンＥにはクランクシャフト１の駆動力で駆動される油圧ポンプＰ（流体圧ポンプの一例）を備えている。油圧ポンプＰは、エンジンＥのオイルパンに貯留される潤滑油を、供給流路８を介し作動油（流体の一例）としてソレノイドバルブＳＶに供給する。また、エンジンＥにはクランクシャフト１の回転速度（単位時間の回転数）を検知する回転速度センサ１Ｓと、スタータモータＭとを備えている。
【００３１】
この実施形態では、吸気カムシャフト５の軸端に弁開閉時期制御装置Ａを備えている。この弁開閉時期制御装置Ａは、駆動側回転体としての外部ロータ２０と、従動側回転体としての内部ロータ３０とを備えており、このシステムでは、外部ロータ２０と内部ロータ３０との相対回転位相（以下、相対回転位相と称する）を検知する位相センサＡＳを備えている。また、車体には、エンジンＥの始動と停止とを行う始動／停止ボタン１１を備えている。
【００３２】
エンジン制御ユニット１０は、位相センサＡＳからの信号と、エンジンＥの停止と始動とを行う始動／停止ボタン１１からの信号と、回転速度センサ１Ｓとからの信号が入力する。また、エンジン制御ユニット１０は、ソレノイドバルブＳＶと、スタータモータＭと、エンジンの稼働に必要な燃料制御系や点火制御系等とに制御信号を出力する。
【００３３】
この内燃機関制御システムは、エンジンＥの回転速度やエンジンＥに作用する負荷等に基づいて弁開閉時期制御装置Ａを制御することにより吸気バルブＶａの開閉時期（開閉タイミング）を設定し、燃費の向上、あるいは、必要なトルクが得る制御を実行する。また、この内燃機関制御システムでは、エンジンＥを停止する際には弁開閉時期制御装置Ａの一対のロック機構Ｌにより相対回転位相を中間ロック位相Ｐｍ（中間位相の一例）で固定するロック状態に移行する制御を行う。
【００３４】
特に、この内燃機関制御システムでは、エンジンストールのように一対のロック機構Ｌがロック状態に移行することなくエンジンＥが停止した後のようにロック機構Ｌが非ロック状態にある状況でエンジンＥを始動する場合には、相対回転位相を中間ロック位相Ｐｍまで変位させ、一対のロック機構Ｌによるロック状態に移行する制御を行う。
【００３５】
〔弁開閉時期制御装置〕
弁開閉時期制御装置Ａは、エンジンＥのクランクシャフト１と同期回転する駆動側回転体としての外部ロータ２０と、エンジンＥの吸気バルブＶａに対して連結ボルト３１により連結されることで吸気カムシャフト５と一体回転する従動側回転体としての内部ロータ３０とを備えている。内部ロータ３０は、外部ロータ２０に内包され、これらは吸気カムシャフト５の回転軸芯Ｘを中心にして相対回転自在となる。また、外部ロータ２０と内部ロータ３０との間には一対のロック機構Ｌを備え、このロック機構Ｌは、相対回転位相を図２に示す中間ロック位相Ｐｍと、図４に示す最遅角ロック位相Ｐｒとの何れかのロック位相にロック（固定）する。
【００３６】
外部ロータ２０は、外部ロータ本体２１と、フロントプレート２２と、リヤプレート２３とを有しており、これらが複数の締結ボルト２４の締結により一体化されている。外部ロータ本体２１には、回転軸芯Ｘを基準にして径方向の内側に突出する複数の突出部２１Ｔが一体的に形成されている。リヤプレート２３の外周にはタイミングスプロケット２３Ｓが形成されている。
【００３７】
内部ロータ３０は、フロントプレート２２とリヤプレート２３とに挟み込まれる位置に配置されている。この内部ロータ３０は、外部ロータ本体２１の突出部２１Ｔの突出端に密接する円柱状の内部ロータ本体３２と、外部ロータ本体２１の内周面に接触するように内部ロータ本体３２の外周に突出して備えた複数のベーン３３とを有している。このベーン３３は回転軸芯Ｘから離間する方向にバネ等で付勢されている。
【００３８】
これにより、内部ロータ３０を外部ロータ２０に内包した状態では、回転方向で隣接する突出部２１Ｔの中間位置で、内部ロータ本体３２の外周側に複数の流体圧室Ｃが形成される。また、これらの流体圧室Ｃが、ベーン３３で仕切られることにより進角室Ｃａと遅角室Ｃｂとが形成される。
【００３９】
図１に示すように、内部ロータ３０とフロントプレート２２とに亘って、外部ロータ２０と内部ロータ３０との相対回転位相が、後述する最遅角位相から中間ロック位相Ｐｍに達するまで付勢力を作用させるトーションスプリング３９が備えられている。尚、トーションスプリング３９の付勢力が作用する範囲は、中間ロック位相Ｐｍを超えるものでも良く、中間ロック位相Ｐｍに達しないものであっても良い。
【００４０】
エンジンＥのクランクシャフト１に設けた出力スプロケット６と、タイミングスプロケット２３Ｓとに亘ってタイミングチェーン７が巻回されている。これにより外部ロータ２０はクランクシャフト１と同期回転する。図面には示していないが、排気側のカムシャフトの前端にもスプロケットが備えられ、このスプロケットにもタイミングチェーン７が巻回されている。
【００４１】
なお、この実施形態では、吸気カムシャフト５に弁開閉時期制御装置Ａを備えているが、この弁開閉時期制御装置Ａを排気カムシャフトに備えることや、吸気カムシャフト５と排気カムシャフトとの双方に備えても良い。
【００４２】
図２〜図４に示すように、弁開閉時期制御装置Ａは、クランクシャフト１からの駆動力により外部ロータ２０が駆動回転方向Ｓに向けて回転する。また、内部ロータ３０が外部ロータ２０に対して駆動回転方向Ｓと同方向を進角方向Ｓａと称し、この逆方向を遅角方向Ｓｂと称する。この弁開閉時期制御装置Ａでは、相対回転位相が進角方向Ｓａに変位する際に変位量の増大に伴い吸気圧縮比を高め、相対回転位相が遅角方向Ｓｂに変位する際に変位量の増大に伴い吸気圧縮比を低減するようにクランクシャフト１と吸気カムシャフト５との関係が設定されている。
【００４３】
作動油の供給により相対回転位相を進角方向Ｓａに変位させる空間が進角室Ｃａであり、これとは逆に、作動油の供給により相対回転位相を遅角方向Ｓｂに変位させる空間が遅角室Ｃｂである。ベーン３３が進角方向Ｓａの作動端（ベーン３３の進角方向Ｓａの作動端の近傍の位相を含む）に達した状態での相対回転位相を最進角位相と称し、ベーン３３が遅角方向Ｓｂの作動端（ベーン３３の遅角方向Ｓｂの作動端の近傍の位相を含む）に達した状態での相対回転位相を最遅角位相と称する。
【００４４】
〔弁開閉時期制御装置：ロック機構・流路構成〕
ロック機構Ｌは、ロック部材２５と、ロックスプリング２６と、中間ロック凹部３７と、最遅角ロック凹部３８とを備えて構成されている。
【００４５】
つまり、１つの突出部２１Ｔに対して回転軸芯Ｘを中心にする放射状となる姿勢で一対のガイド溝が形成され、これらのガイド溝にプレート状のロック部材２５が出退自在に挿入されている。ロックスプリング２６は、ロック部材２５を回転軸芯Ｘに接近する方向（ロック方向）に付勢する。尚、ロック部材２５の形状はプレート状に限るものではなく、例えば、ロッド状であっても良い。
【００４６】
中間ロック凹部３７は、相対回転位相が最進角位相と最遅角位相との中間となる中間ロック位相Ｐｍにある状態において一対のロック部材２５が同時に係合するように内部ロータ本体３２の外周に対して周方向に沿う溝状に形成されている。
【００４７】
また、最遅角ロック凹部３８は、回転軸芯Ｘと平行となる溝状に形成されている。最遅角ロック凹部３８は、相対回転位相が最遅角ロック位相Ｐｒにある状態において、一方のロック部材２５が係合してロック状態に達する。
【００４８】
特に、一対のロック部材２５を備え、中間ロック凹部３７が周方向に沿って形成されているため、中間ロック位相Ｐｍでロック状態に移行する場合には、一方のロック部材２５が中間ロック凹部３７に係合し、このロック部材２５が相対回転位相の変動の幅を小さくする状態で他方のロック部材２５の中間ロック凹部３７への係合を容易にする。
【００４９】
内部ロータ３０には進角室Ｃａに連通する進角流路３４と、遅角室Ｃｂに連通する遅角流路３５と、中間ロック凹部３７に連通するロック解除流路３６とが形成されている。最遅角ロック凹部３８には進角流路３４が連通している。これら進角流路３４と、遅角流路３５と、ロック解除流路３６とは、ソレノイドバルブＳＶにより作動油が給排される。
【００５０】
これらの構成から、エンジン制御ユニット１０がソレノイドバルブＳＶを制御することにより、進角室Ｃａと遅角室Ｃｂとの一方に対して作動油を供給することにより、図２〜図４に示す如く、相対回転位相を最遅角位相から最進角位相の範囲において設定する制御が実現する。
【００５１】
〔ソレノイドバルブ〕
図６〜図１０に示すように、ソレノイドバルブＳＶは、弁ケース４０と、スプール５０と、電磁ソレノイド６０と、スプールスプリング６１とを備えて構成されている。スプール５０は、弁ケース４０のスプール収容空間に対してスプール軸芯Ｙに沿って、弁ケース４０の一端部から他端部まで往復移動可能に収容されている。電磁ソレノイド６０は、スプールスプリング６１（付勢部材の一例）の付勢力に抗する方向に電磁力を作用させスプール５０をシフトさせる。
【００５２】
このソレノイドバルブＳＶでは、電磁ソレノイド６０に電力を供給しない状態でスプール５０が図６に示す第１進角ポジションＰＡ１（弁ケース４０の一端部）に設定される。また、このソレノイドバルブＳＶでは、電磁ソレノイド６０に供給する電力を増大することにより、図７〜図１０に示す如くスプールスプリング６１の付勢力に抗して第２進角ポジションＰＡ２と、ロック解除ポジションＰＬと、第２遅角ポジションＰＢ２と、第１遅角ポジションＰＢ１（弁ケース４０の他端部）との何れかに設定される。これらのポジションにおける各ポートの作動油の給排関係を図５に示している。
【００５３】
弁ケース４０には、スプール軸芯Ｙに沿う方向で電磁ソレノイド６０に近い位置から離間する側に順次、第１ドレンポート４０ＤＡと、進角ポート４０Ａと、主ポンプポート４０Ｐｍと、遅角ポート４０Ｂと、第２ドレンポート４０ＤＢ（第３ポートの一例）と、副ポンプポート４０Ｐｓ（サブポートの一例）と、ロック解除ポート４０Ｌと、第３ドレンポート４０ＤＣとが形成されている。
【００５４】
特に、スプール軸芯Ｙに沿う方向で主ポンプポート４０Ｐｍ（メインポートの一例）を挟む位置に、進角ポート４０Ａ（第１ポートの一例）と、遅角ポート４０Ｂ（第２ポートの一例）とが配置されている。また、第１ドレンポート４０ＤＡが電磁ソレノイド６０に最も近い位置に配置され、第２ドレンポート４０ＤＢが遅角ポート４０Ｂより電磁ソレノイド６０から離間する位置に配置されている。
【００５５】
更に、副ポンプポート４０Ｐｓを基準にスプール軸芯Ｙに沿う方向で電磁ソレノイド６０から離間する側にロック解除ポート４０Ｌ（第４ポートの一例）と、第３ドレンポート４０ＤＣ（第５ポートの一例）とが、この順序で配置されている。
【００５６】
本発明では、進角ポート４０Ａと遅角ポート４０Ｂとの配置を、前述した実施形態に代えてソレノイドバルブの構成を変更することなく、進角ポート４０Ａと遅角ポート４０Ｂとの位置を入れ換えて（進角流路３４と遅角流路３５とが接続する位置を入れ換えて）ソレノイドバルブＳＶを構成しても良い。
【００５７】
主ポンプポート４０Ｐｍと副ポンプポート４０Ｐｓとは、供給流路８を介して油圧ポンプＰに連通する。進角ポート４０Ａは、進角流路３４を介して進角室Ｃａに連通する。遅角ポート４０Ｂは、遅角流路３５を介して遅角室Ｃｂに連通する。ロック解除ポート４０Ｌは、ロック解除流路３６を介して中間ロック凹部３７に連通する。
【００５８】
スプール５０は、スプール軸芯Ｙと同軸芯で空気の流通が可能な空間を形成した筒状であり、スプール軸芯Ｙに沿う方向で電磁ソレノイド６０に近い位置から離間する側に順次、第１〜第６グルーブ部５１Ａ〜５１Ｆが形成されると共に、第１〜第５ランド部５２Ａ〜５２Ｅが形成されている。
【００５９】
具体的な配置として、第２グルーブ部５１Ｂは主ポンプポート４０Ｐｍに連通する位置に配置されている。この第２グルーブ部５１Ｂを挟む位置に第１ランド部５２Ａと第２ランド部５２Ｂとが配置されている。更に、第１ランド部５２Ａより電磁ソレノイド６０に近い側に第１グルーブ部５１Ａが配置され、第２ランド部５２Ｂよりスプールスプリング側（反電磁ソレノイド側）に第３グルーブ部５１Ｃが配置されている。
【００６０】
第１ランド部５２Ａは、進角ポート４０Ａに対する作動油の給排を制御し、第２ランド部５２Ｂは、遅角ポート４０Ｂに対する作動油の給排を制御する。
【００６１】
また、第４グルーブ部５１Ｄは副ポンプポート４０Ｐｓに連通可能な位置に配置されている。この第４グルーブ部５１Ｄを挟む位置に第３ランド部５２Ｃと第４ランド部５２Ｄとが配置されている。更に、この第５グルーブ部５１Ｅよりスプールスプリング側に第６グルーブ部５１Ｆと第５ランド部５２Ｅと第６グルーブ部５１Ｆとが配置されている。
【００６２】
特に、本発明のソレノイドバルブＳＶでは、第２グルーブ部５１Ｂと第１グルーブ部５１Ａの外周と、弁ケース４０の内周面の一部を加工することにより進角側減速流路５５（連通路の一例）と遅角側減速流路５６（連通路の一例）とが形成されている。
【００６３】
進角側減速流路５５は、スプール５０が図６に示す第１進角ポジションＰＡ１に設定された場合に、主ポンプポート４０Ｐｍから進角ポート４０Ａに供給される流体の一部を、遅角ポート４０Ｂと第２ドレンポート４０ＤＢとに送るように機能する。これと同様に、遅角側減速流路５６は、スプール５０が図１０に示す第１遅角ポジションＰＢ１に設定された場合に、主ポンプポート４０Ｐｍから遅角ポート４０Ｂに供給される流体の一部を、進角ポート４０Ａと第１ドレンポート４０ＤＡとに送るように機能する。
【００６４】
つまり、図５に示すように、進角側減速流路５５は、第１進角ポジションＰＡ１において進角室Ｃａと遅角室Ｃｂとを連通させ、遅角側減速流路５６は第１遅角ポジションＰＢ１において進角室Ｃａと遅角室Ｃｂとを連通させるように機能する。夫々のポジションにおける流体の流れは後述する。
【００６５】
エンジン制御ユニット１０は、電磁ソレノイド６０に対して短い周期で間歇的に電力を供給する電力供給系を備えており、この電力のデューティ比の設定により電力を調整してスプール５０のシフト量を設定する。
【００６６】
〔第１進角ポジション〕
図６に示すように、スプール５０が第１進角ポジションＰＡ１（弁ケース４０の一端部）にある場合には、第１ランド部５２Ａと進角ポート４０Ａとの位置関係から第２グルーブ部５１Ｂを介して進角ポート４０Ａが主ポンプポート４０Ｐｍと連通する。また、第２ランド部５２Ｂと遅角ポート４０Ｂとの位置関係から遅角ポート４０Ｂと第２ドレンポート４０ＤＢとが連通する。これと同時に、第５グルーブ部５１Ｅと第６グルーブ部５１Ｆとロック解除ポート４０Ｌとの位置関係からロック解除ポート４０Ｌと第３ドレンポート４０ＤＣとが連通する。
【００６７】
従って、第１進角ポジションＰＡ１では、主ポンプポート４０Ｐｍからの作動油が進角ポート４０Ａに供給され、遅角ポート４０Ｂから作動油が排出され、ロック解除ポート４０Ｌから作動油が排出される。これによりロック機構Ｌがロック状態にある場合には進角室Ｃａと遅角室Ｃｂとに作動油を充填することが可能となる。また、ロック機構Ｌがロック状態にない場合には、進角室Ｃａに対して遅角室Ｃｂより多くの作動油が供給され、相対回転位相を進角方向Ｓａに変位させる。そして、相対回転位相が中間ロック位相Ｐｍに達した場合には、ロック機構Ｌのロック部材２５を中間ロック凹部３７に係合させ、中間ロック状態に移行する。進角側減速流路５５における作動油の流れの詳細は後述する。
【００６８】
〔第２進角ポジション〕
図７に示すように、スプール５０が第２進角ポジションＰＡ２に設定された場合には、第１ランド部５２Ａと進角ポート４０Ａとの位置関係から第２グルーブ部５１Ｂを介して進角ポート４０Ａが主ポンプポート４０Ｐｍと連通する。また、第２ランド部５２Ｂと遅角ポート４０Ｂとの位置関係から遅角ポート４０Ｂと第２ドレンポート４０ＤＢとが連通する。これと同時に、第５グルーブ部５１Ｅと第６グルーブ部５１Ｆとロック解除ポート４０Ｌとの位置関係からロック解除ポート４０Ｌと副ポンプポート４０Ｐｓとが連通する。
【００６９】
従って、第２進角ポジションＰＡ２では、主ポンプポート４０Ｐｍからの作動油が進角ポート４０Ａに供給され、遅角ポート４０Ｂから作動油が排出され、ロック解除ポート４０Ｌに作動油が供給されるため、相対回転位相を進角方向Ｓａに変位させる。これにより中間ロック位相Ｐｍでロック状態にある場合には、ロック状態を解除して相対回転位相を進角方向Ｓａに変位させる。
【００７０】
〔ロック解除ポジション〕
図８に示すように、スプール５０がロック解除ポジションＰＬにある場合には、第１ランド部５２Ａが進角ポート４０Ａを閉じ、第２ランド部５２Ｂが遅角ポート４０Ｂを閉じる。これと同時に、第５グルーブ部５１Ｅと第６グルーブ部５１Ｆとロック解除ポート４０Ｌとの位置関係からロック解除ポート４０Ｌと副ポンプポート４０Ｐｓとが連通する。
【００７１】
従って、ロック解除ポジションＰＬでは、主ポンプポート４０Ｐｍからの作動油は、進角ポート４０Ａと遅角ポート４０Ｂとの何れにも供給されず、ロック解除ポート４０Ｌに作動油が供給されることにより、相対回転位相は保持される。
【００７２】
〔第２遅角ポジション〕
図９に示すように、スプール５０が第２遅角ポジションＰＢ２に設定された場合には、第１ランド部５２Ａと進角ポート４０Ａとの位置関係から第１グルーブ部５１Ａを介して進角ポート４０Ａが第１ドレンポート４０ＤＡと連通する。また、第２ランド部５２Ｂと遅角ポート４０Ｂとの位置関係から遅角ポート４０Ｂが主ポンプポート４０Ｐｍと連通する。これと同時に、第５グルーブ部５１Ｅと第６グルーブ部５１Ｆとロック解除ポート４０Ｌとの位置関係からロック解除ポート４０Ｌと副ポンプポート４０Ｐｓとが連通する。
【００７３】
従って、第２遅角ポジションＰＢ２では、主ポンプポート４０Ｐｍからの作動油が遅角ポート４０Ｂに供給され、進角ポート４０Ａから作動油が排出され、ロック解除ポート４０Ｌに作動油が供給されるため、相対回転位相を遅角方向Ｓｂに変位させる。これにより中間ロック位相Ｐｍでロック状態にある場合には、ロック状態を解除して相対回転位相を遅角方向Ｓｂに変位させる。
【００７４】
〔第１遅角ポジション〕
図１０に示すように、スプール５０が第１遅角ポジションＰＢ１（弁ケース４０の他端部）に設定された場合には、第１ランド部５２Ａと進角ポート４０Ａとの位置関係から第１グルーブ部５１Ａを介して進角ポート４０Ａが第１ドレンポート４０ＤＡと連通する。また、第２ランド部５２Ｂと遅角ポート４０Ｂとの位置関係から遅角ポート４０Ｂが主ポンプポート４０Ｐｍと連通する。これと同時に、第５グルーブ部５１Ｅと第６グルーブ部５１Ｆとロック解除ポート４０Ｌとの位置関係からロック解除ポート４０Ｌと第３ドレンポート４０ＤＣとが連通する。
【００７５】
従って、第１遅角ポジションＰＢ１では、主ポンプポート４０Ｐｍからの作動油が遅角ポート４０Ｂに供給され、進角ポート４０Ａから作動油が排出され、ロック解除ポート４０Ｌから作動油が排出される。これによりロック機構Ｌがロック状態にある場合には進角室Ｃａと遅角室Ｃｂとに作動油を充填することが可能となる。また、ロック機構Ｌがロック状態にない場合には、遅角室Ｃｂに対して進角室Ｃａより多くの作動油が供給され、相対回転位相を遅角方向Ｓｂに変位させる。そして、相対回転位相が中間ロック位相Ｐｍに達した場合には、ロック機構Ｌのロック部材２５を中間ロック凹部３７に係合させ、ロック状態に移行する。遅角側減速流路５６における作動油の流れの詳細は後述する。
【００７６】
〔進角側減速流路における作動油の流れ〕
エンジン制御ユニット１０は、始動／停止ボタン１１の操作によりエンジンＥを停止させる場合には、弁開閉時期制御装置Ａの相対回転位相を中間ロック位相Ｐｍに変位させ、中間ロック状態に移行した後にエンジンＥを完全に停止させる制御を行う。このようにエンジンＥを停止する場合には、ソレノイドバルブＳＶが第１進角ポジションＰＡ１又は第２遅角ポジションＰＢ２に設定される。
【００７７】
この制御により多くの場合、弁開閉時期制御装置Ａは中間ロック位相Ｐｍに達しロック機構Ｌはロック状態に達する。しかしながら、このような制御によってもロック機構Ｌをロック状態に移行できないことがある。また、エンジンストールのように一対のロック機構Ｌがロック状態に移行することなくエンジンＥが停止することもある。また、ロック機構Ｌが非ロック状態にある状況でエンジンＥを始動する場合には、エンジン制御ユニット１０が、ロック機構Ｌを中間ロック位相Ｐｍでロックする状態に移行する制御を行う。
【００７８】
この制御の具体例として、エンジンＥを始動する場合に、位相センサＡＳで検知される相対回転位相が中間ロック位相Ｐｍにある場合には、ソレノイドバルブＳＶのスプール５０を第１進角ポジションＰＡ１に設定する。これに対し、位相センサＡＳで検知される相対回転位相が中間ロック位相Ｐｍから外れている状況（ロック機構Ｌが非ロック状態にある状況）でエンジンＥを始動する場合に、ソレノイドバルブＳＶのスプール５０を第１進角ポジションＰＡ１、又は、ソレノイドバルブＳＶのスプール５０を第１遅角ポジションＰＢ１に設定することで相対回転位相を中間ロック位相Ｐｍに変更する制御が行われる。
【００７９】
つまり、スプール５０が第１進角ポジションＰＡ１にある場合には、第１ランド部５２Ａと進角ポート４０Ａとの位置関係から進角ポート４０Ａが進角ポート開口面積Ｔａで主ポンプポート４０Ｐｍと連通する。また、第２ランド部５２Ｂと遅角ポート４０Ｂとの位置関係から遅角ポート４０Ｂが遅角ポート開口面積Ｔｂで第２ドレンポート４０ＤＢと連通する。
【００８０】
本発明のソレノイドバルブＳＶでは、図６に示すように、スプール５０が第１進角ポジションＰＡ１にある場合には、進角側減速流路５５の主ポンプポート４０Ｐｍの側の端部がポンプ側開口面積Ｔｐで主ポンプポート４０Ｐｍに連通し、この進角側減速流路５５の第２ドレンポート４０ＤＢの側の端部がドレン側開口面積Ｔｄで第２ドレンポート４０ＤＢに連通する。
【００８１】
また、この第１進角ポジションＰＡ１では、遅角側減速流路５６の主ポンプポート４０Ｐｍの端部がポンプ側開口面積Ｔｐで主ポンプポート４０Ｐｍに連通し、この遅角側減速流路５６の第２ドレンポート４０ＤＢ側の端部がドレン側開口面積Ｔｄで第２ドレンポート４０ＤＢと連通する。
【００８２】
図１１には、スプール５０の作動時のストロークに対する進角ポート開口面積Ｔａと、遅角ポート開口面積Ｔｂと、ポンプ側開口面積Ｔｐと、ドレン側開口面積Ｔｄとの関係を示している。同図では左端が第１進角ポジションＰＡ１であり右端が第１遅角ポジションＰＢ１となる。尚、第１進角ポジションＰＡ１では、スプール５０は作動しないが、作動した場合の状況をグラフ化している。
【００８３】
特に、第１進角ポジションＰＡ１に設定された場合には、ポンプ側開口面積Ｔｐがドレン側開口面積Ｔｄより大きく設定され（Ｔｐ＞Ｔｄ）、しかも、遅角ポート開口面積Ｔｂがドレン側開口面積Ｔｄより大きく設定され（Ｔｂ＞Ｔｄ）ている。
【００８４】
これにより、スプール５０が、第１進角ポジションＰＡ１にある場合には、主ポンプポート４０Ｐｍからの作動油の多くは進角ポート４０Ａに供給され、この主ポンプポート４０Ｐｍの作動油の一部は進角側減速流路５５を介して遅角ポート４０Ｂと第２ドレンポート４０ＤＢに流れる。このように作動油が流れる場合には、ドレン側開口面積Ｔｄが狭く設定されているため、排出される作動油量より多くの作動油が遅角ポート４０Ｂに供給される。
【００８５】
これにより、ロック機構Ｌが非ロック状態にある場合には、対回転位相の変位速度を減速するため、中間ロック位相Ｐｍに達した場合に、ロック部材２５が中間ロック凹部３７に係入する作動を行わせ、ロック状態への移行を確実にする。
【００８６】
〔遅角側減速流路における作動油の流れ〕
前述したように、ロック機構Ｌが非ロック状態にある状況でエンジンＥを始動する場合に、相対回転位相が中間ロック位相Ｐｍから進角側に外れている場合には、相対回転位相を中間ロック位相Ｐｍへ変位させるため、エンジン制御ユニット１０がソレノイドバルブＳＶのスプール５０を第１遅角ポジションＰＢ１に設定することもある。
【００８７】
つまり、スプール５０が第１遅角ポジションＰＢ１にある場合には、第２ランド部５２Ｂと遅角ポート４０Ｂとの位置関係から遅角ポート４０Ｂが遅角ポート開口面積Ｕｂで主ポンプポート４０Ｐｍと連通する。また、第１ランド部５２Ａと進角ポート４０Ａとの位置関係から進角ポート４０Ａが進角ポート開口面積Ｕａで第１ドレンポート４０ＤＡと連通する。
【００８８】
本発明のソレノイドバルブＳＶでは、図１０に示すように、スプール５０が第１遅角ポジションＰＢ１にある場合には、遅角側減速流路５６の主ポンプポート４０Ｐｍの側の端部がポンプ側開口面積Ｕｐで主ポンプポート４０Ｐｍに連通し、この進角側減速流路５５の第２ドレンポート４０ＤＢの側の端部がドレン側開口面積Ｕｄで第２ドレンポート４０ＤＢに連通する。
【００８９】
この第１遅角ポジションＰＢ１にある場合に、スプール５０の作動時のストロークに対する進角ポート開口面積Ｕａと、遅角ポート開口面積Ｕｂと、ポンプ側開口面積Ｕｐと、ドレン側開口面積Ｕｄとは、図１１のグラフのように変化する。
【００９０】
そして、第１遅角ポジションＰＢ１に設定された場合には、ポンプ側開口面積Ｕｐがドレン側開口面積Ｕｄより大きく設定され（Ｕｐ＞Ｕｄ）、しかも、遅角ポート開口面積Ｕｂがドレン側開口面積Ｕｄより大きく設定され（Ｕｂ＞Ｕｄ）ている。
【００９１】
これにより、スプール５０が、第１遅角ポジションＰＢ１に設定された場合には、主ポンプポート４０Ｐｍからの作動油の多くは遅角ポート４０Ｂに供給され、この主ポンプポート４０Ｐｍの作動油の一部は遅角側減速流路５６を介して進角ポート４０Ａと第１ドレンポート４０ＤＡに流れる。このように作動油が流れる場合には、ドレン側開口面積Ｕｄが狭く設定されているため、排出される作動油量より多くの作動油が進角ポート４０Ａに供給されることになり、相対回転位相が変位速度の減速が可能となる。その結果、相対回転位相が中間ロック位相Ｐｍに達した場合には、ロック部材２５が中間ロック凹部３７に係入する作動を行わせ、ロック状態への移行を確実にする。
【００９２】
〔実施形態の作用・効果〕
このように、エンジンＥの始動時にロック機構Ｌが中間ロック位相Ｐｍにある場合には、第１進角ポジションＰＡ１と第１遅角ポジションＰＢ１との何れに設定した場合でも進角室Ｃａと遅角室Ｃｂとに対して作動油が供給される。このように進角室Ｃａと遅角室Ｃｂとに対して流体の充填が開始されるため、ロック機構Ｌのロック状態を解除した場合にも吸気カムシャフト５から作用するトルクにより相対回転位相が大きく変動するバタツキの抑制が可能となる。
【００９３】
また、エンジンＥの始動時にロック機構Ｌが中間ロック位相Ｐｍにない場合には、ソレノイドバルブＳＶのスプール５０を第１進角ポジションＰＡ１又は第１遅角ポジションＰＢ１に設定することにより、弁開閉時期制御装置Ａの相対回転位相の変位を低速で行わせる。この変位により相対回転位相が中間ロック位相Ｐｍに達した場合には一対のロック部材２５を確実に中間ロック凹部３７に係合させロック機構Ｌにより中間ロック位相Ｐｍに保持することを可能にする。
【００９４】
〔別実施形態〕
本発明は、上記した実施形態以外に以下のように構成しても良い。
【００９５】
（ａ）図１２〜図１４に示すように、ソレノイドバルブＳＶを位相制御バルブＳＶ１と、ロック制御バルブＳＶ２とで構成する。位相制御バルブＳＶ１は、進角室Ｃａと遅角室Ｃｂとに対する作動油の給排を行うように構成されるものであり、進角ポジションＰＡと中立ポジションＮと、遅角ポジションＰＢとに操作自在に構成されている。この別実施形態（ａ）では、実施形態に対応するものについては、実施形態と共通する番号・符号を付している。
【００９６】
この位相制御バルブＳＶ１は図１３に示すように、電磁ソレノイド６０に電力が供給されない状態ではスプールスプリング６１の付勢力により設定される進角ポジションＰＡに設定される。この進角ポジションＰＡでは、油圧ポンプＰの作動油を進角室Ｃａに供給すると共に、遅角室Ｃｂからの作動油を排出する。また、この進角ポジションＰＡにおいて進角側減速流路５５が機能することになる。
【００９７】
位相制御バルブＳＶ１の構成は、図１３に示すように、実施形態で説明したソレノイドバルブＳＶの構成のうち、ロック機構Ｌを制御するための構成（副ポンプポート４０Ｐｓ、ロック解除ポート４０Ｌ、第４〜第６グルーブ部、第４・第５ランド部等の構成）を除いた構成となる。また、この位相制御バルブＳＶ１は、実施形態の遅角側減速流路５６を備えない構成となっている。
【００９８】
このソレノイドバルブＳＶでは、電磁ソレノイド６０に供給される電力の増大に伴い、中立ポジションＮに達する。この中立ポジションＮでは、進角室Ｃａと遅角室Ｃｂとに対する作動油の給排を阻止する。更に、電磁ソレノイド６０に供給される電力が増大することにより遅角ポジションＰＢに達する。この遅角ポジションＰＢでは油圧ポンプＰの作動油を遅角室Ｃｂに供給すると共に、進角室Ｃａの作動油を排出する。
【００９９】
更に、ロック制御バルブＳＶ２は、中間ロック凹部３７に対する流体の供給と排出とを制御するように２位置切換型に構成される。このようにソレノイドバルブＳＶを位相制御バルブＳＶ１と、ロック制御バルブＳＶ２とで構成したものでは、ロック機構Ｌのロック解除のタイミングを任意に設定できるため、エンジンＥの始動時にロック機構Ｌがロック状態にある場合には、は進角室Ｃａと遅角室Ｃｂとに作動油を充分に充填した後にロック解除を行い、相対回転位相のバタツキの抑制が可能となる。
【０１００】
位相制御バルブＳＶ１の３つのポジションにおける各ポートにおける作動油の給排関係を図１４に示している。同図に示す如く、スプール５０が進角ポジションＰＡにある場合には進角側減速流路５５が進角室Ｃａと遅角室Ｃｂとを連通させるように機能する。また、進角ポジションＰＡから中立ポジションＮに達する以前に進角側減速流路５５における作動油の流れは阻止され、進角方向Ｓａへの変位速度は上昇する。
【０１０１】
この別実施形態（ａ）のように構成したものであっても、位相制御バルブＳＶ１のスプール５０を進角ポジションＰＡに設定した場合には、進角側減速流路５５に対して実施形態での説明と同様に作動油が流れ、相対回転位相の進角方向Ｓａへの変位速度が減じられることになる。
【０１０２】
この別実施形態（ａ）の変形例として、スプール５０を遅角ポジションＰＢに設定した場合には、実施形態の第１遅角ポジションＰＢ１と同様に、進角室Ｃａと遅角室Ｃｂとを連通させる遅角側減速流路５６を備えても良い。この変形例のように構成することにより、遅角方向Ｓｂへの変位速度を減ずることが可能となる。
【０１０３】
（ｂ）ロック機構Ｌは、実施形態で示すように一対のロック部材２５と、これらに対応するロックスプリング２６を備えるものに代えて、単一のロック部材２５と単一のロックスプリング２６とにより構成することが可能である。また、一対のロック機構Ｌを用いる構成として、回転軸芯Ｘを挟んで対向する位置となる２箇所にロック機構Ｌを配置しても良い。
【０１０４】
（ｃ）本発明では、電磁ソレノイド６０に電力を供給しない状態で設定される第１進角ポジションＰＡ１に対応する進角側減速流路５５のみを形成する。このように単一の減速流路を形成することにより、ソレノイドバルブＳＶの構成が単純化してソレノイドバルブＳＶの低廉化が可能となる。
【０１０５】
（ｄ）進角側減速流路５５を、ランドの外周と弁ケース４０の内周との少なくとも何れか一方に形成する。このよう一方に進角側減速流路５５を形成することによりソレノイドバルブＳＶの製造が容易になる。尚、これと同様に遅角側減速流路５６を形成しても良い。
【産業上の利用可能性】
【０１０６】
本発明は、弁開閉時期制御装置の相対回転位相とロック機構とを制御するソレノイドバルブに利用することができる。
【符号の説明】
【０１０７】
４０        弁ケース
４０Ｐｍ    メインポート（主ポンプポート）
４０Ｐｓ    サブポート（副ポンプポート）
４０Ａ      第１ポート（進角ポート）
４０Ｂ      第２ポート（遅角ポート）
４０ＤＢ    第３ポート（第２ドレンポート）
４０Ｌ      第４ポート（ロック解除ポート）
４０ＤＣ    第５ポート（第３ドレンポート）
５０        スプール
５５        連通路（進角側減速流路）
５６        連通路（遅角側減速流路）
６０        電磁ソレノイド
６１        付勢部材（スプールスプリング）
Ａ          弁開閉時期制御装置
Ｅ          内燃機関（エンジン）
Ｃａ        進角室
Ｃｂ        遅角室
Ｐ          流体圧ポンプ（油圧ポンプ）
Ｐｍ        中間位相（中間ロック位相）
Ｌ          ロック機構
Ｔａ        開口部の面積（進角ポート開口面積）
Ｔｂ        開口部の面積（遅角ポート開口面積）
Ｔｐ        開口部の面積（ポンプ側開口面積）
Ｔｄ        開口部の面積（ドレン側開口面積）
【図１】
2015161198.tif 000003
【図２】
2015161198.tif 000004
【図３】
2015161198.tif 000005
【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
2015161198.tif 000009
【図８】
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【図９】
2015161198.tif 000011
【図１０】
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【図１１】
2015161198.tif 000013
【図１２】
2015161198.tif 000014
【図１３】
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【図１４】
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