(57)【要約】【課題】  ポンプハウジングの強度を向上できる可変容量形ベーンポンプを提供する。【解決手段】  凹部35の曲率中心O5を、カムボルト15の回転軸O2よりも第１のボルトボス32を貫通するボルトの回転軸O3から遠い位置に設けた。【選択図】  図５
2015063903.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
内部にポンプ要素収容部を有するポンプハウジングと、
前記ポンプハウジングに回転自在に支持される駆動軸と、
前記駆動軸によって回転し、スリットを有するロータと、
前記ロータのスリットに進退自在に設けられたベーンと、
前記筒状部内であって、前記回転軸に対して移動可能に設けられ、筒状に形成され、前記ロータおよびベーンと共に複数のポンプ室を形成するカムリングと、
前記ポンプハウジングに設けられ、前記複数のポンプ室のうち前記ロータの回転に伴い前記ポンプ室の容積が増大する吸入領域に開口するように形成された吸入口と、
前記ポンプハウジングに設けられ、前記複数のポンプ室のうち前記ロータの回転に伴い前記ポンプ室の容積が減少する吐出領域に開口するように形成された吐出口と、
前記ポンプ要素収容部と前記カムリングの間に形成される空間であって、前記ロータに対する前記カムリングの偏心量が大きくなる方向に前記カムリングが移動するとき容積が減少する側に形成される第１流体圧室および前記カムリングの偏心量が大きくなる方向に前記カムリングが移動するとき容積が増大する側に形成される第２流体圧室と、
前記ポンプハウジングに設けられた貫通孔であって、一端側が前記ポンプ要素収容部の前記第２流体圧室側に開口し、他端側が前記ポンプハウジングの外側に開口するように形成され、内周側に雌ねじが形成されたカムボルト固定孔と、
前記カムボルト固定孔内に挿入され、外周側に前記カムボルト固定孔の雌ねじと螺合する雄ねじと、前記ポンプ要素収容部側に開口するように形成されたコイルばね収容部と、前記ポンプハウジングの外側に突出するように形成されたボルトの頭部と、を有するカムボルトと、
前記カムボルトの前記コイルばね収容部内に設けられ、前記カムリングを前記第２流体圧室側から前記第１流体圧室側に付勢するコイルばねと、
前記ポンプハウジングに設けられ、前記カムリングの偏心量を制御する制御機構と、
前記駆動軸の回転軸を第１軸としたとき、前記ポンプハウジングの外側に前記ポンプハウジングと一体形成され、前記カムボルトと前記第１軸の軸方向において所定距離離間した位置に配置され、前記ポンプハウジングを車両に固定するためのボルトが貫通するボルト貫通孔を有し、前記ボルト貫通孔の長手方向が前記カムボルトの長手方向と前記駆動軸の回転軸の両方にほぼ直交するように形成されたボルトボスと、
前記カムボルトが螺合するときの前記カムボルトの回転軸を第２軸とし、前記ボルトボスに挿入される前記ボルトの回転軸を第３軸とし、前記第３軸周りの方向を周方向とし、前記第２軸と前記第３軸の両方と直交する線を第４軸としたとき、前記ボルトボスの外側であって前記ボルトボスの前記周方向のうち前記カムボルトのボルトの頭部と対向する側に設けられ、前記カムボルトを螺合する際の前記ボルトボスとの干渉を避けるための凹部と、を備え、
前記凹部のうち前記第４軸と交差する点を最深部とし、前記第２軸と平行かつ前記第２軸よりも前記第３軸から遠い位置に設けられる仮想線を第５軸としたとき、前記凹部は、前記第５軸を中心として前記第５軸から前記最深部までの距離を曲率半径とする略円弧形状を有することを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
【請求項２】
請求項１に記載の可変容量形ベーンポンプにおいて、
前記ポンプハウジングは、前記カムボルトに対し前記ボルトボスの反対側に設けられた第２のボルトボスと、前記ボルトボスと前記第２のボルトボスとを接続するリブを備え、
前記リブは、前記カムボルトと対向する側の面が、前記第３軸とほぼ直交し前記第２軸と所定距離離間すると共に前記凹部と接するように形成され、
前記リブの前記カムボルトと対向する側の面と前記凹部との境界部は、滑らかに連続するように形成されることを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
【請求項３】
請求項1に記載の可変容量形ベーンポンプにおいて、
前記第２軸の放射方向を径方向としたとき、前記ポンプハウジングは、前記カムボルトのボルトの頭部が当接する部分であるカムボルト荷重受け面の肉厚が、前記カムボルト荷重受け面よりも前記径方向外側における肉厚よりも大きくなるように形成された肉厚部を備え、
前記肉厚部は、前記第２軸周りの全周において前記第２軸と略直交する平面部を備え、
前記肉厚部の平面部は、前記第２軸の方向において前記第３軸よりも外側に位置するように形成されることを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
【請求項４】
請求項１に記載の可変容量形ベーンポンプにおいて、
前記ボルトボスは、前記ボルトボスの前記周方向のうち前記凹部とオーバーラップする角度範囲であって前記凹部を除く部分の肉厚が、前記ボルトボスの前記周方向範囲のうち前記凹部とオーバーラップしない角度範囲における肉厚の平均よりも大きくなるように形成された厚肉部を有することを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
【請求項５】
請求項４に記載の可変容量形ベーンポンプにおいて、
前記厚肉部は、前記ボルトボスの前記周方向範囲のうち前記凹部とオーバーラップする領域と連続し、かつ、前記ボルトボスの前記周方向範囲のうち前記凹部とオーバーラップしない領域の一部にまで及ぶように形成されることを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
【請求項６】
請求項１に記載の可変容量形ベーンポンプにおいて、
前記ポンプハウジングは鋳造によって成型された金属材料で形成され、
前記凹部は、前記鋳造の工程において同時に成型されることを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、可変容量形ベーンポンプに関する。
【背景技術】
【０００２】
特許文献１には、可変容量形ベーンポンプにおいて、カムリングを付勢するコイルばねをポンプハウジングに形成したコイルばね収容部内に収容し、ポンプハウジングの外側からカムボルトを挿入して固定する技術が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開2000-337267号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
可変容量形ベーンポンプのポンプハウジングには、車両に固定するためのボルトが貫通するボルトボスが設けられる。ここで、ボルトボスとカムボルトが近接している場合、ボルトボスに凹部を形成することでカムボルトとの干渉を回避できるが、ボルトボスの肉厚が薄くなるため、ポンプハウジングの強度が低下するという問題があった。
本発明の目的は、ポンプハウジングの強度を向上できる可変容量形ベーンポンプを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明では、凹部の曲率中心を、カムボルトの回転軸よりもボルトボスを貫通するボルトの回転軸から遠い位置に設けた。
【発明の効果】
【０００６】
よって、ポンプハウジングの強度を向上できる。
【図面の簡単な説明】
【０００７】
【図１】実施例１の可変容量形ベーンポンプ1をx軸負方向側から見た図である。
【図２】図１のS1-S1断面図である。
【図３】実施例１の可変容量形ベーンポンプ1をx軸負方向側から見た断面図である。
【図４】実施例１の可変容量形ベーンポンプ1をy軸正方向側から見た図である。
【図５】実施例１のポンプハウジング2の要部をx軸正方向側から見た図である。
【図６】実施例１のポンプハウジング2の要部をx軸正方向側かつy軸正方向側から見た斜視図である。
【図７】(a)実施例１のポンプハウジング2の要部をx軸正方向側から見た図、(b)実施例１のポンプハウジング2の要部をy軸正方向側から見た図である。
【図８】実施例１のポンプハウジング2の要部をy軸正方向側から見た図である。
【図９】実施例１のポンプハウジング2の強度向上作用を示す解析図である。
【発明を実施するための形態】
【０００８】
以下、本発明の可変容量形ベーンポンプを実施するための形態を、図面に示す実施例に基づいて説明する。
〔実施例１〕
まず、構成を説明する。
［可変容量形ベーンポンプの全体構成］
図１は実施例１の可変容量形ベーンポンプ1をx軸負方向側から見た図、図２は図１のS1-S1断面図、図３は実施例１の可変容量形ベーンポンプ1をx軸負方向側から見た断面図、図４は実施例１の可変容量形ベーンポンプ1をy軸正方向側から見た図である。
実施例１の可変容量形ベーンポンプ（以下、ベーンポンプ）1は、例えば、車両に搭載されるパワーステアリング装置に作動油を供給するものであり、エンジンのクランクシャフトにより駆動されて作動油を吸入・吐出する。
まず、ベーンポンプ1の径方向にx軸およびy軸、ベーンポンプ1の回転軸方向にz軸を設定する。ベーンポンプ1の回転軸O1上にz軸を設け、回転軸O1に対してカムリング7の中心軸Pが揺動する方向にx軸を設け、x軸およびz軸に直交する方向にy軸を設ける。図１の紙面右方をz軸正方向とし、回転軸O1に対して中心軸Pが離れる側をx軸正方向とし、吸入領域に対して吐出領域の側をy軸正方向とする。
【０００９】
ポンプハウジング2は、z軸負方向側開口をカバープレート3が覆っている。カバープレート3により覆われたポンプハウジング2の内部のポンプ要素収容部4には、ポンプ要素を構成するサイドプレート5と、アダプタリング6と、カムリング7と、ロータ8とが収容されている。
サイドプレート5は、ポンプ要素収容部4の最もz軸負方向側に挿入され、サイドプレート5のz軸正方向側にアダプタリング6が挿入されている。アダプタリング6の内部には、カムリング7がシールピン9を軸支部として揺動可能に収容されている。シールピン9は、z軸負方向側端部がサイドプレート5に形成されたピン受け孔に挿入されている。シールピン9のz軸正方向側端部がカバープレート3に形成されたピン受け孔に挿入されている。また、カムリング7の中心軸Pを挟んでシールピン9と略対称位置には、アダプタリング6の内周面に形成した6aとカムリング7の外周面との摺動部分をシールするシール部材10が設けられている。シールピン9とシール部材10とによりアダプタリング6の内周面とカムリング7の外周面との間の空間が第１流体圧室11と第２流体圧室12とに仕切られている。
【００１０】
カムリング7は、第２流体圧室12と第２流体圧室12に連通するカムボルト固定孔13とに跨って収容されたコイルばね14により、第２流体圧室12側から第１流体圧室11側に付勢されている。カムボルト固定孔13は、x軸負方向側の端部13aが第２流体圧室12側に開口し、x軸正方向側の端部13bがポンプハウジング2の外側に開口するように形成されている。カムボルト固定孔13の内周には雌ねじ13cが形成されている。カムボルト固定孔13は、カムボルト15により閉塞されている。カムボルト15は、外周側にカムボルト固定孔13の雌ねじ13cと螺合する雄ねじ15aと、第２流体圧室12側に開口するように形成されたコイルばね収容部15bと、ポンプハウジング2の外側に突出するように形成されたボルトの頭部15cと、を有する。
カムリング7の内部には、円筒状のロータ8が収容されており、ロータ8には、その周方向に等間隔で放射方向に延びる複数のスリット16が形成されている。各スリット16には、ベーン17が進退自在に収容されている。各ベーン17は、ロータ8がクランクシャフトに連結された駆動軸18により回転駆動されたとき、カムリング7のカム面（内周面）に従ってスリット16内を往復摺動する。各ベーン17は、z軸方向に沿ってロータ8に形成された背圧孔19に供給されるポンプ吐出圧により、常時カムリング7のカム面に向けて付勢されている。これにより、隣接する２つのベーン17,17と、カムリング7のカム面と、ロータ8の外周面と、サイドプレート5およびカバープレート3とにより囲まれて形成されたポンプ室20がポンプ作用をして、吸入ポート21から吸入した作動油を加圧して、吐出ポート22を経て吐出室23へ吐出する。吸入ポート21は、複数のポンプ室20のうちロータ8の回転に伴いポンプ室20の容積が増大する吸入領域に開口している。吐出ポート22は、複数のポンプ室20のうちロータ8の回転に伴いポンプ室20の容積が減少する吐出領域に開口している。
【００１１】
作動油は、ポンプ吸入口24からポンプハウジング3に形成された吸入側通路27を経て、吸入ポート21に導入される。制御バルブ26のスプール26bは、スプール収容孔26aの底部に縮設されたコイルばね26fによりx軸負方向に付勢されている。スプール収容孔26aはボルト26gにより閉塞されている。ここで、ボルト26gはカムボルト15と同一形状のものを用いても良い。
一方、ポンプ室20のポンプ作用により加圧された作動油は、吐出ポート22から吐出室23を経てパワステギアに供給される。また、加圧された作動油の一部は、背圧孔19に供給されると共に、カバープレート3とロータ8との間の隙間やサイドプレート5とロータ8との間の隙間に潤滑油として供給される。
加圧された作動油は、さらに吐出室23からサイドプレート5に形成されたメータリングオリフィス（不図示）を経て減圧され、制御バルブ26のスプール26bのx軸正方向側のランド部26cにより画成された中圧室28に導入される。一方、メータリングオリフィスの上流側の加圧された作動油は、制御バルブ26のスプール26bのx軸負方向側のランド26dにより画成された高圧室30に入る。
【００１２】
カムリング7は、第１流体圧室11に導入された作動油の圧力と第２流体圧室12に導入された作動油の圧力との差圧に応じて、コイルばね14の付勢力に抗して、シールピン9を中心に第１流体圧室11側から第２流体圧室12側へ搖動を開始し、第１流体圧室11内の圧力とコイルばね14の付勢力と第２流体圧室12内の圧力とが釣り合う位置で停止する。カムリング7は、図２に示す初期状態では偏心量が最大であり、揺動量が増加するほど偏心量が小さくなる。つまり、カムリング7が揺動を開始する前はポンプ回転数に対する吐出流量は最大であり、カムリング7の揺動量が増加するほどポンプ回転数に対する吐出流量は小さくなるため、制御バルブ26により前記差圧を制御することで、ポンプ回転数に対する吐出流量を変えることができる。
制御バルブ26のスプール26bには、コイルばね26fにより初期セット荷重がx軸負方向側に付与されており、ポンプ作動初期の比較的流量が少ない状態では、メータリングオリフィスの前後差圧はさほど大きくなく、スプール26bは最もx軸負方向側に位置する。このとき、第１流体圧室11はポンプハウジング3に設けられた連通路31を介して低圧室26eと連通され、第２流体圧室12はポンプハウジング3に設けられた連通路29を介して吸入ポート21と連通されている。これにより、第１流体圧室11および第２流体圧室12には吐出圧は供給されないため、カムリング7は最大偏心状態となってポンプ吐出流量は回転数に応じて増大する。
ポンプの吐出流量が増大すると、メータリングオリフィスの上流側と下流側との間の差圧が大きくなるため、x軸負方向側のランド部26dに作用するx軸正方向の力がコイルばね26fの付勢力とx軸負方向側のランド部26dに作用するx軸負方向の力との合力を超えたとき、スプール26bはx軸正方向へ移動を開始し、x軸正方向と負方向の力が釣り合う位置で停止する。これにより、スプール26bがx軸正方向側に移動するほど低圧室26eと第１流体圧室11との連通が遮断されると共に高圧室30と第１流体圧室11との連通量が増大する。よって、第２流体圧室12には常時吸入側の圧力（低圧）が供給されているのに対し、第１流体圧室11にはメータリングオリフィスよりも上流側の高い吐出圧が供給されるため、カムリング7の偏心量が小さくなり、ポンプ回転数が上昇してもポンプ吐出流量は増加しなくなる。なお、ポンプ吐出流量が減少し過ぎると、メータリングオリフィスの上流側と下流側との差圧が小さくなるから、再度カムリング7が偏心し、適宜吐出流量の増大が図られる。
【００１３】
［ボルトボスの構成］
ポンプハウジング2のx軸正方向側の外側には、ポンプハウジング2を車両（車体だけでなく、エンジンやブラケット等も含む）に固定するためのボルト（不図示）が貫通するボルト貫通孔32aおよびボルト貫通孔33aを有する第１のボルトボス32および第２のボルトボス33がポンプハウジング2と一体に形成されている。ボルト貫通孔32aおよびボルト貫通孔33aの長手方向（y軸方向）は、カムボルト15の長手方向（x軸方向）と駆動軸18の回転軸O1の両方にほぼ直交するように形成されている。第１のボルトボス32は、カムボルト15とz軸方向においてz軸正方向側に所定距離離間した位置に配置されている。また、第２のボルトボス33は、カムボルト15とz軸方向においてz軸負方向側に所定距離離間した位置に配置されている。すなわち、第２のボルトボス33は、カムボルト15に対し第１のボルトボス32の反対側に設けられている。第１のボルトボス32と第２のボルトボス33は、z軸方向に延びる補強用のリブ34により接続されている。
【００１４】
［凹部の構成］
図５は、実施例１のポンプハウジング2の要部をx軸正方向側から見た図である。第１のボルトボス32において、カムボルト15のボルトの頭部15cと対向する側には、カムボルト15をカムボルト固定孔13に螺合する際、ボルトの頭部15cとの干渉を避けるための凹部35が設けられている。凹部35は、金属材料であるポンプハウジング2を鋳造によって形成する鋳造工程において同時に成型されている。
ここで、駆動軸18の回転軸O1を第１軸、カムボルト15の回転軸O2を第２軸、第１のボルトボス32に挿入されるボルトの回転軸O3を第３軸、第２軸O2と第３軸O3の両方と直交する線O4を第４軸、第２軸O2と平行、かつ、第２軸O2よりも第３軸O3から遠い位置（z軸負方向側）に設けられる仮想線O5を第５軸と定義する。このとき、凹部35は、第４軸O4と交差する点を最深部35aとしたとき、第５軸O5を中心として第５軸O5から最深部35aまでの距離を曲率半径r1とする略円弧形状に形成されている。なお、図５において、r0は、カムボルト15の締結に必要な最小曲率半径であり、凹部35の曲率半径r1は、カムボルト15の締結に必要な最小曲率半径r0よりも大きく設定されている。
リブ34のカムボルト15との対向面34aは、第３軸O3とほぼ直行し第２軸O2と所定距離離間すると共に、凹部35と接するように形成されている。そして、図６の斜視図に示すように、対向面34aと凹部35との境界部2aは、滑らかに連続するように形成されている。
図７(a)に示すように、ポンプハウジング2は、カムボルト荷重受け面の肉厚が、カムボルト荷重受け面よりも第２軸O2の径方向外側における肉厚よりも大きくなるように形成された肉厚部2bを備える。肉厚部2bは、第２軸周り全周において第２軸O2と略直交する平面部2cを備える。平面部2cは、第２軸O2の方向において第３軸O3よりも所定距離dだけ外側（x軸正方向側）に位置するように形成されている（図７(b)参照）。
図８に示すように、第１のボルトボス32は、第１のボルトボス32の周方向のうち凹部35と第２軸O2方向にオーバーラップする角度範囲であって、凹部35を除く部分の肉厚が、第１のボルトボス32の周方向範囲のうち凹部35とオーバーラップしない角度範囲における肉厚の平均（図８の破線）よりも大きくなるように形成された厚肉部32bを有する。厚肉部32bは、第１のボルトボス32の周方向範囲のうち凹部35とオーバーラップする領域と連続し、かつ、第１のボルトボス32の周方向範囲のうち凹部35とオーバーラップしない領域の一部にまで及ぶように形成されている。
【００１５】
次に、作用を説明する。
［ポンプハウジングの強度向上作用］
実施例１では、第１のボルトボス32に凹部35を設けることにより、カムボルト締結時におけるカムボルト15またはカムボルト締結用ツールとの干渉を防止できる。この凹部35は、第１のボルトボス32の肉厚を低下させることになるため、第２軸O2を中心として第２軸O2から最深部35aまでの距離r0を曲率半径とする円弧形状とすることにより、凹部35を最小化するのが普通である。これに対し、実施例１では、凹部35の曲率半径r1をr0よりも大きくとることで、凹部35は大型化するものの、凹部35の影響による第１のボルトボス32および第１のボルトボス32周辺の応力集中を緩和し、全体としてポンプハウジング2の強度向上を図ることができる。これは、ポンプハウジングの圧力分布が平衡でない可変容量形ベーンポンプにとって重要な対策である。図９は、エンジン取り付けボルト軸力およびエンジン振動時のポンプ荷重、プーリ軸力を想定した解析図であり、(a)は凹部の曲率半径をカムボルトの締結に必要な最小曲率半径r0とした比較例の解析結果、(b)は凹部35の曲率半経をr1(>r0)とした実施例１の解析結果である。(a)の比較例では、上限応力よりも高い部分（破線で囲まれた白抜き部分）が存在し、より応力が掛かっているため、強度が確保できない。一方、(b)の実施例１では、凹部35の曲率半径をr1としたことにより、応力集中が緩和されているのがわかる。
また、実施例１では、リブ34のカムボルト15との対向面34aと凹部35との境界部2aを、滑らかに連続するように形成した。これにより、リブ34と凹部35との間の応力集中も緩和できる。
実施例１では、ポンプハウジング2に肉厚部2bを設け、肉厚部2bにおいて第２軸と略直交する平面部2cを、第２軸O2の方向において第３軸O3よりも所定距離dだけ外側に位置するように形成した。すなわち、平面部2cが第３軸O3よりも外側に位置する程度に肉厚部2bが設けられているため、第１のボルトボス32の荷重負担を軽減できる。
実施例１では、第１のボルトボス32の周方向のうち凹部35と第２軸O2方向にオーバーラップする角度範囲に厚肉部32bを設けた。これにより、厚肉部32bによって凹部35周辺の剛性を向上できる。また、厚肉部32bを、第１のボルトボス32の周方向範囲のうち凹部35とオーバーラップする領域と連続し、かつ、第１のボルトボス32の周方向範囲のうち凹部35とオーバーラップしない領域の一部にまで及ぶように形成した。これにより、凹部35による応力集中の影響が少ない部分のポンプハウジング2の剛性を向上できる。
実施例１では、凹部35をポンプハウジング2の鋳造工程で同時に成型した。これにより、ポンプハウジング2全体を鋳造によって成型後、凹部35を機械加工で形成する場合と比較して、凹部35における加工による応力の発生を緩和できる。
【００１６】
次に、効果を説明する。
実施例１にあっては、以下に列挙する効果を奏する。
(1) 内部にポンプ要素収容部4を有するポンプハウジング2と、ポンプハウジング2に回転自在に支持される駆動軸18と、駆動軸18によって回転し、スリット16を有するロータ8と、ロータ8のスリット16に進退自在に設けられたベーン17と、筒状部内であって、回転軸に対して移動可能に設けられ、筒状に形成され、ロータ8およびベーン17と共に複数のポンプ室20を形成するカムリング7と、ポンプハウジング2に設けられ、複数のポンプ室20のうちロータ8の回転に伴いポンプ室の容積が増大する吸入領域に開口するように形成された吸入ポート21と、ポンプハウジング2に設けられ、複数のポンプ室20のうちロータ8の回転に伴いポンプ室の容積が減少する吐出領域に開口するように形成された吐出ポート22と、ポンプ要素収容部4とカムリング7の間に形成される空間であって、ロータ8に対するカムリング7の偏心量が大きくなる方向にカムリング7が移動するとき容積が減少する側に形成される第１流体圧室11およびカムリング7の偏心量が大きくなる方向にカムリング7が移動するとき容積が増大する側に形成される第２流体圧室12と、ポンプハウジング2に設けられた貫通孔であって、一端側がポンプ要素収容部4の第２流体圧室12側に開口し、他端側がポンプハウジング2の外側に開口するように形成され、内周側に雌ねじ13cが形成されたカムボルト固定孔13と、カムボルト固定孔13内に挿入され、外周側にカムボルト固定孔13の雌ねじ13cと螺合する雄ねじ15aと、ポンプ要素収容部4側に開口するように形成されたコイルばね収容部15bと、ポンプハウジング2の外側に突出するように形成されたボルトの頭部15cと、を有するカムボルト15と、カムボルト15のコイルばね収容部15b内に設けられ、カムリング7を第２流体圧室12側から第１流体圧室11側に付勢するコイルばね14と、ポンプハウジング2に設けられ、カムリング7の偏心量を制御する制御バルブ26と、駆動軸18の回転軸O1を第１軸としたとき、ポンプハウジング2の外側にポンプハウジング2と一体形成され、カムボルト15と第１軸O1の軸方向において所定距離離間した位置に配置され、ポンプハウジング2を車両に固定するためのボルトが貫通するボルト貫通孔32aを有し、ボルト貫通孔32aの長手方向がカムボルト15の長手方向と駆動軸18の回転軸の両方にほぼ直交するように形成された第１のボルトボス32と、カムボルト15が螺合するときのカムボルト15の回転軸O2を第２軸とし、第１のボルトボス32に挿入されるボルトの回転軸O3を第３軸とし、第３軸O3周りの方向を周方向とし、第２軸O2と第３軸O3の両方と直交する線O4を第４軸としたとき、第１のボルトボス32の外側であって第１のボルトボス32の周方向のうちカムボルト15のボルトの頭部15cと対向する側に設けられ、カムボルト15を螺合する際の第１のボルトボス32との干渉を避けるための凹部35と、を備え、凹部35のうち第４軸O4と交差する点を最深部35aとし、第２軸O2と平行かつ第２軸O2よりも第３軸O3から遠い位置に設けられる仮想線O5を第５軸としたとき、凹部35は、第５軸O5を中心として第５軸O5から最深部35aまでの距離を曲率半径r1とする略円弧形状を有する。
よって、凹部35の影響による第１のボルトボス32および第１のボルトボス32周辺の応力集中を緩和し、全体としてポンプハウジング2の強度向上を図ることができる。
【００１７】
(2) ポンプハウジング2は、カムボルト15に対し第１のボルトボス32の反対側に設けられた第２のボルトボス33と、第１のボルトボス32と第２のボルトボス33とを接続するリブ34を備え、リブ34は、カムボルト15と対向する側の対向面34aが、第３軸O3とほぼ直交し第２軸O2と所定距離離間すると共に凹部35と接するように形成され、対向面34aと凹部35との境界部2aは、滑らかに連続するように形成される。
よって、リブ34の対向面34aと凹部35との間の応力集中も緩和できる。
【００１８】
(3) 第２軸O2の放射方向を径方向としたとき、ポンプハウジング2は、カムボルト15のボルトの頭部15cが当接する部分であるカムボルト荷重受け面の肉厚が、カムボルト荷重受け面よりも径方向外側における肉厚よりも大きくなるように形成された肉厚部2bを備え、肉厚部2bは、第２軸O2周りの全周において第２軸O2と略直交する平面部2cを備え、肉厚部2bの平面部2cは、第２軸O2の方向において第３軸O3よりも外側に位置するように形成される。
よって、第１のボルトボス32の倒れ方向の荷重を肉厚部2bで受け、第１のボルトボス32の荷重負担を軽減できる。
【００１９】
(4) 第１のボルトボス32は、第１のボルトボス32の周方向のうち凹部35とオーバーラップする角度範囲であって凹部35を除く部分の肉厚が、第１のボルトボス32の周方向範囲のうち凹部35とオーバーラップしない角度範囲における肉厚の平均よりも大きくなるように形成された厚肉部32bを有する。
よって、厚肉部32bにより凹部35周辺の剛性を向上できる。
【００２０】
(5) 厚肉部32bは、第１のボルトボス32の周方向範囲のうち凹部35とオーバーラップする領域と連続し、かつ、第１のボルトボス32の周方向範囲のうち凹部35とオーバーラップしない領域の一部にまで及ぶように形成される。
よって、凹部35による応力集中の影響が少ない部分のポンプハウジング2の剛性を向上させることができる。
【００２１】
(6) ポンプハウジング2は鋳造によって成型された金属材料で形成され、凹部35は、鋳造の工程において同時に成型される。
よって、ポンプハウジング2全体を鋳造によって成型後、凹部35を機械加工で形成する場合に比べ、凹部35における加工による応力の発生を緩和することができる。
【００２２】
〔他の実施例〕
以上、本発明を実施するための形態を実施例に基づいて説明したが、本発明の具体的な構成は実施例に示した構成に限定されるものではなく、発明の要旨を逸脱しない範囲の設計変更等があっても本発明に含まれる。
例えば、ポンプハウジングを車両に固定する部位は、車体だけでなく、エンジン、ブラケット等も含む。
カムボルトは六角穴付きボルトでも良い。
カムリングの偏心量を制御する制御機構の構成は任意に設定できる。
【符号の説明】
【００２３】
1    可変容量形ベーンポンプ
2    ポンプハウジング
4    ポンプ要素収容部
7    カムリング
8    ロータ
11   第１流体圧室
12   第２流体圧室
13   カムボルト固定孔
13c  雌ねじ
14   コイルばね
15   カムボルト
15a  雄ねじ
15b  コイルばね収容部
15c  頭部
16   スリット
17   ベーン
18   駆動軸
20   ポンプ室
21   吸入ポート（吸入口）
22   吐出ポート（吐出口）
26   制御バルブ（制御機構）
32   第１のボルトボス
32a  ボルト貫通孔
35   凹部
35a  最深部
O1   第１軸
O2   第２軸
O3   第３軸
O4   第４軸
O5   第５軸
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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