(57)【要約】【課題】オイルポンプボディーの締結を強固にしつつ、温度変化においてもオイルポンプボディーのロータ室の歪みを抑制できるオイルポンプ構造。【解決手段】オイルポンプボディー30のボディー本体40とポンプカバー41とが同じくアルミ材製で、ボディー本体とポンプカバーとの間にロータ室32ａを形成し、ロータ室内にポンプロータ34を保持するオイルポンプ構造において、ポンプロータがアルミニウム合金系焼結体製のインナロータ34ｂとアウタロータ34ａで構成され、オイルポンプボディーのボディー本体と鉄系締結ボルト43により一体化締結されるポンプカバーにおいて、アウタロータの径方向外周側に位置し鉄系締結ボルトを挿通するボルト座53Ａ〜53Ｃは、ボルト座からアウタロータの外周36に向けた傾斜壁54Ａ〜54Ｃが形成されるようにアウタロータの外周より所定距離遠ざけて設けられたオイルポンプ構造。【選択図】図３
2015161211.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
オイルポンプユニット(３)のオイルポンプボディー(30)のボディー本体(40)とポンプカバー(41)とが同じアルミ材からなり、同ボディー本体(40)とポンプカバー(41)との間にロータ室(32ａ)を形成し、同ロータ室(32ａ)内にポンプロータ(34)を回転自在に保持するオイルポンプ構造において、
前記ポンプロータ(34)がアルミニウム合金系焼結体からなる前記インナロータ(34ｂ)とアウタロータ(34ａ)で構成されるとともに、
前記オイルポンプボディー(30)の前記ボディー本体(40)と鉄系締結ボルト(43)により一体化締結される前記ポンプカバー(41)において、前記アウタロータ(34ａ)の径方向外周側に位置し前記鉄系締結ボルト(43)を挿通するボルト座(53Ａ〜53Ｃ)は、同ボルト座(53Ａ〜53Ｃ)から前記アウタロータ(34ａ)の外周(36)に向けた傾斜壁(54Ａ〜54Ｃ)が形成されるように前記アウタロータ(34ａ)の外周(36)より所定距離遠ざけて設けられたことを特徴とするオイルポンプ構造。
【請求項２】
前記傾斜壁(54Ａ〜54Ｃ)は、前記ポンプカバー(41)の前記ボディー本体(40)との合わせ面(50)側における前記ボルト座(53Ａ〜53Ｃ)のボルト孔(52Ａ〜52Ｃ)周囲のボス壁(55Ａ〜55Ｃ)が、前記アウタロータ(34ａ)の外周(36)を覆うボディー本体(40)の周壁(40ａ)に対して離間するように形成されたことを特徴とする請求項１に記載のオイルポンプ構造。
【請求項３】
前記傾斜壁(54Ａ〜54Ｃ)は、前記ボルト座(53Ａ〜53Ｃ)から前記アウタロータ(34ａ)の外周(36)に向けて且つ同外周(36)に沿うように湾曲して形成されたことを特徴とする請求項２に記載のオイルポンプ構造。
【請求項４】
前記オイルポンプユニット(３)はポンプ駆動軸(31)方向において複数のポンプロータ(34,35)が締結された一体式であって、前記傾斜壁(54Ａ〜54Ｃ)はその最も外側に位置するポンプカバー(41,42)に形成されたことを特徴とする請求項３に記載のオイルポンプ構造。
【請求項５】
前記傾斜壁(54Ａ〜54Ｃ)は、前記ポンプロータ(34)の下方位置で、前記ボディー本体(40)と前記ポンプカバー(41)との合わせ面(45,50)に沿って設けられたオイル通路(68,68′)の前後と、前記ポンプロータ(34)の上方位置との３ケ所の前記ボルト座(53Ａ〜53Ｃ)に対応して設けられたことを特徴とする請求項３または請求項４に記載のオイルポンプ構造。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、温度変化においてもオイルポンプボディーとポンプロータとの隙間を抑制できるオイルポンプ構造に関する。
【背景技術】
【０００２】
車両搭載内燃機関用のオイルポンプユニットであって、オイルポンプボディーがボディー本体とポンプカバーとからなり、ボディー本体とポンプカバーとの間にロータ室を形成し、ロータ室内にポンプロータのインナロータを回転自在に保持するオイルポンプユニットが、例えば下記特許文献１に示されている。
近年、車両搭載内燃機関においては、エンジンオイルは、潤滑のみならず油圧クラッチの制御等にも用いられ、始動時からかなりの油圧を必要とするものがあり、オイルポンプの低回転時におけるポンプ効率の向上が求められている。
しかしながら、下記特許文献１に示されるようなトロコイドポンプは、オイルポンプボディーとポンプロータの隙間が大になるとエンジンオイルの一部が吐出側から吸入側へ戻ってしまいポンプ効率が低下する。ところが従来は、通常、オイルポンプボディーはアルミ材からなるが、ポンプロータは鉄系焼結材からなり、オイルポンプの温度変化時の両者の熱膨張差によるオイルポンプボディーとポンプロータとの隙間の増加が課題となる。
【０００３】
一方、下記特許文献２には、機械部品として使用できるアルミニウム合金系焼結体が示されている。
しかしながら、鉄系焼結材のポンプロータに代えてアルミニウム合金系焼結体のポンプロータを使用しても、オイルポンプボディーのボディー本体とポンプカバーとは強固な締結のため鉄系締結ボルトで締結されるため、熱膨張差を有する鉄系締結ボルトを用いた場合もオイルポンプボディーとポンプロータとの隙間を最適化できるオイルポンプボディーの構造が課題となる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１３−２０４５１６号公報（図２〜図８）
【特許文献２】特開２０１３−２２７６５８号公報（３頁〜９頁）
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明は、上記従来技術に鑑みてなされたものであり、オイルポンプボディーのボディー本体とポンプカバーの締結を強固にしつつ、温度変化においてもオイルポンプボディーとポンプロータとの隙間を最適化でき、ロータ室の歪みを抑制できるオイルポンプ構造を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記の課題を解決するために、請求項１に記載の発明は、オイルポンプユニットのオイルポンプボディーのボディー本体とポンプカバーとが同じアルミ材からなり、同ボディー本体とポンプカバーとの間にロータ室を形成し、同ロータ室内にポンプロータを回転自在に保持するオイルポンプ構造において、前記ポンプロータがアルミニウム合金系焼結体からなる前記インナロータとアウタロータで構成されるとともに、前記オイルポンプボディーの前記ボディー本体と鉄系締結ボルトにより一体化締結される前記ポンプカバーにおいて、前記アウタロータの径方向外周側に位置し前記鉄系締結ボルトを挿通するボルト座は、同ボルト座から前記アウタロータの外周に向けた傾斜壁が形成されるように前記アウタロータの外周より所定距離遠ざけて設けられたことを特徴とするオイルポンプ構造である。
【０００７】
請求項２に記載の発明は、請求項１に記載のオイルポンプ構造において、前記傾斜壁は、前記ポンプカバーの前記ボディー本体との合わせ面側における前記ボルト座のボルト孔周囲のボス壁が、前記アウタロータの外周を覆うボディー本体の周壁に対して離間するように形成されたことを特徴とする。
【０００８】
請求項３に記載の発明は、請求項２に記載のオイルポンプ構造において、前記傾斜壁は、前記ボルト座から前記アウタロータの外周に向けて且つ同外周に沿うように湾曲して形成されたことを特徴とする。
【０００９】
請求項４に記載の発明は、請求項３に記載のオイルポンプ構造において、前記オイルポンプユニットはポンプ駆動軸方向において複数のポンプロータが締結された一体式であって、前記傾斜壁はその最も外側に位置するポンプカバーに形成されたことを特徴とする。
【００１０】
請求項５に記載の発明は、請求項３または請求項４に記載のオイルポンプ構造において、前記傾斜壁は、前記ポンプロータの下方位置で、前記ボディー本体と前記ポンプカバーとの合わせ面に沿って設けられたオイル通路の前後と、前記ポンプロータの上方位置との３ケ所の前記ボルト座に対応して設けられたことを特徴とする。
【発明の効果】
【００１１】
請求項１に記載の発明のオイルポンプ構造によれば、ポンプロータがオイルポンプボディーと同じアルミ系材料で構成されたので、温度変化における両者の熱膨張差が抑制されるため、オイルポンプボディーとポンプロータとの隙間が低減されるとともに、鉄系締結ボルトによりオイルポンプボディーのボディー本体とポンプカバーが強固に締結され、ボルト座からアウタロータの外周に向けた傾斜壁が形成されたので、鉄系締結ボルトの軸力を高めつつボルト座からの締め付け力がオイルポンプボディーのアウタロータ側面側に直接及ぶことなくアウタロータ外周側に向けて作用するため、温度変化における鉄系締結ボルトとアルミ材からなるオイルポンプボディーとの熱膨張差による締結部を介したロータ室の歪みを防止できて、オイルポンプボディー締結の締付け力を高めつつオイルポンプボディーとポンプロータとの隙間を最適化できて、ポンプ効率を高めることができる。
【００１２】
請求項２の発明によれば、請求項１の発明の効果に加え、鉄系締結ボルトとアルミ材からなるオイルポンプボディーとの熱膨張差によるボルト穴周囲のボス壁の歪みがボディー本体の周壁に及ぶのを防止でき、ロータ室の歪みをより防止でき、オイルポンプボディー締結の締付け力を高めつつオイルポンプボディーとポンプロータとの隙間をより小さくできて、ポンプ効率を高めることができる。
【００１３】
請求項３の発明によれば、請求項２の発明の効果に加え、鉄系締結ボルトの軸力を、効率よくボディー本体に伝えられる一方、アウタロータの側面に及ぶことを防止できて、締結力を高め、ポンプ効率を高めることができる。
【００１４】
請求項４の発明によれば、請求項３の発明の効果に加え、傾斜壁形成の自由度が高く、ボディー本体側のオイル通路の形成が容易となる。
【００１５】
請求項５の発明によれば、請求項３または請求項４の発明の効果に加え、ポンプロータ周囲にオイル通路を設けながら、鉄系締結ボルトの三角分散配置が行うため、締付け力によるロータ室に対する歪みを防止でき、オイルポンプボディーとポンプロータとの隙間をより小さくできて、ポンプ効率を高めることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】本発明の一実施形態に係るオイルポンプ構造を有するオイルポンプユニットを備えた車両搭載内燃機関の左側面断面図である。
【図２】図１中のオイルポンプユニットをオイルポンプボディーのみにして示す拡大図である。
【図３】図２、図４、図５中ＩＩＩ−ＩＩＩ矢視によるオイルポンプユニットのポンプ駆動軸の回転中心軸線Ｙに沿う断面図であり、一部のボルト座53Ｄは図２中ＩＩＩ′−ＩＩＩ′矢視のものを合成図示している。  なお、図２は図３中ＩＩ−ＩＩ矢視図に相当する。
【図４】図３中ＩＶ−ＩＶ矢視による左蓋体の右面図（内面図）である。
【図５】図３中Ｖ−Ｖ矢視による左蓋体の左面図（外面図）である。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
図１は、本発明の一実施形態に係るオイルポンプ構造を有するオイルポンプユニット３を備えた車両搭載内燃機関（以下単に「内燃機関」という）１の左側面断面図である。内燃機関１は、水冷Ｖ型多気筒の４ストロークサイクル内燃機関である。
本明細書の説明および特許請求の範囲における前後左右上下等の向きは、本実施形態に係る内燃機関１を、図示しない車両、例えば自動二輪車に搭載された図１に示す姿勢での車両（自動二輪車）の向きに従って記載する。
図１に示す姿勢において、図示左方が車両前方、図示上方が車両上方、図示向こう側が車両右方、図示手前側が車両左方である。
図中において、矢印ＦＲは車両の向きに従い前方を、ＬＨは左方を、ＲＨは右方を、ＵＰは上方を、それぞれ示す。
【００１８】
図１に示されるように、内燃機関１は、クランクシャフト11の回転中心軸線Ｘを車幅方向（左右方向）に沿わせたＶ型多気筒内燃機関であり、そのクランクケース10上には前後シリンダ12Ａ、12Ｂが立設される。前後シリンダ12Ａ、12Ｂ内にはそれぞれピストン13が往復動可能に嵌装され、各ピストン13がコンロッド14を介してクランクシャフト11のクランクピンに連結される。
前後シリンダ12Ａ、12Ｂ間には、これらの吸気ポート15に接続されるスロットルボディ16が配置される。前シリンダ12Ａの前方および後シリンダ12Ｂの後方には、これらの排気ポート18から延びる図示しない排気管が配置される。
【００１９】
図中符号20はクランクケース10の後部内に収容されるトランスミッションを、符号21はトランスミッション20の入力軸たるメインシャフトを、符号22はトランスミッション20の出力軸たるカウンタシャフトを、符号23はトランスミッション20の変速段を切り替えるチェンジ機構を、符号25はクランクケース10下方に取り付けられるオイルパンを、符号３はオイルパン25により形成されるオイルパン室25ａ内のエンジンオイル（以下、単に「オイル」という）を内燃機関１各部に圧送するオイルポンプユニットをそれぞれ示す。
メインシャフト21およびカウンタシャフト22は、それぞれクランクシャフト11の回転中心軸線Ｘと平行な回転中心軸線を有している。
【００２０】
オイルポンプユニット３は、クランクケース10の下部内側に取り付けられ、内燃機関１運転時に常時回転する回転部材（クランクシャフト11又はその回転動力が常時伝達される多板クラッチのクラッチアウタ等）の回転に伴い駆動される。
オイルポンプユニット３は、クランクシャフト11と平行なポンプ駆動軸31を有する。ポンプ駆動軸31の右端部には、前記回転部材との連動用の図示しない従動部材（例えばドリブンスプロケット）が一体回転可能に取り付けられる。図中符号Ｙはポンプ駆動軸31の回転中心軸線を示す。
また、オイルポンプユニット３の左（図示手前側）には隣接して、ポンプ駆動軸31と同軸心に連結される図示しない駆動軸を有するウォータポンプが配置されるが、図１において図示省略されている。
【００２１】
図２は、図１中のオイルポンプユニット３をオイルポンプボディー30のみにして、示す拡大図である。
また、図３は、図２、図４、図５中ＩＩＩ−ＩＩＩ矢視によるオイルポンプユニット３の駆動軸31の回転中心軸線Ｙに沿う断面図であり、一部のボルト座53Ｄは図２中ＩＩＩ′−ＩＩＩ′矢視のものを合成図示している。
なお、図２は図３中ＩＩ−ＩＩ矢視図に相当する。
【００２２】
図３に示されるように、オイルポンプユニット３は、複数のトロコイド歯形の内接歯車ポンプを左右方向に沿って並べた構成を有する。本実施形態ではオイルポンプユニット３は、左側から右側の順に、スカベンジポンプ32およびフィードポンプ33を同軸に並べた構成を有する。
【００２３】
オイルポンプユニット３は、単一のオイルポンプボディー30およびポンプ駆動軸31を有し、これらを各ポンプ32、33が共用する。オイルポンプボディー30の右端からは駆動軸31の右端部が突出し、この右端部に図示しない従動部材が一体回転可能に取り付けられる。オイルポンプボディー30の左端からはポンプ駆動軸31の左端部が突出し、この左端部に図示しないウォータポンプの駆動軸の右端部が一体回転可能に係合する。
【００２４】
オイルポンプボディー30は、スカベンジポンプ32およびフィードポンプ33のロータ室32ａ、33ａ、吸入ポート32ｂ、33ｂおよび吐出ポート32ｃ、33ｃを形成するボディー本体40と、ボディー本体40の左端を閉塞する左蓋体（本発明における「ポンプカバー」）41と、ボディー本体40の右端を閉塞する右蓋体（本発明における「ポンプカバー」）42とに分割構成される。
【００２５】
左蓋体41は、ボディー本体40の左端に複数の鉄系締結ボルト43により締結固定され、右蓋体42は、ボディー本体40の右端に複数の鉄系締結ボルト43により締結固定され、これにより、ボディー本体40、左蓋体41および右蓋体42が一体化締結される。
なお、ボディー本体40と左蓋体41および右蓋体42とは同じアルミニウム合金等のアルミ材からなる。
【００２６】
スカベンジポンプ32のポンプロータ34はロータ室32ａに収容され、フィードポンプ33のポンプロータ35はロータ室33ａに収容される。各ポンプロータ34、35は、アウタロータ34ａ、35ａおよびインナロータ34ｂ、35ｂからなる周知の構成を有する。各ポンプロータ34、35のアウタロータ34ａ、35ａはそれぞれロータ室32ａ、33ａ内に固定され、インナロータ34ｂ、35ｂは、オイルポンプボディー30の中心部に保持されたポンプ駆動軸31と一体回転可能とされロータ室32ａ内に回転自在に保持される。
なお、各ポンプロータ34、35のインナロータ34ｂ、35ｂとアウタロータ34ａ、35ａは、アルミニウム合金系焼結体からなっている。
【００２７】
ポンプ駆動軸31は、その右側では右蓋体41に右端部が軸支されると共に、左側では左蓋体42ではなくボディー本体40のハブ部に左側部が軸支され、る。これにより、軸支部間の距離を縮めて軸中間部のたわみを抑えて振動を低減している。なお、図中符号Ｊはオイルポンプボディー30におけるポンプ駆動軸31の軸支部を示す。
【００２８】
図１、図２を併せて参照し、オイルポンプボディー30の左上部には、オイルポンプユニット３のクランクケース10への取り付け状態で前下がりに傾斜する内燃機関取付け面44が形成される。内燃機関取付け面44は左右方向に沿う平坦状をなし、内燃機関取付け面44に対向するポンプ取付け面17が、クランクケース10におけるクランク室10ａの底壁10ｂの下部に形成される。
オイルポンプボディー30（オイルポンプユニット３）は、内燃機関取付け面44をポンプ取付け面17に油密に当接させた状態で、クランク室10ａの底壁10ｂに複数のボルトにより締結固定される。
【００２９】
図３に示されるように、ボディー本体40の上部左側には、スカベンジポンプ32の吸入ポート32ｂが形成され、クランク室10ａの底壁22ｂのポンプ取付け面17には図示しない開口が形成され、オイルポンプユニット３のクランクケース10への取り付け状態で互いに連通する。
ボディー本体40の下部左側には、スカベンジポンプ32の吐出ポート32ｃが形成されオイルパン室25ａ（図１参照）に連通する。スカベンジポンプ32は、オイルポンプユニット３の駆動時にはクランク室10ａ内のオイルを吸入ポート32ｂより吸入し、このオイルを吐出ポート32ｃより吐出してオイルパン室25ａへ戻す。
【００３０】
ボディー本体40の上部右側には、フィードポンプ33における内燃機関１各部への給油通路に連通する吐出ポート33ｃが形成される。オイルポンプユニット３の駆動時には、フィードポンプ33がストレーナ26（図１参照）を介してオイルパン室25ａ内のオイルを吸入ポート33ｂより吸入し、このオイルを吐出ポート33ｃより吐出して内燃機関１各部に圧送する。
フィードポンプ33の吸入ポート33ｂの下方には、ストレーナ26を接続する吸入口33ｄが開口する。フィードポンプ33は、オイルパン室25ａからストレーナ26を介してオイルを吸入ポート33ｂより吸入する。
【００３１】
図３を参照して、符号60はポンプ駆動軸31の回転中心軸線Ｙと軸線Ｚを平行にボディー本体40に嵌装されたリリーフバルブであり、リリーフバルブ60は軸線Ｚを有する円筒状のバルブボディー部61の内部に有底円筒状のスプールバルブ62が摺動可能に装着される。
スプールバルブ62の底部62ａは、その左側のバルブボディー部61内に挿着されたコイルばね63で右方に押圧され、バルブボディー部61に取り付けられた固定ピン64によって、右方への移動を限定されている。
バルブボディー部61の固定ピン64より右側は受圧室65をなし、受圧室65はフィードポンプ33の吐出ポート33ｃに連通している。
スプールバルブ62の側部62ｂに面して、バルブボディー部61にはリリーフ通路66が開けられており、リリーフ通路66はオイル通路68を介してフィードポンプ33の吸入ポート33ｂ側に連通している。
【００３２】
したがって、受圧室65側の圧力すなわちフィードポンプ33の吐出圧が所定圧より上昇し、コイルばね63の押圧力より大となったときは、スプールバルブ62が、コイルばね63の押圧力に抗してコイルばね63を押し縮めて、左方へ移動し、フィードポンプ33の吐出ポート33ｃからリリーフ通路66、オイル通路68を介して、オイルが吸入ポート33ｂ側へリリーフされる。
【００３３】
以上のような本実施形態のオイルポンプユニット３におけるオイルポンプ構造につき以下さらに説明する。
すなわち、図３に示されるように本実施形態において、オイルポンプボディー30の左蓋体41は、ボディー本体40の左端に複数の鉄系締結ボルト43により締結固定され、右蓋体42は、ボディー本体40の右端に複数の鉄系締結ボルト43により締結固定され、これにより、ボディー本体40、左蓋体41および右蓋体42が一体化締結される。
【００３４】
前述のように、オイルポンプボディー30のボディー本体40と左蓋体41および右蓋体42とは同じアルミ材からなり、本実施形態においてはさらに、スカベンジポンプ32およびフィードポンプ33の各ポンプロータ34、35は、アルミニウム合金系焼結体からなるインナロータ34ｂ、35ｂとアウタロータ34ａ、35ａで構成さている。
そのようにオイルポンプボディー30と各ポンプロータ34、35が同じアルミ系材料で構成されたので、温度変化における両者の熱膨張差が抑制されるため、オイルポンプボディー30と各ポンプロータ34、35との隙間が低減されるとともに、鉄系締結ボルト43によりオイルポンプボディー30のボディー本体40と左蓋体41および右蓋体42とが強固に締結される。
【００３５】
しかしながら、強固な締結のためアルミ系部材と熱膨張率の異なる鉄系締結ボルト43を用いたことによる締結部の歪み、それを介したロータ室32ａ、33ａの歪み、それによるオイルポンプボディー30と各ポンプロータ34、35との隙間を防止するために、本実施形態はさらに下記のような構造を備えている。
【００３６】
図２にオイルポンプボディー30の左蓋体41を外したボディー本体40の左側面が示される。左側面には、ポンプ駆動軸31を挿通させ、スカベンジポンプ32のアウタロータ34ａ（その外周位置が図２中、２点鎖線で示される）を嵌装し、ポンプ駆動軸31に回転方向が固定されたインナロータ34ｂを、アウタロータ34ａの内周側に配置させるロータ室32ａが開口し、その周囲を囲んで左蓋体41との環状合わせ面（本発明における「合わせ面」）45が形成される。
ロータ室32ａの下方には、環状合わせ面45を挟んで、リリーフバルブ60とそれに連なるオイル通路68が開口し、その下方には環状合わせ面45と前後で接続し同一左端面をなす下部合わせ面46が形成されている。
【００３７】
図２に示す通り、環状合わせ面45および下部合わせ面46は、鉄系締結ボルト43によるボディー本体40への左蓋体41の締結に際してのフランジ部となり、締結のための雌ネジ孔47Ａ〜47Ｅが、アウタロータ34ａの径方向の外周側に位置して設けられている。
なお、雌ネジ孔47Ａ、47Ｃは、ポンプロータ34の下方位置で、ボディー本体40の左蓋体41との環状合わせ面46に沿って設けられたオイル通路68の前後位置に設けられたものを、雌ネジ孔47Ｂは、ポンプロータ34の上方位置に設けられたものを、雌ネジ孔47Ｄ、47Ｅはオイル通路68の下方で、オイル通路68の前後位置で下部合わせ面46に設けられたものとする。
【００３８】
図２に示されるように、鉄系締結ボルト43による締結部は、アウタロータ34ａの径方向の外周側に位置して設けられるが、下部合わせ面46の雌ネジ孔47Ｄ、47Ｅにおける締結部は、アウタロータ34ａの外周を覆うボディー本体40の周壁40ａに対してオイル通路68によって隔離しているので、締結による歪みの周壁40ａへの影響が比較的小さいが、周壁40ａの直接周囲に位置する雌ネジ孔47Ａ〜47Ｃによる締結部は、締結による歪みの周壁40ａへの影響を防ぐため、本実施形態において後述の構造を備えたものとしている。
【００３９】
図４は、図３中ＩＶ−ＩＶ矢視による左蓋体41の右面図（内面図）であり、図２に対して左右反転した位置に示される。
左蓋体41には、ポンプ駆動軸31を挿通させる軸挿通孔48が設けられ、スカベンジポンプ32のアウタロータ34ａ（その外周位置が図４中、２点鎖線で示される）左側面に当接してロータ室32ａを画成する壁部49が構成されるとともに、ロータ室32ａの周囲を囲んでボディー本体40の環状合わせ面45と相対する左蓋体側環状合わせ面（本発明における「合わせ面」）50が形成される。
ロータ室32ａの下方には、左蓋体側環状合わせ面50を挟んで、リリーフバルブ62とそれに連なるオイル通路68に対応したオイル通路68′が形成され、その下方には左蓋体側環状合わせ面50と前後で接続する同一右端面をなす左蓋体側下部合わせ面51が形成されている。
【００４０】
図４に示す通り、左蓋体環状合わせ面50および左蓋体下部合わせ面51は、鉄系締結ボルト43による左蓋体41のボディー本体40への締結に際してのフランジ部となり、締結のためのボルト孔52Ａ〜52Ｅが、アウタロータ34ａの径方向の外周側に位置して、ボディー本体40側の雌ネジ孔47Ａ〜47Ｅと対応した位置に設けられている。
したがって、ボルト孔52Ａ、52Ｃは、ポンプロータ34の下方位置で、左蓋体41のボディー本体40との左蓋体環状合わせ面50に沿って設けられたオイル通路68′の前後位置に設けられたものを、ボルト孔52Ｂは、ポンプロータ34の上方位置に設けられたものを、ボルト孔52Ｄ、52Ｅはオイル通路68′の下方で、オイル通路68′の前後位置で左蓋体下部合わせ面51に設けられたものとする。
【００４１】
図５は、図３中Ｖ−Ｖ矢視による左蓋体41の左面図（外面図）であり、４図に対して左右反転した位置に示されるが、図２とは同じ向きの位置で示される。
図５においても、左蓋体41には、ポンプ駆動軸31を挿通させる軸挿通孔48が設けられ、スカベンジポンプ32のアウタロータ34ａ（その外周位置が図５中、２点鎖線で示される）の左側面に当接してロータ室32ａを画成する壁部49の外面が示されるとともに、ロータ室32ａの周囲を囲んでボディー本体40の雌ネジ孔47Ａ〜47Ｃに螺入される鉄系締結ボルト43が挿通されボルト孔52Ａ〜52Ｅを備えるボルト座53Ａ〜53Ｅが示される。
【００４２】
図３に示されるように、左蓋体41において、ボディー本体40の雌ネジ孔47Ａ〜47Ｃに螺入される鉄系締結ボルト43が挿通されボルト孔52Ａ〜52Ｃを備えるボルト座53Ａ〜53Ｃは、ボルト座53Ａ〜53Ｃからアウタロータ34ａの外周36に向けた傾斜壁54Ａ〜54Ｃが形成されるようにアウタロータ34ａの外周36より所定距離遠ざけて設けられている。（図３には雌ネジ孔47Ａ、ボルト孔52Ａ、ボルト座53Ａ、傾斜壁54Ａのみ示すが、ボルト座53Ｂ、53Ｃ、傾斜壁54Ｂ、54Ｃは図５参照）。
【００４３】
そのように、ボルト座53Ａ〜53Ｃからアウタロータ34ａの外周36に向けた傾斜壁54Ａ〜54Ｃが形成されたので、鉄系締結ボルト43の軸力を高めつつボルト座53Ａ〜53Ｃからの締め付け力がオイルポンプボディー30のアウタロータ34ａの側面（回転中心軸線Ｙに垂直な面）側すなわち左蓋体41の壁部49に直接及ぶことなく、アウタロータ34ａの外周側すなわちボディー本体40の周壁40ａに向けて作用するため、温度変化における鉄系締結ボルト43とアルミ材からなるオイルポンプボディー30との熱膨張差による締結部すなわちボルト孔52Ａ〜52Ｃ周辺を介したロータ室32ａの歪みを防止でき、オイルポンプボディー30締結の締付け力を高めつつオイルポンプボディー30とポンプロータ34との隙間を最適化できて、ポンプ効率を高めることができる。
【００４４】
また、図３に示されるように、左蓋体41において、傾斜壁54Ａ〜54Ｃは、左蓋体41のボディー本体40との左蓋体側環状合わせ面（本発明における「合わせ面」）50側におけるボルト座53Ａ〜53Ｃのボルト孔52Ａ〜52Ｃ周囲のボス壁55Ａ〜55Ｃが、アウタロータ34ａの外周36を覆うボディー本体40の周壁40ａに対して溝部56Ａ〜56Ｃを介して離間するように形成されている。（図３にはボルト孔52Ａ、ボルト座53Ａ、ボス壁55Ａ、溝部56Ａのみ示すが、ボルト座53Ｂ、53Ｃ、ボス壁55Ｂ、55Ｃ、溝部56Ｂ、56Ｃは図４参照）。
【００４５】
したがって、本実施形態においては、鉄系締結ボルト43とアルミ材からなるオイルポンプボディー30との熱膨張差によるボルト穴52Ａ〜52Ｃ周囲のボス壁55Ａ〜55Ｃの歪みがボディー本体40の周壁40ａに及ぶのを防止でき、ロータ室32ａの歪みをより防止でき、オイルポンプボディー30締結の締付け力を高めつつオイルポンプボディー30とポンプロータ32との隙間をより小さくできて、ポンプ効率を高めることができる。
【００４６】
傾斜壁54Ａ〜54Ｃは、図５に示されるように、ボルト座53Ａ〜53Ｃからアウタロータ34ａの外周36に向けて且つ外周36に沿うように湾曲して形成されており、鉄系締結ボルト43の軸力を、効率よくボディー本体40に伝えられる一方、アウタロータ34ａの側面（回転中心軸線Ｙに垂直な面）に及ぶことを防止できて歪の発生を抑え、締結力を高め、ポンプ効率を高めることができる。
【００４７】
図３に示されるように、オイルポンプユニット３はポンプ駆動軸31方向において複数のポンプロータ34、35が締結された一体式であって、傾斜壁54Ａ〜54Ｃはその最も外側に位置する左蓋体41、右蓋体42に形成されている。
そのため、傾斜壁54Ａ〜54Ｃ形成の自由度が高く、ボディー本体40側のオイル通路68の形成が容易となっている。
【００４８】
また、傾斜壁54Ａ〜54Ｃは特に、ポンプロータ34の下方位置で、ボディー本体40と左蓋体41との環状合わせ面45、左蓋体側環状合わせ面50に沿って設けられたオイル通路68、68′の前後と、ポンプロータ34の上方位置との３ケ所のボルト座53Ａ〜53Ｃに対応して設けられたので、ポンプロータ34周囲にオイル通路68、68′を設けながら、鉄系締結ボルト43の三角分散配置が行われるため、締付け力によるロータ室32ａに対する歪みを防止でき、オイルポンプボディー30とポンプロータ34との隙間をより小さくできて、ポンプ効率を高めることができる。
【００４９】
本実施形態の説明においては、特に車載左側のスカベンジポンプ32側におけるボディー本体40と左蓋体41との締結に係るオイルポンプ構造につき説明したが、本実施形態は車載右側のフィードポンプ33側におけるボディー本体40と右蓋体42との締結に係るオイルポンプ構造においても同様の構造がなされることを含むものである。
すなわち、図３には、右蓋体42をボディー本体40に鉄系締結ボルト43で締結するためのボルト座53Ｆに対応して同様の傾斜壁54Ｆが設けられ、また、ボルト穴52Ｆ周囲のボス壁55Ｆが、アウタロータ35ａの外周37を覆うボディー本体40の周壁40ａに対して溝部56Ｆを介して離間して形成されており、左蓋体41側と同様な締結構造を右蓋体42側で有することを含む。
また本実施形態では、前述のように、雌ネジ孔47Ｄ、47Ｅにおける締結部となるボルト座53Ｄ、53Ｅは、締結による歪みの周壁40ａへの影響が比較的小さいので、図３にボルト座53Ｄを示すように傾斜壁54Ａ…、溝部56Ａ…と同様のものを備えないが、ボルト座53Ｄ、53Ｅにおいてそれらを備えるように構成してもよい。
【００５０】
以上、本発明に係る一実施形態のオイルポンプ構造につき説明したが、本発明の態様が上記実施形態に限定されず、本発明の要旨の範囲で、多様な態様で実施されるものを含むことは勿論である。
例えば、本発明のオイルポンプ構造は、実施形態の車両搭載内燃機関用のオイルポンプユニットに係るものに限らず多様なオイルポンプユニットに係るものであってよく、請求項１の要件を備えるオイルポンプユニットに係るものであればよい。
また、各機器の左右の配置は、説明の便宜上、図示のものに特定して記載したが、上記実施形態に示すものと左右逆となる配置のものであってもよく、本発明に含まれる。
【符号の説明】
【００５１】
１…車両搭載内燃機関（内燃機関）、３…オイルポンプユニット、10…クランクケース、10ａ…クランク室、10ｂ…底壁、11…クランクシャフト、17…ポンプ取付け面、25…オイルパン、25ａ…オイルパン室、26…ストレーナ、30…オイルポンプボディー、31…ポンプ駆動軸、32…スカベンジポンプ、32ａ…ロータ室（スカベンジポンプの）、33…フィードポンプ、33ａ…ロータ室（フィードポンプの）、34…ポンプロータ（スカベンジポンプの）、34ａ…アウタロータ、34ｂ…インナロータ、35…ポンプロータ（フィードポンプの）、35ａ…アウタロータ、35ｂ…インナロータ、36…外周、37…外周、40…ボディー本体、40ａ…周壁、41…左蓋体（本発明における「ポンプカバー」）、42…右蓋体（本発明における「ポンプカバー」）、43…鉄系締結ボルト、44…内燃機関取付け面、45…環状合わせ面（本発明における「合わせ面」）、46…下部合わせ面、47Ａ〜47Ｅ…雌ネジ孔、49…壁部、50…左蓋体側環状合わせ面（本発明における「合わせ面」）、51…左蓋体側下部合わせ面、52Ａ〜52Ｅ…ボルト孔、53Ａ〜53Ｅ…ボルト座、54Ａ〜54Ｃ…傾斜壁、55Ａ〜55Ｃ…ボス壁、56Ａ〜56Ｃ…溝部、60…リリーフバルブ、68…オイル通路、68′…オイル通路、Ｘ…（クランクシャフト11の）回転中心軸線、Ｙ…（ポンプ駆動軸31の）回転中心軸線、Ｚ…（リリーフバルブ60の）軸線
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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