(57)【要約】【課題】シール部材の損傷を抑制し得る可変容量形ベーンポンプを提供する。【解決手段】薄肉の金属板をカムリング１４側に凸形状となるように折曲形成したシール部材１９の内側に吐出圧Ｐ０を導入し、この吐出圧Ｐ０に基づいてシール部材１９全体を外側へと押し広げることによって、該シール部材１９の１対の側壁５１，５２をそれぞれシール溝１８の１対の内壁１８ａ，１８ｂに当接させると共に、前記両側壁５１，５２間に設けたカム当接部５３をカムリング１４の外周面に当接させる構成とした。【選択図】図３
2015169153.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
内部にポンプ要素収容部を有するポンプハウジングと、
前記ポンプハウジングに回転自在に支持される駆動軸と、
前記ポンプ要素収容部内に収容配置され、前記駆動軸により回転駆動されるロータと、
前記ロータの外周部に放射状に切欠形成された複数のスロット内に出没自在に設けられた複数のベーンと、
前記ポンプ要素収容部内において前記ロータの外周側に揺動可能に設けられ、隣接する前記各ベーンとロータと共に複数のポンプ室を形成するカムリングと、
前記ポンプ要素収容部の端壁に形成され、前記ロータの回転に伴って前記各ポンプ室の容積が増大する吸入領域に開口する吸入部と、
前記ポンプ要素収容部の端壁に形成され、前記ロータの回転に伴って前記各ポンプ室の容積が減少する吐出領域に開口する吐出部と、
前記ポンプ要素収容部の周壁に１対の対向する内壁を形成するかたちでカムリングの外周面に向けて開口形成されたシール溝と、
前記シール溝に収容され、該シール溝の前記各内壁に対し付勢されることで該各内壁に当接する１対の側壁と、該両側壁間に設けられ、前記付勢力に基づいて前記カムリングの外周面に当接するカム当接部と、を有するシール部材と、
前記ポンプ要素収容部の周壁と前記カムリングの外周面との間に隔成され、前記カムリングの偏心量が増大する側に設けられる第１流体圧室及び前記カムリングの偏心量が減少する側に設けられる第２流体圧室と、
前記第１流体圧室及び第２流体圧室の液圧を制御する制御弁と、
を備えたことを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
【請求項２】
前記シール部材の内側に、前記吐出部の吐出圧を導入したことを特徴とする請求項１に記載の可変容量形ベーンポンプ。
【請求項３】
前記シール部材の前記各側壁は、それぞれ前記ポンプ要素収容部の周方向において前記シール溝の開口端から離間するように構成されていることを特徴とする請求項１に記載の可変容量形ベーンポンプ。
【請求項４】
前記ポンプ要素収容部の一端側において、一端面が前記ロータ及び前記カムリングと、他端面が前記ポンプ要素収容部の端壁と、それぞれ対向するように設けられ、前記他側面側に前記吐出部の吐出圧が導入されることによって前記カムリング側に付勢されるプレッシャプレートをさらに備え、
前記プレッシャプレートには、一端側が前記シール溝に開口形成され、かつ他端側が前記他側面側に開口形成されることで、前記シール溝内への前記吐出圧の導入に供する高圧導入溝が貫通形成されていることを特徴とする請求項１に記載の可変容量形ベーンポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えば自動車の自動変速機の液圧供給源に適用される可変容量形ベーンポンプに関する。
【背景技術】
【０００２】
自動車の自動変速機に適用される従来の可変容量形ベーンポンプとしては、例えば以下の特許文献１に記載されたものが知られている。
【０００３】
この可変容量形ベーンポンプは、カムリングの外周側において径方向にほぼ対向するかたちで配置されたピン部材とシール部材とによって隔成された１対の制御室（第１、第２流体圧室）内の液圧を制御して、カムリングの偏心量に基づく各ポンプ室の容積変化量を変更することにより、吐出流量を可変にするものである。
【０００４】
前記シール部材は、アダプタリングの内周面に切欠形成されたシール溝内に収容された角柱状のシール本体と、シール溝の底部側からシール本体をカムリング側に向けて付勢する付勢部材と、から構成され、付勢部材の付勢力に基づいてシール本体がカムリングの外周面に圧接することによって、前記両制御室間を液密にシールしている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２０１２−８７７７７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかし、前記従来の可変容量形ベーンポンプでは、前記シール本体が角柱状に形成されていることから、カムリングの揺動に伴い側方から前記各制御室の油圧が作用することによって、当該シール本体がシール溝の開口端（角部）に押圧され、ひいてはシール本体がカムリングとアダプタリングの径方向隙間に挟み込まれてしまう不具合が生じ、かかる現象の繰り返しによって当該シール本体が損傷してしまうおそれがあった。
【０００７】
本発明は、このような技術的課題に着目して案出されたものであり、シール部材の損傷を抑制し得る可変容量形ベーンポンプを提供するものである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明は、とりわけ、ポンプ要素収容部の周壁に１対の対向する内壁を形成するかたちでカムリングの外周面に向けて開口形成されたシール溝内に収容され、該シール溝の１対の内壁に対し付勢されることで該各内壁に当接する１対の側壁と、該両側壁間に設けられ、前記付勢力に基づいて前記カムリングの外周面に当接するカム当接部と、を有するシール部材と、を設けたことを特徴としている。
【発明の効果】
【０００９】
本発明によれば、シール部材の両側壁がシール溝の各内壁に突っ張る構成となっていることから、シール溝内におけるシール部材のガタつきが抑制される結果、シール部材がシール溝の開口端と干渉することによる当該シール部材の損傷を抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】本発明に係る可変容量形ベーンポンプの縦断面図である。
【図２】本発明の第１実施形態を示す図１のＡ−Ａ線断面図である。
【図３】図２の要部拡大図である。
【図４】図３に示すシール溝単体を現した図である。
【図５】図３に示すシール部材単体を現した図であって、（ａ）は斜視図、（ｂ）は正面図である。
【図６】シール部材の機能説明に供する図３相当図である。
【図７】本発明の第２実施形態を示す図３相当図である。
【図８】従来のシール構造を示す図３相当図である。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
以下、本発明に係る可変容量形ベーンポンプの各実施形態を図面に基づいて詳述する。なお、下記実施形態では、この可変容量形ベーンポンプを、従来と同様、車両の自動変速機（ＣＶＴ）に適用したものを示している。
〔第１実施形態〕
図１〜図６は本発明に係る可変容量形オイルポンプの第１実施形態を示し、この可変容量型ベーンポンプ（以下、単に「ポンプ」と略称する。）は、図１、図２に示すように、内部にポンプ要素収容部１０を有するほぼ円筒状のポンプハウジング１１と、該ポンプハウジング１１の軸方向に沿って挿通支持され、図示外のエンジンから伝達された駆動力に基づき回転駆動される駆動軸１２と、前記ポンプ要素収容部１０の周壁に嵌着された円環状のアダプタリング１３と、該アダプタリング１３の内周側に駆動軸１２の軸心（後述のロータ２１の回転中心）Ｑに対して偏心可能に収容された円環状のカムリング１４と、該カムリング１４の内周側に収容配置され、駆動軸１２をもって図２中の反時計方向に回転駆動されることで後述するポンプ作用を行うポンプ要素と、該ポンプ要素が１回転することにより吐出される作動液の吐出流量（いわゆる固有吐出量）を制御する制御弁４０と、を備えている。
【００１２】
前記ポンプハウジング１１は、筒状部１０ａと該筒状部１０ａの軸方向一端側を閉塞する底部としての端壁部１０ｂとによって構成されるほぼ有底円筒状の第１ハウジングであるポンプボディ１５と、前記筒状部１０ａの他端側開口を閉塞する第２ハウジングであるポンプカバー１６と、に分割して構成され、両者１５，１６は前記ポンプボディ１１及びポンプカバー１６の外周部に連通形成された複数の締結部１５ａ，１６ａを介してボルト締結されている。
【００１３】
前記アダプタリング１３は、その上端部内周面に切欠形成された円弧状溝に、カムリング１４の揺動を支持するピン部材１７が保持されている。また、このアダプタリング１３の内周面には、前記ピン部材１７と径方向にほぼ対向する位置に切欠形成されたシール溝１８内にシール部材１９が収容配置されている。そして、これらピン部材１７とシール部材１９とがそれぞれカムリング１４の外周面に圧接することで、アダプタリング１３とカムリング１４の径方向間に、該カムリング１４の揺動制御に供する第１流体圧室Ｈ１と第２流体圧室Ｈ２が隔成されている。
【００１４】
前記カムリング１４は、鉄系金属の焼結材からなり、その外周部に切欠形成された横断面円弧状の係合溝がピン部材１７と係合することで、前記第１流体圧室Ｈ１側又は第２流体圧室Ｈ２側に揺動自在に支持され、第２流体圧室Ｈ２側に配置されたコイルスプリング２０の付勢力に基づいてカムリング６が第１流体圧室Ｈ１側へ、すなわち後述するロータ２１の回転中心Ｑに対する偏心量（以下、単に「偏心量」と略称する。）が最大となる方向へ常時付勢されている。
【００１５】
前記ポンプ要素は、駆動軸１２の外周に一体回転可能にスプライン結合され、カムリング１４の内周側に回転自在に収容されたロータ２１と、該ロータ２１の外周部に放射状に切欠形成されたスロット２１ａにそれぞれ出没自在に収容保持された複数の矩形板状のベーン２２と、からなり、ポンプ要素収容部１０の内端部にて端壁部１０ｂに隣接配置されたほぼ円盤状のプレッシャプレート２３とポンプカバー１６とによって挟持状態に保持されている。
【００１６】
そして、前記ロータ２１の各スロット２１ａの内端部には、横断面ほぼ円形状の背圧溝が軸方向に沿って設けられていて、この背圧溝とベーン２２の基端部とによって画成される背圧室２４の内圧及びロータ２１の回転に伴う遠心力によってベーン２２が飛び出す構造となっている。そして、かかる構造により、ロータ２１の回転に伴い各ベーン２２が各スロット２１ａから飛び出して当該各ベーン２２の先端がカムリング１４の内周面に常時摺接することで、カムリング１４とロータ２１の間に、隣り合う１対のベーン２２，２２とプレッシャプレート２３及びポンプカバー１６とによって複数のポンプ室３０が画成され、カムリング１４を揺動させることで当該各ポンプ室３０の容積が増減するようになっている。
【００１７】
また、前記ロータ２１との対向面であるプレッシャプレート２３の一側面及びポンプカバー１６の内側面には、それぞれロータ２１の回転に伴って前記各ポンプ室３０の内部容積が漸次拡大する領域（以下、「吸入領域」と称する。）に、ほぼ円弧溝状に切欠形成された１対の第１吸入ポート２５ａ及び第２吸入ポート２５ｂが周方向に沿って設けられている。前記第１吸入ポート２５ａは、その周方向所定位置に貫通形成される吸入孔２６を通じ、かつ端壁部１０ｂの内側面に開口形成される第１低圧室２７ａを介して、筒状部１０ａに穿設された吸入口２８と接続され、また、前記第２吸入ポート２５ｂは、ポンプカバー１６の内側面に開口形成される第２低圧室２７ｂと、該第２低圧室２７ｂと前記吸入口２８とを連通する連通路２９と、からなる一連の通路を介して前記吸入口２８に接続されることで、それぞれ前記吸入口２８を介して図示外のオイルパンより吸入された作動液が導かれるようになっている。
【００１８】
さらに、前記プレッシャプレート２３の一側面及びポンプカバー１６の内側面には、第１、第２吸入ポート２５ａ，２５ｂに対しほぼ軸対象となる位置であってロータ２１の回転に伴って前記各ポンプ室３０の内部容積が漸次減少する領域（以下、「吐出領域」と称する。）に、前記第１、第２吸入ポート２５ａ，２５ｂと同様にして切欠形成されたほぼ円弧溝状の第１吐出ポート３１ａ及び第２吐出ポート３１ｂが周方向に沿って設けられている。そして、前記第１吐出ポート３１ａについては、その周方向所定位置に貫通形成される吐出孔３２を通じて、端壁部１０ｂの内側面に開口形成されるほぼ円弧溝状の高圧室３３と連通する構成となっていて、該高圧室３３からポンプボディ１５の内部に設けられた図示外の吐出通路を通じてポンプ外（図示外の自動変速機）へと吐出されるようになっている。
【００１９】
そして、前記プレッシャプレート２３と前記ポンプ要素収容部１０の端壁部１０ｂとの軸方向隙間Ｃｘ（周知のＯリング３４によって隔成された第１吸入ポート２５ａを除く。）には、吐出孔３２から高圧室３３側に吐出される作動液が作用されるようになっていて、前記ポンプの駆動中は、前記軸方向隙間Ｃｘ内に導入される吐出圧Ｐ０により、プレッシャプレート２３がアダプタリング１３側へと付勢されてカムリング１４及びロータ２１に押し付けられる状態となる。
【００２０】
ここで、前記プレッシャプレート２３には、アダプタリング１３のシール溝１８の底部側と対向する位置に、該シール溝１８内への吐出圧Ｐ０の導入に供する高圧導入通路３５が軸方向に沿って貫通形成されていて、前述したような吐出孔３２から軸方向隙間Ｃｘ内に流入した作動液が前記高圧導入通路３５を通じてシール溝１８内に導かれることにより、後述のようにシール部材１９に対して付勢力を付与する構成となっている（図６参照）。
【００２１】
また、前記プレッシャプレート２３の一側面及びポンプカバー１６の内側面には、それぞれ吐出領域の前記各背圧室２４に臨む周方向の所定範囲に、円弧溝状の第１背圧ポート３８ａ及び第２背圧ポート３８ｂが切欠形成されている。そして、前記第１背圧ポート３８ａには、図示外の導入孔を通じて高圧室３３より吐出圧Ｐ０が導かれると共に、前記第２背圧ポート３８ｂには、背圧室２４を通じて吐出圧Ｐ０が導かれるようになっている。
【００２２】
前記制御弁４０は、ポンプボディ１５内部に形成された弁孔４１内にて摺動自在に収容されたスプール弁体４２と、前記弁孔４１の一端側（図２中の右側）を閉塞するプラグ４３とスプール弁体４２の間に介装され、スプール弁体４２を図２中の左方向へ付勢するバルブスプリング４４と、前記弁孔４１の他端側を閉塞し、かつ図示外のプッシュロッドがスプール弁体４２と連係するように配設されたソレノイド４５と、から主として構成されている。
【００２３】
そして、この制御弁４０では、前記スプール弁体４２の第１ランド部４２ａにより隔成されたソレノイド４５側の第１制御室Ｒ１に図示外のメータリングオリフィスの上流側の液圧である吐出圧Ｐ０が導かれると共に、前記スプール弁体４２の第２ランド部４２ｂにより隔成されたプラグ４３側の第２制御室Ｒ２に前記図示外のメータリングオリフィスの下流側の液圧Ｐ２が導かれる構成となっていて、該メータリングオリフィスの前後差圧とバルブスプリング４４の付勢力とによってスプール弁体４２の軸方向位置を制御することで、カムリング１４の偏心量制御に供している。なお、前記両ランド部４２ａ，４２ｂの間に画成される低圧室Ｒ０は、図示外の連通孔を介してポンプ外と連通するように構成され、吸入圧と同等の低圧に維持されるようになっている。
【００２４】
具体的には、第１制御室Ｒ１と第２制御室Ｒ２との圧力差が比較的小さく、スプール弁体４２がソレノイド４５側に位置するときには、第１連通路４６ａを介して第１流体圧室Ｈ１と低圧室Ｒ０とが連通すると共に、第２連通路４６ｂを介して第２制御室Ｒ２と第２流体圧室Ｈ２とが連通する結果、カムリング１４は第２流体圧室Ｈ２の液圧とコイルスプリング２０の付勢力とに基づいて最大偏心位置に制御されて、ポンプ吐出流量が最大となる。一方、第１制御室Ｒ１と第２制御室Ｒ２との圧力差が増大し、スプール弁体４２がバルブスプリング４４の付勢力に抗してプラグ４３側に移動すると、第１連通路４６ａを介して第１制御室Ｒ１と第１流体圧室Ｈ１とが連通すると共に、第２連通路５６ｂを介して低圧室Ｒ０と第２流体圧室Ｈ２とが連通する結果、カムリング１４は第１流体圧室Ｈ１の圧力に基づいてコイルスプリング２０の付勢力に抗して偏心量が減少する側に揺動制御されて、ポンプ吐出流量が減少することとなる。
【００２５】
前記シール部材１９は、図１〜図３に示すように、薄肉の金属板を折曲形成してなるもので、シール溝１８の相互に対向する１対の第１、第２内壁１８ａ，１８ｂに当接する１対の第１、第２側壁５１，５２と、該両側壁５１，５２の間に設けられ、カムリング１４の外周面に当接して第１、第２流体圧室Ｈ１，Ｈ２の隔成に供するカム当接部５３と、から構成されている。
【００２６】
前記第１、第２側壁５１，５２は、基端側において第１、第２内壁１８ａ，１８ｂとほぼ平行となるように構成され、該各内壁１８ａ，１８ｂと当接する第１、第２当接部５１ａ，５２ａと、先端側において第１、第２内壁１８ａ，１８ｂから漸次離間する先細り形状に構成された第１、第２テーパ部５１ｂ，５２ｂと、から構成されている。
【００２７】
ここで、前記第１、第２側壁５１，５２は、特に図４、図５に示すように、その径方向寸法Ｌ１がシール溝１８の底壁１８ｃとカムリング１４の外周面との距離Ｌ２よりも小さく設定されていて、前記高圧導入通路３５を通じて導入される吐出圧Ｐ０に基づいて進退移動可能に構成されている。
【００２８】
なお、この際、図３に示すように、前記シール部材１９の内側に導入される吐出圧をＰ０、第１流体圧室の液圧をＰ１、第２流体圧室の液圧をＰ２とし、吐出圧Ｐ０がシール部材１９をカムリング１４側へと付勢する力の受圧面積をＳ０、第１流体圧室Ｈ１の液圧Ｐ１がシール部材１９を反カムリング側へ付勢する力の受圧面積をＳ１、第２流体圧室Ｈ２の液圧Ｐ２がシール部材１９を反カムリング側へ付勢する力の受圧面積をＳ３としたとき、
式：Ｐ０×Ｓ０＞Ｐ１×Ｓ１＋Ｐ２×Ｓ２
を満たす構成となっていて、シール部材１９が第１、第２流体圧室の液圧Ｐ１，Ｐ２によって押し戻されることなく、良好なシール性を確保することが可能となっている。
【００２９】
また、前記第１、第２当接部５１ａ，５２ａは、その幅寸法Ｗ１がシール溝１８の溝幅Ｗ２と同じか、あるいは僅かに小さく設定されていて、内側に作用する吐出圧Ｐ０でもって外側へと押し広げられることにより、第１、第２内壁１８ａ，１８ｂと当接するようになっている。すなわち、当該第１、第２当接部５１ａ，５２ａは、吐出圧Ｐ０の作用状態において、第１、第２内壁１８ａ，１８ｂに常時当接した状態が維持される構成となっている。一方、前記第１、第２テーパ部５１ｂ，５２ｂは、シール部材１９の進退状態に関わらず、第１、第２内壁１８ａ，１８ｂから常時離間すると共に、先端側ほど離間量が大きくなるように構成されている。
【００３０】
前記カム当接部５３は、カムリング１４側に向かって凸形状となる曲面状に形成され、前記吐出圧Ｐ０に基づいてシール部材１９が進出した状態でもって、カムリング１４の外周面と当接するようになっている。なお、本実施形態では、当該カム当接部５３を曲面状に形成したが、かかる形態に限定されるものではなく、例えば平坦状に形成することも可能であって、かかる平坦状に形成した場合には、シール面積を増大して一層良好なシール性を確保できるメリットがある。
【００３１】
以下、本実施形態に係る可変容量形ポンプの特徴的な作用効果につき、図６に基づいて説明する。
【００３２】
すなわち、本実施形態に係るポンプでは、該ポンプが駆動されると、同図中に矢印で示すように、プレッシャプレート２３の他側面側から高圧導入通路３５を通じてシール部材１９の内側へと導入される吐出圧Ｐ０に基づいてシール部材１９が押し退けられることによって、シール部材１９は、第１、第２当接部５１ａ，５２ａがそれぞれシール溝１８の各内壁１８ａ，１８ｂに当接すると共に、当該シール部材１９がカムリング１４側へと進出移動してカム当接部５３がカムリング１４の外周面に当接することとなる。なお、エンジンの始動直後など、シール部材１９の内側に導かれる吐出圧Ｐ０が十分でない場合は、同図中に一点鎖線で示すようにシール部材１９は後退した状態となるが、当該吐出圧Ｐ０が低圧の状態においては、前記シール部材１９によるシール効果が十分でなくとも特に問題となることはない。
【００３３】
ここで、図８に示すように例えばゴム製のバックアップ部材Ｓ２の付勢力に基づいてシール本体Ｓ１をカムリング１４の外周面へと圧接させる従来の構造では、シール溝１８とシール本体Ｓ１との間に幅方向隙間Ｃｒが形成されて該隙間Ｃｒによりシール本体Ｓ１が幅方向に移動可能な構成となっているうえ、当該シール本体Ｓ１の幅寸法Ｗ１が一定となるように形成されていることから、第１、第２流体圧室Ｈ１，Ｈ２の液圧Ｐ１，Ｐ２により当該シール本体Ｓ１がシール溝１８の開口端の角部１８ｄへと押し付けられ、また、アダプタリング１３とカムリング１４の間に挟み込まれ（同図中の一点鎖線参照）、かかる現象が繰り返されることによって、シール本体Ｓ１が損傷してしまう不具合を招来していた。
【００３４】
これに対して、前記ポンプでは、前述したように、シール部材１９の内側に導入した液圧（吐出圧Ｐ０）によって、第１、第２当接部５１ａ，５２ａを付勢して（外側へと押し広げるかたちで）シール溝１８の各内壁１８ａ，１８ｂに当接させる構成としたことから、ポンプ駆動時には、前記各当接部５１ａ，５２ａが前記各内壁１８ａ，１８ｂに対して常に突っ張るかたちとなり、これによって、前記従来のような幅方向隙間Ｃｒによるシール部材１９のガタつきが抑制されることとなる。
【００３５】
その結果、前記シール部材１９に対し第１、第２流体圧室Ｈ１，Ｈ２の液圧Ｐ１，Ｐ２が作用しても、該各流体圧室Ｈ１，Ｈ２の液圧Ｐ１，Ｐ２によってシール部材１９がシール溝１８の開口端（角部１８ｄ）へと押し付けられる不具合を回避して、かかる押圧により発生するシール部材１９の損傷を抑制することができる。
【００３６】
さらに、前記シール部材１９の各側壁５１，５２は、前記第１、第２テーパ部５１ｂ，５２ｂによってシール溝１８の開口端（角部１８ｄ）から離間する構成となっていることから、第１、第２流体圧室Ｈ１，Ｈ２の液圧Ｐ１，Ｐ２によりシール部材１９が幅方向に多少押圧されたとしても、該シール部材１９のシール溝１８の角部１８ｄとの干渉を回避でき、該シール部材１９の損傷を効果的に抑制することが可能となっている。
【００３７】
とりわけ、前記第１、第２テーパ部５１ｂ，５２ｂでは、シール部材１９が最も進出した状態においても、シール溝１８の角部１８ｄから離間するような構成となっていることから、シール部材１９のシール溝１８の角部１８ｄとの干渉をより効果的に抑制することができる。
【００３８】
また、前記シール部材１９については、カムリング１４に対して進退可能に構成され、該カムリング１４との当接状態ではシール溝１８の底壁１８ｃから離間するような構成となっていることから、シール部材１９をカムリング１４の揺動（位置変化）に追従させることが可能となり、該シール部材１９による良好なシール性の確保に供される。
【００３９】
さらに、本実施形態の場合には、前記シール部材１９の内側に導入する液圧として、最大液圧となる吐出圧Ｐ０そのものを採用したことから、シール部材１９のシール効果や前述のガタつき抑制効果を最も効果的に発揮させることが可能となっている。
【００４０】
しかも、この際、前記シール溝１８には、プレッシャプレート２３の背圧として作用する吐出圧Ｐ０を、該プレッシャプレート２３に貫通形成された高圧導入通路３５を通じて導く構成となっていることから、簡易的な構造でもって前記吐出圧Ｐ０の導入を実現することができる。
【００４１】
また、前記カム当接部５３についても、カムリング１４側に凸形状となる曲面状に構成されていることから、カムリング１４の揺動時における引っかかりが抑制されると共に、このカムリング１４の揺動に伴う当該カムリング１４の外周面とカム当接部５３との相対角度変化を吸収できるメリットがある。
〔第２実施形態〕
図７は本発明に係る可変容量形ベーンポンプの第２実施形態を示したものであって、前記第１実施形態と異なるところは、前記シール部材１９の付勢手段を、液圧ではなく、当該シール部材１９自体の弾性力によって構成したものである。
【００４２】
すなわち、本実施形態に係るシール部材１９は、該シール部材１９の幅方向寸法Ｗ１がシール溝１８の溝幅Ｗ２よりも大きくなるように設定されていて、本実施形態では、前記各側壁５１，５２を窄めるように弾性変形させてシール溝１８内へと嵌挿される結果、同図中に矢印で示すような、かかる弾性変形に基づく復元力を付勢力とするように構成されている。
【００４３】
本実施形態によれば、前記シール部材１９に対する付勢力付与にあたって、吐出圧Ｐ０を採用せず、該シール部材１９自体の弾性力を採用したことから、エンジンの始動直後など吐出圧Ｐ０が十分でない状態でも、前述したようなシール部材１９のガタつきを良好に抑制できるメリットがある。
【００４４】
本発明は、前記各実施形態の構成に限定されるものではなく、前記シール部材１９の具体的な形状や、前記シール溝１８に対する液圧の導入経路など、本発明の趣旨を逸脱しない範囲内でポンプの仕様等に応じて自由に変更することができる。
【００４５】
また、前記第１実施形態では、前記シール部材１９の内側に導入する液圧として吐出圧Ｐ０そのものを採用したが、これに限定されるものではない。すなわち、吐出圧Ｐ０を導く場合でも、該吐出圧Ｐ０を加減圧してもよく、また、該吐出圧Ｐ０以外の液圧、例えば第２流体圧室Ｈ２の液圧を導入するような構成とすることも可能である。
【００４６】
特に、前記導入圧として第２流体圧室Ｈ２の液圧Ｐ２を採用した場合には、吐出圧Ｐ０そのものを導入する場合に比べて、カムリング１４の揺動（摺動）時のフリクションを低減することができる。しかも、第２流体圧室Ｈ２にはメータリングオリフィスの下流圧といった比較的高圧の液圧が常時作用することから、吸入圧となりうる第１流体圧室Ｈ１の液圧Ｐ１を採用する場合と比べて、所望とする付勢力を常時付与できるメリットがある。
【００４７】
以下、前記各実施形態から把握される特許請求の範囲に記載した以外の技術的思想について説明する。
【００４８】
（ａ）請求項２に記載の可変容量形ベーンポンプにおいて、
前記シール部材の内側に導入される作動液の液圧をＰ０、前記第１流体圧室の液圧をＰ１、前記第２流体圧室の液圧をＰ２とすると共に、前記液圧Ｐ０が前記シール部材を前記カムリング側に付勢する力の受圧面積をＳ０、前記液圧Ｐ１が前記シール部材を反カムリング側に付勢する力の受圧面積をＳ１、前記液圧Ｐ２が前記シール部材を反カムリング側に付勢する力の受圧面積をＳ３としたとき、
液圧Ｐ０は、
式：Ｐ０×Ｓ０＞Ｐ１×Ｓ１＋Ｐ２×Ｓ２
を満たす圧力であることを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
【００４９】
かかる構成とすることで、シール部材が第１、第２流体圧室の液圧によって押し戻されることなく、良好なシール性を確保することができる。
【００５０】
（ｂ）前記（ａ）に記載の可変容量形ベーンポンプにおいて、
前記シール部材の内側に導入する作動液の液圧は、前記吐出部の液圧と同圧となっていることを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
【００５１】
このように、シール部材の内側に最も高い液圧を導入するようにしたことで、シール部材のシール効果やガタつき抑制効果を最も効果的に発揮させることができる。
【００５２】
（ｃ）請求項２に記載の可変容量形ベーンポンプにおいて、
前記シール部材の内側に導入する作動液の液圧は、前記第２流体圧室の液圧と同圧となっていることを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
【００５３】
かかる構成とすることで、吐出圧そのものを導入する場合に比べて、カムリングの揺動時のフリクションを低減できるメリットがある。しかも、第２流体圧室には比較的高圧の液圧が常時作用することから、吸入圧となりうる第１流体圧室の液圧と比べて、所望とする付勢力を常時付与することが可能となる。
【００５４】
（ｄ）請求項１に記載の可変容量形ベーンポンプにおいて、
前記シール部材は、前記シール溝に圧縮した状態で収容されることを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
【００５５】
かかる構成とすることで、液圧の低い始動直後からシール部材のガタつきを良好に抑制できるメリットがある。
【００５６】
（ｅ）請求項３に記載の可変容量形ベーンポンプにおいて、
前記シール部材は、前記シール溝から最も突出した状態においても前記各側壁が前記シール溝の開口端から離間するように構成されていることを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
【００５７】
かかる構成とすることで、シール部材がシール溝開口端に対して常に離間した状態となり、当該シール部材のシール溝開口端との干渉を効果的に回避することができる。
【００５８】
（ｆ）請求項１に記載の可変容量形ベーンポンプにおいて、
前記カム当接面は、前記カムリング側に向かって凸形状となる曲面状に構成されていることを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
【００５９】
かかる構成とすることで、カムリング揺動（摺動）時の引っかかりが抑制されると共に、このカムリングの揺動に伴う当該カムリングの外周面とカム当接面との相対角度変化を吸収できるメリットがある。
【００６０】
（ｇ）請求項１に記載の可変容量形ベーンポンプにおいて、
前記シール部材は、前記カムリングとの当接状態において、前記シール溝の底面から離間するように構成されていることを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
【００６１】
かかる構成とすることで、シール部材をカムリングの揺動（位置変化）に追従させることが可能となり、当該シール部材による良好なシール性の確保に供される。
【符号の説明】
【００６２】
１０…ポンプ要素収容部
１１…ポンプハウジング
１２…駆動軸
１４…カムリング
１８…シール溝
１８ａ…第１内壁（１対の内壁）
１８ｂ…第２内壁（１対の内壁）
１９…シール部材
２１…ロータ
２２…ベーン
２５ａ…第１吸入ポート（吸入部）
２５ｂ…第２吸入ポート（吸入部）
３０…ポンプ室
３１ａ…第１吐出ポート（吐出部）
３１ｂ…第２吐出ポート（吐出部）
４０…制御弁
５１…第１側壁（１対の側壁）
５２…第２側壁（１対の側壁）
５３…カム当接部
Ｈ１…第１流体圧室
Ｈ２…第２流体圧室
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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